(57)【要約】【課題】耐摩耗性に優れた摺動部材用組成物、及び摺動部材用組成物を備えた流体機械を提供する。【解決手段】スクロール型圧縮機（10）の可動スクロール（50）の摺動部には、摺動部材用組成物から成る潤滑膜（80）がコーティングされる。潤滑膜（80）は、ポリアミドイミド樹脂から成るバインダと、ポリテトラフルオロエチレンから成る固体潤滑剤と、フッ化物及び酸化アルミニウムから成る耐摩耗剤とを含んでおり、ナノインデンタ法によって測定される硬度が、０．１ＧＰａ以上０．５ＧＰａ以下となっている。【選択図】図２
2007204601.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ナノインデンタ法により測定した硬度が０．１ＧＰａ以上０．５ＧＰａ以下であることを特徴とする摺動部材用組成物。
【請求項２】
請求項１において、
ポリアミドイミド樹脂から成るバインダと、
ポリテトラフルオロエチレンから成る固体潤滑剤と、
フッ化物及び酸化アルミニウムのうちの少なくとも１種以上の耐摩耗剤とを包含して成ることを特徴とする摺動部材用組成物。
【請求項３】
摺動部の表面に請求項１又は２の摺動部材用組成物（80）がコーティングされていることを特徴とする流体機械。
【請求項４】
請求項３の流体機械であって、
固定体（60）と、該固定体（60）に噛合して流体室（C）を形成しながら公転する可動体（50）とを備え、
上記摺動部材用組成物（80）は、上記固定体（60）と可動体（50）との摺動部にコーティングされていることを特徴とする流体機械。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、摺動部材用組成物、及び該摺動部材用組成物が用いられる流体機械に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、流体機械等の機械要素の摺動部の潤滑化を図るための摺動部材用組成物が知られている。この摺動部材用組成物は、例えばピストンや軸受け等の各摺動部の表面にコーティングされ、摺動部における潤滑膜として機能する。このため、この種の摺動部材用組成物は、長期間使用しても摩耗しないよう有る程度の耐摩耗性が要求される。
【０００３】
特許文献１では、このような摺動部材用組成物の耐摩耗性の向上を図るために、摺動部材用組成物の評価試験を行っている。具体的に特許文献１では、摺動部材用組成物の引張強度と、摺動部材用組成物の耐摩耗性との関係について実験的に評価している。この検討結果によると、例えばポリアミドイミド樹脂から成るバインダと、固体潤滑剤及び耐摩耗剤が包含されている摺動部材用組成物では、引張強度を７８．４〜９８ＭＰａの範囲とすると耐摩耗性が向上することが示されている。
【特許文献１】特開２００２−５３８８３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、摺動部材用組成物の耐摩耗性は、その硬さ（ひっかき、切削、摩擦等に対する抵抗性）にも大きく依存するものと考えられる。従って、特許文献１のように、引張強度を最適な範囲としても、充分な耐摩耗性を発揮できない可能性がある。
【０００５】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、耐摩耗性に優れた摺動部材用組成物、及びこの摺動部材用組成物を備えた流体機械を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
第１の発明の摺動部材用組成物は、ナノインデンタ法により測定した硬度が０．１ＧＰａ以上０．５ＧＰａ以下であることを特徴とするものである。
【０００７】
第１の発明では、ナノインデンタ法で測定した硬度（以下、ナノインデンタ硬度と称す）が０．１ＧＰａ以上０．５ＧＰａ以下となる摺動部材用組成物を得るようにしている。このナノインデンタ法は、極低荷重の押し込み試験によって薄膜等の表面の硬さを測定する公知の測定技術であり、比較的薄い膜で構成される摺動部材用組成物であっても、その硬度を高精度に測定することができる。
【０００８】
このようにして得られた摺動部材用組成物のナノインデンタ硬度は、その機械的強度を直接的に表す指標となる。また、このナノインデンタ硬度は、相手材に対する摺動部材用組成物の柔軟性、即ち固体潤滑性を判断する指標にもなる。即ち、本発明では、摺動部材用組成物のナノインデンタ硬度を０．１ＧＰａ以上とすることで、有る程の機械的強度を確保しつつ、その硬度を０．５ＧＰａ以下とすることで、有る程度の固体潤滑性も確保するようにしている。
【０００９】
第２の発明は、第１の発明の摺動部材用組成物において、ポリアミドイミド樹脂から成るバインダと、ポリテトラフルオロエチレンから成る固体潤滑剤と、フッ化物及び酸化アルミニウムのうちの少なくとも１種以上の耐摩耗剤とを包含して成ることを特徴とするものである。
【００１０】
第２の発明では、バインダとしてポリアミドイミド樹脂を用いることで、摺動部材用組成物の耐熱性が増す。また、固体潤滑剤としてポリテトラフルオロエチレンを添加することで、摺動部材用組成物の固体潤滑性が増す。更に、耐摩耗剤としてフッ化物及び酸化アルミニウムの少なくとも１種を添加することで、摺動部材用組成物の機械的強度が増す。そして、以上のような組成の摺動部材用組成物について、ナノインデンタ硬度が０．１ＧＰａ以上０．５Ｐａ以下となるように各成分の配合比を調節することで、有る程度の機械的強度と固体潤滑性を兼ね備えた摺動部材用組成物が得られる。
【００１１】
第３の発明の流体機械は、摺動部の表面に第１又は第２の発明の摺動部材用組成物（80）がコーティングされていることを特徴とするものである。
【００１２】
第３の発明では、流体を圧縮又は膨張させる流体機械において、各機械要素同士の摺動部に摺動部材用組成物（80）がコーティングされて潤滑膜を構成する。
【００１３】
第４の発明は、第３の発明の流体機械であって、固定体（60）と、該固定体（60）に噛合して流体室（C）を形成しながら公転する可動体（50）とを備え、上記摺動部材用組成物（80）は、上記固定体（60）と可動体（50）との摺動部にコーティングされていることを特徴とするものである。
【００１４】
第４の発明の流体機械では、互いに歯合する固定体（60）と可動体（50）との間に流体室（C）が形成される。可動体（50）が固定体（60）に対して公転すると、流体室（C）の容積が拡縮され、流体の圧縮や膨張が行われる。ここで、本発明では、上記固定体（60）と可動体（50）との摺接部に第１や第２の発明の摺動部材用組成物（80）がコーティングされる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明では、ナノインデンタ硬度が０．１ＧＰａ以上０．５ＧＰａ以下となる摺動部材用組成物を得るようにしている。このため、摺動部材用組成物に有る程度の機械的強度を持たせることができ、この摺動部材用組成物の耐摩耗性を向上させることができる。更に、ナノインデンタ硬度を上述の範囲とすると、摺動部材用組成物の柔軟性・固体潤滑性を有る程度確保するすることができる。従って、相手材に対する摩擦係数が小さくなるので、この摺動部材用組成物の耐摩耗性を更に向上させることができる。
【００１６】
また、摺動部材用組成物の硬度が剰りにも低い場合、基材に対して摺動部材用組成物を強固に固着させることが困難となるが、本発明では、その硬度を０．１ＧＰａ以上としているので、基材と摺動部材用組成物との密着性を充分確保することができる。
【００１７】
更に、本発明では、摺動部材用組成物の硬度をナノインデンタ法により測定するようにしている。このナノインデンタ法は、極低荷重の押し込み試験によって対象物の硬度を測定するものである。このため、ミクロンオーダーないしはナノオーダーの膜厚の摺動部材用組成物であっても、その硬度を容易且つ高精度に測定することができる。
【００１８】
また、第２の発明では、ポリアミドイミド樹脂から成るバインダと、ポリテトラフルオロエチレンから成る固体潤滑剤と、フッ化物及び酸化アルミニウムのうちの少なくとも１種以上の耐摩耗剤とを包含する摺動部材用組成物を得るようにしている。このため、この摺動部材用組成物の耐熱性、機械的強度、及び固体潤滑性を向上させることができる。また、これらの成分の配合比を適宜調節することで、ナノインデンタ硬度が０．１ＧＰａ以上０．５ＧＰａ以下となる摺動部材用組成物を容易に得ることができる。
【００１９】
第３又は第４の発明では、上記第１又は第２の発明の摺動部材用組成物（80）を流体機械の各摺動部に適用している。このため、流体機械の長期間の使用によって摺動部材用組成物（80）から成る潤滑膜が摩耗・劣化してしまうのを回避することができる。また、この摺動部材用組成物（80）は、有る程度の固体潤滑性も有しているので、各摺動部の摺動抵抗を低減できる。従って、各摺動部での焼き付きを防止するとともに、このような摺動抵抗に伴う動力損失を低減できる。
【００２０】
特に、第４の発明では、固定体（60）及び可動体（50）の摺動部に第１又は第２の発明の摺動部材用組成物（80）をコーティングするようにしている。このため、固定体（60）と可動体（50）との摺動部の摩耗を低減することができる。従って、このような摩耗に伴って固定体（60）と可動体（50）との間に隙間が拡大してしまうことを回避でき、この隙間から流体室（C）内の流体が漏洩してしまうことも防止できる。その結果、この流体機械の信頼性を確保することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００２２】
図１に示すように、本実施形態の流体機械は、スクロール型圧縮機（10）で構成されている。このスクロール型圧縮機（10）は、冷凍装置の冷媒回路に設けられて、流体であるガス冷媒を圧縮するために用いられる。
【００２３】
<スクロール型圧縮機の全体構成>
図１に示すように、上記スクロール型圧縮機（10）は、いわゆる全密閉形に構成されている。このスクロール型圧縮機（10）は、縦長で円筒形の密閉容器状に形成されたケーシング（11）を備えている。ケーシング（11）の内部には、下から上へ向かって順に、下部軸受部材（30）と、電動機（35）と、圧縮機構（40）とが配置されている。また、ケーシング（11）の内部には、上下に延びる駆動軸（20）が設けられている。
【００２４】
ケーシング（11）の内部は、圧縮機構（40）の固定スクロール（60）によって上下に仕切られている。このケーシング（11）の内部では、固定スクロール（60）の上方の空間が第１室（12）となり、その下方の空間が第２室（13）となっている。
【００２５】
ケーシング（11）の胴部には、吸入管（14）が取り付けられている。この吸入管（14）は、ケーシング（11）内の第２室（13）に開口している。一方、ケーシング（11）の上端部には、吐出管（15）が取り付けられている。この吐出管（15）は、ケーシング（11）内の第１室（12）に開口している。
【００２６】
駆動軸（20）は、主軸部（21）と鍔部（22）と偏心部（23）とを備えている。鍔部（22）は、主軸部（21）の上端に形成されており、主軸部（21）よりも大径の円板状となっている。一方、偏心部（23）は、鍔部（22）の上面に突設されている。この偏心部（23）は、主軸部（21）よりも小径の円柱状となっており、その軸心が主軸部（21）の軸心に対して偏心している。
【００２７】
駆動軸（20）の主軸部（21）は、圧縮機構（40）のフレーム部材（41）を貫通している。この主軸部（21）は、ころ軸受（42）を介してフレーム部材（41）に支持されている。また、駆動軸（20）の鍔部（22）及び偏心部（23）は、フレーム部材（41）よりも上方の第１室（12）に位置している。
【００２８】
駆動軸（20）には、スライドブッシュ（25）が取り付けられている。スライドブッシュ（25）は、円筒部（26）とバランスウェイト部（27）とを備え、鍔部（22）の上に載せられている。スライドブッシュ（25）の円筒部（26）には、駆動軸（20）の偏心部（23）が回転自在に挿入されている。
【００２９】
下部軸受部材（30）は、ケーシング（11）内の第２室（13）に位置している。この下部軸受部材（30）は、ボルト（32）によってフレーム部材（41）に固定されている。そして、下部軸受部材（30）は、玉軸受（31）を介して駆動軸（20）の主軸部（21）を支持している。
【００３０】
下部軸受部材（30）には、給油ポンプ（33）が取り付けられている。この給油ポンプ（33）は、駆動軸（20）の下端に係合している。そして、給油ポンプ（33）は、駆動軸（20）によって駆動され、ケーシング（11）の底に溜まった冷凍機油を吸入する。給油ポンプ（33）に吸い上げられた冷凍機油は、駆動軸（20）内に形成された通路を通って圧縮機構（40）等へ供給される。
【００３１】
電動機（35）は、固定子（36）と回転子（37）とによって構成されている。固定子（36）は、下部軸受部材（30）と共にボルト（32）によってフレーム部材（41）に固定されている。一方、回転子（37）は、駆動軸（20）の主軸部（21）に固定されている。
【００３２】
ケーシング（11）の胴部には、給電用のターミナル（16）が取り付けられている。このターミナル（16）は、端子箱（17）によって覆われている。電動機（35）に対しては、ターミナル（16）を通じて電力が供給される。
【００３３】
<圧縮機構の構成>
圧縮機構（40）は、固定スクロール（60）やフレーム部材（41）の他に、可動スクロール（50）とオルダムリング（43）とを備えている。そして、この圧縮機構（40）は、いわゆる非対称スクロール構造を採っている。
【００３４】
可動体となる可動スクロール（50）は、可動側平板部（51）、可動側ラップ（52）、及び突出部（53）を備えている。可動側平板部（51）は、やや肉厚の円板状に形成されている。突出部（53）は、可動側平板部（51）の下面から突出するように、可動側平板部（51）と一体に形成されている。また、突出部（53）は、可動側平板部（51）のほぼ中央に位置している。この突出部（53）には、スライドブッシュ（25）の円筒部（26）が挿入されている。つまり、可動スクロール（50）は、スライドブッシュ（25）を介して駆動軸（20）の偏心部（23）に係合している。
【００３５】
可動側ラップ（52）は、可動側平板部（51）の上面側に立設され、可動側平板部（51）と一体に形成されている。可動側ラップ（52）は、高さが一定の渦巻き壁状に形成されている。
【００３６】
可動スクロール（50）は、オルダムリング（43）を介してフレーム部材（41）の上に載置されている。オルダムリング（43）には、二対のキーが形成されている。このオルダムリング（43）は、一対のキーが可動スクロール（50）の可動側平板部（51）に係合し、残りの一対のキーがフレーム部材（41）に係合している。駆動軸（20）の偏心部（23）に係合する可動スクロール（50）はオルダムリング（43）により自転運動が規制されて、公転運動を行う。つまり、上記オルダムリング（43）は、可動スクロール（50）とフレーム部材（41）とに摺接移動する。
【００３７】
固定体となる固定スクロール（60）は、固定側平板部（61）と、固定側ラップ（63）と、縁部（62）とを備えている。固定側平板部（61）は、やや肉厚の円板状に形成されている。この固定側平板部（61）の直径は、ケーシング（11）の内径と概ね等しくなっている。縁部（62）は、固定側平板部（61）の周縁部分から下方へ向かって延びる壁状に形成されている。固定スクロール（60）は、縁部（62）の下端がフレーム部材（41）に当接する状態で、ボルト（44）によってフレーム部材（41）に固定されている。
【００３８】
固定側ラップ（63）は、固定側平板部（61）の下面側に立設され、固定側平板部（61）と一体に形成されている。固定側ラップ（63）は、高さが一定の渦巻き壁状に形成されており、約３巻き分の長さとなっている。また、固定側平板部（61）における固定側ラップ（63）の巻き始め近傍には、吐出口（67）が形成されている。この吐出口（67）は、固定側平板部（61）を貫通しており、第１室（12）に開口している。
【００３９】
以上のような可動スクロール（50）と固定スクロール（60）とは、互いに噛み合うことで、その内部に流体室（C）を形成している。電動機（35）によって駆動軸（20）が駆動されると、可動スクロール（50）は固定スクロール（60）に対して偏心しながら公転する。その結果、上記固定側ラップ（63）の両側面である内側ラップ面（64）と外側ラップ面（65）は、可動側ラップ（52）の両側面である外側ラップ面（54）と内側ラップ面（55）と摺接する。一方、固定側平板部（61）の下面、つまり固定側ラップ（63）以外の歯底面（66）は、可動側ラップ（52）の先端面と摺接し、可動側平板部（51）の上面、つまり、可動側ラップ（52）以外の歯底面（56）は、固定側ラップ（63）の先端面と摺接する。
【００４０】
図２に示すように、可動スクロール（50）についての固定スクロール（60）に対する各摺動部、つまり、可動スクロール（50）における可動側ラップ（52）の先端面、外側ラップ面（54）、内側ラップ面（55）、及び歯底面（56）には、摺動部材用組成物から成る潤滑膜（80）がコーティングされている。
【００４１】
潤滑膜（80）は、バインダに対して固体潤滑剤及び耐摩耗剤を分散して調合したスラリーを、可動スクロール（50）の各摺動面に塗布して塗膜を形成し、この塗膜を焼成等で硬化させることで得られる。この潤滑膜（80）では、バインダとしてポリアミドイミド樹脂（ＰＡＩ）が、固体潤滑剤としてポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）が、耐摩耗剤としてフッ化カルシウム（ＣａＦ2）及び酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3）が用いられる。また、潤滑膜（80）は、その組成比（重量％）が、ＰＡＩ／ＰＴＦＥ／ＣａＦ2／Ａｌ2Ｏ3＝６０／２３／１５／２となるように配合される。
【００４２】
潤滑膜（80）は、可動スクロール（50）の各摺動部の表面に１００μｍの膜厚でコーティングされる。なお、この潤滑膜（80）の膜厚は、８０μｍ以上３００μｍ以下であることが好ましい。コーティング後の潤滑膜（80）は、可動スクロール（50）の表面の加工精度を増すために切削加工が施されるため、最終的な膜厚が５０μｍとなる。なお、この最終的な潤滑膜（80）の膜厚は、３０μｍ以上１００μｍ以下であることが好ましい。また、この切削加工によって、潤滑膜（80）の表面粗さＲａ（JIS B 0601-2001に規定の算術平均粗さＲａ）が０．０１μｍ〜１．０μｍの範囲となる。
【００４３】
−運転動作−
本実施形態のスクロール型圧縮機（10）の運転時には、電動機（35）によって駆動軸（20）が駆動される。駆動軸（20）の回転力は、偏心部（23）を介して可動スクロール（50）へ伝達される。圧縮機構（40）では、可動スクロール（50）の公転に伴って流体室（C）の容積が変化する。その結果、吸入管（14）及び第２室（13）を経由して流体室（C）に吸入されたガス冷媒が圧縮される。圧縮された冷媒ガスは、吐出口（67）から第１室（12）へ流出し、吐出管（15）より冷媒回路へ吐出される。
【００４４】
<摺動部材用組成物の検討>
次に、摺動部材用組成物（80）の耐摩耗性に関する試験結果について説明する。
【００４５】
まず、本試験では、異なる組成の摺動部材用組成物をそれぞれ基材に塗布し、３種類の潤滑膜（試料１〜試料３）を得た。なお、試料３は上記実施形態の潤滑膜（80）と同様の組成のものである。そして、各試料について、表面硬度、摩耗量、限界ＰＶを測定した。
【００４６】
各試料の表面硬度は、ナノインデンタ法によって測定した。以下には、このナノインデンタ法による硬度の測定手順について説明する。
【００４７】
まず、先端形状がダイヤモンドチップから成る正三角錐のバーコビッチ型の圧子を潤滑膜の表面に押し込み、荷重を連続的に増大させていく。このように、圧子を潤滑膜の表面に押し込むと、圧子と潤滑膜との接触部の周囲には弾性へこみが生じる。このため、圧子と潤滑膜との接触深さｈｃは、圧子の押し込み深さｈｔよりも浅くなり、接触深さｈｃは下記（１）式によって算出される。
【００４８】
ｈｃ＝ｈｔ−ε×Ｐ／Ｓ・・・・・・ （１）
ここで、εは圧子形状に関係する定数（バーコビッチ型の圧子では０．７５）であり、Ｐは圧子にかかる荷重であり、Ｓは圧子と潤滑膜との間の接触剛性（スチフネス）であって、圧子の押し込み後の荷重曲線の勾配から求められるものである。
【００４９】
次に、圧子と潤滑膜の間の接触投影面積Ａは、圧子の幾何学的な形状と、接触深さｈｃとが考慮され、下記（２）式によって算出される。
【００５０】
Ａ＝２４．５６ｈｃ2＋ｆ（ｈｃ）・・（２）
ここで、ｆ（ｈｃ）は、圧子の曲率により求められる補正項である。
【００５１】
潤滑膜の硬度Ｈ（ナノインデンタ硬度）は、下記（３）式によって算出される。
【００５２】
Ｈ＝Ｐ／Ａ・・・・・・・・・・・・ （３）
以上のように、ナノインデンタ法では、一度の押し込み試験によって潤滑膜の表面硬度が連続的に深さ方向の関数として求められる。また、ナノインデンタ法では、極低負荷の押し込み条件で硬度を測定するため、薄膜状の潤滑膜であっても高精度に硬度が測定できる。
【００５３】
上述の摩耗量及び限界ＰＶは、各試料を所定の相手材に対して摺接させる摩耗試験によって測定した。なお、摩耗量は、各試料を相手材に対して所定時間摺接させた後の摩耗による後退量であり、限界ＰＶは、各試料の表面が摩擦発熱によって変形・溶融する限界値であり、この際の各試料に作用する荷重圧力Ｐと各試料の摺動速度Ｖとの積で表されるものである。本摩耗試験では、摩耗係数が急上昇した、もしくは潤滑膜の剥離が生じたＰＶを限界ＰＶとして評価した。
【００５４】
以上の試験結果をまとめたものを図３に示す。なお、図３に示す摩耗量及び限界ＰＶは、試料３について測定した摩耗量及び限界ＰＶを基準（１．０）とし、他の試料を相対評価したものである。
【００５５】
試験結果より、ナノインデンタ硬度が０．１６であった試料３は、摩耗量が最も少なく、限界ＰＶは最も高いことから、耐摩耗性に優れていることが確認された。また、ナノインデンタ硬度が０．２０であった試料２も、摩耗量が少なく、限界ＰＶが高いことから、耐摩耗性に優れていることが確認された。
【００５６】
一方、ナノインデンタ硬度が０．６０であった試料１は、試料３と比較すると、摩耗量が１０倍であり、限界ＰＶは約１／４であることから、耐摩耗性に劣ることが確認された。これは、潤滑膜のナノインデンタ硬度が剰りにも高くなると、その柔軟性、即ち固体潤滑性が低下してしまうため、相手材に対する摩擦係数が増大し、摩耗量が増えてしまうためと推察できる。
【００５７】
なお、本試験では、ナノインデンタ硬度が０．１未満となる潤滑膜も成形したが、基材との密着性が充分でないことから、同様の摩耗試験を行うことができず、耐摩耗性の評価はできなかった。以上の結果を総合的に判断すると、耐摩耗性に優れた潤滑膜を得るためには、ナノインデンタ法で測定される硬度が０．１ＧＰａ以上０．５ＧＰａ以下であることが好ましい。
【００５８】
−実施形態の効果−
上記実施形態では、ナノインデンタ硬度が０．１ＧＰａ以上０．５ＧＰａ以下となる摺動部材用組成物を可動スクロール（50）の摺動部表面にコーティングし潤滑膜（80）を形成するようにしている。ナノインデンタ硬度を０．１ＧＰａ以上０．５Ｐａ以下とすると、潤滑膜（80）に有る程度の機械的強度を持たせることができ、この潤滑膜（80）の耐摩耗性を向上させることができる。更に、ナノインデンタ硬度をこの範囲とすると、潤滑膜（80）の柔軟性・固体潤滑性を有る程度確保するすることができる。従って、固定スクロール（60）に対する摩擦係数が小さくなるので、この潤滑膜の耐摩耗性を更に向上させることができる。また、ナノインデンタ硬度を０．１ＧＰａ以上とすると、可動スクロール（50）の表面に潤滑膜（80）を強固に密着させることができる。
【００５９】
また、上記実施形態では、ポリアミドイミド樹脂から成るバインダと、ポリテトラフルオロエチレンから成る固体潤滑剤と、フッ化物及び酸化アルミニウムから成る耐摩耗剤によって摺動部材用組成物を得るようにしている。このため、潤滑膜（80）の耐熱性、機械的強度、及び固体潤滑性を向上させることができる。
【００６０】
更に、上記実施形態では、可動スクロール（50）における可動側ラップ（52）の先端面、外側ラップ面（54）、内側ラップ面（55）、及び歯底面（56）の各表面に潤滑膜（80）をコーティングするようにしている。このため、可動スクロール（50）と固定スクロール（60）との各摺接部の潤滑化を図ることができ、摺動抵抗の低減に伴って動力損失も低減できる。また、各潤滑膜（80）は耐摩耗性に優れているので、各摺動部での摩耗を防ぐことができる。このため、例えば可動側ラップ（52）の先端面と固定スクロール（60）の歯底面（66）との間で隙間が拡大してしまうことが抑制され、この隙間からガス冷媒が漏洩してしまうことを防ぐことができる。従って、圧縮機構（40）の圧縮効率の低下を防ぐことができ、このスクロール型圧縮機（10）の信頼性を確保することができる。
【００６１】
<その他の実施形態>
上記実施形態以外に以下のような構成としてもよい。
【００６２】
上記実施形態では、可動スクロール（50）側の摺動部の各表面に潤滑膜（80）をコーティングするようにしている。しかしながら、固定スクロール（60）側の摺動部側の各表面に潤滑膜（80）をコーティングするようにしてもよいし、固定スクロール（60）と可動スクロール（50）の双方の摺動部の各表面に潤滑膜（80）をコーティングするようにしてもよい。また、例えば駆動軸（20）の軸受け部分や他の箇所における摺動部に潤滑膜（80）をコーティングするようにしてもよい。
【００６３】
更に、上記実施形態の摺動部材用組成物（80）をスクロール型圧縮機以外の流体機械の各摺動部に用いてもよいし、このような流体機械以外の産業機械等に摺動部材用組成物（80）を用いるようにしてもよい。具体的には、例えばカーエアコン用の斜板式圧縮機のシューや斜板についての各摺動部、ピストンにおける各摺動部等に上記実施形態の摺動部材用組成物（80）を用いるようにしても良い。また、ＣＯ２冷媒を用いていわゆる超臨界サイクルを行う冷媒回路に接続される圧縮機や膨張機の各摺動部に上記実施形態の摺動部材用組成物（80）を用いるようにしても良い。
【００６４】
また、上記実施形態では、バインダとしてのポリアミドイミド樹脂と、固体潤滑剤としてのポリテトラフルオロエチレンと、耐摩耗剤としてのフッ化カルシウム及び酸化アルミニウムから成る摺動部材用組成物（80）を用いるようにしている。しかしながら、ナノインデンタ硬度が０．１ＧＰａ以上０．５Ｇｐａ以下となる摺動部材用組成物であれば、如何なる成分、如何なる配合比のものであっても耐摩耗性を向上させることができる。
【００６５】
なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【産業上の利用可能性】
【００６６】
以上説明したように、本発明は、摺動部材用組成物、及び該摺動部材用組成物が用いられる流体機械に関し有用である。
【図面の簡単な説明】
【００６７】
【図１】実施形態に係るスクロール型圧縮機の縦断面図である。
【図２】可動スクロールの要部を拡大した断面図である。
【図３】摺動部材用組成物の耐摩耗性の関する試験結果を示す表である。
【符号の説明】
【００６８】
10    スクロール型圧縮機
50    可動スクロール（可動体）
60    固定スクロール（固定体）
80    潤滑膜（摺動部材用組成物）
C     流体室
【図１】
2007204601.tif 000003
【図２】
2007204601.tif 000004
【図３】
2007204601.tif 000005