(57)【要約】【課題】  硫酸濃縮に用いられるエネルギーを可及的に低減して水素製造効率を向上させた水素製造装置を提供することを目的とする。【解決手段】  ヨウ素、二酸化硫黄および水から硫酸水溶液およびヨウ化水素水溶液を生成するブンゼン反応と、ブンゼン反応装置によって得られたヨウ化水素水溶液を濃縮した後にヨウ化水素を分解し、製品としての水素とブンゼン反応装置へ供給するヨウ素とを得るヨウ化水素濃縮分解装置と、ブンゼン反応装置によって得られた硫酸水溶液を蒸留法により濃縮する硫酸濃縮蒸留塔３０、および硫酸濃縮蒸留塔３０によって濃縮された硫酸を分解し、ブンゼン反応装置へ供給する二酸化硫黄を得る硫酸分解器を有する硫酸濃縮分解装置４を備えた水素製造装置において、硫酸濃縮蒸留塔３０には、硫酸分解器によって分解生成された二酸化硫黄ガスの顕熱から回収した熱が用いられることを特徴とする。【選択図】      図２
2007204321.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ヨウ素、二酸化硫黄および水から硫酸水溶液およびヨウ化水素水溶液を生成するブンゼン反応装置と、
前記ブンゼン反応装置によって得られたヨウ化水素水溶液を濃縮した後にヨウ化水素を分解し、製品としての水素と前記ブンゼン反応装置へ供給するヨウ素とを得るヨウ化水素濃縮分解装置と、
前記ブンゼン反応装置によって得られた硫酸水溶液を蒸留法により濃縮する硫酸濃縮蒸留塔、および該硫酸濃縮蒸留塔によって濃縮された硫酸を分解し、前記ブンゼン反応装置へ供給する二酸化硫黄を得る硫酸分解器を有する硫酸濃縮分解装置と、を備えた水素製造装置において、
前記硫酸濃縮蒸留塔には、前記硫酸分解器によって分解された分解生成ガスの顕熱から回収した熱が用いられることを特徴とする水素製造装置。
【請求項２】
前記硫酸濃縮蒸留塔によって濃縮された硫酸は、前記硫酸分解器に流入する前に、前記硫酸分解器によって分解された分解生成ガスの顕熱を回収した熱により、予熱されることを特徴とする請求項１記載の水素製造装置。
【請求項３】
ヨウ素、二酸化硫黄および水から硫酸水溶液およびヨウ化水素水溶液を生成するブンゼン反応工程と、
前記ブンゼン反応工程によって得られたヨウ化水素水溶液を濃縮した後にヨウ化水素を分解し、製品としての水素と前記ブンゼン反応工程へ供給するヨウ素とを得るヨウ化水素濃縮分解工程と、
前記ブンゼン反応工程によって得られた硫酸水溶液を蒸留法により濃縮した後に硫酸を分解し、前記ブンゼン反応工程へ供給する二酸化硫黄を得る硫酸濃縮分解工程と、を備えた水素製造方法において、
硫酸水溶液を蒸留する際に、硫酸を分解することにより生成された分解生成ガスの顕熱から回収した熱が用いられることを特徴とする水素製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ヨウ素および二酸化硫黄を用いて水を熱分解することにより水素を製造する水素製造装置および水素製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
水を熱分解することによって水素を製造する方法として、ＩＳ（Iodine Sulfur）法が知られている（特許文献１参照）。ＩＳ法は、以下の３つの工程から構成されている。
（i）ブンゼン反応工程
ヨウ素、二酸化硫黄および水から硫酸水溶液およびヨウ化水素水溶液を生成する。
（ii）ヨウ化水素濃縮分解工程
ブンゼン反応工程によって得られたヨウ化水素水溶液を濃縮した後に、ヨウ化水素を分解し、製品としての水素とブンゼン反応工程へ供給するヨウ素とを得る。
（iii）硫酸濃縮分解工程
ブンゼン反応装置によって得られた硫酸水溶液を濃縮した後に、硫酸を分解し、酸素とブンゼン反応工程へ供給する二酸化硫黄とを得る。硫酸水溶液を濃縮する際には、蒸留法（特許文献１参照）や多段フラッシュ法（特許文献２参照）が用いられる。
【０００３】
上記（i）〜（iii）の３つの工程はそれぞれが接続され、閉サイクルとされている。
ブンゼン反応は発熱反応であるが、ヨウ化水素濃縮分解工程および硫酸濃縮分解工程は吸熱反応とされる。したがって、ＩＳ法を実現する場合には、ヨウ化水素濃縮分解工程および硫酸濃縮分解工程に熱エネルギーを投入する必要がある。
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−１０７１１５号公報（図１）
【特許文献２】Lloyd C. Brown et al. "High  Efficiency  Generation  of  Hydrogen  Fuels  Using  Nuclear  Power", （GA-A24285,Final Technical Report for theperiod August 1,1999 Through September 30,2002,Grant No.DE-FG03-99SF21888 forthe U.S.DOE）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
現在のところ、製造された水素の高位発熱量をヨウ化水素濃縮分解工程および硫酸濃縮分解工程に投入した熱量で除した水素製造効率は約３０％程度に止まっている。現実に水素を商業ベースにて供給可能とするには、さらなる効率向上が望まれる。
【０００６】
本発明者は、ＩＳ法の熱収支を鋭意検討した結果、硫酸濃縮分解工程において全投入熱量の約６０％が消費されているという知見を得た。そこで、硫酸濃縮分解工程の上流段である硫酸濃縮工程について検討したところ、上記特許文献に示された従来技術では以下の問題を有していることを見出した。
つまり、特許文献１に記載された蒸留法は、蒸留のための投入熱エネルギーの消費が無視できず、結果として水素製造効率の低下を招いてしまう。
また、特許文献２に記載された多段フラッシュ法は、複数の圧力ドラムやこれら圧力ドラムの圧力調整を行うための機器が必要となり、機器点数の増加を招き、キャピタルコストの増大を招いていた。さらに、本発明者等が検討したところ、同一量の熱エネルギーを投入した場合、多段フラッシュ法よりも蒸留法の方が濃縮性能が優るという結論に至った。
【０００７】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、硫酸濃縮に用いられるエネルギーを可及的に低減して水素製造効率を向上させた水素製造装置および水素製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本発明の水素製造装置および水素製造方法は以下の手段を採用する。
すなわち、本発明にかかる水素製造装置は、ヨウ素、二酸化硫黄および水から硫酸水溶液およびヨウ化水素水溶液を生成するブンゼン反応装置と、前記ブンゼン反応装置によって得られたヨウ化水素水溶液を濃縮した後にヨウ化水素を分解し、製品としての水素と前記ブンゼン反応装置へ供給するヨウ素とを得るヨウ化水素濃縮分解装置と、前記ブンゼン反応装置によって得られた硫酸水溶液を蒸留法により濃縮する硫酸濃縮蒸留塔、および該硫酸濃縮蒸留塔によって濃縮された硫酸を分解し、前記ブンゼン反応装置へ供給する二酸化硫黄を得る硫酸分解器を有する硫酸濃縮分解装置と、を備えた水素製造装置において、
前記硫酸濃縮蒸留塔には、前記硫酸分解器によって分解された分解生成ガスの顕熱から回収した熱が用いられることを特徴とする。
【０００９】
硫酸濃縮の際に、多段フラッシュ法よりも投入エネルギーおよびキャピタルコストが少なくて済む蒸留法を採用することとした。そして、硫酸分解器によって分解された分解生成ガス（硫酸を分解することにより生成された二酸化硫黄を主として含むガス）の顕熱を回収し、この回収熱を硫酸濃縮蒸留塔に用いることとしたので、硫酸濃縮蒸留塔への投入エネルギーを可及的に抑えることができる。
【００１０】
さらに、本発明の水素製造装置では、前記硫酸濃縮蒸留塔によって濃縮された硫酸は、前記硫酸分解器に流入する前に、前記硫酸分解器によって分解された分解生成ガスの顕熱を回収した熱により、予熱されることを特徴とする。
【００１１】
硫酸分解器によって分解された分解生成ガス（硫酸を分解することにより生成された二酸化硫黄を主として含むガス）の顕熱を回収し、この回収熱を、硫酸濃縮蒸留塔によって濃縮された硫酸の予熱に用いることとしたので、投入エネルギーを可及的に抑えることができる。
【００１２】
また、本発明の水素製造方法は、ヨウ素、二酸化硫黄および水から硫酸水溶液およびヨウ化水素水溶液を生成するブンゼン反応工程と、前記ブンゼン反応工程によって得られたヨウ化水素水溶液を濃縮した後にヨウ化水素を分解し、製品としての水素と前記ブンゼン反応工程へ供給するヨウ素とを得るヨウ化水素濃縮分解工程と、前記ブンゼン反応工程によって得られた硫酸水溶液を蒸留法により濃縮した後に硫酸を分解し、前記ブンゼン反応工程へ供給する二酸化硫黄を得る硫酸濃縮分解工程と、を備えた水素製造方法において、硫酸水溶液を蒸留する際に、硫酸を分解することにより生成された分解生成ガスの顕熱から回収した熱が用いられることを特徴とする。
【００１３】
硫酸濃縮の際に、多段フラッシュ法よりも投入エネルギーおよびキャピタルコストが少なくて済む蒸留法を採用することとした。そして、硫酸を分解することにより生成された分解生成ガス（二酸化硫黄を主として含むガス）の顕熱を回収し、この回収熱を硫酸水溶液の蒸留に用いることとしたので、蒸留の際の投入エネルギーを抑えることができる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、硫酸を分解することにより生成された分解生成ガスの顕熱を回収し、この回収熱を硫酸の蒸留に用いることとしたので、硫酸濃縮のための熱エネルギーの投入を抑え、水素製造効率を向上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下に、本発明にかかる実施形態について、図面を参照して説明する。
図１には、水素製造装置１の概略構成が示されている。
水素製造装置１は、原料である水を熱分解によって分解し、製品である水素（さらには酸素）を製造するものである。水素製造装置１は、ＩＳ（Iodine Sulfur）法を採用しており、ブンゼン反応装置２と、ヨウ化水素濃縮分解装置３と、硫酸濃縮分解装置４とを備えている。
【００１６】
ヨウ化水素濃縮分解装置３および硫酸濃縮分解装置４へ供給される熱源としては、図示しない高温ガス炉（ＨＴＴＲ）の核熱が用いられる。すなわち、中間熱交換器１０を介して得られる二次ヘリウムガスの顕熱を利用する。
中間熱交換器１０は、高温ガス炉の核熱によって高温とされた一次ヘリウムガスと、水素製造装置１側に熱を与える二次ヘリウムガスとの間で熱交換を行わせるものである。中間熱交換器１０には、一次ヘリウムガスが流れる一次側配管１０ａと、二次ヘリウムガスが流れる二次側配管１０ｂとが接続されている。二次側配管１０ｂを流れる二次ヘリウムガスは、中間熱交換器１０において約８８０℃まで加熱され、その圧力は約４ＭＰａとされる。
中間熱交換器１０において加熱された二次ヘリウムガスは、後述する三酸化硫黄分解器１７、硫酸分解器１５及びヨウ化水素分解器１１との間で熱交換を行う。
【００１７】
ブンゼン反応装置２は、ブンゼン反応器５と、二相分離器７とを備えている。
ブンゼン反応器５には、原料である水（Ｈ２Ｏ）と、ヨウ化水素濃縮分解装置３から供給されるヨウ素（Ｉ２）と、硫酸濃縮分解装置４から供給される二酸化硫黄（ＳＯ２）が供給される。ブンゼン反応器５では、例えば０．１ＭＰａ（ゲージ圧），１００℃の条件下で、下式によるブンゼン反応が行われ、ヨウ化水素水溶液および硫酸水溶液が生成される。なお、ブンゼン反応は発熱反応であるため、外部からエネルギーが投入されることはない。
ＳＯ２（ｇ）＋Ｉ２（Ｌ）＋２Ｈ２Ｏ→Ｈ２ＳＯ４（ａｑ）＋２ＨＩ（ａｑ）  ・・・（１）
二相分離器７では、ブンゼン反応器５において得られた硫酸水溶液およびヨウ化水素水溶液を分離する。二相分離器７内は、例えば０．１ＭＰａ（ゲージ圧），１００℃の条件とされる。二相分離器７において分離されたヨウ化水素水溶液および硫酸水溶液は、それぞれ、ヨウ化水素濃縮分解装置３および硫酸濃縮分解装置４へと導かれる。
【００１８】
ヨウ化水素濃縮分解装置３は、ヨウ化水素精製濃縮器９と、ヨウ化水素分解器１１とを備えている。
ヨウ化水素精製濃縮器９は、例えば１ＭＰａ（ゲージ圧），１００〜２３４℃の条件下で、ヨウ化水素水溶液を精製するとともに、ヨウ化水素水溶液を濃縮する。ヨウ化水素は、ヨウ化水素精製濃縮器９において気化され、ヨウ化水素分解器１１へと導かれる。ヨウ化水素精製濃縮器９には、精製濃縮過程に必要な熱エネルギーが投入される。
【００１９】
ヨウ化水素分解器１１は、例えば１ＭＰａ（ゲージ圧），４５０℃の条件下で、下式によるヨウ化水素の分解を行う。
２ＨＩ（ｇ）→Ｈ２（ｇ）＋Ｉ２（ｇ）    ・・・（２）
上記ヨウ化水素分解反応は吸熱反応とされ、したがって、熱エネルギーが投入される。つまり、中間熱交換器１０において加熱された二次ヘリウムガスが流通するガス配管１３との熱交換によって（２）式のヨウ化水素分解反応が進行する。
ヨウ化水素分解器１１において分解された水素は、製品として取り出される。また、ヨウ化水素分解器１１において分解されたヨウ素は、ブンゼン反応器５へと導かれる。未反応のヨウ化水素は、ヨウ化水素精製濃縮器９へと返送される。
【００２０】
硫酸濃縮分解装置４は、硫酸精製濃縮器１４と、硫酸分解器１５と、三酸化硫黄分解器１７とを備えている。
硫酸精製濃縮器１４は、例えば０．１ＭＰａ（ゲージ圧），１００〜３９１℃の条件下で、硫酸を精製するとともに、硫酸水溶液を濃縮する。硫酸精製濃縮器１４には、精製濃縮過程に必要な熱エネルギーが投入される。硫酸精製濃縮器１４において硫酸水溶液から分離された水は、ブンゼン反応器５へと送られる。硫酸精製濃縮器１４において精製濃縮された硫酸（液体）は、硫酸分解器１５へと導かれる。
【００２１】
硫酸分解器１５は、例えば２ＭＰａ（ゲージ圧），３９１〜５２７℃の条件下で、下式による硫酸の分解を行う。
Ｈ２ＳＯ４（Ｌ）→Ｈ２０（ｇ）＋ＳＯ３（ｇ）    ・・・（３）
上記硫酸分解反応は吸熱反応とされ、したがって、熱エネルギーが投入される。つまり、中間熱交換器１０において加熱された二次ヘリウムガスが流通するガス配管１９との熱交換によって（３）式の硫酸分解反応が進行する。
硫酸分解器１５において分解された三酸化硫黄と水蒸気は、三酸化硫黄分解器１７へと導かれる。
【００２２】
三酸化硫黄分解器１７は、例えば２ＭＰａ（ゲージ圧），５２７〜８５０℃の条件下で、下式による三酸化硫黄の分解を行う。
ＳＯ３（ｇ）→ＳＯ２（ｇ）＋１／２Ｏ２（ｇ）    ・・・（４）
上記三酸化硫黄分解反応は吸熱反応とされ、したがって、熱エネルギーが投入される。つまり、中間熱交換器１０において加熱された二次ヘリウムガスが流通するガス配管２０との熱交換によって（４）式の三酸化硫黄分解反応が進行する。図１に示されているように、三酸化硫黄分解器１７には最も高い温度を導くために、中間熱交換器１０において加熱された二次ヘリウムガスは最初に三酸化硫黄分解器１７に導かれるようになっている。三酸化硫黄分解器１７において熱交換を終えた二次ヘリウムガスは、硫酸分解器１５及びヨウ化水素分解器１１において熱交換を行う。
三酸化硫黄分解器１７において生成した酸素は、製品として系外に取り出される。また、三酸化硫黄分解器１７において生成した二酸化硫黄は、少量の水蒸気とともに、ブンゼン反応器５へと導かれる。
【００２３】
このように、本実施形態にかかる水素製造装置１によれば、原料として水をブンゼン反応装置２へ投入することにより、製品としての水素がヨウ化水素濃縮分解装置３から、酸素が硫酸濃縮分解装置４から得ることができる。
【００２４】
図２には、上述した硫酸濃縮分解装置４の具体的な構成が示されている。
硫酸濃縮分解装置４は、硫酸濃縮蒸留塔３０と、第３硫酸分解器３２ａと、再生熱交換器３２ｂと、三酸化硫黄分解器３４と、を主として備えている。
【００２５】
硫酸濃縮蒸留塔３０は、図１に示した硫酸生成濃縮器１４に相当する。硫酸濃縮蒸留塔３０は、ブンゼン反応装置２（図１参照）から導かれた硫酸水溶液（５０wt％程度の希硫酸）を蒸留法によって９０wt％程度の濃硫酸に濃縮するものである。
硫酸濃縮蒸留塔３０の高さ方向における略中央部には、ブンゼン反応装置２（図１参照）から硫酸水溶液を導くための希硫酸供給配管４５が接続されている。この希硫酸供給配管４５には、硫酸返送配管４６が接続されており、硫酸循環クーラ４７によって約８４℃まで冷却された硫酸水溶液が合流するようになっている。
【００２６】
硫酸濃縮蒸留塔３０の下方には、第１リボイラ３８ａ及び第２リボイラ３８ｂが設けられている。第１リボイラ３８ａの熱源は系外の核熱等から与えられる。第２リボイラ３８ｂの熱源は、熱回収管４０を流れるヘリウムガスによって与えられる。熱回収管４０内を流れるヘリウムガスは、硫酸濃縮分解装置４の各位置の排熱を回収した熱媒体である。
硫酸濃縮蒸留塔３０の上方には、水蒸気を凝縮させるためのコンデンサ４２が設けられている。コンデンサ４２において凝縮した水は、回収水クーラ４４で冷却された後、ブンゼン反応器５へと導かれる。回収水クーラ４４は、ブンゼン反応に適した温度まで凝縮水を冷却するものであり、凝縮水は例えば４０℃まで冷却される。
【００２７】
硫酸濃縮蒸留塔３０の下方から取り出された硫酸水溶液（濃硫酸）は、硫酸昇圧ポンプ４９へと導かれる。このときの硫酸水溶液の圧力は０．０１ＭＰａ（ゲージ圧）とされている。硫酸昇圧ポンプ４９は、硫酸水溶液を２ＭＰａ（ゲージ圧）まで昇圧させるためのものである。硫酸昇圧ポンプ４９の上流側には、熱交換器５１及びクーラ５２が設けられている。これら熱交換器５１及びクーラ５２は、硫酸昇圧ポンプ４９に流入する硫酸水溶液の温度を約２８０℃から１００〜１５０℃程度まで冷却するものである。これにより、硫酸昇圧ポンプ４９の耐久性が向上する。また、硫酸昇圧ポンプ４９によって昇圧された後の硫酸水溶液は、熱交換器５１によって昇温される。
【００２８】
熱交換器５１を通過した硫酸水溶液は、硫酸予熱器５４ａ、第１硫酸分解器５４ｂ及び第２硫酸分解器５４ｃによって加熱された後に、第３硫酸分解器３２ａへと導かれる。
硫酸予熱器５４ａ及び第２硫酸分解器５４ｃの熱源は、熱回収管４０を流れるヘリウムガス顕熱とされる。第１硫酸分解器５４ｂの熱源としては、系外の核熱等が用いられる。
硫酸予熱器５４ａによって約４１０℃まで加熱された硫酸水溶液は、第１硫酸分解器５４ｂによって蒸発させられ、さらに第２硫酸分解器５４ｃによって約４７０℃まで加熱される。
【００２９】
第３硫酸分解器３２ａ及び再生熱交換器３２ｂでは、式（３）で示した硫酸の分解が行われる。
第３硫酸分解器３２ａの熱源としては、図１で示したように、中間熱交換器１０において熱交換した二次ヘリウムガスによってもたらされる核熱が用いられる。これにより、第３硫酸分解器３２ａは、約４７０℃の温度とされている。
再生熱交換器３２ｂには、後述する第２三酸化硫黄分解器３４ｂから流出した二酸化硫黄ガスを主成分とする分解生成ガスの顕熱が与えられる。これにより、再生熱交換器３２ｂでは、約５２７℃まで昇温される。
【００３０】
第３硫酸分解器３２ａ及び再生熱交換器３２ｂにおいて生成した水蒸気を含む三酸化硫黄ガスは、三酸化硫黄分解器３４へと導かれ、式（４）で示したように、二酸化硫黄へと転化される。三酸化硫黄分解器３４の熱源としては、図１で示したように、中間熱交換器１０において熱交換した二次ヘリウムガスによってもたらされる核熱が用いられる。この三酸化硫黄分解器３４において、流入したガスは５２７℃から８５０℃まで加熱される。
【００３１】
三酸化硫黄分解器３４を通過した主として二酸化硫黄を含む分解生成ガスは、再生熱交換器３２ｂを通過し、この際に顕熱を与え、減圧弁５７へと導かれる。減圧弁５７では、２ＭＰａ（ゲージ圧）から０．０１ＭＰａ（ゲージ圧）まで減圧される。減圧後のガスは、硫酸クーラ５９によって約１００℃まで冷却された後、硫酸分離ドラム６１へと導かれる。硫酸分離ドラム６１では、ガス中に含まれる三酸化硫黄と水蒸気とが反応して生成された硫酸水溶液が回収される。この硫酸水溶液は、硫酸返送配管４６を通り、硫酸循環クーラ４７によって約８４℃まで冷却された後に、再び硫酸濃縮蒸留塔３０へと導かれる。
硫酸分離ドラム６１において気相として取り出されるガスは、約９５wt％の二酸化硫黄ガスとされ、ブンゼン反応器５へと導かれる。
【００３２】
次に、熱回収管４０を用いた熱回収の構成について説明する。
熱回収管４０内には、熱媒体としてヘリウムガスが流通する。ヘリウムガスは、搬送ポンプ６５によって閉回路とされた熱回収管４０内を循環させられる。搬送ポンプ６５によって送出されたヘリウムガスは、９０℃から５６５℃まで温度上昇する。硫酸クーラ５９を通過したヘリウムガスは第２硫酸分解器５４ｃへと導かれる。
第２硫酸分解器５４ｃでは、ヘリウムガスからプロセス流体である硫酸ガスへ顕熱が与えられ、硫酸ガスは４１０℃から４７０℃まで昇温される。その後、ヘリウムガスは、硫酸予熱器５４ａへと導かれる。硫酸予熱器５４ａでは、ヘリウムガスからプロセス流体である濃硫酸（硫酸水溶液）へ顕熱が与えられ、濃硫酸は２７２℃から４１０℃へと昇温される。
その後、ヘリウムガスは、第２リボイラ３８ｂへと導かれ、第２リボイラ３８ｂ中の硫酸水溶液に顕熱を与えた後、蒸気回収器６７へと導かれる。蒸気回収器６７では、２８２℃程度のヘリウムガスの顕熱を蒸気に与えることにより熱回収を行う。蒸気回収器６７を通過することにより９０℃程度まで温度低下したヘリウムガスは、搬送ポンプ６５へと導かれ、再び循環する。
【００３３】
以上説明したように、本実施形態によれば、以下の作用効果を奏する。
硫酸濃縮分解装置において硫酸を濃縮する際に、多段フラッシュ法よりも投入エネルギーおよびキャピタルコストが少なくて済む蒸留法を採用し、硫酸濃縮蒸留塔３０を用いることとした。これにより、小さな投入エネルギーで安価に水素を製造することができる。
そして、三酸化硫黄分解器３４から流出した分解生成ガスの顕熱を硫酸クーラ５９によって回収し、この回収熱を熱回収管４０によって導き、第２リボイラ３８ｂを介して硫酸濃縮蒸留塔３０に供給することとしたので、硫酸濃縮蒸留塔３０への投入エネルギーを可及的に抑えることができる。これにより、水素製造効率を向上させることができる。
【００３４】
三酸化硫黄分解器３４から流出した分解生成ガスの顕熱を硫酸クーラ５９によって回収し、この回収熱を熱回収管４０によって硫酸予熱器５４ａおよび第２硫酸分解器５４ｃまで導き、濃縮後の濃硫酸の過熱に用いることとしたので、投入エネルギーを可及的に抑えることができる。
【００３５】
なお、本実施形態では、圧力や温度の条件を具体的に示したが、これらはあくまでも一例であって、本発明がこれらの数値に限定されるものではない。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】本発明の一実施形態にかかる水素製造装置を示した概略構成図である。
【図２】図１の硫酸濃縮分解装置を示した構成図である。
【符号の説明】
【００３７】
１  水素製造装置
２  ブンゼン反応装置
３  ヨウ化水素濃縮分解装置
４  硫酸濃縮分解装置
３０  硫酸濃縮蒸留塔
４０  熱回収管
【図１】
2007204321.tif 000003
【図２】
2007204321.tif 000004