(57)【要約】【課題】低騒音の送風機を提供すること。【解決手段】送風機１は、ハブ部４と、該ハブ部４から外周方向へ向けて突出する複数の羽根５とを有する回転体３を備え、前記羽根５の取付角度αは、６６〜８１°、前記羽根５の内外傾度βは、２８．５〜４８．５°、前記羽根５の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉは、１．２５〜２．４であることを特徴とする。また、送風機１は、前記回転体３の外周側を覆う円筒状の風洞２を有する。また、前記ハブ部４の外形は、略円錐状、円錐台状または砲弾状をなしている。すなわち、前記ハブ部４の外径は、吸気側から排気側に向って漸増している。【選択図】図１
2007198327.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハブ部と、該ハブ部から外周方向へ向けて突出する複数の羽根とを有する回転体を備える送風機であって、
前記羽根の取付角度αは、６６〜８１°、
前記羽根の内外傾度βは、２８．５〜４８．５°、
前記羽根の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉは、１．２５〜２．４であることを特徴とする送風機。
【請求項２】
前記回転体の最大半径は、２４〜３６ｍｍであり、前記回転体の回転数が３０００ｒｐｍのときにおいて、最大仕事率が、０．００８Ｗ以上である請求項１に記載の送風機。
【請求項３】
前記回転体の最大半径は、２４〜３６ｍｍであり、前記回転体の回転数が３０００ｒｐｍのときにおいて、仕事率が最大のときの風量が、０．０１８ｍ３／分以上である請求項１または２に記載の送風機。
【請求項４】
当該送風機は、回転数２０００〜４０００ｒｐｍで使用されるものである請求項１ないし３のいずれかに記載の送風機。
【請求項５】
前記回転体の最大半径は、１２〜５１ｍｍである請求項１ないし４のいずれかに記載の送風機。
【請求項６】
前記ハブ部の最大半径は、４〜３４ｍｍである請求項１ないし５のいずれかに記載の送風機。
【請求項７】
前記回転体の最大半径をｒ１、前記ハブ部の最大半径をｒ２としたとき、ｒ２／ｒ１は、１／３〜２／３である請求項１ないし６のいずれかに記載の送風機。
【請求項８】
前記ハブ部の外径は、吸気側から排気側に向って漸増している請求項１ないし７のいずれかに記載の送風機。
【請求項９】
前記ハブ部の外形は、略円錐状、円錐台状または砲弾状をなしている請求項１ないし８のいずれかに記載の送風機。
【請求項１０】
前記ハブ部の外形は、側面視で、前記回転体の回転中心軸上の吸気側を放物線の頂点とし、排気側に向けて放物線を描く放物線状をなしている請求項１ないし８のいずれかに記載の送風機。
【請求項１１】
前記羽根の枚数は、５〜１０枚である請求項１ないし１０のいずれかに記載の送風機。
【請求項１２】
平面視において、前記隣り合う羽根同士が重なっていない請求項１ないし１１のいずれかに記載の送風機。
【請求項１３】
前記回転体の外周側を覆う円筒状の風洞を有する請求項１ないし１２のいずれかに記載の送風機。
【請求項１４】
前記風洞の内径は、吸気側から排気側に向って漸増している請求項１３に記載の送風機。
【請求項１５】
前記風洞の内周面と前記回転体の回転中心軸とが、略平行である請求項１３に記載の送風機。
【請求項１６】
前記回転体を回転させ、固定部および回転部を有するモータを備え、
前記モータの固定部は、前記風洞に固定され、前記モータの回転部は、前記ハブ部に固定されている請求項１ないし１５のいずれかに記載の送風機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、送風機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
プロジェクター（投射型表示装置）やパーソナルコンピュータ等の各種電子機器の冷却手段として、軸流式の送風機（軸流送風機）が用いられている。
この送風機は、ハブ部と、ハブ部から外周方向へ向けて突出する複数の羽根とを有する回転体（羽根車）を備えており、その回転体の回転により、気体（空気）が、主に、軸方向から流入して軸方向へ流出する（略軸方向に流れる）ようになっている。
【０００３】
しかしながら、前記従来の送風機では、駆動（作動）時に大きな騒音が発生するという問題がある。すなわち、従来の送風機では、駆動時に、吸気側や排気側において、渦流や負圧領域が生じ、その渦流や負圧流域により、羽根に振動が生じたり、また、羽根から大きな風切音が発生し、これが騒音の原因となっていた。
また、特許文献１には、騒音の低下を図った送風機が提案されている。この特許文献１の送風機は、遠心方向に流れる副流を軸方向に誘導するための凹部を羽根に形成してなるものである。
しかしながら、前記特許文献１の送風機では、渦流を阻止することができず、騒音を十分に低下させることができない。
【０００４】
【特許文献１】特開平７−２０８３９４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の目的は、低騒音の送風機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
このような目的は、下記の本発明により達成される。
本発明の送風機は、ハブ部と、該ハブ部から外周方向へ向けて突出する複数の羽根とを有する回転体を備える送風機であって、
前記羽根の取付角度αは、６６〜８１°、
前記羽根の内外傾度βは、２８．５〜４８．５°、
前記羽根の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉは、１．２５〜２．４であることを特徴とする。
これにより、吸気側および排気側において、渦流を防止することができ、これによって、送風効率（例えば、仕事率、風量等）を向上させることができる。すなわち、低騒音化、低振動化、低負荷化、低消費電力化を図ることができ、特に、騒音を非常に小さくすることができる。
【０００７】
本発明の送風機では、前記回転体の最大半径は、２４〜３６ｍｍであり、前記回転体の回転数が３０００ｒｐｍのときにおいて、最大仕事率が、０．００８Ｗ以上であることが好ましい。
これにより、回転数を低下させて使用することができ、騒音を小さくすることができる。
【０００８】
本発明の送風機では、前記回転体の最大半径は、２４〜３６ｍｍであり、前記回転体の回転数が３０００ｒｐｍのときにおいて、仕事率が最大のときの風量が、０．０１８ｍ３／分以上であることが好ましい。
これにより、回転数を低下させて使用することができ、騒音を小さくすることができる。
【０００９】
本発明の送風機では、当該送風機は、回転数２０００〜４０００ｒｐｍで使用されるものであることが好ましい。
これにより、十分に大きな風量を得つつ、騒音を小さくすることができる。
本発明の送風機では、前記回転体の最大半径は、１２〜５１ｍｍであることが好ましい。
これにより、小型化を図りつつ、十分に大きな風量を得ることができる。
【００１０】
本発明の送風機では、前記ハブ部の最大半径は、４〜３４ｍｍであることが好ましい。
これにより、整流機能等のハブ部の機能を確保しつつ、十分に大きな風量を得ることができる。
本発明の送風機では、前記回転体の最大半径をｒ１、前記ハブ部の最大半径をｒ２としたとき、ｒ２／ｒ１は、１／３〜２／３であることが好ましい。
これにより、整流機能等のハブ部の機能を確保しつつ、十分に大きな風量を得ることができる。
【００１１】
本発明の送風機では、前記ハブ部の外径は、吸気側から排気側に向って漸増していることが好ましい。
これにより、渦流をより確実に防止することができ、騒音を確実に小さくすることができる。
本発明の送風機では、前記ハブ部の外形は、略円錐状、円錐台状または砲弾状をなしていることが好ましい。
これにより、渦流をより確実に防止することができ、騒音を確実に小さくすることができる。
【００１２】
本発明の送風機では、前記ハブ部の外形は、側面視で、前記回転体の回転中心軸上の吸気側を放物線の頂点とし、排気側に向けて放物線を描く放物線状をなしていることが好ましい。
これにより、渦流をより確実に防止することができ、騒音を確実に小さくすることができる。
【００１３】
本発明の送風機では、前記羽根の枚数は、５〜１０枚であることが好ましい。
これにより、十分に高い送風効率を得ることができ、騒音を小さくすることができる。
本発明の送風機では、平面視において、前記隣り合う羽根同士が重なっていないことが好ましい。
これにより、十分に高い送風効率を得ることができ、騒音を小さくすることができる。
【００１４】
本発明の送風機では、前記回転体の外周側を覆う円筒状の風洞を有することが好ましい。
これにより、気流（空気流）に指向性をもたすこと、すなわち、整流を行なうことができ、渦流をより確実に防止することができ、騒音を確実に小さくすることができる。
本発明の送風機では、前記風洞の内径は、吸気側から排気側に向って漸増していることが好ましい。
これにより、排気側の圧力が吸気側の圧力に対して比較的高い場合に、特に、渦流をより確実に防止することができ、騒音を確実に小さくすることができる。
本発明の送風機では、前記風洞の内周面と前記回転体の回転中心軸とが、略平行であることが好ましい。
これにより、渦流をより確実に防止することができ、騒音を確実に小さくすることができる。
【００１５】
本発明の送風機では、前記回転体を回転させ、固定部および回転部を有するモータを備え、
前記モータの固定部は、前記風洞に固定され、前記モータの回転部は、前記ハブ部に固定されていることが好ましい。
これにより、回転体を円滑かつ確実に回転させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明の送風機を添付図面に示す好適な実施形態に基づいて詳細に説明する。
図１は、本発明の送風機の第１実施形態を示す斜視図、図２は、図１に示す送風機を模式的に示す図（断面側面図）、図３は、図１に示す送風機の回転体の側面図、図４は、図１に示す送風機の回転体の平面図、図５は、図１に示す送風機の回転体の背面図、図６は、図１に示す送風機の回転体において、羽根の取付角度αを説明するための側面図、図７は、図１に示す送風機の回転体において、羽根の内外傾度βを説明するための側面図、図８は、図１に示す送風機の回転体において、羽根の羽根の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉを説明するための側面図である。
なお、図１および後述する第２実施形態を示す図９では、それぞれ、本発明の特徴部分とは直接的な関係のない部分の一部（例えば、モータ等の駆動源およびその回路基板や、軸受け等の細部の構造）については、その図示を省略する。
【００１７】
これらの図に示す送風機１は、気体（空気）が、主に、複数の羽根を有する回転体（羽根車）に対して軸方向から流入し、軸方向へ流出する（略軸方向に流れる）軸流式の送風機（軸流送風機）であり、それには、軸流式のファン（軸流ファン）と、軸流式のブロア（軸流ブロア）とが含まれる。
図１および図２に示すように、送風機１は、ハブ部（羽根支持部）４およびハブ部４から外周方向へ向けて突出する複数の羽根（翼）５を有する回転体（羽根車）３と、回転体３を回転させる（回転駆動する）モータ（駆動源）６と、モータ６の駆動回路を有する図示しない回路基板と、風洞２とを備えている。モータ６は、図示しない固定部および回転部を有しており、モータ６の固定部は、風洞２に固定され、モータ６の回転部は、ハブ部４に固定されている。この送風機１のモータ６が駆動（作動）すると、回転体３が回転中心軸（軸）８を中心に所定方向に回転し、図２において矢印で示す気流（空気流）が生じる。
なお、使用するモータ６としては、特に限定されず、例えば、ブラシレス直流モータ等の直流モータ、誘導モータ等の各種のモータを用いることができる。
【００１８】
図１〜図３に示すように、回転体３のハブ部４は、その吸気側が閉じ（閉塞し）、排気側に開口を有する（開放した）略筒状をなし、その外形は、吸気側が凸の略砲弾状をなしている。すなわち、ハブ部４の外形は、側面視で、回転体３の回転中心軸８上の吸気側を放物線の頂点とし、排気側に向けて放物線を描く放物線状をなしている。したがって、このハブ部４の外径は、吸気側から排気側に向って漸増している。これにより、後述する羽根５の取付角度α、内外傾度βおよび吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉの設定による羽根５の構成（羽根形状等）に基づく作用との相乗効果により、渦流をより確実に防止することができ、騒音を確実に小さくすることができる。
なお、ハブ部４の形状は、前記の形状には限定されないが、その外形は、前記砲弾状の他では、例えば、略円錐状または略円錐台状であるのが好ましい。
【００１９】
図３〜図５に示すように、回転体３の各羽根５は、そのハブ部４の外周側の側面（外周面）に、等間隔で（等角度間隔）で設けられている。また、各羽根５は、すべて同一形状、同一寸法であり、ハブ部４に対して同一の姿勢になるように設けられている。なお、各羽根５とハブ部４とは、一体的に形成されていてもよく、また、別部材（別体）であってもよい。
【００２０】
また、平面視において、隣り合う羽根５同士は、重なっておらず、隣り合う羽根５と羽根５との間に微小な隙間７が形成されている。これにより、後述する羽根５の取付角度α、内外傾度βおよび吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉの設定による羽根５の構成に基づく作用との相乗効果により、十分に高い送風効率（例えば、仕事率、風量等）を得ることができ、騒音を小さくすることができる。
また、羽根５の枚数は、特に限定されないが、５〜１０枚であるのが好ましく、図示例では、７枚に設定されている。
【００２１】
羽根５の枚数が前記上限より多くなると、平面視において、隣り合う羽根５同士が重なってきて、風量が減少し、送風効率が低下する。
また、羽根５の枚数が前記下限より少なくなると、隣り合う羽根５と羽根５との間の隙間７が大きくなり、風量が減少し、送風効率が低下する。
なお、本発明では、平面視において、隣り合う羽根５同士が重なっていてもよいことは、言うまでもない。
【００２２】
回転体３の最大半径ｒ１は、１２〜５１ｍｍであるのが好ましく、１８〜４２ｍｍであるのがより好ましく、２４〜３６ｍｍであるのがさらに好ましい。小型化を図りつつ、十分に大きな風量を得ることができる。
また、ハブ部４の最大半径ｒ２は、４〜３４ｍｍであるのが好ましく、６〜２８ｍｍであるのがより好ましく、８〜２４ｍｍであるのがさらに好ましい。これにより、整流機能等のハブ部４の機能を確保しつつ、十分に大きな風量を得ることができる。
また、回転体３の最大半径ｒ１に対するハブ部４の最大半径ｒ２の比率（最大半径ｒ１と最大半径ｒ２との比）ｒ２／ｒ１は、１／３〜２／３であるのが好ましく、２／５〜３／５であるのがより好ましい。これにより、整流機能等のハブ部の機能を確保しつつ、十分に大きな風量を得ることができる。
【００２３】
図１および図２に示すように、風洞２は、円筒状をなしており、風洞２の内径（直径）Ｄは、回転中心軸８に沿って一定になっている。回転体３は、この風洞２の内側に配置されている。すなわち、風洞２は、回転体３の外周側を覆うように設置されている。また、風洞２の中心軸と回転中心軸８とは、略一致しており、風洞２の内周面と回転中心軸８とは、略平行である。
【００２４】
この風洞２を設けることにより、気流（空気流）に指向性をもたすこと、すなわち、整流を行なうことができ、後述する羽根５の取付角度α、内外傾度βおよび吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉの設定による羽根５の構成に基づく作用との相乗効果により、渦流をより確実に防止することができ、騒音を確実に小さくすることができる。
この送風機１の使用時（駆動時）の回転体３の回転数（回転速度）は、特に限定されないが、２０００〜４０００ｒｐｍであるのが好ましく、２５００〜３５００ｒｐｍであるのがより好ましい。これにより、十分に大きな風量を得つつ、騒音を小さくすることができる。
【００２５】
ここで、本発明は、羽根５の取付角度αを６６〜８１°、羽根５の内外傾度βを２８．５〜４８．５°、羽根５の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉを１．２５〜２．４としたことに特徴を有する。これにより、吸気側および排気側において、渦流を防止することができ、これによって、送風効率（例えば、仕事率、風量等）を向上させることができる。すなわち、低騒音化、低振動化、低負荷化、低消費電力化を図ることができ、特に、騒音を非常に小さくすることができる。
【００２６】
図６に示すように、前記羽根５の取付角度αとは、側面視において、回転中心軸８に対して垂直な線分（垂直線分）９０と第１線分９１のなす角の角度である。
前記第１線分９１は、羽根５のハブ部４との連結部における一端５１と他端５２とを通る線分（直線）である。換言すれば、第１線分９１は、羽根５の基端部、すなわち、内周側の端部（ハブ部４側の端部）において、その羽根５の反り高さを規定するために用いられる線分である。
【００２７】
また、図７に示すように、前記羽根５の内外傾度βとは、側面視において、前記第１線分９１と第２線分９２のなす角の角度である。
前記第２線分９２は、羽根５の先端部、すなわち、外周側の端部における一方の変曲点５３と他方の変曲点５４とを通る線分（直線）である。換言すれば、第２線分９２は、羽根５の先端部において、その羽根５の反り高さを規定するために用いられる線分である。
【００２８】
また、図８に示すように、前記羽根５の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉとは、側面視において、吸気側長さＬｉに対する排気側長さＬｏの比率（吸気側長さＬｉと排気側長さＬｏとの比）である。
前記吸気側長さＬｉは、前記羽根５のハブ部４との連結部における一端５１を通り、かつ回転中心軸８に対して垂直な線分（垂直線分）９３と、第１線分９１と第２線分９２の交点９６（図７参照）を通り、かつ回転中心軸８に対して垂直な線分（垂直線分）９４との間の距離である。
【００２９】
また、前記排気側長さＬｏは、前記羽根５のハブ部４との連結部における他端５２を通り、かつ回転中心軸８に対して垂直な線分（垂直線分）９５と、前記垂直線分９４との間の距離である。
また、最大仕事効率［Ｗ］とは、送風機１の駆動（作動）中に負荷を与えた際の仕事率の最大値であり、条件が等しい場合、この値が大きいほど、送風効率が高く、騒音は小さい。また、前記仕事率は、下記式の通りである。
仕事率［Ｗ］＝全圧[Ｐａ]×単位時間当たりに排気される気体の体積量（排出風量）[ｍ３／分]
【００３０】
また、風量［ｍ３／分］とは、単位時間当たりに排気される気体の体積量（排出風量）[ｍ３／分]であり、条件が等しい場合、この値が大きいほど、送風効率が高く、騒音は小さい。
なお、後述する「実施例」では、前記最大仕事効率および仕事率が最大のときの前記風量を用いて、騒音の評価を行なう。
【００３１】
また、羽根５の取付角度αは、前述した範囲内の値であればよいが、６７．５〜７７°であるのが好ましく、６９〜７２．５°であるのがより好ましい。これにより、騒音をさらに小さくすることができる。
また、羽根５の内外傾度βは、前述した範囲内の値であればよいが、３１．５〜３９°であるのが好ましく、３３〜３７°であるのがより好ましい。これにより、騒音をさらに小さくすることができる。
また、羽根５の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉは、前述した範囲内の値であればよいが、１．３〜２．１５であるのが好ましく、１．３５〜１．９であるのがより好ましく、１．３５〜１．８であるのがさらに好ましい。これにより、騒音をさらに小さくすることができる。
【００３２】
また、回転体３の最大半径ｒ１が、２４〜３６ｍｍであり、回転体３の回転数が３０００ｒｐｍのときにおいて、最大仕事率が、０．００８Ｗ以上であるのが好ましく、０．０１Ｗ以上であるのがより好ましく、０．０１２Ｗ以上であるのがさらに好ましい。これにより、騒音をさらに小さくすることができる。なお、前記の条件における最大仕事率の上限は、高いほど好ましい。
【００３３】
また、回転体３の最大半径ｒ１が、２４〜３６ｍｍであり、回転体３の回転数が３０００ｒｐｍのときにおいて、仕事率が最大のときの風量が、０．０１８ｍ３／分以上であるのが好ましく、０．０２１ｍ３／分以上であるのがより好ましく、０．０２３ｍ３／分以上であるのがさらに好ましい。これにより、騒音をさらに小さくすることができる。なお、前記の条件における仕事率が最大のときの風量の上限は、高いほど好ましい。
以上説明したように、この送風機１によれば、吸気側および排気側において、渦流を確実に防止することができる。これにより、送風効率（例えば、仕事率、風量等）が向上し、低騒音化、低振動化、低負荷化、低消費電力化を図ることができ、特に、騒音を非常に小さくすることができる。
【００３４】
次に、本発明の送風機の第２実施形態について説明する。
図９は、本発明の送風機の第２実施形態を示す断面側面図である。
以下、第２実施形態の送風機１について、前述した第１実施形態との相違点を中心に説明し、同様の事項については、その説明を省略する。
第２実施形態の送風機１は、風洞２の構成が異なっていること以外は、前述した第１実施形態と同様である。
図９に示すように、第２実施形態の送風機１では、風洞２の内径（直径）は、吸気側から排気側に向って漸増している。これにより、排気側の圧力が吸気側の圧力に対して比較的高い場合に、特に、渦流をより確実に防止することができ、騒音を確実に小さくすることができる。
【実施例】
【００３５】
次に、本発明の具体的実施例について説明する。
図１〜図８に示す前述した第１実施形態と同様の構造の送風機であって、羽根の取付角度α、羽根の内外傾度β、羽根の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉの異なる複数の送風機を作製した（各送風機のα、β、Ｌｏ／Ｌｉは、それぞれ、図１０〜図１２参照）。
各送風機に共通の各寸法や羽根の枚数等は、それぞれ、下記の通りである。
【００３６】
羽根の枚数：７枚
回転体の最大半径ｒ１：２７．５ｍｍ
ハブ部の最大半径ｒ２：１４．２５ｍｍ
ｒ２／ｒ１：１／２
風洞の長さａ：２５ｍｍ
風洞の内径（直径）Ｄ：５７ｍｍ
【００３７】
前記送風機を駆動し、その回転体を回転数３０００ｒｐｍで回転させ、最大仕事率を測定した。この測定を各送風機についてそれぞれ行なった。
図１０に、羽根の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉに対する最大仕事率、図１１に、羽根の取付角度αに対する最大仕事率、図１２に、羽根の内外傾度βに対する最大仕事率をそれぞれ示す。
なお、図１０に示す各送風機においては、すべて、羽根の取付角度αを７０°、羽根の内外傾度βを３５°とした。
【００３８】
また、図１１に示す各送風機においては、すべて、羽根の内外傾度βを３５°、羽根の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉを１．４とした。
また、図１２に示す各送風機においては、すべて、羽根の取付角度αを７０°、羽根の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉを１．４とした。
また、前記図１０〜図１２に示す各送風機について、それぞれ、回転数３０００ｒｐｍにおける仕事率が最大のときの風量も測定した。
なお、羽根の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉに対する仕事率が最大のときの風量を図１３に示し、羽根の取付角度αに対する仕事率が最大のときの風量および羽根の内外傾度βに対する仕事率が最大のときの風量のグラフは、その図示を省略する。
【００３９】
図１０に示すように、取付角度αが７０°、内外傾度βが３５°で、吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉが１．２５〜２．４の送風機（実施例）は、最大仕事率が０．００８Ｗ以上であり、また、図１３に示すように、仕事率が最大のときの風量が０．０１８ｍ３／分以上であり、騒音が小さかった。
また、図１０に示すように、前記送風機のうち、吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉが１．３〜２．１５の送風機（実施例）は、最大仕事率が０．０１Ｗ以上であり、また、図１３に示すように、仕事率が最大のときの風量が０．０２１ｍ３／分以上であり、騒音がさらに小さかった。
【００４０】
また、図１０に示すように、前記送風機のうち、吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉが１．３５〜１．９の送風機（実施例）は、最大仕事率が０．０１２Ｗ以上であり、また、図１３に示すように、仕事率が最大のときの風量が０．０２３ｍ３／分以上であり、騒音がさらに小さかった。
また、図１０に示すように、吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉが１．４の送風機（実施例）は、最大仕事率が最大であり、また、図１３に示すように、仕事率が最大のときの風量が最大であり、騒音が最小であった。
これに対し、図１０に示すように、吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉが１．２５未満および２．４を超える送風機（比較例）は、最大仕事率が０．００８Ｗ未満であり、また、図１３に示すように、仕事率が最大のときの風量が０．０１８ｍ３／分未満であり、騒音が大きかった。
【００４１】
以下、図１１の送風機および図１２の送風機については、簡単に説明するが、図１１に示すように、内外傾度βが３５°、吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉが１．４で、取付角度αが６６〜８１°の送風機（実施例）は、最大仕事率が大きく、また、仕事率が最大のときの風量が大きく、騒音が小さかった。
また、図１１に示すように、前記送風機のうち、取付角度αが６７．５〜７７°の送風機（実施例）は、最大仕事率がさらに大きく、また、仕事率が最大のときの風量がさらに大きく、騒音がさらに小さかった。
【００４２】
また、図１１に示すように、前記送風機のうち、取付角度αが６９〜７２．５°の送風機（実施例）は、最大仕事率がさらに大きく、また、仕事率が最大のときの風量がさらに大きく、騒音がさらに小さかった。
また、図１１に示すように、取付角度αが７０°の送風機（実施例）は、最大仕事率が最大であり、また、仕事率が最大のときの風量が最大であり、騒音が最小であった。
これに対し、図１１に示すように、取付角度αが６６°未満および８１°を超える送風機（比較例）は、最大仕事率が小さく、また、仕事率が最大のときの風量が小さく、騒音が大きかった。
【００４３】
図１２に示すように、取付角度αが７０°、吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉが１．４で、内外傾度βが２８．５〜４８．５°の送風機（実施例）は、最大仕事率が大きく、また、仕事率が最大のときの風量が大きく、騒音が小さかった。
また、図１２に示すように、前記送風機のうち、内外傾度βが３１．５〜３９°の送風機（実施例）は、最大仕事率がさらに大きく、また、仕事率が最大のときの風量がさらに大きく、騒音がさらに小さかった。
【００４４】
また、図１２に示すように、前記送風機のうち、内外傾度βが３３〜３７°の送風機（実施例）は、最大仕事率がさらに大きく、また、仕事率が最大のときの風量がさらに大きく、騒音がさらに小さかった。
また、図１２に示すように、内外傾度βが３５°の送風機（実施例）は、最大仕事率が最大であり、また、仕事率が最大のときの風量が最大であり、騒音が最小であった。
これに対し、図１２に示すように、内外傾度βが２８．５°未満および４８．５°を超える送風機（比較例）は、最大仕事率が小さく、また、仕事率が最大のときの風量が小さく、騒音が大きかった。
以上のように、取付角度α、内外傾度βおよび吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉを前述した所定値に設定することにより、最大仕事率および仕事率が最大のときの風量が低下し、騒音が非常に小さくなることが判る。
【００４５】
以上、本発明の送風機を、図示の実施形態に基づいて説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、各部の構成は、同様の機能を有する任意の構成のものに置換することができる。また、本発明に、他の任意の構成物が付加されていてもよい。
なお、本発明の送風機の用途は、特に限定されず、本発明の送風機は、例えば、プロジェクター（投射型表示装置）、パーソナルコンピュータ等の各種電子機器等に設け、その冷却用に用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明の送風機の第１実施形態を示す斜視図である。
【図２】図１に示す送風機を模式的に示す図（断面側面図）である。
【図３】図１に示す送風機の回転体の側面図である。
【図４】図１に示す送風機の回転体の平面図である。
【図５】図１に示す送風機の回転体の背面図である。
【図６】図１に示す送風機の回転体において、羽根の取付角度αを説明するための側面図である。
【図７】図１に示す送風機の回転体において、羽根の内外傾度βを説明するための側面図である。
【図８】図１に示す送風機の回転体において、羽根の羽根の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉを説明するための側面図である。
【図９】本発明の送風機の第２実施形態を示す断面側面図である。
【図１０】羽根の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉに対する最大仕事率を示すグラフである。
【図１１】羽根の取付角度αに対する最大仕事率を示すグラフである。
【図１２】羽根の内外傾度βに対する最大仕事率を示すグラフである。
【図１３】羽根の吸入排気比Ｌｏ／Ｌｉに対する仕事率が最大のときの風量を示すグラフである。
【符号の説明】
【００４７】
１……送風機  ２……風洞  ３……回転体  ４……ハブ部  ５……羽根  ５１……一端  ５２……他端  ５３……一方の変曲点  ５４……他方の変曲点  ６……モータ  ７……隙間  ８……回転中心軸  ９０……垂直線分  ９１……第１線分  ９２……第２線分  ９３〜９５……垂直線分  ９６……交点
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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