(57)【要約】【課題】ベアリング内外輪、ベアリングボールなどに好適な焼入れ処理が施される軸受用鋼部品の疲労特性を向上させる。【解決手段】Ｃ：0.6〜1.5mass％、Si：0.1〜1.0mass％、Mn：0.1〜1.5mass％、Al：0.1mass%以下およびCr：0.05〜2.0mass％を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成の鋼素材が用いられた軸受用鋼部品において、該鋼素材に対し炭化物の球状化処理を行った後、加工率が２０％以上の加工を施し、次いで焼入れ処理を施して得られ、該焼入れ後の焼入れ表層部の旧オーステナイト粒径が3.5μｍ以下とする。【選択図】図１
2007204803.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：0.6〜1.5mass％、
Si：0.1〜1.0mass％、
Mn：0.1〜1.5mass％、
Al：0.1mass%以下および
Cr：0.05〜2.0mass％
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成の鋼素材が用いられた軸受用鋼部品であって、該鋼素材に対し炭化物の球状化処理を行った後、加工率が２０％以上の加工を施し、次いで焼入れ処理を施して得られ、該焼入れ後の焼入れ表層部の旧オーステナイト粒径が3.5μｍ以下である軸受用鋼部品。
【請求項２】
前記組成は、さらに
S：0.03mass％以下、
Cu：1.0mass％以下、
Ni：1.0mass％以下、
Mo：1.0mass％以下、
W：1.0mass％以下、
Ti：0.01mass％以下、
Nb：0.5mass％以下、
B：0.01mass％以下、
Sb：0.0050mass％以下および
N：0.01mass％以下
のうちから選ばれる１種または２種以上を含有する請求項１に記載の軸受用鋼部品。
【請求項３】
前記焼入れ表層部の硬さがHv７００以上である請求項１または２に記載の軸受用鋼部品。
【請求項４】
Ｃ：0.6〜1.5mass％、
Si：0.1〜1.0mass％、
Mn：0.1〜1.5mass％、
Al：0.1mass%以下および
Cr：0.05〜2.0mass％
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成の鋼素材に対し炭化物の球状化処理を行った後、加工率が２０％以上の加工を施し、次いで、Ac3点−10℃〜Ac3点の温度間での平均加熱速度を0.5℃／ｓ以上とし、Ac3点以上Ac3点+130℃以下の温度で、Ac3点以上の保持時間が500秒以下である加熱を施して焼入れ処理を行う軸受用鋼部品の製造方法。
【請求項５】
前記組成は、さらに
S：0.03mass％以下、
Cu：1.0mass％以下、
Ni：1.0mass％以下、
Mo：1.0mass％以下、
W：1.0mass％以下、
Ti：0.01mass％以下、
Nb：0.5mass％以下、
B：0.01mass％以下、
Sb：0.0050mass％以下および
N：0.01mass％以下
のうちから選ばれる１種または２種以上を含有する請求項４に記載の軸受用鋼部品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベアリング内外輪、ベアリングボールなど焼入れ処理が施されている軸受用部品およびその製造方法に関し、特に、焼入れ表層部の旧オーステナイト粒径を微細化して疲労特性を向上させた軸受用鋼部品に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車、機械などに利用されているベアリングなどの軸受用鋼部品は、優れた転動疲労特性が要求される。軸受用鋼部品は、疲労特性が要求される部位に、焼入れ・焼戻しが施されて使用される。
転動疲労寿命を向上させる方法としては、例えば、特許文献１には、S53Cレベルの亜共析鋼（フェライト、パーライト組織）に２回以上のオーステナイト単相域への高周波熱処理を行い、旧オーステナイト粒径を微細化し、疲労寿命を向上させる方法が記載されており、その到達旧オーステナイト粒径は最小粒径のものでも6.2μｍで、転動疲労寿命は従来材に比較して1.2〜1.5倍程度である。
一方、過共析鋼については特許文献１には記載がないが、一般的に、過共析鋼の場合は通常焼入れ材でも旧オーステナイト粒径は6〜10μｍ程度である。従って、更なる最適熱処理化による旧オーステナイト粒径の微細化処理を行わなければ転動疲労寿命の向上は期待できないとされる。
【特許文献１】特開２００２−２５６３３６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
本発明は、上記の現状に鑑み開発されたもので、従来よりも転動疲労寿命を向上させた軸受用鋼部品およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討を行った結果、球状化焼鈍後に素材に加工率が２０％以上の加工を施した後、焼入れを行った材料においては、この加工を施さない場合あるいは施しても加工率が２０％未満である材料よりも、転動疲労寿命が向上するという知見を得た。そして、上記の加工率２０％以上の加工による転動疲労寿命の向上効果は、焼入れ部の旧オーステナイト粒径が平均粒径3.5μｍ以下である場合に特に顕著に発現するという知見を得た。
【０００５】
本発明は、得られた知見に更に検討を加えて完成されたものであり、その要旨構成は以下のとおりである。
（ｉ）  Ｃ：0.6〜1.5mass％、
Si：0.1〜1.0mass％、
Mn：0.1〜1.5mass％、
Al：0.1mass%以下および
Cr：0.05〜2.0mass％
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成の鋼素材が用いられた軸受用鋼部品であって、該鋼素材に対し炭化物の球状化処理を行った後、加工率が２０％以上の加工を施し、次いで焼入れ処理を施して得られ、該焼入れ後の焼入れ表層部の旧オーステナイト粒径が3.5μｍ以下である軸受用鋼部品。
【０００６】
（ii）  前記組成は、さらに
S：0.03mass％以下、
Cu：1.0mass％以下、
Ni：1.0mass％以下、
Mo：1.0mass％以下、
W：1.0mass％以下、
Ti：0.01mass％以下、
Nb：0.5mass％以下、
B：0.01mass％以下、
Sb：0.0050mass％以下および
N：0.01mass％以下
のうちから選ばれる１種または２種以上を含有する（ｉ）に記載の軸受用鋼部品。
【０００７】
（iii）前記焼入れ表層部の硬さがHv７００以上である（ｉ）または（ii）に記載の軸受用鋼部品。
【０００８】
（iv）  Ｃ：0.6〜1.5mass％、
Si：0.1〜1.0mass％、
Mn：0.1〜1.5mass％、
Al：0.1mass%以下および
Cr：0.05〜2.0mass％
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成の鋼素材に対し炭化物の球状化処理を行った後、加工率が２０％以上の加工を施し、次いで、Ac3点−10℃〜Ac3点の温度間での平均加熱速度を0.5℃／ｓ以上とし、Ac3点以上Ac3点+130℃以下の温度で、Ac3点以上の保持時間が500秒以下である加熱を施して焼入れ処理を行う軸受用鋼部品の製造方法。
【０００９】
（ｖ）前記組成は、さらに
S：0.03mass％以下、
Cu：1.0mass％以下、
Ni：1.0mass％以下、
Mo：1.0mass％以下、
W：1.0mass％以下、
Ti：0.01mass％以下、
Nb：0.5mass％以下、
B：0.01mass％以下、
Sb：0.0050mass％以下および
N：0.01mass％以下
のうちから選ばれる１種または２種以上を含有する（iv）に記載の軸受用鋼部品の製造方法。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、転動疲労寿命に優れた軸受用鋼部品が容易に得られ、工業的に非常に有用である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明を具体的に説明する。
本発明の軸受用鋼部品は、鋼素材、好ましくは棒鋼あるいは線材を、成形工程（鍛造・切削など）を経てベアリング内外輪、軸受ボール、軸受ころおよびニードルなどの軸受用鋼部品の形状に加工した後、焼入れを施して製造される。本発明の軸受用鋼部品を得るためには、鋼素材の組成、素材組織、焼入れ前の加工率、焼入れ条件、焼入れ後の組織の適正化が必要である。
【００１２】
［鋼組成］
鋼素材の成分組成について説明する。
【００１３】
C：0.6〜1.5mass％
Cは、焼入れ部において部品の疲労寿命を得るために必要となる硬度確保のために必要な元素であり、0.6mass%未満では焼入れ部で十分な硬度および疲労強度が得られない。一方、1.5mass％を超えて含有されると、焼入れ前の加工性（剪断性、鍛造性）を劣化させる。よって、Cの含有量は0.6〜1.5mass％の範囲とする。
【００１４】
Si：0.1〜1.0mass％
Siは、転動疲労寿命を向上させる元素であるため、0.1mass％以上含有される必要がある。しかし、1.0mass％を超えて含有されると、Cと同様、焼入れ前の加工性（剪断性、鍛造性）を劣化させる。よって、Siの含有量は0.1〜1.0mass％とする。
【００１５】
Mn：0.1〜1.5mass％
Mnは、焼入れ性を向上させる元素であるため、0.1mass％以上で含有される必要がある。しかし、過剰に含有されると焼入れ前の加工性（剪断性、鍛造性）を劣化させる。このため、その含有量の上限は1.5mass％とする。
【００１６】
Cr：0.05〜2.0mass％
Crは焼入性向上および炭化物球状化促進による焼入れ前の硬度低下、加工性向上の効果があるため0.05mass％以上含有されているものとする。しかし、2.0mass％を超えて添加しても効果が飽和してしまうため0.05〜2.0mass％の範囲とする。
【００１７】
Al：0.1mass％以下
Alは、強力な脱酸作用を持ち、鋼を清浄化する効果を有する元素であるため含有されていることが好ましい。しかし、0.10mass％を超えて添加した場合には、鋼の清浄化作用がむしろ低下し、疲労寿命が低下することから、その含有量は0.1mass％以下とする。更に好ましくは、0.005〜0.1mass％である。
以上が本発明の基本成分組成であるが、以下に示す元素がさらに含有されていてもよい。
【００１８】
S：0.03mass％以下
Sは後述するとおり、不可避的不純物としても鋼中に存在するが、SはMnと結合してMnSを形成し、鋼の被削性を向上させる作用を有するので0.03mass％を上限として積極的に添加してもよい。しかし、0.03mass％を超えて添加するとMnSが割れの起点となり疲労寿命を著しく低下させるため、添加する場合はその含有量の上限を0.03mass％とする。
【００１９】
Cu：1.0mass％以下
Cuは焼入れ性向上により焼入れ部の硬度を上昇させる効果があるため添加してもよい。この効果を得るために添加する場合にはその上限を1.0mass％とする。
【００２０】
Ni：1.0mass％以下
Niは鋼の焼入れ性増大し、また焼入れ部の靭性を向上させる作用を有する。そのため1.0mass％を上限として添加してもよい。特に、Cu添加時には熱間脆性を抑制するためにNiをCu添加量の1/2添加することが特に好ましい。
【００２１】
Mo：1.0mass％以下
Moは焼入れ性を向上させる作用や、焼戻し軟化抵抗を向上させる作用を有するため添加してもよいが、1.0mass％を超えて含有させると加工性が悪くなるため、添加する場合はその含有量は1.0mass％以下とする。
【００２２】
W：1.0mass％以下
Wは焼入れ性を向上させる作用を有するため添加してもよいが、1.0mass％を超えて含有させると加工性が悪くなるため、添加する場合はその含有量を1.0mass％以下とする。
【００２３】
Nb：0.5mass％以下
Nbは窒化物形成によるオーステナイト粒成長抑制作用があるため添加してもよいが、0.01mass％を超えると、疲労特性が劣化するため、添加する場合は0.01mass％以下とする。
【００２４】
B：0.01mass％以下
Bは焼入れ性を向上させる作用を有するため添加してもよいが、0.01mass％を超えて添加してもその効果は飽和するので、添加する場合は0.01mass％を上限とする。
【００２５】
Sb：0.0050mass％以下
Sbはミクロ組織変化を遅延させる作用を有し、転動疲労特性の劣化を防止する作用を有するので、添加してもよい。しかし、その含有量が0.0050mass％を超えると、靭性が劣化するので、添加する場合は、0.0050mass％以下とする。
【００２６】
N：0.01mass％以下
Nは後述するとおり、不可避的不純物としても鋼中に存在するが、窒化物（もしくは炭窒化物）を形成し、γ粒微細化に対して有用ので、0.01mass％を上限として積極的に添加してもよい。0.01mass％超の過剰添加は鋼の加工性を劣化させるため、添加する場合は0.01mass％を上限とする。
【００２７】
以上説明した元素以外の残部はFeおよび不可避的不純物である。不可避的不純物としては、P、Oがあり、上述したS、Nは積極的に添加しない場合であっても不可避的不純物として混入する。Pは0.05mass％まで、Oは0.0150mass％までは許容できる。また、Sは積極添加しない場合であっても0.01mass％を上限として、Nは積極添加しない場合であっても0.0080％を上限として含有される。
【００２８】
［焼入れ前の加工率］
焼入れ前の加工率は本発明の根幹をなすところであり、上述したとおり、加工率20％以上の加工を行うことが重要である。加工は、複数回に分けて実施しても良く、合計の加工率で20％以上となればよい。
【００２９】
ここで言う加工率とは、棒・線材の場合断面積の減面率を意味し、また板の場合は圧下率を意味する。さらに、鋳造などの複雑な形状のものではビッカース硬度が素材より50ポイント以上向上した場合、加工率20％以上とみなす。
【００３０】
図１に、表層焼入れ部の平均旧オーステナイト粒径を3.3μｍと6.1μｍの２水準とした鋼について、焼入れ前の加工時の減面率と寿命比（各減面率におけるB10寿命／減面率０％におけるB10寿命）との関係を示す。ここで、鋼素材は1.0mass％C―0.2mass%Si―0.35mass%Mn−1.5mass％Cr鋼を用いた。そして、球状化処理後に0〜58％の範囲の種々の加工率（減面率）で引抜き加工を行い、減面率の影響を調査した。加工時の減面率による寿命向上を明確とするために、各旧オーステナイト粒径の鋼における減面率０％のサンプルのB10寿命を基として、これに対する減面率の増加により何倍寿命が増加したかを、各減面率におけるB10寿命／減面率０％におけるB10寿命（以下寿命比と呼ぶ）で求めた。
【００３１】
図１に示すように、寿命比は平均旧オーステナイト粒径6.1μｍのサンプルにおいては10％程度の減面率で1.3倍まで向上した後飽和するのに対し、平均旧オーステナイト粒径3.3μｍのサンプルにおいては、その寿命比は減面率20％未満では、減面率を増加させるほど向上する傾向にあり、減面率20％で寿命比2.3倍程度に達し、飽和する。
【００３２】
［焼入れ表層部の旧オーステナイト粒径］
軸受用鋼部品では、転動疲労特性が要求される部位に通常、焼入れ・焼戻しが施されて使用される。本発明では、特に転動疲労特性が要求される表層部に焼入れ部を有し（以下焼入れ表層部と呼ぶ）、かつ、この焼入れ表層部の旧オーステナイト粒径が3.5μｍ以下とする。焼入れ表層部とは、焼入れが施されてマルテンサイトを有する組織となっている表層部のことを言うが、表層に限らず全厚についてマルテンサイト組織を有する組織となっていても、表層部の旧オーステナイト粒径が3.5μｍ以下となっていればよい。
【００３３】
なお、平均旧オーステナイト粒径が3.5μｍ以下となっている表層部の厚さは、少なくとも0.2ｍｍ以上であることが好ましい。発明者等の調査によれば、前述のとおり、焼入れ前の素材に対して加工率が２０％以上である加工を施した場合に転動疲労寿命が格段に向上するのは、旧オーステナイト粒径が3.5μｍ以下である場合であることを知見されている。このことをわかりやすくするために、図２に旧オーステナイト粒径と素材の球状化処理と焼入れ処理との間で行う加工時の減面率との関係を示した。旧オーステナイト粒径が3.5μｍ以下である場合には、旧オーステナイト粒径が3.5μｍ超である場合に比べて、寿命比が２倍以上に向上していることがわかる。
【００３４】
ここで、焼入れ表層部の硬さはビッカース硬さ（以下Hv）で700以上であることが好ましい。Hv700未満では、硬度不足となり軸受用鋼部品の転動疲労寿命が低下する傾向にあるためである。焼入れ表層部の硬さをHv700以上とするためには、焼戻し処理時の加熱温度を配慮する必要があるが、焼戻し処理の詳細については後述する。
以上、本発明の軸受用鋼部品の構成に関して説明したが、次に、本発明の軸受用鋼部品の製造方法について説明する。
【００３５】
［焼入れ前の鋼組織］
焼入れ前の鋼の組織は球状化処理により炭化物が球状化されている必要があるが、球状炭化物以外の組織が、フェライト、ベイナイト、マルテンサイトのいずれかの単相組織あるいはこれらの２種以上の複相組織となっていてもよい。ただし、後述するように、本発明では焼入れ前に加工率20％以上の加工を行うことを考えれば、加工性の観点からフェライトと球状化炭化物の組合わせが好適である。なお、本発明において球状化炭化物とはアスペクト比が3.0以下の炭化物を指す。
【００３６】
なお、球状化焼鈍の方法としては特に規定しないが、組成に最適な通常の熱処理パターンで行えばよい。たとえば1.0mass%−0.2Si−0.4Mn−1.5Cr鋼では780℃程度で５時間保持し徐冷すればよい。
【００３７】
［焼入れ条件］
上述したとおり、本発明では、焼入れ表層部の平均旧オーステナイト粒径が3.5μｍ以下である必要があるが、このためには、球状化処理、加工率20％以上の加工の後に行われる少なくとも表層部の焼入れ処理時の加熱条件を、Ac3点−10℃〜Ac3点の温度間での平均加熱速度を0.5℃／ｓ以上、加熱温度をAc3点以上Ac3点+130℃以下とし、さらに、Ac3点以上の保持時間が500秒以下とする必要がある。
【００３８】
ここで、Ac3点とは、加熱時にフェライトもしくはベイナイトやマルテンサイトからオーステナイトへの逆変態が終了する温度のことを言う。加熱温度がAc3点に満たないと、オーステナイトへの逆変態が終了しないので、焼入れ後に完全なマルテンサイト組織とすることができず、転動疲労特性に必要な十分な硬度が得られない。逆に、加熱温度がAc3点+130℃超では、オーステナイトの粒成長が急速に促進するので、焼入れ後の組織の旧オーステナイト粒径が3.5μｍ超となってしまう。
【００３９】
焼入れ処理時の加熱時の加熱速度については、Ac3点−10℃〜Ac3点の温度間での平均で0.5℃／ｓ以上とする必要がある。この温度域で0.5℃／ｓより加熱速度が遅くなれば、オーステナイトへの核生成駆動力の減少などの影響で、オーステナイト粒径が微細化せず、焼入れ組織の旧オーステナイト粒径が3.5μｍ超となってしまう。
さらに、Ac3点以上の保持時間が500秒超となると、粒成長に十分な時間となり、焼入れ後の組織の旧オーステナイト粒径が3.5μｍ超となってしまう。
【００４０】
なお、上記条件による焼入れ処理は、１回のみでも複数回でもよい。複数回の焼入れを行う場合には、この加熱速度条件は、最終の焼入れ処理時にのみ（N回焼入れ処理を施す場合には、N回目のみ）適用すればよい。最終の焼入れ処理に先立って行う焼入れ処理（N回焼入れ処理を施す場合には、１〜N−1回目までの焼入れ処理）では、焼入れ後の組織がベイナイトもしくはマルテンサイト組織（単相でも復相でもよい）と、残留球状炭化物とからなっていればよく、最終焼入れ工程に限定されるような熱処理は特に必要とはしない。但し、残留球状炭化物が溶解してしまうような高温で加熱を行うと、最終焼入れ時に球状炭化物によるオーステナイト粒成長抑制作用が消失してしまい、粒が粗大化するといった問題や、母相への炭素の溶け込み量が高くなり転動疲労特性が低下するといった弊害が出るため、最終焼入れ以前の焼入れ処理時においては、Acm点（球状炭化物がオーステナイトに溶け込みオーステナイト単相となる温度）以下とする必要がある。
【００４１】
複数回焼入れ処理を行う場合に、すべての焼入れ処理について上記の焼入れ条件を適用することにより微細な旧オーステナイト粒を持つ焼入れ表層部が得られるので、複数回のすべてについて上記の焼入れ条件を適用してもかまわない。ただし、焼入れ処理の回数は、工業的な生産性や、コスト上昇の防止の観点からは２回とするのが好適である。
以上説明した条件にて焼入れ処理を施すことにより、平均旧オーステナイト粒径が3.5μｍ以下である焼入れ表層部が得られる。
【００４２】
［焼戻し］
本発明においては、焼入れ処理の後に焼戻し処理を行ってもよい。但し、焼戻し処理を行う場合、焼戻し温度が高すぎると、焼入れ表層部が軟化して、疲労強度が低下してしまい、焼入れ表層部の旧オーステナイト粒径を微細化した効果が減じてしまうため、焼戻しを行う場合は、200℃以下とすることが好ましい。焼戻し温度が200℃以下であれば、上述の成分組成の鋼を用いれば硬さがHv700以上である焼入れ表層部を得ることができる。
【００４３】
上記の条件で、焼入れ処理、焼戻し処理が施した後は、必要に応じてショットピーニングなどの表面処理、仕上げの表面研磨処理などを施して、軸受用鋼部品とする。
【実施例】
【００４４】
表１に示す各種組成の100kg鋼塊を、1250℃で15ｈソーキングを行った後、850℃以上で熱間鍛造し、13〜20mmΦの棒鋼とした。この棒鋼に、球状化焼鈍（SA）を行い、フェライトと表２および表３に示す平均アスペクト比の炭化物とからなる鋼組織とした後、表２、表３に示す種々の減面率にて冷間引抜きを行い13.0mmΦに仕上げた。この線材の中心部分よりラジアル型転動疲労試験片を作製するため、まず12.2mmΦ径の円柱状試験片に粗加工し、表２、表３に記載の熱処理条件で焼入れ処理を行った後、170℃あるいは250℃で焼戻しを行い、12mmΦ×22mm長さの円柱状試験片に仕上げ加工を行った。
【００４５】
得られた試験片について、ラジアル型疲労試験機（NTN社製円筒型疲労試験機）を用いて剥離までの転動疲労寿命を調査し、転動疲労特性の評価を行った。疲労試験は、ヘルツ応力5884MPa（600kgf/mm2）、回転数46400cpmで20本のサンプルについて行い、10％破損確率寿命（以下B10寿命という）を求めた。そして、各鋼種について、上記の冷間引抜き時の減面率0、すなわち冷間引抜きを行わないで作成した試験片のB10寿命で、各試験片のB10寿命を除して求めた値を寿命比として、転疲寿命の向上の度合いを評価した。
【００４６】
また、試験片の表層部ビッカース硬さ、表層部旧オーステナイト粒径を調査するために、未試験の円柱状試験片を疲労試験の転送面と対応するで試験片円周が観察できるように切断し、樹脂に埋め込み、研磨した。この切断面（以下C断面）で表面から0.1ｍｍ内部のビッカース硬さを荷重2.94N（300gf）で90°間隔で４点測定し平均した。表層部の平均旧オーステナイト粒径は、旧オーステナイト粒界現出液（JFEスチール製、ガンマR）を用いて腐食を行い、SEMを用いてC断面表層直下を90°間隔で４視野×各２枚、5000倍で撮影した後、切断法を用いて定量化した。切断法による平均旧オーステナイト粒径の、各SEM像において縦および横方向に４分割する線分３本を引き、この線分（１視野当り108μｍ）が旧オーステナイト粒界と交差した数（X）を測定し、旧オーステナイト粒径（μｍ）＝108／（0.89×X）として算出した後、８枚のSEM像から得られる値を平均することで求めた。
表２、表３に、焼入表層部のビッカース硬さ、平均旧オーステナイト粒径、疲労特性を併せて示す。
【００４７】
【表１】
2007204803.tif 000003
【００４８】
【表２】
2007204803.tif 000004
【００４９】
【表３】
2007204803.tif 000005
【００５０】
表２、表３からわかるように、焼入れ表層部の平均旧オーステナイト粒径が3.5μｍ以下である場合において、焼入れ前の引抜き加工における減面率が20％以上とすることで、疲労寿命が向上していることがわかる。一方、焼入れ処理時に、Ac3点−10℃〜Ac3点の間の平均加熱速度を0.5℃／ｓ未満としたり、あるいは、平均旧オーステナイト粒径が3.5μｍ超となった鋼においては、焼入れ前の引抜き加工における減面率を20％以上とすることにより疲労寿命の向上が認められるものの、その向上の度合いは小さい。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】焼入れ前の加工時の減面率が転動疲労寿命に及ぼす影響を示すグラフである。
【図２】焼入れ表層部の平均旧オーステナイト粒径が転動疲労寿命に及ぼす影響を示すグラフである。
【図１】
2007204803.tif 000006
【図２】
2007204803.tif 000007