(57)【要約】【課題】量産される場合における固定接点に対する可動接点の押圧力Ｐの変動幅を狭めることが可能なＢｉ−熱応動スイッチを提供する。【解決手段】支持体を形成する絶縁体１５と、絶縁体により所定の間隔を持って支持された一対の導電体１６、１７と、一端部が一方の導電体に接合・固定されて絶縁体と並列に支持されたバイメタル板１９と、バイメタル板の他端部に設けられた可動接点２０と、他方の導電体に設けられ、可動接点と対向する固定接点１８とを備える。バイメタル板が接合された導電体１７は屈曲したＬ字形であり、Ｌ字形の一方の辺により形成された固定片Ｙが絶縁体により支持され、他方の辺により形成された調整片Ｘにバイメタル板の一端部が接合されており、可動接点と固定接点間に所定の押圧力Ｐが作用するように、導電体が塑性変形されて調整片が固定片に対して所定の角度αをなしている。【選択図】図４
2007324054.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
支持体を形成する絶縁体と、
前記絶縁体により所定の間隔を持って支持された一対の導電体と、
一端部が一方の前記導電体に接合・固定されて前記絶縁体と並列に支持されたバイメタル板と、
前記バイメタル板の他端部に設けられた可動接点と、
他方の前記導電体に設けられ、前記可動接点と対向する固定接点とを備え、
前記可動接点及び前記固定接点間に所定の押圧力Ｐが印加され、前記バイメタル板の熱応動に伴い、前記可動接点と前記固定接点を互いに当接または離間させる力が作用して開閉動作が行われる熱応動スイッチにおいて、
前記バイメタル板が接合された前記導電体は屈曲したＬ字形であり、前記Ｌ字形の一方の辺により形成された固定片が前記絶縁体により支持され、他方の辺により形成された調整片に前記バイメタル板の一端部が接合されており、
前記可動接点と前記固定接点間に前記所定の押圧力Ｐが作用するように、前記導電体が塑性変形されて前記調整片が前記固定片に対して所定の角度αをなしていることを特徴とする熱応動スイッチ。
【請求項２】
前記導電体の調整片が２重片部を形成するように折り曲げ加工され、前記調整片の２重片部の間に前記バイメタル板の一端が挟まれた形態で接合・固定されている請求項１記載の熱応動スイッチ。
【請求項３】
外管バルブ内にスイッチング素子を含む始動装置が内蔵された高圧放電ランプにおいて、
前記スイッチング素子が、請求項１または請求項２記載の熱応動スイッチにより構成されていることを特徴とする高圧放電ランプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、バイメタルを用いた熱応動スイッチ、特に高圧放電ランプの外管内蔵型の始動装置等を構成するスイッチング素子として好適な熱応動スイッチの構成に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
省エネルギー時代を迎えて、高圧放電ランプの分野では比較的低効率の従来高圧水銀ランプに代って、新しい高効率のメタルハライド(ＭＨ)ランプあるいは高圧ナトリウム(ＮＨ)ランプが、屋内及び屋外照明用として普及されてきた。
【０００３】
従来高圧水銀ランプは、石英発光管の両端における主電極のいずれか一方に近接して補助電極を付設するという簡易な手段により、商用電源電圧１００Ｖあるいは２００Ｖでもってランプ始動がなされている。これに対して、ＭＨ／ＮＨランプは、始動方式から下記のような２つのタイプに分けられる。
【０００４】
タイプ（１）は、ランプ始動に１．５〜３．５ｋＶの高圧パルスを印加するための始動装置を必要とするものであり、これがＭＨ／ＮＨランプの大部分を占めている。この場合、当該始動装置に加えて、例えば石英発光管からなるＭＨランプでは、高圧水銀ランプと同様の補助電極が設けられる。また、例えばＮＨランプでは、ランプ始動を補助するための始動補助導体が発光管外壁に付設されることもある。また、タイプ（１）のランプを点灯するために、始動装置が専用安定器に装備されるシステムも展開されているが、通常は、始動装置がランプの外管ガラスバルブに内蔵され、当該ランプを比較的簡易な銅鉄型リアクタンス安定器と組合せて点灯するシステムが普及されている。これは、総合システムコストが比較的低いのが特長である。
【０００５】
タイプ（２）は、余分の始動装置を用いずに、例えば発光管への始動補助用希ガスとしてネオン・アルゴンペニングを封入し、これと補助電極および始動補助導体の少なくともいずれかを組合せることにより、ランプを始動させるものである。
【０００６】
始動方式が異なる上記２つのタイプのいずれのランプにおいても、一般的に、バイメタルを用いたバイメタル熱応動スイッチ（以下Ｂｉ−熱応動スイッチと略記する）が、下記のような異なる機能を果すスイッチング素子として、外管ガラスバルブ内に組み込まれている。
【０００７】
まず、タイプ（１）における外管内臓型始動装置は、基本的に、電流遮断用のスイッチング素子と、始動装置開放用のスイッチング素子と、電流制限用の抵抗体の直列回路から構成され、これがランプの発光管に並列に接続されている。始動時の動作としてはまず、「電流遮断用スイッチング素子」の開閉動作でリアクタンス安定器に誘起された高圧パルスによって発光管が始動され、ランプ始動後は、「始動装置開放用スイッチング素子」のＯＦＦ動作により、始動装置が点灯回路から開放される。この場合、電流遮断用スイッチング素子として、いわゆるグロースイッチや非線形特性をもつ強誘電体セラミックコンデンサーのほかに、殊にＮＨランプ等ではＢｉ−熱応動スイッチも使われている。また、始動装置開放用スイッチング素子としては、主にＢｉ−熱応動スイッチが使われている（例えば、特許文献１参照）。
【０００８】
また、タイプ（１）及び（２）の両方で設けられる補助電極及び始動補助導体は、いずれもランプ始動後の定常点灯ではスイッチング素子のＯＦＦ動作により点灯回路から開放され、いわゆる浮遊電位状態に保たれる必要がある。すなわち、石英発光管の管端部に封着された補助電極が未解放状態のときは、当該管端部における主電極と補助電極のリード線間にいわゆるイオン電流が誘導され、これにより当該管端部の破損が発生する。また、発光管外壁に付設された始動補助導体が未解放状態のときは、発光管に封入された発光物質の管外への消失が発生する。そして、ここでも「補助電極と始動補助導体の開放用のスイッチング素子」として、主にＢｉ−熱応動スイッチが使われている（例えば、特許文献１参照）。
【０００９】
Ｂｉ−熱応動スイッチは、基本的に熱応動部品であるバイメタル板と、その両端に並列接続された絶縁体を介して連結された一対の導電体とから構成されている（例えば、非特許文献１参照）。
【００１０】
図６は、例えばタイプ（１）のＭＨランプにおいて、始動装置及び補助電極開放用のスイッチング素子として使われてきた、従来技術による典型的なＢｉ−熱応動スイッチの構成を示す。（ａ）は正面図、（ｂ）は平面図である。このＢｉ−熱応動スイッチ３０は、ガラスからなる円柱状の絶縁体３１を有し、その両端に、Ｌ字形のモリブデン（Ｍｏ）リード棒３２と、固定接点としても機能するモリブデン（Ｍｏ）リード棒３３がそれぞれ封着・固定されている。絶縁体３１に並行するように、長方形のバイメタル板３４がその一端３４ａで、Ｍｏリード棒３２の開放端側にスポット電気溶接により接合・固定されている。またバイメタル板３４の他端３４ｂには、可動接点として機能するタングステン（Ｗ）ピン３５が、同様の溶接により接合・固定されている。Ｗピン３５は、Ｍｏリード棒３３の固定接点に対して可動接点として機能するために、Ｍｏリード棒３３に対して、常温において特定の押圧力Ｐが印加された状態で固定されている。
【００１１】
Ｂｉ−熱応動スイッチ３０の製造工程での押圧力Ｐの印加は、例えば図６（ｂ）に示すように、可動接点であるＷピン３５と固定接点であるＭｏリード棒３３との離間距離Ｇを調整することで行われている。
【００１２】
なお、その他の機能のスイッチング素子として使われるＢｉ−熱応動スイッチも、図６に示したＢｉ−熱応動スイッチ３０に準じた基本構成を有する。
【特許文献１】実公昭５８−１９８１６号公報
【非特許文献１】National Technical Report, Vol23 No.4, August 1977
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明者らは、ＭＨ／ＮＨランプに種々のスイッチング素子として使われてきた従来技術によるＢｉ−熱応動スイッチの始動動作特性を解析したところ、以下のような問題があることを見出した。
【００１４】
最も大きな問題は、例えば始動装置用等のスイッチング素子として図６のＢｉ−熱応動スイッチ３０を量産したときに、固定接点であるＭｏリード棒３３に対する可動接点であるＷピン３５の押圧力Ｐの変動幅が、例えば０．２０±０．０９Ｎｅｗｔｏｎと比較的大きくなることである。これは、ランプの（再）始動特性のみならず寿命特性にも好ましくない影響をもたらすものと考えられた。すなわち、押圧力Ｐが低くなり過ぎると、例えばランプ消灯直後におけるいわゆるランプ再始動時間が仕様範囲より長くなり、また電流遮断用スイッチング素子としての応用ではランプ未始動が発生することもある。一方、押圧力Ｐが高くなり過ぎると、例えばランプ始動後の補助電極あるいは始動補助導体の開放時間が長くなり過ぎて、長期ランプエイジングでのイオン電流による発光管端部の破損や発光物質の消失が懸念されることになる。
【００１５】
量産における押圧力Ｐの変動幅の増大は、特に、個々のＢｉ−熱応動スイッチの最終工程での押圧力印加が人為的作業によるものであることに起因し、更に根源的には、一定の機械的機構による押圧力印加が困難な従来のＢｉ−熱応動スイッチの構成に起因するものといえる。
【００１６】
その他の問題は、従来構造のＢｉ−熱応動スイッチ３０では、押圧力Ｐが、低い発生割合ながら長期ランプエイジングにより徐々に低下していくことである。これは、特に、バイメタル板３４とＭｏリード棒３３との接合個所の溶接強度が弱いときに発生する。すなわち、当該接合個所が、長期ランプエイジングにおけるバイメタル板３４の開閉動作の繰返しによる応力を受けて、部分的に剥離していくからであり、これも根源的にはＢｉ−熱応動スイッチ３０の構成そのものに起因するものといえる。
【００１７】
本発明は、上記状況に鑑みてなされたものであり、量産される場合における固定接点に対する可動接点の押圧力Ｐの変動幅を狭めることが可能なＢｉ−熱応動スイッチを提供することを目的とする。また、高圧放電ランプに使用された場合の、長期ランプエイジングに際しての押圧力Ｐの低下を確実に防止できる構成を有するＢｉ−熱応動スイッチを提供することを目的とする。
【００１８】
さらに、そのようなＢｉ−熱応動スイッチを用いることにより、（再）始動及び寿命特性が改善された高圧放電ランプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
本発明の熱応動スイッチは、支持体を形成する絶縁体と、前記絶縁体により所定の間隔を持って支持された一対の導電体と、一端部が一方の前記導電体に接合・固定されて前記絶縁体と並列に支持されたバイメタル板と、前記バイメタル板の他端部に設けられた可動接点と、他方の前記導電体に設けられ、前記可動接点と対向する固定接点とを備え、前記可動接点及び前記固定接点間に所定の押圧力Ｐが印加され、前記バイメタル板の熱応動に伴い、前記可動接点と前記固定接点を互いに当接または離間させる力が作用して開閉動作が行われる。
【００２０】
上記課題を解決するために、前記バイメタル板が接合された前記導電体は屈曲したＬ字形であり、前記Ｌ字形の一方の辺により形成された固定片が前記絶縁体により支持され、他方の辺により形成された調整片に前記バイメタル板の一端部が接合されており、前記可動接点と前記固定接点間に前記所定の押圧力Ｐが作用するように、前記導電体が塑性変形されて前記調整片が前記固定片に対して所定の角度αをなしている。
【発明の効果】
【００２１】
上記構成の本発明の熱応動スイッチによれば、調整片が固定片に対して所定の角度αを持つように調整する作業を、導電体の塑性変形により確実に行うことが可能であり、特に量産における固定接点に対する可動接点の押圧力Ｐの変動幅を、大幅に狭めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
本発明の熱応動スイッチにおいて、前記導電体の調整片が２重片部を形成するように折り曲げ加工され、前記調整片の２重片部の間に前記バイメタル板の一端が挟まれた形態で接合・固定されていることが好ましい。
【００２３】
この構成により、更に長期ランプエイジングにおける前記押圧力Ｐの低下も確実に防止された熱応動スイッチが得られる。
【００２４】
外管バルブ内に、スイッチング素子を含む始動装置が内蔵された高圧放電ランプにおいて、前記スイッチング素子を、上記いずれかの構成の熱応動スイッチにより構成することが好ましい。それにより、（再）始動及び寿命特性が改善された高品質の高圧放電ランプが得られる。
【００２５】
以下、本発明の実施の形態について、図１〜図５を参照して説明する。
【００２６】
図１は、本発明の実施の形態におけるＢｉ−熱応動スイッチが使われた始動装置内蔵型の４００ＷのＭＨランプ５の全体組立構成を示す。
【００２７】
発光管１は、容囲器が石英からなり、管両端には一対のタングステン主電極２、３が配置され、一方の主電極２に近接して補助電極４がモリブデン箔を介して配置され、それぞれ気密封着されている。管内には、発光物質のＳｃ−Ｎａ金属ハライドと始動補助用希ガスのアルゴンＡｒが、５ｋＰａでそれぞれ封入されている。
【００２８】
上記構成の発光管１と始動装置６が、対をなすリード線７，８等により保持されて外管ガラスバルブ９内に組み立てられて、ＭＨランプ５が構成されている。外管ガラスバルブ９の管内には、窒素Ｎ2が４７ｋＰａ封入され、また管端部には口金１０が装着されている。
【００２９】
図２は、上記ＭＨランプ５に組み込まれた始動装置６と、銅鉄型リアクタンス安定器１１との組合せによるＭＨランプ５の点灯回路構成を示す。始動装置６は、電流遮断用スイッチング素子であるグロースイッチ１２、始動装置開放用スイッチング素子であるＢｉ−  熱応動スイッチ１３、および電流制限用の抵抗体Ｒ１の直列回路から構成され、これが発光管１に並列に接続されている。また、発光管１の補助電極４は、電流制限用の抵抗体Ｒ２を介して始動装置６の直列回路の中間点ａに接続されており、ここでＢｉ−熱応動スイッチ１３が補助電極４の開放用スイッチング素子としても機能している。
【００３０】
始動装置６のランプ始動時における動作としては、まずＡＣ電源１４（２００Ｖ／２２０Ｖ）からの電源電圧の印加でグロースイッチ１２が作動すると、その接点の開閉動作による電流遮断でリアクタンス安定器１１に０．９〜２．０ｋＶの高圧パルス電圧が誘起され、これと補助電極４の作用によって発光管１の主電極２、３間での放電が開始される。ランプ始動後にはグロースイッチ１２は、その印加電圧が大幅に低下するために不動作状態となり、その接点の開閉動作が停止される。次いで、放電開始から特定の経過時間後には、Ｂｉ−熱応動スイッチ１３が発光管１からの放熱で加熱されてＯＦＦ状態となる。これにより始動装置６がランプ点灯回路から開放され、併せて補助電極４も浮遊電位状態に移行される。この後のランプ定常点灯では、Ｂｉ−熱応動スイッチ１３のＯＦＦ状態が維持される。また、ランプ消灯直後におけるいわゆるランプ再始動では、Ｂｉ−熱応動スイッチ１３が特定の時間経過による冷却でＯＮ状態となって、始動装置６の動作が再開される。
【００３１】
このＭＨランプ５の特徴は、始動装置６の始動装置開放用スイッチング素子として、図６に示した従来構造のＢｉ−熱応動スイッチ３０に代えて、本発明の実施の形態における改良されたＢｉ−熱応動スイッチ１３が用いられていることである。Ｂｉ−熱応動スイッチ１３は、量産における固定接点に対する可動接点の押圧力Ｐの変動幅が大幅に狭められおり、これにより（再）始動及び寿命特性が安定した高品質のＭＨランプ５が得られる。
【００３２】
本実施の形態におけるＢｉ−熱応動スイッチ１３は、部品組立工程と、次の押圧力印加工程の２段階により製造される。以下に、本実施の形態におけるＢｉ−熱応動スイッチ１３の構成部品、および各工程での全体構成について順次、詳しく説明する。
【００３３】
図３（ａ）は、Ｂｉ−熱応動スイッチ１３を構成する各部品を示し、図３（ｂ）は、部品組立工程により組立てられたＢｉ−熱応動スイッチ１３の全体構成を示す。なお、図３（ａ）において、絶縁体１５、バイメタル板１９、および可動接点Ｗピン２０は、平面形状が図示され、リード板１６、１７、および固定接点Ｗピン１８は、正面形状が図示されている。
【００３４】
図３（ａ）に示されるように、Ｂｉ−熱応動スイッチ１３は、セラミックからなるコ字形の平面形状を有する絶縁体１５、対をなす略Ｌ字形の正面形状を有するＭｎ−Ｎｉ（マンガン・ニッケル）リード板１６、１７、固定接点Ｗ（タングステン）ピン１８、長方形のバイメタル板１９、および可動接点Ｗ（タングステン）ピン２０から構成されている。絶縁体１５の断面は略正方形である。リード板１６、１７の横辺Ｘと縦辺Ｙは略直角である。
【００３５】
これらの部品が図３（ｂ）に示すように組立てられる。すなわち、コ字形の絶縁体１５の対峙する両側部１５ａ、１５ｂに、対をなすＭｎ−Ｎｉリード板１６、１７がそれぞれ固定される。Ｍｎ−Ｎｉリード板１６、１７は、その各縦辺Ｙが絶縁体１５の両側部１５ａ、１５ｂに嵌合するように折り曲げ成形されており、これを嵌め込んだ後にスポット電気溶接により接合することで固定される。すなわち、絶縁体１５は、Ｍｎ−Ｎｉリード板１６、１７を所定間隔を保って支持するための支持体として機能する。Ｍｎ−Ｎｉリード板１６、１７の縦辺Ｙは、固定片を形成し、横辺Ｘは開放端を有する。
【００３６】
Ｍｎ−Ｎｉリード板１６の横辺Ｘ面には、固定接点Ｗピン１８が、スポット電気溶接により接合・固定される。そして、バイメタル板１９が、絶縁体１５の底部１５ｃに略並行するように配置され、バイメタル板１９の一端１９ａは、Ｍｎ−Ｎｉリード板１７の横辺Ｘ面にスポット電気溶接により接合・固定される。Ｍｎ−Ｎｉリード板１７の横辺Ｘは、バイメタル板１９を支持し、後述のように、その角度を調製するための調整片を形成する。またバイメタル板１９の他端１９ｂには、可動接点Ｗピン２０が、同様の溶接により接合・固定される。可動接点Ｗピン２０は、Ｍｎ−Ｎｉリード板１６に固定された固定接点Ｗピン１８に対して略十字形をなすように配置される。
【００３７】
各部品の寸法例は、次のとおりである。絶縁体１５は、底部Ｔ２０ｍｍ×両側部Ｈ８ｍｍ×断面２ｍｍ□である。Ｍｎ−Ｎｉリード板１６は、横辺Ｘ８．０ｍｍ×縦辺Ｙ６．０ｍｍ×幅２．５ｍｍ×厚０．３ｍｍ、Ｍｎ−Ｎｉリード板１７は、縦辺Ｙ７．６ｍｍで、他はＭｎ−Ｎｉリード板１６と同一である。固定接点Ｗピン１８は、ピン長６ｍｍ×径０．８ｍｍである。バイメタル板１９は、ＪＩＳ  Ｃ  ２５３０、板長２０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚０．２ｍｍである。可動接点Ｗピン２０は、ピン長６ｍｍ×径０．８ｍｍである。
【００３８】
上記部品組立工程でのＢｉ−熱応動スイッチの構成の要点は、図４（ａ）に示すように（図３（ｂ）と同一の状態）、バイメタル板１９が、可動接点Ｗピン２０の固定接点Ｗピン１８に対する押圧力Ｐが略ゼロ状態で、Ｌ字形（横辺Ｘと縦辺Ｙは略直角）のＭｎ−Ｎｉリード板１７の横辺Ｘ面に溶接・固定されていることである。従ってバイメタル板１９には応力が掛けらず、その形状は組立前の平面状の原形を保っている。
【００３９】
図４（ｂ）には、バイメタル板１９が押圧力印加工程で変形した結果により得られた、最終構成のＢｉ−熱応動スイッチ１３を模式的に示す。この構成の特徴は、Ｂｉ−熱応動スイッチ１３における可動接点Ｗピン２０と固定接点Ｗピン１８の間に特定の押圧力Ｐを印加するために、バイメタル板１９の一端１９ａの固定されたＭｎ−Ｎｉリード板１７の横辺Ｘが、機械的機構によって縦辺Ｙに対して特定の角度αでもって拡げられ、塑性変形されていることである。この最終構成におけるバイメタル板１９には、Ｍｎ−Ｎｉリード板１７の塑性変形により応力が掛かり、部品組立工程での平面状から緩やかな円弧面状へと変形されている。これにより、最終構成のＢｉ−熱応動スイッチ１３では、量産における固定接点Ｗピン１８に対する可動接点Ｗピン２０の押圧力Ｐの変動幅を大幅に狭めることができる。このＢｉ−熱応動スイッチ１３を用いることにより、（再）始動及び寿命特性が安定した高品質の高圧放電ランプが得られる。
【００４０】
上記構成による効果を確認するため、押圧力印加工程においてＭｎ−Ｎｉリード板１７の横辺Ｘを縦辺Ｙに対して拡げることにより形成される角度αを６°に設定して、Ｂｉ−熱応動スイッチ１３の量産試作を行い、その押圧力Ｐの変動幅を測定してみた。その結果、Ｂｉ−熱応動スイッチ１３の押圧力Ｐの変動幅を０．２０±０．０３Ｎｅｗｔｏｎという比較的狭い範囲に抑制できることが確認された。これは、図６に示した従来構造のＢｉ−熱応動スイッチ３０の場合の押圧力Ｐの変動幅０．２０±０．０９Ｎｅｗｔｏｎに比べて大幅に狭められている。
【００４１】
また、本発明の実施例のＢｉ−熱応動スイッチ１３を用いた始動装置６内蔵のＭＨランプ５を量産試作し、その始動動作特性を測定してみた。同時に、比較例として、Ｂｉ−熱応動スイッチ１３のみを図６の従来のＢｉ−熱応動スイッチ３０で置換したＭＨランプ５’も試作し、同様の測定を行った。その結果は次のとおりであった。
【００４２】
（１）実施例のＭＨランプ５の場合、ランプ始動後におけるＢｉ−熱応動スイッチ１３のＯＦＦ動作による始動装置６及び補助電極４の開放時間ｔｅの変動幅は、１．０±０．２ｍｉｎであった。これに対して、比較例のＭＨランプ５’の場合のｔｅ変動幅は、１．３±０．４ｍｉｎであった。
【００４３】
（２）実施例のＭＨランプ５の場合、ランプ消灯直後におけるＢｉ−熱応動スイッチ１３のＯＮ動作による再始動時間ｔｒの変動幅は、９．０±１．０ｍｉｎであった。これに対して、比較例のＭＨランプ５’の場合のｔｒ変動幅は、８．５±２．０ｍｉｎであった。
【００４４】
以上のとおり、開放時間ｔｅの変動幅、再始動時間ｔｒの変動幅ともに、実施例のＭＨランプ５では、比較例のＭＨランプ５’比べて大幅に狭い範囲に抑制し得ることが確認された。
【００４５】
次いで、本実施形態におけるＢｉ−熱応動スイッチ１３について、その押圧力Ｐが従来のＢｉ−熱応動スイッチ３０と同様に長期ランプエイジングに伴い徐々に低下していくか否かを、間接的にＭＨランプ５の長期ランプエイジングにつれての再始動時間ｔｒの変化から調べてみた。この結果、５０灯のエイジングランプ中の１灯について再始動時間ｔｒが、５０００ｈｒｓエイジングで初期値６．５ｍｉｎから７．６ｍｉｎへと変化するのが観測され、これは当該ランプに使われたＢｉ−熱応動スイッチ１３の押圧力Ｐの低下によるものと判定された。
【００４６】
この実験結果に対処するため、長期ランプエイジングに伴う押圧力Ｐの変化を防止する手段について検討した。その結果、下記のように、本実施形態におけるＢｉ−熱応動スイッチ１３に対して、バイメタル板１９の一端１９ａが固定されるＭｎ−Ｎｉリード板１７の構造に改良を加えればよいことがわかった。
【００４７】
図５は、改良されたＭｎ−Ｎｉリード板２１における、バイメタル板１９が接合・固定された個所の構成を拡大して示す。この構成の特徴は、Ｍｎ−Ｎｉリード板２１の横辺Ｘが２重に折り曲げ加工されて２重片部２１ａを形成し、バイメタル板１９の一端１９ａが２重の横辺Ｘの間に挟まれた形態でスポット電気溶接により接合・固定されていることである。これにより、バイメタル板１９とＭｎ−Ｎｉリード板２１との接合個所の溶接強度を顕著に増大することができ、その結果、長期ランプエイジングに伴う押圧力Ｐの変化を確実に防止できる。実際に、Ｍｎ−Ｎｉリード板２１を用いたＢｉ−熱応動スイッチ２２により量産試作したＭＨランプは、いずれも長期ランプエイジングに亘って再始動時間ｔｒが殆ど変化せず安定していることを確認した。
【００４８】
以上のように、ＭＨ／ＮＨランプ等の高圧放電ランプの外管内臓型の始動装置等でのスイッチング素子として使われるＢｉ−熱応動スイッチにおいて、本実施形態に基づく構成を備えることにより、Ｂｉ−熱応動スイッチの量産における固定接点に対する可動接点の押圧力Ｐの変動幅を大幅に狭めることができる。また、長期ランプエイジングにおける押圧力Ｐの低下をも確実に防止でき、その結果、高圧放電ランプの（再）始動及び寿命特性を改善することが可能になる。
【産業上の利用可能性】
【００４９】
本発明によれば、固定接点に対する可動接点の押圧力Ｐの変動幅を狭めることが可能なＢｉ−熱応動スイッチが得られ、（再）始動及び寿命特性が改善された高圧放電ランプの作製に有用である。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】本発明の一実施の形態におけるＢｉ−熱応動スイッチが用いられたメタルハライドランプの全体組立構成を示す図
【図２】同Ｂｉ−熱応動スイッチが用いられたメタルハライドランプの点灯回路構成を示す回路図
【図３】（ａ）は同Ｂｉ−熱応動スイッチの各部品を示す図、（ｂ）は部品組立工程後の全体構成を示す正面図
【図４】（ａ）は同Ｂｉ−熱応動スイッチの押圧力調整前における状態を示す正面図、（ｂ）は押圧力調整によるバイメタル板変形後の状態を示す正面図
【図５】同Ｂｉ−熱応動スイッチの改良されたバイメタル板の固定方式を示す要部の正面図
【図６】従来技術によるＢｉ−熱応動スイッチの全体構成を示し、（ａ）は正面図、（ｂ）は平面図
【符号の説明】
【００５１】
１  発光管
２、３  主電極
４  補助電極
５  メタルハライドランプ
６  始動装置
７、８  リード線
９  外管ガラスバルブ
１０  口金
１１  銅鉄型リアクタンス安定器
１２  グロースイッチ
１３、２２  Ｂｉ−熱応動スイッチ
１４  ＡＣ電源
１５  絶縁体
１６、１７、２１  Ｍｎ−Ｎｉリード板
１８  固定接点Ｗピン
１９  バイメタル板
２０  可動接点Ｗピン
２１ａ  ２重片部
【図１】
2007324054.tif 000003
【図２】
2007324054.tif 000004
【図３】
2007324054.tif 000005
【図４】
2007324054.tif 000006
【図５】
2007324054.tif 000007
【図６】
2007324054.tif 000008