(57)【要約】【課題】  ガス吹き込み量を多くした条件であっても粉体吹き込みランスの振動を抑制することができる精錬用粉体吹き込みランスを提供する。【解決手段】  搬送用ガスとともに精錬剤を溶融金属中に吹き込むための精錬用粉体吹き込みランスであって、前記ランスの軸心と溶融金属の浴面が５０°ないし９０°の範囲になるように浸漬され、且つ、粉体吹き込みランスの先端部には、該粉体吹き込みランスから吹き込まれるガス流量に応じて下記の（１）式により定められる長さを有する曲げ部が設置されている。  0.002Ｖ-0.02<Ｌ2<0.04Ｖ…(1)【選択図】            図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
搬送用ガスとともに精錬剤を溶融金属中に吹き込むための精錬用粉体吹き込みランスであって、前記ランスの軸心と溶融金属の浴面が５０°ないし９０°の範囲になるように浸漬され、且つ、粉体吹き込みランスの先端部には、該粉体吹き込みランスから吹き込まれるガス流量に応じて下記の（１）式により定められる長さを有する曲げ部を有することを特徴とする、精錬用粉体吹き込みランス。
0.002Ｖ-0.02<Ｌ2<0.04Ｖ…(1)
但し、（１）式において、Ｖは、粉体吹き込みランスから吹き込まれるガス流量（Ｎｍ3 ／ｍｉｎ）、Ｌ2 は、曲げ部の長さ（ｍ）である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶銑予備処理などの溶融金属の精錬に用いられる精錬用粉体吹き込みランスに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
現在、製鉄業においては、製品規格の厳格化などを背景として、溶銑を転炉で脱炭精錬する前に、予め脱燐処理や脱硫処理などを行う、所謂、溶銑予備処理が一般的に実施されている。溶銑の脱燐処理や脱硫処理は、通常、脱燐剤、脱硫剤などの精錬剤を窒素ガスなどの搬送用ガスとともに、一端を溶銑に浸漬させた粉体吹き込みランスを通じて溶銑中へ吹き込み、脱燐剤、脱硫剤などの精錬剤と溶銑とを接触させることによって行っている。この場合に、搬送用ガスは溶銑の攪拌用ガスとしての機能も有している。
【０００３】
近年、鉄鋼生産量の急速な需要増を背景として、溶銑予備処理工程における処理時間の短縮による生産性向上が強く求められている。溶銑予備処理は、上述の通り、ガス吹き込みにより溶銑を攪拌し、精錬剤と溶銑とを接触させることによって行われている。従って、処理時間の短縮には精錬剤の単位時間当たりの吹き込み量を増加させることが有効である。その際に、ガスの吹き込み量を増加させることは一層の反応時間短縮のために有効である。これは、単に時間当たりの精錬剤供給量の増加による反応量の増加という効果に加えて、ガス吹き込み量の増大によって、溶銑がより一層激しく攪拌されるようになり、その結果、反応効率が著しく上昇するという効果があるためである。
【０００４】
ところで、このような効果を得るためには、溶銑予備処理中のガス吹き込み量を、従来の吹き込み量のおおよそ５倍から１０倍に増加させる必要がある。しかし、ガス吹き込み量を増大させると、溶銑予備処理中に粉体吹き込みランスが激しく振動するという問題が浮上する。処理中、粉体吹き込みランスが激しく振動すると、騒音が大きくなるだけでなく、溶銑浴面の変動量の拡大とそれによる溶銑の処理容器外部への流出、加えて粉体吹き込みランス及びそれを固定する設備の破壊を引き起こす。そのために、ガス吹き込み量を増加しても振動が起きず、安定して溶銑予備処理を実施することができる粉体吹き込みランスの開発が強く求められていた。
【０００５】
溶銑予備処理時に粉体吹き込みランスの振動が発生する理由として、吹き込まれるガスによって粉体吹き込みランスが受ける反発力と、溶銑より比重の小さい粉体吹き込みランスが溶銑から受ける浮力との釣り合いが取れなくなることに起因することが知られている。この理由に則り、特許文献１には、粉体吹き込みランスの先端部を折り曲げ、脱硫剤を水平から上向き２０°ないし下向き２０°に噴出させることによって、浮力とガス反発力との釣り合いをとり、粉体吹き込みランスの振動を抑制する方法が提案されている。
【０００６】
そこで、本発明者等は、特許文献１の技術に基づいて、先端部を折り曲げ、先端部を含む折り曲げ部と溶銑浴面とが平行になるようにした粉体吹き込みランスを試作して溶銑予備処理を行った。その結果、吹き込みガス量が少ない場合には、先端を折り曲げなかった場合に比べて振動が低減することを確認した。しかし、ガス吹き込み量を増加させていくに伴って振動が顕著となり、最終的には先端を折り曲げなかった場合と同等の振動が発生した。
【０００７】
更に、本発明者等は、特許文献１の技術に基づき、水平から上向き２０°ないし下向き２０°の角度を持つように先端の折り曲げ部分の調整を行った粉体吹き込みランスで試験を続けた。しかしながら、粉体吹き込みランスの振動は減少しなかった。更には、ランス先端の折り曲げ部分の角度によっては、折り曲げ部のない粉体吹き込みランスよりも激しい振動が発生することも確認した。
【０００８】
以上の結果から、ガス吹き込み量を増加させた場合には、特許文献１の技術は振動抑制対策として不十分であることを本発明者等は確認した。
【特許文献１】特開昭５４−２３０１９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、溶銑予備処理などに用いられる精錬用粉体吹き込みランスにおいて、ガス吹き込み量を多くした条件であっても粉体吹き込みランスの振動を抑制することができ、処理時の騒音、溶銑の処理容器外部への流出を防ぎ、更には粉体吹き込みランスそのものや粉体吹き込みランスを固定する装置の破壊を防ぎ、それによって溶銑予備処理などの精錬の生産効率を一層向上させることのできる精錬用粉体吹き込みランスを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者等は上記課題を解決するべく、粉体吹き込みランスの形状、つまり、粉体吹き込みランスの先端形状、外径、芯金の断面積、先端部の折り曲げ角度、溶銑への挿入角度、ガス吹き込み量などの様々な因子を変化させた場合に、粉体吹き込みランスの振動がどのように変化するかを鋭意調査した。
【００１１】
その結果、溶銑予備処理中に粉体吹き込みランスが受ける力として、従来指摘されてきた浮力並びにガスによる反発力だけを考慮しただけでは、振動を十分に抑えられないことを確認した。更に、実験結果を精査した結果、粉体吹き込みランスの外径を変化させると、振動の挙動が大きく変化することを確認した。これらの事象から、本発明者等は、溶銑予備処理中に粉体吹き込みランスが受ける圧力、及び、浮力や重力などの物体力が、振動挙動に大きな影響を与えていると考えた。
【００１２】
そこで、物体力及び圧力の影響を精査するために、体積一定で表面積だけ変化させた粉体吹き込みランス、或いは表面積一定で体積だけを変化させた粉体吹き込みランスを試作して、物体力及び圧力が振動に与える影響を調査した。その結果、溶銑予備処理中に粉体吹き込みランスが受ける圧力が粉体吹き込みランスの振動に著しい影響を与えているとの知見を得た。この面圧を与える因子について検討を加え、その検討に基づき溶銑予備処理中の溶銑挙動を調査した。その結果、溶銑予備処理中、流れるガスの力によって流動した溶銑がランス表面に与える動圧が、粉体吹き込みランスの振動に著しい影響を与えていることを見出した。
【００１３】
そこで、物体力及び圧力に加えて、溶銑の動圧を考慮したうえで、粉体吹き込みランスの先端形状の変更が振動に与える影響を評価した。その結果、粉体吹き込みランス先端部の曲げ部の長さをガス吹き込み量に応じて適正な値にすることにより、それ以外の特段の対策をせずとも、溶銑予備処理中の粉体吹き込みランスの振動を抑えることができるとの知見を得た。
【００１４】
本発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、本発明に係る精錬用粉体吹き込みランスは、搬送用ガスとともに精錬剤を溶融金属中に吹き込むための精錬用粉体吹き込みランスであって、前記ランスの軸心と溶融金属の浴面が５０°ないし９０°の範囲になるように浸漬され、且つ、粉体吹き込みランスの先端部には、該粉体吹き込みランスから吹き込まれるガス流量に応じて下記の（１）式により定められる長さを有する曲げ部を有することを特徴とするものである。但し、（１）式において、Ｖは、粉体吹き込みランスから吹き込まれるガス流量（Ｎｍ3 ／ｍｉｎ）、Ｌ2 は、曲げ部の長さ（ｍ）である。
【００１５】
【数１】
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【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、溶融金属精錬時における粉体吹き込みランスの振動が抑制され、処理時の騒音や溶融金属の処理容器外部への流出を防ぎ、更には粉体吹き込みランスそのものや粉体吹き込みランスを固定する装置の破壊を防ぐことができる。その結果、溶銑予備処理などの精錬の生産効率を一層向上させることが達成される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、添付図面を参照して本発明を具体的に説明する。図１は、本発明に係る精錬用粉体吹き込みランスの概略断面図である。図１に示すように、本発明に係る精錬用粉体吹き込みランス１は、先端部に曲げ部４を有する芯金２の外周に、不定形耐火物または定型耐火物からなる耐火物被覆層３が形成されて構成されている。本発明に係る精錬用粉体吹き込みランス１は、溶融金属中にガス並びに粉体状精錬剤を吹き込んで実施する精錬である限り、どのような金属であっても適用できるが、ここでは溶銑の予備処理に適用した例を説明する。
【００１８】
芯金２は、粉体吹き込みランス１の使用条件下で十分な強度並びに剛性を有し、更に内部にガス並びに粉体状精錬剤を通す構造が可能なパイプ状のものであれば、どのような材料を用いても構わない。その中でも、炭素を０．２〜０．４質量％含有する炭素鋼で製作されるパイプは、強度特性に優れ且つ安価であり、その上、加工性に優れていることから、芯金２としてこの炭素鋼を用いることが好ましい。但し、使用条件などを考慮して、ステンレス鋼などの炭素鋼以外の材料で製作されたパイプを用いても勿論構わない。
【００１９】
芯金２に用いるパイプは、断面形状が円形或いは概略円形に近い形をもつことが好ましい。角型、例えば四角の断面を持つ芯金２を用いて粉体吹き込みランス１を製作した場合、耐火物被覆層３が相対的に薄くなる部分が発生する。そのような部分は、温度上昇の形態が周囲と異なることになり、温度が異なる部位にある耐火物には、周囲に比べて過大な熱応力が作用することになる。熱応力の集中は、耐火物被覆層３に割れ（クラック）を発生させてしまう原因となるので好ましくない。従って、芯金２に用いるパイプは円形或いは概略円形近い断面形状を持つことが好ましい。好ましい断面形状は、正５角形以上の多角形、より好ましくは円形である。
【００２０】
また、芯金２の内径は、使用条件に応じて適宜決めればよいが、インジェクションするガス並びに粉体状精錬剤を十分安定的に流すこと、並びに粉体吹き込みランス１の固定の容易さなどを考慮すると、２０ｍｍないし５００ｍｍが好ましい。特に好ましくは２０ｍｍないし１５０ｍｍである。芯金２の肉厚は、３ｍｍから２０ｍｍ程度が好ましい。芯金２の肉厚が３ｍｍ未満となると、剛性が低くなりすぎて精錬中に溶銑から受ける力によって変形してしまう場合がある。一方、肉厚を増大させると強度は向上するが、質量が増してしまいハンドリングや固定を著しく困難にしてしまう。従って、芯金２の肉厚は、２０ｍｍ以下とすることが好ましい。特に好ましくは３ｍｍないし１０ｍｍである。
【００２１】
耐火物被覆層３を構成する不定形耐火物または定型耐火物は、溶銑温度で溶解が起きない程度の耐熱性、並びに、溶銑や精錬剤などとの反応による侵食が起きない材質であるならば、どのような材質の耐火物を用いても構わない。そのような耐火物としては、例えばアルミナ、シリカ、マグネシア、ジルコニア、クロミアなどを主成分とする耐火物、或いはアルミナ−シリカ系耐火物のようにこれらの成分を複数組み合わせた耐火物などが挙げられる。本発明においては、溶銑との接触により破損しないのであれば、その何れの耐火物を用いても構わない。また、溶銑や精錬剤による破損を受けないのなら、上述した以外の耐火物を用いても勿論構わない。
【００２２】
尚、不定形耐火物は、定型耐火物に比べて容易に耐火物被覆層３を形成することができる上に、定型耐火物では不可避的に発生する目地（隙間）がないことから、全体で均一な熱的特性が得られ、割れの発生が抑制されるという特徴もある。従って、不定形耐火物を用いて耐火物被覆層３を形成することが好ましい。そのような不定形耐火物としては、例えばアルミナ−シリカ系のキャスタブル耐火物などが挙げられる。また、耐火物被覆層３を形成する耐火物は、平均的な溶銑温度である１３００〜１５００℃範囲での線膨張係数が１×１０-7／Ｋ以上５×１０-5／Ｋ以下であることが好ましい。線膨張係数がこの範囲を外れると、耐火物被覆層３の厚みや芯金２の形状の変更を行っても、耐火物被覆層３に大きな熱応力が働くようになってしまい、十分な寿命延長効果が得られない。特に好ましい耐火物の熱膨張率は、芯金２の熱膨張率の１／３０以上１．５倍以下である。例えば、熱膨張率が１．４×１０-5／Ｋの炭素鋼製の芯金２を用いる場合は、耐火物の熱膨張率は５×１０-7／Ｋ以上、２×１０-5／Ｋとなる。 特に好ましくは、芯金２の熱膨張率の０．３倍以上１．１倍以下である。また、耐火物のヤング率についても特に制限はない。しかしヤング率が大きい耐火物は同一ひずみ量が与えられたとき、応力が過大となる。このような応力は粉体吹き込みランス１の破壊の原因になる可能性があるので、耐火物のヤング率は低い方がよい。一方、余り低すぎると粉体吹き込みランス１のハンドリングが著しく困難になる可能性がある。従って、本発明で用いる耐火物のヤング率は１０ＧＰａ以上、３０ＧＰａ以下が好ましい。
【００２３】
セラミックスなどを主原料とする耐火物は、圧縮方向の力には強いが、引張り方向の力には容易に破壊されてしまう。そのため、粉体吹き込みランス１に曲げ応力などが働いた場合、耐火物被覆層３に引張り応力が働くため耐火物被覆層３に割れが発生することがある。割れの発生は前述したように粉体吹き込みランス１の寿命の低下を招くことになるので好ましくない。尚、このような耐火物特有の課題は、耐火物中に金属ファイバーなどを添加することによって大幅に改善される。従って、本発明においては、耐火物被覆層３を構成する耐火物として、耐火物中に金属ファイバーを添加したものを用いることが好ましい。添加するファイバーは、耐熱性に優れた材質のファイバーであるなら、どのようなものでもよい。そのようなファイバーとしては、ステンレス鋼や炭素鋼などの鉄鋼材料を主原料とするもの、アルミニウムなどの軽金属材料を主原料とするもの、炭素、窒化ホウ素、アルミナなどの非金属材料を主原料とするものが挙げられる。その中でもステンレス鋼や炭素鋼などの鉄鋼材料でできたファイバーは、価格も安価である上、アルミニウムなどに比べて耐熱性に優れているという特徴がある。そのため本発明においては、ファイバーを用いる場合には、鉄鋼材料製ファイバーを用いることが好ましい。ファイバーの径並びに長さは用途に応じて適宜決めればよいが、入手のしやすさ、並びに耐火物中への分散性の良さなどを考慮すると、長さ２０〜１００ｍｍ、径０．５〜３ｍｍ程度のファイバーを用いることが好ましい。
【００２４】
本発明においては、粉体吹き込みランス１の曲げ部４の軸心方向を水平方向に対して上向き２０°ないし下向き２０°の範囲とする。また、好ましくは水平方向に対して上向き１０°ないし下向き１０°、即ち溶銑浴面５に大略一致する方向にすることが好ましい。特にガス吹き込み量が１０Ｎｍ3 ／ｍｉｎ以上である場合には、本発明の特徴である溶銑予備処理中の振動の少ない粉体吹き込みランス１を得る観点から、曲げ部４の軸心方向が略水平、即ち水平方向に対して上向き５°ないし下向き５°の範囲とすることが特に好ましい。
【００２５】
本発明においては、粉体吹き込みランス１の曲げ部４の長さをＬ2 （ｍ）、該粉体吹き込みランス１から溶銑予備処理中に吹き込むガス吹き込み量をＶ（Ｎｍ3／ｍｉｎ）としたときに、曲げ部４の長さ（Ｌ2）はガス吹き込み量（Ｖ）に対して下記の（１）式の関係を満たす必要がある。この場合、曲げ部４の長さ（Ｌ2 ）は零を含むものとする。
【００２６】
【数２】
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【００２７】
以下、限定理由について説明する。尚、本発明においては、曲げ部４の長さ（Ｌ2 ）は、原点を曲げ部４の軸心と芯金２の軸心との交点とし、この原点から曲げ部先端までの距離で現した値であり、曲げ部４が芯金２に対して図１に示した方向に伸びた場合を正として定義する。
【００２８】
溶銑予備処理中に粉体吹き込みランス１が受ける主要な力としては、前述したように、浮力や重力などの物体力、吹き込みガスの反発力、それに加えて流れるガスの力によって流動した溶銑がランス表面に与える溶銑動圧の３つがある。溶銑予備処理時の場合、ガス反発力と溶銑動圧とが概略同一方向に、そして物体力がこれらと概略反対の方向に働く。溶銑予備処理時に発生する粉体吹き込みランス１の振動を抑制するためには、これらの力の合力が小さくなるように、特に好ましくは零になるようにすることである。合力がどちらかの向きに働くようになった場合、溶銑予備処理中に粉体吹き込みランス１はその合力の向いている側に曲がることになる。溶銑予備処理時は、突沸などによって溶銑の流れが大きく変動する場合がある。粉体吹き込みランス１が曲がっている場合、溶銑の流れに急激な変動が起きると粉体吹き込みランス１はその曲がりを戻そうとする側に急激に変形することになる。処理時の粉体吹き込みランス１の振動は、このような曲がりとそれを矯正しようとする動きとが組み合わさって起きる。
【００２９】
曲げ部４の長さ（Ｌ2 ）を（１）式の左辺、つまり「０．００２Ｖ−０．０２」以下にすると、溶銑動圧とガス反発力との合力が物体力に比べて過大となってしまうために、粉体吹き込みランス１は溶銑浴面５に対して下向きになるように変形してしまい、振動の抑制が不十分となり好ましくない。一方、曲げ部４の長さ（Ｌ2）を（１）式の右辺、つまり「０．０４Ｖ」以上にすると、逆に、溶銑動圧とガス反発力との合力に対して物体力が過大となってしまう。そのために粉体吹き込みランス１は溶銑浴面５に近づく方向、即ち上向きに変形してしまう。従って、この場合も振動の抑制が不十分となってしまい好ましくない。
【００３０】
また、曲げ部４の長さ（Ｌ2 ）をマイナスの数値、即ち図１の向きとは反対の方向にすると、溶銑動圧、ガス反発力、物体力の何れもが同じ方向に働くようになるため、長さ（Ｌ2 ）を「０．０２Ｖ」以上とした場合と同様に、粉体吹き込みランス１は溶銑浴面５に近づく方向、即ち上向きに変形してしまう。その結果、振動の抑制が不十分となってしまい好ましくない。従って、本発明においては、曲げ部４の長さ（Ｌ2 ）は、溶銑予備処理中のガス吹き込み量（Ｖ）に対して、上記の（１）式の関係を満たす必要がある。
【００３１】
本発明においては、粉体吹き込みランス１は、溶銑浴面５と粉体吹き込みランス１の軸心とのなす角度（θ1 ）が５０°ないし９０°となるように溶銑に浸漬される必要がある。この角度（θ1）が５０°未満となった場合、物体力、ガスの反発力及び溶銑動圧の合力の釣り合いが得にくくなる。そのため溶銑と粉体吹き込みランス１の表面との界面が瞬間的に大きく変動した場合、釣り合い位置から大きくずれてしまうために、粉体吹き込みランス１が大きく変形してしまうことがある。そのために、本発明の特徴である溶銑予備処理中の粉体吹き込みランス１の振動を抑えるという目的を達成するのが困難になる。従って、本発明では溶銑浴面５と粉体吹き込みランス１の軸心とのなす角度（θ1）を５０°以上とすることが必要である。
【００３２】
このように構成される粉体吹き込みランス１を用いることで、溶銑予備処理における粉体吹き込みランス１の振動が抑制され、処理時の騒音や溶銑の処理容器外部への流出を防ぎ、更には粉体吹き込みランス１そのものや粉体吹き込みランス１を固定する装置の破壊を防ぐことができる。その結果、溶銑予備処理などの精錬の生産効率を一層向上させることが達成される。
【００３３】
尚、本発明においては、粉体吹き込みランス１の軸部分の長さ（Ｌ1 ）、外径、及び浸漬させる部分の長さは、設備の取り合い、処理する溶銑の量、ガス吹き込み量など諸所の条件に基づいて適宜決めればよく、本発明は何れの条件においても有効である。
【実施例１】
【００３４】
図１に示す粉体吹き込みランス１を製作した。粉体吹き込みランスの軸部分の長さ（Ｌ1 ）は５．０ｍとした。芯金２には、外径７６ｍｍ、肉厚５ｍｍの炭素鋼パイプを使用し、耐火物被覆層３にはアルミナ−シリカ系耐火物を用いた。耐火物被覆層の厚みは４０ｍｍとした。先端部の曲げ部４の長さ（Ｌ2）を変えた粉体吹き込みランスを複数準備した。曲げ部の長さ（Ｌ2 ）は、０ｍ〜１．０ｍの範囲から適当に選択した。曲げ部は、軸方向に対する角度（θ2）が１２０°となるように折り曲げた。
【００３５】
尚、本実施例では粉体吹き込みランスの全域を同一耐火物で同一厚みになるように施工したが、例えば曲げ部や溶銑浴面付近などの温度変化が大きくなることが予想される部分の芯金形状や耐火物の種類、厚みを変更させた場合も勿論有効である。また、これ以外の形状で本発明に矛盾しない構造としても勿論有効である。
【００３６】
準備した粉体吹き込みランスを温度１３００℃の溶銑中に浸漬し、溶銑中へ酸素ガスを２０分間吹き込み、粉体吹き込みランスの振動の振幅及び粉体吹き込みランスの使用回数を調査した。溶銑浴面と粉体吹き込みランスの軸心とのなす角度（θ1 ）は、曲げ部が水平になるように６０°とし、浸漬部分の長さは１．０ｍとした。酸素ガスの吹き込み量は５〜１００Ｎｍ3／ｍｉｎとした。表１に、曲げ部の長さとガス吹き込み量とを変化させたときの粉体吹き込みランスの振幅の調査結果を、また、表２に、粉体吹き込みランスの使用回数を示す。表１の振幅の単位は「ｃｍ」、表２の使用回数の単位は「回／本」であり、表１及び表２では、本発明の範囲内の条件には「発明例」、それ以外には「比較例」と表示している。
【００３７】
【表１】
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【００３８】
【表２】
2007284756.tif 000006
【００３９】
表１及び表２に示すように、本発明例では粉体吹き込みランスの振動の振幅は２０ｃｍ以下で、また、使用回数は５回／本以上であり、粉体吹き込みランスの振動が抑制され、それにより、粉体吹き込みランスの使用回数が延びることが確認できた。
【００４０】
図２は、各条件の使用回数をマッピングした結果を示す図である。図２において、領域１は使用可能回数が２０回／本以上、領域２は使用可能回数が１５回／本以上２０回／本未満、領域３は使用可能回数が１０回／本以上１５回／本未満、領域４は使用可能回数が５回／本以上１０回／本未満、領域５は使用可能回数が５回／本未満の範囲である。図２に示すように、本発明の範囲であっても、より好ましい条件が存在することが分かった。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】本発明に係る粉体吹き込みランスの概略断面図である。
【図２】実施例１での各条件毎の使用回数をマッピングした結果を示す図である。
【符号の説明】
【００４２】
１  粉体吹き込みランス
２  芯金
３  耐火物被覆層
４  曲げ部
５  溶銑浴面
【図１】
2007284756.tif 000007
【図２】
2007284756.tif 000008