(57)【要約】【課題】シール用ゴム組成物および液圧シリンダ用シール部材において摩擦係数を低くし十分な高硬度化，高モジュラス化を図り、摺動性と高剛性化とを両立する。【解決手段】エチレンαオレフィン系非共役ジエン共重合体，算術平均粒子径が２８ｎｍ〜４８ｎｍのカーボンブラック，有機過酸化物，高級脂肪酸アマイドを配合し、混練して得た配合材料を所定形状に加硫成形する。前記の配合材料においては、前記のエチレンαオレフィン系非共役ジエン共重合体１００ｐｈｒに対し、前記のカーボンブラックを８０〜９０ｐｈｒ，有機過酸化物を４．８〜５．６ｐｈｒ配合する。前記の高級脂肪酸アマイドには主鎖脂肪酸の炭素数がＣ１７〜Ｃ２１であるものを、前記のエチレンαオレフィン系非共役ジエン共重合体１００ｐｈｒに対し、０．５〜３．０ｐｈｒ配合する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも、エチレンαオレフィン系非共役ジエン共重合体，算術平均粒子径が２８ｎｍ〜４８ｎｍのカーボンブラック，有機過酸化物，高級脂肪酸アマイドを配合したものから成り、
前記のエチレンαオレフィン系非共役ジエン共重合体１００ｐｈｒに対し、前記のカーボンブラックを８０〜９０ｐｈｒ，有機過酸化物を４．８〜５．６ｐｈｒ配合したことを特徴とするシール用ゴム組成物。
【請求項２】
前記の高級脂肪酸アマイドは、主鎖脂肪酸の炭素数がＣ１７〜Ｃ２１であることを特徴とする請求項１記載のシール用ゴム組成物。
【請求項３】
前記の高級脂肪酸アマイドは、前記のエチレンαオレフィン系非共役ジエン共重合体１００ｐｈｒに対し、０．５〜３．０ｐｈｒ配合したことを特徴とする請求項１または２記載のシール用ゴム組成物。
【請求項４】
請求項１乃至３の何れかに記載のシール用ゴム組成物から成るものであって、
１００％モジュラスが１８ＭＰａ以上であることを特徴とする液圧シリンダ用シール部材。
【請求項５】
請求項１乃至３の何れかに記載のシール用ゴム組成物から成るものであって、
静摩擦係数が４．５以下であることを特徴とする液圧シリンダ用シール部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シール用ゴム組成物および液圧シリンダ用シール部材であって、特に、液圧ブレーキ等の液圧シリンダのピストンに装着されるシール部材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
過酷な条件下で使用されるシール用ゴム組成物、例えば液圧ブレーキ等の液圧シリンダ（マスターシリンダ等）のピストン（液圧シリンダ内に挿入され液圧発生室を区画するピストン）に装着されるシール部材（例えば、略カップ状のシール部材（以下、シリンダカップと称する））においては、物性（硬度，耐熱性，耐液性（耐ブレーキ液性等），摺動性等）や製品特性（耐ヘタリ性，剛性等）等が向上するように、種々研究開発が行われている。
【０００３】
例えば、シール用ゴム組成物に用いる各種材料（以下、配合材料と称する）の検討が行われており、一般的には、ポリマーとしてエチレンαオレフィン系非共役ジエン共重合体を配合し架橋剤として有機過酸化物を配合した配合材料が、広く適用されている。
【０００４】
前記の配合材料においては、シリコーンオイルや脂肪酸アマイド等の滑剤を配合し、シール用ゴム組成物の摺動性（シリンダカップの場合はシリンダ孔内での摺動性）を付与する技術が知られている（例えば、特許文献１）。
【０００５】
また、シール用ゴム組成物の高剛性化を図る手法として、該シール用ゴム組成物の構造（形状等）を改良する技術の他に、該シール用ゴム組成物を高硬度化、高モジュラス化する技術、例えばシリンダカップの場合には硬度Ｈｓ（Ａ）を８０±５，１００％モジュラス（ＭＰａ）を１０以上にしたものが知られている（例えば、特許文献２）。
【特許文献１】特開２０００−７８４１号公報。
【特許文献２】特開２００１−３３４９２３号公報。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
近年、前記のシール用ゴム組成物においては小型化（例えば、薄肉化）が進んでおり、その小型化に連れて剛性の低下等が起きないようにする必要がある。例えば、液圧ブレーキの場合、シリンダカップの剛性が低過ぎると、該シリンダカップの一部（例えば、外径リップ部の先端）が液圧シリンダのブレーキ液供給溝内に圧入することがあり、損傷（すなわち、齧り取られる損傷（「喰われ」と称される損傷））が発生し易くなる。
【０００７】
前記のような損傷が発生しないようにする手法として、シール用ゴム組成物を高硬度化，高モジュラス化する手法（高剛性化する手法）が考えられるが、該シール用ゴム組成物の高剛性化に伴ってシール性が上昇（例えば、必要以上に上昇）してしまう可能性があるため、摺動性の低下等が起きないようにする必要がある。例えば、液圧ブレーキの場合、内部に複数個（例えば、２個）の液圧発生室が区分けして設けられているため、シリンダカップの摺動性が低過ぎると、該シリンダカップの摺動時において各液圧発生室の液圧に差が生じ易くなり、ブレーキ性能（ブレーキバランス等）の低下を招く可能性がある。
【０００８】
なお、滑剤を配合した配合材料により摩擦係数を低くする技術が知られているが、その低摩擦係数と十分な高硬度化，高モジュラス化とを両立した具体的なシール用ゴム組成物は存在しなかった。
【０００９】
本発明は、前記課題に基づいて成されたものであり、摺動性と高剛性化とを両立したシール用ゴム組成物および液圧シリンダ用シール部材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、前記課題の解決を図るために、請求項１記載の発明は、少なくとも、エチレンαオレフィン系非共役ジエン共重合体，算術平均粒子径が２８ｎｍ〜４８ｎｍのカーボンブラック，有機過酸化物，高級脂肪酸アマイドを配合したものから成るシール用ゴム組成物であって、前記のエチレンαオレフィン系非共役ジエン共重合体１００ｐｈｒに対し、前記のカーボンブラックを８０〜９０ｐｈｒ，有機過酸化物を４．８〜５．６ｐｈｒ配合したことを特徴とする。
【００１１】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明において、前記の高級脂肪酸アマイドは、主鎖脂肪酸の炭素数がＣ１７〜Ｃ２１であることを特徴とする。
【００１２】
請求項３記載の発明は、請求項１または２記載の発明において、前記の高級脂肪酸アマイドは、前記のエチレンαオレフィン系非共役ジエン共重合体１００ｐｈｒに対し、０．５〜３．０ｐｈｒ配合したことを特徴とする。
【００１３】
請求項４記載の発明は、請求項１乃至３の何れかに記載のシール用ゴム組成物から成る液圧シリンダ用シール部材であって、１００％モジュラスが１８ＭＰａ以上であることを特徴とする。
【００１４】
請求項５記載の発明は、請求項１乃至３の何れかに記載のシール用ゴム組成物から成る液圧シリンダ用シール部材であって、静摩擦係数が４．５以下であることを特徴とする。
【００１５】
請求項１記載の発明によれば、カーボンブラックによって補強され、有機過酸化物によって架橋密度が高くなり、高級脂肪酸アマイドによって摩擦係数が小さくなる。
【００１６】
請求項２記載の発明によれば、架橋密度が十分高くなり、高級脂肪酸アマイドがゴム組成物から適度に染み出す。
【００１７】
請求項３記載の発明によれば、加工性を損うことなく、カーボンブラックによって補強され、有機過酸化物によって架橋密度が高くなり、高級脂肪酸アマイドによって摩擦係数が小さくなる。
【００１８】
請求項４記載の発明によれば、液圧シリンダ用シール部材として十分な１００％モジュラスとなる。
【００１９】
請求項５記載の発明によれば、液圧シリンダ用シール部材として摩擦係数が十分小さくなる。
【発明の効果】
【００２０】
前記の請求項１〜３記載の発明によれば、シール用ゴム組成物において摩擦抵抗を低くし十分な高硬度化，高モジュラス化を図ることができ、摺動性と高剛性化とを両立することが可能となる。また、請求項２記載の発明は十分な摺動性をより長く維持することができ、請求項３記載の発明は生産性をより良好にすることが可能となる。
【００２１】
請求項４，５記載の発明によれば、液圧シリンダ用シール部材において摺動性と高剛性化とが両立し、十分なブレーキ性能を確保し耐喰われ性を向上させることが可能となる。
【００２２】
ゆえに、請求項１〜５記載の発明によれば、シール用ゴム組成物または液圧シリンダ用シール部材の技術分野において貢献することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
以下、本発明の実施の形態におけるシール用ゴム組成物および液圧シリンダ用シール部材を図面等に基づいて説明する。
【００２４】
本実施の形態は、少なくとも、ポリマーとしてエチレンαオレフィン系非共役ジエン共重合体（以下、ＥＰＤＭと称する），補強剤としてカーボンブラック，架橋剤として有機過酸化物，加工助剤として高級脂肪酸アマイドが配合された配合材料を用いて成るものであり、摺動性と高剛性化とを両立したシール用ゴム組成物および液圧シリンダ用シール部材に関するものである。
【００２５】
ここで、前記のＥＰＤＭのαオレフィンとしては、プロピレン，１−ブテン，１−ヘキセン，１−ヘプテン，１−オクテン等を使用できるが、通常、プロピレンを共重合させたもの、またはプロピレンを主体として他のαオレフィンを併用して共重合させたものが望ましい。
【００２６】
また、非共役ジエンとしては、エチリデンノルボルネン，ジシクロペンタジエン等を使用できる。この場合、非共役ジエン含有量は４〜１２ｗｔ％程度であり、より効率的な架橋を必要とする場合には８ｗｔ％以上であることが望ましい。
【００２７】
さらに、エチレン含有量は４０〜７５ｗｔ％、望ましくは４５〜６０ｗｔ％である。該エチレン含有量が少な過ぎると、高硬度化，高モジュラス化が困難となる。一方、該エチレン含有量が多過ぎると、弾性（ゴム状弾性）が得られ難く、特に低温下におけるシール性を確保し難くなる。
【００２８】
前記のカーボンブラックには、算術平均粒子径が２８ｎｍ〜４８ｎｍのものが用いられ、例えばポリマー１００ｐｈｒに対し８０〜９０ｐｈｒの範囲で配合する。これにより、配合材料の補強性が十分高くなる。
【００２９】
前記の有機過酸化物には、種々のものが用いられるが、主にジアルキルパーオキサイドに分類されるものが適用でき、例えばポリマー１００ｐｈｒに対し４．８〜５．６ｐｈｒの範囲で配合する。これにより、配合材料の架橋密度が十分高くなる。
【００３０】
前記の高級脂肪酸アマイドには、種々のものが用いられるが、主鎖脂肪酸の炭素数がＣ１７〜Ｃ２１のものを適用することにより、該高級脂肪酸アマイドがゴム組成物から適度に染み出す。すなわち、主鎖脂肪酸の炭素数がＣ１７〜Ｃ２１の高級脂肪酸アマイドがゴム組成物から染み出す程度は、例えば主鎖脂肪酸の炭素数がＣ１６以下の高級脂肪酸アマイドを用いた場合よりも染み出し難く、主鎖脂肪酸の炭素数がＣ２２以上の高級脂肪酸アマイドを用いた場合よりも染み出し易くなる。また、前記の高級脂肪酸アマイドを例えばポリマー１００ｐｈｒに対し０．５〜３．０ｐｈｒの範囲で配合することにより、配合材料の混練が容易となり、生産性がより向上する。
【００３１】
本実施の形態で用いる配合材料は、シール用ゴム組成物（液圧シリンダ用シール部材等）の使用目的に応じて、前記のポリマー，補強剤，架橋剤，加工助剤の他に加硫助剤等の種々の添加剤を適宜配合したものでも良い。例えば、加硫助剤においては、ステアリン酸等の脂肪酸を適宜配合しても良い。
【実施例】
【００３２】
以下の実施例１〜５に示すように種々の配合材料Ｍ１〜Ｍ１９，Ｍ７ａ，Ｍ８ａ，Ｍ６ａ〜Ｍ６ｋを作製し、それら各配合材料Ｍ１〜Ｍ１９，Ｍ７ａ，Ｍ８ａ，Ｍ６ａ〜Ｍ６ｋを用いてゴム配合材料の加硫成形試料（後述のＪＩＳ  Ｋ６２５１のダンベル状３号形打抜試料，摩擦係数測定用試料Ｓμ）および液圧シリンダ用シール部材加硫成形試料Ｓｐをそれぞれ得て、それら各試料の物性，特性等を観測した。
【００３３】
［実施例１］
まず、ＥＰＤＭ１００ｐｈｒに対し、カーボンブラック（算術平均粒子径が２８ｎｍ，３８ｎｍ，または４８ｎｍのカーボンブラック）を７５〜９５ｐｈｒ，有機過酸化物を４．２４〜６．０ｐｈｒ（本実施例では有機過酸化物が４０％含まれた有機過酸化物（本実施例ではジクミルパーオキサイド）を１０．６〜１５．０ｐｈｒ），高級脂肪酸アマイドを１ｐｈｒ，ステアリン酸を１ｐｈｒ配合し、ロール加工により混練して後述の表２に示すように配合材料Ｍ１〜Ｍ１９を得た。なお、下記表１は、前記の各材料の詳細を示すものである。
【００３４】
【表１】
2007106897.tif 000002
【００３５】
そして、前記の各配合材料Ｍ１〜Ｍ１９を２ｍｍ厚シートに加硫成形し、その加硫成形シートを所定形状に加工（打ち抜き加工等）して得た種々のシール用ゴム組成物の試料について、１００％モジュラス（ＭＰａ）、摩擦係数（本実施例では静摩擦係数（μｓ））を観測した。また、各配合材料Ｍ１〜Ｍ１９を用いシール部材を型成形した製品試料（後述の試料Ｓｐ）について、その型成形性と耐喰われ性を観測した。これらの各結果は後述の表２に示した。また、前記の各配合材料Ｍ１〜Ｍ１９のロールの練り加工性についても観測し、その結果も後述の表２に示した。
【００３６】
なお、前記の１００％モジュラスはＪＩＳ  Ｋ６２５１に準拠した測定により観測し、前記の型成形性は型成形不良（スコーチに起因する不良）の有無を目視により観測し、加工性は配合材料のロールに対する巻き付き性を目視により観測した。後述の表２中の項目「型成形性」での記号「○」は型成形不良が全く観られれなかった場合、記号「×」は型成形不良が観られ他の物性，特性等の観測ができなかった場合を示すものとする。項目「加工性」での記号「◎」は配合材料がロールに対し速やかに巻きついて混練されたことが観られた場合、記号「○」は配合材料が時間経過と共に巻きついて混練されたことが観られた場合、記号「×」は配合材料が十分に巻きつかない状態で混練されたことが観られた場合を示すものとする。項目「総合評価」の記号「ＯＫ」は各観測結果が良好であった場合、記号「ＮＧ」は各観測結果の何れかが好ましくなかった場合を示すものとする。
【００３７】
また、前記の摩擦係数は、図１の概略説明図に示すように、表面性測定機（新東科学（株）製のＴＹＰＥ−ＨＥＩＤＯＮ−１４（Ｐｅｅｌｉｎｇ／ｓｌｉｐｐｉｎｇ／Ｓｃｒａｔｃｈｉｎｇ  ＴＥＳＴＥＲ））１を用いて調べた。この表面性測定機１においては、該表面性測定機１上に立設する縦アーム２ａと、その縦アーム２ａの中央部に対し移動自在（図中矢印Ａのように水平方向に移動自在）に支持された横アーム２ｂと、から成る抵抗力伝達手段２が構成される。前記の横アーム２ｂの一端側下方には、水平方向に移動自在（直流サーボモータにより図中矢印Ｂのように水平方向に所定速度で移動自在）で試料（２５ｍｍ×５０ｍｍ×２ｍｍのシール用ゴム組成物の試料）Ｓμを載置（本実施例では両面粘着性テープを介して載置）するための移動台３が構成される。前記の試料Ｓμ上には、横アーム２ｂの一端側に支持され分銅受け皿を備えた半球状のガラス部材４が、所定の垂直荷重（本実施例では分銅５による荷重）による負荷が加わるように当接（本実施例ではガラス部材４の球面をエタノールで清浄してから当接）される。
【００３８】
本実施例では、試料Ｓμに対して１００ｇの分銅５により負荷を加えながら、前記の移動台３を速度１０００ｍｍ／ｍｉｎで水平移動し、その際の横アーム２ｂの移動状態（試料Ｓμの静摩擦抵抗に応じて移動する状態）をロードセル６によって検出することにより該試料Ｓμの摩擦抵抗を求め、計算式「μ（摩擦係数）＝Ｆ（摩擦抵抗）／Ｗ（負荷）」により静摩擦係数（μｓ）を算出した。なお、本実施例では、前記の摩擦抵抗の測定を５回行い、その平均値を用いて静摩擦係数を算出し、ＪＩＳ  Ｋ２２３３に規定されている３種に適合するブレーキ液に７０時間浸漬（温度１５０℃の雰囲気下で浸漬）された試料Ｓμの静摩擦係数（以下、浸漬後静摩擦係数と称する）においても算出した。
【００３９】
さらに、前記の耐喰われ性は、図２の概略説明図に示すような形状の液圧ブレーキ用のシリンダーカップの試料Ｓｐを、液圧シリンダのピストンを模擬し円筒状部材内に挿入された治具（円筒状部材の内周側に挿入され液圧発生室を区画する治具（図示省略））に固定し、該円筒状部材内における治具の一端側に液圧発生室を接続して調べた。この試料Ｓｐは、円筒状部材の内周側に弾接させるための外周リップ部Ｓｐａと、治具の小径部外周側に弾接させるための内周リップ部Ｓｐｂと、該外周リップ部Ｓｐａと内周リップ部Ｓｐｂとを連絡し背面（図示上方側の面）が該治具に支持されるベース部Ｓｐｃと、から構成される。
【００４０】
本実施例では、前記の液圧発生室から１４．７ＭＰａの液圧を発生させる工程，該液圧を保持する工程，該液圧を圧抜きする工程を１サイクルとし、この１サイクルを温度１２０℃，３．６秒／１サイクルにて３００００回繰り返した後、試料Ｓｐを治具から取り出し、外周リップ部Ｓｐａとベース部Ｓｐｃ外周部との間（図２中の符号Ｓｐｄ付近）において喰われ発生の有無を目視により観察した。後述の表２中の項目「耐喰われ性」での記号「◎」は「喰われ」が全く観られなかった場合、記号「○」は「喰われ」が殆ど観られなかった場合、記号「×」は「喰われ」が観られた場合を示すものとする。
【００４１】
【表２】
2007106897.tif 000003
【００４２】
表２に示すように、カーボンブラック８０ｐｈｒ未満の配合材料Ｍ１，Ｍ２を用いた場合は、１００％モジュラスが低過ぎることから、喰われが発生したことを読み取れる。また、カーボンブラック９０ｐｈｒ超の配合材料Ｍ１８，Ｍ１９を用いた場合は、高い１００％モジュラスが得られ喰われが発生しなかったものの、加工性が低く生産性において劣っていることを読み取れる。さらに、カーボンブラック８０ｐｈｒ〜９０ｐｈｒであっても、有機過酸化物４．８ｐｈｒ未満の配合材料Ｍ１２，Ｍ１７を用いた場合は浸漬後静摩擦係数が高く摺動性が低くなってしまうことが読み取れ、有機過酸化物５．６ｐｈｒ超の配合材料Ｍ１３を用いた場合は型成形不良が生じ各観測ができなかった。
【００４３】
一方、カーボンブラック８０ｐｈｒ〜９０ｐｈｒかつ有機過酸化物４．８ｐｈｒ〜５．６ｐｈｒの配合材料Ｍ３〜Ｍ１１，Ｍ１４〜Ｍ１６を用いた場合は、高い１００％モジュラスが得られ喰われが発生せず、静摩擦係数，浸漬後静摩擦係数が低く十分な摺動性を有することが読み取れる。また、該配合材料Ｍ３〜Ｍ１１，Ｍ１４〜Ｍ１６を用いた場合は、加工性も十分であることが読み取れる。
【００４４】
したがって、配合材料Ｍ３〜Ｍ１１，Ｍ１４〜Ｍ１６のように、カーボンブラック８０ｐｈｒ〜９０ｐｈｒかつ有機過酸化物４．８ｐｈｒ〜５．６ｐｈｒの配合材料を用いたシール用ゴム組成物によれば、摺動性と高剛性化とを両立できると共に、生産性も向上できることを確認できた。例えば、液圧シリンダ用シール部材の場合には、ブレーキ性能（ブレーキバランス等）の低下や喰われ等の損傷を抑制できることを確認できた。
【００４５】
［実施例２］
次に、前記の配合材料Ｍ６〜Ｍ８と同様の組成でＥＰＤＭ，カーボンブラック，有機過酸化物，高級脂肪酸アマイド，ステアリン酸を用い、カーボンブラックとして算術平均粒子径が２２ｎｍのもの，６５ｎｍのものを配合し、ロール加工により混練して後述の表３に示すように配合材料Ｍ７ａ，Ｍ８ａを得、実施例１と同様の方法により試料を作製して各物性，特性を観測し、それら結果について該配合材料Ｍ６〜Ｍ８を用いた場合と共に下記表３に示した。
【００４６】
【表３】
2007106897.tif 000004
【００４７】
表３に示すように、配合材料Ｍ６〜Ｍ８を用いた場合と比較すると、算術平均粒子径２２ｎｍのカーボンブラックが配合された配合材料Ｍ７ａを用いた場合は加工性が極めて悪く各観測ができず、算術平均粒子径６５ｎｍのカーボンブラックが配合された配合材料Ｍ８ａを用いた場合は１００％モジュラスが低過ぎることから喰われが発生したことを読み取れる。
【００４８】
そこで、前記の配合材料Ｍ６〜Ｍ８と同様の組成でＥＰＤＭ，カーボンブラック，有機過酸化物，高級脂肪酸アマイド，ステアリン酸を用い、カーボンブラックとして算術平均粒子径が２８ｎｍ〜４８ｎｍのものを配合し、ロール加工により混練して配合材料を得、実施例１と同様の方法により試料を作製し各物性，特性を観測したところ、前記の配合材料Ｍ７ａ，Ｍ８ａを用いた場合のような加工性や１００％モジュラスの低下は観られなかった。
【００４９】
したがって、算術平均粒子径２８ｎｍ〜４８ｎｍのカーボンブラック８０ｐｈｒ〜９０ｐｈｒかつ有機過酸化物４．８ｐｈｒ〜５．６ｐｈｒの配合材料を用いたシール用ゴム組成物および液圧シリンダ用シール部材によれば、加工性や１００％モジュラスの低下を招くことなく、摺動性と高剛性化とを両立できることが確認できた。
【００５０】
［実施例３］
次に、前記の配合材料Ｍ６と同様の組成で高級脂肪酸アマイドとして主鎖脂肪酸の炭素数がＣ１６（パルミチン酸アマイド），Ｃ１７（ステアリン酸アマイド），Ｃ２２（ベヘニン酸アマイド）の何れかのものを配合し、ロール加工により混練して後述の表４に示すように配合材料Ｍ６ａ〜Ｍ６ｃを得、実施例１と同様の方法により試料を作製し各物性，特性を観測し、それら結果について該配合材料Ｍ６を用いた場合と共に下記表４に示した。なお、硬度Ｈｓ（Ａ）はＪＩＳ  Ｋ６２５３に準拠した測定により観測し、ブレーキ液に７０時間浸漬（温度１５０℃の雰囲気下で浸漬）された試料Ｓμの体積変化率ΔＶ（％）はＪＩＳ  Ｋ６２５８に準拠した測定により観測した。
【００５１】
【表４】
2007106897.tif 000005
【００５２】
表４に示すように、高級脂肪酸の主鎖脂肪酸の炭素数がＣ１６の配合材料Ｍ６ａを用いた場合は、硬度，１００％モジュラスがそれぞれ高く静摩擦係数が低いものの、加工性が劣っていることを読み取れる。また、高級脂肪酸の主鎖脂肪酸の炭素数がＣ２２の配合材料Ｍ６ｃを用いた場合は、硬度，１００％モジュラスがそれぞれ高く加工性が良好であるものの、静摩擦係数が高いことを読み取れる。一方、高級脂肪酸の主鎖脂肪酸の炭素数がＣ１７の配合材料Ｍ６ｂを用いた場合は、硬度，１００％モジュラスがそれぞれ高く静摩擦係数が低いと共に、加工性も良好であることが読み取れる。
【００５３】
したがって、配合材料において主鎖脂肪酸の炭素数がＣ１７〜Ｃ２１の高級脂肪酸アマイドを用いたシール用ゴム組成物および液圧シリンダ用シール部材によれば、加工性や摺動性の低下を招くことなく、高剛性化が図れることを確認できた。
【００５４】
［実施例４］
次に、前記の配合材料Ｍ６と同様の組成で高級脂肪酸アマイドを０〜４．０ｐｈｒの範囲内で配合し、ロール加工により混練して後述の表５に示すように配合材料Ｍ６ｄ〜Ｍ６ｇを得、実施例１と同様の方法により試料を作製し各物性，特性を観測し、それら結果について該配合材料Ｍ６を用いた場合と共に下記表５に示した。なお、引張強度ＴB（ＭＰａ），引張伸度ＥB（％）をＪＩＳ  Ｋ６２５１に準拠した測定により観測し、ブレーキ液に７０時間浸漬（温度１５０℃の雰囲気下で浸漬）された試料Ｓμの硬度変化率ΔＨｓ（ｐｏｉｎｔ），引張強度変化率ΔＴB（％），引張伸度変化率ΔＥB（％）をＪＩＳ  Ｋ６２５８に準拠した測定により観測した。
【００５５】
【表５】
2007106897.tif 000006
【００５６】
表５に示すように、高級脂肪酸アマイドが配合されていない配合材料Ｍ６ｄを用いた場合は、硬度，１００％モジュラス，引張強度が高く加工性が良好であるものの、静摩擦係数が高いことを読み取れる。また、高級脂肪酸アマイドの配合量が４．０ｐｈｒの配合材料Ｍ６ｇを用いた場合は、１００％モジュラスが低く、引張強度，引張伸度が高く静摩擦係数が低くなるものの、加工性が劣っていることを読み取れる。一方、高級脂肪酸アマイドの配合量が０．５〜３．０ｐｈｒの配合材料Ｍ６ｅ，Ｍ６ｆを用いた場合は、硬度，１００％モジュラス，引張強度，引張伸度が高く静摩擦係数が低くなると共に、加工性が良好であることを読み取れる。
【００５７】
したがって、配合材料において高級脂肪酸アマイドを０．５〜３．０ｐｈｒの範囲内で用いたシール用ゴム組成物および液圧シリンダ用シール部材によれば、加工性や摺動性の低下を招くことなく、高剛性化が図れることを確認できた。
【００５８】
なお、配合材料Ｍ６ｄと同様の組成でカーボンブラック，有機過酸化物の配合量を種々変化させて配合し、ロール加工により混練して後述の表６に示すように配合材料Ｍ６ｈ〜Ｍ６ｋを得、実施例１と同様の方法により試料を作製し各物性，特性を観測したところ、後述の表６に示すように、該配合材料Ｍ６ｄを用いた場合と同様に静摩擦係数は高くなってしまうことが確認できた。
【００５９】
【表６】
2007106897.tif 000007
【００６０】
以上、本発明において、記載された具体例に対してのみ詳細に説明したが、本発明の技術思想の範囲内で多様な変形及び修正が可能であることは、当業者にとって明白なことであり、このような変形及び修正が特許請求の範囲に属することは当然のことである。
【図面の簡単な説明】
【００６１】
【図１】本実施例における摩擦抵抗の測定方法を示す説明図。
【図２】本実施例における耐喰われ性の測定方法を示す説明図。
【符号の説明】
【００６２】
１…表面性測定機
２…抵抗力伝達手段
２ａ…縦アーム
２ｂ…横アーム
３…移動台
４…ガラス部材
５…分銅
６…ロードセル
Ｓμ，Ｓｐ…試料
【図１】
2007106897.tif 000008
【図２】
2007106897.tif 000009