(57)【要約】【課題】熱膨張の影響を低減することができる圧子軸及び該圧子軸を有する材料試験機を提供する。【解決手段】圧子軸本体２２の先端部にダイヤモンドによって形成されている圧子２１が設けられてなる圧子軸２において、圧子軸本体２２は、ステンレス鋼よりも熱膨張係数の絶対値が小さい材料によって形成されるよう構成した。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧子軸本体の先端部に圧子が設けられてなる圧子軸において、
前記圧子軸本体は、ステンレス鋼よりも熱膨張係数の絶対値が小さい材料によって形成されていることを特徴とする圧子軸。
【請求項２】
請求項１に記載の圧子軸において、
前記圧子軸本体は、スーパーインバーによって形成されていることを特徴とする圧子軸。
【請求項３】
請求項１に記載の圧子軸において、
前記圧子軸本体は、アルミナによって形成されていることを特徴とする圧子軸。
【請求項４】
請求項１に記載の圧子軸において、
前記圧子軸本体は、窒化アルミによって形成されていることを特徴とする圧子軸。
【請求項５】
請求項１に記載の圧子軸において、
前記圧子軸本体は、合成石英によって形成されていることを特徴とする圧子軸。
【請求項６】
圧子軸本体の先端部に熱膨張係数が正の材料によって形成されている圧子が設けられてなる圧子軸において、
前記圧子軸本体の少なくとも一部は、熱膨張係数が負の材料によって形成されていることを特徴とする圧子軸。
【請求項７】
請求項６に記載の圧子軸において、
前記熱膨張係数が負の材料は、六方晶窒化ホウ素であることを特徴とする圧子軸。
【請求項８】
請求項６に記載の圧子軸において、
前記熱膨張係数が負の材料は、チタン酸アルミであることを特徴とする圧子軸。
【請求項９】
請求項１〜８の何れか一項に記載の圧子軸の圧子を試料表面に押込んでくぼみを形成させ、該くぼみに基づいて試料の所定の材料特性を評価することを特徴とする材料試験機。
【請求項１０】
請求項９に記載の材料試験機において、
前記試料を載置する試料台と、
前記試料台を加熱又は冷却する加熱冷却部と、
前記試料台に載置された試料近傍の温度を検出する温度検出手段と、
前記温度検出手段により検出された温度に基づいて前記加熱冷却部を制御して、前記試料台の温度を制御する制御手段と、
を備えることを特徴とする材料試験機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、圧子軸及び材料試験機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、材料試験機として、例えば、試料表面に圧子軸を押込んでくぼみを形成させることによって、材料の硬さ等の物性値を測定する硬さ試験機が知られている。具体的には、例えば、硬さ試験機は、試料表面に圧子軸の先端を押込んだ際の押込み深さ、すなわち、圧子軸の変位量を変位計により測定して、該測定した変位量と、試料表面に圧子軸を押込んだ際の負荷荷重との関係を求めて、試料の硬さ等の物性値を測定するようになっている。
【０００３】
ところで、硬さ試験機は、例えば、試料の硬さ等の温度依存性を評価する場合にも用いられる。この場合、硬さ試験機には、例えば、試料台を加熱する試料台ヒータが備えられ、試料台ヒータにより試料台を加熱することによって、試料台に載置された試料が加熱されるようになっている。
このような硬さ試験機においては、試料の硬さ等の測定中に、加熱された試料に接触することによって、或いは、加熱された試料台が試料台近傍の空気を加熱することによって、圧子軸も加熱されて熱膨張してしまう。また、高温雰囲気の影響により硬さ試験機構成部材（試験機フレーム等）も熱膨張してしまう。このように圧子軸や硬さ試験機構成部材が熱膨張すると、正確な圧子軸の押込み深さを測定することができないという問題がある。
【０００４】
そこで、例えば、圧子軸と、該圧子軸が中央に取り付けられた両持ち梁と、該両持ち梁を支持する両持ち梁用支持部と、を有する硬さ試験機（押込試験装置）において、硬さ試験機構成部材である両持ち梁及び両持ち梁用支持部のうちの少なくとも一方が熱膨張係数の小さい材料（具体的には、スーパーインバー）により形成されている硬さ試験機（例えば、特許文献１参照）等が提案されている。
【特許文献１】特開２００４−１２１７８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１では、硬さ試験機構成部材の熱膨張には対応できるものの、圧子軸の熱膨張には対応できない。
【０００６】
本発明の課題は、熱膨張の影響を低減することができる圧子軸及び該圧子軸を有する材料試験機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するために、請求項１に記載の発明は、圧子軸本体（２２）の先端部に圧子（２１）が設けられてなる圧子軸（２）において、前記圧子軸本体は、ステンレス鋼よりも熱膨張係数の絶対値が小さい材料によって形成されていることを特徴とする。
【０００８】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の圧子軸において、前記圧子軸本体は、スーパーインバーによって形成されていることを特徴とする。
【０００９】
請求項３に記載の発明は、請求項１に記載の圧子軸において、前記圧子軸本体は、アルミナによって形成されていることを特徴とする。
【００１０】
請求項４に記載の発明は、請求項１に記載の圧子軸において、前記圧子軸本体は、窒化アルミによって形成されていることを特徴とする。
【００１１】
請求項５に記載の発明は、請求項１に記載の圧子軸において、前記圧子軸本体は、合成石英によって形成されていることを特徴とする。
【００１２】
請求項６に記載の発明は、圧子軸本体（２２ａ）の先端部に熱膨張係数が正の材料によって形成されている圧子（２１ａ）が設けられてなる圧子軸（２ａ）において、前記圧子軸本体の少なくとも一部は、熱膨張係数が負の材料によって形成されていることを特徴とする。
【００１３】
請求項７に記載の発明は、請求項６に記載の圧子軸において、前記熱膨張係数が負の材料は、六方晶窒化ホウ素であることを特徴とする。
【００１４】
請求項８に記載の発明は、請求項６に記載の圧子軸において、前記熱膨張係数が負の材料は、チタン酸アルミであることを特徴とする。
【００１５】
請求項９に記載の発明は、請求項１〜８の何れか一項に記載の圧子軸の圧子を試料（Ｓ）表面に押込んでくぼみを形成させ、該くぼみに基づいて試料の所定の材料特性を評価することを特徴とする。
【００１６】
請求項１０に記載の発明は、請求項９に記載の材料試験機において、前記試料を載置する試料台（１１）と、前記試料台を加熱又は冷却する加熱冷却部（１３）と、前記試料台に載置された試料近傍の温度を検出する温度検出手段（例えば、温度検出部１２）と、前記温度検出手段により検出された温度に基づいて前記加熱冷却部を制御して、前記試料台の温度を制御する制御手段（例えば、制御部１４）と、を備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１７】
請求項１に記載の発明によれば、圧子軸本体が、従来から圧子軸本体として用いられているステンレス鋼よりも熱膨張係数の絶対値が小さい材料によって形成されているため、従来と比較して、圧子軸が熱膨張（又は熱収縮）し難くなって、圧子軸の熱膨張の影響を低減することができる。
【００１８】
請求項２に記載の発明によれば、請求項１に記載の発明と同様の効果が得られることは無論のこと、圧子軸本体は、熱膨張係数が小さいのみならず、加工性に優れたスーパーインバーによって形成されているため、容易に成型することができる。
【００１９】
請求項３に記載の発明によれば、請求項１に記載の発明と同様の効果が得られることは無論のこと、圧子軸本体は、熱膨張係数が小さいのみならず、剛性が高く、且つ、価格が低いアルミナによって形成されているため、高負荷試験用の部品に適しており、且つ、コスト面での負担を軽減できる。
【００２０】
請求項４に記載の発明によれば、請求項１に記載の発明と同様の効果が得られることは無論のこと、圧子軸本体は、熱膨張係数が小さいのみならず、剛性が高い窒化アルミによって形成されているため、高負荷試験用の部品に適している。
【００２１】
請求項５に記載の発明によれば、請求項１に記載の発明と同様の効果が得られることは無論のこと、圧子軸本体は、熱膨張係数がより一層小さい合成石英によって形成されているため、従来と比較して、より一層、圧子軸が熱膨張し難くなって、より一層、圧子軸の熱膨張の影響を低減することができる。
【００２２】
請求項６に記載の発明によれば、圧子軸本体の少なくとも一部は、熱膨張係数が負の材料によって形成されているため、熱膨張係数が正の材料によって形成される圧子の熱膨張を相殺することができることとなって、圧子軸の熱膨張の影響を低減することができる。
【００２３】
請求項７に記載の発明によれば、請求項６に記載の発明と同様の効果が得られることは無論のこと、圧子軸本体の少なくとも一部は、熱膨張係数が負であるのみならず、加工性に優れ、且つ、非酸化性の六方晶窒化ホウ素によって形成されているため、容易に成型することができ、且つ、耐久性が高い。
【００２４】
請求項８に記載の発明によれば、請求項６に記載の発明と同様の効果が得られることは無論のこと、圧子軸本体の少なくとも一部は、熱膨張係数が負であるのみならず、加工性に優れ、且つ、耐食性が高いチタン酸アルミによって形成されているため、容易に成型することができ、且つ、耐久性が高い。
【００２５】
請求項９に記載の発明によれば、請求項１〜８の何れか一項に記載の圧子軸を備えているため、試料の材料特性に対する、圧子軸の熱膨張の影響を低減することができる。
【００２６】
請求項１０に記載の発明によれば、請求項９に記載の発明と同様の効果が得られることは無論のこと、圧子軸が加熱又は冷却され易い状況下（すなわち、従来の圧子軸であれば熱膨張又は熱収縮し易い状況下）で、試料の材料特性を評価するための測定が行われる場合もあるため、本発明の効果をより発揮することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
以下、図を参照して、本発明にかかる材料試験機の最良の形態を詳細に説明する。なお、発明の範囲は、図示例に限定されない。
本実施の形態では、材料試験機として硬さ試験機を例示して説明することとする。
【００２８】
硬さ試験機１は、例えば、圧子軸２の圧子２１を試料Ｓ表面に押込んでくぼみを形成させ、該くぼみに基づいて試料Ｓの所定の材料特性を評価する。
具体的には、硬さ試験機１は、例えば、図１に示すように、試料Ｓを載置する試料台１１と、試料台１１に載置された試料Ｓ近傍の温度を検出する温度検出手段としての温度検出部１２と、試料台１１を加熱又は冷却する加熱冷却部１３と、温度検出部１２により検出された温度に基づいて加熱冷却部１３を制御して、試料台１１の温度を制御する制御手段としての制御部１４と、試料Ｓにくぼみを形成させる圧子軸２と、圧子軸２に所定の試験力を負荷する荷重負荷機構部３と、圧子軸２によるくぼみ形成時に、圧子軸２の押込み深さを測定する変位計４と、荷重負荷機構部３や変位計４などを制御したり或いは荷重負荷機構部３や変位計４などにより得られたデータを処理する制御処理部７と、などを備えて構成される。
【００２９】
試料台１１は、例えば、圧子軸２の下方に配されており、温度検出部１２や加熱冷却部１３などを備えている。
温度検出部１２は、例えば、制御部１４から入力される制御信号に従って、試料台１１に載置された試料Ｓ近傍の温度を検出し、該検出した温度に関するデータを制御部１４に出力する。
加熱冷却部１３は、例えば、制御部１４から入力される制御信号に従って、試料台１１を加熱又は冷却する。
【００３０】
制御部１４は、例えば、温度検出部１２に所定の制御信号を入力することによって、試料Ｓ近傍の温度を検出させるとともに、温度検出部１２から出力された温度に関するデータに基づいて加熱冷却部１３に所定の制御信号を入力することによって、試料台１１を加熱又は冷却させる。
【００３１】
圧子軸２は、例えば、図２に示すように、試料Ｓにくぼみを形成させる圧子２１と、先端部に圧子２１が取り付けられた圧子軸本体２２と、により構成されている。
【００３２】
圧子２１は、例えば、ダイヤモンドやサファイアによって形成されている。
なお、圧子２１を形成する材料は、ダイヤモンドやサファイアの限りでなく、圧子として好適な材料であり、且つ、ダイヤモンドやサファイアと同程度又はそれよりも熱膨張係数の絶対値が小さい材料であれば任意である。
【００３３】
圧子軸本体２２は、例えば、負荷試験用の部品として好適な材料であり、且つ、ステンレス鋼（例えば、ＳＵＳ３０４（熱膨張係数：17.3×10-6/℃））よりも熱膨張係数の絶対値が小さい材料によって形成されている。
具体的には、圧子軸本体２２は、例えば、スーパーインバー（三菱マテリアル（株）製[MA-S-INVER]、熱膨張係数：0〜1.5×10-6/℃）、アルミナ（住金セラミックス・アンド・クオーツ（株）製[AF999]、熱膨張係数：7.1×10-6/℃）、窒化アルミ（住金セラミックス・アンド・クオーツ（株）製[ALN94]、熱膨張係数：4.4×10-6/℃）、合成石英（旭硝子（株）製、熱膨張係数：0.6×10-6/℃）などによって形成されている。
【００３４】
荷重負荷機構部３は、例えば、駆動源（図示省略）として、圧電素子やフォースコイル等を備えている。
具体的には、荷重負荷機構部３は、例えば、制御処理部７から入力される制御信号に従って、駆動源（図示省略）により所定の試験力を発生し、該発生した所定の試験力を圧子軸２（圧子軸本体２２）に負荷することによって、圧子軸２（圧子２１）に試料Ｓに対して所定の荷重を負荷させるとともに、該発生した所定の試験力に関するデータを制御処理部７に出力する。
【００３５】
変位計４は、例えば、制御処理部７から入力される制御信号に従って、荷重負荷機構部３により圧子軸２に所定の試験力が負荷された際における、圧子軸２の試料Ｓに対する押込み深さを測定し、該測定した押込み深さに関するデータを制御処理部７に出力する。
具体的には、変位計４は、例えば、圧子軸２における変位検出基準の変位を検出することによって、圧子軸２の試料Ｓに対する押し込み深さを測定する。
【００３６】
制御処理部７は、例えば、荷重負荷機構部３や変位計４に所定の制御信号を入力することによって、圧子軸２の押込み深さを測定させる。そして、該測定の間、制御処理部７には、例えば、荷重負荷機構部３から試験力に関するデータが、変位計４からは押込み深さに関するデータが、互いに同期付けられて随時出力される。そして、制御処理部７は、該出力された試験力に関するデータと押込み深さに関するデータとから、試料Ｓの硬さ等の物性値を算出することによって、試料Ｓの所定の材料特性を評価する。
【００３７】
以上説明した本発明の硬さ試験機１によれば、圧子軸本体２２が、従来から圧子軸本体として用いられているステンレス鋼よりも熱膨張係数の絶対値が小さい材料（スーパーインバー、アルミナ、窒化アルミ、合成石英など）によって形成されているため、従来と比較して、圧子軸２が熱膨張（又は熱収縮）し難くなって、試料Ｓの材料特性の評価に対する、圧子軸２の熱膨張の影響を低減することができる。
【００３８】
そして、例えば、圧子軸本体２２をスーパーインバーによって形成した場合は、スーパーインバーは、熱膨張係数が小さいのみならず、加工性に優れているため、容易に成型することができる圧子軸本体２２となる。
【００３９】
また、例えば、圧子軸本体２２をアルミナによって形成した場合は、アルミナは、熱膨張係数が小さいのみならず、剛性が高く、且つ、価格が低いため、高負荷試験用の部品に適しており、且つ、コスト面での負担を軽減することができる圧子軸本体２２となる。
【００４０】
また、例えば、圧子軸本体２２を窒化アルミによって形成した場合は、窒化アルミは、熱膨張係数が小さいのみならず、剛性が高いため、高負荷試験用の部品に適した圧子軸本体２２となる。
【００４１】
また、例えば、圧子軸本体２２を合成石英によって形成した場合は、合成石英は、熱膨張係数がより一層小さいため、従来と比較して、より一層、圧子軸２が熱膨張し難くなって、より一層、圧子軸２の熱膨張の影響を低減することができる圧子軸本体２２となる。
【００４２】
そして、硬さ試験機１は、加熱冷却部１３等を備えているため、圧子軸２が加熱又は冷却され易い状況下（すなわち、従来の圧子軸であれば熱膨張又は熱収縮し易い状況下）で、試料Ｓの材料特性を評価するための測定が行われる場合もあるため、本発明の効果をより発揮することができる。
【００４３】
[変形例]
次に、圧子軸２の変形例（圧子軸２ａ）について説明する。
【００４４】
圧子軸２ａは、例えば、図３に示すように、試料Ｓにくぼみを形成させる圧子２１ａと、先端部に圧子２１ａが取り付けられた圧子軸本体２２ａと、により構成されている。
【００４５】
圧子２１ａは、例えば、熱膨張係数が正の材料によって形成されている。
具体的には、圧子２１ａは、例えば、ダイヤモンドやサファイアによって形成されている。
なお、圧子２１ａを形成する材料は、ダイヤモンドやサファイアの限りでなく、圧子として好適な材料であり、且つ、ダイヤモンドやサファイアと同程度又はそれよりも熱膨張係数の絶対値が小さい材料であれば任意である。
【００４６】
圧子軸本体２２ａは、例えば、その少なくとも一部が、熱膨張係数が負の材料によって形成されている。すなわち、圧子軸本体２２ａは、例えば、図３（ａ）に示すように、負荷試験用の部品として好適な材料であり、且つ、熱膨張係数が負の材料によって形成される第１圧子軸本体２２ａ１のみにより構成されるか、或いは、例えば、図３（ｂ）に示すように、第１圧子軸本体２２ａ１と、負荷試験用の部品として好適な材料であり、且つ、ステンレス鋼よりも熱膨張係数の絶対値が小さい材料によって形成される第２圧子軸本体２２ａ２と、により構成されている。
具体的には、第１圧子軸本体２２ａ１は、例えば、六方晶窒化ホウ素、チタン酸アルミなどによって形成されている。
また、第２圧子軸本体２２ａ２は、例えば、スーパーインバー、アルミナ、窒化アルミ、合成石英などによって形成されている。
【００４７】
例えば、圧子軸２ａの先端から変位検出基準までの押込み方向の長さをＬとし、圧子２１ａの押込み方向の長さをＬ１とし、第１圧子軸本体２２ａ１の押込み方向の長さをＬ２とすると、Ｌ１及びＬ２は、Ｌ１とＬ２との和がＬ以下となるとともに、圧子２１ａを形成する材料（ダイヤモンド（熱膨張係数：0.8×10-6/℃））の熱膨張係数とＬ１との積と、第１圧子軸本体２２ａ１を形成する材料の熱膨張係数とＬ２との積と、の和がゼロとなるように設定される。
Ｌ１とＬ２との和がＬと同一の場合は、圧子軸本体２２ａは、例えば、図３（ａ）に示すように、第１圧子軸本体２２ａ１のみにより構成される。
一方、Ｌ１とＬ２との和がＬよりも小さくなる場合は、その差を補うために、第２圧子軸本体２２ａ２（長さＬ３）を追加して、圧子軸本体２２ａを、例えば、図３（ｂ）に示すように、第１圧子軸本体２２ａ１と第２圧子軸本体２２ａ２とにより構成する。
すなわち、圧子軸本体２２ａが、第１圧子軸本体２２ａ１のみにより構成されるか、或いは、第１圧子軸本体２２ａ１と第２圧子軸本体２２ａ２とにより構成されるかは、Ｌと、Ｌ１と、第１圧子軸本体２２ａ１を形成する材料の熱膨張係数と、によって決まる。
【００４８】
より具体的には、例えば、圧子２１（圧子軸２）温度が一様であると仮定し、Ｌを7.5ｍｍとし、Ｌ１を1.5ｍｍとし、第１圧子軸本体２２ａ１を六方晶窒化ホウ素（三井鉱山マテリアル（株）製、熱膨張係数：−0.2×10-6/℃）で形成する場合、Ｌ２は6.0ｍｍとなり、Ｌ１とＬ２との和（7.5ｍｍ）がＬと同一になる。したがって、この場合、圧子軸本体２２ａは、第１圧子軸本体２２ａ１のみにより構成されることになる。
一方、例えば、圧子２１（圧子軸２）温度が一様であると仮定し、Ｌを7.5ｍｍとし、Ｌ１を2.0ｍｍとし、第１圧子軸本体２２ａ１をチタン酸アルミ（旭硝子セラミック（株）製、熱膨張係数：−0.5×10-6/℃）で形成する場合、Ｌ２は3.2ｍｍとなり、Ｌ１とＬ２との和（5.2ｍｍ）がＬよりも小さくなるため、その差（2.3ｍｍ）を補うために、押込み方向の長さが2.3ｍｍの第２圧子軸本体２２ａ２を追加する。したがって、この場合、圧子軸本体２２ａは、第１圧子軸本体２２ａ１と第２圧子軸本体２２ａ２とにより構成されることになる。
【００４９】
以上説明した変形例によれば、圧子軸本体２２ａの少なくとも一部（第１圧子軸本体２２ａ１）は、熱膨張係数が負の材料（六方晶窒化ホウ素、チタン酸アルミなど）によって形成されているため、熱膨張係数が正の材料（ダイヤモンドやサファイア）によって形成される圧子２１ａの熱膨張を相殺することができることとなって、試料の材料特性の評価に対する、圧子軸２ａの熱膨張の影響を低減することができる。
【００５０】
また、第１圧子軸本体２２ａ１を六方晶窒化ホウ素によって形成した場合は、六方晶窒化ホウ素は、熱膨張係数が負であるのみならず、加工性に優れ、且つ、非酸化性であるため、容易に形成することができ、且つ、耐久性の高い第１圧子軸本体２２ａ１となる。
【００５１】
また、第１圧子軸本体２２ａ１をチタン酸アルミによって形成した場合は、チタン酸アルミは、熱膨張係数が負であるのみならず、加工性に優れ、且つ、耐食性が高いため、容易に成型することができ、且つ、耐久性の高い第１圧子軸本体２２ａ１となる。
【００５２】
なお、本発明は、上記した実施の形態のものに限るものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。
例えば、変形例において、Ｌ１及びＬ２を、圧子軸２ａの熱膨張（又は熱収縮）のみを考慮して設定するようにしたが、例えば、圧子軸２ａ周辺部品の熱膨張（又は熱収縮）を考慮して設定するようにしてもよい。
【００５３】
また、例えば、変形例において、圧子２１ａを熱膨張係数が正の材料によって形成し、第１圧子軸本体２２ａ１を熱膨張係数が負の材料によって形成し、第２圧子軸本体２２ａ２を熱膨張係数の絶対値が小さい材料によって形成するとしたが、圧子２１ａ、第１圧子軸本体２２ａ１及び第２圧子軸本体２２ａ２を形成する材料は、この限りではない。すなわち、第２圧子軸本体２２ａ２の押込み方向の長さをＬ３とした場合に、Ｌ１とＬ２とＬ３との和がＬと同一になるとともに、圧子２１ａを形成する材料の熱膨張係数とＬ１との積と、第１圧子軸本体２２ａ１を形成する材料の熱膨張係数とＬ２との積と、第２圧子軸本体２２ａ２を形成する材料の熱膨張係数とＬ３との積と、の和がゼロになり、且つ、負荷試験用の部品として好適な材料であれば、圧子２１ａ、第１圧子軸本体２２ａ１及び第２圧子軸本体２２ａ２を形成する材料は任意である。
【００５４】
硬さ試験機１の構成は、本実施の形態の限りでなく、例えば、一方の端部に圧子軸を有し、もう一方の端部に電磁力を発生させるフォースコイルを有する荷重レバーを備えて構成される硬さ試験機等であってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】本発明にかかる材料試験機（硬さ試験機）の要部構成を示す図である。
【図２】本発明かかる材料試験機（硬さ試験機）に備えられた圧子軸の断面図を示す図である。
【図３】変形例にかかる圧子軸の断面図を示す図である。
【符号の説明】
【００５６】
１  硬さ試験機（材料試験機）
２，２ａ  圧子軸
２１，２１ａ  圧子
２２，２２ａ  圧子軸本体
１１  試料台
１２  温度検出部（温度検出手段）
１３  加熱冷却部
１４  制御部（制御手段）
Ｓ  試料
【図１】
2007183108.tif 000003
【図２】
2007183108.tif 000004
【図３】
2007183108.tif 000005