(57)【要約】【課題】  リバースフロータイプとリバース・パラレルフロータイプの吸収冷温水機における冷房運転時の部分負荷運転に際して、高温再生器への吸収溶液送出量が過大になることが無く、高温再生器における顕熱ロスが増加せず、吸収溶液循環系統の抵抗を大きくすることが無く、吸収溶液循環量を絞っても運転に悪影響を与えない様にせしめる。【解決手段】  リバースフロータイプ（Ａ）とリバース・パラレルフロータイプ（Ｂ）の吸収冷温水機において、高温再生器（３）から吸収器（１）に連通する吸収溶液ライン（Ｌ３）に流量調整バルブ（ＶＬ３）を介装しており、負荷計測装置（Ｓｔｃ、Ｓｑｃ、Ｓｔｗ、Ｓｑｗ）及び高温再生器パラメータ計測装置（３１、３２）の計測結果に応答して、前記流量調整バルブ（ＶＬ３）の弁開度を調節して、吸収溶液が晶析しない範囲内で吸収溶液循環量を減少する制御を行う。【選択図】  図１
2007183034.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸収器と、低温再生器と、高温再生器と、凝縮器と、蒸発器と、吸収器を出た吸収溶液を吸い込み低温再生器側へ吐出する第１の吸収溶液ポンプと、低温再生器を出た吸収溶液を吸い込み高温再生器側へ吐出する第２の吸収溶液ポンプとを有する吸収冷温水機において、高温再生器から吸収器に連通する吸収溶液ラインに流量調整バルブを介装しており、負荷を計測する負荷計測装置と、高温再生器における制御パラメータを計測する高温再生器パラメータ計測装置と、制御装置とを含み、該制御装置は、前記負荷計測装置及び高温再生器パラメータ計測装置の計測結果に応答して、前記流量調整バルブの弁開度を調節して不都合を生じない範囲内で吸収溶液循環量を減少する制御を行う様に構成されていることを特徴とする吸収冷温水機。
【請求項２】
低温再生器における吸収溶液の液位を計測する低温再生器液面センサと、高温再生器における吸収溶液の液位を計測する高温再生器液面センサとを含み、前記制御装置は、低温再生器液面センサ及び高温再生器液面センサの計測結果に応答して第１及び第２の吸収溶液ポンプの吐出流量を制御する様に構成されている請求項１の吸収冷温水機。
【請求項３】
前記制御装置は、負荷計測装置により計測された負荷に基づいて定格負荷運転を行っているか部分負荷運転を行っているかを判定する負荷判定装置と、前記流量調整バルブの弁開度を制御する信号を出力する流量調整バルブ開度制御信号発生装置と、前記高温再生器パラメータ計測装置の計測結果に基いて高温再生器における出口濃度を決定する濃度幅決定装置と、前記流量調整バルブの開度を変動した際に運転に不都合を与えているか否かの判定を行う条件判定装置と、低温再生器液面センサ及び高温再生器液面センサの計測結果を閾値と比較して、その比較結果に応答して第１及び第２の吸収溶液ポンプの吐出流量を制御する吸収溶液ポンプ吐出流量制御信号発生装置と、計時手段とを備えている請求項２の吸収冷温水機。
【請求項４】
そして本発明において、前記制御装置は、負荷判定装置により部分負荷運転であると判定された場合には吸収溶液循環量を減少するべく流量調整バルブの開度を減少させ、流量調整バルブの開度を減少させても運転に不都合が生じていない場合には減少させた流量調整バルブの開度を維持し、流量調整バルブの開度を減少させたことにより運転に不都合が生じた場合には流量調整バルブの開度を増加させる制御を行う様に構成されている請求項３の吸収冷温水機。
【請求項５】
前記制御装置は、高温再生器を出た直後の吸収溶液の濃度が閾値を超えていない場合には、流量調整バルブの開度を減少させても運転に不都合が生じていないと判定し、高温再生器を出た直後の吸収溶液の濃度が閾値を超えている場合には、流量調整バルブの開度を減少させたことにより運転に不都合が生じたと判定する様に構成されている請求項１〜４の何れか１項の吸収冷温水機。
【請求項６】
前記制御装置は、高温再生器を出た吸収溶液の等濃度ラインにおける過冷却部分に相当する領域が晶析ライン下側の領域に入らない場合には、流量調整バルブの開度を減少させても運転に不都合が生じていないと判定し、高温再生器を出た吸収溶液の等濃度ラインにおける過冷却部分に相当する領域が晶析ライン下側の領域に入ってしまう場合には、流量調整バルブの開度を減少させたことにより運転に不都合が生じたと判定する様に構成されている請求項１〜４の何れか１項の吸収冷温水機。
【請求項７】
吸収器と、低温再生器と、高温再生器と、凝縮器と、蒸発器と、吸収器を出た吸収溶液を吸い込み低温再生器側へ吐出する第１の吸収溶液ポンプと、低温再生器を出た吸収溶液を吸い込み高温再生器側へ吐出する第２の吸収溶液ポンプとを有する吸収冷温水機の制御方法において、負荷を計測する負荷計測工程と、計測された負荷に応答して高温再生器から吸収器に連通する吸収溶液ラインに介装した流量調整バルブの弁開度を調節する工程と、高温再生器におけるパラメータに基いて不都合を生じるか否かを判定する工程とを含むことを特徴とする吸収冷温水機の制御方法。
【請求項８】
低温再生器における吸収溶液の液位及び／又は高温再生器における吸収溶液の液位を計測する工程と、吸収溶液の液位に応答して第１及び第２の吸収溶液ポンプの吐出流量を制御する工程、とを含む請求項７の制御方法。
【請求項９】
負荷計測装置により計測された負荷に基づいて定格負荷運転を行っているか或いは部分負荷運転を行っているかを判定する負荷判定工程と、部分負荷運転であれば流量調整バルブの開度を減少するバルブ開度減少工程と、流量調整バルブの開度を減少させた際に運転に不都合を与えているか否かの判定を行う工程、とを有している請求項８の制御方法。
【請求項１０】
前記判定を行う工程では晶析を生じるか否かを判定し、高温再生器を出た直後の吸収溶液の濃度が閾値を超えていない場合には流量調整バルブの開度を減少させても晶析が生じないと判定し、高温再生器を出た直後の吸収溶液の濃度が閾値を超えている場合には流量調整バルブの開度を減少させたことにより晶析が生じる可能性があると判定する請求項７〜９の何れか１項の制御方法。
【請求項１１】
前記判定を行う工程では晶析を生じるか否かを判定し、高温再生器を出た吸収溶液の等濃度ラインにおける過冷却部分に相当する領域が晶析ライン下側の領域に入らない場合には、流量調整バルブの開度を減少させても晶析は生じないと判定し、高温再生器を出た吸収溶液の等濃度ラインにおける過冷却部分に相当する領域が晶析ライン下側の領域に入ってしまう場合には、流量調整バルブの開度を減少させたことにより晶析が生じる可能性があると判定する請求項７〜９の何れか１項の制御方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、吸収冷温水機に関し、特に、高温再生器と低温再生器とを有し、低温再生器を出た吸収溶液が高温再生器へ向かうタイプ、いわゆる「リバースフロー」タイプと「リバース・パラレルフロー」タイプの吸収冷温水機における冷房運転時の制御に関する。
【背景技術】
【０００２】
吸収器の吸収液を低温再生器へ供給する吸収液循環路に稀溶液ポンプを設け、且つ、低温再生器の吸収液を高温再生器へ供給する吸収液循環路に中間濃度溶液ポンプを設けたリバースフロータイプの吸収冷温水機の部分負荷運転時における制御に関する従来技術として、中間濃度溶液と濃溶液の濃度幅と稀溶液と中間濃度溶液の濃度幅を予め設定し、該設定値となる様に高温再生器へ送られる中間濃度溶液循環量又は低温再生器へ送られる稀溶液循環量を制御し、各再生器における顕熱ロス（部分負荷時、蒸気発生量に比例する濃度幅が狭まってしまうことにより、蒸気の発生に寄与しない熱量が増加することによって起こるロス）を減少させるという方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
また、リバースフローの吸収冷温水機に関して、冷凍機の稼働状態が部分負荷である時、冷房負荷に応じ、稀溶液ポンプと中間濃度溶液ポンプの２台のポンプを1台のインバータにて周波数制御する技術が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【０００４】
ここで、部分負荷時には、吸収冷温水機の蒸気発生量が減少する。吸収溶液の流量が変わらなければ、濃度幅は蒸気発生量に比例するので、蒸気発生量の減少により濃度幅は狭まってしまう。
蒸気発生量が減少しても吸収溶液の流量が変わらないのであれば、顕熱ロス（蒸気の発生に寄与しない熱量）が増加してしまい、吸収冷温水機の効率が低下してしまう。
そのような問題に対処するために、特許文献１の技術では、バルブで吸収溶液流量を絞っている。一方、特許文献２の技術では、インバータで吸収液流量を絞っている。
【０００５】
特許文献１の技術では、冷水温度が下がると高温再生器の燃料供給量を減少する制御を行う吸収冷温水機において、吸収液循環量の過大化を防止でき、高温再生器及び低温再生器における顕熱ロスを削減できるというメリットが有る。しかし、吸収溶液流量をバルブによって調整しているため、バルブを設置した分だけ吸収溶液循環系統の抵抗が大きくなり、溶液ポンプの消費電力が大きくなってしまう。
バルブを設置した場合は、５年に一度程度のメンテナンス（取換作業）が必要となり、その際には一度大気開放する必要もあるため、真空保持という観点からは、なるべく避けた方が良い。
【０００６】
ここで、部分負荷時に、高質燃料の供給量を絞って水蒸気発生量を絞っても、蒸気流量の変化による圧力損失が変化する程度で、低温再生器の圧力レベルは、定格負荷運転時と余り変わらない。低温再生器の圧力レベルは、冷却水温度で決まるからである。そのため、部分負荷運転時においても、吸収器と低温再生器との圧力差は殆ど変化しない。一方、部分負荷時には、高温再生器の圧力は低下する。そして、低温再生器と高温再生器の圧力差も減少する。
その結果、部分負荷時には吸収器と低温再生器との間の圧力差に比べて、低温再生器と高温再生器との間の圧力差が急激に変化（低下）する。
【０００７】
特許文献２は、冷房負荷に応じ２台の吸収液ポンプの溶液循環量を１台のインバータにより制御する技術を示している。
しかし、部分負荷時には上述した通り、吸収器と低温再生器との間の圧力差に比べて、低温再生器と高温再生器との間の圧力差が急激に変化（低下）するので、インバータが１台のみ設けられている特許文献２の技術では、低温再生器を出た吸収溶液にヘッドを付加する溶液ポンプ（中濃度溶液ポンプ）の吐出流量が適正に制御されず、高温再生器への吸収溶液送出量が過大となり、高温再生器における顕熱ロスが増加するという問題が生じてしまう。
【特許文献１】特開２−１０１３５４号公報
【特許文献２】特開７−１０４０７１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、高温再生器と低温再生器とを有し、低温再生器を出た吸収溶液が高温再生器へ向かうタイプの吸収冷温水機（いわゆる「リバースフロー」タイプと「リバース・パラレルフロー」タイプの吸収冷温水機）であって、冷房運転時の部分負荷運転に際して、高温再生器への吸収溶液送出量が過大になることが無く、高温再生器における顕熱ロスが増加せず、吸収溶液循環系統の抵抗を大きくすることが無く、吸収溶液循環量を絞っても運転に悪影響を与えない様な吸収冷温水機及びその制御方法の提供を目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の吸収冷温水機は、吸収器（１）と、低温再生器（２）と、高温再生器（３）と、凝縮器（４）と、蒸発器（５）と、吸収器（１）を出た吸収溶液（稀溶液）を吸い込み低温再生器（２）側へ吐出する第１の吸収溶液ポンプ（Ｐ１：稀溶液ポンプ）と、低温再生器（２）を出た吸収溶液（中濃度溶液）を吸い込み高温再生器（３）側へ吐出する第２の吸収溶液ポンプ（Ｐ２：中濃度溶液ポンプ）とを有する吸収冷温水機（いわゆる「リバースフロー」タイプ（Ａ）と「リバース・パラレルフロー（Ｂ）」タイプの吸収冷温水機）において、高温再生器（３）から吸収器（１）に連通する吸収溶液ライン（Ｌ３）に流量調整バルブ（ＶＬ３）を介装しており、負荷を計測する負荷計測装置（例えば、冷却水温度センサＳｔｃ、冷却水流量センサＳｑｃ、冷水温度センサＳｔｗ、冷水流量センサＳｑｗ）と、高温再生器（３）における制御パラメータ（例えば、高温再生器３内の圧力ＰＨ、高温再生器出口温度ＴＨ）を計測する高温再生器パラメータ計測装置（例えば、液面センサ３Ｓ、圧力センサ３１、温度センサ３２）と、制御装置（コントロールユニット１００）とを含み、該制御装置（１００）は、前記負荷計測装置（Ｓｔｃ、Ｓｑｃ、Ｓｔｗ、Ｓｑｗ）及び高温再生器パラメータ計測装置（圧力センサ３１、温度センサ３２）の計測結果に応答して、前記流量調整バルブ（ＶＬ３）の弁開度を調節して（高温再生器３を出た吸収溶液が晶析する等の）不都合を生じない範囲内で吸収溶液循環量を減少する制御を行う様に構成されていることを特徴としている（請求項１：図１）。
【００１０】
本発明の実施に際して、第１のポンプ（Ｐ１）の吐出流量を制御する第１のインバータ（６）と、第２のポンプ（Ｐ２）の吐出流量を制御する第２のインバータ（７）とを有しているのが好ましい。その場合、第１及び第２の吸収溶液ポンプの吐出流量の制御は、第１及び第２のインバータ（６、７）の周波数を決定することによって行われるのが好ましい。
【００１１】
また本発明において、低温再生器（２）における吸収溶液の液位（ＬＧＬ）を計測する低温再生器液面センサ（２Ｓ）と、高温再生器（３）における吸収溶液の液位（ＨＧＬ）を計測する高温再生器液面センサ（３Ｓ）とを含み、前記制御装置（コントロールユニット１００）は、低温再生器液面センサ（２Ｓ）及び高温再生器液面センサ（３Ｓ）の計測結果に応答して第１及び第２の吸収溶液ポンプ（Ｐ１、Ｐ２）の吐出流量（或いは、インバータ６、７の周波数）を制御する様に構成されているのが好ましい（請求項２：図１、図２、図８）
【００１２】
そして、前記制御装置（コントロールユニット１００）は、負荷計測装置（Ｓｔｃ、Ｓｑｃ、Ｓｔｗ、Ｓｑｗ）により計測された負荷に基づいて定格負荷運転を行っているか部分負荷運転を行っているかを判定する負荷判定装置（負荷判定ブロック１１０）と、前記流量調整バルブ（ＶＬ３）の弁開度を制御する信号を出力する流量調整バルブ開度制御信号発生装置（バルブ開度決定ブロック１２０）と、前記高温再生器パラメータ計測装置（圧力センサ３１、温度センサ３２）の計測結果に基いて高温再生器（３）における出口濃度（ＸＨＯ）を決定する濃度幅決定装置（濃度決定ブロック１５０）と、前記流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を変動（減少）した際に（吸収冷温水機Ａの）運転に不都合を与えているか否かの判定を行う条件判定装置（晶析決定ブロック１６０）と、低温再生器液面センサ（２Ｓ）及び高温再生器液面センサ（３Ｓ）の計測結果を閾値（許容最低液位、許容最高液位）と比較して、その比較結果に応答して第１及び第２の吸収溶液ポンプ（Ｐ１、Ｐ２）の吐出流量（インバータ６、７の周波数）を制御する吸収溶液ポンプ吐出流量制御信号発生装置（比較回路１７１及びインバータ周波数決定ブロック１７０）と、計時手段（タイマ１４０）とを備えているのが好ましい（請求項３：図２）。
【００１３】
そして本発明において、前記制御装置（コントロールユニット１００）は、負荷判定装置（１１０）により部分負荷運転であると判定された場合には吸収溶液循環量を減少するべく流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を減少させ、流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を減少させても（吸収冷温水機Ａの）運転に不都合が生じていない場合には減少させた流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を維持し、流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を減少させたことにより（吸収冷温水機Ａの）運転に不都合が生じた場合には流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を増加させる制御を行う様に構成されているのが好ましい（請求項４：図４）。
【００１４】
本発明の吸収冷温水機は、低温再生器（２）を出た吸収溶液（中濃度溶液）の全量が高温再生器（３）へ送られる様に構成されている、いわゆる「リバースフロータイプ」の吸収冷温水機（Ａ：図１）であっても良く、或いは、低温再生器（２）を出た吸収溶液（中濃度溶液）の一部が高温再生器（３）へ送られ、残りは吸収器（１）へ戻される様に構成されている、いわゆる「リバース・パラレルフロータイプ」の吸収冷温水機（Ｂ：図９）であっても良い。
【００１５】
そして本発明において、前記制御装置（コントロールユニット１００）は、高温再生器（３）を出た直後の吸収溶液の濃度（ＸＨＯ）が閾値を超えていない場合には、流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を減少させても（吸収冷温水機Ａ、Ｂの）運転に不都合が生じていないと判定し、高温再生器（３）を出た直後の吸収溶液の濃度（ＸＨＯ）が閾値を超えている場合には、流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を減少させたことにより（吸収冷温水機Ａの）運転に不都合が生じたと判定する様に構成されているのが好ましい（請求項５：図５、図６）。
【００１６】
或いは、前記制御装置（コントロールユニット１００）は、高温再生器（３）を出た吸収溶液の等濃度ライン（図３の符号ＬＸＨＯ）における過冷却部分に相当する領域（図３の符号ＵＬＸＨＯ）が晶析ライン下側の領域に入らない場合には、流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を減少させても（吸収冷温水機Ａ、Ｂの）運転に不都合が生じていないと判定し、高温再生器（３）を出た吸収溶液の等濃度ライン（図３の符号ＬＸＨＯ）における過冷却部分に相当する領域（図３の符号ＵＬＸＨＯ）が晶析ライン下側の領域に入ってしまう場合には、流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を減少させたことにより（吸収冷温水機Ａ、Ｂの）運転に不都合が生じたと判定する様に構成されているのが好ましい（請求項６：図５、図７）。
【００１７】
本発明の吸収冷温水機（Ａ）の制御方法は、吸収器（１）と、低温再生器（２）と、高温再生器（３）と、凝縮器（４）と、蒸発器（５）と、吸収器（１）を出た吸収溶液（稀溶液）を吸い込み低温再生器（２）側へ吐出する第１の吸収溶液ポンプ（Ｐ１：稀溶液ポンプ）と、低温再生器（２）を出た吸収溶液（中濃度溶液）を吸い込み高温再生器（３）側へ吐出する第２の吸収溶液ポンプ（Ｐ２：中濃度溶液ポンプ）とを有する吸収冷温水機（いわゆる「リバースフロー」タイプ（Ａ）と「リバース・パラレルフロー（Ｂ）」タイプの吸収冷温水機）の制御方法において、（例えば、冷却水温度センサＳｔｃ、冷却水流量センサＳｑｃ、冷水温度センサＳｔｗ、冷水流量センサＳｑｗの様な負荷計測装置により）負荷を計測する負荷計測工程（Ｓ２）と、計測された負荷に応答して高温再生器（３）から吸収器（１）に連通する吸収溶液ライン（Ｌ３）に介装した流量調整バルブ（ＶＬ３）の弁開度を調節する工程（Ｓ４、Ｓ６）と、（例えば圧力センサ３１、温度センサ３２の様な高温再生器パラメータ計測装置で計測された）高温再生器（３）におけるパラメータ（圧力、温度或いは出口濃度ＸＨＯ）に基いて（高温再生器３を出た吸収溶液が晶析する等の）不都合を生じるか否かを判定する工程（Ｓ８）とを含むことを特徴としている（請求項７：図４、図５）。
【００１８】
本発明の制御方法において、（低温再生器液面センサ２Ｓにより）低温再生器（２）における吸収溶液の液位（ＬＧＬ）及び／又は（高温再生器液面センサ３Ｓにより）高温再生器（３）における吸収溶液の液位（ＨＧＬ）を計測する工程（Ｓ５１）と、（低温再生器液面センサ２Ｓ、高温再生器液面センサ３Ｓで計測された）吸収溶液の液位（低温再生器２における吸収溶液の液位ＬＧＬ、及び／又は、高温再生器３における吸収溶液の液位ＨＧＬ）に応答して第１及び第２の吸収溶液ポンプ（Ｐ１、Ｐ２）の吐出流量（或いは、インバータ６、７の周波数）を制御する工程（Ｓ５２〜Ｓ５５）、とを含むのが好ましい（請求項８：図８）。
【００１９】
ここで、負荷計測装置（冷却水温度センサＳｔｃ、冷却水流量センサＳｑｃ、冷水温度センサＳｔｗ、冷水流量センサＳｑｗ）により計測された負荷に基づいて定格負荷運転を行っているか或いは部分負荷運転を行っているかを判定する負荷判定工程（Ｓ４）と、部分負荷運転であれば流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を減少するバルブ開度減少工程（Ｓ６）と、流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を減少させた際に（吸収冷温水機の）運転に不都合を与えているか否かの判定を行う工程（Ｓ８）、とを有しているのが好ましい（請求項９：図１、図２、図４）。
【００２０】
前記判定を行う工程（図４のＳ８）では晶析を生じるか否かを判定し（図５のＳ２３）、高温再生器（３）を出た直後の吸収溶液の濃度が閾値を超えていない場合には流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を減少させても晶析が生じないと判定し（図６：Ｓ３３）、高温再生器（３）を出た直後の吸収溶液の濃度が閾値を超えている場合には流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を減少させたことにより晶析が生じる可能性があると判定する（図６：Ｓ３４）のが好ましい（請求項１０：図４、図５、図６）。
【００２１】
或いは、前記判定を行う工程（図４のＳ８）では晶析を生じるか否かを判定し（図５のＳ２３）、高温再生器（３）を出た吸収溶液の等濃度ライン（図３の符号ＬＸＨＯ）における過冷却部分に相当する領域（図３の符号ＵＬＸＨＯ）が晶析ライン下側の領域に入らない場合には、流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を減少させても晶析は生じないと判定し（図７：Ｓ４４）、高温再生器（３）を出た吸収溶液の等濃度ライン（図３の符号ＬＸＨＯ）における過冷却部分に相当する領域（図３の符号ＵＬＸＨＯ）が晶析ライン下側の領域に入ってしまう場合には、流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を減少させたことにより晶析が生じる可能性があると判定するのが好ましい（請求項１１：図４、図５、図７）。
【発明の効果】
【００２２】
上述する構成を具備する本発明によれば、計測された負荷及び制御パラメータに基づいて流量調整バルブ（ＶＬ３）の開度を調節し、以って、吸収溶液循環量を調節して、（高温再生器３を出た吸収溶液が晶析する等の）不都合を生じない範囲内で濃度幅を広げる制御を行うので、可能な限り濃度幅を広げて、蒸気再生量を増加し、吸収冷温水機の効率（ＣＯＰ）を向上することが出来る。
それと共に、濃度幅を広げるのは（高温再生器３を出た吸収溶液が晶析する等の）不都合を生じない範囲内に限られるので、高濃度側（高温再生器３出口）の吸収溶液濃度が濃くなり過ぎて、晶析してしまうことを防止することが出来る。
【００２３】
そして、本発明においては、例えばインバータ（６，７）を用いて第１のポンプ（Ｐ１）及び第２のポンプ（Ｐ２）の吐出量を調節するので、バルブを介装させた場合の様に、吸収溶液循環系統の抵抗が増大してしまうことは無い。
【００２４】
ここで、本発明において、不都合を生じないか否かの判定は、晶析を生じる可能性の有無で判断される（図５〜図７参照）。
そして、上述した「晶析を生じる可能性があるか否か」については、
（第１）  高温再生器３を出た直後の吸収溶液の濃度が閾値を超えるか否か（図６）、
（第２）  デューリング線図上（リバースフロータイプであれば、図３）で、高温再生器３を出た吸収溶液における過冷却部分に相当する領域（等濃度ラインＬＸＨＯの符号ＵＬＸＨＯ）が晶析ライン下側の領域に入るか否か（図７）、
の何れか一方の判定手法を採用することにより行われる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
以下、添付図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。
先ず、図１〜図８を参照して第１実施形態を説明する。
図１において、装置全体を符号Ａで示すリバースフロータイプの吸収冷温水機は、吸収器１と、低温再生器２と、高温再生器３と、凝縮器４と、蒸発器５とを有している。
【００２６】
吸収器１は、第１の吸収溶液ポンプ（稀溶液ポンプ：第１の吸収溶液ポンプ或いは稀溶液ポンプを「第１のポンプ」と記載する）Ｐ１を介装した稀溶液ラインＬ１を介して、低温再生器２に連通している。そして、低温再生器２は、第２の吸収溶液ポンプ（中濃度溶液ポンプ：第２の吸収溶液ポンプ或いは中濃度溶液ポンプを「第２のポンプ」と記載する）Ｐ２を介装した中濃度溶液ラインＬ２を介して、高温再生器３と連通している。
【００２７】
高温再生器３は、濃溶液ラインＬ３を介して吸収器１に連通すると共に、高温再生器３で再生した水蒸気は、冷媒ラインＬ４によって低温再生器２を経由した後、凝縮器４へ供給される。
図示はしないが、高温再生器３には加熱手段であるバーナが設けてあり、例えば、都市ガスをバーナで燃やし、高温再生器３内の吸収溶液を加熱して蒸気を発生（再生）する様に構成されている。
【００２８】
高温再生器３と吸収器１とを連通する濃溶液ラインＬ３には、開度制御可能な流量調整バルブＶＬ３が介装されている。そして、流量調整バルブＶＬ３の弁開度はアクチュエータＶＬ３Ａにより調整され、アクチュエータＶＬ３Ａは、信号伝達ラインＣｃｖを介して制御手段（コントロールユニット）１００から伝達される制御信号により作動する。
【００２９】
低温再生器２で再生した蒸気は、冷媒ラインＬ５を流れて凝縮器４へ供給される。
凝縮器４は冷媒ラインＬ６を介して蒸発器５と連通しており、蒸発器５は冷媒ラインＬ７によって吸収器1と連通している。（冷媒ラインＬ７は模式的な表現であり、実機においては、蒸発器５と吸収器１とは隣接して設けられている。すなわち、実機ではラインＬ７の長さは略々ゼロである。）
【００３０】
稀溶液ラインＬ１と濃溶液ラインＬ３には、低温溶液熱交換器Ｈ１が介装され、濃溶液ラインＬ３を流過する濃溶液の保有する熱エネルギーを稀溶液ラインＬ１の稀溶液に投入する様に構成されている。
一方、中間濃度溶液ラインＬ２と濃溶液ラインＬ３には、高温溶液熱交換器Ｈ２が介装され、濃溶液ラインＬ３を流過する濃溶液の保有する熱エネルギーを中間濃度溶液ラインＬ２の中間濃度溶液に投入する様に構成されている。
【００３１】
吸収器１及び凝縮器４には冷却水ラインＬｃが通され、吸収器１内で吸収溶液が発生する吸収熱と、凝縮器４内で液相冷媒を含む冷媒蒸気が凝縮する際の気化熱を、冷却水ラインＬｃを流過する冷却水によって冷却している。
【００３２】
蒸発器５には、冷水ラインＬｗが通され、液相冷媒が冷水ラインＬｗを循環する冷水から蒸発潜熱を奪って冷却する様に構成されている。
【００３３】
前記第１の吸収溶液ポンプ（稀溶液ポンプ）Ｐ１は第１のインバータ６と制御信号ラインＣｏ１１で接続され、第２の吸収溶液ポンプ（中間濃度溶液ポンプ）Ｐ２は第２のインバータ７と制御信号ラインＣｏ２１で接続されている。
ここで、インバータは、ポンプ吐出流量を可変に制御する装置としての一例であり、インバータに代えて、他の装置によりポンプＰ１、Ｐ２を駆動することも可能である。但し、消費電力の点ではインバータがベストであるため、本実施形態ではインバータ６，７により、ポンプＰ１、Ｐ２を駆動している。
【００３４】
第１及び第２のインバータ６，７は、制御ラインＣｏ１２、Ｃｏ２２によってそれぞれ制御手段であるコントロールユニット１００と接続されている。
尚、非常時のタッチダウンの制御については、図１〜図８とは、別途に、設定されている。
【００３５】
低温再生器２には低温再生器２内の吸収溶液の液面を検知する液面センサ２Ｓが設けられ、液面センサ２Ｓの検出結果はラインＣｓ２によりコントロールユニット１００へ送られる。
高温再生器３には、高温再生器３内の圧力を計測する圧力センサ３１と、高温再生器３における吸収溶液の出口温度（吸収溶液の最高温度）を計測する温度センサ３２と、高温再生器３内の吸収溶液の液面を検知する液面センサ３Ｓが設けられている。そして、センサ３１、３２、３Ｓの検出結果は、各々、ラインＣｐ３、Ｃｔ３、Ｃｓ３によりコントロールユニット１００へ送られる。
【００３６】
吸収冷温水機Ａの運転状態或いは負荷状態を判断するために、冷却水ラインＬｃの吸収器１の上流側には、冷却水流量を計測する冷却水流量計Ｓｑｃと冷却水の温度を計測する冷却水温度センサＳｔｃが介装され、また、冷水ラインＬｗの蒸発器５の上流側には、冷水流量を計測する冷水流量計Ｓｑｗと冷水の温度を計測する冷水温度センサＳｔｗが介装されている。
【００３７】
冷却水流量計Ｓｑｃは入力信号ラインＣｑｃを介して、冷却水温度センサＳｔｃは入力信号ラインＣｔｃを介して、冷水流量計Ｓｑｗは入力信号ラインＣｑｗを介して、冷水温度センサＳｔｗは入力信号ラインＣｔｗを介して、それぞれ、コントロールユニット１００と接続されている。
【００３８】
吸収器１の稀溶液は、第１のポンプＰ１によって低温再生器２に送り込まれ、その送り込まれた稀溶液が低温再生器２内において、前記冷媒ラインＬ４から投入される熱によって一部が蒸発（再生）して気相冷媒となり、再生した気相冷媒（水蒸気）は冷媒ラインＬ５から凝縮器４に送られる。
【００３９】
低温再生器２内に残った吸収溶液は、加熱して蒸発した分だけ、稀溶液よりも濃度が増す。そして中間濃度溶液は、第２のポンプＰ２によって高温再生器３に供給され、高温再生器３内において、図示しない加熱手段（例えば、バーナ）によって当該中間濃度溶液が加熱されて、蒸発する。高温再生器３で発生した蒸気は、冷媒ラインＬ４から低温再生器２を経由して、低温再生器２内の吸収溶液を加熱した後、凝縮器４に送られる。
【００４０】
一方、高温再生器３内の吸収溶液は、冷媒蒸気を発生した分だけ、中間濃度溶液よりもさらに濃度が増加して濃溶液となる。係る濃溶液は、濃溶液ラインＬ３によって吸収器１に戻される。
【００４１】
冷媒ラインＬ４、Ｌ５から凝縮器４に送り込まれた気相冷媒及び液相冷媒（気液二相流を含む）は、凝縮器４内で、冷却水ラインＬｃを流過する冷却水によって冷却・凝縮され、その凝縮された冷媒はラインＬ６によって蒸発器５に送られる。
【００４２】
蒸発器５では、凝縮器４で凝縮された冷媒が蒸発して冷水ラインＬｗを流過する冷水から蒸発熱を奪って冷水を冷却しつつ、気相冷媒となる。
【００４３】
蒸発器５内で蒸発した冷媒蒸気（気相冷媒）は、ラインＬ７を介して吸収器１に誘引される。上述した様に、蒸発器５と吸収器１とが隣接して、ラインＬ７の長さが実質的にゼロの場合も存在する。
吸収器１内には、前述した様に高温再生器３から濃縮された吸収溶液が濃溶液ラインＬ３によって戻されており、当該濃縮された吸収溶液が、蒸発器５から誘引した冷媒蒸気を吸収して、再び稀溶液となる。その稀溶液は第１のポンプＰ１で低温再生器２に送られ、同じサイクルが繰り返される。
【００４４】
次に、図２に基づき、図１をも参照してコントロールユニット１００の詳細構成を説明する。
図２において、コントロールユニット１００は、負荷判定ブロック１１０と、バルブ開度決定ブロック１２０と、データベース１３０と、計時手段であるタイマ１４０と、濃度決定ブロック装置１５１と、晶析決定ブロック１６３と、インバータ周波数決定ブロック１７０と、比較回路１７１、とを有している。
【００４５】
前記負荷判定ブロック１１０には、インターフェース１１１経由で送出される情報、すなわち、冷却水流量計Ｓｑｃで計測された冷却水流量、冷却水温度センサＳｔｃで計測された冷却水温度、冷水流量計Ｓｑｗで計測された冷水流量、冷水温度センサＳｔｗで計測された冷水温度から、或いはそれらの何れかが入寮され、吸収冷温水機の負荷を判定し、吸収冷温水機Ａの運転状態を決定する。
負荷判定ブロック１１０は、吸収冷温水機Ａが部分負荷運転であるのか、定格運転であるのかを判定したならば、その判定結果を、バルブ開度決定ブロック１２０に伝送する。
【００４６】
バルブ開度決定ブロック１２０は、負荷判定ブロック１１０による負荷判定結果を濃度決定ブロック１５１に発信すると共に、データベース１３０に記憶された定格負荷時のポンプ吐出量を参照し、更に晶析決定ブロック１６３における判定結果をも参照して、流量調整バルブＶＬ３の弁開度を決定する。
決定された弁開度は、インターフェース１１３経由で流量調整バルブＶＬ３のアクチュエータＶＬ３Ａに送られ、アクチュエータＶＬ３ＡによりバルブＶＬ３は決定された弁開度に調整される。
【００４７】
濃度決定ブロック１５１には、インターフェース１１２を経由して、高温再生器３の圧力センサ３１により計測された高温再生器圧力Ｐｈと、温度センサ３２で計測される高温再生器出口温度Ｔｈが入力される。そして、濃度決定ブロック１５１には、データベース１３０に記憶されたデューリング線図や、関係式が入力されて、高温再生器３の出口濃度ＸＨＯを決定する。
【００４８】
濃度決定ブロック１５１では、温度と圧力が分かれば、デューリング線図（図３）或いは理論式から濃度が求めているが、温度、圧力という直接計測可能なパラメータは、例示であり、他のパラメータを選択しても良い。例えば、「吸収溶液の密度」と「温度」から、吸収溶液の濃度を求めることも出来る。
【００４９】
コントロールユニット１００内のインバータ周波数決定ブロック１７０は、比較回路１７１の比較結果に基いて、インバータ周波数を決定している。そして、比較回路１７１には、液面センサ２Ｓで検出した低温再生器２の吸収溶液の液位情報ＬＧＬと、液面センサ３Ｓで検出した高温再生器３の吸収溶液の液位情報ＨＧＬとが、インターフェース１１２を介して入力されると共に、データベース１３０より低温再生器２及び／又は高温再生器３における許容最低液位と許容最高液位とが入力される。
【００５０】
インバータ周波数決定ブロック１７０は、低温再生器２の液位ＬＧＬが許容最低液位を下回っていれば第１のインバータ６の周波数を増加し、低温再生器２の液位ＬＧＬが許容最高液位を上回っていれば第１のインバータ６の周波数を減少し、高温再生器３の液位ＨＧＬが許容最低液位を下回っていれば第２のインバータ７の周波数を増加し、高温再生器３の液位ＨＧＬが許容最高液位を上回っていれば第２のインバータ６の周波数を減少する様に構成されている。
そして、インバータ周波数決定ブロック１７０で決定された第１のインバータ６の周波数及び第２のインバータ７の周波数は、インターフェース１７３を介して、第１のインバータ６及び／又は第２のインバータ７に伝達される。
【００５１】
晶析決定ブロック１６３は、流量調整バルブＶＬ３の開度を調節した際に、「吸収冷温水機の運転に不都合を与えているか否か」すなわち「晶析を生じるか否か」について判定する。「晶析を生じるか否か」について判定の詳細は、図３、図５〜図７を参照して後述する。
【００５２】
図３のデューリング線図において、等濃度ラインＬＸＨＯが晶析ラインＰ＝ｇ（Ｔ）に交わる位置Ｐｘが晶析の始まるポイントである。換言すれば、晶析しない（晶析ラインに交わらない）様な限界が存在するのである。
吸収溶液循環系統における晶析を防止するため、吸収溶液循環サイクルがデューリング線図上で、晶析ラインに掛からない様にしなければならない。すなわち、図３の等濃度ラインＬＸＨＯの下方部分が晶析ラインよりも低温側（図の左方）に存在していなければいけない。
【００５３】
基本的には、流量調整バルブＶＬ３の開度を減少させて吸収溶液循環量を減少させた場合において、晶析等の不都合を生じた場合にはバルブＶＬ３開度を元の開度に戻し（増加し）、晶析等の不都合が生じなければ、さらに流量調整バルブＶＬ３の開度を減少する制御を行うのである。
晶析しない（晶析ラインに引っ掛からない）か否かの制御の詳細については、図６、図７を参照して後述する。
係る制御を具体的に示すのが図４〜図８である。
【００５４】
ここで、図３のデューリング線図を簡単に説明する。
Ａｂは吸収器１内の変化を示し、Ａｉは吸収器１の入口、Ａｏは同出口を示す。ＬＧは低温再生器２内の変化を示し、ＬＧｉは低温再生器２の入口、ＬＧｏは同出口を示す。ＨＧは高温再生器３内の変化を示し、ＨＧｉは高温再生器３の入口、ＨＧｏは同出口を示す。
【００５５】
次に、図２及び図４〜図８を参照して、第１実施形態における作用を説明する。
なお、図２及び図４〜図８を参照して説明される第１実施形態における作用においては、冷房運転を行っていることが前提となっている。上述した部分負荷運転時の問題は、冷房運転モードの際に発生し、暖房運転モードの場合には殆ど生じないからである。
【００５６】
図４は、第１実施形態におけるポンプＰ１、Ｐ２の吐出流量制御の概要について説明している。
以下、図１、図２をも参照しつつ、図４の制御フローチャートについて説明する。
【００５７】
図４のステップＳ１において、コントロールユニット１００（図１参照）は制御サイクルが経過したか、即ち、所定時間運転をしたか否かを判断しており、制御サイクル（或いは所定の運転時間）が経過していれば（ステップＳ１のＹＥＳ）、ステップＳ２に進む。
経過していなければ（ステップＳ１のＮＯ）、ステップＳ３で制御を終了するか否かを判断し、終了するのであれば（ステップＳ３のＹＥＳ）そのまま制御を終了する。一方、終了しないのであれば（ステップＳ３のＮＯ）、ステップＳ１に戻り、再びステップＳ１以降を繰り返す。
【００５８】
ステップＳ２では、コントロールユニット１００の負荷判定ブロック１１０は、温度センサＳｔｃ、Ｓｔｗ、流量計Ｓｑｃ、Ｓｑｗによって計測された負荷のパラメータである冷却水温度、冷却水流量、及び冷水温度、冷水流量の何れか、或いは全てについて、そのデータをインターフェース１１１経由で獲得する（図１、図２参照）。
【００５９】
次のステップＳ５では、コントロールユニット１００の負荷判定ブロック１１０は、上術した負荷パラメータに基づいて、吸収冷温水機Ａが部分負荷運転を行っているのか、それとも定格負荷運転を行っているのかを判断する。
【００６０】
負荷判定ブロック１１０で定格負荷と判定されれば（ステップＳ４が「定格負荷」）、ステップＳ５に進み、定格負荷である旨の判定信号がバルブ開度決定ブロック１２０に送出されて、流量調整バルブＶＬ３を予め決定されている所定の弁開度に制御する。そして、定格負荷運転を続け、その後ステップＳ１に戻って、再びステップＳ１以降を繰り返す。
【００６１】
負荷判定ブロック１１０で部分負荷と判定された場合には（ステップＳ４が「部分負荷」）、その判定結果はバルブ開度決定ブロック１２０に送出されて、流量調整バルブＶＬ３の弁開度が所定値だけ減少される（ステップＳ６）。
【００６２】
流量調整バルブＶＬ３の弁開度が所定値だけ減少されたのであれば、次のステップＳ７では、計時手段であるタイマ１４０を作動させて、予め定められた待機時間だけ待機する（所定時間待機：ステップＳ７がＮＯのループ）。
ここで待機時間は、流量調整バルブＶＬ３の弁開度を所定値だけ変化（減少）させた影響が、吸収冷温水機Ａで顕在化するのに十分な時間に設定されている。
【００６３】
所定時間だけ待機したのであれば（ステップＳ７がＹＥＳ）、濃度決定ブロック１５１、晶析判定ブロック１６３を用いて、流量調整バルブＶＬ３の弁開度を変化（減少）させた影響が、吸収冷温水機Ａの運転に不都合を与えているか否かを判定する（ステップＳ８）。
ここで、「吸収冷温水機Ａの運転に不都合を与えているか否かの判定」の詳細については、図５〜図７を参照して後述する。そして図４では、「吸収冷温水機Ａの運転に不都合を与えているか否かの判定」については、ステップＳ８に関して、単に「条件をクリア？」とのみ記載するにとどめる。
【００６４】
吸収冷温水機Ａの運転に不都合を与えていなければ（ステップＳ８がＹＥＳ）、流量調整バルブＶＬ３の弁開度を維持しつつ、所定の制御サイクルの間、吸収冷温水機Ａの運転を続行する（ステップＳ９）。
その後、ステップＳ１に戻り、再びステップＳ１以降を繰り返す。
【００６５】
ステップＳ８において、吸収冷温水機Ａの運転に不都合を与えていると判定されれば（ステップＳ８がＮＯ）、流量調整バルブＶＬ３の弁開度を増加させる（ステップＳ１０）。そしてステップＳ７まで戻り、計時手段であるタイマ１４０を作動させて、予め定められた待機時間だけ待機する（ステップＳ７がＮＯのループ：ステップＳ７の繰返し）。
【００６６】
図４において単に「条件をクリア？」とのみ記載された制御、すなわち、流量調整バルブＶＬ３の弁開度を変化（減少）させた影響が、吸収冷温水機Ａの運転に不都合を与えているか否かを判定する制御について、図５を参照して、さらに説明する。
【００６７】
図５において、先ずステップＳ２１で、高温再生器３の圧力Ｐｈ、出口温度Ｔｈを計測する。そして、濃度決定ブロック１５１（図２参照）で、高温再生器出口濃度Ｘｈｏを決定する（ステップＳ２２）。
【００６８】
高温再生器出口濃度Ｘｈｏを決定したならば、ステップＳ２３において、晶析するか否かを判定する。吸収溶液循環系で晶析してしまうと、吸収冷温水機Ａに重大な悪影響を及ぼし、場合によっては作動不能となってしまうからである。
ここで、「晶析をするか否かの判定」については、図６、図７を参照して説明し、図５のステップＳ２３では、単に「晶析せず？」と記載するにとどめる。
【００６９】
晶析しないのであれば（ステップＳ２３がＹＥＳ）、設定された流量調整バルブＶＬ３の弁開度を運転しても吸収冷温水機Ａの運転に悪い影響は与えないと判断され、図４におけるステップＳ８（「条件をクリア？」）が「ＹＥＳ」となる。
一方、晶析してしまう場合には（ステップＳ２３がＮＯ）、図４におけるステップＳ８（「条件をクリア？」）に対して、「ＮＯ」と判定する。
【００７０】
ここで、図５における「晶析をするか否かの判定」、すなわち晶析ライン（図３のＰ=ｇ（Ｔ））と交差しない様にする制御について、図示の実施形態では、次の２通りが存在する。
第１の制御は、高温再生器３を出た直後の吸収溶液の濃度が閾値を超えるか否かで判定をするもので、図６で説明されている。
第２の制御は、デューリング線図（図３）上で、高温再生器３を出た吸収溶液の等濃度ライン（図３の符号ＬＸＨＯ）における過冷却部分に相当する領域（図３の符号ＵＬＸＨＯ）が晶析ライン（図３のＰ＝ｇ（Ｔ））下側の領域に入るか否かを判定するもので、図７で説明されている。
【００７１】
先ず、図６を参照して、上記第１の制御を説明する。
上述した通り、図６で示す制御は、高温再生器３を出た直後の吸収溶液の濃度が閾値を超えるか否かで判定をする。
そのために、等濃度ラインＬＸＨＯが晶析ラインと交差しない限界の濃度を閾値濃度として予め決定して、データベース１３０に格納（記憶）しておく。そして、等濃度ラインＬＸＨＯにおける濃度（高温再生器を出た直後の吸収溶液の濃度、図３の符号ＨＧＯで示すポイントの濃度と等しい）と閾値濃度とを比較して、等濃度ラインＬＸＨＯにおける濃度が閾値濃度以上である場合に、晶析の可能性があると判定して、図５における「晶析せず？」がＮＯ、すなわち図４における「条件をクリア？」に対して、「ＮＯ」と判定する。
【００７２】
図６において、先ず、晶析しない限界に相当する高温再生器３出口の濃度ＸＨＯＣ（閾値濃度）をデータベース１３０から読み込み（ステップＳ３１）、高温再生器３出口の濃度ＸＨＯが閾値ＸＨＯＣ以下であるか否かを判断する（ステップＳ３２）。
高温再生器３出口の濃度ＸＨＯが閾値濃度ＸＨＯＣ以下である場合は（ステップＳ３２がＹＥＳ）、晶析の可能性が無いと判断して、「条件クリア」（ステップＳ３３）と判定する。
一方、高温再生器３出口の濃度ＸＨＯが閾値濃度ＸＨＯＣを超えている場合は（ステップＳ３２がＮＯ）、晶析の可能性があると判断して、「条件クリアせず」と判定する（ステップＳ３４）。
【００７３】
次に、図７を参照して、「デューリング線図（図３）上で、高温再生器３を出た吸収溶液の等濃度ライン（図３の符号ＬＸＨＯ）における過冷却部分に相当する領域（図３の符号ＵＬＸＨＯ）が晶析ライン下側の領域に入るか否かを判定する」制御、すなわち上記第２の制御を説明する。
【００７４】
図７で示す第２の制御では、等濃度ラインＬＸＨＯの過冷却部分ＵＬＸＨＯに相当する部分の温度と濃度から、過冷却部分ＵＬＸＨＯにおける各ポイントが晶析ライン下方の領域に存在するか否かを判定する（図３のデューリング線図参照）。
晶析ラインが  Ｐ＝ｇ（Ｔ）  であれば、任意の圧力値Ｐで  Ｐ＞ｇ（Ｔ）  に該当すれば、晶析ライン下方の領域に存在しないこととなるので、晶析しないと判断できる。
一方、過冷却部分ＵＬＸＨＯに相当する部分が  Ｐ≦ｇ（Ｔ）  に該当する場合、すなわち晶析ライン下方の領域にポイントが存在する場合には、晶析の可能性があると判定する。そして、図５におけるステップＳ２３（「晶析せず？」）が「ＮＯ」となり、図４におけるステップＳ８（「条件をクリア？」）に対して「ＮＯ」と判定する。
【００７５】
図７において、先ず、ステップＳ４１では、高温再生器３の出口濃度ＸＨＯの等濃度ラインＬＸＨＯの過冷却部分ＵＬＸＨＯを、デューリング線図（図３）上で特定する。すなわち、係る等濃度ラインＬＸＨＯを、数式として決定する。
【００７６】
次のステップＳ４２では、晶析ラインのデューリング線図状の位置を示す関数
Ｐ＝ｇ（Ｔ）  をデータベース１３０から読み込む。
次のステップＳ４３では、過冷却分ＵＬＸＨＯの各座標（ｐ，ｔ）について、
ｐ＞ｇ（ｔ）  か否かについて判断する。
【００７７】
過冷却分ＵＬＸＨＯの各座標（ｐ，ｔ）について  ｐ＞ｇ（ｔ）  であれば（ステップＳ４３がＹＥＳ）、ステップＳ４４に進み、晶析の可能性は無いと判断する。すなわち、図５におけるステップＳ２３（「晶析せず？」）が「ＹＥＳ」となり、図４におけるステップＳ８（「条件をクリア？」）も「ＹＥＳ」と判定する。
して「条件をクリア」する。
【００７８】
一方、過冷却分ＵＬＸＨＯの各座標（ｐ，ｔ）について  ｐ＞ｇ（ｔ）  でなければ（ステップＳ４３がＮＯ）、ステップＳ４５に進み、晶析の可能性が有ると判断する。すなわち、図５におけるステップＳ２３（「晶析せず？」）が「ＮＯ」となり、図４におけるステップＳ８（「条件をクリア？」）に対しても「ＮＯ」と判定する。
【００７９】
なお、第１実施形態において、図５における「晶析をするか否かの判定」として、図６で説明した制御と、図７で説明した制御の何れも採用することが可能である。
換言すれば、図６で説明した制御であっても、図７で説明した制御であっても、第１実施形態であることには変わりは無い。
本明細書では、図７で説明した制御を採用する場合を、便宜的に、「第１実施形態の変形例」と表示する。
【００８０】
次に、図８を参照して、低温再生器２の液位と、高温再生器３の液位に基いて、インバータ６、７の周波数と、ポンプＰ１、Ｐ２の吐出流量を制御する態様について、説明する。
【００８１】
先ず、高温再生器３の場合について説明する。
液面センサ３Ｓにより高温再生器３における吸収溶液の液位ＨＧＬを検知し（ステップＳ５１）、検知された液位ＨＧＬと、データベース１３０に記憶された許容最低液位及び許容最高液位とを、比較回路１７１（図２参照）にて比較する（ステップＳ５２）。
【００８２】
ここで、許容最高液位は、高温再生器３或いは低温再生器２において吸収溶液がオーバーフローしない範囲で設定されている。そして、許容最低液位は、高温再生器３においては、いわゆる「空焚き」をしない範囲で設定されており、低温再生器２においては、高温再生器３で再生した水蒸気（気相冷媒）が流れる配管Ｌ４が吸収溶液から露出しない範囲で設定されている。低温再生器２においては、冷媒蒸気が保有する熱量が配管４の管壁を介して吸収溶液に投入されて水蒸気の再生が行われるので、配管４が露出して吸収溶液と接触している配管４の表面積が減少すれば、吸収溶液へ投入される熱量が減少して、再生蒸気量が減少してしまうからである。
【００８３】
検知された液位ＨＧＬが許容最低液位以下の場合には（ステップＳ５２で「許容最低液位≧検知液面」）、インバータ周波数決定ブロック１７０（図２参照）により、第１のインバータ７の周波数を増加して（ステップＳ５３）、ポンプＰ２（中間溶液ポンプ）の流量を増加せしめ、以って液位ＨＧＬを上昇させる。
【００８４】
検知された液位ＨＧＬが許容最低液位と許容最高液位の間にあれば（ステップＳ５２でＹＥＳ）、第１のインバータ７の周波数及びポンプＰ２の流量を維持し（ステップＳ５４）、液位ＨＧＬも維持せしめる。
検知された液位ＨＧＬが許容最高低液位以上の場合には（ステップＳ５２で「検知液面≧許容最高液位」）、第１のインバータ７の周波数を低減して（ステップＳ５５）、ポンプＰ２の流量を減少して、液位ＨＧＬを下降せしめる。
【００８５】
インバータ周波数決定ブロック１７０（図２参照）でインバータの周波数を決定し（ステップＳ５３〜ステップＳ５５）、その後、制御を終了しないのであれば（ステップＳ５６がＮＯ）、所定の制御サイクルにてステップＳ５１以下を繰り返す。
制御を終了するのであれば（ステップＳ５６がＹＥＳ）、図示しない運転終了ルーチンに従って、吸収冷温水機Ａの運転を停止する。
【００８６】
なお、低温再生器２においても、上述した高温再生器３の場合と同様に制御が行われる。すなわち、上述したステップＳ５１〜ステップＳ５６に沿った制御が行われるのである。
【００８７】
上述した構成及び制御方法を有する第１実施形態の吸収冷温水機Ａによれば、コントロールユニット１００の負荷判定ブロック１１０が、負荷に係わる計測手段（冷却水流量計Ｓｑｃ、冷却水温度センサＳｔｃ、冷水流量計Ｓｑｗ、冷水温度センサＳｔｗの何れか、或いは全て）から負荷に係わる情報を取り込み、吸収冷温水機Ａが部分負荷運転であるのか、定格運転であるのかを判定してその判定結果に基づいて、流量調整バルブＶＬ３の弁開度が所定値だけ減少される（図４参照）。
【００８８】
流量調整バルブＶＬ３の弁開度が減少し、吸収溶液循環流量が減少すれば、低温再生器２、高温再生器３の吸収溶液の液位が下降するので、図８で説明した制御に従ってインバータ６、７の周波数が低減して、ポンプＰ１、Ｐ２の吐出流量が減少する。そして、流量調整バルブＶＬ３の弁開度に見合った吸収溶液循環量に調整されるのである。
ここで、流量調整バルブＶＬ３の弁開度は、高温再生器３を出た吸収溶液が晶析する等の不都合を生じない範囲内で減少する様に制御されるので、可能な限り吸収溶液循環量を少なくして、濃度幅を広げて、蒸気再生量を増加し、吸収冷温水機の効率（ＣＯＰ）を向上することが出来る。
【００８９】
それと共に、流量調整バルブＶＬ３の弁開度は、高温再生器３を出た吸収溶液が晶析する等の不都合を生じない範囲内で制御されるので、高濃度側である高温再生器３出口の吸収溶液濃度が濃くなり過ぎて、晶析してしまうことを防止することが出来る。
【００９０】
また、第１実施形態では、例えばインバータ６，７を用いて第１のポンプＰ１及び第２のポンプＰ２の吐出量を調節するので、バルブを介装させた特許文献１に係る従来技術の様に、吸収溶液循環系統の抵抗が増大してしまうことは無い。
【００９１】
次に、図９を参照して第２実施形態を説明する。
図１〜図８の第１実施形態で示す吸収冷温水機Ａは、「リバースフロータイプ」に係るものであるが、図９の第２実施形態で示す吸収冷温水機Ｂは、「リバース・パラレルフロータイプ」に係るものである。
【００９２】
図９において、低温再生器２から出た吸収溶液（中濃度の吸収溶液）が流れるラインＬ２は、第２のポンプＰ２の直前（ポンプＰ２よりも低温再生器２側）の分岐点Ｂで、第２の熱交換器（高温溶液熱交換器）Ｈ２を介して高温再生器３に連通するラインＬ２１と、バイパスラインＬｂとに分岐する。
バイパスラインＬｂは、合流点Ｇにおいて、高温再生器３からの高濃度溶液が流れる濃溶液ラインＬ３と合流し、ラインＬ３は、第１の熱交換器（低温溶液熱交換器）Ｈ１、流量調整バルブＶＬ３を介して吸収器１に連通する。
なお、符号ＶＬ３Ａは、流量調整バルブＶＬ３の開度を調整する際に作動するアクチュエータを示している。
【００９３】
図９で示すリバース・パラレルフロータイプの場合は、リバースフロータイプの場合（図１〜図８）とは異なり、溶液ポンプＰ１の吐出流量と、溶液ポンプＰ２の吐出流量とは同一ではない。
溶液ポンプＰ１の吐出流量は吸収器１から出る稀溶液流量に等しいが、溶液ポンプＰ２の吐出量は、低温再生器２を出た吸収溶液の流量からバイパスラインＬｂ側に流れる吸収溶液の流量を減算した数値となる。
【００９４】
リバース・パラレルフロータイプに係る第２実施形態においても、流量調整バルブＶＬ３の開度を減少して、吸収溶液循環量を減少した影響が、吸収冷温水機Ｂの運転に不都合を与えているか否かを判定する制御は、「晶析するか否か」（図６、図７参照）により行われる。
【００９５】
「晶析するか否か」の判定（図６、図７参照）について、リバース・パラレルフロータイプの吸収冷温水機Ｂでは、高温再生器３を出た濃溶液と低温再生器２を出た中間濃度溶液とが混合するので、高温再生器３を出た直後の溶液濃度が吸収器１に戻る途中で薄くなる。すなわち、デューリング線図上において、吸収器１におけるポイントの温度座標は、高温再生器出口の濃度における温度座標に比較して、晶析ラインから遠ざかることになる。
【００９６】
上述した若干の差異を除けば、リバース・パラレルフロータイプに係る第２実施形態における構成及び作用効果は、リバースフロータイプの吸収冷温水機に係る第１実施形態と概略同様である。
【００９７】
図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を限定する趣旨の記述ではない旨を付記する。
【図面の簡単な説明】
【００９８】
【図１】本発明の第１実施形態の構成を説明するブロック図。
【図２】実施形態に係る制御手段の構成を示したブロック図。
【図３】本発明の実施形態に係る吸収溶液の循環系における圧力と温度との関係を示したデューリング線図。
【図４】本発明の実施形態に係る制御方法を示したフローチャート。
【図５】流量調整バルブの開度を減少して、吸収溶液循環量を減少した影響が、吸収冷温水機の運転に不都合を与えているか否かを判断する制御を示したフローチャート。
【図６】晶析限界濃度の閾値と高温再生器出口の濃度とを比較して、晶析の可能性の有無を判断する制御方法を示したフローチャート。
【図７】過冷却部分が晶析ラインに掛かるか否かを判断して晶析の可能性の有無を判定する制御方法を示したフローチャート。
【図８】高温再生器及び／又は低温再生器における吸収溶液の液位により、インバータの周波数或いはポンプ吐出量を調整する制御を示したフローチャート。
【図９】発明の第２実施形態の構成を示したブロック図。
【符号の説明】
【００９９】
１・・・吸収器
２・・・低温再生器
３・・・高温再生器
４・・・凝縮器
５・・・蒸発器
６・・・第１のインバータ
７・・・第２のインバータ
３１・・・高温再生器圧力センサ
３２・・・高温再生器温度センサ
２Ｓ・・・低温再生器吸収溶液液面センサ
３Ｓ・・・高温再生器吸収溶液液面センサ
Ｃｏ１２、Ｃｏ２２、Ｃｃｖ・・・制御信号伝達ライン
Ｃｐ３、Ｃｔ３・・・入力信号ライン
Ｈ１・・・第１の熱交換器
Ｈ２・・・第２の熱交換器
Ｌ１・・・稀溶液ライン
Ｌ２・・・中間濃度溶液ライン
Ｌ３・・・濃溶液ライン
Ｌ４〜Ｌ７・・・冷媒ライン
Ｌｃ・・・冷却水ライン
Ｌｗ・・・冷水ライン
Ｐ１・・・第１のポンプ
Ｐ２・・・第２のポンプ
ＶＬ３・・・流量調整バルブ
Ｓｑｃ・・・冷却水ラインの流量センサ
Ｓｑｗ・・・冷水ラインの流量センサ
Ｓｔｃ・・・冷却水温度センサ
Ｓｔｗ・・・冷水温度センサ
１００・・・制御手段／コントロールユニット
１１０・・・負荷判定ブロック
１２０・・・バルブ開度決定ブロック
１３０・・・データベース
１４０・・・タイマ
１５１・・・濃度決定ブロック
１６３・・・晶析決定ブロック
１７０・・・インバータ周波数決定ブロック
１７１・・・比較回路
【図１】
2007183034.tif 000003
【図２】
2007183034.tif 000004
【図３】
2007183034.tif 000005
【図４】
2007183034.tif 000006
【図５】
2007183034.tif 000007
【図６】
2007183034.tif 000008
【図７】
2007183034.tif 000009
【図８】
2007183034.tif 000010
【図９】
2007183034.tif 000011