(57)【要約】【課題】加熱や冷却などの熱影響が、型取付板との締結部側に及ばないように成形型を改良し、高い形状精度と面精度を有する光学素子を安定して製造することができる光学素子の成形装置を提供する。【解決手段】加熱軟化されたガラス素材１８を加圧成形してガラスレンズなどの光学素子を製造する一対の成形型である上型２及び下型３は一体型構造に形成されている。そして、複数のボルト６…によって成形装置１の型取付板４，５に締結される締結部８，９を一体に備えている。また、上型２及び下型３は、一端側の成形面１０，１１が加熱されたときの熱影響を、締結部８，９が受けないように、成形面１０，１１から締結部８，９に至る長さ寸法Ｌ１，Ｌ２が設定されている。【選択図】図１
2007153658.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
加熱軟化された光学素子素材を、一対の成形型を用いて加圧することにより光学素子を製造する成形装置であって、
前記一対の成形型は、所望の型材によって一体型構造に形成されると共に、型取付板にボルト止めによって締結される締結部を一体に備え、
かつ、前記光学素子素材を加圧する前記一対の成形型の成形面が加熱されたときの熱影響を、前記締結部が受けないように、前記一対の成形型の前記成形面から前記締結部に至る長さ寸法が設定されていることを特徴とする光学素子の成形装置。
【請求項２】
前記一対の成形型は、前記締結部側を開口させると共に前記成形面の近傍まで至る空洞部が形成されていることを特徴とする請求項１に記載の光学素子の成形装置。
【請求項３】
前記一対の成形型は、前記成形面が形成される一端側部位を、該成形面から所望な長さ範囲で小径型部とし、この小径型部から前記締結部に至る長さ範囲を大径型部とし、
前記小径型部の断面積よりも前記大径型部の断面積が大きく形成されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の光学素子の成形装置。
【請求項４】
前記型取付板は、冷却手段を備えていることを特徴とする請求項１から請求項３の何れか１項に記載の光学素子の成形装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光学素子の成形装置に係り、特に得ようとする光学素子の形状に基づき、精密に形状加工された成形面を備える一対の成形型を用いて、加熱軟化された光学素子素材を所定の圧力で加圧（プレス成形）することにより、ガラスレンズなどの光学素子を製造するために用いられる成形装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
一対の成形型である上型と下型との間に、加熱軟化された光学素子素材が搬入された後に、上型と下型とを所定の圧力で加圧（プレス成形）することにより、ガラスレンズやプリズム、回析格子などの高い形状精度及び面精度が要求される光学素子を製造する成形装置は知られている（例えば、特許文献１参照）。
ちなみに、この特許文献１に記載の成形装置に用いられている成形型は、上下に貫通させた貫通孔を有する胴型と、この胴型の貫通孔に上下から摺動自在に挿入されて型締め（型合わせ）がなされる上型及び下型とで構成されている。
【０００３】
そして、このような光学素子を製造する成形装置に用いられている上型及び下型の成形面は、得ようとする光学素子の形状に基づき、精密な形状加工が施されることにより、高い形状精度及び面精度を有する光学素子が製造されるように形成されている。つまり、プレス成形では、上型と下型とを所定の圧力で型締めすることにより、上型と下型との成形面が、両型の間に搬入される光学素子素材の表面（光学機能面）としてそのまま転写される。
【０００４】
また、近年では、複雑で手間の掛かる工程が必要不可欠になる研磨仕上げ（後仕上げ加工）を無くしたプレス成形による一発成形によって、非球面レンズのみならず、プリズムやその他の種々の光学素子を製造する試みがなされている。そのためには、上型と下型との成形面を、前記したように、製造する光学素子形状に基づく精密な形状に高精度にて加工して形成する加工精度とともに、上型と下型との型芯を高精度に一致（合致）させる芯合わせ（芯出し）精度が非常に重要である。
【特許文献１】特開平７−２１５７２１号公報（段落番号００１１〜００１２、図１参照）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、前記した従来の成形装置の成形型のように、胴型を用いて上型と下型との型芯を高精度に一致させるためには、上型及び下型と、胴型とのクリアランスをできる限り小さくする必要がある。しかし、このようにクリアランスを小さくしてしまうと、胴型に対して上型及び下型がスムーズに摺動することが困難になることが予想される。
【０００６】
そこで、図２に示すように、胴型を使用せずに、上型３２と下型３３との型芯を合わせた状態で上下両取付板３７，３８にそれぞれ取り付けることにより成形装置を構成することも考えられる。
しかし、このように胴型を使用しない成形装置の場合は、熱影響によって上型３２と下型３３との型芯に芯ずれが生じるという問題が残る。
つまり、加熱軟化された光学素子材料を、上型と下型との間、主に下型の成形面に搬入させ、両型の型締めによってガラスレンズなどの光学素子をプレス成形するときの型温度は、プレス成形に適した温度、例えば４００〜７００℃の範囲まで加熱上昇される。
そして、その一方でプレス成形後において成形されたガラスレンズを徐々に冷却して取り出せる温度（光学素子素材の表面に成形面が転写される温度）、例えば３００〜３５０℃の範囲まで型温度を冷却（除冷）降下される。
そのために、例えば、モリブデン合金（Ｍｏ）やタングステン合金（Ｗｃ）などの誘導加熱可能な型材によって形成されている上型及び下型は、加熱による膨張と冷却による収縮とを１サイクル毎（加熱→プレス成形（型締め）→冷却（除冷）→製品取り出し（型開き））に繰り返すことになる。
【０００７】
このように、胴型を使用しない成形装置の場合、１サイクル毎に繰り返される加熱と冷却との熱影響によって上型と下型との間には芯ずれ（成形面の軸ずれ）が発生するという問題があった。この芯ずれは、光学素子の光学機能に大きな影響を与え、生産歩留まりの低下を招く要因になっていた。つまり、製造されるガラスレンズの一方の光学機能面の光軸と他方の光学機能面の光軸との軸ずれが生じ、結果として、軸ずれの影響を受けてレンズ性能が安定せずに、生産歩留まりの低下を招くという問題があった。
【０００８】
ちなみに、熱影響による芯ずれは、図２の（ａ）及び（ｂ）に示すように、上型３２及び下型３３に一体に形成される締結部３４，３５の四隅コーナーが、ボルト３６…によって締結される上下両取付板３７，３８に対する四ヶ所の締結力（締付け力）のバラツキが原因とされている。そして、この四ヶ所の締結力のバラツキは、上型３２及び下型３３を上下両取付板３７，３８にそれぞれ取付セットするときの締結作業において発生するものとされている。このとき、トルクレンチを用いて行われるものであるが、四ヶ所のボルト止め部を一定の締結力にすることは、トルクレンチの精度などから見ると非常に困難とされている。
【０００９】
また、前記締結力のバタツキは、熱影響により上型３２及び下型３３が膨張したり、収縮することが繰り返されることで発生するとされている。
つまり、プレス成形するときに加熱上昇される上型３２及び下型３３の成形面３９，４０側の熱が、上下両取付板３７，３８に対する上型３２及び下型３３の締結部３４，３５側に熱伝導され、その一方では成形されたガラスレンズを取り出すときに冷却降下される上型３２及び下型３３の成形面３９，４０側の熱が、前記締結部３４，３５側に熱伝導されることが繰り返される。
これにより、熱影響（熱サイクル）により締結部３４，３５を含めたボルト３６…自体も膨張したり、収縮することを繰り返すこととなる。特に、上型３２及び下型３３の成形面３９，４０が加熱上昇されたときの熱影響によりボルト３６…に伸びが生じるために、締結力は低下する。そして、受ける熱影響は四ヶ所のボルト止め部において異なるために、四ヶ所の締結力にバラツキが発生する。
【００１０】
したがって、例えば四ヶ所のボルト止め部のうち、一ヶ所または二ヶ所の締結力が他のボルト止め部の締結力よりも低下するなどの締結力のバラツキが発生すると、上型３２及び下型３３が膨張したときや、膨張状態から収縮するなどの膨張・収縮を繰り返したときに、締結力が低下した締結部を含む型部側は、締結力が低下せずに残る他のボルト止め部を起点に、ボルト３６…と締結部３４，３５に開口されているボルト止め孔４１，４２との間に依存する僅かなクリアランスにおいて膨張・収縮を繰り返し移動する。このために、上型３２と下型３３との間に芯ずれが発生する。
【００１１】
そこで、本発明は、成形型に生じる芯ずれの発生原因が、型取付板に締結される締結部側に及ぼす成形面側からの熱影響（熱サイクル）による締結部の膨張・収縮であることに着目し、前記の課題を解決するために創案されたものであり、加熱や冷却などの熱影響が、型取付板との締結部側に及ばないように成形型を改良し、高い形状精度と面精度を有する光学素子を安定して製造することができる光学素子の成形装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
前記課題を解決するために本発明は、請求項１では、加熱軟化された光学素子素材を、一対の成形型を用いて加圧成形することにより光学素子を製造する成形装置であって、前記一対の成形型は、所望の型材によって一体型構造に形成されるとともに、型取付板にボルト止めによって締結される締結部を一体に備え、かつ、前記光学素子素材を加圧する前記一対の成形型の成形面が加熱されたときの熱影響を、前記締結部が受けないように、前記一対の成形型の前記成形面から前記締結部に至る長さ寸法が設定されていることを特徴とする。
【００１３】
請求項１に記載の構成によれば、成形面が加熱されたときの熱影響を受けないように、成形面から型取付板に締結される締結部までの長さが設定される。これにより、締結部における熱影響を抑制することができる。つまり、熱影響（熱サイクル）による締結部の膨張・収縮を抑制することで、一対の成形型が型締めされたときの芯ずれを防ぐことができる。
また、一対の成形型は一体型構造であることで、成形面と締結部との型途中部位などに、例えば、熱伝導を抑える断熱材などを介在するなどの型構造の複雑化を招く手法を採用することなく、締結部に及ぼす熱影響を抑制し、一対の成形型の芯ずれを防ぐことができる。また、型構造が簡単であることから、一対の成形型を簡単に、かつ、低コストで製作することができる。
【００１４】
また、本発明では、前記一対の成形型に、前記締結部側を開口させ、前記成形面の近傍まで至る空洞部が形成されている（請求項２）。
このように構成することにより、一対の成形型の成形面が加熱されたときの熱の締結部側への熱伝導による熱移動量を小さくすることができる。つまり、空洞部が締結部側への熱の熱移動量を抑制する断熱空間として作用し、この断熱作用によって一対の成形型の成形面が加熱されたときの熱が、締結部側へ熱伝導されないように、その熱伝導を効果的に抑制することができる。さらに、成形面の近傍まで至るように設けた空洞部に冷却ガスを導入することによって、冷却効率を向上させることができる。しかも、成形面に影響がない型内部側から冷却を行うことができることによって、酸化の影響を考えることなく、窒素ガスより安価なエア冷却が可能となる。
【００１５】
また、本発明は、前記一対の成形型の前記成形面が形成される一端側部位を、該成形面から所望の長さ範囲で断面積が小さい小径型部とし、この小径型部から前記締結部に至る長さ範囲を、前記小径型部よりも断面積が大きい大径型部とし、前記小径型部の断面積よりも前記大径型部の断面積が大きく形成されている（請求項３）。
このように構成されていることにより、成形面を効率的に加熱上昇させることができる。つまり、型取付板に取り付ける大径型部側に比べて断面積（型厚または型幅方向）を小さくし、単位時間及び単位面積当たりの熱移動率を高めた小径型部に成形面を形成していることで、例えば小径型部の周りに配された加熱手段によって成形面の加熱を効率的に行うことができる。また、小径型部側よりも断面積を大きくした大径型部側を、この大径型部に一体に備えた締結部を介して型取付板に締結するようにしているから、型取付板に対して成形型を安定よく取付セットすることができる。
【００１６】
また、本発明では、前記型取付板に冷却手段が備えられている（請求項４）。
このように構成されていることにより、冷却手段による型取付板の冷却は、型取付板に面接触状態にある一対の成形型の締結部側に熱伝導により熱移動される。これにより、型取付板と締結部とは常に同じ温度状態に保たれる。つまり、成形面が加熱されたときの締結部の熱影響をより効果的に抑制することが期待できる。
【発明の効果】
【００１７】
本発明に係る光学素子の成形装置は以上のように構成されていることで、一対の成形型である上型と下方との成形面が加熱されたときの熱影響による上型と下型との芯ずれを抑制することできる。これにより、高い形状精度と面精度を有する光学素子を安定して製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の実施形態について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。
図１は、本発明に係る光学素子の成形装置の実施形態を示し、（ａ）は、成形装置を構成する主要部を概略的に示す断面図であり、（ｂ）は、上型及び下型を成形面側から見た図である。
【００１９】
≪成形装置の説明≫
図１に示すように、成形装置１は、一対の成形型となる可動側の上型２と固定側の下型３とを備えている。この上型２と下型３は、それぞれの型取付板（以後、上型用を「上取付板」、下型用を「下取付板」と称する）４，５に、複数のボルト６…によって締結されることにより、上下同一軸線上において対向状に設置されるように形成されている。
【００２０】
また、成形装置１は、可動側の上取付板４に可動軸（プレス軸）７を備えている。この可動軸７によって上型２を上下方向に移動させることにより、上型２が下型３に対して所定の圧力で型締めされるプレス成形が行われ、そして、光学素子としてのガラスレンズが成形された後においてガラスレンズを取り出すために上型２を下型３から離す型開きが行われるように構成されている。固定側の下取付板５は、上取付板４（上型２）に対向させた定位置に固定される。
なお、可動軸７は、油圧またはエアなどの動作媒体により駆動する型締めシリンダ（図示省略）のシリンダロッドであり、型締めシリンダの駆動によって、下型３に対する型締め、型開き方向に上型２を移動させるように構成されている。
【００２１】
また、図１に示すように、成形装置１は、上型２と下型３の周りに加熱手段（後記のヒータ１６）を備えている。この加熱手段によって上型２と下型３との後記する成形面１０，１１を、プレス成形に適した型温度、例えば、４００〜７００℃の範囲まで加熱上昇させるように構成されている。
また、成形装置１は、上取付板４及び下取付板５に冷却手段を備えている。この冷却手段によって上取付板４及び下取付板５とともに上型２及び下型３の後記する締結部８，９をも冷却することにより、上型２及び下型３の成形面１０，１１が前記の加熱手段によって加熱されたときに、上取付板４と上型２の締結部８、そして、下取付板５と下型３の締結部９との間に温度差が生じないように構成されている。
【００２２】
≪上型及び下型の説明≫
上型２及び下型３は、所望の型材によって一体型構造に形成されている。
ここで、型材としては、得ようとするガラスレンズの形状に基づいて、精密な形状加工が可能で、かつ、繰り返し加圧（プレス成形荷重）に耐える硬度と耐熱性を有した型素材であれば、特に限定されるものではない。例えば、極めて高いガラスレンズの表面精度（光学機能面）の獲得という観点から見れば、炭化ケイ素（ＳｉＣ）や窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）などのセラミックスを挙げることができる。
【００２３】
そして、上型２及び下型３には、図１に示すように、対向する端面に成形面１０，１１が形成されており、他端側周囲には締結部８，９が一体に形成されている。
成形面１０，１１は、得ようとするガラスレンズの形状に基づいて、精密に形状加工が施されている。
締結部８，９は、上型２及び下型３に鍔状（フランジ状）に突設されるとともに、図１の（ｂ）に示すように、四隅コーナーにボルト止め孔１２…，１３…がそれぞれ開口されており、ボルト６…によって上取付板４及び下取付板５にそれぞれ締結されるように形成されている。この締結時において、ボルト６と締結部８，９との間にはワッシャ１９が介在される。このワッシャ１９は、ステンレス鋼材（ＳＵＳ）などからなり、ボルト６…の緩みを防止するようにしている。
【００２４】
また、上型２及び下型３は、成形面１０，１１が加熱手段によって加熱、そして図示省略の冷却手段によって冷却されたときの熱影響を、締結部８，９が受けないように、成形面１０，１１から締結部８，９に至る長さＬ１，Ｌ２が設定されている。
ここで、上型２及び下型３の長さＬ１，Ｌ２は、型材によって適宜に定められるものである。例えば、モリブデン合金（Ｍｏ）やタングステン合金（Ｗｃ）などの誘導加熱可能な型材である場合と、セラミックスのように誘導加熱に適さない型材である場合などでは長さＬ１，Ｌ２の設定長さに大きな違いが出てくる。つまり、熱伝導率の大きい型材と熱伝導率の小さい型材とでは長さＬ１，Ｌ２の設定に大きな違いがある。
【００２５】
また、上型２及び下型３は、図１に示すように、成形面１０，１１が形成される一端側部位を、該成形面１０，１１から所望の長さＬ３，Ｌ４の範囲で小径型部２ａ，３ａとし、この小径型部２ａ，３ａから締結部８，９に至る長さＬ５，Ｌ６の範囲を大径型部２ｂ，３ｂとしている。
ここで、小径型部２ａ，３ａとは、水平に断面されたときの断面積（型厚または型幅方向）が、大径型部２ｂ，３ｂ側の断面積より小さいことを意味し、一方、大径型部２ｂ，３ｂとは、水平に断面されたときの断面積が、小径型部２ａ，３ａ側の断面積より大きいことを意味するものであり、断面形状が円形（丸形）であるという形状を意味しているのではない。したがって、小径型部２ａ，３ａ及び大径型部２ｂ，３ｂの水平に断面されたときの断面形状は、円形または正方形や長方形などの角形でもよい。
【００２６】
また、上型２及び下型３の大径型部２ｂ，３ｂには、図１に示すように、締結部８，９側を開口させた空洞部１４，１５が形成されている。
【００２７】
≪空洞部の説明≫
空洞部１４，１５は、加熱手段により所定の型温まで加熱される上型２及び下型３の成形面１０，１１の熱が、小径型部２ａ，３ａから大径型部２ｂ，３ｂ側へと熱伝導されるときの熱量を遮断する断熱空間として作用し、成形面１０，１１の熱が大径型部２ｂ，３ｂに一体に備えられている締結部８，９側へ熱伝導されることを抑制するものである。
この空洞部は、図１に示すように、大径型部２ｂ，３ｂの締結部８，９側を開口させるとともに、成形面１０，１１を備える小径型部２ａ，３ａとの段付き境界近傍部位が穴底となるように抉られて大径型部２ｂ，３ｂに形成されている。
【００２８】
≪加熱手段の説明≫
加熱手段は、電気を熱源とする赤外線ランプからなるヒータ１６であり、図１に示すように、上型２及び下型３の小径型部２ａ，３ａの周りに適宜の間隔をおいて配設され、小径型部２ａ，３ａ（成形面１０，１１）及びガラス素材１８をプレス成形に適した所定の型温、例えば、４００〜７００℃の範囲まで加熱上昇させるように形成されている。
【００２９】
≪冷却手段の説明≫
冷却手段は、上取付板４及び下取付板５と、この上下両取付板４，５にボルト６…によって締結される上型２及び下型３の締結部８，９との間の温度差を抑制するように冷却するものである。
この冷却手段は、上取付板４及び下取付板５の面方向に、冷却管を内蔵させたり、または、冷却孔１７を設けるなどにより上取付板４及び下取付板５に備えられ、水などの冷却媒体が強制循環方式により送り込まれるように形成されている。
なお、水などの冷却媒体の循環流量や循環流速などは、図示省略の冷却装置によって任意に調整し得るようにしている。つまり、上取付板４及び下取付板５の材質や、上型２及び下型３の型材、そしてボルト６…の材質などによって異なる熱伝導率に応じて任意に調整し得るようにしている。
【００３０】
そして、図１の（ａ）に示すように、上取付板４及び下取付板５には、上型２及び下型３の空洞部１４，１５内、特に空洞部１４，１５の穴底に向けてエアまたは窒素ガスなどの不活性ガスを導入するためのガス導入孔２０，２１がそれぞれ備えられており、小径型部２ａ，３ａ（成形面１０，１１）を型内部（型内側）から冷却する。つまり、プレス成形後において成形されたガラスレンズを徐々に冷却して取り出せる温度（ガラス素材１８の表面に成形面１０，１１が転写される温度）、例えば３００〜３５０℃の範囲まで型温度を冷却（除冷）させることができるようにしている。
【実施例１】
【００３１】
次に、本実施形態では、上型２及び下型３の成形面１０，１１が加熱されたときに、上取付板４及び下取付板５にボルト６…により締結されている上型２及び下型３の締結部８，９に及ぼす熱影響を調べるために，以下に示す試験条件に基づいて試験を行った。
試験条件
上型及び下型の型材            ：セラミックス
上型及び下型の長さＬ１，Ｌ２  ：６０ｍｍ
小径型部の長さＬ３，Ｌ４        ：２０ｍｍ
大径型部の長さＬ５，Ｌ６        ：４０ｍｍ
成形面の加熱温度                ：７００℃
上取付板、下取付板の材質        ：インバー材（低膨張合金）
ボルトの材質                    ：アンビロイ材
試験室の温度                    ：２５℃（室温）
ここで、上型及び下型の型材となるセラミックスの線膨張係数は３．２×１０−６／（７００℃）であり、上取付板及び下取付板の材質となるインバー材の線膨張係数は、１００℃におけるセラミックスと同等であり、ボルトの材質となるアンビロイ材の線膨張係数は、５．６×１０−６／（７００℃）である。そして、ボルトと上型及び下型の締結部との間には、アンビロイ材より線膨張係数が大きいステンレス鋼材（ＳＵＳ）からなるワッシャを介在することで、ボルトの緩みを防止するようにしている。
【００３２】
このような試験条件において、過熱軟化されたガラス素材１８を下型３の成形面１１に搬入し（図1の（ａ）参照）、上型２を可動軸７により降下移動させて所定の圧力で下型３へ型締めするプレス成形ショットを繰り返し行った。すると、上型２及び下型３の締結部８，９に及ぼす熱影響は１００℃以下に抑えられていることが分かった。つまり、７００℃に加熱上昇される成形面１０，１１から締結部８，９への熱伝導が大幅に抑制されたことが試験の結果より実証された。なお、温度測定は、締結部８，９または上下両取付板４，５に熱電対などの測定器を挿入内蔵したり、表面セットするなどにより行った。
【００３３】
このように構成された本実施形態の成形装置１によれば、上型２及び下型３の成形面１０，１１が加熱されたときの熱影響（熱サイクル）による締結部８，９の膨張・収縮を抑制することで、上型２が下型３に対して型締めされたときの芯ずれを防ぐことができる。
また、上型２及び下型３は一体型構造であることで、成形面１０，１１と締結部８，９との型途中などに、例えば断熱材などを介在するなどの型構造の複雑化を招く手法を採用することなく、締結部８，９に及ぼす熱影響を抑制し、上型２と下型３との芯ずれを確実に防ぐことができる。これに加えて、型構造が簡単であることから、上型２及び下型３を前記した炭化ケイ素や窒化ケイ素などのセラミックスからなる型材を用いて簡単に、かつ、低コストで製作し、提供することができる。
しかも、成形面１０，１１が加熱されたときの熱の締結部８，９側への熱伝導による熱移動量を、空洞部１４，１５が断熱空間として作用することにより小さくすることができる。これにより、締結部８，９側へ熱伝導される熱影響をより一層効果的に抑制することができる。
【００３４】
なお、本発明の実施形態の具体的な構成は、前記した実施形態に限られるものではなく、請求項１〜請求項４に記載の本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計において変更などがあっても本発明に含まれるものである。
上型２及び下型３は、段付き型構造に限定されるものではなく、例えば、成形面１０，１１から締結部８，９に至る長さＬ１，Ｌ２において、水平に断面されたときの断面積（型厚または型幅方向）を同じとするストレートの一体型構造としてもよい。この場合、空洞部１４，１５は、加熱軟化されたガラス素材１８を所定の圧力で加圧する上で成形面１０，１１に要求される硬度（剛性）などを考慮した上で、該成形面１０，１１の近傍まで設ける。
また、加熱手段としては、赤外線ランプに限定されるものではなく、誘導加熱コイルなどからなるヒータを用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本発明に係る光学素子の成形装置の実施形態を示し、（ａ）は、成形装置を構成する主要部を概略的に示す断面図であり、（ｂ）は、上型及び下型を成形面側から見た図である。
【図２】従来の成形装置に一例を示し、（ａ）は、胴型、上型及び下型からなる主要部を概略的に示す断面図であり、（ｂ）は、上型及び下型を成形面側から見た図である。
【符号の説明】
【００３６】
１      成形装置
２      上型（成形型）
３      下型（成形型）
４      上取付板（型取付板）
５      下取付板（型取付板）
６      ボルト
８，９  締結部
１０，１１  成形面
１２，１３  ボルト止め孔
１４，１５  空洞部
１６    ヒータ（加熱手段）
１７    冷却孔（冷却手段）
【図１】
2007153658.tif 000003
【図２】
2007153658.tif 000004