(57)【要約】【課題】メインノズルの噴射とタンデムノズルの噴射とによって緯糸を緯入れするエアジェットルームにおいて、織機スペースを増大させずに、織物品質を良好に保った上で、緯入れの高速化及び空気消費量の低減する。【解決手段】タンデムノズル１１Ａ，１２Ａの加速管１７の先端には円筒２３が継ぎ手２４を介して直列に接続されている。円筒２３の側面のメインノズル１３，１４前進側にはスリット２３１が円筒２３の先端２３２から基端２３３にかけて設けられており、継ぎ手２４にはスリット２４１がスリット２３１の基端部に重なるように設けられている。緯糸Ｙ１，Ｙ２は、スリット２３１に対して出入り可能である。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
織機の前後方向に揺動されるメインノズルのエア噴射と、固定配置されたタンデムノズルのエア噴射とによって緯糸を緯入れするエアジェットルームにおける緯入れ装置において、
前記タンデムノズルは、該タンデムノズルの緯糸推進通路から前記メインノズルの前進方向と後退方向との少なくとも一方の側に緯糸をはみ出させるはみ出させ部を有しているエアジェットルームにおける緯入れ装置。
【請求項２】
前記タンデムノズルは加速管を有し、前記加速管には円筒が直列に接続されており、前記はみ出させ部は、前記円筒の側面に設けられたスリットである請求項１に記載のエアジェットルームにおける緯入れ装置。
【請求項３】
前記タンデムノズルは加速管を有し、前記はみ出させ部は、前記加速管の側面に設けられたスリットである請求項１に記載のエアジェットルームにおける緯入れ装置。
【請求項４】
前記スリットは、前記加速管の側面の前記前進方向側と前記後退方向側とに設けられている請求項３に記載のエアジェットルームにおける緯入れ装置。
【請求項５】
前記スリットの先端側は、下流側に向かうにつれて拡幅する形状である請求項２乃至請求項４のいずれか１項に記載のエアジェットルームにおける緯入れ装置。
【請求項６】
前記スリットの形成壁面は、凸の円弧形状に形成されている請求項２乃至請求項５のいずれか１項に記載のエアジェットルームにおける緯入れ装置。
【請求項７】
前記スリットの幅は、０．４ｍｍ〜１．５ｍｍの範囲である請求項２乃至請求項５のいずれか１項に記載のエアジェットルームにおける緯入れ装置。
【請求項８】
織機の前後方向に揺動されるメインノズルのエア噴射と、固定配置されたタンデムノズルのエア噴射とによって緯糸を緯入れするエアジェットルームにおける緯入れ装置において、
前記タンデムノズルは加速管を有し、前記加速管には偏平パイプが直列に接続されており、前記偏平パイプは、前記メインノズル側に向かうにつれて前記メインノズルの揺動方向に扇形状に拡がる偏平な形状であるエアジェットルームにおける緯入れ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、織機の前後方向に揺動されるメインノズルのエア噴射と、固定配置されたタンデムノズルのエア噴射とによって緯糸を緯入れするエアジェットルームにおける緯入れ装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
メインノズルのエア噴射とタンデムノズルのエア噴射とによって緯糸を緯入れするエアジェットルームは、例えば特許文献１，２に開示されている。メインノズルとタンデムノズルとの２つのノズルから噴射される空気の圧力は、メインノズル１個のみを用いる場合に比べて、低くできる。そのため、空気噴射によって推進される緯糸の解燃作用に起因する糸切れの発生に関しては、メインノズルのエア噴射とタンデムノズルのエア噴射とによって緯糸を緯入れする場合の方がメインノズル１個のみを用いる場合に比べて少なくなる。
【０００３】
図８に示す例では、巻き付け方式の緯糸測長貯留装置１５，１６で測長貯留された緯糸Ｙ１，Ｙ２は、一対のタンデムノズル１１，１２を通され、タンデムノズル１１，１２を通された緯糸Ｙ１，Ｙ２は、メインノズル１３，１４の加速管１３１，１４１に別々に通されている。緯糸Ｙ１は、メインノズル１３の加速管１３１からのエア噴射によって緯入れされ、緯糸Ｙ２は、メインノズル１４の加速管１４１からのエア噴射によって緯入れされる。メインノズル１３は、筬打ちのための揺動を行なうスレイ１８上に装着されており、タンデムノズル１１，１２は、固定設置されている。従って、スレイ１８上のメインノズル１３，１４は、タンデムノズル１１，１２に対して揺動運動する。メインノズル１３，１４の揺動運動に伴う緯糸Ｙ１，Ｙ２の屈曲による緯糸Ｙ１，Ｙ２における応力集中を避けて良好な織物品質を得るため、メインノズル１３，１４の糸導入管１３２，１４２とタンデムノズル１１，１２の加速管１７との間には１００ｍｍ〜１５０ｍｍ程度の間隔が設けられている。緯糸Ｙ１，Ｙ２の屈曲程度は、図８に角度θ１，θ２として示されている。角度θ１，θ２が大きいほど、緯糸Ｙ１，Ｙ２の屈曲は大きい。
【特許文献１】特公昭６１−３７３７６号公報
【特許文献２】実開昭６３−１１０５８７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
エアジェットルームでは、緯入れの高速化及び空気消費量の低減が望まれているが、緯入れの高速化及び空気消費量の低減を図る対策としては、メインノズル１３，１４の加速管１３１，１４１の増長が有効である。しかし、加速管１３１，１４１が長くなるほど、スレイ１８上におけるメインノズル１３，１４のための設置スペースが余分に必要となる。メインノズル１３，１４のための設置スペースの増大は、スレイ１８の長大化をもたらし、スレイ１８の長大化は、スレイ及びスレイ支持機構に関して筬打ち揺動運動に必要な強度を確保するための剛性アップを必要とする。スレイ支持機構及びスレイの剛性アップは、重量増をもたらし、重量増は、動力の増大を招くと共に、高速化の面でも不利である。更に、前記した緯糸Ｙ１，Ｙ２の屈曲を少なくするためにスレイ１８の長大化に応じてタンデムノズル１１，１２の設置位置を上流側に移動させる必要が生じ、織機の設置スペースが増大してしまう。織機の設置スペースの増大は、工場内での織機設置台数の減少、あるいは工場敷地の増大を招いてしまう。
【０００５】
緯入れの高速化及び空気消費量の低減を図る別の対策としては、タンデムノズル１１，１２の加速管１７の増長が有効である。しかし、前記した緯糸Ｙ１，Ｙ２の屈曲を少なくするために加速管１７の増長に応じてタンデムノズル１１，１２の設置位置を上流側に移動させる必要が生じ、織機の設置スペースが増大してしまう。
【０００６】
本発明は、メインノズルのエア噴射とタンデムノズルのエア噴射とによって緯糸を緯入れするエアジェットルームにおいて、織機スペースを増大させずに、織物品質を良好に保った上で、緯入れの高速化及び空気消費量の低減することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、織機の前後方向に揺動されるメインノズルのエア噴射と、固定配置されたタンデムノズルのエア噴射とによって緯糸を緯入れするエアジェットルームにおける緯入れ装置を対象とし、請求項１の発明では、前記タンデムノズルは、該タンデムノズルの緯糸推進通路から前記メインノズルの前進方向と後退方向との少なくとも一方の側に緯糸をはみ出させるはみ出させ部を有している。
【０００８】
タンデムノズルを増長して緯糸推進通路を増長すれば、緯糸推進力が増し、緯入れの高速化及び空気消費量の低減が可能となる。タンデムノズルを増長したことによってタンデムノズルの先端とメインノズルの入口との間の間隔が狭められた場合にも、筬打ち時には緯糸が緯糸推進通路の一部からはみ出させ部を介してはみ出るため、タンデムノズルとメインノズルとの間における緯糸の屈曲が大きくなってしまうことはない。従って、タンデムノズルとメインノズルとの間における緯糸の屈曲に起因する織物品質の低下は回避される。
【０００９】
請求項２の発明では、請求項１において、前記タンデムノズルは加速管を有し、前記加速管には円筒が直列に接続されており、前記はみ出させ部は、前記円筒の側面に設けられたスリットである。
【００１０】
タンデムノズルの加速管に円筒を接続すれば、タンデムノズルの先端とメインノズルとの間の間隔が従来よりも狭められるが、筬打ち時には緯糸が緯糸推進通路からスリットを介してはみ出るため、タンデムノズルとメインノズルとの間における緯糸の屈曲が大きくなってしまうことはない。スリットを有する円筒をタンデムノズルの加速管に接続するため、従来のタンデムノズルを利用することができる。
【００１１】
請求項３の発明では、請求項１において、前記タンデムノズルは加速管を有し、前記はみ出させ部は、前記加速管の側面に設けられたスリットである。
従来よりも増長されたタンデムノズルの加速管にスリットを設ければ、筬打ち時には緯糸が緯糸推進通路からスリットを介して逃れ出るため、タンデムノズルとメインノズルとの間における緯糸の屈曲が大きくなってしまうことはない。タンデムノズルの構成部品点数は従来と変わらないため、タンデムノズルの構成が複雑になることはない。
【００１２】
請求項４の発明では、請求項３において、前記スリットは、前記加速管の側面の前記前進方向側と前記後退方向側とに設けられている。
加速管の側面の前進方向側と後退方向側との両方にスリットを設けた構成では、緯入れ開始直後の緯糸を加速するために緯糸推進力が最も必要なタイミングにおいて緯糸推進力を増大することができる。これは、緯入れの高速化及び空気消費量の低減に有利である。
【００１３】
請求項５の発明では、請求項２乃至請求項４のいずれか１項において、前記スリットの先端側は、下流側に向かうにつれて拡幅する形状である。
スリットのこのような形状は、スリットに対する緯糸の出入りを円滑にする。
【００１４】
請求項６の発明では、請求項２乃至請求項５のいずれか１項において、前記スリットの形成壁面は、凸の円弧形状に形成されている。
メインノズルの揺動に伴う緯糸とスリットの形成壁面との間の摩擦抵抗が殆ど無くなり、糸強力の非常に弱い緯糸を使用している場合にも、糸切れが生じにくい。
【００１５】
請求項７の発明では、請求項２乃至請求項５のいずれか１項において、前記スリットの幅は、０．４ｍｍ〜１．５ｍｍの範囲である。
スリットの幅を０．４ｍｍ〜１．５ｍｍの範囲とした構成では、スリットに対応した緯糸推進通路内でのエア流速減衰が小さく、高い緯糸推進力増大効果が得られる。
【００１６】
請求項８の発明では、前記タンデムノズルは加速管を有し、前記加速管には偏平パイプが直列に接続されており、前記偏平パイプは、前記メインノズル側に向かうにつれて前記メインノズルの揺動方向に扇形状に拡がる偏平な形状である。
【００１７】
タンデムノズルの加速管に偏平パイプを接続すれば、タンデムノズルの先端とメインノズルとの間の間隔が従来よりも狭められるが、タンデムノズルとメインノズルとの間における緯糸の屈曲が大きくなってしまうことはない。又、緯糸は、常に偏平パイプ内を通っているため、緯入れの全期間にわたって緯糸推進力を得ることができ、緯入れの一層の高速化及び空気消費量の一層の低減が可能となる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明は、メインノズルのエア噴射とタンデムノズルのエア噴射とによって緯糸を緯入れするエアジェットルームにおいて、織機スペースを増大させずに、織物品質を良好に保った上で、緯入れの高速化及び空気消費量の低減することができるという優れた効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明を２色緯入れ方式のエアジェットルームに具体化した第１の実施の形態を図１〜図４に基づいて説明する。
図１に示すように、スレイ１８は、織機駆動モータ（図示略）から駆動力を得て往復回動するロッキングシャフト１９にスレイソード２０を介して支持されている。スレイ１８上にはメインノズル１３，１４、筬２１及び複数の補助ノズル２２が装着されている。スレイ１８、メインノズル１３，１４、筬２１及び複数の補助ノズル２２は、ロッキングシャフト１９の往復回動によって、ロッキングシャフト１９を中心にして織機の前後方向へ揺動する。
【００２０】
織機のサイドフレーム（図示略）には一対のタンデムノズル１１Ａ，１２Ａが固定設置されている。巻き付け方式の緯糸測長貯留装置１５，１６で測長貯留された緯糸Ｙ１，Ｙ２は、タンデムノズル１１Ａ，１２Ａを通され、タンデムノズル１１Ａ，１２Ａを通された緯糸Ｙ１，Ｙ２は、メインノズル１３，１４の加速管１３１，１４１に別々に通されている。メインノズル１３，１４の加速管１３１，１４１は、筬２１の筬羽２１１の前面に形成された緯糸案内通路２１２を指向している。緯糸Ｙ１は、加速管１３１からのエア噴射によって経糸Ｔの開口内へ緯入れされ、緯糸Ｙ２は、加速管１４１からのエア噴射によって経糸Ｔの開口内へ緯入れされる。
【００２１】
経糸Ｔの開口内へ緯入れされた緯糸Ｙ１，Ｙ２は、複数の補助ノズル２２のリレー噴射によって緯糸案内通路２１２内を牽引される。緯入れされた緯糸〔図２（ａ）に図示の例ではＹ１〕は、筬２１が鎖線で示す最前進位置に移動した時（筬打ち時点）に織布Ｗの織前Ｗ１に筬打ちされる。
【００２２】
図２（ａ）に示すように、タンデムノズル１１Ａ，１２Ａの加速管１７の先端には円筒２３が円筒形状の継ぎ手２４を介して直列に接続されている。継ぎ手２４は、加速管１７に嵌合されており、円筒２３は、継ぎ手２４に嵌合されている。円筒２３の内径は、円筒形状の加速管１７の内径と同じにしてあり、円筒２３の筒中心と加速管１７の管中心とは、一致させてある。
【００２３】
円筒２３の側面のメインノズル１３，１４前進側にはスリット２３１が円筒２３の先端２３２から基端２３３にかけて設けられており、継ぎ手２４にはスリット２４１がスリット２３１の基端部に重なるように設けられている。はみ出させ部としてのスリット２３１の先端部２３４は、下流側に向かうにつれて扇形状に拡幅する形状に形成されている。以下、先端部２３４を拡幅部２３４と記す。緯糸Ｙ１は、タンデムノズル１１Ａ側のスリット２３１に対して出入り可能であり、緯糸Ｙ２は、タンデムノズル１２Ａ側のスリット２３１に対して出入り可能である。
【００２４】
図２（ｂ），（ｃ）に示すように、拡幅部２３４を除いた部分のスリット２３１の幅Ｍは、一定にしてある。本実施形態では、スリット２３１の幅Ｍは、１ｍｍに設定されており、円筒２３の内径Ｄは、４ｍｍに設定されている。
【００２５】
図１及び図２（ａ）に示すように、メインノズル１３，１４が実線で示す最後退位置にあるときには、タンデムノズル１１Ａを構成する円筒２３がメインノズル１３の糸導入管１３２の入口１３３〔図１に図示〕を指向しており、タンデムノズル１２Ａを構成する円筒２３がメインノズル１４の糸導入管１４２の入口１４３〔図１に図示〕を指向している。メインノズル１３，１４が最後退位置にあるときには、緯糸Ｙ１は、タンデムノズル１１Ａ側の円筒２３の筒内（以下、緯糸推進通路２３０と記す）を通っており、緯糸Ｙ２は、タンデムノズル１２Ａ側の円筒２３の筒内（緯糸推進通路２３０）を通っている。
【００２６】
図２（ａ）に示すように、メインノズル１３，１４が鎖線で示す最前進位置にあるときには、緯糸Ｙ１は、タンデムノズル１１Ａ側の円筒２３のスリット２３１の基端付近まで入り込んでおり、緯糸Ｙ２は、タンデムノズル１２Ａ側の円筒２３のスリット２３１の基端付近まで入り込んでいる。
【００２７】
メインノズル１３，１４が最後退位置から最前進位置へ移動するにつれて、緯糸Ｙ１は、タンデムノズル１１Ａ側の緯糸推進通路２３０からスリット２３１を経由して円筒２３の側方へはみ出してゆき、緯糸Ｙ２は、タンデムノズル１２Ａ側の緯糸推進通路２３０からスリット２３１を経由して円筒２３の側方へはみ出してゆく。
【００２８】
図４に示すタイミングチャートは、筬打ち時点を織機回転角度０°として、緯入れ期間ｔ１及び円筒２３内における緯糸停留期間ｔ２を表す。緯入れ期間ｔ１及び緯糸停留期間ｔ２は、いずれも織機１回転（３６０°）中に占める角度で表示されている。緯糸停留期間ｔ２は、緯入れ期間ｔ１中の約５５％を占める。緯糸Ｙ１が緯入れされるときには、タンデムノズル１１Ａ及びメインノズル１３が緯入れ期間ｔ１の間だけエア噴射を行ない、緯糸Ｙ２が緯入れされるときには、タンデムノズル１２Ａ及びメインノズル１４が緯入れ期間ｔ１とほぼ同じ期間だけエア噴射を行なう。
【００２９】
図３のグラフにおける曲線ｆは、スリット２３１の幅Ｍと緯糸推進力との関係を示し、曲線ｇは、スリット２３１の幅Ｍと、スリット２３１の壁面と緯糸との間の摩擦抵抗との関係を示す。横軸Ｍは、スリット２３１の幅Ｍを表し、縦軸Ｆは、緯糸推進力を表し、縦軸Ｇは、摩擦抵抗を表す。曲線ｆは、横軸Ｍと縦軸Ｆとからなる座標上にあり、曲線ｇは、横軸Ｍと縦軸Ｇとからなる座標上にある。
【００３０】
第１の実施形態では以下の効果が得られる。
（１）タンデムノズル１１Ａ，１２Ａの加速管１７から円筒２３内に流出した空気の殆どは、円筒２３から大気へ噴出する。加速管１７に円筒２３を接続したタンデムノズル１１Ａ，１２Ａにおける緯糸推進力は、円筒２３のないタンデムノズル１１，１２〔図８参照〕に比べて増大する。しかも、緯糸Ｙ１，Ｙ２が円筒２３内に停留している緯糸停留期間ｔ２は、緯入れ期間ｔ１中の約５５％を占める。緯糸Ｙ１，Ｙ２は、緯糸停留期間ｔ２の間中、加速管１７に円筒２３を接続したことによって増大した緯糸推進力を受ける。従って、緯入れの高速化及び空気消費量の低減が可能となる。
【００３１】
タンデムノズル１１Ａ，１２Ａを増長したことによってタンデムノズル１１Ａ，１２Ａの先端とメインノズル１３，１４の入口１３３，１４３との間の間隔が狭められる。しかし、筬打ち時には緯糸Ｙ１，Ｙ２が円筒２３内からスリット２３１を介してはみ出るため、タンデムノズル１１Ａ，１２Ａとメインノズル１３，１４との間における緯糸の屈曲〔この屈曲程度は、図２（ａ）に角度θ１，θ２として示されている〕は、タンデムノズル１１，１２〔図８参照〕の場合と同じになる。従って、タンデムノズル１１Ａ，１２Ａとメインノズル１３，１４との間における緯糸Ｙ１，Ｙ２の屈曲に起因する織物品質の低下は回避される。
【００３２】
（２）緯糸測長貯留装置１５，１６における緯糸トラブル、あるいは緯糸測長貯留装置１５，１６へ緯糸を供給する緯糸チーズ（図示略）における緯糸トラブルが生じた場合には、織機停止中に緯糸をタンデムノズルに通す必要があり、そのためにタンデムノズル１１，１２に微風圧を供給して緯糸をタンデムノズル内に吸引するという糸通しが行われる。図８に示すタンデムノズル１１，１２の加速管１７の単純な増長は、管路抵抗の増大を招くため、タンデムノズル１１，１２に必要とされる微風圧供給時の緯糸吸引性能が低下してしまう。
【００３３】
加速管１７に直列に接続された円筒２３にはスリット２３１があるため、加速管１７に対する円筒２３の接続による管路抵抗の増大はない。従って、タンデムノズル１１Ａ，１２Ａにおいても、微風圧供給による緯糸吸引性能は、タンデムノズル１１，１２〔図８参照〕の場合と変わらず、タンデムノズル１１Ａ，１２Ａへの糸通しは、円滑に行われる。
【００３４】
（３）タンデムノズル１１Ａ，１２Ａは、スリット２３１を有する円筒２３をタンデムノズル１１，１２〔図８参照〕の加速管１７に接続して構成されるため、従来のタンデムノズル１１，１２を利用することができる。
【００３５】
（４）スリット２３１の先端側は、扇形状に拡幅する形状の拡幅部２３４となっている。スリット２３１のこのような形状は、スリット２３１に対する緯糸Ｙ１，Ｙ２の出入りを円滑にする。
【００３６】
（５）図３に曲線ｆで示すように、スリット２３１の幅Ｍが大きくなるにつれて、スリット２３１からのエア流の洩れが増大し、緯糸推進力が低下してゆく。スリット２３１の幅Ｍが１．５ｍｍを越えると、緯糸推進力の低下度合いが大きくなる。一方、曲線ｇで示すように、スリット２３１の幅Ｍが０．４ｍｍより大きい場合には摩擦抵抗が無いが、スリット２３１の幅Ｍが０．４ｍｍを下回ると、摩擦抵抗が急激に増大する。以上の結果からすると、スリット２３１の幅Ｍを０．４ｍｍ〜１．５ｍｍの範囲とすれば、円筒２３内でのエア流速減衰が小さく、高い緯糸推進力増大効果が得られる。
【００３７】
次に、図５（ａ），（ｂ），（ｃ）の第２の実施形態を説明する。第１の実施形態と同じ構成部には同じ符合が用いてある。
タンデムノズル１１Ｂ，１２Ｂの加速管１７Ｂは、従来のタンデムノズル１１，１２〔図８参照〕の加速管１７よりも増長されている。加速管１７Ｂの増長部１７１の側面のメインノズル１３，１４前進側にははみ出させ部としてのスリット２５が設けられている。
【００３８】
図５（ｂ）に示すように、スリット２５の先端部の形成壁面１７２，１７３は、円弧形状に形成されており、対向する形成壁面１７２，１７３の間の間隔は、加速管１７Ｂの先端側に向かうにつれて拡がっていく。以下、スリット２５の先端部（形成壁面１７２，１７３の間）を拡幅部２５１と記す。
【００３９】
図５（ｃ）に示すように、スリット２５は、加速管１７Ｂの筒内（以下、緯糸推進通路１７０と記す）から側方に向けて拡開する幅形状に形成されている。拡幅部２５１を除いた部分のスリット２５の幅Ｍは、一定にしてある。本実施形態では、スリット２５の幅Ｍは、０．６ｍｍに設定されている。
【００４０】
メインノズル１３，１４が最後退位置にあるときには、緯糸Ｙ１は、タンデムノズル１１Ａ側の緯糸推進通路１７０を通っており、緯糸Ｙ２は、タンデムノズル１２Ａ側の緯糸推進通路１７０を通っている。メインノズル１３，１４が最後退位置から最前進位置へ移動するにつれて、緯糸Ｙ１は、タンデムノズル１１Ａ側の緯糸推進通路１７０からスリット２５を経由して加速管１７Ｂの側方へ飛び出してゆき、緯糸Ｙ２は、タンデムノズル１２Ａ側の緯糸推進通路１７０からスリット２５を経由して加速管１７Ｂの側方へはみ出してゆく。
【００４１】
第２の実施形態では、第１の実施形態における（１），（２），（４），（５）項と同様の効果が得られる。又、部品の追加を行なうことなく加速管１７Ｂの増長によってスリット２５の付加に対処しているため、タンデムノズル１１Ｂ，１２Ｂの製作コストの削減効果が得られる。更に、スリット２５の幅形状が加速管１７Ｂの筒内から側方に向けて拡開する形状であるため、増長部１７１からスリット２５を介して側方へはみ出している緯糸が増長部１７１内に入る際に緯糸に外乱による糸振動が発生しても、接触抵抗が第１の実施形態の場合よりも小さくなる。
【００４２】
次に、図６（ａ），（ｂ），（ｃ），（ｄ）の第３の実施形態を説明する。第２の実施形態と同じ構成部には同じ符合が用いてある。
タンデムノズル１１Ｃ，１２Ｃの加速管１７Ｃは、従来のタンデムノズル１１，１２〔図８参照〕の加速管１７よりも増長されている。加速管１７Ｃの増長部１７１の側面のメインノズル１３，１４前進側にはスリット２５が設けられており、増長部１７１の側面のメインノズル１３，１４後退側にははみ出させ部としてのスリット２６が設けられている。
【００４３】
図６（ｂ）に示すように、スリット２６の先端部２６１は、スリット２３１の拡幅部２３４と同様に扇形状に拡がって開放する拡幅形状に形成されている。以下、先端部２６１を拡幅部２６１と記す。
【００４４】
図６（ｃ）に示すように、スリット２５の形成壁面２５２，２５３及びスリット２６の形成壁面２６２，２６３は、凸の円弧形状に形成されている。拡幅部２６１を除いた部分のスリット２６の幅Ｍは、一定にしてある。本実施形態では、スリット２５，２６の幅Ｍは、１．２ｍｍに設定されている。
【００４５】
第３の実施形態では、第２の実施形態と同様の効果が得られる。又、スリット２５の形成壁面２５２，２５３及びスリット２６の形成壁面２６２，２６３が凸の円弧形状に形成されているため、緯糸Ｙ１，Ｙ２がスリット２５，２６に対して出入りする際に緯糸に外乱による糸振動が発生しても、接触抵抗が非常に小さくなり、糸強力の弱い緯糸Ｙ１，Ｙ２を緯入れする場合には糸切れ防止等に特に有利である。
【００４６】
更に、図６（ｄ）に示すように、増長部１７１内における緯糸停留期間ｔ２を緯入れ開始直後の緯糸を加速するために緯糸推進力が最も必要なタイミングに合わせることができる。このようなタイミング合わせは、緯入れの高速化及び空気消費量の低減に大きく寄与する。
【００４７】
次に、図７（ａ），（ｂ），（ｃ）の第４の実施形態を説明する。第１の実施形態と同じ構成部には同じ符合が用いてある。
タンデムノズル１１Ａ，１２Ａの加速管１７の先端には扇形状の偏平パイプ２７が円筒形状の継ぎ手２４を介して直列に接続されている。継ぎ手２４は、加速管１７に嵌合されており、偏平パイプ２７は、継ぎ手２４に嵌合されている。偏平パイプ２７は、メインノズル１３，１４側に向かうにつれてメインノズル１３，１４の揺動方向に扇形状に拡がる偏平な形状である。
【００４８】
偏平パイプ２７の内厚ｈ〔図７（ｂ）に図示〕は、円筒形状の加速管１７の内径と同じにしてある。偏平パイプ２７の広がり角度α〔図７（ａ）に図示〕は、メインノズル１３，１４が最後退位置から最前進位置に至る間の緯糸Ｙ１，Ｙ２の屈曲の角度θ１，θ２と同程度にしてある。
【００４９】
第４の実施形態では、第１の実施形態における（１），（２），（３）項と同様の効果が得られる。又、偏平パイプ２７にはスリットが無いため、緯糸Ｙ１，Ｙ２と偏平パイプ２７との間の摩擦抵抗が殆どない。
【００５０】
更に、図７（ｃ）に示すように、偏平パイプ２７内における緯糸停留期間ｔ２が緯入れ期間ｔ１の全期間を含むため、一層の緯入れの高速化及び空気消費量の低減が可能となる。
【００５１】
本発明では以下のような実施の形態も可能である。
（１）タンデムノズル及びメインノズルをいずれも１つずつ備えたエアジェットルームに本発明を適用してもよい。
【００５２】
（２）第３の実施形態において、加速管に円筒２３を接続すると共に、円筒２３に一対のスリット２３１，２６を設けるようにしてもよい。
（３）第１の実施形態において、円筒２３の側面のメインノズル１３，１４後退側にのみスリットを設けてもよい。
【００５３】
（４）第２の実施形態において、加速管１７Ｂの増長部１７１の側面のメインノズル１３，１４後退側にのみスリットを設けてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】本発明を具体化した第１の実施形態を示す斜視図。
【図２】（ａ）は、平面図。（ｂ）は、一部破断部分側面図。（ｃ）は、図２（ｂ）のＡ−Ａ線断面図。
【図３】スリット幅と緯糸推進力との関係、及びスリット幅と摩擦抵抗との関係を示すグラフ。
【図４】緯入れ期間及び緯糸停留期間のタイミングチャート。
【図５】第２の実施形態を示し、（ａ）は、平面図。（ｂ）は、部分側面図。（ｃ）は、図５（ｂ）のＢ−Ｂ線断面図。
【図６】第３の実施形態を示し、（ａ）は、平面図。（ｂ）は、部分側面図。（ｃ）は、図６（ｂ）のＣ−Ｃ線断面図。（ｄ）は、緯入れ期間及び緯糸停留期間のタイミングチャート。
【図７】第４の実施形態を示し、（ａ）は、平面図。（ｂ）は、偏平パイプ２７の斜視図。（ｃ）は、緯入れ期間及び緯糸停留期間のタイミングチャート。
【図８】従来例を示す平面図。
【符号の説明】
【００５５】
１１Ａ，１２Ａ，１１Ｂ，１２Ｂ，１１Ｃ，１２Ｃ…タンデムノズル。１３，１４…メインノズル。１７，１７Ｂ，１７Ｃ…加速管。１７０…緯糸推進通路。２３…円筒。２３０…緯糸推進通路。２３１，２５，２６，２８…はみ出させ部としてのスリット。２６２，２６３…形成壁面。２７…偏平パイプ。Ｙ１，Ｙ２…緯糸。Ｍ…幅。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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