(57)【要約】【課題】硬磁性材料のナノ粒子を製造する方法を提供し、更に、それにより得られた硬磁性材料のナノ粒子と軟磁性のナノ粒子とを複合してナノコンポジット磁石を製造する方法を提供する。【解決手段】硬磁性合金の構成成分のうちの１種以上の成分が不足する組成の合金前駆体のナノ粒子に、該不足成分を付与して硬磁性合金のナノ粒子とすることを特徴とする硬磁性合金のナノ粒子の製造方法。硬磁性合金のナノ粒子と軟磁性金属または合金のナノ粒子とが均一に混合して成るナノコンポジット磁石の製造方法であって、上記の硬磁性合金のナノ粒子の製造方法を用いて硬磁性合金のナノ粒子を製造する工程、および上記硬磁性合金のナノ粒子と軟磁性金属または合金のナノ粒子とを混合し、加圧成形し、焼結することによりナノコンポジット磁石とする工程を含むことを特徴とするナノコンポジット磁石の製造方法。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
硬磁性合金の構成成分のうちの１種以上の成分が不足する組成の合金前駆体のナノ粒子に、該不足成分を付与して硬磁性合金のナノ粒子とすることを特徴とする硬磁性合金のナノ粒子の製造方法。
【請求項２】
請求項１において、上記不足成分を付与する工程をイオン注入またはメカノケミカル処理またはガスとの化合反応により行い、個々のナノ粒子の体積全域を上記硬磁性合金の組成とすることを特徴とする硬磁性合金のナノ粒子の製造方法。
【請求項３】
請求項１において、上記不足成分を付与する工程が下記の２段階：
（１）上記合金前駆体のナノ粒子の表面に上記不足成分から成る皮膜を形成するかまたは不足成分を付与する段階、および
（２）熱処理および／またはメカノケミカル処理により上記皮膜または上記不足成分と上記合金前駆体とを反応させて、個々のナノ粒子の体積全域を上記硬磁性合金の組成とする段階から成ることを特徴とする硬磁性合金のナノ粒子の製造方法。
【請求項４】
請求項３において、上記不足成分から成る皮膜を形成するかまたは不足成分を付与する段階を、メカノケミカル処理、ＣＶＤ処理、ＰＶＤ処理および／またはガスとの化合反応により行なうことを特徴とする硬磁性合金のナノ粒子の製造方法。
【請求項５】
請求項４において、上記ＰＶＤ処理として、スパッタリング、レーザアブレーションおよび／または電子ビーム蒸着を行なうことを特徴とする硬磁性合金のナノ粒子の製造方法。
【請求項６】
請求項１から５までのいずれか１項において、上記硬磁性合金がＮｄ−Ｆｅ−Ｂ合金であることを特徴とする硬磁性合金のナノ粒子の製造方法。
【請求項７】
請求項６において、上記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ合金がＮｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ合金であることを特徴とする硬磁性合金のナノ粒子の製造方法。
【請求項８】
請求項１から５までのいずれか１項において、上記硬磁性合金がＳｍ−Ｆｅ−Ｎ合金であることを特徴とする硬磁性合金のナノ粒子の製造方法。
【請求項９】
請求項８において、上記Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ合金がＳｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金であることを特徴とする硬磁性合金のナノ粒子の製造方法。
【請求項１０】
硬磁性合金のナノ粒子と軟磁性金属または合金のナノ粒子とが均一に混合して成るナノコンポジット磁石の製造方法であって、
請求項１から請求項９までのいずれか１項に記載の方法を用いて硬磁性合金のナノ粒子を製造する工程、および
上記硬磁性合金のナノ粒子と軟磁性金属または合金のナノ粒子とを混合し、加圧成形し、焼結することによりナノコンポジット磁石とする工程を含むことを特徴とするナノコンポジット磁石の製造方法。
【請求項１１】
請求項１０において、上記軟磁性金属または合金のナノ粒子がＦｅまたはＦｅ基合金のナノ粒子であることを特徴とするナノコンポジット磁石の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、硬磁性合金のナノ粒子の製造方法および硬磁性ナノ粒子と軟磁性ナノ粒子とを複合したナノコンポジット磁石の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
硬磁性材料と軟磁性材料をそれぞれ特徴付ける性質は保磁力と最大磁化である。すなわち両者の対比において、硬磁性材料は保磁力が大きく永久磁石として高性能を発揮するが最大磁束密度（最大磁化）は小さいのに対して、軟磁性材料は保磁力が小さく最大磁束密度が大きいため低鉄損のトランス鉄心等として高性能を発揮する。
【０００３】
永久磁石用の材料としては、保磁力と最大磁束密度が共に大きいほど、すなわち減磁曲線における最大エネルギー積（ＢＨmax）が大きいほど、強力な磁力を安定して維持できる優れた磁石材料と言える。
【０００４】
硬磁性相と軟磁性相とをナノスケール（数十ｎｍ以下）で微細に混在させると、両者の長所を併せ持つ優れた性能の磁石が得られることが期待される。
【０００５】
特許文献１には、（Ｆｅ，Ｃｏ）−Ｃｒ−Ｂ−Ｒ（Ｒ＝Ｐｒ，Ｎｄ）系または（Ｆｅ，Ｃｏ）−Ｃｒ−Ｂ−Ｒ−Ｍ（Ｍ＝Ａｌ，Ｓｉ，Ｓ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｚｎ，Ｇａ，Ａｇ，Ｐｔ，Ａｕ，Ｐｂ）系の合金溶湯を超急冷してアモルファス組織またはアモルファス組織＋微細結晶組織とし、これに結晶化熱処理を施すことにより、α−鉄および鉄を主成分とする強磁性合金からなる軟磁性相とＮｄ２Ｆｅ１４Ｂ型結晶構造を有する硬磁性相とが相互に分散して共存し、各構成相の平均結晶粒径が１ｎｍ〜３０ｎｍの範囲にある微細結晶集合体からなる鉄基永久磁石とし、これを平均粉末粒径３μｍ〜５００μｍに粉砕した鉄基永久磁石合金粉末を樹脂にて結合することにより安価な（Ｆｅ，Ｃｏ）−Ｃｒ−Ｂ−Ｒ系または（Ｆｅ，Ｃｏ）−Ｃｒ−Ｂ−Ｒ−Ｍ系のボンド磁石を製造する方法が提案されている。
【０００６】
しかし上記提案の方法で得られるのは、平均結晶粒径が１ｎｍ〜３０ｎｍである中間生成物としての鉄基永久磁石であって、粉砕して得られる鉄基永久磁石合金粉末は平均粉末粒径３μｍ〜５００μｍであり、ナノスケールの粉末は得られない。
【０００７】
特許文献２には、平均結晶粒径が１０〜２００ｎｍのＮｄ２Ｆｅ１４Ｂ合金と平均結晶粒径が１〜１００ｎｍの強磁性鉄基硼化物とのナノコンポジット磁石が記載されているが、この場合も各構成相の結晶粒径がナノスケールではあっても各構成相自体のサイズは１００〜３００μｍとナノスケールではない。
【０００８】
特許文献３には、平均粒径が約５０ｎｍのＮｄ２Ｆｅ１４Ｂ超急冷アトマイズ粉に非磁性金属を被覆することが示されている。超急冷アトマイズ法で得られた粉末粒子は平均粒径が５０ｎｍであっても粒径分布が広く、全体として粒径が揃ったナノ粒子は得られない。
【０００９】
このように従来のＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石材料では、構成する粒子の粒径がミクロンオーダーであるため、磁石としての性能が期待ほどには向上しなかった。粒径数ｎｍ〜数十ｎｍの粒子の硬磁性相と軟磁性相とが複合した組織から成るナノコンポジット磁石が実現すれば、小型・高性能磁石が実現する。
【００１０】
ナノコンポジット磁石の開発を目指して、上記特許文献を含めて、メカニカルアロイング法などの固相反応法やメルトスピン法などの急冷凝固法が検討されているが、期待されるほどの性能が得られていない。例えば最大エネルギー積（ＢＨmax）が、バルク材料の従来値が３５ＭＧＯｅであるのに対して、ナノコンポジット磁石の性能理論値は８８ＭＧＯｅであるが、実績値はこれに遥かに及ばない。
【００１１】
また、金属錯体を出発材料として、液相からのナノ粒子合成技術が期待されているが、これまでＦｅＰｔ合金、ＦｅＰｄ合金といった限られた系でナノ粒子が得られているのみであり、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系ではナノ粒子が得られていない。
【００１２】
これまで、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系のナノ粒子が製造できなかったのは、下記の理由による。
【００１３】
（１）Ｎｄ有機錯体の活性が高く、ＦｅＰｔ系のようなナノ粒子合成プロセスが確立していない。
【００１４】
（２）ナノ粒子合成プロセスでは、適当な試薬が無いため、Ｎｄ−Ｆｅ系へのＢ添加が困難である。
更に、高性能の硬磁性合金としてＳｍ−Ｆｅ−Ｎ系のナノ粒子を用いることも考えられるが、Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ系のナノ粒子と同様の理由によりＳｍ−Ｆｅ−Ｎ系のナノ粒子もこれまでに得られていない。
【００１５】
このように従来は、実質的にナノスケールの微細相として硬磁性相が得られないため、硬磁性ナノ粒子と軟磁性ナノ粒子とを複合したナノコンポジット磁石を製造することができなかった。
【００１６】
【特許文献１】特開平８−２０３７１４号公報
【特許文献２】特開２００３−３２８０１４号公報
【特許文献３】特開２００２−８９１４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１７】
本発明は、硬磁性材料のナノ粒子を製造する方法を提供することを第一の目的とし、更に、上記の方法により得られた硬磁性材料のナノ粒子と軟磁性のナノ粒子とを複合してナノコンポジット磁石を製造する方法を提供することを最終的な目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
第一の目的を達成するために、第一発明によれば、硬磁性合金の構成成分のうちの１種以上の成分が不足する組成の合金前駆体のナノ粒子に、該不足成分を付与して硬磁性合金のナノ粒子とすることを特徴とする硬磁性合金のナノ粒子の製造方法が提供される。
【００１９】
最終的な目的を達成するために、第二発明によれば、硬磁性合金のナノ粒子と軟磁性金属または合金のナノ粒子とが混合して成るナノコンポジット磁石の製造方法であって、
上記の硬磁性合金のナノ粒子の製造方法を用いて硬磁性合金のナノ粒子を製造する工程、および
上記硬磁性合金のナノ粒子と軟磁性金属または合金のナノ粒子とを混合し、加圧成形し、焼結することによりナノコンポジット磁石とする工程を含むことを特徴とするナノコンポジット磁石の製造方法が提供される。
【発明の効果】
【００２０】
従来は、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系、Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ系等の三元合金組成の粒子を直接作製していたため、超急冷アトマイズ等によらざるを得ないため、ナノスケールで均一な粒径の硬磁性粒子を得ることができなかった。また、他のナノ粒子合成プロセスでは特にＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系、Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ系のナノ粒子を合成することができなかった。
【００２１】
これに対して第一発明によれば、硬磁性合金の構成成分のうちの１種以上の成分が不足する組成の合金前駆体を用い、これに不足成分を付与することにより所望の硬磁性合金組成を実現する。すなわち、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ三元合金、Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ三元合金の粒子ではなく構成成分３種のうちの１種が不足する二元合金組成または２種が不足する単体金属組成の粒子に、不足する１種または２種の成分を付与することで最終的な三元合金組成の粒子を得る。したがって、出発材料は二元合金または単体金属の粒子であり、これらは従来から行なわれているナノ粒子合成プロセスにより微細且つ均一な粒径のナノ粒子を確実に製造できる。
【００２２】
この合金前駆体粒子に不足成分を付与する方法は特に限定する必要はなく、イオン注入、メカノケミカル処理、ＣＶＤ、ＰＶＤ（スパッタリング、レーザアブレーション、電子ビーム蒸着他）、ガスとの化合反応等を適宜用い、必要に応じて後処理として熱処理やメカノケミカル処理を行うことができる。ガスとの化合反応は合金前駆体粒子と不足成分のガスとの化合反応であり、一つの典型例としては、不足成分がＮである場合に窒素ガス雰囲気中でのガス窒化が挙げられる。例えば、Ｓｍ−Ｆｅ合金のナノ粒子に窒素を付与してＳｍ−Ｆｅ−Ｎ合金のナノ粒子粒子にするためのガス窒化がある。
【００２３】
このようにして、第一発明によりＮｄ−Ｆｅ−Ｂ、Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ等の硬磁性多元合金の微細且つ均一な粒径のナノ粒子を確実に製造できる。
【００２４】
第二発明によれば、第一発明により得られた硬磁性多元合金のナノ粒子と軟磁性金属または合金のナノ粒子とを均一に混合し、加圧成形し、焼結することにより、最終的な狙いであるナノコンポジット磁石を製造することができる。混合、加圧成形、焼結は従来からの粉末冶金的なプロセスにより行なう。軟磁性金属または合金は典型的にはα−Ｆｅ粒子であり、これは従来のナノ粒子合成プロセスにより微細且つ均一な粒径のものを確実に製造できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
本発明において、不足成分を付与する工程は、下記の２態様（Ａ）（Ｂ）のいずれかで行なうことができる。
【００２６】
（Ａ）合金前駆体ナノ粒子に不足成分をイオン注入またはメカノケミカル処理またはガスとの化合反応により付与し、その際の条件の選定により、個々のナノ粒子の体積全域を最終的な硬磁性合金の組成とする。
【００２７】
（Ｂ）下記の２段階（１）（２）を順次行なう。
【００２８】
（１）合金前駆体のナノ粒子の表面に不足成分から成る皮膜を形成するかまたは不足成分を付与する。
【００２９】
（２）熱処理および／またはメカノケミカル処理により上記皮膜または上記不足成分と上記合金前駆体とを反応させて、個々のナノ粒子の体積全域を均一に最終的な硬磁性合金の組成とする。
【００３０】
態様（Ｂ）の場合、段階（１）の皮膜の形成または不足成分の付与は、メカノケミカル処理、ＣＶＤ処理、ＰＶＤ処理および／またはガスとの化合反応により行なうことができる。ＰＶＤ処理として、スパッタリング、レーザアブレーションおよび／または電子ビーム蒸着を用いることができる。
【００３１】
本発明によれば、硬磁性合金の構成成分の全種類について個々の単体金属から成るナノ粒子を用いてメカノケミカル処理することにより硬磁性合金のナノ粒子とすることもできる。これにより、硬磁性合金のナノ粒子を直接合成することができる。
【００３２】
本発明において典型的には硬磁性合金はＮｄ−Ｆｅ−Ｂ合金、特にＮｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ合金あるいはＳｍ−Ｆｅ−Ｎ合金、特にＳｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金である。
【実施例】
【００３３】
〔実施例１〕
本発明に従い、硬磁性合金としてのＮｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ合金のナノ粒子と、軟磁性金属としてのＦｅのナノ粒子とを複合させたナノコンポジット磁石を下記の手順で製造した。
【００３４】
＜Ｆｅナノ粒子の製造＞
ポリオールであるジ−ｎ−オクチルエーテル（沸点：２９０℃）を溶媒とし、錯体である鉄（III）アセチルアセトナートを添加し、加熱溶解する。
【００３５】
還元剤である１，２−ヘキサデカンジオールを添加し、２３０℃まで昇温して３０分保持する。
【００３６】
界面活性剤であるオレイルアミン、オレイン酸を添加してＦｅナノ粒子の分散安定性を保つ。
【００３７】
冷却後、遠心分離と溶液濾過によりＦｅナノ粒子を取り出す。
【００３８】
＜Ｎｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ合金ナノ粒子の製造＞
(1)  ＮｄＦｅ合金前駆体のナノ粒子の製造
ポリオールであるジ−ｎ−オクチルエーテル（沸点：２９０℃）を溶媒とし、錯体である鉄（III）アセチルアセトナートおよびネオジウム（III）アセチルアセトナートを添加し、加熱溶解する。
【００３９】
還元剤である１，２−ヘキサデカンジオールを添加し、２３０℃まで昇温して３０分保持する。
【００４０】
界面活性剤であるオレイルアミン、オレイン酸を添加してＮｄＦｅナノ粒子の分散安定性を保つ。
【００４１】
冷却後、遠心分離と溶液濾過によりＮｄＦｅナノ粒子を取り出す。
【００４２】
(2)  ＮｄＦｅ合金前駆体のナノ粒子へのＢの付与
上記で得られたＮｄＦｅナノ粒子をイオン注入装置のイオン注入室内に設置する。各ナノ粒子に均一にイオン注入ができるように、ナノ粒子に超音波振動等の振動を付与する。
【００４３】
ボロン源としてＢＦ３ガスを用い、所望の加速電圧でＢ＋イオンを加速し、ＮｄＦｅナノ粒子にイオン注入する。注入量はビーム電流と注入時間により任意の値に制御できる。
イオンエネルギーについては、ナノ粒子のサイズが数ｎｍ〜数十ｎｍと小さいため、汎用イオン注入装置のレンジである数十ｋｅＶ〜２００ｋｅＶのエネルギー範囲で個々のナノ粒子の体積全域に注入することができる。
【００４４】
これにより、最終的な硬磁性合金組成のＮｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ合金ナノ粒子が得られる。
【００４５】
＜Ｆｅナノ粒子とＮｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ合金ナノ粒子との複合＞
以上により得られたＦｅナノ粒子とＮｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ合金ナノ粒子を磁界中プレスにより方向を揃えて、所定の形状に圧縮成形する。
【００４６】
得られた成形体を焼結してＦｅ／Ｎｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ焼結複合体を得る。
【００４７】
これを磁石素材として、磁気特性を高めるために熱処理を行う。
【００４８】
以上により、Ｆｅ／Ｎｄ２−Ｆｅ１４−Ｂナノコンポジット磁石が得られる。
【００４９】
＜磁気特性の評価＞
図１に、上記で製造した本発明のＦｅ／Ｎｄ２−Ｆｅ１４−Ｂナノコンポジット磁石の最大エネルギー積（ＢＨmax）および最大磁束密度のシミュレーション計算値を、従来の単相Ｎｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ磁石の実測値と対比して示す。
【００５０】
図示したように、従来のＮｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ単相硬磁性磁石に比べて本発明のＦｅ／Ｎｄ２−Ｆｅ１４−Ｂナノコンポジット磁石は最大エネルギー積（ＢＨmax）および最大磁束密度がいずれも優れている。特に、本発明のナノコンポジット磁石の最大エネルギー積（ＢＨmax）値は６２ＭＧＯｅであり、これは従来の単相硬磁性磁石の５０ＭＧＯｅに比べて２０％以上も高い値が得られている。
【００５１】
＜シミュレーション方法の説明＞
シミュレーションにおいて数値計算には下記の式を用いた。
【００５２】
ＬＬＧ型磁気スピン動力学方程式（ＬＬＧ：ランダウ−リフシッツ−ギルバード）
ｄＭ(r)／ｄｔ＝−γ[Ｍ(r)×Ｈeff(r)]＋(α／Ｍsat)(Ｍ(r)×ｄＭ(r)／ｄｔ)
自由エネルギー汎関数微分形式の有効磁場方程式
Ｈeff＝−δｆ(r)／δＭ(r)＝Ｈeff−２Ｋanis(Ｍ(r)ｎ)ｎ−２▽(Ａ▽Ｍ(r))＋Ｈd(r)
容易磁化方位の空間分布の計算への付与
ｆd(θ)＝(１／（２πσ）１／２)ｅｘｐ(−θ２／２σ２)
ただし、σ：標準偏差、ｎ＝（cosθcosφ，cosθsinφ，sinθ）[φは任意]である。
【００５３】
また、各係数は表１の値を用いた。
【００５４】
【表１】
2007039794.tif 000003
【００５５】
単相のＮｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ磁石について、本シミュレーション計算値と実測値は下記のとおりであった。
【００５６】
計算値：（ＢＨmax）＝５８．３  ＭＧＯｅ
実測値：（ＢＨmax）＝５７．８  ＭＧＯｅ
このように計算値と実測値は非常に良く一致しており、本シミュレーション方法の妥当性が検証された。
【００５７】
上記の結果は単相磁石についてのものであるが、同じシミュレーション方法を複数相が共存するナノコンポジット磁石についても適用できる。
【００５８】
すなわち、磁性体において磁気的自由エネルギーに対して局所平衡理論を適用することにより、空間に対して不均質な組織でも磁気特性の評価が可能になる。このとき、磁性相の配置に応じた内在的磁気特性値を空間に対して配置することにより、複数の磁性相を包含した磁性体に関しても磁気特性の計算を行なうことができる。計算において、連続体モデルを離散化する際に定義する体積素片の大きさをナノオーダーで定義していれば、ナノオーダーの複合組織を適切に与えてやることにより、ナノコンポジット磁石の性能も予測できる。このとき、磁気スピンの緩和を既述する動力学的方程式には、上述したようにＬＬＧ（ランダウ−リフシッツ−ギルバード）方程式を用いた。
【００５９】
上記の実施例においては、ＮｄＦｅナノ粒子を特定の液相法により製造したが、特にこれに限定する必要はなく、従来から行なわれている、ＣＶＤ、スパッタリング、レーザアブレーション等の気相法や、化学反応沈殿法、逆ミセル法等の他の液相法によっても製造することができる。
【００６０】
上記の実施例においては、ＮｄＦｅナノ粒子にＢをイオン注入したが、Ｎｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ合金の構成成分であるＮｄ、Ｆｅ、Ｂのうちの１種または２種から成るナノ粒子に残りの２種または１種をイオン注入することもできる。全ての組合せを表２に示す。
【００６１】
【表２】
2007039794.tif 000004
【００６２】
表２において、「合金前駆体の形態」の欄で「ナノ粒子１種類」の場合は、２元合金のナノ粒子に残りの１成分をイオン注入することによりＮｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ３元合金とする形態と、単体金属のナノ粒子に残りの２成分をイオン注入することによりＮｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ３元合金とする形態がある。ただし、イオン注入が合金前駆体ナノ粒子の体積全域に行なわれない場合には、後処理として熱処理やメカノケミカル処理を行って、個々のナノ粒子の体積全域に渡って均一にＮｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ３元組成とする必要がある。
【００６３】
「合金前駆体の形態」の欄で「ナノ粒子２種類」の場合は、異なる単体金属から成る２種類のナノ粒子（例としてＮｄ粒子とＦｅ粒子）に残りの１成分（Ｂ）をそれぞれイオン注入して２元合金から成る２種類のナノ粒子（ＮｄＢ粒子とＦｅＢ粒子）を得る。その後、熱処理やメカノケミカル処理により２種類のナノ粒子を反応させることにより、てＮｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ３元合金とする。したがって、この場合には後処理としての熱処理やメカノケミカル処理を常に行なう必要がある。
【００６４】
上記のイオン注入に代えてメカノケミカル処理を用いて同様に不足成分を付与することができる。その場合、不足成分の付与がナノ粒子の体積全域に渡って行なわれない場合（表面部に不足成分が付与される場合）には、後処理として熱処理を行うこともできる。この場合の合金前駆体の形態と付与する不足成分との組合せは、表２のナノ粒子の組成（合金前駆体）と注入イオン種との組合せと同様に種々の形態が可能である。
【００６５】
メカノケミカル処理は、高速回転するローター、ステーター、循環回路から成る混合粉砕機を用いて行なう。
【００６６】
以上の実施例おいては、イオン注入により合金前駆体ナノ粒子に不足成分を付与したが、合金前駆体ナノ粒子に不足成分の皮膜を形成した後に、上記と同様に後処理として熱処理やメカノケミカル処理を施すことによっても、Ｎｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ３元組成のナノ粒子を得ることができる。この皮膜形成には、ＣＶＤやＰＶＤ（スパッタリング、レーザアブレーション、電子ビーム蒸着等）を用いることができる。この場合の合金前駆体の形態と付与する不足成分との組合せは、表２のナノ粒子の組成（合金前駆体）と注入イオン種との組合せと同様に種々の形態が可能である。３元組成は上記に限定する必要はなく、被覆率を変えることで３元組成を種々に制御することができる。
【００６７】
〔実施例２〕
本発明に従い、硬磁性合金としてのＳｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金のナノ粒子と、軟磁性金属としてのＦｅのナノ粒子とを複合させたナノコンポジット磁石を下記の手順で製造した。本実施例においては、Ｓｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金のナノ粒子は、Ｓｍ錯体とＦｅ錯体との液相合成により得られたＳｍＦｅナノ粒子を窒化して製造した。
【００６８】
＜Ｆｅナノ粒子の製造＞
実施例１と同様にしてＦｅナノ粒子を製造した。
【００６９】
＜Ｓｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金ナノ粒子の製造＞
(1)  ＳｍＦｅ合金前駆体のナノ粒子の製造
高分子配位子により配位されたＳｍ錯体（サマリウムアセチルアセトナート）およびＦｅ錯体（鉄アセチルアセトナート）の還元により合成する。還元剤はヘキサデカンジオール、ＮａＢＨ４などが利用できる。本実施例での具体的な手順は下記のとおりであった。
【００７０】
ポリオールであるジ−ｎ−オクチルエーテル（沸点：２９０℃）を溶媒とし、Ｓｍ錯体（サマリウムアセチルアセトナート）およびＦｅ錯体（鉄アセチルアセトナート）を添加し、加熱溶解する。
【００７１】
還元剤である１，２−ヘキサデカンジオールを添加し、２３０℃まで昇温して３０分保持する。
【００７２】
界面活性剤であるオレイルアミン、オレイン酸を添加してＳｍＦｅナノ粒子の分散安定性を保つ。
【００７３】
冷却後、遠心分離と溶液濾過によりＳｍＦｅナノ粒子を取り出す。
【００７４】
(2)  ＳｍＦｅ合金前駆体のナノ粒子へのＮの付与
上記で得られたＳｍＦｅナノ粒子を真空チャンバ内に設置し、真空度１０−６Torr程度で窒素ガスを供給し、フィラメントからの熱電子により窒素プラズマを生成させ、ＳｍＦｅナノ粒子を窒化した。このとき、個々のナノ粒子の体積全域に亘って均一に窒化するために、試料ホルダーに加振（攪拌）機構を設けてもよい。
これにより、最終的な硬磁性合金組成のＳｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金ナノ粒子が得られる。
【００７５】
＜Ｆｅナノ粒子とＳｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金ナノ粒子との複合＞
以上により得られたＦｅナノ粒子とＳｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金ナノ粒子を磁界中プレスにより方向を揃えて、所定の形状に圧縮成形する。
【００７６】
得られた成形体を焼結してＦｅ／Ｓｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３焼結複合体を得る。
【００７７】
これを磁石素材として、磁気特性を高めるために熱処理を行う。
【００７８】
以上により、Ｆｅ／Ｓｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３ナノコンポジット磁石が得られる。
【００７９】
〔実施例３〕
本発明に従い、硬磁性合金としてのＳｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金のナノ粒子と、軟磁性金属としてのＦｅのナノ粒子とを複合させたナノコンポジット磁石を下記の手順で製造した。本実施例においては、Ｓｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金のナノ粒子は、Ｓｍ錯体とＦｅ錯体との液相合成により得られたＳｍＦｅナノ粒子に窒素イオン注入して製造した。
【００８０】
＜Ｆｅナノ粒子の製造＞
実施例１と同様にしてＦｅナノ粒子を製造した。
【００８１】
＜Ｓｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金ナノ粒子の製造＞
(1)  ＳｍＦｅ合金前駆体のナノ粒子の製造
実施例２と同様にしてＳｍＦｅナノ粒子を製造した。
【００８２】
(2)  ＳｍＦｅ合金前駆体のナノ粒子へのＮの付与
上記で得られたＳｍＦｅナノ粒子をイオン注入装置のイオン注入室内に設置する。個々のナノ粒子の体積全域に均一にイオン注入できるように、ナノ粒子に超音波振動等の振動を付与する。
【００８３】
窒素源としてＮ２ガスを用い、所望の加速電圧でＮ＋イオンを加速し、ＳｍＦｅナノ粒子にイオン注入する。イオンエネルギーについては、ナノ粒子のサイズが数ｎｍ〜数十ｎｍと小さいため、汎用イオン注入装置のレンジである数十ｋｅＶ〜２００ｋｅＶのエネルギー範囲で個々のナノ粒子の体積全域に注入することができる。ドーズ量はビーム電流と注入時間により任意の値に制御可能であり、予め調べたＳｍ−Ｆｅ−Ｎ組成と磁石性能との関係に基づいて最適なドーズ量でイオン注入する。
これにより、最終的な硬磁性合金組成のＳｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金ナノ粒子が得られる。
【００８４】
＜Ｆｅナノ粒子とＳｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金ナノ粒子との複合＞
実施例２と同様に、１）Ｆｅナノ粒子とＳｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金ナノ粒子を磁界中プレスにより方向を揃えて、所定の形状に圧縮成形し、２）得られた成形体を焼結してＦｅ／Ｓｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３焼結複合体とし、３）これを磁石素材として磁気特性を高めるために熱処理を行う工程１）２）３）により、Ｆｅ／Ｓｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３ナノコンポジット磁石が得られる。
【００８５】
〔実施例４〕
本発明に従い、硬磁性合金としてのＳｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金のナノ粒子と、軟磁性金属としてのＦｅのナノ粒子とを複合させたナノコンポジット磁石を下記の手順で製造した。本実施例においては、Ｓｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金のナノ粒子は、窒化鉄ナノ粒子にＳｍイオン注入して製造した。
【００８６】
＜Ｆｅナノ粒子の製造＞
実施例１と同様にしてＦｅナノ粒子を製造した。
【００８７】
＜Ｓｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金ナノ粒子の製造＞
(1)  ＦｅＮ合金前駆体のナノ粒子の製造
従来法により、窒化鉄ナノ粒子を製造する。すなわち、鉄酸化物（γ−Ｆｅ２Ｏ３、Ｆｅ３Ｏ４）をアンモニア気流中で窒化物に変換する方法やプラズマＣＶＤ法、鉄カルボニルとアンモニアとの反応により窒化鉄微粒子コロイドを製造する方法などの公知技術を利用できる。
【００８８】
(2)  ＦｅＮ合金前駆体のナノ粒子へのＮの付与
上記で得られたＦｅＮナノ粒子をイオン注入装置のイオン注入室内に設置する。個々のナノ粒子の体積全域に均一にイオン注入できるように、ナノ粒子に超音波振動等の振動を付与する。
【００８９】
Ｓｍ源として固体サマリウムまたは塩化サマリウムを用い、所望の加速電圧でＳｍ＋イオンを加速し、ＦｅＮナノ粒子にイオン注入する。イオンエネルギーについては、ナノ粒子のサイズが数ｎｍ〜数十ｎｍと小さいため、汎用イオン注入装置のレンジである数十ｋｅＶ〜２００ｋｅＶのエネルギー範囲で個々のナノ粒子の体積全域に注入することができる。ドーズ量はビーム電流と注入時間により任意の値に制御可能であり、予め調べたＳｍ−Ｆｅ−Ｎ組成と磁石性能との関係に基づいて最適なドーズ量でイオン注入する。
これにより、最終的な硬磁性合金組成のＳｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金ナノ粒子が得られる。
【００９０】
＜Ｆｅナノ粒子とＳｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金ナノ粒子との複合＞
実施例３と同様に、Ｆｅナノ粒子とＳｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３合金ナノ粒子を磁界中プレスにより方向を揃えて、所定の形状に圧縮成形し、得られた成形体を焼結してＦｅ／Ｓｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３焼結複合体とし、これを磁石素材として磁気特性を高めるために熱処理を行うことにより、Ｆｅ／Ｓｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３ナノコンポジット磁石が得られる。
【００９１】
磁気特性の評価については、実施例１において図１に示したＦｅ／Ｎｄ２−Ｆｅ１４−Ｂナノコンポジット磁石と同様の結果が得られた。その際のシミュレーション方法についても同様の説明が適用できる。
【００９２】
Ｓｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３ナノ粒子の製造は、実施例２〜４で説明した窒化やイオン注入による方法以外にも、Ｆｅ／Ｎｄ２−Ｆｅ１４−Ｂナノ粒子について説明したのと同様なメカノケミカル処理によって行なうことができる。
【００９３】
本発明により製造された硬磁性ナノ粒子を樹脂バインダーとともにコンパウンドすることによりボンド磁石を製造することもできる。
【産業上の利用可能性】
【００９４】
本発明によれば、硬磁性材料のナノ粒子を製造する方法が提供され、更に、この方法により得られた硬磁性材料のナノ粒子と軟磁性のナノ粒子とを複合してナノコンポジット磁石を製造する方法が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００９５】
【図１】図１は、本発明のＦｅ／Ｎｄ２−Ｆｅ１４−Ｂナノコンポジット磁石の最大エネルギー積（ＢＨmax）および最大磁束密度のシミュレーション計算値を、従来の単相Ｎｄ２−Ｆｅ１４−Ｂ磁石の実測値と対比して示すグラフである。Ｆｅ／Ｓｍ２−Ｆｅ１７−Ｎ３ナノコンポジット磁石についても同様の関係が得られた。
【図１】
2007039794.tif 000005