(57)【要約】【課題】優れた耐摩耗性と発熱性を得る。【解決手段】ジエン系ゴム１００重量部に対して、ＣＴＡＢ吸着比表面積が１１０〜１３０ｍ２／ｇ、圧縮ＤＢＰ吸油量／ＣＴＡＢ吸着比表面積≧０．８５、及び窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）／ヨウ素吸着量（ＩＡ）≧１．０５であるカーボンブラックを３０〜５０重量部配合したゴム組成物をキャップゴムに使用するとともに、８０℃で測定したキャップゴム及びベースゴムの３００％引張応力がともに１２ＭＰａ以上であり、８０℃で測定したキャップゴム及びベースゴムのそれぞれの損失正接ｔａｎδｃ及びｔａｎδｂが０．１２＞ｔａｎδｃ＞ｔａｎδｂの関係を満たし、更に、ベースゴムの厚さのトレッドゴムの全厚さに対する比が０．２０〜０．５０の範囲に設定されたトラック・バス用空気入りラジアルタイヤ。【特許請求の範囲】
【請求項１】
ジエン系ゴム１００重量部に対して、
ＣＴＡＢ吸着比表面積が１１０〜１３０ｍ２／ｇであり、ＣＴＡＢ吸着比表面積（ＣＴＡＢ）に対する圧縮ＤＢＰ吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ）の比２４Ｍ４ＤＢＰ（ｍｌ／１００ｇ）／ＣＴＡＢ（ｍ２／ｇ）が０．８５以上であり、かつ、ヨウ素吸着量（ＩＡ）に対する窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）の比Ｎ２ＳＡ（ｍ２／ｇ）／ＩＡ（ｍｇ／ｇ）が１．０５以上であるカーボンブラックを３０〜５０重量部配合した
ことを特徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項２】
前記ジエン系ゴムは、天然ゴム及び／又はイソプレンゴム９５〜５０重量％と、ブタジエンゴム５〜５０重量％からなり、
前記ブタジエンゴムは、シス−１，４結合含有量が９５％以上であり、１００℃におけるムーニー粘度（ＭＬ１＋４）に対する２５℃におけるトルエン溶液粘度（Ｔ−ｃｐ）の比Ｔ−ｃｐ／ＭＬ１＋４の値が２．０以上であり、かつ、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０〜３．０の範囲内にあるブタジエンゴムである
ことを特徴とする請求項１記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項３】
トレッドゴムがキャップゴムとベースゴムの２層構造よりなるトラック・バス用空気入りラジアルタイヤであって、前記キャップゴムが請求項１又は２記載のタイヤトレッド用ゴム組成物からなり、８０℃で測定した前記キャップゴム及びベースゴムの３００％引張応力がともに１２ＭＰａ以上であり、８０℃で測定した前記キャップゴム及びベースゴムのそれぞれの損失正接ｔａｎδｃ及びｔａｎδｂが０．１２＞ｔａｎδｃ＞ｔａｎδｂの関係を満たし、前記ベースゴムの厚さのトレッドゴムの全厚さに対する比が０．２０〜０．５０の範囲に設定されたことを特徴とするトラック・バス用空気入りラジアルタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タイヤトレッド用ゴム組成物と、これを用いてなるトラック・バス用空気入りラジアルタイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
トラックやバスなどに使用される重荷重用タイヤにおいては、トレッド部の耐摩耗性を向上することと、転がり抵抗を低減することが重要になってきているが、これらは一般に二律背反の関係にある。
【０００３】
従来、例えば、耐摩耗性を改良する手法として、ゴム成分として用いるブタジエンゴムについてシス−１，４含有量の高いハイシスタイプのものを使用したり、あるいは、充填剤としてのカーボンブラックについて、小粒径のものを使用したり、ストラクチャーの高いものを使用したり、添加量を増量したりなどといった方策が提案されている。
【０００４】
例えば、下記特許文献１には、ジエン系ゴムに対し、ＣＴＡＢ＝１１０〜１７０ｍ2／ｇ、２４Ｍ４ＤＢＰ＝１００〜１３０ｍｌ／１００ｇ、ＴＩＮＴ＝１３０〜１５０、Ｎ２ＳＡ／ＩＡ＝１．００〜１．２０、｛（２５４０＋７１×ＤＢＰ）／Ｎ２ＳＡ｝／Ｄｓｔ≧−５．３５×１０−３×ＣＴＡＢ＋２．０１４、Ｖｐ＝１１５〜１５０（ｃｃ／１００ｇ）、ＤＢＰ−２４Ｍ４ＤＢＰ＜３２の特性を持つカーボンブラックを配合したタイヤ用ゴム組成物が提案されている。
【０００５】
これらの従来手法を用いると、確かに耐摩耗性の向上は見込めるが、重荷重用タイヤのトレッドゴムとして必要な発熱性が悪化し、その結果、転がり抵抗性や発熱耐久性を損ない、タイヤの低燃費性、更新性に影響が出てくる。
【０００６】
そのため、耐摩耗性と発熱性を両立させるための提案がなされている。例えば、下記特許文献２には、トレッドのキャップゴムとして、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比で示される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．５〜３．０であるシス−１，４−ポリプタジエンゴムを含むジエン系ゴム１００重量部に対し、ＣＴＡＢ吸着比表面積が１３５〜１６０ｍ２／ｇのカーボンブラックを４５〜６５重量部配合してなるゴム組成物を用い、また、ベースゴムとして３００％引張応力が１６ＭＰａ以上のゴム組成物を用いるとともに、ベースゴムの厚さのトレッドゴムの全厚さに対する比を０．２５〜０．４０の範囲に設定したトラック・バス用ラジアルタイヤが提案されている。
【０００７】
また、下記特許文献３には、キャップゴム及びベースゴムのそれぞれの動的弾性率Ｅ’ｃ及びＥ’ｂを、Ｅ’ｃ＞Ｅ’ｂ≧８．５ＭＰａとし、キャップゴム及びベースゴムのそれぞれの損失正接ｔａｎδｃ及びｔａｎδｂを、ｔａｎδｃ＞０．１２≧ｔａｎδｂとし、タイヤショルダー部におけるベースゴムの厚さＴｂのトレッドゴム全厚さＴａに対する比を０．２５＜Ｔｂ／Ｔａ＜０．７０としたトラック・バス用空気入りラジアルタイヤが提案されている。
【０００８】
更に、下記特許文献４には、ジエン系ゴムに対し、ＣＴＡＢ＝１１５〜１４５ｍ2／ｇ、２４Ｍ４ＤＢＰ（ｍｌ／１００ｇ）／ＣＴＡＢ（ｍ2／ｇ）＝０．７５〜０．９２、ＣＴＡＢ（ｍ2／ｇ）／ＩＡ（ｍｇ／ｇ）＝０．９７〜１．２５、ＴＩＮＴ（％）≧−４６．７８７（２４Ｍ４ＤＢＰ／ＣＴＡＢ）＋１６８の特性を持つカーボンブラックを配合したタイヤ用ゴム組成物が提案されている。
【特許文献１】特開平５−２３０２９０号公報
【特許文献２】特開平７−１１８４４３号公報
【特許文献３】特開平６−１５７８２９号公報
【特許文献４】特開２０００−３４４９４５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、以上の点に鑑み、耐摩耗性と発熱性を従来にも増して高いレベルで両立させることのできるタイヤトレッド用ゴム組成物、及びこれを用いたトラック・バス用空気入りラジアルタイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明に係るタイヤトレッド用ゴム組成物は、ジエン系ゴム１００重量部に対して、ＣＴＡＢ吸着比表面積が１１０〜１３０ｍ２／ｇであり、ＣＴＡＢ吸着比表面積（ＣＴＡＢ）に対する圧縮ＤＢＰ吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ）の比２４Ｍ４ＤＢＰ（ｍｌ／１００ｇ）／ＣＴＡＢ（ｍ２／ｇ）が０．８５以上であり、かつ、ヨウ素吸着量（ＩＡ）に対する窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）の比Ｎ２ＳＡ（ｍ２／ｇ）／ＩＡ（ｍｇ／ｇ）が１．０５以上であるカーボンブラックを３０〜５０重量部配合したことを特徴とするものである。
【００１１】
本発明のゴム組成物において、前記ジエン系ゴムは、天然ゴム及び／又はイソプレンゴム９５〜５０重量％と、ブタジエンゴム５〜５０重量％からなることが好ましい。また、前記ブタジエンゴムは、シス−１，４結合含有量が９５％以上であり、１００℃におけるムーニー粘度（ＭＬ１＋４）に対する２５℃におけるトルエン溶液粘度（Ｔ−ｃｐ）の比Ｔ−ｃｐ／ＭＬ１＋４の値が２．０以上であり、かつ、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０〜３．０の範囲内にあるブタジエンゴムであることが好ましい。
【００１２】
本発明に係るトラック・バス用空気入りラジアルタイヤは、トレッドゴムがキャップゴムとベースゴムの２層構造よりなるトラック・バス用空気入りラジアルタイヤであって、前記キャップゴムが上記タイヤトレッド用ゴム組成物からなり、８０℃で測定した前記キャップゴム及びベースゴムの３００％引張応力がともに１２ＭＰａ以上であり、８０℃で測定した前記キャップゴム及びベースゴムのそれぞれの損失正接ｔａｎδｃ及びｔａｎδｂが０．１２＞ｔａｎδｃ＞ｔａｎδｂの関係を満たし、前記ベースゴムの厚さのトレッドゴムの全厚さに対する比が０．２０〜０．５０の範囲に設定されたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、タイヤトレッド用ゴム組成物に配合するカーボンブラックについて、粒径の指標となるＣＴＡＢ吸着比表面積を１１０〜１３０ｍ２／ｇの範囲内に設定した上で、ストラクチャーの指標となる２４Ｍ４ＤＢＰ／ＣＴＡＢを０．８５以上と規定して高ストラクチャーとしながら、表面活性の指標となるＮ２ＳＡ／ＩＡを１．０５以上と規定して高表面活性のものを用いたことにより、良好な耐摩耗性を維持しながら、発熱性の悪化を抑制することができ、そのため、耐摩耗性と転がり抵抗性や発熱耐久性を高度に両立させることができる。
【００１４】
また、かかる特定のカーボンブラックとともに特定のブタジエンゴムを配合したゴム組成物をキャップゴムに用い、更に該キャップゴムの物性とベースゴムの物性を規定するとともにベースゴムの厚み比を特定することにより、良好な耐摩耗性と発熱性を備えるトラック・バス用空気入りラジアルタイヤが得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の実施に関連する事項について詳細に説明する。
【００１６】
本発明のゴム組成物において、ゴム成分として用いられるジエン系ゴムとしては、天然ゴムの他、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、スチレン−ブタジエンゴムなどのジエン系合成ゴムが挙げられ、これらはいずれか一種を単独で用いても、２種以上ブレンドして用いてもよい。
【００１７】
好ましくは、ジエン系ゴムは、天然ゴム及び／又はイソプレンゴム１００〜５０重量％と、ブタジエンゴム０〜５０重量％からなることである。すなわち、天然ゴム及び／又はイソプレンゴムの単独、あるいは、これとブタジエンゴムとのブレンドであることが好ましい。ブレンドする場合、天然ゴム及び／又はイソプレンゴムが５０重量％以上で、ブタジエンゴムが５０重量％以下であることが好ましく、より好ましくは、天然ゴム及び／又はイソプレンゴムが５０〜９５重量％で、ブタジエンゴムが５〜５０重量％であり、更に好ましくは、天然ゴム及び／又はイソプレンゴムが５０〜９０重量％で、ブタジエンゴムが１０〜５０重量％である。
【００１８】
上記ブタジエンゴムとしては、シス−１，４結合含有量が９５％以上であるハイシスタイプのものが、耐摩耗性を向上させる上で好ましい。ここで、シス−１，４結合含有量は、赤外吸収スペクトル法（モレロ法）により測定される値である。
【００１９】
また、上記ブタジエンゴムは、２５℃におけるトルエン溶液粘度（Ｔ−ｃｐ）と１００℃におけるムーニー粘度（ＭＬ１＋４）との比Ｔ−ｃｐ／ＭＬ１＋４が２．０以上であることが好ましい。この比はポリブタジエンゴムのリニアリティに関連し、この値が大きいほどリニアリティが高いこと、即ち直鎖状傾向が高いことを意味する。なお、トルエン溶液粘度のみで規定した場合、トルエン溶液粘度が高いほど耐摩耗性は良好となるが、発熱性や加工性に劣る場合があり、本発明のようにムーニー粘度との比で規定し、かつ、その比を２．０以上とすることにより、耐摩耗性を向上させながら、発熱性と加工性を改善することができる。Ｔ−ｃｐ／ＭＬ１＋４の上限は特に限定されないが、通常は６以下である。ここで、トルエン溶液粘度（Ｔ−ｃｐ）は、ブルックフィールド（ＢＬ）型粘度計により測定される２５℃、１０重量％のトルエン溶液粘度の値である。また、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４）は、ＪＩＳ Ｋ６３００に準拠して、予熱１分、測定４分、温度１００℃にて測定される値である。
【００２０】
上記ブタジエンゴムは、また、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比で表される分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０〜３．０の範囲内にあることが好ましい。Ｍｗ／Ｍｎが２．０未満であると加工性が低下し、逆にＭｗ／Ｍｎが３．０を超えると、ヒステリシスロスが大きくなり、発熱温度が上昇する。ここで、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）は、テトロヒドロフラン（ＴＨＦ）を展開溶媒としてゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される値である。詳細には、分子量既知のポリスチレンについて、ＧＰＣスペクトログラムのピーク位置と分子量の関係について検量線を作成しておき、ＧＰＣで測定したブタジエンゴムのスペクトログラムを分子量既知のポリスチレンの検量線と比較し、ポリスチレン換算重量平均分子量とポリスチレン換算数平均分子量とを計算することにより求められる。
【００２１】
本発明のゴム組成物に使用されるカーボンブラックは、下記（１）〜（３）を満足するものである。
【００２２】
（１）ＣＴＡＢ吸着比表面積が１１０〜１３０ｍ２／ｇ、
（２）圧縮ＤＢＰ吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ）／ＣＴＡＢ吸着比表面積（ＣＴＡＢ）≧０．８５、
（３）窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）／ヨウ素吸着量（ＩＡ）≧１．０５。
【００２３】
上記（１）のＣＴＡＢ（セチルトリメチルアンモニウムブロミド）吸着比表面積（以下、単に「ＣＴＡＢ」と略称することがある。）は、ＡＳＴＭ Ｄ３７６５に準じて測定される値であり、カーボンブラックの粒子径の指標となるものである。本発明ではＣＴＡＢが１１０〜１３０ｍ２／ｇである比較的小粒径のものを用いるものであり、１１０ｍ２／ｇ未満では、重荷重用タイヤのトレッドゴムとして良好な耐摩耗性を得ることができない。逆に、１３０ｍ２／ｇを超えると、発熱性が悪化してしまう。
【００２４】
上記（２）の２４Ｍ４ＤＢＰ／ＣＴＡＢは、カーボンブラックのストラクチャーの指標となるものであり、本発明ではこの比が０．８５以上である高ストラクチャー品を用いる。かかる高ストラクチャー品を用いることにより耐摩耗性を向上させることができる。この比の上限は特に限定されないが、通常は１．０以下である。ここで、圧縮ＤＢＰ（ジブチルフタレート）吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ）は、ＡＳＴＭ Ｄ３４９３に準じて測定される。圧縮ＤＢＰは、良好な耐摩耗性を得るため、１００ｍｌ／１００ｇ以上であることが好ましい。圧縮ＤＢＰの上限は特に限定されないが、１２０ｍｌ／１００ｇ以下であることが好ましい。
【００２５】
上記（３）のＮ２ＳＡ／ＩＡは、カーボンブラックの表面活性の指標となるものであり、本発明ではこの比が１．０５以上である高表面活性品を用いる。かかる高表面活性品を用いることにより、耐摩耗性と発熱性の改良において優れた効果が得られる。より詳細には、上記したストラクチャーが高いものほど耐摩耗性は改良されるものの、同時に発熱性が悪化し、ヒステリシス性や耐久性に悪影響を与えるが、Ｎ２ＳＡ／ＩＡで表される表面活性を高くすることにより、良好な耐摩耗性を維持しながら、発熱性の悪化を抑制することができる。Ｎ２ＳＡ／ＩＡの比の上限は特に限定されないが、通常は１．４０以下である。ここで、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７に準じて測定される値であり、ヨウ素吸着量（ＩＡ）は、ＡＳＴＭ Ｄ１５１０に準拠して測定される値である。
【００２６】
上記カーボンブラックの配合量は、ジエン系ゴム１００重量部に対して３０〜５０重量部である。該カーボンブラックの配合量が３０重量部未満であると耐摩耗性が悪化し、また、５０重量部を超えると発熱性が悪化する。
【００２７】
本発明のゴム組成物には、上記した成分の他に、老化防止剤、亜鉛華、ステアリン酸、軟化剤、加硫剤、加硫促進剤など、重荷重用タイヤのトレッドゴム組成物において一般に使用される各種添加剤を配合することができる。
【００２８】
本発明のトラック・バス用空気入りラジアルタイヤは、キャップゴムとベースゴムの２層構造よりなるトレッドゴムを備えるものであり、そのキャップゴムが上記したタイヤトレッド用ゴム組成物からなる。また、このタイヤは、８０℃で測定したキャップゴム（ｃ）及びベースゴム（ｂ）の３００％引張応力をそれぞれＭ３００ｃ及びＭ３００ｂとし、同温度における前記各ゴムの損失正接をそれぞれｔａｎδｃ及びｔａｎδｂとしたとき、次の関係を満足する。
【００２９】
（４）Ｍ３００ｃ≧１２ＭＰａ、
（５）Ｍ３００ｂ≧１２ＭＰａ、
（６）０．１２＞ｔａｎδｃ＞ｔａｎδｂ。
【００３０】
上記（４）及び（５）の３００％引張応力は、ＪＩＳ Ｋ６２５１に準拠して８０℃で測定される値である。Ｍ３００ｃが上記（４）を満たさないと、耐摩耗性が悪化する。また、Ｍ３００ｂが上記（５）を満たさないと、剛性が低いため、ベースゴムにトレッド全体の歪みが集中して発熱性が悪化し、また良好な耐摩耗性も得られない。Ｍ３００ｃの上限は特に限定されないが、通常は２０ＭＰａ以下である。また、Ｍ３００ｂの上限も特に限定されないが、通常は２３ＭＰａ以下である。
【００３１】
上記（６）の損失正接ｔａｎδは、粘弾性スペクトロメーター（ＵＢＭ製）を使用し、幅５ｍｍ、厚さ１ｍｍ、長さ２０ｍｍの試料について、初期歪み１０％、動歪み３％、周波数１５Ｈｚ、温度８０℃の条件下で測定される値である。一般にベースゴムのｔａｎδｂはキャップゴムのｔａｎδｃよりも小さいが、本発明ではベースゴムだけでなく、キャップゴムについてもｔａｎδを０．１２未満とすることで、タイヤ全体としての発熱性を向上することができる。しかも、キャップゴムには上記の特定のカーボンブラックを配合したゴム組成物を用いたことにより、良好な耐摩耗性も維持することができる。なお、ｔａｎδｂの下限は特に限定されないが、通常は０．０３以上である。また、ｔａｎδｃの下限も特に限定されないが、通常は０．０５以上である。
【００３２】
本発明のタイヤはまた、ベースゴムの厚さのトレッドゴムの全厚さに対する比が０．２０〜０．５０の範囲に設定されており、これにより、良好な耐摩耗性と発熱性を得ることができる。トレッド全厚みに対するベースゴムの厚みが薄いと、キャップゴムに起因する発熱を十分相殺しえずにタイヤの発熱が高くなる。逆に、ベースゴムの厚みが厚くなると、発熱性には有利であるが、ベースゴムの耐摩耗性はキャップゴムの耐摩耗性と比較すると劣るため、タイヤとしての摩耗寿命が低下する。
【００３３】
なお、ベースゴムを構成するゴム組成物において、ゴム成分としては、天然ゴムの他、ジエン系合成ゴムの少なくとも１種からなるゴム成分であれば使用可能であるが、発熱性、破壊特性、加工性等に優れた天然ゴムが最も好ましい。また、ベースゴムの３００％引張応力を１２ＭＰａ以上に調整するには、通常、ＣＴＡＢが１００〜１３０ｍ２／ｇの範囲にあるカーボンブラックを使用し、その配合量をゴム分１００重量部当たり３５〜５０重量部の範囲で調整することによって達成される。なお、上記成分の他に通常用いられている配合剤、例えば加硫剤、加硫促進剤、加硫促進助剤、老化防止剤、プロセス油、その他の加工助剤等が適宜添加され得ることはいうまでもない。
【実施例】
【００３４】
以下、本発明の実施例を示すが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００３５】
実施例１〜５及び比較例１〜７
カーボンブラックとしては、下記表１に示すＣＢ−１〜９の９種類のカーボンブラックを用いた。ＣＢ−１は東海カーボン製「シースト９」、ＣＢ−２は東海カーボン製「シースト６」、ＣＢ−３は東海カーボン製「シースト７ＨＭ」である。また、ＣＢ−４〜９は、炉頭部に空気供給口と炉軸方向に装着された燃焼バーナーを備える燃焼室と、この燃焼室と同軸に連設された原料油噴射ノズルを有する多段の径小の反応室及び径大の反応室とにより構成されるオイルファーネス炉を用いて、下記表１に示すような特性を持つように、原料油の導入条件、空気導入条件、燃料油導入条件、冷却条件を調整することにより得られたものである。
【表１】
2007031522.tif 000002
【００３６】
ブタジエンゴムとしては、下記表２に示すＢＲ−１〜３の３種類のポリブタジエンを用いた。
【表２】
2007031522.tif 000003
【００３７】
バンバリーミキサーを使用し、下記表３に示す配合に従い、実施例１〜５及び比較例１〜７のタイヤトレッド用ゴム組成物を調製した。表３中のＮＲは、天然ゴム（ＲＳＳ３号）である。また、各ゴム組成物には、ゴム成分１００重量部に対し、共通配合として、亜鉛華（三井金属製「亜鉛華１号」）３重量部、ステアリン酸（日本油脂製）３重量部、老化防止剤（モンサント製「６ＰＰＤ」）１重量部、硫黄（四国化成製）２重量部、加硫促進剤（三新化学製「ＴＢＢＳ」）１重量部を配合した。
【００３８】
各ゴム組成物について、引張試験を行って、３００％モジュラス、破断強度および破断伸びを測定し、また、耐摩耗性と発熱性を評価した。各評価方法は次の通りである。
【００３９】
・引張試験：ＪＩＳ Ｋ６２５１に準拠して、３００％モジュラス、破断強度および破断伸びを測定し（ダンベル状３号形）、比較例１の値を１００とした指数で表示した。
【００４０】
・耐摩耗性：ＪＩＳ Ｋ６２６４に準拠したランボーン法により、標準条件：スリップ率３０％、負荷荷重４０Ｎ、落砂量２０ｇ／分で測定し、比較例１の値を１００とした指数で表示した。数値が大きいほど耐摩耗性に優れることを示す。
【００４１】
・発熱性：東洋精機製スペクトロメータを用いて８０℃での粘弾特性ｔａｎδを周波数１０Ｈｚ、初期伸張１０％、歪振幅２％として測定し、比較例１を１００とした指数で表示した。数値が小さいほど発熱性に優れることを示す。
【表３】
2007031522.tif 000004
【００４２】
表３に示すように、比較例２〜７では、比較例１に対し、良好な耐摩耗性及び発熱性が得られなかった。特に、比較例２，３では、リニアリティの低いブタジエンゴムを用いたため、また、比較例６ではカーボンブラックが低ストラクチャーであったため、いずれも良好な耐摩耗性が得られなかった。また、比較例７は耐摩耗性には優れるものの、表面活性が低いカーボンブラックを用いているため、発熱性が大幅に悪化していた。これに対し、実施例１〜５では、粒径、ストラクチャーおよび表面活性をバランス良く配慮したので、発熱性の悪化を抑えつつ、良好な耐摩耗性が得られた。なお、カーボンブラックの量を変量してモジュラス同等で比較した場合でも、実施例５では良好な耐摩耗性が得られ、更に発熱性も改良されていた。
【００４３】
実施例６及び比較例８〜１４
バンバリーミキサーを使用し、下記表４に示す配合に従い、タイヤトレッド用ゴム組成物を調製した。比較例８〜１１は上記した比較例１のゴム組成物と同じであり、比較例１３および実施例６は上記した実施例４のゴム組成物と同じである。比較例１２、１４のゴム組成物には上記した共通配合を添加した。
【００４４】
各ゴム組成物をキャップゴムに用いて常法に従いタイヤサイズ：１１Ｒ２２．５のトラック用ラジアルタイヤを作製した。その際、ベースゴムの厚さ（Ｔｂ）のトレッドゴムの全厚さ（Ｔａ）に対する比Ｔｂ／Ｔａは表４に示すとおりとした。また、ベースゴムのゴム配合は表４に示す通りであり、各ゴム組成物には、ゴム成分１００重量部に対し、共通配合として、亜鉛華（三井金属製「亜鉛華１号」）３重量部、ステアリン酸（日本油脂製）３重量部、老化防止剤（モンサント製「６ＰＰＤ」）２重量部、硫黄（四国化成製）１．５重量部、加硫促進剤（三新化学製「ＴＢＢＳ」）１重量部、カーボンブラック（東海カーボン製「シースト７ＨＭ」）４５重量部を配合した。表４中のアロマオイルは昭和シェル石油製「アロマオイル４号」である。
【００４５】
得られたタイヤについて、耐摩耗性と発熱性を以下の方法により測定した。
【００４６】
・耐摩耗性：トラックの後輪にタイヤを装着し、１０万ｋｍ走行した後、各タイヤの残溝を測定し、走行前後の溝深さの差を摩耗量として評価し、比較例８を１００とした指数で表示した。数値が大きいほど耐摩耗性に優れることを示す。
【００４７】
・発熱性：タイヤを高速耐久試験条件にてドラム走行させ、ショルダー部における最外層ベルトの表面温度を測定し、比較例８を１００とした指数で表示した。数値が小さいほど発熱性に優れることを示す。
【表４】
2007031522.tif 000005
【００４８】
表４に示すように、比較例９ではベースゴム厚みが薄いため発熱性が悪化した。逆に比較例１０ではベースゴム厚みが厚いため耐摩耗性が大幅に悪化した。比較例１１では、ベースゴムの剛性が低いため、ベースゴムにトレッド全体の歪みが集中して発熱性が悪化していた。比較例１２では、キャップゴムの引張応力が小さいため、耐摩耗性が悪化していた。更に、比較例１３及び１４では、実施例６と同じカーボンブラックを使用したものの、ベースゴム厚みが薄かったり、リニアリティの低いブタジエンゴムを用いたため、耐摩耗性の向上効果が小さかった。これに対し、実施例６では発熱性を損なうことなく耐摩耗性が大幅に向上していた。