(57)【要約】【課題】  ＬＮＧ漏洩時の冷熱収縮によってもコーナー部の樹脂系材料の接合部が剥離破壊することなく、かつ施工が容易な二次バリア槽を備えたＬＮＧタンクを提供する。【解決手段】  ＬＮＧが収容される内槽と、内槽を覆う外槽と、内槽と外槽の間に設けられた二次バリア槽とを備えたＬＮＧタンクにおいて、二次バリア槽を、平面状の繊維強化プラスチック４１、４３と弯曲状のガラス繊維強化プラスチック４２とから構成し、弯曲状のガラス繊維強化プラスチック４２のヤング率を、−１６３℃の温度下で３００ＧＰａ以下とし、平面状のガラス繊維強化プラスチック４１、４３と弯曲状のガラス繊維強化プラスチック４２を、端部同士で接着層２１を介して重ね合わせるとともに、この接着層２１の部分を越えるようにそれらの表面に後硬化型のガラス繊維強化プラスチック２３を貼り付けることで接合する。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＬＮＧが収容される内槽と、この内槽を覆う外槽と、前記内槽と前記外槽の間に設けられた二次バリア槽とを備えたＬＮＧタンクであって、
前記二次バリア槽が、平面状の繊維強化プラスチックと弯曲状のガラス繊維強化プラスチックとから構成されており、
前記弯曲状のガラス繊維強化プラスチックのヤング率が、−１６３℃の温度下で３０ＧＰａ以下であり、
前記平面状のガラス繊維強化プラスチックと前記弯曲状のガラス繊維強化プラスチックは、それらの端部同士が接着層を介して重ね合わされているとともに、この接着層の部分を越えるようにそれらの表面に後硬化型のガラス繊維強化プラスチックが貼り付けられていることで、接合されているＬＮＧタンク。
【請求項２】
前記後硬化型のガラス繊維強化プラスチックの端部が、前記接着層の端部から、前記弯曲状のガラス繊維強化プラスチックの厚さの３〜５倍の長さだけ越えて貼り付けられている請求項１に記載のＬＮＧタンク。
【請求項３】
前記接着層の接着強度が３ＭＰａ以上となるように、接着剤を用いて前記接着層が形成された請求項１〜２のいずれかに記載のＬＮＧタンク。
【請求項４】
前記平面状及び弯曲状の繊維強化プラスチックの樹脂が、難燃化ビニルエステルと延性樹脂を含んでなり、前記接着層を形成する接着剤が、ビニルエステル系またはポリエステル系のプライマー剤と延性樹脂を含んでなる請求項１〜３のいずれかに記載のＬＮＧタンク。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ＬＮＧの漏洩を防止するための二次バリア槽を備えたＬＮＧタンクに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、地球環境問題から、クリーンなエネルギーとして天然ガスが注目され、その需要は益々高まる傾向にある。液化天然ガス（liquid natural gas：ＬＮＧ）は、メタンを主成分とする天然ガスを水分、硫黄化合物、二酸化炭素などの不純物を除去した後、超低温に冷却、液化したものである。ＬＮＧタンクは、液化天然ガスを−１６３℃以下に保持して貯蔵するための装置であって、地上式ＬＮＧタンクや地下式ＬＮＧタンクが知られている。
【０００３】
このうち、特に、主に日本国内向けの地上式のＬＮＧタンクにおいては、ＬＮＧを収容する内槽と、この内層を覆う外槽とから構成される二重殻式のＬＮＧタンクが一般に用いられている。内槽には、ＬＮＧに接触する面が冷熱衝撃に耐えるように、低温での優れた強度と靭性を有する９％Ｎｉ鋼の溶接構造が採用されている（非特許文献１参照）。９％Ｎｉ鋼は、線膨張係数が低く、ＬＮＧを液体状態に保持ことができる−１６３℃以下の低温においても脆性破壊を起こすことがない部材である。
【０００４】
また、海外では、内槽と外槽の間に、ＬＮＧの漏洩に備えて二次バリア槽を設けた三重殻式のＬＮＧタンクが用いられている。二次バリア槽には、ＬＮＧの漏洩時の冷熱衝撃に耐えるように、９％Ｎｉ鋼の溶接構造が採用されている。しかしながら、９％Ｎｉ鋼は、レアメタルであるＮｉを使用するため価格が高く、また充分に供給される状況にはない。さらに、９％Ｎｉ鋼を母材および溶接材料として使用するには、溶接施工において高度な技量を必要とするという問題がある。
【０００５】
一方、ＬＮＧ船であるが、二次バリアに、アルミニウムシートをガラス繊維で挟んだ構造の積層体が採用されている（非特許文献２）。この構造の積層体によれば、ＬＮＧの漏洩時の熱収縮をひだのたわみで吸収することができる。
【非特許文献１】ＬＮＧ地上式貯槽指針、社団法人日本ガス協会、平成１４年８月
【非特許文献２】ＬＮＧ船用ＣＳ１メンブレンシステム（CS1 membrane system for LNG integrated tanks）、ガストランスポート＆テクニガス（Gaztransport & Technigaz）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
二次バリア槽に低価格な樹脂系材料を用いると、ＬＮＧと接触した際の冷熱収縮によって、二次バリア槽のコーナー部の樹脂系材料の接合部が剥離破壊する可能性がある。よって、ボルトにより樹脂系材料を接合して強度を増すことが考えられるが、ボルト穴の加工や位置決めなどの工程が新たに必要になり、施工が複雑になるという問題がある。
【０００７】
そこで本発明は、上記の問題に鑑み、冷熱収縮によってもコーナー部の樹脂系材料の接合部が剥離破壊することなく、かつ施工が容易な二次バリア槽を備えたＬＮＧタンクを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の目的を達成するために、本発明は、ＬＮＧが収容される内槽と、この内槽を覆う外槽と、前記内槽と前記外槽の間に設けられた二次バリア槽とを備えたＬＮＧタンクにおいて、前記二次バリア槽が、平面状の繊維強化プラスチックと弯曲状のガラス繊維強化プラスチックとから構成されており、前記弯曲状のガラス繊維強化プラスチックのヤング率が、−１６３℃の温度下で３０ＧＰａ以下であり、前記平面状のガラス繊維強化プラスチックと前記弯曲状のガラス繊維強化プラスチックは、それらの端部同士が接着層を介して重ね合わされているとともに、この接着層の部分を越えるようにそれらの表面に後硬化型のガラス繊維強化プラスチックが貼り付けられていることで、接合されていることを特徴とする。
【０００９】
前記後硬化型のガラス繊維強化プラスチックの端部は、前記接着層の部分の端部から、前記弯曲状のガラス繊維強化プラスチックの厚さの３〜５倍の長さだけ越えて貼り付けられていることが好ましい。前記接着層は、−１６３℃において接着強度が３ＭＰａ以上である接着剤を用いて形成されたものであることが好ましい。前記平面状及び弯曲状のガラス繊維強化プラスチックの樹脂は、難燃化ビニルエステルと延性樹脂を含んでなり、前記接着層を形成する接着剤は、ビニルエステル系またはポリエステル系のプライマー剤と延性樹脂を含んでなることが好ましい。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、二次バリア槽のコーナー部に用いた弯曲状のガラス繊維強化プラスチックが−１６３℃という低温下でもヤング率が３０ＧＰａ以下と低剛性であるために熱変形を吸収して、接着部に発生する剥離力を低減するとともに、接着層の部分を越えるように貼り付けられた後硬化型（施工時はフレキシブルで、施工後に硬化させるタイプ）のガラス繊維強化プラスチックが接着層をＬＮＧから保護し、かつ弯曲状と平面状の繊維強化プラスチックを直に接合する。よって、ＬＮＧ漏洩時の冷熱収縮によってもコーナー部の弯曲状のガラス繊維強化プラスチックの接合部が剥離破壊することなく液密性を保つことができる。
【００１１】
また、弯曲状のガラス繊維強化プラスチックおよび後硬化型のガラス繊維強化プラスチックはいずれも軽量であり、弯曲状のガラス繊維強化プラスチックを平面状の繊維強化プラスチックに接着層を介して接着した後、これらの上から後硬化型のガラス繊維強化プラスチックを貼り付けて紫外線等で硬化させることで接合できるので、容易に施工することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下に、図面を参照して、本発明に係るＬＮＧタンクの一実施の形態について説明する。図１は、本実施の形態に係るＬＮＧタンクの全体構造を模式的に示す断面図である。図１に示すように、地上式三重殻ＬＮＧタンク１は、ＬＮＧ８が収容される内槽２と、この内層を覆う外槽３と、内槽２からＬＮＧが万一漏洩した場合の二次バリア槽４とから主に構成される。
【００１３】
外槽３は、円形の平底を有する円筒形状である。外槽３は、プレストレストコンクリート材から形成することができる。プレストレストコンクリート材は、あらかじめ鋼材で圧縮力を与えておき引張力に対する抵抗を高めたものであって、鉄筋コンクリート部材よりも、軽量化ができ、耐久性・水密性に優れた性能を有する。外槽３は、側壁高さが約４０ｍ〜５０ｍ、円形状の底の直径が約８０ｍ〜１００ｍとなるように設計することができる。しかし、外槽３の厚さやサイズは、ＬＮＧ収容量などにより変化するので、当業者であれば、所望のＬＮＧ収容量に適合するように外槽３のサイズを設計することができる。また、外槽３の内壁には、一般構造用鋼からなるモイスチャーバリア槽（図示せず）を設けることができる。
【００１４】
外槽３内には、支持材１０を介して、同じく円形の平底を有する円筒形の二次バリア槽４を設ける。二次バリア槽４は、万一に内槽２が破損してＬＮＧが漏出した場合の非常用バリアである。二次バリア槽４は、その側板の高さが外槽３の側壁高さよりも低く、外槽３の側壁内側にアンカー９により取り付ける。外槽３と二次バリア槽４との間には、間隙を設ける。この間隙には二次保冷材７を充填する。なお、支持材１０は、内槽２の側壁の直下部に位置する箇所に設ける。支持材１０は、外槽の底面下の土中に設置される杭（図示せず）に荷重を伝えるようになっている。二次バリア槽４の構造の詳細については後述する。
【００１５】
二次バリア槽４の底板上であって支持材１０の間には、一次保冷材６を敷き詰める。内槽２は、この一次保冷材６および支持材１０を介して、二次バリア槽４の内側に設置する。内槽２は、平底を有する円筒形の容器である。内槽２は、深さが約３０ｍ〜約４０ｍ、直径が約６０ｍ〜約１００ｍであり、約１０〜２０万ｋｌのＬＮＧを収容することができる。そして、ＬＮＧを−１６３℃の液状で保存しうる保冷機能と、ＬＮＧ及びガス化したＬＮＧを外部に漏らさないための液密性及び気密性、上記容量のＬＮＧの荷重に耐えられるだけの強度を備える。内槽２の材質としては、従来用いられている９％Ｎｉ鋼を用いるが、９％Ｎｉ鋼の代わりに一般構造用鋼を用い、ＬＮＧ接触面に上述したガラス繊維強化プラスチックを適用した樹脂鋼複合バリア材を用いてもよい。
【００１６】
内槽２と二次バリア槽４の側壁の間、および内槽２と外槽３の側壁の間には、粉末状保冷材５を充填する。粉末保冷材５としては、断熱性を有し、二次バリア槽４と内槽２との間隙に充填しやすい粉末状の保冷材であって、ＬＮＧと反応しないものを用いる。内槽２に収容されたＬＮＧ８を−１６３℃に保冷し、かつ、ＬＮＧが内槽２から漏出した場合に危険な反応が生ずるのを防ぐためである。具体的には、粉末保冷材５として、パーライトを用いる。
【００１７】
また、一次保冷材６としては、安価で堅固な保冷材を用いることが好ましい。内槽２底部から大きな面圧を受けるためである。具体的には、グラスウールを使用する。二次保冷材７としては、面圧保持機能を有するものを用いることが好ましい。内槽２底部から大きな面圧を受けるためである。具体的には、硬質ポリウレタンフォームまたはグラスウールを用いる。支持材１０としては、保冷機能と内槽の外壁の荷重保持機能を有するものを用いることができる。具体的には、パーライトコンクリートを用いる。
【００１８】
さらに、地上式三重殻ＬＮＧタンク１には、図示しない蓋と、ＬＮＧの搬出手段、搬入手段となる配管等を設け、ＬＮＧ８は内槽２内に密閉された状態で保持される。
【００１９】
次に、二次バリア槽４の構造について詳細に説明する。図２は、二次バリア槽４の隅角部を拡大した断面図である。図２に示すように、二次バリア槽４は、側板パネル４１と底板パネル４３との間にコーナーパネル４２を接合することで構成する。側板パネル４１と底板パネル４３の表面にコーナーパネル４２の裏面を重ね合わせ、この重ね合わせ部分には接着剤を塗布し、接着層２１を形成するとともに、側板パネル４１または底板パネル４３の表面からコーナーパネル４２の表面にかけて更に紫外線硬化ガラス繊維強化プラスチック（ＧＦＲＰ）２３を重ね合わせることで、これらパネルを接合する。
【００２０】
側板パネル４１、コーナーパネル４２、底板パネル４３の各材料には、漏出したＬＮＧ（−１６３℃）と接触しても熱変形を吸収し、パネルの接着部に発生する垂直方向の剥離力を低減して、液密性を維持するように、−１６３℃の温度下でヤング率が３０ＧＰａ以下の低剛性を有するガラス繊維強化プラスチック（ＧＦＲＰ）を用いる。このようなＧＦＲＰの具体的な構成としては、樹脂として、難燃化ビニルエステルと延性樹脂との混合物を使用し、ガラス繊維として、ガラスクロスとガラスマットを併用する。なお、ヤング率の測定はＪＩＳ  Ｋ  ７０５４に準拠する。より好ましいヤング率は１０〜３０ＧＰａの範囲である。また、ＬＮＧ温度下での引張強度は１００ＭＰａ以上が好ましい。
【００２１】
難燃化ビニルエステルとは、ハロゲン化したビニルエステル系樹脂であり、酸素指数が２６以上の難燃性を有するものが好ましい。酸素指数の測定はＪＩＳ  Ｋ  ７２０１に準拠する。延性樹脂としては、−１６３℃におけるひずみが２％以上の延性を有するものが好ましく、２〜４％の延性がより好ましい。延性樹脂の伸びの測定はＪＩＳ  Ｋ  ７１１３に準拠する。これらの配合割合は、難燃化ビニルエステルを２０〜５０重量％、延性樹脂を５０〜８０重量％とすることが好ましい。
【００２２】
ガラスクロスとは、ガラスのヤーン（糸）を生地に織ったものである。ガラスマットとは、ガラス長繊維を（２．５〜５ｃｍ）程度にカットし、バインダーで固めたシートである。ガラスクロスは、＃４００〜６００（４００〜６００ｇ／ｍ2）、特に＃５８０のガラス繊維の平織クロスを用いる。そして、ガラスクロス３層、ガラスマット１層、ガラスクロス３層の順に積層する。ＧＦＲＰの厚さＴは、厚くし過ぎると熱応力に伴う荷重が大きくなるため、２〜８ｍｍの範囲にすることが好ましい。
【００２３】
接着層２１は、パネルの低温収縮によって発生する平面方向の剪断力と垂直方向の剥離力を支持する必要がある。よって、接着層２１に用いる接着剤としては、−１６３℃において２％以上の延性を有し、接着強度が３ＭＰａ以上であるものが好ましい。このような接着剤としては、接着するパネルのＧＦＲＰに使用されている難燃化ビニルエステルと同族であるビニルエステル系またはポリエステル系のプライマー剤に、延性樹脂を加えたものを使用する。このようにＧＦＲＰと同族の樹脂を適用することで、接着面に対する濡れ性を向上でき、接着強度・剥離強度が上昇するとともに、延性樹脂を配合することで、低温下での延性が増大し、したがって、接着層２１のラップ長さが長くなっても接着強度の低下を防止でき、上記の特性を得ることができる。接着剤の延性の測定はＪＩＳ  Ｋ  ６８５０に準拠する。接着強度の測定はＪＩＳ  Ｋ  ６８５０に準拠する。接着剤は−１６３℃において２〜４％の延性、３〜８ＭＰａの接着強度のものがより好ましい。
【００２４】
接着剤の配合割合としては、上記のビニルエステル系またはポリエステル系のプライマー剤を５０〜９０重量％、延性樹脂を１０〜５０重量％とすることが好ましい。また、接着剤の粘度を高めるために、任意にポリエステル粉末を１０〜５０重量％添加することができる。
【００２５】
紫外線硬化ＧＦＲＰ２３は、接着層２１が漏出したＬＮＧに直接触れないように保護するとともに、仮に接着層２１が剥離破壊してもパネル間の接合をこの紫外線硬化ＧＦＲＰ２３で維持して液密性を保つものである。また、紫外線硬化ＧＦＲＰ２３は、硬化前のプリプレグシートがゼリー状であり、パネル４１〜４２のＧＦＲＰの成形面が荒れていても良く馴染む一方、紫外線を照射することで硬化し、優れた強度を発現することから、簡易施工が可能になる。紫外線硬化ＧＦＲＰ２３は、剛性がＧＦＲＰパネル４１〜４３と同等以下（３０ＧＰａ以下）で、ＬＮＧ温度下での引張強度が１００ＭＰａ以上で、ＧＦＲＰパネル４１〜４３との低温接着強度が２ＭＰａ以上であることが好ましい。より好ましい範囲は、引張強度が１００〜２００ＭＰａで、低温接着強度が２〜６ＭＰａである。
【００２６】
このような紫外線硬化ＧＦＲＰの具体的な構成としては、樹脂として、パネル４１〜４３と同様の難燃化ビニルエステルと延性樹脂との混合物を使用する。また、ガラス繊維としては、ガラスクロスとガラスマットに加えて、さらにサーフェースマットを併用する。サーフェースマットとは、ガラスの長繊維をランダム配向にバインダーで固めた厚さの薄いシートであり、接着面への馴染みが良い。
【００２７】
ガラスクロスは、パネルと同様に＃４００〜６００（４００〜６００ｇ／ｍ2）、特に＃５８０のガラス繊維の平織クロスを用いる。そして、サーフェースマット１層、ガラスクロス２層、ガラスマット１層、ガラスクロス２層、サーフェースマット１層の順に積層する。紫外線硬化ＧＦＲＰの厚さは、２〜１０ｍｍの範囲にすることが好ましい。このように、パネルに使用するＧＦＲＰに比べ、ガラスクロスの積層回数を減らすことで、樹脂の含浸性を良くすることができ、気泡や未含浸部が減って透明になることから、検査がし易くなるとともに、低温下での強度及び接着部の剥離強度や引張せん断強度が向上する。
【００２８】
紫外線硬化ＧＦＲＰ２３は、コーナーパネル４２の表面において、接着層２１よりも長さＬだけ超えて覆うように貼り付ける。この長さＬは、コーナーパネル４２の厚さＴの３〜５倍の長さにすることが好ましい。長さＬが厚さＴの３倍未満だと、接着層２１において３枚のＧＦＲＰの荷重がコーナーパネル４２のたった１枚のＧＦＲＰに掛かり、応力が集中してより接着層２１の強度が低下する。一方、長さＬが厚さＴの５倍を超えると、荷重を支持しない部分が長くなり、より接着層２１の強度が低下する。なお、紫外線硬化ＧＦＲＰ２３の端部がコーナーパネル４２の弯曲部にあると、コーナーパネル４２の剛性が上がり、接着層２１の強度が低下するので、コーナーパネル４２の弯曲の開始点Ｃよりも手前側までに設ける。
【００２９】
また、紫外線硬化ＧＦＲＰ２３を側板パネル４１または底板パネル４３の表面に接着する長さは、上記と同様の理由から、コーナーパネル４２の厚さＴの３〜５倍の長さにする。接着層２１の長さは、漏出したＬＮＧと接触してもパネルの接合を維持して液密性を保持するために、コーナーパネル４２の厚さＴの１０〜５０倍とすることが好ましい。
【００３０】
次に、アンカー９の構造について詳細に説明する。図３は、二次バリア槽４のアンカー９の周辺部を拡大した断面図である。図３に示すように、二次バリア槽４の側板パネル４１は、その上端部を外槽３に設けたアンカー９の垂直部９２に表面に支持して設ける。アンカー９は、外槽３の内壁に沿って周回して設ける。
【００３１】
アンカー９の垂直部９２の表面と側板パネル４１の裏面とは、接着層３１を介して接着する。接着層３１に使用する接着剤としては、ＬＮＧ漏洩時の二次バリア槽４の円周方向の冷熱収縮によっても、接着層３１の破壊が側板パネル４１の界面で生じないものが好ましく、例えば、ビニルエステル系接着剤や、ウレタン系接着剤、エポキシ系接着剤、シリコン系接着剤を使用する。
【００３２】
側板パネル４１の表面から、側板パネル４１およびアンカー９の垂直部９２の上端を通り、アンカー９の垂直部９２の裏面の水平部９１の手前まで、紫外線硬化ＧＦＲＰ３３で覆う。これにより、漏出したＬＮＧが二次バリア槽４の上端を越えても、接着層３１にＬＮＧが浸透するのを防止できる。また、二次バリア槽４の側板は、複数の側板パネル４１を並べ、隣接する側板パネルの端部同士の表面に紫外線硬化ＧＦＲＰのプリプレグシートを貼り付け、これを硬化させることで接合して構築する。よって、隣接する側板パネル４１の間には隙間が発生する。漏出したＬＮＧが二次バリア槽４の上端を越えると、この隙間にＬＮＧが浸入するが、上記のように紫外線硬化ＧＦＲＰ３３で上端を覆うことでこの隙間へのＬＮＧの浸入を防止できる。
【００３３】
さらに、側板パネル４１とアンカー９の垂直部９２は、紫外線硬化ＧＦＲＰ３３の表面から挟扼用金属板３７をそれぞれ介して、ボルト３５とナット３６により挟扼する。このように、挟扼用金属板３７を介して挟み付けることにより、ボルト３５及びナット３６の接合力を面圧として均等に伝達することができ、接着層３１の剥離破壊を防止できるとともに、接着剤が硬化する前に接着層３１に圧力を保持しておくことができる。挟扼用金属板３７、ボルト３５およびナット３６の材質には、低温においても靭性が高いＳＵＳ３０４等のステンレス鋼を用いる。
【００３４】
以上の構成の地上式三重殻ＬＮＧタンク１によれば、二次バリア槽４のＧＦＲＰ製のコーナーパネル４２が−１６３℃という低温下でもヤング率が３０ＧＰａ以下と低剛性であるために熱変形を吸収して、接着層２１に発生する剥離力を低減するとともに、接着層２１の部分を越えるように貼り付けられた紫外線硬化ＧＦＲＰ２３が接着層２１をＬＮＧから保護し、かつ側板パネル４１または底板パネル４３とコーナーパネル４２とを直に接合する。よって、ＬＮＧ漏洩時の冷熱収縮によっても側板パネル４１または底板パネル４３とコーナーパネル４２との接合部が剥離破壊することなく液密性を保つことができる。
【００３５】
また、側板パネル４１、コーナーパネル４２、底板パネル４３および紫外線硬化ＧＦＲＰ２３はいずれも９％Ｎｉ鋼に比べて安価であるとともに、軽量で取り扱いが容易である。さらに施工も、アンカー９や支持材１０に側板パネル４１や底板パネル４３を固定した後、これらの端部表面にコーナーパネル４２の端部裏面を接着層２１を介して接着し、その上から紫外線硬化ＧＦＲＰ２３を貼り付け、紫外線を照射して硬化させることで接合できるので、容易に施工することができる。
【００３６】
なお、上記の実施の態様では、紫外線硬化ＧＦＲＰ２３を用いたが、紫外線に限定されず、紫外線または可視光により硬化する光硬化型ＧＦＲＰを使用することができる。この場合、プリプレグシートが施工前に硬化するのを防止するために、紫外線または可視光遮断シートで覆っておくことが好ましい。
【実施例】
【００３７】
（接着部の引張せん断試験）
長さ１５０ｍｍ×幅３０ｍｍ×厚さ４ｍｍの２枚のＧＦＲＰを、接着剤を用いてラップ長さ１００ｍｍで重ね合わせて接着して試験体を作製した。なお、ＧＦＲＰは、樹脂として難燃化ビニルエステルと延性樹脂を用い、繊維として＃５８０のガラスクロス３層、ガラスマット１層、＃５８０のガラスクロス３層を順に積層したものを用いた。接着剤は、上記の難燃化ビニルエステルと同族のビニルエステル系プライマー剤８０重量％と延性樹脂２０重量％とを含有するものを用いた。この接着試験体についてＪＩＳ  Ｋ  ６８５０に準拠して−１６３℃の温度下での接着強度を測定したところ約６ＭＰａであった。また、ＧＦＲＰ自体の引張強度は約１８０ＭＰａ（−１６３℃下、ＪＩＳ  Ｋ  ７０５４)であった。
【００３８】
（コーナー部構造の低温挙動）
９０°の角度に湾曲した上記性状のＧＦＲＰの両端に２枚の上記性状のＧＦＲＰを、上記と同じラップ長さで上記接着剤にて重ね合わせて接着するとともに、そのラップ部分をその両端部から５〜４０ｍｍだけ超えるように紫外線硬化ＧＦＲＰプリプレグを湾曲の内側面に貼り付けた後、紫外線を照射することで、コーナー部を有する構造体を作製した。この構造体について−１６３℃に急冷した場合の熱応力構造解析を行った結果、コーナー部がバネの挙動を示し、このバネ効果により接着部に負荷される剥離荷重が大きく軽減され、接着部が剥離することなく構造体の形状を保持できることがわかった。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明に係るＬＮＧタンクの一実施の形態を模式的に示す断面図である。
【図２】図１の二次バリア槽のコーナー部を拡大して示す断面図である。
【図３】図１のアンカーの周辺部を拡大して示す断面図である。
【符号の説明】
【００４０】
１  地上式三重殻ＬＮＧタンク
２  内槽
３  外槽
４  二次バリア槽
５  粉末保冷材
６  一次保冷材
７  二次保冷材
８  ＬＮＧ
９  アンカー
２１、３１  接着層
２３、３３  紫外線硬化ガラス繊維強化プラスチック
３５  ボルト
３６  ナット
３７  挟扼用金属板
４１  側板パネル
４２  コーナーパネル
４３  底板パネル
９１  水平部
９２  垂直部
９３  溶接部
【図１】
2007278400.tif 000003
【図２】
2007278400.tif 000004
【図３】
2007278400.tif 000005