(57)【要約】【課題】高精度に動脈内圧の圧変動を測定することが可能な圧脈波センサおよびこれを備えた脈波測定装置を提供する。【解決手段】圧脈波センサは、動脈内圧の圧変動を測定するための感圧部ＳＥを含み、この感圧部ＳＥの動脈の延びる方向に対応する方向における両端部がそれぞれ先細形状とされている。【選択図】図２
2007301232.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
動脈内圧の圧変動を測定するための感圧部を含み、当該感圧部が生体の体表面に押圧されて使用される圧脈波センサであって、
前記感圧部が生体の体表面に押圧された状態において、動脈の延びる方向に対応する方向に配置されることとなる前記感圧部の当該方向における両端部が、それぞれ先細形状となっている、圧脈波センサ。
【請求項２】
前記感圧部の形状が、平面視８角形である、請求項１に記載の圧脈波センサ。
【請求項３】
前記感圧部が生体の体表面に押圧された状態において、動脈の延びる方向と交差する方向に前記感圧部が複数個設けられている、請求項１または２に記載の圧脈波センサ。
【請求項４】
前記感圧部が、静電容量素子にて構成されている、請求項１から３のいずれかに記載の圧脈波センサ。
【請求項５】
前記感圧部が、歪抵抗素子にて構成されている、請求項１から３のいずれかに記載の圧脈波センサ。
【請求項６】
請求項１から５のいずれかに記載の圧脈波センサを有するセンサユニットと、
生体に対して前記センサユニットを固定する固定手段と、
生体に対して前記圧脈波センサを押圧する押圧手段とを備える、脈波測定装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、動脈内圧の圧変動を測定するための圧脈波センサおよびこれを備えた脈波測定装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
非観血式で簡便に動脈内圧の圧変動波形を得る圧脈波測定法として、G.L.Pressman, P.M.Newgard, "A Transducer for the Continuous External Measurement of Arterial Blood Pressure", IEEE TRANSACTIONS ON BIO-MEDICAL ELECTRONICS, 1963, pp.74-81（非特許文献１）に記載されるトノメトリ法が知られている。トノメトリ法は、生体の体表面に固形平板を押し当て、この固形平板によって生体の内部に位置する動脈を平坦に押し潰し、動脈の血管壁に生じる張力の影響を除外した圧平衡状態を保つことにより、動脈内の圧変動のみを精度よく安定的に測定する圧脈波測定法である。
【０００３】
近年、このトノメトリ法によって測定した動脈内圧の圧変動から特徴量を算出することにより、生体内の状態を測定する試みがなされている。その試みの一つとして、動脈の硬化度合いを判断する指標であるＡＩ（Augmentation Index）値についての研究が鋭意行なわれている。
【０００４】
図１１および図１２は、上記トノメトリ法の測定原理を説明するための模式図である。図１１および図１２に示すように、トノメトリ法を用いて動脈内圧の圧変動を測定する場合には、押圧手段としてのカフ２０を用いて腕１００（より特定的には掌側に対応する位置の手首）の表面に圧脈波センサ１０が押し付けられる。このとき、動脈１１０は、圧脈波センサ１０と橈骨１２０とに挟まれることによって平坦に押し潰され、この状態において圧脈波センサ１０の感圧部（センシングエレメント）ＳＥによって動脈内圧の圧変動が非観血的に測定される。
【０００５】
通常、圧脈波センサ１０は、アレイ状に配置された複数の感圧部ＳＥを有しており、この複数の感圧部ＳＥのうち、平坦に押し潰された動脈部分（図中に符号Ａで示す領域）の直上に位置することとなる感圧部によって測定された動脈内圧の圧変動のみが選択されて上記ＡＩ値の算出に利用される。これは、平坦に押し潰された動脈部分の直上に位置する感圧部においては、押し潰された動脈の血管壁に生じる張力（図中においてベクトルβで示す力）の影響を排除することができ、動脈内圧の圧変動に伴って生じる圧力（図中においてベクトルαで示す力）のみが感圧部によって正確に検出されるようになるためである。
【０００６】
トノメトリ法を用いて動脈内圧の圧変動を測定するための好適な条件としては、上記のように、圧脈波センサによって動脈が平坦に押し潰されるとともに平坦に押し潰された動脈部分の直上に感圧部が配置されることの他に、平坦に押し潰された動脈部分の幅よりも感圧部の幅を小さく構成することが必要である。そのため、圧脈波センサとしては、感圧部を微小に製作することができる圧力センサを利用することが必要になり、一般に歪抵抗素子や静電容量素子をセンシングエレメントとして使用する圧力センサが利用されている。なお、歪抵抗素子をセンシングエレメントとする圧脈波センサが開示された文献として、米国特許第４２６９１９３号明細書（特許文献１）や特開昭６３−２９３４２４号公報（特許文献２）があり、静電容量素子をセンシングエレメントとする圧脈波センサが開示された文献として、特開２００６−２０８２３号公報（特許文献３）がある。
【特許文献１】米国特許第４２６９１９３号明細書
【特許文献２】特開昭６３−２９３４２４号公報
【特許文献３】特開２００６−２０８２３号公報
【非特許文献１】G.L.Pressman, P.M.Newgard, "A Transducer for the Continuous External Measurement of Arterial Blood Pressure", IEEE TRANSACTIONS ON BIO-MEDICAL ELECTRONICS, 1963, pp.74-81
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上記特許文献１および２に開示の圧脈波センサでは、感圧部の幅を動脈径（通常は、１．２ｍｍ〜３．５ｍｍ程度）よりも十分に小さく（実際には、０．２ｍｍ〜０．５ｍｍ程度）し、この微細化された感圧部を動脈の延びる方向と略直交する方向に多数配列することにより、平坦に押しつぶされた動脈部分の直上に少なくともいずれか一つの感圧部が配列されるように構成している。このように構成することにより、動脈内圧の圧変動を正確に測定することが可能になる。
【０００８】
しかしながら、感圧部の幅が０．２ｍｍ〜０．５ｍｍ程度の圧脈波センサは、感圧部を多数配置しなければならず、必要な感度やＳ／Ｎ（Signal/Noise）比を満たすために、通常、単結晶シリコンチップに異方エッチングにより複数の微細なダイヤフラムを形成した半導体圧力センサを使用している。そのため、製造の面やコストの面で問題があった。
【０００９】
そこで、感圧部の幅を拡大すべく、測定精度との関係を鋭意研究した結果、一般的な手首部分の動脈径を考慮して１．０ｍｍ〜２．０ｍｍ程度にまで感圧部の幅を拡大できることが確認できている。
【００１０】
ところで、圧脈波センサの感圧部は、製作の容易性の観点から平面視矩形状に形成される。このような圧脈波センサにおいては、手首への圧脈波センサの押圧に際しての感圧部と動脈との位置合わせが非常に重要となる。
【００１１】
図１３は、平坦に押し潰された動脈部分の直上に配置された感圧部と動脈との位置関係について説明するための図である。図１３（Ａ）に示すように、理想的には、平面視矩形状に形成された感圧部ＳＥの長手方向に延びる軸線ＳＥ1と動脈の軸線１１０Ａ（動脈の延びる方向と平行な方向に延びる動脈の中心線）とが合致するように、圧脈波センサが生体に対して押し付けられる。このように位置合わせがなされると、平坦に押し潰された動脈部分Ａの直上からはみ出ることなく感圧部ＳＥが配置されるため、感圧部ＳＥの全域にわたって高精度に動脈内圧の圧変動が測定されることになる。また、感圧部の面積も最大限大きく確保されているため、感圧部にて得られる信号のＳ／Ｎ比も高く維持されることになる。
【００１２】
しかしながら、生体に対する圧脈波センサの位置決めを高精度に行なうことは事実上不可能であり、厳密に見れば殆どの場合、図１３（Ｂ）に示すように、感圧部ＳＥの軸線ＳＥ1と動脈の軸線１１０Ａとはある傾角θをもって配置されることになる。このように、感圧部ＳＥの軸線ＳＥ1と動脈の軸線１１０Ａとがずれて配置された場合には、感圧部ＳＥの対角位置にある一対の角部近傍の領域Ｂ１，Ｂ２が、平坦に押し潰された動脈部分Ａの外側にはみ出して配置されることになり、感圧部ＳＥで測定される圧変動に上記領域Ｂ１，Ｂ２において上述の血管壁に生じる張力を誤差成分として含んだ圧変動成分が含まれることとなってしまう。したがって、位置あわせが正確になされた場合に比べて測定精度が著しく低下してしまう問題が生じる。これを考慮すると、予め感圧部ＳＥの幅を狭小化しておくことにより、感圧部ＳＥの軸線ＳＥ1と動脈の軸線１１０Ａとがずれて配置されても感圧部ＳＥが平坦に押し潰された動脈部分Ａの外側にはみ出し難くすることは可能であるが、その場合には感圧部にて得られる信号のＳ／Ｎ比が大幅に低下することになり、測定精度の向上を見込むことは困難となってしまう。
【００１３】
したがって、本発明は、上述の問題点を解決すべくなされたものであり、高精度に動脈内圧の圧変動を測定することが可能な圧脈波センサおよびこれを備えた脈波測定装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明に基づく圧脈波センサは、動脈内圧の圧変動を測定するための感圧部を含み、この感圧部が生体の体表面に押圧されて使用されるものであって、上記感圧部が生体の体表面に押圧された状態において、動脈の延びる方向に対応する方向に配置されることとなる上記感圧部の上記方向における両端部がそれぞれ先細形状となっているものである。そして、より好適には、上記感圧部の形状が平面視８角形に形成されている。
【００１５】
このように構成することにより、動脈に対する感圧部の位置あわせに多少のずれが生じた場合にも、平坦に押し潰された動脈部分の直上から感圧部がはみ出す可能性を大幅に低減することが可能になるため、高精度に動脈内圧の圧変動を測定することができる。また、Ｓ／Ｎ比が低下しないように感圧部の面積減少に伴う測定精度の低下を最小限に抑えることができる。したがって、高精度に動脈内圧の圧変動を測定することができる圧脈波センサとすることができる。
【００１６】
上記本発明に基づく圧脈波センサにおいては、上記感圧部が生体の体表面に押圧された状態において、動脈の延びる方向と交差する方向に上記感圧部が複数個設けられていることが好ましい。
【００１７】
単一の感圧部を平坦に押し潰された動脈部分の直上に位置決めして配置することは非常に困難であるため、上記のように動脈の延びる方向と交差する方向に微小加工された複数の感圧部が配置された圧脈波センサとすることにより、より高精度の動脈内圧の圧変動測定が可能になる。
【００１８】
上記本発明に基づく圧脈波センサにおいては、上記感圧部が静電容量素子にて構成されているか、あるいは歪抵抗素子にて構成されていることが好ましい。
【００１９】
このように構成することにより、感圧部を微小に製作することができるため、動脈内圧の圧変動測定に好適な寸法の感圧部を高い寸法精度で製作することが可能になる。
【００２０】
本発明に基づく脈波測定装置は、上述のいずれかの圧脈波センサを有するセンサユニットと、生体に対して上記センサユニットを固定する固定手段と、生体に対して上記圧脈波センサを押圧する押圧手段とを備えるものである。
【００２１】
このように構成することにより、高精度に動脈内圧の圧変動を測定することが可能な脈波測定装置とすることができる。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、高精度に動脈内圧の圧変動を測定することが可能な圧脈波センサおよびこれを備えた脈波測定装置とすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
以下においては、本発明の実施の形態について、図１ないし図１０を参照して詳細に説明する。
【００２４】
図１は、本発明の実施の形態における圧脈波センサの構成を示す平面図である。図１に示すように、本実施の形態における圧脈波センサ１０は、平面視略矩形状の外形を有しており、その主面に感圧部ＳＥがアレイ状に配置されている。本実施の形態における圧脈波センサ１０においては、感圧部ＳＥが２行×５列にわたってアレイ状に配置されており、合計１０個の感圧部ＳＥを有している。
【００２５】
個々の感圧部ＳＥは、その長手方向（図中に示すＸ方向）における両端部がそれぞれ先細形状に形成されており、平面視８角形の形状を有している。換言すれば、個々の感圧部ＳＥは、矩形形状の四隅に位置する角部にテーパを設けた形状であり、上記長手方向における両端部に向かうに連れてその幅が先細となるように形成されている。なお、感圧部ＳＥの長手方向に延びる軸線ＳＥ1とテーパ部分とがなす角θ0は、概ね０°＜θ0≦４５°程度とされ、より好適には０°＜θ0≦３０°とされる。
【００２６】
図２は、図１に示す圧脈波センサの感圧部を生体に押し当てた場合の、平坦に押し潰された動脈部分の直上に配置された感圧部と動脈との位置関係について説明するための図である。ここで、図２（Ａ）は、圧脈波センサの感圧部と動脈との位置あわせが理想的に行なわれた場合を示す図であり、図２（Ｂ）は、圧脈波センサの感圧部と動脈とが上記理想の状態に比べて位置ずれを生じているものの、その位置ずれが測定誤差を生じさせない程度の範囲である場合を示す図である。
【００２７】
図２（Ａ）に示すように、位置あわせが理想的に行なわれた場合には、平面視８角形状に形成された感圧部ＳＥの長手方向に延びる軸線ＳＥ1と動脈の軸線１１０Ａとが合致するように、圧脈波センサが生体に対して押し付けられる。このように位置合わせがなされると、平坦に押し潰された動脈部分Ａの直上からはみ出ることなく感圧部ＳＥが配置されるため、感圧部ＳＥの全域にわたって高精度に動脈内圧の圧変動が測定されることになる。また、感圧部ＳＥの面積も最大限大きく確保されているため、感圧部ＳＥにて得られる信号のＳ／Ｎ比も高く維持されることになる。
【００２８】
一方、図２（Ｂ）に示すように、感圧部ＳＥの軸線ＳＥ1と動脈の軸線１１０Ａとの間に位置ずれが生じ、これら軸線ＳＥ1と軸線１１０Ａとがある傾角θ1（θ1≦θ0）をもって配置された場合にも、本実施の形態における圧脈波センサ１０においては感圧部ＳＥの四隅にテーパ部分が形成されているため、平坦に押し潰された動脈部分Ａの直上からはみ出ることなく感圧部ＳＥが配置されることになる。また、感圧部ＳＥの面積も最大限大きく確保されているため、感圧部ＳＥにて得られる信号のＳ／Ｎ比も高く維持されることになる。
【００２９】
したがって、感圧部ＳＥの軸線ＳＥ1と動脈の軸線１１０Ａとの間に位置ずれが生じた場合にも、図１３（Ｂ）において示したはみ出し領域Ｂ１，Ｂ２が存在しないことになるため、血管壁に生じる張力を誤差成分として含んだ圧変動成分が含まれないことになり、非常に高精度に動脈内圧の圧変動を測定することが可能になる。
【００３０】
なお、上記角取り部分の大きさを決定するに際しては、位置ずれが許容できる最大の角度をθ0、感圧部ＳＥの幅をａ、感圧部ＳＥの長手方向の長さをｂ、平坦に押し潰された動脈部分の幅をＡとすれば、角取り部分の軸線ＳＥ1と直交する方向の長さＬ（図２（Ａ）参照）が、Ｌ＝ｃｏｓ-1（（ａ×ｃｏｓθ0＋ｂ×ｓｉｎθ0−Ａ）／２）よって求められることになる。
【００３１】
図３は、上述の如くの感圧部を静電容量素子にて製作する場合の圧脈波センサの分解図であり、図４は、組付け後における圧脈波センサの感圧面側の平面図である。以下においては、図２に示す如くの感圧部を静電容量素子にて製作した場合の一実施例について、これらの図を参照して説明する。
【００３２】
図３および図４に示すように、静電容量式圧脈波センサ１０Ａは、所定の形状の下部電極ライン１２がフォトリソグラフィ技術により形成された基板１１と、上部電極１５と、これら基板１１および上部電極１５の間に配置されるスペーサ部材１６とを備える。
【００３３】
下部電極ライン１２は、下部電極部１３と配線パターン部１４とを有している。下部電極部１３は、その長手方向における両端部がそれぞれ先細形状に形成されており、平面視８角形の形状を有している。配線パターン部１４は、下部電極部１３の長手方向と直交する方向において隣り合う下部電極部１３同士を接続する。基板１１は、ポリイミド基板やガラス−エポキシ基板等の絶縁性の基板からなり、下部電極部１３および配線パターン部１４は、たとえば銅やアルミニウム等の導電性の材料からなる。一方、上部電極１５は、互いに並行するように延びる矩形状の複数の帯状電極からなり、たとえば銅箔等からなる。また、スペーサ部材１６はシリコンラバー等からなり、基板１１の主面に設けられた下部電極部１３と上部電極１５とを所定の距離（たとえば１００μｍ程度）をもって離間配置させる。
【００３４】
このような構成にて形成された静電容量式圧脈波センサ１０Ａにおいては、互いに所定の距離をもって向き合うように配置された下部電極部１３と上部電極１５との対向領域において感圧部ＳＥが構成されることになる。そして、この感圧部ＳＥが生体に対して押圧された状態において、動脈内圧の圧変動に伴って生じる力を上部電極１５が受けてこれら下部電極部１３と上部電極１５との間の距離が変動することにより、感圧部ＳＥにおける静電容量の変化が生じ、これをモニタすることによって動脈内圧の圧変動が測定されることになる。
【００３５】
図５は、上記構成の静電容量式圧脈波センサを利用して複数の感圧部から選択的に一つの感圧部の測定結果を得るための回路構成を示す図である。図５に示すように、複数の感圧部感圧部ＳＥから選択的に一つの感圧部の測定結果を得るためには、下部電極ライン１２または上部電極１５の一方にマルチプレクサ３０を介して電源３１を接続し、他方に同じくマルチプレクサ３０を介して検出器３２を接続する。このように構成すれば、マルチプレクサ３０によって特定の下部電極ライン１２および上部電極１５を選択することにより、アレイ状に配置された感圧部ＳＥのうちの一つの感圧部の静電容量を検出器３２を介して得ることが可能になる。たとえば、図５において、上から２行目の下部電極ライン１２と左から３列目の上部電極１５とを選択した場合には、符号ＳＥ−Ａで示す一つの感圧部の静電容量が出力される。
【００３６】
図６は、上述の如くの感圧部を歪抵抗素子にて製作する場合の圧脈波センサの斜視図である。また、図７は、歪抵抗素子上に設けられる回路パターンの一例を示す図である。以下においては、図２に示す如くの感圧部を歪抵抗素子にて製作した場合の一実施例について、これらの図を参照して説明する。
【００３７】
図６に示すように、歪抵抗式圧脈波センサ１０Ｂは、単結晶シリコン基板１７に異方性エッチングを施すことによって複数の凹部１８を形成し、これにより複数のダイヤフラム１９を単結晶シリコン基板１７中に行列状に設けることによって形成される。ここで、ダイヤフラム１９の形状は、その長手方向における両端部がそれぞれ先細形状に形成されており、平面視８角形の形状に形成される。
【００３８】
図７に示すように、ダイヤフラム１９の長手方向における両端部近傍には、抵抗Ｒ１，Ｒ３がそれぞれ形成され、ダイヤフラム１９の幅方向における両端部近傍には、抵抗Ｒ２，Ｒ４がそれぞれ形成される。この抵抗Ｒ１〜Ｒ４の形成には、たとえば薄膜形成技術が利用される。そして、これら抵抗Ｒ１〜Ｒ４を回路構成要素とする既知のホイートストーンブリッジ回路が単結晶シリコン基板１７上に設けられる。このような歪抵抗式圧脈波センサ１０Ｂは、半導体製造技術を用いて非常に微細にかつ高精度に微小加工を行なうことが可能である。
【００３９】
このような構成にて形成された歪抵抗式圧脈波センサ１０Ｂにおいては、ダイヤフラム１９によって感圧部ＳＥが構成されることになる。そして、この感圧部ＳＥが生体に対して押圧された状態において、動脈内圧の圧変動に伴って生じる力をダイヤフラム１９が受けて歪み、これによって生じる抵抗値の変化を検出することにより、動脈内圧の圧変動が測定されることになる。
【００４０】
上記においては、感圧部の形状がいずれも平面視８角形状に形成された圧脈波センサを例示して説明を行なったが、感圧部の形状はこのような形状に限定されるものではない。図８は、感圧部を平面視８角形以外の形状で構成する場合の具体的な例を示す図である。
【００４１】
図８（Ａ）および図８（Ｂ）に示す感圧部ＳＥ１，ＳＥ２は、いずれも平面視６角形状としたものであり、このうち図８（Ａ）に示す感圧部ＳＥ１は、長手方向における両端部に対辺を有している構成であり、図８（Ｂ）に示す感圧部ＳＥ２は、幅方向における両端部に対辺を有している構成である。また、図８（Ｃ）に示す感圧部ＳＥ３は、平面視十字形状としたものである。また、図８（Ｄ）ないし図８（Ｆ）に示す感圧部ＳＥ４〜ＳＥ６は、角部の形状を湾曲形状としたものであり、このうち図８（Ｄ）に示す感圧部ＳＥ４は、長手方向および幅方向におけるそれぞれの両端部に対辺を有している構成であり、図８（Ｅ）に示す感圧部ＳＥ５は、トラック状としたものであり、図８（Ｆ）に示す感圧部ＳＥ６は、楕円状としたものである。このように、矩形形状の四隅に位置する角部に角取り部分を設けた形状であればどのような形状であっても、従来に比して高精度に動脈内圧の圧変動を測定することが可能になる。
【００４２】
次に、上述の圧脈波センサを実際に脈波測定装置に組付ける場合の一構成例について説明する。図９は、圧脈波センサを手首に押圧した測定状態における脈波測定装置の外観図であり、図１０は、図９に示す測定状態における手首および脈波測定装置の模式断面図である。
【００４３】
図９に示すように、本実施の形態における脈波測定装置５０は、被験者の手首を被測定部位として圧脈波を測定するものである。脈波測定装置５０は、被験者の一方の腕１００の手首および前腕を載置するための載置部５４を含む載置台５２と、この載置台５２に載置された腕１００の手首部分を固定する固定手段としての締付けベルト４０と、この締付けベルト４０に取付けられ、上述圧脈波センサを内部に具備するセンサユニットＳＵとを主に備える。
【００４４】
図９に示すように、載置台５２に手首が固定された状態においては、動脈１１０が腕１００の延在方向と平行な方向に配置されることになる。この状態において、図１０に示すように、センサユニットＳＵのケーシング２２内に内蔵された押圧手段としてのカフ２０を膨張させることにより、圧脈波センサ１０を下降させ、手首の表面に向かって圧脈波センサ１０のセンサ面を押し当てる。
【００４５】
押圧時においては、動脈１１０が橈骨１２０と圧脈波センサ１０のセンサ面とによって上下方向から挟み込まれた状態となり、動脈１１０がほぼ平坦に押し潰される。そして、平坦に押し潰された動脈部分の直上に少なくとも１つの感圧部ＳＥが位置することになる。
【００４６】
このような構成の脈波測定装置とすることにより、測定が容易に行なえるとともに高精度に動脈内圧の圧変動を測定することが可能な脈波測定装置とすることができる。
【００４７】
なお、上述の実施の形態における圧脈波センサにおいては、アレイ状に配置される感圧部を２行×５列とした場合を例示したが、行や列の数は特には限定されるものではない。また、感圧部が必ずしもアレイ状に配置されている必要もなく、その数は少なくとも１つ以上あればよい。さらには、感圧部が千鳥状に配置されていてもよい。
【００４８】
このように、今回開示した上記実施の形態はすべての点で例示であって、制限的なものではない。本発明の技術的範囲は特許請求の範囲によって画定され、また特許請求の範囲の記載と均等の意味および範囲内でのすべての変更を含むものである。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】本発明の実施の形態における圧脈波センサの構成を示す平面図である。
【図２】図１に示す圧脈波センサの感圧部を生体に押し当てた場合の、平坦に押し潰された動脈部分の直上に配置された感圧部と動脈との位置関係について説明するための図である。
【図３】本発明の実施の形態における静電容量式圧脈波センサの分解図である。
【図４】本発明の実施の形態における静電容量式圧脈波センサの平面図である。
【図５】静電容量式圧脈波センサを利用して複数の感圧部から選択的に一つの感圧部の測定結果を得るための回路構成を示す図である。
【図６】本発明の実施の形態における歪抵抗式圧脈波センサの分解図である。
【図７】図６に示す歪抵抗素子上に設けられる回路パターンの一例を示す図である。
【図８】感圧部を平面視８角形以外の形状で構成する場合の具体的な例を示す図である。
【図９】本発明の実施の形態における脈波測定装置の外観図である。
【図１０】図９に示す測定状態における手首および脈波測定装置の模式断面図である。
【図１１】トノメトリ法の測定原理を説明するための手首の上面図である。
【図１２】トノメトリ法の測定原理を説明するための手首の断面図である。
【図１３】従来例における、平坦に押し潰された動脈部分の直上に配置された感圧部と動脈との位置関係について説明するための図である。
【符号の説明】
【００５０】
１０  圧脈波センサ、１０Ａ  静電容量式圧脈波センサ、１０Ｂ  歪抵抗式圧脈波センサ、１１  基板、１２  下部電極ライン、１３  下部電極部、１４  配線パターン部、１５  上部電極、１６  スペーサ部材、１７  単結晶シリコン基板、１８  凹部、１９  ダイヤフラム、２０  カフ、２２  ケーシング、３０  マルチプレクサ、３１  電源、３２  検出器、４０  ベルト、５０  脈波測定装置、５２  載置台、５４  載置部、１００  腕、１１０  動脈、１１０Ａ  （動脈の）軸線、１２０  橈骨、Ｒ１〜Ｒ４  抵抗、ＳＥ，ＳＥ１〜３  感圧部、ＳＥ1  （感圧部の長手方向に延びる）軸線、ＳＵ  センサユニット。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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