(57)【要約】      （修正有）【課題】  ４個取り以上の金型を用いて成形しても、光学ひずみのばらつきや、屈折率のばらつきが小さい成形体を提供する。【解決手段】  テトラシクロドデセンの開環重合体水素添加物などの脂環構造含有重合体を、少なくとも一辺が０．３ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、短辺、長辺及び高さの合計が０．５ｍｍ以上１０．０ｍｍ以下である円柱状、球状などのペレットに成形し、次いでそのペレットを用いて、４個取りの金型で溶融成形することによって、レンズなどの光学素子に適した成形体を得る。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも一辺が０．３ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、
短辺、長辺及び高さの合計が０．５ｍｍ以上１０．０ｍｍ以下である形状の
脂環構造含有重合体からなるペレットを溶融成形してなる成形体。
【請求項２】
ペレットの形状が柱状である請求項１に記載の成形体。
【請求項３】
溶融成形が射出成形である請求項１、又は２に記載の成形体。
【請求項４】
成形体が光学素子である請求項１、２、又は３に記載の成形体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光学ひずみのばらつきや、屈折率のばらつきが小さい成形体に関する。
【背景技術】
【０００２】
脂環構造含有重合体は、光学特性や成形性などから光学素子、光ディスク、導光板、光学フィルムなどの成形材料として使われている（非特許文献１）。
ところが、光記録媒体の光ピックアップレンズや、小型ＣＣＤやＣＭＯＳなどの光学センサー用レンズなどの小径で微細な光学素子を成形する際に、温度むらが成形品の精密性に影響を及ぼすことがある。温度むらが原因で発生する成形品の不具合として密度分布が考えられる。密度分布が原因で発生する課題として、成形品中の残留応力や、成形品の光学ひずみ、密度ばらつきによる屈折率分布などがある。これらは成形体の長期熱安定性や耐薬品性など、耐環境性への影響がある。このことからできるだけ均一な密度の成形体が望まれていた。
一般的に熱可塑性樹脂を溶融成形する際には、溶融の条件次第で、温度むらが生じることがあり、特に溶融時間が短く、冷却の条件が複雑な、射出成形において特に顕著である。この温度むらは、樹脂を溶融する際の成形機のスクリュー、バレルの工夫、又は成形条件の工夫をすることが必要とされている（特許文献１、特許文献２、特許文献３）。
【０００３】
一方、樹脂ペレットの形状については、特許文献５に、押出機の内部における原料の分散不良を防ぐことができ、押出機を使用して成型品を長時間連続して作ることができるペレットとして、略円柱状を呈し、ペレットの長さが０．５〜１０．０ｍｍの範囲、ペレットの直径が１．０〜５．０ｍｍの範囲にあるものが開示されている。特許文献６に、かさ密度やサイロ等に投入した際の広がり方の特性が適正で安定し、各種工程での取り扱い性に優れた熱可塑性樹脂ペレットとして、熱可塑性樹脂からなる楕円板形状のペレットであって、楕円の長軸の長さをａ、楕円の短軸の長さをｂ、厚みをｄとしたときに、ａ／ｂ≧１．８、ｄ／（ａ−ｂ）≦０．７４を同時に満たすものが開示されている。また、特許文献４に、融着がなく、ペレット径が均一で且つ樹脂粉の混入が無いペレットとして、長さ３ｍｍ、直径３ｍｍの円柱状ペレットが開示されている。
【０００４】
【非特許文献１】技術情報協会  光学用途透明樹脂，Ｐ７０，２００１年１２月１７日発行
【特許文献１】特開２００１−４７５２４号公報
【特許文献２】特開２００２−１０３４６４号公報
【特許文献３】特開２００５−１９３４１６号公報
【特許文献４】特開２００４−２９９３１４号公報
【特許文献５】特開２００５−１９９５３１号公報
【特許文献６】特開２００３−２６６４３２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、本発明者の検討によると、これら従来のペレットを用いて４個取り以上の金型で溶融成形すると、得られる成形体は、光学ひずみのばらつきや屈折率のばらつきが大きくなることがわかった。
そこで、本発明の課題は、４個取り以上の金型で溶融成形しても、光学ひずみのばらつきや、屈折率のばらつきが小さい成形体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者は前記の課題を解決するために鋭意検討を行い、その結果、脂環構造含有重合体のペレットの形状を特定の形状にすることで、４個取り以上の金型を用いても、成形品の光学ひずみのばらつきや、屈折率ばらつきが大幅に小さくなることを見出した。
【０００７】
かくして本発明によれば、（１）少なくとも一辺が０．３ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、短辺、長辺及び高さの合計が０．５ｍｍ以上１０．０ｍｍ以下である形状の脂環構造含有重合体からなるペレットを溶融成形してなる成形体が提供され、好適な態様として、（２）ペレットの形状が柱状である前記（１）に記載の成形体；（３）溶融成形が射出成形である前記（１）又は（２）に記載の成形体；及び（４）成形体が光学素子である前記（１）、（２）又は（３）に記載の成形体が提供される。
【発明の効果】
【０００８】
本発明の成形体は、少なくとも一辺が０．３ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、短辺、長辺及び高さの合計が０．５ｍｍ以上１０．０ｍｍ以下である形状の脂環構造含有重合体からなるペレットを溶融成形したことで、４個取り以上の金型を用いても、光学ひずみのばらつきや、屈折率のばらつきが小さいので、記録媒体の光ピックアップレンズや、小型ＣＣＤやＣＭＯＳなどの光学センサー用レンズなどの小径で微細な光学素子に好適である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
本発明の成形体は、少なくとも一辺が０．３ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、短辺、長辺及び高さの合計が０．５ｍｍ以上１０．０ｍｍ以下である形状の脂環構造含有重合体からなるペレットを用いて溶融成形することにより得られるものである。
【００１０】
本発明で用いる脂環構造含有重合体は、脂環式構造を含有してなる繰り返し単位を有する重合体である。脂環構造含有重合体中の脂環式構造としては、飽和環状炭化水素（シクロアルカン）構造、不飽和環状炭化水素（シクロアルケン）構造などが挙げられるが、機械強度、耐熱性などの観点から、シクロアルカン構造やシクロアルケン構造が好ましく、中でもシクロアルカン構造が最も好ましい。脂環式構造は主鎖にあっても良いし、側鎖にあっても良いが、機械強度、耐熱性などの観点から、主鎖に脂環式構造を含有するものが好ましい。脂環式構造を構成する炭素原子数には、格別な制限はないが、通常４〜３０個、好ましくは５〜２０個、より好ましくは５〜１５個の範囲であるときに、機械強度、耐熱性、及びフィルムの成形性の特性が高度にバランスされる。
【００１１】
本発明に使用される脂環構造含有重合体中の脂環式構造を含有してなる繰り返し単位の割合は、使用目的に応じて適宜選択されればよいが、好ましくは５０重量％以上、さらに好ましくは７０重量％以上、特に好ましくは９０重量％以上である。脂環構造含有重合体中の脂環式構造を含有してなる繰り返し単位の割合がこの範囲にあるとフィルムの透明性及び耐熱性の観点から好ましい。
【００１２】
この脂環構造含有重合体の具体例としては、（１）ノルボルネン系重合体、（２）単環の環状オレフィン系重合体、（３）環状共役ジエン系重合体、（４）ビニル脂環式炭化水素系重合体、及び（１）〜（４）の水素化物などが挙げられる。これらの中でも、耐熱性、機械的強度等の観点から、ノルボルネン系重合体水素化物、ビニル脂環式炭化水素重合体及びその水素化物が好ましい。
【００１３】
（１）ノルボルネン系重合体
ノルボルネン系重合体は、開環重合によって得られるものと、付加重合によって得られるものに大別される。
【００１４】
開環重合によって得られるものとして、ノルボルネン系モノマーの開環重合体及びノルボルネン系モノマーとこれと開環共重合可能なその他のモノマーとの開環重合体、ならびにこれらの水素化物などが挙げられる。付加重合によって得られるものとしてノルボルネン系モノマーの付加重合体及びノルボルネン系モノマーとこれと共重合可能なその他のモノマーとの付加重合体などが挙げられる。これらの中でも、ノルボルネン系モノマーの開環重合体水素化物が、耐熱性、機械的強度等の観点から好ましい。
【００１５】
ノルボルネン系モノマーとしては、ビシクロ［２．２．１］ヘプト−２−エン（慣用名：ノルボルネン）及びその誘導体（環に置換基を有するもの）、トリシクロ［４．３．０１，６．１２，５］デカ−３，７−ジエン（慣用名ジシクロペンタジエン）及びその誘導体、７，８−ベンゾトリシクロ［４．３．０．１２，５］デカ−３−エン（慣用名：メタノテトラヒドロフルオレン又は１，４−メタノ−１，４，４ａ，９ａ−テトラヒドロフルオレンともいう）及びその誘導体、テトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］ドデカ−３−エン（慣用名：テトラシクロドデセン）及びその誘導体、などが挙げられる。
【００１６】
置換基としては、アルキル基、アルキレン基、ビニル基、アルコキシカルボニル基、アルキリデン基などが例示でき、上記ノルボルネン系モノマーは、これらを２種以上有していてもよい。具体的には、８−メトキシカルボニル−テトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］ドデカ−３−エン、８−メチル−８−メトキシカルボニル−テトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］ドデカ−３−エン、８−エチリデン−テトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］ドデカ−３−エンなどが挙げられる。
これらのノルボルネン系モノマーは、それぞれ単独であるいは２種以上を組み合わせて用いられる。
【００１７】
ノルボルネン系モノマーの開環重合体、又はノルボルネン系モノマーとこれと開環共重合可能なその他のモノマーとの開環重合体は、モノマー成分を、公知の開環重合触媒の存在下で重合して得ることができる。開環重合触媒としては、例えば、ルテニウム、オスミウムなどの金属のハロゲン化物と、硝酸塩又はアセチルアセトン化合物、及び還元剤とからなる触媒、あるいは、チタン、ジルコニウム、タングステン、モリブデンなどの金属のハロゲン化物又はアセチルアセトン化合物と、有機アルミニウム化合物とからなる触媒を用いることができる。
ノルボルネン系モノマーと開環共重合可能なその他のモノマーとしては、例えば、シクロヘキセン、シクロヘプテン、シクロオクテンなどの単環の環状オレフィン系単量体などを挙げることができる。
【００１８】
ノルボルネン系モノマーの開環重合体水素化物は、通常、上記開環重合体の重合溶液に、ニッケル、パラジウムなどの遷移金属を含む公知の水素化触媒を添加し、炭素−炭素不飽和結合を水素化することにより得ることができる。
【００１９】
ノルボルネン系モノマーの付加重合体、又はノルボルネン系モノマーとこれと共重合可能なその他のモノマーとの付加重合体は、これらのモノマーを、公知の付加重合触媒、例えば、チタン、ジルコニウム又はバナジウム化合物と有機アルミニウム化合物とからなる触媒を用いて重合させて得ることができる。
【００２０】
ノルボルネン系モノマーと付加共重合可能なその他のモノマーとしては、例えば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセンなどの炭素数２〜２０のα−オレフィン、及びこれらの誘導体；シクロブテン、シクロペンテン、シクロヘキセン、シクロオクテン、３ａ，５，６，７ａ−テトラヒドロ−４，７−メタノ−１Ｈ−インデンなどのシクロオレフィン、及びこれらの誘導体；１，４−ヘキサジエン、４−メチル−１，４−ヘキサジエン、５−メチル−１，４−ヘキサジエン、１，７−オクタジエンなどの非共役ジエン；などが挙げられる。これらの中でも、α−オレフィンが好ましく、エチレンが特に好ましい。
【００２１】
これらの、ノルボルネン系モノマーと付加共重合可能なその他のモノマーは、それぞれ単独で、あるいは２種以上を組み合わせて使用することができる。ノルボルネン系モノマーとこれと付加共重合可能なその他のモノマーとを付加共重合する場合は、付加重合体中のノルボルネン系モノマー由来の構造単位と付加共重合可能なその他のモノマー由来の構造単位との割合が、重量比で通常３０：７０〜９９：１、好ましくは５０：５０〜９７：３、より好ましくは７０：３０〜９５：５の範囲となるように適宜選択される。
【００２２】
（２）単環の環状オレフィン系重合体
単環の環状オレフィン系重合体としては、例えば、シクロヘキセン、シクロヘプテン、シクロオクテンなどの単環の環状オレフィン系単量体の付加重合体を用いることができる。
【００２３】
（３）環状共役ジエン系重合体
環状共役ジエン系重合体としては、例えば、シクロペンタジエン、シクロヘキサジエンなどの環状共役ジエン系単量体を１，２−又は１，４−付加重合した重合体及びその水素化物などを用いることができる。
【００２４】
（４）ビニル脂環式炭化水素重合体
ビニル脂環式炭化水素重合体としては、例えば、ビニルシクロヘキセン、ビニルシクロヘキサンなどのビニル脂環式炭化水素系単量体の重合体及びその水素化物；スチレン、α−メチルスチレンなどのビニル芳香族系単量体の重合体の芳香環部分の水素化物；などが挙げられ、ビニル脂環式炭化水素重合体やビニル芳香族系単量体と、これらの単量体と共重合可能な他の単量体とのランダム共重合体、ブロック共重合体などの共重合体及びその水素化物など、いずれでもよい。ブロック共重合体としては、ジブロック、トリブロック、又はそれ以上のマルチブロックや傾斜ブロック共重合体などが挙げられ、特に制限はない。
【００２５】
脂環構造含有重合体の重量平均分子量は、使用目的に応じて適宜選択されるが、５，０００〜５００，０００、好ましくは８，０００〜２５０，０００、より好ましくは１０，０００〜２００，０００の範囲である。分子量がこの範囲であると、樹脂の機械的強度及び成形加工性とが高度にバランスされ好ましい。本発明において重量平均分子量は、シクロヘキサン溶液（重合体樹脂が溶解しない場合はトルエン溶液）のゲル・パーミエーション・クロマトグラフィーで測定した単分散ポリイソプレン（シクロヘキサン溶液）又は単分散ポリスチレン（トルエン溶液）換算の値である。
【００２６】
脂環構造含有重合体はＡＳＴＭ  Ｄ５７０で測定した吸水率が０．３％以下、好ましくは０．２％以下であるのもが好ましい。
脂環構造含有重合体には、必要に応じてその他の高分子材料、各種添加剤などを配合し、成形材料とすることができる。その他の高分子材料としては、ゴム質重合体、熱可塑性エラストマー、その他の熱可塑性樹脂等が挙げられる。その他の配合剤としては、例えば、安定剤、滑剤、紫外線吸収剤、結晶核剤、塩酸吸収剤、帯電防止剤、有機又は無機の充填剤、スリップ剤、防曇剤、染料、顔料、天然油、合成油、ワックス、難燃剤、難燃助剤、相溶化剤、架橋剤、架橋助剤、可塑剤などが挙げられる。
【００２７】
（ペレットの形状）
ペレットの形状は、格別な制限はないが、断面が不定形及び／又は定型の円形状を持つ円柱や、角柱などの柱状のものや、断面が不定形及び／又は定型の円形状を持つ球状のもの、又は球状のものが複数連なったものなどがある。柱状のものには、上底の面と下底の面との形状が違うもの、例えば、円錐台などがある。好ましくは、ペレットの安定性から、単球形でないものが好ましく、より好ましくは断面が円、角の柱状であるものが好ましい。
【００２８】
（ペレットの大きさ）
ペレットの大きさの測定方法は、以下のようにして行う。
図１に示すような柱状のペレットは、柱高さと短辺、長辺とをノギスにて測定する。ペレットを１０個測定し、その平均値を求めた。上底と下底との面積が違う場合は、双方の平均値を使用する。
図２に示すような楕円回転体のごとき、球状ペレットは、水平、平坦な試料台に載せて、その高さ、水平面における短辺及び長辺を測定する。柱状ものと同じく１０個のペレットを測定する。
柱状、球状のもの以外のものについては、球状ペレットの形状を測定するときと同様、水平平坦な試料台に載せて、水平方向に最長の長さを長辺、それと垂直方向であり試料台に対して水平方向の長さを短辺として測定する。この場合短辺がばらついている場合は、大きい部分と小さい部分との平均値とする。
【００２９】
ペレットは、少なくとも一辺が０．３ｍｍ以上２．０ｍｍ以下、好ましくは０．３ｍｍ以上１．９ｍｍ以下、より好ましくは０．３ｍｍ以上１．５ｍｍ以下である。また長辺、短辺、高さの総計が０．５ｍｍ以上１０．０ｍｍ以下、好ましくは１．０ｍｍ以上９．５ｍｍ以下、より好ましくは１．５ｍｍ以上９．０ｍｍ以下である。
ペレットが小さすぎると取り扱いが煩雑になる。大きすぎると、計量のばらつき、温度ばらつき、計量密度のばらつきにつながるため、精密な成形に不適である。また、個々のペレットのばらつきは小さいものがよく、重量及び／又は短辺、長辺、高さのばらつきが±５０％であるものが好ましい。
【００３０】
ペレットを得る方法は格別制限されないが、小粒径のペレットを成形するために必要な押出機やペレタイザーを用いることで作ることができる。小粒径のペレットを成形するための具体的装置として、星プラスチック社製ファンカッターなどのサイドカット方式のものが好適である。
【００３１】
ペレットを溶融成形する方法は、格別な限定はないが、スクリューを用いて溶融成形する、射出成形、押出成形、ブロー成形が好適であり、さらに成形サイクルが断続的であり、精密成形を行うことができる、射出成形がより好適である。
【００３２】
成形体の形状は、格別な制限はない。成形体は、光学素子、ディスプレイ用導光板、医療用デバイス、電子機器などのエレクトロニクス部品や、メディア用などのディスク基板、医療、食品、薬品、化粧品などの容器、光学、包装用途の押出フィルムなどに好適である。精密な成形が求められる、光学素子、電子部品として特に好適である。特に撮像系やレーザー系のレンズ、プリズム、回折格子などの光学素子や、電子部品として使われるアンテナ基板、コネクター、ソケット類の成形体に最適である。成形体の大きさについても、格別な制限はないが、長辺、短辺及び高さ寸法の和が５００ｍｍ以下の成形体であり、特に２個以上の多数個取りの射出成形体において顕著な効果を奏するので好適である。
【実施例】
【００３３】
以下、実施例及び比較例を示し、本発明を更に具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。
（ペレット）
酸化防止剤が配合された８−エチルテトラシクロ［４．４．０．１２，５．１７，１０］ドデカ−３−エンの開環重合体水素添加物を２軸押出機（東芝機械製、製品名「ＴＥＭ３５Ｂ」）にて樹脂温度２５０℃にして所定排出量でストランドを押出し、冷却水にて該ストランドを冷却し、ペレタイザー（星プラスチック社製、製品名「ファンカッターＦＣｍｉｎｉ」）を用いて、所定の形状に切断し、ペレットを得た。
【００３４】
（成形）
ペレットを用いて射出成形機にて４個取りの金型で（すなわち４つのキャビティーで同一形状の成形品を一度に）射出成形した。４つのキャビティーは同一のレンズ形状をしており、レンズのサイズは、外径４．６ｍｍ、透過面の有効径３．５ｍｍ、透過面の片面は平面、片面にＲ＝２．２ｍｍの球面を有し、平面からＲの頂点までは２．０ｍｍの厚みである。ランナーとしては、キャビティーまでの全長が各々４０ｍｍ、断面直径が５ｍｍの断面をもったものを使用した。
成形条件は、インラインスクリューの射出成形機（ファナック社製、製品名「ＲＯＢＯＳＨＯＴα５０」）を用いて成形時の樹脂温度２７０℃、射出速度１０ｍｍ／秒、保圧５０ＭＰａ、冷却時間２０秒、サイクルタイム５０秒の条件で１２０℃に設定した金型に射出成形した。
成形機が十分安定した状態で１０ショットを射出成形し、１ショットで４個、全部で４０個の成形体を得た。
【００３５】
（光学ひずみのばらつき）
微小面積複屈折率計「ＫＯＢＲＡ−ＣＣＤ」（製品名；王子計測社製）により、５９０ｎｍの光源を用いて成形体の厚み方向を通過する透過光のレタデーションを測定した。レタデーションの測定箇所は、レンズのゲートの中心点からレンズの中心点を通る線上で、レンズ有効面（直径３．４ｍｍ）部分とし、測定頻度は、０．２ｍｍ間隔とした。従って、レンズ１個に対し１７座標（ｒ１、ｒ２、・・・、ｒ１７）のデータが採取されることになる。
光学ひずみのばらつきの判定は、以下の要領で行った。
１ショットあたり４個のレンズが得られるので、それぞれについて、レタデーションを測定する。４個のレンズそれぞれについて、１７座標ごとのレタデーションの最大値（ｒ１ｍａｘ、ｒ２ｍａｘ、・・・ｒ１７ｍａｘ）と最小値（ｒ１ｍｉｎ、ｒ２ｍｉｎ、・・・ｒ１７ｍｉｎ）の差（Δｒ１、Δｒ２・・・、Δｒ１７）を算出し、その値を平均する（Δｒａ）。１０ショット分のΔｒａを求めて、これをさらに平均した値を光学ひずみのばらつきの値とする。
比較例１で得られた成形体の光学ひずみのばらつきに対して、他の実施例及び比較例の光学ひずみのばらつきが１０５％以上のものを「大」、９５％以上１０５％未満のものを「中」、９５％未満のものを「小」とする。
【００３６】
（屈折率のばらつき）
成形体から９０度をなすＶブロックを切り出し、カルニュー精密屈折計ＫＰＲ２００にて、２５℃におけるｄ線の屈折率を測定した。
１ショットで得られた４個の成形体についての屈折率のばらつきを計測し、１０ショット（ｎ＝１０）の平均値を取った。また１０ショット間でのばらつきもあわせて評価した。ばらつきは屈折率の最大値と最小値との差を指標とした。
比較例１で得られた成形体の屈折率のばらつきに対して、他の実施例及び比較例の屈折率のばらつきが１０５％以上のものを「大」、９５％以上１０５％未満のものを「中」、９５％未満のものを「小」とする。
【００３７】
（比較例１）
短辺３．０ｍｍ、長辺３．５ｍｍ、高さ２．５ｍｍの円柱ペレットを用い、上記条件で射出成形を行った。得られた成形体（レンズ）の光学ひずみのばらつき、及び屈折率はらつきを求めた。このレンズの光学ひずみのばらつきを中程度、屈折率ばらつき（ショット内ばらつき０．００１２、ショット間ばらつき０．０００７）を中程度とした。
【００３８】
（実施例１）
短辺×長辺×高さを１．７ｍｍ×１．７ｍｍ×１．６ｍｍの円柱ペレットを用い、比較例１と同様に射出成形してレンズを得た。得られたレンズの光学ひずみのばらつきを観察し、屈折率ばらつきを計測した。屈折率のショット内ばらつきは０．０００７、ショット間ばらつきは０．０００２であった。結果を表１に示す。
【００３９】
【表１】
2007210192.tif 000003
【００４０】
（実施例２）
短辺×長辺×高さを１．９ｍｍ×２．０ｍｍ×２．０ｍｍの円柱ペレットとした以外は実施例１と同様に射出成形してレンズを得た。得られたレンズの光学ひずみのばらつきを観察し、屈折率ばらつきを計測した。屈折率のショット内ばらつきは０．０００８、ショット間ばらつきは０．０００２であった。
【００４１】
（実施例３）
短辺×長辺×高さを１．４ｍｍ×１．５ｍｍ×１．５ｍｍの円柱ペレットとした以外は実施例１と同様に射出成形してレンズを得た。得られたレンズの光学ひずみのばらつきを観察し、屈折率ばらつきを計測した。屈折率のショット内ばらつきは０．０００５、ショット間ばらつきは０．０００１であった。
【００４２】
（実施例４）
短辺×長辺×高さを１．５ｍｍ×２．０ｍｍ×３．０ｍｍの円柱ペレットとした以外は実施例１と同様に射出成形してレンズを得た。得られたレンズの光学ひずみのばらつきを観察し、屈折率ばらつきを計測した。屈折率のショット内ばらつきは０．０００６、ショット間ばらつきは０．０００４であった。
【００４３】
（比較例２）
短辺×長辺×高さを４．０ｍｍ×４．０ｍｍ×４．５ｍｍの円柱ペレットとした以外は実施例１と同様に射出成形してレンズを得た。得られたレンズの光学ひずみのばらつきを観察し、屈折率ばらつきを計測した。屈折率のショット内ばらつきは０．００１４、ショット間ばらつきは０．００１７であった。
【００４４】
（比較例３）
短辺×長辺×高さを４．０ｍｍ×４．０ｍｍ×２．０ｍｍの球状ペレットとした以外は実施例１と同様に射出成形してレンズを得た。得られたレンズの光学ひずみのばらつきを観察し、屈折率ばらつきを計測した。屈折率のショット内ばらつきは０．００１５、ショット間ばらつきは０．００２０であった。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】円柱形状のペレットの長辺、短辺、高さを示す図。
【図２】楕円回転体形状のペレットの長辺、短辺、高さを示す図。
【符号の説明】
【００４６】
Ａ：円柱形状のペレット
Ｂ：楕円回転体形状のペレット
【図１】
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【図２】
2007210192.tif 000005