(57)【要約】【課題】  水素などの燃料ガス雰囲気下においても安定であり、ガス透過性が低く、熱膨張係数が固体電解質の熱膨張係数と同程度であり、燃料電池の構成部材として耐えうる強度を有するマニホールドを提供する。【解決手段】  平均粒径が０．５μｍ以上１．５μｍ以下のマグネシア粉末、及び平均粒径が０．５μｍ以上１．５μｍ以下のアルミナ粉末を含有し、前記マグネシア粉末と前記アルミナ粉末の質量比が６１：３９〜６４：３６の範囲にある混合粉末を焼結してマニホールドを製造する。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
平均粒径が０．５μｍ以上１．５μｍ以下のマグネシア粉末、及び平均粒径が０．５μｍ以上１．５μｍ以下のアルミナ粉末を含有し、前記マグネシア粉末と前記アルミナ粉末の質量比が６１：３９〜６４：３６の範囲にある混合粉末を焼結する工程を含む燃料電池用マニホールドの製造方法。
【請求項２】
請求項１に記載の製造方法により製造された燃料電池用マニホールド。
【請求項３】
請求項２記載のマニホールドを備えた燃料電池。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、固体酸化物形燃料電池（以下、「ＳＯＦＣ」と記載する）等に使用できるマニホールド及びその製造方法並びに燃料電池に関する。
【背景技術】
【０００２】
ＳＯＦＣに使用するマニホールドは、水素ガスや酸素ガスの出入りに用いられるものである。
マニホールドは、ＳＯＦＣの使用時における破損を防ぐために、ＳＯＦＣの要部である固体電解質やインターコネクタ等と熱膨張において整合性を高めておく必要がある。固体電解質に用いられるイットリア（Ｙ２Ｏ３）安定化ジルコニア（以下、「ＹＳＺ」と記載する）をはじめとする希土類酸化物安定化ジルコニアの熱膨張係数は約１０．２×１０−６／Ｋであるので、マニホールドにもこれと同程度の熱膨張係数が求められる。
【０００３】
このマニホールドの材料としては、例えば、平均粒径が０．３μｍ〜２μｍのアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）またはＹＳＺと、平均粒径５μｍ〜５０μｍのマグネシア（ＭｇＯ）との混合物が提案されている（特許文献１参照）。マグネシアは反応性が高い物質であるため、特に粒径が小さいと空気中の水分等と反応しやすく、取り扱いが難しい。このため、上記マニホールド材料中のマグネシアとしては大粒径のものが用いられている。また、通常は反応性が高いマグネシアを用いる代わりに、スピネル（ＭｇＡｌ２Ｏ４）の粉末が用いられる。
【０００４】
上記の材料等を用いた焼結体は、熱膨張係数を固体電解質の熱膨張係数と一致させることは可能であるが、多孔質状となってしまい、マニホールドとしたときにガス透過防止性が悪くなってしまう。
そこで、マニホールドの製造方法としては、セラミックス粉体を所定形状に成形した後、熱処理（焼結）により緻密化する方法が知られている。しかしこの場合、収縮により、成形時に比べて線方向の長さが１０％〜２０％小さくなり、変形などの原因となっている。
【０００５】
このため、セラミックスを所定形状に成形した後、１０００℃以上で軽く熱処理してある程度の強度を発現したさせた後、ガスの透過を防止するために、表面にガラス粉末等のコーティングを行い、表面の穴をつぶしてマニホールドを製造する方法が行われている。この場合は、マニホールド製造時における収縮は全くないか、あっても１％以下である。
【０００６】
また、前記ガラス粉末等のコーティングに代えて、セラミックスのゾルを用いて表面処理を行う方法も提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【０００７】
【特許文献１】特開２００２−３１３３６８号公報
【特許文献２】特開２００１−１３５３２７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかし、ＳＯＦＣを考えた場合には、作動温度は約１０００℃であり、水素などの燃料ガス還元雰囲気下では、ガスの透過防止に用いられたガラスに含まれる酸化物が還元されたり、ガラスの成分が蒸発したりすることがあり、劣化の問題が生じている。
【０００９】
また、ガラス粉末に代えてセラミックスのゾルで表面処理を行ったとしても、表面処理工程を別途設ける必要があることにかわりはなく、その分コスト高となってしまう。
【００１０】
さらに、ＳＯＦＣのマニホールドは、固体電解質等との熱膨張係数整合性及びガス透過防止性が求められるほかに、燃料電池の構成部材として耐えうる強度が要求される。
【００１１】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、水素などの燃料ガス雰囲気下においても安定であり、ガス透過性が低く、熱膨張係数が固体電解質の熱膨張係数と同程度であり、燃料電池の構成部材として耐えうる強度を有するマニホールドを提供することを目的とする。また本発明は、熱膨張率を簡便に制御して前記特性を有するマニホールドを製造する方法を提供することを目的とする。さらに本発明は、マニホールドのガス透過性防止性および構成部材としての強度などの劣化が少なく長時間安定して作動する燃料電池を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決するために、本発明は、以下の手段を採用する。
本発明に係る燃料電池用マニホールドの製造方法は、平均粒径が０．５μｍ以上１．５μｍ以下のマグネシア粉末、及び平均粒径が０．５μｍ以上１．５μｍ以下のアルミナ粉末を含有し、前記マグネシア粉末と前記アルミナ粉末の質量比が６１：３９〜６４：３６の範囲にある混合粉末を焼結する工程を含む。
この燃料電池用マニホールドの製造方法によれば、水素などの燃料ガス雰囲気下においても安定であり、ガス透過性が低く、熱膨張係数が固体電解質の熱膨張係数と同程度であり、燃料電池の構成部材として耐えうる強度を有するマニホールドを、簡便な方法で熱膨張率を制御することにより製造できる。
また本発明は、前記製造方法により製造された燃料電池用マニホールドを提供する。
このマニホールドは、水素などの燃料ガス雰囲気下においても安定であり、ガス透過性が低く、熱膨張係数が固体電解質の熱膨張係数と同程度であり、燃料電池の構成部材として耐えうる強度を有するので、燃料電池用のマニホールドとして好適である。
さらに本発明は、前記マニホールドを備えた燃料電池を提供する。
この燃料電池は、前記特性を有するマニホールドを採用しているので、長時間安定して作動する。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、水素などの燃料ガス雰囲気下においても安定であり、ガス透過性が低く、熱膨張係数が固体電解質の熱膨張係数と同程度であり、燃料電池の構成部材として耐えうる強度を有する燃料電池用マニホールドが提供される。また本発明によれば、前記特性を有する燃料電池用マニホールドを、熱膨張率を簡便に制御して製造することができる。さらに本発明によれば、マニホールドと周辺部材の熱膨張の整合性が高く、長時間安定して作動する燃料電池が提供される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下に、本発明の実施形態について説明する。
本発明のマニホールドの製造方法においては、平均粒径が０．５μｍ以上１．５μｍ以下のマグネシア粉末、及び平均粒径が０．５μｍ以上１．５μｍ以下のアルミナ粉末を含有し、前記マグネシア粉末と前記アルミナ粉末の質量比（ＭｇＯ：Ａｌ２Ｏ３）が６１：３９〜６４：３６の範囲にある混合粉末が用いられる。
上記粒径範囲のマグネシア粉末及びアルミナ粉末を用いることにより、緻密で、ガス透過防止性の高いマニホールドを作製することができる。マグネシア粉末又はアルミナ粉末の平均粒径が０．５μｍ未満の場合は、乾燥時や焼結時の収縮が大きすぎ、また取り扱いづらいので好ましくない。また、マグネシア粉末又はアルミナ粉末の平均粒径が１．５μｍを超える場合は反応性（焼結性）が悪くなり、緻密な焼結体を得るためには高い熱処理温度が必要となるので好ましくない。
【００１５】
マグネシア粉末は、反応性が高く、特に本発明で用いられるような微粒子の場合は空気中の水分等と反応してしまうため、反応活性を抑えるための表面処理が施されているものを用いる。この表面処理として、例えば熱分解性のコーティング材によりコーティングされたマグネシア粉末を好適に用いることができる。熱分解性のコーティング材としては、例えばオレイン酸等の高分子材料が用いられる。
【００１６】
前記マグネシア粉末と前記アルミナ粉末の質量比（ＭｇＯ：Ａｌ２Ｏ３）は、６１：３９よりマグネシアが少なくアルミナが多いと、焼結体（マニホールド）の熱膨張係数がＹＳＺをはじめとする固体電解質の熱膨張係数である１０．１×１０−６／Ｋ〜１０．３×１０−６／Ｋを大きく下回るので好ましくない。一方、ＭｇＯ：Ａｌ２Ｏ３が６４：３６よりマグネシアが多くアルミナが少ないと、焼結体の熱膨張係数が１０．１×１０−６／Ｋ〜１０．３×１０−６／Ｋを大きく上回るので好ましくない。上記範囲で混合粉末中のマグネシア粉末とアルミナ粉末の質量比を調節することにより、この混合粉末を焼結して得られるマニホールドの熱膨張係数を簡便に制御し、固体電解質の熱膨張係数とほぼ一致するようにすることができる。前記マグネシア粉末と前記アルミナ粉末の質量比（ＭｇＯ：Ａｌ２Ｏ３）は、好ましくは６２：３８〜６３：３７の範囲であり、より好ましくは６２．５：３７．５である。
【００１７】
上記混合粉末を所望のマニホールド形状に成形し、焼結することにより、マニホールドが製造される。
成形方法としては、冷間静水圧加圧（ＣＩＰ）成形法やスリップキャスト法など、一般的な粉体の成形方法を採用することができ、特に限定されない。焼結は、例えば焼成温度１３００℃〜１５００℃の範囲で、１時間〜７０時間焼成を行えばよい。焼成温度が１３００℃未満の場合、焼結反応が十分に進まず、焼結体の熱膨張係数が固体電解質の熱膨張係数より大きくなるので好ましくない。また、焼結時間が１時間未満の場合も同様に、焼結反応が十分に進まないため、焼結体の熱膨張係数が固体電解質の熱膨張係数より大きくなるので好ましくない。焼結温度及び焼結時間の上限については、上記の範囲に特に限定されるものではないが、エネルギーコストや焼結炉の寿命等を勘案して決めればよい。
【００１８】
次に、上記のように製造したマニホールドを採用したＳＯＦＣの一例について、図１〜図５を参照して説明する。
酸素や空気などの酸化ガスと水素などの燃料ガスとを電気化学的に反応させて電力を得るＳＯＦＣ、特に平板型ＳＯＦＣにおいては、図１に示すように、板状の固体電解質１の表裏面に多孔質の酸素側電極（空気側電極）２および燃料側電極３をそれぞれ形成して発電層を構成し、この発電層を導電性波板４，５で挟むことにより酸化ガスおよび燃料ガスの流路を形成し、さらにインターコネクタ６，７で挟むことにより、単セル１０が構成されている。この単セル１０の端部はシール材８で密封され、空気や、水素のような燃料ガスがセルから漏れないようにしている。上記各ガスの流通に伴って各電極２，３から上記波板４，５を介して流れる電気は、インターコネクタ６，７を介して外部に取り出される構造となっている。このような平板型ＳＯＦＣにおいては、大容量化を図る場合、上記のような構成の単セル１０を数十段、数百段と積み重ねたセルスタックとされる。
【００１９】
このようなＳＯＦＣにおいては、固体電解質１としてイットリア安定化ジルコニア（ＹＳＺ）、サマリア（Ｓｍ２Ｏ３）安定化ジルコニア（以下、「ＳｍＳＺ」と記載する）、ジスプロシア（Ｄｙ２Ｏ３）安定化ジルコニア（以下、「ＤｙＳＺ」と記載する）、エルビア（Ｅｒ２Ｏ３）安定化ジルコニア（以下、「ＥｒＳＺ」と記載する）、ルテシア（Ｌｕ２Ｏ３）安定化ジルコニア（以下、「ＬｕＳＺ」と記載する）、イッテルビア（Ｙｂ２Ｏ３）安定化ジルコニア（以下、「ＹｂＳＺ」と記載する）等の希土類酸化物安定化ジルコニアが用いられる。これら希土類酸化物安定化ジルコニアで形成された固体電解質１は、熱膨張係数が１０．１×１０−６／Ｋ〜１０．３×１０−６／Ｋとなっている。そして、酸素側電極２としては、例えば、高い導電性を有するランタンストロンチウムマンガン酸化物（ＬＳＭ、Ｌａ(1-x)ＳｒxＭｎＯ3）とＹＳＺの混合物や、ペロブスカイト型酸化物とＹＳＺの混合物が用いられている。このペロブスカイト型酸化物としては、（Ｐｒ(1-x)Ｓｒx）yＭｎＯ3（ただし、０．１≦ｘ≦０．４、１．０＜ｙ≦１．０５）であるものがある。そして、燃料側電極３としては、酸化ニッケル（ＮｉＯ）とＹＳＺの混合物などが用いられる。
【００２０】
各単セル１０には、酸化ガス及び燃料ガスがそれぞれ供給用のマニホールドを通って供給され、発電に供されたのちに、それぞれ排気用のマニホールドを通って各セルから排気される。平板型のＳＯＦＣにおいては、例えば、図１に示したように単セル１０からセルスタックが構成される場合のように、四角形の単セル１０の向き合う２辺の一方から燃料ガスを供給し、他方から排出し、残りの向き合う２辺の一方から酸化ガスを供給し、他方から排出する構成や、図２に示す別の構成のセルスタック２０を用いるＳＯＦＣモジュール２１のように、ガスの出入口を２面に減少させて、複数のＳＯＦＣモジュール２１同士を隣り合わせることができるようにして、ＳＯＦＣモジュール２１をよりコンパクトに配列できるようにした構成とすることができる。
【００２１】
図２にこのＳＯＦＣモジュール２１の平面図（Ａ）と、この（Ａ）におけるＩ−Ｉ線に係る縦断面図（Ｂ）を示す。ＳＯＦＣモジュール２１のセルスタック２０を構成する各セルは、後述するように酸化ガスや燃料ガスを供給・排気する開口の配置及び形状が異なっている以外は、前述した図１と同じような構成になっている。セルスタック２０の一方の側壁面には、酸化ガス（カソード側ガス）排出マニホールド２２と燃料ガス（アノード側ガス）投入マニホールド２３とが互いに並列に取り付けられている。前記酸化ガス排出マニホールド２２、燃料ガス投入マニホールド２３には、それぞれ酸化ガスマニホールド排出口２２ａ、燃料ガスマニホールド投入口２３ａが設けられている。前記セルスタック２０の前記側壁面と対向する側壁面には、燃料ガス排出マニホールド２４及び酸化ガス投入マニホールド２５が、前記酸化ガス排出マニホールド２２、燃料ガス投入マニホールド２３にそれぞれ対向して並列に取り付けられている。前記燃料ガス排出マニホールド２４、酸化ガス投入マニホールド２５には、それぞれ燃料ガスマニホールド排出口２４ａ、酸化ガスマニホールド投入口２５ａが設けられている。なお、図２（Ｂ）中の矢印は酸化ガス（カソード側ガス）流れを示す。
【００２２】
図３は、ＳＯＦＣモジュール２１からマニホールド２２，２３，２４，２５を取り去ったセルスタック２０の様子を示す概略図である。図３（Ａ）はこのセルスタック２０の略平面図である。図３（Ｂ）は図３（Ａ）のセルスタック２０を一方の側面から見た側面図である。図３（Ｃ）は図３（Ａ）のセルスタック２０を前記側面と対向する側面から見た側面図である。
図３（Ｃ）に示すように、前記酸化ガス排出マニホールド２２に対して複数の酸化ガス排出口２６が開口し、燃料ガス投入マニホールド２３に対して複数の燃料ガス投入口２７がそれぞれ開口している。同様に図３（Ｂ）に示すように、前記酸化ガス投入マニホールド２５に対して酸化ガス投入口２９が開口し、前記燃料ガス排出マニホールド２４に対して燃料ガス排出口２８がそれぞれ開口している。
図４は前記セルスタック２０を構成する単セル内部の酸化ガス（カソード側ガス）流路の概略水平断面図、図５は前記セルスタック２０を構成する単セル内部の燃料ガス（アノード側ガス）流路の概略水平断面図を示す。なお、図４及び図５において、波板の記載は省略した。
図４に示した単セルのカソード側において、インターコネクタ３１の上面（図４において図示しない発電層３３の下面）に端部シール部３２ａ，３２ｂが取り付けられ、前記酸化ガス投入口２９、酸化ガス排出口２６以外にガスの流入、排出が行われないようになっている。同様に、図５に示した単セルのアノード側において、発電層３３の上面（図５において図示しないインターコネクタ３１の下面）に端部シール部３２ｃ，３２ｄが取り付けられ、前記燃料ガス排出口２８、燃料ガス投入口２７以外にガスの流入、排出を行われないようにしている。
【００２３】
本実施形態のマニホールドは緻密な構造を有しているため、それ自体で十分なガス透過防止性があり、ガラス等によるコーティングが不要である。従って、上記のように構成したＳＯＦＣモジュールは約１０００℃の作動温度で運転されるが、この温度で水素などの燃料ガスに接した状態で本実施形態のマニホールドを用いても、ガラスコーティングの劣化の問題が無く、長時間にわたって安定して使用することが可能である。
また、本実施形態のＳＯＦＣでは、マグネシア粉末とアルミナ粉末の質量比を調節するという簡便な方法により、マニホールドの熱膨張係数を固体電解質の熱膨張係数と略一致するように制御することが可能である。また、本実施形態のＳＯＦＣにおいて、マニホールドは構成部材として十分な強度を有している。
【００２４】
（実施例）
以下、本発明の実施例を説明する。
（マグネシア粉末及びアルミナ粉末の質量比と熱膨張係数の関係）
平均粒径１μｍのマグネシア粉末と、平均粒径１μｍのアルミナ粉末とを表１に示した質量比で含有する混合粉末をプレス成形し、得られた成形体を１３５０℃で２時間焼結して焼結体を得た。得られた焼結体を３ｍｍ×４ｍｍ×４０ｍｍの角棒に加工し、測定用サンプルとした。この測定用サンプルを室温（３０℃）から１０００℃に昇温し、３０℃から１０００℃における供試体の長さ変化を測定して求めた。測定はリガク製ＴＭＡ装置を用いた。
測定結果を表１及び図６のグラフに示す。
【００２５】
【表１】
2007042421.tif 000002
【００２６】
表１及び図６のグラフに示した結果から、マグネシア粉末及びアルミナ粉末の質量比（ＭｇＯ：Ａｌ２Ｏ３）を変えることにより、焼結体の熱膨張係数を簡便に制御できることがわかる。この結果よりＭｇＯ：Ａｌ２Ｏ３が６１：３９〜６４：３６の範囲にある混合粉末が好ましい。ＭｇＯ：Ａｌ２Ｏ３の質量比が該範囲外であると、マニホールドと周辺部材の熱膨張係数の整合性の観点から、運転時の燃料電池の損傷が顕著となり、燃料電池として成立しなくなるからである。また、ＭｇＯ：Ａｌ２Ｏ３が６２：３８〜６３：３７の範囲にある混合粉末がより好ましく、６２．５：３７．５の混合粉末が最も好ましい。
（各種固体電解質の熱膨張係数との対比）
それぞれ固体電解質材料である８ＹＳＺ（Ｙ２Ｏ３が８ｍｏｌ％固溶した安定化ジルコニア）、８ＳｍＳＺ（Ｓｍ２Ｏ３が８ｍｏｌ％固溶した安定化ジルコニア）、８ＤｙＳＺ（Ｄｙ２Ｏ３が８ｍｏｌ％固溶した安定化ジルコニア）、８ＥｒＳＺ（Ｅｒ２Ｏ３が８ｍｏｌ％固溶した安定化ジルコニア）及び８ＬｕＳＺ（Ｌｕ２Ｏ３が８ｍｏｌ％固溶した安定化ジルコニア）について、上記と同様に測定用サンプルを作製し、各測定用サンプルの熱膨張係数を求めた。
測定結果を表２に示す。
【００２７】
【表２】
2007042421.tif 000003
【００２８】
表２からわかるように、いずれの固体電解質材料も熱膨張係数が１０．２×１０−６／Ｋであった。従って、本発明のマニホールドの製造方法を採用することにより、マニホールドと固体電解質の熱膨張係数を概ね一致させることができることがわかる。
【００２９】
（焼成温度と熱膨張係数の関係）
焼成温度を表３に示すように１３００℃から１５００℃の範囲で変えた以外は表１の試料４と同様の条件で測定用サンプルを作製し、各測定用サンプルの熱膨張係数を求めた。
測定結果を表３に示す。
【００３０】
【表３】
2007042421.tif 000004
【００３１】
表３に示した結果から、１３００℃から１５００℃の比較的広範囲の焼成温度で熱膨張係数に変化がないことがわかる。このことから、本発明のマニホールドは製造が容易であり、品質が安定していることがわかる。
【００３２】
（焼成温度と熱膨張係数の関係）
焼成時間を表４に示すように０．５時間から１０時間の範囲で変えた以外は表１の試料４と同様の条件で測定用サンプルを作製し、各測定用サンプルの熱膨張係数を求めた。
測定結果を表４に示す。
【００３３】
【表４】
2007042421.tif 000005
【００３４】
表４の結果から、１時間〜１０時間の比較的広範囲の焼成温度で、測定用サンプルの熱膨張係数に変化がないことがわかる。このことから、本発明のマニホールドは製造が容易であり、品質が安定していることがわかる。
【００３５】
（還元雰囲気における安定性）
表１の試料４と同様の条件で作製した測定用サンプルを、直径４０ｍｍ、長さ５００ｍｍの管のほぼ中央に置き、安定な還元雰囲気を保つために管内に約１００ｍｌ／分の流量で水素ガスを連続的に流通しながら、１０００℃で表５に示した還元時間保持して還元処理を行った後、各測定用サンプルの熱膨張係数を求めた。
また、還元処理前（還元時間０時間）と各還元処理後の測定用サンプルの質量を測定した。
測定結果を表５に示す。
【００３６】
【表５】
2007042421.tif 000006
【００３７】
表５の結果から、還元処理の前後で測定用サンプルの熱膨張係数及び質量は変わっておらず、測定用サンプルはほとんど還元されていないことがわかる。このことから、本発明のマニホールドは、燃料電池の作動温度の還元雰囲気中であってもほとんど還元されず、長期安定性が良好であることがわかる。
【００３８】
（緻密性の評価）
ＪＩＳ  Ｒ  １６３４（ファインセラミックスの焼結体密度・開気孔率の測定方法）に規定された煮沸法に従い、表１の試料４と同様の条件で作製した測定用サンプルの乾燥質量を測定した後、煮沸槽中の水に浸漬した状態で３時間煮沸し、室温まで放冷後、質量を測定した。
測定結果を表６に示す。
【００３９】
【表６】
2007042421.tif 000007
【００４０】
表６の結果から、水浸漬の前後で測定用サンプルの質量は変わっておらず、測定用サンプルは緻密性を有することがわかった。このことから、本発明のマニホールドはガス透過性が低く、ガスのシール性が良好であることがわかる。
【００４１】
（強度の評価）
ＪＩＳ  Ｒ  １６０１（ファインセラミックスの曲げ強さ試験方法）に規定された３点曲げ強さ試験方法に従い、表１の試料４と同様の条件で作製した測定用サンプルの曲げ強度を測定した。
測定結果を表７に示す。
【００４２】
【表７】
2007042421.tif 000008
【００４３】
表７の結果から、測定用サンプルの曲げ強度は２００ＭＰａ以上と高強度であることがわかる。従って、本発明のマニホールドは、ＳＯＦＣ用として十分な強度を有していることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】ＳＯＦＣの単セルを示す概略斜視図である。
【図２】ＳＯＦＣモジュールを示す図であって、（Ａ）は概略平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＩ−Ｉ線における概略縦断面図である。
【図３】ＳＯＦＣのセルスタックを示す図であって、（Ａ）は概略平面図、（Ｂ）は（Ａ）を一方の側面からみた概略側面図、（Ｃ）は（Ａ）を（Ｂ）と対向する他の側面からみた概略側面図である。
【図４】単セル内部の酸化ガス（カソード側ガス）流路の概略水平断面図である。
【図５】単セル内部の燃料ガス（アノード側ガス）流路の概略水平断面図である。
【図６】混合粉末に含まれるマグネシア粉末及びアルミナ粉末の質量比と、該混合粉末の焼結体の熱膨張係数との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【００４５】
１  固体電解質
２  酸素側電極（空気側電極）
３  燃料側電極
４  酸素側（空気側）導電性波板
５  燃料側導電性波板
６，７  インターコネクタ
８  端部シール材
１０  単セル
２０  セルスタック
２１  ＳＯＦＣモジュール
２２  酸化ガス排出マニホールド
２３  燃料ガス投入マニホールド
２２ａ  酸化ガスマニホールド排出口
２３ａ  燃料ガスマニホールド投入口
２４  燃料ガス排出マニホールド
２５  酸化ガス投入マニホールド
２４ａ  燃料ガスマニホールド排出口
２５ａ  酸化ガスマニホールド投入口
２６  酸化ガス排出口
２７  燃料ガス投入口
２８  燃料ガス排出口
２９  酸化ガス投入口
３１  インターコネクタ
３２ａ，３２ｂ，３２ｃ，３２ｄ  端部シール
３３  発電層
【図１】
2007042421.tif 000009
【図２】
2007042421.tif 000010
【図３】
2007042421.tif 000011
【図４】
2007042421.tif 000012
【図５】
2007042421.tif 000013
【図６】
2007042421.tif 000014