(57)【要約】【課題】導電性熱可塑性樹脂成形品において、補強繊維の配合で十分な補強効果を得ると共に、カーボンブラックによる導電性の発現効果を高めることにより、少ないカーボンブラック配合量で良好な導電性を得、これにより、より一層の機械的特性の向上を図る。【解決手段】下記の成分（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を、成分（ａ）と成分（ｂ）の合計に対する成分（ａ）の含有量が６０〜９５質量％で成分（ｂ）の含有量が５〜４０質量％であり、且つ、成分（ｃ）の含有量が成分（ａ）の１００質量部あたり５〜２０質量部となるように含有する導電性熱可塑性樹脂成形品。成分（ｂ）を含有する成分（ａ）のペレットと、成分（ｃ）を含有する成分（ａ）のペレットとをそれぞれ製造し、これらのペレットとを混合した後成形してなる。  （ａ）オレフィン系樹脂  （ｂ）極性を有する樹脂からなる有機長繊維  （ｃ）導電性充填材としてカーボンブラック粉【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記の成分（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を、成分（ａ）と成分（ｂ）の合計に対する成分（ａ）の含有量が６０〜９５質量％で成分（ｂ）の含有量が５〜４０質量％であり、且つ、成分（ｃ）の含有量が成分（ａ）の１００質量部あたり５〜２０質量部となるように含有する導電性熱可塑性樹脂成形品であって、
成分（ｂ）を含有する成分（ａ）のペレット（以下「（ａ，ｂ）ペレット」と称す。）と、成分（ｃ）を含有する成分（ａ）のペレット（以下「（ａ，ｃ）ペレット」と称す。）とをそれぞれ製造し、該（ａ，ｂ）ペレットと（ａ，ｃ）ペレットとを混合した後成形してなることを特徴とする導電性熱可塑性樹脂成形品。
（ａ）オレフィン系樹脂
（ｂ）極性を有する樹脂からなる有機長繊維
（ｃ）導電性充填材としてカーボンブラック粉
【請求項２】
請求項１において、（ｂ）有機長繊維を構成する極性を有する樹脂の融点が２００℃以上であることを特徴とする導電性熱可塑性樹脂成形品。
【請求項３】
請求項１又は２において、（ｂ）有機長繊維がポリエステル系繊維及び／又はポリアミド系繊維であることを特徴とする導電性熱可塑性樹脂成形品。
【請求項４】
請求項１ないし３のいずれか１項において、（ａ）オレフィン系樹脂がプロピレン系樹脂であることを特徴とする導電性熱可塑性樹脂成形品。
【請求項５】
請求項１ないし４のいずれか１項において、（ｂ）有機長繊維の平均繊維長が４ｍｍ以上であることを特徴とする導電性熱可塑性樹脂成形品。
【請求項６】
請求項１ないし５のいずれか１項において、前記（ａ，ｂ）ペレットが、（ｂ）有機長繊維のロービングに（ａ）オレフィン系樹脂を含浸させた後引き抜き成形し、次いで切断して得られることを特徴とする導電性熱可塑性樹脂成形品。
【請求項７】
請求項１ないし６のいずれか１項において、射出成形品であることを特徴とする導電性熱可塑性樹脂成形品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、導電性能に優れ、且つ曲げ強度、曲げ弾性率、耐衝撃強度等の機械的特性に優れており、自動車用部品、建築用資材や、液晶関係ないし半導体関係で使用されるトレイ等の弱電部品等として有用な導電性熱可塑性樹脂成形品に関する。
【背景技術】
【０００２】
今日、様々な分野で樹脂製品に導電性が求められ、例えば、帯電防止、電磁波シールド、静電塗装性を発現させるための導電性付与のための様々な試みがなされている。従来、樹脂にカーボンブラックを配合することにより、導電性の樹脂組成物及び成形品が得られることが知られている。この場合、高導電性を得るためには、多量のカーボンブラックを樹脂組成物中に配合する必要があるが、樹脂に多量のカーボンブラックを充填すると、得られる成形品の機械物性が低下することが問題となっている。
【０００３】
そこで、機械物性と導電性のバランスをとるために、カーボン繊維とカーボンブラックを熱可塑性樹脂に配合した導電性繊維強化複合材料（特許文献１）や、ガラス繊維で強化した繊維強化複合材料にカーボンブラックを配合した電気的性質の優れた熱可塑性樹脂組成物（特許文献２）などが提案されている。
【０００４】
しかし、これらの技術では、機械物性、特に衝撃強度の改善が不十分である。即ち、カーボン繊維やガラス繊維を配合しても、剛性や弾性率は向上するが、衝撃強度はさほど向上しない。これは、例えば、補強繊維としてガラス繊維のチョップドストランドを通常の押出機を使用して混練する方法では、繊維が混練工程で短く切断され、これを更に射出成形することにより繊維は更に短く破損することとなり、この結果、剛性や弾性率の向上は図れても、耐衝撃性の向上効果は得られないことによる。
【０００５】
特許文献１ではスクリューやシリンダーを表面加工した押出機を用い、連続状態の炭素繊維を供給して混練工程における繊維の破損を防止しているが、十分な効果は得られていない。
【０００６】
特許文献１，２のように、主に射出成形品を対象とするものに対して、スタンピング成形を採用することによって、機械物性を向上させる技術（特許文献３）もある。スタンピング成形であれば、長繊維を切断することなくそのまま成形品中に充填することができるため、長繊維による良好な補強効果が得られる。しかし、スタンピング成形は、通常の射出成形に比べて成形サイクルが長く、また、成形に手間がかかるという問題がある。
【０００７】
なお、カーボンブラックを樹脂に配合する際のハンドリングを考慮して、カーボンブラックが配合された樹脂を予め混練しておき、これをマスターバッチとして、成形前に、カーボンブラックを含まない樹脂とドライブレンドして導電性樹脂成形品を得るという方法がある。しかし、この方法では十分にカーボンブラックが分散せず、導電性を得るためには、通常よりもカーボンブラック量を増やす必要があり、その結果、得られる成形品の機械物性の低下を招いていた。
【特許文献１】特開平１１−１１６８１８号公報
【特許文献２】特公昭５１−４５２９７号公報
【特許文献３】特開平１０−１５８４４３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、上記従来の問題を解消し、補強繊維の配合で十分な補強効果を得ると共に、カーボンブラックによる導電性の発現効果を高めることにより、少ないカーボンブラック配合量で良好な導電性を得、これにより、より一層の機械的特性の向上を図ることができる導電性熱可塑性樹脂成形品を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、オレフィン系樹脂をマトリックス樹脂とし、極性を有する樹脂からなる有機長繊維と導電性充填材としてカーボンブラック粉とを配合し、成形に当っては、カーボンブラック粉を含有するオレフィン系樹脂ペレットと、オレフィン系樹脂をマトリックス樹脂とし、極性を有する樹脂からなる有機長繊維含有ペレットとを混合して成形して得られる導電性熱可塑性樹脂成形品が、上記課題を解決できることを見出し本発明に到達した。
即ち、本発明は以下を要旨とする。
【００１０】
［１］  下記の成分（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を、成分（ａ）と成分（ｂ）の合計に対する成分（ａ）の含有量が６０〜［９５質量％で成分（ｂ）の含有量が５〜［４０質量％であり、且つ、成分（ｃ）の含有量が成分（ａ）の１００質量部あたり５〜［２０質量部となるように含有する導電性熱可塑性樹脂成形品であって、成分（ｂ）を含有する成分（ａ）のペレット（以下「（ａ，ｂ）ペレット」と称す。）と、成分（ｃ）を含有する成分（ａ）のペレット（以下「（ａ，ｃ）ペレット」と称す。）とをそれぞれ製造し、該（ａ，ｂ）ペレットと（ａ，ｃ）ペレットとを混合した後成形してなることを特徴とする導電性熱可塑性樹脂成形品。
（ａ）オレフィン系樹脂
（ｂ）極性を有する樹脂からなる有機長繊維
（ｃ）導電性充填材としてカーボンブラック粉
【００１１】
［２］  ［１］において、（ｂ）有機長繊維を構成する極性を有する樹脂の融点が２００℃以上であることを特徴とする導電性熱可塑性樹脂成形品。
【００１２】
［３］  ［１］又は［２］において、（ｂ）有機長繊維がポリエステル系繊維及び／又はポリアミド系繊維であることを特徴とする導電性熱可塑性樹脂成形品。
【００１３】
［４］  ［１］〜［３］において、（ａ）オレフィン系樹脂がプロピレン系樹脂であることを特徴とする導電性熱可塑性樹脂成形品。
【００１４】
［５］  ［１］〜［４］において、（ｂ）有機長繊維の平均繊維長が４ｍｍ以上であることを特徴とする導電性熱可塑性樹脂成形品。
【００１５】
［６］  ［１］〜［５］において、前記（ａ，ｂ）ペレットが、（ｂ）有機長繊維のロービングに（ａ）オレフィン系樹脂を含浸させた後引き抜き成形し、次いで切断して得られることを特徴とする導電性熱可塑性樹脂成形品。
【００１６】
［７］  ［１］〜［６］において、射出成形品であることを特徴とする導電性熱可塑性樹脂成形品。
【発明の効果】
【００１７】
オレフィン系樹脂と極性を有する樹脂からなる有機長繊維及び導電性充填材としてのカーボンブラック粉を含有する本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品であれば、有機長繊維による良好な補強効果で、優れた機械物性を得ることができ、しかも、極性を有する樹脂よりなる有機長繊維による下記の効果で少ないカーボンブラック粉配合量で高い導電性を発現させることができることから、必要な導電性を得るためのカーボンブラック粉配合量を低減して、機械的特性の向上を十分に図ることができる。
【００１８】
即ち、本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品では、非極性樹脂であるオレフィン系樹脂よりなる樹脂マトリックス中に、カーボンブラック粉と共に極性を有する樹脂よりなる有機長繊維が三次元状に分散しているが、成形品中のカーボンブラック粉は、極性樹脂よりなる有機長繊維に引き寄せられ、有機長繊維の周囲に局在化するようになる。そして、このように、カーボンブラック粉が有機長繊維の周囲に局在化することにより、単にオレフィン系樹脂中にカーボンブラック粉を分散させた場合よりも、同量のカーボンブラック粉の配合で高い導電性が得られるようになる。
【００１９】
また、有機長繊維は、ガラス繊維や炭素繊維に比べて弾性、延性に優れるため、成形加工工程で破損し難い。このため、有機長繊維の長さが成形品中にも十分に維持されることとなり、有機長繊維による優れた補強効果が得られるようになる。
【００２０】
しかも、このような導電性熱可塑性樹脂成形品を成形するに当たり、オレフィン系樹脂にカーボンブラック粉を含有させたマスターバッチである（ａ，ｃ）ペレットと、極性を有する樹脂からなる有機長繊維を含有するオレフィン系樹脂のペレットである（ａ，ｂ）ペレットとを準備しておき、この（ａ，ｃ）ペレットと（ａ，ｂ）ペレットとを混合して成形機に供給して成形を行うことによって、簡便に且つ少ないカーボンブラック粉量で著しく良好な導電性を発現させることができる。また、（ａ，ｃ）ペレットと（ａ，ｂ）ペレットとの混合比率を容易に変化させることができ、これにより、得られる成形品の導電性能を容易かつ任意にコントロールすることができる。
【００２１】
このように、（ａ，ｂ）ペレットと（ａ，ｃ）ペレットとをそれぞれ製造し、これらを混合して成形することにより、導電性発現効果の向上が図れる作用機構の詳細は明らかではないが、後述するように、極性を有する樹脂からなる有機長繊維が引き揃えられた状態でオレフィン系樹脂が均等かつ十分に含浸された（ａ，ｂ）ペレットと、高濃度にかつ均一分散状態でカーボンブラック粉を含有する（ａ，ｃ）ペレットとを混合することにより、これらが直接的に衝突、混合、混練されて、溶融成形工程における（ａ，ｃ）ペレット中のカーボンブラック粉と（ａ，ｂ）ペレット中の有機長繊維との接触頻度が高められ、前述の如く、有機長繊維の周囲に局在化するカーボンブラック粉量が増大し、これにより、有機長繊維を介したカーボンブラック粉の良好な導電性ネットワークが形成されるようになることによるものと考えられる。
【００２２】
本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品は、導電性能に優れ、また、曲げ強度、曲げ弾性率、耐衝撃強度等の機械的特性にも優れていることから、自動車用部品、建築用資材や、液晶関係ないし半導体関係で使用されるトレイ等の弱電部品などの成形品等として工業的に極めて有用である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
以下に本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品の実施の形態を詳細に説明する。
【００２４】
［（ａ）オレフィン系樹脂］
本発明で用いる（ａ）オレフィン系樹脂としては、特に制限はなく、様々なオレフィン系樹脂を用いることができる。例えば、エチレンの単独重合体；エチレンを主成分とした、プロピレン、１−ブテン等の他のα−オレフィン、酢酸ビニル、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エステル等のビニル単量体等の１種又は２種以上との共重合体等のエチレン系樹脂；プロピレンの単独重合体；プロピレンを主成分とした、エチレン、１−ブテン等の他のα−オレフィン等の１種又は２種以上との共重合体等のプロピレン系樹脂；１−ブテンの単独重合体；１−ブテンを主成分とした、エチレン、プロピレン等の他のα−オレフィン等の１種又は２種以上との共重合体等のブテン系樹脂；等が挙げられる。これらのオレフィン系樹脂は、単独重合体であっても、共重合体でも良く、また、ランダム共重合体であっても良いし、ブロック共重合体であっても良い。
なお、上記の「主成分」とは、オレフィン系樹脂中に５０重量％以上、好ましくは６０重量％以上含まれるものを指す。
【００２５】
これらのうち、耐熱性に優れる点から、プロピレン系樹脂が好ましく、その具体例としては、例えば、プロピレンの単独重合体、或いはプロピレンを主成分とするプロピレン−エチレンランダム共重合体樹脂、プロピレン−エチレンブロック共重合体樹脂等が挙げられる。
【００２６】
オレフィン系樹脂の重合様式は、樹脂状物が得られる限り、如何なる重合様式を採用しても差し支えないが、気相法、溶液法であるものが特に好ましい。
【００２７】
オレフィン系樹脂としては、ＪＩＳ  Ｋ７２１０に準拠して温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎで測定したメルトフローレートの下限が０．０５ｇ／１０分であるのが好ましく、０．１ｇ／１０分であるのが特に好ましく、上限が２００ｇ／１０分であるのが好ましく、１００ｇ／１０分であるのが特に好ましい。メルトフローレートが上記下限以上である方が、被成形材料としての成形加工性が向上し、得られる成形品の表面外観が良好になり易い傾向にあり、一方、上記上限以下である方が、得られる成形品の機械的強度と有機長繊維の分散が良好な傾向となる。
【００２８】
本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品には、成分（ａ）のオレフィン系樹脂はその１種のみが含まれていても良く、２種以上が混合して含まれていても良い。
【００２９】
［（ｂ）極性を有する樹脂からなる有機長繊維］
本発明で用いる（ｂ）極性を有する樹脂からなる有機長繊維を構成する樹脂は、極性を有するものであれば特に制限はなく、様々なものを挙げることができる。
なお、ここで極性とは、非極性である成分（ａ）のオレフィン系樹脂に対して、これより極性のある樹脂のことを指す。
【００３０】
極性を有する樹脂からなる有機長繊維の例としては、例えばポリエステル系繊維、ポリアミド系繊維、ポリウレタン系繊維、ポリアクリルニトリル系繊維等が挙げられる。
本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品には、有機長繊維はその１種のみが含まれていても良く、２種以上が混合して含まれていても良い。
【００３１】
有機長繊維の繊維径は太すぎると成形品のアイゾット衝撃強度が低下する。繊維径が細いものはナノサイズの繊維まで使用可能と思われ、成形品の用途によっては大変良いものとなる可能性がある。このように使用される繊維径は広範に渡るので繊維の使用本数は規定できないが、繊維の束の断面積で考えると、通常は、ペレットの繊維とほぼ直行する方向の断面積中５〜６０％程度を繊維の断面積がしめる程度であろう。
【００３２】
ところで、本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品を射出成形によって成形する場合、成分（ａ）のオレフィン系樹脂の融点以上の成形温度で行うため、有機長繊維としては射出成形しても溶けない温度のものを使用するのが好ましい。すなわち、成分（ａ）のオレフィン系樹脂の融点は通常７０〜１７０℃程度であり、従って成形温度（成形機の出口温度とする）は１５０〜２１０℃程度である。成分（ｂ）である有機長繊維の材質は、融点がこの成形温度より１０℃以上、好ましくは２０℃以上高い材質のものを選択するのが良い結果を生む。
【００３３】
また、成形過程において、カーボンブラック粉を有機長繊維側に引き寄せて、カーボンブラック粉の局在化による導電性の向上効果を十分得るために、有機長繊維の材質はそのガラス転移温度が成形温度と同等かそれより低い（好ましくは５℃以上低い）ことが望ましい。即ち、有機長繊維のガラス転移点が成形温度よりも低ければ、成形過程で有機長繊維の表面の分子運動性が上がり、カーボンブラック粉が、より有機長繊維側に集まりやすくなると考えられる。有機長繊維の具体的ガラス転移温度は通常１５０℃以下であることが好ましい。
【００３４】
（ｂ）有機長繊維としては、好ましくはポリエステル系繊維、ポリアミド系繊維、より好ましくはＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）繊維（融点２６０℃，ガラス転移温度６７℃）、ＰＥＮ（ポリエチレンナフタレート）繊維（融点２７２℃，ガラス転移温度１１３℃）、特にＰＥＮ繊維を用いることが好ましい。即ち、ポリエステル系繊維、ポリアミド系繊維、特にＰＥＴ繊維やＰＥＮ繊維、とりわけＰＥＮ繊維を用いると、射出成形品中の繊維の分散が良く、繊維としての物性も高いため、良好な機械物性の射出成形品が得られる。
【００３５】
（ｂ）有機長繊維の長さは、後述する本発明に係る（ａ，ｂ）ペレットの長さに相当し、（ａ，ｂ）ペレット中に含有された有機長繊維の平均繊維長は好ましくは４ｍｍ〜５０ｍｍ、より好ましくは４ｍｍ〜２０ｍｍ、特に好ましくは４ｍｍ〜１０ｍｍである。有機長繊維の平均繊維長が４ｍｍ未満のものであると、耐衝撃強度の向上効果が十分に得られず、平均繊維長が５０ｍｍを超えるものであると、成形が困難になる。
【００３６】
本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品中の（ｂ）極性を有する樹脂からなる有機長繊維の含有量は、成分（ａ）と成分（ｂ）の合計量に対して、成分（ａ）が６０〜９５質量％で成分（ｂ）が５〜４０質量％となる範囲であることが必須である。好ましくは成分（ａ）６５〜９０質量％で成分（ｂ）１０〜３５質量％、より好ましくは成分（ａ）７０〜１０質量％で成分（ｂ）１０〜３０質量％である。
上記範囲よりも（ｂ）有機長繊維の含有量が少ないと、機械強度の改良効果に乏しくなり、多いと最終成形品中の繊維の分散が悪くなり、その結果、製品外観も悪くなってしまう。
【００３７】
［（ｃ）カーボンブラック粉］
導電性充填材としての（ｃ）カーボンブラック粉としては、ファーネスブラック、アセチレンブラック、サーマルブラック、チャンネルブラック等が挙げられる。これらの中では、少量の添加で導電性付与効果が出る高導電性のアセチレンブラックやファーネスブラックが好ましい。
本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品には、成分（ｃ）のカーボンブラック粉は、その１種のみが含まれていても良く、２種以上が混合して含まれていても良い。
【００３８】
（ｃ）カーボンブラック粉のＤＢＰ吸油量が５０ｃｍ３／１００ｇより低いと、カーボンブラックを多量に添加しても導電性が発現しにくいことから、カーボンブラック粉のＤＢＰ吸油量は５０ｃｍ３／１００ｇ以上が好ましく、特に１００ｃｍ３／１００ｇ以上であることが好ましい。
【００３９】
本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品中の成分（ｃ）の含有量は、成分（ａ）の１００質量部あたり、５〜２０質量部であることが必須である。好ましくは、成分（ａ）の１００質量部あたり、成分（ｃ）が５〜１５質量部、より好ましくは５〜１０質量部である。成分（ｃ）が成分（ａ）の１００質量部あたり５質量部未満の場合、必要な導電性が得られず、２０質量部を超えると機械物性の低下が著しくなる。
【００４０】
なお、本発明が対象とする導電性材料として必要な体積固有抵抗値は、１０８（Ω・ｃｍ）以下を指す。一般的には１０８（Ω・ｃｍ）以下、１０４（Ω・ｃｍ）以上の導電性材料を静電防止材と呼び、１０４（Ω・ｃｍ）以下、１００（Ω・ｃｍ）以上を導電性材料、１００（Ω・ｃｍ）以下を高導電性材料という。例えば自動車部品では１０８（Ω・ｃｍ）以下、１０４（Ω・ｃｍ）以上の静電防止材領域が、電極用材料では１０４（Ω・ｃｍ）以下、１００（Ω・ｃｍ）以上の導電性材領域が一般的に必要とされる。
【００４１】
［その他の成分］
本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品は、上記成分（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を必須成分として含有するものであるが、本発明の効果を損なわない範囲で、更に、熱可塑性樹脂、ゴム、添加剤、充填材等の成分を含有していても構わない。ただし、本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品中には、前記（ａ）〜（ｃ）の必須成分を合計で５０質量％以上含んでいることが好ましく、８０質量％以上含んでいることが特に好ましい。
【００４２】
前記添加剤としては、例えば、酸化防止剤、熱安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、中和剤、滑剤、防曇剤、ブロッキング防止剤、分散剤、難燃剤、着色剤の他、熱可塑性樹脂に通常用いられる各種添加剤等を挙げることができる。
【００４３】
このうち酸化防止剤としては、例えば、モノフェノール系、ビスフェノール系、トリ以上のポリフェノール系、チオビスフェノール系、ナフチルアミン系、ジフェニルアミン系、フェニレンジアミン系のもの等が挙げられる。これらの中では、モノフェノール系、ビスフェノール系、トリ以上のポリフェノール系、チオビスフェノール系の酸化防止剤が、酸化防止効果が高いことから好ましい。酸化防止剤を使用する場合は、成分（ａ）〜（ｃ）の合計量に対し、通常、０．０１〜５質量％、好ましくは０．０５〜３質量％用いる。酸化防止剤が上記下限以上である方が、酸化防止剤の使用による酸化防止効果が有効に発現しやすく、また、上記上限以下である方が、使用量に見合った効果が得られ経済的である上、着色などの影響が出るおそれも少ない。
【００４４】
また、前記充填材としては、例えば、タルク、マイカ、シリカ、チタニア、炭酸カルシウムの他、熱可塑性樹脂に通常用いられる各種充填剤等を挙げることができる。
【００４５】
［導電性熱可塑性樹脂成形品の製造方法］
（１）（ａ，ｂ）ペレットの製造方法
（ａ，ｂ）ペレット、即ち、（ｂ）極性を有する樹脂からなる有機長繊維を含有する（ａ）オレフィン系樹脂のペレットは、極性を有する樹脂からなる有機長繊維のロービングにオレフィン系樹脂を含浸させた後引き抜き成形し、次いで好ましくは４ｍｍ〜５０ｍｍ、より好ましくは４ｍｍ〜２０ｍｍ、特に好ましくは４ｍｍ〜１０ｍｍに切断してペレット化することにより製造することができる。
【００４６】
ここで、オレフィン系樹脂を含浸させる方法については、特に制限はなく、有機長繊維のロービングを樹脂粉体流動床中に通した後、樹脂の融点以上に加熱する方法（特公昭５２−３９８５）；クロスヘッドダイを用いて有機長繊維のロービングに溶融オレフィン系樹脂を含浸させる方法（特開昭６２−６０６２５、特開昭６３−１３２０３６、特開昭６３−２６４３２６、特開平１−２０８１１８）；ポリオレフィン系樹脂繊維を用い、これと有機長繊維のロービングを同時に集束した後、樹脂の融点以上に加熱する方法（特開昭６１−１１８２３５）；など、いずれであってもかまわない。
【００４７】
本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品中の有機長繊維の繊維長は、このようにして製造されるペレット長と等しくなるので、ペレットの製造に当たり、その切断長さを調整することによって、得られる導電性熱可塑性樹脂成形品中の有機長繊維の繊維長を制御することができる。
【００４８】
（２）（ａ，ｃ）ペレットの製造方法
（ａ，ｃ）ペレット、即ち、（ｃ）カーボンブラック粉を含有する（ａ）オレフィン系樹脂のペレットは、カーボンブラック粉とオレフィン系樹脂とを樹脂の溶融温度以上で混練し、冷却後、ペレットに成形して製造される。混練装置としては、短軸押出機、二軸押出機、２本ロールミル、バンバリーミキサー、インターミックス、加圧ニーダー等の公知の装置を用いることができる。
【００４９】
（３）（ａ，ｂ）ペレットと（ａ，ｃ）ペレットとの混合方法
（ａ，ｂ）ペレットと（ａ，ｃ）ペレットとの混合方法は公知の方法が用いられる。例えば、ヘンシェルミキサー、タンブラー等の混合機によりドライブレンドする方法がある。
【００５０】
（４）成形方法
本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品の成形は、スクリュー可塑化機構を有する一般の各種成形機を用いて行なうことができる。
本発明の導電性熱可塑性樹脂成形品は、補強繊維としてスクリューの練りが強くても、折れ難い有機長繊維を用いたものであるため、スクリューの練りが比較的強い成形機を用いて、効率的な射出成形を行える。より具体的には、サブフライトやダルメージなどを入れた高混練タイプのスクリューを用い、背圧をかけて低スクリュー回転数で時間をかけて混練してから成形するなどの方法で成形することが好ましい。
【００５１】
なお、本発明においては、（ａ，ｂ）ペレットと（ａ，ｃ）ペレットと、更に、カーボンブラック粉も有機長繊維も含まないオレフィン系樹脂ペレットとを混合し、これを成形して導電性熱可塑性樹脂成形品を得ることも考えられるが、好ましくは、必要量のカーボンブラック粉の全量で（ａ，ｃ）ペレットを製造し、また、必要量の極性を有する樹脂からなる有機長繊維の全量で（ａ，ｂ）ペレットを製造し、これら（ａ，ｃ）ペレットと（ａ，ｂ）ペレットのみを混合して導電性熱可塑性樹脂成形品を成形することが、本発明の効果を得る上で好ましい。なお、カーボンブラック粉と有機長繊維とオレフィン系樹脂以外の前述の各種添加剤を添加する場合、これらは（ａ，ｂ）ペレット、（ａ，ｃ）ペレットのいずれに添加しても良いが、好ましくは（ａ，ｂ）ペレットに配合しておくことが（ａ，ｂ）ペレットと（ａ，ｃ）ペレットを混合した際の導電性の点で有利である。
【実施例】
【００５２】
以下、本発明を実施例により更に具体的に説明するが、本発明はその要旨を越えない限り以下の実施例により限定されるものではない。
実施例、比較例で用いた材料及び評価方法は以下に示す通りである。
【００５３】
［使用材料］
成分（ａ−１）：プロピレン単独重合体樹脂（日本ポリプロ株式会社製「ＳＡ０６Ａ」
、メルトフローレート６０ｇ／１０分(２３０℃、２１．２Ｎ荷重)）
成分（ｂ−１）：ＰＥＴ繊維（帝人製「Ｐ９００Ｍ  ＢＨＴ１６７０Ｔ２５０」、平均
繊維径２５μｍ）
成分（ｂ−２）：ＰＥＮ繊維（帝人製「Ｑ９００Ｎ  ＢＨＴ１６７０Ｔ２５０」、平均
繊維径２５μｍ）
成分（ｃ−１）：カーボンブラック粉（ケッチェンブラック製「ケッチェンブラックＥ
Ｃ」、ＤＢＰ吸油量３６０ｃｍ３／１００ｇ）
成分（ｘ−１）：カーボン繊維（東レ製「トレカ」）
【００５４】
［評価方法］
〈曲げ弾性率〉
成形により得られた厚み１／８インチｍｍ×幅１／２ｍｍ×長さ５．０インチのバーについて、ＡＳＴＭ−Ｄ−７９０法に準拠して下記条件で測定を行った。  
試験速度：２ｍｍ／ｍｉｎ
支点間距離：１００ｍｍ
【００５５】
〈アイゾット衝撃強度〉
成形により得られた厚み１／８インチｍｍ×幅１／２ｍｍ×長さ５．０インチのバーを半分の２．５インチの長さに切削したものについて、ＡＳＴＭ−Ｄ−２５６法に準拠して下記条件で測定を行なった。  
ノッチ回転数：４００ｒｐｍ
ノッチ送り速度：１２０ｍｍ／ｍｉｎ
ハンマー容量：６０ｋｇｆ・ｃｍ
【００５６】
〈体積固有抵抗〉
成形により得られた厚み１／８インチｍｍ×幅１／２ｍｍ×長さ５．０インチのバーの両端をカットして１０ｃｍに調整し、カットした端面に導電ペーストを塗り、体積固有抵抗測定用サンプルとした。このサンプルについて、ディジタルマルチメータ（横河Ｍ＆Ｃ株式会社製）を用いて抵抗値を測定し、得られた測定値から下記式で計算により体積固有抵抗値を求めた。  
体積固有抵抗値＝（測定値／サンプルバーの長さ）×  断面積
【００５７】
＜外観＞
成形により得られた８０ｍｍ×１００ｍｍ×厚さ２．０ｍｍの平板の表面を目視にて観察し、下記基準で評価した。
○：繊維の分散がもっとも良好で、開繊していない繊維の束はほとんど見えず、平板表
面も平滑である。
△：開繊していない繊維の束が少し見られ、平板表面に少し凸凹がある。
×：開繊していない繊維の束が多数みられ、平板表面が荒れている。
【００５８】
［製造例］
＜製造例１：長繊維含有オレフィン系樹脂ペレットの製造＞
成分（ａ−１）プロピレン単独重合体樹脂と表１に示す長繊維成分とを、表１に示す配合でクロスヘッドダイを有する二軸押出機（ＪＳＷ製「ＴＥＸ３０」、Ｌ／Ｄ＝４２、シリンダー径３０ｍｍ、シリンダー温度：１９０〜２２０℃、クロスダイヘッド温度：２２０℃）を用いて引抜き成形を行い、長繊維強化ポリオレフィン樹脂ペレット（成分Ａ−１〜６、Ｘ−１）を製造した。なお、ペレット長は８ｍｍとなるように調整した。
【００５９】
＜製造例２：長繊維／カーボンブラック含有オレフィン系樹脂ペレットの製造＞
成分（ａ−１）プロピレン単独重合体樹脂と表１に示す長繊維成分と成分（ｃ−１）カーボンブラックとを、表１に示す配合でクロスヘッドダイを有する二軸押出機（ＪＳＷ製「ＴＥＸ３０」、Ｌ／Ｄ＝４２、シリンダー径３０ｍｍ、シリンダー温度：１９０〜２２０℃、クロスダイヘッド温度：２２０℃）を用いて引抜き成形を行い、長繊維強化カーボンブラック含有ポリオレフィン樹脂ペレット（成分Ｘ−２）を製造した。なお、ペレット長は８ｍｍとなるように調整した。
【００６０】
【表１】
2007224209.tif 000002
【００６１】
＜製造例３：カーボンマスターバッチの製造＞
所定量の成分（ａ−１）プロピレン単独重合体樹脂と成分（ｃ−１）カーボンブラック粉を二軸押出機（ＪＳＷ製「ＴＥＸ３０」、Ｌ／Ｄ＝４２、シリンダー径３０ｍｍ、シリンダー温度：１６０〜２４０℃）を用いて混練し、カーボンマスターバッチ（成分Ｃ、カーボンブラック粉含有量２０質量％）を製造した。
【００６２】
［実施例及び比較例］
＜実施例１〜３、比較例３〜６＞
表１に示す材料配合で、各長繊維含有ポリオレフィン系樹脂ペレットを、カーボンマスターバッチとともにタンブラーを用いてドライブレンドした後、射出成形機に供し、シリンダー温度２１０℃、金型温度７０℃、背圧１０ｋｇ、およびスクリュー回転数５０ｒｐｍにて、８０ｍｍ×１００ｍｍ×厚さ２．０ｍｍの平板と、厚み１／８インチｍｍ×幅１／２ｍｍ×長さ５．０インチのバーをそれぞれ成形した。
得られた成形品の評価結果を表２に示す。
【００６３】
＜比較例１，２＞
有機長繊維を含浸していない成分（ａ−１）プロピレン単独重合体樹脂とカーボンマスターバッチを表２に示す材料配合でドライブレンドした後、射出成形機に供し、シリンダー温度２１０℃、金型温度４０℃、背圧１０ｋｇ、およびスクリュー回転数５０ｒｐｍにて成形を行ったこと以外は実施例１と同様にして成形及び評価を行って、結果を表２に示した。
【００６４】
＜比較例７＞
有機長繊維を含浸していない成分（ａ−１）プロピレン単独重合体樹脂と長繊維／カーボンブラック含有オレフィン系樹脂ペレットを表２に示す材料配合でドライブレンドした後、射出成形機に供して成形を行ったこと以外は実施例１と同様にして成形及び評価を行って、結果を表２に示した。
本比較例で外観（×），体積固有抵抗（−）となったのは、カーボンブラック及びＰＥＴ繊維の分散不良のためにバラツキが大きいことによる。
【００６５】
【表２】
2007224209.tif 000003
【００６６】
表２より、本発明によれば、導電性に優れ、曲げ弾性率、耐衝撃強度等の機械的特性にも優れ、成形品外観も良好な成形品が得られることが分かる。