(57)【要約】【課題】  本発明は、高飽和磁束密度と低磁心損失特性を有した磁心とこれを用いたリアクトルの提供を目的とする。【解決手段】  環状の複合磁心であって、最大比透磁率５００以上の磁性体よりなる高透磁率磁心部と、磁性粉末と絶縁材を含む複数の圧粉磁心部と、前記高透磁率磁心部および圧粉磁心部にそれぞれ設けられたギャップから構成されることを特徴とする複合磁心であり、これを用いたリアクトルである。直流重畳に優れ、かつリアクトル損失が４５Ｗ以下であるという優れたリアクトル特性を有する。【選択図】図１
2007281186.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
環状の複合磁心であって、最大比透磁率５００以上の磁性体よりなる高透磁率磁心部と、磁性粉末と絶縁材を含む複数の圧粉磁心部と、前記高透磁率磁心部間および圧粉磁心部間にそれぞれ設けられたギャップより構成されることを特徴とする複合磁心。
【請求項２】
前記圧粉磁心部の最大比透磁率が２００以下の範囲にあることを特徴とする請求項１に記載の複合磁心。
【請求項３】
前記複合磁心は略長円形状であり、
前記高透磁率磁心部からなる曲率を有するコーナー部と、
前記コーナー部からギャップを介して配置される前記高透磁率磁心部、前記圧粉磁心部、および前記圧粉磁心部間に形成されるギャップからなる直線状のストレート部により構成されることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の複合磁心。
【請求項４】
前記ストレート部は、前記高透磁率磁心部と前記圧粉磁心部の間にギャップが形成されていることを特徴とする請求項３に記載の複合磁心。
【請求項５】
直流電流１６０Ａ、周波数１０ｋＨｚで測定した時のインダクタンスが２２０μＨ以上で、かつ、直流電流３３０Ａ、周波数１０ｋＨｚで測定した時のインダクタンスが５０μＨ以上であることを特徴とする請求項１乃至請求項４に記載の複合磁心。
【請求項６】
周波数１０ｋＨｚにおいて実効値１１．５Ａのリップル電流を流した時のリアクトル損失が４５Ｗ以下であることを特徴とする請求項１乃至請求項５に記載の複合磁心。
【請求項７】
前記高透磁率磁心部が、非晶質軟磁性帯板または微結晶質軟磁性帯板の積層体であることを特徴とする請求項１乃至請求項６に記載の複合磁心。
【請求項８】
前記磁性粉末が、鉄−珪素系合金粉末、鉄−珪素−アルミニウム系合金粉末、非晶質軟磁性粉末、または微結晶質軟磁粉末からなることを特徴とする請求項１乃至請求項７に記載の複合磁心。
【請求項９】
請求項１乃至請求項８の複合磁心を用いたことを特徴とするリアクトル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ハイブリッド自動車の大出力の電気モータを駆動するような電源回路に用いられるリアクトル用複合磁心、およびリアクトルに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
電源回路用リアクトルの磁心としては、３つに大別することが出来る。数十ｋHz以下の領域では、珪素鋼板、非晶質軟磁性帯板、微結晶質軟磁性帯板などが磁心材として主に用いられている。これらの磁心材は鉄を主成分とし、飽和磁束密度Bｓと透磁率μが大きいという長所をもつが、珪素鋼板は高周波磁心損失が大きいという欠点を有し、非晶質軟磁性帯板と微結晶質軟磁性帯板は、磁芯形状が巻磁心形状や積層磁心形状などに制約され、後述するフェライトのように種々の形状に成型し難い欠点を有する。
【０００３】
数十ｋHz以上の領域では、Mn-Zn系やNi-Zn系に代表されるフェライト磁心が広く用いられている。このフェライト磁心は、高周波磁心損失が小さく、また成形が比較的容易なため、種々の形状を大量生産できる特長を有する。しかしながら、飽和磁束密度Bｓが前述の珪素鋼板や非晶質軟磁性帯板、微結晶質軟磁性帯板の3分の１から2分の１程度しかないため、大電流用リアクトルでは磁気飽和を避けるために磁心断面積が大きくなる欠点を有する。
【０００４】
数ｋHｚから数百ｋHｚまでの領域に用いられるリアクトル用の磁心として圧粉磁心がある。圧粉磁心は、磁性粉末の表面を絶縁処理したのち加工成形したもので、絶縁処理により渦電流損失の発生が抑制されている。しかしながら、高周波磁心損失はフェライト材や非晶質軟磁性帯板、微結晶質軟磁性帯板に比べると大きい。
【０００５】
最近、急速に普及しはじめたハイブリッド自動車では、大出力の電気モータを有しており、これを駆動する電源回路には高電圧大電流に耐えるリアクトルが用いられている。このリアクトルには小型化、低騒音化、低損失化の要求が強く、リアクトルに用いられる磁心材の磁気特性としては、高い飽和磁束密度Bｓと適切な範囲の透磁率μｒが要求される。ここでいう適切な範囲の透磁率μｒについて以下、説明する。磁界Hと磁束密度Bには、B=μoμｒHの関係がある。ここでμoは真空中の透磁率を示し、磁界Hはリアクトルに流れる電流に比例する。このため、透磁率の高い磁心材では小さなリアクトル電流でも飽和磁束密度Bsに達して、磁心飽和を起こす。よって、従来はリアクトル磁心材として高い飽和磁束密度Bsの磁性材を用い、この磁心材に空隙を設けて実効的な透磁率（実効透磁率）μｒｅを低くし、巻線数との調整により必要なインダクタンスを得る設計がなされている。本用途での実用的な実効透磁率μｒｅはおおよそ５から５０までの範囲内にある。
【０００６】
大電流用のリアクトル磁心には、飽和磁束密度Bsが高く、保磁力の低い磁性材が用いられる。一般に保磁力の低い磁性材は透磁率も高いため、リアクトル磁心に用いる場合には磁気的な空隙（ギャップ）を設ける。このギャップを構成する部材の透磁率は約１である。しかし、ギャップを設けた部分では、磁束が磁路の外側に漏れ出るフリンジング磁束が生じる。このフリンジング磁束がコイルを通過する際、コイルに渦電流が生じ、リアクトル損失が大幅に増大する問題点がある。
【０００７】
このフリンジング磁束によるリアクトル損失の増加を防ぐために、特許文献１では、電磁鋼板の積層方向を放射状に変えることが記載されている。ただし、特許文献１は、５０Ｈｚなどの商用周波数で用いられる一方向性電磁鋼板を使用したリアクトル、変圧器に関するものであり、本発明に係る駆動周波数１ｋＨｚ以上の電源回路に用いられる磁心、リアクトルとは対象が異なるものである。
【０００８】
また、大電流用のリアクトル磁心としては、前述の圧粉磁心を用いたものがある。圧粉磁心の透磁率は１０〜１５０程度であるため、軟磁性帯板に比べて空隙を少なくすることができる。その反面、全磁路において透磁率が低いためにフリンジング磁束が生じ易い。このため、コイルに渦電流が生じるのでリアクトル損失が大きくなるという問題がある。また、圧粉磁心となる素材は、高周波における磁心損失が、非晶質軟磁性薄帯、微結晶質軟磁性薄帯に比べて大きい。また、初透磁率と大電流時透磁率との差異が大きく、インダクタンスの電流特性が悪いという欠点を持っている。
【０００９】
また、電磁鋼板などの高透磁率部材と、圧粉磁心などの低透磁率部材を両方組合せたリアクトルとして、特許文献２が開示されている。特許文献２では、環状長円形のリアクトルが開示され、実施例中では、矩形平面状で積層鋼板から形成される脚鉄心と、この脚鉄心の磁路を閉じるために脚鉄心に近接して配置された半環状形状のヨーク鉄心が開示されている。さらに、このヨーク鉄心は、ダストコア一体型でもよいことが記載されている。
【特許文献１】特開２００４−１８６４５０号公報（（００３４）〜（００４５）、図１）
【特許文献２】特開２００３−４５７２４号公報（（００２１），（００２４）、図１）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
上記特許文献２では、高透磁率部材と、圧粉磁心などの低透磁率部材を組合せたリアクトルが開示されているが、それは単に一実施形態として大まかな構成が記載されているのみであり、要求されるリアクトル損失やインダクタンスの電流特性を完全に満足するものではなく、さらなる検討の余地がある。
本発明の課題は、前述の従来の大電流用リアクトル磁心の問題点を解決し、インダクタンスの電流特性の良好で、さらにはギャップのフリンジング磁束によるリアクトル損失の増大を抑制することが可能な磁心およびリアクトルを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、環状の複合磁心であって、最大比透磁率５００以上の磁性体よりなる高透磁率磁心部と、磁性粉末と絶縁材を含む複数の圧粉磁心部と、前記高透磁率磁心部間および圧粉磁心部間にそれぞれ設けられたギャップより構成されることを特徴とする。前記圧粉磁心部の最大比透磁率が２００以下の範囲にあることが好ましい。
【００１２】
また、前記複合磁心は略長円形状であり、前記高透磁率磁心部からなる曲率を有するコーナー部と、前記コーナー部からギャップを介して配置される前記高透磁率磁心部、前記圧粉磁心部、および前記圧粉磁心部間に形成されるギャップからなる直線状のストレート部により構成されるものが好ましい。前記ストレート部は、前記高透磁率磁心部と前記圧粉磁心部の間にギャップが形成されていることが好ましい。
【００１３】
本発明の複合磁心は、直流電流１６０Ａ、周波数１０ｋＨｚで測定した時のインダクタンスが２２０μＨ以上で、かつ直流電流３３０Ａ、周波数１０ｋＨｚで測定した時のインダクタンスが６０μＨ以上であることを特徴とする。また、直流電流０Ａ、周波数１０ｋＨｚで測定した時のインダクタンスは２５０〜３００μＨとすることができる。
【００１４】
また、本発明の複合磁心は、周波数１０ｋＨｚにおいて実効値１１．５Ａのリップル電流を流した時のリアクトルのリアクトル損失が４５Ｗ以下であることを特徴とする。
【００１５】
前記高透磁率磁心部が非晶質軟磁性帯板、または微結晶質軟磁性帯板の積層体であることが好ましい。
【００１６】
また、前記磁性粉末が、鉄−珪素系合金粉末、鉄−珪素−アルミニウム系合金粉末、非晶質軟磁性粉末、または微結晶質軟磁粉末であることが好ましい。
【００１７】
本発明では、これらの複合磁心に巻線を施してコイルを備えつけたリアクトルとして用いることを特徴とする。ギャップが全てコイルの内部に形成されることが好ましい。
【００１８】
本発明のリアクトルでは、非晶質軟磁性帯板や微結晶質軟磁性帯板などからなる高透磁率磁心部と、磁性粉末と絶縁材、結合材を混合成型してなる圧粉磁心部と、前記高透磁率磁心部間および圧粉磁心部間にそれぞれ設けられたギャップとにより構成された複合磁心を用いることにより、磁心全体としての飽和磁束密度が高く、直流重畳に対する透磁率の低下が小さいリアクトルを製造することが可能になる。
また、本発明では、圧粉磁心部があるため、ギャップが磁路長に占める割合が低く、かつギャップを高透磁率磁心部間および圧粉磁心部間にそれぞれ設けているので、磁束のエネルギーが高透磁率磁心部のギャップで一度緩和されることにより、圧粉磁心部に隣接するギャップでのフリンジング漏れ磁束が小さくなる。これにより、コイルに侵入する漏れ磁束が小さくなり、リアクトル損失が極力小さい値に抑えられる。
高透磁率磁心部間にギャップを設けないと、リアクトル損失は大きくなってしまう。これは、磁束が高透磁率磁心部から圧粉磁心部に進入した際、磁束のエネルギーが高透磁率磁心部と圧粉磁心部の磁気抵抗の差に対応しきれず、圧粉磁心部に隣接する空隙でフリンジング漏れ磁束が大きくなるためと推察される。この漏れ磁束がコイルに侵入し、損失が増大する。
【００１９】
本発明の複合磁心は、特に２０Ａ以上の電源回路に用いる大電流リアクトル用として好適である。全磁路長に占める圧粉磁心部の割合は２０〜６０％であることが好ましい。この割合が２０％以上であればギャップ長が小さくなり、フリンジング磁束によるリアクトル損失がより小さくなるからである。そして、この割合が６０％未満であれば、初透磁率と大電流時の透磁率との差異が小さくなり、インダクタンスの電流特性が向上する。大電流リアクトル用として、全磁路長は１５０ｍｍ〜３５０ｍｍとすることが好ましい。また、高透磁率磁心部および圧粉磁心部の磁路断面積は５００ｍｍ２〜１０００ｍｍ２とすることが好ましい。
【００２０】
本発明において、ギャップとは、磁気的に空隙部と同等の透磁率を持つ部分を有し、エアギャップだけでなく、樹脂などの非磁性材による板状部材などでも良い。この板状部材により位置決めを容易に行うことができる。
【００２１】
本発明の複合磁心は、略長円形状とし、前記高透磁率磁心部からなる曲率を有するコーナー部と、前記コーナー部からギャップを介して配置される前記高透磁率磁心部、前記圧粉磁心部、および前記圧粉磁心部間に形成されるギャップからなる直線状のストレート部により構成することで、大電流リアクトル用でありながら、寸法形状が小さいリアクトルが設計可能になる。大電流リアクトル用として、コーナー部は、半径が１０ｍｍ〜３０ｍｍの半円環形状とすることが好ましい。ストレート部は、全体が５０ｍｍ〜１５０ｍｍとすることが好ましい。
また、ストレート部における前記高透磁率磁心部と前記圧粉磁心部の間には、ギャップが形成されていることが好ましい。フリンジング磁束によるリアクトル損失をより小さくすることができる。
【００２２】
上記の本発明の複合磁心は、直流電流１６０Ａ、周波数１０ｋＨｚで測定した時のインダクタンスが２２０μＨ以上で、かつ直流電流３３０Ａ、周波数１０ｋＨｚで測定した時のインダクタンスが６０μＨ以上であり、従来にない高特性のリアクトルを得ることが出来る。直流電流０Ａ、周波数１０ｋＨｚで測定した時のインダクタンスは２５０〜３００μＨとなる。
【００２３】
また、上記の本発明の複合磁心は、周波数１０ｋＨｚにおいて実効値１１．５Ａのリップル電流を流した時のリアクトルのエネルギー損失が４０Ｗ以下であり、従来にない高特性のリアクトルを得ることが出来る。
【００２４】
本発明では、これらの複合磁心にコイルを設けることで、従来にない高特性のリアクトルを得ることが出来る。フリンジング磁束が外部回路に影響を与えないように、ギャップを構成した周囲をコイルで覆う形状に設計することが好ましい。
【００２５】
本発明の高透磁率磁心部で用いる非晶質軟磁性帯板として、合金組成がFeaSibBcCdＭ′α（原子％）（但し、Ｍ′はCr,Mo,Zr,Hf及びNbからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素であり、76≦a≦84%、0＜b≦30%、0＜c≦25%、０≦ｄ≦３％、０≦α≦５％を満たす非晶質軟磁性帯板がを用いることができる。不可避な不純物としてMn, S, P, Sn, Cu, Al, Ti, から少なくとも1種以上の元素を0.50％以下含有してもよい。例えば米国Metglas社製の鉄系非晶質軟磁性材2605SA1が用いえる。
また、微結晶質軟磁性帯板として、一般式：Fe100−ｘ−ｙ−ｚ−α−β−γCuｘSiｙＢｚＭ′αＭ″βＸγ（原子％）（但し、Ｍ′はNb,W,Ta,Zr,Hf,Ti及びMoからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素、Ｍ″はV,Cr,Mn,Al,白金属元素,Sc,Y,Au,Zn,Sn,Reからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素、ＸはC,P,Ge,Ga,Sb,In,Be,Asからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素であり、x,y,z,α，β，及びγはそれぞれ0.1≦ｘ≦3,0＜ｙ≦30,0＜ｚ≦25,5≦ｙ＋ｚ≦30,0.1≦α≦30,0≦β≦10及び０≦γ≦10を満たす。）により表わされる組成を有し、組織の少なくとも50％が微細な結晶粒からなり、各結晶粒の最大寸法で測定した粒径の平均が1000Å以下であるFe基合金を用いることができる。例えば、日立金属製のナノ結晶質軟磁性材ファインメット（登録商標）が用いえる。
【００２６】
本発明で用いる磁性粉末としては、例えば純鉄の粉、Siを6〜７％含むFe−6.5％Siで代表されるFe−Si合金粉、Fe−Al合金粉、Fe−Si−Al合金粉、Fe−Ni合金粉、Fe−Co合金粉、非晶質金属磁性粉、微結晶質金属磁性粉などが挙げられ。これらは各々単独でまたは適宜、組合せた粉末でも良い。特にSiを6〜７％含むFe−Si合金粉は、磁歪、磁心損失、飽和磁束密度Ｂｓの各特性に優れており、本発明に好適な磁性粉末である。特に、上記に記した米国Metglas社製の鉄系非晶質軟磁性材2605SA1を高透磁率磁心部として用いた場合、この磁心部を充填率８０〜９５％以上で積層し、Siを6〜７％含むFe−Si合金粉を充填率７０〜９０％程度で圧粉することで、両者ともほぼ同等の飽和磁束密度とすることができ、損失の少ないリアクトルとすることができる。求められるリアクトル特性から、圧粉磁心部の最大比透磁率は２００以下の範囲にあるものが好ましい。
【００２７】
本発明で用いる樹脂としては、前記磁性粉の表面を被覆して粉末相互間を絶縁状態にして磁心全体の交流磁化に対する渦電流損が大きくならないように充分な電気抵抗を付与せしめると同時に、これら粉末を結着するバインダーとしても機能するものである。このような樹脂としては、例えばエポキシ樹脂、ポリアミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエステル樹脂、シリコン樹脂など各種の樹脂が挙られ、これらは単独にまたは適宜組合せて使用しても良い。
【００２８】
本発明で用いる圧粉磁心部の成型方法としては、前記磁性粉末と前記樹脂の混合物を液状化した後に型に入れて硬化させる注型法、金型中に射出成型することにより成型する射出成型法、金型中に磁性粉末と有機物又は無機物からなる結合材の混合物を充填し加圧して圧粉磁心を成型するプレス成型法などがある。
【発明の効果】
【００２９】
本発明の複合磁心は、高透磁率磁心部と圧粉磁心部とギャップとで構成されるため、磁心全体としての飽和磁束密度が高く、直流重畳に対する透磁率の低下が小さい。また、ギャップを高透磁率磁心部間および圧粉磁心部間にそれぞれ設けたことにより、フリンジング磁束が小さくなり、コイルに生じる渦電流損失を小さくすることができる。この磁心を用いることにより、良好なインダクタンス特性を有し、さらに小型、低損失の特性をもつリアクトルを実現できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３０】
本発明を実施例によって具体的に説明するが、これら実施例により本発明が限定されるものではない。
（実施例）
本発明の実施例の一形態を図1に示す。本発明のリアクトルの磁心は、長円形状であり、長径が１３０ｍｍ、短径が６０ｍｍ、高さ３２ｍｍで平均磁路長が２８０ｍｍの寸法に形成した。高透磁率磁心部１、２、３１〜３４は鉄系非晶質磁性帯板（米国Metglas社製2605SA1材：厚さ２５μｍ）の占積率８２％の巻磁心を切断して作製した積層体である。半円環状の高透磁率磁心部のコーナー部１，２は、径方向の厚みを２０．５ｍｍに形成した。また、ブロック状の高透磁率磁心部３１〜３４は、径方向の厚みが２０．５ｍｍで、磁路方向の長さが１４ｍｍになるよう形成した。高透磁率磁心部のコーナー部１，２と高透磁率磁心部３１〜３４の間にはギャップ２１，２８，２９，３６を形成し、このギャップの幅は１ｍｍとした。また、圧粉磁心部４１〜４５，５１〜５５は平均粒径が４２μｍのFe−6.5％Si系合金粉にカオリン４ｖｏｌ％、水ガラス３ｖｏｌ％を添加したものを用い、常温にて成形圧力１２００ＭＰａで圧縮成形し、その後成形体に窒素雰囲気中で温度１０７３Ｋの熱処理を施した。圧粉磁心部は全て同じ形状とし、径方向の厚みが２０．５ｍｍ、磁路方向の長さが１１ｍｍ、厚みが３２ｍｍの直方体形状とした。また、各圧粉磁心部間にはギャップ２２〜２７、３２〜３７を形成し、このギャップの幅はすべて１ｍｍとした。高透磁率磁心部と圧粉磁心部の磁路長比は、６：４である。
この複合磁心のブロック状の高透磁率磁心部３１〜３４、圧粉磁心部４１〜４５、５１〜５５、およびギャップ２１〜２８、３１〜３８からなるストレート部に、コイル（図示せず）を設けた。コイルは幅６ｍｍ、厚さ１．６ｍｍの平角銅線を７６回巻き、かつ全てのギャップを覆うようにして備え付けた。これにより、本発明のリアクトルを得ることができた。
このリアクトルは、図２に示すように、直流電流１６０Ａの時にインダクタンスが２２０μH以上あることが確認された。また、直流電流３３０Ａの時にインダクタンスが５０μH以上あることが確認された。このリアクトルを図６に示す駆動周波数１０ｋＨｚのブースト型DC−DCコンバータのＬ１として搭載し、入力電圧２００Ｖでコンバータを動作させた。そして、直流電流０Ａ、周波数１０ｋＨｚにおいて実効値１１．５Ａのリップル電流を流し、コンバータ出力として電圧５００Ｖを得た時の特性を表１に示す。
リアクトル損失は３５Ｗであり、非常に損失の少ないリアクトルを得ることができた。
【００３１】
【表１】
2007281186.tif 000003
【００３２】
（比較例１）
図３に示すような、長円形状の複合磁心を製造した。長径、短径、高さ、平均磁路長とも実施例１と同じ寸法である。コーナー部は実施例１と同じ、鉄系非晶質磁性帯板（米国Metglas社製2605SA1材：厚さ２５μｍ）の占積率８２％の巻磁心を切断して作製した積層体である。
また、ストレート部は、圧粉磁心部４１〜４５、５１〜５５の間に、上記鉄系非晶質磁性帯板の積層体からなる同形状のブロック８１〜８４が配置されるよう設置した。圧粉磁心部および高透磁率磁心部からなるブロックの寸法、およびそれらの間に形成するギャップの幅は実施例１と同様である。
このリアクトルは、直流電流１６０Ａの時にインダクタンスが２３２μHであり、直流電流３３０Ａの時にインダクタンスが６４μHであることが確認された。ただし、実施例１と同様にしてリアクトル損失を測定したところ、高透磁率磁心部と圧粉磁心部が交互に配置されたリアクトルでは、４６Ｗと大きな損失となることが解った。
【００３３】
（比較例２）
図４に示すような、長円形状の複合磁心を製造した。長径、短径、高さ、平均磁路長とも実施例１と同じ寸法である。コーナー部は実施例１と同じ、鉄系非晶質磁性帯板（米国Metglas社製2605SA1材：厚さ２５μｍ）の占積率８２％の巻磁心を切断して作製した積層体である。
また、ストレート部は、実施例１とは異なり、全て同形状の圧粉磁心部４１〜４７，５１〜５７からなる構造とした。圧粉磁心部の寸法、およびそれらの間に形成するギャップの幅は実施例１と同様である。
このリアクトルは、直流電流１６０Ａの時にインダクタンスが２２２μHであり、直流電流３３０Ａの時にインダクタンスが６８μHであることが確認された。ただし、実施例１と同様にしてリアクトル損失を測定したところ、５２Ｗと大きな値を示すことが解った。
【００３４】
（比較例３）
図５に示すような、長円形状の複合磁心を製造した。長径、短径、高さ、平均磁路長とも実施例１と同じ寸法である。コーナー部は圧粉磁心部とし、平均粒径が４２μｍのFe−6.5％Si系合金粉にカオリン４ｖｏｌ％、水ガラス３ｖｏｌ％を添加したものを用い、常温にて成形圧力１２００ＭＰａで圧縮成形し、その後成形体に窒素雰囲気中で温度１０７３Ｋの熱処理を施した。形状および寸法は、実施例１の高透磁率自身部のコーナー部と同じになるよう製造した。
また、ストレート部は、鉄系非晶質磁性帯板（米国Metglas社製2605SA1材：厚さ２５μｍ）を積層した占積率８２％の積層体のブロックのみで構成した。各ブロックの寸王、およびそれらの間に形成するギャップの幅は実施例１と同様である。
このリアクトルは、直流電流１６０Ａの時のインダクタンスは２２２μHと、本発明と同等であるが、直流電流３３０Ａの時のインダクタンスが４８μHであり、本発明のものより劣っていることが確認された。
【００３５】
（比較例４）
図６に示すような、全て高透磁率磁心部で構成した磁心を製造した。長径、短径、高さ、平均磁路長とも実施例１と同じ寸法である。コーナー部は実施例１と同じ、鉄系非晶質磁性帯板（米国Metglas社製2605SA1材：厚さ２５μｍ）の占積率８２％の巻磁心を切断して作製した積層体である。
また、ストレート部で配置されるブロックもコーナー部と同様にして、長円形状の巻磁心を切断して作製した積層体である。各ブロックの幅は実施例１と同様である。そして、それらの間に形成するギャップの幅はすべて１．５ｍｍとした。
このリアクトルは、直流電流１６０Ａの時にインダクタンスが２２２μHであり、直流電流３３０Ａの時にインダクタンスが６８μHであることが確認された。ただし、実施例１と同様にしてリアクトル損失を測定したところ、５２Ｗと大きな値を示すことが解った。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】本発明に係る複合磁心の実施例１を示す図である。
【図２】本発明のリアクトルにおける印加する電流とインダクタンスとの関係を示す図である。
【図３】従来のリアクトル用磁心を示す図である。
【図４】比較用のリアクトル用磁心を示す図である。
【図５】比較用のリアクトル用磁心を示す図である。
【図６】比較用のリアクトル用磁心を示す図である。
【図７】本発明に係るリアクトルを用いたブースト型DC−DCコンバータの回路図である。
【符号の説明】
【００３７】
１、２、３１〜３４、６１〜６９、７１〜７９：高透磁率磁心部、
３、４、４１〜４７、５１〜５７：圧粉磁心部、
２１〜２８，３１〜３８：ギャップ、
Ｌ１  リアクトル、
Ｑ１  トランジスタ、
Ｄ１  ダイオード、
Ｃ１，Ｃ２  キャパシタ
【図１】
2007281186.tif 000004
【図２】
2007281186.tif 000005
【図３】
2007281186.tif 000006
【図４】
2007281186.tif 000007
【図５】
2007281186.tif 000008
【図６】
2007281186.tif 000009
【図７】
2007281186.tif 000010