(57)【要約】【課題】入口の圧力と出口の圧力との差圧で動作しながら高圧側の圧力が絶対圧で所定の圧力を超えないようにする膨張装置を提供する。【解決手段】膨張装置３は、冷媒を膨張させるオリフィス２８と、弁孔２４の下流側にて形状記憶合金ばね２６によって開弁方向に付勢された弁体２５と、弁孔２４を貫通して配置され一端が弁体２５に固定されたシャフト２９と、そのシャフト２９の他端に入口の圧力と出口の圧力との差圧で開弁方向に荷重を受けるスプリング３１とを有している。形状記憶合金ばね２６が下流側の冷媒の温度を感知し、弁体２５が開く差圧の設定値を温度補正しているので、上流側の圧力は、あたかも絶対圧で制御されているようになる。また、膨張装置３は、上流側が所定の圧力を超えると、スプリング３１が撓んで開弁するので、その所定の圧力より高くなることはない。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷凍サイクルを循環する冷媒を膨張させる膨張装置において、
前記冷媒の上流側の圧力と下流側の圧力との差圧により開弁する差圧制御弁と、
前記差圧制御弁を閉弁方向に付勢するよう配置されて前記差圧が所定値以上の大きさになると前記差圧制御弁が開弁されるスプリングと、
下流側に配置されて下流側の前記冷媒の温度または圧力の変化に応じて前記差圧制御弁が開弁する前記差圧の前記所定値を補正するアクチュエータと、
を備えていることを特徴とする膨張装置。
【請求項２】
前記アクチュエータは、下流側にて前記差圧制御弁の弁体を開弁方向に付勢するよう配置され、下流側の前記冷媒の温度上昇に応じて前記所定値を小さくするよう補正する低温側感温部であることを特徴とする請求項１記載の膨張装置。
【請求項３】
前記低温側感温部は、所定の温度範囲内にて下流側の前記冷媒の温度変化に応じて、前記差圧制御弁が開弁する前記差圧の前記所定値を補正するための荷重が変化する形状記憶合金ばねであることを特徴とする請求項２記載の膨張装置。
【請求項４】
前記差圧制御弁の弁孔と並列に前記差圧制御弁をバイパスするオリフィスを備えていることを特徴とする請求項１記載の膨張装置。
【請求項５】
弁孔を貫通して配置されていて一端が前記弁孔の下流側に配置された前記弁体に固定されて前記差圧による前記弁体の開閉方向の力を伝達するシャフトを備え、前記シャフトの他端は、前記弁孔の上流側に配置された前記スプリングに前記差圧が大きくなるに従って撓む方向に係止され、前記スプリングは、前記シャフトを介し下流側の前記冷媒の温度が高くなるに従って撓む方向に荷重がかけられることで前記低温側感温部による温度の補正がなされていることを特徴とする請求項２記載の膨張装置。
【請求項６】
前記差圧制御弁をその上流側にて閉弁方向に付勢するよう前記スプリングと直列に配置され、上流側の前記冷媒の温度変化に応じて前記低温側感温部により補正された前記所定値をシフトさせる高温側感温部を備えていることを特徴とする請求項５記載の膨張装置。
【請求項７】
前記高温側感温部は、上流側の前記冷媒の温度変化に応じてばね荷重が変化する形状記憶合金ばねであることを特徴とする請求項６記載の膨張装置。
【請求項８】
前記形状記憶合金ばねと並列にバイアス用スプリングが配置されていることを特徴とする請求項７記載の膨張装置。
【請求項９】
前記スプリングと前記高温側感温部との間に配置された第１のばね受け部材と、前記シャフトに固定されたストッパとを備え、前記高温側感温部が前記所定値以上の温度を検出したときには、前記第１のばね受け部材のばね荷重の上昇を前記ストッパによって規制するようにしたことを特徴とする請求項７記載の膨張装置。
【請求項１０】
前記形状記憶合金ばねは、底を有する筒状体の中に第２のばね受け部材を介してばね荷重が調整された状態で収容されていることを特徴とする請求項９記載の膨張装置。
【請求項１１】
前記弁孔および前記筒状体を貫通して配置されていて一端が前記弁体に固定されて前記弁体の前記差圧による開弁方向の力を伝達するシャフトを備え、前記シャフトの他端は、前記差圧が大きくなるに従って前記形状記憶合金ばねが撓む方向に前記筒状体内の前記第２のばね受け部材に係止されていることを特徴とする請求項１０記載の膨張装置。
【請求項１２】
前記差圧が前記所定値より大きくなると前記スプリングが撓んで開弁される前記差圧制御弁は、前記差圧が前記所定値以下のときに所定の微小開度に設定されていることを特徴とする請求項６記載の膨張装置。
【請求項１３】
前記差圧制御弁をその上流側にて閉弁方向に付勢するよう前記スプリングと直列に配置され、前記所定値よりも小さい設定差圧から前記差圧制御弁を徐々に開弁させる別のスプリングを備えていることを特徴とする請求項５記載の膨張装置。
【請求項１４】
前記差圧制御弁と並列に機能するよう配置され、前記スプリングが前記差圧制御弁を開弁させる前記所定値よりも小さい差圧により開弁する別の差圧制御弁を備えていることを特徴とする請求項２記載の膨張装置。
【請求項１５】
前記アクチュエータは、下流側にて前記差圧により開弁方向に移動するときの前記差圧制御弁の弁体を前記スプリングを介して受けるよう配置され、下流側の前記冷媒の圧力上昇に応じて前記スプリングのばね荷重を低減させる方向に作用して前記所定値を小さくする方向に補正する低温側感圧部であることを特徴とする請求項１記載の膨張装置。
【請求項１６】
前記低温側感圧部は、中央が外側に凸設された第１ハウジングと中央が開口された第２ハウジングとでダイヤフラムを気密状態に挟持し、前記ダイヤフラムが下流側の圧力を受けて前記差圧制御弁の開弁方向に変位するのを内側から支持する皿ばねを前記第１ハウジングに内設したパワーエレメントであることを特徴とする請求項１５記載の膨張装置。
【請求項１７】
前記パワーエレメントは、前記皿ばねが収容されている部屋を真空にしたことを特徴とする請求項１６記載の膨張装置。
【請求項１８】
前記パワーエレメントは、前記皿ばねが収容されている部屋にガスが充填されており、前記ダイヤフラムの膨出を規制するストッパが前記第２ハウジングに設けられていることを特徴とする請求項１６記載の膨張装置。
【請求項１９】
前記差圧制御弁と並列に機能するよう配置され、前記スプリングが前記差圧制御弁を開弁させる前記所定値よりも小さい差圧により開弁する別の差圧制御弁を備えていることを特徴とする請求項１５記載の膨張装置。
【請求項２０】
冷凍サイクルを循環する冷媒を膨張させる膨張装置において、
冷媒入口と冷媒出口との間に配置されたオリフィスと、
前記オリフィスと並列に配置されて前記冷媒入口の圧力と前記冷媒出口の圧力との差圧により開弁する差圧制御弁と、
前記差圧制御弁を閉弁方向に付勢するよう配置されて前記差圧が所定値以上の大きさになると前記差圧制御弁が開弁されるスプリングと、
前記冷媒出口に配置され、前記冷媒出口の温度または圧力の変化に応じて前記スプリングの荷重を変化させることにより設定差圧を補正して前記差圧制御弁が開弁するときの上流側の圧力が変わらないようにする設定差圧補正手段と、
を備えていることを特徴とする膨張装置。
【請求項２１】
前記設定差圧補正手段は、前記冷媒出口の温度または圧力が高くなるに従って前記設定差圧を小さくする方向に補正することを特徴とする請求項２０記載の膨張装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は膨張装置に関し、特に車輌用エアコンの冷凍サイクルにて冷媒を膨張させる膨張装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
車輌用エアコンでは、地球環境の問題から、冷凍サイクルで使用される冷媒として二酸化炭素などを使用した冷凍サイクルが提案されている。二酸化炭素を冷媒とする冷凍サイクルでは、その作動圧力が高いため、冷凍サイクルを構成する構成要素は、高圧に耐えることができるよう耐圧構造になっている。また、冷媒を圧縮するコンプレッサおよび圧縮された冷媒を膨張する膨張装置においては、冷媒の高圧の圧力が耐圧的に危険な領域に入ると、圧力を低下させるように制御したり、圧力を低下させることができる構造にしたりすることが行われている。
【０００３】
たとえば、膨張装置にあっては、冷媒入口の高圧側の圧力を大気圧と比較し、その高圧側の圧力が所定の圧力以上になると、開弁して高圧側の圧力を低下させる構造のものが知られている（たとえば、特許文献１参照。）。この膨張装置によれば、外部に膨張装置の冷媒入口に導入される冷媒圧力を受けて冷媒圧力が上昇するに従って縮小するとともに内部が大気に開放されているベローズと、そのベローズが縮小するに従って開弁する弁機構とを有している。これにより、ベローズが膨張装置の冷媒入口に導入される高圧側の冷媒圧力と大気圧とを比較し、冷媒圧力が冷凍サイクルにとって耐圧的に危険とされる所定の圧力を超えて高くなると、ベローズが縮小し、それに応動して弁機構が比例的に開弁して圧力を低下させるようにしている。このように、ベローズが冷媒入口の高圧側の圧力を絶対圧で感知して弁機構を制御することにより、冷媒入口の高圧側の圧力が所定の圧力より高くなるのをある程度防止することができる。
【０００４】
また、特許文献１によれば、高圧側の圧力を絶対圧で感知するのではなく、冷媒入口と冷媒出口との差圧で動作する差圧制御弁構造の膨張装置も開示されていて、冷媒入口と冷媒出口との差圧が所定の圧力を超えると、開弁して冷媒入口の圧力を低下させるようにしている。
【０００５】
このように、膨張装置を高圧側の圧力が制限されるように構成することで、高圧側の圧力が異常高圧になる心配はなくなる。また、高圧側の圧力が高いということは、高い冷凍能力が要求されているときなので、そのようなときに、コンプレッサが最大吐出容量で運転していて、高圧側の圧力が所定の圧力を超えるようなことあっても、コンプレッサ側でその吐出圧力を低下させるように制御する必要もないので、コンプレッサを高い吐出圧力で効率よく運転させ、高い冷凍能力を維持させることが可能になる。
【特許文献１】特開２００４−１４２７０１号公報（図２、図５）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、従来の膨張装置では、ベローズを使用したものは、高圧側の圧力を絶対圧で感知して制御することができるが、高圧を直接受けているベローズの耐圧を考慮する必要があり、差圧制御弁構造のものにあっては、高圧側の圧力は、冷媒入口と冷媒出口との差圧に低圧側の圧力を加えた値で表わされるので、高圧側の圧力は低圧側の圧力が変化すれば、その影響を直接受けてしまうため、絶対圧で管理することができないという問題点があった。
【０００７】
本発明はこのような点に鑑みてなされたものであり、入口の圧力と出口の圧力との差圧で動作しながら高圧側の圧力が絶対圧で所定の圧力を超えると圧力逃がし弁として機能する膨張装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明では上記問題を解決するために、冷凍サイクルを循環する冷媒を膨張させる膨張装置において、前記冷媒の上流側の圧力と下流側の圧力との差圧により開弁する差圧制御弁と、前記差圧制御弁を閉弁方向に付勢するよう配置されて前記差圧が所定値以上の大きさになると前記差圧制御弁が開弁されるスプリングと、下流側に配置されて下流側の前記冷媒の温度または圧力の変化に応じて前記差圧制御弁が開弁する前記差圧の前記所定値を補正するアクチュエータと、を備えていることを特徴とする膨張装置が提供される。
【０００９】
このような膨張装置によれば、アクチュエータが下流側の冷媒の温度または圧力の変化に応じて差圧制御弁が開弁する差圧の所定値を補正するように構成している。これにより、差圧制御弁の下流側の圧力は、アクチュエータによって出口温度に対応する圧力として感知されており、あるいはアクチュエータによって直接感知されているので、この膨張装置は、差圧制御弁の上流側の入口圧力があたかも絶対圧で制御されているかのように振舞うことになる。その高圧側の入口圧力が所定の圧力を超えると、スプリングが撓んで差圧制御弁を急激に開弁させて高圧圧力を下流側に逃がすので、入口圧力は所定の圧力に保たれ、それ以上に入口圧力が上がることはなくなる。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の膨張装置は、アクチュエータによって検出された下流側の冷媒の温度または圧力の変化に応じて差圧制御弁が開弁する差圧の所定値を補正するようにし、つまり、差圧制御弁の設定差圧を低圧側の温度または圧力で補正するように構成したので、差圧制御弁が差圧で動作するにもかかわらず、低圧側の圧力の影響を受けることなく高圧側の入口圧力をあたかも絶対圧で感知しているかの如く動作することが可能になるという利点がある。
【００１１】
また、その入口圧力がコンプレッサの運転状態によって所定の圧力を超えて高くなることがあっても、入口圧力がその所定の圧力を超えるとスプリングが撓んで差圧制御弁を急激に開弁して入口圧力を減圧するので、入口圧力はその所定の圧力に保たれるようになり、高圧側が異常に高圧になる状況も確実に回避することが可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明の実施の形態を、冷媒に二酸化炭素を使用した冷凍サイクルに適用した膨張装置を例に図面を参照して詳細に説明する。
図１は第１の実施の形態に係る膨張装置を適用した冷凍サイクルを示すシステム図、図２は二酸化炭素のモリエル線図、図３は第１の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図、図４は第１の実施の形態に係る膨張装置の開弁特性を示す図である。
【００１３】
冷凍サイクルは、図１に示したように、冷媒を圧縮するコンプレッサ１と、圧縮された冷媒を冷却するガスクーラ２と、冷却された冷媒を絞り膨張させる膨張装置３と、膨張された冷媒を蒸発させるエバポレータ４と、冷凍サイクル中の余剰の冷媒を蓄えておくとともに蒸発された冷媒から気相の冷媒を分離してコンプレッサ１へ送るアキュムレータ５と、ガスクーラ２から膨張装置３へ流れる冷媒とアキュムレータ５からコンプレッサ１へ流れる冷媒との間で熱交換を行う内部熱交換器６とを備えている。図中、矢印は、冷媒の流れを表わしている。
【００１４】
この冷凍サイクルでは、図２にＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ａで示されるように、気相状態の冷媒をコンプレッサ１にて圧縮して高温高圧の冷媒にし（Ａ−Ｂ）、その高温高圧の冷媒をガスクーラ２にて冷却し（Ｂ−Ｃ）、冷却された冷媒を膨張装置３にて絞り膨張させることで低温低圧の冷媒にし（Ｃ−Ｄ）、その低温低圧の冷媒をエバポレータ４にて蒸発させる（Ｄ−Ａ）、という動作をする。膨張装置３が冷媒を膨張させる過程で、圧力が飽和液線ＳＬを下回ると、冷媒は気液二相状態になり、それがエバポレータ４で蒸発するときに、車室内の空気から蒸発潜熱を奪うことで、冷房が行われる。
【００１５】
また、二酸化炭素を冷媒とする冷凍サイクルでは、ガスクーラ２の出口の冷媒とエバポレータ４の出口の冷媒とを熱交換する内部熱交換器６を設けて、エバポレータ４の入口の冷媒のエンタルピを低下させ、これによって冷凍能力を向上させることが一般に行われている。
【００１６】
この内部熱交換器６は、その内部に、ガスクーラ２から導入された高圧の冷媒が流れる高圧通路とアキュムレータ５から導入された低圧の冷媒が流れる低圧通路とを有しており、高圧通路の出口に膨張装置３を設けている。
【００１７】
すなわち、内部熱交換器６は、図３に示したように、そのボディ１１にガスクーラ２から導入された冷媒が中を通って流出する高圧通路１２が形成されていて、その高圧通路１２の終端部には、取付孔１３が形成され、その取付孔１３に膨張装置３が装着されている。膨張装置３が取付孔１３に装着された状態で、その取付孔１３の開口端には、エバポレータ４に通じる配管１４が固定ねじ１５によりボディ１１に螺着されている。この配管１４は、内径が膨張装置３の外径よりも若干小さく形成されており、膨張装置３が高圧の冷媒によって取付孔１３から抜け出てしまわないようにしている。
【００１８】
内部熱交換器６に設けられた膨張装置３は、ボディ２１を有し、そのボディ２１は、その中央側部に高圧通路１２の冷媒を導入する冷媒導入溝２２が周設されており、その冷媒導入溝２２は、ボディ２１の中央に向かって冷媒入口２３が設けられている。ボディ２１は、また、その下部中央部に弁孔２４が軸線方向に設けられ、その弁孔２４の上流側は、冷媒入口２３に連通されている。また、弁孔２４の下流側には、これを開閉する弁体２５が軸線方向に進退自在に配置されている。この弁体２５は、冷媒入口２３に導入された冷媒の圧力が開弁方向に受圧するように弁孔２４の内径よりも大きな外径を有し、感温部を構成する形状記憶合金ばね２６によって開弁方向に付勢されている。なお、この形状記憶合金ばね２６のばね荷重の設定は、弁体２５に外嵌により固定されている筒状のばね受け部材２７を弁体２５に関して軸線方向に位置を調整することで行われる。さらに、ボディ１１には、この弁孔２４をバイパスするように、オリフィス２８が設けられている。
【００１９】
ボディ１１は、また、その軸線方向に延びるシャフト２９を軸線方向に進退自在に保持している。そのシャフト２９の図の下端部は、弁孔２４を貫通して延びていて弁体２５に圧入により固定され、図の上端部には、ばね受け部材３０を係止する径の大きな係止部が一体に形成されていて、シャフト２９は、そのばね受け部材３０を介してスプリング３１により閉弁方向に付勢されている。これにより、膨張装置３は、弁孔２４の上流側の圧力と下流側の圧力との差圧によって開閉する差圧制御弁を構成している。なお、スプリング３１は、膨張装置３の入口側の圧力が制御範囲の上限とされる、たとえば１３ＭＰａを超えると、撓んで差圧制御弁が開弁するようなばね荷重に設定されている。そのばね荷重の設定は、弁体２５へのシャフト２９の圧入量によって調整される。
【００２０】
この差圧制御弁の低圧側に配置された形状記憶合金ばね２６は、温度サイクルに対して可逆的にばね荷重が変化するもので、変態点より低い温度では、ばね荷重が小さく、変態点より高い温度になると、ばね荷重が温度変化に比例して大きくなる特性を有している。したがって、この形状記憶合金ばね２６は、低圧側の冷媒の温度に相当するばね荷重を弁体２５に付与して高圧側の圧力を制御する感温アクチュエータとして機能し、低温側感温部を構成している。
【００２１】
なお、ボディ２１の冷媒導入溝２２よりも図の下方には、シール用のＯリング３２が周設されていて、膨張装置３を取付孔１３に装着したときに、高圧通路１２と配管１４との間をシールしている。同様に、配管１４を螺着している固定ねじ１５の内側にて、ボディ１１と配管１４との間にＯリング３３を配置して膨張装置３の低圧側を大気からシールしている。
【００２２】
以上の構成の膨張装置３において、その入口側の圧力と出口側の圧力との差圧が小さいとき、スプリング３１はそのような差圧によって撓むことがないので、差圧制御弁は閉弁しており、そのとき、内部熱交換器６を通過してきた高圧の冷媒は、オリフィス２８を介して流れる。そのオリフィス２８を出たとき、冷媒は断熱膨張して低温・低圧の冷媒になり、配管１４を通ってエバポレータ４に送り込まれる。
【００２３】
膨張装置３の入口圧力が高くなっていって制御範囲の上限である１３ＭＰａに達するまでは、図４に示したように、膨張装置３の絞り通路断面積は、オリフィス２８の断面積によって決まる一定の絞り通路断面積を有している。膨張装置３の入口圧力が１３ＭＰａに達すると、差圧制御弁はスプリング３１による閉弁方向の付勢力に打ち勝って開弁する。差圧制御弁の弁孔２４はオリフィス２８に比較して径が十分に大きいので、入口圧力が開弁点を超えると、膨張装置３の絞り通路断面積は急増する。これにより、入口圧力は常に開弁点の圧力以下に保たれることになる。
【００２４】
一方、差圧制御弁の低圧側に配置された形状記憶合金ばね２６は、膨張装置３を出た冷媒の出口温度を感知して、出口温度が高いときは、差圧制御弁を開弁方向に作用し、出口温度が低いときは、差圧制御弁を閉弁方向に作用する。すなわち、出口温度が形状記憶合金ばね２６のマルテンサイト変態温度を超えて高いとき、形状記憶合金ばね２６は、オーステナイト相に変化しており、そのとき、温度に従ってばね荷重が大きく変化する特性を有している。そのため、形状記憶合金ばね２６は、出口温度の変化に対応して変化するばね荷重を有し、弁体２５にその出口温度に対応する荷重を開弁方向にかけていることになる。
【００２５】
たとえば、膨張装置３の出口温度が１０℃のとき、図２のモリエル線図によれば、低圧側の圧力は約４．６ＭＰａである。このため、形状記憶合金ばね２６は、温度が１０℃のときにその圧力に相当するばね荷重が発生するよう設定されている。このとき、差圧制御弁は、スプリングの設定を、８．４ＭＰａの差圧で開くように調整してある。これにより、膨張装置３の入口圧力は、出口温度に対応する圧力である４．６ＭＰａを基準として相対値の差圧である８．４ＭＰａが上乗せされた値の１３ＭＰａに一義的に特定されたことになる。このときの冷凍サイクルの圧力変化は、Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ａである。
【００２６】
ここで、膨張装置３の出口温度が２０℃に上昇したとすると、形状記憶合金ばね２６は、そのばね荷重が大きくなって差圧制御弁を開弁方向に作用し、そのときに差圧制御弁が開弁する差圧は、図２から、約７．１５ＭＰａに変化する。この出口温度が２０℃のときの冷媒の圧力は、約５．８５ＭＰａであるので、膨張装置３の入口圧力は、１３ＭＰａに設定されたことになる。このときの冷凍サイクルの圧力変化は、Ａ’−Ｂ−Ｃ−Ｄ’−Ａ’である。
【００２７】
以上のように、高い冷凍能力が要求されていてコンプレッサ１がその最大吐出容量で運転しているとき、膨張装置３は、入口圧力と出口圧力との差圧および出口温度を感知していて、その差圧を出口温度に対応する圧力に上乗せするように温度補正していることで、入口圧力があたかも絶対圧で制御されているように動作する。しかも、その入口圧力が１３ＭＰａを超えてしまうような場合には、差圧制御弁は単に圧力逃がし弁として機能して急激に開弁するので、結局、入口圧力は、１３ＭＰａに保たれるように制御されることになり、入口圧力が異常に高圧になることもない。
【００２８】
図５は第２の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。この図５において、図３に示した構成要素と同じまたは同等の機能を有する構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００２９】
この第２の実施の形態に係る膨張装置３ａは、第１の実施の形態に係る膨張装置３と比較し、膨張装置３の入口における冷媒の温度を感知して、冷凍サイクルを効率よく運転できるように構成した点で異なる。
【００３０】
すなわち、この膨張装置３ａでは、ボディ２１の図の上部は、筒状のシリンダが一体に形成されており、その中には、入口圧力が１３ＭＰａを超えると撓んで差圧制御弁を開弁させるよう作用するスプリング３１と、入口温度を感知する形状記憶合金ばね４１とが直列に配置されて収容されており、その形状記憶合金ばね４１には、そのばね特性を調整するためのバイアス用のスプリング４２が並列に配置されている。すなわち、形状記憶合金ばね４１およびバイアス用のスプリング４２は、シャフト２９の図の上端に一体に形成された係止部に係止されているばね受け部材３０と中央にシャフト２９が遊貫されているばね受け部材４３との間に配置され、スプリング３１は、ばね受け部材４３と筒状のシリンダの底部との間に配置されている。ばね受け部材４３は、シリンダに圧入された調整部材４４によって図の上方への移動が規制され、シャフト２９に固定されたストッパ４５によって図の下方への移動が規制されるようになっている。
【００３１】
調整部材４４は、伸びきった無負荷状態のスプリング３１にばね受け部材４３を介して接触する位置までシリンダへ圧入されている。これにより、入口圧力が１３ＭＰａ以下では、開弁方向の力がシャフト２９と形状記憶合金ばね４１およびバイアス用のスプリング４２とを介してスプリング３１に加わってもこのスプリング３１は撓むことはなく、入口圧力が１３ＭＰａを超えたとき、撓んで差圧制御弁を迅速に開弁させる。
【００３２】
一方、形状記憶合金ばね４１は、入口温度を感知している。入口温度が低いとき、形状記憶合金ばね４１は、ばね荷重が小さいため、形状記憶合金ばね４１とスプリング４２との合成荷重は小さく、差圧制御弁が開弁する設定差圧は小さい値に設定されることになる。入口温度が高くなるに従って、形状記憶合金ばね４１とスプリング４２との合成荷重は大きくなるので、設定差圧も大きい値に設定され、形状記憶合金ばね４１の温度変化に対するばね荷重の変化が飽和する所定温度以上では、ばね受け部材３０とばね受け部材４３との間で形状記憶合金ばね４１は、突っ張った状態になる。
【００３３】
この膨張装置３ａによれば、入口温度が低いときは、閉弁方向に作用する形状記憶合金ばね４１およびバイアス用のスプリング４２のばね荷重は小さいので、差圧制御弁は入口の圧力と出口の圧力との差圧でオリフィス２８に相当する微小開度に開いていて、冷媒が流れ、冷媒は断熱膨張している。このとき、第１の実施の形態に係る膨張装置３と同様に、膨張装置３ａの入口の圧力は、差圧制御弁の前後の差圧と出口温度に相当する圧力とによって決まる圧力に制御されている。
【００３４】
一方、膨張装置３ａの入口における冷媒の温度は、形状記憶合金ばね４１によって感知されており、入口温度の変化に応じて形状記憶合金ばね２６により温度補正された差圧の所定値をシフトさせるようにしている。これにより、膨張装置３ａの入口における冷媒の温度および圧力、すなわち、図２におけるポイントＣの温度および圧力は、冷凍サイクルの成績係数を高く維持しながら冷凍能力を向上できるとされる最適制御線に近似した制御線ＣＬに沿って制御することができるようになる。
【００３５】
もちろん、この膨張装置３ａにおいても、その入口圧力が上昇して１３ＭＰａを超えてしまうような場合には、スプリング３１が撓んで差圧制御弁を急激に開弁するので、入口圧力が開弁点の圧力以上に上がることはない。
【００３６】
図６は第３の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。この図６において、図５に示した構成要素と同じまたは同等の機能を有する構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００３７】
この第３の実施の形態に係る膨張装置３ｂは、第２の実施の形態に係る膨張装置３ａと比較して、スプリング３１と、形状記憶合金ばね４１およびスプリング４２との位置関係を逆にした点で異なる。
【００３８】
この膨張装置３ｂによれば、入口温度が低いとき、形状記憶合金ばね４１はばね荷重が小さく、入口の圧力と出口の圧力との差圧による弁体２５の開弁力がシャフト２９、ばね受け部材３０、スプリング３１およびばね受け部材４３を介して伝達されることで撓められるので、差圧制御弁は微小に開弁している。このとき、膨張装置３ｂの入口の圧力は、第１および第２の実施の形態に係る膨張装置３，３ａと同様に、差圧制御弁の前後の差圧と出口温度に相当する圧力とによって決まる圧力に制御されている。また、膨張装置３ａの入口に設けられた形状記憶合金ばね４１によって、膨張装置３ａの入口における冷媒の温度は、最適制御線に近似した制御線ＣＬに沿って制御される。膨張装置３ａの入口圧力に対しては、スプリング３１が１３ＭＰａを超える圧力を感知すると、差圧制御弁を急激に開弁させる。
【００３９】
図７は第４の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。この図７において、図５に示した構成要素と同じまたは同等の機能を有する構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００４０】
この第４の実施の形態に係る膨張装置３ｃは、第２の実施の形態に係る膨張装置３ａと比較して、基本的な構成は同じであるが、高圧感知用のスプリング３１、形状記憶合金ばね４１およびスプリング４２の組み立ておよび調整が容易になるよう構成した点で異なる。
【００４１】
すなわち、この膨張装置３ｃでは、中央にシャフト２９が遊貫されているばね受け部材４３が形状記憶合金ばね４１およびスプリング４２を収容している筒状体と一体に形成され、その筒状体にばね受け部材３０を介して形状記憶合金ばね４１およびスプリング４２のばね荷重を調整するためのストッパ４５が圧入されている。また、そのばね受け部材４３は、スプリング３１の図の上部に載せられ、それらを収容するように筒状の形状を有する調整部材４４がボディ２１に固定されている。
【００４２】
この膨張装置３ｃを組み立てる際には、まず、形状記憶合金ばね４１およびスプリング４２があらかじめばね荷重を調整しながら組み立てられる。つまり、ばね受け部材４３の筒状体の中に、形状記憶合金ばね４１およびスプリング４２とばね受け部材３０とをこの順で入れ、その筒状体にストッパ４５を所定位置まで圧入することにより形状記憶合金ばね４１およびスプリング４２のばね荷重を調整し、高温側感温部を構成しておく。次いで、ボディ２１の図の上部空間に配置したスプリング３１の上に調整済みの高温側感温部を載せ、その上から図の上部が内側に屈曲された係止部を有する筒状形状の調整部材４４を被せ、その図の下部にボディ２１の上部が部分的に圧入されている状態でさらに調整部材４４を図の下方へその係止部がばね受け部材４３の図の上端へ当接するまで押し下げることで調整部材４４をボディ２１に固定する。さらに、必要に応じて調整部材４４を図の下方へさらに押し下げることにより、スプリング３１のばね荷重を調整することができる。最後に、シャフト２９が図の上方から挿入され、さらに、形状記憶合金ばね２６のばね荷重が調整された弁体２５に、差圧制御弁が形状記憶合金ばね２６によって所定の最小開度になるように所定量圧入されることによって、この膨張装置３ｃが組み立てられる。
【００４３】
この膨張装置３ｃは、第２の実施の形態に係る膨張装置３ａと比較して、基本的な構成は同じであるので、その動作も膨張装置３ａと何ら変わらない。
図８は第５の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図、図９は第５の実施の形態に係る膨張装置の開弁特性を示す図である。図８において、図７に示した構成要素と同じまたは同等の機能を有する構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００４４】
この第５の実施の形態に係る膨張装置３ｄは、第４の実施の形態に係る膨張装置３ｃにおける形状記憶合金ばね４１およびそのバイアス用のスプリング４２を含む高温側感温部の代わりに、差圧制御弁を１３ＭＰａより低い差圧で開弁させるスプリング４２ａを備えている点で異なる。
【００４５】
この構成の膨張装置３ｄによれば、図９に示したように、上流側における冷媒の入口圧力の変化に対して開弁する開弁点を２つ有する特性になっている。すなわち、この膨張装置３ｄは、入口圧力が低い段階では所定の最小開度にあって、一定の絞り通路断面積になっている。入口圧力が高くなって、まず、入口圧力がスプリング４２ａにより設定される所定の設定値を超えると、スプリング４２ａが撓んで差圧制御弁が開弁し、入口圧力が大きくなるに従って絞り通路断面積が比例的に増加する。さらに、入口圧力が高くなってスプリング３１により設定される１３ＭＰａを超えると、差圧制御弁が急激に開弁する。これにより、入口圧力は、低下するので、１３ＭＰａを超えて高くなることはない。
【００４６】
図１０は第６の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。この図１０において、図５に示した構成要素と同じまたは同等の機能を有する構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００４７】
この第６の実施の形態に係る膨張装置３ｅは、第２の実施の形態に係る膨張装置３ａと基本的な構成は同じであるが、高温側感温部が、膨張装置３ａでは内部熱交換器６の出口温度を感知しているのに対して、内部熱交換器６の入口温度、つまりガスクーラ２の出口温度を感知するようにした点で異なる。
【００４８】
内部熱交換器６では、そのボディ１１に形成された高圧通路１２において、ガスクーラ２から高圧の冷媒が導入される冷媒入口通路４６は、膨張装置３ｅが取り付けられる取付孔１３の近傍を通るよう形成されている。その取付孔１３は、冷媒入口通路４６まで貫通するように形成されていて、膨張装置３ｅを取付孔１３に装着したとき、その高温側感温部が冷媒入口通路４６内に位置するようになっている。そして、この膨張装置３ｅでは、これを取付孔１３に装着した状態で、冷媒入口通路４６の冷媒が冷媒入口２３へ漏れることがないようＯリング４７がボディ２１に周設されている。
【００４９】
この膨張装置３ｅの構成においても、高温側感温部が内部熱交換器６の冷媒入口通路４６にてガスクーラ２の出口の温度を感知する以外、その動作については、膨張装置３ａと同じである。
【００５０】
図１１は第７の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。この図１１において、図１０に示した構成要素と同じまたは同等の機能を有する構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００５１】
この第７の実施の形態に係る膨張装置３ｆは、第６の実施の形態に係る膨張装置３ｅと比較して、ガスクーラ２の出口の温度を感知する高温側感温部の構成を簡略化した点で異なる。すなわち、膨張装置３ｆは、膨張装置３ｅの高温側感温部が有しているストッパ４５を排除した構成にして、形状記憶合金ばね４１およびスプリング４２と高圧感知用のスプリング３１とが直列に配置されるようにしている。これにより、ガスクーラ２の出口の温度および圧力が高いときに、形状記憶合金ばね４１が高圧感知用のスプリング３１のばね荷重を強くする方向に作用するので、差圧制御弁が圧力に対する開弁点の特性が急激な変化を示すのではなく、多少滑らかな特性になる。
【００５２】
図１２は第８の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。この図１２において、図３に示した構成要素と同じまたは同等の機能を有する構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００５３】
この第８の実施の形態に係る膨張装置３ｇは、第１の実施の形態に係る膨張装置３が高圧感知用のスプリング３１を上流側に配置しているのに対し、下流側に配置している点で異なる。
【００５４】
すなわち、この膨張装置３ｇは、ボディ２１に形成された弁孔２４の下流側に弁体２５が配置されており、その弁体と一体に形成されて軸線方向に進退自在にボディ２１に収容されたピストン５１に対して、高圧感知用のスプリング３１が閉弁方向に付勢するように配置され、低温側感温部の形状記憶合金ばね２６が開弁方向に付勢するように配置されていて、高圧感知用のスプリング３１は、ボディ２１に螺着された調整ねじ５２によってばね荷重が調整されている。これにより、上流側の冷媒圧力と下流側の冷媒圧力との差圧を受けてスプリング３１が撓むことにより差圧制御弁が開弁するときの差圧の所定値は、形状記憶合金ばね２６が感知した下流側の冷媒の出口温度によって温度補正されることになり、上流側の冷媒圧力が高いときには、常に、スプリング３１によって設定された１３ＭＰａに維持されることになる。
【００５５】
また、この膨張装置３ｇは、差圧制御弁の全閉時に最小流量の冷媒を流すためのオリフィス２８が弁体２５に設けられ、弁孔の上流側には、冷媒中の異物を除去するストレーナ５３が設けられている。
【００５６】
図１３は第９の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。この図１３において、図１２に示した構成要素と同じまたは同等の機能を有する構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００５７】
この第９の実施の形態に係る膨張装置３ｈは、第８の実施の形態に係る膨張装置３ｇの差圧制御弁（以下、第１の差圧制御弁という）に第２の差圧制御弁を組み込んで開弁点が異なる２つの差圧制御弁が並列に機能するように構成している点で異なる。
【００５８】
すなわち、この膨張装置３ｈでは、第１の差圧制御弁の弁体２５に設けられたオリフィス２８が第２の差圧制御弁の弁孔とし、この弁孔を開閉するように下流側に弁体６１が配置され、その弁体と一体に形成されたピストン６２が第１の差圧制御弁のピストン５１の中に軸線方向に進退自在に収容されている。このピストン６２は、スプリング６３によって閉弁方向に付勢されており、そのスプリング６３は、ピストン５１に螺着された調整ねじ６４によってばね荷重が調整されている。また、第２の差圧制御弁の弁体６１においても、第１および第２の差圧制御弁の全閉時に最小流量の冷媒を流すためのオリフィス６５が設けられている。
【００５９】
このような膨張装置３ｈによれば、上流側における冷媒の入口圧力の変化に対して開弁する開弁点を２つ有する図９に示したような特性になっている。すなわち、この膨張装置３ｈでは、形状記憶合金ばね２６が下流側の冷媒の出口温度を感知して第１の差圧制御弁が開弁するときの差圧の所定値を補正していることにより、入口圧力は擬似的に絶対圧で感知されている。ここで、その入口圧力が低い段階では、膨張装置３ｈの絞り通路断面積は、第２の差圧制御弁のオリフィス６５の断面積によって決まる一定の絞り通路断面積を有している。その入口圧力が高くなって、まず、上流側の入口圧力と下流側の出口圧力との差圧がスプリング６３により設定される圧力を超えると、第２の差圧制御弁が開弁し、差圧が大きくなるに従って絞り通路断面積が比例的に増加する。その後、入口圧力が１３ＭＰａに達すると、第１の差圧制御弁が開弁を開始する。さらに、その入口圧力が高くなってスプリング３１により設定される１３ＭＰａを超えると、第１の差圧制御弁が急激に開弁する。これにより、入口圧力は、低下するので、１３ＭＰａを超えて高くなることはない。
【００６０】
以上の第１ないし第９の実施の形態では、差圧制御弁の下流側の冷媒の温度変化に応じて低温側感温部が差圧制御弁の開弁差圧の所定値を補正するように構成している。しかし、開弁差圧の所定値は、差圧制御弁の下流側の冷媒の温度変化だけではなく、差圧制御弁の下流側の冷媒の圧力変化に応じて補正することもできる。これは、膨張装置出口では冷媒が飽和液状態になっており、この飽和液状態では、図２のモリエル線図にＤ−ＡまたはＤ’−Ａ’で示されるように、温度および圧力は変化しないで一定であるので、温度が決まれば圧力が決まることによる。このように、膨張装置出口側のエバポレータ４では、その蒸発圧力が一定であり、しかも、温度と圧力とは一次の関係にあるので、膨張装置出口における圧力の感知は、膨張装置出口の温度を感知していることと等価とみなすことができる。これにより、低温側感温部に代えて低温側感圧部が膨張装置出口の圧力を感知し、差圧制御弁の下流側の冷媒の圧力変化に応じて差圧制御弁の開弁差圧の所定値を補正するように構成することによっても第１ないし第９の実施の形態の膨張装置３〜３ｈと同じ機能を持たせることができる。以下、そのような低温側感圧部を備えた構成の詳細について説明する。
【００６１】
図１４は第１０の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。この図１４において、図１２に示した構成要素と同じまたは同等の機能を有する構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００６２】
この第１０の実施の形態に係る膨張装置３ｉは、第８の実施の形態に係る膨張装置３ｇの低温側感温部である形状記憶合金ばね２６に代えて低温側感圧部を備えている。すなわち、この膨張装置３ｉは、パワーエレメント７１がボディ２１の筒状部開口端に螺着されている。このパワーエレメント７１は、高い圧力を感知すると、差圧制御弁の開弁差圧を設定している高圧感知用のスプリング３１のばね荷重を低減させる方向に作用してその開弁差圧の所定値を小さくする方向に補正する感圧アクチュエータとして機能する。
【００６３】
このパワーエレメント７１は、中央が外側に凸設された外側ハウジング７２と中央が開口されてボディ２１に結合するハブを有する内側ハウジング７３とで金属薄板からなるダイヤフラム７４を挟持し、これらの外周縁部を高圧ガスまたは真空雰囲気下で一緒に全周溶接することによって形成され、外側ハウジング７２とダイヤフラム７４とによって形成された密閉空間には、皿ばね７５とスプリング７６とばね受け部材７７とが収容されている。皿ばね７５の荷重調整は、適当なばね荷重を有する複数の皿ばね（図示の例では３枚）を組み合わせることによって調整され、スプリング７６のばね荷重は、外側ハウジング７２の端面を内側に塑性変形させてばね受け部材７７の位置をスプリング７６が圧縮される方向に変更することによって調整されている。ダイヤフラム７４の皿ばね７５が配置されている側と反対側には、ダイヤフラム７４の変位をスプリング３１に伝達する変位伝達部材７８が配置されている。内側ハウジング７３の内部には、段差によるストッパ７９が形成されていて、変位伝達部材７８がスプリング３１のばね荷重を増やす方向へ移動するのを規制している。これにより、差圧制御弁の下流側の圧力が低い状態で運転しているときに、差圧制御弁に対して差圧の所定値を補正するのを禁止するようにしている。
【００６４】
なお、この実施の形態では、パワーエレメント７１に螺着されるボディ２１のねじ山の一部がカットされて差圧制御弁の下流側の冷媒圧力がダイヤフラム７４に容易に伝達するようにしているが、パワーエレメント７１とボディ２１との螺合部が完全に気密状態で結合されている訳ではないので、そのカット部分は、必ずしも必要なものではない。
【００６５】
以上の構成の膨張装置３ｉにおいて、その入口側の圧力と出口側の圧力との差圧が小さいとき、スプリング３１はそのような差圧によって撓むことがないので、差圧制御弁は閉弁しており、そのとき、内部熱交換器６を通過してきた高圧の冷媒は、オリフィス２８を介して流れる。そのオリフィス２８を出たとき、冷媒は断熱膨張して低温・低圧の冷媒になり、配管１４を通ってエバポレータ４に送り込まれる。
【００６６】
膨張装置３ｉの入口圧力が高くなっていって制御範囲の上限である１３ＭＰａに達するまでは、膨張装置３ｉの絞り通路断面積は、オリフィス２８の断面積によって決まる一定の絞り通路断面積を有している。膨張装置３ｉの入口圧力が１３ＭＰａに達すると、差圧制御弁はスプリング３１による閉弁方向の付勢力に打ち勝って開弁する。差圧制御弁の弁孔２４はオリフィス２８に比較して径が十分に大きいので、入口圧力が開弁点を超えると、膨張装置３ｉの絞り通路断面積は急増する。これにより、入口圧力は常に開弁点の圧力以下に保たれることになる。
【００６７】
一方、差圧制御弁の低圧側に配置されたパワーエレメント７１は、膨張装置３ｉを出た冷媒の出口圧力を感知して、出口圧力が高いとき、ダイヤフラム７４を介して圧力を受ける皿ばね７５の中央部が内側（図の下方）に凹んだ形状に変化して開弁差圧が小さくなる方向に作用し、出口圧力が低いときは、皿ばね７５の中央部が外側（図の上方）に膨出した形状に変化して開弁差圧を大きくする方向に作用する。すなわち、パワーエレメント７１は、差圧制御弁の出口圧力に対応する荷重を弁体２５に対して開弁方向にかけて開弁差圧の所定値を補正していることになる。
【００６８】
これにより、高い冷凍能力が要求されていてコンプレッサ１がその最大吐出容量で運転しているとき、膨張装置３ｉは、入口圧力と出口圧力との差圧および出口圧力を感知していて、その差圧を出口圧力に上乗せするように圧力補正していることで、入口圧力があたかも絶対圧で制御されているように動作する。しかも、その入口圧力が１３ＭＰａを超えてしまうような場合には、差圧制御弁は単に圧力逃がし弁として機能して急激に開弁するので、結局、入口圧力は、１３ＭＰａに保たれるように制御されることになり、入口圧力が異常に高圧になることもない。
【００６９】
なお、パワーエレメント７１は、皿ばね７５を収容している部屋の中が真空である場合、膨張装置３ｉの出口圧力を絶対値で感知することができるので、膨張装置３ｉの入口圧力を正確に絶対圧で監視することが可能である。また、皿ばね７５を収容している部屋に高圧ガスを封入している場合には、高圧ガスが空気ばねのように作用することから、皿ばね７５にばね荷重の小さいものを採用することができる。この場合、膨張装置３ｉが部品として置かれているときに、高圧ガスがダイヤフラム７４を差圧制御弁の側に過度に膨出させてしまわないよう、ストッパ７９で変位伝達部材７８の移動を規制している。
【００７０】
図１５は第１１の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。この図１５において、図１３に示した構成要素と同じまたは同等の機能を有する構成要素については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００７１】
この第１１の実施の形態に係る膨張装置３ｊは、図１３に示した第９の実施の形態の膨張装置３ｈの形状記憶合金ばね２６を図１４に示す低温側感圧部に変更している。すなわち、この膨張装置３ｊは、高い圧力を感知すると、第１の差圧制御弁を閉弁方向に付勢していたスプリング３５のばね荷重を低減させる方向に補正するパワーエレメント７１がボディ２１の筒状部に螺着されている。また、第１の差圧制御弁の弁体２５のオリフィス２８には、第１および第２の差圧制御弁の全閉時に最小流量の冷媒を流すためのオリフィス６５が設けられている。
【００７２】
このような膨張装置３ｊによれば、パワーエレメント７１が下流側の冷媒の出口圧力を感知して第１の差圧制御弁が開弁するときの差圧の所定値を補正していることにより、入口圧力は擬似的に絶対圧で感知されている。ここで、その入口圧力が低い段階では、膨張装置３ｊの絞り通路断面積は、第１の差圧制御弁のオリフィス６５の断面積によって決まる一定の絞り通路断面積を有している。その入口圧力が高くなって、まず、上流側の入口圧力と下流側の出口圧力との差圧がスプリング６３により設定される圧力を超えると、第２の差圧制御弁が開弁し、差圧が大きくなるに従って絞り通路断面積が比例的に増加する。その後、入口圧力が１３ＭＰａに達すると、第１の差圧制御弁が開弁を開始する。さらに、その入口圧力が高くなってスプリング３１により設定される１３ＭＰａを超えると、第１の差圧制御弁が急激に開弁する。これにより、絞り通路断面積が急激に大きくなり、入口圧力が低下するので、入口圧力が１３ＭＰａを超えて高くなることはない。
【図面の簡単な説明】
【００７３】
【図１】第１の実施の形態に係る膨張装置を適用した冷凍サイクルを示すシステム図である。
【図２】二酸化炭素のモリエル線図である。
【図３】第１の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。
【図４】第１の実施の形態に係る膨張装置の開弁特性を示す図である。
【図５】第２の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。
【図６】第３の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。
【図７】第４の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。
【図８】第５の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。
【図９】第５の実施の形態に係る膨張装置の開弁特性を示す図である。
【図１０】第６の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。
【図１１】第７の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。
【図１２】第８の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。
【図１３】第９の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。
【図１４】第１０の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。
【図１５】第１１の実施の形態に係る膨張装置の構成を示す中央縦断面図である。
【符号の説明】
【００７４】
１  コンプレッサ
２  ガスクーラ
３，３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ，３ｅ，３ｆ，３ｇ，３ｈ，３ｉ，３ｊ  膨張装置
４  エバポレータ
５  アキュムレータ
６  内部熱交換器
１１  ボディ
１２  高圧通路
１３  取付孔
１４  配管
１５  固定ねじ
２１  ボディ
２２  冷媒導入溝
２３  冷媒入口
２４  弁孔
２５  弁体
２６  形状記憶合金ばね
２７  ばね受け部材
２８  オリフィス
２９  シャフト
３０  ばね受け部材
３１  スプリング
３２，３３  Ｏリング
４１  形状記憶合金ばね
４２，４２ａ  スプリング
４３  ばね受け部材
４４  調整部材
４５  ストッパ
４６  冷媒入口通路
４７  Ｏリング
５１  ピストン
５２  調整ねじ
５３  ストレーナ
６１  弁体
６２  ピストン
６３  スプリング
６４  調整ねじ
６５  オリフィス
７１  パワーエレメント
７２  外側ハウジング
７３  内側ハウジング
７４  ダイヤフラム
７５  皿ばね
７６  スプリング
７７  ばね受け部材
７８  変位伝達部材
７９  ストッパ
【図１】
2007240138.tif 000003
【図２】
2007240138.tif 000004
【図３】
2007240138.tif 000005
【図４】
2007240138.tif 000006
【図５】
2007240138.tif 000007
【図６】
2007240138.tif 000008
【図７】
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【図８】
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【図９】
2007240138.tif 000011
【図１０】
2007240138.tif 000012
【図１１】
2007240138.tif 000013
【図１２】
2007240138.tif 000014
【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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