(57)【要約】【課題】各規格で規定されている範囲内の押圧力を維持しながら耐久性能を向上させることが可能になり、装着時に発生する最大応力のばらつきを防止し、装着作業の効率を上げることができるＭＴ光コネクタ用クランプスプリングを提供する。【解決手段】  アーム１２相互間と基盤１１との接続部分に平面略Ｖ字形状を成す切欠き１１Ａを設けてアーム１２が長くなるように形成する。各アーム１２は、側面から見て基盤１１に隣接する第１のカーブ１２Ａと、該第１のカーブ１２Ａの上方に位置して押圧力点となる第２のカーブ１２Ｂと、アーム１２の開放端部に位置してアーム１２を拡開する拡開用治具のピンＰを係止する第３のカーブ１２Ｃとで側面略Ｓ字形状を成すように形成する。第１のカーブ１２Ａの底部を基盤１１の下面近傍に設けることで、該底部から押圧力点までの偏心距離を小さくする。該底部の側部に、該底部の断面積を局所的に拡大する突出部１３を設ける。【選択図】図１
2007047456.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＭＴコネクタに装着され、連結したフェルール相互に押圧力を加えるクランプスプリングにおいて、該クランプスプリングは、多心用のフェルールの下面に沿って配される基盤と、該基盤の長手両端部に設けられた側面略Ｓ字形状を成すアームとから成り、該アームは、連結したフェルール相互に係止するように基盤の長手両端部に２本ずつ設けられ、隣接する各２本のアームは、アーム相互間と基盤との接続部分に平面略Ｖ字形状を成す切欠きを設けてアームが長くなるように形成され、各アームは、側面から見て基盤に隣接する第１のカーブと、該第１のカーブの上方に位置して押圧力点となる第２のカーブと、アームの開放端部に位置してアームを拡開する拡開用治具のピンを係止する第３のカーブとで側面略Ｓ字形状を成すように形成され、第１のカーブの底部を基盤の下面近傍に設けることで、該底部から押圧力点までの偏心距離を小さくすると共に、該底部に、該底部の断面積を局所的に拡大する突出部を設けたことを特徴とするＭＴ光コネクタ用クランプスプリング。
【請求項２】
前記第３のカーブの内側に、アーム相互を拡開する拡開用治具のピンを係止せしめる屈曲部を設け、該屈曲部を前記第２のカーブの高さと同じ位置に形成した請求項１記載のＭＴ光コネクタ用クランプスプリング。
【請求項３】
前記請求項１又は２記載のＭＴ光コネクタ用クランプスプリングにおいて、表面処理にフッ素系、シリコン系、ポリアミドイミド系の塗料またはタングステン、金を含むメッキがあるＭＴ光コネクタ用クランプスプリング。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ＭＴ光コネクタに装着されるクランプスプリングの改良に係り、該クランプスプリングの内部応力の低減化により、光通信システムの長期安定的な性能維持に利用されるＭＴ光コネクタ用クランプスプリングに関する。
【背景技術】
【０００２】
ＭＴ光コネクタは、複数本（２〜１２本）の光ファイバーＦを接続する多心用のコネクタである。このＭＴ光コネクタは、図４に示す如く、一対のフェルール３０と、一対のガイドピンＰ２０と、フェルール３０に装着するクランプスプリング５０とから構成されている。このクランプスプリング５０は、接続したフェルール３０に装着することで、フェルール３０相互に押圧力を加え、光ファイバーＦの接続状態を長期間安定せしめる重要な部材である（特許文献１）。
【０００３】
そのため、このクランプスプリングは、国の内外で規格化されており、日本工業規格JIS C-5981（1998）では、「Ｆ１２形多心光ファイバーコネクタ」として規格化されている。一方、国際的なIEC 60874-16（1994）では、「クランプスプリング」と称し“Sectional specification for fiber optic connector-Type MT”として規格化され、「ＭＴ光コネクタクリップ」と通称される（本発明では、クランプスプリングと称する）。
【０００４】
これらの規格では、接続時に長さ約16 mmになるフェルールを、ばね性を有する部品（クランプスプリング）で押圧結合するための基準を規定している。すなわちクランプスプリングはステンレス鋼又はベリリウム銅製などの圧延板（厚さ約0.25 mm）からプレス切断−塑性曲げ加工により製作されたものを使用すると規定されている。
【０００５】
このように規格化されている従来のクランプスプリングは、図４〜図６に示す如くフェルール３０に沿って配される基盤５１と、該基盤５１の長手両端部に設けられたアーム５２とから成る。このアーム５２は、連結したフェルール３０相互に係止するため基盤５１の左右に２本ずつ計４本のアーム５２が設けられている（図５参照）。
【０００６】
クランプスプリング５０の押圧力は、アーム５２をＳ字形に成形加工することによって、ばね力を発生させている（図６参照）。そして、フェルール３０を固定するために各アーム５２に9.8 Nほどの引張力を加えている。すなわち、フェルール３０に装着する際は、左右のアーム５２に拡開用治具のピンＰを係止し、このピンＰを開いて左右のアームを強制的に広げる。すると、左右のアーム５２の間隔が、約14 mm〜16 mm程度まで広げられ、この状態でフェルール３０に装着する。治具のピンＰを外した後、フェルール３０は平均9.8 N（規定では6.8〜12.8 N）ほどの押圧力を受けることになる。クランプスプリング５０は、この9.8 Nほどの引張力や押圧力により、そのＳ字形のアーム５２に複雑な曲げや引張荷重を受ける。これらの荷重により、特にアーム５２の根元付近、すなわち基盤５１とアーム５２との接続部近傍に形成される第１のカーブ５２Ａに、最大の応力が発生することになる。
【０００７】
クランプスプリング５０の左右いずれか一方のアーム５２相互の幅は、ブーツ３１の幅によって規制される（図４参照）。このブーツ３１は、光ファイバーＦを内蔵してフェルール３０の一端部に連結するものである。そこで、このフェルール３０の端部に装着するアーム５２の間隔もブーツ３１を挿通できる幅に設定する必要がある。そのため、片側のアーム５２相互の間隔は、光ファイバーＦの数が２〜８心用の場合3.2±0.1 mm、１０〜１２心用の場合は3.6±0.1 mmと規定されている。また、各アーム自体の幅は1.1 mmほどに制限されている。
【特許文献１】特開平５−３４５５０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
従来の、クランプスプリングのアーム５２は、その幅1.1 mm（厚さ0.25 mm）一様とし、これを曲げプレス加工によりＳ字形に成形している。このクランプスプリングはそのＳ字形アームの根元に形成される第１のカーブ５２Ａに最大の応力が発生することになる（図６参照）。この最大応力は、しばしばクランプスプリング素材の降伏応力を超え、き裂の発生、クリープならびに応力弛緩、応力腐食割れなどの破損事故を引き起こし、クランプスプリングの寿命を損ねる原因になっていた。
【０００９】
本発明が解決しようとする重要課題は、クランプスプリングの応力を低減することで耐久性能を向上せしめることにある。ところが、クランプスプリングの応力を低減させると、ばね定数が増大する傾向がある。そこで、本発明では、この相反する傾向の中で、クランプスプリングの押圧力を維持しながら応力を低減させて耐久性能を上げようとするものである。より具体的には、ばね定数10 N/mm程度を維持しつつ、応力を従来の20 %近くまで低減することでクランプスプリングの破断を防止し、耐久性能を向上させることを目的とする。
【００１０】
また、本発明の第２の課題は、クランプスプリングの装着時における最大応力が部分的に増大する不都合や作業性を改善することにある。すなわち、図６に示すクランプスプリング５０をフェルール３０に装着するには、アーム５２の開放端部の内側に拡開用冶具のピンＰを一対係止し、このピンＰを拡開用冶具で強制的に広げることで左右のアーム５２を拡開し、この状態でフェルール３０に装着するものである。
【００１１】
ところが、従来のクランプスプリング５０の如く、開放端部における拡開用冶具のピンＰの係止位置が一定になっていないと、この係止位置によってクランプスプリング５０の各所に発生する最大応力が部分的に増大する不都合がある。すなわち、ピンＰの係止位置が前記第２のカーブ５２Ｂ（押圧力点）の高さよりも上にあるときは、第１のカーブ５２Ａの底部までの偏心距離が大になるため発生最大応力を増大させることになる。また逆に、ピンＰの係止位置が第２のカーブ５２Ｂの下にあるときは、第２のカーブ５２Ｂまでの偏心距離が大になるため、第１のカーブ５２Ａの応力は減少するが、第２のカーブ５２Ｂの最大応力を増大させることになる。このように、ピンＰの係止位置の関係で、装着時に発生する最大応力にばらつきが生じ、クランプスプリング５０を損ねるおそれもある。
【００１２】
しかも、従来のアーム５２は、開放された両端部が鉛直下方に向いた直線状になっているので、開放端部の内側に冶具のピンＰを係止して強制的に開くと、この開放端部が変形して外側へ開き傾向となる。その結果、誤ってアーム５２を開き過ぎると、クランプスプリング５０からピンＰが外れるおそれがあった。このクランプスプリング５０は、前述の如く、左右のアーム５２の間隔が14 mmほどしかない極めて小さな部品であることから、このような操作上の不都合を極力解消し、作業上の効率を上げることのできるクランプスプリング５０が望まれていた。
【００１３】
そこで本発明は上述の課題を解消すべく創出されたもので、前述の各規格で規定されている範囲内の押圧力を維持しながら耐久性能を向上させることが可能になり、しかも、装着時に発生する最大応力のばらつきを防止し、装着作業の効率を上げることができるＭＴ光コネクタ用クランプスプリングの提供を目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明の第１の手段は、ＭＴコネクタに装着され、連結したフェルール３０相互に押圧力を加えるクランプスプリング１０において、該クランプスプリング１０は、多心用フェルール３０の下面に沿って配される基盤１１と、該基盤１１の長手両端部に設けられた側面略Ｓ字形状を成すアーム１２とから成り、該アーム１２は、連結したフェルール３０相互に係止するように基盤１１の長手両端部に２本ずつ設けられ、隣接する各２本のアーム１２は、アーム１２相互間と基盤１１との接続部分に平面略Ｖ字形状を成す切欠き１１Ａを設けてアーム１２が長くなるように形成され、各アーム１２は、側面から見て基盤１１に隣接する第１のカーブ１２Ａと、該第１のカーブ１２Ａの上方に位置して押圧力点となる第２のカーブ１２Ｂと、アーム１２の開放端部に位置してアーム１２を拡開する拡開用治具のピンＰを係止する第３のカーブ１２Ｃとで側面略Ｓ字形状を成すように形成され、第１のカーブ１２Ａの底部を基盤１１の下面近傍に設けることで、該底部から押圧力点までの偏心距離を小さくすると共に、該底部の側部に、該底部の断面積を局所的に拡大する突出部を設けたことにある。
【００１５】
このように、第１の手段によると、押圧力点から第１のカーブ１２Ａ底部までの偏心距離を小さくすることで、第１のカーブ１２Ａの底部に発生する最大応力を低減する。また、該底部に突出部１３を設けて該底部の断面積を局所的に拡大することで、該底部に発生する降伏応力を超える高応力に対応する。更に各２本のアーム１２は、基盤１１との接続部分に平面略Ｖ字形状を成す切欠きを設けてアーム１２自体が長くなるように形成することで、適当なばね定数を維持するように設けたものである。
【００１６】
第２の手段は、前記第３のカーブ１２Ｃの内側に、アーム１２相互を拡開する拡開用治具のピンＰを係止せしめる屈曲部１２Ｄを設け、該屈曲部１２Ｄを前記第２のカーブ１２Ｂの高さと同じ位置に形成したことを課題解消のための手段とする。
【００１７】
第２の手段によると、第３のカーブ１２Ｃの内側に設けた屈曲部１２Ｄが拡開用治具のピンＰの係止位置を安定せしめることで、装着作業の合理化を図る。また、屈曲部１２Ｄと第２のカーブ１２Ｂとの高さをそろえることで、装着時に発生する最大応力のばらつきを防止するものである。
【発明の効果】
【００１８】
本発明は、基盤１１長手両端部の各２本のアーム１２相互間と基盤１１との接続部分に平面略Ｖ字形状を成す切欠き１１Ａを設け、第１のカーブ１２Ａの底部を基盤１１の下面近傍に設けると共に、該底部の側部に突出部１３を設けたことにより、各規格で使用可能な押圧力を維持しながら応力を低減せしめ、耐久性能を向上させることができる。
【００１９】
また、第３のカーブ１２Ｃに、アーム１２を拡開する拡開用治具のピンＰの係止位置を固定する屈曲部１２Ｄを設け、屈曲部１２Ｄを前記第２のカーブ１２Ｂの高さと同じ高さに形成したことにより、装着時に発生する最大応力のばらつきを防止し、装着時におけるクランプスプリング１０の寿命を損ねる不都合を解消した。
【００２０】
更に、屈曲部１２Ｄによって、拡開用治具のピンＰの係止位置を一定にすると共に仮に誤ってアーム１２を開き過ぎても、クランプスプリング１０からピンＰが外れるおそれは解消した。この結果、クランプスプリング１０がいかに小さい部品であっても、装着作業の効率を上げることができる。
【００２１】
このように、本発明によると、各規格で使用可能な押圧力を維持しながら耐久性能を向上させることが可能になり、しかも、装着時に発生する最大応力のばらつきを防止し、装着作業の効率を上げることができるなどといった有益な効果を奏するものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
本発明の最良の形態は、多心用のフェルール３０の下面に沿って配される基盤１１と、該基盤１１の長手両端部に設けられた側面略Ｓ字形状を成すアーム１２とから成るクランプスプリング１０を設ける。該アーム１２を、連結したフェルール３０相互に係止するように基盤１１の長手両端部に２本ずつ設ける。各２本のアーム１２を、アーム１２相互間と基盤１１との接続部分に平面略Ｖ字形状を成す切欠き１１Ａを設けてアーム自体が長くなるように形成する。第１のカーブ１２Ａの底部を基盤１１の下面近傍に設ける。第１のカーブ１２Ａの上方に位置して押圧力点となる第２のカーブ１２Ｂを設ける。第１のカーブ１２Ａの底部から押圧力点までの偏心距離を小さくすると共に、該底部の内側に突出部を設ける。アーム１２の開放端部に第３のカーブ１２Ｃを設け、該第３のカーブ１２Ｃの内側に拡開用治具のピンＰを係止する屈曲部１２Ｄを設けることで、当初の目的を達成するものである。
【実施例】
【００２３】
次に、図面を参照して本発明の一実施例を説明する。本発明クランプスプリング１０の基本形状は、基盤１１とアーム１２とで構成されている（図１参照）。基盤１１は、多心用フェルール３０の下面に沿って配されるもので、該基盤１１の長手両端部に、側面略Ｓ字形状を成すアーム１２が設けられている（図３参照）。
【００２４】
アーム１２は、連結したフェルール３０相互に係止するように基盤１１の長手両端部に２本ずつ合計４本のアーム１２が設けられている（図２参照）。各２本のアーム１２は、アーム１２相互間と基盤１１との接続部分に平面略Ｖ字形状を成す切欠き１１Ａを設けてアーム自体が長くなるように形成されている。すなわち、この切欠き１１Ａを設けた部分がアーム１２として機能することで、アーム１２の長さが長くなるものである。このように形成することで、応力の低減と分散が実現し、各アーム１２は適当なばね定数を維持できるようになる。尚、アーム１２の外側の幅は、JISでは5.7 mm以下とされ、２〜８心用で5.4 mm、１０〜１２心用で5.6 mmと規定されている。したがって、アーム１２の外側への幅の拡大はJIS規格に不適合となるおそれがある。しかもアーム１２を拡大することは、素材圧延材のロスが多く不経済である。このような低応力化はクランプスプリングの変形を低減させるので、ばね定数を増大させる傾向にある。そのため、アーム１２の幅を全体的に1.05 mmまで減少させ、アーム根元の股部にＹ字形の大きな切欠き１１Ａを設け、アーム１２を全体として変形させるようにすることで、ばね定数の増大を抑制し、応力分散をはかることができるものである。
【００２５】
更に、各アーム１２は、側面から見て略Ｓ字形状を成すように形成されている。すなわち、基盤１１に隣接する第１のカーブ１２Ａと、該第１のカーブ１２Ａの上方に位置して押圧力点となる第２のカーブ１２Ｂと、アーム１２の開放端部に位置する第３のカーブ１２Ｃとで略Ｓ字形状を成している。
【００２６】
第１のカーブ１２Ａにおいて、この底部を基盤１１の下面近傍に設けている。従来のアーム５２では、この第１のカーブ５２Ａが基盤５１の下方に延長され、この第１のカーブ５２Ａから第２のカーブ５２Ｂ（押圧力点）までが離れている（図６参照）。そこで本発明において、この第１のカーブ１２Ａの底部を基盤１１の下面近傍に設けることで第１のカーブ１２Ａから第２のカーブ１２Ｂまでの距離を短くしている（図３参照）。更に第２のカーブ１２Ｂは、第１のカーブ１２Ａの上方に位置して押圧力点となる。そこで、第１のカーブ１２Ａの底部から、第２のカーブ１２Ｂの押圧力点までの偏心距離が小さくなるように設ける。この結果、第１のカーブ１２Ａの底部に発生する最大応力を低減することが可能になる。従来のクランプスプリング５０は、この偏心距離が2.40mmのところ、本発明クランプスプリング１０の偏心距離を1.95mmに減少させている。
【００２７】
また、第１のカーブ１２Ａの底部に、該底部の断面積を局所的に拡大する突出部１３を設けている（図２参照）。JIS規格によると、基盤１１の片側に位置するアーム１２相互の外側の幅は、5.7 mm以下とされ、光ファイバーＦ２〜８心用で5.4 mm、１０〜１２心用で5.6 mmと規定されている。そこで本発明では、クランプスプリング１０にフェルール３０装着時の引張力ならびに押圧力をかけた際のＳ字形アーム部の詳細な応力解析により、アーム１２の第１のカーブ１２Ａの底部内側に突出部１３を設け、該底部の幅をその内側に向けてなめらかに拡大する手段を採用したものである。この突出部１３は、R0.6 mmの円弧形状を成し、突出幅を0.2 mmに設定している。この突出部１３により、第１のカーブ１２Ａ底部の断面積が局所的に拡大され、該底部に発生する降伏応力を超える高応力に耐え得るものになる。また、該底部の拡大は、図４に示すフェルール３０端面の外および、ブーツ４０の下方に位置しており、JIS規格によるアーム幅の制約に抵触しないようになっている。
【００２８】
ＭＴコネクタに光ファイバーＦを接続する際に、コネクタフェルール３０と光ファイバーＦとを連結するブーツ４０を介して接続する。このブーツ４０の幅は、JIS規格によると、２〜８心用で3.0±0.1 mm、１０〜１２心用で3.5±0.1 mmと規定されている。同様に、基盤１１の片側に位置するアーム１２相互の外側の幅は、5.7 mm以下とされ、光ファイバーＦ２〜８心用で5.4 mm、１０〜１２心用で5.6 mmと規定されている。そのため、ブーツ４０をまたぐ各アーム１２の幅は２〜８心用で1.2 mm，１０〜１２心用で1.05 mmに制約される。この制約下で、従来のアーム５２は1.1 mmの一様幅とし，10 N/mm前後のばね定数を有するＳ字形ばねが採用されている。このような条件下では、クリップ素材として高強度圧延材のベリリウム銅又はステンレス鋼を採用していても、アーム５２の第１のカーブ５２Ａ底部に降伏応力を超える高応力が発生する。したがって、本発明のように、アーム１２の第１のカーブ１２Ａ底部に突出部１３を形成し、該底部の断面積を局所的に拡大することは、該底部に発生する降伏応力を超える高応力に対応するものとして極めて有効である。
【００２９】
一方、第３のカーブ１２Ｃをアーム１２の開放端部に設ける（図３参照）。そして第３のカーブ１２Ｃの内側に屈曲部１２Ｄを設け、該屈曲部１２Ｄにアーム１２を拡開する拡開用治具のピンＰを係止するように設けている。この拡開用治具のピンＰは連結したフェルール３０相互にクランプスプリング１０を装着する際に用いるもので第３のカーブ１２Ｃの内側に係止したピンＰを強制的に拡開することで、第２のカーブ１２Ｂ相互の間隔を広げてフェルール３０に装着し、このピンＰを外すと第２のカーブ１２Ｂの押圧力点がフェルール３０を押圧する。そこで第３のカーブ１２Ｃの内側に、該ピンＰの係止位置を固定する屈曲部１２Ｄを設けたものである。
【００３０】
例えば、ピンＰの係止位置が第２のカーブ１２Ｂ（押圧力点）より上部にあるときは、第１のカーブ１２Ａの底部までの偏心距離が大になるため発生最大応力を増大させる。また逆に、その下部にあるときは第２のカーブ１２Ｂまでの偏心距離が大になるため第１のカーブ１２Ａの応力は減少するが、第２のカーブ１２Ｂの最大応力を増大させることになる。そこで、屈曲部１２Ｄを前記第２のカーブ１２Ｂの高さと同じ位置に設定することにより、装着時のピンＰの係止位置を固定し、負荷位置を一定にすることで、発生最大応力のばらつきの原因が除去されるものである。尚、この屈曲部１２Ｄの局所曲率を該ピンＰの半径に対応するものにすることで、該ピンＰと係止部分とが嵌合状態になり、該ピンＰの係止位置を確実に固定し、負荷位置を一定にすることができる。
【００３１】
本発明のクランプスプリング１０の材質は、ベリリウム銅合金板の使用が最適である。また該材質を使用したクランプスプリング１０の製造工程は次のようになる。第一の工程において厚さ0.25 mmのベリリウム銅合金板をプレス切断してクランプスプリング１０の基盤１１とアーム１２とを形成する際に、最大応力が発生する第１のカーブ１２Ａの底部内側に、突出部１３を形成する。この突出部１３は、R0.6 mmの円弧形状を成し、突出幅を0.2 mmに設定している。次に、第２の工程として、従来の順送プレス成形工程を適用することにより低応力形クランプスプリングを製作する。その後、第３の工程で、必要な熱処理および表面めっき仕上げを行う。
【００３２】
従来形のクランプスプリング５０は、各アーム５２の幅が1.1mmに設定されているが、これに対し、本発明クランプスプリング１０では、各アーム１２の幅を1.05 mmに設定することで幅を0.05mm（約5%）減少させている。各クランプスプリングにおける押圧力点の位置に9.8N（アーム片方で4.9N）を負荷したときの有限要素法解析を行い、夫々の応力を比較した。応力は、次の数式１で示す各要素の主応力成分からフォンミーゼス相当応力で表した。
【数１】
2007047456.tif 000003
【００３３】
この相当応力は、基本的には材料破壊のせん断ひずみエネルギー説に基づき、延性材料の降伏や疲れ破損の評価に有用とされる。その結果、従来形のクランプスプリング５０の最大相当応力は1300MPaとなり本発明のクランプスプリング１０の最大相当応力は1061MPaであった。
【００３４】
図７、図８は、本発明クランプスプリング１０の応力分布を示す。なお、これらの解析にはその素材として現在広く実用されているベリリウム銅圧延板の硬化処理材の物性値を用いた。この図において、黒くなっている部分ほど高い応力が発生していることを示している。従来のクランプスプリング５０は、図７の（S3）部分にのみ応力が集中発生したが、本発明のクランプスプリング１０は、図７の（S1〜S6）に応力が分散して発生している。また、本発明クランプスプリング１０では、アーム１２の幅を0.05mm（約5%）減少させているにもかかわらず、その最大応力は、約18%低減されている。しかも、突出部１３を設けた（S3）の部分では、980MPAと、他の高応力部分と比較して最も低い値となっている。一方、図８に示す如く、本発明の背面（下面）に発生する応力も少なくなっていることがわかる。
【００３５】
【表１】
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【００３６】
表１は、本発明と従来品とのクランプスプリングの実験結果を示し、フェルール３０の結合長さと押圧力との関係を示している。この表によると、フェルール３０の結合長さが大で、押圧力が大となる領域で、従来形クランプスプリング５０の場合は、僅かながら折れ曲がった直線で塑性変形が現れるが、本発明クランプスプリング１０の場合、かなり直線に近い変形が現れており、弾性が一定に保持されることを示している。これらの各直線が成す傾斜は、ばね定数K[N/mm]を表す。Kの値は従来のクランプスプリング５０の場合11.00 N/mm、本発明のクランプスプリング１０の場合10.35 N/mmであり、両者とも規定の許容範囲にある。本発明のクランプスプリング１０は、発生応力が低減されているにもかかわらず、ばね定数Kの値が従来のものより幾分下回り、かなり靭性に富むことを示している。また、表面処理にフッ素系、シリコン系、ポリアミドイミド系の塗料、またはタングステン、金を含むメッキをすることで、従来形ＭＴコネクタク用クランプスプリングに比べ酸性溶液に対して腐食が少なく信頼性が高い。
【００３７】
尚、本発明における図示例のアーム１２形状や材質等は、本発明の一実施例に過ぎず、各形状や寸法等の設計変更、材質の転換及び使用態様の変更など、本発明の要旨を変更しない範囲において自由に変更することができるものである。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明の一実施例を示す斜視図である。
【図２】本発明の一実施例を示す平面図である。
【図３】本発明の一実施例を示す側面図である。
【図４】従来のクランプスプリングとＭＴ光コネクタとを示す分解斜視図。
【図５】従来のクランプスプリングを示す平面図である。
【図６】従来のクランプスプリングを示す側面図である。
【図７】本発明クランプスプリングの応力分布を示す要部斜視図である。
【図８】本発明クランプスプリングの応力分布を示す要部斜視図である。
【符号の説明】
【００３９】
Ｐ  ガイドピン
１０  クランプスプリング
１１  基盤
１１Ａ  切欠き
１２  アーム
１２Ａ  第１のカーブ
１２Ｂ  第２のカーブ（押圧力点）
１２Ｃ  第３のカーブ
１２Ｄ  屈曲部
１３  突出部
２０  ガイドピン
３０  フェルール
４０  ブーツ
５０  クランプスプリング
５１  基盤
５２  アーム
５２Ａ  第１のカーブ
５２Ｂ  第２のカーブ（押圧力点）
５２Ｃ  第３のカーブ
【図１】
2007047456.tif 000005
【図２】
2007047456.tif 000006
【図３】
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【図４】
2007047456.tif 000008
【図５】
2007047456.tif 000009
【図６】
2007047456.tif 000010
【図７】
2007047456.tif 000011
【図８】
2007047456.tif 000012