(57)【要約】【課題】  エレメントのヨー動作にかかわらず、プーリシーブ面から受ける応力を低下させ、エレメントの耐久信頼性の向上を達成することができる無段変速機用ベルトを提供すること。【解決手段】  固定プーリ２ａ，３ａと可動プーリ２ｂ，３ｂとからなるプライマリプーリ２とセカンダリプーリ３とに掛け渡されたベルトであって、コーン状のシーブ角を持った二つのプーリシーブ面PS,PSに挟まれるフランク面１１ｇ，１１ｇを有し、ベルト進行方向に多数重ね合わされたエレメント１１を備えた無段変速機用ベルト１において、前記エレメント１１のフランク面１１ｇ，１１ｇを、一対のフランク面を含んで横断したときの方形横断面形状に引いた２つの対角線L1,L2の交点を円の中心点Oとして描いた円弧面に設定した。【選択図】        図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
２つのプーリ間に掛け渡すことで動力を伝達し、板状の金属製のエレメントを積層させて構成した無段変速機用ベルトにおいて、
前記プーリのシーブ面に接触する接触面を、一定の曲率からなる曲面で形成したことを特徴とする無段変速機用ベルト。
【請求項２】
請求項１に記載された無段変速機用ベルトにおいて、
前記接触面は、エレメントのフランク面であって、
前記フランク面を、一定の曲率からなる曲面で形成したことを特徴とする無段変速機用ベルト。
【請求項３】
請求項２に記載された無段変速機用ベルトにおいて、
前記フランク面を、前記エレメントが左右対称となるように画する中心線に直角な横断面の対角線の交点を中心として描いた円弧で形成したことを特徴とする無段変速機用ベルト。
【請求項４】
請求項３に記載された無段変速機用ベルトにおいて、
前記フランク面を、前記エレメントのロッキングエッジを含む横断面の対角線の交点を中心として描いた円弧面で形成したことを特徴とする無段変速機用ベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベルト式無段変速機に適用される無段変速機用ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、固定プーリと可動プーリとからなるプライマリプーリとセカンダリプーリとに掛け渡される無段変速機用ベルトは、コーン状のシーブ角を持った二つのプーリシーブ面に挟まれ、ベルト進行方向に多数重ね合わされたエレメントと、内から外へ層状に重ね合わせ、前記エレメントの左右から挟み込んだ２組の無端リングと、により構成されている。そして、前記エレメントのフランク面は、傾斜角を持つ平面に設定されていて、一対のフランク面が形成された部分は、上端部から下端部までの何れの位置にて横断しても、その横断面部を平面視したときの形状が長方形である。（例えば、特許文献１参照。）。
【特許文献１】特開２００６−２２９２１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、従来の無段変速機用ベルトにあっては、エレメントのフランク面が平面の設定であるため、変速時の芯ずれを原因とし、前後のエレメント間に隙間があるアイドルアーク区間にてエレメントがヨー動作したとき、エレメントによりトルクを伝達するアクティブアーク区間では、最も幅寸法が長くなる長方形断面形状の対角線位置でプーリシーブ面に挟み込まれた状態で接触することになる。このとき、多数のエレメント列のうち、１つや少数のエレメントのみがプーリシーブ面に挟み込まれた状態で接触すると、プーリシーブ面から受ける応力が多数のエレメントのうち一部のみに集中して高くなり、エレメントの耐久信頼性が低下してしまう、という問題があった。
【０００４】
本発明は、上記問題に着目してなされたもので、エレメントのヨー動作にかかわらず、プーリシーブ面から受ける応力を低下させ、エレメントの耐久信頼性の向上を達成することができる無段変速機用ベルトを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため、本発明では、２つのプーリ間に掛け渡すことで動力を伝達し、板状の金属製のエレメントを積層させて構成した無段変速機用ベルトにおいて、
前記プーリのシーブ面に接触する接触面を、一定の曲率からなる曲面で形成したことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００６】
よって、本発明の無段変速機用ベルトにあっては、プーリのシーブ面に接触するエレメントの接触面が、一定の曲率からなる曲面で形成される。
上記のように、エレメントの接触面が、一定の曲率からなる曲面で形成されるため、エレメントがヨー動作しても、エレメントによりトルクを伝達するアクティブアーク区間では、幅寸法の変化が抑えられ、多数のエレメント列がプーリシーブ面にほぼ均等に挟まれた状態で接触する。
すなわち、多数のエレメント列のうち、１つや少数のエレメントのみがプーリシーブ面に挟み込まれた状態で接触すると、プーリシーブ面から受ける応力が多数のエレメントの一部のみに集中して高くなるのに対し、多数のエレメント列がプーリシーブ面にほぼ均等に挟まれた状態で接触することで、プーリシーブ面から受ける応力が多数のエレメントにより分散され、１つのエレメントが受ける応力が低下する。
この結果、エレメントのヨー動作にかかわらず、プーリシーブ面から受ける応力を低下させ、エレメントの耐久信頼性の向上を達成することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、本発明の無段変速機用ベルトを実現する最良の形態を、図面に示す実施例１に基づいて説明する。
【実施例１】
【０００８】
まず、構成を説明する。
図１は実施例１の無段変速機用ベルトが適用された車両用ベルト式無段変速機を示す概略斜視図、図２は実施例１の無段変速機用ベルトの一部を示す斜視図、図３は実施例１の無段変速機用ベルトの１個のエレメントを示す正面図及び側面図である。
実施例１の無段変速機用ベルト１は、図１に示すように、固定プーリ２ａと可動プーリ２ｂとからなるプライマリプーリ２と、可動プーリ３ｂと固定プーリ３ａとからなるセカンダリプーリ３と、に掛け渡されたベルトである。
２組の固定プーリ２ａ，３ａと可動プーリ２ｂ，３ｂは、プライマリプーリ２とセカンダリプーリ３とで、左右方向が逆方向に配置されている。
これは、変速時、固定プーリ２ａ，３ａの斜面（プーリシーブ面PS）に沿って上下するときに軸方向に移動するが、左右逆方向配置とすることにより、プライマリプーリ２とセカンダリプーリ３は共に同じ軸方向の移動となり、無段変速機用ベルト１の芯ずれを極力小さく抑えるようにしている。
【０００９】
前記無段変速機用ベルト１は、図２に示すように、コーン状のシーブ角を持った二つのプーリシーブ面PSに挟まれ、ベルト進行方向に多数重ね合わされたエレメント１１と、内から外へ層状に重ね合わせ、前記エレメント１１の左右から挟み込んだ２組の無端リング１０，１０と、により構成されている。
前記無端リング１０は、厚さ0.2mmほどのマレージング鋼相当の最高強度材料の薄板を溶接して円環状にし、これを内から外へ層状に重ね合わせて構成されている。
前記エレメント１１は、厚さ２mm前後の鋼鈑を精密に打ち抜いて製造される。
【００１０】
前記エレメント１１の構成を説明すると、図３に示すように、エレメント１１は、耳部１１ａと、ノーズ１１ｂと、ホール１１ｃと、首部１１ｄと、本体部１１ｅと、サドル面１１ｆ，１１ｆと、フランク面１１ｇ，１１ｇと、接触平面１１ｈと、接触傾斜面１１ｉと、本体底面１１ｊと、ロッキングエッジREと、を有する。
前記耳部１１ａは、前記２組の無端リング１０，１０の一部を外周から溝幅方向に覆い、その中心部に円柱状に突起したノーズ１１ｂを有し、該ノーズ１１ｂの裏面側に円柱状に凹陥したホール１１ｃを有する。
前記首部１１ｄは、前記耳部１１ａと前記本体部１１ｆとを中央部において連結する部分であり、この耳部１１ｄの両側位置に２組の無端リング１０，１０を左右から挟み込む無端リング溝が形成される。
前記本体部１１ｅには、前記２組の無端リング１０，１０の内周面と接するサドル面１１ｅ，１１ｅと、プーリシーブ面PS,PSと接する両側のフランク面１１ｇ，１１ｇと、前記ホール１１ｃ側の接触平面１１ｈと、前記ノーズ１１ｂ側のロッキングエッジREより下側に形成された接触傾斜面１１ｉと、本体底面１１ｊと、を有する。
【００１１】
図４は実施例１の無段変速機用ベルトのエレメントを示す拡大正面図及び側面図、図５は実施例１でのエレメントのフランク面に設定した円弧面を描く円の中心点をあらわすロッキングエッジに沿った図４のＡ−Ａ断面図である。
【００１２】
前記エレメント１１のフランク面１１ｇ，１１ｇには、図４(a)に示すように、一対のフランク面１１ｇ，１１ｇを含んで横断したときの方形横断面形状に引いた２つの対角線の交点を円の中心点Oとして描いた円弧面に設定している。
【００１３】
具体的には、前記エレメント１１のフランク面１１ｇ，１１ｇを、図５に示すように、前記エレメント１１のロッキングエッジREに沿って横断したときの方形横断面形状に引いた２つの対角線L1,L2の交点を円の中心点Oとして描いた円弧面に設定している。
【００１４】
次に、作用を説明する。
従来、固定プーリと可動プーリとからなるプライマリプーリとセカンダリプーリとに掛け渡される無段変速機用ベルトは、ベルト進行方向に多数重ね合わされたエレメントと、エレメントの左右から挟み込んだ２組の無端リングと、により構成されている。そして、前記エレメントのフランク面は、傾斜角を持つ平面に設定されていて、一対のフランク面が形成された部分は、上端部から下端部までの何れの位置にて横断しても、その横断面部を平面視したときの形状が長方形である。
【００１５】
しかし、従来の無段変速機用ベルトは、エレメントのフランク面が平面の設定であるため、変速時の芯ずれを原因とし、エレメント間に隙間があるアイドルアーク区間にてエレメントがヨー動作したとき、エレメントによりトルクを伝達するアクティブアーク区間では、最も幅寸法が長くなる長方形断面形状の対角線位置でプーリシーブ面に挟み込まれた状態で接触することになる。このとき、多数のエレメント列のうち、１つや少数のエレメントのみがプーリシーブ面に挟み込まれた状態で接触すると、プーリシーブ面から受ける応力が多数のエレメントのうち一部のみに集中して高くなり、エレメントの耐久信頼性が低下してしまう。
【００１６】
これに対し、実施例１の無段変速機用ベルト１では、エレメント１１のヨー動作にかかわらず、プーリシーブ面PSから受ける応力を低下させ、エレメント１１の耐久信頼性の向上を達成することができるようにした。
【００１７】
すなわち、エレメント１１がヨー動作してもエレメント１１の幅寸法の変化を抑えるようにしたら、一部のエレメント１１のみがプーリシーブ面PS,PSに挟み込まれた状態での接触を防止できる着目し、エレメント１１のフランク面１１ｇ，１１ｇを、一対のフランク面１１ｇ，１１ｇを、一定の曲率からなる曲面で形成した構成を採用した。
【００１８】
したがって、エレメント１１がヨー動作しても、エレメント１１によりトルクを伝達するアクティブアーク区間では、幅寸法が変化が小さく抑えられ、多数のエレメント列がプーリシーブ面PS,PSにほぼ均等に挟まれた状態で接触する。
【００１９】
すなわち、多数のエレメント列のうち、１つや少数のエレメントのみがプーリシーブ面に挟み込まれた状態で接触すると、プーリシーブ面から受ける応力が多数のエレメントの一部のみに集中して高くなるのに対し、多数のエレメント列がプーリシーブ面PS,PSにほぼ均等に挟まれた状態で接触することで、プーリシーブ面PS,PSから受ける応力が多数のエレメント１１，１１，…により分散され、１つのエレメント１１が受ける応力が低下する。
【００２０】
この結果、エレメント１１のヨー動作にかかわらず、プーリシーブ面PS,PSから受ける応力を低下させ、エレメント１１の耐久信頼性の向上を達成することができる。
【００２１】
［エレメントのヨー動作を考慮した応力低下作用］
ローやオーバドライブの変速時には、必ず芯ずれが発生する。芯ずれ状態になると、エレメントが傾いた状態（ロール動作）や左右が前に出る状態（ヨー動作）になりやすい。
このうち、エレメントのロール動作は、無端リングのテンションにより元に戻る可能性が高いが、エレメントのヨー動作は、無端リングによるテンションが少なく、復元しない可能性が高いため、エレメントのフランク面がプーリシーブ面から受ける応力を低下させようとする際は、ヨー動作を考慮する必要がある。
【００２２】
以下、変速時の芯ずれによりエレメントがヨー動作を示す理由について説明する。
まず、図６に示すように、無段変速機用ベルトがプーリ軸の垂直線に対するずれ量を、芯ずれ量と定義する。上記のように、無段変速機用ベルトに芯ずれさせないため、２組の固定プーリを左右の反対側に配置すると説明したが、これでも幾何学的な理由により僅かに芯ずれが発生する。つまり、ベルトの長さは、両プーリに噛み合っている円弧状の長さと、直線部の長さを加えたものであるが、ベルトの長さは一定であるため、変速比の変化によりプライマリプーリへの巻き付き径の増加がそのままセカンダリプーリへの巻き付き径の減少とならないためである。変化する半径量に差があると、ベルトはプーリシーブ面の一定の傾斜に沿って軸方向にずれるため、入力側と出力側でその変化量が異なり、芯ずれとなる。なお、芯ずれ量は、図７に示すように、変速比に対してロー、ハイが一方にずれ、１：１がその反対側にずれるため、それらの中央付近に固定プーリの軸方向を合わせるように調整する必要がある。
【００２３】
そして、例えば、変速比が最ロー側である場合、プライマリプーリに巻き付けられるエレメントをみると、図８に示すように、トルク伝達に寄与せず前後のエレメント間に隙間を持つアイドルアーク区間と、エレメントにてトルクを伝達するアクティブアーク区間と、があり、アイドルアーク区間にてエレメントがヨー動作すると、傾いたままのエレメントがアクティブアーク区間にてプーリシーブ面間に挟み込まれることになる。
【００２４】
すなわち、プライマリプーリの巻き付き部におけるエレメントのヨー動作は、図９に示すように、プライマリプーリとセカンダリプーリとの芯ずれ量と、エレメントがプーリ内側に移動する際のプーリシーブ面の抗力低減と、の２つの要因により起こると考えられ、アイドルアーク区間にてヨー動作によるエレメントの倒れ角が増加する。
【００２５】
したがって、従来技術にあるようにエレメントのフランク面が平面の設定である場合には、図１０に示すように、変速時の芯ずれを原因とし、エレメント間に隙間があるアイドルアーク区間にてエレメントがヨー動作し、エレメントによりトルクを伝達するアクティブアーク区間では、最も幅寸法が長くなる長方形断面形状の対角線位置でプーリシーブ面に挟み込まれた状態で接触することになる。
【００２６】
このとき、多数のエレメント列のうち、例えば、１つのエレメントのみがプーリシーブ面に挟み込まれた状態で接触すると、プーリシーブ面から受ける応力が１つのエレメントのみに集中して高くなり、エレメントの耐久信頼性が低下してしまう。
【００２７】
これに対し、実施例１の無段変速機用ベルト１では、エレメント１１のフランク面１１ｇ，１１ｇを、図５に示すように、エレメント１１のロッキングエッジREを含む横断面の対角線L1,L2の交点を円の中心として描いた円弧面で形成した。
【００２８】
このため、エレメント１１がヨー動作する際の回転中心軸上に円弧面の円の中心点Oが存在することになり、図１１に示すように、変速時の芯ずれを原因とし、前後のエレメント間に隙間があるアイドルアーク区間にてエレメント１１がヨー動作しても、エレメント１１によりトルクを伝達するアクティブアーク区間では、幅寸法が一定のままで変わらず、多数のエレメント列がプーリシーブ面PS,PSにほぼ均等に挟まれた状態で接触する。
【００２９】
すなわち、多数のエレメント列のうち、１つや少数のエレメントのみがプーリシーブ面に挟み込まれた状態で接触すると、プーリシーブ面から受ける応力が多数のエレメントの一部のみに集中して高くなるのに対し、多数のエレメント列がプーリシーブ面PS,PSにほぼ均等に挟まれた状態で接触することで、図１１に示すように、プーリシーブ面PS,PSから受ける応力が多数のエレメント１１，１１，…により分散され、１つのエレメント１１が受ける応力が低下する。
【００３０】
ちなみに、エレメント１個でプーリシーブ面から受ける応力を受ける場合とアクティブアーク区間の全エレメントでプーリシーブ面から受ける応力を受ける場合とでのヨー角に対する応力倍率の対比特性を示すと、図１２に示すようになり、ヨー角が大きいほど応力倍率の低減代（効果代）が大きくなっていることが分かる。
【００３１】
［ロッキングエッジ断面を円弧面の基準に使用する理由］
エレメント１１のフランク面１１ｇ，１１ｇを円弧面に設定するに際し、実施例１では、ロッキングエッジ断面を円弧面の基準に使用したが、その理由について説明する。
【００３２】
まず、エレメントのフランク面を円弧面に設定するに際し、理想的には、２つのフランク面がなす角度を持つ円錐形状に沿った円弧面とすると、ヨー動作してもフランク面の全面にわたって幅寸法が一定のままで変わらず、最も好ましいといえる。
しかし、この場合、フランク面の上端位置の円弧面の半径が最も長く、フランク面の下端位置の円弧面の半径が最も短いというように、フランク面の上端位置から下端位置まで円弧面の半径を無段階に変化させる必要があり、加工上困難であるし、エレメントのコストも高コストになってしまう。
【００３３】
そこで、加工容易性や低コストを目指し、１つの固定した円弧半径をフランク面の全面に展開しようとする場合、フランク面の上端位置から下端位置までのうち、どの位置を円弧面の半径を決める基準に使用するかが重要となる。
【００３４】
これに対し、実施例１では、下記の理由により、ロッキングエッジREの断面を円弧面の基準に使用した。
(1) ロッキングエッジREは、エレメント１１の本体部１１ｅ（首部１１ｄから下）の範囲で、図４(b)に示すように、最厚部分であり、基準として適切である。
(2) ロッキングエッジREの断面付近は、下記に述べるように、プーリシーブ面PS,PSとの接触面圧が最も大きい部分となる。
【００３５】
すなわち、ベルト式無段変速機の場合、図１３に示すように、二つのプーリシーブ面によるコーン状のシーブ角度をαとし、二つのプーリシーブ面に挟まれるエレメントのフランク面がなす角度をβとした場合、β>αという角度関係とし、滑り限界トルク（最大伝達トルク）を高めるようにしている。
このため、図１４のフランク面とプーリシーブ面との接触面圧分布特性に示すように、フランク面の上部（フランク面のうちサドル面に近いロッキングエッジREの部分）にて最大となる。
【００３６】
したがって、エレメント１１のフランク面１１ｇ，１１ｇを円弧面に設定するに際し、ロッキングエッジREの断面を円弧面の基準に使用したことで、ヨー動作に対し最も接触圧が高い部分で効果的に幅寸法の一定性を維持しながら、加工容易性や低コストを達成することができる。
【００３７】
次に、効果を説明する。
実施例１の無段変速機用ベルト１にあっては、下記に列挙する効果を得ることができる。
【００３８】
(1) 固定プーリ２ａ，３ａと可動プーリ２ｂ，３ｂとからなるプライマリプーリ２とセカンダリプーリ３とに掛け渡されたベルトであって、コーン状のシーブ角を持った二つのプーリシーブ面PS,PSに挟まれたフランク面１１ｇ，１１ｇを有し、ベルト進行方向に多数重ね合わされたエレメント１１を備えた無段変速機用ベルト１において、前記エレメント１１のプーリシーブ面PS,PSに接触する接触面を、一定の曲率からなる曲面で形成したため、エレメント１１のヨー動作にかかわらず、プーリシーブ面PS,PSから受ける応力を低下させ、エレメント１１の耐久信頼性の向上を達成することができる。
【００３９】
(2) 前記接触面は、前記エレメント１１のフランク面１１ｇ，１１ｇであって、前記フランク面１１ｇ，１１ｇを、一定の曲率からなる曲面で形成したため、エレメント１１のヨー動作にかかわらず、プーリシーブ面PS,PSからフランク面１１ｇ，１１ｇが受ける応力を低下させ、エレメント１１の耐久信頼性の向上を達成することができる。
【００４０】
(3) 前記フランク面１１ｇ，１１ｇを、前記エレメント１１が左右対称となるように画する中心線に直角な横断面の対角線の交点を中心として描いた円弧で形成したため、エレメント１１がヨー動作しても、エレメント１１の幅寸法が一定のままで変わらず、多数のエレメント列がプーリシーブ面PS,PSにほぼ均等に挟まれた状態での接触を確保することができる。
【００４１】
(4) 前記フランク面１１ｇ，１１ｇを、前記エレメント１１のロッキングエッジREにを含む横断面の対角線L1,L2の交点を中心として描いた円弧面で形成したため、エレメント１１がヨー動作しても、ヨー動作に対し最も接触圧が高い部分で効果的にエレメント１１の幅寸法一定性を維持しながら、併せて、加工容易性や低コストを達成することができる。
【００４２】
以上、本発明の無段変速機用ベルトを実施例１に基づき説明してきたが、具体的な構成については、この実施例１に限られるものではなく、特許請求の範囲の各請求項に係る発明の要旨を逸脱しない限り、設計の変更や追加等は許容される。
【００４３】
実施例１では、エレメント１１のフランク面１１ｇ，１１ｇを、エレメント１１のロッキングエッジREに沿って横断したときの方形横断面形状に引いた２つの対角線L1,L2の交点を円の中心点Oとして描いた円弧面で形成した例を示したが、要するに、エレメント１１のプーリシーブ面PS,PSに接触する接触面を、一定の曲率からなる曲面で形成したものであれば、実施例１に限定されることはない。
【産業上の利用可能性】
【００４４】
実施例１では、車両用ベルト式無段変速機へ適用した無段変速機用ベルトの例を示したが、車両以外にも産業機器等の無段変速機用ベルトとしても適用できる。要するに、固定プーリと可動プーリとからなるプライマリプーリとセカンダリプーリとに掛け渡されたベルトであって、コーン状のシーブ角を持った二つのプーリシーブ面に挟まれたフランク面を有し、ベルト進行方向に多数重ね合わされたエレメントを備えた無段変速機用ベルトであれば適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】実施例１の無段変速機用ベルトが適用された車両用ベルト式無段変速機を示す概略斜視図である。
【図２】実施例１の無段変速機用ベルトの一部を示す斜視図である。
【図３】実施例１の無段変速機用ベルトの１個のエレメントを示す正面図及び側面図である。
【図４】実施例１の無段変速機用ベルトのエレメントを示す拡大正面図及び側面図である。
【図５】実施例１でのエレメントのフランク面に設定した円弧面を描く円の中心点をあらわすロッキングエッジに沿った図４のＡ−Ａ断面図である。
【図６】プライマリプーリとセカンダリプーリとの間に掛け渡された無段変速機用ベルトの芯ずれ状態を示す概略図である。
【図７】車両用ベルト式無段変速機での芯ずれ量とプーリ比（変速比）との関係特性図である。
【図８】最ロー状態でプライマリプーリに対するエレメントの巻き付き状態を示す図である
【図９】変速時に芯ずれ量が発生することによりエレメントがヨー動作を行うことを説明する作用説明図である。
【図１０】従来のエレメント構成でヨー動作により１つのエレメントに倒れが発生したときのアクティブアーク区間での集中応力発生状況を説明する図である。
【図１１】実施例１のエレメント構成でヨー動作により全てのエレメントに倒れが発生したときのアクティブアーク区間での分散応力発生状況を説明する図である。
【図１２】エレメント１個でプーリシーブ面から受ける応力を受ける場合とアクティブアーク区間の全エレメントでプーリシーブ面から受ける応力を受ける場合とでのヨー角に対する応力倍率の対比特性を示す図である。
【図１３】エレメントの両側の二つのフランク面のなす角度βが二つのプーリシーブ面によるコーン状のシーブ角度αよりも僅かに大きな角度に設定された状態を示すプーリ断面図である。
【図１４】２つの角度α，βの角度関係をβ>αとした場合のフランク面とプーリシーブ面との接触面圧分布特性を示す図である。
【符号の説明】
【００４６】
１  無段変速機用ベルト
２  プライマリプーリ
２ａ  固定プーリ
２ｂ  可動プーリ
３  セカンダリプーリ
３ａ  固定プーリ
３ｂ  可動プーリ
PS  プーリシーブ面
１０  無端リング
１１  エレメント
１１ａ耳部
１１ｂ  ノーズ
１１ｃ  ホール
１１ｄ  首部
１１ｅ  本体部
１１ｆ  サドル面
１１ｇ  フランク面
１１ｈ  接触平面
１１ｉ  接触傾斜面
１１ｊ  本体底面
RE  ロッキングエッジ
【図１】
2007303585.tif 000003
【図２】
2007303585.tif 000004
【図３】
2007303585.tif 000005
【図４】
2007303585.tif 000006
【図５】
2007303585.tif 000007
【図６】
2007303585.tif 000008
【図７】
2007303585.tif 000009
【図８】
2007303585.tif 000010
【図９】
2007303585.tif 000011
【図１０】
2007303585.tif 000012
【図１１】
2007303585.tif 000013
【図１２】
2007303585.tif 000014
【図１３】
2007303585.tif 000015
【図１４】
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