(57)【要約】【課題】再湿現象を抑制すると同時に、耐圧縮疲労性、平滑性、耐脱毛・摩耗性及び搾水性等の機能をバランス良く具備した抄紙用プレスフェルトを提供する。【解決手段】本発明の抄紙用プレスフェルトは、湿紙接触繊維層と第1バット繊維層の少なくとも一方に、絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上である高分子量ナイロンからなる芯成分と、該芯成分よりも低融点のナイロンからなる鞘成分、とから構成される芯鞘複合繊維を含み、１対のロール間に無端状に掛け渡され、前記芯鞘複合繊維の鞘成分を溶融する温度以上の熱風を当てながら、または前記熱風を当てた直後に熱プレスすることで、前記芯鞘複合繊維を含む繊維層の密度が、前記芯鞘複合繊維を含まない繊維層の密度より高く構成したことにより、平滑性、耐脱毛・摩耗性、耐圧縮疲労性、および搾水性がバランスよく具備された特徴を有する。【選択図】図１
2007327155.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
基層と、基層の湿紙側の表面に形成された第1バット繊維層と、プレス側の表面に形成された第2バット繊維層と、前記第1バット繊維層の湿紙側の表面に形成された湿紙接触繊維層とを備え、
前記湿紙接触繊維層または前記第1バット繊維層の何れか一方に、絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上である高分子量ナイロンからなる芯成分と、該芯成分よりも低融点のナイロンからなる鞘成分、とから構成される芯鞘複合繊維を含む抄紙用プレスフェルトが、１対のロール間に無端状に掛け渡され、前記芯鞘複合繊維の鞘成分を溶融する温度以上の熱風を当てながら、または前記熱風を当てた直後に、前記抄紙用プレスフェルトに熱プレスすることで、前記芯鞘複合繊維を含む繊維層の密度が、前記芯鞘複合繊維を含まない繊維層の密度より高く構成されていることを特徴とする、抄紙用プレスフェルト及びその製造方法。
【請求項２】
基層と、基層の湿紙側の表面に形成された第1バット繊維層と、プレス側の表面に形成された第2バット繊維層と、前記第1バット繊維層の湿紙側の表面に形成された湿紙接触繊維層とを備え、
前記湿紙接触繊維層および前記第1バット繊維層に、絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上である高分子量ナイロンからなる芯成分と、該芯成分よりも低融点のナイロンからなる鞘成分とから構成される芯鞘複合繊維を含む抄紙用プレスフェルトが、１対のロール間に無端状に掛け渡され、前記芯鞘複合繊維の鞘成分を溶融する温度以上の熱風を当てながら、または前記熱風を当てた直後に、前記抄紙用プレスフェルトに熱プレスすることで、前記湿紙接触繊維層の密度を前記第1バット繊維層の密度より高く構成されていることを特徴とする、抄紙用プレスフェルト及びその製造方法。
【請求項３】
熱風の温度が、１６０℃〜２００℃の範囲である、請求項１と２に記載の抄紙用プレスフェルトおよびその製造方法。
【請求項４】
熱プレスの温度が、１４０℃〜１８０℃の範囲である、請求項１と２に記載の抄紙用プレスフェルトおよびその製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、抄紙機械に使用される抄紙用プレスフェルト（以下、単に「プレスフェルト」という。）とその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、製紙工程において、湿紙から搾水するため、プレス装置が使用されている。プレス装置において、紙層形成が行われた湿紙は、プレスニップでプレスフェルトを介して搾水される。なお、一般的に、プレス装置は、複数のプレスニップから構成される。
【０００３】
図５は、プレス装置におけるプレスニップの概略図である。
このプレスニップは、一対のプレスロールＰ’，Ｐ’と、湿紙Ｗ’を挟持する一対のプレスフェルト１１’，１１’からなり、プレスロールＰ’，Ｐ’の加圧部において、プレスフェルト１１’，１１’と湿紙Ｗ’に圧力を加えて、湿紙Ｗ’から水分が搾り出されて、プレスフェルト１１’，１１’に吸収される。
【０００４】
しかし、加圧部の中央（ニップ部）から出口にかけて、湿紙Ｗ’とプレスフェルト１１’，１１’に掛けられた圧力が急激に解放されるため、この部分において、プレスフェルト１１’，１１’の体積が急激に膨張する。その結果、プレスフェルト１１’，１１’に負圧が生じ、さらに、湿紙Ｗ’が細繊維からなるため毛細管現象も加わって、プレスフェルト１１’，１１’に吸収されていた水分が、再び湿紙側へ移行する現象、すなわち、再湿現象(re-wetting)が起きる。
【０００５】
この再湿現象を防止するためのプレスフェルトとして、例えば、特許文献１に開示されているプレスフェルトがある。これは、基層、湿紙側バット層、プレス側バット層からなるプレスフェルトにおいて、湿紙側バット層中に親水性不織布が配置されたもので、この親水性不織布の親水作用によって、親水性不織布への水分移行作用、移行された水分の保持作用が発揮されるため、再湿現象を効果的に抑制することができるとされている。
【０００６】
また、抄紙用プレスフェルトでは、湿紙から水を搾る機能（搾水性）を維持するために、加圧により圧縮されたプレスフェルトを除圧時に偏平化することなく回復させる機能（耐圧縮疲労性）や、プレスフェルトが平滑になることにより湿紙平滑性を高める機能（平滑性）及び耐脱毛・摩耗性等も重要視されている。
このような機能を備えたプレスフェルトとして、例えば、２成分材料よりなる芯鞘構造を有する繊維を含むプレスフェルトが特許文献２に開示されている。
このプレスフェルトでは、バット層の繊維として、低融点の鞘材料と高融点の芯材料からなる２成分材料が用いられ、プレスフェルトの加熱硬化処理により低融点の鞘材料が軟化してバット層内にマトリックスが形成されることにより、プレスフェルトの脱排水性能を向上させ、しかも、圧縮抵抗力を増強させることができるとされている。
【０００７】
【特許文献１】特開２００４−１４３６２７号公報
【特許文献２】特開平８−３０２５８４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１及び２のプレスフェルトは、プレス装置による繰返しの圧縮疲労を受け易いという問題がある。
また、特許文献２のプレスフェルトのように２成分材料をバット層に用いる場合、プレスフェルト製造時の熱プレスの影響により、芯材料の機械的強度の低下や化学的劣化が起こり、その結果、プレスフェルトの使用中に繊維が切断されたり、脱毛・摩耗が進み、早期に交換を必要とすることが多かった。
また特許文献２では、ベースファブリック表面に繊維質バット材料を接着させ、約１５０℃〜１８０℃の範囲で加熱硬化処理を実行して、２成分材料の低融点鞘材料を軟化あるいは溶融させる程度の温度に設定されることが明記されているが、通常のプレスフェルトの加熱処理は図６のような、１対のロール間にプレスフェルトを掛け渡し、プレスフェルトを周回しながら熱風を当てたり熱プレスロールをプレスフェルトに当接して行われる。このような周回しながら連続的に熱処理する方法に関して、２成分材料の低融点鞘材料を軟化あるいは溶融させる程度の温度を設定することは困難であった。
従って、再湿現象を抑制すると同時に、耐圧縮疲労性、平滑性、耐脱毛・摩耗性及び搾水性等の機能をバランス良く具備したプレスフェルトとその製造方法が望まれていた。
【０００９】
本発明は、上記問題に鑑み、再湿現象を抑制するとともに、平滑性・耐摩耗性・耐圧縮疲労性、及び搾水性に優れた抄紙用プレスフェルトを提供するため、特にバット繊維に２成分材料である芯鞘複合繊維を利用した場合の、最適な熱処理条件を取り入れて構成されたプレスフェルトおよびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、基層と、基層の湿紙側の表面に形成された第1バット繊維層と、プレス側の表面に形成された第2バット繊維層と、前記第1バット繊維層の湿紙側の表面に形成された湿紙接触繊維層とを備え、
前記湿紙接触繊維層または前記第1バット繊維層の何れか一方に、絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上である高分子量ナイロンからなる芯成分と、該芯成分よりも低融点のナイロンからなる鞘成分、とから構成される芯鞘複合繊維を含む抄紙用プレスフェルトが、１対のロール間に無端状に掛け渡され、前記芯鞘複合繊維の鞘成分を溶融する温度以上の熱風を当てながら、または前記熱風を当てた直後に、前記抄紙用プレスフェルトに熱プレスすることで、前記芯鞘複合繊維を含む繊維層の密度が、前記芯鞘複合繊維を含まない繊維層の密度より高く構成した抄紙用プレスフェルトおよびその製造方法により、前記課題を解決した。
また、前記抄紙用プレスフェルトの湿紙接触繊維層および第1バット繊維層の両方に、絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上である高分子量ナイロンからなる芯成分と、該芯成分よりも低融点のナイロンからなる鞘成分とから構成される芯鞘複合繊維を含む抄紙用プレスフェルトを、１対のロール間に無端状に掛け渡され、前記芯鞘複合繊維の鞘成分を溶融する温度以上の熱風を当てながら、または前記熱風を当てた直後に、前記抄紙用プレスフェルトに熱プレスすることで、前記湿紙接触繊維層の密度が、前記第1バット繊維層の密度より高く構成した抄紙用プレスフェルトおよびその製造方法により、前記課題を解決した。
本発明の熱風の温度は、１６０℃〜２００℃の範囲であることを特徴とする抄紙用プレスフェルトおよびその製造方法である。
また、本発明の熱プレスの温度は、１４０℃〜１８０℃の範囲であることを特徴とする抄紙用プレスフェルトおよびその製造方法である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、芯鞘複合繊維を含む繊維層が、予め熱風の作用で低融点のナイロンからなる鞘成分が十分に軟化あるいは溶融しているとき、またはその直後に、引続きこれより低温の熱プレスの作用で鞘成分が溶着して圧着し、前記芯鞘複合繊維を含む繊維層が緻密な繊維層を形成することができる。その結果、プレス側層の水分は、前記湿紙接触繊維層がバリアとなって湿紙側に移動しにくくなるため、再湿現象を抑制することができる。
また、前記芯鞘複合繊維の芯成分を高粘度にすること、すなわち高分子量ナイロンを使用することで、熱風や熱プレスによる熱劣化の影響が少なくなるので、プレスフェルトの耐脱毛・摩耗性及び耐圧縮疲労性が向上し、その結果、プレスフェルトの寿命（ライフ）が延びてフェルト交換回数が減る、脱毛・摩耗による抜け毛が湿紙に付着することが少なくなり製紙品質が改善する、湿紙接触面の平滑性が維持される等の効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明の抄紙用プレスフェルトについて詳しく説明する。
図１は本発明によるプレスフェルト５のＣＭＤ方向の断面図である。
なお、「機械方向（ＭＤ）」は、抄紙機がプレスフェルトを移動させる経方向であり、「機械横断方向（ＣＭＤ）」は、抄紙機がプレスフェルトを移動させる方向を横切る緯方向である。
図１に示すように、プレスフェルト５は、基層３０と、基層の湿紙側の表面に形成された第1バット繊維層２２と、プレス側の表面に形成された第2バット繊維層２３とを具え、前記第1バット繊維層の湿紙側の表面に配された湿紙接触側バット繊維層２１とからなる。
基層の湿紙側の表面に形成された第1バット繊維層２２と、プレス側の表面に形成された第2バット繊維層２３は、ステープルファイバーから構成され、ニードルパンチングによりそれぞれ基層３０の湿紙側及びプレス側に絡合一体化され、更に湿紙接触側バット繊維層２１は、第1バット繊維層２２にニードルパンチングにより絡合一体化されている。
【００１３】
本発明のプレスフェルト５は、図１では湿紙接触側バット繊維層２１が、温度２５℃での絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上である高分子量ナイロンからなる芯成分と、この芯成分よりも低融点のナイロンからなる鞘成分、とから構成される芯鞘複合繊維４１のステープルファイバーを含み、基層の湿紙側の表面に形成された第1バット繊維層２２は、芯鞘複合繊維４１を含まない、従来のナイロン繊維４２のステープルファイバーで構成されているが、これとは逆の構成、すなわち湿紙接触側バット繊維層２１には芯鞘複合繊維４１を含まない、従来のナイロン繊維４２のステープルファイバーで構成し、第1バット繊維層２２には、温度２５℃での絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上である高分子量ナイロンからなる芯成分と、この芯成分よりも低融点のナイロンからなる鞘成分から構成される芯鞘複合繊維４１のステープルファイバーを含む構成としてもよい。
ここで、温度２５℃での絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上とは、ナイロンを０．５ｇ／９５％硫酸１００ｍｌで溶解し、２５℃の温度で測定した絶対粘度であり、これは振動式粘度計で測定することができる。
なお、図１では、便宜上、芯鞘複合繊維４１が誇張して示されている。
【００１４】
従来、２成分材料よりなる芯鞘構造を有する繊維をプレスフェルトのバット層に用いる場合、芯成分の粘度、すなわち、分子量については考慮されていなかった。本発明では、芯成分を従来よりも高粘度、すなわち、高分子量ナイロンを使用し、且つ、この芯鞘複合繊維からなる層を、基層の湿紙側の表面に形成された第1バット繊維層の表面上に配置することにより、熱風や熱プレスによる熱劣化の影響が少なく、平滑性、耐脱毛・摩耗性、耐圧縮疲労性がバランスよく具備される。
【００１５】
芯鞘複合繊維４１の芯成分に用いられるナイロンは、温度２５℃での絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ以上の高分子量ナイロンであり、且つ、鞘成分よりも融点の高いものが用いられる。芯成分のナイロンを高粘度（８０ｍＰａ・ｓ以上）にすることにより、プレスフェルトの耐脱毛・摩耗性及び耐圧縮疲労性が向上する。これは高分子量ナイロンでは分子鎖が長くなるから、分子鎖同士の絡み合い効果による機械的特性（強度や摩擦・摩耗などの耐久性）が向上するためであると考えられる。  絶対粘度が８０ｍＰａ・ｓ未満（中粘度）のナイロンを用いた場合、熱風や熱プレスによる熱劣化の影響を受けたり、耐脱毛・摩耗性及び耐圧縮疲労性の効果が十分に得られない。
【００１６】
芯成分に好ましく用いられるナイロンとしては、高分子量ナイロン６、高分子量ナイロン６６、高分子量ナイロン４６、高分子量ナイロン６１０、高分子量ナイロン６１２等であることが好ましい。詳しくはεカプロラクタムの重合（ナイロン６）や、ヘキサメチレンジアミン・アジピン酸塩の重縮合（ナイロン６６）、１，４−ジアミノブタン・アジピン酸塩の重縮合（ナイロン４６）、ヘキサメチレンジアミン・セバシン酸塩の重縮合（ナイロン６１０）、ヘキサメチレンジアミン・ドデカン二酸塩の重縮合（ナイロン６１２）等、ナイロン塩の重縮合により得られたナイロンが好ましく、しかもDSC（示差走査熱分析計）による融点が２００℃以上である脂肪族ナイロンを挙げることができる。これらの高分子ナイロンの０．５ｇ／９５％硫酸１００ｍｌでの絶対粘度は、８０ｍＰａ・ｓ以上であることが好ましい。なお、これらの高分子量ナイロンは公知の重合方法、或いは一旦重合したナイロンフレークを、酸素を含まない１２０〜２００℃の不活性ガス雰囲気内に置いて、固相重合する方法（例えば、特表２００２−５２９６０４号）により製造されたものが用いられる。
【００１７】
芯鞘複合繊維４１の鞘成分に用いられるナイロンは、芯成分よりも低融点のナイロンが用いられる。鞘成分に好ましく用いられるナイロンとしては、ナイロン６／１２、ナイロン６／６１０、ナイロン６６／６、ナイロン６６／１２、ナイロン６６／６１０等の二元共重合ナイロン、ナイロン６／６６／１２、ナイロン６／６６／６１０等の三元共重合ナイロンを挙げることができる。なお、これらの共重合ナイロンは組成（共重合成分の重量％）により融点が変動することは良く知られる処であるが、本発明で使用できる共重合ナイロンは、その融点が１８０℃以下のものに限られる。
【００１８】
また、湿紙接触側バット繊維層２１、プレス側バット繊維層２３を構成するナイロン繊維４２、及び、芯鞘複合繊維４１と混綿されるナイロン繊維４２としては、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン４６、ナイロン６１０、ナイロン６１２等が好適である。
【００１９】
図２は、湿紙接触側バット繊維層２１と第１バット繊維層２２の両方に、本発明の芯鞘複合繊維４１のステープルファイバーを含んでいる。好ましくは湿紙接触側バット繊維層２１には第１バット繊維層２２に比べて芯鞘複合繊維４１のステープルファイバーの含有量を多くすると良い。
このような構造とすることにより、湿紙接触側バット繊維層２１は再湿性と搾水性をバランスのよい構造にすることができる。つまり、芯鞘複合繊維４１の含有量が多い湿紙接触側バット繊維層２１はより緻密になるから再湿性と平滑性が維持でき、また芯鞘複合繊維４１の含有量の少ない第１バット繊維層２２は緻密性は低いが圧縮性が寄与されるため搾水性が向上するので、プレスフェルトとしては再湿性と搾水性を同時に付与することができる。このことから、芯鞘複合繊維４１を含むバット繊維層が単層の場合と比べて、平滑性と脱毛・摩耗性が維持されつつ、緻密層が２層に構成されるために再湿性が一層改善され、しかも搾水性も改善されるといった相乗効果を有することとなる。
【００２０】
基層３０は、図１及び図２に示すように、緯糸３１（フェルトのＣＭＤ方向糸）と経糸３２（同じくＭＤ方向糸）をモノフィラメント単糸で織成することにより得られた織布が好ましく用いられるが、織組織としては（２／１，１／２）、（３／１，１／３）、（５／１，１／５）等の二重組織や三重組織、或いは（一重組織＋二重組織）、（二重組織＋二重組織）等の積層組織が使用できる。モノフィラメント単糸の太さは直径０．１ｍｍ〜０．６ｍｍで、組織の糸密度は１０〜１００本／２５ｍｍが使用できる。
なお、本発明はこれに限定されず、ＭＤ方向糸材とＣＭＤ方向糸材を織成せずに重ねた構成、フィルム、編物、細い帯状体をスパイラルに巻回して幅広の帯状体を得た構成等、種々の構成を適宜採用することができる。また、基層３０の素材としては、羊毛等の天然繊維や、耐摩耗性、耐疲労性、伸張特性、防汚性等に優れたポリエステルやナイロン６、ナイロン６６等の合成繊維が用いられる。
【００２１】
ここで、本発明のプレスフェルトの製造方法における熱処理方法について説明する。図６は本発明の熱処理装置を概略的に示したものである。
図６に示すように、ロール５０，５１間にプレスフェルト５を掛け渡し、ロールを回転させながら熱源５３から熱風をプレスフェルト５に当て、引続き熱ロール５３をプレスフェルト５に当接して熱プレスする。図６の場合、ロール５１にも熱を供給してもよい。熱源５３には風量２０ｍ3／秒〜３０ｍ3／秒で、１８０℃〜２００℃の熱風温とし、熱ロール５２はロール表面温度１６０℃〜１８０℃の範囲で設定するとよい。
【００２２】
このようにしてプレスフェルトの製造方法における熱処理方法において、熱風と熱プレスの作用で鞘成分が十分に軟化あるいは溶融して溶着して圧着することにより、湿紙接触側バット繊維層２１が緻密になり、プレスフェルト表面の平滑性が向上する。湿紙接触側バット繊維層２１が緻密になると、プレスフェルト５がニップ加圧下を脱してゆく際に、基層と、基層の湿紙側の表面に形成された第1バット繊維層と、プレス側の表面に形成された第2バット繊維層にある水分が、緻密層がバリアとなって移動しにくくなり、再湿現象が効果的に抑制される。
【００２３】
なお、本発明ではプレスフェルトの製造方法における熱処理の順序は、まずプレスフェルトに予め熱風を当てて低融点のナイロンからなる鞘成分を十分に軟化あるいは溶融しておき、その直後にこれより低温度の熱プレスを施すことが肝要である。この順序を逆にすると、鞘成分が十分に軟化あるいは溶融する前に熱ロールのプレスニップゾーンを通過してしまうので、芯鞘複合繊維を含む繊維層を緻密な繊維層として形成することができなくなる。
【実施例】
【００２４】
本発明の抄紙用プレスフェルトの製造方法と、それによるプレスフェルトの機能を、以下の実施例によって具体的に説明する。但し、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００２５】
（芯鞘複合繊維の製造）
精錬されたナイロン６（カプロラクタム：融点２２０℃）と共重合ナイロン６／１２（カプロラクタム／ラウロラクタム：融点１４０℃）を準備し、各々を脱気口付きの押出機に個別に投入した後、押出機中で揮発物を除去し、溶融した芯材のナイロン６及び鞘材の共重合ナイロン６／１２を、溶融状態にて定量ギアポンプにより定量して、各芯鞘複合紡糸ノズルに供給した。芯鞘複合紡糸ノズルを経て紡糸された芯鞘複合繊維をチムニーで冷却しつつオイリングして一旦自然延伸比で巻取り、その後延伸し捲縮加工後に定長でカットし、芯鞘複合繊維のステープルファイバーを製造した。
なお、芯鞘複合繊維の製造には「東洋精密工業製のＭＯＤＥＬ−ＥＭＦ」紡糸装置を使用することができる。この装置では、押出機とネルソン式多段延伸機及び巻取機が使用できる。
【００２６】
本実施例では、芯材として高分子量ナイロン６（２５℃での絶対粘度８５ｍＰａ・s，融点２２０℃）と、中分子量ナイロン６（２５℃での絶対粘度７０ｍＰａ・s，融点２２０℃）の２種類、鞘材料として共重合ナイロン６／１２（融点１４０℃）を使用し、芯部と鞘部の容積比率が１：１である芯鞘複合繊維のステープルファイバーを２種類製造した。芯材として高分子量ナイロン６を使用したものを複合繊維Ａ、中分子量ナイロン６を使用したものを複合繊維Ｂとする。
なお、本実施例の絶対粘度８５ｍＰａ・sと絶対粘度７０ｍＰａ・sの数値を、汎用的な測定手段（ウベローデ粘度法）での相対粘度（ηｒイーターアール）で表すとηｒ＝４．５及び３．０となる。因みに絶対粘度８０ｍＰａ・sはηｒ＝４．０に相当する。
【００２７】
（プレスフェルトの製造）
実施例、比較例ともに諸条件を共通とするため、全てのプレスフェルトの基本構成を次の通りとした。
・基層：織布 [２４０ｄｔｅｘのナイロンモノフィラメントを２本撚り（下撚り）し、該下撚り糸を２本束ねて撚った（上撚り）撚糸を、ＭＤ方向糸材とＣＭＤ方向糸材にして織成した、（３／１，１／３）の二重組織] ：坪量３００ｇ／m2
・湿紙接触側バット繊維層には（１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維、及び１７ｄｔｅｘの複合繊維Ａ又はＢのステープルファイバー）で総坪量１２０ｇ／m2
：第１バット繊維層には（１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維、及び１７ｄｔｅｘの複合繊維Ａのステープルファイバー）で総坪量１２０ｇ／m2
：第２バット繊維層には（１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維のステープルファイバー）で総坪量１００ｇ／m2
・針打ち密度：７００回／ｃm2
（プレスフェルト１の作成）
基層と、１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維のステープルファイバーを４０％、及び１７ｄｔｅｘの複合繊維Ａのステープルファイバーを６０％含む湿紙接触側バット繊維層と、１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維のステープルファイバーを７０％、及び１７ｄｔｅｘの複合繊維Ａのステープルファイバーを３０％含む第１バット繊維層と、１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維のステープルファイバーからなる第２バット繊維層からなるプレスフェルトとした。
（プレスフェルト２の作成）
基層と、１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維のステープルファイバーを４０％、及び１７ｄｔｅｘの複合繊維Ａのステープルファイバーを６０％含む湿紙接触側バット繊維層と、１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維のステープルファイバーからなる第１バット繊維層と、１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維のステープルファイバーからなる第２バット繊維層からなるプレスフェルトとした。
（プレスフェルト３の作成）
基層と、１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維のステープルファイバーを４０％、及び１７ｄｔｅｘの複合繊維Ｂのステープルファイバーを６０％含む湿紙接触側バット繊維層と、１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維のステープルファイバーからなる第１バット繊維層と、１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維のステープルファイバーからなる第２バット繊維層からなるプレスフェルトとした。
（プレスフェルト４の作成）
基層と、１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維のステープルファイバーからなる湿紙接触側バット繊維層と、１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維のステープルファイバーからなる第１バット繊維層と、１７ｄｔｅｘのナイロン６繊維のステープルファイバーからなる第２バット繊維層からなるプレスフェルトとした。
【００２８】
（実験１；プレスフェルトの熱処理）
針打ち後のプレスフェルト１〜４を、図６の１対のロール間に掛け渡し、プレスフェルトを５ｍ／分の速度で周回させながら、上部熱源から風量２０ｍ3／秒で、温度１４０℃〜２２０℃の熱風を当て、引続き表面温度１２０℃〜２００℃の熱プレスロール（プレス圧３０ｋｇ／ｃｍ）をプレスフェルトの上部から当接させた。ここでは熱風温度と熱ロール表面温度の種々変えた実験を行い、その結果を表１に記載した。なお、表１には熱プレスロールを先にプレスフェルトの上部から当接させ、その後熱風を当てた熱処理条件５も記載して、本発明との差異を比較している。  
【００２９】
【表１】
2007327155.tif 000003
なお、表中の熱処理条件の欄において、熱処理条件１〜熱処理条件４では熱風が先行して行われ、熱処理条件５では熱プレスが先行して行われることを示している。また丸１とは熱処理の施したプレスフェルトの湿紙接触側バット繊維層の密度、丸２とは第１バット繊維層の密度を示す。(  )内の数値はそれぞれの密度の差（丸１−丸２）の範囲を示している。そして、これらの密度の求め方は、バット繊維層の総坪量を層厚みで除した値であり、層厚みは各プレスフェルトの断面厚みを計測して求めることができる。  
【００３０】
（実験２；抄紙用プレスフェルトの性能評価）
表１で得た、熱処理条件２を施した後のプレスフェルト１〜４を用いて以下の条件、方法により再湿現象と搾水性の評価及び耐圧縮疲労性、耐脱毛・摩耗性、平滑性の評価を行なった。
【００３１】
（再湿現象と搾水性の評価）
図３及び図４に示される装置により再湿現象と搾水性の評価を行った。
まず、図３、図４に示される装置において、図中、Ｐはプレスロール、１１０はトップ側フェルト、１０はボトム側フェルト、ＳＣはサクションチューブ、ＳＮはシャワーノズルである。
なお、実験２では、いずれの装置においてもボトム側フェルト１０にプレスフェルト１〜４を使用している。この場合、トップ側フェルトとしては、抄紙用プレスフェルトの製造において、熱処理前のプレスフェルト４と同様のプレスフェルトを使用した。
また、図３、図４に示される装置は、ともに、フェルトの走行速度が８００ｍ／ｍｉｎであり、プレス圧力が８０ｋｇ／ｃｍである。
【００３２】
図３に示される装置は、ニップ圧下を脱した湿紙が、ボトム側フェルト１０に載置され搬送される構造となっている。従って、ニップ圧下を脱した後、ボトム側フェルト１０に載置され搬送された位置（プレス出口１）における湿紙の湿潤度合いを計測すると、再湿現象が発生した湿紙の水分含有量データを得ることができる。
これに対し、図４に示される装置は、ボトム側フェルト１０がプレスロールに接触する面積が大きく、ニップ圧下を脱した湿紙が、フェルト１０，１１０に接触する時間が非常に短いものである。ここで、このニップ圧下を脱した直後の位置（プレス出口２）における湿紙の湿潤度合いを計測すると、再湿現象のあまり生じていない湿紙の水分含有量データが得られる。
【００３３】
ここで、図３の装置による水分含有量データと、図４の装置による同データを求め、再湿現象と搾水性の評価を行った。搾水性の評価については、図３の装置によるプレス出口１での水分含有量データにおいて、水分４８％以上４９％未満のものは（搾水性評価「良」）とした。そして水分４９％以上のものは（搾水性評価「不良」）とした。再湿現象の評価については、図３の装置による水分含有量データと、図４の装置による同データの差において、両者の差が０．５％未満のものは再湿現象を生じないものとした（評価「良」）。一方、この両者の差が０．５％以上１．０％未満のものは、やや再湿現象が生じているとし（評価「可」）、１．０％以上のものは再湿現象が生じているとした（評価「不良」）。
【００３４】
（繰返し圧縮疲労試験）
１２０ｋｇ／ｃｍ2で５Ｈｚパルス荷重を繰返し３０万回与え、圧縮疲労試 験を行なった。圧縮疲労性を（試験後の密度／仕上がり密度）比で表し、１．３０未満を「優」、１．３０以上１．３９以下のものを「良」、１．４０以上のもの「不良」とした。
【００３５】
（テーパー脱毛・摩耗試験）
ＪＩＳ１０２３−１９９２に基づくテーパー研磨試験機により、抄紙用フェルトから脱落した繊維量を測ることにより、耐脱毛・摩耗性の評価を行なった。回転するターンテーブル上に円盤状の試験片を載置し、さらに試験片上に抵抗の大きい回転ロールを当接させて、繊維の脱落量（脱毛・摩耗量）を測った。（荷重：０．５ｋｇ、ホイール：ＣＳ−１７、回転数：３０００回、単位：ｍｇ）
脱毛・摩耗量が４０ｍｇ以下のものを「良」、４０ｍｇを超えたものを「不良」とした。
【００３６】
（表面粗さの測定）
テーパー脱毛・摩耗試験前の、仕上がりフェルトの十点平均粗さＲｚ（μｍ）（ＪＩＳ−Ｂ０６０１）を測定し、フェルト表面の平滑性の評価を行なった。
表面粗さ６０μｍ未満のものを「優」、６０μｍ以上９９μｍ以下のものを「良」、１００μｍ以上のものを「不良」とした。
各試験の測定結果及び評価を表２に示す。
【００３７】
【表２】
2007327155.tif 000004
【００３８】
（結果の評価）
表１の実験１（熱処理条件の試験）において、本発明の製造方法に関する熱処理条件２と３によって、芯鞘複合繊維を含む繊維層の密度が、芯鞘複合繊維を含まない繊維層の密度より高く構成されているか、あるいは湿紙接触繊維層の密度が、第1バット繊維層の密度より高く構成されているから、表２に示されるプレスフェルトの諸機能が発揮される。すなわち、表２のプレスフェルト１〜４において、本発明の抄紙用プレスフェルト１と２は、再湿現象を抑制すると同時に、耐圧縮疲労性、耐脱毛・摩耗性、平滑性及び搾水性の機能をバランス良く具備することが確認された。
また表１の熱処理条件５では、熱風が熱プレスより先行して行われるから、芯鞘複合繊維の鞘成分が十分に軟化あるいは溶融する前に熱ロールのプレスニップゾーンを通過してしまうので、芯鞘複合繊維を含む繊維層を緻密な繊維層として形成することができなくなる。
【００３９】
また、芯鞘複合繊維の芯成分に中分子量ナイロンを用いたプレスフェルト３は、高分子量ナイロンを用いたプレスフェルト１と比較して、耐圧縮疲労性・耐脱毛・摩耗性が悪くなることが分かる。  さらに、プレスフェルト４は、バット繊維層を芯鞘複合繊維を含まない、ナイロン６繊維を使用しているので、耐脱毛・摩耗性、平滑性及び再湿性が悪いことが確認された。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】本発明のプレスフェルトの実施形態の断面図。
【図２】本発明のプレスフェルトの別の実施形態の断面図。
【図３】本発明のプレスフェルトの効果を確認するための装置の概要図。
【図４】本発明のプレスフェルトの効果を確認するための装置の概要図。
【図５】製紙機械のプレス装置の概略説明図。
【図６】本発明のプレスフェルトを製造する装置の概略図。
【符号の説明】
【００４１】
５：抄紙用プレスフェルト
２１：湿紙接触側バット繊維層
２２：第1バット繊維層
２３：第2バット繊維層
３０：基層
３１：緯糸
３２：経糸
４１：芯鞘複合繊維
４２：ナイロン繊維
５０、５１：ロール
５２：熱プレスロール
５３：熱風装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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