(57)【要約】  【課題】マルテンサイト系ステンレス鋼管の被衝撃加工部の遅れ破壊に起因する割れを発生せず、かつ内面疵の発生も防止できる鋼管の製造方法を提供する。【解決手段】Ｃ：０．１５〜０．２２％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１０〜１．００％、Ｃｒ：１２．００〜１４．００％、Ｎ：０．０１〜０．０５％、Ｐ：０．０２０％以下およびＳ：０．０１０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなるビレットを穿孔圧延し、さらに延伸圧延して素管となし、その素管を、最終圧延前の均熱における再加熱温度Ｔ（℃）および最終圧延における断面加工度Ｒ（％）が下記（１）式により表される関係を満足するように、均熱した後、最終圧延するマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法。  Ｔ＞４４．４×ｌｎ（Ｒ）＋８２１      ・・・（１）【選択図】図２
2007254799.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．１５〜０．２２％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１０〜１．００％、Ｃｒ：１２．００〜１４．００％、Ｎ：０．０１〜０．０５％、Ｐ：０．０２０％以下およびＳ：０．０１０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなるビレットを穿孔圧延し、さらに延伸圧延して素管となし、該素管を、最終圧延前の均熱における再加熱温度Ｔ（℃）および最終圧延における断面加工度Ｒ（％）が下記（１）式により表される関係を満足するように、均熱した後、最終圧延することを特徴とするマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法。
Ｔ＞４４．４×ｌｎ（Ｒ）＋８２１      ・・・（１）
【請求項２】
前記ビレットが、Ｆｅの一部に替えて、質量％で、Ｖ：０．２００％以下、Ｎｂ：０．２００％以下、Ｔｉ：０．２００％以下およびＢ：０．０１００％以下のうちの１種以上を含有する請求項１に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法。
【請求項３】
前記ビレットが、さらに、Ｆｅの一部に替えて、質量％で、Ｎｉ：０．５％以下およびＣｕ：０．２５％以下のうちの１種以上を含有する請求項１または２に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法。
【請求項４】
前記ビレットが、さらに、Ｆｅの一部に替えて、質量％で、Ａｌ：０．１％以下および
Ｃａ：０．００５０％以下のうちの１種以上を含有する請求項１〜３のいずれかに記載のマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、遅れ破壊による割れの発生を抑止し、かつ内面疵の発生を防止した油井管用などのマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
クロム（Ｃｒ）を１３質量％程度含有するＡＰＩ規格１３％Ｃｒなどのマルテンサイト系ステンレス鋼管は、８０ｋｓｉ（５５２ＭＰａ）以上の降伏強度を要求され、かつ熱間加工性も必要とされるので、通常は０．２質量％程度のＣが含有されている。このようにＣｒ含有量およびＣ含有量が多いことにより、熱間製管のままでは高硬度のマルテンサイト組織となっており、靭性が低い。したがって、従来の鋼成分組成および製造方法により製造すると、製管後熱処理を行うまでの間に、衝撃荷重や静的荷重により加工を受けた部分（以下、「被衝撃加工部」とも記す）が遅れ破壊により割れを発生する場合がある。そのため、鋼管の運搬および保管の際には、鋼管の積み高さを制限するといった対策を講じた上、製管後熱処理を行うまでの待機時間を短縮しなければならない。
【０００３】
上記のような鋼管の運搬および保管上の制約は、積み上げ高さの制約から広い置き場所を必要とし、また、製管後制限時間内に熱処理を行うためには、製管から熱処理までの工程を調整する必要が生じるなど、鋼管製造工程の全般にわたり多くの支障を発生する。
【０００４】
特許文献１には、有効固溶炭素量、有効固溶窒素量、Ｃｒ当量およびＳ含有量を規定することにより、被衝撃加工部の遅れ破壊を発生しにくくし、内面欠陥の発生を防止したマルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法が開示されている。しかし、同文献に開示された技術においても、依然として製管後熱処理を行うまでの時間を短縮する必要がある。特に、熱間製管後熱処理までに１週間以上を経過すると、置き割れが発生するという問題については解決されていない。
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−４３９３５号公報（特許請求の範囲、段落［０００９］〜［００１６］）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、上記の問題に鑑みてなされたものであり、その課題は、Ｃ含有量が０．２質量％程度のマルテンサイト系ステンレス鋼管を熱間製管後熱処理まで１週間以上放置しても遅れ破壊に起因する置き割れが発生せず、かつ内面疵の発生も防止できる鋼管の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者は、上述の課題を解決するために、被衝撃加工部の遅れ破壊による割れの発生を防止し、かつ内面疵の発生を抑止するためのビレットの鋼成分組成の適正範囲、ならびに、穿孔圧延された素管の均熱温度および最終圧延における断面加工度の適正条件について検討を行い、下記の（ａ）〜（ｃ）の知見を得て、本発明を完成させた。
【０００８】
（ａ）マルテンサイト系ステンレス鋼管の製管後の固溶強化による被衝撃加工部の遅れ破壊を防止するには、質量％で、Ｃ含有量を０．２２％以下とし、また、Ｎ含有量を０．０５％以下とする必要がある。δフェライトによる製管後の内面疵の発生を抑止するには、Ｃ含有量を０．１５％以上とし、また、熱間加工性を改善して内面疵の発生を防止するには、オーステナイト安定化元素であるＮ含有量を０．０１％以上とする必要がある。Ｍｎ含有量は、鋼の強度、脱酸作用および熱間加工性を確保する上で、０．１０〜１．００質量％とする必要がある。
【０００９】
（ｂ）さらに、鋼成分として、質量％で、Ｖ：０．２００％以下、Ｎｂ：０．２００％以下、Ｔｉ：０．２００％以下およびＢ：０．０１００％以下のうちから選ばれた１種以上を含有させれば、さらに、被衝撃加工部の遅れ破壊防止効果が発揮されるので好ましい。
【００１０】
（ｃ）被衝撃加工部の遅れ破壊による割れの発生を防止し、かつ内面疵の発生を抑止するためには、上記（ａ）および（ｂ）の鋼成分組成を有するビレットを穿孔圧延して得られた素管の均熱時における再加熱温度Ｔ（℃）および最終圧延における断面加工度Ｒ（％）が下記（１）式により表される関係を満足するように調整する必要がある。
【００１１】
Ｔ＞４４．４×ｌｎ（Ｒ）＋８２１      ・・・（１）
本発明は、上記の知見に基づいて完成されたものであり、その要旨とするところは下記の（１）〜（４）に示すマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法にある。
【００１２】
（１）質量％で、Ｃ：０．１５〜０．２２％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１０〜１．００％、Ｃｒ：１２．００〜１４．００％、Ｎ：０．０１〜０．０５％、Ｐ：０．０２０％以下およびＳ：０．０１０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなるビレットを穿孔圧延し、さらに延伸圧延して素管となし、該素管を、最終圧延前の均熱における再加熱温度Ｔ（℃）および最終圧延における断面加工度Ｒ（％）が下記（１）式により表される関係を満足するように、均熱した後、最終圧延することを特徴とするマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法。
【００１３】
Ｔ＞４４．４×ｌｎ（Ｒ）＋８２１      ・・・（１）
（２）前記（１）に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法において、前記ビレットが、さらに、Ｆｅの一部に替えて、質量％で、Ｖ：０．２００％以下、Ｎｂ：０．２００％以下、Ｔｉ：０．２００％以下およびＢ：０．０１００％以下のうちの１種以上を含有してもよい。
【００１４】
（３）前記（１）または（２）に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法において、前記ビレットが、さらに、Ｆｅの一部に替えて、質量％で、Ｎｉ：０．５％以下およびＣｕ：０．２５％以下のうちの１種以上を含有してもよい。
【００１５】
（４）前記（１）〜（３）のいずれかに記載のマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法において、前記ビレットが、さらに、Ｆｅの一部に替えて、質量％で、Ａｌ：０．１％以下およびＣａ：０．００５０％以下のうちの１種以上を含有してもよい。
【００１６】
継目無鋼管の熱間製造方法は、中実ビレットの中心部に孔をあける穿孔圧延工程と、穿孔圧延により得られた素管の肉厚加工を主たる目的とする延伸圧延工程と、素管外径を減径して目標寸法に仕上げる定径圧延工程とにより構成される。
【００１７】
図１は、継目無鋼管を熱間で製造するマンネスマン製管法の製造工程の一例を説明する図である。この製管方法は、所定温度に加熱された中実ビレット１を穿孔圧延機３に送給して穿孔圧延し、素管２を製造する。次いで、素管２を後続するマンドレルミル（延伸圧延機）４に送給して延伸圧延する。マンドレルミル４で延伸圧延される際に、素管２は挿入されたマンドレルバー４ｂと素管外面を規制する圧延ロール４ｒによって延伸圧延と同時に冷却される。このため、素管２は、次いで再加熱炉５に装入され、所定の再加熱温度にて均熱される。その後、素管２はストレッチレデューサ６に送られ、圧延ロール６ｒによりサイジング、形状修正、磨管などの最終圧延を経て製品となる。
【００１８】
本発明において、「最終圧延」とは、ストレッチレヂューサやサイザーなどによる定径圧延を意味する。
【００１９】
また、「最終圧延における断面加工度Ｒ（％）」とは、下記（２）式により算出される値を意味する。
【００２０】
Ｒ（％）＝｛（Ｓin―Ｓout）／Ｓin｝×１００  ・・・・（２）
ここで、Ｓinは最終圧延前の鋼管の断面積を、また、Ｓoutは最終圧延後の鋼管の断面積を表す。
【００２１】
以下の説明では、成分含有量についての「質量％」の標記を、単に「％」とも標記する。
【発明の効果】
【００２２】
本発明の鋼管の製造方法によれば、ビレットの鋼成分組成、および、穿孔圧延された素管の均熱温度と最終圧延における断面加工度との関係を適正化したことにより、１３％Ｃｒなどのマルテンサイト系ステンレス鋼管の被衝撃加工部の遅れ破壊による割れの発生を防止し、かつ内面疵の発生を抑止することができる。したがって、本発明は、鋼管の運搬および保管ならびに製管から熱処理までの工程上の制約を受けることなく、油井管用などのマルテンサイト系ステンレス鋼管を製造できる方法として有用である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
本発明は、前記したとおり、Ｃ：０．１５〜０．２２％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．１０〜１．００％、Ｃｒ：１２．００〜１４．００％、Ｎ：０．０１〜０．０５％、Ｐ：０．０２０％以下およびＳ：０．０１０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなるビレットを穿孔圧延し、さらに延伸圧延して素管となし、その素管を、最終圧延前の均熱における再加熱温度Ｔ（℃）および最終圧延における断面加工度Ｒ（％）が前記（１）式により表される関係を満足するように、均熱した後、最終圧延するマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法である。以下に、本発明の方法についてさらに詳細に説明する。
【００２４】
（１）鋼管の化学成分組成
本発明のマルテンサイト系ステンレス鋼管の化学成分組成を前記のように規定した理由および好ましい範囲について説明する。
【００２５】
Ｃ：
Ｃは、Ｎとともに製管後の鋼管、すなわち、熱間圧延により製管したままで、熱処理を施されていない鋼管の固溶強化をもたらす元素である。固溶強化による被衝撃加工部の遅れ破壊を防止するためには、その含有量を０．２２％以下とする必要がある。しかし、Ｃ含有量が低下し過ぎると、熱処理後に適正な強度を保つことができなくなる。また、Ｃは、オーステナイト生成元素であることから、Ｃ含有量が低下し過ぎると、δフェライトの生成により、製管後に中被れ疵が発生する。上記の理由から、Ｃ含有量は０．１５％以上とする必要がある。さらに好ましいＣ含有量の範囲は、０．１８％〜０．２１％である。
【００２６】
Ｓｉ：
Ｓｉは、鋼の脱酸作用を有する元素である。その効果を得るためには、Ｓｉ含有量を０．１％以上とする必要がある。一方、含有量が１．０％を超えて多くなると、靭性が劣化する。上記の理由から、Ｓｉ含有量の適正範囲は、０．１〜１．０％とした。靭性の確保を優先させる場合には、その含有量を０．７５％以下とすることが好ましい。さらに好ましい含有量の範囲は、０．２０〜０．３５％である。
【００２７】
Ｍｎ：
Ｍｎは、鋼の強度向上作用を有し、また、Ｓｉと同様に脱酸作用を有する元素である。さらに、鋼中のＳをＭｎＳとして固定し、熱間加工性を改善する作用も有する。それらの効果を得るためには、０．１０％以上を含有させる必要がある。しかし、その含有量が１．００％を超えて多くなると、靭性が劣化する。上記の理由から、Ｍｎ含有量の適正範囲は、０．１０〜１．００％とした。
【００２８】
Ｃｒ：
Ｃｒは、鋼の耐食性を向上させる作用を有する基本成分である。特に、Ｃｒ含有量を１２．００％以上とすることにより、耐孔食性および耐隙間腐食性が改善されるとともに、ＣＯ2環境下での耐食性が著しく向上する。一方、Ｃｒはフェライト形成元素であることから、その含有量が１４．００％を超えて多くなると、高温での加工の際にδフェライトが生成しやすくなり、熱間加工性が損なわれる。また、過度のＣｒ添加は、製造コストの上昇を招く。上記の理由により、Ｃｒ含有量の適正範囲は、１２．００〜１４．００％とした。含有率のより好ましい範囲は１２．４０〜１３．１０％である。
【００２９】
Ｎ：
Ｎは、オーステナイト安定化元素であり、鋼の熱間加工性を改善して内面疵の発生を防止する作用を有する。その効果を得るためには、０．０１％以上を含有させる必要がある。しかし、その含有量が０．０５％を超えて多くなると、被衝撃加工部の遅れ破壊を引き起こす。したがって、Ｎ含有量の適正範囲は、０．０１〜０．０５％とした。その含有量を０．０２〜０．０３５％とすればさらに好ましい。
【００３０】
Ｐ：
Ｐは、鋼中の不純物元素である。その含有量が多いと熱処理後の製品の靭性が低下することから、その含有量の許容上限値を０．０２０％以下とした。Ｐ含有量は、できる限り少ないことが好ましい。
【００３１】
Ｓ：
Ｓは、その含有量が多くなると鋼の熱間加工性を低下させる不純物元素であることから、含有量の許容上限値を０．０１０％とした。Ｓ含有量は少ないほど好ましく、０．００３％以下とすればさらに一層好ましい。
【００３２】
Ｖ、Ｔｉ、ＮｂおよびＢのうちの１種以上：
これらの元素は、含有させてもさせなくてもよいが、含有させれば、被衝撃加工部の遅れ破壊を防止する効果を発揮する。そのためには、これらの元素のうちの１種以上を含有させることが好ましく、その含有量は、Ｖ、ＴｉおよびＮｂについては０．００５％以上、また、Ｂについては０．０００５％以上とすることが好ましい。一方、これらの元素の含有量が多すぎると、熱処理後の窒化物の生成に起因する硬度の上昇により、耐食性の劣化や靭性の低下を招き、また、強度の変動を引き起こす。したがって、Ｖ、ＴｉおよびＮｂについては、それらの含有量を各０．２００％以下とし、また、Ｂについては０．０１００％以下とすることが好ましい。
【００３３】
ＮｉおよびＣｕのうちの１種以上：
これらの元素は、含有させてもさせなくてもよいが、１種以上を含有させれば、鋼の熱間加工性や耐食性を改善させる作用を有する。
【００３４】
Ｎｉ：Ｎｉはオーステナイト安定化元素であることから、含有させれば、鋼の熱間加工性を改善する作用を有する。その効果を得るためには、０．００１％以上を含有させることが好ましい。一方、含有量が過度に多いと、耐硫化物応力腐食割れ性が低下する。したがって、その含有量は０．５％以下とすることが好ましい。
【００３５】
Ｃｕ：Ｃｕは鋼の耐食性向上させる元素であり、またオーステナイト安定化元素であることから、含有させれば、鋼の熱間加工性を改善する作用を有する。その効果を得るには、０．００１％以上の含有が好ましい。一方、Ｃｕは低融点金属であり、含有量が過剰になると、かえって熱間加工性を低下させる。したがって、その含有量は０．２５％以下とすることが好ましい。
【００３６】
ＡｌおよびＣａのうちの１種以上：
これらの元素は、含有させてもさせなくてもよいが、１種以上を含有させれば、鋼管の外被れ疵の発生防止や熱間加工性の低下防止に効果を発揮する。
【００３７】
Ａｌ：Ａｌは、含有させれば、鋼の脱酸剤として有効に作用し、また、鋼管の外被れ疵の発生を防止する作用も有する。その効果を得るには、０．００１％以上を含有させることが好ましい。一方、含有量が多すぎると、鋼の洗浄度を低下させ、また連続鋳造時に浸漬ノズルの詰まりを発生させる。したがって、Ａｌ含有量は０．１％以下とすることが好ましい。
【００３８】
Ｃａ：Ｃａは、含有させれば、鋼中のＳと結合してＳの粒界偏析による熱間加工性の低下を防止する作用を有する。その効果を得るためには、０．０００１％以上の含有が好ましい。一方、Ｃａが過度に多く含有されると、地疵発生の原因となるので、その含有量は、０．００５０％以下とすることが好ましい。
【００３９】
（２）均熱における再加熱温度と最終圧延における断面加工度との関係
上記の適正範囲の鋼成分組成を有する外径１９０ｍｍのビレットを穿孔圧延後、延伸圧延して素管とし、その素管を種々の再加熱温度Ｔ（℃）にて均熱した後、断面加工度Ｒ（％）を変化させて最終圧延を行い、製管後の鋼管の遅れ破壊による割れの発生状況および内面疵の発生状況を調査する基礎試験を行った。一部の基礎試験では、鋼中のＮ含有量またはＭｎ含有量が適正範囲を外れるビレットを用いた試験も行った。
【００４０】
なお、穿孔圧延には、コーン型ロールを有する２ロール型傾斜圧延機を用い、ロールの傾斜角は１２〜１５°、交叉角は１０°とした。
【００４１】
表１に、ビレットの鋼成分組成、鋼管の製造条件および試験結果を示した。
【００４２】
【表１】
2007254799.tif 000003
【００４３】
同表において、断面加工度Ｒ（％）は、最終圧延における断面加工度を意味し、下記（２）式による算出値を示した。
【００４４】
Ｒ（％）＝｛（Ｓin―Ｓout）／Ｓin｝×１００  ・・・・（２）
ただし、Ｓinは最終圧延前の鋼管の断面積を、また、Ｓoutは最終圧延後の鋼管の断面積を表す。
【００４５】
また、試験結果は、下記の評価基準に基づいて評価し、評価結果を同表中の評価欄に示した。
【００４６】
内面疵の評価：
長さ１０〜１２．５ｍの５０本以上の鋼管を製造し、目視および超音波試験（ＵＳＴ）により内面疵の発生状況を調査した。内面疵の発生率が３％以下の場合を○印により、また、内面疵の発生率が３％を超える場合を×印により評価した。
【００４７】
割れの評価：
製管後の鋼管から長さ２５０ｍｍの落重試験用試験片を採取し、この試験片に、先端の曲率半径が９０ｍｍで質量が１５０ｋｇの重錘を０．２ｍの高さから落下させ（すなわち、２９４Ｊの衝撃荷重を与え）ることにより変形を加え、目視およびＵＳＴにより割れの有無を調査した。１週間後に割れの発生していない場合を○印により、３日後に割れの発生していない場合を△印により、そして、３日後に割れの発生した場合を×印により、それぞれ評価した。
【００４８】
総合評価：
上記の内面疵の評価結果および割れの評価結果のうち、低い方の評価結果を総合評価結果とした。
【００４９】
さらに、上記表１に示された試験結果のうち、鋼中のＮおよびＭｎ含有率が請求項１で規定する適正範囲を満たす試験について、内面疵および割れの総合評価に及ぼす断面加工度および再加熱温度の影響を整理した。
【００５０】
図２は、鋼管の内面疵および遅れ破壊による割れの総合評価に及ぼす断面加工度および再加熱温度の影響を示す図である。
【００５１】
表１および図２に示された結果から、総合評価が○評価となる場合と、△評価または×評価となる場合との境界線を、最終圧延における断面加工度Ｒ（％）と均熱における再加熱温度Ｔ（℃）との関係式として求め、下記（３）式を得た。
【００５２】
Ｔ＝４４．４×Ｌｎ（Ｒ）＋８２１    ・・・・（３）
上記（３）式の関係から、被衝撃加工部の遅れ破壊による割れの発生を防止し、かつ内面疵の発生を抑止するためには、穿孔圧延して得られた素管の均熱時における再加熱温度Ｔ（℃）および最終圧延における断面加工度Ｒ（％）が前記（１）式により表される関係を満足するように調整する必要のあることが判明した。
【００５３】
また、鋼中のＮ含有量が適正範囲を外れる試験番号Ａ３１およびＡ３５ならびにＭｎ含有量が適正範囲を外れる試験番号Ａ３６およびＡ４０では、内面疵または割れが発生し、総合評価は△評価または×評価であった。
【実施例】
【００５４】
本発明のマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法の効果を確認するため、下記に述べる鋼管製造試験を行い、その結果を評価した。
【００５５】
前記の基礎試験と同様にして、種々の鋼成分組成を有する外径１９０ｍｍのビレットを穿孔圧延して素管を製造し、その素管を種々の再加熱温度Ｔ（℃）にて均熱した後、断面加工度Ｒ（％）を変化させて最終圧延を行い、製管後の鋼管の遅れ破壊による割れの発生状況および内面疵の発生状況を調査した。
【００５６】
また、穿孔圧延には、コーン型ロールを有する２ロール型傾斜圧延機を用い、ロールの傾斜角は１２〜１５°、交叉角は１０°とした。
【００５７】
表２および表３に、ビレットの鋼成分組成、鋼管の製造条件および試験結果を示した。
【００５８】
【表２】
2007254799.tif 000004
【００５９】
【表３】
2007254799.tif 000005
【００６０】
なお、試験結果は、前記の基礎試験において用いた評価基準と同一の基準により評価した。
【００６１】
試験番号Ｂ１〜Ｂ４、Ｂ９、Ｂ１０、Ｂ１４、Ｂ１５、Ｂ１９、Ｂ２０、Ｂ２４、Ｂ２５、Ｂ２９、Ｂ３０、Ｂ３４、Ｂ３５、Ｂ３９およびＢ４０は、それぞれ本発明の範囲を満足する本発明例である。また、試験番号Ｂ５〜Ｂ８は、鋼成分中のＮ含有量またはＭｎ含有量が本発明の範囲を満たさない比較例であり、試験番号Ｂ１１〜Ｂ１３、Ｂ１６〜Ｂ１８、Ｂ２１〜Ｂ２３、Ｂ２６〜Ｂ２８、Ｂ３１〜Ｂ３３およびＢ３６〜Ｂ３８は、それぞれ断面加工度Ｒと再加熱温度Ｔとの関係が前記（１）式の関係を満たさない比較例である。
【００６２】
本発明の範囲を満足する上記の本発明例では、製管後の遅れ破壊による割れ、および内面疵がいずれも発生せず、良好な品質の鋼管が得られた。特に、Ｖ、Ｔｉ、ＮｂおよびＢのうちの１種以上、またはＮｉおよびＣｕのうちの１種以上、またはＡｌおよびＣａのうちの１種以上を含有する本発明例の試験番号Ｂ９、Ｂ１０、Ｂ１４、Ｂ１５、Ｂ１９、Ｂ２０、Ｂ２４、Ｂ２５、Ｂ２９、Ｂ３０、Ｂ３４、Ｂ３５、Ｂ３９およびＢ４０は、それぞれ、さらに優れた耐遅れ破壊性能、熱間加工性などを有する。
【００６３】
これに対して、鋼成分中のＮ含有量またはＭｎ含有量が本発明の範囲を満たさない比較例の試験番号Ｂ５〜Ｂ８では、熱間加工性の低下による内面疵の発生、耐遅れ破壊性の低下による割れの発生および靱性の低下による割れの発生が認められ、劣った品質の鋼管となった。また、断面加工度Ｒと再加熱温度Ｔとが前記（１）式の関係を満たさない比較例の試験番号Ｂ１１〜Ｂ１３、Ｂ１６〜Ｂ１８、Ｂ２１〜Ｂ２３、Ｂ２６〜Ｂ２８、Ｂ３１〜Ｂ３３およびＢ３６〜Ｂ３８は、それぞれ、遅れ破壊による割れや内面疵が発生し、性能の劣った鋼管であった。
【産業上の利用可能性】
【００６４】
本発明の鋼管の製造方法によれば、ビレットの鋼成分組成、および、穿孔圧延された素管の均熱温度と最終圧延における断面加工度との関係を適正化したことにより、１３％Ｃｒなどのマルテンサイト系ステンレス鋼管の被衝撃加工部の遅れ破壊による割れの発生を防止し、かつ内面疵の発生を抑止することができる。したがって、本発明の方法は、鋼管の運搬および保管ならびに製管から熱処理までの工程上の制約を受けることなく、高品質の鋼管を製造できるプロセスとして、油井管用などのマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造分野において広範に適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００６５】
【図１】継目無鋼管を熱間で製造するマンネスマン製管法の製造工程の一例を説明する図である。
【図２】鋼管の内面疵および遅れ破壊による割れの評価に及ぼす断面加工度および再加熱温度の影響を示す図である。
【符号の説明】
【００６６】
１：中実ビレット、  ２：素管、  ３：穿孔圧延機、  ４：マンドレルミル、
４ｂ：マンドレルバー、  ４ｒ：圧延ロール、  ５：再加熱炉、
６：ストレッチレデューサ、  ６ｒ：圧延ロール
【図１】
2007254799.tif 000006
【図２】
2007254799.tif 000007