(57)【要約】    【課題】  打球フィーリングを損ねることなく打球の方向性を安定化させ得るゴルフクラブを提供する。    【解決手段】  シャフト２と、該シャフト２の一端部２ａに固着されたゴルフクラブヘッド３とを含むゴルフクラブ１である。前記ゴルフクラブヘッド３の少なくとも一部がＭｎ基制振合金から構成される。また前記シャフト２のトルクが２．０度以下である。【選択図】  図１
2007007327.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シャフトと、該シャフトの一端部に固着されたゴルフクラブヘッドとを含むゴルフクラブであって、
前記ゴルフクラブヘッドの少なくとも一部がＭｎ基制振合金から形成されるとともに、前記シャフトのトルクが２．０度以下であることを特徴とするゴルフクラブ。
【請求項２】
前記ゴルフクラブヘッドは、リアルロフト角が４５度以上であるアイアン型をなす請求項１記載のゴルフクラブ。
【請求項３】
前記シャフトのトルクが１．０〜１．５度である請求項１又は２に記載のゴルフクラブ。
【請求項４】
前記Ｍｎ基制振合金は、Ｃｕ：１７〜２７ｗｔ％、Ｎｉ：２〜８ｗｔ％、Ｆｅ：１〜３ｗｔ％を含み、その他がＭｎ及び不可避的不純物である請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、打球フィーリングを損ねることなく打球の方向性を向上しうるゴルフクラブに関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフクラブ、とりわけグリーン近くで使用されるアイアン型のゴルフクラブにあっては、打球の飛距離よりも方向性が重視される。発明者らが種々実験を重ねたところ、打球の方向性には、ゴルフクラブのシャフトのトルクが大きく影響していることが判明した。ここで、シャフトのトルクは、シャフトに一定の回転力を与えたときの捻れ角を表す。そして、トルクが小さいシャフトは、スイング中における捻れが小さくなるため、ヘッドのフェース面のブレを小さくでき、その結果、打球の方向性が向上（安定）すると考えられる。
【０００３】
しかしながら、シャフトのトルクを小さくすると、シャフトが硬くなる傾向があるため、打球時にヘッドで生じた振動が該シャフトを介してプレーヤの手指に伝わりやすくなる。従って、トルクの小さいシャフトを採用すると、打球フィーリングが著しく悪化するという問題がある。
【０００４】
また、近年では、少なくとも一部に制振合金が用いられたゴルフクラブヘッドが下記特許文献１ないし２で提案されている。しかしながら、これらはいずれもヘッドの材料の変更を提案しているに過ぎず、打球の方向性を含めたゴルフクラブ全体としての評価は十分になされていない。
【０００５】
【特許文献１】特開２００３−７９７１１号公報
【特許文献２】特開２００３−２５３３６９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、以上のような問題点に鑑み案出なされたもので、少なくとも一部にＭｎ基制振合金が用いられたゴルフクラブヘッドと、トルクの小さなシャフトとを組み合わせることを基本として、打球時のフィーリングを損ねることなく打球の方向性を向上しうるゴルフクラブ、とりわけアイアン型のゴルフクラブを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明のうち請求項１記載の発明は、シャフトと、該シャフトの一端部に固着されたゴルフクラブヘッドとを含むゴルフクラブであって、前記ゴルフクラブヘッドの少なくとも一部がＭｎ基制振合金から形成されるとともに、前記シャフトのトルクが２．０度以下であることを特徴とする。
【０００８】
また請求項２記載の発明は、前記ゴルフクラブヘッドは、リアルロフト角が４５度以上であるアイアン型をなす請求項１記載のゴルフクラブである。
【０００９】
また請求項３記載の発明は、前記シャフトのトルクが１．０〜１．５度である請求項１又は２に記載のゴルフクラブである。
【００１０】
また請求項４記載の発明は、前記Ｍｎ基制振合金は、Ｃｕ：１７〜２７ｗｔ％、Ｎｉ：２〜８ｗｔ％、Ｆｅ：１〜３ｗｔ％を含み、その他がＭｎ及び不可避的不純物である請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブである。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のゴルフクラブは、ゴルフクラブヘッドの少なくとも一部がＭｎ基制振合金から形成されることにより、打球時のヘッドの振動が抑制される。また、本発明のゴルフクラブは、シャフトのトルクが２．０度以下であるため、スイング中のシャフトのねじれが小さい。従って、ヘッドのフェース面のブレを減じ、ひいては打球の方向性を向上しうる。また、本発明のゴルフクラブは、ヘッド自体の振動が抑制されるため、２．０度以下の低トルクのシャフトを使用しても打球フィーリングの悪化を防止できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１は本実施形態のゴルフクラブ（以下、単に「クラブ」ということがある。）１の全体斜視図、図２はその基準状態の側面図、図３はヘッドの拡大平面図がそれぞれ示される。ここで、基準状態とは、ヘッド３を規定のライ角及びロフト角αで水平面ＨＰに接地させた状態とする。
【００１３】
図において、ゴルフクラブ１は、シャフト２と、このシャフト２の一端部２ａに固着されたゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」ということがある。）３と、前記シャフト２の他端部２ｂに装着されたグリップ４とを含むアイアン型のものが示される。
【００１４】
前記ヘッド３は、アイアンヘッドの中でもロフト角αが比較的大きいもの、具体的にはロフト角（リアルロフト角）αが４５度以上であるいわゆる高番手のクラブないしウエッジのヘッドが示される。この種のクラブは、グリーンの近くで頻繁に使用されるため、打球の方向性を向上させることが特に重要となる。さらに、ロフト角が大きいアイアン型のクラブ１は、芝面を削り取るいわゆるダウンブローでスイングされることが多いため、打球フィーリングの悪化を防ぐ必要もある。
【００１５】
従って、ロフト角αが上述のように４５度以上、より好ましくは５０度以上のクラブに本発明が適用されることによって、その効果がより顕著に享受され得る。なお、ロフト角αの上限は、好ましくは７０度以下、より好ましくは６５度以下が望ましい。また、この種のヘッドにあっては、そのライ角が好ましくは６２〜６５度程度が望ましい。
【００１６】
前記ヘッド３は、ボールを打球するフェース面Ｆを有する本体部３ａと、前記シャフト２の一端部２ａが差し込まれるホーゼル部３ｂとを含んで構成される。
【００１７】
前記本体部３ａは、前記フェース面Ｆと、その反対側の面であるバックフェース面Ｂと、フェース面Ｆとバックフェース面Ｂとの間をヘッド下方で継ぐバンス角θが設けられたソール面５と、フェース面Ｆとバックフェース面Ｂとの間をヘッド上方で継ぐトップブレード面６と、フェース面２とバックフェース面３との間をヘッド先端側で継ぐトウ面７で区画される。そして、前記ヘッド本体３ａは、ヒール８を介して前記ホーゼル部１ｂと滑らかに接続される。また前記ホーゼル部３ｂは、シャフト２の前記一端部２ａが差し込まれる円筒状のシャフト差込孔９が設けられている。ただし、ヘッド３の形状については、このような態様に限定されるものではない。
【００１８】
前記ヘッド３の少なくとも一部は、Ｍｎ基制振合金から形成される。本実施形態のヘッド３は、Ｍｎ基制振合金のインゴットを例えばコンピュータ数値制御による切削加工（ＣＮＣ加工）によって削り出すことで作られている。従って、ヘッド３は、本体部３ａ及びホーゼル部３ｂの全部がＭｎ基制振合金で作られている。
【００１９】
ただし、ヘッド３の一部、例えばボールと頻繁に接触するフェース面Ｆや、芝面と接触し易いソール面５など、ヘッド３の一部だけにＭｎ基制振合金を用いることも可能であるのは言うまでもない。ヘッド３の一部にのみＭｎ基制振合金が用いられる場合、他の部分は、例えば軟鉄、ステンレス、チタン合金、アルミニウム合金、マグネシウム合金又はベリリウム合金などの金属材料や、エンジニアリングプラスチック又は繊維強化樹脂を含む樹脂など種々の材料が用いられる。
【００２０】
前記Ｍｎ基制振合金は、合金構成元素のうちＭｎ（マンガン）を最も多く含み、かつ、制振特性を発揮するものとする。このような制振合金は、外部から荷重がを加えられると、容易に双晶が発生する。双晶は容易に移動でき、また荷重の増加によってその幅が増し、さらには別の箇所に新たな双晶を発生させる。このようなＭｎ基制振合金内での双晶の発生及び移動によって、運動エネルギーが熱エネルギーに変化され、振動が吸収される。なお双晶は荷重が取り除かれると消滅し、Ｍｎ基制振合金は無負荷の状態に戻ることができる。
【００２１】
制振特性としては、例えば対数減衰率（δ）が０．２１以上であることが望ましい。前記対数減衰率が０．２１未満であると、実用上の制振効果が得られないためである。特に好ましくは、前記対数減衰率が０．２５以上、さらに好ましくは０．３５以上が望ましく、その上限は、特に規制されることがないが、材料入手性やコスト等の観点より、例えば０．９０以下、さらには０．７０以下として定めることができる。。本明細書において、前記対数減衰率は、厚さ１mm×幅１０mm×長さ１６０mmの薄板試料を用いて中央加振法によって測定された値とし、測定条件は、室温で振幅歪を５×１０-4とする。
【００２２】
前記Ｍｎ基制振合金は、例えばＣｕ：１７〜２７ｗｔ％、Ｎｉ：２〜８ｗｔ％、Ｆｅ：１〜３ｗｔ％を含み、その他がＭｎ及び不可避的不純物で構成されるものが好ましい。このような合金は、高い振動減衰作用及びヘッド３に要求される高い強度とを具える点で好ましい。また前記組成を有する合金は、切削、鋳造、熱間加工、冷間加工、溶接及びプレス加工が容易に行えるため、ヘッド３としての優れた加工性を具える点でも好ましい。ただし、振動減衰作用を発揮しうるＭｎ基制振合金であれば、他の組成の合金も採用できるのは言うまでもない。
【００２３】
以上のようなヘッド３は、例えばヘッド重量をコントロールすることによって、よりスイングしやすいクラブを提供できる。即ち、ヘッド重量が大きすぎても、また小さすぎてもスイングバランスが悪化してクラブを振りにくくなる傾向がある。このような観点より、前記ヘッド重量は、好ましくは２８０ｇ以上、より好ましくは２９０ｇ以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは３２０ｇ以下、より好ましくは３１０ｇ以下が望ましい。
【００２４】
またヘッド３の一部に前記Ｍｎ基制振合金を用いる場合、その使用量が少ないとヘッド３の制振効果が低下しやすい。このような観点より、ヘッド全重量に占めるＭｎ基制振合金の重量比率は、好ましくは３０％以上、より好ましくは５０％以上が望ましい。
【００２５】
また、ヘッド３には、表面の一部ないし全部がめっき、塗装その他の防錆被膜等で覆われても良いし、またＭｎ基制振合金の素地をそのまま用いても良い。後者の場合、ミラー仕上げ、サテン仕上げ又は梨地仕上げなど種々の表面処理が施されるのが望ましい。
【００２６】
前記シャフト２は、本実施形態では金属材料で構成されたスチールからなるものが示される。またシャフト２は、前記他端部２ｂから前記一端部２ａに向かって先細となるテーパ状をなし、この例ではパイプ状で作られている。また、該シャフト２は、２．０度以下のトルクを有する。
【００２７】
前記シャフト２のトルクは、図４に示されるように、シャフト２の前記他端部２ｂ側を治具Ｍ１を用いて回転不能に固定するとともに、前記一端部２ａを治具Ｍ２で把持して前記一端部２ａの先端から４０mmの位置に１３．９kgf ・cmのトルクＴｒを作用させる。そして、このトルク作用位置でのシャフトの捻れ角（度）で表されるものとする。なお、トルクＴｒを負荷する角速度は１３０゜／分以下とし、治具Ｍ１、Ｍ２間の軸長さは８２５mmとする。さらに、治具Ｍ１、Ｍ２の把持によってシャフト２が変形するような場合、シャフト２の内部に芯材などを入れて測定を行うものとする。
【００２８】
このように、トルクの小さいシャフト２を用いることにより、本発明のクラブ１は、スイング中からインパクトにかけてのヘッド３のフェース面のブレを最小限に抑え、ひいてはインパクトでフェース面２を目標に対して正しく位置させ得る。これにより、打球の方向性が向上（安定）しうる。また、本発明のクラブ１は、前記ヘッドはＭｎ基制振合金から構成されているため、打球時におけるヘッド３自体の振動が非常に小さく抑えられる。その結果、本来振動伝達性が高い低トルクのシャフト２を採用しても、打球フィーリングが悪化することがない。
【００２９】
なお、シャフト２のトルクは、小さいほどスイング中のヘッド３のブレを減じうるため、より小さいことが望ましい、しかし、過度にトルクを小さくすると、振り難くなるほかやはり打球フィーリングなどが悪化しやすい。このような観点より、前記シャフト２のトルクは、好ましくは１．８度以下、特に好ましくは１．５度以下が望ましく、また下限については、好ましくは０．５度以上、より好ましくは１．０度以上が望ましい。
【００３０】
また、シャフト２は、上述のトルクを満たすものであれば、その材料等は特に限定されることなく種々のものが採用でき、スチール以外にもトルクの調整等が比較的容易に行える繊維強化樹脂などを用いることができる。
【００３１】
本実施形態のように、シャフト２がスチールからなる場合、そのトルクを小さくするためには、シャフト２の外径を大きくする方法、硬度の大きい金属材料を使用する方法、シャフト２の表面にダイヤカットを施す方法、シャフトの肉厚を大きくする方法又はシャフトの内周面にリブを形成する方法等を挙げることができる。
【００３２】
図５（Ａ）には、シャフト２の軸方向と直角な断面図が示される。本実施形態シャフト２は、その中空部ｉに面する内周面２ｉに少なくとも１本（この例では複数本）のリブ２ｔが設けられている。このようなシャフト２は、例えば図５（Ｂ）及びそのＩ−Ｉ部拡大断面図である図５（Ｃ）に示されるように、予め一方の面１０ａに複数本の前記リブ２ｔが隔設された鋼板１０を準備し、これを前記一方の面１０ａが前記内周面２ｉとなるよう例えばロールフォーミングして両縁部を溶接することにより作ることができる。ここで、好ましくは、前記リブ２ｔとシャフトの軸方向とのなす角度βが、好ましくは３０〜６０度、より好ましくは３５〜５５度、より好ましくは４０〜５０度をなすことが望ましい。これによって、重量増加を最小限に抑えつつ効果的にシャフト２のトルクを小さく設定することができる。なお、この実施形態では、シャフト２の内周面２ｉにリブ２ｔが設けられているが、外周面２ｏに設けることもできる。
【００３３】
また、前記リブ２ｔの高さｈ及び幅Ｗは、特に限定されるわけではないが、小さすぎるとシャフトの２のトルクを低下させる効果が十分に得られない傾向があり、逆に大きすぎるとシャフト２の成型性が悪化する傾向がある。このような観点より、前記リブ２ｔの高さｈは、好ましくは０．５mm以上、より好ましくは０．８mm以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは２．５mm以下、より好ましくは２．０mm以下が望ましい。同様に、前記リブ２ｔの幅Ｗは、好ましくは０．５mm以上、より好ましくは１．０mm以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは２．５mm以下、より好ましくは２．０mm以下が望ましい。同様の観点より、図５（Ａ）に示されるシャフト２の断面の中に含まれるリブ２ｔの数は、好ましくは４以上、より好ましくは６以上が望ましく、また、上限に関しては、好ましくは２０以下、より好ましくは１５以下が望ましい。
【００３４】
また、シャフト２には、繊維強化樹脂製のものが採用できるのは前述の通りである。図６には、繊維強化樹脂製のシャフト２を形成するためのプリプレグＰの展開図が示される。
【００３５】
前記プリプレグＰは、平行に引き揃えた補強繊維ｆに熱硬化性樹脂を含浸させた未硬化ないし半硬化のシート体である。一つの実施形態として、繊維強化樹脂製のシャフト２は、このような複数枚のプリプレグＰを積層しかつ熱を加えて所定の形状に硬化成型することで作ることができる。具体的には、プリプレグＰを例えばマンドレル等の芯材に巻き付けて筒状に予備成型し、マンドレルから取り外した後、金型で成型される。この際、プリプレグの予備成型体の中空部には、予め膨張可能なブラダ等が挿入されており、金型の中で十分な熱と圧力とを受けて所定のパイプ状に成形される。ただし、シャフト２の製造方法は、このような例示のものに限定されるものではなく、いわゆる「テープラッピング方式」や「フィラメントワインディング方式」など種々の方法が採用できるのは言うまでもない。
【００３６】
本実施形態において、プリプレグＰは、シャフト２の実質的な全長さを構成する長尺状の第１ないし第４の主プリプレグＰ１〜Ｐ４と、小長さの複数枚の補助プリプレグＰｓとから構成される。前記主プリプレグＰ１〜Ｐ４は、矩形乃至前記一端部に向かって幅狭となる台形状に予め切断されている。これは、先端部側に向かって外形を減じたテーパ状のシャフトを形成するのに役立つ。また、これらの各プリプレグＰは、図６において上側に描かれているものから順次マンドレル等に巻き付けされる。
【００３７】
また図６には、プリプレグＰの補強繊維ｆの向きが示されており、軸方向に対する角度が併記されている。第１ないし第２の主プリプレグＰ１、Ｐ２は、補強繊維ｆをシャフトの軸方向に対して４０〜５０゜（本例では略４５゜）でかつ互いに逆向きに傾けられて配列される。また第３、第４の主ブリプレグＰ３、Ｐ４は、補強繊維ｆを軸方向と平行に配列される。
【００３８】
また補助プリプレグＰｓは、シャフト２の前記一端部側に巻き付けられる第１及び第２の補助プリプレグＰｓ１、Ｐｓ２と、シャフト２の他端部側に巻き付けられる第３の補助プリプレグＰｓ３とを含む。前記第１の補助プリプレグＰｓ１は、巻き付け時の第１層を形成している。他方、第２の補助プリプレグＰｓ２は、最終巻き付けとなる最終層を形成している。また第３の補助プリプレグＰｓ３は、前記巻付けの中間層として配される。各補助プリプレグＰｓは、いずれも補強繊維ｆを軸方向と平行に配列される。なお図６においてプリプレグの右側の「ｐｌｙ」表示は、その使用枚数を意味し、「１ｐｌｙ」は１枚使用することを、「２ｐｌｙ」は２枚使用することを夫々意味している。
【００３９】
この実施形態では、第１及び第２の補助プリプレグＰｓは、いずれも２３５ＧＰａの引張弾性率を有したカーボン繊維が用いられており、他はいずれも２９４ＧＰａの引張弾性率を有したカーボン繊維が用いられている。ここの繊維の引張弾性率は、ＪＩＳ  Ｒ７６０１：１９８６「炭素繊維試験方法」に準拠して測定された値とする。
【００４０】
そして、シャフト２は、前記プリプレグＰの枚数、補強繊維ｆの弾性率、角度などを種々設定することによって、トルクを自在にコントロールすることができる。例えば、シャフト２の軸方向に対して傾いた補強繊維ｆ（バイアス繊維）を有する前記第１ないし第２の補助プリプレグＰｓ１、Ｐｓ２において、該補強繊維ｆの引張弾性率を大きしたり、その糸目付量を大きくしたり、さらには一端側に、バイアス繊維を有する補助プリプレグを追加すること等が特に有効である。
【００４１】
前記プリプレグＰの補強繊維ｆとしては、例えばカーボン繊維、ガラス繊維、アラミド繊維の他、ボロン、チタン、タングステン、ステンレス、銅、アルミナ等からなる金属系繊維なども用いることができる。また１種若しくは２種以上の繊維を用いても良い。特に好ましくは、引張弾性率が２３５ＧＰａ以上、より好ましくは２９４ＧＰａ以上のものが特に好適である。また、プリプレグＰを構成する熱硬化性樹脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹脂又はビニルエステル樹脂等を挙げることができ、これらの１種若しくは２種以上を用いることが可能である。
【００４２】
また、クラブ１の全長は、特に限定されないが、小さすぎると実質的な飛距離の低下が生じる傾向があり、逆に大きすぎても、スイングバランスが悪化する傾向がある。このような観点より、前記クラブ１の全長は、好ましくは３４〜３７インチが望ましい。以上本発明の実施形態について説明したが、本発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、種々の態様に変更して実施しうるのは言うまでもない。
【実施例】
【００４３】
表１の仕様に基づきアイアン型のゴルフクラブを試作した。実施例のヘッドは大同特殊鋼（株）製のＭｎ基制振合金「Ｄ２０５２」（δ＝０．４）のインゴットを、また、比較例のヘッドは軟鉄（Ｓ２５Ｃ）のインゴットをそれぞれＣＮＣ加工で削り出すことにより準備された。また、シャフトはいずれもスチールシャフトとし、クラブ全長に合わせてグリップ側の他端部をカットして長さの調節が行われた。そして、各クラブにて、打球の方向性、打球フィーリング及び飛距離のテストを行った。
【００４４】
打球の方向性及びフィーリングについては、プロゴルファ４名及びハンディキャップ１５以下の上級アマチュアゴルファ４名の計８名にて、市販の３ピースゴルフボール（ＳＲＩスポーツ（株）社製の「ｅｖｅｒｉｏ」（登録商標））を打撃し、各々の官能により５点法（数値大が良好）で採点が行われた。そして、それらの平均点を求め以下の基準で評価が行われた。
○：平均点が４．０以上
△：平均点が２．０以上かつ４．０未満
×：平均点が２．０未満
【００４５】
また打球の飛距離については、上記８名のフルショットの平均値（テスター一人当たり５球の計４０球の平均値）を求めた（小数点以下四捨五入）。数値が大きいほど良好であることを示す。テストの結果などを表１に示す。
【００４６】
【表１】
2007007327.tif 000003
【００４７】
テストの結果、実施例のクラブは、打球の方向性及びフィーリングを両立していることが確認できる。また、飛距離の低下も実質的なものではなく、十分な実用性を備えていることが確認できた。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】本発明の実形態を示すゴルフクラブの全体図である。
【図２】そのヘッドの拡大平面図である。
【図３】クラブの基準状態の側面図である。
【図４】シャフトのトルクの測定方法を説明する略図である。
【図５】（Ａ）はシャフトの断面図、（Ｂ）はその展開図、（Ｃ）はそのＩ−Ｉ部拡大断面図である。
【図６】シャフトをプリプレグに分解して示す展開図である。
【符号の説明】
【００４９】
１  ゴルフクラブ
２  シャフト
２ａ  シャフトの一端部
２ｂ  シャフトの他端部
３  ゴルフクラブヘッド
４  グリップ
【図１】
2007007327.tif 000004
【図２】
2007007327.tif 000005
【図３】
2007007327.tif 000006
【図４】
2007007327.tif 000007
【図５】
2007007327.tif 000008
【図６】
2007007327.tif 000009