(57)【要約】  【課題】    強度と伸びのバランスと疲労強度も優れたアルミニウム合金熱間圧延板を得る。  【解決手段】  Ｍｇ：２．２〜３．０％未満，Ｍｎ：０．２〜１．０％，Ｆｅ：０．０５〜０．２５％，Ｓｉ：０．０２〜０．２％を含有し、残部不可避的不純物を含むアルミニウム合金鋳塊に、４６０〜５２０℃の温度で均質化処理を行った後、圧延終了温度を２４０〜２６０℃とする熱間圧延を行うことによって、圧延方向の耐力を１８０MPa以上，伸びを14％以上，１０7回の疲労強度を１２０MPa以上とする。  【選択図】    無し【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｍｇ：２．２〜３．０％未満（ｍａｓｓ％、以下同じ），Ｍｎ：０．２〜１．０％，Ｆｅ：０．０５〜０．２５％，Ｓｉ：０．０２〜０．２％を含有し、残部不可避的不純物を含むアルミニウム合金鋳塊に、４６０〜５２０℃の温度で均質化処理を行った後、圧延終了温度を２４０〜２６０℃とする熱間圧延を行うことによって、圧延方向の耐力を１８０MPa以上，伸びを14％以上，１０7回の疲労強度を１２０MPa以上とすることを特徴とする強度と伸びのバランスに優れさらに疲労強度にも優れたアルミニウム熱間圧延板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えばブレーキディスクハブ用などに用いられる強度と伸びのバランスに優れさらに疲労強度にも優れたアルミニウム合金熱間圧延板の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
２輪車用ブレーキはブレーキパッドと摺動するディスク部にはスチールが、ディスクを支えるハブ部には軽量化のためアルミが多く使用されている。このディスクハブ材には強度・耐食性の点からＡｌ−Ｍｇ系合金が用いられており、さらなる高強度化のためにはＭｇ含有量の増加することが挙げられるが、一般的にこれらは耐食性の低下を招くと言われている。
【０００３】
また内部組織を再結晶させずに高強度化する方法としては、熱間圧延に続いて冷間圧延を行い、安定化処理として焼鈍を施すH３Ｘ調質が行われている。
【０００４】
特許文献1ではさらに高強度化あるいはアルマイト後の色調を目的としてＭｎ，Ｚｒを含むＡｌ−Ｍｇ合金が提案されている。この方法ではＭｎ，Ｚｒによる再結晶抑制によりサブグレイン組織を維持し高強度化を計る方法や冷間圧延後に焼鈍を行いサブグレインを安定させる方法が提案されている。
【特許文献１】特開２００１−２９４９６４号公報
【０００５】
しかしながら、特許文献１では熱間圧延後あるいは20％以上の冷間圧延を行った後、330-380℃で仕上げ焼鈍をすることが推奨されているが、この温度は一般的に完全焼鈍材（O材）とする処理温度域である。このため最終板材で強度が低下する恐れがあるが、特許文献１ではこれを防止するためにMn,Zrの添加が有効とされているが、この温度域での仕上げ焼鈍では金属間化合物周辺から再結晶が生じやすく再結晶組織とサブグレイン組織が不均一に存在しやすくなる。このため本発明ではMg含有量，均質化処理温度および熱間圧延温度をコントロールすることで仕上げ焼鈍を施すことなく安定して高強度かつ高疲労強度を有するアルミニウム板材の製造方法を見出したものである。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明ではＡｌ−Ｍｇ系合金の添加元素量および圧延条件について検討し、強度と伸びのバランスに優れさらに疲労強度にも優れたアルミニウム熱間圧延板材の製造方法を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、請求項1記載の通り、Ｍｇ：２．２〜３．０％未満，Ｍｎ：０．２〜１．０％，Ｆｅ：０．０５〜０．２５％，Ｓｉ：０．０２〜０．２％を含有し、残部不可避的不純物を含むアルミニウム合金鋳塊に、４６０〜５２０℃の温度で均質化処理を行った後、圧延終了温度を２４０〜２６０℃とする熱間圧延を行うことによって、圧延方向の耐力を１８０MPa以上，１０7回の疲労強度を１２０MPa以上とすることを特徴とする強度と伸びのバランスに優れさらに疲労強度にも優れたアルミニウム熱間圧延板の製造方法である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によって得られるアルミニウム熱間圧延板は強度と伸びのバランスに優れさらに疲労強度も優れており、特開２００１−２９４９６４号公報に記載されているようなＺｒの添加無しでも安定してブレーキディスクハブ等の用途に好適に用いることができるアルミニウム合金の製造が可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
次に本発明の構成の限定理由を以下説明する。
【００１０】
まず、合金成分の限定理由を説明する。
【００１１】
ＭｇはＡｌ中に固溶し強度を向上させる働きがあり重要な元素である。Ｍｇ含有量が２．２％未満では強度向上効果が小さくブレーキディスク用ハブ材として十分な強度が得られない。また３．０％以上の場合、応力腐食割れが懸念され問題となる。従って、Ｍｇの添加量は２．２％以上３．０％未満とする。
【００１２】
ＭｎはＡｌ中に固溶すると同時にＡｌ−Ｍｎ系の微細な析出物を分散し、強度を向上させる働きと結晶粒を微細化する働きがある。その効果は０．２％未満では十分ではなく、１．０％を超えると飽和すると同時に粗大な金属間化合物を形成し、延性あるいは疲労特性を低下させる。従って、Ｍｎの添加量は０．２％以上１．０％以下とする。
【００１３】
ＦｅはＡｌに含まれる不純物の一つである。ただしＦｅ含有量が０．０５〜０．２５％ではＡｌ−Ｆｅ系化合物として分散し、結晶粒の微細化としての効果もある。ただし０．２５％を超えると粗大な金属間化合物を形成し、延性あるいは疲労特性を低下させる。従って、Ｆｅの添加量は０．０５％以上０．２５％以下とする。
【００１４】
ＳｉもＡｌ中に含まれる不純物の一つであり、０．２％を超えるとＭｇ２ＳｉやＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系化合物により延性あるいは疲労特性を低下させる。従って、Ｓｉの含有量は０．２％以下とする。
【００１５】
その他不純物元素については特に規定するものではないが、通常工業的に用いられるＡｌ合金中にはＣｕ，Ｚｎ，Ｃｒ，Ｎｉなどが含まれるが０．２％以下の含有量であれば本発明の特性を損なわないかぎり含まれていても問題ない。またＴｉは通常結晶粒微細化のため０．１％以下程度添加される。
【００１６】
次に製造方法に関して述べる。
【００１７】
上記成分組成の合金を通常の半連続鋳造で鋳塊を製造し、必要に応じて面削し、均質化処理する。均質化条件はＡｌ−Ｍｎ系析出物のサイズ，分布に大きく影響し、熱間圧延工程途中での再結晶粒のサイズに大きく影響を与える。このため均質化処理工程で微細・均一に分布させておくことが重要となる。その温度が４６０℃未満では均一に析出するまでに長時間かかり工業的に困難である。５２０℃を超えると析出物の粗大化が始まり、熱間圧延工程途中での再結晶微細化効果が小さくなる。従って均質化処理の温度は４６０〜５２０℃とする。保持時間は特に規定するものではないが工業的には１時間以上で十分である。
【００１８】
本発明合金においては熱間圧延時の温度条件は最も重要である。最終板では再結晶を抑制するため、熱間圧延工程途中で生じた再結晶粒が圧延によって延ばされた、いわゆるファイバー組織となる。この場合圧延による加工歪みが残存するため、圧延終了温度が異なると回復（歪みの整理）の様子が異なり機械的特性が大きくばらつく。このため熱間圧延終了温度を精度良く制御することが熱間圧延上がりの最終板において特性のばらつきを少なくするために重要となる。熱間圧延終了温度が２４０℃未満では熱間圧延時の歪みが整理されるまでに時間がかかるため最終板で強度のばらつきが大きくなる。また２６０℃を超えるとサブグレインの粗大化あるいは部分再結晶が生じるため所望の強度が得られなくなる。
【００１９】
なお本発明では熱間圧延により最終板を製造する方法であるが、板の平坦度を上げるための矯正工程は組織的な変化を起こさないため必要に応じて実施しても問題ない。
【００２０】
次に本発明方法によって得られる板材の特性の規定について述べる。
【００２１】
耐力は最終部品で軽量化を計るために高強度であるほうが望ましいが、成形時の割れ防止あるいは形状凍結性を考慮すると耐力が高すぎても問題となる。このため本発明では完全焼鈍状態で得られる５４５４−O材の耐力を約５０%向上した耐力１８０MPa以上を得ることを目的とした。また成形時の形状のばらつきを抑えるため好ましくは１８０〜２２０MPaとするのが良い。
【００２２】
伸びを14％以上としたのは、成形時の曲げ加工などにおいて表面にクラック等の欠陥を発生させないことが重要であり、良好な成形性を確保するため伸びを14％以上とした。
【００２３】
さらにブレーキディスク材のように回転により応力の変化を受けるような部材については、静的な強度以上に疲労強度の向上が望まれる。このため本発明では均質化処理および熱間圧延時の組織制御を行うことで１０7回の疲労強度を１２０MPa以上とすることができることを見出した。
【実施例】
【００２４】
表１に示す通り１４種類の組成について実験室的に厚さ８０ｍｍｘ幅２００ｍｍｘ長さ２００ｍｍの鋳塊を作製し、これに表２に示す条件で均質化処理を行い熱間圧延終了温度を制御しながら厚さ５ｍｍまで実験圧延機にて熱間圧延を行った。
【００２５】
得られた板材から圧延方向にＪＩＳ５号引張り試験片を作製し機械的特性を調査した。また、疲労強度はＪＩＳ  Ｚ ２２７５に準じて平面曲げ疲労試験を実施し、応力-サイクル（S-N）曲線から１０7回の疲労強度を求めた。
【００２６】
耐力および伸びの判定は例えばアルミニウムハンドブックに記載された５４５４−Ｈ１１１の機械的特性（耐力：１８０ＭＰａ，伸び１４％）と比較し、耐力１８０ＭＰａ以上および伸び１４％以上を良好であるとした。
【００２７】
【表１】
2007169722.tif 000002
【００２８】
表２に評価結果を示す。
【００２９】
【表２】
2007169722.tif 000003
【００３０】
比較例は強度と伸びのバランスが悪く、高強度ディスクハブ材用アルミニウム板材としては不適である。
すなわち、比較例のNo.9, 13は熱間圧延終了温度が本発明範囲より高温であり、再結晶が進行したため強度が低下している。No.10は均質化温度が高温のため再結晶抑制効果が低減しやはり強度が不十分となっている。No.11,12,14では熱間圧延終了温度が本発明より低くなっており、耐力は十分高強度化されているが伸びが不足している。
【００３１】
これに対してNo.1-8の本発明例では耐力および伸びともに良好で疲労強度も良好な結果が得られている。