(57)【要約】【課題】結晶粒及び結晶方位を考慮した磁場解析を行い、多結晶磁性体の磁気特性を得ることができる磁場解析方法を提供する。【解決手段】結晶粒の形状Ｄ１０、結晶方位Ｄ２０、単結晶の磁気特性Ｄ３０、励磁条件Ｄ４０のデータを入力し、まず結晶粒の形状に沿って多結晶体を空間メッシュに分割する（Ｓ１００）。次いで、結晶粒の結晶方位に基づいて座標変換を行って、単結晶の磁気特性を個々の結晶粒に入力可能にして、結晶粒ごとに磁場解析計算を実行する（Ｓ２００）。すべての結晶粒に対して計算が終了すると、磁束密度分布（Ｓ３００）と鉄損分布（Ｓ４００）とを取得する。その後平均化処理を行なって、結晶体としての磁束密度や鉄損分布を取得する。【選択図】図６
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の結晶粒から構成される多結晶体の外部磁場下における磁気特性を評価する磁場解析方法であって、
少なくとも各結晶粒の形状に沿って多結晶体を複数の要素に分割するステップと、
前記各結晶粒にそれぞれ固有の結晶方位を与えるステップと、
外部磁場を与えるステップと、
単結晶の磁気特性を与えるステップと、
前記各結晶粒の結晶方位で決る座標系と多結晶体全体の座標系との座標変換を用いて、電磁場解析計算を行うステップと、
を有する多結晶体磁場解析方法。
【請求項２】
さらに前記多結晶体の磁気特性分布を得るステップを有する請求項１に記載の多結晶体磁場解析方法。
【請求項３】
前記多結晶体の磁気特性分布を平均化することにより、前記多結晶体の全体としての特性を得るステップを有する請求項２に記載の多結晶体磁場解析方法。
【請求項４】
前記磁気特性は、磁束密度、磁界又は鉄損である請求項１〜３のいずれか１項に記載の多結晶磁場解析方法。
【請求項５】
前記単結晶の磁気特性は、マイクロマグネチズムを用いて算出されるものである請求項１〜４のいずれか１項に記載の多結晶磁場解析方法。
【請求項６】
前記単結晶の磁気特性は、単結晶材料の測定によって得られるものである請求項１〜４のいずれか１項に記載の多結晶磁場解析方法。
【請求項７】
前記結晶粒の結晶方位は、放射線あるいは粒子線を結晶粒に照射して得られる回折像に基づいて得る請求項１〜６のいずれか１項に記載の多結晶磁場解析方法。
【請求項８】
前記単結晶は立方晶であって、該単結晶の磁気特性は、前記結晶方位＜１００＞、＜００１＞、＜１１１＞それぞれの磁気特性である請求項１〜７のいずれか１項に記載の多結晶磁場解析方法。
【請求項９】
前記電磁場解析計算は、そこにおける磁束密度ベクトルは、前記結晶方位＜１００＞、＜００１＞、＜１１１＞に分解して、それぞれの磁気特性となるように収束計算を行う請求項８に記載の多結晶磁場解析方法。
【請求項１０】
前記各結晶体の境界に境界用セルを配置し、該境界用セルは、その磁気特性が前記多結晶材料より低い請求項１〜９のいずれか１項に記載の多結晶磁場解析方法。
【請求項１１】
前記外部磁場は、回転磁界で与えられる請求項１〜１０のいずれか１項に記載の多結晶磁場解析方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、多結晶体の磁気特性を解析し評価を行う磁場解析方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、鋼板などの多結晶材料の磁気特性は、その材料に磁場をかけて鉄損や磁化特性を測定することによって得られる測定データをもとに評価されていた。例えば、エプスタイン法や単板試験法では、圧延方向などの一方向の磁気特性を測定し、その測定結果によって磁気特性を評価していた。しかし、エプスタイン法や単板試験法は、回転磁界を印加した場合の磁気特性あるいは鋼板内の分布磁気特性といった磁気特性を得ることができないので、例えばモータに使用する鋼板を、使用条件、使用環境等を考慮に入れて評価することは困難である。
【０００３】
近年、回転磁界、異方性などの磁気特性を得ることができる２Ｄ−ＭＡＧ測定方法（２次元ベクトル磁気特性測定法方）が提案されている（非特許文献１,２および特許文献１参照）。しかしながら、鋼板内のある領域の平均値での測定にとどまっており、結晶粒径などを考慮した磁気特性分布を得ることはできない。また、提案されているＤＭＭ（分布磁気測定方法）によれば、鋼板内の結晶粒および結晶方位を考慮した磁気特性を得ることができる（非特許文献２および特許文献２参照）。しかしながら、この測定方法も、実際の材料を測定することにより磁気特性を得るものであり、製造あるいは入手できる材料に対する磁気特性しか得ることができない。また、材料を励磁する値にも、使用できる励磁装置による制約があり、磁束密度の高い部分あるいは低い部分を十分に評価することはできない。
【０００４】
【非特許文献１】M. Enokizono, ”Two-dimensional Magnetic Property”, JIEE-A, Vol.115, No.1, pp.1-8, 1998.
【非特許文献２】K. Fujisaki, Y. Nemoto, S. Sato, M. Enokizono and H. Shimoji,” 2-D vector magnetic method in comparison with conventional method”, 7th International Workshop on 1&2-Dimensional Magnetic Measurement and Testing. Proceeding, edited by J. Sievert (PTB-E-81). pp.159-166. ,2002
【非特許文献３】榎園、田邉「方向性珪素鋼板の局所二次元磁気特性」日本応用磁気学会誌、vol.22, pp.901-904,1998
【特許文献１】特願２００５−０７３３３６
【特許文献２】特願２００５−０７３３３７
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記問題に鑑み、単結晶およびそれに近い物性値の磁気特性（以下単結晶の磁気特性と記す）に基づいて、結晶粒及び結晶方位を考慮した磁場解析を行い、多結晶磁性体の磁気特性を得ることができる磁場解析方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記目的を達成するために、本発明の多結晶体磁場解析方法は、少なくとも各結晶粒の形状に沿って多結晶体を複数の要素に分割するステップと、外部磁場を与えるステップと、単結晶の磁気特性を前記結晶粒の結晶方位で決る座標系に変換して、前記結晶粒に与えるステップと、各結晶粒でそれぞれ磁場解析を行うステップとを有する。
【０００７】
さらに前記多結晶体の磁気特性分布を得るステップを有するようにしてもよい。
【０００８】
さらに前記多結晶体の磁気特性分布を平均化することにより、前記多結晶体の全体としての磁気特性を得るステップを有するようにしてもよい。
前記磁気特性は、磁束密度、磁界又は鉄損とすることができる。
前記単結晶の磁気特性は、マイクロマグネチズムを用いて算出することもでき、また、単結晶材料の測定によって得ることもできる。
【０００９】
前記結晶粒の結晶方位は、放射線あるいは粒子線を結晶粒に照射して得られる回折像に基づいて得ることができる。また、前記結晶方位は、＜１００＞、＜００１＞、＜１１１＞とすることができる。さらに、前記多結晶の磁気特性は、＜１００＞、＜００１＞、＜１１１＞それぞれの磁気特性とすることができる。
【００１０】
前記各結晶体の境界に境界用セルを配置し、該境界用セルは、その磁気特性が前記多結晶材料より低いものであるとすることもできる。
前記外部磁場は、回転磁界で与えてもよい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明は、多結晶体の磁場解析において、与えられた結晶粒の形状と結晶方位に基づいて、結晶粒ごとに座標系を変換するようにしたので、結晶粒を考慮した磁気特性を算出することができ、従来の測定による解析では得られなかった磁気特性を得ることができる。さらには、結晶粒の形状と結晶方位とを調整することにより所望の磁気特性を有する多結晶体を構成することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、図面を参照して、本発明による多結晶体の磁場解析の一実施形態を説明する。本実施形態の解析対象は、方向性電磁鋼板であって、図１に、解析対象の解析領域１００を示す。解析領域１００は、ほぼ８０ｍｍ×８０ｍｍｍで、結晶粒１〜１０からなる。方向性電磁鋼板の圧延方向ｒは、図１の水平方向であり、解析対象である多結晶体全体としては、圧延方向ｒが平均的な磁化容易軸の方向となっている。しかしながら、微細にみると、結晶粒ごとに磁化容易軸の方向が異なっている。例えば領域３の磁化容易軸は、図示のように全体の磁化容易軸である圧延方向ｒから鋼板面内で角度α３だけずれている。
【００１３】
図２に、図１の各結晶粒１〜１０の磁化容易軸の、全体の磁化容易軸ｒからのずれを、角度α、β、γで示す。つまり、圧延方向に対する各結晶粒の結晶方位（すなわち例えば立方晶（Ｘ、Ｙ、Ｚ）の向き）の向きを、角度α、β、γで表現している。ここで、角αは、鋼板面に水平な方向の角度であり、角βは、鋼板面に垂直な方向の角度であり、角γは磁化容易軸周りの回転角である。なお、本実施形態では、圧延方向すなわち全体の磁化容易軸ｒが決っているので、ずれの角度はα、β、γで規定できるが、無方向性電磁鋼板などの一般の多結晶体の場合、３次元オイラー角あるいは結晶学におけるミラー指数で表示するところの＜１００＞、＜１１０＞、＜１１１＞で決る結晶方位のずれを用いることになる。この場合、鉄を想定しているので、ｂｃｃ（体心立方格子）を想定しているが、コバルト（六方晶）など他の格子では、別の方位を用いる。
【００１４】
結晶粒径ごとの結晶方位は、Ｘ線、電子線、中性子線などの放射線あるいは粒子線を照射し、その結果生じる回折により測定することができる。例えば、電子顕微鏡の試料として鋼板をセットし、電子線を照射したときに発生する後方散乱電子回折像から、鋼板を構成する各結晶粒の結晶方位を得ることができる。
【００１５】
図３及び図４は、本実施形態で使用する方向性電磁鋼板の単結晶の磁気特性を示すもので、図３は、磁束密度Ｂと磁界Ｈとの関係であるＢ−Ｈ特性を示し、図４は、磁束密度Ｂと鉄損Ｗとの関係であるＢ−Ｗ特性を示す。ここで、角度φは、方向性電磁鋼板の面内において単結晶の磁化容易軸からの角度であり、印加される外部磁場の傾き角度を示す。図３、４の特性は、鋼板の容易軸から所定の角度φだけ回転させた試料を用いて、エプスタイン法またはＳＳＴ（Single-Sheet Test）法で測定することができる。その詳細は、International Electrical Commission, 404-3, Second edition, 1992、及びJapan Industrial Standard, C2556, 1996 に記載されているが、磁束密度Ｂは、試料に巻かれたサーチコイルの出力電圧を時間積分して求めることができる。なお、図３、４の特性は、非特許文献１に記載の２D-MAG測定方法のデータを用いても構わない。
【００１６】
なお、磁化容易軸が必ずしも明確でなく、磁化容易軸方向が方向性電磁鋼板ほど揃っていない無方向性電磁鋼板の場合、単結晶の磁気特性としては、図５に示すような＜１００＞、＜１１０＞、＜１１１＞方位の磁気特性を用いる。図５に示すように、＜１００＞が最も磁化特性が良好であり、＜１１０＞が中間であり、＜１１１＞が最も悪い。
【００１７】
単結晶の磁気特性は、単結晶に対して実際に磁場を印加して計測することにより取得することができるが、マイクロマグネティズムと呼ばれる手法により取得することもできる。マイクロマグネティズムは、磁性体理論における磁区構造（マイクロメータの大きさレベル）の理論に基づくものである。交換エネルギー、異方性エネルギー、静磁エネルギーといった磁気エネルギーが最小となる磁化ベクトルを算出する方法であり、ランダウ-リフッシッツ-ギルバート（ＬＬＧ）の式を有限要素法などにより数値解析的に算出することで、磁化過程を理論的に算出するものである。
【００１８】
図６に、本実施形態の磁場解析のフローの概要を示す。
データとして、図１に示す解析対象の電磁鋼板を構成する結晶粒の形状データＤ１０と、図２に示すその結晶粒の方位データＤ２０と、図３に示す単結晶の磁気特性データＤ３０と、外部から電磁鋼板を励磁、つまり電磁鋼板にとっての外部磁界、を付与する励磁条件データＤ４０例えばコイル電流値を与える。外部磁界の与え方としては、ここで示している電磁鋼板に励磁器を考えコイル電流を付与する方法もあるが、境界条件で与える方法もある。
【００１９】
本実施形態では、結晶方位のそろった方向性電磁鋼板だけではなく、結晶方位のランダム性の高い無方向性電磁鋼板をも解析対象とする。いずれも、多結晶体であり、各結晶体では、単一の結晶方位を持っているとしてモデルを構築している。
【００２０】
本実施形態では、有限要素法、差分法、境界要素法といった数値解析によって計算を実行する。ここでは、一例として有限要素法について細述するが、他の数値解析手法でも同様である。通常の有限要素法のように、そこでは解析対象を微少なメッシュに分解して解析するので、まず、ステップＳ１００で、図７にその一部を誇張して示すように、結晶粒形状を考慮して、材料内空間全体に有限要素法の要素となるメッシュＭをきることから始める。メッシュＭは、結晶粒形に沿って分割する場合もあるが、メッシュ形状を固定しても構わない。その場合は、結晶粒形状は固定したメッシュ形状に沿って凸凹する。これが問題になる場合は、結晶粒界上のメッシュは、それぞれの結晶の物性値（結晶方位など）を体積で按分することも考えられる。また、本実施形態では、単一結晶粒は同一の結晶方位を持つことを考えているが、しばしば亜粒界と称して、単一結晶粒の中に亜粒界を境界条件として、結晶方位が異なる場合がある。この場合は、亜粒界に沿ってもメッシュを分割しそれぞれ異なる結晶方位を与えることもある。メッシュは通常は３次元メッシュであるが、解析対象によっては２次元メッシュとしてもよい。また、本実施形態では、外部励磁部に対してもメッシュをきって、外部励磁条件を入力するようにしている（図示せず）。なお、各結晶粒の境界（結晶粒界）に、それぞれがメッシュの一部となる空隙セルなどの境界用セルを配置して、この境界セルの磁気特性を解析対象の磁気特性より低い磁気特性を与えて、境界であることを入力するようにしてもよい。
【００２１】
空間メッシュの作成が終了すると、ステップＳ２００で、電磁場の有限要素法による解析計算を行う。この計算のフローは図８を参照して後に説明するが、本実施形態では、解析対象である材料を結晶粒の集合体として考え、各結晶は単一の結晶方位をもち、その結晶方位は、例えば多結晶体である材料の全体座標系からの各軸の回転で表現できるものとして、実行される。そのために、各結晶の結晶方位に基づく座標系と、材料全体の座標系とを変換する座標変換を考える。座標変換は行列で表現され、各結晶粒に行われるので、多結晶体である材料全体の変換行列も定義される。その変換行列は、結晶粒ごとの小行列が対角状に並んだ行列となり、材料の全体座標系から、結晶粒ごとの局所座標に変換する。データとして入力される単結晶のＢ−Ｈ特性（図３）、Ｂ−Ｗ特性（図４）は、方向性電磁鋼板の面内においてその磁化容易軸からの角度φ（面内での角度であり、面に垂直方向回りの角度でもある）で規定されているので、磁化容易軸がずれている個々の結晶粒においては、そのままではデータとして使用できない。個々の結晶粒へのデータ入力とするためには個々の結晶粒の磁化容易軸のずれに対応して補正が必要であり、その補正を座標変換で行うものである。
【００２２】
各結晶粒の磁化容易軸のずれを座標変換して、結晶粒ごとの電磁場の解析結果が得られると、ステップＳ３００で電磁気特性例えば磁束密度の分布を取得し、次いでステップＳ４００で損失例えば鉄損分布を取得する。鉄損分布の算出としては、Ｂ−Ｗ特性（図４）を元に算出しても良いし、また、各メッシュにおける磁束密度ベクトルと磁界ベクトルとのベクトル内積を１周期積分して磁気エネルギーを算出して、鉄損を求めてもよい。その後、ステップＳ５００で、平均化処理を行なって、解析対象である材料全体としての磁束密度、磁場の強さ、鉄損などを求める。さらに、ステップＳ６００では、得られた磁束密度、磁場の強さ、鉄損から、多結晶体である磁性体材料としてのＢ−Ｈ特性、Ｂ−Ｗ特性を得る。
【００２３】
本実施形態では、結晶粒の形状を考慮してメッシュの作成を行い、結晶方位を考慮して座標変換を行って、磁場解析を実行するので、結晶粒単位での結晶粒形状および結晶方位を考慮して解析でき、多結晶材料内の磁気特性分布の詳細な解析が可能である。さらには結晶粒の形状、方位を調整することで、所望の電磁気特性をもつ多結晶材料がえられるような結晶方位特性および結晶粒形状を提示することができる。
【００２４】
以下、図６のステップについて、さらに詳しく説明する。図８に、ステップＳ２００に対応する有限要素法による電磁場解析計算のフローを示す。計算は、結晶粒ごとの座標変換をもとに、材料全体で行われる。まず、ステップＳ１０１で、計算の対象となる結晶粒の形状、方位の入力とともに、すべての結晶粒に共通のデータである単結晶の磁気特性、外部磁場の励磁条件が入力される。
【００２５】
ステップＳ１０２では、多結晶体全体に共通の座標（材料の全体座標系）から、計算対象の各結晶粒固有の座標系に変換する変換行列を算出する。これは、上述のように、その変換行列は、結晶粒ごとの小行列が対角状に並んだ行列となり、材料の全体座標系から、結晶粒ごとの局所座標に変換する行列で表現される。単結晶の磁気特性（Ｂ−Ｈ特性、Ｂ−Ｗ特性）を当該結晶粒に適切なデータとして入力可能にするためである。
【００２６】
ここで、座標変換としての座標回転の一例を説明する。結晶方位が３次元オイラー角として得られる場合は、以下のような座標の回転を行うことができる。
【００２７】
図９（ａ）（ｂ）は、オイラー角と座標回転を説明するための図である。図９（ａ）に示すように、３次元空間において、ｘ軸回りの回転角γの回転と、ｙ軸回りの回転角βの回転と、ｚ軸回りの回転角αの回転とを考える。この場合、ｘ軸回りの回転行列をＲ（ｘ，γ）、ｙ軸回りの回転行列をＲ（ｙ，β）、ｚ軸回りの回転角αの回転行列をＲ（ｚ，α）として、図９（ｂ）に示すように、それぞれの回転を回転行列で表現できる。オイラー角は、この３個の回転行列Ｒ（ｘ，γ）、Ｒ（ｙ，β）、Ｒ（ｚ，α）を組み合わせて表現される。
【００２８】
例えば、本実施形態の方向性電磁鋼板全体の座標軸での位置ベクトルＰ＝(ｘ，ｙ，ｚ）Ｔと、そこからオイラー角でα、β、γ回転した結晶粒の座標軸での位置ベクトルＰ３＝(ｘ１，ｙ２，ｚ３）Ｔとが、位置ベクトルＰ１、Ｐ２を介して、次ぎのような関係
Ｐ＝Ｒ（ｚ，α）Ｐ１
Ｐ１＝Ｒ（ｙ，β）Ｐ２
Ｐ２＝Ｒ（ｘ，γ）Ｐ３
にあるとすると、
Ｐ＝Ｒ（ｚ，α）Ｒ（ｙ，β）Ｒ（ｘ，γ）Ｐ３
となる。また、この関係は可逆であり、逆は、
Ｐ３＝Ｒ−１（ｘ，γ）Ｒ−１（ｙ，β）Ｒ−１（ｚ，α）Ｐ
となる。ここで、
Ｔ＝Ｒ−１（ｘ，γ）Ｒ−１（ｙ，β）Ｒ−１（ｚ，α）
とおくと、
Ｐ３＝ＴＰ
となって、方向性電磁鋼板全体の座標軸から、オイラー角でα、β、γ回転した結晶粒の座標軸への変換が行われたことになる。
【００２９】
このようにして、結晶方位に応じて座標軸を回転させて、結晶粒の結晶方位のずれを補償した座標軸で、単結晶の磁気特性を入力できるので、結晶粒ごとに磁気特性を考慮した計算が可能となる。
【００３０】
本実施形態では、電磁気現象解明の解法として、Ａ−φ法（Ａ:ベクトルポテンシャル [Wb/m]、φ:スカラーポテンシャル[V/m]）をベースに解析を行う場合を示すが、マックスウェル方程式をベースにした解析手法であれば、例えば磁束密度を直接もとめる方法であっても構わない。そこでは、静磁場の場合は、以下の式をベースに展開する。
【数１】
2007304688.tif 000003
高周波での磁気特性のごとく渦電流および異常渦電流を考慮した電磁場解析の場合は、以下の式をベースに展開する。
【００３１】
【数２】
2007304688.tif 000004
いずれの場合に対しても以下の展開は同じなので、静磁場について述べる。
有限要素法では、メッシュ分割された各要素内の任意の場所のベクトルポテンシャルは、その要素の節点でのベクトルポテンシャルの線形結合で表現されるものとしている。線形結合の係数は、その節点の位置座標の値より算出されるものである。これを元に、解析対象全体の磁気エネルギーは、汎関数χとして定義され数値解析で算出される。汎関数が最小となる条件が実在の物理量であると考えると、任意の節点でのベクトルポテンシャルによる汎関数χの偏微分がゼロになるので、以下の行列が導出される。
【数３】
2007304688.tif 000005
【００３２】
ここで、[Ｈ]は全体係数行列の各要素は、各節点の位置座標および透磁率により算出されるものであり、行列としてはスパースマトリックスである。｛Ａ｝は、各節点の各方位（絶対座標系）のベクトルポテンシャルであり、ｎｕは、未知節点の総数に座標数（三次元解析の場合は３になる）を乗じたものである。｛Ｇ｝は、境界条件等で与えられる既知のベクトルポテンシャルおよび励磁電流密度により算出されるものであり、既知である。
【００３３】
ここで、式（３）で表示されている各ベクトル、行列は、絶対座標系からみたものである。今、各結晶粒での局所座標系から見た場合を考えると、同様にして
【数４】
2007304688.tif 000006
が導出される。式（５）で表示されている各ベクトル、行列は、各結晶粒の局所座標系からみたものである。今回の多結晶材料の解析では、磁気特性は各結晶粒の局所座標系からみたものであるので、各結晶粒の局所座標系からみた式（５）の全体係数行列およびベクトルポテンシャルの全体ベクトルが算出される。しかしながら、境界条件および励磁条件は、絶対座標に対して与えられるものであり、求めたいものは絶対座標系におけるベクトルポテンシャルである。
【００３４】
そこで、Ｓ１０２で算出した変換行列を[Ｔ]とすると、
【数５】
2007304688.tif 000007
が導出される。つまり、局所座標系で算出される全体係数行列は、座標変換を施すことで絶対座標系での式に変換することができる。
【００３５】
線形解析のごとく透磁率が固定の場合は、全体係数行列は既知になるので、その逆行列をガウスの消去法や変形これスキー法といった直接解法または、逐次過大緩和法（SOR=Successive Overrelaxation）や共役傾斜法(CG=Conjugate Gradient）といった反復法で算出することで、各節点の未知のベクトルポテンシャルを算出できる。
【００３６】
通常の磁気特性は磁気飽和現象があるので、透磁率の非線形計算が必要であり、そのために、一般に用いられているニュートン・ラフソン法を用いる。ニュートン・ラフソン法によれば、ｋ＋１回目の反復で得られる節点ｉのベクトルポテンシャルの近似解は、次の式（８）として与えられる。
【００３７】
【数６】
2007304688.tif 000008
【００３８】
ここで、ポテンシャルＡｉ、汎関数χは、ｋ回目の値であり、ｎｕは未知節点の総数である。式（８）は、ベクトルポテンシャルの微少変動δＡi(k)に対する汎関数χの微少変動に対しても、磁気エネルギー最小の条件を適用し、テイラー展開で高次の項を無視することで導出される。
【００３９】
式（８）からわかるように、ｋ番目のポテンシャルＡがわかっているので、ｋ番目の変分δＡがわかると、ｋ＋１番目のポテンシャルがかわかる。このようにして、ポテンシャルＡが収束するまで反復計算を行う。
【００４０】
ステップＳ１０４では、式（９）の左辺の行列及び右辺のベクトルを計算するために必要なポテンシャルＡ、磁気抵抗率ν（透磁率の逆数）、∂ν／∂Ｂ2の初期値を設定する。ここで、材料の磁気特性（ＢＨ特性）は、磁気抵抗率νと磁束密度Ｂとの関係式ν＝ｇ（Ｂ2）で表現されるものとする。これは、等方性材料の場合に適用できるものであるが、図３のごとく、φ異方性（ＢＨ特性が、容易軸と磁束密度ベクトルＢとの角度差φの関数で提示される）の場合にも適用できる。同様に、三次元の場合は、容易軸と磁束密度ベクトルＢとの角度差（この場合、α角とβ角とで規定してもよい）で磁気特性（ＢＨ曲線）が規定できる場合にも適用できる。つまり、異方性モデルであっても、磁束密度ベクトルに応じて磁気抵抗率νが一意的に規定できる場合に適用される。
【００４１】
一方、異方性材料のモデルとして、磁束密度ベクトルを各軸（この場合必ずしも直角になっている必要はない）に分解して、各軸での磁気抵抗を算出する方法もある。例えば、２次元解析の直交座標系では、磁気抵抗率νxを磁化容易軸方向の磁束密度Ｂxにより、磁気低効率νyを磁化容易軸と直交する磁化困難軸方向の磁束密度Ｂyにより、次ぎのように表す。
【００４２】
νｘ＝ｇ（Ｂｘ2）
νｙ＝ｇ（Ｂｙ2）
ここで、磁束密度ベクトルを分解する各軸は、必ずしも直角になっている必要はなくて、たとえば、＜１００＞、＜１１０＞、＜１１１＞といった方位に分解してもよい。鉄のごとく＜１００＞、＜１１０＞、＜１１１＞に顕著な磁気特性の違いが出ている場合（図５参照）は、＜１００＞、＜１１０＞、＜１１１＞に分解した方がよい。
以上のニュートン・ラフソン法の議論も、各結晶粒での局所座標系で考えている。
【００４３】
ステップＳ１０５では、各結晶粒での式（９）のニュートンラプソン法の係数マトリクス[ＫL]を計算する。係数マトリクス[ＫL]は、各結晶粒での局所座標系で算出した磁気特性に基づく行列である。そこで、式（３）から式（７）での議論と同様に、座標変換を施すことで絶対座標系に置き換える必要がある。つまり、ステップＳ１０６での、ｋ番目の変分δＡ(k)の計算では、
【数７】
2007304688.tif 000009
を用いる。ここで逆行列計算が必要であるがその解法については前述した。
【００４４】
ステップＳ１０７では、ｋ＋１番目のポテンシャルＡ(k+1)を式（８）にしたがって求める。次いで、ステップＳ１０８で収束判定を行って、収束していなければ、ステップＳ１０９で、各結晶粒での局所座標系において、Ｂ2を計算し、さらにνと∂ν／∂Ｂ2を計算にてステップＳ１０５に戻る。ステップＳ１０８でポテンシャルＡが収束するまで、ステップＳ１０５〜Ｓ１０８を繰り返す。
ステップＳ１０８でポテンシャルＡが収束すると、図のフローを抜ける。
【００４５】
次ぎのステップＳ４００とＳ６００（図６）では、得られた磁気ベクトルポテンシャルから、磁束密度等の電磁気特性分布と、鉄損等の損失分布を求め、さらにステップＳ５００では平均化処理を行なって、解析対象の方向性電磁鋼板の電磁気特性を求める。平均化処理は、例えば以下の式に従って、実行される。
【００４６】
【数８】
2007304688.tif 000010
【００４７】
ここで、＜Ｂ＞、＜Ｈ＞及び＜Ｗ＞は、それぞれ所定の領域における体積平均化された磁束密度、平均化された磁界の強さ及び平均化された鉄損である。鋼材内部では、こうした結晶方位および結晶粒形状、により分布しているが、モータおよび変圧器として使用する場合は、その平均値で議論されている。モータ、変圧器の設計時に使用される電磁鋼板の磁気特性は、結晶粒形を無視できるようにした平均値が使用されている。
【００４８】
平均化された磁束密度、磁界の強さ及び鉄損が得られると、ステップＳ６００で、それらの間の関係である＜Ｂ＞−＜Ｈ＞曲線及び＜Ｂ＞−＜Ｗ＞曲線を求めることができる。
【００４９】
図１０に、本実施形態による鉄損の計算値と実際の鉄損の測定値とを比較した結果を示す。実線で示したグラフは、鋼板に対して傾き角度０°〜４５°までの外部磁場を付与して計算した鉄損分布を、領域Ｌ（図７）で平均化処理した値を示す。破線は、同一条件で実際に測定した値を示す。図１０からわかるように、傾き角１５°〜４５°までは、計算結果と測定値とは非常によく合致していることがわかる。
【００５０】
以上のように、鋼板のような多結晶磁性体の磁気特性について、従来では製造あるいは入手することができた多結晶磁性体に対して実際に測定を行うことでしか磁気特性を得ることができなかったのに対して、本実施形態では、結晶粒を考慮することで精度よくシミュレーションが実行できるので、例えば製造に先立って磁気特性を評価することが可能となる。さらにはシミュレーションされた多結晶体で、その結晶粒の形状あるいは結晶方位を変更することにより、所望の磁気特性を有する多結晶磁性体を構成することもできる。
【００５１】
本実施形態では、方向性電磁鋼板を例にしたが、本発明は無方向性電磁鋼板であっても適用できる。また、鋼板だけではなく、磁性材料であれば、本発明を適用することができる。さらに外部磁場は、多結晶磁性体に対して任意の角度で与えることもできる。したがって、多結晶磁性体に対して回転磁場を与えて解析することもできる。回転磁界は、図１１に示すようなもので、モータ、変圧器の内部で発生するものである。回転磁界は、１周期における磁束密度の平面状の軌跡を示したもので、１周期における磁束密度の大きさの最大値Ｂmax、１周期における磁束密度の大きさの最小値ＢminとＢmaxの比（軸比）α＝Ｂmin／Ｂmax、およびＢmaxにおけるときの磁束密度ベクトルのある軸（その鋼板の容易軸）からの角度Ｉｎｃとで表現される。その磁気特性は２Ｄ−ＭＡＧによる高精度な測定装置が必須であったが、本解析を用いれば数値解析にて評価できることになる。多結晶磁性体に対して回転磁場を与えて解析する場合は、多結晶磁性体の所定の領域が、図１１となるように、多結晶体である電磁鋼板の励磁電流を時々刻々変えることで算出することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】本発明の１実施形態による磁場解析の対象である方向性電磁鋼板を説明する図である。
【図２】図１の方向性電磁鋼板に含まれる結晶粒の圧延方向（全体の磁化容易軸）からのずれ角を示す図である。
【図３】図１の方向性電磁鋼板の単結晶のＢ−Ｈ特性を示す図である。
【図４】図１の方向性電磁鋼板の単結晶のＢ−Ｗ特性を示す図である。
【図５】一般的な単結晶磁性体の＜１００＞＜１１０＞＜１１１＞方位のＢ−Ｈ特性を示す図である。
【図６】本発明の１実施形態による磁場解析の概略のフローを示す図である。
【図７】本発明の１実施形態による図１の多結晶磁性体のメッシュを説明する図である。
【図８】図６のステップＳ２００の磁場解析計算のフローを示す図である。
【図９】オイラー角と座標回転を説明する図である。
【図１０】本発明の１実施形態により計算された鉄損と実際に測定された鉄損とを比較する図である。
【図１１】回転磁界の説明図である。
【符号の説明】
【００５３】
１００    方向性電磁鋼板の解析対象
１〜１０    結晶粒
γ    圧延方向
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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