(57)【要約】【課題】焼結鉱を製造する際の生産性や成品歩留を低下させることなく、特に、高炉用原料として要求される冷間強度（ＴＩ）、被還元性（ＪＩＳ−ＲＩ）、耐還元粉化特性（ＲＤＩ）、及び、高温溶融特性などが良好な焼結鉱を製造するための低スラグ焼結鉱の製造方法を提供する。【解決手段】ＭｇＯ含有副原料として、粒径０．２５ｍｍ以下の割合が２５質量％未満で、かつ、粒径５ｍｍ以上の割合が１０質量％未満である粒度分布を有するブルーサイトを、その他の副原料及び鉄含有原料（但し焼結返鉱及び焼結篩下粉を除く）の合計量に対して、０．５〜２．０質量％配合し、焼結機で焼成するブルーサイトを用いた焼結鉱の製造方法。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＭｇＯ含有副原料として、粒径０．２５ｍｍ以下の割合が２５質量％未満で、かつ、粒径５ｍｍ以上の割合が１０質量％未満である粒度分布を有するブルーサイトを、その他の副原料及び鉄含有原料（但し、焼結返鉱及び焼結篩下粉を除く）の合計量に対して、０．５〜２．０質量％配合し、焼結機で焼成することを特徴とするブルーサイトを用いた焼結鉱の製造方法。
【請求項２】
前記ブルーサイトの水酸化マグネシウム含有量がＭｇＯ換算で５０質量％以上であることを特徴とする請求項１記載のブルーサイトを用いた焼結鉱の製造方法。
【請求項３】
前記焼成によって得られた焼結鉱中のＭｇＯ含有量が１．０〜１．５質量％、Ｔ．Ｆｅ量が５８．５〜６０．５質量％であることを特徴とする請求項１又は２記載のブルーサイトを用いた焼結鉱の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、粉鉄鉱石類などの焼結原料を、石炭やコークスなどの固体燃料を熱源として焼結する際に、高ＭｇＯ含有副原料を配合する焼結鉱の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
通常の焼結鉱の製造方法は、概略以下のように製造される。つまり、先ず、焼結原料をドラムミキサーやデイスクペレタイザーなどの造粒機で水分を調節しながら混合、造粒して擬似粒子化した後、焼結機の焼結パレットに層状に装入し、焼結原料表層中の固体燃料に着火し、焼結原料の上から下の厚み方向に吸引通風することによって、焼結原料の燃焼点を順次下層側に移行させ、焼結反応を進行させることにより行なわれる。
【０００３】
焼成後の焼結パレット内の焼結ケーキは、高炉用焼結鉱として適した所定粒径となるように解砕、整粒される。この際、所定粒径より小さい焼結鉱や、高炉までの搬送中の崩壊により発生じた焼結粉は、それぞれ、焼結返鉱、焼結篩下粉と呼ばれ、再度、焼結原料中に配合し使用される。
【０００４】
焼結原料は、主原料である約１０ｍｍ以下の鉄鉱石粉及び製鉄ダスト（製鉄ダスト、製鋼ダスト、スケール等）などからなる鉄含有原料に、焼結反応と成分調整のために必要である石灰石、ドロマイト、転炉スラグ、蛇紋岩、珪石及びかんらん岩などからなる副原料と、熱源であるコークス粉及び無煙炭などからなる炭材と、上記焼結返鉱及び焼結篩下粉を、それぞれ所定の割合で配合して構成されている。
【０００５】
焼結鉱は、高炉で溶銑を製造する際の主要原料であり、高炉の操業や溶銑品質及び生産性を良好に維持するために、特に、冷間強度（タンブラー強度ＴＩで７２％以上）、被還元性（ＪＩＳ−ＲＩ）、耐還元粉化特性（ＲＤＩ）、及び、高温溶融特性（滴下開始温度が１４１０〜１４３０℃）などの品質が要求される。また、これら焼結鉱の品質及び焼結鉱製造時の生産性や、成品歩留は焼結原料の主要原料である鉄鉱石などの鉄含有原料に大きく左右される。
【０００６】
ここで、高温溶融溶融特性とは、高炉内で焼結鉱が、還元、融着を経て滴下までに至る際の通気抵抗や特性温度を総称している。そのうち、還元により生成したメタルが浸炭し、滴下に至る性状は溶け落ち性と呼ばれる。この溶け落ち性は、主に、滴下開始温度で評価され、高炉操業上重要な指標である。
【０００７】
滴下開始温度が低すぎると、未還元のスラグもメタルと随伴して炉床へ滴下することになり、吸熱反応である直接還元が炉床部で増加することになるため、炉熱低下を招き好ましくない。逆に、高すぎると、滴下物が残留しやすくなり、不均一な滴下により高炉炉下部の安定性や通気性が損なわれる。以上の結果、滴下開始温度には最適な範囲が存在し、通常は、１４１０〜１４３０℃の範囲が最も望ましい。
【０００８】
上記焼結原料中に配合されるＣａＯ、ＳｉＯ2、ＭｇＯなどのスラグ形成元素を含有する副原料は、焼結過程において融液を生成し、焼結反応を良好に進行させ、焼結鉱の生産性や成品歩留を維持しつつ、高炉原料として要求される強度、被還元性、耐還元粉化性、高温溶融特性などの焼結鉱の品質、さらには、高炉出銑時のスラグ排出（排滓性）を良好に維持するために配合される。
【０００９】
副原料として焼結鉱中に含有させるＭｇＯは、高炉内において、焼結鉱の高炉シャフト部でのＣＯ還元ガスとの反応における耐還元粉化性、及び、高炉溶融帯での溶け落ち性などの高温溶融特性を改善し、さらには、高炉炉底部でのスラグ流動性を改善し出銑時の排滓性を良好に維持するために必要なスラグ成分である。
【００１０】
従来から、ＭｇＯ含有副原料として蛇紋岩（３ＭｇＯ・２ＳｉＯ2・２Ｈ2Ｏ）が古くから用いられてきた。蛇紋岩は、焼結過程では、加熱によりフォルステライト（２ＭｇＯ・ＳｉＯ2）へ分解し、初期融液と溶融同化する。しかし、副原料中のＭｇＯが、焼結反応において生成する初期融液中に過度に溶融すると、融液の融点を上昇させ、焼結鉱の結合相を形成するために必要な融液量が減少し、焼結鉱の強度や成品歩留が低下させる原因となる。
【００１１】
このため、従来、蛇紋岩をＭｇＯ含有副原料として配合する場合には、蛇紋岩の粒径を粗くし、焼成過程で、低融点の初期融液との同化を遅らせ、未溶融のまま焼結鉱中に残存させることにより、焼結鉱中のＭｇＯ含有量を確保することが行なわれていた。
【００１２】
しかし、この方法では、焼結鉱中に残留する蛇紋岩の未溶融部分の粒度がばらつくため、焼結鉱組織や構造が不均一となり、焼結鉱の強度と歩留の低下を招いていた。そのため、蛇紋岩の粗粒化によるＭｇＯの同化反応の抑制方法では、安定した十分な効果を得ることが難しかった。
【００１３】
また、蛇紋岩をＭｇＯ含有副原料として使用する場合は、蛇紋岩中にＳｉＯ2が高濃度で含有されているため、焼結反応で焼結強度に寄与しないＳｉＯ2融液が増加し、焼結鉱中に含有されるＳｉＯ2のスラグ成分が高くなってしまい、高炉での焼結鉱の強度や被還元性及び還元粉化性などの品質を低下させる問題があった。
【００１４】
また、ドロマイト（ＣａＣＯ3・ＭｇＣＯ3）をＭｇＯ含有副原料として使用する方法も、従来から知られている。ドロマイトは、焼結過程では、加熱によりＣａＯとＭｇＯへ分解し、初期融液と溶融同化する。
【００１５】
例えば、ＭｇＯを１８．０質量％以上含有するドロマイトを焼結原料中に配合し、ＣａＯ濃度が６〜９％の低スラグ焼結鉱を製造する方法が提案されている（例えば、特許文献１、参照）。
【００１６】
この方法は、ＭｇＯとともにＣａＯを高濃度で含有するドロマイト（ＣａＣＯ3・ＭｇＣＯ3）を、ＭｇＯ源及びＣａＯ源として用い、焼成過程において生成する融液の流動性を向上させ、少ない融液量で効率よく鉱石粒子の結合性を強めて、強度に優れた低スラグ焼結鉱を製造するものである。
【００１７】
しかしながら、ドロマイト中に多く含まれるＣａＯは、加熱後にＭｇＯと隣接するために、石灰石（ＣａＣＯ3）中のＣａＯに比べて、溶融及び融液中への同化が遅く、強度や還元性に優れたカルシウムフェライト（ＣａＯ・Ｆｅ2Ｏ3）結合相を生成するために寄与しないか、又は、寄与が小さく、そのため、焼結鉱の強度や歩留を十分に向上することが困難である。
【００１８】
一方、これらの蛇紋岩及びドロマイトに替わるＭｇＯ含有副原料として、マグネサイト（ＭｇＣＯ3）及びブルーサイト（Ｍｇ（ＯＨ）2）の炭酸マグネシウムを主体としたＭｇＯ含有副原料、又は、水酸化マグネシウムを主体としたＭｇＯ含有副原料も提案されている。マグネサイトとブルーサイトは、焼結過程では、加熱によりＭｇＯへ分解し、初期融液と溶融同化する。
【００１９】
例えば、ＳｉＯ2・ＭｇＯ系副原料（蛇紋岩）及びＣａＯ・ＭｇＯ系副原料（ドロマイト）のいずれをも用いずに、マグネサイト及びブルーサイトの内の１種又は２種をＭｇＯ添加源副原料として用い、焼結鉱中のスラグ成分を調整し、ＳｉＯ2含有率が４．６％以下、塩基度が１．０〜３．０、ＭｇＯ含有率が０．５％超の高品質低ＳｉＯ2焼結鉱の製造方法が提案されている（例えば、特許文献２、５〜７、参照）。
【００２０】
また、この方法において、マグネサイト及びブルーサイトの内の１種又は２種からなるＭｇＯ含有副原料の粒径が１ｍｍ以下のものの割合が３０％未満となるように粒度調整する方法も提案されている（例えば、特許文献３、参照）。
【００２１】
また、水酸化マグネシウムを主成分とする海水マグネシア・クリンカーの製造工程における中間成品を、微粉状又はスラリー状でＭｇＯ含有副原料として用いる方法も提案されている（例えば、特許文献４、参照）。
【００２２】
マグネサイト及びブルーサイトは、いずれも、ＭｇＯ源以外のＳｉＯ2、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3などのスラグ成分が少ないため、蛇紋岩中のＳｉＯ2や、ドロマイト中のＣａＯなどのスラグ成分量に起因する焼結鉱の強度及び被還元性低下の問題を回避することができる。
【００２３】
しかしながら、マグネサイト（ＭｇＣＯ3）は、炭酸マグネシウムを主体とするため、加熱時のＭｇＯへの熱分解（脱ＣＯ2ガス化）により大きな吸熱反応が生じ、焼成温度が低下する。
【００２４】
また、熱分解によるＣＯ2ガス発生により鉱物が多孔質化し、生成した融液が鉱物粒子内部に急速に浸透するため、ＭｇＯと融液との同化、溶解が速まり、ＭｇＯによる融液の高融点化及び融液生成量の減少を招き、その結果、焼結鉱の強度と歩留を低下させる問題があった。
【００２５】
この対策として、特許文献３などでは、ＭｇＯ含有副原料の粒径が１ｍｍ以下のものの割合を３０％未満に制限することにより融液中へのＭｇＯの溶解を抑制する方法が提案され、ある程度の効果は得られるものの、焼結鉱の強度及び製品歩留を安定して十分に向上できるものではなかった。
【００２６】
また、水酸化マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）2）を主成分とするブルーサイト又は海水マグネシア・クリンカーは、炭酸マグネシウム（ＭｇＣＯ3）を主成分とするマグネサイトなどに比べて、加熱焼成時の多孔質化による融液との急激な同化、溶解を抑制できるため、焼結鉱の強度及び歩留の低下は少ない。
【００２７】
しかし、ブルーサイト又は海水マグネシア・クリンカーの粒度が大きい場合には、焼結鉱中に未滓化状態の残留ＭｇＯが多くなるため、ＭｇＯによる耐還元粉化性及び高温溶融特性を充分に向上することは困難であった。
【００２８】
特に、上述のＭｇＯ含有副原料の中で、水酸化マグネシウムを主成分とするブルーサイトは、ＭｇＯ源以外のスラグ成分が少なく、炭酸マグネシウムを主成分とするマグネサイトに比べて、低イグロス（加熱後質量変化が低い）であり、加熱焼成時の多孔質化に伴うＭｇＯの融液への同化が抑制できる点で有利である。
【００２９】
しかし、ブルーサイトを用いて低スラグ焼結鉱を製造する際に、焼結鉱中のＭｇＯ形態による高炉内での焼結鉱の還元挙動、特に、高炉炉下部における焼結鉱の高温溶融特性への影響は解明されておらず、焼結鉱の強度とともに、高炉シャフト部での被還元性及び耐還元粉化性と、高炉炉下部での焼結鉱の高温溶融性を両立させるための焼結鉱の製造条件は、十分に検討されていないのが現状である。
【００３０】
【特許文献１】特開平１０−２７３７３８号公報
【特許文献２】特開２０００−１７８６５９号公報
【特許文献３】特開２０００−１７８６６０号公報
【特許文献４】特公昭５０−４００９５号公報
【特許文献５】特開２００１−２９４９４５号公報
【特許文献６】特開２００１−３４８６２２号公報
【特許文献７】特開２００１−３４８６２３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００３１】
本発明は、上記の従来技術の現状に鑑みて、焼結鉱を製造する際の生産性や成品歩留を低下させることなく、特に、高炉用原料として要求される冷間強度（タンブラー強度ＴＩで７２％以上）、被還元性（ＪＩＳ−ＲＩ）、耐還元粉化特性（ＲＤＩ）、及び、高温溶融特性（滴下開始温度が１４１０〜１４３０℃）などを満足する焼結鉱を製造するための低スラグ焼結鉱の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００３２】
本発明は、上記の課題を解決するためになされたものであり、その要旨とするところは、以下のとおりである。
【００３３】
（１）ＭｇＯ含有副原料として、粒径０．２５ｍｍ以下の割合が２５質量％未満で、かつ粒径５ｍｍ以上の割合が１０質量％未満である粒度分布を有するブルーサイトを、その他の副原料及び鉄含有原料（但し、焼結返鉱及び焼結篩下粉を除く）の合計量に対して、０．５〜２．０質量％配合し、焼結機で焼成することを特徴とするブルーサイトを用いた焼結鉱の製造方法。
【００３４】
（２）前記ブルーサイトの水酸化マグネシウム含有量がＭｇＯ換算で５０質量％以上であることを特徴とする上記（１）記載のブルーサイトを用いた焼結鉱の製造方法。
【００３５】
（３）前記焼成によって得られた焼結鉱中のＭｇＯ含有量が１．０〜１．５質量％、Ｔ．Ｆｅ量が５８．５〜６０．５質量％であることを特徴とする上記（１）又は（２）記載のブルーサイトを用いた焼結鉱の製造方法。
【発明の効果】
【００３６】
本発明によれば、水酸化マグネシウムを主成分とするブルーサイトをＭｇＯ含有副原料として用い、焼結原料への配合条件を最適化することにより、焼結鉱を製造する際の生産性や成品歩留を低下させることなく、特に、高炉用原料として要求される冷間強度（タンブラー強度ＴＩで７２％以上）、被還元性（ＪＩＳ−ＲＩ）、耐還元粉化特性（ＲＤＩ）、及び、高温溶融特性（滴下開始温度が１４１０〜１４３０℃）などの特性に優れた低スラグ焼結鉱を製造することが可能となる。
【００３７】
そして、本発明により製造された焼結鉱を用いて高炉操業を行なえば、高炉シャフト部内での通気性及び還元性、高炉炉下部内での通気通液性、さらには、高炉炉底部での出滓銑を、良好に維持することができ、低燃料比・高出銑鉄の操業が可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３８】
以下に、本発明の詳細について説明する。
【００３９】
表１に、ＭｇＯ含有副原料として、代表的な蛇紋岩、ドロマイト、マグネサイト、及び、ブルーサイトに含有する各スラグ成分含有量及びイグロス量（加熱後質量減少量）を示す。
【００４０】
【表１】
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【００４１】
表１に示すように、ブルーサイトは、その主成分がＭｇ（ＯＨ）2であり、かつ、ＭｇＯ以外を含有する不純物量も少ないため、従来から知れているＭｇＯ含有副原料の中でもＭｇＯ換算量が最も高い。また、ＭｇＯ以外のスラグ成分を比較すると、ブルーサイト中のＳｉＯ2含有量は、蛇紋岩に比べて低く、そのＣａＯ含有量は、ドロマイトに比べて低いことを特徴とする。
【００４２】
ＭｇＯ含有副原料中のＳｉＯ2含有量が多い場合は、焼結組織中に強度及び被還元性を低下させるシリケートスラグ系の結合相が増加し、焼結鉱の強度や成品歩留が低下し、高炉での被還元性などを低下させることが懸念される。
【００４３】
また、ＭｇＯ含有副原料中のＣａＯ含有量を多くし、その分、ＣａＯ含有副原料を低減する場合は、焼成過程におけるカルシウムフェライト（ＣａＯ・Ｆｅ2Ｏ3）融液の生成速度が遅れるので、焼結組織中のカルシウムフェライト主体の結合相が減少し、焼結鉱の強度や歩留を十分に向上させることができない。
【００４４】
また、ＭｇＯ含有副原料中のＭｇが炭酸化物の形態で存在するマグネサイトは、炭酸マグネシウムが加熱時に熱分解（脱ＣＯ2化）する際のイグロス量（加熱後質量減少量）が大きく、焼成過程での多孔質化に起因する焼結強度及び歩留の低下が大きくなる。
【００４５】
以上の点を踏まえ、本発明は、焼結鉱中のスラグ量低下により冷間強度及び被還元性を向上させ、かつ、ＭｇＯにより高炉での焼結鉱の耐還元粉化特性及び高温溶融特性を向上させるために、最もＭｇＯ換算量が高く、ＭｇＯ以外のスラグ成分量が比較的少なく、かつ、イグロス量（加熱後質量減少量）が低い水酸化マグネシウムの形態でＭｇを含有するブルーサイトを、Ｍｇ含有副原料として用いる。
【００４６】
また、ブルーサイトの水酸化マグネシウム含有量は、鉱物によってばらつきがあることから、上記特徴を利用して後述する本願発明の安定した効果を得るために、ブルーサイトの水酸化マグネシウム含有量は、ＭｇＯ換算量で５０質量％以上とすることが好ましい。
【００４７】
また、本発明では、ブルーサイトのＳｉＯ2、ＣａＯなどのスラグ成分量が低い特徴を利用して、焼結鉱中の低スラグ化、焼結鉱の強度、成品歩留、及び、被還元性を良好に維持し、かつ、高含有量のＭｇＯを有効に利用し、焼結鉱の耐還元粉化特性及び高温溶融特性を安定的に向上させるために、ブルーサイトの粒度分布を、以下のように限定する必要がある。
【００４８】
図１に、ブルーサイト中に含有する粒径が０．２５ｍｍ以下の微細粒の割合（ａ）、又は、粒径が５ｍｍ以上の粗粒の割合（ｂ）と、焼結鉱の強度（ＴＩ）との関係を示す。
【００４９】
また、図２に、ブルーサイト中に含有する粒径が０．２５ｍｍ以下の微細粒の割合（ａ）、又は、粒径が５ｍｍ以上の粗粒の割合（ｂ）と、焼結鉱の高温溶融特性（Ｔｄ）との関係を示す。
【００５０】
なお、焼結鉱の強度は、鍋試験により得られた焼結鉱のＴＩを測定し、焼結鉱の高温溶融特性は、Ｔｄを測定した。
【００５１】
焼結鉱のタンブラー強度（ＴＩ）は、ＪＩＳ  Ｍ  ８７１２に準じて測定される。１０−４０ｍｍに篩い分けた１５ｋｇの焼結鉱試料を、回転ドラム内に充填した後、２００回転させ、その後、篩い分け、＋６．３ｍｍの割合で表示する。
【００５２】
また、焼結鉱の滴下開始温度（Ｔｄ）は、高炉内の還元を模擬した試験装置（高温荷重軟化装置）を用いて、８００ｇの焼結鉱試料を、所定の温度、還元ガス、荷重条件で加熱した際、試料を装入したるつぼから、メタルが滴下を開始した温度として測定する。
【００５３】
図１から、焼結鉱の強度（ＴＩ）は、ブルーサイト中に含有する粒径が０．２５ｍｍ以下の微細粒の割合が２５質量％以上になると、急激に低下し、ＴＩで７２％未満に低下する（図１ａ）。これは、上記微細粒の割合の増加により、焼結過程で生成する融液中へのＭｇＯの溶融割合が増加することにより、融液の融点及び粘度が上昇し、焼結組織中の結合相が不足し、鉄鉱石粒子間の結合が不十分となるためであると考えられる。
【００５４】
また、焼結鉱の高温溶融特性（Ｔｄ）も、ブルーサイト中に含有する粒径が０．２５ｍｍ以下の微細粒の割合が２５質量％以上になると低下し、滴下開始温度が１４１０℃未満となる（図１ｂ）。
【００５５】
これは、上記微細粒の割合の増加により、焼結鉱中の滓化されたＭｇＯ量が増加するため、高炉融着帯の下部に相当する部位で、焼結鉱から生成するスラグ中のＭｇＯ量が増加し、スラグの融点が低くなり流動性が高くなる結果、滴下開始温度を低下させるためのメタルの浸炭が、低温で過度に促進されるためであると考えられる。
【００５６】
したがって、焼結鉱の強度（ＴＩ）及び高温溶融特性（Ｔｄ）を、ともに良好に維持するために、ブルーサイト中に含有する粒径０．２５ｍｍ以下の微細粒の割合は、２５質量％未満とする。
【００５７】
また、図２から解るように、焼結鉱の強度（ＴＩ）は、ブルーサイト中に含有する粒径５ｍｍ以上の粗粒の割合が増加するほど向上する（図２ａ）ので、強度向上の点で、粗粒の割合を制限する必要はない。これは、上記粗粒の割合の増加により、焼結過程で生成する融液中へのＭｇＯが抑制され、融液の融点及び粘度が低くなることにより、焼結組織中の結合相が増加し、鉄鉱石粒子間の結合が十分となるためであると考えられる。
【００５８】
しかし、焼結鉱の高温溶融特性（Ｔｄ）は、ブルーサイト中に含有する粒径５ｍｍ以上の粗粒の割合が１０質量％以上となると、滴下開始温度が１４３０℃超となる（図２ｂ）ため、好ましくない。したがって、焼結鉱の高温溶融特性（Ｔｄ）を良好に維持するために、ブルーサイト中に含有する粒径５ｍｍ以上の微細粒の割合は１０質量％未満とする。
【００５９】
これは、上記粗粒の割合の増加により、焼結鉱中のスラグに滓化したＭｇＯが減少し、高炉融着帯の下部に相当する部位で、焼結鉱から生成するスラグ中のＭｇＯ量が減少し、スラグの融点が高まり流動性が低くなる結果、滴下開始温度を低下させるためのメタルへの浸炭が抑制されるためであると考えられる。
【００６０】
以上から、本発明では、焼結鉱の強度（ＴＩ）及び高温溶融特性（Ｔｄ）を十分に向上するためには、ブルーサイトの粒度分布を、粒径０．２５ｍｍ以下の割合が２５質量％未満で、かつ、粒径５ｍｍ以上の割合が１０質量％未満となるように規定する。
【００６１】
なお、ブルーサイトの粒度分布を、粒径０．２５ｍｍ以下の割合が２５質量％未満で、かつ、粒径５ｍｍ以上の割合が１０質量％未満となるように調整する方法は、ブルーサイトの破砕の程度を調整する方法が最も簡便であるが、粉砕した後、篩目が０．２５ｍｍ及び５ｍｍの篩を用いて篩分けすることにより、行うことも可能である。
【００６２】
また、ブルーサイトを粉砕した後、篩目が０．２５ｍｍの篩を用いて篩分けした後に、篩下粉を造粒することにより、粒度分布を調整することも可能である。
【００６３】
また、本発明では、焼結鉱の強度（ＴＩ）及び高温溶融特性（Ｔｄ）を十分に向上するためには、上記ブルーサイトの粒度分布の規定に加えて、ブルーサイトの配合量の割合を、以下のように規定する必要がある。
【００６４】
なお、本発明では、ブルーサイトの配合量の割合を、ブルーサイト以外のその他の副原料及び鉄含有原料（但し焼結返鉱及び焼結篩下粉を除く）の合計量に対する質量％として規定する。
【００６５】
ブルーサイトの配合量が０．５質量％未満になると、焼結鉱中のＭｇＯ含有量が低くなり、高炉内での焼結鉱の耐還元粉化特性（ＲＤＩ）及び高温溶融特性（Ｔｄ）を十分に向上することは困難となる。
【００６６】
また、ブルーサイトの配合量が０．５質量％未満では、例え、他のＭｇＯ含有副原料で焼結鉱中のＭｇＯ含有量を高くしても、前述のブルーサイトの、ＭｇＯ換算量が高く、ＭｇＯ以外のスラグ成分量が比較的少なく、かつ、イグロス量（加熱後質量減少量）が低い水酸化マグネシウムの形態でＭｇを含有する特質による、焼結鉱中の低スラグ化、焼結鉱の強度、成品歩留、及び、被還元性を良好に維持し、かつ、高含有量のＭｇＯを有効に利用し、焼結鉱の耐還元粉化特性及び高温溶融特性を安定的に向上させる効果は、十分に発揮できない。
【００６７】
一方、ブルーサイトの配合量が２．０質量％を超えると、焼結過程で生成する融液中に溶解するＭｇＯ量が増加し、融液の融点が高まり、粘性が低下し、焼結鉱石の結合相が不足し、鉱石粒子間の結合が不十分となるため、焼結鉱の強度や歩留が低下する。
【００６８】
このため、ブルーサイトの配合量の上限は、その他の副原料及び鉄含有原料（但し焼結返鉱及び焼結篩下粉を除く）の合計量に対して、２．０質量％とする必要がある。
【００６９】
したがって、焼結鉱の強度（ＴＩ）、成品歩留、高炉内での焼結鉱の耐還元粉化特性（ＲＤＩ）及び高温溶融特性（Ｔｄ）を十分に向上するためには、ブルーサイトの配合量を、その他の副原料及び鉄含有原料（但し焼結返鉱及び焼結篩下粉を除く）の合計量に対して、０．５〜２．０質量％とする。
【００７０】
図３に、鍋試験により得られた焼結鉱中のＴ．Ｆｅ量と焼結鉱の強度（ＴＩ）又は焼結鉱の高温溶融特性（Ｔｄ）との関係を示す。
【００７１】
なお、ブルーサイトは、粒径０．２５ｍｍ以下の割合が１９．８質量％、粒径５ｍｍ以上の割合が４．２質量％の粒度分布を有するものを用いた。
【００７２】
図３から、焼結鉱の強度（ＴＩ）は、Ｔ．Ｆｅが６０．５質量％以上となると、急激低下し、ＴＩで７２％未満に低下することが解る（図３ａ）。
【００７３】
これは、焼結鉱中のＴ．Ｆｅ量が６０．５質量％以上に増加すると、焼成過程において融液の生成量が過度に減少するため、焼結鉱の強度を維持するための結合相が減少するためであると考えられる。
【００７４】
また、焼結鉱の高温溶融特性（Ｔｄ）は、Ｔ．Ｆｅが５８．５質量％以下となると滴下開始温度が１４１０℃未満に低下し、また、Ｔ．Ｆｅが６０．５質量％以上となると滴下開始温度が１４３０℃超となり、何れの場合も、高温溶融特性（Ｔｄ）は悪化する（図３）。
【００７５】
これは、焼結鉱中のＴ．Ｆｅ量が５８．８質量％未満にまで低下すると、焼結鉱中の被還元性が低下するとともに、スラグ量も増加するため、高炉融着帯の下部に相当する部位で、焼結鉱から生成する未還元ＦｅＯを含むスラグ量が増加する結果、生成メタルの過度の凝集を促すうえ、生成スラグのメタル相からの分離も進む結果、滴下開始温度が低下することによる。
【００７６】
この場合、メタルと随伴して滴下するスラグ量も増加するため、吸熱反応であるスラグ中のＦｅＯの直接還元が滴下後に起こり、炉下部の熱容量を奪うため、好ましくない。逆に、焼結鉱中のＴ．Ｆｅ量が６０．５質量％を超えるまで増加すると、高炉融着帯の下部に相当する部位で、スラグ量が減少する結果、生成メタルの浸炭が遅れる結果、メタルの滴下開始温度が上昇すると考えられる。
【００７７】
したがって、焼結鉱の強度（ＴＩ）及び高温溶融特性（Ｔｄ）を、ともに良好に維持するためには、焼結鉱中のＴ．Ｆｅを５８．５〜６０．５質量％とする必要がある。
【００７８】
本発明では、焼結鉱中のＭｇＯ含有量が１．０質量％未満になると、高炉内での焼結鉱の耐還元粉化特性（ＲＤＩ）及び高温溶融特性（Ｔｄ）を十分に向上することは困難となる。
【００７９】
一方、焼結鉱中のＭｇＯ含有量が１．５質量％を超えると、焼結過程で生成する融液中のＭｇＯ量が増加し、融液の融点が高まり、粘性が低下し、焼結鉱石の結合相が不足し、鉱石粒子間の結合が不十分となるため、焼結鉱の強度や歩留が低下する。
【００８０】
したがって、焼結鉱の強度（ＴＩ）、成品歩留、高炉内での焼結鉱の耐還元粉化特性（ＲＤＩ）及び高温溶融特性（Ｔｄ）を十分に向上するためには、焼結鉱中のＭｇＯ含有量を１．０〜１．５質量％とする。
【実施例】
【００８１】
以下、実施例により本発明の効果について説明する。
【００８２】
［実施例１］
鍋試験により、表２に示す粒度及びＭｇＯ換算量を有する蛇紋岩、ドロマイト、マグネサイト、ブルーサイトのＭｇＯ含有副原料を、表３に示す焼結原料に対して、表２に示す配合割合で配合し、その後、焼成し、焼結鉱を製造した。
【００８３】
【表２】
2007327096.tif 000004
【００８４】
【表３】
2007327096.tif 000005
【００８５】
なお、焼結原料は、表３に示すように７種類の鉄鉱石を一般的な条件の混合比で配合し、新原料（副原料と、返鉱、粉コークスを除く鉄含有原料との合計）に対して、返鉱を２０質量％、粉コークスを５質量％の割合で配合した。焼結鉱中のＴ．Ｆｅの質量％が所定の値となるよう、石灰石と珪石の配合割合を調整した。
【００８６】
得られた焼結鉱については、強度（ＴＩタンブラー強度）、還元粉化性（ＲＤＩ）、被還元性（ＪＩＳ−ＲＩ）を測定し、さらに、高炉内の還元を模擬した模擬試験装置（高温荷重軟化装置）で高温溶融特性（滴下開始温度Ｔｄ）を測定し、評価した。
【００８７】
なお、焼結鉱の還元粉化性（ＲＤＩ）は、ＪＩＳ  Ｍ８７２０に準じて測定する。１６−２０ｍｍに篩い分けた５００ｇの焼結鉱試料を、５５０℃のもとで、ＣＯを３０％、Ｎ2を７０％含む還元ガスで３０分間還元し、その後に、回転ドラム内に充填し、９００回転させた後、篩い分け、−２．８３ｍｍの割合で表示する。
【００８８】
また、焼結鉱の被還元性（ＪＩＳ−ＲＩ）は、ＪＩＳ  Ｍ８７１３に準じて測定する。１９．０−２２．４ｍｍに篩い分けた５００ｇの焼結鉱試料を、９００℃のもとで、ＣＯを３０％、Ｎ2を７０％含む還元ガスで１８０分間還元した後、還元前の被還元酸素量に対する還元酸素量の割合で表示する。
【００８９】
表２から解るように、蛇紋岩を配合したＮｏ１の比較例は、粒度分布は本発明の範囲を満足しているが、副原料中のＭｇＯ換算量が低く、かつ、ＳｉＯ2量が高いため、焼結鉱の強度と歩留の低下が顕著であり、被還元性も低下した。
【００９０】
ドロマイトを配合したＮｏ２の比較例は、粒度分布は本発明の範囲を満足しているが、副原料中のＭｇＯ換算量が低く、かつ、ＣａＯ量が高いため、焼結鉱の強度と歩留の低下が顕著であった。
【００９１】
マグネサイトを配合したＮｏ６の比較例では、粒度分布は本発明の範囲を満足しているが、副原料中のＭｇＯ換算量が低く、かつ、炭酸マグネシウムの形態でＭｇＯ源が存在するため、焼結鉱の滴下開始温度が低下し、強度と歩留の低下も見られた。
【００９２】
粗粒の割合が本発明の規定範囲より高いブルーサイトを配合したＮｏ３、５及び８の比較例では、焼結鉱の強度と歩留は良好であったが、顕著な滴下開始温度の上昇が見られた。
【００９３】
微細粒の割合が本発明の規定範囲より高いブルーサイトを配合したＮｏ４、７の比較例では、焼結鉱の強度と歩留の低下が顕著に見られ、滴下開始温度も適正範囲より低くなった。
【００９４】
ブルーサイトの配合割合が本発明の規定範囲より低いＮｏ９の比較例では、焼結鉱の耐還元粉化特性が悪化し、滴下開始温度も適正範囲より高くなった。
【００９５】
ブルーサイトの配合割合が本発明の規定範囲より高いＮｏ１０の比較例では、焼結鉱の強度と歩留の低下が見られた。
【００９６】
一方、Ｎｏ１１〜１４は、本発明で規定する粒度分布、配合割合を満足するブルーサイトを配合した発明であり、焼結鉱の強度と歩留が良好であり、かつ耐還元粉化特性及び高温溶融特性も良好であった。
【００９７】
［実施例２］
上記のブルーサイトを、焼結のＭｇＯ原料として配合し、焼結鉱の品質、生産効率、及び、高炉操業成績を有効面積６００ｍ2の焼結機と有効容積５５００ｍ3の高炉において、調査した。結果を表４に示す。各水準は約１ヶ月間の操業結果の平均を示した。
【００９８】
【表４】
2007327096.tif 000006
【００９９】
最初ＭｇＯ含有副原料として蛇紋岩を配合した条件で操業を実施した後、表４に示すように焼結鉱のＭｇＯを１．２質量％に保ちながら、ＭｇＯ含有副原料として、蛇紋岩からブルーサイトに置換しつつ、石灰石と珪石の配合を調整して、Ｔ．Ｆｅを増加させた。その結果、表４に示すように、焼結鉱の強度と歩留を維持しながら、焼結鉱の低スラグ化による被還元性向上によりシャフト効率が改善された。
【０１００】
さらに、滴下開始温度Ｔｄも過度に上昇することなく適性温度範囲に保たれたので、炉下部の通気性を良好に保つことができた。以上の結果、出銑比が上昇し、還元材比を低下することができた。
【図面の簡単な説明】
【０１０１】
【図１】にブルーサイト中に含有する粒径が０．２５ｍｍ以下の微細粒の割合（ａ）、又は、粒径が５ｍｍ以上の粗粒の割合（ｂ）と、焼結鉱の強度（ＴＩ）との関係を示す図である。
【図２】ブルーサイト中に含有する粒径が０．２５ｍｍ以下の微細粒の割合（ａ）又は、粒径が５ｍｍ以上の粗粒の割合（ｂ）と、焼結鉱の高温溶融特性（Ｔｄ）との関係を示す図である。
【図３】焼結鉱中のＴ．Ｆｅ量と焼結鉱の強度（ＴＩ）、又は、焼結鉱の高温溶融特性（Ｔｄ）との関係を示す図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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