(57)【要約】【課題】  超電導マトリクス部と安定化銅層を隔離する拡散障壁層を更に改善することで、優れた伸線加工性の下で安価に提供することができ、しかも高レベルの超電導特性を与えるＮｂ3Ｓｎ系超電導線材とその前駆体を提供すること。【解決手段】  Ｃｕ−Ｓｎ系合金マトリクス中にＮｂまたはＮｂ基合金からなる心材が配置された超電導マトリクス部が、ＮｂまたはＮｂ基合金（但し、Ｎｂ−Ｔｉ合金を除く）からなる拡散障壁層を介して安定化銅層と一体化されたＮｂ3Ｓｎ系超電導線材前駆体であって、前記超電導マトリクス部と拡散障壁層の間にＮｂ−Ｔｉ合金層が設けられた前駆体と、これを伸線加工し拡散熱処理して超電導特性を与えたＮｂ3Ｓｎ系超電導線材を開示する。【選択図】  図４
2007048652.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃｕ−Ｓｎ系合金マトリクス中にＮｂまたはＮｂ基合金からなる心材が配置された超電導マトリクス部が、ＮｂまたはＮｂ基合金（但し、Ｎｂ−Ｔｉ合金を除く）からなる拡散障壁層を介して安定化銅層と一体化されたＮｂ3Ｓｎ系超電導線材前駆体において、前記超電導マトリクス部と拡散障壁層の間にＮｂ−Ｔｉ合金層が設けられていることを特徴とするＮｂ3Ｓｎ系超電導線材前駆体。
【請求項２】
芯部が超電導マトリクス部であり、その外周側に、Ｎｂ−Ｔｉ合金層および拡散障壁層を介して安定化銅層が形成された外部安定化構造を有するものである請求項１に記載のＮｂ3Ｓｎ系超電導線材前駆体。
【請求項３】
芯部が安定化銅層であり、その外周側に、拡散障壁層およびＮｂ−Ｔｉ合金層を介して超電導マトリクス部が形成された内部安定化構造を有するものである請求項１に記載のＮｂ3Ｓｎ系超電導線材前駆体。
【請求項４】
前記Ｎｂ−Ｔｉ合金層のＴｉ含量が１０〜７０質量％である請求項１〜３のいずれかに記載のＮｂ3Ｓｎ系超電導線材前駆体。
【請求項５】
前記Ｎｂ−Ｔｉ合金層の厚さが、ＮｂまたはＮｂ合金からなる心材の半径よりも大きい請求項１〜４のいずれかに記載のＮｂ3Ｓｎ系超電導線材前駆体。
【請求項６】
前記請求項１〜５のいずれかに記載の前駆体を伸線加工してから拡散熱処理し、超電導特性を与えたものであるＮｂ3Ｓｎ系超電導線材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ブロンズ法によるＮｂ3Ｓｎ系超電導線材とその前駆体に関し、より詳細には、超電導マトリクス部と安定化銅層を隔離する拡散障壁層を更に改善することで、優れた伸線加工性の下で安価に提供することができ、しかも高レベルの超電導特性を与えるＮｂ3Ｓｎ系超電導線材前駆体と、該前駆体を用いた高性能のＮｂ3Ｓｎ系超電導線材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
超電導応用分野の中でも、例えば高分解能核磁気共鳴（ＮＭＲ）分析装置などに用いられる超電導マグネットは、発生磁場が高いほど分解能が高まることから、超電導マグネットは近年ますます高磁場化する傾向にある。
【０００３】
高磁場発生用の超電導マグネットに用いられる代表的な超電導線材としては、Ｎｂ3Ｓｎ系線材があり、その製造には主にブロンズ法が採用されている。
【０００４】
ブロンズ法とは、Ｃｕ−Ｓｎ基合金（ブロンズ）マトリックス中に複数本のＮｂ基芯材を埋設し、伸線加工することによって該Ｎｂ基芯材をフィラメント状とし、このフィラメントを複数本束ねた線材群を安定化の為の銅（安定化銅）と複合した状態で伸線加工した後、これを６００〜８００℃で熱処理（拡散熱処理）することにより、上記Ｎｂ基フィラメントとブロンズマトリックスの界面に超電導特性を有するＮｂ3Ｓｎ系化合物相を生成させる方法である。
【０００５】
こうしたＮｂ３Ｓｎ系超電導線材には、外部安定化構造と内部安定化構造の２種類がある。図１，２はそれらの代表的な断面構造を示す概念図で、何れも伸線加工および超電導付与のための拡散熱処理前の状態（即ち、超電導線材前駆体)を示している。
【０００６】
図１は外部安定化構造の前駆体であり、Ｃｕ−Ｓｎ系合金マトリクス中に多数のＮｂ（またはＮｂ基合金）からなる芯材を配置した超電導マトリクスＡの外周側に、拡散障壁層Ｂを介して純銅製の安定化銅層Ｃが設けられている。図２は内部安定化構造の前駆体であり、安定化銅層Ｃの外周側に、拡散障壁層Ｂを介して上記と同様の超電導マトリクスＡが設けられている。
【０００７】
この前駆体を伸線加工してから所定の拡散熱処理を行うと、Ｃｕ-Ｓｎ系合金マトリクス中のＳｎがＮｂ芯材側へ拡散移行して超電導特性を有するＮｂ3Ｓｎが生成し、Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線材が得られる（後記図４参照）。
【０００８】
上記前駆体における拡散障壁層Ｂは、超電導マトリクスＡにおけるＣｕ-Ｓｎ系合金中のＳｎが熱処理工程で安定化銅層Ｃ方向へ拡散移行し、安定化効果が低下するのを防止する機能を果たすもので、従来からＮｂ金属やＴａ合金が使用されている。このうちＴａは拡散障壁層として優れた性能を発揮するものの、非常に高価であるという経済的な難点に加えて、伸線加工性が悪いという欠点が指摘される。
【０００９】
これに対しＮｂ金属は、Ｔａに比べると安価で且つ伸線加工性も良好であるが、次の様な問題がある。即ち、拡散障壁層ＢとしてＮｂ金属を使用した場合、超電導性付与のための拡散熱処理工程で該Ｎｂと超電導マトリクスＡ中のＳｎが反応し、拡散障壁層Ｂと超電導マトリクスＡとの界面にＮｂ3Ｓｎからなる筒状の超電導部が形成され、この筒状超電導部は大きな交流損失を起こす原因になる。
【００１０】
そこで、こうした筒状超電導部の形成を防止するため幾つかの改善策が提案されている。その一つは、Ｎｂ拡散障壁層Ｂと超電導マトリクスＡの境界面にＴａ金属層を形成する方法である（特許文献１など）。この方法によれば、Ｔａ層でマトリクスＡとＮｂ拡散障壁層Ｂの直接接触が阻止されるため、筒状超電導部の形成は防止される。しかし、前述した如くＴａは高価であることに加えて、伸線加工性が悪いため伸線時に断線を起こす原因になる。
【００１１】
他の方法として、前記境界面にＣｕ−Ｎｉ合金層を形成することにより、Ｎｂ拡散障壁層Ｂと超電導マトリクスＡが直接接触するのを防止する方法（特許文献２など）、同境界面にＡｌ，ＧａまたはＳｉの層を設け、拡散熱処理工程でＮｂ拡散障壁層Ｂの一部に非超電導化合物層や劣性超電導化合物層を生成させる方法(特許文献３など)、更には、拡散障壁層Ｂに非導電性セラミック粉体を含有させることで、筒状超電導部の形成を防止する方法（特許文献４など）等が提案されている。
【００１２】
しかし、上記特許文献２に記載の方法では、拡散防止に用いるＣｕ−Ｎｉ合金中のＮｉが超電導マトリクスＡ中のＮｂ芯材にまで拡散してＮｂ−Ｎｉ−Ｓｎ系金属間化合物を生成し、超電導特性を劣化させる原因になる。また上記特許文献３に記載の方法では、境界部に設けたＡｌ，ＧａまたはＳｉの層が、ブロンズ法伸線加工により細線化する際の中間焼鈍工程でＣｕと反応してＣｕ−Ａｌ，Ｃｕ−Ｇａ，Ｃｕ−Ｓｉ等の金属間化合物を生成し、伸線加工性を著しく害する。更に上記特許文献４に記載の方法では、セラミック粉末主体の拡散障壁層の拡散防止作用が十分でないため、熱処理時にマトリクスＡ中のＳｎが安定化銅Ｃ層へ拡散する恐れがある。
【特許文献１】特許第３４２８７７１号公報
【特許文献２】特開昭６２−２７１３０６号公報
【特許文献３】特開昭５７−８４５１１号公報
【特許文献４】特開２００２−１１７７３４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明は上記の様な従来技術に鑑みてなされたものであり、Ｃｕ−Ｓｎ系合金マトリクス中にＮｂまたはＮｂ基合金からなる芯材が配置された超電導マトリクスが、ＮｂまたはＮｂ基合金からなる拡散障壁層を介して安定化銅層と一体化されたＮｂ3Ｓｎ系超電導線材前駆体を得る際に、拡散障壁層としてＮｂ金属を使用したときに生じる問題、即ち、「Ｎｂと超電導マトリクス中のＳｎが超電導性付与のための拡散熱処理工程で反応し、拡散障壁層と超電導マトリクスとの境界面にＮｂ3Ｓｎからなる筒状超電導部が形成されて交流損失を起こす」という問題を、前記従来技術で指摘した様な伸線加工性の低下や超電導特性の劣化等の問題を生じることなく、比較的安価に且つ確実に改善することのできる技術を開発することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
上記課題を解決することのできた本発明に係るＮｂ3Ｓｎ系超電導線材前駆体は、Ｃｕ−Ｓｎ系合金マトリクス中にＮｂまたはＮｂ基合金からなる芯材が配置された超電導マトリクス部が、ＮｂまたはＮｂ基合金（但し、Ｎｂ−Ｔｉ合金を除く）からなる拡散障壁層を介して安定化銅層と一体化されたＮｂ3Ｓｎ系超電導線材前駆体において、前記超電導マトリクス部と拡散障壁層の間にＮｂ−Ｔｉ合金層が設けられているところに特徴を有している。
【００１５】
本発明に係る上記Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線材前駆体は、その基本構造として、芯部が超電導マトリクス部で、その外周側に、Ｎｂ−Ｔｉ合金層および拡散障壁層を介して安定化銅層が一体に形成された外部安定化構造を有するもの、および、芯部が安定化銅層で、その外周側に、拡散障壁層およびＮｂ−Ｔｉ合金層を介して超電導マトリクス部が一体に形成された内部安定化構造を有するものの何れであってもよい。上記Ｎｂ−Ｔｉ合金層のＴｉ含量は１０質量％以上、７０質量％以下が好ましく、また、上記Ｎｂ−Ｔｉ合金層の厚みは、ＮｂまたはＮｂ合金からなる前記芯材の半径よりも大きくすることが好ましい。
【００１６】
そして、本発明の上記前駆体を伸線加工してから拡散熱処理を施すと、優れた超電導特性を有するＮｂ3Ｓｎ系超電導線材を得ることができ、この超電導線材も本発明の対象となる。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、拡散障壁層として形成されるＮｂまたはＮｂ基合金（但し、Ｎｂ−Ｔｉ合金を除く）の超電導マトリクス側にＮｂ−Ｔｉ合金層を形成することで、該Ｎｂ−Ｔｉ合金層と超電導マトリクスの界面に非導電性のＳｎ−Ｎｂ−Ｔｉを主成分とする合金層を形成し、該合金層によって、超電導マトリクスからＳｎがＮｂ拡散障壁層方向へ拡散移行するのを阻止することにより、該接触界面にＮｂ3Ｓｎ系超電導部が形成されるのを確実に防止できる。また、本発明で拡散防止に用いるＮｂ−Ｔｉ合金は、Ｔａ等に比べて格安で経済的な負担も少なく、且つこのＮｂ−Ｔｉ合金は加工性が良好であって、伸線加工性に悪影響を及ぼすこともなく、優れた伸線加工性の下で高性能の超電導線材を与える前駆体を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
本発明者らは、前述した様な従来技術の問題点に注目し、特に拡散障壁層の構成素材としてＮｂ金属またはＮｂ基合金（現在実用化されているのは少量のＴａを含むＮｂ−Ｔａ合金である）を使用したときに、該拡散障壁層と超電導マトリクスとの接触界面に筒状Ｎｂ3Ｓｎ系超電導部が形成されるのを阻止する拡散防止層に焦点を絞って、拡散防止効果や伸線加工性、コスト等を含めて、全ての要求特性を満足し得るような拡散防止層の開発を期して研究を進めてきた。
【００１９】
その結果、上記の様に、超電導マトリクスＡと拡散障壁層Ｂの接触界面にＮｂ−Ｔｉ合金層を形成しておけば、該合金層がＳｎトラップ効果を発揮し、超電導マトリクスＡにおけるＣｕ−Ｓｎマトリクス中のＳｎがＮｂ拡散障壁層方向へ拡散移行するのを阻止し、その結果として、前述した様な筒状Ｎｂ3Ｓｎ超電導部の形成を確実に防止できることを突き止めた。しかも、該Ｎｂ−Ｔｉ合金層にＳｎがトラップされることによって生成するＮｂ−Ｔｉ−Ｓｎ合金は、非超電導物であって交流損失を生じることがなく、高性能の超電導線材が得られる。
【００２０】
図３は、本発明を外部安定化構造の前駆体に適用した場合を例示する横断面拡大模式図であり、超電導マトリクスＡと拡散障壁層Ｂとの境界面に、Ｎｂ−Ｔｉ合金からなる拡散防止層Ｄが設けられている。該Ｎｂ−Ｔｉ合金中のＴｉ含量は特に制限されないが、上述したＳｎトラップ効果を最大限有効に発揮させるには、Ｔｉ含量を１０質量％以上、より好ましくは１５質量％以上とするのがよい。但しＴｉ含量が多過ぎると、Ｔｉが安定化銅層や超電導マトリクス部にまで拡散する傾向が生じてくるので、多くとも７０質量％以下、より好ましくは５０質量％以下に抑えるのがよい。
【００２１】
また、Ｎｂ−Ｔｉ合金からなる拡散防止層Ｄの厚みは、ＮｂまたはＮｂ合金からなる前記芯材の半径よりも厚くするのがよい。ちなみに、該拡散防止層Ｄの厚みが芯材の半径よりも薄いと、芯材を十分に反応させることのできる熱処理条件では、Ｎｂ拡散防止層にＮｂ３Ｓｎ反応層が生成され易くなるからである。拡散防止層Ｄ厚みの上限は特に制限されないが、厚過ぎると上記効果は飽和し、前述した如くＴｉが安定化銅層や超電導マトリクス部にまで拡散して好ましくない現象（安定化銅層の汚染や超電導マトリクス層の特性劣化）を生じる原因になることがあるので、上記芯材半径の１００倍程度以下、より好ましくは３０倍程度以下、更に好ましくは１０倍程度以下に抑えるのがよい。
【００２２】
Ｎｂ−Ｔｉ合金からなる拡散防止層Ｄの厚さも特に制限されないが、Ｃｕ−Ｓｎマトリクス中のＳｎが拡散障壁層Ｂ方向へ拡散移行するのを確実に阻止するには、１μｍ程度以上、好ましくは１０μｍ程度以上とするのがよく、厚さの好ましい上限は１００μｍ程度以下である。
【００２３】
図４はこの前駆体を伸線加工し拡散熱処理した後の状態を示す横断面要部拡大模式図であり、超電導マトリクスＡ内では、Ｃｕ−Ｓｎ合金内に埋め込まれたＮｂ線材の外周面側に、Ｃｕ−Ｓｎ合金から拡散移行してくるＳｎとの反応によって生成する超電導Ｎｂ3Ｓｎ層が形成されることにより、超電導特性が与えられる。また、超電導特性が与えられた該超電導マトリクスＡと安定化銅Ｃの間にはＮｂ金属またはＮｂ合金からなる拡散障壁層Ｂが設けられ、その内面側にはＮｂ−Ｔｉ合金からなる拡散防止層Ｄが設けられるが、拡散熱処理後の状態では、図示する如く該拡散防止層Ｄに超電導マトリクスＡ中のＳｎが拡散移行し、該拡散防止層Ｄの内面側に非導電性のＳｎ−Ｔｉ−Ｎｂ合金層Ｅが形成される。
【００２４】
即ち、拡散障壁層Ｂの内面側に設けられるＮｂ−Ｔｉ合金からなる拡散防止層Ｄは、超電導マトリクス中のＳｎが拡散障壁層Ｂ方向へ拡散するのを防止するＳｎトラップ部として作用する。そのため、Ｓｎが拡散障壁層Ｂまで拡散移行してＮｂと反応し筒状の超電導性Ｎｂ3Ｓｎが生成するのを防止または抑制する。Ｓｎ−Ｔｉ−Ｎｂ合金層Ｅは上記の如く非導電性であるから、該合金層Ｅの形成によって線材全体の超電導特性が阻害される恐れはなく、拡散熱処理で超電導マトリクスに与えられた超電導特性が最大限有効に活かされることになる。
【００２５】
またＮｂ−Ｔｉ合金は、Ｔａ金属は勿論のことＮｂ金属に比べても格安であり、且つ、加工性も良好であるため伸線加工時に断線を起こすといった問題を生じることもない。
【００２６】
なお上記図４では、外部安定化構造の超電導線材を例にとって説明したが、内部安定化構造の超電導線材に適用する場合も本質的に変わりがなく、超電導マトリクスとＮｂまたはＮｂ基合金からなる拡散障壁層の間にＮｂ−Ｔｉ合金からなる拡散防止層を形成しておけば、上記と同様の効果が発揮される。
【００２７】
かくして本発明によれば、優れた伸線加工性の下で優れた超電導特性を有するＮｂ3Ｓｎ系超電導線材を安価に提供できる。
【実施例】
【００２８】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、それらは何れも本発明の技術的範囲に含まれる。
【００２９】
実施例１
Ｃｕ-Ｓｎ合金からなる押出ビレットに７本の穴を空けてＮｂ金属からなる芯材を装入した後、押出・伸線加工することにより、対辺長さ３ｍｍの６角断面形状を有し、Ｎｂ芯材が７本埋め込まれた複合線材を得る。この複合線材を長さ５００ｍｍに矯正し定尺切断した。他方、純銅製の筒状押出ビレットの内側にＮｂ金属シートを重ね巻きし、その内側にＮｂ−４７質量％Ｔｉからなるシートを重ね巻きしたものを配置し、更にその内側に、前掲の複合線材１４００本を束ねて挿入した。その際、Ｎｂ−Ｔｉ合金シートの厚みは、仕上がりサイズでＮｂ芯材の半径（約２．５μｍ）の約２倍（約５．０μｍ）となる様に調整した。これを密封し、真空中で溶接した後、押出・伸線加工することにより、ブロンズ法Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材前駆体を作成した。
【００３０】
この超電導線材前駆体に７００℃×１５０時間の拡散熱処理を施して超電導特性を与えた。得られた線材の横断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）によって観察したところ、Ｎｂ金属からなる拡散障壁層の内側、即ち超電導マトリクスとの境界部にＮｂ3Ｓｎ層は生成しておらず、同境界部にはＮｂ−Ｔｉ合金シートの部分にＳｎ−Ｔｉ−Ｎｂ合金層が形成されていることが確認された。
【００３１】
この超電導線材の臨界電流値を「ＪＩＳ  Ｈ７３０２（２０００）」に準拠して測定すると共に、交流損失を、４．２Ｋにおける±３Ｔで磁界を振幅させて磁気ヒステリシス曲線が囲む面積から測定したところ、外部磁場１２Ｔ、温度４．２Ｋでの臨界電流密度（Ｊｃ）［臨界電流値（Ｉｃ）を、安定化銅を除いた線材断面積で割った値］は７７０Ａ／ｍｍ2であり、交流損失は３３０ｍＪ／ｃｍ3であった。
【００３２】
比較例１
上記実施例１と同様にして、Ｃｕ-Ｓｎ合金とＮｂ金属芯材からなる複合線材を作成し、これを矯正して５００ｍｍ長さに定尺切断した。
【００３３】
純銅製の筒状押出ビレットの内側にＮｂ金属シートを重ね巻きしたもののみを配置した。その際に、Ｎｂ金属シートの厚みは、仕上りサイズで３５μｍとなる様に調整した。そしてその内側に、前掲の複合線材１４００本を束ねて挿入し、以下も前記実施例１と同様に密封してから真空中で溶接し、押出・伸線加工することによってブロンズ法Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材前駆体を作成した。
【００３４】
この超電導線材前駆体に７００℃×１５０時間の拡散熱処理を施して超電導特性を与えた。得られた線材の横断面をＳＥＭ観察したところ、Ｎｂ金属からなる拡散障壁層の内側、即ち超電導マトリクスとの境界部に円筒状のＮｂ3Ｓｎ層が形成されていることが確認された。
【００３５】
この超電導線材の臨界電流値と交流損失を上記実施例と同様にして測定したところ、外部磁場１２Ｔ、温度４．２Ｋで臨界電流密度は７７５Ａ／ｍｍ2、交流損失は８９０ｍＪ／ｃｍ3であった。
【００３６】
実施例２
上記実施例１と同様にして、Ｃｕ-Ｓｎ合金とＮｂ金属芯材からなる複合線材を作成し、これを矯正して５００ｍｍ長さに定尺切断した。
【００３７】
純銅製の筒状押出ビレットの内側にＮｂ金属シートを重ね巻きしたものを配置し、その内側にＮｂ−５質量％Ｔｉからなるシートを配置した。その際に、Ｎｂ−５質量％Ｔｉ合金シートの厚みは、仕上りサイズでＮｂ芯材半径の２倍となる様に調整した。そして更にその内側に、前掲の複合線材１４００本を束ねて挿入し、以下も前記実施例１と同様に密封してから真空中で溶接し、押出・伸線加工することによってブロンズ法Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材前駆体を作成した。
【００３８】
この超電導線材前駆体に７００℃×１５０時間の拡散熱処理を施して超電導特性を与えた。得られた線材の横断面をＳＥＭ観察したところ、Ｎｂ金属からなる拡散障壁層の内側、即ち超電導マトリクスとの境界部に円筒状のＮｂ３Ｓｎ層が形成していたが、その厚さは前記比較例１に比べると薄いため交流損失への影響は少なく、実用上問題のない範囲であった。
【００３９】
ちなみに、この超電導線材の臨界電流値と交流損失を上記実施例と同様にして測定したところ、外部磁場１２Ｔ、温度４．２Ｋで臨界電流密度は７７８Ａ／ｍｍ2、交流損失は５５５ｍＪ／ｃｍ3であった。
【００４０】
実施例３
上記実施例２と同様にして、Ｃｕ-Ｓｎ合金とＮｂ金属芯材からなる複合線材を作成し、これを矯正して５００ｍｍ長さに定尺切断した。
【００４１】
純銅製の筒状押出ビレットの内側にＮｂ金属シートを重ね巻きしたものを配置し、その内側に、Ｎｂ−４７質量％Ｔｉからなるシートを重ね巻きして配置した。その際に、Ｎｂ−４７質量％Ｔｉ合金シートの厚みは、仕上りサイズでＮｂ芯材の半径とほぼ等しくなる様に調整した。そして、更にその内側に、前掲の複合線材１４００本を束ねて挿入し、以下も前記実施例１と同様に密封してから真空中で溶接し、押出・伸線加工することによってブロンズ法Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材前駆体を作成した。
【００４２】
この超電導線材前駆体に７００℃×１５０時間の拡散熱処理を施して超電導特性を与えた。得られた線材の横断面をＳＥＭ観察したところ、Ｎｂ金属からなる拡散障壁層の内側、即ち超電導マトリクスとの境界部に円筒状のＮｂ３Ｓｎ層が形成していたが、その厚さは前記比較例１に比べると薄いため交流損失への影響は少なく、実用上問題のない範囲であった。
【００４３】
ちなみに、この超電導線材の臨界電流値と交流損失を上記と同様にして測定したところ、外部磁場１２Ｔ、温度４．２Ｋで臨界電流密度は７６０Ａ／ｍｍ2、交流損失は４６３ｍＪ／ｃｍ3であった。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】外部安定化構造のＮｂ3Ｓｎ超電導線材前駆体を例示する断面拡大模式図である。
【図２】内部安定化構造のＮｂ3Ｓｎ超電導線材前駆体を例示する断面拡大模式図である。
【図３】本発明に係るＮｂ3Ｓｎ超電導線材前駆体を例示する断面拡大模式図である。
【図４】本発明のＮｂ3Ｓｎ超電導線材前駆体を拡散熱処理して超電導特性を与えたブロンズ法Ｎｂ3Ｓｎ超電導線材を例示する断面要部拡大模式図である。
【符号の説明】
【００４５】
Ａ  超電導マトリクス
Ｂ  拡散障壁層
Ｃ  安定化銅層
Ｄ  拡散防止層
Ｅ  Ｎｂ−Ｔｉ−Ｓｎ合金層
【図１】
2007048652.tif 000003
【図２】
2007048652.tif 000004
【図３】
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【図４】
2007048652.tif 000006