(57)【要約】【課題】過熱器の厚肉部をも保護できる排熱回収ボイラを提供する。【解決手段】起動時の過熱蒸気圧力、蒸気ドラム缶内流体温度、蒸気ドラムメタル温度のいずれかを検出する第１の検出手段31と、起動時の過熱器蒸気温度または過熱器厚肉部メタル温度を検出する第２の検出手段32と、第１の検出手段31で検出した値の変化率を演算する第１の変化率演算手段50と、第２の検出手段32で検出した値の変化率を演算する第２の変化率演算手段60と、第１の変化率と前記第２の変化率とを参照してタービンバイパス弁22の開度を調整する制御手段53を備えたことを特徴とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
過熱器と、その過熱器に供給する蒸気と熱水とを分離する蒸気ドラムと、前記過熱器で発生した過熱蒸気を蒸気タービンに供給する蒸気管と、その蒸気管から分岐して発生した過熱蒸気の少なくとも一部をバイパスするタービンバイパス弁とを備えた排熱回収ボイラにおいて、
その排熱回収ボイラ起動時の過熱蒸気圧力、蒸気ドラム缶内流体温度、蒸気ドラムメタル温度のいずれかを検出する第１の検出手段と、
排熱回収ボイラ起動時の過熱器蒸気温度または過熱器厚肉部メタル温度を検出する第２の検出手段と、
前記第１の検出手段で検出した値の変化率を演算する第１の変化率演算手段と、
前記第２の検出手段で検出した値の変化率を演算する第２の変化率演算手段と、
前記第１の変化率と前記第２の変化率とを参照して前記タービンバイパス弁の開度を調整する制御手段とを備えたことを特徴とする排熱回収ボイラ。
【請求項２】
過熱器と、その過熱器で発生した過熱蒸気を蒸気タービンに供給する蒸気管と、その蒸気管から分岐して発生した過熱蒸気の少なくとも一部をバイパスするタービンバイパス弁とを備えた排熱回収ボイラにおいて、
その排熱回収ボイラ起動時の過熱蒸気圧力、蒸気ドラム缶内流体温度、蒸気ドラムメタル温度のいずれかを検出する第１の検出手段と、
排熱回収ボイラ起動時の過熱器蒸気温度または過熱器厚肉部メタル温度を検出する第２の検出手段と、
前記第１の検出手段で検出した値の変化率を演算する第１の変化率演算手段と、
前記第２の検出手段で検出した値の変化率を演算する第２の変化率演算手段と、
前記第１の変化率に対応した第１の目標値を設定する第１の目標値設定手段と、
前記第２の変化率に対応した第２の目標値を設定する第２の目標値設定手段と、
前記第１の変化率と第１の目標値との偏差を演算する第１の偏差値演算手段と、
前記第２の変化率と第２の目標値との偏差を演算する第２の偏差値演算手段と、
前記第１の偏差値演算手段によって演算された第１の偏差値と前記第２の偏差値演算手段によって演算された第２の偏差値の高い方の偏差値を選択する高値選択手段と、
その高値選択手段で選択された偏差値に基いて前記タービンバイパス弁の開度を調整する制御手段とを備えたことを特徴とする排熱回収ボイラ。
【請求項３】
過熱器と、その過熱器に供給する蒸気と熱水とを分離する気水分離器と、前記過熱器で発生した過熱蒸気を蒸気タービンに供給する蒸気管と、その蒸気管から分岐して発生した過熱蒸気の少なくとも一部をバイパスするタービンバイパス弁とを備えた排熱回収ボイラにおいて、
その排熱回収ボイラ起動時の過熱蒸気圧力、気水分離器内流体温度、気水分離器メタル温度のいずれかを検出する第１の検出手段と、
排熱回収ボイラ起動時の過熱器蒸気温度または過熱器厚肉部メタル温度を検出する第２の検出手段と、
前記第１の検出手段で検出した値の変化率を演算する第１の変化率演算手段と、
前記第２の検出手段で検出した値の変化率を演算する第２の変化率演算手段と、
前記第１の変化率と前記第２の変化率とを参照して前記タービンバイパス弁の開度を調整する制御手段とを備えたことを特徴とする排熱回収ボイラ。
【請求項４】
過熱器と、その過熱器に供給する蒸気と熱水とを分離する気水分離器と、前記過熱器で発生した過熱蒸気を蒸気タービンに供給する蒸気管と、その蒸気管から分岐して発生した過熱蒸気の少なくとも一部をバイパスするタービンバイパス弁とを備えた排熱回収ボイラにおいて、
その排熱回収ボイラ起動時の過熱蒸気圧力、気水分離器内流体温度、気水分離器メタル温度のいずれかを検出する第１の検出手段と、
排熱回収ボイラ起動時の過熱器蒸気温度または過熱器厚肉部メタル温度を検出する第２の検出手段と、
前記第１の検出手段で検出した値の変化率を演算する第１の変化率演算手段と、
前記第２の検出手段で検出した値の変化率を演算する第２の変化率演算手段と、
前記第１の変化率に対応した第１の目標値を設定する第１の目標値設定手段と、
前記第２の変化率に対応した第２の目標値を設定する第２の目標値設定手段と、
前記第１の変化率と第１の目標値との偏差を演算する第１の偏差値演算手段と、
前記第２の変化率と第２の目標値との偏差を演算する第２の偏差値演算手段と、
前記第１の偏差値演算手段によって演算された第１の偏差値と前記第２の偏差値演算手段によって演算された第２の偏差値の高い方の偏差値を選択する高値選択手段と、
その高値選択手段で選択された偏差値に基いて前記タービンバイパス弁の開度を調整する制御手段とを備えたことを特徴とする排熱回収ボイラ。
【請求項５】
請求項１ないし４のいずれか１項記載の排熱回収ボイラにおいて、当該排熱回収ボイラの煙道入口側にガスタービンからの排ガスの当該排熱回収ボイラへの通気遮断ならびに通気を切り替えるバイパススタックを設けたことを特徴とする排熱回収ボイラ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、複合発電プラント等の高温ガスの熱エネルギーを回収して蒸気を発生する排熱回収ボイラに係り、特にその排熱回収ボイラの起動時におれるタービンバイパス弁の制御に関する。
【背景技術】
【０００２】
発電用ガスタービン等の排気は６００℃程度の温度を保有しており、排熱回収ボイラはこのような高温ガスからの熱回収により蒸気を発生する装置である。特に発電分野では、ガスタービン，蒸気タービン，発電機と共に構成する複合発電設備(コンバインドサイクルプラント)が普及している。複合発電設備は高い発電効率と高負荷変化率、高速起動停止等の特長を有している。
【０００３】
特に天然ガスを燃料とする複合発電設備は、燃料中の炭素分が少なく、また高効率からＣＯ2排出量が少なく、さらに排気ガスに硫黄酸化物を含まないことなどから更なる普及が期待されている。
【０００４】
図５は、排熱回収ボイラの概略構成図である。排熱回収ボイラには、ガス流れ方向がほぼ水平となる横型とほぼ鉛直となる縦型がある。以下では大容量の排熱回収ボイラで主に採用される横型を例に説明するが、縦型でも同様である。
【０００５】
排熱回収ボイラはケーシング１で囲まれたガスダクト２の中に１つ以上の熱交換器が配置された構造である。熱交換器は内部流体の状態により、節炭器５，蒸発器６，過熱器８などがあり、内部流体とガス温度の相対関係からガス上流側に過熱器８、下流側に節炭器５、中間に蒸発器６が配置される。
【０００６】
各熱交換器は、鉛直方向に配置された伝熱管群から構成され、所望の熱交換量(収熱量)と内部流体流量を確保するため、ガス流れ方向に対して直角方向及びガス流れ方向に複数列の伝熱管を配置することが一般的である。排熱回収ボイラでは小型化を図るため、フィン付伝熱管が一般に採用されている。
【０００７】
図示されないガスタービンから排出された燃焼排ガスＧ１は排熱回収ボイラのガスダクト２へと導かれ、その中に配置された過熱器８、貫流蒸発器６、節炭器５の順に熱交換を行い、低温ガスＧ２となり煙突３から排出される。
【０００８】
一方、給水ポンプ４により供給された低温水は節炭器５で飽和温度近傍まで予熱された後に蒸気ドラム７に導かれる。蒸発器６ではガスより受けた熱で管内の水の一部が蒸発し、蒸気ドラム７で気水分離される。蒸発量に相当する飽和水が、蒸気ドラム７から下降管６５を通じて蒸発器６に補給される。
【０００９】
蒸気ドラム７で分離された蒸気は蒸気管６６を通り過熱器８でさらに高温のガスとの熱交換により所定の温度まで過熱され、タービン加減弁２１を通して蒸気タービン９等の需要先に供給される。図中の３１は圧力計、３２は温度計である。
【００１０】
このような排熱回収ボイラの起動は、次のような手順で行なわれる。  
給水弁２０を開き、節炭器５と蒸発器６に水を張る。蒸気ドラム７内の水位が既定値に達すると水張り、起動準備が完了し、ガスタービンに点火する。そして入口排ガスＧ１の持ち込む熱量の増加とともに、蒸発器６内部の水は次第に昇温するとともに密度が低下し、蒸発器６と蒸気ドラム７と下降管６５を通して自然循環が開始される。
【００１１】
蒸発器６への入熱が更に増加すると、蒸気が発生する。発生した蒸気は蒸気ドラム７で熱水と分離され、過熱器８を介して蒸気タービン９へと送られる。過熱器８へ送った蒸気の分だけ蒸気ドラム７内の水位が低下するから、これを補うため給水弁２０を操作し、給水量ＧFWを増加させて水位を保持する。
【００１２】
蒸気タービン９への蒸気供給は、タービン加減弁２１入口の蒸気圧力，温度が所定の値になるまで開始されない。それまでの間は過熱器８を出た蒸気の一部または全部をタービンバイパス弁２２を通して復水器へと排出するが、復水器の代わりに大気放出する場合もある。
【００１３】
起動に際しては、厚肉部品の熱応力を抑制する必要がある。排熱回収ボイラにおいて最も厚肉の部品は蒸気ドラム７である。蒸気ドラム７の温度は飽和蒸気圧力に一意に対応するため、タービンバイパス弁２２は蒸気の昇圧率を規定の値に保つよう制御される。
【００１４】
図６は、前記タービンバイパス弁２２の制御例を示す回路図である。図５に示すように過熱器８の出口側の蒸気管６７に付設された圧力計３１で検出した蒸気圧力の時間微分を微分器５０で求め、関数設定器５１で与えられる設定値に対する偏差を減算器５２で算出する。そしてこの偏差に基いて制御器５３は前記タービンバイパス弁２２の開度を調節して、蒸気のバイパス量を加減する。
【００１５】
具体的には昇圧率が過大、すなわち減算器５２の出力が正の値の場合にタービンバイパス弁２２を開き、昇圧率が過小すなわち減算器５２の出力が負の場合にタービンバイパス弁２２を閉じる方向に操作する。
【００１６】
図５では圧力計３１を過熱器８の出口側に設置したが、蒸気ドラム７の出口側に設置する場合もある。また、図６では蒸気圧力を検出したが、蒸気圧力の代わりに蒸気ドラム７の缶内流体の温度又は蒸気ドラム７のメタル温度を参照する場合もある。
【００１７】
なお、コンバインドサイクルプラントの蒸気温度制御方法に関しては、例えば下記のような特許文献を挙げることができる。
【特許文献１】特開平９−１０５５０３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
ところで、ガスタービンの排気温度・流量特性は、ガスタービンの型式により様々である。図７は、各タイプでのガスタービン負荷に対する排ガス温度特性を示す図である。この図に示すように従来はタイプＡ、タイプＢのようにガスタービン負荷とともに排気温度が徐々に上昇するタイプが多かったが、近年はタイプＣのように低負荷より最高温度に近い温度となる型式のものがある。
【００１９】
図８は、ガスタービンと排熱回収ボイラの間にバイパススタック１６を設けたプラントの概略構成図である。このプラントでは、ガスタービンの起動が完了するまではダンパ１５を閉じて排熱回収ボイラへはガスタービン排ガスを送らず、ガスタービンの起動が完了した後にダンパ１５を操作し、ガスタービン排ガスを通気して排熱回収ボイラを起動するようになっている。この場合、排熱回収ボイラに導入されるガスタービン排ガスは、当初より定格温度に達している。
【００２０】
特に図７に示すタイプＣのような特性を有するガスタービン、あるいは図８のバイパススタック１６を採用したプラントにおいて、従来技術では過熱器８の熱応力が充分に抑制されないという課題がある。
【００２１】
排熱回収ボイラの起動に際しては、熱交換器の熱容量の影響によりガス流れ方向上流側の熱交換器に熱吸収が偏る。上流側の熱交換器のメタルとガスとの温度差が大きい間は、該熱交換器との熱交換によりガス温度が低下するためである。
【００２２】
この現象は、ガス温度が高温であるほど顕著となる。このため図７に示すタイプＣのような特性を有するガスタービン、あるいは図８のバイパススタック１６を採用したプラントでは、ガス流れ方向最上流にある過熱器８の起動時の熱吸収量が多く、蒸気の昇温率が急速になる傾向にある。
【００２３】
これに対して従来のタービンバイパス弁制御では、蒸気圧力または蒸気ドラム７の温度のみを参照している。これは蒸気ドラム７が最も厚肉の部品のため、一般に最も大きな応力が生じると考えられたためであるが、過熱器８の厚肉部は保護されない。
【００２４】
図９は前述の様子を示す図で、排熱回収ボイラの起動特性の一例を示している。同図では経過時間とともガスタービン（ＧＴ）排気温度、蒸気温度、蒸気圧力、過熱器の熱応力ならびに蒸気ドラムの熱応力の変化を示している。この図に示すように、起動時におけるガスタービン（ＧＴ）排気温度の急激な上昇に伴い、蒸気温度も急激に上昇する。このため蒸気ドラムよりも過熱器の熱応力が大きいことが分かり、特に過熱器の厚肉部は熱的に保護されていない。
【００２５】
なお、多くのプラントでは過熱器８の蒸気温度を制御する目的で、過熱器８の入口側にスプレー減温器を設ける。スプレー減温器は蒸気中に水を噴霧し、潜熱を利用して蒸気温度を低減するものである。スプレー減温器では、スプレー水を過剰に注入すると水滴が過熱器８に飛散し、割れを起こす。このため、蒸気発生量が少ない起動時過程においては、効果的に使用できないことがある。
【００２６】
以上の説明は、蒸気ドラム７を備えた自然循環型排熱回収ボイラについて説明したが、蒸気ドラム７の代わりに気水分離機を備えた貫流型排熱回収ボイラにおいても同様に発生する課題である。
【００２７】
本発明の目的は、過熱器の厚肉部をも保護できる排熱回収ボイラを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２８】
前記目的を達成するため本発明の第１の手段は、
過熱器と、その過熱器に供給する蒸気と熱水とを分離する蒸気ドラムと、前記過熱器で発生した過熱蒸気を蒸気タービンに供給する蒸気管と、その蒸気管から分岐して発生した過熱蒸気の少なくとも一部をバイパスするタービンバイパス弁とを備えた排熱回収ボイラにおいて、
その排熱回収ボイラ起動時の過熱蒸気圧力、蒸気ドラム缶内流体温度、蒸気ドラムメタル温度のいずれかを検出する第１の検出手段と、
排熱回収ボイラ起動時の過熱器蒸気温度または過熱器厚肉部メタル温度を検出する第２の検出手段と、
前記第１の検出手段で検出した値の変化率を演算する第１の変化率演算手段と、
前記第２の検出手段で検出した値の変化率を演算する第２の変化率演算手段と、
前記第１の変化率と前記第２の変化率とを参照して前記タービンバイパス弁の開度を調整する制御手段とを備えたことを特徴とするものである。
【００２９】
本発明の第２の手段は、
過熱器と、その過熱器で発生した過熱蒸気を蒸気タービンに供給する蒸気管と、その蒸気管から分岐して発生した過熱蒸気の少なくとも一部をバイパスするタービンバイパス弁とを備えた排熱回収ボイラにおいて、
その排熱回収ボイラ起動時の過熱蒸気圧力、蒸気ドラム缶内流体温度、蒸気ドラムメタル温度のいずれかを検出する第１の検出手段と、
排熱回収ボイラ起動時の過熱器蒸気温度または過熱器厚肉部メタル温度を検出する第２の検出手段と、
前記第１の検出手段で検出した値の変化率を演算する第１の変化率演算手段と、
前記第２の検出手段で検出した値の変化率を演算する第２の変化率演算手段と、
前記第１の変化率に対応した第１の目標値を設定する第１の目標値設定手段と、
前記第２の変化率に対応した第２の目標値を設定する第２の目標値設定手段と、
前記第１の変化率と第１の目標値との偏差を演算する第１の偏差値演算手段と、
前記第２の変化率と第２の目標値との偏差を演算する第２の偏差値演算手段と、
前記第１の偏差値演算手段によって演算された第１の偏差値と前記第２の偏差値演算手段によって演算された第２の偏差値の高い方の偏差値を選択する高値選択手段と、
その高値選択手段で選択された偏差値に基いて前記タービンバイパス弁の開度を調整する制御手段とを備えたことを特徴とするものである。
【００３０】
本発明の第３の手段は、
過熱器と、その過熱器に供給する蒸気と熱水とを分離する気水分離器と、前記過熱器で発生した過熱蒸気を蒸気タービンに供給する蒸気管と、その蒸気管から分岐して発生した過熱蒸気の少なくとも一部をバイパスするタービンバイパス弁とを備えた排熱回収ボイラにおいて、
その排熱回収ボイラ起動時の過熱蒸気圧力、気水分離器内流体温度、気水分離器メタル温度のいずれかを検出する第１の検出手段と、
排熱回収ボイラ起動時の過熱器蒸気温度または過熱器厚肉部メタル温度を検出する第２の検出手段と、
前記第１の検出手段で検出した値の変化率を演算する第１の変化率演算手段と、
前記第２の検出手段で検出した値の変化率を演算する第２の変化率演算手段と、
前記第１の変化率と前記第２の変化率とを参照して前記タービンバイパス弁の開度を調整する制御手段とを備えたことを特徴とするものである。
【００３１】
本発明の第４の手段は、
過熱器と、その過熱器に供給する蒸気と熱水とを分離する気水分離器と、前記過熱器で発生した過熱蒸気を蒸気タービンに供給する蒸気管と、その蒸気管から分岐して発生した過熱蒸気の少なくとも一部をバイパスするタービンバイパス弁とを備えた排熱回収ボイラにおいて、
その排熱回収ボイラ起動時の過熱蒸気圧力、気水分離器内流体温度、気水分離器メタル温度のいずれかを検出する第１の検出手段と、
排熱回収ボイラ起動時の過熱器蒸気温度または過熱器厚肉部メタル温度を検出する第２の検出手段と、
前記第１の検出手段で検出した値の変化率を演算する第１の変化率演算手段と、
前記第２の検出手段で検出した値の変化率を演算する第２の変化率演算手段と、
前記第１の変化率に対応した第１の目標値を設定する第１の目標値設定手段と、
前記第２の変化率に対応した第２の目標値を設定する第２の目標値設定手段と、
前記第１の変化率と第１の目標値との偏差を演算する第１の偏差値演算手段と、
前記第２の変化率と第２の目標値との偏差を演算する第２の偏差値演算手段と、
前記第１の偏差値演算手段によって演算された第１の偏差値と前記第２の偏差値演算手段によって演算された第２の偏差値の高い方の偏差値を選択する高値選択手段と、
その高値選択手段で選択された偏差値に基いて前記タービンバイパス弁の開度を調整する制御手段とを備えたことを特徴とするものである。
【００３２】
本発明の第５の手段は前記第１ないし第４の手段において、当該排熱回収ボイラの煙道入口側にガスタービンからの排ガスの当該排熱回収ボイラへの通気遮断ならびに通気を切り替えるバイパススタックを設けたことを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００３３】
本発明は前述のような構成になっており、排熱回収ボイラ起動時の蒸気ドラムと過熱器厚肉部の過大な熱応力発生を防止し、疲労破壊を防ぐという効果がある。また、貫流型排熱回収ボイラに適用した場合、気水分離器と過熱器厚肉部の過大な熱応力発生を防止し、疲労破壊を防ぐという効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３４】
次に本発明の実施形態について図とともに説明する。蒸気ドラム７を備えた自然循環型排熱回収ボイラの基本的な構成は、図５に示したものと同様であるのでそれの説明は省略する。
【００３５】
図１は、本発明の実施形態に係るタービンバイパス弁の制御回路図である。図５に示すように過熱器８の出口側蒸気管６７に付設された圧力計３１で検出した蒸気圧力の時間微分を微分器５０で求め、関数設定器５１で与えられる設定値（目標値）に対する偏差値を減算器５２で算出して、蒸気圧力変化率として出力する。
【００３６】
一方、過熱器８の出口側蒸気管６７に付設された温度計３２により出口蒸気温度が検出され、その過熱器出口蒸気温度に基いて微分器６０で蒸気温度変化率が求められる。この蒸気温度変化率と、設定器６１で予め設定されている設定値（目標値）との偏差値を減算器６２で求める。
【００３７】
このようにして求められた過熱器８の出口蒸気温度変化率と前述の蒸気圧力変化率のうち、大きい方の値を高値選択器７０で選択し、その値に基き制御器５３によりタービンバイパス弁２２の開度を調整する。具体的には、偏差すなわち高値選択器７０の出力が正の値の場合にはタービンバイパス弁２２を開き、負の値の場合にはタービンバイパス弁２２を閉じる方向に操作する。
【００３８】
なお、タービンバイパス弁２２の開度に対する蒸気圧力変化率と過熱器８の出口蒸気温度変化率の感度の違いを調整するため、ゲイン器６３により調整し、その結果を出口蒸気温度変化率として前記高値選択器７０に入力している。
【００３９】
蒸気圧力と飽和蒸気温度は図２に示すような関係にあり、この関係を考慮して各蒸気圧力に対する蒸気圧力変化率目標値は図３に示すように設定され、その情報が前記関数設定器５１に格納されている。なお、過熱器８の出口蒸気温度変化目標値は一定値として前記設定器６１に格納されている。
【００４０】
前述のタービンバイパス弁２２を開くこと、すなわち蒸気量を増加することは、昇圧率、過熱器８の出口蒸気昇温率のいずれに対しても減じる方向に作用する。従って蒸気ドラム７、過熱器８の熱応力の原因となる蒸気圧力変化率と過熱器８の出口蒸気温度変化率それぞれの目標値に対する偏差を算出し、いずれか大なる偏差にもとづいてタービンバイパス弁２２を操作することにより、蒸気圧力変化率、過熱器８の出口蒸気温度変化率は常に目標値以下に保たれる。それぞれの目標値は許容熱応力に対して適切に設定されるので、蒸気ドラム７、過熱器８のいずれの熱応力も許容値以下に保たれ、疲労破壊を起こすことはない。
【００４１】
本実施形態においては、請求項に記載されている第１の検出手段は圧力計３１に相当し、第２の検出手段は温度計３２に相当し、第１の変化率演算手段は微分器５０に相当し、第２の変化率演算手段は微分器６０に相当し、第１の目標値設定手段は設定器５１に相当し、第２の目標値設定手段は設定器６１に相当し、第１の偏差値演算手段は減算器５２に相当し、第２の偏差値演算手段は減算器６２に相当し、高値選択手段は高値選択器７０に相当し、制御手段は制御器５３に相当する。
【００４２】
図４は、本実施形態における排熱回収ボイラの起動特性を示す図である。同図でも経過時間とともガスタービン（ＧＴ）排気温度、蒸気温度、蒸気圧力、過熱器の熱応力ならびに蒸気ドラムの熱応力の変化を示している。なお、図中の点線は図９に示す従来技術の特性曲線であり、本発明との比較のために示している。
【００４３】
この図に示すように、起動時にはガスタービン（ＧＴ）排気温度の急激な上昇があるが、本発明では蒸気温度の急激な上昇が抑制されている。そのため過熱器ならびに蒸気ドラム、特に過熱器の厚肉部の熱応力の発生が軽減されていることが分かる。
【００４４】
本実施形態では、蒸気圧力と過熱器８の出口蒸気温度を用いたが、より直接的に、蒸気圧力に代えて蒸気ドラム７の缶内流体温度や蒸気ドラム７のメタル温度、過熱器８の出口蒸気温度に代えて過熱器８の厚肉部メタル温度を用いても良い。図５において点Ａは蒸気ドラム７の缶内流体温度の測定点、点Ｂは蒸気ドラム７のメタル温度の測定点、点Ｃは過熱器８の例えば出口ヘッダなどの厚肉部におけるメタル温度の測定点である。また、変化率を制御する代わりに、蒸気圧力、温度の目標値を時間的に変化させても良い。
【００４５】
蒸気ドラム７の代わりに気水分離器を備える貫流型排熱回収ボイラの場合も気水分離器が最も厚肉の部品であり、かつ、その内部流体の温度は飽和蒸気温度であるから、本発明は前記貫流型排熱回収ボイラにも適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明の実施形態に係るタービンバイパス弁の制御回路図である。
【図２】蒸気圧力と飽和蒸気温度との関係を示す特性図である。
【図３】本発明の実施形態における各蒸気圧力に対する蒸気圧力変化率目標値を示す特性図である。
【図４】本発明の実施形態における排熱回収ボイラの起動特性を示す図である。
【図５】排熱回収ボイラの概略構成図である。
【図６】従来技術におけるタービンバイパス弁の制御回路図である。
【図７】各種タイプの排熱回収ボイラのガスタービン負荷とガスタービン排気温度との関係を示す特性図である。
【図８】バイパススタックを備えた排熱回収ボイラの概略構成図である。
【図９】従来技術における排熱回収ボイラの起動特性を示す図である。
【符号の説明】
【００４７】
１：ケーシング、２：ガスダクト、３：煙突、４：給水ポンプ、５：節炭器、６：蒸発器、７：蒸気ドラム、８：過熱器、９：蒸気タービン、１５：バイパススタック、１６：ダンパ、２０：給水弁、２１：タービン加減弁、２２：タービンバイパス弁、３１：圧力計、３２：温度計、５０：微分器、５１：関数設定器、５２：減算器、５３：制御器、６０：微分器、６１：設定器、６２：減算器、６３：ゲイン器、６５：下降管、６６：蒸気管、６７：蒸気管。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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