(57)【要約】【課題】十分な硬度、耐摩耗性、耐腐食性を有しつつ、精密加工性、鏡面加工性に優れたプラスチック成形金型用鋼を提供すること。【解決手段】Ｃ：０．８０ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．０１ｗｔ％以上１．４０ｗｔ％未満、Ｍｎ：０．０５ｗｔ％以上２．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：０．００５ｗｔ％以上１．００ｗｔ％以下、Ｃｒ：１３．０ｗｔ％以上２０．０ｗｔ％以下、Ｍｏ＋１／２Ｗ：０．２０ｗｔ％以上４．０ｗｔ％以下、Ｖ  ：０．０１ｗｔ％以上１．００ｗｔ％以下、Ｎ：０．３６ｗｔ％以上０．８０ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、および、Ａｌ：０．８０ｗｔ％以下、を含み、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物からなるプラスチック成形金型用鋼とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ  ：０．８０ｗｔ％以下、
Ｓｉ：０．０１ｗｔ％以上１．４０ｗｔ％未満、
Ｍｎ：０．０５ｗｔ％以上２．０ｗｔ％以下、
Ｎｉ：０．００５ｗｔ％以上１．００ｗｔ％以下、
Ｃｒ：１３．０ｗｔ％以上２０．０ｗｔ％以下、
Ｍｏ＋１／２Ｗ：０．２０ｗｔ％以上４．０ｗｔ％以下、
Ｖ  ：０．０１ｗｔ％以上１．００ｗｔ％以下、
Ｎ  ：０．３６ｗｔ％以上０．８０ｗｔ％以下、
Ｏ  ：０．０２ｗｔ％以下、および、
Ａｌ：０．８０ｗｔ％以下、
を含み、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とするプラスチック成形金型用鋼。
【請求項２】
Ｐ  ：０．０３０ｗｔ％以下、および
Ｓ  ：０．０３０ｗｔ％以下、
から選択される１種または２種以上の元素をさらに含むことを特徴とする請求項１に記載のプラスチック成形金型用鋼。
【請求項３】
Ｃｕ：０．００１ｗｔ％以上０．５０ｗｔ％以下、
Ｃｏ：０．００１ｗｔ％以上０．５０ｗｔ％以下、および、
Ｂ  ：０．０００５ｗｔ％以上０．０１０ｗｔ％以下、
から選択される１種または２種以上の元素をさらに含むことを特徴とする請求項１または２に記載のプラスチック成形金型用鋼。
【請求項４】
Ｓｅ：０．００１ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下、
Ｔｅ：０．００１ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下、
Ｃａ：０．００１ｗｔ％以上０．１０ｗｔ％以下、
Ｐｂ：０．００１ｗｔ％以上０．２０ｗｔ％以下、および、
Ｂｉ：０．００１ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下、
から選択される１種または２種以上の元素をさらに含むことを特徴とする請求項１から３の何れかに記載のプラスチック成形金型用鋼。
【請求項５】
Ｔｉ：０．２０ｗｔ％以下、
Ｎｂ：０．００１ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下、
Ｔａ：０．００１ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下、および、
Ｚｒ：０．００１ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下、
から選択される１種または２種以上の元素をさらに含むことを特徴とする請求項１から４の何れかに記載のプラスチック成形金型用鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プラスチック成形金型用鋼に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、様々な分野において、種々のプラスチック成形品が使用されている。プラスチック成形品は、一般に、例えば、射出成形用金型などのプラスチック成形金型を用いて、所望の形状に成形されている。
【０００３】
ところで、プラスチック成形材料中には、主成分の樹脂に加えて、成形品の強度を向上させるなどの観点から、ガラス繊維などの充填材が添加される場合がある。この種の添加物は、金型を摩耗させるので、得られるプラスチック成形品の寸法精度が低下し、金型寿命を低下させる。
【０００４】
また、プラスチック成形材料は、その混練過程などにおいて、樹脂の分解により腐食性ガスが発生することがある。この種の腐食性ガスは、金型内で圧縮されて高温、高圧になると、金型を腐食させ、得られるプラスチック成形品の表面荒れ、バリなどを発生させる。
【０００５】
したがって、プラスチック成形金型の材料には、高硬度、耐摩耗性、耐腐食性に優れた金属材料を用いる必要がある。
【０００６】
従来、この種の金属材料としては、例えば、ＳＵＳ４４０Ｃやその改良材などのマルテンサイト系ステンレス鋼が知られている。
【０００７】
また、例えば、特許文献１には、重量％で、Ｃ：０．２５〜１．０、Ｓｉ：最大１．０、Ｍｎ：最大１．６、Ｎ：０．１０〜０．３５、Ａｌ：最大１．０、Ｃｏ：最大２．８、Ｃｒ：１４．０〜２５．０、Ｍｏ：０．５〜３．０、Ｎｉ：最大３．９、Ｖ：０．０４〜０．４、Ｗ：最大３．０、Ｎｂ：最大０．１８、Ｔｉ：最大０．２０を含み、ＣとＮとの濃度の和が少なくとも０．５および最大１．２であり、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるプラスチック成形金型用の合金が開示されている。
【０００８】
【特許文献１】特許第３４３８１２１号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、特許文献１に記載の合金は、製造段階で粗大な晶出炭窒化物を生じやすく、生成した粗大な晶出炭窒化物と母相との硬さの違いに起因して、型彫り加工時に加工ムラが生じるなど、仕上げ精度が悪いといった問題があった。
【００１０】
また、プラスチック成形金型では、成形品の面状を優れたものにする観点から、型内面を鏡面加工することが多いが、特許文献１に記載の合金は、粗大な晶出炭窒化物により、鏡面加工性が低下するといった問題があった。
【００１１】
もっとも、特許文献１に記載の合金において、単にＣ量を減少させることにより、粗大な晶出炭窒化物を生じにくくすることも考えられるが、これを行うと耐摩耗性が悪くなるといった問題が生じる。
【００１２】
そこで、本発明が解決しようとする課題は、十分な硬度、耐摩耗性、耐腐食性を有しつつ、精密加工性、鏡面加工性に優れたプラスチック成形金型用鋼を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記課題を解決するため、本発明に係るプラスチック成形金型用鋼は、Ｃ：０．８０ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．０１ｗｔ％以上１．４０ｗｔ％未満、Ｍｎ：０．０５ｗｔ％以上２．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：０．００５ｗｔ％以上１．００ｗｔ％以下、Ｃｒ：１３．０ｗｔ％以上２０．０ｗｔ％以下、Ｍｏ＋１／２Ｗ：０．２０ｗｔ％以上４．０ｗｔ％以下、Ｖ  ：０．０１ｗｔ％以上１．００ｗｔ％以下、Ｎ：０．３６ｗｔ％以上０．８０ｗｔ％以下、Ｏ：０．０２ｗｔ％以下、および、Ａｌ：０．８０ｗｔ％以下、を含み、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物からなることを要旨とする。
【発明の効果】
【００１４】
本発明に係るプラスチック成形金型用鋼は、上記成分組成にしたこと、特に、Ｃの含有量を減少させるとともにＮの含有量を増加させているので、必要な硬さが確保される。そのため、十分な硬度、耐摩耗性を有する。
【００１５】
また、Ｎの含有量を増加させたことにより、窒素が母相に固溶し、かつ、形成される炭窒化物が微細なため耐腐食性にも優れる。
【００１６】
さらに、上記Ｃの含有量を減少させたことにより、製造段階において粗大な晶出炭窒化物が生じ難い。また、焼入れ時の未固溶炭窒化物も少なくなり、焼入れ焼戻しによる微細な炭窒化物が均一に分散される。そのため、精密加工性、鏡面加工性に特に優れる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下に、本発明の一実施形態について詳細に説明する。本発明に係るプラスチック成形金型用鋼は、以下のような元素を含み、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物からなる。含まれる元素の種類、その含有量を特定した理由は、以下の通りである。
【００１８】
（１）Ｃ：０．８０ｗｔ％以下。
Ｃは、強度、耐摩耗性を確保するのに必要な元素であって、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂなどの炭化物形成元素と結合して炭化物を生成する元素である。また、Ｃは、焼入れ時に母相中に固溶し、マルテンサイト組織化することによって硬度を確保するのに必要な元素でもある。
【００１９】
但し、Ｃの含有量が過度に多くなると、上記炭化物形成元素と結合しやすくなって多量の炭化物が晶出し、粗大な炭化物が残留するようになる。これを防止する観点から、Ｃの含有量は、具体的には、０．８０ｗｔ％以下、好ましくは０．６５ｗｔ％以下、さらに好ましくは、０．２５ｗｔ％未満である。
【００２０】
もっとも、本願では、Ｎの含有量を多くすることで硬さを上昇させることができるため、Ｃの含有量を可能な限り少なくすることにより、粗大な晶出炭化物の量、焼入れ時の未固溶炭化物の量を低下させ、焼入れ焼戻しによる微細な炭化物を均一に分散させることが望ましい。
【００２１】
（２）Ｓｉ：０．０１ｗｔ％以上１．４０ｗｔ％未満。
Ｓｉは、後述するＡｌと同様、脱酸元素として機能する。しかしながら、Ａｌは、Ｎと反応してＡｌＮを生成し、母相中のＮの固溶量を低下させると同時に、生成した粗大なＡｌＮにより精密加工性、鏡面加工性を低下させる。したがって、鋼中におけるＡｌの含有量を抑制するため、脱酸元素としてＳｉを用いるのが好ましい。Ｓｉの含有量は、具体的には、０．０１ｗｔ％以上、好ましくは０．０５ｗｔ％以上、さらに好ましくは、０．１０ｗｔ％以上である。
【００２２】
但し、Ｓｉの含有量が過度に多くなると、熱間加工性や靱性が低下する。これを防止する観点から、Ｓｉの含有量は、具体的には、１．４０ｗｔ％未満、好ましくは０．７５ｗｔ％以下、さらに好ましくは０．２５ｗｔ％以下である。
【００２３】
（３）Ｍｎ：０．０５ｗｔ％以上２．０ｗｔ％以下。
Ｍｎは、焼入れ性を向上させる元素として添加される。また、不可避的にＳが含有された場合、Ｍｎは、靱性の低下を抑制するのに有効である。Ｍｎの含有量は、具体的には、０．０５ｗｔ％以上である。
【００２４】
但し、Ｍｎの含有量が過度に多くなると、熱間加工性が低下する。したがって、Ｍｎの含有量は、２．０ｗｔ％以下である。
【００２５】
（４）Ｎｉ：０．００５ｗｔ％以上１．００ｗｔ％以下。
Ｎｉは、Ｎの溶解量を増加させる。Ｎｉの含有量は、具体的には、０．００５ｗｔ％以上である。
【００２６】
但し、Ｎｉの含有量が過度に多くなると、残留オーステナイトが増加し、寸法の経年変化を引き起こす。したがって、Ｎｉの含有量は、具体的には、１．００ｗｔ％以下である。
【００２７】
（５）Ｃｒ：１３．０ｗｔ％以上２０．０ｗｔ％以下。
Ｃｒは、Ｎの溶解量を増加させるとともに、耐腐食性を向上させる。また、炭窒化物を形成する。Ｃｒの含有量は、具体的には、１３．０ｗｔ％以上である。
【００２８】
但し、Ｃｒの含有量が過度に多くなると、サブゼロ処理を行っても残留γ相が増加し、硬さが低下する。また、コストも高くなる。したがって、Ｃｒの含有量は、具体的には、２０．０ｗｔ％以下である。
【００２９】
（６）Ｍｏ＋１／２Ｗ：０．２０ｗｔ％以上４．０ｗｔ％以下。
Ｍｏ、Ｗは、Ｎの溶解量を増加させる。また、焼入れ性を向上させる。この作用を得るには、Ｍｏ、Ｗの含有量は、具体的には、Ｍｏ＋１／２Ｗで０．２０ｗｔ％以上である。
【００３０】
但し、Ｍｏ、Ｗの含有量が過度に多くなると、晶出炭窒化物の生成が促進され、衝撃値が低下する。したがって、Ｍｏ、Ｗの含有量は、具体的には、Ｍｏ＋１／２Ｗで４．０ｗｔ％以下である。
【００３１】
（７）Ｖ：０．０１ｗｔ％以上１．００ｗｔ％以下。
Ｖは、Ｎの溶解量を増加させる。また、炭窒化物を形成し、そのピン止め効果により結晶粒を微細化し、強度を向上させる。Ｖの含有量は、具体的には、０．０１ｗｔ％以上である。
【００３２】
但し、Ｖの含有量が過度に多くなると、粗大な炭窒化物を生じやすくなり、精密加工性、鏡面加工性が低下する。したがって、Ｖの含有量は、具体的には、１．００ｗｔ％以下である。
【００３３】
（８）Ｎ：０．３６ｗｔ％以上０．８０ｗｔ％以下。
Ｎは、侵入型元素であり、マルテンサイト組織の硬さを向上させるのに寄与する。その効果を得るためには、Ｎの含有量は、具体的には、０．３６ｗｔ％以上である。このＮの含有量は、ｓｉｅｖｅｒｔｓの法則にしたがって加圧溶解することにより添加可能である。
【００３４】
但し、Ｎの含有量が過度に多くなると、凝固中におけるＮの濃化により、Ｎに起因するブローホール（以下、「Ｎブロー」という。）が生じやすくなり、加圧によるＮブローの抑制が難しくなる。したがって、Ｎの含有量は、具体的には、０．８０ｗｔ％以下である。
【００３５】
（９）Ｏ：０．０２ｗｔ％以下。
Ｏは、溶鋼中に不可避的に含まれる元素である。Ｏが多くなると、Ｓｉ、Ａｌと粗大な酸化物を生じ、これが介在物となって、靱性、精密加工性、鏡面加工性を低下させる。そのため、Ｏの含有量は極力低いほうが望ましい。Ｏの含有量は、具体的には、０．０２ｗｔ％以下、好ましくは０．０１ｗｔ％以下である。
【００３６】
（１０）Ａｌ：０．８０ｗｔ％以下。
Ａｌは、Ｓｉと同様に脱酸元素として機能する。但し、Ａｌの含有量が過度に多くなると、粗大なＡｌＮが生じやすくなり、精密加工性、鏡面加工性が著しく低下する。したがって、Ａｌの含有量は、具体的には、０．８０ｗｔ％以下である。
【００３７】
また、本発明に係るプラスチック成形金型用鋼は、上述した必須元素に加えて、さらに、以下の元素から選択される１種または２種以上の元素を任意に含んでいても良い。これら元素の含有量を特定した理由は、以下の通りである。
【００３８】
＜１＞Ｐ：０．０３０ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３０ｗｔ％以下。
Ｐ、Ｓは、鋼中に不可避的に含まれる。Ｐは、結晶粒界へ偏析し、Ｓは、硫化物を形成し、いずれも靱性を低下させる。したがって、Ｐ、Ｓの含有量は、多くとも０．０３０ｗｔ％以下が好ましい。
【００３９】
＜２＞Ｃｕ：０．００１ｗｔ％以上０．５０ｗｔ％以下、Ｃｏ：０．００１ｗｔ％以上０．５０ｗｔ％以下、Ｂ：０．０００５ｗｔ％以上０．０１０ｗｔ％以下。
Ｃｕ、Ｃｏ、Ｂは、何れも焼入れ性の向上に寄与する。Ｃｕの含有量は、具体的には、０．００１ｗｔ％以上である。Ｃｏの含有量は、具体的には、０．００１ｗｔ％以上である。Ｂの含有量は、具体的には、０．０００５ｗｔ％以上である。
【００４０】
但し、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｂの含有量を過度に多くしても、焼入れ性の効果は飽和する。また、コストも上昇する。したがって、Ｃｕの含有量は、具体的には、０．５０ｗｔ％以下である。Ｃｏの含有量は、具体的には、０．５０ｗｔ％以下である。Ｂの含有量は、具体的には、０．０１０ｗｔ％以下である。
【００４１】
＜３＞Ｓｅ：０．００１ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下、Ｔｅ：０．００１ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下、Ｃａ：０．００１ｗｔ％以上０．１０ｗｔ％以下、Ｐｂ：０．００１ｗｔ％以上０．２０ｗｔ％以下、Ｂｉ：０．００１ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下。
Ｓｅ、Ｔｅ、Ｃａ、Ｐｂ、Ｂｉは、被削性の向上に寄与する。Ｓｅの含有量は、具体的には、０．００１ｗｔ％以上である。Ｔｅの含有量は、具体的には、０．００１ｗｔ％以上である。Ｃａの含有量は、具体的には、０．００１ｗｔ％以上である。Ｐｂの含有量は、具体的には、０．００１ｗｔ％以上である。Ｂｉの含有量は、具体的には、０．００１ｗｔ％以上である。
【００４２】
但し、Ｓｅ、Ｔｅ、Ｃａ、Ｐｂ、Ｂｉの含有量が過度に多くなると、靱性が低下する。したがって、Ｓｅの含有量は、具体的には、０．３０ｗｔ％以下である。Ｔｅの含有量は、具体的には、０．３０ｗｔ％以下である。Ｃａの含有量は、具体的には、０．１０ｗｔ％以下である。Ｐｂの含有量は、具体的には、０．２０ｗｔ％以下である。Ｂｉの含有量は、具体的には、０．３０ｗｔ％以下である。
【００４３】
＜４＞Ｔｉ：０．２０ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．００１ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下、Ｔａ：０．００１ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下、Ｚｒ：０．００１ｗｔ％以上０．３０ｗｔ％以下。
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒは、Ｃ、Ｎと結合して炭窒化物を形成し、結晶粒の粗大化抑制に寄与する。Ｔｉの含有量は、具体的には、０．０１ｗｔ％以上である。Ｎｂの含有量は、具体的には、０．００１ｗｔ％以上である。Ｔａの含有量は、具体的には、０．００１ｗｔ％以上である。Ｚｒの含有量は、具体的には、０．００１ｗｔ％以上である。
【００４４】
但し、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒの含有量が過度に多くなると、靱性が低下する。したがって、Ｔｉの含有量は、具体的には、０．２０ｗｔ％以下である。Ｎｂの含有量は、具体的には、０．３０ｗｔ％以下である。Ｔａの含有量は、具体的には、０．３０ｗｔ％以下である。Ｚｒの含有量は、具体的には、０．３０ｗｔ％以下である。
【００４５】
また、上述したプラスチック成形金型用鋼は、含有される炭窒化物の粒径が、４．０μｍ以下、好ましくは３．５μｍ以下、さらに好ましくは３．０μｍ以下であると良い。精密加工性、鏡面加工性に特に優れるからである。
【００４６】
なお、炭窒化物の粒径とは、仕上げ研磨した試料の測定面を腐食液により腐食し、この測定面を光学顕微鏡、走査型電子顕微鏡などで観察し、観察される炭窒化物の総数の９０％以上がその値以下となる粒径の代表値を指す。
【００４７】
次に、上記プラスチック成形金型用鋼の製造方法の一例について説明する。
上述した組成を有するプラスチック成形金型用鋼を加圧可能な高周波誘導炉などの溶解炉で溶解し、インゴットなどに鋳造し、その後これらインゴットなどを熱間鍛造または熱間圧延して必要な寸法の鋼材に製造する方法などが挙げられる。
【００４８】
上記プラスチック成形金型用鋼に対する熱処理の一例を示すと次の通りである。焼きなましは、具体的には、例えば、８５０〜９００℃で３〜５時間加熱後、１０〜２０℃／時間の速度で６００℃付近まで炉冷し、その後空冷することなどにより行うことができる。また、焼入れ・焼戻しは、具体的には、例えば、１０００〜１２００℃で０．５〜１．５時間加熱後、油冷して焼入れをし、その後、−１９６℃もしくは−７６℃で０．５〜１時間サブゼロ処理を行い、その後、２００〜７００℃で０．５〜１．５時間加熱後、空冷して焼戻しをすることなどにより行うことができる。
【実施例】
【００４９】
以下、本発明を実施例を用いてより具体的に説明する。
表１に示す化学組成の鋼（実施例１〜実施例１６に係る鋼、比較例１〜比較例６に係る鋼）を加圧可能な高周波誘導炉で溶製した後、５０ｋｇに鋳造し、熱間鍛造により６０ｍｍ角の棒材をそれぞれ製造した。
【００５０】
【表１】
2007009321.tif 000002
【００５１】
次に、実施例、比較例に係る各鋼について、表２に示すように、１０３０℃から１１５０℃で焼入れし、さらに実施例１〜１６に係る鋼については−７６℃たは−１９６℃でサブゼロ処理を行った後、２００℃から４７５℃の温度で焼戻しを行った。これら各熱処理後のサンプルの諸特性を次のように評価した。
【００５２】
【表２】
2007009321.tif 000003
【００５３】
＜炭窒化物の粒径＞
各棒材から１辺１５ｍｍの立方体のブロックを切り出し、熱処理を行った後に測定面を＃１５００まで研磨した。次いで、１μｍのダイヤモンドペーストを用いてバフ研磨し、仕上げ研磨を行った。次いで、ビレラ腐食液を使用して測定面を腐食した。次いで、光学顕微鏡により測定面を撮影（４００倍で１０視野）し、観察される炭窒化物の総数の９０％以上がその値以下となる粒径の値を代表値とした。炭窒化物の粒径が４．０μｍ以下のものを合格とした。
【００５４】
＜硬さ＞
各棒材から１辺１０ｍｍの立方体のブロックを切り出し、熱処理を行った後に測定面と接地面を＃４００まで研磨した後、ロックウェルＣスケールにより硬さを測定した。硬さがＨＲＣ５５以上のものを合格とした。
【００５５】
＜耐摩耗性＞
ピンオンディスク摩擦摩耗試験機を用いて耐摩耗性を評価した。すなわち、各棒材からピンφ８ｍｍ×２本を切り出し、熱処理を行った。ディスクは、Ｓ４５Ｃより切り出したものを用いた。試験条件は、すべり速度１．６ｍ／ｓ、すべり距離５０００ｍ、押し付け荷重１０．５ｋｇｆ、潤滑油なしとした。試験前後にピンの重量を測定し、これより摩耗重量を測定した。なお、表３では、比較例１に係る鋼（ＳＵＳ４４０Ｃ）の摩耗量を１００とした場合における、実施例に係る鋼および残りの比較例に係る鋼の摩耗重量比を示している。摩耗重量比が１３０未満を合格とした。
【００５６】
＜耐食性＞
各棒材からφ１５ｍｍ×６０ｍｍの丸棒を加工し、熱処理を行った後、仕上げ加工により表面を＃４００相当にした。次いで、ＪＩＳ  Ｚ  ２３７１に準拠して塩水噴霧試験を行い、発錆状態を確認した。なお、表３では、錆が発生しなかったものをＡ、僅かに錆が発生したものをＢ、かなり錆が発生したものをＣ、全面に錆が発生したものをＤとして示しており、Ｂ以上を合格とした。
【００５７】
＜精密加工性＞
各棒材から６０ｍｍ×６０ｍｍ×１００ｍｍの試験片を作製し、工具にφ１０ｍｍの超硬ソリッドエンドミル（６枚刃）を用い、速度１２０ｍ／分、送り０．０６ｍｍ／ｒｅｖ、切り込み幅０．５ｍｍ、切り込み高さ１０ｍｍの条件で加工を行った。次いで、ＪＩＳ  Ｂ０６３３に準拠して加工面の最大の表面粗さＲｙを測定した。この際、最大の表面粗さＲｙが２．０μｍ以下のものを合格とした。
【００５８】
＜鏡面加工性＞
各棒材から５０ｍｍ×４５ｍｍ×１２ｍｍの板材を加工し、熱処理を行った後、機械研磨により＃１４０００まで研磨した。次いで、ケミカルエッチングを行い、試験片を作製した。次いで、ＪＩＳ  Ｂ０６３３に準拠して試験片の表面粗さＲａを測定した。この際、表面粗さＲａが０．０５μｍ以下のものを合格とした。
【００５９】
以上の評価結果を表３に示す。
【００６０】
【表３】
2007009321.tif 000004
【００６１】
表３によれば、以下のことが分かる。すなわち、比較例１に係る鋼は、粗大な晶出炭窒化物が存在するため、精密加工性、鏡面加工性に劣る。また、耐腐食性も劣る。
【００６２】
また、比較例２、４に係る鋼は、Ｎの含有量が規定より少ないため、十分な硬さが得られず、耐摩耗性に劣る。
【００６３】
また、比較例３に係る鋼は、Ｏの含有量が規定より多いので、粗大な酸化物が形成され、また、比較例４に係る鋼も、Ａｌの含有量が規定より多いので、粗大なＡｌＮが形成される。そのため、これらは精密加工性に劣る。
【００６４】
また、比較例５に係る鋼は、Ｖの含有量が規定より多いので、粗大なＶＮが形成される。そのため、精密加工性、鏡面加工性に劣る。
【００６５】
また、比較例６に係る鋼は、Ｏの含有量が規定より多いので、粗大な酸化物が形成され、精密加工性、鏡面加工性に劣る。
【００６６】
これら比較例１〜６に係る鋼に対し、本実施例１〜１６に係る鋼は、何れも、十分な硬度、耐摩耗性、耐腐食性を有し、精密加工性、鏡面加工性に優れていることが確認できた。
【００６７】
したがって、これら本発明に係る鋼は、プラスチック成形用金型の材料として好適に用いることができると言える。