(57)【要約】【課題】回折面を適用することで性能良好な高画素のイメージセンサーにも対応したズームレンズ。【解決手段】開口絞りＳより物体側に、少なくとも正パワーの第１群Ｇ１と負パワーの第２群Ｇ２とを有するズームレンズにおいて、  下記条件式を満足することを特徴とする。    ｜Δｐ／ｔ｜＜４，｜Δｓ／ｔ｜＜４                    ・・・（２）ただし、Δｐは軸上最大光線高における球面収差の横収差量であり、広角端及び望遠端においてＣ線及びｇ線に対して計算され、また、Δｓは最大像高の０．７倍の像高における倍率色収差量であり、広角端及び望遠端においてＣ線及びｇ線に対して計算され、また、ｔは用いられるイメージセンサーの１画素のピッチである。【選択図】図１
2007148447.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
開口絞りより物体側に、少なくとも正パワーの第１群と負パワーの第２群とを有するズームレンズにおいて、
下記条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
｜Δｐ／ｔ｜＜４，｜Δｓ／ｔ｜＜４                    ・・・（２）
ただし、Δｐは軸上最大光線高における球面収差の横収差量であり、広角端及び望遠端においてＣ線及びｇ線に対して計算され、また、Δｓは最大像高の０．７倍の像高における倍率色収差量であり、広角端及び望遠端においてＣ線及びｇ線に対して計算され、また、ｔは用いられるイメージセンサーの１画素のピッチである。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、撮像装置に用いるズームレンズに関するものであり、特に、ビデオカメラやデジタルスチルカメラ等に適したズームレンズに関するものである。また、撮像素子にて良好な画像を得るために必要な許容値に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から、ビデオカメラ用のズームレンズは数多く提案されており、例えば特許文献１、特許文献２、特許文献３等の提案がなされている。何れの実施例も、物体側から順に、正パワーの第１群、負パワーの第２群、正パワーの第３群、正パワーの第４群の４群構成ズームレンズであり、各群を１枚ないし３枚程度のレンズにて構成している。変倍に伴う各群の基本的な動きは、第２群は単調に移動して専ら変倍作用を司り、第４群がコンペンセーターの作用を有している。あるいは、特許文献３のように、第３群と第４群が共に移動しているタイプも多い。
【０００３】
ところで、近年、パソコンの周辺機器（画像入力装置）としてデジタルスチルカメラが注目されている。デジタルスチールカメラもビデオカメラも、ＣＣＤ等のイメージセンサー上に像を結像し、電気信号として情報を取り出す装置である。現状では、イメージセンサーの構造上、斜入射すると光束がケラれてしまう（いわゆる、シェーディング現象）ので、何れの撮像レンズもテレセントリックな構成とされている。
【０００４】
したがって、両者共に撮像レンズの基本タイプは同じになっている。しかしながら、ユーザーから要求される画質は大きく異なり、ビデオカメラあるいはデジタルスチールカメラでもパソコン入力用のカメラならば、４０万画素程度のイメージセンサーでも十分に実用になるが、プリントした画像を楽しむような形態、すなわち、銀塩写真に置き換わるような用途においては、１００万画素を越えるようないわゆるメガピクセルクラスのイメージセンサーが要求される。その結果、センサーの画素ピッチが小さくなり、撮像レンズに要求される性能、例えば解像力は一層高いレベルを求められている。
【０００５】
そのようなズームレンズにおいては、各群内で極力収差の発生を抑えることが好ましく、各群正負複数枚の構成にして極力収差の発生を小さく抑える必要があった。特に、第１群においては色収差の発生量を極力小さく抑えないと、広角側から望遠側にかけて軸上マージナル光線が高くなるため、望遠側で軸上色収差が大きく発生し性能が悪化する。そのため、望遠側の色収差を良好に補正するためには、第１群に接合レンズや他の色収差補正素子が必要となる。例えば、第１群に色収差補正素子を用いた例としては、特許文献４のズームレンズがあり、回折光学素子（ＤＯＥ）を用いることで色収差を補正するという提案がなされている。
【０００６】
上記特許文献４では、正・負・正・正の４群ズームレンズにおいて、第１群あるいは第２群に回折面を利用して、変倍比５．７のズームレンズを提案している。しかし、回折面を用いながら収差は非常に悪く、実用に耐え得るものではない。
【０００７】
また、非特許文献１では、回折面の様々な光学系への適用例が示されており、デジタルスチールカメラに関する記述もあるが、回折光学素子を利用した色分解フィルターへの応用例であり、撮像レンズそのものについての適用例はない。
【０００８】
また、ＤＯＥは設計回折次数の回折効率が低いと、設計光以外の光（例えば１次光で設計した場合には、０次光や２次光等。以下、不要次数光と定義する。）の強度が大きくなり十分な画質が得られない。特に、撮影レンズ等の広い波長域（λ＝４００ｎｍ〜７００ｎｍ程度）でＤＯＥを使用するためには，十分に高い回折効率が必要になる。ＤＯＥの回折効率を向上させるためには、ＤＯＥの断面形状を鋸歯状にすることで理論的に１波長、１画角のみ１００％にすることが可能となる。しかし、回折面に対する光束の入射角が大きくなるに従い著しく回折効率の低下が起きる。詳細については、非特許文献２等の論文に記載されている。したがって、特許文献４のズームレンズは回折面に入射する光束の入射角が非常に大きくなり、このままでは使用することができない。３倍程度からそれ以上の高倍率ズームレンズの第１群にＤＯＥを用いた場合、広角端から望遠端にかけて回折面に対する光束の入射角の変化が大きいため、極力入射角を小さくするような配置にする必要があった。
【特許文献１】特開平５−６０９７２号公報
【特許文献２】特開平５−１０７４７３号公報
【特許文献３】特開平６−９４９９７号公報
【特許文献４】特開平９−２１１３２９号公報
【非特許文献１】「Ｄｉｆｆｒａｃｔｉｖｅ  ｏｐｔｉｃｓ  ａｔ  Ｅａｓｔｍａｎ  Ｋｏｄａｋ  Ｃｏｍｐｎｙ」ＳＰＩＥ，Ｖｏｌ．２６８９，ｐｐ．２２８〜２５４
【非特許文献２】「Ｓｃａｌａｒ  ｔｈｅｏｒｙ  ｏｆ  ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ  ｒｅｌｉｅｆ  ｇｒａｔｉｎｇｓ」Ｏｐｔｉｃｓ  Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｓ，Ｖｏｌ．８０，Ｎｏ．５，６／３０７〜３１１（１９９１）、「Ｂｌａｚｅｄ  ｈｏｌｏｇｒａｐｈｉｃ  ｇｒａｔｉｎｇｓ  ｆｏｒ  ｐｏｌｙｃｈｒｏｍａｔｉｃ  ａｎｄ  ｍｕｌｔｉｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ  ｉｎｃｉｄｅｎｔ  ｌｉｇｈｔ」Ｊ．Ｏｐｔ．Ｓｏｃ．Ａｍ．，Ｖｏｌ．９，Ｎｏ．７／１１９６〜１１９９（１９９２）
【非特許文献３】「W.C.Sweatt,"NEW METHODS of DESIGNING HOLOGRAPHIC ELEMENTS 」SPIE vol.126 Clever Optics 46-53 (1997)
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は従来技術のこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その第１の目的は、回折面を適用することで性能良好な高画素のイメージセンサーにも対応したズームレンズを提供することである。
【００１０】
本発明の第２の目的は、残存する収差量を適切に決めることによって、高画素のイメージセンサーにも対応したズームレンズを提供することである。
【００１１】
また、第１群にＤＯＥを用いることで色収差を良好に補正しつつ、回折面に対する光束の入射角を極力小さく抑えることで回折効率の低下を抑えた、レンズ枚数の少ない、また、高性能のズームレンズ及びそれを用いた撮像装置を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記目的を達成する本発明のズームレンズは、開口絞りより物体側に、少なくとも正パワーの第１群と負パワーの第２群とを有するズームレンズにおいて、
下記条件式を満足することを特徴とするものである。
【００１３】
｜Δｐ／ｔ｜＜４，｜Δｓ／ｔ｜＜４                    ・・・（２）
ただし、Δｐは軸上最大光線高における球面収差の横収差量であり、広角端及び望遠端においてＣ線及びｇ線に対して計算され、また、Δｓは最大像高の０．７倍の像高における倍率色収差量であり、広角端及び望遠端においてＣ線及びｇ線に対して計算され、また、ｔは用いられるイメージセンサーの１画素のピッチである。
【発明の効果】
【００１４】
本発明のズームレンズによると、高画素のイメージセンサーにも対応した高画質なズームレンズを提供することができる。
【００１５】
また、第１群にＤＯＥを用いることで、色収差を良好に補正しつつ、回折面に対する光束の入射角を極力小さく抑えることで、回折効率の低下を抑えたレンズ枚数の少ない、また、高性能のズームレンズ及びそれを用いた撮像装置を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
まず、本発明のズームレンズのとり得る構成について説明する。
【００１７】
本発明の第１の構成のズームレンズは、開口絞りより物体側に、少なくとも正パワーの第１群と負パワーの第２群とを有するズームレンズにおいて、前記第１群は少なくとも１面の回折面を有し、下記条件式を満足することを特徴とするものである。
【００１８】
０．００１＜ｆS ／ｆDOE ＜０．０２５                  ・・・（１）
ただし、ｆS ＝√（ｆW ×ｆT ）であり、ｆW 及びｆT はそれぞれ広角端及び望遠端における全系焦点距離であり、また、ｆDOE は前記回折面の焦点距離である。
【００１９】
本発明の第２の構成のズームレンズは、開口絞りより物体側に、少なくとも正パワーの第１群と負パワーの第２群とを有するズームレンズにおいて、下記条件式を満足することを特徴とするものである。
【００２０】
｜Δｐ／ｔ｜＜４，｜Δｓ／ｔ｜＜４                    ・・・（２）
ただし、Δｐは軸上最大光線高における球面収差の横収差量であり、広角端及び望遠端においてＣ線及びｇ線に対して計算され、また、Δｓは最大像高の０．７倍の像高における倍率色収差量であり、広角端及び望遠端においてＣ線及びｇ線に対して計算され、また、ｔは用いられるイメージセンサーの１画素のピッチである。
【００２１】
本発明の第３の構成のズームレンズは、開口絞りより物体側に、少なくとも正パワーの第１群と負パワーの第２群とを有し、変倍時に前記第１群と前記第２群の間隔が可変であるズームレンズにおいて、前記第１群に回折面を有し、変倍時の回折面に対する全ての主光線入射角が以下の条件式を満足することを特徴とするものである。
【００２２】
−０．６０＜ＮDOE ｓｉｎθ＜０．７０                  ・・・（９）
ただし，ＮDOE は回折面の物体側の媒質の回折光学素子の最適設計波長に対する屈折率、θは回折面に対する主光線の入射角で、回折面の基板の法線方向と物点距離無限遠における主光線とのなす角度である。
【００２３】
以下、以上のような構成をとる理由と作用を説明する。
【００２４】
一般に、画像の解像度はイメージセンサーの画素数に依存する部分が多く、現状においては高画質＝高画素数と捉えられている。一方、イメージセンサーの大きさは画素数と１画素の大きさ（ピッチ）で決まるため、１画素のピッチが大きいまま高画素化すると、当然イメージセンサー自体も大きくなり、光学系全体が大型化してしまって好ましくない。したがって、小型化と高性能化を両立するために、画素ピッチの小型化が求められ、進展している。
【００２５】
しかし、画素ピッチが小さくなるとシステムのナイキスト周波数が高くなるため、光学系に求められる収差補正のレベルも高度化し、レンズ設計上困難になってくる。特に色収差の補正は、材料の選択で対応するしかなく、使用可能な光学材料も限られているため、補正に困難を伴う。具体的には、高価な材料を必要としたり、レンズ構成枚数を増やしたりと、特にコスト面で不利になる。
【００２６】
本発明は、回折面を適切に配置することによって、高画素化した際に問題となる色収差の補正を良好に達成したものであり、具体的な構成は、正パワーの第１群中に回折面を設定し、その回折面は条件式（１）を満たすものである。第１群においては、各像高に対応する主光線の光線高が大きく異なるため、軸上色収差と倍率色収差をバランス良く補正することが可能となる。さらに、条件式（１）を満たすことが重要であり、下限の０．００１を越えて回折面のパワーが弱くなると、回折面の効果も弱くなり、十分な色収差補正ができなくなる。一方、上限の０．０２５を越えて回折面のパワーが強くなると、回折面の効果が強くなりすぎ、回折面で発生する２次スペクトルが過大となるため、むしろ色収差が悪化してしまう。
【００２７】
さらに、望ましくは下記条件式（３）の範囲を満たすと、より良い性能を達成することができる。
【００２８】
０．００３＜ｆS ／ｆDOE ＜０．０１８                  ・・・（３）
一方、デジタルスチールカメラの原理は、撮影レンズにてイメージセンサー上に結像された像を離散的にサンプリングすることで画像を形成しているので、もし色収差が大きいと、撮像素子の各画素に異なった色の像が取り込まれ、色のにじみを生ずることになり、著しく画像を劣化させる。したがって、高画質な画像を得るためにも、色収差の発生量は厳しく制御されなければならない。具体的には、前記条件式（２）を満たすことが望ましい。条件式（２）の範囲を越えて色収差が大きくなると、メガピクセルクラスのイメージセンサーでは許容できない程の色のにじみを生ずる。このような振る舞いは、特に周辺の画像において顕著となるため、望ましくは倍率色収差の発生量を下記条件式（４）を満たすように設定することがよい。
【００２９】
｜Δｐ／ｔ｜＜４，｜Δｓ／ｔ｜＜２                    ・・・（４）
これらの条件式を満たすように設計することによって、中心から周辺までの色のにじみの少ない良好な画像を達成することができる。
【００３０】
回折面を適切に利用することによって色収差は十分な補正が可能となる。一方で、単色収差の補正も高画質を得るためには必須であるが、このとき、光学系の小型化とのバランスが重要になってくる。小型化と高画質を両立するために、下記条件式（５）を満たすことが望ましい。
【００３１】
０．１＜ｆS ／ｆ1 ＜０．６                            ・・・（５）
ただし、ｆ1 は第１群の焦点距離である。
【００３２】
条件式（５）の下限の０．１を越えて第１群のパワーが弱くなると、変倍時の各ズーム群の移動量が大きくなるため、光学系の大型化を招いてしまう。一方、上限の０．６を越えて第１群のパワーが強くなると、小型化にとっては有利であるが、発生する単色収差が大きくなり、高画質を達成できない。
【００３３】
さらに望ましくは、下記条件式（６）の範囲を満たすことがよい。
【００３４】
０．１＜ｆS ／ｆ1 ＜０．５                            ・・・（６）
上記条件式（１）と条件式（５）は変倍比に関わらない構成であるが、変倍比考慮した下記条件式（７）及び条件式（８）を満たすことが望ましい。
【００３５】
０．０００１＜ｆS ／（Ｚ×ｆDOE ）＜０．００５        ・・・（７）
０．０１＜ｆS ／（Ｚ×ｆ1 ）＜０．１                  ・・・（８）
ただし、Ｚ＝ｆT ／ｆW である。これらの条件式を満たすことによって、変倍比に関わらず高画質な光学系を得ることができる。
【００３６】
次に、本発明の第３の構成のズームレンズについて説明する。
【００３７】
この構成は、開口絞りより物体側に、少なくとも正パワーの第１群と負パワーの第２群とを有し、変倍時に前記第１群と前記第２群の間隔が可変であるズームレンズにおいて、前記第１群に回折面を有し、変倍時の回折面に対する全ての主光線入射角が以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
【００３８】
−０．６０＜ＮDOE ｓｉｎθ＜０．７０                  ・・・（９）
ただし，ＮDOE は回折面の物体側の媒質の回折光学素子（ＤＯＥ）の最適設計波長λDOE に対する屈折率である。λDOE は回折効率が最も高い波長のことで、ＤＯＥの溝深さｄ、基板の屈折率ｎ（λDOE ）、回折次数をｍとして以下の関数で定義される。
【００３９】
ｄ＝ｍλDOE ／｛ｎ（λDOE ）−１｝
また、θは全ての変倍時の物点距離無限遠における回折面に対する主光線の入射角で、回折面の基板の法線方向とその主光線とのなす角度である。θに関する符号は、図２５に示すように、回折面の基板の法線方向から回折面のブレーズ形状の傾斜面に対する法線方向に対する方向を＋とする。なお、図２５（ａ）は入射光が空気側から基板側へ入射する場合、図２５（ｂ）は入射光が基板側から空気側へ入射する場合を示す。
【００４０】
前述したように、ＤＯＥを撮影レンズに応用するためにはその回折効率を高める必要があるが、入射角依存性があるため、回折面に対する光束の入射角が大きいと著しい低下が生じる。図２６、図２７、図２８に各波長に対する１次回折効率の入射角依存性のグラフを示す。これはＤＯＥの最適設計波長をｅ線、基板のｅ線の屈折率Ｎe ＝１．５、グレーティングの周期Λ＝１０μｍ、２０μｍ、光線の入射側は空気と仮定したときのそれぞれＣ線、ｅ線、Ｆ線の０次光、１次光、２次光のＴＥ偏光の回折効率を示したものである。なお、この計算はレンズ境界面の反射も考慮したものである。これらのグラフからも分かるように、入射角が大きくなるに従い１次光の回折効率が低下し、不要次数光の回折効率が増加する。さらに、短波長側（Ｆ線）においては回折効率の低下が顕著であり、撮影レンズのような可視域（波長４００ｎｍ〜７００ｎｍ程度）でＤＯＥを用いる場合には、画質劣化の大きな原因となる。そのため、不要次数光の回折効率をある程度小さくするような条件が必要となる。
【００４１】
条件式（９）は不要次数光の回折効率を制限するものである。条件式（９）の下限値−０．６０及び上限値０．７０を越えると、短波長側の不要次数光の回折効率が最大角度で２０％以上になり、カラー画像（ＲＧＢ画像）のＢ画像のコントラストが著しく低下し、画質が非常に悪化するため好ましくない。
【００４２】
さらに、条件式（９）は以下の条件式（１３）の範囲内であることが望ましい。
【００４３】
−０．５０＜ＮDOE ｓｉｎθ＜０．６０                ・・・（１３）
この範囲内であれば、短波長側の不要次数光の回折効率を１０％程度に抑えることができ、さらに、最適設計波長に関しても不要次数光の回折効率を２％〜３％に抑えることができ好ましい。
【００４４】
さらに、条件式（９）は以下の条件式（１４）の範囲内であることが望ましい。
【００４５】
−０．３５＜ＮDOE ｓｉｎθ＜０．３５                ・・・（１４）
この条件式の範囲内であれば、さらに不要次数光の回折効率を低く抑えることが可能となる。
【００４６】
また、本発明の第４の構成のズームレンズは、開口絞りより物体側に、少なくとも正パワーの第１群と負パワーの第２群とを有し、変倍時に前記第１群と前記第２群の間隔が可変であるズームレンズにおいて、前記第１群に回折面を有し、以下の条件式を満足するズームレンズである。
【００４７】
０．２＜ＲDOE ／ｆS ＜１５．０                      ・・・（１０）
ただし、ＲDOE は回折光学素子の回折面のある基板の近軸曲率半径、ｆS ＝√（ｆW ×ｆT ）で、ｆW 及びｆT はそれぞれ広角端及び望遠端における全系焦点距離である。
【００４８】
ズームレンズにおいては、広角端から望遠端にかけて第１群内の各レンズ面に対する光束の入射角度は大きく変化するために、回折面を配置する場所を考慮する必要がある。特に広角側における入射角は非常に大きくなるため、ズームレンズの第１群に回折面を使用する面は、具体的に条件式（１０）の範囲内における曲率を持った面にすることが望ましい。
【００４９】
条件式（１０）は回折面のある基板の近軸曲率半径を規定するもので、この範囲内であれば入射角依存性による著しい回折効率の低下を防ぐことができる。条件式（１０）の上限の１５．０を越えると、広角側の軸外光束の入射角が大きくなるため、不要次数光の回折効率が増加する。そのため、コントラストが低下し、結果として広角側の画質劣化の原因となり好ましくない。また、下限の０．２を越えると、望遠側の軸外光束の入射角が大きくなり望遠側の画質劣化の原因を招くこととなり、これも好ましくない。
【００５０】
さらに、条件式（１０）は以下の条件式（１５）の範囲内であることが望ましい。
【００５１】
１．０＜ＲDOE ／ｆS ＜１０．０                      ・・・（１５）
この条件式の範囲内であれば、広角側から望遠側にかけて不要次数光の回折効率を低く抑えられ、画質のコントラストの低下を防ぐことが可能となる。
【００５２】
さらに、条件式（１０）は以下の条件式（１６）の範囲内であることが望ましい。
【００５３】
１．３＜ＲDOE ／ｆS ＜１０．０                      ・・・（１６）
この条件式の範囲内であれば、広角側から望遠側にかけて不要次数光の回折効率を低く抑えられ、画質のコントラストの低下を防ぐことが可能となる。
【００５４】
また、本発明の第５の構成のズームレンズは、開口絞りより物体側に、少なくとも正パワーの第１群と負パワーの第２群とを有し、変倍時に前記第１群と前記第２群の間隔が可変であるズームレンズにおいて、前記第１群に、物体側の面に回折面を有する回折光学素子を含むことを特徴とするズームレンズである。
【００５５】
図２６〜図２８のグラフからも明らかなように、回折面の物体側の屈折率によっても入射角依存性が異なる。前述したようにズームレンズの第１群における光束の入射角度は広角側から望遠側にかけて大きく変化するため、入射角依存性の寄与を小さくする設計が必要になる。そのためには、第１群にＤＯＥを用いた場合、レンズの物体側の面を回折面にすることが望ましい。例えば、ＤＯＥの最適設計波長に対する基板の屈折率を１．５とした場合、光束が同じ３０°で回折面に入射しても、物体側に回折面を用いた場合ではＮDOE ｓｉｎθ＝０．５であるが、像側に用いた場合ではＮDOE ｓｉｎθ＝０．７５となる。そのため、第１群に回折面を使用することで望遠側の軸上色収差を極めて良好に補正しつつ、ＤＯＥの物体側の面を回折面にすることで入射角による著しい回折効率の低下を防ぐことが可能となる。
【００５６】
さらに、本発明の第３から第５の構成のズームレンズは、開口絞りより像側に少なくとも１つの群を有することが望ましい。ズームレンズを３群以上の構成にすることで、レンズ系の小型化及び高性能化が達成できる。
【００５７】
さらに、本発明の第４の構成のズームレンズは、第５の構成のズームレンズの条件を同時に満たすことが望ましい。条件式（１０）の範囲内の基板に回折面を付ける場合には、回折面の付ける面はＤＯＥの物体側の面にすることが望ましい。それにより、入射角依存性によるＤＯＥの回折効率の低下をより防ぐことが可能となる。本発明の第３から第５の構成のズームレンズは、第１群に用いたＤＯＥに対する光線の入射角を広角側から望遠側に至るまで小さく抑えたものである。
【００５８】
また、本発明の第３から第５の構成のズームレンズは、以下の条件式の何れかの範囲内であることが望ましい。
【００５９】
２．５＜Ｚ＜２０．０                                ・・・（１７）
０．００１＜ｆS ／ｆDOE ＜０．１                    ・・・（１８）
ただし、Ｚ＝ｆT ／ｆW で、ズーム比を表す。また、ｆDOE は回折面のみの焦点距離である。
【００６０】
本発明のズームレンズは、条件式（１７）の高倍率のズームレンズであることを示している。条件式（１７）の下限の２．５を超えると、ズーム比が小さく、広角側から望遠側に至るまで第１群に入射する軸上マージナル光線の高さがあまり大きく変動しない。そのため、第１群にＤＯＥを用いなくても良好に色収差が補正できてしまうので、ＤＯＥを用いるメリットがなくなる。条件式（１７）の上限の２０．０を越えると、広角側から望遠側に至るまでＤＯＥに対する光束の入射角度を小さく抑えることができなくなり好ましくない。
【００６１】
条件式（１８）は回折面のパワーを規定したもので、実際にはＤＯＥのグレーティングの幅を制限するものである。条件式（１８）の下限の０．００１を越えると、ＤＯＥのパワーが非常に弱くなり、結果としてＤＯＥの輪帯数が極度に少なくなる。そのため、光束が回折しなくなり結像性能が悪化してしまい好ましくない。また、条件式（１８）の上限の０．１を越えると、グレーティングの幅が非常に狭くなるため、ＤＯＥの入射角依存による回折効率の低下が非常に著しくなるため好ましくない。
【００６２】
したがって、条件式（１７）又は（１８）の範囲内のズームレンズであることが望ましい。
【００６３】
条件式（１８）は以下の条件式（１９）であれば、さらにＤＯＥの入射角依存性を小さくでき、かつ、高性能化を達成することができる。
【００６４】
０．００１＜ｆS ／ｆDOE ＜０．０２４                ・・・（１９）
また、本発明の第３から第５の構成のズームレンズは、広角端から望遠端にかけて単色収差を良好に補正するために、以下の条件式を満足することが望ましい。
【００６５】
０．１＜ｆS ／ｆ1 ＜０．５                          ・・・（１１）
−２．５＜ｆS ／ｆ2 ＜−０．１                      ・・・（１２）
ただし、ｆ1 及びｆ2 はそれぞれ第１群及び第２群の焦点距離である。
【００６６】
条件式（１１）、（１２）は第１群と第２群を全系のスタンダード（標準状態）の焦点距離で規格化したものである。条件式（１１）の下限の０．１を越えると、第１群の正のパワーが弱くなり、特に広角端で大きく発生する負のディストーションを補正することが困難となり好ましくない。また、条件式（１１）の上限の０．５を越えると、第１群のパワーが強くなり十分なバックフォーカスを確保するために第２群のパワーを強くしなくてはならなくなり、各群の単色収差の発生量が大きくなり好ましくない。
【００６７】
条件式（１２）の下限の−２．５を越えるとバックフォーカスの確保、レンズ系の小型化には有利であるが、他の正レンズ群のパワーを強める必要があり、単色収差が悪化し高性能を維持できなくなる。また、条件式（１２）の上限の−０．１を越えると、バックフォーカスが確保できなくなり、また、撮影レンズの小型化も達成できなくなり好ましくない。
【００６８】
したがって、以上の条件式（１１）及び（１２）を同時に満たすことにより、広角端から望遠端にかけて単色収差を良好に補正することが可能となる。
【００６９】
さらに、条件式（１１）、（１２）は以下の条件式（２０）、（２１）の範囲内であることが望ましい。
【００７０】
０．２＜ｆS ／ｆ1 ＜０．４                          ・・・（２０）
−２．３＜ｆS ／ｆ2 ＜−０．５                      ・・・（２１）
この条件式の範囲内であれば、さらに単色収差を良好に抑えることができ望ましい。
【００７１】
また、本発明の撮像装置の構成は、第３から第５の構成の少なくとも何れかのズームレンズを用いた撮像装置である。以上に説明してきたズームレンズを用いることにより、非常にコンパクトで高性能の撮像装置を提供することができる。
【００７２】
次に、以下に、本発明のズームレンズの実施例１〜１５について説明する。
【００７３】
本発明で使用している回折光学素子（ＤＯＥ）を用いたズームレンズの設計方法としては、Ｓｗｅａｔｔ  Ｍｏｄｅｌが有名であり、これについては非特許文献３に記載されている。これは、ＤＯＥを屈折率の極めて大きな仮想の屈折レンズ（ウルトラ・ハイ・インデックス・レンズ：Ultra high index lens ）に置き換えて設計する手法であるが、以下の実施例においてもこの方法を使用する。なお、各実施例のＤＯＥは波長５８７．５６ｎｍ（ｄ線）で仮想屈折率を1001で設計している。また、ウルトラ・ハイ・インデックス・レンズの非球面を以下のように定義する。すなわち、光軸方向をＺ軸、光軸と垂直な方向をＹ軸とすると、非球面は以下の式にて表せられる。
【００７４】
Ｚ＝ＣＹ2 ／［１＋√｛１−（１＋Ｋ）Ｃ2 Ｙ2 ｝］
＋Ａ4 Ｙ4 ＋Ａ6 Ｙ6 ＋Ａ8 Ｙ8 ＋Ａ10Ｙ10＋・・・（ａ）
ただし、Ｃは面頂における曲率（＝１／ｒ、ｒは曲率半径）、Ｋは円錐係数、Ａ4 、Ａ6 、Ａ8 、Ａ10はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面係数である。
【００７５】
また、回折面と厚みが０で接する面は基材の表面である。そして、実際の製造においては、回折面の非球面形状と基材表面の形状との差及び屈折率から位相変化を求め、この位相変化を回折格子のピッチに換算して基材表面上に回折面を形成する。したがって、以下の各実施例において、最終的にレンズとして作用をするのは基材の面である。また、回折面と示したウルトラ・ハイ・インデックス・レンズによる非球面は実際は存在しない。しかし、各実施例に対応するレンズ断面図中には、数値データ中に回折面として記載された面番も基材の面に表記してある。
【００７６】
回折面の具体的な形状としては、例えば図２９に断面を示すようなものがある。図の（ａ）は、透明部２１と不透明部２２が交互に配列され、不透明部２２の厚みは略０であるが、振幅変調型と呼ばれる回折面である。図の（ｂ）は、屈折率の異なる高屈折率部２３と低屈折率部２４を交互に配列して、屈折率差による位相差にて回折作用を持たせたものである。図の（ｃ）は、矩形状の凹凸を交互に配列して厚みの差による位相差にて回折作用を持たせたものである。これは２レベルのバイナリー素子でもある。図の（ｄ）は、表面を鋸歯形状にしたものであり、キノフォームと呼ばれ、連続的な厚みの差による位相差にて回折作用を持たせたものである。図の（ｅ）と（ｆ）は、キノフォームを４レベル及び８レベルで近似したバイナリー素子である（図３）。このように回折面の形状にはいくつかの形式があるが、本発明では、回折効率を高くして光量を有効に利用したいため、図２９（ｄ）のキノフォームや図２９（ｅ）や図２９（ｆ）等の４レベル以上のバイナリー素子を用いることが望ましい。
【００７７】
実施例１から実施例１５までの実施例は、図１、図３、図８、図９、図１３にそれぞれ実施例１、３、８、９、１３の広角端（ａ）、標準状態（ｂ）、望遠端（ｃ）の光軸を含む断面図、図２、図４〜図７、図１０〜図１２、図１４、図１５にそれぞれ実施例２、４〜７、１０〜１２、１４、１５の広角端での光軸を含む断面図を示すように、物体側より順に、正パワーの第１群Ｇ１、負パワーの第２群Ｇ２、開口絞りＳ、正パワーの第３群Ｇ３、正パワーの第４群Ｇ４の４個の群にて構成されるズームレンズである。実施例８は回折面を有しないが、その他の実施例は何れも第１群に回折面を有している。実施例１から実施例１５までの全ての実施例において、変倍時、第１群は像面に対し固定されている。第２群は可動であり、主として変倍作用を司っている。第３群と第４群も可動であり、像面補正あるいは収差補正のために作用している。これらの実施例の数値データは後記する。なお、実施例１〜１５の最も像側にある１枚ないし３枚の平行平板は、赤外カットフィルター、ローパスフィルター、撮像素子の保護板等を想定したものである。
【００７８】
実施例１は、画素ピッチ５μｍの撮像素子を用いた６倍ズームレンズである。図１に示すように、その第１群Ｇ１は、両凸正単レンズにて構成され、物体側の面が非球面になっており、その上に回折面が形成されている。第２群Ｇ２は、両凹負レンズと像側に凸の正メニスカスレンズの２枚構成で、正メニスカスレンズの像側の面が非球面になっており、第３群Ｇ３は、両凸正レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの２枚構成で、両凸正レンズの物体側の面が非球面になっており、第４群Ｇ４は、物体側に凸の正メニスカス単レンズにて構成され、その物体側の面が非球面になっている。
【００７９】
実施例２も、画素ピッチ５μｍの撮像素子を用いて１０倍ズームレンズである。実施例１と比べて、高変倍に伴う収差変動を補正するため、図２に示すように、その第２群Ｇ２が２群３枚構成に変わっている。すなわち、その第１群Ｇ１は、両凸正単レンズにて構成され、物体側の面が非球面になっており、その上に回折面が形成されている。第２群Ｇ２は、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凹レンズ、両凸レンズの接合レンズとの２群３枚構成で、接合レンズの像側の面が非球面になっており、第３群Ｇ３は、両凸正レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズの２枚構成で、両凸正レンズの物体側の面が非球面になっており、第４群Ｇ４は、物体側に凸の正メニスカス単レンズにて構成され、その物体側の面が非球面になっている。
【００８０】
実施例３は、画素ピッチ３．５μｍの撮像素子を用いた１０倍ズームレンズである。図３に示すように、その第１群Ｇ１は、物体側に凸の負メニスカスレンズ、両凸正レンズの接合レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズとの２群３枚構成で、正メニスカスレンズの像側の面上に回折面が形成されている。第２群Ｇ２は、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凹レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズとの３枚構成、第３群Ｇ３は、両凸正単レンズにて構成され、物体側の面が非球面になっており、第４群Ｇ４は、物体側に凸の負メニスカスレンズ、両凸正レンズの接合レンズの１群２枚構成となっており、その最終面が非球面になっている。この場合、回折面の基材表面は球面にて構成されている。
【００８１】
実施例４も、画素ピッチ３．５μｍの撮像素子を用いた１０倍ズームレンズである。実施例３と比べて第３群Ｇ３が２群２枚構成となっており、この像側に凹の負メニスカスレンズを付加することによって、一層の高画質化を達成している。すなわち、図４に示すように、その第１群Ｇ１は、物体側に凸の負メニスカスレンズ、両凸正レンズの接合レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズとの２群３枚構成で、正メニスカスレンズの像側の面上に回折面が形成されている。第２群Ｇ２は、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凹レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズとの３枚構成であり、第３群Ｇ３は、両凸正レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズとの２群３枚構成で、両凸正レンズの物体側の面が非球面になっており、第４群Ｇ４は、物体側に凸の負メニスカスレンズ、物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズの１群２枚構成となっており、その最終面が非球面になっている。この場合も、回折面の基材表面は球面にて構成されている。
【００８２】
実施例５も、画素ピッチ３．５μｍの撮像素子を用いた６倍ズームレンズである。光学系の基本構成は実施例３と変わらないが、第１群Ｇ１の第３レンズの物体側面が回折面となっている。その基材表面は球面にて形成されている。すなわち、図５に示すように、その第１群Ｇ１は、物体側に凸の負メニスカスレンズ、両凸正レンズの接合レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズとの２群３枚構成で、正メニスカスレンズの物体側の面上に回折面が形成されている。第２群Ｇ２は、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凹レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズとの３枚構成であり、第３群Ｇ３は、両凸正単レンズ構成で、その物体側の面が非球面になっており、第４群Ｇ４は、物体側に凸の負メニスカスレンズ、両凸レンズの接合レンズの１群２枚構成となっており、その最終面が非球面になっている。
【００８３】
実施例６も、画素ピッチ３．５μｍの撮像素子を用いた１２倍ズームレンズである。第１群Ｇ１の第１レンズと第２レンズの接合を分離した構成となっており、第１レンズの像側面が回折面となっている。その基材表面は球面にて形成されている。すなわち、図６に示すように、その第１群Ｇ１は、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズとの３枚構成で、負メニスカスレンズの像側の面上に回折面が形成されている。第２群Ｇ２は、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凹レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズとの３枚構成であり、第３群Ｇ３は、物体側に凸の正メニスカス単レンズからなり、その物体側の面が非球面になっており、第４群Ｇ４は、物体側に凸の負メニスカスレンズ、両凸レンズの接合レンズの１群２枚構成となっており、その最終面が非球面になっている。
【００８４】
実施例７も、画素ピッチ３．５μｍの撮像素子を用いた１０倍ズームレンズである。第１群Ｇ１は２群３枚構成であり、その第１レンズの物体側面を回折面としている。このとき、回折面が外界へむき出しでは、ユーザーがその表面に触ってしまい、回折面の構造を破壊してしまう恐れがある。そこで、本実施例においては、最も物体側に回折面保護のための保護ガラスを配置している。これは両面共に平面のガラスフィルターの形状としている。図７に示すように、この実施例の第１群Ｇ１は、上記両面平面のガラスフィルターと物体側に凸の負メニスカスレンズ、両凸正レンズの接合レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズとの２群３枚構成で、接合レンズの物体側の面上に回折面が形成されている。第２群Ｇ２は、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凹レンズ、物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズとの２群３枚構成であり、第３群Ｇ３は、物体側に凸の正メニスカス単レンズからなり、その物体側の面が非球面になっており、第４群Ｇ４は、物体側に凸の負メニスカスレンズ、物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズの１群２枚構成となっており、その最終面が非球面になっている。
【００８５】
実施例８は、画素ピッチ４μｍの撮像素子を用いた３倍ズームレンズである。図８に示すように、この実施例の第１群Ｇ１は、物体側に凸の負メニスカスレンズ、両凸正レンズの接合レンズからなる１群２枚構成、第２群Ｇ２は、両凹負レンズと凸平正レンズとの２群２枚構成で、その最終面が非球面になっている。第３群Ｇ３は、両凸正レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズと物体側に凸の負メニスカスレンズとからなる３群３枚構成で、その最も物体側の面が非球面になっており、第４群Ｇ４は、物体側に凸の正メニスカス単レンズとなっている。
【００８６】
以下の実施例９〜１５は、ズームレンズの第１群にＤＯＥを用いても広角側から望遠側にかけて回折面に対する光束の入射角を極力小さく抑えて、ＤＯＥの１次回折効率の低下を防いだ設計になっている。
【００８７】
実施例９のズームレンズは、図９に示すように、物体側から順に、両凸正レンズ１枚からなる第１群Ｇ１、物体側に凸の負メニスカスレンズと、両凹負レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなる第２群Ｇ２、開口絞りＳ、両凸正レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズからなる第３群Ｇ３、両凸正レンズ１枚からなる第４群Ｇ４で構成されている。非球面は、第１群Ｇ１の正レンズの物体側の面と、第３群Ｇ３の最も物体側の面に用いられており、第１群Ｇ１の正レンズの物体側の面を回折面としている。
【００８８】
実施例１０のズームレンズは、図１０に示すように、物体側から順に、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚からなる第１群Ｇ１、物体側に凸の負メニスカスレンズと像側に凸の正メニスカスレンズからなる第２群Ｇ２、開口絞りＳ、両凸正レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズからなる第３群Ｇ３、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚からなる第４群Ｇ４で構成されている。非球面は、第１群Ｇ１の正レンズの物体側の面と、第２群Ｇ２の最も像側の面と、第３群Ｇ３の最も物体側の面と、第４群Ｇ４の正レンズの物体側の面に用いられており、第１群Ｇ１の正レンズの物体側の面を回折面としている。
【００８９】
実施例１１のズームレンズは、図１１に示すように、物体側から順に、両凸正レンズ１枚からなる第１群Ｇ１、両凹負レンズと像側に凸の正メニスカスレンズからなる第２群Ｇ２、開口絞りＳ、両凸正レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズからなる第３群Ｇ３、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚からなる第４群Ｇ４で構成されている。非球面は、第１群Ｇ１の正レンズの物体側の面と、第２群Ｇ２の最も像側の面と、第３群Ｇ３の最も物体側の面と、第４群Ｇ４の正レンズの物体側の面に用いられており、第１群Ｇ１の正レンズの物体側の面を回折面としている。
【００９０】
実施例１２のズームレンズは、図１２に示すように、物体側から順に、両凸正レンズ１枚からなる第１群Ｇ１、物体側に凸の負メニスカスレンズと、両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズからなる第２群Ｇ２、開口絞りＳ、両凸正レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズからなる第３群Ｇ３、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚からなる第４群Ｇ４で構成されている。非球面は、第１群Ｇ１の正レンズの物体側の面と、第２群Ｇ２の最も像側の面と、第３群Ｇ３の最も物体側の面と、第４群Ｇ４の正レンズの物体側の面に用いられており、第１群Ｇ１の正レンズの物体側の面を回折面としている。
【００９１】
以上の実施例９〜１２は、第１群Ｇ１の正レンズの物体側の面が回折面になっている。第１群Ｇ１は、通常、色収差を良好に補正するために複数枚のレンズが必要だったが、ズーム比３倍程度から１０倍程度まで第１群Ｇ１をＤＯＥ１枚で構成でき、色収差も良好に補正されている。さらに、回折面に対する主光線の入射角は、広角側から望遠側に至るまで非常に小さく抑えられている。また、最も物体側の面が回折面になっているため、回折面の保護のために、その回折面よりも物体側にカバーガラスを設けるか、回折面をコーティングしても、性能的にはほぼ変わらない。
【００９２】
実施例１３のズームレンズは、図１３に示すように、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズからなる第１群Ｇ１、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凹負レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズからなる第２群Ｇ２、開口絞りＳ、両凸正レンズと物体側に凸の負メニスカスレンズからなる第３群Ｇ３、物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズからなる第４群Ｇ４で構成されている。非球面は、第３群Ｇ３の最も物体側の面と、第４群Ｇ４の最も像側の面に用いられており、第１群Ｇ１の正メニスカスレンズの像側の面に回折面を設けている。ＤＯＥは非常に小さいパワーであるため、ズーム比１０倍において広角側から望遠側に至るまで高次の色収差を良好に補正でき、非常に高い結像性能を達成できる。また、回折面を第１群Ｇ１の正メニスカスレンズの像側に設けても、所定の曲率の基板上に付けたため、回折面の入射角をある程度小さく抑えることが可能となる。
【００９３】
実施例１４のズームレンズは、図１４に示すように、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズと、物体側に凸の正メニスカスレンズからなる第１群Ｇ１、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凹負レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズからなる第２群Ｇ２、開口絞りＳ、両凸正レンズ１枚からなる第３群Ｇ３、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる第４群Ｇ４で構成されている。非球面は、第３群Ｇ３の最も物体側の面と、第４群Ｇ４の最も像側の面に用いられており、第１群Ｇ１の正メニスカスレンズの物体側の面に回折面を設けている。
【００９４】
実施例１５のズームレンズは、図１５に示すように、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズからなる第１群Ｇ１、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凹負レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズからなる第２群Ｇ２、開口絞りＳ、物体側に凸の正メニスカスレンズ１枚からなる第３群Ｇ３、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる第４群Ｇ４で構成されている。非球面は、第３群Ｇ３の最も物体側の面と、第４群Ｇ４の最も像側の面に用いられており、第１群Ｇ１の両凸正レンズの物体側の面に回折面を設けている。
【００９５】
上記実施例１４は、第１群Ｇ１の正メニスカスレンズの物体側の面に、実施例１５は、第１群Ｇ１の両凸正レンズの物体側の面にそれぞれ回折面を設けている。実施例１３同様に、ＤＯＥは非常に小さいパワーであるため、ズーム比６倍〜１２倍においても広角側から望遠側に至るまで高次の色収差を良好に補正でき、非常に高い結像性能を達成できる。さらに、回折面に対する主光線の入射角は、広角側から望遠側に至るまで非常に小さく抑えられている。
【００９６】
なお、本発明の回折面は、第１群Ｇ１中において、物体側の面に用いることが望ましい。回折面の特性として、光の入射角が設計値から変化すると回折効率が低下することが知られている。本発明の実施例のような光学系においては、使用画角が大きいため、画面中心と周辺に向かう光線の角度は第１群Ｇ１内で大幅に異なっている。したがって、第１群Ｇ１中に回折面を用いる場合は、この問題を考慮する必要があり、できる限り回折面への入射角の変化が小さくなる面に回折面を設定することが望ましく、本発明においては、物体側の面がそのような条件を満たす面である。
【００９７】
回折面への斜入射した場合に回折効率が低下する問題は、入射角度のみで決まる訳ではなく、回折面のリングピッチにも依存する。すなわち、リングピッチが小さくなる程回折効率低下の影響を受けやすい。したがって、前記条件式（１）は回折効率低下においても効果のある構成となっている。条件式（１）の目的は、第１に色収差補正であるが、第２の目的として、斜入射時における回折効率低下の影響を緩和する作用をも有している。
【００９８】
以下に、各実施例１〜１５の数値データを示す。なお、各実施例において、記号は上記の外、ｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバー、２ωは画角、ｆB はバックフォーカスである。また、ｒ1 、ｒ2 …は各レンズ面の曲率半径、ｄ1 、ｄ2 …は各レンズ面間の間隔、ｎd1、ｎd2…は各レンズのｄ線の屈折率、νd1、νd2…は各レンズのｄ線のアッべ数であり、また、非球面形状は前記の（ａ）式にて表される。なお、実施例１３のＮDOE の値に関しては、ＤＯＥの最適設計波長を５１０ｎｍとして計算した。
【００９９】
実施例１
ｆ  ＝  5.00  〜 12.27  〜 30.00  
ＦNO＝  2.80  〜  3.79  〜  4.93  
２ω＝ 65.67°〜 27.31°〜 11.44°
ｆB ＝  1.00  〜  1.01  〜  0.99  
ｒ1 =    26.21213 （回折面）ｄ1 =  0.000    ｎd1 =1001    νd1 =-3.45 
ｒ2 =    26.21291 （非球面）ｄ2 =  3.300    ｎd2 =1.69680 νd2 =55.53 
ｒ3 =  -174.18100           ｄ3 = （可変）  
ｒ4 =   -78.44200           ｄ4 =  0.800    ｎd3 =1.77250 νd3 =49.60 
ｒ5 =     5.41600           ｄ5 =  4.200    
ｒ6 =   -16.61800           ｄ6 =  2.500    ｎd4 =1.72151 νd4 =29.23 
ｒ7 =   -10.64800 （非球面）ｄ7 = （可変）  
ｒ8 =     ∞（絞り）        ｄ8 = （可変）  
ｒ9 =     5.92500 （非球面）ｄ9 =  3.300    ｎd5 =1.58913 νd5 =61.14 
ｒ10=   -40.37400           ｄ10=  0.200    
ｒ11=     9.32100           ｄ11=  0.700    ｎd6 =1.84666 νd6 =23.78 
ｒ12=     4.65800           ｄ12= （可変）  
ｒ13=     9.97800 （非球面）ｄ13=  1.700    ｎd7 =1.56384 νd7 =60.67 
ｒ14=    50.97800           ｄ14= （可変）  
ｒ15=     ∞                ｄ15=  2.000    ｎd8 =1.54771 νd8 =62.84 
ｒ16=     ∞                ｄ16=  1.000    
ｒ17=     ∞                ｄ17=  1.000    ｎd9 =1.51633 νd9 =64.14 
ｒ18=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  5.00  │ 12.27  │ 30.00  │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ3 │  0.900 │  8.796 │ 15.166 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ7 │ 15.066 │  7.190 │  0.800 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ8 │ 11.283 │  5.408 │  0.800 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ12│  1.000 │  7.042 │ 13.334 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ14│  6.051 │  5.864 │  4.220 │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第１面
Ｋ =-1
A4 = 3.96172×10-9 
A6 = 8.71770×10-11 
A8 =-4.68555×10-13 
A10=-1.55772×10-14 
第２面
Ｋ =-1
A4 = 2.38775×10-9 
A6 = 9.15960×10-11 
A8 =-5.10785×10-13 
A10=-1.50196×10-14 
第７面
Ｋ = 0
A4 =-2.03510×10-4 
A6 =-4.96460×10-6 
A8 = 1.55580×10-7 
A10=-9.68280×10-9 
第９面
Ｋ = 0
A4 =-4.50460×10-4 
A6 =-1.27430×10-5 
A8 = 3.22060×10-7 
A10=-1.97330×10-8 
第１３面
Ｋ = 0
A4 =-9.03520×10-5 
A6 = 2.03210×10-6 
A8 =-3.52070×10-7 
A10= 1.79220×10-8                                                      。
【０１００】
実施例２
ｆ  ＝  5.00  〜 15.79  〜 50.00  
ＦNO＝  2.80  〜  3.81  〜  5.02  
２ω＝ 65.33°〜 21.36°〜  6.92°
ｆB ＝  1.50  〜  1.49  〜  1.49  
ｒ1 =    42.99080 （回折面）ｄ1 =  0.000    ｎd1 =1001    νd1 =-3.45 
ｒ2 =    42.99264 （非球面）ｄ2 =  3.500    ｎd2 =1.69680 νd2 =55.53 
ｒ3 =  -322.69100           ｄ3 = （可変）  
ｒ4 =    49.93000           ｄ4 =  0.800    ｎd3 =1.77250 νd3 =49.60 
ｒ5 =     9.19400           ｄ5 =  5.600    
ｒ6 =   -15.42600           ｄ6 =  0.800    ｎd4 =1.48749 νd4 =70.23 
ｒ7 =    22.82100           ｄ7 =  3.300    ｎd5 =1.72151 νd5 =29.23 
ｒ8 =   -55.26400 （非球面）ｄ8 = （可変）  
ｒ9 =     ∞（絞り）        ｄ9 = （可変）  
ｒ10=     6.63200 （非球面）ｄ10=  3.000    ｎd6 =1.67790 νd6 =55.34 
ｒ11=   -82.47800           ｄ11=  0.150    
ｒ12=    10.44200           ｄ12=  0.800    ｎd7 =1.84666 νd7 =23.78 
ｒ13=     5.04000           ｄ13= （可変）  
ｒ14=    12.67400 （非球面）ｄ14=  1.700    ｎd8 =1.56384 νd8 =60.67 
ｒ15=    69.48600           ｄ15= （可変）  
ｒ16=     ∞                ｄ16=  2.000    ｎd9 =1.54771 νd9 =62.84 
ｒ17=     ∞                ｄ17=  1.000    
ｒ18=     ∞                ｄ18=  1.000    ｎd10=1.51633 νd10=64.14 
ｒ19=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  5.00  │ 15.79  │ 50.00  │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ3 │  0.500 │ 16.512 │ 28.271 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ8 │ 28.571 │ 12.559 │  0.800 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ9 │ 11.787 │  5.425 │  0.500 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ13│  3.488 │  9.904 │ 16.400 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ15│  5.504 │  5.470 │  3.899 │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第１面
Ｋ =-1
A4 = 6.92784×10-10 
A6 =-5.45288×10-12 
A8 = 4.74908×10-14 
A10= 6.30011×10-16 
第２面
Ｋ =-1
A4 = 3.37381×10-10 
A6 =-3.92070×10-12 
A8 = 3.50452×10-14 
A10= 6.75137×10-16 
第８面
Ｋ = 0
A4 =-4.23840×10-5 
A6 = 9.70220×10-7 
A8 =-2.13030×10-8 
A10= 1.89520×10-10 
第１０面
Ｋ = 0
A4 =-3.20730×10-4 
A6 =-4.98730×10-6 
A8 = 9.02550×10-9 
A10=-4.37860×10-9 
第１４面
Ｋ = 0
A4 =-6.72570×10-5 
A6 = 7.44590×10-6 
A8 =-6.61450×10-7 
A10= 2.43650×10-8                                                      。
【０１０１】
実施例３
ｆ  ＝  5.00  〜 15.78  〜 49.99  
ＦNO＝  2.80  〜  3.10  〜  3.03  
２ω＝ 65.35°〜 21.58°〜  6.82°
ｆB ＝  2.00  〜  1.99  〜  2.01  
ｒ1 =    75.88300           ｄ1 =  1.400    ｎd1 =1.84666 νd1 =23.78 
ｒ2 =    34.38400           ｄ2 =  5.700    ｎd2 =1.72916 νd2 =54.68 
ｒ3 =  -298.50800           ｄ3 =  0.150    
ｒ4 =    24.84400           ｄ4 =  3.600    ｎd3 =1.72916 νd3 =54.68 
ｒ5 =    60.31897           ｄ5 =  0.000    ｎd4 =1001    νd4 =-3.45 
ｒ6 =    60.32093 （回折面）ｄ6 = （可変）  
ｒ7 =    57.95900           ｄ7 =  0.900    ｎd5 =1.83481 νd5 =42.72 
ｒ8 =     8.60000           ｄ8 =  4.000    
ｒ9 =   -19.93300           ｄ9 =  0.900    ｎd6 =1.65160 νd6 =58.55 
ｒ10=     7.99900           ｄ10=  0.600    
ｒ11=     9.23300           ｄ11=  2.500    ｎd7 =1.84666 νd7 =23.78 
ｒ12=    37.06800           ｄ12= （可変）  
ｒ13=     ∞（絞り）        ｄ13= （可変）  
ｒ14=    12.49100 （非球面）ｄ14=  2.500    ｎd8 =1.48749 νd8 =70.23 
ｒ15=  -620.74000           ｄ15= （可変）  
ｒ16=    12.60000           ｄ16=  0.900    ｎd9 =1.84666 νd9 =23.78 
ｒ17=     6.62300           ｄ17=  4.800    ｎd10=1.65160 νd10=58.55 
ｒ18=   -28.25100 （非球面）ｄ18= （可変）  
ｒ19=     ∞                ｄ19=  2.000    ｎd11=1.54771 νd11=62.84 
ｒ20=     ∞                ｄ20=  1.000    
ｒ21=     ∞                ｄ21=  1.000    ｎd12=1.51633 νd12=64.14 
ｒ22=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  5.00  │ 15.78  │ 49.99  │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ6 │  1.000 │ 12.463 │ 20.256 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ12│ 20.256 │  8.793 │  1.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ13│  3.000 │  1.328 │  1.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ15│  6.719 │  5.911 │  9.358 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ18│  6.095 │  8.565 │  5.446 │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第６面
Ｋ = 0
A4 = 2.08910×10-10 
A6 = 2.96073×10-13 
A8 =-8.85701×10-16 
A10= 0              
第１４面
Ｋ = 0
A4 =-1.24630×10-4 
A6 = 8.30640×10-6 
A8 =-9.25480×10-7 
A10= 3.77140×10-8 
第１８面
Ｋ = 0
A4 = 1.26480×10-4 
A6 =-1.05610×10-6 
A8 = 8.20250×10-9 
A10=-4.76000×10-10                                                     。
【０１０２】
実施例４
ｆ  ＝  5.00  〜 15.82  〜 50.00  
ＦNO＝  2.80  〜  3.24  〜  3.94  
２ω＝ 65.23°〜 21.33°〜  6.89°
ｆB ＝  2.00  〜  1.99  〜  2.01  
ｒ1 =    81.42000           ｄ1 =  1.400    ｎd1 =1.84666 νd1 =23.78 
ｒ2 =    42.10400           ｄ2 =  5.700    ｎd2 =1.48749 νd2 =70.23 
ｒ3 =  -102.35500           ｄ3 =  0.150    
ｒ4 =    27.96600           ｄ4 =  3.600    ｎd3 =1.72916 νd3 =54.68 
ｒ5 =    71.43612           ｄ5 =  0.000    ｎd4 =1001    νd4 =-3.45 
ｒ6 =    71.43781 （回折面）ｄ6 = （可変）  
ｒ7 =    63.49900           ｄ7 =  0.900    ｎd5 =1.83481 νd5 =42.72 
ｒ8 =     8.60000           ｄ8 =  4.000    
ｒ9 =   -19.06700           ｄ9 =  0.900    ｎd6 =1.51742 νd6 =52.43 
ｒ10=     8.99700           ｄ10=  0.600    
ｒ11=    10.45800           ｄ11=  2.500    ｎd7 =1.84666 νd7 =23.78 
ｒ12=    46.41000           ｄ12= （可変）  
ｒ13=     ∞（絞り）        ｄ13= （可変）  
ｒ14=     7.06100 （非球面）ｄ14=  3.300    ｎd8 =1.51633 νd8 =64.14 
ｒ15=   -51.87900           ｄ15=  0.150    
ｒ16=    11.10100           ｄ16=  0.900    ｎd9 =1.69895 νd9 =30.13 
ｒ17=     6.07000           ｄ17= （可変）  
ｒ18=     8.27700           ｄ18=  0.900    ｎd10=1.84666 νd10=23.78 
ｒ19=     5.94700           ｄ19=  5.700    ｎd11=1.48749 νd11=70.23 
ｒ20=  1101.22900 （非球面）ｄ20= （可変）  
ｒ21=     ∞                ｄ21=  2.000    ｎd12=1.54771 νd12=62.84 
ｒ22=     ∞                ｄ22=  1.000    
ｒ23=     ∞                ｄ23=  1.000    ｎd13=1.51633 νd13=64.14 
ｒ24=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  5.00  │ 15.82  │ 50.00  │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ6 │  1.000 │ 15.236 │ 24.141 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ12│ 24.141 │  9.905 │  1.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ13│  7.886 │  5.198 │  1.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ17│  3.006 │  3.150 │  7.317 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ20│  3.287 │  5.820 │  5.852 │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第６面
Ｋ = 0
A4 = 2.19617×10-10 
A6 = 3.64896×10-13 
A8 =-8.69690×10-16 
A10= 0
第１４面
Ｋ = 0
A4 =-2.84890×10-4 
A6 =-2.63760×10-6 
A8 =-7.49700×10-8 
A10= 0
第２０面
Ｋ = 0
A4 = 2.14090×10-4 
A6 = 8.40260×10-7 
A8 =-1.20580×10-7 
A10= 0                                                                  。
【０１０３】
実施例５
ｆ  ＝  5.00  〜 12.22  〜 29.98  
ＦNO＝  2.80  〜  3.00  〜  3.16  
２ω＝ 64.88°〜 27.48°〜 11.35°
ｆB ＝  2.00  〜  2.02  〜  2.02  
ｒ1 =    84.46100           ｄ1 =  1.400    ｎd1 =1.84666 νd1 =23.78 
ｒ2 =    28.94400           ｄ2 =  5.700    ｎd2 =1.70000 νd2 =48.08 
ｒ3 =  -174.42600           ｄ3 =  0.150    
ｒ4 =    22.21669 （回折面）ｄ4 =  0.000    ｎd3 =1001    νd3 =-3.45 
ｒ5 =    22.21689           ｄ5 =  3.600    ｎd4 =1.72916 νd4 =54.68 
ｒ6 =    67.26800           ｄ6 = （可変）  
ｒ7 =    53.85500           ｄ7 =  0.900    ｎd5 =1.72916 νd5 =54.68 
ｒ8 =     8.60000           ｄ8 =  3.600    
ｒ9 =   -22.07700           ｄ9 =  0.900    ｎd6 =1.72916 νd6 =54.68 
ｒ10=     7.54600           ｄ10=  0.900    
ｒ11=     9.06000           ｄ11=  2.500    ｎd7 =1.84666 νd7 =23.78 
ｒ12=    29.60000           ｄ12= （可変）  
ｒ13=     ∞（絞り）        ｄ13= （可変）  
ｒ14=    11.07500 （非球面）ｄ14=  2.500    ｎd8 =1.48749 νd8 =70.23 
ｒ15=   -74.78800           ｄ15= （可変）  
ｒ16=    17.99900           ｄ16=  0.900    ｎd9 =1.84666 νd9 =23.78 
ｒ17=     7.01500           ｄ17=  3.300    ｎd10=1.72916 νd10=54.68 
ｒ18=   -21.29300 （非球面）ｄ18= （可変）  
ｒ19=     ∞                ｄ19=  2.000    ｎd11=1.54771 νd11=62.84 
ｒ20=     ∞                ｄ20=  1.000    
ｒ21=     ∞                ｄ21=  1.000    ｎd12=1.51633 νd12=64.14 
ｒ22=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  5.00  │ 12.22  │ 29.98  │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ6 │  1.000 │  9.218 │ 15.078 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ12│ 16.078 │  7.860 │  2.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ13│  3.108 │  2.010 │  1.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ15│  5.136 │  4.621 │  5.801 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ18│  5.328 │  6.921 │  6.771 │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第４面
Ｋ = 0
A4 =-2.35466×10-10 
A6 =-4.93500×10-13 
A8 =-7.16209×10-16 
A10= 0
第１４面
Ｋ = 0
A4 =-2.44910×10-4 
A6 = 2.59080×10-5 
A8 =-4.16310×10-6 
A10= 2.43810×10-7 
第１８面
Ｋ = 0
A4 = 1.33310×10-4 
A6 = 1.09550×10-6 
A8 =-1.28370×10-7 
A10= 4.18020×10-9                                                      。
【０１０４】
実施例６
ｆ  ＝  5.00  〜 17.30  〜 59.99  
ＦNO＝  2.88  〜  3.14  〜  3.00  
２ω＝ 65.57°〜 21.48°〜  5.68°
ｆB ＝  1.74  〜  1.75  〜  1.74  
ｒ1 =    87.37100           ｄ1 =  1.400    ｎd1 =1.84666 νd1 =23.78 
ｒ2 =    35.26612           ｄ2 =  0.000    ｎd2 =1001    νd2 =-3.45 
ｒ3 =    35.26663 （回折面）ｄ3 =  1.000    
ｒ4 =    36.75200           ｄ4 =  6.000    ｎd3 =1.73400 νd3 =51.47 
ｒ5 =  -257.30500           ｄ5 =  0.150    
ｒ6 =    27.66300           ｄ6 =  3.600    ｎd4 =1.71300 νd4 =53.87 
ｒ7 =    78.85700           ｄ7 = （可変）  
ｒ8 =    58.82500           ｄ8 =  0.900    ｎd5 =1.83481 νd5 =42.72 
ｒ9 =     8.60000           ｄ9 =  3.600    
ｒ10=   -17.36000           ｄ10=  0.900    ｎd6 =1.62041 νd6 =60.29 
ｒ11=     8.37400           ｄ11=  0.500    
ｒ12=     9.51500           ｄ12=  2.500    ｎd7 =1.84666 νd7 =23.78 
ｒ13=    40.93800           ｄ13= （可変）  
ｒ14=     ∞（絞り）        ｄ14= （可変）  
ｒ15=    12.73000 （非球面）ｄ15=  2.500    ｎd8 =1.48749 νd8 =70.23 
ｒ16=  1199.04500           ｄ16= （可変）  
ｒ17=    13.05000           ｄ17=  0.900    ｎd9 =1.84666 νd9 =23.78 
ｒ18=     6.75500           ｄ18=  7.000    ｎd10=1.69680 νd10=55.53 
ｒ19=   -54.28400 （非球面）ｄ19= （可変）  
ｒ20=     ∞                ｄ20=  2.000    ｎd11=1.54771 νd11=62.84 
ｒ21=     ∞                ｄ21=  1.000    
ｒ22=     ∞                ｄ22=  1.000    ｎd12=1.51633 νd12=64.14 
ｒ23=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  5.00  │ 17.30  │ 59.99  │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ7 │  1.000 │ 14.797 │ 23.697 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ13│ 23.697 │  9.900 │  1.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ14│  2.111 │  1.000 │  1.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ16│  8.655 │  6.586 │ 10.966 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ19│  5.865 │  9.045 │  4.665 │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第３面
Ｋ = 0
A4 = 1.32083×10-10 
A6 = 6.04192×10-14 
A8 =-3.02923×10-17 
A10= 0
第１５面
Ｋ = 0
A4 =-1.02710×10-4 
A6 = 7.65750×10-6 
A8 =-8.07420×10-7 
A10= 3.02630×10-8 
第１９面
Ｋ = 0
A4 = 1.20220×10-4 
A6 = 2.40950×10-6 
A8 =-2.47940×10-7 
A10= 7.00690×10-9                                                      。
【０１０５】
実施例７
ｆ  ＝  5.00  〜 15.78  〜 50.04  
ＦNO＝  3.06  〜  3.33  〜  2.80  
２ω＝ 65.66°〜 21.48°〜  6.81°
ｆB ＝  1.00  〜  0.99  〜  0.99  
ｒ1 =     ∞                ｄ1 =  1.000    ｎd1 =1.51633 νd1 =64.14 
ｒ2 =     ∞                ｄ2 =  1.000    
ｒ3 =   106.25102 （回折面）ｄ3 =  0.000    ｎd2 =1001    νd2 =-3.45 
ｒ4 =   106.25555           ｄ4 =  1.400    ｎd3 =1.84666 νd3 =23.78 
ｒ5 =    34.45000           ｄ5 =  5.700    ｎd4 =1.72000 νd4 =43.69 
ｒ6 =  -194.97600           ｄ6 =  0.150    
ｒ7 =    27.03900           ｄ7 =  3.600    ｎd5 =1.72916 νd5 =54.68 
ｒ8 =    68.64600           ｄ8 = （可変）  
ｒ9 =    57.82100           ｄ9 =  0.900    ｎd6 =1.83481 νd6 =42.72 
ｒ10=     8.60000           ｄ10=  4.000    
ｒ11=   -14.74900           ｄ11=  0.900    ｎd7 =1.62041 νd7 =60.29 
ｒ12=    11.05600           ｄ12=  2.500    ｎd8 =1.84666 νd8 =23.78 
ｒ13=   161.49400 （非球面）ｄ13= （可変）  
ｒ14=     ∞（絞り）        ｄ14= （可変）  
ｒ15=    10.59300 （非球面）ｄ15=  2.500    ｎd9 =1.48749 νd9 =70.23 
ｒ16=    40.14300           ｄ16= （可変）  
ｒ17=    10.20000           ｄ17=  0.900    ｎd10=1.84666 νd10=23.78 
ｒ18=     5.73400           ｄ18=  8.400    ｎd11=1.72916 νd11=54.68 
ｒ19=   100.98700 （非球面）ｄ19= （可変）  
ｒ20=     ∞                ｄ20=  2.000    ｎd12=1.54771 νd12=62.84 
ｒ21=     ∞                ｄ21=  1.000    
ｒ22=     ∞                ｄ22=  1.000    ｎd13=1.51633 νd13=64.14 
ｒ23=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  5.00  │ 15.78  │ 50.04  │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ8 │  1.000 │ 14.563 │ 24.646 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ13│ 24.646 │ 11.083 │  1.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ14│  1.600 │  1.000 │  3.177 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ16│  5.509 │  3.974 │  5.934 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ19│  4.319 │  6.441 │  2.318 │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第３面
Ｋ = 0
A4 =-1.62056×10-10 
A6 = 9.86207×10-15 
A8 = 9.87197×10-17 
A10= 0
第１３面
Ｋ = 0
A4 =-8.76830×10-6 
A6 = 1.64780×10-6 
A8 =-1.55480×10-8 
A10= 0
第１５面
Ｋ = 0
A4 =-1.17210×10-4 
A6 = 8.40830×10-6 
A8 =-7.78930×10-7 
A10= 2.77310×10-8 
第１９面
Ｋ = 0
A4 = 4.19930×10-4 
A6 = 5.07070×10-6 
A8 =-2.97780×10-7 
A10= 6.33600×10-9                                                      。
【０１０６】
実施例８
ｆ  ＝  5.51  〜  9.53  〜 15.82  
ＦNO＝  2.80  〜  3.36  〜  4.35  
２ω＝ 66.80°〜 38.66°〜 23.87°
ｆB ＝  1.11  〜  1.11  〜  1.11  
ｒ1 =    19.09000           ｄ1 =  1.200    ｎd1 =1.84666 νd1 =23.78 
ｒ2 =    14.75200           ｄ2 =  3.100    ｎd2 =1.60311 νd2 =60.64 
ｒ3 = -7692.38700           ｄ3 = （可変）  
ｒ4 =   -76.43900           ｄ4 =  0.840    ｎd3 =1.77250 νd3 =49.60 
ｒ5 =     4.86000           ｄ5 =  1.810    
ｒ6 =    18.28100           ｄ6 =  1.760    ｎd4 =1.80518 νd4 =25.42 
ｒ7 =     ∞      （非球面）ｄ7 = （可変）  
ｒ8 =     ∞（絞り）        ｄ8 = （可変）  
ｒ9 =     7.34000 （非球面）ｄ9 =  2.640    ｎd5 =1.58913 νd5 =61.18 
ｒ10=   -22.12100           ｄ10=  0.150    
ｒ11=     8.02400           ｄ11=  1.970    ｎd6 =1.72916 νd6 =54.68 
ｒ12=    52.49300           ｄ12=  0.150    
ｒ13=    14.04200           ｄ13=  0.700    ｎd7 =1.84666 νd7 =23.78 
ｒ14=     4.08000           ｄ14= （可変）  
ｒ15=    10.18200 （非球面）ｄ15=  1.740    ｎd8 =1.58913 νd8 =61.14 
ｒ16=  1133.03300           ｄ16= （可変）  
ｒ17=     ∞                ｄ17=  1.200    ｎd9 =1.54771 νd9 =62.84 
ｒ18=     ∞                ｄ18=  1.000    ｎd10=1.51633 νd10=64.14 
ｒ19=     ∞                ｄ19=  1.000    
ｒ20=     ∞                ｄ20=  1.000    ｎd11=1.51633 νd11=64.14 
ｒ21=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  5.51  │  9.53  │ 15.82  │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ3 │  1.157 │  5.471 │  8.096 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ7 │  8.238 │  3.924 │  1.300 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ8 │  5.647 │  3.626 │  0.936 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ14│  2.073 │  3.422 │  4.464 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ16│  0.994 │  1.664 │  3.314 │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第７面
Ｋ = 0
A4 =-5.81460×10-4 
A6 =-3.52560×10-7 
A8 =-1.11000×10-6 
A10= 9.72160×10-9 
第９面
Ｋ =-0.2184 
A4 =-5.15060×10-4 
A6 =-2.27070×10-6 
A8 = 2.56860×10-7 
A10=-1.04820×10-8 
第１５面
Ｋ = 0
A4 =-2.26300×10-4 
A6 = 1.77630×10-5 
A8 =-1.50960×10-6 
A10= 9.37660×10-8                                                      。
【０１０７】
実施例９
ｆ  ＝  5.010 〜 10.10  〜 15.000 
ＦNO＝  2.8   〜  3.5   〜  3.9   
２ω＝ 62.8 °〜 33.7 °〜 23.1 °
ｒ1 =    16.906325（回折面）ｄ1 =  0.00     ｎd1 =1001.00 νd1 =-3.45 
ｒ2 =    16.906675（非球面）ｄ2 =  3.71     ｎd2 =1.49241 νd2 =57.66 
ｒ3 =   -78.405             ｄ3 = （可変）  
ｒ4 =    39.186             ｄ4 =  0.75     ｎd3 =1.72916 νd3 =54.68 
ｒ5 =     6.205             ｄ5 =  3.98     
ｒ6 =   -10.310             ｄ6 =  1.80     ｎd4 =1.48749 νd4 =70.23 
ｒ7 =    10.993             ｄ7 =  1.70     ｎd5 =1.84666 νd5 =23.78 
ｒ8 =    40.312             ｄ8 = （可変）  
ｒ9 =     ∞（絞り）        ｄ9 = （可変）  
ｒ10=     4.771   （非球面）ｄ10=  3.21     ｎd6 =1.58913 νd6 =61.14 
ｒ11=   -20.336             ｄ11=  0.25     
ｒ12=    10.652             ｄ12=  0.77     ｎd7 =1.84666 νd7 =23.78 
ｒ13=     3.904             ｄ13= （可変）  
ｒ14=     8.125             ｄ14=  1.86     ｎd8 =1.69680 νd8 =55.53 
ｒ15=   -43.414             ｄ15= （可変）  
ｒ16=     ∞                ｄ16=  2.88     ｎd9 =1.51633 νd9 =64.14 
ｒ17=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  5.010 │ 10.10  │ 15.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ3 │  0.549 │  4.941 │  7.304 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ8 │  7.598 │  3.205 │  0.842 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ9 │  4.464 │  1.572 │  0.800 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ13│  1.615 │  2.544 │  2.330 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ15│  4.37  │  6.23  │  7.42  │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第１面
Ｋ =-1.00 
A4 =-2.8905 ×10-9
A6 =-1.1938 ×10-10 
A8 =-4.7162 ×10-12 
A10=-3.2002 ×10-13 
第２面
Ｋ =-1.00 
A4 =-9.1357 ×10-9
A6 =-6.1599 ×10-11 
A8 =-5.5528 ×10-12 
A10=-3.0975 ×10-13 
第１０面
Ｋ = 0.00 
A4 =-1.2117 ×10-3 
A6 =-4.3851 ×10-7 
A8 =-3.6450 ×10-6 
A10= 1.1675 ×10-7 
ｆDOE =816.8517 
-0.14 ＜ＮDOE ｓｉｎθ＜0.13
ＲDOE ／ｆS =1.95 
ｆS ／ｆ1 =0.31 
ｆS ／ｆ2 =-1.27
Ｚ=2.99 
ｆS ／ｆDOE =0.0106                                                         。
【０１０８】
実施例１０
ｆ  ＝  5.010 〜 10.01  〜 15.000 
ＦNO＝  2.8   〜  3.3   〜  3.7   
２ω＝ 62.8 °〜 34.0 °〜 23.1 °
ｒ1 =    20.681757（回折面）ｄ1 =  0.00     ｎd1 =1001.00 νd1 =-3.45 
ｒ2 =    20.681952（非球面）ｄ2 =  2.90     ｎd2 =1.69400 νd2 =56.29 
ｒ3 =   161.088             ｄ3 = （可変）  
ｒ4 =    73.400             ｄ4 =  0.75     ｎd3 =1.77250 νd3 =49.60 
ｒ5 =     4.350             ｄ5 =  2.86     
ｒ6 =   -19.550             ｄ6 =  3.10     ｎd4 =1.72250 νd4 =29.23 
ｒ7 =   -11.213   （非球面）ｄ7 = （可変）  
ｒ8 =     ∞（絞り）        ｄ8 = （可変）  
ｒ9 =     5.271   （非球面）ｄ9 =  2.94     ｎd5 =1.58913 νd5 =61.14 
ｒ10=   -22.356             ｄ10=  0.25     
ｒ11=     9.604             ｄ11=  0.70     ｎd6 =1.84666 νd6 =23.78 
ｒ12=     4.188             ｄ12= （可変）  
ｒ13=     7.579   （非球面）ｄ13=  3.96     ｎd7 =1.56384 νd7 =60.67 
ｒ14=    47.732             ｄ14= （可変）  
ｒ15=     ∞                ｄ15=  2.88     ｎd8 =1.51633 νd8 =64.14 
ｒ16=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  5.010 │ 10.01  │ 15.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ3 │  0.610 │  7.580 │ 10.811 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ7 │ 11.061 │  3.944 │  0.800 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ8 │  4.658 │  2.480 │  0.800 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ12│  1.076 │  2.361 │  3.319 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ14│  3.73  │  4.72  │  5.45  │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第１面
Ｋ =-1.00 
A4 = 6.4757 ×10-8
A6 =-6.9089 ×10-10 
A8 =-9.8890 ×10-12 
A10=-1.5273 ×10-13 
第２面
Ｋ =-1.00 
A4 = 6.0032 ×10-8
A6 =-6.4740 ×10-10 
A8 =-1.0896 ×10-11 
A10=-1.4525 ×10-13 
第７面
Ｋ = 0.00 
A4 =-3.7387 ×10-4 
A6 =-6.4515 ×10-6 
A8 =-3.1567 ×10-7 
A10=-1.0844 ×10-8 
第９面
Ｋ = 0.00 
A4 =-7.2871 ×10-4 
A6 =-1.8543 ×10-5 
A8 =-3.4509 ×10-7 
A10=-8.6695 ×10-9 
第１３面
Ｋ = 0.00 
A4 =-2.5262 ×10-4 
A6 =-1.2152 ×10-5 
A8 = 2.0869 ×10-6 
A10=-8.9308 ×10-8 
ｆDOE =2185.7761
-0.10 ＜ＮDOE ｓｉｎθ＜0.30
ＲDOE ／ｆS =2.39 
ｆS ／ｆ1 =0.26 
ｆS ／ｆ2 =-0.8727
Ｚ=2.99 
ｆS ／ｆDOE =0.0040                                                         。
【０１０９】
実施例１１
ｆ  ＝  5.000 〜 12.270 〜 30.002 
ＦNO＝  2.8   〜  3.8   〜  4.9   
２ω＝ 62.9 °〜 28.0 °〜 11.6 °
ｒ1 =    26.212130（回折面）ｄ1 =  0.00     ｎd1 =1001.00 νd1 =-3.45 
ｒ2 =    26.212910（非球面）ｄ2 =  3.30     ｎd2 =1.69680 νd2 =55.53 
ｒ3 =  -174.181             ｄ3 = （可変）  
ｒ4 =   -78.442             ｄ4 =  0.80     ｎd3 =1.77250 νd3 =49.60 
ｒ5 =     5.416             ｄ5 =  4.20     
ｒ6 =   -16.618             ｄ6 =  2.50     ｎd4 =1.72151 νd4 =29.23 
ｒ7 =   -10.648   （非球面）ｄ7 = （可変）  
ｒ8 =     ∞（絞り）        ｄ8 = （可変）  
ｒ9 =     5.925   （非球面）ｄ9 =  3.30     ｎd5 =1.58913 νd5 =61.14 
ｒ10=   -40.374             ｄ10=  0.20     
ｒ11=     9.321             ｄ11=  0.70     ｎd6 =1.84666 νd6 =23.78 
ｒ12=     4.658             ｄ12= （可変）  
ｒ13=     9.978   （非球面）ｄ13=  1.70     ｎd7 =1.56384 νd7 =60.67 
ｒ14=    50.978             ｄ14= （可変）  
ｒ15=     ∞                ｄ15=  2.00     ｎd8 =1.54771 νd8 =62.84 
ｒ16=     ∞                ｄ16=  1.00     
ｒ17=     ∞                ｄ17=  1.00     ｎd9 =1.51633 νd9 =64.14 
ｒ18=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  5.000 │ 12.270 │ 30.002 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ3 │  0.900 │  8.796 │ 15.166 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ7 │ 15.066 │  7.190 │  0.800 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ8 │ 11.283 │  5.408 │  0.800 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ12│  1.000 │  7.042 │ 13.334 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ14│  6.05  │  5.86  │  4.22  │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第１面
Ｋ =-1.00 
A4 = 3.9617 ×10-9
A6 = 8.7177 ×10-11 
A8 =-4.6856 ×10-13 
A10=-1.5577 ×10-14 
第２面
Ｋ =-1.00 
A4 = 2.3878 ×10-9
A6 = 9.1596 ×10-11 
A8 =-5.1079 ×10-13 
A10=-1.5020 ×10-14 
第７面
Ｋ = 0.00 
A4 =-2.0351 ×10-4 
A6 =-4.9646 ×10-6 
A8 = 1.5558 ×10-7 
A10=-9.6828 ×10-9 
第９面
Ｋ = 0.00 
A4 =-4.5046 ×10-4 
A6 =-1.2743 ×10-5 
A8 = 3.2206 ×10-7 
A10=-1.9733 ×10-8 
第１３面
Ｋ = 0.00 
A4 =-9.0352 ×10-5 
A6 = 2.0321 ×10-6 
A8 =-3.5207 ×10-7 
A10= 1.7922 ×10-8 
ｆDOE =880.8926 
-0.13 ＜ＮDOE ｓｉｎθ＜0.31
ＲDOE ／ｆS =2.14 
ｆS ／ｆ1 =0.39 
ｆS ／ｆ2 =-1.1127
Ｚ=6.00 
ｆS ／ｆDOE =0.0139                                                         。
【０１１０】
実施例１２
ｆ  ＝  5.000 〜 15.792 〜 49.998 
ＦNO＝  2.8   〜  3.8   〜  5.0   
２ω＝ 62.9 °〜 21.9 °〜  7.0 °
ｒ1 =    42.990800（回折面）ｄ1 =  0.00     ｎd1 =1001.00 νd1 =-3.45 
ｒ2 =    42.992640（非球面）ｄ2 =  3.50     ｎd2 =1.69680 νd2 =55.53 
ｒ3 =  -322.691             ｄ3 = （可変）  
ｒ4 =    49.930             ｄ4 =  0.80     ｎd3 =1.77250 νd3 =49.60 
ｒ5 =     9.194             ｄ5 =  5.60     
ｒ6 =   -15.426             ｄ6 =  0.80     ｎd4 =1.48749 νd4 =70.23 
ｒ7 =    22.821             ｄ7 =  3.30     ｎd5 =1.72151 νd5 =29.23 
ｒ8 =   -55.264   （非球面）ｄ8 = （可変）  
ｒ9 =     ∞（絞り）        ｄ9 = （可変）  
ｒ10=     6.632   （非球面）ｄ10=  3.00     ｎd6 =1.67790 νd6 =55.34 
ｒ11=   -82.478             ｄ11=  0.15     
ｒ12=    10.442             ｄ12=  0.80     ｎd7 =1.84666 νd7 =23.78 
ｒ13=     5.040             ｄ13= （可変）  
ｒ14=    12.674   （非球面）ｄ14=  1.70     ｎd8 =1.56384 νd8 =60.67 
ｒ15=    69.4860            ｄ15= （可変）  
ｒ16=     ∞                ｄ16=  2.00     ｎd9 =1.54771 νd9 =62.84 
ｒ17=     ∞                ｄ17=  1.00     
ｒ18=     ∞                ｄ18=  1.00     ｎd10=1.51633 νd10=64.14 
ｒ19=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  5.000 │ 15.792 │ 49.998 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ3 │  0.500 │ 16.512 │ 28.271 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ8 │ 28.571 │ 12.559 │  0.800 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ9 │ 11.787 │  5.425 │  0.500 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ13│  3.488 │  9.904 │ 16.400 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ15│  5.50  │  5.47  │  3.90  │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第１面
Ｋ =-1.00 
A4 = 6.9278 ×10-10 
A6 =-5.4529 ×10-12 
A8 = 4.7491 ×10-14 
A10= 6.3001 ×10-16 
第２面
Ｋ =-1.00 
A4 = 3.3738 ×10-10 
A6 =-3.9207 ×10-12 
A8 = 3.5045 ×10-14 
A10= 6.7514 ×10-16 
第８面
Ｋ = 0.00 
A4 =-4.2384 ×10-5 
A6 = 9.7022 ×10-7 
A8 =-2.1303 ×10-8 
A10= 1.8952 ×10-10 
第１０面
Ｋ = 0.00 
A4 =-3.2073 ×10-4 
A6 =-4.9873 ×10-6 
A8 = 9.0255 ×10-9 
A10=-4.3786 ×10-9 
第１４面
Ｋ = 0.00 
A4 =-6.7257 ×10-5 
A6 = 7.4459 ×10-6 
A8 =-6.6145 ×10-7 
A10= 2.4365 ×10-8 
ｆDOE =1004.5043
-0.11 ＜ＮDOE ｓｉｎθ＜0.31
ＲDOE ／ｆS =2.72 
ｆS ／ｆ1 =0.31 
ｆS ／ｆ2 =-1.1927
Ｚ=10.00
ｆS ／ｆDOE =0.0157                                                         。
【０１１１】
実施例１３
ｆ  ＝  4.997 〜 15.823 〜 49.999 
ＦNO＝  2.8   〜  3.2   〜  3.9   
２ω＝ 63.0 °〜 21.9 °〜  7.0 °
ｒ1 =    81.420             ｄ1 =  1.40     ｎd1 =1.84666 νd1 =23.78 
ｒ2 =    42.104             ｄ2 =  5.70     ｎd2 =1.48749 νd2 =70.23 
ｒ3 =  -102.355             ｄ3 =  0.15     
ｒ4 =    27.966             ｄ4 =  3.60     ｎd3 =1.72916 νd3 =54.68 
ｒ5 =    71.436120          ｄ5 =  0.00     ｎd4 =1001.00 νd4 =-3.45 
ｒ6 =    71.437810（回折面）ｄ6 = （可変）  
ｒ7 =    63.499             ｄ7 =  0.90     ｎd5 =1.83481 νd5 =42.72 
ｒ8 =     8.600             ｄ8 =  4.00     
ｒ9 =   -19.067             ｄ9 =  0.90     ｎd6 =1.51742 νd6 =52.43 
ｒ10=     8.997             ｄ10=  0.60     
ｒ11=    10.458             ｄ11=  2.50     ｎd7 =1.84666 νd7 =23.78 
ｒ12=    46.410             ｄ12= （可変）  
ｒ13=     ∞（絞り）        ｄ13= （可変）  
ｒ14=     7.061   （非球面）ｄ14=  3.30     ｎd8 =1.51633 νd8 =64.14 
ｒ15=   -51.879             ｄ15=  0.15     
ｒ16=    11.101             ｄ16=  0.90     ｎd9 =1.69895 νd9 =30.13 
ｒ17=     6.070             ｄ17= （可変）  
ｒ18=     8.277             ｄ18=  0.90     ｎd10=1.84666 νd10=23.78 
ｒ19=     5.947             ｄ19=  5.70     ｎd11=1.48749 νd11=70.23 
ｒ20=   1101.229  （非球面）ｄ20= （可変）  
ｒ21=     ∞                ｄ21=  2.00     ｎd12=1.54771 νd12=62.84 
ｒ22=     ∞                ｄ22=  1.00     
ｒ23=     ∞                ｄ23=  1.00     ｎd13=1.51633 νd13=64.14 
ｒ24=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  4.997 │ 15.823 │ 49.999 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ6 │  1.000 │ 15.236 │ 24.141 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ12│ 24.141 │  9.905 │  1.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ13│  7.886 │  5.198 │  1.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ17│  3.006 │  3.150 │  7.317 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ20│  3.29  │  5.82  │  5.85  │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第６面
Ｋ = 0.00 
A4 = 2.1962 ×10-10 
A6 = 3.6490 ×10-13 
A8 =-8.6969 ×10-16 
A10= 0
第１４面
Ｋ = 0.00 
A4 =-2.8489 ×10-4 
A6 =-2.6376 ×10-6 
A8 =-7.4970 ×10-8 
A10= 0
第２０面
Ｋ = 0.00 
A4 = 2.1409 ×10-4 
A6 = 8.4026 ×10-7 
A8 =-1.2058 ×10-7 
A10= 0
ｆDOE =3019.6686
-0.76 ＜ＮDOE ｓｉｎθ＜0.01
ＲDOE ／ｆS =4.52 
ｆS ／ｆ1 =0.37 
ｆS ／ｆ2 =-1.6827
Ｚ=10.01
ｆS ／ｆDOE =0.0052                                                         。
【０１１２】
実施例１４
ｆ  ＝  4.999 〜 12.220 〜 29.977 
ＦNO＝  2.8   〜  3.0   〜  3.2   
２ω＝ 62.9 °〜 28.1 °〜 11.7 °
ｒ1 =    84.461             ｄ1 =  1.40     ｎd1 =1.84666 νd1 =23.78 
ｒ2 =    28.944             ｄ2 =  5.70     ｎd2 =1.70000 νd2 =48.08 
ｒ3 =  -174.426             ｄ3 =  0.15     
ｒ4 =    22.216690（回折面）ｄ4 =  0.00     ｎd3 =1001.00 νd3 =-3.45 
ｒ5 =    22.216890          ｄ5 =  3.60     ｎd4 =1.72916 νd4 =54.68 
ｒ6 =    67.268             ｄ6 = （可変）  
ｒ7 =    53.855             ｄ7 =  0.90     ｎd5 =1.72916 νd5 =54.68 
ｒ8 =     8.600             ｄ8 =  3.60     
ｒ9 =   -22.077             ｄ9 =  0.90     ｎd6 =1.72916 νd6 =54.68 
ｒ10=     7.546             ｄ10=  0.90     
ｒ11=     9.060             ｄ11=  2.50     ｎd7 =1.84666 νd7 =23.78 
ｒ12=    29.600             ｄ12= （可変）  
ｒ13=     ∞（絞り）        ｄ13= （可変）  
ｒ14=    11.075   （非球面）ｄ14=  2.50     ｎd8 =1.48749 νd8 =70.23 
ｒ15=   -74.788             ｄ15= （可変）  
ｒ16=    17.999             ｄ16=  0.90     ｎd9 =1.84666 νd9 =23.78 
ｒ17=     7.015             ｄ17=  3.30     ｎd10=1.72916 νd10=54.68 
ｒ18=   -21.293   （非球面）ｄ18= （可変）  
ｒ19=     ∞                ｄ19=  2.00     ｎd11=1.54771 νd11=62.84 
ｒ20=     ∞                ｄ20=  1.00     
ｒ21=     ∞                ｄ21=  1.00     ｎd12=1.51633 νd12=64.14 
ｒ22=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  4.999 │ 12.220 │ 29.977 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ6 │  1.000 │  9.218 │ 15.078 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ12│ 16.078 │  7.860 │  2.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ13│  3.108 │  2.010 │  1.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ15│  5.136 │  4.621 │  5.801 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ18│  5.33  │  6.92  │  6.77  │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第４面
Ｋ = 0.00 
A4 =-2.3547 ×10-10 
A6 =-4.9350 ×10-13 
A8 =-7.1621 ×10-16 
A10= 0
第１４面
Ｋ = 0.00 
A4 =-2.4491 ×10-4
A6 = 2.5908 ×10-5
A8 =-4.1631 ×10-6
A10= 2.4381 ×10-7
第１８面
Ｋ = 0.00 
A4 = 1.3331 ×10-4 
A6 = 1.0955 ×10-6 
A8 =-1.2837 ×10-7 
A10= 4.1802 ×10-9 
ｆDOE =2467.9288
-0.26 ＜ＮDOE ｓｉｎθ＜0.28
ＲDOE ／ｆS =1.81 
ｆS ／ｆ1 =0.39 
ｆS ／ｆ2 =-1.7527
Ｚ=6.00 
ｆS ／ｆDOE =0.0050                                                         。
【０１１３】
実施例１５
ｆ  ＝  5.000 〜 17.296 〜 59.979 
ＦNO＝  2.8   〜  3.1   〜  3.0   
２ω＝ 62.9 °〜 20.1 °〜  5.8 °
ｒ1 =    96.077             ｄ1 =  1.40     ｎd1 =1.84666 νd1 =23.78 
ｒ2 =    36.605             ｄ2 =  1.00     
ｒ3 =    38.307540（回折面）ｄ3 =  0.00     ｎd2 =1001.00 νd2 =-3.45 
ｒ4 =    38.308100          ｄ4 =  6.00     ｎd3 =1.73400 νd3 =51.47 
ｒ5 =  -216.687             ｄ5 =  0.15     
ｒ6 =    28.197             ｄ6 =  3.60     ｎd4 =1.71300 νd4 =53.87 
ｒ7 =    81.311             ｄ7 = （可変）  
ｒ8 =    53.167             ｄ8 =  0.90     ｎd5 =1.83481 νd5 =42.72 
ｒ9 =     8.600             ｄ9 =  3.60     
ｒ10=   -17.348             ｄ10=  0.90     ｎd6 =1.62041 νd6 =60.29 
ｒ11=     8.571             ｄ11=  0.50     
ｒ12=     9.760             ｄ12=  2.50     ｎd7 =1.84666 νd7 =23.78 
ｒ13=    45.930             ｄ13= （可変）  
ｒ14=     ∞（絞り）        ｄ14= （可変）  
ｒ15=    13.005   （非球面）ｄ15=  2.50     ｎd8 =1.48749 νd8 =70.23 
ｒ16=   184.810             ｄ16= （可変）  
ｒ17=    13.292             ｄ17=  0.90     ｎd9 =1.84666 νd9 =23.78 
ｒ18=     6.970             ｄ18=  7.00     ｎd10=1.69680 νd10=55.53 
ｒ19=   -51.913   （非球面）ｄ19= （可変）  
ｒ20=     ∞                ｄ20=  2.00     ｎd11=1.54771 νd11=62.84 
ｒ21=     ∞                ｄ21=  1.00     
ｒ22=     ∞                ｄ22=  1.00     ｎd12=1.51633 νd12=64.14 
ｒ23=     ∞                
ズーム間隔
┌──┬────┬────┬────┐
│ｆ  │  5.000 │ 17.296 │ 59.979 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ7 │  1.000 │ 14.897 │ 24.175 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ13│ 24.174 │ 10.277 │  1.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ14│  3.000 │  1.000 │  1.000 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ16│  8.661 │  7.340 │ 11.549 │
├──┼────┼────┼────┤
│ｄ19│  6.22  │  9.54  │  5.31  │
└──┴────┴────┴────┘
非球面係数
第３面
Ｋ = 0.00 
A4 =-1.1076 ×10-10 
A6 =-1.7841 ×10-13 
A8 = 2.7891 ×10-16 
A10= 0
第１５面
Ｋ = 0.00 
A4 =-1.0703 ×10-4 
A6 = 1.0366 ×10-5 
A8 =-1.0489 ×10-6 
A10= 3.7413 ×10-8 
第１９面
Ｋ = 0.00 
A4 = 1.0789 ×10-4 
A6 = 2.0683 ×10-6 
A8 =-1.9709 ×10-7 
A10= 5.2019 ×10-9 
ｆDOE =2620.5162
-0.38 ＜ＮDOE ｓｉｎθ＜0.06
ＲDOE ／ｆS =2.21 
ｆS ／ｆ1 =0.45 
ｆS ／ｆ2 =-2.2027
Ｚ=12.00
ｆS ／ｆDOE =0.0066                                                         。
【０１１４】
なお、上記実施例１〜８の条件式（１）、（２）、（５）、（７）、（８）の値は次の通りである。
┌───────┬────┬────┬────┬────┬────┐
│条件式        │実施例１│実施例２│実施例３│実施例４│実施例５│
├───────┼────┼────┼────┼────┼────┤
│（１）        │ 0.0139 │ 0.0157 │ 0.0085 │ 0.0052 │ 0.0050 │
├───┬───┼────┼────┼────┼────┼────┤
│（２）│軸上  │        │        │        │        │        │
│      ├───┼────┼────┼────┼────┼────┤
│      │広角Ｃ│ 0.8    │ 0.3    │ 0.8    │ 1.0    │ 0.9    │
│      │    ｇ│-0.3    │-1.7    │-0.4    │-0.4    │-0.3    │
│      ├───┼────┼────┼────┼────┼────┤
│      │望遠Ｃ│-0.1    │-1.7    │ 1.5    │ 1.3    │ 1.4    │
│      │    ｇ│-1.2    │-2.6    │-2.1    │-2.7    │-1.1    │
│      ├───┼────┼────┼────┼────┼────┤
│      │倍率  │        │        │        │        │        │
│      ├───┼────┼────┼────┼────┼────┤
│      │広角Ｃ│ 1.4    │ 1.4    │ 1.1    │ 1.0    │ 1.1    │
│      │    ｇ│-0.3    │ 0.2    │ 0.5    │ 0.7    │ 0.3    │
│      ├───┼────┼────┼────┼────┼────┤
│      │望遠Ｃ│ 1.3    │ 2.3    │ 0.6    │ 0.3    │ 0.3    │
│      │    ｇ│ 2.3    │ 2.9    │-0.4    │-0.8    │-0.3    │
├───┴───┼────┼────┼────┼────┼────┤
│（５）        │ 0.386  │ 0.305  │ 0.446  │ 0.367  │ 0.388  │
├───────┼────┼────┼────┼────┼────┤
│（７）        │ 0.0023 │ 0.0016 │ 0.0009 │ 0.0005 │ 0.0008 │
├───────┼────┼────┼────┼────┼────┤
│（８）        │ 0.064  │ 0.030  │ 0.045  │ 0.037  │ 0.065  │
└───────┴────┴────┴────┴────┴────┘
┌───────┬────┬────┬────┐
│条件式        │実施例６│実施例７│実施例８│
├───────┼────┼────┼────┤
│（１）        │ 0.0071 │ 0.0063 │なし    │
├───┬───┼────┼────┼────┤
│（２）│軸上  │        │        │        │
│      ├───┼────┼────┼────┤
│      │広角Ｃ│ 0.8    │ 0.2    │ 0.7    │
│      │    ｇ│-0.4    │-0.1    │-0.8    │
│      ├───┼────┼────┼────┤
│      │望遠Ｃ│ 2.2    │ 1.5    │ 1.0    │
│      │    ｇ│-3.7    │-1.2    │ 1.7    │
│      ├───┼────┼────┼────┤
│      │倍率  │        │        │        │
│      ├───┼────┼────┼────┤
│      │広角Ｃ│ 1.1    │ 1.1    │ 1.0    │
│      │    ｇ│ 0.8    │ 0.6    │-0.2    │
│      ├───┼────┼────┼────┤
│      │望遠Ｃ│ 0.7    │ 0.8    │-0.3    │
│      │    ｇ│-0.7    │-1.2    │ 1.9    │
├───┴───┼────┼────┼────┤
│（５）        │ 0.455  │ 0.396  │ 0.265  │
├───────┼────┼────┼────┤
│（７）        │ 0.0006 │ 0.0006 │なし    │
├───────┼────┼────┼────┤
│（８）        │ 0.038  │ 0.040  │ 0.092  │
└───────┴────┴────┴────┘                            。
【０１１５】
以上の実施例１の広角端、標準状態、望遠端での収差図をそれぞれ図１６〜図１８に示す。実施例９の同様の収差図を図１９〜図２１に、実施例１３の同様の収差図を図２２〜図２４に示す。これら収差図において、（ａ）は球面収差、（ｂ）は非点収差、（ｃ）は歪曲収差、（ｄ）は倍率色収差を示す図である。
【０１１６】
以上の本発明のズームレンズは、例えば次のように構成することができる。
【０１１７】
〔１〕  開口絞りより物体側に、少なくとも正パワーの第１群と負パワーの第２群とを有するズームレンズにおいて、前記第１群は少なくとも１面の回折面を有し、下記条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
【０１１８】
０．００１＜ｆS ／ｆDOE ＜０．０２５                  ・・・（１）
ただし、ｆS ＝√（ｆW ×ｆT ）であり、ｆW 及びｆT はそれぞれ広角端及び望遠端における全系焦点距離であり、また、ｆDOE は前記回折面の焦点距離である。
【０１１９】
〔２〕  開口絞りより物体側に、少なくとも正パワーの第１群と負パワーの第２群とを有するズームレンズにおいて、下記条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
【０１２０】
｜Δｐ／ｔ｜＜４，｜Δｓ／ｔ｜＜４                    ・・・（２）
ただし、Δｐは軸上最大光線高における球面収差の横収差量であり、広角端及び望遠端においてＣ線及びｇ線に対して計算され、また、Δｓは最大像高の０．７倍の像高における倍率色収差量であり、広角端及び望遠端においてＣ線及びｇ線に対して計算され、また、ｔは用いられるイメージセンサーの１画素のピッチである。
【０１２１】
〔３〕  上記１において、下記条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
【０１２２】
０．００３＜ｆS ／ｆDOE ＜０．０１８                  ・・・（３）
〔４〕  上記２において、下記条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
【０１２３】
｜Δｐ／ｔ｜＜４，｜Δｓ／ｔ｜＜２                    ・・・（４）
〔５〕  上記１において、下記条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
【０１２４】
０．１＜ｆS ／ｆ1 ＜０．６                            ・・・（５）
ただし、ｆ1 は第１群の焦点距離である。
【０１２５】
〔６〕  上記１において、下記条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
【０１２６】
０．１＜ｆS ／ｆ1 ＜０．５                            ・・・（６）
〔７〕  上記１において、下記条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
【０１２７】
０．０００１＜ｆS ／（Ｚ×ｆDOE ）＜０．００５        ・・・（７）
ただし、Ｚ＝ｆT ／ｆW である。
【０１２８】
〔８〕  上記１において、下記条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
【０１２９】
０．０１＜ｆS ／（Ｚ×ｆ1 ）＜０．１                  ・・・（８）
〔９〕  上記１において、開口絞りより像側に，正パワーの第３群と正パワーの第４群を有することを特徴とするズームレンズ。
【０１３０】
〔１０〕  上記１において、変倍時に第１群は像面に対して固定されており、第２群と第３群と第４群が移動することを特徴とするズームレンズ。
【０１３１】
〔１１〕  上記１において、第１群は単レンズにて構成されるていることを特徴とするズームレンズ。
【０１３２】
〔１２〕  上記１において、第１群は少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズを有することを特徴とするズームレンズ。
【０１３３】
〔１３〕  上記１において、回折面はレンズの物体側の面に配置されていることを特徴とするズームレンズ。
【０１３４】
〔１４〕  開口絞りより物体側に、少なくとも正パワーの第１群と負パワーの第２群とを有し、変倍時に前記第１群と前記第２群の間隔が可変であるズームレンズにおいて、前記第１群に回折面を有し、変倍時の回折面に対する全ての主光線入射角が以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
【０１３５】
−０．６０＜ＮDOE ｓｉｎθ＜０．７０                  ・・・（９）
ただし，ＮDOE は回折面の物体側の媒質の回折光学素子の最適設計波長に対する屈折率、θは回折面に対する主光線の入射角で、回折面の基板の法線方向と物点距離無限遠における主光線とのなす角度である。
【０１３６】
〔１５〕  開口絞りより物体側に、少なくとも正パワーの第１群と負パワーの第２群とを有し、変倍時に前記第１群と前記第２群の間隔が可変であるズームレンズにおいて、前記第１群に回折面を有し、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
【０１３７】
０．２＜ＲDOE ／ｆS ＜１５．０                      ・・・（１０）
ただし、ＲDOE は回折光学素子の回折面のある基板の近軸曲率半径、ｆS ＝√（ｆW ×ｆT ）で、ｆW 及びｆT はそれぞれ広角端及び望遠端における全系焦点距離である。
【０１３８】
〔１６〕  開口絞りより物体側に、少なくとも正パワーの第１群と負パワーの第２群とを有し、変倍時に前記第１群と前記第２群の間隔が可変であるズームレンズにおいて、前記第１群に、物体側の面に回折面を有する回折光学素子を含むことを特徴とするズームレンズ。
【０１３９】
〔１７〕  以下の条件式を満足することを特徴とする上記１４から１６の何れか１項記載のズームレンズ。
【０１４０】
０．１＜ｆS ／ｆ1 ＜０．５                          ・・・（１１）
−２．５＜ｆS ／ｆ2 ＜−０．１                      ・・・（１２）
ただし、ｆS ＝√（ｆW ×ｆT ）で、ｆW 及びｆT はそれぞれ広角端及び望遠端における全系焦点距離であり、ｆ1 及びｆ2 はそれぞれ第１群及び第２群の焦点距離である。
【０１４１】
〔１８〕  上記１４から１６の何れか１項記載のズームレンズを用いたことを特徴とする撮像装置
【図面の簡単な説明】
【０１４２】
【図１】本発明の実施例１のズームレンズの広角端（ａ）、  標準状態（ｂ）、望遠端（ｃ）の光軸を含む断面図である。
【図２】本発明の実施例２のズームレンズの広角端の光軸を含む断面図である。
【図３】本発明の実施例３のズームレンズの広角端（ａ）、  標準状態（ｂ）、望遠端（ｃ）の光軸を含む断面図である。
【図４】本発明の実施例４のズームレンズの広角端の光軸を含む断面図である。
【図５】本発明の実施例５のズームレンズの広角端の光軸を含む断面図である。
【図６】本発明の実施例６のズームレンズの広角端の光軸を含む断面図である。
【図７】本発明の実施例７のズームレンズの広角端の光軸を含む断面図である。
【図８】本発明の実施例８のズームレンズの広角端（ａ）、  標準状態（ｂ）、望遠端（ｃ）の光軸を含む断面図である。
【図９】本発明の実施例９のズームレンズの広角端（ａ）、  標準状態（ｂ）、望遠端（ｃ）の光軸を含む断面図である。
【図１０】本発明の実施例１０のズームレンズの広角端の光軸を含む断面図である。
【図１１】本発明の実施例１１のズームレンズの広角端の光軸を含む断面図である。
【図１２】本発明の実施例１２のズームレンズの広角端の光軸を含む断面図である。
【図１３】本発明の実施例１３のズームレンズの広角端広角端（ａ）、  標準状態（ｂ）、望遠端（ｃ）の光軸を含む断面図である。
【図１４】本発明の実施例１４のズームレンズの広角端の光軸を含む断面図である。
【図１５】本発明の実施例１５のズームレンズの広角端の光軸を含む断面図である。
【図１６】実施例１の広角端での収差図である。
【図１７】実施例１の標準状態での収差図である。
【図１８】実施例１の望遠端での収差図である。
【図１９】実施例９の広角端での収差図である。
【図２０】実施例９の標準状態での収差図である。
【図２１】実施例９の望遠端での収差図である。
【図２２】実施例１３の広角端での収差図である。
【図２３】実施例１３の標準状態での収差図である。
【図２４】実施例１３の望遠端での収差図である。
【図２５】θの符号を説明するための図である。
【図２６】Ｃ線の各次数光の回折効率の入射角依存性を示す図である。
【図２７】ｅ線の各次数光の回折効率の入射角依存性を示す図である。
【図２８】Ｆ線の各次数光の回折効率の入射角依存性を示す図である。
【図２９】回折面の具体的な形状を示す断面図である。
【符号の説明】
【０１４３】
Ｇ１…第１群
Ｇ２…第２群
Ｇ３…第３群
Ｇ４…第４群
Ｓ  …開口絞り
２１…透明部
２２…不透明部
２２…高屈折率部
２４…低屈折率部
【図１】
2007148447.tif 000003
【図２】
2007148447.tif 000004
【図３】
2007148447.tif 000005
【図４】
2007148447.tif 000006
【図５】
2007148447.tif 000007
【図６】
2007148447.tif 000008
【図７】
2007148447.tif 000009
【図８】
2007148447.tif 000010
【図９】
2007148447.tif 000011
【図１０】
2007148447.tif 000012
【図１１】
2007148447.tif 000013
【図１２】
2007148447.tif 000014
【図１３】
2007148447.tif 000015
【図１４】
2007148447.tif 000016
【図１５】
2007148447.tif 000017
【図１６】
2007148447.tif 000018
【図１７】
2007148447.tif 000019
【図１８】
2007148447.tif 000020
【図１９】
2007148447.tif 000021
【図２０】
2007148447.tif 000022
【図２１】
2007148447.tif 000023
【図２２】
2007148447.tif 000024
【図２３】
2007148447.tif 000025
【図２４】
2007148447.tif 000026
【図２５】
2007148447.tif 000027
【図２６】
2007148447.tif 000028
【図２７】
2007148447.tif 000029
【図２８】
2007148447.tif 000030
【図２９】
2007148447.tif 000031