(57)【要約】  【課題】クランク室の圧力を制御することなく、クランク室内に過剰に貯溜された潤滑油をクランク室外へ流出させることができる可変容量型圧縮機の提供にある。  【解決手段】吸入室３９と、圧縮室４３と、吐出室４０と、回転軸２０とともに回転する斜板２６を収容するクランク室１６と、クランク室１６と吐出室４０を連絡する給気通路と、吸入室３９とクランク室１６を連絡する抽気通路とを備え、抽気通路は、クランク室１６と連通する第１通路と、第１通路と別の経路でクランク室１６と連通し、かつ回転軸２０の径方向において、第１通路よりも外周側に形成される第２通路と、第１通路と第２通路が互いに合流する合流部と、合流部と吸入室３９との間に形成された絞りを含み、第１通路及び第２通路の少なくとも一方を開閉する開閉手段を備え、第２通路は、クランク１６室内の温度が所定温度以上のときに開かれている。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
外部から低圧の冷媒を吸入する吸入室と、前記冷媒を圧縮する圧縮室と、圧縮された高圧の前記冷媒を吐出する吐出室と、回転軸とともに回転する斜板を収容するクランク室と、前記クランク室と前記吐出室を連絡する給気通路と、前記吸入室と前記クランク室を連絡する抽気通路とを備え、前記クランク室の圧力変動に基づき吐出容量を可変とする可変容量型圧縮機において、
前記抽気通路は、前記クランク室と連通する第１通路と、
前記第１通路と別の経路で前記クランク室と連通し、かつ前記回転軸の径方向において、前記第１通路よりも外周側に形成される第２通路と、
前記第１通路と前記第２通路が互いに合流する合流部と、
前記合流部と前記吸入室との間に形成された絞りを含み、
前記第１通路及び前記第２通路の少なくとも一方を開閉する開閉手段を備え、
前記第２通路は、前記クランク室内の温度が所定温度以上のときに開かれていることを特徴とする可変容量型圧縮機。
【請求項２】
前記開閉手段は、前記第１通路を開閉する第１通路開閉機構を有し、前記クランク室内の温度が所定温度以上のときに該第１通路開閉機構が前記第１通路を閉じることを特徴とする請求項１記載の可変容量型圧縮機。
【請求項３】
前記開閉手段は、前記第２通路を開閉する第２通路開閉機構を有し、前記クランク室内の温度が所定温度以上のときに該第２通路開閉機構が前記第２通路を開くことを特徴とする請求項１記載の可変容量型圧縮機。
【請求項４】
前記開閉手段は、前記第１通路を開閉する第１通路開閉機構と、前記第２通路を開閉する第２通路開閉機構を有し、前記クランク室の温度が所定温度未満のときに、該第１通路開閉機構が前記第１通路を開くとともに、前記第２通路開閉機構が前記第２通路を閉じ、前記クランク室の温度が所定温度以上のとき、前記第１通路開閉機構が前記第１通路を閉じるとともに、前記第２通路開閉機構が前記第２通路を開くことを特徴とする請求項１記載の可変容量型圧縮機。
【請求項５】
前記第２通路は前記クランク室を臨む開口部を有し、前記開口部は前記クランク室の周壁寄りに配置されることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項記載の可変容量型圧縮機。
【請求項６】
前記開閉手段は、バイメタル又は形状記憶合金により形成される開閉部材を含むことを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項記載の可変容量型圧縮機。
【請求項７】
前記開閉手段は、前記クランク室内の温度を検知する温度検知体と、前記温度検知体の検知出力に基づき開閉制御される開閉具を含むことを特徴する請求項１〜６のいずれか一項記載の可変容量型圧縮機。
【請求項８】
前記第１通路は、前記回転軸の内部に形成される軸内通路を含むことを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項記載の可変容量型圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、可変容量型圧縮機に関し、特に、クランク室内に過剰に貯留された潤滑油をクランク室外へ通す通路を備えた可変容量型圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、車両用空調装置等に用いられる圧縮機として、吐出容量を可変制御することができる可変容量型圧縮機（以下、単に「圧縮機」と呼ぶ）が知られている。
この種の圧縮機は、シリンダボアが形成されたシリンダブロックと、シリンダブロックの前端と接合されるフロントハウジングと、吸入室及び吐出室が形成されたリヤハウジングを有する。
フロントハウジングの内部にはクランク室が形成され、フロントハウジングには回転軸が回転可能に支承されており、回転軸はエンジン等の外部駆動源により回転駆動するように連結されている。
回転軸に対して傾斜可能な斜板がクランク室に収容されており、斜板は回転軸と同期回転し、シリンダボア内に収容されるピストンを斜板の傾斜状態に応じたピストンストロークにて往復移動させる。
【０００３】
ピストンストロークは、クランク室内の圧力と吸入圧力との差圧により決定されるが、斜板はクランク室の圧力が高くなるにつれて回転軸の軸線に対して直角に近づき（斜板の傾斜角度が小さくなる）、また、クランク室の圧力が低くなる場合には、回転軸の軸線に近づくように（斜板の傾斜角度が大きくなる）斜板が傾斜する。
つまり、クランク室の圧力が高く斜板の傾斜角度が小さい場合には、ピストンのストロークは小さく、逆に、クランク室の圧力が低く斜板の傾斜角度が大きい場合には、ピストンのストロークは大きい。
従って、ピストンのストロークが小さくなると吐出容量は少なくなり、またストロークが大きくなると吐出容量も大きくなる。
【０００４】
ところで、この種の圧縮機では、吐出容量の変更のために高圧の冷媒の一部が吐出室からクランク室内に供給されるほか、圧縮行程時にはシリンダボアとピストンとの微小間隙を通じて圧縮室から高圧の冷媒の一部（以下、「ブローバイガス」と表記する。）及び潤滑油がクランク室内に流入する。
クランク室に流入した潤滑油は、回転軸の遠心力により、回転軸の径方向における外周側へ向けてミスト状となって飛散される。
従って、クランク室内における回転軸の軸芯近傍では、潤滑油の密度が薄く、クランク室内壁に近づく程、潤滑油の密度は濃くなる。
このため、クランク室と吸入室とを連絡する抽気通路を回転軸に近い位置、もしくは回転軸内に設けることにより、クランク室内から吸入室への潤滑油の流出が抑制され、潤滑油がクランク室内に貯留されることとなる。
【０００５】
圧縮機の運転時、外部冷媒回路の熱交換器内壁に潤滑油が付着すると、熱交換率が低下する。
この熱交換効率の低下の防止、及び圧縮機内部の各摺動部の潤滑を図るため、圧縮機内部に潤滑油をできるだけ貯留することが望ましい。
しかし、潤滑油がクランク室に過剰に溜まると、回転する斜板がクランク室内に貯留された潤滑油を攪拌するが、この攪拌による攪拌抵抗により圧縮機の高温化を招くことがある。
圧縮機の高温化は、例えば、回転軸の周面に沿った冷媒漏れを防止するリップシールの劣化を促進する等、圧縮機の信頼性の低下をもたらす要因である。
【０００６】
そこで、従来では、例えば、特開２００１−１２３９４６号公報に示される開閉通路を備えた圧縮機が提案されている。
この圧縮機では、クランク室と吸入室を連通する抽気通路が設けられている。
一方の抽気通路は、常時クランク室と吸入室とを連通し、もう一方の抽気通路にはバイメタルが配設されている。
この圧縮機によれば、クランク室内において過剰に貯留された潤滑油に対して斜板が攪拌すると圧縮機が高温化するが、クランク室内の温度が高くなると、バイメタルが撓み変形することで抽気通路を開き、クランク室内の圧力を降下させ、斜板の傾斜角度を増大させ、吐出容量を増大させる。
そして、吐出容量の増大により、クランク室内に過剰に貯留される潤滑油の流出を促すようにして圧縮機の高温化を抑制するとしている。
【特許文献１】特開２００１−１２３９４６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１に開示された圧縮機は、抽気通路を通じてクランク室内に過剰に貯留される潤滑油を抜き出すことができるが、バイメタルにより抽気通路を開いてクランク室内の圧力を降下させなければ、抽気通路から過剰な潤滑油を十分に流出させることができないという問題がある。
つまり、クランク室内の圧力制御に基づいてクランク室内に貯留された過剰な潤滑油の流出を意図する技術に過ぎない。
因みに、過剰な潤滑油を流出させるための目的でクランク室内の圧力を降下させることは、温度制御とは無関係の容量増大となり、例えば、余分な動力損失や制御との不一致を招く。
【０００８】
本発明は上記の問題点に鑑みてなされたもので、本発明の目的は、クランク室の圧力変動を抑制しつつ、クランク室内に過剰に貯溜された潤滑油をクランク室外へ流出させることができる可変容量型圧縮機の提供にある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を達成するため、請求項１記載の発明は、外部から低圧の冷媒を吸入する吸入室と、前記冷媒を圧縮する圧縮室と、圧縮された高圧の前記冷媒を吐出する吐出室と、回転軸とともに回転する斜板を収容するクランク室と、前記クランク室と前記吐出室を連絡する給気通路と、前記吸入室と前記クランク室を連絡する抽気通路とを備え、前記クランク室の圧力変動に基づき吐出容量を可変とする可変容量型圧縮機において、前記抽気通路は、前記クランク室と連通する第１通路と、前記第１通路と別の経路で前記クランク室と連通し、かつ前記回転軸の径方向において前記第１通路よりも外周側に形成される第２通路と、前記第１通路と前記第２通路が互いに合流する合流部と、前記合流部と前記吸入室との間に形成された絞りを含み、前記第１通路及び前記第２通路の少なくとも一方を開閉する開閉手段を備え、前記第２通路は、前記クランク室内の温度が所定温度以上のときに開かれていることを特徴とする。
【００１０】
請求項１記載の発明によれば、クランク室内に潤滑油が過剰に貯留された状態で、斜板が高回転すると、クランク室内の温度が高温となるが、クランク室の温度が所定温度以上に達するとき、抽気通路における第２通路は少なくとも開かれた状態にある。
第２通路は第１通路よりも、回転軸の径方向において外周側に形成されている。上述したように、外周側に近い程、潤滑油の密度は濃くなる。従って、クランク室から吸入室へ排出される潤滑油量は、第１通路と比較して第２通路の方がより多くなる。
このため、クランク室の温度が所定温度以上で第２通路が開かれていると、クランク室内における潤滑油の貯留量が減少し、斜板が高回転しても、斜板とクランク室内に貯留された潤滑油との攪拌抵抗が潤滑油の貯留量の減少に応じて抑制される。
また、クランク室から吸入室へ流出する冷媒ガス循環量は、第２通路が開閉のいずれの状態にあっても、抽気通路における絞りにより常に設定されているから、第２通路の開閉によりクランク室内の圧力が変動することはない。
つまり、圧縮機の容量を変更することなく、クランク室内に過剰に貯留された潤滑油を減少させ、クランク室内の温度上昇を抑制して圧縮機の信頼性の低下を抑制することができる。
なお、絞りは絞りの開度が一定の固定絞りのほか、絞りの開度を調整することができる可変絞りを用いてもよい。
【００１１】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の可変容量型圧縮機において、前記開閉手段は、前記第１通路を開閉する第１通路開閉機構を有し、前記クランク室内の温度が所定温度以上のときに該第１通路開閉機構が前記第１通路を閉じることを特徴とする。
【００１２】
請求項２記載の発明によれば、クランク室内の温度が所定温度以上のとき、第１通路開閉機構は第１通路を閉じる。
クランク室内の温度が所定温度以上のとき、第１通路開閉機構が第１通路を閉じることにより、クランク室内の潤滑油は、開かれた状態にある第２通路のみを通り流出される。従って、第１通路が開いている場合と比較して、クランク室から吸入室へ排出される潤滑油量を増大させることができる。
【００１３】
請求項３記載の発明は、請求項１記載の可変容量型圧縮機において、前記開閉手段は、前記第２通路を開閉する第２通路開閉機構を有し、前記クランク室内の温度が所定温度以上のときに該第２通路開閉機構が前記第２通路を開くことを特徴とする。
【００１４】
請求項３記載の発明の発明によれば、クランク室内の温度が所定温度以上のとき、第２通路開閉機構は第２通路を開く。
クランク室内の温度が所定温度以上のとき、第２通路開閉機構が第２通路を開くことにより、クランク室内の潤滑油は、開かれた状態にある第２通路を通り流出される。
【００１５】
請求項４記載の発明は、請求項１記載の可変容量型圧縮機において、前記開閉手段は、前記第１通路を開閉する第１通路開閉機構と、前記第２通路を開閉する第２通路開閉機構を有し、前記クランク室の温度が所定温度未満のときに、該第１通路開閉機構が前記第１通路を開くとともに、前記第２通路開閉機構が前記第２通路を閉じ、前記クランク室の温度が所定温度以上のとき、前記第１通路開閉機構が前記第１通路を閉じるとともに、前記第２通路開閉機構が前記第２通路を開くことを特徴とする。
【００１６】
請求項４記載の発明によれば、クランク室の温度が所定温度未満のとき、第１通路開閉機構は第１通路を開き、第２通路開閉機構は第２通路を閉じる。
他方、クランク室の温度が所定温度以上のとき、第１通路開閉機構が第１通路を閉じるとともに、第２通路開閉機構が前記第２通路を開く。
このため、クランク室の温度が所定温度未満のとき、クランク室内の潤滑油は第１通路のみを通り吸入室へ流出される。
例えば、第１通路の入口付近の潤滑油の密度が、第２通路の入口付近の潤滑油の密度よりも薄い場合、第１通路を通る潤滑油の流量は、第２通路を潤滑油が通るときと比較して少ない。
つまり、クランク室の温度が所定温度未満であって、潤滑油の攪拌による圧縮機の高温化を招くおそれがないとき、クランク室内から吸入室への潤滑油の流出を抑制し、クランク室内に必要な潤滑油を十分に貯留することができる。
一方、クランク室の温度が所定温度以上のとき、クランク室内の潤滑油は第２通路のみを通り吸入室へ流出される。
例えば、第２通路の入口付近の潤滑油の密度が、第１通路の入口付近の潤滑油の密度よりも濃い場合、第２通路を通る潤滑油の流量は、第１通路を潤滑油が通るときと比較して多い。
つまり、クランク室の温度が所定温度以上であって、潤滑油の攪拌による圧縮機の高温化を招くおそれがあるとき、クランク室内に潤滑油を過剰に貯留することなく、クランク室から吸入室へ潤滑油を十分に流出させることができる。
【００１７】
請求項５記載の発明は、請求項１〜４のいずれか一項記載の可変容量型圧縮機において、前記第２通路は前記クランク室を臨む開口部を有し、前記開口部は前記クランク室の周壁寄りに配置されることを特徴とする。
【００１８】
請求項５記載の発明によれば、クランク室内の潤滑油は斜板及び回転軸等の回転要素の回転による遠心力を受けてクランク室の周壁に偏り易いが、クランク室を臨む第２通路の開口部がクランク室の周壁寄りに配置されることから、第２通路が開かれたとき第２通路に通される潤滑油はより多くなる。
従って、第２通路が開かれたとき、第２通路から過剰な潤滑油を迅速かつ効率的に流出することができる。
【００１９】
請求項６記載の発明は、請求項１〜５のいずれか一項記載の可変容量型圧縮機において、前記開閉手段は、バイメタル又は形状記憶合金により形成される開閉部材を含むことを特徴とする。
【００２０】
請求項６記載の発明によれば、クランク室内に過剰に貯留する潤滑油と高速回転する斜板との攪拌により、クランク室の温度が所定温度以上に達すると、バイメタル又は形状記憶合金により形成される開閉部材は、例えば、第１通路を閉じたり、第２通路を開いたりする。
開閉部材がバイメタル又は形状記憶合金により形成されることから、開閉部材を設けることで、温度に応じた第１通路及び第２通路の開閉を実現することができる。
【００２１】
請求項７記載の発明は、請求項１〜６のいずれか一項記載の可変容量型圧縮機において、前記開閉手段は、前記クランク室内の温度を検知する温度検知体と、前記温度検知体の検知出力に基づき対応する通路を開閉する開閉具を含むことを特徴する。
【００２２】
請求項７記載の発明によれば、クランク室内に過剰に貯留する潤滑油と高回転する斜板との攪拌により、クランク室の温度が所定温度以上に達すると、温度検知体が高温であることを認識し、開閉具が温度検知体の出力に基づいて開閉具が対応する通路を開閉する。
温度検知体と開閉具を独立して設けることで、検知すべき所定温度を自由に設定したり、対応する通路より確実に開閉することが可能となる。
【００２３】
請求項８記載の発明は、請求項１〜７のいずれか一項のいずれか一項記載の可変容量型圧縮機において、前記第１通路は、前記回転軸の内部に形成される軸内通路を含むことを特徴とする。
【００２４】
請求項８記載の発明によれば、第１通路が回転軸の内部に形成される軸内通路を含むことにより、第１通路を介したクランク室内から吸入室への潤滑油の流出量を抑制し、潤滑油を貯留しやすくなる。
【発明の効果】
【００２５】
この発明によれば、クランク室の圧力変動を抑制しつつ、クランク室内に過剰に貯溜された潤滑油をクランク室外へ流出させることができる可変容量型圧縮機を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
（第１の実施形態）
以下、第１の実施形態に係る可変容量型圧縮機（以下、単に「圧縮機」と呼ぶ）を図１及び図２に基づいて説明する。
図１に示す圧縮機１０には、圧縮機１０の外殻であるハウジング１１が形成されているが、このハウジング１１は、複数のシリンダボア１２ａが形成されたシリンダブロック１２と、そのシリンダブロック１２の前部側に接合されるフロントハウジング１３と、シリンダブロック１２の後部側に接合されるリヤハウジング１４とから構成されている。
そして、フロントハウジング１３からリヤハウジング１４まで通される通しボルト１５の前後方向の締め付けにより、フロントハウジング１３、シリンダブロック１２及びリヤハウジング１４が一体的に固定され、ハウジング１１が形成される。
【００２７】
フロントハウジング１３には、クランク室１６が後部側をシリンダブロック１２により閉鎖した状態にて形成されている。
クランク室１６の周壁は、主にシリンダブロック１２の周壁１２ｂとフロントハウジング１３の周壁１３ｂにより形成されている。
そして、クランク室１６から前方へ貫通する通孔がフロントハウジング１３に形成されている。
そして、回転自在の回転軸２０がそのクランク室１６の中央付近を貫通するように備えられており、この回転軸２０は通孔に設けられるラジアル軸受２１と、シリンダブロック１２に設けられる別のラジアル軸受２２により支持されている。
つまり、フロントハウジング１３及びシリンダブロック１２内における回転軸２０は、前部がラジアル軸受２１により支持されるとともに、後部がラジアル軸受２２により水平に支持される。
【００２８】
フロントハウジング１３には、ラジアル軸受２１の前方に軸封部材収容部１８が形成されおり、軸封部材収容部１８には回転軸２０の周面に亘って摺接する軸封部材２３が備えられている。
この実施形態の軸封部材２３はリップシールであり、クランク室１６内の冷媒がフロントハウジング１３と回転軸２０の間から漏れ出すことを防止するものとなっている。
また、フロントハウジング１３には、スラスト軸受１９付近から軸封部材収容部１８に連通する導通路１３ａが形成されており、導通路１３ａによりクランク室１６内の潤滑油を軸封部材２３へ供給することができるものとなっている。
【００２９】
この実施形態における回転軸２０の前端には、図示しない動力伝達機構を介して外部駆動源に連結されており、動力を常に伝達することが可能なベルトとプーリーとの組み合わせによるクラッチレス機構としている。
なお、動力伝達機構はクラッチレス機構に限らず、動力伝達機構は外部からの電気制御により動力の伝達又は遮断を選択することができる電磁クラッチ等のクラッチ機構を採用してもよい。
【００３０】
前記クランク室１６における回転軸２０には、ラグプレート２４が一体回転可能に固着されている。
ラグプレート２４の後方における回転軸２０には、容量変更機構２５の一部を構成する斜板２６が、回転軸２０の軸線方向へスライド可能及び傾動可能に支持されている。
斜板２６とラグプレート２４との間にはヒンジ機構２７が介在され、このヒンジ機構２７を介して斜板２６がラグプレート２４および回転軸２０に対して、同期回転可能及び傾動可能に連結されている。
なお、この実施形態の容量変更機構２５は、斜板２６のほかにラグプレート２４やヒンジ機構２７を含む。
ラグプレート２４の外周前面とフロントハウジング１３の内面との間にはスラスト軸受１９が介在されており、ラグプレート２４において生じるスラスト方向の力はスラスト軸受１９を介してフロントハウジング１３が受けることが可能となっている。
【００３１】
回転軸２０におけるラグプレート２４と斜板２６との間にはコイルスプリング２８が巻装されているほか、コイルスプリング２８の押圧により後方へ付勢される摺動自在の筒状体２９が回転軸２０に嵌挿されている。
斜板２６は、コイルスプリング２８の付勢力を受けた筒状体２９により常に後方、すなわち、斜板２６の傾斜角度が減少する方向へ向けて押圧される。
なお、斜板２６の傾斜角度とは、ここでは回転軸２０と直交する面と斜板２６の面により成す角度を意味している。
【００３２】
斜板２６の前部にはストッパ部２６ａが突設され、図１に示すように、このストッパ部２６ａがラグプレート２４に当接することにより、斜板２６の最大傾斜位置が規制されるようになっている。
斜板２６の後方における回転軸２０には止め輪３０が取り付けられ、この止め輪３０の前方において別のコイルスプリング３１が回転軸２０に巻装されている。
このコイルスプリング３１の前部に当接することにより、図１において２点鎖線で示すとおり、斜板２６の最小傾斜位置が規制されるようになっている。
また、回転軸２０の後端とリヤハウジング１４の間に別のコイルスプリング３２が介在され、回転軸２０を常に前方へ付勢する。
さらに、シリンダブロック１２及びリヤハウジング１４にわたってコイルスプリング３２を収容するスプリング収容部１７が形成されている。
【００３３】
シリンダブロック１２の各シリンダボア１２ａには、片頭型のピストン３３が夫々往復移動可能に収容され、これらのピストン３３の首部がシュー３４を介して斜板２６の外周に係留されている。
そして、回転軸２０の回転に伴って斜板２６が回転運動されるとき、シュー３４を介して各ピストン３３が往復移動される。
【００３４】
一方、図１に示されるように、リヤハウジング１４の前部側とシリンダブロック１２の後部側は接合されているが、両者１４、１２との間には弁板３５と、弁体形成板３６、３７と、リテーナ３８が介装されている。
リヤハウジング１４は、シリンダブロック１２に接合される後部側のハウジングであるが、このリヤハウジング１４内の中心側には、吸入室３９が形成されており、吸入室３９は弁板３５に設けられる吸入ポート４１によりシリンダボア１２ａ内の圧縮室４３と連通されている。
また、リヤハウジング１４の外周側には、吐出室４０が形成されており、この吐出室４０と吸入室３９は隔壁１４ａにより隔絶されている。
【００３５】
弁板３５はシリンダボア１２ａにおいてピストン３３とともに圧縮室４３を形成するためのものであるが、リヤハウジング１４側の吸入室３９と連通する吸入ポート４１と、吐出室４０と連通する吐出ポート４２を有している。
弁体形成板３６は、圧縮室４３及び吸入ポート４１との間に介在される吸入弁（図示せず）を形成する吸入弁形成板であり、一方、弁体形成板３７は、吐出ポート４２及び吐出室４０との間に介在されるリード式の吐出弁３７ａを形成する吐出弁形成板である。
また、リテーナ３８は吐出弁３７ａの最大開度を規制するためのものである。
【００３６】
ところで、吸入室３９の冷媒はピストン３３の上死点位置から下死点位置への移動により、吸入ポート４１及び吸入弁を介して圧縮室４３内に吸入されることになる。
圧縮室４３内に吸入された冷媒はピストン３３の下死点位置から上死点位置への移動により所定の圧力にまで圧縮され、吐出ポート４２及び吐出弁３７ａを介して吐出室４０へ吐出される。
斜板２６の傾斜角度は、斜板２６の遠心力に起因する回転運動のモーメント、ピストン３３の往復慣性力によるモーメント、冷媒の圧力によるモーメント等の各モーメントとの相互バランスに基づき決定される。
冷媒の圧力によるモーメントとは圧縮室４３内の圧力と、ピストン３３の背面に作用するクランク室１６内の圧力との相関に基づいて発生するモーメントであり、クランク室１６の圧力変動に応じて傾斜角度の増大方向又は減少方向に作用する。
【００３７】
この実施形態の圧縮機１０では、リヤハウジング１４に備えられる容量制御弁４４を用いてクランク室１６内の圧力を調節し、冷媒の圧力によるモーメントを適宜変更することで、斜板２６の傾斜角度を最小傾斜角度から最大傾斜角度との間の任意の角度に設定することを可能としている。
この実施形態の容量制御弁４４は、吐出圧の冷媒の一部をクランク室１６へ供給する給気制御を行う制御弁である。
吐出圧の冷媒の給気通路は図示しないが、吐出室４０と容量制御弁４４を連通する制御通路と、容量制御弁４４とクランク室１６を連通する制御通路から主に構成される。
【００３８】
他方、クランク室１６の冷媒を吸入室３９へ戻す抽気のための通路、すなわち、抽気通路が設けられている。
この実施形態の抽気通路は、主に第１通路と、第１通路と別の経路を持ち第１通路に合流する第２通路と、第１通路と第２通路の合流部と、合流部と吸入室３９との間に形成された絞りを含む。
具体的には、図１に示すように、第１通路は、主に回転軸２０内に設けられクランク室１６と連通する軸内通路４５である。
第２通路は、第１通路とは別に、シリンダブロック１２に設けられた潤滑油通路４８である。
スプリング３２が収容されているスプリング収容部１７は、第１通路しての軸内通路４５と、第２通路としての潤滑油通路４８との合流部である。
絞りは、スプリング収容部１７と吸入室３９を連通する固定絞り４６である。
軸内通路４５の前端は、軸封部材収容部１８に連通され、後端はスプリング収容部１７と連通している。
軸内通路４５の途中にはクランク室１６の斜板２６付近と連通する中間分岐路４７が形成されている。
この中間分岐路４７は、斜板の傾斜角度が小さくなったときに、後方へ移動する筒状部材２９により遮断される位置に設けられている。
【００３９】
一方、軸封部材収容部１８は、ラグプレート２４の外周付近からと回転軸２０へ向けて形成された導通路１３ａによりクランク室１６と連通している。
従って、クランク室１６から軸封部材２３に対して潤滑油を供給し、さらに軸内通路４５に潤滑油を通すことができる。
固定絞り４６は、通路面積が狭く設定されており、固定絞り４６によりクランク室１６から吸入室３９への冷媒ガス循環量を設定することができるものとなっている。
【００４０】
次に第２通路について言及すると、この実施形態の第２通路は、シリンダブロック１２の周壁１２ｂに開口部４９ａを有し、スプリング収容部１７と合流する潤滑油通路４８である。
潤滑油通路４８は、回転軸２０の軸線と平行な開口側通路４９と、開口側通路４９からスプリング収容部１７へ通じる合流側通路５０から構成されている。
図２に示すように、開口側通路４９の開口部４９ａ側は小径の通路４９ｂとなっており、合流側通路５０側は開口部４９ａ側と比較して大径の通路４９ｃとなっている。
そして、開口部側通路４９における小径と大径の両通路の境は段差が形成されている。
開口側通路４９と合流側通路５０の接続部には、潤滑油通路４８を開閉する開閉手段としての第２通路開閉機構５１が備えられている。
この実施形態の第２通路開閉機構５１は、図２（ａ）に示すように、所定温度を境にして伸張するバイメタル式のコイルスプリング５２（以後、便宜上「バイメタルスプリング５２」と表記する。）と、バイメタルスプリング５２により潤滑油通路４８を開閉する筒状弁体５３と、潤滑油通路４８を閉じる方向に筒状弁体５３を付勢するコイルスプリング５５から主に構成される。
バイメタルスプリング５２は、第２通路開閉機構５１の開閉部材に相当する。
【００４１】
バイメタルスプリング５２は、開口側通路４９における大径の合流側通路５０側の通路４９ｃに収容されている。
この実施形態のバイメタルスプリング５２は、例えば、所定温度（例えば、１５０℃程度）未満の低温時には伸長しない状態にあり、所定温度以上の高温時には伸長して低温時よりも長尺化される形状変化を行うものとなっている。
バイメタルスプリング５２は、具体的には、図２（ｂ）に示すように、膨張率の異なる材料５２ａ、５２ｂを組み合わせたものとなっており、一方の材料５２ａがバイメタルスプリング５２の各部位においてスプリング長さの一方を常に臨み、他方の材料５２ｂが常に後方側を臨む。
【００４２】
筒状弁体５３は、通孔５３ａを有する円筒状の弁体であり、開口側通路４９から後方へ向けて形成された弁体収容部５４に収容されている。
弁体収容部５４は、通路４９ｃよりも径が大きく設定されており、弁体収容部５４の前部に合流側通路５０の上流端が接続されている。
筒状弁体５３の外径は弁対収容部５４に対応していることから、筒状弁体５３は弁体収容部５４において前後に移動可能である。
また、弁体収容部５４には、筒状弁体５３を後方から前方へ付勢するコイルスプリング５５が収容されている。
コイルスプリング５５は一般的なコイルスプリングであり、潤滑油通路４８を閉じる方向に筒状弁体５３を付勢する。
従って、筒状弁体５３は、バイメタルスプリング５２とコイルスプリング５５の間に介在された状態にある。
そして、低温時には筒状弁体５３が潤滑油通路４８を閉じる状態を実現し、高温時には、バイメタルスプリング５２の伸長に基づく付勢力により、筒状弁体５３がコイルスプリング５５の付勢力に抗して筒状弁体５３が後方へ移動し、潤滑油通路４８を開く状態を実現している。
従って、バイメタルスプリング５２の伸長に基づく付勢力は、コイルスプリング５５の付勢力よりも大きく設定されることが必要となる。
【００４３】
次に、この実施形態に係る圧縮機１０によりクランク室１６内に過剰に貯留された潤滑油の流出について説明する。
回転軸２０の回転に伴って斜板２６が回転運動すると、シュー３４を介して各ピストン３３が往復移動される。
これにより、各ピストン３３が上死点位置から下死点位置へ移動されるときには、吸入室３９内の冷媒が吸入ポート４１を通じてシリンダボア１２ａ内の圧縮室４３に吸入される。
その後に、各ピストン３３が下死点位置から上死点位置へ移動されるときには、圧縮室内の冷媒が所定の圧力まで圧縮される。
このとき、高圧状態にある冷媒は圧縮室４３から吐出弁３７ａを押上げて吐出室４０に吐出され、その後、冷媒は外部冷媒回路等に接続される吐出配管へ吐出される。
【００４４】
そして、例えば、車両の室内温度が高いときには、容量制御弁４４の制御によりクランク室１６内に対する吐出圧の冷媒の供給が減少する一方、クランク室１６内の冷媒が抽気通路を吸入室３９へ導出され、圧縮機１０は斜板２６の傾斜角度を速やかに増大させて吐出容量が増大させる。
吐出容量が増大したとき、クランク室１６内へはブローバイガスとともに潤滑油が流入される。
流入した潤滑油の一部は軸内通路４５より吸入室３６へ流入するが、潤滑油の大部分は回転軸２０の回転に伴う遠心力によりクランク室１６の周壁１２ｂ近傍に滴状あるいはミスト状に飛散され、クランク室１６内に貯留される。
【００４５】
クランク室１６内へ流入した潤滑油の一部は導通路１３ａを通して軸封部材２３に供給される。
また、軸封部材２３に供給された潤滑油の一部や、中間分岐路４７から軸内通路４５に入り込む潤滑油は、軸内通路４５からスプリング収容部１７を通過してラジアル軸受２２を潤滑するとともに、さらに固定絞り４６を通じて吸入室３９へ導出される。
【００４６】
クランク室１６内に潤滑油が貯留されると、斜板２６が低回転時には、斜板２６や軸封部材２３等の摺動部材に潤滑油が十分に供給されるため、摺動発熱を抑制することができる。しかし、斜板２６が高回転（例えば、回転数が４０００〜５０００ｒｐｍを超える場合）する場合には、潤滑油と斜板２６との攪拌によるせん断摩擦の発熱が摺動部材の摺動発熱を上回るため、クランク室１６内の温度が上昇する。
【００４７】
この実施形態では、クランク室１６内の温度が所定の温度（例えば、１５０℃程度）未満の場合は、第２通路開閉機構５１が潤滑油通路４８を閉じており、具体的には、筒状弁体５３が合流側通路５０の上流端を塞ぐことにより潤滑油通路４８は途中で遮断された状態にある。
そして、クランク室１６内の温度が所定の温度（例えば、１５０℃程度）を超えるように上昇すると、第２通路開閉機構５１が潤滑油通路４８を開く。
具体的には、クランク室１６内の温度が所定の温度を越えることで、バイメタルスプリング５２が伸長され、バイメタルスプリング５２の伸長に基づく付勢力により、筒状弁体５３がコイルスプリング５５の付勢力に抗して後方へ移動し、潤滑油通路４８における開口側通路４９を開く。
開口側通路４９が開かれることにより、開口側通路４９と合流側通路５０が連通し、クランク室１６内に過剰に貯留された潤滑油を潤滑油通路４８へ通すことができる状態となる。
クランク室１６内において過剰に貯留された潤滑油は、クランク室１６と吸入室３９との差圧と、斜板２６及び回転軸２０を含むクランク室１６内の回転要素の回転による遠心力により、潤滑油通路４８を通過し、スプリング収容部１７から固定絞り４６を通じて吸入室３９へ流出される。
【００４８】
潤滑油通路４８を通じた過剰な潤滑油のクランク室１６内からの流出により、クランク室１６内の潤滑油が減少し、潤滑油と斜板２６との攪拌によるせん断摩擦は小さくなる。
潤滑油と斜板２６とのせん断摩擦が小さくなることで、せん断摩擦による発熱が抑制され、クランク室１６内の温度上昇が抑制される。
温度上昇が抑制され、クランク室１６内の温度が所定の温度よりも下がると、バイメタルスプリング５２が短縮化して筒状弁体５３が潤滑油通路４８における開口側通路４９を閉じる。
潤滑油通路４８が第２通路開閉機構５１により閉じられることにより、クランク室１６内の摺動部が少なくとも必要とする潤滑油はクランク室１６内に留まる。
【００４９】
このように、例えば、クランク室１６内に過剰に潤滑油が貯留された圧縮機が高回転する場合には、潤滑油通路４８を通じて過剰な潤滑油をクランク室１６から流出され、斜板２６と過剰な潤滑油とのせん断摩擦による発熱が抑制される。
一方、クランク室１６内に過剰に潤滑油が貯留された圧縮機１０において、斜板２６が低回転する状態では、クランク室１６に十分に潤滑油を留められ、クランク室１６内の摺動部が必要とする潤滑油が不足することなく確保される。
【００５０】
この実施形態に係る圧縮機１によれば以下の効果を奏する。
（１）クランク室１６内に潤滑油が過剰に貯留された状態で、斜板２６が高速回転すると、クランク室１６内の温度が高温となるが、クランク室１６の温度が所定温度以上に達するとき、抽気通路における潤滑油通路４８が第２通路開閉機構５１により開かれる。潤滑油通路４８が開かれることにより過剰な潤滑油が潤滑油通路４８及び固定絞り４６を通じて吸入室３９へ流出される。このため、クランク室１６内における潤滑油の貯留量が減少し、斜板２６が高回転しても、斜板２６とクランク室１６内に貯留された潤滑油との攪拌抵抗が潤滑油の貯留量の減少に応じて抑制される。また、潤滑油通路４８が開閉のいずれの状態にあっても、クランク室１６から吸入室３９への冷媒ガス循環量は、抽気通路における固定絞り４６により常に設定されているから、潤滑油通路４８の開閉によりクランク室１６内の圧力が変動することはない。つまり、圧縮機１０の容量を変更することなく、クランク室１６内に潤滑油が過剰に貯留された潤滑油を減少させ、クランク室１６内の温度上昇を抑制して圧縮機１０の信頼性の低下を抑制することができる。
【００５１】
（２）クランク室１６内の潤滑油は斜板２６及び回転軸２０等の回転要素の回転による遠心力を受けてクランク室１６の周壁１２ｂ、１３ｂに偏り易いが、クランク室１６を臨む潤滑油通路４８の開口部４９ａがクランク室１６の周壁１２ｂ、１３ｂ寄りに配置されることから、潤滑油通路４８が開かれたとき潤滑油通路４８に通される潤滑油はより多くなる。従って、潤滑油通路４８が開かれたとき、潤滑油通路４８から過剰な潤滑油を迅速かつ効率的に流出することができる。
（３）クランク室１６内に過剰に貯留する潤滑油と高回転する斜板２６との攪拌により、クランク室１６の温度が所定温度以上に達すると、筒状弁体５３がバイメタルスプリング５２の伸長により潤滑油通路４８を開く。バイメタルスプリング５２が膨張率の異なる材料５２ａ、５２ｂの組み合わせにより形成されることから、筒状弁体５３と、バイメタルスプリング５２と、コイルスプリング５５を設けることで、温度に応じた潤滑油通路４８の開閉を実現することができる。
（４）第１通路は、回転軸２０の内部に形成される軸内通路４５を含むことにより、回転軸２０周りの要素に対して潤滑油を供給しやすくなる。軸封部材２３が収容された軸封部材収容部１８とクランク室１６を結ぶ導通路１３ａと、軸封部材収容部１８と連絡する通路が軸内通路４５に含まれるようにすることにより、クランク室１６内の潤滑油による軸封部材２３の潤滑を行い易くなる。また、回転軸２０近傍は潤滑油の密度が薄く、第１通路を通って吸入室３９へ流出する潤滑油量は少ないから、効率よくクランク室１６内に潤滑油を貯留することができる。
【００５２】
（第２の実施形態）
次に、第２の実施形態に係る圧縮機６０について図３に基づき説明する。
この実施形態の圧縮機６０の大部分は、第１の実施形態と共通するから、第１の実施形態と共通又は類似する要素については符号を共通して用い、第１の実施形態の説明を援用する。
この実施形態の圧縮機６０では、図３（ａ）に示すように、主に回転軸２０に形成される第１通路と、シリンダブロック１２に形成され、第１通路に合流する第２通路を備えている。
第１通路は、主に回転軸２０内に設けられた軸内通路６２である。
スプリング３２が収容されているスプリング収容部１７は、第１通路としての軸内通路６２と第２通路との合流部である。
絞りは、スプリング収容部１７と吸入室３９を連通する固定絞り４６である。
軸内通路６２の途中にはクランク室１６の斜板２６付近と連通する中間分岐路６３が形成されている。
この実施形態では、軸内通路６２は小径の通路６２ａ及び大径の通路６２ｂから構成されており、軸内通路６２の前端は軸封部材収容部１８に連通されず、軸内通路６２の後端はスプリング収容部１７と連通している。
従って、第１通路である軸内通路６２は、クランク室１６と吸入室３９との連通に限られた通路となっている。
この実施形態の第１通路には、第１通路を開閉する開閉手段としての第１通路開閉機構６１が備えられている。
第１通路開閉機構６１は開閉手段に相当し、図３（ａ）及び図３（ｂ）に示すように、所定温度を境にして伸張するバイメタル式のコイルスプリング６４（以後、便宜上「バイメタルスプリング６４」と表記する。）と、バイメタルスプリング６４により第１通路を開閉する筒状弁体６５と、筒状弁体６５を付勢するコイルスプリング６６から主に構成される。
バイメタルスプリング６４は、第１通路開閉機構６１の開閉部材に相当する。
【００５３】
バイメタルスプリング６４は、軸内通路６２における大径の通路６２ｂに収容され、中間分岐路６３を閉じる方向に筒状弁体６５を付勢する。
一方、コイルスプリング６６は小径の通路６２ａに収容され、中間分岐路６３を開く方向に筒状弁体６５を付勢する。
バイメタルスプリング６４の後端は抜止具６７により係止され、軸内通路６２からのバイメタルスプリング６４の抜け止めが図られている。
この実施形態のバイメタルスプリング６４は、所定温度以上（例えば、１５０℃程度）の高温時には伸長して低温時よりも長尺化される形状変化を行う。
バイメタルスプリング６４は、具体的には、第１の実施形態のバイメタルスプリング５２と同じ構成であり、膨張率の異なる材料を組み合わせたものとなっている。
バイメタルスプリング６４の付勢力は、低温時ではコイルスプリング６６の付勢力よりも小さく、高温時では伸長による付勢力の増大により、コイルスプリング６６の付勢力よりも大きくなるように設定されている。
【００５４】
筒状弁体６５は、中心を貫通し、中間分岐路６３と連通する貫通孔６５ａを有する円筒状の弁体であり、バイメタルスプリング６４の前端と固定され、軸内通路６２における大径の通路６２ｂに収容されている。
筒状弁体６５は、低温時において中間分岐路６３を閉じ、高温時に中間分岐路６３と貫通孔６５ａが連通するように、通路６２ｂにおいて移動自在である。
なお、この実施形態では、第２通路としての潤滑油通路６８は回転軸２０と平行な開口側通路６９ａと、開口側通路６９ａからスプリング収容部１７へ向かう合流側通路６９ｂにより構成されている。
【００５５】
この実施形態の圧縮機６０では、低温時には、図３（ａ）に示すように、筒状弁体６５が中間分岐路６３を開くから、クランク室１６から軸内通路６２に入り込む潤滑油が、軸内通路６２からスプリング収容部１７を通過し、さらに固定絞り４６を通じて吸入室３９へ導出される。
このため、第２通路としての潤滑油通路６８に入り込み、吸入室３９へ流出する潤滑油は相対的に抑制される。
他方、高温時（例えば、１５０℃以上）には、図３（ｂ）に示すように、バイメタルスプリング６４が伸長し、伸長によるバイメタルスプリング６４の付勢力は、中間分岐路６３を閉じるように、コイルスプリング６６に抗して筒状弁体６５を移動させる。
中間分岐路６３が閉じられる一方、潤滑油通路６８はクランク室１６と吸入室３９を連通するから、クランク室１６内に過剰に貯留された潤滑油は潤滑油通路６８を通る。
つまり、潤滑油通路６８のみが開かれた状態にあることで、潤滑油通路６８を通じて吸入室３９へ流出する潤滑油は相対的に増加する。
【００５６】
この実施形態によれば、高温時に筒状弁体６５が中間分岐路６３を閉じることにより、潤滑油通路６８からのみ過剰な潤滑油を効率的に流出させることができる。
つまり、クランク室１６内の温度が所定温度以上のとき、第１通路開閉機構６１が中間分岐路６３を閉じることにより、クランク室１６内の潤滑油は、開かれた状態にある潤滑油通路６８を通り流出されるが、少なくとも、中間分岐路６３が開いたときよりも潤滑油をクランク室１６から吸入室３９へ流出させることができる。
【００５７】
（第３の実施形態）
次に、第３の実施形態に係る圧縮機７０について図４及び図５に基づき説明する。
この実施形態の圧縮機７０の大部分は、第１の実施形態と共通するから、第１の実施形態と共通又は類似する要素については符号を共通して用い、第１の実施形態の説明を援用する。
この実施形態の圧縮機７０では、主に回転軸２０に形成される第１通路と、シリンダブロック１２に形成され、第１通路に合流する第２通路を備えている。
図４に示すように、第１通路は、主に回転軸２０に設けられた軸内通路７２である。
スプリング３２が収容されているスプリング収容部１７は、第１通路としての軸内通路７２と第２通路との合流部である。
絞りは、スプリング収容部１７と吸入室３９を連通する固定絞り４６である。
【００５８】
軸内通路７２の途中にはクランク室１６の斜板２６付近と連通する中間分岐路７３が形成されている。
この実施形態では、軸内通路７２は小径の通路７２ａ及び大径の通路７２ｂから構成されており、軸内通路７２の前端は軸封部材収容部１８に連通されず、軸内通路７２の後端はスプリング収容部１７と連通している。
従って、第１通路である軸内通路７２は、クランク室１６と吸入室３９との連通に限られた通路となっている。
この実施形態の第１通路には、中間分岐路７３を開閉する開閉手段としての第１通路開閉機構７１が備えられている。
第１通路開閉機構７１は開閉手段に相当するほか、所定温度を境にして周方向に伸張するバイメタル式のコイルスプリング７４（以後、便宜上「バイメタルスプリング７４」と表記する。）と、バイメタルスプリング７４により中間分岐路７３を開閉する筒状弁体７５から主に構成される。
バイメタルスプリング７４は、第１通路開閉機構７１の開閉部材に相当する。
バイメタルスプリング７４は、軸内通路７２に収容され、バイメタルスプリング７４の後端は抜止具７６により固定され、軸内通路７２からのバイメタルスプリング７４の抜け止めと周り止めが図られている。
【００５９】
この実施形態のバイメタルスプリング７４は、所定の温度以上（例えば、１５０℃程度）の高温時には周方向に伸長するされる形状変化を行う。
バイメタルスプリング７４は、具体的には、図５（ａ）に示すように、膨張率の異なる材料７４ａ、７４ｂを組み合わせたものとなっており、一方の材料７４ａがバイメタルスプリング７４の各部位において内周側を常に臨み、他方の材料７４ｂが常に外周側を臨む。
このため、バイメタルスプリング７４の前端は、高温になると一方の周方向に一定の範囲で移動する。
【００６０】
筒状弁体７５は、中心を通る貫通孔７５ａと、貫通孔７５ａと中間分岐路７３と連通する通孔７５ｂを有する円筒状の弁体であり、軸内通路７２に収容されている。
筒状弁体７５は、高温時に中間分岐路７３を閉じ、低温時に中間分岐路７３と貫通孔７５ａを通孔７５ｂにより互い連通する弁体である。
筒状弁体７５はバイメタルスプリング７４の前端と固定されており、温度変化に基づくバイメタルスプリング７４の形状変化に応じて、軸内通路７２の周方向に回動する。
なお、この実施形態では、第２通路としての潤滑油通路７８は回転軸２０と平行な開口側通路７９ａと、開口側通路７９ａからスプリング収容部１７へ向かう合流側通路７９ｂにより構成されており、潤滑油通路７８の開口部７８ａはクランク室１６を臨む。
【００６１】
この実施形態の圧縮機６０では、低温時には、図４に示すように、筒状弁体７５が中間分岐路７３を開くから、クランク室１６から軸内通路７２に入り込む潤滑油が、軸内通路７２からスプリング収容部１７を通過し、さらに固定絞り４６を通じて吸入室３９へ導出される。
このため、第２通路としての潤滑油通路７８に入り込み、吸入室３９へ流出する潤滑油は相対的に抑制される。
他方、高温時（例えば、１５０℃以上）には、図５（ｂ）に示すように、バイメタルスプリング７４が周方向に伸長し、周方向の伸長にするバイメタルスプリング７４の前端は、中間分岐路７３を閉じるように筒状弁体７５を回動する。
中間分岐路７３が閉じられる一方、潤滑油通路７８はクランク室１６と吸入室３９を連通するから、クランク室１６内に過剰に貯留された潤滑油は潤滑油通路７８を通る。
つまり、潤滑油通路７８のみが開かれた状態にあることで、潤滑油通路７８を通じて吸入室３９へ流出する潤滑油は相対的に増加する。
この実施形態によれば、第２の実施形態と同等又は類似の効果を奏する。
【００６２】
（第４の実施形態）
次に、第２の実施形態に係る圧縮機８０について図６及び図７に基づき説明する。
この実施形態の圧縮機８０の大部分は、第１の実施形態と共通するから、第１の実施形態と共通又は類似する要素については符号を共通して用い、第１の実施形態の説明を援用する。
この実施形態の圧縮機８０では、図６に示すように、クランク室１６の冷媒を吸入室３９へ戻す抽気のための通路、すなわち、抽気通路が設けられている。
この実施形態の抽気通路は、主に第１通路と、第１通路と別の経路を持ち第２通路に合流する第２通路と、第１通路と第２通路の合流部と、合流部と吸入室３９との間に形成された絞りを含む。
具体的には、図６に示すように、第１通路は、主に回転軸２０に設けられた軸内通路４５である。
スプリング３２が収容されているスプリング収容部１７は、第１通路しての軸内通路４５と、第２通路との合流部である。
絞りは、スプリング収容部１７と吸入室３９を連通する固定絞り４６である。
軸内通路４５の前端は、軸封部材収容部１８に連通され、後端はスプリング収容部１７と連通している。
軸内通路４５の途中にはクランク室１６の斜板２６付近と連通する中間分岐路４７が形成されている。
【００６３】
次に第２通路について言及すると、この実施形態の第２通路は、シリンダブロック１２の周壁１２ｂ寄りに開口部８２ａを有し、スプリング収容部１７と合流する潤滑油通路８１である。
潤滑油通路８１は、回転軸２０の軸線と平行な開口側通路８２と、開口側通路８２からスプリング収容部１７へ通じる合流側通路８３から構成されている。
開口側通路８２と合流側通路８３の接続部には、潤滑油通路８１を開閉する第２通路開閉機構８４が備えられている。
この実施形態の第２通路開閉機構８４は、図７（ａ）及び図７（ｂ）に示すように、所定温度を境にして形状変化する形状記憶合金による形状記憶スプリング８５と、形状記憶スプリング８５の形状変化により潤滑油通路８１を開閉する球状の弁体８６から主に構成される。
形状記憶スプリング８５は、第２通路開閉機構８４の開閉部材に相当する。
【００６４】
形状記憶スプリング８５は、開口側通路８２から後方へ向けて形成された開閉手段収容部８７に収容されている。
この実施形態の形状記憶スプリング８５は、例えば、所定温度（例えば、１５０℃程度）未満の低温時には、図７（ａ）に示すように伸長状態にあり、所定温度以上の高温時には、図７（ｂ）に示すように、低温時よりも短縮化される形状変化を行うものとなっている。
開口側通路８２と合流側通路８３の接続部を臨む弁体８６が形状記憶スプリング８５の端部に取り付けられており、低温時には形状記憶スプリング８５の弾性力により弁体８６を開口側通路８２へ付勢し、付勢された弁体８６は接続部における開口側通路８２を遮断する。
また、高温時には形状記憶スプリング８５が短縮化されることにより、弁体８６は接続部における開口側通路８２を開くことができる。
【００６５】
この実施形態の圧縮機８０では、クランク室１６内の温度が所定温度（例えば、１５０℃程度）以上になると、第２通路開閉機構８４が潤滑油通路８１を開く。
具体的には、クランク室１６内の温度が所定の温度を越えることで、形状記憶スプリング８５が短縮化され、形状記憶スプリング８５の短縮化により、弁体８６が潤滑油通路４８における開口側通路８２を開く。
開口側通路８２が開かれることにより、開口側通路８２と合流側通路８３が連通し、クランク室１６内に過剰に貯留された潤滑油を潤滑油通路８１へ通すことができる状態となる。
クランク室１６内において過剰に貯留された潤滑油は、クランク室１６と吸入室３９との差圧と、斜板２６及び回転軸２０を含むクランク室１６内の回転要素の回転による遠心力により、潤滑油通路８１を通過し、スプリング収容部１７から固定絞り４６を通じて吸入室３９へ流出される。
【００６６】
潤滑油通路８１を通じた過剰な潤滑油のクランク室１６内からの流出により、クランク室１６内の潤滑油が減少し、潤滑油と斜板２６との攪拌によるせん断摩擦は小さくなる。
潤滑油と斜板２６とのせん断摩擦が小さくなることで、せん断摩擦による発熱が抑制され、クランク室１６内の温度上昇が抑制される。
温度上昇が抑制され、クランク室１６内の温度が所定の温度よりも下がると、形状記憶スプリング８５が伸長して弁体５３が潤滑油通路８１における開口側通路８２を閉じる。
潤滑油通路８２が第２通路開閉機構８４に閉じられることにより、クランク室１６内の摺動部が少なくとも必要とする潤滑油はクランク室１６内に留まる。
【００６７】
このように、例えば、クランク室１６内に過剰に潤滑油が貯留された圧縮機が高回転する場合には、潤滑油通路８１を通じて過剰な潤滑油をクランク室１６から流出され、斜板２６と過剰な潤滑油とのせん断摩擦による発熱が抑制される。
一方、クランク室１６内に過剰に潤滑油が貯留された圧縮機１０において、斜板２６が低速回転する状態では、クランク室１６に十分に潤滑油を留められ、クランク室１６内の摺動部が必要とする潤滑油が不足することなく確保される。
この実施形態に係る圧縮機８０によれば、第２通路に第２通路開閉機構８４が備えられていることから、第１の実施形態と同等又は類似する効果を奏する。
【００６８】
（第５の実施形態）
次に、第２の実施形態に係る圧縮機９０について図８に基づき説明する。
この実施形態の圧縮機９０の大部分は、第１の実施形態と共通するから、第１の実施形態と共通又は類似する要素については符号を共通して用い、第１の実施形態の説明を援用する。
また、一部の構成については、第４の実施形態と共通するため、共通する要素については第４の実施形態において使用した符号を共通して用いる。
この実施形態の圧縮機９０は、図８に示すように、シリンダブロック１２にクランク室１６と吸入室３９を連通する第１通路としての連通路９２と、第２通路としての潤滑油通路８１が形成され、連通路９２に対して潤滑油通路８１が合流して合流部９４が形成されている。
合流部９４と吸入室３９との間には固定絞り９５が設けられており、固定絞り９５はクランク室１６と吸入室３９との差圧を設定する。
【００６９】
潤滑油通路８１には、開閉部材としての形状記憶スプリング８５と球状の弁体８６による開閉手段８４が備えられており、クランク室１６の温度が所定の温度を越えるように上昇するとき、潤滑油通路８１を開く手段となっている。
また、この実施形態では、吐出室４０の高圧の冷媒から潤滑油を分離するオイルセパレータ６８が外部冷媒回路９６に設けられ、オイルセパレータ９７により分離された潤滑油をクランク室１６へ供給する供給路９８が備えられている。
オイルセパレータ９７の潤滑油をクランク室１６へ供給することにより、例えば、低速回転でクランク室１６内で必要とされる潤滑油を確保することができる。
【００７０】
（第２通路開閉機構の別例）
次に、潤滑油通路を開閉する第２通路開閉機構の別例について、図９に基づいて説明する。
図９（ａ）に示す第２通路開閉機構１０２は、クランク室１６と吸入室３９を連通する潤滑油通路１０１を開閉する弁体１０３と、弁体１０３を付勢する通常のスプリング１０４と、弁体１０３の位置を規制するバイメタルによる規制部材１０５とを有する。
クランク室１６内の温度が所定の温度を越えるように上昇すると、バイメタルによる規制部材１０５が変形し、スプリング１０４の付勢により弁体７４が潤滑油通路７１を開くようにしている。
【００７１】
次の別例に係る第２通路開閉機構１１２について説明すると、図９（ｂ）に示す第２通路開閉機構１１２は、温度検知体としての温度センサ１１３と、潤滑油通路１１１を開閉する開閉具１１４を有するほか、温度センサ１１３の出力に基づいて開閉具１１４の進退を行うアクチュエータ１１５と、温度センサ１１３の出力に基づきアクチュエータ１１５を制御する制御器１１６を有している。
図９（ａ）及び図９（ｂ）に示された第２通路開閉機構１０２、１１２を用いても、第１の実施形態と同様に、クランク室１６内の温度が所定の温度を越えるように上昇する場合には、潤滑油通路１０１、１１１を開くことができる。
【００７２】
（第６の実施形態）
次に、第６の実施形態に係る圧縮機１２０について説明する。
この実施形態の圧縮機９０の大部分は、第１の実施形態と共通するから、第１の実施形態と共通又は類似する要素については符号を共通して用い、第１の実施形態の説明を援用する。
また、一部の構成については、第４の実施形態及び第２通路開閉機構の別例と共通するため、共通する要素については第４の実施形態及び第２通路開閉機構の別例において使用した符号を共通して用いる。
この実施形態の圧縮機は、図１０に示すように、シリンダブロック１２にクランク室１６と吸入室３９を連通する第１通路としての連通路９２と、第２通路としての潤滑油通路８１が形成され、連通路９２に対して潤滑油通路８１が合流して合流部９４が形成されている。
そして、第１通路には、第１通路を開閉する第１通路開閉機構１２１が備えられ、また、第２通路にも第２通路を開閉する第２通路開閉機構８４が備えられている。
つまり、この実施形態では、開閉手段は、第１通路開閉機構１２１及び第２通路開閉機構８４から構成される。
【００７３】
第１通路開閉機構１２１は、クランク室１６と吸入室３９を連通する連通路９２を開閉する弁体１０３と、弁体１０３を付勢する通常のスプリング１０４と、弁体１０３の位置を規制するバイメタルによる規制部材１０５とを有する。
クランク室１６内の温度が所定温度（例えば、１５０℃程度）以上になると、バイメタルによる規制部材１０５が変形し、スプリング１０４の付勢により弁体７４が連通路９２を閉じるようにしており、規制部材１０５は第１通路開閉機構１２１の開閉部材に相当する。
一方、第２通路開閉機構８４は、所定温度（例えば、１５０℃程度）を境にして形状変化する形状記憶合金による形状記憶スプリング８５と、形状記憶スプリング８５の形状変化により潤滑油通路８１を開閉する球状の弁体８６から主に構成されており、形状記憶スプリング８５は、第２通路開閉機構８４の開閉部材に相当する。
【００７４】
この実施形態によれば、クランク室１６の温度が所定温度以下の場合、クランク室１６における潤滑油の密度が薄い領域を臨む第１通路のみが開かれるから、吸入室３９への潤滑油の流出を抑制し、クランク室１６内に必要な潤滑油を十分に貯留することができるほか、クランク室１６の温度が所定温度以上の場合、クランク室１６における密度が濃い領域を臨む第２通路のみが開かれるから、クランク室１６内に潤滑油を過剰に貯留することなく、クランク室から吸入室へ潤滑油を十分に流出させることができる。
また、開閉手段が第１通路開閉機構１２１及び第２通路開閉機構８４から構成されるから、例えば、第１通路と第２通路を通る潤滑油流量の比率を温度に応じて設定することが可能となる。
【００７５】
なお、本発明は、上記した実施形態に限定されるものではなく発明の趣旨の範囲内で種々の変更が可能であり、例えば、次のように変更してもよい。
○  上記の第１〜第６の実施形態では、絞りとして固定絞りを設けたが、例えば、制御弁等を利用した可変絞りを設けるようにしてもよい。
○  上記の第１〜第４の実施形態では、第１通路としての軸内通路に中間分岐路を設け、圧縮機が最小容量で運転されるとき中間分岐路を遮断するとしたが、圧縮機の運転状態に関わらず常にクランク室と軸内通路が連通する中間分岐路を設けてもよく、また回転軸に設ける位置も自由である。
○  上記の第１〜第６の実施形態では、潤滑油通路をシリンダブロックに形成したが、例えば、ハウジングの外側に潤滑油通路を配管するなど、第１通路と合流する潤滑油通路であれば、潤滑油通路をシリンダブロック以外に設けることを妨げない。
○  上記の第２の実施形態では、バイメタルスプリング６４とコイルスプリング６６を軸内通路に設けるとしたが、コイルスプリング６６に代えて別のバイメタルスプリングを用いてもよく、この場合、別のバイメタルスプリングは低温のときに伸長して付勢力が大きくなるバイメタルスプリングとする必要がある。
○  上記の第６の実施形態では、第１通路及び第２通路の開閉が切り替わる温度を所定温度（例えば、１５０℃程度）としたが、第１通路の開閉が切り替わる温度と、第２通路が切り替わる温度を互いに異なるようにしてもよい。この場合、第１通路の開閉が切り替わる温度は、第２通路が切り替わる温度よりも高い温度であることが好ましい。
【図面の簡単な説明】
【００７６】
【図１】第１の実施形態に係る可変容量型圧縮機の概要を示す断面図である。
【図２】第１の実施形態の第２通路開閉機構とバイメタルスプリングを示す要部断面図である。
【図３】第２の実施形態に係る可変容量型圧縮機の要部断面図である。
【図４】第３の実施形態に係る可変容量型圧縮機の要部断面図である。
【図５】第３の実施形態のバイメタルスプリングと第２通路開閉機構を示す要部断面図である。
【図６】第４の実施形態に係る可変容量型圧縮機の概要を示す断面図である。
【図７】第４の実施形態の第２通路開閉機構を示す要部断面図である。
【図８】第５の実施形態に係る圧縮機の概要を示す断面図である。
【図９】第２通路開閉機構の別例を示す要部断面図である。
【図１０】第６の実施形態に係る圧縮機の概要を示す断面図である。
【符号の説明】
【００７７】
１０、６０、７０、８０、９０、１２０  圧縮機
１６  クランク室
１７  スプリング収容部
１８  軸封部材収容部
２０  回転軸
２６  斜板
３３  ピストン
３９  吸入室
４０  吐出室
４４  容量制御弁
４５、６２、７２  軸内通路
４７、６３、７３  中間分岐路
４６、９５  固定絞り
４８、６８、８１、１０１、１１１  潤滑油通路
４９、６９ａ、８２  開口側通路
５０、６９ｂ、８３  合流側通路
５１、８４、１０２、１１２  第２通路開閉機構
５２、６４、７４  バイメタルスプリング
５３、６５、７５  筒状弁体
６１、７１、１２１  第１通路開閉機構
８５  形状記憶スプリング
８６、１０３  弁体
９２  連通路
９４  合流部
９７  オイルセパレータ
１０５  規制部材
１１４  開閉具
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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