(57)【要約】【課題】設備費や原材料費を低減することができる耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の製造方法、耐酸水硬性硬化体、耐酸水硬性硬化体の製造方法、耐酸水硬性硬化体用ガラス質硬化促進材および粉末状耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材を提供する。【解決手段】炭酸ナトリウムまたは水酸化ナトリウムを含む融剤に、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．４以上１．４４以下となるようＳｉＯ２成分を含む無機質粉末を配合して混合し、所定の温度で加熱して融解または半融解させた後、急速に冷やしてガラス化させる。このとき、Ｓ／Ｎが０．５４以上１．２７以下であることが特に好ましい。こうして製造された耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材と、高炉水滓と、シリカ質粉末と、骨材と、水とを混合した後、常温養生または蒸気養生して耐酸水硬性硬化体を製造する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．４以上１．４２以下であることを、特徴とする耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材。
【請求項２】
ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．５４以上１．２７以下であることを、特徴とする耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材。
【請求項３】
炭酸ナトリウムまたは水酸化ナトリウムを含む融剤に、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．４以上１．４４以下となるようＳｉＯ２成分を含む無機質粉末を配合して混合し、所定の温度で加熱して融解または半融解させた後、急速に冷やしてガラス化させることを、特徴とする耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の製造方法。
【請求項４】
炭酸ナトリウムを含む融剤に、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．５４以上１．２７以下となるようＳｉＯ２成分を７０％以上含有する無機質粉末を配合して混合し、９００℃乃至１２００℃の温度で加熱して融解または半融解させた後、急速に冷やしてガラス化させることを、特徴とする耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の製造方法。
【請求項５】
水酸化ナトリウムを含む融剤に、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．７５以上１．２５以下となるようＳｉＯ２成分を含む無機質粉末を配合して混合し、６００℃乃至１１００℃の温度で加熱して融解または半融解させた後、急速に冷やしてガラス化させることを、特徴とする耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の製造方法。
【請求項６】
請求項１または２記載の耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材と、高炉水滓と、シリカ質粉末とを含むことを特徴とする耐酸水硬性硬化体。
【請求項７】
請求項１または２記載の耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材と、高炉水滓と、シリカ質粉末と、骨材と、水とを混合した後、常温養生または蒸気養生することを、特徴とする耐酸水硬性硬化体の製造方法。
【請求項８】
混合の際に、さらに、酸洗い処理して乾燥させた酸処理シリカ質粉末を混合することを、特徴とする請求項７記載の耐酸水硬性硬化体の製造方法。
【請求項９】
請求項１または２記載の耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材２０乃至５０重量部と、高炉水滓１３０乃至２６０重量部と、シリカ質粉末２０乃至２００重量部と、細骨材３５０乃至４５０、粗骨材７００乃至１０００重量部と、水６５乃至１４０重量部とを混合した後、常温養生または蒸気養生することを、特徴とする耐酸水硬性硬化体の製造方法。
【請求項１０】
混合の際に、さらに、５乃至３０分間の酸洗い処理をして乾燥させた酸処理シリカ質粉末１０乃至５０重量部を混合することを、特徴とする請求項９記載の耐酸水硬性硬化体の製造方法。
【請求項１１】
ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．４８以上１．４２以下であることを、特徴とする耐酸水硬性硬化体用ガラス質硬化促進材。
【請求項１２】
各粒子がガラス質の核と、前記核を被覆するシリカ質粉末とから成ることを特徴とする粉末状耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の製造方法、耐酸水硬性硬化体、耐酸水硬性硬化体の製造方法、耐酸水硬性硬化体用ガラス質硬化促進材および粉末状耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来のガラス質の固化材として、水ガラススラグコンクリート用水ガラスがある（特許文献１参照）。特許文献１には、市販工業用水ガラスに主に苛性ソーダを添加して改質することにより、セメントコンクリート並みのコンクリートスラリー性状を確保することができ、既存のセメントコンクリート用設備を使用して、耐酸性に優れた耐酸コンクリートを製造可能であることが記載されている。また、耐酸コンクリートを構成するペースト硬化体組成物及びその水和硬化組織を解析・分析し、これらが耐酸性発現と密接に関連することが報告されている（特許文献２参照）。
【０００３】
特許文献１および２では、改質水ガラス及び市販高炉水滓が硬化発現主要構成材料であり、特に耐酸性に優れたケイ酸カルシウム水和物（平均ＣａＯ／ＳｉＯ２モル比０．０５〜０．５）の微細水和組織が耐酸性発現には必須要件であり、そのためには高炉水滓スラグも含めた多価陽イオン（ＣａＯ、Ａｌ２Ｏ３など）を含むガラス質粉末の水ガラスアルカリによる刺激がスタートとなることを解明した。
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−１６８６４０号公報
【特許文献２】特開２００５−２５５４１８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、実際にコンクリート製品製造を事業化するに当り、溶液である改質水ガラス使用につき多くの問題点が出現した。すなわち、既存のセメントコンクリート製造設備においては、溶液系固化材（改質水ガラス）を使用するために、新たに搬入時の受入設備や、コンクリート配合時の計量設備等の設備が必要であり、設備費が嵩むという課題があった。また、水ガラススラグコンクリートでの工業用水ガラスが占める原料価格が、セメントコンクリートと比較して大幅に高いため、原材料費も嵩むという課題があった。
【０００６】
本発明は、このような従来の課題に着目してなされたもので、設備費や原材料費を低減することができる耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の製造方法、耐酸水硬性硬化体、耐酸水硬性硬化体の製造方法、耐酸水硬性硬化体用ガラス質硬化促進材および粉末状耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
水ガラススラグコンクリートは、単に水和反応性の鈍い市販スラグを所定のＳ／Ｎモル比に調整した改質水ガラスにして、コンクリート打設に必要なスラリー性状を確保した上で、スラグから溶解／溶質する多価陽イオンを水ガラス中溶質シリカが捕獲して水和硬化するものであり、溶質水ガラスが絶対必要条件とは限らない。このことから、本発明者は、古来無機質ケイ酸塩分析の試料前処理として用いられてきたいわゆるアルカリ溶融法を参考に本発明に着手し、本願発明に至った。
【０００８】
例えば、炭酸ナトリウム溶解法では、多くのケイ酸塩は４〜２０倍の炭酸ナトリウムと混合し融解すると、ケイ酸（ＳｉＯ２）はケイ酸ナトリウムとなって、水又は希酸に可溶となる。一方、金属元素は炭酸塩となり、酸に可溶となる。例えば、炭酸ナトリウム０．６ｇとシリカ質試料０．５ｇとを８７５℃で２時間、半融するだけで、多くのシリカ成分が分解することが知られている。この際、一般には炭酸ナトリウムが融解ガラスとして若干存在することも考慮しなければならない。但し、この狙いは融解物を塩酸処理で不溶化することにあることに注目しなければならない。一方、苛性ソーダによる融解は、炭酸ナトリウムより低温で融解し、更に強アルカリ水等での分解／溶解が大きいとされているが、酸化ナトリウムを介するので反応が激しいことに注意しなければならない。
【０００９】
本発明者の本願発明の狙いは、改質水ガラスを使用した水ガラススラグコンクリート並みの品質を確保した上での粉末耐酸性固化材を検討することを基本としている。即ち、コンクリートスラリーの性状を確保し、かつ強度等のコンクリート品質確保が重要である。更には、固化材のコストが、コンクリート配合で少なくとも改質水ガラスを大幅にクリアすることも重要である。これにより、本発明者は、改質水ガラスに匹敵する固体粉末固化材を、主に各種廃棄物を原料として製造し、耐酸性に優れた耐酸水硬性硬化体を製造することを目的として、本願発明に至った。
【００１０】
上記目的を達成するために、本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材は、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．４以上１．４２以下であることを、特徴とする。本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の製造方法は、炭酸ナトリウムまたは水酸化ナトリウムを含む融剤に、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．４以上１．４２以下となるようＳｉＯ２成分を含む無機質粉末を配合して混合し、所定の温度で加熱して融解または半融解させた後、急速に冷やしてガラス化させることを、特徴とする。
【００１１】
本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材は、モルタルやコンクリートなどの耐酸水硬性硬化体を製造するときに配合されることにより、実際に用いるのに十分な圧縮強度を有する耐酸水硬性硬化体を得ることができる。また、本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の製造方法によれば、セメント用回転窯やガラス製造用の溶融窯などの既存の設備を使用して、本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材を製造することができ、設備費を低減することができる。ＳｉＯ２成分を含む無機質粉末として、工業用水ガラスよりも安価な廃ガラスを使用することができるため、工業用水ガラスを使用する場合に比べて、原材料費を低減することができる。
【００１２】
ＳｉＯ２成分を含む無機質粉末は、例えば、ＳｉＯ２成分を９０％以上含有するシリカヒュームや、ＳｉＯ２成分を８０％以上含有するケイ砂、ＳｉＯ２成分を７０％程度含有する市販のガラスや廃ガラス、ＳｉＯ２成分を５０％程度含有するフライアッシュなどから成っている。
【００１３】
本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材は、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．５４以上１．２７以下であることが好ましい。この場合、本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の製造方法は、炭酸ナトリウムを含む融剤に、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．５４以上１．２７以下となるようＳｉＯ２成分を７０％以上含有する無機質粉末を配合して混合し、９００℃乃至１２００℃の温度で加熱して融解または半融解させた後、急速に冷やしてガラス化させることを特徴とする。このＳ／Ｎの場合、特に圧縮強度が高い耐酸水硬性硬化体を得ることができる。
【００１４】
本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の製造方法は、水酸化ナトリウムを含む融剤に、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．７５以上１．２５以下となるようＳｉＯ２成分を含む無機質粉末を配合して混合し、６００℃乃至１１００℃の温度で加熱して融解または半融解させた後、急速に冷やしてガラス化させてもよい。この場合にも、製造される耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材を使用することにより、実際に用いるのに十分な圧縮強度を有する耐酸水硬性硬化体を得ることができる。
【００１５】
本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の製造方法は、炭酸ナトリウムを含む融剤に、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．４以上１．４２以下となるようシリカヒュームを配合して混合し、９００℃乃至１２００℃の温度で加熱して融解または半融解させた後、急速に冷やしてガラス化させてもよい。また、炭酸ナトリウムを含む融剤に、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．４以上１．４２以下となるようケイ砂を配合して混合し、９００℃乃至１２００℃の温度で加熱して融解または半融解させた後、急速に冷やしてガラス化させてもよい。また、炭酸ナトリウムを含む融剤に、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．５４以上１．２７以下となるよう廃ガラスを配合して混合し、９００℃乃至１２００℃の温度で加熱して融解または半融解させた後、急速に冷やしてガラス化させてもよい。また、炭酸ナトリウムを含む融剤に、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．５以下となるようフライアッシュを配合して混合し、９００℃乃至１２００℃の温度で加熱して融解または半融解させた後、急速に冷やしてガラス化させてもよい。これらの場合にも、製造される耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材を使用することにより、実際に用いるのに十分な圧縮強度を有する耐酸水硬性硬化体を得ることができる。
【００１６】
本発明に係る耐酸水硬性硬化体は、本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材と、高炉水滓と、シリカ質粉末とを含むことを特徴とする。本発明に係る耐酸水硬性硬化体の製造方法は、本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材と、高炉水滓と、シリカ質粉末と、骨材と、水とを混合した後、常温養生または蒸気養生することを、特徴とする。特に、本発明に係る耐酸水硬性硬化体の製造方法は、本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材２０乃至５０重量部と、高炉水滓１３０乃至２６０重量部と、シリカ質粉末２０乃至２００重量部と、細骨材３５０乃至４５０、粗骨材７００乃至１０００重量部と、水６５乃至１４０重量部とを混合した後、常温養生または蒸気養生することが好ましい。
【００１７】
本発明に係る耐酸水硬性硬化体は、本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材を含んでいるため、実際に用いるのに十分な圧縮強度を有している。また、本発明に係る耐酸水硬性硬化体の製造方法によれば、本発明に係る耐酸水硬性硬化体を製造することができる。
【００１８】
本発明に係る耐酸水硬性硬化体の製造方法は、混合の際に、さらに、酸洗い処理して乾燥させた酸処理シリカ質粉末を混合してもよい。特に、本発明に係る耐酸水硬性硬化体の製造方法は、混合の際に、さらに、５乃至３０分間の酸洗い処理をして乾燥させた酸処理シリカ質粉末１０乃至５０重量部を混合してもよい。この場合、酸処理シリカ質粉末を混合することにより、製造される耐酸水硬性硬化体の圧縮強度を大きくすることができる。
【００１９】
本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質硬化促進材は、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．４８以上１．４２以下であることを、特徴とする。
本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質硬化促進材は、打設直前のモルタルやコンクリートのスラリーに投入して混合することにより、耐酸水硬性硬化体の凝結時間を短縮することができる。本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質硬化促進材は、特に凝結時間が短い本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材から成ることが好ましい。
【００２０】
本発明に係る粉末状耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材は、各粒子がガラス質の核と、前記核を被覆するシリカ質粉末とから成ることを特徴とする。
本発明に係る粉末状耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材は、ガラス質の核の原料となるガラス化原料をシリカ質粉末で被覆し、ガラス化原料のみを所定の温度で半融解させてガラス化させることにより、製造される。このとき、ガラス化原料をシリカ質粉末で被覆しているため、ガラス化原料が半融解しても、各粒子が互いに付着するのを防ぐことができる。本発明に係る粉末状耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材は、前述の本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の製造方法により製造することができ、前述の本発明に係る耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材から成ることが好ましい。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、設備費や原材料費を低減することができる耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の製造方法、耐酸水硬性硬化体、耐酸水硬性硬化体の製造方法、耐酸水硬性硬化体用ガラス質硬化促進材および粉末状耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材について、最適な材料およびＳ／Ｎモル比を検討するために、ＳｉＯ２成分の含有量が異なる無機質粉末を使用して、以下の試験を行った。
なお、以下の試験では、それぞれ試作の粉末の耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材３０重量部、市販の高炉水滓１９５重量部、シリカ質粉末６５重量部、砂４００重量部とし、混練水は出来るだけ少量のモルタル打設水量とした。直径５ｃｍ、高さ１０ｃｍのプラスチック製の簡易型枠でモルタル打設・成形した後、６０℃にて保持時間４時間の蒸気養生をした後除冷し、圧縮強度として材令1日強度を測定した。さらに、モルタルスラリー挙動として、流動性を目視観察し、スラリー可使時間は凝結までの時間、硬化時間は脱型可能な時間として測定した。
【００２３】
シリカ質無機粉末は、ソーダ灰などの融剤と化学量論的に反応し、オルトケイ酸ナトリウム（Ｎａ４ＳｉＯ４）やメタケイ酸ナトリウム（Ｎａ２ＳｉＯ３）を主要化学組成とするガラス組成を形成する。これらは水と容易に反応してオルトケイ酸（Ｈ４ＳｉＯ４）やメタケイ酸（Ｈ２ＳｉＯ３）などのシリカの加水物となり、ＳｉＯ４4面体の頂点酸素が共有されたいわゆる縮合ケイ酸イオンとなるが、これら縮合が多くなると水に不溶性のケイ酸塩になると理解される。特に、アルカリ金属元素のケイ酸塩は、水に可溶な特殊なケースと考えられる。
【００２４】
本願発明では、ソーダ灰使用が経済的に成り立たないオルトケイ酸塩は除いて、メタケイ酸塩を対象にすることとした。即ち、水溶解の化学量論的モデルとして、
２Ｎａ２ＳｉＯ３＋水  →  Ｎａ２Ｓｉ２Ｏ５＋２ＮａＯＨ
を経由して、｛Ｓｉ２Ｏ５｝２−層が縮合ケイ酸イオンとなって多価陽イオンと結合し、薄膜状ケイ酸カルシウム水和物を生成すると想定する。特に、縮合ケイ酸イオンができるだけ単独に存在するような水可溶性ガラスを作成することがポイントと考えられる。
【００２５】
シリカ源としての出発原料は、大別してＳｉＯ２結晶（石英など）、ＳｉＯ２ガラス（シリカヒューム、市販ガラス、石炭灰（フライアッシュ）、各種スラグ）などが対象となるが、本願発明ではシリカ成分の含有量を考慮してシリカヒューム（ＳｉＯ２９０％以上）、ケイ石（ＳｉＯ２８０％以上）、市販ガラス（ＳｉＯ２７０％程度）、そしてフライアッシュ（ＳｉＯ２で５０％程度）を出発原料として使用することにした。特に、ガラス質シリカ原料は、ＳｉＯ４４面体構造を基本とする無規則３次元網目構造が特徴であり、アルカリ酸化物やアルカリ土類酸化物を構造間中に網目修飾酸化物として介存させたＳｉ−Ｏ結合を一部切断した非架橋酸素を含むものと言われている。このようなシリカ質出発原料をソーダ灰で融解又は半融解すると、非架橋酸素にナトリウム元素がイオン的（Ｎａ＋）に作用し、ＳｉＯ２／Ｎａ２Ｏモル比に対応して、局所的には水可溶性Ｎａ２ＳｉＯ３組成（ＳｉＯ２／Ｎａ２Ｏ＝１．０近傍）が形成されるものと理解される。一方、本来ガラス中に網目修飾酸化物として存在するＮａ２Ｏ、ＣａＯを囲むガラス、及びＡｌ２Ｏ３等の中間酸化物を含むガラス周辺は、ＣａＯ・ＳｉＯ２やＮａ２Ｏ・２ＣａＯ・３ＳｉＯ２ガラスやアルミノケイ酸ナトリウム組成（例えばＮａＡｌＳｉ３Ｏ８やＮａ２Ａｌ２Ｓｉ２Ｏ８）となり、水不溶性ガラスが生成するものと考えられる。
【００２６】
さらに、メタケイ酸ナトリウム組成以外での生成ガラスは、そのＳｉＯ２／Ｎａ２Ｏモル比に応じてモノケイ酸イオンやポリケイ酸塩（コロイドＳｉＯ２粒子）などの可溶性シリカ成分にそれぞれ溶解すると考えられる。
【００２７】
固化材の出発原料は、主に廃棄物再利用を目的とするものであり、ソーダ灰は、廃苛性ソーダ液やその灰さいである廃アルカリ利用を主眼としている。即ち、主成分は、最終的に炭酸ナトリウムとなり、基本的にはソーダ灰融剤作用と同じものと考えられる。
特に、これらの融解ガラスは、加熱温度でそのガラス構造も大きく影響され、特に、水可溶性は十分に検討されねばならない。
【００２８】
［ガラス化予備試験］
ガラス配合をシリカ原料に対し、融剤のソーダ灰を当重量部として配合し、十分混合した後、所定の温度で加熱して融解又は半融解させ、急速に冷やして急冷ガラスを作成し、ガラス化予備試験を行った。予備試験の試験結果を表１に示す。
【００２９】
【表１】
2007269583.tif 000002
【００３０】
まず、シリカ含有量７２％の廃ガラス原料で作成したガラス粉末（ブレーン値で２，０００ｃｍ２／ｇ程度）を、室温水及びプレキャストを想定した６０℃温水中にて約４時間撹拌した後の溶解量（％）を測定し、その結果を表１の試作Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５に示す。
溶解過程は、室温及び温水では異なり、ガラス化温度上昇に伴い前者の溶解量は減少し、かつ温水での合計溶解量も若干減少する傾向を示す。この結果は、以下の様に説明される。
【００３１】
１．ガラスの水溶解は、ガラス配合Ｓ／Ｎをもつガラスが全て溶解すると考えた計算結果（表１の計算値１）ではなく、実測した溶解量は次のようになる。
２．ガラス化は、Ｓ／Ｎ＝１．０近傍の組成で進行し、シリカ成分過剰ではこれに対応するＮａ２Ｏ成分を消費し、シリカ成分は未反応として残存する。その結果、表１の計算値２で示す値となり、実測値を満足することが出来る。
【００３２】
３．一方、ガラス化温度上昇に伴う溶解量減少は、特にガラス中に含有するＣａＯ成分（一般に１０％前後）の挙動を考慮して、以下の２つの場合が想定される。
比較的低温（１，２００℃近傍）で生成するヴォラストナイト系（ＣａＯ・ＳｉＯ２）ガラスの生成の場合、シリカの約１０重量部を消費し、その結果溶解は６６．３％程度に計算され、ガラス化温度上昇に伴う溶解量減少が説明される。
また、メタケイ酸ナトリウムの固溶体（Ｎａ２Ｏ、２ＣａＯ、３ＳｉＯ２）としてＣａＯによるシリカの消費が想定され、この場合、溶解量は６２．１％と計算される。
以上のモデル計算から、廃ガラスのようにシリカ以外の成分を含有する場合、そのガラス化過程は複雑に作用し、各々の場合につき検討する必要がある。
【００３３】
４．次に、水溶解が常温及び加温水で異なる点について以下の様に考えられる。
表１の比較例Ｎｏ．１〜Ｎｏ．７に示すように、試薬メタケイ酸ナトリウム９水塩を各温度で仮焼・ガラス化し、廃ガラスの場合と同様に水溶解した結果を示す。
イ）ガラス化温度（２００〜１，２００℃）に関係なく、水溶解は、室温又は加温水に関係なくほぼ理論値（ほぼ１００％）通り溶解する。これは、廃ガラス原料とソーダ灰とから生成したガラスの水溶解とは大きく異なる。
ロ）その理由は、恐らく化学成分（Ｓ／Ｎ＝１．０）の違いよりも、ガラス生成に至る出発原料の構造の差によるものと考えられる。即ち、メタケイ酸ナトリウム９水塩の構造（斜方晶系類似）が結晶性を持ち（恐らく局所的構造）、加熱しガラス化されても、元の構造が保存されるためと考えられる。一方、廃ガラス原料とソーダ灰とから生成したガラスは、出発原料中に廃ガラス構造が残され（特に網目修飾イオン群）、室温での水溶解は結合の弱い部分、そして加温水では結合の強い部分の溶解によることがその理由と考えられる。換言すれば、室温水・加温水での溶解は、ガラス構造（メタケイ酸ナトリウム組成）が均質の場合はその差は見られず、不均質性が増大するとその差が見られてくると考えられる。以降、室温溶解を一段目溶解、加温水溶解を二段目溶解と称し、これを二段溶解と称す。
（ハ）特に、ガラス固化材として使用する場合、溶解挙動は重要で、コンクリート打設時は、可使時間（コンクリートスラリー挙動）を必要とし、二段溶解するガラスは極めて有効と考えられる。
【００３４】
以上の試作Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５の予備試験を基に、特にソーダ灰が過剰に配合された場合及び過剰でない場合につき検討し、表２に示す。表２では、ソーダ灰が過剰に配合された場合を試作Ｎｏ．１〜３に、過剰でない場合を試作Ｎｏ．４〜６に示す。但し、溶解は、すべて加温水中にて行った。表２には、ガラス配合別（ガラス化温度１，０００℃）での、ガラスが全て溶解すると考えた場合の計算値、及び、ガラスがＳ／Ｎ＝１．０組成で生成すると考え、過剰のソーダ灰が存在する場合はソーダ灰ガラスとなり、過剰でない場合はシリカ成分を未反応として計算した場合の算出結果を示す。
【００３５】
【表２】
2007269583.tif 000003
【００３６】
単にＳｉＯ２とソーダ灰中のＮａ２Ｏとで、それぞれＳ／Ｎの異なるガラス化になることは、実測値と比較して十分に説明できるものではないことは既に述べた。一方、Ｓ／Ｎ＝１．０組成ガラス生成し、過剰のソーダ灰は溶解性成分として混存するという考えは、溶解計算値から、ソーダ灰配合が減少配合での説明は良い傾向が見られるが、数値的に溶解１０％程度の誤差を含むものと理解される。
【００３７】
これは、シリカ成分が廃ガラス中に含有するＣａＯ成分とともに、融解時に比較的低温（１，２００℃以下）で生成（ガラス）するＣａＯ・ＳｉＯ２（いわゆるヴォラストナイト）や、Ｎａ２Ｏ・２ＣａＯ・３ＳｉＯ２（メタケイ酸ナトリウムのＣａＯ固溶体）ガラスなどの不溶性物質を生成することにより、シリカ成分が固定／消費されて溶解性が低下するためである。例えば、試作Ｎｏ．４のヴォラストナイト組成の場合、ガラス中シリカを約１０重量部固定するため、溶解は７６．５％となり、ほぼ実測値に近い値となる。また、メタケイ酸ナトリウム固溶体ガラス生成では、ガラス中シリカを１６重量部消費するため、溶出量は約７４％と計算される。
以上の結果から、廃ガラス原料のガラス化とは、
１）Ｓ／Ｎ＝１．０組成近似ガラスが生成する。
２）他に、ＣａＯ等と反応するため、シリカ成分が消費され溶解は低下する。このとき、ガラスＳ／Ｎは若干低下すると考えられる。
【００３８】
次に、シリカを９５％含有し、高純度で、かつ、平均１μｍ程の微粒子であるシリカヒュームを用いたガラス作成について、表１の試作Ｎｏ．６〜Ｎｏ．８に示す。
水溶解挙動は二段溶解であり、かつ、溶解量はガラス設計Ｓ／Ｎモル比に応じて全溶する。これは、前述した廃ガラスでの説明とは大きく異なっている。即ち、ガラス化はＳ／Ｎ＝１．０近傍で進行すると考えて溶解量を計算すると、表中に示す様に７２．６％となる。この結果は、以下の様に説明される。
【００３９】
イ）メタケイ酸ナトリウムの水との反応式によると、以下の化学量論式がモデルとして想定される。
２Ｎａ２Ｏ・ＳｉＯ３＋水  →  Ｎａ２Ｓｉ２Ｏ９＋２ＮａＯＨ
ここで、ガラス化はＳ／Ｎ＝１．０近傍で進行し、未反応シリカを約１５〜１６重量部残すが、上式の反応から溶出／生成するナトリウムアルカリ成分（ＮａＯＨ）が、このシリカ成分と反応し、可溶性化し、結果的には二段溶解となると考えられる。但し、一段目の溶解は、Ｎａ２Ｓｉ２Ｏ９の縮合ケイ酸イオン化も併せて進行するので、計算から求めることは困難である。
ロ）以上の溶解挙動は、シリカ原料が特に微粒子であることに原因し、実用的な固化材とするには、その原料コスト等から十分検討する必要がある。
【００４０】
以上の予備試験結果及び比較例から、固化材としてのガラス化条件とは、
（１）ガラス化配合条件に関係なく、Ｓ／Ｎ＝１．０近傍の化学組成でメタケイ酸ナトリウム組成を持つガラスを、少なくとも融剤の溶融温度以上の加熱条件で作成することができる。融剤は、ソーダ灰が有効である。
（２）ガラスの水溶解は、二段溶解することが特徴であり、その本質は、ガラスの一段目溶解に伴うナトリウムアルカリ溶出であり、二段目溶解は、縮合ケイ酸イオン化である。
（３）シリカ原料にシリカ以外の不純物成分を含む場合は、シリカ成分を消費し不溶性ガラス組成物を生成する。特に、ガラス化温度上昇はこの効果を大きくし、結果として水溶解性を低下させる。
（４）よって、固化材用ガラスとは、出発シリカ原料の構造を大きく反映したＳ／Ｎ＝１．０近傍のメタケイ酸ナトリウム組成を持つものと考えられる。他に、ソーダ灰成分のガラスも混在する。
【００４１】
次に、ソーダ灰過剰配合について、廃ガラスの場合と同様に、シリカヒュームを原料とし、９００℃にてガラス化した結果を表３に示す。ＳｉＯ２の全ては、ソーダ灰中Ｎａ２Ｏ成分とともに所定のＳ／Ｎモル比のガラスを生成するとした計算値、及び、Ｓ／Ｎ＝１．０モル比のガラスが生成し、ソーダ灰が過剰の場合（表３の試作Ｎｏ．１〜３）Ｎａ２ＣＯ３ガラスとして存在し、ソーダ灰が不足の場合（表３の試作Ｎｏ．４〜５）シリカを未反応で残す、という考えで計算した溶解の結果を、実測値とともに示す。
【００４２】
【表３】
2007269583.tif 000004
【００４３】
ＳｉＯ２成分の全てがソーダ灰中Ｎａ２Ｏと反応し、Ｓ／Ｎ設定モル比別にガラスが生成するとした場合、その溶解性は９８〜９７％となり、殆ど変わらない。この考えは、実際の溶出結果を説明するには少々不都合である。一方、Ｓ／Ｎ＝１．０近傍でガラスを生成し、ソーダ灰過剰の場合、Ｎａ２ＣＯ３ガラスとして混在し、不足の場合、シリカを未反応として残すという計算結果は、ほぼ実測した溶解性を説明する。この場合、例えばＡｌ２Ｏ３やＦｅ２Ｏ３などのＳｉＯ２以外の成分は、ソーダ灰を消費してガラスとして一部生成するものとした。（但し、ソーダ灰の消費は後述するモルタル強度から推測した。）但し、シリカヒュームを出発原料とするガラスの未反応シリカは、恐らく非晶質微粒子のため、溶出するナトリウムアルカリで容易に可溶化すると考えられる。なお、ＳｉＯ２含有量が８０％のケイ石粉も、シリカヒュームとほぼ同じ事が確かめられた。
以上のことから、比較的高純度のＳｉＯ２成分とソーダ灰のガラス化とは、
１）Ｓ／Ｎ＝１．０近傍でのガラス化となり、添加するソーダ灰中Ｎａ２Ｏ量に応じて、過剰ではＮａ２ＣＯ３ガラス、不足では未反応シリカと共存するものである。
と考えられる。但し、シリカ原料のＳｉＯ２純度は、８０％以上が必要である。
【００４４】
［耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材による試作試験］
以上の結果から、改質水ガラス代替とする粉末系固化材の作成は、シリカ源原料の純度Ｓ／Ｎモル比、およびガラス化温度をパラメータとして実施することとし、更にモルタル打設を行って強度発現で判定することとした。なお、モルタルの品質は、少なくとも１時間以上の可使時間を確保し、材令１日の圧縮強度は少なくとも４０Ｎ／ｍｍ２以上とする。
【００４５】
比較的高含有量のシリカ原料として、シリカヒュームおよびケイ砂を用い、比較的低含有量のシリカ原料として、廃ガラスダストおよびフライアッシュ（石炭灰）を用いて、以下試作試験を実施した。なお、ＳｉＯ２含有量は、シリカヒュームが９５％、ケイ砂が８０％、廃ガラスダストが７２％、フライアッシュが５０％である。
融剤としての市販ソーダ灰の使用は、固化材としての原料コストを考慮して、Ｓ／Ｎ＝０．４程度とし、ソーダ灰の最小使用は、ガラス化条件とした。なお、ガラス化温度は、実機製造時の制約条件から１，２００℃を上限とした。
【００４６】
［耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材による試作試験−その１．シリカヒュームの場合］
シリカヒュームをシリカ原料とした場合の試作試験結果を、表４に示す。但し、シリカヒュームは高純度、超微粒子（１ミクロン程度）である高価で特殊な原料であり、実用的ではないことを指摘しておく。なお、表中の流動性は×：スランプゼロ相当、△：スランプ８〜１０ｃｍ相当、○：１０〜１５ｃｍ相当である。
【００４７】
【表４】
2007269583.tif 000005
【００４８】
表４に示すように、
イ）Ｓ／Ｎモル比０．４７５から１．４２の範囲において、ガラス化温度９００℃以上１，２００℃まで、４０Ｎ／ｍｍ２以上のモルタル強度が得られ、特にＳ／Ｎ＝１．０近傍では、９００〜１，１００℃で、ガラス化温度が８０Ｎ／ｍｍ２程度の高強度固化材料となることが確かめられた。
ロ）ガラス化温度が９００℃以下では半融解状態となり、ソーダ灰分解温度８２５℃が下限温度である。
ハ）モルタル可使時間の１時間以上確保は、全てのガラス作成条件で得られない。即ち、シリカ成分高純度原料は、モルタル／コンクリート用固化材として使用するには問題があるものと考えられる。
【００４９】
［耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材による試作試験−その２．ケイ砂の場合］
シリカ純度は８０％程度の水洗したケイ砂（市販５号ケイ砂）を出発原料とした試作試験結果を、表５に示す。なお、モルタル作成時の水／固化材（ガラス＋スラグ）比は０．４６７であり、シリカヒューム源固化材より約１０％程増量となっている。
【００５０】
【表５】
2007269583.tif 000006
【００５１】
表５に示すように、
イ）Ｓ／Ｎモル比０．４０〜１．２０、ガラス化温度９００〜１，２００℃の範囲で、モルタル強度はほぼ４０Ｎ／ｍｍ２以上となったが、６０Ｎ／ｍｍ２〜７０Ｎ／ｍｍ２の高強度は、Ｓ／Ｎ＝０．８０で１，１００〜１，２００℃ガラス化温度のみであった。これはシリカヒューム原料ガラスと比較し、原料中のシリカ含有量を反映しているためと理解される。
ロ）ガラス溶出量は、シリカヒューム原料と同様、Ｓ／Ｎ比に応じたガラスでほぼＳｉＯ２含有量に対応して溶出している。その結果、モルタル可使時間を確保できるガラス化条件は、Ｓ／Ｎ＝１．２０、温度は１，０００℃以上のみであった。シリカヒュームと比較し、シリカ原料の純度が８０％と若干低下したことがその理由と考えられる。但し、モルタル強度は５０Ｎ／ｍｍ２程度であった。
ハ）ガラス化温度の下限は、シリカヒュームの場合同様９００℃と考えられる。
ニ）シリカ原料中での主にＡｌ２Ｏ３やＦｅ２Ｏ３などの不純物がガラス化に与える不都合は、ソーダ灰がこれら不純物に消費され、結果的にはメタケイ酸ソーダガラス生成量が低下することにあると考えられる。仮定として、添加したソーダ灰の３５重量部程度が消費されるものと考えられる。
【００５２】
［耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材による試作試験−その３．廃ガラスダストの場合］
シリカ含有量が比較的低品位である廃ガラスダストを出発原料とした試作試験結果を、表６に示す。廃ガラスダストは、資源再利用としてビン廃棄物回収されたものである。なお、ＳｉＯ２成分の平均含有量は７２％である。モルタル作製時の水／固化材比は０．４６７であった。
【００５３】
【表６】
2007269583.tif 000007
【００５４】
表６に示すように、
イ）Ｓ／Ｎモル比０．５４〜１．４４、ガラス化温度９００〜１，２００℃の範囲でのモルタル強度は、Ｓ／Ｎモル比とガラス化温度とで大きく異なっていることが特徴である。即ち、４０Ｎ／ｍｍ２以下の低強度は、９００℃での全てのＳ／Ｎモル比領域、Ｓ／Ｎ＝１．４４での全温度域、Ｓ／Ｎ＝１．２６での１，２００℃、そしてＳ／Ｎ＝０．５４での１，２００℃で見られる。
ロ）特に、９００℃ガラス化温度は、全てのＳ／Ｎモル比に対しほぼ４０Ｎ／ｍｍ２以下であり、少なくともガラス化温度は９００℃以上が必要である。
ハ）Ｓ／Ｎが１．２６〜１．４４域での強度低下は、主にガラス溶出（６０℃）量低下に伴うものであり、シリカ成分が低下する原料でのＳ／Ｎ設定は重要である。
ニ）但し、廃ガラス使用固化材の特徴は、モルタル可使時間の確保が容易であり、その強度として５０〜６０Ｎ／ｍｍ２が期待出来る。即ち、ガラス組成がメタケイ酸ナトリウム組成近傍となっており、特にＳ／Ｎ＝１．０以下では不溶性ガラス組成物が介在することでモルタル可使時間が確保されると考えられる。化学量論的には、Ｓ／Ｎ＝１．０近傍のメタケイ酸ナトリウム組成物の５〜６重量部のシリカ成分が、常温で溶出するＮａ２Ｏを捕獲してスラグのアルカリ刺激を緩和しているものと考えられる。結論として、廃ガラスを使用してガラス作成する際、メタケイ酸ナトリウム組成で全てのＮａ２Ｏ成分を使用し、ガラス中のシリカ成分を残存させることが可使時間確保には有効な方法といえよう。
ホ）強度発現は、ガラス作成時のシリカ含有量をほぼ反映している。
【００５５】
［耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材による試作試験−その４．フライアッシュの場合］
シリカ含有量が高々５０％程度の低品位であるフライアッシュ（石炭灰）を出発原料とした試作試験結果を、表７に示す。Ｓ／Ｎモル比が０．５〜１．７５、ガラス化温度が９００〜１，２００℃で、ガラスを試作した。なお、Ｓ／Ｎ＝０．５以下は、ソーダ灰を大量に使用するので、その経済性から除外した。フライアッシュは、大量に廃棄物として存在しており、いわゆるセメント用フライアッシュとは異なるものである。フライアッシュは、Ａｌ２Ｏ３成分を約２０％程を含むことが特徴である。モルタルの水／固化材比は、０．４６７であった。
【００５６】
【表７】
2007269583.tif 000008
【００５７】
表７に示すように、
イ）ガラスは全ての条件で作成可能であるが、Ｓ／Ｎ＝０．５、ガラス化温度が１，０００〜１，２００℃でのみ、ほぼ４０Ｎ／ｍｍ２程度のモルタル強度となった。また、モルタル可使時間も十分に確保できた。
ロ）ガラスの加温水６０℃での水溶出は、ガラス化温度に関係なくＳ／Ｎ＝０．７５以上で直線的に大幅に減少し、結果として著しく強度発現が抑えられる。この理由は、例えば、Ｓ／Ｎ＝０．５、１，０００℃でのガラス化の可溶量が約５８％であることから、ガラス中の可溶性部分のＳ／Ｎは０．７６となり、少なくとも全Ｎａ２Ｏ成分の３６％はフライアッシュ中のシリカ以外の成分と不溶性ガラスを作っていると算出される。
ハ）Ｓ／Ｎ＝０．７５、１，０００℃でのガラス化溶出が３８％の場合も、Ｓ／Ｎ＝０．７５のガラスが可溶化となり、逆に未ガラス化シリカが５０％も残存する。従って、約５０％もの強度低下となり、実測値をほぼ満足する。
ニ）フライアッシュを可溶性ガラスとするには、シリカ成分に対し、Ｓ／Ｎ＝０．５程度の融剤を多量に必要とし、極めてコスト的に高価となり、実用的ではない。
【００５８】
以上の結果に基づくと、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材としての製造条件及びその使用については、以下の様になる。
１）シリカ原料として、ＳｉＯ２の含有が少なくとも８０％程度以上のものを使用して融剤ソーダ灰で融解又は半融解して耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材を作成するには、そのＳ／Ｎモル比を０．４０〜１．４２の範囲とし、ガラス化温度を少なくとも９００℃以上とする必要がある。但し、９５％程度の高純度原料では、Ｓ／Ｎ＝１．４２で１，２００℃以外で、モルタル打設時の可使時間が２０分以下と極めて短いことが特徴である。更に８０％程度での純度でも、若干可使時間が（３０分程度）伸びるものもあるが、速硬型固化が特徴である。この場合、表４に示すように、４０Ｎ／ｍｍ２以上のモルタル強度得られ、実際に用いるのに十分な圧縮強度を有する耐酸水硬性硬化体を得ることができる。
２）このような耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材は、いわゆる生コン打設では使用に問題がある。２段打設工法用の硬化促進材としての使用が有望である。
３）シリカ含有量が７０％程度のシリカ原料を用いる場合、Ｓ／Ｎモル比が０．５４〜１．２６、ガラス化温度９００〜１，２００℃の範囲で、少なくとも３０分以上の可使時間の確保が自在であり、かつ強度発現も４０Ｎ／ｍｍ２近傍以上と、圧縮強度が高い耐酸水硬性硬化体を得ることができ、良好な耐酸性固化材となる。但し、ガラス化温度は９００℃以上が望ましい。このように、ＳｉＯ２成分を含む無機質粉末として、工業用水ガラスよりも安価な廃ガラスを使用することができるため、工業用水ガラスを使用する場合に比べて、原材料費を低減することができる。
４）シリカ含有量が５０％程度と劣品位な原料使用では、シリカ含有に注目したＳ／Ｎモル比は０．５程度が限界であり、特別の目的以外はコスト的に割高な製法である。
【００５９】
次に、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の実機プラントを想定した製造法につき若干言及する。原料調合・混合及びガラス粉砕・粉末化は省略して、主にガラス化につきその製造法を述べる。
イ）融解ガラスの製造は、既存のガラス製造用各種溶融窯（１，１００〜１，４００℃常用運転）の利用が問題ないものと考えられる。
ロ）半融解ガラスでの量産化プロセスとして、セメント用回転窯の利用が有効と考えられる。即ち、シリカ質原料、ソーダ灰、水を加え、ガラス化原料として造粒機で一旦造粒し、次にこの表面をシリカ質粉末で再造粒し、２重造粒体としてセメント用回転窯にて所定の温度でガラス化原料部のみを半融解し、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材とする。これを粉砕して、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材及びシリカ質原料として使用する。
ハ）半融解ガラスの量産化製造法としては、ガラス化原料配合物を一旦フレーク状に加圧・成形し、シリカ質粉末と共に回転窯にて所定の温度でガラス化を狙う。この際、フレーク部分は、表面をシリカ質粉末で覆うことでフレーク相互の融解／付着を防止することを狙う。万が一、フレーク同士が付着・凝集化しても回転窯の回転で解滓が期待される。
ニ）融剤として苛性ソーダ水溶液を用いる場合にも、上記ロ）〜ハ）を同様に行う。恐らく比較的低温（６００℃前後）で行うので、著しい付着・凝集は抑えられると考えられる。
【００６０】
このように、粉末状耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材は、各粒子がガラス質の核と、前記核を被覆するシリカ質粉末とから成っており、ガラス質の核の原料となるガラス化原料をシリカ質粉末で被覆し、ガラス化原料のみを所定の温度で半融解させてガラス化させることにより、製造される。このとき、ガラス化原料をシリカ質粉末で被覆しているため、ガラス化原料が半融解しても、各粒子が互いに付着するのを防ぐことができる。また、セメント用回転窯やガラス製造用の溶融窯などの既存の設備を使用して、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材を製造することができ、設備費を低減することができる。
【実施例１】
【００６１】
廃ガラスをシリカ源とし、融剤としてソーダ灰を用い、Ｓ／Ｎ＝１．２７となるように配合し、これを１，１００℃にて融解後、急冷してガラス化し、粉砕して耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材粉末とした。この耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の量を変えてコンクリートを打設し、６０℃で４時間の蒸気養生後、除冷してプレキャスト製品とした。なお、コンクリートの配合は、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材０乃至５０重量部と、高炉水滓１９５重量部と、シリカ質粉末１５乃至６５重量部と、砂４００重量部と、砂利８００重量部と、水９４重量部とから成っている。コンクリート配合は、水／固化材比ができるだけ一定となるように、（固化材＋シリカ粉末）重量部を配合した。
打設されたコンクリートの性状や品質を調べ、表８に示す。なお、固化材の溶解は、６０℃の温水中で７３．４％であった。表８の温度上昇は、室温（材料温度）からのコンクリート打設時の温度上昇である。
【００６２】
【表８】
2007269583.tif 000009
【００６３】
表８に示すように、試作Ｎｏ．１は、固化材添加ゼロの場合、即ちスラグ硬化のみであり、全く硬化は見られない。試作No．２〜Ｎｏ．６は、固化材の配合を増量した場合であり、少なくとも実際に用いるのに十分なコンクリート強度を発現させるには、２０重量部以上４０重量部程度までの固化材が必要であり、５０重量部以上では強度的には効果は見られない。モルタル試験例で見られたスラリー温度の上昇は、コンクリートにおいては殆ど見られない。
可使時間は、固化材の配合に関係なく、２時間程度確保でき、かつコンクリート強度もほぼ４０Ｎ／ｍｍ２をクリアすることが確かめられた。これは、試作Ｎｏ．７で示す溶液型改質水ガラス（Ｓ／Ｎ＝２．３０）使用のコンクリート強度より約１０Ｎ／ｍｍ２ほど低下するものの、十分な強度を持つコンクリート製造が可能であると判断される。
【実施例２】
【００６４】
表８の試作Ｎｏ．４と同じ配合で作成したコンクリートの、材令１ヶ月までの諸品質の測定を行い、表９に示す。
【００６５】
【表９】
2007269583.tif 000010
【００６６】
表９に示すように、圧縮強度は、所定材令まで水中（室温）にて養生した。なお、室内中放置も併せて測定したが、約７％程度低い強度となっている。特に材令に伴う強度増加も見られず、コンクリート強度はほぼ蒸気養生で決定される。
耐酸性は、５％硫酸水溶中に入れて、所定材令で形状目視観察、そして質量変化等を検査して評価した。但し、５％硫酸水溶は、少なくとも１週ごとの材令でのｐＨ測定で、酸性を保っている。コンクリート表面に剥離等は見られず、ほぼ形状を保っていた。一方、恐らく硫酸中のＳＯ４−を硬化体中に取り入れた（表面での石膏等の析出）ために、質量増加となったが、その変化は１％以下と少なく、更なる長期での測定が必要である。
乾燥収縮は、材令１ヶ月までは０．０４％程度であり、当面の目標である材令３ヶ月で０．０５％以下をクリアするのは困難であると考えられる。目標をクリアするためには、３日以内の初期材令での収縮を抑える方策、例えば強度の向上などが必要と考えられる。
【実施例３】
【００６７】
粉末系の耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材は、溶質系改質水ガラスよりシリカ成分が約２／３程少ないので、このシリカ成分を補充するために、強度増加に効果のあるシリカ源を用いたモルタル試作例を、表１０に示す。シリカ成分は、市販高炉水滓、都市ゴミ溶融灰、そして市販フライアッシュを酸洗い処理（１＋１０ＨＣｌ）した後絶乾し、粉末（ブレーン値２，０００〜３，０００ｃｍ２／ｇ）にしたものである。コンクリートの配合は、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材３０重量部と、高炉水滓１９５重量部と、シリカ質粉末１５乃至５５重量部と、砂４００重量部と、水９７乃至１０５重量部と、酸処理シリカ質粉末１０乃至５０重量部とから成っている。また、配合は、シリカ粉末＋酸処理シリカ＝６５重量部となるようにした。酸処理は、処理時間５分、１５分そして３０分とした。
【００６８】
【表１０】
2007269583.tif 000011
【００６９】
表１０に示すように、試作Ｎｏ．１は、モルタル標準配合（水／固化材比＝０．４３２）での試験結果である。その結果、使用したモルタル用の耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材は、Ｓ／Ｎ＝１．２７配合、１，１００℃処理で、６０℃温水での水可溶性は６８％であった。
試作Ｎｏ．２−１〜Ｎｏ．４−３は、酸処理シリカ原料として市販高炉水滓（ブレーン値４，０００ｃｍ２／ｇ）を塩酸（１＋１０溶液）水溶液１０倍水で所定時間処理し、可溶性成分を溶出したものである。処理時間にほぼ関係なく４０％前後溶出することから、ほぼＣａＯ含有量相当の成分を主成分とする成分が溶出すると予想される。なお、処理時間が長くなると溶出量が減少するのは、一旦可溶化したシリカ成分が不溶性シリカに変化するためであると考えられる。
酸処理シリカ添加では、水／固化材比が若干増加（水／固化材比＝０．４５８）するにもかかわらず、強度は大幅に増加し、添加量１０〜５０重量部の全域で効果のあることが確かめられた。特に、酸処理時間が短時間（５分）でも有効であることが注目される。なお、可使時間は大幅に遅延され、硬化も１日以上となることから、蒸気養生が必須である。この理由は、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の水溶解が若干低いこと、及び酸洗いが不十分で多少酸性であることなどが考えられる。
【００７０】
試作Ｎｏ．５〜Ｎｏ．７−３は、ＣａＯ含有量で３８％前後の都市ゴミ溶融スラグ（ＭＳＷと表示）粉末を同様に酸処理したもので、高炉水滓の場合とほぼ同じ溶解を得た。恐らくＣａＯ含有量が低い値（高炉スラグで約４２％）であるためと考えられる。
試作Ｎｏ．５は、都市ゴミ溶融スラグ粉末をシリカ粉末に代替した場合であり、強度は高々３５Ｎ／ｍｍ２で、モルタル標準配合と比較して若干高くなっているだけである。
試作Ｎｏ．５−１〜Ｎｏ．７−３は、シリカ処理粉末添加量及び処理時間を変えた場合のモルタル試験であり、高炉水滓スラグ酸処理とほぼ同じ結果となり、資源再利用として有効な技術であると考えられる。但し、可使時間及び硬化時間が著しく遅延される理由は、上述した通りである。
【００７１】
試作Ｎｏ．８は、石炭灰として市販フライアッシュでの添加試験である。強度的にはＭＳＷ添加と同様、強度発現向上の効果は見られない。
試作Ｎｏ．８−１〜Ｎｏ．１０−３は、酸処理条件及び酸処理粉末を添加したモルタル試験であり、溶出量は処理時間に関係なくほぼ１３％程度である。この理由は、フライアッシュガラスは、シリカアルミノ系ガラスであり、酸に比較的溶け難いためと理解される。しかし、酸処理することで、強度は４０〜５０％向上する場合も確かめられた。特に短時間（５分）処理で、添加量３０〜５０重量部程度が有効であることが確認された。特にフライアッシュのＪＩＳ規格品（セメント用）以外の有効利用として注目される。
このように、酸処理シリカ質粉末を混合することにより、製造される耐酸水硬性硬化体の圧縮強度を大きくすることができる。
【実施例４】
【００７２】
融剤として苛性ソーダを用い、廃ガラス原料で耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材を製造した試作結果を、表１１に示す。苛性ソーダを融剤に使用すると、ソーダ灰の場合よりガラス化温度は大幅に低下すること、及び、実機製造を想定して、出来るだけ半融解状態でのガラス化とその固化材としての性能とを検討するために実施した。
廃ガラス粉末と５０％苛性ソーダ溶液とを所定のＳ／Ｎモル比で一旦混練し、１１０℃にて乾燥し固結した後、微粉砕して所定の温度で融解又は半融解で急冷してガラス化を行った。この粉末を耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材として所定の配合にてモルタルを作成し、強度試験等を実施した。なお、Ｓ／Ｎモル比は０．７５乃至１．２５、ガラス化温度は６００℃乃至１１００℃とした。
【００７３】
【表１１】
2007269583.tif 000012
【００７４】
表１１には、ガラス化条件及び室温と６０℃加温水とにおける溶出結果を示す。表１１の溶融状態は、未反応：×、半融解：△、融解：○を示す。
表１１に示すように、ソーダ灰を融剤とした場合と比較し、ガラス化温度は２００〜３００℃も低下し、かつ溶出量も大差ないことが確かめられた。一方、ガラス溶融状態は半融解で、かつ、るつぼ（磁性）への付着の無い場合（試作Ｎｏ．８００−２，３）も見られ、十分に実機製造での可能性が予想された。但し、室温及び６０℃加温水中での溶出は、ソーダ灰使用と比較し差はなく、速硬型が予想される。
【００７５】
Ｓ／Ｎモル比とガラス化温度との関係として、
イ）Ｓ／Ｎ＝０．７５では、アルカリ（Ｎａ２Ｏ表示）成分は過剰配合となり、約２５％はＮａＯH成分及び廃ガラスのシリカ以外の成分との不溶化ガラスの生成に消費される。
ロ）Ｓ／Ｎ＝１．２５では、全てのＮａ２Ｏを消費し、逆に廃ガラス中シリカの２２％程度を未反応として残す。その結果、メタケイ酸ナトリウム組成はイ）に対し、８３％程度となり、Ｓ／Ｎ＝１．０の場合と変わりない。従って、アルカリ配合は、経済性から１．２５が良好と判断される。
【００７６】
表１１で試作された耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材を用いてモルタル打設した結果を、表１２に示す。配合は全て表４〜表７のモルタルと同配合（水／固化材比で０．４６７）とした。なお、表１２のモルタルスラリー流動性での、×：スランプゼロ相当、△：スランプ５〜１０ｃｍ相当、○：１０〜１５ｃｍ相当である。
【００７７】
【表１２】
2007269583.tif 000013
【００７８】
表１２に示すように、モルタルスラリーの温度上昇が１０℃以上となるのは、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材中の過剰Ｎａ２Ｏと、この成分がガラス中のシリカ成分以外により消費されることとの関係にあるが、詳細は不明である。
圧縮強度は、全て４０Ｎ／ｍｍ２以上であり、実際に用いるのに十分な圧縮強度を有している。また、表６のソーダ灰使用でＳ／Ｎ＝１．２６以上で大幅に強度の低下が見られたようなことは、特に見られず、恐らく常温でのガラス溶出の差によるものと考えられる。
一方、モルタルの可使時間は、ガラス化温度が低いほど短くなっており、苛性ソーダ融剤とする耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材は、若干課題があると言える。
【実施例５】
【００７９】
固化材として、可使時間が１０〜２０分と短い試作ガラスの応用例として、いわゆる１．５ショット打設工法に準じた実施例を以下に述べる。即ち、１．５ショット打設工法とは、セメントコンクリート打設時、硬化をできるだけ早く実施するため、硬化促進材をセメントコンクリートスラリー中に打設直前に添加（いわゆる２段目打設）し、天井や垂直型の場所に打設を可能とする工法である。なお、表４および表５に示すように、可使時間が１０〜２０分と短い試作ガラスとして、ＳｉＯ２成分とＮａ２Ｏ成分とのモル比Ｓ／Ｎが０．４８以上１．４２以下の耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材を使用することができる。
【００８０】
耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材を硬化促進材とし、スラグモルタル又はコンクリートを一旦打設し、少なくとも１日程度の長時間放置した後、所定の時間で投入・混合し、型枠打設して硬化体を作成した。本打設は、主に長期距離輸送でのコンクリート打設を想定したものである。ガラス化条件及び配合を変えて作成した結果を、表１３に示す。
【００８１】
【表１３】
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【００８２】
表１３に示すように、試作Ｎｏ．１は、ソーダ灰およびシリカヒュームからのガラス（Ｓ／Ｎ＝１．００）であり、耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材の性質を反映して、１．５ショット打設でもほぼ瞬結であった。一方、試作Ｎｏ．２は、５０％苛性ソーダ水および廃ガラス（Ｓ／Ｎ＝０．７５）からの耐酸水硬性硬化体用ガラス質固化材であり、可使時間は大幅に伸びて１時間程度となった。両者共に、常温及び６０℃プレキャストでの１日強度は、４０Ｎ／ｍｍ２以上となり、ほぼ目標値をクリアーすることができた。但し、打設時のスラリー温度が約１０℃程度上昇し、若干問題があるものといえる。
このように、硬化促進材を、打設直前のモルタルやコンクリートのスラリーに投入して混合することにより、耐酸水硬性硬化体の凝結時間を短縮することができる。
【００８３】
試作Ｎｏ．３は、従来の溶質系改質水ガラス系固化材使用での、５０％ＮａＯＨ水を硬化促進材とするコンクリート打設の場合であり、材令１日の常温強度は４０Ｎ／ｍｍ２を下回り、かつ可使時間も短く実行化には問題がある。特に、硬化体中のＮａ２Ｏ量を、本ガラス系固化材の約２倍程度必要とすることは、若干課題を残すといえる。
以上は、特に瞬結型固化材を使用した場合であり、Ｓ／Ｎを０．７５より大きくすることで更に良好な打設が可能になると考えられる。