(57)【要約】【課題】アクティブ素子の増幅度が小さくても、低域側のインピーダンスの低下を補償することが可能なアクティブ型フィルタを提案する。【解決手段】本発明の実施形態のアクティブ型フィルタは、入力端子と出力端子とを有するアクティブ型フィルタにおいて、第１の磁路と第２の磁路とを形成するコアと、入力端子と出力端子との間に設けられており、第１の磁路および第２の磁路に巻き回された第１のコイルと、第１の磁路に巻き回された第２のコイルと、第２のコイルの両端にそれぞれ接続された２つの入力端子を有するアンプと、アンプの出力端子に接続された一端と第２のコイルの一端に接続された他端とを有しており、第２の磁路に誘起される磁束を強めるように第２の磁路に巻き回された第３のコイルとを備えている。コアには、第１の磁路および第２の磁路の一部であるギャップが設けられている。【選択図】図１
2007243725.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
入力端子と出力端子とを有するアクティブ型フィルタにおいて、
第１の磁路と第２の磁路とを形成するコアと、
前記入力端子と前記出力端子との間に設けられており、前記第１の磁路および前記第２の磁路に巻き回された第１のコイルと、
前記第１の磁路に巻き回された第２のコイルと、
前記第２のコイルの両端にそれぞれ接続された２つの入力端子を有するアンプと、
前記アンプの出力端子に接続された一端と前記第２のコイルの一端に接続された他端とを有しており、前記第２の磁路に誘起される磁束を強めるように前記第２の磁路に巻き回された第３のコイルと、
を備えており、
前記コアには、前記第１の磁路および前記第２の磁路の一部であるギャップが設けられている、
アクティブ型フィルタ。
【請求項２】
前記アンプは、前記第２のコイルの両端に発生する誘導起電力を増幅する増幅用オペアンプと、該増幅用オペアンプのための基準入力電圧を生成する基準用オペアンプとを備えており、
前記増幅用オペアンプと前記基準用オペアンプとは、同一特性を有する、
請求項１に記載のアクティブ型フィルタ。
【請求項３】
前記コアにおけるギャップには、スペーサが挿入されている、
請求項１または２に記載のアクティブ型フィルタ。
【請求項４】
前記第１のコイルは、筒状のボビンを介して前記コアに巻き回されている、
請求項１〜３の何れかに記載のアクティブ型フィルタ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アクティブ型フィルタに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、フィルタの形式としては、インダクタなどのパッシブ素子のみで構成されるパッシブ型フィルタや、インダクタに加えてオペアンプなどのアクティブ素子を備えるアクティブ型フィルタが知られている（例えば、特許文献１参照）。このアクティブ型フィルタでは、アクティブ素子の作用によってインダクタのインダクタンス、すなわちインピーダンスを大きくすることができるので、インダクタを小型にすることによって小型のフィルタを実現することが可能となる。
【特許文献１】特開平７−１１５３３９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、アクティブ型フィルタでは、アクティブ素子の作用によってインダクタのインピーダンスを大きくすると、インピーダンスのピーク値が高域側に移動し、その結果、低域側のインピーダンスが低下する傾向がある。そこで、アクティブ素子の増幅度を大きくすると、インピーダンスのピーク値が低域側に移動する傾向があり、低域側のインピーダンスの低下を補償することができる。
【０００４】
しかしながら、アクティブ素子の増幅度を大きくすると、アクティブ素子が発振する可能性がある。また、インピーダンスのピーク値が低域側に移動することによって、高域側のインピーダンスが低下してしまうという問題もある。
【０００５】
そこで、本発明は、アクティブ素子の増幅度が小さくても、低域側のインピーダンスの低下を補償することが可能なアクティブ型フィルタを提案することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本願発明者は、様々な実験を行った結果、インダクタを形成するコイルのコアにギャップを設けることによって、アクティブ素子の作用に起因するインダクタのインピーダンスにおけるピーク値の高域側への移動量が低減され、その結果、インダクタにおける低域側のインピーダンスの低下が抑制されることを見出した。このインダクタを備えるアクティブ型フィルタによれば、アクティブ素子の増幅度が小さくても低域側のインピーダンスの低下を補償することができ、アクティブ素子の発振を抑制しつつ、高域側のインピーダンスの低下をも補償することが可能となる。
【０００７】
そこで、本発明のアクティブ型フィルタは、入力端子と出力端子とを有するアクティブ型フィルタにおいて、（ａ）第１の磁路と第２の磁路とを形成するコアと、（ｂ）入力端子と出力端子との間に設けられており、第１の磁路および第２の磁路に巻き回された第１のコイルと、（ｃ）第１の磁路に巻き回された第２のコイルと、（ｄ）第２のコイルの両端にそれぞれ接続された２つの入力端子を有するアンプと、（ｅ）アンプの出力端子に接続された一端と第２のコイルの一端に接続された他端とを有しており、第２の磁路に誘起される磁束を強めるように第２の磁路に巻き回された第３のコイルと、を備えている。（ｆ）コアには、第１の磁路および第２の磁路の一部であるギャップが設けられている。
【０００８】
このアクティブ型フィルタによれば、第１のコイルがコアにおける第１の磁路および第２の磁路に巻き回されているので、入力端子にノイズが入力されると、第１のコイルがインダクタンス、すなわちインピーダンスを有することとなる。このインピーダンスによって入力端子から出力端子へ伝播するノイズが低減されることとなる。
【０００９】
また、このアクティブ型フィルタによれば、第２のコイルがコアにおける第１の磁路に巻き回されると共に、アンプを介して第３のコイルに接続されているので、第１のコイルを伝播するノイズによって第１の磁路に誘起された磁束に応じて、第２のコイルの両端に誘導起電力が発生し、アンプによってこの誘導起電力が増幅された電力が第３のコイルの両端に発生する。第３のコイルは第２の磁路に誘起される磁束を強めるようにコアにおける第２の磁路に巻き回されているので、第２の磁路には、第１のコイルを伝播するノイズによって誘起された磁束に加えて、第３のコイルに流れる電流によって誘起される磁束が発生し、第１のコイルのインダクタンス、すなわちインピーダンスが増加する。
【００１０】
更に、このアクティブ型フィルタによれば、コアには第１の磁路および第２の磁路の一部であるギャップが設けられているので、アンプの作用に起因する第１のコイルにおけるインピーダンスのピーク値の高域側への移動量が低減され、その結果、第１のコイルにおける低域側のインピーダンスの低下が抑制される。したがって、このアクティブ型フィルタによれば、アンプの増幅度が小さくても低域側のインピーダンスの低下を補償することができ、アンプの発振を抑制しつつ、高域側のインピーダンスの低下をも補償することが可能となる。
【００１１】
上記したアンプは、第２のコイルの両端に発生する誘導起電力を増幅する増幅用オペアンプと、該増幅用オペアンプのための基準入力電圧を生成する基準用オペアンプとを備えており、これらの増幅用オペアンプと基準用オペアンプとは同一特性を有することが好ましい。この構成は、増幅用オペアンプと基準用オペアンプとを集積化し、同一の半導体基板上に同一サイズの素子により形成することによって実現可能である。この構成によれば、電源変動および温度変動に起因する増幅用オペアンプの出力電力の変動と、電源変動および温度変動に起因する基準用オペアンプの出力電圧、すなわち増幅用オペアンプのための基準入力電圧の変動との誤差が低減されるので、基準入力電圧を基準としたアンプの出力電力を電源変動および温度変動に対して安定化することができる。
【００１２】
上記のコアにおけるギャップには、スペーサが挿入されていることが好ましい。この構成によれば、スペーサによってコアにおけるギャップ間隔が安定するので、ギャップ間隔の変動に起因する、第１のコイル、第２のコイルおよび第３のコイルにおけるヒステリシス特性の変動を低減することが可能となる。
【００１３】
上記の第１のコイルは、筒状のボビンを介してコアに巻き回されていることが好ましい。この構成によれば、予め第１のコイルをボビンに巻き回してから、コアをボビンに挿入することによって第１のコイルを製作することができるので、コアの形状によらずコアに第１のコイルを巻き回す作業が容易となる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、アクティブ素子の増幅度が小さくても、低域側のインピーダンスの低下を補償することが可能なアクティブ型フィルタが提案される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、図面を参照して本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、各図面において同一又は相当の部分に対しては同一の符号を附すこととする。
【００１６】
図１は、本発明の実施形態に係るアクティブ型フィルタの構成を示す斜視図であり、図２は、図１に示すアクティブ型フィルタを分解して示す分解斜視図である。また、図３は、本発明の実施形態に係るアクティブ型フィルタを示す回路図である。図１および図２に示すアクティブ型フィルタ１は、例えば電力線通信に用いられる。
【００１７】
電力線通信では、２ＭＨｚ〜３０ＭＨｚの周波数帯域を利用して通信が行われる。この周波数帯域は無線通信でも利用されているので、電力線通信では、２ＭＨｚ〜３０ＭＨｚの周波数を有する放射ノイズを低減することが必要である。本実施形態のアクティブ型フィルタ１を電力線通信に用いれば、２ＭＨｚ〜３０ＭＨｚの周波数を有するコモンモードノイズを低減することができるので、この周波数を有する放射ノイズが低減される。
【００１８】
アクティブ型フィルタ１は、入力端子２ａ，２ｂ、出力端子３ａ，３ｂ、コア１０、スペーサ２０、ボビン２１、第１のコイル３０、第２のコイル３１、第３のコイル３２、第４のコイル３３、およびアンプ４０を備えている。
【００１９】
コア１０は、磁性体材料からなるＥＥ型コアである。コア１０は、第１の部分１１と第２の部分１２とから構成されている。第１の部分１１は、中脚１１ａと枠体１１ｂとを有している。中脚１１ａは、軸線Ｘ方向に延びる柱状をなしている。枠体１１ｂは、軸線Ｘ方向に開口を有するコの字状に成形された柱体をなしている。中脚１１ａが枠体１１ｂの内側に支持されることによって、Ｅ字状の第１の部分１１が形成されている。また、枠体１１ｂは、中脚１１ａに対して一方側の部分１１ｃと他方側の部分１１ｄとを有している。
【００２０】
同様に、第２の部分１２は、中脚１２ａと枠体１２ｂとを有している。中脚１２ａは、軸線Ｘ方向に延びる柱状をなしている。また、枠体１２ｂは、軸線Ｘ方向に開口を有するコの字状に成形された柱体をなしている。中脚１２ａが枠体１２ｂの内側に支持されることによって、Ｅ字状の第２の部分１２が形成されている。また、枠体１２ｂは、中脚１２ａに対して一方側の部分１２ｃと他方側の部分１２ｄとを有している。
【００２１】
第１の部分１１と第２の部分１２とは、開口が対向するように組み合わされて、８の字状のコア１０を形成している。コア１０における中脚１１ａ，１２ａ、枠体１１ｂの部分１１ｃおよび枠体１２ｂの部分１２ｃは第１の磁路１３を形成しており、コア１０における中脚１１ａ，１２ａ、枠体１１ｂの部分１１ｄおよび枠体１２ｂの部分１２ｄは第２の磁路１４を形成している。
【００２２】
また、第１の部分１１と第２の部分１２とは軸線Ｘ方向に離間して組み合わされており、中脚１１ａと中脚１２ａとの間および枠体１１ｂと枠体１２ｂとの間には、それぞれギャップ１５が形成されている。このギャップ１５にはスペーサ２０が設けられている。スペーサ２０は絶縁性材料からなり、例えば絶縁性テープあるいは絶縁性フィルムであることが好ましい。
【００２３】
コア１０における中脚１１ａ，１２ａはボビン２１に覆われている。ボビン２１は絶縁性材料からなり、筒状をなしている。ボビン２１には、第１のコイル３０および第４のコイル３３が巻き回されている。
【００２４】
第１のコイル３０の一端は入力端子２ａに接続されており、第１のコイル３０の他端は出力端子３ａに接続されている。また、第４のコイル３３の一端は入力端子２ｂに接続されており、第４のコイル３３の他端は出力端子３ｂに接続されている。第１のコイル３０と第４のコイル３３とは、中脚１１ａ，１２ａに対して同一な軸線Ｘ方向に巻き回されている。すなわち、入力端子２ａ，２ｂにコモンモードノイズが入力されたときに、第１の磁路１３および第２の磁路１４の共通部分である中脚１１ａ，１２ａに誘起される磁束を強め合う方向に巻き回されている。
【００２５】
また、コア１０における枠体１１ｂの部分１１ｃおよび枠体１２ｂの部分１２ｃには、第２のコイル３１が巻き回されている。すなわち、第２のコイル３１は第１の磁路１３に巻き回されている。このように、第２のコイル３１は、第１の磁路１３に誘起される磁束に応じた誘導起電力が発生するように、第１のコイル３０および第４のコイル３３に磁気結合している。第２のコイル３１の一端はアンプ４０のプラス入力端子４１ａに接続されており、第２のコイル３１の他端はアンプ４０のマイナス入力端子４１ｂに接続されている。
【００２６】
アンプ４０は、第２のコイル３１に発生する誘導起電力を増幅する。アンプ４０の詳細は後述する。アンプ４０の出力端子４２は第３のコイル３２の一端に接続されており、第３のコイル３２の他端は第２のコイル３１の他端およびアンプ４０のマイナス入力端子４１ｂに接続されている。
【００２７】
第３のコイル３２は、コア１０における枠体１１ｂの部分１１ｄおよび枠体１２ｂの部分１２ｄに巻き回されている。すなわち、第３のコイル３２は、第２の磁路１４に巻き回されている。このように、第３のコイル３２は、アンプ４０によって増幅された電力が発生するときに、第２の磁路１４に誘起される磁束を強めるように、第１のコイル３０および第４のコイル３３に磁気結合している。
【００２８】
次に、アンプ４０について説明する。図４は、図３に示すアンプを示す回路図である。アンプ４０は基準電圧生成部５０と増幅部６０とを有している。
【００２９】
基準電圧生成部５０は、抵抗素子５１，５２、容量素子５３，５４，５５、およびオペアンプ５６を備えている。抵抗素子５１と抵抗素子５２とは、第１の電源線４３と第２の電源線（例えば接地ライン）４４との間に直列に接続されている。抵抗素子５１と抵抗素子５２との間のノードと第２の電源線４４との間には、電圧安定化のための容量素子５３が接続されている。また、抵抗素子５１と抵抗素子５２との間のノードは、オペアンプ５６のプラス入力端子に接続されている。オペアンプ５６のマイナス入力端子は、アンプ４０のマイナス入力端子４１ｂに接続されている。オペアンプ５６の電源端子は第１の電源線４３と第２の電源線４４とに接続されており、この第１の電源線４３と第２の電源線４４との間には電圧安定化のための容量素子５４，５５が接続されている。オペアンプ５６の出力端子は、オペアンプ５６のマイナス入力端子に接続されている。このようにして、オペアンプ５６の出力端子に基準電圧が生成される。また、オペアンプ５６の出力端子は、増幅部６０に接続されている。
【００３０】
増幅部６０は、抵抗素子６１，６２、容量素子６３，６４、およびオペアンプ６５を備えている。抵抗素子６１の一端は、基準電圧生成部５０におけるオペアンプ５６の出力端子、およびアンプ４０のマイナス入力端子４１ｂに接続されている。抵抗素子６１の他端はオペアンプ６５のマイナス入力端子に接続されている。オペアンプ６５のプラス入力端子はアンプ４０のプラス入力端子４１ａに接続されている。オペアンプ６５の電源端子は第１の電源線４３と第２の電源線４４とに接続されており、この第１の電源線４３と第２の電源線４４との間には電圧安定化のための容量素子６３，６４が接続されている。オペアンプ６５の出力端子は、抵抗素子６２を介してオペアンプ６５のマイナス入力端子に接続されている。このようにして、オペアンプ６５は、アンプ４０の入力端子４１ａ，４１ｂに入力される電力を、基準電圧生成部５０からの基準電圧を基準として増幅する。
【００３１】
オペアンプ６５の出力端子はアンプ４０の出力端子４２に接続されている。したがって、アンプ４０は、入力端子４１ａ，４１ｂに入力される電力を増幅し、基準電圧生成部５０からの基準電圧を基準とした電力を出力する。
【００３２】
次に、アクティブ型フィルタ１の動作を説明する。入力端子２ａ，２ｂにコモンモードノイズが入力されると、入力端子２ａ，２ｂからコモンモードノイズ電流Ｉｃが同一方向に流れる。第１のコイル３０および第４のコイル３３にコモンモードノイズ電流Ｉｃが入力されると、コア１０に磁束が誘起される。第１のコイル３０を流れるコモンモードノイズ電流Ｉｃによって誘起される磁束の向きと、第４のコイル３３を流れるコモンモードノイズ電流Ｉｃによって誘起される磁束の向きとはコア１０の中脚１１ａ，１２ａにおいて同一方向であるので、コモンモードノイズ電流Ｉｃはコア１０に誘起される磁束を強め合う。したがって、第１のコイル３０および第４のコイル３３は、コモンモードノイズに対してインダクタンス、すなわち、インピーダンスを有することとなる。このように、第１のコイル３０および第４のコイル３３はインダクタとして機能する。
【００３３】
コア１０における第１の磁路１３に磁束が誘起されると、第２のコイル３１に誘導起電力が発生する。この誘導起電力はアンプ４０によって増幅され、第３のコイル３２に増幅された電力が発生する。このように、第２のコイル３１および第３のコイル３２もインダクタとして機能する。第３のコイル３２にこの電力に応じた電流Ｉａが流れると、電流Ｉａによって誘起される磁束が第２の磁路１４に発生する。この第３のコイル３２を流れる電流Ｉａによって誘起される磁束の向きと、第１のコイル３０および第４のコイル３３を流れるコモンモードノイズ電流Ｉｃによって誘起される磁束の向きとは同一方向であるので、電流Ｉａは第２の磁路１４における磁束を強める。したがって、第１のコイル３０および第４のコイル３３のインダクタンス、すなわちインピーダンスが増加する。
【００３４】
第１のコイル３０のインピーダンスが、入力端子２ａから出力端子３ａへ伝播するコモンモードノイズを低減し、第４のコイル３３のインピーダンスが、入力端子２ｂから出力端子３ｂへ伝播するコモンモードノイズを低減する。
【００３５】
次に、本実施形態のアクティブ型フィルタと従来のアクティブ型フィルタとの特性を比較する。測定に用いられた本実施形態のアクティブ型フィルタ１におけるコア１０、第１のコイル３０、第２のコイル３１、第３のコイル３２および第４のコイル３３は以下の通りである。
第１の部分１１および第２の部分１２：ＴＤＫ株式会社製のコア（型番：ＰＣ４０ＥＥ８−Ｚ）
コア１０：第１の部分１１と第２の部分１２との間にギャップ１５を有するコア
第１のコイル３０および第４のコイル３３：Φ０．２６ｍｍエナメル線、１６ターン
第２のコイル３１および第３のコイル３２：Φ０．２ｍｍ三層絶縁線、１ターン
【００３６】
次に、測定に用いられた従来のアクティブ型フィルタの構成を説明する。図５は、従来のアクティブ型フィルタを示す斜視図である。従来のアクティブ型フィルタ７０は、本実施形態のコア１０の代わりにコア７１を備えており、第１のコイル３０、第２のコイル３１、第３のコイル３２および第４のコイル３３の代わりに、第１のコイル７２、第２のコイル７３、第３のコイル７４、および第４のコイル７５を備えている点でアクティブ型フィルタ１と異なっている。コア７１は第１の部分７１ａと第２の部分７１ｂとから構成されており、第１の部分７１ａと第２の部分７１ｂとは、磁性体材料からなっており、円筒状のトロイダルコアである。第１の部分７１ａと第２の部分７１ｂとは、円筒における中心軸が重なるように隣接して、円筒状のコア７１を構成している。すなわち、コア７１はギャップを有していない点でコア１０と異なっている。コア７１には第１のコイル７２および第４のコイル７５が巻き回されている。また、コア７１における第１の部分７１ａには第２のコイル７３が巻き回されており、コア７１における第２の部分７１ｂには第３のコイル７４が巻き回されている。
【００３７】
測定に用いられた従来のアクティブ型フィルタ７０におけるコア７１、第１のコイル７２、第２のコイル７３、第３のコイル７４および第４のコイル７５は以下の通りである。
第１の部分７１ａおよび第２の部分７１ｂ：ＴＤＫ株式会社製のトロイダルコア（型番：ＨＦ７０）、外径８ｍｍ、内径４ｍｍ、厚み４ｍｍ
コア７１：第１の部分７１ａおよび第２の部分７１ｂを組み合わせ、ギャップを有さないコア
第１のコイル７２および第４のコイル７５：Φ０．３５ｍｍエナメル線、９ターン
第２のコイル７３および第３のコイル７４：Φ０．２６ｍｍエナメル線、１ターン
【００３８】
以下、本実施形態のアクティブ型フィルタ１および従来のアクティブ型フィルタ７０の測定結果を示す。まず、従来のアクティブ型フィルタ７０の測定結果を示す。図６は、従来のアクティブ型フィルタのインダクタンスおよびインピーダンスの測定結果である。図６（ａ）には周波数に対するインダクタンス特性が示されており、図６（ｂ）には周波数に対するインピーダンス特性が示されている。また、図６（ｃ）には図６（ｂ）における１ＭＨz〜１００ＭＨｚの範囲を拡大したインピーダンス特性が示されている。
【００３９】
図６（ａ）において、曲線８０Ｉはアンプ４０がオフ状態であるときの測定結果であり、曲線８１Ｉ，８２Ｉ，８３Ｉ，８４Ｉはそれぞれアンプ４０の増幅度が１倍、３倍、２５．５８倍、１０１倍であるときの測定結果である。また、比較のために、従来のパッシブ型フィルタの測定結果が曲線８５Ｉに示されている。同様に、図６（ｂ）および図６（ｃ）において、曲線８０Ｒはアンプ４０がオフ状態であるときの測定結果である。曲線８１Ｒ，８２Ｒ，８３Ｒ，８４Ｒはそれぞれアンプ４０の増幅度が１倍、３倍、２５．５８倍、１０１倍であるときの測定結果である。また、曲線８５Ｒは従来のパッシブ型フィルタの測定結果である。なお、従来のアクティブ型フィルタ７０は、従来のパッシブ型フィルタと比較して約３／４倍に小型化されたものである。
【００４０】
図６（ａ）〜図６（ｃ）によれば、従来のアクティブ型フィルタ７０では、アンプ４０の作用によってインダクタンス、すなわちインピーダンスが増加することがわかる。また、アンプ４０の増幅度が小さいと、パッシブ型フィルタと比較してインピーダンスのピーク値が高域側に移動し、その結果、低域側のインピーダンスが低下することがわかる。一方、アンプ４０の増幅度を大きくすると、インピーダンスのピーク値が低域側に移動し、高域側のインピーダンスが低下してしまうことがわかる。また、低域側においてパッシブ型フィルタと同等なインピーダンスを得るためには、アンプ４０の増幅度を約２５倍以上とする必要があることがわかる。
【００４１】
次に、本実施形態のアクティブ型フィルタ１の測定結果を示す。図７は、本実施形態のアクティブ型フィルタのインダクタンスおよびインピーダンスの測定結果である。図７（ａ）には周波数に対するインダクタンス特性が示されており、図７（ｂ）には周波数に対するインピーダンス特性が示されている。また、図７（ｃ）には図７（ｂ）における１ＭＨz〜１００ＭＨzを拡大したインピーダンス特性が示されている。
【００４２】
図７（ａ）において、曲線９０Ｉはアンプ４０がオフ状態であるときの測定結果であり、曲線９１Ｉ，９２Ｉ，９３Ｉ，９４Ｉはそれぞれアンプ４０の増幅度が１倍、３倍、２５．５８倍、１０１倍であるときの測定結果である。また、また、曲線９５Ｉは従来のパッシブ型フィルタの測定結果である。同様に、図７（ｂ）および図７（ｃ）において、曲線９０Ｒはアンプ４０がオフ状態であるときの測定結果である。曲線９１Ｒ，９２Ｒ，９３Ｒ，９４Ｒはそれぞれアンプ４０の増幅度が１倍、３倍、２５．５８倍、１０１倍であるときの測定結果である。また、曲線９５Ｒは従来のパッシブ型フィルタの測定結果である。なお、本実施形態のアクティブ型フィルタ１は、従来のパッシブ型フィルタと比較して約１／３倍に小型化されたものである。
【００４３】
図７（ａ）〜図７（ｃ）によれば、本実施形態のアクティブ型フィルタ１では、アンプ４０の作用により、パッシブ型フィルタと比較してインピーダンスのピーク値が高域側に移動し、その結果、低域側のインピーダンスが低下するが、インピーダンスのピーク値の高域側への移動量、および低域側のインピーダンスの低下量が従来のアクティブ型フィルタ７０に比べて小さいことがわかる。したがって、アンプ４０の増幅度が約３倍程度でも、低域側のインピーダンスの低下を補償することができ、低域側においてパッシブ型フィルタおよび従来のアクティブ型フィルタ（増幅度約２５倍）７０と同等なインピーダンスが得られることがわかる。また、アンプ４０の増幅度が小さいので、高域側のインピーダンスの低下量が小さく、高域側においてパッシブ型フィルタおよび従来のアクティブ型フィルタ（増幅度約２５倍）７０と比較して大きなインピーダンスが得られていることがわかる。
【００４４】
次に、本実施形態のアクティブ型フィルタ１および従来のアクティブ型フィルタ７０のコモンモードノイズの減衰特性を示す。図８は、本実施形態および従来のアクティブ型フィルタの減衰特性の測定結果である。図８（ａ）には従来のアクティブ型フィルタ７０の周波数に対する減衰特性が示されており、図８（ｂ）には本実施形態のアクティブ型フィルタ１の周波数に対する減衰特性が示されている。
【００４５】
図８（ａ）において、曲線８０Ｐはアンプ４０がオフ状態であるときの測定結果であり、曲線８１Ｐ，８２Ｐ，８３Ｐ，８４Ｐはそれぞれアンプ４０の増幅度が１倍、３倍、２５．５８倍、１０１倍であるときの測定結果である。同様に、曲線９０Ｐはアンプ４０がオフ状態であるときの測定結果であり、曲線９１Ｐ，９２Ｐ，９３Ｐ，９４Ｐはそれぞれアンプ４０の増幅度が１倍、３倍、２５．５８倍、１０１倍であるときの測定結果である。
【００４６】
図８（ａ）によれば、従来のアクティブ型フィルタ７０では、上述したようにアンプ４０の増幅度を上げたことによる高域側のインピーダンス低下に起因して、１０ＭＨｚ〜３０ＭＨｚ付近におけるコモンモードノイズの減衰特性が低下していることがわかる。しかしながら、図８（ｂ）によれば、本実施形態のアクティブ型フィルタ１では、上述したように２ＭＨｚ〜３０ＭＨｚ全域に渡ってインピーダンスの低下を補償することができるので、２ＭＨｚ〜３０ＭＨｚ全域に渡ってコモンモードノイズの減衰特性が良好であることがわかる。
【００４７】
このように、本実施形態のアクティブ型フィルタ１によれば、コア１０には第１の磁路１３および第２の磁路１４の一部であるギャップ１５が設けられているので、アンプ４０の作用に起因する第１のコイル３０および第４のコイル３３におけるインピーダンスのピーク値の高域側への移動量が低減され、その結果、第１のコイル３０および第４のコイル３３における低域側のインピーダンスの低下が抑制される。したがって、本実施形態のアクティブ型フィルタによれば、アンプ４０の増幅度が小さくても低域側のインピーダンスの低下を補償することができ、アンプ４０の発振を抑制しつつ、高域側のインピーダンスの低下をも補償することが可能となる。
【００４８】
また、本実施形態のアクティブ型フィルタ１によれば、アンプ４０の作用によって第１のコイル３０および第２のコイル３３のインピーダンスを増加することができるので、第１のコイル３０および第２のコイル３３を小型化することができ、その結果、アクティブ型フィルタ１を小型化することが可能となる。
【００４９】
また、本実施形態のアクティブ型フィルタ１では、増幅部６０におけるオペアンプ６５と基準電圧生成部５０におけるオペアンプ５６とを集積化し、同一の半導体基板上に同一サイズの素子により形成することによって、オペアンプ６５とオペアンプ５６とが同一特性を有すると、電源変動および温度変動に起因するオペアンプ６５の出力電力の変動と、電源変動および温度変動に起因するオペアンプ５６の出力電圧、すなわちオペアンプ６５のための基準入力電圧の変動との誤差が低減されるので、基準入力電圧を基準としたアンプ４０の出力電力を電源変動および温度変動に対して安定化することができる。
【００５０】
したがって、本実施形態のアクティブ型フィルタ１は、２ＭＨｚ〜３０ＭＨｚの低い周波数を有するノイズの低減を要する電力線通信に好適に適用可能である。
【００５１】
また、本実施形態のアクティブ型フィルタ１によれば、コア１０におけるギャップ１５には、スペーサ２０が挿入されているので、スペーサ２０によってコア１０におけるギャップ間隔が安定する。したがって、ギャップ間隔の変動に起因する、第１のコイル３０、第２のコイル３１、第３のコイル３２および第４のコイル３３におけるヒステリシス特性の変動を低減することが可能となる。
【００５２】
また、本実施形態のアクティブ型フィルタ１によれば、第１のコイル３０および第４のコイル３３がボビン２１を介してコア１０に巻き回されているので、予め第１のコイル３０および第４のコイル３３をボビン２１に巻き回してから、コア１０をボビン２１に挿入することによって第１のコイル３０および第４のコイル３３を製作することができるので、コア１０の形状によらずコア１０に第１のコイル３０および第４のコイル３３を巻き回す作業が容易となる。また、第２のコイル３１および第３のコイル３２についても、それぞれ、枠体１１ｂの部分１１ｃおよび枠体１２ｂの部分１２ｃ、枠体１１ｂの部分１１ｄおよび枠体１２ｂの部分１２ｄに１ターンのみ巻き回すだけなので、巻き回す作業が容易となる。
【００５３】
なお、本発明は上記した本実施形態に限定されることなく種々の変形が可能である。
【００５４】
本実施形態では、コア１０における中脚１１ａと中脚１２ａとの間、枠体１１ｂの部分１１ｃと枠体１２ｂの部分１２ｃの間、および枠体１１ｂの部分１１ｄと枠体１２ｂの部分１２ｄの間の３箇所にギャップ１５を有する形態を例示したが、本実施形態は、３箇所すべてにギャップを有さなくても同様な効果が得られる。例えば、中脚１１ａと中脚１２ａとの間のみにギャップを有する形態であってもよいし、枠体１１ｂの部分１１ｃと枠体１２ｂの部分１２ｃの間、および枠体１１ｂの部分１１ｄと枠体１２ｂの部分１２ｄの間の２箇所にギャップを有する形態であってもよい。
【００５５】
また、本実施形態では、コモンモードノイズを低減するためのアクティブ型コモンモードフィルタを例示したが、本実施形態は、ノーマルモードノイズを低減するためのアクティブ型ノーマルモードフィルタへの変形が可能である。例えば、第４のコイルの巻回方向を本実施形態と反対方向にすれば、アクティブ型ノーマルモードフィルタへの変形が可能である。
【００５６】
また、本実施形態では、電力線の両ラインにそれぞれコイルを備える例を示したが、本実施形態は、電力線の片ラインにのみコイルを備える形態への変形が可能である。例えば、本実施形態において第４のコイルを備えない形態への変形が可能である。この形態によれば、コモンモードノイズおよびノーマルモードノイズを共に低減することが可能なアクティブ型フィルタが実現される。
【００５７】
また、本実施形態では、コアとしてＥＥ型コアを例示したが、コアの形態は、磁路の一部を構成するギャップを形成することができれば、本実施形態の形態に限られるものではない。例えば、コアの形態は、ＥＩ型コアであってもよいし、Ｉ字状の中脚とロの字状の枠体とを組み合わせたコアであってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００５８】
【図１】本発明の実施形態に係るアクティブ型フィルタの構成を示す斜視図である。
【図２】図１に示すアクティブ型フィルタを分解して示す分解斜視図である。
【図３】本発明の実施形態に係るアクティブ型フィルタを示す回路図である。
【図４】図３に示すアンプを示す回路図である。
【図５】従来のアクティブ型フィルタを示す斜視図である。
【図６】従来のアクティブ型フィルタのインダクタンスおよびインピーダンスの測定結果である。
【図７】本実施形態のアクティブ型フィルタのインダクタンスおよびインピーダンスの測定結果である。
【図８】本実施形態および従来のアクティブ型フィルタの減衰特性の測定結果である。
【符号の説明】
【００５９】
１…アクティブ型フィルタ、２ａ，２ｂ…入力端子、３ａ，３ｂ…出力端子、１０…コア、１１…第１の部分、１１ａ…中脚、１１ｂ…枠体、１２…第２の部分、１２ａ…中脚、１２ｂ…枠体、１３…第１の磁路、１４…第２の磁路、１５…ギャップ、２０…スペーサ、２１…ボビン、３０…第１のコイル、３１…第２のコイル、３２…第３のコイル、３３…第４のコイル、４０…アンプ、５０…基準電圧生成部、５６…オペアンプ、６０…増幅部、６５…オペアンプ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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