(57)【要約】【課題】押出機を使用する廃棄プラスチックの脱塩素処理に際し、特に高濃度のポリ塩化ビニルを含有する廃棄プラスチックの場合に、ダイスでの脱塩素残渣詰まりという現象が起きる。【解決手段】ポリ塩化ビニルを含有する廃棄プラスチックを、シリンダ１に内挿したスクリュ７を回転させることにより、加熱装置６を付属するシリンダ１内で加熱・混練させて軟化・移送させ、廃棄プラスチックから熱分解によつて生じた塩化水素をシリンダ１のベント開口部３，４から外部へ分離・排出させると共に、シリンダ１の先端部のダイス部５のノズル５ｄから脱塩素残渣を排出させる廃棄プラスチックの脱塩素処理装置において、スクリュ７の先端部が、ダイス部５のノズル５ｄ内に侵入している。【選択図】        図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリ塩化ビニルを含有する廃棄プラスチックを、シリンダ（１）に内挿したスクリュ（７）を回転させることにより、加熱装置（６）を付属するシリンダ（１）内で加熱・混練させて軟化・移送させ、廃棄プラスチックから熱分解によつて生じた塩化水素をシリンダ（１）のベント開口部（３，４）から外部へ分離・排出させると共に、シリンダ（１）の先端部のダイス部（５）のノズル（５ｄ）から脱塩素残渣を排出させる廃棄プラスチックの脱塩素処理装置において、
スクリュ（７）の先端部が、ダイス部（５）のノズル（５ｄ）内に侵入していることを特徴とする廃棄プラスチックの脱塩素処理装置。
【請求項２】
スクリュ（７）の先端部が、ダイス部（５）のノズル（５ｄ）を貫通して突き出していることを特徴とする請求項１の廃棄プラスチックの脱塩素処理装置。
【請求項３】
ベント開口部（３，４）が、シリンダ（１）の全長の４０％以上に渡つて形成されていることを特徴とする請求項１又は２の廃棄プラスチックの脱塩素処理装置。
【請求項４】
ベント開口部（３，４）が、減圧ポンプ（１０）に接続されていることを特徴とする請求項１，２又は３の廃棄プラスチックの脱塩素処理装置。
【請求項５】
スクリュ（７）の全長の５０％以上に渡り混練機能を高めるミキシングピースが組み込まれていることを特徴とする請求項１，２，３又は４の廃棄プラスチックの脱塩素処理装置。
【請求項６】
スクリュ（７）が多軸をなし、多軸押出機を構成していることを特徴とする請求項１，２，３，４又は５の廃棄プラスチックの脱塩素処理装置。
【請求項７】
スクリュ（７）が噛み合い型であることを特徴とする請求項１，２，３，４，５又は６の廃棄プラスチックの脱塩素処理装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、廃棄プラスチックの脱塩素処理装置、詳しくは廃棄プラスチックのリサイクルに有害な塩素或いは塩素化合物を、ポリ塩化ビニル高含有率の廃棄プラスチック中から効率良く、連続的に除去するのに適した脱塩素処理装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、廃棄プラスチックのリサイクルに当たつては、廃棄プラスチック中の塩素又は塩素化合物を予め除去する必要があることが知られている。
【０００３】
廃棄プラスチック中から塩素又は塩素化合物を除去するには、塩素又は塩素化合物源であるポリ塩化ビニル（以下「ＰＶＣ」という。）にて代表される塩素系樹脂を除去することが必要であり、分別収集された廃棄プラスチック中のＰＶＣを選別、除去することが考えられるが、他種プラスチックとの判別が経済的に困難であること及び一般系廃棄プラスチックではフィルムやシートが多く、からまりあつており、分離作業が困難などの理由から、事実上選別・除去は不可能である。
【０００４】
このため、廃棄プラスチックから塩素又は塩素化合物を除去する装置として、ＰＶＣを含む樹脂を２３０℃程度以上で熱分解させ、塩化水素ガスと残渣樹脂とに分解する原理を用いるものの開発が主流となつている。
【０００５】
廃棄プラスチック中のＰＶＣを熱分解して脱塩素する装置は、熱分解槽型、ロータリキルン型及びスクリュ押出機型の３種に大別できるが、処理能力や制御性等の観点からスクリュ押出機型が有力視されている。この押出機方式としては、例えば特許文献１（特許第２６４８４１２号）、特許文献２（特開平１０−８５５５４号公報）等に記載されているものが知られている。ロータリキルン型は、例えば特許文献３（特開平１０−９５９８５号）に記載されるように、溶融した樹脂がキルン内壁面に融着しないように、樹脂と高温の砂とを同時に供給し、これらをキルン内部で出口の方向に輸送しながら熱分解させ、脱塩素を行なうものである。また、バッチ式の槽型熱分解脱塩素方式も知られているが、この方式は、廃棄プラスチックの溶融体の粘性が極めて大きく、槽外部からの廃棄プラスチックへの熱伝達が悪いこと、そして混合攪拌が不十分で溶融体の均一加熱が困難であることにより、殆ど使われていない。
【０００６】
スクリュ押出機型の従来例（特許文献１（特許第２６４８４１２号））について説明する。図５に示すような押出機において、ＰＶＣを含む廃棄プラスチックをホッパ５６から２軸押出機に供給する。押出機シリンダ５４は２９０〜３３０℃に加熱されており、スクリュ５７によつて下流側に送られる間に、シリンダ５４からの伝熱とスクリュ５７のせん断発熱とにより、廃棄プラスチックが昇温され溶融する。廃棄プラスチックの温度がＰＶＣの脱塩素温度に達すると、塩化水素がＰＶＣから遊離する。この遊離した塩化水素は溶融廃棄プラスチック中に分散し、包まれた状態で押出機出口から脱塩素残渣樹脂と共に排出され、塩化水素はブロワー６４にて吸引され、残渣はタンクに貯められる。５９は、スクリュ５７の先端部とダイス部６０の入口側内面との間に形成された反応室である。
【０００７】
次にロ−タリ−キルン方式について説明する。ロ−タリキルン方式は、ロ−タリキルンの入口側に設置されたスクリュコンベアに、廃棄プラスチックと５００〜６００℃に加熱された高温の砂とを供給する。
【０００８】
これらはスクリュコンベア内で均一混合され、約２５０〜３５０℃となる。この混合物がロ−タリ−キルンに送られ、高温に加熱されたキルン内でＰＶＣが脱塩素されキルン外へ強制排気される。脱塩素残渣と高温砂は次の工程に送られる。ロ−タリ−キルン内の空間に占める処理物（廃棄プラスチック）の充満率は通常１０〜２０％であり、処理能力の割には空間面積が大きく、設置面積も大きい。
【０００９】
一般に、ＰＶＣを熱分解すると、塩化水素を主とする分解ガスと分解残渣に分かれるが、分解残渣は粘性及び流動性の乏しい炭化物が主である。この流動性の乏しい炭化物はチャ−と呼ばれることもある。
【００１０】
しかして、従来のスクリュ押出機型にあつては、ＰＶＣ濃度が５０重量％程度までは押出機処理できるが、それ以上は難しいとされている。
【００１１】
従来の押出機方式において、混合廃棄プラスチックに占めるＰＶＣ濃度は５０重量％が限界であるといわれる理由について説明する。ＰＶＣ濃度が５０重量％を超すと、発生する塩化水素や炭化水素の量が増大することによるガス圧力の増大が引き起こされ、従来方式の押出機ではスクリュ内部の溶融廃棄プラスチックの輸送が極めて不安定になり、いわゆるサージング現象が起こり、事実上運転不可能になる。また、従来方式は、溶融廃棄プラスチック中から熱分解により多量に発生した塩化水素が、ダイスから出たところで全量が分離されず、脱塩素残渣中に残留することになり、脱塩素残渣（製品）の品質を悪くする。そのため、５０重量％以上の濃度のＰＶＣを含有する廃棄プラスチックは、従来の押出機では処理できないといわれていた。
【００１２】
また、ＰＶＣの濃度が５０重量％以上、特に８０重量％から９０重量％以上になると、シリンダ内で粘性及び流動性を与える樹脂分の割合が少なくなる。このため、製品を形作るために押出機の出口に置かれたダイスの小さなノズルが抵抗となり、通過できなくなつた脱塩素残渣により閉塞されることになり、運転が続行できなくなる。
【００１３】
図５に示すスクリュ５７の先端部とダイス部６０の入口側内面との間に形成された反応室５９は、スクリュ５７から押し出された低流動性の脱塩素残渣がブロック状となつて溜まり易く、ブロック状となつた脱塩素残渣が抵抗となり、ダイス部６０のノズルへの流入の妨げとなる。更に、ダイス部６０の出口側は、大気に開放された状態でブロワー６４にて吸引させて塩化水素を排出させているため、ダイス部６０の出口を負圧にし、脱塩素残渣をダイス部６０から吸引・排出させる機能は有していない。このため、ダイス部６０のノズルから、脱塩素残渣が排出され難くなる。このようなダイス部６０のノズル付近の閉塞・滞留現象は、廃棄プラスチック中のＰＶＣ濃度が５０重量％以上の場合において、脱塩素残渣中の樹脂分が少なくなることに起因して、粘性及び流動性が低下することで生じ易い。
【００１４】
一方、ロータリキルン方式では、高温砂を使用してスクリュコンベア内で混合し、伝熱を良くして熱分解効率を上げており、高いＰＶＣ濃度（例えば８０重量％以上）では良好な運転が得られるが、７０重量％、６０重量％、５０重量％とＰＶＣ濃度が低くなるにつれて、高温砂の廃棄プラスチックに対する比率を大きくしないとキルン内壁や邪魔板に溶融樹脂が付着し、或いは樹脂同士が付着成長しブロック状になる。これらが更に高ずるとキルン内の（廃棄プラスチック＋高温砂）の充満率が大きくなり、過負荷で運転を中止せざるを得なくなつたり、キルン出口を閉塞したりする。また、閉塞まではゆかないが、脱塩素製品のサイズが大きくなり、製品としての用途に供するために、再度、造粒工程が必要になることもある。そして、キルン方式のもう一つの問題として、キルン方式は回転が非常に遅くかつ邪魔板からの自然落下による攪拌のため、発生した塩化水素と廃棄プラスチック中の無機フィラーや金属との反応抑制効果が低く、脱塩素率も悪くなる。
【特許文献１】特許第２６４８４１２号公報
【特許文献２】特開平１０−８５５５４号公報
【特許文献３】特開平１０−９５９８５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
このように、上記のような従来の装置では、限られた範囲のＰＶＣ含有率の廃棄プラスチックしか良好に処理できないという問題点がある。
【００１６】
すなわち、従来の押出機方式では５０〜８５重量％のＰＶＣ濃度の廃棄プラスチックでは、混在する無機フィラー、金属、金属化合物との反応による脱揮阻害により、脱塩素率が低下し、実際上採用できない方式となる。加えて、滞留時間不足によつてＰＶＣの熱分解不足が生じ、脱塩素率の低下を来す。そして、特に、高いＰＶＣ濃度（例えば８５重量％以上）の廃棄プラスチックの場合には、上述の熱分解不足と反応阻害による脱塩素率低下に加えて、製品とするために必要な造粒工程を行なうダイスでの脱塩素残渣詰まりという現象が起き易い。
【００１７】
キルン方式では、ＰＶＣ濃度が８０重量％以下の場合、キルン内で樹脂分が互着し、大きなブロック状になり駆動系の過負荷やキルン出口の閉塞などで運転中断せざるを得なくなるという問題があつた。また、混合攪拌効果が低く、また、表面更新効果も低いため、脱塩素率が小さかつた。
【００１８】
本発明は、従来のスクリュ押出機方式を改良することによつて、５０重量％以上、特に８０重量％以上１００重量％までの濃度の高濃度ＰＶＣを含有する廃棄プラスチックの脱塩素を、高効率かつ経済的に達成する装置を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
本発明は、このような従来の技術的課題に鑑みてなされたもので、その構成は、次の通りである。
請求項１の発明は、ポリ塩化ビニルを含有する廃棄プラスチックを、シリンダ１に内挿したスクリュ７を回転させることにより、加熱装置６を付属するシリンダ１内で加熱・混練させて軟化・移送させ、廃棄プラスチックから熱分解によつて生じた塩化水素をシリンダ１のベント開口部３，４から外部へ分離・排出させると共に、シリンダ１の先端部のダイス部５のノズル５ｄから脱塩素残渣を排出させる廃棄プラスチックの脱塩素処理装置において、
スクリュ７の先端部が、ダイス部５のノズル５ｄ内に侵入していることを特徴とする廃棄プラスチックの脱塩素処理装置である。
請求項２の発明は、スクリュ７の先端部が、ダイス部５のノズル５ｄを貫通して突き出していることを特徴とする請求項１の廃棄プラスチックの脱塩素処理装置である。
請求項３の発明は、ベント開口部３，４が、シリンダ１の全長の４０％以上に渡つて形成されていることを特徴とする請求項１又は２の廃棄プラスチックの脱塩素処理装置である。
請求項４の発明は、ベント開口部３，４が、減圧ポンプ１０に接続されていることを特徴とする請求項１，２又は３の廃棄プラスチックの脱塩素処理装置である。
請求項５の発明は、スクリュ７の全長の５０％以上に渡り混練機能を高めるミキシングピースが組み込まれていることを特徴とする請求項１，２，３又は４の廃棄プラスチックの脱塩素処理装置である。
請求項６の発明は、スクリュ７が多軸をなし、多軸押出機を構成していることを特徴とする請求項１，２，３，４又は５の廃棄プラスチックの脱塩素処理装置である。
請求項７の発明は、スクリュ７が噛み合い型であることを特徴とする請求項１，２，３，４，５又は６の廃棄プラスチックの脱塩素処理装置である。
【発明の効果】
【００２０】
請求項１，２の発明によれば、スクリュの先端部が、ダイス部のノズル内に侵入しているので、スクリュの先端部とダイス部の入口側内面との間に挟まれて形成される空間部が存在しなくなる。これにより、脱塩素残渣（製品）がダイス部のノズル内に円滑に移動し、ノズルから円滑に排出されることになり、脱塩素残渣（製品）がダイス部のノズル付近に詰まり、運転不可能になるという不具合が解消する。
【００２１】
このように、請求項１〜７の発明によれば、特に、ポリ塩化ビニル高含有率の廃棄プラスチックにおいて、スクリュの先端部付近に低粘性及び低流動性の脱塩素残渣（製品）が詰まつて運転不可能になるという不具合が抑制される。これにより、廃棄プラスチックのリサイクルに有害な塩素又は塩素化合物を、ポリ塩化ビニル高含有率の廃棄プラスチック中から効率良く、連続的に除去しながら、脱塩素残渣（製品）を連続的に得ることが可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
図１は、本発明に係る廃棄プラスチックの脱塩素処理装置の１実施の形態を示し、２軸押出機Ａを主構成要素としている。図中において符号１はシリンダを示し、シリンダ１の一端上部に供給口となるホッパ２を有し、シリンダ１の中間上部にベント開口部３，４が形成され、他端に排出口となるノズルを有するダイス部５が固設されていると共に、加熱装置としてのヒータ６をシリンダ１の周囲に備えている。シリンダ１には、２本のスクリュ７，７が回転自在に内挿され、スクリュ７，７は減速機８を介して回転駆動源であるモータ９によつて回転駆動される。
【００２３】
次に、図３を参照して、シリンダ１の他端部と各スクリュ７，７の先端部との関係に関する第１構造例について説明する。すなわち、シリンダ１の他端部には、シリンダ１の内径Ｄとほぼ同一径のノズル５ｄ，５ｄを各スクリュ７，７に対応させて有するダイス部５を取付け、各スクリュ７，７の先端部のスクリュフライト７ａを有する部分を各ノズル５ｄ，５ｄ内部の中間部にまで侵入させてある。
【００２４】
これにより、スクリュ７の先端部とダイスノズル５ｄの入口側内面との間に、脱塩素残渣（製品）が溜まる大きな空間がなくなるのみならず、スクリュ溝にほぼ沿う円滑な流れでダイスノズル５ｄを通過できるようになり、スクリュ７の先端付近の流動抵抗を生ずる箇所が存在しなくなるので、スクリュ７のスクリュフライト７ａによる搬送力によつて流動性の少ない脱塩素残渣（製品）がダイスノズル５ｄから円滑に排出されるようになる。加えて、ダイスノズル５ｄ内にもスクリュフライト７ａが位置するので、脱塩素残渣（製品）がスクリュフライト７ａによる搬送力を受けながら、大きな摩擦抵抗力を有するダイスノズル５ｄを円滑に通過するようになる。なお、ノズル５ｄの径は、シリンダ１の内径Ｄとほぼ同一寸法であるから、ダイス部５をシリンダ１の先端部自体によつて構成させることも可能である。
【００２５】
図４には、シリンダ１の他端部と各スクリュ７の先端部との関係に関する第２構造例を示し、シリンダ１の他端部には、シリンダ１の内径Ｄとほぼ同一径のノズル５ｄ，５ｄを各スクリュ７，７に対応させて有するダイス部５を設け、各スクリュ７の先端部のスクリュフライト７ａを有する部分をノズル５ｄを貫通するように侵入させてある。
【００２６】
これにより、スクリュ７の先端とダイスノズル５ｄの入口側前面との間に、脱塩素残渣（製品）が溜まる大きな空間がなくなると共に、スクリュ７の先端付近の流動抵抗を生ずる箇所が存在しなくなるので、スクリュ７のスクリュフライト７ａによる搬送力によつて流動性の少ない脱塩素残渣（製品）が大きな摩擦抵抗力を有するダイスノズル５ｄから円滑に排出されるようになる。特に、スクリュ７の先端部がノズル５ｄを貫通して外部にまで突き出しているので、第１構造例と比較して、脱塩素残渣（製品）がダイスノズル５ｄを更に円滑に通過する。また、スクリュフライト７ａがダイスノズル５ｄの全長に渡つて位置するので、脱塩素残渣（製品）がスクリュフライト７ａによる搬送力を受けながら、ダイスノズル５ｄを円滑に通過するようになる。ノズル５ｄの径は、シリンダ１の内径Ｄとほぼ同一であるから、ダイス部５をシリンダ１の先端部自体によつて構成させることも可能である。
【００２７】
シリンダ１の他端部と各スクリュ７の先端部との関係に関する第１，第２構造例によれば、いずれによつても脱塩素残渣（製品）が詰まつてノズル５ｄが閉塞され、運転不可能になるという不具合が解消する。特に、第１，第２構造例は、ＰＶＣ濃度が８０重量％以上の廃棄プラスチックの脱塩素処理に好適である。なお、第１，第２構造例では、スクリュ７の先端部をノズル５ｄ内に侵入させればよく、スクリュ７のスクリュフライト７ａを省略した円筒状部分をノズル５ｄ内に位置させても、シリンダ１内でスクリュ７のスクリュフライト７ａによつて搬送される脱塩素残渣（製品）がスクリュ７の円筒状部分に沿つて案内されながら排出されるので、脱塩素残渣（製品）の排出に関してほぼ同様の作用を得ることが可能である。シリンダ１の他端部と各スクリュ７の先端部との関係に関し、後記する参考例を使用するか、第１，第２構造例のいずれを使用するかは、脱塩素の目的、処理する材料等により決定される。
【００２８】
また、図２を参照して、シリンダ１の他端部と各スクリュ７，７の先端部との関係に関する参考例について説明する。すなわち、ダイス部５のノズル５ａは、各スクリュ７，７に対応させて２箇所にそれぞれ環状をなすように独立又は接続状態で形成され、ノズル５ａで囲まれる中心部５ｂは、複数の棒状の支持部５ｅを介してダイス部本体５ｃに固定されている。しかして、ノズル５ａは、スクリュ７のスクリュ溝の延長上に位置し、その外径は、シリンダ１の内径Ｄにほぼ合致し、その内径は、スクリュ７の心軸の外径にほぼ合致している。
【００２９】
ベント開口部３，４は、減圧ポンプ１０に接続され、ベント開口部３，４を減圧しながらシリンダ１内に生じた塩化水素ガスを外部に吸引排気することができるようになつている。２０，２１は、それぞれ配管である。ベント開口部３，４は、シリンダ１の全長Ｌの４０％以上の合計長さＬ１を有してスクリュ７の軸線方向に形成されている。これは、シリンダ１の開口部となるベント開口部３，４の合計長さＬ１のシリンダ１の全長Ｌに対する比率（Ｌ１／Ｌ）を通常の押出機の場合よりも遙かに大きくし、ＰＶＣ（ポリ塩化ビニル）等の塩素系樹脂が熱分解されて発生した塩化水素が、溶融廃棄プラスチック中に混入している無機フィラー、鉄、アルミニウム等の金属、樹脂への添加剤である金属化合物などと反応して、脱揮不可能な金属塩化物を生成する前に、ベント開口部３，４から発生ガス自体の圧力（正圧）或いは減圧ポンプ１０の吸引（負圧）により、機外に排出されることを目的としている。この金属塩化物を生成するガスには、他樹脂が一部分解して発生した炭化水素も含まれる。また、発生ガスが、ガス自体の圧力（正圧）によつてベント開口部３，４から排出できる場合には、減圧ポンプ１０を省略することが可能である。ここで、正圧とは、大気圧以上の圧力であり、負圧とは、大気圧以下の圧力である。
【００３０】
すなわち、ＰＶＣの熱分解により発生した塩化水素が廃棄プラスチック中の反応性物質と反応して、高沸点金属塩化物を形成し難くするために、脱塩素による発生ガス（塩化水素や炭化水素）を速やかに脱揮除去させることが有効であり、このために押出機シリンダ１の全長の４０％以上を開口部とすると好適であることが、発明者による研究の結果分かつた。従来の押出機では、スクリュ全長に対し、シリンダの開口部となるベントが高々２０〜３０％であり、大部分を占めるシリンダの密閉部で高沸点金属塩化物の生成反応が急速に進行し、塩化水素と廃棄プラスチック中の反応物質との反応を抑制し難い。なお、ベント開口部３，４は、少なくとも１箇所形成されていればよい。
【００３１】
また、スクリュ７は、その全長Ｌ（シリンダ１の全長Ｌとほぼ合致する）の５０％以上に渡りミキシングピースを組み込み、混練機能を高めるように考慮してある。これは、脱塩素機のスクリュ７の構成を、機内（シリンダ１内）を通過する溶融廃棄プラスチックがシリンダ１内に十分に充満するように設定することにより、溶融廃棄プラスチックがＰＶＣの熱分解温度域に保持される時間を長くし、ＰＶＣをほぼ１００％熱分解させるためである。
【００３２】
ここで、スクリュ７の全長Ｌの５０％以上に渡りミキシングピースを組み込み、混練機能を高めるように考慮した理由について更に具体的に説明する。先ず、滞留時間を大きくするために、スクリュ構成に工夫を凝らした。すなわち、スクリュ（通常セグメントタイプである）のセグメントを一般的に使われているフルフライト部を多用した構成から、ミキシングスクリュピースを多用した構成に変えた。ミキシングスクリュピースの代表的なものとして、順ニーディングディスク、直交ニーディングディスク、逆ニーディングディスク、ギヤーリング、ピンスクリュなどがある。これらは、順ニーディングディスクを除けば、自身では樹脂を下流側に送る搬送作用はなく、上流位置の推進力のあるフルフライトスクリュ部による搬送作用により、そのミキシングスクリュピースにフル充満されながら下流に流動してゆくことになる。そのため、押出機のスクリュ７の全長Ｌに対し、何％の長さに渡りミキシングスクリュピースを組み込むかにより滞留時間を自由に設定できる。勿論、スクリュ７の全長Ｌの全体に渡りミキシングスクリュピースを組み込むことはできない。そうすれば、当然のことながら、廃棄プラスチックを下流側に輸送できなくなり、運転不可能になる。発明者による研究結果から、目的、処理材料、脱塩素度合い等にも依るが、スクリュフライト部による搬送力を確保しながら、スクリュ７の全長Ｌに対してミキシングスクリュピースが５０％以上は組み込まれていることが好適であることが分かつた。
【００３３】
従つて、ミキシングピースの多用は、廃棄プラスチックのスクリュ７内滞留時間を長くし、ミキシングピースによる高い混合・せん断・混練作用を長時間与え、径の割に短いスクリュ（小Ｌ／Ｄ）で効率良く廃棄プラスチックを昇温・熱分解し、塩化水素を発生させると共に、ミキシングピースによる高いスクリュ７内拡散作用と表面更新作用で発生した塩化水素を、長いベント開口部３，４とも相まつて速やかに系外に除去するためである。
【００３４】
そして、シリンダ１の他端部、つまりダイス部５の２箇所のノズル５ａ（，５ｄ）を覆つて連通接続するように、第１の減圧室１１が形成され、第１の減圧室１１の下端部の開口部１１ａには、第１の開閉バルブ１２を介して第２の減圧室１３の上端部の開口部１３ａが接続され、第２の減圧室１３の下端部の排出口となる開口部１３ｂは、第２の開閉バルブ１４を介して大気に開放されている。第１，第２の開閉バルブ１２，１４は、電磁切換えバルブによつて構成されている。また、第１の減圧室１１内には、外部に配置した回転駆動手段１６によつて回転されるカッタ１５が設けられ、カッタ１５はダイス部５の２箇所のノズル５ａ（，５ｄ）から流出する軟化状態の廃棄プラスチック（脱塩素残渣）を所定長さに切断する。第１，第２の減圧室１１，１３の内、少なくとも第１の減圧室１１は減圧ポンプ１０に接続され、第１の減圧室１１を減圧しながらノズル５ａ（，５ｄ）から脱塩素残渣と共に排出される塩素ガスを外部に排出できるようになつている。２２は、配管である。
【００３５】
図２に示す参考例によれば、シリンダ１の他端部と各スクリュ７の先端部との関係は、熱膨張により、スクリュ７とダイス部５とが接触しないように設定されている。このために、図２に示すように、スクリュ７の先端部とダイス部５の内面、つまりノズル５ａ入口側周辺の中心部５ｂ内面との間隔ｄを、シリンダ１の内径Ｄに対して、常温で、ｄ＝０．０２Ｄ〜０．１０Ｄ、好ましくはｄ＝０．０３Ｄ〜０．０５Ｄの範囲に設定する。これは、ＰＶＣが５０重量％以上、特に８０重量％以上の高濃度廃棄プラスチックでは、造粒のためのダイス部５のダイスノズル５ａ付近で、樹脂分が少ない脱塩素残渣（製品）の低流動性に起因して、閉塞現象を起こし易いため、これを防止するために、スクリュ７の先端をダイスノズル５ａの入口付近まで従来例と比較して可及的に近づけることにより、脱塩素残渣（製品）が溜まる大きな空間をなくすことを目的としている。また、各スクリュ７，７の先端部のスクリュフライト７ａを有する部分を各ノズル５ａ，５ａの入口に接近させ、スクリュフライト７ａによる搬送力によつて流動性の少ない脱塩素残渣（製品）をダイスノズル５ａに送り込むことを目的としている。これにより、スクリュ７による搬送力によつて脱塩素残渣（製品）を比較的大きな摩擦抵抗力を有するダイスノズル５ａを通過させ、ダイスノズル５ａから円滑に流出させることができる。この大きな空間をなくすために、ｄ＝０．１０Ｄ以下、好ましくはｄ＝０．０５Ｄ以下とする。
【００３６】
一方、スクリュ７の先端部とダイスノズル５ａの入口側内面（中心部５ｂ内面）との間の空間が常温時に小さ過ぎるときは、２軸押出機Ａの稼働時に、スクリュ７の熱膨張により、スクリュ７とダイス部５との接触を引き起こす。シリンダ１よりもスクリュ７の方が大きく熱膨張する理由は、造粒のためにシリンダ１の先端部の温度ひいてはシリンダ１内の樹脂温度を下げることにより、スクリュ７の方がシリンダ１よりも高温に維持されることにある。この熱膨張差によるスクリュ７とダイス部５との接触を防止しながら、スクリュ７の先端部とダイス部５の内面との間隔ｄを小さく設定するため、常温で、ｄ＝０．０２Ｄ以上、好ましくはｄ＝０．０３Ｄ以上に設定する。ノズル５ａは、上述したようにスクリュ７のスクリュ溝の延長上に位置し、スクリュ７の先端部とダイス部５の内面との間の間隔ｄを有する部分の外径側周囲に形成されている。
なお、２軸押出機Ａは、２軸以外の多軸をなすスクリュを備える押出機によつて構成することも可能であり、噛み合い型又は非噛み合い型によつて構成することができる。
【００３７】
次に、作用について説明する。
モータ９によつて２本のスクリュ７，７を回転駆動させた状態で、ＰＶＣを５０重量％以上含有する廃棄プラスチックをホッパ２からシリンダ１内に投入する。減圧ポンプ１０も駆動させ、ベント開口部３，４及び第１の減圧室１１は減圧状態にあり、第１，第２の開閉バルブ１２，１４は閉じてある。シリンダ１内に供給された廃棄プラスチックは、ヒータ６によつて加熱されると共にスクリュ７によつて送られながら混練を受け、ＰＶＣの熱分解温度にまで速やかに昇温される。ＰＶＣの熱分解によつて生じた塩化水素ガスは、水蒸気等と共にベント開口部３，４から排出され、ホッパ２に向けて逆流することや、溶融廃棄プラスチック中に練り込まれることが抑制される。
【００３８】
このようにしてほぼ１００％のＰＶＣが分解された溶融廃棄プラスチックは、スクリュ７の先端にまで移送され、ダイス部５に達する。
ダイス部５に達した溶融廃棄プラスチック（脱塩素残渣）は、流動性が低下しているが、図２に示す参考例によれば、常温で、ｄ＝０．０２Ｄ〜０．１０Ｄに設定したことにより、熱膨張したスクリュ７がダイス部５に接触しない範囲で、スクリュ７の先端部がダイス部５の中心部５ｂ内面に可及的に近づいた状態にあるので、スクリュ７とダイス部５との間の空間（デッドスペース）に脱塩素残渣が滞つて大きな抵抗力を生じさせることなく図２に示すノズル５ａに流入する。ノズル５ａは、各スクリュ７のスクリュ溝の延長上にほぼ同形で位置して接続状態にあるので、脱塩素残渣の樹脂圧力がノズル５ａの通過に有効活用され、脱塩素残渣はスクリュ溝にほぼ沿う円滑な流れでダイスノズル５ａを通過するようになり、脱塩素残渣の流動抵抗が軽減される。また、各スクリュ７，７の先端部のスクリュフライト７ａを有する部分が各ノズル５ａ，５ａの入口に近接しているので、スクリュフライト７ａによる搬送力によつて流動性の少ない脱塩素残渣（製品）がダイスノズル５ａに良好に送り込まれる。
このようにして、ダイス部５（ノズル５ａ）に流入した脱塩素残渣は、ダイス部５（ノズル５ａ）での大きな摩擦力に抗して温度低下しながら排出され、回転駆動手段１６によつて回転されるカッタ１５によつて適宜長さに切断され、第１の減圧室１１内に溜まる。脱塩素残渣から分離して第１の減圧室１１内に生じた塩化水素ガスは、減圧ポンプ１０によつて外部へと排気され、第１の減圧室１１内は減圧状態に維持される。
【００３９】
このように、第１の減圧室１１内が減圧状態に維持されているため、ダイス部５のノズル５ａ（，５ｄ）が大気に開放されている場合とは異なり、ノズル５ａ（，５ｄ）内の脱塩素残渣がベント開口部３，４に向けて吸引され難く、脱塩素残渣がダイスノズル５ａ（，５ｄ）出口から安定的に排出される。シリンダの中間部にベント開口部を有し、ダイスのノズルが大気に開放されている通常の押出機であつても、低濃度ＰＶＣの場合には粘性及び流動性が良好であり、ダイスのノズルがシールされることもあつて、ダイス圧力は十分（数ｋｇ／ｃｍ2 以上（約数十×１０4 ｋＰａ以上））に生じ、大気を吸引することはなく、脱塩素製品がダイス出口から出てこなくなることは一般にない。従つて、脱塩素製品がダイスノズルに詰まり或いは滞留して出てこなくなる不具合は、５０重量％以上、特に８０重量％以上の高濃度ＰＶＣの場合に粘性及び流動性が低下することに起因して起こり易い。
【００４０】
第１の減圧室１１内に切断状態の脱塩素製品が所定量溜まつたなら、第２の開閉バルブ１４を閉じたままで第１の開閉バルブ１２を開く。これにより、第１の減圧室１１と第２の減圧室１３とが連通し、第１の減圧室１１内の脱塩素製品が第２の減圧室１３内に落下する。このとき、第２の減圧室１３内の空気は、第１の減圧室１１内を通つて減圧ポンプ１０に吸引され、機外に排出される。第１の減圧室１１内の所定量の脱塩素製品が第２の減圧室１３に落下・移動したなら、第１の開閉バルブ１２を閉じると共に、第２の開閉バルブ１４を開き、第２の減圧室１３内の脱塩素製品を外部に取り出す。第２の減圧室１３内の脱塩素製品が取り出された後、第２の開閉バルブ１４を閉じる。
【００４１】
なお、第２の開閉バルブ１４を開くときには第１の開閉バルブ１２を必ず閉じ、第２の減圧室１３の下端部の開口部１３ｂからの大気が、直接、第１の減圧室１１内に入ることを防止する。勿論、第２の減圧室１３を減圧ポンプ１０に接続させ、第２の減圧室１３を単独で吸引・負圧にさせることも可能である。第１の開閉バルブ１２にカッタ作用を付与し、第１の開閉バルブ１２を閉じるときに脱塩素製品を切断することも可能である。
【００４２】
このようにして、第１の減圧室１１内に連続的に排出される脱塩素製品を、所定量毎に第２の減圧室１３に移動させた後に外部に取り出すことができ、第１の減圧室１１内を減圧状態に維持したまま、連続運転が可能となる。
【００４３】
廃棄プラスチックの脱塩素処理装置として、特開平１１−５００７２号に記載されるように、２軸スクリュ型減容機と２軸スクリュ型脱塩素機とを配管（ポリマーパイプ）にて接続させ、減容機から排出される半溶融廃棄プラスチックを脱塩素機に導くものを使用した。この脱塩素機は、図１に示す２軸押出機Ａにおいて、ホッパ２を供給口となる配管（ポリマーパイプ）に代えたものと同等の構造を有している。
【００４４】
ＰＶＣ含有率が９５重量％の産業廃棄プラスチック（塩素濃度は５２．９重量％）を、所定の大きさ以下に破砕した状態で、５０ｋｇ／ｈの処理速度で半溶融廃棄プラスチック排出量が次段の脱塩素機の処理量と等しい２軸スクリュ型減容機に投入し、加圧と加熱により廃棄プラスチックに含まれる水分等を蒸気としてベント開口部から排出して、廃棄プラスチック中の水分等を予め除去した。２軸スクリュ型減容機では、廃棄プラスチックを１９０℃以下の温度まで加熱し、半溶融ないし溶融状態にして機外に取り出す。減容機中では、ＰＶＣに塩化水素を生ずる熱分解を生じさせなかつた。
【００４５】
減容機から取り出された半溶融廃棄プラスチックを供給口となる配管（ポリマーパイプ）を通じて、次段の脱塩素機（Ａ）に供給した。この脱塩素機（Ａ）は、全長の６５％に渡り開口部３，４が設けられている。また、スクリュ７，７は、全長の７０％にミキシングスクリュピースを組み合わせた構造である。
【００４６】
脱塩素機（Ａ）に入つた半溶融ないし溶融廃棄プラスチックは、３５０℃に加熱されたシリンダ１からの伝熱とスクリュ７，７によるせん断発熱により昇温され、廃棄プラスチック中のＰＶＣが急激に分解され、塩化水素及び他のポリマーの一部が分解した炭化水素が発生した。発生した塩化水素と炭化水素はシリンダ１の上部に設けられたベント開口部３，４から、減圧ポンプ１０で吸引させ、外部に設置させた排ガス処理装置（図示せず）に送り、塩化水素は水に吸収させ無害化させた。
【００４７】
高濃度ＰＶＣを含む廃棄プラスチックから脱塩素された残りの脱塩素残渣は、シリンダ１の他端部と各スクリュ７，７の先端部との関係については、図２に示す参考例を採用したため、ダイス５の表面近くまで到達するように構成させたスクリュ７，７、つまりスクリュ７の先端部とダイス部５の入口側内面との間隔ｄを、シリンダの内径Ｄに対して、常温でｄ＝０．０２Ｄ〜０．１０Ｄの範囲に設定させたスクリュ７，７により下流に送られ、押出機Ａ（脱塩素機）から排出された。ダイス５の出口には２段型の第１，第２の減圧室１１，１３（真空チャンバー）が設置されており、第１の減圧室１１の内圧はベント開口部３，４の真空圧力とバランスしている。このようにして得られた脱塩素残渣中の塩素を分析したところ、濃度が０．３重量％であつた。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】本発明の１実施の形態に係る廃棄プラスチックの脱塩素処理装置を断面で示す概略図。
【図２】同じくスクリュの先端部の参考例を示す断面図。
【図３】スクリュの先端部の第１構造例を示す断面図。
【図４】スクリュの先端部の第２構造例を示す断面図。
【図５】従来のスクリュ押出機型の廃棄プラスチックの脱塩素処理装置を示す概略図。
【符号の説明】
【００４９】
１：シリンダ、２：ホッパ、３，４：ベント開口部、５：ダイス部、５ａ，５ｄ：ノズル、５ｂ：中心部、６：ヒータ（加熱装置）、７：スクリュ、９：モータ（回転駆動源）、１０：減圧ポンプ、１１：第１の減圧室、１２：第１の開閉バルブ、１３：第２の減圧室、１３ｂ：開口部（排出口）、１４：第２の開閉バルブ、Ａ：２軸押出機。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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