(57)【要約】【課題】インバータ装置及び負荷により発生するノイズを部品点数を増やすことなく低減し、安価且つ小型化を図るノイズ低減用リアクトル及びノイズ低減装置を提供する。【解決手段】三相四線式交流電源１からの電源線に挿入され、電源線に伝播するノイズを低減するノイズ低減用リアクトルＬａであって、中央部に貫通穴５１を有し且つ第１閉磁路を形成する第１磁気コア５ａと、三相四線式交流電源１からの電源線に対応して設けられ且つ第１磁気コア５ａに巻回される第１巻線１０Ｒ、第２巻線１０Ｓ、第３巻線１０Ｔ及び第４巻線１０Ｎと、第１磁気コア５ａの貫通穴５１に挿入され且つ各巻線毎に第１磁気コア５ａの第１閉磁路の一部を通り第２閉磁路を形成する第２磁気コア６ａと、第１磁気コア５ａと第２磁気コア６ａとの間に設けられた絶縁物７ａとを備える。【選択図】図１
2007300700.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
三相四線式交流電源からの電源線に挿入され、前記電源線に伝播するノイズを低減するノイズ低減用リアクトルであって、
中央部に貫通穴を有し且つ第１閉磁路を形成する第１磁気コアと、
前記三相四線式交流電源からの電源線に対応して設けられ且つ前記第１磁気コアに巻回される第１巻線、第２巻線、第３巻線及び第４巻線と、
前記第１磁気コアの前記貫通穴に挿入され且つ前記各巻線毎に前記第１磁気コアの第１閉磁路の一部を通り第２閉磁路を形成する第２磁気コアと、
前記第１磁気コアと前記第２磁気コアとの間に設けられた絶縁物と、
を備えることを特徴とするノイズ低減用リアクトル。
【請求項２】
前記第２磁気コアは、十字形状の磁気コアからなり、
前記第１巻線、前記第２巻線、前記第３巻線及び前記第４巻線は、十字形状の前記第２磁気コアが前記第１磁気コアの貫通穴に挿入された際に形成される４つの空隙部を貫通するように前記第１磁気コアに巻回されることを特徴とする請求項１記載のノイズ低減用リアクトル。
【請求項３】
三相四線式交流電源からの電源線に挿入され、前記電源線に伝播するノイズを低減するノイズ低減装置であって、
前記電源線から接地線に流れるコモンモードノイズ電流を検出するコモンモードノイズ電流検出器と、
前記コモンモードノイズ電流検出器により検出された前記コモンモードノイズ電流を、前記接地線に、前記コモンモードノイズ電流を相殺する方向に供給するコモンモードノイズ低減回路と、
請求項１又は請求項２記載の前記ノイズ低減用リアクトルと、
を備えることを特徴とするノイズ低減装置。
【請求項４】
前記コモンモードノイズ低減回路は、前記コモンモードノイズ電流検出器よりも前記三相四線式交流電源側に配置され、
前記ノイズ低減用リアクトルは、前記コモンモードノイズ低減回路よりも前記三相四線式交流電源側に配置されることを特徴とする請求項３記載のノイズ低減装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、三相四線式交流電源からの電源線に挿入され、電源線に伝播するノイズを低減するノイズ低減用リアクトル及びノイズ低減装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
図８に一般的なモータの接続図を示す。インバータ装置３は、三相交流電源１から供給された電力を所定の電力に変換してモータ４に供給する。
【０００３】
この電力変換装置では、インバータ装置３がスイッチング素子（図示せず）をオン／オフすることにより電力を変換するため、スイッチング素子のスイッチングによるスイッチングノイズが発生する。このスイッチングノイズの周波数は、非常に高いため、広帯域で減衰特性の大きなフィルタ回路２を用いて、ノイズを他の周辺機器に悪影響を与えないレベルに抑えている。
【０００４】
また、インバータ装置３及びモータ４には、対地間の浮遊容量を含む静電容量が存在し、その静電容量を介してスイッチング素子のスイッチングによるスイッチングノイズが高周波の漏れ電流となって接地線に流れる。この漏れ電流が接地線に流れると、インバータ装置３のフレーム（筐体）の電圧レベルが変動する。この漏れ電流が大きい場合には、漏電ブレーカを遮断させることになる。
【０００５】
このようなノイズを低減するため、通常、コンデンサ及びリアクトルで構成されたフィルタ回路が使用される。図９はコンデンサ及びリアクトルで構成された従来のフィルタ回路図である。図９に示すフィルタ回路２ａは、三つの相電源１１〜１３からなる三相四線式の三相交流電源１とインバータ装置３の間に、ライン間コンデンサ２１ａ〜２１ｃ、コモンモードコイル２２ａ，２２ｂ、ライン・アース間コンデンサ２３を有している。ライン間コンデンサ２１ａ〜２１ｃは、Ｒ，Ｓ，Ｔ，Ｎ相間を流れるノーマルモードノイズを低減するコンデンサＣ１１〜Ｃ１９からなる。ライン・アース間コンデンサ２３は、Ｒ，Ｓ，Ｔ，Ｎ相と接地Ｅ（アース）間に流れるコモンモードノイズを低減するコンデンサＣ２０〜Ｃ２３からなる。
【０００６】
図９に示すように、ライン間コンデンサ２１ａ〜２１ｃ、ライン・アース間コンデンサ２３及びコモンモードコイル２２ａ，２２ｂを設けて、ノイズ低減効果を確保している。しかし、この構成では、部品サイズの大きいライン間コンデンサ２１ａ〜２１ｃ及びコモンモードコイル２２ａ，２２ｂを多数使用するため、回路が大型化してしまう。
【０００７】
このため、能動素子を使用してコモンモードノイズを低減する装置が知られている（特許文献１、特許文献２）。図１０はコモンモードノイズ電流検出器（以下、ＣＴと略称する）及びコモンモードノイズ低減回路を備えた従来のフィルタ回路図である。
【０００８】
図１０に示す回路は、図９に示す回路に対して、ライン間コンデンサ２１ｃ及びコモンモードコイル２２ｂを削除し、ＣＴ２４及びコモンモードノイズ低減回路２５を追加している。ＣＴ２４は、図１１に示すように、コモンモードコイル２２ａと同様にフェライトコアからなる環状磁気コア２６に、Ｒ、Ｓ、Ｔ、Ｎ相の電源線（入力線）ＷＲ、ＷＳ、ＷＴ、ＷＮが同一巻数だけ巻回されるとともに、コモンモード電流検出用巻線（出力線）ＷＯがＲ、Ｓ、Ｔ、Ｎ相と同様に環状磁気コア２６に巻回されている。
【０００９】
Ｒ、Ｓ、Ｔ、Ｎ相の電源線ＷＲ、ＷＳ、ＷＴ、ＷＮは、同じ方向に電流が流れた場合に、磁気コア２６内の磁束が同じ向きに形成されるように巻回されることで、ノーマルモード成分はキャンセルされる。このため、コモンモード成分のみが磁気コア２６内の磁束として現れ、磁束の変化がコモンモード電流検出用巻線ＷＯにコモンモードノイズ電流として検出される。
【００１０】
コモンモードノイズ低減回路２５は、ＣＴ２４で検出されたコモンモードノイズ電流が交流電源１側に流れないよう補償電流を流すように構成されている。
【００１１】
図１２は図１０に示すコモンモードノイズ低減回路の構成図である。図１２に示すコモンモード低減回路２５には、抵抗ｒ１〜ｒ３、コンデンサＣ１〜Ｃ２、ダイオードＤ１〜Ｄ３及びＰＮＰトランジスタＱ１で構成される直流電圧生成回路が設けられている（特許文献３）。
【００１２】
直流電圧生成回路は、例えば、Ｔ−Ｎ間の実効値２３０Ｖの交流電圧から約１６０Ｖの直流電圧を生成する。まず、交流電源電圧が印加された後、正の電圧の時にはｒ３→Ｄ１→Ｃ１→Ｄ２→Ｃ２の経路で電流が流れ、コンデンサＣ１、Ｃ２が充電される。交流電源電圧が正のピークから減少し始めると、
交流電源電圧＜（Ｃ１の両端電圧＋Ｃ２の両端電圧）
となり、ダイオードＤ１は逆バイアスされトランジスタＱ１がオンとなる。この場合、Ｃ１→Ｑ１→Ｃ２→Ｄ３の電流経路が形成される。いずれもコンデンサＣ２の両端電圧には交流電源電圧のピーク値の約１／２の電圧が常時充電される。コンデンサＣ２の両端電圧をコモンモードノイズ低減回路２５の動作電源として利用することで、損失及び部品点数が少なく且つ簡易に直流電圧を得ることができる。
【００１３】
また、コモンモードノイズ低減回路２５は、コンデンサＣ３〜Ｃ５、抵抗ｒ４、ｒ５、ＮＰＮトランジスタＱ２、ＰＮＰトランジスタＱ３、ダイオードＤ４、Ｄ５で構成される増幅回路が設けられている（特許文献４）。増幅回路は、ＣＴ２４で検出されたコモンモードノイズ電流をコンデンサＣ５を通して接地線Ｅへ補償電流を供給する。
【００１４】
まず、コモンモードノイズ電流がＣＴ２４の出力線ＷＯにＰ１１からＰ１２の方向に流れた場合には、トランジスタＱ２にベース電流が流れて、Ｃ２→Ｑ２→Ｐ１１→Ｐ１２→Ｃ５及びＣ３の経路で電流が流れる。コンデンサＣ５とコンデンサＣ３との分流比は、トランジスタＱ２の電流増幅率ｈfeによって決まる。
【００１５】
コンデンサＣ５に流れる電流：コンデンサＣ３に流れる電流＝ｈfe：１
となり、ｈfe＞＞１の条件下では殆んどの電流がコンデンサＣ５に流れる。
【００１６】
また、コモンモードノイズ電流がＣＴ２４の出力線ＷＯにＰ１２からＰ１１の方向に流れた場合には、トランジスタＱ３のベースに電流が流れて、接地線Ｅ→Ｃ５→Ｐ１２→Ｐ１１→Ｑ３→Ｎ相及びＣ４の経路で電流が流れる。Ｎ相とコンデンサＣ４とに分流する割合はトランジスタＱ３のｈfeにより決まる。
【００１７】
Ｎ相に流れる電流：Ｃ４に流れる電流＝ｈfe：１
となり、ｈfe＞＞１の条件下では殆んどがＮ相に流れる。
【００１８】
このように、コモンモードノイズ電流が補償電流によりキャンセルされ、交流電源側に流れるコモンモードノイズ成分を低減できる。
【特許文献１】特開平９−２６６６７７号公報
【特許文献２】特開２００３−１７４７７７号公報
【特許文献３】特開２００４−３２８８５号公報
【特許文献４】特開２００３−２５０２７０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１９】
しかしながら、従来の特許文献１乃至４に記載されたフィルタ回路では、コモンモードノイズを低減できるが、ノーマルモードノイズを低減できない。このため、ノーマルモード用コイルを追加しなければならない。
【００２０】
本発明は、スイッチング素子を有するインバータ装置及び負荷により発生するノイズを部品点数を増やすことなく低減し、安価且つ小型化を図ることができるノイズ低減用リアクトル及びノイズ低減装置を提供する。
【課題を解決するための手段】
【００２１】
前記課題を解決するために本発明は以下の手段を採用した。請求項１の発明の三相四線式交流電源からの電源線に挿入され、前記電源線に伝播するノイズを低減するノイズ低減用リアクトルであって、中央部に貫通穴を有し且つ第１閉磁路を形成する第１磁気コアと、前記三相四線式交流電源からの電源線に対応して設けられ且つ前記第１磁気コアに巻回される第１巻線、第２巻線、第３巻線及び第４巻線と、前記第１磁気コアの前記貫通穴に挿入され且つ前記各巻線毎に前記第１磁気コアの第１閉磁路の一部を通り第２閉磁路を形成する第２磁気コアと、前記第１磁気コアと前記第２磁気コアとの間に設けられた絶縁物とを備えることを特徴とする。
【００２２】
請求項２の発明は、請求項１記載のノイズ低減用リアクトルにおいて、前記第２磁気コアは、十字形状の磁気コアからなり、前記第１巻線、前記第２巻線、前記第３巻線及び前記第４巻線は、十字形状の前記第２磁気コアが前記第１磁気コアの貫通穴に挿入された際に形成される４つの空隙部を貫通するように前記第１磁気コアに巻回されることを特徴とする。
【００２３】
請求項３の発明は、三相四線式交流電源からの電源線に挿入され、前記電源線に伝播するノイズを低減するノイズ低減装置であって、前記電源線から接地線に流れるコモンモードノイズ電流を検出するコモンモードノイズ電流検出器と、前記コモンモードノイズ電流検出器により検出された前記コモンモードノイズ電流を、前記接地線に、前記コモンモードノイズ電流を相殺する方向に供給するコモンモードノイズ低減回路と、請求項１又は請求項２記載の前記ノイズ低減用リアクトルとを備えることを特徴とする。
【００２４】
請求項４の発明は、請求項３記載のノイズ低減装置において、前記コモンモードノイズ低減回路は、前記コモンモードノイズ電流検出器よりも前記三相四線式交流電源側に配置され、前記ノイズ低減用リアクトルは、前記コモンモードノイズ低減回路よりも前記三相四線式交流電源側に配置されることを特徴とする。
【発明の効果】
【００２５】
本発明のノイズ低減用リアクトルによれば、第１磁気コアの第１閉磁路にコモンモードノイズ電流による磁束が発生する。第２磁気コアでは、各巻線毎に、第１磁気コアの第１閉磁路の一部を通って第２閉磁路が形成され、各巻線毎に第２閉磁路にノーマルモードノイズ電流による磁束が発生する。第２磁気コアには、２相の電流により発生する磁束が通り、２相の電流は位相差が１２０度であるため、キャンセルされて０になることはない。このため、第２磁気コアには、主電流と同等のノーマルモードノイズ電流による磁束が発生する。従って、コモンモードノイズ及びノーマルモードノイズを部品点数を増やすことなく低減でき、安価且つ小型化を図ることができる。
【００２６】
また、ノイズ低減用リアクトルを用いたノイズ低減装置を構成したので、ノイズ低減用リアクトルの効果と同様な効果が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
以下、本発明のノイズ低減用リアクトル及びノイズ低減装置の実施の形態を図面を参照しながら詳細に説明する。なお、以下の説明では、ノイズ低減用リアクトルをリアクトルと略称する。
【実施例１】
【００２８】
図１は実施例１の四角形状磁気コアを有するリアクトルの構造図である。図１に示すリアクトルＬａは、フェライトなどの磁性体材料からなる四角形状磁気コア５ａと、フェライトなどの磁性体材料からなる十字形状磁気コア６ａと、４つの絶縁物７ａと、４つの巻線１０Ｒ，１０Ｓ，１０Ｔ，１０Ｎとからなる。
【００２９】
四角形状磁気コア５ａは、本発明の第１磁気コアに対応し、ギャップのない磁気コアであり、中央部に四角形状の貫通穴５１を有し且つ閉磁路が形成されている。巻線１０Ｒ、巻線１０Ｓ、巻線１０Ｔ及び巻線１０Ｎ（本発明の第１巻線、第２巻線、第３巻線及び第４巻線に対応）は、三相四線式交流電源１からの電源線（対称な三相交流Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相及びそれらの中性点であるＮ相）に対応して設けられ且つ四角形状磁気コア５ａに巻回されている。
【００３０】
十字形状磁気コア６ａは、本発明の第２磁気コアに対応し、四角形状磁気コア５ａの貫通穴５１に所定のギャップを持って挿入され且つ各巻線１０Ｒ，１０Ｓ，１０Ｔ，１０Ｎ毎に、四角形状磁気コア５ａの第１閉磁路の一部を通り第２閉磁路を形成している。四角形状磁気コア５ａと十字形状磁気コア６ａの突起部９ａとの所定のギャップには絶縁物７ａが設けられている。
【００３１】
巻線１０Ｒ、巻線１０Ｓ、巻線１０Ｔ及び巻線１０Ｎは、十字形状磁気コア６ａが四角形状磁気コア５ａの貫通穴５１に挿入された際に形成される４つの空隙部８ａを貫通するように四角形状磁気コア５ａに、それぞれ同一巻数だけ巻回されている。
【００３２】
なお、巻線１０Ｒは、ポートＰ１及びポートＰ２間に接続され、巻線１０Ｓは、ポートＰ３及びポートＰ４間に接続され、巻線１０Ｔは、ポートＰ５及びポートＰ６間に接続され、巻線１０Ｎは、ポートＰ７及びポートＰ８間に接続されている。
【００３３】
図２は図１のリアクトルにおいてノーマルモード電流及びコモンモード電流による磁束を示す図である。三相四線式交流電源の場合、主電流である商用周波数における各電流の関係は、
Ｉｒ＋Ｉｓ＋Ｉｔ＋Ｉｎ＝０            ………（１）
となる。
【００３４】
ただし、ＩｒはＲ相電流で、ＩｓはＳ相電流で、ＩｔはＴ相電流で、ＩｎはＮ相電流である。各電流Ｉｒ、Ｉｓ、Ｉｔは、それぞれ１２０度の位相差となっているが、その振幅は同じではない。従って、Ｉｎ＝−（Ｉｒ＋Ｉｓ＋Ｉｔ）≠０である。これにより、いずれの瞬間でも商用周波数における各相電流により四角形状磁気コア５ａに生成される磁束は、０となり、四角形状磁気コア５ａが磁気飽和することはない。
【００３５】
また、式（１）が成立せず、接地線Ｅに流れる高周波のコモンモードノイズ電流により発生する磁束は、Ｒ、Ｓ、Ｔ、Ｎ相の全ての電流により発生する磁束が加算され、図２の実線で示すように、Ｉｒ＋Ｉｓ＋Ｉｔ＋Ｉｎの合計値に比例したコモンモードノイズ電流による磁束φｃが四角形状磁気コア５ａに発生する。このコモンモードノイズ電流による磁束φｃは、商用周波数となる主電流に比べ非常に小さくなるため、ギャップのない四角形状磁気コア５ａを使用する。
【００３６】
一方、十字形状磁気コア６ａでは、図２の点線で示すように、各巻線１０Ｒ，１０Ｓ，１０Ｔ，１０Ｎ毎に、四角形状磁気コア５ａの閉磁路（本発明の第１閉磁路に対応）の一部を通って形成された閉磁路（本発明の第２閉磁路に対応）に、ノーマルモードノイズ電流による４つの磁束φR，φS，φT，φNが発生する。各閉磁路には、ギャップが２箇所挿入されるため、四角形状磁気コア５ａと比べて磁気抵抗は大きくなる。
【００３７】
また、十字形状磁気コア６ａの４つの突起部９ａの各々には、図２の点線で示すように、２相の電流によって発生する磁束が通る。この２相の電流は位相差が１２０度であるため、キャンセルされて０になることはない。このため、十字形状磁気コア６ａには、大きな主電流と同等の大きなノーマルモードノイズ電流による磁束φR，φS，φT，φNが発生する。従って、十字形状磁気コア６ａが磁気飽和することがないようにギャップＧＰを挿入する必要がある。
【００３８】
このギャップＧＰのギャップ長を調整することにより、十字形状磁気コア５ａを通る磁束密度が調整でき、かつノーマルモードノイズ成分に有効となるインダクタンスを調整できる。また、４箇所のギャップＧＰは、各相のインダクタンス値が同一となるよう同じ間隔をとる。
【００３９】
また、リアクトルＬａの四角形状磁気コア５ａは、２個のＵ字形状磁気コアの各磁気コアの短片に予め巻線を巻回した２個のボビンをそれぞれ挿入し、２個のＵ字形状磁気コアを密着させることにより作製できる。一般的に使用されている四角形状磁気コア５ａのように人手による線巻を行わずに、機械によりボビンへ線巻を行えるため、製造コストを低減することができる。
【００４０】
なお、十字形状磁気コア６ａの代りに、十字形状磁気コア６ａを均等に４分割した４つのＬ字形状磁気コア（図示せず）を用いても良い。この場合にも、図２の点線で示すように、各巻線１０Ｒ，１０Ｓ，１０Ｔ，１０Ｎ毎に、四角形状磁気コア５ａの閉磁路の一部を通って形成された閉磁路に、ノーマルモードノイズ電流による４つの磁束φR，φS，φT，φNが発生する。
【００４１】
なお、４つのＬ字形状磁気コアと十字形状磁気コア６ａとを比較すると、十字形状磁気コア６ａは、１個であり、製作しやい利点がある。また、十字形状磁気コア６ａの２相の電流は位相差が１２０度であるため、キャンセルされて０になることはないという利点がある。
【実施例２】
【００４２】
図３は実施例２の四角形状磁気コアを有するリアクトルの構造図である。図３に示す実施例２のリアクトルＬｂは、図１に示す実施例１のリアクトルＬａに対して、絶縁物７ｂを、四角形状磁気コア５ａの内周面全体にわたって配置したものである。その他の構成は実施例１の構成と同一構成であるので、同一部分には同一符号を付し、その詳細な説明は省略する。
【００４３】
このような実施例２のリアクトルＬｂであっても、実施例１のリアクトルＬａと同様な効果が得られる。
【実施例３】
【００４４】
図４は実施例３の環状磁気コアを有するリアクトルの構造図である。図４に示すリアクトルＬｃは、フェライトなどの磁性体材料からなる環状磁気コア５ｃと、フェライトなどの磁性体材料からなる十字形状磁気コア６ｃと、環状絶縁物７ｃと、４つの巻線１０Ｒ，１０Ｓ，１０Ｔ，１０Ｎとからなる。
【００４５】
環状磁気コア５ｃの内周面には環状絶縁物７ｃが設けられ、この環状絶縁物７ｃの内周面には十字形状磁気コア６ｃが設けられている。環状絶縁物７ｃと十字形状磁気コア６ｃとの空隙部８ｃには、４つの巻線１０Ｒ，１０Ｓ，１０Ｔ，１０Ｎが巻回されている。
【００４６】
このような実施例３のリアクトルＬｃであっても、実施例１のリアクトルＬａと同様な効果が得られる。
【実施例４】
【００４７】
図５は実施例４の四角形状磁気コアを有するリアクトルの構造図である。図５に示すリアクトルＬｄは、図１に示す実施例１のリアクトルＬａに対して、四角形状磁気コア５ｄと、Ｉ字形状磁気コア６ｄとが異なる。
【００４８】
四角形状磁気コア５ｄは、磁気コアの対向する位置に２つの突起部９ｄが形成されている。Ｉ字形状磁気コア６ｄは、四角形状磁気コア５ｄの貫通穴５１に所定のギャップを持って挿入され且つ各巻線１０Ｒ，１０Ｓ，１０Ｔ，１０Ｎ毎に、四角形状磁気コア５ｄの第１閉磁路の一部を通り第２閉磁路を形成している。四角形状磁気コア５ｄとＩ字形状磁気コア６ｄとの所定のギャップには絶縁物７ａが設けられている。
【００４９】
巻線１０Ｒ、巻線１０Ｓ、巻線１０Ｔ及び巻線１０Ｎは、Ｉ字形状磁気コア６ｄが四角形状磁気コア５ｄの貫通穴５１に挿入された際に形成される４つの空隙部８ｄを貫通するように四角形状磁気コア５ｄに、それぞれ同一巻数だけ巻回されている。
【００５０】
実施例４のリアクトルＬｄによれば、Ｉ字形状磁気コア６ｄでは、各巻線１０Ｒ，１０Ｓ，１０Ｔ，１０Ｎ毎に、四角形状磁気コア５ｄの閉磁路の一部を通って形成された閉磁路に、ノーマルモードノイズ電流による４つの磁束が発生する。各閉磁路には、ギャップが２箇所挿入されるため、四角形状磁気コア５ｄと比べて磁気抵抗は大きくなる。
【００５１】
また、Ｉ字形状磁気コア６ｄには、２相の電流によって発生する磁束が通る。この２相の電流は位相差が１２０度であるため、キャンセルされて０になることはない。このため、Ｉ字形状磁気コア６ｄには、大きな主電流と同等の大きなノーマルモードノイズ電流による磁束が発生する。従って、Ｉ字形状磁気コア６ｄが磁気飽和することがないようにギャップＧＰを挿入する必要がある。
【００５２】
このように実施例４のリアクトルＬｄであっても、実施例１のリアクトルＬａと同様な効果が得られる。
【実施例５】
【００５３】
図６は実施例５のノイズ低減装置の構成図である。図６に示す実施例５のノイズ低減装置であるフィルタ回路２ｃは、ライン間コンデンサ２１ａ，２１ｂ、リアクトルＬ、ライン・アース間コンデンサ２３、電源線から接地線Ｅに流れるコモンモードノイズ電流を検出するＣＴ２４と、ＣＴ２４により検出されたコモンモードノイズ電流を、接地線Ｅにコモンモードノイズ電流を相殺する方向に供給するコモンモードノイズ低減回路２５とを有している。
【００５４】
即ち、図６に示す実施例５のノイズ低減装置は、図１０に示すノイズ低減装置のコモンモードコイル２２ａを、リアクトルＬ（図１に示すリアクトルＬａ又は図３に示すリアクトルＬｂ又は図４に示すリアクトルＬｃ又は図５に示すリアクトルＬｄ）に置き換えたことを特徴とする。また、ライン間コンデンサ２１ａ，２１ｂはＣＴ２４の前段に接続されている。
【００５５】
また、コモンモードノイズ低減回路２５は、ＣＴ２４よりも三相四線式交流電源１側に配置され、リアクトルＬは、コモンモードノイズ低減回路２５よりも三相四線式交流電源１側に配置される。
【００５６】
このような構成によれば、ノイズ低減装置にノイズ低減用のリアクトルＬを用いたので、実施例１乃至実施例４の効果と同様な効果が得られる。また、コモンモードノイズ低減回路２５の増幅率を小さくでき、発振等がなくなるので、回路を安定化できる。
【実施例６】
【００５７】
図７は実施例６のノイズ低減装置の構成図である。図７に示す実施例６のノイズ低減装置は、図６に示す実施例６のノイズ低減装置に対して、ライン間コンデンサ２１ｂの接続位置をＣＴ２４の後段としたことを特徴とする。
【００５８】
このような構成によれば、ノイズ低減装置にノイズ低減用のリアクトルＬを用いたので、実施例１乃至実施例４の効果と同様な効果が得られる。また、コモンモードノイズ低減回路２５の増幅率を小さくでき、発振等がなくなるので、回路を安定化できる。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
本発明は、三相交流電源で駆動されるモータに適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００６０】
【図１】実施例１の四角形状磁気コアを有するリアクトルの構造図である。
【図２】図１のリアクトルにおいてノーマルモード電流及びコモンモード電流による磁束を示す図である。
【図３】実施例２の四角形状磁気コアを有するリアクトルの構造図である。
【図４】実施例３の環状磁気コアを有するリアクトルの構造図である。
【図５】実施例４の四角形状磁気コアを有するリアクトルの構造図である。
【図６】実施例５のノイズ低減装置の構成図である。
【図７】実施例６のノイズ低減装置の構成図である。
【図８】従来のモータの接続図である。
【図９】コンデンサ及びリアクトルで構成された従来のフィルタ回路図である。
【図１０】コモンモードノイズ電流検出器（ＣＴ）及びコモンモードノイズ低減回路を備えた従来のフィルタ回路図である。
【図１１】図１０に示すコモンモードノイズ電流検出器の構成図である。
【図１２】図１０に示すコモンモードノイズ低減回路の構成図である。
【符号の説明】
【００６１】
１  三相交流電源
２，２ａ〜２ｄ  フィルタ回路
３  インバータ装置
４  モータ
５ａ，５ｄ  四角形状磁気コア
５ｃ，２６  環状磁気コア
６ａ，６ｃ  十字形状磁気コア
６ｄ  Ｉ字形状磁気コア
７ａ，７ｂ，７ｃ  絶縁物
８ａ，８ｃ，８ｄ  空隙部
９ａ，９ｃ，９ｄ  突起部
２１ａ，２１ｂ，２１ｃ  ライン間コンデンサ
２２ａ，２２ｂ  コモンモードコイル
２３  ライン・アース間コンデンサ
２４  コモンモードノイズ電流検出器（ＣＴ）
２５  コモンモードノイズ低減回路
５０  側脚
５１  貫通穴
Ｌ，Ｌａ〜Ｌｄ  リアクトル
Ｃ１１〜Ｃ２３  コンデンサ
Ｌ１１〜Ｌ１８  コイル
Ｐ１〜Ｐ８，Ｐ１１〜Ｐ２０  ポート
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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