(57)【要約】【課題】熱交換効率を保持したまま小型化した熱交換装置を得る。【解決手段】熱交換装置の熱交換器１１内における配管１１ａは、冷房用熱媒体が効率よく冷却できるように凹部１７及び凸部１８を交互に有している。配管１１ａ内には、粘弾性の潜熱輸送媒体が流れており、バラス効果により凹部１７において対流せずに流れていくことができる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱交換する媒体の一方又は両方が粘弾性の流体に対して、管状の流路群をもち、相互に異なった側の流路壁と接触する熱交換装置であって、
前記熱交換する媒体の一方が粘弾性の流体である際には、前記流体のうち粘弾性の流体が流れる側の前記流路壁に凹部又は／及び凸部が形成されており、
前記熱交換する媒体の両方が粘弾性の流体である際には、少なくとも一方の前記流路壁に凹部又は／及び凸部が形成されていることを特徴とする熱交換装置。
【請求項２】
前記粘弾性の流体の緩和時間が０．０２秒を超えるものであることを特徴とする請求項１記載の熱交換装置。
【請求項３】
前記凹部の最大深さと狭部流路幅との比が０．１５以上、前記凹部の最大深さと流路の主流流動方向長さとの比が０．５以上２０以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の熱交換装置。
【請求項４】
前記凸部の最大高さと狭部流路幅との比が０．１５以上、前記凹部の最大高さと流路の主流流動方向長さとの比が０．５以上２０以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の熱交換装置。
【請求項５】
前記粘弾性の流体が潜熱輸送媒体であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の熱交換装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、粘弾性の流体を用いた熱交換装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
快適な生活をすごすためには、空調設備による室内などの冷暖房が欠かせなくなっているが、冷暖房は一般にその消費エネルギー量が非常に大きく、地球温暖化やエネルギー資源の枯渇といった問題の一因になっている。冷暖房によるエネルギー消費を抑える方法として考えられるのが地域冷暖房やビル空調といった大型空調である。
【０００３】
本発明者らは、これらの空調設備に利用できるものとして、すでに下記特許文献１において発明を開示している。すなわち、潜熱をもち熱密度が水に比べて高い水和物を混濁させた水和物スラリーを熱媒体として用いるとともに、水和物スラリーの欠点である流動抵抗を大幅に低減することにより、空調に必要な流量を削減し、搬送動力を軽減でき、また空調設備を簡略化・小型化できる冷暖房システムを開示している。
【０００４】
【特許文献１】特開２００５−２９５９１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、空調設備を設置できるスペースは限られており、さらなる小型化が望まれているが、特に、主要部分の一つである熱交換装置の小型化が望まれている。
【０００６】
そこで、本発明の目的は、性能を保持したままさらに小型化した熱交換装置を提供することである。
【課題を解決するための手段及び効果】
【０００７】
本発明の熱交換装置は、熱交換する媒体の一方又は両方が粘弾性の流体に対して、管状の流路群をもち、相互に異なった側の流路壁と接触する熱交換装置であって、前記熱交換する媒体の一方が粘弾性の流体である際には、前記流体のうち粘弾性の流体が流れる側の前記流路壁に凹部又は／及び凸部が形成されており、前記熱交換する媒体の両方が粘弾性の流体である際には、少なくとも一方の前記流路壁に凹部又は／及び凸部が形成されていることを特徴とする。
【０００８】
上記構成により、粘弾性の流体によってバラス効果を発生させるので、流路壁の凹部空間又は凸部間に粘弾性の流体を確実に送り込むことができ、その後凹部空間又は凸部間に対流させずに搬出することができるので、熱交換装置の熱交換効率を向上させることができる。その結果として、性能を保持したまま小型化した熱交換装置を提供できる。なお、バラス効果とは、粘弾性を有する物質が、ダイなどから押し出されると膨張する現象のことをいう。
【０００９】
本発明の熱交換装置は、前記粘弾性の流体の緩和時間が０．０２秒を超えるものであることが好ましい。
【００１０】
上記構成により、流動抵抗低減効果を奏する流体を確実に提供できるので、細い管を用いることができる。その結果として、性能を保持したままさらに小型化した熱交換装置を提供できる。なお、粘弾性の流体の緩和時間が０．０２以下であると、バラス効果が生じなかったり、伝熱促進効果が生じなかったりする。
【００１１】
本発明の熱交換装置は、前記凹部の最大深さと狭部流路幅との比が０．１５以上、前記凹部の最大深さと流路の主流流動方向長さとの比が０．５以上２０以下であることが好ましい。または、前記凸部の最大高さと狭部流路幅との比が０．１５以上、前記凹部の最大高さと流路の主流流動方向長さとの比が０．５以上２０以下であることが好ましい。
【００１２】
上記構成により、上記バラス効果を向上させることができるので、さらに熱交換効率を向上させることができる。その結果として、性能を保持したままさらに小型化した熱交換装置を提供できる。
【００１３】
本発明の熱交換装置は、前記粘弾性の流体が潜熱輸送媒体であることが好ましい。これにより、熱交換装置の熱交換効率をさらに向上させることができる。その結果として、性能を保持したままさらに小型化した熱交換装置を提供できる。
【発明の実施の形態】
【００１４】
以下に、本発明の実施形態に係る熱交換装置について説明する。図１は本発明の実施形態に係る熱交換装置の概略を示す全体構成図で一部を省略して表している。
【００１５】
図１に示すように、冷暖房システム１は冷房系と暖房系との２系統に分離されており、複数のポンプ９を用いて地下から各階に揚水する構成からなる。ビルＢの各階には、冷暖房共通の空調器（内部の熱交換器は冷房用１１と暖房用１２の２系統に分離されている）２が設置されている。地下には、冷房用熱媒体を貯留するタンク５と暖房用熱媒体を貯留するタンク６とが設置され、また冷熱源としての冷房用の冷凍機３と暖房用のボイラー４が各タンク５・６に隣接して設置されている。さらに冷房用タンク５は内部の熱媒体を冷凍機３により冷却できるようにブライン水の循環路７で接続され、暖房用タンク６は内部の熱媒体をボイラー４で加熱できるようにボイラー水の循環路８で接続されている。
【００１６】
冷房用タンク５から各空調器２の冷房用熱交換器１１に熱媒体を供給し、熱交換後に冷房用タンク５に戻せるように、タンク５と熱交換器１１が供給用配管１３と戻し用配管１４を介して接続されている。また、暖房用タンク６から各空調器２の暖房用熱交換器１２に熱媒体を供給し、熱交換後に暖房用タンク６に戻せるように、タンク６と熱交換器１２が供給用配管１５と戻し用配管１６を介して接続されている。さらに、各供給用配管１３・１５にはポンプ９が介設されている。
【００１７】
熱交換器１１内における配管１１ａ（図１には図示せず）は、図２（ａ）に示すような断面を有するものであって、冷房用熱媒体が効率よく冷却できるように凹部１７及び凸部１８を交互に有している。ここで、凹部１７の最大深さＨと狭部流路幅ｄとの比が０．１５以上であって、凹部１７においての最大深さＨと流路主流流動方向長さＬとの比が０．５以上２０以下であることが好ましい。言い換えると、凸部１８の最大高さＨと狭部流路幅ｄとの比が０．１５以上、凸部１８においての最大高さＨと流路主流流動方向長さＬとの比が０．５以上２０以下であることが好ましい。
【００１８】
なお、配管１１ａは、図２（ｂ）や図２（ｃ）などの断面を有するものや、凹部断面が台形や三角形、半円などの形状でもよい。また、これらに限定されるわけではなく、上記冷房用熱媒体を用いた際にバラス効果を奏する形状であればどのようなものであってもかまわない。なお、熱交換器１２内における配管（図示せず）も配管１１ａと同様の断面形状である。
【００１９】
上記構成の熱交換装置における各階の空調器２で冷風又は温風を作り、これらの冷風又は温風の一方を選択することで空調を行うようにしている。
【００２０】
上記の冷房用熱媒体および暖房用熱媒体には、下記の緩和時間が０．０２秒を超える水和物スラリーを採用した。すなわち、まず、冷房用熱媒体には、冷水で用いられる低温度域（本実施形態では５〜１５℃）で様々な融点をもつ包接型水和物スラリー（クラスレートハイドレートともいう）としてトリメチロールエタンクラスレートハイドレート（以下、単にＴＭＥともいう）を選択した。ＴＭＥ自体は粘性が高く、流動抵抗が非常に大きいことから、抵抗低減剤として、カチオン系界面活性剤で低温域（６〜６０℃）で抵抗低減効果を示す、塩化オレイルビスヒドロキシエチルメチルアンモニウム（商品名Ｅｔｈｏｑｕｒｄ０／１２）を選択した。また、上記のカチオン系界面活性剤は単体では抵抗低減効果を持たないので、添加することで棒状ミセル構造を持つことができ、抵抗低減効果を示すところの、対イオンとしてサリチル酸ナトリウムを選択した。
【００２１】
そして、イオン交換水にＴＭＥを２５重量％（ｗｔ％）溶解させ、この水溶液にＥｔｈｏｑｕｒｄ０／１２を２０００ｐｐｍ添加し、さらにサリチル酸ナトリウムを、界面活性剤に対しモル比で１：１．５の濃度で、すなわち１２００ｐｐｍほど添加した。なお、上述のように、カチオン系抵抗低減剤が、前記潜熱輸送媒体の全体に対して２０００ｗｔｐｐｍ以上添加されていると、潜熱輸送媒体の粒度を小さく制御できるので、包接型水和物スラリー又は無機水和物スラリーからなる潜熱輸送用水和物スラリーのみの潜熱輸送媒体では流動しない又は流動が困難な細い（断面積が小さい）管状の流路内でも、潜熱輸送媒体を流動させることができる。その結果として、性能を保持したままさらに小型化した熱交換装置を提供できる。
【００２２】
上記のＴＭＥ水溶液で生成されるクラスレートハイドレートの量はＴＭＥの濃度と水溶液の温度に依存しており、また、クラスレートハイドレートの生成される温度は濃度に依存しており、上記の２５ｗｔ％のＴＭＥ水溶液では１１℃付近でクラスレートが生成される。
【００２３】
一方、暖房用熱媒体には、温水で用いられる高温度域（本例では５０〜６０℃）に融点を持つ物質として蓄熱剤に用いられている無機水和物スラリーとして酢酸ナトリウム三水和物（ＣＨ３ＣＯＯＮａ・３Ｈ２Ｏ）を選択した。また、酢酸ナトリウム三水和物スラリーには、カチオン系界面活性剤で高温域（４０〜８０℃）で抵抗低減効果を示す、塩化べヘニルトリメチルアンモニウム（商品名Ａｒｑｕａｄ２／８０）を選択し、対イオンにはサリチル酸ナトリウムを選択した。
【００２４】
そして、イオン交換水に酢酸ナトリウム三水和物を４４．４ｗｔ％溶解させ、この水溶液にＡｒｑｕａｄ２／８０を１０００ｐｐｍ添加し、さらにサリチル酸ナトリウムを各界面活性剤に対しモル比で１：１．５の濃度で、すなわち６００ｐｐｍほど添加した。
【００２５】
上記の酢酸ナトリウム三水和物水溶液で生成される水和物粒子の量は酢酸ナトリウム三水和物の濃度と水溶液の温度に依存しており、また、水和物粒子の生成される温度は濃度に依存しており、上記の４４．４ｗｔ％の酢酸ナトリウム三水和物水溶液では５４℃付近まで温度が低下することによって水和物粒子が生成される。
【００２６】
上記のようにして本実施形態の冷暖房システムが構成されるが、本実施形態の冷暖房システムによる冷暖房態様等について説明する。
【００２７】
まず、冷房に関して、タンク５内に貯留されているＴＭＥ水溶液を冷凍機３を介して、たとえば５℃まで冷却することによって水和化され、クラスレートハイドレートが生成される。つまり、本例ではタンク５が水和物粒子（クラスレート）の発生器の機能をもつことになる。このとき、ＴＭＥ水溶液スラリーには相変化により多量の冷却エネルギー（水の数倍）が蓄えられる。ＴＭＥ水溶液スラリーはポンプ９により供給用配管１３を通って各階の空調器２の熱交換器１１へ輸送される。輸送時のＴＭＥ水溶液スラリーの流動抵抗は、抵抗低減剤（および対イオン）によって水より小さく低減されている。ＴＭＥ水溶液スラリーは各空調器２において配管１１ａを有する熱交換器１１で外気と熱交換され、各部屋を冷却することで熱を吸収し、温度が１３℃付近まで上昇することでクラスレートハイドレートが消失する。この結果、流動抵抗はさらに低減され、この状態で戻し配管１４を通ってタンク５へ戻される。このようにＴＭＥ水溶液スラリーが循環されることによって、ビルＢ内が冷却される。
【００２８】
また、暖房に関しては、タンク６内に貯留されている酢酸ナトリウム三水和物水溶液スラリーは融点（５８℃）以下に温度が下がっているために水和化されているが、これがボイラー４を介して、たとえば６１℃まで加熱することによって水和物粒子が消失する。このとき、酢酸ナトリウム三水和物水溶液スラリーには相変化により多量の熱エネルギー（水の数倍）が蓄えられる。酢酸ナトリウム三水和物水溶液スラリーはポンプ９により供給用配管１５を通って各階の空調器２の熱交換器１２へ輸送される。輸送時の酢酸ナトリウム三水和物水溶液スラリーの流動抵抗は、水和物粒子が存在せずしかも抵抗低減剤（および対イオン）によって水よりかなり小さく低減されている。酢酸ナトリウム三水和物水溶液スラリーは各空調器２の熱交換器１２で外気と熱交換され、各部屋を加温することで熱を放出し、温度が融点（５８℃）以下、本例では５３℃付近まで低下することで水和化され、水和物粒子が生成される。つまり、本例では、熱交換器１２が水和物粒子の発生器として機能することになる。この結果、流動抵抗は増加するが、抵抗低減剤（および対イオン）による低減効果によって水よりは小さくなっており、戻し配管１６を通ってタンク６へ戻される。このようにして酢酸ナトリウム三水和物水溶液スラリーが循環されることによって、ビルＢ内が暖房される。
【００２９】
本実施形態によれば、粘弾性である潜熱輸送媒体によってバラス効果を発生させるので、流路壁の凹部空間又は凸部間に潜熱輸送媒体を確実に送り込むことができ、その後凹部１７空間又は凸部１８同士間に対流させずに搬出することができるので、熱交換効率を向上させることができる。その結果として、性能を保持したまま小型化した熱交換装置１を提供できる。
【００３０】
また、潜熱輸送媒体が、界面活性剤であるカチオン系抵抗低減剤と、前記カチオン系抵抗低減剤の対イオンとをさらに含むものである場合には、流動抵抗低減効果を奏する潜熱輸送媒体を提供できるので、細い管でもこの潜熱輸送媒体を用いることができる。その結果として、性能を保持したままさらに小型化した熱交換装置１を提供できる。特に、カチオン系抵抗低減剤が、潜熱輸送媒体の全体に対して２０００ｗｔｐｐｍ以上添加されている場合にその効果は顕著である。
【実施例】
【００３１】
（実施例１）
ここで、上記の冷暖房システム１について、これを大型空調設備に実適用した場合に、管の形状によってどの程度の熱交換効率向上効果があるかを各数値シミュレーションで試算した。なお、管には、図２（ａ）に示した形状の平行平板間流路を用い、凹部の最大深さＨ（凸部の最大高さ）は２０ｍｍ、管の狭部流路幅は２０ｍｍ、凹部の流路主流流動方向長さＬは５０、１００、２００ｍｍの３種類のものを用いた。また、管の狭部流路の流速は０．００５ｍ／ｓとした。
【００３２】
まず、熱伝達特性について数値シミュレーションで試算することで、熱交換効率向上効果があるかを検証した。図３は、（ａ）が水媒体にＴＭＥ微粒子を含むスラリーの流線図（上）及びＴＭＥ微粒子濃度の分布図（下）であり、（ｂ）が粘弾性流体にＴＭＥ微粒子を含むスラリーの流線図（上）及びＴＭＥ微粒子濃度の分布図（下）である。図３から、粘弾性流体にＴＭＥ微粒子を含むスラリーを用いた場合には、バラス効果によって流体が凹部に進入し、熱伝達有効面積が増大していることがわかる。
【００３３】
次に、媒体が水の場合と、粘弾性流体の場合とについて、狭部流路の流速が０．００５ｍ／ｓとした場合の凹部１７の最大深さＨと流路主流流動方向長さＬとの比がどのような影響を与えるか、熱伝達特性について数値シミュレーションで試算し、凹部１７の底部の流れ方向のヌセルト数分布から検証した。その結果を図４に示す。なお、図４におけるｘは図３におけるｘ（ｍ）のことである。図４の結果から、ｘ／Ｈ＜４以下においては、どの凹部１７の最大深さＨと流路主流流動方向長さＬとの比でも、媒体が水であるよりも粘弾性流体である方が、熱伝達が良好であることがわかる。
【００３４】
次に、媒体が水の場合と、粘弾性流体の場合とについて、狭部流路の流速が０．００５ｍ／ｓとした場合の凹部１７の最大深さＨと流路主流流動方向長さＬとの比がどのような影響を与えるか、熱伝達特性について数値シミュレーションで試算し、凹部１７の底部の流れ方向の平均ヌセルト数分布から検証した。その結果を図５に示す。図５の結果から、どの凹部１７の最大深さＨと流路主流流動方向長さＬとの比でも、媒体が水であるよりも粘弾性流体である方が、熱伝達が良好であることがわかる。
【００３５】
（実施例２）
次に、水と、スラリーの緩和時間λ（秒）を変化させたものとについて、熱伝達特性について数値シミュレーションで試算し、緩和時間の変化と熱交換効率向上効果との関係を検証した。図６は、（ａ）が水媒体にＴＭＥ微粒子を含むスラリーの流線図（上）及びＴＭＥ濃度微粒子の分布図（下）であり、（ｂ）〜（ｄ）が粘弾性流体にＴＭＥ微粒子を含むスラリーの流線図（上）及びＴＭＥ微粒子濃度の分布図（下）であって、（ｂ）がλ＝０．０１５（秒）、（ｃ）がλ＝０．０６（秒）、（ｄ）がλ＝０．１（秒）のときを示す図である。図６（ａ）〜（ｄ）から、緩和時間が少ないものほどスラリーの流線図は、水の流線図に近づき、スラリーが効果的に凹部に進入しなくなっていることがわかる。したがって、緩和時間の少なさは粘弾性流体の粘弾性強さが低いことを示していることがわかる。
【００３６】
次に、狭部流路の流速が０．００５ｍ／ｓ、凹部１７の最大深さＨと流路主流流動方向長さＬとの比が１０のとき、媒体が水（ＴＭＥを含むものと含まないもの）の場合と、粘弾性流体（λ＝０．０１５（秒）、λ＝０．０６（秒）、λ＝０．１（秒）、λ＝０．１（秒）（ＴＭＥ微粒子を含まないもの））の場合において、熱伝達特性について数値シミュレーションで試算し、緩和時間の変化と熱交換効率向上効果との関係を凹部１７の底部の流れ方向のヌセルト数分布から検証した。その結果を図７に示す。なお、図７におけるｘは図６におけるｘ（ｍ）のことである。図７の結果から、緩和時間が少ないものであるほど、ヌセルト数のピークが減少し、結果として熱伝達が減少していることがわかる。また、λ＝０．０１５（秒）ではほとんど熱伝達効果がないことがわかる。
【００３７】
次に、狭部流路の流速が０．００５ｍ／ｓ、凹部１７の最大深さＨと流路主流流動方向長さＬとの比が１０のとき、媒体が水の場合と、粘弾性流体の場合とについて、熱伝達特性について数値シミュレーションで試算し、緩和時間の変化と熱交換効率向上効果との関係を凹部１７の底部の流れ方向の平均ヌセルト数分布から検証した。その結果を図８に示す。図８の結果から、緩和時間が少ないものであるほど、平均熱伝達（平均ヌセルト数）が低くなることがわかる。また、λ＝０．０２（秒）ではほとんど効果がないことがわかる。
【００３８】
したがって、上記実施例１、２における粘弾性のスラリーは熱交換効果を向上できることがわかる。この粘弾性のスラリーを潜熱輸送媒体として用いることで、性能を保持したままさらに小型化した熱交換装置を実現できることがわかる。
【００３９】
（実施例３）
図９に示した管路（断面は矩形）を用いて、この管路のうち幅Ｌ×高さＨの空間（キャビティ）の管路壁面における熱伝達効果の実験を行った。なお、図９の管路は、内部に矩形の断面を有する管２１と、管２１の上部面に貼られたステンレス鋼箔２２と、ステンレス鋼箔２２の表面に形成された銅板２３とリブ２４とからなる凸部２５とを有している。管２１は断熱部材である発泡スチロールからなる。また、ステンレス鋼箔２２のうち、図９の管路におけるキャビティの上壁面にある部分を、熱伝達効果を実験するための管路壁面としている。ステンレス鋼箔２２は、電流を流せるようになっており（図示せず）、電気抵抗ヒーターとして使用され、隣接する管路からの熱の流入を想定したものである。銅板２３は、ステンレス鋼箔２２に電流が流れた際、上述のキャビティの熱伝達効果を実験するための管路壁面のみを加熱し、リブ２４を加熱することがないように、該電流を短絡させるためのものである。また、リブ２４は塩化ビニルからなる。
【００４０】
次に、本実施例の実験方法について説明する。まず、ステンレス鋼２２に電流を流し、熱伝達効果を実験するための管路壁面を２５℃に加熱するとともに、管路のｘ方向に２０℃の粘弾性の流体塩化オレイルビスヒドロキシエチルメチルアンモニウム溶液を流した。ここで、キャビティの幅Ｌを基準としたレイノルズ数ＲｅLを計算した。また、キャビティの幅Ｌ及びバルク温度を基準としたヌセルト数ＮｕL、水のプラントル数Ｐｒを代用し、凸部２５の高さＨとキャビティの幅Ｌとを用いて、図１０の縦軸に示す式（下記文献Yoshiwara にて提案されている。）に整理した。そして、この式とレイノルズ数ＲｅＢとの関係をまとめたものが図１０に示すグラフである。
【００４１】
Yoshiwara, M. (2001). “Convective Heat Transfer from the Wall Surface of a Cavity to the External Stream(Effect of Temperature Nonuniformity on the Wall Surface for Correlations of Heat Transfer Model).” JSME Int. J. Series B, 44, 262-273.
【００４２】
図１０に示したグラフから、１０００以下の低レイノルズ数域をみると、本実施例における粘弾性の流体の方が水よりも明らかに高い平均ヌセルト数を示していることがわかる。したがって、低レイノルズ数域での熱伝達効率においては、水を用いるよりも本実施例における粘弾性の流体を用いる方が明らかに優れていることがわかる。
【００４３】
（実施例４）
次に、図９と同様の管路を用いて、水粘度及びキャビティの高さＨを基準としたレイノルズ数Ｒｅの変化と熱交換効率の局所的な効果との関係をキャビティの管路壁面の流れ方向のリブ高さおよびバルク温度基準の局所ヌセルト数を用いて検証した。結果を図１１に示す。
【００４４】
図１１から、本実施例におけるキャビティの管路壁面の局所ヌセルト数が水を用いた場合よりもキャビティ底面の全領域で明らかに高くなっていることがわかる。したがって、キャビティでの熱伝達効率においては、水を用いるよりも本実施例における粘弾性の流体を用いた方が明らかに優れていることがわかる。
【００４５】
以上、本発明の実施形態を説明したが、具体例を例示したに過ぎず、特に本発明を限定するものではなく、各手段等の具体的構成は、適宜設計変更可能である。また、本発明の実施形態に記載された効果は、本発明から生じる最も好適な効果を列挙したに過ぎず、本発明による効果は、本発明の実施形態に記載されたものに限定されるものではない。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明の実施例に係る冷暖房（空調）システムの概略を示す全体構成図で一部を省略して表している。
【図２】熱交換器内の熱交換に用いる管の断面形状を示す図である。
【図３】（ａ）が水媒体にＴＭＥ微粒子を含むスラリーの流線図（上）及びＴＭＥ濃度分布図（下）であり、（ｂ）が粘弾性流体にＴＭＥ微粒子を含むスラリーの流線図（上）及びＴＭＥ濃度分布図（下）である。
【図４】ｘ／Ｈと凹部１７の底部におけるヌセルト数との関係を示すグラフである。
【図５】Ｌ／Ｈと凹部１７の底部における平均ヌセルト数との関係を示すグラフである。
【図６】（ａ）が水媒体にＴＭＥ微粒子を含むスラリーの流線図（上）及びＴＭＥ濃度微粒子の分布図（下）であり、（ｂ）〜（ｄ）が粘弾性流体にＴＭＥ微粒子を含むスラリーの流線図（上）及びＴＭＥ微粒子濃度の分布図（下）であって、（ｂ）がλ＝０．０１５（秒）、（ｃ）がλ＝０．０６（秒）、（ｄ）がλ＝０．１（秒）のときを示す図である。
【図７】緩和時間の変化と凹部１７の底部におけるヌセルト数との関係を示すグラフである。
【図８】緩和時間の変化と凹部１７の底部における平均ヌセルト数との関係を示すグラフである。
【図９】本発明の実施例３で用いる管路の断面図である。
【図１０】本発明の実施例３に係る実験結果を示すグラフである。
【図１１】本発明の実施例４に係る実験結果を示すグラフである。
【符号の説明】
【００４７】
１    冷暖房（空調）システム
２    空調器
３    冷凍機
４    ボイラー
５・６    タンク
７・８    循環路
９    ポンプ
１１・１２    熱交換器
１３・１５    供給用配管
１４・１６    戻し用配管
２１  管
２２  ステンレス鋼箔
２３  銅板
２４  リブ
２５  凸部
【図１】
2007101168.tif 000003
【図２】
2007101168.tif 000004
【図４】
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【図５】
2007101168.tif 000006
【図８】
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【図９】
2007101168.tif 000008
【図１０】
2007101168.tif 000009
【図１１】
2007101168.tif 000010
【図３】
2007101168.tif 000011
【図６】
2007101168.tif 000012
【図７】
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