(57)【要約】  【課題】  ポート吐出量と吐出圧が大きな領域におけるカムリングの揺動支持面に対する沈み込みを抑制して常時最適なポンプ吐出特性が得られる可変容量型ベーンポンプを提供する。  【解決手段】  ポンプボディ１内に揺動支点を中心に揺動自在に収容配置され、内周側にロータ９とベーン１４と共に複数のポンプ室１６を形成するカムリング７と、該カムリングの軸方向一側に設けられたプレッシャプレート１２に設けられた吸入ポート１８及び吐出ポート２０と、前記カムリングの外周側両側の空間を隔成して形成された第１流体圧室１０及び第２流体圧室１１とを備えている。前記カムリングの揺動支点となる支持面２３を、吸入ポートの終端１８ａと吐出ポートの始端２０ａとの中間点と駆動軸８の回転中心とを結ぶ基準線Ｘに対して、前記揺動支点から第２流体圧室側に向かって徐々に下り傾斜状に形成した。  【選択図】  図１
2007009695.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプボディに軸支された駆動軸と、
前記ポンプボディ内に回転自在に収容されて、前記駆動軸によって回転駆動されるロータと、
該ロータの外周部に形成された複数のスロットに放射方向へ出没自在に設けられた複数のベーンと、
前記ポンプボディ内に揺動支点を中心に揺動自在に収容配置され、内周側に前記ロータとベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、
該カムリングの軸方向両側に設けられた第１サイドプレート及び第２サイドプレートと、
前記第１サイドプレートまたは第２サイドプレートの少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポート及び前記複数のポンプ室の容積が減少する領域に開口する吐出ポートと、
前記カムリングの外周側両側の空間を隔成して形成された第１流体圧室及び第２流体圧室とを備え、
前記カムリングの揺動方向の一方向に設けられた前記第１流体圧室に導入される液圧を制御し、前記カムリングの揺動方向の他方向に設けられた第２流体圧室に吸入側圧力を導入することによって前記複数のポンプ室の容積を制御する可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記カムリングの揺動支点となる支持面を、前記吸入ポートの終端と前記吐出ポートの始端との中間点と前記駆動軸の回転中心とを結ぶ基準線に対して、前記揺動支点から第２流体圧室側に向かって徐々に下り傾斜状に形成したことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項２】
前記第２流体圧室に設けられ、前記カムリングを前記第１流体圧室側に付勢する付勢手段を設けたことを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【請求項３】
前記吐出ポート側の前記第２流体圧室に設けられ、該第２流体圧室を少なくとも２つの室に画成するシール機構を設けると共に、この画成された室のうち、前記支持面側に形成された圧力室にポンプ吐出側の圧力を導入したことを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車両のパワーステアリングの駆動源などに用いられる可変容量型ベーンポンプの改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の可変容量型ベーンポンプとしては、車両のパワーステアリング装置などに適用された以下の特許文献１に記載されたものが知られている。
【０００３】
この可変容量型ベーンポンプは、ポンプボディ内に収容配置されたアダプタリングと、該アダプタリングの内周側に配置され、該アダプタリングの内周面に形成された支持面の揺動支点を中心に揺動自在に設けられたカムリングと、ポンプボディ内に挿通した駆動軸に一体に設けられ、前記カムリングの内で回転するロータと、該ロータの外周部に放射方向に沿って複数形成されたスロットと、該各スロット内から放射方向へ出没自在に設けられた複数のベーンと、前記カムリングとロータとを軸方向から挟持する両サイドプレートとを備えている。
【０００４】
そして、前記カムリングを揺動させることによって各ポンプ室の容積を変化させてポンプ吐出量を制御し、ポンプ高回転時には、カムリングを第２流体圧室側へ揺動させてポンプ吐出量を減少させるようになっている。
【０００５】
また、前記第２流体圧室内に常時吸入側の低圧を導入することによって該第２流体圧室での吐出圧の損失をなくして、エネルギーロスの低減化が図られるようになっている。
【特許文献１】特開２００３−７４４７９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
前記従来の可変容量型ベーンポンプを車両のパワーステアリング装置の油圧源として用いる場合に、前記カムリングの揺動による偏心量が最大で、ポンプ吐出量が最大となるのは、ポンプ低回転時でかつステアリングホイールの据えきり時などであって、この場合には、パワーステアリング装置側の圧力が上昇するため、吐出側のポンプ室の内圧も上昇する。
【０００７】
そうすると、前記カムリングが、前記吐出側のポンプ室の高圧によって前記アダプターリングの支持面側に押付けられる。このため、カムリングの揺動中心となる支持面の揺動支点においてカムリングが最大約０．３ｍｍ程度沈み込んでしまい、所望のカムリング位置を維持することができなくなる。この結果、かかるポンプ回転領域における所望のポンプ吐出特性が得られないといった課題を招いている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
請求項１に記載の発明は、とりわけ、カムリングの揺動方向の一方向に設けられた第１流体圧室に導入される液圧を制御し、前記カムリングの揺動方向の他方向に設けられた第２流体圧室に吸入側圧力を導入することによって前記複数のポンプ室の容積を制御する可変容量型ベーンポンプにおいて、前記カムリングの揺動支点となる支持面を、前記吸入ポートの終端と前記吐出ポートの始端との中間点と前記駆動軸の回転中心とを結ぶ基準線に対して、前記揺動支点から第２流体圧室側に向かって徐々に下り傾斜状に形成したことを特徴としている。
【０００９】
この発明によれば、カムリングの第１流体圧室側への偏心量が最大となって、前記ポンプ吐出圧に起因してカムリングが支持面側へ僅かに沈み込んでしまった場合でも、このときのカムリングの前記支持面が前記基準線の近くに設定（沈み込みを見越した分だけ前記従来技術よりも上側に設定）されているため、最適なポンプ吐出特性を得ることができる。
【００１０】
また、ポンプ吐出側の圧力が小さくカムリングの支持面側への沈み込みが殆どなくカムリングの偏心量が小さい状態においては、カムリングの支持面が僅かに下り傾斜状になって、沈み込みを考慮しない最適な支持面の高さに設けられているため、最適なポンプ吐出特性を得ることができる。
【００１１】
よって、カムリングの偏心量が大きい場合と小さい場合のポンプ吐出特性を最適な状態で両立させることができる。
【００１２】
請求項２に記載の発明は、前記第２流体圧室に設けられ、前記カムリングを前記第１流体圧室側に付勢する付勢手段を設けたことを特徴としている。
【００１３】
本発明のような、いわゆる低圧式可変容量型のベーンポンプは、前記第２流体圧室に常時吸入側の低圧が導入されているため、カムリングをその偏心量が大きくなる方向へ付勢する力を十分に得ることが困難である。また、カムリングが第２流体圧室側へ揺動するように前記支持面に傾斜面を設けたため、カムリングがより第２流体圧室側へ傾く傾向が強くなる。
【００１４】
そこで、本発明では、第２流体圧室側に、カムリングを第１流体圧室側へ付勢する付勢手段を設けることにより、第１流体圧室側へカムリングを付勢する力が大きくなって、意図しないカムリングの偏心量の減少、つまり第２流体圧室側への揺動を防止することができる。
【００１５】
請求項３に記載の発明は、前記吐出ポート側の前記第２流体圧室に設けられ、該第２流体圧室を少なくとも２つの室に画成するシール機構を設けると共に、この画成された室のうち、前記揺動支点側に形成された圧力室にポンプ吐出側の圧力を導入したことを特徴としている。
【００１６】
低圧式可変容量型ベーンポンプは、前述のように、第２流体圧室には常時吸入側の圧力が導入されているため、前記カムリングをその偏心量が大きくなる方向へ付勢する力を十分に得ることが困難であるなどの事情がある。
【００１７】
そこで、本発明では、第２流体圧室の一部にポンプ吐出側の圧力を導入することによって、第１流体圧室側へのカムリングに対する付勢する力を大きくして、意図しないカムリングの偏心量の減少を防止することが可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明にかかる可変容量型ベーンポンプを車両のパワーステアリング装置に適用した各実施形態を図面に基づいて詳述する。
【００１９】
すなわち、この可変容量型ベーンポンプは、図１〜図４に示すように、フロントボディ２と一方のサイドプレートであるリアボディ３とを突き合わせてなるポンプボディ１と、該ポンプボディ１の内部に形成された収容空間４の内面に嵌着されたアダプターリング５と、該アダプターリング５のほぼ楕円形の空間内に図１中左右方向へ揺動可能なカムリング７と、該カムリング７の内周側に回転自在に配置され、前記ポンプボディ１内に挿通された駆動軸８に連結されたロータ９とを備えている。
【００２０】
前記アダプターリング５は、図１に示すように、内周面５ａの下部に形成された円弧状の支持溝に前記カムリング７の位置を保持する位置保持ピン６が設けられていると共に、内周面５ａの前記位置保持ピン６の図中左側近傍、つまり後述する第１流体圧室１０側に前記カムリング７の揺動支点となる所定面積を有する支持面２３が形成されている。前記位置保持ピン６は、カムリング７の揺動支点ではなく、カムリング７の位置を保持しつつアダプターリング５に対するカムリング７の回り止めとしての機能を有している。
【００２１】
前記カムリング７は、ほぼ円環状に形成され、このロータ９に対して偏心した状態で前記収容空間４内に配置されていると共に、前記位置保持ピン６とこれとほぼ対向した位置にあるシール部材２６を介してアダプタリング５との間に第１流体圧力室１０と第２流体圧力室１１を隔成している。また、カムリング７は、前記アダプターリング５の支持面２３の所定位置を揺動中心として第１流体室１０側かあるいは第２流体圧室１１側へ揺動自在になっている。
【００２２】
前記カムリング７とロータ９は、軸方向の両端面が前記リアボディ３と前記収容空間４の底部側に配置された他方のサイドプレートである円盤状のプレッシャプレート１２によって挟持状態に配置されている。
【００２３】
前記ロータ９は、図外のエンジンによって前記駆動軸８が回転駆動されると図１の矢印方向（反時計方向）に回転するようになっていると共に、外周部には、円周方向の等間隔位置に放射方向に沿ったスロット１３が複数形成されている。この各スロット１３内には、ベーン１４がそれぞれ前記カムリング７の内周面方向へ放射状に出没自在に保持されている。また、前記各スロット１３の内周側端部に、ほぼ円形状の背圧室１５が連続一体に設けられている。
【００２４】
また、前記カムリング７とロータ９との間に形成される空間内に、隣接する二枚のベーン１４によってポンプ室１６が形成されており、前記カムリング７を前記支持面６の揺動支点を中心として揺動させることによってこのポンプ室１６の容積を増減させるようになっている。
【００２５】
前記第２流体圧力室１１には、図１に示すように、ボルト状のスプリングリテーナ２４に一端が弾持された付勢手段としての圧縮コイルばねであるスプリング１７が配置されており、このスプリング１７は、前記カムリング７を常時前記第１流体圧力室１０側、つまり、ポンプ室１６の容積が最大になる方向に付勢している。
【００２６】
また、前記ロータ９の回転に伴って前記各ポンプ室１６の容積が漸次拡大する吸入領域における前記リアボディ３のロータ９側の内側面には、円弧状の吸入ポート１８が形成されている。この吸入ポート１８は、吸入通路１９を介してリザーバタンクから吸い込んだ作動油を前記各ポンプ室１６に供給するようになっている。
【００２７】
また、前記ロータ９の回転に伴って、前記各ポンプ室１６の容積が漸次縮小していく吐出領域における前記プレッシャプレート１２の内側面には、円弧状の吐出ポート２０とこれに連通する吐出孔２１が形成されており、ポンプ室１６から吐出された作動流体が、前記吐出ポート２０及び吐出孔２１を介してフロントボディ２の底部に形成された吐出側圧力室２２に導入される。この吐出側圧力室２２に導入された作動流体は、ポンプボディ１に形成された図外の吐出通路から配管を介してパワーステアリング装置の油圧パワーシリンダに送られるようになっている。
【００２８】
また、フロントボディ２の内部には、前記駆動軸８と直交する方向に向いた制御バルブ３０が設けられている。この制御バルブ３０は、図１に示すように、前記フロントボディ２内に形成されたバルブ孔３１内に摺動自在に収容されたスプール弁３２と、該スプール弁３２を図１の左方向に付勢してバルブ孔３１のプラグ３３に当接させる圧縮コイルスプリングであるバルブスプリング３４と、前記プラグ３３とスプール弁３２の先端部との間に形成されて、図外のメータリングオリフィスの上流側の作動油圧が導入される高圧室３５とを備えている。
【００２９】
そして、前記メータリングオリフィスの下流側の流体圧が前記バルブスプリング３４の収容室３６に供給され、この収容室３６と高圧室３５の両圧力差が所定以上になるとスプール弁３２がバルブスプリング３４のばね圧に抗して図中右方向に移動する。
【００３０】
前記第１流体圧室１０は、前記スプール弁３２が左に位置するときは接続通路３７を介してバルブ孔３１のポンプ吸入室３８に接続されており、このポンプ吸入室３８内にはフロントボディ２内に形成された吸入孔４０を介して前記吸入ポート１８からの低圧が導入されるようになっている。また、前記差圧によってスプール弁３２が右側に摺動した場合は、ポンプ吸入室３８が漸次遮断されて、高圧室３５と連通して高圧な作動流体が導入されるようになっている。これによって、ポンプ吸入室３８の圧力とメータリングオリフィスの上流側の圧力が選択的に供給されるようになっている。
【００３１】
一方、前記第２流体圧室１１は、従来の可変容量型ベーンポンプに設けられていた接続通路がなく、制御バルブ３０には直接接続されていない。そして、この第２流体圧室１１には、プレッシャプレート１２に形成された導入孔２５を介して前記吸入通路１９に連通されて常時吸入側の圧力（低圧）が導入されている。
【００３２】
また、前記スプール弁３２の内部に設けられたリリーフバルブ３９は、前記収容室３６の圧力が所定以上に達したとき、つまりパワーステアリング装置の作動圧力が所定以上に達したときに、開放してこの作動流体を逃がすようになっている。
【００３３】
そして、前記アダプターリング５の支持面２３は、第１流体圧室１０側から位置保持ピン６までの所定面積に形成されていると共に、図１に示すように、前記吸入ポート１８の終端１８ａと吐出ポート２０の始端２０ａとの中間点と前記駆動軸８の回転中心Ｐを結ぶ基準線Ｘに対して徐々に離間するように、第２流体圧室１１側へ下り傾斜状に形成されている。この下り傾斜角度は、前記基準線Ｘを基準として約７．５°に設定されている。
【００３４】
また、前記フロントボディ２の下部には、図１に示すように、第２流体圧室１１の下方側から前記カムリング７に当接して前記第２流体圧室１１を低圧室１１ａと高圧室１１ｂに隔成する第２シール機構２７が形成されている。
【００３５】
この第２シール機構２７は、フロントボディ２の下部に前記駆動軸８の軸心方向へ沿って形成された保持溝２ａの内部からカムリング７の外周面方向へ突出自在に設けられた第２シール部材２８と、一端が前記保持溝２ａの底部内に設けられた栓体２７ａに弾接して前記第２シール部材２８を突出方向へ付勢する圧縮ばね２９とを備えている。
【００３６】
前記第２シール部材２８は、ほぼ薄板状の基端部が前記保持溝２ａ内に摺動自在に収容配置されている共に、該基端部のほぼ中央に突設された板状の先端部２８ａが前記アダプターリング５に形成された貫通孔５ａからカムリング７の外周面に前記圧縮ばね２９のばね力により常時弾接して、第２流体圧室１１を前記低圧室１１ａと高圧室１１ｂにそれぞれ隔成している。前記低圧室１１ａには、前記導入孔２５から吸入側の低圧な作動流体が導入されていることは、前述の通りであるが、前記高圧室１１ｂには、前記吐出ポート２０からカムリング７の両側面と各リアボディ３及びプレッシャプレート１２との間からリークした高圧な吐出圧が導入されるようになっている。また、前記第２シール機構２７は、前記位置保持ピン６から第２流体圧室１１側に周方向の約６０°の位置に設けられ、したがって、高圧室１１ｂが前記６０°の範囲内に形成されている。
【００３７】
したがって、この実施形態によれば、例えばポンプ低回転時など、つまり駆動軸８やロータ９が低回転してポンプの吐出量が多くかつ吐出ポート２０側の圧力が大きくなっている場合には、カムリング７が、図１に示すように、支持面２３の揺動支点を中心に第１流体圧室１１側（左側）へ揺動して偏心量が最大となって、前記ポンプ吐出圧に起因してカムリング７が支持面２３側へ僅かに沈み込んでしまうおそれがある。
【００３８】
しかし、この場合でも、本実施形態によれば、このときのカムリング７の前記支持面２３への沈み込みを見越した分だけ前記従来技術よりも上側に設定されているため、最適なポンプ吐出特性を得ることができる。
【００３９】
また、通常のポンプ回転時などで、第１流体圧室１０内の作動流体圧によってカムリング７が第２流体圧室１１方向へ揺動して偏心量が小さく、カムリング７の支持面２３側への沈み込みが殆どない状態においては、カムリング７の支持面２３に当接している位置が僅かに下り傾斜状になっているだけであるから、沈み込みを考慮しない最適な支持面２３の高さに設けられているため、最適なポンプ吐出特性を得ることができる。
【００４０】
よって、カムリング７の偏心量が大きい場合と小さい場合のポンプ吐出特性を最適な状態で両立させることができる。
【００４１】
なお、発明者の実験によれば、前記支持面２３の傾斜角度を、前述のように７．５°に設定することによって、カムリング７の偏心量が最大の状態と最小の状態において常に最適なポンプ吐出特性を得られることがわかった。
【００４２】
また、前記カムリング７は、スプリング１７のばね力によって前記第１流体圧室１０側に付勢されていることから、意図しないカムリング７の偏心量の減少、つまりカムリング７の第２流体圧室１１方向への不用意な揺動を抑制することが可能になる。
【００４３】
すなわち、本実施形態のような、低圧式の可変容量型のベーンポンプは、前記第２流体圧室１１に常時吸入側の低圧が導入されているため、カムリング７をその偏心量が大きくなる方向へ付勢する力を十分に得ることが困難である。また、カムリング７が第２流体圧室１１側へ揺動するように前記支持面２３を傾斜状に形成したため、カムリング７がより第２流体圧室１１側へ傾く傾向が強くなる。
【００４４】
そこで、本実施形態では、第２流体圧室１１側に、カムリング７を第１流体圧室１０側へ付勢するスプリング１７を設けることにより、第１流体圧室１０側へカムリング７を付勢する力が大きくなって、意図しないカムリングの偏心量の減少を防止することができるのである。
【００４５】
なお、前記付勢手段としては、所定の圧力室内の油圧や内部に導入された高圧によって進出するピストンなどであってもよい。
【００４６】
さらに、この実施形態では、第２シール機構２７を設けて第２流体圧室１１を低圧室１１ａと圧力室である高圧室１１ｂの２つの室に画成し、この画成された高圧室１１ｂ側に吐出ポート２０からリークされた高圧な作動油を導入するようにしたため、この油圧によってカムリング７を第２流体圧室１０方向へ押圧することができる。
【００４７】
これによって、前述と同じく、意図しないカムリング７の偏心量の減少を防止することが可能になる。
【００４８】
つまり、低圧式の可変容量型ベーンポンプは、前述のように、第２流体圧室１１には常時吸入側の圧力が導入されているため、前記カムリング７をその偏心量が大きくなる方向へ付勢する力を十分に得ることが困難であるなどの事情があるが、本実施形態では、第２流体圧室１１の一部にポンプ吐出側の圧力を導入することによって、第１流体圧室側１０へカムリングを付勢する力が前記スプリング１７のばね力と相俟って大きくなることから、カムリング７の不用意な第２流体圧室１１側への揺動を防止することが可能になる。
【００４９】
また、前記高圧室１１ｂが、周方向の６０°の範囲に形成されているので、十分な受圧面積を確保しつつ第２流体圧室１１におけるポンプ吐出圧の圧力損失の抑制を図ることができる。
【００５０】
さらに、前記第２シール機構２７のシール部材２８を進退自在に設けることによって、カムリング７がいずれの位置に揺動した場合であっても、第２流体圧室１１を複数の室に適切に画成することができる。
【００５１】
さらに、シール部材２８が、カムリング７の揺動に伴い該カムリング７と第２流体圧室１１の内周面との間を回転しながら摺接移動するため、第２シール機構２７による摩擦抵抗の発生を抑制することができる。
【００５２】
図４は本発明の第２の実施形態を示し、前記プレッシャプレート１２の内面に、前記吐出ポート２０と前記高圧室１１ｂとを連通する連通溝４１を形成したものである。
【００５３】
したがって、この連通溝４１によって高圧室１１ｂに積極的に吐出ポート２０内のポンプ吐出圧を供給することができるため、前記カムリング７を第１流体圧室１０方向へ効果的に付勢することが可能になる。
【００５４】
図５は第３の実施形態を示し、前記第２流体圧室１１の内部を低圧室１１ａと高圧室１１ｂに隔成する第２シール機構２７を、第１流体圧室１１側のアダプターリング５の内周面とカムリング７の外周面との間に設けたものである。
【００５５】
すなわち、前記第２シール機構２７は、横断面ほぼ円形状の棒型の第２シール部材４２と、前記アダプターリング５の内周面に形成されて、前記第２シール部材４２を転動可能に保持する第１凹部４３と、該第１凹部４３と対応するカムリング７の外周面に形成されて、第２シール部材４２を転動自在に保持する第２凹部４４とから構成されている。
【００５６】
前記第２シール部材４２は、その軸方向の長さが前記第２流体圧室１１の幅長さとほぼ同一に設定されて、両端面が前記プレッシャプレート１２とリアボディ１３の対向面に摺接するようになっている。
【００５７】
前記第１凹部４３は、横断面形状が前記シール部材４２の外面形状に沿ったほぼ半円弧状に形成されて、該シール部材４２のほぼ下半分を転動可能に支持している。また、第１凹部４３の低圧室１１ａ側の内面は、図５に示すように、カムリング７の第２流体圧室１１側への揺動に伴いシール部材４２が転動可能な傾斜面４３ａに形成されている。
【００５８】
一方、第２凹部４４も、横断面形状がシール部材４２の外面形状に沿ったほぼ半円弧状に形成されて、第２シール部材４２のほぼ上半分を転動可能に嵌合支持している。
【００５９】
したがって、前記第２シール部材４２は、カムリング７の第１、第２流体圧室１０，１１側への揺動伴って第１、第２凹部４３，４４内を転動して常時低圧室１１ａと高圧室１１ｂを隔成すると共に、前記転動作用によってアダプターリング５やカムリング７の各内周面との間での大きな摩擦抵抗の発生を抑制できる。
【００６０】
図６及び図７は第４の実施形態を示し、前記回り止め用の位置支持ピンを廃止すると共に、第３の実施形態とほぼ同じ構成の第２シール機構２７を支持面２３寄りに配置したものである。
【００６１】
すなわち、前記第２シール機構２７は、棒状の第２シール部材４２を転動可能に保持するアダプターリング５側の第１凹部４３とカムリング７側の第２凹部４４を備え、前記第１凹部４２は、低圧室１１ａ側の内面が第３の実施形態のような傾斜面ではなく、円弧面が連続した係止面４３ｂに形成されている。また、前記第２シール部材４２によって低圧室１１ａと支持面２３側に容積の比較的小さな高圧室１１ｂが隔成されている。
【００６２】
したがって、この実施形態によれば、ポンプ低回転時においてカムリング７が第２流体圧室１０側に最大に偏心して場合は、該カムリング７は、図７の実線で示すように、支持面２３の揺動支点を中心に傾動しつつ各ベーン１４の摺動摩擦によって第２シール部材４２方向へ押付けられる。これによって、カムリング７の第２凹部４４の高圧室１１ｂ側の端縁４４ａが第２シール部材４２の外周端縁に圧接すると共に、該第２シール部材４２の反対側の端縁が第１凹部４３の係止面４３ｂに係止して自由な転動が規制される。
【００６３】
一方、ポンプの回転が上昇すると、カムリング７は図７の一点鎖線で示すように、第１流体圧室１１側へ揺動するが、このときも第２凹部４４の端縁４４ａが第２シール部材４２を介して第１凹部４３の係止面４３ｂに係止した状態になる。
【００６４】
このため、前記第２シール部材４２によって低圧室１１ａと高圧室１１ｂの隔成が常時確保されると共に、該高圧室１１ｂには、吐出ポート２０から高圧油が導入されることから、カムリング７は第２流体圧室１０方向へ付勢されて、意図しないカムリング７の偏心量の減少を防止することができる。
【００６５】
前記実施形態から把握される前記請求項に記載した発明以外の技術的思想について以下に説明する。
【００６６】
請求項（１）前記シール機構のシール部材を進退自在に設けたことを特徴とする請求項３に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【００６７】
前記カムリングは、揺動支点を中心に揺動するため、シール機構が設けられた位置においては、カムリングと第２圧力室の内周面（アダプタリングの内周面）とは近接あるいは離間する関係になる。
【００６８】
そこで、シール機構のシール部材を進退自在に設けることによって、カムリングがいずれの位置に揺動した場合であっても、第２流体圧室を複数の室に適切に画成することができる。
【００６９】
請求項（２）前記シール機構のシール部材を、前記カムリングと第２流体圧室の内周面との間に設けられた断面ほぼ円形状の棒状に形成すると共に、
前記カムリングと第２流体圧室の内周面に、前記シール部材がカムリングの揺動に伴って転動可能な傾斜面を形成したことを特徴とする請求項３に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【００７０】
この発明によれば、シール機構のシール部材がカムリングの揺動に伴い該カムリングと第２流体圧室の内周面との間を転動しながら移動するため、シール機構における摩擦抵抗の発生を抑制することができる。
【００７１】
請求項（３）前記カムリングと第２流体圧室の内周面に、前記カムリングの偏心量が最大となる位置において前記シール機構を周方向に挟持する係止面を設けたことを特徴とする請求項（２）に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【００７２】
偏心量が最大となったカムリングは、第２シール機構によってその位置が規制されていることから、別途カムリングの揺動位置規制のための支持ピンを設ける必要がなくなる。これによって、部品点数の削減とコストの低減が図れる。
【００７３】
請求項（４）前記付勢手段を圧力室によって構成すると共に、前記第１プレート部材または第２プレート部材に、前記吐出ポートと前記圧力室とを連通する連通溝を形成したことを特徴とする請求項３に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【００７４】
連通溝によって圧力室に積極的に吐出ポート内のポンプ吐出圧を供給することができるため、前記カムリングを第１流体圧室側へ効果的に付勢することが可能になる。
【００７５】
請求項（５）前記圧力室を、前記カムリングの揺動支点付近から周方向の約６０°の範囲に形成したことを特徴とする請求項３に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【００７６】
この発明によれば、圧力室の受圧面積を確保しつつ第２流体圧室におけるポンプ吐出圧の圧力損失の抑制を図ることができる。
【００７７】
請求項（６）前記支持面の傾斜角度を、前記基準線に対して約７．５°に設定したことを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【００７８】
発明者の実験によれば、前記支持面の傾斜角度を、前述のように設定することによって、カムリングの偏心量が最大の状態と最小の状態において常に最適なポンプ吐出特性を得られることがわかった。
【図面の簡単な説明】
【００７９】
【図１】本発明に係る可変容量型ベーンポンプの第１の実施形態を示す図２のＡ−Ａ線断面図である。
【図２】同可変容量型ベーンポンプを示す図１のＢ−Ｂ線断面図である。
【図３】同実施形態の可変容量型ベーンポンプの作用を示図２のＡ−Ａ線断面図である。
【図４】第２の実施形態の可変容量型ベーンポンプを示す断面図である。
【図５】第３の実施形態の可変容量型ベーンポンプを示す断面図である。
【図６】第４の実施形態の可変容量型ベーンポンプを示す断面図である。
【図７】同実施形態の要部拡大図である。
【符号の説明】
【００８０】
１…ポンプボディ
３…リアボディ（第１サイドプレート）
４…収容空間
７…カムリング
８…駆動軸
９…ロータ
１０・１１…第１、第２流体圧力室
１２…プレッシャプレート（第２サイドプレート）
１３…スロット
１４…ベーン
１５…背圧室
１６…ポンプ室
１８…吸入ポート
１８ａ…終端
２０…吐出ポート
２０ａ…始端
２３…支持面
２７…第２シール機構
Ｘ…基準線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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