(57)【要約】【課題】高効率かつ光色の変動を抑制したメタルハライドランプを提供すること。【解決手段】放電空間を形成する本管部１２と本管部１２の両側に設けられた細管部１４，１６とからなり内部に希ガスとハロゲン化物が封入された、透光性セラミック材料からなる発光管８と、細管部１４，１６に支持された軸部２６，２８を有し、先端部同士が前記放電空間において間隔をおいて対向するように設けられた一対の電極２２，２４とを有するメタルハライドランプにおいて、本管部１２に、その管軸８Ｘ方向中程に、局部的に膨出した膨出部２０を設けた。【選択図】図２
2007273373.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
放電空間を形成する本管部と当該本管部の両側に設けられた細管部とからなり、内部に希ガスとハロゲン化物が封入された、透光性セラミック材料からなる発光管と、
前記細管部に支持された軸部を有し、先端部同士が前記放電空間において間隔をおいて対向するように設けられた一対の電極とを有し、
前記本管部が、その管軸方向中程に、局部的に膨出した膨出部を有することを特徴とするメタルハライドランプ。
【請求項２】
前記膨出部以外の本管部部分は全体的に略円筒状をしていて、当該円筒状部分の内径をＤＥとし、前記一対の電極間距離をＥＬとしたとき、本管部が、３.５≦（ＥＬ／ＤＥ）の関係を満たすような形状をしていることを特徴とする請求項１記載のメタルハライドランプ。
【請求項３】
前記膨出部は略円形をした横断面を有していて、当該膨出部の最大内径をＤＣとしたとき、前記本管部が、１.２≦（ＤＣ／ＤＥ）≦２.０の関係を満たすような形状をしていることを特徴とする請求項２記載のメタルハライドランプ。
【請求項４】
前記膨出部の管軸方向における長さをＷＣとしたとき、本管部が、ＷＣ≦{（２／５）×ＥＬ}の関係を満たすような形状をしていることを特徴とする請求項２または３記載のメタルハライドランプ。
【請求項５】
前記ハロゲン化物として、ハロゲン化セリウム、ハロゲン化プラセオジウム、およびハロゲン化ネオジムの内の少なくとも一つとハロゲン化ナトリウムとが封入されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のメタルハライドランプ。
【請求項６】
照明器具と、
前記照明器具に組み込まれた、請求項１〜５のいずれか１項に記載のメタルハライドランプと、
前記メタルハライドランプを点灯させるための安定器と、
を備えることを特徴とする照明装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、メタルハライドランプに関し、特に、発光管に透光性セラミック材料を用いたメタルハライドランプ等に関する。
【背景技術】
【０００２】
メタルハライドランプの発光管に用いる材料としては、従来、石英ガラスが主流であるが、近年、透光性セラミックを使用したものが実用化されている。透光性セラミックは、石英ガラスよりも耐熱性が高いため、メタルハライドランプをより高温状態で点灯することができ、演色性などのランプ特性が向上することとなる。加えて、透光性セラミックは、石英ガラスとは異なり金属ハロゲン化物との反応が少ない関係上、管壁負荷を上げることができるので、石英ガラスを用いた場合よりも高い効率が得られる。
【０００３】
そして、更なる効率化を図るため、特許文献１には、発光管内にハロゲン化ナトリウム（例えば、ＮａＩ）とハロゲン化セリウム（例えば、ＣｅＩ３）とを封入し、かつ、比較的細長い形状の発光管（発光管において放電空間を形成する部分の内径をＤ、電極間距離をＥＬとしたとき、（ＥＬ／Ｄ）＞５となるような形状）を採用したメタルハライドランプが開示されている。
【０００４】
また、特許文献２には、発光管内にハロゲン化ナトリウム（例えば、ＮａＩ）とハロゲン化プラセオジウム（例えば、ＰｒＩ３）とを封入し、かつ、比較的細長い形状の発光管（（ＥＬ／Ｄ）＞４となるような形状）を採用したメタルハライドランプが開示されている。
上記特許文献１、２のメタルハライドランプによれば、発光管において放電空間を構成する部分を比較的細長くしているので、ナトリウムの自己吸収が少なくなり、もって高効率が実現できる。
【特許文献１】特表２０００−５０１５６３号公報
【特許文献２】特開２００３−２２９０８９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、本願の発明者が、特許文献１に記載されたメタルハライドランプを現実に作製して点灯させたところ、光色（色温度）が激しく変動することが認められた。
そこで、本発明は、高効率かつ光色の変動を抑制したメタルハライドランプを提供することを目的とする。また、本発明は、そのようなメタルハライドランプを備えた照明装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記の目的を達成するため、本発明に係るメタルハライドランプは、放電空間を形成する本管部と当該本管部の両側に設けられた細管部とからなり、内部に希ガスとハロゲン化物が封入された、透光性セラミック材料からなる発光管と、前記細管部に支持された軸部を有し、先端部同士が前記放電空間において間隔をおいて対向するように設けられた一対の電極とを有し、前記本管部が、その管軸方向中程に、局部的に膨出した膨出部を有することを特徴とする。
【０００７】
また、前記膨出部以外の本管部部分は全体的に略円筒状をしていて、当該円筒状部分の内径をＤＥとし、前記一対の電極間距離をＥＬとしたとき、本管部が、３.５≦（ＥＬ／ＤＥ）の関係を満たすような形状をしていることを特徴とする。
さらに、前記膨出部は略円形をした横断面を有していて、当該膨出部の最大内径をＤＣとしたとき、前記本管部が、１.２≦（ＤＣ／ＤＥ）≦２.０の関係を満たすような形状をしていることを特徴とする。
【０００８】
また、前記膨出部の管軸方向における長さをＷＣとしたとき、本管部が、ＷＣ≦{（２／５）×ＥＬ}の関係を満たすような形状をしていることを特徴とする。
また、前記ハロゲン化物として、ハロゲン化セリウム、ハロゲン化プラセオジウム、およびハロゲン化ネオジムの内の少なくとも一つとハロゲン化ナトリウムとが封入されていることを特徴とする。
【０００９】
上記の目的を達成するため、本発明に係る照明装置は、照明器具と、前記照明器具に組み込まれた、請求項１〜５のいずれか１項に記載のメタルハライドランプと、前記メタルハライドランプを点灯させるための安定器と、を備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
上記構成からなるメタルハライドランプによれば、たとえ高効率化のために本管部を細長くした場合であっても、膨出部に最冷点が現れることになるので、ハロゲン化物は、当該膨出部に凝集しやすくなり、細管部には凝集しにくくなる。その結果、光色の変動原因であると推測される、細管部内での液化したハロゲン化物の急激な蒸発を抑制できることとなる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明の実施の形態について説明するのであるが、その具体的な説明に入る前に、従来技術に係るメタルハライドランプで生じる光色の変動の原因等について説明する。
図１１は、従来技術に係るメタルハライドランプの発光部１０２を示す縦断面図である。
図１１に示すように、発光部１０２は、本管部１０４と本管部１０４の両側から延伸された細管部１０６，１０８とからなる発光管１１０を有している。
【００１２】
発光管１１０は、約１２００℃の耐熱性を有する透光性多結晶アルミナセラミック材料で形成されている。
本管部１０４は放電空間を形成し、細管部１０６．１０８は、後述するリード線１３０，１３２を介して、タングステン電極１１２，１１４の軸部（タングステン電極棒１１６，１１８）を支持する。なお、本管部１０４の内径Ｄは、５.２[ｍｍ]である。また、発光管１１０内には、ＣｅＩ３、ＮａＩの金属ハライドから成る発光物質１２０、緩衝ガスとなる水銀、および始動補助用希ガスとしてアルゴンが、それぞれ所定量封入されている。
【００１３】
タングステン電極１１２，１１４は、タングステン電極棒１１６，１１８とタングステン電極棒１１６，１１８の一端部側に巻回されたタングステンコイル１２２，１２４とから構成されている。タングステン電極１１２とタングステン電極１１４の対向する先端部同士の距離（電極間距離）ＥＬは、４１.６[ｍｍ]である。
また、タングステン電極棒１１６，１１８の細管部１０６，１０８と重なる部分には、細管部１０６，１０８内の必然的にできる空間（タングステン電極棒１１６，１１８と細管部１０６，１０８の内周面との隙間）をできるだけ充塞するためのモリブデンコイル１２６，１２８が巻回されている。
【００１４】
タングステン電極棒１１６，１１８の他端部には、タングステン電極棒１１６，１１８よりも太いリード線１３０，１３２の一端部が接合されている。リード線１３０，１３２は、細管部１０６，１０８にフリット（セラミックスセメント）１３４，１３６で封着・固定されており、発光管１１０は、当該フリット１３４，１３６で気密封止されている。リード線１３０，１３２は、導電性サーメットからなる。
【００１５】
なお、図１１に示す発光部１０２は、真空の外管バルブに収納され、当該外管バルブに口金が装着されて完成したメタルハライドランプとなるのであるが、外管バルブと口金の図示については省略する。ここで、発光部１０２を有するメタルハライドランプを「比較ランプ」と称することとする。
本願の発明者は、上記構成からなる比較ランプを点灯させ、点灯開始から１００時間経過した時点から１０時間（６００分間）の間、色温度を２分間隔で測定し、当該色温度の経時変化を調査した。なお、このとき、比較ランプは、発光管１１０の管軸１１０Ｘが水平方向となる姿勢で保持した。
【００１６】
調査結果を図１２に示す。図１２は、横軸に色温度測定開始（すなわち、点灯開始から１００時間の時点）からの経過時間を、縦軸に色温度をとったグラフである。
図１２から明らかなように、色温度が短時間の間に激しく変化していることが分かる。
図１２のグラフの基になった色温度データから、以下の値が得られている。
平均色温度：３８５１Ｋ、最高色温度：４４５０Ｋ、最低色温度：３３４２Ｋ、標準偏差σ：２３８Ｋ
本願の発明者は、比較ランプの観察等を通じて、色温度が激しく変動する原因について以下のように推測した。
【００１７】
試験ランプのように、ＥＬ／Ｄの値が８（＝４１.６／５.２）と、比較的細長い本管部を有する場合、点灯中の最冷点は細管部内に存在する。したがって、ハロゲン化ナトリウム（本例の場合、ＮａＩ）と共に封入される金属ヨウ化物（本例の場合、ＣｅＩ３）が、細管部内に凝集し、場合によっては、液化して細管部内周面に付着するものと思われる。
細管部内に配されるモリブデンコイルの外周と細管部内周とは、非常に近接しているため、液化した金属ヨウ化物がモリブデンコイルに接触する場合がある。細管部内周面の温度（すなわち、液化した金属ヨウ化物の温度）と比較して、モリブデンコイルの温度は非常に高く、放電空間に近い方の端部部分は金属ヨウ化物の沸点を越える程の温度になっている。したがって、モリブデンコイルの前記端部部分に接触した金属ヨウ化物は、急激に蒸発（突沸）して、放電空間（本管部内）に拡がる。その結果、激しい蒸気圧変化が生じて、色温度が急変するものと考えられる。
【００１８】
そして、上記した金属ヨウ化物の細管部内への凝集、細管部内周面への付着、モリブデンコイルとの接触、蒸発が短時間の周期で繰り返されるので、図１２に現れたような、色温度の激しい変動が生じるものと推測した。
そこで、本願の発明者は、本管部を比較的太短くすることで、最冷点が本管部の管軸方向中央部の下部に存するようにし、この部分に金属ヨウ化物を凝集させることとしてみたところ、上記した比較ランプのような激しい色温度の変動は認められず、色温度は比較的安定すること確認した。
【００１９】
また、発光管１１０の管軸１１０Ｘが垂直方向となる姿勢で保持して点灯させたときにも、激しい色温度の変動は認められず、色温度は比較的安定すること確認した。これは、以下の理由によるものと推測される。垂直点灯させた場合、最冷点は下方の細管部に現れる。このため、当該細管部内周に金属ヨウ化物が液化して付着するものと思われるが、細管部内周面をつたって下方へ移動するので、液化した金属ヨウ化物が、モリブデンコイルの放電空間に近い方の端部部分と接触する確率が少ないためと思われる。また、液化した金属ヨウ化物が、モリブデンコイルの放電空間から遠い方の端部部分（すなわち、下端部部分）と接触することは考えられるが、当該下端部部分の温度は、金属ヨウ化物の沸点よりも低いため、上記したような突沸が生じないためと考えられる。
【００２０】
本願の発明者は、電極間距離ＥＬと本管部内径Ｄとの比（ＥＬ／Ｄ）の異なる種々のメタルハライドランプを作製し、水平点灯させて実験をしたところ、（ＥＬ／Ｄ）＜３.５の範囲では、問題と思える程の色温度の変動は認められず、（ＥＬ／Ｄ）≧３.５の範囲で問題となる色温度の変動が認められた。
また、ハロゲン化物として、ハロゲン化セリウム、ハロゲン化プラセオジウム、ハロゲン化ネオジムの内の一つ、または全部、あるいは任意の２つのを封入すると高い発光効率が実現できるものの、他のハロゲン化物を封入した場合と比較して、特に色温度の変動が激しくなることが確認されている。
【００２１】
以上説明したように、水平点灯の際に発生する色温度の変動を抑制しようとすれば、本管部を太短くすればよい。しかしながら、太短くすると、今度は、発光効率が低下してしまう。ハロゲン化ナトリウムが封入されている場合に、ナトリウムの自己吸収が大きくなるからである。
そこで、本願の発明者は、高効率のため本管部を全体的に細長くし（本管部の形状を（ＥＬ／Ｄ）≧３.５の範囲で設定し）、水平点灯させたとしても、問題となるような色温度の変動が生じにくいメタルハライドランプを創作した。
【００２２】
以下、そのようなメタルハライドランプを実施の形態に基づき、図面を参照しながら説明する。
（実施の形態１）
図１は、実施の形態１に係るメタルハライドランプ２の一部破断図である。
メタルハライドランプ２は、定格ランプ電力が２５０[Ｗ]で、管壁負荷が３２[Ｗ／ｃｍ２]のものである。
【００２３】
図１に示すように、メタルハライドランプ２は、口金４（例えば、Ｅ型）が設けられた外管バルブ６内に、発光管８を有する発光部１０が収納された構造を有している。外管バルブ６は、硬質ガラスで形成されており、外管バルブ６内は、真空になっている。
図２は、発光部１０の縦断面図である。
図２に示すように、発光部１０は、本管部１２と本管部１２の両側から延伸された細管部１４，１６とからなる発光管８を有している。また、本管部１２は、管軸８Ｘ方向の中程に局部的に膨出した膨出部２０を有する。なお、本管部１２の外周側から見ると膨出部２０であるが、本管部２０の内周側から見ると、局部的に窪んだ凹部２０Ａと捉えることもできる。
【００２４】
膨出部２０は、略球形をしている。したがって、管軸８Ｘと直交する平面で切断してなる横断面は略円形をしており、当該膨出部２０の内径ＤＣ（前記横断面における最大内径）は、８.４[ｍｍ]である。また、膨出部２０の管軸８Ｘ方向における長さ（最長部長さ）ＷＣは、８.８[ｍｍ]である。なお、膨出部２０を設けた目的（効果）については後述する。
【００２５】
本管部１２における前記膨出部２０以外の部分は、全体的に略円筒状をしており、当該円筒状部分の内径ＤＥは、５.０[ｍｍ]であり、外径は、６.４[ｍｍ]である。
細管部１４，１６の内径は１.０[ｍｍ]で、外径は３.２[ｍｍ]である。
発光管８は、約１２００℃の耐熱性を有する透光性多結晶アルミナセラミック材料（全透過率９６％）で形成されている。なお、発光管８は、公知のゲルキャスティング成形法あるいは鋳込み成形法で作製することができる。
【００２６】
本管部１２は放電空間を形成し、細管部１４，１８は、後述するリード線４０，４２を介して、タングステン電極２２，２４の軸部（タングステン電極棒２６，２８）を支持する。
また、発光管８内には、ＣｅＩ３、ＮａＩの金属ハライドから成る発光物質３０、緩衝ガスとなる水銀、および始動補助用希ガスとしてキセノンが封入されている。なお、ＣｅＩ３は５.０ｍｇ、ＮａＩは１０.０ｍｇ、水銀は１.４ｍｇそれぞれ封入されており、キセノンは、２００ｍｂａｒとなる分量分封入されている。
【００２７】
タングステン電極２２，２４は、タングステン電極棒２６，２８とタングステン電極棒２６，２８の一端部側に巻回されたタングステンコイル３２，３４とから構成されている。タングステン電極棒２６，２８の径は０.６０[ｍｍ]で、全長は１７.５[ｍｍ]である。また、タングステン電極２２とタングステン電極２４の対向する先端部同士の距離（電極間距離）ＥＬは、４０.０[ｍｍ]である。
【００２８】
また、タングステン電極棒２６，２８の細管部１４，２６と重なる部分には、細管部１４，１６内に必然的にできる空間（タングステン電極棒２６，２８と細管部１４，１６の内周面との隙間）をできるだけ充塞するためのモリブデンコイル３６，３８が巻回されている。
タングステン電極棒２６，２８の他端部には、タングステン電極棒２６，２８よりも太いリード線４０，４２の一端部が接合されている。リード線４０，４２は、導電性サーメットからなり、径は０.９５[ｍｍ]で、全長は６.０[ｍｍ]である。リード線４０，４２は、細管部１４，１６に、Ｄｙ２Ｏ３−Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２系フリット４４，４６で封着・固定されており、発光管８は、当該フリット４４，４６で気密封止されている。フリット４４，４６は、細管部１４，１６の端部から５.０[ｍｍ]の深さ（フリット封止長）まで浸入している。
【００２９】
上記構成からなるメタルハライドランプ２（以下、比較ランプに対して、「第１実施例ランプ２」とも称することとする。）について、比較ランプの場合と同様に実験して、色温度の変動を調査した。
実験結果を図３に示す。
また、図３のグラフの基になった色温度データから、以下の値が得られている。
【００３０】
平均色温度：３９５０Ｋ、最高色温度：４２７４Ｋ、最低色温度：３５１５Ｋ、標準偏差σ：１３０Ｋ
実験結果から、色温度の標準偏差σが、比較ランプでは２３８Ｋであったのに対し、第１実施例ランプ２は１３０Ｋとなり、色温度の変動が抑制されていることがわかる。
これは、管軸８Ｘ方向の中程に局部的に膨出した膨出部２０を設けることにより、最冷点が当該膨出部２０に現れることとなる。その結果、金属ヨウ化物は、膨出部２０の内周に凝集しやすくなり、細管部１４，１６には凝集しにくくなるためであると考えられる。
【００３１】
また、比較ランプと第１実施例ランプ２について、点灯開始から１００時間のエージング後、１５分点灯させた後に測定した電圧[Ｖ]、電流[Ａ]、電力[Ｗ]、全光束[ｌｍ]、発光効率[ｌｍ／Ｗ]、色温度[Ｔｃ]、Ｄｕｖ（黒体軌跡からのずれ×１０００）、及び平均演色評価数[ＣＲＩ]の平均値を図４に示す。図４に示すように、第１実施例ランプ２は、発光効率の面でも比較ランプより優れていることがわかる。
（実施の形態２）
図５に、実施の形態２に係るメタルハライドランプにおける発光部５０の縦断面図を示す。実施の形態２に係るメタルハライドランプは、発光管における本管部の形状が異なる以外は、実施の形態１のメタルハライドランプ２と基本的に同様の構成を有している。したがって、実施の形態２に係るメタルハライドランプの図において、実施の形態１のメタルハライドランプ２と同様の構成要素には、同じ符号を付してその説明については省略する。
【００３２】
発光管５２の本管部５４は、その管軸５２Ｘ方向中程に、局部的に膨出した膨出部５６を有している。膨出部５６は、当該縦断面において、台形状に膨出している。すなわち、膨出部５６は、膨出部５６以外の円筒状部（内径ＤＥ部分）よりも大きな内径（ＤＣ）をした円筒状部５６Ｂと当該円筒状部５６Ｂから延設されたテーパ状部（円錐台状部）５６Ｃとを有している。
【００３３】
ここで、発光部５０での電極間距離ＥＬは、４０.０[ｍｍ]、膨出部５６以外の本管部５４部分の内径ＤＥは５.０[ｍｍ]、外径は６.４[ｍｍ]、膨出部５６の最大内径ＤＣは８.４[ｍｍ]、円筒状部５６Ｂの管軸５２Ｘ方向の長さは４.０[ｍｍ]である。
また、実施の形態２に係るメタルハライドランプは、定格電力が２５０[Ｗ]で、管壁負荷が３１[Ｗ／ｃｍ２]に設定されている。
【００３４】
上記の構成からなる実施の形態２に係るメタルハライドランプ（以下、「第２実施例ランプ」とも称する。）について、比較ランプの場合と同様に実験して、色温度の変動を調査した。
実験結果を図６に示す。
また、図６のグラフの基になった色温度データから、以下の値が得られている。
【００３５】
平均色温度：４２８７Ｋ、最高色温度：４３３１Ｋ、最低色温度：４２２５Ｋ、標準偏差σ：２３Ｋ
実験結果から、色温度の標準偏差σが、比較ランプでは２３８Ｋであったのに対し、第１実施例ランプ２は２３Ｋとなり、色温度の変動が抑制されていることがわかる。
また、比較ランプと第２実施例ランプについて、点灯開始から１００時間のエージング後、１５分点灯させた後に測定した電圧[Ｖ]、電流[Ａ]、電力[Ｗ]、全光束[ｌｍ]、発光効率[ｌｍ／Ｗ]、色温度[Ｔｃ]、Ｄｕｖ（黒体軌跡からのずれ×１０００）、及び平均演色評価数[ＣＲＩ]の平均値を図７に示す。図７に示すように、第１実施例ランプ２は、発光効率では優れる比較ランプと略同等の高発光効率が達成できることがわかる。
【００３６】
詳細なデータは省略するが、実験により、本願の発明者は、上記実施の形態１，２に係るメタルハライドランプにおいて、発光管における各部寸法ＤＣ，ＤＥ，ＷＣ間の好ましい関係を見出した。以下、その関係について説明する。
(i)膨出部の最大内径ＤＣ[ｍｍ]と膨出部以外の本管部部分の内径ＤＥ[ｍｍ]との関係
本管部が、１.２≦（ＤＣ／ＤＥ）≦２.０の関係を満たすような形状をしていることが好ましい。
【００３７】
１.２＞（ＤＣ／ＤＥ）の範囲では、膨出部に最冷点が現われないからであり、（ＤＣ／ＤＥ）＞２.０の範囲では、膨出部に最冷点が現れるものの、その温度が過度に低下してしまい、その結果、ハロゲン化物の蒸気圧が大きく低下することとなって、発光効率が著しく低下してしまうからである。
そこで、色温度の変動を抑制しつつ高発光効率を実現するために、（ＤＣ／ＤＥ）の値は上記した範囲が好ましいのである。
【００３８】
(ii)膨出部の管軸方向における長さＷＣ[ｍｍ]と電極間距離ＥＬ[ｍｍ]との関係
本管部が、ＷＣ≦{（２／５）×ＥＬ}の関係を満たすような形状をしていることが好ましい。
ＷＣ＞{（２／５）×ＥＬ}の範囲では、アークが大きく上方に凸に湾曲し、膨出部における上部と下部の温度差が大きくなって、発光管にクラックが生じる場合があるからである。
【００３９】
膨出部の無い従来の発光管の場合、水平点灯させると、発光管を横断面でみたとき、先ず、放電空間の上下で温度差が生じ、これが原因で封入ガスの対流が生じる。当該対流は、前記横断面でみたとき、右半分は時計回りに生じ、左半分は反時計回りに生じる。つまり、左右方向の真ん中部分には、下方から上方に向かう対流が生じることから、当該対流によってアークが上方に押し上げられて上に凸に湾曲する。アークは熱源であるので、アークが接近する発光管の上部部分とアークが遠ざかる下部部分との間で相当の温度差が生じて、クラックが入ってしまう。そして、湾曲の程度は、発光管の内径に依存する。すなわち、発光管の内径が小さい場合、放電空間における上下の温度差が小さいこと、アークが曲がろうとしても管壁によって押さえられて抑制されることから、クラックは発生しにくく、発光管の内径が大きい場合は、これとは逆の結果となってクラックが発生しやすくなる。
【００４０】
以上は、従来の発光管の場合であるが、本願の発明者は、膨出部を設けた場合に、上記ＷＣの長さに依存して、アークの湾曲の程度が変わることを実験によって見出し、アークの湾曲に起因するクラックの発生を防止できる、ＷＣとＥＬとの適切な範囲を求めたのである。
すなわち、クラックの発生を防止するため、ＷＣとＥＬとが上記の関係となることが好ましいのである。なお、ＷＣが短すぎると、発光管の製作が困難になるので、現実的には、{（１／１０）×ＥＬ}≦ＷＣの範囲にするのが好ましい。
【００４１】
発光管の形状は、上記したもの以外に、例えば、下記の変形例のようにしても構わない。
下記変形例１，２に係るメタルハライドランプは、いずれも、発光管の形状が異なる以外は、実施の形態１に係るメタルハライドランプ２と基本的に同様の構成をしている。したがって、変形例１，２に係るメタルハライドランプの図において、実施の形態１のメタルハライドランプ２と同様の構成要素には、同じ符号を付してその説明については省略する。
（変形例１）
図８は、変形例１に係るメタルハライドランプの発光部６０を示す縦断面図である。
【００４２】
発光管６２の本管部６４は、その管軸６２Ｘ方向中程に、局部的に膨出した膨出部６６を有している。膨出部６６は、円筒状に膨出している。すなわち、膨出部６６は、膨出部６６以外の円筒状部（内径ＤＥ部分）よりも大きな内径（ＤＣ）をした円筒状に突出した形状をしている。
（変形例２）
図９は、変形例２に係るメタルハライドランプの発光部７０を示す縦断面図である。
【００４３】
発光管７２の本管部７４は、管軸７２Ｘ方向中程に、局部的に膨出した膨出部７６を有している。膨出部７６は、円筒状に膨出している。すなわち、膨出部７６は、膨出部７６以外の円筒状部（内径ＤＥ部分）よりも大きな内径（ＤＣ）をした円筒状に突出した形状をしている。ただ、変形例１と異なるのは、変形例１では、膨出部とこれ以外の本管部部分との連接部、および、本管部と細管部との連接部が滑らかな丸みを帯びていたのに対し、変形例２では、膨出部７６とこれ以外の本管部７４部分との連接部、および、本管部７４と細管部７７，７８との連接部が角張っている点である。
（実施の形態３）
図１０は、実施の形態３に係る照明装置８０の概略構成を示す図である。
【００４４】
照明装置８０は、図１０に示すように、垂直壁８２に取り付けられた照明器具８４と照明器具８４に組み込まれたメタルハライドランプ２とメタルハライドランプ２を点灯させるための安定器８６とを有する。なお、照明器具８４に組み込むのは、実施の形態１，２、変形例１，２のいずれのメタルハライドランプでも構わないのであるが、本例では実施の形態１に係るものとした。
【００４５】
照明器具８４は、メタルハライドランプ２の口金４（図１）を取り付けるためのソケット８８を有しており、取り付けられた状態でメタルハライドランプ２は、その長手方向（発光管８の管軸方向）が水平方向となる姿勢で保持される。また、照明器具８４は、ソケット８８に取り付けられたメタルハライドランプ２からの光を水平方向に反射して集光する反射鏡９０を有している。反射鏡９０はラッパ状をした内面を有しており、当該内面は、鏡面に仕上げられていたり、あるいは、白色塗料が塗布されていたりして、メタルハライドランプ２からの光を効率よく反射する。
【００４６】
以上、本発明を実施の形態に基づいて説明してきたが、本発明は上記した形態に限らないことは勿論であり、例えば、以下のような形態とすることも可能である。
（１）上記実施の形態では、膨出部は本管部の全周に渡って膨出させたものとしたが、これに限らず、部分的に膨出させたものであっても構わない。例えば、下方に半球状に膨出させた膨出部とすることもできる。すなわち、水平点灯されるメタルハライドランプにおいて、本管部が、その管軸方向中程において、局部的に少なくとも下方に膨出した膨出部を有することとすれば、当該膨出部に最冷点が現れることとなって、本願発明の目的が達成できるのである。また、下方に膨出させる形状も半球状に限らないことは言うまでもない。
（２）上記実施の形態では、膨出部以外の本管部部分は、略円筒状に形成されているが、これに限らず、例えば、両端から膨出部に向かって緩やかに拡がるテーパー状（膨出部から両端に向かって緩やかに縮小されるテーパー状）に形成しても構わない。あるいは、縦断面でみた場合に、膨出部両側の本管部部分を合わせた形状が全体的に長楕円形状（の一部）となるように形成しても構わない。
（３）上記実施の形態では、本管部と細管部とを一体的に形成して発光管を構成しているが、これに限らず、本管部と細管部とを別個に作成して組み立てることにより発光管を形成することとしても構わない。すなわち、細管部の端部外径を本管部の端部内径よりも太く形成し、焼きばめにより、端部同士をしまりばめ状態で接合して、発光管を形成しても構わない。
（４）上記実施の形態では、本発明を、定格電力２５０[Ｗ]のメタルハライドランプに適用した例を示したが、本発明は、これに限らず、２００[Ｗ]、１５０[Ｗ]、１００[Ｗ]、７０[Ｗ]の定格電力のメタルハライドランプに適用できる。
（５）上記実施の形態では、発光管には、ハロゲン化ナトリウムと共にハロゲン化セリウムを封入したが、ハロゲン化ナトリウムと共に封入するハロゲン化物はこれに限らず、例えば、以下の構成にしても構わない。ハロゲン化プラセオジウムまたはハロゲン化ネオジム、あるいは、ハロゲン化セリウム、ハロゲン化プラセオジウム、およびハロゲン化ネオジムの全部、もしくは、任意の２つであっても構わない。
【００４７】
すなわち、発光管には、ハロゲン化物として、ハロゲン化セリウム、ハロゲン化プラセオジウム、およびハロゲン化ネオジムの内の少なくとも一つとハロゲン化ナトリウムとが封入されていればよいのである。
【産業上の利用可能性】
【００４８】
本発明に係るメタルハライドランプは、特に、高効率で光色変動の少ないことが要求される照明装置の光源として好適に利用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】実施の形態１に係るメタルハライドランプを示す図である。
【図２】実施の形態１に係るメタルハライドランプの発光部を示す図である。
【図３】実施の形態１に係るメタルハライドランプにおける光色（色温度）変動の実験結果を示す図である。
【図４】実施の形態１に係るメタルハライドランプと従来技術に係るメタルハライドランプの諸特性を比較した図である。
【図５】実施の形態２に係るメタルハライドランプの発光部を示す図である。
【図６】実施の形態２に係るメタルハライドランプにおける光色（色温度）変動の実験結果を示す図である。
【図７】実施の形態２に係るメタルハライドランプと従来技術に係るメタルハライドランプの諸特性を比較した図である。
【図８】変形例１に係るメタルハライドランプの発光部を示す図である。
【図９】変形例２に係るメタルハライドランプの発光部を示す図である。
【図１０】実施の形態３に係る照明装置を示す図である。
【図１１】従来技術に係るメタルハライドランプの発光部を示す図である。
【図１２】従来技術に係るメタルハライドランプにおける光色（色温度）変動の実験結果を示す図である。
【符号の説明】
【００５０】
２    メタルハライドランプ
８，５２，６２，７２    発光管
１２，５４，６４，７４    本管部
１４，１６，７７，７８    細管部
２０，５６，６６，７６    膨出部
２２，２４    タングステン電極
２６，２８    タングステン電極棒
８０    照明装置
８４    照明器具
８６    安定器
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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