(57)【要約】【課題】耐燃料溜り性、耐燃料ブリッジ性に優れた内燃機関用のスパークプラグを提供すること。【解決手段】外周に取付け用ネジ部４２を設けた取付金具４と、取付金具４の中心軸側に保持される絶縁碍子２と、絶縁碍子２の中心軸側に保持される中心電極３と、取付金具４に取付けられると共に中心電極３の先端部との間に火花放電ギャップ１１を形成する接地電極５とを有する内燃機関用のスパークプラグ１。接地電極５は、スパークプラグ１の中心軸に直交する中心電極３との対向面５１を有する。対向面５１の幅ｗは１．６ｍｍ以下である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
外周に取付け用ネジ部を設けた取付金具と、該取付金具の中心軸側に保持される絶縁碍子と、該絶縁碍子の中心軸側に保持される中心電極と、上記取付金具に取付けられると共に上記中心電極の先端部との間に火花放電ギャップを形成する接地電極とを有する内燃機関用のスパークプラグであって、
上記接地電極は、上記スパークプラグの中心軸に直交する上記中心電極との対向面を有し、該対向面の幅は１．６ｍｍ以下であることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項２】
請求項１において、上記接地電極は、上記対向面を含む断面における最大幅が、上記対向面の幅よりも大きいことを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項３】
請求項１又は２において、上記接地電極は、上記対向面の側方に、面取り部を設けてなることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項において、上記接地電極の上記対向面には、貴金属チップを突出配置してなることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか一項において、上記接地電極の上記対向面の幅は０．６ｍｍ以上であることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項６】
外周に取付け用ネジ部を設けた取付金具と、該取付金具の中心軸側に保持される絶縁碍子と、該絶縁碍子の中心軸側に保持される中心電極と、上記取付金具に取付けられると共に上記中心電極の先端部との間に火花放電ギャップを形成する接地電極とを有する内燃機関用のスパークプラグであって、
上記接地電極には、上記スパークプラグの中心軸に直交する上記中心電極との対向面に、貴金属チップを突出配置してあり、
上記中心電極には、上記接地電極との対向面に貴金属チップを配設していないことを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項７】
請求項４〜６のいずれか一項において、上記貴金属チップの外径は、０．４〜１．０ｍｍであることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項８】
請求項４〜７のいずれか一項において、上記貴金属チップの軸方向長さは、０．３〜１．５ｍｍであることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれか一項において、上記中心電極は、先端部の外径が２ｍｍ以上であることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車、コージェネレーション、ガス圧送用ポンプ等に使用する内燃機関用のスパークプラグに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、自動車等の内燃機関の着火手段として用いられる内燃機関用のスパークプラグがある。
該スパークプラグは、中心電極と接地電極とを有し、その間に火花放電ギャップを設けている。この火花放電ギャップにおける火花放電によって、混合気体に着火する。
【０００３】
近年、自動車のエンジン等において、低燃費、高出力化に伴い、燃料を燃焼室内に直接噴射する直噴方式が採用されている。それに伴い、スパークプラグの火花放電ギャップ付近は、上記混合気体の燃料濃度を濃くする傾向にある。
そのため、混合気体中の燃料が中心電極や接地電極に付着することがある。特に、接地電極の表面に付着した燃料が、接地電極における中心電極との対向面にまで流れてきて凝集するという現象が起こる。これにより、接地電極における中心電極との対向面に燃料が溜まる「燃料溜り」や、火花放電ギャップにおいて中心電極と接地電極との間をつなぐように燃料が付着する「燃料ブリッジ」が発生するおそれがある。
【０００４】
特に、極低温環境におけるエンジン始動時において、上記燃料溜りや上記燃料ブリッジが発生しやすくなる。
かかる問題に対して、中心電極及び接地電極に貴金属チップを配設し、その貴金属チップの細径化によって、燃料ブリッジの発生を抑制するスパークプラグが開示されている（特許文献１）。
【０００５】
しかしながら、上記スパークプラグを採用しても、特に上述した直噴方式のエンジンにおいては、燃料溜りや燃料ブリッジが発生することがある。また、中心電極及び接地電極の双方に貴金属チップを配設することは、スパークプラグのコスト低減の阻害となる。
そして、燃料溜りや燃料ブリッジは、中心電極よりも接地電極の形状等に起因すると考えられ、接地電極の形状等に改良の余地があると考えられる。
【０００６】
【特許文献１】特開２００１−３０７８５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、かかる従来の問題点に鑑みてなされたもので、耐燃料溜り性、耐燃料ブリッジ性に優れた内燃機関用のスパークプラグを提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の発明は、外周に取付け用ネジ部を設けた取付金具と、該取付金具の中心軸側に保持される絶縁碍子と、該絶縁碍子の中心軸側に保持される中心電極と、上記取付金具に取付けられると共に上記中心電極の先端部との間に火花放電ギャップを形成する接地電極とを有する内燃機関用のスパークプラグであって、
上記接地電極は、上記スパークプラグの中心軸に直交する上記中心電極との対向面を有し、該対向面の幅は１．６ｍｍ以下であることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグにある（請求項１）。
【０００９】
次に、本発明の作用効果につき説明する。
上記スパークプラグにおいては、上記接地電極の上記対向面の幅が１．６ｍｍ以下である。そのため、火花放電ギャップにおいて、接地電極の上記対向面に燃料が付着しても、その燃料は側方に流れやすくなる。また、接地電極の表面に燃料が付着して、接地電極の上記対向面に燃料が流れてきても、その燃料は更に側方に流れ、上記対向面には燃料が溜まり難い。それ故、燃料溜りの発生を抑制することができると共に、燃料ブリッジの発生を抑制することができる。これにより、スパークプラグの着火性能、始動性能を向上させることができる。
【００１０】
以上のごとく、本発明によれば、耐燃料溜り性、耐燃料ブリッジ性に優れた内燃機関用のスパークプラグを提供することができる。
【００１１】
第２の発明は、外周に取付け用ネジ部を設けた取付金具と、該取付金具の中心軸側に保持される絶縁碍子と、該絶縁碍子の中心軸側に保持される中心電極と、上記取付金具に取付けられると共に上記中心電極の先端部との間に火花放電ギャップを形成する接地電極とを有する内燃機関用のスパークプラグであって、
上記接地電極には、上記スパークプラグの中心軸に直交する上記中心電極との対向面に、貴金属チップを突出配置してあり、
上記中心電極には、上記接地電極との対向面に貴金属チップを配設していないことを特徴とする内燃機関用のスパークプラグにある（請求項６）。
【００１２】
次に、本発明の作用効果につき説明する。
上記スパークプラグにおいては、上記接地電極の上記対向面に貴金属チップを突出配置してある。そのため、接地電極の表面に燃料が付着して、接地電極の上記対向面に燃料が流れてきても、その燃料は上記貴金属チップにおける中心電極との対向面には溜まり難い。それ故、火花放電を阻害するような燃料溜りの発生や燃料ブリッジの発生を抑制することができる。これにより、スパークプラグの着火性能、始動性能を向上させることができる。
【００１３】
以上のごとく、本発明によれば、耐燃料溜り性、耐燃料ブリッジ性に優れた内燃機関用のスパークプラグを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
上記第１の発明（請求項１）及び上記第２の発明（請求項６）において、上記内燃機関用のスパークプラグは、例えば、自動車、コージェネレーション、ガス圧送用ポンプ等における内燃機関の着火手段として用いることができる。
また、上記接地電極における中心電極との対向面の幅は、該対向面に貴金属チップを突出配置する場合には、貴金属チップの外径以上であることが好ましい。
【００１５】
また、上記接地電極は、上記対向面を含む断面における最大幅が、上記対向面の幅よりも大きいことが好ましい（請求項２）。
この場合には、上記対向面の幅を狭めても接地電極の断面積を充分に確保することが可能となるため、上記接地電極の耐消耗性を確保しつつ、耐燃料溜り性、耐燃料ブリッジ性の向上を図ることができる。
【００１６】
また、上記接地電極は、上記対向面の側方に、面取り部を設けてなることが好ましい（請求項３）。
この場合には、上記対向面の幅を狭めつつ接地電極の断面積を充分に確保することが容易となるため、上記接地電極の耐消耗性を確保しつつ、耐燃料溜り性、耐燃料ブリッジ性の向上を容易に図ることができる。
【００１７】
また、上記接地電極の上記対向面には、貴金属チップを突出配置してなることが好ましい（請求項４）。
この場合には、貴金属チップにおける中心電極との対向面には燃料が溜まり難いため、火花放電を阻害するような燃料溜りの発生や燃料ブリッジの発生を抑制することができる。これにより、スパークプラグの着火性能、始動性能を向上させることができる。また、貴金属チップを用いること自体による着火性能の向上や、耐久性の向上等も期待できる。
【００１８】
また、上記接地電極の上記対向面の幅は０．６ｍｍ以上であることが好ましい（請求項５）。
この場合には、接地電極における対向面の温度上昇を抑制することができるため、接地電極の消耗を抑制することができる。その結果、スパークプラグの低寿命化を防ぐことができる。
【００１９】
また、上記貴金属チップの外径は、０．４〜１．０ｍｍであることが好ましい（請求項７）。
この場合には、貴金属チップの耐消耗性及び着火性に優れたスパークプラグを得ることができる。
上記貴金属チップの外径が０．４ｍｍ未満の場合には、貴金属チップが高温となりすぎて、消耗しやすくなるおそれがある。一方、貴金属チップの外径が１．０ｍｍを超える場合には、着火性能を充分に確保することが困難となるおそれがある。
【００２０】
また、上記貴金属チップの軸方向長さは、０．３〜１．５ｍｍであることが好ましい（請求項８）。
この場合には、貴金属チップの耐酸化性を確保しつつ、着火性を向上させることができる。
上記貴金属チップの軸方向長さが０．３ｍｍ未満の場合には、着火性を充分に向上させることが困難となるおそれがある。一方、貴金属チップの軸方向長さが１．５ｍｍを超える場合には、貴金属チップの耐酸化性を充分確保することが困難となるおそれがある。
【００２１】
また、上記中心電極は、先端部の外径が２ｍｍ以上であることが好ましい（請求項９）。
この場合には、中心電極の耐消耗性を充分に確保することができ、長寿命のスパークプラグを得ることができる。また、中心電極の先端部の外径が２ｍｍ以上のスパークプラグにおいては、一般的に、燃料溜りや燃料ブリッジが特に生じやすい。そこで、本発明を採用することにより、かかる「中心電極の先端部の外径が２ｍｍ以上のスパークプラグ」においても燃料溜りや燃料ブリッジを抑制することができるスパークプラグを得ることができる。
【実施例】
【００２２】
（実施例１）
本発明の実施例にかかる内燃機関用のスパークプラグにつき、図１〜図３を用いて説明する。
本例のスパークプラグ１は、外周に取付け用ネジ部４２を設けた取付金具４と、該取付金具４の中心軸側に保持される絶縁碍子２と、該絶縁碍子２の中心軸側に保持される中心電極３と、取付金具４に取付けられると共に中心電極３の先端部との間に火花放電ギャップ１１を形成する接地電極５とを有する。
接地電極５は、スパークプラグ１の中心軸Ｍに直交する中心電極３との対向面５１を有する。そして、該対向面５１の幅ｗは０．６ｍｍ以上かつ１．６ｍｍ以下である。
【００２３】
図１に示すごとく、接地電極５は、対向面５１を含む断面における最大幅ｖが、対向面５１の幅ｗよりも大きい。また、接地電極５は、対向面５１の側方に面取り部５２を設けてなる。本例においては、接地電極５の断面形状は、具体的には、長方形における一辺の両角部を面取りした六角形状を有し、その一対の面取り部５２の間に上記対向面５１が形成されている。また、対向面５１と反対側の底面５４は、対向面５１の幅ｗよりも大きく、上記最大幅ｖと同じである。
【００２４】
また、接地電極５の対向面５１には、貴金属チップ５０を突出配置してなる。該貴金属チップ５０は、Ｐｔ（白金）又はＰｔを主成分とする合金からなる。そして、この貴金属チップ５０が、Ｎｉ合金からなる接地電極５（母材）の対向面５１に溶接されている。
【００２５】
貴金属チップ５０は、円柱形状を有し、外径ｄ１が０．４〜１．０ｍｍであり、軸方向長さＬは、０．３〜１．５ｍｍである。
一方、中心電極３は、円柱形状を有し、その先端部の外径ｄ２は、２ｍｍ以上であり、例えば、２．３〜２．５ｍｍとすることができる。なお、中心電極３は、Ｎｉ（ニッケル）合金からなる。
【００２６】
中心電極３と、接地電極５の貴金属チップ５０とは、中心軸が略一致するように配置されており、両者の間に形成される火花放電ギャップ１１の長さは、例えば、０．６〜１．５ｍｍである。
また、取付金具４の取付け用ネジ部４２のネジ径は、例えば、Ｍ１０〜Ｍ１４とすることができる。
【００２７】
次に、本例の作用効果につき説明する。
上記スパークプラグ１においては、接地電極５の上記対向面５１の幅ｗが１．６ｍｍ以下である。そのため、火花放電ギャップ１１において、接地電極５の上記対向面５１に燃料が付着しても、その燃料は側方に流れやすくなる。また、接地電極５の表面に燃料が付着して、接地電極５の上記対向面５１に燃料が流れてきても、その燃料は更に側方に流れ、上記対向面５１には燃料が溜まり難い。それ故、燃料溜りの発生を抑制することができると共に、燃料ブリッジの発生を抑制することができる。これにより、スパークプラグ１の着火性能、始動性能を向上させることができる。
また、接地電極５の対向面５１の幅ｗは０．６ｍｍ以上であるため、接地電極５における対向面５１の温度上昇を抑制することができる。それ故、接地電極５の消耗を抑制することができる。
【００２８】
また、図１に示すごとく、接地電極５は、上記対向面５１を含む断面における最大幅ｖが、上記対向面５１の幅ｗよりも大きい。即ち、接地電極５は、対向面５１の側方に、面取り部５２を設けてなる、断面六角形状を有する。これにより、対向面５１の幅ｗを狭めても接地電極５の断面積を充分に確保することが可能となるため、接地電極５の耐消耗性を確保しつつ、耐燃料溜り性、耐燃料ブリッジ性の向上を図ることができる。
【００２９】
また、接地電極５の対向面５１には、貴金属チップ５０を突出配置してなる。貴金属チップ５０における中心電極３との対向面５０１には燃料が溜まり難いため、火花放電を阻害するような燃料溜りの発生や燃料ブリッジの発生を抑制することができる。これにより、スパークプラグ１の着火性能、始動性能を向上させることができる。また、貴金属チップ５０を用いること自体による着火性能の向上や、耐久性の向上等も期待できる。
【００３０】
また、貴金属チップ５０の外径ｄ１が０．４〜１．０ｍｍであるため、貴金属チップ５０の耐消耗性及び着火性を確保することができる。また、貴金属チップ５０の軸方向長さＬが０．３〜１．５ｍｍであるため、貴金属チップ５０の耐酸化性を確保しつつ、着火性を向上させることができる。
【００３１】
また、中心電極３の先端部の外径ｄ２が２ｍｍ以上であるため、中心電極３の耐消耗性を充分に確保することができ、長寿命のスパークプラグ１を得ることができる。また、中心電極３の先端部の外径が２ｍｍ以上のスパークプラグ１においては、一般的に、燃料溜りや燃料ブリッジが特に生じやすい。そこで、本発明を採用することにより、かかる「中心電極３の先端部の外径ｄ２が２ｍｍ以上のスパークプラグ１」においても燃料溜りや燃料ブリッジを抑制することができるスパークプラグ１を得ることができる。
【００３２】
以上のごとく、本例によれば、耐燃料溜り性、耐燃料ブリッジ性に優れた内燃機関用のスパークプラグを提供することができる。
【００３３】
（実施例２）
本例は、図４、図５に示すごとく、接地電極５に貴金属チップ（実施例１の図１〜３における符号５０参照）を設けていないスパークプラグ１の例である。
本例のスパークプラグ１においては、中心電極３の先端面と接地電極５の対向面５１との間に火花放電ギャップ１１が形成される。そして、接地電極５の対向面５１の幅ｗは、実施例１と同様に１．６ｍｍ以下である。
その他は、実施例１と同様である。
【００３４】
本例の場合には、貴金属チップを接地電極５に接合する必要がないため、製造工程の削減、材料コストの低減を図ることができる。
そして、本例の場合にも、接地電極５の対向面５１の幅ｗが１．６ｍｍ以下であるため、耐燃料溜り性や耐燃料ブリッジ性を向上させることができる。
その他、実施例１と同様の作用効果を有する。
【００３５】
（実施例３）
本例は、図６、図７に示すごとく、接地電極５の断面形状を長方形状とすると共に、接地電極５の中心電極３との対向面５１０に、貴金属チップ５０を突出配置した例である。
本例においては、接地電極５の上記対向面５１０の幅ｕは２．２〜２．８ｍｍである。
その他は、実施例１と同様である。
【００３６】
本例のスパークプラグ１においては、接地電極５の対向面５１０に貴金属チップ５０を突出配置してある。そのため、接地電極５の表面に燃料が付着して、接地電極５の上記対向面５１０に燃料が流れてきても、その燃料は貴金属チップ５０における中心電極３との対向面５０１には溜まり難い。それ故、火花放電を阻害するような燃料溜りの発生や燃料ブリッジの発生を抑制することができる。これにより、スパークプラグ１の着火性能、始動性能を向上させることができる。
以上のごとく、本例の場合にも、耐燃料溜り性、耐燃料ブリッジ性に優れた内燃機関用のスパークプラグ１を提供することができる。
【００３７】
（実施例４）
本例は、図８〜図１０に示すごとく、接地電極５の対向面５１を含む断面形状を、種々変更した例である。
即ち、図８に示す接地電極５は、面取り部５２を円弧状としたものである。また、図９に示す接地電極５は、側面５３を円弧状としたものである。図１０に示す接地電極５は、側面５３を斜面とした、台形状の断面を有する。図１１に示す接地電極５は、側面５３を内側に窪んだ円弧状としたものである。
【００３８】
上記の形状は、一例であり、他の種々の形状のバリエーションが考えられる。また、各接地電極５の対向面５１には、貴金属チップ（実施例１の図１〜図３における符号５０参照）を突出配置してもよい。
その他は、実施例１と同様であり、実施例１と同様の作用効果を有する。
【００３９】
（実施例５）
本例は、図１２に示すごとく、接地電極５の対向面５１の幅ｗと、燃料溜り又は燃料ブリッジの発生率との関係を調べた例である。
試料として用いたスパークプラグは、実施例２において示したものと同様であり、貴金属チップを接地電極５に配設していないものである。また、中心電極３の先端部の直径ｄ２は２．５ｍｍである。
【００４０】
そして、接地電極５の対向面５１の幅ｗが１．４〜２．８ｍｍの間で異なる６種類の試料を用意した。これらのスパークプラグを、それぞれ、−３０℃という極低温の環境化において、火花放電を１００回行った。１００回の火花放電のうちで、燃料溜りの発生及び燃料ブリッジの発生が何回発生したかを観測した。
【００４１】
観測結果を図１２に示す。
同図より分かるように、接地電極５の対向面５１の幅ｗが大きいほど、燃料溜り及び燃料ブリッジが発生しやすくなる。そして、対向面５１の幅ｗが１．６ｍｍ以下であると、その発生率が１０％を下回り、燃料ブリッジの発生率については０％となった。
この結果から、接地電極５の対向面５１の幅ｗを、１．６ｍｍ以下とすることにより、耐燃料溜り性及び耐燃料ブリッジ性を大きく向上させることができることが分かる。
【００４２】
（実施例６）
本例は、図１３に示すごとく、接地電極５の貴金属チップ５０の軸方向長さＬ（突出量）及び外径ｄ１と、着火性との関係を調べた例である。
即ち、上記貴金属チップ５０の軸方向長さＬ及び外径ｄ１の異なる種々のスパークプラグを用意し、それらをエンジンに取付けて着火性能を確認した。着火性能の評価は、エンジンの回転数を毎分６００回転として、空燃比（Ａ／Ｆ）を変化させつつ、混合気体への着火限界を観測することにより行った。
【００４３】
観測結果を図１３に示す。同図において、「φ０．３」〜「φ１．５」を付した曲線がそれぞれｄ１＝０．３〜１．５ｍｍとした試料についてのデータを表す。
同図より分かるように、貴金属チップ５０の軸方向長さＬが大きくなるほど、また外径ｄ１が小さくなるほど、着火性能は向上する。そして、貴金属チップ５０の外径ｄ１を１．０ｍｍ以下とすることにより、充分な着火性能を得ることができる。また、貴金属チップ５０の外径ｄ１を小さくすることにより、着火性能を向上させることはできるが、０．４ｍｍ未満とすると、高温となりすぎて耐消耗性が低下するおそれがあるため、外径ｄ１は０．４ｍｍ以上であることが好ましい。
また、着火性能を確保するためには、貴金属チップ５０の軸方向長さＬについては０．３ｍｍ以上が必要であることがわかる。
【００４４】
（実施例７）
本例は、図１４に示すごとく、上記実施例１及び上記実施例３に示したタイプのスパークプラグにつき、接地電極５の貴金属チップ５０の軸方向長さＬと、燃料溜り又は燃料ブリッジの発生率との関係を調べた例である。
実施例１（図１〜図３）に示したタイプのスパークプラグは、接地電極５の対向面５１の幅ｗを１．６ｍｍとした。実施例３（図６、図７）に示したタイプのスパークプラグは、接地電極５の対向面５１０の幅ｗを２．８ｍｍとした。また、いずれのスパークプラグについても、中心電極２の先端部の外径ｄ２を２．５ｍｍとした。
【００４５】
そして、接地電極５の貴金属チップ５０の軸方向長さＬを種々変更して、試験を行った。試験方法については、上記実施例５と同様である。また、貴金属チップ５０の外径ｄ１は、いずれも１．０ｍｍとした。
観測結果を図１４に示す。同図において、実施例１のタイプの試料についての結果を○にて示し、実施例３のタイプの試料についての結果を●にて示した。
【００４６】
同図から分かるように、実施例１のタイプの試料は、燃料溜り、燃料ブリッジの発生率を極めて小さくすることができ、特に貴金属チップ５０の軸方向長さＬを０．３ｍｍ以上とすることにより、燃料溜り、燃料ブリッジの発生をなくすことができる。
一方、実施例３のタイプの試料については、燃料溜り、燃料ブリッジの発生率が比較的大きく、特に貴金属チップ５０の軸方向長さＬが０．２ｍｍ以下の場合、燃料溜り、燃料ブリッジの発生率が大きくなる。ただし、軸方向長さＬを０．３ｍｍ以上とすることにより、燃料溜り、燃料ブリッジの発生率を１０％以下に抑制することができる。
【００４７】
（実施例８）
本例は、図１５、図１６に示すごとく、接地電極５の対向面５１の幅ｗと放電ギャップ１１の拡大量ΔＧとの関係を調べた例である。
なお、本例で用いた符合は、図１において使用した符号に準ずる。
【００４８】
本例では、接地電極５の対向面５１の幅ｗを種々変更させたスパークプラグに対して、１６００ｃｃで４気筒のエンジンベンチを用いて３００時間の耐久試験を行った。その後、図１５に示すごとく、それぞれのスパークプラグにおける放電ギャップ１１の拡大量ΔＧを測定した。すなわち、上記放電ギャップ１１の拡大量ΔＧは、中心電極３の消耗量ΔＧ１と接地電極５の消耗量ΔＧ２との合計である。なお、同図中の破線は、耐久試験前における中心電極３及び接地電極５の形状を示すものである。
【００４９】
測定結果を図１６に示す。
同図からわかるように、幅ｗが小さくなるほど放電ギャップ１１の拡大量ΔＧが大きくなっている。これは、幅ｗが小さくなると、接地電極５における放電面積が小さくなるためであると考えられる。すなわち、幅ｗが大きいものと小さいものとを比較した場合、両者間で中心電極３及び接地電極５において減少した体積（電極の消耗量）の合計が同等であったとしても、幅ｗが小さいほど放電ギャップ１１が大きくなる方向に電極が消耗することとなるためである。
【００５０】
また、図１６から、幅ｗが０．６ｍｍよりも小さくなると、より一層放電ギャップ１１の拡大量ΔＧの増加率が大きくなっていくことがわかる。これは、幅ｗが０．６ｍｍ未満に小さくなると接地電極５における対向面５１の温度が大幅に上昇して、接地電極５の消耗量がより一層増加するためであると考えられる。
以上により、接地電極５における対向面５１の温度上昇を抑制して接地電極５の消耗を抑制するという観点から、幅ｗは０．６ｍｍ以上とすることが好ましいことがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】実施例１における、スパークプラグの火花放電ギャップ周辺の正面説明図。
【図２】実施例１における、スパークプラグの火花放電ギャップ周辺の側面説明図。
【図３】実施例１における、内燃機関用のスパークプラグの一部断面説明図。
【図４】実施例２における、スパークプラグの火花放電ギャップ周辺の正面説明図。
【図５】実施例２における、スパークプラグの火花放電ギャップ周辺の側面説明図。
【図６】実施例３における、スパークプラグの火花放電ギャップ周辺の正面説明図。
【図７】実施例３における、スパークプラグの火花放電ギャップ周辺の側面説明図。
【図８】実施例４における、円弧状の面取り部を有する接地電極の断面説明図。
【図９】実施例４における、円弧状の側面を有する接地電極の断面説明図。
【図１０】実施例４における、台形状の接地電極の断面説明図。
【図１１】実施例４における、内側に窪む円弧状の側面を有する接地電極の断面説明図。
【図１２】実施例５における、接地電極の対向面の幅と燃料溜り又は燃料ブリッジの発生率との関係を示す線図。
【図１３】実施例６における、接地電極の貴金属チップの軸方向長さ及び外径と、着火性との関係を示す線図。
【図１４】実施例７における、接地電極の貴金属チップの軸方向長さと、燃料溜り又は燃料ブリッジの発生率との関係を示す線図。
【図１５】実施例８における、中心電極及び接地電極の断面説明図。
【図１６】実施例８における、接地電極の対向面の幅と放電ギャップの拡大量との関係を示す線図。
【符号の説明】
【００５２】
１  スパークプラグ
１１  火花放電ギャップ
２  絶縁碍子
３  中心電極
４  取付金具
４２  取付け用ネジ部
５  接地電極
５０  貴金属チップ
５１  対向面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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