(57)【要約】【課題】ブローバイガス中の水分やオイルミストを分離するトラップ装置であって、そのトラップ装置を、車両走行時の走行風を冷却剤として効率良く冷却し、トラップ装置の構造の簡易化を図る。【解決手段】エンジンのシリンダヘッドカバー６部と吸気通路とを連通する連通路に設けられるトラップ装置であって、ブローバイガスから少なくとも水分を分離する気液分離部１Ａを、シリンダヘッドカバー６の上部に位置し、かつ、シリンダヘッドカバー６の上面から離間して設ける。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジンのシリンダヘッドカバー部と吸気通路とを連通する連通路に設けられるトラップ装置であって、ブローバイガスから少なくとも水分を分離する気液分離部を、シリンダヘッドカバーの上部に位置し、かつ、シリンダヘッドカバーの上面から離間して設けたことを特徴とするブローバイガスのトラップ装置。
【請求項２】
前記気液分離部を車両の走行風が当る位置に配置したことを特徴とする請求項１記載のブローバイガスのトラップ装置。
【請求項３】
車両の走行風を前記気液分離部に当るように案内するシュラウドを設けたことを特徴とする請求項１又は２記載のブローバイガスのトラップ装置。
【請求項４】
前記気液分離部をスロットルバルブの上流側の吸気通路とエンジンのシリンダヘッドカバーとを連通する連通路に設けたことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のブローバイガスのトラップ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はブローバイガスのトラップ装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
エンジンの燃焼室からクランクケース内へ漏出するブローバイガスにはオイルミストなどが含まれていることから、これをそのまま大気中に放出すると大気汚染の原因となる。これを防止するために、ブローバイガスをエンジンの燃焼室に還元して燃焼させるブローバイガス還流装置が知られている。
【０００３】
このような還流装置において、従来、エンジンのシリンダヘッドカバー内とスロットルバルブの下流側の吸気通路との間を連通する還流通路（連通路）を設けるとともに、この還流通路の途中においてＰＣＶバルブを設け、更に、スロットルバルブの上流側の吸気通路と、エンジンのシリンダヘッドカバー内とを連通する新気導入通路（連通路）を設けたものが知られている（特許文献１の図８参照）。
【０００４】
この還流装置は、スロットルバルブの開度が比較的小さい低負荷時には、スロットルバルブの下流に負圧が発生し、この負圧によって還流通路のＰＣＶバルブが開き、ヘッドカバー内のブローバイガスが、還流通路を通じてスロットルバルブの下流へと引かれ燃焼室に還元されるようになっている。また、同時に、スロットルバルブの上流からは、吸気通路内の空気が新気導入通路を通じてシリンダヘッドカバー内に導かれ、エンジン内部の掃気が行われるようになっている。
【０００５】
また、スロットルバルブの開度が大きい高負荷時には、スロットルバルブの下流側の負圧が小さくなるとともに、スロットルバルブの上流側における吸気通路内を流れる空気流量が多くなり、シリンダヘッドカバー内のブローバイガスは吸気通路内の多量の吸気流に引かれるように、還流通路を通じてスロットルバルブの下流に導かれると同時に、新気導入通路からも逆流してスロットルバルブの上流側の吸気通路へ導かれる。そしてスロットルバルブの上流側の吸気通路へ導かれたブローバイガスは、その後、スロットルバルブを通過して吸気通路内を下流へと流れる。
【０００６】
ところで、ブローバイガス中にはオイルミスト以外に水分も含まれていることから、前記のように、高負荷時において、ブローバイガスが新気導入通路を逆流してスロットルバルブの上流の吸気通路内に引き込まれると、そのブローバイガスの水分がスロットルバルブ近傍の吸気通路内やスロットルバルブに水滴となって付着する。そのため、冷間時にはこの水分が凍結し、スロットルバルブの動作に支障をきたす問題があった。
【０００７】
前記のような問題を解決する方法として、例えば特許文献１に記載のような液化装置を用いて前記の水分を冷却分離することが考えられる。
【０００８】
この特許文献１に記載の装置は、シリンダヘッドカバーを、その内面に冷却フィンを備えたオイル分離室とし、該シリンダヘッドカバーの上面に矩形断面の凹所を形成し、その凹部内に、クーラーの圧縮機からの冷媒を通す冷媒配管を挿通させて、オイル分離室を冷却するものである。
【特許文献１】特開平９−２２４６３０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
ブローバイガス中の水分を分離する装置として前記特許文献１に記載の液化装置を用いた場合においては、シリンダヘッドカバーの上部にクーラーの圧縮機からの冷媒配管を挿通させる必要があり、その配管の取り回しが複雑になり、装置が高価になる。また、クーラーを使用しないときには、冷媒は冷却されないため、ブローバイガスの冷却効果がなくなる。
【００１０】
また、この液化装置の分離室は、シリンダヘッドカバー内に形成されているため、エンジンの熱が直接分離室に伝達され冷媒を使用しないときは、冷却効果が小さい。
【００１１】
そこで本発明は、前記のような、オイルミストの大気放出防止やスロットルバルブの氷結による問題などを解消するために、水分やオイルミストを分離するトラップ装置として、ブローバイガス中のオイルミストや水分の分離効率が高く、かつ、簡易に構成できるトラップ装置を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
前記の課題を解決するために、請求項１記載の発明は、エンジンのシリンダヘッドカバー部と吸気通路とを連通する連通路に設けられるトラップ装置であって、ブローバイガスから少なくとも水分を分離する気液分離部を、シリンダヘッドカバーの上部に位置し、かつ、シリンダヘッドカバーの上面から離間して設けたことを特徴とするものである。
【００１３】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明において、前記気液分離部を車両の走行風が当る位置に配置したことを特徴とするものである。
【００１４】
請求項３記載の発明は、請求項１又は２記載の発明において、車両の走行風を前記気液分離部に当るように案内するシュラウドを設けたことを特徴とするものである。
【００１５】
請求項４記載の発明は、請求項１乃至３のいずれか１項に記載の発明において、前記気液分離部をスロットルバルブの上流側の吸気通路とエンジンのシリンダヘッドカバーとを連通する連通路に設けたことを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、気液分離部を、エンジンのシリンダヘッドカバーの上部に位置し、かつ、シリンダヘッドカバーの上面から離間して設けたことにより、エンジンからの放射熱を気液分離部が受け難くし、走行風を冷却剤として気液分離部を冷却することができ、気液分離部内を流れるブローバイガス中に含有する水分を分離することができる。
【００１７】
したがって、外気を冷却剤として気液分離部を冷却できるため、前記従来のような冷媒配管を使用したものに比べて、構造が簡易で、かつ、冷間時における冷媒を使用しないときにも、気液分離部を冷却することができる。
【００１８】
更に、走行風を、気液分離部に当るように誘導するシュラウドを備えることにより、気液分離部に当てる走行風量を多くして、気液分離部のより高い冷却効果が得られる。
【００１９】
また、気液分離部をエンジンの上部に配置したことから、気液分離部に溜まった水分を、重力によってエンジン内へ戻す配管が容易である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
本発明を実施するための最良の形態を図に示す実施例に基づいて説明する。
【実施例１】
【００２１】
図１は本発明のトラップ装置１を用いた内燃機関のブローバイガス還流装置を示す全体略図である。
【００２２】
図１に示すように、エンジン２はピストン３、燃焼室４、クランクケース５、シリンダヘッドカバー６を有し、吸気通路の一部を構成するインテークマニホールド７の下流側がエンジン２の燃焼室４に連通している。
【００２３】
吸気通路８の下流端は前記インテークマニホールド７に連通し、上流端は大気（新気）を導入するエアクリーナー９と連通している。該吸気通路８の途中には、スロットルボデー１０が設けられ、該スロットルボデー１０内には、図示しないアクセルペダルの踏込み量によって開閉し、空気流入量を制御するスロットルバルブ１１が設けられている。
【００２４】
また、前記シリンダヘッドカバー６の内部は通路１２によってクランクケース５内と連通しており、燃焼室４からクランクケース５内に漏れ出したブローバイガスが通路１２を通じてシリンダヘッドカバー６内へ導かれるようになっている。
【００２５】
そして、シリンダヘッドカバー６内とインテークマニホールド７とが還流通路（連通路）１３により連通されているとともに、該還流通路１３の上流側（エンジン側）にはＰＣＶバルブ１４が設けられている。該ＰＣＶバルブ１４は、負圧によりシリンダヘッドカバー６側からインテークマニホールド７側へブローバイガスが吸引される際には開状態となり、その流れを許容し、逆に負圧がなくなるとインテークマニホールド７側からシリンダヘッドカバー６側への空気の流れは遮断するようになっている。
【００２６】
前記シリンダヘッドカバー６内と前記スロットルバルブ１１の上流の吸気通路８とは、本発明のトラップ装置１と新気導入通路（連通路）１５によって連通されている。
【００２７】
前記トラップ装置１について図３により詳述する。
図３（ａ）、（ｂ）に示すように、前記トラップ装置１の気液分離部１Ａは、前後左右の側壁２０，２１，２２，２３と、天板２４と底板２５によって箱型に形成され、この気液分離部１Ａの内部にブローバイガス通路２７が形成されている。なお、図において、車両走行方向を前側Ｆとし、その反対側を後側Ｒとする。前記前後の側壁２０，２１からトラップ装置１の長手方向に沿って交互に内側へ向って突出し、ブローバイガスの流れの向きを変える変向板（仕切壁）２６，２６ａが一体的に設けられている。該変向板２６，２６ａは、天板２４と底板２５間に亘って形成されているとともに、前後の側壁２０，２１間よりも短く形成されている。したがって、ブローバイガス通路２７は、各変向板２６，２６ａによって、図３（ｂ）に示すように、第１室２７ａから第５室２７ｅにわたって蛇行する迷路状の通路に形成されている。
【００２８】
また、前記気液分離部１Ａは、シリンダヘッドカバー６の上部に配置されており、図の実施例では、図２に示すように、気液分離部１Ａを上方から投影した場合、シリンダヘッドカバー６の上面内に収まるように配置されている。更に、気液分離部１Ａは、その底板２５がシリンダヘッドカバー６の上面から所定の空隙Ｄを有して離間するように配置されている。この所定の空隙Ｄは、車両の前方から入った空気（外気）が空隙Ｄを通過し、気液分離部１Ａの底板２５を冷却できるように設定されている。
【００２９】
また、気液分離部１Ａの一方の隅部、すなわち、前記第１室２７ａの隅部にはブローバイガス流入口２８が底板２５に形成され、また、他方の隅部、すなわち、第５室２７ｅの隅部にはブローバイガス流出口２９が天板２４に形成されている。前記ブローバイガス流入口２８はパイプで形成され、シリンダヘッドカバー６内に連通されるようにシリンダヘッドカバー６に固着されている。このブローバイガス流入口２８は、熱伝導が低い材料、例えば樹脂等で形成されている。
【００３０】
また、前記ブローバイガス流出口２９はパイプで形成され、前記新気導入通路１５に連通している。
【００３１】
また、気液分離部１Ａの底板２５は、水平面に対して所定の角度θに傾斜されており、ブローバイガス流入口２８が下方に、ブローバイガス流出口２９が上方に位置して配置されている。これにより、内部で分離されて底板２５の内面に溜まった水分やオイルミストがブローバイガス流入口２８へ流れて、シリンダヘッドカバー６内へ落下し易いようになっている。更に、前記ブローバイガス流入口２８はテーパ面２８ａでラッパ状に開口し、オイルミストや水分の落下をよくしている。
【００３２】
なお、前記トラップ装置１は、適宜保持手段によってシリンダヘッドカバー６に固定されている。
【００３３】
また、図１及び図２に示すように、気液分離部１Ａにおける車両進行方向である前側Ｆには、外気（大気）を気液分離部１Ａへ誘導するシュラウド１６が配置されている。該シュラウド１６は、車両に搭載されているラジエータ１７とトラップ装置１の気液分離部１Ａ間に空気通路が形成されるように設けられ、車両の走行時にラジエータ１７を通過した外気を、トラップ装置１の気液分離部１Ａまで誘導し、この外気で気液分離部１Ａを冷却するようになっている。また、このシュラウド１６の前側はラッパ状に開いており、ラジエータ１７を通過した空気を集めて気液分離部１Ａに当てるようになっている。
【００３４】
次に作用について説明する。
まず、エンジン２の駆動中において、クランクケース５内に漏出したブローバイガスは通路１２を通じてシリンダヘッドカバー６内へ導かれる。
【００３５】
そして、エンジン２の低負荷時、すなわち、スロットルバルブ１１の開度が小さい時においては、スロットルバルブ１１の下流側における吸気通路８内の負圧が比較的大きくなる。そのため、この負圧によってＰＣＶバルブ１４が開き、シリンダヘッドカバー６内のブローバイガスは、還流通路１３から、インテークマニホールド７を通じて燃焼室４に還元される。また、同時に、スロットルバルブ１１の上流側から新気導入通路１５を通じて、空気がトラップ装置１におけるブローバイガス流出口２９から入り、ブローバイガス通路２７、ブローバイガス流入口２８を経てヘッドカバー６内に導かれ、エンジン２の内部の掃気が行われる。
【００３６】
次に、エンジン２の高負荷時、すなわち、スロットルバルブ１１の開度が大きいときには、スロットルバルブ１１の下流側の負圧が小さくなるとともに、吸気通路８内を流れる空気流量が増大する。すると、シリンダヘッドカバー６内のブローバイガスは、吸気通路８内の多量の空気流に引かれるように、還流通路１３を通じてスロットルバルブ１１の下流に導かれる。また同時に、スロットルバルブ１１の上流の空気流に引かれて、シリンダヘッドカバー６内のブローバイガスが、ブローバイガス流入口２８から気液分離部１Ａ内へ逆流し、気液分離部１Ａ内のブローバイガス通路２７を通って、新気導入通路１５を経て吸気通路８内へ流入する。
【００３７】
このとき図３（ａ）の矢印のように、シリンダヘッドカバー６内からブローバイガス流入口２８を通じて気液分離部１Ａ内へ導かれたブローバイガスは図３（ｂ）の矢印のように、ブローバイガス通路２７を蛇行しながらブローバイガス流出口２９へ流れる。この流れの間に、ブローバイガスは気液分離部１Ａ内の変向板２６，２６ａと側壁２０，２１，２２，２３と天板２４と底板２５に次々に接触する。
【００３８】
このとき、気液分離部１Ａの外周には外気が流れ、また、前記のようにシュラウド１６を設けた場合には、気液分離部１Ａの外周に、ラジエータ１７からシュラウド１６によって冷却剤となる走行風（外気）が流れこむ。すなわち、この走行風は、シリンダヘッドカバー６の上面と気液分離部１Ａとの間の空隙（空間）Ｄに流れ込むとともに、気液分離部１Ａの、天板２４の外側と、前後左右の側壁２０，２１，２２，２３の外側にも流れ、この外気によって気液分離部１Ａ全体が冷却される。したがって、エンジン２より排出された高温のブローバイガスは、ブローバイガス通路２７を流通する間に、温度差により熱交換されて冷却され、そのブローバイガス中の水分やオイルミストが気液分離部１Ａの内面に付着したりして液化し、底板２５の内面に溜る。
【００３９】
そして、液化して気液分離部１Ａ内に溜まった液体は、気液分離部１Ａの底板２５の傾斜によりブローバイガス流入口２８の方向へ流下し、ブローバイガス流入口２８のテーパ面２８ａを通って、シリンダヘッドカバー６内へ戻される。
【００４０】
このようにトラップ装置１の気液分離部１Ａでブローバイガス中の水分やオイルミストを液化除去することにより、新気導入通路１５を通じてスロットルバルブ１１の上流側の吸気通路８へ流れるブローバイガスの含有水分を少なくし、冷間時においてスロットルバルブ１１が氷結によって固着することを防止でき、エンジン回転の低下及びエンストを防止することができる。
【００４１】
以上のようであるから、本実施例１は、トラップ装置１の気液分離部１Ａの内部に形成したブローバイガス通路２７を蛇行状に形成したことにより長い冷却空間と広い接触面が確保され、ブローバイガスの冷却効果が高くなる。
【００４２】
また、気液分離部１Ａをシリンダヘッドカバー６の上面から離間して、これらの間に空隙Ｄを設けたことにより、この空隙Ｄによってエンジン２からの放射熱を少なくし、かつ、底板２５を周辺の冷たい空気（外気）により冷却して、冷却効果を高めることができる。
【００４３】
更に、ラジエータ１７からの走行風が冷媒となって気液分離部１Ａの外周面に当り、効果的に冷やされる。
【００４４】
また、シュラウド１６を設けたことにより、前記走行風をトラップ装置１の気液分離部１Ａへ誘導し、より高い冷却効果が得られる。
【００４５】
また、気液分離部１Ａをエンジン２の上部に配置したことから、トラップ装置１のブローバイガス流入口２８を、気液分離部１Ａとシリンダヘッドカバー６間で短く直立させることができるため、ブローバイガス流入口２８の形成が容易で、かつ、気液分離部１Ａ内に溜まった液体を自重によって容易に流出させることができる。
【００４６】
更に、気液分離部１Ａの底板２５が傾斜していることから、分離された液体が重力によってブローバイガス流入口２８側へ流れ、液体の流出を良好にし、強いては、液体が吸気通路８側へ浸入することを抑制できる。
【００４７】
前記のように、外気による冷却効果を高くしたので、前記従来のような冷媒配管を必要とせず、構造を簡易にし、安価に構成でできる。
【実施例２】
【００４８】
図４（ａ），（ｂ）は実施例２を示すもので、実施例１のエンジン２の上部に設けたトラップ装置１の気液分離部１Ａをタービン式の気液分離部１Ｂにしたものであり、該気液分離部１Ｂは実施例１と同様に、シリンダヘッドカバー６の上面から上方へ離間した位置に設けられる。
【００４９】
図４（ａ），（ｂ）に示すように、気液分離部１Ｂは、外周が円形の側板３０によって囲まれ、その上下に天板３１と底板３２を固設してなる円筒状のブローバイガス通路３３を形成している。このブローバイガス通路３３の中心には上下方向に回転支軸３４が立設され、この回転支軸３４には回転軸３５が回転可能に設けられている。該回転軸３５には、複数枚の羽根板３６が回転軸３５から放射状に延設されており、その各先端部３５ａは前記円形の側板３０の近傍まで達し、上下端部３６ｂ，３６ｃは天板３１、底板３２の近傍まで達している。これにより、各羽根板３６は、回転支軸３４を中心として回転可能に設けられ、気液分離部１Ｂ内での空気の流れに従動して回転するようになっている。また、羽根板３６を、その周端部が、側板３０、上下板３１，３２に近接する大きさにして羽根板３６のブローバイガスとの接触面が広く確保されている。
【００５０】
前記、側板３０には、パイプで形成されたブローバイガス流入口３７がブローバイガス通路３３と連通して設けられており、該ブローバイガス流入口３７の他端がシリンダヘッドカバー６内と連通するようにシリンダヘッドカバー６に連結されている。ブローバイガス流入口３７における気液分離部１Ｂとの連通端の内底面３７ａは、気液分離部１Ｂ内のブローバイガス通路３３の底面と同じ高さに配置され、気液分離部１Ｂの底面に溜った液体をシリンダヘッドカバー６内へ自重落下させて回収できるようになっている。
【００５１】
前記、側板３０には、パイプで形成されたブローバイガス流出口３８がブローバイガス通路３３と連通して設けられており、該ブローバイガス流出口３８の他端が新気導入通路１５に連通されている。該ブローバイガス流出口３８は側板３０の上方に設けられ、気液分離部１Ｂの底面に溜った液体が新気導入通路１５内へ入り込まないようになっている。
【００５２】
また、ブローバイガス流入口３７とブローバイガス流出口３８は、図４（ｂ）に示すように、側板３０の円周面に対して接線方向に配置されており、ブローバイガス流入口３７から導入されたブローバイガス及びブローバイガス流出口３８から流入した新気が羽根板３５の表面に正面方向から衝突するようにして、動圧により羽根板３５を回転させ、ブローバイガスがブローバイガス流出口３８へ行くまでの間に、水分やオイルミストを分離するようになっている。
【００５３】
また、ブローバイガス流入口３７とブローバイガス流出口３８は、側板３０の周方向において近距離に配置されている。すなわち、ブローバイガスの流入時において羽根板３６が図４（ａ）の矢印Ａ方向に回転する際には、そのＡ方向でのブローバイガス流入口３７からブローバイガス流出口３８までの流路距離が長くなり、導入されたブローバイガスが、気液分離部１Ｂ内を通過する間での、羽根板３６と側板３０の内面との接触時間を長くするようになっている。
【００５４】
また、気液分離部１Ｂの底板３２は、水平面に対して所定の角度θに傾斜しており、ブローバイガス流入口３７が下方に位置して配置されている。これにより、内部で分離されて底板３２の内面に溜った水分やオイルミストがブローバイガス流入口３７へ流れてシリンダヘッドカバー６内へ排出し易くなっている。
【００５５】
なお、前記トラップ装置１は、適宜保持手段によってシリンダヘッドカバー６に固定されている。
【００５６】
前記ブローバイガス流入口３７は熱伝導が低い材料、例えば樹脂で形成されている。
次に作用について説明する。
【００５７】
前記実施例１と同様に、スロットルバルブ１１の開度が小さい低負荷時には、シリンダヘッドカバー６内のブローバイガスは、スロットルバルブ１１の下流側の負圧によって還流通路１３を通じてスロットルバルブ１１の下流へと引かれ燃焼室４に還元される。この時、スロットルバルブ１１の上流からも、新気が新気導入通路１５を通じてトラップ装置１のブローバイガス流出口３８から図４の反矢印方向へ吸引されて、気液分離部１Ｂ内に導入される。この導入された新気は、羽根板３６を上方から見て反時計方向に回転させながらブローバイガス流入口３７からシリンダヘッドカバー６内に導かれ、エンジン内部の掃気が行われる。
【００５８】
また、スロットルバルブ１１の開度が大きい高負荷時には、ブローバイガスが還流通路１３を通じてスロットルバルブ１１の下流に導かれると同時に、前記実施例１と同様に、シリンダヘッドカバー６内のブローバイガスが、ブローバイガス流入口３７、ブローバイガス通路３３、ブローバイガス流出口３８、新気導入通路１５へ逆流して、スロットルバルブ１１の上流の吸気通路８へと導かれる。
【００５９】
上記の逆流時において、シリンダヘッドカバー６内からブローバイガス流入口３７を通じて気液分離部１Ｂ内へ導かれたブローバイガスは、羽根板３６を上方から見て時計方向に回転させながら、円筒状のブローバイガス通路３３を周回してブローバイガス流出口３８から排出される。このとき、気液分離部１Ｂの側板３０、天板３１、底板３２は外気により冷却され、かつ、羽根板３６も冷却されているため、これらの板にブローバイガスが接触することにより、熱交換されて、ブローバイガス中の水分やオイルミストが液化して付着し、その液体が底板３２の内面に溜る。そして、溜った液体は傾斜した底板３２上を流れ、ブローバイガス流出口３７からシリンダヘッドカバー６内へ排出される。
【００６０】
また、本実施例２においても、気液分離部１Ｂがシリンダヘッドカバー６の上面から離間して設けられていることから、実施例１と同様の冷却作用を有する。
【００６１】
以上の構造により、本実施例２においても、前記実施例１と同様の効果を奏する。
【実施例３】
【００６２】
図５は実施例３を示すもので、実施例１のトラップ装置１における気液分離部１Ａの変形例であり、サイクロン式の気液分離部１Ｃを用いたものである。
【００６３】
このサイクロン式の気液分離部１Ｃは、図５に示すように、内面に上端が拡径し、下部が縮径した傾斜壁４１を形成した漏斗部４２と、該漏斗部４２の縮径下端に設けたパイプからなる液体排出口４０を有し、該液体排出口４０をシリンダヘッドカバー６内に連通してシリンダヘッドカバー６上に立設している。更に、前記漏斗部４２の拡径した上部には円筒状の側板４３が設けられ、該側板４３の上端に天板４４が設けられている。前記漏斗部４２、側板４３、天板４４で囲まれた空間で遠心分離室４５を形成している。
【００６４】
また、前記液体排出口４０の下端開口部には逆止弁４７が設けられている。該逆止弁４７は、常時は閉弁してシリンダヘッドカバー６内からブローバイガスが気液分離部１Ｃ内に侵入することを阻止し、気液分離部１Ｃ内に液体が一定量貯溜した場合はその重みにより、または新気導入時にはその新気のシリンダヘッドカバー６内への流れ力により開弁し、気液分離部１Ｃ内に溜った液体をシリンダヘッドカバー６内に落下させ回収するようになっている。
【００６５】
また、側板４３の外側部には、下端がシリンダヘッドカバー６内に連通し、上端が前記遠心分離室４５内に連通するパイプからなるブローバイガス流入口４８が設けられている。該ブローバイガス流入口４８における遠心分離室側口４８ａは、図５（ａ）に示すように、遠心分離室４５の上端部に開口し、かつ、図５（ｂ）に示すように遠心分離室４５の内周面に対して接線方向に指向している。
【００６６】
前記遠心分離室４５の中心には、パイプ状のブローバイガス流出口４９が垂直状に配置されており、その上端部は前記新気導入通路１５へと繋がり、下端開口部４９ａは前記液体排出口４０の上部近傍に位置し、前記ブローバイガス流入口４８の遠心分離室側口４８ａよりも下方に位置している。これにより遠心分離室４５内に侵入したブローバイガスが、ブローバイガス流出口４９から即座に流出することなく、遠心分離室４５の内周面に沿って旋回するようになっている。
【００６７】
また、本実施例３における気液分離部１Ｃを構成する前記漏斗部４２は、シリンダヘッドカバー６の上面より上方に離間して設けられ、これらの間に空隙Ｄが形成されている。これにより、実施例１と同様に、気液分離部１Ｃをエンジン２のシリンダヘッドカバー６の上面から離間させた構成となっている。
【００６８】
なお、前記液体排出口４０及びブローバイガス流入口４８は熱伝導が低い素材、例えば樹脂で形成されている。
【００６９】
なお、前記トラップ装置１は、適宜保持手段によってシリンダヘッドカバー６に固定されている。
【００７０】
次に作用について説明する。
スロットルバルブ１１の開度が小さい低負荷時には、前記実施例１と同様にブローバイガスの還流が行われると同時に、新気がスロットルバルブ１１の上流の吸気通路から新気導入通路１５を経て、気液分離部１Ｃの遠心分離室４５内に導入され、ブローバイガス流入口４８を通じてシリンダヘッドカバー６内に導かれ、エンジン２内部の掃気が行われる。
【００７１】
また、スロットルバルブ１１の開度が大きい高負荷時には、前記実施例１と同様にブローバイガスが還流通路１３を通じてスロットルバルブ１１の下流に導かれると同時に、スロットルバルブ１１の上流の空気流に引かれて、シリンダヘッドカバー６内のブローバイガスがブローバイガス流入口４８を通じて遠心分離室４５内へ導かれる。なお、逆止弁４７は閉弁している。そして、導入されたブローバイガスは、遠心分離室側口４８ａから遠心分離室４５内を図５（ｂ）の矢印のように旋回しながら下降し、中央のブローバイガス流出口４９から新気導入路１５へ排出される。
【００７２】
前記のようにブローバイガスの旋回による遠心力によってブローバイガス中の水分やオイルミストが分離され、遠心分離室４５の内面に付着する。また、気液分離部１Ｃは外気により冷却されているため、熱交換作用による気液分離が行われる。この分離された水分やオイルミストの液体は気液分離部１Ｃの漏斗部４２によって液体排出口４０部に貯溜され、所定量に達するとその液体の重みにより逆止弁４７が開きシリンダヘッドカバー６内に落下回収される。
【００７３】
また、本実施例３も気液分離部１Ｃが漏斗部４２の傾斜壁４１によって、シリンダヘッドカバー６の上面から離間して設けられていることから、実施例１と同様に気液分離部１Ｃの冷却作用が良好に行われる。以上の構造により、本実施例３においても、前記実施例１と同様の効果を奏する。
【００７４】
なお、前記実施例３における液体排出口４０は、前記の逆止弁４７を設けることなく、その液体排出口４０の流通断面積を前記ブローバイガス流入口４８の流通断面積より小径に設定し、ブローバイガス流入口４８から遠心分離室４５内に流入したブローバイガスが遠心分離室４５内で旋回流を起こすようにしてもよい。
【００７５】
また、前記の気液分離部１Ａ〜１Ｃは、ブローバイガスから少なくとも水分を分離するものであればよい。
【図面の簡単な説明】
【００７６】
【図１】本発明のトラップ装置を配設したブローバイガス還流装置を示す略全体図。
【図２】図１におけるトラップ装置付近を示す平面図。
【図３】本発明のトラップ装置の実施例１を示すもので、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は（ａ）におけるＡ−Ａ線断面図。
【図４】本発明のトラップ装置の実施例２を示すもので、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は（ａ）におけるＢ−Ｂ線断面図。
【図５】本発明のトラップ装置の実施例３を示すもので、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は（ａ）におけるＣ−Ｃ線断面図。
【符号の説明】
【００７７】
１    トラップ装置
１Ａ〜１Ｃ  気液分離部
２    エンジン
６    シリンダヘッドカバー
８    吸気通路
１１  スロットルバルブ
１３  還流通路
１５  新気導入通路
１６  シュラウド
【図１】
2007332874.tif 000003
【図２】
2007332874.tif 000004
【図３】
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【図４】
2007332874.tif 000006
【図５】
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