(57)【要約】【課題】高Si含有鋼板を母材とした場合に不めっきがなく美麗な表面外観を有しめっき密着性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法を提供する。【解決手段】mass％で、C≦0.25%、Si：0.1〜3.0%、Mn：0.5〜5.0%、Al：0.005〜3.0%を含有する鋼板表面に、まず、Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃ，Ｓ、Ｃｕ、Ｃｏからなる群から選ばれた少なくとも１種の成分を含む前めっき処理を施す。次いで、O2≧0.1%を含有する雰囲気中で、400〜8000℃の温度で加熱（Ａ帯加熱）し、次いで、O2<0.1%を含有する雰囲気中で、550〜900℃の温度で加熱（Ｂ帯加熱）し、次いで、水素を含む還元性雰囲気中で、700〜900℃の温度で加熱（Ｃ帯加熱）を施す。その後に、溶融亜鉛めっき処理を施す。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
mass％で、C≦0.25%、Si：0.1〜3.0%、Mn：0.5〜5.0%、Al：0.005〜3.0%を含有する鋼板に溶融亜鉛めっき処理を施すに際し、
まず、Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃ，Ｓ、Ｃｕ、Ｃｏからなる群から選ばれた少なくとも１種の成分を含む前めっき処理を該鋼板表面に施し、
次いで、前記前めっき処理後の鋼板を
O2≧0.1%を含有する雰囲気中で、400〜800℃の温度で加熱（Ａ帯加熱）し、
次いで、O2<0.1%を含有する雰囲気中で、550〜900℃の温度で加熱（Ｂ帯加熱）し、
次いで、水素を含む還元性雰囲気中で、700〜900℃の温度で加熱（Ｃ帯加熱）した後、
溶融亜鉛めっき処理を施すことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【請求項２】
前記Ａ帯加熱を直火加熱炉（DFF）もしくは無酸化炉（NOF）により、空気比≧1の条件で行い、前記Ｂ帯加熱を直火加熱炉（DFF）もしくは無酸化炉（NOF）により、空気比<1の条件で行うことを特徴とする請求項１に記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【請求項３】
溶融亜鉛めっき処理後に合金化処理することを特徴とする請求項１または２に記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、Si含有高強度鋼板を母材とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関し、特に不めっきのない美麗な表面外観を有しめっき密着性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車、家電、建材等の分野においては、素材鋼板に防錆性を付与した表面処理鋼板、中でも安価に製造できかつ防錆性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板が使用されている。
【０００３】
一般的に、溶融亜鉛めっき鋼板は、以下の方法にて製造される。まず、スラブを熱延、冷延あるいは熱処理した薄鋼板を用いて、母材鋼板表面を前処理工程にて脱脂および／または酸洗して洗浄するか、あるいは前処理工程を省略して予熱炉内で母材鋼板表面の油分を燃焼除去した後、非酸化性雰囲気中あるいは還元性雰囲気中で加熱することで再結晶焼鈍を行う。その後、非酸化性雰囲気中あるいは還元性雰囲気中で鋼板をめっきに適した温度まで冷却して、大気に触れることなく微量Ａｌ（０．１〜０．２％程度）を添加した溶融亜鉛浴中に浸漬する。
また合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、溶融亜鉛めっき後、引き続き、鋼板を合金化炉内で熱処理することで製造される。
【０００４】
ところで、近年、素材鋼板の高性能化とともに軽量化が推進され、素材鋼板の高強度化が求められてきており、防錆性を兼ね備えた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の使用量が増加している。
鋼板の高強度化にはＳｉ、Ｍｎ、Ｐ等の固溶強化元素の添加が行われる。中でもＳｉは鋼の延性を損なわずに高強度化できる利点があり、Ｓｉ含有鋼板は高強度鋼板として有望である。しかし、Ｓｉを多量に含有する高強度鋼板を母材とし溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造しようとする場合、以下の問題がある。
前述のように溶融亜鉛めっき鋼板は還元雰囲気中で６００〜９００℃程度の温度で加熱焼鈍を行った後に、溶融亜鉛めっき処理を行う。しかし、鋼中のＳｉは易酸化性元素であり、一般的に用いられる還元雰囲気中でも選択表面酸化されて表面に濃化し、酸化物を形成する。このような酸化物はめっき処理時の溶融亜鉛との濡れ性を低下させて不めっきを生じさせるので、鋼中Ｓｉ濃度の増加とともに濡れ性が急激に低下し不めっきが多発する。また、不めっきに至らなかった場合でも、めっき密着性に劣るという問題がある。
さらに鋼中のＳｉが選択表面酸化されて表面に濃化すると、溶融亜鉛めっき後の合金化過程において著しい合金化遅延が生じる。その結果、生産性を著しく阻害する。生産性を確保するために過剰に高温で合金化処理しようとすると、耐パウダリング性の劣化を招くという問題もあり、高い生産性と良好な耐パウダリング性を両立させることは困難である。
【０００５】
このような問題に対して、いくつかの技術が開示されている。
予め酸化性雰囲気中で鋼板を加熱して表面に酸化鉄を形成した後加熱し還元焼鈍を行うことで、溶融亜鉛との濡れ性を改善する技術が特許文献１に開示されている。
【０００６】
溶融めっき処理に先立って、硫黄または硫黄化合物を鋼板表面にＳ量として0.1〜1000mg/m2付着させた後、予熱工程を弱酸化性雰囲気で行い、その後、水素を含む非酸化性雰囲気中で焼鈍する方法が特許文献２に開示されている。
【０００７】
また、鋼板表面に予め付着量：0.01〜5g/m2のFe系めっきを施した後、金属Feとして0.3〜5g/m2酸化させてから還元性雰囲気中で加熱する方法が特許文献３に開示されている。
【特許文献１】特許登録第2587724号公報
【特許文献２】特開平11-50223号公報
【特許文献３】特許登録第2705390号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、一般に知られているように、鋼中のSi濃度の増加に伴い鋼板表面における酸化速度は大きく低下するため、鋼中Si濃度の高い鋼板については、特許文献１に開示の酸化手段だけでは酸化が進行せず、Siの表面濃化を抑制するために必要な量の酸化鉄を得ることは難しい。その結果、溶融めっき時における不めっきの発生を十分には抑制できず、また合金化する場合には、合金化過程において懸念される合金化の著しい遅延という問題を十分に解決することができない。合金化速度が遅いと、合金化炉の炉長が限られているＣＧＬで所定の生産性を考慮して製造する場合、どうしても合金化温度を高くせざるを得ない。そのため、このような場合には耐パウダリング性の劣化を余儀なくされる。
特許文献２は、鋼板表面に形成させた硫化物層により溶融亜鉛との濡れ性を改善する技術である。しかしながら、鋼中Ｓｉ濃度の高い鋼板に適用した場合、硫化物層による効果のみではＳｉ表面濃化を充分抑制できないため、溶融亜鉛との濡れ性を改善することはできず不めっきが発生したり、著しい合金化遅延が生じるという問題が依然としてある。また、予熱工程を弱酸化性雰囲気で行った場合についても、鋼中Ｓｉ濃度の高い鋼板に適用した場合、溶融亜鉛との濡れ性を充分に改善することはできず、不めっき、合金化遅延を完全に解消するには至っていない。
さらに、硫黄または硫黄化合物を鋼板に付着させたのみでは、鋼板搬送中に付着させた硫黄または硫黄化合物が脱落し、過度に脱落した場合にはロールピックアップや炉内汚染等を引き起こす。そのため、ロール手入れや炉内清掃等を頻繁に行う必要がありメンテナンス費が増大するので実用化に至っていないのが現状である。
特許文献３は、鋼板表面にFe系めっきを施すので、前記した付着物の脱落による問題はない。しかしながら、Fe系めっきを行った後、酸化して鋼板表面に酸化鉄を形成すると、炉内搬送用ロールに酸化鉄が剥離・付着して堆積し、いわゆる酸化鉄のロールピックアップの問題がある。このような場合、頻繁なロールメンテナンスが必要となりメンテナンスコストが増大するだけでなく、鋼板に押し疵を発生させてめっき外観を損ない、実用上問題となっている。
【０００９】
本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであって、高Si含有鋼板を母材とした場合でも不めっきのない美麗な表面外観を有しめっき密着性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板、および、不めっきのない美麗な表面外観を有し耐パウダリング性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
前記のように、鋼中Ｓｉ濃度の高い鋼板の場合、従来技術による酸化手段のみでは酸化が進まず、不めっき改善のために必要な量の酸化鉄を得ることが困難である。従って、鋼中Ｓｉ濃度が高い鋼板の場合、何らかの方法で酸化を促進することが必要である。
【００１１】
そこで、発明者らは、鋼中Si濃度の高い鋼板について不めっきを抑制し、併せて、めっき層の合金化の促進を図るための手段について鋭意検討を重ねた。その結果、めっき処理に先立ち、予め鋼板表面に前めっき処理を施し鋼板の酸化を促進させ、次に続く加熱処理において酸化強化を図ることで、鋼中Ｓｉ濃度の高い鋼板の場合においてＳｉ表面濃化を抑制することができることを見出した。さらに、上記前めっき処理と上記加熱処理を組み合わせるにあたっては、前めっき処理では、効率的に鋼板の酸化が促進されるように、前めっき処理時のめっき層中に含まれる成分を規定し、加熱処理では、酸化強化時に押し疵等が発生せず、極めて美麗なめっき外観を確保するために、適切な酸化条件を規定した。
【００１２】
本発明は、以上の知見に基づきなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
［１］mass％で、C≦0.25%、Si：0.1〜3.0%、Mn：0.5〜5.0%、Al：0.005〜3.0%を含有する鋼板に溶融亜鉛めっき処理を施すに際し、まず、Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃ，Ｓ、Ｃｕ、Ｃｏからなる群から選ばれた少なくとも１種の成分を含む前めっき処理を該鋼板表面に施し、次いで、前記前めっき処理後の鋼板をO2≧0.1%を含有する雰囲気中で、400〜800℃の温度で加熱（Ａ帯加熱）し、次いで、O2<0.1%を含有する雰囲気中で、550〜900℃の温度で加熱（Ｂ帯加熱）し、次いで、水素を含む還元性雰囲気中で、700〜900℃の温度で加熱（Ｃ帯加熱）した後、
溶融亜鉛めっき処理を施すことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
［２］前記［１］において、前記Ａ帯加熱を直火加熱炉（DFF）もしくは無酸化炉（NOF）により、空気比≧1の条件で行い、前記Ｂ帯加熱を直火加熱炉（DFF）もしくは無酸化炉（NOF）により、空気比<1の条件で行うことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
［３］前記［１］または［２］において、溶融亜鉛めっき処理後に合金化処理することを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【００１３】
なお、本明細書において、鋼の成分を示す%は、すべてmass%である。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、不めっきのなく美麗な表面外観を有しめっき密着性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板が得られる。また、本発明のめっき鋼板に合金化処理を施すことで、不めっきのない美麗な表面外観を有しかつ耐パウダリング性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板が得られる。さらに合金化遅延等の問題も解消され、高い生産性の下、製造することが可能となる。なお、本発明は、高Si含有鋼板を母材とした場合にも有効であり、機械的特性が良好であるにもかかわらずめっき特性の改善が難しい高Si含有鋼のめっき特性を改善する方法として有用な発明といえる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明について具体的に説明する。
まず、本発明に使用される鋼板について説明する。本発明の鋼板の成分組成は以下の通りである。
【００１６】
本発明が対象とする鋼板は、Ｓｉを０．１〜３．０％含有する鋼板である。下限０．１％と規定したのは、これ未満の濃度であれば還元処理時のＳｉ表面濃化はそれほど顕著ではなく、従って、不めっきが多発したり、著しい合金化遅延がないためである。一方、上限を３．０％としたのは、Ｓｉは鋼の延性を確保しつつ高強度化が可能な元素であるが、３．０％を超えて含有すると鋼板自体が硬くなり機械的特性が劣化するためである。その他添加元素については本発明の効果を妨げるものではなく、特に限定するものではなく、従来から公知の成分系を利用することができる。代表組成について述べると、次のとおりである。
Ｃ：0.25％以下
Ｃは鋼中に含有される元素であり、0.0001〜0.25％の範囲で一般的に含有される。本発明においても下地鋼鈑中にこの範囲でＣを含有することができる。また、Ｃは、高強度化に対して有用なだけでなく、強度−延性バランスを向上させるために残留オーステナイトを生成させる等、組織制御を行う場合に有用な元素である。これらの作用を発現させるには、0.05％以上含有されていることが好ましい。しかしながら、含有量が0.25％を超えると、溶接性が劣化する。以上より、0.25％以下、好ましくは0.05％以上0.25％以下とする。
Mn：0.5〜5.0％
Mnは、鋼の高強度化に有用な元素であり、5.0%以下の範囲で通常鋼中に含有される。本発明においても下地鋼鈑中にこの範囲でＭｎを含有することができる。特に、0.5％以上含有させることによってその効果を発揮することができる。しかしながら、Mnも、Siと同様に、焼鈍時に酸化膜を形成する元素であり、その含有量が5.0％を超えて多量に含有されるとめっき密着性が劣化する傾向がある。また、溶接性や強度−延性バランスの確保にも悪影響を及ぼす。よって、Mnは0.5％以上5.0％以下とする。
Al：0.005〜3.0％
Alは、Siと補完的に添加される元素であり、0.005％以上含有させることが好ましい。しかしながら、3.0％を超えるとめっき密着性が劣化する傾向がある。また、溶接性や強度−延性バランスの確保にも悪影響を及ぼす。よって、Alは0.005％以上3.0％以下とする。
【００１７】
なお、上記の添加元素に加えて、本発明の効果を害さない範囲で必要に応じて
Ｔｉ(1%以下)、Ｎｂ(1%以下)、Ｖ(1%以下)、Ｃｒ(3%以下)、Ｓ(0.1%以下)、Ｍｏ(1%以下)、Ｃｕ(3%以下)、Ｎｉ(3%以下)、Ｂ(0.1%以下)、Ｃａ(0.1%以下)、Ｎ(0.1%以下)、Ｏ(0.1%以下)、Ｐ(1%以下)、Ｓｂ(0.5%以下)を添加することができる。なお、上記以外の残部はFeおよび不可避的不純物である。
【００１８】
次に本発明の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法について説明する。
上記化学成分範囲に調整された鋼板に溶融亜鉛めっきを施す。なお、本発明においては、溶融亜鉛めっき処理を施す前に、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃ、Ｓ、Ｃｕ、Ｃｏからなる群から選ばれた少なくとも１種の成分を含む前めっき処理を鋼板表面に施し、次いで、鋼板に以下の３工程からなる加熱を行うものとする。この前めっき処理および加熱は本発明において重要な要件である。前めっき処理を行うことで鋼板の酸化を促進する。また、３工程の中でも特にＢ帯加熱を以下の条件にて、Ａ帯加熱とＣ帯加熱の間に加えて行うことで、Ｃ帯加熱における表面酸化物量を、ピックアップの原因とならない量まで低減し、かつ、表面のＳｉ系酸化物の生成を防止するのに十分な量に調整することが可能となり、結果として、良好なめっき外観を確保したまま、酸化強化が図れることになる。
Ａ帯加熱：O2≧0.1%を含有する雰囲気中で、550〜750℃の温度で加熱
Ｂ帯加熱：O2<0.1%を含有する雰囲気中で、550〜900℃℃の温度で加熱
Ｃ帯加熱：水素を含む還元性雰囲気中で、700〜900℃の温度で加熱
まず、前めっき処理について説明する。
本発明では下地鋼板の表面に、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃ、Ｓ、Ｃｕ、Ｃｏからなる群から選ばれた少なくとも１種の成分を含む前めっき処理を施すことで、酸化処理時、良好かつ必要量の酸化鉄が鋼板表面に形成される。前述したように、高Si含有鋼板を母材とした場合に、鋼中のＳｉ濃度の増加に伴い鋼板表面における酸化速度が大きく低下するため、従来技術による酸化手段のみでは酸化が進まず、Ｓｉ表面濃化を抑制するために必要な量の酸化鉄を得ることが困難である。高Si含有鋼板の場合、酸化過程で酸化鉄／地鉄界面にSi酸化物が層状に形成し、これがバリヤー層となって地鉄からのFe外方拡散を抑制するため酸化が進まないものと考えられる。一方、前めっき処理を行い酸化処理した場合、前記酸化鉄／地鉄界面での層状のSi酸化物が抑制され、その結果、Fe外方拡散が促進されて酸化が促進するものと考えられる。
前めっき処理方法について説明する。特許文献２に記載のように、例えば化合物を水または有機溶剤に溶解して鋼板表面に物理的に付着させた場合、鋼板搬送中に付着物が脱落し、ロールピックアップや炉内汚染の原因となり問題となる場合がある。そこで、本発明では、このように鋼板搬送中に脱落しないような方法にて前めっき処理を行うことが重要である。具体的には、電気めっき法、置換めっき法、無電解めっき等の前めっき処理法が好適である。
また、前めっきの組成としては、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃ、Ｓ、Ｃｕ、Ｃｏからなる群から選ばれた少なくとも１種の成分を含むこととする。なお、成分が異なる複数のめっきを前めっき処理し、複数回の前めっき処理を施してもよい。また、複数成分を複合してなる溶液で前めっき処理を施してもよい。また、不可避的に含有される程度の量で、Ｂ、Ｎ、Ｏ、Ｆ、Ｎａ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｐ、Ｃｌ、Ｋ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｐｂ、Ｂｉ等の成分が前めっき処理によるめっき層中に含まれていても本発明の効果は変わらない。
また、前めっき処理を行う前に必要に応じて脱脂や酸洗等の従来から用いられている前処理を施してもよい。
前めっき処理によるめっき付着量は、0.01〜10g/m2が好ましい。0.01g/m2未満では酸化促進効果が不充分で、鋼中Ｓｉ濃度の高い鋼板の場合にＳｉ表面濃化を抑制することができない。一方、10g/m2超えでは、本発明の効果が飽和して経済的に不利になる場合がある。より好ましくは0.1〜5g/m2である。
【００１９】
次いで、前めっき処理後、３工程からなる加熱処理を行う。
Ａ帯加熱
Ａ帯での加熱は鋼板を積極的に酸化させ鋼板表面に酸化鉄を形成させる。よって、O2は酸化を行うのに十分な量が必要であり0.1％以上とする。0.1vol%未満では鋼板表面への酸素の供給が律速するので酸化鉄量がばらついたり、あるいは酸化鉄量が不充分で、鋼中Ｓｉ濃度の高い鋼板の場合にＳｉ表面濃化を抑制することができない。一方、上限は特に限定するものではないが、経済的な理由から大気レベルの２１％が好ましい。その他、不可避的に含まれるH2O等の成分が含まれていても本発明の効果を得ることができるが、H2O≧1%であると酸化鉄量が安定するので好適である。酸化性雰囲気として酸素を使用するのは、経済的だからである。大気中には約２１％の酸素が含まれており、大気を希釈して使用すれば大規模な設備を導入することもなく酸化性雰囲気を得ることができるからである。
加熱温度は４００℃以上８００℃以下とする。400℃未満では酸化鉄量が不充分で、鋼中Ｓｉ濃度の高い鋼板の場合にＳｉ表面濃化を抑制することができない。一方、800℃超えでは、酸化しずぎて押し疵が発生する場合がある。よって400℃以上800℃以下、好ましくは550℃以上750℃以下である。
鋼板を加熱する手段としては、バーナー加熱、誘導加熱、放射加熱、通電加熱等の従来から使用されている加熱方式でよく、特に限定するものではない。
但し、鋼板の加熱能力を考えると燃焼バーナーを使用した直火加熱炉、または無酸化炉が好適である。これはバーナー加熱の場合、他法に比べ昇温速度が速いので炉長を短くしたり、あるいは鋼板速度を速くすることが可能になるからである。
直火加熱炉または無酸化炉を使用する場合、バーナーの燃焼空気比≧1で加熱すると前記のO2≧0.1vol%の雰囲気を達成することができ、必要充分量の酸化鉄量を確保することができる。
前記により得られた酸化鉄は、酸素量として0.01〜５ｇ／m2の酸化鉄であることが好適である。この酸素量が0.01ｇ／m2未満の場合、酸化鉄量が不足してＳｉの表面濃化を抑制することが難しくなり、一方酸素量が５ｇ／m2を超えると、Ｓｉ表面濃化抑制効果が飽和する一方で、焼鈍時の還元を充分行うことができないために、未還元酸化皮膜として残存する結果、めっき後の合金化処理過程で著しい合金化遅延を引き起こすおそれがある。
【００２０】
Ｂ帯加熱
Ｂ帯での加熱は、押し疵を抑制して美麗な外観を確保するために行う。そのため、Ｂ帯加熱では、一旦酸化された鋼板表面を還元処理することが可能で、かつ、ピックアップが起こらない条件、すなわち低O2濃度雰囲気で低温還元加熱の条件で加熱を行い、加熱帯前段〜中段で一旦酸化された鋼板表面を、次のＣ帯加熱内でロールと反応しピックアップが起こらない範囲まで還元処理する。O2＜0.1vol%の酸素供給律速領域で加熱することで、酸化鉄の表層を改質し耐ロールピックアップ性が改善するものと考えている。O2≧0.1vol%では酸化鉄表層の改質が不充分で耐ロールピックアップ性に劣る。一方、下限は特に限定するものではない。その他、不可避的に含まれるH2O等の成分が含まれていても本発明の効果を得ることができる。
加熱温度は５５０℃以上９００℃以下とする。550℃未満では前記酸化鉄表層の改質が不充分となり、耐ロールピックアップ性に劣る。一方、上限は特に限定するものではないが、続く還元処理で必要とされる鋼板温度である900℃以下であれば実用上経済的なので好ましい。
鋼板を加熱する手段としては、バーナー加熱、誘導加熱、放射加熱、通電加熱等の従来から使用されている加熱方式でよく、特に限定するものではない。
但し、鋼板の加熱能力を考えると燃焼バーナーを使用した直火加熱炉、または無酸化炉が好適である。これはバーナー加熱の場合、他法に比べ昇温速度が速いので炉長を短くしたり、あるいは鋼板速度を速くすることが可能になるからである。
直火加熱炉または無酸化炉を使用する場合、バーナーの燃焼空気比＜1で加熱すると前記のO2＜0.1vol%の雰囲気を達成することができ、酸化鉄表層を改質し耐ロールピックアップ性が改善する。
【００２１】
Ｃ帯加熱
加熱帯の直後に設置され、還元処理を行う。そのため、還元帯における雰囲気は水素を含む還元性雰囲気とする。この条件をはずれると加熱帯で生成した酸化スケールが還元しにくいため、めっき密着性を確保するに十分な酸化スケールや、内部酸化、窒化物が生成しても、かえってめっき特性が劣化する傾向が見られる。還元方法は従来から使用されている方法に準じて行えばよく、特に限定するものではない。例えば放射加熱方式の焼鈍炉で水素：1〜50%を含む還元性雰囲気中で７００〜９００℃の温度で還元処理すると好適である。
加熱温度は、700℃以上900℃以下とする。７００℃未満では酸化鉄の還元が不充分となる場合があり、未還元酸化皮膜として残存する結果、めっき後の合金化処理過程で著しい合金化遅延を引き起こすおそれがある。また、７００℃未満では再結晶焼鈍が不充分なため、伸びやｒ値の低下を引き起こし所望の機械的特性が得られないという問題がある。
一方、上限は９００℃とする。これ以上では本発明の効果が飽和するので経済的に不利である。
また、前記還元性雰囲気中の露点は0℃以下が好ましい。0℃超では酸化鉄の還元が不充分となるからである。一方、下限は特に限定しないが、実用上−50℃以上が好ましい。
【００２２】
以上ように、３工程からなる加熱処理で加熱帯出側での条件を制御することで、加熱帯出側において、加熱帯前段〜中段で一旦酸化された鋼板表面を還元処理することが可能となり、その結果、加熱帯の後に設置される還元帯炉内におけるピックアップを抑制され、良好なめっき外観が確保される。
【００２３】
上記３工程（Ａ帯加熱〜Ｃ帯加熱）による加熱後、溶融亜鉛めっき処理を施す。
前記還元処理後に非酸化性あるいは還元性雰囲気中でめっきに適した温度まで鋼板を冷却し、めっき浴中に浸漬してめっき処理する。溶融亜鉛めっき処理は従来から行われている方法に従えばよい。例えば、めっき浴温は４４０〜５２０℃程度、鋼板のめっき浴浸漬温度はほぼめっき浴温に等しくし、亜鉛めっき浴中のＡｌ濃度は０．１〜０．２％とするのが一般的ではあるが、特に限定するものではない。
あるいは、製品の使用用途によってはめっき温度、めっき浴組成等の上記めっき条件を変更する場合があるが、めっき条件の違いは本発明の効果を害するものではなく、特に限定するものではない。例えば、めっき浴中にＡｌ以外にＰｂ、Ｓｂ、Ｆｅ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｓｎ等の元素が混入していても本発明の効果は何ら変わらない。
さらに、めっき後のめっき層の厚さを調整する方法についても、特に限定するものではないが、一般的にはガスワイピングが使用され、ガスワイピングのガス圧、ワイピングノズル／鋼板間距離等を調節することによって、めっき層の厚さを調整する。このとき、めっき層の厚さは特に限定されるものではないが、３〜15μm程度とするのが好ましい。３μm未満では十分な防錆性が得られず、一方、15μm超えでは防錆性が飽和するだけでなく、加工性や経済性が損なわれるからである。但し、めっき層の厚さの違いは本発明の効果を妨げるものではなく、特に限定するものではない。
【００２４】
また、本発明では、上記した溶融亜鉛めっき後に合金化処理を施し、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができる。前述したように、本発明によれば、焼鈍時のSi表面濃化を完全に抑制することができるので、Si含有鋼板での著しい合金化遅延という従来技術での問題を解消することができる。その結果、耐パウダリング性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を生産性を阻害することなく製造することができる。合金化処理方法としては、ガス加熱、インダクション加熱および通電加熱など、従来から用いられているどのような加熱方法を用いてもよく、特に限定するものではない。例えば合金化処理板温は４６０〜６００℃程度、合金化保持時間は５〜６０秒程度とするのが一般的ではある。
【実施例１】
【００２５】
以下、本発明を、実施例に基づいて具体的に説明する。
【００２６】
表１に示す５種類の冷延鋼板、熱延鋼板（板厚：1.4mm、板幅：1100mm）を用いて連続溶融亜鉛めっきライン（CGL）で合金化溶融亜鉛めっき鋼板を作製した。作製にあたっては、めっき処理前に、3%NaOHを主成分とする溶液で鋼板表面を電解脱脂し、表２に示す条件にて前めっき処理を施し、次いで、直火バーナー式の加熱炉を使用し、表３に示すＡ帯加熱（加熱Ａ）を施し、引続きＢ帯加熱（加熱Ｂ）、Ｃ帯加熱（還元処理）を行った。なお、還元処理はラジアントチューブ式の加熱炉で5%水素＋窒素雰囲気（露点：約-35℃）で行った。その後、Al：0.13%を含む（Fe飽和）460℃の亜鉛めっき浴を用い、侵入板温：460℃でめっき処理を行った。めっき後ガスワイピング装置で片面付着量：40g/m2に調整した。合金化処理は誘導加熱式の合金化炉を使用し、めっき層中の鉄含有率が9〜11%となるように調整した。
【００２７】
【表１】
2007262464.tif 000002
【００２８】
【表２】
2007262464.tif 000003
【００２９】
以上により得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板に対して、機械的特性およびめっき品質を測定し、評価した。各測定方法および各評価基準は以下の通りである。
【００３０】
＜機械的特性＞
JIS 2241に記載の方法にて全伸び（El）を測定し、焼鈍時の鋼板温度：850℃での測定値に対する変化率（当該El／鋼板温度：850℃でのEl）を求めた。
【００３１】
○：変化率≧1.0
×：変化率＜0.9
＜めっき外観＞
目視および光学顕微鏡にて外観観察を行い、不めっきが全くなく、かつその他ロールピックアップ等による表面欠陥のない場合を良好とし、目視にて不めっきが観察できる場合、あるいはロールピックアップ等による表面欠陥のある場合を不合格とした。
【００３２】
・  ：良好
×：不合格
＜めっき密着性＞
合金化溶融亜鉛めっき鋼板から幅：２５ｍｍ、長さ：８０ｍｍの試験片を２枚切り出し供試材とした。供試材を接着剤を塗布した重なり部の長さが２０ｍｍになるように重ね合わせる。接着剤はＥ−５６（サンライズ  ＭＳＩ製）を使用し、スペーサー（φ０．１５ｍｍのＳＵＳ３０４ワイヤー）を使用して接着剤厚さを試験片毎で一定に保つようにした。接着剤塗布後、乾燥炉で１７０℃の熱処理を２０分実施した後、オートグラフで引張り試験を実施し、引張剪断強度および剥離形態を測定して、下記の基準に応じて評価した。なお、引張剪断強度は、同じ鋼成分、サイズを有する冷延鋼板を用いて上記引張り試験を実施した際の強度に対する比率で評価した。
・引張剪断強度
○：良好（強度：７０％超え）
×：不良（強度：７０％以下）
・剥離形態
○：良好（接着剤内凝集剥離）
×：不良（一部または全面めっき層／鋼板界面剥離）
なお、ここで言うめっき層／鋼板界面剥離とは、めっき層と鋼板の界面で剥離することであるが、剥離形態によっては均一にめっき層／鋼板界面で剥離しない場合もあるので、めっき層／鋼板界面からめっき層側に２μｍ以下、あるいはめっき層／鋼板界面から鋼板側に２μｍ以下の範囲内で剥離した場合もめっき層／鋼板界面剥離とする。
また、溶融亜鉛めっき鋼板を用い、デュポン衝撃試験（1/2インチ、1.8kgf錘、1m高さ）を行い、テープ剥離した際のめっき剥離状態を評価した。
○：めっき剥離・亀裂なし
×：めっき剥離あり、あるいは亀裂あり
＜合金化速度＞
合金化完了温度を測定し、下記の基準により評価した。
○：合金化温度：520℃以下で合金化完了
×：合金化温度：520℃超で合金化完了
＜耐パウダリング性＞
合金化溶融亜鉛めっき鋼板から幅：２５ｍｍ、長さ：４０ｍｍの試験片を切出し、セロハンテープ（登録商標）（ニチバン製、幅：２４ｍｍ）を長さ：２０ｍｍの位置に貼り、テープ面を９０°内側に曲げた後、曲げ戻しを行ってセロハンテープ（登録商標）（ニチバン製、幅：２４ｍｍ）を剥がした時に付着したＺｎ量を蛍光Ｘ線によりカウント数として測定した。測定したＺｎカウント数を試験片幅：単位長さ（１ｍ）当りのカウント数に補正して、下記の基準に応じて評価した。
○：良好（カウント数：０〜５０００）
×：不良（カウント数：５０００以上）
結果を表3に示す。
【００３３】
【表３】
2007262464.tif 000004
【００３４】
表３から明らかなように、下地鋼板の表面に前めっき処理を施し、その後所定の加熱処理した本発明例では、不めっき無く、著しい合金化遅延も無く、優れた耐パウダリング性および機械的特性を示すことが分かる。一方、比較例では、特性のいずれか一つ以上が劣っている。
【産業上の利用可能性】
【００３５】
機械的特性が良好であり、かつ、めっき外観、めっき密着性にも優れているため、自動車、家電、建材等の分野を中心に、幅広い用途での使用が見込まれる。