(57)【要約】【課題】  自動車のエンジン補機用の軸受などの部品における鋼材の白色組織変化を防止して軸受などの部品の長寿命化を図った転動部品用鋼および転動部品を提供する。【解決手段】  質量％で、Ｃ：０．５０〜１．１％、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｃｒ：３．０〜１０．０％、Ｎ：０．０２〜０．０５％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ≦０．００５％、Ｏ≦０．００１５％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼で、焼入れ温度９００〜１０８０℃から焼入れして１５０〜２３０℃の焼戻し後の残留オーステナイト量が８〜３０％であり、かつその後に３００℃に保持した場合に残留オーステナイトの減少量が３％以下である転動部品用鋼である。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．５０〜１．１％、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｃｒ：３．０〜１０．０％、Ｎ：０．０２〜０．０５％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ≦０．００５％、Ｏ≦０．００１５％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼で、焼入れ温度９００〜１０８０℃から焼入れして１５０〜２３０℃の焼戻し後の残留オーステナイト量が８〜３０％であり、かつその後に３００℃に保持した場合に残留オーステナイトの減少量が３％以下であることを特徴とする転動部品用鋼。
【請求項２】
質量％で、Ｃ：０．５０〜１．１％、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｃｒ：３．０〜１０．０％、Ｎ：０．０２〜０．０５％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ≦０．００５％、Ｏ≦０．００１５％を含有し、さらにＮｉ≦２．０％、Ｍｏ≦１．５％、Ｖ≦１．０％、Ｎｂ≦０．３％から選択した１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼で、焼入れ温度９００〜１０８０℃から焼入れして１５０〜２３０℃の焼戻し後の残留オーステナイト量が８〜３０％であり、かつその後に３００℃に保持した場合に残留オーステナイトの減少量が３％以下であることを特徴とする転動部品用鋼。
【請求項３】
質量％で、Ｃ：０．５０〜１．１％、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｃｒ：３．０〜１０．０％、Ｎ：０．０２〜０．０５％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ≦０．００５％、Ｏ≦０．００１５％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼からなり、焼入れ温度９００〜１０８０℃から焼入れして１５０〜２３０℃の焼戻し後の残留オーステナイト量が８〜３０％であり、その後３００℃に保持した場合の残留オーステナイトの減少量が３％以下であることを特徴とする転動部品。
【請求項４】
質量％で、Ｃ：０．５０〜１．１％、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｃｒ：３．０〜１０．０％、Ｎ：０．０２〜０．０５％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ≦０．００５％、Ｏ≦０．００１５％を含有し、さらにＮｉ≦２．０％、Ｍｏ≦１．５％、Ｖ≦１．０％、Ｎｂ≦０．３％から選択した１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼からなり、焼入れ温度９００〜１０８０℃から焼入れして１５０〜２３０℃の焼戻し後の残留オーステナイト量が８〜３０％であり、その後３００℃に保持した場合の残留オーステナイトの減少量が３％以下であることを特徴とする転動部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この出願の発明は、自動車エンジンの電装補機用のオルタネータ、電磁クラッチ、中間プーリ、カーエアコン用のコンプレッサ、水ポンプ、ベルト式ＣＶＴ、デファレンシャルなどに使用される転動部品用鋼およびこの鋼材からなる転動部品に関し、特に耐白色組織変化に優れた転動部品用鋼およびこの鋼材からなる転動部品に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車エンジンの電装補機用のオルタネータ、電磁クラッチ、中間プーリ、カーエアコン用のコンプレッサ、水ポンプなどに使用される軸受は小型化に伴い高速回転化されている。このため、これらの軸受に白色組織変化（白層）を伴って早期剥離が発生する。この早期剥離は転動面に起こる微小なすべりによる潤滑油の分解により発生した水素が軸受材料中に侵入することにより発生するといわれている。
【０００３】
このような、白色組織変化を伴う短時間剥離に対する軸受などの転動部品用鋼の寿命向上策として、振動による繰り返し応力の負荷による炭素原子の応力誘起拡散に着目し、炭素の拡散抑制とマトリクス強度の向上を図るものが提案されている（特許文献１参照。）。しかし、この発明は、水素侵入下での疲労強度向上やその対策となる残留オーステナイトについては考慮されていない。
【０００４】
さらに、白層を伴う短時間剥離に対する寿命向上策として、Ｃｒによる転送面の酸化皮膜形成により水素の侵入防止を図るものが提案されている（特許文献２参照。）。しかし、この発明も、水素の存在する環境での疲労強度向上やその対策となる残留オーステナイトについては考慮されていない。
【０００５】
またさらに、白層を伴う短時間剥離に対する寿命向上策として、炭化物、炭窒化物による組織変化のピン留め効果と結晶粒界の微細化による粒界強度向上、組織変化伝播速度の遅延を図るものが提案されている（特許文献３参照。）。しかし、この出願の発明は、水素侵入下での疲労強度向上やその対策となる残留オーステナイトについては、やはり考慮されていない。
【０００６】
さらに、残留オーステナイトが体積量で１５〜４５％と考慮した転がり軸受が提案されている（特許文献４参照。）。しかし、この出願の発明は、熱処理として浸炭窒化処理を行う必要があり、長時間の熱処理が必要である。しかし、このものも残留オーステナイトの安定性については考慮されていない。
【０００７】
【特許文献１】特許第２８８３４６０号公報
【特許文献２】特許第３００９２５４号公報
【特許文献３】特開２００５−１４７３５２号公報
【特許文献４】特開２００５−３１４７９４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
自動車のエンジン補機用のオルタネータ、電磁クラッチ、中間プーリ、カーエアコン用のコンプレッサ、水ポンプ、ベルト式ＣＶＴ、デファレンシャルなどに使用する軸受などの部品においては、過酷な使用によって軸受用鋼中に白色組織変化を伴って早期剥離が発生する。そこで、本発明が解決しようとする課題は、この白色組織変化を防止して軸受などの部品の長寿命化を図った転動部品用鋼およびこの鋼材からなる転動部品を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記したように、自動車のエンジン電装補機用などに使用される軸受に白色組織変化を伴って発生する早期剥離は、転動面に起こる微小なすべりによる潤滑油の分解により発生した水素が軸受材料中に侵入することにより発生するといわれている。
【００１０】
そこで、発明者は、軸受材料について種々の試験をし、その試験片を調査したところ、長寿命の材料と短寿命の材料では、残留オーステナイト量に差があることを見出した。すなわち、この残留オーステナイトは、試験前に同じ量であったとしても、短寿命のものでは、転がり疲労を受けるうちに残留オーステナイトがマルテンサイトに変態し、その残留オーステナイト量が減少していた。使用中にマルテンサイト変態すると焼戻しを受けていない脆いマルテンサイトとなり、そこから容易に疲労亀裂が生成することが考えられる。従って、疲労を受けても残留オーステナイトが分解しないことが重要である。
【００１１】
そこで、残留オーステナイトの安定性を評価する指標として３００℃に昇温後の残留オーステナイトの減少量を採用して寿命を評価したところ、長寿命の材料では３００℃に昇温後の残留オーステナイトの減少量が少ないことが分かった。つまり、転動部品用鋼の軸受材料中に水素が侵入する環境下の転がり疲労寿命に対しては、材料中の残留オーステナイト量がキーとなること、かつ、その残留オーステナイトが疲労環境下で分解しないこと、つまり、残留オーステナイトが安定であることが、水素侵入下で発生する白色組織変化を伴う早期剥離に対して重要であることを見出した。
【００１２】
さらに、残留オーステナイトを安定化する方法を考究したところ、材料中のＣｒおよびＮの量を高めることが重要であることを見出し、本発明の手段を得た。
【００１３】
さらに、本発明の転動部品用鋼は、長時間の熱処理が必要な浸炭や浸炭窒化処理を用いることなく、単純な焼入、焼戻し処理にて、白色組織変化を防止して軸受の長寿命化を図った転動部品用鋼を得られるため、大幅なコストアップをすることなく、寿命の向上を図ることができることを見出した。
【００１４】
そこで、上記の課題を解決するための本発明の手段は、請求項１の発明では、質量％で、Ｃ：０．５０〜１．１％、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｃｒ：３．０〜１０．０％、Ｎ：０．０２〜０．０５％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ≦０．００５％、Ｏ≦０．００１５％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼で、焼入れ温度９００〜１０８０℃から焼入れして１５０〜２３０℃の焼戻し後の残留オーステナイト量が８〜３０％であり、かつその後に３００℃に保持した場合に残留オーステナイトの減少量が３％以下であることを特徴とする転動部品用鋼である。
【００１５】
さらに、請求項２の発明では、質量％で、Ｃ：０．５０〜１．１％、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｃｒ：３．０〜１０．０％、Ｎ：０．０２〜０．０５％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ≦０．００５％、Ｏ≦０．００１５％を含有し、さらにＮｉ≦２．０％、Ｍｏ≦１．５％、Ｖ≦１．０％、Ｎｂ≦０．３％から選択した１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼で、焼入れ温度９００〜１０８０℃から焼入れして１５０〜２３０℃の焼戻し後の残留オーステナイト量が８〜３０％であり、かつその後に３００℃に保持した場合に残留オーステナイトの減少量が３％以下であることを特徴とする転動部品用鋼である。
【００１６】
さらに、請求項３の発明では、質量％で、Ｃ：０．５０〜１．１％、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｃｒ：３．０〜１０．０％、Ｎ：０．０２〜０．０５％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ≦０．００５％、Ｏ≦０．００１５％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼からなり、焼入れ温度９００〜１０８０℃から焼入れして１５０〜２３０℃の焼戻し後の残留オーステナイト量が８〜３０％であり、その後３００℃に保持した場合の残留オーステナイトの減少量が３％以下であることを特徴とする転動部品である。
【００１７】
さらに、請求項４の発明では、質量％で、Ｃ：０．５０〜１．１％、Ｓｉ：０．１〜１．２％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｃｒ：３．０〜１０．０％、Ｎ：０．０２〜０．０５％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ≦０．００５％、Ｏ≦０．００１５％を含有し、さらにＮｉ≦２．０％、Ｍｏ≦１．５％、Ｖ≦１．０％、Ｎｂ≦０．３％から選択した１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼からなり、焼入れ温度９００〜１０８０℃から焼入れして１５０〜２３０℃の焼戻し後の残留オーステナイト量が８〜３０％であり、その後３００℃に保持した場合の残留オーステナイトの減少量が３％以下であることを特徴とする転動部品である。
【００１８】
上記手段の転動部品用鋼における成分限定理由を以下に説明する。なお、％は質量％である。
【００１９】
Ｃ：０．５０〜１．１％
Ｃは、焼入、焼戻しにて硬さを確保するために必要な元素で、このために０．５０％以上を必要とする。一方、寿命低下の原因となる巨大炭化物を防止するために１．１％以下とする必要がある。そこで、Ｃは０．５０〜１．１％とし、好ましくは０．６０〜０．９０％とする。
【００２０】
Ｓｉ：０．１〜１．２％
Ｓｉは、焼入性向上，焼戻し軟化抵抗を増加するために必要な元素で、このためには０．１％以上を必要とする。一方、１．２％を超えても、効果は飽和し、かつ、加工性を低下させる。そこで、Ｓｉは０．１〜１．２％とし、好ましくは０．４〜０．９％とする。
【００２１】
Ｍｎ：０．２〜１．５％
Ｍｎは、焼入性を向上し、適度な残留オーステナイト量を得るために必要な元素で、このためには０．２％以上必要である。一方、１．５％を超えて多すぎると残留オーステナイトが過剰となる。そこで、Ｍｎは０．２〜１．５％とする。
【００２２】
Ｃｒ：３．０〜１０．０％
Ｃｒは、焼入性を向上するとともに、特に残留オーステナイトを安定化させる元素で、このためには３．０％以上を必要とする。一方、Ｃｒが多すぎると寿命低下の原因となる巨炭の発生を防止するため、Ｃｒを１０．０％以下とする必要がある。そこで、Ｃｒは３．０〜１０．０％とし、好ましくは４．０〜８．０％とする。
【００２３】
Ｐ：≦０．０３％
Ｐは、不純物として不可避的に含有されるが、粒界を脆化させ耐衝撃性を下げるので０．０３％以下とする。
【００２４】
Ｓ：≦０．０１％
Ｓは、不純物として不可避的に含有されるが、硫化物により転動寿命を低下するので０．０１％以下とする。
【００２５】
Ｏ≦０．００１５％
Ｏは、不純物として不可避的に含有されるが、介在物を形成して寿命を低下させる元素である。そこで、Ｏは０．００１５％以下とする。
【００２６】
Ｔｉ≦０．００５％
Ｔｉは、不純物として不可避的に含有されるが、介在物を形成して寿命を低下させる元素である。そこで、Ｔｉは０．００５％以下とする。
【００２７】
Ａｌ：０．００５〜０．０５％
Ａｌは、脱酸及び結晶粒度調整のために必要な元素である。このためにはＡｌは０．００５％以上必要である。しかし、過剰なＡｌは再酸化により大きな介在物をもたらし寿命を低下させるの。そこで、Ａｌは０．０５％以下とする。
【００２８】
Ｎ：０．０２〜０．０５％
Ｎは、残留オーステナイトを安定化させる元素である。このためにはＮは０．０２％以上必要である。しかし、Ｎは過剰に添加すると鋼中に空孔をつくり強度を低下させる。そこで、Ｎは０．０５％以下とする。
【００２９】
さらに、選択元素の成分限定理由について説明する。
【００３０】
Ｎｉ：≦２．０％
Ｎｉは、焼入性を向上するとともに靭性を向上させる元素であるが、Ｎｉが２．０％を超えると、効果が飽和しコストアップとなる。そこで、Ｎｉは２．０％以下とする。
【００３１】
Ｍｏ≦０．５％
Ｍｏは、焼入性を向上するとともに疲労強度を向上させる元素であるが、Ｍｏが０．５％を超えると、効果が飽和しコストアップとなる。そこで、Ｍｏは０．５％以下とする。
【００３２】
Ｖ≦１．０％
Ｖは、焼入性を向上するとともに疲労強度を向上させる元素であるが、Ｖが１．０％を超えると、効果が飽和しコストアップとなる。そこで、Ｖは１．０％以下とする。
【００３３】
Ｎｂ≦０．３％
Ｎｂは、結晶粒を微細化し疲労強度を向上させる元素であるが、Ｎｂが０．３％を超えると、効果が飽和しコストアップとなる。そこで、Ｎｂは０．３％以下とする。
【００３４】
さらに、本発明の手段における上記の成分からなる鋼を、焼入れ温度９００〜１０８０℃に３０分保持した後焼入れし、１５０〜２３０℃の焼戻し後の残留オーステナイト量を８〜３０％に限定する理由を説明すると、このように適度な量の残留オーステナイトの存在により介在物周りの応力集中は緩和されることとなり寿命が向上する。残留オーステナイト量が８％未満ではその効果がなく、３０％を超えると多量の残留オーステナイトにより硬さが低下し、寿命が低下する。なお、ＪＩＳ規格のＳＵＪ２のような通常のズブ焼の鋼を用いた場合には使用中の分解により寿命が低下するため残留オーステナイトは１５％以下にコントロールされるが、本発明の手段の鋼では残留オーステナイトが安定であるため、焼入れ温度９００〜１０８０℃に３０分保持して焼入れし、１５０〜２３０℃に焼戻しすることで焼入れ温度９００〜１０８０℃に３０分保持した後焼入れし、１５０〜２３０℃の焼戻することで残留オーステナイトを３０％まで含有できる。
【発明の効果】
【００３５】
本発明の手段の構成とすることにより、自動車エンジンの電装補機用などとして使用される転動部品用鋼からなる転動部品における鋼材の白色組織変化に伴う早期剥離が防止でき、部品の長寿命化が図れるなど、本発明は従来にない優れた効果を奏するものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３６】
本発明を実施するための最良の形態について説明する。先ず、表１のＡ〜Ｈの供試鋼は本発明の転動部品用鋼で、Ｉ〜Ｏは比較鋼である。この表１に示す成分元素を有する鋼を溶製して１００ｋｇ鋼塊を製造した。次いでこの鋼塊から鍛伸によりφ６５ｍｍの丸棒とし、これらを常法により球状化焼鈍した。すなわち、球状化焼鈍は最高点温度８００℃とし、合計１４時間の球状化焼鈍を実施した。
【００３７】
なお、上記の比較鋼において、比較鋼ＩはＣが本発明の下限値より少ない。比較鋼ＪはＣｒが本発明の下限値より少ない。比較鋼ＫはＣｒが本発明の上限値より多い。比較鋼ＬはＮが本発明の下限値より少なく、かつ、Ｔｉが本発明の上限値より多い。比較鋼ＭはＣｒが本発明の下限値より少ない。比較鋼ＮはＮが本発明の上限値より多い。比較鋼ＯはＣｒが本発明の下限値より少なく、かつ、Ｎが本発明の下限値より少ないものである。
【００３８】
【表１】
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【００３９】
これらの球状化焼鈍した供試鋼および比較鋼からそれぞれスラスト型転動疲労試験片を採取した。さらに、これらの採取した試験片を焼入れした。表２に示すように、焼入れはＣｒ含有量の多寡により焼入れ温度８４０〜１１００℃として３０分保持し、その後５０℃の油中に焼入れした。次いで、焼戻しを（ａ）として１８０℃×９０ｍｉｎで実施した。これらの焼入、焼戻し後の硬さ、残留オーステナイト量を測定した後、さらに焼戻しを（ｂ）として３００℃×９０ｍｉｎで実施し、残留オーステナイトの安定性を評価した。なお、残留オーステナイト量はオーステナイト相とマルテンサイト相からのＸ線回折線の積分強度から算出した。
【００４０】
次いで、転動部品用鋼の疲労強度や寿命の向上の効果を知るために転動疲労試験を行った。この転動疲労試験はスラスト型転動疲労試験機を用い、面圧５２９０ＭＰａで実施した。この場合、試験前に試験片に水素をチャージして白色組織変化に起因する剥離を再現した。この水素チャージの条件は５％ＮＨ4ＳＣＮ溶液に４８時間浸漬し、浸漬後に表面をラップ研磨して腐食生成物を除去し、水素チャージ１時間後からスラスト型転動疲労試験をスタートして行った。
【００４１】
これらのスラスト型転動疲労試験片についての試験結果を残留オーステナイト量と共に表２に示す。さらに、本発明の転動部品用鋼と比較鋼のスラスト型転動疲労試験のＬ10寿命とオーステナイト減少量の関係をグラフとして図１に示す。
【００４２】
【表２】
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【００４３】
表２に見られるように、本発明の供試鋼のＡ〜Ｈでは焼入れ・焼戻し後の％で示す残留オーステナイト量は、最も低いものが供試鋼Ｈの（ａ）１８０℃焼戻し後の８．９％および（ｂ）３００℃焼戻し後の８．２％で、最も高いものが供試鋼Ｆの（ａ）１８０℃焼戻し後の２８．２％および（ｂ）３００℃焼戻し後の２７．６％である。したがってＡ〜Ｈの供試鋼はいずれも本発明の目的の８〜３０％のもので、本発明の範囲を満足するものである。さらに、使用中の残留オーステナイトの安定性（分解されてマルテンサイトとなることがない）を示す、残留オーステナイトの減少量の（ａ）−（ｂ）は、最大のもので供試鋼Ｃの２．４％である。すなわち、供試鋼Ａ〜Ｈは、残留オーステナイトの減少量の（ａ）−（ｂ）がいずれも３％以下であり、本発明の範囲を満足するものである。その結果、これら供試鋼Ａ〜Ｈの材料の寿命を示す転動疲労試験のＬ10寿命は、図１に見られるように、供試鋼Ｇの１５．５×１０6サイクル以上である。
【００４４】
上記の発明鋼に対し、比較鋼のＩ、比較鋼Ｋ、比較鋼Ｎはオーステナイト減少量は３％以下を満足するが、スラスト型転動疲労試験のＬ10寿命は４．０×１０6サイクル以下と本発明の供試鋼に比して劣るものである。さらに比較鋼Ｊ、比較鋼Ｌ、比較鋼Ｍ、比較鋼Ｏはオーステナイト減少量は３％を超えており、しかも、スラスト型転動疲労試験のＬ10寿命は４．４×１０6サイクル以下と本発明の供試鋼に比して劣るものである。
【００４５】
さらにＡ’の供試鋼は、組成はＡの供試鋼と同じであるが、焼戻した後の残留オーステナイト量を変化させるため、１０８０℃から焼入れした後、先ず−８０℃×６０ｍｉｎのサブゼロ処理を行ったものである。次いで（ａ）の１８０℃×９０ｍｉｎの焼戻しを行い、これらの焼入、焼戻し後の硬さ、残留オーステナイト量を測定した後、さらに（ｂ）の３００℃×９０ｍｉｎの焼戻しを行ったものであり、サブゼロ処理の効果を確認するための比較鋼として示すものである。
【００４６】
このサブゼロ処理したＡ’の供試鋼は、（ａ）の１８０℃焼戻し後の残留オーステナイト量が６．８％であり、その後の（ｂ）の３００℃焼戻し後の残留オーステナイト量が６．５％であり、サブゼロ処理により残留オーステナイトの減少量は０．３％と少なく安定しているものの、残留オーステナイト量が８％未満であり本発明に比して劣っている。しかも、転動疲労試験のＬ10寿命は５．５×１０6と寿命も短く、サブゼロ処理による効果は得られなかった。
【００４７】
さらにＡ”の供試鋼は、組成はＡの供試鋼と同じであるが、焼戻した後の残留オーステナイト量を変化させるため、１１００℃から焼入れ処理を行ったものである。次いで（ａ）の１８０℃×９０ｍｉｎの焼戻しを行い、これらの焼入、焼戻し後の硬さ、残留オーステナイト量を測定した後、さらに（ｂ）の３００℃×９０ｍｉｎの焼戻しを行った。
【００４８】
このＡ”の供試鋼は、（ａ）の１８０℃焼戻し後の残留オーステナイト量が４０．２％であり、その後の（ｂ）の３００℃焼戻し後の残留オーステナイト量が３８．９％であり、残留オーステナイトの減少量は１．３％と少なく安定しているものの、残留オーステナイト量が３０％を超え過剰であり、そのため硬さが低下し、転動疲労試験のＬ10寿命は６．２×１０6と寿命が短くなっている。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】本発明の転動部品用鋼と比較鋼のスラスト型転動疲労試験のＬ10寿命とオーステナイト減少量の関係を示すグラフ。
【図１】
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