(57)【要約】【課題】  仮にスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路のブローバイガスの流通が損なわれたとしても、エンジン本体内の過剰な圧力上昇を抑制する。【解決手段】  ＰＣＶバルブ４０は、ブローバイガス流通路４２を設けたバルブケース４１と、ブローバイガス流通路４２内に移動可能に設けられかつブローバイガス流通路４２の入口側圧力と出口側圧力との差圧に応じて移動することによりブローバイガスを調量するバルブ体６０とを備える。ブローバイガス流通路４２に、調量部６２を境に入口側室４３と出口側室４５が設けられる。バルブ体６０には、ブローバイガス流通路４２の入口側圧力が出口側圧力より大きくかつその入口側圧力と出口側圧力との差圧が所定以上となったときのバルブ体６０の移動位置においてブローバイガス流通路４２の入口側室４３と出口側室４５とを連通する圧逃がし通路６４が形成される。【選択図】  図２
2007262959.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジン本体内に発生するブローバイガスを吸気通路内に排出するブローバスガス排出通路に設けられかつブローバイガスが流れるブローバイガス流通路を設けたバルブケースと、
前記バルブケースのブローバイガス流通路内に移動可能に設けられかつ該ブローバイガス流通路の入口側圧力と出口側圧力との差圧に応じて移動することによりブローバイガスを調量するバルブ体と
を備え、
前記ブローバイガス流通路に調量部を境に入口側室と出口側室が設けられているＰＣＶバルブであって、
前記バルブ体には、前記ブローバイガス流通路の入口側圧力が出口側圧力より大きくかつその入口側圧力と出口側圧力との差圧が所定以上となったときの該バルブ体の移動位置において該ブローバイガス流通路の入口側室と出口側室とを連通する圧逃がし通路が形成されていることを特徴とするＰＣＶバルブ。
【請求項２】
請求項１に記載のＰＣＶバルブであって、
前記圧逃がし通路は、その通路の少なくとも一部に丸孔形状の通路部を有していることを特徴とするＰＣＶバルブ。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のＰＣＶバルブであって、
前記圧逃がし通路は、前記バルブ体の外周面に凹状に形成されかつ常に前記ブローバイガス流通路の入口側室に開口されまた前記バルブ体の移動位置においてのみ一部が前記ブローバイガス流通路の出口側室に開口される構成としたことを特徴とするＰＣＶバルブ。
【請求項４】
請求項３に記載のＰＣＶバルブであって、
前記圧逃がし通路は、前記バルブ体の外周面にその全周に亘って環状に形成されていることを特徴とするＰＣＶバルブ。
【請求項５】
請求項３に記載のＰＣＶバルブであって、
前記圧逃がし通路は、前記バルブ体の外周面にその周方向に関して部分的に形成されていることを特徴とするＰＣＶバルブ。
【請求項６】
エンジン本体内に発生するブローバイガスを吸気通路内に排出するブローバスガス排出通路に設けられかつブローバイガスが流れるブローバイガス流通路を設けたバルブケースと、
前記バルブケースのブローバイガス流通路内に移動可能に設けられかつ該ブローバイガス流通路の入口側圧力と出口側圧力との差圧に応じて移動することによりブローバイガスを調量するバルブ体と
を備え、
前記ブローバイガス流通路に調量部を境に入口側室と出口側室が設けられているＰＣＶバルブであって、
前記バルブ体に、ゴム状弾性材からなりかつ前記ブローバイガス流通路の入口側室と出口側室とを連通する圧逃がし通路を弾性的に閉止する弾性弁部材が設けられていることを特徴とするＰＣＶバルブ。
【請求項７】
請求項６に記載のＰＣＶバルブであって、
前記弾性弁部材は、前記ブローバイガス流通路の入口側圧力が出口側圧力より大きくかつその入口側圧力と出口側圧力との差圧が所定以上となったときに弾性変形により前記圧逃がし通路を開放することを特徴とするＰＣＶバルブ。
【請求項８】
請求項７に記載のＰＣＶバルブであって、
前記弾性弁部材は、中空筒状の筒状部を有していることを特徴とするＰＣＶバルブ。
【請求項９】
請求項８に記載のＰＣＶバルブであって、
前記弾性弁部材の筒状部が拡径方向に弾性変形することにより前記圧逃がし通路を開放する構成としたことを特徴とするＰＣＶバルブ。
【請求項１０】
請求項６に記載のＰＣＶバルブであって、
前記弾性弁部材は、中空筒状の筒状部を有し、
前記弾性弁部材は、前記ブローバイガス流通路の入口側圧力が所定以上でかつ出口側圧力が所定以下に低い負圧のときにのみ前記筒状部が拡径方向に弾性変形することにより前記圧逃がし通路を開放することを特徴とするＰＣＶバルブ。
【請求項１１】
エンジンの吸気通路におけるスロットル弁より上流側の吸気通路部からエンジン本体内に連通しかつ前記上流側の吸気通路部から前記エンジン本体内に新気を導入する新気導入通路と、
前記エンジン本体内から前記吸気通路におけるスロットル弁より下流側の吸気通路部に連通しかつエンジン本体内から前記下流側の吸気通路部にブローバイガスを排出するブローバイガス排出通路と、
前記新気導入通路に設けられかつ前記エンジン本体内から前記上流側の吸気通路部への逆流を阻止する逆流防止弁と、
前記ブローバイガス排出通路に設けられかつ前記ブローバイガス流通路の入口側室が上流側に連通されまたその出口側室が下流側に連通された請求項１〜１１のいずれか１つに記載されたＰＣＶバルブと
を備えていることを特徴とするブローバイガス還元装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ＰＣＶバルブ（ポジティブ・クランクケース・ベンチレーション・バルブ）及びブローバイガス還元装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
ブローバイガス還元装置は、エンジンの燃焼室からクランクケース内に洩れるブローバイガスを大気に放出することなく、再びエンジンのインテークマニホールドに導き、エンジンの燃焼室で燃焼させるシステムである。
このようなブローバイガス還元装置の従来例（例えば、特許文献１参照。）について説明する。図２２は従来例のブローバイガス還元装置を示す模式図である。
図２２に示すように、ブローバイガス還元装置１１０は、内燃機関すなわちエンジンの吸気通路１２７におけるスロットル弁１２４よりも上流側の吸気通路部１２７ａからエンジンのクランクケース（又は、シリンダヘッドカバー１８）１１５内に連通する新気導入通路１３０と、クランクケース１１５内から吸気通路１２７におけるスロットル弁１２４よりも下流側の吸気通路部１２７ｂに連通するブローバイガス排出通路１３６とが設けられている。
【０００３】
前記新気導入通路１３０には、その通路１３０を開閉する逆流防止弁１３２が設けられている。逆流防止弁１３２は、上流側の吸気通路部１２７ａからクランクケース１１５内への吸入空気いわゆる新気の流れを許容し、その反対方向への流れを阻止する。また、ブローバイガス排出通路１３６には、その通路１３６の通路断面積を調整する流量制御弁としてのＰＣＶバルブ１４０が設けられている。ＰＣＶバルブ１４０は、クランクケース１１５内から下流側の吸気通路部１２７ｂ内へ流れるブローバイガスの流量を、下流側の吸気通路部１２７ｂ内の吸気負圧が低いほど多くし、その吸気負圧が高いほど少なくする。
【０００４】
上記従来例のブローバイガス還元装置１１０において、吸気通路１２７の下流側の吸気通路部１２７ｂに上流側の吸気通路部１２７ａより大きな負圧（真空側に大きくなる負圧）が発生するエンジンの軽、中負荷時においては、上流側の吸気通路部１２７ａからの新気が新気導入通路１３０を通じてクランクケース１１５内に流れ、クランクケース１１５内のブローバイガスがブローバイガス排出通路１３６を通じて下流側の吸気通路部１２７ｂに流れる。このとき、下流側の吸気通路部１２７ｂの吸気負圧に応じて、ＰＣＶバルブ１４０が通路断面積を調整することにより、前記負圧に応じた量のブローバイガスがブローバイガス排出通路１３６を通じて下流側の吸気通路部１２７ｂに流れる。また、下流側の吸気負圧が小さく（大気側に小さく）なり、クランクケース１１５内のブローバイガスが新気導入通路１３０を通じて上流側の吸気通路部１２７ａへ逆流するおそれがあるときは、逆流防止弁１３２の閉止によってその逆流が阻止される。
【０００５】
次に、前記ブローバイガス還元装置１１０に組込まれるＰＣＶバルブ１４０の従来例について述べる。図２３は従来例のＰＣＶバルブ１４０を示す断面図である。
図２３に示すように、ＰＣＶバルブ１４０は、ブローバイガスが流れるブローバイガス流通路１４２を設けたバルブケース１４１と、そのバルブケース１４１内に軸方向に移動可能に設けられたバルブ体１６０とを備えている。ブローバイガス流通路１４２は、前記ブローバイガス排出通路１３６（図２２参照。）の上流側すなわちクランクケース１１５側に連通される入口側室１４３と、そのブローバイガス排出通路１３６の下流側すなわち下流側の吸気通路部１２７ｂ側に連通される出口側室１４５と、入口側室１４３と出口側室１４５とを連通する調量通路１４４とを備えている。入口側室１４３内には、バルブ体１６０が軸方向（図２３において左右方向）に進退移動可能に設けられている。バルブ体１６０外周面に形成された先細りテーパ状の調量面１６１が調量通路１４４内に挿通されている。なお、バルブケース１４１の調量通路１４４とバルブ体１６０の調量面１６１とにより調量部１６２が構成されている。また、バルブケース１４１とバルブ体１６０との間には、バルブ体１６０を開方向（図２３において右方）へ付勢するバルブスプリング１５８が介在されている。このＰＣＶバルブ１４０は、クランクケース１１５側である入口側室１４３の入口側圧力と、下流側の吸気通路部１２７ｂ側である出口側室１４５の出口側圧力との差圧に応じてバルブ体１６０が進退移動することにより、調量部１６２の通路断面積を調整することでブローバイガスを計量すなわち調量する。
【０００６】
【特許文献１】実開昭５８−４４４１３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、ブローバイガス中に混入しているスラッジ等の異物が、ＰＣＶバルブ１４０（図２３参照。）における調量部１６２に付着しかつ堆積することにより、ブローバイガスの流通が損なわれることがある。この場合、ブローバイガス排出通路１３６が閉止されるととともに、新気導入通路１３０が逆流防止弁１３２により閉止される。この状態でエンジンの燃焼室からクランクケース１１５にブローバイガスが洩れると、クランクケース１１５内の圧力いわゆるクランクケース１１５内圧が過剰に上昇するおそれがあった。
【０００８】
本発明が解決しようとする課題は、仮にスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路のブローバイガスの流通が損なわれたとしても、エンジン本体内の過剰な圧力上昇を抑制することのできるＰＣＶバルブ及びブローバイガス還元装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記課題は、特許請求の範囲の欄に記載された構成を要旨とするＰＣＶバルブ及びブローバイガス還元装置により解決することができる。
すなわち、請求項１に記載されたＰＣＶバルブによると、ブローバイガス流通路の入口側圧力と出口側圧力との差圧に応じてバルブ体が移動することにより、ブローバイガス流通路内を流れるブローバイガスが調量される。
ところで、ブローバイガス中に混入しているスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路のブローバイガスの流通が損なわれる場合は、ブローバイガス流通路の入口側圧力が出口側圧力より大きくかつその入口側圧力と出口側圧力との差圧が所定以上となることにより、その差圧に応じてバルブ体が移動する。そのバルブ体の移動位置においては、バルブ体に形成した圧逃がし通路により、ブローバイガス流通路の入口側室と出口側室とが連通される。したがって、入口側室のブローバイガスをバルブ体の圧逃がし通路を通じて出口側室へ逃がすことにより、入口側室の圧力を低下することができる。これにより、仮にスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路のブローバイガスの流通が損なわれたとしても、エンジン本体内の過剰な圧力上昇を抑制することができる。
また、圧逃がし通路は、バルブ体の移動によってブローバイガス流通路の入口側室と出口側室とを連通する。したがって、圧逃がし通路を弁機構等の付加的機構を設けることなく構成することが可能であるため、部品点数の増加によるコストアップ、重量増加等を回避することができる。
【００１０】
また、請求項２に記載されたＰＣＶバルブによると、圧逃がし通路の少なくとも一部に有する丸孔形状の通路部は、ボール盤等の穴あけ加工機により容易に加工することができる。これにより、圧逃がし通路を有するバルブ体を容易に製造することができる。
【００１１】
また、請求項３に記載されたＰＣＶバルブによると、バルブ体の外周面に凹状に形成された圧逃がし通路は、常にブローバイガス流通路の入口側室に開口されまたバルブ体の移動位置においてのみ一部がブローバイガス流通路の出口側室に開口されることにより、ブローバイガス流通路の入口側室と出口側室とを連通する。したがって、バルブ体の外周面に圧逃がし通路を凹状に形成することにより、圧逃がし通路を有するバルブ体を容易に製造することができる。
【００１２】
また、請求項４に記載されたＰＣＶバルブによると、圧逃がし通路がバルブ体の外周面にその全周に亘って環状に形成されていることにより、圧逃がし通路を有するバルブ体を容易に製造することができる。
【００１３】
また、請求項５に記載されたＰＣＶバルブによると、圧逃がし通路がバルブ体の外周面にその周方向に関して部分的に形成されていることにより、圧逃がし通路を有するバルブ体を容易に製造することができる。
また、バルブ体の圧逃がし通路を除いた外周面により、バルブケースに対するバルブ体の芯ずれ及びふらつきを防止あるいは低減することができる。これにより、バルブ体の移動をスムーズ化することができる。
【００１４】
また、請求項６に記載されたＰＣＶバルブによると、ブローバイガス流通路の入口側圧力と出口側圧力との差圧に応じてバルブ体が移動することにより、ブローバイガス流通路内を流れるブローバイガスが調量される。
ところで、ブローバイガス中に混入しているスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路のブローバイガスの流通が損なわれる場合は、ブローバイガス流通路の所定以上の入口側圧力により、弾性弁部材が弾性変形することにより圧逃がし通路が開放される。したがって、入口側室のブローバイガスを弾性弁部材の圧逃がし通路を通じて出口側室へ逃がすことにより、入口側室の圧力を低下することができる。これにより、仮にスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路のブローバイガスの流通が損なわれたとしても、エンジン本体内の過剰な圧力上昇を抑制することができる。
【００１５】
また、請求項７に記載されたＰＣＶバルブによると、ブローバイガス流通路の入口側圧力が出口側圧力より大きくかつその入口側圧力と出口側圧力との差圧が所定以上となったときに、弾性弁部材が弾性変形することにより圧逃がし通路を開放する。このため、入口側室のブローバイガスを弾性弁部材の圧逃がし通路を通じて出口側室へ逃がし、入口側室の圧力を低下することができる。
【００１６】
また、請求項８に記載されたＰＣＶバルブによると、弾性弁部材が有する中空筒状の筒状部は、ゴム状弾性材からなるチューブ、ホース等により容易に製造することができる。
【００１７】
また、請求項９に記載されたＰＣＶバルブによると、弾性弁部材の筒状部が拡径方向に弾性変形することにより圧逃がし通路を開放するものであるから、弾性弁部材による圧逃がし通路の開閉構造を簡素化することができる。
【００１８】
また、請求項１０に記載されたＰＣＶバルブによると、ブローバイガス流通路の入口側圧力が所定以上でかつ出口側圧力が所定以下に低い負圧（大気側に低い負圧）のときにのみ、弾性弁部材の筒状部が拡径方向に弾性変形することにより圧逃がし通路を開放する。このため、入口側室のブローバイガスを弾性弁部材の圧逃がし通路を通じて出口側室へ逃がし、入口側室の圧力を低下することができる。したがって、エンジンの高回転時（低負圧時）において、エンジン本体内の過剰な圧力上昇を抑制することができる。
また、エンジンの高回転時（低負圧時）以外で、出口側圧力が所定以上に高い負圧（真空側に大きい負圧）のとき（例えば、エンジンのアイドル時）は、圧逃がし通路が開放されない。したがって、エンジンのアイドル時等において、ブローバイガスが流れることによるエンジンの回転数の上昇もしくはハンチング等を防止あるいは低減することができる。
また、弾性弁部材が有する中空筒状の筒状部は、ゴム状弾性材からなるチューブ、ホース等により容易に製造することができる。
また、弾性弁部材の筒状部が拡径方向に弾性変形することにより圧逃がし通路を開放するものであるから、弾性弁部材による圧逃がし通路の開閉構造を簡素化することができる。
【００１９】
また、請求項１１に記載されたブローバイガス還元装置によると、エンジンの吸気通路における下流側の吸気通路部に上流側の吸気通路部より大きな負圧（真空側に大きくなる負圧）が発生するエンジンの軽、中負荷時においては、上流側の吸気通路部からの新気が新気導入通路を通じてエンジン本体内に流れ、エンジン本体内のブローバイガスがブローバイガス排出通路を通じて下流側の吸気通路部に流れる。このとき、ＰＣＶバルブにおけるブローバイガス流通路の入口側圧力と出口側圧力との差圧に応じてバルブ体が移動することにより、ブローバイガス流通路内を流れるブローバイガスが調量される。これにより、下流側の吸気通路部の負圧に応じた量のブローバイガスが、ブローバイガス排出通路を通じて下流側の吸気通路部に流れる。また、下流側の吸気負圧が小さく（大気側に小さく）なり、エンジン本体内のブローバイガスが新気導入通路を通じて上流側の吸気通路部へ逆流するおそれがあるときは、逆流防止弁の閉弁によってその逆流が阻止される。
ところで、ＰＣＶバルブとして請求項１〜１１のいずれか１つに記載されたＰＣＶバルブを備えたことにより、仮にスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路のブローバイガスの流通が損なわれたとしても、エンジン本体内の過剰な圧力上昇を抑制することができる。
【発明の効果】
【００２０】
本発明のＰＣＶバルブ及びブローバイガス還元装置によれば、仮にスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路のブローバイガスの流通が損なわれたとしても、エンジン本体内の過剰な圧力上昇を防止あるいは低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、本発明を実施するための最良の形態を以下の実施例を参照して説明する。
【実施例】
【００２２】
［実施例１］
本発明の実施例１を図面にしたがって説明する。説明の都合上、ブローバイガス還元装置を説明した後でＰＣＶバルブを説明することにする。なお、図１はブローバイガス還元装置を示す模式図である。
図１に示すように、ブローバイガス還元装置１０は、内燃機関であるエンジン１２の燃焼室（図示しない。）からシリンダブロック１４のクランクケース１５内に洩れるブローバイガスを大気に放出することなく、エンジン１２のインテークマニホールド２０に導き、再びエンジン１２の燃焼室で燃焼させるシステムである。
【００２３】
エンジン１２のエンジン本体１３は、シリンダブロック１４と、そのシリンダブロック１４のクランクケース１５の下面側に締結されたオイルパン１６と、シリンダブロック１４の上面側に締結されたシリンダヘッド１７と、そのシリンダヘッド１７の上面側に締結されたシリンダヘッドカバー１８とを備えている。なお、エンジン本体１３は、周知のとおり、吸気、圧縮、爆発、排気といった行程を経ることにより駆動力を得る。また、エンジン本体１３の燃焼室（図示しない。）内での燃焼にともない、エンジン本体１３内すなわちクランクケース１５内や、そのクランクケース１５内に連通するシリンダヘッドカバー１８内にはブローバイガスが発生する。また、ブローバイガスが流入するシリンダヘッドカバー１８内及びクランクケース１５内等は、本明細書でいう「エンジン本体内」に相当する。
【００２４】
前記シリンダヘッドカバー１８には、そのカバー１８内外を連通する新気導入口１８ａ及びブローバイガス取出口１８ｂが設けられている。新気導入口１８ａには、新気導入通路３０（後述する。）の下流端が連通されている。また、ブローバイガス取出口１８ｂには、ブローバイガス排出通路３６（後述する。）の上流端が連通されている。なお、新気導入口１８ａ及び／又はブローバイガス取出口１８ｂは、シリンダヘッドカバー１８に代えて、クランクケース１５に設けることもできる。
【００２５】
前記シリンダヘッド１７には、吸入空気の脈動を吸収するチャンバいわゆるサージタンク２１を備えるインテークマニホールド２０の下流端が連通されている。インテークマニホールド２０の上流端には、スロットル弁２４を備えた吸気管路２３を介して、エアクリーナ２５が連通されている。スロットル弁２４は、例えば、図示しないアクセルペダルに連結されており、そのペダルの踏込み量に応じて開閉されるようになっている。また、エアクリーナ２５は、空気いわゆる新気を導入するもので、フィルタエレメント２６を内蔵している。インテークマニホールド２０、吸気管路２３及びエアクリーナ２５により、エンジン１２の燃焼室（図示しない。）に吸入空気を導入するための一連の吸気通路２７が形成されている。吸気通路２７のスロットル弁２４よりも上流側の通路部分を上流側の吸気通路部２７ａといい、スロットル弁２４よりも下流側の通路部分を下流側の吸気通路部２７ｂという。
【００２６】
前記吸気管路２３と前記エアクリーナ２５との間における上流側の吸気通路部２７ａの通路壁２８には、通路壁２８内外を連通する新気取入口２９が形成されている。新気取入口２９には、新気導入通路３０の上流端が連通されている。その新気導入通路３０の下流端は、前記シリンダヘッドカバー１８の新気導入口１８ａに連通されている。新気導入通路３０には、逆流防止弁３２が設けられている。逆流防止弁３２は、上流側の吸気通路部２７ａからクランクケース１５内への空気いわゆる新気の流れ（図１中、矢印Ｙ１参照。）を許容し、その反対方向への流れ（図１中、矢印Ｙ３参照。）すなわち逆流を阻止する。
【００２７】
前記インテークマニホールド２０のサージタンク２１には、サージタンク２１内外を連通するブローバイガス導入口３４が形成されている。ブローバイガス導入口３４には、ブローバイガス排出通路３６の下流端が連通されている。ブローバイガス排出通路３６の上流端は、前記シリンダヘッドカバー１８のブローバイガス取出口１８ｂに連通されている。ブローバイガス排出通路３６には、その通路の通路断面積を調整する流量制御弁としてのＰＣＶバルブ４０が設けられている。なお、サージタンク２１は、下流側の吸気通路部２７ｂの通路壁を形成している。
【００２８】
ちなみに、吸気通路２７の上流側の吸気通路部２７ａは、ほぼ大気圧と等しい圧力（約０（ゼロ）ｋＰａ）に保たれる。また、下流側の吸気通路部２７ｂは、スロットル弁２４の開度がほぼ全閉に近い状態（アイドリング状態）では約−７０ｋＰａ程度の負圧が発生する。また、スロットル弁２４の開度が大きくなるすなわち開かれるにつれて、下流側の吸気通路部２７ｂが大気圧に近づく。したがって、スロットル弁２４の開度がほぼ全閉に近い状態（アイドリング状態）で、クランクケース１５内すなわちシリンダヘッドカバー１８内のブローバイガスは、サージタンク２１内すなわち下流側の吸気通路部２７ｂ内に、その吸気通路部２７ｂ内に発生する真空側に大きくなる吸気負圧（単に、「負圧」ともいう。）により吸引されやすい。しかし、シリンダヘッドカバー１８内とサージタンク２１内との差圧の変動により、シリンダヘッドカバー１８内からサージタンク２１内へのブローバイガスの吸引量（ブローバイガス排出通路３６を流れるブローバイガスの流量）が急変することがないように、ブローバイガスを調量するためのＰＣＶバルブ４０がブローバイガス排出通路３６に設けられている。
【００２９】
また、シリンダヘッドカバー１８内からブローバイガス排出通路３６を通じてサージタンク２１内に吸入されるブローバイガス（図１中、矢印Ｙ２参照。）は、吸入空気とともにエンジン１２の燃焼室（図示しない。）に流入することにより再び燃焼室で燃焼される。また、シリンダヘッドカバー１８内からブローバイガスが排出されたシリンダヘッドカバー１８内には負圧が発生し、その負圧により吸気通路２７の上流側の吸気通路部２７ａの新気が新気導入通路３０を通じてシリンダヘッドカバー１８内に導入される（図１中、矢印Ｙ１参照。）。
【００３０】
次に、前記ブローバイガス還元装置１０（図１参照。）に組込まれているＰＣＶバルブ４０について説明する。ＰＣＶバルブ４０は、前記ブローバイガス排出通路３６（図１参照。）を流れるブローバイガスの流量を下流側の吸気通路部２７ｂ内の吸気負圧が低いほど多くし、また、その吸気負圧が高いほど少なくする流量制御弁である。なお、図２はバルブ体が通常作動範囲内の最後退位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図、図３はバルブ体が通常作動範囲内の最前進位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図、図４はバルブ体が通常作動範囲を超えて最大前進位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図、図５は図４のＶ−Ｖ線矢視断面図である。
【００３１】
図２に示すように、ＰＣＶバルブ４０は、バルブケース４１とバルブ体６０とを備えている。
まず、バルブケース４１から説明する。バルブケース４１は、例えば樹脂製で、中空円筒状に形成されており、中空部内にブローバイガスが流れるブローバイガス流通路４２が形成されている。ブローバイガス流通路４２は、上流側通路となる入口側室４３と、下流側通路となる出口側室４５とを直列状に有している。入口側室４３と出口側室４５との間には、両室４３，４５を連通する調量通路４４が形成されている。調量通路４４は、バルブケース４１の内周面に突出された環状の仕切壁４６内に形成されている。なお、説明の都合上、ＰＣＶバルブ４０については、入口側（図２において右側）を後側、出口側（図２において左側）を前側として説明する。
【００３２】
前記バルブケース４１の後端部すなわち入口側端部４１ａ内には、円板状の端板４７が同心上に嵌合された状態でかしめによって固定されている。端板４７には、入口側室４３内外に連通するガス流入口４８が形成されている。なお、ガス流入口４８は、前記ブローバイガス排出通路３６（図１参照。）の上流側すなわちシリンダヘッドカバー１８側に連通される。
【００３３】
前記バルブケース４１の出口側端部４１ｂ内には、出口側室４５の前端側を開口するガス流出口４９が形成されている。なお、ガス流出口４９は、前記ブローバイガス排出通路３６（図１参照。）の下流側すなわち下流側の吸気通路部２７ｂ側に連通される。
また、バルブケース４１の出口側端部４１ｂ内には、バルブ体６０（後述する。）がその最大前進時（図４参照。）において弾性的に当接可能なするコイルスプリングからなるストッパ用スプリング５１が設けられている。
【００３４】
前記バルブケース４１の出口側室４５における後端部の内周面には、軸方向（図２において左右方向）に延びる適数本（図５では３本を示す。）のバルブ保持部５３が突出されている。バルブ保持部５３は、周方向に等間隔で放射状に形成されている。バルブ保持部５３は、前記仕切壁４６（図１参照。）に連続しており、バルブ体６０（後述する。）を同一軸線上にガイド可能になっている。なお、バルブ体６０の最大前進時（図４参照。）においては、周方向の隣り合うバルブ保持部５３の相互間に形成される空間部が、圧逃がし通路６４（後述する。）と出口側室４５とを連通する連通通路５５となる。
【００３５】
次に、バルブ体６０を説明する。図２に示すように、バルブ体６０は、例えば金属製で、ほぼ円柱状に形成されている。バルブ体６０は、前記入口側室４３内に軸方向（図２において左右方向）に移動可能に配置されている。バルブ体６０の外周面には、先細りテーパ状をなす調量面６１が形成されている。調量面６１は、バルブケース４１の調量通路４４内に挿通されている。調量通路４４の通路壁面（符号省略。）と調量面６１とにより調量部６２が構成されている。そして、バルブ体６０が後退するにともなって調量部６２の有効開口面積すなわち通路断面積が増大され（図２参照。）る。また逆に、バルブ体６０が前進するにともなって調量部６２の通路断面積が減少される（図３参照。）。
【００３６】
前記バルブ体６０には、コイルスプリングからなるバルブスプリング５８が外嵌されている。バルブスプリング５８の後端部は、前記バルブ体６０の後端部に形成された鍔部６０ａに係止され、その前端部がバルブケース４１の仕切壁４６に係止されている。バルブスプリング５８は、常に、バルブ体６０を後退方向（図２において左方）すなわち調量部６２の通路断面積が増大する方向へ付勢している。バルブ体６０は、通常は、ブローバイガス流通路４２の入口側圧力と出口側圧力との差圧に応じて、最後退位置（図２参照。）と最前進位置（図３参照。）との間の通常作動範囲内において軸方向に進退移動するようになっている。
【００３７】
前記バルブ体６０は、ブローバイガス流通路４２の入口側圧力が出口側圧力より大きくかつその入口側圧力と出口側圧力との差圧が所定以上となったとき（これを、「異常時」という。）には、通常作動範囲内の最前進位置（図３参照。）を超えて、さらに前方の移動位置すなわち最大前進位置（図４参照。）まで前進するようになっている。このとき、図４に示すように、バルブ体６０は、前記ストッパ用スプリング５１に当接しかつそのスプリング５１をその弾性変形を利用して所定量圧縮させる。なお、最大前進位置は、本明細書でいう「ブローバイガス流通路の入口側圧力が出口側圧力より大きくかつその入口側圧力と出口側圧力との差圧が所定以上となったときのバルブ体の移動位置」に相当する。
【００３８】
図２に示すように、前記バルブ体６０には、圧逃がし通路６４が形成されている。圧逃がし通路６４は、バルブ体６０の後端面より軸方向の中央部に延びる有底丸孔形状の１つの軸方向通路部６４ａと、軸方向通路部６４ａの前端部から径方向外方へ貫通する丸孔形状の適数本（図５では径方向に一直線状に並ぶ２本を示す。）の径方向通路部６４ｂとにより形成されている。軸方向通路部６４ａは、バルブケース４１内の入口側室４３に常に開口される。また、径方向通路部６４ｂは、バルブ体６０の通常作動範囲内においては、バルブケース４１内の入口側室４３に開口される（図２及び図３参照。）。しかして、両径方向通路部６４ｂのうちの少なくとも１つの径方向通路部６４ｂは、バルブ体６０の最大前進位置において、バルブケース４１内のバルブ保持部５３の相互間の連通通路５５に開口されることにより、出口側室４５に連通される（図４及び図５参照。）。
【００３９】
なお、バルブ体６０に周方向に等間隔で形成される径方向通路部６４ｂの個数（図５では２個を示す。）と、バルブケース４１内に周方向に等間隔で形成されるバルブ保持部５３の個数（図５では３個を示す。）とを異なる個数として、径方向通路部６４ｂとバルブ保持部５３との位相をずらすことにより、バルブ体６０が周方向のどの位置にあっても、全ての径方向通路部６４ｂと全てのバルブ保持部５３との整合による連通不良を回避することができ、少なくとも１つの径方向通路部６４ｂをいずれかの連通通路５５に確実に開口させることができる。
【００４０】
また、前記バルブ体６０の逃がし通路６４の軸方向通路部６４ａと径方向通路部６４ｂとは、いずれも丸孔形状としている。そして、本実施例では、バルブ体６０の製造において、鍛造型による鍛造加工により軸方向通路部６４ａが形成され、また、例えばボール盤等の穴あけ加工機による穴あけ加工により径方向通路部６４ｂが形成されている。
【００４１】
前記したＰＣＶバルブ４０は、前にも述べたように、前記ブローバイガス還元装置１０（図１参照。）のブローバイガス排出通路３６の上流側すなわちクランクケース１５側にガス流入口４８を連通し、また、ブローバイガス排出通路３６の下流側すなわち下流側の吸気通路部２７ｂ側にガス流出口４９を連通するように、ブローバイガス還元装置１０に組込まれる。なお、本実施例では、バルブケース４１の入口側端部４１ａをシリンダヘッドカバー１８のブローバイガス取出口１８ｂ（図１参照。）に螺合することにより、シリンダヘッドカバー１８にＰＣＶバルブ４０が取付けられている。なお、ＰＣＶバルブ４０は、ブローバイガス排出通路３６の通路途中に配置することもできる。
【００４２】
次に、前記したブローバイガス還元装置１０（図１参照。）の作動について説明する。
エンジン１２の軽、中負荷時においては、スロットル弁２４がほぼ全閉に近い状態にあるため、吸気通路２７の下流側の吸気通路部２７ｂに上流側の吸気通路部２７ａより大きな負圧（真空側に大きくなる負圧）が発生する。このため、シリンダヘッドカバー１８内のブローバイガスが、ブローバイガス排出通路３６を通じて下流側の吸気通路部２７ｂに排出される（図１中、矢印Ｙ２参照。）。このとき、ブローバイガス排出通路３６を流れるブローバイガスが、ＰＣＶバルブ４０により負圧に応じた量に調量される。なお、ＰＣＶバルブ４０の作動について後述する。
【００４３】
また、ブローバイガスがブローバイガス排出通路３６を通じて下流側の吸気通路部２７ｂに排出されるにともない、吸気通路２７の上流側の吸気通路部２７ａの新気が、新気導入通路３０を通って、シリンダヘッドカバー１８内に導入される（図１中、矢印Ｙ１参照。）。なお、新気導入通路３０に配置された逆流防止弁３２は新気により開かれる。
そして、シリンダヘッドカバー１８内に導入された新気は、シリンダヘッドカバー１８内のブローバイガスとともに、ブローバイガス排出通路３６を通じて下流側の吸気通路部２７ｂに排出される（図１中、矢印Ｙ２参照。）。
上記のようにして、エンジン本体１３内の掃気が図られる。
【００４４】
また、エンジン１２の高負荷においては、スロットル弁２４が開かれるにつれて、吸気通路２７の下流側の吸気通路部２７ｂの負圧が大気圧に近づく。したがって、シリンダヘッドカバー１８内のブローバイガスが、サージタンク２１内へ吸引されにくくなり、シリンダヘッドカバー１８内の圧力も大気圧に近くなる。このため、吸気通路２７の上流側の吸気通路部２７ａからシリンダヘッドカバー１８内に導入される新気の流量も減少する。
そして、例えば、ブローバイガス排出通路３６の詰まりや通路断面積の減少等により、シリンダヘッドカバー１８内が正圧になり、シリンダヘッドカバー１８内のブローバイガスが新気導入通路３０を逆流（図１中、矢印Ｙ３参照。）しようとするときは、逆流防止弁３２の閉止によりその逆流が阻止される。
【００４５】
次に、前記ブローバイガス還元装置１０のブローバイガス排出通路３６に組込まれたＰＣＶバルブ４０の作動について説明する。
エンジン１２の作動により、バルブケース４１内のブローバイガス流通路４２の入口側室４３よりも出口側室４５が低圧（負圧）になると、シリンダヘッドカバー１８内のブローバイガスが、ガス流入口４８から入口側室４３内に流入し、さらに調量部６２の通路を流れたのち、出口側室４５からガス流出口４９を通って流出する。このとき、入口側室４３の入口側圧力と出口側室４５の出口側圧力との差圧に応じて、バルブ体６０が軸方向に移動することにより、ブローバイガス流通路４２内を流れるブローバイガスが調量される（図２及び図３参照。）。これとともに、バルブ体６０に形成された圧逃がし通路６４の軸方向通路部６４ａ及び径方向通路部６４ｂのいずれの開口も、入口側室４３に開口されているため、入口側室４３のブローバイガスが圧逃がし通路６４を通じて出口側室４５へ流れることがない。
【００４６】
次に、前記バルブ体６０の移動によるブローバイガスの調量について説明する。入口側室４３の入口側圧力が出口側室４５の出口側圧力より大きくかつその入口側圧力と出口側圧力との差圧が大きいと、バルブ体６０がバルブスプリング５８の弾性に抗して前進されることにより、調量部６２の通路断面積が減少される（図３参照。）。また、入口側圧力と出口側圧力との差圧が小さくなると、バルブ体６０がバルブスプリング５８の弾性により後退されることにより、調量部６２の通路断面積が増大される（図２参照。）。
このように、バルブ体６０の進退移動により、調量部６２の通路断面積が調整されることにより、ブローバイガス流通路４２内を流れるブローバイガスが計量いわゆる調量される。
なお、通常時には、バルブ体６０が、図２に示す最後退位置と、図３に示す最前進位置との間の通常作動範囲内において軸方向（図２及び図３において、左右方向）に進退移動することにより、ブローバイガスの調量がなされる。ちなみに、図２は入口側圧力と出口側圧力との差圧が「０（ゼロ）」の状態が示され、また、図３は入口側圧力と出口側圧力との差圧が通常最大値（例えば、−８０ｋＰａ）の状態が示されている。
【００４７】
ところで、ブローバイガス中に混入しているスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路４２のブローバイガスの流通が損なわれる場合（例えば、調量部６２の通路が閉塞される場合）は、ブローバイガス流通路４２の入口側圧力が出口側圧力より大きくかつその入口側圧力と出口側圧力との差圧が所定以上となる。例えば、入口側圧力と出口側圧力との差圧が通常最大値（例えば、−８０ｋＰａ）を越え、所定以上の異常値（例えば、−１００ｋＰａ）になる。すると、入口側圧力と出口側圧力との差圧に応じて、バルブ体６０が通常作動範囲内の最前進位置（図３参照。）よりもさらに前進される（図４参照。）。このとき、バルブ体６０は、バルブスプリング５８及びストッパ用スプリング５１の弾性に抗して移動する。また、バルブ体６０は、バルブケース４１のバルブ保持部５３により軸方向にガイドされる。
【００４８】
図４に示すように、前記バルブ体６０が通常作動範囲内の最前進位置（図３参照。）よりもさらに前進した移動位置（「最大前進位置」という。）に移動すると、バルブ体６０の圧逃がし通路６４の径方向通路部６４ｂが出口側室４５に開口し、バルブ体６０の圧逃がし通路６４を介して入口側室４３と出口側室４５とが連通されることになる。このとき、バルブ体６０の圧逃がし通路６４の両径方向通路部６４ｂのうちの少なくとも１つの径方向通路部６４ｂは、バルブケース４１内のバルブ保持部５３の相互間の連通通路５５に開口されることにより、出口側室４５に連通される（図５参照。）。
これにより、入口側室４３のブローバイガスが、バルブ体６０の圧逃がし通路６４を通じて、出口側室４５へ逃がされることにより、入口側圧力すなわちシリンダヘッドカバー１８の内圧を低下させることができる。これにより、仮にスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路４２のブローバイガスの流通が損なわれたとしても、シリンダヘッドカバー１８内（すなわちクランクケース１５内）の過剰な圧力上昇を抑制することができる。
なお、シリンダヘッドカバー１８の内圧が低下することにより、入口側圧力と出口側圧力との差圧が通常値に低下すると、バルブ体６０がバルブスプリング５８及びストッパ用スプリング５１の弾性復元力により通常作動範囲内に後退される。
【００４９】
上記したＰＣＶバルブ４０によると、ブローバイガス中に混入しているスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路４２のブローバイガスの流通が損なわれる場合は、ブローバイガス流通路４２の入口側圧力が出口側圧力より大きくかつその入口側圧力と出口側圧力との差圧が所定以上となることにより、その差圧に応じてバルブ体６０が最大前進位置へ移動することで、ブローバイガス流通路４２の入口側室４３と出口側室４５とがバルブ体６０の圧逃がし通路６４を介して連通される（図４参照。）。したがって、入口側室４３のブローバイガスをバルブ体６０の圧逃がし通路６４を通じて出口側室４５へ逃がすことにより、入口側室４３の圧力を低下することができる。これにより、仮にスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路４２のブローバイガスの流通が損なわれたとしても、シリンダヘッドカバー１８内（クランクケース１５内）の過剰な圧力上昇を抑制することができる。
【００５０】
また、圧逃がし通路６４は、バルブ体６０の最大前進位置への移動によってブローバイガス流通路４２の入口側室４３と出口側室４５とを連通する（図４参照。）。したがって、圧逃がし通路６４を弁機構等の付加的機構を設けることなく構成することが可能であるため、部品点数の増加によるコストアップ、重量増加等を回避することができる。
【００５１】
また、圧逃がし通路６４が有する丸孔形状の径方向通路部６４ｂは、ボール盤等の穴あけ加工機により容易に加工することができる。これにより、圧逃がし通路６４を有するバルブ体６０を容易に製造することができる。なお、丸孔形状の軸方向通路部６４ａを、ボール盤等の穴あけ加工機により加工することもできる。また、丸孔形状の軸方向通路部６４ａを、切削加工等の加工法により形成することもできる。また、径方向通路部６４ｂは、穴あけ加工の他、鍛造加工、切削加工等の加工法により形成することができる。また、バルブ体６０は樹脂成形により形成することができ、その場合には、軸方向通路部６４ａ及び／又は径方向通路部６４ｂを樹脂成形により同時に形成するとよい。
【００５２】
また、上記したブローバイガス還元装置１０（図１参照。）によると、ブローバイガス排出通路３６に前記ＰＣＶバルブ４０（図２〜図５参照。）を備えたことにより、仮にスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路４２のブローバイガスの流通が損なわれたとしても、シリンダヘッドカバー１８内（クランクケース１５内）の過剰な圧力上昇を抑制することができる。
【００５３】
［実施例２］
本発明の実施例２を図面にしたがって説明する。本実施例及び以降の実施例は、前記実施例１の一部を変更したものであるから、その変更部分について説明し、重複する説明を省略する。本実施例は、前記実施例１（図１参照。）のＰＣＶバルブ４０のバルブ体６０における圧逃がし通路６４を変更したものである。なお、図６はバルブ体が通常作動範囲内の最後退位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図、図７はバルブ体が通常作動範囲内の最前進位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図、図８はバルブ体が通常作動範囲を超えて最大前進位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図、図９は図８のＩＸ−ＩＸ線矢視断面図である。
図８及び図９に示すように、本実施例における圧逃がし通路（符号、６６を付す。）は、バルブ体６０の外周面である調量面６１に凹状にかつ調量面６１の全周に亘って環状に形成されている。本実施例では、圧逃がし通路６６は、断面Ｖ字状をなしかつ調量面６１の周方向に環状をなすＶ字状溝により形成されている。なお、圧逃がし通路６６の断面形状は、Ｖ字状に限らず、Ｕ字状、角溝状、半円弧状等のように適宜変更することができる。
【００５４】
しかして、前記圧逃がし通路６６は、バルブ体６０の通常作動範囲内（図６及び図７参照。）では、常にブローバイガス流通路４２の入口側室４３に開口ように形成されている。さらに、圧逃がし通路６６は、バルブ体６０の異常時の移動位置すなわち最大前進位置（図８及び図９参照。）においてのみ、その一部すなわち前端部がブローバイガス流通路４２の出口側室４５に開口されるように形成されている。詳しくは、バルブ体６０の圧逃がし通路６６の前端部は、バルブケース４１内のバルブ保持部５３の相互間の連通通路５５に開口されることにより、出口側室４５に連通される（図９参照。）。
【００５５】
本実施例のＰＣＶバルブ４０によっても、前記実施例１と同様の作用・効果を得ることができる。
また、バルブ体６０の外周面である調量面６１に凹状に形成された圧逃がし通路６６は、常にブローバイガス流通路４２の入口側室４３に開口されまたバルブ体６０の移動位置（最大前進位置）においてのみ一部（前端部）がブローバイガス流通路４２の出口側室４５に開口されることにより、ブローバイガス流通路４２の入口側室４３と出口側室４５とを連通する（図８及び図９参照。）。したがって、バルブ体６０の調量面６１に圧逃がし通路６６を凹状に形成することにより、圧逃がし通路６６を有するバルブ体６０を容易に製造することができる。
また、圧逃がし通路６６がバルブ体６０の調量面６１にその全周に亘って環状に形成されていることにより、圧逃がし通路６６を有するバルブ体６０を容易に製造することができる。
【００５６】
［実施例３］
本発明の実施例３を図面にしたがって説明する。本実施例は、前記実施例２（図６〜図９参照。）のＰＣＶバルブ４０のバルブ体６０における圧逃がし通路６６を変更したものである。なお、図１０はバルブ体が通常作動範囲内の最後退位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図、図１１はバルブ体が通常作動範囲内の最前進位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図、図１２はバルブ体が通常作動範囲を超えて最大前進位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図、図１３は図１２のＸＩＩＩ−ＸＩＩＩ線矢視断面図である。
図１２及び図１３に示すように、本実施例の圧逃がし通路（符号、６８を付す。）は、バルブ体６０の調量面６１にその周方向に関して部分的に形成したものである。本実施例では、圧逃がし通路６８は、軸方向に延びる長細状溝により形成されている。この圧逃がし通路６８は、前記実施例２における圧逃がし通路６６を周方向に断続的分断した形状をなしており、周方向に等間隔で４個形成されている（図１３参照。）。
【００５７】
また、圧逃がし通路６８は、前記実施例２における圧逃がし通路６６と同様、バルブ体６０の通常作動範囲内（図１０及び図１１参照。）では、常にブローバイガス流通路４２の入口側室４３に開口ように形成されている。さらに、圧逃がし通路６８は、バルブ体６０の異常時の移動位置すなわち最大前進位置（図１２及び図１３参照。）においてのみ、その一部すなわち前端部がブローバイガス流通路４２の出口側室４５に開口されるように形成されている。詳しくは、バルブ体６０の圧逃がし通路６８の前端部は、バルブケース４１内のバルブ保持部５３の相互間の連通通路５５に開口されることにより、出口側室４５に連通される（図１３参照。）。
【００５８】
なお、バルブ体６０に周方向に等間隔で形成される圧逃がし通路６８の個数（図１３では４個を示す。）と、バルブケース４１内に周方向に等間隔で形成されるバルブ保持部５３の個数（図５では３個を示す。）とを異なる個数として、圧逃がし通路６８とバルブ保持部５３との位相をずらすことにより、バルブ体６０が周方向のどの位置にあっても、全ての圧逃がし通路６８と全てのバルブ保持部５３との整合による連通不良を回避することができ、少なくとも１つの圧逃がし通路６８をいずれかの連通通路５５に確実に開口させることができる。また、圧逃がし通路６８の形状、個数は、適宜変更することができる。
【００５９】
本実施例のＰＣＶバルブ４０によっても、前記実施例２と同様の作用・効果を得ることができる。
また、圧逃がし通路６８がバルブ体６０の外周面である調量面６１にその周方向に関して部分的に形成されていることにより、圧逃がし通路６８を有するバルブ体６０を容易に製造することができる（図１３参照。）。
また、バルブ体６０の圧逃がし通路６８を除いた外周面である調量面６１により、バルブケース４１に対するバルブ体６０の芯ずれ及びふらつきを防止あるいは低減することができる。詳しくは、バルブ体６０の異常時の移動位置すなわち最大前進位置（図１２参照。）付近において、バルブ体６０の隣り合う圧逃がし通路６８の間のすくなくとも１つの調量面６１が、バルブケース４１の少なくとも１つのバルブ保持部５３に接触可能な関係を維持する（図１３参照。）。これにより、バルブケース４１に対するバルブ体６０の芯ずれ及びふらつきを防止あるいは低減することができ、バルブ体６０の進退移動をスムーズ化することができる。
【００６０】
［実施例４］
本発明の実施例４を図面にしたがって説明する。本実施例は、前記実施例１（図２〜図５参照。）のＰＣＶバルブ４０のバルブ体６０を変更したものである。なお、図１４はバルブ体が通常作動範囲内の最後退位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図、図１５は通常時のバルブ体を示す断面図、図１６は圧逃がし時のバルブ体を示す断面図、図１７はサブバルブを示す斜視図である。
図１４に示すように、本実施例のＰＣＶバルブ４０のバルブ体（符号、７０を付す）には、軸方向に貫通する中空円筒状の貫通通路７１が形成されている。図１５に示すように、バルブ体７０の貫通通路７１内には、ゴム製、樹脂製等のゴム状弾性材からなる中空円筒状の弾性弁部材７４が設けられている。弾性弁部材７４は、例えば、ゴム状弾性材からなる所定の長さのチューブ材により形成されている。弾性弁部材７４は、全長に亘って中空円筒状の筒状部を有するものとなっている。
【００６１】
前記弾性弁部材７４の一端部（後端部）は、バルブ体７０の貫通通路７１の後端部内に、円筒状の保持筒部材７２を介して所定間隔を隔てて固定されている。詳しくは、弾性弁部材７４の後端部が保持筒部材７２内にほぼ自由状態で接着等により固着され、その保持筒部材７２がバルブ体７０の貫通通路７１の後端部内に嵌合状態で接着等により固着されている。このようにして、バルブ体７０内に設けられた弾性弁部材７４内の中空部は、前記バルブケース４１内のブローバイガス流通路４２の入口側室４３と出口側室４５とを連通する圧逃がし通路７６になっている。また、弾性弁部材７４は、後端部以外は自由状態にあり、口径を大きくする方向（「拡径方向」という。）へ弾性変形可能な弾性変形部７４ａとなっている（図１６参照。）。
【００６２】
図１５に示すように、前記弾性弁部材７４の後端部内には、その弾性弁部材７４の拡径方向の弾性変形により圧逃がし通路７６を相対的に開閉するサブバルブ８０が設けられている。
図１７に示すように、サブバルブ８０は、例えば樹脂製で、丸棒状のバルブ軸部８１と、そのバルブ軸部８１の後端部に径方向に突出する適数本（図１７では３本を示す。）のアーム部８２を介して同心状に形成された円環状の取付部８３と、前記バルブ軸部８１の前端部に径方向にフランジ状に突出する円板状のバルブ部８４とを有している。バルブ軸部８１とアーム部８２と取付部８３とにより取り囲まれる孔内は、通気部８５となっている。
【００６３】
前記サブバルブ８０は、図１５に示すように、前記弾性弁部材７４内にその後方からバルブ部８４及びバルブ軸部８１を挿入し、かつ取付部８３をバルブ体７０の貫通通路７１の後端部内に嵌合状態しかつ保持筒部材７２の後端面に重合した状態で、取付部８３をバルブ体７０及び／又は保持筒部材７２に接着等により固着することにより、バルブ体７０に固定状に設けられている。通常時においては、サブバルブ８０のバルブ部８４に、弾性弁部材７４の弾性変形部７４ａがその弾性を利用して所定の緊縛力をもって密着することにより、弾性弁部材７４内の圧逃がし通路７６が弾性的に閉止されている。
【００６４】
前記したＰＣＶバルブ４０（図１４参照。）において、ブローバイガス流通路４２の入口側圧力と出口側圧力との差圧に応じてバルブ体７０が前記実施例１のバルブ体６０（図２及び図３参照。）と同様に移動することにより、ブローバイガス流通路４２内を流れるブローバイガスが調量される。
ところで、ブローバイガス中に混入しているスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路４２のブローバイガスの流通が損なわれる場合は、ブローバイガス流通路４２の入口側圧力が出口側圧力より大きくかつその入口側圧力と出口側圧力との差圧が所定以上となる。このときに、弾性弁部材７４の弾性変形部７４ａが拡径方向に弾性変形し、その弾性変形部７４ａがサブバルブ８０のバルブ部８４から離れることにより、圧逃がし通路７６が開放される（図１６参照。）。このため、ＰＣＶバルブ４０（図１４参照。）の入口側室４３のブローバイガスを弾性弁部材７４の圧逃がし通路７６（バルブ体７０の貫通通路７１の一部、サブバルブ８０の通気部８５を含む。）を通じて出口側室４５へ逃がし、入口側室４３の圧力を低下することができる。これにより、エンジン１２（図１参照。）のシリンダヘッドカバー１８内（クランクケース１５内）の過剰な圧力上昇を抑制することができる。なお、シリンダヘッドカバー１８の内圧が低下すると、弾性弁部材７４の弾性変形部７４ａが弾性復元し、その弾性変形部７４ａがサブバルブ８０のバルブ部８４に所定の緊縛力をもって密着することにより、弾性弁部材７４内の圧逃がし通路７６が弾性的に閉止される（図１５参照。）。
【００６５】
本実施例のＰＣＶバルブ４０（図１４参照。）によると、前に述べたように、仮にスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路４２のブローバイガスの流通が損なわれたとしても、シリンダヘッドカバー１８内（クランクケース１５内）の過剰な圧力上昇を抑制することができる。
【００６６】
また、ブローバイガス流通路４２の入口側圧力が出口側圧力より大きくかつその入口側圧力と出口側圧力との差圧が所定以上となったときに、弾性弁部材７４の弾性変形部７４ａが拡径方向に弾性変形することにより圧逃がし通路７６を開放する。このため、入口側室４３のブローバイガスを弾性弁部材７４の圧逃がし通路７６を通じて出口側室４５へ逃がし、入口側室４３の圧力を低下することができる。
【００６７】
また、全長に亘って中空円筒状の筒状部を有する弾性弁部材７４は、ゴム状弾性材からなるチューブ、ホース等により容易に製造することができる。
【００６８】
また、弾性弁部材７４の筒状部である弾性変形部７４ａが拡径方向に弾性変形することにより圧逃がし通路７６を開放するものであるから、弾性弁部材７４による圧逃がし通路７６の開閉構造を簡素化することができる。
【００６９】
［実施例５］
本発明の実施例５を図面にしたがって説明する。本実施例は、前記実施例４の一部を変更したものである。なお、図１８はバルブ体が通常作動範囲内の最後退位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図、図１９は通常時のバルブ体を示す断面図、図２０はシリンダヘッドカバーの内圧が０（ゼロ）で吸気負圧が大きい時のバルブ体を示す断面図、図２１は圧逃がし時のバルブ体を示す断面図である。
図１９に示すように、本実施例は、前記実施例４（図１５参照。）におけるバルブ体７０における弾性弁部材７４に代えて、バルブ体７０の全長にほぼ等しい長さの弾性弁部材（符号、７８を付す。）を用いたものである。なお、バルブ体７０の貫通通路７１は、保持筒部材７２の外径とほぼ等しい内径で形成されているが、その前端部においてはバルブ部８４の外径とほぼ等しい口径の小径通路部７１ａとなっている。
【００７０】
前記実施例４（図１５参照。）と同様に、前記弾性弁部材７８の後端部は前記バルブ体７０の貫通通路７１内に保持筒部材７２を介して固定され、その弾性弁部材７８の後端部内にサブバルブ８０が設けられている。
そして、弾性弁部材７８の前端部は、前記バルブ体７０の貫通通路７１の小径通路部７１ａ内にほぼ密に挿通された状態で接着等により固着されている。これにより、弾性弁部材７８ａにおける前記バルブ体７０の貫通通路７１に対する前後の両固定部の相互間の筒状部により弾性変形部（符号、７８ａを付す。）が形成されている。弾性変形部７８ａは、通常時において、サブバルブ８０のバルブ部８４にその弾性を利用して所定の緊縛力をもって密着することにより圧逃がし通路（符号、７９を付す。）を閉止する。
【００７１】
前記したＰＣＶバルブ４０（図１８参照。）において、ブローバイガス流通路４２の入口側圧力と出口側圧力との差圧に応じてバルブ体７０が前記実施例１のバルブ体６０（図２及び図３参照。）と同様に移動することにより、ブローバイガス流通路４２内を流れるブローバイガスが調量される。
ところで、ブローバイガス中に混入しているスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路４２のブローバイガスの流通が損なわれる場合は、ブローバイガス流通路４２の入口側圧力が出口側圧力より大きくかつその入口側圧力と出口側圧力との差圧が所定以上となる。
しかして、ブローバイガス流通路４２の出口側圧力が所定以上（例えば、約３０ｋＰａ以上）になると、弾性弁部材７８の弾性変形部７８ａが拡径方向へ弾性変形し、その弾性変形部７４ａがサブバルブ８０のバルブ部８４から離れることにより、圧逃がし通路７６が開放される（図２１参照。）。このため、このため、ＰＣＶバルブ４０（図１８参照。）の入口側室４３のブローバイガスを弾性弁部材７４の圧逃がし通路７９（サブバルブ８０の通気部８５を含む。）を通じて出口側室４５へ逃がすことにより、入口側室４３の圧力を低下することができる。これにより、エンジン１２（図１参照。）のブローバイガスの発生しやすい高回転時（低負圧時）において、シリンダヘッドカバー１８内（クランクケース１５内）の過剰な圧力上昇を抑制することができる。なお、入口側圧力が低下すると、弾性弁部材７８の弾性変形部７８ａが弾性復元し、その弾性変形部７８ａがサブバルブ８０のバルブ部８４に所定の緊縛力をもって密着することにより、弾性弁部材７８内の圧逃がし通路７９が弾性的に閉止される（図１９参照。）。
【００７２】
また、ブローバイガス流通路４２の入口側圧力（正圧）が小さい場合（例えば、約０ｋＰａ）において、出口側圧力（負圧）が真空側に大きく（例えば、約−８０ｋＰａ）なると、弾性弁部材７８の弾性変形部７８ａはサブバルブ８０のバルブ部８４に密着したままで、そのバルブ部８４と前側の固定部との間の前半部分が口径を小さくする方向（「縮径方向」という。）へ弾性変形する（図２０参照。）。このため、入り口側圧力と出口側圧力との差圧が所定以上であっても、弾性弁部材７８の弾性変形部７８ａが拡径変形しないため、圧逃がし通路７９が開放されない。したがって、エンジン１２の（図１参照。）ブローバイガスの発生の少ない低回転（高負圧時）におけるエンジン回転（アイドル回転）の上昇もしくはハンチング等を防止あるいは低減することができる。なお、出口側圧力（負圧）が大気側に低下すると、弾性弁部材７８の弾性変形部７８ａの前半部分が弾性復元する（図１９参照。）。
【００７３】
本実施例のＰＣＶバルブ４０（図１８参照。）によると、前に述べたように、仮にスラッジ等の異物によりブローバイガス流通路４２のブローバイガスの流通が損なわれたとしても、シリンダヘッドカバー１８内（クランクケース１５内）の過剰な圧力上昇を抑制することができる
【００７４】
また、ブローバイガス流通路４２の入口側圧力が所定以上でかつ出口側圧力が所定以下に低い負圧（大気側に低い負圧）のときにのみ、弾性弁部材７８の筒状部すなわち弾性変形部７８ａが拡径方向に弾性変形することにより圧逃がし通路７９を開放する（図２１参照。）。このため、入口側室４３のブローバイガスを弾性弁部材７４の圧逃がし通路を通じて出口側室４５へ逃がし、入口側室４３の圧力を低下することができる。したがって、エンジン１２（図１参照。）の高回転時（低負圧時）において、シリンダヘッドカバー１８内（クランクケース１５内）の過剰な圧力上昇を抑制することができる。
【００７５】
また、エンジンの高回転時（低負圧時）以外で、出口側圧力が所定以上に高い負圧（真空側に大きい負圧）のとき（例えば、エンジンのアイドル時）は、圧逃がし通路７９が開放されない。したがって、エンジン１２のアイドル時等において、ブローバイガスが流れることによるエンジン１２の回転数の上昇もしくはハンチング等を防止あるいは低減することができる。
【００７６】
また、中空筒状の筒状部を有する弾性弁部材７８は、ゴム状弾性材からなるチューブ、ホース等により容易に製造することができる。
また、弾性弁部材７８の筒状部である弾性変形部７８ａが拡径方向に弾性変形することにより圧逃がし通路７９を開放するものであるから、弾性弁部材７８による圧逃がし通路７９の開閉構造を簡素化することができる。
【００７７】
本発明は前記実施例に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更が可能である。例えば、弾性弁部材７４，７８は、中空筒状の筒状部を全体的に有するものとしてが、中空筒状の筒状部を部分的に有するものとしてもよい。また、弾性弁部材７４，７８の筒状部は、円筒状に限らず、角筒状、楕円筒状等でもよい。また、弾性弁部材７４，７８は、筒状部材に限らず、板状、その他の形状に変更することができる。また、ストッパ用スプリング５１は省略することができる。
【図面の簡単な説明】
【００７８】
【図１】本発明の実施例１にかかるブローバイガス還元装置を示す模式図である。
【図２】バルブ体が通常作動範囲内の最後退位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図である。
【図３】バルブ体が通常作動範囲内の最前進位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図である。
【図４】バルブ体が通常作動範囲を超えて最大前進位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図である。
【図５】図４のＶ−Ｖ線矢視断面図である。
【図６】本発明の実施例２にかかるバルブ体が通常作動範囲内の最後退位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図である。
【図７】バルブ体が通常作動範囲内の最前進位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図である。
【図８】バルブ体が通常作動範囲を超えて最大前進位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図である。
【図９】図８のＩＸ−ＩＸ線矢視断面図である。
【図１０】本発明の実施例３にかかるバルブ体が通常作動範囲内の最後退位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図である。
【図１１】バルブ体が通常作動範囲内の最前進位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図である。
【図１２】バルブ体が通常作動範囲を超えて最大前進位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図である。
【図１３】図１２のＸＩＩＩ−ＸＩＩＩ線矢視断面図である。
【図１４】本発明の実施例４にかかるバルブ体が通常作動範囲内の最後退位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図である。
【図１５】通常時のバルブ体を示す断面図である。
【図１６】圧逃がし時のバルブ体を示す断面図である。
【図１７】サブバルブを示す斜視図である。
【図１８】本発明の実施例５にかかるバルブ体が通常作動範囲内の最後退位置にある状態のＰＣＶバルブを示す断面図である。
【図１９】通常時のバルブ体を示す断面図である。
【図２０】シリンダヘッドカバーの内圧が０（ゼロ）で吸気負圧が大きい時のバルブ体を示す断面図である。
【図２１】圧逃がし時のバルブ体を示す断面図である。
【図２２】従来例にかかるブローバイガス還元装置を示す模式図である。
【図２３】従来例にかかるＰＣＶバルブを示す断面図である。
【符号の説明】
【００７９】
１０  ブローバイガス還元装置
１２  エンジン
１５  クランクケース
１８  シリンダヘッドカバー
２７  吸気通路
２７ａ  上流側の吸気通路部
２７ｂ  下流側の吸気通路部
３２  逆流防止弁
３６  ブローバスガス排出通路
４０  ＰＣＶバルブ
４１  バルブケース
４２  ブローバイガス流通路
４３  入口側室
４５  出口側室
６０  バルブ体
６１  調量面（外周面）
６２  調量部
６４  圧逃がし通路
６４ａ  軸方向通路部
６４ｂ  径方向通路部（丸孔形状の通路部）
６６  圧逃がし通路
６８  圧逃がし通路
７０  バルブ体
７４  弾性弁部材（筒状部）
７６  圧逃がし通路
７８  弾性弁部材（筒状部）
７９  圧逃がし通路
【図１】
2007262959.tif 000003
【図２】
2007262959.tif 000004
【図３】
2007262959.tif 000005
【図４】
2007262959.tif 000006
【図５】
2007262959.tif 000007
【図６】
2007262959.tif 000008
【図７】
2007262959.tif 000009
【図８】
2007262959.tif 000010
【図９】
2007262959.tif 000011
【図１０】
2007262959.tif 000012
【図１１】
2007262959.tif 000013
【図１２】
2007262959.tif 000014
【図１３】
2007262959.tif 000015
【図１４】
2007262959.tif 000016
【図１５】
2007262959.tif 000017
【図１６】
2007262959.tif 000018
【図１７】
2007262959.tif 000019
【図１８】
2007262959.tif 000020
【図１９】
2007262959.tif 000021
【図２０】
2007262959.tif 000022
【図２１】
2007262959.tif 000023
【図２２】
2007262959.tif 000024
【図２３】
2007262959.tif 000025