(57)【要約】【課題】  軽量且つ耐久性に優れたリブ付き床版、及びそのリブ付き床版を使用して構築される水上構造物を提供する。【解決手段】  長方形状の床版部１１と、その床版部１１の外縁から垂下される長辺側壁１２及び短辺側壁１３と、その短辺側壁１３，１３間に略平行に複数形成されるリブ部１４，・・・とが繊維補強セメント系混合材料によって一体に成形されるリブ付き床版１である。【選択図】  図１
2007032212.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
長方形状の床版部と、その床版部の外縁から垂下される長辺側壁及び短辺側壁と、その短辺側壁間に略平行に複数形成されるリブ部とがセメント系混合材料によって一体に成形されるリブ付き床版であって、
前記セメント系混合材料は、セメントと、最大粒度径が2.5mm以下の骨材粒子と、ポゾラン系反応粒子と、分散剤とを含有する組成物を水と混合することにより得られるセメント質マトリックスに、直径が0.1〜0.3mm、長さが10〜30mmの形状の繊維を全容積の1〜4％混入して得られる圧縮強度が150N／mm2以上、曲げ引張強度が25N／mm2以上、割裂引張強度が10N／mm2以上の力学的特性をもつ繊維補強セメント系混合材料であることを特徴とするリブ付き床版。
【請求項２】
前記リブ部には、その長手方向にプレストレスが導入されていることを特徴とする請求項１に記載のリブ付き床版。
【請求項３】
前記長辺側壁には、外方に突出する凸部が外側面に沿って延設されると共に、その外側面には緩衝材又は潤滑材によって形成される被覆層が設けられ、
前記短辺側壁には、その外側面に沿って間隔を置いて複数の凹部が設けられていることを特徴とする請求項１又は２に記載のリブ付き床版。
【請求項４】
水中に立設される支持構造物の水上部に架け渡される支承梁と、その支承梁間に架け渡される請求項３に記載のリブ付き床版とを有する水上構造物であって、
前記支承梁上には前記長辺側壁が緩衝支承部を介して載置され、前記支承梁上で対向する前記長辺側壁間には、前記支承梁の上端面から上方に突出させたせん断伝達部材が配設されると共に固化材が充填され、隣接する前記リブ付き床版の前記短辺側壁間の前記凹部を含めた隙間には固化材が充填されていることを特徴とする水上構造物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、桟橋や人工地盤等に架け渡されるリブ付き床版及びそれを使用して構築される水上構造物に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、水中に立設された杭群の頭部にコンクリートで床版を構築した海洋プラットフォームや桟橋等の水上構造物が知られている（特許文献１等参照）。
【０００３】
このように床版をコンクリートで構築するのは、腐食し易い水上において耐久性を確保するためであり、鉄筋コンクリートで床版を構築する際も鉄筋のかぶりを充分に確保する必要がある。
【０００４】
特に、海洋の厳しい塩分環境下では、コンクリート中に塩分イオンが浸透して鉄筋が腐食し易くなるので、１０〜１５ｃｍの鉄筋のかぶりをとって所望する耐久性を確保している。
【特許文献１】特開２００２−１４６７６０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、このように鉄筋の被りを充分にとれば、床版が厚くなって自重が増し、地震時の慣性力が増大することになる。
【０００６】
この床版を支持させる杭などの支持構造物は、地震時荷重により主構造が決定されるため、床版の自重が大きくなると、杭径や杭の打設本数が増加したり、ジャケット構造や橋梁の主桁や橋脚基礎に大きな断面が必要となったりして総建設費用が増大するという問題がある。
【０００７】
そこで、本発明は、軽量且つ耐久性に優れたリブ付き床版、及びそのリブ付き床版を使用して構築される水上構造物を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記目的を達成するために、本発明は、長方形状の床版部と、その床版部の外縁から垂下される長辺側壁及び短辺側壁と、その短辺側壁間に略平行に複数形成されるリブ部とがセメント系混合材料によって一体に成形されるリブ付き床版であって、前記セメント系混合材料は、セメントと、最大粒度径が2.5mm以下の骨材粒子と、ポゾラン系反応粒子と、分散剤とを含有する組成物を水と混合することにより得られるセメント質マトリックスに、直径が0.1〜0.3mm、長さが10〜30mmの形状の繊維を全容積の1〜4％混入して得られる圧縮強度が150N／mm2以上、曲げ引張強度が25N／mm2以上、割裂引張強度が10N／mm2以上の力学的特性をもつ繊維補強セメント系混合材料であることを特徴とする。
【０００９】
ここで、前記リブ部には、その長手方向にプレストレスを導入することができる。さらに、長辺側壁の長手方向にも必要に応じてプレストレスを導入する。
【００１０】
また、上記したリブ付き床版において、前記長辺側壁には、外方に突出する凸部が外側面に沿って延設されると共に、その外側面には緩衝材又は潤滑材によって形成される被覆層を設け、前記短辺側壁には、その外側面に沿って間隔を置いて複数の凹部を設けることが好ましい。
【００１１】
また、本発明は、水中に立設される支持構造物の水上部に架け渡される支承梁と、その支承梁間に架け渡される上記リブ付き床版とを有する水上構造物であって、前記支承梁上には前記長辺側壁が緩衝支承部を介して載置され、前記支承梁上で対向する前記長辺側壁間には、前記支承梁の上端面から上方に突出させたせん断伝達部材が配設されると共に固化材が充填され、隣接する前記リブ付き床版の前記短辺側壁間の前記凹部を含めた隙間には固化材が充填されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１２】
このように構成された本発明のリブ付き床版は、高強度で塩分環境下においても耐久性に優れた繊維補強セメント系混合材料によって成形される。
【００１３】
このため、リブ付き床版を薄く軽量に成形できる上に、所望する耐久性を容易に確保することができる。
【００１４】
また、リブ部にプレストレスを導入することによって、さらにリブ付き床版の軽量化が可能になる。
【００１５】
また、前記長辺側壁に外方に突出する凸部を外側面に沿って延設させると共に、その外側面には緩衝材又は潤滑材によって形成される被覆層を設けることで、リブ付き床版の前記長辺側壁側の端部を回転支持構造とすることができる。
【００１６】
さらに、前記短辺側壁にその外側面に沿って間隔を置いて複数の凹部を設けることで、リブ付き床版の前記短辺側壁側の端部をせん断力が伝達可能な構造とすることができる。
【００１７】
このため、隣接するリブ付き床版間を容易かつ合理的に接合させることができる。
【００１８】
また、このようなリブ付き床版を支承梁に架け渡して水上構造物を構築すれば、支持構造物を過大にすることなく、耐久性に優れた水上構造物を構築することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明の最良の実施の形態について図面を参照して説明する。
【００２０】
図１は、桟橋や人工地盤等に架け渡されるリブ付き床版１の切断斜視図を示したものである。
【００２１】
このリブ付き床版１は、上面に床面を形成する床版部１１と、その床版部１１の長辺側の外縁に垂下される長辺側壁１２，１２と、床版部１１の短辺側の外縁に垂下される短辺側壁１３，１３と、その短辺側壁１３，１３間にそれらと略平行して複数形成されるリブ部１４，・・・とから主に構成される。
【００２２】
また、このリブ部１４，・・・及び短辺側壁１３，１３には、その長手方向に向けた緊張材２Ａ，・・・が配設されて、この緊張材２Ａ，・・・によってリブ付き床版１の主方向にプレストレスが導入される。
【００２３】
さらに、リブ部１４の長手直交方向に向けた緊張材２Ｂ，・・・が、長辺側壁１２，１２及び床版部１１に配設され、リブ付き床版１の副方向にプレストレスが導入される。
【００２４】
例えばリブ付き床版１を、長辺と短辺の比がおおよそ２対１になるように成形すると、上載荷重に対する発生断面力の多くは短辺の延伸方向と同じ方向となり、構造的にほとんど一方向版とみなすことができるようになる。
【００２５】
このため、構造的に主方向となる短辺側壁１３に略平行する方向には複数のリブ部１４，・・・を設けて断面性能を向上させる。また、このリブ部１４には厚みがあるので、複数の緊張材２Ａ，・・・を配置するのが容易であり、プレテンション方式によって安価にプレストレスを導入することができる。
【００２６】
また、構造的に副方向となる長辺側壁１２の長手方向にも、主方向に比べて小さいが曲げモーメントなどの断面力が発生するので、長辺側壁１２，１２及び床版部１１に必要に応じて緊張材２Ｂ，・・・を配置して、プレテンション方式によってプレストレスを導入する。
【００２７】
このようなリブ付き床版１は、超高強度の繊維補強セメント系混合材料を使用して一体に成形される。
【００２８】
この繊維補強セメント系混合材料は、セメントと、骨材粒子と、ポゾラン系反応粒子と、分散剤とを含有する組成物を水と混合することにより得られるセメント系マトリックスに、金属繊維を混入して製作する。
【００２９】
ここで、前記骨材粒子には、最大粒度径が3.0mm以下、好ましくは2.5mm以下の硅砂等の骨材材料を使用する。また、ポゾラン系反応粒子には、粒子径が15μｍ以下のものを使用する。例えば、粒子径が0.01〜0.5μｍの活性度の高いポゾラン系反応粒子としてシリカヒューム等を使用し、粒子径が0.1〜15μｍの活性度の低いポゾラン系反応粒子としてフライアッシュや高炉スラグ等を使用する。これらの活性度の異なるポゾラン系反応粒子は、混合したり、単独で使用したりすることができる。また、前記分散剤は、流動性を高めるために少なくとも1種類使用する。
【００３０】
また、金属繊維には、例えば直径が0.1〜0.3mm程度で、長さが10〜30mm程度の形状の引張り降伏応力度が2600〜2800N／mm2の鋼繊維を使用する。さらに、この鋼繊維は、製作される繊維補強セメント系混合材料の全容積の1〜4％程度の量を混入させる。
【００３１】
このような配合で製作される前記繊維補強セメント系混合材料によって成形された部材は、圧縮強度が150〜200N／mm2、曲げ引張強度が25〜45N／mm2、割裂引張強度が10〜25N／mm2、透水係数が4.0×10-17cm/sec、塩分拡散係数が0.0019cｍ2／年、弾性係数が50〜55GPaの特性を有する。
【００３２】
さらに、この繊維補強セメント系混合材料は、厳しい塩分環境下においてもメンテナンスフリーの構造物となるように耐久性に優れている。
【００３３】
ここで、耐久性能を測る指標として、水や塩化物イオンの物質移動の負荷の程度を示すマトリックス内部の細孔構造がある。
【００３４】
図７は、水セメント比Ｗ／Ｃが２１〜２３％の前記繊維補強セメント系混合材料と水セメント比Ｗ／Ｃが３０％の従来の高強度コンクリートについて、水銀圧入法によって測定した細孔径と細孔容積の関係及び累積細孔容積との関係を示したものである。
【００３５】
ここで、鉄筋やＰＣ鋼材などの鋼材の腐食は、外部から塩化物イオン、水、酸素が浸入することによって発生するので、劣化進行を抑えるためにはこれらの物質が侵入できないような緻密な組織を形成すればよい。
【００３６】
これらの物質は、主に毛細管現象によって移動するといわれており、直径10ｎｍ〜5000ｎｍ＝0.01μｍ〜5μｍ（１ｎｍ＝１×10-9ｍ）の細孔径が毛細管空隙と呼ばれている。
【００３７】
そして図７からは、繊維補強セメント系混合材料の毛細管空隙の粒度分布における細孔容量が、従来の高強度コンクリートと比較して非常に少ないことがわかる。
【００３８】
ここで、水セメント比Ｗ／Ｃが３０％の高強度コンクリートとは、鉄筋コンクリートに使用される従来のコンクリートの中では耐久性が高い部類に入るものであるが、前記繊維補強セメント系混合材料はこれよりもさらに毛細管空隙の容量が小さく、耐久性が非常に高いことがわかる。
【００３９】
また、図８には、二酸化炭素濃度が５％（通常の空気中の１５０倍の濃度）、かつ湿度が６０％の環境下における、中性化深さＤ（mm）と経過時間ｔ（年）との関係を示した。
【００４０】
コンクリートは外部から二酸化炭素が浸入することによって中性化を起こすが、図８に示すように、水セメント比Ｗ／Ｃが３５％の一般の高強度コンクリートは100年で20mmの中性化が進行するのに対し、前記繊維補強セメント系混合材料はほとんど中性化しないことがわかる。
【００４１】
よって、前記繊維補強セメント系混合材料は、二酸化炭素の浸入が困難で中性化速度が非常に小さいので、100年経過してもコンクリート内部はアルカリ環境にあり、鋼材の腐食が進行しない環境であることがわかる。
【００４２】
さらに、水セメント比Ｗ／Ｃが３６％の一般の高強度コンクリートの塩分拡散係数は0.14cｍ2／年、透水係数は1.0×10-11cm/secであるのに対し、前記繊維補強セメント系混合材料は上述したように塩分拡散係数が0.0019cｍ2／年、透水係数が4.0×10-17cm/secと非常に小さいので長期的な耐久性に優れている。
【００４３】
図９には、海洋環境下に放置された水セメント比Ｗ／Ｃが３６％の一般の高強度コンクリートと前記繊維補強セメント系混合材料について、５０年後及び１００年後の表面からの浸透深さ（cm）と塩化物イオン濃度（kg／m3）との関係を示した。
【００４４】
ここで、塩化物イオン濃度の1.2kg／m3は、鋼材が腐食を開始する限界の塩化物イオン濃度の閾値を示し、設計的にはこの閾値を超えないようにコンクリートのかぶりを確保する必要がある。
【００４５】
このような観点から図９を見れば、前記繊維補強セメント系混合材料は１cmのかぶりがあれば良いのに対し、水セメント比Ｗ／Ｃが３６％の一般の高強度コンクリートは９cmのかぶりを必要とすることがわかる。
【００４６】
すなわち、プレストレスを導入するためにＰＣ鋼材などの緊張材２Ａ，２Ｂを配設する場合であっても、そのかぶりは２cm以上あれば充分であり、軽量かつ厳しい海洋環境下でも１００年間の維持管理が不要な耐久性に優れたリブ付き床版１を、前記繊維補強セメント系混合材料によって製作することができる。
【００４７】
次に、このリブ付き床版１を設置するジャケット構造体３について図２を参照しながら説明する。
【００４８】
このジャケット構造体３は、水中に立設される杭４，・・・等の支持構造物に装着される。
【００４９】
このジャケット構造体３は、杭４，・・・に嵌装させる筒状のガイド管３ｃ，・・・と、そのガイド管３ｃ，・・・の上端間を連結する長辺側支承梁３ａ，・・・及び短辺側支承梁３ｂ，・・・と、ガイド管３ｃ，・・・の下部間を連結する下枠３ｅ，・・・と、長辺側支承梁３ａや短辺側支承梁３ｂと下枠３ｅとの間に配設される斜材３ｄ，・・・とによって主に構成される。
【００５０】
長辺と短辺の比率が２対１に成形されたリブ付き床版１は、構造的に一方向版とみなすことができるので、このリブ付き床版１を設置するには、ジャケット構造体３の上面に長辺側壁１２を載置させる長辺側支承梁３ａ，・・・が設けられていればよい。
【００５１】
すなわち、短辺側支承梁３ｂは、ジャケット構造体３の剛性を高めるために配設するだけでよいので、二方向版を設置する場合に比べて梁の数を低減することができる。
【００５２】
このようにして構築されたジャケット構造体３の長辺側支承梁３ａ，３ａ間に、複数のリブ付き床版１，・・・を架け渡して、隣接するリブ付き床版１，１間を接合する。
【００５３】
図３に隣接するリブ付き床版１，１の対向する長辺側壁１２，１２間の接合構造を説明する図を示した。
【００５４】
まず、図３（ａ）に示すように長辺側支承梁３ａの上端面の略中央には、長手方向に間隔を置いて複数の板状ジベル５をせん断伝達部材として配設する。
【００５５】
この板状ジベル５は、長辺側支承梁３ａの上端面に溶接などで固定することによってそこから上方に突出される板状のウェブ５ｂと、そのウェブ５ｂの上端に直交させるフランジ５ａとによって断面視略Ｔ字型に形成され、ウェブ５ｂの側面には複数の穴５ｃ，・・・が設けられる。
【００５６】
さらに、リブ付き床版１の長辺側壁１２の下端面と長辺側支承梁３ａの上端面との間には、ゴム板などの変形が容易な緩衝支承部６を介在させる。
【００５７】
また、長辺側壁１２には、外方（隣接する長辺側壁１２方向）に突出する凸部１２ａが外側面に沿って下部に延設されている（図１，図３（ｂ）参照）。さらに、この長辺側壁１２の外側面には、ゴム等の緩衝材によって形成される被覆層１２ｂを設ける。
【００５８】
そして、長辺側壁１２，１２間の隙間に、前記繊維補強セメント系混合材料や無収縮モルタル等のセメント系混合材料を固化材７として充填し、硬化させる。
【００５９】
このようにして構成されたリブ付き床版１の長辺側壁１２側の接合部は、上載荷重の作用によって曲げモーメントが発生すると、緩衝支承部６が変形すると共に被覆層１２ｂの緩衝材が変形して凸部１２ａ付近を中心とした回転が発生する。
【００６０】
また、板状ジベル５及びその周囲に充填された固化材７が、リブ付き床版１の水平移動及び上方へ剥がれようとする力に対して抵抗する。
【００６１】
図４には、隣接するリブ付き床版１，１の対向する短辺側壁１３，１３間の目地構造を説明する図を示した。
【００６２】
短辺側壁１３は、梁上に載置されずに空中に浮いている場合が多いため、その状態での短辺側壁１３，１３間の目地部の断面図を図４に示した。
【００６３】
この短辺側壁１３の外側面には、図１及び図４に示すように、短辺側壁１３の長手方向に間隔を置いて複数の凹部１３ａ，・・・が設けられている。
【００６４】
この凹部１３ａ及び対向する短辺側壁１３，１３間の隙間には、前記繊維補強セメント系混合材料や無収縮モルタル等のセメント系混合材料を固化材７として充填し、硬化させる。
【００６５】
このようにして構成されたリブ付き床版１の短辺側壁１３側の目地部では、隣接するリブ付き床版１，１間でせん断力を伝達させる必要があるが、曲げモーメントまで伝達させる必要はない。
【００６６】
そこで、このように凹部１３ａに充填した固化材７によってせん断キーを形成し、せん断力をリブ付き床版１，１間で伝達させる。
【００６７】
また、図５，６には、４枚のリブ付き床版１，・・・の角部が接合される交差部の接合構造を説明する図を示した。ここで、図５は交差部を上から見た平面図であり、図６は図５のＡ−Ａ線断面図である。
【００６８】
この交差部は、長辺側支承梁３ａと短辺側支承梁３ｂとが交差する梁上に設けられる。この長辺側支承梁３ａには、各リブ付き床版１，・・・の長辺側壁１２，・・・がそれぞれ載置され、短辺側支承梁３ｂには、各リブ付き床版１，・・・の短辺側壁１３，・・・がそれぞれ載置される。
【００６９】
このリブ付き床版１の角部は角落としがされており、この交差部には平面視正方形状の空間が形成されるので、この空間の中央にずれ止め部材８を配置する。
【００７０】
このずれ止め部材８は、鋼管８ａとその内部に充填するセメント系混合材料などの充填材８ｃと鋼管８ａの上端を塞ぐ円形の鋼板８ｂとによって構成され、その周囲には固化材７が充填されて水平力に対して抵抗する。
【００７１】
次に、本実施の形態のリブ付き床版１及び水上構造物としての桟橋の構築方法について説明する。
【００７２】
まず、リブ付き床版１を、工場や現場製作ヤードなどの品質管理を行いやすい環境の中で製作する。
【００７３】
このリブ付き床版１には、二方向にプレテンション方式でプレストレスを導入する。
【００７４】
このプレテンション方式とは、セメント系混合材料によって成形される部材にプレストレスを導入する方式の一つで、予め緊張したＰＣ鋼線などの緊張材の周囲にコンクリート等のセメント系混合材料を充填し、所定の強度が発現した後に緊張材の緊張を開放すると、緊張材が収縮し、それに伴って緊張材の周囲の付着力の伝達によりセメント系混合材料にプレストレスが導入されるという方式である。
【００７５】
そして、製作したリブ付き床版１は、二次養生としての熱養生をおこなって所定の強度を発現させる。
【００７６】
一方、桟橋を構築する海洋の現場においては、水中に複数の杭４，・・・を打設し、その上方からジャケット構造体３を吊下げて装着する。なお、すべての杭４，・・・をジャケット構造体３を装着する前に打設する必要はなく、装着後にガイド管３ｃをガイドにするなどして残りの杭４，・・・を打設することもできる。
【００７７】
このようにして設置したジャケット構造体３の長辺側支承梁３ａ，・・・間に、図２に示すようにリブ付き床版１，・・・を架け渡していく。
【００７８】
そして、リブ付き床版１，・・・間の隙間に固化材７を充填するための型枠を設置した後に、長辺側壁１２，１２間、短辺側壁１３，１３間、ずれ止め部材８の周囲の交差部などに固化材７を充填してリブ付き床版１，・・・間の接合をおこなう。
【００７９】
次に、本実施の形態のリブ付き床版１及びそれを使用して構築される水上構造物の作用について説明する。
【００８０】
このように構成された本発明のリブ付き床版１は、高強度で塩分環境下においても耐久性に優れた繊維補強セメント系混合材料によって一体に成形される。
【００８１】
このため、接合部のないリブ付き床版１を簡単に製作することができる。また、この製作は工場や現場製作ヤード等の管理された場所でおこなうことができるので、高品質に製作することができる。
【００８２】
また、リブ部１４を設けることによって緊張材２Ａの配置が容易になる上に一方向版として合理的な構造となる、前記繊維補強セメント系混合材料を使用することでスターラップなどの鉄筋の配置が不要となる、緊張材２Ａ，２Ｂのかぶりも最小限にできる等の理由によって、リブ付き床版１を大幅に軽量化することができる。
【００８３】
例えば、圧縮強度が50N／mm2程度の従来の高強度コンクリートによって製作したプレストレストコンクリート床版と比較して、リブ付き床版１の自重は１／３〜１／４に低減することができる。
【００８４】
また、リブ付き床版１の軽量化に伴って、ジャケット構造体３の鋼材使用量や杭４のサイズを小さくすることができるので、総工事費を10〜15％程度削減することができる。
【００８５】
さらに、前記繊維補強セメント系混合材料によってリブ付き床版１を製作する場合は、通常のコンクリートを使用する際に配置される鉄筋やスターラップなどを配置する必要がないので、配筋作業や配筋スペースを要せず、工期及び工費を削減できると共に容易に薄肉化が可能になる。
【００８６】
また、長辺側壁１２に外方に突出する凸部１２ａを外側面に沿って延設させると共に、その外側面には緩衝材によって形成される被覆層１２ｂを設けることで、リブ付き床版１の長辺側壁１２側の端部を回転支持構造とすることができる。
【００８７】
このため、リブ付き床版１の支持構造を、支点の回転を許す単純支持構造とすることができ、接合部の構築が容易になる。
【００８８】
また、リブ付き床版１の自重や作用する鉛直荷重は、凸部１２ａの下方に充填された固化材７の支圧抵抗によって支持される。
【００８９】
さらに、リブ付き床版１と長辺側支承梁３ａとの間に温度差が発生して相対変形が生じる場合でも、緩衝支承部６や被覆層１２ｂの変形によって温度応力の発生を低減することができる。
【００９０】
また、短辺側壁１３にその外側面に沿って間隔を置いて複数の凹部１３ａを設けることで、リブ付き床版１の短辺側壁１３側の端部をせん断力が伝達可能な構造とすることができる。
【００９１】
このため、隣接するリブ付き床版１，・・・間を合理的に接合させることができ、自動車などの移動によって生じる活荷重が作用しても目地部における目違いが生じない。
【００９２】
また、このようなリブ付き床版１を支承梁（長辺側支承梁３ａ、短辺側支承梁３ｂ）に架け渡して水上構造物を構築すれば、杭４などの支持構造物を過大にすることなく、耐久性に優れた水上構造物を構築することができる。
【００９３】
また、一方向版となるリブ付き床版１を使用することで、これらを架け渡すための支承梁（長辺側支承梁３ａ、短辺側支承梁３ｂ）の数を削減することができる。
【００９４】
さらに、塩分環境の厳しい海洋の桟橋工事では、従来、床版の上面に止水シートを敷設してその上にアスファルト舗装を行っていた。
【００９５】
この止水シートの敷設は、自動車などの繰返しの輪荷重によってコンクリート床版に発生する疲労ひび割れが水分の供給によって大幅に促進されることが知られているためおこなわれるもので、コンクリート床版を常に乾燥した状態に保つことができる。
【００９６】
これに対し前記繊維補強セメント系混合材料は、図１０に示すように、水中（止水シートが敷設されていない状態）でも気中（止水シートが敷設された状態）でも、繰返し荷重を載荷させておこなう疲労試験の結果が変わらない。
【００９７】
このため、前記繊維補強セメント系混合材料によって成形されたリブ付き床版１には止水シートが不要であり、１０年程度で交換が必要になる止水シートの設置費及び交換費用を削減することができる。
【００９８】
また、このように複数のリブ付き床版１，・・・を並べて構築した桟橋に、自動車や航空機の制動などによって水平力が作用した場合の抵抗メカニズムについて以下に説明する。
【００９９】
まず、リブ付き床版１の長辺側壁１２の長手方向の水平力が作用した場合は、長辺側壁１２の下端面と長辺側支承梁３ａの上端面との間の固化材７の摩擦抵抗によって移動が阻止される。また、板状ジベル５と長辺側壁１２との間の固化材７のせん断抵抗と摩擦抵抗によっても移動が阻止される。
【０１００】
一方、リブ付き床版１の短辺側壁１３の長手方向の水平力が作用した場合は、板状ジベル５及びその周囲の固化材７の支圧抵抗とせん断抵抗によって移動が阻止される。
【０１０１】
さらに、これらに加えて、交差部に固定されたずれ止め部材８とその周囲の固化材７のせん断抵抗によってもリブ付き床版１の移動は阻止される。
【実施例】
【０１０２】
以下、前記した実施の形態の実施例について説明する。なお、前記実施の形態で説明した内容と同一乃至均等な部分の説明については同一符号を付して説明する。
【０１０３】
この実施例では、図１１を参照しながら、前記実施の形態とは別の形状の長辺側壁１０２を設けたリブ付き床版１００について説明する。
【０１０４】
このリブ付き床版１００は、長辺側壁１０２の断面が図１１（ｂ）に示すように半円状の凸部１０２ａに成形されている。
【０１０５】
また、長辺側壁１０２の外側面には、凸部１０２ａを覆うようにゴム等の緩衝材又はグリース等の潤滑材によって被覆層１０２ｂが形成されている。
【０１０６】
そして、図１１（ａ）に示すように長辺側支承梁３ａの上端面の略中央には、長手方向に間隔を置いて複数のスタッドジベル１０５が溶接などで固定されてせん断伝達部材として配設されている。
【０１０７】
また、リブ付き床版１００の長辺側壁１０２の下端面と長辺側支承梁３ａの上端面との間に緩衝支承部６を介在させると共に、長辺側壁１０２，１０２間の隙間に、前記繊維補強セメント系混合材料や無収縮モルタル等のセメント系混合材料を固化材７として充填し、硬化させる。
【０１０８】
このようにして構成されたリブ付き床版１００の長辺側壁１０２側の接合部は、上載荷重の作用によって曲げモーメントが発生すると、緩衝支承部６が変形すると共に、被覆層１０２ｂの緩衝材が変形するか又は潤滑材で滑って凸部１０２ａ付近を中心とした回転が発生する。
【０１０９】
このため、リブ付き床版１００の支持構造を、支点の回転を許す単純支持構造とすることができ、接合部の構築が容易になる。
【０１１０】
また、被覆層１０２ｂが緩衝材で形成されている場合は、リブ付き床版１００と長辺側支承梁３ａとの間に温度差が発生して相対変形が生じても、緩衝支承部６や被覆層１０２ｂの変形によって温度応力の発生を低減することができる。
【０１１１】
なお、被覆層１０２ｂが潤滑材によって形成されている場合は、長辺側壁１０２，１０２間にゴム板などの緩衝材を配置して、その緩衝材を変形させることによって温度応力の発生を低減させる。
【０１１２】
なお、他の構成及び作用効果については、前記実施の形態と略同様であるので説明を省略する。
【０１１３】
以上、図面を参照して、本発明の最良の実施の形態を詳述してきたが、具体的な構成は、この実施の形態に限らず、本発明の要旨を逸脱しない程度の設計的変更は、本発明に含まれる。
【０１１４】
例えば、前記実施の形態では、プレテンション方式でリブ付き床版１，１００にプレストレスを導入したが、これに限定されるものではなく、ポストテンション方式でプレストレスを導入したリブ付き床版とすることもできる。
【０１１５】
また、前記実施の形態ではせん断伝達部材として板状ジベル５を使用し、前記実施例ではスタッドジベル１０５を使用したが、これに限定されるものではなく、いずれのせん断伝達部材を使用することもできると共に、別形態のせん断伝達部材を使用することもできる。
【０１１６】
さらに、前記実施の形態では、リブ付き床版１の長辺と短辺の比率を２対１にして説明したが、これに限定されるものではなく、これらの比率は短辺方向が構造的な主方向となる範囲で任意に設定することができる。
【０１１７】
また、前記実施の形態では、水上構造物として杭４に支持される桟橋について説明したが、これに限定されるものではなく、水上に構築される橋梁や人工地盤などに適用することもできる。
【図面の簡単な説明】
【０１１８】
【図１】本発明の最良の実施の形態のリブ付き床版を示した切断斜視図である。
【図２】水上構造物としての桟橋の構築方法を説明する斜視図である。
【図３】（ａ）は長辺側支承梁上に板状ジベルを取り付けた斜視図であり、（ｂ）は長辺側壁間の接合部の構成を説明する断面図である。
【図４】短辺側壁間の目地部の構成を説明する断面図である。
【図５】リブ付き床版の角部が集中する交差部の構成を説明する平面図である。
【図６】図５のＡ−Ａ線方向の断面図である。
【図７】繊維補強セメント系混合材料と高強度コンクリートの細孔径と細孔容量，累積細孔容量との関係を説明する関係図である。
【図８】繊維補強セメント系混合材料と一般の高強度コンクリートの中性化深さと経過時間との関係を説明する関係図である。
【図９】繊維補強セメント系混合材料と一般の高強度コンクリートの塩化物イオン濃度と表面からの浸透深さとの関係を説明する関係図である。
【図１０】繰返し載荷試験の結果を示す図である。
【図１１】（ａ）は実施例の長辺側支承梁上にスタッドジベルを取り付けた斜視図であり、（ｂ）は実施例の長辺側壁間の接合部の構成を説明する断面図である。
【符号の説明】
【０１１９】
１              リブ付き床版
１１            床版部
１２            長辺側壁
１２ａ          凸部
１２ｂ          被覆層
１３            短辺側壁
１３ａ          凹部
１４            リブ部
２Ａ，２Ｂ      緊張材
３ａ            長辺側支承梁（支承梁）
４              杭（支持構造物）
５              板状ジベル（せん断伝達部材）
６              緩衝支承部
７              固化材
１００          リブ付き床版
１０１          床版部
１０２          長辺側壁
１０２ａ        凸部
１０２ｂ        被覆層
１０４          リブ部
１０５          スタッドジベル（せん断伝達部材）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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