(57)【要約】【課題】  回転式圧縮機の運転条件が変化しても機械損失を増やさずに高い圧縮効率を確保する。【解決手段】  回転式圧縮機の圧縮機構（30）では、シリンダ（40）と第２ハウジング（50）によってシリンダ室（60,65）が形成される。シリンダ（40）の鏡板部（41）と第１ハウジング（35）の平板部（36）との間には、背面側隙間（75）が形成される。第１ハウジング（35）には、連通路（81）と差圧弁（82）が設けられる。吐出圧力と吸入圧力の差が小さい状態では、連通路（81）を通じて吐出圧力が中間隙間（77）へ導入され、内側隙間（76）と中間隙間（77）の両方が吐出圧力となるため、シリンダ（40）に作用する押し付け力が大きくなる。逆に吐出圧力と吸入圧力の差が大きい状態では、連通路（81）が差圧弁（82）によって遮断され、中間隙間（77）が吐出圧力よりも低い中間圧力となるため、シリンダ（40）に作用する押し付け力が小さくなる。【選択図】  図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダ室（60,65）を形成するシリンダ（40）と、該シリンダ（40）に対して偏心した状態で上記シリンダ室（60,65）に収納されるピストン（50）と、上記シリンダ室（60,65）を高圧室（61,66）と低圧室（62,67）に区画するためのブレード（45）とを備え、
上記シリンダ（40）と上記ピストン（50）とが相対的に偏心回転することによって上記高圧室（61,66）及び低圧室（62,67）の容積が変化する回転式圧縮機であって、
上記シリンダ（40）の基端側と上記ピストン（50）の基端側にはそれぞれ鏡板部が設けられ、上記シリンダ（40）の鏡板部（41）と上記ピストン（50）の鏡板部（51）はそれぞれの前面が上記シリンダ室（60,65）を挟んで互いに向かい合っており、
上記シリンダ（40）及び上記ピストン（50）の一方が押し側部材を、他方が受け側部材をそれぞれ構成する一方、
上記押し側部材を上記受け側部材の鏡板部へ向かって押し付ける押し付け機構（70）と、
上記押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを、上記低圧室（62,67）へ吸入される吸入流体と上記高圧室（61,66）から吐出された吐出流体の圧力差に応じて変更する調節機構（80）とを備えている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
上記シリンダ（40）は、上記シリンダ室（60,65）の横断面が環状となるように構成され、
上記ピストン（50）は、環状に形成されて上記シリンダ室（60,65）を該ピストン（50）の外側の外側シリンダ室（60）と該ピストン（50）の内側の内側シリンダ室（65）とに区画するピストン本体（52）を備えており、
上記外側シリンダ室（60）と内側シリンダ室（65）のそれぞれが上記ブレード（45）によって高圧室（61,66）と低圧室（62,67）に区画されている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項３】
請求項１又は２において、
上記調節機構（80）は、上記押し付け機構（70）が上記押し側部材へ作用させる押し付け力の大きさを変更することによって、上記押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを変更している
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項４】
請求項３において、
上記押し付け機構（70）は、上記押し側部材の鏡板部の背面の一部分に上記吐出流体の圧力を、残りの部分に上記吸入流体の圧力をそれぞれ作用させるように構成され、
上記調節機構（80）は、上記押し側部材の鏡板部の背面のうち上記吐出流体の圧力が作用する部分の面積を変更することによって、上記押し付け機構（70）が上記押し側部材へ作用させる押し付け力の大きさを変更している
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項５】
請求項４において、
上記押し側部材の鏡板部の背面に沿って配置されて該鏡板部の背面全体との間に背面側隙間（75）を形成する支持部材（35）が設けられる一方、
上記押し付け機構（70）は、互いに直径の異なるリング状に形成されて上記背面側隙間（75）に配置される大径シールリング（71）及び小径シールリング（72）を備え、上記背面側隙間（75）のうち上記小径シールリング（72）の内側の部分に上記吐出流体の圧力を、上記大径シールリング（71）の外側の部分に上記吸入流体の圧力をそれぞれ常に作用させており、
上記調節機構（80）は、
上記背面側隙間（75）のうち上記小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分を上記吐出流体が存在する空間に接続する連通路（81）と、
上記吐出流体と上記吸入流体の圧力差が所定値を下回ると上記連通路（81）を開いて該圧力差が所定値以上になると上記連通路（81）を閉じる開閉弁（82）とを備えている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項６】
請求項１又は２において、
上記押し側部材の鏡板部の背面に沿って配置されて該鏡板部の背面全体との間に背面側隙間（75）を形成する支持部材（35）が設けられ、
上記押し付け機構（70）は、上記背面側隙間（75）の流体圧によって上記押し側部材を上記受け側部材の鏡板部へ向かって押し付けるように構成される一方、
上記背面側隙間（75）には、互いに直径の異なるリング状に形成された大径シールリング（71）及び小径シールリング（72）が配置されており、
上記調節機構（80）は、上記背面側隙間（75）のうち上記小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分における流体圧を変更することによって、上記押し付け機構（70）が上記押し側部材へ作用させる押し付け力の大きさを変化させている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項７】
請求項６において、
上記大径シールリング（71）の中心は、上記シリンダ（40）又は上記ピストン（50）の回転中心よりも上記高圧室（61,66）寄りに位置している
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項８】
請求項５において、
上記大径シールリング（71）及び上記小径シールリング（72）は、それぞれの中心が上記シリンダ（40）又は上記ピストン（50）の回転中心よりも上記高圧室（61,66）寄りに位置すると共に、上記小径シールリング（72）の中心が上記大径シールリング（71）の中心よりも上記ブレード（45）寄りに位置している
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項９】
請求項１又は２において、
上記調節機構（80）は、上記押し側部材に上記受け側部材の鏡板部から離れる方向の押し返し力を作用させると共に、該押し返し力の大きさを変更することによって上記押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを変化させている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項１０】
請求項９において、
上記調節機構（80）は、上記押し側部材の鏡板部の前面と摺接する上記受け側部材の先端面に開口する凹溝（88）を備え、該凹溝（88）の内圧を変更することによって上記押し返し力の大きさを変更している
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項１１】
請求項１０において、
上記調節機構（80）の凹溝（88）は、上記受け側部材の先端面のうち上記低圧室（62,67）寄りの部分に開口しており、
上記調節機構（80）は、
上記凹溝（88）を上記吐出流体が存在する空間に接続する連通路（81）と、
上記吐出流体と上記吸入流体の圧力差が所定値を超えると上記連通路（81）を開いて該圧力差が所定値以下になると上記連通路（81）を閉じる開閉弁（82）とを備えている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項１２】
請求項１０において、
上記調節機構（80）の凹溝（88）は、上記受け側部材の先端面のうち上記高圧室（61,66）寄りの部分に開口しており、
上記調節機構（80）は、
上記凹溝（88）を上記吸入流体が存在する空間に接続する連通路（81）と、
上記吐出流体と上記吸入流体の圧力差が所定値を下回ると上記連通路（81）を開いて該圧力差が所定値以上になると上記連通路（81）を閉じる開閉弁（82）とを備えている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シリンダとピストンを相対的に偏心回転させることで流体を圧縮する回転式圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、例えば特許文献１に開示されているような回転式圧縮機が知られている。この回転式圧縮機は、シリンダと偏心回転するピストン部材とを備えている。シリンダとピストン部材は、閉空間となる圧縮室を形成している。また、シリンダとピストン部材のそれぞれには、端壁が形成されている。シリンダの端壁とピストン部材の端壁とは、圧縮室を挟んで向かい合っている。そして、この回転式圧縮機は、ピストン部材を偏心回転させることで、圧縮室へ吸入した流体を圧縮する。
【０００３】
この回転式圧縮機では、シリンダの端壁とピストン部材の端壁とのそれぞれに圧縮室の内圧が作用する。圧縮室内の流体が圧縮されると、圧縮室の内圧が上昇する。このため、何の対策も講じなければ、シリンダとピストン部材は、それぞれの端壁に作用する圧力によって互いに離反する方向へ移動してしまい、その結果、圧縮室の気密を充分に保持できなくなって圧縮効率の低下を招いてしまう。
【０００４】
そこで、上記特許文献１に開示された回転式圧縮機では、ピストン部材の端壁に押し付け力を作用させ、ピストン部材とシリンダのクリアランスが拡大するのを回避して圧縮室の気密を確保するようにしている。
【特許文献１】特開平６−２８８３５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記回転式圧縮機は、低圧の流体を吸入して圧縮し、圧縮されて高圧となった流体を吐出している。この回転式圧縮機の用途によっては、シリンダ室へ吸入される吸入流体の圧力と、シリンダ室から吐出される吐出流体の圧力とが変動する場合がある。例えば、冷凍サイクルを行う空調機の圧縮機としてこの回転式圧縮機を用いる場合には、吸入流体や吐出流体の圧力が空調機の運転状態によって変化する。
【０００６】
吸入流体や吐出流体の圧力が変化すると、それに伴って、ピストン部材に作用させるべき押し付け力の大きさも変化する。このため、上記特許文献１の回転式圧縮機では、その運転条件によってピストン部材に作用する押し付け力が過剰になる場合もあり、このような場合には、ピストン部材とシリンダの摩擦が大きくなって機械損失の増大を招くおそれがあった。
【０００７】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、回転式圧縮機の運転条件が変化しても機械損失を増やさずに高い圧縮効率を確保することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の発明は、シリンダ室（60,65）を形成するシリンダ（40）と、該シリンダ（40）に対して偏心した状態で上記シリンダ室（60,65）に収納されるピストン（50）と、上記シリンダ室（60,65）を高圧室（61,66）と低圧室（62,67）に区画するためのブレード（45）とを備え、上記シリンダ（40）と上記ピストン（50）とが相対的に偏心回転することによって上記高圧室（61,66）及び低圧室（62,67）の容積が変化する回転式圧縮機を対象とする。そして、上記シリンダ（40）の基端側と上記ピストン（50）の基端側にはそれぞれ鏡板部が設けられ、上記シリンダ（40）の鏡板部（41）と上記ピストン（50）の鏡板部（51）はそれぞれの前面が上記シリンダ室（60,65）を挟んで互いに向かい合っており、上記シリンダ（40）及び上記ピストン（50）の一方が押し側部材を、他方が受け側部材をそれぞれ構成する一方、上記押し側部材を上記受け側部材の鏡板部へ向かって押し付ける押し付け機構（70）と、上記押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを、上記低圧室（62,67）へ吸入される吸入流体と上記高圧室（61,66）から吐出された吐出流体の圧力差に応じて変更する調節機構（80）とを備えているものである。
【０００９】
第１の発明では、シリンダ（40）とピストン（50）に囲まれたシリンダ室（60,65）が、ブレード（45）によって高圧室（61,66）と低圧室（62,67）に仕切られる。シリンダ（40）とピストン（50）が相対的に偏心回転すると、高圧室（61,66）と低圧室（62,67）の容積が変化する。低圧室（62,67）の容積が拡大する過程では低圧室（62,67）へ流体が吸入され、高圧室（61,66）の容積が縮小する過程では高圧室（61,66）内の流体が圧縮される。高圧室（61,66）内の流体圧は、シリンダ（40）の鏡板部（41）とピストン（50）の鏡板部（51）のそれぞれに対し、両者を互いに引き離す方向へ作用する。
【００１０】
一方、この発明の回転式圧縮機（10）には、押し付け機構（70）が設けられている。押し付け機構（70）は、シリンダ（40）とピストン（50）の何れか一方に対して押し付け力を作用させる。この発明では、シリンダ（40）とピストン（50）のうち、押し付け機構（70）から押し付け力を受ける方を押し側部材とし、残りを押し側部材としている。シリンダ（40）が押し側部材となってピストン（50）が受け側部材となる場合、押し付け機構（70）は、押し側部材であるシリンダ（40）に対して、受け側部材であるピストン（50）の鏡板部（51）へ向かう方向の押し付け力を作用させる。逆に、ピストン（50）が押し側部材となってシリンダ（40）が受け側部材となる場合、押し付け機構（70）は、押し側部材であるピストン（50）に対して、受け側部材であるシリンダ（40）の鏡板部（41）へ向かう方向の押し付け力を作用させる。この押し付け機構（70）の押し付け力により、シリンダ（40）とピストン（50）は、その一方が他方の鏡板部へ向かって押し付けられる。
【００１１】
ここで、この押し付け機構（70）に相当するものだけを備える従来の回転式圧縮機（10）において、押し側部材に作用する荷重のうち、受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさは、押し側部材の鏡板部が高圧室（61,66）内の流体から受ける力と押し付け機構（70）から受ける力の合力となる。そして、押し側部材が押し付け機構（70）から受ける力が高圧室（61,66）内の流体から受ける力に比べて過大になると、押し側部材と受け側部材の間に作用する摩擦力が大きくなり、それに起因する動力の損失（即ち摩擦損失）が増大してしまう。
【００１２】
そこで、この発明では、回転式圧縮機（10）に調節機構（80）を設けている。この調節機構（80）は、押し側部材に作用する荷重のうち、受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを調節する。その際、調節機構（80）は、この荷重の大きさを、低圧室（62,67）へ吸入される吸入流体の圧力（即ち吸入圧力）と、高圧室（61,66）から吐出された吐出流体の圧力（即ち吐出圧力）との差に応じて調節する。
【００１３】
第２の発明は、上記第１の発明において、上記シリンダ（40）は、上記シリンダ室（60,65）の横断面が環状となるように構成され、上記ピストン（50）は、環状に形成されて上記シリンダ室（60,65）を該ピストン（50）の外側の外側シリンダ室（60）と該ピストン（50）の内側の内側シリンダ室（65）とに区画するピストン本体（52）を備えており、上記外側シリンダ室（60）と内側シリンダ室（65）のそれぞれが上記ブレード（45）によって高圧室（61,66）と低圧室（62,67）に区画されるものである。
【００１４】
第２の発明において、シリンダ（40）により形成されるシリンダ室（60,65）は、その横断面（即ち、シリンダ（40）の軸方向と直交する断面）が環状となっている。このシリンダ室（60,65）は、環状のピストン（50）によって外側シリンダ室（60）と内側シリンダ室（65）に仕切られる。ピストン（50）の外側に位置する外側シリンダ室（60）は、ブレード（45）によって高圧室（61）と低圧室（62）に仕切られる。また、ピストン（50）の内側に位置する内側シリンダ室（65）も、ブレード（45）によって高圧室（66）と低圧室（67）に仕切られる。ピストン（50）とシリンダ（40）が相対的に偏心回転すると、これら高圧室（61,66）と低圧室（62,67）の容積が変化し、低圧室（62,67）への流体の吸入と、高圧室（61,66）での流体の圧縮とが行われる。
【００１５】
第３の発明は、上記第１又は第２の発明において、上記調節機構（80）は、上記押し付け機構（70）が上記押し側部材へ作用させる押し付け力の大きさを変更することによって、上記押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを変更しているものである。
【００１６】
第３の発明において、調節機構（80）は、押し側部材が押し付け機構（70）から受ける押し付け力の大きさ自体を変更する。そして、押し付け機構（70）の押し付け力の大きさを調節機構（80）が変更すると、それに伴って、押し側部材に作用する受け側部材の鏡板部向きの荷重の大きさが変化する。
【００１７】
第４の発明は、上記第３の発明において、上記押し付け機構（70）は、上記押し側部材の鏡板部の背面の一部分に上記吐出流体の圧力を、残りの部分に上記吸入流体の圧力をそれぞれ作用させるように構成され、上記調節機構（80）は、上記押し側部材の鏡板部の背面のうち上記吐出流体の圧力が作用する部分の面積を変更することによって、上記押し付け機構（70）が上記押し側部材へ作用させる押し付け力の大きさを変更しているものである。
【００１８】
第４の発明において、押し付け機構（70）は、押し側部材の鏡板部の背面に吐出流体や吸入流体の圧力を作用させることで、押し側部材に押し付け力を作用させている。また、調節機構（80）は、押し側部材の鏡板部の背面のうち吐出流体の圧力を受ける部分の面積を変更する。吐出流体の圧力が同じ場合について比較すると、押し側部材の鏡板部の背面のうち吐出流体の圧力を受ける部分の面積が広いほど、押し側部材に作用する押し付け力は大きくなる。
【００１９】
第５の発明は、上記第４の発明において、上記押し側部材の鏡板部の背面に沿って配置されて該鏡板部の背面全体との間に背面側隙間（75）を形成する支持部材（35）が設けられる一方、上記押し付け機構（70）は、互いに直径の異なるリング状に形成されて上記背面側隙間（75）に配置される大径シールリング（71）及び小径シールリング（72）を備え、上記背面側隙間（75）のうち上記小径シールリング（72）の内側の部分に上記吐出流体の圧力を、上記大径シールリング（71）の外側の部分に上記吸入流体の圧力をそれぞれ常に作用させており、上記調節機構（80）は、上記背面側隙間（75）のうち上記小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分を上記吐出流体が存在する空間に接続する連通路（81）と、上記吐出流体と上記吸入流体の圧力差が所定値を下回ると上記連通路（81）を開いて該圧力差が所定値以上になると上記連通路（81）を閉じる開閉弁（82）とを備えるものである。
【００２０】
第５の発明では、支持部材（35）と押し側部材の鏡板部との間に背面側隙間（75）が形成される。この背面側隙間（75）は、大径シールリング（71）と小径シールリング（72）によって３つの部分に仕切られている。具体的に、背面側隙間（75）は、小径シールリング（72）の内側部分と、小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分と、大径シールリング（71）の外側部分とに区画されている。背面側隙間（75）では、小径シールリング（72）の内側部分が吐出流体の圧力と略同一になり、大径シールリング（71）の外側部分が吸入流体の圧力と略同一になる。
【００２１】
この発明において、調節機構（80）には連通路（81）と開閉弁（82）とが設けられる。
【００２２】
吐出流体と吸入流体の圧力差が所定値を下回る状態では、開閉弁（82）が連通路（81）を開く。この状態において、背面側隙間（75）のうち小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分には、吐出流体の圧力が導入される。つまり、背面側隙間（75）では、大径シールリング（71）の内側全体が吐出流体の圧力となり、大径シールリング（71）の外側だけが吸入流体の圧力となる。押し側部材の鏡板部のうち吐出流体の圧力を作用させる部分の面積が固定されていると、吐出流体と吸入流体の圧力差が比較的小さい状態では、押し側部材に作用する押し付け力が不足するおそれがある。そこで、調節機構（80）は、背面側隙間（75）のうち大径シールリング（71）の内側全体を吐出流体の圧力とし、押し側部材に作用する押し付け力を確保する。
【００２３】
逆に、吐出流体と吸入流体の圧力差が所定値以上になった状態では、開閉弁（82）が連通路（81）を閉じる。この状態において、背面側隙間（75）のうち小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分は、吐出流体の圧力と吸入流体の圧力の中間の値となる。つまり、大径シールリング（71）や小径シールリング（72）が流体の漏れを完全に阻止する訳ではないため、背面側隙間（75）では、小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の圧力が、小径シールリング（72）の内側の圧力と大径シールリング（71）の外側の圧力の中間の値となる。押し側部材の鏡板部のうち吐出流体の圧力を作用させる部分の面積が固定されていると、吐出流体と吸入流体の圧力差が比較的大きい状態では、押し側部材に作用する押し付け力が過剰になるおそれがある。そこで、調節機構（80）は、背面側隙間（75）のうち小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分の圧力を吐出流体の圧力よりも低くし、押し側部材に作用する押し付け力を削減する。
【００２４】
第６の発明は、上記第１又は第２の発明において、上記押し側部材の鏡板部の背面に沿って配置されて該鏡板部の背面全体との間に背面側隙間（75）を形成する支持部材（35）が設けられ、上記押し付け機構（70）は、上記背面側隙間（75）の流体圧によって上記押し側部材を上記受け側部材の鏡板部へ向かって押し付けるように構成される一方、上記背面側隙間（75）には、互いに直径の異なるリング状に形成された大径シールリング（71）及び小径シールリング（72）が配置されており、上記調節機構（80）は、上記背面側隙間（75）のうち上記小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分における流体圧を変更することによって、上記押し付け機構（70）が上記押し側部材へ作用させる押し付け力の大きさを変化させるものである。
【００２５】
第６の発明では、押し側部材の鏡板部と支持部材（35）との間に背面側隙間（75）が形成される。押し付け機構（70）は、背面側隙間（75）に存在する流体の圧力を押し側部材の鏡板部の背面に作用させることで、押し側部材に押し付け力を作用させている。一方、調節機構（80）は、上記背面側隙間（75）のうち上記小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分における流体圧を調節できるように構成される。この部分の流体圧が変化すると、押し側部材が背面側隙間（75）内の流体から受ける力が変化し、その結果、押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさが変化する。
【００２６】
第７の発明は、上記第６の発明において、上記大径シールリング（71）の中心が上記シリンダ（40）又は上記ピストン（50）の回転中心よりも上記高圧室（61,66）寄りに位置しているものである。
【００２７】
第７の発明において、大径シールリング（71）は、その中心位置が高圧室（61,66）側に偏るように配置されている。ここで、ピストン（50）やシリンダ（40）の鏡板部に作用する流体圧は、低圧室（62,67）側よりも高圧室（61,66）側の方が大きくなる。このため、ピストン（50）又はシリンダ（40）である押し側部材の鏡板部へ押し付け力を平均的に作用させるだけでは、ピストン（50）やシリンダ（40）を傾けようとするモーメントが残ってしまう。これに対し、大径シールリング（71）を高圧室（61,66）寄りに配置すると、背面側隙間（75）のうち小径シールリング（72）と大径シールリング（71）に挟まれた部分の内圧によって押し側部材の鏡板部に作用する押し付け力は、その作用点が高圧室（61,66）寄りの位置となる。このため、押し側部材を傾けようとするモーメントが低減される。
【００２８】
第８の発明は、上記第５の発明において、上記大径シールリング（71）及び上記小径シールリング（72）は、それぞれの中心が上記シリンダ（40）又は上記ピストン（50）の回転中心よりも上記高圧室（61,66）寄りに位置すると共に、上記小径シールリング（72）の中心が上記大径シールリング（71）の中心よりも上記ブレード（45）寄りに位置しているものである。
【００２９】
第８の発明において、大径シールリング（71）及び小径シールリング（72）は、それぞれの中心位置が高圧室（61,66）側に偏るように配置されている。ここで、ピストン（50）やシリンダ（40）の鏡板部に作用する流体圧は、低圧室（62,67）側よりも高圧室（61,66）側の方が大きくなる。このため、ピストン（50）又はシリンダ（40）である押し側部材の鏡板部へ押し付け力を平均的に作用させるだけでは、ピストン（50）やシリンダ（40）を傾けようとするモーメントが残ってしまう。これに対し、大径シールリング（71）や小径シールリング（72）を高圧室（61,66）寄りに配置すると、押し側部材の鏡板部では、高圧室（61,66）寄りの部分に作用する押し付け力が低圧室（62,67）寄りの部分に比べて大きくなる。このため、押し側部材を傾けようとするモーメントが低減される。
【００３０】
また、この発明では、大径シールリング（71）の偏心方向と小径シールリング（72）の偏心方向とが相違している。このため、背面側隙間（75）のうち小径シールリング（72）の内側だけが吐出流体の圧力になる状態と、大径シールリング（71）の内側全体が吐出流体の圧力になる状態とでは、押し側部材の鏡板部に作用する押し付け力の作用中心の位置が変化する。つまり、吐出流体と吸入流体の圧力差によって、押し側部材の鏡板部に作用する押し付け力の作用中心の位置が変化することになる。
【００３１】
第９の発明は、上記第１又は第２の発明において、上記調節機構（80）は、上記押し側部材に上記受け側部材の鏡板部から離れる方向の押し返し力を作用させると共に、該押し返し力の大きさを変更することによって上記押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを変化させるものである。
【００３２】
第９の発明では、調節機構（80）は、押し付け機構（70）からの押し付け力とは逆向きの押し返し力を押し側部材へ作用させ、この押し返し力の大きさを変更する。押し付け機構（70）による押し付け力は調節機構（80）の押し返し力と打ち消し合うため、調節機構（80）が押し返し力の大きさを変更すると、押し側部材に作用する受け側部材の鏡板部向きの荷重の大きさが変化する。
【００３３】
第１０の発明は、上記第９の発明において、上記調節機構（80）は、上記押し側部材の鏡板部の前面と摺接する上記受け側部材の先端面に開口する凹溝（88）を備え、該凹溝（88）の内圧を変更することによって上記押し返し力の大きさを変更しているものである。
【００３４】
第１０の発明では、受け側部材の先端面に凹溝（88）が開口している。この凹溝（88）の内圧は、押し側部材の鏡板部の前面に作用する。つまり、凹溝（88）の内圧によって押し側部材に作用する力の向きは、押し側部材の鏡板部を受け側部材から引き離す方向となる。調節機構（80）は、凹溝（88）の内圧を変更することで、押し側部材へ作用させる押し返し力の大きさを変化させる。
【００３５】
第１１の発明は、上記第１０の発明において、上記調節機構（80）の凹溝（88）は、上記受け側部材の先端面のうち上記低圧室（62,67）寄りの部分に開口しており、上記調節機構（80）は、上記凹溝（88）を上記吐出流体が存在する空間に接続する連通路（81）と、上記吐出流体と上記吸入流体の圧力差が所定値を超えると上記連通路（81）を開いて該圧力差が所定値以下になると上記連通路（81）を閉じる開閉弁（82）とを備えるものである。
【００３６】
第１１の発明において、凹溝（88）は、受け側部材の先端面における低圧室（62,67）寄りの部分に開口している。吐出流体と吸入流体の圧力差が所定値以上となる状態では、開閉弁（82）によって連通路（81）が開かれる。この状態では、吐出流体の圧力が連通路（81）を通じて凹溝（88）へ導入される。吐出流体と吸入流体の圧力差が比較的大きい状態では、凹溝（88）の内圧を吐出流体の圧力に設定し、押し付け機構（70）の押し付け力と逆向きの押し返し力を大きくする。逆に、吐出流体と吸入流体の圧力差が所定値を下回る状態では、開閉弁（82）によって連通路（81）が閉じられる。この状態では、低圧室（62,67）内や高圧室（61,66）内の流体圧の影響を受けて凹溝（88）の内圧が吐出流体の圧力よりも低くなる。吐出流体と吸入流体の圧力差が比較的小さい状態では、凹溝（88）の内圧を吐出流体の圧力よりも低くし、押し付け機構（70）の押し付け力と逆向きの押し返し力を小さくする。
【００３７】
上述したように、ピストン（50）又はシリンダ（40）である押し側部材の鏡板部の前面に作用する流体圧は、高圧室（61,66）側よりも低圧室（62,67）側の方が小さくなる。これに対し、この発明では、受け側部材の先端面のうち低圧室（62,67）寄りの部分に凹溝（88）を開口させている。そして、この凹溝（88）へ連通路（81）を通じて吐出流体の圧力が導入されると、押し側部材の鏡板部のうち低圧室（62,67）側の部分に作用する押し返し力が比較的大きくなり、押し側部材を傾けようとするモーメントが小さくなる。
【００３８】
第１２の発明は、上記第１０の発明において、上記調節機構（80）の凹溝（88）は、上記受け側部材の先端面のうち上記高圧室（61,66）寄りの部分に開口しており、上記調節機構（80）は、上記凹溝（88）を上記吸入流体が存在する空間に接続する連通路（81）と、上記吐出流体と上記吸入流体の圧力差が所定値を下回ると上記連通路（81）を開いて該圧力差が所定値以上になると上記連通路（81）を閉じる開閉弁（82）とを備えるものである。
【００３９】
第１２の発明において、凹溝（88）は、受け側部材の先端面における高圧室（61,66）寄りの部分に開口している。吐出流体と吸入流体の圧力差が所定値以下となる状態では、開閉弁（82）によって連通路（81）が開かれる。この状態では、吸入流体の圧力が連通路（81）を通じて凹溝（88）へ導入される。吐出流体と吸入流体の圧力差が比較的小さい状態では、凹溝（88）の内圧を吸入流体の圧力に設定し、押し付け機構（70）の押し付け力と逆向きの押し返し力を小さくする。逆に、吐出流体と吸入流体の圧力差が所定値を上回る状態では、開閉弁（82）によって連通路（81）が閉じられる。この状態では、高圧室（61,66）で圧縮されつつある流体が凹溝（88）へ僅かに漏れ込むため、凹溝（88）の内圧が吸入流体の圧力よりも高くなる。吐出流体と吸入流体の圧力差が比較的大きい状態では、凹溝（88）の内圧を吐出流体の圧力よりも高くし、押し付け機構（70）の押し付け力と逆向きの押し返し力を大きくする。
【００４０】
上述したように、ピストン（50）又はシリンダ（40）である押し側部材の鏡板部の前面に作用する流体圧は、低圧室（62,67）側よりも高圧室（61,66）側の方が大きくなる。これに対し、この発明では、受け側部材の先端面のうち高圧室（61,66）寄りの部分に凹溝（88）を開口させている。そして、この凹溝（88）へ連通路（81）を通じて吸入流体の圧力が導入されると、押し側部材の鏡板部のうち高圧室（61,66）側の部分に作用する押し返し力が比較的小さくなり、押し側部材を傾けようとするモーメントが小さくなる。
【発明の効果】
【００４１】
本発明では、シリンダ（40）又はピストン（50）の一方である押し側部材に押し付け機構（70）が押し付け力を作用させている。このため、シリンダ室（60,65）内の流体圧がシリンダ（40）やピストン（50）の鏡板部に作用しても、シリンダ（40）とピストン（50）のクリアランスが拡大することはなく、高圧室（61,66）からの流体の漏れを抑制して圧縮効率を向上させることができる。また、本発明において、押し側部材に作用する荷重の大きさは、調節機構（80）が吐出圧力と吸入圧力の差に応じて調節している。このため、回転式圧縮機（10）の運転条件が変化した場合でも、押し側部材に作用する荷重のうち受け側部材の鏡板へ向かう方向の荷重の大きさを適切に設定することが可能となり、押し側部材と受け側部材の間での摩擦による損失を低減できる。従って、本発明によれば、回転式圧縮機（10）の圧縮効率を高めると共に、その運転中における機械的な損失を低減することができ、回転式圧縮機（10）の性能向上を図ることができる。
【００４２】
また、上記第３〜第８の発明によれば、押し付け機構（70）による押し付け力自体の大きさを調節機構（80）が調節しているため、押し側部材に作用する荷重の大きさを的確に調節することができる。特に、上記第７，第８の発明によれば、回転式圧縮機（10）の運転状態が変化して吐出流体と吸入流体の圧力差が変化しても、シリンダ（40）又はピストン（50）の一方である押し側部材を傾けようとするモーメントの大きさを確実に削減することができ、押し側部材が傾くことに起因する圧縮効率の低下や偏摩耗などの問題を回避することができる。
【００４３】
また、上記第９〜第１２の発明によれば、押し付け機構（70）による押し付け力とは逆向きに作用する押し返し力の大きさを調節機構（80）が調節しているため、押し側部材に作用する荷重の大きさを的確に調節することができる。特に、第１１及び第１２の発明によれば、押し側部材を傾けようとするモーメントの大きさを低減することができ、押し側部材が傾くことに起因する圧縮効率の低下や偏摩耗などの問題を回避することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４４】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００４５】
《発明の実施形態１》
本発明の実施形態について説明する。本実施形態の回転式圧縮機（10）は、冷凍機の冷媒回路に設けられて冷媒を圧縮するために利用される。
【００４６】
図１に示すように、本実施形態の回転式圧縮機（10）は、いわゆる全密閉型に構成されている。この回転式圧縮機（10）は、縦長の密閉容器状に形成されたケーシング（11）を備えている。このケーシング（11）は、縦長の円筒状に形成された円筒部（12）と、椀状に形成されて円筒部（12）の両端を塞ぐ一対の端板部（13）とによって構成されている。上側の端板部（13）には、該端板部（13）を貫通する吐出管（14）が設けられている。円筒部（12）には、該円筒部（12）を貫通する吸入管（15）が設けられている。
【００４７】
ケーシング（11）の内部には、下から上へ向かって順に、圧縮機構（30）と電動機（20）とが配置されている。また、ケーシング（11）の内部には、上下方向に延びるクランク軸（25）が設けられている。圧縮機構（30）と電動機（20）は、クランク軸（25）を介して連結されている。本実施形態の回転式圧縮機（10）は、いわゆる高圧ドーム型となっている。つまり、圧縮機構（30）で圧縮された冷媒は、ケーシング（11）の内部空間へ吐出され、その後に吐出管（14）を通ってケーシング（11）から送り出される。
【００４８】
クランク軸（25）は、主軸部（26）と偏心部（27）とを備えている。偏心部（27）は、クランク軸（25）の下端寄りの位置に設けられ、主軸部（26）よりも大径の円柱状に形成されている。この偏心部（27）は、その軸心が主軸部（26）の軸心から所定量だけ偏心している。クランク軸（25）の内部には、図示しないが、クランク軸（25）の下端から上方へ延びる給油通路が形成されている。この給油通路の下端部は、いわゆる遠心ポンプを構成している。ケーシング（11）の底に溜まった潤滑油は、この給油通路を通って圧縮機構（30）へ供給される。
【００４９】
電動機（20）は、ステータ（21）とロータ（22）とを備えている。ステータ（21）は、ケーシング（11）の円筒部（12）の内壁に固定されている。ロータ（22）は、ステータ（21）の内側に配置されてクランク軸（25）の主軸部（26）と連結されている。
【００５０】
圧縮機構（30）は、第１ハウジング（35）と、第２ハウジング（50）と、シリンダ（40）とを備えている。この圧縮機構（30）では、第１ハウジング（35）と第２ハウジング（50）が上下に重なって設けられ、第１ハウジング（35）と第２ハウジング（50）で囲まれた空間にシリンダ（40）が収容されている。
【００５１】
第１ハウジング（35）は、平板部（36）と周縁部（38）と軸受部（37）とを備え、支持部材を構成している。平板部（36）は、厚肉の円板状に形成されており、その外径がケーシング（11）の内径とほぼ等しくなっている。この平板部（36）は、溶接等によってケーシング（11）の円筒部（12）に固定されている。また、クランク軸（25）の主軸部（26）は、平板部（36）の中央部を貫通している。周縁部（38）は、平板部（36）の周縁付近に連続する短い円筒状に形成されており、平板部（36）の前面（図１における下面）から下方へ突設されている。周縁部（38）には該周縁部（38）を径方向へ貫通する吸入ポート（39）が形成されており、この吸入ポート（39）に吸入管（15）が挿入されている。軸受部（37）は、主軸部（26）に沿って延びる円筒状に形成され、平板部（36）の背面（図１における上面）から上方へ突設されている。この軸受部（37）は、主軸部（26）を支持する滑り軸受を構成している。
【００５２】
第２ハウジング（50）は、鏡板部（51）とピストン本体（52）とを備えてピストンを構成している。鏡板部（51）は、厚肉の円板状に形成されており、その外径がケーシング（11）の内径よりもやや小さくなっている。この鏡板部（51）は、第１ハウジング（35）にボルト等で連結されており、その前面（図１における上面）に第１ハウジング（35）の周縁部（38）が当接している。また、クランク軸（25）の主軸部（26）が鏡板部（51）の中央部を貫通しており、この鏡板部（51）は、主軸部（26）を支持する滑り軸受を構成している。ピストン本体（52）は、鏡板部（51）と一体に形成されており、鏡板部（51）の前面から突出している。このピストン本体（52）は、比較的短い円筒の一部分を切除したような形状となっており、平面視でＣの字形状となっている。ピストン本体（52）の詳細については後述する。
【００５３】
シリンダ（40）は、鏡板部（41）と外側シリンダ部（42）と内側シリンダ部（43）とを備え、第１ハウジング（35）の周縁部（38）の内側に形成された空間に配置されている。この周縁部（38）の内周面とシリンダ（40）の外周面との間には空間が形成されている。この空間は、吸入ポート（39）と連通しており、吸入空間（57）を構成している。
【００５４】
鏡板部（41）は、径方向の幅がやや広いドーナツ型で厚肉の平板状に形成されている。鏡板部（41）は、図１における下面が前面となり、同図における上面が背面となっている。
【００５５】
図２にも示すように、外側シリンダ部（42）と内側シリンダ部（43）は、それぞれがやや厚肉で比較的短い円筒状に形成されている。外側シリンダ部（42）は、鏡板部（41）の前面の外周部分に突設されており、その外周面が鏡板部（41）の外周面に連続している。内側シリンダ部（43）は、鏡板部（41）の前面の内周部分に突設されており、その内周面が鏡板部（41）の内周面に連続している。外側シリンダ部（42）の内径は内側シリンダ部（43）の外径よりも大きくなっており、外側シリンダ部（42）と内側シリンダ部（43）の間にシリンダ室（60,65）が形成されている。このシリンダ室（60,65）は、横断面（即ち、シリンダ（40）の軸方向と直交する断面、あるいはシリンダ（40）の鏡板部（41）と平行な断面）の形状が環状となっている。鏡板部（41）の前面は、このシリンダ室（60,65）に面している。また、外側シリンダ部（42）と内側シリンダ部（43）の先端面（図１における下端面）は、共に  第２ハウジング（50）の鏡板部（51）と摺接している。
【００５６】
クランク軸（25）の偏心部（27）は、シリンダ（40）を貫通している。偏心部（27）の外周面は、鏡板部（41）及び内側シリンダ部（43）の内周面と摺接している。偏心部（27）に係合するシリンダ（40）は、クランク軸（25）の回転に伴って偏心回転運動を行う。
【００５７】
ブレード（45）は、シリンダ（40）と一体に形成され、シリンダ室（60,65）をその径方向へ横断するように配置されている。具体的に、ブレード（45）は、外側シリンダ部（42）の内周面から内側シリンダ部（43）の外周面に亘ってシリンダ（40）の径方向へ延びる平板状に形成され、外側シリンダ部（42）及び内側シリンダ部（43）と一体になっている。また、ブレード（45）は、鏡板部（41）の前面から突出した状態となっており、鏡板部（41）とも一体になっている。
【００５８】
上述したように、ピストン本体（52）は、平面視でＣの字形状となっている（図２を参照）。ピストン本体（52）は、その外径が外側シリンダ部（42）の内径よりも小さく、その内径が内側シリンダ部（43）の外径よりも大きくなっている。このピストン本体（52）は、外側シリンダ部（42）と内側シリンダ部（43）の間に形成されたシリンダ室（60,65）へ図１の下方から挿入された状態となっている。シリンダ室（60,65）は、ピストン本体（52）の外側と内側に区画されており、ピストン本体（52）の外側が外側シリンダ室（60）となり、ピストン本体（52）の内側が内側シリンダ室（65）となっている。
【００５９】
ピストン本体（52）は、その軸心がクランク軸（25）の主軸部（26）の軸心と一致するように配置されている。このピストン本体（52）は、その外周面が外側シリンダ部（42）の内周面と１箇所で摺接すると共に、その内周面が内側シリンダ部（43）の外周面と１箇所で摺接している。ピストン本体（52）と外側シリンダ部（42）の摺接箇所は、ピストン本体（52）と内側シリンダ部（43）の摺接箇所に対し、ピストン本体（52）の軸心を挟んだ反対側、即ち位相が１８０°ずれた箇所に位置している。
【００６０】
また、ピストン本体（52）は、その分断された箇所をブレード（45）が貫通するように配置されている（図２を参照）。外側シリンダ室（60）と内側シリンダ室（65）は、ブレード（45）によってそれぞれが高圧室（61,66）と低圧室（62,67）とに区画されている。
【００６１】
ピストン本体（52）の周方向の端面と、ブレード（45）の側面（図２における左右の側面）との隙間には、一対の揺動ブッシュ（56）が挿入されている。つまり、揺動ブッシュ（56）は、図２におけるブレード（45）の左右に１つずつ配置されている。各揺動ブッシュ（56）は、外側面が円弧面に形成されて内側面が平面に形成された小片である。ピストン本体（52）の周方向の端面は、円弧面となっていて揺動ブッシュ（56）の外側面と摺動する。また、揺動ブッシュ（56）の内側面は、ブレード（45）の側面と摺動する。この揺動ブッシュ（56）によって、ブレード（45）は、ピストン本体（52）に対して回動自在で且つ進退自在に支持される。
【００６２】
外側シリンダ部（42）には、貫通孔（44）が形成されている。貫通孔（44）は、図２におけるブレード（45）の右側近傍に形成され、外側シリンダ部（42）を径方向へ貫通している。この貫通孔（44）は、外側シリンダ室（60）の低圧室（62）を吸入空間（57）と連通させている。また、ピストン本体（52）には、貫通孔（53）が形成されている。貫通孔（53）は、図２におけるブレード（45）の右側近傍に形成され、ピストン本体（52）を径方向へ貫通している。この貫通孔（53）は、内側シリンダ室（65）の低圧室（67）を外側シリンダ室（60）の低圧室（62）と連通させている。
【００６３】
第２ハウジング（50）の鏡板部（51）には、外側吐出ポート（54）と内側吐出ポート（55）とが形成されている。外側吐出ポート（54）と内側吐出ポート（55）は、それぞれが鏡板部（51）を厚み方向へ貫通している。鏡板部（51）の前面において、外側吐出ポート（54）は、ピストン本体（52）の外周寄りの位置で且つ図２におけるブレード（45）の左側に隣接する位置に開口している。また、内側吐出ポート（55）は、ピストン本体（52）の内周寄りの位置で且つ図２におけるブレード（45）の左側に隣接する位置に開口している。そして、外側吐出ポート（54）は外側シリンダ室（60）の高圧室（61）に連通し、内側吐出ポート（55）は内側シリンダ室（65）の高圧室（66）に連通している。また、外側吐出ポート（54）と内側吐出ポート（55）は、図外の吐出弁によって開閉される。
【００６４】
第２ハウジング（50）の下側には、マフラー（31）が取り付けられている。このマフラー（31）は、第２ハウジング（50）を下側から覆うように設けられ、第２ハウジング（50）との間に吐出空間（32）を形成している。また、第１ハウジング（35）と第２ハウジング（50）との外縁部には、吐出空間（32）を第１ハウジング（35）よりも上側の空間に接続する接続通路（33）が形成されている。
【００６５】
図３にも示すように、圧縮機構（30）では、第１ハウジング（35）の平板部（36）に大径シールリング（71）と小径シールリング（72）とが取り付けられている。大径シールリング（71）と小径シールリング（72）は、それぞれが平板部（36）の前面（図３における下面）に開口した凹溝に嵌め込まれている。大径シールリング（71）は、小径シールリング（72）の外側を囲むように設けられている。また、大径シールリング（71）と小径シールリング（72）は、それぞれがシリンダ（40）の鏡板部（41）の背面に当接している。
【００６６】
また、図４に示すように、大径シールリング（71）と小径シールリング（72）は、それぞれの中心がピストン本体（52）の軸心（即ち主軸部（26）の軸心）からずれている。大径シールリング（71）の中心Ｏ1と小径シールリング（72）の中心Ｏ2は、共にピストン本体（52）の軸心よりも高圧室（61,66）寄りにオフセットしている。更に、大径シールリング（71）と小径シールリング（72）は、それぞれの中心の位置が互いに相違している。小径シールリング（72）の中心Ｏ2は、大径シールリング（71）の中心Ｏ1よりもブレード（45）寄りとなっている。
【００６７】
第１ハウジング（35）の平板部（36）の前面とシリンダ（40）の鏡板部（41）の背面との間には僅かな隙間が形成されており、この隙間が背面側隙間（75）となっている（図３を参照）。この背面側隙間（75）は、小径シールリング（72）よりも内側の内側隙間（76）と、小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の中間隙間（77）と、大径シールリング（71）よりも外側の外側隙間（78）とに区画されている。
【００６８】
外側隙間（78）は吸入空間（57）と連通しているため、外側隙間（78）の内圧は圧縮機構（30）へ吸入される冷媒の圧力（吸入圧力）とほぼ同じになる。また、内側隙間（76）はクランク軸（25）の給油通路を通じて供給された潤滑油で満たされているため、内側隙間（76）の内圧は圧縮機構（30）から吐出された冷媒の圧力（吐出圧力）とほぼ同じになる。シリンダ（40）は、内側隙間（76）の内圧を受けて図３における下方へ押し付けられる。大径シールリング（71）と小径シールリング（72）は、シリンダ（40）に押し付け力を作用させる押し付け機構（70）を構成している。また、本実施形態では、シリンダ（40）が押し側部材となり、ピストンとしての第２ハウジング（50）が受け側部材となる。
【００６９】
図３に示すように、圧縮機構（30）には、調節機構（80）が設けられている。調節機構（80）は、連通路（81）と開閉弁である差圧弁（82）とによって構成されている。連通路（81）と差圧弁（82）は、共に第１ハウジング（35）に設けられている。
【００７０】
連通路（81）は、第１ハウジング（35）に形成された細径の通路である。この連通路（81）は、その一端が背面側隙間（75）の中間隙間（77）に開口し、他端が第１ハウジング（35）の平板部（36）の背面（図３における上面）に開口している。
【００７１】
差圧弁（82）は、弁体（83）とバネ（85）と蓋部材（86）とを備えている。第１ハウジング（35）の平板部（36）では、その背面から下方へ延びる有底の埋設穴（87）が連通路（81）を横断するように形成されており、この埋設穴（87）に弁体（83）とバネ（85）と蓋部材（86）とが収容されている。弁体（83）は、概ね円柱状に形成されており、埋設穴（87）の軸方向へ進退自在となっている。また、弁体（83）の下端寄りには、その外周面に開口する外周溝（84）が形成されている。バネ（85）は、埋設穴（87）の底と弁体（83）の間に配置されており、弁体（83）を上方へ付勢している。埋設穴（87）における弁体（83）よりも下の空間は、吸入ポート（39）と連通している。蓋部材（86）は、埋設穴（87）の上端を塞ぐように設けられる。また、蓋部材（86）には、小径の孔が形成されている。埋設穴（87）における弁体（83）よりも上の空間は、蓋部材（86）の孔を介して吐出ガスで満たされたケーシング（11）の内部空間と連通している。
【００７２】
差圧弁（82）の弁体（83）では、その上面に吐出圧力が作用し、その下面に吸入圧力とバネ（85）の付勢力が作用する。弁体（83）は、吐出圧力と吸入圧力の差に応じて上下に移動する。そして、図３(Ａ)に示すように、弁体（83）の外周溝（84）の高さが連通路（81）の位置に達すると、連通路（81）が開いた状態となる。また、図３(Ｂ)に示すように、弁体（83）の外周溝（84）の高さが連通路（81）の位置からずれると、連通路（81）が閉じた状態となる。
【００７３】
−運転動作−
上述したように、上記回転式圧縮機（10）は、冷凍機の冷媒回路に設けられている。そして、この回転式圧縮機（10）は、蒸発器で蒸発した冷媒を吸入して圧縮し、圧縮されて高圧となったガス冷媒を凝縮器へ向けて吐出する。
【００７４】
ここでは、回転式圧縮機（10）が冷媒を圧縮する動作について、図５を参照しながら説明する。電動機（20）へ通電すると、クランク軸（25）によってシリンダ（40）が駆動される。シリンダ（40）は、図５における右回りへ公転する。
【００７５】
先ず、内側シリンダ室（65）へ冷媒を吸入して圧縮する工程について説明する。
【００７６】
図５(Ａ)の状態からシリンダ（40）が僅かに移動すると、内側シリンダ室（65）の低圧室（67）へ冷媒が吸入され始める。吸入ポート（39）へ流入した冷媒は、吸入空間（57）、外側シリンダ部（42）の貫通孔（44）、外側シリンダ室（60）、ピストン本体（52）の貫通孔（53）を順に通過して低圧室（67）へ流入する。そして、シリンダ（40）が公転するにつれて低圧室（67）の容積が拡大してゆき（同図の(Ｂ)(Ｃ)(Ｄ)を参照）、同図(Ａ)の状態に戻ると内側シリンダ室（65）への冷媒の吸入が終了する。
【００７７】
シリンダ（40）が更に公転し、内側シリンダ部（43）とピストン本体（52）の摺接箇所がピストン本体（52）の貫通孔（53）を過ぎると、内側シリンダ室（65）の高圧室（66）内で冷媒が圧縮され始める。そして、シリンダ（40）が公転するにつれて高圧室（66）の容積が縮小してゆき（同図の(Ｂ)(Ｃ)(Ｄ)を参照）、高圧室（66）内の冷媒が圧縮されてゆく。その過程で高圧室（66）の内圧がある程度高くなると、吐出弁が開いて内側吐出ポート（55）が開口状態となり、高圧室（66）の冷媒が内側吐出ポート（55）を通って吐出空間（32）へ吐出されてゆく。同図(Ａ)の状態に戻ると、高圧室（66）からの冷媒の吐出が終了する。
【００７８】
次に、外側シリンダ室（60）へ冷媒を吸入して圧縮する工程について説明する。
【００７９】
図５(Ｃ)の状態からシリンダ（40）が僅かに移動すると、外側シリンダ室（60）の低圧室（62）へ冷媒が吸入され始める。吸入ポート（39）へ流入した冷媒は、吸入空間（57）、外側シリンダ部（42）の貫通孔（44）を順に通過して低圧室（62）へ流入する。そして、シリンダ（40）が公転するにつれて低圧室（62）の容積が拡大してゆき（同図の(Ｄ)(Ａ)(Ｂ)を参照）、同図(Ｃ)の状態に戻ると外側シリンダ室（60）への冷媒の吸入が終了する。
【００８０】
シリンダ（40）が更に公転し、外側シリンダ部（42）とピストン本体（52）の摺接箇所がピストン本体（52）の貫通孔（53）を過ぎると、外側シリンダ室（60）の高圧室（61）内で冷媒が圧縮され始める。そして、シリンダ（40）が公転するにつれて高圧室（61）の容積が縮小してゆき（同図の(Ｄ)(Ａ)(Ｂ)を参照）、高圧室（61）内の冷媒が圧縮されてゆく。その過程で高圧室（61）の内圧がある程度高くなると、吐出弁が開いて外側吐出ポート（54）が開口状態となり、高圧室（61）の冷媒が外側吐出ポート（54）を通って吐出空間（32）へ吐出されてゆく。同図(Ｃ)の状態に戻ると、高圧室（66）からの冷媒の吐出が終了する。
【００８１】
内側シリンダ室（65）や外側シリンダ室（60）から吐出空間（32）へ吐出された冷媒は、接続通路（33）を通って第１ハウジング（35）の上側の空間へ流入し、その後に吐出管（14）を通ってケーシング（11）の外部へ吐出される。
【００８２】
図３に示すように、回転式圧縮機（10）の運転中には、小径シールリング（72）よりも内側の内側隙間（76）が常に吐出圧力となり、大径シールリング（71）よりも外側の外側隙間（78）が常に吸入圧力となっている。また、中間隙間（77）の圧力は、差圧弁（82）の状態によって異なる。これら背面側隙間（75）の内圧は、シリンダ（40）の鏡板部（41）の背面に作用し、シリンダ（40）を第２ハウジング（50）の鏡板部（51）側（即ち図３における下方）へ押し付ける。このため、高圧室（61,66）の内圧が上昇してもシリンダ（40）が上方へ移動することはなく、シリンダ（40）と第２ハウジング（50）の軸方向のクリアランスは一定に保たれる。
【００８３】
また、この回転式圧縮機（10）において、調節機構（80）は、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重の大きさを、吐出圧力と吸入圧力の差に応じて調節する。この動作について、図３を参照しながら説明する。
【００８４】
図３(Ａ)に示すように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力によって上方へ押し上げられ、連通路（81）が開いた状態となる。この状態では、圧縮機構（30）から吐出されたガス冷媒で満たされたケーシング（11）の内部空間が連通路（81）を介して中間隙間（77）に連通し、中間隙間（77）の圧力が吐出圧力となる。つまり、この状態では、内側隙間（76）と中間隙間（77）の両方が吐出圧力となり、残りの外側隙間（78）だけが吸入圧力となる。このため、シリンダ（40）の背面のうち吐出圧力の作用する部分の面積が大きくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの押し付け力は、内側隙間（76）だけが吐出圧力となる状態に比べて大きくなる。
【００８５】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が不足しがちな運転状態では、中間隙間（77）へ吐出圧力を導入することでシリンダ（40）へ作用する下向きの荷重を確保している。
【００８６】
一方、図３(Ｂ)に示すように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力に打ち勝って下方へ押し下げられ、連通路（81）が閉じた状態となる。そして、中間隙間（77）がケーシング（11）の内部空間から遮断され、中間隙間（77）の圧力が吐出圧力と吸入圧力の中間の値となる。つまり、大径シールリング（71）や小径シールリング（72）が流体の漏れを完全に阻止する訳ではないため、中間隙間（77）の圧力が内側隙間（76）の圧力と外側隙間（78）の圧力の中間の値となる。このため、シリンダ（40）の背面のうち吐出圧力の作用する部分の面積が小さくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの押し付け力は、内側隙間（76）と中間隙間（77）の両方が吐出圧力となる状態に比べて小さくなる。
【００８７】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が過剰になりがちな運転状態では、中間隙間（77）の圧力を吐出圧力と吸入圧力の中間圧にすることでシリンダ（40）へ作用する下向きの荷重を削減している。
【００８８】
ここで、上記回転式圧縮機（10）において、シリンダ（40）の鏡板部（41）に作用するガス圧は、低圧室（62,67）側よりも高圧室（61,66）側の方が大きくなる。このため、シリンダ（40）の鏡板部（41）の背面へ押し付け力を平均的に作用させるだけでは、シリンダ（40）を傾けようとするモーメントが残ってしまう。
【００８９】
本実施形態の回転式圧縮機（10）では、このモーメントを低減するための対策が講じられている。つまり、上述したように、この回転式圧縮機（10）において、大径シールリング（71）と小径シールリング（72）は、それぞれの中心位置が高圧室（61,66）寄りにオフセットされている。大径シールリング（71）や小径シールリング（72）を高圧室（61,66）寄りに配置すると、シリンダ（40）の鏡板部（41）では、高圧室（61,66）寄りの部分に作用する押し付け力が低圧室（62,67）寄りの部分に比べて大きくなる。このため、シリンダ（40）を傾けようとするモーメントが低減される。
【００９０】
また、上記回転式圧縮機（10）において、大径シールリング（71）と小径シールリング（72）は、それぞれの中心が異なる位置となるように配置されている。このため、小径シールリング（72）の内側だけ（即ち内側隙間（76）だけ）が吐出圧力になった状態でシリンダ（40）に作用する押し付け力の作用中心と、大径シールリング（71）の内側全体（即ち内側隙間（76）と中間隙間（77）の両方）が吐出圧力になった状態でシリンダ（40）に作用する押し付け力の作用中心とは、それぞれの位置が互いに異なることになる。つまり、吐出圧力と吸入圧力の差によって、シリンダ（40）の鏡板部（41）に作用する押し付け力の作用中心の位置が変化することになる。
【００９１】
−実施形態１の効果−
本実施形態では、シリンダ（40）に対して下向きの押し付け力を作用させ、シリンダ室（60,65）内のガス圧を受けて浮き上がろうとするシリンダ（40）を押し付け力によって押し下げている。このため、回転式圧縮機（10）の運転中も、シリンダ（40）と第２ハウジング（50）の軸方向のクリアランスが拡大することはなく、高圧室（61,66）からの流体の漏れを抑制して圧縮効率を向上させることができる。
【００９２】
また、本実施形態において、押し側部材としてのシリンダ（40）に作用する軸方向（上下方向）の荷重の大きさは、調節機構（80）が吐出圧力と吸入圧力の差に応じて調節している。このため、回転式圧縮機（10）の運転条件が変化した場合でも、シリンダ（40）に作用する軸方向の荷重の大きさを適切に設定することが可能となり、シリンダ（40）と第２ハウジング（50）の間での摩擦による動力損失を低減できる。
【００９３】
従って、本実施形態によれば、回転式圧縮機（10）の圧縮効率を高めると共に、その運転中における機械的な損失を低減することができ、回転式圧縮機（10）の性能向上を図ることができる。
【００９４】
更に、本実施形態によれば、回転式圧縮機（10）の運転状態が変化して吐出流体と吸入流体の圧力差が変化しても、押し側部材としてのシリンダ（40）を傾けようとするモーメントの大きさを確実に削減することができ、シリンダ（40）が傾くことに起因する圧縮効率の低下や偏摩耗などの問題を回避することができる。
【００９５】
《発明の実施形態２》
本発明の実施形態２について説明する。本実施形態の回転式圧縮機（10）は、上記実施形態１において調節機構（80）と押し付け機構（70）の構成を変更したものである。ここでは、本実施形態の回転式圧縮機（10）について、上記実施形態１と異なる点を説明する。
【００９６】
図６に示すように、本実施形態の調節機構（80）は、連通路（81）と差圧弁（82）とを備えている。また、本実施形態の差圧弁（82）は、弁体（83）とバネ（85）と蓋部材（86）とを備えている。これらの点について、本実施形態の調節機構（80）は、上記実施形態１のものと同様である。ただし、本実施形態の調節機構（80）は、連通路（81）と差圧弁（82）の配置が上記実施形態１のものと相違しており、更には連通路（81）と差圧弁（82）の他に凹溝（88）を備えている。
【００９７】
上記調節機構（80）の凹溝（88）は、第２ハウジング（50）におけるピストン本体（52）に形成されている。具体的に、凹溝（88）は、ピストン本体（52）における高圧室（61,66）寄りの部分（図７における概ね左半分）に形成されている。この凹溝（88）は、ピストン本体（52）の先端面（図７における上端面）に開口する細長い溝であって、ピストン本体（52）の伸長方向に沿って円弧状に延びている。このように、凹溝（88）は、ピストン本体（52）のうちシリンダ（40）の鏡板部（41）と摺動する面に開口している。
【００９８】
上記調節機構（80）の連通路（81）は、第１ハウジング（35）の周縁部（38）と第２ハウジング（50）の両方に亘って形成されている。この連通路（81）は、その一端が周縁部（38）の内周面に開口しており、一端側で吸入空間（57）と連通している。また、連通路（81）の他端は、ピストン本体（52）に形成された凹溝（88）の底面に開口している。つまり、この連通路（81）は、凹溝（88）を吸入空間（57）に接続している。
【００９９】
上記調節機構（80）の差圧弁（82）は、その弁体（83）とバネ（85）と蓋部材（86）とが第２ハウジング（50）に埋設されている。具体的に、第２ハウジング（50）の鏡板部（51）では、その背面から上方へ延びる有底の埋設穴（87）が連通路（81）を横断するように形成されており、この埋設穴（87）に弁体（83）とバネ（85）と蓋部材（86）とが収容されている。弁体（83）は、概ね円柱状に形成されており、埋設穴（87）の軸方向へ進退自在となっている。また、弁体（83）の上端寄りには、その外周面に開口する外周溝（84）が形成されている。バネ（85）は、埋設穴（87）の底と弁体（83）の間に配置されており、弁体（83）を下方へ付勢している。埋設穴（87）における弁体（83）よりも上の空間は、吸入空間（57）と連通している。蓋部材（86）は、埋設穴（87）の下端を塞ぐように設けられる。また、蓋部材（86）には、小径の孔が形成されている。埋設穴（87）における弁体（83）よりも下の空間は、蓋部材（86）の孔を介して吐出ガスで満たされた吐出空間（32）と連通している。
【０１００】
差圧弁（82）の弁体（83）では、その下面に吐出圧力が作用し、その上面に吸入圧力とバネ（85）の付勢力が作用する。弁体（83）は、吐出圧力と吸入圧力の差に応じて上下に移動する。そして、弁体（83）の外周溝（84）の高さが連通路（81）の位置まで下がると、連通路（81）が開いた状態となる。また、弁体（83）の外周溝（84）の高さが連通路（81）の位置からずれると、連通路（81）が閉じた状態となる。なお、図６では、弁体（83）が連通路（81）を開いた状態となっている。
【０１０１】
本実施形態の回転式圧縮機（10）では、圧縮機構（30）にシールリング（73）が１つだけ設けられており、この１つのシールリング（73）が押し付け機構（70）を構成している。このシールリング（73）は、上記実施形態１の大径シールリング（71）や小径シールリング（72）と同様に、第１ハウジング（35）の平板部（36）の下面に開口する凹溝に嵌め込まれており、シリンダ（40）の鏡板部（41）の背面に当接している。そして、このシールリング（73）は、第１ハウジング（35）の平板部（36）とシリンダ（40）の鏡板部（41）との間に形成される背面側隙間（75）を、シールリング（73）の内側の内側隙間（76）と、その外側の外側隙間（78）とに仕切っている。回転式圧縮機（10）の運転中において、内側隙間（76）の内圧は吐出圧力に保たれ、外側隙間（78）の内圧は吸入圧力に保たれる。
【０１０２】
−運転動作−
本実施形態の調節機構（80）は、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重の大きさを、吐出圧力と吸入圧力の差に応じて調節する。その際、この調節機構（80）は、シリンダ（40）に対して上向きに作用する押し返し力の大きさを変更することによって、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重の大きさ変化させる。
【０１０３】
先ず、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力によって下方へ押し下げられ、連通路（81）が開いた状態となる。この状態では、連通路（81）を介して凹溝（88）と吸入空間（57）が連通され、凹溝（88）の圧力が吸入圧力となる。つまり、この状態において、シリンダ（40）の鏡板部（41）の前面のうち凹溝（88）に面する部分には、高圧室（61,66）内の流体圧ではなく、吸入圧力が作用する。このため、シリンダ（40）を上方へ押し上げようとする押し返し力の大きさが小さくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重が大きくなる。
【０１０４】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が不足しがちな運転状態では、凹溝（88）へ吸入圧力を導入することでシリンダ（40）に作用する上向きの押し返し力を削減し、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重を確保している。
【０１０５】
一方、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力に打ち勝って上方へ押し上げられ、連通路（81）が閉じた状態となる。この状態では、凹溝が吸入空間（57）から遮断され、凹溝（88）へは高圧室（61,66）内の流体が徐々に漏れ込んでくる。そして、凹溝（88）の圧力は、連通路（81）が開いている状態に比べて高くなる。このため、シリンダ（40）を上方へ押し上げようとする押し返し力の大きさが大きくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重が小さくなる。
【０１０６】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が過剰になりがちな運転状態では、凹溝（88）の圧力を吸入圧力よりも高くすることでシリンダ（40）に作用する上向きの押し返し力を増大させ、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重を削減している。
【０１０７】
本実施形態の圧縮機構（30）において、シリンダ（40）の鏡板部（41）の前面に作用する流体圧は、低圧室（62,67）側よりも高圧室（61,66）側の方が大きくなる。これに対し、本実施形態では、ピストン本体（52）の先端面のうち高圧室（61,66）寄りの部分に凹溝（88）を開口させている。そして、この凹溝（88）へ連通路（81）を通じて吸入圧力が導入されると、シリンダ（40）の鏡板部（41）のうち高圧室（61,66）側の部分に作用する押し返し力が比較的小さくなり、シリンダ（40）を傾けようとするモーメントが小さくなる。
【０１０８】
−実施形態２の効果−
本実施形態では、シリンダ（40）に対して上向きに作用する押し返し力の大きさを調節機構（80）が調節している。このため、上記実施形態１の場合と同様に、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重の大きさを的確に調節することができる。
【０１０９】
また、本実施形態では、ピストン本体（52）の先端面のうち高圧室（61,66）寄りの部分に凹溝（88）を開口させている。このため、シリンダ（40）を傾けようとするモーメントを低減することができ、シリンダ（40）が傾くことに起因する圧縮効率の低下や偏摩耗などの問題を回避することができる。
【０１１０】
《発明の実施形態３》
本発明の実施形態３について説明する。本実施形態の回転式圧縮機（10）は、上記実施形態２において調節機構（80）の構成を変更したものである。ここでは、本実施形態の調節機構（80）について、図８及び図９を参照しながら説明する。
【０１１１】
本実施形態の調節機構（80）において、凹溝（88）は、第２ハウジング（50）におけるピストン本体（52）に形成されている。この凹溝（88）は、ピストン本体（52）における低圧室（62,67）寄りの部分（図９における概ね右半分）に形成されている。この凹溝（88）は、ピストン本体（52）の先端面（図８における上端面）に開口する細長い溝であって、ピストン本体（52）の伸長方向に沿って円弧状に延びている。このように、凹溝（88）は、ピストン本体（52）のうちシリンダ（40）の鏡板部（41）と摺動する面に開口している。
【０１１２】
上記調節機構（80）の連通路（81）は、第２ハウジング（50）に形成されている。この連通路（81）は、その一端が第２ハウジング（50）の鏡板部（51）の背面（図８における下面）に開口しており、一端側で吐出空間（32）と連通している。また、連通路（81）の他端は、ピストン本体（52）に形成された凹溝（88）の底面に開口している。つまり、この連通路（81）は、凹溝（88）を吐出空間（32）に接続している。
【０１１３】
上記調節機構（80）の差圧弁（82）は、その弁体（83）とバネ（85）と蓋部材（86）とが第２ハウジング（50）に埋設されている。具体的に、第２ハウジング（50）の鏡板部（51）では、その背面から上方へ延びる有底の埋設穴（87）が連通路（81）を横断するように形成されており、この埋設穴（87）に弁体（83）とバネ（85）と蓋部材（86）とが収容されている。弁体（83）は、概ね円柱状に形成されており、埋設穴（87）の軸方向へ進退自在となっている。また、弁体（83）の上端寄りには、その外周面に開口する外周溝（84）が形成されている。バネ（85）は、埋設穴（87）の底と弁体（83）の間に配置されており、弁体（83）を下方へ付勢している。埋設穴（87）における弁体（83）よりも上の空間は、吸入ポート（39）と連通している。蓋部材（86）は、埋設穴（87）の下端を塞ぐように設けられる。また、蓋部材（86）には、小径の孔が形成されている。埋設穴（87）における弁体（83）よりも下の空間は、蓋部材（86）の孔を介して吐出ガスで満たされた吐出空間（32）と連通している。
【０１１４】
差圧弁（82）の弁体（83）では、その下面に吐出圧力が作用し、その上面に吸入圧力とバネ（85）の付勢力が作用する。弁体（83）は、吐出圧力と吸入圧力の差に応じて上下に移動する。そして、弁体（83）の外周溝（84）の高さが連通路（81）の位置まで下がると、連通路（81）が開いた状態となる。また、弁体（83）の外周溝（84）の高さが連通路（81）の位置からずれると、連通路（81）が閉じた状態となる。なお、図８では、弁体（83）が連通路（81）を開いた状態となっている。
【０１１５】
−運転動作−
本実施形態の調節機構（80）は、上記実施形態２と同様に、シリンダ（40）に対して上向きに作用する押し返し力の大きさの大きさを変更することによって、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重の大きさ変化させる。
【０１１６】
先ず、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力に打ち勝って上方へ押し上げられ、連通路（81）が開いた状態となる。この状態では、凹溝（88）と吐出空間（32）が連通され、凹溝（88）の圧力が吐出圧力となる。つまり、この状態において、シリンダ（40）の鏡板部（41）の前面のうち凹溝（88）に面する部分には、低圧室（62,67）内の流体圧ではなく、吐出圧力が作用する。このため、シリンダ（40）を上方へ押し上げようとする押し返し力の大きさが大きくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重が小さくなる。
【０１１７】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が過剰になりがちな運転状態では、凹溝（88）の圧力を吐出圧力にすることでシリンダ（40）に作用する上向きの押し返し力を増大させ、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重を削減している。
【０１１８】
一方、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力によって下方へ押し下げられ、連通路（81）が閉じた状態となる。この状態では、凹溝が吐出空間（32）から遮断され、凹溝（88）内のガス冷媒が低圧室（62,67）へ徐々に漏れ出してゆく。そして、凹溝（88）の圧力は、連通路（81）が開いている状態に比べて低くなる。このため、シリンダ（40）を上方へ押し上げようとする押し返し力の大きさが小さくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重が大きくなる。
【０１１９】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が不足しがちな運転状態では、凹溝（88）の内圧を吐出圧力よりも低くすることでシリンダ（40）に作用する上向きの押し返し力を削減し、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重を確保している。
【０１２０】
本実施形態の圧縮機構（30）において、シリンダ（40）の鏡板部（41）の前面に作用する流体圧は、高圧室（61,66）側よりも低圧室（62,67）側の方が小さくなる。これに対し、本実施形態では、ピストン本体（52）の先端面のうち低圧室（62,67）寄りの部分に凹溝（88）を開口させている。そして、この凹溝（88）へ連通路（81）を通じて吐出圧力が導入されると、シリンダ（40）の鏡板部（41）のうち低圧室（62,67）側の部分に作用する押し返し力が比較的大きくなり、シリンダ（40）を傾けようとするモーメントが小さくなる。
【０１２１】
《その他の実施形態》
−第１変形例−
上記実施形態１の圧縮機構（30）では、大径シールリング（71）の中心と小径シールリング（72）の中心の両方を主軸部（26）の軸心からオフセットさせているが、これに代えて、図１０に示すように、大径シールリング（71）の中心Ｏ1だけを主軸部（26）の軸心からオフセットさせ、小径シールリング（72）の中心Ｏ2を主軸部（26）の軸心上に配置するようにしてもよい。
【０１２２】
このように大径シールリング（71）及び小径シールリング（72）を配置すると、大径シールリング（71）と小径シールリング（72）の間に形成される中間隙間（77）は、そのうち高圧室（61,66）寄りに位置する部分の面積が大きくなる。そして、シリンダ（40）の鏡板部（41）では、中間隙間（77）の内圧によって受ける力（即ち、押し付け力）の作用点が高圧室（61,66）寄りとなり、その結果、より小さな押し付け力によってシリンダ（40）を傾けようとするモーメントを確実に削減することが可能となる。従って、この変形例によれば、シリンダ（40）に作用する押し付け力に起因する摺動損失を低く抑えつつ、シリンダ（40）の傾きを抑制することができる。
【０１２３】
−第２変形例−
上記実施形態１の圧縮機構（30）は、背面側隙間（75）のうち大径シールリング（71）よりも外側の部分（即ち、外側隙間（78））の圧力が吐出圧力となるように構成されていても良い。ここでは、本変形例について、上記実施形態１と異なる点を説明する。
【０１２４】
図１１に示すように、本変形例の圧縮機構（30）では、吸入ポート（39）が第２ハウジング（50）に形成されている。吸入ポート（39）の終端は、第２ハウジング（50）の上面におけるピストン本体（52）の内周側と外周側のそれぞれに開口している。
【０１２５】
上記圧縮機構（30）では、第２ハウジング（50）に吐出圧導入路（59）が形成されている。この吐出圧導入路（59）は、第１ハウジング（35）の周縁部（38）の内周面とシリンダ（40）の外周面との間に形成された空間を、吐出空間（32）と連通させている。そして、第１ハウジング（35）の周縁部（38）とシリンダ（40）との間の空間は、その内圧が吐出圧力となっており、吐出圧空間（58）を構成している。
【０１２６】
上記圧縮機構（30）では、連通路（81）が第２ハウジング（50）から第１ハウジング（35）に亘って形成されている。この連通路（81）は、その一端が背面側隙間（75）のうち大径シールリング（71）と小径シールリング（72）の間の部分（即ち、中間隙間（77））に、他端が吸入ポート（39）にそれぞれ接続されている。また、本変形例の差圧弁（82）において、埋設穴（87）内における弁体（83）の下側の空間は、連通路（81）を介して吸入ポート（39）に接続されている。
【０１２７】
吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力に打ち勝って下方へ押し下げられ、連通路（81）が開いた状態となる（図１１を参照）。この状態では、吸入ポート（39）が連通路（81）を介して中間隙間（77）に連通し、中間隙間（77）の圧力が吸入圧力となる。このため、シリンダ（40）の背面のうち吐出圧力の作用する部分の面積が小さくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの押し付け力は、内側隙間（76）と中間隙間（77）の両方が吐出圧力となる状態に比べて小さくなる。
【０１２８】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が過剰になりがちな運転状態では、中間隙間（77）の圧力を吸入圧力にすることでシリンダ（40）へ作用する下向きの荷重を削減している。
【０１２９】
一方、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力によって上方へ押し上げられ、連通路（81）が閉じた状態となる。そして、中間隙間（77）が吸入ポート（39）から遮断され、中間隙間（77）の圧力が次第に上昇して最終的には吐出圧力となる。つまり、大径シールリング（71）や小径シールリング（72）が流体の漏れを完全に阻止する訳ではないため、中間隙間（77）の圧力が内側隙間（76）の圧力や外側隙間（78）の圧力と等しくなる。
【０１３０】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が不足しがちな運転状態では、中間隙間（77）の圧力を上昇させることでシリンダ（40）へ作用する下向きの荷重を確保している。
【０１３１】
−第３変形例−
上記の各実施形態の回転式圧縮機（10）では、図１２に示すように、圧縮機構（30）を電動機（20）の上方に配置してもよい。ここでは、上記実施形態１に本変形例を適用した場合について説明する。
【０１３２】
本変形例の回転式圧縮機（10）では、ケーシング（11）の内部空間が圧縮機構（30）によって上下に仕切られており、圧縮機構（30）の上方の空間が上側空間（16）を、その下方の空間が下側空間（17）をそれぞれ構成している。上側空間（16）には吐出管（14）が、下側空間（17）には吸入管（15）がそれぞれ接続されている。
【０１３３】
本変形例の圧縮機構（30）では、第１ハウジング（35）が下方（即ち電動機（20）寄り）に配置され、第２ハウジング（50）が上方に配置されている。第１ハウジング（35）には、吸入ポート（39）が形成されている。この吸入ポート（39）は、吸入空間（57）を下側空間（17）と連通させている。第２ハウジング（50）には、外側シリンダ室（60）用の外側吐出ポート（54）と、内側シリンダ室（65）用の内側吐出ポート（55）とが形成されている。これら吐出ポート（54,55）は、リード弁で構成された吐出弁（34）によって開閉される。圧縮機構（30）で圧縮された冷媒は、これら吐出ポート（63,68）を通ってマフラー（31）内の吐出空間（32）へ吐出され、その後に上側空間（16）へ流入する。
【０１３４】
上記圧縮機構（30）では、連通路（81）が第２ハウジング（50）から第１ハウジング（35）に亘って形成されている。この連通路（81）は、その一端が背面側隙間（75）のうち大径シールリング（71）と小径シールリング（72）の間の部分（即ち、中間隙間（77））に、他端が吐出空間（32）にそれぞれ接続されている。また、本変形例の差圧弁（82）において、埋設穴（87）内における弁体（83）の上側の空間は、連通路（81）を介して吐出空間（32）に接続されている。
【０１３５】
上記回転式圧縮機（10）では、クランク軸（25）の下端に給油ポンプ（28）が取り付けられている。この給油ポンプ（28）は、容積型のポンプによって構成されており、ケーシング（11）の底部に溜まった冷凍機油を吸い込んで圧縮機構（30）へ供給する。
【０１３６】
上記圧縮機構（30）において、背面側隙間（75）のうち小径シールリング（72）よりも内側の部分（即ち、内側隙間（76））の内圧は、圧縮機構（30）へ供給された冷凍機油の圧力となっている。つまり、内側隙間（76）の内圧は、下側空間（17）の内圧である吸入圧力と概ね等しくなっている。また、背面側隙間（75）のうち大径シールリング（71）よりも外側の部分（即ち、外側隙間（78））の圧力は、吸入空間（57）の内圧、即ち吸入圧力と等しくなっている。
【０１３７】
吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力によって上方へ押し上げられ、連通路（81）が開いた状態となる（図１２を参照）。この状態では、吐出空間（32）が連通路（81）を介して中間隙間（77）に連通し、中間隙間（77）の圧力が吐出圧力となる。このため、シリンダ（40）の背面のうち吐出圧力の作用する部分の面積が大きくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの押し付け力は、中間隙間（77）が吸入圧力となる状態に比べて大きくなる。
【０１３８】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が不足しがちな運転状態では、中間隙間（77）へ吐出圧力を導入することでシリンダ（40）へ作用する下向きの荷重を確保している。
【０１３９】
一方、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力に打ち勝って下方へ押し下げられ、連通路（81）が閉じた状態となる。そして、中間隙間（77）が吐出空間（32）から遮断され、中間隙間（77）の圧力が次第に低下して最終的には吸入圧力となる。つまり、大径シールリング（71）や小径シールリング（72）が流体の漏れを完全に阻止する訳ではないため、中間隙間（77）の圧力が内側隙間（76）の圧力や外側隙間（78）の圧力と同じ値となる。このため、シリンダ（40）の背面の全体に吸入圧力が作用することとなり、シリンダ（40）に作用する下向きの押し付け力は、中間隙間（77）が吐出圧力となる状態に比べて小さくなる。
【０１４０】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が過剰になりがちな運転状態では、中間隙間（77）の圧力を吸入圧力にすることでシリンダ（40）へ作用する下向きの荷重を削減している。
【０１４１】
−第４変形例−
上記の各実施形態の圧縮機構（30）では、ピストン本体（52）を備えた第２ハウジング（50）を固定してシリンダ（40）を偏心回転させる構成を採っているが、これとは逆に、シリンダ（40）を固定してピストン本体（52）を備えた第２ハウジング（50）を偏心回転させる構成を採ってもよい。この場合、押し付け機構（70）は、ピストン本体（52）を備える第２ハウジング（50）へ押し付け力を作用させることになる。つまり、この場合には、第２ハウジング（50）が押し側部材となり、シリンダ（40）が受け側部材となる。
【０１４２】
なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【産業上の利用可能性】
【０１４３】
以上説明したように、本発明は、シリンダとピストンを相対的に偏心回転させることで流体を圧縮する回転式圧縮機について有用である。
【図面の簡単な説明】
【０１４４】
【図１】実施形態１の回転式圧縮機の概略縦断面図である。
【図２】実施形態１の圧縮機構の要部を示す横断面図である。
【図３】実施形態１の圧縮機構の要部を示す縦断面図であって、(Ａ)は連通路が開いた状態を示す図であり、(Ｂ)は連通路が閉じた状態を示す図である。
【図４】実施形態１の圧縮機構の要部を示す横断面図である。
【図５】回転式圧縮機の動作を示す圧縮機構の横断面図である。
【図６】実施形態２の圧縮機構の要部を示す縦断面図である。
【図７】実施形態２の圧縮機構の要部を示す横断面図である。
【図８】実施形態３の圧縮機構の要部を示す縦断面図である。
【図９】実施形態３の圧縮機構の要部を示す横断面図である。
【図１０】その他の実施形態の第１変形例における圧縮機構の要部を示す横断面図である。
【図１１】その他の実施形態の第２変形例における回転式圧縮機の概略縦断面図である。
【図１２】その他の実施形態の第３変形例における回転式圧縮機の概略縦断面図である。
【符号の説明】
【０１４５】
10    回転式圧縮機
35    第１ハウジング（支持部材）
40    シリンダ
41    鏡板部
45    ブレード
50    第２ハウジング（ピストン）
51    鏡板部
52    ピストン本体
60    外側シリンダ室
61    高圧室
62    低圧室
65    内側シリンダ室
66    高圧室
67    低圧室
70    押し付け機構
71    大径シールリング
72    小径シールリング
75    背面側隙間
80    調節機構
81    連通路
82    差圧弁（開閉弁）
88    凹溝
【図１】
2007002835.tif 000003
【図２】
2007002835.tif 000004
【図３】
2007002835.tif 000005
【図４】
2007002835.tif 000006
【図５】
2007002835.tif 000007
【図６】
2007002835.tif 000008
【図７】
2007002835.tif 000009
【図８】
2007002835.tif 000010
【図９】
2007002835.tif 000011
【図１０】
2007002835.tif 000012
【図１１】
2007002835.tif 000013
【図１２】
2007002835.tif 000014
【手続補正書】
【提出日】平成18年9月1日(2006.9.1)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダ室（60,65）を形成するシリンダ（40）と、該シリンダ（40）に対して偏心した状態で上記シリンダ室（60,65）に収納されるピストン（50）と、上記シリンダ室（60,65）を高圧室（61,66）と低圧室（62,67）に区画するためのブレード（45）とを備え、
上記シリンダ（40）と上記ピストン（50）とが相対的に偏心回転することによって上記高圧室（61,66）及び低圧室（62,67）の容積が変化する回転式圧縮機であって、
上記シリンダ（40）の基端側と上記ピストン（50）の基端側にはそれぞれ鏡板部が設けられ、上記シリンダ（40）の鏡板部（41）と上記ピストン（50）の鏡板部（51）はそれぞれの前面が上記シリンダ室（60,65）を挟んで互いに向かい合っており、
上記シリンダ（40）及び上記ピストン（50）の一方が押し側部材を、他方が受け側部材をそれぞれ構成する一方、
上記押し側部材を上記受け側部材の鏡板部へ向かって押し付ける押し付け機構（70）と、
上記押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを、上記低圧室（62,67）へ吸入される吸入流体と上記高圧室（61,66）から吐出された吐出流体の圧力差に応じて変更する調節機構（80）とを備え、
上記押し側部材の鏡板部の背面に沿って配置されて該鏡板部の背面全体との間に背面側隙間（75）を形成する支持部材（35）が設けられ、
上記押し付け機構（70）は、上記背面側隙間（75）の流体圧によって上記押し側部材を上記受け側部材の鏡板部へ向かって押し付けるように構成され、
上記背面側隙間（75）には、互いに直径の異なるリング状に形成された大径シールリング（71）及び小径シールリング（72）が配置され、
上記調節機構（80）は、上記背面側隙間（75）のうち上記小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分における流体圧を変更することによって、上記押し付け機構（70）が上記押し側部材へ作用させる押し付け力の大きさを変化させており、
上記大径シールリング（71）の中心は、上記シリンダ（40）又は上記ピストン（50）の回転中心よりも上記高圧室（61,66）寄りに位置している
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項２】
シリンダ室（60,65）を形成するシリンダ（40）と、該シリンダ（40）に対して偏心した状態で上記シリンダ室（60,65）に収納されるピストン（50）と、上記シリンダ室（60,65）を高圧室（61,66）と低圧室（62,67）に区画するためのブレード（45）とを備え、
上記シリンダ（40）と上記ピストン（50）とが相対的に偏心回転することによって上記高圧室（61,66）及び低圧室（62,67）の容積が変化する回転式圧縮機であって、
上記シリンダ（40）の基端側と上記ピストン（50）の基端側にはそれぞれ鏡板部が設けられ、上記シリンダ（40）の鏡板部（41）と上記ピストン（50）の鏡板部（51）はそれぞれの前面が上記シリンダ室（60,65）を挟んで互いに向かい合っており、
上記シリンダ（40）及び上記ピストン（50）の一方が押し側部材を、他方が受け側部材をそれぞれ構成する一方、
上記押し側部材を上記受け側部材の鏡板部へ向かって押し付ける押し付け機構（70）と、
上記押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを、上記低圧室（62,67）へ吸入される吸入流体と上記高圧室（61,66）から吐出された吐出流体の圧力差に応じて変更する調節機構（80）とを備え、
上記調節機構（80）は、上記押し付け機構（70）が上記押し側部材へ作用させる押し付け力の大きさを変更することによって、上記押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを変更しており、
上記押し付け機構（70）は、上記押し側部材の鏡板部の背面の一部分に上記吐出流体の圧力を、残りの部分に上記吸入流体の圧力をそれぞれ作用させるように構成され、
上記調節機構（80）は、上記押し側部材の鏡板部の背面のうち上記吐出流体の圧力が作用する部分の面積を変更することによって、上記押し付け機構（70）が上記押し側部材へ作用させる押し付け力の大きさを変更しており、
上記押し側部材の鏡板部の背面に沿って配置されて該鏡板部の背面全体との間に背面側隙間（75）を形成する支持部材（35）が設けられ、
上記押し付け機構（70）は、互いに直径の異なるリング状に形成されて上記背面側隙間（75）に配置される大径シールリング（71）及び小径シールリング（72）を備え、上記背面側隙間（75）のうち上記小径シールリング（72）の内側の部分に上記吐出流体の圧力を、上記大径シールリング（71）の外側の部分に上記吸入流体の圧力をそれぞれ常に作用させており、
上記調節機構（80）は、上記背面側隙間（75）のうち上記小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分を上記吐出流体が存在する空間に接続する連通路（81）と、上記吐出流体と上記吸入流体の圧力差が所定値を下回ると上記連通路（81）を開いて該圧力差が所定値以上になると上記連通路（81）を閉じる開閉弁（82）とを備えており、
上記大径シールリング（71）及び上記小径シールリング（72）は、それぞれの中心が上記シリンダ（40）又は上記ピストン（50）の回転中心よりも上記高圧室（61,66）寄りに位置すると共に、上記小径シールリング（72）の中心が上記大径シールリング（71）の中心よりも上記ブレード（45）寄りに位置している
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項３】
シリンダ室（60,65）を形成するシリンダ（40）と、該シリンダ（40）に対して偏心した状態で上記シリンダ室（60,65）に収納されるピストン（50）と、上記シリンダ室（60,65）を高圧室（61,66）と低圧室（62,67）に区画するためのブレード（45）とを備え、
上記シリンダ（40）と上記ピストン（50）とが相対的に偏心回転することによって上記高圧室（61,66）及び低圧室（62,67）の容積が変化する回転式圧縮機であって、
上記シリンダ（40）の基端側と上記ピストン（50）の基端側にはそれぞれ鏡板部が設けられ、上記シリンダ（40）の鏡板部（41）と上記ピストン（50）の鏡板部（51）はそれぞれの前面が上記シリンダ室（60,65）を挟んで互いに向かい合っており、
上記シリンダ（40）及び上記ピストン（50）の一方が押し側部材を、他方が受け側部材をそれぞれ構成する一方、
上記押し側部材を上記受け側部材の鏡板部へ向かって押し付ける押し付け機構（70）と、
上記押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを、上記低圧室（62,67）へ吸入される吸入流体と上記高圧室（61,66）から吐出された吐出流体の圧力差に応じて変更する調節機構（80）とを備え、
上記調節機構（80）は、上記押し側部材に上記受け側部材の鏡板部から離れる方向の押し返し力を作用させると共に、該押し返し力の大きさを変更することによって上記押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを変化させている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項４】
請求項３において、
上記調節機構（80）は、上記押し側部材の鏡板部の前面と摺接する上記受け側部材の先端面に開口する凹溝（88）を備え、該凹溝（88）の内圧を変更することによって上記押し返し力の大きさを変更している
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項５】
請求項４において、
上記調節機構（80）の凹溝（88）は、上記受け側部材の先端面のうち上記低圧室（62,67）寄りの部分に開口しており、
上記調節機構（80）は、
上記凹溝（88）を上記吐出流体が存在する空間に接続する連通路（81）と、
上記吐出流体と上記吸入流体の圧力差が所定値を超えると上記連通路（81）を開いて該圧力差が所定値以下になると上記連通路（81）を閉じる開閉弁（82）とを備えている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項６】
請求項４において、
上記調節機構（80）の凹溝（88）は、上記受け側部材の先端面のうち上記高圧室（61,66）寄りの部分に開口しており、
上記調節機構（80）は、
上記凹溝（88）を上記吸入流体が存在する空間に接続する連通路（81）と、
上記吐出流体と上記吸入流体の圧力差が所定値を下回ると上記連通路（81）を開いて該圧力差が所定値以上になると上記連通路（81）を閉じる開閉弁（82）とを備えている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項７】
請求項１乃至６の何れか１つにおいて、
上記シリンダ（40）は、上記シリンダ室（60,65）の横断面が環状となるように構成され、
上記ピストン（50）は、環状に形成されて上記シリンダ室（60,65）を該ピストン（50）の外側の外側シリンダ室（60）と該ピストン（50）の内側の内側シリンダ室（65）とに区画するピストン本体（52）を備えており、
上記外側シリンダ室（60）と内側シリンダ室（65）のそれぞれが上記ブレード（45）によって高圧室（61,66）と低圧室（62,67）に区画されている
ことを特徴とする回転式圧縮機。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シリンダとピストンを相対的に偏心回転させることで流体を圧縮する回転式圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、例えば特許文献１に開示されているような回転式圧縮機が知られている。この回転式圧縮機は、シリンダと偏心回転するピストン部材とを備えている。シリンダとピストン部材は、閉空間となる圧縮室を形成している。また、シリンダとピストン部材のそれぞれには、端壁が形成されている。シリンダの端壁とピストン部材の端壁とは、圧縮室を挟んで向かい合っている。そして、この回転式圧縮機は、ピストン部材を偏心回転させることで、圧縮室へ吸入した流体を圧縮する。
【０００３】
この回転式圧縮機では、シリンダの端壁とピストン部材の端壁とのそれぞれに圧縮室の内圧が作用する。圧縮室内の流体が圧縮されると、圧縮室の内圧が上昇する。このため、何の対策も講じなければ、シリンダとピストン部材は、それぞれの端壁に作用する圧力によって互いに離反する方向へ移動してしまい、その結果、圧縮室の気密を充分に保持できなくなって圧縮効率の低下を招いてしまう。
【０００４】
そこで、上記特許文献１に開示された回転式圧縮機では、ピストン部材の端壁に押し付け力を作用させ、ピストン部材とシリンダのクリアランスが拡大するのを回避して圧縮室の気密を確保するようにしている。
【特許文献１】特開平６−２８８３５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記回転式圧縮機は、低圧の流体を吸入して圧縮し、圧縮されて高圧となった流体を吐出している。この回転式圧縮機の用途によっては、シリンダ室へ吸入される吸入流体の圧力と、シリンダ室から吐出される吐出流体の圧力とが変動する場合がある。例えば、冷凍サイクルを行う空調機の圧縮機としてこの回転式圧縮機を用いる場合には、吸入流体や吐出流体の圧力が空調機の運転状態によって変化する。
【０００６】
吸入流体や吐出流体の圧力が変化すると、それに伴って、ピストン部材に作用させるべき押し付け力の大きさも変化する。このため、上記特許文献１の回転式圧縮機では、その運転条件によってピストン部材に作用する押し付け力が過剰になる場合もあり、このような場合には、ピストン部材とシリンダの摩擦が大きくなって機械損失の増大を招くおそれがあった。
【０００７】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、回転式圧縮機の運転条件が変化しても機械損失を増やさずに高い圧縮効率を確保することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１〜第３の各発明は、シリンダ室（60,65）を形成するシリンダ（40）と、該シリンダ（40）に対して偏心した状態で上記シリンダ室（60,65）に収納されるピストン（50）と、上記シリンダ室（60,65）を高圧室（61,66）と低圧室（62,67）に区画するためのブレード（45）とを備え、上記シリンダ（40）と上記ピストン（50）とが相対的に偏心回転することによって上記高圧室（61,66）及び低圧室（62,67）の容積が変化する回転式圧縮機を対象とする。そして、上記シリンダ（40）の基端側と上記ピストン（50）の基端側にはそれぞれ鏡板部が設けられ、上記シリンダ（40）の鏡板部（41）と上記ピストン（50）の鏡板部（51）はそれぞれの前面が上記シリンダ室（60,65）を挟んで互いに向かい合っており、上記シリンダ（40）及び上記ピストン（50）の一方が押し側部材を、他方が受け側部材をそれぞれ構成する一方、上記押し側部材を上記受け側部材の鏡板部へ向かって押し付ける押し付け機構（70）と、上記押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを、上記低圧室（62,67）へ吸入される吸入流体と上記高圧室（61,66）から吐出された吐出流体の圧力差に応じて変更する調節機構（80）とを備えているものである。
【０００９】
第１〜第３の各発明では、シリンダ（40）とピストン（50）に囲まれたシリンダ室（60,65）が、ブレード（45）によって高圧室（61,66）と低圧室（62,67）に仕切られる。シリンダ（40）とピストン（50）が相対的に偏心回転すると、高圧室（61,66）と低圧室（62,67）の容積が変化する。低圧室（62,67）の容積が拡大する過程では低圧室（62,67）へ流体が吸入され、高圧室（61,66）の容積が縮小する過程では高圧室（61,66）内の流体が圧縮される。高圧室（61,66）内の流体圧は、シリンダ（40）の鏡板部（41）とピストン（50）の鏡板部（51）のそれぞれに対し、両者を互いに引き離す方向へ作用する。
【００１０】
一方、第１〜第３の各発明の回転式圧縮機（10）には、押し付け機構（70）が設けられている。押し付け機構（70）は、シリンダ（40）とピストン（50）の何れか一方に対して押し付け力を作用させる。この発明では、シリンダ（40）とピストン（50）のうち、押し付け機構（70）から押し付け力を受ける方を押し側部材とし、残りを押し側部材としている。シリンダ（40）が押し側部材となってピストン（50）が受け側部材となる場合、押し付け機構（70）は、押し側部材であるシリンダ（40）に対して、受け側部材であるピストン（50）の鏡板部（51）へ向かう方向の押し付け力を作用させる。逆に、ピストン（50）が押し側部材となってシリンダ（40）が受け側部材となる場合、押し付け機構（70）は、押し側部材であるピストン（50）に対して、受け側部材であるシリンダ（40）の鏡板部（41）へ向かう方向の押し付け力を作用させる。この押し付け機構（70）の押し付け力により、シリンダ（40）とピストン（50）は、その一方が他方の鏡板部へ向かって押し付けられる。
【００１１】
ここで、この押し付け機構（70）に相当するものだけを備える従来の回転式圧縮機（10）において、押し側部材に作用する荷重のうち、受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさは、押し側部材の鏡板部が高圧室（61,66）内の流体から受ける力と押し付け機構（70）から受ける力の合力となる。そして、押し側部材が押し付け機構（70）から受ける力が高圧室（61,66）内の流体から受ける力に比べて過大になると、押し側部材と受け側部材の間に作用する摩擦力が大きくなり、それに起因する動力の損失（即ち摩擦損失）が増大してしまう。
【００１２】
そこで、第１〜第３の各発明では、回転式圧縮機（10）に調節機構（80）を設けている。この調節機構（80）は、押し側部材に作用する荷重のうち、受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを調節する。その際、調節機構（80）は、この荷重の大きさを、低圧室（62,67）へ吸入される吸入流体の圧力（即ち吸入圧力）と、高圧室（61,66）から吐出された吐出流体の圧力（即ち吐出圧力）との差に応じて調節する。
【００１３】
上記第１の発明は、上記の構成に加えて、上記押し側部材の鏡板部の背面に沿って配置されて該鏡板部の背面全体との間に背面側隙間（75）を形成する支持部材（35）が設けられ、上記押し付け機構（70）は、上記背面側隙間（75）の流体圧によって上記押し側部材を上記受け側部材の鏡板部へ向かって押し付けるように構成される一方、上記背面側隙間（75）には、互いに直径の異なるリング状に形成された大径シールリング（71）及び小径シールリング（72）が配置されており、上記調節機構（80）は、上記背面側隙間（75）のうち上記小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分における流体圧を変更することによって、上記押し付け機構（70）が上記押し側部材へ作用させる押し付け力の大きさを変化させるものである。
【００１４】
この第１の発明では、押し側部材の鏡板部と支持部材（35）との間に背面側隙間（75）が形成される。押し付け機構（70）は、背面側隙間（75）に存在する流体の圧力を押し側部材の鏡板部の背面に作用させることで、押し側部材に押し付け力を作用させている。一方、調節機構（80）は、上記背面側隙間（75）のうち上記小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分における流体圧を調節できるように構成される。この部分の流体圧が変化すると、押し側部材が背面側隙間（75）内の流体から受ける力が変化し、その結果、押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさが変化する。
【００１５】
更に、上記第１の発明は、上記大径シールリング（71）の中心が上記シリンダ（40）又は上記ピストン（50）の回転中心よりも上記高圧室（61,66）寄りに位置しているものである。
【００１６】
この第１の発明において、大径シールリング（71）は、その中心位置が高圧室（61,66）側に偏るように配置されている。ここで、ピストン（50）やシリンダ（40）の鏡板部に作用する流体圧は、低圧室（62,67）側よりも高圧室（61,66）側の方が大きくなる。このため、ピストン（50）又はシリンダ（40）である押し側部材の鏡板部へ押し付け力を平均的に作用させるだけでは、ピストン（50）やシリンダ（40）を傾けようとするモーメントが残ってしまう。これに対し、大径シールリング（71）を高圧室（61,66）寄りに配置すると、背面側隙間（75）のうち小径シールリング（72）と大径シールリング（71）に挟まれた部分の内圧によって押し側部材の鏡板部に作用する押し付け力は、その作用点が高圧室（61,66）寄りの位置となる。このため、押し側部材を傾けようとするモーメントが低減される。
【００１７】
上記第２の発明は、上記の構成に加えて、上記調節機構（80）は、上記押し付け機構（70）が上記押し側部材へ作用させる押し付け力の大きさを変更することによって、上記押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを変更しているものである。
【００１８】
この第２の発明において、調節機構（80）は、押し側部材が押し付け機構（70）から受ける押し付け力の大きさ自体を変更する。そして、押し付け機構（70）の押し付け力の大きさを調節機構（80）が変更すると、それに伴って、押し側部材に作用する受け側部材の鏡板部向きの荷重の大きさが変化する。
【００１９】
更に、第２の発明は、上記押し付け機構（70）は、上記押し側部材の鏡板部の背面の一部分に上記吐出流体の圧力を、残りの部分に上記吸入流体の圧力をそれぞれ作用させるように構成され、上記調節機構（80）は、上記押し側部材の鏡板部の背面のうち上記吐出流体の圧力が作用する部分の面積を変更することによって、上記押し付け機構（70）が上記押し側部材へ作用させる押し付け力の大きさを変更しているものである。
【００２０】
この第２の発明において、押し付け機構（70）は、押し側部材の鏡板部の背面に吐出流体や吸入流体の圧力を作用させることで、押し側部材に押し付け力を作用させている。また、調節機構（80）は、押し側部材の鏡板部の背面のうち吐出流体の圧力を受ける部分の面積を変更する。吐出流体の圧力が同じ場合について比較すると、押し側部材の鏡板部の背面のうち吐出流体の圧力を受ける部分の面積が広いほど、押し側部材に作用する押し付け力は大きくなる。
【００２１】
また、上記第２の発明は、上記押し側部材の鏡板部の背面に沿って配置されて該鏡板部の背面全体との間に背面側隙間（75）を形成する支持部材（35）が設けられる一方、上記押し付け機構（70）は、互いに直径の異なるリング状に形成されて上記背面側隙間（75）に配置される大径シールリング（71）及び小径シールリング（72）を備え、上記背面側隙間（75）のうち上記小径シールリング（72）の内側の部分に上記吐出流体の圧力を、上記大径シールリング（71）の外側の部分に上記吸入流体の圧力をそれぞれ常に作用させており、上記調節機構（80）は、上記背面側隙間（75）のうち上記小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分を上記吐出流体が存在する空間に接続する連通路（81）と、上記吐出流体と上記吸入流体の圧力差が所定値を下回ると上記連通路（81）を開いて該圧力差が所定値以上になると上記連通路（81）を閉じる開閉弁（82）とを備えるものである。
【００２２】
この第２の発明では、支持部材（35）と押し側部材の鏡板部との間に背面側隙間（75）が形成される。この背面側隙間（75）は、大径シールリング（71）と小径シールリング（72）によって３つの部分に仕切られている。具体的に、背面側隙間（75）は、小径シールリング（72）の内側部分と、小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分と、大径シールリング（71）の外側部分とに区画されている。背面側隙間（75）では、小径シールリング（72）の内側部分が吐出流体の圧力と略同一になり、大径シールリング（71）の外側部分が吸入流体の圧力と略同一になる。
【００２３】
この第２の発明において、調節機構（80）には連通路（81）と開閉弁（82）とが設けられる。
【００２４】
吐出流体と吸入流体の圧力差が所定値を下回る状態では、開閉弁（82）が連通路（81）を開く。この状態において、背面側隙間（75）のうち小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分には、吐出流体の圧力が導入される。つまり、背面側隙間（75）では、大径シールリング（71）の内側全体が吐出流体の圧力となり、大径シールリング（71）の外側だけが吸入流体の圧力となる。押し側部材の鏡板部のうち吐出流体の圧力を作用させる部分の面積が固定されていると、吐出流体と吸入流体の圧力差が比較的小さい状態では、押し側部材に作用する押し付け力が不足するおそれがある。そこで、調節機構（80）は、背面側隙間（75）のうち大径シールリング（71）の内側全体を吐出流体の圧力とし、押し側部材に作用する押し付け力を確保する。
【００２５】
逆に、吐出流体と吸入流体の圧力差が所定値以上になった状態では、開閉弁（82）が連通路（81）を閉じる。この状態において、背面側隙間（75）のうち小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分は、吐出流体の圧力と吸入流体の圧力の中間の値となる。つまり、大径シールリング（71）や小径シールリング（72）が流体の漏れを完全に阻止する訳ではないため、背面側隙間（75）では、小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の圧力が、小径シールリング（72）の内側の圧力と大径シールリング（71）の外側の圧力の中間の値となる。押し側部材の鏡板部のうち吐出流体の圧力を作用させる部分の面積が固定されていると、吐出流体と吸入流体の圧力差が比較的大きい状態では、押し側部材に作用する押し付け力が過剰になるおそれがある。そこで、調節機構（80）は、背面側隙間（75）のうち小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の部分の圧力を吐出流体の圧力よりも低くし、押し側部材に作用する押し付け力を削減する。
【００２６】
また、上記第２の発明は、上記大径シールリング（71）及び上記小径シールリング（72）は、それぞれの中心が上記シリンダ（40）又は上記ピストン（50）の回転中心よりも上記高圧室（61,66）寄りに位置すると共に、上記小径シールリング（72）の中心が上記大径シールリング（71）の中心よりも上記ブレード（45）寄りに位置しているものである。
【００２７】
この第２の発明において、大径シールリング（71）及び小径シールリング（72）は、それぞれの中心位置が高圧室（61,66）側に偏るように配置されている。ここで、ピストン（50）やシリンダ（40）の鏡板部に作用する流体圧は、低圧室（62,67）側よりも高圧室（61,66）側の方が大きくなる。このため、ピストン（50）又はシリンダ（40）である押し側部材の鏡板部へ押し付け力を平均的に作用させるだけでは、ピストン（50）やシリンダ（40）を傾けようとするモーメントが残ってしまう。これに対し、大径シールリング（71）や小径シールリング（72）を高圧室（61,66）寄りに配置すると、押し側部材の鏡板部では、高圧室（61,66）寄りの部分に作用する押し付け力が低圧室（62,67）寄りの部分に比べて大きくなる。このため、押し側部材を傾けようとするモーメントが低減される。
【００２８】
また、この第２の発明では、大径シールリング（71）の偏心方向と小径シールリング（72）の偏心方向とが相違している。このため、背面側隙間（75）のうち小径シールリング（72）の内側だけが吐出流体の圧力になる状態と、大径シールリング（71）の内側全体が吐出流体の圧力になる状態とでは、押し側部材の鏡板部に作用する押し付け力の作用中心の位置が変化する。つまり、吐出流体と吸入流体の圧力差によって、押し側部材の鏡板部に作用する押し付け力の作用中心の位置が変化することになる。
【００２９】
上記第３の発明は、上記の構成に加えて、上記調節機構（80）は、上記押し側部材に上記受け側部材の鏡板部から離れる方向の押し返し力を作用させると共に、該押し返し力の大きさを変更することによって上記押し側部材に作用する上記受け側部材の鏡板部へ向かう方向の荷重の大きさを変化させるものである。
【００３０】
この第３の発明では、調節機構（80）は、押し付け機構（70）からの押し付け力とは逆向きの押し返し力を押し側部材へ作用させ、この押し返し力の大きさを変更する。押し付け機構（70）による押し付け力は調節機構（80）の押し返し力と打ち消し合うため、調節機構（80）が押し返し力の大きさを変更すると、押し側部材に作用する受け側部材の鏡板部向きの荷重の大きさが変化する。
【００３１】
第４の発明は、上記第３の発明において、上記調節機構（80）は、上記押し側部材の鏡板部の前面と摺接する上記受け側部材の先端面に開口する凹溝（88）を備え、該凹溝（88）の内圧を変更することによって上記押し返し力の大きさを変更しているものである。
【００３２】
第４の発明では、受け側部材の先端面に凹溝（88）が開口している。この凹溝（88）の内圧は、押し側部材の鏡板部の前面に作用する。つまり、凹溝（88）の内圧によって押し側部材に作用する力の向きは、押し側部材の鏡板部を受け側部材から引き離す方向となる。調節機構（80）は、凹溝（88）の内圧を変更することで、押し側部材へ作用させる押し返し力の大きさを変化させる。
【００３３】
第５の発明は、上記第４の発明において、上記調節機構（80）の凹溝（88）は、上記受け側部材の先端面のうち上記低圧室（62,67）寄りの部分に開口しており、上記調節機構（80）は、上記凹溝（88）を上記吐出流体が存在する空間に接続する連通路（81）と、上記吐出流体と上記吸入流体の圧力差が所定値を超えると上記連通路（81）を開いて該圧力差が所定値以下になると上記連通路（81）を閉じる開閉弁（82）とを備えるものである。
【００３４】
第５の発明において、凹溝（88）は、受け側部材の先端面における低圧室（62,67）寄りの部分に開口している。吐出流体と吸入流体の圧力差が所定値以上となる状態では、開閉弁（82）によって連通路（81）が開かれる。この状態では、吐出流体の圧力が連通路（81）を通じて凹溝（88）へ導入される。吐出流体と吸入流体の圧力差が比較的大きい状態では、凹溝（88）の内圧を吐出流体の圧力に設定し、押し付け機構（70）の押し付け力と逆向きの押し返し力を大きくする。逆に、吐出流体と吸入流体の圧力差が所定値を下回る状態では、開閉弁（82）によって連通路（81）が閉じられる。この状態では、低圧室（62,67）内や高圧室（61,66）内の流体圧の影響を受けて凹溝（88）の内圧が吐出流体の圧力よりも低くなる。吐出流体と吸入流体の圧力差が比較的小さい状態では、凹溝（88）の内圧を吐出流体の圧力よりも低くし、押し付け機構（70）の押し付け力と逆向きの押し返し力を小さくする。
【００３５】
上述したように、ピストン（50）又はシリンダ（40）である押し側部材の鏡板部の前面に作用する流体圧は、高圧室（61,66）側よりも低圧室（62,67）側の方が小さくなる。これに対し、この発明では、受け側部材の先端面のうち低圧室（62,67）寄りの部分に凹溝（88）を開口させている。そして、この凹溝（88）へ連通路（81）を通じて吐出流体の圧力が導入されると、押し側部材の鏡板部のうち低圧室（62,67）側の部分に作用する押し返し力が比較的大きくなり、押し側部材を傾けようとするモーメントが小さくなる。
【００３６】
第６の発明は、上記第４の発明において、上記調節機構（80）の凹溝（88）は、上記受け側部材の先端面のうち上記高圧室（61,66）寄りの部分に開口しており、上記調節機構（80）は、上記凹溝（88）を上記吸入流体が存在する空間に接続する連通路（81）と、上記吐出流体と上記吸入流体の圧力差が所定値を下回ると上記連通路（81）を開いて該圧力差が所定値以上になると上記連通路（81）を閉じる開閉弁（82）とを備えるものである。
【００３７】
第６の発明において、凹溝（88）は、受け側部材の先端面における高圧室（61,66）寄りの部分に開口している。吐出流体と吸入流体の圧力差が所定値以下となる状態では、開閉弁（82）によって連通路（81）が開かれる。この状態では、吸入流体の圧力が連通路（81）を通じて凹溝（88）へ導入される。吐出流体と吸入流体の圧力差が比較的小さい状態では、凹溝（88）の内圧を吸入流体の圧力に設定し、押し付け機構（70）の押し付け力と逆向きの押し返し力を小さくする。逆に、吐出流体と吸入流体の圧力差が所定値を上回る状態では、開閉弁（82）によって連通路（81）が閉じられる。この状態では、高圧室（61,66）で圧縮されつつある流体が凹溝（88）へ僅かに漏れ込むため、凹溝（88）の内圧が吸入流体の圧力よりも高くなる。吐出流体と吸入流体の圧力差が比較的大きい状態では、凹溝（88）の内圧を吐出流体の圧力よりも高くし、押し付け機構（70）の押し付け力と逆向きの押し返し力を大きくする。
【００３８】
上述したように、ピストン（50）又はシリンダ（40）である押し側部材の鏡板部の前面に作用する流体圧は、低圧室（62,67）側よりも高圧室（61,66）側の方が大きくなる。これに対し、この発明では、受け側部材の先端面のうち高圧室（61,66）寄りの部分に凹溝（88）を開口させている。そして、この凹溝（88）へ連通路（81）を通じて吸入流体の圧力が導入されると、押し側部材の鏡板部のうち高圧室（61,66）側の部分に作用する押し返し力が比較的小さくなり、押し側部材を傾けようとするモーメントが小さくなる。
【００３９】
第７の発明は、上記第１〜第６の何れか１つの発明において、上記シリンダ（40）は、上記シリンダ室（60,65）の横断面が環状となるように構成され、上記ピストン（50）は、環状に形成されて上記シリンダ室（60,65）を該ピストン（50）の外側の外側シリンダ室（60）と該ピストン（50）の内側の内側シリンダ室（65）とに区画するピストン本体（52）を備えており、上記外側シリンダ室（60）と内側シリンダ室（65）のそれぞれが上記ブレード（45）によって高圧室（61,66）と低圧室（62,67）に区画されるものである。
【００４０】
第７の発明において、シリンダ（40）により形成されるシリンダ室（60,65）は、その横断面（即ち、シリンダ（40）の軸方向と直交する断面）が環状となっている。このシリンダ室（60,65）は、環状のピストン（50）によって外側シリンダ室（60）と内側シリンダ室（65）に仕切られる。ピストン（50）の外側に位置する外側シリンダ室（60）は、ブレード（45）によって高圧室（61）と低圧室（62）に仕切られる。また、ピストン（50）の内側に位置する内側シリンダ室（65）も、ブレード（45）によって高圧室（66）と低圧室（67）に仕切られる。ピストン（50）とシリンダ（40）が相対的に偏心回転すると、これら高圧室（61,66）と低圧室（62,67）の容積が変化し、低圧室（62,67）への流体の吸入と、高圧室（61,66）での流体の圧縮とが行われる。
【発明の効果】
【００４１】
本発明では、シリンダ（40）又はピストン（50）の一方である押し側部材に押し付け機構（70）が押し付け力を作用させている。このため、シリンダ室（60,65）内の流体圧がシリンダ（40）やピストン（50）の鏡板部に作用しても、シリンダ（40）とピストン（50）のクリアランスが拡大することはなく、高圧室（61,66）からの流体の漏れを抑制して圧縮効率を向上させることができる。また、本発明において、押し側部材に作用する荷重の大きさは、調節機構（80）が吐出圧力と吸入圧力の差に応じて調節している。このため、回転式圧縮機（10）の運転条件が変化した場合でも、押し側部材に作用する荷重のうち受け側部材の鏡板へ向かう方向の荷重の大きさを適切に設定することが可能となり、押し側部材と受け側部材の間での摩擦による損失を低減できる。従って、本発明によれば、回転式圧縮機（10）の圧縮効率を高めると共に、その運転中における機械的な損失を低減することができ、回転式圧縮機（10）の性能向上を図ることができる。
【００４２】
また、上記第１及び第２の各発明によれば、押し付け機構（70）による押し付け力自体の大きさを調節機構（80）が調節しているため、押し側部材に作用する荷重の大きさを的確に調節することができる。特に、上記第７，第８の発明によれば、回転式圧縮機（10）の運転状態が変化して吐出流体と吸入流体の圧力差が変化しても、シリンダ（40）又はピストン（50）の一方である押し側部材を傾けようとするモーメントの大きさを確実に削減することができ、押し側部材が傾くことに起因する圧縮効率の低下や偏摩耗などの問題を回避することができる。
【００４３】
また、上記第３〜第６の各発明によれば、押し付け機構（70）による押し付け力とは逆向きに作用する押し返し力の大きさを調節機構（80）が調節しているため、押し側部材に作用する荷重の大きさを的確に調節することができる。特に、第５及び第６の各発明によれば、押し側部材を傾けようとするモーメントの大きさを低減することができ、押し側部材が傾くことに起因する圧縮効率の低下や偏摩耗などの問題を回避することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４４】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００４５】
《発明の実施形態１》
本発明の実施形態について説明する。本実施形態の回転式圧縮機（10）は、冷凍機の冷媒回路に設けられて冷媒を圧縮するために利用される。
【００４６】
図１に示すように、本実施形態の回転式圧縮機（10）は、いわゆる全密閉型に構成されている。この回転式圧縮機（10）は、縦長の密閉容器状に形成されたケーシング（11）を備えている。このケーシング（11）は、縦長の円筒状に形成された円筒部（12）と、椀状に形成されて円筒部（12）の両端を塞ぐ一対の端板部（13）とによって構成されている。上側の端板部（13）には、該端板部（13）を貫通する吐出管（14）が設けられている。円筒部（12）には、該円筒部（12）を貫通する吸入管（15）が設けられている。
【００４７】
ケーシング（11）の内部には、下から上へ向かって順に、圧縮機構（30）と電動機（20）とが配置されている。また、ケーシング（11）の内部には、上下方向に延びるクランク軸（25）が設けられている。圧縮機構（30）と電動機（20）は、クランク軸（25）を介して連結されている。本実施形態の回転式圧縮機（10）は、いわゆる高圧ドーム型となっている。つまり、圧縮機構（30）で圧縮された冷媒は、ケーシング（11）の内部空間へ吐出され、その後に吐出管（14）を通ってケーシング（11）から送り出される。
【００４８】
クランク軸（25）は、主軸部（26）と偏心部（27）とを備えている。偏心部（27）は、クランク軸（25）の下端寄りの位置に設けられ、主軸部（26）よりも大径の円柱状に形成されている。この偏心部（27）は、その軸心が主軸部（26）の軸心から所定量だけ偏心している。クランク軸（25）の内部には、図示しないが、クランク軸（25）の下端から上方へ延びる給油通路が形成されている。この給油通路の下端部は、いわゆる遠心ポンプを構成している。ケーシング（11）の底に溜まった潤滑油は、この給油通路を通って圧縮機構（30）へ供給される。
【００４９】
電動機（20）は、ステータ（21）とロータ（22）とを備えている。ステータ（21）は、ケーシング（11）の円筒部（12）の内壁に固定されている。ロータ（22）は、ステータ（21）の内側に配置されてクランク軸（25）の主軸部（26）と連結されている。
【００５０】
圧縮機構（30）は、第１ハウジング（35）と、第２ハウジング（50）と、シリンダ（40）とを備えている。この圧縮機構（30）では、第１ハウジング（35）と第２ハウジング（50）が上下に重なって設けられ、第１ハウジング（35）と第２ハウジング（50）で囲まれた空間にシリンダ（40）が収容されている。
【００５１】
第１ハウジング（35）は、平板部（36）と周縁部（38）と軸受部（37）とを備え、支持部材を構成している。平板部（36）は、厚肉の円板状に形成されており、その外径がケーシング（11）の内径とほぼ等しくなっている。この平板部（36）は、溶接等によってケーシング（11）の円筒部（12）に固定されている。また、クランク軸（25）の主軸部（26）は、平板部（36）の中央部を貫通している。周縁部（38）は、平板部（36）の周縁付近に連続する短い円筒状に形成されており、平板部（36）の前面（図１における下面）から下方へ突設されている。周縁部（38）には該周縁部（38）を径方向へ貫通する吸入ポート（39）が形成されており、この吸入ポート（39）に吸入管（15）が挿入されている。軸受部（37）は、主軸部（26）に沿って延びる円筒状に形成され、平板部（36）の背面（図１における上面）から上方へ突設されている。この軸受部（37）は、主軸部（26）を支持する滑り軸受を構成している。
【００５２】
第２ハウジング（50）は、鏡板部（51）とピストン本体（52）とを備えてピストンを構成している。鏡板部（51）は、厚肉の円板状に形成されており、その外径がケーシング（11）の内径よりもやや小さくなっている。この鏡板部（51）は、第１ハウジング（35）にボルト等で連結されており、その前面（図１における上面）に第１ハウジング（35）の周縁部（38）が当接している。また、クランク軸（25）の主軸部（26）が鏡板部（51）の中央部を貫通しており、この鏡板部（51）は、主軸部（26）を支持する滑り軸受を構成している。ピストン本体（52）は、鏡板部（51）と一体に形成されており、鏡板部（51）の前面から突出している。このピストン本体（52）は、比較的短い円筒の一部分を切除したような形状となっており、平面視でＣの字形状となっている。ピストン本体（52）の詳細については後述する。
【００５３】
シリンダ（40）は、鏡板部（41）と外側シリンダ部（42）と内側シリンダ部（43）とを備え、第１ハウジング（35）の周縁部（38）の内側に形成された空間に配置されている。この周縁部（38）の内周面とシリンダ（40）の外周面との間には空間が形成されている。この空間は、吸入ポート（39）と連通しており、吸入空間（57）を構成している。
【００５４】
鏡板部（41）は、径方向の幅がやや広いドーナツ型で厚肉の平板状に形成されている。鏡板部（41）は、図１における下面が前面となり、同図における上面が背面となっている。
【００５５】
図２にも示すように、外側シリンダ部（42）と内側シリンダ部（43）は、それぞれがやや厚肉で比較的短い円筒状に形成されている。外側シリンダ部（42）は、鏡板部（41）の前面の外周部分に突設されており、その外周面が鏡板部（41）の外周面に連続している。内側シリンダ部（43）は、鏡板部（41）の前面の内周部分に突設されており、その内周面が鏡板部（41）の内周面に連続している。外側シリンダ部（42）の内径は内側シリンダ部（43）の外径よりも大きくなっており、外側シリンダ部（42）と内側シリンダ部（43）の間にシリンダ室（60,65）が形成されている。このシリンダ室（60,65）は、横断面（即ち、シリンダ（40）の軸方向と直交する断面、あるいはシリンダ（40）の鏡板部（41）と平行な断面）の形状が環状となっている。鏡板部（41）の前面は、このシリンダ室（60,65）に面している。また、外側シリンダ部（42）と内側シリンダ部（43）の先端面（図１における下端面）は、共に  第２ハウジング（50）の鏡板部（51）と摺接している。
【００５６】
クランク軸（25）の偏心部（27）は、シリンダ（40）を貫通している。偏心部（27）の外周面は、鏡板部（41）及び内側シリンダ部（43）の内周面と摺接している。偏心部（27）に係合するシリンダ（40）は、クランク軸（25）の回転に伴って偏心回転運動を行う。
【００５７】
ブレード（45）は、シリンダ（40）と一体に形成され、シリンダ室（60,65）をその径方向へ横断するように配置されている。具体的に、ブレード（45）は、外側シリンダ部（42）の内周面から内側シリンダ部（43）の外周面に亘ってシリンダ（40）の径方向へ延びる平板状に形成され、外側シリンダ部（42）及び内側シリンダ部（43）と一体になっている。また、ブレード（45）は、鏡板部（41）の前面から突出した状態となっており、鏡板部（41）とも一体になっている。
【００５８】
上述したように、ピストン本体（52）は、平面視でＣの字形状となっている（図２を参照）。ピストン本体（52）は、その外径が外側シリンダ部（42）の内径よりも小さく、その内径が内側シリンダ部（43）の外径よりも大きくなっている。このピストン本体（52）は、外側シリンダ部（42）と内側シリンダ部（43）の間に形成されたシリンダ室（60,65）へ図１の下方から挿入された状態となっている。シリンダ室（60,65）は、ピストン本体（52）の外側と内側に区画されており、ピストン本体（52）の外側が外側シリンダ室（60）となり、ピストン本体（52）の内側が内側シリンダ室（65）となっている。
【００５９】
ピストン本体（52）は、その軸心がクランク軸（25）の主軸部（26）の軸心と一致するように配置されている。このピストン本体（52）は、その外周面が外側シリンダ部（42）の内周面と１箇所で摺接すると共に、その内周面が内側シリンダ部（43）の外周面と１箇所で摺接している。ピストン本体（52）と外側シリンダ部（42）の摺接箇所は、ピストン本体（52）と内側シリンダ部（43）の摺接箇所に対し、ピストン本体（52）の軸心を挟んだ反対側、即ち位相が１８０°ずれた箇所に位置している。
【００６０】
また、ピストン本体（52）は、その分断された箇所をブレード（45）が貫通するように配置されている（図２を参照）。外側シリンダ室（60）と内側シリンダ室（65）は、ブレード（45）によってそれぞれが高圧室（61,66）と低圧室（62,67）とに区画されている。
【００６１】
ピストン本体（52）の周方向の端面と、ブレード（45）の側面（図２における左右の側面）との隙間には、一対の揺動ブッシュ（56）が挿入されている。つまり、揺動ブッシュ（56）は、図２におけるブレード（45）の左右に１つずつ配置されている。各揺動ブッシュ（56）は、外側面が円弧面に形成されて内側面が平面に形成された小片である。ピストン本体（52）の周方向の端面は、円弧面となっていて揺動ブッシュ（56）の外側面と摺動する。また、揺動ブッシュ（56）の内側面は、ブレード（45）の側面と摺動する。この揺動ブッシュ（56）によって、ブレード（45）は、ピストン本体（52）に対して回動自在で且つ進退自在に支持される。
【００６２】
外側シリンダ部（42）には、貫通孔（44）が形成されている。貫通孔（44）は、図２におけるブレード（45）の右側近傍に形成され、外側シリンダ部（42）を径方向へ貫通している。この貫通孔（44）は、外側シリンダ室（60）の低圧室（62）を吸入空間（57）と連通させている。また、ピストン本体（52）には、貫通孔（53）が形成されている。貫通孔（53）は、図２におけるブレード（45）の右側近傍に形成され、ピストン本体（52）を径方向へ貫通している。この貫通孔（53）は、内側シリンダ室（65）の低圧室（67）を外側シリンダ室（60）の低圧室（62）と連通させている。
【００６３】
第２ハウジング（50）の鏡板部（51）には、外側吐出ポート（54）と内側吐出ポート（55）とが形成されている。外側吐出ポート（54）と内側吐出ポート（55）は、それぞれが鏡板部（51）を厚み方向へ貫通している。鏡板部（51）の前面において、外側吐出ポート（54）は、ピストン本体（52）の外周寄りの位置で且つ図２におけるブレード（45）の左側に隣接する位置に開口している。また、内側吐出ポート（55）は、ピストン本体（52）の内周寄りの位置で且つ図２におけるブレード（45）の左側に隣接する位置に開口している。そして、外側吐出ポート（54）は外側シリンダ室（60）の高圧室（61）に連通し、内側吐出ポート（55）は内側シリンダ室（65）の高圧室（66）に連通している。また、外側吐出ポート（54）と内側吐出ポート（55）は、図外の吐出弁によって開閉される。
【００６４】
第２ハウジング（50）の下側には、マフラー（31）が取り付けられている。このマフラー（31）は、第２ハウジング（50）を下側から覆うように設けられ、第２ハウジング（50）との間に吐出空間（32）を形成している。また、第１ハウジング（35）と第２ハウジング（50）との外縁部には、吐出空間（32）を第１ハウジング（35）よりも上側の空間に接続する接続通路（33）が形成されている。
【００６５】
図３にも示すように、圧縮機構（30）では、第１ハウジング（35）の平板部（36）に大径シールリング（71）と小径シールリング（72）とが取り付けられている。大径シールリング（71）と小径シールリング（72）は、それぞれが平板部（36）の前面（図３における下面）に開口した凹溝に嵌め込まれている。大径シールリング（71）は、小径シールリング（72）の外側を囲むように設けられている。また、大径シールリング（71）と小径シールリング（72）は、それぞれがシリンダ（40）の鏡板部（41）の背面に当接している。
【００６６】
また、図４に示すように、大径シールリング（71）と小径シールリング（72）は、それぞれの中心がピストン本体（52）の軸心（即ち主軸部（26）の軸心）からずれている。大径シールリング（71）の中心Ｏ１と小径シールリング（72）の中心Ｏ２は、共にピストン本体（52）の軸心よりも高圧室（61,66）寄りにオフセットしている。更に、大径シールリング（71）と小径シールリング（72）は、それぞれの中心の位置が互いに相違している。小径シールリング（72）の中心Ｏ２は、大径シールリング（71）の中心Ｏ１よりもブレード（45）寄りとなっている。
【００６７】
第１ハウジング（35）の平板部（36）の前面とシリンダ（40）の鏡板部（41）の背面との間には僅かな隙間が形成されており、この隙間が背面側隙間（75）となっている（図３を参照）。この背面側隙間（75）は、小径シールリング（72）よりも内側の内側隙間（76）と、小径シールリング（72）と大径シールリング（71）の間の中間隙間（77）と、大径シールリング（71）よりも外側の外側隙間（78）とに区画されている。
【００６８】
外側隙間（78）は吸入空間（57）と連通しているため、外側隙間（78）の内圧は圧縮機構（30）へ吸入される冷媒の圧力（吸入圧力）とほぼ同じになる。また、内側隙間（76）はクランク軸（25）の給油通路を通じて供給された潤滑油で満たされているため、内側隙間（76）の内圧は圧縮機構（30）から吐出された冷媒の圧力（吐出圧力）とほぼ同じになる。シリンダ（40）は、内側隙間（76）の内圧を受けて図３における下方へ押し付けられる。大径シールリング（71）と小径シールリング（72）は、シリンダ（40）に押し付け力を作用させる押し付け機構（70）を構成している。また、本実施形態では、シリンダ（40）が押し側部材となり、ピストンとしての第２ハウジング（50）が受け側部材となる。
【００６９】
図３に示すように、圧縮機構（30）には、調節機構（80）が設けられている。調節機構（80）は、連通路（81）と開閉弁である差圧弁（82）とによって構成されている。連通路（81）と差圧弁（82）は、共に第１ハウジング（35）に設けられている。
【００７０】
連通路（81）は、第１ハウジング（35）に形成された細径の通路である。この連通路（81）は、その一端が背面側隙間（75）の中間隙間（77）に開口し、他端が第１ハウジング（35）の平板部（36）の背面（図３における上面）に開口している。
【００７１】
差圧弁（82）は、弁体（83）とバネ（85）と蓋部材（86）とを備えている。第１ハウジング（35）の平板部（36）では、その背面から下方へ延びる有底の埋設穴（87）が連通路（81）を横断するように形成されており、この埋設穴（87）に弁体（83）とバネ（85）と蓋部材（86）とが収容されている。弁体（83）は、概ね円柱状に形成されており、埋設穴（87）の軸方向へ進退自在となっている。また、弁体（83）の下端寄りには、その外周面に開口する外周溝（84）が形成されている。バネ（85）は、埋設穴（87）の底と弁体（83）の間に配置されており、弁体（83）を上方へ付勢している。埋設穴（87）における弁体（83）よりも下の空間は、吸入ポート（39）と連通している。蓋部材（86）は、埋設穴（87）の上端を塞ぐように設けられる。また、蓋部材（86）には、小径の孔が形成されている。埋設穴（87）における弁体（83）よりも上の空間は、蓋部材（86）の孔を介して吐出ガスで満たされたケーシング（11）の内部空間と連通している。
【００７２】
差圧弁（82）の弁体（83）では、その上面に吐出圧力が作用し、その下面に吸入圧力とバネ（85）の付勢力が作用する。弁体（83）は、吐出圧力と吸入圧力の差に応じて上下に移動する。そして、図３(Ａ)に示すように、弁体（83）の外周溝（84）の高さが連通路（81）の位置に達すると、連通路（81）が開いた状態となる。また、図３(Ｂ)に示すように、弁体（83）の外周溝（84）の高さが連通路（81）の位置からずれると、連通路（81）が閉じた状態となる。
【００７３】
−運転動作−
上述したように、上記回転式圧縮機（10）は、冷凍機の冷媒回路に設けられている。そして、この回転式圧縮機（10）は、蒸発器で蒸発した冷媒を吸入して圧縮し、圧縮されて高圧となったガス冷媒を凝縮器へ向けて吐出する。
【００７４】
ここでは、回転式圧縮機（10）が冷媒を圧縮する動作について、図５を参照しながら説明する。電動機（20）へ通電すると、クランク軸（25）によってシリンダ（40）が駆動される。シリンダ（40）は、図５における右回りへ公転する。
【００７５】
先ず、内側シリンダ室（65）へ冷媒を吸入して圧縮する工程について説明する。
【００７６】
図５(Ａ)の状態からシリンダ（40）が僅かに移動すると、内側シリンダ室（65）の低圧室（67）へ冷媒が吸入され始める。吸入ポート（39）へ流入した冷媒は、吸入空間（57）、外側シリンダ部（42）の貫通孔（44）、外側シリンダ室（60）、ピストン本体（52）の貫通孔（53）を順に通過して低圧室（67）へ流入する。そして、シリンダ（40）が公転するにつれて低圧室（67）の容積が拡大してゆき（同図の(Ｂ)(Ｃ)(Ｄ)を参照）、同図(Ａ)の状態に戻ると内側シリンダ室（65）への冷媒の吸入が終了する。
【００７７】
シリンダ（40）が更に公転し、内側シリンダ部（43）とピストン本体（52）の摺接箇所がピストン本体（52）の貫通孔（53）を過ぎると、内側シリンダ室（65）の高圧室（66）内で冷媒が圧縮され始める。そして、シリンダ（40）が公転するにつれて高圧室（66）の容積が縮小してゆき（同図の(Ｂ)(Ｃ)(Ｄ)を参照）、高圧室（66）内の冷媒が圧縮されてゆく。その過程で高圧室（66）の内圧がある程度高くなると、吐出弁が開いて内側吐出ポート（55）が開口状態となり、高圧室（66）の冷媒が内側吐出ポート（55）を通って吐出空間（32）へ吐出されてゆく。同図(Ａ)の状態に戻ると、高圧室（66）からの冷媒の吐出が終了する。
【００７８】
次に、外側シリンダ室（60）へ冷媒を吸入して圧縮する工程について説明する。
【００７９】
図５(Ｃ)の状態からシリンダ（40）が僅かに移動すると、外側シリンダ室（60）の低圧室（62）へ冷媒が吸入され始める。吸入ポート（39）へ流入した冷媒は、吸入空間（57）、外側シリンダ部（42）の貫通孔（44）を順に通過して低圧室（62）へ流入する。そして、シリンダ（40）が公転するにつれて低圧室（62）の容積が拡大してゆき（同図の(Ｄ)(Ａ)(Ｂ)を参照）、同図(Ｃ)の状態に戻ると外側シリンダ室（60）への冷媒の吸入が終了する。
【００８０】
シリンダ（40）が更に公転し、外側シリンダ部（42）とピストン本体（52）の摺接箇所がピストン本体（52）の貫通孔（53）を過ぎると、外側シリンダ室（60）の高圧室（61）内で冷媒が圧縮され始める。そして、シリンダ（40）が公転するにつれて高圧室（61）の容積が縮小してゆき（同図の(Ｄ)(Ａ)(Ｂ)を参照）、高圧室（61）内の冷媒が圧縮されてゆく。その過程で高圧室（61）の内圧がある程度高くなると、吐出弁が開いて外側吐出ポート（54）が開口状態となり、高圧室（61）の冷媒が外側吐出ポート（54）を通って吐出空間（32）へ吐出されてゆく。同図(Ｃ)の状態に戻ると、高圧室（61）からの冷媒の吐出が終了する。
【００８１】
内側シリンダ室（65）や外側シリンダ室（60）から吐出空間（32）へ吐出された冷媒は、接続通路（33）を通って第１ハウジング（35）の上側の空間へ流入し、その後に吐出管（14）を通ってケーシング（11）の外部へ吐出される。
【００８２】
図３に示すように、回転式圧縮機（10）の運転中には、小径シールリング（72）よりも内側の内側隙間（76）が常に吐出圧力となり、大径シールリング（71）よりも外側の外側隙間（78）が常に吸入圧力となっている。また、中間隙間（77）の圧力は、差圧弁（82）の状態によって異なる。これら背面側隙間（75）の内圧は、シリンダ（40）の鏡板部（41）の背面に作用し、シリンダ（40）を第２ハウジング（50）の鏡板部（51）側（即ち図３における下方）へ押し付ける。このため、高圧室（61,66）の内圧が上昇してもシリンダ（40）が上方へ移動することはなく、シリンダ（40）と第２ハウジング（50）の軸方向のクリアランスは一定に保たれる。
【００８３】
また、この回転式圧縮機（10）において、調節機構（80）は、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重の大きさを、吐出圧力と吸入圧力の差に応じて調節する。この動作について、図３を参照しながら説明する。
【００８４】
図３(Ａ)に示すように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力によって上方へ押し上げられ、連通路（81）が開いた状態となる。この状態では、圧縮機構（30）から吐出されたガス冷媒で満たされたケーシング（11）の内部空間が連通路（81）を介して中間隙間（77）に連通し、中間隙間（77）の圧力が吐出圧力となる。つまり、この状態では、内側隙間（76）と中間隙間（77）の両方が吐出圧力となり、残りの外側隙間（78）だけが吸入圧力となる。このため、シリンダ（40）の背面のうち吐出圧力の作用する部分の面積が大きくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの押し付け力は、内側隙間（76）だけが吐出圧力となる状態に比べて大きくなる。
【００８５】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が不足しがちな運転状態では、中間隙間（77）へ吐出圧力を導入することでシリンダ（40）へ作用する下向きの荷重を確保している。
【００８６】
一方、図３(Ｂ)に示すように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力に打ち勝って下方へ押し下げられ、連通路（81）が閉じた状態となる。そして、中間隙間（77）がケーシング（11）の内部空間から遮断され、中間隙間（77）の圧力が吐出圧力と吸入圧力の中間の値となる。つまり、大径シールリング（71）や小径シールリング（72）が流体の漏れを完全に阻止する訳ではないため、中間隙間（77）の圧力が内側隙間（76）の圧力と外側隙間（78）の圧力の中間の値となる。このため、シリンダ（40）の背面のうち吐出圧力の作用する部分の面積が小さくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの押し付け力は、内側隙間（76）と中間隙間（77）の両方が吐出圧力となる状態に比べて小さくなる。
【００８７】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が過剰になりがちな運転状態では、中間隙間（77）の圧力を吐出圧力と吸入圧力の中間圧にすることでシリンダ（40）へ作用する下向きの荷重を削減している。
【００８８】
ここで、上記回転式圧縮機（10）において、シリンダ（40）の鏡板部（41）に作用するガス圧は、低圧室（62,67）側よりも高圧室（61,66）側の方が大きくなる。このため、シリンダ（40）の鏡板部（41）の背面へ押し付け力を平均的に作用させるだけでは、シリンダ（40）を傾けようとするモーメントが残ってしまう。
【００８９】
本実施形態の回転式圧縮機（10）では、このモーメントを低減するための対策が講じられている。つまり、上述したように、この回転式圧縮機（10）において、大径シールリング（71）と小径シールリング（72）は、それぞれの中心位置が高圧室（61,66）寄りにオフセットされている。大径シールリング（71）や小径シールリング（72）を高圧室（61,66）寄りに配置すると、シリンダ（40）の鏡板部（41）では、高圧室（61,66）寄りの部分に作用する押し付け力が低圧室（62,67）寄りの部分に比べて大きくなる。このため、シリンダ（40）を傾けようとするモーメントが低減される。
【００９０】
また、上記回転式圧縮機（10）において、大径シールリング（71）と小径シールリング（72）は、それぞれの中心が異なる位置となるように配置されている。このため、小径シールリング（72）の内側だけ（即ち内側隙間（76）だけ）が吐出圧力になった状態でシリンダ（40）に作用する押し付け力の作用中心と、大径シールリング（71）の内側全体（即ち内側隙間（76）と中間隙間（77）の両方）が吐出圧力になった状態でシリンダ（40）に作用する押し付け力の作用中心とは、それぞれの位置が互いに異なることになる。つまり、吐出圧力と吸入圧力の差によって、シリンダ（40）の鏡板部（41）に作用する押し付け力の作用中心の位置が変化することになる。
【００９１】
−実施形態１の効果−
本実施形態では、シリンダ（40）に対して下向きの押し付け力を作用させ、シリンダ室（60,65）内のガス圧を受けて浮き上がろうとするシリンダ（40）を押し付け力によって押し下げている。このため、回転式圧縮機（10）の運転中も、シリンダ（40）と第２ハウジング（50）の軸方向のクリアランスが拡大することはなく、高圧室（61,66）からの流体の漏れを抑制して圧縮効率を向上させることができる。
【００９２】
また、本実施形態において、押し側部材としてのシリンダ（40）に作用する軸方向（上下方向）の荷重の大きさは、調節機構（80）が吐出圧力と吸入圧力の差に応じて調節している。このため、回転式圧縮機（10）の運転条件が変化した場合でも、シリンダ（40）に作用する軸方向の荷重の大きさを適切に設定することが可能となり、シリンダ（40）と第２ハウジング（50）の間での摩擦による動力損失を低減できる。
【００９３】
従って、本実施形態によれば、回転式圧縮機（10）の圧縮効率を高めると共に、その運転中における機械的な損失を低減することができ、回転式圧縮機（10）の性能向上を図ることができる。
【００９４】
更に、本実施形態によれば、回転式圧縮機（10）の運転状態が変化して吐出流体と吸入流体の圧力差が変化しても、押し側部材としてのシリンダ（40）を傾けようとするモーメントの大きさを確実に削減することができ、シリンダ（40）が傾くことに起因する圧縮効率の低下や偏摩耗などの問題を回避することができる。
【００９５】
《発明の実施形態２》
本発明の実施形態２について説明する。本実施形態の回転式圧縮機（10）は、上記実施形態１において調節機構（80）と押し付け機構（70）の構成を変更したものである。ここでは、本実施形態の回転式圧縮機（10）について、上記実施形態１と異なる点を説明する。
【００９６】
図６に示すように、本実施形態の調節機構（80）は、連通路（81）と差圧弁（82）とを備えている。また、本実施形態の差圧弁（82）は、弁体（83）とバネ（85）と蓋部材（86）とを備えている。これらの点について、本実施形態の調節機構（80）は、上記実施形態１のものと同様である。ただし、本実施形態の調節機構（80）は、連通路（81）と差圧弁（82）の配置が上記実施形態１のものと相違しており、更には連通路（81）と差圧弁（82）の他に凹溝（88）を備えている。
【００９７】
上記調節機構（80）の凹溝（88）は、第２ハウジング（50）におけるピストン本体（52）に形成されている。具体的に、凹溝（88）は、ピストン本体（52）における高圧室（61,66）寄りの部分（図７における概ね左半分）に形成されている。この凹溝（88）は、ピストン本体（52）の先端面（図７における上端面）に開口する細長い溝であって、ピストン本体（52）の伸長方向に沿って円弧状に延びている。このように、凹溝（88）は、ピストン本体（52）のうちシリンダ（40）の鏡板部（41）と摺動する面に開口している。
【００９８】
上記調節機構（80）の連通路（81）は、第１ハウジング（35）の周縁部（38）と第２ハウジング（50）の両方に亘って形成されている。この連通路（81）は、その一端が周縁部（38）の内周面に開口しており、一端側で吸入空間（57）と連通している。また、連通路（81）の他端は、ピストン本体（52）に形成された凹溝（88）の底面に開口している。つまり、この連通路（81）は、凹溝（88）を吸入空間（57）に接続している。
【００９９】
上記調節機構（80）の差圧弁（82）は、その弁体（83）とバネ（85）と蓋部材（86）とが第２ハウジング（50）に埋設されている。具体的に、第２ハウジング（50）の鏡板部（51）では、その背面から上方へ延びる有底の埋設穴（87）が連通路（81）を横断するように形成されており、この埋設穴（87）に弁体（83）とバネ（85）と蓋部材（86）とが収容されている。弁体（83）は、概ね円柱状に形成されており、埋設穴（87）の軸方向へ進退自在となっている。また、弁体（83）の上端寄りには、その外周面に開口する外周溝（84）が形成されている。バネ（85）は、埋設穴（87）の底と弁体（83）の間に配置されており、弁体（83）を下方へ付勢している。埋設穴（87）における弁体（83）よりも上の空間は、吸入空間（57）と連通している。蓋部材（86）は、埋設穴（87）の下端を塞ぐように設けられる。また、蓋部材（86）には、小径の孔が形成されている。埋設穴（87）における弁体（83）よりも下の空間は、蓋部材（86）の孔を介して吐出ガスで満たされた吐出空間（32）と連通している。
【０１００】
差圧弁（82）の弁体（83）では、その下面に吐出圧力が作用し、その上面に吸入圧力とバネ（85）の付勢力が作用する。弁体（83）は、吐出圧力と吸入圧力の差に応じて上下に移動する。そして、弁体（83）の外周溝（84）の高さが連通路（81）の位置まで下がると、連通路（81）が開いた状態となる。また、弁体（83）の外周溝（84）の高さが連通路（81）の位置からずれると、連通路（81）が閉じた状態となる。なお、図６では、弁体（83）が連通路（81）を開いた状態となっている。
【０１０１】
本実施形態の回転式圧縮機（10）では、圧縮機構（30）にシールリング（73）が１つだけ設けられており、この１つのシールリング（73）が押し付け機構（70）を構成している。このシールリング（73）は、上記実施形態１の大径シールリング（71）や小径シールリング（72）と同様に、第１ハウジング（35）の平板部（36）の下面に開口する凹溝に嵌め込まれており、シリンダ（40）の鏡板部（41）の背面に当接している。そして、このシールリング（73）は、第１ハウジング（35）の平板部（36）とシリンダ（40）の鏡板部（41）との間に形成される背面側隙間（75）を、シールリング（73）の内側の内側隙間（76）と、その外側の外側隙間（78）とに仕切っている。回転式圧縮機（10）の運転中において、内側隙間（76）の内圧は吐出圧力に保たれ、外側隙間（78）の内圧は吸入圧力に保たれる。
【０１０２】
−運転動作−
本実施形態の調節機構（80）は、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重の大きさを、吐出圧力と吸入圧力の差に応じて調節する。その際、この調節機構（80）は、シリンダ（40）に対して上向きに作用する押し返し力の大きさを変更することによって、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重の大きさ変化させる。
【０１０３】
先ず、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力によって下方へ押し下げられ、連通路（81）が開いた状態となる。この状態では、連通路（81）を介して凹溝（88）と吸入空間（57）が連通され、凹溝（88）の圧力が吸入圧力となる。つまり、この状態において、シリンダ（40）の鏡板部（41）の前面のうち凹溝（88）に面する部分には、高圧室（61,66）内の流体圧ではなく、吸入圧力が作用する。このため、シリンダ（40）を上方へ押し上げようとする押し返し力の大きさが小さくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重が大きくなる。
【０１０４】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が不足しがちな運転状態では、凹溝（88）へ吸入圧力を導入することでシリンダ（40）に作用する上向きの押し返し力を削減し、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重を確保している。
【０１０５】
一方、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力に打ち勝って上方へ押し上げられ、連通路（81）が閉じた状態となる。この状態では、凹溝が吸入空間（57）から遮断され、凹溝（88）へは高圧室（61,66）内の流体が徐々に漏れ込んでくる。そして、凹溝（88）の圧力は、連通路（81）が開いている状態に比べて高くなる。このため、シリンダ（40）を上方へ押し上げようとする押し返し力の大きさが大きくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重が小さくなる。
【０１０６】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が過剰になりがちな運転状態では、凹溝（88）の圧力を吸入圧力よりも高くすることでシリンダ（40）に作用する上向きの押し返し力を増大させ、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重を削減している。
【０１０７】
本実施形態の圧縮機構（30）において、シリンダ（40）の鏡板部（41）の前面に作用する流体圧は、低圧室（62,67）側よりも高圧室（61,66）側の方が大きくなる。これに対し、本実施形態では、ピストン本体（52）の先端面のうち高圧室（61,66）寄りの部分に凹溝（88）を開口させている。そして、この凹溝（88）へ連通路（81）を通じて吸入圧力が導入されると、シリンダ（40）の鏡板部（41）のうち高圧室（61,66）側の部分に作用する押し返し力が比較的小さくなり、シリンダ（40）を傾けようとするモーメントが小さくなる。
【０１０８】
−実施形態２の効果−
本実施形態では、シリンダ（40）に対して上向きに作用する押し返し力の大きさを調節機構（80）が調節している。このため、上記実施形態１の場合と同様に、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重の大きさを的確に調節することができる。
【０１０９】
また、本実施形態では、ピストン本体（52）の先端面のうち高圧室（61,66）寄りの部分に凹溝（88）を開口させている。このため、シリンダ（40）を傾けようとするモーメントを低減することができ、シリンダ（40）が傾くことに起因する圧縮効率の低下や偏摩耗などの問題を回避することができる。
【０１１０】
《発明の実施形態３》
本発明の実施形態３について説明する。本実施形態の回転式圧縮機（10）は、上記実施形態２において調節機構（80）の構成を変更したものである。ここでは、本実施形態の調節機構（80）について、図８及び図９を参照しながら説明する。
【０１１１】
本実施形態の調節機構（80）において、凹溝（88）は、第２ハウジング（50）におけるピストン本体（52）に形成されている。この凹溝（88）は、ピストン本体（52）における低圧室（62,67）寄りの部分（図９における概ね右半分）に形成されている。この凹溝（88）は、ピストン本体（52）の先端面（図８における上端面）に開口する細長い溝であって、ピストン本体（52）の伸長方向に沿って円弧状に延びている。このように、凹溝（88）は、ピストン本体（52）のうちシリンダ（40）の鏡板部（41）と摺動する面に開口している。
【０１１２】
上記調節機構（80）の連通路（81）は、第２ハウジング（50）に形成されている。この連通路（81）は、その一端が第２ハウジング（50）の鏡板部（51）の背面（図８における下面）に開口しており、一端側で吐出空間（32）と連通している。また、連通路（81）の他端は、ピストン本体（52）に形成された凹溝（88）の底面に開口している。つまり、この連通路（81）は、凹溝（88）を吐出空間（32）に接続している。
【０１１３】
上記調節機構（80）の差圧弁（82）は、その弁体（83）とバネ（85）と蓋部材（86）とが第２ハウジング（50）に埋設されている。具体的に、第２ハウジング（50）の鏡板部（51）では、その背面から上方へ延びる有底の埋設穴（87）が連通路（81）を横断するように形成されており、この埋設穴（87）に弁体（83）とバネ（85）と蓋部材（86）とが収容されている。弁体（83）は、概ね円柱状に形成されており、埋設穴（87）の軸方向へ進退自在となっている。また、弁体（83）の上端寄りには、その外周面に開口する外周溝（84）が形成されている。バネ（85）は、埋設穴（87）の底と弁体（83）の間に配置されており、弁体（83）を下方へ付勢している。埋設穴（87）における弁体（83）よりも上の空間は、吸入ポート（39）と連通している。蓋部材（86）は、埋設穴（87）の下端を塞ぐように設けられる。また、蓋部材（86）には、小径の孔が形成されている。埋設穴（87）における弁体（83）よりも下の空間は、蓋部材（86）の孔を介して吐出ガスで満たされた吐出空間（32）と連通している。
【０１１４】
差圧弁（82）の弁体（83）では、その下面に吐出圧力が作用し、その上面に吸入圧力とバネ（85）の付勢力が作用する。弁体（83）は、吐出圧力と吸入圧力の差に応じて上下に移動する。そして、弁体（83）の外周溝（84）の高さが連通路（81）の位置まで下がると、連通路（81）が開いた状態となる。また、弁体（83）の外周溝（84）の高さが連通路（81）の位置からずれると、連通路（81）が閉じた状態となる。なお、図８では、弁体（83）が連通路（81）を開いた状態となっている。
【０１１５】
−運転動作−
本実施形態の調節機構（80）は、上記実施形態２と同様に、シリンダ（40）に対して上向きに作用する押し返し力の大きさの大きさを変更することによって、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重の大きさ変化させる。
【０１１６】
先ず、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力に打ち勝って上方へ押し上げられ、連通路（81）が開いた状態となる。この状態では、凹溝（88）と吐出空間（32）が連通され、凹溝（88）の圧力が吐出圧力となる。つまり、この状態において、シリンダ（40）の鏡板部（41）の前面のうち凹溝（88）に面する部分には、低圧室（62,67）内の流体圧ではなく、吐出圧力が作用する。このため、シリンダ（40）を上方へ押し上げようとする押し返し力の大きさが大きくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重が小さくなる。
【０１１７】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が過剰になりがちな運転状態では、凹溝（88）の圧力を吐出圧力にすることでシリンダ（40）に作用する上向きの押し返し力を増大させ、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重を削減している。
【０１１８】
一方、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力によって下方へ押し下げられ、連通路（81）が閉じた状態となる。この状態では、凹溝が吐出空間（32）から遮断され、凹溝（88）内のガス冷媒が低圧室（62,67）へ徐々に漏れ出してゆく。そして、凹溝（88）の圧力は、連通路（81）が開いている状態に比べて低くなる。このため、シリンダ（40）を上方へ押し上げようとする押し返し力の大きさが小さくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重が大きくなる。
【０１１９】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が不足しがちな運転状態では、凹溝（88）の内圧を吐出圧力よりも低くすることでシリンダ（40）に作用する上向きの押し返し力を削減し、シリンダ（40）に作用する下向きの荷重を確保している。
【０１２０】
本実施形態の圧縮機構（30）において、シリンダ（40）の鏡板部（41）の前面に作用する流体圧は、高圧室（61,66）側よりも低圧室（62,67）側の方が小さくなる。これに対し、本実施形態では、ピストン本体（52）の先端面のうち低圧室（62,67）寄りの部分に凹溝（88）を開口させている。そして、この凹溝（88）へ連通路（81）を通じて吐出圧力が導入されると、シリンダ（40）の鏡板部（41）のうち低圧室（62,67）側の部分に作用する押し返し力が比較的大きくなり、シリンダ（40）を傾けようとするモーメントが小さくなる。
【０１２１】
《その他の実施形態》
−第１変形例−
上記実施形態１の圧縮機構（30）では、大径シールリング（71）の中心と小径シールリング（72）の中心の両方を主軸部（26）の軸心からオフセットさせているが、これに代えて、図１０に示すように、大径シールリング（71）の中心Ｏ１だけを主軸部（26）の軸心からオフセットさせ、小径シールリング（72）の中心Ｏ２を主軸部（26）の軸心上に配置するようにしてもよい。
【０１２２】
このように大径シールリング（71）及び小径シールリング（72）を配置すると、大径シールリング（71）と小径シールリング（72）の間に形成される中間隙間（77）は、そのうち高圧室（61,66）寄りに位置する部分の面積が大きくなる。そして、シリンダ（40）の鏡板部（41）では、中間隙間（77）の内圧によって受ける力（即ち、押し付け力）の作用点が高圧室（61,66）寄りとなり、その結果、より小さな押し付け力によってシリンダ（40）を傾けようとするモーメントを確実に削減することが可能となる。従って、この変形例によれば、シリンダ（40）に作用する押し付け力に起因する摺動損失を低く抑えつつ、シリンダ（40）の傾きを抑制することができる。
【０１２３】
−第２変形例−
上記実施形態１の圧縮機構（30）は、背面側隙間（75）のうち大径シールリング（71）よりも外側の部分（即ち、外側隙間（78））の圧力が吐出圧力となるように構成されていても良い。ここでは、本変形例について、上記実施形態１と異なる点を説明する。
【０１２４】
図１１に示すように、本変形例の圧縮機構（30）では、吸入ポート（39）が第２ハウジング（50）に形成されている。吸入ポート（39）の終端は、第２ハウジング（50）の上面におけるピストン本体（52）の内周側と外周側のそれぞれに開口している。
【０１２５】
上記圧縮機構（30）では、第２ハウジング（50）に吐出圧導入路（59）が形成されている。この吐出圧導入路（59）は、第１ハウジング（35）の周縁部（38）の内周面とシリンダ（40）の外周面との間に形成された空間を、吐出空間（32）と連通させている。そして、第１ハウジング（35）の周縁部（38）とシリンダ（40）との間の空間は、その内圧が吐出圧力となっており、吐出圧空間（58）を構成している。
【０１２６】
上記圧縮機構（30）では、連通路（81）が第２ハウジング（50）から第１ハウジング（35）に亘って形成されている。この連通路（81）は、その一端が背面側隙間（75）のうち大径シールリング（71）と小径シールリング（72）の間の部分（即ち、中間隙間（77））に、他端が吸入ポート（39）にそれぞれ接続されている。また、本変形例の差圧弁（82）において、埋設穴（87）内における弁体（83）の下側の空間は、連通路（81）を介して吸入ポート（39）に接続されている。
【０１２７】
吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力に打ち勝って下方へ押し下げられ、連通路（81）が開いた状態となる（図１１を参照）。この状態では、吸入ポート（39）が連通路（81）を介して中間隙間（77）に連通し、中間隙間（77）の圧力が吸入圧力となる。このため、シリンダ（40）の背面のうち吐出圧力の作用する部分の面積が小さくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの押し付け力は、内側隙間（76）と中間隙間（77）の両方が吐出圧力となる状態に比べて小さくなる。
【０１２８】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が過剰になりがちな運転状態では、中間隙間（77）の圧力を吸入圧力にすることでシリンダ（40）へ作用する下向きの荷重を削減している。
【０１２９】
一方、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力によって上方へ押し上げられ、連通路（81）が閉じた状態となる。そして、中間隙間（77）が吸入ポート（39）から遮断され、中間隙間（77）の圧力が次第に上昇して最終的には吐出圧力となる。つまり、大径シールリング（71）や小径シールリング（72）が流体の漏れを完全に阻止する訳ではないため、中間隙間（77）の圧力が内側隙間（76）の圧力や外側隙間（78）の圧力と等しくなる。
【０１３０】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が不足しがちな運転状態では、中間隙間（77）の圧力を上昇させることでシリンダ（40）へ作用する下向きの荷重を確保している。
【０１３１】
−第３変形例−
上記の各実施形態の回転式圧縮機（10）では、図１２に示すように、圧縮機構（30）を電動機（20）の上方に配置してもよい。ここでは、上記実施形態１に本変形例を適用した場合について説明する。
【０１３２】
本変形例の回転式圧縮機（10）では、ケーシング（11）の内部空間が圧縮機構（30）によって上下に仕切られており、圧縮機構（30）の上方の空間が上側空間（16）を、その下方の空間が下側空間（17）をそれぞれ構成している。上側空間（16）には吐出管（14）が、下側空間（17）には吸入管（15）がそれぞれ接続されている。
【０１３３】
本変形例の圧縮機構（30）では、第１ハウジング（35）が下方（即ち電動機（20）寄り）に配置され、第２ハウジング（50）が上方に配置されている。第１ハウジング（35）には、吸入ポート（39）が形成されている。この吸入ポート（39）は、吸入空間（57）を下側空間（17）と連通させている。第２ハウジング（50）には、外側シリンダ室（60）用の外側吐出ポート（54）と、内側シリンダ室（65）用の内側吐出ポート（55）とが形成されている。これら吐出ポート（54,55）は、リード弁で構成された吐出弁（34）によって開閉される。圧縮機構（30）で圧縮された冷媒は、これら吐出ポート（63,68）を通ってマフラー（31）内の吐出空間（32）へ吐出され、その後に上側空間（16）へ流入する。
【０１３４】
上記圧縮機構（30）では、連通路（81）が第２ハウジング（50）から第１ハウジング（35）に亘って形成されている。この連通路（81）は、その一端が背面側隙間（75）のうち大径シールリング（71）と小径シールリング（72）の間の部分（即ち、中間隙間（77））に、他端が吐出空間（32）にそれぞれ接続されている。また、本変形例の差圧弁（82）において、埋設穴（87）内における弁体（83）の上側の空間は、連通路（81）を介して吐出空間（32）に接続されている。
【０１３５】
上記回転式圧縮機（10）では、クランク軸（25）の下端に給油ポンプ（28）が取り付けられている。この給油ポンプ（28）は、容積型のポンプによって構成されており、ケーシング（11）の底部に溜まった冷凍機油を吸い込んで圧縮機構（30）へ供給する。
【０１３６】
上記圧縮機構（30）において、背面側隙間（75）のうち小径シールリング（72）よりも内側の部分（即ち、内側隙間（76））の内圧は、圧縮機構（30）へ供給された冷凍機油の圧力となっている。つまり、内側隙間（76）の内圧は、下側空間（17）の内圧である吸入圧力と概ね等しくなっている。また、背面側隙間（75）のうち大径シールリング（71）よりも外側の部分（即ち、外側隙間（78））の圧力は、吸入空間（57）の内圧、即ち吸入圧力と等しくなっている。
【０１３７】
吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力によって上方へ押し上げられ、連通路（81）が開いた状態となる（図１２を参照）。この状態では、吐出空間（32）が連通路（81）を介して中間隙間（77）に連通し、中間隙間（77）の圧力が吐出圧力となる。このため、シリンダ（40）の背面のうち吐出圧力の作用する部分の面積が大きくなり、シリンダ（40）に作用する下向きの押し付け力は、中間隙間（77）が吸入圧力となる状態に比べて大きくなる。
【０１３８】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的小さくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が不足しがちな運転状態では、中間隙間（77）へ吐出圧力を導入することでシリンダ（40）へ作用する下向きの荷重を確保している。
【０１３９】
一方、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きい運転状態では、差圧弁（82）の弁体（83）がバネ（85）の付勢力に打ち勝って下方へ押し下げられ、連通路（81）が閉じた状態となる。そして、中間隙間（77）が吐出空間（32）から遮断され、中間隙間（77）の圧力が次第に低下して最終的には吸入圧力となる。つまり、大径シールリング（71）や小径シールリング（72）が流体の漏れを完全に阻止する訳ではないため、中間隙間（77）の圧力が内側隙間（76）の圧力や外側隙間（78）の圧力と同じ値となる。このため、シリンダ（40）の背面の全体に吸入圧力が作用することとなり、シリンダ（40）に作用する下向きの押し付け力は、中間隙間（77）が吐出圧力となる状態に比べて小さくなる。
【０１４０】
このように、吐出圧力と吸入圧力の差が比較的大きくてシリンダ（40）に作用する押し付け力が過剰になりがちな運転状態では、中間隙間（77）の圧力を吸入圧力にすることでシリンダ（40）へ作用する下向きの荷重を削減している。
【０１４１】
−第４変形例−
上記の各実施形態の圧縮機構（30）では、ピストン本体（52）を備えた第２ハウジング（50）を固定してシリンダ（40）を偏心回転させる構成を採っているが、これとは逆に、シリンダ（40）を固定してピストン本体（52）を備えた第２ハウジング（50）を偏心回転させる構成を採ってもよい。この場合、押し付け機構（70）は、ピストン本体（52）を備える第２ハウジング（50）へ押し付け力を作用させることになる。つまり、この場合には、第２ハウジング（50）が押し側部材となり、シリンダ（40）が受け側部材となる。
【０１４２】
なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【産業上の利用可能性】
【０１４３】
以上説明したように、本発明は、シリンダとピストンを相対的に偏心回転させることで流体を圧縮する回転式圧縮機について有用である。
【図面の簡単な説明】
【０１４４】
【図１】実施形態１の回転式圧縮機の概略縦断面図である。
【図２】実施形態１の圧縮機構の要部を示す横断面図である。
【図３】実施形態１の圧縮機構の要部を示す縦断面図であって、(Ａ)は連通路が開いた状態を示す図であり、(Ｂ)は連通路が閉じた状態を示す図である。
【図４】実施形態１の圧縮機構の要部を示す横断面図である。
【図５】回転式圧縮機の動作を示す圧縮機構の横断面図である。
【図６】実施形態２の圧縮機構の要部を示す縦断面図である。
【図７】実施形態２の圧縮機構の要部を示す横断面図である。
【図８】実施形態３の圧縮機構の要部を示す縦断面図である。
【図９】実施形態３の圧縮機構の要部を示す横断面図である。
【図１０】その他の実施形態の第１変形例における圧縮機構の要部を示す横断面図である。
【図１１】その他の実施形態の第２変形例における回転式圧縮機の概略縦断面図である。
【図１２】その他の実施形態の第３変形例における回転式圧縮機の概略縦断面図である。
【符号の説明】
【０１４５】
10    回転式圧縮機
35    第１ハウジング（支持部材）
40    シリンダ
41    鏡板部
45    ブレード
50    第２ハウジング（ピストン）
51    鏡板部
52    ピストン本体
60    外側シリンダ室
61    高圧室
62    低圧室
65    内側シリンダ室
66    高圧室
67    低圧室
70    押し付け機構
71    大径シールリング
72    小径シールリング
75    背面側隙間
80    調節機構
81    連通路
82    差圧弁（開閉弁）
88    凹溝