(57)【要約】【課題】点火時期の大幅な遅角によって、触媒の早期活性化と後燃えによるＨＣ低減を実現するとともに、燃焼安定性向上を図る。【解決手段】触媒コンバータの早期昇温が要求される内燃機関の冷間始動時に、点火時期を圧縮上死点後に設定するとともに、点火時期前でかつ圧縮上死点後に燃料を噴射する超リタード燃焼を行う。点火時期直前の高圧燃料噴射により筒内の乱れが向上し、火炎伝播が促進されるので、安定した燃焼を実現できる。内燃機関は圧縮比可変機構を備え、超リタード燃焼の際に同時に圧縮比を高く制御する。高圧縮比化により噴霧のペネトレーションが短くなり、噴霧がコンパクトになるので、燃焼安定性がさらに向上する。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の機械的圧縮比を変更する可変圧縮比機構を備えるとともに、筒内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁を備え、かつ点火プラグを備えてなる筒内直接噴射式火花点火内燃機関の制御装置において、所定の運転状態のときに、点火時期を圧縮上死点後に設定するとともに、この点火時期前でかつ圧縮上死点後に燃料を噴射する超リタード燃焼を行う一方、上記可変圧縮比機構により高圧縮比状態とすることを特徴とする筒内直接噴射式火花点火内燃機関の制御装置。
【請求項２】
所定の運転状態として、排気ガス温度の昇温が要求されたときに、上記超リタード燃焼を実行することを特徴とする請求項１に記載の筒内直接噴射式火花点火内燃機関の制御装置。
【請求項３】
排気系の触媒コンバータの早期昇温が要求される内燃機関の冷間始動時に、上記の排気ガス温度の昇温が要求されることを特徴とする請求項２に記載の筒内直接噴射式火花点火内燃機関の制御装置。
【請求項４】
排気系の触媒コンバータのＳＯｘ放出処理を行うときに、上記の排気ガス温度の昇温が要求されることを特徴とする請求項２に記載の筒内直接噴射式火花点火内燃機関の制御装置。
【請求項５】
超リタード燃焼における点火時期は、圧縮上死点後１５°〜３０°ＣＡであることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の筒内直接噴射式火花点火内燃機関の制御装置。
【請求項６】
超リタード燃焼においては、圧縮上死点後の燃料噴射に先だって、吸気行程中もしくは圧縮行程中に、さらに燃料噴射を行うことを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の筒内直接噴射式火花点火内燃機関の制御装置。
【請求項７】
超リタード燃焼における空燃比は、理論空燃比もしくは若干リーンであることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の筒内直接噴射式火花点火内燃機関の制御装置。
【請求項８】
上記可変圧縮比機構は、クランク角が所定の圧縮上死点位置にあるときのピストン位置を上下に変化させることにより機械的圧縮比を変更することを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の筒内直接噴射式火花点火内燃機関の制御装置。
【請求項９】
上記可変圧縮比機構は、複リンク式ピストン−クランク機構からなることを特徴とする請求項８に記載の筒内直接噴射式火花点火内燃機関の制御装置。
【請求項１０】
上記複リンク式ピストン−クランク機構は、一端がピストンにピストンピンを介して連結されるアッパリンクと、このアッパリンクの他端が第１連結ピンを介して連結されるとともに、クランクシャフトのクランクピンに回転可能に取り付けられるロアリンクと、このロアリンクに第２連結ピンを介して一端が連結されるとともに、他端が内燃機関本体に対して揺動可能に支持されるコントロールリンクと、を備え、このコントロールリンクの内燃機関本体に対する揺動支持位置を変位させることにより機関圧縮比を可変制御することを特徴とする請求項９に記載の筒内直接噴射式火花点火内燃機関の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、筒内に燃料を直接に噴射する筒内直接噴射式火花点火内燃機関に関し、特に、排気系の触媒コンバータの早期昇温（早期活性化）が要求される冷間始動時などにおける噴射時期および点火時期の制御に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、筒内直接噴射式火花点火内燃機関の触媒暖機方法として、排気浄化用の触媒コンバータが活性温度よりも低い未暖機状態のときに、吸気行程から点火時期にかけての期間内で、部分的な空燃比の濃淡を有する混合気を燃焼室内に形成する後期噴射と、この後期噴射より前に燃料を噴射して、後期噴射の燃料と後期噴射の燃焼とで延焼可能な、理論空燃比よりもリーンな空燃比の混合気を燃焼室内に生成する早期噴射と、の少なくとも２回の分割噴射を行い、かつ点火時期をＭＢＴ点より所定量リタードさせるとともに、機関の無負荷領域では点火時期を圧縮上死点よりも前に設定し、無負荷領域を除く低速低負荷領域では点火時期を圧縮上死点以降までリタードさせる技術が記載されている。上記後期噴射は、圧縮行程の中期以降、例えば１２０°ＢＴＤＣ〜４５°ＢＴＤＣに行われる。
【０００３】
また、内燃機関の低中負荷域での熱効率向上を図ると同時に高負荷域でのノッキングを回避するために、機関の機械的な圧縮比つまり公称圧縮比を変化させることができる可変圧縮比機構が種々提案されている。特許文献２は、本出願人が先に提案したものであって、複リンク式ピストン−クランク機構を用いてピストンの上死点位置を変化させるようにした可変圧縮比機構が開示されている。
【特許文献１】特許第３３２５２３０号公報
【特許文献２】特開２００１−３４２８５９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
内燃機関の冷機時における触媒の早期活性化および後燃えによるＨＣ低減のためには、点火時期の遅角が有効であり、より大きな効果を得るためには、圧縮上死点以降の点火（ＡＴＤＣ点火）が望ましい。ＡＴＤＣ点火で安定した燃焼を行わせるためには、燃焼期間を短縮する必要があり、そのために、筒内の乱れを強化して、燃焼速度（火炎伝播速度）を上昇させることが必要である。
【０００５】
このような乱れの強化のために、筒内に高圧で噴射される燃料噴霧のエネルギにより筒内に乱れを生成することが考えられる。
【０００６】
しかしながら、特許文献１では、主に、１回目の燃料噴射（早期噴射）を吸気行程中に行い、２回目の燃料噴射（後期噴射）を圧縮行程中の１２０°ＢＴＤＣ〜４５°ＢＴＤＣに行っている。このように最後の燃料噴射が圧縮上死点よりも前では、その噴霧により筒内に乱れを生成しても、圧縮上死点以降はその乱れが減衰してしまい、ＡＴＤＣ点火での火炎伝播速度上昇には寄与しない。
【０００７】
例えば、図９は、吸気ポート内に設けたガス流動制御弁（例えばタンブル制御弁）を作動させた場合とこのようなガス流動制御弁を具備しない場合とについて、筒内の乱れの大きさを示したものであるが、ガス流動制御弁を作動させることで吸気行程中に生成した乱れ（符号Ａの部分）は、圧縮行程の進行とともに減衰し、圧縮行程後期のタンブル流の崩壊に伴い一時的に乱れが大きくなる（符号Ｂの部分）ものの、圧縮上死点以降は符号Ｃで示すように急速に減衰してしまい、その乱れを用いた燃焼改善（火炎伝播向上）はあまり期待できない。燃料噴霧による乱れについても同様であり、圧縮上死点より前の燃料噴射により乱れが生成されたとしても、圧縮上死点以降の点火燃焼には寄与しない。
【０００８】
このため、ＡＴＤＣ点火の方が排温上昇やＨＣ低減に有利であるが、燃焼安定性が成立しないため、特許文献１では、無負荷領域では点火時期を圧縮上死点前（ＢＴＤＣ点火）としている。
【０００９】
本発明は、このような実状を踏まえて、触媒の早期活性化およびＨＣ低減などのためのＡＴＤＣ点火での燃焼安定性を改善することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、筒内に直接燃料を噴射する燃料噴射弁を備え、かつ点火プラグを備えてなる筒内直接噴射式火花点火内燃機関の制御装置において、所定の運転状態のとき、例えば触媒コンバータの冷機時のような排気ガス温度の昇温が必要な場合などに、点火時期を圧縮上死点後に設定するとともに、この点火時期前でかつ圧縮上死点後に燃料を噴射する超リタード燃焼を行う。なお、ＮＯｘを吸着するＮＯｘトラップ触媒においては、硫黄成分（ＳＯｘ）が触媒に付着することによりＮＯｘ吸着性能が低下するので、触媒を強制的に高温化してＳＯｘを放出するＳＯｘ放出処理（硫黄被毒解除）を行う必要があるが、このＳＯｘ放出処理の際の排気ガス温度の昇温を、上記の超リタード燃焼を利用して行うことも可能である。そして、特に、本発明では、内燃機関の機械的圧縮比を変更する可変圧縮比機構を備えており、上記の超リタード燃焼での運転の際に、この可変圧縮比機構により高圧縮比状態とする。
【００１１】
すなわち、圧縮上死点以降では、吸気行程や圧縮行程で生成された乱れは減衰してしまうが、圧縮上死点以降の膨張行程中になされる燃料噴射によって、筒内の乱れを生成・強化することができ、ＡＴＤＣ点火での火炎伝播が促進される。従って、点火時期を圧縮上死点後とした超リタード燃焼が安定的に成立する。
【００１２】
また、超リタード燃焼の際に圧縮比を高くすることで、噴霧のペネトレーションつまり噴霧到達距離が短くなり、噴霧がコンパクトになるため、噴霧の拡散が抑制され、燃焼安定性が向上する。しかも、圧縮比に伴って筒内温度が上昇するため、燃料の気化が促進され、この点からも燃焼安定性が向上する。従って、低圧縮比時に比べて点火時期をより大きく遅角させた超リタード燃焼が可能となる。
【００１３】
さらに、圧縮比を高くすることで熱効率が向上し、等トルクに対する必要な空気量および燃料量が相対的に減少するので、ＨＣの発生量そのものがより少なくなる。
【００１４】
なお、圧縮比を高くすることで排気温度は相対的に低下するが、上述の燃焼安定性の向上により点火時期をさらに遅角させることで、この高圧縮比化に伴う排気温度の低下を相殺することが可能である。
【００１５】
上記可変圧縮比機構としては、クランク角が所定の圧縮上死点位置にあるときのピストン位置を上下に変化させることにより機械的圧縮比を変更するような形式のものを用いることができる。
【００１６】
例えば、上記可変圧縮比機構は、一端がピストンにピストンピンを介して連結されるアッパリンクと、このアッパリンクの他端が第１連結ピンを介して連結されるとともに、クランクシャフトのクランクピンに回転可能に取り付けられるロアリンクと、このロアリンクに第２連結ピンを介して一端が連結されるとともに、他端が内燃機関本体に対して揺動可能に支持されるコントロールリンクと、を備えた複リンク式ピストン−クランク機構からなり、上記コントロールリンクの内燃機関本体に対する揺動支持位置を変位させることにより機関圧縮比を可変制御することができる。
【発明の効果】
【００１７】
この発明によれば、点火時期を圧縮上死点後に設定した超リタード燃焼の燃焼安定性を十分に確保することができ、例えば冷間始動の際に、触媒の早期活性化および後燃えによるＨＣ低減を達成することができる。特に、同時に、機械的圧縮比を高く制御することで、燃焼安定性がより高く得られ、点火時期の大幅なリタードが可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、この発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。
【００１９】
図１は、この発明が適用される筒内直接噴射式火花点火内燃機関のシステム構成を示す構成説明図である。
【００２０】
この内燃機関１のピストン２により形成される燃焼室３には、吸気弁（図示せず）を介して吸気通路４が接続され、かつ排気弁（図示せず）を介して排気通路５が接続されている。上記吸気通路４には、吸入空気量を検出するエアフロメータ６が配設されているとともに、制御信号によりアクチュエータ８を介して開度制御される電子制御スロットル弁７が配設されている。排気通路５には、排気浄化用の触媒コンバータ１０が配設されているとともに、その上流側および下流側にそれぞれ空燃比センサ１１，１２が設けられており、さらに、上流側の空燃比センサ１１と並んで、触媒コンバータ１０入口側での排気温度を検出する排気温度センサ１３が設けられている。なお、上記ピストン２は後述する可変圧縮比機構１００となる複リンク式ピストン−クランク機構を介してクランクシャフト２６に連係している。
【００２１】
燃焼室３の中央頂上部には、点火プラグ１４が配置されている。また、燃焼室３の吸気通路４側の側部に、該燃焼室３内に燃料を直接噴射する燃料噴射弁１５が配置されている。この燃料噴射弁１５には、高圧燃料ポンプ１６およびプレッシャレギュレータ１７によって所定圧力に調圧された燃料が、高圧燃料通路１８を介して供給されている。従って、各気筒の燃料噴射弁１５が制御パルスにより開弁することで、その開弁期間に応じた量の燃料が噴射される。なお、１９は、燃圧を検出する燃圧センサ、２０は、上記高圧燃料ポンプ１６へ燃料を送る低圧燃料ポンプである。
【００２２】
また内燃機関１には、機関冷却水温を検出する水温センサ２１が設けられているとともに、クランク角を検出するクランク角センサ２２が設けられている。さらに、運転者によるアクセルペダル踏み込み量を検出するアクセル開度センサ２３が設けられている。
【００２３】
上記内燃機関１の燃料噴射量や噴射時期、点火時期、等は、後述する圧縮比とともに、コントロールユニット２５によって制御される。このコントロールユニット２５には、上述した各種のセンサ類の検出信号が入力されている。コントロールユニット２５は、これらの入力信号により検出される機関運転条件に応じて、燃焼方式つまり均質燃焼とするか成層燃焼とするかを決定するとともに、これに合わせて、電子制御スロットル弁７の開度、燃料噴射弁１５の燃料噴射時期および燃料噴射量、点火プラグ１４の点火時期、等を制御する。
【００２４】
図２は、上記内燃機関の機械的圧縮比（公称圧縮比）を可変制御する可変圧縮比機構１００の構成を示している。なお、この可変圧縮比機構自体は、前述した特許文献２等によって公知となっているものである。
【００２５】
この可変圧縮比機構１００は、複リンク式ピストン−クランク機構を利用したもので、ピストン２にピストンピン１０４を介して一端が連結されたアッパリンク１０５と、このアッパリンク１０５の他端に連結ピン１０６を介して連結されるとともに、クランクシャフト２６のクランクピン１０８に回転可能に連結されたロアリンク１０９と、このロアリンク１０９の自由度を制限するために該ロアリンク１０９にさらに連結ピン１１０を介して一端が連結され、かつ他端が内燃機関本体に揺動可能に支持されたコントロールリンク１１１と、を備えており、上記コントロールリンク１１１の揺動支持位置が制御軸１１２の偏心カム部１１３によって可変制御される構成となっている。
【００２６】
上記制御軸１１２はクランクシャフト２６と平行に配置され、かつシリンダブロック１０７に回転自在に支持されている。そして、この制御軸１１２は、歯車機構１１４を介して、電動モータからなるアクチュエータ１１５によって回転方向に駆動され、その回転位置が制御されるようになっている。
【００２７】
上記構成の可変圧縮比機構１００では、上記制御軸１１２の回転位置つまり偏心カム部１１３の位置によってコントロールリンク１１１下端の揺動支持位置が変化し、ロアリンク１０９の初期の姿勢が変わるため、これに伴ってピストン２の上死点位置、ひいては圧縮比が変化する。図２に示したように、上記アクチュエータ１１５の回転位置は、機関運転条件に基づき、コントロールユニット２５によって制御される。
【００２８】
上記の構成において、暖機完了後においては、低速低負荷側の所定の領域では、通常の成層燃焼運転として、圧縮行程の適宜な時期に燃料噴射が行われ、かつ圧縮上死点前の時期に点火が行われる。燃料噴霧は点火プラグ１４近傍に層状に集められ、これにより、空燃比を３０〜４０程度とした極リーンの成層燃焼が実現される。また、高速高負荷側の所定の領域では、通常の均質燃焼運転として、吸気行程中に燃料噴射が行われ、かつ圧縮上死点前のＭＢＴ点近傍において点火が行われる。この場合は、燃料は筒内で均質な混合気となる。この均質燃焼運転としては、運転条件に応じて、空燃比を理論空燃比とした均質ストイキ燃焼と、空燃比を２０〜３０程度のリーンとした均質リーン燃焼と、がある。
【００２９】
なお、これらの通常の成層燃焼運転モードおよび均質燃焼運転モードの際の圧縮比制御は、図３に概略を示すように、基本的に負荷に応じたものとなり、部分負荷時には熱効率向上のために高圧縮比に制御され、高負荷時には、ノッキング回避のために低圧縮比に制御される。
【００３０】
本発明は、触媒コンバータ１０の早期昇温が要求される内燃機関１の冷間始動時において、排気温度を高温とするように、超リタード燃焼を行うものであり、以下、この超リタード燃焼の燃料噴射時期および点火時期を図４に基づいて説明する。
【００３１】
図４は、超リタード燃焼の３つの実施例を示しており、実施例１では、点火時期を１５°〜３０°ＡＴＤＣ（例えば２０°ＡＴＤＣ）とし、燃料噴射時期（詳しくは燃料噴射開始時期）を、圧縮上死点以降でかつ点火時期前に設定する。なお、このとき、空燃比は、理論空燃比ないしはこれよりも若干リーン（１６〜１７程度）に設定される。
【００３２】
すなわち、触媒暖機促進ならびにＨＣ低減のためには、点火時期遅角が有効であり、上死点以降の点火（ＡＴＤＣ点火）が望ましいが、ＡＴＤＣ点火で安定した燃焼を行わせるためには、燃焼期間を短縮する必要があり、そのためには、乱れによる火炎伝播を促進しなければならない。前述したように、圧縮上死点以降では、吸気行程や圧縮行程で生成された乱れは減衰してしまうが、本発明では、圧縮上死点以降の膨張行程中になされる高圧の燃料噴射によって、ガス流動が生じ、これにより筒内の乱れを生成・強化することができる。従って、ＡＴＤＣ点火での火炎伝播が促進され、安定した燃焼が可能となる。
【００３３】
図４の実施例２は、燃料噴射を２回に分割した例であり、１回目の燃料噴射を吸気行程中に行い、２回目の燃料噴射を圧縮上死点以降に行う。なお、点火時期および空燃比（２回の噴射を合わせた空燃比）は実施例１と同様である。
【００３４】
このように、圧縮上死点後の燃料噴射（膨張行程噴射）に先立ち、吸気行程中に燃料噴射（吸気行程噴射）を行うと、吸気行程噴射の燃料噴霧による乱れは圧縮行程後半で減衰してしまい、圧縮上死点後におけるガス流動強化には殆ど影響を与えないが、噴射燃料が燃焼室全体に拡散していて、ＡＴＤＣ点火によるＨＣの後燃えの促進に寄与するので、ＨＣ低減および排温上昇には有効である。
【００３５】
また、図４の実施例３は、燃料噴射を２回に分割し、１回目の燃料噴射を圧縮行程にて行い、２回目の燃料噴射を圧縮上死点以降に行う。このように、圧縮上死点後の燃料噴射（膨張行程噴射）に先立ち、圧縮行程中に燃料噴射（圧縮行程噴射）を行うと、実施例２の吸気行程噴射に比べれば、圧縮行程噴射の方が、その燃料噴霧による乱れの減衰が遅くなるため、この１回目の燃料噴射による乱れが残り、圧縮上死点以降に２回目の燃料噴射を行うことで、１回目の燃料噴射で生成した乱れを助長するように乱れを強化でき、圧縮上死点付近における更なるガス流動強化が図れる。
【００３６】
この実施例３の場合に、１回目の圧縮行程噴射は、圧縮行程前半でもよいが、圧縮行程後半（９０°ＢＴＤＣ以降）に設定すると、上死点付近での乱れをより高めることができる。特に、この１回目の圧縮行程噴射を、４５°ＢＴＤＣ以降、より望ましくは２０°ＢＴＤＣ以降とすると、圧縮上死点以降のガス流動をより強化することができる。
【００３７】
このように、実施例１〜３の超リタード燃焼によれば、点火の直前に燃料噴霧により筒内の乱れを生成・強化することができ、火炎伝播を促進して、安定した燃焼を行わせることができる。特に、点火時期を１５°〜３０°ＡＴＤＣまで遅角させることにより、触媒の早期活性化およびＨＣ低減のための十分な後燃え効果を得ることができる。換言すれば、このように点火時期を大きく遅らせても、その直前まで燃料噴射を遅らせて、乱れの生成時期も遅らせることで、火炎伝播向上による燃焼改善を達成できるのである。そして、本発明では、このような超リタード燃焼の際に、図３に示すように、同時に圧縮比を高圧縮比とすることで、燃焼安定性がより一層向上する。
【００３８】
図５は、上述した実施例１の超リタード燃焼を例にして、圧縮行程から膨張行程の間における、筒内圧、ガス流動、乱れ強さ、筒内温度、燃料噴射期間ＩＴ、点火時期ＡＤＶ、の各々を示している。また、筒内圧および筒内温度については、低圧縮比時の特性を実線で、高圧縮比時の特性を破線でもって、それぞれ示している。
【００３９】
さらに、図６は、圧縮比変化に対する、噴霧のペネトレーション（噴霧到達距離）、上死点でのピストン位置、燃焼室のＳ／Ｖ比、排気温度、熱効率、回転変動（燃焼安定度）、の特性をそれぞれ示している。なお、回転変動が小さいほど、燃焼安定性は高い。
【００４０】
これらの図から明らかなように、超リタード燃焼の際に圧縮比を高くすることで、噴霧到達距離（ペネトレーション）が短くなり、噴霧がコンパクトになるため、燃焼室内の乱れが比較的大きい上死点後の段階にあっても、噴霧の拡散が抑制され、燃焼安定性が向上する。しかも、圧縮比に伴って筒内温度が上昇するため、燃料の気化が促進され、この点からも燃焼安定性が向上する。従って、低圧縮比時に比べて点火時期をより大きく遅角させた超リタード燃焼が可能となる。
【００４１】
また、燃焼室内でのＨＣの発生量そのものは、燃料量および空気量の大小に相関するが、圧縮比を高くすることで熱効率が向上し、等トルクに対する必要な空気量および燃料量が相対的に減少するので、ＨＣの発生量そのものがより少なくなる。
【００４２】
一方、圧縮比を高くすることで排気温度は相対的に低下するが、図７に示すように、点火時期を遅角させるほど排気温度が高くなるので、上述の燃焼安定性の向上を利用して点火時期をさらに遅角させることで、高圧縮比化に伴う排気温度の低下（例えばΔＴ）を相殺することが可能である。
【００４３】
また、図８は、前述した可変圧縮比機構１００を構成する複リンク式ピストン−クランク機構のピストンストローク特性を、一般的な単リンク式ピストン−クランク機構（ピストンピンとクランクピンとを単一のリンク（コンロッド）で連結した機構）のピストンストローク特性（破線で示す）と対比して示したものであるが、この図に示すように、複リンク式ピストン−クランク機構では、各リンクの適切な設定により、上死点前後のピストン速度を小さくし、下死点前後のピストン速度を大きくすることが可能である。つまり、実線で示す特性のように、破線で示す単リンク式ピストン−クランク機構の特性に比べて、上死点前後のピストン速度をより小さくし、かつ下死点前後のピストン速度をより大きくすることができる。従って、上記の複リンク式ピストン−クランク機構と組み合わせた構成では、超リタード燃焼の際に燃料が噴射される圧縮上死点付近でのピストン２の動きがより一層緩慢なものとなり、より一層安定した場を得ることができため、噴霧の拡散が抑制され、燃焼安定性の上でより有利となる。
【００４４】
なお、本発明の超リタード燃焼は、排気系の触媒コンバータ１０としてＮＯｘトラップ触媒を用いた場合の硫黄被毒解除のためにも利用することができる。ＮＯｘトラップ触媒は、流入する排気の排気空燃比がリーンであるときにＮＯｘを吸着し、流入する排気の排気空燃比がリッチであると、吸着していたＮＯｘを放出して触媒作用により浄化処理するものであるが、燃料中の硫黄成分（ＳＯｘ）が触媒に結合するとＮＯｘ吸着性能が低下する。そのため、適当な時期に、触媒を強制的に高温化してＳＯｘを放出除去する処理（いわゆる硫黄被毒解除）が必要である。本発明の超リタード燃焼は、非常に高い排気温度を得られるので、このＮＯｘトラップ触媒の硫黄被毒解除処理に適したものとなる。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】本発明に係る内燃機関全体のシステム構成を示す構成説明図。
【図２】可変圧縮比機構の構成を示す構成説明図。
【図３】この可変圧縮比機構による圧縮比の特性を示す特性図。
【図４】本発明の超リタード燃焼の燃料噴射時期および点火時期を示す特性図。
【図５】クランク角に対する、筒内圧、ガス流動、乱れ強さ、筒内温度、燃料噴射期間、点火時期、をまとめて示す特性図。
【図６】圧縮比変化に対する、ペネトレーション、上死点でのピストン位置、Ｓ／Ｖ比、排気温度、熱効率、回転変動、をまとめて示す特性図。
【図７】点火時期と排気温度との関係を示す特性図。
【図８】複リンク式ピストン−クランク機構のピストンストローク特性を単リンク式ピストン−クランク機構のものと対比して示す特性図。
【図９】従来技術における筒内の乱れの変化を示す説明図。
【符号の説明】
【００４６】
３…燃焼室
１０…触媒コンバータ
１４…点火プラグ
１５…燃料噴射弁
２５…コントロールユニット
１００…可変圧縮比機構
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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