(57)【要約】【課題】  圧力が互いに異なる２つの室間を十分な流路断面積をもって接続し、目詰まりの発生を防止するとともに、これらの室間での圧力差をも十分に維持する流体機械の減圧装置、当該減圧装置を用いた流体機械及び冷凍回路を提供する。【解決手段】  圧縮機の減圧装置は、クランク室２０と吐出室７０との間を接続する連通路１３０と、連通路１３０に設けられ、連通路１３０を吐出室７０側の高圧域１３０ａとクランク室側の低圧域１３０ｂとに仕切る減圧ユニット１３２とを具備する。減圧ユニット１３２は、高圧域１３０ａの潤滑油を低圧域１３０ｂに向けて透過させる透過部材１３６を含む。【選択図】      図３
2007032511.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
低圧室及び当該低圧室よりも作動時に高圧になる高圧室を備えた流体機械において、
前記低圧室と前記高圧室との間を接続する連通路と、
前記連通路に設けられ、前記連通路を前記低圧室側の低圧域と前記高圧室側の高圧域とに仕切る減圧ユニットと
を具備し、
前記減圧ユニットは、
前記高圧域の流体を前記低圧域に向けて透過させる透過部材
を含む
ことを特徴とする流体機械の減圧装置。
【請求項２】
前記透過部材は、前記流体を透過させる樹脂を含むことを特徴とする請求項１記載の流体機械の減圧装置。
【請求項３】
前記透過部材は開口端及び閉塞端を有した筒状をなし、
前記減圧ユニットは、
前記透過部材の外周面と前記連通路の内周面との間を、前記透過部材の軸線方向でみて前記閉塞端から離間した位置にてシールする環状のシール部材
を更に含む
ことを特徴とする請求項１又は２記載の流体機械の減圧装置。
【請求項４】
前記減圧ユニットは、
前記シール部材よりも前記閉塞端側の前記透過部材の外周面の領域及び当該領域を囲む前記連通路の内周面の領域のうち少なくとも一方に設けられ、前記透過部材の回りに前記流体の流路を形成する凹部
を更に含む
ことを特徴とする請求項３記載の流体機械の減圧装置。
【請求項５】
前記透過部材の外周面の前記領域に、前記凹部として、複数の溝が形成されていることを特徴とする請求項４記載の流体機械の減圧装置。
【請求項６】
請求項１乃至５の何れか一項に記載の流体機械の減圧装置と、
前記高圧室として、シリンダボアから吐出された作動流体を受取る吐出室と、
前記低圧室として、前記シリンダボア内にてピストンを往復運動させるための斜板を収容したクランク室と
を備えることを特徴とする流体機械。
【請求項７】
前記連通路は前記吐出室の底部に開口した入口端を有し、
前記流体機械は、
前記吐出室と前記クランク室との間を接続し、前記入口端よりも上方にて前記吐出室に開口した開口端を有する圧力伝達流路と、
前記圧力伝達流路を開閉可能な電磁弁と
を更に具備する
ことを特徴とする請求項６記載の流体機械。
【請求項８】
請求項１乃至５の何れか一項に記載の流体機械の減圧装置と、
前記高圧室として、スクロールユニットから吐出された作動流体から分離した潤滑油を貯留するオイル室と、
前記低圧室として、前記スクロールユニットの可動スクロールを旋回運動させるための旋回ユニットを収容した駆動室と
を備えることを特徴とする流体機械。
【請求項９】
前記低圧室の圧力は、前記流体機械の作動時に3MPaを超えることを特徴とする請求項６乃至８の何れかに記載の流体機械。
【請求項１０】
ＣＯ２の冷媒が循環する循環流路と、
前記循環流路に介挿され、前記冷媒の吸入、圧縮及び吐出工程を実行する請求項６乃至９の何れか一項に記載の流体機械と
を備えたことを特徴とする冷凍回路。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、流体機械の減圧装置、当該減圧装置を用いた流体機械および冷凍回路に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば自動車用空調システムの冷凍回路等に適用される流体機械としての容量可変型斜板式圧縮機は、駆動軸から斜板及びシューを介して動力供給を受けたピストンがシリンダボア内を往復運動するのに伴い、吸入室からシリンダボア内への作動流体としての冷媒の吸入工程、吸入した作動流体の圧縮工程及びシリンダボアから吐出室への圧縮した作動流体の吐出工程からなる一連のプロセスを実行する。
【０００３】
前述の斜板は、駆動軸に対して傾動可能であり、ピストンのストローク長はクランク室と吸入室との間の圧力差により増減され、これにより圧縮機の容量が増減される。このような圧縮機として、特許文献１の図１に記載された容量可変型斜板式圧縮機は、ストローク長を制御すべく、吐出室の圧力を減圧してからクランク室に伝達する減圧装置を備えている。
【０００４】
より詳しくは、減圧装置は、吐出室とクランク室との間を連通する連通路を有し、この連通路の一部は、シリンダブロックの貫通路により構成されている。この貫通路内には、オリフィスフィルタが配置され、吐出室内の作動流体が、オリフィスフィルタのオリフィスチューブを通じてクランク室に向けて流出する。なお、この際、吐出室に吐出された作動流体は冷凍機油としての潤滑油を含むことから、吐出室内に貯まった潤滑油も作動流体とともにオリフィスチューブを通じてクランク室に向けて流出し、斜板とシューとの間の摺動部や駆動軸の軸受等の潤滑に供される。
【０００５】
また、この圧縮機では、クランク室と吸入室との間が、シリンダブロックの中央に配置された容量制御弁を介して連通可能であり、この容量制御弁はクランク室と吸入室との間の圧力差に基づき自律的に開閉作動する。
従って、この圧縮機では、吐出室の圧力が減圧装置を通じてクランク室に常に伝達されているけれども、容量制御弁の開作動によりクランク室と吸入室との間が連通すると、クランク室の圧力が吸入室に逃げてクランク室と吸入室との間の圧力差が縮小し、これによりストローク長、即ち圧縮機の容量が増大する。一方、容量制御弁の閉作動によりクランク室と吸入室との間が遮断されると、クランク室の圧力が上昇してクランク室と吸入室との間の圧力差が増大し、これにより圧縮機の容量が減少する。
【０００６】
なお、上述した圧縮機でHFC系のR134a冷媒を圧縮した場合、圧縮機の作動時に吐出室の圧力は3MPa近くにまで上昇する。この吐出室の圧力をクランク室に伝達するオリフィスフィルタにおいては、そのオリフィスチューブの内径が0.3mm程度である。
【特許文献１】特開2003-49768号公報（段落番号0009、図１等）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
近年、地球環境への配慮から、その地球温暖化係数が小さい冷媒を用いた冷凍回路の開発が進められている。この種の冷媒の一例としては自然系のＣＯ２（炭酸）ガスがある。ＣＯ２ガスを冷媒に用いた場合、特許文献１の圧縮機の吐出室での冷媒圧力は15MPa程度まで到達する。そしてこの場合、圧縮機の容量制御を行うためには、オリフィスチューブの内径を縮径するか若しくはその長さを延長し、吐出室とクランク室との間の圧力差をおよそ3MPa〜11MPaの範囲内に保持する必要がある。
【０００８】
しかしながら、オリフィスチューブの孔径をより小さく加工するのは困難であり、たとえ内径を縮径したとしても、その流路断面積が小さくなり、オリフィスチューブの目詰まりが起き易くなるという問題がある。また、オリフィスチューブの長さを延長すると、シリンダブロックの貫通孔内にオリフィスチューブを収容するのが困難になるという問題がある。このような問題の存在により、特許文献１の圧縮機でＣＯ２ガスを圧縮する場合、吐出室とクランク室との間の圧力差を十分に確保できず、容量制御が困難であった。
【０００９】
そして、吐出室とクランク室との間に限らず、圧縮機等の流体機械においては、大きな圧力差を十分に維持しながら２つの室（領域）間を接続可能である簡単な構成の減圧装置が必要とされている。
本発明は上述の事情に基づいてなされたもので、その目的とするところは、簡単な構成にて、圧力が互いに異なる２つの室間を十分な流路断面積をもって接続し、目詰まりの発生を防止するとともに、これらの室間での圧力差をも十分に維持する流体機械の減圧装置、当該減圧装置を用いた流体機械及び冷凍回路を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するべく、本発明によれば、低圧室及び当該低圧室よりも作動時に高圧になる高圧室を備えた流体機械において、前記低圧室と前記高圧室との間を接続する連通路と、前記連通路に設けられ、前記連通路を前記低圧室側の低圧域と前記高圧室側の高圧域とに仕切る減圧ユニットとを具備し、前記減圧ユニットは、前記高圧域の流体を前記低圧域に向けて透過させる透過部材を含むことを特徴とする流体機械の減圧装置が提供される（請求項１）。
【００１１】
好適な態様として、前記透過部材は前記流体を透過させる樹脂を含む（請求項２）。
好適な態様として、前記透過部材は開口端及び閉塞端を有した筒状をなし、前記減圧ユニットは、前記透過部材の外周面と前記連通路の内周面との間を、前記透過部材の軸線方向でみて前記閉塞端から離間した位置にてシールする環状のシール部材を更に含む（請求項３）。
【００１２】
好適な態様として、前記減圧ユニットは、前記シール部材よりも前記閉塞端側の前記透過部材の外周面の領域及び当該領域を囲む前記連通路の内周面の領域のうち少なくとも一方に設けられ、前記透過部材の回りに前記流体の流路を形成する凹部を更に含む（請求項４）。
好適な態様として、前記透過部材の外周面の前記領域に、前記凹部として、複数の溝が形成されている（請求項５）。
【００１３】
また、本発明によれば、請求項１乃至５の何れか一項に記載の流体機械の減圧装置と、前記高圧室として、シリンダボアから吐出された作動流体を受取る吐出室と、前記低圧室として、駆動軸に対し傾動可能に取付けられ且つ前記駆動軸の回転に伴い前記シリンダボア内のピストンを往復運動させる斜板を収容したクランク室とを備えたことを特徴とする流体機械が提供される（請求項６）。
【００１４】
好適な態様として、前記連通路は前記吐出室の底部に開口した入口端を有し、前記流体機械は、前記吐出室とクランク室との間を接続し、前記入口端よりも上方にて前記吐出室に開口した開口端を有する圧力伝達流路と、前記圧力伝達流路を開閉可能な電磁弁とを更に具備する（請求項７）。
更に、本発明によれば、請求項１乃至５の何れか一項に記載の流体機械の減圧装置と、前記高圧室として、スクロールユニットから吐出された作動流体から分離した潤滑油を貯留するオイル室と、前記低圧室として、前記スクロールユニットの可動スクロールを旋回運動させるための旋回ユニットを収容した駆動室とを備えたことを特徴とする流体機械が提供される（請求項８）。
【００１５】
前記低圧室の圧力は、前記流体機械の作動時に3MPaを超えてもよい(請求項９)。
更に、本発明によれば、ＣＯ２の冷媒が循環する循環流路と、前記循環流路に介挿され、前記冷媒の吸入、圧縮及び吐出工程を実行する請求項６乃至１０の何れか一項に記載の流体機械とを備えたことを特徴とする冷凍回路が提供される（請求項１０）。
【発明の効果】
【００１６】
請求項１に係る本発明の流体機械の減圧装置は、オリフィスチューブのように流体を通過させるのではなく、流体を透過させる透過部材を備えている。透過部材における流体の透過量は、透過部材での流路断面積を十分に確保したとしても、透過部材自身の有する流体の透過係数（透過率）に依存して規制される。このため、この流体機械の減圧装置によれば、低圧室と高圧室との間が目詰まりすることなく十分な圧力差をもって接続される。
【００１７】
請求項２の減圧装置の場合、流体は、樹脂を構成する高分子同士の隙間を通じて透過部材を透過する。樹脂は成型が容易であり、透過部材の製造はオリフィスチューブの製造よりも容易である。この結果、この減圧装置の生産性は高く、その製造コストが抑制される。また、樹脂は金属に比べて軽量であるため、減圧装置ひいては流体機械の軽量化も図られる。
【００１８】
請求項３の減圧装置では、流体が透過部材の閉塞端のみならず、シール部材よりも閉塞端側の透過部材の領域を径方向にも透過するので、より大きな流路断面積が確保される。
請求項４の減圧装置の場合、連通路の内径が小径であったとしても、凹部を設けたことにより透過部材の回りに流路が形成されているので、この流路を通じて透過部材の回りに対する流体の給排が円滑に進行する。このため、この減圧装置では、流体が透過部材をその径方向に円滑に透過し、もって、十分な流路断面積が確保される。
【００１９】
請求項５の減圧装置では、透過部材に凹部を形成したので、凹部の形成が容易である。
請求項６に係る本発明の流体機械は容量可変型斜板式圧縮機であり、クランク室と吸入室との間の圧力差に基づいてピストンのストローク長が増減し、これにより容量が増減する。この流体機械の場合、その減圧装置の透過部材が目詰まりすることなく吐出室の圧力を十分に減圧してクランク室に伝達するため、容量制御が安定に行われる。
【００２０】
また、透過部材での透過量は高圧域と低圧域との間での圧力差に依存し、圧力差が増大するのに連れて流体の透過量は増大する。従って、この流体機械の吐出室の圧力が異常に上昇しそうになったときは、流体の透過量が増大して吐出室の圧力が低下するとともに、クランク室の圧力が上昇して容量が低減される。このため、この流体機械では異常な圧力上昇が防止される。
【００２１】
更に、透過部材での流体の透過係数は温度依存性を有し、温度が上昇するのに連れて流体の透過量は増大する。従って、この流体機械が過熱されそうになったときには、流体の透過量が増大してクランク室の圧力が上昇し、これにより容量が低減される。このため、この流体機械では過熱が防止される。
請求項７の流体機械では、流体機械が作動している間、吐出室の底部に溜まった潤滑油が連通路の入口端に常に流入することから、減圧装置の透過部材は潤滑油を専ら透過させ、一方、吐出室の作動流体は、電磁弁が開作動したときに圧力伝達流路を通過してクランク室に流入する。このように、クランク室に対して、潤滑油及び作動流体を別々の経路を通じて供給することで、吐出室からクランク室への圧力の伝達は、これら経路での圧力伝達速度の違いに基づき、圧力伝達流路を流れる作動流体が専ら担うことになる。そして、圧力伝達流路は電磁弁により開閉されるけれども、潤滑油が圧力伝達流路を殆ど流れないため、電磁弁が開作動するのと殆ど同時に作動流体がクランク室に供給される。従って、この流体機械では、クランク室に対して吐出室の圧力が高速で伝達され、この結果として、その容量制御の応答性及び精度が向上する。
【００２２】
請求項８に係る本発明の流体機械は、スクロール圧縮機であり、オイル室の潤滑油が駆動室の旋回ユニットの潤滑に供される。この流体機械の場合、その作動時、減圧装置の透過部材が目詰まりすることなく十分な量の潤滑油を安定に透過させるため、潤滑状態が良好に保たれる。
請求項９の流体機械では、流体を通過させるオリフィスチューブとは異なり、透過部材が流体を透過させるので、低圧室の圧力が3MPaを超え、高圧室の圧力が低圧室の圧力より更に高くても、高圧室の圧力は十分に減圧されてから低圧室に伝達される。
【００２３】
請求項１０に係る本発明の冷凍回路は、地球温暖化係数が小さいＣＯ２冷媒を用いているため、環境に優しい。一方、冷凍回路の流体機械は、流体を透過させる透過部材を備えているので、従来のＨＦＣ系冷媒を圧縮する場合に比べて高圧室の圧力が高くなったとしても、高圧室の圧力は十分に減圧されてから低圧室に伝達される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
図１は、自動車用空調システムに適用した一実施例の冷凍回路の概略構成を示す。冷凍回路は、例えば自然系冷媒であるＣＯ２冷媒（以下、単に冷媒と称す）を循環させる循環流路２を有する。循環流路２には、冷媒の流れ方向でみて、流体機械である圧縮機４、ガスクーラ６、膨張器８及び蒸発器１０が順次介挿されている。
圧縮機４は容量可変型斜板式であって、シリンダブロック１２を備え、シリンダブロック１２の一端面の外周縁には、筒状のケーシング１４が一体に連なっている。ケーシング１４の開口端は、締結ボルト１６を用いてボトムカバー１８によりが気密に取り付けられ、シリンダブロック１２とボトムカバー１８との間にはクランク室２０が区画される。
【００２５】
クランク室２０内には、駆動軸２２が配置され、駆動軸２２は、軸受２４,２６を介してシリンダブロック１２及びボトムカバー１８に回転自在に支持されている。駆動軸２２の一端は、ボトムカバー１８の中央に設けられた筒部を通じて外部に突出し、電磁クラッチ２８のドリブン側ユニットに連結されている。電磁クラッチ２８のドライブ側ユニットであるロータ３０は、球軸受３２を介してボトムカバー１８の筒部に回転自在に支持され、その外周に形成されたプーリ３４にエンジン３６からの動力を伝達するベルト３７が架け回される。
【００２６】
また、クランク室２０内には、駆動軸２２によって貫通された環状の斜板３８が収容され、斜板３８は、傾動ユニットを介して駆動軸２２とともに一体的に回転可能であるとともに、駆動軸２２に対して傾動可能である。
より詳しくは、斜板３８は円筒状のチルトロータ３９に嵌合されている。チルトロータ３９は、その内側に配置されたスリーブ４０に対してピン４２を用いて傾動自在に連結され、スリーブ４０は駆動軸２２に対して外側から往復運動自在に嵌合している。スリーブ４０とボトムカバー１８との間には、付勢ばね４４を挟んでベースロータ４６が設けられ、ベースロータ４６は駆動軸２２に対して傾動不能に固定されている。
【００２７】
チルト及びベースロータ３９,４６の双方には、ピン４２の軸線方向と直交する周方向位置にて他方のロータ４６,３９に向けて突出したアーム部４８,５０がそれぞれ一体に設けられ、アーム部４８,５０の先端に形成された係合孔５２及び係合ピン５４を介して、これらロータ３９,４６は互いに連結されている。ここで、駆動軸２２に対するチルトロータ３９の傾動及び往復運動を許容すべく、係合ピン５４はピン４２と平行に延び、且つ、係合孔５２は長円形状をなしている。
【００２８】
クランク室２０に隣接したシリンダブロック１２には、複数のシリンダボア５６が形成され、これらシリンダボア５６は、シリンダブロック１２を軸線方向に貫通するとともに、周方向に等間隔で配置されている。各シリンダボア５６内には、ピストン５８が摺動自在に嵌合され、これらピストン５８の一端は、そのシリンダボア５６からクランク室２０内に突出している。ピストン５８の突出端にはコの字形状のテール部６０が形成され、テール部６０は、一対のシュー６２を介して斜板３８の外周縁を摺動自在に挟んでいる。
【００２９】
シリンダブロック１２の他端面には、バルブプレート６４を介してシリンダヘッド６６が締結ボルト１６を用いて気密に固定されている。シリンダヘッド６６は、バルブプレート６４に向けて開口したカップ形状をなし、シリンダヘッド６６の周壁には、いずれも図示しないけれども、循環流路２の往路に接続される吐出ポートと、循環流路２の復路に接続される吸入ポートとが形成されている。
【００３０】
シリンダヘッド６６内には、環状の吸入室６８が区画され、吸入室６８は、前述の吸入ポートを介して循環流路２の復路に接続される。この一方、吸入室６８は、バルブプレート６４に形成された複数の吸入孔７６を介して各シリンダボア５６に連通し、各吸入孔７６はシリンダボア５６側から吸入リード弁（図示せず）により開閉される。
また、シリンダヘッド６６内には吐出室７０が区画され、吐出室７０は吸入室６８により囲まれている。吐出室７０は、前述の吐出ポートを介して循環流路２の往路に接続される一方、バルブプレート６４に形成された複数の吐出孔８０を介して各シリンダボア５６に連通し、各吐出孔８０はリード弁体（図示せず）及び弁押さえ８２からなる吐出リード弁により吐出室７０側から開閉される。
【００３１】
更に、シリンダヘッド６６内には、シリンダヘッド６６の端壁と吐出室及び吸入室との間に制御弁室８６が区画され、制御弁室８６には電磁弁８８が配置されている。
ここで、図２は、拡大した電磁弁８８ととともに、クランク室２０の圧力を制御する圧力調整機構の概略構成を示している。
電磁弁８８は、入力ポート９０ａ、出力ポート９０ｂ及び感圧ポート９０ｃを有し、これらポート９０ａ,ｂ,ｃがそれぞれ開口した制御弁室８６の領域は互いに気密に区画されている。電磁弁８８は、入力ポート９０ａと出力ポート９０ｂとの間を断続可能な弁ユニットと、弁ユニットを互いに協働して駆動する電磁駆動ユニット及び圧力駆動ユニットとを有する。
【００３２】
より詳しくは、入力及び出力ポート９０ａ,ｂはスリーブ９２に設けられ、スリーブ９２内には、入力及び出力ポート９０ａ,ｂがそれぞれ開口した入力室及び出力室が区画されている。入力室と出力室との間は弁孔９４を通じて連通し、入力室に開口した弁孔９４の開口の周縁は弁座として形成され、弁座にはボール弁体９６が座る。
ボール弁体９６には、連結ロッド９８の先端が弁孔９４とは反対側から当接し、連結ロッド９８の根元は可動子１００の前面に接続されている。可動子１００は、ソレノイドハウジング１０２内のソレノイド１０４の中央に配置され、可動子１００の背面とソレノイドハウジング１０２の端壁との間には圧縮コイルばね１０６が配置されている。
【００３３】
ソレノイド１０４は、その通電時、可動子１００を弁孔９４に向けて付勢する電磁力を発生するが、ソレノイド１０４への給電は、圧縮機４の外部に設けられた駆動回路１０８から行われる。駆動回路１０８は、自動車用空調システムの総合的な制御を担うＥＣＵ（電子制御装置）１１０からの制御信号により給電を実行し、ＥＣＵ１１０には種々のセンサ１１２が電気的に接続されている。ＥＣＵ１１０は、センサ１１２を介して得られた各種情報及びメモリに格納されたデータを基に演算を実行し、その演算結果に基づいて駆動回路１０８に給電を実行させる。
【００３４】
一方、ボール弁体９６には、弁孔９４を通して感圧ロッド１１４の先端が当接している。感圧ロッド１１４は、出力室を超えてスリーブ９２の先端に区画された感圧室１１６まで延び、感圧ロッド１１４の根元は、感圧室１１６に配置された感圧器１１８に連結されている。なお、感圧室１１６と出力室との間は気密に区画され、感圧室１１６に感圧ポート９０ｃが開口している。
【００３５】
感圧器１１８はベローズを有し、ベローズの両端は、圧縮コイルばね１２０を互いの間に挟み込んだキャップにより気密に閉塞されている。感圧ロッド１１４の根元は一方のキャップの外側に連結され、他方のキャップは、スリーブ９２の端壁に固定されている。従って、感圧器１１８は、感圧ロッド１１４を介してボール弁体９６を開弁方向に付勢するけれども、その付勢力の大きさは、その圧縮コイルばね１２０の付勢力から、感圧器１１８の内外での圧力差を差し引いた値となる。
【００３６】
上述した電磁弁８８によれば、可動子１００に作用する電磁力及び圧縮コイルばね１０６の付勢力からなる閉弁方向の力が、感圧器１１８の付勢力からなる開弁方向の力に打ち勝つと、ボール弁体９６は閉弁位置に位置付けられる。一方、開弁方向の力が閉弁方向の力に打ち勝つと、ボール弁体９６は開弁位置に位置付けられる。
従って、この電磁弁８８では、感圧室１１６の圧力が所定の圧力以下であるときには、ソレノイド１０４へ通電したとしても、感圧器１１８の付勢力が閉弁方向の力に打ち勝ち、ボール弁体９６は開位置に位置付けられたままである。また、感圧室１１８の圧力が所定の圧力以上であるときには、ソレノイド１０４へ通電しなくても、閉弁方向の力が感圧器１１８の付勢力に打ち勝ち、ボール弁体９６は閉位置に位置付けられる。
【００３７】
つまり、感圧器１１８は圧力駆動ユニットを構成し、ソレノイド１０４及び可動子１００は電磁駆動ユニットを構成している。
上述した電磁弁８８の入力ポート９０ａが開口した制御弁室８６の領域と吐出室７０との間は、シリンダヘッド６６に形成された入力孔１２２を介して連通する一方、出力ポート９０ｂが開口した制御弁室８６の領域とクランク室２０との間は出力路１２４により繋がれている。換言すれば、クランク室７０と吐出室２０との間を接続する流路（圧力伝達流路）に電磁弁８８は介挿され、圧力伝達流路は入力孔１２２及び出力路１２４を含む。なお、出力路１２４は、シリンダブロック１２、バルブプレート６４及びシリンダヘッド６６にそれぞれ形成された一連の貫通孔により構成されている。
【００３８】
また、電磁弁８８の感圧ポート９０ｃが開口した制御弁室８６の領域と吸入室６８との間は、シリンダヘッド６６に形成された感圧孔１２６を介して連通する一方、吸入室６８とクランク室２０との間は、減圧流路１２８を介して連通している。この減圧流路１２８は、バルブプレート６４及びシリンダヘッド６６にそれぞれ形成された一連の貫通孔により構成され、流路断面積が小さいことから絞りとして機能する。
【００３９】
更に、圧縮機４は、図２に圧力調整機構と共に示したように、吐出室７０に溜まった潤滑油をクランク室２０に供給するための減圧装置を備えている。
より詳しくは、減圧装置は、吐出室７０とクランク室２０との間を繋ぐ連通路１３０を有し、連通路１３０も、バルブプレート６４及びシリンダヘッド６６にそれぞれ形成された一連の貫通孔により構成されている。
【００４０】
連通路１３０内には、減圧ユニット１３２が配置され、減圧ユニット１３２は、連通路１３０内を吐出室７０側の高圧域１３０ａとクランク室２０側の低圧域１３０ｂとに仕切り、高圧域１３０ａの流体を減圧しながら低圧域１３０ｂに供給可能である。
なお、この圧縮機４は、図１の縦方向が上下方向に略一致するように車両のエンジンルーム内に設置される。このため、吐出室７０側の連通路１３０の開口端（入口端）は、吐出室７０の底部にて開口し、同じく吐出室７０に開口した入力孔１２２の開口端よりも下方に位置している（図１参照）。
【００４１】
図３は、減圧ユニット１３２及びその周辺の一部を拡大して示しており、減圧ユニット１３２は、連通路１３０を構成するシリンダブロック１２の貫通孔１３４内に配置されている。より詳しくは、貫通孔１３４はシリンダボア５６と平行に延び、減圧ユニット１３２は、貫通孔１３４内に嵌合された円筒状の透過部材１３６と、吐出室７０側の透過部材１３６の端部近傍に配置されたＯリング１３８とからなる。
【００４２】
透過部材１３６はガラス繊維強化ナイロン樹脂からなり、透過部材１３６に占めるナイロン樹脂の含有量は５０質量％以上である。透過部材１３６は、円筒状の周壁１４０を有し、周壁１４０は吐出室７０側に開口端を有する一方、クランク室２０側には端壁１４２により閉塞された閉塞端を有する。
図４に示したように、周壁１４０の外周面には開口端近傍に周溝１４４が形成されている。前述したＯリング１３８は、周溝１４４に嵌合され、透過部材１３６の外周面と貫通孔１３４の内周面との間をシールしている。
【００４３】
また、周壁１４０の外周面には複数のグルーブ１４６が形成され、各グルーブ１４６は、周溝１４４よりも手前から端壁１４２の外面に亘り周壁１４０の軸線方向に沿って延びている。これらグルーブ１４６同士の間には、やはり軸方向に延びるランド１４８が形成され、各ランド１４８が貫通孔１３４の内周面に当接している。
各グルーブ１４６は端壁１４２の外面にて開口した開口端を有し、各グルーブ１４６の深さは、その開口端近傍にて段差をもって深くなっている。ただし、周壁１４０により囲まれた中空部１４０ａは、この段差までは到達していない。
【００４４】
図５に拡大して示したように、貫通孔１３４の内周面には、クランク室２０側の開口近傍に縮径部１５０が形成され、縮径部１５０は、貫通孔１３４の径方向内側に突出している。縮径部１５０は、貫通孔１３４の軸線方向でみて内方に、環状のテーパ面１５０ａを有し、テーパ面１５０ａにはＲ状に形成されたランド１４８の隅部１４８ａが当接する。
テーパ面１５０ａの内径は、端壁１４２からクランク室２０に向かうに連れて徐々に縮径されているけれども、各グルーブ１４８の開口端の最内周部は、貫通孔１３４の径方向でみてテーパ面１５０ａ即ち縮径部１５０よりも内側に位置し、縮径部１５０を通じて貫通孔１３４の軸線方向にクランク室２０を臨んでいる。
【００４５】
以下、上述した冷凍回路の動作について説明する。
この冷凍回路では、圧縮機４がエンジン３６から動力供給を受けて作動すると、圧縮機４は、低温低圧のガス冷媒（ＣＯ２冷媒）を循環流路２の復路から吸入して圧縮し、高温高圧の超臨界状態の冷媒を循環流路２の往路に吐出する。吐出された超臨界状態の冷媒は、ガスクーラ６を通過する際に冷却され温度が低下する。温度が低下した冷媒は、膨張器８を通過する際に膨張し、その温度及び圧力が低下し、気液混合状態になる。気液混合状態の冷媒が蒸発器１０に流入すると、気液混合状態の冷媒のうち液冷媒が蒸発器１０内で気化し、蒸発器１０からはガス冷媒が流出する。そして、蒸発器１０から流出したガス冷媒は、循環流路２の復路を通じて圧縮機４に吸入される。
【００４６】
なお、ガスクーラ６及び蒸発器１０のそれぞれ近傍には、これらガスクーラ６及び蒸発器１０の外側を通過する風を形成する放熱ファン及び冷房ファン（図示せず）がそれぞれ配置され、ガスクーラ６が送風を受けることで、ガスクーラ６を通過する冷媒が冷却される。また、蒸発器１０を通過する送風は、蒸発器１０内の液冷媒により気化熱を奪われて冷風になり、この冷風が車室に吹出すことで、車室が冷房される。
【００４７】
以下、圧縮機４の動作について詳細に説明する。
圧縮機４のプーリ３４には、エンジン３６の作動時、ベルト３７を介してエンジン３６からの動力が伝達されており、このとき電磁クラッチ２８がオン作動されると、プーリ３４と一体的に駆動軸２２が回転駆動される。この駆動軸２２の回転に伴って、ベースロータ４６及びチルトロータ３９を介して斜板３８も回転駆動され、この斜板３８の回転運動は、シュー６２を介してピストン５８の往復運動に変換される。各ピストン５８の往復運動によって、吸入室６８内の冷媒が吸入弁を介してシリンダボア５６に吸入される吸入工程と、シリンダボア５６内で冷媒が圧縮される圧縮工程と、圧縮された冷媒が吐出リード弁を介して吐出室７０に吐出される吐出工程が実施される。
【００４８】
圧縮機４が、上述した吸入、圧縮及び吐出工程を実行している間、ＥＣＵ１１０はセンサ１１２からの情報に基づき駆動回路１０８を介して電磁弁８８を開閉作動させ、これにより圧縮機４から循環流路２の往路に吐出される圧縮冷媒の吐出量を調整する。
より詳しくは、冷媒の吐出量を減少させる場合には、電磁弁８８を開作動させ、吐出室７０から入力孔１２２及び出力路１２４を通じてクランク室２０へ向けて、吐出室７０の圧縮冷媒の一部を供給する。これにより、クランク室２０内の圧力（背圧）が、吸入室６８内の圧力、即ち吸入工程を実行しているシリンダボア５６内の圧力よりも大きくなると、そのピストン５８に対して前方（バルブプレート６４側）に向かう付勢力が加えられる。このためピストン５８のストローク長が減少し、各シリンダボア５６からの吐出室７０内への圧縮冷媒吐出量が減少する。
【００４９】
なお、ピストン５８に加わる前方への付勢力はテール部６０を介して斜板３８にも伝達されるので、この付勢力によって、斜板３８は、駆動軸２２と直交する仮想面に対して平行に近づくように傾動される。
一方、冷媒の吐出量を増大させる場合には、電磁弁８８を閉作動させ、吐出室７０からクランク室２０への圧縮冷媒の供給を遮断する。ここで、クランク室２０は、絞りとしての機能を有する減圧流路１２８を介して吸入室６８と常時連通しているので、クランク室２０内の圧力は徐々に吸入室６８の圧力まで減少する。従って、ピストン５８に加わる前方への付勢力が減少するので、ピストン５８のストローク長が増大し、各シリンダボア５６から吐出室７０内への圧縮冷媒の吐出量が増大する。
【００５０】
なお、ピストン５８に加わる前方への付勢力が減少するのに伴い、斜板３８は、駆動軸２２と直交する仮想面に対して傾斜するように傾動する。
そして、電磁弁８８は、ＥＣＵ１１０による制御とは別に、自律的に開閉作動する。
例えば、冷媒の吐出量が過剰となって、蒸発器１０で気化した後の冷媒圧力が低くなり、吸入室６８の圧力が極度に低下した場合、電磁弁８８は、感圧孔１２６を通じてこの圧力低下を感知し、自律的に開作動する。すなわち、感圧室１１６の圧力低下により感圧器１１８が伸長し、ボール弁体９６が感圧ロッド１１４を介して開弁方向に付勢される。これにより、吐出室７０から入力孔１２２及び出力路１２４を通じてクランク室２０内に圧縮冷媒の一部が供給され、吐出量が減少する。
【００５１】
また、蒸発器１０での熱負荷が大きくなって、蒸発器１０で気化した冷媒圧力が高くなり、吸入室６８の圧力が極度に上昇した場合、電磁弁８８は、感圧孔１２６を通じてこの圧力上昇を感知し、自律的に閉作動する。すなわち、感圧室１１６の圧力上昇により感圧器１１８が短縮し、圧縮コイルばね１０６により閉弁方向に付勢される。これにより、入力孔１２２及び出力路１２４を通じた吐出室７０からクランク室２０への圧縮冷媒の供給が遮断され、吐出量が増大する。
【００５２】
他方、圧縮機４が、上述した吸入、圧縮及び吐出工程を実行している間、連通路１３０に配置された減圧ユニット１３２を介して、吐出室７０の底部に溜まった潤滑油がクランク室２０に還流され、クランク室２０における駆動軸２２、ピストン５８、斜板３８及び傾動ユニット等の潤滑に供される。
減圧ユニット１３２では、円筒状の透過部材１３６の外周面と貫通孔１３４の内周面との間がＯリング１３８によりシールされているので、吐出室７０から流出した潤滑油は、透過部材１３６の周壁１４０により囲まれた中空部１４０ａに流入する。中空部１４０ａ内に流入した潤滑油は、吐出室７０とクランク室２０との間での圧力差に基づき、端壁１４２を軸線方向に透過するとともに、周壁１４０を径方向に透過する。
【００５３】
端壁１４２を透過した潤滑油は、端壁１４２の外面及びグルーブ１４６の段差面から染み出す一方、周壁１４０ａを径方向に透過した潤滑油は、グルーブ１４６の底面から染み出し、染み出した潤滑油はグルーブ１４６内を端壁１４２側に向けて流れる。そして、グルーブ１４６を流れた潤滑油は、段差面から染み出した潤滑油と合流した後、更に、端壁１４２の外面から染み出した潤滑油とも合流し、この合流した潤滑油の流れが、貫通孔１３４の縮径部１５０を通じてクランク室２０内に流入する。
【００５４】
ここで、透過部材１３６における潤滑油の透過量をＱとすると、透過量Ｑは、次式（１）に基づいて見積もることができる。
Ｑ＝Ｓ×（１／Ｅ）×κ×ΔＰ×τ      …（１）
なお、式中、Ｓは透過面積、Ｅは透過厚さ、κは透過係数、ΔＰは圧力差、τは透過時間をそれぞれ表し、圧力差ΔＰは、吐出室７０つまり高圧域１３０ａの圧力Ｐｈｉｇｈと、吸入室２０つまり低圧域１３０ｂの圧力Ｐlｏｗとの差として表される（ΔＰ＝Ｐｈｉｇｈ−Ｐlｏｗ）。
【００５５】
また、透過係数κは、透過部材１３６の材質に依存するとともに、次式（２）に示すように、温度Ｔにも依存する。
ｌｏｇκ＝Ａ＋Ｂ／Ｔ      …（２）
ただし、Ａは正の定数を表し（Ａ＞０）、Ｂは負の定数を表す（Ｂ＜０）。
上述した冷凍回路は、地球温暖化係数が小さいＣＯ２冷媒を用いているため、環境に優しい。
【００５６】
一方、冷凍回路に適用された圧縮機４では、圧縮機４が作動している間、吐出室７０の底部に溜まった潤滑油が連通路１３０の入口端に常に流入することから、減圧装置の減圧ユニット１３２は潤滑油を専ら透過させ、一方、吐出室７０の冷媒は、圧力調整機構の電磁弁８８が開作動したときに、圧力伝達流路つまり入力孔１２２及び出力路１２４を通過してクランク室２０に流入する。
【００５７】
このように、クランク室２０に対して、潤滑油及び冷媒が別々の経路を通じて供給されることで、吐出室７０からクランク室２０への圧力の伝達は、これら経路での圧力伝達速度の違いに基づき、圧力伝達流路を流れる冷媒が専ら担う。圧力伝達流路は電磁弁８８により開閉されるけれども、潤滑油が圧力伝達流路を殆ど流れないため、電磁弁８８が開作動するのと殆ど同時に冷媒がクランク室２０に供給される。従って、この圧縮機４では、クランク室２０に対して吐出室７０の圧力が高速で伝達され、この結果として、容量制御の応答性が高い。
【００５８】
また、シリンダボア５６から吐出室７０に吐出される流体は、互いに密度の異なる超臨界状態の冷媒と潤滑油との混合物であり、この混合物が電磁弁８８を通してクランク室２０に供給されると仮定した場合、電磁弁８８の開度が一定であったとしても、混合物における冷媒と潤滑油との混合比率のばらつきによって電磁弁８８を通過する混合物の流量が変化してしまい、容量制御の精度が低くなる。これに対し、この圧縮機４では、電磁弁８８を専ら冷媒が通過するため、電磁弁８８の開度を制御することにより電磁弁８８を通過する冷媒の流量を正確に調整することが可能であり、この結果として、容量制御の精度が高い。
【００５９】
更に、減圧装置の減圧ユニット１３２は、潤滑油を通過させるオリフィスチューブではなく、潤滑油を透過させる透過部材１３６を備えている。透過部材１３６における潤滑油の透過量Ｑは、透過部材１３６での中空部１４０ａの横断面積を十分に確保したとしても、透過部材１３６自身の有する透過率κや周壁１４０及び端壁１４２の厚さＥに依存して規制される。
【００６０】
従って、この減圧ユニット１３２によれば、クランク室２０の圧力が3MPaを超え、吐出室７０の圧力がクランク室２０の圧力より更に高くても、吐出室７０とクランク室２０との間が目詰まりすることなく、およそ3MPa〜11MPaの範囲の圧力差をもって接続される。このため、この圧縮機４の場合、圧力調整機構による容量制御が安定に行われると同時に潤滑状態が良好に保たれる。
【００６１】
なお、この減圧装置の減圧ユニット１３２によれば、潤滑油が透過部材１３６の端壁１４２のみならず、Ｏリング１３８よりも端壁１４２側の周壁１４０の領域を径方向にも透過するので、周壁１４０の内周面の殆ど全域に潤滑油が浸透し、透過面積（流路断面積）が十分に確保される。このため、この減圧ユニット１３２を通じて、十分な量の潤滑油がクランク室２０に供給される。
【００６２】
そして、この減圧装置の減圧ユニット１３２によれば、ガラス繊維強化樹脂は成型が容易であることから、透過部材１３６の製造は、金属製のオリフィスチューブの製造よりも容易である。この結果、この透過部材１３６の生産性は高く、その製造コストが抑制される。また、ガラス繊維強化樹脂は金属に比べて軽量であるため、圧力調整機構ひいては圧縮機４の軽量化も図られる。
【００６３】
また、この減圧装置では、貫通孔１３４の内径が小径であるけれども、透過部材１３６の周壁１４０の外周面にグルーブ１４６を設けたことにより、透過部材１３６の回りに潤滑油の流路が形成されている。このため、このグルーブ１４６を通じて、透過部材１３６を径方向に透過した潤滑油がクランク室２０に向けて円滑に流れる。この結果として、この透過部材１３６では、径方向での潤滑油の透過も円滑に進行し、もって、十分な流路断面積が確保される。
【００６４】
更に、この減圧装置では、透過部材１３６の周壁１４０の外周面にグルーブ１４６を一体に形成されており、透過部材１３６の回りに潤滑油の流路が容易に形成される。
一方、透過部材１３６での潤滑油の透過量Ｑは、高圧域１３０ａと低圧域１３０ｂとの間での圧力差ΔＰに依存し、圧力差ΔＰが増大するに連れて潤滑油の透過量Ｑは増大する。従って、吐出室７０の圧力が異常に上昇しそうになったときは、潤滑油の透過量Ｑが増大して吐出室の圧力上昇が抑制されるとともに、クランク室２０の圧力が上昇して容量が低減される。このため、この圧縮機４では異常な圧力上昇が防止される。
【００６５】
そして、透過部材１３６での潤滑油の透過係数κは温度依存性を有し、温度Ｔが上昇するのに連れて潤滑油の透過量Ｑは増大する。従って、圧縮機４が過熱されそうになったときには、潤滑油の透過量Ｑが増大してクランク室２０の圧力が上昇し、これにより容量が低減される。このため、この圧縮機４では過熱が防止される。
本発明は上述した一実施例に限定されることはなく種々変更が可能である。
【００６６】
例えば、上述した一実施例の冷凍回路では、冷媒としてＣＯ２冷媒が循環していたけれども、冷媒の種類は特には限定されず、ＨＦＣ系冷媒等を冷媒として用いてもよい。
上述した一実施例に係る圧縮機４では、絞りとしての機能を有する減圧流路１２８を通じてクランク室２０と吸入室６８との間が常に連通していたけれども、図６に示したように、これらの間を減圧流路１２８よりも大きな流路断面積の減圧流路１６０により接続した上で、この減圧流路１６０に、この減圧流路１６０を開閉する低圧側電磁弁１６２を介挿してもよい。この場合、低圧側電磁弁１６２の開閉作動は、やはり駆動回路１０８を介してＥＣＵ１１０により制御され、減圧流路１６０の開度はＥＣＵ１１０により調整される。このため、クランク室２０の圧力が３MPaを超えるとしても、減圧流路１６０の内径は大きくてもよく、減圧流路１２８を形成するのに比較して、減圧流路１６０の形成は容易である。
【００６７】
上述した一実施例に係る圧縮機４では、吐出室７０とクランク室２０との間が、入力孔１２２及び出力路１２４を含み、専ら冷媒が流れる圧力伝達流路と、専ら潤滑油が流れる連通路１３０とによって接続されていたけれども、図７に示したように入力孔１２２、出力路１２４及び電磁弁８８を省略し、低圧側電磁弁１６２の開閉作動によりクランク室２０の圧力を調整するようにしてもよい。
【００６８】
この場合、連通路１３０を通じて吐出室７０の冷媒及び潤滑油がクランク室２０に供給されるよう、吐出室７０における連通路１３０の開口端の位置が適宜選択され、図１の縦方向が上下方向に一致するように圧縮機４をエンジンルームに設置する必要はない。そして、冷媒を透過させることから、透過係数κを最適化すべく、透過部材１３６の材質や周壁１４０及び端壁１４２の厚さＥ等の形状が適宜選択される。
【００６９】
つまり、減圧ユニット１３２の透過部材１３６は、潤滑油（液体）を専ら透過させるのみでなく、超臨界状態やガス状態の冷媒（流体）と潤滑油との混合物をも透過させることができ、更には、冷媒を専ら透過させることができる。
ただし、透過部材１３６が潤滑油を専ら透過させるときに、その潤滑油に微量の冷媒が含まれることがあり、また、冷媒を専ら透過させるときに、その冷媒に微量の冷媒が含まれることがあるのは勿論である。
【００７０】
更に、上述した一実施例の冷凍回路には、容量可変型斜板式の圧縮機４が適用されていたけれども、図８に例示したスクロール圧縮機１７０を適用してもよい。
スクロール圧縮機１７０は、ハウジング１７２を備え、このハウジング１７２は駆動ケーシング１７４及び圧縮ケーシング１７６からなる。これら駆動及び圧縮ケーシング１７４,１７６は複数の連結ボルト１７８により相互に連結されている。なお、この圧縮機１７０も、後述するように潤滑油が圧縮ケーシング１７６内の底部に貯留されることから、図１の縦方向が上下方向に略一致するように車両のエンジンルーム内に設置される。
【００７１】
駆動ケーシング１７４内には駆動軸１８０が配置され、この駆動軸１８０は圧縮ケーシング１７６側に大径端部１８２を有し、この大径端部１８２から小径軸部１８４が延びている。駆動ケーシング１７４と大径端部１８２及び小径軸部１８４との間にはニードル軸受１８６及びボール軸受１８８が介装され、駆動軸１８０はこれら軸受１８６,１８８を介して駆動ケーシング１７４に回転自在に支持されている。
【００７２】
また、小径軸部１８４にはボール軸受１８８と大径端部１８２との間にリップシール１９０が取付けられ、このリップシール１９０は小径軸部１８４に相対的に摺接し、駆動ケーシング１７４内を気密に区画している。
駆動軸１８０の小径軸部１８４は駆動ケーシング１７４から突出し、その突出端に電磁クラッチ１９２のドリブン側ユニットが取り付けられている。ここで、電磁クラッチ１９２の型式は、電磁クラッチ２８の型式とは異なるけれども、その構成は概ね同じであることから、同一の機能を有する部材には同一の符号を付してその説明を省略する。
【００７３】
一方、圧縮ケーシング１７６は、図示しないけれども、その周壁に吸入ポート及び吐出ポートが形成され、吸入ポート及び吐出ポートは、冷凍回路の蒸発器１０又はガスクーラ６に対して循環流路２を介して接続される。
圧縮ケーシング１７６内にはスクロールユニット１９４が収容され、スクロールユニット１９４と駆動ケーシング１７４の内端壁との間には駆動室１９６が形成されるとともに、スクロールユニット１９４と圧縮ケーシング１７６の外周壁との間には、圧縮ケーシング１７６の吸入ポートと連通する吸入室１９８が形成されている。
【００７４】
スクロールユニット１９４は可動スクロール２００及び固定スクロール２０２を有し、これら可動及び固定スクロール２００，２０２は、それぞれ基板２０４及び基板２０４に一体に形成された渦巻き壁２０６とからなる。
可動及び固定スクロール２００，２０２は、渦巻き壁２０６同士が互いに噛み合うようにして配置され、渦巻き壁２０６の先端に設けられたチップシールを介して互いの間に圧縮室２０８を形成している。可動スクロール２００は固定スクロ−ル２０２に対して旋回運動可能であり、この旋回運動に伴って、圧縮室２０８は渦巻き壁２０６に沿って基板２０４の径方向外側から中央部に向けて移動する。この移動の際、圧縮室２０８の容積は徐々に減少し、基板２０４の中央部で最小になる。
【００７５】
上述した可動スクロール２００に旋回運動を付与するため、駆動室１９６内には旋回ユニットが配置されている。より詳しくは、可動スクロール２００と駆動軸１８０の大径端部１８２とは、ニードル軸受２１０、偏心ブッシュ２１２及びクランクピン２１４を介して互いに連結され、可動スクロール２００と駆動ケーシング１７４との間には、可動スクロール２００の自転を阻止するボール型の旋回スラストベアリング２１６が配置されている。なお、図１中の参照符号２１８はカウンタウエイトを示し、このカウンタウエイト２１８は偏心ブッシュ２１２に取付けられている。
【００７６】
一方、固定スクロール２０２は圧縮ケーシング１７６内にて複数の固定ボルト（図示しない）を介して固定され、固定スクロール２０２と圧縮ケーシング１７６の端壁１７６ａとの間には、吐出室２２０及びオイル室２２２が仕切壁２２４を介して上下に区画されている。
その上、吐出室２２０内には油分離室２２６が区画されている。より詳しくは、円筒状の区画壁２２８が、仕切壁２２４から圧縮ケーシング１７６の外周壁に亘り端壁１７６ａに沿って上下方向に延び、区画壁２２８内には、油分離管２３０が同心上に固定されている。油分離室２２６は、油分離管２３０の大径端２３１よりも下方の区画壁２２８の領域により形成されている。なお、区画壁２２８の上端はシールボルト２３２により閉塞されているが、シールボルト２３２と油分離管２３０との間にて、区画壁２２８の内周面には吐出ポートに連なる横孔２３４が開口している。
【００７７】
吐出室２２０は、吐出弁２３６を介して上流の圧縮室２０８に連通する一方、区画壁２２８に形成された２つの導入孔２３８を介して下流の油分離室２２６に連通している。つまり、圧縮室２０８は、吐出室２２０及び油分離室２２６を介して吐出ポートに繋がっている。なお、吐出弁２３６は、固定スクロール２０２の基板２０４の中央部を貫通して設けられた弁孔としての吐出孔２４０と、吐出孔２４０を開閉するリード弁体２４２と、リード弁体２４２の開度を規制するストッパプレート２４４とを有する。
【００７８】
一方、油分離室２２６は、仕切壁２２４に形成された底孔２４５を介してオイル室２２２に連通し、オイル室２２２との駆動室１９６との間は、固定スクロール２０２に設けられた連通路２４６を介して連通している。
より詳しくは、圧縮ケーシング１７６の底近傍に位置する固定スクロール２０２の渦巻き壁２０６の部分は肉厚な肉厚部２０６ａとして形成され、連通路２４６は、肉厚部２０６ａを駆動軸１８０と平行な方向に貫通する貫通孔２４８により構成されている。そして、この連通路２４６には、前述した減圧ユニット１３２が配置されている。
【００７９】
上述したスクロール圧縮機１７０によれば、駆動軸１８０の回転に伴い、クランクピン２１４及び偏心ブッシュ２１２を介して可動スクロール２００が旋回運動する。この旋回運動に伴い、圧縮室２０８は以下のプロセスを実行する。
圧縮室２０８は、スクロールユニット１９４の外周部にて吸入ポート及び吸入室１９８を通じて冷媒を吸入した後、径方向中央部に向けて移動する。この移動の間、圧縮室２０８の容積減少により吸入した冷媒が圧縮され、圧縮された冷媒は、吐出弁２３６を通じて吐出室２２０に吐出される。
【００８０】
そして、圧縮冷媒は、吐出室２２０から導入孔２３８を通じて油分離室２２６に流入し、油分離室２２６内の環状の空間を旋回するように下方へ向かって流れる。この際、冷媒に含まれる霧状の潤滑油が遠心分離されて区画壁２２８の内周面に付着し、分離された潤滑油はその自重により下降し、底孔２４５を通じてオイル室２２２へと流入する。
こうして潤滑油が分離された圧縮冷媒は、油分離管２３０の下端から油分離管２３０内に流入して上昇し、そして、吐出ポートを通じて冷凍回路のガスクーラ６に供給される。
【００８１】
一方、オイル室２２２に貯えられた潤滑油は、駆動室１９６とオイル室２２２との間の圧力差を利用し、減圧ユニットの透過部材を透過して駆動室１９６内に環流され、旋回ユニットを構成するニードル軸受２１０等の各摺動部に供給される。つまり、透過部材を透過することによって濾過された潤滑油が駆動室１９６に供給される。
このスクロール圧縮機１７０は、その作動時、減圧ユニット１３２の透過部材１３６が、オイル室２２２と駆動室１９６との間での圧力差を保ちつつ、目詰まりすることなく十分な量の潤滑油を安定に透過させるため、潤滑状態が良好に保たれる。
【００８２】
つまり、減圧ユニット１３２は、種々の流体機械に適用可能であり、吐出室７０とクランク室２０との間の接続に限らず、圧力の相違する２つの室間を圧力差を維持しながら接続するのに適用することができる。
なお、上述したいずれの実施例においても、透過部材１３６は円筒状であったけれども、透過部材は角筒状であってもよく、潤滑油が周壁１４０をその径方向内側に向けて透過するように、貫通孔１３４内に透過部材１３６を逆向きに配置してもよい。また、設置スペースがあるならば、透過部材は扁平な板状であってもよく、減圧ユニット１３２のシール部材もＯリング１３８に限られることはない。
【００８３】
上述した何れの実施例においても、透過部材１３６の回りに流路を形成する凹部としてのグルーブを、貫通孔１３４,２４８の内周面に形成してもよいが、貫通孔１３４,２４８の内径が透過部材１３６の外径に比べて十分に大きければ、凹部を双方に設けなくてもよい。
上述した何れの実施例においても、透過部材１３６はガラス繊維強化ナイロン樹脂製であったけれども、透過部材１３６の材質は、圧力差を維持して接続されるべき２つの室間での圧力差の大きさに応じて適宜変更可能であり、例えば、金属焼結体やセラミックスからなる透過部材を用いてもよい。なお、透過部材１３６の場合、ガラス繊維強化ナイロン樹脂におけるナイロン樹脂の含有割合は、適当な大きさの透過率κを付与すべく、５０質量％以上であるのが好ましい。
【図面の簡単な説明】
【００８４】
【図１】本発明の一実施例の冷凍回路の概略構成を、その圧縮機の縦断面とともに示した図である。
【図２】図１の圧縮機における圧力調整機構及び減圧装置の概略構成を、圧力調整機構の電磁弁の縦断面とともに示した図である。
【図３】図１の圧縮機における減圧ユニットの近傍を拡大して示した図である。
【図４】図３の減圧ユニットに適用された透過部材を示し、（ａ）は斜視図、（ｂ）は正面図、（ｃ）は横断面図である。
【図５】図３中、クランク室側の貫通孔の開口端近傍を拡大して示した図である。
【図６】図１の圧縮機に適用される変形例の圧力調整機構及び減圧装置の概略構成を、圧力調整機構の電磁弁の縦断面とともに示した図である。
【図７】図１の圧縮機に適用される他の変形例に係る圧力調整機構の概略構成を示した図である。
【図８】図１の冷凍回路に適用される変形例の圧縮機の縦断面を示した図である。
【符号の説明】
【００８５】
４  圧縮機
２０  クランク室
７０  吐出室
８８  電磁弁
１３０  連通路
１３２  減圧ユニット
１３４  貫通孔
１３６  透過部材
１３８  Ｏリング（シール部材）
１４０  周壁
１４２  端壁
１４６  グルーブ（凹部）
１４８  ランド
【図１】
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【図２】
2007032511.tif 000004
【図３】
2007032511.tif 000005
【図４】
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【図５】
2007032511.tif 000007
【図６】
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【図７】
2007032511.tif 000009
【図８】
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