(57)【要約】【課題】  優れたガスシール特性及びオイルコントロール機能を維持しつつ、ピストンリングの剛性を向上させることにある。【解決手段】  上側脚部と下側脚部とが基部を介して連結した断面Ｕ字状ピストンリングにおいて、上側脚部の下面と基部の内周面との連結部、又は下側脚部の上面と基部の内周面との連結部の少なくとも一方が曲面で形成されている（断面曲線となる）ことを特徴とする。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
上側脚部と下側脚部とが基部を介して連結される断面Ｕ字状ピストンリングにおいて、
前記上側脚部の下面と前記基部の内周面との連結部、又は前記下側脚部の上面と前記基部の内周面との連結部の少なくとも一方が曲面で形成されていることを特徴とするピストンリング。
【請求項２】
外周にトップランド部を残してリング溝が形成されたピストン本体と、
前記トップランド部に取り付けられ、上側脚部と下側脚部とが基部を介して連結した断面Ｕ字状ピストンリングを有する内燃機関のピストン装置において、
前記ピストンリングは、前記上側脚部の下面と前記基部の内周面との連結部、又は前記下側脚部の上面と前記基部の内周面との連結部の少なくとも一方が曲面で形成され、前記トップランドの上面と外周面との連結部、又は前記トップランド部の下面と外周面との連結部の少なくとも一方が曲面で形成されている
ことを特徴とするピストン装置。
【請求項３】
請求項２に記載のピストン装置において、
前記ピストンのトップランド部に形成される前記ピストンリングの上側脚部を装着する溝の底面と前記トップランドの上面との接続部、又は前記ピストンのトップランド部に形成される前記ピストンリングの下側脚部を装着する溝の底面と前記トップランドの下面との接続部の少なくとも一方が曲面で形成されている
ことを特徴とするピストン装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関に適用されるピストンリング及びそれを取り付けるピストン装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ピストンリングとシリンダ内壁のシール機能の向上及び燃焼室外に排出される未燃混合気量を減少させる目的で、ピストンのトップランド部に断面コ字状ピストンリングを取り付ける構成が報告されている。例えば、実開平５−４７６１５号公報（特許文献１）では、断面コ字状ピストンリングをピストンのトップランド部に嵌合させる構成において、トップランド部の上面にピストンリングの上側脚部の下面を当接させると共に、外周側に突出した大径部をシリンダ壁に摺接させてガスシールを行うことが開示されている。
【０００３】
しかし、このような断面コ字状ピストンリングでは使用時に、燃焼室側からの高い圧縮圧力（燃焼圧）を受け、曲げ応力によるピストンリングの破損が問題となる。
この問題を解決するためには、ピストンリングの脚幅およびリング幅を大きくして燃焼圧による応力に対する剛性を向上させる方法が考えられる。
【特許文献１】実開平５−４７６１５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、ピストンリングの脚幅及びリング幅を増加させると、シリンダへの追従性が悪くなり、オイル消費量やブローバイ量が増加する。また、ピストンリング重量の増加に伴い、往復運動時にピストンリング自身に作用する慣性力が大きくなり、ピストンリング内周面及びピストンのトップランド部やリング溝の摩耗が懸念される。
本発明は、斯かる従来技術の問題点を解決するためになされたもので、その目的は、優れたガスシール特性及びオイルコントロール機能を維持しつつ、ピストンリングの剛性を向上させることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記課題に鑑み、鋭意研究の結果、本発明者らは、上側脚部と下側脚部とが基部を介して連結した断面Ｕ字状ピストンリングでは、エンジンの作動時に燃焼圧により、上側脚部の下面と基部の内周面との連結部（内周上側角部）付近、又は下側脚部の上面と基部の内周面との連結部（内周下側角部）付近で、最も大きな応力が発生し、ピストンリングの破損の原因となること、及び内周上側角部又は内周下側角部の少なくとも一方を曲面形状とすることにより、ピストンリングの剛性が著しく向上することを見い出し、本発明を完成させるに至った。すなわち、本発明は、上側脚部と下側脚部とが基部を介して連結した断面Ｕ字状ピストンリングにおいて、上側脚部の下面と基部の内周面との連結部、又は下側脚部の上面と基部の内周面との連結部の少なくとも一方が曲面で形成されている（断面曲線となる）ことを特徴とする。ここで、ピストンリングの内周角部が曲面で形成されるとは、断面平坦な基部と脚部との連結部を曲面形状とすることのみならず、基部内周面全体を曲面形状とすることも含む。
【０００６】
本発明のピストン装置は、外周にトップランド部を残してリング溝が形成されたピストン本体と、トップランド部に取り付けられ、上側脚部と下側脚部とが基部を介して連結した断面Ｕ字状ピストンリングとを有し、断面Ｕ字状ピストンリングの上側脚部の下面と基部の内周面との連結部、又は下側脚部の上面と基部の内周面との連結部の少なくとも一方が曲面で連結されており、且つピストン本体のトップランド部の上面と外周面との連結部（外周上側角部）、又は下面と外周面との連結部（外周下側角部）の少なくとも一方が曲面で形成されていることを特徴とする。ここで、トップランド部の外周角部を曲面で形成するとは、断面平坦な外周面と上下面との連結部を曲面形状とすることのみならず、トップランドの外周面全体をバレル形状等の曲面形状とすることも含む。ピストンリングのみならず、それが取り付けられるピストン本体のトップランド部の外周角部を曲面とすることにより、ピストンリングとピストン本体との摩擦による摩耗が減少し、長期間に亘って優れたシール機能を発揮できる。また、本発明によれば、ピストン本体上部の温度を効果的にシリンダ側へ逃がし、ピストン本体のリング溝の耐摩耗性を向上させることもできる。
【０００７】
さらに、本発明のピストン装置は、ピストン本体に形成されるピストンリングの上側脚部を装着する溝（切り欠き部）の底面とトップランド部の上面との接続部、又はピストン本体に形成されるピストンリングの下側脚部を装着する溝の底面とトップランド部の下面との接続部の少なくとも一方が曲面で形成されていることが好ましい。
【発明の効果】
【０００８】
本発明のピストンリングでは、ピストンリングの脚幅及びリング幅を従来と同等として、優れたガスシール特性及びオイルコントロール機能を維持しつつ、ピストンリングの破壊強度を著しく向上することができる。また、ピストンリングの剛性が向上することにより、曲げ等の変形が抑えられ、ピストンリング外周形状の傾きが防止され、安定した摺動機能を発揮できる。さらに、剛性の向上に伴い、ピストンリング脚幅及び／又はリング幅を減少させることも可能となり、ピストンリングのシリンダ壁への追従性が向上し、より優れたガスシール特性及びオイルコントロール機能が得られる。また、ピストンリングの脚幅及び／又はリング幅を減少させることにより、リングの重量が減少し、往復運動時にリングに作用する慣性力が低下し、ピストンリング、トップランド部及びリング溝の摩耗を軽減できる。
【０００９】
本発明のピストン装置では、トップランド部の曲げ応力に対する剛性が向上するため、ピストンリングのリング幅の低減に合わせて、トップランド部の軸方向幅を低減することが可能となる。そのため、ピストンリングのシリンダへの追従性が向上し、より優れたガスシール特性及びオイルコントロール機能を実現できる。また、ピストンリングとピストンとの摩擦による摩耗が減少し、長期間に亘って優れたシール機能を発揮できる。
【００１０】
また、同一ガスシール性を保持するばらば、リング張力を低減でき、フリクションが減少することになる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、図面を参照して本発明の詳細を説明する。
（第一実施形態）
図１は、本発明の第一実施形態に係る断面Ｕ字状ピストンリング（以下、ピストンリングと称する）２０及びピストン装置３０を示す。本実施形態では、上側脚部２２と下側脚部２３が基部２１を介して連結されたピストンリング２０がピストン本体１０のトップランド部１２に取り付けられている。ここで、ピストンリング２０の上側脚部２２の下面２２ａと基部２１の内周面２１ａとの連結部、即ち、ピストンリング２０の内周上側角部Ｃ１、及びピストンリング２０の下側脚部２３の上面２３ａと基部２１の内周面２１ａとの連結部、即ち、ピストンリング内周下側角部Ｃ２が曲面形状となっている。
【００１２】
後述するように、ピストンリング２０においては、エンジン作動時、燃焼圧により、ピストンリング２０の内周角部付近に最大応力が発生し、ピストンリング２０の破損の原因となっている。これに対して、図１のようにピストンリング２０の内周角部Ｃ１，Ｃ２を曲面形状とすることにより、ピストンリング２０に発生する曲げ応力が減少し、破壊強度が向上する。本実施形態の効果は、少なくとも最大応力の発生する内周角部を曲面形状とすることにより得られるが、内周上下角部Ｃ１，Ｃ２とも曲面形状とすることにより、ピストンリング２０の剛性がさらに向上する。また、上下対称の形状とすることにより、ピストンリング２０の装着性も向上するので、内周上下角部Ｃ１，Ｃ２とも曲面形状とするのが好ましい。
【００１３】
本実施形態の構成により、ピストンリング２０の剛性が向上するため、曲げ等の変形が抑えられ、ピストンリング２０の外周形状の傾きが防止され、安定した摺動機能を発揮できる。また、剛性の向上により、ピストンリング２０の脚幅及びリング幅を低減させても十分な破壊強度を得ることができる。リング幅を小さくすることにより、ピストンリング２０のシリンダ壁３１への追従性がさらに向上し、より優れたガスシール特性及びオイルコントロール機能を発揮できる。また、ピストンリング２０の脚幅及び／又はリング幅を減少させることにより、リングの重量が減少し、往復運動時にリングに作用する慣性力が低下し、ピストンリング２０、トップランド部１２及びリング溝１３の摩耗を軽減できる。
【００１４】
本実施形態に係るピストンリング２０では、外周摺動面の形状は特に限定されない。図１の構成では、ピストンリング２０の外周面は上下角部Ｃ３，Ｃ４にＲ面取が施された断面ストレート形状であるが、例えばバレル形状の当たり面としてもよい。ここで、外周面の下側角部Ｃ４は０．１以下のＣ面取とすることが好ましい。これにより、外周面の漏れ面積が小さくなり、プローバイ量がより低減できる。また、上側脚部２２の内周側角部Ｃ５，Ｃ６及び下側脚部２３の内周側角部Ｃ７，Ｃ８にもＣ面取又は、Ｒ面取を施すことが好ましい。角部の摩耗を低減するためにはＲ面取とするのがより好ましい。
【００１５】
図１では、本実施形態に係るピストンリング２０が取り付けられるピストン本体１０のトップランド部１２の上面１２ａと外周面１２ｃとの連結部Ｔ１、すなわち外周上側角部、及びトップランド部１２の下面１２ｂと外周面１２ｃとの連結部Ｔ２、すなわち外周下側角部が曲面で形成されている。このように、ピストンリング２０のみならず、それが取り付けられるピストン本体１０のトップランド部１２の外周角部を曲面とすることにより、ピストンリング２０とピストン本体１０との摩擦による摩耗が減少し、長期間に亘り優れたシール特性を得ることができる。
【００１６】
また、図１では、ピストン本体１０のトップランド部１２に形成されるピストンリング２０の上側脚部２２を装着する溝２５の底面とトップランド１２の上面１２ａとの接続部Ｔ３及びピストン本体１０のトップランド部１２に形成されるピストンリング２０の下側脚部２３を装着するリング溝１３の底面とトップランド部１２の下面１２ｂの接続部Ｔ４が曲面で形成されている。
【００１７】
この構成により、トップランド部１２の曲げ応力に対する剛性が向上するため、ピストンリング２０のリング幅の低減に合わせて、トップランド部１２の軸方向幅を低減することが可能となる。そのため、ピストンリング２０のシリンダへの追従性が向上し、より優れたガスシール特性及びオイルコントロール機能を実現できる。また、ピストンリング２０とピストン本体１０との摩擦による摩耗が減少し、長期間に亘って優れたシール機能を発揮できる。ここで、少なくともピストン本体１０のトップランド部１２に形成されるピストンリング２０の上側脚部２２を装着する溝２５の底面とトップランド部１２の上面１２ａとの接続部Ｔ３、又はピストン本体１０のトップランド部１２に形成されるピストンリング２０の下側脚部２３を装着するリング溝１３の底面とトップランド部１２の下面１２ｂとの接続部Ｔ４のいずれか一方が曲面で形成されていれば、本実施形態の効果は得られるが、トップランド部１２の剛性をより向上させ、ピストンリング２０及びピストン本体１０の摩耗を減少させるためには、いずれの接続部も曲面形状とするのが好ましい。
【００１８】
また、図１の実施形態においては、ピストンリング２０の基部２１と上側脚部２２の境界部Ｐから下側脚部２３の下面２３ｂまでの軸方向幅ｈ２が、トップランド部１２の上面１２ａから下側脚部２３が装着されるリング溝１３の下面１３ａまでの軸方向幅ｈ５より大きく設計されている。すなわち、ピストンリング２０の基部２１の軸方向幅ｈ３と下側脚部２３の軸方向幅との総和が、ピストン本体１０のトップランド部１２の軸方向幅と下側脚部２３が装着されるリング溝１３の軸方向幅の総和より大きく設定されている。この構成では、圧縮圧が作用するとピストンリング２０の下側脚部２３の下面２３ｂとリング溝１３の下面１３ａとが密着し、ピストンリング２０の全内周面にクリアランスが生じる。そして、このクリアランスに圧縮ガスが入り込むことにより、ピストンリング２０が外周側に張り出し、シール特性がさらに向上する。
【００１９】
図１では、ピストン本体１０の冠面１１に溝（切り欠き部）２５が形成され、ピストンリング２０の上側脚部２２が、この切り欠き部２５に装着される構成が示されているが、本発明はこのような構成に限定されない。例えば、ピストン本体１０に切り欠き部が形成されず、ピストンリング２０の上側脚部２２が、ピストン本体１０の冠面１１より上に突出して装着される構成にも本発明は適用される。この場合も、ピストンリング２０の基部２１と上側脚部２２の境界部Ｐから下側脚部２３の下面２３ｂまでの軸方向幅を、トップランド部１２の上面（ここでは冠面１１）から下側脚部２３が装着されるリング溝１３の下面１３ａまでの軸方向幅より大きく設定することにより、同様の効果が得られる。
【００２０】
（第二実施形態）
図２は、本発明の第二実施形態に係るピストンリング２０及びピストン装置４０を示す。本実施形態では、ピストンリング２２の基部２１の内周面２１ａ全体及びピストン本体１０のトップランド部１２の外周面１２ｃ全体が曲面形状であることが図１の形態と異なる。
【００２１】
本実施形態においても、第一実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第三実施形態）
図３には、本発明の第三実施形態に係るピストンリング２０及びピストン装置５０を示す。本実施形態では、トップランド部１２の上下面１２ａ，１２ｂをテーパ形状とし、且つピストンリング２０の上側脚部２２の下面２２ａ及び下側脚部２３の上面２３ａを外周側に向かって、脚部の軸方向幅が大きくなるようなテーパ形状とした点で、第一、第二実施形態とは異なる。本実施形態では、ピストンリング２０とトップランド１２との間に挟まれたカーボン等を排出しやすいという利点がある。
【００２２】
また、この場合には、ピストンリング２０の基部２１と上側脚部２２の境界部Ｐから下側脚部２３の下面２３ｂまでの軸方向幅ｈ２が、トップランド１２の外周側上端部Ａから下側脚部２３が装着されるリング溝１３の下面１３ａまでの軸方向幅ｈ５より大きく設計されるのが好ましい。さらに、ピストンリング２０の上側脚部２２の内周側下端部Ｑから下側脚部２３の下面２３ｂまでの軸方向幅ｈ６がトップランド部１２の内周側上端部Ｂから下側脚部２３が装着されるリング溝１３の下面１３ａまでの軸方向幅ｈ７より大きく設計されるのが好ましい。この構成では、ピストン本体１０に圧縮圧が作用すると、下側脚部２３の下面２３ｂがリング溝１３の下面１３ａに沿って外周側に張り出し、シール性が向上する。さらに、ピストンリング２０の全内周面とトップランド１２の外周面との間に形成される隙間がラビリンス効果を持つため、セカンドランドからピストンリング２０の下側面を通り背面に移動するオイルが燃焼室に到達しづらくなり、より優れたオイル消費低減効果が得られる。
【００２３】
（第四実施形態）
図４には、本発明の第四実施形態に係るピストンリング２０及びピストン装置６０を示す。本実施形態に係るピストン装置６０は、トップランド部１２の上下面１２ａ，１２ｂ及びピストンリング溝１３の下面１３ａを予めθだけ傾けている。この角度θはピストン本体１０にかかる荷重と熱膨張による傾きを考慮したものであり、通常は５〜３０分くらいが良い。
【００２４】
運転中に冠面１１にかかる荷重と熱膨張によりトップランド部１２及びピストンリング溝１３は、１０〜２０分下側に傾く。このため、トップランド部１２及びリング溝１３に上述のように予め角度を持たせ、運転時に水平になるようにする。これにより、ピストンリング２０の外周接触位置はほぼ中央となり外周面でのオイル掻き上げを防止できる。
また、荷重と熱膨張による傾きを考慮しピストンリング２０の外周面を偏心バレル形状としてもよい。
【００２５】
（実施形態の補足説明）
本発明に係るピストン装置では、ピストン本体１０のトップランド１２のスラスト側に溝を設けてもよい。この溝は、例えば、ピストン本体１０の冠面１１からトップランド１２の上側に沿ってトップランド１２の外周面に至るように形成することができる。また、溝が形成される位置はスラスト側であれば、特に限定されないが、フロント側を０°、リア側を１８０°とした場合、４５〜１３５°の範囲に形成されるのが好ましい。溝のサイズおよび個数は必要に応じて適宜設計できる。この構成では、エンジン実働中の油膜厚さが厚いスラスト側の膨張行程で燃焼圧の上昇に伴い、スラスト側に設けた溝を介してスラスト側のピストンリング２０の背圧が増加する。このため、より効果的に油膜を薄くすることができ、より優れたオイルコントロール機能を発揮することができる。
【００２６】
また、本発明に係るピストン装置では、ピストン本体１０のセカンドランド部に断面Ｖ字の環状溝を形成してもよい。環状溝によりセカンドランド部のオイル圧力の上昇が緩和されるため、オイルがトップランド１２を経由して燃焼室に漏れ、オイル消費が増大する現象を防止することができる。ここで、断面Ｖ字形状とは、上面側が水平、若しくは内周側が上方に傾き、下面側は下方にいくに従って、径方向幅が小さくなる傾きを有する形状である。下面の傾きはピストン軸に対して１５〜４５°であるのが好ましい。環状溝形状として、断面Ｖ字形状を採用することにより、断面Ｕ字形状又は逆Ｖ形状等に比べ、オイル溜め効果に優れ、より優れたオイル消費低減効果が得られる。
【実施例】
【００２７】
以下、スチール製断面Ｕ字状ピストンリングを用いて本発明のピストンリングの効果を確認した結果を示す。
図５には比較例として、内周角部がほぼ直角の断面Ｕ字状ピストンリングの下側脚部下面を拘束した状態で、ピストンリング上面及び全内周面（上側脚部内周面、上側脚部下面、基部内周面、下側脚部上面、及び下側脚部内周面）に垂直な方向に１８ＭＰａの荷重を加えた時のＦＥＭ解析結果（応力分布図）を示す（比較例１）。ここで、ピストンリング幅ｈ１は２．０ｍｍ、ピストンリング径方向幅ａ１は２．０ｍｍ、ピストンリング脚幅Ｌ１は０．６５ｍｍとした。本結果より、下側脚部下面が固定された状態では、燃焼室側からの燃焼圧を受けた場合に、ピストンリング内周下側角部付近に最大応力（７９５ＭＰａ）がかかることが確認された。
【００２８】
図６（ａ）〜（ｃ）には、内周角部を曲面として曲率半径Ｒを変えた３種類のピストンリングにおいて、比較例１と同様に下側脚部下面を拘束した状態で、ピストンリング上面および全内周面に垂直な方向に１８ＭＰａの荷重を加えた時のＦＥＭ解析結果を示す。曲率半径はそれぞれ０．１０ｍｍ（実施例１）、０．２０ｍｍ（実施例２）、及び０．３５ｍｍ（実施例３）とした。ここで、ピストンリング幅ｈ１は１．５ｍｍ、ピストンリング径方向幅ａ１は１．５ｍｍ、ピストンリング脚幅Ｌ１は０．４ｍｍとした。いずれの実施例においても、最大応力は内周下側角部付近で発生することが認められた。また、内周角部をほぼ直角の形状から曲面形状に換えることにより、ピストンリングのリング幅及び脚幅を比較例１に対して、それぞれ０．７５および０．６２と縮小しているにも関わらず、発生する最大応力が著しく減少することが確認された。
【００２９】
以上の結果から、断面Ｕ字状ピストンリングの内周角部を曲面形状とすることにより、ピストンリングの破壊強度を大幅に向上することができることがわかった。本実施例では圧縮圧により、ピストンリング内周下側角部に最大応力が発生することから、少なくともこの角部を曲面形状とすることにより、ピストンリングの破壊強度を上げることができると考えられる。また、角部の曲面形状の曲率半径Ｒが大きい程、ピストンリングに発生する最大応力値が低下し、破壊強度が高くなることがわかった。
【００３０】
図７に内周角部の曲率半径Ｒとピストンリングの上側脚部下面から下側脚部上面までの幅ｈ３との比とピストンリングに発生する最大応力との関係をプロットした結果を示す。
Ｒ／ｈ３は０．１以上であることが好ましく、０．２以上であることが好ましい。特に、Ｒ／ｈ３が０．５、すなわち、図２に示すようにピストンリング２０の基部２１の内周面２１ａ全体が曲面形状である場合に発生する最大応力が小さく、ピストンリング２０の破壊強度という観点からは、基部内周面全体を曲面とするのが好ましい。
【００３１】
比較例１及び実施例１〜３のピストンリングをピストンに装着し、ボア７９ｍｍ、排気量１．８リットルの自然吸気式ガソリンエンジンを使用してオイル消費量とブローバイ量の測定を行った。ここで、ピストン本体のトップランド部の上面と外周面との連結部、トップランドの下面と外周面との連結部、トップランド部に形成されるピストンリングの上側脚部を装着する溝の底面とトップランド部の上面との接続部、及びピストンリングの下側脚部を装着するリング溝の底面とトップランド部の下面との接続部はピストンリングの内周角部とほぼ同一の曲率半径とした。
【００３２】
結果を図８に示す。ここで、実施例の値は、比較例１のオイル消費量及びブローバイ量をそれぞれ１００として相対比で表した。オイル消費量とブローバイ量とも、比較例１に比べて、実施例１〜３の方が低いことが確認された。またテスト終了後のピストンリングの内周、及びピストンのトップランド部、リング溝の形状を観察したところ、比較例１に比べ、実施例１〜３の方が摩耗が少ないことがわかった。さらに、内周角部を曲面形状にした実施例１〜３のピストンリングでは、比較例１のピストンリングと比べてｈ１寸法及びａ１寸法を０．５ｍｍずつ小さくすることができ、比較例１ピストンリング重量の約５０％の軽量化が可能となった。これらの結果から言い換えれば、ボアへの追従性向上に伴いリング張力を低減でき、結果としてフリクションが減少する効果も合わせもつ事になる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】本発明の第一実施形態に係るピストン装置を断面図である。
【図２】本発明の第二実施形態に係るピストン装置を断面図である。
【図３】本発明の第三実施形態に係るピストン装置を断面図である。
【図４】本発明の第四実施形態に係るピストン装置を断面図である。
【図５】比較例１のＦＥＭ解析結果を示す図である。
【図６】実施例１〜３のＦＥＭ解析結果を示す図である。
【図７】Ｒ／ｈ３と最大応力値との関係を示す図である。
【図８】実施例１〜３及び比較例１のオイル消費量とブローバイ量を測定した結果を示す図である。
【符号の説明】
【００３４】
１０  ピストン本体
１１  冠面
１２  トップランド部
１２ａ  トップランド部１２の上面
１２ｂ  トップランド部１２の下面
１２ｃ  トップランド部１２の外周面
１３  リング溝
２０  ピストンリング
３０，４０，５０  ピストン装置
２１  基部
２１ａ  基部２１の内周面
２２  上側脚部
２２ａ  上側脚部２２の下面
２３  下側脚部
２３ａ  下側脚部２３の上面
２３ｂ  下側脚部２３の下面
Ｃ１  ピストンリング２０の内周上側角部
Ｃ２  ピストンリング２０の内周下側角部
Ｃ３  ピストンリング２０の外周上側角部
Ｃ４  ピストンリング２０の外周下側角部
Ｃ５，Ｃ６  上側脚部２２の内周側角部
Ｃ７，Ｃ８  下側脚部２３の内周側角部
Ｔ１  トップランド部１２の上面１２ａと外周面１２ｃとの連結部
Ｔ２  トップランド部１２の下面１２ｂと外周面１２ｃとの連結部
Ｔ３  溝２５の底面とトップランド１２の上面１２ａとの接続部
Ｔ４  リング溝１３の底面とトップランド部１２の下面１２ｂの接続部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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