(57)【要約】【課題】  性能を確保しつつ熱交換用チューブ２の仕様変更によってチッピング（飛び石）に対する耐性を向上させる。【解決手段】  流体流通孔２３を略矩形に形成するとともに、当該チューブの前側側壁部２４の幅方向肉厚を「Ｔ」、仕切り壁部２２の厚さを「Ａ」とした場合、３．１≦Ｔ／Ａ≦６．１の関係が成立するように形成している。  これによれば、矩形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側正面方向からのチッピング（飛び石）に対する耐性を１５０［ｋｍ／ｈ］（従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．５倍）に向上させることができる。【選択図】    図３
2007093144.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
扁平に形成されたチューブの内部が、当該チューブの周壁を構成する対向配置された平坦壁部（２１）間に跨る仕切り壁部（２２）によって区画されて、長手方向に貫通する流体流通孔（２３）が当該チューブの幅方向に複数並設され、当該チューブの略幅方向に当該チューブの外部を流れる空気と、前記流体流通孔（２３）内を流通する流体とで熱交換する熱交換用チューブにおいて、
前記流体流通孔（２３）を略矩形に形成するとともに、当該チューブの前側側壁部（２４）の幅方向肉厚を「Ｔ」、前記仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
３．１≦Ｔ／Ａ≦６．１
の関係が成立するように形成したことを特徴とする熱交換用チューブ。
【請求項２】
扁平に形成されたチューブの内部が、当該チューブの周壁を構成する対向配置された平坦壁部（２１）間に跨る仕切り壁部（２２）によって区画されて、長手方向に貫通する流体流通孔（２３）が当該チューブの幅方向に複数並設され、当該チューブの略幅方向に当該チューブの外部を流れる空気と、前記流体流通孔（２３）内を流通する流体とで熱交換する熱交換用チューブにおいて、
前記流体流通孔（２３）を略円形に形成するとともに、当該チューブの前側側壁部（２４）の幅方向肉厚を「Ｔ」、前記仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
４．４≦Ｔ／Ａ≦８．５
の関係が成立するように形成したことを特徴とする熱交換用チューブ。
【請求項３】
扁平に形成されたチューブの内部が、当該チューブの周壁を構成する対向配置された平坦壁部（２１）間に跨る仕切り壁部（２２）によって区画されて、長手方向に貫通する流体流通孔（２３）が当該チューブの幅方向に複数並設され、当該チューブの略幅方向に当該チューブの外部を流れる空気と、前記流体流通孔（２３）内を流通する流体とで熱交換する熱交換用チューブにおいて、
当該チューブの前側側壁部（２４）の幅方向肉厚を「Ｔ」、前記平坦壁部（２１）の厚さを「Ｂ」とした場合、
２．９≦Ｔ／Ｂ≦５．６
の関係が成立するように形成したことを特徴とする熱交換用チューブ。
【請求項４】
扁平に形成されたチューブの内部が、当該チューブの周壁を構成する対向配置された平坦壁部（２１）間に跨る仕切り壁部（２２）によって区画されて、長手方向に貫通する流体流通孔（２３）が当該チューブの幅方向に複数並設され、当該チューブの略幅方向に当該チューブの外部を流れる空気と、前記流体流通孔（２３）内を流通する流体とで熱交換する熱交換用チューブにおいて、
前記流体流通孔（２３）を略矩形に形成するとともに、当該チューブの前側側壁部（２４）の斜め下方向の肉厚を「Ｔａ」、前記仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
２．８≦Ｔａ／Ａ≦５．３
の関係が成立するように形成したことを特徴とする熱交換用チューブ。
【請求項５】
扁平に形成されたチューブの内部が、当該チューブの周壁を構成する対向配置された平坦壁部（２１）間に跨る仕切り壁部（２２）によって区画されて、長手方向に貫通する流体流通孔（２３）が当該チューブの幅方向に複数並設され、当該チューブの略幅方向に当該チューブの外部を流れる空気と、前記流体流通孔（２３）内を流通する流体とで熱交換する熱交換用チューブにおいて、
前記流体流通孔（２３）を略円形に形成するとともに、当該チューブの前側側壁部（２４）の斜め下方向の肉厚を「Ｔａ」、前記仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
３．８≦Ｔａ／Ａ≦７．１
の関係が成立するように形成したことを特徴とする熱交換用チューブ。
【請求項６】
扁平に形成されたチューブの内部が、当該チューブの周壁を構成する対向配置された平坦壁部（２１）間に跨る仕切り壁部（２２）によって区画されて、長手方向に貫通する流体流通孔（２３）が当該チューブの幅方向に複数並設され、当該チューブの略幅方向に当該チューブの外部を流れる空気と、前記流体流通孔（２３）内を流通する流体とで熱交換する熱交換用チューブにおいて、
当該チューブの前側側壁部（２４）の斜め下方向の肉厚を「Ｔａ」、前記平坦壁部（２１）の厚さを「Ｂ」とした場合、
２．５≦Ｔａ／Ｂ≦４．７
の関係が成立するように形成したことを特徴とする熱交換用チューブ。
【請求項７】
前記前側側壁部（２４）の幅方向肉厚を「Ｔ」、前記仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
３．８≦Ｔ／Ａ≦６．１
の関係が成立するように形成したことを特徴とする請求項１に記載の熱交換用チューブ。
【請求項８】
前記前側側壁部（２４）の幅方向肉厚を「Ｔ」、前記仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
５．３≦Ｔ／Ａ≦８．５
の関係が成立するように形成したことを特徴とする請求項２に記載の熱交換用チューブ。
【請求項９】
前記前側側壁部（２４）の幅方向肉厚を「Ｔ」、前記平坦壁部（２１）の厚さを「Ｂ」とした場合、
３．５≦Ｔ／Ｂ≦５．６
の関係が成立するように形成したことを特徴とする請求項３に記載の熱交換用チューブ。
【請求項１０】
前記前側側壁部（２４）の斜め下方向の肉厚を「Ｔａ」、前記仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
３．４≦Ｔａ／Ａ≦５．３
の関係が成立するように形成したことを特徴とする請求項４に記載の熱交換用チューブ。
【請求項１１】
前記前側側壁部（２４）の斜め下方向の肉厚を「Ｔａ」、前記仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
４．５≦Ｔａ／Ａ≦７．１
の関係が成立するように形成したことを特徴とする請求項５に記載の熱交換用チューブ。
【請求項１２】
前記前側側壁部（２４）の斜め下方向の肉厚を「Ｔａ」、前記平坦壁部（２１）の厚さを「Ｂ」とした場合、
３．０≦Ｔａ／Ｂ≦４．７
の関係が成立するように形成したことを特徴とする請求項６に記載の熱交換用チューブ。
【請求項１３】
前記仕切り壁部（２２）の厚さ「Ａ」を、前記幅方向両端部から内側に向かって順次薄くなるよう変化させたことを特徴とする請求項１ないし請求項１２のうちいずれか１項に記載の熱交換用チューブ。
【請求項１４】
前記流体流通孔（２３）の前記幅方向の孔幅もしくは孔径を、前記幅方向両端部から内側に向かって順次小さくなるよう変化させたことを特徴とする請求項１ないし請求項１２のうちいずれか１項に記載の熱交換用チューブ。
【請求項１５】
前記前側側壁部（２４）の下方部に凸部（２４ａ）を形成したことを特徴とする請求項１ないし請求項１４のうちいずれか１項に記載の熱交換用チューブ。
【請求項１６】
請求項１ないし請求項１５のうちいずれか１項に記載の熱交換用チューブ（２）を厚さ方向に積層して用いるとともに、車両の前端面近傍に配置されることを特徴とする熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アルミニウムなどの金属製の熱交換用チューブおよびこのチューブを用いた熱交換器に関するものであり、特に、カーエアコン用のコンデンサなどに用いて好適である。
【背景技術】
【０００２】
通常、車両用空調装置のコンデンサは車室外の車両前端面に配置され、走行時のチッピング（飛び石）などにより熱交換用チューブの前面部は変形や傷が生じ易い。また、車両走行時に車体外部から車体内に吹き込んできた雨水や泥水、排気ガス、ゴミなどに晒される。これらの不純物は、コンデンサを腐食させる原因となる。特に、変形や傷が生じた部分から腐食が発生するというおそれがある。チューブが腐食し、腐食が進行してチューブに孔食が発生すると、冷媒洩れを生じさせるという問題がある。
【０００３】
チッピング対策の従来技術として、下記特許文献１〜３などがある。特許文献１は、チューブの前面部分のみ肉厚化したものである。また特許文献２は、チューブの側端部の通路のみを丸穴としたものである。また特許文献３は、プレート成形チューブの端部接合部を風上としたものである。
【特許文献１】特許第２５５８５４２号
【特許文献２】特開平１１−４４４９８号公報
【特許文献３】特開２００２−１８１４６３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら近年、エンジンルームの縮小化によってコンデンサがグリル開口の近傍に設置されたり、放熱量の確保から車両前方開口部の面積を拡大化したりする傾向があり、これらのことより、車両前端面に取り付けてあるコンデンサへは石などの飛来物が衝突し易い状況になってきている。一方、コンデンサなどの熱交換器においては、放熱性能向上やコスト低減のため、構成部品の薄肉化が進められている。
【０００５】
その結果、飛来物の衝突に起因する冷媒漏れが発生し易い状況になりつつあるという問題点がある。本発明は、この従来の問題点に鑑みて成されたものであり、その目的は、性能を確保しつつチューブの仕様変更によってチッピングに対する耐性を向上させることのできる熱交換用チューブおよび熱交換器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は上記目的を達成するために、請求項１ないし請求項１６に記載の技術的手段を採用する。すなわち、請求項１に記載の発明では、扁平に形成されたチューブの内部が、当該チューブの周壁を構成する対向配置された平坦壁部（２１）間に跨る仕切り壁部（２２）によって区画されて、長手方向に貫通する流体流通孔（２３）が当該チューブの幅方向に複数並設され、当該チューブの略幅方向に当該チューブの外部を流れる空気と、流体流通孔（２３）内を流通する流体とで熱交換する熱交換用チューブにおいて、
流体流通孔（２３）を略矩形に形成するとともに、当該チューブの前側側壁部（２４）の幅方向肉厚を「Ｔ」、仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
３．１≦Ｔ／Ａ≦６．１
の関係が成立するように形成したことを特徴としている。
【０００７】
この請求項１に記載の発明によれば、略矩形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側正面方向からのチッピングに対する耐性を１５０［ｋｍ／ｈ］（従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．５倍）に向上させることができる。
【０００８】
また、請求項２に記載の発明では、請求項１と同様の熱交換用チューブにおいて、流体流通孔（２３）を略円形に形成するとともに、当該チューブの前側側壁部（２４）の幅方向肉厚を「Ｔ」、仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
４．４≦Ｔ／Ａ≦８．５
の関係が成立するように形成したことを特徴としている。
【０００９】
この請求項２に記載の発明によれば、円形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側正面方向からのチッピングに対する耐性を１５０［ｋｍ／ｈ］（従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．５倍）に向上させることができる。
【００１０】
また、請求項３に記載の発明では、請求項１と同様の熱交換用チューブにおいて、当該チューブの前側側壁部（２４）の幅方向肉厚を「Ｔ」、平坦壁部（２１）の厚さを「Ｂ」とした場合、
２．９≦Ｔ／Ｂ≦５．６
の関係が成立するように形成したことを特徴としている。
【００１１】
この請求項３に記載の発明によれば、性能と耐食性とを確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側正面方向からのチッピングに対する耐性を１５０［ｋｍ／ｈ］（従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．５倍）に向上させることができる。
【００１２】
また、請求項４に記載の発明では、請求項１と同様の熱交換用チューブにおいて、流体流通孔（２３）を略矩形に形成するとともに、当該チューブの前側側壁部（２４）の斜め下方向の肉厚を「Ｔａ」、仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
２．８≦Ｔａ／Ａ≦５．３
の関係が成立するように形成したことを特徴としている。
【００１３】
この請求項４に記載の発明によれば、略矩形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側下方方向からのチッピングに対する耐性を１５０［ｋｍ／ｈ］（従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．５倍）に向上させることができる。
【００１４】
また、請求項５に記載の発明では、請求項１と同様の熱交換用チューブにおいて、流体流通孔（２３）を略円形に形成するとともに、当該チューブの前側側壁部（２４）の斜め下方向の肉厚を「Ｔａ」、仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
３．８≦Ｔａ／Ａ≦７．１
の関係が成立するように形成したことを特徴としている。
【００１５】
この請求項５に記載の発明によれば、円形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側下方方向からのチッピングに対する耐性を１５０［ｋｍ／ｈ］（従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．５倍）に向上させることができる。
【００１６】
また、請求項６に記載の発明では、請求項１と同様の熱交換用チューブにおいて、当該チューブの前側側壁部（２４）の斜め下方向の肉厚を「Ｔａ」、平坦壁部（２１）の厚さを「Ｂ」とした場合、
２．５≦Ｔａ／Ｂ≦４．７
の関係が成立するように形成したことを特徴としている。
【００１７】
この請求項６に記載の発明によれば、性能と耐食性とを確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側下方方向からのチッピングに対する耐性を１５０［ｋｍ／ｈ］（従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．５倍）に向上させることができる。
【００１８】
また、請求項７に記載の発明では、請求項１に記載の熱交換用チューブにおいて、前側側壁部（２４）の幅方向肉厚を「Ｔ」、仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
３．８≦Ｔ／Ａ≦６．１
の関係が成立するように形成したことを特徴としている。
【００１９】
この請求項７に記載の発明によれば、略矩形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側正面方向からのチッピングに対する耐性を１８０［ｋｍ／ｈ］（請求項１に記載の発明に対して更に１．２倍、従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．８倍）に向上させることができる。
【００２０】
また、請求項８に記載の発明では、請求項２に記載の熱交換用チューブにおいて、前側側壁部（２４）の幅方向肉厚を「Ｔ」、仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
５．３≦Ｔ／Ａ≦８．５
の関係が成立するように形成したことを特徴としている。
【００２１】
この請求項８に記載の発明によれば、円形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側正面方向からのチッピングに対する耐性を１８０［ｋｍ／ｈ］（請求項２に記載の発明に対して更に１．２倍、従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．８倍）に向上させることができる。
【００２２】
また、請求項９に記載の発明では、請求項３に記載の熱交換用チューブにおいて、前側側壁部（２４）の幅方向肉厚を「Ｔ」、平坦壁部（２１）の厚さを「Ｂ」とした場合、
３．５≦Ｔ／Ｂ≦５．６
の関係が成立するように形成したことを特徴としている。
【００２３】
この請求項９に記載の発明によれば、性能と耐食性とを確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側正面方向からのチッピングに対する耐性を１８０［ｋｍ／ｈ］（請求項３に記載の発明に対して更に１．２倍、従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．８倍）に向上させることができる。
【００２４】
また、請求項１０に記載の発明では、請求項４に記載の熱交換用チューブにおいて、前側側壁部（２４）の斜め下方向の肉厚を「Ｔａ」、仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
３．４≦Ｔａ／Ａ≦５．３
の関係が成立するように形成したことを特徴としている。
【００２５】
この請求項１０に記載の発明によれば、略矩形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側下方方向からのチッピングに対する耐性を１８０［ｋｍ／ｈ］（請求項４に記載の発明に対して更に１．２倍、従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．８倍）に向上させることができる。
【００２６】
また、請求項１１に記載の発明では、請求項５に記載の熱交換用チューブにおいて、前側側壁部（２４）の斜め下方向の肉厚を「Ｔａ」、仕切り壁部（２２）の厚さを「Ａ」とした場合、
４．５≦Ｔａ／Ａ≦７．１
の関係が成立するように形成したことを特徴としている。
【００２７】
この請求項１１に記載の発明によれば、円形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側下方方向からのチッピングに対する耐性を１８０［ｋｍ／ｈ］（請求項５に記載の発明に対して更に１．２倍、従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．８倍）に向上させることができる。
【００２８】
また、請求項１２に記載の発明では、請求項６に記載の熱交換用チューブにおいて、前側側壁部（２４）の斜め下方向の肉厚を「Ｔａ」、平坦壁部（２１）の厚さを「Ｂ」とした場合、
３．０≦Ｔａ／Ｂ≦４．７
の関係が成立するように形成したことを特徴としている。
【００２９】
この請求項１２に記載の発明によれば、性能と耐食性とを確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側下方方向からのチッピングに対する耐性を１８０［ｋｍ／ｈ］（請求項６に記載の発明に対して更に１．２倍、従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．８倍）に向上させることができる。
【００３０】
また、請求項１３に記載の発明では、請求項１ないし請求項１２のうちいずれか１項に記載の熱交換用チューブにおいて、仕切り壁部（２２）の厚さ「Ａ」を、幅方向両端部から内側に向かって順次薄くなるよう変化させたことを特徴としている。また、請求項１４に記載の発明では、請求項１ないし請求項１２のうちいずれか１項に記載の熱交換用チューブにおいて、流体流通孔（２３）の前記幅方向の孔幅もしくは孔径を、幅方向両端部から内側に向かって順次小さくなるよう変化させたことを特徴としている。
【００３１】
これら請求項１３または請求項１４に記載の発明によれば、本扁平多孔チューブの押し出し成形を行うに際して、串歯の剛性向上に伴って多孔チューブ押出用ダイスの寿命が延長されるとともに、串歯の変形が防止されることで、要求寸法および精度を満足する多孔チューブを得ることができる。
【００３２】
また、請求項１５に記載の発明では、請求項１ないし請求項１４のうちいずれか１項に記載の熱交換用チューブにおいて、前側側壁部（２４）の下方部に凸部（２４ａ）を形成したことを特徴としている。この請求項１５に記載の発明によれば、性能を確保しつつ、チューブの端部形状と寸法関係とを変更することにより、前側下方方向からのチッピングに対する耐性を向上させることができる。
【００３３】
また、請求項１６に記載の発明では、請求項１ないし請求項１５のうちいずれか１項に記載の熱交換用チューブ（２）を厚さ方向に積層して用いるとともに、車両の前端面近傍に配置されることを特徴としている。この請求項１６に記載の発明によれば、性能を確保しつつ、チューブの端部形状や寸法関係を変更することにより、前側方向からのチッピングに対する耐性を向上させた熱交換器とすることができる。ちなみに、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３４】
（第１実施形態および第２実施形態）
以下、本発明の第１実施形態（請求項１〜１２、１６に対応）について添付した図１〜１６を用いて詳細に説明する。図１は、本発明の実施形態に係わる熱交換器１の正面図であり、図２は、図１の熱交換器１における熱交換用チューブ２とヘッダー５との連結部を分解して示す斜視図である。熱交換器１は、図１および図２に示すように、マルチフロータイプと称される熱交換器である。
【００３５】
熱交換器１は、車両用空調装置の冷凍サイクルに用いられる冷媒放熱器である。冷媒放熱器は、凝縮器あるいは放熱器と呼ばれうるものである。熱交換器１は、車両の外部から冷却用空気を取り入れるため、さらに望ましくは走行風を受けるため、車両の外部に露出して、あるいはグリルで覆われて、車両に装備されている。
【００３６】
このため、熱交換器１には、車両の外部から異物が衝突し易い。この異物との衝突がチッピングと呼ばれる。異物の代表例としては、飛び石が知られている。チューブ２の前側側壁部２４は、車両の外側に面する端部である。よって、典型的な一例では、車両の前方、風上側に対応する。また、チューブ２の前側側壁部２４は、車両の下側、あるいは後側を指向する場合もある。
【００３７】
この熱交換器１は、多数の熱交換用チューブ（扁平多孔チューブ）２とコルゲートフィン３とを交互に、垂直方向に積層して成る熱交換部と、この熱交換部の水平方向両側に配置された一対の垂直方向に沿うヘッダー４、５とから構成されている。複数本の熱交換用チューブ２がそれぞれ両端をヘッダー４、５内に連通させて並列状に配置されると共に、熱交換用チューブ２の各間、および最外側の熱交換用チューブ２の外側にコルゲートフィン３がそれぞれ配置され、更に最外側のコルゲートフィン３の外側にサイドプレート８が配置され、最後にこれらは、一体ロウ付けによって接合される。
【００３８】
熱交換用チューブ２に隣接してコルゲートフィン３が配置される結果、熱交換用チューブ２の先端部分である前側側壁部２４のみが外部から飛来する異物に対して直接的に晒される。前側側壁部２４は、典型的な一例では、円形あるいは三角形の凸状に形成されている。
【００３９】
そして、ヘッダー４内に設けられた図示しない仕切り部材によって、熱交換用チューブ２が区分けされ、ヘッダー４上部の入口パイプ６から流入された冷媒は、図面右方から左方へと第１パスを流れ、ヘッダー５内で下方へと流れ、今度は図面左方から右方へと第２パスを流れ、最後にヘッダー４下部の出口パイプ７から流出するという流路が形成される。冷媒は、このように流通する間に外気との熱交換によって凝縮液化されるものである。
【００４０】
図３は、本発明の第1実施形態に係わる熱交換用チューブ２の端面図である。図３は、角孔タイプの熱交換用チューブ２の端面図であって、その断面形状を示している。この実施形態では、熱交換用チューブ２の流体流通孔２３は、角部が丸い四辺形に形成されており、略矩形と呼ばれうる形状である。
【００４１】
図４は、本発明の第２実施形態に係わる熱交換用チューブ２の端面図である。図４は、丸孔タイプの熱交換用チューブ２の端面図であって、その断面形状を示している。この実施形態では、熱交換用チューブ２の流体流通孔２３は、曲面で区画されており、略円形と呼ばれうる形状である。略円形の穴は、真円状の他、楕円状、長円状に形成されることができる。
【００４２】
上述のような熱交換器１に用いる熱交換用チューブ２としては、図３、図４に示すように、押出成形で扁平に形成され、内部はチューブ２の周壁を構成する対向配置された平坦壁部２１間に跨る仕切り壁部２２によって区画されて、長手方向に貫通する流体流通孔２３がチューブ２の幅方向に複数並設されたものである。
【００４３】
ここで、近年増加傾向にあるコンデンサへの飛来物破壊被害について、市場でのコア部破壊状況に注目してみると、その大多数がチューブ先端のみの傷であることが判った。図３中の点線範囲が飛来物衝突範囲である。発明者らはこの対策として、チューブ前側の肉厚を上げる検討を行った。但し、むやみに肉厚を上げるだけでは、流体流通孔２３の断面積が確保できず、性能が低下してしまうので、その最適な寸法比率範囲の検討を行ったものである。
【００４４】
風上側側壁部２４の幅方向肉厚をＴ、仕切り壁部２２の厚さをＡとする。この先端肉厚Tは、熱交換用チューブ２が車両に設置された状態において、水平方向における肉厚を指す。Ｔは耐チッピング強度、Ａは性能、耐圧へ寄与する。その比をパラメータ（Ｔ／Ａ）とし、耐チッピング強度（いわゆる孔開きに至る衝突速度）を種々の高さから重りを落下させた試験を実測し、そこで得られた結果を図５に示す。図５は、Ｔ／Ａに対する耐チッピング強度の関係を示すグラフである。典型的なチューブの仕様はＴ：０．４５ｍｍ、Ａ：０．１５ｍｍである。
【００４５】
次に、耐チッピング強度向上の目標設定をする。市場回収品精査結果より、破壊面から１ｇ相当の石が多数衝突していることが分かった。そこで高速走行車速１００［ｋｍ／ｈ］時、その１ｇ相当の小石が半分の［５０ｋｍ／ｈ］で飛来するとして衝突速度１５０［ｋｍ／ｈ］で破壊無きことを目標とする。従来の耐性が衝突速度１００［ｋｍ／ｈ］であることから、従来比１．５倍である。
【００４６】
図５のグラフより、耐チッピング強度１５０［ｋｍ／ｈ］を確保するには下限値として、
矩形孔の場合：Ｔ／Ａ＝３．１以上
円形孔の場合：Ｔ／Ａ＝４．４以上
が必要となることが分かる。
【００４７】
次に、上限値を決定する。図６は、Ｔ／Ａに対する性能の関係を示すグラフである。厚肉化による性能低下は、現行を基準とし、それより性能低下１％以内を目標とする。図６のグラフより、性能低下１％以内を確保するには上限値として、
矩形孔の場合：Ｔ／Ａ＝６．１以下
円形孔の場合：Ｔ／Ａ＝８．５以下
が必要となることが分かる。
【００４８】
以上の結果をまとめると、前側正面方向の耐チッピング強度１５０［ｋｍ／ｈ］を確保しつつ性能低下１％以内を確保するには、前側側壁部２４の幅方向肉厚Ｔと仕切り壁部２２の厚さＡとの関係が、
矩形孔の場合：３．１≦Ｔ／Ａ≦６．１
円形孔の場合：４．４≦Ｔ／Ａ≦８．５
という最適な寸法比率範囲が求まる。
【００４９】
次に、前側側壁部２４の幅方向肉厚Ｔと平坦壁部２１の厚さＢ（図３参照）との最適な寸法比率範囲の検討を行う。平坦壁部２１の厚さＢは、性能および耐食性に寄与する。耐チッピング強度向上のために前側側壁部２４の幅方向肉厚Ｔを上げた分、流体流通孔２３確保のため平坦壁部２１の厚さＢを小さくすると、逆に耐食性を低下させることになる。
【００５０】
図７は、Ｔ／Ｂをパラメータとし、そのＴ／Ｂに対する耐チッピング強度の関係を示したグラフである。図７のグラフより、上記と同様に耐チッピング強度１５０［ｋｍ／ｈ］を確保するには下限値として、
Ｔ／Ｂ＝２．９以上
が必要となることが分かる。
【００５１】
次に、上限値を決定する。図８は、Ｔ／Ｂに対する性能の関係を示すグラフである。ここでも厚肉化による性能低下は、現行を基準とし、それより性能低下１％以内を目標とする。図８のグラフより、性能低下１％以内を確保するには上限値として、
Ｔ／Ｂ＝５．６以下
が必要となることが分かる。
【００５２】
以上の結果をまとめると、前側正面方向の耐チッピング強度１５０［ｋｍ／ｈ］を確保しつつ性能低下１％以内を確保するには、前側側壁部２４の幅方向肉厚Ｔと平坦壁部２１の厚さＢとの関係が、
２．９≦Ｔ／Ｂ≦５．６
という最適な寸法比率範囲が求まる。
【００５３】
また、先の市場回収品精査結果より、チッピング衝突面として下方斜め４５度程度から衝突した場合が多く見られる。そこで図９は、斜め肉厚Ｔａの説明図である。この斜め肉厚Ｔａは、チューブ２における前側側壁部２４の斜め下方向の肉厚とも呼ばれる。この斜め肉厚Ｔａは、熱交換用チューブ２が、車両に設置された状態において定義される。斜め肉厚Ｔａは、最も前端の流体流通孔２３の中心と、フィン３の先端上側角部とを結んだ直線における肉厚として定義されうる。
【００５４】
また、斜め肉厚Ｔａは、チューブ２の先端を通る垂直線と、チューブ２の下側面を通る水平線との交点と、流体流通孔２３の中心とを通る斜めの直線における肉厚としても定義されうる。流体流通孔２３の中心は、流体流通孔２３の上下方向の中心と、前後方向すなわち図中左右方向の中心との交点とすることができる。典型的な一例では、フィン３の前端は、チューブ２の前端に一致している。
【００５５】
また、他の一例では、フィン３の前端は、チューブ２の前端よりわずかに後退して配置される。斜め肉厚Ｔａは、チューブ２の前側の側壁部２４のうち、下半部であって、かつフィン３によって保護されない範囲において計測される。そして図１０は、Ｔａ／Ａをパラメータとし、そのＴａ／Ａに対する耐チッピング強度の関係を示すグラフである。
【００５６】
図１０のグラフより、耐チッピング強度１５０［ｋｍ／ｈ］を確保するには下限値として、
矩形孔の場合：Ｔａ／Ａ＝２．８以上
円形孔の場合：Ｔａ／Ａ＝３．８以上
が必要となることが分かる。
【００５７】
次に、上限値を決定する。図１１は、Ｔａ／Ａに対する性能の関係を示すグラフである。ここでも厚肉化による影響は、現行を基準として性能低下１％以内を目標とする。図１１のグラフより、性能低下１％以内を確保するには上限値として、
矩形孔の場合：Ｔａ／Ａ＝５．３以下
円形孔の場合：Ｔａ／Ａ＝７．１以下
が必要となることが分かる。
【００５８】
以上の結果をまとめると、前側下方方向の耐チッピング強度１５０［ｋｍ／ｈ］を確保しつつ性能低下１％以内を確保するには、前側側壁部２４の斜め肉厚Ｔａと仕切り壁部２２の厚さＡとの関係が、
矩形孔の場合：２．８≦Ｔａ／Ａ≦５．３
円形孔の場合：３．８≦Ｔａ／Ａ≦７．１
という最適な寸法比率範囲が求まる。
【００５９】
また、前側側壁部２４の斜め肉厚をＴａと平坦壁部２１の厚さＢとの最適な寸法比率範囲も求めることができる。図１２は、Ｔａ／Ｂをパラメータとし、そのＴａ／Ｂに対する耐チッピング強度の関係を示したグラフである。図１２のグラフより、上記と同様に耐チッピング強度１５０［ｋｍ／ｈ］を確保するには下限値として、
Ｔａ／Ｂ＝２．５以上
が必要となることが分かる。
【００６０】
次に、上限値を決定する。図１３は、Ｔａ／Ｂに対する性能の関係を示すグラフである。ここでも厚肉化による性能低下は、現行を基準とし、それより性能低下１％以内を目標とする。図１３のグラフより、性能低下１％以内を確保するには上限値として、
Ｔａ／Ｂ＝４．７以下
が必要となることが分かる。
【００６１】
以上の結果をまとめると、前側下方方向の耐チッピング強度１５０［ｋｍ／ｈ］を確保しつつ性能低下１％以内を確保するには、前側側壁部２４の斜め肉厚Ｔａと平坦壁部２１の厚さＢとの関係が、
２．５≦Ｔａ／Ｂ≦４．７
という最適な寸法比率範囲が求まる。
【００６２】
次に、上記した耐チッピング強度１５０［ｋｍ／ｈ］を確保するための各寸法比率範囲に対して、更に１．２倍の余裕をみた耐チッピング強度１８０［ｋｍ／ｈ］を確保するための各寸法比率範囲の検討を行った。まず、前側側壁部２４の幅方向肉厚Ｔと仕切り壁部２２の厚さＡとの寸法比率範囲について検討を行う。図１４は、Ｔ／Ａに対する耐チッピング強度の関係を示すグラフである。
【００６３】
図１４のグラフより、耐チッピング強度１８０［ｋｍ／ｈ］を確保するには下限値として、
矩形孔の場合：Ｔ／Ａ＝３．８以上
円形孔の場合：Ｔ／Ａ＝５．３以上
に上げることが必要となることが分かる。
【００６４】
但し上限値は、現行を基準として性能低下１％以内を目標とすると、図６のグラフから導かれる
矩形孔の場合：Ｔ／Ａ＝６．１以下
円形孔の場合：Ｔ／Ａ＝８．５以下
で変わらないこととなる。
【００６５】
以上の結果をまとめると、前側正面方向の耐チッピング強度１８０［ｋｍ／ｈ］を確保しつつ性能低下１％以内を確保するには、前側側壁部２４の幅方向肉厚Ｔと仕切り壁部２２の厚さＡとの関係が、
矩形孔の場合：３．８≦Ｔ／Ａ≦６．１
円形孔の場合：５．３≦Ｔ／Ａ≦８．５
という寸法比率範囲となる。
【００６６】
また、前側側壁部２４の幅方向肉厚Ｔと平坦壁部２１の厚さＢとの寸法比率範囲についても、更に１．２倍の余裕をみた耐チッピング強度１８０［ｋｍ／ｈ］を確保するための寸法比率範囲の検討を行った。図１５は、Ｔ／Ｂに対する耐チッピング強度の関係を示すグラフである。
【００６７】
図１５のグラフより、耐チッピング強度１８０［ｋｍ／ｈ］を確保するには下限値として、
Ｔ／Ｂ＝３．５以上
に上げることが必要となることが分かる。
【００６８】
但しこれも上限値は、現行を基準として性能低下１％以内を目標とすると、図８のグラフから導かれる
Ｔ／Ｂ＝５．６以下
で変わらないこととなる。
【００６９】
以上の結果をまとめると、前側正面方向の耐チッピング強度１８０［ｋｍ／ｈ］を確保しつつ性能低下１％以内を確保するには、前側側壁部２４の幅方向肉厚Ｔと平坦壁部２１の厚さＢとの関係が、
３．５≦Ｔ／Ｂ≦５．６
という寸法比率範囲となる。
【００７０】
同様に、前側側壁部２４の斜め肉厚Ｔａと仕切り壁部２２の厚さＡとの寸法比率範囲についても検討を行った。図１６は、Ｔａ／Ａに対する耐チッピング強度の関係を示すグラフである。
【００７１】
図１６のグラフより、耐チッピング強度１８０［ｋｍ／ｈ］を確保するには下限値として、
矩形孔の場合：Ｔａ／Ａ＝３．４以上
円形孔の場合：Ｔａ／Ａ＝４．５以上
に上げることが必要となることが分かる。
【００７２】
但しこれも上限値は、現行を基準として性能低下１％以内を目標とすると、図１１のグラフから導かれる
矩形孔の場合：Ｔａ／Ａ＝５．３以下
円形孔の場合：Ｔａ／Ａ＝７．１以下
で変わらないこととなる。
【００７３】
以上の結果をまとめると、前側下方方向の耐チッピング強度１８０［ｋｍ／ｈ］を確保しつつ性能低下１％以内を確保するには、前側側壁部２４の斜め肉厚Ｔａと仕切り壁部２２の厚さＡとの関係が、
矩形孔の場合：３．４≦Ｔａ／Ａ≦５．３
円形孔の場合：４．５≦Ｔａ／Ａ≦７．１
という寸法比率範囲となる。
【００７４】
更に、前側側壁部２４の斜め肉厚Ｔａと平坦壁部２１の厚さＢとの寸法比率範囲についても、更に１．２倍の余裕をみた耐チッピング強度１８０［ｋｍ／ｈ］を確保するための寸法比率範囲の検討を行った。図１７は、Ｔａ／Ｂに対する耐チッピング強度の関係を示すグラフである。
【００７５】
図１７のグラフより、耐チッピング強度１８０［ｋｍ／ｈ］を確保するには下限値として、
Ｔａ／Ｂ＝３．０以上
に上げることが必要となることが分かる。
【００７６】
但しこれも上限値は、現行を基準として性能低下１％以内を目標とすると、図１３のグラフから導かれる
Ｔａ／Ｂ＝４．７以下
で変わらないこととなる。
【００７７】
以上の結果をまとめると、前側下方方向の耐チッピング強度１８０［ｋｍ／ｈ］を確保しつつ性能低下１％以内を確保するには、前側側壁部２４の斜め肉厚Ｔａと平坦壁部２１の厚さＢとの関係が、
３．０≦Ｔａ／Ｂ≦４．７
という寸法比率範囲となる。
【００７８】
次に、本実施形態での特徴と、その効果について述べる。まず、扁平に形成されたチューブの内部が、当該チューブの周壁を構成する対向配置された平坦壁部２１間に跨る仕切り壁部２２によって区画されて、長手方向に貫通する流体流通孔２３が当該チューブの幅方向に複数並設され、当該チューブの略幅方向に当該チューブの外部を流れる空気と、流体流通孔２３内を流通する流体とで熱交換する熱交換用チューブにおいて、流体流通孔２３を略矩形に形成するとともに、当該チューブの前側側壁部２４の幅方向肉厚を「Ｔ」、仕切り壁部２２の厚さを「Ａ」とした場合、３．１≦Ｔ／Ａ≦６．１の関係が成立するように形成している。
【００７９】
これによれば、矩形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側正面方向からのチッピングに対する耐性を１５０［ｋｍ／ｈ］（従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．５倍）に向上させることができる。
【００８０】
また、上記と同様の熱交換用チューブにおいて、流体流通孔２３を略円形に形成するとともに、当該チューブの前側側壁部２４の幅方向肉厚を「Ｔ」、仕切り壁部２２の厚さを「Ａ」とした場合、４．４≦Ｔ／Ａ≦８．５の関係が成立するように形成している。これによれば、円形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側正面方向からのチッピングに対する耐性を１５０［ｋｍ／ｈ］（従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．５倍）に向上させることができる。
【００８１】
また、上記と同様の熱交換用チューブにおいて、当該チューブの前側側壁部２４の幅方向肉厚を「Ｔ」、平坦壁部２１の厚さを「Ｂ」とした場合、２．９≦Ｔ／Ｂ≦５．６の関係が成立するように形成している。これによれば、性能と耐食性とを確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側正面方向からのチッピングに対する耐性を１５０［ｋｍ／ｈ］（従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．５倍）に向上させることができる。
【００８２】
また、上記と同様の熱交換用チューブにおいて、流体流通孔２３を略矩形に形成するとともに、当該チューブの前側側壁部２４の斜め肉厚を「Ｔａ」、仕切り壁部２２の厚さを「Ａ」とした場合、２．８≦Ｔａ／Ａ≦５．３の関係が成立するように形成している。
【００８３】
これによれば、矩形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側下方方向からのチッピングに対する耐性を１５０［ｋｍ／ｈ］（従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．５倍）に向上させることができる。
【００８４】
また、上記と同様の熱交換用チューブにおいて、流体流通孔２３を略円形に形成するとともに、当該チューブの前側側壁部２４の斜め肉厚を「Ｔａ」、仕切り壁部２２の厚さを「Ａ」とした場合、３．８≦Ｔａ／Ａ≦７．１の関係が成立するように形成している。
【００８５】
これによれば、円形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側下方方向からのチッピングに対する耐性を１５０［ｋｍ／ｈ］（従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．５倍）に向上させることができる。
【００８６】
また、上記と同様の熱交換用チューブにおいて、当該チューブの前側側壁部２４の斜め肉厚を「Ｔａ」、平坦壁部２１の厚さを「Ｂ」とした場合、２．５≦Ｔａ／Ｂ≦４．７の関係が成立するように形成している。これによれば、性能と耐食性とを確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側下方方向からのチッピングに対する耐性を１５０［ｋｍ／ｈ］（従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．５倍）に向上させることができる。
【００８７】
また、上記と同様の熱交換用チューブにおいて、前側側壁部２４の幅方向肉厚を「Ｔ」、仕切り壁部２２の厚さを「Ａ」とした場合、３．８≦Ｔ／Ａ≦６．１の関係が成立するように形成している。これによれば、矩形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側正面方向からのチッピングに対する耐性を１８０［ｋｍ／ｈ］（前述の発明に対して更に１．２倍、従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．８倍）に向上させることができる。
【００８８】
また、上記と同様の熱交換用チューブにおいて、前側側壁部２４の幅方向肉厚を「Ｔ」、仕切り壁部２２の厚さを「Ａ」とした場合、５．３≦Ｔ／Ａ≦８．５の関係が成立するように形成している。これによれば、円形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側正面方向からのチッピングに対する耐性を１８０［ｋｍ／ｈ］（前述の発明に対して更に１．２倍、従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．８倍）に向上させることができる。
【００８９】
また、上記と同様の熱交換用チューブにおいて、前側側壁部２４の幅方向肉厚を「Ｔ」、平坦壁部２１の厚さを「Ｂ」とした場合、３．５≦Ｔ／Ｂ≦５．６の関係が成立するように形成している。これによれば、性能と耐食性とを確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側正面方向からのチッピングに対する耐性を１８０［ｋｍ／ｈ］（前述の発明に対して更に１．２倍、従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．８倍）に向上させることができる。
【００９０】
また、上記と同様の熱交換用チューブにおいて、前側側壁部２４の斜め肉厚を「Ｔａ」、仕切り壁部２２の厚さを「Ａ」とした場合、３．４≦Ｔａ／Ａ≦５．３の関係が成立するように形成している。これによれば、矩形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側下方方向からのチッピングに対する耐性を１８０［ｋｍ／ｈ］（前述の発明に対して更に１．２倍、従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．８倍）に向上させることができる。
【００９１】
また、上記と同様の熱交換用チューブにおいて、前側側壁部２４の斜め肉厚を「Ｔａ」、仕切り壁部２２の厚さを「Ａ」とした場合、４．５≦Ｔａ／Ａ≦７．１の関係が成立するように形成している。これによれば、円形孔チューブにおいて、性能を確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側下方方向からのチッピングに対する耐性を１８０［ｋｍ／ｈ］（前述の発明に対して更に１．２倍、従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．８倍）に向上させることができる。
【００９２】
また、上記と同様の熱交換用チューブにおいて、前側側壁部２４の斜め肉厚を「Ｔａ」、平坦壁部２１の厚さを「Ｂ」とした場合、３．０≦Ｔａ／Ｂ≦４．７の関係が成立するように形成している。これによれば、性能と耐食性とを確保しつつ、チューブの寸法関係を変更することにより、前側下方方向からのチッピングに対する耐性を１８０［ｋｍ／ｈ］（前述の発明に対して更に１．２倍、従来の耐性が［１００ｋｍ／ｈ］として従来比１．８倍）に向上させることができる。
【００９３】
また熱交換器１は、上述の熱交換用チューブ２を厚さ方向に積層して用いるとともに、車両の前端面近傍に配置されている。これによれば、性能を確保しつつ、チューブの端部形状や寸法関係を変更することにより、前側方向からのチッピングに対する耐性を向上させた熱交換器とすることができる。チューブ２の前側側壁部２４のうち、前端から下半部にかけてのフィン３で覆われない範囲が、上記の寸法条件を満たすように構成することができる。
【００９４】
（第３実施形態）
図１８は、本発明の第２実施形態（請求項１３、１４に対応）における熱交換用チューブ２の端面図である。上述した実施形態と異なる特徴部分を説明する。本実施形態では、仕切り壁部２２の厚さ「Ａ」を、幅方向両端部から内側に向かって順次薄くなるよう変化させている。図１８の例では、幅方向左端部の仕切り壁部２２ａの厚さは、内側の一般的な仕切り壁部２２の厚さＡよりも所定量だけ厚くなっている。
【００９５】
もしくは、流体流通孔２３の前記幅方向の孔幅もしくは孔径を、幅方向両端部から内側に向かって順次小さくなるよう変化させている。図１８の例では、幅方向右端部の流体流通孔２３ａが一番幅広く、その１つ内側の流体流通孔２３ｂはそれ以外の一般的な流体流通孔２３の幅ｗよりも所定量だけ広くなっている。
【００９６】
これらによれば、本扁平多孔チューブの押し出し成形を行うに際して、串歯の剛性向上に伴って多孔チューブ押出用ダイスの寿命が延長されるとともに、串歯の変形が防止されることで、要求寸法および精度を満足する多孔チューブを得ることができる。
【００９７】
（第４実施形態）
図１９は、本発明の第３実施形態（請求項１５に対応）における熱交換用チューブ２の部分端面図である。上述した実施形態と異なる特徴部分を説明する。本実施形態では、前側側壁部２４の下方部に凸部２４ａを形成している。これによれば、性能を確保しつつ、チューブの端部形状と寸法関係とを変更することにより、前側下方方向からのチッピングに対する耐性を向上させることができる。なお凸部２４ａは、熱交換用チューブ２の厚み方向の略中央に形成しても良い。
【００９８】
（その他の実施形態）
図２０は、本発明の変形例を示す熱交換用チューブ２の端面図であり、（ａ）は三角孔タイプ、（ｂ）はプレート貼り合わせタイプ、（ｃ）は矩形孔と円形孔との中間で、角部や仕切り壁部２２に大き目のＲを持たせたタイプである。上述の実施形態では矩形孔タイプと円形孔タイプの熱交換用チューブ２にて説明したが、本発明は上述した実施形態に限定されるものではなく、上述した関係式を満たすものであれば三角孔タイプのインナーフィンチューブや、多列の溝を形成したプレート２ａの溝側をプレート２ｂで蓋をして流体流通孔２３を形成したプレート張り合わせチューブや、矩形孔と円形孔との中間タイプなどであっても良い。また、チューブ内を流通する流体は冷媒、水、オイルなどであっても良い。
【図面の簡単な説明】
【００９９】
【図１】本発明の実施形態に係わる熱交換器１の正面図である。
【図２】図１の熱交換器１における熱交換用チューブ２とヘッダー５との連結部を分解して示す斜視図である。
【図３】本発明の実施形態に係わる熱交換用チューブ２の端面図であり、矩形孔タイプである。
【図４】本発明の実施形態に係わる熱交換用チューブ２の端面図であり、円形孔タイプである。
【図５】Ｔ／Ａに対する耐チッピング強度の関係を示すグラフである。
【図６】Ｔ／Ａに対する性能の関係を示すグラフである。
【図７】Ｔ／Ｂに対する耐チッピング強度の関係を示すグラフである。
【図８】Ｔ／Ｂに対する性能の関係を示すグラフである。
【図９】４５度下方からの衝突を想定した場合の先端肉厚Ｔａの説明図である。
【図１０】Ｔａ／Ａに対する耐チッピング強度の関係を示すグラフである。
【図１１】Ｔａ／Ａに対する性能の関係を示すグラフである。
【図１２】Ｔａ／Ｂに対する耐チッピング強度の関係を示すグラフである。
【図１３】Ｔａ／Ｂに対する性能の関係を示すグラフである。
【図１４】Ｔ／Ａに対する耐チッピング強度の関係を示すグラフである。
【図１５】Ｔ／Ｂに対する耐チッピング強度の関係を示すグラフである。
【図１６】Ｔａ／Ａに対する耐チッピング強度の関係を示すグラフである。
【図１７】Ｔａ／Ｂに対する耐チッピング強度の関係を示すグラフである。
【図１８】本発明の第２実施形態における熱交換用チューブ２の端面図である。
【図１９】本発明の第３実施形態における熱交換用チューブ２の部分端面図である。
【図２０】本発明の変形例を示す熱交換用チューブ２の端面図であり、（ａ）は三角孔タイプ、（ｂ）はプレート貼り合わせタイプである。
【符号の説明】
【０１００】
２…熱交換用チューブ（扁平多孔チューブ）
２１…平坦壁部
２２…仕切り壁部
２３…流体流通孔
２４…前側側壁部
２４ａ…凸部
Ａ…仕切り壁部の厚さ
Ｂ…平坦壁部の厚さ
Ｔ…前側側壁部の幅方向肉厚
Ｔａ…前側側壁部の斜め下方向の肉厚
【図１】
2007093144.tif 000003
【図２】
2007093144.tif 000004
【図３】
2007093144.tif 000005
【図４】
2007093144.tif 000006
【図５】
2007093144.tif 000007
【図６】
2007093144.tif 000008
【図７】
2007093144.tif 000009
【図８】
2007093144.tif 000010
【図９】
2007093144.tif 000011
【図１０】
2007093144.tif 000012
【図１１】
2007093144.tif 000013
【図１２】
2007093144.tif 000014
【図１３】
2007093144.tif 000015
【図１４】
2007093144.tif 000016
【図１５】
2007093144.tif 000017
【図１６】
2007093144.tif 000018
【図１７】
2007093144.tif 000019
【図１８】
2007093144.tif 000020
【図１９】
2007093144.tif 000021
【図２０】
2007093144.tif 000022