(57)【要約】      （修正有）【課題】高い熱伝達特性を有し、且つ耐腐食性及び高温耐久性に優れ、経時劣化を抑えた排熱発電装置を提供することである。【解決手段】排ガス通路内に配置したフィンによって排ガスの熱エネルギーを熱電変換素子へと伝導させ電力に変換する排熱発電装置であって、前記フィンは、高い熱伝導度を有する金属材料と、高温での耐腐食性を有する材料と、が分散複合化されてなることを特徴とする排熱発電装置である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
排ガス通路内に配置したフィンによって排ガスの熱エネルギーを熱電変換素子へと伝導させ電力に変換する排熱発電装置であって、
前記フィンは、高い熱伝導度を有する金属材料と、高温での耐腐食性を有する材料と、が分散複合化されてなることを特徴とする排熱発電装置。
【請求項２】
前記フィンは、前記高温での耐腐食性を有する材料に、前記高い熱伝導度を有する金属材料で構成される粒子が分散した状態で複合化されてなることを特徴とする請求項１に記載の排熱発電装置。
【請求項３】
前記フィンは、開孔を有することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の排熱発電装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車のエンジン等から排出される排ガスの排熱を回収して電力に変換するための排熱発電装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、高温の排ガスを排出する自動車，工場等では、エンジン，炉等から排出される排ガスの排熱から熱エネルギーを回収して電力に変換するために、排熱発電装置が広く用いられている。
【０００３】
これまで、排熱発電装置に対しては、排ガスからの集熱効率を向上させるために、排ガスに接触するフィンの形状や配置についての改善が行われてきた。例えば、長さが異なる板状の集熱フィンを排ガスの流れ方向に対して平行に配置することで、排ガスの通気抵抗を増加させることなく、排ガスの排熱を、集熱フィンを介して効率よく集熱することができる排熱発電装置が開示されている（例えば、特許文献１参照。）
【０００４】
ここで集熱フィンは、排ガスに直接接触する部分であるため腐食しやすいという問題があった。この問題に対しては、耐腐食性材料そのものを用いて集熱フィンを形成するか、耐腐食性材料をコーティングすることによって対処していた。
【０００５】
しかし、耐腐食性材料は熱伝導度が高くなく、理想的な熱伝達特性を得ることができなかった。また、フィンを耐腐食性材料でコーティングするというコーティング処理では、コーティング材（耐腐食性材料）と被コーティング部材（熱伝導性材料）との間での線膨張係数の差から、コーティング材が剥離し易く、寿命が短いという問題があった。更に、コーティングを施すと、コーティング材と被コーティング部材との間の界面で熱抵抗が増大し、熱交換器の熱伝達特性が低下するという問題もあった。
【特許文献１】特開平１１−１２２９６０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、かかる従来の問題を解決するためになされたもので、その目的は、高い熱伝達特性を有し、且つ耐腐食性及び高温耐久性に優れ、経時劣化を抑えた排熱発電装置及び排熱発電装置用フィンの製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
請求項１記載の排熱発電装置は、排ガス通路内に配置したフィンによって排ガスの熱エネルギーを熱電変換素子へと伝導させ電力に変換する排熱発電装置であって、
前記フィンは、高い熱伝導度を有する金属材料と、高温での耐腐食性を有する材料と、が分散複合化されてなることを特徴とする。
【０００８】
請求項１に記載の排熱発電装置に設けられたフィンは、高い熱伝導度を有する金属材料と高温での耐腐食性を有する材料とを分散複合化したものである。従来のコーティング処理を施したフィンでは、コーティング材（耐腐食性材料）と被コーティング材（金属材料）との間で線膨張係数の差が生じて、コーティング材が剥離する場合があった。
しかし、請求項１に記載の排熱発電装置に設けられたフィンは、これらの材料が分散複合化したものであるため、剥離という現象が発生せず、耐腐食性が向上する。
【０００９】
また、請求項１に記載の排熱発電装置では、設けられたフィンのコーティング層の剥離という現象がないため、剥離面における界面での熱抵抗が発生しないことから、熱伝達特性が向上する。
【００１０】
更に、従来フィンを形成する金属材料は、耐腐食性を考慮して選択されていたため、高い熱伝導度を有する金属材料を適用することができなかったが、請求項１に記載の排熱発電装置におけるフィンは、構成する金属材料が高温での耐腐食性を有する材料と複合化されているため、耐腐食性と熱伝導性について機能を分離して付与することができるので、フィンを構成する金属材料自体として熱伝導度の高いものを適用することができる。したがって、従来のフィンよりも更に熱伝達特性を向上させることができる。
【００１１】
加えて、請求項１に記載の排熱発電装置では、フィンのコーティング層の剥離という現象がないため、フィンの寿命が長く、高温耐久性にも優れる排熱発電装置となる。
【００１２】
請求項２に記載の排熱発電装置は、請求項１に記載の熱電変換装置において、前記フィンは、前記高温での耐腐食性を有する材料に、前記高い熱伝導度を有する金属材料で構成される粒子が分散した状態で複合化していることを特徴とする。
【００１３】
排熱発電装置におけるフィンは、全面から熱を受けるため、熱伝導性に異方性が無いことが好ましい。
請求項２の発明では、図１（Ａ）に示すように粒子状の金属材料が分散し複合化しているため、図２に示すような、フィンの熱伝導方向に対して並列（図２（Ａ））あるいは直列（図２（Ｂ））に耐腐食性材料と金属材料とを複合化するのに比べて、熱伝導性に異方性がない。なお、「フィンの熱伝導方向に対して並列」とは、高熱伝導性を有する金属材料の延在方向が、フィン熱伝導方向に対して略同一であることをいい、「直列」とは、フィン熱伝導方向に対して、金属材料の延在方向が略垂直であることをいう。
さらに、棒状の金属材料を分散し複合化するのに比べても、粒子状の金属材料を分散し複合化する方が、熱伝導性に異方性がない。
したがって、請求項２に記載の発明によれば、熱を効率的に受け止めることができる。
【００１４】
なお、熱伝導性のみに着目すれば、図２（Ａ）に示すように、フィン中の熱伝導の方向に対して平行になるように金属材料を延在させて複合化すると、熱伝導方向と金属材料の延在方向とが同一となるため熱伝導性は良好となる。
しかし、金属材料粒子を分散して複合化した場合と、熱伝導方向に対して平行になるように金属材料を延在させて複合化した場合とでは、熱伝導性に差異が殆どみられない上に、金属材料粒子を分散し複合化する方が、熱伝導の方向を考慮することなく複合化することができるので、フィンの製造が簡便となり、製造上の作業性が向上する。
したがって、請求項２に記載の発明によれば、フィンの製造が簡便であり、熱伝導性も良好となる。
【００１５】
また、請求項２の発明では、高温での耐腐食性を有する材料がマトリックスとなり、その中に、粒子の状態で金属材料が分散し複合化しているので、金属材料が直接排ガスに接触する面積が低減されて、外部環境の影響を受けにくくなる。
したがって、請求項２に記載の発明によれば、フィンの耐久性が高くなり、寿命が長くなる。
【００１６】
請求項３記載の排熱発電装置は、請求項１又は請求項２に記載の熱電変換装置において、内前記フィンは開孔を有することを特徴とする。
【００１７】
請求項３記載の排熱発電装置では、開孔を有するフィンを備えるため、排ガスと接触する高熱伝導度金属材料の表面積が大きくなり、排ガスから取り入れることのできる熱量が多くなり、排熱発電装置としての処理能力が向上する。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、高い熱伝達特性を有し、且つ耐腐食性及び高温耐久性に優れ経時劣化を抑えた排熱発電装置を提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
本発明の排熱発電装置は、排ガス通路内に配置したフィンによって排ガスの熱エネルギーを熱電変換素子へと伝導させ電力に変換する排熱発電装置であって、前記フィンは、高い熱伝導度を有する金属材料（以下、適宜「高熱伝導度金属材料」と称する。）と、高温での耐腐食性を有する材料（以下、適宜「耐腐食性材料」と称する。）と、が分散複合化されてなることを特徴とする。
以下、本発明の詳細について、まず、本発明の排熱発電装置におけるフィンの組成について説明し、次に排熱発電装置の構成について説明する。
【００２０】
本発明の排熱発電装置におけるフィンは、高熱伝導度金属材料と耐腐食性材料とが分散複合化されてなる。ここで、「分散複合化」とは、下記式（１）で表される熱伝導率の式（複合則）に当てはまるものをいう。
【００２１】
式（１）：
κ（複）＝κ１{２κ１＋κ２＋２Ｖ２（κ２−κ１）}／{２κ１＋κ２−Ｖ２（κ２−κ１）}
【００２２】
式（１)中、κ（複）は分散複合化された複合材の熱伝導率を表し、κ１は母相の熱伝導率を表し、κ２は分散層の熱伝導率を表し、Ｖ２は分散相の体積分率を表す。
【００２３】
従来のフィンは、被コーティング材（金属材料）の表面にコーティング材（耐腐食性材料）を単に被覆したものであるため、従来のフィンの熱伝導率は、上記式（１)には該当しない。
【００２４】
また、従来のフィンでは、高い線膨張係数を有する金属材料の表面に、これよりも線膨張係数の低い耐腐食性材料をコーティングしているため、加熱状況下での長期使用によって、材料間の線膨張差によりコーティング層が剥離しやすくなる。
しかし、本発明では、金属材料と耐腐食性材料とが複合化しているため、剥離という現象が発生せず、経時的な耐腐食性が向上する。
【００２５】
また、本発明では、コーティング層の剥離という現象がないため、剥離面における界面での熱抵抗が発生しないことから、フィンの熱伝導特性が向上する。
【００２６】
上記式（１）で表されるように、複合材の熱伝導率を高めるには、κ１（母相の熱伝導率）を大きくするか、Ｖ２（κ２−κ１）を大きくすればよい。すなわち、κ１（母相の熱伝導率）及びＶ２（分散相の体積分率）が大きく、κ２（分散相の熱伝導率）がκ１（母相の熱伝導率）よりも大きいことが好ましい。
【００２７】
したがって、耐腐食性材料を母相とし、高熱伝導度金属材料を分散相として、母相に対して分散相の体積分率を大きくしつつ、母相と分散相の熱伝導率をそれぞれ高くすると、複合材の熱伝導率が高くなる。
【００２８】
ここで、フィンの熱伝導特性について説明する。フィンの熱伝導特性（フィンから取り入れる熱量）は、下記式（２）で表される。
【００２９】
式（２）：
フィンの熱伝導特性＝排ガス熱伝導率×表面積×フィン効率×境界層温度差
【００３０】
式（２）中、排ガス熱伝導率とは、各種排ガスに特有の熱伝導率をいい、排ガスの種類によって決定される値である。表面積とは、排ガスに接するフィンの表面積をいう。フィン効率とは、フィンの熱伝導度に起因する物性である。境界層温度差とは、フィンと排ガスとの境界の温度差をいう。
【００３１】
したがって、フィンの構成として、（１）高い熱伝導度を有する材料を用いるか、（２）表面積を大きくすることによって、フィンの熱伝導特性を向上させることができる。
【００３２】
上記（１）の方法、つまり、高い熱伝導度を有する材料を適用することによって、フィンの熱伝導特性を向上させるには、高い熱伝導性を有する複合材を用いることが好適である。
【００３３】
ここで、高い熱伝導性を有する複合材とするには、上記式（１）で説明した通り、高い熱伝導度を有する金属材料を用いることが好ましい。
本発明において「高い熱伝導度を有する金属材料」とは、熱伝導度として、２００Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１以上の金属材料をいい、高い熱伝導度を有する金属材料であるほど好ましい。
【００３４】
このような金属材料としては、例えば、銀（３７７Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１）、銅（３５４Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１）、金（２７２Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１）（括弧内は、熱伝導度を示す。）などを挙げることができる。
【００３５】
また、上記式（１)に示すように、分散相の熱伝導率と母相の熱伝導率の両者が高い場合には、複合材の熱伝導率も高くなるので、耐腐食性材料についても、熱伝導率の高い材料を適用することが好ましい。
【００３６】
このような耐腐食性材料としては、ニッケル、ニッケル、ＳＵＳ、ＡｌＮ、ＳｉＣ、Ｓｉ３Ｎ４、チタンなどを挙げることができる。これらの材料の熱伝導率を、下記表１に示す。
【００３７】
【表１】
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【００３８】
上述の通り、熱伝導率が高いものが好適であるという観点からは、これらの耐腐食性材料の中でも、ニッケル、ＡｌＮ、ＳｉＣ、Ｓｉ３Ｎ４などが、より好適である。
【００３９】
本発明において、高熱伝導度金属材料と耐腐食性材料との分散複合化の比率としては特に制限はないが、体積比率で、高熱伝導度金属材料：耐腐食性材料が、９：１〜１：９であることが好ましく、熱伝導度と耐腐食性との兼ね合いから、６：４〜４：６であることがより好ましい。
【００４０】
本発明において、フィンに用いる複合材は、高熱伝導度金属材料と耐腐食性材料とが分散した状態で複合化されていれば、その分散状態としては特に制限されず、図１（Ａ）に示すようにフィン１０の分散相１２が粒子状に分散していても、図１（Ｂ）に示すように繊維状に分散していてもよい。しかし、排熱発電装置におけるフィンは全面から熱を受けるため、熱伝導性に異方性が無いことが好ましい。
【００４１】
ここで、分散相１２が粒子状の場合（図１（Ａ））には、熱伝導方向に対して並列（図２（Ａ））あるいは直列（図２（Ｂ））に耐腐食性材料１１と金属材料１３とを配して複合化するのに比べて、熱伝導性に異方性がない。また、図１（Ｂ）に示すような分散相１２が繊維状の場合や棒状の場合に比べても、熱伝導性に異方性がない。
したがって、複合材の分散状態としては、図１（Ａ）に示すように、分散相１２が粒子状に分散していることが好ましい。
【００４２】
なお、熱伝導性のみに着目すれば、図２（Ａ）のようにフィン中の熱伝導方向に対して平行になるように、金属材料を延在させて複合化すると、熱伝導方向と金属材料の延在方向とが同一となるため、高い熱伝導性を示す。
しかし、金属材料粒子を分散させて複合化したとき（図１（Ａ））の熱伝導度は、熱伝導方向と同方向に金属材料を延在させて複合化する場合（図２（Ａ））の熱伝導度に比べて、大きな差異はない。
【００４３】
一方、並列に配した図２（Ｂ）のフィンでは、耐腐食性材料１１と金属材料１３との界面が熱伝導方向を遮るように存在するため、界面に熱応力が集中し、フィンの作製時や使用時に剥離し易い。
【００４４】
また、分散相１２が、繊維状や棒状のように長軸と短軸の長さが異なる場合には、分散相１２が熱伝導の方向を遮らないよう（図１（Ｃ）参照）、図１（Ｂ）のように、長軸方向が熱伝導方向と平行となるように配することが好ましい。
【００４５】
すなわち、分散相が粒子形状で無い場合には、分散相１２をフィン中の熱伝導方向に対して平行になるように延在させたり、熱伝導方向を遮らないように配置したりしなければならないのに対し、分散相１２が粒子状の場合には、熱伝導の方向を考慮することなく、複合化することができるので、フィンの製造が簡便となり、製造上の作業性が向上する。
【００４６】
また、上記（２）の方法、つまり、表面積を大きくすることによってもフィンの熱伝導特性を向上することができるので、開孔を有するフィンとすることも好適である。開孔を有するフィンの様子を図３に示す。
【００４７】
図３では、高熱伝導度金属材料で構成される粒子（分散相）１２が、耐腐食性材料に分散した状態で複合化しており、さらに開孔１４を有している様子を示す。開孔１４の存在により、フィンの表面積が大きくなり、式（２）におけるフィンの熱伝導特性を向上させることができる。
なお、本発明において「開孔」とは、フィンの表面に設けられた窪み（図３において開孔（白丸）１４は表面の窪みを表す。）又はフィンを貫通する孔（図３において開孔（白丸）１４は紙面手前から奥へ貫通する孔を表す。）をいう。このような窪みや貫通する孔を有することで、排ガスと接触する面積が増大する。
【００４８】
例えば、縦１５０ｍｍ、横１５ｍｍ、奥行き方向の厚さが１ｍｍのサイズのフィンにおいて、開孔がない場合の表面積は、計算上、４，８１５ｍｍ２となるが、半径１μｍの開孔を１０％有している場合には、表面積は７１６，５６０ｍｍ２となる。
【００４９】
以上によって、本発明の排熱発電装置のフィンは、従来のものに比べて熱伝導特性が向上している。
【００５０】
次に、本発明の排熱発電装置のフィンについて、耐腐食性を向上させるための方法を説明する。
【００５１】
本発明にかかるフィンについての耐腐食性の機能は、耐腐食性材料を分散複合化することによって奏される。
本発明では、高熱伝導度金属材料を分散相としても母相としてもよいが、高熱伝導度金属材料が排ガスに直接接触する面積を低減するためには、耐腐食性材料を母相とすることが好ましい。
【００５２】
本発明に適用し得る耐腐食性材料は、耐腐食性を有する材料であれば特に制限なく適用することができるが、上述の通り、高熱伝導度金属材料と分散複合化した際にフィンの熱伝導性が低下しないよう、耐腐食性材料も高い熱伝導度を有することが好ましい。
【００５３】
また、複合化する全ての材料の線膨張係数が、近似した値であることが好ましい。
【００５４】
なお、従来のフィンでは、高い線膨張係数を有する金属材料の表面に、これよりも線膨張係数の低い耐腐食性材料をコーティングしているため、加熱によって膨張差が生じ、コーティング層が剥離しやすくなる。
しかし、本発明では、金属材料と耐腐食性材料とが複合化しているため、剥離という現象が発生せず、加熱に対する耐久性が向上する。
【００５５】
また、従来のフィンでは、層状の耐腐食性材料が金属材料に付着しているため、構造的にも剥離しやすい。
しかし、本発明では、一方の材料がマトリックスとなり、他方の材料が分散相となっているので、マトリックス中に分散相が埋め込まれており、加熱によって膨張差が生じたとしても、剥離し難い構造となっている。
【００５６】
したがって、材料を複合化したことや、更にマトリックス中に分散する形状としたことによって、本発明にかかるフィンの耐熱性が向上している。
【００５７】
分散複合化したフィンの作製方法は、公知の分散複合化の方法を適宜適用することができる。
例えば、粒子状の上記高熱伝導度金属材料と上記耐腐食性材料とを、ボールミルやビーズミルなどの混合機で混合した後、ダイスに詰めて、圧粉し、焼結装置やホットプレスにより焼結することで、分散複合化した複合材料を得ることができる。この複合材料を所定のサイズに切断し、加工することで、分散複合化したフィンが得られる。
分散相を繊維状にするには、繊維形状の原料を用いればよい。
【００５８】
次に、排熱発電装置の構成について説明する。
本発明の排熱発電装置は、上記高熱伝導度金属材料と上記耐腐食性材料とが分散複合化されてなるフィンを有していれば、その他の構成としては特に制限されない。図４に、本発明の排熱発電装置の一例を示す。
図４に示すように、フィン１０の長手方向が、排気管２０中を流れる排ガスの流れ方向Ａに対し垂直になるよう、排気管２０内に配置した排熱発電装置でもよいし、排ガスの流れ方向Ａに対して平行になるようにフィンを配置した排熱発電装置（図示せず）であってもよい。
フィン１０は熱交換器２２を介して熱電変換素子２４に接続され、熱電変換素子２４に排ガスの熱エネルギーを伝導させる。熱電変換素子２４は、排ガスの熱エネルギーを電力に変換する。熱電変換素子２４は冷却水２６に接して、冷却される。
【００５９】
本発明の排熱発電装置において、フィンの間隔やフィンの数、フィンの高さについても特に制限されず、適宜好適な条件を選択して排熱発電装置を設計することができる。
【実施例】
【００６０】
以下に実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明する。以下の実施例に示す材料、試薬、物質量とその割合、操作等は本発明の主旨から逸脱しない限り適宜変更することができる。従って本発明の範囲は以下の具体例に制限されるものではない。
【００６１】
［実施例１］
（Ａｕ−Ｎｉ系複合フィンの作製）
粒径約１〜１００μｍの金と、粒径約１〜１００μｍのニッケルを、質量比で１：９〜９：１で、ボールミル（又はビーズミル）によって混合した。混合は、５０〜１００ｒｐｍで０．５〜２時間行った。
この混合した粉末を直径２０ｍｍのカーボンダイスに詰めて、ハンドプレス機によって２０ｋｇｆ／ｃｍで圧粉した。その後、ＳＰＳ焼結装置（又はホットプレス）により、１０００℃で焼結した。
得られた焼結物を、所定の大きさに切断し、加工して、Ａｕ−Ｎｉ系複合フィンを作製した。
【００６２】
（熱伝導率の測定）
作製したＡｕ−Ｎｉ系複合フィンの熱拡散率αを、フラッシュ法によって測定し、比熱ＣｐをＤＳＣにより測定した。また、アルキメデス法によって密度ρを測定した。
測定した熱拡散率αと比熱Ｃｐと密度ρを用いて、熱伝導率λ＝α×Ｃｐ×ρの式から、作製したＡｕ−Ｎｉ系複合フィンの熱伝導率を求めた。
【００６３】
測定結果を図５及び図６に示す。図５は、ニッケルに対する金の配合比率の変化に対する熱伝導率の変化を示し、図６では、金の配合比率の変化に対するフィン効率の変化を示す。
従来のニッケルで形成されたフィンに対して、金と分散複合化した本発明のフィンでは、熱伝導率が向上し、フィン効率が向上した。具体的には、例えば、金とニッケルと５：５（質量比）で分散複合化したフィンでは、ニッケルのみの場合に比べて、約２倍の熱伝導率及びフィン効率を示すことがわかった。
【００６４】
（耐腐食性の確認）
作製したＡｕ−Ｎｉ系複合フィンを、３ｐｐｍ〜１０ｐｐｍのＨ２Ｓの雰囲気下で、温度２０〜５０℃、湿度８０％で２４０時間暴露し、耐腐食性を確認した。
【００６５】
本発明のフィンでは、耐腐食性試験の条件下であっても、金（高熱伝導度金属材料）とＮｉ（耐腐食性材料）との界面で剥離することはなかった。
【００６６】
［実施例２］
（Ｃｕ−Ｓｉ３Ｎ４系複合フィンの作製）
実施例１において、金とニッケルを用いたところを、質量比で５：５で、粒径約１〜１００μｍの銅と、粒径約１〜１００μｍのＳｉ３Ｎ４に変更した以外は同様にして、Ｃｕ−Ｓｉ３Ｎ４系複合フィンを作製した。
【００６７】
得られたＣｕ−Ｓｉ３Ｎ４系複合フィンを実施例１と同様の方法で熱伝導率を測定したところ、熱伝導率は約１７０Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１であり、従来品のニッケル（約７０Ｗ・ｍ−１・Ｋ−１）に比べて、約２.５倍であった。
また、Ｃｕ−Ｓｉ３Ｎ４系複合フィンのフィン効率は約９３％であり、従来品のニッケル（約８６％）に比べて、約７％も向上した。
【００６８】
さらに、実施例１と同様の方法で、Ｃｕ−Ｓｉ３Ｎ４系複合フィンの耐腐食性を確認したところ、耐腐食性試験の条件下において、銅（高熱伝導度金属材料）とＳｉ３Ｎ４（耐腐食性材料）との界面で剥離することはなかった。
【図面の簡単な説明】
【００６９】
【図１】本発明の排熱発電装置にかかるフィンの構造を示す模式図であり、（Ａ）は粒子状の分散相の場合、（Ｂ）は繊維状の分散相の場合であり、（Ｃ）は繊維状分散相が熱伝導の方向を遮るように配されている場合を示す図である。
【図２】排熱発電装置のフィンの構造において、耐腐食性材料と金属材料とを、（Ａ）はフィンの熱伝導方向に対して並列、（Ｂ）は直列、に配して複合化した様子を示す図である。
【図３】本発明の排熱発電装置にかかるフィンが開孔を有している様子を示す模式図である。
【図４】本発明の排熱発電装置の一例を示す模式図である。
【図５】実施例１の結果を示すグラフであり、ニッケルに対する金の配合比率の変化に対する熱伝導率の変化を示す。
【図６】実施例１の結果を示すグラフであり、ニッケルに対する金の配合比率の変化に対するフィン効率の変化を示す。
【符号の説明】
【００７０】
１０  フィン
１１  耐腐食性材料
１２  分散相
１３  金属材料
１４  開孔
２０  排気管
２２  熱交換器
２４  熱電変換素子
２６  冷却水
【図１】
2007294687.tif 000004
【図２】
2007294687.tif 000005
【図３】
2007294687.tif 000006
【図５】
2007294687.tif 000007
【図６】
2007294687.tif 000008
【図４】
2007294687.tif 000009