(57)【要約】【課題】  ノズルボディが軸方向に荷重を受けることによって、摺動孔が拡径してリーク量が増えるとともに、薄肉部（燃料溜に面する摺動孔とノズル燃料孔との接近部分）も広がり破損しやすい状態になる。【解決手段】  ノズルボディ２１の外周面には、凹部３７が設けられている。この凹部３７は、摺動孔２３と燃料溜２４の境界部と径方向においてラップしている。凹部３７は、内径方向への窪みあるいは溝であり、ノズルボディ２１の外周面の全周に亘って、連続的あるいは等間隔で部分的に設けられている。この凹部３７を設けたことにより、ノズルボディ２１がリテーニングナット２２の締め付け力による軸方向の荷重を受けると、摺動孔２３と燃料溜２４の境部βに縮径方向へ変形する力が発生する。この縮径力により、摺動孔２３および薄肉部αの拡径力を打ち消すことができ、リーク量の増加と薄肉部αの破損とを防ぐことができる。【選択図】  図１
2007002680.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸方向に摺動孔が穿設され、当該摺動孔の一端側に高圧燃料が供給され、前記摺動孔の他端側が低圧側に連通するノズルボディと、
前記摺動孔との間に摺動クリアランスを介して前記摺動孔の内部で摺動自在に支持される摺動軸部を備えるニードルとを具備し、
前記ノズルボディのうち、少なくとも前記摺動孔の軸方向の両端間が、軸方向の荷重を受けた状態で固定される燃料噴射弁において、
前記ノズルボディの外周面には凹部が設けられており、
前記凹部は、径方向において前記荷重を受けて拡径する前記摺動孔とラップしていることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】
軸方向に摺動孔が穿設され、当該摺動孔の一端側に高圧燃料が供給される燃料溜が形成され、前記摺動孔の他端側が低圧側に連通するとともに、前記燃料溜へ高圧燃料を供給するノズル燃料孔が穿設されたノズルボディと、
前記摺動孔との間に摺動クリアランスを介して前記摺動孔の内部で摺動自在に支持される摺動軸部を備えるニードルとを具備し、
前記ノズルボディのうち、少なくとも前記摺動孔の軸方向の両端間が、軸方向の荷重を受けた状態で固定される燃料噴射弁において、
前記ノズルボディの外周面には凹部が設けられており、
前記凹部は、径方向において前記摺動孔と前記燃料溜との境界部にラップしていることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載の燃料噴射弁において、
前記凹部は、前記ノズルボディの外周面の全周に亘って設けられていることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項４】
請求項１乃至請求項３の何れか１つに記載の燃料噴射弁において、
前記凹部は、前記ノズルボディの内周側に向かって徐々に縮径していることを特徴とする燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料を噴射する燃料噴射弁に関するものであり、特にニードルを摺動自在に保持する部分（摺動クリアランス）において、高圧側と低圧側をシールする構造を採用する燃料噴射弁に関する。
なお、以下では燃料を噴射する側（噴孔側）を燃料噴射弁の下側として説明するものであるが、燃料噴射弁の実際の搭載時における上下方向とは何ら関係ない。
【背景技術】
【０００２】
（従来の技術）
燃料噴射弁の一部品である噴射ノズルの一例を図５に示す。
噴射ノズルＪ１は、ノズルボディＪ２とニードルＪ３を備える。そして、燃料噴射装置の作動時（エンジンの運転時）には、コモンレール等の蓄圧装置から供給される高圧燃料がノズルボディＪ２に形成されたノズル燃料孔Ｊ４よりノズル孔Ｊ５の内部に導かれ、ノズル孔Ｊ５の内部は常時高圧燃料で満たされる。
燃料噴射弁は、ニードルＪ３の上部に連接されたコマンドピストンＪ６の下向きの力を変化させることで、ニードルＪ３が高圧燃料によって受ける上向きの力と、コマンドピストンＪ６から受ける下向きの力のバランスを変化させて、ニードルＪ３を上下方向に変位させて燃料噴射を制御している。
【０００３】
ノズルボディＪ２の上部には、ニードルＪ３を軸方向に摺動自在に保持するための摺動孔Ｊ７が穿設されている。一方、ニードルＪ３の上部には、摺動孔Ｊ７によって軸方向へ摺動自在に支持される摺動軸部Ｊ８が形成されている。即ち、ニードルＪ３は、摺動孔Ｊ７との間に摺動クリアランス（微細クリアランス）を介して摺動孔Ｊ７の内部で摺動自在に支持される。
そして、摺動孔Ｊ７と摺動軸部Ｊ８の摺動クリアランスと、摺動孔Ｊ７と摺動軸部Ｊ８の嵌まり合い長さによって、ニードルＪ３の傾斜を抑制するとともに、ノズルボディＪ２内の高圧と、コマンドピストンＪ６側の低圧とを区画している（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
ノズル孔Ｊ５の内部に満たされる高圧燃料は、摺動孔Ｊ７と摺動軸部Ｊ８の摺動クリアランスから低圧側にリークする。摺動クリアランスから低圧側へ漏れるリーク量が増えると、実際に噴射される燃料に加えて、リーク分の燃料をノズル孔Ｊ５の内部に供給する必要があるため、蓄圧装置へ高圧燃料を供給する高圧燃料ポンプ（サプライポンプ）にリーク分を補う燃料供給能力が要求され、エネルギー損失が発生する。
また、摺動孔Ｊ７と摺動軸部Ｊ８の摺動クリアランスから低圧側に燃料がリークする際の圧力損失エネルギーが熱に変換されるため、摺動クリアランスから低圧側に漏れる燃料のリーク量が増えると、燃料噴射弁の温度上昇につながり、耐熱限界の低い部品（例えばゴム、樹脂など）が劣化し易くなる等の不具合が発生する。
【０００５】
上記の問題を解決するために、摺動孔Ｊ７と摺動軸部Ｊ８の摺動クリアランスによる燃料のリーク量を低減する必要がある。摺動孔Ｊ７と摺動軸部Ｊ８の嵌まり合い長さは、構造的な制約があり、長くするのは困難である。
そこで、摺動孔Ｊ７と摺動軸部Ｊ８の摺動クリアランスを非常に厳しく管理して、燃料のリーク量を低減するようにしている。
【０００６】
（第１の問題点）
ノズルボディＪ２の上端は、ロアボディＪ９と当接しており、ロアボディＪ９に締結されるリテーニングナットＪ１０によってノズルボディＪ２をロアボディＪ９に強く押し付けることで、ロアボディＪ９とノズルボディＪ２の接合部をメタルシールして燃料の漏れを防いでいる。即ち、ノズルボディＪ２は、高圧燃料の漏れを防ぐために、ロアボディＪ９とリテーニングナットＪ１０の間において軸方向に強く圧縮された状態で組み付けられる。
このように、ノズルボディＪ２は、軸方向に荷重を受けることで、摺動孔Ｊ７の内径が拡径方向に変形する。その結果、摺動孔Ｊ７と摺動軸部Ｊ８の摺動クリアランスが大きくなり、摺動クリアランスから低圧側への燃料のリーク量が増加してしまう。
【０００７】
（第２の問題点）
ノズルボディＪ２の内部には、摺動孔Ｊ７の下端（ノズル孔Ｊ５の上端）に燃料溜Ｊ１１が形成されている。この燃料溜Ｊ１１は、ノズル燃料孔Ｊ４から供給される高圧燃料をノズル孔Ｊ５の周囲に均一に導くものである。
一方、ノズル燃料孔Ｊ４は、ノズルボディＪ２内において上下方向に延びる燃料通路であり、燃料溜Ｊ１１内における開口部は摺動孔Ｊ７と接近する。このため、摺動孔Ｊ７の下端と、ノズル燃料孔Ｊ４の下端は、薄肉部αを介して接近する構造になる。
そして、上述したように、ノズルボディＪ２が軸方向の荷重を受け、摺動孔Ｊ７の内径が拡径方向に変形することで、薄肉部αも径方向に広がるストレスを受け、薄肉部αが破損しやすい状態になる。
【特許文献１】特開２００２−２４２７９６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の第１の目的は、ノズルボディが軸方向に荷重を受けることによって摺動クリアランスが大きくなる不具合を回避することができる燃料噴射弁を提供することにある。
本発明の第２の目的は、ノズルボディが軸方向に荷重を受けることによって摺動クリアランスが大きくなる不具合を回避するとともに、薄肉部（燃料溜に面する摺動孔とノズル燃料孔との接近部分）の破損を防ぐことができる燃料噴射弁を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
［請求項１の手段］
請求項１の手段を採用する燃料噴射弁におけるノズルボディの外周面には、凹部が設けられており、この凹部は、径方向において荷重を受けて拡径する摺動孔とラップしている。
ノズルボディが軸方向に荷重を受けることにより、上述したように、摺動孔の内径に拡径方向へ変形する力が発生する。
一方、ノズルボディが軸方向に荷重を受けることにより、凹部の内径側（荷重を受けて拡径する摺動孔の外径方向位置の内側）に縮径方向へ変形する力が発生する。
このように、「摺動孔の内径が拡径方向に変形する力」が「凹部の内径側が縮径方向に変形する力」によって打ち消されるため、ノズルボディが軸方向に荷重を受けることによって摺動クリアランスが大きくなる不具合を回避することができる。
【００１０】
［請求項２の手段］
請求項２の手段を採用する燃料噴射弁におけるノズルボディの外周面には、凹部が設けられており、この凹部は、径方向において摺動孔と燃料溜の境界部にラップしている。
ノズルボディが軸方向に荷重を受けることにより、上述したように、摺動孔の内径が拡径方向に変形する力が発生するとともに、薄肉部（燃料溜に面する摺動孔とノズル燃料孔との接近部分）にも径方向に広がる力が発生する。
一方、ノズルボディが軸方向に荷重を受けることにより、凹部の内径側（薄肉部が設けられる摺動孔と燃料溜の境界部）に縮径方向へ変形する力が発生する。
このように、「摺動孔の内径が拡径方向に変形する力と薄肉部が拡径方向に変形する力」が「凹部の内径側が縮径方向に変形する力」によって打ち消されるため、ノズルボディが軸方向に荷重を受けることによって摺動クリアランスが大きくなる不具合を回避することができるとともに、薄肉部の破損を防ぐことができる。
【００１１】
［請求項３の手段］
請求項３の手段を採用する燃料噴射弁における凹部は、ノズルボディの外周面の全周に亘って設けられる。
これにより、凹部による縮径方向の変形が周方向で偏ることを防止できる。
【００１２】
［請求項４の手段］
請求項４の手段を採用する燃料噴射弁における凹部は、ノズルボディの内周側に向かって徐々に縮径している。
これにより、凹部による縮径方向の変形を更に促進することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
最良の形態１の燃料噴射弁は、軸方向に摺動孔が穿設され、当該摺動孔の一端側に高圧燃料が供給され、摺動孔の他端側が低圧側に連通するノズルボディと、摺動孔との間に摺動クリアランスを介して摺動孔の内部で摺動自在に支持される摺動軸部を備えるニードルとを具備し、ノズルボディのうち、少なくとも摺動孔の軸方向の両端間が、軸方向の荷重を受けた状態で固定される。
そして、ノズルボディの外周面には凹部が設けられており、凹部は、径方向において荷重を受けて拡径する摺動孔とラップしている。
【００１４】
最良の形態２の燃料噴射弁は、軸方向に摺動孔が穿設され、当該摺動孔の一端側に高圧燃料が供給される燃料溜が形成され、摺動孔の他端側が低圧側に連通するとともに、燃料溜へ高圧燃料を供給するノズル燃料孔が穿設されたノズルボディと、摺動孔との間に摺動クリアランスを介して摺動孔の内部で摺動自在に支持される摺動軸部を備えるニードルとを具備し、ノズルボディのうち、少なくとも摺動孔の軸方向の両端間が、軸方向の荷重を受けた状態で固定される。
そして、ノズルボディの外周面には凹部が設けられており、凹部は、径方向において摺動孔と燃料溜との境界部にラップしている。
【００１５】
なお、最良の形態１、２の凹部は、全周に亘って連続して形成されるものであっても良いし、全周に亘って部分的（例えば、周囲に等間隔）に設けられるものであって良い。
また、最良の形態１、２の凹部の深さは、摺動孔〜ノズルボディの径方向厚み（半径方向厚み）の１０％以上であることが望ましい。
【実施例１】
【００１６】
実施例１を図１、図２を参照して説明する。
この実施例１では、先ず燃料噴射弁の基本構成（概略構成）を説明し、その後で実施例１の背景および特徴を説明する。
【００１７】
（燃料噴射弁１の基本構成）
燃料噴射弁１は、例えばディーゼルエンジン等に用いられるコモンレール式燃料噴射装置に用いられるものであり、コモンレール（蓄圧装置：図示しない）から供給される高圧燃料をエンジン（図示しない）の燃焼室に噴射するものである。
燃料噴射弁１は、高圧燃料が流入通路２（インオリフィスが配置された燃料通路）を介して与えられるとともに、排出通路３（アウトオリフィスが配置された燃料通路）を介して排圧される圧力制御室４を具備し、排出通路３を電磁弁５によって開閉して、制御室圧力（圧力制御室４の内部圧力）が開弁圧力に低下するとニードル６が上昇して燃料を噴射する噴射ノズル７を備える。
【００１８】
燃料噴射弁１のハウジング８（具体的には、図１に示すロアボディ１１）には、コマンドピストン１２を上下方向（ニードル６の開閉弁方向）に摺動自在に支持するシリンダ１３、コモンレールから供給された高圧燃料を噴射ノズル７側および流入通路２側へ導く高圧燃料通路１４、および高圧燃料を低圧側へ排出する排圧燃料通路１５等が形成されている。
【００１９】
コマンドピストン１２は、シリンダ１３内に挿入され、ニードル６に連接されている。コマンドピストン１２の下部に形成された小径部１２ａの周囲には、ニードル６を下方（閉弁方向）へ付勢するスプリング１６が配置されている。
なお、図１ではスプリング１６を省略している。また、変形例に示すように、リニアソレノイドやピエゾスタックなどのリニアアクチュエータにより、ニードル６を直接上下方向へ駆動する燃料噴射弁１の場合など、スプリング１６は他の位置に配置される場合もある。
【００２０】
圧力制御室４は、シリンダ１３の上側（電磁弁５側）に形成され、コマンドピストン１２の上下移動に応じて容積が変化する。
流入通路２は、高圧燃料通路１４から供給される高圧燃料を減圧する入口側の燃料絞りであるインオリフィスを有し、高圧燃料通路１４と圧力制御室４は流入通路２を介して連通する。
排出通路３は、圧力制御室４の上側に形成され、圧力制御室４から排圧燃料通路１５（低圧側）に排出される燃料を絞る出口側の燃料絞りであるアウトオリフィスを有し、圧力制御室４と排圧燃料通路１５は排出通路３を介して連通する。
【００２１】
電磁弁５は、通電（ＯＮ）されると電磁力を発生するソレノイド１７と、このソレノイド１７の発生する電磁力によって上方（開弁方向）へ吸引されるバルブ１８と、バルブ１８を下方（閉弁方向）へ付勢するリターンスプリング１９とを備える。
ソレノイド１７がＯＦＦの状態では、バルブ１８がリターンスプリング１９の付勢力によって下方へ押し付けられ、バルブ１８（例えば、バルブ１８の先端に設けられた図示しないボール弁）が排出通路３を塞ぐ。ソレノイド１７がＯＮの状態では、ソレノイド１７の発生する電磁力によってバルブ１８はリターンスプリング１９の付勢力に抗して上方に移動して排出通路３が開かれる。
【００２２】
（噴射ノズル７の説明）
次に、噴射ノズル７を図１を参照して説明する。
噴射ノズル７は、ノズルボディ２１とニードル６を備え、リテーニングナット２２によってノズルボディ２１がロアボディ１１の下端面に圧縮された状態で固定されている。
ノズルボディ２１の軸中心には、上方から下方へ向けて、摺動孔２３、燃料溜２４、ノズル孔２５が穿設されており、ノズル孔２５の下端に設けられた円錐状の弁座２６の内側には、ノズルボディ２１の先端部から高圧燃料を噴射するための複数の噴孔２７が形成されている。
【００２３】
摺動孔２３は、ニードル６（具体的には、摺動軸部３１）を軸方向に摺動自在に支持する部分である。
燃料溜２４は、ニードル６の外周に環状の空間を形成するものであり、燃料溜２４に供給された高圧燃料をニードル６の周囲に導く。
ノズル孔２５は、ニードル６（具体的には、シャフト３２）との間にノズル室（燃料通路）を形成して、燃料溜２４に供給された高圧燃料を弁座２６側へ導くものである。
複数の噴孔２７は、弁座２６の内側（下流側）の上面に入口が開口して、ノズルボディ２１の先端部を貫通して設けられ、出口が先端部の外周面に開口している。
【００２４】
また、ノズルボディ２１には、摺動孔２３と略平行に、上方から燃料溜２４に通じるノズル燃料孔３３が形成されている。
ノズル燃料孔３３は、ロアボディ１１に形成された高圧燃料通路１４と連通して高圧燃料を燃料溜２４へ導く通路であり、ノズルボディ２１の上端面から燃料溜２４まで穿設されている。
【００２５】
ニードル６は、摺動孔２３との間に数μｍの摺動クリアランスを介して挿通される摺動軸部３１と、この摺動軸部３１より下方へ伸びる小径軸状のシャフト３２と、ノズル孔２５の下端部に形成された弁座２６に着座および離座して噴孔２７を開閉する円錐形状の弁部３４とから構成され、摺動軸部３１が燃料溜２４と低圧側との間をシールしながら摺動孔２３の内部で軸方向へ往復動可能に設けられている。
シャフト３２は、摺動軸部３１より外径が小さく、燃料溜２４より下側のノズル孔２５に挿通され、ノズル孔２５との間にノズル室を形成する。
なお、摺動軸部３１とシャフト３２の間の受圧面３５は、燃料溜２４に面して配置される。
【００２６】
弁部３４は、上側の円錐台部と下側の円錐先端部とから構成され、その境界にシート線が形成される。そして、弁部３４が弁座２６に着座する際は、弁部３４のシート線が弁座２６に当接してノズル室と噴孔２７との連通を遮断し、弁部３４が弁座２６から離座する際は、弁部３４のシート線が弁座２６から離れて、ノズル室と噴孔２７とが連通され、高圧燃料が噴孔２７から噴射される。
【００２７】
一方、ノズルボディ２１の外周は、燃料溜２４の軸方向中心より下側において、段差３６を介して小径に設けられている。この段差３６は、リテーニングナット２２から軸方向の圧縮荷重（リテーニングナット２２の締結力）を受ける面である。
【００２８】
リテーニングナット２２は、ノズルボディ２１の上端面をロアボディ１１の下端面に強く押し付け、ロアボディ１１とノズルボディ２１の接合部をメタルシールして燃料の漏れを防いだ状態で、ノズルボディ２１をロアボディ１１に固定するものであり、ノズルボディ２１の上部外周を覆う略筒状を呈する。
リテーニングナット２２の下側の内側には、ノズルボディ２１の段差３６と軸方向に当接する小径部２２ａが設けられている。
リテーニングナット２２の上側の内側には、ロアボディ１１の下側外周に形成された雄ネジに螺合する雌ネジが形成されている。
そして、ニードル６を組み付けたノズルボディ２１をリテーニングナット２２の内側に装着し、リテーニングナット２２をロアボディ１１の下部に強固に螺合することで、ノズルボディ２１の上端面がロアボディ１１の下端面に強く押し付けられ、ロアボディ１１とノズルボディ２１の接合部がメタルシールされた状態で、ノズルボディ２１がロアボディ１１に固定される。
【００２９】
ここで、燃料噴射弁１の作動を説明する。
ソレノイド１７の通電が開始されると、ソレノイド１７がバルブ１８を吸引し、そのバルブ１８がリフトアップを開始すると、排出通路３が開いて、流入通路２で減圧された圧力制御室４の圧力が低下を開始する。
圧力制御室４の圧力が低下してコマンドピストン１２の下向きの力が低下し、燃料溜２４において受圧面３５に加わる上向きの力が上回ると、ニードル６が上昇を開始する。ニードル６が弁座２６から離座すると、ノズル室と噴孔２７とが連通し、ノズル室に供給された高圧燃料が噴孔２７から噴射する。
【００３０】
ソレノイド１７の通電が停止されると、ソレノイド１７がバルブ１８の吸引を停止して、そのバルブ１８がリフトダウンを開始する。そして、電磁弁５のバルブ１８が排出通路３を閉じると、圧力制御室４の圧力が上昇を開始する。圧力制御室４の圧力が上昇してコマンドピストン１２の下向きの力が、燃料溜２４において受圧面３５に加わる上向きの力より上回ると、ニードル６が下降を開始する。
ニードル６が下降して弁座２６に着座すると、ノズル室と噴孔２７の連通が遮断されて、噴孔２７からの燃料噴射が停止する。
【００３１】
（実施例１の背景）
ノズル孔２５の内部に満たされる高圧燃料は、摺動孔２３と摺動軸部３１の摺動クリアランスから低圧側にリークする。摺動クリアランスから低圧側へ漏れるリーク量が増えると、エネルギー損失が発生するとともに、燃料噴射弁１の温度が上昇する不具合が発生するため、摺動孔２３と摺動軸部３１の摺動クリアランスから低圧側にリークする燃料のリーク量を低減することが望まれる。
ここで、摺動孔２３と摺動軸部３１の嵌まり合い長さは、燃料噴射弁１の構造的な制約があるため、摺動孔２３と摺動軸部３１の嵌まり合いを長くしてリーク量を低減するのは困難である。そこで、摺動孔２３と摺動軸部３１の摺動クリアランスを非常に厳しく管理して、燃料のリーク量を低減するようにしている。
【００３２】
ここで、ノズルボディ２１は、上述したように、ロアボディ１１とリテーニングナット２２の間において軸方向に強く圧縮された状態で組み付けられる。具体的には、ノズルボディ２１の上端と、ノズルボディ２１の段差３６との間が、軸方向に強く圧縮された状態で組み付けられる。
このように、ノズルボディ２１の上端と段差３６の間が、軸方向に大きな圧縮荷重を受けることで、摺動孔２３の内径が拡径方向に変形し、その結果、摺動クリアランスが大きくなり、燃料のリーク量が増加する不具合が発生する。
【００３３】
また、ノズル燃料孔３３は、上述したように、ノズルボディ２１内において上下方向に延びる燃料通路であり、燃料溜２４内における開口部は摺動孔２３と接近する。このため、摺動孔２３の下端と、ノズル燃料孔３３の下端は、薄肉部αを介して接近する構造になる。
そして、上記の如く、ノズルボディ２１が軸方向の圧縮荷重を受け、摺動孔２３の内径が拡径方向に変形することで、薄肉部αも径方向に広がるストレスを受け、薄肉部αが破損しやすい状態になる。
【００３４】
（実施例１の特徴）
上記の不具合を解決するために、実施例１のノズルボディ２１の外周面には、凹部３７が設けられている。この凹部３７は、摺動孔２３と燃料溜２４の境界部と径方向においてラップしている。凹部３７は、内径方向への窪みあるいは溝であり、ノズルボディ２１の外周面の全周に亘って、連続的あるいは等間隔で部分的に設けられている。
この実施例における凹部３７は、ノズルボディ２１の内周側に向かって徐々に縮径する環状溝、具体的には断面円弧形状の環状溝であり、凹部３７の最底部（凹部３７によってノズルボディ２１の径方向厚みが最も薄くなる部分）は、摺動孔２３と燃料溜２４の境部β（図１中、破線参照）の外径方向位置に設けられている。
【００３５】
上記のようにノズルボディ２１を設けたことにより、次の作用を奏する。
（１）ノズルボディ２１がリテーニングナット２２の締め付け力による軸方向の圧縮荷重を受けることにより、摺動孔２３の内径に拡径方向へ変形する力が発生する。
（２）一方、ノズルボディ２１がリテーニングナット２２の締め付け力による軸方向の圧縮荷重を受けることにより、凹部３７の内径側に縮径方向へ変形する力が発生する。即ち、摺動孔２３と燃料溜２４の境部βに縮径方向へ変形する力が発生する。
【００３６】
上記（１）、（２）により、「摺動孔２３と燃料溜２４の境部βが拡径方向に変形する力」が「摺動孔２３と燃料溜２４の境部β（凹部３７の内径側）が縮径方向に変形する力」によって打ち消される。
これによって、燃料溜２４に近い側（高圧側）の摺動孔２３の拡径が防がれる。即ち、摺動クリアランスのうち、高圧側の摺動クリアランスの広がりを防ぐことができる。このように、高圧側の摺動クリアランスの広がりが防がれることにより、リーク量が増える不具合を回避することができる。
また、摺動孔２３に近い側の燃料溜２４の拡径も同時に防がれるため、薄肉部αが径方向に広がるストレスも抑えることができ、薄肉部αの破損を防ぐことができる。
即ち、ノズルボディ２１が軸方向に圧縮荷重を受けることによって生じていた、摺動クリアランスが大きくなる不具合と、薄肉部αの破損とを、両方とも防ぐことができる。
さらに、ノズルボディ２１の外周に凹部３７を設けるだけで、上記の効果が得られるため、コスト上昇を抑えて高い効果を得ることができる。
【００３７】
また、凹部３７をノズルボディ２１の外周面の全周に亘って設けたことにより、凹部３７による縮径方向の変形が周方向で偏ることを防止できる。さらに、凹部３７をノズルボディ２１の内周側に向かって徐々に縮径して設けているため、凹部３７による縮径方向の変形を促進することができ、凹部３７によるノズルボディ２１の縮径を確実なものにしている。
なお、ノズルボディ２１の外周に形成される凹部３７の深さは、軸方向の圧縮による拡径力を少なくとも一部でも消すことができる深さであれば良い。即ち、凹部３７の深さは、拡径力を打ち消す縮径力に応じて適宜設定されるものであり、例えば摺動孔２３〜ノズルボディ２１の径方向厚み（半径方向厚み）の１０％以上であることが望ましい。
【実施例２】
【００３８】
実施例２を図３を参照して説明する。なお、以下の実施例において、上記実施例１と同一符号は、同一機能物を示すものである。
上記の実施例１では、凹部３７を断面円弧形状の環状溝（円弧溝）に設けた例を示した。
これに対し、この実施例２は、凹部３７を断面三角形状の円環溝（三角溝）に設けたものである。
このように、凹部３７の溝形状を略く字形に設けたことにより、軸方向に圧縮された際に「縮径力」が発生する部位を集中させることができ、予め意図する部位の拡径を確実に防ぐことができる。
そして、この実施例２では、凹部３７の溝頂部（凹部３７の最底部）を摺動孔２３と燃料溜２４の境部βの外径方向位置に設け、摺動孔２３と燃料溜２４の境部βの拡径を確実に防ぐものである。
【実施例３】
【００３９】
実施例３を図４を参照して説明する。
この実施例３は、上記の実施例２と同様、凹部３７を断面三角形状の円環溝（三角溝）に設けたものである。
そして、この実施例３では、凹部３７の溝頂部（凹部３７の最底部）を摺動孔２３の燃料溜２４側の外径方向位置に設け、摺動孔２３の燃料溜２４側の拡径を確実に防ぐものである。即ち、摺動クリアランスのうち、高圧側の摺動クリアランスが広がることを確実に防ぐものである。
【００４０】
［変形例］
上記の実施例では、圧力制御室４の圧力を変化させることにより、コマンドピストン１２の下側の押し付け力を可変させる例を示したが、摺動孔２３と摺動軸部３１の間からリークが生じる燃料噴射弁１であれば、本発明を適用しても良い。即ち、例えばピエゾスタックによる軸方向の変位力や、リニアソレノイドの軸方向の変位力によってニードル６を直接駆動するタイプの燃料噴射弁１であっても、摺動孔２３と摺動軸部３１の間からリークが生じる燃料噴射弁１であれば、本発明を適用しても良い。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】噴射ノズルの概略断面図である（実施例１）。
【図２】燃料噴射弁の概略断面図である（実施例１）。
【図３】噴射ノズルの概略断面図である（実施例２）。
【図４】噴射ノズルの概略断面図である（実施例３）。
【図５】噴射ノズルの概略断面図である（従来技術）。
【符号の説明】
【００４２】
１  燃料噴射弁
６  ニードル
１１  ロアボディ
２１  ノズルボディ
２２  リテーニングナット
２３  摺動孔
２４  燃料溜
３１  摺動軸部
３３  ノズル燃料孔
３７  凹部
α  薄肉部
β  摺動孔と燃料溜の境部
【図１】
2007002680.tif 000003
【図２】
2007002680.tif 000004
【図３】
2007002680.tif 000005
【図４】
2007002680.tif 000006
【図５】
2007002680.tif 000007