(57)【要約】【課題】円錐ころのコーンセンターを内・外輪のコーンセンターとずらせることことなく、円錐ころに、正のスキューモーメントを生じさせること。【解決手段】大鍔方向にいく程、粗さが粗くなる。従って、大鍔方向にいく程、金属接触の割合が大きくなり、摩擦が増大するので、トラクションには、分布ができ、内・外輪１，２のトラクションの働く重心位置は、円錐ころ３の中心位置からΔｙｉ（内輪側）、Δｙｏ（外輪側）の距離だけずれる。そのため、正のスキューモーメント（Δｙｉ×Ｔｉ＋Δｙｏ×Ｔｏ）が発生し、円錐ころ３のスキューが正の方向にずれる。以上から、スキュー角が正方向にずれるので、負のスキュー角をとる場合に比べて、摩擦が小になり、寿命が長くなる。【選択図】図２
2007040520.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内輪と外輪と複数の円錐ころとを有する円錐ころ軸受において、
円錐ころのコーンセンターと、内・外輪のコーンセンターとは、一致し、
回転時に、円錐ころに、正のスキューが生じることを特徴とする円錐ころ軸受。
【請求項２】
円錐ころの転動面、外輪の軌道面、及び内輪の軌道面の少なくとも１つの粗さは、大鍔側にいくほど、大きく設定してあることを特徴とする請求項１に記載の円錐ころ軸受。
【請求項３】
円錐ころの転動面の粗さσｒと、外輪の軌道面の粗さσｏとの合成粗さ
（（σｒ２＋σｏ２）１／２）、
及び、円錐ころの転動面の粗さσｒと内輪の軌道面の粗さσｉとの合成粗さ
（（σｒ２＋σｉ２）１／２）
の少なくとも一方は、大鍔側にいくほど、大きく設定してあることを特徴とする請求項１又は２に記載の円錐ころ軸受。
【請求項４】
前記内輪の軌道面の粗さを、前記外輪の軌道面の粗さより粗くし、前記円錐ころに、正のスキューを生じさせることを特徴とする請求項１に記載の円錐ころ軸受。
【請求項５】
円錐ころの転動面の粗さσｒと、外輪の軌道面の粗さσｏとの合成粗さ
（（σｒ２＋σｏ２）１／２）、
及び、円錐ころの転動面の粗さσｒと内輪の軌道面の粗さσｉとの合成粗さ
（（σｒ２＋σｉ２）１／２）
が、（（σｒ２＋σｉ２）１／２）＞（（σｒ２＋σｏ２）１／２）に設定してあることを特徴とする請求項１又は４に記載の円錐ころ軸受。
【請求項６】
円錐ころの転動面、外輪の軌道面、及び内輪の軌道面の少なくとも１つにクラウニング加工を施し、
その大鍔側のクラウニングの落ち量は、小鍔側のクラウニングの落ち量より小さく設定してあることを特徴とする請求項１に記載の円錐ころ軸受。
【請求項７】
円錐ころの転動面、外輪の軌道面、及び内輪の軌道面の少なくとも１つに、被膜処理を施し、
その摩擦係数は、大鍔側の方が小鍔側より大きく設定してあることを特徴とする請求項１に記載の円錐ころ軸受。
【請求項８】
円錐ころの転動面、外輪の軌道面、及び内輪の軌道面の少なくとも１つの小鍔側に、その摩擦係数を減少する被膜処理が施してあることをことを特徴とする請求項１又は７に記載の円錐ころ軸受。
【請求項９】
円錐ころの転動面、外輪の軌道面、及び内輪の軌道面の少なくとも１つの大鍔側に、その摩擦係数を増大する被膜処理が施してあることを特徴とする請求項１、７、又は８に記載の円錐ころ軸受。
【請求項１０】
前記内・外輪の軌道面のどちらか一方を被膜処理し、前記円錐ころに、正のスキューを生じさせることを特徴とする請求項１に記載の円錐ころ軸受。
【請求項１１】
前記外輪の軌道面に、摩擦係数が小さくなる被膜処理を施し、前記円錐ころに、正のスキューを生じさせることを特徴とする請求項１０に記載の円錐ころ軸受。
【請求項１２】
前記内輪の軌道面に、摩擦係数が大きくなる被膜処理を施し、前記円錐ころに、正のスキューを生じさせることを特徴とする請求項１０に記載の円錐ころ軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、種々の産業機械で使用される円錐ころ軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
円錐ころ軸受に於いて、円錐ころに、正のスキューモーメントを与える従来例としては、特許文献１及び２がある。
【０００３】
これら特許文献１及び２では、（１）円錐ころのコーンセンターを、内・外輪のコーンセンクーより手前にし、（２）円錐ころの転動面と内・外輪の軌道面との速度差に起因して生じるスキューモーメントを、外輪側より内輪側を大にしてある。
【０００４】
また、円錐ころ軸受のクラウニングを決定する従来例として、特許文献３がある。この特許文献３では、荷重、ミスアライメントが与えられた条件で、寿命を最大にするクラウニングを決定する方法が開示されている。特許文献３では、寿命が最適になるような繰り返し計算方法を用いており、実例として挙げられている実施例（ＦＩＧ．６のＥ図）は、大鍔側の方が小鍔側より、クラウニングの落ち量が大きい。
【特許文献１】特公昭６２−１１２０３号公報（特開昭５２−１５１４４１号公報）
【特許文献２】特開昭６２−１１００６号公報
【特許文献３】特開平２−１０７８１０号公報（ＦＩＧ．６のＥ図）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１では、円錐ころのコーンセンターを、内・外輪のコーンセンターからずらすことが前提で、設計上の制約を与えるものであるほかに、円錐ころの転動面と内・外輪の軌道面とに強制的に速度差を生じさせることで、摩擦が増大することが考えられる。  
【０００６】
また、特許文献３では、その実施例（ＦＩＧ．６のＥ図）のように、大鍔側の方が小鍔側より、クラウニングの落ち量が大きくなる場合があり、スキュー角が正の方向にずれることが必ずしも期待できない。
【０００７】
本発明は、上述したような事情に鑑みてなされたものであって、円錐ころ軸受に働く力をより厳密に考察することにより、円錐ころのコーンセンターを内・外輪のコーンセンターとずらせることことなく、円錐ころに、正のスキューモーメントを生じさせることができる、円錐ころ軸受を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の目的を達成するため、本発明に係る円錐ころ軸受は、内輪と外輪と複数の円錐ころとを有する円錐ころ軸受において、
円錐ころのコーンセンターと、内・外輪のコーンセンターとは、一致し、
回転時に、円錐ころに、正のスキューが生じることを特徴とする。
【０００９】
好適には、円錐ころの転動面、外輪の軌道面、及び内輪の軌道面の少なくとも１つの粗さは、大鍔側にいくほど、大きく設定してある。
【００１０】
また好適には、円錐ころの転動面の粗さσｒと、外輪の軌道面の粗さσｏとの合成粗さ
（（σｒ２＋σｏ２）１／２）、
及び、円錐ころの転動面の粗さσｒと内輪の軌道面の粗さσｉとの合成粗さ
（（σｒ２＋σｉ２）１／２）
の少なくとも一方は、大鍔側にいくほど、大きく設定してある。
【００１１】
さらに、好適には、前記内輪の軌道面の粗さを、前記外輪の軌道面の粗さより粗くし、前記円錐ころに、正のスキューを生じさせる。
【００１２】
さらに、好適には、円錐ころの転動面の粗さσｒと、外輪の軌道面の粗さσｏとの合成粗さ
（（σｒ２＋σｏ２）１／２）、
及び、円錐ころの転動面の粗さσｒと内輪の軌道面の粗さσｉとの合成粗さ
（（σｒ２＋σｉ２）１／２）
が、（（σｒ２＋σｉ２）１／２）＞（（σｒ２＋σｏ２）１／２）に設定してある。
【００１３】
さらに、好適には、円錐ころの転動面、外輪の軌道面、及び内輪の軌道面の少なくとも１つにクラウニング加工を施し、
その大鍔側のクラウニングの落ち量は、小鍔側のクラウニングの落ち量より小さく設定してある。
【００１４】
さらに、好適には、円錐ころの転動面、外輪の軌道面、及び内輪の軌道面の少なくとも１つに、被膜処理を施し、
その摩擦係数は、大鍔側の方が小鍔側より大きく設定してある。
【００１５】
さらに、好適には、円錐ころの転動面、外輪の軌道面、及び内輪の軌道面の少なくとも１つの小鍔側に、その摩擦係数を減少する被膜処理が施してある。
【００１６】
さらに、好適には、円錐ころの転動面、外輪の軌道面、及び内輪の軌道面の少なくとも１つの大鍔側に、その摩擦係数を増大する被膜処理が施してある。
【００１７】
さらに、好適には、前記内・外輪の軌道面のどちらか一方を被膜処理し、前記円錐ころに、正のスキューを生じさせる。
【００１８】
さらに、好適には、前記外輪の軌道面に、摩擦係数が小さくなる被膜処理を施し、前記円錐ころに、正のスキューを生じさせる。
【００１９】
さらに、好適には、前記内輪の軌道面に、摩擦係数が大きくなる被膜処理を施し、前記円錐ころに、正のスキューを生じさせる。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、円錐ころのコーンセンターを内・外輪のコーンセンターとずらせることことなく、円錐ころに、正のスキューモーメントを生じさせることができる。以上から、スキュー角が正方向にずれるので、負のスキュー角をとる場合に比べて、摩擦が小になり、寿命が長くなる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、本発明の実施の形態に係る円錐ころ軸受を図面を参照しつつ説明する。
【００２２】
（第１実施の形態）
図１は、本発明の第１実施の形態に係り、円錐ころの自転軸回りの力と、モーメントとの釣り合いを模式的に示す図である。
【００２３】
本実施の形態では、自転軸回りの円錐ころに働く力を考察している。
【００２４】
大鍔の荷重をＱｆ、摩擦係数をμとし、内輪から円錐ころに働くトラクションをＴｉ、外輪から働くトラクションをＴｏとし、定常時、公転座標系から視て、円錐ころ回転軸回りの力とモーメントの釣り合いを考えると、μＱｆ、Ｔｉ、Ｔｏは、図１の向きに働く。
【００２５】
これは、接点位置で内輪回転方向に大鍔の摩擦μＱｆが働き、接点位置から比べると、内輪軌道面では、回転半径が小さくなるため、軌道面の周速が遅くなり、円錐ころ転動面は、回転半径が短くなるため、転動面の周速が速くなり、円錐ころは、自転の方向と逆向きに内輪軌道面からトラクションＴｉを受けることになることを示している。
【００２６】
仮に、Ｔｉが図１の向きと逆の向きにかかるとすると、モーメントの釣り合いにより、Ｔｏは、図１と逆の向きに働かなければならないが、その場合、力の釣り合いが成立しなくなってしまうので、Ｔｉは、図１の向きに働かなければならないことが分かる。
【００２７】
また、Ｔｏの向きは、円錐ころが外輪から駆動力を得ることを示している。仮にＴｏが図１の向きと反対に働くとすると、力の釣り合いから、Ｔｉ＞μＱｆでなければならないが、そうすると、モーメントの釣り合いが成り立たないので、Ｔｏは、図１の向きに働かなければならないことが分かる。
【００２８】
軸方向粗さに分布がないとし、つば荷重によるチルト及び軌道面の面圧分布の変化を無視すると、Ｔｉ，Ｔｏは、円錐ころの中心に働くのでスキューモーメントは、発生しない。
【００２９】
円錐ころ端面から円錐ころ中心までの距離をＬとすると、円錐ころは、大鍔からの摩擦により、μＱｆ×Ｌの負のスキューモーメントを発生させるため、円錐ころは、負のスキューをする。これにより、接点位置は、円錐ころ中心とのずれがΔｘになり、Δｘ×Ｑｆの正のスキューモーメントが発生して、次式が成立する。
μＱｆ×Ｌ＝Δｘ×Ｑｆ
【００３０】
図２は、本発明の第１実施の形態に係り、軸方向に粗さを変えたときのトラクションの模式図である。
【００３１】
本実施の形態では、大鍔方向にいく程、粗さが粗くなる。従って、大鍔方向にいく程、金属接触の割合が大きくなり、摩擦が増大するので、トラクションには、分布ができ、内・外輪のトラクションの働く重心位置は、円錐ころ中心位置からΔｙｉ（内輪側）、Δｙｏ（外輪側）の距離だけずれる。
【００３２】
そのため、正のスキューモーメント（Δｙｉ×Ｔｉ＋Δｙｏ×Ｔｏ）が発生し、円錐ころのスキューが正の方向にずれる。
【００３３】
なお、ここで、文献（ＮＳＫ  Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ  Ｊｏｕｒｎａｌ  ６４９号  ３頁（７）式の第２項，１９８８）に見られるように、粗さが粗い程、摩擦係数が増大することは、公知である。
【００３４】
以上から、本実施の形態では、スキュー角が正方向にずれるので、負のスキュー角をとる場合に比べて、摩擦が小になり、寿命が長くなる。
【００３５】
図３は、本発明の第１実施の形態に係る円錐ころの模式的断面図である。
【００３６】
内輪１と、外輪２との間に、円錐ころ３が転動自在に介装してあり、内輪１の大径側には、大鍔４が形成してある。
【００３７】
円錐ころ３の転動面、外輪２の軌道面、及び内輪１の軌道面の少なくとも１つの粗さは、大鍔側にいくほど、大きく設定してある。
【００３８】
別言すれば、円錐ころの転動面の自乗平均粗さσｒ（μｍ）と、外輪の軌道面の自乗平均粗さσｏ（μｍ）との合成粗さ
（（σｒ２＋σｏ２）１／２）（μｍ）、
及び、円錐ころの転動面の自乗平均粗さσｒ（μｍ）と内輪の軌道面の自乗平均粗さσｉ（μｍ）との合成粗さ
（（σｒ２＋σｉ２）１／２）（μｍ）
の少なくとも一方は、大鍔側にいくほど、大きく設定してある。
【００３９】
本実施の形態では、大鍔方向にいく程、粗さが粗くなる。従って、大鍔方向にいく程、金属接触の割合が大きくなり、摩擦が増大するので、トラクションには、分布ができ、内・外輪１，２のトラクションの働く重心位置は、円錐ころ３の中心位置からΔｙｉ（内輪側）、Δｙｏ（外輪側）の距離だけずれる。そのため、正のスキューモーメント（Δｙｉ×Ｔｉ＋Δｙｏ×Ｔｏ）が発生し、円錐ころ３のスキューが正の方向にずれる。以上から、本実施の形態では、スキュー角が正方向にずれるので、負のスキュー角をとる場合に比べて、摩擦が小になり、寿命が長くなる。
【００４０】
（第２実施の形態）
本実施の形態では、図１を参照して、自転軸回りの円錐ころに働く力を考察している。
【００４１】
大鍔の荷重をＱｆ、摩擦係数をμとし、内輪から円錐ころに働くトラクションをＴｉ、外輪から働くトラクションをＴｏとし、定常時、公転座標系から視て、円錐ころ回転軸回りの力とモーメントの釣り合いを考えると、μＱｆ、Ｔｉ、Ｔｏは、図１の向きに働く。
【００４２】
これは、接点位置で内輪回転方向に大鍔の摩擦μＱｆが働き、接点位置から比べると、内輪軌道面では、回転半径が小さくなるため、軌道面の周速が遅くなり、円錐ころ転動面は、回転半径が短くなるため、転動面の周速が速くなり、円錐ころは、自転の方向と逆向きに内輪軌道面からトラクションＴｉを受けることになることを示している。
【００４３】
仮に、Ｔｉが図１の向きと逆の向きにかかるとすると、モーメントの釣り合いにより、Ｔｏは、図１と逆の向きに働かなければならないが、その場合、力の釣り合いが成立しなくなってしまうので、Ｔｉは、図１の向きに働かなければならないことが分かる。
【００４４】
また、Ｔｏの向きは、円錐ころが外輪から駆動力を得ることを示している。仮にＴｏが図１の向きと反対に働くとすると、力の釣り合いから、Ｔｉ＞μＱｆでなければならないが、そうすると、モーメントの釣り合いが成り立たないので、Ｔｏは、図１の向きに働かなければならないことが分かる。
【００４５】
軸方向に摩擦の分布がないとし、つば荷重によるチルト及び軌道面の面圧分布の変化を無視すると、Ｔｉ，Ｔｏは、円錐ころの中心に働くのでスキューモーメントは、発生しない。
【００４６】
円錐ころ端面から円錐ころ中心までの距離をＬとすると、円錐ころは、大鍔からの摩擦により、μＱｆ×Ｌの負のスキューモーメントを発生させるため、円錐ころは、負のスキューをする。これにより、接点位置は、円錐ころ中心とのずれがΔｘになり、Δｘ×Ｑｆの正のスキューモーメントが発生して、次式が成立する。
μＱｆ×Ｌ＝Δｘ×Ｑｆ
【００４７】
図４は、本発明の第２実施の形態に係り、軸方向にクラウニング加工を施した場合のトラクションの模式図である。
【００４８】
本実施の形態では、後述するように、円錐ころの転動面、外輪の軌道面、及び内輪の軌道面の少なくとも１つにクラウニング加工を施し、その大鍔側のクラウニングの落ち量は、小鍔側のクラウニングの落ち量より小さく設定してある。
【００４９】
従って、面圧分布は、大鍔方向の面圧が小鍔側の面圧より大きく、トラクションには、分布ができ、内・外輪のトラクションの働く重心位置は、円錐ころ中心位置からΔｙｉ（内輪側）、Δｙｏ（外輪側）の距離だけずれる。
【００５０】
そのため、正のスキューモーメント（Δｙｉ×Ｔｉ＋Δｙｏ×Ｔｏ）が発生し、円錐ころのスキューが正の方向にずれる。
【００５１】
以上から、本実施の形態では、スキュー角が正方向にずれるので、負のスキュー角をとる場合に比べて、摩擦が小になり、寿命が長くなる。
【００５２】
図５（ａ）（ｂ）（ｃ）は、それぞれ、本発明の第２実施の形態に係り、クラウニング加工例を示す模式図である。
【００５３】
本実施の形態では、円錐ころの転動面、外輪の軌道面、及び内輪の軌道面の少なくとも１つにクラウニング加工を施し、その大鍔側のクラウニングの落ち量は、小鍔側のクラウニングの落ち量より小さく設定してある。
【００５４】
図５（ａ）の例では、クラウニング加工は、左右円弧の大きさが違う。大鍔側の落ち量が小鍔側の落ち量に比べ小さい。すなわち、クラウニング半径Ｒ１＜クラウニング半径Ｒ２である。
【００５５】
図５（ｂ）の例では、クラウニング加工は、両端だらしであり、左右円弧の大きさが違う。大鍔側の落ち量が小鍔側の落ち量に比べ小さい。すなわち、クラウニング半径Ｒ１＜クラウニング半径Ｒ２である。
【００５６】
図５（ｃ）の例では、クラウニング加工は、複合円弧であり、左右円弧の大きさが違う。大鍔側の落ち量が小鍔側の落ち量に比べ小さい。すなわち、クラウニング半径Ｒ１＜クラウニング半径Ｒ２である。
【００５７】
（第３実施の形態）
本実施の形態では、図１を参照して、自転軸回りの円錐ころに働く力を考察している。
【００５８】
大鍔の荷重をＱｆ、摩擦係数をμとし、内輪から円錐ころに働くトラクションをＴｉ、外輪から働くトラクションをＴｏとし、定常時、公転座標系から視て、円錐ころ回転軸回りの力とモーメントの釣り合いを考えると、μＱｆ、Ｔｉ、Ｔｏは、図１の向きに働く。
【００５９】
これは、接点位置で内輪回転方向に大鍔の摩擦μＱｆが働き、接点位置から比べると、内輪軌道面では、回転半径が小さくなるため、軌道面の周速が遅くなり、円錐ころ転動面は、回転半径が短くなるため、転動面の周速が速くなり、円錐ころは、自転の方向と逆向きに内輪軌道面からトラクションＴｉを受けることになることを示している。
【００６０】
仮に、Ｔｉが図１の向きと逆の向きにかかるとすると、モーメントの釣り合いにより、Ｔｏは、図１と逆の向きに働かなければならないが、その場合、力の釣り合いが成立しなくなってしまうので、Ｔｉは、図１の向きに働かなければならないことが分かる。
【００６１】
また、Ｔｏの向きは、円錐ころが外輪から駆動力を得ることを示している。仮にＴｏが図１の向きと反対に働くとすると、力の釣り合いから、Ｔｉ＞μＱｆでなければならないが、そうすると、モーメントの釣り合いが成り立たないので、Ｔｏは、図１の向きに働かなければならないことが分かる。
【００６２】
軸方向に摩擦の分布がないとし、つば荷重によるチルト及び軌道面の面圧分布の変化を無視すると、Ｔｉ，Ｔｏは、円錐ころの中心に働くのでスキューモーメントは、発生しない。
【００６３】
円錐ころ端面から円錐ころ中心までの距離をＬとすると、円錐ころは、大鍔からの摩擦により、μＱｆ×Ｌの負のスキューモーメントを発生させるため、円錐ころは、負のスキューをする。これにより、接点位置は、円錐ころ中心とのずれがΔｘになり、Δｘ×Ｑｆの正のスキューモーメントが発生して、次式が成立する。
μＱｆ×Ｌ＝Δｘ×Ｑｆ
【００６４】
図６は、本発明の第３実施の形態に係り、軸方向に被膜処理を施した場合のトラクションの模式図である。
【００６５】
本実施の形態では、小鍔側に被膜処理がしてある。
【００６６】
例えば、リン酸エステル改質膜を処理すると、摩擦係数が減少する（参考文献：特開平２−２５６９２０号公報）。
【００６７】
また、ＤＬＣを被膜処理すると、摩擦係数が減少する（参考文献：特開２０００−２４０６６７号公報）。
【００６８】
従って、相対的に大鍔側の摩擦係数は、小鍔側より大きくなり、摩擦が増大するので、トラクションには、分布ができ、内・外輪のトラクションの働く重心位置は、円錐ころ中心位置からΔｙｉ（内輪側）、Δｙｏ（外輪側）の距離だけずれる。
【００６９】
そのため、正のスキューモーメント（Δｙｉ×Ｔｉ＋Δｙｏ×Ｔｏ）が発生し、円錐ころのスキューが正の方向にずれる。
【００７０】
また、逆に摩擦係数が大きくなる被膜の場合は、大鍔側に被膜処理をすると、同様の考察により、正のスキューモーメントが発生して、円錐ころのスキューが正方向にずれる。
【００７１】
以上から、本実施の形態では、スキュー角が正方向にずれるので、負のスキュー角をとる場合に比べて、摩擦が小になり、寿命が長くなる。
【００７２】
図７（ａ）（ｂ）は、それぞれ、本発明の第３実施の形態に係る円錐ころの模式的断面図である。
【００７３】
内輪１と、外輪２との間に、円錐ころ３が転動自在に介装してあり、内輪１の大径側には、大鍔４が形成してある。
【００７４】
図７（ａ）の例では、円錐ころ３の転動面、外輪２の軌道面、及び内輪１の軌道面の少なくとも１つの小鍔側に、その摩擦係数を減少する被膜処理（Ｍａ）が施してある。
【００７５】
図７（ｂ）の例では、円錐ころ３の転動面、外輪２の軌道面、及び内輪１の軌道面の少なくとも１つの大鍔側に、その摩擦係数を増大する被膜処理（Ｍｂ）が施してある。
【００７６】
（第４実施の形態）
図８は、本発明の第４実施の形態に係り、円錐ころの自転軸回りの力と、モーメントとの釣り合いを模式的に示す図である。
【００７７】
本実施の形態では、自転軸回りの円錐ころに働く力を考察している。
【００７８】
鍔の荷重をＱｆ、摩擦係数をμとし、内輪から円錐ころに働くトラクションをＴｉ、外輪から働くトラクションをＴｏとし、定常時、公転座標系から視ると、円錐ころに於ける、μＱｆ、Ｔｉ、Ｔｏは、図８の向きに働く。参照文献（ＮＳＫ  Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ  Ｊｏｕｒｎａｌ  ６４９号  図２，１９８８）。
【００７９】
ここで、円錐ころのチルトに関するモーメントの釣り合いを考える（図８左上）。鍔荷重により円錐ころはチルトするので、内輪側は大鍔側、外輪側は小鍔側に面圧の重心は移動する。
【００８０】
内・外輪のトラクションは、面圧分布にほぼ比例するので（Ｔ≒μＰ）、内輪側は、大鍔側、外輪側は、小鍔側に、トラクションの重心が移動する。
【００８１】
従って、内輪側のトラクションは、正のスキューモーメント、外輪側のトラクションは、負のスキューモーメントを与える。
【００８２】
本実施の形態では、内輪の軌道面の粗さは、外輪の軌道面の粗さより粗くしてある。別言すれば、（（σｒ２＋σｉ２）１／２）＞（（σｒ２＋σｏ２）１／２）に設定してある。
【００８３】
従って、正のスキューモーメントが大きくなり、円錐ころのスキューが正方向に移動するため、トルクが下がり、寿命が伸びる。以上から、本実施の形態では、スキュー角が正方向にずれるので、負のスキュー角をとる場合に比べて、摩擦が小になり、寿命が長くなる。
【００８４】
なお、ここで、文献（ＮＳＫ  Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ  Ｊｏｕｒｎａｌ  ６４９号  ３頁（７）式の第２項）に見られるように、粗さが粗い程、摩擦係数が増大することは、公知である。
【００８５】
図９は、本発明の第４実施の形態に係る円錐ころの模式的断面図である。
【００８６】
内輪１と、外輪２との間に、円錐ころ３が転動自在に介装してあり、内輪１の大径側には、大鍔４が形成してある。本実施の形態では、内輪１の軌道面１ａの粗さは、外輪２の軌道面２ａの粗さより粗くしてある。従って、正のスキューモーメントが大きくなり、円錐ころ３のスキューが正方向に移動するため、トルクが下がり、寿命が伸びる。
【００８７】
（第５実施の形態）
本実施の形態では、図８を参照して、自転軸回りの円錐ころに働く力を考察している。
【００８８】
鍔の荷重をＱｆ、摩擦係数をμとし、内輪から円錐ころに働くトラクションをＴｉ、外輪から働くトラクションをＴｏとし、定常時、公転座標系から視ると、円錐ころに於ける、μＱｆ、Ｔｉ、Ｔｏは、図８の向きに働く。参照文献（ＮＳＫ  Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ  Ｊｏｕｒｎａｌ  ６４９号  図２，１９８８）。
【００８９】
ここで、円錐ころのチルトに関するモーメントの釣り合いを考える（図８左上）。鍔荷重により円錐ころはチルトするので、内輪側は大鍔側、外輪側は小鍔側に面圧の重心は移動する。
【００９０】
内・外輪のトラクションは、面圧分布にほぼ比例するので（Ｔ≒μＰ）、内輪側は、大鍔側、外輪側は、小鍔側に、トラクションの重心が移動する。
【００９１】
従って、内輪側のトラクションは、正のスキューモーメント、外輪側のトラクションは、負のスキューモーメントを与える。
【００９２】
本実施の形態では、内・外輪の軌道面のどちらか一方が被膜処理してある。すなわち、図１０（ａ）に示すように、外輪２の軌道面２ａに、摩擦係数が小さくなる（減少する）被膜処理が施してある。又は、図１０（ｂ）に示すように、内輪１の軌道面１ａに、摩擦係数が大きくなる（上昇する）被膜処理が施してある。
【００９３】
例えば、リン酸エステル改質膜を処理すると、摩擦係数が減少する（参考文献：特開平２−２５６９２０号公報）。また、ＤＬＣを被膜処理すると、摩擦係数が減少する（参考文献：特開２０００−２４０６６７号公報）。なお、図１０（ａ）（ｂ）は、それぞれ、本発明の第５実施の形態に係る円錐ころの模式的断面図である。
【００９４】
従って、正のスキューモーメントが大きくなり、円錐ころのスキューが正方向に移動するため、トルクが下がり、寿命が伸びる。以上から、本実施の形態では、スキュー角が正方向にずれるので、負のスキュー角をとる場合に比べて、摩擦が小になり、寿命が長くなる。
【００９５】
なお、本発明は、上述した実施の形態に限定されず、種々変形可能である。第１実施の形態に係る粗さによる摩擦係数の制御、第２実施の形態に係るクラウニング加工による摩擦係数の制御制御、第３実施の形態に係るの被膜処理による摩擦係数の制御はそれぞれを２つ以上組合わせることもできる。
【図面の簡単な説明】
【００９６】
【図１】本発明の第１実施の形態に係り、円錐ころの自転軸回りの力と、モーメントとの釣り合いを模式的に示す図である。
【図２】本発明の第１実施の形態に係り、軸方向に粗さを変えたときのトラクションの模式図である。
【図３】本発明の第１実施の形態に係る円錐ころの模式的断面図である。
【図４】本発明の第２実施の形態に係り、軸方向にクラウニング加工を施した場合のトラクションの模式図である。
【図５】（ａ）（ｂ）（ｃ）は、それぞれ、本発明の第２実施の形態に係り、クラウニング加工例を示す模式図である。
【図６】本発明の第３実施の形態に係り、軸方向に被膜処理を施した場合のトラクションの模式図である。
【図７】（ａ）（ｂ）は、それぞれ、本発明の第３実施の形態に係る円錐ころの模式的断面図である。
【図８】本発明の第４実施の形態に係り、円錐ころの自転軸回りの力と、モーメントとの釣り合いを模式的に示す図である。
【図９】本発明の第４実施の形態に係る円錐ころの模式的断面図である。
【図１０】（ａ）（ｂ）は、それぞれ、本発明の第５実施の形態に係る円錐ころの模式的断面図である。
【符号の説明】
【００９７】
１  内輪
１ａ  軌道面
２  外輪
２ａ  軌道面
３  円錐ころ
４  大鍔
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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