(57)【要約】【課題】  オーディオ機器では振動による高調波歪が音質の劣化や音像定位に悪影響を与え、また、顕微鏡や電子天秤などの精密測定機器では微小振動により解像度低下が起こっていた。【解決手段】  本発明は円筒状のスパイク受けと、該スパイク受けに挿入される第１のスパイクと、該第１のスパイク上に重ねて載置される第２のスパイクと、前記スパイク受けに入れられる液体とを備え、前記第１のスパイクは上側の円柱部分と下側の円錐部分とで構成され、前記スパイク受けの側壁とは前記円柱部分でわずかの隙間を有し、その隙間には前記液体が入って両者の接触を防止して振動伝達がされないように絶縁された振動防止支持装置を実現する。【選択図】  図１
2007142676.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒状のスパイク受けと、該スパイク受けに挿入される第１のスパイクと、該第１のスパイク上に重ねて載置される第２のスパイクと、前記スパイク受けに入れられる液体とを備え、
前記第１のスパイクは上側の円柱部分と下側の円錐部分とで構成され、前記スパイク受けの側壁とは前記円柱部分でわずかの隙間を有し、その隙間には前記液体が入って両者の接触を防止して振動伝達がされないように絶縁され、
前記第２のスパイクは上側の円柱部分と下側の円錐部分とで構成され、前記円錐部分の先端は前記第１のスパイクの円柱部分の上面で支持され、少なくとも円錐部分は前記スパイク受けの内部に納められて前記円錐部分の先端は前記液体内に位置され、前記第２のスパイクの円柱部分の上面に精密機器などの被載置機器を載置することを特徴とする振動防止支持装置。
【請求項２】
前記第１のスパイクと前記第２のスパイク間に１つ以上のスパイクを挿入する多段スパイク構造を有する請求項１に記載の振動防止支持装置。
【請求項３】
前記各スパイクは同一形状の上側の円柱部分と下側の円錐部分とで形成されることを特徴とする請求項１又は２に記載の振動防止支持装置。
【請求項４】
前記各スパイク及び前記スパイク受けは真鍮など銅系の金属材料で形成されることを特徴とする請求項１又は２に記載の振動防止支持装置。
【請求項５】
前記第２のスパイクの円柱部分は前記スパイク受けより突出させて前記第２のスパイクと前記スパイク受けとの接触を防止することを特徴とする請求項１又は２に記載の振動防止支持装置。
【請求項６】
前記液体はシリコーンオイルを用いることを特徴とする請求項１に記載の振動防止支持装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は振動防止支持装置に関し、特に、オーディオ機器や顕微鏡などの精密機器を支持する振動防止支持装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
オーディオ機器は電源トランスなどの振動源を内部に持っていたり、スピーカーなどのように振動源自体を含んでいたりするために、機器内部に振動エネルギーが発生し、これらの振動が再生音に大きく影響して音質の劣化や音像定位に影響を与えている。こうした対策の一つとして、特許文献１に示すように円錐形構造のスパイクが一段用いられた支持構造がすでに実用化されており、ある程度の効果が得られている。
【０００３】
また、顕微鏡や電子天秤などの精密測定機器は外部からの振動を遮断するために振動絶縁用にゴムなどの緩衝材を支持機構に採用しているが、振動の絶縁には十分でないので、更に高額の制振台に設置することで対応をしている。
【特許文献１】実用新案登録第３１０７４６２号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
前述した円錐形構造のスパイクを１段用いた支持構造では、振動絶縁用のゴム等の緩衝材に比べればオーディオ分野でもかなりの振動除去効果を示しているが、それでも高調波歪により音質が不安定でありかすかに濁り感が残り、また設置も難しい等の問題点がある。
【０００５】
また、顕微鏡や電子天秤などの精密測定機器では制振台が高価であり、微小振動による解像度低下を簡単に対策できる支持装置が求められている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は上述した課題に鑑みてなされたものであり、円筒状のスパイク受けと、該スパイク受けに挿入される第１のスパイクと、該第１のスパイク上に重ねて載置される第２のスパイクと、前記スパイク受けに入れられる液体とを備え、前記第１のスパイクは上側の円柱部分と下側の円錐部分とで構成され、前記スパイク受けの側壁とは前記円柱部分でわずかの隙間を有し、その隙間には前記液体が入って両者の接触を防止して振動伝達がされないように絶縁され、前記第２のスパイクは上側の円柱部分と下側の円錐部分とで構成され、前記円錐部分の先端は前記第１のスパイクの円柱部分の上面で支持され、少なくとも円錐部分は前記スパイク受けの内部に納められて前記円錐部分の先端は前記液体内に位置され、前記第２のスパイクの円柱部分の上面に精密機器などの被載置機器を載置することを特徴とする。
【０００７】
また、本発明では、前記第１のスパイクと前記第２のスパイク間に１つ以上のスパイクを挿入する多段スパイク構造を有することを特徴とする。
【０００８】
更に、本発明では、前記各スパイクは同一形状の上側の円柱部分と下側の円錐部分とで形成されることを特徴とする。
【０００９】
更に、本発明では、前記各スパイク及び前記スパイク受けは真鍮など銅系の金属材料で形成されることを特徴とする。
【００１０】
更に、本発明では、前記第２のスパイクの円柱部分は前記スパイク受けより突出させて前記第２のスパイクと前記スパイク受けとの接触を防止することを特徴とする。
【００１１】
更に、本発明では、前記液体はシリコーンオイルを用いることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の振動防止支持装置では、円筒状のスパイク受けと、第１のスパイクと、第１のスパイク上に重ねて載置される第２のスパイクと、スパイク受けに入れられる液体とを備えているので、第２のスパイク上に載置された被載置機器には外部からの振動は液体によりスパイク受けと第１のスパイクとが振動伝達の絶縁を行い、更に、第１及び第２のスパイクの持つメカニカルダイオード効果により振動の伝達が抑制されるので、極めて外部からの振動を効果的に絶縁できる振動防止支持装置を実現できる。
【００１３】
また、本発明の振動防止支持装置では、第１のスパイクと第２のスパイク間に１つ以上のスパイクを挿入する多段スパイク構造を容易に実現でき、更に性能の高い振動防止支持装置を実現でき、スパイク受けと各スパイクとの振動絶縁を液体で行える利点がある。
【００１４】
更に、本発明の振動防止支持装置では、各スパイクは同一形状の上側の円柱部分と下側の円錐部分とで形成されることで、各スパイクを量産でき、コストを低減できる利点がある。
【００１５】
更に、本発明の振動防止支持装置では、各スパイク及びスパイク受けは真鍮など銅系の金属材料で形成されるので、各スパイクに振動による鳴きが乗らない利点がある。
【００１６】
更に、本発明の振動防止支持装置では、第２のスパイクとスパイク受けとの接触を防止することにより被載置機器へのセットを容易にしている。
【００１７】
更に、本発明の振動防止支持装置では、液体はシリコーンオイルを用いることで、蒸発もせず、錆びも発生しないので長期間放置しても良い。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
図１は本発明に依る振動防止支持装置を説明する断面図であり、図２（Ａ）は本発明に用いたスパイク、図２（Ｂ）は本発明に用いたスパイク受けを説明する断面図である。
【００１９】
図１に示すダブルスパイク構造の振動防止支持装置はスパイク受け１と、第１のスパイク１０と、第２のスパイク２０と、スパイク受け１に入れられた液体３０とで構成される。
【００２０】
スパイク受け１は有底の円筒状の筒で構成され、内径はちょうど第１のスパイク受けが挿入される大きさになっている。
【００２１】
第１のスパイク１０は上側の円柱部分１１と下側の円錐部分１２とで一体に形成され、円柱部分１１がスパイク受け１の円筒の内壁と接するようにスパイク受け１の下端に挿入され、スパイク受け１の底部の中心に設けた窪み２に円錐部分の頂点が位置されて固定される。
【００２２】
第２のスパイク２０は第１のスパイク１０と同様に上側の円柱部分２１と下側の円錐部分２２とで一体に形成され、第１のスパイク１０の円柱部分１１の上面の中心に設けた窪み１３に円錐部分の頂点を置き、円柱部分２１及び円錐部分２２の一部はスパイク受け１から突出させて置かれる。これにより円柱部分２１とスパイク受け１との接触を防止している。
【００２３】
スパイク受け１に入れられた液体３０は第１のスパイク１０と第２のスパイク２０の少なくとも円錐部分２２の先端まで浸され、第１のスパイク１０の円柱部分１１とスパイク受け１の内壁の隙間に満たされて振動がスパイク受け１から第１のスパイク１０に伝達されるのを防止する働きをしている。従って、第１のスパイク１０は円錐部分１２の頂点でスパイク受け１の底部と当接しているが、他の部分では液体３０が第１のスパイク１０を覆ってスパイク受け１との振動伝達の絶縁材の役割を有する。また、この液体３０は第２のスパイク２０の円錐部分２２の頂点も浸されているので、第１のスパイク１０と第２のスパイク２０も円錐部分２２の頂点のみ当接し、他の部分は液体３０が振動伝達の絶縁を行っている。
【００２４】
次に、図２を参照してスパイク及びスパイク受けの具体的な構造を説明する。図２（Ａ）は第１及び第２のスパイク１０、２０の上面図と断面図を示している。
【００２５】
スパイク１０、２０は円柱部分１１、２１の直径が２８ｍｍ、高さが８ｍｍに設計され、円錐部分１２、２２は底面直径が２０ｍｍ、高さが１３ｍｍに設計される。スパイク１０、２０の材料は金属材料をＮＴ工作機で研削して形成される。特に、スパイク１０，２０の材料としては真鍮などの銅系の金属が最適である。支持する精密機器の重量や振動によるスパイク１０、２０の頂点の摩耗による変形を生じない強度を考慮されるからである。
【００２６】
スパイク１０、２０の円錐部分の頂角は５０度から１００度の範囲内で選ばれ、実験的には７２度程度が聴覚上最適であることが分かった。
【００２７】
スパイク１０、２０の頂点は少し丸みを持たせ、スパイク受け１の底部やスパイク１０、２０の上面の中心に設けた窪み１３で安定して支持させている。なお、スパイク１０、２０の円柱部分１１には小さい貫通孔１４を設けて、スパイク受け１に挿入するときの空気抜きにすると良い。
【００２８】
また、スパイク１０、２０が大型の時は円柱部分１１、２１と円錐部分１２、２２を別々に形成して、円錐部分１２、２２から突出させたねじを用いて円柱部分１１、２１と一体化しても良い。
【００２９】
図２（Ｂ）はスパイク受け１の上面図と断面図を示している。スパイク受け１の肉厚は２〜８ｍｍ程度であり、スパイク１０、２０の大きさと支持する精密機器の重量に応じて適宜選択される。スパイク受け１にはスパイクがわずかの隙間（数μｍ程度）で挿入されるので、熱膨張率などを同じにするためである。スパイク受け１の材料は前述したスパイク１０、２０と同一材料が望ましく、真鍮などの銅系の金属をＮＴ工作機を用いて研削して製造される。
【００３０】
スパイク受け１は外径が４０ｍｍ、高さが３９ｍｍ、底面の暑さが５ｍｍ、内径が２８ｍｍ、内部の深さが３４ｍｍに設計され、底面の中心部には深さが１ｍｍ、窪み角度が９０度の窪み２を設けられる。
【００３１】
スパイク１０、２０及びスパイク受け１の材料は真鍮が最適である。真鍮は管楽器の材料として良く用いられ、真鍮に振動が乗っても音質にざわめき等の高調波ひずみに起因するいたずらをすることがないからである。
【００３２】
スパイク受け１に入れられる液体３０は低粘度のオイルが用いられる。液体３０は蒸発をしないで、スパイク１０、２０及びスパイク受け１を錆びさせないことが求められ、シリコンオイル＃１０が用いられる。シリコンオイルは第１のスパイク１０の円柱部分１１とスパイク受け１の隙間に入り、両者の振動伝達を絶縁する。シリコンオイルは少なくとも第１のスパイク１０の上面の窪み１３までは満たされて、下方からの振動の反射を吸収して振動抑制特性を向上させる。
【００３３】
図３を参照して、多段スパイク構造について説明する。
【００３４】
図３では、スパイク受け１を延長して第１のスパイク１０と第２のスパイク２０の間に第３のスパイク４０を挿入する３段スパイク構造を示している。液体３０は第２のスパイク２０の円錐部分２２の頂点が満たされるようにする。このようにスパイクの段数を増やすこと第１のスパイク１０から第２のスパイク２０への振動伝達が更に減少して振動伝達の絶縁特性が向上できる。第３のスパイク４０は第１及び第２のスパイク１０、２０と同形状のものを使うと良い。理論的には第１のスパイク１０と第２のスパイク２０の間に多くの段数のスパイクを挿入することで、振動伝達の絶縁特性を向上できるが、コストも掛かるので必要に応じて行う。
【００３５】
図４は本発明の振動防止支持装置を用いた被載置機器を説明する側面から見た断面図であり、図５はその上面図である。
【００３６】
図４は被載置機器として適用されるスピーカ５０を示している。スピーカ５０はトゥイータ５１とウーハ５２を有し、メインアンプから入力信号によりコーン紙などの振動板を駆動して音を再生する。スピーカの下には本発明のダブルスパイク構造の振動防止支持装置１００が置かれており、スピーカからの振動の絶縁を行う。必要に応じて多段スパイク構造の振動防止支持装置１００を用いる場合もある。
【００３７】
図５に本発明に依る振動防止支持装置１００の配置位置を示す。図５（Ａ）は３点支持の場合を示しており、スピーカ５０の前面に１個、裏面に２個配置される。図５（Ｂ）は４点支持の場合を示しており、被載置機器を重ねて載置するときの下段に採用される場合が多く、上段の振動防止支持装置１００との位置を変えることで振動の伝達を防止する。
【００３８】
基本的には図５（Ａ）に示す３点支持が多く用いられ、被載置機器の重心位置近辺に１つの振動防止支持装置１００を配置し、他の２つの振動防止支持装置１００は被載置機器を安定に支持する位置に置かれている。スピーカー５０ではトゥイータ５１とウーハ５２を取り付けた前面の中央下側に１つの振動防止支持装置１００を置き、他の２つの振動防止支持装置１００は後側の両端に置かれている。このときに重心位置近くに置かれた振動防止支持装置１００が主に振動伝達を絶縁する役割を担う。
【００３９】
図６に本発明に用いるスパイクの振動伝達の原理を説明する模型図を示す。
【００４０】
スパイク１０、２０は図６（Ａ）に示すように円柱部分１１、２１と円錐部分１２、２２で構成されている。
【００４１】
次に、図６（Ｂ）のようにこの円柱部分１１、２１は弾性係数の小さいバネ６１と考えられ、円錐部分１２、２２は弾性係数の大きいバネ６２と考えることができる。円柱部分１１、２１から伝達される振動は円錐部分１２、２２に効率よく伝えられて円錐部分１２、２２の頂点から外部に逃がすことができる。一方、外部から円錐部分１２、２２に伝えられた振動はバネの弾性係数の違いで円柱部分１１、２１には伝達しにくくなる。
【００４２】
これはちょうど図６（Ｃ）に示すダイオード６３の特性と同じであり、アノード側（円柱部分）からの振動は外部に効率よく伝えられ、カソード側（円錐部分）からの振動はＰＮ接合により絶縁されると考えられる。このためにメカニカルダイオードとも呼ばれる。
【００４３】
このような動作をするスパイクを複数段積み重ねて、且つスパイク受け１とスパイク１０、２０とを液体で振動絶縁することでシングルスパイクに比べて格段の振動絶縁を実現できる。
【００４４】
図７に振動測定装置の概略図を示す。高速フーリエ変換装置（ＦＦＴアナライザ）からの正弦波信号をネットワークを介してスピーカ５０のツィータとウーファに周波数分割をして印加し、スピーカ５０のツィータとウーファの振動面の振動状態を非接触のレーザードップラ振動計で測定し、ＦＦＴアナライザで解析をしている。振動測定に使用した測定機器は以下のように構成される。
【００４５】
【表１】
2007142676.tif 000003
【００４６】
図８は１ＫＨｚの正弦波入力信号に対する高調波歪成分εｎの差Δεｎを比較した特性図である。
【００４７】
スピーカスタンドに直置きした場合の高調波歪の量と、シングルスパイク構造あるいは本発明のダブルスパイク構造の支持法における高調波歪の量を比較する。ｆ(Hz)の入力信号に対する振動レベルをＬ０とし、ｎ次高調波レベルをＬｎとしたとき、それぞれの支持法に対して基本波（入力信号）に対する高調波歪の比をｄＢ値の差として次のように求める。
【００４８】
εｎ＝Ｌ０  ―Ｌｎ
一般にＬ０＝０ｄＢとすると、
Δεｎ＝εｎ（直置き）―  εｎ（各支持法）
により高調波歪の多少を評価できる。Δεｎ＞０では直置きより高調波歪成分が減少し、Δεｎ＜０では直置きより高調波歪成分が増加することとなる。
【００４９】
図８では四角で示した折れ線がシングルスパイク構造の支持法による特性であり、×印で示した折れ線が本発明のダブルスパイク構造の支持法による特性である。５ｋＨｚまでの第５次高調波までは本発明のダブルスパイク構造が優位であることを示している。
【００５０】
図９は５ＫＨｚの正弦波入力信号に対する高調波歪成分εｎの差Δεｎを比較した特性図である。３５ｋＨｚまでの第７次高調波までは本発明のダブルスパイク構造が優位であることを示している。特に、第２次、第３次、第４次、第６次及び第７次高調波歪ではシングルスパイク構造に比較してもかなりの改善が示されている。
【００５１】
続いてスピーカから出る放射音の高調波歪を測定する。図１０は放射音測定装置を示す。高速フーリエ変換装置（ＦＦＴアナライザ）からの正弦波信号をアンプで増幅してネットワークを介してスピーカのツィータとウーファに周波数分割をして印加し、スピーカの正面に設けたマイクロフォンで集音してその放射音の信号をＦＦＴアナライザで解析をしている。放射音測定に使用した測定機器は以下のように構成される。
【００５２】
【表２】
2007142676.tif 000004
【００５３】
図１１は１ＫＨｚの正弦波入力信号に対する放射音の高調波歪成分εｎの差Δεｎを比較した特性図である。
【００５４】
図１１では四角で示した折れ線がシングルスパイク構造の支持法による特性であり、×印で示した折れ線が本発明のダブルスパイク構造の支持法による特性である。３ｋＨｚの第３次高調波を除いて本発明のダブルスパイク構造が格段に優位であることを示している。
【００５５】
図１２は５ＫＨｚの正弦波入力信号に対する放射音の高調波歪成分εｎの差Δεｎを比較した特性図である。すべての高調波に対して本発明のダブルスパイク構造が抜群に優位であることを示している。
【００５６】
図１３は１０ＫＨｚの正弦波入力信号に対する放射音の高調波歪成分εｎの差Δεｎを比較した特性図である。これもすべての高調波に対して本発明のダブルスパイク構造が抜群に優位であることを示している。
【００５７】
これらの結果から本発明のダブルスパイク構造あるいは多段スパイク構造では特に、高周波での音質がすばらしく良いことを裏付けている。これらはスパイク受けに入れた液体による振動絶縁が完璧に行っていることを裏付けている。
【００５８】
図１４は音像定位の比較結果を示す特性図である。白抜きがシングルスパイク構造、斜線が本発明のダブルスパイク構造である。本発明の方がバイオリン及びトランペットで音像がシャープではっきりしており、音像の前後の位置関係も明瞭となる。また、他の音楽ソースでは上下の楽器の位置関係が一層明確に表現されるなどの大きな改善が見られた。特に、楽器周辺の空間の広がりが大きく改善され、音の透明感もあいまって臨場感が著しく向上した。
【００５９】
更に、本発明の振動防止支持装置ではＤＶＤなどの映像機器への適用も考えられ、映像の輪郭等のぼけが軽減されあるいは解消できる。
【００６０】
最後に、電子天秤に適用した実施例について説明する。
【００６１】
図１５はその測定装置を示す。テーブル７１上に直接あるいは除振支持装置を介して吸振ボード７２を載置し、その上に電子天秤７３を設置している。電子天秤７３には水平を取るための高さ調整ねじ７４があり、これが吸振ボード７２に当接している。吸振ボード７２は直接テーブル７１に置く場合、シングルスパイク構造の除振支持装置７５を介して置く場合、本発明のダブルスパイク構造の除振支持装置７５を介して置く場合の３通りの設置方法での比較を行う。
【００６２】
除振支持装置７５は重心のある高さ調整ねじ７４の下に１つが置かれ、他の２つは電子天秤７３を支持するのに安定した位置に置かれる。ゴムボール（４．２６ｇ）７６は高さ３６ｃｍ落下させてテーブルに振動を与える。ゴムボール７６は１回のみのバウンドで回収をする。そして振動刺激による電子天秤７３の数値変化の最大値（最大ふれ幅、インパルス応答の最大振幅）を測定する。その測定結果は以下のようになりました。
【００６３】
【表３】
2007142676.tif 000005
【００６４】
図１６は最大変位をグラフ化した特性図であり、本発明のダブルスパイク構造の振動防止支持装置が−６μｇと一番小さい値を示した。これは直接あるいは従来のシングルスパイク構造より大幅な改善がされている。
【００６５】
図１７は最大変位の分散をグラフ化した特性図である。本発明のダブルスパイク構造の振動防止支持装置はばらつきがないことを示しており、振動絶縁がかなり効果を出していることが明白である。
【産業上の利用可能性】
【００６６】
本発明はオーディオ機器、映像機器、精密機器などの被載置機器を支持する振動防止支持装置を提供するもので、外部からの振動をスパイク受けと第１のスパイクとの間に入れた液体で絶縁して高調波歪の少ないオーディオ機器、解像度の優れた映像機器、あるいは振動刺激に強い電子天秤を容易に実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００６７】
【図１】本発明の振動防止支持装置の構造を示す断面図である。
【図２】本発明の振動防止支持装置に用いる（Ａ）スパイク構造、（Ｂ）スパイク受け構造を示す平面図及び断面図である。
【図３】本発明の振動防止支持装置の多段スパイク構造を示す断面図である。
【図４】本発明の振動防止支持装置を適用したスピーカを示す断面図である。
【図５】本発明の振動防止支持装置を適用したスピーカの振動防止支持装置の配置を示す底面図である。
【図６】本発明の振動防止支持装置の（Ａ）スパイクの側面図、（Ｂ）バネを用いた等価回路図、（Ｃ）ダイオードを用いた等価回路図である。
【図７】本発明の振動防止支持装置の特性を測定する振動測定装置の概略図である。
【図８】本発明の振動防止支持装置の測定結果を示す特性図である。
【図９】本発明の振動防止支持装置の測定結果を示す特性図である。
【図１０】本発明の振動防止支持装置の特性を測定する放射音測定装置の概略図である。
【図１１】本発明の振動防止支持装置の測定結果を示す特性図である。
【図１２】本発明の振動防止支持装置の測定結果を示す特性図である。
【図１３】本発明の振動防止支持装置の測定結果を示す特性図である。
【図１４】本発明の振動防止支持装置の音像定位の比較結果を示す特性図である。
【図１５】本発明の振動防止支持装置を電子天秤に適用した概略図である。
【図１６】本発明の振動防止支持装置を電子天秤に適用したときの特性図である。
【図１７】本発明の振動防止支持装置を電子天秤に適用したときの特性図である。
【図１】
2007142676.tif 000006
【図２】
2007142676.tif 000007
【図３】
2007142676.tif 000008
【図４】
2007142676.tif 000009
【図５】
2007142676.tif 000010
【図６】
2007142676.tif 000011
【図７】
2007142676.tif 000012
【図８】
2007142676.tif 000013
【図９】
2007142676.tif 000014
【図１０】
2007142676.tif 000015
【図１１】
2007142676.tif 000016
【図１２】
2007142676.tif 000017
【図１３】
2007142676.tif 000018
【図１４】
2007142676.tif 000019
【図１５】
2007142676.tif 000020
【図１６】
2007142676.tif 000021
【図１７】
2007142676.tif 000022
【手続補正書】
【提出日】平成18年5月19日(2006.5.19)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２０】
スパイク受け１は有底の円筒状の筒で構成され、内径はちょうど第１のスパイク１０が挿入される大きさになっている。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３０】
スパイク受け１は外径が４０ｍｍ、高さが３９ｍｍ、底面の厚さが５ｍｍ、内径が２８ｍｍ、内部の深さが３４ｍｍに設計され、底面の中心部には深さが１ｍｍ、窪み角度が９０度の窪み２を設けられる。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３５】
図４は本発明の振動防止支持装置を用いた被載置機器を説明する側面から見た断面図であり、図５はその底面図である。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４１】
次に、図６（Ｂ）のようにこの円柱部分１１、２１は弾性係数の大きいバネ６１と考えられ、円錐部分１２、２２は弾性係数の小さいバネ６２と考えることができる。円柱部分１１、２１から伝達される振動は円錐部分１２、２２に効率よく伝えられて円錐部分１２、２２の頂点から外部に逃がすことができる。一方、外部から円錐部分１２、２２に伝えられた振動はバネの弾性係数の違いで円柱部分１１、２１には伝達しにくくなる。