(57)【要約】  【課題】高捕集性・低圧力損失を有し、プリーツ加工性、プリーツ形態保持性に優れた生分解性積層不織布およびそれを用いた濾材を提供する。  【解決手段】メルトブロー不織布ＡとＡよりも平均繊維径の太いメルトブロー不織布Ｂが繊維間融着して複合された、ポリ乳酸系樹脂からなる繊維で構成されている積層不織布であって、該積層不織布が次式を満足する。１０≦ｘ≦８０，４０≦ｙ≦２００，１≦Ｘ≦１０，５≦Ｙ≦４０，Ｘ＜Ｙ０．１≦ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)≦１．０式中  x：メルトブロー不織布Ａの目付（ｇ／ｍ２）y：メルトブロー不織布Ｂの目付（ｇ／ｍ２）z：積層不織布の剛軟度（ｍｇｆ）X：メルトブロー不織布Ａの平均繊維径（μｍ）Y：メルトブロー不織布Ｂの平均繊維径（μｍ）【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
メルトブロー不織布Ａと、該メルトブロー不織布Ａよりも平均繊維径の太いメルトブロー不織布Ｂが繊維間融着され、且つ、該メルトブロー不織布Ａ及び該メルトブロー不織布Ｂのいずれもポリ乳酸系樹脂からなる繊維で構成されている積層不織布であって、該積層不織布が次式を満足することを特徴とする積層不織布。
１０≦ｘ≦８０，４０≦ｙ≦２００，１≦Ｘ≦１０，５≦Ｙ≦４０，Ｘ＜Ｙ
０．１≦ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)≦１．０
式中  ｘ：メルトブロー不織布Ａの目付（ｇ／ｍ２）
ｙ：メルトブロー不織布Ｂの目付（ｇ／ｍ２）
ｚ：積層不織布の剛軟度（ｍｇｆ）
Ｘ：メルトブロー不織布Ａの平均繊維径（μｍ）
Ｙ：メルトブロー不織布Ｂの平均繊維径（μｍ）
【請求項２】
前記積層不織布がエレクトレット化されている請求項１に記載の積層不織布。
【請求項３】
請求項１または２に記載の積層不織布を用いた濾材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、生分解性積層不織布およびそれを用いてなる濾材に関する。特にエアフィルターとして、プリーツ加工性良好で高捕集性・低圧力損失に優れた、メルトブロー積層不織布に関する。
【背景技術】
【０００２】
メルトブロー不織布は、一般に熱可塑性樹脂を熱風噴射することにより繊維状に細化し、ウェブとして形成せしめたものであり、数１０μｍから数μｍ以下の細い繊維を得ることができることから、フィルター製品の濾材として使用される。特に、高電圧コロナ処理等によりエレクトレット処理したメルトブロー不織布は、電気的吸着効果により、低圧力損失でありながら高捕集性能が得られ、エアフィルター用濾材として広く用いられている。
濾材に要求される性能は、高捕集・低圧力損失に加え、フィルター製品に加工する際の優れた折り加工性や高い剛性、例えば、山谷にプリーツ加工したユニットとして使用されるエアフィルターの場合、山谷折りする際の折り加工性や使用時の風圧で変形しない剛性、があるが、メルトブロー不織布は、その製造方法から、一般的に構成繊維は未延伸糸であり、かつ極細繊維であるため、製品強力は一般不織布に比べて弱く、腰のない軟らかい不織布であり、したがって、濾材としては単体では非常に使用しにくいものであった。そこで、濾材として使用する場合に、ステープル、パルプ、長短不織布、折り編み物または網状体などの補強シートと複合し、剛性を付与することが多い。
【０００３】
また、従来エアフィルター用濾材に用いられるメルトブロー不織布は、ポリプロピレンをはじめとするポリオレフィン系繊維不織布が主に用いられてきたが、近年は環境負荷低減の観点から、トウモロコシなどの自然資源を原料として生成された生分解性ポリマーが注目されている。また補強シートに用いられる素材も、生分解性を有するものが好まれ、例えば生分解樹脂からなる短繊維やケナフ、麻等の天然繊維を原料とした補強シートと、生分解性繊維からなるメルトブロー不織布を、ニードルパンチ、ウォータージェットパンチ等による機械的絡合や、熱エアスルー、熱エンボスによる熱接着処理あるいは樹脂接着により積層一体化している。
【０００４】
例えば、特許文献１によると、生分解性樹脂からなる繊維で構成されるエレクトレット不織布と、補強シートを絡合により接合して積層一体化された積層不織布が知られている。
【０００５】
また、特許文献２によると、生分解性樹脂からなる繊維で構成されるエレクトレット不織布と、補強シートを水溶性接着剤で接着一体化させて得られる積層不織布が知られている。
しかしながら、特許文献１のようにニードルパンチやウォータージェットパンチにより積層一体化する場合、シートの厚さ方向に貫通した穴を形成してしまうため、これをフィルターに適用しようとしてもダスト漏れを起こし、捕集性能の低下を招く可能性がある。また、特許文献２のように接着剤で両者を接合する場合、接着剤によって空気の流通が阻害されるため、圧力損失が上昇しやすいという問題がある。さらに、これらの従来技術は生分解性に重点をおくものであって、フィルター加工に重要な折り加工性に関しては明らかでなく、これまでのところ、高捕集・低圧力損失に優れ、かつ折り加工性に優れた、メルトブロー不織布使いの生分解性積層不織布は知られていない。さらに、従来技術の場合、メルトブロー製布工程の他にさらに積層工程が増えることになり、工程増加による製造時間およびコストアップが予想される。
【特許文献１】特開２００３−２９９９２０号公報
【特許文献２】特開２００３−２４５５１１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的は、上記問題を解決し、メルトブロー不織布の高捕集性・低圧力損失を損なわず、プリーツ加工性・プリーツ形態保持性に優れた生分解性を有する積層不織布およびそれを用いてなる濾材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題を解決する本発明の積層不織布は、次の構成を有する。
【０００８】
（１）メルトブロー不織布Ａと、該メルトブロー不織布Ａよりも平均繊維径の太いメルトブロー不織布Ｂが繊維間融着され、且つ、該メルトブロー不織布Ａ及び該メルトブロー不織布Ｂのいずれもポリ乳酸系樹脂からなる繊維で構成されている積層不織布であって、該積層不織布が次式を満足することを特徴とする積層不織布。
１０≦ｘ≦８０，４０≦ｙ≦２００，１≦Ｘ≦１０，５≦Ｙ≦４０，Ｘ＜Ｙ
０．１≦ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)≦１．０
式中  ｘ：メルトブロー不織布Ａの目付（ｇ／ｍ２）
ｙ：メルトブロー不織布Ｂの目付（ｇ／ｍ２）
ｚ：積層不織布の剛軟度（ｍｇｆ）
Ｘ：メルトブロー不織布Ａの平均繊維径（μｍ）
Ｙ：メルトブロー不織布Ｂの平均繊維径（μｍ）
（２）前記積層不織布がエレクトレット化されている請求項１に記載の積層不織布。
【０００９】
（３）請求項１または２に記載の積層不織布を用いた濾材。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、高捕集性・低圧力損失を有しプリーツ加工性・プリーツ形態保持性に優れた生分解性積層不織布およびそれを用いてなる濾材を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本発明の積層不織布は、メルトブロー不織布Ａと、該メルトブロー不織布Ａよりも平均繊維径の太いメルトブロー不織布Ｂが繊維間融着されてなり、且つ、メルトブロー不織布Ａ及びメルトブロー不織布Ｂはいずれもポリ乳酸系樹脂からなる繊維で構成された積層不織布である。
【００１２】
本発明に用いられるポリ乳酸系樹脂としては、ポリ（Ｄ−乳酸）と、ポリ（Ｌ−乳酸）と、Ｄ−乳酸とＬ−乳酸の共重合体、あるいはこれらのブレンド体が好ましく採用されるものである。ポリ乳酸系樹脂の重量平均分子量は、紡糸性を良くする観点からは５万以上であることが好ましく、７万以上であることがより好ましい。また、繊維の細径化を容易にする観点からは２０万以下であることが好ましく、１５万以下であることがより好ましい。またさらに、前記生分解性樹脂に結晶核剤や艶消し剤、顔料、防カビ剤、抗菌剤、難燃剤、等を本発明の効果を損なわない範囲で添加してもよい。
【００１３】
本発明においては、前述の通り、ポリ乳酸系樹脂からなる繊維で構成されたメルトブロー不織布Ａと、同じくポリ乳酸系樹脂からなる繊維で構成されたＡよりも平均繊維径の太いメルトブロー不織布Ｂが繊維間融着して複合されていることが重要であり、このように繊維間融着させる方法としては、特開昭６２−２８９６６１号公報のようにメルトブロー不織布を積層捕集して複合メルトブロー不織布を得る方法がある。この方法は、噴射されたメルトブロー繊維が固化しないうちに、メルトブロー不織布上にメルトブロー繊維を供給し、メルトブロー繊維とメルトブロー不織布を一体化しており、両者の接合をメルトブローシートの自己融着特性を利用して行っているために、接着性樹脂の使用や、ニードルパンチやウォータージェットパンチ等の絡合工程を皆無にでき、積層工程を簡略化することができる。この方法において、メルトブロー不織布上に噴射されたメルトブロー繊維が、該メルトブロー不織布と剥離することなく一体化するためには、該メルトブロー繊維の該メルトブロー不織布への自己融着が確実になされることが重要であり、該メルトブロー繊維の噴出条件および冷却条件がポイントとなる。噴出条件としては、メルトブロー不織布上に供給されるメルトブロー繊維の径が、該メルトブロー不織布を構成する繊維の径よりも太くなるように、例えば口金の吐出孔径、ポリマー吐出量、ノズル温度、エア圧力といった製造条件を適宜調整して得られる。また、冷却条件としては、冷却風量、冷却温度および口金孔を基点とした捕集コンベアまでの距離があるが、口金孔を基点とした捕集コンベアまでの距離が最も重要となる。例えば、メルトブロー不織布上に供給されるメルトブロー繊維の孔当たりの吐出量が０．０８〜１．００ｇ／ｍｉｎ／ｈｏｌｅ、紡糸温度がポリ乳酸系樹脂の融点より２０℃高い温度から１００℃高い温度の範囲において、捕集距離は口金孔を基点として５〜２０ｃｍ下方に捕集コンベアを配設させるのが好ましく、より好ましくは８〜１６ｃｍ下方とする。また、冷却温度は、特に限定されるものではないが、１５〜３０℃が好ましく、２０〜２５℃がより好ましい。冷却風速も特に限定されるものではないが、０．２〜５．０ｍ／ｓｅｃが好ましく、０．５〜３．０ｍ／ｓｅｃがより好ましい。
【００１４】
本発明の積層不織布は、フィルターユニットにおける剛性・プリーツ加工性の点から、メルトブロー不織布Ａの目付が１０〜８０ｇ／ｍ２、メルトブロー不織布Ｂの目付が４０〜２００ｇ／ｍ２であることが好ましい。より好ましくは、メルトブロー不織布Ａの目付が２０〜７０ｇ／ｍ２、メルトブロー不織布Ｂの目付が５０〜１９０ｇ／ｍ２である。
【００１５】
また、本発明の積層不織布を構成する単繊維は、プリーツ加工性・フィルター性能の点から、メルトブロー不織布Ａの平均繊維径が１〜１０μｍ、メルトブロー不織布Ｂの平均繊維径を５〜４０μｍの範囲が好ましい。また、フィルターユニットに折り加工するとき、または使用中の風圧で剥離しない程度にするために、メルトブロー不織布Ｂの平均繊維径がメルトブロー不織布Ａの平均繊維径よりも大きいことが好ましく、メルトブロー不織布Ａとの差が５μｍ以上であることが好ましい。さらに好ましい平均繊維径の範囲としては、メルトブロー不織布Ａで１〜８μｍ、メルトブロー不織布Ｂで５〜３８μｍである。
【００１６】
本発明の積層不織布はプリーツ加工時および使用時に負荷のかかるプリーツの山谷に直角な方向に適度な剛性を有していることが好ましい。必ずしも積層不織布の全ての方向に均等な剛性を有する必要はない。通常はシートの機械方向（縦方向）に剛性を有するようにすれば十分である。この剛性は、前述の通り、該積層不織布を構成するメルトブロー不織布の目付、平均繊維径に大きく依存しているため、該積層不織布を構成する各メルトブロー不織布の目付、平均繊維径および該積層不織布のタテ方向の剛軟度の関係が以下の式を同時に満足するとき、プリーツ加工性およびプリーツ形態保持性に優れた積層不織布が得られる。
１０≦ｘ≦８０，４０≦ｙ≦２００，１≦Ｘ≦１０，５≦Ｙ≦４０，Ｘ＜Ｙ
０．１≦ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)≦１．０
式中  ｘ：メルトブロー不織布Ａの目付（ｇ／ｍ２）
ｙ：メルトブロー不織布Ｂの目付（ｇ／ｍ２）
ｚ：積層不織布の剛軟度（ｍｇｆ）
Ｘ：メルトブロー不織布Ａの平均繊維径（μｍ）
Ｙ：メルトブロー不織布Ｂの平均繊維径（μｍ）
ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)の値が０．１未満である場合、積層不織布が軟らかいためプリーツ加工がしづらく、加工できたとしてもフィルター使用時に風圧でプリーツ形状が変形し、圧力損失が高くなる。また、ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)の値が１．０より大きい場合、積層不織布が硬いためプリーツ加工性が悪くなる。
【００１７】
さらに本発明の積層不織布は、フィルター性能を向上の点でエレクトレット化されていることが好ましい。エレクトレット化の方法としては、特に限定されるものではないが、コロナ荷電法、または不織布シートに水を付与した後に乾燥させることによりエレクトレット化する方法（例えば、特表平９−５０１６０４号公報、特開２００２−２４９９７８号公報等に記載されている方法）が好適に用いられる。コロナ荷電法の場合は１５ｋｖ／ｃｍ以上、好ましくは２０ｋｖ／ｃｍ以上の電界強度が適している。
【００１８】
本発明の積層不織布は、濾材として用いることができる。該濾材は、空調用フィルター、空気清浄機用フィルター、自動車キャビンフィルターの中性能、高性能用に好適であるが、その応用範囲はこれらに限られるものではない。
【実施例】
【００１９】
以下、実施例を挙げてより具体的に本発明を説明するが、これらの実施例に限定されるものではない。また、実施例において使用する特性値は、次の測定法により測定したものである。
【００２０】
（１）目付
１０ｃｍ×１０ｃｍのシートの重量を測定し、得られた値を１ｍ２当たりの値に換算し、目付（ｇ／ｍ２）とした。
【００２１】
（２）平均繊維径
不織布シートの任意の場所から、１ｃｍ×１ｃｍの測定サンプルを３０個採取し、走査型電子顕微鏡で倍率を１０００倍に調節して採取したサンプルから繊維写真を各１枚ずつ、計３０枚を撮影した。写真の中の繊維直径がはっきり確認できるものについてすべて測定し、平均した値を平均繊維径とした。
【００２２】
（３）剛軟度
不織布の剛軟度の指標として、曲げ反発性をＪＩＳ  Ｌ１０９６  ６．２０．１  Ａ法（ガーレ法）に準じて測定した。即ち試料から縦５．０８ｃｍ（２インチ）×横２．５４ｃｍ（１インチ）のサンプル片を５枚採取し、ガーレ式試験機を用いて適当な荷重を設定し、不織布縦方向の剛軟度を表裏とも測定し、その平均値を曲げ反発強さ（ｍｇｆ）とした。
【００２３】
（４）捕集効率、圧力損失
不織布シートの縦方向１０カ所で１５ｃｍ×１５ｃｍの測定用サンプルを採取し、それぞれのサンプルについて、図１に示す捕集効率測定装置で測定した。この捕集効率測定装置は、測定サンプルＭをセットするサンプルホルダー１の上流側にダスト収納箱２を連結し、下流側に流量計３、流量調整バルブ４、ブロワ５を連結している。また、サンプルホルダー１にパーティクルカウンター６を使用し、切替コック７を介して、測定サンプルＭの上流側のダスト個数と下流側のダスト個数をそれぞれ測定することができる。さらにサンプルホルダー１は圧力計８を備え、サンプルＭ上流、下流の静圧差を読み取ることができる。捕集効率の測定にあたっては、ポリスチレン０．３０９Ｕ  １０％溶液（メーカー：ナカライテック）を蒸留水で２００倍まで希釈し、ダスト収納箱２に充填する。次にサンプルＭをホルダー１にセットし、風量をフィルター通過速度が４．０ｍ／ｍｉｎになるように流量調整バルブ４で調整し、ダスト濃度を１万〜４万個／２．８３×１０−４ｍ３（０．０１ｆｔ３）の範囲で安定させ、サンプルＭの上流のダスト個数Ｄおよび下流のダスト個数ｄをパーティクルカウンター６（リオン社製、ＫＣ−０１Ｂ）で１サンプル当り１０回測定し、ＪＩＳ  Ｋ−０９０１に基づいて下記計算式にて０．３〜０．５μｍ粒子の捕集効率（％）を求めた。１０サンプルの平均値を最終的な捕集性能とした。
【００２４】
捕集効率（％）＝〔１−（ｄ／Ｄ）〕×１００
ただし、
ｄ：下流ダストの１０回測定トータル個数
Ｄ：上流のダストの１０回測定トータル個数
また、圧力損失は捕集効率測定時のサンプルＭ上流、下流の静圧差を圧力計８で読み取り求めた。１０サンプルの平均値を最終的な圧力損失とした。
【００２５】
（５）生分解性
温度５８℃、通気量４０ｍｌ／ｍｉｎの条件のコンポスト中に、５×４ｃｍ角に切断した不織布シートを埋没させ、１ヶ月後に分解状態を目視で観察し、繊維の切断が起こり元の形態が失われているものを合格（○）、そうでないものを（×）と判定した。
【００２６】
実施例１
重量平均分子量が１４万、融点が１６８℃であるポリ乳酸樹脂を原料とし、直径が０．４ｍｍの吐出孔を有する紡糸口金（孔ピッチ：１．０ｍｍ、孔数：１５１ホール、幅：１５０ｍｍ）を用いて、メルトブロー法により、ポリマー吐出量２０ｇ／分、ノズル温度２３５℃、エア圧力０．４５ＭＰａの条件で噴射し、捕集コンベア速度を調整することによって目付２０ｇ／ｍ２、平均繊維径２．７μｍのメルトブロー不織布Ａ１を得た。
【００２７】
次にメルトブロー不織布Ａ１を、メルトブロー不織布製造装置に供給し、メルトブロー不織布Ａ１上にメルトブロー繊維を噴射し、メルトブロー不織布Ｂ１を積層した。すなわち、メルトブロー不織布Ａ１と同原料を使用し、直径が０．８ｍｍの吐出孔を有する紡糸口金（孔ピッチ：２．２ｍｍ、孔数：６９ホール、幅：１５０ｍｍ）を用いて、メルトブロー法により、ポリマー吐出量３７ｇ／分、ノズル温度２３５℃、エア圧力０．０５ＭＰａの条件で噴射し、捕集コンベア速度を調整することによって目付６０ｇ／ｍ２、平均繊維径３５μｍのメルトブロー不織布Ｂ１を積層し、積層不織布を得た。
【００２８】
上記積層不織布の機械方向の剛軟度を測定したところ、４８４ｍｇｆであり、ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)の値は０．２２であった。
次いで、この積層不織布にコロナ荷電法により２５ｋＶ／ｃｍの印加電圧でエレクトレット処理を実施した。このエレクトレット不織布の捕集効率と圧力損失を測定した結果、捕集効率は９２．４％、また圧力損失は４８．３Ｐａと良好な性能を示した。
【００２９】
実施例２
実施例１で用いた原料を使用し、実施例１で用いた直径が０．４ｍｍの吐出孔を有する紡糸口金を使用して、メルトブロー法により、エア圧力を０．２０ＭＰａとする以外はメルトブロー不織布Ａ１の場合と同条件で噴射し、捕集コンベア速度を調整することによって目付３０ｇ／ｍ２、平均繊維径６．５μｍのメルトブロー不織布Ａ２を得た。
【００３０】
次にメルトブロー不織布Ａ２を、メルトブロー不織布製造装置に供給し、メルトブロー不織布Ａ２上にメルトブロー繊維を噴射し、メルトブロー不織布Ｂ２を積層した。すなわち、メルトブロー不織布Ａ２と同原料、同口金を使用し、メルトブロー法により、エア圧力を０．０８ＭＰａとする以外はメルトブロー不織布Ａ２の場合と同条件で噴射し、捕集コンベア速度を調整することによって目付８０ｇ／ｍ２、平均繊維径１７μｍのメルトブロー不織布Ｂ２を積層し、積層不織布を得た。
【００３１】
上記積層不織布の機械方向の剛軟度を測定したところ、８９２ｍｇｆであり、ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)の値は０．５７であった。
【００３２】
次いで、この積層不織布を実施例１と同条件エレクトレット処理を実施した。このエレクトレット不織布の捕集効率と圧力損失を測定した結果、捕集効率は８４．７％、また圧力損失は１２．２Ｐａと良好な性能を示した。
【００３３】
実施例３
実施例１で用いた原料を使用し、実施例１で用いた直径が０．４ｍｍの吐出孔を有する紡糸口金を使用して、メルトブロー法により、エア圧力を０．３５ＭＰａとする以外はメルトブロー不織布Ａ１の場合と同条件で噴射し、捕集コンベア速度を調整することによって目付４０ｇ／ｍ２、平均繊維径３．６μｍのメルトブロー不織布Ａ３を得た。
【００３４】
次にメルトブロー不織布Ａ３を、メルトブロー不織布製造装置に供給し、メルトブロー不織布Ａ３上にメルトブロー繊維を噴射し、メルトブロー不織布Ｂ３を積層した。すなわち、メルトブロー不織布Ａ３と同原料を使用し、実施例１で用いた直径が０．８ｍｍの吐出孔を有する紡糸口金を使用して、メルトブロー法により、エア圧力を０．１０ＭＰａとする以外はメルトブロー不織布Ｂ１の場合と同条件で噴射し、捕集コンベア速度を調整することによって目付１２０ｇ／ｍ２、平均繊維径２７μｍのメルトブロー不織布Ｂ３を積層し、積層不織布を得た。
【００３５】
上記積層不織布の機械方向の剛軟度を測定したところ、１８１２ｍｇｆであり、ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)の値は０．５４であった。
【００３６】
次いで、この積層不織布を実施例１と同条件エレクトレット処理を実施した。このエレクトレット不織布の捕集効率と圧力損失を測定した結果、捕集効率は９９．４％、また圧力損失は５４．５Ｐａと良好な性能を示した。
【００３７】
実施例４
実施例１で用いた原料を使用し、実施例１で用いた直径が０．４ｍｍの吐出孔を有する紡糸口金を用いて、メルトブロー法により、エア圧力を０．１５ＭＰａとする以外はメルトブロー不織布Ａ１の場合と同条件で噴射し、捕集コンベア速度を調整することによって目付６０ｇ／ｍ２、平均繊維径７．２μｍのメルトブロー不織布Ａ４を得た。
【００３８】
次にメルトブロー不織布Ａ４を、メルトブロー不織布製造装置に供給し、メルトブロー不織布Ａ４上にメルトブロー繊維を噴射し、メルトブロー不織布Ｂ４を積層した。すなわち、メルトブロー不織布Ａ４と同原料、同口金を使用し、メルトブロー法により、エア圧力を０．１０ＭＰａとする以外はメルトブロー不織布Ａ４の場合と同条件で噴射し、捕集コンベア速度を調整することによって目付１６０ｇ／ｍ２、平均繊維径１３μｍのメルトブロー不織布Ｂ４を積層し、積層不織布を得た。
【００３９】
上記積層不織布の機械方向の剛軟度を測定したところ、２８５９ｍｇｆであり、ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)の値は０．９７であった。
【００４０】
次いで、この積層不織布を実施例１と同条件エレクトレット処理を実施した。このエレクトレット不織布の捕集効率と圧力損失を測定した結果、捕集効率は９３．８％、また圧力損失は３２．４Ｐａと良好な性能を示した。
【００４１】
実施例１〜４で得られた積層不織布を山高さ５０ｍｍにプリーツ加工したところ、割れ、破れを発生すること無く加工することができた。また、加工後の山谷高さは均一な間隔であり、良好な折り加工性であった。また、山方向から押しても潰れにくい高い剛性を有していた。さらにこれらの積層不織布には、生分解性が確認された。
【００４２】
比較例１
実施例１のメルトブロー不織布Ａ１を、メルトブロー不織布製造装置に供給し、メルトブロー不織布Ａ１上にメルトブロー繊維を噴射し、メルトブロー不織布Ｂ１‘を積層した。すなわち、実施例１において、メルトブロー不織布Ｂの捕集コンベア速度を調整する以外は、実施例１と同様にして、目付３０ｇ／ｍ２、平均繊維径３５μｍのメルトブロー不織布Ｂ１’を積層し、積層不織布を得た。
【００４３】
上記積層不織布の機械方向の剛軟度を測定したところ、７８ｍｇｆであり、ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)の値は０．０７であった。
次いで、この積層不織布に実施例１と同条件でエレクトレット処理を実施した。このエレクトレット不織布の捕集効率と圧力損失を測定した結果、捕集効率は９２．１％、また圧力損失は４５．５Ｐａと良好な性能を示した。
【００４４】
また、この積層不織布には、生分解性が確認されたが、この積層不織布を実施例と同条件でプリーツ加工したところ、破れが発生し、山に亀裂が入り、また山谷の高さ、間隔も不揃いであった。また、プリーツ加工後の積層不織布を山方向から押すと簡単に潰れ、強度の弱いものであった。
【００４５】
比較例２
実施例２のメルトブロー不織布Ａ２を、メルトブロー不織布製造装置に供給し、メルトブロー不織布Ａ２上にメルトブロー繊維を噴射し、メルトブロー不織布Ｂ２‘を積層した。すなわち、実施例２と同原料を使用し、実施例１で用いた直径が０．８ｍｍの吐出孔を有する紡糸口金を使用して、メルトブロー法により、エア圧力を０．０４ＭＰａとする以外はメルトブロー不織布Ｂ１と同条件で噴射し、捕集コンベア速度を調整することによって目付６０ｇ／ｍ２、平均繊維径５０μｍのメルトブロー不織布Ｂ２’を積層し、積層不織布を得た。
上記積層不織布の機械方向の剛軟度を測定したところ、５１０２ｍｇｆであり、ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)の値は１．６であった。
次いで、この積層不織布に実施例１と同条件でエレクトレット処理を実施した。このエレクトレット不織布の捕集効率と圧力損失を測定した結果、捕集効率は８６．０％、また圧力損失は１４．５Ｐａと良好な性能を示した。
【００４６】
また、この積層不織布には、生分解性が確認されたが、この積層不織布を実施例と同条件でプリーツ加工したところ、積層不織布が硬すぎて加工性が悪く、また山谷の高さ、間隔も不揃いであった。
比較例３
実施例１のメルトブロー不織布Ａ１と同原料を使用し、実施例１で用いた直径が０．８ｍｍの吐出孔を有する紡糸口金を使用して、メルトブロー法により、メルトブロー不織布Ｂ１と同条件で噴射し、捕集コンベア速度を調整することによって目付６０ｇ／ｍ２、平均繊維径３５μｍのメルトブロー不織布Ｂ３‘を得た。
次いで実施例１のメルトブロー不織布Ａ１およびメルトブロー不織布Ｂ３‘を、ニードルパンチ法にて複合一体化し、積層不織布を得た。
上記積層不織布の機械方向の剛軟度を測定したところ、４２２ｍｇｆであり、ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)の値は０．２０であった。
【００４７】
次いで、この積層不織布に実施例１と同条件でエレクトレット処理を実施した。このエレクトレット不織布の捕集効率と圧力損失を測定した結果、捕集効率は８１．９％、また圧力損失は３７．７Ｐａと、実施例１に比べ低い捕集効率を示した。
【００４８】
また、この積層不織布には、生分解性が確認されたが、この積層不織布を実施例と同条件でプリーツ加工したところ、積層不織布間の剥離が生じ、加工は不可能であった。
【００４９】
比較例４
実施例１のメルトブロー不織布Ａ１および比較例３のメルトブロー不織布Ｂ３‘を、ポリビニルアルコール樹脂を接着剤として複合一体化し、積層不織布を得た。
上記積層不織布の機械方向の剛軟度を測定したところ、５０８ｍｇｆであり、ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)の値は０．２４であった。
【００５０】
次いで、この積層不織布に実施例１と同条件でエレクトレット処理を実施した。このエレクトレット不織布の捕集効率と圧力損失を測定した結果、捕集効率は９３．６％、また圧力損失は５６．１Ｐａと、実施例１に比べ高い圧力損失を示した。
【００５１】
また、この積層不織布には、生分解性が確認されたが、この積層不織布を実施例と同条件でプリーツ加工したところ、加工性は良好であった。
【００５２】
比較例５
実施例１で用いた原料を使用し、実施例１で用いた直径が０．４ｍｍの吐出孔を有する紡糸口金を用いて、メルトブロー法により、エア圧力を０．０６ＭＰａとする以外はメルトブロー不織布Ａ１の場合と同条件で噴射し、捕集コンベア速度を調整することによって目付２０ｇ／ｍ２、平均繊維径１９μｍのメルトブロー不織布Ａ５‘を得た。
【００５３】
次にメルトブロー不織布Ａ５‘を、メルトブロー不織布製造装置に供給し、メルトブロー不織布Ａ５’上にメルトブロー繊維を噴射した。すなわち、メルトブロー不織布Ａ５‘と同原料、同口金を使用し、メルトブロー法により、エア圧力を０．３０ＭＰａとする以外はメルトブロー不織布Ａ５’の場合と同条件で噴射し、捕集コンベア速度を調整することによって目付６０ｇ／ｍ２、平均繊維径４．５μｍのメルトブロー繊維を積層した。
【００５４】
しかしながら、メルトブロー不織布Ａ５‘上に噴射したメルトブロー繊維層はメルトブロー不織布Ａ５’と接合することなく、簡単に剥離してしまった。
【００５５】
比較例６
ＭＩ＝８００であるポリプロピレンを原料とし、直径が０．４ｍｍの吐出孔を有する紡糸口金（孔ピッチ：１．０ｍｍ、孔数：１５１ホール、幅：１５０ｍｍ）を用いて、メルトブロー法により、ポリマー吐出量３７ｇ／分、ノズル温度２９０℃、エア圧力０．０３ＭＰａの条件で噴射し、捕集コンベア速度を調整することによって目付３０ｇ／ｍ２、平均繊維径６．１μｍのメルトブロー不織布Ａ６‘を得た。
【００５６】
次にメルトブロー不織布Ａ６‘を、メルトブロー不織布製造装置に供給し、メルトブロー不織布Ａ６’上にメルトブロー繊維を噴射し、メルトブロー不織布Ｂ６‘を積層した。すなわち、メルトブロー不織布Ａ６’と同原料、同口金を使用し、メルトブロー法により、ポリマー吐出量３７ｇ／分、ノズル温度２６０℃、エア圧力０．０３ＭＰａの条件で噴射し、捕集コンベア速度を調整することによって目付８０ｇ／ｍ２、平均繊維径２２μｍのメルトブロー不織布Ｂ６‘を積層し、積層不織布を得た。
【００５７】
上記積層不織布の機械方向の剛軟度を測定したところ、９４３ｍｇｆであり、ｚ／(ｘ×Ｘ＋ｙ×Ｙ)の値は０．４９であった。
【００５８】
次いで、この積層不織布を実施例１と同条件エレクトレット処理を実施した。このエレクトレット不織布の捕集効率と圧力損失を測定した結果、捕集効率は９０．９％、また圧力損失は２３．９Ｐａと良好な性能を示した。
【００５９】
次いで、この積層不織布を実施例と同条件でプリーツ加工したところ、割れ、破れを発生すること無く加工することができた。また、山谷高さ、間隔も均一であり、折り加工性も良好であった。また、山方向から押しても潰れにくい高い剛性を有していた。しかしながら、この積層不織布は、生分解性を有していなかった。
【００６０】
【表１】
2007077522.tif 000002
【産業上の利用可能性】
【００６１】
本発明により、高捕集性・低圧力損失を有し、プリーツ加工性、プリーツ形態保持性に優れた生分解性積層不織布が得られ、この積層不織布は濾材としてエアフィルターに好ましく用いることができるが、その応用範囲はこれらに限られるものではない。
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】捕集性能および圧力損失の測定装置を示す概略図である。
【符号の説明】
【００６３】
１：ホルダー
２：ダスト収納箱
３：流量計
４：流量調整バルブ
５：ブロワ
６：パーティクルカウンター
７：切替コック
８：圧力計
Ｍ：測定サンプル
【図１】
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