(57)【要約】【課題】良好な動力伝達性を実現しつつ、摺動部および相手材の摩耗を軽減することができるシンクロナイザーリングおよびその製造方法、その製造方法に用いる溶射粉末を提供する。【解決手段】基材１２の摺動部の表面１４に、金属アルミニウムまたはアルミニウムを主成分とする合金と、アルミナとからなり、アルミナ含有量が５〜２５容量％である複合材料からなる被膜１６を、高速フレーム溶射法またはプラズマ溶射法により形成する【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属アルミニウムまたはアルミニウムを主成分とする合金と、アルミナとが、機械的に混合されてなり、前記アルミナの含有量が５０〜８０容量％であることを特徴とする溶射粉末。
【請求項２】
金属アルミニウムまたはアルミニウムを主成分とする合金と、アルミナとが、造粒法または造粒焼結法またはアトマイズ法により混合されてなり、前記アルミナの含有量が５〜４０容量％であることを特徴とする溶射粉末。
【請求項３】
前記アルミナの平均粒径が３μｍ〜２０μｍであることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の溶射粉末。
【請求項４】
金属アルミニウムまたはアルミニウムを主成分とする合金と、アルミナとからなり、該アルミナの含有量が５〜２５容量％である複合材料からなる被膜が、その摺動部の表面に設けられていることを特徴とするシンクロナイザーリング。
【請求項５】
前記被膜の表面粗さが３μｍ〜２５μｍであることを特徴とする請求項４に記載のシンクロナイザーリング。
【請求項６】
前記被膜のビッカース硬度が６０〜１２０Ｈｖであることを特徴とする請求項４または請求項５に記載のシンクロナイザーリング。
【請求項７】
鋳鉄と前記被膜との間の油中での摩擦係数が０．１０〜０．２５であることを特徴とする請求項４から請求項６のいずれか１項に記載のシンクロナイザーリング。
【請求項８】
その摺動部の表面に、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の溶射粉末を高速フレーム溶射またはプラズマ溶射することにより、該アルミナの含有量が５〜２５容量％である複合材料からなる溶射膜を形成することを特徴とするシンクロナイザーリングの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、特に高トルクが要求される車両の変速機に適したシンクロナイザーリングおよびその製造方法、その製造に用いられる溶射粉末に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車等のマニュアルトランスミッションに用いられるシンクロナイザーリングは、通常、高力黄銅などの耐摩耗性銅合金を用いて製造されているが、大型車両やスポーツカー等の高出力、高トルクが要求される用途の場合には、高負荷に耐えることができるように、摺動部の周辺に耐摩耗性の被膜を形成する手段が講じられている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
しかしながら、従来のシンクロナイザーリングでは、駆動伝達の効率を左右する動力軸との油（ギアオイル）中での摩擦係数が０．１前後であり、効率のよいスムーズな動力伝達性が得られないという問題がある。一方、この摩擦係数を高めるとシンクロナイザーリングの摺動面が削られやすくなったり、逆に、相手材である動力軸の摩耗が大きくなったりするという問題がある。
【特許文献１】特開平４−３７１５６０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであり、良好な動力伝達性を実現しつつ、摺動部および相手材の摩耗を軽減することができるシンクロナイザーリングを提供することを目的とする。また、本発明は、このシンクロナイザーリングの製造方法を提供することを目的とする。さらに、本発明は、このシンクロナイザーリングの製造に好適に用いられる溶射粉末を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者らは、シンクロナイザーリングの摺動部に形成する耐摩耗性被膜の組成、物性等について鋭意検討した結果、油中における摺動面の耐摩耗性と相手材への低い攻撃性を保ちつつ、摩擦係数が大きく、良好な動力伝達を実現することができる材料、製造方法等を見いだし、以下に記す本発明を完成するに至った。
【０００６】
本発明の第１の観点では、金属アルミニウムまたはアルミニウムを主成分とする合金と、アルミナとからなり、該アルミナの含有量が５〜２５容量％である複合材料からなる被膜が、その摺動部の表面に設けられていることを特徴とするシンクロナイザーリングを提供する。
【０００７】
このシンクロナイザーリングにおいては、被膜の表面粗さは３μｍ〜２５μｍであることが好ましい。また、被膜のビッカース硬度は６０〜１２０Ｈｖであることが好ましい。さらに、実際に変速機として組み込んだときの相手材となる鋳鉄とシンクロナイザーリングとの摩擦係数、つまり鋳鉄と被膜との間の油中での摩擦係数が、０．１０〜０．２５であることが好ましい。
【０００８】
この被膜は溶射法により好適に形成することができる。そこで、本発明の第２の観点では、シンクロナイザーリングの製造に用いる溶射粉末、すなわち、金属アルミニウムまたはアルミニウムを主成分とする合金と、アルミナとが、機械的に混合されてなり、前記アルミナの含有量が５０〜８０容量％であることを特徴とする溶射粉末を提供する。
【０００９】
また、本発明の第３の観点では、金属アルミニウムまたはアルミニウムを主成分とする合金と、アルミナとが、造粒法、造粒焼結法またはアトマイズ法により混合されてなり、前記アルミナの含有量が５〜４０容量％であることを特徴とする溶射粉末を提供する。
【００１０】
このような溶射粉末におけるアルミナの平均粒径は３μｍ〜２０μｍであることが好ましい。
【００１１】
本発明の第４の観点では、上記溶射粉末を用いたシンクロナイザーリングの製造方法、すなわち、その摺動部の表面に、上記溶射粉末を高速フレーム溶射またはプラズマ溶射することにより、アルミナの含有量が５〜２５容量％である溶射膜を形成することを特徴とするシンクロナイザーリングの製造方法を提供する。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、シンクロナイザーリングの摺動部に形成された被膜と相手材（動力軸）との間の摩擦係数を大きくすることができるので、変速機の動力伝達効率を高めることができ、また、スムーズでレスポンス性に優れた動力伝達を実現することができる。しかも、被膜および相手材の摩耗を抑制することができるので、耐久性、信頼性に優れる。さらに、このような変速機の性能向上は車両の燃費向上にもつながるものである。そのため、環境保全にも寄与する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
図１にシンクロナイザーリングの概略断面図を示す。シンクロナイザーリング１０は、高力黄銅等からなるリング状の基材１２の内周面（摺動部の表面）１４に、金属アルミニウム（Ａｌ）またはＡｌを主成分とする合金と、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）とからなる複合材料の被膜１６が設けられた構造を有する。したがって、基材１２に図示しない動力軸を挿通させると、基材１２の内周面１４ではなく、被膜１６の表面が動力軸に対する摺動面となる。
【００１４】
Ａｌを主成分とする合金とは、一般的にＡｌ含有率が５０容量％以上のものを指すが、好ましくは７０容量％以上のものが用いられ、より好ましくは８０容量％以上のものが用いられる。その具体例としては、Ａｌ−Ｍｎ（マンガン），Ａｌ−Ｓｉ（シリコン），Ａｌ−Ｍｇ（マグネシウム），Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ等が挙げられる。
【００１５】
被膜１６におけるＡｌ２Ｏ３含有量は、適度な摩擦係数を得るために、５〜２５容量％とする。Ａｌ２Ｏ３含有量が５％未満では、摩擦係数が従来と大差はなく、そのため目的の特性を得ることができない。また、Ａｌ２Ｏ３含有量が２５％を超えると、高い摩擦係数が得られるが、動力軸（一般的に、鋳鉄）を摩耗させてしまうという問題がある。
【００１６】
被膜１６と動力軸（図示せず）との間には、これらの焼き付きを防止するために潤滑油が適度に満たされる。その状態で被膜１６と動力軸との間の摩擦を制御するために、被膜１６の表面粗さはＲａで３μｍ〜２０μｍとすることが好ましい。被膜１６の表面粗さを３μｍ未満とすると、潤滑油の供給が少ない場合に焼き付くおそれがある。一方、被膜１６の表面粗さを２０μｍ超とすると、摩擦係数が高くなり、動力軸への損傷を起こすおそれがある。
【００１７】
シンクロナイザーリング１０の摺動面（つまり被膜１６の表面）と、一般的に動力軸の素材として用いられている鋳鉄との油中での摩擦係数は、変速機の性能を左右する重要な因子である。そのため、被膜１６としては、被膜１６と鋳鉄との間の油中での摩擦係数を０．１０〜０．２５とすることができる素材が適している。この摩擦係数が０．１０未満では動力の伝達効率が低下する。一方、この摩擦係数が０．２５超の場合には鋳鉄に摩耗が見受けられるようになり、耐久性が低下する。
【００１８】
被膜１６の硬度は、低すぎると被膜１６そのものの耐摩耗性が低下し、逆に高すぎると動力軸を摩耗させてしまうために、ビッカース硬度で６０〜１２０Ｈｖであることが好ましい。これにより、動力軸の摩耗を抑制しつつ、被膜１６そのものの耐摩耗性も良好に保持することができる。
【００１９】
基材１２の内周面１４に被膜１６を形成する方法としては、安定性・密着性を考慮すると、溶射法が好適である。Ａｌ合金が低融点金属である場合には、ＨＶＯＦ，ＨＶＡＦなどの高速フレーム溶射法が適しているが、金属種によってはプラズマ溶射等を使用することもできる。溶射ガンとしてはフレームの短いものが好適に用いられる。フレームを長くすると溶射効率は向上するが、溶融した金属粉末によってスピッティングと呼ばれる溶射ガン内部への溶射材料の付着，閉塞が生じ、溶射継続が不可能になるおそれがある。なお、被膜１６の形成方法は、溶射法に限られることなく、既存の各種の方法で実施することができる。
【００２０】
被膜１６を溶射法により形成する際に使用される溶射粉末の製造方法としては、機械的混合法，造粒法，造粒−焼結法，アトマイズ法を挙げることができる。
【００２１】
溶射粉末に含まれるＡｌまたはＡｌを主成分とする合金は、フレーム中で溶解し、これにより、形成される溶射膜の表面に適度な摩擦係数を付与し、また、動力軸への損傷を抑制する。溶射に用いるＡｌ粉末またはＡｌを主成分とする合金粉末は、通常、アトマイズ法や粉砕法などにより製造される。このような溶射粉末の平均粒径は、特に制限されるものではないが、１０μｍ〜１５０μｍのものを用いると、上述した特性を有する被膜１６の形成が容易である。
【００２２】
溶射粉末に含まれるＡｌ２Ｏ３は、形成される溶射膜の表面に適度な摩擦係数を付与し、また、溶射膜そのもの耐摩耗性を高める。溶射に用いるＡｌ２Ｏ３粉末は、通常、水酸化アルミニウム（Ａｌ（ＯＨ）３）またはＡｌ化合物の仮焼、焼結によって製造され、または溶融により得られたＡｌ２Ｏ３を粉砕して製造される。
【００２３】
溶射粉末におけるＡｌ２Ｏ３含有量は、溶射粉末が機械的混合法により製造されるものである場合には溶射粉末全量の５０〜８０容量％とし、溶射粉末が造粒法または造粒−焼結法またはアトマイズ法により製造されるものである場合には溶射粉末全量の５〜４０容量％とする。このように溶射粉末の製造方法によって溶射粉末中のＡｌ２Ｏ３含有量が異なるのは、溶射粉末の組成および製造方法によって溶射効率が異なっているためであり、形成される溶射膜中のＡｌ２Ｏ３含有量を５〜２５容量％にするためのものである。
【００２４】
機械的混合により製造された溶射粉末におけるＡｌ２Ｏ３粉末の平均粒径は、適度な摩擦係数と高い耐摩耗性を発揮させるために、３μｍ〜２０μｍとすることが好ましい。Ａｌ２Ｏ３粉末の平均粒径が３μｍ未満の場合には、得られる溶射膜の摩擦係数が小さくなるために変速機としての性能を向上させる効果が小さい。一方、Ａｌ２Ｏ３粉末の平均粒径が２０μｍ超の場合には、大きな粒子が動力軸を損傷させるおそれがある。
【００２５】
また溶射粉末として、アトマイズ法等により複合化された粉末を用いる場合には、その平均粒径は、１０μｍ〜１５０μｍであることが好ましい。その理由は上記機械的混合法による溶射粉末を用いる場合と同様である。
【実施例】
【００２６】
次に本発明の実施例について説明する。表１に各種の溶射粉末の組成、平均粒径、製造方法を示す。これらの溶射粉末を用い、表１に併記した溶射方法により、黄銅からなる基材の内周面に厚さ１００μｍの溶射膜を形成した。表２に溶射条件を詳しく記す。
【００２７】
こうして形成された溶射膜の組成、表面粗さ、ビッカース硬度を測定した結果を表１に併記する（実施例および比較例１，２，４）。また、Ａｌ２Ｏ３粉末に代えて炭化珪素（ＳｉＣ）粉末を用いて溶射膜を形成した試料を作製し、これを比較例３とした。さらに、比較例５，６として、Ａｌ２Ｏ３粉末とＡｌ粉末を表１に示す組成となるように混合して焼結し、直径２．５ｃｍ厚さ２ｃｍの円板を作製した。
【００２８】
なお、各種粉末の粒子径はレーザー散乱・回折式粒度測定機（堀場製作所製、ＬＡ−３００）を用いて測定した。Ａｌ２Ｏ３含有量は溶射膜の表面をコロイダルシリカ（粒径：６ｎｍ）で鏡面研磨した後、光学顕微鏡で研磨面を観察し、画像解析法により求めた。ビッカース硬度は、作製した試料を切断して断面試料を作製し、ビッカース硬度計にて測定した。表面粗さは、触針式表面粗さ計を用いて測定し、平均表面粗度Ｒａで評価した。
【００２９】
摩擦摩耗試験機（ＥＦＭ−III−１０１０）を用いて、上述の通りに作製した各種試料と鋳鉄材とをギアオイル中で摺り合わせる、摩耗摩擦試験を行った。この試験では、最初に、押し圧を１００Ｎ／ｃｍ２、周速を０．５ｍ／ｓｅｃ、回転半径：６．５ｍｍとして、周速を０．５ｍ／ｓｅｃから２．５ｍ／ｓｅｃまで０．５ｍ／ｓｅｃ間隔で３０ｓｅｃごとに変化させた。次に、周速を０．５ｍ／ｓｅｃに戻し、押し圧を５０Ｎ／ｃｍ２増加させて、再び先と同様に、周速を変化させた。なお、回転半径に変化はない。このような所定の押し圧で周速を変化させる駆動を、５０Ｎ／ｃｍ２毎に押し圧が３００Ｎ／ｃｍ２となるまで行った（押し圧が３００Ｎ／ｃｍ２の場合にも行う）。
【００３０】
この試験中に、摩擦係数を測定し、試験後に各試料と鋳鉄材の摩耗量を計測した。摩擦係数μは、μ＝ＦＲ／Ｗｒ（但し、Ｒ：摩擦力検出ロードセルと試料の中心間距離、Ｆ：ロードセルの検出力、ｒ：試料の平均半径、Ｗ：加圧力）により求めた。また摩耗量はマイクロメーターを用いて測定した。
【００３１】
得られた評価結果および試験結果を表３に示す。実施例の全ての試料で０．１〜０．２５の範囲の摩擦係数が得られ、溶射膜および鋳鉄材のそれぞれの摩耗量も少なく抑えられることが確認された。これに対し、比較例１では、Ａｌ２Ｏ３粉末の含有量が少ないために、溶射膜そのものの摩耗量が多くなってしまう結果となった。逆に、比較例２ではＡｌ２Ｏ３粉末の含有量が多いために、ビッカース硬度および摩擦係数が大きくなっており、そのために鋳鉄材の摩耗量が多くなっている。比較例３では、ＳｉＣを含むために、ビッカース硬度が大きく、かつ、摩擦係数も大きくなっており、これにより鋳鉄材の摩耗量が多くなっている。比較例５はＡｌ２Ｏ３含有量が少ないためにそれ自体の摩耗量が多くなっている。逆に比較例６ではＡｌ２Ｏ３粉末の含有量が多いために、ビッカース硬度および摩擦係数が大きくなっており、そのために鋳鉄材の摩耗量が多くなっている。さらに、鋳鉄材の摩耗量が多い試料（比較例２〜４，６）では、鋳鉄材の摩耗による油汚れが認められた。
【表１】
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【表２】
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【表３】
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【産業上の利用可能性】
【００３２】
本発明は、変速機に用いるシンクロナイザーリングへの利用は勿論であるが、これに限定されることなく、例えば、クラッチ板等へも適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】シンクロナイザーリングの概略断面図。
【符号の説明】
【００３４】
１０…シンクロナイザーリング、１２…基材、１４…内周面、１６…被膜。
【図１】
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