(57)【要約】【課題】高温ガス流の運動量損失を最小限にする冷却通路を備えたシュラウドセクションを提供する。【解決手段】ガスタービンエンジンを通流するガス流２６の一部は、タービン内を周方向に移動する。タービンの外周に沿って配設されたシュラウドセクション３０の冷却通路３６は、予測された円周方向の流れ方向４１と整列するとともに、排出方向４２に向かって冷却空気を排出するように円周方向に傾斜している。排出方向４２は、流れ方向４１と整列するとともに、中心軸Ａに対して垂直をなす円周方向成分４７を有する。流れ方向４１は、排出方向４２に対し角度αをなす。ガス流２６の運動量損失を最小限にするように、角度αが０°に近いことが望ましい。冷却空気は、後縁部４４において流れ方向４１’と整列する排出方向４９に排出される。本発明により、高温ガス流２６の運動量が増加し、タービンの効率が向上する。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
長手方向のエンジン軸を中心に円周方向に延びる表面と、
前記表面を貫通するとともに予測された流体の流れ方向に対して所定の角度をなす冷却通路と、
を備え
前記角度が、円周方向に角度成分を有することを特徴とするタービンのシュラウドセクション。
【請求項２】
前記表面が、前記長手方向のエンジン軸と交差する方向に沿っていることを特徴とする請求項１に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項３】
前記表面が、前記長手方向のエンジン軸に対して垂直であることを特徴とする請求項２に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項４】
前記冷却通路が、前記表面を通るとともに前記予測された流体の流れ方向に対する開口部を備え、前記表面が、前方に面していることを特徴とする請求項１に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項５】
後方に面している表面を通って開口されている第２の冷却通路をさらに備え、前記第２の冷却通路が、第２の予測された流体の流れ方向に対して所定の第２の角度をなし、前記第２の角度が、円周方向に第２の角度成分を有することを特徴とする請求項４に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項６】
前記第２の冷却通路が、前記第２の予測された流体の流れ方向と実質的に整列することを特徴とする請求項５に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項７】
前記冷却通路が、前記表面を通る開口部を備え、前記表面が半径方向内側に面していることを特徴とする請求項１に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項８】
前記冷却通路が、エアフォイル形の開口部を備えることを特徴とする請求項１に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項９】
前記角度成分が、前記長手方向のエンジン軸および半径方向に対して垂直であることを特徴とする請求項１に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項１０】
前記表面および前記冷却通路を画定する単一の一体型鋳造部をさらに備える請求項１に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項１１】
前記冷却通路が、後方部分と、後方に向かって角度をなす後退部分と、を備えることを特徴とする請求項１に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項１２】
前記後退部分が、前記後方部分から少なくとも部分的に半径方向外側に向かっていることを特徴とする請求項１１に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項１３】
エンジンの中心線を中心に回転するタービンブレードの外周に沿って円周方向に配設された請求項１に記載の複数のタービンシュラウドセクションを備えるタービンエンジンであって、さらに、
空気を吸気するファンと、
前記空気を圧縮する圧縮機と、
燃料を燃焼させるように前記空気を受ける燃焼器と、
を少なくとも備えるタービンエンジン。
【請求項１４】
冷媒を排出する冷却通路と、
前記冷却通路と流体連通しているエアフォイル形の開口部と、
を備えるタービンシュラウドセクション。
【請求項１５】
前記エアフォイル形開口部が、湾曲した公称広端部と、コーナを有する公称狭端部と、を備えることを特徴とする請求項１４に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項１６】
前記エアフォイル形開口部が、前方に面している表面に設けられていることを特徴とする請求項１４に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項１７】
前記エアフォイル形開口部が、エンジンの中心軸に対して半径方向内側に面している表面に設けられていることを特徴とする請求項１４に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項１８】
前記冷却通路が、後方部分と、後方に向かって角度をなす後退部分と、を備えることを特徴とする請求項１４に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項１９】
前記冷却通路が、予測された流体の流れ方向に対して所定の角度をなし、前記角度が、円周方向に角度成分を有することを特徴とする請求項１４に記載のタービンシュラウドセクション。
【請求項２０】
タービンシュラウドを冷却する方法であって、
（ａ）タービンシュラウドに隣接する予測された円周方向の流体の流れ方向を画定するステップと、
（ｂ）前記予測された円周方向の流体の流れ方向と実質的に整列する円周方向の成分を有する所定の方向にタービンシュラウドの冷却通路から冷媒を排出するステップと、
を含むタービンシュラウド冷却方法。
【請求項２１】
エアフォイル形開口部を通して前記冷媒を排出することを含む請求項２０に記載のタービンシュラウド冷却方法。
【請求項２２】
前記冷却通路を形成するように単一の一体部分として前記シュラウドセクションを鋳造することを含む請求項２０に記載のタービンシュラウド冷却方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービンエンジンのシュラウドに関し、特に、ガスタービンエンジンの効率を向上させる冷却通路を備えたシュラウドに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来のガスタービンエンジンは、広く知られており、航空機および他の乗物を推進させるように用いられる。通常、ガスタービンエンジンは、圧縮機、燃焼器およびタービン部を備える。圧縮空気は、圧縮機から燃焼器に導かれ、燃料と混合される。燃焼器により、燃料／空気混合気が点火され、高温のガス流が生じる。タービン部により、高温のガス流が機械エネルギーに変換され、圧縮機が駆動される。排気ノズルにより、航空機や他の乗物にスラスト（推力）をもたらすようにガスタービンエンジンからの高温ガスが方向づけられる。
【０００３】
通常、ブレード外側エアシールとして知られるシュラウドセクションは、タービン部の半径方向外側に配置されるとともに、ガスタービンエンジンを通る高温ガス流の外壁として機能する。シュラウドセクションは、通常、シュラウドセクションを所望の温度に維持するように、鋳造された一体型の冷却通路などの冷却システムを備える。冷却空気は、冷却通路を通流し、高温ガス流に抽気される。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
タービン部においてタービンブレードがタービンベーンに対して回転することにより、エンジン軸に対する高温ガス流の周方向の成分が生じる。従来のシュラウドセクションでは、冷却空気は、軸方向に沿って高温ガス流内へと抽気されていた。不利なことには、排出された冷却空気の軸方向の運動量が、高温ガス流の周方向の運動量に対して作用して、高温ガス流の全運動量が減少してしまう。これにより、タービンブレードの回転効率が減少する空力的な不利益が生じてしまう。
【０００５】
したがって、高温ガス流の運動量の損失を最小限に抑える冷却通路を備えたシュラウドセクションが必要とされる。本発明は、そのようなニーズに応えるとともに、従来技術の欠点および短所を克服して、性能を向上させるものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明によるタービンシュラウドセクションは、エンジンを通流する高温ガス流に冷却空気を抽気する冷却通路を備える。冷却通路は、円周方向に対し角度をなすとともに、高温ガス流の運動量のエネルギー損失を減少させかつエンジン効率を向上させるように、高温ガス流の円周方向成分と整列する。
【０００７】
一実施例においては、タービンシュラウドセクションは、冷却通路を通って抽気される冷却空気に対する抗力を減少させるエアフォイル形状の開口部を備える。
【０００８】
本発明によるタービンシュラウドセクションを冷却する方法は、タービンシュラウドに隣接する予測された円周方向の流体の流れ方向を画定するステップを含む。冷媒は、予測された円周方向の流体の流れ方向と実質的に整列する方向に冷却通路から排出される。これにより、シュラウドセクションが冷却されるとともに、流体流の運動量損失が減少する。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
図１では、エンジンの中心線１２を中心に周方向に配設されるとともに、発電や推進に用いられるガスタービンなどのガスタービンエンジン１０が図示されている。ガスタービンエンジン１０は、ファン１４と、圧縮機１６と、燃焼器１８と、タービンブレード２２およびタービンベーン２４を備えたタービン２０と、を有する。周知のように、圧縮機１６内で圧縮された空気は、燃料と混合され、燃焼器１８内で燃焼され、タービン部２０で膨張する高温ガスが生じる。図１は、例示を目的としているため概略的ではあるが、発電や航空機などのガスタービンに用いられる本発明を限定するものではない。さらに、ガスタービンエンジンには種々の型式があり、図示された構成だけに限定されることなく、本発明を多くのガスタービンエンジンに用いてもよい。
【００１０】
図２では、タービン部２０の一部分が図示されている。タービンブレード２２は、燃焼器１８（図１）から高温ガス流２６を受ける。タービン部２０は、ガスタービンエンジン１０を通流する高温ガス流２６の外壁として作用するシュラウド２８を備える。シュラウド２８は、タービン部２０の外周に沿って円周方向に配設されたシュラウドセクション３０を備える。各シュラウドセクション３０は、シュラウドセクション３０を所望の温度に維持する冷却システム３２を備える。コンパクトな熱交換器タイプの冷却システムが図示されているが、インピンジメント冷却、フィルム冷却、または超伝導性などの他の冷却システムであっても本発明から利益を得ることを理解されるであろう。
【００１１】
圧縮機１６からの抽気などの冷却空気３４は、各シュラウドセクション３０の冷却通路３６を通流するように導かれる。本実施例においては、冷却空気３４は、シュラウドセクション３０からパージギャップ３８に抽気される。一方のパージギャップ３８は、前方ベーン４０ａに隣接し、他方のパージギャップ３８は、後方ベーン４０ｂに隣接する。
【００１２】
図３を参照すると、高温ガス流２６の少なくとも一部は、タービン部２０において円周方向に移動する。高温ガス流２６の予測される円周方向の流れ方向４１は、周知の空力分析方法により決定される。シュラウドセクション３０の冷却通路３６は、高温ガス流２６の運動量の損失を最小限にするように、予測された円周方向の流れ方向４１と整列する。図示された実施例においては、冷却通路３６は、排出方向４２に向かって冷却空気を排出するように円周方向に傾斜しており、排出方向４２は、予測された円周方向の流れ方向４１と並ぶ円周方向の成分を有する。
【００１３】
図４（半径方向内側から見た図）および図５（軸方向断面図）では、シュラウドセクション３０の前縁部４３および後縁部４４が図示されている。冷却空気（圧縮機１６（図１）からの抽気など）は、実質的に半径方向の方向Ｒから冷却通路３６内に流入し、前縁開口部４６および後縁開口部４８から排出方向４２，４９に向かってそれぞれ高温ガス流２６内に排出される。排出方向４２は、円周方向の成分４７を有し、円周方向の成分４７は、予測された円周方向の流れ方向４１と、例えば、数度（°）以内に整列する。本実施例においては、円周方向の成分４７は、エンジンの中心軸Ａおよび半径方向Ｒに対して垂直である。
【００１４】
予測された円周方向の流れ方向４１は、排出方向４２に対し角度αをなす。角度αは、高温ガス流２６内への冷却空気の排出による高温ガス流２６の運動量の損失に対応する。すなわち、角度αが０°に近い場合には、運動量の損失は比較的小さいが、角度αが９０°に近いか、あるいは９０°以上である場合には、排出される冷却空気が、予測された円周方向の流れ方向４１に流れる高温ガス流２６に対して作用するため、運動量の損失が比較的大きくなる。運動量の損失を最小限にするように、角度αが０°に近いことが望ましい。また、これにより、冷却空気の排出を妨害する高温ガス流２６によるよどみ点圧力の効果が最小限になる。
【００１５】
後縁部４４において、冷却空気は、後縁部４４における予測された高温ガスの円周方向の流れ方向４１’と実質的に整列する第２の排出方向４９に排出される。一実施例においては、第２の排出方向４９は、予測された高温ガスの流れ方向４１’の数度（°）以内にある。これにより、後縁部４４付近の高温ガス流２６の運動量が増加し、タービン部２０の効率が向上する。
【００１６】
図６では、図４および図５に図示されているシュラウドセクション３０の前縁部の代わりにタービン部２０に用いられる第２の実施例のシュラウドセクション３０’の一部分が図示されている。シュラウドセクション３０’は、エンジンの中心軸Ａに面している表面５８から冷却空気を排出する冷却通路３６’を備える。本実施例においては、冷却通路３６’は、第１の部分６０と、第１の部分６０に向かって戻るような角度を有する後退部分６２と、を備える。後退部分６２は、第１の部分６０の半径方向外側に向かい、さらに表面５８に向かって後方にループする形状をなしており、これにより、表面５８の開口部６４から冷却空気が排出される。本実施例においては、開口部６４は、シュラウドセクション３０’の前縁部４３’付近に設けられているが、後縁部付近のループにより利益を得る他の形状であってもよい。半径方向外側にループする形状をなすことによって、シュラウドセクション３０’が軸方向によりコンパクトになる。
【００１７】
図７を参照すると、後退部分６２は、また、円周方向に角度をなしており、該後退部分６２により、冷却空気が、予測された円周方向の流れ方向４１’と並ぶ対応の円周方向の成分４７’を有する円周方向の排出方向４２’に向けて排出され、これにより、前述と同様に高温ガス流２６の運動量の損失が減少する。
【００１８】
図８では、例示的な第３の実施例のタービンシュラウドセクション３０”の半径方向外側部分が図示されている。シュラウドセクション３０”は、前縁部７８および後縁部８０に複数の開口部７６を備える。本実施例においては、開口部７６は、エアフォイル形状を有する。エアフォイル形状は、コーナ８６を備えた公称狭端部８４と、実質的に該狭端部８４の反対側に位置する公称広端部８２と、を有する。エアフォイル形状を有することにより、開口部７６から高温ガス流２６に流出する冷却空気への抗力が減少する。従来では、複数のコーナを有する開口部によって、抗力を増加させる圧力低下が生じていた。本発明による単一のコーナを有するエアフォイル形状により、排出された冷却空気にかかる抗力の量（例えば、流量係数で表される摩擦損失から）が減少し、それにより、空力的な利点がもたらされる。本実施例に記載されたエアフォイル形状を前述の実施例の開口部４６，４８，６４に用いてもよいことを理解されたい。
【００１９】
一実施例においては、有利には、前縁部７８における開口部７６のエアフォイル形状により、一定の冷却空気の抽気速度がもたらされる。周知の開口部の（複数の）コーナにより生じる乱流および圧力低下が最小限となり、その結果、冷却空気の抽気速度がより均一かつ一定となる。これにより、開口部７６からの抽気後、シュラウドセクション３０”に隣接する冷却空気のフィルム７９の効果が向上する。
【００２０】
他の実施例においては、後縁部８０において排出される冷却空気は、高温ガス流２６の圧力よりも大きい圧力を有する。その結果、冷却空気により、高温ガス流２６に運動エネルギーが付与される。後縁部８０における開口部７６に亘る摩擦損失を減少させることにより、排出される冷却空気と高温ガス流２６との間の圧力差がさらに増す。これにより、冷却空気がさらに多くの運動エネルギーを高温ガス流２６に付与することが可能となる。
【００２１】
本発明の好ましい実施形態が開示されたが、当業者であれば、ある種の変更形態が本発明の範囲内にあることを理解されよう。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】例示的なガスタービンエンジンの概略図。
【図２】図１のガスタービンエンジンのタービン部の部分概略図。
【図３】図２に図示されたシュラウドセクションの軸方向の概略図。
【図４】図２に図示されたシュラウドセクションの半径方向の概略図。
【図５】図４に図示されたシュラウドセクションの断面図。
【図６】図２のタービン部に用いられる第２の実施例のシュラウドセクションの断面図。
【図７】図６のシュラウドセクションの断面図。
【図８】図２のタービン部に用いられるエアフォイル形開口部を有する第３の実施例のシュラウドセクションの概略図。
【符号の説明】
【００２３】
１０…ガスタービンエンジン
１２…エンジンの中心線
１４…ファン
１６…圧縮機
１８…燃焼器
２０…タービン部
２２…タービンブレード
２４…タービンベーン
２６…高温ガス流
２８…シュラウド
３０…シュラウドセクション
３２…冷却システム
３４…冷却空気
３６…冷却通路
３８…パージギャップ
４０ａ…前方ベーン
４０ｂ…後方ベーン
４１…予測された円周方向の流れ方向
４２，４９…排出方向
４３，７８…前縁部
４４，８０…後縁部
４６…前縁開口部
４７…円周方向の成分
４８…後縁開口部
５８…表面
６０…第１の部分
６２…後退部分
６４，７６…開口部
７９…フィルム
８２…広端部
８４…狭端部
８６…コーナ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2007107516.tif 000009
【図８】
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