(57)【要約】【課題】耐久性とバルブタイミングの調整精度とが高いバルブタイミング調整装置を提供する。【解決手段】クランクシャフトと連動して回転するハウジング１１と、カムシャフトと連動して回転し、ハウジング１１の内部において回転方向に進角室５５，５６，５７，５８及び遅角室５１，５２，５３，５４を形成し、進角室５５，５６，５７，５８及び遅角室５１，５２，５３，５４の作動油の圧力によりハウジング１１に対して相対回転駆動されるベーンロータ１４と、ベーンロータ１４の軸方向において、ハウジング１１よりも硬度が高いベーンロータ１４の端部からハウジング１１の端部へ向かって突出することにより、ベーンロータ１４とハウジング１１との間に隙間を形成し、ベーンロータ１４よりも高い硬度を突出側の先端面に有する凸部４１とを設ける。【選択図】図１
2007182835.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の駆動軸から吸気弁及び排気弁の少なくとも一方を開閉駆動する従動軸へ駆動力を伝達する駆動力伝達系に設置され、前記吸気弁及び前記排気弁の少なくとも一方の開閉タイミングを調整するバルブタイミング調整装置であって、
前記駆動軸及び前記従動軸の一方と連動して回転するハウジングと、
前記駆動軸及び前記従動軸の他方と連動して回転し、前記ハウジングの内部において回転方向に進角室及び遅角室を形成し、前記進角室及び前記遅角室の作動流体の圧力により前記ハウジングに対して相対回転駆動されるベーンロータと、
前記ベーンロータの軸方向において、前記ベーンロータ及び前記ハウジングのうち硬度が低い方の端部から前記ベーンロータ及び前記ハウジングのうち硬度が高い方の端部へ向かって突出することにより、前記ベーンロータと前記ハウジングとの間に隙間を形成し、前記ベーンロータ及び前記ハウジングのうち硬度が低い方よりも高い硬度を突出側の先端面に有する凸部と、
を備えるバルブタイミング調整装置。
【請求項２】
前記凸部は、前記ベーンロータの回転方向へのびる形状を有する請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項３】
内燃機関の駆動軸から吸気弁及び排気弁の少なくとも一方を開閉駆動する従動軸へ駆動力を伝達する駆動力伝達系に設置され、前記吸気弁及び前記排気弁の少なくとも一方の開閉タイミングを調整するバルブタイミング調整装置であって、
前記駆動軸及び前記従動軸の一方と連動して回転するハウジングと、
前記駆動軸及び前記従動軸の他方と連動して回転し、前記ハウジングの内部において回転方向に進角室及び遅角室を形成し、前記進角室及び前記遅角室の作動流体の圧力により前記ハウジングに対して相対回転駆動されるベーンロータと、
前記ベーンロータの軸方向において、前記ベーンロータ及び前記ハウジングのうち硬度が低い方の端部から前記ベーンロータ及び前記ハウジングのうち硬度が高い方の端部へ向かって突出することにより、前記ベーンロータと前記ハウジングとの間に隙間を形成し、前記ベーンロータの回転方向へのびる形状並びに前記ベーンロータ及び前記ハウジングのうち硬度が低い方よりも高い硬度を有する凸部と、
を備えるバルブタイミング調整装置。
【請求項４】
前記凸部は、前記ベーンロータの回転軸線を中心とする同心円上に複数形成される請求項２又は３に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項５】
前記ベーンロータは、軸部と、前記軸部の径方向外側へ突出して前記進角室及び前記遅角室を仕切るベーン部とを有し、
前記凸部は、前記ベーン部に形成される請求項１から４のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項６】
前記ベーンロータは、軸部と、前記軸部の径方向外側へ突出して前記進角室及び前記遅角室を仕切るベーン部とを有し、
前記凸部は、前記軸部に形成される請求項１から５のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項７】
前記凸部は、前記軸部の回転方向へ連続してのびる形状を有する請求項６に記載のバルブタイミング調整装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、吸気弁及び排気弁の少なくとも一方の開閉タイミング（以下、開閉タイミングをバルブタイミングという）を調整する内燃機関のバルブタイミング調整装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、内燃機関の駆動軸からの駆動力を、吸気弁及び排気弁の少なくとも一方を開閉駆動する従動軸へ位相差を形成して伝達するバルブタイミング調整装置が知られている。この種のバルブタイミング調整装置として、進角室及び遅角室の作動流体の圧力によりハウジングに対して進角側又は遅角側へベーンロータを相対回転駆動することで、駆動軸と従動軸との位相差、ひいてはバルブタイミングを調整するものがある（例えば、特許文献１参照）。
さて、特許文献１に開示の発明では、ハウジングの内部に収容させたベーンロータをハウジングの開口を通じて従動軸に螺子止めした後、当該開口をキャップシールによって閉塞することで、ハウジングの内部から外部への作動流体漏れを防止することができる。
【０００３】
【特許文献１】特開平１０−２１２９１０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、特許文献１に開示の発明では、ベーンロータの軸方向においてベーンロータとキャップシールとに挟まれる箇所をハウジング内部の作動流体が通過する。このように通過する作動流体の圧力は、ベーンロータの軸方向の端部をハウジングに押し付ける方向へ働くため、ベーンロータの軸方向の端部とハウジングとの摺動界面に作動流体が供給されなくなり、摺動界面における潤滑が不充分となる場合がある。この場合、ベーンロータ及びハウジングのうち硬度が低い方に磨耗が生じて耐久性が低下したり、摺動界面の摩擦抵抗が時間的に変化することでハウジングに対するベーンロータの相対回転位置、ひいてはバルブタイミングについて高精度な調整が困難になる。
本発明は、こうした問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、耐久性とバルブタイミングの調整精度とが高いバルブタイミング調整装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
請求項１に記載の発明によると、ベーンロータの軸方向において凸部は、ベーンロータ及びハウジングのうち硬度が低い方（以下、低硬度回転体という）の端部から硬度が高い方（以下、高硬度回転体という）へ向かって突出することにより、ベーンロータとハウジングとの間に隙間を形成する。故に、作動流体がハウジング内部の進角室又は遅角室からこの隙間へ流入して捕捉されることによって、ベーンロータとハウジングとの間の潤滑が保持される。これにより、ベーンロータとハウジングとの間の摩擦抵抗が時間的に変化することを抑制できるので、高精度なバルブタイミング調整を実現することができる。
【０００６】
さらに請求項１に記載の発明によると、凸部は、低硬度回転体よりも高い硬度を突出側の先端面に有するので、当該先端面が高硬度回転体に対して摺動することによる磨耗が低減される。したがって、バルブタイミング調整装置の耐久性を高めることができると共に、ベーンロータとハウジングとの間に隙間を長期に亘って確保して高精度なバルブタイミング調整を維持することができる。
【０００７】
請求項２に記載の発明によると、凸部は、ベーンロータの回転方向へのびる形状を有するので、当該回転方向に形成される進角室又は遅角室から隙間へ向かう作動流体流れを妨げない。したがって、作動流体が確実に隙間へ流入してベーンロータとハウジングとの間の潤滑が保持される。
【０００８】
請求項３に記載の発明によると、ベーンロータの軸方向において凸部は、ベーンロータ及びハウジングのうち低硬度回転体の端部から高硬度回転体の端部へ向かって突出することにより、ベーンロータとハウジングとの間に隙間を形成する。故に、作動流体がハウジング内部の進角室又は遅角室からこの隙間へ流入して捕捉されることによって、ベーンロータとハウジングとの間の潤滑が保持される。しかも凸部は、ベーンロータの回転方向へのびる形状を有するので、当該回転方向に形成される進角室又は遅角室から隙間へ向かう作動流体流れを妨げない。したがって、作動流体が確実に隙間へ流入してベーンロータとハウジングとの間の潤滑が保持される。以上より、ベーンロータとハウジングとの間の摩擦抵抗が時間的に変化することを抑制できるので、高精度なバルブタイミング調整を実現することができる。
【０００９】
さらに請求項３に記載の発明によると、凸部は、低硬度回転体よりも高い硬度を有するので、凸部が高硬度回転体に対して摺動することによる磨耗が低減される。したがって、バルブタイミング調整装置の耐久性を高めることができると共に、ベーンロータとハウジングとの間に隙間を長期に亘って確保して高精度なバルブタイミング調整を維持することができる。
【００１０】
請求項４に記載の発明によると、凸部は、ベーンロータの回転軸線を中心とする同心円上に複数形成されるので、進角室又は遅角室から隙間へ向かう作動流体流れが妨げられないのみならず、高硬度回転体と凸部との摺動面積の総計が大きくなって各凸部に掛かる力が小さくなる。したがって、磨耗の低減効果が高くなる。
【００１１】
請求項５に記載の発明によると、凸部は、ベーンロータにおいて軸部の径方向外側へ突出するベーン部に形成されるので、凸部によって形成される隙間と、ベーン部によって仕切られる進角室及び遅角室とが近接する。したがって、進角室又は遅角室の作動流体を隙間へ供給することが比較的容易になる。
【００１２】
請求項６に記載の発明によると、凸部は、ベーンロータの軸部に形成されるので、軸部の径方向内側へ向かう作動流体流れを妨げることができる。故に、ベーン部によって仕切られる進角室又は遅角室の作動流体を、例えばベーン部とハウジングとの間に形成される隙間へ十分に流入させて潤滑保持効果を高めることができる。
【００１３】
請求項７に記載の発明によると、軸部に形成される凸部は、軸部の回転方向へ連続してのびる形状を有するので、軸部の径方向内側へ向かう作動流体の流れを確実に妨げて隙間への作動流体の流入流量を増大することができる。また、軸部の回転方向へ連続してのびる形状の凸部によれば、当該回転方向において凸部と高硬度回転体との間の摩擦抵抗が偏り難くなるので、ハウジング及びベーンロータの回転バランスが崩れる事態を回避することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する。
（第一実施形態）
本発明の第一実施形態によるバルブタイミング調整装置１０を車両の内燃機関の吸気弁に適用した例を図１及び図２に示す。第一実施形態のバルブタイミング調整装置１０は、作動流体として作動油を用いる油圧制御式である。
バルブタイミング調整装置１０は、内燃機関の駆動軸である図示しないクランクシャフトの駆動力を内燃機関の従動軸であるカムシャフト２へ伝達する駆動力伝達系に設置されている。バルブタイミング調整装置１０は、ハウジング１１、ベーンロータ１４、ブッシュ２０、ストッパピストン２１、キャップシール２４などを備えている。
【００１５】
ハウジング１１は、周壁部１２及び底壁部１３を有する有底円筒状のハウジング部材１５並びにプーリ１６から構成されている。
ハウジング部材１５の周壁部１２は、その本体から径方向内側へ突出する仕切部としてのシュー１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄを、それぞれハウジング１１の回転方向へ設定間隔をあけて有している。シュー１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄの突出側の先端面は、ハウジング１１の軸方向から見て円弧状であり、ベーンロータ１４のボス部１４ａの外周面に摺接する。回転方向において隣り合うシュー１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄの間には、それぞれ収容室５０が形成される。各収容室５０は、対応するシュー側面と周壁部１２の本体の内周面とで囲まれており、ハウジング１１の軸方向から見て扇状である。ハウジング部材１５の底壁部１３には、その内壁面１３ａと外壁面１３ｂとの間を貫通する貫通孔１７が形成されている。貫通孔１７は、外壁面１３ｂ側よりも内壁面１３ａ側で大径となる段付円筒孔状であり、当該大径部分１８により軸受部１８が形成されている。
【００１６】
プーリ１６は、ハウジング部材１５に対して底壁部１３とは反対側において同軸にボルト固定されて、ハウジング１１の一端部を構成している。プーリ１６にはクランクシャフトから駆動力が伝達され、それによりハウジング１１がクランクシャフトと連動して回転する。尚、ハウジング１１は、回転軸線Ｏ周りに図１の反時計方向へ回転する。
【００１７】
ベーンロータ１４はハウジング１１の内部に収容されており、軸部としてのボス部１４ａと、ベーン部としてのベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅとを有している。
ボス部１４ａはカムシャフト２と同軸に配置されている。ボス部１４ａには、底壁部１３側へ向かって開口する有底円筒孔状の嵌合孔２９が形成されている。嵌合孔２９には円筒状のブッシュ２０が嵌合しており、このブッシュ２０と共にボス部１４ａがカムシャフト２にボルト固定されている。これにより一体となったベーンロータ１４及びブッシュ２０はカムシャフト２と連動して図１の反時計方向へ回転し、またハウジング１１に対して相対回転可能である。ここで図１に示す矢印Ｘは、ハウジング１１に対するベーンロータ１４の進角側への相対回転方向（以下、進角方向という）を表している。また、図１に示す矢印Ｙは、ハウジング１１に対するベーンロータ１４の遅角側への相対回転方向（以下、遅角方向という）を表している。
尚、本実施形態においてブッシュ２０の嵌合孔２９とは反対側は、軸受部１８に対して同軸且つ相対回転可能に嵌合している。
【００１８】
ベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅはボス部１４ａから径方向外側へ突出し、ボス部１４ａの回転方向にそれぞれ設定間隔をあけて並んでいる。ベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅの突出側の先端面は、ボス部１４ａの軸方向から見て円弧状に形成されており、周壁部１２の本体の内周壁面に摺接する。各ベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅは、それぞれ対応する収容室５０内に収容されており、それら各ベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅが対応収容室５０を仕切ることによって回転方向の両側に進角室と遅角室とが形成されている。具体的には、シュー１２ｄとベーン１４ｂとの間に進角室５５、シュー１２ａとベーン１４ｃとの間に進角室５６、シュー１２ｂとベーン１４ｄとの間に進角室５７、シュー１２ｃとベーン１４ｅとの間に進角室５８が形成される。また、シュー１２ａとベーン１４ｂとの間に遅角室５１、シュー１２ｂとベーン１４ｃとの間に遅角室５２、シュー１２ｃとベーン１４ｄとの間に遅角室５３、シュー１２ｄとベーン１４ｅとの間に遅角室５４が形成される。
【００１９】
図示しないオイルポンプから進角通路６０を通じて各進角室５５，５６，５７，５８へ作動油が供給されると、その作動油の圧力によりベーンロータ１４がハウジング１１に対して進角方向へ相対回転駆動される。一方、オイルポンプから遅角通路６１を通じて各遅角室５１，５２，５３，５４へ作動油が供給されると、その作動油の圧力によりベーンロータ１４がハウジング１１に対して遅角方向へ相対回転駆動される。
【００２０】
ストッパピストン２１は、ベーン１４ｂに軸平行に収容されている。ストッパピストン２１は、圧縮コイルばね２２の復原力を受けてハウジング部材１５の嵌合リング２３に嵌合することにより、ベーンロータ１４をハウジング１１に対して最遅角位置に拘束する。一方、ストッパピストン２１は、オイルポンプから供給される作動油の圧力を受けて嵌合リング２３からの離脱位置へ変位することにより、ベーンロータ１４のハウジング１１に対する相対回転を許容する。
【００２１】
キャップシール２４は、周壁部２５及び底壁部２６を有する有底円筒状に形成されている。キャップシール２４の周壁部２５は、ハウジング部材１５の底壁部１３の貫通孔１７において軸受部１８よりも外壁面１３ｂ側となる小径部分１９に嵌合している。キャップシール２４の底壁部２６の凹部２７とハウジング部材１５の底壁部１３の外壁面１３ｂとの間にはＯリング２８が挟持されており、それによってハウジング１１の内部が密閉されている。
【００２２】
次に、図１及び図３に基づいて第一実施形態の特徴部分を説明する。
第一実施形態では、ベーンロータ１４とプーリ１６との間に軸方向の隙間４０を形成する凸部４１がベーンロータ１４のボス部１４ａに一体に形成されている。具体的に凸部４１は、ベーンロータ１４の軸方向においてボス部１４ａの一端部の端面１４ｆからプーリ１６へ向かって突出し、ボス部１４ａの回転方向へ連続してのびる円環状を呈している。凸部４１の突出側の先端部は、ベーンロータ１４よりも高い硬度を有する高硬度部４１ａを形成しており、その端面４１ｂがプーリ１６のハウジング部材１５側の端面１６ａに当接している。ここで第一実施形態のベーンロータ１４は、プーリ１６を形成する材料よりも硬度が低い材料で形成されている。故に、高硬度部４１の硬度がベーンロータ１４よりも高いことによって凸部４１とプーリ１６との界面における硬度差が低減又は喪失されている。尚、ベーンロータ１４の形成材料としては例えばアルミニウムなどの金属、プーリ１６の形成材料としては例えば鉄などの金属が採用されており、それらベーンロータ１４及びプーリ１６の形成材料に応じて高硬度部４１の形成材料が決められている。
【００２３】
このような構成の凸部４１を形成するには、まず、高硬度部４１ａがない凸部本体４１ｃをボス部１４ａの端面１４ｆに形成する。凸部本体４１ｃの形成には、例えば端面１４ｆを含むベーンロータ１４の端面を切削することにより凸部本体４１ｃを残す方法や、凸部本体４１ｃの形状を反映させた成形型を用いてベーンロータ１４を成形する方法などが採用される。次に、凸部本体４１ｃの先端面４１ｄに対して例えばメッキ、アルマイト処理などの高硬度化表面処理を施すことにより、高硬度部４１ａを形成する。
【００２４】
以上説明した第一実施形態によると、ベーンロータ１４の軸方向において凸部４１は、ベーンロータ１４から突出してプーリ１６と当接することにより、ベーンロータ１４とプーリ１６との間に隙間４０を形成している。このため、作動油はハウジング１１の内部の進角室５５，５６，５７，５８又は遅角室５１，５２，５３，５４から隙間４０へ流入して捕捉される。故に、ベーンロータ１４の軸方向においてブッシュ２０とキャップシールとに挟まれる箇所に作動油が漏出することでベーンロータ１４がプーリ１６に押し付けられたとしても、隙間４０に捕捉された作動油によってベーンロータ１４とプーリ１６との間の潤滑が保持される。したがって、ベーンロータ１４とプーリ１６との間の摩擦抵抗が時間的に変化することを抑制して、高精度なバルブタイミング調整を実現することができる。
【００２５】
また、第一実施形態によると、凸部４１は、ベーンロータ１４及びプーリ１６のうち硬度が低い方のベーンロータ１４よりも高い硬度を先端面４１ｂに有するので、当該先端面４１ｂがプーリ１６の端面１６ａに対して摺動することによる磨耗が低減される。したがって、バルブタイミング調整装置１０の耐久性を高めることができると共に、ベーンロータ１４とプーリ１６との間に隙間４０を長期間確保して高精度なバルブタイミング調整を維持することができる。
【００２６】
さらに第一実施形態によると、凸部４１は、ベーンロータ１４のボス部１４ａに形成されてボス部１４ａの回転方向へ連続してのびているので、ボス部１４ａの径方向内側へ向かう作動油の流れを確実に妨げることができる。故に、ベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅによって仕切られる進角室５５，５６，５７，５８又は遅角室５１，５２，５３，５４の作動油を、ベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅとプーリ１６との間の隙間４０へ十分に流入させて潤滑保持効果を高めることができる。また、ボス部１４ａの回転方向へ連続してのびる凸部４１によれば、当該回転方向において凸部４１とプーリ１６との間の摩擦抵抗が偏り難くなるので、ベーンロータ１４及びプーリ１６の回転バランスが崩れる事態を回避することができる。
【００２７】
（第二実施形態）
図４に示すように、本発明の第二実施形態は第一実施形態の変形例である。この第二実施形態では、ベーンロータ１４のボス部１４ｂの回転方向へ連続してのびる凸部１００の全体がベーンロータ１４よりも高い硬度をもって形成されており、当該凸部１００の突出側の先端面１００ａがプーリ１６の端面１６ａに当接して隙間４０を形成している。ここで、第二実施形態においてもベーンロータ１４がプーリ１６よりも低硬度とされており、凸部１００全体の硬度がベーンロータ１４よりも高いことによって凸部１００とプーリ１６との界面における硬度差が低減又は喪失されている。
このような構成の凸部１００を形成するには、ベーンロータ１４のボス部１４ａの端面１４ｆに対して例えばメッキ、アルマイト処理などの高硬度化表面処理を施す方法が採用される。
【００２８】
以上説明した第二実施形態によると、ベーンロータ１４の軸方向において凸部１００がベーンロータ１４から突出してプーリ１６と当接することにより、ベーンロータ１４とプーリ１６との間に隙間４０が形成されている。したがって、第一実施形態と同様の原理により作動油が隙間４０に捕捉されて潤滑保持効果が発揮されるので、ベーンロータ１４及びプーリ１６間の摩擦抵抗の時間的変化を抑制して高精度なバルブタイミング調整を実現することができる。
【００２９】
また、第二実施形態によると、凸部１００の先端面１００ａは、ベーンロータ１４及びプーリ１６のうち硬度が低い方のベーンロータ１４よりも高い硬度を有するので、当該先端面１００ａがプーリ１６の端面１６ａに対して摺動することによる磨耗が低減される。したがって、第一実施形態の場合と同様な耐久性の向上と高精度バルブタイミング調整の維持とを図ることができる。
【００３０】
（第三実施形態）
図５に示すように、本発明の第三実施形態は第一実施形態の変形例である。この第三実施形態では、凸部１２０がベーンロータ１４の各ベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅに一体に形成されている。具体的に凸部１２０は、ベーンロータ１４の軸方向において各ベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅの互いに同じ側の端面１４０ｂ，１４０ｃ，１４０ｄ，１４０ｅからプーリ１６へ向かって突出し、プーリ１６との当接により隙間４０（図示は省略）を形成している。また、各ベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅに対して凸部１２０は、ベーンロータ１４の回転軸線Ｏを中心とする同心円上に複数形成されている。したがって、いずれの凸部１２０も、ベーンロータ１４の回転方向へ延びる円弧状を有している。尚、第三実施形態の各凸部１２０は、第一実施形態の凸部４１と同様に基端部側の凸部本体４１ｃと先端部側の高硬度部４１ａとから構成されるが、第二実施形態の凸部１００と同様に構成されるものであってもよい。
【００３１】
以上説明した第三実施形態によると、凸部１２０は、ベーンロータ１４の各ベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅに形成されてベーンロータ１４の回転方向へのびている。故に、各ベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅに形成の凸部１２０は、ベーンロータ１４の回転方向においてそれらベーンに隣接する進角室５５，５６，５７，５８又は遅角室５１，５２，５３，５４から隙間４０へ向かう作動油の流れを妨げない。これにより、作動油が容易に且つ確実に隙間４０へ流入することになるので、高い潤滑保持効果が発揮される。
【００３２】
また、第三実施形態によると、各ベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅに対して凸部１２０が複数形成されるので、各凸部１２０とプーリ１６との摺動面積の総計が大きくなる。これにより、各凸部１２０に掛かる力が小さくなるので、磨耗の低減効果が高くなる。
【００３３】
（第四実施形態）
図６に示すように、本発明の第四実施形態は第一実施形態の変形例である。この第四実施形態では、複数の凸部１６０がベーンロータ１４のボス部１４ａ及びベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅに一体に形成されている。尚、図６においては、一部の凸部１６０について符号の付与が省略されている。
【００３４】
具体的に各凸部１６０は、ベーンロータ１４の軸方向においてボス部１４ａ及びベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ，１４ｅの互いに同じ側の端面１４ｆ，１４０ｂ，１４０ｃ，１４０ｄ，１４０ｅのうちいずれかからプーリ１６へ向かって突出し、プーリ１６との当接により隙間４０（図示は省略）を形成している。各凸部１６０は、回転軸線Ｏに平行な円柱状を呈しており、回転軸線Ｏに垂直な平面上において離散的に配置されている。尚、第四実施形態の各凸部１６０は、第一実施形態の凸部４１と同様に基端部側の凸部本体４１ｃと先端部側の高硬度部４１ａとから構成される。
以上説明した第四実施形態によると、円柱状の凸部１６０が複数形成されるので、各凸部１６０とプーリ１６との摺動面積の総計が大きくなる。これにより、各凸部１６０に掛かる力が小さくなるので、磨耗の低減効果が高くなる。
【００３５】
以上、本発明の複数の実施形態について説明したが、本発明はそれらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態に適用可能である。
例えば上述の第一実施形態、第三実施形態及び第四実施形態では、凸部本体４１ｃの先端面４１ｄに対して高硬度化表面処理を施すことにより、凸部４１の突出側の先端部のみに高硬度部４１ａを形成している。これに対して図７（同図は第一実施形態の変形例）に示すように、凸部本体４１ｃの先端面４１ｄ及び側面１８０と、端面１４ｆ，１４０ｂ，１４０ｃ，１４０ｄ，１４０ｅを含むベーンロータ１４の端面１８２とに高硬度化表面処理を施すことにより、高硬度部４１ａと一体の高硬度部１８４を形成してもよい。この場合、高硬度化表面処理を部分的に施す場合に必要なマスク処理などの工程を廃止することができる。
【００３６】
また、上述の第一実施形態では、凸部４１がボス部１４ａの回転方向へ連続してのびる形状を有しているが、凸部４１がボス部１４ａの回転方向の所定箇所で非連続となる形状を有していてもよい。
さらに、上述の第一実施形態から第四実施形態では、プーリ１６よりも硬度が低いベーンロータ１４からプーリ１６へ向かって突出する凸部４１，１００，１２０，１６０が形成されている。これに対して、プーリ１６又はハウジング部材１５をベーンロータ１４よりも低硬度の材料で形成し、ベーンロータ１４の軸方向において当該プーリ１６又はハウジング部材１５からベーンロータ１６へ向かって突出する凸部を形成してもよい。
【００３７】
加えて、上述の第一実施形態から第四実施形態では、ハウジング１１がクランクシャフトに連動して回転し、ベーンロータ１４がカムシャフト２と連動して回転するバルブタイミング調整装置に本発明を適用した例を示した。これに対して、ベーンロータ１４がクランクシャフトに連動して回転し、ハウジング１１がカムシャフト２と連動して回転するバルブタイミング調整装置に本発明を適用してもよい。
【００３８】
また加えて、上述の第一実施形態から第四実施形態では、吸気弁のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置に本発明を適用した例を示した。これに対して、排気弁のバルブタイミングを調整する装置や、吸気弁及び排気弁のバルブタイミングを調整する装置に本発明を適用してもよい。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明の第一実施形態によるバルブタイミング調整装置を示す図であって、図２のＢ−Ｂ線断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】図１のＣ部の拡大図である。
【図４】本発明の第二実施形態によるバルブタイミング調整装置を示す図であって、図３に対応する拡大断面図である。
【図５】本発明の第三実施形態によるバルブタイミング調整装置を示す図であって、図１に対応する断面図である。
【図６】本発明の第四実施形態によるバルブタイミング調整装置を示す図であって、図１に対応する断面図である。
【図７】図３の変形例を示す拡大断面図である。
【符号の説明】
【００４０】
２  カムシャフト（従動軸）、１０  バルブタイミング調整装置、１１  ハウジング、１４  ベーンロータ、１４ａ  ボス部（軸部）、１４ｂ、１４ｃ、１４ｄ、１４ｅ  ベーン（ベーン部）、１４ｆ，１４０ｂ，１４０ｃ，１４０ｄ，１４０ｅ，１８２  端面、１５  ハウジング部材（ハウジング）、１６  プーリ（ハウジング）、２４  キャップシール、２０  ブッシュ、４０  隙間、４１，１００，１２０，１６０  凸部、４１ａ，１８４  高硬度部、４１ｂ  先端面、凸部本体  ４１ｃ、５１，５２，５３，５４  遅角室、５５，５６、５７，５８  進角室、１８０  側面、Ｏ  回転軸線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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