(57)【要約】【課題】吸入空気の動粘度を制御することにより、エンジンの所望の性能を発揮する。【解決手段】現在の燃焼方式が成層燃焼である場合には（Ｓ１０）、現在の燃料噴射量に応じた量の高粘性溶媒が供給される（Ｓ２０，Ｓ３０）。吸入空気の動粘度が高くされる結果、燃焼室中の吸入空気層と燃料層との動粘度の差が抑制され、ケルビン・ヘルムホルツ不安定性に起因する境界層の乱れが抑制される。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
インジェクタから噴射される燃料と吸入空気とからなる気筒内流体を気筒内で燃焼させる内燃機関であって、
前記気筒内流体の動粘度を調整するために前記気筒に調整流体を供給する供給手段を更に具えたことを特徴とする内燃機関。
【請求項２】
請求項１に記載の内燃機関であって、
前記供給手段による調整流体の供給量を制御する供給量制御手段を更に具えたことを特徴とする内燃機関。
【請求項３】
請求項２に記載の内燃機関であって、
圧縮行程で気筒内に燃料を噴射して成層燃焼させる成層燃焼モード、および吸気行程で気筒内に燃料を噴射して均質燃焼させる均質燃焼モードを含む複数の燃焼方式を選択的に実行可能な燃焼制御手段を更に具え、
前記調整流体は、その動粘性係数が空気よりも大であり、
前記供給量制御手段は、成層燃焼モードの実行中には、他の燃焼方式の実行中よりも吸入空気の動粘度が高くなるように、前記調整流体の供給量を制御することを特徴とする内燃機関。
【請求項４】
請求項２に記載の内燃機関であって、
燃焼室内に旋回流を形成可能な吸気経路と、
圧縮行程で気筒内に燃料を噴射して成層燃焼させる成層燃焼モード、および吸気行程で気筒内に燃料を噴射して均質燃焼させる均質燃焼モードを含む複数の燃焼方式を選択的に実行可能な燃焼制御手段と、を更に具え、
前記調整流体は、その動粘性係数が空気よりも小であり、
前記供給量制御手段は、均質燃焼モードの実行中には、他の燃焼方式の実行中よりも吸入空気の動粘度が低くなるように、前記調整流体の供給量を制御することを特徴とする内燃機関。
【請求項５】
請求項２に記載の内燃機関であって、
前記調整流体は、その動粘性係数が空気よりも小であり、
前記供給量制御手段は、エンジン負荷が所定の基準値以上の場合には、エンジン負荷が当該基準値以下の場合に比して吸入空気の動粘度が低くなるように、前記調整流体の供給量を制御することを特徴とする内燃機関。
【請求項６】
請求項１ないし５のいずれかに記載の内燃機関であって、
前記供給手段は前記調整流体を前記気筒内に液相で供給することを特徴とする内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、気筒内流体の粘性を調整する機能を有する内燃機関に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、気筒内に燃料を噴射する筒内噴射用インジェクタを備えた内燃機関が多数提案されている。例えば、特許文献１の装置は、筒内噴射用インジェクタに加えて、吸気ポート噴射用インジェクタを具えており、両者を所定の条件で切り換えて使用している。
【０００３】
【特許文献１】特開２００２−３６４４０９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、内燃機関の性能は吸入空気の動粘度から影響を受けるが、従来、吸入空気の動粘度を制御するようにした内燃機関は存在しない。
【０００５】
そこで本発明の目的は、吸入空気の動粘度を制御することにより、所望の性能を発揮できる内燃機関を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
第１の本発明は、インジェクタから噴射される燃料と吸入空気とからなる気筒内流体を気筒内で燃焼させる内燃機関であって、前記気筒内流体の動粘度を調整するために前記気筒に調整流体を供給する供給手段を更に具えたことを特徴とする内燃機関である。
【０００７】
第１の本発明では、供給手段によって供給される調整流体により、気筒内流体の動粘度が調整されるので、内燃機関の所望の性能を発揮することが可能になる。
【０００８】
本発明では、供給手段による調整流体の供給量を制御する供給量制御手段を更に具えるのが好適である。
【０００９】
圧縮行程で気筒内に燃料を噴射して成層燃焼させる成層燃焼モード、および吸気行程で気筒内に燃料を噴射して均質燃焼させる均質燃焼モードを含む複数の燃焼方式を実行可能な燃焼制御手段を更に具える場合には、前記調整流体は、その動粘性係数が空気よりも大であることとし、前記供給量制御手段は、成層燃焼モードの実行中には、他の燃焼方式の実行中よりも吸入空気の動粘度が高くなるように、前記調整流体の供給量を制御するのが好適である。成層燃焼モードでは、吸入空気層と燃料層との動粘度の差に起因して、いわゆるケルビン・ヘルムホルツの不安定性により、両層の境界面に乱れが生じやすいが、成層燃焼モードの実行中に均質燃焼モードの実行中よりも吸入空気の動粘度を高くすることにより、吸入空気層と燃料層との動粘度の差を抑制でき、これによって境界層の乱れを抑制し成層の維持を促進することが可能になる。
【００１０】
調整流体を高粘性溶媒とする場合には、図２に示されるように、成層混合気の保持期間（吸入空気層と燃料層とが明瞭に成層化されている期間）は、高粘性溶媒の噴射期間が大きくなるほど増大する。また、同一の保持期間を得るには、高粘性溶媒の噴射量を大きくする必要がある。したがって、調整流体としての高粘性溶媒の供給により成層の維持を促進する場合には、高粘性溶媒の供給量は、燃料の噴射量が大きいほど多くするのが好適である。
【００１１】
燃焼室内に旋回流を形成可能な吸気経路を更に具え、且つ圧縮行程で気筒内に燃料を噴射して成層燃焼させる成層燃焼モード、および吸気行程で気筒内に燃料を噴射して均質燃焼させる均質燃焼モードを含む複数の燃焼方式を選択的に実行可能な燃焼制御手段と、を更に具える場合には、調整流体は、その動粘性係数が空気よりも小であることとし、供給量制御手段は、均質燃焼モードの実行中には、他の燃焼方式の実行中よりも吸入空気の動粘度が低くなるように、前記調整流体の供給量を制御するのが好適である。この場合には、吸入空気の動粘度が低くなることによって、流量係数が向上し、流速が高まって旋回流を促進することが可能になる。
【００１２】
動粘性係数が空気よりも小である調整流体を用いる場合には、供給量制御手段は、エンジン負荷が所定の基準値以上の場合には、エンジン負荷が当該基準値以下の場合に比して吸入空気の動粘度が低くなるように、前記調整流体の供給量を制御してもよい。この場合には、高負荷時の流量係数の向上により動力損失を抑制できる。
【００１３】
本発明における供給手段は、調整流体を気筒内に液相で供給することとすれば、液相の調整流体の気化潜熱により燃焼室の温度上昇を抑制することが可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明の好適な実施形態につき、以下に説明する。図１において、本発明の第１実施形態に係るエンジンは、筒内直噴式の４気筒ガソリンエンジンであって、シリンダブロック１の内部にシリンダ２が形成され、その中にピストン３が摺動可能に挿入されている。
【００１５】
ピストン３は不図示のコンロッドにより不図示のクランクシャフトに連結されている。シリンダヘッド６は全気筒に共通とされており、その内部には気筒ごとに、吸気ポート７および排気ポート８が形成され、また吸気弁９および排気弁１０が、不図示のバルブスプリングを介してセットされている。シリンダヘッド６の燃焼室の頂面にはインジェクタ１２が設けられている。インジェクタ１２は燃料Ｆをほぼ円錐形に噴射する。インジェクタ１２を燃焼室の側縁近傍ではなく燃焼室の頂面に設けることは、噴射時期の自由度の促進、およびシリンダ２への燃料付着の抑制によるオイル希釈の抑制を期待できる点で有利である。吸気ポート７は、燃焼室内にタンブル流を形成可能な形状にされている。なお、吸気ポート７を、スワール流を形成可能な形状および構造に構成してもよい。
【００１６】
吸排気弁９，１０を駆動するカムシャフトには、バルブタイミング可変機構（Variable Valve Timing system;以下ＶＶＴという）１１が設けられている。ＶＶＴ１１は、クランクシャフトの回転に対するカムシャフトの回転の位相を変化させて、吸排気弁９，１０の開閉タイミングを連続的に変更するための機構であり、油圧によって駆動される。
【００１７】
吸気ポート７には、気筒内に調整流体を供給するためのインジェクタ１３が設けられている。インジェクタ１３が燃焼室外である吸気ポート７に設けられているため、インジェクタ１３によって霧化された調整流体は気筒内に入る前に、吸入空気に良く混合される。インジェクタ１３には調整流体ポンプ（不図示）および調整流体タンク１４が接続されている。本実施形態では、調整流体として、高粘性溶媒であるグリセリン水溶液を用いる。グリセリン溶液の動粘性係数は５０〜１００（ｍｍ２／ｓ）とするのが好適である。本発明における高粘性溶媒とは、霧化され燃焼室内に供給された状態における動粘性係数が空気よりも高い溶媒をいい、好ましくはその液相における動粘性係数は水よりも高い。調整流体は揮発性を有する溶媒であって実質的に燃焼に寄与しない各種の材料を用いることができる。内燃機関の運転中に調整流体が噴射される場合、噴射された調整流体は液相のまま燃焼室に供給される。
【００１８】
図示しない燃料タンクからの燃料は、図示しない燃料ポンプによって加圧され、インジェクタ１２へ供給される。調整流体タンク１４からの調整流体は、図示しない調整流体ポンプによって加圧され、インジェクタ１３へ供給される。
【００１９】
電子制御ユニット（以下ＥＣＵという）３０は、その詳細は図示しないが、各種演算処理を行うＣＰＵ、制御プログラムや各制御変数の初期値などを格納したＲＯＭ、制御プログラムやデータを一時的に保持するＲＡＭ、入出力ポート、Ａ／ＤおよびＤ／Ａ変換器ならびに記憶装置等を含んで構成されている。
【００２０】
ＥＣＵ３０には、吸気ポート７の上流側の吸気経路に設けられたエアフローメータ１５と、運転者によって操作されるアクセルペダルに関連して設けられたアクセル開度センサ１６と、クランクシャフトの一部に対向して設けられたクランク角センサ１７と、図示しない吸気温センサ、水温センサ、スロットル開度センサ等からの各出力信号が入力される。
【００２１】
ＥＣＵ３０からの制御信号によって、前述のＶＶＴ１１、インジェクタ１２，１３、スロットル弁等が制御されるようになっており、点火プラグの放電時期も決定されるようになっている。ＥＣＵ３０では、エアフローメータ１５およびクランク角センサ１７からの検出信号に基づいて燃料の基本噴射量が算出され、さらに吸気温センサ・水温センサ・スロットル開度センサ等からの検出信号に基づいて基本噴射量が補正されて、一行程あたりの燃料噴射量が算出されるようになっている。
【００２２】
ＥＣＵ３０の記憶領域には、一行程あたりの燃料噴射量と調整流体の噴射量との関係を定めたテーブル形式のデータファイルである調整流体噴射量マップが格納されている。図３に示されるとおり、調整流体噴射量マップでは、調整流体の噴射量は、燃料噴射量が大であるほど大きくなるように設定されている。後述するとおり、調整流体噴射量マップは、圧縮行程で筒内に燃料を噴射して成層燃焼させる際に参照され、調整流体の噴射量が決定される。
【００２３】
ＥＣＵ３０ではまた、燃焼方式の切替え制御が行われる。この燃焼方式の切替え制御は、燃焼サイクルにおける燃料噴射のタイミングを異にすることにより、「成層燃焼」「均質ストイキ燃焼」の２つのモードの間で燃焼方式を切り替えるものである。
【００２４】
「成層燃焼」が選択されると、燃料は圧縮行程後期に噴射され、噴射燃料は点火プラグ近傍に偏在するようになる。また、燃焼室内における混合気の平均的な空燃比（Ａ／Ｆ）は理論空燃比（Ａ／Ｆ＝１４．５）よりもリーン（Ａ／Ｆ＝２５〜５０）に設定される。
【００２５】
「均質ストイキ燃焼」が選択されると、燃料は吸気行程中に噴射されるようになり、空燃比は理論空燃比近傍に設定される。
【００２６】
これらの成層燃焼制御及び均質燃焼制御の切換えは、機関の運転状態、例えばエンジン負荷ＫＬとエンジン回転数ＮＥとに基づいて、図４に示されるような所定の燃焼方式マップの参照によって行われる。なお、上記エンジン負荷ＫＬとしては、上述のようにして算出される一行程当たりの燃料噴射量が用いられる。
【００２７】
以上のとおり構成された本実施形態の動作について、以下に説明する。図５のフロー図に係る処理は、ＥＣＵ３０により、クランク角に応じた所定タイミングで繰り返し実行される。
【００２８】
図５において、まず、上述した燃焼方式の切替え制御においてセットされる所定のフラグの参照に基づいて、現在の燃焼方式が成層燃焼であるかが判定される（Ｓ１０）。成層燃焼である場合には、次に、現在の燃料噴射量に基づいて、調整流体の噴射量が算出される（Ｓ２０）。この演算は、上述した調整流体噴射量マップの参照により行われる。そして、ＥＣＵ３０の制御により、算出された噴射量の調整流体がインジェクタ１３から噴射されて（Ｓ３０）、処理が終了する。他方、現在の燃焼方式が成層燃焼でない場合には、ステップＳ１０で否定される結果、調整流体の噴射は行われない。
【００２９】
以上の処理の結果、成層燃焼による運転中には、霧化された調整流体が吸入空気に混合されて、燃焼室に供給され、これによって吸入空気の動粘度は、調整流体が供給されない場合に比して高くされる。その結果、本実施形態では、燃焼室中の吸入空気層と燃料層との動粘度の差が小さくされ、これによって、ケルビン・ヘルムホルツ不安定性に起因する境界層の乱れが抑制される。
【００３０】
以上のとおり、第１実施形態では、インジェクタ１３によって供給される調整流体により、気筒内流体の動粘度が調整されるので、エンジンの所望の性能を発揮することが可能になる。
【００３１】
また、第１実施形態では、成層燃焼モードの実行中には均質燃焼モードの実行中よりも吸入空気の動粘度が高くなるように、前記調整流体の供給量を制御するので、吸入空気層と燃料層との動粘度の差を抑制でき、これによって境界層の乱れを抑制し成層の維持を促進することが可能になる。
【００３２】
また、第１実施形態では、調整流体を気筒内に液相で供給するので、液相の調整流体の気化潜熱により燃焼室の温度上昇を抑制することができる。
【００３３】
次に、本発明の第２実施形態について説明する。第２実施形態は、燃焼室内に旋回流を形成可能な吸気経路と、圧縮行程で気筒内に燃料を噴射して成層燃焼させる成層燃焼モード、および吸気行程で気筒内に燃料を噴射して均質燃焼させる均質燃焼モードを含む複数の燃焼方式を選択的に実行可能な燃焼制御手段と、を更に具えた内燃機関において、供給量制御手段は、均質燃焼モードの実行中には、他の燃焼方式の実行中よりも吸入空気の動粘度が低くなるように、前記調整流体の供給量を制御することを特徴とするものである。第２実施形態では、調整流体として、低粘性溶媒が用いられる。
【００３４】
第２実施形態では、エンジン負荷ＫＬに応じた調整流体の噴射量を算出するためのマップまたは関数が予め作成され、ＥＣＵ３０に格納されている。第２実施形態では、調整流体として、低粘性溶媒であるヘキサン水溶液またはシクロヘキサン水溶液（動粘性係数０．５〜１．５ｍｍ２／ｓ）を用いるのが好適である。本発明における低粘性溶媒とは、霧化され燃焼室内に供給された状態における動粘性係数が空気よりも低い溶媒をいい、好ましくはその液相における動粘性係数は水よりも低い。調整流体は揮発性を有する溶媒であって実質的に燃焼に寄与しない各種の材料を用いることができる。
【００３５】
ＥＣＵ３０ではまた、燃焼方式の切替え制御が行われる。この燃焼方式の切替え制御は、燃焼サイクルにおける燃料噴射のタイミングを異にすることにより、「成層燃焼」「弱成層燃焼」「均質リーン燃焼」「均質ストイキ燃焼」の４つのモードの間で燃焼方式を切り替えるものである。
【００３６】
「成層燃焼」が選択されると、燃料は圧縮行程後期に噴射され、噴射燃料は点火プラグ近傍に偏在するようになる。また、燃焼室内における混合気の平均的な空燃比（Ａ／Ｆ）は理論空燃比（Ａ／Ｆ＝１４．５）よりもリーン（Ａ／Ｆ＝２５〜５０）に設定される。
【００３７】
「弱成層燃焼」が選択されると、燃料は圧縮行程に加えて吸気行程においても噴射され、燃焼室内における混合気の平均的な空燃比は理論空燃比よりもリーン（Ａ／Ｆ＝２０〜３０）に設定される。また、この「弱成層燃焼」では、一部の燃料が吸気行程中に噴射されるため、点火時における燃焼室内の空燃比の濃度差は上記「成層燃焼」と比較して小さくなる。
【００３８】
「均質リーン燃焼」が選択されると、全ての燃料は吸気行程中に噴射され、噴射燃料は燃焼室内において均等に分散されて、点火時における燃焼室内の空燃比は均一な状態になる。また、その空燃比は理論空燃比よりもリーン（Ａ／Ｆ＝１５〜２３）に設定される。
【００３９】
「均質ストイキ燃焼」が選択されると、燃料は上記「均質リーン燃焼」と同様、吸気行程中に噴射されるようになり、空燃比は理論空燃比近傍に設定される。
【００４０】
「均質リッチ燃焼」が選択されると、燃料は上記「均質リーン燃焼」、「均質ストイキ燃焼」と同様、吸気行程中に噴射されるようになり、空燃比は理論空燃比よりもリッチ（Ａ／Ｆ＝１１〜１３）に設定される。
【００４１】
上記各燃焼方式のうち、「成層燃焼」、「弱成層燃焼」、及び「均質リーン燃焼」はいずれも空燃比を理論空燃比よりもリーンとする希薄燃焼に属している。また、上記「弱成層燃焼」では、燃料が吸気行程及び圧縮行程の双方において噴射されることから、燃焼室内での噴射燃料の分散状態は、全ての燃料が圧縮行程に噴射される「成層燃焼」における状態と、全ての燃料が吸気行程において噴射される「均質燃焼」（「均質リーン燃焼」、「均質ストイキ燃焼」、「均質リッチ燃焼」）における状態との中間的な性質を有した状態になる。
【００４２】
これら各燃焼方式の切替えは、燃料噴射量とエンジン回転数ＮＥとに基づいて、図６に示されるような所定の燃焼方式マップの参照によって行われる。
【００４３】
第２実施形態の残余の構成は上記第１実施形態と同様であるため、その詳細の説明は省略する。
【００４４】
第２実施形態の動作について説明する。図７のフロー図に係る処理はＥＣＵ３０により、クランク角に応じた所定タイミングで繰り返し実行される。
【００４５】
図７において、まず、上述した燃焼方式の切替え制御においてセットされる所定のフラグの参照に基づいて、均質リーン燃焼モードで運転中であるかが判定される（Ｓ１１０）。均質リーン燃焼モードで運転中である場合には、次に、現在の燃料噴射量に基づいて、調整流体の噴射量が算出される（Ｓ１２０）。この演算は、所定の調整流体噴射量マップの参照により行われる。そして、ＥＣＵ３０の制御により、算出された噴射量の調整流体がインジェクタ１３から噴射されて（Ｓ１３０）、処理が終了する。他方、均質リーン燃焼モードでの運転中でない場合には、ステップＳ１１０で否定される結果、調整流体の噴射は行われない。
【００４６】
以上の処理の結果、均質リーン燃焼での運転中には、霧化された調整流体が吸入空気に混合されて、燃焼室に供給され、これによって吸入空気の動粘度は、調整流体が供給されない場合に比して低くされる。その結果、本実施形態では、吸入空気の動粘度が低くなることによって流量係数が向上し、流速が高まって旋回流が促進され、混合気の均質化が促進される。
【００４７】
以上のとおり、第２実施形態では、均質リーン燃焼モードで運転中である場合には、他の燃焼方式の実行中の場合に比して吸入空気の動粘度が低くなるように、調整流体の供給量を制御するので、吸入空気の動粘度が低くなることによって流量係数が向上し、流速が高まって、タンブル流などの旋回流を促進することが可能になる。
【００４８】
なお、第２実施形態の制御は、スワール流を形成可能な構造および形状を有する吸気ポートを具えた内燃機関にも好適に適用でき、同様の効果を得ることができる。
【００４９】
次に、本発明の第３実施形態について説明する。第３実施形態は、負荷が所定の基準値以上の場合には、負荷が当該基準値以下の場合に比して吸入空気の動粘度が低くなるように、調整流体の供給量を制御するものである。第３実施形態では、エンジン負荷ＫＬおよびエンジン回転数ＮＥに応じた調整流体の噴射量を算出するためのマップまたは関数が予め作成され、ＥＣＵ３０に格納されている。第３実施形態では、調整流体として、低粘性溶媒が用いられる。低粘性溶媒としては、上述した第２実施形態と同様のものを用いるのが好適である。第３実施形態の残余の構成は上記第１実施形態と同様であるため、その詳細の説明は省略する。
【００５０】
第３実施形態の動作について説明する。図８のフロー図に係る処理はＥＣＵ３０により、クランク角に応じた所定タイミングで繰り返し実行される。
【００５１】
図８において、まず、エンジン負荷ＫＬが所定値以上かが判定される（Ｓ２１０）。なお、上記エンジン負荷ＫＬとしては、上述のようにして算出される一行程当たりの燃料噴射量が用いられる。次に、現在のエンジン負荷ＫＬおよびエンジン回転数ＮＥに基づいて、調整流体の噴射量が算出される（Ｓ２２０）。この演算は、上述した所定のマップの参照により行われる。そして、ＥＣＵ３０の制御により、算出された噴射量の調整流体がインジェクタ１３から噴射されて（Ｓ２３０）、処理が終了する。他方、エンジン負荷ＫＬが所定値以上でない場合には、ステップＳ２１０で否定される結果、調整流体の噴射は行われない。
【００５２】
以上の処理の結果、エンジン負荷ＫＬが所定値以上である場合には、霧化された調整流体が吸入空気に混合されて、燃焼室に供給され、これによって吸入空気の動粘度は、調整流体が供給されない場合に比して低くされる。その結果、本実施形態では、吸入空気の動粘度が低くなることによって流量係数が向上し、流速が高まって、高負荷時の流量係数の向上により動力損失が抑制される。
【００５３】
以上のとおり、第３実施形態では、負荷が所定の基準値以上の場合には、負荷が当該基準値以下の場合に比して吸入空気の動粘度が低くなるように、調整流体の供給量を制御するので、吸入空気の動粘度が低くなることによって流量係数が向上し、流速が高まって、高負荷時の流量係数の向上により動力損失を抑制することが可能になる。
【００５４】
なお、上記各実施形態では、本発明をある程度の具体性をもって説明したが、本発明については、特許請求の範囲に記載された発明の精神や範囲から離れることなしに、さまざまな改変や変更が可能であることは理解されなければならない。すなわち、本発明は特許請求の範囲およびその等価物の範囲および趣旨に含まれる修正および変更を包含するものである。例えば、上記各実施形態ではインジェクタ１３を専ら調整流体を供給するために用いたが、同一のインジェクタを燃料の供給と調整流体の供給とに兼用することも可能である。また、上記各実施形態では調整流体を供給するためのインジェクタを吸気ポートに設けたが、例えば燃料噴射用のインジェクタと調整流体噴射用のインジェクタとの両者をいずれも気筒内に直接噴射可能に設置しても良い。さらに、気筒内に直接噴射可能な燃料噴射用のインジェクタを、調整流体噴射用に兼用しても良く、この場合には当該インジェクタから高粘性溶媒からなる調整流体を噴射した後に燃料を噴射することにより、第１実施形態と同様の効果を得ることが期待できる。
【００５５】
また、上記各実施形態は本発明を筒内直噴式の４サイクルガソリンエンジンに適用した例について説明したが、本発明は他の液体燃料や気体燃料をエネルギ源とするエンジン等の他の形式の内燃機関について適用することも可能であって、いずれも本発明の範疇に属するものである。
【図面の簡単な説明】
【００５６】
【図１】本発明の第１実施形態を示す概略構成図である。
【図２】第１実施形態における高粘性溶媒の噴射量と成層混合気の保持期間との関係を燃料噴射量別に表したグラフである。
【図３】第１実施形態における調整流体噴射量マップの内容を示すグラフである。
【図４】第１実施形態における燃焼方式マップの内容を示すグラフである。
【図５】第１実施形態の動作を示すフロー図である。
【図６】第２実施形態における燃焼方式マップの内容を示すグラフである。
【図７】第２実施形態の動作を示すフロー図である。
【図８】第３実施形態の動作を示すフロー図である。
【符号の説明】
【００５７】
７        吸気ポート
８        排気ポート
９        吸気弁
１０      排気弁
１１      可変バルブタイミング機構（ＶＶＴ）
１２，１３      インジェクタ
１４      調整流体タンク
３０      電子制御ユニット（ＥＣＵ）
【図１】
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【図２】
2007315332.tif 000004
【図３】
2007315332.tif 000005
【図４】
2007315332.tif 000006
【図５】
2007315332.tif 000007
【図６】
2007315332.tif 000008
【図７】
2007315332.tif 000009
【図８】
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