(57)【要約】【課題】エジェクタ式冷凍サイクルの加熱運転モードおよび冷却運転モードの双方のモードでサイクルの運転効率を向上させる。【解決手段】暖房運転モードでは、圧縮機１２吐出冷媒を室内熱交換器３３ａ、３３ｂで室内空気に放熱させて室内空気を加熱し、さらに、室内熱交換器３３ａ、３３ｂ流出側冷媒をエジェクタ２７の駆動流とし、室外熱交換器３１で室外空気から吸熱した冷媒を吸引させて圧縮機１２へ吸入させる。また、冷房運転モードでは、圧縮機１２吐出冷媒を室外熱交換器３１で室内空気に放熱させ、室外熱交換器３１流出側冷媒をエジェクタ２７の駆動流とし、室内熱交換器３３ａ、３３ｂで室内空気から吸熱して室内空気を冷却した冷媒を吸引させて圧縮機１２へ吸入させる。これにより加熱運転モードおよび冷却運転モードの双方で圧縮機１２吸入圧力を上昇させてサイクルの運転効率の向上を図る。【選択図】図１
2007139361.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を吸入、圧縮して吐出する圧縮機（１２）と、
冷媒と熱交換対象物とを熱交換させる利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）と、
冷媒と室外空気とを熱交換させる室外熱交換器（３１）と、
高圧冷媒を減圧膨張させるノズル部（２７ａ）から噴射する高速度の冷媒流によって冷媒を冷媒吸引口（２７ｂ）から内部に吸引し、前記高速度の冷媒流と吸引された冷媒を混合し、混合した冷媒流を減速して昇圧させて前記圧縮機（１２）吸入側へ流出するエジェクタ（２７）と、
前記利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）へ流入する冷媒を減圧膨張させる利用側絞り手段（３４ａ、３４ｂ）と、
前記室外熱交換器（３１）へ流入する冷媒を減圧膨張させる室外側絞り手段（３２）と、
前記熱交換対象物を加熱する加熱運転モードの冷媒流路と、前記熱交換対象物を冷却する冷却運転モードの冷媒流路とを切替える流路切替手段（２１、２５、２９ａ）とを備え、
前記流路切替手段（２１、２５、２９ａ）は、前記加熱運転モードにおいて、前記利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側冷媒を前記ノズル部（２７ａ）へ導入させ、前記室外熱交換器（３１）下流側と前記冷媒吸引口（２７ｂ）とを接続することによって、前記利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）を前記圧縮機（１２）吐出冷媒が放熱する放熱器として作用させ、前記室外熱交換器（３１）を前記室外側絞り手段（３２）流出側冷媒が吸熱する吸熱器として作用させるようになっており、
さらに、前記流路切替手段（２１、２５、２９ａ）は、前記冷却運転モードにおいて、前記室外熱交換器（３１）下流側冷媒を前記ノズル部（２７ａ）へ導入させ、前記利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側と前記冷媒吸引口（２７ｂ）とを接続することによって、前記室外熱交換器（３１）を前記圧縮機（１２）吐出冷媒が放熱する放熱器として作用させ、前記利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）を前記利用側絞り手段（３４ａ、３４ｂ）流出側冷媒が吸熱する吸熱器として作用させるようになっていることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項２】
前記エジェクタ（２７）下流側冷媒と前記室外空気より高い温度の熱源とを熱交換させる冷媒加熱用熱交換器（１９）を備え、
前記加熱運転モードにおいて、前記エジェクタ（２７）下流側冷媒が前記冷媒加熱用熱交換器（１９）で吸熱するようになっていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項３】
前記加熱運転モードにおける前記利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側と前記ノズル部（２７ａ）上流側との間の分岐点（Ｚ）で冷媒の流れを分岐して、前記利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側冷媒を前記加熱運転モードにおける前記室外側絞り手段（３２）上流側に導く分岐通路（３０）を備えることを特徴とする請求項１または２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項４】
前記冷媒流路切替手段（２５）は、前記冷媒が前記加熱運転モードにおける前記利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側から前記分岐点（Ｚ）側へ流れることのみを許容するように構成されていることを特徴とする請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項５】
前記エジェクタ（２７）下流側冷媒を気相冷媒と液相冷媒に分離するアキュムレータ（２８）と、
前記液相冷媒を前記冷房運転モードにおける前記利用側絞り手段（３４ａ、３４ｂ）上流側に導く液相冷媒通路（２９）とを備えることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項６】
前記冷媒流路切替手段（２９ａ）は、前記液相冷媒が前記液相冷媒通路（２９）を前記アキュムレータ（２８）側から前記利用側絞り手段（３４ａ、３４ｂ）側へ流れることのみを許容するように構成されていることを特徴とする請求項５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項７】
前記圧縮機（１２）を駆動させるエンジン（１３）を備え、
前記室外空気より高い温度の熱源は、前記エンジン（１３）の冷却水であることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルに関するもので、例えば、エンジン駆動式のヒートポンプ空調装置に適用して有効である。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１には、エジェクタ式冷凍サイクルを適用したエンジン駆動式のヒートポンプ空調装置が開示されている。
【０００３】
このヒートポンプ空調装置は、図７に示すように、エンジン１３より駆動力を得て冷媒を圧縮する圧縮機１２、冷媒流路を切替える電気式四方弁２１、冷媒と室内空気とを熱交換させる室内熱交換器３３、冷媒を減圧膨張させる減圧弁３２、５７、冷媒と室外空気とを熱交換させる室外熱交換器３１、冷媒とエンジン冷却水とを熱交換させて冷媒を加熱する冷媒加熱器１９、および、冷媒加熱器１９下流側冷媒を減圧膨張させるとともに、この減圧膨張時に生じる圧力低下を利用して室外熱交換器３１下流側冷媒を吸引して冷媒加熱器１９下流側冷媒と混合して昇圧するエジェクタ２７などを備えている。
【０００４】
そして、電気式四方弁２１によって冷媒流路を切替えることで、室内空気を加熱する暖房運転モード（加熱運転モード）と室内空気を冷却する冷房運転モード（冷却運転モード）で運転できるようになっている。
【０００５】
具体的には、暖房運転モードでは、電気式四方弁２１を図７の実線のように切替えて、冷媒が圧縮機１２→室内熱交換器３３→減圧弁３２→室外熱交換器３１→エジェクタ２７の冷媒吸引口側→圧縮機１２の順、および、冷媒を室内熱交換器３３下流側で分岐して減圧弁５７→冷媒加熱器１９→エジェクタ２７のノズル部側→圧縮機１２の順（図７の実線矢印方向）に循環させている。
【０００６】
従って、暖房運転モードでは、室内熱交換器３３で冷媒が凝縮する際に室内空気へ放熱し、室外熱交換器３１および冷媒加熱器１９において冷媒が蒸発する際に室外空気から吸熱するサイクルを構成している。
【０００７】
ところで、エンジン冷却水温度（約６０℃）は室外空気温度に対して高温になるため、冷媒加熱器１９で蒸発した冷媒圧力は、室外熱交換器３１で蒸発した冷媒圧力よりも高くなる。このため、室外熱交換器３１出口側と冷媒加熱器１９出口側を直接接続すると、圧力の高い冷媒加熱器１９の気相冷媒のみが流出して、室外熱交換器３１側の気相冷媒は流出できなくなるので、室外熱交換器３１では冷媒が蒸発できず吸熱作用を発揮できない。
【０００８】
そこで、特許文献１の空調装置では、エジェクタ２７によって、冷媒加熱器１９流出冷媒を減圧膨張させるとともに、減圧膨脹時の圧力低下を利用して室外熱交換器３１流出冷媒を吸引して冷媒加熱器１９下流側冷媒と混合し、昇圧させた後に圧縮機１２に吸入させている。
【０００９】
その結果、冷媒が室外空気およびエンジン冷却水の双方から吸熱することが可能となり、暖房能力の向上を図ることができる。さらに、エジェクタ２７の昇圧作用によって、圧縮機１２吸入圧力を上昇させて、圧縮機１２の駆動動力を低減してサイクルの運転効率を向上させている。
【００１０】
一方、冷房運転モードでは、電気式四方弁２１を図７の破線のように切替えて、冷媒が圧縮機１２→室外熱交換器３１→減圧弁２５→室内熱交換器３３→圧縮機１２の順（図７の破線矢印方向）で循環させ、室内熱交換器３３で冷媒が蒸発する際に室内空気から吸熱し、室外熱交換器３１で冷媒が凝縮する際に室外空気へ放熱するサイクルを構成している。
【特許文献１】特開平６−１８１２１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
しかし、特許文献１の空調装置では、冷房運転モードにおいて、逆止弁５８〜６０の作用によって冷媒がエジェクタ２７をバイパスするように構成されているので、エジェクタ２７の昇圧作用によって、圧縮機１２の駆動動力を低減させることができない。すなわち冷房運転モードでは、サイクルの運転効率を向上させることができない。
【００１２】
本発明は上記点に鑑み、エジェクタ式冷凍サイクルの加熱運転モードおよび冷却運転モードの双方の運転モードでサイクルの運転効率を向上させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記目的を達成するため、本発明では、冷媒を吸入、圧縮して吐出する圧縮機（１２）と、冷媒と熱交換対象物とを熱交換させる利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）と、冷媒と室外空気とを熱交換させる室外熱交換器（３１）と、高圧冷媒を減圧膨張させるノズル部（２７ａ）から噴射する高速度の冷媒流によって冷媒を冷媒吸引口（２７ｂ）から内部に吸引し、高速度の冷媒流と吸引された冷媒を混合し、混合した冷媒流を減速して昇圧させて圧縮機（１２）吸入側へ流出するエジェクタ（２７）と、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）へ流入する冷媒を減圧膨張させる利用側絞り手段（３４ａ、３４ｂ）と、室外熱交換器（３１）へ流入する冷媒を減圧膨張させる室外側絞り手段（３２）と、熱交換対象物を加熱する加熱運転モードの冷媒流路と、熱交換対象物を冷却する冷却運転モードの冷媒流路とを切替える流路切替手段（２１、２５、２９ａ）とを備え、流路切替手段（２１、２５、２９ａ）は、加熱運転モードにおいて、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側冷媒をノズル部（２７ａ）へ導入させ、室外熱交換器（３１）下流側と冷媒吸引口（２７ｂ）とを接続することによって、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）を圧縮機（１２）吐出冷媒が放熱する放熱器として作用させ、室外熱交換器（３１）を室外側絞り手段（３２）流出側冷媒が吸熱する吸熱器として作用させるようになっており、さらに、流路切替手段（２１、２５、２９ａ）は、冷却運転モードにおいて、室外熱交換器（３１）下流側冷媒をノズル部（２７ａ）へ導入させ、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側と冷媒吸引口（２７ｂ）とを接続することによって、室外熱交換器（３１）を圧縮機（１２）吐出冷媒が放熱する放熱器として作用させ、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）を利用側絞り手段（３４ａ、３４ｂ）流出側冷媒が吸熱する吸熱器として作用させるようになっているエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。
【００１４】
これによれば、流路切替手段（２１、２５、２９ａ）によって冷媒流路を切替え、加熱運転モードでは、圧縮機（１２）吐出冷媒が利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）において放熱して、熱交換対象物を加熱することができる。
【００１５】
また、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側冷媒がノズル部（２７ａ）へ導入されるので、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側冷媒がエジェクタ（２７）の駆動流となり、さらに、室外熱交換器（３１）下流側と冷媒吸引口（２７ｂ）とが接続されているので、室外熱交換器（３１）下流側冷媒が冷媒吸引口（２７ｂ）からエジェクタ（２７）内部に吸引される。
【００１６】
その結果、エジェクタ（２７）において、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側冷媒と室外熱交換器（３１）下流側冷媒とが混合して昇圧され、圧縮機１２吸入圧力を上昇させて、圧縮機１２の駆動動力を低減できるので、サイクルの運転効率を向上させることができる。
【００１７】
一方、冷却運転モードでは、利用側絞り手段（３４ａ、３４ｂ）流出側冷媒が利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）において吸熱して熱交換対象物を冷却することができる。
【００１８】
また、室外熱交換器（３１）下流側冷媒がノズル部（２７ａ）へ導入されるので、室外熱交換器（３１）下流側冷媒がエジェクタ（２７）の駆動流となる。さらに、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側と冷媒吸引口（２７ｂ）とが接続されているので、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側冷媒が冷媒吸引口（２７ｂ）からエジェクタ（２７）内部に吸引される。
【００１９】
その結果、エジェクタ（２７）において、室外熱交換器（３１）下流側冷媒と利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側冷媒とが混合して昇圧され、圧縮機１２吸入圧力を上昇させて、圧縮機１２の駆動動力を低減できるので、サイクルの運転効率を向上させることができる。
【００２０】
従って、加熱運転モードおよび冷却運転モードの双方のモードにおいて、同一のエジェクタ（２７）によってサイクルの運転効率を向上させることができる。
【００２１】
また、本発明では、上記特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタ（２７）下流側冷媒と室外空気より高い温度の熱源とを熱交換させる冷媒加熱用熱交換器（１９）を備え、加熱運転モードにおいて、エジェクタ（２７）下流側冷媒が冷媒加熱用熱交換器（１９）で吸熱するようになっていてもよい。
【００２２】
これによれば、加熱運転モードにおいて、室外熱交換器（３１）で室外空気から吸熱した冷媒が、エジェクタ（２７）内部で利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）流出冷媒と混合し、昇圧されてエジェクタ（２７）から流出する。このため、エジェクタ（２７）流出冷媒は、室外熱交換器（３１）流出冷媒よりも圧力が高くなるので、加熱用熱交換器（１９）で室外空気より高い温度の熱源から吸熱することができる。
【００２３】
その結果、加熱運転モードにおいて、冷媒が複数の熱交換器で吸熱作用を発揮することができ、熱交換対象物を加熱する加熱能力の向上を図ることができる。
【００２４】
また、上述の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、加熱運転モードにおける利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側とノズル部（２７ａ）上流側との間の分岐点（Ｚ）で冷媒の流れを分岐して、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側冷媒を加熱運転モードにおける室外側絞り手段（３２）上流側に導く分岐通路（３０）を備えていてもよい。
【００２５】
これによれば、加熱運転モードにおいて、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側冷媒を分岐点（Ｚ）から分岐通路（３０）を介して室外熱交換器（３１）上流側へ供給し、室外熱交換器（３１）下流側冷媒を冷媒吸引口（２７ｂ）に吸引させることになる。
【００２６】
従って、室外熱交換器（３１）に供給される冷媒は、エジェクタ（２７）の冷媒吸引能力だけでなく、圧縮機（１２）の冷媒吸入、吐出能力をも利用して供給されることになる。その結果、エジェクタの入力が減少して、エジェクタの吸引能力が低下しても、室外熱交換器（３１）に確実に冷媒を供給できるので、室外熱交換器（３１）において冷媒が確実に吸熱作用を発揮できる。
【００２７】
また、上記の分岐通路（３０）を備える上述の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、冷媒流路切替手段（２５）は、冷媒が加熱運転モードにおける利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側から分岐点（Ｚ）側へ流れることのみを許容するように構成されていてもよい。
【００２８】
これによれば、冷媒流路切替手段（２５）は、冷媒が利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側から分岐点（Ｚ）側へ流れることのみを許容するように構成されているので、冷却運転モードにおいて、室外熱交換器（３１）下流側冷媒が分岐点（Ｚ）から利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）側へ流出することを防止できる。
【００２９】
その結果、冷却運転モードにおいて、室外熱交換器（３１）下流側冷媒が確実にノズル部（２７ａ）へ供給されてエジェクタ（２７ａ）の駆動流となるので、エジェクタ（２７ａ）が吸引作用を発揮して利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側冷媒を冷媒吸引口（２７ｂ）から吸引することができる。
【００３０】
また、上述の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタ（２７）下流側冷媒を気相冷媒と液相冷媒に分離するアキュムレータ（２８）と、液相冷媒を冷房運転モードにおける利用側絞り手段（３４ａ、３４ｂ）上流側に導く液相冷媒通路（２９）とを備えていてもよい。
【００３１】
これによれば、冷房運転モードにおいて、液相冷媒を確実に利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）に供給することができるので、液相冷媒が利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）において吸熱作用を発揮できる。
【００３２】
また、上記の液相冷媒通路（２９）を備える上述の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、冷媒流路切替手段（２９ａ）は、液相冷媒が液相冷媒通路（２９）をアキュムレータ（２８）側から利用側絞り手段（３４ａ、３４ｂ）側へ流れることのみを許容するように構成されていてもよい。
【００３３】
これによれば、冷媒流路切替手段（２９ａ）は、液相冷媒が液相冷媒通路（２９）をアキュムレータ（２８）側から利用側絞り手段（３４ａ、３４ｂ）側へ流れることのみを許容するように構成されているので、加熱運転モードにおいて、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側冷媒がアキュムレータ（２８）側へ流出することを防止できる。
【００３４】
その結果、加熱運転モードにおいて、利用側熱交換器（３３ａ、３３ｂ）下流側冷媒が確実にノズル部（２７ａ）へ供給されてエジェクタ（２７ａ）の駆動流となるので、エジェクタ（２７ａ）が吸引作用を発揮して室外熱交換器（３１）下流側冷媒を冷媒吸引口（２７ｂ）から吸引することができる。
【００３５】
また、上述の特徴のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、圧縮機（１２）を駆動させるエンジン（１３）を備え、室外空気より高い温度の熱源は、エンジン（１３）の冷却水としてもよい。
【００３６】
なお、特許請求の範囲およびこの欄で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３７】
図１〜６により、本発明の一実施形態について説明する。図１は本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを、エンジン駆動式のヒートポンプ空調装置に適用した例の全体構成図である。また、このヒートポンプ空調装置は暖房運転モード（加熱運転モード）と冷房運転モード（冷却運転モード）とが切替え可能に構成されている。従って、本実施形態における熱交換対象物は室内に吹出される空気である。
【００３８】
本実施形態のヒートポンプ空調装置は、室外機１０と室内機１１とに大別される。室外機１０は、圧縮機１２および圧縮機１２の駆動源である水冷式のエンジン１３などを備えている。
【００３９】
圧縮機１２は外部からの制御信号によって吐出容量を連続的に可変制御できる周知の斜板式可変容量型圧縮機を採用している。具体的には、吐出冷媒圧力Ｐｄと吸入冷媒圧力Ｐｓを利用して斜板室（図示せず）の圧力Ｐｃを制御することにより、斜板の傾斜角度を可変してピストンのストロークを変化させ、これにより、吐出容量を略０％〜１００％の範囲で連続的に変化させて、この吐出容量の変化により吐出能力を調整するものである。
【００４０】
なお、吐出容量は冷媒の吸入圧縮を行う作動空間の幾何学的な容積であり、具体的には、ピストンストロークの上死点と下死点との間のシリンダ容積である。また、本実施形態では、斜板式の可変容量型圧縮機の中でも吐出容量の変更により圧縮機１２の吸入冷媒圧力Ｐｓを制御する低圧制御タイプの斜板式可変容量型圧縮機を用いている。
【００４１】
ここで、低圧制御タイプの斜板式可変容量型圧縮機における斜板室の圧力Ｐｃの制御について説明すると、圧縮機１２は電磁式容量制御弁１２ａを備えており、この電磁式容量制御弁１２ａは、圧縮機１２の吸入冷媒圧力Ｐｓによる力を発生する圧力応動機構（図示せず）と、この吸入冷媒圧力Ｐｓによる力と対向する電磁力を発生する電磁機構（図示せず）とを内蔵している。
【００４２】
この電磁機構の電磁力は、後述する空調制御装置４０から出力される制御電流Ｉｎによって決定される。そして、この吸入冷媒圧力Ｐｓに応じた力と電磁力によって変位する弁体（図示せず）により吐出冷媒圧力Ｐｄを斜板室に導入する割合を変化させることで、斜板室の圧力Ｐｃを変化させている。
【００４３】
そして、斜板式可変容量型圧縮機においては、周知のように制御室の圧力Ｐｃの低下→斜板の傾斜角度の増加→ピストンストロークの増加→吐出容量の増加となり、逆に、制御圧Ｐｃの上昇→斜板の傾斜角度の減少→ピストンストロークの減少→吐出容量の減少となるように吐出容量変更機構が構成されている。
【００４４】
また、圧縮機１２はエンジン１３のクランクプーリ（図示せず）にベルト等を介して連結されて、エンジン１３の作動時には常時回転駆動される。従って、圧縮機１２として固定容量式圧縮機を用いて、エンジン１３の回転数制御によって冷媒吐出流量を変更するようにしてもよい。
【００４５】
エンジン１３は、本実施形態では、灯油を燃料とするディーゼルエンジンを採用しており、スタータ１３ａにより始動する。また、エンジン１３は燃料噴射量を制御する燃料噴射弁（図示せず）と燃料噴射弁駆動装置（図示せず）とを有しており、燃料噴射弁駆動装置によって燃料噴射弁の弁開度を変化させることでエンジン１３への燃料噴射量を制御して、エンジン回転数を制御できるようになっている。なお、燃料噴射弁駆動装置は後述する空調制御装置４０の出力信号によって制御される。
【００４６】
また、エンジン１３は水冷式のエンジンであり、室外機１０はエンジン１３の冷却水を循環させる冷却水回路１４を備えている。冷却水は電動水ポンプ１５によって冷却水回路１４を循環するようになっており、ラジエータ１６において冷却される。ラジエータ１６は冷却水と外気と熱交換させることで冷却水廃熱を外気に放熱させる放熱器である。
【００４７】
冷却水回路１４はサーモ弁１７を有しており、サーモ弁１７によってラジエータ１６に冷却水を導入させる回路とラジエータ１６をバイパスさせる回路とが切替えられる。このサーモ弁１７はワックスの体積変化を利用して弁体を変位させる周知の温度応答弁であり、冷却水温度が所定の温度以上になるとラジエータ１６導入回路に切替え、所定の温度より低くなるとバイパス回路に切替える。
【００４８】
また、冷却水回路１４には、電気式三方弁１８が設けられている。この電気式三方弁１８はラジエータ１６に冷却水を導入させる回路と、冷媒を加熱する冷媒加熱器１９に冷却水を導入させる回路とを切替えるものである。なお、電気式三方弁１８は後述する空調制御装置４０の出力信号によって制御される。
【００４９】
冷媒加熱器１９は、エンジン１３の冷却水と冷媒とを熱交換させて冷媒を加熱する熱交換器であり、具体的には、低圧損のプレート式熱交換器である。本実施形態における冷媒加熱器１９は冷媒加熱用熱交換器であり、冷却水は室外空気より高い温度の熱源である。
【００５０】
次に、圧縮機１２吐出側は、冷媒中の潤滑オイルを分離するオイルセパレータ２０を介して電気式四方弁２１に接続される。オイルセパレータ２０は、冷媒中のオイルを分離して、減圧機構２２を介して圧縮機１２の冷媒吸入側にオイルを戻すために配置されているものである。
【００５１】
なお、本実施形態では減圧機構２２としてキャピラリチューブを採用している。もちろん、圧縮機１２の冷媒吸入側に十分なオイルを供給できるサイクルにおいては、このオイルセパレータ２０を廃止してもよい。
【００５２】
電気式四方弁２１は、圧縮機１２吐出口側と室内機１１との間および後述する室外熱交換器３１とエジェクタ２７の冷媒吸引口２７ｂとの間を同時に接続する回路（図１の実線で示す回路）と、圧縮機１２吐出側と室外熱交換器３１との間および室内機１１と圧縮機１２吸入口側との間を同時に接続する回路（図１の破線で示す回路）とを切替えるものである。
【００５３】
なお、電気式四方弁２１は後述する空調制御装置４０の出力信号によって接続する回路を切替えるようになっている。さらに、電気式四方弁２１は後述する開閉弁２５および逆止弁２９ａとともに、暖房運転モードと冷房運転モードにおける冷媒流路を切替える機能を果し、本実施形態では、電気式四方弁２１、開閉弁２５および逆止弁２９ａによって冷媒流路切替手段が構成される。
【００５４】
室外機１０と室内機１１との電気式四方弁２１側の接続部にはガス管ストップバルブ２３ａが配置されている。このガス管ストップバルブ２３ａは室外機１０と室内機１１とを分離する際に冷媒がもれないようにするコネクタとしての機能を有する。よって室外機１０と室内機１１の接続時には単なる冷媒通路として機能する。
【００５５】
一方、室外機１０と室内機１１との他方の接続部には、液管ストップバルブ２３ｂが配置されている。この液管ストップバルブ２３ｂも室外機１０と室内機１１とを分離する際に冷媒がもれないようにするコネクタとしての機能を有するもので、室外機１０と室内機１１の接続時には単なる冷媒通路として機能する。
【００５６】
また、液管ストップバルブ２３ｂにはドライヤ２４が接続されている。このドライヤ２４は、冷媒中の水分を除去する乾燥剤が内蔵されている。乾燥剤としてはゼオライト、シリカゲルを用いることができる。
【００５７】
さらに、ドライヤ２４には、液管ストップバルブ２３ｂ側と後述する分岐点Ｚとを接続する冷媒流路を開閉する開閉弁２５に接続されている。この開閉弁２５は電磁式のバルブであり、後述する空調制御装置４０の出力信号によって制御される。また、前述の如く、開閉弁２５は電気式四方弁２１および逆止弁２９ａとともに冷媒流路切替手段を構成する。
【００５８】
また、開閉弁２５には高圧冷媒用の気液分離器であるレシーバ２６が接続されている。このレシーバ２６は、気相冷媒と液相冷媒を分離して液相冷媒を貯めておくことができる。
【００５９】
レシーバ２６の液相冷媒貯留部側には、高圧冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段でもあるエジェクタ２７が接続されている。
【００６０】
この、エジェクタ２７は、図２に示すように、レシーバ２６から流入する液相冷媒の通路面積を小さく絞って冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部２７ａ、ノズル部２７ａの冷媒噴出口と連通するように配置されて冷媒を吸引する冷媒吸引口２７ｂ、ノズル部２７ａおよび冷媒吸引口２７ｂの下流側に配置されてノズル部２７ａからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口２７ｂからの吸引冷媒とを混合する混合部２７ｃ、および、混合部２７ｃの下流側に配置されて冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる昇圧部をなすディフューザ部２７ｄを有している。
【００６１】
さらに、エジェクタ２７には、ノズル部２７ａの冷媒通路面積を可変制御する通路面積調整機構２７ｅが設けられている。具体的には、通路面積調整機構２７ｅはノズル部２７ａの通路内には通路長手方向に移動可能に配置されたニードル２７ｆと、ニードル２７ｆを移動させる駆動部２７ｇを有している。
【００６２】
このニードル２７ｆの先端形状は細長く尖った形状になっており、ニードル２７ｆの根本部は駆動部２７ｇに連結され、この駆動部２７ｇの操作力にてニードル２７ｆがノズル部２７ａの通路に沿って移動する。
【００６３】
そして、ニードル２７ｆの外周面とノズル部２７ａの最小通路部との間に形成される冷媒通路面積を変更するようになっている。さらに、ニードル２７ｆの外周面がノズル部２７ａの最小通路部の内壁面に圧接することによりノズル部２７ａの通路を全閉することもできる。
【００６４】
なお、駆動部２７ｇとしては、ステッピングモータのようなモータアクチュエータ、あるいは電磁ソレノイド機構等を使用でき、電気的に制御可能な駆動手段であれば種々なものを使用できる。また、通路面積調整機構２７ｅの駆動部２７ｇは後述する空調制御装置４０の制御信号によって制御される。
【００６５】
さらに、ディフューザ部２７ｄの下流側には前述の冷媒加熱器１９が接続されており、ディフューザ下流側冷媒と冷却水とが熱交換できるようになっている。さらに、冷媒加熱器１９下流側はアキュムレータ２８に接続されている。
【００６６】
アキュムレータ２８は気相冷媒と液相冷媒を分離する気液分離器である。この、アキュムレータ２８の気相冷媒出口側には圧縮機１２冷媒吸入側が接続され、液相冷媒出口側には液相冷媒配管２９の一端が接続されており、液相冷媒配管２９の他端側は、前述のドライヤ２４と開閉弁２５との間に接続されている。
【００６７】
さらに、液相冷媒配管２９には逆止弁２９ａが配置されている。この逆止弁２９ａはアキュムレータ２８側からドライヤ２４および開閉弁２５側に冷媒が流れることを許容するものである。また、前述の如く、逆止弁２９ａは電気式四方弁２１および開閉弁２５とともに冷媒流路切替手段を構成する。
【００６８】
次に、レシーバ２６液相冷媒出口とエジェクタ２７冷媒入口側との間には冷媒の流れを分岐する分岐点Ｚが設けられており、分岐点Ｚには分岐通路３０の一端が接続されている。また、分岐通路３０の他端側は室外側可変絞り弁３２を介して室外熱交換器３１側に接続されている。
【００６９】
室外熱交換器３１は冷媒と室外ファン３１ａによって送風された室外空気とを熱交換させる熱交換器であり、室外ファン３１ａはモータ３１ｂによって駆動される電動ファンである。なお、モータ３１ｂは後述する空調制御装置４０から出力される制御電圧によって回転駆動される。
【００７０】
室外側可変絞り弁３２は、後述する空調制御装置４０から出力される制御信号によって冷媒通路面積を変化させて冷媒を減圧するもので、本実施形態における室外側絞り手段である。また、この室外側可変絞り弁３２は、全開時（冷媒通路面積最大時）には減圧作用を発揮することなく、単に冷媒通路として機能できるようになっている。
【００７１】
次に、室内機１１について説明する。本実施形態では、室内機１１は２台の室内機ユニット１１ａ、１１ｂを備えている。また、室内機ユニット１１ａは室内熱交換器３３ａ、室内側可変絞り弁３４ａ、室内ファン３５ａおよびモータ３６ａを有している。
【００７２】
室内熱交換器３３ａは室内ファン３５ａによって送風された室内空気と冷媒を熱交換させる熱交換器であり、本実施形態における利用側熱交換器である。室内ファン３５ａはモータ３６ａによって駆動される電動ファンである。なお、モータ３６ａは後述する空調制御装置４０から出力される制御電圧によって回転数制御される。
【００７３】
室内側可変絞り弁３４ａは、後述する空調制御装置４０から出力される制御信号によって冷媒通路面積を変化させて冷媒を減圧するもので、本実施形態における利用側絞り手段である。また、この室内側可変絞り弁３４ａは、全開時（冷媒通路面積最大時）には減圧作用を発揮することなく、単に冷媒通路として機能できるようになっている。
【００７４】
また、室内機ユニット１１ｂは、室内熱交換器３３ｂ、室内側可変絞り弁３４ｂ、室内ファン３５ｂおよびモータ３６ｂを有し、室内機ユニット１１ａと全く同様の構成になっており、室内機ユニット１１ａに対して並列に接続されている。よって、室内熱交換器３３ｂも本実施形態における利用側熱交換器である。
【００７５】
なお、本実施形態では、室内機ユニット１１ａ、１１ｂの２台を接続しているが、３台以上の複数の室内機ユニットを並列接続してもよい。より具体的に述べると、室内機ユニットは２０台程度まで増設可能になっている。
【００７６】
次に、空調制御装置４０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成され、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行って空調機器群４１の作動を制御する。
【００７７】
本実施形態における空調制御装置４０の具体的な電気制御ブロック図を図３に示す。空調制御装置４０には、センサ群４２の検出信号およびリモコン操作器４３の操作信号が入力される。空調制御装置４０はこれら入力信号に基づく所定の演算処理を行って、空調機器群４１への駆動信号を出力する。
【００７８】
センサ群４２として、具体的には、室内機液管温度センサ４４ａ、４４ｂ、室内機ガス管温度センサ４５ａ、４５ｂ、室外熱交換器入口温度センサ４６、室外熱交換器出口温度センサ４７、冷媒加熱器入口温度センサ４８、冷媒加熱器出口温度センサ４９、圧縮機吸入温度センサ５０、圧縮機吐出温度センサ５１、圧縮機吸入圧力センサ５２、圧縮機吐出圧力センサ５３、外気温度センサ５４、室内機吸込空気温度センサ５５ａ、５５ｂおよび室内機吹出空気温度センサ５６ａ、５６ｂが備えられている。
【００７９】
センサ群４２のうち室内機１１側のセンサ４４、４５、５５、５６は図１に図示するように各室内機ユニット毎に設けられている。
【００８０】
空調機器群４１として、具体的には、電磁式容量制御弁１２ａ、スタータ１３ａ、電動水ポンプ１５、電気式三方弁１８、電気式四方弁２１、通路面積調整機構２７ｅ、開閉弁２、室外ファン用のモータ３１ｂ、室外側可変絞り弁３２、室内側可変絞り弁３４ａ、３４ｂ、室内ファン用のモータ３６ａ、３６ｂが空調制御装置４０の制御信号によって制御される。
【００８１】
リモコン操作器４３には、各室内機１１の空調対象の室内の設定温度信号を出す温度設定スイッチ４３ａ、室内ファン３５ａ、３５ｂの風量切替信号を出す風量切替スイッチ４３ｂ、室内吹出空気の吹出方向切替信号を出す風向切替スイッチ４３ｃ、冷凍サイクルの冷房暖房切替信号を出す冷房暖房切替スイッチ４３ｄ等の複数の操作スイッチ、および作動表示部（図示せず）が設けられる。
【００８２】
次に、上述の構成において本実施形態の作動について説明する。まず、暖房運転モードの作動について説明する。暖房運転モードはリモコン操作器４３の冷房暖房切替スイッチ４３ｄが暖房側に切替えられると開始される。冷房暖房切替スイッチ４３ｄの操作信号は空調制御装置４０に入力され、空調制御装置４０は、空調機器群４１が図４の図表の暖房運転モード欄に示す作動状態になるように制御信号を出力する。
【００８３】
さらに、リモコン操作器４３の温度設定スイッチ４３ａと室内機吸込空気温度センサ５５ａ、５５ｂの検出値との差を比較してエンジン回転数を変更する。温度設定スイッチ４３ａと室内機吸込空気温度センサ５５ａ、５５ｂの検出値との差が大きければ、エンジン１３回転数を高くし、小さければエンジン１３回転数が低くなるように燃料噴射弁駆動装置を制御する。
【００８４】
ここで、圧縮機吐出温度センサ５１または圧縮機吐出温度センサ５３の検出値が予め定めた所定の値より大きくなった場合は、サイクル内の高圧冷媒が異常な状態であるものとして、エンジン１３回転数を低くして、または、エンジン１３を停止させてシステムの安全性を確保している。
【００８５】
暖房運転モードの冷却水回路１４では、電気式三方弁１８が、冷却水を冷媒加熱器１９側に導入させる回路に切替えるので、冷媒加熱器１９で冷媒を加熱できるようになっている。
【００８６】
また、電気式四方弁２１は、図１の実線で示すように、圧縮機１２吐出側と室内機１１との間および室外熱交換器３１とエジェクタ２７の冷媒吸引口２７ｂとの間を同時に接続するように切替える。従って、圧縮機１２から吐出された高温高圧の気相冷媒はオイルセパレータ２０を通過し、さらに電気式四方弁２１を通過して室内機１１側へ流出する。
【００８７】
室内機１１側に流入した冷媒は並列に接続された室内機ユニット１１ａおよび室内機ユニット１１ｂへ流入する。室内機ユニット１１ａに流入した冷媒は、室内熱交換器３３ａにおいて室内ファン３５ａより送風された室内空気と熱交換して凝縮する。
【００８８】
従って、室内熱交換器３３ａは冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮器として作用する。そして、室内ファン３５ａより送風された空気は、室内熱交換器３３ａにおいて加熱されて室内へ吹出し、室内の暖房が行われる。
【００８９】
また、暖房運転モードでは室内側可変絞り弁３４ａは全開状態となっており、単なる冷媒通路として機能するので、冷媒は減圧されることなく室内機ユニット１１ａから流出する。なお、室内機ユニット１１ａと並列に接続された室内機ユニット１１ｂにおいても冷媒は全く同様に放熱して流出する。
【００９０】
室内機１１から流出して室外機１０へ流入した冷媒はドライヤ２４で水分を除去される。暖房運転モードでは開閉弁２５が開弁しており、さらに、逆止弁２９ａの機能によって、ドライヤ２４を流出した冷媒は開閉弁２５を通過してレシーバ２６へ流入する。レシーバ２６から流出した液相冷媒は、レシーバ２６の冷媒流れ下流側の分岐点Ｚで分岐されて、エジェクタ２７のノズル部２７ａ側と室外側可変絞り弁３２へ流出する。
【００９１】
まず、エジェクタ２７のノズル部２７ａ側へ流入した冷媒は、ノズル部２７ａで減圧され膨張する。ここで、通路面積調整機構２７ｅは冷媒加熱器出口温度センサ４９の検出値と冷媒加熱器入口温度センサ４８の検出値との差が所定の値になるようにノズル部２７ａの冷媒通路面積を制御している。
【００９２】
具体的には冷媒加熱器出口温度センサ４９の検出値から冷媒加熱器入口温度センサ４８の検出値を引いた値が所定の値（例えば、１〜１０℃程度）以上の場合は冷媒通路面積を拡大して、所定の値より小さい場合は冷媒通路面積を縮小するようになっている。
【００９３】
そして、ノズル部２７ａで冷媒が減圧膨張する際に、冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換されるので、冷媒はノズル部２７ａの噴出口から高速度となって噴出する。そして、この冷媒噴出流の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口２７ｂから室外熱交換器３１の下流側の冷媒を吸引する。
【００９４】
ノズル部２７ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口２７ｂから吸引された冷媒は、ノズル部２７ａ下流側の混合部２７ｃで混合してディフューザ部２７ｄに流入する。このディフューザ部２７ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されて冷媒の圧力が上昇する。
【００９５】
一方、レシーバ２６の冷媒流れ下流側の分岐点Ｚで分岐されて、分岐通路３０を介して室外側可変絞り弁３２側へ流出した液相冷媒は、室外側可変絞り弁３２において減圧される。ここで、室外側可変絞り弁３２は室外熱交換器出口温度センサ４７の検出値と室外熱交換器入口温度センサ４６の検出値との差が所定の値になるように冷媒通路面積を制御している。
【００９６】
具体的には室外熱交換器出口温度センサ４７の検出値から室外熱交換器入口温度センサ４６の検出値を引いた値が所定の値以上の場合は冷媒通路面積を拡大して、所定の値より小さい場合は冷媒通路面積を縮小するようになっている。
【００９７】
室外側可変絞り弁３２において減圧された冷媒は、室外熱交換器３１に流入し、室外ファン３１ａにより送風された室外空気と熱交換して蒸発する。従って、室外熱交換器３１は冷媒に吸熱させて蒸発させる蒸発器として作用する。
【００９８】
さらに、室外熱交換器３１から流出した冷媒は、電気式四方弁２１が切替えられているので、エジェクタ２７の冷媒吸引口２７ｂへ吸入され、ノズル部２７ａから噴出した冷媒と混合してディフューザ部２７ｄで昇圧される。
【００９９】
ディフューザ部２７ｄから流出した冷媒は、冷媒加熱器１９へ流入する。冷媒加熱器１９には室外空気よりも高い温度の冷却水が導入されており、ディフューザ部２７ｄから流出した冷媒は冷却水と熱交換することで、さらに吸熱して蒸発する。冷媒加熱器１９で蒸発した気相冷媒はアキュムレータ２８に流入して、再び圧縮機に吸入される。
【０１００】
このように、暖房運転モードでは、図１の実線矢印方向に冷媒が流れるサイクルを構成し、室外熱交換器３１および冷媒加熱器１９において冷媒に吸熱させて、室内熱交換器３３ａ、３３ｂで冷媒が放熱することで、室内空気の暖房を行っている。
【０１０１】
ここで、図５は、この暖房運転モードのサイクルをモリエル線図上に模式的に示したものである。この暖房運転モードのサイクルでは、エジェクタ２７のディフューザ部２７ｄの昇圧作用によって室外熱交換器３１の冷媒蒸発圧力に対して、冷媒加熱器１９における冷媒蒸発圧力を昇圧量ｄＰの分だけ高くすることができる。
【０１０２】
その結果、室外空気よりも高い温度の熱源であるエンジン１３冷却水と冷媒とを熱交換させる冷媒加熱器１９の冷媒蒸発温度を室外熱交換器３１の冷媒蒸発温度よりも高くすることができ、冷媒蒸発圧力の異なる蒸発器において冷媒が適切に蒸発して吸熱作用を発揮することができるので、暖房能力の向上を図ることができる。
【０１０３】
さらに、ディフューザ部２７ｄの昇圧作用によって室外熱交換器３１の冷媒蒸発圧力に対して、圧縮機１２の吸入圧力を高くすることができるので、圧縮機１２の駆動動力を低減してサイクルの運転効率向上を図ることもできる。
【０１０４】
次に、冷房運転モードの作動について説明する。冷房運転モードはリモコン操作器４３の冷房暖房切替スイッチ４３ｄが冷房側に切替えられると開始される。空調制御装置４０は、暖房運転モードと同様に空調機器群４１が図４の図表の冷房運転モード欄に示す作動状態になるように制御信号を出力する。
【０１０５】
冷房運転モードの冷却水回路１４では、電気式三方弁１８が冷却水をラジエータ１６側に導入するように切替えられており、冷媒加熱器１９では冷媒を加熱できないようになっている。
【０１０６】
また、電気式四方弁２１は、図１の破線で示すように、圧縮機１２吐出側と室外熱交換器３１との間および室内機１１とエジェクタ２７の冷媒吸引口２７ｂとの間を同時に接続するように切替える。従って、圧縮機１２から吐出された高温高圧の気相冷媒はオイルセパレータ２０を通過し、さらに電気式四方弁２１を通過し室外熱交換器３１側へ流出する。
【０１０７】
室外熱交換器３１に流入した冷媒は、室外熱交換器３１において室外ファン３１ａより送風された室外空気と熱交換して凝縮する。従って、室外熱交換器３１は冷媒を放熱させて凝縮させる凝縮器として作用する。
【０１０８】
また、冷房運転モードでは室外側可変絞り弁３２が全開状態となっているので、室外側可変絞り弁３２は単なる冷媒通路として機能する。そのため、室外熱交換器３１から流出した冷媒は減圧されることなく分岐点Ｚ側へ流出する。ここで、冷房運転モードでは、開閉弁２５が閉弁しているので、分岐点Ｚ側へ流出した冷媒は室内機１１側へ流出せず、エジェクタ２７のノズル部２７ａ側へ流出する。
【０１０９】
エジェクタ２７のノズル部２７ａ側へ流入した冷媒は、ノズル部２７ａで減圧され膨張する。ここで、冷房運転モードでは、冷媒加熱器１９において冷媒が加熱されないため、冷媒通路面積調整機構２７ｅはノズル部２７ａの冷媒通路面積が予め定めた所定の値になるように制御している。
【０１１０】
そして、ノズル部２７ａで冷媒が減圧膨張する際に、冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換されるので、冷媒はノズル部２７ａの噴出口から高速度となって噴出する。そして、この冷媒噴出流の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口２７ｂから室内熱交換器３３ａ、３３ｂの下流側の冷媒を吸引する。
【０１１１】
ノズル部２７ａから噴出した冷媒と冷媒吸引口２７ｂから吸引された冷媒は、ノズル部２７ａ下流側の混合部２７ｃで混合してディフューザ部２７ｄに流入する。このディフューザ部２７ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されて冷媒の圧力が上昇する。
【０１１２】
一方、室内熱交換器３３ａ、３３ｂでは、エジェクタ２７の吸引作用によって冷媒が下流側から冷媒吸引口２７ｂへ吸引されるので、アキュムレータ２８の液相冷媒が液相冷媒通路２９（逆止弁２９ａ）→ドライヤ２４→室内側可変絞り弁３４ａ、３４ｂの順に通過して上流側へ流入する。なお、冷房運転モードでは開閉弁２５が閉弁されているので、液相冷媒通路２９通過後の冷媒がレシーバ２６側へ流出することはない。
【０１１３】
また、アキュムレータ２８側からドライヤ２４へ向かう方向の液相冷媒通路２９は、逆止弁２９ａに妨げられることなく、ドライヤ２４側へ流出する。そして、ドライヤ２４で水分を除去され、室内側可変絞り弁３４ａ、３４ｂにおいて減圧される。
【０１１４】
室内側可変絞り弁３４ａ、３４ｂは室内機ガス管温度センサ４５ａ、４５ｂの検出値と室内機液管温度センサ４４ａ、４４ｂの検出値との差が所定の値になるように冷媒通路面積を制御している。具体的には、室内機ガス管温度センサ４５ａの検出値から室内機液管温度センサ４４ａの検出値を引いた値が所定の値以上の場合は冷媒通路面積を拡大して、所定の値より小さい場合は冷媒通路面積を縮小するようになっている。
【０１１５】
室内側可変絞り弁３４ａ、３４ｂにおいて減圧された冷媒は、室内熱交換器３３ａ、３３ｂに流入し室内ファン３５ａ、３５ｂにより送風された室内空気と熱交換して蒸発する。従って、室内熱交換器３３ａ、３３ｂは冷媒に吸熱させて蒸発させる蒸発器として作用する。そして、室内ファン３５ａ、３５ｂより送風された空気が室内熱交換器３３ａ、３３ｂにおいて冷却されて室内へ吹出し、室内の冷房が行われる。
【０１１６】
さらに、室内熱交換器３３ａ、３３ｂから流出した冷媒は、電気式四方弁２１が切替えられているので、エジェクタ２７の冷媒吸引口２７ｂへ吸入され、ノズル部２７ａから噴出した冷媒と混合してディフューザ部２７ｄで昇圧される。
【０１１７】
ディフューザ部２７ｄから流出した冷媒は、冷媒加熱器１９を通過して、アキュムレータ２８に流入し、アキュムレータ２８で分離された気相冷媒は、再び圧縮機１２に吸入され、液相冷媒は、再び室内熱交換器３３ａ、３３ｂ側へ流出する。なお、冷房運転モードでは、冷媒加熱器１９にはエンジン冷却水が導入されていないので、冷媒加熱器１９は単なる冷媒通路して機能する。
【０１１８】
このように、冷房運転モードでは、図１の破線矢印方向に冷媒が流れるサイクルを構成し、室外熱交換器３１で冷媒が放熱し、室内熱交換器３３ａ、３３ｂで冷媒に吸熱させることで室内空気の冷房を行っている。
【０１１９】
ここで、図６は、この冷房運転モードのサイクルをモリエル線図上に模式的に示したものである。この冷房運転モードのサイクルでは、エジェクタ２７のディフューザ部２７ｄの昇圧作用によって室内熱交換器３３ａ、３３ｂの冷媒蒸発圧力に対して、圧縮機１２の吸入圧力を昇圧量ｄＰの分だけ高くすることができるので、圧縮機１２の駆動動力を低減してサイクルの運転効率向上を図ることもできる。
【０１２０】
上記の如く、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを適用したエンジン駆動式のヒートポンプ空調装置では、暖房運転モードおよび冷房運転モードの双方の運転モードで、同一のエジェクタ２７の昇圧作用によってサイクルの運転効率を向上させることができる。
【０１２１】
さらに、暖房運転モードにおいて、冷媒が複数の熱交換器（室外熱交換器３１および冷媒加熱器１９）で吸熱作用を発揮することができるので、熱交換対象物を加熱する加熱能力の向上を図ることができる。
【０１２２】
（その他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。
【０１２３】
（１）上述の実施形態では、開閉弁２５として電磁式のバルブを採用しているが、暖房運転モードにおいて、室内熱交換器３３ａ、３３ｂ下流側から分岐点Ｚ側へ冷媒が流れることを許容する逆止弁を採用してもよい。これによれば、冷房運転モードにおいて、分岐点Ｚ側から利用側熱交換器３３ａ、３３ｂへ冷媒が流れることを防止することができ、上述の実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０１２４】
さらに、上述の実施形態では、逆止弁２９ａを採用しているが、開閉弁を採用してもよい。これによれば、暖房運転モードにおいて開閉弁を閉弁し、冷房運転モードにおいて開閉弁を開弁するように制御することで、暖房運転モードにおいて、室内熱交換器３３ａ、３３ｂ下流側から冷媒が流れることを防止でき、上述の実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０１２５】
（２）上述の実施形態では、利用側絞り手段をなす室内側可変絞り弁３４ａ、３４ｂ、室外側絞り手段をなす室外側可変絞り弁３２として電気的制御信号によって冷媒通路面積を変化させる電気式の可変絞り機構を採用しているが、固定絞り手段を採用してもよい。
【０１２６】
上述の実施形態のように冷媒流れ方向によって、冷媒を減圧させる機能と単に冷媒通路としての機能を切替える場合は、固定絞り機構（例えば、キャピラリチューブ）と直列に第１逆止弁を設け、さらに固定絞り機構と第１逆止弁と並列に接続されるバイパス通路を設けて、バイパス通路に第１逆止弁の流れ方向と逆方向の流れを許容する第２逆止弁を設ければよい。
【０１２７】
（３）上述の実施形態では、暖房運転モードにおいて室外側可変絞り弁３２の冷媒通路面積を、室外熱交換器出口温度センサ４７の検出値と室外熱交換器入口温度センサ４６の検出値に基づいて変更しているが、その他の方法を用いても良い。例えば、第１実施形態の暖房運転モードにおいて室外熱交換器３１下流側冷媒の過熱度を検出して、この過熱度が所定の値になるように室外側可変絞り弁３２の冷媒通路面積を変更してもよい。
【０１２８】
また、冷房運転モードにおける室内側可変絞り弁３４ａ、３４ｂの冷媒通路面積の制御についても同様であり、例えば、第１実施形態の冷房運転モードにおいて室内熱交換器３３ａ下流側冷媒の過熱度を検出して、この過熱度が所定の値になるように室外側可変絞り弁３３ａの冷媒通路面積を変更してもよい。
【０１２９】
（４）上述の実施形態では、エジェクタ２７に通路面積調整機構２７ｅを設けて可変流量型エジェクタを用いているが、固定流量型エジェクタと可変絞り機構を組み合わせてもよい。この場合は、ノズル部上流側に可変絞り機構を配置すればよい。
【０１３０】
（５）上述の実施形態では、斜板式可変容量型圧縮機を採用しているが、圧縮機の形式はこれに限定されるものではない。例えば、固定容量式のスクロール型圧縮機を採用してもよい。
【０１３１】
（６）上述の実施形態では、灯油を燃料とするディーゼルエンジンを採用しているが、ガソリン、灯油、水素等を燃料とする他の形式のエンジンを採用してもよい。
【０１３２】
（７）上述の実施形態では、冷媒加熱器１９の熱源としてエンジン１３の冷却水を採用しているが、地熱、太陽熱、電気ヒータ等を熱源としてもよい。このような熱源を採用した場合は圧縮機１２をエンジン駆動とせず、電動駆動や風力駆動としてもよい。
【０１３３】
（８）上述の実施形態では、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを熱交換対象物が室内空気であるヒートポンプ空調装置に適用したが、熱交換対象物が水である給湯装置等に適用してもよい。
【図面の簡単な説明】
【０１３４】
【図１】一実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル構成図である。
【図２】一実施形態のエジェクタの概略断面図である。
【図３】一実施形態の電気制御部の概要を示すブロック図である。
【図４】一実施形態の空調機器群の作動状態を示す図表である。
【図５】一実施形態の暖房運転モードを模式的に示したモリエル線図である。
【図６】一実施形態の冷房運転モードを模式的に示したモリエル線図である。
【図７】従来技術のエジェクタ式冷凍サイクルを示すサイクル構成図である。
【符号の説明】
【０１３５】
１２…圧縮機、１３…エンジン、１９…冷媒加熱器、２１…電気式四方弁、
２５…開閉弁、２７…エジェクタ、２７ａ…ノズル部、２７ｂ…冷媒吸引口、
２８…アキュムレータ、２９…液相冷媒通路、２９ａ…逆止弁、３０…分岐通路、
３１…室外熱交換器、３２…室外側可変絞り弁、３３ａ、３３ｂ…室内熱交換器、
３４ａ、３４ｂ…室内側可変絞り弁。
【図１】
2007139361.tif 000003
【図２】
2007139361.tif 000004
【図３】
2007139361.tif 000005
【図４】
2007139361.tif 000006
【図５】
2007139361.tif 000007
【図６】
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【図７】
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