(57)【要約】【課題】吸収ヒートポンプとして運転することに加えて、ボイラーとしての運転もすることが出来る吸収ヒートポンプの提供。【解決手段】冷却水ライン（Ｌｗ）を、凝縮器（４）を経由してから吸収器（３）を流れる第１のライン（Ｌｗ１）と、再生器（１）を経由する第２のライン（Ｌｗ２）とに分岐し、再生器（１）で発生した冷媒蒸気が凝縮器（４）へ流れるライン（Ｌ３）に第１の開閉手段（Ｖ１）を介装し、再生器（１）と吸収器（３）とを連通して吸収溶液が循環する吸収溶液ライン（Ｌ１、Ｌ２）に第２の開閉手段（Ｖ２）を介装した。【選択図】図１
2007120845.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
加熱される再生器と、系外から熱エネルギーを取り入れて冷媒を蒸発する蒸発器と、吸収剤が冷媒を吸収する吸収器と、冷媒蒸気が凝縮する凝縮器と、吸収器及び凝縮器を冷却する冷却水ラインとを備え、該冷却水ラインには分岐手段が介装されて、凝縮器を経由してから吸収器を流れる第１のラインと、再生器を経由する第２のラインとに分岐しており、再生器で発生した冷媒蒸気が凝縮器へ流れるラインには第１の開閉手段が介装されており、再生器と吸収器とを連通して吸収溶液が循環する吸収溶液ラインには第２の開閉手段が介装されていることを特徴とする吸収ヒートポンプ。
【請求項２】
加熱される再生器と、系外から熱エネルギーを取り入れて冷媒を蒸発する蒸発器と、吸収剤が冷媒を吸収する吸収器と、冷媒蒸気が凝縮する凝縮器と、吸収器及び凝縮器を冷却する冷却水ラインとを備え、再生器と吸収器とを連通し且つ再生器で発生した冷媒蒸気が流過するラインを設け、該ラインに開閉手段を介装していることを特徴とする吸収ヒートポンプ。
【請求項３】
再生器と凝縮器とを連通し且つ再生器で発生した冷媒蒸気が流過するラインを有しており、該ラインに第２の開閉手段を介装する請求項２の吸収ヒートポンプ。
【請求項４】
蒸発器と再生器とを連通し且つ液相冷媒が流れるラインを設け、該ラインに第２の開閉手段を介装する請求項２の吸収ヒートポンプ。
【請求項５】
請求項１の吸収ヒートポンプの制御方法において、吸収ヒートポンプとして高い効率が得られる場合には冷却水ラインに介装された分岐手段を凝縮器を経由してから吸収器を流れる第１のライン側に切り換え、再生器で発生した冷媒蒸気が凝縮器へ流れるラインに介装された第１の開閉手段を開放し、再生器と吸収器とを連通して吸収溶液が循環する吸収溶液ラインに介装された第２の開閉手段を開放し、吸収ヒートポンプとして高い効率が得られない場合には、前記分岐手段を再生器を経由する第２のライン側に切り換え、前記第１の開閉手段及び前記第２の開閉手段を閉鎖することを特徴とする吸収ヒートポンプの制御方法。
【請求項６】
請求項２の吸収ヒートポンプの制御方法において、吸収ヒートポンプとして高い効率が得られる場合には、再生器と吸収器とを連通し且つ再生器で発生した冷媒蒸気が流過するラインに介装された開閉手段を閉鎖し、吸収ヒートポンプとして高い効率が得られない場合には、前記開閉手段を開放することを特徴とする吸収ヒートポンプの制御方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、大気が保有する熱量等の未利用エネルギーを低温熱源とする吸収ヒートポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来技術に係るヒートポンプの例として、単効用増熱型ヒートポンプを図１２で示す。
図１２において、システム全体を符号ＰＡで示す単効用増熱型ヒートポンプは、例えば、燃料供給ラインＬｆから都市ガスが燃料として投入される再生器１と、系外から例えば空気熱ＱＬを取り入れて冷媒を蒸発する蒸発器２と、液相の吸収剤が気相の冷媒（冷媒蒸気）を吸収する吸収器３と、冷媒蒸気が凝縮する凝縮器４とを備えている。
【０００３】
吸収器３及び凝縮器４には冷却水ラインＬｗが経由する様に配置されており、冷却水ラインＬｗを流れる冷却水によって吸収器３及び凝縮器４が冷却される様に構成されている。吸収器３と再生器１とは、循環ポンプ５が介装されている吸収溶液ラインＬ１、Ｌ２によって接続されている。ラインＬ１、Ｌ２には溶液熱交換器６が介装され、ラインＬ２の溶液の熱をラインＬ１の溶液に投与する様に構成されている。
再生器１には精溜器１１が装備されており、精溜器１１は、再生器１において吸収剤（例えば水）が気化して、冷媒蒸気（例えばアンモニア蒸気）と共に凝縮器４側に移動する恐れがある場合に、当該気相の吸収剤（例えば水蒸気）を凝縮せしめ、再生した冷媒蒸気から分離するために設けられている。それと共に、精溜器１１は、吸収溶液ラインＬ１を流れる吸収溶液を、溶液熱交換器６よりも吸収器３側の領域で加熱し、昇温する様に構成されている。
【０００４】
精溜器１１で気相の吸収剤から分離された冷媒蒸気（例えばアンモニア蒸気）は、ラインＬ３を流れて凝縮器４に至り、凝縮器４内で気化熱を奪われて凝縮して液相冷媒（例えば、１００％アンモニア）になり、この液相冷媒はラインＬ４を流れて蒸発器２に流入する。
蒸発器２内の液相冷媒は、空気熱ＱＬより気化熱を奪って蒸発器２内で蒸発し、ラインＬ５（単なる開口である場合も存在する）を介して吸収器３に戻る。
図１２の例では、蒸発器２においては、大気からの熱エネルギー（空気熱）ＱＬにより液相冷媒を蒸発しているが、大気からの熱エネルギー（空気熱）ＱＬのみならず、河川の水や、下水等が保有する未利用エネルギーであっても、利用可能に構成されている。
【０００５】
吸収器３内で、冷媒蒸気は再生器１から戻った吸収溶液に吸収されて、吸収溶液中の吸収剤濃度が薄くなる。吸収剤濃度が薄くなった吸収溶液（希溶液）は、吸収器３を出て、循環ポンプ５により再生器１へ送られる。ここで、吸収器３内では、冷媒蒸気が吸収溶液に吸収される際に、吸収熱（潜熱）を発生する。
この吸収熱は、冷却水ラインＬｗを流れる冷却水に投入される。そして、冷却水ラインＬｗを流れる冷却水は、吸収器３で発生した吸収熱（潜熱）を奪って吸収器３を冷却すると共に、凝縮器４において冷媒蒸気（気相冷媒）から気化熱を奪って凝縮せしめる（液相冷媒とする）。
すなわち、冷却水ラインＬｗを流れる冷却水には、吸収器３で発生した吸収熱及び凝縮器４で冷媒蒸気から奪った気化熱が投入され加熱される。その結果、冷却水ラインＬｗを流れる冷却水は、給湯需要を賄える程度まで昇温されて、湯として取り出される（給湯）。
【０００６】
ここで、図１２で示す従来技術の吸収ヒートポンプでは、給湯温度や給水温度が上昇してしまうと、ヒートポンプサイクル性能が低下して、高効率による運転というメリットが享受することが出来なくなる。従って、給湯温度を高温にすることが困難であった。
また、給湯温度や給水温度が上昇してしまうと再生器１における温度レベルも上昇して、腐食等の問題が発生する。
さらに、再生器１において吸収溶液を加熱する時間を必要とする吸収ヒートポンプは、所望の給湯温度が得られるまでの時間（立ち上がり時間）が長いので、給湯運転を断続的に繰り返す必要がある場合には不都合である。
【０００７】
その他の従来技術として、例えば、大気温度が低く大気熱交換用循環水が十分に加熱されない場合に凝縮熱により大気熱交換用循環水を加熱し、大気温度が高く大気熱交換用循環水が十分に冷却されない場合に気化熱により大気熱交換用循環水を冷却する吸収ヒートポンプシステムが提案されている（特許文献１）。
しかし、係る従来技術は気温が低い場合にも確実に暖房運転を実行し、且つ、気温が高くても確実に冷房運転を実行することを目的としており、給湯温度或いは給水温度が上昇した場合における吸収ヒートポンプの問題点を解消するものではない。
【特許文献１】特開２００５−７７０３７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、高温の給湯温度を実現することが出来ると共に、給湯運転を断続的に繰り返す必要がある場合にも適正に対処することが出来る吸収ヒートポンプ及びその制御方法の提供を目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の吸収ヒートポンプは、加熱される再生器（１）と、系外から熱エネルギー（空気熱等の未利用エネルギーＱＬ）を取り入れて冷媒を蒸発する蒸発器（２）と、吸収剤が冷媒を吸収する吸収器（３）と、冷媒蒸気が凝縮する凝縮器（４）と、吸収器（３）及び凝縮器（４）を冷却する冷却水ライン（Ｌｗ）とを備え、該冷却水ライン（Ｌｗ）には分岐手段（三方弁Ｖ３）が介装されて、凝縮器（４）を経由してから吸収器（３）を流れる第１のライン（Ｌｗ１）と、再生器（１）を経由する第２のライン（Ｌｗ２）とに分岐しており、再生器（１）で発生した冷媒蒸気が凝縮器（４）へ流れるライン（Ｌ３）には第１の開閉手段（開閉弁Ｖ１）が介装されており、再生器（１）と吸収器（３）とを連通して吸収溶液が循環する吸収溶液ライン（例えばＬ１、Ｌ２の何れか）には第２の開閉手段（開閉弁Ｖ２）が介装されていることを特徴としている（図１〜図５：請求項１）。
【００１０】
ここで、本発明の吸収ヒートポンプは、給湯温度（Ｔ１）を計測する第１の温度計測手段（温度センサＳＴ１）と、冷却水（上水）の入口温度（Ｔ２）を計測する第２の温度計測手段（温度センサＳＴ２）と、外部から導入される未利用エネルギー温度（例えば、大気温度Ｔ３）を計測する第３の温度計測手段（温度センサＳＴ３）とを設け、及び／又は、再生器（１）内の温度（Ｔｇ）或いは圧力を計測する再生器計測手段（例えば温度センサＳＴｇ）を設け、前記再生器計測手段（ＳＴｇ）の検出結果に基いて、及び／又は、前記第１〜第３の温度計測手段（ＳＴ１〜ＳＴ３）の検出結果に基いて制御を行う制御装置（コントロールユニット２００）とを有しているのが好ましい。
【００１１】
そして前記制御装置は、吸収ヒートポンプとして高い効率が得られる場合には、前記分岐手段（三方弁Ｖ３）を前記第１のライン（Ｌｗ１）側に切り換え、第１の開閉手段（開閉弁Ｖ１）及び第２の開閉手段（開閉弁Ｖ２）を開放し（ヒートポンプ運転）、吸収ヒートポンプとして高い効率が得られない場合には、前記分岐手段（三方弁Ｖ３）を前記第２のライン（Ｌｗ２）側に切り換え、第１の開閉手段（開閉弁Ｖ１）及び第２の開閉手段（開閉弁Ｖ２）を閉鎖する（ボイラー運転）制御を行う様に構成されているのが好ましい。
【００１２】
上述した本発明の吸収ヒートポンプ（請求項１の吸収ヒートポンプ）の制御方法は、（再生器計測手段ＳＴｇにより再生器１内の温度Ｔｇ或いは圧力Ｐｇを計測し、及び／又は、温度計測手段ＳＴ１〜ＳＴ３により給湯温度Ｔ１、冷却水入口温度Ｔ２、外部から導入される未利用エネルギー温度、例えば大気温度Ｔ３を計測し、）吸収ヒートポンプとして高い効率が得られる場合には冷却水ライン（Ｌｗ）に介装された分岐手段（三方弁Ｖ３）を、凝縮器（４）を経由してから吸収器（３）を流れる第１のライン（Ｌｗ１）側に切り換え、再生器（１）で発生した冷媒蒸気が凝縮器（４）へ流れるライン（Ｌ３）に介装された第１の開閉手段（開閉弁Ｖ１）を開放し、再生器（１）と吸収器（３）とを連通して吸収溶液が循環する吸収溶液ライン（例えばＬ１、Ｌ２の何れか）に介装された第２の開閉手段（開閉弁Ｖ２）を開放し（ヒートポンプ運転）、吸収ヒートポンプとして高い効率が得られない場合には、前記分岐手段（三方弁Ｖ３）を、再生器（１）を経由する第２のライン（Ｌｗ２）側に切り換え、前記第１の開閉手段（開閉弁Ｖ１）及び前記第２の開閉手段（開閉弁Ｖ２）を閉鎖する（ボイラー運転）ことを特徴としている（図２、図３：請求項５）。
【００１３】
また、本発明の吸収ヒートポンプは、加熱される再生器（１）と、系外から熱エネルギー（空気熱等の未利用エネルギーＱＬ）を取り入れて冷媒を蒸発する蒸発器（２）と、吸収剤が冷媒を吸収する吸収器（３）と、冷媒蒸気が凝縮する凝縮器（４）と、吸収器（３）及び凝縮器（４）を冷却する冷却水ライン（Ｌｗ）とを備え、再生器（１）と吸収器（３）とを連通し且つ再生器（１）で発生した冷媒蒸気が流過するライン（Ｌ２０）を設け、該ライン（Ｌ２０）に開閉手段（開閉弁Ｖ１）を介装していることを特徴としている（図６〜図１１：請求項２）。
【００１４】
ここで、再生器（１）と凝縮器（４）とを連通し且つ再生器（１）で発生した冷媒蒸気が流過するライン（Ｌ３）を有しており、該ライン（Ｌ３）に第２の開閉手段（開閉弁Ｖ２）を介装することが好ましい（図１０：請求項３）。
或いは、蒸発器（２）と再生器（１）とを連通し且つ液相冷媒が流れるライン（Ｌ３０）を設け、該ライン（Ｌ３０）に第２の開閉手段（開閉弁Ｖ２）を介装することが好ましい（図１１：請求項４）。
【００１５】
この場合においても、本発明の吸収ヒートポンプは、給湯温度（Ｔ１）を計測する第１の温度計測手段（温度センサＳＴ１）と、冷却水（上水）の入口温度（Ｔ２）を計測する第２の温度計測手段（温度センサＳＴ２）と、外部から導入される未利用エネルギー温度（例えば、大気温度Ｔ３）を計測する第３の温度計測手段（温度センサＳＴ３）とを設け、及び／又は、再生器（１）内の温度（Ｔｇ）或いは圧力（Ｐｇ）を計測する再生器計測手段（例えば温度センサＳＴｇ）を設け、前記再生器計測手段（例えば温度センサＳＴｇ）の検出結果に基いて、及び／又は、前記第１〜第３の温度計測手段（ＳＴ１〜ＳＴ３）の検出結果に基いて制御を行う制御装置（コントロールユニット２００）とを有しているのが好ましい。
【００１６】
そして前記制御装置は、吸収ヒートポンプとして高い効率が得られる場合には、前記ライン（Ｌ２０）に介装した開閉手段（開閉弁Ｖ１）を閉鎖し（ヒートポンプ運転）、吸収ヒートポンプとして高い効率が得られない場合には、前記ライン（Ｌ２０）に介装した開閉手段（開閉弁Ｖ１）を開放する（ボイラー運転）制御を行う様に構成されているのが好ましい。
【００１７】
本発明の吸収ヒートポンプ（請求項２の吸収ヒートポンプ）の制御方法は、（再生器計測手段ＳＴｇにより再生器１内の温度Ｔｇ或いは圧力Ｐｇを計測し、及び／又は、温度計測手段ＳＴ１〜ＳＴ３により給湯温度Ｔ１、冷却水入口温度Ｔ２、外部から導入される未利用エネルギー温度、例えば大気温度Ｔ３を計測し、）吸収ヒートポンプとして高い効率が得られる場合には、再生器（１）と吸収器（３）とを連通し且つ再生器（１）で発生した冷媒蒸気が流過するライン（Ｌ２０）に介装された開閉手段（開閉弁Ｖ１）を閉鎖し（ヒートポンプ運転）、吸収ヒートポンプとして高い効率が得られない場合には、前記開閉手段（開閉弁Ｖ１）を開放する（ボイラー運転）ことを特徴としている（図８、図９：請求項６）。
【００１８】
ここで、吸収剤として例えば水を選択し、冷媒として例えばアンモニアを選択することが可能である。
ただし、これに限定されるものではなく、例えば、有機媒体（フッ化アルコール）を選択することも可能である。吸収器の温度レベルが上昇した場合に昇析する恐れが無い様な冷媒と吸収剤の組み合わせが望ましい。
なお、再生器の加熱に際しては、都市ガス等の燃料を投入して行っても良く、或いは、高圧蒸気等を再生器に供給しても良い。加熱の態様については、特に限定するものではない。
【発明の効果】
【００１９】
上述する構成を具備する本発明によれば、冷却水ライン（Ｌｗ）が凝縮器（４）を経由してから吸収器（３）を流れる第１のライン（Ｌｗ１）と、再生器（１）を経由する第２のライン（Ｌｗ２）とに分岐している（請求項１、請求項５）。そして、吸収ヒートポンプとして高い効率が得られる場合には、冷却水ライン（Ｌｗ）を前記第１のライン（Ｌｗ１）側に切り換え、吸収ヒートポンプを通常のヒートポンプ運転を行わせる。
【００２０】
一方、吸収ヒートポンプとして高い効率が得られない場合には、前記分岐手段（三方弁Ｖ３）を前記第２のライン（Ｌｗ２）側に切り換え、再生器（１）で再生した冷媒蒸気の再生サイクルを遮断（開閉弁Ｖ２を閉鎖）とし、且つ、吸収溶液の循環を遮断（開閉弁Ｖ１を閉鎖）する（ボイラー運転）。その結果、冷却水は、第２の冷却水ライン（Ｌｗ２）を流れ再生器（１）内を経由する際に、再生器（１）内で燃料の燃焼熱を投入されて加熱、昇温するので、再生器（１）が燃料焚きのボイラー様に使用されることとなる。
【００２１】
そして、再生器（１）を燃料焚きボイラー様に使用する結果として、給湯温度や給水温度が上昇しても、効率が低下すること無く加熱することが出来る。
そして、吸収ヒートポンプとして吸収溶液を循環させていないので、腐食等の問題も生じない。
さらに、吸収ヒートポンプとは異なり、吸収溶液が加熱されるまでの時間を要すること無く、第２の冷却水ライン（Ｌｗ２）内の冷却水が加熱・昇温するので、断続的な給湯需要にも、対処することが可能となるのである。
【００２２】
また、本発明において、再生器（１）と吸収器（３）とを連通し且つ再生器（１）で発生した冷媒蒸気が流過するライン（Ｌ２０）を設け、該ライン（Ｌ２０）に開閉手段（開閉弁Ｖ１）を介装すれば（請求項２〜４、請求項６）、通常の吸収ヒートポンプ運転を行うべき場合、すなわち高効率が維持できる場合には、前記ライン（Ｌ２０）に介装された開閉手段（開閉弁Ｖ１）を閉鎖すれば良い。
【００２３】
通常の吸収ヒートポンプ運転では高効率が維持できない場合には、前記ライン（Ｌ２０）に介装された開閉手段（開閉弁Ｖ１）を開放し、再生器（１）で発生した冷媒蒸気を、凝縮器（４）、蒸発器（２）を経由すること無く、前記ライン（Ｌ２０）を介して直接吸収器（３）に流入せしめる。
その状態において、冷媒蒸気は潜熱として再生器（１）の熱量を吸収器（３）に運搬し、吸収溶液は顕熱として再生器（１）の熱量を吸収器（３）に運搬するので、吸収器（３）の温度レベルは再生器（１）の温度レベル近傍まで上昇する。
その結果、吸収器（３）を経由する冷却水ライン（Ｌｗ）は、再生器（１）を経由しなくても、再生器（１）で燃料の燃焼熱に晒されるのと同程度の高温環境下に置かれることとなり、燃料焚きボイラー運転と同様の結果が得られるのである。なお、本明細書においては、この場合についても「ボイラー運転」と表記する。
【００２４】
すなわち、吸収ヒートポンプの効率が低下した場合（例えば、給水温度、給湯温度が高い場合）には、前記ライン（Ｌ２０）に介装された開閉手段（開閉弁Ｖ１）を開放してボイラー運転を行えばよいのである。
【００２５】
ボイラー運転を行うことが出来る本発明によれば、従来の吸収ヒートポンプでは困難であった高温の給湯温度を実現することが出来ると共に、断続的な給湯需要にも応えることが出来るのである（断続的な運転が可能）。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下、添付図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。
先ず、図１〜図３を参照して、本発明の第１実施形態に係る吸収ヒートポンプを説明する。
図１において、全体を符号１０１で示す吸収ヒートポンプは、例えば、燃料ガス供給ラインＬｆによって都市ガスが燃料として投入される再生器１と、系外から例えば空気熱ＱＬを取り入れて冷媒を蒸発する蒸発器２と、液相の吸収剤（水）（より詳細には、液相吸収剤と冷媒との混合物であって、吸収剤の濃度が高い液体）が冷媒（アンモニア）を吸収する吸収器３と、冷媒蒸気が凝縮する凝縮器４とを備えている。
【００２７】
吸収器３及び凝縮器４は、冷却水ラインＬｗを流れる冷却水によって冷却される様に構成されている。冷却水ラインＬｗは図示しない上水道に連通しており、冷却水ラインＬｗ内を流れる上水（冷却水；水道水）は、後述する様にラインＬｗ１を流れて凝縮器４、吸収器３の順に流過し、この間に加熱、昇温される。
【００２８】
吸収器３と再生器１とは、循環ポンプ５の介装された吸収溶液ラインＬ１、Ｌ２によって接続され、そのラインＬ１、Ｌ２には溶液熱交換器６が介装されている。その溶液熱交換器６ではラインＬ２の溶液の熱をラインＬ１の溶液に投与する様に構成されている。
再生器１には、精溜器１１が装備されており、水蒸気（気相の吸収剤）の気化熱を奪うことにより、冷媒（アンモニア）蒸気から水蒸気（気相の吸収剤）を分離する。
【００２９】
図１の実施形態では、冷却水ラインＬｗは、先ず精溜器１１を経由している。凝縮器４や吸収器３を流過する以前の温度の低い冷却水を精溜器１１へ供給し、以って、精溜器１１における冷媒蒸気と気相の吸収剤との分離性能を向上するためである。
【００３０】
再生器１で発生した冷媒蒸気（アンモニア蒸気）はラインＬ３を通って凝縮器４に流入し、凝縮器４内で凝縮して液相冷媒（１００％アンモニア液）となる。この液相冷媒はラインＬ４を介して蒸発器２に流入する。
蒸発器２内において、液相冷媒は、系外から空気熱ＱＬにより蒸発して気相冷媒（冷媒蒸気）となる。蒸発した冷媒蒸気はラインＬ５を介して吸収器３に流入する。なお、ラインＬ５は、説明の便宜のため、図中では管路状に表現したが、実機においては、単なる開口部として構成されている場合がある。
【００３１】
吸収器３内では、冷媒蒸気が再生器１から戻った吸収溶液（吸収剤の濃度が高い吸収溶液）に吸収されて、吸収熱を発生する。そして、冷媒を吸収した吸収溶液は、吸収剤の濃度が薄まった状態で吸収器３を出る。そして、循環ポンプ５で再生器１に送られる。
【００３２】
第１実施形態の吸収ヒートポンプ１０１の蒸発器２においても、大気からの熱エネルギー（空気熱）ＱＬ、或いは、河川、下水などの未利用エネルギー（図示せず）を汲み上げる様に構成されている。
図示のように、空気熱ＱＬを利用する場合には、蒸発器２にファンＦ２及び図示しない熱交換器を設け、ファンＦ２を駆動して図示しない熱交換器に空気を当てることにより、当該熱交換器内の液相冷媒に空気熱ＱＬを投入するのである。
【００３３】
上述した通り、給湯で得られる熱量ＱＭは、  ＱＭ＝ＱＨ＋ＱＬ  で与えられる。
ラインＬｗを流れる冷却水は、蒸発器２及び吸収器３の両方から熱が供給されるので、効率（給湯の熱量／都市ガス等の強制的に負荷した熱量）が１を越えるのである。
【００３４】
図１では、冷却水である上水（又は戻り水）が、先ず凝縮器４を冷却し、凝縮器４を経由した後に吸収器３を冷却するように構成されている。
温度の低い凝縮器４をヒートポンプで加熱される以前の状態（昇温前の温度が低い状態）の上水で冷却し、凝縮器４で加熱されて昇温した上水で温度の高い吸収器３を冷却して、（温度の高い吸収器３を昇温前の温度が低い上水で冷却し、昇温した後の上水で温度の低い凝縮器４を冷却する場合に比較して）エクセルギー損失を低減して、冷却効率を向上するためである。
【００３５】
図１の実施形態では、冷却水ラインＬｗは、精溜器１１よりも下流側の領域に三方弁Ｖ３が介装されている。そして、冷却水ラインＬｗは、凝縮器４、吸収器３を経由するラインＬｗ１と、再生器１を経由するラインＬｗ２とに分岐している。
ここで、再生器１内には、冷却水ラインＬｗを流れる冷却水を加熱するための熱交換器（図示せず）が設けられており、ボイラー運転時には燃料ガスラインＬｆを介して供給される燃料を燃焼することにより、冷却水ラインＬｗ内の冷却水が加熱、昇温されるのである。
凝縮器４、吸収器３を経由するラインＬｗ１と、再生器１を経由するラインＬｗ２とは、合流点ＧＰで合流して、図示しない給湯需要に供される。
【００３６】
再生器１で発生した冷媒蒸気が凝縮器４まで流過するラインＬ３には開閉弁Ｖ１が介装されている。
また、再生器１から吸収器３へ向う吸収溶液ラインＬ２において、再生器１と溶液熱交換器６との間の領域には、開閉弁Ｖ２が介装されている。
【００３７】
そして、再生器１内部の温度Ｔｇを計測する温度センサＳＴｇと、冷却水ラインＬｗの合流点ＧＰの下流側に配置されて給湯温度Ｔ１を計測する温度センサＳＴ１と、吸収ヒートポンプ１０１で加熱される以前の冷却水（上水）温度Ｔ２を計測する温度センサＳＴ２と、蒸発器２近傍の外気温度Ｔ３を計測する温度センサＴ３とを設けている。
なお、再生器１内部において、温度センサＳＴｇに代えて圧力センサ（図示せず）を設けても良い。
【００３８】
吸収ヒートポンプ１０１は制御装置であるコントロールユニット２００を有しており、コントロールユニット２００は、詳細を後述する様に、センサＳＴｇ、ＳＴ１〜ＳＴ３で検出した温度データに基づいて、三方弁Ｖ３と開閉弁Ｖ１の開閉制御、ファンＦ２及びポンプ５の運転制御を行う様に構成されている。
コントロールユニット２００は、センサＳＴｇ、ＳＴ１〜ＳＴ３と入力信号ラインＬｉで、又、三方弁Ｖ３、開閉弁Ｖ１、ファンＦ２及びポンプ５と制御信号ラインＬｏによって接続されている。
【００３９】
吸収ヒートポンプ１０１をヒートポンプ運転する場合には、三方弁Ｖ３を制御して凝縮器４に向うラインＬｗ１側に切り換え、開閉弁Ｖ１、Ｖ２を開放し、ファンＦ２を駆動する。その結果、上述した様に冷却水ラインＬｗ１内を流れる冷却水は凝縮器４及び吸収器３を経由する際に加熱されて昇温して、必要な給湯温度に到達する。
【００４０】
一方、吸収ヒートポンプ１０１をボイラーとして運転する場合には、三方弁Ｖ３を制御して再生器１を経由するラインＬｗ２側に切り換え、開閉弁Ｖ１、Ｖ２を閉鎖し、ファンＦ２及びポンプ５を停止する。
再生器１内には冷却水ラインＬｗを流れる冷却水を加熱するための熱交換器（図示せず）が設けられているので、燃料ガスラインＬｆを介して供給される燃料を燃焼することにより、冷却水ラインＬｗ内の冷却水が加熱、昇温される。すなわち、再生器１がボイラーとして用いられる。
この際に、開閉弁Ｖ１が閉鎖されているので、吸収溶液中から冷媒蒸気が分離して凝縮器４へ流入してしまうことは無い。そして、開閉弁Ｖ２が閉鎖され且つポンプ５が停止しているので、吸収溶液は再生器１と吸収器３との間を循環しない。さらにファンＦ２が停止しているので、蒸発器２において、冷媒に空気熱ＱＬが投入されることも無い。従って、冷媒の再生サイクルは停止する。
【００４１】
次に、図２、図３を参照して、第１実施形態の制御について説明する。
ここで、図２は再生器１内の温度Ｔｇあるいは圧力Ｐｇのみをパラメータとする制御を示し、図３は、給湯温度Ｔ１、加熱される以前の冷却水（上水）温度Ｔ２、外気温度Ｔ３を主として制御パラメータに用いる場合を示している。
【００４２】
図２において、先ず、温度センサＳＴｇによって再生器１の温度Ｔｇ或いは圧力を測定する（ステップＳ１）。
ステップＳ２では、運転モードを、「ボイラー運転モード」にするか、「ヒートポンプ運転モードにする」かの指示を行う。そして、「ボイラー運転モード」にする場合はステップＳ３に進み、「ヒートポンプ運転モード」にする場合はステップＳ５に進む。
ここで、ステップＳ２における指示は、操作をする者（図示しないオペレータ）による指示である。換言すれば、このステップＳ２の判断は、コントロールユニット２００の自動制御によるものではない。
尚、給湯を断続的に行う断続運転を行う場合には、「ボイラー運転をせよ」という指示が入っているものとして制御が為される。
【００４３】
「ボイラー運転モード指示」が与えられたステップＳ３では、ラインＬ３の開閉弁Ｖ１及びラインＬ２の開閉弁Ｌ２を閉じ、冷却水ラインＬｗに介装された三方弁Ｖ３をラインＬｗ２側、即ち、再生器１を経由する側に連通させる。ステップ３では更に、蒸発器２に装備したファンＦ２を停止して蒸発器２における冷媒の蒸発を停止し、吸収溶液ラインＬ１に介装した循環ポンプ５を停止して吸収溶液の循環を停止する。そして、ステップＳ４のボイラー運転に進む。
このボイラー運転（ステップＳ４）では、開閉弁Ｖ１、Ｖ２を閉じた状態に維持し、三方弁Ｖ３をラインＬｗ２側、即ち、再生器１側に連通した状態に維持し、更に、ファンＦ２及び循環ポンプ５を停止した状態に維持する。
そして、ステップＳ８に進む。
【００４４】
一方、「ヒートポンプ運転モード指示」が与えられたステップＳ５では、開閉弁Ｖ１、開閉弁Ｌ２を開放し、冷却水ラインＬｗに介装された三方弁Ｖ３を、ラインＬｗ１側、即ち、凝縮器４及び吸収器３を経由する側に連通させる。ステップＳ５では更に、蒸発器２に装備したファンＦ２を作動させて蒸発器２で冷媒を蒸発せしめ、吸収溶液ラインＬ１に介装した循環ポンプ５を駆動させて吸収溶液を循環させる。そして、ステップＳ６に進む。
【００４５】
ステップＳ６ではコントロールユニット２００は、再生器１の温度Ｔｇ（或いは圧力Ｐｇ）が設定値以下か否かを判断する。再生器１の温度Ｔｇ（或いは圧力Ｐｇ）が設定値以下であれば（ステップＳ６でＹＥＳ）、ヒートポンプ運転で高い効率が得られ且つ腐食等の問題が生じないと判断され、ヒートポンプ運転を維持してステップＳ７に進む。
一方、再生器１の温度Ｔｇ（或いは圧力Ｐｇ）が設定値を超えていれば（ステップＳ６でＮＯ）、ヒートポンプとして高効率が得られ図、また、腐食の問題を考慮するべきなので、ボイラー運転に切り換える（ステップＳ４へ進む）。
【００４６】
ステップＳ７のヒートポンプ運転では、開閉弁Ｖ１、開閉弁Ｌ２を開放した状態に維持し、三方弁Ｖ３をラインＬｗ１側、即ち、凝縮器４に連通した状態に維持し、更に、ファンＦ２及び循環ポンプ５を駆動している状態に維持する。
【００４７】
次の、ステップＳ８では、コントロールユニット２００は、制御を終了するか否かを判断する。ステップＳ８がＹＥＳであれば、制御を終了する。制御を継続するのであれば（ステップＳ８でＮＯ）、ステップＳ１まで戻り、再びステップＳ１以降を実行する。
【００４８】
図２の制御では、再生器１内の温度Ｔｇ、或いは圧力Ｐｇ制御パラメータとしてシステム運転する制御方法であった。従って、その場合は、図１の構成における温度センサＳＴ１〜ＳＴ３は不必要である。
【００４９】
図３の制御は、給湯温度Ｔ１、加熱される以前の冷却水（上水）温度Ｔ２、外気温度Ｔ３を主として制御パラメータに用いる場合の制御を示している。
図３のフローチャートに基づいて、第１実施形態の他の制御態様を説明する。
【００５０】
図３において、先ず、温度センサＳＴ１〜ＳＴ３、ＳＴｇによって各所の作動流体の温度Ｔ１〜Ｔ２、Ｔｇを測定する（ステップＳ１１）。
ステップＳ１２では、運転モードを、「ボイラー運転モード」にするか、「ヒートポンプ運転モードにする」かを指示し、「ボイラー運転モード」にする場合はステップＳ１３に進み、「ヒートポンプ運転モード」にする場合はステップＳ１５に進む。
図２におけるステップＳ２と同様に、図３のステップＳ１２における指示は、操作をする者（図示しないオペレータ）による指示である。すなわち、このステップＳ１２の判断は、コントロールユニット２００の自動制御によるものではない。
そして、給湯を断続的に行う断続運転時は、「ボイラー運転をせよ」という指示が入力されたものとして制御が為される。
【００５１】
「ボイラー運転モード指示」が与えられたステップＳ１３では、開閉弁Ｖ１、開閉弁Ｌ２を閉じ、三方弁Ｖ３を、ラインＬｗ２側、再生器１を経由する側に連通させる。ステップＳ１３では更に、ファンＦ２及び循環ポンプ５を停止させる。そして、ステップＳ１４のボイラー運転に進む。
このボイラー運転（ステップＳ１４）では、開閉弁Ｖ１、開閉弁Ｌ２を閉じた状態に維持し、三方弁Ｖ３をラインＬｗ２側、即ち、再生器１を経由する側に連通した状態に維持し、ファンＦ２を停止して蒸発器２における冷媒の蒸発を停止して、循環ポンプ５を停止して吸収溶液の循環を停止する。
そしてステップＳ１９へ進む。
【００５２】
「ヒートポンプ運転モード指示」が与えられたステップＳ１５では、開閉弁Ｖ１、開閉弁Ｌ２を開放し、冷却水ラインＬｗに介装された三方弁Ｖ３を、ラインＬｗ１側、即ち、凝縮器４及び吸収器３を経由する側に連通させる。ステップＳ１５では更に、ファンＦ２を作動して蒸発器２で冷媒を蒸発し、循環ポンプ５を駆動して吸収溶液を循環させる。そして、ステップＳ１６に進む。
【００５３】
ステップＳ１６では、コントロールユニット２００は、ステップＳ１１で計測したデータから、計測された温度Ｔ１〜Ｔ３及びＴｇ（圧力Ｐｇを用いる場合もある）を用いて制御関数Ｆ（Ｔ１〜Ｔ３、Ｔｇ）を演算する。
【００５４】
そして、次のステップＳ１７では、コントロールユニット２００は、その制御関数Ｆがヒートポンプ運転の領域を示す値であるか、ボイラー運転の領域を示す値であるかを判断する。
即ち、ステップＳ１７では、温度Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３で演算処理して、ヒートポンプ運転のメリットがあるか否か、換言すれば高い効率でヒートポンプ運転を行うことが出来るか否か判断を行う。この判断は、主として温度Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３に基いて行われる。
【００５５】
但し、再生器１内の温度Ｔｇ（或いは圧力Ｐｇ）が上昇し過ぎると、腐食の問題が生じるので、ヒートポンプ運転は望ましくない。従って、ステップＳ１７の判断を行うに当たっては、再生器１内の温度Ｔｇ（或いは圧力Ｐｇ）を考慮する必要がある。
従って、温度Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３からヒートポンプ運転のメリットがあると判定されても、再生器１内の温度Ｔｇ或いは圧力Ｐｇが閾値を超えた場合には、ヒートポンプ運転を取りやめ、ボイラー運転（ステップＳ１４側）に切り換える。
【００５６】
ステップＳ１７において、制御関数Ｆがヒートポンプ運転の領域を示す値であれば（ステップＳ１７が「ヒートポンプ運転の領域値」）ステップＳ１８に進み、開閉弁Ｖ１、開閉弁Ｌ２を開放した状態に維持し、三方弁Ｖ３をラインＬｗ１側、即ち、凝縮器４及び吸収器３に連通した状態に維持し、更に、ファンＦ２及び循環ポンプ５が駆動している状態を維持する。
【００５７】
ステップＳ１９では、コントロールユニット２００は、制御を終了するか否かを判断する。ステップＳ１９がＹＥＳであれば制御を終了する。制御を続行するのであれば（ステップＳ１９でＮＯ）、ステップＳ１１まで戻り、再びステップＳ１１以降を実行する。
【００５８】
この様に、第１実施形態の吸収ヒートポンプによれば、温度レベルが比較的低い場合には、吸収ヒートポンプとして運転を行い、高効率の給湯運転が出来るという吸収ヒートポンプとしてのメリットが享受できる。
一方、給湯温度、給水温度が上昇して（ヒートポンプ運転における）効率が低下した場合や、再生器の腐食が生じる恐れがある場合、或いは給湯運転を断続的に行う場合の様に、吸収ヒートポンプとして運転するには望ましくない条件となった場合には、再生器をボイラーとして使用して、給湯温度及び給水温度の上昇による効率の低下に対処し、従来の給湯ヒートポンプでは実現が困難な高温の給湯を実現することが出来て、再生器の腐食を防止すると共に、断続的な給湯需要に対処することが出来る。
【００５９】
次に、図４及び図５を参照して、第1実施形態の変形例について説明する。
ここで、図４及び図５において、蒸発器２におけるファンＦ２（図１参照）の図示は省略している。
なお、図４は第１実施形態の第１変形例を示し、図５は第１実施形態の第２変形例を示している。
【００６０】
図４で示す第１実施形態の第１変形例は、吸収溶液ラインＬ１におけるポンプ５と溶液熱交換器６との間の領域が精溜器１１を経由しており、ラインＬ１における精溜器１１内部には熱交換器ＨＸ１０が介装されている。
ラインＬ１内を流れる吸収溶液は、熱交換器ＨＸ１０を介して精溜器１１内部の熱が投入されるので、再生器１内に流入する以前の段階で加熱或いは予熱が為され、その結果、燃料使用量を節減することが可能となる。
図４の変形例におけるその他の構成及び作用効果については、図１〜図３で示す第１実施形態と同様である。
【００６１】
図５で示す第１実施形態の第２変形例は、潜熱回収熱交換器７（潜熱回収部）を設けている。潜熱回収熱交換器７には、冷却水ラインＬｗと、再生器１で燃焼した燃料の排ガスが流れる燃料排ガスラインＬｇとが連通している。
再生器１における腐食を防止するため、再生器１で燃焼した燃料の排ガスが凝縮しないようにする必要があり、燃料の排ガスは高温の状態でラインＬｇを流れる。潜熱回収熱交換器７を設けることにより、ラインＬｇを流れる高温の排ガスが保有する熱量が冷却水に投入され、冷却水を加熱する。すなわち、高温の燃料排ガスの熱エネルギーが有効利用されて、吸収ヒートポンプの効率向上に寄与する。
図５の変形例におけるその他の構成及び作用効果については、図１〜図３で示す第１実施形態と同様である。
【００６２】
図６〜図９は本発明の第２実施形態を示している。
図１〜図５の第１実施形態及びその変形例では、冷却水ラインＬｗを分岐して再生器１内を経由するラインＬｗ２を設け、再生器１をボイラーとしてラインＬｗ２を流れる冷却水を加熱、昇温していた。これに対して、第２実施形態では、冷却水ラインＬｗを分岐させること無く、或いは、再生器１内を経由させること無く、吸収ヒートポンプをボイラーとして運転することを可能ならしめている。
【００６３】
図６において、全体を符号１０２で示す吸収ヒートポンプでは、再生器１で発生した冷媒蒸気が凝縮器４へ流入するラインＬ３に加えて、再生器１で発生した冷媒蒸気が吸収器３へ流入するラインＬ２０が設けられており、ラインＬ２０には開閉弁Ｖ１が介装されている。そして、開閉弁Ｖ１は、コントロールユニット２００により開閉制御が為される様に構成されている。
【００６４】
コントロールユニット２００は、センサＳＴｇ、ＳＴ１〜ＳＴ３と入力信号ラインＬｉで、又、開閉弁Ｖ１、ファンＦ２と制御信号ラインＬｏによって接続されている。
【００６５】
なお、図６において、冷却水ラインＬｗは精溜器１１を経由してはいないが、例えば図１で示す様に、精溜器１１を経由させて精溜器１１内の熱量を投入する様に構成することも可能である。
【００６６】
図６において、吸収ヒートポンプ１０２をヒートポンプ運転する際には、開閉弁Ｖ１を閉鎖する。その場合には、図１を参照して説明した通り、冷却水ラインＬｗを流れる冷却水は凝縮器４及び吸収器３で加熱されて、昇温する。
一方、吸収ヒートポンプ１０２をボイラーとして運転する場合には、開閉弁Ｖ１を開放すれば良い。
【００６７】
開閉弁Ｖ１を開放することにより、再生器１で発生した冷媒蒸気は、ラインＬ３を流れずにラインＬ２０を流れ、直接、吸収器３に流入する。吸収器３内では、吸収剤の含有率が高い吸収溶液により冷媒蒸気が吸収されるので、その圧力が凝縮器４及び再生器１に比較して低いからである。
そして、吸収器１において、冷媒蒸気は（吸収剤の含有率が高い）吸収溶液により吸収されて、吸収熱を発生する。それに加えて、再生器１で加熱された吸収溶液自体が保有する熱量が加わるので、吸収器３内の温度レベルは再生器１の温度レベル近傍まで上昇する。その結果、吸収器３内を経由する冷却水ラインＬｗは、再生器１内を経由するのと同レベルまで加熱されることとなり、ボイラー内で燃料を燃焼させるのと同レベルの給湯温度が得られる。
【００６８】
すなわち、再生器１内における燃料の燃焼熱は、吸収溶液の顕熱としてラインＬ２を介して吸収器３へ投入されると共に、吸収剤（含有率が高い吸収溶液）が冷媒蒸気を吸収する際に発生する吸収熱（潜熱）として、冷却水ラインＬｗ内の冷却水（上水）を加熱するのである。
ここで、単位質量あたりの熱量は、潜熱である吸収熱の方が顕熱よりも大きいが、顕熱を搬送する熱媒として作用する吸収溶液の質量は循環する冷媒蒸気の質量に比較して遥かに大きい。従って、顕熱による加熱量も無視することは出来ない。
【００６９】
上述した内容を、図７の圧力−温度線図を用いて説明する。
開閉弁Ｖ１を閉鎖した場合の吸収ヒートポンプサイクルが、図７において、実線で示されている。
ここで、図７のサイクルにおいて、点Ａｂｉは吸収器３の入口の状態、点Ａｂｏは吸収器３の出口の状態、点Ｇｉは再生器１の入口の状態、点Ｇｏは再生器１の出口の状態、点Ｃは凝縮器４の状態、点Ｅは蒸発器４の状態をそれぞれ示している。そして、点線で示す矢印ＶＧは再生器１で再生した冷媒蒸気が凝縮器４へ移動する旨を意味しており、点線で示す矢印ＶＡは蒸発器で蒸発した冷媒蒸気が吸収器３へ移動する旨を意味している。
【００７０】
開閉弁Ｖ１を開放し、再生器１で発生した冷媒蒸気が吸収器３へ直接移動することにより、「×」印ＮＶＧで示す様に、冷媒蒸気は再生器１から凝縮器４へ移動せず、「×」印ＮＶＡで示す様に、冷媒蒸気は蒸発器２から吸収器３へ移動しない。
そして図７において、吸収器３の温度レベルが再生器１の温度レベルまで上昇する旨は、点Ａｂｉ及び点Ａｂｏで挟まれた領域が、一点鎖線で示す矢印Ｖ１Ｏで示す様に、点Ｇｉ及び点Ｇｏ近傍の温度レベル、点ＡｂｏＡ、点ＡｂｉＡで挟まれた領域（図７では点線で示す）まで移動することにより表現されている。
【００７１】
すなわち、開閉弁Ｖ１を開放することにより、吸収ヒートポンプ１０２の運転サイクルは、点ＡｂｉＡ、点ＡｂｏＡ、点Ｇｉ、点Ｇｏで特定されるサイクルとなる。そして、係るサイクル（点ＡｂｉＡ、点ＡｂｏＡ、点Ｇｉ、点Ｇｏで特定されるサイクル）は、吸収器３内の温度が、燃料を燃焼している再生器１内の温度と殆ど変わらないことを意味している。
従って、吸収器３内を経由する冷却水は、再生器１を経由して燃料を燃焼して加熱されるのと同レベルまで、加熱され昇温する。
【００７２】
なお、再生器１で再生した冷媒蒸気の一部がラインＬ３を介して凝縮器４に流入したとしても、凝縮器４において冷媒蒸気の気化熱が冷却水に投入されるので、ボイラー運転時における効率を低下させる要因とはならない。
なお、ボイラー運転に際しては、凝縮器４で冷媒が蒸発すると、その分の熱量を冷却水から奪うので、損失となってしまう。
【００７３】
なお、図６で示す第２実施形態では、上述した様に、ボイラー運転時に吸収溶液が再生器１から吸収器３へ顕熱を運搬するので、ボイラー運転に際しても循環ポンプ５を駆動して、吸収溶液を循環する。ボイラー運転時に蒸発器２のファンＦ２を停止するのは、第１実施形態と同様である。
図６で示す第２実施形態のその他の構成については、第１実施形態と同様である。
【００７４】
次に、図８、図９のフローチャートを参照して、第２実施形態の制御について説明する。
ここで、図８は再生器１内の温度Ｔｇあるいは圧力Ｐｇのみをパラメータとする制御を示し、図９は、給湯温度Ｔ１、加熱される以前の冷却水（上水）温度Ｔ２、外気温度Ｔ３を主として制御パラメータに用いる場合を示している。
【００７５】
図８において、先ず、温度センサＳＴｇによって再生器１の温度Ｔｇ（或いは圧力Ｐｇ）を測定する（ステップＳ２１）。
ステップＳ２２では、運転モードを「ボイラー運転モード」にするか、或いは、「ヒートポンプ運転モードにする」かを指示し、「ボイラー運転モード」にする場合はステップＳ２３に進み、「ヒートポンプ運転モード」にする場合はステップＳ２５に進む。
図２のステップＳ２や図３のステップＳ１２と同様に、図８におけるステップＳ２２における指示は、操作をする者（図示しないオペレータ）による指示であり、コントロールユニット２００の自動制御によるものではない。なお、給湯を断続的に行う断続運転時は、「ボイラー運転をせよ」という指示が入力されたものとして制御が為される。
【００７６】
「ボイラー運転モード指示」が与えられたステップＳ２３では、ラインＬ２０の開閉弁Ｖ１を開放し、ファンＦ２を停止させる。そして、ステップＳ２４のボイラー運転に進む。ボイラー運転（ステップＳ２４）では、開閉弁Ｖ１を開放した状態と、ファンＦ２が停止した状態とを維持する。これにより、図７を参照して上述した様な運転サイクルが実行される。
そして、ステップＳ２８に進む。
【００７７】
「ヒートポンプ運転モード指示」が与えられたステップＳ２５では、開閉弁Ｖ１を閉じ、ファンＦ２を駆動させる。そして、ステップＳ２６に進む。
【００７８】
ステップＳ２６ではコントロールユニット２００は、再生器１の温度Ｔｇ（或いは圧力Ｐｇ）が設定値以下か否かを判断する。再生器１の温度Ｔｇ（或いは圧力Ｐｇ）が設定値以下であれば（ステップＳ２６でＹＥＳ）、ステップＳ２７に進み、再生器１の温度Ｔｇ（或いは圧力Ｐｇ）が設定値を超えていれば（ステップＳ２６でＮＯ）、ボイラー運転に切り換える（ステップＳ２４）。
【００７９】
ステップＳ２７のヒートポンプ運転では、開閉弁Ｖ１を閉じた状態に維持し、ファンＦ２を駆動した状態に維持する。そしてステップＳ２８に進む。
【００８０】
次の、ステップＳ２８では、コントロールユニット２００は制御を終了するか否かを判断する。ステップＳ２８がＹＥＳなら制御を終了する。制御を続行するのであれば（ステップＳ２８でＮＯ）、ステップＳ２１まで戻り、再びステップＳ２１以降を実行する。
【００８１】
次に図９に基づいて、主として、給湯温度Ｔ１、加熱される以前の冷却水（上水）温度Ｔ２、外気温度Ｔ３を制御パラメータに用いる場合の制御方法を説明する。
【００８２】
先ず、ステップＳ３１では、温度センサＳＴ１〜ＳＴ３、ＳＴｇによって各所の作動流体の温度Ｔ１〜Ｔ２、再生器１の温度Ｔｇ（或いは圧力Ｐｇ）を測定する。
ステップＳ３２では、運転モードを、「ボイラー運転モード」にするか、或いは、「ヒートポンプ運転モードにする」かを指示し、「ボイラー運転モード」にする場合はステップＳ３３に進み、「ヒートポンプ運転モード」にする場合はステップＳ３５に進む。
図９のステップＳ３２は、図８のステップＳ２２と同様に、操作をする者（図示しないオペレータ）による指示であり、コントロールユニット２００の自動制御によるものではない。なお、給湯を断続的に行う断続運転時は、「ボイラー運転をせよ」という指示が入力されたものとして制御が為される。
【００８３】
「ボイラー運転モード指示」が与えられたステップＳ３３では、開閉弁Ｖ１を開放し、ファンＦ２を停止させる。そして、ステップＳ３４のボイラー運転に進む。
このボイラー運転（ステップＳ３４）では、開閉弁Ｖ１を開放した状態に維持し、ファンＦ２を停止した状態に維持する。
そして、ステップＳ３９に進む。
【００８４】
「ヒートポンプ運転モード指示」が与えられたステップＳ３５では、開閉弁Ｖ１を閉じ、ファンＦ２を駆動させる。そして、ステップＳ３６に進む。
【００８５】
ステップＳ３６では、コントロールユニット２００は、ステップＳ３１で計測したデータから制御関数Ｆ（Ｔ１〜Ｔ３、Ｔｇ）（Ｔｇに代えて、Ｐｇでも良い）を演算する。
【００８６】
そして、次のステップＳ３７では、コントロールユニット２００は、その制御関数Ｆがヒートポンプ運転の領域値であるか、ボイラー運転の領域値であるかを判断する。
即ち、図３のステップＳ１７と同様に、ステップＳ３７では、温度Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３で演算処理して、ヒートポンプ運転のメリットがあるか否か、換言すれば高い効率でヒートポンプ運転を行うことが出来るか否か判断を行う。この判断は、主として温度Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３に基いて行われる。
【００８７】
但し、再生器１内の温度Ｔｇ（或いは圧力Ｐｇ）が上昇し過ぎると、腐食の問題が生じるので、ヒートポンプ運転は望ましくない。従って、ステップＳ１７の判断を行うに当たっては、再生器１内の温度Ｔｇ（或いは圧力Ｐｇ）を考慮する必要がある。
従って、温度Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３からヒートポンプ運転のメリットがあると判定されても、再生器１内の温度Ｔｇ或いは圧力Ｐｇが閾値を超えた場合には、ヒートポンプ運転を取りやめ、ボイラー運転（ステップＳ１４側）に切り換える。
【００８８】
ステップＳ３７でヒートポンプ運転の領域値であればステップＳ３８に進み、開閉弁Ｖ１を閉じた状態及びファンＦ２が駆動している状態を維持する。
そして、ステップＳ３９に進む。
【００８９】
ステップＳ３９では、制御を終了するか否かを判断する。制御を終了するのであれば（ステップＳ３９でＹＥＳ）、そのまま終了する。制御を続行するのであれば（ステップＳ３９でＮＯ）、ステップＳ３１まで戻り、再びステップＳ３１以降を続行する。
【００９０】
この第２実施形態においても、従来の吸収ヒートポンプでは実現困難な高温給湯が可能となり、また、断続的な給湯需要にも対処することが出来る。
さらに、従来の吸収ヒートポンプでは高効率の運転が困難な温度条件においても、ボイラー運転に切り換えることにより、好適に対処することが出来る。
【００９１】
次に、図１０及び図１１を参照して、第２実施形態の変形例について説明する。
図１０及び図１１において、蒸発器２におけるファンＦ２（図６参照）の図示は省略している。
なお、図１０は第２実施形態の第１変形例を示し、図１１は第２実施形態の第２変形例を示している。
【００９２】
図１０においては、再生器１で再生した冷媒蒸気が凝縮器４へ流入するラインＬ３に、開閉弁Ｖ２を介装されている。その他の点は、図６と同様である。
弁Ｖ１を開放してボイラー運転を行う際に、開閉弁Ｖ２を閉鎖すれば、再生器１で再生した冷媒蒸気が、凝縮器４へ流入することが確実に防止される。
制御に際しては、図８及び図９において、開閉弁Ｖ１を開放するときには開閉弁Ｖ２を閉鎖し、開閉弁Ｖ１を閉鎖するときには開閉弁Ｖ２を開放すれば良い。
図１０の第１変形例におけるその他の構成及び作用効果については、図６〜図９で示すのと同様である。
【００９３】
図１１で示す第２実施形態の第２変形例では、液相冷媒が流れるラインＬ３０が蒸発器２と再生器１とを連通しており、ラインＬ３０には開閉弁Ｖ２が介装されている。
明確には図示されていないが、蒸発器２は再生器１よりも鉛直方向上方に配置されており、開閉弁Ｖ２の開放時には、蒸発器２内の液相冷媒が重力により落下して再生器１に流入する様に構成されている。
【００９４】
図６の第２実施形態において、再生器１で再生された冷媒蒸気がラインＬ３を流過して凝縮器４に流入して凝縮した場合、液相の冷媒が蒸発器２に貯留してしまうという問題が懸念される。しかし、図１１の第２変形例によれば、ボイラー運転時にラインＬ３０の開閉弁Ｖ２を開放すれば、ボイラー運転時に凝縮器４で冷媒が凝縮したとしても、液相冷媒は蒸発器２からラインＬ３０を介して再生器１に流入する。そのため、液相冷媒が蒸発器２で貯留してしまうことは無い。
【００９５】
制御に際しては、図８、図９において、開閉弁Ｖ１が開放する場合には開閉弁Ｖ２も開放し、開閉弁Ｖ１が閉鎖する場合には開閉弁Ｖ２も閉鎖すれば良い。
図１１の第２変形例におけるその他の構成及び作用効果については、図６〜図９で示すのと同様である。
【００９６】
図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を限定する趣旨の記述ではない旨を付記する。
例えば、第１実施形態及び第２実施形態を任意に組み合わせることが可能である。
また、図示の実施形態では、吸収剤として水を、冷媒としてアンモニアを用いた場合について説明しているが、晶析を起こさないような吸収剤と冷媒であれば、水とアンモニアとの組み合わせに限定されるものではない。なお、吸収剤と冷媒として水とアンモニアを使用しなければ、精溜器１１を省略することが出来る。
【図面の簡単な説明】
【００９７】
【図１】本発明の第１実施形態の全体構成を示したブロック図。
【図２】第１実施形態における制御の１例を示すフローチャート。
【図３】第１実施形態における制御の他の例を示すフローチャート。
【図４】第１実施形態の第１変形例を示すブロック図。
【図５】第１実施形態の第２変形例を示すブロック図。
【図６】本発明の第２実施形態の全体構成を示したブロック図。
【図７】第２実施形態のサイクルを示す圧力−温度線図。
【図８】第２実施形態における制御の１例を示すフローチャート。
【図９】第２実施形態における制御の他の例を示すフローチャート。
【図１０】第２実施形態の第１変形例を示すブロック図。
【図１１】第２実施形態の第２変形例を示すブロック図。
【図１２】従来技術の吸収ヒートポンプの全体構成を示したブロック図。
【符号の説明】
【００９８】
１・・・再生器
２・・・蒸発器
３・・・吸収器
４・・・凝縮器
５・・・循環ポンプ
６・・・溶液熱交換器
１１・・・精溜器
Ｌ１、Ｌ２・・・吸収溶液ライン
Ｌｆ・・・燃料ガス供給ライン
Ｌｗ、Ｌｗ１、Ｌｗ２・・・冷却水ライン
Ｖ１、Ｖ２・・・開閉弁
Ｖ３・・・三方弁
Ｆ２・・・ファン
【図１】
2007120845.tif 000003
【図２】
2007120845.tif 000004
【図３】
2007120845.tif 000005
【図４】
2007120845.tif 000006
【図５】
2007120845.tif 000007
【図６】
2007120845.tif 000008
【図７】
2007120845.tif 000009
【図８】
2007120845.tif 000010
【図９】
2007120845.tif 000011
【図１０】
2007120845.tif 000012
【図１１】
2007120845.tif 000013
【図１２】
2007120845.tif 000014