(57)【要約】【目的】  口絞り成形後の缶形状が良好なアルミニウムボトル缶胴を効率よく作成できるアルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板及びその製造方法を提供する。【構成】重量比でＳｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．７〜１．５％、Ｃｕ：０．１０〜０．２５％、Ｆｅ：０．１〜０．３％、Ｍｇ：０．８〜１．２％を含有するアルミニウム合金板中に存在する０．１μｍ以上の第２相粒子が重量比で２．０％以下であり、アルミニウム合金板中に固溶するＭｎ量が重量比で０．１５〜０．２５％であり、さらにアルミニウム合金板の断面における平均結晶粒径が３５ｕｍ以下であり、ＤＩ成形後の印刷焼付け処理後の口絞り成形での不良を低減させることができ、口絞り成形後の缶開口部の形状の歪を少なくして、その後のネジ部分の加工や飲み口部のカール加工を円滑に行うことができ、缶形状が良好なアルミニウムボトル缶胴を効率よく作成することができる。【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量比でＳｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．７〜１．５％、Ｃｕ：０．１０〜０．２５％、Ｆｅ：０．１〜０．３％、Ｍｇ：０．８〜１．２％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物からなる組成を有するアルミニウム合金板中に存在する０．１μｍ以上の第２相粒子が重量比で２．０％以下であり、アルミニウム合金板中に固溶するＭｎ量が重量比で０．１５〜０．２５％であり、さらにアルミニウム合金板の断面における平均結晶粒径が３５ｕｍ以下であることを特徴とするアルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板。
【請求項２】
重量比でＳｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．７〜１．５％、Ｃｕ：０．１０〜０．２５％、Ｆｅ：０．１〜０．３％、Ｍｇ：０．８〜１．２％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物からなる組成を有するアルミニウム合金鋳塊を、５７０〜６２０℃で４〜４８時間の均質化処理後、４５０〜５５０℃まで炉冷した後、熱間粗圧延における最終前２パスから最終パスまでの全３パスでの圧下率を１パス当り２５〜６０％として、熱間粗圧延終了時に１０〜５０℃／ｓｅｃの冷却速度にて冷却して温度４００〜４７０℃の熱間粗圧延アルミニウム合金板とし、タンデム式の熱間仕上圧延機にて圧延を施す際に、最高圧延速度を２７０ｍ／ｍｉｎ以上とし、熱間仕上圧延の総圧下率を８８〜９３％とすると共に、コイル状に巻き取った後のコイル温度を３１０〜３４０℃とし、その後に中間熱処理をすることなく圧延率８７％以下の冷間圧延を施して得られ、アルミニウム合金板中に存在する０．１μｍ以上の第２相粒子が重量比で２．０％以下であり、アルミニウム合金板中に固溶するＭｎ量が重量比で０．１５〜０．２５％であり、さらにアルミニウム合金板の断面における平均結晶粒径が３５ｕｍ以下であることを特徴とするアルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は缶胴部がＤＩ加工（Ｄｒａｗ絞り＋Ｉｒｏｎｉｎｇしごき）により形成され、缶開口部を口絞りすることにより飲み口部が形成されるアルミニウムボトル缶胴用のアルミニウム合金板及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、リシール機能を付加したアルミニウムボトル缶が金属容器であることからリサイクル性で優れ、しかもいわゆるＰＥＴボトルに比較しても生産（製缶）スピードや充填スピードが数倍早くかつトータルコストが低いという点で今後重要性の高まる飲料容器として評価されている。
【０００３】
このアルミニウムボトル缶は、蓋となるキャップ体との嵌合のため、ネジ部分を備え、内容物である飲料体を飲む際に消費者が違和感を覚えないようにするため、飲み口部にカール加工が施される。
【０００４】
従来から、このようなアルミニウムボトル缶も含め、缶胴部がＤＩ加工により形成されるアルミニウムＤＩ缶において、ＤＩ成形性や缶真円度の改善を目的とした提案が多く行われている。
【０００５】
特許文献１、特許文献２ではＤＩ缶での缶真円度の改善のため、鋳塊に均熱処理及び熱間圧延を行った材料に、５〜２０％の低圧延率の冷間圧延とその後の１℃／ｓｅｃ以下の昇温速度の中間焼鈍処理を組合せて施す方法や時効硬化あるいは固溶強化などの材料の強化方法を主に用いることにより，最終冷間圧延の圧延率を５０％以下に抑える方法あるいは冷間圧延において、初期圧延方法とは異なる方向への冷間圧延を適宜組合わせる方法により、板材各方向における引張強さの最大値と最小値との差の板材各方向における引張強さの平均値に対する割合が１％以下（２％以下）であり，かつ耳率の絶対値が１％以内（３％以内）として、板面内の引張強度異方性及び、耳率の絶対値の上限を規定して、深絞り成形体の円周方向における残留応力の不均一を低減し、真円度の劣化を防止することを検討している。
【０００６】
しかし特許文献１、特許文献２の缶胴用アルミニウム合金板はいずれも、缶真円度の改善には有効な対策ではあるが、そのアルミニウム合金板の製法は、冷間圧延パス間の中間焼鈍の付与や異方向の冷間圧延の組み合わせが必要であり、工業的には有利ではない。
【０００７】
特許文献３には、飲料缶，復写機用ドラム等のＤＩ成形体の製造方法に関し、素材薄板に深絞り加工を行い、その深絞りカップに加熱熱処理を施した後、しごき加工をすることにより、深絞りカップは回復あるいは再結晶をし、しごき成形最終段階における缶円周方向での残留応力分布を低減し、真円度が向上する製造方法が示されている。  
【０００８】
しかしこの特許文献３の缶胴用アルミニウム合金板の製造方法では絞り成形後のカップに加熱処理を付与することによって著しく生産性が害される。
【０００９】
特許文献４には、合金鋳塊に均貿化熱処理を施した後、熱間圧延後直ちに、或いは放冷後加熱冷却速度１００℃／ｍｉｎ以上、到達温度４００−６００℃の条件で中間焼鈍を施した後、圧延率７０〜９０％の最終圧延を施すことにより、強度異方性を１．５ｋｇｆ／ｍｍ２以内に規制し缶真円度を改善した缶胴用アルミニウム合金板が示されている。
【００１０】
しかしこの特許文献４の缶胴用アルミニウム合金板では最終冷間圧延率を小さくし、結晶粒径を小さくするため、冷間圧延パス間に比較的高温の焼鈍処理を付与させることが必要であり、工業的には有利ではない。
【００１１】
特許文献５には、ＤＩ加工等の成形性が優れていると共に、塗装時の熱変形を防止し、真円度が高いＤＩ缶としてベーキング温度Ｔ（℃）が２３０乃至２７０℃の条件で、２０分間熱処理したときに、熱処理前後の引張り強さの変化ΔＴＳ（Ｎ／ｍｍ２）が（１．１×Ｔ−２３０）以下であることが規定されている。しかし、この様に熱処理による引張強度の変化を抑えるだけでは真円度の改善には未だ十分ではない。
【００１２】
また、その他、真円度には直接関係しないが、アルミニウムＤＩ缶用材料に関する技術的課題を各種検討した特許文献６〜特許文献８に記載されたアルミニウム合金材の製造方法が有る。
【００１３】
特許文献６には、粗大結晶粒の発生を防ぐために、アルミニウム合金の鋳塊を均熱処理後熱間粗圧延を行うに当り、熱間粗圧延途中に全圧下量が５０％を越えた後での圧延パスと次のパスとの間で、被圧延板を温度３００〜４５０℃にて１分間以上保持することにより固溶元素の析出を促進させ、続いてさらにその後の熱間組圧延を行うことにより固溶元素の固溶量を減少させ、その後の熱間粗圧延終了時には微細な結晶組織を得る。被圧延板の温度を３００℃〜４５０℃にするに当り、放冷・水もしくはクーラントを使用した強制冷却の方法が記載されいる。
【００１４】
しかし、この特許文献６の目的は、熱間粗圧延板中に存在する固溶元素の析出を促進して微細な結晶組織を得て、粗大結晶粒の発生を防ぐことであって特にＤＩ成形性及び缶真円度という特性に絞って検討を行ったものではない。
【００１５】
特許文献７には、耳率及び成形性を良好にする目的で、Ｍｎ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｃｕ０．０１〜１．２ｗｔ％、Ｓｉ０．１〜２．０ｗｔ％、Ｆｅ０．１〜１．５ｗｔ％を含み残部Ａｌおよび不可避的不純物からなるＡｌ合金鋳塊に、常法の均質化熱処理後、５００℃以上の熱間粗圧延板を１００℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で、４００℃以下まで冷却し、熱間仕上圧延加工後、焼鈍処理、冷間圧延加工、中間焼鈍処理、冷間圧延加工を順次施して最終圧延加工の加工率を上げても、深絞り加工における４５°方向の耳率の発生を抑制できる成形加工用Ａｌ合金板の製造方法としている。
この特許文献７の製造方法では熱間圧延後もしくは冷間圧延パス間の中間焼鈍の付与が必須であって、工業的には有利ではない。
【００１６】
特許文献８には、耳率を良好にするために、熱間圧延板のＭｎ固溶量の一定範囲内で製造するため、鋳塊組織のＤＡＳとの関係から定まる均質化処理条件を規定している。この特許文献８に記載された製造方法では良好な真円度を達成するためには、熱間粗圧延及び熱間仕上圧延の条件を詳細に規定しなければならず、工業的には不利である。
【００１７】
【特許文献１】特開平２−９２４２０号公報
【特許文献２】特開平２−９２４２１号公報
【特許文献３】特開平４−１７２１３８号公報
【特許文献４】特開平３−１４６６３２号公報
【特許文献５】特開２００３−２７７８６５号公報
【特許文献６】特開昭６４−３１９５４号公報
【特許文献７】特開平８−１３４６１０号公報
【特許文献８】特開２００３−３４２６５７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
ところでアルミニウムボトル缶胴体は、一般的に以下のようなプロセスで製造される。
先ず、アルミニウム合金板を円状に打ち抜き、円筒状に絞り成形する。次に得られた円筒状容器の側壁部をＤＩ成形にて薄肉化し、必要容量となるように缶高さを確保した後、洗浄、乾燥工程を経て、缶の内外面に塗装が施される。その塗装された缶の開口部の径を口絞り成形にて縮小し、ねじ切り及びカール加工が施される。
【００１９】
缶の絞り及びＤＩ成形に供する加工装置は、概ねクランク駆動式のプレス機であるが、その金型である円筒状中子（パンチ）は直線運動体に直結され往復運動する。また、もう一つの金型である外周リング（ドローダイ、アイアニングダイ）は、静止体に固定されており、円筒状中子と外周リングの隙間（クリアランス）にて、材料が塑性変形されることにより、缶容器が形成される。
【００２０】
一般的には、初絞りにてカップ状容器にして、その後、別の装置にて再絞り、３段のしごきを連続的に一度に加工する。初絞りの加工において、円筒状中子と外周リングの隙間を円周方向で均一にさせることは比較的容易であるが、再絞り以降の連続成形にて、円筒状中子と、４つの外周リングを同心にて加工することは、不可能に近い。  
【００２１】
円筒状中子と外周リングが偏芯した状態で缶が成形されると、円周方向にて隙間が狭い箇所は、部分的に強加工され、その１８０°反対側では弱加工される。材料は加工硬化するため、部分的に強加工された箇所はより加工抵抗が高くなり、缶成形中に、円筒状中子は、外周リングに対して芯が合う方向に変位されると推定される。したがって、缶成形直後の缶体は、比較的真円に近い断面形状を有する。
【００２２】
ＤＩ成形を施された缶体は洗浄、乾燥や、印刷焼付け処理すなわちベーキングのため、加熱される。上記のような円周方向の部分的な加工履歴の差は、アルミニウム材料中に残留応力として残るが、缶が加熱されることにより残留応力は開放され、缶は変形する。特に開放端である開口部は、楕円状に拡がる傾向にある。
【００２３】
印刷焼付け処理された缶体は、口絞り成形される。口絞り成形は、前述のＤＩ成形と同様に金型による加工であるが、印刷工程にて缶が楕円状に変形してしまうと、缶開口部と金型との位置関係が正常ではなくなり、金型との干渉により缶の高さ方向にて座屈等の不良を生じてしまうし、ＤＩ成形と同様に円周方向における部分的な加工履歴の差が助長され、口絞り成形後の缶開口部の形状が歪んでしまう。
【００２４】
このように口絞り成形後の缶開口部の形状が歪んでいる場合には、その後のネジ部分の加工や飲み口部のカール加工を円滑に行うことができず、多くの製品不良を発生するという問題を生じる。
【００２５】
すなわちこのような印刷焼付け処理後に行われる口絞り成形後の缶開口部の形状の歪みは、その後の工程の効率に大きな影響を与えることから、この口絞り成形加工における問題の発生を未然に防ぐためにアルミニウムボトル缶胴では特に印刷焼付け処理工程における缶開口部の変形を少なくすることが重要であって、必須となる。
【００２６】
本発明は、以上の従来技術における問題に鑑み、印刷焼付け処理工程における缶開口部の変形を少なくして、印刷焼付け処理後の口絞り成形での不良を低減させることができ、口絞り成形後の缶形状が良好なアルミニウムボトル缶胴を効率よく作成することができるアルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板及びその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２７】
本発明者らは、アルミニウムボトル缶胴では口絞り成形加工における問題の発生を未然に防ぐために印刷焼付け処理工程における缶開口部の変形を少なくすることが必須であるという視点から、アルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板の組織とその製造方法を検討し、第２相粒子及び固溶するＭｎ量と平均結晶粒径を総合的に検討することによってアルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板の口絞り成形での不良を低減させ、口絞り成形後の缶形状が良好なアルミニウムボトル缶胴を効率よく作成することできることを見いだし、本発明に想到した。
【００２８】
すなわち、本発明のアルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板は、重量比でＳｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．７〜１．５％、Ｃｕ：０．１０〜０．２５％、Ｆｅ：０．１〜０．３％、Ｍｇ：０．８〜１．２％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物からなる組成を有するアルミニウム合金板中に存在する０．１μｍ以上の第２相粒子が重量比で２．０％以下であり、アルミニウム合金板中に固溶するＭｎ量が重量比で０．１５〜０．２５％であり、さらにアルミニウム合金板の断面における平均結晶粒径が３５ｕｍ以下であることを特徴とする。
【００２９】
さらに本発明のアルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板の製造方法は、重量比でＳｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．７〜１．５％、Ｃｕ：０．１０〜０．２５％、Ｆｅ：０．１〜０．３％、Ｍｇ：０．８〜１．２％を含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物からなる組成を有するアルミニウム合金鋳塊を、５７０〜６２０℃で４〜４８時間の均質化処理後、４５０〜５５０℃まで炉冷した後、熱間粗圧延における最終前２パスから最終パスまでの全３パスでの圧下率を１パス当り２５〜６０％として、熱間粗圧延終了時に１０〜５０℃／ｓｅｃの冷却速度にて冷却して温度４００〜４７０℃の熱間粗圧延アルミニウム合金板とし、タンデム式の熱間仕上圧延機にて圧延を施す際に、最高圧延速度を２７０ｍ／ｍｉｎ以上とし、熱間仕上圧延の総圧下率を８８〜９３％とすると共に、コイル状に巻き取った後のコイル温度を３１０〜３４０℃とし、その後に中間熱処理をすることなく圧延率８７％以下の冷間圧延を施して得られ、アルミニウム合金板中に存在する０．１μｍ以上の第２相粒子が重量比で２．０％以下であり、アルミニウム合金板中に固溶するＭｎ量が重量比で０．１５〜０．２５％であり、さらにアルミニウム合金板の断面における平均結晶粒径が３５ｕｍ以下であることを特徴とする。
【００３０】
［作用］
ＤＩ成形後の熱処理工程における缶真円度の変化を少なくするためには材料の耐熱性を高くすることが必要となる。そのためには、Ｍｎ等の固溶元素の固溶度をできるだけ高める必要があるが、Ｍｎ等の固溶元素の固溶度を高めると、粗大結晶粒が発生してしまうため成形性が低下する。したがってこれを防止して結晶粒を微細化させる必要がある。
【００３１】
本発明ではアルミニウム合金板中のＭｎ固溶量が０．１５〜０．２５％とされるためベーキングによる材料の回復を抑制して、缶の開口部の形状変化を小さくすることができる。またそれと同時に熱間圧延の製造条件を適切に設定することによって、熱間圧延中の導入歪量及び導入歪速度を上げることにより材料中に再結晶の核となる歪堆積部を多く分散させて、圧延直後の材料自体の温度により再結晶化を促進させて０．１μｍ以上の第２相粒子が重量比で２．０％以下となる範囲に抑制されると共に、断面における平均結晶粒径が３５μｍ以下となるべく管理され、缶のＤＩ成形および口絞り成形等の成形性が確保される。
また、その様に成形性を確保した上で熱処理工程における缶真円度の変化が少なくなるようにしたので、ＤＩ成形後の印刷焼付け処理後の口絞り成形での不良を低減させることができ、口絞り成形後の缶開口部の形状の歪を少なくして、その後のネジ部分の加工や飲み口部のカール加工を円滑に行うことができ、缶形状が良好なアルミニウムボトル缶胴を効率よく作成することができる。
【発明の効果】
【００３２】
本発明のアルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板によれば缶製造工程の主工程である、絞り、ＤＩ成形、洗浄、乾燥、印刷、口絞り成形を施した際に、缶の開口部形状が真円に近くなり、成形時の不具合を低減し、外観良好な缶の製造が可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３３】
１）本発明での合金成分の作用および範囲限定の理由を述べる。
Ｓｉ：添加量を０．１〜０．３％とする。
ＳｉはＡｌ（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｓｉ系化合物（α相）を形成するのに必要な元素である。α相はしごき加工時のダイスへの焼き付きを防ぐ働きがあり必要不可欠である。また、Ｓｉ添加量によりＭｎ固溶量は変化するので、Ｍｎ固溶量制御の手段としても有効である。Ｓｉが０．１％未満ではダイスへの焼き付け防止に十分なα相の分布を得ることができない。０．３％を超える場合は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系の析出により過剰な強度上昇を招き、成形性を阻害する。
【００３４】
Ｍｎ：添加量を０．７〜１．５％とする。
Ｍｎは強度を向上させるとともに、前述のα相の形成に不可欠な元素である。また材料中に一定量固溶させることによりベーキング時の材料軟化を抑制させる。０．７％未満ではその効果が不十分であり、１．５％を超えるとＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系の粗大な晶出物が多くなり成形性が低下する。
【００３５】
Ｃｕ：添加量を０．１０〜０．２５％とする。
Ｃｕは冷間圧延やベーキング時のＡｌ−Ｍｇ−Ｃｕ系析出による強度上昇、耐熱性の向上に必要である。０．１０％未満ではその効果が少なく、０．２５％を超えると強度過剰により、成形性が低下する。
【００３６】
Ｆｅ：添加量を０．１〜０．３％とする。
ＦｅはＳｉ，Ｍｎ同様にα相の形成に必要な元素である。またＳｉ同様、添加量によりＭｎ固溶量を制御することも可能である。０．１％未満では、ダイスへの焼き付き防止効果が不十分であり、０．３％を超えると、粗大晶出物が生成し成形性が低下する。
【００３７】
Ｍｇ：添加量を０．８〜１．２％とする。
Ｍｇは固溶硬化による強度向上に寄与する。また、冷間圧延時やベーキング時の強度向上に寄与する析出物の構成元素であるが０．８％未満ではその効果が不十分である。一方、１．２％を超えると圧延時や成形中の加工硬化が大きくなり、成形性が低下する。
【００３８】
本発明では以上の組成のアルミニウム合金板中に存在する０．１μｍ以上の第２相粒子が重量比で２．０％以下となるべく管理される。その理由を次ぎに述べる。
第２相粒子  はマトリックスの母相以外の粒子、代表的には金属間化合物の析出物、晶出物、単体Ｓｉ等であって、０．１μｍ以上の第２相粒子の重量比が２．０％を超えるようなアルミニウム合金板では、冷間圧延やしごき、口絞り成形時に第２相粒子の周りに転位が堆積しやすくなり成形性を損ねる。また大きな第２相粒子は、しごき成形や口絞り成形において割れの起点となり得る。
【００３９】
本発明では以上の組成のアルミニウム合金板中のＭｎ固溶量が０．１５〜０．２５％となるべく管理される。その理由を次ぎに述べる。
Ｍｎを材料中に一定量固溶させることによりベーキングによる材料の回復を抑制させて、缶の開口部の形状変化を小さくさせることを目的とする。Ｍｎ固溶量が０．１５％未満では、その効果が十分ではなく、Ｍｎ固溶量が０．２５％を超えると、熱間圧延の中途及び終了時に材料の再結晶と同時に第２相粒子の析出が起こり易くなる。このような状態では再結晶化が遅延され、結晶粒の粗大化を招いてしまうためである。Ｍｎ固溶量はＭｎ添加量の他に前述のＳｉ，Ｆｅ添加量により制御でき、工程では以下に述べる主に均質化処理条件と熱間圧延での温度履歴により制御が可能である。
【００４０】
本発明では以上の組成のアルミニウム合金板の断面における平均結晶粒径が３５μｍ以下となるべく管理される。その理由を次ぎに述べる。すなわち缶のＤＩ成形および口絞り成形等の成形性を確保するためには、できるだけ結晶粒径を小さくする必要がある。特に３５μｍを超えてしまうと、ＤＩ成形または口絞り成形時に材料の破断が起こりやすくなる。
【００４１】
本発明のように熱間圧延以降の工程にて、アルミニウム合金板に再結晶化温度以上まで加熱されないような製法の場合、アルミニウム合金板の結晶粒の大きさは、熱間仕上圧延後の材料の再結晶挙動によって左右される。主にその要因は２つに分類できる。まずは、熱間圧延工程付近におけるＭｎ、Ｆｅ等の元素の固溶、析出状態である。例えば、それら元素の固溶度が高ければ、熱間圧延中途または熱間圧延後において第２相粒子の析出と再結晶の競合が起こり、再結晶化が遅延され、粗大な結晶粒が発生する。もう一つは、熱間圧延中の導入歪量及び導入歪速度を上げることである。具体的な値に関する規定理由は後述するが、導入歪量及び導入歪速度を上げることにより材料中に再結晶の核となる歪堆積部を多く分散させて、圧延直後の材料自体の温度により再結晶化を促進させる。
【００４２】
本発明のように、ＤＩ成形後の熱処理工程における缶真円度の変化を少なくするために、材料の耐熱性を上げることを目的とする場合は、Ｍｎ、Ｆｅ等の元素の固溶度をできるだけ高める必要があるが、Ｍｎ、Ｆｅ等の元素の固溶度を高めると、前述のような粗大結晶粒が発生してしまうため、熱間圧延の製造条件を工夫することにより微細化させる方向に補う必要がある。
【００４３】
本発明では上記合金組成をもつアルミニウム鋳塊を以下の工程で製造する。
均質化処理を温度５７０〜６２０℃、４〜４８時間し、４５０〜５５０℃まで炉冷した後、熱間粗圧延における最終前３パスから最終パスまでの全３パスでの圧下率が１パス当り２５〜６０％とし、熱間粗圧延の各パスの圧延終了時に１０〜５０℃／ｓｅｃの冷却速度にて温度４００〜４７０℃まで冷却し、４００〜４７０℃となる熱間粗圧延アルミニウム合金板とし、タンデム式の熱間仕上圧延機にて圧延を施す際に、熱間仕上圧延の総圧下率を８８〜９３％とし、圧延速度を２７０ｍ／ｍｉｎ以上とし、コイル状に巻き取った後のコイル温度が３１０〜３４０℃とする、その後中間熱処理をすることなく圧延率８７％以下の冷間圧延を施す。
【００４４】
均質化処理を、５７０〜６２０℃以下で４〜４８時間行う。前述のようなＭｎ固溶量の制御には、均質化処理温度が重要となる。５７０℃未満では前述のような固溶量の確保ができない。一方、６２０℃を超えるとバーニングの可能性があり好ましくない。また保持時間が４時間未満であると、Ｍｎ固溶量が十分ではなく、４８時間以上に保持したとしてもその効果が飽和するし、工業的に好ましくない。
【００４５】
均質化処理後、４５０〜５５０℃まで冷却し熱間粗圧延に供するが、その温度が４５０℃未満であると、Ｍｎの析出が生じて、所望のＭｎ固溶量が確保できない。５５０℃を超えると、熱間粗圧延時に、板とロール間で焼付きが生じてしまう。
【００４６】
熱間粗圧延における最終前３パスから最終パスまでの全３パスでの圧下率が１パス当り２５〜６０％とする。熱間粗圧延における１パス当りの圧下率が高いほど、材料に付与される加工歪量が大きくなり、熱間圧延終了後において材料の再結晶化が促進され、結晶粒径が小さくなる。圧下率２５％未満であれば、その効果が不十分となり、材料の平均結晶粒径が大きくなってしまう。６０％を超えると、圧延ロールへの板の噛み込み性が悪くなる。押し込み力を大きくして無理やり圧延しようとしても、板のエッジ部とロールとの接触によりロールに傷をつけてしまい、その傷の板への再転写により表面不良が発生してしまう。
【００４７】
熱間粗圧延の各パスの圧延終了時に１０〜５０℃／ｓｅｃの冷却速度にて４００〜４７０℃まで冷却する。この規定の目的は、熱間粗圧延終了後に、添加元素の過剰な析出を抑えることである。熱間粗圧延板のように比較的高温な状態を保ったまま放置すると、材料の析出が促進されるため、板を規定範囲まで強制冷却させることにより、析出を抑える。板の冷却方法は、エマルジョン化させた圧延油を噴き付ける等の冷却方法により実施する。その他の方法として、板表面に水や圧縮空気等を噴き付けても良い。冷却速度が１０℃／ｓｅｃ未満であれば、析出の促進される温度範囲を避けるまでに時間を要してしまい、５０℃／ｓｅｃを超えると冷却後の温度制御が困難となり、過度な冷却または冷却不足等の不具合を生じやすい。また、冷却後の材料温度が４７０℃を超えると、冷却不足となり過度な析出が生じてしまい、４００℃未満であれば、次の圧延パスにて加工発熱により材料温度を上昇させるため、過酷な条件での圧延が強いられるが、そのような条件では表面不良や焼付け等の不具合が生じやすい。
【００４８】
熱間粗圧延アルミニウム合金板の温度を４００〜４７０℃とする。全パス終了後の材料温度が４７０℃を超えると、冷却不足となり過度な析出が生じてしまう。４００℃未満であれば、続く熱間仕上圧延にて製造可能な範囲限界に近い条件で圧延しても、後述する熱間仕上圧延終了後の材料温度が確保できない。
【００４９】
タンデム式の熱間仕上圧延機にて圧延を施す際に、熱間仕上圧延の総圧下率を８８〜９３％とする。前述のように、強制的に冷却させた熱間粗圧延板は低温になっているため、一定量以上の加工を施して、材料の加工発熱により圧延後の材料温度を再結晶化温度以上に確保しなければならない。熱間仕上圧延の総圧下率が８８％未満であれば、加工率が十分でないために、熱間仕上圧延後の材料温度が再結晶温度に到達し得ない。９３％を超えるような加工率では、１段当りの加工率が高くなりすぎてしまい、材料表面が不良となる可能性がある。
【００５０】
熱間仕上圧延の圧延速度を２７０ｍ／ｍｉｎ以上とし、コイル状に巻き取った後のコイル温度が３１０〜３４０℃とする。圧延速度を高くすることにより、材料の加工発熱効果を上昇させるとともに、歪導入速度を上げることにより、熱間仕上圧延後の材料再結晶時の核サイトを多くさせて、結晶の微細化を図る。圧延速度が２７０ｍ／ｍｉｎ未満であると、その効果が十分ではない。圧延速度の他に、圧延油の温度及び流量を調整することにより、熱間仕上圧延終了時の材料温度を制御する。コイル状に巻き取った後のコイル温度が３１０℃未満であると、コイル巻き後に材料の再結晶が十分に行なわれず、材料の過剰な高強度化や長手方向の強度ばらつきが生じてしまう。３４０℃を超えるような材料温度であると、熱間仕上圧延時に温度が高くなりすぎてしまい、ピックアップインクルージョンのような表面不良を生じてしまう。
【００５１】
熱間仕上圧延後は、中間熱処理をすることなく圧延率８７％以下の冷間圧延を施す。冷間圧延率が８７％を超えると素板強度の過度な超過により、ＤＩ成形時に加工性を損ねる。
上記工程により、ＤＩ缶の真円度の優れたアルミニウム合金板を製造できる。
【００５２】
［実施例］
以下に実施例を示す。特性の評価方法は以下の通り実施した。
＜評価方法＞
・フェノール溶解、ろ過試験
フェノール溶解法は、アルミニウム合金板のマトリックスと金属間化合物の化学的性質差を利用して、マトリックスを優位にフェノール溶液中に溶解させる。そのフェノール溶液をフィルターにてろ過させることにより、マトリックスと金属間化合物の分離が可能となる。同方法の詳細な説明は、参考文献１等に記載されている。
参考文献１：軽金属，Ｖｏｌ４７，Ｎｏ１（１９９７），ｐ１５，松尾ら著
【００５３】
分離に要するフィルター目のサイズは、０．１μｍとする。フィルターの目は細かければ細かいほど望ましいが、０．１μｍ未満ではろ過に要する時間が膨大になるか、全ての溶解液をろ過する前にフィルターが目詰まりする恐れがある。０．１μｍより目の粗いフィルターであれば、本発明に関連する大きさを有する金属間化合物が分離できないためである。
【００５４】
ろ過速度は、５００ミリリットル／分以下とする。ろ過速度が重要である理由は、フェノール溶液中に残っている残渣分を意図的にフィルターに目詰まりさせることにより、フィルター目よりも若干細かい大きさの金属間化合物を分離させるためである。ろ過速度の調節は、ろ紙の出側空間を真空状態に保つための吸引機（ポンプ）の出力による。ろ過速度が５００ミリリットル／分を超えると、溶液中に浮遊している金属間化合物がフィルターに十分溜まらないため、前述の目詰まり効果が十分ではない。好ましくは、２００ミリリットル／分以下が良い。アルミニウム合金板０．５ｇをフェノール５０ｍｌで溶解後、ベンジルアルコールを加え全量２５０ｍｌに定量し、溶液２５０ｍｌ全てを０．１μｍのフィルターにてろ過し、フィルター残渣の重量を測定した。ろ過後のろ液の一部５０ｍｌを誘導結合プラズマ発光分光分析装置のプラズマ中に噴霧して固溶Ｍｎ量を定量した。
【００５５】
・板断面結晶粒径の測定
最終板の板断面（圧延方向と板厚方向を２辺とする面）を機械／電解研磨し、光学顕微鏡にて結晶粒径を測定した。観察箇所は板断面の中央位置とし、３０箇所にて測定した粒径の平均値を求めた。
【００５６】
・缶側壁引張り試験
製缶直後の缶の側壁部から圧延方向に作成したＪＩＳ１３Ｂ号引張り試験片を、引張り速度２０ｍｍ／分で引張り試験を行い、缶側壁強度（ＢＢＴＳ）を求めた。また、２００℃×２０分間のベーク処理を施した缶についても同様な方法にて測定し、ベーク後缶側壁強度（ＡＢＴＳ）を求めた。
【００５７】
・ＤＩ成形性評価
ＤＩ缶を１０００缶作成し、破胴やゴーリング（キズ）が発生した場合×を、発生が無いものを○とした。
【００５８】
・缶真円度
製缶直後の缶をｎ＝１０にて缶底から１１０ｍｍの位置の形状プロファイルを測定し、同心の２円にて挟んだときの外側円と内側円の半径差を真円度とし、１０缶分の平均値を真円度ＢＢとした。また、２００℃×２０分間のベーク処理を施した缶についても同様な方法にて測定し、ベーク前後の真円度変化の絶対値（１０缶分の平均値）を｜ＢＢ−ＡＢ｜とした。｜ＢＢ−ＡＢ｜の値が、１０００μｍを超えると、不良と判定する。
【００５９】
・口絞り成形性評価
ベーク処理を施した缶３０ヶに総絞り率４５％の口絞り加工を施し、缶開口部の破断、皺や缶胴部の座屈が発生した場合×を、発生が無いものを○とした。
【実施例１】
【００６０】
表１に示す合金組成のＡｌ合金を常法により溶解鋳造し、厚さ５００ｍｍの鋳塊を製造した。次いで６００℃×９ｈの均質化処理後、５４０℃まで空冷し、直ちに熱間粗圧延を開始し、全１９パスで、１７〜１９パス目の圧下率が１パス当り約３３％にて板厚２６ｍｍまで圧延した。さらに圧延油の噴射により約３０℃／ｓｅｃの冷却速度にて熱間粗圧延板を冷却し、放射温度計での測定で４３０〜４７０℃であった。
【００６１】
その後、駆動式テーブルにて板を搬送し、熱間粗圧延終了後から３００秒後に熱間仕上げ圧延を開始した。熱間仕上げ圧延は、４段タンデム式圧延機にて実施し、総圧下率は９０％、板厚２．６ｍｍとし、コイル巻上げ直後の材料温度は３１０〜３４０℃であった。最高圧延速度は、３６０ｍ／ｍｉｎとした。その後、中間焼鈍を行うことなく冷間圧延を圧下率８５．８％にて０．３７ｍｍのアルミニウム板を製造した。
【００６２】
【表１】
2007051310.tif 000002
【００６３】
【表２】
2007051310.tif 000003
【００６４】
（実施例１の結果）
本発明の組成範囲内にある合金Ｎｏ．１、２、３、４、５、６は、缶の真円度が良好であり、缶の加工性も良好である。
これに対して比較例であるＮｏ．７はＳｉが多いために素板強度が高すぎるので、Ｍｎ固溶量が規定内でもＤＩ加工性が劣り、また口絞り成形性が劣っていた。
【００６５】
またＮｏ．８はＳｉが少ないためにＤＩ性に劣り、缶の側壁表面にゴーリングが多分に認められた。
Ｎｏ．９はＦｅが規定量を超えているため、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系の粗大晶出物が増加し、破胴が多発した。また口絞り成形性が劣っていた。
Ｎｏ．１０はＦｅが少ないためにＤＩ性に劣り、缶の側壁表面にゴーリングが多分に認められた。
【００６６】
Ｎｏ．１１はＣｕが多いために素板強度が高すぎるので、Ｍｎ固溶量が規定内でもＤＩ加工性が劣り、また口絞り成形性が劣っていた。
Ｎｏ．１２はＣｕが少ないため、ベーク後の缶真円度が悪化した。ベーク処理により缶開口部が大きく変形し、口絞り成形時に缶胴部にて座屈するサンプルが数缶認められた。
Ｎｏ．１３はＭｎが規定量を超えているため、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系の粗大晶出物が増加し、破胴が多発し、口絞り成形性が劣っていた。
【００６７】
Ｎｏ．１４はＭｎが少ないためＤＩ性に劣るほかＭｎ固溶量が少なすぎてベーク後の缶真円度が悪化した。すなわちベーク処理により缶開口部が大きく変形し、口絞り成形時に缶胴部にて座屈するサンプルが数缶認められた。
Ｎｏ．１５はＭｇが多いために素板強度が高すぎるので、Ｍｎ固溶量が規定内でもＤＩ加工性が劣り、口絞り成形性が劣っていた。
Ｎｏ．１６はＭｇが少ないため、ベーク後の缶真円度が悪化した。ベーク処理により缶開口部が大きく変形し、口絞り成形時に缶胴部にて座屈するサンプルが数缶認められた。
【００６８】
以上の様に、Ｎｏ．７，１１，１５はそれぞれＳｉ，Ｃｕ，Ｍｇが本発明の規定量よりも多いために素板強度が高すぎるので、Ｍｎ固溶量が規定内でもＤＩ加工性が劣る。またＮｏ．９，１３はＦｅ，Ｍｎが規定量を超えているため、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系の粗大晶出物が増加し、破胴が多発した。さらにＮｏ．７，９，１１，１３，１５はいずれも口絞り成形性が劣っていた。
【００６９】
またＮｏ．８，１０はＳｉ、Ｆｅが少ないためにＤＩ性に劣り、缶の側壁表面にゴーリングが多分に認められた。さらにＮｏ．１４はＭｎが少ないためＤＩ性に劣るほかＭｎ固溶量が少なすぎてベーク後の缶真円度が悪化した。また、Ｎｏ．１２，１６はＣｕ，Ｍｇが少ないため、ベーク後の缶真円度が悪化した。ベーク処理により缶開口部が大きく変形したＮｏ．１２，１４，１６は、いずれも口絞り成形時に缶胴部にて座屈するサンプルが数缶認められた
【実施例２】
【００７０】
表１に示す合金組成１のＡｌ合金を常法により溶解鋳造し、厚さ５００ｍｍの鋳塊を製造した。その後、表２の条件で均質化処理、熱間圧延を実施した。その後、中間焼鈍を行うことなく冷間圧延を圧下率８５．８％にて０．３７ｍｍのアルミニウム板を製造した。
【００７１】
表３、４に、実施例２の結果を示す。本発明の製造条件に該当する実施例Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈのアルミニウム板は、０．１μｍ以上の第２相粒子の量、Ｍｎ固溶量、板断面結晶粒径が本発明内にあり、ＤＩ成形性、缶真円度は良好な結果が得られている。
【００７２】
【表３】
2007051310.tif 000004
【００７３】
【表４】
2007051310.tif 000005
【００７４】
これに対して、比較例Ｉのアルミニウム板は均質化処理温度が５５０℃であり、均質化処理温度が５７０〜６２０℃という本発明の製造条件よりも低く、また０．１μｍ以上の第２相粒子が重量比で２．０８％であって本発明のアルミニウム板の条件である０．１μｍ以上の第２相粒子が重量比で２．０％以下であるという条件を充足しない。さらにＭｎ量がアルミニウム合金板の重量比で０．１３％であり、本発明のアルミニウム板の条件であるＭｎ量が重量比で０．１５〜０．２５％であるという条件よりも低くなっていた。その結果、比較例Ｉのアルミニウム板はＤＩ成形性良好なるも、真円度は｜ＢＢ−ＡＢ｜の値が、１０００μｍを超えて１４５０μｍとなっており、不良であった。
【００７５】
比較例Ｊのアルミニウム板は均質化処理時間が２時間であり、均質化処理時間が４〜４８時間という本発明の製造条件よりも短く、０．１μｍ以上の第２相粒子が重量比で２．０５％であって本発明のアルミニウム板の条件である２．０％よりも多くなっていた。さらにＭｎ量がアルミニウム合金板の重量比で０．１４％であり、本発明のアルミニウム板の条件である０．１５〜０．２５％よりも低くなっていた。またアルミニウム合金板の断面における平均結晶粒径が４２．５ｕｍであり本発明のアルミニウム板の条件である３５ｕｍよりも過大であり、ＤＩ成形性は良好なるも、真円度は｜ＢＢ−ＡＢ｜の値が、１０００μｍを超えて１２９０μｍとなっており、不良であった。
【００７６】
比較例Ｋのアルミニウム板は熱間圧延入側温度４３２℃であり、本発明のアルミニウム板の条件である４５０〜５５０℃まで炉冷後熱間圧延という条件を充足しない。また熱間圧延出側温度が３７２℃であり、本発明のアルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板の製造方法の条件である熱間粗圧延終了後の冷却によって温度４００〜４７０℃とするという条件を充足しない。また、コイル温度３０２℃であり、コイル状に巻き取った後のコイル温度を３１０〜３４０℃とするという本発明の製造条件を充足しない。その点で係る比較例Ｋのアルミニウム板は真円度は良好であったがＤＩ成形性は不良であった。
【００７７】
比較例Ｌのアルミニウム板の製造条件は、最終３パスでの圧下率が１パス当り１８％であり、熱間粗圧延における最終前２パスから最終パスまでの全３パスでの圧下率を１パス当り２５〜６０％に管理する本発明のアルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板の製造方法の条件と合致しない。また係る比較例Ｌのアルミニウム合金板の断面における平均結晶粒径は４５．２ｕｍであって、本発明で規定する平均結晶粒径が３５ｕｍ以下であるという条件を充足しない。比較例Ｌのアルミニウム合金板は真円度良好なるもＤＩ成形性は不良であった。
【００７８】
比較例Ｍのアルミニウム板は熱間圧延出側温度が３８３℃であり、その点で熱間粗圧延終了後の冷却によって４００〜４７０℃とするという本発明のアルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板の製造方法の条件に合致しない。また、コイル温度３０８℃であり、コイル状に巻き取った後のコイル温度を３１０〜３４０℃とするという本発明の製造条件を充足しない。係る比較例Ｍのアルミニウム板はアルミニウム合金板の断面における平均結晶粒径が４２．６ｕｍであって本発明で規定する平均結晶粒径が３５ｕｍ以下であるという条件を充足せず、その点で真円度は良好であったがＤＩ成形性は不良であった。
【００７９】
比較例Ｎのアルミニウム板は熱間圧延出側温度が３７６℃であり、その点で熱間粗圧延終了後の冷却によって４００〜４７０℃とするという本発明のアルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板の製造方法の条件に合致しない。また、コイル温度３０７℃であり、コイル状に巻き取った後のコイル温度を３１０〜３４０℃とするという本発明の製造条件を充足しない。係る比較例Ｎのアルミニウム板は真円度は良好であったがＤＩ成形性は不良であった。
【００８０】
比較例Ｏのアルミニウム板はタンデム式の熱間仕上圧延機にて圧延を施す際の最高圧延速度２５５ｍ／ｍｉｎであり、その点で最高圧延速度を２７０ｍ／ｍｉｎ以上とするという本発明のアルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板の製造方法の条件に合致しない。また、コイル温度３０５℃であり、コイル状に巻き取った後のコイル温度を３１０〜３４０℃とするという本発明の製造条件を充足しない。係る比較例Ｏのアルミニウム板は真円度は良好であったがＤＩ成形性は不良であった。
【産業上の利用可能性】
【００８１】
本発明のアルミニウムボトル缶胴用アルミニウム合金板は例えば飲み口部が形成されて使用に供される飲料用のアルミニウムボトル缶を成形するためのアルミニウム合金板として用いることができる。