(57)【要約】【課題】燃焼ガスを、温度および流速が共に均一な周方向分布となるようにしてタービンに流入させることができるガスタービンの尾筒構造を提供する。【解決手段】燃焼器２からの燃焼ガスＧをタービン４に導入する、周方向に並んだ複数の尾筒２６と、尾筒２６の外周を覆って尾筒２６との間に圧縮機２からの圧縮空気Ａを導入する冷却カバー７とを備える。冷却カバー７における尾筒２６の下流端部２６ｂ近傍を覆う下流端部７ｂの両側部に、下流端縁７ｂｂから上流側へ向かって凹入する切り欠き部８が形成されている。【選択図】図２
2007211643.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃焼器からの燃焼ガスをタービンに導入する、周方向に並んだ複数の尾筒と、
前記尾筒の外周を覆って前記尾筒との間に圧縮機からの圧縮空気を導入する冷却カバーとを備え、
前記冷却カバーにおける前記尾筒の下流端部近傍を覆う下流端部の両側部に、下流端縁から上流側へ向かって凹入する切り欠き部が形成されているガスタービンの尾筒構造。
【請求項２】
請求項１において、前記冷却カバーの下流端部における各側部外面の周方向位置が、前記切り欠き部により露出した前記尾筒の下流端部における各側部外面の周方向位置にほぼ合致しているガスタービンの尾筒構造。
【請求項３】
請求項１または２において、前記冷却カバーに、前記圧縮空気を導入して前記尾筒の外周面に衝突させてインピンジ冷却を行う多数の冷却孔が形成されているガスタービンの尾筒構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃焼器からの高温高圧の燃焼ガスをタービンに導く複数の尾筒を冷却カバーで覆ったガスタービンの尾筒構造に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンの尾筒は、燃焼器からの高温高圧の燃焼ガスをタービンに導くための流路であって高温となるから、効果的に冷却する必要がある。その尾筒の冷却構造としては、図１１に示すように、尾筒８０の上流端８０ａから下流端８０ｂまでのほぼ全体を覆うことのできるフルカバータイプの冷却カバー８１を、尾筒８０の外周面全体に対し所要の間隙を有する配置で設けて、圧縮機からの圧縮空気Ａを、冷却カバー８１に設けた多数のインピンジ冷却孔８１ａから導入して尾筒８０の外周面に衝突させることにより、尾筒８０をインピンジ冷却するものが知られている（特許文献１参照）。
【０００３】
また、他の尾筒の冷却構造として、図１１の冷却カバー８１における上流側のほぼ半分程度の長さＬを有する形状のハーフカバータイプの冷却カバーを、尾筒の上流端から中間部あたりまでの上流側部分の外周面に対し所要の間隙を有する配置で設けて、圧縮機からの圧縮空気Ａを、冷却カバーの下流端から冷却カバーと尾筒との間隙に導入して対流冷却するとともに、冷却カバーに設けた多数のインピンジ冷却孔を利用したインピンジ冷却を行うものも知られている。この冷却構造では、前記構成に加えて、冷却カバーで覆われていない尾筒下流側内面を、この部分に形成した多数の小径の空気導入孔から尾筒の内部に噴出させた圧縮空気により形成される空気膜によって、フィルム冷却する。
【０００４】
【特許文献１】特公平５−２４３３７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、前記フルカバータイプの冷却カバー８１を用いた冷却構造では、冷却カバー８１によって尾筒８０の外周面全体をインピンジ冷却できることから、尾筒８０をそのメタル温度分布が全体にわたりほぼ一様となるように効果的に冷却できる利点がある反面、図８に示すように、複数の尾筒８０のそれぞれについて、下流端の扇形をしたガス出口をタービンの初段タービンノズルに対応して円周上に配列するに際して、それら尾筒８０の下流端出口の周囲に冷却カバーの下流端部が存在して互いに干渉することのないように、各冷却カバー８１の各々の下流端部を、圧縮空気による熱膨張分を吸収して互いの干渉を回避できるだけの間隙Ｃ１を設けて配列する必要があり、この間隙Ｃ１を設けるのに伴って、隣接する各尾筒８０の下流端出口の間隔Ｃ２がさらに大きくなってしまう。
【０００６】
そのため、隣接する各尾筒８０の間にそれぞれ存在する比較的大きな間隙Ｃ２に相当するスペースからは、燃焼ガスが尾筒８０の下流端出口を通過してそのままタービンに流入することはないので、図１０に示すように、初段タービンノズル入口における燃焼ガスの温度および流速は、共に上述した間隙Ｃ２に対応する箇所においてそれぞれ低下する不均一な周方向分布となる。このように燃焼ガスの温度および流速の周方向の分布が不均一になると、タービン効率が下がってエンジン性能が低下するとともに、初段タービンノズルを形成する周方向に並んだ各ノズル片の耐熱寿命にばらつきが発生する。
【０００７】
一方、前記ハーフカバータイプの冷却カバーを用いた冷却構造では、尾筒の下流端出口付近に冷却カバーが存在しないので、図９に示すように、複数の各尾筒の各下流端部の扇形の出口を、燃焼ガスによる熱膨張分を吸収できるだけの小さな間隙Ｃ３で近接させた配置とすることができるので、初段タービンノズル入口における燃焼ガスの温度および流速は、共にほぼ均一化された周方向分布となる利点がある。ところが、この冷却構造では、尾筒の下流側のほぼ半分が冷却カバーで覆われていないことから、尾筒を効果的に冷却することができないので、尾筒のメタル温度が高くなりがちとなり、尾筒の耐熱寿命を十分に確保できない。そのために、燃焼ガスの温度が高いタイプのガスタービンには不向きである。
【０００８】
なお、ハーフカバータイプの冷却カバーを用いた冷却構造を燃焼ガスの温度が高いタイプのガスタービンに採用するに際しては、上述したように、尾筒の下流側半部の全域にフィルム冷却用の小径の空気導入孔を多数形成することで対応可能である。しかしながら、このフィルム冷却を用いた冷却構造は、製造コストが高くなるだけでなく、多数の空気導入孔から尾筒内に導入した圧縮空気が燃焼ガスと混ざって燃焼ガスの温度を低下させるので、タービンに所要温度の燃焼ガスを流入させるためには、燃焼器での燃焼ガスの温度をフィルム冷却による温度低下分を見込んだ高目の温度に設定する必要がある。これにより、燃焼器およびそれに続く尾筒は、熱負荷が大きくなるのに伴って寿命が短くなるだけでなく、燃焼ガスの温度の上昇に伴ってＮＯｘ値が上昇する傾向がある。
【０００９】
そこで、本発明は、燃焼ガスを温度および流速が共に均一な周方向分布となる状態に維持してタービンに流入させることができ、コスト高を抑えた構造としながらも燃焼器、尾筒および初段タービンノズルの寿命を十分に確保し、さらにＮＯｘ値の上昇を抑制することができるガスタービンの尾筒構造を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
前記目的を達成するために、本発明に係るガスタービンの尾筒構造は、燃焼器からの燃焼ガスをタービンに導入する周方向に並んだ複数の尾筒と、前記尾筒の外周を覆って前記尾筒との間に圧縮機からの圧縮空気を導入する冷却カバーとを備え、前記尾筒の下流端部近傍を覆う冷却カバー下流端部の両側部に、下流端縁から上流側へ向かって凹入する切り欠き部が形成されている。
【００１１】
この構成によれば、冷却カバーを尾筒の外周面のほぼ全体を覆うことのできるフルカバータイプの形状とした場合であっても、冷却カバー下流端部の両側部に切り欠き部を設けたことにより、尾筒の下流端部における周方向の両側部に冷却カバーが存在しないことから、各冷却カバーの各々の下流端部が互いに干渉することなしに各尾筒の下流端部を互いに近接させて配置することができるので、各尾筒のガス出口を燃焼ガスによる熱膨張分を吸収できるだけの小さな間隙を設けて互いに近接させて配置することができる。これにより、初段タービンノズル入口の燃焼ガスの温度および流速を共にほぼ均一な周方向分布とすることができるから、高いタービン効率を得ることができる。また、尾筒と冷却カバーとの間隙に圧縮空気を導入して尾筒のほぼ全体を冷却できるから、尾筒にフィルム冷却用の空気導入孔を設ける必要がなくなるので、コストを抑制しながら燃焼器、尾筒および初段タービンノズルの耐熱寿命を十分に確保できるとともに、ＮＯｘ値の上昇を抑制することができる。
【００１２】
本発明において、好ましくは、前記冷却カバーの下流端部における各側部外面の周方向位置を、前記切り欠き部により露出した前記尾筒の下流端部における各側部外面の周方向位置にほぼ合致するように設定する。この構成によれば、各冷却カバーの各々の下流端部が互いに干渉することなしに隣接する尾筒の下流端部を可及的に近接させることができるので、初段タービンノズル入口の温度および流速が効果的に周方向に均一化される。
【００１３】
本発明において、好ましくは、前記冷却カバーに、前記圧縮空気を導入して前記尾筒の外周面に衝突させてインピンジ冷却を行う多数の冷却孔を設ける。この構成によれば、尾筒の外周面のほぼ全体を覆う冷却カバーに設けた多数の冷却孔から導入された圧縮空気によるインピンジ冷却によって尾筒を効果的に冷却することができる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明のガスタービンの尾筒構造によれば、冷却カバーにおける下流端部の両側に切り欠き部を設けたことにより、冷却カバーを尾筒のほぼ全体を覆うことのできるフルカバータイプと同等の形状としながらも、複数の尾筒の下流端部を所要の小さな間隙で互いに近接させて配置できるので、初段タービンノズル入口の燃焼ガスの温度および流速を共に均一な周方向分布とすることができ、これによってタービン効率を高く維持できる。さらに、コストを抑制しながら尾筒のほぼ全体を効果的に冷却して、燃焼器、尾筒および初段タービンノズルの寿命を十分に確保できるとともに、ＮＯｘ値の上昇を抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照しながら説明する。図１は、本発明の一実施形態に係る尾筒構造を用いたガスタービンを示す一部破断した側面図である。同図において、ガスタービン１は、空気１Ａを圧縮機２で圧縮してその圧縮空気Ａを燃焼器３に導くとともに、ガスまたは液体燃料Ｆを燃焼器３内に噴射して燃焼させ、その高温高圧の燃焼ガスＧを尾筒２６を通じてタービン４に導くことにより、燃焼ガスＧのエネルギによってタービン４を駆動する。このタービン４は圧縮機２を駆動するとともに、例えば発電機（図示せず）のような負荷を駆動する。
【００１６】
この実施形態では、前記圧縮機２として軸流圧縮機を備えたガスタービン１を例示してある。この軸流圧縮機２は、回転軸１２の外周に配置された多数個の動翼１３と、圧縮機ハウジング１４の内周面に複数段に配置された静翼１５との組み合わせにより、吸気ダクト１６から吸入した空気１Ａを圧縮する。圧縮機ハウジング１４の下流側にはメインハウジング６０が連結されており、圧縮機２からの圧縮空気Ａはメインハウジング６０内に形成された環状の高圧空気室１７に送給される。
【００１７】
燃焼器３は、環状の高圧空気室１７にその周方向に沿って複数個（この実施形態においては８個）が等間隔に配置されており、高圧空気室１７に送給された圧縮空気Ａは、矢印ａ，ｂで示すように、燃焼筒２１の内部の燃焼室２２内に導入される。一方、燃焼器３の燃料ノズル２３から燃料Ｆが燃焼室２２内に噴射されて圧縮空気Ａと混合して燃焼し、その高温高圧の燃焼ガスＧが、燃焼筒２１の下流側（燃焼ガスＧの流れ方向の下流側）に接続された尾筒２６を通ってタービン４に流入する。
【００１８】
図２は、図１における尾筒構造の部分の拡大縦断面図である。前記尾筒２６は、上流端部２６ａが燃焼器３の燃焼筒２１に、かつ、下流端部２６ｂがタービン４の初段タービンノズル１８にそれぞれ接続されている。この尾筒２６は、外周面のほぼ全体が所要の間隙２７を存して冷却カバー７で覆われており、前記間隙２７には、圧縮機２のディフューザ２４の出口から高圧空気室１７に送給された圧縮空気Ａが、後述する冷却カバー７の多数の冷却孔から噴出され、この噴出された高速空気流が尾筒２６の外周面に衝突して、尾筒２６をインピンジ冷却する。このインピンジ冷却の詳細については後述する。前記間隙２７に導入された圧縮空気Ａは、間隙２７を通って燃焼器３の上流側に向け流れたのち、燃焼筒２１の内部の燃焼室２２内に導入される。
【００１９】
各尾筒２６は、金属製の一体成形品であって、尾筒２６と冷却カバー７との平面図である図４に示すように、上流端部２６ａの開口部が燃焼筒２１（図２）に対応した円筒形状に形成されており、尾筒２６と冷却カバー７の斜視図である図６に示すように、下流端部２６ｂの開口部であるガス出口が、環状の初段タービルノズル１８に対応した円環を複数割り（この実施形態では８分割）した扇形に形成されている。
【００２０】
一方、冷却カバー７は、図２に明示するように、その上流端部７ａが尾筒２６の上流端部２６ａと燃焼ガスＧの流れ方向においてほぼ同一位置にあり、下流端部７ｂが尾筒２６の下流端部２６ｂよりも若干上流側に位置しており、尾筒２６の外周における下流端部２６ｂの一部を除くほぼ全体を覆うことのできるフルカバータイプと同等の形状を有している。底面図である図５に明示するように、冷却カバー７における尾筒２６の下流端部２６ｂ近傍を覆う下流端部７ｂの両側に、下流端縁７ｂｂから上流側に向かって凹入する形状の切り欠き部８が形成されている。この切り欠き部８は、冷却カバー７の下流端部７ｂの周方向の最大幅Ｗ１が当該切り欠き部８によって露出した尾筒２６の下流端部２６ｂの周方向の最大幅Ｗ２にほぼ等しくなる形状に設定されている。換言すれば、切り欠き部８は、冷却カバー７における尾筒２６の下流端部２６ｂよりも周方向外方へはみ出る部分のみを切断して除外した形状に形成されている。
【００２１】
図２に示すように、前記尾筒２６の上流端部２６ａは、僅かに拡径して大径に形成された連結筒部２８の内側に燃焼筒２１の下流端部が嵌合されることにより、燃焼筒２１に連結されている。一方、尾筒２６の下流端部２６ｂは、以下に説明する連結構造によってタービン４の初段タービンノズル（静翼）１８に連結されている。
【００２２】
すなわち、図６に示すように、尾筒２６の下流端部２６ｂには、扇形に開口するガス出口２６ｅの外径側（図の上方側）に円弧状のアウターシール材１０が、ガス出口２６ｅの内径側（図の下方側）に円弧状のインナーシール材１１が、それぞれ後述する構造で固定されている。また、尾筒２６の外側面には、冷却カバー７の下流端部７ｂよりも下流側に位置する連結フランジ部９が一体に突設されている。
【００２３】
前記連結フランジ部９には周方向の中央部に単一のピン挿入孔１９が形成され、そのピン挿入孔１９の両側位置にねじ挿通孔２０が形成されている。また、前記アウターシール材１０にはガスタービンの外径側に突出する二つの第１ボス３０，３０と、これらの間に位置する一つの第２ボス３２とが一体形成され、インナーシール材１１にも同様に、ガスタービンの内径側に突出する二つの第１ボス３１，３１と、これらの間に位置する一つの第２ボス３３とが一体形成されている。第１ボス３０，３１にねじ孔３４，３７が設けられ、第２ボス３２，３３にピン挿入孔３８，３９が設けられている。さらに、尾筒２６には、アウターシール材１０およびインナーシール材１１の各々の二つの第１ボス３０，３１に対しそれぞれ同形状を有して互いに重ね合わされる取付ボス４１，４２が一体形成されているとともに、インナーシール材１１の第２ボス３３に対し同形状を有して互いに重ね合わされる位置決めボス４０が一体形成されている。
【００２４】
図２のIII 部の拡大図である図３に示すように、アウターシール材１０およびインナーシール材１１は、尾筒２６の下流端部２６ｂの外径側および内径側に対してそれぞれ、ピン挿入孔３８，３９に尾筒２６の連結フランジ部９および位置決めボス４０に取り付けた位置決めピン２９，４７が挿入されることにより、尾筒２６に対して位置決めされた状態で、それぞれ２本のボルト４４，４５が、図６に示す尾筒２６の取付ボス４１，４２のねじ挿通孔（図示せず）を介して各々の第１ボス３０，３１のねじ孔３４，３７にねじ込んで締結されることにより、尾筒２６の下流端部２６ｂにおける外径側および内径側に固定されている。こうして、アウターシール材１０およびインナーシール材１１は、尾筒２６の下流端部２６ｂに対し周方向にはみ出ない正確な位置決め状態で尾筒２６に固着されている。
【００２５】
さらに、図３に示すようにタービンノズルサポート部材４３から突出した位置決めピン４８が尾筒２６の連結フランジ部９のピン挿入孔１９に挿入された位置決め状態で、ボルト４９が連結フランジ部９のねじ挿通孔２０（図６）を介しタービンノズルサポート部材４３のねじ孔（図示せず）にねじ込まれることにより、連結フランジ部９がタービンノズルサポート部材４３に固定され、尾筒２６の下流端部２６ｂが連結フランジ部９を介してタービンノズルサポート部材４３に支持されている。タービンノズルサポート部材４３は、図１のメインハウジング６０に支持されている。この状態で、タービン４の初段タービンノズル１８の上流端部がアウターシール材１０およびインナーシール材１１に嵌め込まれることで、初段タービンノズル１８と尾筒２６との間が気密にシールされている。
【００２６】
一方、前記冷却カバー７は、図４に示すように左右二つ割りされたカバー半体７Ａ，７Ｂを互いに合体して構成されている。図５にも示すように、冷却カバー７の上流端部７ａは、各カバー半体７Ａ，７Ｂにおける上流端の周方向の上下両端部に外方に向けて突設された各一対の連結片５０，５１を重ね合わせた状態で、ボルト５２が一方の連結片５１の挿通孔を介して他方の連結片５０のねじ孔にねじ込まれることにより、両カバー半体７Ａ，７Ｂの上流端部が外径側および内径側において相互に連結されている。また、冷却カバー７の中間部は、各カバー半体７Ａ，７Ｂの中間部の外径側の各端部に外方に向けて突設された各一つの連結片５３，５４を互いに重ね合わせた状態でボルト５７とナット５８とでねじ結合されて、両カバー半体７Ａ，７Ｂの中間部が相互に連結されている。冷却カバー７の下流端部７ｂにおける両カバー半体７Ａ，７Ｂの結合構造については後述する。
【００２７】
図２に示すように、前記冷却カバー７のフロースリーブ６２は上流端部にフランジを持つ円筒体であり、そのフランジがボルト６１によりメインハウジング６０に支持され、下流端部が冷却カバー７の上流端部７ａの開口近傍の内周面を拡径して形成された開口凹所５９の内側に嵌合されて、冷却カバー７の上流端部７ａを支持している。上流端部７ａは、フロースリーブ６２を介してメインハウジング６０に支持されている。また、冷却カバー７の開口凹所５９には、尾筒２６の上流端部の外面から外径側へ向けて９０°の等間隔で一体に突設された４本の位置決めピン６３の各先端が軽く接触している。これにより、尾筒２６の上流端部２６ａは、冷却カバー７に対し所定の間隙２７を維持する相対位置に位置決めされている。
【００２８】
冷却カバー７の下流端部７ｂは、尾筒２６の連結フランジ部９に近接する箇所まで延びて、連結フランジ部９との間に小さな隙間６４を形成している。この冷却カバー７の下流端近傍箇所の外径側および内径側の２箇所に設けられた挿通孔６７には、尾筒２６の外径側および内径側に突設された二つの取付ブロック片６８がそれぞれ挿通されている。一方、図４に示すように、冷却カバー７の両カバー半体７Ａ，７Ｂの外径側端部の挿通孔６７の近傍に突設された連結ブロック片６９，６９が、前記取付ブロック片６８に対し両側から挟み込む配置で重ね合わされて、これらがボルト７０とナット７１とでねじ結合されている。また、図５の底面図に示すように、冷却カバー７の両カバー半体７Ａ，７Ｂの内径側端部も同様に、挿通孔６７の近傍に突設された連結ブロック片６９，６９が、取付ブロック片６８に対し両側から挟み込む配置で重ね合わされて、これらがボルト７０とナット７１とでねじ結合されている。これにより、冷却カバー７の下流端部７ｂが尾筒２６に支持されている。
【００２９】
前記冷却カバー７には、図４ないし図６にそれぞれ示すように、ほぼ全体にわたり多数の冷却孔７２が形成されている。これら冷却孔７２から、図２の高圧空気室１７の圧縮空気Ａを冷却カバー７の内部に導入して尾筒２６の外周面に衝突させることにより、尾筒２６をインピンジ冷却する。
【００３０】
図７に示すように、この実施形態では、８つの尾筒２６を有するガスタービン１を例示してあり、尾筒２６の下流端部２６ｂのガス出口２６ｅは、ほぼ１／８円周に対応する扇形に形成されている。これら各尾筒２６は、各々の下流端部２６ｂのガス出口２６ｅを周方向に並べることにより初段タービンノズル１８（図２）の環状の入口開口に対応する環状に配列されている。
【００３１】
図６に示す冷却カバー７は、尾筒２６の外周面における下流端の連結フランジ部９を除くほぼ全体を覆うことのできるフルカバータイプと同等の形状を有しているが、尾筒２６の下流端部２６ｂの両側に位置して、下流端縁７ｂｂから上流側へ向かって凹入する左右一対の切り欠き部８が形成されており、この切り欠き部８は、冷却カバー７の左右両側端の周方向位置Ｐ１（この場合は切り欠き部８の上縁）が当該切り欠き部８によって露出した尾筒２６の両側端の周方向位置Ｐ２にほぼ合致する形状に設定されている。こうして、隣接する各２つの冷却カバー７の各々の下流端部７ｂが互いに接触する干渉を避けながら、冷却カバー７における尾筒２６を覆うことのできる面積を可及的に大きくしている。
【００３２】
これにより、図７に明示するように、各尾筒２６は、各冷却カバー７の各々の下流端部が互いに接触する干渉を考慮することなく各々の下流端部２６ｂのガス出口２６ｅを可及的に近接させることができるから、各尾筒２６の各々のガス出口２６ｅを、燃焼ガスＧによる熱膨張分を吸収できるだけの小さな間隙Ｃ３、つまりハーフカバータイプの冷却カバーの場合（図９）と同等の間隙Ｃ３を残して互いに近接させた配置で環状に配列することができる。したがって、この尾筒構造では、図３の初段タービンノズル１８の入口における燃焼ガスＧの温度および流速を共に、図１０の二点鎖線ＴＴおよびＶＶでそれぞれ示すように、より均一な周方向分布とすることができる。これにより、タービン４の効率の低下を抑制できるとともに、初段タービンノズル１８を形成する周方向に並んだ各ノズル片の耐熱寿命のばらつきを抑制して、初段タービンノズル１８の寿命を長くできる。
【００３３】
また、前記尾筒構造では、図６に示す尾筒２６の外周面のほぼ全体を覆う冷却カバー７に設けた多数の冷却孔７２から、図２に示す間隙２７内に導入した圧縮空気Ａを尾筒２６の外面に衝突させてインピンジ冷却を行うことにより、尾筒２６の外周面を効果的に冷却することができる。また、尾筒２６における両側の二つの切り欠き部８によって露出された部分は、矢印で示すように、圧縮機２のディフューザ２４の出口から高圧空気室１７に向けて流れる圧縮空気Ａによって対流冷却される。つまり、この尾筒構造では、フィルム冷却などのコスト高となる冷却構造を尾筒２６に設けることなしに、尾筒２６の外周面のほぼ全体を効果的に冷却して尾筒２６の寿命を十分に確保できる。さらに、尾筒２６にフィルム冷却用の空気導入孔を設けるものではないので、製造コストの高騰を抑制できるとともに、フィルム冷却用の空気が燃焼ガスに混入されて初段タービンノズル入口の燃焼ガス温度を低下させることはないので、燃焼器での燃焼ガスの温度を高目に設定する必要がなくなる。それにより、燃焼器およびそれに続く尾筒の熱負荷が大きくなることがないので、燃焼器および尾筒の寿命を長くでき、さらにＮＯｘ値の上昇を抑制することができる。
【００３４】
なお、冷却カバー７に多数の冷却孔７２を設けてインピンジ冷却を行うのに代えて、尾筒２６と冷却カバー７との間隙２７に圧縮空気Ａを導入して尾筒２６を対流冷却する冷却構造を採用しても、冷却カバー７が尾筒２６のほぼ全体を覆っていることから、尾筒２６をインピンジ冷却する前記実施形態と同様に尾筒２６のほぼ全体を効果的に冷却することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本発明の一実施形態に係る尾筒構造を用いたガスタービンを示す一部破断した側面図である。
【図２】図１における尾筒構造の部分の拡大縦断面図である。
【図３】図２のIII 部の拡大図である。
【図４】同上のガスタービンにおける尾筒と冷却カバーとを示す平面図である。
【図５】図４の底面図である。
【図６】同上の尾筒と冷却カバーとを示す斜視図である。
【図７】同上の尾筒を複数組み合わせたときの各々の下流端部のガス出口２６ｅの配列状態を下流側から見た図である。
【図８】従来のフルカバータイプの冷却カバーを用いた場合の複数の尾筒の各々の下流端部のガス出口の配列状態を下流側から見た一部分の図である。
【図９】従来のハーフカバータイプの冷却カバーを用いた場合の複数の尾筒の各々の下流端部のガス出口の配列状態を下流側から見た一部分の図である。
【図１０】図８の構成を用いたガスタービンのタービン入口箇所の燃焼ガスの温度と流速の周方向分布を示す図である。
【図１１】従来のフルカバータイプの冷却カバーを用いたガスタービンの一部の断面図である。
【符号の説明】
【００３６】
１  ガスタービン
２  圧縮機
３  燃焼器
４  タービン
７  冷却カバー
７ｂ  冷却カバーの下流端部
７ｂｂ  下流端縁
８  切り欠き部
２６  尾筒
２６ｂ  尾筒の下流端部
７２  冷却孔
Ｇ  燃焼ガス
Ａ  圧縮空気
Ｐ１，Ｐ２  周方向位置
【図１】
2007211643.tif 000003
【図２】
2007211643.tif 000004
【図３】
2007211643.tif 000005
【図４】
2007211643.tif 000006
【図５】
2007211643.tif 000007
【図６】
2007211643.tif 000008
【図７】
2007211643.tif 000009
【図８】
2007211643.tif 000010
【図９】
2007211643.tif 000011
【図１０】
2007211643.tif 000012
【図１１】
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