(57)【要約】【課題】第２流体圧室内の導入油圧を減圧して、カムリングの両側面とポンプボディとの間からの油圧のリークを抑制して、ポンプ吐出量の減少を防止し得る可変容量形ベーンポンプを提供する。【解決手段】ポンプボディ１内に支点面１２を中心に揺動自在に収容配置され、内周側にロータ９とベーン１４とともに複数のポンプ室１６を形成するカムリング７と、該カムリングの軸方向一側に設けられた吸入ポート１７及び吐出ポート１９と、前記カムリングの外周側両側の空間を隔成して形成された第１流体圧室１０及び第２流体圧室１１とを備えている。該第２流体圧室に導入される油圧を減圧弁３２によって制御し、ポンプ駆動初期ではメータリングオリフィス下流側の高圧を導入し、その後は、ドレン側の低圧を導入すると共に、該低圧を保持するようにした。【選択図】図１
2007170320.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプボディに軸支された駆動軸と、
前記ポンプボディ内に回転自在に収容されて、前記駆動軸によって回転駆動されるロータと、
該ロータの外周部に形成された複数のスロットに放射方向へ出没自在に設けられた複数のベーンと、
前記ポンプボディ内に揺動支点を中心に揺動自在に収容配置され、内周側に前記ロータとベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、
該カムリングの軸方向両側に設けられた第１部材及び第２部材と、
前記第１部材または第２部材の少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポート及び前記複数のポンプ室の容積が減少する領域に開口する吐出ポートと、
前記カムリングの外周側の両側に隔成され、該カムリングの偏心量を制御する第１流体圧室及び第２流体圧室と、
前記第１流体圧室内の圧力を制御する圧力制御手段と、
前記第２流体圧室内に導入される圧力を所定圧まで減圧し、この減圧された圧力を保持制御する減圧手段と、
を備えたことを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項２】
前記減圧手段は、前記第２流体圧室内の圧力を、常時所定圧に保持することを特徴とする請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【請求項３】
前記カムリングの揺動支点となる支点面を、前記吸入ポートの終端と前記吐出ポートの始端との間の中間点と前記駆動軸の回転中心を結んだ基準線に対し、前記揺動支点から第２流体圧室側に向かって徐々に離間する傾斜面に形成したことを特徴とする請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車両のパワーステアリングの駆動源などに用いられる可変容量型ベーンポンプの改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の可変容量型ベーンポンプとしては、車両のパワーステアリング装置などに適用された以下の特許文献１に記載されたものが知られている。
【０００３】
この可変容量型ベーンポンプは、ポンプボディ内に収容固定されたアダプタリングと、該アダプタリングの内周側に配置され、該アダプタリングの内周面に形成された支点面を揺動支点として揺動自在に設けられたカムリングと、ポンプボディ内に挿通した駆動軸に一体に設けられ、前記カムリングの内で回転するロータと、該ロータの外周部に放射方向に沿って複数形成されたスロットと、該各スロット内から放射方向へ出没自在に設けられた複数のベーンと、前記カムリングとロータとを軸方向から挟持する両サイドプレートとを備えている。
【０００４】
また、前記アダプタリングの内周面とカムリングの外周側の両側部には、制御バルブの作動によって内部の流体圧が制御される第１流体圧室と、常時、可変メータリングオリフィス下流側の比較的高い圧力が導入される第２流体圧室がそれぞれ形成されている。
【０００５】
そして、前記第１流体圧室内の流体圧と第２流体圧室側に設けられたスプリングのばね力との相対的な圧力に応じてカムリングを揺動させ、これによって各ポンプ室の容積を変化させてポンプ吐出量を制御するようになっており、ポンプ高回転時には、カムリングを第２流体圧室側へ揺動させてポンプ吐出量を減少させるようになっている。
【特許文献１】特開２００４−７６７４５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、前記従来の可変容量型ベーンポンプにあっては、第２流体圧室内に、常時メータリングオリフィス下流側の比較的高い油圧が導入されていることから、この高油圧がカムリングの軸方向の両側面と該両側面に対向するリアボディの内側面及びプレッシャープレートの内側面との間の隙間を通って低圧側である吸入ポート側へリークしてしまうおそれがある。このリーク量が多くなるとポンプ仕事量に対するポンプ吐出量が減少して、ポンプ効率が低下してしまうといった技術的課題を招来する。
【０００７】
特に、ポンプ低回転域などでカムリングが第１流体圧室側に揺動制御されて多くのポンプ吐出量を必要とする場合に、前記リークによるポンプ吐出量の低下によってステアリング操作荷重が大きくなってしまうおそれがある。
【０００８】
本発明は、前記従来における可変容量形ポンプの技術的課題に鑑みて案出されたもので、第２流体圧室内に対する導入油圧を低下させて、カムリングの両側面から作動油のリークを防止して、ポンプ吐出量の減少を防止し得る可変容量形ベーンポンプを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
請求項１に記載の発明は、ポンプボディに軸支された駆動軸と、前記ポンプボディ内に回転自在に収容されて、前記駆動軸によって回転駆動されるロータと、該ロータの外周部に形成された複数のスロットに放射方向へ出没自在に設けられた複数のベーンと、前記ポンプボディ内に揺動支点を中心に揺動自在に収容配置され、内周側に前記ロータとベーンと共に複数のポンプ室を形成するカムリングと、該カムリングの軸方向両側に設けられた第１部材及び第２部材と、前記第１部材または第２部材の少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポート及び前記複数のポンプ室の容積が減少する領域に開口する吐出ポートと、前記カムリングの外周側の両側に隔成され、該カムリングの偏心量を制御する第１流体圧室及び第２流体圧室と、前記第１流体圧室内の圧力を制御する圧力制御手段と、前記第２流体圧室内に導入される圧力を所定圧まで減圧し、この減圧された圧力を保持制御する減圧手段と、を備えたことを特徴としている。
【００１０】
この発明によれば、減圧手段によって、第２流体圧室内の圧力を所定の減圧された圧力に保持することから、かかる圧力で第１流体圧室とのバランスを取りながらカムリングの揺動位置を制御することができる。
【００１１】
特に、前記第２流体圧室内には、減圧された所定圧が導入されることから、カムリングが第１流体圧室側に傾動している状態においても、該第２流体圧室内のポンプ油がポンプボディの内周面とカムリングの外周面との間を通って吸入ポート側などの低圧側へリークすることがない。この結果、ポンプ効率の低下を防止できる。
【００１２】
請求項２に記載の発明にあっては、前記減圧手段は、前記第２流体圧室内の圧力を、常時所定圧に保持することを特徴としている。
【００１３】
この発明によれば、ポンプ始動から一定時間経過後のポンプ駆動中に、減圧手段が第２流体圧室の圧力を常時所定の圧力に保持することによって、第１、２流体圧室の両流体圧室の圧力制御を行う必要がないため、カムリングの揺動制御が容易になる。
【００１４】
請求項３に記載の発明によれば、前記カムリングの揺動支点となる支点面を、前記吸入ポートの終端と前記吐出ポートの始端との間の中間点と前記駆動軸の回転中心を結んだ基準線に対し、前記揺動支点から第２流体圧室側に向かって徐々に離間する傾斜面に形成したことを特徴としている。
【００１５】
カムリングの支点面を、前記のような特異な構成とすることにより、カムリング揺動制御時における該カムリングの第２流体圧室側への傾動作用が容易になる。このため、ポンプ低回転域やポンプ吐出圧が大きい場合や、ポンプ高回転域やポンプ吐出圧が小さい場合のいずれの状態においてもポンプ脈動や振動を抑制でき、これらの特性を向上させることが可能になる。
【００１６】
また、カムリングが第２流体圧室側へ倒れ易くなるが、第２流体圧室内に所定圧を導入することによってカムリングの不用意な倒れを抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明にかかる可変容量型ベーンポンプを、車両のパワーステアリング装置に適用した各実施形態を図面に基づいて詳述する。
【００１８】
すなわち、この可変容量型ベーンポンプは、図３及び図４に示すように、フロントボディ２と第１部材であるリアボディ３とを突き合わせてなるポンプボディ１と、該ポンプボディ１の内部に形成された収容空間４の内面に嵌着されたアダプターリング５と、該アダプターリング５のほぼ楕円形の空間内に、図３中、左右方向へ揺動可能なカムリング７と、該カムリング７の内周側に回転自在に配置され、前記ポンプボディ１内に挿通された駆動軸８に連結されたロータ９とを備えている。
【００１９】
前記アダプターリング５は、図１に示すように、内周面の下部に形成された円弧状の支持溝５ａに前記カムリング７の位置を保持する位置保持ピン６が設けられていると共に、内周面の前記位置保持ピン６の図中左側近傍、つまり後述する第１流体圧室１０側に前記カムリング７の揺動支点となる所定面積を有する支点面１２が形成されている。
【００２０】
なお、前記位置保持ピン６は、カムリング７の揺動支点ではなく、カムリング７の位置を保持しつつアダプターリング５に対するカムリング７の回り止めとしての機能を有している。
【００２１】
前記カムリング７は、ほぼ円環状に形成され、このロータ９に対して偏心可能な状態で前記アダプターリング５内に配置されていると共に、前記位置保持ピン６とこれとほぼ対向した位置にあるシール部材２９を介してアダプタリング５との間に、前記第１流体圧力室１０と第２流体圧力室１１を隔成している。また、カムリング７は、前記アダプターリング５の支点面１２の所定位置を揺動中心として第１流体室１０側か、あるいは第２流体圧室１１側へ揺動自在になっている。
【００２２】
前記カムリング７とロータ９は、軸方向の両端面が前記リアボディ３と前記フロントボディ２側の収容空間４の底部側に配置された第２部材である円盤状のプレッシャプレート１５によって挟持状態に配置されている。
【００２３】
前記ロータ９は、図外のクランクシャフトによって従動プーリ２３を介して駆動軸８が回転駆動されると、図１の矢印方向（反時計方向）に回転するようになっていると共に、外周部には、円周方向の等間隔位置に放射方向に沿ったスロット１３が複数形成されている。この各スロット１３内には、ベーン１４がそれぞれ前記カムリング７の内周面方向へ放射状に出没自在に保持されている。また、前記各スロット１３の内周側端部に、ほぼ円形状の背圧室１３ａが連続一体に設けられている。
【００２４】
また、前記カムリング７とロータ９との間に形成される空間内に、隣接する二枚のベーン１４によってポンプ室１６が形成されており、前記カムリング７を前記支点面１２の揺動支点を中心として揺動させることによって、このポンプ室１６の容積を増減させるようになっている。
【００２５】
また、前記ロータ９の回転に伴って前記各ポンプ室１６の容積が漸次拡大する吸入領域における前記リアボディ３のロータ９側の内側面には、円弧状の吸入ポート１７が形成されている。この吸入ポート１７は、吸入通路１８を介してリザーバタンクから吸い込んだ作動油を前記各ポンプ室１６に供給するようになっている。
【００２６】
また、前記ロータ９の回転に伴って、前記各ポンプ室１６の容積が漸次縮小していく吐出領域における前記プレッシャプレート１５の内側面には、円弧状の吐出ポート１９とこれに連通する吐出孔１９ａが形成されており、ポンプ室１６から吐出された作動流体が、前記吐出ポート１９及び吐出孔１９ａを介して、フロントボディ２の底部に形成された吐出側圧力室１９ｂに導入される。この吐出側圧力室１９ｂに導入された作動流体は、ポンプボディ１に形成された図外の吐出通路から配管３０を介してパワーステアリング装置の油圧パワーシリンダに送られるようになっている。
【００２７】
また、フロントボディ２の上端内部には、前記駆動軸８と直交する方向に向いた圧力制御手段である制御バルブ２０が設けられている。この制御バルブ２０は、図３に示すように、前記フロントボディ２内に形成されたバルブ収容孔２１内に摺動自在に収容された弁体であるスプール弁２２と、該スプール弁２２を図１の左方向に付勢してバルブ孔２１のプラグ２３に当接させるバルブスプリング２４と、前記プラグ２３とスプール弁２２の先端部との間に形成されて、前記配管２９に設けられたメータリングオリフィス３０の上流側の作動油圧、つまり吐出ポート１９内の油圧が導入される圧力室である高圧室２５とを備えている。
【００２８】
そして、前記メータリングオリフィス３０の下流側の流体圧が前記バルブスプリング２４の収容室２６に供給され、この収容室２６と高圧室２５の両圧力差が所定以上になると、スプール弁２２がバルブスプリング２４のばね圧に抗して図中右方向に移動する。
【００２９】
前記第１流体圧室１０は、前記スプール弁２２が図３に示すように、左側に位置するときは、連通路２７を介してバルブ収容孔２１のポンプ吸入室２８に連通されており、このポンプ吸入室２８内にはフロントボディ２内に形成された図外の吸入孔を介して前記吸入ポート１７からの低圧が導入されるようになっている。
【００３０】
一方、前記差圧によってスプール弁２２が右側に摺動した場合は、ポンプ吸入室２８が漸次遮断されて、第１流体圧室１０には、高圧室２５と連通して高圧な作動流体が導入されるようになっている（図５参照）。これによって、ポンプ吸入室２８の低圧とメータリングオリフィス３０の上流側の高圧が選択的に供給されるようになっている。
【００３１】
一方、前記第２流体圧室１１は、ポンプボディ１の上端内部に形成された後述する減圧手段である減圧弁３１を介して所定圧、ポンプ駆動初期には高圧が、その後は、比較的低い油圧が導入されるようになっている。
【００３２】
また、前記フロントボディ２の第２流体圧室１１側には、カムリング７を第２流体圧室１１から第１流体圧室１０側へ付勢するコイルスプリング型のばね部材３２が設けられている。
【００３３】
また、前記スプール弁２２の内部に設けられたリリーフバルブ５０は、前記収容室２６の圧力が所定以上に達したとき、つまりパワーステアリング装置の作動圧力が所定以上に達したときに開放して、この作動流体を逃がすようになっている。
【００３４】
前記アダプターリング５の支点面１２は、第１流体圧室１０側から位置保持ピン６までの所定面積に形成されていると共に、図１に示すように、前記吸入ポート１７の終端１７ａと吐出ポート１９の始端１９ａとの中間点と前記駆動軸８の回転中心Ｐを結ぶ基準線Ｘに対して徐々に離間するように、第２流体圧室１１側へ下り傾斜状に形成されている。この下り傾斜角度は、前記基準線Ｘを基準としてほぼ数度に設定されている。
【００３５】
前記減圧弁３１は、図１、図２及び図４に示すように、フロントボディ２とリアボディ３とに跨って駆動軸８の軸方向に沿って形成された減圧バルブ収容孔３３と、該減圧バルブ収容孔３２の内部に摺動自在に設けられ、段差径の棒軸状に形成された弁体３４と、前記減圧バルブ収容孔３３の一端側に有し、前記第２流体圧室１１に圧力導入通路３５を介して連通する圧力導入室３６と、減圧バルブ収容室３２の圧力導入室３６と反対側に形成されたスプリング収容室３７内に設けられて、前記弁体３４を圧力導入室３６方向へ付勢するバルブスプリング３８と、を備えている。
【００３６】
前記減圧バルブ収容室３２は、スプリング収容室３７側が大径状に形成された段差円柱状に形成され、軸方向のほぼ中央位置に、円筒状の低圧導入溝３９が形成されていると共に、該低圧導入溝３９と圧力導入室３６との間の位置に、前記制御バルブ２０の収容室２６と連通させる油通路孔４０の一端側の開口４０ａが臨設されている。したがって、前記油通路孔４０には、前記メータリングオリフィス３０下流側の高圧な油圧が導入されるようになっている。
【００３７】
前記弁体３４は、圧力導入室３６側の一端側が大径部３４ａに形成され、スプリング収容室３７側の他端側が小径部３４ｂに形成され、前記大径部３４ａ側の外周に、摺動位置に応じて前記油通路孔４０の開口４０ａと連通あるいは連通が遮断される環状溝３４ｃが形成されていると共に、前記大径部３４ａの圧力導入室３６側の端面が受圧面３４ｄとなっている。
【００３８】
また、この弁体３４は、大径部側の内部軸方向に、一端が前記圧力導入室３６に開口する軸方向孔４１ａが穿設されていると共に、ほぼ中央位置の径方向には、一端が前記軸方向孔４１ａに連通し、他端が弁体３４の摺動位置に応じて前記低圧導入溝３９と連通あるいは連通が遮断される径方向孔４１ｂが径方向に沿って貫通形成されている。また、前記環状溝３４ｃの底部には、前記軸方向孔４１ａと連通する連通孔３４ｅが貫通形成されている。
【００３９】
前記圧力導入通路３５は、フロントボディ２の内部に形成されて、前記圧力導入室３６と連通するメイン通路孔３５ａと、前記アダプタリング５の幅方向のほぼ中央位置に穿設されて、前記メイン通路孔３５ａと第２流体圧室１１とを連通する油孔３５ｂとから構成されている。
【００４０】
前記スプリング収容室３７は、前記低圧導入溝３９に連通可能になっていると共に、前記吸入通路１８に連通してドレン流路を構成している。したがって、前記低圧導入溝３９には、低圧なドレン圧（吸入圧）が常時導入されるようになっている。
【００４１】
前記バルブスプリング３８は、一端がスプリング収容室３７の底面に弾持されている共に、他端が前記弁体３４の段差面に円環状のスプリングリテーナ４２を介して弾持されている。
【００４２】
なお、前記フロントボディ２とリアボディ３との間には、前記減圧弁３１の減圧バルブ収容孔３３をシールするシールリング４３が設けられている。
【００４３】
したがって、この実施形態によれば、ポンプの駆動初期及び低回転域では、第１流体圧室１０内には、一時的に制御バルブ２０からの吸入側の低圧が導入される一方、ポンプ駆動初期には、第２流体圧室１１内には前記減圧弁３１を介してメータリングオリフィス３０下流側の比較的高い油圧が導入される。
【００４４】
すなわち、前記減圧弁３１は、図１に示すように、制御バルブ２０の収容室２６内の高い油圧が油通路孔４０から環状溝３４ｃ内に流入して、ここから連通孔３４ｅ及び軸方向孔４１ａを通って圧力導入室３６内に流入し、さらにここから圧力導入通路３５を介して第２流体圧室１１内に導入される。
【００４５】
したがって、カムリング７は、図３に示すように、前記ばね部材３２のばね力と第２流体圧室１１内の高い圧力によって、支点面１２の揺動支点を中心に第１流体圧室１１側（左側）へ揺動して、ロータ９に対する偏心量が最大となる。このため、ポンプの吐出量が多くかつ吐出ポート１９側の圧力が大きくなる。
【００４６】
その後、第２流体圧室１１内は、速やかに低圧状態になる。すなわち、前記減圧弁３１の圧力導入室３６に流入した高圧が、受圧面３４ｄに作用して、弁体３４を、図２に示すように、バルブスプリング３８のばね力に抗して右方向へ摺動させ、大径部３４ａの外周面で前記油通路孔４０の開口４０ａを閉塞して環状溝３４ｃとの連通を遮断すると同時に、低圧導入溝３９と径方向孔４１ｂの開口とを連通させる。
【００４７】
このため、圧力導入室３６には、前記径方向孔４１ｂ及び軸方向孔４１ａを介して低圧導入溝３９内の低圧が導入され、したがって、前記第２流体圧室１１には、圧力導入通路３５を介してドレン側の吸入圧が導入される。
【００４８】
ここで、前記弁体３４は、バルブスプリング３８のばね力と受圧面３４ｄが受けるドレン圧とのバランスによって軸方向のほぼ定位置に保持される（図１と図２の中間の状態）。したがって、第２流体圧室１１は、前記ポンプ駆動初期以外は常時ほぼ一定の低圧に減圧保持される。
【００４９】
この第２流体圧室１１内の油圧の変化特性を、図６に示せば、ポンプ駆動初期では、ポンプ吐出圧ＰP（Ｘ線）とほぼ同じ立ち上がり特性（Ｚ線）となるが、減圧弁３１によって流路が低圧導入溝３９側に切り換えられた段階で、ほぼ水平な特性ＰG（Ｙ線）となり、減圧弁３１によって、この低圧状態が一定に保持される。この低圧保持時の圧力は、前記最大ポンプ吐出圧ＰPの約１／５になるように設定されている。
【００５０】
ポンプ高回転域に移行すると、第１流体圧室１０内には、制御バルブ２０から吐出ポート１９からの高圧が導入される、一方、第２流体圧室１１内には、前述のように、減圧弁３１によってドレン側の油圧が導入され続けているため、低圧状態を維持している。
【００５１】
したがって、カムリング７は、図４に示すように、第１流体圧室１０内の高圧によってばね部材３２のばね力及び第２流体圧室１１内の低圧に抗して第２流体圧室１１側へ徐々に揺動して偏心量が小さくなる。これにより、ポンプ吐出量が必要量まで減少して最適なポンプ吐出特性を得ることができる。
【００５２】
また、この実施形態によれば、減圧弁３２によって、第２流体圧室１１内の圧力が所定の減圧されたドレン圧に保持されることから、かかる圧力で第１流体圧室１０とのバランスを取りながらカムリング７の揺動位置を制御することができる。
【００５３】
また、前述のように、前記第２流体圧室１１内には、減圧されたドレン圧が導入されていることから、カムリング７が第１流体圧室１０側に揺動（傾動）している状態においても、該第２流体圧室１１内のポンプ油がカムリング７の軸方向の両側面７ａ、７ｂと該両側面７ａ、７ｂに対向するリアボディ３の内面及びプレッシャプレート１５の内側面との間を通って吸入ポート側などの低圧側へリークすることがない。この結果、特に、多くの吐出量を必要とするポンプ低回転じにもかかる要求量を十分に確保することができ、ポンプ効率の低下を防止できる。
【００５４】
また、ポンプ始動から一定時間経過後のポンプ駆動中に、減圧弁３２が、第２流体圧室の圧力を常時一定の低圧に保持することによって、第１、２流体圧室１０，１１の圧力制御を行う必要がないため、カムリング７の揺動制御が容易になる。
【００５５】
また、前記カムリング７の支点面１２を、前記のような傾斜面に形成することにより、カムリング７の揺動制御時における該カムリング７の第２流体圧室１１側への傾動作用が容易になる。このため、ポンプ低回転域やポンプ吐出圧が大きい場合や、ポンプ高回転域やポンプ吐出圧が小さい場合のいずれの状態においてもポンプ脈動や振動を抑制でき、これらの特性を向上させることが可能になる。
【００５６】
また、ポンプ吐出圧の低いポンプ駆動初期には、第２流体圧室１１内に比較的高いメータリングオリフィス３０下流側の圧力を導入するため、ばね部材３２のばね力との合成力によってカムリング７を第１流体圧室１０側へ付勢することから、カムリング７の第２流体圧室１１側への不用意な倒れを防止することができる。
【００５７】
さらに、前記圧力導入通路３５の油孔３５ｂを、アダプタリング５に形成したことから、前記リアボディ３やプレッシャプレート１５に圧力導入通路３５を形成した場合に比較して、該圧力導入通路３５とカムリング７の径方向の距離を大きく取ることができると共に、カムリング７の軸方向側面と圧力導入通路３５とがオーバーラップすることがない。これにより、圧力導入通路３５から直接カムリング７の軸方向の側面へ油圧がリークするのを防止することができる。
【００５８】
また、前記油孔３５ｂは、アダプタリング５の幅方向のほぼ中央に形成したため、アダプタリング５の油孔３５ｂ周囲の外周面がシール面となることから、圧力導入通路３５を通流途中での油圧のリークを防止できる。
【００５９】
前記減圧弁３２は、前述のように、簡便な構造であることから、第２流体圧室１１の圧力を低圧に保持しつつコストの低減化を図ることが可能になる。
【００６０】
また、この減圧弁３２の減圧バルブ収容孔３３を駆動軸８と平行に形成することによって、ポンプボディ１の径方向の嵩張りを抑制することが可能になり、これによってポンプ装置の大型化を抑制できる。
【００６１】
ポンプの駆動初期においては、前記減圧弁３２の弁体３４の受圧面３４ｄには、制御バルブ２０の収容室２６内の油圧（メータリングオリフィス３０下流側の油圧）を作用させるようにしたため、減圧弁３２に、特別な油圧を導入するのではなく、もともとある油圧を利用したため、油通路構造が簡素化されて、製造コストの低減化が図れる。
【００６２】
また、減圧弁３２には、メータリングオリフィス３０下流側のポンプ吐出圧が低下した油圧を制御油圧として利用するようになっていることから、減圧弁３２の減圧代を小さくすることが可能になる。よって、ポンプ効率の低下を抑制することができる。
【００６３】
前記減圧弁３２により第２流体圧室１１の圧力を最大ポンプ吐出圧の１／５に設定したことによって、第２流体圧室１１から吸入ポート１７側（低圧側）への油圧のリークを防止しつつ第１流体圧室１０内の油圧との関係でカムリング７を精度良く制御することが可能になる。
【００６４】
本発明は、前記各実施形態の構成に限定されるものではなく、例えば前記圧力導入室３６には、前記メータリングオリフィス３０の上流側（ポンプ吐出圧）の油圧を供給することも可能である。
【００６５】
前記実施形態から把握される前記請求項に記載した発明以外の技術的思想について以下に説明する。
【００６６】
請求項（１）前記ポンプボディの内部に有するほぼ円環状の収容空間の内周面に、内側に前記カムリングを保持するアダプタリングを配置すると共に、該アダプタリングの内周面とカムリングの外周面との間に、前記第１流体圧室と第２流体圧室とを形成し、
前記アダプタリングに、前記減圧手段から前記第２流体圧室へ圧力を導入する圧力導入通路を形成したことを特徴とする請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【００６７】
この発明によれば、アダプタリングに圧力導入通路を形成したことから、前記第１部材や第２部材に圧力導入通路を形成した場合に比較して、該圧力導入通路とカムリングの径方向の距離を大きく取ることができると共に、カムリングの軸方向側面と圧力導入通路とがオーバーラップすることがない。これにより、圧力導入通路から直接カムリングの軸方向の側面へ油圧がリークするのを防止することができる。
【００６８】
請求項（２）前記圧力導入通路の一部を、前記アダプタリングの軸方向の幅長さのほぼ中央位置に形成したことを特徴とする請求項（１）に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【００６９】
この発明では、アダプタリングの円筒状の外周面がシール面となることから、圧力導入通路を通流途中での油圧のリークを防止できる。
【００７０】
請求項（３）前記減圧手段は、
前記ポンプボディに形成された減圧バルブ収容孔の一端側に形成されて、前記第２流体圧室に圧力導入通路を介して連通する圧力導入室と、
前記減圧バルブ収容孔内に摺動自在に設けられて、前記所定の高圧を受ける受圧面を有する弁体と、
該弁体を前記圧力導入室方向へ付勢する付勢部材と、
前記受圧面が所定の高圧を受けて、前記弁体が前記付勢部材の付勢力に抗して圧力導入室と反対方向に移動することにより、前記圧力導入室とドレン通路とを連通する連通路と、
を備えたことを特徴とする請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【００７１】
前記減圧手段が簡便な構造であることから、第２流体圧室の圧力を所定圧以下に保持しつつコストの低減化を図ることが可能になる。
【００７２】
請求項（４）前記減圧手段のバルブ収容孔を、前記駆動軸とほぼ平行に形成したことを特徴とする請求項（３）に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【００７３】
この発明では、バルブ収容孔を駆動軸と平行に形成することによって、ポンプボディの径方向の嵩張りを抑制することが可能になり、これによってポンプ装置の大型化を抑制できる。
【００７４】
請求項（５）前記圧力制御手段を、前記ポンプボディに形成された制御バルブ収容孔内に摺動自在に設けられ、軸方向の両側に受圧面を有する弁体と、この弁体の軸方向の両側に形成され、前記吐出ポートの下流側に形成されたオリフィスの前後差圧がそれぞれ導入される第１圧力室及び第２圧力室と、を備え、
前記減圧手段の受圧面に、前記第１圧力室又は第２圧力室からの圧力を作用させたことを特徴とする請求項（３）に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【００７５】
この発明によれば、減圧手段に、特別な油圧を導入するのではなく、もともとポンプ吐出圧が導かれる圧力制御手段からの圧力を導入する構成としたことによって、油通路構造が簡素化されて、製造コストの低減化が図れる。
【００７６】
請求項（６）前記減圧手段は、前記オリフィス下流側の圧力が導入される前記第２圧力室から圧力を制御用圧力として導入することを特徴とする請求項（５）に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【００７７】
この発明では、減圧手段に導入される制御用圧力が高い場合には、ドレン側に排出する量を多くしなければ、第２流体圧室の圧力を所定値以下に保持することができないが、前記制御用圧力が、予めポンプ吐出圧がオリフィスによって低下した圧力になっていることから、減圧手段の減圧代を小さくすることが可能になる。よって、ポンプ効率の低下を抑制することができる。
【００７８】
請求項（７）前記減圧手段によって前記第２流体圧室内で保持される所定圧を、ポンプ吐出圧の約１／５に設定したことを特徴とする請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【００７９】
第２流体圧室の圧力をポンプ吐出圧の１／５に設定することによって、第２流体圧室から吸入ポート側（低圧側）への油圧のリークを防止しつつ第１流体圧室内の油圧との関係でカムリングを精度良く制御することが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００８０】
【図１】本発明に係る可変容量型ベーンポンプの第１の実施形態に供される減圧弁を示す断面図である。
【図２】同減圧弁の作動を示す断面図である。
【図３】本実施形態の可変容量形ベーンポンプを示す断面図である。
【図４】同可変容量形ベーンポンプの側断面図である。
【図５】本実施形態の可変容量形ベーンポンプの作用を示す断面図である。
【図６】本実施形態に供される減圧弁による減圧特性を示すグラフである。
【符号の説明】
【００８１】
１…ポンプボディ
２…フロントボディ
３…リアボディ（第１部材）
５…アダプタリング
４…収容空間
７…カムリング
８…駆動軸
９…ロータ
１０・１１…第１、第２流体圧力室
１２…支点面（揺動支点）
１３…スロット
１４…ベーン
１６…ポンプ室
１７…吸入ポート
１９…吐出ポート
２０…制御バルブ（圧力制御手段）
２６…収容室
３２…減圧弁（減圧手段）
３３…減圧バルブ収容孔
３４…弁体
３４ｄ…受圧面
３５…圧力導入通路
３５ａ…メイン通路孔
３５ｂ…油孔
３６…圧力導入室
３７…スプリング収容室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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