(57)【要約】【課題】耐食性及び熱伝導性が優れている銅又は銅合金の優位性を維持しつつ、耐圧強度、軽量化、及び曲げ加工性を向上させた銅又は銅合金製の熱交換器用扁平多孔管を提供する。【解決手段】銅又は銅合金からなり１対の対向内面を有する扁平管１内に、銅又は銅合金からなるコルゲートシート２が配置されている。このコルゲートシート２は扁平管２の１対の対向面に交互に接するように屈曲されており、扁平管１の内面とコルゲートシート２との接触面は、ろう付け３により接合されている【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
銅又は銅合金からなり１対の対向内面を有する扁平管と、この扁平管内に配置され前記１対の対向面に交互に接するように屈曲された銅又は銅合金からなるコルゲートシートと、を有し、前記扁平管の内面と前記コルゲートシートとの接触面は、ろう付けにより接合されていることを特徴とする熱交換器用扁平多孔管。
【請求項２】
前記扁平管の肉厚をＴ、前記コルゲートシートの肉厚をｔとするとき、Ｔ≧ｔであることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器用扁平多孔管。
【請求項３】
前記コルゲートシートの屈曲部の曲率半径が、０．０１乃至１ｍｍであることを特徴とする請求項１又は２に記載の熱交換器用扁平多孔管。
【請求項４】
前記扁平管及び前記コルゲートシートの銅又は銅合金素材について、８００乃至８５０℃に１乃至３０分間加熱したときの引張強さを夫々σＢ及びσＢ２としたとき、σＢ≧σＢ２であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の熱交換器用扁平多孔管。
【請求項５】
前記扁平管の長手方向に沿う断面において、平均結晶粒径が２００μｍ以下であることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の熱交換器用扁平多孔管。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ルームエアコン、パッケージエアコン、冷蔵庫、自動車用エアコン、及び冷凍機器等の熱交換器に適用される銅又は銅合金製の扁平多孔管に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、カーエアコン用伝熱管として複数の冷媒流路があるアルミニウム製扁平多孔管が使用されている。このような扁平多孔管は押出しにより製造される（特許文献１）。しかしながら、アルミニウム製熱交換器は耐圧強度が低く、ＣＯ２等の高圧冷媒に使用するためには肉厚を大きくする必要があり、耐食性が低いという問題点がある。特に、温度が高い冷媒を使用する場合、アルミニウムは耐熱性が低いことから材質的に問題になることがある。
【０００３】
このようなアルミニウム製扁平多孔管の欠点を改善するために、複数の管をろう材のシートとろう付け可能な金属板材で包み、折り曲げ部をろう付けして、扁平管の中に複数個の管を並置した構造の銅製扁平多孔管が提案されている（特許文献２）。この扁平多孔管は、アルミニウム製扁平管に比べて熱交換量を大幅に増加させることが可能になるが、内管を包み込む扁平外管の折り曲げ部をろう付けにより接合して、扁平管としているので、外面にろう付け部があるため、耐圧強度に対する信頼性に問題がある。また、扁平管は、複数個の並置された円管を包み込むように、板材を扁平状に湾曲させ、その両端部を折り曲げて折り曲げ部をろう付けすることにより、扁平管に成形されているので、この折り曲げ部のために、扁平多孔管全体の質量が重くなってしまうという欠点がある。
【０００４】
【特許文献１】特公平７−６５８７６号公報
【特許文献２】実開平７−１２７７１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上述のごとく、従来の特許文献２に開示された銅又は銅合金多孔扁平管は、耐食性及び熱伝導性は優れているものの、耐圧強度が低く、また、質量が重いという問題点がある。また、内部に配置される複数の管と前記管を包む金属シートとの接触部分はろう付けされるが、複数の管どおしの接触部分はろうが回りにくいため、単に接触した状態となっている。このため、このようにして作製した銅製扁平多孔管に曲げ加工を行うと、内部の管と管とがずれ、このずれによる力により、管と金属シートとのろう付け部に剥離又は割れ等が発生し、熱伝達性能の低下及び長時間使用による疲労破壊などの問題が起きてしまう。
【０００６】
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、耐食性及び熱伝導性が優れている銅又は銅合金の優位性を維持しつつ、耐圧強度、軽量化、及び曲げ加工性を向上させた銅又は銅合金製の熱交換器用扁平多孔管を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係る熱交換器用扁平多孔管は、銅又は銅合金からなり１対の対向内面を有する扁平管と、この扁平管内に配置され前記１対の対向面に交互に接するように屈曲された銅又は銅合金からなるコルゲートシートと、を有し、前記扁平管の内面と前記コルゲートシートとの接触面は、ろう付けにより接合されていることを特徴とする。
【０００８】
本発明においては、扁平管の内面とコルゲートシートにより囲まれた空間が、媒体が通流する流路となる。そして、本発明の扁平多孔管は、銅又は銅合金により製造されているため、耐圧強度、耐食性及び熱伝導性が優れており、外面にろう付け部がないことから高圧冷媒を用いた場合の耐圧強度の信頼性も優れている。また、管内の流路はコルゲートシートにより形成されるため、コルゲートシートは強度を担う必要がないので、薄いものを使用することができ、これにより扁平多孔管の質量を軽くすることができる。
【０００９】
この熱交換器用扁平多孔管において、前記扁平管の肉厚をＴ、前記コルゲートシートの肉厚をｔとするとき、Ｔ≧ｔであることが好ましい。
【００１０】
扁平管の肉厚は、冷媒の圧力に応じて決定されるが、冷媒流路を構成するコルゲートシートはこのコルゲートシートにより仕切られたシート両側の双方の流路から圧力が負荷される。このため、コルゲートシートに強度はそれほど必要とされない。このため、扁平多孔管の軽量化のために、コルゲートシートの肉厚を薄くすることができる。しかし、ろう付け部の信頼性を確保するためには、コルゲートシートの厚さはある程度必要であり、適正な肉厚にする必要がある。このように、ろう付け部の信頼性を確保するために、扁平管の肉厚Ｔ（ｍｍ）がコルゲートシートの肉厚ｔ（ｍｍ）に対し、Ｔ≧ｔを満たすようにする。これにより、十分な耐圧強度を保持できると共に、扁平多孔管を使用した熱交換器の軽量化を図ることができる。なお、コルゲートシートの肉厚ｔは扁平多孔管の軽量化のためには薄いほどよいが、ろう材の肉厚、ろう付け条件（加熱温度、加熱時間）によって、コルゲートシートがろうにより食われ、多少減肉することがあるので肉厚ｔは０．１ｍｍ以上あることが望ましい。
【００１１】
また、前記コルゲートシートの屈曲部の曲率半径が、０．０１乃至１ｍｍであることが好ましい。
【００１２】
扁平多孔管の耐圧強度は、扁平管の肉厚と共に、扁平管の内面とコルゲートシートのろう付け強度にも依存する。コルゲートシートは、扁平管が水平に置かれた場合に、上部に開口する部分（扁平管の下内面に接触）と、下部に開口する部分（扁平管の上内面に接触）とが交互に連なるが、屈曲部の曲げ半径が大きいと、コルゲートシートと扁平管内面との接触面が小さくなり、この接触面がろう付けにおける接合面となることから、接合面積が小さく、接合強度が小さくなってしまう。このため、耐圧性能が低下してしまう。従って、コルゲートシートの屈曲部の曲率半径は０．０１乃至１ｍｍであることが望ましい。
【００１３】
更に、前記扁平管及び前記コルゲートシートの銅又は銅合金素材について、８００乃至８５０℃に１乃至３０分間加熱したときの引張強さを夫々σＢ及びσＢ２としたとき、σＢ≧σＢ２であることが好ましい。
【００１４】
扁平管とコルゲートシートを８００乃至８５０℃で１乃至３０分間加熱してろう付け接合し、扁平多孔管が製作される。ろう付けにより銅又は銅合金は軟化する。コルゲートシートに扁平管よりもより耐熱強度のある耐熱銅基合金を使用すると、扁平多孔管を曲げ加工したときに、コルゲートシートに歪がでてしまうことがある。このため、耐圧性能が低下する場合がある。そこで、８００乃至８５０℃に１乃至３０分間加熱したときの扁平管及びコルゲートシートの引張強さを夫々σＢ、σＢ２としたとき、σＢ≧σＢ２である銅合金を用いることが望ましい。扁平管の耐熱強度（高温引張り強さ）をコルゲートシートの引張り強さよりも小さくしないことにより、扁平多孔管を曲げ加工したときに、コルゲートシートに歪みが生じて扁平管から剥離してしまうような事態を防止できる。
【００１５】
更にまた、前記扁平管の長手方向に沿う断面において、平均結晶粒径が２００μｍ以下であることが好ましい。
【００１６】
扁平管とコルゲートシートのろう付けにより、扁平管の結晶粒が粗大化すると、強度低下による耐圧性能低下、及び曲げ加工時の表面の割れが発生しやすくなるため、扁平管の管長手方向断面における平均結晶粒度を２００μｍ以下にすることが望ましい。なお、前記結晶粒径は１００μｍ以下であることがより望ましく、５０μｍ以下であることが更に望ましい。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、扁平多孔管の耐食性及び熱伝導性が優れていると共に、扁平多孔管の耐圧強度、軽量化、及び曲げ加工性が向上し、それを使用した熱交換器の性能向上、信頼性の向上、及び小型化に多大の貢献をなす。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の実施の形態について、添付の図面を参照して具体的に説明する。図１は本発明の実施の形態に係る扁平多孔管を示す断面図（流体通路断面図）である。本実施形態の扁平多孔管は、図２に示すように、横断面が長方形状の扁平管１の内部に、図４に示すように、横断面が水平セグメント２ａと垂直セグメント２ｂと水平セグメント２ｃとがほぼ垂直に屈曲したコルゲートシート２が配置されている。これらの扁平管１及びコルゲートシート２はその長手方向については同一の横断面形状を有している。
【００１９】
そして、扁平管１を水平においた状態で、コルゲートシート２を扁平管１内に水平に挿入し、コルゲートシート２の上側水平セグメント２ｃを扁平管１の上内面に重ね、コルゲートシート２の下側水平セグメント２ａを扁平管１の下内面に重ね、このセグメント２ａと扁平管１の下内面との間、セグメント２ｃと扁平管１の上内面との間にろう材３を配置し、これらを加熱して、セグメント２ａと扁平管１の下内面との間、及びセグメント２ｃと扁平管１の上内面との間を、ろう付けする。
【００２０】
このようにして製造された扁平多孔管は、上側セグメント２ｃ、２個の垂直セグメント２ｂ及び扁平管１内面とで囲まれた空間、下側セグメント２ａ、２個の垂直セグメント２ｂ及び扁平管１内面との管で囲まれた空間が冷媒が通流する流通路６となる。
【００２１】
アルミニウムの扁平多孔管は押出加工により比較的簡単に製造されるが、銅又は銅合金を押出加工して同様なものを製作することは技術的に難しい。図１に示すように、銅又は銅合金からなる扁平管１とコルゲートシート２とをろう付け一体化することにより、アルミニウム又はアルミニウム合金製の扁平多孔管と同じ形状の銅又は銅合金製扁平多孔管を製造することができる。シームレス扁平管を採用することによって、耐圧性能が向上する。また、扁平管１内の仕切りにコルゲートシート２を採用することによって、仕切り板を薄肉化できて重量を軽くすることができる。コルゲートシート２の垂直セグメント２ｂ間のピッチを小さくすることにより、冷媒流路の断面積を小さくすることができ、耐圧性能及び熱交換器性能を向上させることができる。
【００２２】
本発明においては、熱交換器として必要とされる熱伝導率、耐圧強度、耐食性、曲げ加工性に合わせて、銅又は種々の銅合金より適当なものを選択すればよい。耐圧強度がそれほど必要とされない場合は、ＯＦＣ（無酸素銅）又はりん脱酸銅（ＪＩＳＨ３３００のＣ１２２０）を使用すればよく、炭酸ガス冷媒用等の耐圧強度が重要である場合は、扁平管に、例えば、特開平１０−１３０７５４号公報に記載されたように、耐熱性があり、熱伝導率にも優れた銅合金を使用すればよい。また、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系、及びＣｕ−Ｃｒ系等の析出強化型合金を使用し、ろう付け後の冷却中に添加元素又は金属間化合物を析出させるか、又はろう付け後に前記化合物を析出させる等の方法を使用すると、更に高強度の扁平多孔管を製作することができる。
【００２３】
扁平管１の断面形状は、図２に示すように、矩形状で、１対の対向面を構成する長辺と、この長辺を結ぶ短辺とも直線であるものに限らない。例えば、図３に示す扁平管４のように、短辺は、１対の長辺（対向面）間の間隔の１／２の曲率半径を有する半円形状にしてもよい。このような扁平管は、適当な外径、肉厚、及び材質の銅又は銅合金管を、引抜き直交断面が長方形のダイス及び引抜き直交断面が長方形のプラグにより、引抜加工することにより製作することができる。
【００２４】
扁平管１、４の材質は、前述のとおり、種々の銅又は銅合金より適当なものを選択すればよいが、８００乃至８５０℃で１乃至３０分加熱後の引張り強さがコルゲートシートの引張り強さ以上であることが望ましい。ろう付け時の加熱により扁平管の結晶粒が粗大化すると、強度が低下してしまい、十分な耐圧強度が得られなくなる。また、扁平多孔管に曲げ加工を行うと、表面に肌荒れを発生させてしまい、熱交換器の曲げ加工時にしわや割れを生じてさせてしまう恐れがある。そこで、扁平管の管長手方向断面における平均結晶粒度を２００μｍ以下にすることが、耐圧性能面で重要である。前記結晶粒径は、１００μｍ以下であることがより望ましく、５０μｍ以下であることが更に望ましい。
【００２５】
扁平管１、４の寸法は、熱交換器の寸法に合わせて決まるので、その寸法に特に制限はないが、断面の幅が２０乃至３００ｍｍ、高さが５乃至１０ｍｍ程度のものであれば問題なく製作することができる。また、その肉厚は、必要とされる耐圧強度とろう付け後の引張り強さにより決定される。
【００２６】
次に、コルゲートシート２について説明する。コルゲートシート２の形状は、図４に示すように、コルゲートシート２を水平に置いた場合に、上部及び下部に開口する多数の「コ」字型形状の断面を有する。前記「コ」字型部は上向きに開口するもの、及び下向きに開口するものが互いに隣接して形成されている。このようなコルゲートシートは、銅又は銅合金薄板を「コ」字型を形成した上型及び下型により「コ」字形状を１個〜数個ずつプレス成形するか、又は「コ」字型を形成した上ロール及び下ロールにより「コ」字形状を１個〜数個ずつ圧延することにより、コルゲートシート形状２を製作することができる。コルゲートシート２をろう材と共に扁平管に挿入した状態で加熱することにより、コルゲートシート２の水平セグメント２ａ、２ｃが扁平管１の内面に接合され、コルゲートシート２の垂直セグメント２ｂが隣接する冷媒流路の隔壁になる。なお、図４のコルゲートシート２は、端部が水平セグメント２ａであるが、図５に示すコルゲートシート５のように、端部を垂直セグメント２ｂとしてもよい。
【００２７】
コルゲートシート２、５の寸法は、扁平管１に無理なく挿入できるように、その寸法を決めればよい。特に、ろう付けを健全に行う上で、垂直セグメント２ｂの高さは重要であり、扁平管１内面の間隔より、０．００５乃至０．３０ｍｍ程度小さくすることが望ましい。このように、クリアランスを適正に保持することによって、欠陥がなく、健全なフィレットが形成されたろう付けが可能となり、良好な熱伝導性及び耐圧性を得ることができる。コルゲートシート２の横方向の長さ（水平セグメント２ａ、２ｃの総数の長さ）は、扁平管１内面の幅方向の長さ（扁平管１、４の短辺内面の間隔）より、０．０１乃至０．３ｍｍ程度小さくすれば良い。なお、図５の形状のコルゲートシート５を使用する場合は、端部の垂直セグメント２ｂと扁平管１の端面とがろう付けされるため、扁平管１内面の幅より０．００５〜０．３ｍｍ程度小さくすれば良い。
【００２８】
コルゲートシート２、５の垂直セグメント２ｂは冷媒流路の隔壁となり、両側の冷媒流路より同一の圧力が作用するため、強度はそれほど必要でない。従って、扁平多孔管の質量を小さくするにはコルゲートシート２は薄いほうが良く、扁平管１への挿入時に変形せず、ろう付け後に正しい形状が維持できるように適正な値を決めればよい。コルゲートシート２の厚さは、例えば、０．１乃至１ｍｍ程度である。なお、十分な耐圧強度を確保し、扁平多孔管の軽量化を図るには、（扁平管１、４の肉厚／コルゲートシート２、５の肉厚）比を１乃至５にすることが望ましい。
【００２９】
扁平多孔管の伝熱性能を向上させ、耐圧強度を大きくするには、冷媒流路の断面積が小さいほうが有利であり、隣接する垂直セグメント２ｂの間隔は０．１乃至３ｍｍ程度が適当である。但し、前記間隔が小さいほど、扁平多孔管の質量が大きくなるので、質量との兼合いで決定すればよい。
【００３０】
コルゲートシート２、５のコーナー部の曲率半径が大きいと、扁平管１内面との接合面が小さくなり、接合強度が小さくなって、耐圧性能が低下してしまう。コルゲートシート２と扁平管１内面との接合面積を十分に確保するに は前記曲率半径が０．０１乃至１ｍｍであることが望ましい。
【００３１】
コルゲートシート２、５の材質は、扁平管１の材質よりも加熱後の強度が等しいか、又は小さな銅合金を使用することが好ましい。コルゲートシート２に扁平管１よりも、加熱後の強度が大きい銅合金を使用すると、扁平多孔管を曲げ加工したときに、コルゲートシート２に歪が出てしまうことがある。従って、コルゲートシート２、５は、８００乃至８５０℃で１乃至３０分加熱後の引張り強さが扁平管の引張り強さ以下であることが望ましい。
【００３２】
本発明の扁平多孔管を製作するには、りん銅ろう等のろう材を使用することが好ましい。厚さが数十μｍ乃至０．３ｍｍ程度の板条ろう材をコルゲートシート２と扁平管１との間に置き、不活性、還元性又は真空雰囲気中でろう材の融点以上の温度に加熱することにより、コルゲートシート２が扁平管１に接合され、扁平多孔管を製作することができる。ろう材の幅と長さはコルゲートシートの幅と長さに合わせればよい。りん銅ろうを使用してろう付けするには、８００℃以上に加熱する必要がある。加熱により、コルゲートシートの水平セグメントと接触するろう材が溶融して扁平管内面との間がろう付けされ、水平セグメントに接触していない部分のろう材は毛細管現象により、水平セグメントの部分に吸い込まれ、水平セグメントのコーナー部にフィレットが形成され、良好なろう付け強度を確保することができる。加熱による強度低下を小さくしたい場合には、例えば、コルゲートシート２に適当な厚さにＳｎめっきしたものを扁平管１に挿入し、２５０乃至４００℃程度に加熱することによっても、扁平多孔管を製作することが可能である。
【００３３】
なお、扁平管１の広い面に圧力を加えた状態でろう付けすると、ろう付け部の接合強度が高くなり、熱交換器としての信頼性がより向上する。
【実施例】
【００３４】
以下、本発明の実施例及び比較例について具体的に説明し、本発明の効果について説明する。前述の方法により、扁平管及びコルゲートシートを製作した。扁平多孔管の製作に使用した扁平管、コルゲートシート、ろう材、及びろう付け方法を以下に示す。
【００３５】
扁平管の材質は、下記表２に示すように、ＪＩＳＨ３３００−Ｃ１２２０、Ｃｕ−０．６５％Ｓｎ−０．０３％Ｐ、又はＡｌ−０．０５％Ｍｎ−０．０５％Ｃｕ−０．０３％Ｔｉである。扁平管の寸法は、幅が４５．０ｍｍ、高さが４．５ｍｍ、長さが４２０ｍｍ、肉厚が０．８ｍｍである。
【００３６】
コルゲートシートの材質は、下記表１に示すように、Ｃ１２２０（りん脱酸銅）、又はＡｌ−０．８％Ｍｎ−０．２％Ｚｒである。コルゲートシートの寸法は、図６に示すように、幅が４３．２ｍｍ、高さが２．６７ｍｍ、横方向の長さが４００ｍｍ、肉厚が０．５〜１．０ｍｍである。コルゲートシートの屈曲部の曲率半径は、０．０５〜０．５ｍｍ、水平セグメントの長さ３ｍｍである。
【００３７】
【表１】
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また、ろう材は、表１に示すように、厚さが０．１ｍｍ、幅４３．２ｍｍ、長さ４００ｍｍの板状ＢＣＵＰ２又はＡｌ−１０．２％Ｓｉ−０．６％Ｍｇである。ろう付け条件は銅系素材については、８３０℃のＲＸ炉（Ｎ２：４９％、ＣＯ：２１％、Ｈ２：２９％）中で８分加熱した。アルミニウム系素材については、真空炉中で６００℃、５分加熱した
上述の扁平管、コルゲートシート、及びろう材を脱脂し、コルゲートシートの水平セグメント上下にろう材を配置した状態で、ろう材とコルゲートシートを扁平管に挿入後、厚さが５ｍｍ、幅が６０ｍｍ、長さが４５０ｍｍの鋼板で挟み、長手方向の６箇所を万力で加圧した。この状態のまま加熱してろう付けにより一体化し、実施例及び比較例の扁平多孔管を作製した。このようにして作製した扁平多孔管について、以下の方法でコルゲートシートの接合状況、耐圧試験、及び曲げ加工試験を行った。その結果を下記表２に示す。
【００３８】
【表２】
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表１に示すコルゲートシートの接合状況は、製作した扁平多孔管の両端より長さ１０ｍｍの観察用試料を切断し、その断面を研磨して目視及び実体顕微鏡（倍率２０倍）によりコルゲートシートと扁平管の接合状況を観察した。
【００３９】
表２に示す耐圧試験は、扁平多孔管の両側にヘッダーをろう付けして、片側のヘッダーの開口部を密閉し、残りのヘッダーの一端より所定圧力の水圧を印加した（１０〜５０ＭＰａ）。所定圧力を印加した状体で５分間保持し、そのときの扁平多孔管の膨れ及び破壊の有無を調査した。ろう付けが完全に行われていない部分があると、コルゲートシートの水平セグメントと扁平管の隙間に水が浸入し、その部分に膨れが発生する（膨れ）。また、ろう付けの不良箇所が大きいと、膨れ部に亀裂が生じて、圧力を印加できなくなることがあった（破壊）。
【００４０】
曲げ加工試験としては、所定の半径の円柱状金型により扁平多孔管を曲げ加工し、扁平多孔管のそり、肌荒れを観察した。曲げ部では、扁平多孔管の曲げ軸に平行な断面形状が矩形から円弧状になることがある。そりは、曲げ金型に接触した面において、前記湾曲の大きさを測定したもので、その大きさが１ｍｍ以上になったものをそりありと判定した。
【００４１】
表１及び表２に示すように、実施例１〜３の試料においては、いずれもろう付けにより完全に接合が行われており、耐圧試験の結果膨れ及び破壊が発生しなかった。また、曲げ加工の結果、結晶粒の小さい実施例１、３の試料は、曲げ半径によらず、そり、肌荒れとも発生せず、その他の本発明例の試料においても曲げ半径を４０ｍｍとすると、そり、肌荒れとも発生しなかった。
【００４２】
一方、比較例６の試料はチリ部材をろう付けして製作したものであるため、強度が弱く、耐圧試験で破壊が発生し、曲げ加工もできなかった。また、比較例６の試料は、コルゲートシートの端部でろう付けが不良箇所があり、耐圧試験により、この部分で膨れ及び破壊が発生した。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明の実施形態の扁平多孔管を示す横断面図である。
【図２】扁平管を示す横断面図である。
【図３】他の扁平管を示す横断面図である。
【図４】コルゲートシートを示す横断面図である。
【図５】他のコルゲートシートを示す横断面図である。
【図６】実施例のコルゲートシートの寸法を示す横断面図である。
【符号の説明】
【００４４】
１、４：扁平管
２、５：コルゲートシート
２ａ、２ｃ：水平セグメント
２ｂ：垂直セグメント
３：ろう材
６：流路
【図１】
2007248014.tif 000005
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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