(57)【要約】【課題】クランク室内の残存オイル量を多くできる圧縮機の提供を図る。【解決手段】圧縮機は、クランク室５と吸入室７のオイル溜まり部７ｂとを連通するオイル供給通路６０と、オイル供給通路６０の途中に設けられ吸入室７のオイル溜まり部７ｂに貯留したオイルをクランク室５に送り出すオイルポンプ７０と、を備える。そのため、吸入室７に溜まったオイルをクランク室５に送ることで、クランク室５内の残留オイル量を多くできる。【選択図】図１
2007170303.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機であって、
クランク室（５）と吸入室（７）のオイル溜まり部（７ｂ）とを連通するオイル供給通路（６０）と、
前記オイル供給通路（６０）の途中に設けられ前記吸入室のオイル溜まり部（７ｂ）に貯留したオイルを前記クランク室（５）に送り出すオイルポンプ（７０）と、
を備えることを特徴とする圧縮機。
【請求項２】
圧縮機であって、
ピストン（２９）を往復動自在に収容するシリンダボア（３）と、
前記シリンダボア（３）の上死点側に設けられた吸入室（７）と、
前記シリンダボア（３）の上死点側に設けられた吐出室（８）と、
前記シリンダボア（３）の下死点側に設けられたクランク室（５）と、
前記クランク室（５）で回転自在な駆動軸（１０）と、
前記クランク室（５）に設けられ且つ前記駆動軸（１０）の回転を前記ピストン（２９）の往復動に変換する変換機構（２０）と、
前記クランク室（５）の圧力を調整する圧力調整機構（３０）と、
を備え、
前記圧力調整機構（３０）によってクランク室圧（Ｐｃ）を高めてクランク室圧（Ｐｃ）と吸入室圧（Ｐｓ）との差を大きくすると前記ピストン（２９）のピストンストロークが小さくなる一方、前記圧力調整機構（３０）によって前記クランク室圧（Ｐｃ）を低めて前記クランク室圧（Ｐｃ）と前記吸入室圧（Ｐｓ）との差が小さくすると前記ピストン（２９）のピストンストロークが大きくなる圧縮機であって、
前記クランク室（５）と前記吸入室（７）のオイル溜まり部（７ｂ）とを連通するオイル供給通路（６０）と、
前記オイル供給通路（６０）の途中に設けられ前記吸入室（７）のオイル溜まり部に貯留したオイルを前記クランク室（５）に送り出すオイルポンプ（７０）と、
を備えることを特徴とする圧縮機。
【請求項３】
請求項２に記載の圧縮機であって、
前記オイルポンプ（７０）のポンプ圧は、前記ピストン（２９）の最大ストローク時の前記クランク室圧（Ｐｃ）と前記吸入室圧（Ｐｓ）との差圧より大きく、前記ピストン（２９）の最小ストローク時の前記クランク室圧（Ｐｃ）と前記吸入室圧（Ｐｓ）との差圧より小さいことを特徴とする圧縮機。
【請求項４】
請求項３に記載の圧縮機であって、
前記圧力調整機構（３０）は、
前記クランク室（５）と前記吸入室（７）とを連通する抽気通路（３１）と、
前記クランク室（５）と前記吐出室（８）とを連通する給気通路（３２）と、
前記給気通路（３２）の途中に設けられ前記給気通路（３２）を開閉する制御弁（３３）と、
を備えて構成されていることを特徴とする圧縮機。
【請求項５】
請求項３または４に記載の圧縮機であって、
前記オイル供給通路（６０）には、逆止弁（８１）が配置されていることを特徴とする圧縮機。
【請求項６】
請求項２〜５の何れか１項に記載の圧縮機であって、
前記オイルポンプ（７０）は、前記駆動軸（１０）の回転を動力源として作動することを特徴とする圧縮機。
【請求項７】
請求項６に記載の圧縮機であって、
前記オイルポンプ（７０）は、内歯歯車として構成されるアウターロータ（７１）と、前記アウターロータ（７１）内で前記アウターロータ（７１）に対して偏心配置され且つ外歯歯車として構成されるインナーロータ（７３）と、を備え、
前記インナーロータ（７３）が前記駆動軸（１０）に固定されて前記駆動軸（１０）と一体に回転することを特徴とする圧縮機。
【請求項８】
圧縮機の運転方法であって、
吸入室（７）のオイル溜まり部（７ｂ）とクランク室（５）とを連通するオイル供給通路（６０）の途中に設けられたオイルポンプ（７０）により、前記吸入室のオイル溜まり部（７ｂ）に貯留したオイルを前記クランク室（５）へ送り出すことを特徴とする圧縮機の運転方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は圧縮機及び圧縮機の運転方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１に開示される圧縮機は、シリンダボア内で往復動するピストンによって、冷媒を吸入室からシリンダボア内に吸入して圧縮し、圧縮した冷媒を吐出室に吐出するものである。シリンダボアで冷媒が圧縮される際には、シリンダボアからクランク室にブローバイガスが流れこむため、ブローバイガスによってクランク室が高圧に成りすぎないようにクランク室と吸入室とを連通する抽気通路が設けられており、この抽気通路を通じてクランク室の圧力をクランク室よりも低圧の吸入室に逃がしている。
【特許文献１】特開昭６２−２０３９８０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
このような抽気通路を備える圧縮機では、抽気通路を通じてクランク室から吸入室へ冷媒ガスとともに潤滑オイルが流出してしまう。このようなクランク室内からの潤滑オイルの流出量が多いと、クランク室内の残存オイル量が不足して、クランク室内の摺動部品の摺動性が低下してしまう。
【０００４】
本発明はこのような従来技術をもとに為されたもので、クランク室内の残存オイル量を多くできる圧縮機の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
請求項１に記載の発明は、圧縮機であって、前記クランク室と前記吸入室のオイル溜まり部とを連通するオイル供給通路と、前記オイル供給通路の途中に設けられ前記吸入室のオイル溜まり部に貯留したオイルを前記クランク室に送り出すオイルポンプと、を備えることを特徴とする。
【０００６】
請求項２に記載の発明は、ピストンを往復動自在に収容するシリンダボアと、前記シリンダボアの上死点側に設けられた吸入室と、前記シリンダボアの上死点側に設けられた吐出室と、前記シリンダボアの下死点側に設けられた前記クランク室と、前記クランク室で回転自在な駆動軸と、前記クランク室に設けられ且つ前記駆動軸の回転を前記ピストンの往復動に変換する変換機構と、前記クランク室の圧力を調整する圧力調整機構と、を備え、前記圧力調整機構によってクランク室圧を高めてクランク室圧と吸入室圧との差を大きくすると前記ピストンのピストンストロークが小さくなる一方、前記圧力調整機構によって前記クランク室圧を低めて前記クランク室圧と前記吸入室圧との差が小さくすると前記ピストンのピストンストロークが大きくなる圧縮機であって、前記クランク室と前記吸入室のオイル溜まり部とを連通するオイル供給通路と、前記オイル供給通路の途中に設けられ前記吸入室のオイル溜まり部に貯留したオイルを前記クランク室に送り出すオイルポンプと、を備えることを特徴とする。
【０００７】
請求項３に記載の発明は、請求項２に記載の圧縮機であって、前記オイルポンプのポンプ圧は、前記ピストンの最大ストローク時の前記クランク室圧と前記吸入室との差圧より大きく、前記ピストンの最小ストローク時の前記クランク室圧と前記吸入室との差圧より小さいことを特徴とする。
【０００８】
請求項４に記載の発明は、請求項３に記載の圧縮機であって、前記圧力調整機構は、前記クランク室と前記吸入室とを連通する抽気通路と、前記クランク室と前記吐出室とを連通する給気通路と、前記給気通路の途中に設けられ前記給気通路を開閉する制御弁と、を備えて構成されていることを特徴とする。
【０００９】
請求項５に記載の発明は、請求項３または４に記載の圧縮機であって、前記オイル供給通路には逆止弁が配置されていることを特徴とする。
【００１０】
請求項６に記載の発明は、請求項２〜５の何れか１項に記載の圧縮機であって、前記オイルポンプは、前記駆動軸の回転を動力源として作動することを特徴とする。
【００１１】
請求項７に記載の発明は、請求項６に記載の圧縮機であって、前記オイルポンプは、内歯歯車として構成されるアウターロータと、前記アウターロータ内に前記アウターロータに対して偏心配置され且つ外歯歯車として構成されるインナーロータと、を備え、前記インナーロータが前記駆動軸に固定されて前記駆動軸と一体に回転することを特徴とする。
【００１２】
請求項８に記載の発明は、圧縮機の運転方法であって、吸入室のオイル溜まり部とクランク室とを連通するオイル供給通路の途中に設けられたオイルポンプにより、前記吸入室のオイル溜まり部に貯留したオイルを前記クランク室へ送り出すことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
請求項１に記載の発明の圧縮機によれば、吸入室に溜まったオイルを前記クランク室に送ることで、クランク室内の摺動部品により多くオイルを供給できる。
【００１４】
請求項２に記載の発明によれば、可変容量圧縮機において、請求項１の発明の効果が得られる。
【００１５】
このような可変容量圧縮機では、ピストンが最小ストローク時（つまりクランク室圧と吸入室との差圧が大きい時）にも、吸入室からクランク室へ向けてオイルを供給しようとすると、ポンプ圧が極めて大きいオイルポンプが必要になる。つまり、大型のオイルポンプが必要になる。
【００１６】
しかしながら、請求項３に記載の発明によれば、オイルポンプのポンプ圧は、ピストンの最大ストローク時のクランク室圧と吸入室との差圧より大きく、ピストンの最小ストローク時のクランク室圧と吸入室との差圧より小さい。そのため、比較的小型のオイルポンプを利用できて好ましい。
【００１７】
請求項４の発明によれば、給気通路を閉じて吐出室からクランク室への冷媒ガスの供給を停止すると、抽気通路を通じてクランク室から吸入室に冷媒ガスが常時抽出されるため、クランク室圧が除々に低下し、ピストンストロークが除々に大きくなる。一方、給気通路が開いて吐出室からクランク室に冷媒ガスを供給すると、クランク室圧が上昇し、ピストンストロークが除々に小さくなる。
【００１８】
このような構造によれば、給気通路を閉じた状態では、除々にクランク室圧が降下してクランク室と吸入室との差圧が除々に小さくなり、ある点でクランク室と吸入室との差圧がオイルポンプのポンプ圧より小さくなると、それ以降、オイルポンプによってクランク室にオイルが供給される。一方、給気通路を開いた状態では、除々にクランク室圧が上昇してクランク室と吸入室との差圧が除々に大きくなり、ある点でクランク室と吸入室との差圧がオイルポンプのポンプ圧より大きくなると、それ以降、オイルポンプによってクランク室へオイル供給ができなくなる。しかしながら、このとき給気通路を通じて吐出室からクランク室に冷媒ガスが供給されるため、この冷媒ガスとともにオイルが吐出室からクランク室に供給されることとなる。
【００１９】
そのため、圧力調整機構が抽気通路と給気通路と制御弁とを備えて構成される構造によれば、クランク室と吸入室との最大差圧よりも小さいポンプ圧のオイルポンプを用いた構造であっても、常にクランク室にオイルを供給できる。
【００２０】
請求項５に記載の発明によれば、オイルポンプのポンプ圧よりもクランク室と吸入室との差圧が大きくなった際に、クランク室側からの逆流を防ぐことができる。
【００２１】
請求項６に記載の発明によれば、オイルポンプの動力源は、駆動軸の回転であるため、別途、オイルポンプの動力源を付加する必要がなく、小型化および低コスト化に優れる。
【００２２】
請求項７に記載の発明によれば、簡素な構造で、請求項６の効果が得られる。
【００２３】
請求項８に記載の圧縮機の運転方法によれば、吸入室に溜まったオイルをクランク室に送ることで、クランク室内の残存オイル量を多くしてクランク室内の摺動部品の摺動性能を高く維持できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
【００２５】
（第１実施形態）
図１〜３を参照しつつ本発明の第１実施形態を説明する。
【００２６】
図１は圧縮機の全体断面図である。本実施形態の圧縮機１は、図１に示すように斜板式の可変容量圧縮機である。この圧縮機１は、円周方向に複数の等間隔に配置されたシリンダボア３を有するシリンダブロック２と、該シリンダブロック２の前端面に接合され且つ内部にクランク室５を形成するフロントヘッド４と、シリンダブロック２の後端面にバルブプレート９を介して接合され且つ内部に吸入室７および吐出室８を形成するリアヘッド６と、を備える。これらシリンダブロック２とフロントヘッド４とリアヘッド６とは、複数のスルーボルト１３によって締結固定されて、圧縮機全体のハウジングを構成している。
【００２７】
バルブプレート９は、シリンダボア３と吸入室７とを連通する吸入孔１１と、シリンダボア３と吐出室８とを連通する吐出孔１２と、を備える。
【００２８】
バルブプレート９のシリンダブロック２側には、金属製の吸入弁板５３が積層されている。吸入弁板５３は、吸入孔１１に対応する位置にリード弁型の吸入弁５３ｖを有し、この吸入弁５３ｖにより吸入孔１１を開閉できるようになっている。
【００２９】
一方、バルブプレート９のリアヘッド６側には、金属製の吐出弁板５４と、吐出弁板５４をバルブプレート９との間に狭持するリテーナ５５と、が積層された状態で、リベット５６によってバルブプレート９に固定されている。吐出弁板５４は、吐出孔１２に対応する位置にリード弁型の吐出弁５４ｖを有し、この吐出弁５４ｖにより吐出孔１２を開閉できるようになっている。この吐出弁５４ｖの開限位置は、リテーナ５５により規制している。
【００３０】
バルブプレート９とリアヘッド６との接合面間には、合成ゴム等の素材からなるシート状のガスケット５７が介在しており、吸入室７および吐出室８の密閉性が確保されている。また、バルブプレート９の外周縁側においてシリンダブロック２とリアヘッド６との接合面間には、シール部材としてのＯリング５８が狭持されており、これにより前記接合面から圧縮機外への冷媒漏れが防止されている。
【００３１】
シリンダブロック２およびフロントヘッド４の中央の貫通口１４、１７にはラジアル軸受１５、１８を介して駆動軸１０が軸支され、これにより駆動軸１０がクランク室５内で回転自在となっている。なお、駆動軸１０は、スラスト軸受１６、１９によってその軸方向への移動が規制されている。
【００３２】
クランク室５内には、駆動軸１０の回転をピストン２９の往復動に変換する変換機構２０が設けられている。この変換機構２０は、前記駆動軸１０に固設された回転部材としてのロータ２１と、駆動軸１０にスライド自在に装着されたスリーブ２２と、スリーブ２２にピン２３によって傾動可能に装着された斜板としての回転斜板２４と、を備える。回転斜板２４は、スリーブ２２およびピン２３を介して駆動軸１０に装着されることで、駆動軸１０に対して傾動自在で且つ駆動軸１０の軸方向にスライド自在となっている。なお、この例では回転斜板２４は、スリーブ２２に傾動および回動可能に装着されたハブ２５と、このハブ２５のボス部２５ａに固定された略円板状の斜板本体２６と、を備える。
【００３３】
ロータ２１と回転斜板２４との間には連結機構４０が介在しており、この連結機構４０によって回転斜板２４はその傾斜角を変更できる状態でロータ２１と一体に回転するようになっている。
【００３４】
各シリンダボア３に摺動自在に収容されたピストン２９は、半球状の一対のピストンシュー２８、２８を介して回転斜板２４に連結されている。回転斜板２４が回転すると、回転斜板２４の回転が一対のピストンシュー２８、２８を介してピストン２９の往復動に変換される。ピストン２９がシリンダボア３内での往復動すると、吸入室７内の冷媒がバルブプレート９の吸入孔１１を通じてシリンダボア３内に吸入されたのちシリンダボア３内で圧縮され、圧縮された冷媒がバルブプレート９の吐出孔１２を通じて吐出室８へ吐出される。なお、図中符号７ｐは圧縮機外から吸入室内に冷媒を吸入するための吸入ポートであり、図中符号８ｐは吐出室から圧縮機外へ冷媒を吐出するための吐出ポートである。
【００３５】
「可変容量の制御」
冷媒の吐出容量を変化させるには、回転斜板２４の傾斜角を変化させてピストンストロークを変化させる。なお、回転斜板２４の傾斜角は、スリーブ２２がシリンダブロック２側に近接移動させると回転斜板２４の傾斜角が減少し、一方、スリーブ２２がシリンダブロック２から離れる方向に移動させると回転斜板２４の傾斜角が増大する。
【００３６】
具体的な吐出容量の制御は、ピストン２９の後面側のクランク室圧Ｐｃとピストン２９の前面側の吸入室圧Ｐｓの差圧（圧力バランス）を調整することで、回転斜板２４の傾角を変化させてピストンストロークを変化させる。そのため、この可変容量圧縮機には、クランク室５の圧力を調整することで、ピストン２９のピストンストロークを調整する圧力調整機構３０が設けられている。圧力調整機構３０は、クランク室５と吸入室７とを連通する抽気通路３１と、クランク室５と吐出室８とを連通する給気通路３２と、この給気通路３２の途中に設けられ給気通路３２を開閉制御する制御弁３３と、を有して構成されている。
【００３７】
なお、クランク室５にはシリンダボア３からのブローバイガスが充満するため、クランク室５は吸入室７よりも高圧で吐出室８より低圧となっており、クランク室５内の冷媒ガスは抽気通路３１を通じて吸入室７に常時抜けていくようになっている。
【００３８】
制御弁３３によって給気通路３２を閉じると、常時連通している抽気通路３１を通じてクランク室５から吸入室７に冷媒ガスが抜けていくため、次第に吸入室７とクランク室５との圧力差がなくなって均圧化していく。すると、スリーブ２２がシリンダブロック２から離れる方向に移動しつつ回転斜板２４の傾斜角が増大して、ピストンストロークが大きくなり、吐出量が増大する。
【００３９】
一方、制御弁３３によって給気通路３２を開くと、吐出室８から高圧の冷媒ガスが給気通路３２を通じてクランク室５に流れ込み、これによりクランク室５内の圧力が上昇する。クランク室５内の圧力が上昇すると、スリーブ２２がシリンダブロック２側に近接移動しつつ回転斜板２４の傾斜角が減少することで、ピストンストロークが小さくなり、吐出量が減少する。
【００４０】
「オイルの流れ」
次に冷媒に混入されたオイルの流れについて説明する。
【００４１】
オイルは、主にクランク室５内の摺動部品（例えば駆動軸１０、ロータ２１、スリーブ２２、斜板２４、シュー２８）の摺動性を向上するためにものであるため、クランク室５内に全て残留していることが好ましい。
【００４２】
圧縮機の停止時にクランク室５の底部に貯留してオイルは、圧縮機の運転時には、変換機構２０（主にロータ２１や回転斜板２４）の回転によって掻き上げられながら回転遠心力で吹き飛ばされてクランク室５内にミスト状に充満することで、クランク室５内の摺動部品に供給される。圧縮機の運転時には、制御弁３３の開閉にかかわらず（つまり給気通路３２の開閉にかかわらず）、常に抽気通路３１を通じてクランク室５から吸入室７へ冷媒ガスが抽出されているため、この冷媒ガスの流れにのってオイルもクランク室５から吸入室７へ持ち出される。
【００４３】
このように吸入室７へ持ち出されるオイルを再びクランク室５へ戻すため、本実施形態の圧縮機は、クランク室５と吸入室７のオイル溜まり部７ｂ（この例では吸入室の底部）とを連通するオイル供給通路６０が設けられているとともに、このオイル供給通路６０の途中にオイル溜まり部７ｂのオイルをクランク室５へ送るオイルポンプ７０が設けられている。
【００４４】
オイルポンプ７０は、吸入室７よりも高圧のクランク室５へ向けてオイルを供給するために、所定のポンプ圧Ｐｐを有する。ここで、ピストンが最小ストローク時（つまりクランク室圧Ｐｃと吸入室圧Ｐｓとの差圧が大きい時）にも吸入室７からクランク室５へ向けてオイルを供給できるようにするには、ポンプ圧Ｐｐが極めて大きいオイルポンプ７０が必要になる。しかし本実施形態のオイルポンプ７０のポンプ圧Ｐｐは、ピストン２９の最大ストローク時のクランク室圧Ｐｃと吸入室圧Ｐｓとの差圧ΔＰｍｉｎより大きく、且つピストン２９の最小ストローク時のクランク室圧Ｐｃと吸入室圧Ｐｓとの差圧ΔＰｍａｘより小さく設定されている。そのため、オイルポンプ７０が比較的小型となり、既存の圧縮機に対して組み付けることも可能となっている。
【００４５】
オイルポンプ７０は、図２に示すように、駆動軸１０の後端に連結されて、駆動軸１０と一体的に回転するようになっている。より具体的にはオイルポンプ７０は、図３に示すように、内歯歯車として構成されるアウターロータ７１と、アウターロータ７１内でアウターロータ７１に対して偏心配置され且つ外歯歯車として構成されるインナーロータ７３と、を備えて構成される。そして、インナーロータ７３が駆動軸１０の後端に連結（例えばスプライン結合やキー結合）されて駆動軸１０と一体に回転する。
【００４６】
インナーロータ７３が回転すると、これと噛み合うアウターロータ７１も回転し、これらインナーロータ７３の外周側とアウターロータ７１と内周側とに挟まれる空間７５でポンプ圧Ｐｐが生じる。これにより、吸入室７のオイル溜まり部７ｂのオイルがクランク室５へ送り出される。なお、図中符号７７はオイルポンプ７０を収納する室を塞ぐためのカバーである。
【００４７】
「効果」
次に、本実施形態の効果を列挙する。
【００４８】
（１）本実施形態の圧縮機は、クランク室５と吸入室７のオイル溜まり部７ｂとを連通するオイル供給通路６０と、オイル供給通路６０の途中に設けられ吸入室７のオイル溜まり部７ｂに貯留したオイルをクランク室５に送り出すオイルポンプ７０と、を備える。
【００４９】
そのため、吸入室７に溜まったオイルをクランク室５に送ることができ、クランク室５内の残留オイル量を多くして、クランク室５内の摺動部品の摺動性を高く維持できる。
【００５０】
（２）本実施形態の圧縮機は、クランク室５の圧力を調整する圧力調整機構３０を備えることで、ピストンストロークが変更自在な可変容量圧縮機となっている。より具体的には、圧力調整機構３０によってクランク室圧Ｐｃを高めてクランク室圧Ｐｃと吸入室圧Ｐｓとの差を大きくするとピストン２９のピストンストロークが小さくなる一方、圧力調整機構３０によってクランク室圧Ｐｃを低めてクランク室圧Ｐｃと吸入室圧Ｐｓとの差を小さくするとピストン２９のピストンストロークが大きくなる。
【００５１】
このような可変容量圧縮機において、本実施形態の可変容量圧縮機では、オイル供給通路６０とオイルポンプ７０とを備えるため、（１）と同様の効果が得られる。
【００５２】
（３）ここで、このような可変容量圧縮機ではピストン２９が最小ストローク時（つまりクランク室圧Ｐｃと吸入室圧Ｐｓとの差圧ΔＰが大きい時）にも、吸入室７からクランク室５へ向けてオイルを供給しようとすると、ポンプ圧Ｐｐが極めて大きいオイルポンプが必要になる。つまり、大型のオイルポンプが必要になる。
【００５３】
そこで本実施形態の圧縮機では、オイルポンプ７０のポンプ圧Ｐｐが、ピストン２９の最大ストローク時のクランク室圧Ｐｃと吸入室圧Ｐｓとの差圧ΔＰｍｉｎより大きく、ピストン２９の最小ストローク時のクランク室圧Ｐｃと吸入室圧Ｐｓとの差圧ΔＰｍａｘより小さく設定されている。これによりオイルポンプ７０が小型のオイルポンプ７０となる。また、このように小型なオイルポンプ７０を利用できることで、既存の圧縮機に対して圧縮機のサイズを大きくすることなく、オイルポンプ７０を組み付けることができる利点もある。
【００５４】
（４）また本実施形態の圧縮機は、圧力調整機構３０が、クランク室５と吸入室７とを連通する抽気通路３１と、クランク室５と吐出室８とを連通する給気通路３２と、給気通路３２の途中に設けられ給気通路３２を開閉する制御弁と、を備えて構成されている。この構成によれば、給気通路３２を閉じて吐出室８からクランク室５への冷媒ガスの供給を停止すると、抽気通路３１を通じてクランク室５から吸入室７に冷媒ガスが常時抽出されるため、クランク室圧Ｐｃが除々に低下し、除々にピストンストロークが大きくなる。一方、給気通路３２が開いて吐出室８からクランク室５に冷媒ガスを供給すると、クランク室圧Ｐｃが上昇し、除々にピストンストロークが小さくなる。
【００５５】
このような構造によれば、給気通路を閉じた状態では、除々にクランク室圧が降下してクランク室と吸入室との差圧ΔＰが除々に小さり、ある点で、クランク室と吸入室との差圧ΔＰがオイルポンプ７０のポンプ圧Ｐｐより小さくなると、それ以降、オイルポンプ７０によってクランク室５にオイルが供給される。
【００５６】
一方、給気通路３２を開いた状態では、除々にクランク室圧Ｐｃが上昇してクランク室と吸入室との差圧ΔＰが除々に大きくなり、ある点で、クランク室と吸入室との差圧ΔＰがオイルポンプ７０のポンプ圧Ｐｐより大きくなると、それ以降、オイルポンプ７０によってクランク室５へのオイル供給ができなくなる。しかしながら、このとき給気通路３２を通じて吐出室８からクランク室５に冷媒ガスが供給されるため、この冷媒ガスとともにオイルが吐出室８からクランク室５に供給されることとなる。
【００５７】
そのため、圧力調整機構３０が、抽気通路３１と給気通路３２と制御弁３３とを備えて構成される構造によれば、クランク室５と吸入室７との最大差圧ΔＰｍａｘよりも、小さいポンプ圧Ｐｐのオイルポンプ７０を用いた構造であっても、常にクランク室５にオイルを供給できて、クランク室５内の残存オイル量を多く維持できる。
【００５８】
（５）また本実施形態の圧縮機は、オイルポンプ７０が駆動軸１０の回転を動力源として作動する。そのため、オイルポンプ７０の動力源を別途付加する必要がなく、小型化および低コスト化に優れる。
【００５９】
（６）また本実施形態の圧縮機は、オイルポンプ７０が、内歯歯車として構成されるアウターロータ７１と、アウターロータ７１内でアウターロータ７１に対して偏心配置され且つ外歯歯車として構成されるインナーロータ７３と、を備え、インナーロータ７３が駆動軸１０に固定されて駆動軸１０と一体に回転する。そのため、簡素な構造で、（５）の効果が得られる。
【００６０】
（７）本実施形態の圧縮機の運転方法は、吸入室７のオイル溜まり部７ｂとクランク室５とを連通するオイル供給通路６０の途中に設けられたオイルポンプ７０により、吸入室のオイル溜まり部７ｂに貯留したオイルをクランク室５へ送り出すものである。そのため、クランク室５内の残存オイル量を多くしてクランク室５内の摺動部品の摺動性能を高く維持できる。
【００６１】
以下、他の実施形態を説明する。以下の実施形態では第１実施形態と同等の構成については同一符号を付して構成および作用効果の説明を省略する。
【００６２】
（第２実施形態）
図４は本発明の第２実施形態である。第２実施形態の圧縮機では、オイル供給通路６０の途中に逆止弁８１が配置された構造であり、その他の点は、第１実施形態と同様である。
【００６３】
この第２実施形態によれば、第１実施形態に作用効果に加え、オイルポンプ７０のポンプ圧Ｐｐよりもクランク室と吸入室との差圧ΔＰが大きくなった際に、クランク室５側からの逆流を確実に防ぐことができる。これにより、クランク室５内の残存オイル量をさらに多くしてクランク室５内の摺動部品の摺動性能を高く維持できる。
【００６４】
（第３実施形態）
図５は本発明の第３実施形態である。第３実施形態の圧縮機では、吐出室８の出口（吐出ポート８ｐ）に、サイクロン式のオイルセパレータ８３を配置して、吐出室８から圧縮機外に吐出される冷媒に含まれるオイルを冷媒とサイクロン方式により分離して、分離したオイルを、固定オリフィス８４ａで減圧して、通路８４を介して吸入室７のオイル溜まり部７ｂに合流させる構造であり、その他の点は第２実施形態と同様の構造である。
【００６５】
この第３実施形態によれば、第２実施形態の作用効果に加え、吐出室８のオイルもクランク室５に戻すことができる。
【００６６】
（第４実施形態）
図６は本発明の第４実施形態である。第４実施形態の圧縮機は、吸入室７からシリンダボア３への冷媒の吸入方式が、第２実施形態と異なり、その他の点は第２実施形態と同様の構造である。より具体的には、第４実施形態の圧縮機は、駆動軸１０と一体に回転し且つ回転に伴って吸入室５とシリンダボア３との連通路１２ａ、１２ｂを開閉するロータリバルブ８５を備えた構造である。
【００６７】
このような吸入方式が異なる圧縮機であっても、第２実施形態と同様の作用効果が得られる。またこの第２実施形態では、吸入室７からシリンダボア３への吸入冷媒が、オイルポンプ７０の内側を流れるため、オイルポンプ７０を冷却できる作用効果もある。
【００６８】
上述の第１〜４実施形態の圧縮機では、最大ストローク時のクランク室圧Ｐｃと吸入室Ｐｓとの差圧ΔＰｍｉｎは０〜０．０５程度であり、最小ストローク時のクランク室圧Ｐｃと吸入室Ｐｓとの差圧ΔＰｍａｘは０．７〜２．５程度である。これに対応して、オイルポンプのポンプ圧Ｐｐは、０．０６≦Ｐｐ≦０．６に設定されている。好ましくはオイルポンプのポンプ圧は０．０６≦Ｐｐ≦０．２であることが好ましい。なお、本発明では、ポンプ圧Ｐｐはクランク室圧と吸入室との差圧ΔＰを考慮して適宜設定することができる。
【００６９】
本発明は上述の実施形態のみに限定されるものではなく、本発明の技術的思想の範囲内でその他の変更が可能であることは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【００７０】
【図１】本発明の第１実施形態の圧縮機の断面図。
【図２】同圧縮機のオイルポンプの近傍の拡大図。
【図３】同圧縮機のシリンダブロックの縦断面図。
【図４】本発明の第２実施形態の圧縮機の断面図。
【図５】本発明の第３実施形態の圧縮機の断面図。
【図６】本発明の第４実施形態の圧縮機の断面図。
【符号の説明】
【００７１】
１…圧縮機
３…シリンダボア
５…クランク室
６…リアヘッド
７…吸入室
７ｂ…オイル溜まり部
８…吐出室
１０…駆動軸
２０…変換機構
２９…ピストン
３０…圧力調整機構
３１…抽気通路
３２…給気通路
３３…制御弁
６０…オイル供給通路
７０…オイルポンプ
７１…アウターロータ
７３…インナーロータ
７５…空間
７７…蓋
８１…逆止弁
８３…オイルセパレータ
Ｐｐ…ポンプ圧
Ｐｃ…クランク室圧
Ｐｓ…吸入室圧
Ｐｄ…吐出室圧
ΔＰ…クランク室と吸入室の差圧
ΔＰｍａｘ…最大差圧
ΔＰｍｉｎ…最小差圧
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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