(57)【要約】【課題】ガイドベーンとランナの翼との枚数の組合せから発生する振動を抑制しながら、より高いランナ効率を実現する水力機械のランナを提供する。【解決手段】本発明に係る水力機械のランナは、ランナの翼を長翼と短翼とに区分けし、区分けした長翼と短翼とを前記ランナの周方向に沿って配置した水力機械のランナにおいて、前記一方の長翼Ｌ１と隣の長翼Ｌ２との間に２枚の短翼Ｓ１，Ｓ２を配置する構成にした。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ランナの翼を長翼と短翼とに区分けし、区分けした長翼と短翼とを前記ランナの周方向に沿って配置した水力機械のランナにおいて、前記一方の長翼と隣の長翼との間に２枚の短翼を配置する構成にしたことを特徴とする水力機械のランナ。
【請求項２】
ランナの翼を長翼と短翼とに区分けし、区分けした長翼と短翼とを前記ランナの周方向に沿って配置した水力機械のランナにおいて、前記一方の長翼と隣の長翼との間に２枚の短翼を配置するとともに、前記ランナの周方向に沿って配置した長翼および短翼の合計全翼枚数を９枚に設定したことを特徴とする水力機械のランナ。
【請求項３】
前記２枚の短翼は、キャンバーラインを、短翼出口端半径方向位置において、隣接する長翼のキャンバーラインを３等分する２本の曲線に対し、水車運転時の回転方向と逆方向に不等ピッチ角θ１，θ２だけ回転させた位置に配置したことを特徴とする請求項１または２記載の水力機械のランナ。
【請求項４】
前記２枚の短翼の不等ピッチ角θ１，θ２は、水車出口端の半径方向位置において、長翼と短翼の合計枚数をＺｒとし、水車運転時のランナの回転方向に位置する側の短翼の出口端と、隣接する長翼のキャンバーライン間を３等分する曲線とのなす角を不等ピッチ角θ１とし、水車運転時のランナの回転方向と逆方向に位置する側の短翼の出口端と隣接する長翼のキャンバーライン間を３等分する曲線とのなす角を不等ピッチ角θ２とするとき、
【数１】
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の範囲内に設定したことを特徴とする請求項３記載の水力機械のランナ。
【請求項５】
前記２枚の短翼の不等ピッチ角θ１，θ２は、θ１＞θ２の関係式を満たすことを特徴とする請求項４記載の水力機械のランナ。
【請求項６】
前記２枚の短翼の不等ピッチ角θ１，θ２は、θ１＝２×θ２の関係式を満たすことを特徴とする請求項４記載の水力機械のランナ。
【請求項７】
前記２枚の短翼は、キャンバーラインを、短翼出口端半径方向位置において、隣接する長翼のキャンバーラインを３等分する２本の曲線に対し、水車運転時の回転方向と逆方向に不等ピッチ角θ１，θ２だけ回転させた位置に配置させる一方、前記長翼のキャンバーラインにおける入口端角をβＬとし、前記２枚の短翼のうち、水車運転時の回転方向側に位置する短翼におけるキャンバーラインの入口端角をβＳ１とし、水車運転時の回転方向と逆方向に位置する短翼におけるキャンバーラインの入口端角をβＳ２とするとき、各入口端角は、
［数２］
βＬ＞βＳ２＞βＳ１
の関係式を満たすとともに、前記各翼の入口端間を等ピッチに配置する構成にしたことを特徴とする請求項１または２記載の水力機械のランナ。
【請求項８】
水車運転時のランナの回転方向と逆方向に位置する側の短翼のキャンバーラインの長さをＬＳ２とし、水車運転時と逆方向に位置する側の短翼のキャンバーラインの長さをＬＳ１とするとき、２枚の短翼のキャンバーラインの長さ比ＬＳ２／ＬＳ１は、
［数３］
０．６≦ＬＳ２／ＬＳ１≦１．０
の範囲内に設定したことを特徴とする請求項１または２記載の水力機械のランナ。
【請求項９】
前記２枚の短翼のキャンバーライン上の入口端と出口端との中間位置における翼厚さのうち、小さい方の翼厚さをｔｓとし、長翼のキャンバーライン上の入口端と出口端との中間位置における翼厚さをｔＬとするとき、短翼の翼厚さｔｓと長翼の翼厚さｔＬとの比ｔｓ／ｔＬは、
［数４］
０．４≦ｔｓ／ｔＬ≦１．０
の範囲内に設定したことを特徴とする請求項１または２記載の水力機械のランナ。
【請求項１０】
２枚の短翼の水車出口端の厚さは、長翼の水車出口端の厚さよりも小さく設定したことを特徴とする請求項１または２記載の水力機械のランナ。
【請求項１１】
請求項１ないし請求項１０記載の水力機械のランナを備えた水力機械。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水力機械のランナに係り、特に、長翼と短翼とをランナの周方向に沿って配置した水力機械のランナおよびそれを用いた水力機械に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、水力機械のランナは、流体のエネルギを動力に変換させる最も重要な機械要素の一つであり、その性能の良否が水力機械全体の水力効率を大きく左右する。
【０００３】
したがって、高効率なランナを開発することが水力設計における重要な課題であり、従来から数多くの様々な水力効率の向上策が提案されている。
【０００４】
同一の翼形状の羽根がランナ周方向に沿って設けられている通常の水力機械のランナでは、図８に示すように、子午断面において、一つの流線ＳＬをランナ１の回転軸２を回転中心とし、回転によって得られる曲面で翼３を切断すると、図９に示すように、ランナ１の入口側４から出口側５に向って徐々に狭開路の流路を形成する渦巻状の翼３が配置されている。
【０００５】
これに対し、最近では、図１０に示すように、長翼Ｌと短翼Ｓをランナ１の周方向に沿って交互に配置する、いわゆるスプリッタランナが開発され、実用化されている。
【０００６】
このスプリッタランナは、羽根の枚数が通常のランナに較べて多くなるものの、ランナ１の出口側（内径側）で長翼Ｌのみの構成になるので、一方の翼と隣の翼との隙間が著しく小さくならず、多翼タイプのランナとしての利点を最大限に活用することができ、優れた水力効率を備えていることが確認されている。
【０００７】
しかし、その反面、長翼Ｌと短翼Ｓとを交互に配置した図１０に示すスプリッタランナでは、羽根枚数の合計が偶数になっているため、通常、やはり偶数枚で設計されているガイドベーンとの干渉に伴う振動が発生し易い。
【０００８】
このような問題点に対する対処策には、例えば、特許文献１および特許文献２に見られるように、長翼の枚数に制限を与えず、長翼間に複数枚の短翼を配置したものが提案されている。
【特許文献１】特開平７−２７９８０８号公報
【特許文献２】特開２０００−５４９４４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
特許文献１に開示された水力機械のランナでは、一方の長翼と隣の長翼との間に短翼を配置したこと自体、スプリッタランナとしてパイオニア的なものではあるが、ガイドベーンとランナとの翼枚数の組合せによって生じる振動を抑制する観点からなされたものであり、短翼の配置位置に対する考え方が水力効率向上策に寄与する適正位置と必ずしも一致しない。
【００１０】
また、特許文献２は、キャビテーション抑制の観点から、長翼間のピッチに対する短翼のピッチとの比率を定めたものであるが、短翼自体のプロファイルを考察、言及していないので、水力効率向上の保証が不明である。
【００１１】
本発明は、このような事情に照らしてなされたものであり、ガイドベーンとランナの翼との枚数の組合せから発生する振動を抑制しながら、より高い水力効率を実現する水力機械のランナを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明に係る水力機械のランナは、上述の目的を達成するために、ランナの翼を長翼と短翼とに区分けし、区分けした長翼と短翼とを前記ランナの周方向に沿って配置した水力機械のランナにおいて、前記一方の長翼と隣の長翼との間に２枚の短翼を配置する構成にしたものである。
【００１３】
また、本発明に係る水力機械のランナは、上述の目的を達成するために、ランナの翼を長翼と短翼とに区分けし、区分けした長翼と短翼とを前記ランナの周方向に沿って配置した水力機械のランナにおいて、前記一方の長翼と隣の長翼との間に２枚の短翼を配置するとともに、前記ランナの周方向に沿って配置した長翼および短翼の合計全翼枚数を９枚に設定したものである。
【発明の効果】
【００１４】
本発明に係る水力機械のランナは、一方の長翼と隣接する他方の長翼との間に２枚の短翼を配置し、短翼の翼負荷を増加させ、かつ動力水の流れを良好にさせる構成にしたので、運転中に発生する振動を抑制しながら、より高い水力効率を得ることができる。
【００１５】
また、本発明のランナを採用した水力機械によれば、ランナ内を流れる水流による振動が減少するとともにキャビテーションの発生がなくなるため、効率の高い運転が可能となり、ひいては発電効率の高い水力発電所の建設が可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明に係る水力機械のランナの実施形態を図面および図面に付した符号を引用して説明する。
【００１７】
［第１実施形態］
図１は、本発明に係る水力機械のランナの第１実施形態を示す概念図である。
【００１８】
本実施形態に係る水力機械のランナ１０は、一方の長翼Ｌ１と隣り合う他方の長翼Ｌ２との間に２枚の短翼Ｓ１，Ｓ２を配置し、これら例えば、奇数枚の長翼Ｌ，Ｌとの間に２枚の短翼Ｓ１，Ｓ２とを組み合せた翼群をランナの周方向に沿って配置したものである。
【００１９】
なお、図１では、各翼の重複説明を避けるために、便宜上、長翼Ｌ１，Ｌ２との１ピッチの翼群だけにとどめている。
【００２０】
そして、ランナの周方向に沿って配置した翼群としての長翼Ｌ１，Ｌ２および短翼Ｓ１，Ｓ２の合計全翼枚数Ｚｒは、Ｚｒ＝９に設定されている。
【００２１】
また、長翼Ｌ１，Ｌ２に挟まれた短翼Ｓ１，Ｓ２は、それぞれのキャンバーラインＣＬＳ１，ＣＬＳ２を、短翼出口端半径方向位置において、隣接する長翼Ｌ１，Ｌ２のキャンバーラインＣＬＬ間を３等分する２本の曲線ＭＬに対して水車運転回転方向と逆方向にそれぞれ不等ピッチ角θ１，θ２だけ回転した位置に設置されている。
【００２２】
ここで、不等ピッチ角θ１，θ２は、θ１＞θ２、具体的にはθ１＝２×θ２の関係を満たしている。
【００２３】
また、短翼Ｓ１，Ｓ２のそれぞれの翼厚ｔＳ１，ｔＳ２は、長翼Ｌ１，Ｌ２の翼厚ｔＬ１，ｔＬ２よりも薄くしており、例えば長翼に較べて約６０％にしている。
【００２４】
なお、本実施形態に係る短翼Ｓ１，Ｓ２は、便宜上、同一のプロファイル（翼形状）を扱っているが、異なったプロファイルを扱ってもよい。
【００２５】
ところで、一般に、スプリッタランナは、水車運転時、短翼Ｓ１，Ｓ２の翼負荷（翼の仕事）が長翼Ｌ１，Ｌ２の翼負荷に較べて低く、翼負荷の増加に寄与しない傾向にあり、短翼Ｓ１，Ｓ２を、水車運転時、ランナ回転方向と逆方向に配置すると翼負荷（翼の仕事）が若干増加することが、これまでの研究によって明らかにされている。
【００２６】
このような事象を、今少し詳しく考察する。
【００２７】
図２は、長翼Ｌ１と、隣接する長翼Ｌ２との間を３等分する位置に配置した同一プロファイルの２枚の短翼Ｓ１，Ｓ２の一例であって、翼面に沿った水車入口端側からの距離に対する翼面圧力を示す圧力分布線図である。
【００２８】
この線図において、実線が長翼Ｌ１，Ｌ２、破線が水車運転時、回転方向側に位置する短翼Ｓ１、一点鎖線が水車運転時、回転方向と逆側に位置する短翼Ｓ２のそれぞれの特性である。上側の３本が圧力面側の圧力を示し、下側の３本が翼負圧面側の圧力を示している。
【００２９】
そして、翼圧力面側の圧力と翼負圧面側の圧力との差が翼負荷（翼の仕事）になる。
【００３０】
図２に示す圧力分布線図から、同一プロファイルの２枚の短翼Ｓ１，Ｓ２を備えるスプリッタランナでは、短翼Ｓ１の翼負荷ＢＬＳ１が最も小さく、最適設計を行った場合でも、長翼Ｌ１，Ｌ２の翼負荷ＢＬＬに較べて４０％程度にしかならないことがわかった。
【００３１】
そして、図２に示す圧力分布線図では、短翼Ｓ１，Ｓ２に作用する曲げ応力が低いことを意味し、翼厚を翼負荷の大きさに応じて薄くすることが可能であることを示している。
【００３２】
翼厚が薄くなれば、動力水の流路面積が増加し、流速が低下し、これに基づいて摩擦損失が低減されるほか、軽量化にもつながり、ランナ全体の固有振動数を大きくさせて、定格点における振動に対する余裕をより高く確保することができる。
【００３３】
また、翼負荷が小さくなるのは、図２から、変曲領域ＡＲである。この変曲領域ＡＲは、水車入口端近傍であり、翼圧力面側の局所的な圧力降下が生じることと関連しており、短翼Ｓ１，Ｓ２の翼負荷増加と相俟ってキャビテーション生成の抑制にも有効である。
【００３４】
図３は、短翼Ｓ１，Ｓ２の不等ピッチ角θ１，θ２に対する入口端近傍における局所的降下圧力の変化を示す降下圧力線図である。
【００３５】
図３から、不等ピッチ角θ１，θ２が大きくなるにつれて短翼Ｓ１，Ｓ２の降下圧力が回復しており、短翼Ｓ１では、不等ピッチ角θ１が、θ１＝７２０×｛（１／Ｚｒ）−（１／Ｚｒ＋３）｝まで、また、短翼Ｓ２では、不等ピッチ角θ２が、θ２＝３６０×｛（１／Ｚｒ）−（１／Ｚｒ＋３）｝まで、圧力の回復がなされていることがわかった。
【００３６】
上述の式から、長翼の枚数Ｚｒを、Ｚｒ＝９とし、短翼Ｓ１，Ｓ２のそれぞれの不等ピッチ角θ１，θ２を求めると、θ１＝２０°，θ２＝１０°になる。
【００３７】
また、図３から、短翼Ｓ１，Ｓ２の圧力を互いが同等レベルにし、水力機械全体としてより適正な特性とするためには、短翼Ｓ１の不等ピッチ角θ１を短翼Ｓ２の不等ピッチ角θ２よりも大きくすることが必要であるとわかった。
【００３８】
このように、本実施形態は、一方の長翼Ｌ１と隣りの長翼Ｌ２との間に２枚の短翼Ｓ１，Ｓ２を配置する構成にしたので、偶数枚のガイドベーンと組み合せても、枚数の組み合せから生ずる動翼、静翼の干渉に基づいて発生する振動を低減することができ、ランナ自身の固有振動数を高くすることができ、水力性能に優れた水力機械のランナを実現することができる。
【００３９】
［第２実施形態］
図４は、本発明に係る水力機械のランナの第２実施形態を示す概念図である。
【００４０】
なお、第１実施形態の構成要素と同一の構成要素には、同一符号を付し、重複説明を省略する。
【００４１】
本実施形態に係る水力機械のランナは、一方の長翼Ｌ１と隣り合う他方の長翼Ｌ２との間に２枚の短翼Ｓ１，Ｓ２を配置し、長翼Ｌ１，Ｌ２と２枚の短翼Ｓ１，Ｓ２とのプロファイルを異ならしめるとともに、長翼Ｌ１，Ｌ２におけるキャンバーラインＣＬＬの入口端角をβＬ、水車運転時の回転方向側に位置する短翼Ｓ１におけるキャンバーラインＣＬＳ１の入口端角度をβＳ２、水車運転時の回転方向と逆方向側に位置する短翼Ｓ２におけるキャンバーラインＣＬＳ２の入口端角をβＳ２とするとき、各入口端角βＬ，βＳ１，βＳ２は、
［数１］
βＬ＞βＳ２＞βＳ１
の関係式を満たしたものである。
【００４２】
また、本実施形態は、長翼Ｌ１，Ｌ２および短翼Ｓ１，Ｓ２のそれぞれの入口端を、等ピッチＰで配置するものの、各長翼Ｌ１，Ｌ２および短翼Ｓ１，Ｓ２での入口端角が異なるため、短翼Ｓ１，Ｓ２のそれぞれの出口端半径位置は、第１実施形態と同様に、隣接する長翼Ｌ１，Ｌ２のキャンバーラインＣＬＬ間を３等分する２本の曲線ＭＬに対して水車運転時の回転方向と逆方向にそれぞれ不等ピッチ角θ１，θ２だけ回転した位置に設定したものである。
【００４３】
ここで不等ピッチ角θ１，θ２は、第１実施形態と同様に、θ１＝２×θ２の関係を満たすだけ回転させた位置に設定したものである。
【００４４】
このように、本実施形態は、長翼Ｌ１，Ｌ２および短翼Ｓ１，Ｓ２のそれぞれの入口端を等ピッチＰに設定したので、ピッチの不均衡が原因となるガイドベーンとの動翼、静翼の干渉に基づいて発生する振動を抑制することができる。
【００４５】
一方、水車運転時の入口キャビテーションは、翼への動力水の流入角と、翼入口角とのずれが大きくなると発生する。特に、スプリッタランナは、短翼Ｓ１，Ｓ２の翼負荷が長翼Ｌ，Ｌの翼負荷に較べて少なくなっているので、翼周りの循環が小さくなり、翼への相対流入流れに作用する偏向力が小さくなる。このため、動力水は、より小さな流れ角で翼に流入する。
【００４６】
したがって、翼負荷が小さいと、翼圧力面側は局所的な圧力降下が生じ易くなり、翼入口端側でよりのキャビテーションが生成される。
【００４７】
キャビテーションの生成を抑制するためには、翼負荷を増加させるとともに、翼の入口角を動力水の流れ角と合せることが必要とされる。長翼Ｌ１と、隣接する長翼Ｌ間に配置した２枚の短翼Ｓ１，Ｓ２がともに同一の翼入口角度をもつと、キャビテーションは、長翼Ｌ１，Ｌ２、短翼Ｓ２、短翼Ｓ１の順に特性が良くなる。
【００４８】
その一方、水力機械全体としてのキャビテーションの特性は、最も特性の悪い翼を基準に置いて運転範囲が制限されるので、本来、全ての翼がキャビテーションの特性を一致させることが望ましく、キャビテーションの特性を翼一つだけ良くしても実用的ではない。
【００４９】
したがって、長翼Ｌ１（Ｌ２）の入口角βＬ、短翼Ｓ２の入口角βＳ２、短翼Ｓ１の入口角βＳ１との関係では、βＬ＞βＳ２＞βＳ２を満たせば、各翼Ｌ，Ｓ２，Ｓ１でのキャビテーションの差がなくなり、また、水力機械全体としての特性をより良好に改善することができる。
【００５０】
［第３実施形態］
図５は、本発明に係る水力機械のランナの第３実施形態を示す概念図である。
【００５１】
なお、第１実施形態の構成要素と同一の構成要素には、同一符号を付し、重複説明を省略する。
【００５２】
本実施形態に係る水力機械のランナは、一方の長翼Ｌ１と隣り合う他方の長翼Ｌ２との間に２枚の短翼Ｓ１，Ｓ２を配置し、長翼Ｌ１，Ｌ２と２枚の短翼Ｓ１，Ｓ２とのプロファイルを異ならしめるとともに、短翼Ｓ２の長さＬＳ２を短翼Ｓ１の長さＬＳ１に較べて短くし、また、短翼Ｓ２の出口端の厚さを長翼Ｌ１（Ｌ２）や短翼Ｓ１の出口端の厚さに較べて薄くしたものである。
【００５３】
なお、短翼Ｓ１，Ｓ２ともに、キャンバーラインＣＬＳ１，ＣＬＳ２が隣接する長翼Ｌ１，Ｌ２のキャンバーラインＣＬＬ間を３等分する２本の曲線ＭＬ上に重なっているが、これは第１誌実施例や第２実施形態で述べた不等ビッチ角として用いてもよい。
【００５４】
これまでの研究によれば、短翼Ｓ１，Ｓ２の翼負荷は、短翼Ｓ１，Ｓ２のそれぞれの長さＣＬＳ１，ＣＬＳ２にも大きく依存し、短翼Ｓ１，Ｓ２がより短くなると、翼負荷が減少するとされている。
【００５５】
今、同じ長さの２枚の短翼Ｓ１，Ｓ２について考察してみると、水車運転時の回転方向側に位置する短翼Ｓ１の翼負荷ＢＬＳ１は、図６の圧力分布線図で示したように、水車運転時の回転方向と逆方向側に位置する短翼Ｓ２の翼負荷ＢＬＳ２や長翼Ｌ１（Ｌ２）の翼負荷ＢＬＬに較べて小さい。
【００５６】
このような事象から、短翼Ｓ２は、キャビテーション特性の余裕分を少なくさせ、短翼Ｓ１と同一の翼負荷となるまで翼の長さを短くすることができる。翼を短くすれば、翼面の濡れふち面積が小さくなり、摩擦損失が少なくなり、さらに、短翼出口端付近の翼間隙間が大きくなり、ランナの製作や保守等に対する工数をより一層少なくすることができる。但し、ある限度を超えて短翼Ｓ２を短くすると、翼負荷ＢＬＳ２の大きさが短翼Ｓ１の翼負荷に較べて小さくなり、短翼Ｓ２のキャビテーション特性が悪くなり、水力機械全体としても悪くなる。
【００５７】
図７は、短翼Ｓ１に対する短翼Ｓ２の翼長さ比と両短翼Ｓ１，Ｓ２の翼負荷の差とを示す翼負荷線図である。
【００５８】
短翼Ｓ２が短翼Ｓ１の６０％以上であれば、翼負荷が逆転することがなく、短翼Ｓ２の翼長さＬＳ２を短翼Ｓ１の翼長さＬＳ１の６０％〜１００％の範囲で選定でき、キャビテーションを抑制して高効率のランナを実現することができる。
【００５９】
次に、短翼Ｓ１，Ｓ２の出口端の厚について考察する。
【００６０】
短翼Ｓ１，Ｓ２のそれぞれのキャンバーラインＣＬＳ１，ＣＬＳ２に沿って動力水が流れると、短翼Ｓ１，Ｓ２の入口端と出口端は、薄いほど淀み点や後流による影響が小さくなり、損失が低下する。
【００６１】
このため、本実施形態では、短翼Ｓ１，Ｓ２の出口端を薄くし、損失の低減化を図っている。
【００６２】
他方、ポンプ運転時、運転点によっては翼に流入する動力水の相対流入角が変化し、ポンプ入口側の動力水の流入角と翼角度との相違が大きくなると、キャビテーションが生成される。このため、ランナの翼は、通常、動力水の流入角の変化による影響を受けないように、ポンプ入口側の翼の厚さを厚くする設計を行っている。
【００６３】
しかし、スプリッタランナは、短翼Ｓ１，Ｓ２を長翼Ｌ１，Ｌ２よりも回転下流側に位置させているので、比較的整流された動力水の流れが流入することになり、運転点の変化による動力水の流入角の変化は小さく、キャビテーションの生成を心配する必要が少ない。
【００６４】
以上説明した第１ないし第３実施形態を採用した水力機械によれば、ランナ内を流れる水流による振動が減少するとともにキャビテーションの発生がなくなるため、効率の高い運転が可能となり、ひいては発電効率の向上を行うことが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００６５】
【図１】本発明に係る水力機械のランナの第１実施形態を示す概念図。
【図２】本発明に係る水力機械のランナの第１実施形態における長翼と短翼との翼面圧力分布を比較する翼面圧力分布線図。
【図３】本発明に係る水力機械のランナの第１実施形態における短翼の入口端での降下圧力の変化を示す降下圧力線図。
【図４】本発明に係る水力機械のランナの第２実施形態を示す概念図。
【図５】本発明に係る水力機械のランナの第３実施形態を示す概念図。
【図６】本発明に係る水力機械のランナの第３実施形態における長翼と短翼との翼面圧力分布を比較する翼面圧力分布線図。
【図７】本発明に係る水力機械のランナの第３実施形態における２つの短翼の翼負荷との差を示す翼負荷線図。
【図８】従来の水力機械のランナを示す一部切欠断面図。
【図９】ランナの周方向に沿って同一形状の翼を配置する従来の水力機械のランナを示す概念図。
【図１０】ランナの周方向に沿って長翼、短翼を交互に配置する従来のスプリッタランナを示す概念図。
【符号の説明】
【００６６】
１  ランナ
２  回転軸
３  翼
４  入口側
５  出口側
１０  ランナ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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