(57)【要約】【課題】耐溶損性に優れた合金鋼を提供すること。【解決手段】０．３０ｍａｓｓ％≦Ｃ≦１．６０ｍａｓｓ％、０．０１ｍａｓｓ％≦Ｓｉ≦１．４０ｍａｓｓ％、０．０５ｍａｓｓ％≦Ｍｎ≦１．５０ｍａｓｓ％、１．０ｍａｓｓ％≦Ｃｒ≦１５．０ｍａｓｓ％、０．２０ｍａｓｓ％≦Ｍｏ＋1/2Ｗ≦８．８５ｍａｓｓ％、０．０１ｍａｓｓ％≦Ｖ≦２．５０ｍａｓｓ％、０．００１ｍａｓｓ％≦Ｃｏ≦２．５０ｍａｓｓ％、０．０１ｍａｓｓ％≦Ｎ≦０．０５ｍａｓｓ％、Ｏ≦０．０２ｍａｓｓ％、及び、Ａｌ≦０．０８０ｍａｓｓ％を含み、残部が実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなり、９５０〜１２５０℃で焼き入れ後、５００〜７００℃での焼き戻しにより、炭化物を面積率で５．５％以上３０％以下含む合金鋼。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
０．３０ｍａｓｓ％≦Ｃ≦１．６０ｍａｓｓ％、
０．０１ｍａｓｓ％≦Ｓｉ≦１．４０ｍａｓｓ％、
０．０５ｍａｓｓ％≦Ｍｎ≦１．５０ｍａｓｓ％、
１．０ｍａｓｓ％≦Ｃｒ≦１５．０ｍａｓｓ％、
０．２０ｍａｓｓ％≦Ｍｏ＋1/2Ｗ≦８．８５ｍａｓｓ％、
０．０１ｍａｓｓ％≦Ｖ≦２．５０ｍａｓｓ％、
０．００１ｍａｓｓ％≦Ｃｏ≦２．５０ｍａｓｓ％、
０．０１ｍａｓｓ％≦Ｎ≦０．０５ｍａｓｓ％、
Ｏ≦０．０２ｍａｓｓ％、及び、
Ａｌ≦０．０８０ｍａｓｓ％
を含み、残部が実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなり、
９５０〜１２５０℃で焼き入れ後、５００〜７００℃での焼き戻しにより、炭化物を面積率で５．５％以上３０％以下含む合金鋼。
【請求項２】
Ｐ≦０．０３０ｍａｓｓ％、及び、
Ｓ≦０．０３０ｍａｓｓ％
のいずれか１以上をさらに含む請求項１に記載の合金鋼。
【請求項３】
０．００１ｍａｓｓ％≦Ｃｕ≦０．５０ｍａｓｓ％、
０．００５ｍａｓｓ％≦Ｎｉ≦１．００ｍａｓｓ％、及び、
０．０００５ｍａｓｓ％≦Ｂ≦０．０１０ｍａｓｓ％
のいずれか１以上をさらに含む請求項１又は２に記載の合金鋼。
【請求項４】
０．００１ｍａｓｓ％≦Ｎｂ≦０．３０ｍａｓｓ％、
０．００１ｍａｓｓ％≦Ｔａ≦０．３０ｍａｓｓ％、
Ｔｉ≦０．３０ｍａｓｓ％、及び、
０．００１ｍａｓｓ％≦Ｚｒ≦０．３０ｍａｓｓ％
のいずれか１以上をさらに含む請求項１から３までのいずれかに記載の合金鋼。
【請求項５】
０．００１ｍａｓｓ％≦Ｓｅ≦０．３ｍａｓｓ％、
０．００１ｍａｓｓ％≦Ｔｅ≦０．３ｍａｓｓ％、
０．０００２ｍａｓｓ％≦Ｃａ≦０．１０ｍａｓｓ％、
０．００１ｍａｓｓ％≦Ｐｂ≦０．２０ｍａｓｓ％、及び、
０．００１ｍａｓｓ％≦Ｂｉ≦０．３０ｍａｓｓ％
のいずれか１以上をさらに含む請求項１から４までのいずれかに記載の合金鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、合金鋼に関し、さらに詳しくは、耐溶損性に優れ、鋳造用金型、ダイカスト用金型、ダイカスト用鋳造機の部品、鋳造治工具等として好適な合金鋼に関する。
【背景技術】
【０００２】
ダイカスト法は、溶融金属に圧力を加えて精密な金型に注入して鋳物を製造する方法である。ダイカスト法には、ホットチャンバ方式とコールドチャンバ方式とがあり、前者は、主として亜鉛合金、スズ合金などの低融点合金の精密鋳造に適用され、後者は、主としてアルミニウム合金や銅合金などの高融点合金の精密鋳造に適用されている。
ダイカスト法は、（１）製品の精度が高い、（２）鋳肌が美麗である、（３）多量生産が可能であり、生産効率が高い、（４）完全自動化が可能である、などの特徴がある。しかしながら、ダイカスト法は、金型が高温で長時間使用されるため、金型寿命が相対的に短いという問題がある。
【０００３】
例えば、Ａｌダイカスト用の金型本体、中子、入れ子ピン及び給湯管用の材料には、従来、ＪＩＳ  ＳＫＤ６１、ＳＫＤ６、ＳＫＤ６２等の熱間工具鋼やその改良鋼が使用されている。しかしながら、ＦｅとＡｌは、親和性が強いために、Ａｌ溶湯と部材が反応して部材が減量する損傷（溶損）を起こすことがある。溶損は、特に、高温、高速のＡｌ溶湯と接触する給湯管や湯口部分に生じやすい。
一方、溶損は、鋼に窒化などの表面処理を施すことによりある程度防ぐことができる。しかしながら、表面処理を適用できない部材や表面処理層に欠陥が生じた場合には、基地の耐溶損性が重要となり、基地の耐溶損性の向上が必要となる。
【０００４】
そこでこの問題を解決するために、従来から種々の提案がなされている。例えば、特許文献１には、０．１６〜０．２２ｍａｓｓ％Ｃ、０．１０〜０．１２ｍａｓｓ％Ｓｉ、０．０９〜０．１２ｍａｓｓ％Ｍｎ、０．０４〜０．２１ｍａｓｓ％Ｎｉ、９．０１〜１０．０９ｍａｓｓ％Ｃｒ、０〜１．５０ｍａｓｓ％Ｍｏ、１．８５〜３．９８ｍａｓｓ％Ｗ、０．２０〜０．２１ｍａｓｓ％Ｖ、０．０４〜０．０６ｍａｓｓ％Ｎｂ、３．０１〜８．００ｍａｓｓ％Ｃｏ、０．００３５〜０．０１６０ｍａｓｓ％Ｂ、及び、０．０１８０〜０．０２３２ｍａｓｓ％Ｎを含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる合金鋼が開示されている。同文献には、合金元素の添加量のバランスを適正化することにより、高温での軟化抵抗、耐ヒートチェック特性、耐溶損性が向上する点が記載されている。
【０００５】
【特許文献１】特開平１１−１５２５４９号公報の表１
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１に開示されているように、合金元素の添加量のバランスを適正化すると、基地の耐溶損性をある程度向上させることができる。しかしながら、合金元素の最適化のみによる耐溶損性の向上には限界がある。
一方、基地の耐溶損性は、単に合金組成のみで決まるものではなく、鋼中に含まれる炭化物の量にも依存する。しかしながら、合金鋼の耐溶損性を向上させるために、鋼中の炭化物量に着目した例は、従来にはない。
【０００７】
本発明が解決しようとする課題は、耐溶損性に優れた合金鋼を提供することにある。
また、本発明が解決しようとする他の課題は、特に、Ａｌダイカスト用金型及びその周辺部品、鋳造治工具等として好適な、耐溶損性に優れた合金鋼を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために本発明に係る合金鋼は、
０．３０ｍａｓｓ％≦Ｃ≦１．６０ｍａｓｓ％、
０．０１ｍａｓｓ％≦Ｓｉ≦１．４０ｍａｓｓ％、
０．０５ｍａｓｓ％≦Ｍｎ≦１．５０ｍａｓｓ％、
１．０ｍａｓｓ％≦Ｃｒ≦１５．０ｍａｓｓ％、
０．２０ｍａｓｓ％≦Ｍｏ＋1/2Ｗ≦８．８５ｍａｓｓ％、
０．０１ｍａｓｓ％≦Ｖ≦２．５０ｍａｓｓ％、
０．００１ｍａｓｓ％≦Ｃｏ≦２．５０ｍａｓｓ％、
０．０１ｍａｓｓ％≦Ｎ≦０．０５ｍａｓｓ％、
Ｏ≦０．０２ｍａｓｓ％、及び、
Ａｌ≦０．０８０ｍａｓｓ％
を含み、残部が実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなり、
９５０〜１２５０℃で焼き入れ後、５００〜７００℃での焼き戻しにより、炭化物を面積率で５．５％以上３０％以下含むことを要旨とする。
【発明の効果】
【０００９】
合金鋼の添加元素を最適化することに加えて、合金鋼に含まれる炭化物量を最適化すると、耐溶損性（特に、Ａｌに対する耐溶損性）が向上する。これは、（１）炭化物は、Ａｌ溶湯との反応速度が鉄よりも遅いことから、反応面積が実質的に低下しているとみなすことができるため、及び、（２）炭化物がＡｌ溶湯に流出することで粘性が増加し、Ａｌ溶湯の拡散層の厚みが厚くなるため、と考えられる。そのため、これを例えばＡｌダイカスト用金型及びその周辺部品に適用すれば、その耐久性を著しく向上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下に、本発明の一実施の形態について詳細に説明する。
本発明に係る合金鋼は、以下のような元素を含み、残部が実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなる。添加元素の種類、その成分範囲、及び、その限定理由は、以下の通りである。
【００１１】
（１）  ０．３０ｍａｓｓ％≦Ｃ≦１．６０ｍａｓｓ％。
Ｃは、強度及び耐溶損性を確保するのに必要な元素であり、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ等の炭化物形成元素と結合して炭化物を形成する。また、焼き入れ時にマトリックスに固溶し、マルテンサイト組織化することによって、硬度を確保する元素でもある。耐溶損性に優れた合金鋼を得るためには、Ｃ添加量は、０．３０ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、Ｃ添加量がある一定量を超えると、耐溶損性への効果が飽和する。また、Ｃの過剰添加は、グラファイトの晶出を招く。従って、Ｃ添加量は、１．６０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
【００１２】
（２）  ０．０１ｍａｓｓ％≦Ｓｉ≦１．４０ｍａｓｓ％。
Ｓｉは、主として脱酸剤として添加される。また、被削性及び焼き戻し軟化抵抗を高めるためにも有効な元素である。そのためには、Ｓｉ添加量は、０．０１ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、Ｓｉの過剰添加は、靱性や耐ヒートチェック性の低下を招く。従って、Ｓｉ添加量は、１．４０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
【００１３】
（３）  ０．０５ｍａｓｓ％≦Ｍｎ≦１．５０ｍａｓｓ％。
Ｍｎは、焼き入れ性向上元素として添加される。また、不可避的にＳが含まれる場合、靱性の低下を防ぐ元素でもある。そのためには、Ｍｎ添加量は、０．０５ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、Ｍｎの過剰添加は、熱間加工性を低下させる。従って、Ｍｎ添加量は、１．５０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
【００１４】
（４）  １．０ｍａｓｓ％≦Ｃｒ≦１５．０ｍａｓｓ％。
Ｃｒは、炭化物を形成して耐溶損性や耐摩耗性を向上させる元素である。また、焼き入れ性を確保するために必要な元素でもある。そのためには、Ｃｒ添加量は、１．０ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、Ｃｒの過剰添加は、熱間強度の低下を招く。従って、Ｃｒ添加量は、１５．０ｍａｓｓ％以下が好ましい。Ｃｒ添加量は、さらに好ましくは、７ｍａｓｓ％以下である。
【００１５】
（５）  ０．２０ｍａｓｓ％≦Ｍｏ＋1/2Ｗ≦８．８５ｍａｓｓ％。
Ｍｏ及びＷは、炭化物を形成して耐溶損性や耐摩耗性を向上させる元素である。また、焼き入れ性を確保するために必要な元素でもある。そのためには、Ｍｏ＋1/2Ｗの添加量は、０．２ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、過剰添加は、靱性の低下を招く。従って、Ｍｏ＋1/2Ｗ添加量は、８．８５ｍａｓｓ％以下が好ましい。
【００１６】
（６）  ０．０１ｍａｓｓ％≦Ｖ≦２．５０ｍａｓｓ％。
Ｖは、炭化物を形成して耐溶損性や耐摩耗性を向上させる元素である。そのためには、Ｖ添加量は、０．０１ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、Ｖの過剰添加は、炭化物量を著しく増大させ、靱性や耐ヒートチェック性の低下を招く。従って、Ｖ添加量は、２．５０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
【００１７】
（７）  ０．００１ｍａｓｓ％≦Ｃｏ≦２．５０ｍａｓｓ％。
Ｃｏは、固溶強化により強度を向上させる元素である。そのためには、Ｃｏ添加量は、０．００１ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、Ｃｏを過剰に添加しても、その効果が飽和し、むしろ経済的に不利となる。従って、Ｃｏ添加量は、２．５０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
【００１８】
（８）  ０．０１ｍａｓｓ％≦Ｎ≦０．０５ｍａｓｓ％。
Ｎは、侵入型元素であり、マルテンサイト組織の硬さの向上に寄与する。実用上十分な硬さを得るためには、Ｎ添加量は、０．０１ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、Ｎの過剰添加は、インゴットの鋳造の際、凝固中に窒素が濃化することにより、窒素ブローを生じる。従って、Ｎ添加量は、０．０５ｍａｓｓ％以下が好ましい。
【００１９】
（９）  Ｏ≦０．０２ｍａｓｓ％。
Ｏは、鋼中に不可避的に含まれる元素である。Ｏ含有量が多いと、ＡｌやＳｉと粗大な酸化物を形成して介在物となり、靱性を低下させる。Ｏ含有量が低いほど、安定した靱性が得られる。従って、Ｏ含有量は、０．０２ｍａｓｓ％以下が好ましい。Ｏ含有量は、さらに好ましくは、０．０１ｍａｓｓ％以下である。
【００２０】
（１０）  Ａｌ≦０．０８０ｍａｓｓ％。
Ａｌは、脱酸剤として添加される元素である。Ａｌの過剰添加は、粗大な窒化物を形成し、靱性を低下させる。従って、Ａｌ添加量は、０．０８０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
【００２１】
本発明に係る合金鋼は、添加元素が上述の範囲にあることに加えて、９５０〜１２５０℃で焼き入れ後、５００〜７００℃での焼き戻しにより、炭化物を面積率で５．５％以上３０％以下含むことを特徴とする。
焼き入れ温度が低すぎる場合、炭化物の分解が不十分なため、炭素の固溶量が少なくなり、必要な硬さが得られない。従って、焼き入れ温度は、９５０℃以上が好ましい。一方、焼き入れ温度が高すぎると、炭化物の分解が進み、結晶粒の粗大化を防ぐのに十分な炭化物量が得られない。従って、焼き入れ温度は、１２５０℃以下が好ましい。
また、焼き戻し温度が低すぎる場合、炭化物の析出が不十分であり、必要な耐溶損性・硬さが得られない。従って、焼き戻し温度は、５００℃以上が好ましい。一方、焼き戻し温度が高すぎる場合、炭化物が粗大化し、十分な硬さが得られない。従って、焼き戻し温度は、７００℃以下が好ましい。
【００２２】
添加元素及び熱処理条件を最適化すると、所定量の炭化物を含む合金鋼が得られる。一般に、炭化物量が多くなるほど、耐溶損性が向上する。実用上十分な耐溶損性を付与するためには、炭化物の面積率は、５．５％以上が好ましい。
一方、炭化物量が多くなりすぎると、靱性や耐ヒートチェック性の低下を招く。従って、炭化物の面積率は、３０％以下が好ましい。
ここで、「炭化物の面積率」とは、光学顕微鏡で４００倍の組織写真を１０視野撮影し、各視野の全面積に占める炭化物組織の面積の割合を算出し、平均したものをいう。
【００２３】
本発明に係る合金鋼は、上述した元素に加えて、以下のいずれか１以上の第１添加元素をさらに含んでいても良い。
（１１）  Ｐ≦０．０３０ｍａｓｓ％。
（１２）  Ｓ≦０．０３０ｍａｓｓ％。
Ｐ及びＳは、鋼中に不可避的に含まれる。Ｐは粒界に偏析し、Ｓは硫化物を形成し、いずれも靱性を低下させる。高い靱性を得るためには、Ｐ及びＳの添加量は、それぞれ、０．０３０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
【００２４】
本発明に係る合金鋼は、第１添加元素に加えて、又は、これに代えて、以下のいずれか１以上の第２添加元素をさらに含んでいても良い。
（１３）  ０．００１ｍａｓｓ％≦Ｃｕ≦０．５０ｍａｓｓ％。
（１４）  ０．００５ｍａｓｓ％≦Ｎｉ≦１．００ｍａｓｓ％。
（１５）  ０．０００５ｍａｓｓ％≦Ｂ≦０．０１０ｍａｓｓ％。
Ｃｕ、Ｎｉ及びＢは、いずれも焼き入れ性を向上させるために添加することができる。そのためには、Ｃｕ添加量は、０．００１ｍａｓｓ％以上、Ｎｉ添加量は、０．００５ｍａｓｓ％以上、Ｂ添加量は、０．０００５ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、これらの元素を過剰に添加しても、効果が飽和するため、実益がない。従って、Ｃｕ添加量は、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｎｉ添加量は、１．０ｍａｓｓ％以下、Ｂ添加量は、０．０１０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
【００２５】
本発明に係る合金鋼は、第１添加元素及び／若しくは第２添加元素に加えて、又は、これらにえて、以下のいずれか１以上の第３添加元素をさらに含んでいても良い。
（１４）  ０．００１ｍａｓｓ％≦Ｎｂ≦０．３０ｍａｓｓ％。
（１５）  ０．００１ｍａｓｓ％≦Ｔａ≦０．３０ｍａｓｓ％。
（１６）  Ｔｉ≦０．３０ｍａｓｓ％。
（１７）  ０．００１ｍａｓｓ％≦Ｚｒ≦０．３０ｍａｓｓ％。
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ及びＺｒは、いずれも、Ｃと結合して炭化物を形成し、耐溶損性の向上や結晶粒の粗大化抑制に効果がある。そのためには、Ｎｂ、Ｔａ及びＺｒの添加量は、それぞれ、０．００１ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、これらの元素の過剰添加は、被削性の劣化を招く。従って、Ｎｂ、Ｔａ、Ｔｉ及びＺｒの添加量は、それぞれ、０．３０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
【００２６】
本発明に係る合金鋼は、第１添加元素〜第３添加元素に加えて、又は、これらに代えて、以下のいずれか１以上の第４添加元素をさらに含んでいても良い。
（１８）  ０．００１ｍａｓｓ％≦Ｓｅ≦０．３ｍａｓｓ％。
（１９）  ０．００１ｍａｓｓ％≦Ｔｅ≦０．３ｍａｓｓ％。
（２０）  ０．０００２ｍａｓｓ％≦Ｃａ≦０．１０ｍａｓｓ％。
（２１）  ０．００１ｍａｓｓ％≦Ｐｂ≦０．２０ｍａｓｓ％。
（２２）  ０．００１ｍａｓｓ％≦Ｂｉ≦０．３０ｍａｓｓ％。
Ｓｅ、Ｔｅ、Ｃａ、Ｐｂ及びＢｉは、被削性を向上させるために添加することができる。そのためには、Ｓｅ、Ｔｅ、Ｐｂ及びＢｉの添加量は、それぞれ、０．００１ｍａｓｓ％以上、Ｃａ添加量は、０．０００２ｍａｓｓ％以上が好ましい。
一方、これらの元素の過剰添加は、靱性の低下を招く。従って、Ｓｅ、Ｔｅ及びＢｉの添加量は、それぞれ、０．３０ｍａｓｓ％以下、Ｃａ添加量は、０．１０ｍａｓｓ％以下、Ｐｂ添加量は、０．２０ｍａｓｓ％以下が好ましい。
【００２７】
本発明に係る合金鋼は、合金鋼の添加元素を最適化することに加えて、合金鋼に含まれる炭化物量が最適化されているので、耐溶損性（特に、Ａｌに対する耐溶損性）が向上する。これは、（１）炭化物は、Ａｌ溶湯との反応速度が鉄よりも遅いことから、反応面積が実質的に低下しているとみなすことができるため、及び、（２）炭化物がＡｌ溶湯に流出することで粘性が増加し、Ａｌ溶湯の拡散層の厚みが厚くなるため、と考えられる。そのため、これを例えばＡｌダイカスト用金型及びその周辺部品に適用すれば、その耐久性を著しく向上させることができる。具体的には、炭化物の面積率を５．５％以上にすることによって、溶損率が１５％以下である合金鋼が得られる。
さらに、合金元素及び炭化物量が最適化された合金鋼の表面に窒化などの表面処理を施すと、耐溶損性がさらに向上する。
【実施例】
【００２８】
（実施例１〜１５、比較例１〜５）
［１．  試料の作製］
表１に示す化学組成の鋼を真空高周波溶解炉で溶製後、５０ｋｇに鋳造し、熱間鍛造により６０ｍｍ角の棒材を製造した。その後、焼鈍しを行った。得られた棒材からＡｌ溶損試験片の粗加工を行い、その粗加工品を表２の条件下で焼入焼戻しを行った。さらに、熱処理後の試験片をφ１０ｍｍ×６０ｍｍに精加工した。
【００２９】
【表１】
2007197784.tif 000002
【００３０】
［２．  試験方法］
［２．１  溶損試験］
Ａｌ合金溶湯中に試験片の先端３０ｍｍを浸漬して、試験片中心が３０ｍｍの円を描くように回転させ、Ａｌによる溶損状況を調査した。試験条件は、以下の通りである。
Ａｌ合金：  ＡＤＣ１２
溶湯温度：  ７００℃
回転数：    ２００ｒｐｍ
浸漬時間：  ３０分
試験後の試験片を飽和ＮａＯＨ水溶液に浸漬し、付着したＡｌ合金を除去した。次いで、重量を測定し、耐溶損性を下式による溶損率で評価した。
溶損率（％）＝（試験前重量−試験後重量）×１００／（試験前のφ１０×３０Ｌ部の重量）
［２．２  炭化物面積率の測定］
棒材から１２ｍｍ×１２ｍｍ×１２ｍｍの立方体を切り出した。これを表２に示す条件下で焼入焼戻しを行った後、さらに７００℃で１０時間保持し、空冷した。測定面が鏡面になるまで研磨を行った。測定面をナイタール溶液で腐食させた後、光学顕微鏡で４００倍の写真を１０視野撮影した。撮影した組織写真に占める炭化物組織の面積率を測定し、これらを平均したものを炭化物の面積率とした。
【００３１】
［３．  結果］
表２に、各試料の熱処理条件、炭化物面積率及び溶損率を示す。表２より、
（１）  炭化物面積率が高くなるほど、溶損率が減少すること、及び、
（２）  合金組成を最適化することに加えて、熱処理条件を最適化すると、炭化物面積率が５．５％以上となり、かつ、溶損率が１５％以下になること、
がわかる。
【００３２】
【表２】
2007197784.tif 000003
【００３３】
以上、本発明の実施の形態について詳細に説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の改変が可能である。
【産業上の利用可能性】
【００３４】
本発明に係る合金鋼は、（１）鋳造用金型、（２）ダイカスト用金型、（３）中子、入れ子ピン、給湯管などのダイカスト鋳造機の部品、（４）鋳造治工具、などに使用することができる。