(57)【要約】【課題】コスト的に安価でかつ蓄熱材全体にまんべんなく相変化を促す発核を確実かつ迅速に行うことができる信頼性の高いエンジンの暖機装置を提供する。【解決手段】エンジンの始動時に複数の発核装置５，５，…の稼働に先立って主発核装置４を稼働させ、蓄熱材Ｘの固相への相変化によるスペーサ３内での体積減縮によりスペーサ３内部を減圧させると、複数の発核装置５，５，…の小径シリンダ５２ｄ内でピストンシャフト５２ｈが軸線ｍ方向の外方から内方に向かって吸引されて進出移動し、そのピストンシャフト５２ｈ内方端のハンマ５２ｇを発核部５１のバイメタル５１ｂと当接させて、該バイメタル５１ｂを冷間時の第１の姿勢状態から第２の姿勢状態に変換させることによって、蓄熱材Ｘを発核させるように主発核装置４を起点にして各発核装置を連鎖的に稼働させている。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
容器の内部に収容された過冷却状態にある潜熱型の蓄熱材を発核させることによって相変化を促して放熱させるように稼動する複数の発核装置と、
内燃機関の始動時に上記容器の内部を減圧させる減圧手段と
が設けられており、
上記複数の発核装置は、
過冷却状態にある蓄熱材を発核させるように起動する発核部と、
上記減圧手段により上記容器の内部が減圧された際に上記容器の外部から内部に向かって吸引されて進出することによって上記発核部を起動させる起動機構と
をそれぞれ備えていることを特徴とする内燃機関の暖機装置。
【請求項２】
請求項１に記載の内燃機関の暖機装置において、
上記減圧手段としては、上記発核装置の稼働に先立って過冷却状態にある蓄熱材を発核させて相変化を促すように稼動する主発核装置が適用されており、上記主発核装置が稼働して液相から固相に相変化する際の蓄熱材の体積減縮により上記容器の内部を減圧させていることを特徴とする内燃機関の暖機装置。
【請求項３】
請求項１に記載の内燃機関の暖機装置において、
上記減圧手段としては、上記容器とスロットルよりも下流側の吸気通路との間を連通する連通路が適用されており、内燃機関の始動時にスロットルが閉塞して発生する負圧により上記連通路を介して上記容器の内部を減圧させていることを特徴とする内燃機関の暖機装置。
【請求項４】
請求項２または請求項３に記載の内燃機関の暖機装置において、
上記発核部は、上記減圧手段による上記容器の内部での減圧により上記容器の内部に向かって吸引されて進出する上記起動機構との当接によって過冷却状態にある蓄熱材を発核させるように起動することを特徴とする内燃機関の暖機装置。
【請求項５】
請求項２または請求項３に記載の内燃機関の暖機装置において、
上記発核部は、上記容器の外部から内部への進出時に摺動する上記起動機構の摺動面上に露呈して設けられ、上記減圧手段による上記容器の内部での減圧により上記起動機構が摺動しながら進出した際にその摺動面を蓄熱材に露呈させることにより過冷却状態にある蓄熱材を発核させるように起動することを特徴とする内燃機関の暖機装置。
【請求項６】
請求項１ないし請求項５のいずれかに記載の内燃機関の暖機装置において、
上記起動機構は、略同心軸上で進退移動する複数のピストンを備え、
上記複数のピストンは、上記減圧手段による容器の内部での減圧により吸引された際に上記容器の内部に向かって順に進出するように構成されていることを特徴とする内燃機関の暖機装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の始動時に内燃機関内部の温度を急速に上昇させて暖機する暖機装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、内燃機関の始動時に、内燃機関の内部温度、特にシリンダ壁温や燃焼室温度が低くなっていると、ピストンの運動に対するフリクションロスが増大する上、排気組成が悪くなる。
【０００３】
そのため、従来より、内燃機関の内部に潜熱型の蓄熱材を収容し、内燃機関の運転により発生する熱を蓄熱材に蓄えておき、その蓄熱材に蓄えた熱を次の内燃機関の始動時に放熱させて内燃機関の暖機を促進するようにした暖機装置が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
この暖機装置は、蓄熱材の内部に挿通された一対の電極を有する発核装置を備えており、この電極に対し外部から電圧を印加して発核装置を稼働させることによって、過冷却状態にある蓄熱材に相変化を促すように発核させて蓄熱材からの放熱を行うようにしている。
【特許文献１】特開平１１−１８２３９３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところが、上記従来のものでは、電極に対し電圧を印加することによって過冷却状態にある蓄熱材に相変化を促すようにしているものの、電極に対する電圧の印加が単一の発核装置によって単一箇所でおいてのみ行われているため、蓄熱材全体にまんべんなく相変化を促す発核が確実かつ迅速に行えないことがあり、発核装置としての信頼性が不十分なものとなる。
【０００６】
そこで、蓄熱材全体にまんべんなく相変化を促す発核を行う上で、複数の発核装置を設けることが考えられるが、電極に対し電圧を印加する電気的な発核装置を複数設けると、コスト的に非常に不利なものとなる。
【０００７】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、コスト的に安価で、かつ蓄熱材全体にまんべんなく相変化を促す発核を確実かつ迅速に行うことができる信頼性の高い内燃機関の暖機装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するため、本発明では、内燃機関の暖機装置として、容器の内部に収容された過冷却状態にある潜熱型の蓄熱材を発核させることによって相変化を促して放熱させるように稼動する複数の発核装置と、内燃機関の始動時に上記容器の内部を減圧させる減圧手段、例えば、上記複数の発核装置の稼働に先立って過冷却状態にある蓄熱材を発核させて相変化を促すように稼動する主発核装置や、上記容器とスロットルよりも下流側の吸気通路との間を連通する連通路などの減圧手段を設けている。そして、上記複数の発核装置に、過冷却状態にある蓄熱材を発核させるように起動する発核部と、上記減圧手段により上記容器の内部が減圧された際に上記容器の外部から内部に向かって吸引されて進出することによって上記発核部を起動させる起動機構とをそれぞれ設けている。この場合、発核部としては、上記減圧手段による上記容器の内部での減圧により上記容器の内部に向かって吸引されて進出する上記起動機構との当接によって過冷却状態にある蓄熱材を発核させるように起動する発核部や、上記容器の外部から内部への進出時に摺動する上記起動機構の摺動面上に露呈して設けられ、上記減圧手段による上記容器の内部での減圧により上記起動機構が摺動しながら進出した際にその摺動面を蓄熱材に露呈させることにより過冷却状態にある蓄熱材を発核させるように起動する発核部などが適用されている。
【０００９】
この特定事項により、複数の発核装置は、内燃機関の始動時に複数の発核装置の稼働に先立って稼動する主発核装置や容器とスロットルよりも下流側の吸気通路との間の連通路などの減圧手段により容器の内部が減圧された際に、起動機構が容器の内部に向かってそれぞれ吸引されて進出することによって発核部を全て起動させるように稼働するので、減圧手段による容器内部での減圧と連鎖して稼働する複数の発核装置によって蓄熱材全体にまんべんなく相変化を促す発核が複数箇所で行われることになり、蓄熱材全体に相変化を促す発核が確実に行える上、蓄熱材全体の発核が迅速に行えることになり、発核装置としての信頼性の向上を図ることが可能となる。
【００１０】
しかも、減圧手段による容器内部での減圧と連鎖して複数の発核装置が全て稼働することになり、電極に対し電圧を印加する電気的な発核装置を複数設けた場合に比して、コスト的に非常に安価なものとなる。
【００１１】
更に、上記起動機構に、略同心軸上で進出移動する複数のピストンを設け、上記複数のピストンを、上記減圧手段による容器の内部での減圧により吸引された際に上記容器の内部に向かって順に進出するように構成している場合には、起動機構の進出量が複数のピストンの進出移動量の和で賄え、起動機構の軸線方向（ピストンの進出方向）の長さをコンパクトなものにすることが可能となる。
【発明の効果】
【００１２】
以上、要するに、内燃機関の始動時に減圧手段により容器の内部を減圧した際に、起動機構を容器の内部に向かってそれぞれ吸引させて進出させることによって発核部を全て起動させるように複数の発核装置をそれぞれ稼働させることで、減圧手段による容器内部での減圧と連鎖して稼働する複数の発核装置によって蓄熱材全体にまんべんなく相変化を促す発核を複数箇所で行え、蓄熱材全体に相変化を促す発核を確実に行える上、蓄熱材全体の発核を迅速に行えて、発核装置としての信頼性の向上を図ることができる。しかも、複数の発核装置が減圧手段による容器内部での減圧と連鎖して全て稼働することにより、コスト的に非常に安価な発核装置を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、本発明を実施するための最良の形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【実施例１】
【００１４】
図１は、本発明の実施例１に係る暖機装置を備えた直列４気筒エンジンの各シリンダ１１，１１，…の周辺部を示すシリンダブロック１の平面図であって、シリンダ列とウォータジャケット２の配置状態とを示している。ここでは、図１において左端に位置する気筒を第１番気筒♯１とし、その右側に位置する気筒を第２番気筒♯２、更に、その右側に位置する気筒を第３番気筒♯３、そして、右端に位置する気筒を第４番気筒♯４として説明する。また、図１における下側を吸気側とし、上側を排気側として説明する。なお、気筒番号や吸排気の形態はこれに限るものではない。
【００１５】
本実施形態に係る直列４気筒エンジンのシリンダブロック１は、アルミニウム合金製であって、直列状態で配置された４個のシリンダ１１，１１，…が一体成形されてなる。そして、図２に示すように、各シリンダ１１，１１，…の内面つまりシリンダ壁１２，１２，…には、シリンダライナ１４がそれぞれ鋳込まれている。
【００１６】
また、図１に示すように、本実施形態に係るシリンダブロック１は、オープンデッキ型に構成されている。つまり、シリンダブロック１の頂面（シリンダヘッド１５側）にウォータジャケット２が開放されていると共に、このウォータジャケット２が、上記各シリンダ１１，１１，…の略全周囲を囲むようにシリンダブロック１の外壁１３と各シリンダ壁１２，１２，…との間に形成されている。
【００１７】
ウォータジャケット２には、ラジエータからの冷却水が導入される冷却水入口通路２１がシリンダ列方向の一端側（図１における左端側）、つまり、第１番気筒♯１の近傍に形成されている。そして、ウォータジャケット２における冷却水の主な流れとしては、この冷却水入口通路２１から導入された冷却水が各シリンダ１１，１１，…の配列方向に沿ってシリンダブロック１の片側（図１における下側である吸気側）を第１番気筒♯１から第４番気筒♯４に向かって流れ、この第４番気筒♯４の外周囲に沿って流れ方向が反転した後、再び、各シリンダ１１，１１，…の配列方向に沿ってシリンダブロック１の他方の片側（図１における上側である排気側）を第１番気筒♯１に向かって流れるようになっている。そして、この第１番気筒♯１の周囲に戻った冷却水は、この第１番気筒♯１の近傍に形成された出口１８，１９からシリンダヘッド１５（図２に表れる）に向かって導出されることになる。シリンダブロック１とシリンダヘッド１５との間にはガスケット１６（図２に表れる）が介在されており、上記出口１８，１９は、このガスケット１６及びシリンダヘッド１５にそれぞれ形成されていて、シリンダブロック１からシリンダヘッド１５に向かって冷却水の導入が可能となっている。
【００１８】
次に、上記ウォータジャケット２の内部に装着される容器としてのウォータジャケットスペーサ３（以下、単にスペーサと呼ぶ）について説明する。
【００１９】
このスペーサ３は、ウォータジャケット２の全周囲に亘って嵌め込まれるように環状を呈しており、その略上下方向の高さ寸法がウォータジャケット２の略上下方向の高さ寸法に対して若干小さく設定されている。このスペーサ３は、断面袋状に成形され、その袋の厚さがウォータジャケット２の厚さ方向の寸法と略一致している。そして、スペーサ３の内部には、例えば酢酸ナトリウム・３水和物（ＣＨ3ＣＯＯＮａ・３Ｈ2Ｏ）からなる潜熱型の蓄熱材Ｘが封入されている。
【００２０】
このスペーサ３内に封入される蓄熱材Ｘは、融点（５８゜Ｃ）を越える温度状態から融点以下の温度状態に冷却しても液相から固相に相変化を起こさず、マイナス２０゜Ｃ〜マイナス３０゜Ｃ程度まで潜熱を蓄えたまま過冷却状態となる特性を有している。また、スペーサ３には、蓄熱材Ｘの相変化を促すように稼動する主発核装置４（後述する）および複数の発核装置５が配設されている。そして、エンジンの始動時においてシリンダブロック１（エンジン）の温度が低下し、蓄熱材Ｘが過冷却状態にあるときに、主発核装置４および発核装置５が稼動すると、蓄熱材Ｘの固相への相変化が促され、速やかに潜熱が放出されるようになっている。また、蓄熱材Ｘは、固相への相変化により潜熱の放出を終えてシリンダブロック１からの熱を受け、融点を越える温度状態から液相へ相変化して潜熱を蓄え、高温になるに従い体積が増加するようになっている。この場合、蓄熱材Ｘは、温間時（融点を越える温度状態）に液相となって体積が増加する一方、冷間時（過冷却状態から融点までの温度状態）に固相となって体積が減少する上、液相状態にあるときにシリンダブロック１からの熱を受けて高温になるに従い体積が増加するようになっている。
【００２１】
そして、図１に示すように、上記スペーサ３には、蓄熱材Ｘの相変化を促すように稼動する減圧手段としての単一の主発核装置４、および複数の発核装置５，５，…が設けられている。図３ないし図６に示すように、上記主発核装置４は、第４番気筒♯４の吸気側に設けられており、過冷却状態にある蓄熱材Ｘを発核させるように起動する主発核部４１と、この主発核部４１をエンジンの始動時に起動させるソレノイド４２とを備えている。主発核部４１は、スペーサ３内における第４番気筒♯４の吸気側のシリンダ壁１２側面に設けられ、上下一対の台座４１ａ，４１ａ間に架装された断面略円弧状のバイメタル４１ｂにより構成されている。このバイメタル４１ｂは、熱膨張率の異なる２種類の金属板を内外（図３ないし図６では左右）に張り合わせて２層に構成され、冷間時に安定した第１の姿勢状態（図３および図６に示す姿勢状態）に変換されるようになっている。この場合、バイメタル４１ｂの裏面（図３ないし図６では左側面）には、内部に蓄熱材Ｘの結晶体を封入した複数の亀裂が設けられている。
【００２２】
また、ソレノイド４２は、スペーサ３の外部において主発核部４１（バイメタル４１ｂ）と対応する第４番気筒♯４の吸気側の外壁１３に設けられている。このソレノイド４２は、エンジンの始動時に励磁されるコイル４２ａと、このコイル４２ａの励磁によりバイメタル４１ｂに向かってスペーサ３の内部に進出し、バイメタル４１ｂとの当接により該バイメタル４１ｂを冷間時の第１の姿勢状態から第２の姿勢状態（図４および図５に示す姿勢状態）に変換させるハンマシャフト４２ｂとを備えている。そして、主発核装置４は、過冷却状態の蓄熱材Ｘに浸されて第１の姿勢状態に変換されている主発核部４１のバイメタル４１ｂがハンマシャフト４２ｂとの当接により第２の姿勢状態に変換されると、バイメタル４１ｂの裏面（図３ないし図６では左側面）の亀裂が開いて亀裂内部に残留する蓄熱材Ｘの結晶体が蓄熱材Ｘに直に接触、または亀裂内の金属新生面が蓄熱材Ｘに直に触れ、これによって蓄熱材Ｘを発核させるように稼働する。この場合、主発核装置４の稼動により、蓄熱材Ｘの固相への相変化が促されてスペーサ３内での体積を減縮させることによって、エンジンの始動時に上記スペーサ３の内部を減圧させるようにしている。
【００２３】
そして、複数の発核装置５，５，…は、第１ないし第３番気筒♯１〜♯３の吸気側および排気側にそれぞれ設けられているとともに、第４番気筒♯４の排気側に設けられており、上記主発核装置４と併せて、各気筒♯１〜♯４当たり吸気側および排気側にそれぞれ１つずつ配置されている。各発核装置５（図３ないし図６では第３番気筒♯３の吸気側のもののみ示す）は、過冷却状態にある蓄熱材Ｘを発核させるように起動する発核部５１と、上記主発核装置４の稼働により蓄熱材Ｘが固相へ相変化して容積が減縮することによってスペーサ３の内部が減圧された際に上記発核部５１を起動させる起動機構５２とをそれぞれ備えている。各発核装置５の発核部５１は、スペーサ３内における第１ないし第３番気筒♯１〜♯３の吸気側および排気側のシリンダ壁１２側面、並びに第４番気筒♯４の排気側のシリンダ壁１２側面にそれぞれ設けられ、上下一対の台座５１ａ，５１ａ間に架装された断面略円弧状のバイメタル５１ｂにより構成されている。このバイメタル５１ｂは、熱膨張率の異なる２種類の金属板を内外（図３ないし図６では左右）に張り合わせて２層に構成され、冷間時に安定した第１の姿勢状態（図３および図６に示す姿勢状態）に変換されるようになっている。また、各起動機構５２は、スペーサ３の外部において発核部５１（バイメタル５１ｂ）とそれぞれ対応する第１ないし第３番気筒♯１〜♯３の吸気側および排気側の外壁１３、並びに第４番気筒♯４の排気側の外壁１３にそれぞれ設けられている。この場合、バイメタル５１ｂの裏面（図３ないし図６では左側面）には、内部に蓄熱材Ｘの結晶体を封入した複数の亀裂が設けられている。
【００２４】
各起動機構５２は、外方端（図３ないし図６では右端）側の底部に大気連通口５２ａが開口する有底円筒形状の大径シリンダ５２ｂと、この大径シリンダ５２ｂの内周面にシール材５２ｃを介して軸線ｍ方向（図３ないし図６では左右方向）へ摺動自在に支持されたピストンとしての円筒形状の小径シリンダ５２ｄと、この小径シリンダ５２ｄの外方端と大径シリンダ５２ｂの外方端との間に縮装され、小径シリンダ５２ｄを軸線ｍ方向の内方（図３ないし図６では左方）に向かって付勢する付勢スプリング５２ｅと、上記小径シリンダ５２ｄの内周面にシール材５２ｆを介して軸線ｍ方向へ摺動自在に支持され、内方端（図３ないし図６では左端）に略円柱形状の大径なハンマ５２ｇを有するピストンとしてのピストンシャフト５２ｈとを備えている。小径シリンダ５２ｄおよびピストンシャフト５２ｈは、大径シリンダ５２ｂの軸心ｍと同心軸上で順に進退移動するように配されている。そして、各起動機構５２は、上記主発核装置４の稼働により蓄熱材Ｘが固相へ相変化して体積が減縮することによってスペーサ３の内部が減圧された際に小径シリンダ５２ｄ内においてピストンシャフト５２ｈが軸線ｍ方向の外方から内方に向かって吸引されて進出移動し、そのピストンシャフト５２ｈ内方端のハンマ５２ｇがバイメタル５１ｂ（発核部５１）と当接して該バイメタル５１ｂを冷間時の第１の姿勢状態から第２の姿勢状態（図５に示す姿勢状態）に変換させ、これによって上記発核部５１を起動させるようにしている。この場合、各発核装置５は、過冷却状態の蓄熱材Ｘに浸されて第１の姿勢状態に変換されている発核部５１のバイメタル５１ｂがハンマ５２ｇとの当接により第２の姿勢状態に変換されると、バイメタル５１ｂの裏面（図３ないし図６では左側面）の亀裂が開いて亀裂内部に残留する蓄熱材Ｘの結晶体が蓄熱材Ｘに直に接触、または亀裂内の金属新生面が蓄熱材Ｘに直に触れ、これによって蓄熱材Ｘを発核させるように稼働する。
【００２５】
次に、スペーサ３の内部に収容された過冷却状態の蓄熱材Ｘを主発核装置４および各発核装置５により発核させる手順を図３ないし図６に基づいて説明する。
【００２６】
まず、図３に示すように、主発核装置４の主発核部４１および各発核装置５の発核部５１（図３ないし図６では第３番気筒♯３の吸気側のもののみ示す）は、いずれも過冷却状態の蓄熱材Ｘに浸されてバイメタル４１ｂ，５１ｂがそれぞれ第１の姿勢状態に変換されている。
【００２７】
そして、図４に示すように、エンジンの始動時にソレノイド４２のコイル４２ａが励磁されてハンマシャフト４２ｂがバイメタル４１ｂに向かってスペーサ３の内部に進出し、バイメタル４１ｂとの当接により該バイメタル４１ｂを冷間時の第１の姿勢状態から第２の姿勢状態に変換させると、バイメタル４１ｂ裏面の亀裂が開いて亀裂内部に残留する蓄熱材Ｘの結晶体が蓄熱材Ｘに直に接触すること、または亀裂内の金属新生面が蓄熱材Ｘに直に触れることによって蓄熱材Ｘが発核するように主発核装置４が稼動する。このとき、主発核装置４の稼動により、蓄熱材Ｘの固相への相変化が促されてスペーサ３内での体積が減縮することによって、エンジンの始動時にスペーサ３の内部が減圧される。
【００２８】
このようにスペーサ３の内部が減圧されると、複数の発核装置５の起動機構５２が連鎖的に起動する。つまり、各起動機構５２の小径シリンダ５２ｄが付勢スプリング５２ｅの付勢力によって内方端をスペーサ３の外面に当接させた当接位置に位置付けられているため、この小径シリンダ５２ｄ内においてピストンシャフト５２ｈが軸線ｍ方向の外方から内方に向かって吸引されて進出移動し、そのピストンシャフト５２ｈ内方端のハンマ５２ｇがバイメタル５１ｂ（発核部５１）と当接する。
【００２９】
その後、図５に示すように、ハンマ５２ｇがスペーサ３の外部から内部に向かって吸引されてさらに進出すると、バイメタル４１ｂが冷間時の第１の姿勢状態から第２の姿勢状態に変換され、これによって各発核部５１が連鎖的に起動する。このとき、各発核部５１のバイメタル５１ｂが第２の姿勢状態に変換されると、バイメタル５１ｂの裏面（図３ないし図６では左側面）の亀裂が開いて亀裂内部に残留する蓄熱材Ｘの結晶体が蓄熱材Ｘに直に接触すること、または亀裂内の金属新生面が蓄熱材Ｘに直に触れることによって蓄熱材Ｘを発核させるように各発核装置５が主発核装置４を起点にして連鎖的に稼働する。このとき、主発核装置４のソレノイド４２のコイル４２ａへの励磁を消磁して、ハンマシャフト４２ｂをスペーサ３の内部から後退させておく。
【００３０】
しかる後、図６に示すように、固相から液相に相変化した蓄熱材Ｘがシリンダブロック１からの熱を受けて体積膨張し始めると、各起動機構５２のピストンシャフト５２ｈが小径シリンダ５２ｄ内を軸線ｍ方向の内方から外方に向かって移動し、ハンマ５２ｇを小径シリンダ５２ｄの内方端に当接させた状態で、小径シリンダ５２ｄが大径シリンダ５２ｂ内を付勢スプリング５２ｅの付勢力に抗して軸線ｍ方向の内方から外方に向かって移動し、これによって、蓄熱材Ｘの体積膨張を効果的に吸収している。
【００３１】
その後、エンジンが停止し、潜熱を蓄えたまま蓄熱材Ｘが過冷却状態となると、図３に示すように、その蓄熱材Ｘの冷間時の温度によって主発核部４１のバイメタル４１ｂおよび各発核部５１のバイメタル５１ｂが安定した第１の姿勢状態に変換されるとともに、各起動機構５２の小径シリンダ５２ｄが付勢スプリング５２ｅの付勢力によって内方端をスペーサ３の外面に当接させた当接位置に位置付けられ、エンジンの始動時に主発核装置４の稼動によるスペーサ３の内部の減圧に備えて各起動機構５２を待機させている。
【００３２】
ここで、各起動機構５２の小径シリンダ５２ｄおよびピストンシャフト５２ｈの蓄熱材Ｘの体積膨縮に応じた進退移動特性を図７ないし図９に示すモデルに基づいて説明する。
【００３３】
まず、図７に示すように、起動機構ａは、内方端（図７では左端）が蓄熱材Ｘに臨むように容器ｙに取り付けられ、かつ外方端（図７では右端）側の底部に大気連通口ｂが開口する有底円筒形状の大径シリンダｃと、この大径シリンダｃの内周面にシール材ｄを介して軸線ｍ方向（図７では左右方向）へ摺動自在に支持され、軸線ｍ方向の内方側略半分（図７では左略半分）が小径な第１内径部分ｅ１に形成されている一方、軸線ｍ方向の外方側略半分（図７では右略半分）が大径な第２内径部分ｅ２に形成されたピストンとしての円筒形状の小径シリンダｅと、この小径シリンダｅの第２内径部分ｅ２に密接状態で摺動自在に支持されたピストンｆと、このピストンｆと大径シリンダｃの外方端との間に縮装され、ピストンｆを軸線ｍ方向の内方（図７では左方）に向かって付勢する付勢スプリングｇとを備えている。
【００３４】
このとき、小径シリンダｅの第２内径部分ｅ２においてピストンｆが摺動自在な領域をＡとすると、この領域Ａにおいてピストンｆが摺動自在となる状態であれば、蓄熱材Ｘの体積膨張（体積変化量Ｖ）により押し出されるピストンｆのストローク量Ｌ２は、図８の（ａ）に示すように、小径シリンダｅの直径１０ｄおよび第２内径部分ｅ２の内径９ｄを定めると、以下の式で表される。
【００３５】
Ｌ２＝Ｖ÷（（１０ｄ／２）2π−（９ｄ／２）2π）＝４Ｖ÷１９ｄ2π    …（１）
また、小径シリンダｅの第１内径部分ｅ１においてピストンｆが摺動不能な領域をＢとすると、この領域Ｂにおいてピストンｆが摺動不能な状態となるため、第１内径部分ｅ１は閉ざされた閉空間となり、蓄熱材Ｘの体積膨張（体積変化量Ｖ）により押し出されるピストンｆ（小径シリンダｅ）のストローク量Ｌ１は、図８の（ｂ）に示すように、小径シリンダｅが直径１０ｄであるため、以下の式で表される。
【００３６】
Ｌ１＝Ｖ÷（（１０ｄ／２）2π＝４Ｖ÷１００ｄ2π    …（２）
よって、単位体積変化当たりのピストンｆのストローク量の比は、
領域Ａ：領域Ｂ＝１００：１９
となり、
ピストンｆが小径シリンダｅに当接して摺動不能となったとき（図９に示す領域Ａと領域Ｂとの境界）、単位体積変化に対するピストンｆのストローク量が大きく変化する特性が得られることが判る。
【００３７】
この特性から、主発核装置４の稼働により発核した蓄熱材Ｘの体積変化を利用して連鎖的に稼働する発核装置５近傍では、蓄熱材Ｘの微小な体積変化で稼働機構ａ（稼働機構５２）のピストンｆ（ピストンシャフト５２ｈ）が大きなストローク量を発生する一方、蓄熱材Ｘが加熱されて体積膨張が発生した場合には、小径シリンダｅ（小径シリンダ５２ｄ）の微小なストローク量で体積変化を効率よく吸収できる機能を持たせることができる。
【００３８】
このように、上記実施例１では、エンジンの始動時に複数の発核装置５，５，…の稼働に先立って主発核装置４が稼働、つまりソレノイド４２のコイル４２ａを励磁させてハンマシャフト４２ｂをバイメタル４１ｂに向かってスペーサ３の内部に進出させ、バイメタル４１ｂとの当接により該バイメタル４１ｂを冷間時の第１の姿勢状態から第２の姿勢状態に変換させて、バイメタル４１ｂ裏面の亀裂が開いて亀裂内部に残留する蓄熱材Ｘの結晶体が蓄熱材Ｘに直に接触すること、または亀裂内の金属新生面が蓄熱材Ｘに直に触れることによって蓄熱材Ｘが発核するように主発核装置４が稼動すると、蓄熱材Ｘの固相への相変化が促されてスペーサ３内での体積が減縮することによってスペーサ３の内部を減圧している。
【００３９】
そして、主発核装置４の稼働によりスペーサ３の内部が減圧されると、複数の発核装置５，５，…は、主発核装置４を起点にして連鎖的に稼働する。つまり、当接位置に位置付けられた小径シリンダ５２ｄ内においてピストンシャフト５２ｈが軸線ｍ方向の外方から内方に向かって吸引されて進出移動し、そのピストンシャフト５２ｈ内方端のハンマ５２ｇがバイメタル５１ｂ（発核部５１）と当接して、バイメタル５１ｂを冷間時の第１の姿勢状態から第２の姿勢状態に変換させる。このとき、バイメタル５１ｂの裏面（図３ないし図６では左側面）の亀裂が開いて亀裂内部に残留する蓄熱材Ｘの結晶体が蓄熱材Ｘに直に接触すること、または亀裂内の金属新生面が蓄熱材Ｘに直に触れることによって蓄熱材Ｘを発核させるように各発核装置５が主発核装置４を起点にして連鎖的に稼働する。
【００４０】
これにより、蓄熱材Ｘ全体にまんべんなく相変化を促す発核が、主発核装置４によるスペーサ３の内部での減圧と連鎖して稼働する複数の発核装置５によりスペーサ３内における第１ないし第３番気筒♯１〜♯３の吸気側および排気側並びに第４番気筒♯４の排気側においてそれぞれ行われることになり、蓄熱材Ｘ全体に相変化を促す発核が確実に行える上、蓄熱材Ｘ全体の発核が迅速に行えることになり、発核装置５としての信頼性の向上を図ることができる。
【００４１】
しかも、複数の発核装置５，５，…が主発核装置４によるスペーサ３内部での減圧と連鎖して全て稼働することになり、電極に対し電圧を印加する電気的な発核装置を複数設けた場合に比して、コスト的に非常に安価な発核装置５，５，…を提供することができる。
【００４２】
また、各起動機構５２の小径シリンダ５２ｄおよびピストンシャフト５２ｈは、大径シリンダ５２ｂの軸心ｍと同心軸上で順に進退移動するように配されているので、各起動機構５２の進出量が小径シリンダ５２ｄおよびピストンシャフト５２ｈの軸線ｍ方向への進出移動量の和で賄え、各起動機構５２の軸線ｍ方向（小径シリンダ５２ｄおよびピストンシャフト５２ｈの進出方向）の長さをコンパクトなものにすることができる。更に、各起動機構５２のピストンシャフト５２ｈは、蓄熱材Ｘの微小な体積変化で大きなストローク量が得られ、発核部５１へ迅速に進出してバイメタル５１ｂを第１の姿勢状態から第２の姿勢状態へいち早く変換させることができる。しかも、蓄熱材Ｘの体積膨張時には小径シリンダ５２ｄの後退により効率よく吸収することができる。
【００４３】
なお、上記実施例１では、小径シリンダ５２ｄおよびピストンシャフト５２ｈを大径シリンダ５２ｂの軸心ｍと同心軸上で順に進退移動するように配した起動機構５２を設けたが、図１０ないし図１２に示すように、各発核装置５の発核部５１にそれぞれ対応するスペーサ３の外壁面の一部を切り取り、その外壁面の一部に代えて置換されたゴムシート状の壁面部材５５ａ（図１０ないし図１２では第３番気筒♯３の吸気側のもののみ示す）によって起動機構５５が構成されていてもよい。この起動機構５５は、壁面部材５５ａの内面側に突起５５ｂを備え、図１１に示すように、主発核装置４の稼働により蓄熱材Ｘが固相へ相変化して体積が減縮することによってスペーサ３の内部が減圧された際に壁面部材５５ａがシリンダブロック１の内方に向かって吸引されて突起５５ｂが進出することによってバイメタル５１ｂ（発核部５１）と当接し、図１２に示すように、該バイメタル４１ｂを冷間時の第１の姿勢状態から第２の姿勢状態（図１２に示す姿勢状態）に変換させ、これによって発核部５１を起動させるようにしている。この場合、スペーサ３の外側部分に設けた壁面部材５５ａによって起動機構５５がそれぞれ簡単に構成され、蓄熱材Ｘの膨縮による体積変化が壁面部材５５ａの変形により容易に吸収されて、実施する上で非常に有利なものとなる。
【実施例２】
【００４４】
次に、本発明の実施例２を図１３および図１４に基づいて説明する。
【００４５】
この実施例では、減圧手段および各起動機構の構成を変更している。なお、減圧手段および各起動機構を除くその他の構成は、上記実施例１の場合と同じであり、同一部分については同じ符号を付してその詳細な説明は省略する。
【００４６】
すなわち、本実施例では、スペーサ３の外部において主発核部４１と対応する第４番気筒♯４の吸気側の外壁１３には、エンジンのスロットルよりも下流側の吸気通路とスペーサ３の外壁面との間を連通する連通路６の一端側（スペーサ３側）が埋設されている。この連通路６は、エンジンの始動時にスロットルが閉塞して発生する負圧により上記スペーサ３の内部を減圧させるものであり、これによって減圧手段として機能するようになっている。また、連通路６の途中には、連通路６内を開閉する開閉バルブが介設され、エンジンの始動時に開閉バルブが開放されてスペーサ３の内部を所定の圧力値に減圧させるようにしている。
【００４７】
また、各発核装置７の起動機構７１（図１４では第３番気筒♯３の吸気側のもののみ示す）は、外方端（図１４では右端）側の底部に大気連通口７１ａが開口する有底円筒形状の大径シリンダ７１ｂと、この大径シリンダ７１ｂの内周面にシール材７１ｃを介して軸線ｍ方向（図１４では左右方向）へ摺動自在に支持され、外方端（図１４では右端）側の底部に大気連通口７１ｄが開口する有底円筒形状のピストンとしての円筒形状の小径シリンダ７１ｅと、この小径シリンダ７１ｅの外方端と大径シリンダ７１ｂの外方端との間に縮装され、小径シリンダ７１ｅを軸線ｍ方向の内方（図１４では左方）に向かって付勢する第１付勢スプリング７１ｆと、上記小径シリンダ７１ｅの内周面に軸線ｍ方向へ摺動自在に支持されたピストン７１ｇと、このピストン７１ｇに外方端（図１４では右端）が取り付けられ、内方端（図１４では左端）に小径なシャフト７１ｈを突設してなるピストンロッド７１ｉと、上記ピストンの外方面と小径シリンダ７１ｅの外方端との間に縮装され、ピストン７１ｇおよびピストンロッド７１ｉを軸線ｍ方向の内方（図１４では左方）に向かって付勢する第２付勢スプリング７１ｊとを備えている。また、小径シリンダ７１ｅは、軸線ｍ方向の内方側略半分（図１４では左略半分）が小径な第１内径部分７１ｅ１に形成されている一方、軸線ｍ方向の外方側略半分（図１４では右略半分）が大径な第２内径部分７１ｅ２に形成されている。そして、ピストン７１ｇは、上記第２内径部分７１ｅ２内において軸線ｍ方向へ摺動自在に支持されている一方、ピストンロッド７１ｉは、上記第１内径部分７１ｅ１内においてシール材７１ｋを介して軸線ｍ方向へ摺動自在に支持されている。この場合、小径シリンダ７１ｅおよびピストン７１ｇ（ピストンロッド７１ｉ）は、大径シリンダ７１ｂの軸心ｍと同心軸上で順に進退移動するように配されている。
【００４８】
そして、各起動機構７１は、エンジンの始動時にスロットルが閉塞して発生する負圧により上記スペーサ３の内部が連通路６を介して減圧された際に、当接位置に位置付けられている小径シリンダ７１ｅ内においてピストン７１ｇおよびピストンロッド７１ｉが軸線ｍ方向の外方（図１４では右方）から内方（図１４では左方）に向かって吸引されて進出移動し、そのピストンロッド７１ｉ内方端のシャフト７１ｈがバイメタル５１ｂ（発核部５１）と当接して、バイメタル５１ｂを冷間時の第１の姿勢状態（図１４に示す姿勢状態）から第２の姿勢状態に変換させ、これによって上記発核部５１を起動させるようにしている。
【００４９】
また、固相から液相に相変化した蓄熱材Ｘがシリンダブロック１からの熱を受けて体積膨張し始めると、各起動機構７１のピストン７１ｇおよびピストンロッド７１ｉが第２付勢スプリング７１ｊの付勢力に抗して軸線ｍ方向の内方から外方に向かって移動し、シャフト７１ｈの基部を小径シリンダ７１ｅの内方端に当接させた状態で、小径シリンダ５２ｄが大径シリンダ７１ｂ内を第１付勢スプリング７１ｆの付勢力に抗して軸線ｍ方向の内方から外方に向かって移動する。これによって、蓄熱材Ｘの体積膨張を効果的に吸収している。
【００５０】
そして、エンジンが停止し、潜熱を蓄えたまま蓄熱材Ｘが過冷却状態となると、各起動機構７１の小径シリンダ７１ｅが第１付勢スプリング７１ｆの付勢力によって内方端をスペーサ３の外面に当接させた当接位置に位置付けられ、エンジンの始動時にスペーサ３の内部の減圧に備えて各起動機構７１を待機させている。
【００５１】
したがって、上記実施例２では、エンジンの始動時にスロットルが閉塞して発生する負圧により上記スペーサ３の内部を連通路６を介して減圧している。
【００５２】
そして、連通路６を介してスペーサ３の内部が減圧されると、複数の発核装置７，７，…は、連通路６が接続されているスペーサ３内における第４番気筒♯４の吸気側に位置する部位を起点にして連鎖的に稼働する。つまり、当接位置に位置付けられている小径シリンダ７１ｅ内においてピストンロッド７１ｉが軸線ｍ方向の外方（図１４では右方）から内方（図１４では左方）に向かって吸引されて進出移動し、そのピストンロッド７１ｉ内方端のシャフト７１ｈがバイメタル５１ｂ（発核部５１）に当接し、該バイメタル５１ｂを冷間時の第１の姿勢状態から第２の姿勢状態に変換させる。このとき、バイメタル５１ｂの裏面（図１４では左側面）の亀裂が開いて亀裂内部に残留する蓄熱材Ｘの結晶体が蓄熱材Ｘに直に接触すること、または亀裂内の金属新生面が蓄熱材Ｘに直に触れることによって蓄熱材Ｘを発核させるように各発核装置５が主発核装置４を起点にして連鎖的に稼働する。
【００５３】
これにより、蓄熱材Ｘ全体にまんべんなく相変化を促す発核が、エンジンの始動時の連通路６を介した減圧によりスペーサ３内における第１ないし第３番気筒♯１〜♯３の吸気側および排気側並びに第４番気筒♯４の排気側においてそれぞれ行われることになり、蓄熱材Ｘ全体に相変化を促す発核が確実に行える上、蓄熱材Ｘ全体の発核が迅速に行えることになり、発核装置７としての信頼性の向上を図ることができる。
【００５４】
しかも、複数の発核装置７，７，…が連通路６によるスペーサ３内部での減圧と連鎖して全て稼働することになり、電極に対し電圧を印加する電気的な発核装置を複数設けた場合に比して、コスト的に非常に安価な発核装置７，７，…を提供することができる。
【００５５】
また、各起動機構７１の小径シリンダ７１ｅおよびピストン７１ｇ（ピストンロッド７１ｉ）は、大径シリンダ７１ｂの軸心ｍと同心軸上で順に進退移動するように配されているので、各起動機構７１の進出量が小径シリンダ７１ｅおよびピストン７１ｇ（ピストンロッド７１ｉ）の軸線ｍ方向への進出移動量の和で賄え、各起動機構７１の軸線ｍ方向（小径シリンダ７１ｅおよびピストン７１ｇの進出方向）の長さをコンパクトなものにすることができる。
【００５６】
更に、ピストンロッド７１ｉの内方端に小径なシャフト７１ｈが突設されているので、発核部５１のバイメタル５１ｂに対するシャフト７１ｈの押し圧力が増し、バイメタル５１ｂを第１の姿勢状態から第２の姿勢状態に比較的小さな進出力で変換することができる。
【００５７】
なお、本発明は、上記各実施例に限定されるものではなく、その他種々の変形例を包含している。例えば、上記各実施例では、各起動機構５２の小径シリンダ５２ｄおよびピストンシャフト５２ｈを大径シリンダ５２ｂの軸心ｍと同心軸上で順に進退移動、または各起動機構７１の小径シリンダ７１ｅおよびピストン７１ｇ（ピストンロッド７１ｉ）を大径シリンダ７１ｂの軸心ｍと同心軸上でそれぞれ順に進退移動させるように配したが、図１５に示すように、各発核装置８の起動機構８１（図１５では第３番気筒♯３の吸気側のもののみ示す）として、内方端（図１５では左端）がスペーサ３の外壁面に取り付けられた円筒形状の小径シリンダ８１ａと、この小径シリンダ８１ａの内周面より軸線ｍに向かって突出する複数のリブ８１ｂ，８１ｂ，…と、上記小径シリンダ８１ａの内周面に上記複数のリブ８１ｂ，８１ｂ，…を介して軸線ｍ方向（図１５では左右方向）へ進退移動自在に支持され、内方端にハンマ８１ｃが取り付けられたピストンシャフト８１ｄと、上記各リブ８１ｂよりも軸線ｍ方向外方寄りで小径シリンダ８１ａの内周面に対し上記ピストンシャフト８１ｄをシールするシール材８１ｅと、上記小径シリンダ８１ａの外方端に取り付けられ、ピストンシャフト８１ｄの進退移動に伴い内部容積を膨縮させるゴム製のスリーブ８１ｆとを備えたものが適用されていてもよい。この場合、各起動機構８１は、エンジンの始動時にスペーサ３の内部が減圧された際に、ピストンシャフト８１ｄが軸線ｍ方向の内方（図１５では左方）に向かって吸引されて進出移動し、そのピストンシャフト８１ｄ内方端のハンマ８１ｃがバイメタル５１ｂ（発核部５１）と当接して該バイメタル４１ｂを冷間時の第１の姿勢状態（図１５に示す姿勢状態）から第２の姿勢状態に変換させ、これによって上記発核部５１を起動させるようにしている。また、固相から液相に相変化した蓄熱材Ｘがシリンダブロック１からの熱を受けて体積膨張し始めると、各起動機構８１のピストンシャフト８１ｄがそのハンマ８１ｃを各リブ８１ｂの内方端に当接させるまで軸線ｍ方向の内方から外方に向かって移動する。これによって、蓄熱材Ｘの体積膨張を効果的に吸収すると共に、各起動機構８１のピストンシャフト８１ｄがそのハンマ８１ｃを各リブ８１ｂに当接させた当接位置に位置付けられて、エンジンの始動時にスペーサ３の内部の減圧に備えて各起動機構８を待機させるようにしている。
【００５８】
また、図１６に示すように、各発核装置９の起動機構９１（図１６では第３番気筒♯３の吸気側のもののみ示す）として、内方端（図１６では左端）がスペーサ３の外壁面に取り付けられた円筒形状の小径シリンダ９１ａと、この小径シリンダ９１ａの内周面より軸線ｍに向かって突出する複数のリブ９１ｂ，９１ｂ，…と、上記小径シリンダ９１ａの内周面に上記複数のリブ９１ｂ，９１ｂ，…を介して軸線ｍ方向（図１６では左右方向）へ進退移動自在に支持され、内方端にハンマ９１ｃが取り付けられたピストンシャフト９１ｄと、上記小径シリンダ９１ａの外方端に取り付けられていると共に、底部にピストンシャフト９１ｄの外方端が接着され、ピストンシャフト９１ｄの進退移動に伴い内部容積を膨縮させるように伸縮するゴム製のベローズ９１ｆとを備えたものが適用されていてもよい。この場合、各起動機構９１は、エンジンの始動時にスペーサ３の内部が減圧された際に、ピストンシャフト９１ｄが軸線ｍ方向の内方（図１６では左方）に向かって吸引されて進出移動し、そのピストンシャフト９１ｄ内方端のハンマ９１ｃがバイメタル５１ｂ（発核部５１）と当接して該バイメタル４１ｂを冷間時の第１の姿勢状態（図１６に示す姿勢状態）から第２の姿勢状態に変換させ、これによって上記発核部５１を起動させるようにしている。また、固相から液相に相変化した蓄熱材Ｘがシリンダブロック１からの熱を受けて体積膨張し始めると、各起動機構９１のピストンシャフト９１ｄがそのハンマ９１ｃを各リブ９１ｂの内方端に当接させるまで軸線ｍ方向の内方から外方に向かって移動する。これによって、蓄熱材Ｘの体積膨張を効果的に吸収すると共に、各起動機構９１のピストンシャフト９１ｄがそのハンマ９１ｃを各リブ９１ｂの内方端に当接させた当接位置に位置付けられて、エンジンの始動時にスペーサ３の内部の減圧に備えて各起動機構９を待機させるようにしている。
【００５９】
そして、上記各実施例では、スペーサ３の外部において発核部５１と対応する第１ないし第３番気筒♯１〜♯３の吸気側および排気側の外壁１３並びに第４番気筒♯４の排気側の外壁１３に起動機構５２，７１，８１，９１を設けるとともに、スペーサ３の外部において主発核部４１と対応する第４番気筒♯４の吸気側の外壁１３にソレノイド４２または連通路６の一端側を設けたが、各起動機構、ソレノイドまたは連通路の一端側がスペーサの底部に対応するシリンダブロックの各気筒の吸気側および排気側の下部位置に設けられていてもよく、その場合、発核部および主発核部も起動機構およびソレノイドによって起動可能な位置に配置されることになる。
【００６０】
また、上記各実施例では、発核部５１として、バイメタル５１ｂを適用し、スペーサ３の内部での減圧により吸引されて進出する起動機構５２，７１，８１，９１との当接によって過冷却状態にある蓄熱材Ｘを発核させるように起動させたが、スペーサの外部から内部への進出時に摺動する複数の起動機構の摺動面上にそれぞれ発核部を露呈させて設け、減圧手段によるスペーサの内部での減圧により各起動機構が摺動しながら進出した際にそれぞれの摺動面を蓄熱材に露呈させることにより過冷却状態にある蓄熱材を発核させるように各発核部を起動させるようにしてもよいのはもちろんである。
【００６１】
更に、上記実施形態では、自動車用直列４気筒ガソリンエンジンに本発明を適用した場合について説明したが、エンジンとしては自動車用に限らず、その他の用途に使用されるものに対しても本発明は適用可能である。また、気筒数は４気筒に限らず、エンジン形式も直列型に限らず、Ｖ型や水平対向型等にも適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】本発明の実施例１に係わる暖機装置を用いたエンジンの各シリンダ周辺部を示すシリンダブロックの平面図である。
【図２】同じく図１のＡ−Ａ線において切断したバイメタルの第１の安定状態を示す断面図である。
【図３】同じく第３および第４番気筒の吸気側付近において切断したエンジン始動前における主発核装置および発核装置の縦断平面図である。
【図４】同じく第３および第４番気筒の吸気側付近において切断したエンジン始動時における主発核装置および発核装置の縦断平面図である。
【図５】同じく第３および第４番気筒の吸気側付近において切断した起動機構の起動時における主発核装置および発核装置の縦断平面図である。
【図６】同じく第３および第４番気筒の吸気側付近において切断した蓄熱材の体積膨張時における主発核装置および発核装置の縦断平面図である。
【図７】同じく起動機構の小径シリンダおよびピストンシャフトの蓄熱材の体積膨縮に応じた進退移動特性を示す起動機構のモデルの縦断側面図である。
【図８】（ａ）は同じく領域Ａにおいてピストンが摺動可能な状態を説明する説明図であり、（ｂ）は同じく領域Ｂにおいてピストンが摺動不能な状態を説明する説明図である。
【図９】同じく蓄熱材の体積変化量に対するピストンのストローク量の特性を示す特性図である。
【図１０】実施例１の変形例に係わる第３および第４番気筒の吸気側付近において切断したエンジン始動前における主発核装置および発核装置の縦断平面図である。
【図１１】同じく第３および第４番気筒の吸気側付近において切断したエンジン始動時における主発核装置および発核装置の縦断平面図である。
【図１２】同じく第３および第４番気筒の吸気側付近において切断した起動機構の起動時における主発核装置および発核装置の縦断平面図である。
【図１３】本発明の実施例２に係わる暖機装置を用いたエンジンの各シリンダ周辺部を示すシリンダブロックの平面図である。
【図１４】同じく第３番気筒の吸気側付近において切断したエンジン始動前における発核装置の縦断平面図である。
【図１５】実施例２の変形例に係わる第３番気筒の吸気側付近において切断したエンジン始動前における発核装置の縦断平面図である。
【図１６】実施例２のその他の変形例に係わる第３番気筒の吸気側付近において切断したエンジン始動前における発核装置の縦断平面図である。
【符号の説明】
【００６３】
３          スペーサ（容器）
４          主発核装置（減圧手段）
５          発核装置
５１        発核部
５２        起動機構
５２ｄ      小径シリンダ（ピストン）
５２ｈ      ピストンシャフト（ピストン）
５５        起動機構
６          連通路（減圧手段）
７          発核装置
７１        起動機構
７１ｅ      小径シリンダ（ピストン）
７１ｇ      ピストン
８          発核装置
８１        起動機構
９          発核装置
９１        起動機構
Ｘ          蓄熱材
【図１】
2007270725.tif 000003
【図２】
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【図３】
2007270725.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2007270725.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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