(57)【要約】【課題】  油圧緩衝器のばね荷重調整装置において、カム筒の全長を長くすることなく、カム筒の溶接線を長くとり、安全な溶接強度を保証すること。【解決手段】  油圧緩衝器１０のばね荷重調整装置６０において、カム筒６４が複数の係合部６４Ａを順に形成した板材７０を筒状に成形し、板材７０の両端突合せ部を溶接してなり、板材７０の両端突合せ部の溶接線８０を曲がり状にしてなるもの。【選択図】  図７
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダにピストンロッドを摺動自在に挿入し、
シリンダ側又はピストンロッド側の筒部材の外周にストッパを設け、
筒部材の外周に回転可能に嵌装されるカム筒に高さの異なる複数の係合部を形成し、上記ストッパにそれらの係合部を選択的に係合可能にし、
カム筒にばね受を備えてなる油圧緩衝器のばね荷重調整装置において、
前記カム筒が複数の係合部を順に形成した板材を筒状に成形し、該板材の両端突合せ部を溶接してなり、
板材の両端突合せ部の溶接線を曲がり状にしてなることを特徴とする油圧緩衝器のばね荷重調整装置。
【請求項２】
前記板材の両端突合せ部の曲がり状の溶接線が、カム筒の係合部を形成している端面と反対側の端面に交差して該カム筒の側面の中間部にまで延在する縦線と、該縦線の延在端に交差して該カム筒の周方向に交差する段差面にまで延在する横線とからなる請求項１に記載の油圧緩衝器のばね荷重調整装置。
【請求項３】
前記カム筒が高さを最低にする最低位係合部を板材の一端側に備えるとともに、高さを最高にする最高位係合部を板材の他端側に備え、板材の一端側に溶接用突片部を延長し、板材の他端側に溶接用凹部を設け、溶接用突片部と溶接用凹部を曲がり状の溶接線に沿って溶接してなる請求項１又は２に記載の油圧緩衝器のばね荷重調整装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は油圧緩衝器のばね荷重調整装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
油圧緩衝器のばね荷重調整装置として、特許文献１に記載の如く、シリンダの筒部材の外周にストッパを設け、筒部材の外周に回転可能に嵌装されるカム筒に高さの異なる複数の係合部を形成し、上記ストッパにそれらの係合部を選択的に係合可能にし、カム筒にばね受を備えてなるものがある。
【特許文献１】実公平2-15030
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
特許文献１のばね荷重調整装置では、カム筒が板材を筒状に成形し、この板材の両端突合せ部を溶接して構成されている。このとき、板材の両端突合せ部の溶接線は、カム筒の係合部を形成している端面から、該カム筒の軸方向に沿ってその反対側の端面にまで延在する一直線をなしている。カム筒の溶接線が一直線をなすため、溶接強度を保証できる溶接長さをその溶接線に確保するには、カム筒の全長を長くする必要がある。カム筒の全長を短くできないから、カム筒の大重量化、高コストにつながるし、油圧緩衝器の全長、油圧緩衝器に組付ける懸架スプリングの全長にも悪影響を及ぼす。
【０００４】
本発明の課題は、油圧緩衝器のばね荷重調整装置において、カム筒の全長を長くすることなく、カム筒の溶接線を長くとり、安全な溶接強度を保証することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
請求項１の発明は、シリンダにピストンロッドを摺動自在に挿入し、シリンダ側又はピストンロッド側の筒部材の外周にストッパを設け、筒部材の外周に回転可能に嵌装されるカム筒に高さの異なる複数の係合部を形成し、上記ストッパにそれらの係合部を選択的に係合可能にし、カム筒にばね受を備えてなる油圧緩衝器のばね荷重調整装置において、前記カム筒が複数の係合部を順に形成した板材を筒状に成形し、該板材の両端突合せ部を溶接してなり、板材の両端突合せ部の溶接線を曲がり状にしてなるようにしたものである。
【０００６】
請求項２の発明は、請求項１の発明において更に、前記板材の両端突合せ部の曲がり状の溶接線が、カム筒の係合部を形成している端面と反対側の端面に交差して該カム筒の側面の中間部にまで延在する縦線と、該縦線の延在端に交差して該カム筒の周方向に交差する段差面にまで延在する横線とからなるようにしたものである。
【０００７】
請求項３の発明は、請求項１又は２の発明において更に、前記カム筒が高さを最低にする最低位係合部を板材の一端側に備えるとともに、高さを最高にする最高位係合部を板材の他端側に備え、板材の一端側に溶接用突片部を延長し、板材の他端側に溶接用凹部を設け、溶接用突片部と溶接用凹部を曲がり状の溶接線に沿って溶接してなるようにしたものである。
【発明の効果】
【０００８】
（請求項１）
(a)カム筒は板材を筒状に成形し、この板材の両端突合せ部を溶接して構成される。このとき、板材の両端突合せ部の溶接線は屈曲状又は湾曲状の曲がり状をなす。カム筒の溶接線が曲がり状をなすため、カム筒の全長を複数の係合部の形成に必要な最短寸法にしながら、カム筒の溶接線を長くとり、安全な溶接強度を保証できる。
【０００９】
(b)カム筒の全長を短くできるから、カム筒の軽量化、低コストを実現できるし、油圧緩衝器の長さ、油圧緩衝器に組付ける懸架スプリングの長さを設計する際の自由度を向上できる。
【００１０】
（請求項２）
(c)カム筒を構成する板材の両端突合せ部の曲がり状の溶接線が、カム筒の係合部を形成している端面と反対側の端面に交差して該カム筒の側面の中間部にまで延在する縦線と、該縦線の延在端に交差して該カム筒の周方向に交差する段差面にまで延在する横線とからなる。上述(a)の曲がり状の溶接線を縦線と横線により形成できるし、溶接線がカム筒の係合部を形成する端面に出ることがないから、カム筒の係合部をストッパに対してスムースに相対移動させることができる。カム筒の回転操作性を向上でき、カム筒とストッパの耐久性を向上できる。
【００１１】
（請求項３）
(d)カム筒が高さを最低にする最低位係合部を板材の一端側に備えるとともに、高さを最高にする最高位係合部を板材の他端側に備え、板材の一端側に溶接用突片部を延長し、板材の他端側に溶接用凹部を設け、溶接用突片部と溶接用凹部を曲がり状の溶接線に沿って溶接することにより、上述(a)、(c)の曲がり状の溶接線をコンパクトに形成できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
図１は油圧緩衝器を示す断面図、図２はばね荷重調整装置を示す断面図、図３は図２の側面図、図４は図２の下面図、図５は固定部材を示し、（Ａ）は断面図、（Ｂ）は側面図、（Ｃ）は下面図、図６は筒部材を示し、（Ａ）は上面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿う断面図、図７はカム筒を示し、（Ａ）は側面図、（Ｂ）は平面図、図８はカム筒の板材を示す展開図である。
【実施例】
【００１３】
油圧緩衝器１０は、図１に示す如く、シリンダ１１に中空ピストンロッド１２を挿入し、シリンダ１１とピストンロッド１２の外側部に懸架スプリング１３を介装している。
【００１４】
シリンダ１１は車体側取付部材１４を備え、ピストンロッド１２にロックナット１６とともに車軸側取付部材１５を備える。シリンダ１１の外周部にはばね支持体１７が設けられ、ピストンロッド１２の側には後述するばね荷重調整装置６０のばね受６５が設けられ、ばね支持体１７とばね受６５の間に懸架スプリング１３を介装している。懸架スプリング１３の弾発力が、車両が路面から受ける衝撃力を吸収する。
【００１５】
シリンダ１１はピストンロッド１２が貫通するロッドガイド２１を備える。ロッドガイド２１は、Ｏリング２２を介してシリンダ１１に液密に装着されるとともに、オイルシール２３、ブッシュ２４、ダストシール２５を備える内径部にピストンロッド１２を液密に摺動自在としている。尚、シリンダ１１は、ロッドガイド２１の外側に圧側バンパ２６を備え、最圧縮時に、ピストンロッド１２が備えるバンパストッパ２７にこの圧側バンパ２６を衝合して最圧縮ストロークを規制可能としている。また、シリンダ１１は、ロッドガイド２１の内側にワッシャ２８Ａ、伸側バンプラバー２８を備えている。
【００１６】
油圧緩衝器１０は、ピストンバルブ装置（圧側及び伸側減衰力発生装置）３０とベースバルブ装置（圧側）減衰力発生装置）５０を有している。油圧緩衝器１０は、ピストンバルブ装置３０とベースバルブ装置５０が発生する減衰力により、懸架スプリング１３による衝撃力の吸収に伴うシリンダ１１とピストンロッド１２の伸縮振動を抑制する。
【００１７】
ピストンバルブ装置３０は、シリンダ１１に挿入されたピストンロッド１２の端部にバルブストッパ３１、圧側バルブ３２、ピストン３３、伸側バルブ３４、バルブストッパ３５を装着し、これらをナット３６で固定してある。
【００１８】
ピストン３３は、シリンダ１１の内部を液密に摺接し、シリンダ１１の内部をピストンロッド１２が収容されないピストン側油室３８Ａと、ピストンロッド１２が収容されるロッド側油室３８Ｂとに区画する。ピストン３３は、圧側バルブ３２を備えてピストン側油室３８Ａとロッド側油室３８Ｂとを連通可能とする圧側流路３９（不図示）と、伸側バルブ３４を備えてピストン側油室３８Ａとロッド側油室３８Ｂとを連通可能とする伸側流路４０とを備える。
【００１９】
また、ピストンバルブ装置３０は、減衰力調整装置４１を有している。
減衰力調整装置４１は、ピルトンロッド１２にピストン側油室３８Ａとロッド側油室３８Ｂを連通可能とするバイパス油路４２を形成し、このバイパス油路４２をピストン側油室３８Ａに開口する縦孔とロッド側油室３８Ｂに開口する横孔により形成している。減衰力調整装置４１は、バイパス油路４２の縦孔の開放端に弁シートを設け、弁シートに臨むニードル弁４３Ａを先端に形成したプッシュロッド４３を、ピストンロッド１２の中空部に軸方向進退自在に、且つＯリングを介して液密に挿入し、ニードル弁４３Ａにより弁シートの開口面積を調整可能とする。
【００２０】
プッシュロッド４３は、その基端部をピストンロッド１２から取付部材１５の側に延在している。そして、プッシュロッド４３は、ピストン側油室３８Ａの油圧に基づくスラスト力により、その基端部をアジャストロッド４４に当接する方向に突出せしめられている。
【００２１】
アジャストロッド４４は、ピストンロッド１２の外端部に固定されている取付部材１５に設けられ、プッシュロッド４３の軸方向に交差する方向に穿設された装着孔に螺着されて外部から螺動操作可能に支持され、プッシュロッド４３の基端部に直接当接して該プッシュロッド４３を軸方向に進退させ、プッシュロッド４３のニードル弁４３Ａによりバイパス油路４２の弁シートの開口面積を調整し、伸び側減衰力を調整可能とする。
【００２２】
ベースバルブ装置５０は、シリンダ１１にリザーバ５１を連結し、リザーバ５１の内部を隔壁部材によって加圧ガス室と油室に区画し、シリンダ１１のピストン側油室３８Ａとリザーバ５１の油室との間の連通領域に圧側減衰力発生機構部を設けている。
【００２３】
従って、油圧緩衝器１０は以下の如くに減衰作用を行なう。
（圧縮時）
ピストン側油室３８Ａの油が圧側流路３９を通ってロッド側油室３８Ｂに流れ、この油が圧側バルブ３２を撓み変形させて圧側の減衰力を得る。同時に、シリンダ１１に進入したピストンロッド１２の進入体積分の油がピストン側油室３８Ａからリザーバ５１の油室に排出され、ピストン側油室３８Ａとリザーバ５１の油室との間に設けられている圧側減衰力発生機構部が圧側の減衰力を発生する。
【００２４】
（伸長時）
シリンダ１１とピストンロッド１２の相対速度が低速のとき、ロッド側油室３８Ｂの油が調整ロッド４３のニードル弁４３Ａにより開度調整されているピストンロッド１２のバイバス流路４２を通ってピストン側油室３８Ａに流れ、この間のニードル弁４３Ａによる絞り抵抗により伸側減衰力を得る。また、シリンダ１１とピストンロッド１２の相対速度が中高速のとき、ロッド側油室３８Ｂの油が伸側流路４０を通り、伸側バルブ３４を撓み変形させてピストン側油室３８Ａへ流れ、伸側の減衰力を得る。そしてこのとき、シリンダ１１から退出するピストンロッド１２の退出体積分の油が不足し、この不足油がリザーバ５１の油室からピストン側油室３８Ａへ速やかに補給される。
これらの圧側と伸側の減衰力により、油圧緩衝器１０の伸縮振動が抑制される。
【００２５】
尚、油圧緩衝器１０の最圧縮時には、シリンダ１１の側のバンパ２６とピストンロッド１２の側のバンパストッパ２７との衝合により最圧縮時の緩衝作用を果たす。また、油圧緩衝器１０の最伸長時には、シリンダ１１の側のバンパラバー２８とピストンロッド１２の側のバルブストッパ３１との衝合により、伸び切り時の緩衝作用を果たす。
【００２６】
以下、油圧緩衝器１０が備える懸架スプリング１３のためのばね荷重調整装置６０について説明する。
【００２７】
ばね荷重調整装置６０は、図２〜図４に示す如く、ピストンロッド１２の取付部材１５の上端フランジを固定部材６１とし、固定部材６１の外周に筒部材６２を回り止め状態で支持し、筒部材６２の外周の周方向の２ヵ所にストッパ６３を設け、筒部材６２の外周に回転可能に嵌装されるカム筒６４の下面の周方向２領域に各ストッパ６３に選択的に係合する複数の係合部６４Ａを設ける。複数の係合部６４Ａはそれらの高さを順に異ならせたカム状をなす。
【００２８】
尚、カム筒６４は上面の平坦面上に別体（一体でも可）のばね受６５を備え、このばね受６５により懸架スプリング１３を支持する。カム筒６４の上面寄り外周には一定間隔をなす複数の係止凹部６４Ｂが設けられ、回転操作用工具をそれらの係止凹部６４Ｂに係止可能にしている。
【００２９】
固定部材６１は、図５に示す如く、外周の１ヵ所にて軸方向に延在する切欠き６１Ａを備えるとともに、外周の周方向に連続する環状溝６１Ｂを備え、この環状溝６１Ｂに止め輪６６を係脱可能にする。他方、筒部材６２は、図６に示す如く、下端側の内周の１ヵ所にて突設する回り止め凸部６２Ａを備えるとともに、最下端部の内周を拡径した環状抜け止め部６２Ｂとする。これにより、ばね荷重調整装置６０は、筒部材６２の内周の回り止め凸部６２Ａを固定部材６１の外周の切欠き６１Ａに係止させ、筒部材６２を回り止め状態で支持する。また、筒部材６２の最下端部の抜け止め部６２Ｂを固定部材６１の外周に設けた止め輪６６に係止させる。
【００３０】
更に、ばね荷重調整装置６０は、筒部材６２の外周の２ヵ所にて前述のストッパ６３を径方向外方に膨出させるように一体成形する。筒部材６２は円管状素材をプレス成形することにより、回り止め凸部６２Ａ、環状抜け止め部６２Ｂとともにストッパ６３を一体成形する。ストッパ６３は、バルジ加工により、筒部材６２の軸方向の中間部で外方に向けて突起状をなすように膨出成形される。
【００３１】
ばね荷重調整装置６０において、ばね荷重を調整するには、カム筒６４を筒部材６２に対して回転させ、筒部材６２のストッパ６３に係合するカム筒６４の係合部６４Aを替え、選択された係合部６４Ａの高さに応じたばね荷重を得る。
【００３２】
ばね荷重調整装置６０において、ばね交換するには、懸架スプリング１３を若干縮め、カム筒６４にばね力が作用しないようにし、筒部材６２を固定部材６１に対して軸方向に若干上げて止め輪６６を外し、続いて筒部材６２の回り止め凸部６２Ａを固定部材６１の切欠き６１Ａに沿って下方へ移動させつつ筒部材６２を固定部材６１、取付部材１５から下方へ外し、同時にカム筒６４を外し、懸架スプリング１３を取外し可能にする。
【００３３】
本実施例によれば以下の作用効果を奏する。
(a)筒部材６２にストッパ６３を一体成形することにより、部品点数を削減できる。
【００３４】
(b)筒部材６２の成形時に同時にストッパ６３も一体成形でき、加工工数を削減できる。
【００３５】
(c)ストッパ６３は高荷重作用下でも筒部材６２からはがれることがなく、耐荷重性が向上し、使用上の信頼性が向上する。
【００３６】
(d)固定部材６１に切欠き６１Ａと止め輪６６を設け、筒部材６２に回り止め凸部６２Ａを設けることにより、筒部材６２の着脱性を向上し、ばね交換等の整備性を向上できる。
【００３７】
(e)筒部材６２のストッパ６３がバルジ加工により設けられることにより、筒部材６２の軸方向の中間部で突起状のストッパ６３を外方に向けて膨出成形できる。このストッパ６３を成形した筒部材６２が成形後に軸方向へ傾きできなくなることの不都合がない。
【００３８】
ばね荷重調整装置６０のカム筒６４の構成について説明する（図７、図８）。
カム筒６４は、図７に示す如く、プレス加工等により複数の係合部６４Ａ1〜６４Ａnを順に形成した板材７０を円筒状に成形し、板材７０の両端部７１、７２の突合せ部を溶接線８０に沿って溶接することにて構成される。係合部６４Ａ1は高さを最低にする最低位係合部であり、ストッパ６３に対する係合相手として最低位係合部６４Ａ1が選択されたとき、懸架スプリング１３は最大長さになってばね荷重は最小になる。係合部６４Ａnは高さを最高にする最高位係合部であり、ストッパ６３に対する係合相手として最高位係合部６４Ａnが選択されたとき、懸架スプリング１３は最小長さになってばね荷重は最大になる。図８は板材７０の展開図である。
【００３９】
カム筒６４は、図７（Ａ）に示す如く、板材７０の両端部７１、７２の突合せ部の溶接線８０を、屈曲状（湾曲状でも可）の曲がり状にする。溶接線８０に沿う溶接ビード８０Ａは、図７（Ｂ）に示す如く、カム筒６４の外周側に形成され、筒部材６２の外周に摺接するカム筒６４の内周側には形成されない。
【００４０】
カム筒６４は、図７（Ａ）に示す如く、板材７０の両端部７１、７２の突合せ部の曲がり状の溶接線８０を、カム筒６４の係合部６４Ａを形成してなる端面と反対側の端面（本実施例では係止凹部６４Ｂを形成してなる平坦状の上面）に交差してカム筒６４の軸方向に沿い（カム筒６４の軸方向に斜交しても可）、カム筒６４の側面の中間部にまで延在する縦線８１と、縦線８１の延在端に交差してカム筒６４の周方向に沿い（カム筒６４の周方向に斜交しても可）、カム筒６４の周方向に交差する段差面（板材７０の最高位係合部６４Ａn側の端部７２の周方向外方に臨む端面）にまで延在する横線８２とからなる。即ち、溶接線８０は、縦線８１と横線８２を交差させた概ねＬ形をなす。縦線８１は両端部を除く中間部に溶接ビード８０Ａを形成され、横線８２は両端部を除く中間部に溶接ビード８０Ａを形成される。
【００４１】
カム筒６４は、図７（Ａ）、図８に示す如く、最低位係合部６４Ａ1を板材７０の一端側（一端部７１の側）に備えるとともに、最高位係合部６４Ａnを板材７０の他端側（他端部７２の側）に備え、板材７０の一端側に溶接用突片部７１Ａを延長し、板材７０の他端側に溶接用凹部７２Ａを設ける。溶接用突片部７１Ａは最低位係合部６４Ａ1と概ね同一高さをなして板材７０の長手方向に延びる矩形舌片状をなす。溶接用凹部７２Ａは最高位係合部６４Ａnの直上（又は直下）にて、溶接用突起部７１Ａの縦横２辺に沿う如くに凹設された鉤の手状をなす。これにより、カム筒６４は、板材７０の一端側の溶接用突片部７１Ａを他端側の溶接用凹部７２Ａに嵌め込み（溶接用突片部７１Ａの上面は係止凹部６４Ｂを備え、カム筒６４の他の係止凹部６４Ｂを備える上面と面一の平坦面をなす）、溶接用突片部７１Ａと溶接用凹部７２Ａの突合せ部を曲がり状の溶接線８０に沿って溶接することにて構成される。この溶接線８０において、溶接用突片部７１Ａと溶接用凹部７２Ａの相対する縦辺が前述の縦線８１を形成し、溶接用突片部７１Ａと溶接用凹部７２Ａの相対する横辺が前述の横線８２を形成するものになる。
【００４２】
本実施例によれば以下の作用効果を奏する。
(a)カム筒６４は板材７０を筒状に成形し、この板材７０の両端突合せ部を溶接して構成される。このとき、板材７０の両端突合せ部の溶接線８０は屈曲状又は湾曲状の曲がり状をなす。カム筒６４の溶接線８０が曲がり状をなすため、カム筒６４の全長を複数の係合部６４Ａの形成に必要な最短寸法にしながら、カム筒６４の溶接線８０を長くとり、安全な溶接強度を保証できる。
【００４３】
(b)カム筒６４の全長を短くできるから、カム筒６４の軽量化、低コストを実現できるし、油圧緩衝器１０の長さ、油圧緩衝器１０に組付ける懸架スプリング１３の長さを設計する際の自由度を向上できる。
【００４４】
(c)カム筒６４を構成する板材７０の両端突合せ部の曲がり状の溶接線８０が、カム筒６４の係合部６４Ａを形成している端面と反対側の端面に交差して該カム筒６４の側面の中間部にまで延在する縦線８１と、該縦線８１の延在端に交差して該カム筒６４の周方向に交差する段差面にまで延在する横線８２とからなる。上述(a)の曲がり状の溶接線８０を縦線８１と横線８２により形成できるし、溶接線８０がカム筒６４の係合部６４Ａを形成する端面に出ることがないから、カム筒６４の係合部６４Ａをストッパ６３に対してスムースに相対移動させることができる。カム筒６４の回転操作性を向上でき、カム筒６４とストッパ６３の耐久性を向上できる。
【００４５】
(d)カム筒６４が高さを最低にする最低位係合部６４Ａ1を板材７０の一端側に備えるとともに、高さを最高にする最高位係合部６４Ａnを板材７０の他端側に備え、板材７０の一端側に溶接用突片部７１Ａを延長し、板材７０の他端側に溶接用凹部７２Ａを設け、溶接用突片部７１Ａと溶接用凹部７２Ａを曲がり状の溶接線８０に沿って溶接することにより、上述(a)、(c)の曲がり状の溶接線８０をコンパクトに形成できる。
【００４６】
以上、本発明の実施例を図面により詳述したが、本発明の具体的な構成はこの実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変更等があっても本発明に含まれる。ばね荷重調整装置６０はシリンダ１１の側に設けても良い。ばね荷重調整装置６０のストッパ６３は筒部材６２に溶接されるものでも良い。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】図１は油圧緩衝器を示す断面図である。
【図２】図２はばね荷重調整装置を示す断面図である。
【図３】図３は図２の側面図である。
【図４】図４は図２の下面図である。
【図５】図５は固定部材を示し、（Ａ）は断面図、（Ｂ）は側面図、（Ｃ）は下面図である。
【図６】図６は筒部材を示し、（Ａ）は上面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。
【図７】図７はカム筒を示し、（Ａ）は側面図、（Ｂ）は平面図である。
【図８】図８はカム筒の板材を示す展開図である。
【符号の説明】
【００４８】
１０  油圧緩衝器
１１  シリンダ
１２  ピストンロッド
６０  ばね荷重調整装置
６２  筒部材
６３  ストッパ
６４  カム筒
６４Ａ  係合部
６４Ａ1  最低位係合部
６４Ａn  最高位係合部
６５  ばね受
７０  板材
７１Ａ  溶接用突片部
７２Ａ  溶接用凹部
８０  溶接線
８１  縦線
８２  横線
【図１】
2007092937.tif 000003
【図２】
2007092937.tif 000004
【図３】
2007092937.tif 000005
【図４】
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【図５】
2007092937.tif 000007
【図６】
2007092937.tif 000008
【図７】
2007092937.tif 000009
【図８】
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