(57)【要約】【課題】鉛蓄電池格子用圧延シート製造において、スラブ厚みを均一、かつ圧延ローラの外径を略同一とした場合、スラブに蛇行が発生することにより、圧延シートが幅方向に反り、均一で幅寸法の安定した圧延シート製造が困難であった。【解決手段】スラブの一方の表面を平面とし、他の表面を曲面に凸状に形成して両側部の厚みＴｓを中央部の厚みＴｃより薄く形成する。そして第１段の圧延ローラ対において、スラブの平面に形成した表面に対向する圧延ローラの中心部の径Ｒｃを、スラブの両側部に対向する部分のローラ径Ｒｓよりも小とする。そして、スラブの曲面に形成した表面に対向する圧延ローラのローラ径を一定とすることにより、反りが顕著に抑制された鉛蓄電池格子用圧延シートを得ることができる。【選択図】図７
2007287505.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鉛もしくは鉛合金の溶湯を凝固させてなる長尺シート状のスラブを、複数段の圧延ローラ対を順次通過させて圧延する鉛蓄電池格子用圧延シートの製造方法であり、
前記スラブの一方の表面を平面とし、かつ他の一方の表面を曲面に凸状に形成することによって、前記スラブの両側部の厚みＴｓを中央部の厚みＴｃより薄く形成し、
少なくともスラブ入材側の第１段の前記圧延ローラ対において、前記スラブの平面に形成した一方の表面に対向する圧延ローラの、前記スラブの幅方向中央部に対向する部分のローラ径Ｒｃを、前記スラブの両側部に対向する部分のローラ径Ｒｓよりも小とし、
かつ前記スラブの曲面に形成した他の一方の表面に対向する圧延ローラの前記スラブに対応する部分のローラ径をローラ幅方向で実質上一定としたことを特徴とする鉛蓄電池格子用圧延シートの製造方法。
【請求項２】
前記圧延ローラ対の前記第１段から前記圧延シート出材側の最終段にかけて、前記ローラ径Ｒｓと前記ローラ径Ｒｃとの比率（Ｒｓ／Ｒｃ）比を１．０に順次近接させていくことを特徴とする請求項１に記載の鉛蓄電池格子用圧延シートの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鉛蓄電池の格子体の素材となる圧延シートの製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鉛蓄電池に用いる格子体としては、始動用鉛蓄電池を中心として、エキスパンド格子体が広く用いられる様になってきている。エキスパンド格子体の素材となる鉛シートは、エキスパンド加工に必要な展伸性が求められる。一般的には、格子体用の鉛シートとして、素材となる鉛もしくは鉛合金を鋳造して得た長尺シート状のスラブを圧延した、圧延シートを用いる。
【０００３】
この圧延シート中にカルシウムやスズを適量添加するとともに、圧延シートを所定の温度条件下で時効硬化させて、圧延シートの引張強度をエキスパンド加工に適した５〜８ｋｇｆ／ｍｍ2程度とし、かつ格子体として求められる耐食性を有したものとする。
【０００４】
このような、圧延シートの、より具体的な製造方法としては、図１に示したように、溝部（図示せず）を設けた鋳造ホイール１０３の外周にスチールベルト１０２を当接し、この溝部に溶融鉛１０１を流し込み、鋳造ホイールを図１の矢印Ａ方向に回転させることによって、長尺シート状のスラブ１０４を連続的に鋳造する。スラブ１０４の寸法は、一例として、その厚みが１０〜２０ｍｍ程度、その幅が５０〜１００ｍｍ程度に設定される。
【０００５】
スラブ１０４を、複数段、図１の例では４段の圧延ローラ対１０５ａ，１０５ｂ，１０５ｃ，１０５ｄを用いて所定の厚みに圧延加工した後、圧延後のスラブ１０４´の両側部をトリミングカッタ１０６で切断して、所定幅寸法を有した圧延シート１０７を得る。この圧延シート１０７は、順次、巻取り装置１０８でコイル状に巻取られ、次工程に送られる（例えば特許文献１参照）。
【０００６】
このような鉛蓄電池格子に用いられる圧延シート製造においては、スラブ１０４の断面は、図２に示したように、スラブ側面１０４ａ，１０４ｂを鋳造ホイール１０３からの離型性を考慮してテーパー形状とするものの、スラブ表面１０４ｃおよびスラブ表面１０４ｄは、実質上平行、すなわち、スラブ１０４の厚みは一定としていた。
【０００７】
また、圧延ローラ対、例えば、スラブ１０４が最初に投入される第１段の圧延ローラ対１０５ａは、図３に示すように、これを構成する圧延ローラ３０１，３０１´は圧延ローラの幅方向において、その径Ｒを実質的に一定としていた。
【特許文献１】特開平５−２０５７４８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、図２に示したように、スラブ１０４厚みを均一とし、かつ図３に示したように圧延ローラ３０１，３０１´の径Ｒを、圧延ローラ幅方向で、それぞれ一定とした場合、スラブ１０４の幅方向の中心（図２における線Ｃ）と、圧延ローラ３０１，３０１´の幅方向の中心（図３における線Ｃ´）との間に頻繁にずれが生じる。またこのずれ量が時間とともに変化し、スラブ１０４は蛇行しながら圧延される。
【０００９】
その結果、得られた圧延シート１０７に、図４に示すような、圧延シート１０７の長手方向にわたって、圧延シート幅方向への反り（図４におけるｄ）が発生して、後工程のエキスパンド加工工程で骨切れや寸法異常が発生する。また、ずれがさらに大きくなった場合には、スラブ１０４が圧延ローラ３０１，３０１´の幅を逸脱して、スラブ１０４が圧延ローラ対１０５ａで詰まり、工程が異常停止し、圧延シートの生産性が著しく低下する。また、圧延後のスラブ１０４´がトリミングカッタ１０６の加工範囲から逸脱して、圧延シート１０７の幅寸法が規定寸法に満たない状態となり、エキキスパンド加工不良が多発するという課題があった。
【００１０】
本発明は、鉛蓄電池格子用の圧延シート製造において、前記したような圧延シートの反りや蛇行の発生を抑制し、生産性に優れ、寸法精度に優れた圧延シートの製造方法を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
前記した課題を解決するために、本発明の請求項１に係る発明は、鉛もしくは鉛合金の溶湯を凝固させてなる長尺シート状のスラブを、複数段の圧延ローラ対を順次通過させて圧延する鉛蓄電池格子用圧延シートの製造方法であり、前記スラブの一方の表面を平面とし、かつ他の一方の表面を曲面に凸状に形成することによって、前記スラブの両側部の厚みＴｓを中央部の厚みＴｃより薄く形成し、少なくともスラブ入材側の第１段の前記圧延ローラ対において、前記スラブの平面に形成した一方の表面に対向する圧延ローラの前記スラブの幅方向中央部に対向する部分のローラ径Ｒｃを、前記スラブの両側部に対向する部分のローラ径Ｒｓよりも小とし、かつ前記スラブの曲面に形成した他の一方の表面に対向する圧延ローラの前記スラブに対応する部分のローラ径を、圧延ローラ幅方向で実質上一定としたことを特徴とする鉛蓄電池格子用圧延シートの製造方法を示すものである。
【００１２】
また、本発明の請求項２に係る発明は、請求項１の鉛蓄電池格子用圧延シートの製造方法において、前記圧延ローラ対の前記第１段から前記圧延シート出材側の最終段にかけて前記ローラ径Ｒｓと前記ローラ径Ｒｃとの比率（Ｒｓ／Ｒｃ）比を１．０に順次近接させていくことを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１３】
前記した本発明の構成によれば、長尺シート状のスラブを圧延することによって、鉛蓄電池格子用の圧延シートを製造するにあたり、圧延シートの反りや蛇行の発生を、顕著に抑制することによって、顕著に生産性に優れ、寸法精度に優れた圧延シートを製造することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明の実施の形態による鉛蓄電池用圧延シートの製造方法を説明する。
【００１５】
本発明による鉛蓄電池格子用圧延シートの製造方法は、図１に示した従来の鉛蓄電池格子用圧延シートの製造工程と同様、図５に示したように、圧延シートの素材としての鉛もしくは鉛合金から長尺シート状のスラブ５０１を鋳造し、このスラブ５０１を複数段、図５に示した例では６段の圧延ローラ対５０２，５０３，５０４，５０５，５０６，５０７間を順次通過させることにより、圧延シート５０８を作成する点については、従来の製造方法と変わるところはない。
【００１６】
なお、図５に示した例では、圧延ローラ対を６段に配置した例を示しているが、複数段であればよく、スラブ５０１の厚みと最終の圧延シート５０８の厚みとの関係によって決定される。例えば、スラブ５０１の厚みが１０ｍｍ、圧延シート５０８の厚みが１．０ｍｍとした場合、圧延ローラ対の段数を４〜７程度に設定することができる。
【００１７】
本発明の特徴は、スラブ５０１の断面形状とスラブ５０１が最初に導入される第１段の圧延ローラ対５０２における圧延ローラ５０２ａ，５０２ｂの形状を規定することころにあるが、これらの点については、後述する。
【００１８】
本発明では、圧延シート素材としての鉛もしくは鉛合金に含まれる鉛以外の成分元素について規定するものではないが、従来から用いられているような、０．０３〜０．１質量％程度のＣａ、２．０質量％程度以下で添加されるＳｎを含むＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金が一般的である。また、これ以外の合金成分として、鉛合金の耐食性や電池特性に悪影響を及ぼさない程度に制限された、もしくは、電池特性に好影響を与える程度の量の、Ａｌ、Ｂｉ、Ａｇ、Ｂａ、Ｓ、Ｓｅ、Ｓｂ、Ｃｕ、Ｎｉ等の元素を含むことができる。
【００１９】
また、スラブの厚み、幅寸法についても、従来と同様、その厚みを１０〜２０ｍｍ程度、その幅を５０〜１００ｍｍ程度で設定することができる。なお、最終的な圧延シートの厚み、幅寸法についても、従来と同様、その厚みを０．５〜１．５ｍｍ程度、その幅を５０〜１００ｍｍ程度で設定することができる。
【００２０】
本発明では、スラブ５０１の断面形状と、スラブ５０１が最初に導入される、第１段の圧延ローラ対５０２に用いる圧延ローラ５０２ａ，５０２ｂの形状を以下のとおり限定する。すなわち、スラブ５０１については、図６に示したとおり、スラブ５０１の表面５０１ａおよび表面５０１ｂの一方の表面、例えば、表面５０１ａを平面とし、他の一方の表面５０１ｂを凸状の曲面に形成することによって、スラブ５０１の両側部の厚みＴｓを中央部の厚みＴｃより薄く形成する。すなわち、厚みＴｃと厚みＴｓの比率（Ｔｃ／Ｔｓ比）は、Ｔｃ／Ｔｓ＞１の関係となる。
【００２１】
さらに、本発明では、一列状に複数段配置された圧延ローラの、スラブ５０１が最初に導入される第１段の圧延ローラ対５０２を構成する圧延ローラ５０２ａ，５０２ｂの形状を図７に示したように、スラブ５０１の平面に形成した一方の表面５０１ａに対向する圧延ローラ５０２ａのスラブ５０１の幅方向中央部に対向する部分のローラ径Ｒｃを、スラブ５０１の両側部に対向する部分のローラ径Ｒｓよりも小とする。すなわち、ローラ径Ｒｓとローラ径Ｒｃの比率（Ｒｓ／Ｒｃ比）は、Ｒｓ／Ｒｃ＞１の関係となる。
【００２２】
一方、スラブ５０１の曲面に形成した他の一方の表面５０１ｂに対向する圧延ローラ５０２ｂのローラ径Ｒを圧延ローラ幅方向にわたって、実質上同一とし、円筒形とする。図６には、参考のために破線でスラブ５０１の断面輪郭を記載している。なお、このローラ径Ｒを一定とする部分は、スラブ５０１が接触する部分に対して、幅方向に余裕をもった寸法で設定すればよい。例えば、スラブ５０１幅を１００ｍｍとした場合、少なくとも１００ｍｍを越えた幅でローラ径を一定とする。
【００２３】
本発明のように、スラブ５０１の断面形状と、第１段の圧延ローラ５０２ａ，５０２ｂの形状とを、図６および図７に示した形状とすることにより、第１段の圧延ローラ対５０２におけるスラブ５０１の蛇行が抑制される。従来より、スラブの蛇行は第１段の圧延ローラ対で発生し、スラブが第２段以降の圧延ローラ対を通過するにしたがい、その蛇行量が増大する傾向にあった。
【００２４】
本発明では、第１段の圧延ローラ対５０２形状と、スラブ５０１形状とを前記したような形状に限定することにより、第１段の圧延ローラ対５０２での蛇行が抑制されるため、以降の圧延ローラ対での蛇行も抑制され、最終的に長手方向にわたって、幅方向の反りが顕著に抑制された鉛蓄電池格子用の圧延シート５０８を得ることができる。
【００２５】
なお、スラブ５０１の中央部の厚みＴｃと両側部の厚みＴｓの比率（Ｔｃ／Ｔｓ比）は、圧延シート５０８の蛇行と、これによる反り量の抑制効果を最も顕著に得るために、１．０２〜１．１０とすることがより好ましい。この範囲を逸脱しても本発明の効果は得られるが、後述する実施例において述べるように、反り量が若干増大する傾向にある。
【００２６】
また、圧延ローラ５０２ａのスラブ５０１の幅方向中央部に対向する部分のローラ径Ｒｃに対する、スラブ５０１の両側部に対向する部分のローラ径Ｒｓの比率（Ｒｓ／Ｒｃ比）は１．００００２５〜１．０００１５０の範囲がより好ましい。Ｒｓ／Ｒｃ比が１．００００２５以上で、圧延シート５０８の蛇行が、特に顕著に抑制される。しかしながら、Ｒｓ／Ｒｃを高く設定するに従い、厚み寸法のばらつきが増大する傾向にあるため、Ｒｓ／Ｒｃ比を１．０００１５０以下に設定することが、さらに好ましい。
【００２７】
従来の圧延シートの製造方法のように、スラブ１０４の中心部の厚みＴｃと両側部の厚みＴｓとを同一、すなわちＴｃ／Ｔｓ比を１とし、かつ第１段の圧延ローラ対１０５ａの圧延ローラの径を一定とした、円筒形状の場合、第１段の圧延ローラとスラブとの接触面積が増大するため、圧延ローラにかかる抵抗が大きくなるのみならず、ごく微小な鋳造スラブの厚み寸法のバラツキや、圧延ローラの駆動に伴う振動等によって蛇行が発生しやすくなる。このようなスラブの蛇行は、次段以降の圧延ローラ対を通過する間に増大し、圧延シートの反りを発生させる。
【００２８】
また、蛇行の振れ幅が極端に増大すると、スラブが圧延ローラ対間を逸脱し、工程全体を停止せざるを得なくなる。特に、スラブが圧延ローラ対間から逸脱し、スラブが圧延ローラ対間で圧延ローラ軸を噛みこんだ状態で停止すると、スラブを圧延ローラから除去する作業が必要となる。その上、この除去作業の間に圧延ローラを破損させる可能性がある。また、スラブと圧延ローラとの抵抗増大は、圧延設備の寿命を著しく損なう。
【００２９】
本発明では、スラブ５０１と圧延ローラ５０２ａ，５０２ｂとの接触抵抗が減少するため、設備寿命の面で従来に比較して有利である。また、このような接触抵抗の減少とあいまって、第１段の圧延ローラ対５０２でスラブ５０１を圧延する際、スラブ５０１が、圧延ローラ５０２ａ，５０２ｂの幅方向に対して中央に寄る作用が働く。これは、スラブ５０１が左右に蛇行した場合、スラブ５０１の蛇行した側の側部の圧延量が増大するため、抵抗が増大する。そのため、スラブ５０１は蛇行した側と反対側に押し出される。
【００３０】
最終的には、スラブ５０１の左右両側部で受ける圧延抵抗は、スラブ５０１の位置が圧延ローラ対５０２の幅方向中心に位置するときに釣り合う。その結果、スラブ５０１と圧延ローラ対５０２との位置関係が保持され、スラブ５０１の直進安定性が顕著に向上するため、最終的に得られる圧延シート５０８の反りが抑制でき、後工程であるエキスパンド加工工程において、圧延シートの加工展開精度が向上する。このように、スラブ５０１の左右の圧延抵抗のバランスにより、スラブ５０１の蛇行を抑制するため、スラブ５０１および圧延ローラ５０２ａは、その幅方向の中心で、実質的に左右対称とすべきである。
【００３１】
また、スラブの蛇行によって発生する圧延工程の停止も抑制されるため、工程の稼働率が向上し、生産性を高めることができる。
【００３２】
なお、本発明において、最終段の圧延ローラ対５０７を構成する圧延ローラ５０７ａ，５０７ｂについては、圧延シート５０８の厚みを安定させるよう、基本的にローラ径を、圧延ローラ幅方向で一定とした、円筒形状とすることがより好ましい。但し、後工程において、エキスパンド加工に悪影響を及ぼさない範囲で、Ｒｓ／Ｒｃ比を１を超える値とすることももちろん可能であることは言うまでもない。
【００３３】
なお、第２段の圧延ローラ対５０３から、最終段の１段前の圧延ローラ対５０６については、第１段の圧延ローラ５０２ａで規定した中央部と両側部の径の比率（Ｒｓ／Ｒｃ比）を１としても良いが、最終段に向かって、Ｒｓ／Ｒｃ比を順次１に漸近させことが、本発明の効果をより得る上でさらに好ましい。
【００３４】
例えば、図５で示した６段の圧延ローラ対を用いた例においては、第１段におけるＲｓ／Ｒｃ比を１．０００１５０、第２段におけるＲｓ／Ｒｃ比を１．０００１、第３段におけるＲｓ／Ｒｃ比を１．００００２５、以降、第４段〜第６段にかけて、Ｒｓ／Ｒｃ比を順次１に近接させていくことができる。もしくは、例えば第４段以降において、Ｒｓ／Ｒｃをすべて１とすることもできる。
【００３５】
スラブ５０１の圧延が終了した後は、従来例と同様、トリミングカッタ１０６で圧延シートの両側部の不要部分を切断除去することにより、圧延シート５０８の幅寸法を規定寸法とし、必要に応じ、巻き取り装置１０８で圧延シート５０８を巻き取ればよい。
【００３６】
本発明においては、一方の表面が凸状の曲面を有することによって、両側部の厚みＴｓを中央部の厚みＴｃより薄く形成したスラブ５０１を形成する。このような断面形状を有したスラブ５０１を形成するために以下の手法を用いることができる。
【００３７】
図５および図８に示したように、鋳造ホイール５０９の円周面に形成した溝部５０９ａにスチールベルト５１０を当接し、溝部５０９ａとスチールベルト５１０との間に溶融鉛合金５１１を流し込み、溶融鉛合金５１１を冷却凝固させて作成する場合、スチールベルト５１０の厚みおよび／もしくはスチールベルトのヤング率を選択することにより、Ｔｃ／Ｔｓ比を調整することができる。
【００３８】
溝部５０９ａにスチールベルト５１０を当接するにあたり、溝部５０９ａとスチールベルト５１０とが密着するよう、スチールベルト５１０には張力を加えるため、スチールベルト５１０の中央部では、鋳造ホイール５０９の円周中心方向に変形している。図８においては、この状態のスチールベルト５１０の断面を破線で示している。この状態で溝部５０９ａに溶融鉛合金５１１を流し込みと、溶融鉛合金５１１の質量に応じた圧力がスチールベルト５１０内側面に加わり、スチールベルト５１０が図８の実線に示したごとく、鋳造ホイール５０９の円周外側方向に弾性変形する。
【００３９】
このような弾性変形量を制御することによって、スラブ５０１の中央部の厚みＴｃと両側部の厚みＴｓの比率（Ｔｃ／Ｔｓ比）を調整することができる。具体的には、スチールベルト５１０の厚みを低下させるか、そのヤング率を低下させることにより、スチールベルト５１０の弾性変化量は増大し、ある時点で１を超える値となる。
【００４０】
したがって、本発明の実施にあたっては、スチールベルト５１０の厚みおよび／もしくはスチールベルト５１０のヤング率とＴｃ／Ｔｓ比の関係を前実験により確認しておき、Ｔｃ／Ｔｓが１を超える値、例として、前述したような、１．００００２５〜１．０００１５０の範囲になるよう、スチールベルト５１０の厚み（ｔ）やヤング率を調整すればよい。
【００４１】
スラブ５０１の形成方法として、前述した方法とは別に、スラブ５０１の断面形状に対応したオリフィスを下部に形成した鋳型に溶融鉛合金を流し込み、オリフィスから順次スラブを引き出す方法によっても可能である。このような方法を用いる場合、オリフィスの開口形状によって、スラブのＴｃ／Ｔｓ比を変化させることができる。
【００４２】
なお、スラブ５０１の表面５０１ｂは凸状の曲面で構成するが、この曲面はスラブ５０１の幅方向中心に対して左右対称であることが、スラブ５０１の蛇行を抑制する上で好ましい。また、曲面は連続的な曲面であることが好ましい。表面５０１ａに不連続な部分があるとスラブ５０１の蛇行が発生しやすくなるため、好ましくない。
【００４３】
また、スラブ５０１の蛇行を抑制する上で、スラブ５０１両側部の厚み（Ｔｓ）は左右で実質上同一であるべきである。この厚みが左右で異なると、スラブ５０１の左右間で、スラブ５０１と圧延ローラ対５０２との抵抗差が生じるため、蛇行の要因となり、避けるべきである。
【実施例】
【００４４】
図５で示した圧延シート製造工程により、図６に示したスラブ５０１において、Ｔｃ／Ｔｓ比と、図７に示した圧延ローラ５０２ａのＲｓ／Ｒｃ比を変化させて、厚み１．０ｍｍ、幅７０ｍｍの圧延鉛シートを作成し、図４に示したような、圧延シートの反りｄを測定した。なお、反り量ｄは、圧延シート長さ１．０ｍあたりについて求めた。また、圧延ローラ対５０３，５０４についても、スラブ５０１の表面５０１ａ側に対向した側の圧延ローラのＲｓ／Ｒｃ比を変化させた。なお、圧延ローラ対５０５，５０６，５０７についてはＲｓ／Ｒｃを１とした。
【００４５】
ここで、圧延鉛シートの素材として、Ｐｂ−０．０６質量％Ｃａ−１．５０質量％Ｓｎを用いた。
【００４６】
スラブ５０１の各部寸法は、図６に示した、鋳造ホイール５０９側の幅寸法Ｗ1が９５．０ｍｍ、スチールベルト５１０側の幅寸法Ｗ2が１００．０ｍｍである。スラブ５０１の両側部の厚みＴｓは１２．７ｍｍとし、スチールベルト５１０の厚みを変化させることによって、スラブ５０１の中央部の厚みＴｃを変化させた。
【００４７】
なお、前述したように、スチールベルト５１０の厚みを薄くするにしたがい、Ｔｃは増大し、Ｔｃ／Ｔｓ比は増大する。また、スチールベルト５１０の厚みを厚くするにしたがい、Ｔｃは減少し、Ｔｃ／Ｔｓ比は減少する。なお、スチールベルト５１０の材質としては、析出硬化系ステンレス（ＳＵＳ６３１）を用いた。なお、スチールベルト５１０のヤング率は２．０×１０5Ｎ／ｍｍ2であった。
【００４８】
圧延ローラに関しては、スラブ５０１の凸状の曲面に形成した表面５０１ｂに対向するた圧延ローラ５０２ｂについては、図７に示すローラ幅ＷRを１２０．０ｍｍ、径Ｒを１５５．０ｍｍとした。
【００４９】
スラブ５０１の常に平面状に形成した表面５０１ａに対向する、圧延ローラ５０２ａについては、その両側部の径を１５５．０ｍｍと一定とし、圧延ローラ５０２ａ面をＲ加工することにより、スラブ５０１の両側部が圧延ローラ５０２ａと接する部分の圧延ローラ５０２ａの径Ｒｓと、スラブ５０１の中央部に対応する、圧延ローラ５０２ａの幅方向中心における径Ｒｃの比（Ｒｓ／Ｒｃ比）を変化させる。ちなみに、Ｒ３６０ｍのＲ加工を施した場合、圧延ローラ５０２ａの両側部の径１５５．０ｍｍに対してＲｃは１５４．９９ｍｍとなる。
【００５０】
圧延ローラ対５０５，５０６，５０７については、すべて幅１２０．０ｍｍ、圧延ローラ幅方向にわたって、径を１５５．０ｍｍの一定とした圧延ローラで構成した。なお、圧延ローラ対５０２，５０３，５０４，５０５，５０６，５０８を構成するすべての圧延ローラ、およびスラブ５０１は、幅方向中心線に対して左右対称形状である。
【００５１】
スラブ５０１におけるＴｃ／Ｔｓ比と、各圧延ローラ対における、スラブ５０１の平面に形成した表面５０１ｂに対応する圧延ローラのＲｓ／Ｒｃ比との組み合わせと、各組み合わせによって製造した鉛蓄電池格子用の圧延シートの、長さ１．０ｍあたりの反り量ｄの測定結果を表１に示す。
【００５２】
【表１】
2007287505.tif 000003
【００５３】
表１に示した結果から、本発明によれば、比較例よりも顕著に圧延シートの反り量を低減できることがわかる。本発明例の中でも、特に、第１段から第２段、もしくは第１段から第３段にかけてＲｓ／Ｒｃを１．０００１５から順次減少させていった、本発明例Ｃ２およびＣ３において、最も反り量ｄが顕著に低減できている。
【００５４】
また、第１段において、Ｒｓ／Ｒｃ比を１、第２段のＲｓ／Ｒｃ比を１．０００１５とし、かつスラブのＴｃ／Ｔｓ比を１．０５とした、比較例Ｂでは、スラブの蛇行は最も大きく、反り量も最も大きくなった。特に、第１段で蛇行が顕著に発生し、この蛇行が第２段以降も解消されず、大きな反り量を発生させていた。
【００５５】
本発明によって得られた鉛蓄電池格子用の圧延シートは、シート幅方向の反り量が顕著に抑制されている。そのため、後工程である、エキスパンド加工工程において、圧延シートとエキスパンド加工刃との相対位置が正確に保持されるため、寸法精度のよい、エキスパンド加工が可能となる。特に、比較例のように、反り量が１．０ｍｍをはるかに超えるような場合、エキスパンド網目の両側部で骨切れが多発するが、本発明では、このようなエキスパンド加工不良を発生させることがない。
【００５６】
また、本発明のような、スラブ断面形状と圧延ローラ形状の組み合わせは、特に圧延率を高く設定する第１段圧延で、圧延ローラに加わる負荷も減少できるため、設備寿命の点で大変好ましい。本実施例で、第１段の圧延ローラの駆動モータの負荷電流で比較すると、比較例Ａ１においては１２〜１４Ａの消費電流であったが、本発明例Ｃ１〜Ｅでは、すべて６〜７Ａの消費電力であり、圧延ローラに加わる負荷が約半減と、極めて顕著に低下していた。
【産業上の利用可能性】
【００５７】
本発明は、鉛蓄電池のエキスパンド格子体の素材となる、圧延シートの製造方法に関するものであり、設備の耐久性を向上させるとともに、幅方向の反りが顕著に抑制され、均一で幅寸法の安定した鉛蓄電池用圧延シートを製造でき、圧延シートを格子素材として用いる鉛蓄電池製造に極めて好適である。
【図面の簡単な説明】
【００５８】
【図１】圧延シートの製造工程を示す図
【図２】従来例によるスラブを示す断面図
【図３】従来例による圧延ローラ対を示す図
【図４】圧延シートの反り状態を示す図
【図５】圧延シートの製造工程を示す図
【図６】本発明の実施形態によるスラブを示す断面図
【図７】圧延ローラ対を示す図
【図８】鋳造ホイールにスチールベルトが組み合わされた状態を示す断面図
【符号の説明】
【００５９】
１０１    溶融鉛
１０２    スチールベルト
１０３    鋳造ホイール
１０４    スラブ
１０４ａ，１０４ｂ  スラブ側面
１０４ｃ，１０４ｄ  スラブ表面
１０４´  圧延後のスラブ
１０５ａ，１０５ｂ，１０５ｃ，１０５ｄ  圧延ローラ対
１０６    トリミングカッタ
１０７    圧延シート
１０８    巻取り装置
３０１，３０１´  圧延ローラ
５０１    スラブ
５０１ａ，５０１ｂ  表面
５０２，５０３，５０４，５０５，５０６，５０７  圧延ローラ対
５０２ａ，５０２ｂ  圧延ローラ
５０７ａ，５０７ｂ  圧延ローラ
５０８    圧延シート
５０９    鋳造ホイール
５０９ａ  溝部
５１０    スチールベルト
５１１    溶融鉛合金
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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