(57)【要約】      （修正有）【課題】多孔質体を発泡核剤として添加した熱可塑性樹脂コンパウンドを乾燥状態にして用いることにより、表面凹凸や外径変動などの少ない優れた発泡絶縁体が被覆された発泡絶縁電線の製造方法を提供する。【解決手段】ゼオライト、シリカ、活性炭、又はシリカゲルなどの多孔質体を発泡核剤として添加した熱可塑性樹脂コンパウンドを乾燥状態にして押出機に供給し、この押出機には発泡ガスをガス圧制御手段２０を備えたガス注入部により連続的に注入して発泡絶縁体を導体外方に押し出す発泡絶縁電線の製造方法にあり、これにより、注入された発泡ガスが多孔質体に効果的に吸着されて分散されるため、巨大発泡セルができ難く、発泡の微細化が可能で、表面の凹凸（表面荒れ）や外径変動などの少ない、優れた発泡絶縁体の電線が得られる。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
多孔質体を発泡核剤として添加した熱可塑性樹脂コンパウンドを乾燥状態にして押出機に供給し、当該押出機には発泡ガスをガス圧制御手段を備えたガス注入部により連続的に注入して発泡絶縁体を導体外方に押し出すことを特徴とする発泡絶縁電線の製造方法。
【請求項２】
前記熱可塑性樹脂コンパウンドのベース樹脂がテトラフロロエチレン−ヘキサフロロプロピレン共重合体、又はテトラフロロエチレン−パーフロロアルキルビニルエーテル共重合体などの熱可塑性フッ素系樹脂であることを特徴とする請求項１記載の発泡絶縁電線の製造方法。
【請求項３】
前記多孔質体がゼオライト、シリカ、活性炭、又はシリカゲルであることを特徴とする請求項１、又は２記載の発泡絶縁電線の製造方法。
【請求項４】
前記多孔質体がメジアン径１〜１０μｍのゼオライトで、前記熱可塑性樹脂コンパウンドのベース樹脂に対して０．１〜１質量％添加することを特徴とする請求項１又は２記載の発泡絶縁電線の製造方法。
【請求項５】
前記多孔質体がメジアン径１〜１０μｍのシリカで、前記熱可塑性樹脂コンパウンドのベース樹脂に対して０．２〜１．５質量％添加することを特徴とする請求項１又は２記載の発泡絶縁電線の製造方法。
【請求項６】
前記乾燥状態の熱可塑性樹脂コンパウンドが収納される外部貯留部、当該外部貯留部から前記押出機のホッパに接続されたコンパウンド輸送管路及び前記押出機のホッパ間を気密状態にして、前記乾燥状態の熱可塑性樹脂コンパウンドを押出機に供給することを特徴とする請求項１、２、３、４又は５記載の発泡絶縁電線の製造方法。
【請求項７】
前記押出機のホッパが乾燥部付きのホッパからなることを特徴とする請求項１、２、３、４、５又は６記載の発泡絶縁電線の製造方法。
【請求項８】
前記ガス注入部のガス圧制御手段がエアコンプレッサ、バッファタンクが内蔵されたガス昇圧機からなることを特徴とする請求項１、２、３、４、５、又は７記載の発泡絶縁電線の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、表面凹凸や外径変動などの少ない優れた発泡絶縁体が被覆された発泡絶縁電線の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年種々の電子機器で使用される絶縁電線の場合、例えば高周波用の同軸ケーブルでは、使用周波数帯域がＧＨｚオーダーに達している。ＧＨｚ帯域では、低周波数帯域よりも減衰量の小さいケーブル特性が要求されるため、内部導体（中心導体）上に被覆される絶縁体にあっては、発泡形成することが行われている（特許文献１〜２）。
【特許文献１】特許３２２７０９１号
【特許文献２】特許２６６８１９８号
【０００３】
この絶縁体としては、ポリエチレン系樹脂の他に、熱可塑性フッ素系樹脂、例えばテトラフロロエチレン−ヘキサフロロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）やテトラフロロエチレン−パーフロロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）なども用いられている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
このような絶縁体の発泡にあたっては、押出時の加熱により発泡する化学物質を樹脂コンパウンド中に充填させて行う化学発泡法や、押出時に外部から窒素ガスや炭酸ガスなどを樹脂コンパウンド中に導入させて行う物理発泡法が採用されている。
しかし、これらの方法のみでは、高発泡度で均一かつ微細な発泡絶縁体を得ることは困難な状況にある。
【０００５】
このため、樹脂コンパウンド中に発泡の核となる物質、即ち、発泡核剤を予め添加して、発泡を促進することが提案されている。例えば、物理発泡法において、発泡核剤として窒化ホウ素（ＢＮ）を使用することが知られている。窒化ホウ素の場合、熱可塑性フッ素系樹脂の押出温度付近で熱的に安定で反応性が低く、優れた誘電特性を示す。
【０００６】
しかしながら、窒化ホウ素の使用による発泡では、高発泡度化などの点に限界があるため、窒化ホウ素に加えて無機金属塩を添加して発泡度を改善したり、微細発泡度化させることなどが試みられている（特許文献３）。
【特許文献３】特開平０１−１７２４３１号
【０００７】
このような状況下にあって、本発明者は、種々の試験を行ったところ、多孔質体を発泡核剤として添加した熱可塑性樹脂コンパウンドを乾燥状態にして押出機に供給し、押出機には発泡ガスをガス圧制御手段を備えたガス注入部により連続的に注入して発泡絶縁体を導体外方に押し出した場合、注入された発泡ガスが多孔質体に効果的に吸着されて分散されるため、巨大発泡セルができ難く、発泡の微細化が可能で、表面の凹凸（表面荒れ）や外径変動などの少ない、優れた発泡絶縁体の電線が得られることを見い出した。
特に熱可塑性樹脂コンパウンドのベース樹脂として、熱可塑性フッ素系樹脂、例えばテトラフロロエチレン−ヘキサフロロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）やテトラフロロエチレン−パーフロロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）などを用い、また、使用する多孔質体のゼオライトやシリカを、特定の大きさの範囲で、かつ特定の質量％の範囲で添加する一方、配合材料を十分な乾燥状態で取り扱い、さらに、発泡ガス（窒素ガスや炭酸ガスなど）を安定して供給すれば、より一層効果的であることが分った。
【０００８】
本発明は、この観点に立ってなされたもので、ベース樹脂に特定の多孔質体を発泡核剤として添加して、優れた特性の発泡絶縁体が被覆された発泡絶縁電線の製造方法を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
請求項１記載の本発明は、多孔質体を発泡核剤として添加した熱可塑性樹脂コンパウンドを乾燥状態にして押出機に供給し、当該押出機には発泡ガスをガス圧制御手段を備えたガス注入部により連続的に注入して発泡絶縁体を導体外方に押し出すことを特徴とする発泡絶縁電線の製造方法にある。
【００１０】
請求項２記載の本発明は、前記熱可塑性樹脂コンパウンドのベース樹脂がテトラフロロエチレン−ヘキサフロロプロピレン共重合体、又はテトラフロロエチレン−パーフロロアルキルビニルエーテル共重合体などの熱可塑性フッ素系樹脂であることを特徴とする請求項１記載の発泡絶縁電線の製造方法にある。
【００１１】
請求項３記載の本発明は、前記多孔質体がゼオライト、シリカ、活性炭、又はシリカゲルであることを特徴とする請求項１、又は２記載の発泡絶縁電線の製造方法にある。
【００１２】
請求項４記載の本発明は、前記多孔質体がメジアン径１〜１０μｍのゼオライトで、前記熱可塑性樹脂コンパウンドのベース樹脂に対して０．１〜１質量％添加することを特徴とする請求項１又は２記載の発泡絶縁電線の製造方法にある。
【００１３】
請求項５記載の本発明は、前記多孔質体がメジアン径１〜１０μｍのシリカで、前記熱可塑性樹脂コンパウンドのベース樹脂に対して０．２〜１．５質量％添加することを特徴とする請求項１又は２記載の発泡絶縁電線の製造方法にある。
【００１４】
請求項６記載の本発明は、前記乾燥状態の熱可塑性樹脂コンパウンドが収納される外部貯留部、当該外部貯留部から前記押出機のホッパに接続されたコンパウンド輸送管路及び前記押出機のホッパ間を気密状態にして、前記乾燥状態の熱可塑性樹脂コンパウンドを押出機に供給することを特徴とする請求項１、２、３、４又は５記載の発泡絶縁電線の製造方法にある。
【００１５】
請求項７記載の本発明は、前記押出機のホッパが乾燥部付きのホッパからなることを特徴とする請求項１、２、３、４、５又は６記載の発泡絶縁電線の製造方法にある。
【００１６】
請求項８記載の本発明は、前記ガス注入部のガス圧制御手段がエアコンプレッサ、バッファタンクが内蔵されたガス昇圧機からなることを特徴とする請求項１、２、３、４、５、又は７記載の発泡絶縁電線の製造方法にある。
【発明の効果】
【００１７】
本発明の発泡絶縁電線の製造方法によると、上記のような構成により、注入された発泡ガスが多孔質体に効果的に吸着されて熱可塑性樹脂コンパウンド中に分散される。そして、この多孔質体が発泡核剤として機能するため、急激な発泡、所謂突沸のような現象が抑制され、安定した発泡が得られる。また、発泡ガスの高い注入効率が得られる。結果として、巨大発泡セルができ難く、発泡の微細化が可能で、表面の凹凸（表面荒れ）や外径変動などの少ない発泡絶縁体の電線を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
本発明電線の発泡絶縁体に用いる熱可塑性樹脂コンパウンドのベース樹脂としては、熱可塑性樹脂であれば、特に問わないが、熱可塑性フッ素系樹脂、例えばテトラフロロエチレン−ヘキサフロロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）やテトラフロロエチレン−パーフロロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）などを用いるものとする。発泡に適する特性としては、ＡＳＤＴＭ−Ｄ１２３８−７０に従って測定したメルトインデックス（ＭＩ、１９０℃、２．１６Ｋｇｆ）が１４〜３０ｇ／１０分のものが好ましい。これらのＦＥＰやＰＦＡの場合、通常のものでは、端末官能基の存在により誘電特性などの点に問題があるため、好ましくは端末官能基に対してフッ素化処理などを施して安定化させたものの使用が望ましい。このようなフッ素化処理を施したＦＥＰの市販品としては、三井デュポンフロロケミカル社製の５１００Ｊ（商品名、ＭＩ＝２２）、ＰＦＡの市販品としては、三井デュポンフロロケミカル社製の４４０ＨＰ−Ｊ（商品名、ＭＩ＝１５）などを挙げることができる。
【００１９】
これらのベース樹脂に添加される発泡核剤の多孔質体としては、ゼオライト、シリカ、活性炭、又はシリカゲルなどが使用できる。電線用絶縁体として使用する場合、これらの多孔質体の大きさ（粒径）は、メデアン径（ｄ５０）で１〜１０μｍ、好ましくは１〜５μｍのものがよい。その理由は、１μｍ未満のサブミクロンになると、二次凝集が生じて実質的に発泡に寄与する粒子数が減少するため、発泡の微細化が得られなくなるからである。また、逆に１０μｍを超えるようになると、二次凝集の場合と同様単位体積中の発泡に寄与する粒子数が減少するため、やはり発泡の微細化が得られなくなるからである。そして、発泡核剤の比表面積にもよるが、ベース樹脂に対する添加量としては、０．１〜１．５質量％が望ましい。特にゼオライトの場合、メデアン径で１〜１０μｍで０．１〜１．０質量％が好ましい。シリカの場合、メデアン径で１〜１０μｍで０．１〜１．５質量％が好ましい。
【００２０】
この多孔質体が添加されたベース樹脂は、熱可塑性樹脂コンパウンドとして、押出の前に混合するわけであるが、その際乾燥が不十分であると、特に多孔質体に水分が付着したままであると、後述する試験から明らかになったように、発泡セル径の微細化が得られなくなる。勿論、多孔質体の機能、即ち窒素ガスや炭酸ガスなどの発泡ガスの吸着作用も低下する。また、吸着された水分が発泡時蒸発して発泡作用を促進するようになるため、発泡制御自体が困難となる。水分の蒸発があると、発泡ガス注入のガス圧の制御も困難となる。結果として発泡度の大きな変動が生じるようになる。さらに、水分吸着は季節や日時などによっても変動するため、この点でも安定した発泡度の確保が困難となる。さらにまた、電線では絶縁体中に水分が残存するようなことになると、種々の特定低下を招く原因ともなる。これらのことから、本発明では、押出の前に熱可塑性樹脂コンパウンドを十分乾燥させ、かつ、この乾燥状態で押出機側に供給することが必要とされる。
【００２１】
このような多孔質体の添加された熱可塑性樹脂コンパウンドに対しては、必要により、その他の添加物、例えば、酸化防止剤、銅害防止剤、難燃剤、分散剤、無機フィラー、架橋剤、架橋助剤などを適宜添加することができる。
【００２２】
図１は、本発明に係る発泡絶縁電線の製造方法により得られた発泡絶縁電線の一例を示したものである。この発泡絶縁電線は発泡同軸ケーブルの場合で、図中、１は撚線導体などの内部導体、２は本発明の熱可塑性樹脂コンパウンドを、押出成形により、導体１上に被覆させた発泡絶縁体、３は金属編組やコルゲート銅パイプなどからなる金属層（外部導体）、４はポリエチレンなどからなるシース、５ａ，５ｂは必要により施される、厚さ５０μｍ程度の内スキン層、外スキン層である。このケーブル外径は、特に限定されないが、約３〜５０ｍｍ程度のものとして形成される。なお、必要に応じて絶縁体２と金属層３の間にアルミテープなどを入れることもできる。
【００２３】
図２は、本発明に係る発泡絶縁電線の製造方法を実施するための押出装置系の一例を示したものである。１０は第１押出機、１１は第１押出機１０の乾燥部（ドライヤー）付きのホッパ（樹脂供給口）、１２はホッパ１１のヒータなどの内蔵された乾燥部、１３は乾燥状態の熱可塑性樹脂コンパウンドが収納される、好ましくは真空乾燥などの乾燥手段が付設された外部貯留部（外部ホッパ）、１４は外部貯留部１３から第１押出機１０のホッパ１１に接続されたコンパウンド輸送管路である。これらの外部貯留部１３、コンパウンド輸送管路１４及び第１押出機１０の乾燥部付きのホッパ１１間は気密状態に保持されるように構成してある。つまり、乾燥状態で外部貯留部１３に供給された熱可塑性樹脂コンパウンドは、第１押出機１０の乾燥部付きのホッパ１１に乾燥状態を維持したままで供給されるようになっている。
【００２４】
１５は第１押出機１０のガス注入部、２０は第１押出機１０のガス圧制御手段で、エアコンプレッサ２１、バッファタンクが内蔵されたガス昇圧機２２からなる。３０は発泡ガスの窒素ガスや炭酸ガスなどが充填されたガスボンベ（例えば２個）である。ここでは、ガスボンベ３０から供給された発泡ガスの元圧を、ガス昇圧機２２で使用圧の数倍に昇圧し、内蔵のバッファタンクに導き、使用圧として第１押出機１０のガス注入部１５に安定して注入するようにしてある。これにより、ガス圧の変動を抑えた安定したガス供給が得られる。
【００２５】
４０は外スキン層形成用の第２押出機、４１は第２押出機４０のクロスヘッド、５０は内スキン層形成用の第３押出機、５１は第３押出機５０のクロスヘッド、６０は電線の走行ラインで、６１は導体の送出部、６２は張力調整用のダンサ、６３，６４は予熱部、６５水槽などの冷却部、６６は巻取用のキャプスタン、６７は張力調整用のダンサ、６８は電線（電線中間品）の巻取部である。ここでは、外スキン層の形成後、一旦電線中間品として巻き取っているが、巻き取らず、引き続き、外スキン層の外周に金属層（外部導体）及びシースを被覆することもできる。
【００２６】
このように構成された押出装置系により、発泡絶縁電線を製造するには、先ず、他の押出機によりベース樹脂と多孔質体を混練させて熱可塑性樹脂コンパウンドとし、上記したように、外部貯留部１３に真空乾燥などの乾燥手段が付設してあるときには、ここで、８０℃程度に加熱して真空乾燥させて、不要なガス、特に水分を除去する。
【００２７】
そして、この乾燥済みの熱可塑性樹脂コンパウンドを、第１押出機１０のホッパ１１に送る。このホッパ１１部分でも付設の乾燥部１２により乾燥を継続させて、不要な水分などが極力混入されないように制御する。
【００２８】
この状態から、第１押出機１０を駆動させると共に、ガスボンベ３０から発泡ガスをガス昇圧機２２側に供給し、このガス昇圧機２２及びエアコンプレッサ２１を制御して、発泡ガスを第１押出機１０のガス注入部１５に注入する。一方、電線の走行ライン６０も駆動させて、導体を送り出せば、所望の内スキン層５ａ、発泡絶縁体２、外スキン層５ｂを順次被覆することができる。内スキン層５ａも設けることで、内部導体１と発泡絶縁体２との密着性が向上するため、絶縁体の引抜力の改善が図られる。外スキン層５ｂを設けると、外観の凹凸が抑制できると共に、ＶＳＷＲ（Ｖｏｌｔａｇｅ  Ｓｔａｎｄｉｎｇ  Ｗａｖｅ  Ｒａｔｉｏ）が改善され、また、ガス抜きの防止機能が得られるため、発泡制御が容易となる。なお、これらの各スキン層材料としては、通常ポリエチレン（例えば低密度ポリエチレン）を用い、その層厚が厚過ぎると発泡絶縁体全体の発泡度が低下する恐れがあり、また、薄過ぎると加工（被覆）自体が困難となるため、５０μｍ程度がよい。これらのスキン層はいずれか一方のみを設けてもよく、また、発泡絶縁体と同時押出する他、それぞれを単独で押し出すこともできる。
【００２９】
本発明に係る発泡絶縁電線の製造方法による場合、上記発泡同軸ケーブルに限定されず、通常の発泡絶縁電線を製造することができる。
【００３０】
〈実施例、比較例〉
先ず、表１〜表５に示す配合からなる熱可塑性樹脂コンパウンド（実施例１〜３２、比較例１〜１４）を用いて、図１とほぼ同構造からなる、各サンプルの発泡同軸ケーブルを製造した。各サンプルケーブルの製造にあたっては、図２に示す押出装置系を用いた。ここで、内部導体の外径は０．９ｍｍ、発泡絶縁体の外径は２．３〜２．４ｍｍ、ケーブル全体の外径は３．０ｍｍである。より具体的には、窒素ガスによるガス発泡で発泡絶縁体を被覆した後、コルゲート構造の外部導体とポリオレフィン又はＰＶＣなどのシースを施した。そして、絶縁体材料として、内部導体の外周にＦＥＰ又はＰＦＡの内スキン層を設け、発泡絶縁体の外周にはＦＥＰ又はＰＦＡのの外スキン層を設けた。なお、熱可塑性樹脂コンパウンドの乾燥にあったては、上記したように、外部貯留部の乾燥手段などにより、８０℃程度に加熱して真空乾燥させた。
【００３１】
また、用いたベース樹脂である熱可塑性樹脂は、熱可塑性フッ素系樹脂のテトラフロロエチレン−ヘキサフロロプロピレン共重合体〔ＦＥＰ、５１００Ｊ（商品名）、ＭＩ＝２２、三井デュポンフロロケミカル社製〕、テトラフロロエチレン−パーフロロアルキルビニルエーテル共重合体〔ＰＦＡ、４４０ＨＰ−Ｊ（商品名、ＭＩ＝１５）、三井デュポンフロロケミカル社製〕である。用いた多孔質体のゼオライト（メジアン径１〜１０μｍ、昭和化成社製）、シリカ（メジアン径１〜１０μｍ、昭和化成社製〕である。
なお、比較例１３のサンプルケーブルではガス圧制御手段、即ちバッファタンク内蔵のガス昇圧機を用いず、また、比較例１４では第１押出機に非乾燥状態の熱可塑性樹脂コンパウンドを供給した場合である。また、配合材料の数値は質量％を表す。
【００３２】
各サンプルケーブルについて、表１〜表６に示す特性試験を行い、その特性〔発泡度、発泡体厚さ、平均発泡セル径（平均、標準偏差）、外観（表面荒れ）、外径変動幅〕を求めた。
【００３３】
〈発泡度試験〉
サンプルケーブルの発泡絶縁体を取り出し、発泡度は、発泡度＝（１−発泡後の比重／発泡前の比重）×１００の式により求めた。ここで、発泡度はいずれも５０％程度としてある。
【００３４】
〈発泡体厚さ試験〉
サンプルケーブルの発泡絶縁体を取り出し、直接測定した。各サンプルとも概ね７００μｍ前後の厚さとしてある。
【００３５】
〈発泡セル径試験〉
サンプルケーブルの発泡絶縁体断面をＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）により画像撮影して観察し、コンピュータプログラムで発泡セルを認識させ、統計データ処理により平均発泡セル径（μｍ）を求め、また、その標準偏差も求めた。
【００３６】
〈外観試験〉
サンプルケーブルの外観を目視により観察し、表面に凹凸（表面荒れ）の殆どない場合を「良好」と表示し、表面に凹凸が多数ある場合を「不良」と表示した。
【００３７】
〈外径変動幅試験〉
サンプルケーブルの外観をＳＥＭにより画像撮影して観察し、表面の外径変動幅（μｍ）を画像処理により求めた。
【００３８】
【表１】
2007172854.tif 000003
【００３９】
【表２】
2007172854.tif 000004
【００４０】
【表３】
2007172854.tif 000005
【００４１】
【表４】
2007172854.tif 000006
【００４２】
【表５】
2007172854.tif 000007
【００４３】
上記の表１〜表５から明らかなように、本発明の発泡同軸ケーブルの場合（実施例１〜３２）、全ての特性において良好であることが分かる。特に、発泡度５０％において、発泡セル径が１４０μｍ（平均）未満であることが分る。つまり、これは発泡絶縁体厚さ（７００μｍ前後）の約１／５未満で、発泡の微細化が得られていることが分る。
【００４４】
これに対して、本発明の条件を欠く発泡同軸ケーブルの場合（比較例１〜１４）、いずれの点において問題があることが分る。
つまり、比較例１、３、５、７は多孔質体の添加量が本発明要件より少ない場合で、発泡セル径が１４０μｍ（平均）以上となり、外観不良（表面荒れ）で、外径変動幅が大きくなることが分る。一方、比較例２、４、６、８は多孔質体の添加量が本発明要件より多い場合で、発泡セル径や外観、外径変動幅において本発明と同等のものが得られるものの、増量の割り改善効果が小さく、コストアップを招き、また、増量による電気特性低下の懸念があることが分る。
【００４５】
比較例９、１１は添加量が本発明要件を満たす０．５質量％であるが、本発明要件より粒径の小さい場合（０．５μｍ）には、発泡セル径がそれほど大きくはないが、発泡セル分布（標準偏差）が広くなり、最終的にはそれが大きな外径変動になっていることが分る。これは粒径が０．５μｍ程度では二次凝集により発生した発泡セルが合体して連続気泡となるためと推測される。一方、比較例１０、１２は添加量が本発明要件を満たす０．５質量％であるが、本発明要件より粒径の大きい場合（２０μｍ）には、巨大な発泡セルになることが分る。これは粒径の大きさにより単位体積当たりの粒子数が少なくなるため、一つの発泡セルに発泡ガスが集中するようになって、巨大な発泡セルに発達するものと推測される。つまり、多孔質体の粒径には十分留意する必要がある。
【００４６】
比較例１３はバッファタンク内蔵のガス昇圧機がない場合である。このため、発泡ガス圧の変動があり（１７〜１８．５ＭＰａ）、その結果発泡セル密度、セル径が共に長手方向に変動して、大きな外径変動幅生じることが分る。比較例１４は樹脂コンパウンドを乾燥処理しなかった場合である。多孔質体に吸着している水分が蒸発して過発泡となる恐れがある。このため、発泡を抑えるべく、発泡ガス圧を低く抑えて（１３ＭＰａ）、発泡させたが、このガス圧が押出樹脂圧に近くなり、押出機のスクリュー回転による樹脂圧の変動の影響を大きく受けて発泡が変動した。この結果外観不良で、外径変動幅が大きくなることが分る。残留水分があると、季節や日時によって発泡制御が大きく左右される懸念もある。このため、樹脂コンパウンドの乾燥処理は本発明では必須の条件となる。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】本発明に係る発泡絶縁電線の製造方法により得られた発泡絶縁電線の一例を示した縦断端面図である。
【図２】本発明に係る発泡絶縁電線の製造方法を実施するための押出装置系の一例を示した概略説明図である。
【符号の説明】
【００４８】
１・・・内部導体、２・・・発泡絶縁体、３・・・金属層（外部導体）、４・・・シース、５ａ・・・内スキン層、５ｂ・・・外スキン層、１０・・・第１押出機、１１・・・第１押出機のホッパ（樹脂供給口）、１２・・・ホッパの乾燥部、１３・・・外部貯留部（外部ホッパ）、１４・・・コンパウンド輸送管路、２０・・・ガス圧制御手段、２１・・・エアコンプレッサ、２２・・・ガス昇圧機、３０・・・ガスボンベ、４０・・・第２押出機、５０・・・第３押出機、６０・・・電線の走行ライン
【図１】
2007172854.tif 000008
【図２】
2007172854.tif 000009