(57)【要約】【課題】ポンプ室からの燃料漏出による問題を抑制しつつも、プランジャとシリンダの内壁との摩擦を抑制することのできる高圧ポンプを提供する。【解決手段】シリンダ３８に摺動可能に支持されるプランジャ３１の基端部がシリンダ３８の一端から突き出すとともに、プランジャ３１の先端部がシリンダ３８の他端側に形成されたポンプ室３２に露出している。プランジャ３１の基端部を支持するカム９の回転によってプランジャ３１のリフト量を変更してプランジャ３１の先端部の位置を変更することにより、ポンプ室３２内に燃料を吸入する吸入行程とポンプ室３２内の流体を加圧する加圧行程とを実行する。シリンダ３８の中間部分の内壁に環状の格納凹部６０が形成されており、ポンプ室３２内の燃料がシリンダ３８の内壁とプランジャ３１との隙間からプランジャ３１の基端側に漏出することを規制するシール部材４０が格納凹部６０に格納される。【選択図】図１
2007321613.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダに摺動可能に支持されるプランジャの基端部が前記シリンダの一端から突き出すとともに、同プランジャの先端部が前記シリンダの他端側に形成されたポンプ室に露出しており、前記プランジャの基端部を支持するカムの回転によって前記プランジャのリフト量を変更して該プランジャの先端部の位置を変更することにより、前記ポンプ室内に流体を吸入する吸入行程と前記ポンプ室内の流体を加圧する加圧行程とを実行する高圧ポンプにおいて、
前記シリンダの中間部分の内壁に環状の格納凹部が形成されており、前記ポンプ室内の流体が前記シリンダの内壁と前記プランジャとの隙間から前記プランジャの基端側に漏出することを規制するシール部材が前記格納凹部に格納される
ことを特徴とする高圧ポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の高圧ポンプにおいて、
前記シリンダは第１の部材と第２の部材とによって区画されており、前記第１の部材の内壁に第１の凹部が形成されるとともに前記第２の部材の内壁に第２の凹部が形成され、前記格納凹部は前記第１の凹部と第２の凹部とによって形成されている
ことを特徴とする高圧ポンプ。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の高圧ポンプにおいて、
前記プランジャの先端部に当接するスプリングが前記ポンプ室内に配設されており、該スプリングの付勢力により前記プランジャを前記カム側に付勢する
ことを特徴とする高圧ポンプ。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載の高圧ポンプにおいて、
前記プランジャの先端部の位置を変化させて前記ポンプ室の容積を変化させることにより、前記ポンプ室内に燃料を吸入する吸入行程と前記ポンプ室内の燃料を加圧する加圧行程とを実行し、加圧された燃料を筒内噴射式内燃機関のインジェクタ側に圧送する
ことを特徴とする高圧ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は流体を加圧するプランジャ駆動式の高圧ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば特許文献１に記載されるように、筒内噴射式内燃機関において、燃焼室内に直接燃料を噴射するために燃料を高圧化する高圧ポンプが採用されている。具体的には、図７（Ａ）に示されるように、高圧ポンプ２００はプランジャ２０２とボディ２１３とを備えており、プランジャ２０２はボディ２１３の内部に形成されたシリンダ２０１に摺動可能に支持されている。プランジャ２０２の基端部にはリフタ２０５が設けられ、このリフタ２０５の底板部２０５ａが内燃機関のカムシャフト２１５に形成されたカム２１０に支持されるとともに、その側面部２０５ｂがリフタガイド２１４に摺動可能に支持されている。ここで、カム２１０の回転中心Ｃ１はプランジャ２０２及びリフタ２０５の中心線の延長上に位置する。
【０００３】
また、シリンダ２０１の図中下端から突き出しているプランジャ２０２の基端部には、リテーナ２０６が固定されており、このリテーナ２０６とボディ２１３との間にはスプリング２０７が設けられている。スプリング２０７の付勢力によりリテーナ２０６、プランジャ２０２及びリフタ２０５がカム２１０に付勢されている。ここで、カム２１０の回転によってリフタ２０５及びプランジャ２０２のリフト量を変化させ、シリンダ２０１の図中上端側に形成されたポンプ室２２０に露出するプランジャ２０２の先端部の位置を変化させることにより、ポンプ室２２０に燃料を吸入する吸入行程とポンプ室２２０における燃料を加圧する加圧過程を実行する。即ち、電磁弁２０８の開弁状態下で、カム２１０が回転してプランジャ２０２のリフト量を減少させる（プランジャ２０２を下降させる）ことにより、供給通路２０９を通じて低圧の燃料をポンプ室２２０に吸入する。そして、電磁弁２０８の閉弁状態下で、カム２１０が回転してプランジャ２０２のリフト量を増加させる（プランジャ２０２を上昇させる）ことにより、ポンプ室２２０における燃料を加圧し、チェック弁２１１を通じて燃料噴射弁側に圧送する。
【０００４】
また、プランジャ２０２においてシリンダ２０１よりもカム２１０側に突出する部分の外周面には、シール部材２１２が配設されている。シール部材２１２は、ボディ２１３の段部２１６に嵌合された環状の支持部材２１７によって支持されている。このシール部材２１２により、プランジャ２０２とシリンダ２０１の内壁との隙間（クリアランス）から流出した燃料がリテーナ２０６やリフタ２０５側へ漏出することを抑えることができる。そのため、燃料がリフタ２０５の摺動部等に供給された潤滑油に混入することに起因する潤滑油の潤滑効果の悪化を抑制することができる。また、同シール部材２１２により、潤滑油がその隙間からポンプ室２２０に進入することを抑えることができ、潤滑油が燃料に混入することに起因する燃焼不良を抑制することもできるようになる。
【特許文献１】特開２００５−６９１４６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、カム２１０の回転に伴い、カム２１０とリフタ２０５との接触点、すなわちカム２１０からリフタ２０５に力が作用する位置が変化する。例えば、カム２１０からリフタ２０５への力の作用点が図７（Ｂ）の点Ｐ１に位置する場合、この点Ｐ１はプランジャ２０２及びリフタ２０５の中心線から乖離するため、リフタ２０５及びプランジャ２０２を時計回り（Ａ方向）に回転させるモーメントが生じる。ここで、プランジャ２０２とシリンダ２０１との間には隙間が存在するため、プランジャ２０２は図中の矢印Ａの方向に傾斜するようになる。従って、プランジャ２０２とシリンダ２０１の内周面とは、シリンダ２０１のカム２１０側のエッジにおける点Ｐ２及びシリンダ２０１のポンプ室２２０側のエッジにおける点Ｐ３で接触し、これら接触点Ｐ２，Ｐ３に接触圧がかかるようになる。また、カム２１０とリフタ２０５の底板部２０５ａとの間に生じた摩擦力により、リフタ２０５及びプランジャ２０２は図中の矢印Ｓの方向へ平行に移動しようとするため、接触点Ｐ３にかかる接触圧が更に強くなる。その結果、プランジャ２０２がシリンダ２０１の内周面を摺動すると、接触点Ｐ３においてプランジャ２０２とシリンダ２０１の内壁との間に大きな摩擦力が生じるおそれがある。この摩擦力により、高圧ポンプ２００の吐出効率の低下やプランジャ２０２とシリンダ２０１との間の焼き付き等が懸念される。
【０００６】
ここで、シリンダ２０１のカム２１０側の端部とリフタ２０５の底板部２０５ａとの距離を短縮する、即ちプランジャ２０２においてシリンダ２０１よりもカム２１０側に突き出す部分の長さＤを短縮することにより、プランジャ２０２に作用する回転モーメントを低減することができるため、点Ｐ３に生じる圧力を低減することができる。しかしながら、リテーナ２０６とシール部材２１２とが突き当たることを回避する必要があるため、シール部材２１２とリテーナ２０６との距離をプランジャの往復動距離によって定まる所定距離以上に設定する必要がある。その結果、プランジャ２０２の突き出す部分の長さＤを短縮するにしても自ずと限界があり、この点においてなお改善の余地を残すものとなっていた。
【０００７】
尚、筒内噴射式内燃機関の高圧ポンプについて説明したが、こうした不都合は同構成に限らず、他の液体流動系に設けられるプランジャ駆動式の高圧ポンプにおいても概ね共通して発生し得る。
【０００８】
本発明は、こうした従来の実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、ポンプ室からの燃料漏出による問題を抑制しつつも、プランジャとシリンダの内壁との摩擦を抑制することのできる高圧ポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
以下、上記目的を解決するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１に記載の発明は、シリンダに摺動可能に支持されるプランジャの基端部が前記シリンダの一端から突き出すとともに、同プランジャの先端部が前記シリンダの他端側に形成されたポンプ室に露出しており、前記プランジャの基端部を支持するカムの回転によって前記プランジャのリフト量を変更して該プランジャの先端部の位置を変更することにより、前記ポンプ室内に流体を吸入する吸入行程と前記ポンプ室内の流体を加圧する加圧行程とを実行する高圧ポンプにおいて、前記シリンダの中間部分の内壁に環状の格納凹部が形成されており、前記ポンプ室内の流体が前記シリンダの内壁と前記プランジャとの隙間から前記プランジャの基端側に漏出することを規制するシール部材が前記格納凹部に格納されることを特徴とする。
【００１０】
同構成によれば、シリンダの中間部分の内壁に格納凹部が形成されており、ポンプ室内の流体がプランジャとボディとの隙間からプランジャの基端側に漏出することを規制するシール部材が格納凹部に格納されることにより、そのシール部材をシリンダから突き出すプランジャの基端部に配設することを回避することができる。従って、シール部材をプランジャの基端部に配設することによる制限を解除することができ、プランジャにおいてシリンダから突き出す基端部の長さをシール部材の分だけ短縮することができるようになる。そのため、カムによりプランジャのリフト量を変更するときに、プランジャに作用される回転モーメントを低減することができる。その結果、ポンプ室からの燃料漏出による問題を抑制しつつも、プランジャとシリンダの内壁との摩擦を抑制することができるようになる。
【００１１】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の高圧ポンプにおいて、前記シリンダは第１の部材と第２の部材とによって区画されており、前記第１の部材の内壁に第１の凹部が形成されるとともに前記第２の部材の内壁に第２の凹部が形成され、前記格納凹部は前記第１の凹部と第２の凹部とによって形成されていることを特徴とする。
【００１２】
同構成によれば、格納凹部は２つの部材の内壁にそれぞれ形成された第１及び第２の凹部によって形成されているため、シリンダの中間部分の内壁に位置する格納凹部の加工、及びシール部材を格納凹部に配置する加工の簡易化を図ることができるようになる。
【００１３】
請求項３に記載の発明は、請求項１又は２に記載の高圧ポンプにおいて、前記プランジャの先端部に当接するスプリングが前記ポンプ室内に配設されており、該スプリングの付勢力により前記プランジャを前記カム側に付勢することを特徴とする。
【００１４】
吸入過程を好適に実行するため、プランジャをカム側に付勢するスプリング等の部材を配設することが必要となる。例えばプランジャの基端部にリテーナ等の部材が固定され、このリテーナとシリンダの形成されるボディとの間にスプリングを設ける構造を採用する場合には、プランジャと一体に駆動するリテーナがボディに突き当たることを回避する必要がある。そのため、ボディとリテーナとの距離はプランジャの往復動距離によって定まる所定距離以上に設定する必要があり、シリンダから突き出すプランジャの基端部を短縮することが制限される。
【００１５】
この点、上記構成によれば、プランジャの先端部にスプリングが配設されることにより、プランジャにリテーナ等の部材を固定することを省略できるようになる。従って、シリンダから突き出すプランジャの基端部の長さをリテーナの分だけ短縮することができるようになる。その結果、カムによりプランジャのリフト量を変更するときに、プランジャとシリンダの内壁との間に生じる摩擦を更に抑制することができるようになる。
【００１６】
請求項４に記載の発明は、請求項１〜３のいずれか一項に記載の高圧ポンプにおいて、前記プランジャの先端部の位置を変化させて前記ポンプ室の容積を変化させることにより、前記ポンプ室内に燃料を吸入する吸入行程と前記ポンプ室内の燃料を加圧する加圧行程とを実行し、加圧された燃料を筒内噴射式内燃機関のインジェクタ側に圧送することを特徴とする。
【００１７】
筒内噴射式内燃機関の高圧ポンプにおいて、プランジャをリフトさせるカムは内燃機関のクランクシャフトにより回転されている。クランクシャフトが高速で回転する場合には、プランジャとシリンダの内壁との摩擦が一層顕著になり、プランジャとシリンダの内壁との間の焼き付き等が生じる可能性が高くなる。その結果、それに起因する燃料噴射量の低下、ひいて内燃機関の出力の低下が発生するおそれがある。
【００１８】
この点、上記構成によれば、シリンダから突き出す基端部の長さを短縮することにより、プランジャとシリンダの内壁との間の摩擦を抑制することができるため、プランジャとシリンダの内壁との間の焼き付き等の不都合を抑制することができる。その結果、それに起因する燃料噴射量の低下、ひいて内燃機関の出力の低下を好適に抑制することができるようになる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明を４気筒の直噴式内燃機関の燃料供給系統に適用した実施形態について、図１〜図５を参照して説明する。ここで、図１は燃料供給系統の概略構成及び高圧ポンプ３０の構造を示す部分断面図である。
【００２０】
図１に示されるように、燃料供給系統５０はフィードポンプ３と高圧ポンプ３０とを備えている。フィードポンプ３は内燃機関の燃料タンク２に配設されており、バッテリを電源とするモータ（図示略）によって駆動される。このフィードポンプ３により、燃料タンク２における燃料を吸上げ、低圧通路２０を通じて高圧ポンプ３０に供給する。そして、高圧ポンプ３０はフィードポンプ３によって供給された燃料を高圧化し、高圧通路２１を通じて高圧燃料配管であるデリバリパイプ５に圧送する。尚、高圧通路２１にはチェック弁７が設けられており、高圧通路２１における燃料は方向Ｗに沿ってチェック弁７を通過することができる一方、方向Ｗの逆方向に沿ってチェック弁７を通過することが規制されている。
【００２１】
デリバリパイプ５には各気筒に対応するインジェクタ４が接続されており、これらインジェクタ４は内燃機関の電子制御装置（図示略）によって制御されている。この電子制御装置は、内燃機関の運転状態に基づいて適切な目標燃料噴射量を算出し、インジェクタ４の噴射時間を制御することにより、デリバリパイプ５における高圧燃料をインジェクタ４から各気筒に噴射させるようにしている。また、デリバリパイプ５における燃料の圧力が過度に高くなることによる燃料漏れを抑制するため、デリバリパイプ５にはリリーフバルブ６が配設されている。このリリーフバルブ６は戻し通路２２を通じて燃料タンク２に接続されており、デリバリパイプ５内における燃料の圧力が予め設定された上限圧力よりも大きくなったときに、リリーフバルブ６が開弁する。これにより、デリバリパイプ５における燃料の一部はリリーフバルブ６及び戻し通路２２を通じて燃料タンク２に回収され、デリバリパイプ５の燃料の圧力を上限圧力以下に制限することができるようになる。
【００２２】
次に、高圧ポンプ３０の構造について詳しく説明する。図１に示されるように、高圧ポンプ３０はプランジャ３１とボディ３３とを備えており、ボディ３３は内燃機関のシリンダヘッド（図示略）に固定されるとともに、プランジャ３１はボディ３３の内部に形成されたシリンダ３８に摺動可能に支持されている。ここで、プランジャ３１がシリンダ３８に円滑に摺動することを図るため、プランジャ３１とシリンダ３８との間には、クリアランスが設けられている。
【００２３】
そして、プランジャ３１の基端部（図中下端部）には、リフタ３６が設けられており、リフタ３６の底板部３６ａが内燃機関のカムシャフト８に形成されたカム９に支持されるとともに、リフタ３６の側面部３６ｂがボディ３３に固定されたリフタガイド３７に摺動可能に支持されている。尚、リフタ３６の中心線とプランジャ３１の中心線とが重なっており、カム９の回転中心Ｃはプランジャ３１及びリフタ３６の中心線の延長上に位置する。
【００２４】
ここで、リフタ３６がリフタガイド３７に円滑に摺動することを図るため、リフタ３６とリフタガイド３７の内壁との間にはクリアランスが設けられており、潤滑油がそのクリアランスに供給されている。
【００２５】
また、シリンダ３８の図中下端から突き出しているプランジャ３１の基端部には、リテーナ３５が固定されており、このリテーナ３５とボディ３３との間にはスプリング３９が設けられている。スプリング３９の付勢力によりリテーナ３５、プランジャ３１及びリフタ３６がカム９に付勢されている。
【００２６】
シリンダ３８の図中上端側にはポンプ室３２が形成され、プランジャ３１の先端部がポンプ室３２に露出している。ポンプ室３２には、燃料流通ポート６１と燃料圧送ポート６２とが設けられており、ポンプ室３２は燃料流通ポート６１を介して低圧通路２０に連通されるとともに、燃料圧送ポート６２を介して高圧通路２１に連通されている。燃料流通ポート６１には、内燃機関の電子制御装置によって制御される電磁弁６３が配設されており、この電磁弁６３が開弁・閉弁することにより、燃料流通ポート６１の開放・遮断を切替えることができる。
【００２７】
ここで、カム９の回転によってリフタ３６及びプランジャ３１のリフト量を変化させ、ポンプ室３２に露出するプランジャ３１の先端部の位置を変化させることにより、ポンプ室３２に燃料を吸入する吸入行程とポンプ室３２における燃料を加圧する加圧過程を実行する。尚、上述した電子制御装置は内燃機関の運転状態に基づいて適切な電磁弁６３の開・閉弁時期を設定することにより、その運転状態に対応する燃料噴射量で燃料をインジェクタ４に圧送するようにしている。
【００２８】
上述したように、カム９が回転するとプランジャ３１を傾ける力が作用するが、本実施形態の高圧ポンプ３０は、このプランジャの傾きを小さくするための構造を有している。具体的には、プランジャ３１においてシリンダ３８から突き出す部分の長さを短縮するために以下の構造を有している。
【００２９】
図１に示されるように、高圧ポンプ３０のボディ３３は、上部部材３３ａと下部部材３３ｂとから構成されており、シリンダ３８は上部部材３３ａと下部部材３３ｂとによって区画されている。上部部材３３ａと下部部材３３ｂとは圧入によって固定されている。上部部材３３ａによって区画されたシリンダ３８の中間部分の内壁には凹部６０ａが形成されるとともに、下部部材３３ｂによって区画されたシリンダ３８の中間部分の内壁には凹部６０ｂが形成され、これら凹部６０ａ，６０ｂによって環状の格納凹部６０が形成されている。格納凹部６０には、環状のシール部材４０が格納されており、このシール部材４０は、上部部材３３ａに固定された支持部材４１に支持され、プランジャ３１の外周面に配設されている。これらシール部材４０と支持部材４１とによって、ポンプ室３２における燃料がリフタ３６側に漏出することを抑制するとともにリフタ３６とリフタガイド３７との間に供給された潤滑油がポンプ室３２に進入することを抑制するようにしている。
【００３０】
そして、プランジャ３１においてシリンダ３８から突き出す部分の長さは、カム９によってプランジャ３１がリフトされたときに、下部部材３３ｂの段部６４の下端にリテーナ３５の上端が接触することのない長さに設定されている。すなわち、図１に示されるように、プランジャ３１及びリフタ３６のリフト量が最小である状態において、下部部材３３ｂの段部６４の下端からリテーナ３５とプランジャ３１との嵌合部までの長さＪをプランジャ３１の最大駆動長さよりも大きく設定する。ここで、プランジャ３１の傾きを極力小さくするために、上記の条件を満たした上で長さＪを極力小さく設定することが望ましい。また、シリンダ３８の上端から下端までの長さ、すなわちシリンダ３８がプランジャ３１をガイドする長さは、図７に示した従来の高圧ポンプと同等の長さに設定される。なお、本実施形態では、下部部材３３ｂはスプリング３９の一端を支持するスプリングシートを兼ねている。
【００３１】
次に、図２〜図５を参照して、こうした高圧ポンプ３０による吸入行程及び加圧行程について説明する。ここで、図２〜図５はカム９の回転角と高圧ポンプ３０の作動態様との関係を示す断面図である。
【００３２】
［１］吸入行程
図２に示されるように、カム９のノーズ部が最も上方に回転したとき、カム９からリフタ３６への支持力の作用点がリフタ３６の中心線に位置する点Ｐａになるとともに、リフタ３６、リテーナ３５及びプランジャ３１のリフト量が最大値になり、ポンプ室３２の体積が最小値になる。また、電磁弁６３が開弁し、ポンプ室３２における燃料の圧力と低圧通路２０における燃料の圧力とは等しくなる。
【００３３】
そして、カム９は図２に示される状態から図３に示される状態まで回転する間、スプリング３９の付勢力によりリフタ３６、リテーナ及びプランジャ３１がカム９に付勢される。従って、プランジャ３１のリフト量が減少し、ポンプ室３２の体積が大きくなり、ポンプ室３２における燃料の圧力が低下する。電磁弁６３が開弁しているため、フィードポンプ３により供給された燃料は、燃料流通ポート６１を介してポンプ室３２に吸入される。このとき、吸入行程の際にカム９からリフタ３６への支持力の作用点がリフタ３６とプランジャ３１との中心線の右側に位置する点Ｐｂに移動するため、リフタ３６及びプランジャ３１を逆時計回り（Ｌ方向）に回転させるモーメントが生じる。従って、プランジャ３１は図中の矢印Ｌの方向に傾斜するようになるが、プランジャ３１においてシリンダ３８から突き出す部分の長さが短縮されているため、プランジャ３１の傾きが抑制される。
【００３４】
カム９が図３に示される状態から図４に示される状態まで更に回転したとき、スプリング３９の付勢力によりリフタ３６、リテーナ３５及びプランジャ３１を最下方の位置に付勢する。従って、プランジャ３１のリフト量が最小値になるとともに、ポンプ室３２の体積が最大値になり、吸入行程が終了する。
【００３５】
［２］加圧行程
カム９が図４に示される状態から図５に示される状態、即ち電磁弁６３が閉弁する状態まで回転する間、リフタ３６、リテーナ及びプランジャ３１が上方に持上げられる。この間は電磁弁６３が開弁しているため、プランジャ３１のリフト量が増加することにより、ポンプ室３２における燃料の一部は低圧通路２０を通じて燃料タンク２に回収される。
【００３６】
図５に示されるように、加圧行程の際にカム９からリフタ３６への支持力の作用点がリフタ３６とプランジャ３１との中心線の左側に位置する点Ｐｃに移動すると、リフタ３６及びプランジャ３１を時計回り（Ｒ方向）に回転させるモーメントが生じる。従って、プランジャ３１は図中の矢印Ｒの方向に傾斜するようになるが、プランジャ３１においてシリンダ３８から突き出す部分の長さが短縮されているため、プランジャ３１の傾きが抑制される。
【００３７】
そして、カム９は図５に示される状態から図２に示される状態まで回転する間、リフタ３６、リテーナ及びプランジャ３１が上方に持上げられる。この間は電磁弁６３が閉弁しているため、プランジャ３１のリフト量が増加することにより、ポンプ室３２における燃料の圧力が増加する。そして、その燃料がチェック弁７を通過してデリバリパイプ５に供給され、加圧行程が終了する。
【００３８】
以上説明した実施形態によれば、以下の効果が得られるようになる。
（１）シリンダ３８の中間部分の内壁に格納凹部６０が形成されており、ポンプ室３２における燃料とリフタ３６側の潤滑油との混合を抑制するシール部材４０が格納凹部６０に格納されることにより、シール部材４０をシリンダ３８から突き出すプランジャ３１の基端部に配設することを回避することができる。そのため、シール部材４０をプランジャ３１の基端部に配設することによる制限を解除することができ、プランジャ３１においてシリンダ３８から突き出す部分の長さをシール部材４０の分だけ短縮することができるようになる。したがって、カム９からリフタ３６への支持力の作用点がリフタ３６とプランジャ３１との中心線から乖離するときに、プランジャ３１に作用される回転モーメントを低減することができる。その結果、潤滑油と燃料との混合による問題を抑制しつつも、プランジャ３１とシリンダ３８の内壁との摩擦を抑制することができるようになる。
【００３９】
（２）格納凹部６０は上部部材３３ａと下部部材３３ｂとの内壁にそれぞれ形成された凹部６０ａと凹部６０ｂとによって形成されているため、シリンダ３８の中間部分の内壁に位置する格納凹部６０の加工、及びシール部材４０を格納凹部６０に配置する加工の簡易化を図ることができるようになる。
【００４０】
（３）筒内噴射式内燃機関の高圧ポンプ３０において、カムシャフト８は内燃機関のクランクシャフトにより回転されている。クランクシャフトが高速で回転する場合には、プランジャ３１とシリンダ３８の内壁との摩擦が一層顕著になり、プランジャ３１とシリンダ３８の内壁との間の焼き付き等が生じる可能性が高くなる。その結果、それに起因する燃料噴射量の低下、ひいて内燃機関の出力の低下が発生するおそれがある。
【００４１】
この点、本実施形態によれば、プランジャ３１とシリンダ３８の内壁との間の摩擦を抑制することができるため、プランジャ３１とシリンダ３８の内壁との間の焼き付き等の不都合を抑制することができる。その結果、それに起因する燃料噴射量の低下、ひいて内燃機関の出力の低下を好適に抑制することができるようになる。
【００４２】
（４）プランジャ３１においてシール部材４０よりもカム９側の部分までは潤滑油が到達することができるため、プランジャ３１と下部部材３３ｂとの摺動を円滑にすることができる。
【００４３】
尚、上記実施形態は、これを適宜変更した以下の形態にて実施することもできる。
・上記実施形態では、プランジャ３１の基端部に固定されたリテーナ３５と下部部材３３ｂとの間にスプリング３９を設け、このスプリング３９の付勢力によりリテーナ３５、プランジャ３１及びリフタ３６をカム９に付勢するようにしている。これに対して、図６に示されるように、リテーナ３５及びスプリング３９を省略するとともに、プランジャ３１の先端部にスプリング１３９を設けた構造を採用することもできる。具体的には、スプリング１３９はポンプ室３２内に配設され、当該スプリング１３９の一端はポンプ室３２の内壁に当接するとともに他端はプランジャ３１の先端部に当接している。そして、このスプリング１３９の付勢力によりプランジャ３１及びリフタ３６をカム９に付勢するようにしている。
【００４４】
こうした構造によれば、リテーナ３５を省略することができるため、同図６に示されるように、プランジャ３１及びリフタ３６のリフト量が最小値である状態において、下部部材３３ｂの段部６４の下端からリフタ３６の底板部３６ａまでの長さＪをプランジャ３１の最大駆動長さよりも大きく設定すればよい。即ち、段部６４は図６の破線位置まで延長することができ、シリンダ３８から突き出すプランジャ３１の基端部の長さをリテーナ３５の分だけ短縮することができるようになる。その結果、カム９によりプランジャ３１のリフト量を変更するときに、プランジャ３１とシリンダ３８の内壁との間に生じる摩擦を更に抑制することができるようになる。
【００４５】
・上記実施形態では、ボディ３３は上部部材３３ａと下部部材３３ｂとによって構成され、格納凹部６０は上部部材３３ａに形成された凹部６０ａと下部部材３３ｂに形成された凹部６０ｂとによって形成される構造を採用している。これに対して、ボディ３３は１つの部材によって構成され、この部材の内部に格納凹部が形成される構成を採用することもできる。また、３つ以上の部材によってボディ３３を構成してもよい。
【００４６】
・上記実施形態では、直噴式内燃機関の燃料供給系統の高圧ポンプを例示したが、高圧水供給系統等、他の流体の流動系に設けられるプランジャ駆動式の高圧ポンプであっても同様の態様をもって本発明を適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】燃料供給系統の概略構成及び高圧ポンプの構造を示す部分断面図。
【図２】カムの回転角と高圧ポンプの作動態様との関係を示す断面図。
【図３】カムの回転角と高圧ポンプの作動態様との関係を示す断面図。
【図４】カムの回転角と高圧ポンプの作動態様との関係を示す断面図。
【図５】カムの回転角と高圧ポンプの作動態様との関係を示す断面図。
【図６】高圧ポンプの構造について変形例を示す断面図。
【図７】（ａ）及び（ｂ）従来の高圧ポンプの構造を示す断面図。
【符号の説明】
【００４８】
２…燃料タンク、３…フィードポンプ、４…インジェクタ、５…デリバリパイプ、６…リリーフバルブ、７…チェック弁、８…カムシャフト、９…カム、２０…低圧通路、２１…高圧通路、２２…通路、３０…高圧ポンプ、３１…プランジャ、３２…ポンプ室、３３…ボディ、３３ａ…上部部材、３３ｂ…下部部材、３５…リテーナ、３６…リフタ、３６ａ…底板部、３６ｂ…側面部、３７…リフタガイド、３８…シリンダ、３９…スプリング、４０…シール部材、４１…支持部材、５０…燃料供給系統、６０…格納凹部、６０ａ…凹部、６０ｂ…凹部、６１…燃料流通ポート、６２…燃料圧送ポート、６３…電磁弁、６４…段部、１３９…スプリング、２００…高圧ポンプ、２０１…シリンダ、２０２…プランジャ、２０５…リフタ、２０５ａ…底板部、２０５ｂ…側面部、２０６…リテーナ、２０７…スプリング、２０８電磁弁、２０９…供給通路、２１０…カム、２１１…チェック弁、２１２…シール部材、２１３…ボディ、２１４…リフタガイド、２１５…カムシャフト、２１６…段部、２１７…支持部材、２２０…ポンプ室。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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