(57)【要約】  【課題】下水処理場やし尿処理場において発生する汚泥の濾布による被濾過性能を改善して、脱水ケーキの含水率を低くし、脱水ケーキの量を少なくし、また臭気の発生を防止するために汚泥を処理することを含む汚泥の脱水方法を提供すること。  【解決手段】汚泥に、汚泥中のＴＳ量を基準にして、鉄分換算で１〜４．５質量％の鉄塩を添加、攪拌し、次いで１９質量％以上のパーライト濾過助剤を添加、攪拌し、その後０．２３〜０．８質量％の高分子凝集剤を添加、攪拌するか、又は汚泥に鉄分換算で１〜４．５質量％の鉄塩を添加、攪拌し、次いで１９質量％以上のパーライト濾過助剤と０．２３〜０．８質量％の高分子凝集剤との混合物を添加、攪拌し、その後濾過して脱水することからなる汚泥の脱水方法。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
汚泥に、汚泥中のＴＳ（total solide、全固形物）量を基準にして、鉄分換算で１〜４．５質量％の鉄塩を添加、攪拌し、次いで１９質量％以上のパーライト濾過助剤を添加、攪拌し、その後０．２３〜０．８質量％の高分子凝集剤を添加、攪拌し、次いで濾過して脱水することを特徴とする汚泥の脱水方法。
【請求項２】
汚泥に、汚泥中のＴＳ量を基準にして、鉄分換算で１．５〜４質量％の鉄塩を添加、攪拌し、次いで２４〜５０質量％のパーライト濾過助剤を添加、攪拌し、その後０．２５〜０．７質量％の高分子凝集剤を添加、攪拌し、次いで濾過して脱水することを特徴とする請求項１記載の汚泥の脱水方法。
【請求項３】
汚泥に、汚泥中のＴＳ量を基準にして、鉄分換算で１〜４．５質量％の鉄塩を添加、攪拌し、次いで１９質量％以上のパーライト濾過助剤と０．２３〜０．８質量％の高分子凝集剤との混合物を添加、攪拌し、その後濾過して脱水することを特徴とする汚泥の脱水方法。
【請求項４】
汚泥に、汚泥中のＴＳ量を基準にして、鉄分換算で１．５〜４質量％の鉄塩を添加、攪拌し、次いで２４〜５０質量％のパーライト濾過助剤と０．２５〜０．７質量％の高分子凝集剤との混合物を添加、攪拌し、その後濾過して脱水することを特徴とする汚泥の脱水方法。
【請求項５】
パーライト濾過助剤が破砕パーライトであることを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載の汚泥の脱水方法。
【請求項６】
高分子凝集剤が両性高分子ポリマーであることを特徴とする請求項１〜５の何れかに記載の汚泥の脱水方法。
【請求項７】
濾布を用い、加圧濾過により脱水することを特徴とする請求項１〜６の何れかに記載の汚泥の脱水方法。
【請求項８】
濾布を用い、減圧濾過により脱水することを特徴とする請求項１〜６の何れかに記載の汚泥の脱水方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は汚泥の脱水方法に関し、より詳しくは、下水処理場やし尿処理場において発生する汚泥の被濾過性を改善し、臭気の発生を防止するために汚泥を処理し、その後濾過して脱水することを含む汚泥の脱水方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、下水処理場やし尿処理場において発生する汚泥の被濾過性を改善するために種々の凝集剤を添加する種々の方法が提案されており、例えば、（１）塩化第一鉄及び消石灰を用いる方法（例えば、特許文献１参照）、（２）鉄系の塩化物及び硫酸塩、炭酸カルシウム、及び消石灰を用いる方法（例えば、特許文献２参照）、（３）ポリ硫酸第二鉄及び有機両性高分子凝集剤を用いる方法（例えば、特許文献３参照）、（４）塩化第二鉄、パーライト、珪藻土等の粒子及び消石灰を用いる方法（例えば、特許文献４参照）等が提案されている。また、ポリ硫酸第二鉄を汚泥に添加することにより消臭効果が得られることも知られている。
【０００３】
しかしながら、上記（１）、（２）及び（４）の方法では、汚泥に多量の消石灰を添加する必要があり、それで脱水ケーキの量が多くなり、しかも脱水ケーキの含水率が高いので、その分廃棄量が多くなり、また単位時間当たりの脱水量が少ないので施設の作業効率が低く、更に消石灰のスラリーが機器に固着するのでその除去作業に多くの時間と費用を要し、また、脱水ケーキがアルカリ性であるために有機物が腐敗してアンモニアガスを発生し、作業環境、設備環境を劣悪にする傾向がある、といった問題がある。
【０００４】
上記（２）の方法では、上記した消石灰に起因する問題の他に、鉄系の硫酸塩と炭酸カルシウムとの反応で硫酸カルシウムが析出し、その析出物が濾布の目詰まりを引き起し、濾布の寿命が短くなる、といった問題がある。
【０００５】
上記（３）の方法では、消石灰に起因する上記のような問題は生じないが、生成する汚泥フロックはフロック強度が強くないため、フィルタープレス脱水において圧搾時（圧搾圧１２〜１５ｋｇf／ｃｍ2）に濾布に目詰まりが生じ易く、脱水性が低く、また脱水ケーキが濾布にべたつくので、濾布からの脱水ケーキの剥離性が悪くなる、といった問題がある。
【０００６】
【特許文献１】特開２０００−３０１２００号公報
【特許文献２】特開平７−３０８６９６号公報
【特許文献３】特開２００２−４５８９２号公報
【特許文献４】特開２００４−２０９３８５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明の目的は、下水処理場やし尿処理場において発生する汚泥の濾布による被濾過性能（被濾過速度、含水率等）を改善して、脱水ケーキの含水率を低くし、脱水ケーキの量を少なくし、即ち廃棄量を少なくし、また臭気の発生を防止するために汚泥を処理することを含む汚泥の脱水方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記の目的を達成するために鋭意検討した結果、鉄塩、パーライト濾過助剤及び高分子凝集剤を用いることにより、下水処理場やし尿処理場において発生する汚泥の濾布による被濾過性を改善して、脱水ケーキの含水率を低くし、脱水ケーキの量を少なくし、即ち廃棄量を少なくし、また、臭気の発生を防止し得ることを見出し、本発明を完成した。
【０００９】
即ち、本発明の汚泥の脱水方法は、汚泥に、汚泥中のＴＳ（total solide、全固形物）量を基準にして、鉄分換算で１〜４．５質量％の鉄塩を添加、攪拌し、次いで１９質量％以上のパーライト濾過助剤を添加、攪拌し、その後０．２３〜０．８質量％の高分子凝集剤を添加、攪拌し、次いで濾過して脱水することを特徴とする。
【００１０】
また、本発明の汚泥の脱水方法は、汚泥に、汚泥中のＴＳ量を基準にして、鉄分換算で１〜４．５質量％の鉄塩を添加、攪拌し、次いで１９質量％以上のパーライト濾過助剤と０．２３〜０．８質量％の高分子凝集剤との混合物を添加、攪拌し、その後濾過して脱水することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の汚泥の脱水方法を採用することにより、被濾過速度が改善されるので大量の汚泥の効率的な脱水が可能となり、脱水ケーキの含水率が低減されるのでその分廃棄量の低減化が可能であり、濾布の目詰まりが少ないので濾布の長寿命化が達成され、また臭気の発生が防止される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明の汚泥の脱水方法は、下水処理場やし尿処理場において発生する汚泥、化学工場廃水の処理で発生する汚泥等の脱水処理を必要とするいかなる汚泥にも利用することができる。
【００１３】
本発明の汚泥の脱水方法においては、鉄塩、パーライト濾過助剤及び高分子凝集剤を用いるのであるが、本発明で目的としている効果を達成するためには、それらの成分を特定の量比で用いることが必須である。
【００１４】
鉄塩は下水処理場やし尿処理場において発生する汚泥の凝集剤として普通に用いられており、例えば、ポリ硫酸第二鉄、硫酸第一鉄、塩化第二鉄等を用いることができる。本発明においてはポリ硫酸第二鉄を用いることが好ましい。このようなポリ硫酸第二鉄は多くのメーカーから市販品として入手できる。本発明においては鉄塩を、汚泥中のＴＳ量を基準にして、鉄分換算（鉄塩中の鉄の質量のみを計算して）で１〜４．５質量％、好ましくは１．５〜４質量％、より好ましくは１．８〜３．１質量％の量で用いる。鉄塩の使用量が汚泥中のＴＳ量を基準にして１〜４．５質量％の範囲外である場合には、汚泥の濾布による被濾過性能（被濾過速度、含水率等）が不十分になる傾向がある。
【００１５】
本発明で用いるパーライト濾過助剤は焼成パーライトであり、多くのメーカーから種々の状態の市販品として入手できる。本発明で用いるパーライト濾過助剤は破砕パーライトであることが好ましく、単位容積質量が０．０３〜０．１５ｋｇ／Ｌ、好ましくは０．０４〜０．１０ｋｇ／Ｌの破砕パーライトであることがより好ましく、浮水率が１０〜６０質量％、好ましくは２０〜５０質量％の破砕パーライトであることが最も好ましい。
【００１６】
本発明においてはパーライト濾過助剤を、汚泥中のＴＳ量を基準にして、１９質量％以上、実用的には１９〜６０質量％、好ましくは２４〜５０質量％の量で用いる。パーライト濾過助剤の使用量が汚泥中のＴＳ量を基準にして１９質量％未満である場合には、汚泥の濾布による被濾過性能（被濾過速度、含水率等）が不十分になる傾向がある。また、パーライト濾過助剤の使用量が汚泥中のＴＳ量を基準にして６０質量％を超えると、被濾過性能（被濾過速度、含水率等）は良好であるが、脱水ケーキの量が多くなり、その分廃棄量が多くなるので好ましくない。
【００１７】
本発明で用いる高分子凝集剤としては、凝集剤として機能する高分子化合物であればいかなるものでもよく、例えば、カチオン性高分子凝集剤（分子中にアンモニウム塩基、アミノ基等のカチオン性基をもつ高分子凝集剤、アミジン系高分子凝集剤等）、アニオン性高分子凝集剤（分子中にカルボキシル基、スルホン基等のアニオン性基をもつ高分子凝集剤等）、両性高分子凝集剤（分子中にアニオン性基とカチオン性基とをもつ高分子凝集剤等）、ノニオン性高分子凝集剤（分子中に水酸基、アミド基、エーテル基等の非解離性の親水基をもつ高分子凝集剤等）、天然高分子凝集剤（デンプン、こんにゃく等）、半合成高分子凝集剤（セルロース等）を挙げることができる。
【００１８】
本発明においては高分子凝集剤として両性高分子凝集剤を用いることが好ましい。両性高分子凝集剤はカチオン性成分及びアニオン性成分を含み、更にノニオン性成分を含むことができる。例えば、カチオン当量値が１．５〜５．０ｍｅｑ／ｇであり、カチオン当量値／アニオン当量値の比が１．５〜８．０であり、分子内にカチオン性基として第三級アミン、その中和塩、四級塩等を有し、アニオン性基としてカルボキシル基、スルホン基等又はそれらの塩を有する両性高分子凝集剤を用いることが好ましい。具体的には、両性高分子凝集剤を構成するカチオン性のモノマー単位としてはジメチルアミノエチル（メタ）アクリレート、ジエチルアミノエチル（メタ）アクリレート、これらの中和塩、四級塩等があり、アニオン性のモノマー単位としてはアクリル酸、メタクリル酸、これらのアルカリ金属塩等があり、ノニオン性のモノマー単位としては（メタ）アクリルアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチル（メタ）アクリルアミド等がある。
【００１９】
本発明においては高分子凝集剤を、汚泥中のＴＳ量を基準にして、０．２３〜０．８質量％、好ましくは０．２５〜０．７質量％、より好ましくは０．３〜０．７質量％の量で用いる。高分子凝集剤の使用量が汚泥中のＴＳ量を基準にして０．２３〜０．８質量％の範囲外である場合には、汚泥の濾布による被濾過性能（被濾過速度、含水率等）が不十分になる傾向がある。
【００２０】
本発明の汚泥の脱水方法においては、汚泥に、汚泥中のＴＳ量を基準にして、鉄分換算で１〜４．５質量％、好ましくは１．５〜４質量％の鉄塩を添加、攪拌し、次いで１９質量％以上、好ましくは２４〜５０質量％のパーライト濾過助剤を添加、攪拌し、その後０．２３〜０．８質量％、好ましくは０．２５〜０．７質量％の高分子凝集剤を添加、攪拌しても、或いはパーライト濾過助剤及び高分子凝集剤を同時に添加、攪拌し、次いで濾過して脱水しても、又は汚泥に、汚泥中のＴＳ量を基準にして、鉄分換算で１〜４．５質量％、好ましくは１．５〜４質量％の鉄塩を添加、攪拌し、次いで１９質量％以上、好ましくは２４〜５０質量％のパーライト濾過助剤と０．２３〜０．８質量％、好ましくは０．２５〜０．７質量％の高分子凝集剤との混合物を添加、攪拌し、その後濾過して脱水しても良い。
【００２１】
本発明の汚泥の脱水方法においては、濾過・脱水は従来公知の種々の方法で実施することができるが、大量の汚泥を脱水する場合には、濾布を用いて加圧濾過により、又は減圧濾過により実施することがことが好ましい。このような濾布を用いる加圧濾過や減圧濾過は周知技術である。
【実施例】
【００２２】
以下に、実験例（実施例及び比較例）に基づいて本発明を具体的に説明する。以下の実験例で用いた薬剤、濾布、実験器具、試験装置並びに脱水処理した汚泥は次の通りであった。また、以下の実験例においてポリ硫酸第二鉄以外の各薬剤の添加量は汚泥中のＴＳ量を基準にした質量％であり、ポリ硫酸第二鉄の添加量は汚泥中のＴＳ量を基準にした、鉄分換算（鉄塩中の鉄の質量のみを計算した値）の質量％である。
【００２３】
ポリ硫酸第二鉄（日鉄鉱業株式会社製）
パーライト濾過助剤
【００２４】
【表１】
2007021296.tif 000002
【００２５】
ヘルスフロックＣ−１５０２（日本ヘルス工業株式会社製両性高分子凝集剤）：カチオン当量値が２．４６ｍｅｑ／ｇであり、カチオン当量値／アニオン当量値の比が１．８であるアクリルアミド・ジメチルアミノエチルアクリレート塩化メチル四級塩共重合物。
【００２６】
塩化第二鉄（ＪＩＳ  Ｋ  １４４７  １種品）
消石灰（ＪＩＳ  Ｒ  ９００１  工業用消石灰特号品）
濾布：Ｎ１２９０Ｃ（敷島カンパス株式会社製、ナイロン製朱子織、厚さ０．８５ｍｍ、通気度２５００ｃｍ3／ｃｍ2）
加圧濾過試験機：米国グレフコ社製、グレフコ社から提示された加圧濾過試験機の概略図は図１に示す通りである。
【００２７】
脱水処理した汚泥
家庭排水、工場排水及び雨水が流入する公共下水処理場で生じた汚泥であるが、生汚泥と余剰汚泥とを混合した濃縮汚泥であるため、採取した日の生汚泥の性状、余剰汚泥の性状、及び生汚泥と余剰汚泥との混合割合によって汚泥状態が異なり、被濾過性が異なる。実験例１〜６で用いた汚泥は脱水性の良い生汚泥の割合が高く、比較的脱水し易い性状の汚泥であり、実験例７〜１８及び実験例２７〜３３で用いた汚泥は脱水性の悪い余剰汚泥の割合が高く、比較的脱水し難い性状の汚泥であり、実験例１９〜２６で用いた汚泥は脱水性の悪い余剰汚泥の割合が比較的高く、比較的脱水し難い性状の汚泥である。
【００２８】
実験例１〜３３
各々の実験例において、第２表に示す汚泥濃度の汚泥２０００ｍＬに、汚泥中のＴＳ量を基準にして、鉄分換算（鉄塩中の鉄の質量のみを計算した値）で第２表に示す量（質量％）のポリ硫酸第二鉄を添加し、３０秒間攪拌した。次いで、第２表に示す種類及び量（質量％）のパーライト濾過助剤を添加し、１分間攪拌した。更に、第２表に示す量（質量％）のヘルスフロックＣ−１５０２（０．２質量％溶液として）を添加し、１分３０秒間攪拌した。その後、該処理した汚泥のｐＨを測定した。また、上記の加圧濾過試験機に上記の濾布をセットして該処理した汚泥の全量を移し、密閉した。４．０ｋｇf／ｃｍ2の加圧条件下で濾過し、１分後、２分後、３分後、４分後、５分後、１０分後の濾過量を測定した。第２表には５分後及び１０分後の濾過量を示す。
【００２９】
【表２】
2007021296.tif 000003
【００３０】
第２表中の実験例１〜６から明らかなように、本発明においては種々のパーライト濾過助剤を有効に用いることができる。
第２表中の実験例７〜１８から明らかなように、パーライト濾過助剤の添加量が減少するに従って濾過量が減少しており、１０分後の濾過量が６００ｍＬ以上となるパーライト濾過助剤の添加量の範囲は１９質量％以上であり、実用的には１９〜６０質量％であり、好ましくは２４〜５０質量％である。
【００３１】
第２表中の実験例１９〜２６、１４及び９から明らかなように、両性高分子凝集剤の添加量が０．２０〜０．５０質量％の範囲内では添加量の増加と共に１０分後の濾過量が増加し、０．５０質量％を超えると１０分後の濾過量が逆に減少した。１０分後の濾過量が６００ｍＬ以上となる両性高分子凝集剤の添加量の範囲は０．２３〜０．８質量％であり、好ましくは０．２５〜０．７質量％であり、より好ましくは０．３〜０．７質量％である。
【００３２】
第２表中の実験例２７〜３３及び１４から明らかなように、鉄分換算（鉄塩中の鉄の質量のみを計算した値）でポリ硫酸第二鉄の添加量が１．９〜３．９質量％の範囲内では添加量の減少と共に５分後、１０分後の濾過量が増加し、１．９質量％よりも少なくなると５分後、１０分後の濾過量が逆に減少した。１０分後の濾過量が６００ｍＬ以上となるポリ硫酸第二鉄の添加量の範囲は１〜４．５質量％であり、好ましくは１．５〜４質量％であり、より好ましくは１．８〜３．１質量％である。
【００３３】
実験例３４
汚泥濃度１．８質量％の汚泥２０００ｍＬに、汚泥中のＴＳ量を基準にして、鉄分換算（鉄塩中の鉄の質量のみを計算した値）で３．９質量％のポリ硫酸第二鉄を添加し、３０秒間攪拌した。次いで、２４．６質量％の粉砕パーライトＡと０．２５質量％のヘルスフロックＣ−１５０２（０．２質量％溶液として）との混合物を添加し、２分間攪拌した。その後、該処理した汚泥のｐＨを測定したところ、５．４であった。また、前記の加圧濾過試験機に前記の濾布をセットして該処理した汚泥の全量を移し、密閉した。４．０ｋｇf／ｃｍ2の加圧条件下で濾過し、１０分後の濾過量を測定した。１０分後の濾過量は６４０ｍＬであった。
【００３４】
実験例３５〜４０
各々の実験例において、汚泥濃度１．８質量％の汚泥５００ｍＬを１Ｌのビーカーに採り、鉄分換算（鉄塩中の鉄の質量のみを計算した値）で第２表に示す量（質量％）のポリ硫酸第二鉄又は塩化第二鉄を添加し、３０秒間攪拌した。次いで、第３表に示す種類及び量（質量％）のパーライト濾過助剤又は消石灰を添加し、１分間攪拌した。更に、第３表に示す量（質量％）のヘルスフロックＣ−１５０２（０．２質量％溶液として）を添加し、１分３０秒間攪拌した。その後、８０メッシュ濾布をセットしたブフナー上に該処理した汚泥を注ぎ込み、濾過した。８０メッシュ濾布上に残った残留物を圧搾機にセットした濾布上に全て移し、その上に濾布を乗せ、０．５ｋｇf／ｃｍ2で３０秒間、２．０ｋｇf／ｃｍ2で３０秒間、４．０ｋｇf／ｃｍ2で３分間の圧搾条件下で圧搾して脱水ケーキを作製した。
【００３５】
作製した脱水ケーキの剥離性、重量、厚さ及び含水率は第３表に示す通りであった。なお、脱水ケーキの剥離性は下記の基準で評価した。
◎  濾布に残留物が無く、容易に剥離する。
○  濾布に残留物が無く剥離するが、脱水ケーキが濾布にべたつく。
×  濾布に残留物が残る。
【００３６】
上記の測定の後、脱水ケーキをポリ容器に入れて密閉し、設定温度２５℃の恒温槽内に静置して、第３表に示す時間ごとにガス検知管を用いて検知管法によりアンモニア濃度を測定した。その結果は第３表に示す通りであった。
【００３７】
【表３】
2007021296.tif 000004
【００３８】
第３表に示すデータから明らかなように、本発明の汚泥の脱水方法を採用することにより、アンモニアの発生が抑制され、剥離性、含水率の点でも良好な結果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】加圧濾過試験機の概略図である。
【図１】
2007021296.tif 000005