(57)【要約】【課題】この発明は、油温が低いときにキャビテーションによる異音の発生を防止することを目的とする。【解決手段】  固定容量形ポンプＰと、リザーバーＲから作動油を吸い込んで固定容量形ポンプに導くための吸い込み通路１と、上記固定容量形ポンプの吐出側に設けたチョーク２１と、このチョーク２１の前後の差圧に応じて、ＣＶＴへの供給流量と上記固定容量形ポンプに循環させる流量とを分流制御する流量制御弁Ｆと、上記循環する流量を上記吸い込み通路に導く循環通路１１とを備えたものである。【選択図】  図１
2007231871.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
固定容量形ポンプと、この固定容量形ポンプの吸い込み側に設けたリザーバーと、固定容量形ポンプとリザーバーとの間に設けたストレーナーと、上記固定容量形ポンプの吐出側に設けたチョークと、このチョークの前後の差圧に応じて、上記吐出側に供給する供給流量と上記固定容量形ポンプに循環させる流量とを分流制御する流量制御弁と、上記循環流量を固定容量形ポンプの吸い込み側に導く循環通路とを備え、固定容量形ポンプの吐出側を無断変速機に接続した無断変速機用ポンプ装置。
【請求項２】
上記チョークは、その開口径Ｄを２mm〜８mmに設定するとともに、その軸線方向の長さをＬとしたとき、Ｄ／Ｌ＝１以下になる関係にした請求項１記載の無断変速機用ポンプ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、自動車等で使用される無断変速機（以下「ＣＶＴ」という）の油圧源として用いられ、しかも、そのＣＶＴ内に配置される無断変速機用ポンプ装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
流量制御弁を備えた一般的なポンプ装置として、例えば、特開平１１−８２３２５号公報に記載されたものが従来から知られているが、この従来の装置を、図５の等価回路図を基にして先ずその原理を説明する。
【０００３】
固定容量形ポンプＰは、吸い込み通路１を介して作動油を吸い込むが、この吸い込み通路１はリザーバーＲに接続している。また、この固定容量形ポンプＰの吐出側に設けた吐出通路２は、それをアクチュエータ通路２ａと制御通路２ｂとに分岐させるとともに、上記アクチュエータ通路２ａはオリフィス３を介してアクチュエータＡに接続し、制御通路２ｂは流量制御弁Ｆの導入ポート４に接続している。言い換えると、上記オリフィス３の下流側はアクチュエータＡに連通し、オリフィス３の上流側は制御通路２ｂを介して導入ポート４に連通している。
【０００４】
上記流量制御弁Ｆは、スプール５と、このスプール５に区画された制御圧室６およびスプリング室７とを設けている。そして、制御圧室６は上記導入ポート４を介して制御通路２ｂに連通している。また、スプリング室７はその中にスプリング８を設けるとともに、パイロット通路９を介して、オリフィス３の下流側におけるアクチュエータ通路２ａに連通している。さらに、この流量制御弁Ｆには、循環ポート１０を設けているが、この循環ポート１０は、上記スプール５の移動量に応じて、制御圧室６に対する開度が制御される。そして、この循環ポート１０には循環通路１１を連通させているが、この循環通路１１は、上記吸い込み通路１に連通させている。
【０００５】
したがって、スプール５が移動して循環ポート１０が制御圧室６に対して開くと、導入ポート４から制御圧室６に流れ込んだ作動油は、循環ポート１０→循環通路１１→吸い込み通路１を介して固定容量形ポンプＰに再び吸い込まれる。言い換えると、循環ポート１０に流れ込んだ作動油は、固定容量形ポンプＰを介して循環することになる。
【０００６】
上記のようにしたポンプ装置は、エンジンの駆動力を利用して固定容量形ポンプＰが回転すると、先ず、リザーバーＲの作動油が、吸い込み通路１を経由して固定容量形ポンプＰに吸い込まれる。このようにして固定容量形ポンプＰに吸い込まれた作動油は、吐出通路２に吐出され、オリフィス３を介してアクチュエータＡに供給される。
【０００７】
上記のようにしてオリフィス３に流れが生じると、その前後に差圧が発生するが、このオリフィス３の上流側の圧力は導入ポート４から流量制御弁Ｆの制御圧室６に導かれる。また、上記オリフィス３の下流側の圧力は、パイロット通路９を経由してスプリング室７に導かれる。
【０００８】
したがって、スプール５は、制御圧室６側の推力と、スプリング室７側の推力とがバランスする位置で停止するが、このバランス位置において循環ポート１０の開度が決まることになる。なお、上記制御圧室６側の推力は、制御圧室６側のスプール５の圧力作用で決まり、スプリング室７側の推力は、スプリング室７におけるスプール５の圧力作用とスプリング８のバネ力とによって決まる。
そして、上記のようにスプール５の移動位置に応じて循環ポート１０の開度が決まるが、この開度に応じて、固定容量形ポンプＰの吐出量のうち、アクチュエータＡに供給される流量と、循環ポート１０および循環通路１１を経由して吸い込み通路１に循環させられる流量との、流量配分が制御されることになる。
【０００９】
例えば、オリフィス３の上流側の圧力が相対的に高くなれば、制御圧室６側の推力がスプリング室７側の推力に打ち勝つので、スプール５は循環ポート１０を開く方向に移動する。反対に、オリフィス３の上流側の圧力が相対的に低くなれば、スプリング室７側の推力が制御圧室６の推力に打ち勝つので、スプール５は循環ポート１０を閉じる方向に移動する。
【００１０】
そして、循環ポート１０の開度が大きくなればなるほど、上記した循環流量が多くなり、反対に、その開度が小さければ小さいほど、循環流量が少なくなる。
【００１１】
このとき、固定容量形ポンプＰの全吐出量をＱ1、アクチュエータＡに供給される流量をＱ2、循環ポート１０から循環通路１１を経由して吸い込み通路１に循環する流量をＱ3、リザーバーＲから吸い込まれる流量をＱ4とすると、それらは、Ｑ1＝Ｑ3＋Ｑ4およびＱ2＝Ｑ1−Ｑ3の関係を保つ。したがって、固定容量形ポンプＰがリザーバーＲから吸い込む流量Ｑ4は、Ｑ4＝Ｑ1−Ｑ3になり、アクチュエータＡへの供給流量Ｑ2が多ければ多いほど、リザーバーＲから吸い込む流量Ｑ4が多くなる。反対に、アクチュエータＡへの供給流量Ｑ2が少なくなれば、リザーバーＲから吸い込む流量Ｑ4が少なくなる。
【００１２】
図６は従来から知られている一般的なポンプ装置を具体的に示したものであり、図７は上記した特開平１１−８２３２５号公報に掲載されている流量制御機構を示したもので、その構成は次の通りである。このポンプ装置は、ボディ１２と、このボディ１２に形成したボディボア１３をふさぐカバー１４とからなる。そして、上記ボディボア１３には、その奥から順にサイドプレート１５、カムリング１６を組み入れている。このカムリング１６にはロータ１７を組み入れているが、このロータ１７には複数のベーン溝１８を放射状に形成し、このベーン溝１８にベーン１９を出入自在に組み込んでいる。
【００１３】
また、上記カバー１４には前記した吸い込み通路１を形成するとともに、この吸い込み通路１に流入した作動油は、カムリング１６の一方の側面から吸い込み過程のベーン１９間に吸い込まれる。
なお、図中符号２０は回転軸で、この回転軸２０はボディ１２およびカバー１４を貫通するとともに、前記ロータ１７と連係されてそれら回転軸２０およびロータ１７が一体に回転するようにしている。
【００１４】
今、回転軸２０を回転すると、それにともなってロータ１７が回転する。ロータ１７が回転すると、ベーン１９がベーン溝１８から突出してその先端がカムリング１６の内周に接触する。このようにベーン１９がカムリング１６の内周に接触することによって、一対のベーン１９間に室が形成されるが、その室は吸い込み行程で回転方向に向かって拡大し、吐出行程で回転方向に向かって収縮する。
【００１５】
そして、吸い込み行程において、前記したように吸い込み通路１から作動油を吸い込むとともに、吐出工程で図７に示した吐出通路２に圧油を吐出するが、この吐出通路２は、図６には表れていない。ただし、図５においては、吐出通路２に連通するアクチュエータ通路２ａおよびこのアクチュエータ通路２ａに設けたオリフィス３が示されている。また、この図６には制御通路２ｂおよび流量制御弁Ｆも表れていない。
【００１６】
なお、図５に示した回路図において、吐出通路２は、アクチュエータ通路２ａおよび制御通路２ｂに分岐し、アクチュエータ通路２ａがオリフィス３を介してアクチュエータＡに連通し、制御通路２ｂが導入ポート４を介して制御圧室６に連通するようにしている。しかし、これはあくまでも回路図上の構成であって、実際の構成は、図７に示すとおりである。この図７に示す実際の構成は、上記吐出通路２がオリフィス３に連通する。したがって、回路図における上記通路２ｂおよび導入ポート４は、実際の構成を示した図７には表示されないものである。
【００１７】
上記のようにした従来のポンプ装置では、アクチュエータ通路２ａにオリフィス３を設けているが、このオリフィス３は、そこで発生する圧力損失が、作動油の温度すなわち作動油の粘性にそれほど影響を受けないという特性がある。このオリフィスにおける油温とそこを通過する流量との関係を示したのが、図４の点線である。この点線はほとんど直線状になっているが、それが直線ということは、オリフィスの通過流量が油温すなわち作動油の粘性に影響されないことを示している。したがって、作動油の粘性が高い低温時でも、オリフィス３前後の差圧がそれほど大きくならない。このようにオリフィス３前後の差圧がそれほど大きくならないということは、循環ポート１０の開度が相対的に小さくなることを意味する。
【００１８】
ところが、作動油の粘性が高い低温時には、上記したようにオリフィス３前後の差圧がそれほど大きくならないので、オリフィス３を通過する流量すなわちアクチュエータＡへの供給流量Ｑ2が多くなり、循環ポート１０から循環する流量Ｑ3が相対的に少なくなる。
【００１９】
上記のように循環ポート１０から循環する流量Ｑ3が少なくなれば、固定容量形ポンプＰは、不足分をリザーバーＲから吸い込むことになる。したがって、低温時に固定容量形ポンプＰの回転数が上昇すればするほど、循環ポート１０からの循環流量Ｑ3だけでは吸い込み不足を生じるので、固定容量形ポンプＰがリザーバーＲから吸い込む流量も多くなる。
【００２０】
上記のように固定容量形ポンプＰが上記不足分をリザーバーＲから吸い込むときには、吸い込み時の配管抵抗が大きくなる。なお、循環通路１１から循環して固定容量型ポンプＰに吸い込まれる作動油には、多少なりとも当該ポンプＰの押し込み力が作用するので、循環通路１１からポンプに吸い込まれる過程に作用する配管抵抗は、それほど問題にならない。しかし、リザーバーＲから作動油を吸い込もうとすると、循環通路１１から吸い込む場合よりも、その配管抵抗の影響を受けやすくなる。特に、油温が低くて作動油の粘性が高いときには、その配管抵抗はいっそう大きくなる。このように配管抵抗が大きくなればなるほど、固定容量形ポンプＰは必要吸い込み流量に見合う分の流量を吸い込めなくなり、結局、必要吸い込み流量と、実質的な吸い込み流量との間に差ができ、その差分だけ負圧が大きくなる。
【特許文献１】特開平１１−８２３２５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００２１】
従来のようにしたオリフィス３を設けた一般的なポンプ装置をＣＶＴの駆動源に用いると、次のような問題があった。すなわち、ＣＶＴは、応答性を確保しなければならないので、その駆動源である固定容量形ポンプの吐出容量をある程度多くしなければならない。また、内部潤滑や冷却等の観点からも、上記吐出容量を多くする必要がある。ところが、固定容量形ポンプの吐出容量は、油温に関係なく一定である。そのために、固定容量形ポンプは、油温が低いときにも、油温が高いときと同じような流量を吐出する。しかも、オリフィス３を通過する流量は、油温に関わりなくほとんど一定なので、固定容量形ポンプは、油温が低いときにも、油温が高いときと同じような流量を吸い込まなければならなくなる。
【００２２】
しかし、前記したように油温が低くて作動油の粘性が高いときには、固定容量形ポンプは必要吸い込み流量に見合う分の流量を吸い込みにくくなり、固定容量形ポンプの吸い込み側における負圧が大きくなる。特に、ＣＶＴの場合には、固定容量形ポンプの吐出容量が多くなるので、吸い込み側における負圧が大きくなればなるほど、キャビテーションが発生しやすくなるが、このキャビテーションが振動や音の発生源になるという問題があった。
【００２３】
しかも、ＣＶＴは、作動油にわずかなコンタミネーションが混入しても、作動不良を起こすので、固定容量形ポンプの吸い込み側にストレーナーを必ず設けなければならないが、無断変速機用ポンプ装置においては、作動油の粘性が高いときに、そのストレーナーが大きな吸い込み抵抗になる。そのために、無断変速機用ポンプ装置においては、油温が低いときに、吸い込み側の配管抵抗がさらに大きくなり、キャビテーションがますます発生しやすくなるという問題もあった。
【００２４】
この発明の目的は、作動油の温度が低く、その粘性が高いときでも振動や騒音を発生しない無断変速機用ポンプ装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００２５】
この発明は、固定容量形ポンプと、この固定容量形ポンプの吸い込み側に設けたリザーバーと、固定容量形ポンプとリザーバーとの間に設けたストレーナーと、上記固定容量形ポンプの吐出側に設けたチョークと、このチョークの前後の差圧に応じて、上記吐出側に供給する供給流量と上記固定容量形ポンプに循環させる流量とを分流制御する流量制御弁と、上記循環流量を固定容量形ポンプの吸い込み側に導く循環通路とを備え、固定容量形ポンプの吐出側をＣＶＴに接続した点に特徴を有する。
【００２６】
第２の発明は、上記チョークの開口径Ｄを２mm〜８mmに設定するとともに、チョークの軸線方向の長さをＬとしたとき、Ｄ／Ｌ＝１以下になる関係にした点に特徴を有する。
【００２７】
つまり、この発明では、一般的な従来のポンプ装置におけるオリフィスに代えてチョークを用いて、ＣＶＴの駆動源として最適な装置にした点に特徴を有する。なお、チョークとは、その開口径Ｄに対して軸線方向の長さＬが比較的に長いものをいい、オリフィスとは開口径Ｄに対して軸線方向の長さＬが比較的短いものをいうと、一般的に定義されているが、この発明では、油温が低いときに圧力損失が顕著に大きくなり、油温が高くなるにしたがって、圧力損失が顕著に小さくなり、油温が常温以上になったとき、圧力損失が一定になるものをチョークと定義する。
【００２８】
そして、この発明は、チョークの特徴を最大限に生かしたもので、作動油の温度が低くて粘性が高いときには、その油温が高いときよりもチョーク前後の差圧が大きくなることを利用したものである。つまり、作動油の粘性が高いときには、循環通路から固定容量形ポンプに循環される流量を相対的に多くして、リザーバーから吸い込む流量を少なくするようにしたものである。しかも、油温が上昇すれば、リザーバーから固定容量形ポンプにつなぐ配管およびチョークの圧力損失も小さくなるので、いわゆる通常運転時には、従来のオリフィスを用いた場合と同じ特性を得ることができる。
【発明の効果】
【００２９】
この発明によれば、作動油の温度が低くてその粘性が高いときには、当該ポンプに循環する流量を多くして、リザーバーからの吸い込み量を少なくできるようにしたので、ＣＶＴの駆動源としての環境においても、キャビテーションの発生を防止できる。このようにキャビテーションが発生しないので、騒音や振動等が発生しなくなる。特に、固定容量形ポンプの吐出容量をある程度多くしなければならないＣＶＴにおいて、大きな効果を期待できる。
【００３０】
また、作動油の温度が低いときには、循環通路を介して当該ポンプに吸い込まれる流量が相対的に増えるので、結局、当該固定容量形ポンプを介して循環する流量も多くなる。このように作動油が固定容量形ポンプを介して循環すれば、それだけ油温の上昇時間も短くできる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３１】
図１〜図３に示したこの発明の実施形態は、従来のオリフィス３に代えてチョーク２１を用い、かつ、ストレーナーＳを設けたもので、その他の構成は従来と同じである。ただし、以下には、従来と同じ構成を含めて、この発明の実施形態を詳細に説明する。
【００３２】
固定容量形ポンプＰは、ストレーナーＳを設けた吸い込み通路１を介して作動油を吸い込むが、この吸い込み通路１はリザーバーＲに接続している。また、この固定容量形ポンプＰの吐出側に設けた吐出通路２は、それをアクチュエータ通路２ａと制御通路２ｂとに分岐させるとともに、上記アクチュエータ通路２ａはチョーク２１を介してＣＶＴに接続し、制御通路２ｂは流量制御弁Ｆの導入ポート４に接続している。言い換えると、上記チョーク２１の下流側はＣＶＴに連通し、チョーク２１の上流側は制御通路２ｂを介して導入ポート４に連通している。
【００３３】
上記流量制御弁Ｆは、スプール５と、このスプール５に区画された制御圧室６およびスプリング室７とを設けている。そして、制御圧室６は上記導入ポート４を介して制御通路２ｂに連通している。また、スプリング室７はその中にスプリング８を設けるとともに、パイロット通路９を介して、チョーク２１の下流側におけるアクチュエータ通路２ａに連通している。さらに、この流量制御弁Ｆには、循環ポート１０を設けているが、この循環ポート１０は、上記スプール５の移動量に応じて、制御圧室６に対する開度が制御される。そして、この循環ポート１０には循環通路１１を連通させているが、この循環通路１１は、固定容量形ポンプＰとストレーナーＳとの間における吸い込み通路１に連通させている。
【００３４】
したがって、スプール５が移動して循環ポート１０が制御圧室６に対して開くと、導入ポート４から制御圧室６に流れ込んだ作動油は、循環ポート１０→循環通路１１→吸い込み通路１を介して固定容量形ポンプＰに再び吸い込まれる。言い換えると、循環ポート１０に流れ込んだ作動油は、固定容量形ポンプＰを介して循環することになる。
【００３５】
上記のようにした無断変速機用ポンプ装置は、エンジンを駆動して固定容量形ポンプＰが回転すると、先ず、リザーバーＲの作動油が、ストレーナーＳおよび吸い込み通路１を経由して固定容量形ポンプＰに吸い込まれる。このようにして固定容量形ポンプＰに吸い込まれた作動油は、吐出通路２に吐出され、チョーク２１を介してＣＶＴに供給される。
【００３６】
上記のようにしてチョーク２１に流れが生じると、その前後に差圧が発生するが、このチョーク２１の上流側の圧力は導入ポート４から流量制御弁Ｆの制御圧室６に導かれる。また、上記チョーク２１の下流側の圧力は、パイロット通路９を経由してスプリング室７に導かれる。
【００３７】
したがって、スプール５は、制御圧室６側の推力と、スプリング室７側の推力とがバランスする位置で停止するが、このバランス位置において循環ポート１０の開度が決まることになる。なお、上記制御圧室６側の推力は、制御圧室６側のスプール５の圧力作用で決まり、スプリング室７側の推力は、スプリング室７におけるスプール５の圧力作用とスプリング８のバネ力とによって決まる。
そして、上記のようにスプール５の移動位置に応じて循環ポート１０の開度が決まるが、この開度に応じて、固定容量形ポンプＰの吐出量のうち、ＣＶＴに供給される流量と、循環ポート１０および循環通路１１を経由して吸い込み通路１に循環させられる流量との、流量配分が制御されることになる。
【００３８】
例えば、チョーク２１の上流側の圧力が相対的に高くなれば、制御圧室６側の推力がスプリング室７側の推力に打ち勝つので、スプール５は循環ポート１０を開く方向に移動する。反対に、チョーク２１の上流側の圧力が相対的に低くなれば、スプリング室７側の推力が制御圧室６の推力に打ち勝つので、スプール５は循環ポート１０を閉じる方向に移動する。
【００３９】
そして、循環ポート１０の開度が大きくなればなるほど、上記した循環流量が多くなり、反対に、その開度が小さければ小さいほど、循環流量が少なくなる。
【００４０】
このとき、固定容量形ポンプＰの全吐出量をＱ1、ＣＶＴに供給される流量をＱ2、循環ポート１０から循環通路１１を経由して吸い込み通路１に循環させられる流量をＱ3、リザーバーＲから吸い込まれる流量をＱ4とすると、それらは、Ｑ1＝Ｑ3＋Ｑ4およびＱ2＝Ｑ1−Ｑ3の関係を保つ。したがって、固定容量形ポンプＰがリザーバーＲから吸い込む流量Ｑ4は、Ｑ4＝Ｑ1−Ｑ3になる。したがって、ＣＶＴへの供給流量Ｑ2が多ければ多いほど、リザーバーＲから吸い込む流量Ｑ4が多くなる。反対に、ＣＶＴへの供給流量Ｑ2が少なくなれば、リザーバーＲから吸い込む流量Ｑ4が少なくなる。
【００４１】
一方、上記チョーク２１であるが、チョークとはその開口径Ｄに対して軸線方向の長さＬが比較的に長く、オリフィスとは開口径Ｄに対して軸線方向の長さＬが比較的短いものをいうと、一般的に定義されている。しかし、この実施形態では、油温が低いときに圧力損失が顕著に大きくなり、油温が高くなるにしたがって、圧力損失が顕著に小さくなり、油温が常温以上になったとき、圧力損失が一定になるものをチョークと定義する。
【００４２】
また、この発明の発明者らが実際に実験したところ、チョーク２１の開口径Ｄを２mm〜８mmとしたとき、チョーク２１の軸線方向の長さＬをＤ／Ｌが１以下であれば、異音発生防止に寄与していることが判明している。
なお、上記チョーク２１の開口形状であるが、それは特に限定されるものではない。もし、それらの形状が、多角形であったりしたときには、その開口径Ｄと軸線方向の長さＬとの相対関係は、円形の開口に換算して特定すればよい。
【００４３】
そして、図４に示したグラフにおいて、実線で示した特性線が、チョーク２１の特性を示すものである。このグラフから、油温が２０度以下特に０度以下のときには、そのチョークによる圧力損失が極端に大きくなっていることが分かる。したがって、このときにはチョーク２１を通過する流量も少なくなる。なお、この実施形態においてチョーク２１は次のように機能することになる。
【００４４】
すなわち、油温が低く、作動油の粘性が高いときには、チョーク２１の圧力損失が大きくなるので、その前後の差圧も大きくなる。したがって、油温の高いときよりも制御圧室６とスプリング室７内の圧力差が大きくなり、スプール５は、油温が高いときよりもスプリング室７側に大きく移動し、循環ポート１０の開度を大きくする。そのために、チョーク２１を通過してＣＶＴに供給される流量Ｑ2が少なくなり、反対に、循環ポート１０から循環通路１１を経由して固定容量形ポンプＰに循環する流量Ｑ3が多くなる。
【００４５】
このように固定容量形ポンプＰに循環する流量Ｑ3が多くなれば、ストレーナーＳを経由して吸い込む流量Ｑ4が少なくても、固定容量形ポンプＰの必要流量をまかなうことができる。しかも、上記流量Ｑ3は、内部循環経路である循環通路１１を経由するので、その圧力損失も小さく抑えられる。結局、ＣＶＴに供給される流量Ｑ2が少なくなって、循環流量Ｑ3が多くなれば、その多くなった分、リザーバーＲから吸い込む流量Ｑ4が少なくてすむ。リザーバーＲから吸い込む流量Ｑ4が少なくなるということは、作動油の配管抵抗も小さくなるので、その分、キャビテーションも防ぐことができる。
【００４６】
さらに、上記のように油温が低い時には、固定容量形ポンプＰの全吐出量Ｑ1のうち、流量制御弁Ｆを介して循環する流量Ｑ3が多くなるが、特に、ＣＶＴの場合には、応答性を確保するために、多くの油量を必要とするので、その分、上記循環流量Ｑ3も多くなる。このように作動油の循環流量Ｑ3が多くなればなるほど、その循環過程で油温の上昇を促進することができる。また、循環流量Ｑ3が多くなるということは、上記したようにリザーバーＲからの吸い込み量が相対的に減少することになる。リザーバーＲは放熱効果が大きいので、リザーバーＲから吸い込まれる作動油の温度が、循環する作動油の温度よりも低いのが通常である。このような状況の中で、リザーバーＲからの吸い込み量よりも、循環過程からの吸い込み量を多くできるので、低温時において、固定容量形ポンプＰから吐出される作動油の温度を速やかに上昇させることができる。
【００４７】
しかも、油温が、図４に示すグラフのように、２０度以上になると、チョーク２１が作動油の粘性の影響をほとんど受けないので、オリフィスと同様の機能を発揮する。言い換えると、油温が上昇すれば、ＣＶＴが必要とする十分な流量を供給することができる。したがって、極低温時からエンジンを始動したとしても、きわめて短時間で、ＣＶＴが必要とする作動油を供給することができる。
【００４８】
さらに、固定容量形ポンプＰに循環する流量Ｑ3が多くなれば、ストレーナーＳを経由して吸い込む流量Ｑ4が少なくても、固定容量形ポンプＰの必要流量をまかなうことができる。しかも、上記流量Ｑ3は、内部循環経路である循環通路１１を経由するので、その圧力損失も小さく抑えられる。結局、ＣＶＴに供給される流量Ｑ2が少なくなって、循環流量Ｑ3が多くなれば、その多くなった分、リザーバーＲから吸い込む流量Ｑ4が少なくてすむ。
【００４９】
また、上記のように油温が高くなれば、たとえ、ストレーナーＳを経由したとしても、リザーバーＲから作動油を吸い込むときの圧力損失は大きくならない。したがって、当該ポンプＰは、十分な流量を無理なく吸い込むことができるとともに、チョーク２１の開口面積によって制御された流量、すなわち必要な一定流量をＣＶＴに供給することができる。
【００５０】
図２，３は、上記無断変速機用ポンプ装置を具体的に示したもので、ボディ１２と、このボディ１２に形成したボディボア１３をふさぐカバー１４とからなる。そして、上記ボディボア１３には、その奥から順にサイドプレート１５、カムリング１６を組み入れている。このカムリング１６にはロータ１７を組み入れているが、このロータ１７には複数のベーン溝１８を放射状に形成し、このベーン溝１８にベーン１９を出入自在に組み込んでいる。
【００５１】
また、上記カバー１４には前記した吸い込み通路１を形成するとともに、この吸い込み通路１に流入した作動油は、カムリング１６の両方の側面から吸い込み過程のベーン１９間に吸い込まれる。
なお、図中符号２０は回転軸で、この回転軸２０はボディ１２およびカバー１４を貫通するとともに、前記ロータ１７と連係されてそれら回転軸２０およびロータ１７が一体に回転するようにしている。
【００５２】
今、回転軸２０を回転すると、それにともなってロータ１７が回転する。ロータ１７が回転すると、ベーン１９がベーン溝１８から突出してその先端がカムリング１６の内周に接触する。このようにベーン１９がカムリング１６の内周に接触することによって、一対のベーン１９間に室が形成されるが、その室は吸い込み行程で回転方向に向かって拡大し、吐出行程で回転方向に向かって収縮する。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】この発明の実施形態の回路図である。
【図２】当該装置の要部の断面図である。
【図３】当該装置の要部の断面図である。
【図４】チョークの温度と流量との特性を示すグラフである。
【図５】従来の一般的なポンプ装置の回路図である。
【図６】上記従来の装置の断面図である。
【図７】上記従来の装置の要部の断面図である。
【符号の説明】
【００５４】
Ｐ      固定容量形ポンプ
Ｆ      流量制御弁
１      吸い込み通路
Ｒ      リザーバー
Ｓ      ストレーナー
Ｒｐ    配管
１１      循環通路
２１      チョーク
【図１】
2007231871.tif 000003
【図２】
2007231871.tif 000004
【図３】
2007231871.tif 000005
【図４】
2007231871.tif 000006
【図５】
2007231871.tif 000007
【図６】
2007231871.tif 000008
【図７】
2007231871.tif 000009
【手続補正書】
【提出日】平成18年4月13日(2006.4.13)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
固定容量形ポンプと、この固定容量形ポンプの吸い込み側に設けたリザーバーと、固定容量形ポンプとリザーバーとの間に設けたストレーナーと、上記固定容量形ポンプの吐出側に設けたチョークと、このチョークの前後の差圧に応じて、上記吐出側に供給する供給流量と上記固定容量形ポンプに循環させる流量とを分流制御する流量制御弁と、上記循環流量を固定容量形ポンプの吸い込み側に導く循環通路とを備え、固定容量形ポンプの吐出側を無段変速機に接続した無段変速機用ポンプ装置。
【請求項２】
上記チョークは、その開口径Ｄを２mm〜８mmに設定するとともに、その軸線方向の長さをＬとしたとき、Ｄ／Ｌ＝１以下になる関係にした請求項１記載の無段変速機用ポンプ装置。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００１】
この発明は、自動車等で使用される無段変速機（以下「ＣＶＴ」という）の油圧源として用いられ、しかも、そのＣＶＴ内に配置される無段変速機用ポンプ装置に関する。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２３】
しかも、ＣＶＴは、作動油にわずかなコンタミネーションが混入しても、作動不良を起こすので、固定容量形ポンプの吸い込み側にストレーナーを必ず設けなければならないが、無段変速機用ポンプ装置においては、作動油の粘性が高いときに、そのストレーナーが大きな吸い込み抵抗になる。そのために、無段変速機用ポンプ装置においては、油温が低いときに、吸い込み側の配管抵抗がさらに大きくなり、キャビテーションがますます発生しやすくなるという問題もあった。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２４】
この発明の目的は、作動油の温度が低く、その粘性が高いときでも振動や騒音を発生しない無段変速機用ポンプ装置を提供することである。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３５】
上記のようにした無段変速機用ポンプ装置は、エンジンを駆動して固定容量形ポンプＰが回転すると、先ず、リザーバーＲの作動油が、ストレーナーＳおよび吸い込み通路１を経由して固定容量形ポンプＰに吸い込まれる。このようにして固定容量形ポンプＰに吸い込まれた作動油は、吐出通路２に吐出され、チョーク２１を介してＣＶＴに供給される。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００５０】
図２，３は、上記無段変速機用ポンプ装置を具体的に示したもので、ボディ１２と、このボディ１２に形成したボディボア１３をふさぐカバー１４とからなる。そして、上記ボディボア１３には、その奥から順にサイドプレート１５、カムリング１６を組み入れている。このカムリング１６にはロータ１７を組み入れているが、このロータ１７には複数のベーン溝１８を放射状に形成し、このベーン溝１８にベーン１９を出入自在に組み込んでいる。