(57)【要約】【課題】還元剤の排気中への供給を噴射弁で行う方式のエンジン用排気処理装置について、噴射弁の内部温度を安定的に適切な温度に保てるようにする。【解決手段】エンジンから排出されて排気煙道５を流下する排気４中に還元剤１６を供給し、排気中の窒素酸化物を選択還元型触媒上で還元剤と還元反応させることで排気中から除去するようにされ、還元剤の排気中への供給を噴射弁１７で行うようにされているエンジン用の排気処理装置について、噴射弁の周囲を囲むようにした冷却室２４を設け、その冷却室に冷却媒体を循環させることで噴射弁の冷却を行えるようにしている。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジンから排出されて排気煙道を流下する排気中に還元剤を供給し、前記排気煙道中に設置の選択還元型触媒上で前記排気中の窒素酸化物を前記還元剤と還元反応させることで排気中から除去するようにされ、前記還元剤の排気中への供給を噴射弁で行うようにされているエンジン用の排気処理装置において、
前記噴射弁の周囲を囲むようにした冷却室が設けられており、前記冷却室に冷却媒体を循環させることで前記噴射弁の冷却を行えるようにされていることを特徴とする排気処理装置。
【請求項２】
前記冷却媒体として尿素水を用いるようにしたことを特徴とする請求項１に記載の排気処理装置。
【請求項３】
前記冷却室は、前記噴射弁の周囲を囲む環状空間となるように形成されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の排気処理装置。
【請求項４】
前記噴射弁は噴射弁ホルダに保持されており、前記冷却室は前記噴射弁ホルダに設けられていることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の排気処理装置。
【請求項５】
前記冷却室は、当該冷却室を流下する前記冷却媒体に旋回流を形成させるようにされていることを特徴とする請求項１〜請求項４のいずれか１項に記載の排気処理装置。
【請求項６】
前記冷却室は、前記冷却媒体を流入させる冷却媒体入口と前記冷却媒体を流出させる冷却媒体出口が互いに前記噴射弁の長さ方向で離された状態で設けられ、そして前記冷却媒体入口の側で前記冷却媒体の流速を遅くし、前記冷却媒体出口の側で前記冷却媒体の流速を速くするようにされていることを特徴とする請求項１〜請求項５のいずれか１項に記載の排気処理装置。
【請求項７】
前記噴射弁がその噴孔を前記排気煙道の側面から前記排気煙道の内部に臨ませる状態で前記排気煙道に取り付けられており、この取付け状態にあって、前記冷却媒体入口が前記排気煙道に近い位置に設けられ、前記冷却媒体出口が前記排気煙道から離れた位置に設けられていることを特徴とする請求項５または請求項６に記載の排気処理装置。
【請求項８】
前記冷却室は、前記冷却媒体入口寄りの部分で前記環状空間の幅を広くする一方で、前記冷却媒体出口寄りの部分で前記環状空間の幅を狭くするように形成されていることを特徴とする請求項５〜請求項７のいずれか１項に記載の排気処理装置。
【請求項９】
前記冷却室には大気圧より高い圧力で前記冷却媒体を流入させるようにされていることを特徴とする請求項１〜請求項８のいずれか１項に記載の排気処理装置。
【請求項１０】
前記噴射弁がその噴孔を前記排気煙道の側面から前記排気煙道の内部に臨ませる状態で前記排気煙道に取り付けられており、この取付け状態にある前記噴射弁を保持する前記噴射弁ホルダと前記排気煙道の間に、前記排気煙道と連通した断熱空間が設けられていることを特徴とする請求項１〜請求項９のいずれか１項に記載の排気処理装置。
【請求項１１】
前記断熱空間は、前記排気煙道に連通させられていることを特徴とする請求項１０に記載の排気処理装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジン用の排気処理装置に関し、特に排気中に供給した還元剤を選択還元型触媒上で排気中の窒素酸化物と還元反応させることで除去する排気処理装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
エンジン排気中から窒素酸化物（以下、ＮＯｘ）を除去する手法の有力なものとして選択還元型触媒／ＳＣＲ（Selective Catalytic Reduction）を用いる方法がある。これを仮に、ＳＣＲ法と呼ぶ。ＳＣＲ法では、排気中に還元剤を添加し、その還元剤を選択還元型触媒上で酸素共存下において排気中のＮＯｘと選択的に還元反応させることでＮＯｘを窒素に還元して排気中から除去する。還元剤としては、一般に、アンモニアが用いられる。具体的には、尿素を水に溶解させた尿素水（尿素水溶液）を前駆体として排気中に供給し、その尿素水を排気の熱で加水分解させてアンモニアを生成させ、それを還元剤として働かせる。以下では「還元剤」という場合、アンモニアの前駆体である尿素水を含む場合もあるものとする。
【０００３】
こうしたＳＣＲ法では、排気中への還元剤の供給が肝要となる。すなわち還元剤の供給は、エンジンから排出されるＮＯｘに見合った量となるように適切に制御してなされる必要がある。排気中に還元剤、具体的には尿素水を供給する方式としては噴射ノズル方式と噴射弁方式が知られている。
【０００４】
噴射ノズル方式では、先端側をＬ字状に曲折させた細長い管状の噴射ノズルを排気煙道内に配置し、その噴射ノズルから圧縮空気と混合の尿素水を霧状に噴射して排気中に供給する（例えば非特許文献１、特許文献１、特許文献２）。こうしたノズル方式には、排気温度に関連した問題がある。それは、排気温度が一定以下であると尿素水から尿素が析出し易くなり、そのことで低排気温状態では効果的なＮＯｘ除去をできなくなるという問題である。この問題は、排気温度と相関する噴射ノズル内の温度と噴射ノズル内での尿素水の状態の関係に由来する。すなわち、排気温度が高く、それに応じて噴射ノズル内温度も高い状態では、噴射ノズル中を流下する尿素水が噴射ノズルの内壁で液滴状に弾かれる状態になることから尿素の析出は起こりにくく、一方、排気温度が低く、それに応じて噴射ノズル内の温度が低下すると、尿素水が噴射ノズルの内壁に付着して煮沸される状態になり、そのために尿素の析出を生じ易くなる。そして尿素の析出を生じると、噴射ノズルの目詰まりや必要量のアンモニアを生成できなくなるなどのことから効果的なＮＯｘ除去を安定的に行えなくなる。
【０００５】
一方、噴射弁方式では、排気煙道の側面に取り付けた噴射弁から排気煙道内に尿素水を霧状に噴射して排気中に供給する（例えば特許文献３、特許文献４）。こうした噴射弁方式は、噴射ノズル方式に比べて尿素析出の問題が少なく、広い排気温度領域で効果的なＮＯｘ除去を行うことを可能とする。
【０００６】
【特許文献１】特開２００５−１０５９７０号公報
【特許文献２】特開２００５−１２７３１８号公報
【特許文献３】特開２００４−３５３５２３号公報
【特許文献４】特開２００５−３４４５９７号公報
【非特許文献１】自動車技術Vol57.No．9(2003）p94〜99
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上述のように、噴射弁方式には、噴射ノズル方式に比べて尿素析出の問題が少なく、広い排気温度領域で効果的なＮＯｘ除去を行うことが可能であるという利点がある。しかし噴射弁方式でも尿素析出を完全に抑制できるというわけではない。すなわち噴射弁でもその内部の温度状態によってはある程度の尿素析出を避けられず、尿素析出を生じると、噴射弁の噴射特性の変化や目詰まりなどの問題を招くことになる。こうしたことから、噴射弁方式についても、さらに改善の余地がある。
【０００８】
また噴射弁方式には、噴射ノズル方式に比べて尿素水の供給量をより高精度で行うことが可能であるという利点もある。この噴射弁方式における供給量の制御性をより効果的に活かすには、高性能な電磁弁を噴射弁に用いるのが有効である。しかしこれには、電磁弁の耐熱性、より具体的には電磁弁の電磁駆動機構の耐熱性の問題がある。すなわち電磁駆動機構における電磁コイルや磁気回路の耐熱性は、例えば１２０℃程度であり、最高で５００℃にもなる排気温度に比べてかなり低い範囲にある。このため噴射弁方式の供給量制御性をより効果的に活用できるようにするについても改善の余地がある。
【０００９】
以上のような噴射弁方式における尿素析出問題や電磁弁を用いた噴射弁の耐熱性問題は、噴射弁の内部を適切な温度に維持できるようにするという問題であると言い換えることができる。すなわち噴射弁の内部を適切な温度に安定的に維持できるようにすれば、尿素析出問題も耐熱性問題もともに解決することができ、噴射弁方式の利点をより効果的に活かせることができるようになるということである。
【００１０】
本発明は、以上のような知見に基づいてなされたものであり、還元剤の排気中への供給を噴射弁で行う方式のＳＣＲ法エンジン用排気処理装置について、噴射弁の内部温度を安定的に適切な温度に保てるようにすることを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明では上記課題を解決するために、エンジンから排出されて排気煙道を流下する排気中に還元剤を供給し、前記排気煙道中に設置の選択還元型触媒上で前記排気中の窒素酸化物を前記還元剤と還元反応させることで排気中から除去するようにされ、前記還元剤の排気中への供給を噴射弁で行うようにされているエンジン用の排気処理装置において、前記噴射弁の周囲を囲むようにした冷却室を設け、前記冷却室に冷却媒体を循環させることで前記噴射弁の冷却を行えるようにしている。
【００１２】
このように冷却媒体を循環させる冷却室により噴射弁を冷却するようにしたことにより、噴射弁の内部温度を常に適切な温度に保つことができるようになり、還元剤として尿素水を用いる場合に、その尿素水に噴射弁中で尿素析出を生じるという尿素析出問題、それに噴射弁として電磁弁を用いる場合の耐熱性問題をともに回避することができようになる。
【００１３】
また本発明では、上記のような排気処理装置について、前記冷却媒体として尿素水を用いるようにしている。このように冷却媒体に尿素水を用いれば、尿素水の噴射弁への供給系を利用でき、冷却媒体の循環系をより簡易な構造で済ませることができるようになる。
【００１４】
また本発明では、上記のような排気処理装置について、噴射弁の周囲を囲む環状空間となるように前記冷却室を形成するものとしている。このように冷却室を形成することにより、噴射弁に対する冷却能力をより高いものとすることができる。
【００１５】
また本発明では、上記のような排気処理装置について、噴射弁を保持する噴射弁ホルダを設け、その噴射弁ホルダに冷却室を設けるものとしている。
【００１６】
また本発明では、上記のような排気処理装置について、冷却室を流下する冷却媒体に旋回流を形成させるようにしている。このように旋回流を生じさせることにより、冷却室での冷却媒体の流れに淀みが発生するのを有効に防止することができ、より効果的な冷却を行えるようになる。
【００１７】
また本発明では、上記のような排気処理装置について、冷却室における冷却媒体入口と冷却媒体出口を互いに噴射弁の長さ方向で離された状態で設け、そして冷却媒体入口の側で冷却媒体の流速を遅くし、冷却媒体出口の側で冷却媒体の流速を速くするようにしている。このように冷却媒体に流速分布を与えることにより、噴射弁に対する冷却をより均一的に行うことができ、結果として噴射弁の冷却をより効果的に行えるようになる。
【００１８】
また本発明では、上記のような排気処理装置について、噴射弁の噴孔を排気煙道の側面から排気煙道の内部に臨ませる状態で噴射弁を排気煙道に取り付けるようにし、そしてこの取付け状態にあって、冷却媒体入口を排気煙道に近い位置に設け、冷却媒体出口を排気煙道から離れた位置に設けるようにしている。このようにすることにより、排気煙道との関係で冷却室に生じようとする温度勾配を抑えることができ、噴射弁の冷却をより効果的に行えるようになる。
【００１９】
また本発明では、上記のような排気処理装置について、冷却媒体入口寄りの部分で冷却室の環状空間の幅を広くする一方で、冷却媒体出口寄りの部分で冷却室の環状空間の幅を狭くするようにし、環状空間が多段構造となるようにしている。このような環状空間の多段構造は、上記旋回流の形成を促し、また上記流速分布の形成に有効である。
【００２０】
また本発明では、上記のような排気処理装置について、冷却媒体を大気圧より高い圧力で冷却室に流入させるようにしている。このようにすることで、冷却媒体として尿素水を用いる場合に、その沸点を高めることができ、冷却室での尿素析出問題を有効に防ぐことが可能となる。
【００２１】
また本発明では、上記のような排気処理装置について、噴射弁がその噴孔を排気煙道の側面から排気煙道の内部に臨ませる状態で取り付けられる構造である場合に、その噴射弁を保持する噴射弁ホルダと排気煙道の間に、排気煙道と連通した断熱空間を設けるものとしている。このようにしたことにより、排気煙道からの熱に冷却室が直接的に触れるのを避けることができ、冷却室の冷却能力を高めることができる。
【００２２】
また本発明では、上記のような排気処理装置について、前記断熱空間を排気煙道に連通させるようにしている。このようにすることにより、断熱空間に空気が密封され、その空気が温度上昇により膨張することで発生する圧力などの好ましくない状態の招来を防ぐことができる。
【発明の効果】
【００２３】
以上のような本発明によれば、還元剤の排気中への供給を噴射弁で行う方式のＳＣＲ法エンジン用排気処理装置について、噴射弁の内部温度を安定的に適切な温度に保てるようになる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下、本発明を実施するための形態について説明する。図1に、第1の実施形態によるエンジン用の排気処理装置の全体構成を示す。本実施形態の排気処理装置は、ディーゼルエンジンの排気処理に適用する場合の例であり、ディーゼルエンジン１に接続される排気系２に排気処理系３を組み込んで構成されている。
【００２５】
排気系２は、ディーゼルエンジン１から排出される排気４を流下させる排気煙道５を有している。排気煙道５は、上流部５a、中流部５ｂおよび下流部５ｃからなり、その中を流下する排気４から黒煙粒子状物質などの微粒子を除去するための微粒子除去装置（ＤＰＦ；Diesel Particulate Filter）６が上流部５aと中流部５ｂの間に配設され、また下流部５ｃの先に図示を省略のマフラーなどが配設されている。
【００２６】
排気処理系３は、噴射系１１、供給系１２、選択還元型触媒１３および制御ユニット１４を備えている。
【００２７】
噴射系１１は、供給系１２で供給される還元剤、具体的には尿素水１６を排気煙道５の内部に噴射する噴射弁１７、噴射弁１７を保持する噴射弁ホルダ１８、および噴射弁１７から噴射される尿素水の噴霧１９（図２）を衝突させる衝突板２０を含んでいる。
【００２８】
噴射弁１７は、高性能な電磁弁で構成されており、図２と図３に示すように、噴射弁ホルダ１８で保持された状態で排気煙道５の中流部５ｂにおいて排気煙道５の側面に直交するようにして排気煙道５の外周面に取り付けられ、その噴孔２１を排気煙道５の側面から排気煙道５の内部に臨ませるようにされている。
【００２９】
噴射弁ホルダ１８は、熱伝導性に優れたアルミニウムやアルミニウム合金などの材料で形成されたホルダ内筒２２とホルダ外筒２３で構成されており、ホルダ内筒２２とホルダ外筒２３の間に冷却室２４が形成されている。
【００３０】
冷却室２４は、そこに循環させる冷却媒体２５で噴射弁１７を冷却して噴射弁１７の内部を適切な温度に保つのに機能する。冷却媒体２５には、エンジンの冷却水や還元剤である尿素水を用いることができる。本実施形態では尿素水を冷却媒体２５に用いるようにしている。このように尿素水を冷却媒体２５とすることにより、尿素水の供給系を利用でき、冷却媒体２５の循環系をより簡易な構造で済ませることができるようになる。
【００３１】
この冷却室２４は、噴射弁１７の周囲、特に噴射弁１７の主要部（噴射弁１７ノズル部先端の噴孔２１の近辺からノズル内部に配設された弁体を駆動する電磁駆動機構部２７までの部分）を囲む環状空間となるように形成されており、噴射弁１７の冷却をより効果的に行う、つまり噴射弁１７に対する冷却性能を高めるための構造が与えられている。
【００３２】
第1の構造は、冷却室２４に設けた冷却媒体入口２８と冷却媒体出口２９の排気煙道５との関係における配置構造である。具体的には、冷却媒体入口２８と冷却媒体出口２９が互いに噴射弁１７の長さ方向で離された状態で設けられ、この状態にあって、冷却媒体入口２８は、排気煙道５に近い側、つまり噴射弁１７の先端側に配置され、冷却媒体出口２９は、排気煙道５から離れた側、つまり噴射弁１７の後端側に配置されている。冷却媒体入口２８と冷却媒体出口２９をこのような配置とすることにより、冷却室２４内の温度勾配をより小さくできる。すなわち、冷却室２４は、排気煙道５からの熱で排気煙道５に近い側が高温になり、排気煙道５から遠いほど温度が低くなる、といった温度勾配を生じ易い状態にある。このような状態にあって、排気煙道５に近接配置の冷却媒体入口２８から低温の冷却媒体２５を排気煙道５に近い側に流入させる一方で、昇温した冷却媒体２５を排気煙道５から離れた側の冷却媒体出口２９から流出させることにより、上記のような温度勾配の発生を抑制することができる。この結果、噴射弁１７の冷却をより効果的に行えるようになる。
【００３３】
第２の構造は、冷却室２４の内部で冷却媒体２５に旋回流を生じさせる構造である。具体的には、冷却媒体入口２８と冷却媒体出口２９それぞれの中心位置を冷却室２４の周方向で異ならせる（図３）とともに、噴射弁１７を取り囲む冷却室２４の環状空間を多段的に先細りに形成している。ここで、環状空間の多段的な先細り構造とは、図２の例の場合、冷却媒体入口２８寄りの部分で環状空間の幅を広くし、冷却媒体出口２９寄りの部分で環状空間の幅を狭くしてある構造であり、図２の例では２段による先細り構造となっている。このようにすることにより、冷却室２４において冷却媒体２５に効率よく旋回流を生じさせることができる。そして旋回流を生じさせることにより、冷却室２４での冷却媒体２５の流れに淀みが発生するのを有効に防止することができ、噴射弁１７の冷却をより効果的に行えるようになる。
【００３４】
第３の構造は、冷却室２４における冷却媒体２５に流速分布を与える構造である。冷却媒体入口２８から流入した冷却媒体２５は低温であるが、冷却室２４を通過して噴射弁１７の冷却に働く間に温度が上昇する。つまり冷却媒体出口２９の冷却媒体２５は、冷却媒体入口２８の冷却媒体２５に比べて温度が高くなる。したがって、冷却室２４での冷却媒体２５による冷却効果は、冷却媒体出口２９付近に行くに従い低下する傾向にある。そこで、冷却媒体入口２８に近くて冷却媒体２５の温度が相対的に低い部分では冷却媒体２５の流速を遅くし、冷却媒体出口２９に近くて冷却媒体２５の温度が相対的に高い部分では冷却媒体２５の流速を早くするようにしている。この流速分布は、上述の多段的な先細り構造でもたらされる。すなわち多段的な先細り構造は、旋回流の生成に加えて、流速分布の生成にも機能しているということである。具体的には、冷却媒体入口２８寄りの部分では、冷却室２４の環状空間が幅広であることにより冷却媒体２５の流速が相対的に遅くなり、冷却媒体出口２９寄りの部分では冷却室２４の環状空間の幅狭であることにより冷却媒体２５の流速が相対的に速くなるように流速分布が形成されている。このようにすることにより、冷却媒体２５の熱伝達率が流速に相関して流速が早いほど大きいことから、冷却室２４内での冷却媒体２５に温度分布があっても、噴射弁１７に対する冷却をより均一的に行うことができ、結果として噴射弁１７の冷却をより効果的に行えるようになる。
【００３５】
図４に、冷却室２４における冷却媒体の流れを解析した結果の一例を示す。図では流跡線Ｓで冷却媒体の流れを示している。この結果によれば、冷却室２４では望ましい旋回流が形成されている。また、噴射弁１７ノズル部に対応する部分で旋回流の旋回数が多くなっており、しかもこの部分の旋回流が相対的に低速となっている。また冷却媒体出口２９に近い側、つまり冷却媒体の温度が相対的に高くなっている側で流れが相対的に速くなって、熱伝達率が相対的に大きくなるようになっている。こうした旋回流や流速分布により、冷却室２４による噴射弁１７の冷却をより効果的に行うことができる。
【００３６】
上述のように噴射弁ホルダ１８は、熱伝導性に優れたアルミニウムやアルミニウム合金などの材料で形成するのが好ましい。しかしそれらの材料は、冷却媒体２５に用いる尿素水（その水素イオン濃度は９前後である）との関係で耐食性に難がある。また噴射弁１７の材料金属（ステンレスなど）と噴射弁ホルダ１８の材料金属（アルミニウムやアルミニウム合金など）が接触することによるいずれかの金属材の腐食の問題もある。そこで、噴射弁ホルダ１８には適切な表面処理を施すのが好ましい。表面処理としては、無電解ニッケルメッキや耐薬品性に優れる合成樹脂材、例えばフッ素樹脂によるコーティングあるいはガラスコーティングなどが適している。またアルミニウムを電気分解により酸化させて表面に皮膜を作る陽極酸化皮膜を形成させることでも耐食性を向上させることが可能である。
【００３７】
噴射弁ホルダ１８は、以上のようにその冷却室２４で噴射弁１７の冷却に機能する。この噴射弁ホルダ１８の冷却機能をより効果的なものとするために、噴射弁ホルダ１８と排気煙道５の間に断熱構造を設けている。具体的には、噴射弁ホルダ１８と排気煙道５の側壁の間に環状の断熱材３１を配設し、これにより排気煙道５から噴射弁ホルダ１８に伝導する熱量を低減している。また排気煙道５を流下する排気４から噴射弁ホルダ１８への伝達される熱量を低減するために、噴射弁ホルダ１８と排気４が接する部分に断熱空間３２を形成している（図２参照）。断熱空間３２は、排気煙道５の側壁の外面に設けた凹部と噴射弁ホルダ１８のホルダ内筒２２の底面に設けた凹部を組み合わせるようにして形成されている。この断熱空間３２は、噴射弁１７の先端部を囲む状態の平たい環状空間となるようにされており、その内周側は、排気煙道５の側壁から突出する煙道側突起３３とホルダ内筒２２の底面から突出するホルダ側突起３４で画されている。そして、煙道側突起３３とホルダ側突起３４の間に狭い隙間３５を設けることで、断熱空間３２と排気煙道５の内部を連通させるようにしている。
【００３８】
ここで、煙道側突起３３とホルダ側突起３４が直接的に接する構造であると、高温の排気４から排気煙道５の側壁に伝わった熱が煙道側突起３３を介してホルダ側突起３４に直接的に伝わることになる。そしてそのために、ホルダ側突起３４の近辺で、つまり噴射弁１７の先端部に近接した部分で噴射弁ホルダ１８の温度が上昇することになり、その結果、噴射弁１７の先端部の温度が上がり易くなる。このことは、特に噴射弁１７の先端部が尿素析出を嫌うことから、好ましくないことである。また断熱空間３２が密閉空間であると、そこに密封されることになる空気が温度上昇に伴って膨張することで発生する圧力により好ましくない状態を招くおそれもある。こうした好ましくない状態の発生を防ぐのが上述の隙間３５とそれによる断熱空間３２の排気煙道５への連通構造である。
【００３９】
図５に、噴射弁１７ｓの噴孔２１の近辺について熱流体解析して得られた温度分布を示す。図５（ａ）は、比較例であり、比較用に作製した噴射弁ホルダについての温度分布である。比較用の噴射弁ホルダでは、その材料をステンレス材とし、断熱空間３２に対応する要素を設けていない。一方、図５（ｂ）は、後述する第２の実施形態における噴射弁ホルダ１８ｓについての温度分布である。解析条件は、分流排気６３として４００℃の空気を用い、その流量を０．２５ｍ３／ｍｉｎとし、冷却室２４に供給する冷却媒体として６０℃の水を用い、その流量を０．５リットル／ｍｉｎとした。
【００４０】
ここで、発明者等の実験から、尿素水で満たされた空間（例えば、噴射弁内部及び冷却室など）において尿素析出は尿素水に沸騰が起きた場合に生じることが分かっている。したがって尿素水で沸騰が起きないようにすることが析出対策の上で重要である。ただ、尿素水は尿素の水溶液であることから水よりも高い沸点を持つ。また噴射弁１７ｓ内では尿素水が大気圧より高い圧力にされており、そのことでも沸点が上昇する。これらを踏まえ、噴射弁１７ｓの内部を水の沸点以下に保つように冷却できれば、尿素水に尿素析出を生じさせないで済むといえる。
【００４１】
また冷却室２４の圧力は、冷却媒体が循環するようになっていることから、それほど高い圧力にはならない。仮に冷却室２４の圧力を０．１ＭＰａとし、冷却媒体を水とすれば沸点（沸点温度）は１２０℃である。また噴射弁１７への供給圧力を０.５ＭＰａとし、作動流体を水と仮定すれば沸点は１５９℃である。
【００４２】
図５に見られる解析結果によれば、（ａ）の比較例では、噴射弁１７ｃの噴孔２１ｃの近辺の温度が１４０℃以上（１６２℃）である。このため、噴孔２１ｃの近辺において尿素水に沸騰を起こして尿素の析出を生じ、その尿素析出で噴射弁１７ｓの作動不良を招く可能性が大きくなる。また（ａ）の比較例では、冷却室２４ｃの内壁の最高到達温度は１１０〜１３０℃（１２０℃）である。このため、冷却媒体が沸騰を起こす可能性が生じ、沸騰を起こすと、冷却媒体に尿素水を用いる場合には、その尿素水に尿素析出を生じ、その尿素析出で上述のような旋回流の形成が阻害されるなどして冷却室２４の冷却能が低下する可能性がある。
【００４３】
これに対して（ｂ）の本発明では、噴射弁１７ｓの噴孔２１の近辺の温度が９０〜１１０℃（１００℃）であり、冷却室２４ｓの内壁の最高到達温度は７０〜９０℃（８０℃）である。すなわち噴射弁１７の内部の温度は１１０℃以下に保たれ、また冷却室２４ｓにおいても冷却媒体の温度が９０℃を超えることがない。これは、旋回室６６からの熱に対する断熱空間３２による冷却室２４ｓの熱遮断が効果的に働き、またその冷却室２４ｓによる噴射弁１７ｓの冷却が効果的になされている結果である。このため本発明によれば、噴射弁１７ｓと冷却室２４ｓともに尿素水の沸騰による尿素析出という事態を有効に防止することができ、噴射弁１７ｓによる還元剤の供給をより安定的なものとすることが可能となる。ここで、括弧内の温度は温度表示解像度を上げて把握した値である。
【００４４】
衝突板２０は、複数の孔３６が穿たれた多孔板で形成されており、排気煙道５の中流部５ｂに多段（図１の例では２段）にして設置されている。また衝突板２０は、１段目については噴射弁１７の噴孔２１に対して所定角度で対向するようにして設置され、２段目については排気煙道５における排気４の流れに平行になる状態で設置されている。ここで「所定角度」とは、噴射弁１７から噴射される噴霧１９を衝突板２０への衝突で排気煙道５における排気の流下方向に向けることのできる角度のことである。
【００４５】
この衝突板２０は、噴射弁１７からの尿素水の噴霧１９を、尿素の析出を有効に防ぎつつ、排気４中に均一的に分散させるのに機能し、また尿素水の加水分解によるアンモニアガスの生成を促進するのにも機能する。その機能は以下のようにして発揮される。衝突板２０は、排気煙道５中に設置されていることから、排気４の温度とほぼ同じ高温状態になっている。この高温の衝突板２０に噴射弁１７からの噴霧１９が衝突すると、噴霧１９中の液滴は、衝突板２０上で膜沸騰の形態をとって蒸発が促進されつつ排気４中に拡散する。ここで膜沸騰とは、衝突板２０から熱の伝導を受ける液滴が衝突板２０の表面との間に空気層が介在する状態で沸騰することであり、尿素の析出が生じにくいという特性がある。すなわち衝突板２０への衝突を介して噴霧状態の尿素水を排気４中に供給することにより、尿素の析出を有効に防ぎつつ、排気４中に尿素水を均一的に分散させることができる。また衝突板２０への衝突を介した噴霧尿素水の供給は、衝突板２０への衝突での熱の授受により、尿素水の加水分解によるアンモニアガスの生成を促進する。ここで、衝突板２０が複数の孔３６を有していることから、噴霧１９の一部は１段目の衝突板２０で孔３６を通過し、２段目の衝突板２０（図２では図示を省略してある）に衝突することになり、その２段目の衝突板２０において１段目の衝突板２０におけるのと同様な作用を受けることになる。なお衝突板２０は、以上のような機能の他にも、噴霧１９が排気煙道５の内面に衝突するのを抑制することで排気煙道５の内面への尿素析出を防止するのにも機能する。
【００４６】
以上のように本実施形態では、衝突板２０を２段で構成しているが、これに限られるものでなく、２段以上で構成するようにしてもよい。また衝突板２０に穿つ孔３６の開口率を段ごとに変更して各段における噴霧１９の衝突率を調整するような構成を採用することもできる。そのような衝突率調整構造を採用すると、排気煙道５中での尿素水の分散度合いを調整でき、選択還元型触媒１３をより効率的に働かせることができる。
【００４７】
供給系１２は、噴射弁１７に尿素水１６を供給するとともに、冷却室２４に循環する冷却媒体２５を供給する。その冷却媒体２５には上述のように尿素水１６が用いられる。そのために供給系１２は、貯蔵タンク４１を備えている。貯蔵タンク４１に貯蔵された尿素水１６は、フィルタ４２の下流でポンプ４３にてポンプアップされて還元剤供給配管４４に吐出され、還元剤供給配管４４を介して所定圧力状態で噴射弁入口４５（図２）から噴射弁１７に供給される。
【００４８】
還元剤供給配管４４からはポンプ４３の直後で冷却媒体供給配管４６が分岐されている。この冷却媒体供給配管４６には圧力調整弁４７が設けられている。この圧力調整弁４７は、冷却媒体供給配管４６に流す冷却媒体２５つまり尿素水１６の流量の調整を通じて噴射弁１７への尿素水１６の供給圧力を調整する。冷却媒体供給配管４６で還元剤供給配管４４から分流された尿素水１６は冷却媒体２５として冷却媒体供給配管４６を流下し、冷却媒体入口２８から冷却室２４に流入する。冷却室２４の冷却媒体出口２９には冷却媒体戻し配管４８が接続されており、冷却室２４で噴射弁１７の冷却に働いた冷却媒体２５は、この冷却媒体戻し配管４８により貯蔵タンク４１に戻される。
【００４９】
選択還元型触媒１３は、排気４中のＮＯｘを還元剤、具体的には尿素水１６の加水分解で生成するアンモニアと酸素共存下で選択的に還元反応させるのに機能する。この選択還元型触媒１３は、中流部５ｂと下流部５ｃの間で排気煙道５に配設されており、噴射弁１７で排気４中に供給される尿素水１６の加水分解で生成するアンモニアを含んだ排気４Ｎが効率よく接触するようにされている。
【００５０】
制御ユニット１４は、排気４に含まれるＮＯｘ量に応じた噴射弁１７の作動制御を行う。具体的には制御ユニット１４は、排気温度センサ５１で検出する排気４の温度、ＮＯｘセンサ５２で検出する排気４中のＮＯｘ濃度、およびアンモニアセンサ５３で検出する排気４中のアンモニア濃度を入力データとし、これらのデータに基づいて、最適な供給量で尿素水１６を排気４に供給できるように噴射弁１７の作動制御を行う。
【００５１】
以下では、第２の実施形態について説明する。図６〜図１４に、第２の実施形態による排気処理装置の要部の構成を示す。図６は、本実施形態の排気処理装置における排気の流れと噴射弁の取り付け位置の関係を示し、図７は、噴射弁への尿素水の供給経路と冷却媒体の循環経路を示し、図８は、図６中のＣ部の斜視図、図９は、図６中のＣ部の正面図、図１０は、図６中のＣ部の側面図、図１１は、図９中のＤ−Ｄ断面図、図１２は、図１１中のＦ部拡大図、図１３は、図１０中のＥ−Ｅ断面図、図１４は、図１３中のＣ部の斜視図である。
【００５２】
本実施形態は、基本的には第１の実施形態と同様であり、排気低温時還元剤供給ユニット６０が付加されるとともに旋回翼６１が付加されている点で相違している。以下では、第１の実施形態におけるのと同様な構成要素については第１の実施形態におけるのと同一の符号を付して示し、その説明は省略する。
【００５３】
まず、排気低温時還元剤供給ユニット６０について説明する。排気低温時還元剤供給ユニット６０は、排気煙道５を流下する排気４の温度が一定より低い状態の場合に作動して還元剤を排気４中に供給する。その具体的な構成は以下の通りである。
【００５４】
排気煙道５の中流部５ｂには、部分的に断面サイズを小さくした絞り部６２が形成されている。この絞り部６２は、排気低温時還元剤供給ユニット６０に排気４の一部を分流排気６３として導くのに機能する。すなわち絞り部６２の上流端に分流管６４の導入口６５が排気４の流れに向かい合うようにして臨まされており、この導入口６５から分流管６４に分流排気６３を導くことができるようにされている。分流管６４の下流には、分流管６４で導かれた分流排気６３に旋回流を生じさせる旋回室６６が分流管６４と連通するようにして設けられ、その旋回室６６に下流側において伝熱管６７が接続されている。旋回室６６には、噴射弁ホルダ１８ｓで保持させた噴射弁１７ｓが取り付けられており、噴射弁１７ｓから噴射させた尿素水の噴霧１９が旋回室６６を介して伝熱管６７内に噴射されるようになっている。
【００５５】
伝熱管６７は、その外周部に配設された発熱体６８で加熱されるようになっており、噴射弁１７ｓで噴霧１９として供給されて分流排気６３とともに流下する尿素水をその気化促進のために加熱できるようにされている。また伝熱管６７には、その下流側端に近い部分で加水分解触媒６９が配設されており、伝熱管６７で加熱されることで尿素水が気化して生成した尿素蒸気７１がこの加水分解触媒６９に接触することで尿素のアンモニアへの加水分解が促進するようにされている。
【００５６】
伝熱管６７の下流端には分散室７２が接続されている。分散室７２は、絞り部６２の側壁を取り巻く状態の環状空間として形成されており、絞り部６２の側壁に穿たれた複数の噴孔７３を介して排気煙道５の内部と連通するようにされている。この分散室７２は、尿素水の加水分解で生成したアンモニアを含んで伝熱管６７から流出する分流排気６３Ｎを排気煙道５中に均一的に戻すのに機能する。
【００５７】
次に、旋回翼６１について説明する。旋回翼６１は、絞り部６２の下流側端近辺において分散室７２の噴孔７３よりも上流に位置するようにして絞り部６２の内部に配設されている。この旋回翼６１は、絞り部６２を流下する排気４に局所的な乱流と旋回流を生じさせることで分流排気６３Ｎと排気４の混合を促進するのに機能する。
【００５８】
以下では、排気低温時還元剤供給ユニット６０の作動状態と作用効果について説明する。導入口６５から分流管６４に流入した分流排気６３は、分流管６４を流下して旋回室６６に流入し、そこで旋回流を形成しながら伝熱管６７に流入する。その間、旋回室６６を通じて伝熱管６７に向けて噴射弁１７ｓから尿素水の噴霧１９が噴射される。
【００５９】
ここで、分流排気６３が旋回流を形成して伝熱管６７に流入するようにしているため、分流管６４からこれに直交する状態の伝熱管６７へと流下する分流排気６３の流れにおける通路圧損を低減でき、効率よく分流排気６３を伝熱管６７に流入させることができる。また伝熱管６７に噴射された噴霧１９を旋回流により伝熱管６７の内周面へ強制的に接触させることができる。その結果、噴霧１９中の液滴が伝熱管６７の内周面に接触する時間を増大させることができ、伝熱管６７による液滴の加熱をより効率的に行うことができる。すなわち伝熱管６７による噴霧１９の気化促進をより効率的なものとすることができる。
【００６０】
伝熱管６７による加熱で噴霧１９が気化して生成された尿素蒸気７１は、分流排気６３や伝熱管６７から加熱を受けつつ加水分解触媒６９を通過することにより、加水分解反応が促進されアンモニア（アンモニアガス）を効率よく生成する。こうして生成されたアンモニアを含む分流排気６３Ｎは、分散室７２に流入し、そこの噴孔７３から排気４の流れに誘引されつつ絞り部６２において排気煙道５に流入する。
【００６１】
絞り部６２においては排気４の流れが速くなっている。また旋回翼６１を通過することで排気４の流れに局所的な乱流が生じるとともに、旋回流が形成される。このため、分流排気６３Ｎと排気４の混合をより効果的に進めることができる。したがってアンモニアが十分に混合した排気４Ｎを選択還元型触媒１３に接触させることができ、ＮＯｘの除去を効率的に行うことができる。
【００６２】
排気４は、ディーゼルエンジン１の負荷によって温度が変化する。排気４の温度が高い時は、排気４に尿素水を直接的に噴射しても、排気４から得られる熱によって尿素水の気化と加水分解が速やかに進み、還元剤であるアンモニアが所定量で選択還元型触媒１３に供給される。しかし排気４の温度が低い時は、尿素水のアンモニアガス化が進みにくく、選択還元型触媒１３でのＮＯｘの還元反応も十分には進まなくなる。つまり排気４の温度が低い状態ではＮＯｘ除去率が悪化する。
【００６３】
排気低温時還元剤供給ユニット６０は、こうした問題について有効な対応を可能とする。すなわち上述のように伝熱管６７による加熱で分流排気６３の温度を高めたり、尿素水の気化や尿素のアンモニアへの加水分解を促進したりし、またこれらに加えて加水分解触媒６９でさらに尿素のアンモニアへの加水分解を促進することで、排気４の温度が低い場合でもアンモニアが十分に混合した排気４Ｎを選択還元型触媒１３に接触させることができるようにし、これによりＮＯｘの効率的な除去を可能とする。
【００６４】
排気低温時還元剤供給ユニット６０が以上のような機能目的であることから、排気４の温度が十分に高い時には排気低温時還元剤供給ユニット６０を作動させず、排気煙道５に直接的に尿素水を噴射する噴射弁１７だけを用いるようにする。このような使い分けをすることにより、排気処理に伴うエネルギの消費を必要最小限に抑えることができる。なお、消費エネルギの抑制については、排気４から分流排気６３を取り出し、この少量の分流排気６３に加熱処理を施すようにしたことも寄与している。
【００６５】
ここで、伝熱管６７を加熱する発熱体６８には、例えばシースヒータやセラミックヒータあるいはＰＴＣ（Positive Temperature Coefficient Thermistor）ヒータなどを用いることができる。ＰＴＣヒータは、電極に電流を印加することにより発熱を行うものであり、ヒータの温度が所定温度以上になると、電気抵抗が急増して電流が低下することにより、温度を一定に保持することのできるセラミックヒータである。このようなＰＴＣヒータを発熱体６８に用いる場合には、ヒータが自己温度調節できるために、ヒータ温度調節のための温度センサを省略でき、装置の小型化を図れる。
【００６６】
次に、第２の実施形態における供給系８０（図７）について説明する。貯蔵タンク４１に貯蔵された尿素水１６は、フィルタ４２の下流でポンプ４３にてポンプアップされて還元剤供給配管４４に吐出される。還元剤供給配管４４には、還元剤供給分岐配管８１が接続されており、この還元剤供給分岐配管８１を介して噴射弁１７と噴射弁１７ｓに所定圧力状態で尿素水１６が供給される。この際の圧力調整が冷却媒体供給配管４６に設置の圧力調整弁４７でなされることは第１の実施形態について説明したのと同様である。また還元剤供給配管４４から分岐された冷却媒体供給配管４６で噴射弁１７の噴射弁ホルダ１８の冷却室２４に冷却媒体２５が供給されることも第１の実施形態について説明したのと同様である。
【００６７】
噴射弁ホルダ１８ｓの冷却室２４ｓへは、噴射弁ホルダ１８の冷却室２４から排出された冷却媒体２５を供給するようにしている。すなわち冷却室２４の冷却媒体出口２９と冷却室２４ｓの冷却媒体入口２８ｓを連結配管８２で連結し、冷却室２４から排出された冷却媒体２５を冷却室２４ｓに連結配管８２を介して供給するようにしている。冷却室２４ｓの冷却媒体出口２９ｓには冷却媒体戻し配管４８が接続されており、冷却室２４ｓで噴射弁１７ｓの冷却に働いた冷却媒体２５は、この冷却媒体戻し配管４８により貯蔵タンク４１に戻される。
【００６８】
以上では噴射弁ホルダ１８から噴射弁ホルダ１８ｓへと冷却媒体が流れるようにしていたが、これに代えて、噴射弁ホルダ１８ｓから噴射弁ホルダ１８へと冷却媒体が流れるような構成とすることも可能である。ここで、噴射弁１７ｓは噴射弁１７と基本的に同じであり、また噴射弁ホルダ１８ｓは、噴射弁ホルダ１８と基本的に同じである。
【００６９】
以下では、第３の実施形態について説明する。図１５に、第３の実施形態による排気処理装置における供給系の構成を示す。本実施形態は、第２の実施形態の変形例であり、第２の実施形態との主な相違は、冷却媒体として噴射弁１７の冷却に働かせた尿素水を還元剤としての尿素水として噴射弁１７と噴射弁１７ｓに供給するようにしており、これに伴って、噴射弁１７と噴射弁１７ｓへの尿素水の供給経路、冷却室２４と冷却室２４ｓへの冷却媒体の循環経路、および圧力調整弁４７の配設位置を変更したことにある。この他の構成は第２の実施形態と同様なので、第２の実施形態におけるのと同様な構成要素については第２の実施形態におけるのと同一の符号を付して示し、その説明は省略する。
【００７０】
本実施形態は、その供給系９０に特徴がある。供給系９０では、貯蔵タンク４１に貯蔵された尿素水１６は、フィルタ４２の下流でポンプ４３にてポンプアップされて冷却媒体供給配管９１に吐出される。冷却媒体供給配管９１を流下する尿素水１６は、まず冷却媒体２５として噴射弁ホルダ１８の冷却室２４に流入する。冷却室２４で噴射弁１７の冷却に働いた尿素水１６は、冷却媒体出口２９に接続されている共用配管９２に流出する。共用配管９２の先には還元剤供給配管９３と連結配管９４が分岐的に接続されており、共用配管９２を流下する尿素水１６は、その一部が還元剤供給配管９３に還元剤である尿素水１６として流入し、残りが連結配管９４に冷却媒体２５として流入する。還元剤供給配管９３を流下する尿素水１６は噴射弁１７と噴射弁１７ｓのそれぞれに供給され、連結配管９４を流下する冷却媒体２５は冷却室２４ｓに流入する。冷却室２４ｓの冷却媒体出口２９ｓには冷却媒体戻し配管４８が接続されており、冷却室２４ｓで噴射弁１７ｓの冷却に働いた冷却媒体２５は、この冷却媒体戻し配管４８により貯蔵タンク４１に戻される。冷却媒体戻し配管４８には、圧力調整弁４７が設置されている。この圧力調整弁４７は、冷却媒体戻し配管４８を流下する冷却媒体つまり尿素水に作用することで冷却媒体や還元剤である尿素水の圧力を調整している。このため、噴射弁１７や噴射弁１７ｓと冷却室２４や冷却室２４ｓには同じ圧力で尿素水や冷却媒体が供給されることになる。
【００７１】
本実施形態によれば、第２の実施形態の場合に比べ、冷却室２４や冷却室２４ｓでの冷却媒体の圧力を高めることができる。すなわち冷却室２４や冷却室２４ｓでの冷却媒体の沸点を上げることができる。このような本実施形態の構成は、冷却室２４や冷却室２４ｓでの冷却媒体の沸点を上げることが必要な条件の場合に有用である。例えば、噴射弁ホルダ１８や噴射弁ホルダ１８ｓをアルミニウム材に比べて耐食性に優れるが熱伝導で劣るステンレス材で形成することで上述の耐食性向上のための表面処理を省略して生産性を高める場合などの場合に有用である。
【００７２】
以下では、第４の実施形態について説明する。図１６に、第４の実施形態による排気処理装置における供給系の構成を示す。本実施形態は、第２の実施形態の変形例であり、第２の実施形態との主な相違は、冷却媒体供給配管４６に第１の圧力調整弁９６を設け、冷却媒体戻し配管４８に第２の圧力調整弁９７を設けていることである。この他の構成は第２の実施形態と同様なので、第２の実施形態におけるのと同様な構成要素については第２の実施形態におけるのと同一の符号を付して示し、その説明は省略する。
【００７３】
本実施形態の供給系９８では、第１の圧力調整弁９６を例えば１ＭＰａといった高圧な調圧設定とし、第２の圧力調整弁９７を例えば０.５ＭＰａといった低圧な調圧設定とする。このようにすることにより、噴射弁１７と噴射弁１７ｓに供給する尿素水の圧力を高くすることができ、その一方で、冷却室２４と冷却室２４ｓに供給する冷却媒体の圧力を必要な範囲に維持することが可能となる。
【００７４】
上述のように、尿素析出の要因は尿素水の沸騰にあり、したがって噴射弁１７や噴射弁１７ｓ、それに冷却室２４や冷却室２４ｓでの尿素析出を効果的に防ぐにはそれらでの尿素水の沸騰を生起させないようにすることが重要である。こうした観点において、本実施形態によれば、さらに効果的に尿素析出問題に対処することができる。すなわち排気４の影響を受けて最も温度が上昇する箇所は、排気４に直接的にさらされる噴射弁１７や噴射弁１７ｓの先端部であり、したがって本実施形態のように噴射弁１７や噴射弁１７ｓにおける尿素水の圧力を高圧化できるようにすることより、さらに効果的に尿素析出問題に対処することができる。
【００７５】
例えば、噴射弁１７や噴射弁１７ｓへの尿素水の供給圧力を１ＭＰａとする場合、その尿素水の沸点は、水の場合の沸点１８０℃程度より若干高めとなり、高温になりがちな噴射弁１７や噴射弁１７ｓにおける尿素水の沸騰を効果的に防止することができる。一方、断熱空間３２があることで排気４の影響を直接的に受けることがなく、しかも冷却媒体による冷却を直接的に受けることで噴射弁１７や噴射弁１７ｓに比べて低い温度を保ち易い冷却室２４や冷却室２４ｓについては、例えば０.５ＭＰａという圧力に対応する水の沸点１５９℃程度より若干高い温度以下に保つことが可能であり、冷却媒体の圧力が０.５ＭＰａ程度と低いものであっても、尿素析出問題を効果的に避けることができる。
【００７６】
ここで、冷却室２４や冷却室２４ｓにおける冷却媒体の圧力は、一定以上であれば足り、細かく調整する必要は必ずしもない。このことから、冷却室２４や冷却室２４ｓにおける冷却媒体の圧力設定は、例えばオリフィスのような簡易な構造による圧力設定手段でも十分に対応可能である。すなわち第２の圧力調整弁９７については、これに代えてオリフィスのような簡易な構造による圧力設定手段を用いることができるということであり、そのようにすることで、コスト低減を図れる。
【図面の簡単な説明】
【００７７】
【図１】第１の実施形態による排気処理装置の全体構成を示す図である。
【図２】図１中のＡ部拡大断面図である。
【図３】図２中のＢ部外観斜視図である。
【図４】冷却室における冷却媒体の流れを解析した結果の一例を示す図である。
【図５】噴射弁の噴孔の近辺について熱流体解析して得られた温度分布を示す図である。
【図６】第２の実施形態の排気処理装置における排気の流れと噴射弁の取り付け位置の関係を示す図である。
【図７】第２の実施形態の排気処理装置における噴射弁への尿素水の供給経路と冷却媒体の循環経路を示す図である。
【図８】図６中のＣ部の斜視図である。
【図９】図６中のＣ部の正面図である。
【図１０】図６中のＣ部の側面図である。
【図１１】図９中のＤ−Ｄ断面図である。
【図１２】図１１中のＦ部拡大図である。
【図１３】図１０中のＥ−Ｅ断面図である。
【図１４】図１３中のＣ部の斜視図である。
【図１５】第３の実施形態による排気処理装置における供給系の構成を示す図である。
【図１６】第４の実施形態による排気処理装置における供給系の構成を示す図である。
【符号の説明】
【００７８】
１    エンジン
４    排気
５    排気煙道
１３    選択還元型触媒
１６    尿素水（還元剤）
１７    噴射弁
１８    噴射弁ホルダ
２１    噴孔
２４    冷却室
２５    冷却媒体
２８    冷却媒体入口
２９    冷却媒体出口
３２    断熱空間
【図１】
2007321647.tif 000003
【図２】
2007321647.tif 000004
【図３】
2007321647.tif 000005
【図４】
2007321647.tif 000006
【図５】
2007321647.tif 000007
【図６】
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【図７】
2007321647.tif 000009
【図８】
2007321647.tif 000010
【図９】
2007321647.tif 000011
【図１０】
2007321647.tif 000012
【図１１】
2007321647.tif 000013
【図１２】
2007321647.tif 000014
【図１３】
2007321647.tif 000015
【図１４】
2007321647.tif 000016
【図１５】
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【図１６】
2007321647.tif 000018