(57)【要約】【課題】耐摩耗性に優れ、且つ、過酷な切削条件においてもろう付部分が脱落しにくい、ろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具、並びに切削工具に用いられるＡｇ合金ろう材を提供する。【解決手段】立方晶窒化硼素基セラミックス製切刃チップ２を、炭化タングステン基超硬合金製台金チップ３にＡｇ合金ろう材を用いてろう付けし、前記Ａｇ合金ろう材が、質量％で、Ｃｕ：１０〜３０％、Ｔｉ：２〜１０％、Ｎｉ：１〜４％をそれぞれ含有し、残部がＡｇ及び不可避不純物からなる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
立方晶窒化硼素基セラミックス製切刃チップを、炭化タングステン基超硬合金製台金チップにＡｇ合金ろう材を用いてろう付けしてなる立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具であって、
前記Ａｇ合金ろう材が、質量％で、Ｃｕ：１０〜３０％、Ｔｉ：２〜１０％、Ｎｉ：１〜４％をそれぞれ含有し、残部がＡｇ及び不可避不純物からなることを特徴とする、ろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具。
【請求項２】
請求項１に記載のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具であって、
ＴｉＮ、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＣＮの群から選ばれる何れか１種又は２種以上によって表面が被覆されていることを特徴とする、ろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具。
【請求項３】
セラミックス製切刃チップを、炭化タングステン基超硬合金製台金チップにろう付けするＡｇ合金ろう材であって、
質量％で、Ｃｕ：１０〜３０％、Ｔｉ：２〜１０％、Ｎｉ：１〜４％をそれぞれ含有し、残部がＡｇ及び不可避不純物からなることを特徴とする、ろう付接合強度に優れた高硬度加工用セラミックス切削工具に用いられるＡｇ合金ろう材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、過酷な切削条件においてもろう付部分が脱落しにくい、ろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具、並びにろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具に好適に用いられるＡｇ合金ろう材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、高硬度材料を切削加工する工具として、立方晶窒化硼素基（ｃＢＮ基）セラミックスからなる切刃チップを形成し、このチップを、Ａｇ合金ろう材を用いて炭化タングステン基（ＷＣ基）超硬合金製台金チップにろう付け接合してなる切削工具が知られている。
また、前記切刃チップをＷＣ基超硬合金製台金チップにろう付する際に用いられるＡｇ合金ろう材の一例として、質量％で、Ｃｕ：２０〜４０％を含有し、残部がＡｇと不可避不純物からなる成分組成とされたものが知られている。
【０００３】
また、上記成分組成のＡｇ合金ろう材では、ｃＢＮ基セラミックスからなる切刃チップをＷＣ基超硬合金からなる台金チップに直接ろう付した際、実用に耐える高いろう付け強度で接合することができない虞がある。このため、超高圧焼結装置を用いて、ｃＢＮ基セラミックス上層とＷＣ基超硬合金の下層との２層からなる一体構造の切刃チップを形成し、この切刃チップを、Ａｇ合金ろう材を用いてＷＣ基超硬合金製台金チップにろう付け接合する構成とされた切削工具が提案されている。このような構成とすることにより、ＷＣ基超硬合金同士がろう付けされるため、高いろう付け接合強度が確保される。
【０００４】
しかしながら、上述のような２層一体構造の切刃チップを用いた切削工具では、切刃チップの焼結時に、下層をなすＷＣ基超硬合金に含有されるＣｏ等の結合相形成成分が、上層をなすｃＢＮ基セラミックス中に拡散するため、実使用時に上層の摩耗進行が顕著になり、所望される優れた耐摩耗性を長期に亘って発揮することができないという問題がある。
【０００５】
このような耐摩耗性の問題を改善するため、ｃＢＮ基セラミックス製切刃チップをＷＣ基超硬合金製台金チップにＡｇ合金ろう材を用いて直接ろう付けしてなる切削工具において、Ａｇ合金ろう材を、質量％でＣｕ：１０〜４０％、Ｔｉ：１〜２０％をそれぞれ含有し、残部がＡｇと不可避不純物とからなる成分組成とされた切削工具が提案されている（例えば、特許文献１）。
【特許文献１】特開平７−１２４８０４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１に記載の切削工具によれば、Ａｇ合金ろう材を上記組成とすることにより、従来より用いられていたＡｇ合金ろう材に比べてぬれ性が向上することから、ｃＢＮ基セラミックス製切刃チップをＷＣ基超硬合金製台金チップに直接ろう付けした場合であっても、高いろう付接合強度が確保できる。これにより、切刃チップをｃＢＮ基セラミックスからなる１層のみで構成することができることから、ＷＣ基超硬合金との焼結形成によってｃＢＮ基セラミックス中にＣｏ等の成分が拡散することが無いため、耐摩耗性を向上させることができるというものである。
【０００７】
しかしながら、特許文献１に記載の切削工具で用いられるＡｇ合金ろう材の成分組成では、ぬれ性が決して充分ではなく、また、ｃＢＮ基セラミックス製切刃チップとＷＣ基超硬合金製台金チップとの接合部への、ろう材の行き渡り（まわり）が充分でないため、高いろう付接合強度を得るのが困難であった。
【０００８】
近年、切削工具を用いて加工される金属等の被切削材の強度が著しく向上していることから、切削加工時の温度も高くなる傾向にある。このため、切刃チップを、上述のような成分組成のＡｇ合金ろう材を用いてＷＣ基超硬合金製台金チップにろう付接合した切削工具を用いた場合、被切削材への深切込み等の過酷な加工を行った際に、切刃チップがＷＣ基超硬合金製台金チップから剥離して飛び散ってしまい、加工不可能となってしまう虞がある。
【０００９】
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、耐摩耗性に優れ、且つ、過酷な切削条件においてもろう付部分が脱落しにくい、ろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具、並びにろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具に好適に用いられるＡｇ合金ろう材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具は、立方晶窒化硼素基セラミックス製切刃チップを、炭化タングステン基超硬合金製台金チップにＡｇ合金ろう材を用いてろう付けしてなる立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具であって、前記Ａｇ合金ろう材が、質量％で、Ｃｕ：１０〜３０％、Ｔｉ：２〜１０％、Ｎｉ：１〜４％をそれぞれ含有し、残部がＡｇ及び不可避不純物からなることを特徴とする。
【００１１】
上記構成によれば、Ａｇ合金ろう材が、質量％でＴｉ：２〜１０％、Ｎｉ：１〜４％をそれぞれ含有した成分組成とされていることにより、ろう材のぬれ性が向上するとともに、接合部におけるろう材の行き渡り（まわり）が良くなる。
これにより、ｃＢＮ基セラミックス製切刃チップとＷＣ基超硬合金製台金チップとの間のろう付強度が向上する。
【００１２】
本発明のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具は、請求項１に記載のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具であって、ＴｉＮ、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＣＮの群から選ばれる何れか１種又は２種以上によって表面が被覆されていることを特徴とする。
【００１３】
上記構成によれば、切削工具を上述の材料で被覆することにより、切削工具の強度がより一層向上し、特に、ｃＢＮ基セラミックス製切刃チップとＷＣ基超硬合金製台金チップとの間の接合強度がより強固になる。
【００１４】
本発明の切削工具に用いられるＡｇ合金ろう材は、セラミックス製切刃チップを、炭化タングステン基超硬合金製台金チップにろう付けするＡｇ合金ろう材であって、質量％で、Ｃｕ：１０〜３０％、Ｔｉ：２〜１０％、Ｎｉ：１〜４％をそれぞれ含有し、残部がＡｇ及び不可避不純物からなることを特徴とする。
【００１５】
上記構成によれば、Ａｇ合金ろう材が、質量％でＴｉ：２〜１０％、Ｎｉ：１〜４％をそれぞれ含有した成分組成とされていることにより、ぬれ性が向上するとともに、接合部におけるろう材の行き渡り性が向上する。
このため、このＡｇ合金ろう材を用いてｃＢＮ基セラミックス製切刃チップとＷＣ基超硬合金製台金チップとをろう付接合した場合には、ろう付接合強度が強固になる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス製切削工具によれば、上述の構成及び作用により、ｃＢＮ基セラミック切刃チップがＷＣ基超硬合金製台金チップに強固にろう付接合されていることから、強度の高い被切削材を深切り加工する場合であっても、切刃チップの台金チップからの剥離及び脱落や、破損等が生じにくい。
従って、被切削材の加工性に優れるとともに、耐久性の高い長寿命の切削工具が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下に、本発明に係るろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具、並びに切削工具に用いられるＡｇ合金ろう材の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。
【００１８】
［第１の実施形態］
以下、本発明のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具（以下、切削工具と略称することがある）、並びにセラミックス切削工具に用いられるＡｇ合金ろう材（以下Ａｇ合金ろう材と略称することがある）の第１の実施形態について、図１及び図２を用いて詳細に説明する。
【００１９】
＜立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具＞
本実施形態の切削工具１は、図１に示すように、立方晶窒化硼素基（ｃＢＮ基）セラミックス製切刃チップ（以下、切刃チップと略称することがある）２を、炭化タングステン基（ＷＣ基）超硬合金製台金チップ（以下、台金チップと略称することがある）３にＡｇ合金ろう材（図１の符号４参照）を用いてろう付けしてなるｃＢＮ基セラミックス切削工具であって、前記Ａｇ合金ろう材が、質量％で、Ｃｕ：１０〜３０％、Ｔｉ：２〜１０％、Ｎｉ：１〜４％をそれぞれ含有し、残部がＡｇ及び不可避不純物からなる概略構成とされている。
【００２０】
切刃チップ２は、切削工具１を用いて被切削材を加工する際に切削部として機能するものであり、図１に示す例では平面視で略三角形状に形成されている。
切刃チップ２は、立方晶窒化硼素基（ｃＢＮ基）セラミックスからなり、高硬度であるとともに、高い機械的特性及び熱的特性を有しており、特に、鉄系硬質材料等を被切削材とする高硬度加工用として用いることができる。
【００２１】
なお、図示例の切刃チップ２は、平面視で略三角形状に形成されているが、これには限定されず、例えば、切刃チップがろう付接合される台金チップの形状等に応じて、適宜決定することができる。
【００２２】
台金チップ３は、切刃チップ２の台座であり、また、切削加工機械への取付部として機能するものであり、図１に示す例では、平面視で略四角形の菱形状に形成されているとともに、三角形の一頂部に、切刃チップ２を設置してろう付するための段部状の接合部３ａが設けられている。
台金チップ３は、炭化タングステン基（ＷＣ基）超硬合金からなり、結合相形成成分としてＣｏ等を含有している。
台金チップ３は、図１に示す例では平面視で略四角形の菱形状に形成されているが、これには限定されず、例えば三角形状等、台金チップ３、つまり切削工具１が固定される切削加工機械の形状仕様等に応じて、適宜決定することができる。
【００２３】
Ａｇ合金ろう材（図１の符号４参照）は、切刃チップ２を台金チップ３にろう付接合するためのろう材である。
本発明のＡｇ合金ろう材は、詳細を後述する成分組成とすることにより、優れたろう付性及びろう付接合強度を有している。本発明のＡｇ合金ろう材を用いてｃＢＮ基セラミックス製切刃チップ２をＷＣ超硬合金製台金チップ３にろう付接合することにより、ろう付接合強度が向上する。
【００２４】
＜切削工具に用いられるＡｇ合金ろう材＞
以下、本発明のＡｇ合金ろう材の成分組成について、その限定理由を説明する。
本発明のＡｇ合金ろう材は、Ａｇを含有し、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｎｉを主要構成元素として個々に規定量含有してなる。なお、以下に記載する各元素の含有量は、特に規定しない限り質量％であり、また、特に規定しない限り上限と下限を含むものとする。従って、例えば１０〜５０％は、１０％以上、５０％以下を意味する。
【００２５】
「Ｃｕ」１０〜５０％
Ｃｕ（銅）は、Ａｇ合金ろう材の融点を下げ、また、低温でのろう付を可能とする作用がある。
Ｃｕの含有量が、質量％で１０％未満だと、上述の作用による効果が得られにくく、また、４０％超えると、Ａｇの含有量が相対的に低くなりすぎ、Ａｇによってもたらされる高い接合強度が急激に低下するため、その含有量を１０〜４０％の範囲に規定した。
また、Ｃｕの含有量のより好ましい範囲は、２０〜３０％である。
【００２６】
「Ｔｉ」２〜１２％
Ｔｉ（チタン）は、ｃＢＮ基セラミックス製切刃チップ及びＷＣ基超硬合金製台金チップに対するＡｇ合金ろう材のぬれ性を向上させ、ろう付接合強度を向上させる作用がある。
Ｔｉの含有量が、質量％で２％未満だと、上述の作用による効果が得られにくく、また、１２％を超えると、ろう付接合強度が低下するため、その含有量を２〜１２％の範囲に規定した。
また、Ｔｉの含有量のより好ましい範囲は、２〜５％である。
【００２７】
「Ｎｉ」１〜４％
Ｎｉ（ニッケル）は、ｃＢＮ基セラミックス製切刃チップ及びＷＣ基超硬合金製台金チップに対するＡｇ合金ろう材のぬれ性を顕著に向上させるとともに、接合部におけるろう材の行き渡りを良好にし、ろう付接合強度を向上させる作用がある。
Ｎｉの含有量が、質量％で１％未満だと、上述の作用による効果が得られにくく、また、４％を超えると、ろう付時の作業温度が上昇し、ろう付に起因するｃＢＮ基セラミックス製切刃チップの破損等が発生しやすくなる。
【００２８】
以上説明したように、本実施形態のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具１によれば、上述の構成及び作用により、ｃＢＮ基セラミック製の切刃チップ２がＷＣ基超硬合金製の台金チップ３に強固にろう付接合されていることから、強度の高い被切削材を深切り加工する場合であっても、切刃チップ２が台金チップ３から剥離して脱落したり、破損したりすることが無い。
従って、被切削材の加工性に優れるとともに、耐久性の高い長寿命の切削工具が得られる。
また、本実施形態の切削工具に用いられるＡｇ合金ろう材によれば、ろう材成分を上述の成分組成とし、特にＮｉを質量％で１〜４％の範囲で含有することにより、ぬれ性に優れ、接合部におけるろう材の行き渡り（まわり）が良好なろう材が得られる。
従って、切削工具を、本実施形態のＡｇ合金ろう材を用いて切刃チップを台金チップにろう付接合した構成とすることにより、該切削工具の被切削材加工性が向上し、また、耐久性が向上して長寿命を実現できる。
【００２９】
なお、図１に示す例では、切刃チップ２全体がｃＢＮ基セラミックスから構成されているが、本発明の切削工具はこれには限定されない。
例えば、図２に示す切削工具１０のように、ｃＢＮ層２１ａ及びＣＯ基からなる超硬合金層２１ｂの２層が、超高圧焼結加工によって一体形成された構造の切刃チップ２１を用いた場合であっても、本発明のＡｇ合金ろう材を用いることにより、高い接合強度で後述の台金チップ３にろう付することができる。
【００３０】
ここで、切削工具１０は、超硬合金層２１ｂが台金チップ３へのろう付接合部となり、ＣＯ基超硬合金同士のろう付となることから、ろう付接合強度が高められるというものであるものの、上述したように、超高圧焼結加工の際に超硬合金層２１ｂからｃＢＮ層２１ａ中にＣｏ等の成分が拡散してしまう虞がある。このため、切刃チップの耐摩耗性等を考慮した場合、図１に示すような、全体がｃＢＮ基セラミックスからなる単層構造の切刃チップ１を用いることが好ましい。
【００３１】
切刃チップを、図１に示すようなｃＢＮ基セラミックスからなる単層構造の切刃チップ２とし、該切刃チップ２を台金チップ３にろう付接合する際、ろう付温度は、超高圧焼結加工時の温度と比較して相対的に低温域、例えば、８００〜１１００℃の温度下で、真空中で行なわれる。このため、台金チップ３を構成するＷＣ基超硬合金中のＣｏ等の結合相形成分が、切刃チップ２中に拡散移動することがなく、ｃＢＮ基セラミックスの持つ優れた機械的特性等が損なわれることがない。従って、本実施形態の切削工具１（切刃チップ２）は、優れた耐摩耗性を長期に亘って発揮することが可能となる。 
また、本実施形態のＡｇ合金ろう材を用いて、切刃チップ２を台金チップ３へろう付接合することにより、ｃＢＮ基セラミックスとＷＣ基超硬合金とのろう付であっても、高いろう付接合強度を実現することができる。
【００３２】
［第２の実施形態］
以下、本発明のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具の第２の実施形態について、図３を用いて説明する。
なお、以下の説明において、第１の実施例と同様の構成には共通の符号を付するとともに、その詳しい説明を省略する。
【００３３】
本実施形態のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具１１は、第１の実施形態で説明したようなｃＢＮ基セラミックス切削工具１の表面が、ＴｉＮ、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＣＮの群から選ばれる何れか１種また２種以上からなる被覆層２０によって被覆され、概略構成されている。
【００３４】
被覆層２０は、上述したように、ＴｉＮ、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＣＮ等からなり、図３に示す例では、切削工具１の表面全体を覆うように被覆して設けられている。
被覆層２０をコーティングする方法としては、例えば、ＰＶＤコーティング等、各種選択して用いることができる。
切削工具を、上述の材料で被覆された切削工具１１とすることにより、切削工具全体の強度がより一層向上し、特に、ｃＢＮ基セラミックス製の切刃チップ２とＷＣ基超硬合金製の台金チップ３との間の接合強度がより強固になる。
【００３５】
なお、本実施形態の切削工具１１では、切削工具１の表面全体を覆うように被覆層２０が設けられているが、これには限定されない。例えば、被覆層を、切削工具１の切刃チップ２及び台金チップ３の接合部３ａ周辺部のみに設けた構成とすることもでき、適宜決定することができる。
【００３６】
本実施形態のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具１１は、上述の構成及び作用により、特に過酷な切削条件で被切削材を加工する場合であっても、切刃チップ２の台金チップ３からの剥離及び脱落や、破損等が生じにくい。
従って、被切削材の加工性に優れるとともに、耐久性の高い長寿命の切削工具が得られる。
【実施例】
【００３７】
以下、実施例を示して、本発明のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具、並びに切削工具に用いるＡｇ合金ろう材を更に詳しく説明するが、本発明はこの実施例に限定されるものでは無い。
本実施例では、まず、所定の成分組成で切刃チップ及び台金チップを作製し、また、下記表１〜３に示す各々の成分組成でＡｇ合金ろう材を作製して、図１の符号１に示すような切削工具を得た。そして、以下に説明する各評価試験を行った。
【００３８】
［切削工具の作製］
まず、原料粉末として、いずれも１〜１．５μｍの範囲内の平均粒径を有するｃＢＮ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴｉＮ粉末、Ａｌ２Ｏ３粉末、ＡｌＮ粉末、及びＴｉＢ２粉末を各々用意し、原料粉末を所定の成分組成に配合して混合した後、直径：２０ｍｍφ×厚さ：２ｍｍの圧粉体にプレス成形した。次いで、成形後の圧粉体を、超高圧発生装置を用いて、温度：１３００℃、圧力：５．５ＧＰａ、時間：３０分の条件で焼結し、この焼結体を、放電加工機を用いて、平面形状：一辺長さ４ｃｍの正三角形×厚さ：２ｍｍの寸法に切断することにより、各実施例及び比較例に用いる、コーティング（被覆）用ｃＢＮを母材とした切刃チップを作製した。
【００３９】
また、原料粉末として、いずれも０．５〜４μｍの範囲内の平均粒径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＶＣ粉末、Ｃｒ３Ｃ２粉末、及びＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を所定の成分組成に配合して混合した後、所定形状の圧粉体にプレス成形した。次いで、成形後の圧粉体を、真空中において、１３７０℃の温度で３０分間保持する条件で焼結し、平面形状：一辺長さ１５．９ｍｍの正三角形×厚さ：４．７６ｍｍの寸法の焼結体を形成した。そして、この焼結体の上下平行面の内、何れかの面の１角に、研削盤を用いて、上記切刃チップの形状に対応した深さ：２ｍｍの切欠きを形成することにより各実施例及び比較例に用いる台金チップを作製した。
【００４０】
さらに、通常の電気炉にて、下記表１〜３に示す成分組成を有したＡｇ合金溶湯を調製した後、インゴットに鋳造し、圧延することにより厚さ：０．２ｍｍのＡｇ合金ろう材アークをそれぞれ作製した。
【００４１】
そして、下記表１〜３に示す組み合わせで、切刃チップ及び台金チップを、各々のＡｇ合金ろう材アークを用いてろう付接合した。この際のろう付処理は、真空中において９５０℃の温度で５分間保持する条件とした。
このようにして、図１の符号１に示すような、ＷＣ基超硬合金製台金チップ３に、各成分組成のＡｇ合金ろう材（符号４参照）を用いて、ｃＢＮ基セラミックス製切刃チップ２をろう付けしてなる、各実施例（１〜１７）及び比較例（１〜１６）の切削工具（バイト）を作製した。
なお、実施例９〜１１、及び比較例８〜９の切削工具については、図３に示す符号１１の切削工具のように、切削工具表面に、表２に示す成分組成の被覆層を設けた。
【００４２】
［評価試験項目］
上記実施例１〜１７及び比較例１〜１６の切削工具を用いて、被切削材としてＳＣＭ４１５の浸炭焼入材（硬さ：ＨＲ Ｃ６０）の丸棒（φ８０ｍｍ）を用い、以下の各切削条件による評価試験を行った。
なお、実施例１〜５、及び比較例１〜５においては、上記ＳＣＭ４１５の外周に、丸棒長さ方向に沿ったスリット幅８ｍｍ×深さ２０ｍｍを等間隔で計８箇所に断続的に形成した被切削材を用い、その他の各実施例及び比較例においては、スリットを形成していない丸棒の被切削材を用いて試験を行った。
また、以下に説明する全ての評価試験において、切削油を用いず、乾式切削とした。
【００４３】
＜断続切削試験：断続スリット形成の丸棒による評価＞
実施例１〜５及び比較例１〜５の切削工具を用い、上述したような断続的にスリットを形成した丸棒を被切削材とし、切削速度：１２０ｍ／ｍｉｎ.、送り：０．１５ｍｍ／ｒｅｖ.、切込み：１．０ｍｍの条件で乾式切削加工を施し、切刃チップが破損（剥離等）するまでの所要時間を計測した。
結果を、下記表１に示す。
【００４４】
＜連続切削試験：連続切削及び被覆層の有無による評価＞
実施例６〜１１及び比較例６〜１０の切削工具を用い、スリットを形成していない丸棒を被切削材とし、切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ.、送り：０．１５ｍｍ／ｒｅｖ.、切込み：１．０ｍｍの条件で乾式連続切削加工を施し、切刃チップが破損するまでの所要時間を計測した。
結果を、下記表２に示す。
【００４５】
＜連続切削試験：Ａｇ合金ろう材のＮｉ含有量による評価＞
実施例１２〜１７及び比較例１１〜１６の切削工具を用い、スリットを形成していない丸棒を被切削材とし、切削速度：２００ｍ／ｍｉｎ.、送り：０．１５ｍｍ／ｒｅｖ.、切込み：１．０ｍｍの条件で乾式連続切削加工を施し、切刃チップが損傷して加工続行が不可能、あるいは困難になるまでの所要時間を計測した。
結果を、下記表３に示す。
【００４６】
【表１】
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【００４７】
【表２】
2007276079.tif 000004
【００４８】
【表３】
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【００４９】
［評価結果］
表１に示すように、断続スリットを形成した丸棒を切削する断続切削試験において、実施例１〜５に示す本発明の切削工具は、比較例１〜５に示す従来のＡｇ合金ろう材を用いて作製された切削工具に比べ、切刃チップが損傷して加工が困難になるまでの切削時間が長くなっている。
上記結果より、断続切削加工において、本発明の切削工具が耐久性に優れていることが明らかである。
【００５０】
また、表２に示すように、スリットの無い丸棒を切削する連続切削試験において、実施例６〜８に示す本発明の切削工具（被覆層無し）は、切刃チップが損傷して加工が困難になるまでの切削時間が全て８０秒以上であるのに対し、比較例６、７に示す従来のＡｇ合金ろう材を用いて作製された切削工具（被覆層無し）は、切刃チップが損傷して加工が不可能になるまでの切削時間が６５秒以下であった。
上記結果より、連続切削加工において、本発明の切削工具が耐久性に優れていることが明らかである。
さらに、実施例９〜１１に示す、表面がＴｉＡｌＮからなる被覆層によって被覆された本発明の切削工具は、切刃チップが損傷して加工が困難になるまでの切削時間が２００秒以上であるのに対し、比較例８〜１０に示す、従来のＡｇ合金ろう材を用いて作製された切削工具の表面をＴｉＡｌＮからなる被覆層で被覆したものは、切刃チップが損傷して加工が不可能になるまでの切削時間が１３０〜１７０秒の範囲であった。
上記結果より、連続切削加工において、表面に被覆層を設けた本発明の切削工具が、より優れた耐久性を有していることが明らかである。
【００５１】
また、表３に示すように、Ａｇ合金ろう材中に含有されるＮｉの含有量が、質量％で１〜４％の範囲とされた実施例１２〜１７の切削工具は、切刃チップが損傷して加工が困難になるまでの切削時間が３８秒以上であった。
これに対し、Ａｇ合金ろう材中のＮｉ含有量が、本発明で規定する範囲を外れている比較例１１、１２及び比較例１３〜１６の切削工具は、切刃チップが損傷して加工が不可能になるまでの切削時間が１２〜３３．４秒の範囲であった。
上記結果より、本発明で規定する成分組成を有し、Ｎｉを１〜４％の範囲で含有したＡｇ合金ろう材を用いて、切削チップを台金チップにろう付接合した本発明の切削工具が、耐久性に優れていることが明らかである。
【００５２】
以上説明した各評価試験の結果により、本発明のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具が、耐久性に優れ長寿命であることが明らかである。また、本発明の切削工具に用いられるＡｇ合金ろう材が、高いぬれ性有しているとともに、ろう材の行き渡りが良好であり、ろう付接合強度に優れていることが明らかである。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】本発明のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具の一例を説明する概略図である。
【図２】本発明のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具の他例を説明する概略図である。
【図３】本発明のろう付接合強度に優れた高硬度加工用立方晶窒化硼素基セラミックス切削工具の他例を説明する概略図である。
【符号の説明】
【００５４】
１、１０、１１…立方晶窒化硼素基（ｃＢＮ基）セラミックス切削工具（切削工具）、２、２１…立方晶窒化硼素基（ｃＢＮ基）セラミックス製切刃チップ（切刃チップ）、３…炭化タングステン基（ＷＣ基）超硬合金製台金チップ（台金チップ）、４…Ａｇ合金ろう材、２０…被覆層
【図１】
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【図２】
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【図３】
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