(57)【要約】【課題】サーキュラーダイスを用いた押出発泡シートの製造方法により、表面性が良好で、かつシートの表裏での加熱寸法変化率などの品質の差が小さい押出発泡シートを得る。【解決手段】熱可塑性樹脂を押出発泡して発泡シートを製造する際に使用するサーキュラーダイス本体１０の先端に温度調整可能な冷却装置２、３を設置してダイスリップ１を冷却することで、押出加工時の雰囲気環境の影響を排除し、ダイスリップ１から押出成形される円筒状成形体５の両面の冷却バランスをとり、表面性や加熱寸法変化率といった品質が表裏で同等な発泡シートが得られる。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
サーキュラーダイスを用いた熱可塑性樹脂製の押出発泡シートの製造において、サーキュラーダイス本体の先端に設けたダイスリップの温度を調整可能な冷却装置を設置し、前記サーキュラーダイスを通じて押出される円筒状発泡体を冷却することを特徴とする押出発泡シートの製造方法。
【請求項２】
前記ダイスリップの冷却装置として、内外両方のダイスリップを冷却できる装置を用い、サーキュラーダイスを通じて押出される前記円筒状発泡体を内外両面から冷却する請求項１記載の押出発泡シートの製造方法。
【請求項３】
前記ダイスリップの冷却装置として、ダイスリップに冷却媒体の流路を設けた請求項１又は２に記載の押出発泡シートの製造方法。
【請求項４】
内ダイスリップの内部に冷却媒体の流路を形成した請求項３に記載の押出発泡シートの製造方法。
【請求項５】
外ダイスリップの外周部に冷却媒体の流路を巻装した請求項３又は４に記載の押出発泡シートの製造方法。
【請求項６】
ダイスリップとダイス本体との間に断熱層を設けた請求項１〜５のいずれかに記載の押出発泡シートの製造方法。
【請求項７】
断熱層として空気層を設けた請求項６に記載の押出発泡シートの製造方法。
【請求項８】
押出発泡シートの基材樹脂として非晶性樹脂を用いたことを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の押出発泡シートの製造方法。
【請求項９】
非晶性樹脂が変性ポリフェニレンエーテルである請求項８記載の押出発泡シートの製造方法。
【請求項１０】
押出機の先端にサーキュラーダイスを備えた押出発泡シートの製造装置において、前記サーキュラーダイス本体の先端に設けたダイスリップに冷却装置を設置してなることを特徴とする押出発泡シートの製造装置。
【請求項１１】
前記ダイスリップの冷却装置が、内外両方のダイスリップを冷却できる装置である請求項１０記載の押出発泡シートの製造装置。
【請求項１２】
前記ダイスリップの冷却装置として、ダイスリップに冷却媒体の流路を設けた請求項１０又は１１に記載の押出発泡シートの製造装置。
【請求項１３】
内ダイスリップの内部に冷却媒体の流路を埋設した請求項１２に記載の押出発泡シートの製造装置。
【請求項１４】
外リップの外周部に冷却媒体の流路を巻装した請求項１２又は１３に記載の押出発泡シートの製造装置。
【請求項１５】
ダイスリップとダイス本体との間に断熱層を設けた請求項１０〜１４のいずれかに記載の押出発泡シートの製造装置。
【請求項１６】
断熱層として空気層を設けた請求項１５に記載の押出発泡シートの製造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、建物、車両などの天井、床もしくは壁、断熱材または食品用包装材料などに用いられる押出発泡シートの製造方法及び製造装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
現在、建物、車両などの天井、床もしくは壁、または食品用包装材料などとして、断熱性、耐熱性、加工性、軽量性の観点から発泡シートが使用されているが、この発泡シートは多様化されている。それらの中でも生産性等を鑑みて、サーキュラーダイスを用いた押出発泡シートの製造方法、すなわち、熱可塑性樹脂を押出機で溶融させ、次いで、高温高圧下で発泡剤と共に溶融混練した後、混合物を環状のスリットを有するサーキュラーダイスを通じて低圧域に押出して円筒状発泡体を得、円筒状発泡体の内面側から冷却するように円筒状発泡体の内側に位置して設置された環状冷却マンドレルにて成形した後、前記円筒状発泡体を切り開いて発泡シートを製造する方法が汎用化されている。
【０００３】
しかしながら、従来、前記発泡シートの製造に使用されるサーキュラーダイスは、ダイス出口のダイスリップの温度が制御できない構造となっており、また、発泡初期から中期の発泡シートが、円筒状発泡体の外側に位置する一方の面は自然放冷され、円筒状発泡体の内側に位置する他の面は前記マンドレルに接する金属接触で冷却される。そのような状態で得られた発泡シートは、その表面性や加熱寸法変化率といった品質が押出時の雰囲気環境に大きく影響される場合があり、また、前記のような冷却条件の相違に起因して、得られた発泡シートの両表面における前記のような品質が異なる場合が多い。
【０００４】
前記のような問題を解決するために、押出直後に円筒状発泡成形体の外側から空気を吹き付けるエアーリング（空冷）装置を設け、吹き付ける風量を調整して成形体表面を冷却することで表面付近の発泡を抑制してセルを微細化し、前記品質を確保することが提案されている（例えば、特許文献１〜３参照。）。しかし、このような押出し後にエアーリング（空冷）する方法では、前記のような押出時の雰囲気環境による影響の問題を充分には解消できず、用途に合わせて、特に加熱成形加工をするような場合には、適宜発泡シートの表裏を使い分けているのが現状である。特に、変性ポリフェニレンエーテルのような高耐熱性樹脂は、溶融温度が高く、前記のような押出時の雰囲気環境に大きく影響されることから、押出発泡は困難であった。
【特許文献１】特開２０００−３５５０８３号公報
【特許文献２】特開２００３−２６７３８５号公報
【特許文献３】特開２００５−１０５２１０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、前記問題に鑑み、表面性が良好で、またシートの表裏での加熱寸法変化率などの品質の差が小さい押出発泡シートの製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者は、前記問題を解決すべく鋭意検討した結果、熱可塑性樹脂を押出発泡して発泡シートを製造する際に使用するサーキュラーダイス本体の先端に温度調整可能な冷却装置を設置し、内および／または外ダイスリップを冷却することが、前記の問題解決に有効であることを見出した。また、前記のようにダイスリップを冷却することで、従来困難とされてきた高耐熱性樹脂の押出発泡も容易に実施可能となることも見出した。
【０００７】
すなわち、本発明に係る押出発泡シートの製造方法は、サーキュラーダイスを用いた熱可塑性樹脂製の押出発泡シートの製造において、サーキュラーダイス本体の先端に設けたダイスリップの温度を調整可能な冷却装置を設置し、前記サーキュラーダイスを通じて押出される円筒状発泡体を冷却することを特徴とする。
【０００８】
また、本発明に係る押出発泡シートの製造装置は、押出機の先端にサーキュラーダイスを備えた押出発泡シートの製造装置において、前記サーキュラーダイス本体の先端に設けたダイスリップに冷却装置を設置してなることを特徴とする。
【０００９】
本発明においては、前記ダイスリップの冷却装置として、内外両方のダイスリップを冷却できる装置を用い、サーキュラーダイスを通じて押出成形される円筒状発泡体を内外両面から強制的に冷却することが好ましい。また、前記ダイスリップの冷却装置としては、ダイスリップに冷却媒体の流路を設けたものを使用できる。この場合、内ダイスリップの冷却装置としては内ダイスリップの内部に冷却媒体の流路を形成し、また外ダイスリップの冷却装置としては、外ダイスリップの外周部に冷却媒体の流路を巻装したものが好適に使用できる。
【００１０】
更に、本発明では、ダイスリップとダイス本体との間に断熱層を設けることが好ましく、断熱層として空気層を設けることができる。
【００１１】
本発明は、基材樹脂として非晶性樹脂を用いた押出発泡シートの製造に好適であり、とりわけ前記非晶性樹脂として変性ポリフェニレンエーテルを用いた押出発泡シートの製造に好適である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明においては、押出機で溶融させ、高温高圧下で発泡剤と溶融混練した樹脂混合物を、環状のスリットを有するサーキュラーダイスを通じて低圧域に押出して円筒状発泡体を得る際、前記サーキュラーダイス出口のダイスリップを冷却して該ダイスリップから円筒状の発泡成形体を押出成形することから、発泡初期から中期の成形体の内外面の冷却時における雰囲気環境の影響を制御でき、かつ円筒状成形体の両面の冷却バランスをとることができる。これにより、本発明によって得られた発泡シートは、表面性や加熱寸法変化率といった品質が表裏で同等であるため、加熱成形加工品等に有効である。従って、本発明は、押出時の雰囲気環境の影響を受けやすい高耐熱性樹脂の押出発泡に特に好適である。
【００１３】
また、ダイスリップを冷却する装置によってサーキュラーダイス本体までもが冷却されてしまうと、押出時の樹脂粘度が上昇し、押出が困難となる場合があるが、ダイスリップとダイス本体との間に断熱層を設けることで、ダイス本体を冷却することなくダイスリップのみを冷却することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明のサーキュラーダイスを用いた押出発泡とは、例えば、熱可塑性樹脂からなる基材樹脂および必要により基材樹脂に組み合わせて使用される別種類の熱可塑性樹脂、添加剤などをブレンダーで混合した後、押出機に供給し、樹脂を溶融した後、発泡剤を高温高圧下で圧入して混合し、適性発泡温度まで冷却し、環状のスリットを有する金型であるサーキュラーダイスより大気圧下に押出発泡させて円筒状発泡体を得、該円筒状発泡体の内面側から冷却するように円筒状発泡体の内側に位置して設置された環状冷却マンドレルにて延伸、冷却した後、切り開き、シート状に引き取る方法が挙げられる。前記押出機としては、特に制限はなく、例えば、押出機１機の１段式及び押出機２機を直列に連結した２段式（タンデム式）を挙げることができるが、樹脂の可塑化、樹脂と添加剤との混合、更に樹脂の冷却段階と続いて押出を効率よく実施するには２段式が好ましい。
【００１５】
また、押出機に取り付けられるサーキュラーダイスの基本構造についても特に制限はなく、公知のものを使用することができる。本発明では、このサーキュラーダイスにおけるダイス本体の先端に温度調整可能な冷却装置を設置した点が特徴である。この冷却装置は、既存のサーキュラーダイスに対して後付けで設けることもできるし、サーキュラーダイスの製作時に予め設けておいてもよい。
【００１６】
本発明におけるサーキュラーダイス本体の先端に設置される温度調整可能な冷却装置とは、ダイス本体の先端に接続されるダイスリップを冷却できる構造であり、押出機にて溶融混練されて前記サーキュラーダイスから吐出された樹脂により成形された円筒状発泡体が環状冷却マンドレルに掛かる前に、その表面を強制的に冷却することで、従来の押出後の自然放冷やエアーリング（空気吹き付け）の場合に較べて、円筒状発泡体の厚み方向において表面と中央付近の樹脂温度差を大きくでき、かつ円筒状発泡体の表裏面の冷却バランスを安定的に設定しうるものであれば特に限定はされない。また、内ダイスリップ又は外ダイスリップのいずれか一方のみを冷却制御して円筒状発泡体の表裏面の冷却バランスをとってもよいし、内外ダイスリップ両方を冷却制御して円筒状発泡体の表裏両面の冷却バランスをとってもよい。
【００１７】
ダイスリップ冷却装置の具体的構造を例示するならば、ダイスリップそのものを流路構造として水やオイルを媒体とする温調器と接続したり、ダイスリップに接触しうる構造を有する冷却装置を押出時にダイスリップに接触させて制御してもよい。また、その両方を組み合わせたものでもよい。
【００１８】
これら各種冷却装置の中でも、装置の簡便性の観点から、例えば、図１に示すように、ダイス本体１０の先端に接続されるダイスリップ１において、外ダイスリップ１ａの外側に通水配管２ａを巻装して冷却水６などの冷却媒体の流路を設けて冷却装置２を構成する一方、環状冷却マンドレル４の先端に、該マンドレル４を貫通して設けた通水配管３ｂにより通水可能な筒状金型３ａを内ダイスリップ１ｂの先端面に接触した状態に接続することで冷却装置３を構成し、内外の冷却装置２、３に冷却水６を循環させてダイリップ１を冷却し、ダイスリップ１を通じて吐出された樹脂により成形される円筒状発泡体５の両面の冷却バランスをとることが好ましい。
【００１９】
また、内ダイスリップ１ｂの冷却装置３として、例えば図２に示すように、内ダイスリップ１ｂ内に筒状金型３ａに連通する冷却水等の冷却媒体の流路３ｃを形成しておき、通水配管３ｂから筒状金型３ａを通じて内ダイスリップ１ｂ内に冷却水６などの冷却媒体を循環させて、内ダイスリップ１ｂを直に冷却するようにしてもよい。
【００２０】
ダイスリップ１を冷却する程度は、押出発泡に用いる基材樹脂によって異なるが、発泡剤が圧入された溶融混練体が発泡するに際して気泡の成長に耐えうる粘弾性を保持しうる温度であり、通常、前記溶融混練体の融点やガラス転移温度に対して、−２５℃〜＋１０℃の範囲内にあることが好ましい。また、ダイスリップを過度に冷却すると、発泡剤が圧入された溶融混練体の溶融粘度が押出機先端で上昇し、押出機内の樹脂圧力が上昇して良好な発泡体が得られないばかりか押出機の損傷も引き起こしてしまう場合があるので、ダイス内での樹脂圧力が２５ＭＰａ以下となるように冷却することが好ましい。
【００２１】
前記のような冷却を行うことで、独立気泡発泡シートは勿論のこと、連続気泡発泡シートであっても、また、高耐熱樹脂素材であっても表面性を損なうことなく、且つ、発泡倍率を低下させることなくシート化することが可能となる。
【００２２】
なお、上記のように、本発明においては、ダイスリップを冷却することで円筒状発泡体の内外表面の冷却バランスをとるが、適宜、発泡シート表面に空気等の吹き付けを行う冷却法と組み合わせても構わない。
【００２３】
本発明における前記冷却がダイス本体に温度影響を与えて発泡シート全体の発泡性を変化させないためには、可能な限りダイスリップのみを冷却することが好ましい。ダイスリップ１とダイス本体１０との間に断熱層を設けて、前記冷却装置２、３によりダイス本体１０が冷却されないようにすることが好ましい。このために、ダイスリップ１とダイス本体１０との間に介在させる断熱層としては、ダイスリップ冷却を実施した際に実質的にダイス本体１０を冷却しない構造であれば特に限定されない。例示するならば、例えば図３に示すように、ダイス本体１０の先端面と、該先端面に接続されるダイスリップ１との間にダイスリップ支持部８を除く空気層７を設けて断熱層としてもよいし、ダイスリップ１とダイス本体１０との間に、シリコーン樹脂製やポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等のフッ素系樹脂製などの耐熱性樹脂製断熱材を設けたりすることが挙げられる。これらの中でも簡便性、及び装置の大幅な変更を行わなくても済むことから断熱材を設けることが好ましい。断熱層は、外ダイスリップ１ａ及び内ダイスリップ１ｂの両方とダイス本体１０との間に設けてもよいし、いずれか一方、例えば内ダイスリップ１ｂとダイス本体１０との間のみに設けてもよい。
【００２４】
本発明における押出発泡シートの基材樹脂としては、前記のような押出発泡を行える樹脂であればいかなるものでも使用可能であるが、より効果的に所望の品質を得るという意味では、冷却固化する過程で大きな熱エネルギーを放出して冷却効率を低下させないという観点から非晶性樹脂を用いることが好ましい。非晶性樹脂を例示すれば、汎用プラスチックとしては、アクリロニトリルブタジエンスチレン（ＡＢＳ）、ポリスチレン（ＰＳ）、アクリル（ＰＭＭＡ）等、エンプラとしては、ポリカーボネート（ＰＣ）、変性ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）等、スーパーエンプラとしては、ポリサルホン（ＰＵＦ・ＰＳＦ）、ポリエーテルサルホン（ＰＥＳ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、熱可塑性ポリイミド（ＰＩ）等が挙げられる。これらの中でも、市場要求物性として耐熱性を求められることが一般的に多いため耐熱性樹脂を用いることが好ましい。
【００２５】
耐熱性樹脂としては、ビカット軟化温度（ＪＩＳ  Ｋ７２０６  熱可塑性プラスチックのビカット軟化温度試験方法（Ｂ法）に準じた測定）が１００℃以上である耐熱性を有する樹脂を用いることができる。例示すれば、スチレン−アクリル酸共重合体、スチレン−無水マレイン酸共重合体、スチレン−イタコン酸共重合体等の耐熱ポリスチレン樹脂；ポリスチレンあるいは耐熱ポリスチレンとポリフェニレンエーテル（以下、「ＰＰＥ」と記す。）とのブレンド体、ＰＰＥへのスチレングラフト重合物などのスチレン・フェニレンエーテル共重合体、等の変性ポリフェニレンエーテル系樹脂（「変性ＰＰＥ系樹脂」と記す。）などである。これらの樹脂は、２種以上を用いることもできる。この中でも、変性ＰＰＥ系樹脂を発泡シートの基材樹脂として使用すると、耐熱性および剛性等の品質に優れているうえに、加工性および製造が容易である点で好ましい。
【００２６】
変性ＰＰＥ系樹脂に使われるＰＰＥとしては、例えば、ポリ（２，６−ジメチルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−メチル−６−エチルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２，６−ジエチルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２，６−ジエチルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−メチル−６−ｎ−プロピルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−メチル−６−ｎ−ブチルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−メチル−６−クロルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−メチル−６−ブロムフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−エチル−６−クロルフェニレン−１，４−エーテル）などが挙げられ、これらは単独で用いてもよく、２種以上組み合わせて用いてもよい。変性ＰＰＥ系樹脂中、ＰＰＥ系樹脂と混合樹脂を形成するポリスチレン系樹脂（以下、「ＰＳ系樹脂」と記す。）は、スチレンまたはその誘導体、例えばα−メチルスチレン、２，４−ジメチルスチレン、モノクロルスチレン、ジクロルスチレン、ｐ−メチルスチレン、エチルスチレン等を主成分とする樹脂である。従って、ＰＳ系樹脂はスチレンまたはスチレン誘導体だけからなる単独重合体に限らず他の単量体と共重合することによって得られた共重合体であってもよい。また、前記ＰＰＥ系樹脂に重合、好ましくはグラフト重合させるスチレン系単量体の具体例としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、２，４−ジメチルスチレン、モノクロルスチレン、ジクロルスチレン、ｐ−メチルスチレン、エチルスチレンなどが挙げられる。これらは単独で用いてもよく、２種以上組み合わせてもよい。これらのうちでは、汎用性、コストの点から、スチレンが好ましい。
【００２７】
本発明に使用される基材樹脂として、変性ＰＰＥ系樹脂を使用する場合は、フェニレンエーテル成分として３５重量部〜７５重量部、スチレン成分として６５重量部〜２５重量部が好ましく、更に好ましくはフェニレンエーテル成分として３５重量部〜６０重量部、スチレン成分として６５重量部〜４０重量部、特に好ましくは、フェニレンエーテル成分として３８〜５８重量部、スチレン成分として６２〜４２重量部がよい。ＰＰＥ系樹脂の割合が少ないと、耐熱性が劣る傾向にあり、ＰＰＥ系樹脂の割合が多いと、加熱流動時の粘度が上昇し、発泡成形が困難になる傾向がある。変性ＰＰＥ系樹脂を使用する場合は、発泡剤としては、ブタン、プロパン、ペンタンなどの炭化水素系発泡剤が挙げられる。これらは単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用しても良い。発泡剤の圧入量としては、樹脂１００部に対して発泡剤１〜１０部が好ましい。
【００２８】
本発明において使用される発泡シートの基材樹脂には、必要に応じて造核剤、気泡調整剤、耐衝撃性改良剤、滑剤、酸化防止剤、静電防止剤、顔料、安定剤、臭気低減剤等を添加してもよい。また、剛性、耐熱性の観点から、用途によって異種および／または同種材料からなる非発泡層を片面または両面に積層形成してもよい。
【００２９】
本発明により製造される発泡シートは、プラグ成形、真空成形、圧空成形などでの加熱成形性に優れるため、プラグ成形、マッチド・モールド成形、ストレート成形、ドレープ成形、プラグアシスト成形、プラグアシスト・リバースドロー成形、エアスリップ成形、スナップバック成形、リバースドロー成形、フリードローイング成形、プラグ・アンド・リッジ成形、リッジ成形などの方法により、表面が平滑で、耐熱性、剛性、断熱性に優れた成形体を得ることができる。
【実施例】
【００３０】
以下、実施例および比較例に基づいて本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。なお、実施例の記載に先立って、得られた発泡シートの評価方法を以下に示す。
【００３１】
（発泡倍率）
発泡シートの密度ｄｆをＪＩＳ  Ｋ  ７２２２に準じて測定し、別途、変性ＰＰＥ系樹脂の密度ｄｐをＪＩＳ  Ｋ  ７１１２に準じて測定し、発泡倍率＝ｄｐ／ｄｆの式により算出した。
【００３２】
（独立気泡率）
発泡シートに対し、マルチピクノメーター（ベックマン社製）を用いて、ＡＳＴＭＤ−２８５９に準じて測定し、独立気泡率を求めた。
【００３３】
（セル径）
発泡シートの断面を光学顕微鏡で観察して２０個のセル径を測定し、その測定値の平均値を算出した。
【００３４】
（目付）
発泡シートに対して押出方向に任意の５箇所より、１００ｍｍ×１００ｍｍの大きさの試験片を切り出し、それらの重量を測定した結果を平均し、１ｍ2当たりの重さに換算した。
【００３５】
（厚さ）
発泡シートに対して幅方向に２０箇所の厚さを測定し、その測定値の平均値を算出した
【００３６】
（厚み分布）
発泡シートに対して幅方向５０ｍｍ間隔で厚みを測定し、下式によりシート厚みのバラツキＲを算出し、以下の３段階で評価した。
Ｒ＝（最大値−最小値）／平均値
○：Ｒ＝＜０．１以下
△：０．１≦Ｒ≦０．１５
×：０．１５＜Ｒ
【００３７】
（表面性）
発泡シートの表面状態を目視により観察し、下記の４段階で評価した。
◎：表面が美麗であり、表裏での差が認められない。
○：表面に光沢があり美麗である。
Δ：細かい鮫肌状の模様がある。
×：表面に鮫肌状の模様があり、表面凹凸もある。
【００３８】
（シート反り）
４３０ｍｍ×４３０ｍｍにカットした発泡シートのサンプルを、Ｙａｍａｔｏ社製ファインオーブンＤＨ６１０を用い、設定温度１５０℃で１５分間オーブン加熱した。その後、３時間かけて常温に戻し、取り出したサンプルのマンドレル面（円筒状発泡体の内側面）を上にして床面上に設置し、サンプル４角における床からの浮き量（床からの高さ）を測定した。測定はＮ数３として３片のサンプルで行い、平均値をシートの反り（ｍｍ）とした。この値が小さいほど、シート表裏面での加熱寸法変化率の差が小さいことになる。
【００３９】
（実施例１）
ＰＰＥ樹脂成分４０重量％およびＰＳ樹脂成分６０重量％となるようにＰＰＥ系樹脂（日本ＧＥ社製  ＥＦＮ−４２３０、ＰＰＥ成分７０重量％：ＰＳ成分３０重量％）５７．１重量部とＰＳ樹脂（ＰＳジャパン社製  Ｇ８１０２、ＰＳ成分１００重量％）４２．９重量部および造核剤であるタルク０．３２重量部とをリボンブレンダーで撹拌混合した配合物を、φ６５−９０ｍｍタンデム押出機に供給し、第１段押出機で樹脂温度２７０℃まで加熱溶融させた後、発泡剤として樹脂１００重量部に対して、ｉ−ブタン４．０重量部を圧入混合した。その後、第２段押出機で樹脂温度２００℃まで冷却し、サーキュラーダイ（φ７５ｍｍ）より７５ｋｇ／ｈで大気圧下に押し出した。このとき、ダイス本体は樹脂温度と同一の２００℃とする一方、ダイスリップは、図１に示す冷却装置２、３により冷却水６を循環させて８０℃まで冷却して円筒状発泡体を得た。得られた円筒状発泡体は、外径２００ｍｍの環状冷却マンドレルにかけて円筒状の発泡シートとして成形した。成形された円筒状発泡シートをカッターで切り開き、平板状の発泡シートを得た。
得られた発泡シートは、幅６２６ｍｍ、厚さ３．０ｍｍ、発泡倍率１１．０倍、独立気泡率８８％、セル径０．１６ｍｍ、目付２５０ｇ／ｍ2であった。また、厚み分布はＲ＝０．０８３であり、マンドレル側（内側）の表面性も良好であった。更に、オーブンでの加熱処理後のシート反りも３ｍｍと小さいものであった。
【００４０】
（実施例２）
ダイスリップの冷却温度を１２０℃とした以外は実施例１と同一方法により発泡シートを得た。
得られた発泡シートは、幅６２６ｍｍ、厚さ３．１ｍｍ、発泡倍率１１．５倍、独立気泡率９０％、セル径０．１６ｍｍ、目付２５５ｇ／ｍ2であった。また、厚み分布はＲ＝０．０８０であり、マンドレル側（内側）の表面性も良好であった。更に、オーブンでの加熱処理後のシート反りも５ｍｍと小さいものであった。
【００４１】
（実施例３）
内ダイスリップとダイス本体との接続部に断熱層として厚さ２ｍｍのＰＴＦＥ製パッキンを挟んだ以外は実施例２と同一方法により発泡シートを得た。
得られた発泡シートは、幅６２６ｍｍ、厚さ３．１ｍｍ、発泡倍率１１．５倍、独立気泡率９０％、セル径０．１６ｍｍ、目付２５５ｇ／ｍ2であった。また、厚み分布はＲ＝０．０８０であり、表面性も良好であった。更に、オーブンでの加熱処理後のシート反りも５ｍｍと小さいものであった。発泡シートの特性としては実施例２と殆ど差異ないものであったが、内ダイスリップとダイス本体との間を断熱することで内ダイスリップによる冷却が効果的に行われ、マンドレル側（内側）の表面性においては実施例２に優る良好なものであった。
【００４２】
（比較例１）
ダイスリップを冷却をしない以外は実施例１と同一の方法により発泡シートを得た。
得られた発泡シートは、幅６２６ｍｍ、厚さ３．１ｍｍ、発泡倍率１２．０倍、独立気泡率８３％、セル径０．１６ｍｍ、目付２５０ｇ／ｍ2であった。また、厚み分布はＲ＝０．０９０であり、マンドレルの反対側（外側）の表面性は良好であったものの、マンドレル側（内側）は鮫肌状で明らかに表面性に劣るものであった。更に、オーブンでの加熱処理後のシート反りは１０ｍｍであり、ダイスリップを冷却した実施例１に較べて大きかった。
【００４３】
（比較例２）
ダイスリップを冷却をせず、これを補うため、ダイス本体温度を１９０℃まで冷却した以外は実施例１と同一の方法により発泡シートを得た。
得られた発泡シートは、幅６２６ｍｍ、厚さ２．９ｍｍ、発泡倍率１０．５倍、独立気泡率９０％、セル径０．１５ｍｍ、目付２６０ｇ／ｍ2であった。また、厚み分布はＲ＝０．１８０であり、発泡シートに局部的な凹凸が発生していた。表面性については、局部的に非常に悪い部分が認められた。一方、比較例１に較べてダイス本体の温度が低いことから、オーブンでの加熱処理後のシート反りは８ｍｍと比較例１と較べれば改善される傾向が認められた。
【００４４】
（比較例３）
ダイスリップを冷却をせず、かつダイス本体温度を２１０℃まで上げた以外は実施例１と同一の方法により発泡シートを得た。
得られた発泡シートは、幅６２６ｍｍ、厚さ２．９ｍｍ、発泡倍率１０．５倍、独立気泡率７０％、セル径０．１７ｍｍ、目付２５５ｇ／ｍ2であった。また、厚み分布はＲ＝０．０８０であり、表面性は、鮫肌状から更に悪化し、部分的にクラックが発生していた。更に、オーブンでの加熱処理後のシート反りは１２ｍｍと比較例１より更に大きく悪化していた。
【００４５】
以上の実施例１〜３及び比較例１〜３で得られた発泡シートの物性を表１にまとめて示す。
【００４６】
【表１】
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【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】本発明に係る押出発泡シートの製造装置におけるダイスリップ冷却装置の概略図である。
【図２】本発明に係る押出発泡シートの製造装置におけるダイスリップ冷却装置の他の実施形態を示す拡大概略断面図である。
【図３】本発明に係る押出発泡シートの製造装置におけるダイスリップ冷却装置の更に他の実施形態を示す拡大概略断面図である。
【符号の説明】
【００４８】
１  ダイスリップ
２  外ダイスリップの冷却装置
３  内ダイスリップの冷却装置
４  環状冷却マンドレル
５  円筒状発泡体
６  冷却水
７  空気層（断熱層）
８  ダイスリップ支持部
１０  ダイス本体
【図１】
2007296685.tif 000004
【図２】
2007296685.tif 000005
【図３】
2007296685.tif 000006