(57)【要約】少なくともジエンエラストマー、補強無機フィラー、及び該無機フィラーと該エラストマーの間に結合を与えるカップリング剤をベースとした、タイヤの製造に使用可能なゴム組成物であって、前記無機フィラーが、以下の特徴：−  （ａ）２０〜２００ｍ２／ｇのＢＥＴ比表面積；−  （ｂ）１０〜３５０ｎｍの平均粒径（質量で）ｄＷ；を有する炭化ケイ素を含むことを特徴とする組成物。このようなゴム組成物の、ゴム製品、特にタイヤ又は該タイヤを意図したゴム製の半製品、特にトレッド製造のための使用。【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくともジエンエラストマー、補強無機フィラー、該無機フィラーと該エラストマーの間に結合を与えるカップリング剤をベースとしたゴム組成物であって、前記無機フィラーが、以下の特徴：
−  （ａ）２０〜２００ｍ２／ｇのＢＥＴ比表面積；
−  （ｂ）１０〜３５０ｎｍの平均粒径（質量で）ｄＷ；
を有する炭化ケイ素を含むことを特徴とする組成物。
【請求項２】
前記補強無機フィラーの量が、３０〜２００ｐｈｒ（１００部のエラストマー当たりの質量部）である、請求項１に記載の組成物。
【請求項３】
前記炭化ケイ素の量が、５０ｐｈｒより多い、請求項２に記載の組成物。
【請求項４】
前記炭化ケイ素に加え、補強無機フィラーとしてシリカ又はアルミナを含む、請求項１〜３のいずれか１項に記載の組成物。
【請求項５】
前記炭化ケイ素に加え、補強フィラーとしてカーボンブラックを含む、請求項１〜３のいずれか１項に記載の組成物。
【請求項６】
前記カーボンブラックが、２〜２０ｐｈｒの量で存在する、請求項５に記載の組成物。
【請求項７】
前記ＢＥＴ比表面積が、２０〜１５０ｍ２／ｇである、請求項１〜６のいずれか１項に記載の組成物。
【請求項８】
前記粒径ｄＷが、２０〜３００ｎｍの範囲内にある、請求項１〜７のいずれか１項に記載の組成物。
【請求項９】
前記炭化ケイ素が、１×１０−４μｍ−１／秒より大きい、６００Ｗプローブの２０％パワーでの超音波脱集塊試験で測定される脱集塊率αを有する、請求項１〜８のいずれか１項に記載の組成物。
【請求項１０】
前記炭化ケイ素が、以下の特徴：
−  そのＢＥＴ比表面積が、２５〜１４０ｍ２／ｇの範囲内にある；
−  その粒径ｄＷが、２０〜２５０ｎｍの範囲内にある；
−  その脱集塊率αが、５×１０−４μｍ−１／秒より大きい；
の少なくとも１つを満たす、請求項７〜９のいずれか１項に記載の組成物。
【請求項１１】
前記炭化ケイ素が、１×１０−３μｍ−１／秒より大きい脱集塊率αを有する、請求項１０に記載の組成物。
【請求項１２】
前記カップリング剤が、多硫化アルコキシシランである、請求項１〜１１のいずれか１項に記載の組成物。
【請求項１３】
前記ジエンエラストマーが、ポリブタジエン、合成ポリイソプレン、天然ゴム、ブタジエン−スチレンコポリマー、ブタジエン−イソプレンコポリマー、ブタジエン−アクリロニトリルコポリマー、イソプレン−スチレンコポリマー、ブタジエン−スチレン−イソプレンコポリマー及びこれらエラストマーの混合物から成る群より選択される、請求項１〜１２のいずれか１項に記載の組成物。
【請求項１４】
前記ジエンエラストマーが、ブタジエン−スチレンコポリマー（ＳＢＲ）であり、そのスチレン含量が２０質量％〜３０質量％、該ブタジエン部分のビニル結合含量が１５％〜６５％、トランス−１，４結合含量が２０％〜７５％、かつガラス転移温度が−２０℃〜−５５℃である、請求項１３に記載の組成物。
【請求項１５】
前記ＳＢＲが、溶液中で調製されたＳＢＲ（ＳＳＢＲ）であり、かつ好ましくは９０％より多いシス−１，４結合を有するポリブタジエンとの混合物で使用される、請求項１４に記載の組成物。
【請求項１６】
少なくとも（ｉ）ジエンエラストマー、少なくとも（ｉｉ）補強無機フィラー及び（ｉｉｉ）該無機フィラーと該エラストマーの間に結合を与えるカップリング剤が取り込まれている、タイヤの製造に使用可能なゴム組成物を得る方法であって、前記無機フィラーが、以下の特徴：
−  （ａ）２０〜２００ｍ２／ｇのＢＥＴ比表面積；
−  （ｂ）１０〜３５０ｎｍの平均粒径（質量で）ｄＷ；
を有し、かつ１１０℃〜１９０℃の最大温度に達するまで、１段階又は複数段階で、全混合物を熱機械的に混練することを特徴とする方法。
【請求項１７】
前記ＢＥＴ比表面積が、２０〜１５０ｍ２／ｇである、請求項１６に記載の方法。
【請求項１８】
前記粒径ｄＷが、２０〜３００ｎｍの範囲内にある、請求項１６又は１７に記載の方法。
【請求項１９】
前記炭化ケイ素が、１×１０−４μｍ−１／秒より大きい、６００Ｗプローブの２０％パワーでの超音波脱集塊試験で測定される脱集塊率αを有する、請求項１６〜１８のいずれか１項に記載の方法。
【請求項２０】
前記炭化ケイ素が、以下の特徴：
−  そのＢＥＴ比表面積が、２５〜１４０ｍ２／ｇの範囲内にある；
−  その粒径ｄＷが、２０〜２５０ｎｍの範囲内にある；
−  その脱集塊率αが、５×１０−４μｍ−１／秒より大きい；
の少なくとも１つを満たす、請求項１７〜１９のいずれか１項に記載の方法。
【請求項２１】
前記炭化ケイ素が、１×１０−３μｍ−１／秒より大きい脱集塊率αを有する、請求項２０に記載の方法。
【請求項２２】
前記補強無機フィラーの量が、３０〜２００ｐｈｒ（１００部のエラストマー当たりの質量部）である、請求項１６〜２１のいずれか１項に記載の方法。
【請求項２３】
前記炭化ケイ素の量が、５０ｐｈｒより多い、請求項２２に記載の方法。
【請求項２４】
前記炭化ケイ素に加え、補強無機フィラーとしてシリカ又はアルミナを含む、請求項１６〜２３のいずれか１項に記載の方法。
【請求項２５】
前記炭化ケイ素に加え、補強フィラーとしてカーボンブラックを含む、請求項１６〜２３のいずれか１項に記載の方法。
【請求項２６】
前記カーボンブラックが、２〜２０ｐｈｒの量で存在する、請求項２５に記載の方法。
【請求項２７】
前記ジエンエラストマーが、ポリブタジエン、合成ポリイソプレン、天然ゴム、ブタジエン−スチレンコポリマー、ブタジエン−イソプレンコポリマー、ブタジエン−アクリロニトリルコポリマー、イソプレン−スチレンコポリマー、ブタジエン−スチレン−イソプレンコポリマー及びこれらエラストマーの混合物から成る群より選択される、請求項１６〜２６のいずれか１項に記載の方法。
【請求項２８】
前記ジエンエラストマーが、ブタジエン−スチレンコポリマー（ＳＢＲ）であり、そのスチレン含量が２０質量％〜３０質量％、該ブタジエン部分のビニル結合含量が１５％〜６５％、トランス−１，４結合含量が２０％〜７５％、かつガラス転移温度が−２０℃〜−５５℃である、請求項２７に記載の方法。
【請求項２９】
前記ＳＢＲが、溶液中で調製されたＳＢＲ（ＳＳＢＲ）であり、かつ好ましくは９０％より多いシス−１，４結合を有するポリブタジエンとの混合物で使用される、請求項２８に記載の方法。
【請求項３０】
前記最大混練温度が、１３０℃〜１８０℃である、請求項１６〜２９のいずれか１項に記載の方法。
【請求項３１】
ゴム製品製造のための、請求項１〜１５のいずれか１項に記載のゴム組成物の使用。
【請求項３２】
タイヤ及び該タイヤを意図したゴム半製品製造のための、請求項３１に記載の使用であって、これら半製品が、トレッド、トレッド用アンダーレイヤー、クラウンプライ、サイドウォール、カーカスプライ、ビーズ、プロテクター、インナーチューブ及びチューブレスタイヤ用の気密内部ゴムを含む群から選択されることを特徴とする使用。
【請求項３３】
以下の特徴：
−  （ａ）２０〜２００ｍ２／ｇのＢＥＴ比表面積；
−  （ｂ）１０〜３５０ｎｍの平均粒径（質量で）ｄＷ；
を有する炭化ケイ素の、ジエンゴム組成物中での補強フィラーとしての使用。
【請求項３４】
前記ＢＥＴ比表面積が、２０〜１５０ｍ２／ｇである、請求項３３に記載の使用。
【請求項３５】
前記粒径ｄＷが、２０〜３００ｎｍの範囲内にある、請求項３３又は３４に記載の使用。
【請求項３６】
前記炭化ケイ素が、１×１０−４μｍ−１／秒より大きい、６００Ｗプローブの２０％パワーでの超音波脱集塊試験で測定される脱集塊率αを有する、請求項３３〜３５のいずれか１項に記載の使用。
【請求項３７】
前記炭化ケイ素が、以下の特徴：
−  そのＢＥＴ比表面積が、２５〜１４０ｍ２／ｇの範囲内にある；
−  その粒径ｄＷが、２０〜２５０ｎｍの範囲内にある；
−  その脱集塊率αが、５×１０−４μｍ−１／秒より大きい；
の少なくとも１つを満たす、請求項３３〜３６のいずれか１項に記載の使用。
【請求項３８】
前記炭化ケイ素が、１×１０−３μｍ−１／秒より大きい脱集塊率αを有する、請求項３６又は３７に記載の使用。
【請求項３９】
前記炭化ケイ素を、５０ｐｈｒ（１００部のエラストマー当たりの質量部）より多い量で使用する、請求項３３〜３８のいずれか１項に記載の使用。
【請求項４０】
ジエンゴム組成物の補強方法であって、未硬化状態のジエンゴム組成物に、熱機械的混練によって、以下の特徴：
−  （ａ）２０〜２００ｍ２／ｇのＢＥＴ比表面積；
−  （ｂ）１０〜３５０ｎｍの平均粒径（質量で）ｄＷ；
を有する炭化ケイ素を取り込むことを特徴とする方法。
【請求項４１】
前記ＢＥＴ比表面積が、２０〜１５０ｍ２／ｇである、請求項４０に記載の方法。
【請求項４２】
前記粒径ｄＷが、２０〜３００ｎｍの範囲内にある、請求項４０又は４１に記載の方法。
【請求項４３】
前記炭化ケイ素が、１×１０−４μｍ−１／秒より大きい、６００Ｗプローブの２０％パワーでの超音波脱集塊試験で測定される脱集塊率αを有する、請求項４０〜４２のいずれか１項に記載の方法。
【請求項４４】
前記炭化ケイ素が、以下の特徴：
−  そのＢＥＴ比表面積が、２５〜１４０ｍ２／ｇの範囲内にある；
−  その粒径ｄＷが、２０〜２５０ｎｍの範囲内にある；
−  その脱集塊率αが、５×１０−４μｍ−１／秒より大きい；
の少なくとも１つを満たす、請求項４０〜４３のいずれか１項に記載の方法。
【請求項４５】
前記炭化ケイ素が、１×１０−３μｍ−１／秒より大きい脱集塊率αを有する、請求項４４に記載の方法。
【請求項４６】
前記炭化ケイ素を、５０ｐｈｒ（１００部のエラストマー当たりの質量部）より多い量で使用する、請求項４０〜４５のいずれか１項に記載の方法。
【請求項４７】
請求項１〜１５のいずれか１項に記載の組成物を含んでなるゴム製品。
【請求項４８】
請求項１〜１５のいずれか１項に記載のゴム組成物を含んでなるタイヤ用半製品であって、この製品が、特にトレッド、該トレッド用アンダーレイヤー、クラウンプライ、サイドウォール、カーカスプライ、ビーズ、プロテクター、インナーチューブ及びチューブレスタイヤ用の気密内部ゴムを含む群から選択されることを特徴とする製品。
【請求項４９】
請求項１〜１５のいずれか１項に記載のゴム組成物を含んでなるタイヤ。
【請求項５０】
請求項１〜１５のいずれか１項に記載のゴム組成物をベースとしたタイヤトレッド。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
本発明は、タイヤ又はタイヤ用半製品、特にタイヤ用トレッドの製造に使用可能なジエンゴム組成物、及び該ゴム組成物を補強可能な補強フィラーに関する。
【０００２】
燃料経済及び自動車によって排出される汚染を低減するため、タイヤ設計者によって、非常に低い転がり抵抗、乾燥地面及び湿った又は雪で覆われた地面上の両方で改良された接着力、非常に良い耐摩耗性のすべてを有するタイヤを得るための主要な試みが為されている。
【０００３】
従って、転がり抵抗を下げ、かつタイヤの接着力を高めるための多くの解決法が提案されているが、これらは、通常、非常に大きく耐摩耗性を低下させてしまう。特に、例えば、従来のシリカ若しくはアルミナ、チョーク、タルク、ベントナイト若しくはカオリンのような粘土のような従来の白色フィラーを、タイヤ、特にトレッドの製造に用いるゴム組成物に取り込むことは、転がり抵抗を下げ、かつ湿った、雪若しくは氷で覆われた地面への接着力を向上させることになるが、許容できない耐摩耗性の低減という結果になり、これら従来の白色フィラーはこのようなゴム組成物について十分な補強能力がないという事実につながることは周知である。この理由のため、これら白色フィラーは、一般に非補強フィラーと呼ばれ、不活性フィラーとも呼ばれる。
【０００４】
この問題に対する１つの有効な解決法は、特に特許出願ＥＰ−Ａ−０５０１２２７、ＥＰ−Ａ−０７３５０８８又はＷＯ９９／０２６０２号明細書に記載されており、これら出願は、その他の特性、特にグリップの特性、耐久性、特に耐摩耗性に逆効果を及ぼすことなく、有意に改良された転がり抵抗を有するトレッドの製造を可能にする高分散性の沈降シリカ（“高い分散性のシリカ”に代えていわゆる“ＨＤ”シリカ）で補強されたジエンゴム組成物を開示している。このような矛盾する特性の妥協を有する他の組成物は、特許出願ＥＰ−Ａ−０８１０２５８及びＷＯ９９／０２６０２号明細書にも、補強白色フィラーとして高分散性の特有のアルミナ系フィラーについて記述されている。
【０００５】
しかし、これら特有の白色フィラーを含有するゴム組成物は、それらが高分散性タイプの場合でさえ、相互の引力という理由のため、これら白色フィラー粒子はエラストマーマトリックス内で一緒に集塊する刺激性傾向を有するので、従来通りカーボンブラックで充填されているゴム組成物よりも作業しにくい状態である（“加工性”）。これら相互作用は、未硬化状態の組成物のコンシステンシーを高め、ひいてはカーボンブラックが存在する場合よりも作業をしにくくする傾向にあり；その結果、フィラーの分散性を制限し、それゆえ熱機械的混練操作時に生じるであろうすべての（白色フィラー／エラストマー）結合が実際に得られたならば理論的に達成可能なレベルより実質的に低いレベルに補強特性を制限することにもなる。
【０００６】
さらに、これらシリカ又はアルミナタイプの無機フィラーは、カーボンブラックで充填されている従来の組成物に比し、エラストマー組成物の加硫キネティクスを有意に破壊するという公知の欠点をも有する。特に、シリカの場合、その結果の長い硬化時間が、該エラストマー組成物の工業的処理、それらを含有するゴム製品の工業的処理にも逆効果を及ぼしうることが分かっている。
【０００７】
今や、出願人らは、研究中に、上述したフィラー以外にも真の補強フィラーとしてゴム組成物に使用できる、すなわち、従来のカーボンブラックに代えてタイヤに使用可能な特有の無機フィラーがあることを発見した。予想外にも、これら特有の無機フィラーは、それを含有するゴム組成物に優れた加工性能のみならず、非常に高い分散性を与え、共にカーボンブラックで得られるのと同様である。さらに、それらはシリカ又はアルミナタイプの補強白色フィラーに特有の硬化キネティクスに関する上記欠点を克服することができる。
【０００８】
結果として、本発明の第１主題は、少なくとも（ｉ）ジエンエラストマー、（ｉｉ）補強無機フィラー、（ｉｉｉ）補強フィラーとエラストマーの間に結合を与えるカップリング剤をベースとしたゴム組成物であって、前記無機フィラーが、以下の特徴：
−  （ａ）２０〜２００ｍ２／ｇのＢＥＴ比表面積；
−  （ｂ）１０〜３５０ｎｍの平均粒径（質量で）（ｄＷ）；
を有する炭化ケイ素（以後“補強炭化ケイ素”と呼ぶ）を含むことを特徴とするゴム組成物に関する。
【０００９】
従来、雪又は氷に覆われた地面でのグリップを改良するために、炭化ケイ素がタイヤのトレッドに必須に使用されていることは公知である（例えば、ＦＲ−Ａ−６５５ １０５、ＦＲ−Ａ−２ ２１８ ２０９、ＦＲ−Ａ−２ ２９３ ３２５又はＤＥ−Ａ−２ ４５７ ４４６、ＤＥ−Ａ−２ ３５５ ４６６、ＤＥ−Ａ−２ ４５７ ４４６、ＤＥ−Ａ−３ ２１８ １２４、ＥＰ−Ａ−０ ４４２ １５５、ＥＰ−Ａ−０ ８８５ ９２５、ＪＰ−Ａ−１９８５／２５８２３５、ＪＰ−Ａ−１９８７／０９１３０４、ＪＰ−Ａ−１９８８／１５１５０６、ＪＰ−Ａ−１９９０／０９１１３７、ＪＰ−Ａ−１９９０／１３５２４１、ＪＰ−Ａ−１９９０／２６６７０４、ＪＰ−Ａ−１９９１／２５２４３２又はＵＳ−Ａ−５，１６２，３９５、ＵＳ−Ａ−３，８７８，１４７、ＵＳ−Ａ−５，２２３，３３３、ＵＳ−Ａ−５，７３３，６５０参照）。これらすべての文書では、その粗大サイズとその非常に高い硬度のために選択された炭化ケイ素の粒子は、補強機能ではなく、雪又は氷上での周知の“爪”効果によるグリップを改良するという機能を有する。さらに、通常非常に小割合で存在するこれら従来の炭化ケイ素は、常に、さらにカーボンブラック及び／又はシリカのような真の補強フィラーを含有するゴム組成物に加えられることに留意する必要がある。
【００１０】
本発明の主題は、少なくとも１種のジエンエラストマー、少なくとも１種の補強無機フィラー、及び該補強無機フィラーと該エラストマーの間に結合を与えるカップリング剤が取り込まれている、タイヤの製造に使用可能なゴム組成物を得る方法であって、前記無機フィラーが、以下の特徴：
−  （ａ）２０〜２００ｍ２／ｇのＢＥＴ比表面積；
−  （ｂ）１０〜３５０ｎｍの平均粒径（質量で）ｄＷ；
を有する炭化ケイ素を含み、かつ１１０℃〜１９０℃の最大温度に達するまで、１段階又は複数段階で、全混合物を熱機械的に混練することを特徴とする方法にも関する。
【００１１】
本発明の別の主題は、本発明のゴム組成物の、ゴム製品、特にタイヤ又は該タイヤを意図したゴム半製品製造のための使用でり、これら半製品は、特にトレッド、例えばこのトレッドの下に配置することを意図したアンダーレイヤー、クラウンプライ、サイドウォール、カーカスプライ、ビーズ、プロテクター、インナーチューブ及びチューブレスタイヤ用の気密内部ゴムを含む群から選択される。
【００１２】
本発明の組成物は、特に乗用車、バン、４ｘ４車（４本の駆動輪を有する）、二輪車、“重車”（すなわち地下鉄、バス、道路輸送機械類（トラック、トラクター、トレーラー）、路上外走行車）、航空機、建築、農業又は処理機械類に取り付けることを意図しているタイヤ用トレッドの製造に適し、これらトレッドは、新タイヤの製造に使用でき、又は破損タイヤの再生にも使用できる。
【００１３】
本発明の主題は、これらタイヤ及びこれらゴム半製品自体でもあり、特にそれが本発明のゴム組成物を含む場合のトレッドである。
本発明の別の主題は、上で定義したような補強炭化ケイ素の、ジエンゴム組成物中での補強フィラーとしての使用である。
最後に、本発明の別の主題は、ジエンゴム組成物を補強する方法であって、上で定義したような補強炭化ケイ素を、未効果状態のジエンゴム組成物に熱機械的混練によって取り込むことを特徴とする方法である。
【００１４】
本発明及びその利点は、以下の説明及び実施形態の例、並びにこれら実施例に関する図１〜９を参照して容易に理解されるだろう。図面は、以下を示す。
−  本発明に従う場合と従わない場合のフィラーについて、図９の装置を用いた超音波発生時の集塊サイズの進化曲線であり、この曲線から脱集塊率αを決定する（図１〜図４）；
−  本発明に従う場合と従わない場合の種々のジエンゴム組成物に対する伸びの関数としてのモジュラスの変化曲線（図５〜図８）；
−  粒子の集塊形態のフィラーの超音波脱集塊率（α）の測定に好適な装置の図（図９）。
【００１５】
Ｉ．使用する測定及び試験
Ｉ−１．補強フィラーの特徴づけ
後述するフィラーは、周知のように粒子の集塊から成り、外力の影響下、例えば機械仕事又は超音波の作用下で脱集塊してこれらの粒子になりやすい。本明細書で使用する場合、用語“粒子”は、その“凝集体”の普通の一般的な意味で理解しなければならず（“二次粒子”とも呼ばれる）、当てはまる場合、この凝集体の一部を形成しうる可能な基本粒子（“一次粒子”とも呼ばれる）の意味ではなく；“凝集体”は、周知のように、通常、フィラーの合成時に一緒に凝集して生じる基本（一次）粒子で形成された非分裂単位（すなわち、切断又は分割できない）を意味するものと理解される。
これらフィラーは、後述するように特徴づけられる。
【００１６】
ａ）ＢＥＴ比表面積：
ＢＥＴ比表面積は、“Ｔｈｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｓｏｃｉｅｔｙ”第６０巻，３０９ページ，１９３８年２月に記載され、さらに正確には１９９６年１２月の仏国規格ＮＦ ＩＳＯ ９２７７に準拠したブルナウアー−エメット−テラーの方法を用いる気体の吸着によって決定する［多点容積法（５点）−気体：窒素−脱気：１６０℃で１時間−相対圧力ｐ／ｐｏの範囲：０．０５〜０．１７］。
【００１７】
ｂ）平均粒径ｄＷ：
粒子の平均径（質量で）ｄＷは、従来通り０．０１ｍｏｌ／ｌの水酸化ナトリウム水溶液中分析すべきフィラーの超音波分散後に測定する（約０．４質量％）。
測定は、特にカーボンブラックの粒の特徴づけに使用される公知の装置、Ｂｒｏｏｋｈａｖｅｎ Ｉｎｓｔｒｕｅｍｎｔｓ販売の光学検出遠心分離沈降速度計タイプ“ＤＣＰ”（“ディスク遠心分離光沈降速度計”）を用いて行う。この装置は、６００〜７００ｎｍのスペクトルバンドで放射するＬＥＤ源を備えている。
【００１８】
操作方法は以下の通りである。８分にわたる１５００Ｗ超音波プローブ（照会番号Ｍ７５４５でＢｉｏｂｌｏｃｋによって販売されているＶｉｂｒａｃｅｌｌ ３／４−インチ超音波発生装置）の６０％パワーの（“出力制御”の最大位置の６０％）作用によって、懸濁安定剤として０．０１ｍｏｌ／ｌのＮａＯＨを含有する４０ｍｌの水溶液中３〜６ｍｇ（例えば、多くの場合５ｍｇが適切である）のフィラー試料の懸濁液を製造する。超音波発生時の加熱を制限するため、懸濁液は、好ましくは冷水（例えば５〜１０℃の温度）の浴内に置く。超音波発生後、１５ｍｌの懸濁液を回転ディスク内に導入し；１２０分間の沈降後、“ＤＣＰ”沈降速度計のソフトウェアにより、分析されるフィラーの複合屈折率（例えば、炭化ケイ素ではｎ＊＝２．６１＋１．００．ｉ）、懸濁媒体の屈折率及びＢｒｏｏｋｈａｖｅｎ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓによって提供されるソース／検出器ペアのスペクトル特徴を考慮した特有の光学補正を施すことによって、粒径の質量分布及び粒子の平均質量径ｄＷを周知のやり方で計算する（ｄＷ＝Σ（ｎｉｄｉ５）／Σ（ｎｉｄｉ４）、式中ｎｉ＝サイズクラス又は直径ｄｉの対象数）。２０℃における水の屈折率の値：６２０ｎｍに対する１．３３２２と６９０ｎｍでの１．３３０５の間の直線補間により、周知のやり方でＬＥＤ源の波長の関数として懸濁媒体の屈折率を得る。この光学補正値は、Ｂｒｏｏｋｈａｖｅｎ ＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓからのプログラムＤＣＰ＿ＳＣＡＴ．ｅｘｅによって生成される。
【００１９】
ｃ）脱集塊率：α
脱集塊率（α）は、６００Ｗ（ワット）プローブの２０％パワーでのいわゆる“超音波脱集塊試験”で測定する。周知原理のこの試験は、超音波発生時の粒子の集塊の平均径（容量で）の進化の連続的な測定を可能にする（ＷＯ９９／２８３７６、ＷＯ９９／２８３８０、ＷＯ９９／２８３９１号明細書参照）。観察する対象が非常に小さいサイズであることを考慮して、フラウンホーファーの方法ではなく、この場合にはＭｉｅの方法を用いて操作方法を適合させた。
【００２０】
使用装置は、レーザー粒度分析計（Ｍａｌｖｅｒｎ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ販売の“Ｍａｓｔｅｒｓｉｚｅｒ Ｓ”型−Ｈｅ−Ｎｅ赤色レーザー源、波長６３２．８ｎｍ）及びそのプレパラー（ｐｒｅｐａｒｅｒ）（“Ｍａｌｖｅｒｎ Ｓｍａｌｌ Ｓａｍｐｌｅ Ｕｎｉｔ ＭＳＸ１”）で形成され、その間に超音波プローブ（照会番号Ｍ７２４１２でＢｉｏｂｌｏｃｋによって販売されている６００Ｗ １／２インチ超音波発生装置Ｖｉｂｒａｃｅｌｌ型）を備えた連続流処理セル（Ｂｉｏｂｌｏｃｋ Ｍ７２４１０）が挿入されている。
【００２１】
分析すべき小量（２０ｍｇ）のフィラーを１６０ｍｌのＮＨ４ＯＨ水溶液と共にプレパラー内に導入し、循環速度はその最大に設定する（１分毎に約３リットル）。ＮＨ４ＯＨ溶液は、フィラーのＢＥＴ比表面積に応じて、１０００ｍｌの水に希釈した２５質量％のＮＨ３を有する５又は１０ｍｌのＮＨ４ＯＨ（例えば照会番号０９８６０のＦｌｕｋからの製品）で調製する（最高１００ｍ２／ｇに等しいＢＥＴ値では５ｍｌ、どのＢＥＴ比表面積でも１０ｍｌで十分である）。
【００２２】
少なくとも３回の連続測定を行い、公知のＭｉｅ計算法［複合屈折率（例えば炭化ケイ素ではｎ＊＝２．６１＋１．００ｉ．）によって確立されたＭａｌｖｅｒｎ ３ＴＪＤ計算マトリックス］に従ってｄＶ［０］と呼ばれる、集塊の初期平均直径（容量で）を決定する。そして、超音波発生を２０％のパワー（又は“先端振幅”の最大位置の２０％）に設定し、時間“ｔ”の関数として容量平均直径の進化ｄＶ［ｔ］を約１０秒毎に１回の測定で約９分間監視する。誘導時間（約３分）後、容量平均直径の逆数１／ｄＶ［ｔ］は、直線的又は実質的に直線的に時間“ｔ”に伴って変化することが分かった（安定な脱集塊条件）。脱集塊率αは、安定な脱集塊条件のゾーン内の（通常、約３〜９分）、時間“ｔ”の関数として１／ｄＶ［ｔ］の進化曲線の線形回帰によって計算する。それはμｍ−１／秒で表される。
【００２３】
図９は、この超音波脱集塊試験を行うために使用できる測定装置を示す。この装置は、閉回路１から成り、その中で液体３に懸濁している粒子の集塊の流れ３が循環できる。この装置は、基本的に試料プレパラー１０、レーザー粒度分析計２０及び処理セル３０を含む。試料プレパラー１０及び処理セル３０自体の高さにある大気圧への通気口（１３、３３）は、超音波発生（すなわち、超音波プローブの作用）時に生成する気泡の連続的な除去を可能にする。
【００２４】
試料プレパラー１０（“Ｍａｌｖｅｒｎ Ｓｍａｌｌ Ｓａｍｐｌｅ Ｕｎｉｔ ＭＳＸ１”）は、（液体３に懸濁している）試験すべきフィラーの試料を受け、それを、懸濁液の流れ２の形態で回路１を通して予め制御した速度（電位差計１７）で送ることを意図している。このプレパラー１０は、単純に、分析すべき懸濁液を含有する受けタンクから成り、それを通じて懸濁液を循環させる。それは、懸濁液の粒子の集塊の沈降を防止するための可変速度の撹拌モーター１５を備え；遠心分離ミニポンプ１６は、回路１内で懸濁液２を循環させることを意図しており；プレパラー１０への入口１１は、試験すべきフィラーの試料及び／又は懸濁液のために使用される液体３を受けることを意図した開口１３を経て大気に通じている。
【００２５】
プレパラー１０には、レーザー粒度分析計２０（“Ｍａｓｔｅｒｓｉｚｅｒ Ｓ”）が接続されており、この役目は、粒度分析計２０の自動記録及び計算手段に連結された測定セル２３によって、流れ２が通過する時の集塊の容量平均径“ｄＶ”を規則的な間隔で、連続的に測定することである。ここで、手短に言えば、レーザー粒度分析計は、周知のように、媒体中に懸濁している固体対象による光の回折の原理を利用しており、媒体の屈折率は該固体の屈折率とは異なることを想起すべきである。実際には、それは、観察する対象のサイズ、試料の粒度分布（容量で）、この分布の容量平均径に相当するｄＶに応じて、フラウンホーファー理論、又はＭｉｅ理論のどちらかによって、周知のやり方で決定できるように異なる角度の回折について回折される光の量を測定するために十分である（ｄＶ＝Σ（ｎｉｄｉ４）／Σ（ｎｉｄｉ３）、式中ｎｉはサイズクラス又は直径ｄｉの対象数である）。
【００２６】
最後に、プレパラー１０とレーザー粒度分析計２０の間には、流れ２が通過する時に粒子の集塊を連続的に分解することを意図した超音波プローブ３５（コンバーター３４とプローブヘッド３６）を備えた処理セル３０が挿入されている。
この処理セル３０は、操作時、処理セル３０に入る前に、プレパラー１０から現れる粒子の流れ２が、まずレーザー粒度分析計２０を通過するように、粒度分析計２０の出口２２とプレパラー１０への入口１１との間に配置される。この配置は、測定のために２つの主要な利点を有し：第１に、超音波プローブの作用による気泡がプレパラー１０（大気中にある）を通過するとすぐ、すなわち、粒度分析計２０に入る前に除去されるので、レーザー回折測定を混乱させず；第２に、まずプレパラー１０を通過することで懸濁液の均質性が高められる。
【００２７】
処理セル３０は、さらにその中を貫通する粒子の流れ２が、入口３１を経て、まず超音波プローブ３５のヘッド３６の前を通過するように配置されており；この慣例に従わない配置（流れ２が、セルの上部３２ではなく底部３１から入る）は、以下の利点を有する：まず第１に、すべての循環懸濁液２が超音波プローブ３５の末端３６の前を通過させられ、このゾーンが脱集塊という点から最も活性であり；第２に、この配置は超音波発生後に処理セル３０本体自体の最初の脱気を可能にし、懸濁液２の表面は小径のチューブ３３によって大気と接している。
【００２８】
流れ２は、好ましくは、プローブ３５を取り囲む二重ケーシング内のセル３０の高さに配置された冷却回路４０によってサーモスタット制御され、その温度は、例えば、プレパラー１０の高さの液体３に浸漬された熱センサー１４によって制御される。測定装置の各種要素の配置を最適化して、循環容量、すなわち、接続チューブ（例えば、フレキシブルチューブ）の長さをできる限り限定する。
【００２９】
Ｉ−２．ゴム組成物の特徴づけ
ゴム組成物は、後述するように、硬化前後で特徴づけする。
ａ）ムーニー塑性：
仏国規格ＮＦ Ｔ ４３−００５（１９９１）に記載されているような振動粘稠度計を使用する。ムーニー塑性は、以下の理論に従って測定する：生の組成物（すなわち硬化前）を１００℃に加熱した円筒容器内で成型する。１分の予備加熱後、２ｒｐｍで試験片内でローターを回転させ、４分の回転後、この運動を維持すために使われるトルクを測定する。ムーニー塑性（ＭＬ １＋４）は、“ムーニー単位”（ＭＵ、１ＭＵ＝０．８３ニュートン．メートル）で表される。
【００３０】
ｂ）引張り試験：
この試験によって弾性応力及び破断点特性を決定することができる。特に言及しない限り、試験は１９８８年９月の仏国規格ＮＦ Ｔ ４６−００２に準拠して行う。ＭＰａで表される真のセカントモジュラス（すなわち試験片の実断面積に換算して計算される）は、第１伸び（すなわち順応サイクルなし−モジュラスは“Ｍ”と示される）又は第３伸び（すなわち２順応サイクル後−モジュラスは“Ｅ”と示される）のどちらかで、１０％伸び（それゆえ、それぞれＭ１０及びＥ１０と示されるモジュラス）、１００％伸び（それぞれ、Ｍ１００及びＥ１００と示されるモジュラス）、及び３００％伸び（それぞれ、Ｍ３００及びＥ３００と示されるモジュラス）で測定する。
【００３１】
破壊応力（ＭＰａ）及び破断点伸び（％）も測定する。すべてこれら引張り測定は、仏国規格ＮＦ Ｔ ４０−１０１（１９７９年１２月）に準拠した標準条件の温度（２３±２℃）及び湿度（５０±５％相対湿度）下で行う。
記録した引張りデータを処理すると、伸びの関数としてモジュラスの曲線をプロットでき（添付図面５〜８参照）、ここで使用するモジュラスは、第１伸びで測定した真のセカントモジュラスである（モジュラス“Ｍ”）。
【００３２】
ｃ）動的特性：
動的特性ΔＧ＊及びｔａｎ（δ）ｍａｘは、粘土分析計（Ｍｅｔｒａｖｉｂ ＶＡ４０００）で、ＡＳＴＭ規格Ｄ ５９９２−９６に準拠して測定する。規格ＡＳＴＭ Ｄ １３４９−９９に準拠した１０Ｈｚの周波数で標準条件温度下（２３℃）交互の単一正弦剪断応力を受けた加硫組成物の試料（厚さ４ｍｍ、断面積４００ｍｍ２の円筒状試験片）の応答を記録する。０．１から５０％（外向きサイクル）、次いで５０％から１％（戻りサイクル）の振幅の変形で走査を行う。使用する結果は、複合動的剪断モジュラス（Ｇ＊）及び損失因子（ｔａｎδ）である。戻りサイクルでは、観察されるｔａｎδの最大値は、０．１５及び５０％変形での値間の複合モジュラスの偏差（ΔＧ＊）として示される（ｔａｎ（δ）ｍａｘ）（Ｐａｙｎｅ効果）。
【００３３】
ｄ）“結合ゴム”試験：
いわゆる“結合ゴム”試験は、未加硫組成物中のエラストマーの比率を決定することができ、未加硫組成物が非常に親密に補強フィラーと結合しているので、この比率のエラストマーは、通常の有機溶媒に不溶である。混練時に補強フィラーと結合されているこの不溶ゴムの比率の知識が、該ゴム組成物中のフィラーの補強活性の定量的な指標を与える。このような方法は、例えば、カーボンブラックに結合されているエラストマーの量の決定に適用される仏国規格ＮＦ Ｔ ４５−１１４（１９８９年６月）に記述されている。
補強フィラーによって与えられる補強の質を特徴づけるために当業者に周知のこの試験は、例えば、以下の文書：Ｐｌａｓｔｉｃｓ，Ｒｕｂｂｅｒ ａｎｄ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ ａｎｄ Ａｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ，２５巻，７号，ｐ．３２７（１９９６）；Ｒｕｂｂｅｒ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，６９巻，ｐ．３２５（１９９６）に記述されている。
【００３４】
本発明の場合、トルエンで抽出できないエラストマーの量は、この溶媒中（例えば８０〜１００ｃｍ３のトルエン中）ゴム組成物試料の１５日間の膨潤、次いで１００℃で真空中２４時間の乾燥工程後、このように処理したゴム組成物の試料を秤量して測定する。好ましくは、上記膨潤段階は、周囲温度（約２０℃）かつ光から保護して行い、例えば、最初の５日間の膨潤後に、溶媒（トルエン）を一度変える。“結合ゴム”の量（質量％）は、計算中、最初にゴム組成物中に存在しているエラストマー以外の本来不溶性の成分フラクションを斟酌かつ除去後、ゴム組成物の試料の初期質量と最終質量との差によって公知のやり方で計算する。
【００３５】
ｅ）レオメトリー：
測定は、ＤＩＮ規格５３５２９−パート３（１９８３年６月）に準拠し、振動チャンバーレオメーターにより１５０℃で行う。時間の関数としての流動トルクの進化は、加硫反応後の該組成物の硬化の進化を描く。測定は、ＤＩＮ規格５３５２９−パート２（１９８３年３月）に準拠して行い：デシニュートン．メートル（ｄＮ．ｍ）で測定された最小及び最大トルクは、それぞれＣｍｉｎ及びＣｍａｘと表し；ｔｉは誘導期間、すなわち、加硫反応の開始に必要な時間であり；ｔα（例えばｔ９９）は、α％、すなわち最小及び最大トルク間の偏差のα％（例えば９９％）の転換を達成するのに必要な時間、最小及び最大トルク間の偏差、Δトルク（ｄＮ．ｍ）及び３０％〜８０％転換で計算される１桁の転換速度定数Ｋ（分−１）も測定し、加硫キネティクスを評価することができる。
【００３６】
ＩＩ．本発明を実施する条件
本発明のゴム組成物は、以下の成分：（ｉ）（少なくとも）ジエンエラストマー、（ｉｉ）（少なくとも）補強無機フィラー及び（ｉｉｉ）（少なくとも）このフィラーとこのジエンエラストマーの間に結合を与えるカップリング剤をベースとし、前記無機フィラーは、詳細に後述するような補強炭化ケイ素を含む。
当然、表現“〜をベースとした”組成物は、使用する種々のベース成分の混合物及び／又はインサイツ反応の生成物を含む組成物を意味し、これらベース成分のいくつかは、少なくとも部分的に、該組成物の製造の異なる段階中、又は該組成物の後硬化時に、一緒に反応でき、及び／又は反応することを意図している。
【００３７】
ＩＩ−１．ジエンエラストマー
“ジエン”エラストマー又はゴムは、周知のように、少なくとも部分的に（すなわち、ホモポリマー又はコポリマー）、ジエンモノマー（２個の共役又は非共役炭素−炭素二重結合を持っている）から生じるエラストマーを意味するものと理解される。
一般に、“本質的に不飽和の”ジエンエラストマーは、ここでは、少なくとも部分的に、１５％（モル％）より多いジエン起源（共役ジエン）のメンバー又は単位を含有する共役ジエンモノマーから生じるジエンエラストマーを意味するものと理解される。
従って、例えば、ブチルゴムのようなジエンエラストマー又はジエンとＥＰＤＭタイプのα−オレフィンとのコポリマーは、前記定義には包含されず、特に“本質的に飽和の”ジエンエラストマー（常に１５％未満である低い又は非常に低い含量のジエン起源の単位）として記述することができる。
“本質的に不飽和の”ジエンエラストマーの分類内では、“高度に不飽和の”ジエンエラストマーは、特に５０％より多いジエン起源（共役ジエン）の単位を含有するジエンエラストマーを意味するものと理解される。
【００３８】
この定義を与えることにより、特に本発明の組成物に使用可能なジエンエラストマーは、以下を意味することが分かる。
（ａ）４〜１２個の炭素原子を有する共役ジエンモノマーの重合によって得られるホモポリマー；
（ｂ）１種以上の一緒に共役しているジエン、又は８〜２０個の炭素原子を有する１種以上のビニル芳香族化合物と共役しているジエンの共重合によって得られるコポリマー；
（ｃ）エチレンと、３〜６個の炭素原子を有するα−オレフィンと、例えば、上記タイプの非共役ジエンモノマーとエチレン、プロピレンから得られるエラストマー、特に１，４−ヘキサジエン、エチリデンノルボルネン又はジクロロペンタジエンのような６〜１２個の炭素原子を有する非共役ジエンモノマーとの共重合によって得られる三元コポリマー；
（ｄ）イソブテンとイソプレンとのコポリマー（ブチルゴム）、及びハロゲン化、特に塩素化又は臭素化されたこのタイプのコポリマーの変形。
【００３９】
本発明はどのタイプのジエンエラストマーにも適用するが、タイヤ技術の当業者は、該ゴム組成物が特にタイヤトレッド用を意図している場合、本発明は、真っ先に本質的に不飽和のジエンエラストマー、特に上記（ａ）又は（ｂ）タイプのジエンエラストマーと共に使用されることが分かるだろう。
好適な共役ジエンは、特に１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン、例えば、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、２，３−ジエチル−１，３−ブタジエン、２−メチル−３−エチル−１，３−ブタジエン、２−メチル−３−イソプロピル−１，３−ブタジエンのような２，３−ジ（Ｃ１−Ｃ５アルキル）−１，３−ブタジエン、アリール−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン及び２，４−ヘキサジエンである。
好適なビニル芳香族化合物は、例えば、スチレン、オルト−、メタ−及びパラ−メチルスチレン、市販化合物“ビニルトルエン”、パラ−ｔｅｒｔ．ブチルスチレン、メトキシスチレン、クロロスチレン、ビニルメシチレン、ジビニルベンゼン及びビニルナフタレンである。
【００４０】
コポリマーは、９９質量％〜２０質量％のジエン単位と、１質量％〜８０質量％のビニル芳香族単位を含有することができる。エラストマーは、いずれのミクロ構造をも持つことができ、使用する重合条件、特に変性剤及び／又はランダム化剤の存否と、使用する変性剤及び／又はランダム化剤の量の相関である。エラストマーは、例えばブロック、統計的、配列的又はミクロ配列的エラストマーでよく、分散系又は溶液中で調製することができ；エラストマーは、カップリング及び／又は星状化又は官能化剤でカップリング及び／又は星状化又は代わりに官能化されうる。
【００４１】
ポリブタジエン、特に４％〜８０％の１，２−単位含量を有するもの、又は８０％より多いシス−１，４含量を有するもの、ポリイソプレン、ブタジエン−スチレンコポリマー、特にスチレン含量が５質量％〜５０質量％、さらに詳しくは２０％〜４０％、該ブタジエン部分の１，２−結合の含量が４％〜６５％、かつトランス−１，４結合の含量が２０％〜８０％のもの、ブタジエン−イソプレンコポリマー、特に５質量％〜９０質量％のイソプレン含量と、−４０℃〜−８０℃のガラス転移温度（Ｔｇ）（“Ｔｇ”−ＡＳＴＭ規格Ｄ３４１８−８２に準拠して測定）を有するもの、イソプレン−スチレンコポリマー、特に５質量％〜５０質量％のスチレン含量と、−２５℃〜−５０℃のＴｇを有するものが好ましい。
【００４２】
ブタジエン−スチレン−イソプレンコポリマーの場合、好適なものは、特に５質量％〜５０質量％、さらに詳しくは１０質量％〜４０質量％のスチレン含量と、１５質量％〜６０質量％、さらに詳しくは２０質量％〜５０質量％のイソプレン含量と、５質量％〜５０質量％、さらに詳しくは２０質量％〜４０質量％のブタジエン含量と、該ブタジエン部分の４％〜８５％の１，２−単位含量と、該ブタジエン部分の６％〜８０％のトランス１，４−単位含量と、該イソプレン部分の５％〜７０％の１，２−プラス３，４−単位含量と、該イソプレン部分の１０％〜５０％のトランス１，４−単位含量とを有するものであり、かつさらに一般的にはいずれのブタジエン−スチレン−イソプレンコポリマーも、−２０℃〜−７０℃のＴｇを有する。
【００４３】
本発明の好ましい実施形態により、本発明の組成物のジエンエラストマーは、ポリブタジエン（ＢＲ）、合成ポリイソプレン（ＩＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエン−スチレンコポリマー（ＳＢＲ）、ブタジエン−イソプレンコポリマー（ＢＩＲ）、ブタジエン−アクリロニトリルコポリマー（ＮＢＲ）、イソプレン−スチレンコポリマー（ＳＩＲ）、ブタジエン−スチレン−イソプレンコポリマー（ＳＢＩＲ）、及びこれらエラストマーの混合物から成る、高度に不飽和のジエンエラストマーの群から選択される。
本発明の組成物は、特にタイヤ用トレッドを意図しており、タイヤは新タイヤ又は中古タイヤ（再生の場合）である。
【００４４】
このようなトレッドが、例えば乗用車タイヤ用を意図している場合、ジエンエラストマーは、好ましくはＳＢＲ又はＳＢＲ／ＢＲ、ＳＢＲ／ＮＲ（又はＳＢＲ／ＩＲ）、又は代わりにＢＲ／ＮＲ（又はＢＲ／ＩＲ）ブレンド（混合物）である。ＳＢＲエラストマーの場合、特に２０質量％〜３０質量％のスチレン含量と、該ブタジエン部分の１５％〜６５％のビニル結合含量と、１５％〜７５％のトランス−１，４結合含量と、−２０℃〜−５５℃のＴｇを有するＳＢＲが使用され、このＳＢＲコポリマーは、好ましくは溶液中で調製され、おそらく好ましくは９０％より多いシス−１，４結合を有するポリブタジエン（ＢＲ）との混合物で使用される。
【００４５】
トレッドが重車用タイヤのような実用タイヤを意図している場合、ジエンエラストマーは、好ましくはイソプレンエラストマーである。“イソプレンエラストマー”は、周知のように、イソプレンホモポリマー又はコポリマー、他言すれば、天然ゴム（ＮＲ）、合成ポリイソプレン（ＩＲ）、種々のイソプレンコポリマー及びこれらエラストマーの混合物から成る群より選択されるジエンエラストマーを意味するものと理解される。イソプレンコポリマーのうち、特にイソブテン−イソプレンコポリマー（ブチルゴム−ＩＩＲ）、イソプレン−スチレンコポリマー（ＳＩＲ）、イソプレン−ブタジエンコポリマー（ＢＩＲ）又はイソプレン−ブタジエン−スチレンコポリマー（ＳＢＩＲ）が挙げられる。イソプレンエラストマーは、好ましくは天然ゴム又はシス−１，４タイプの合成ポリイソプレンである。この合成ポリイソプレンのうち、好ましくはシス−１，４結合の含量（モル％）が９０％より多い、さらになお好ましくは９８％より多いポリイソプレンが用いられる。当然、ジエンエラストマーは、部分的に、例えば、ＳＢＲエラストマーのような別の高度に不飽和のエラストマーで形成されていてもよい。
【００４６】
本発明の別の有利な実施形態により、特にタイヤサイドウォールを意図している場合、本発明の組成物は、少なくとも１種の本質的に飽和のジエンエラストマー、特に少なくとも１種のＥＰＤＭコポリマーを含有することができ、このコポリマーを使用するかしないかいずれにしても、例えば、上述した高度に不飽和の１種以上のジエンエラストマーとの混合物で使用する。
本発明の組成物は、単一のジエンエラストマー又は数種のジエンエラストマーの混合物を含んでよく、このジエンエラストマーは、おそらくジエンエラストマー以外のいずれのタイプの合成エラストマーとも併用され、或いはエラストマー以外のポリマー、例えば熱可塑性ポリマーとさえ併用される。
【００４７】
ＩＩ−２．補強フィラー
補強無機フィラーとして用いられる炭化ケイ素は、全補強フィラーのすべて又は一部のみを構成することができ、後者の場合、例えば、シリカのような別の補強無機フィラーと、又は従来のカーボンブラックと併用される。
好ましくは、炭化ケイ素が大部分、すなわち、全補強フィラーの５０％より多くを構成し（すなわち、カーボンブラックの無い全補強無機フィラーの）、このパーセンテージは、ここでは、炭化ケイ素と、カーボンブラック又はシリカタイプの従来のフィラーとの間の密度の大きな差を斟酌するため、質量ではなく容量で表される。
【００４８】
本出願では、“補強”フィラーは、一般的に、それ自体で、中間カップリング剤以外のいずれの他の手段なしで、タイヤの製造を意図しているゴム組成物を補強できるフィラーを意味するものと理解され；他言すれば、“補強”フィラーと呼ばれる無機フィラーは、その補強機能で従来のタイヤグレードカーボンブラックフィラーと交換することができる。
従って、本発明の組成物は、補強フィラーとして、以下の特徴：（ａ）２０〜２００ｍ２／ｇのＢＥＴ比表面積；（ｂ）１０〜３５０ｎｍの平均粒径（質量で）ｄＷを有する炭化ケイ素を使用する。
“炭化ケイ素”は、何らかの不純物とは別に、その形態が結晶であれ、又は不定形であれ、公知の式ＳｉＣに相当するいずれの化合物をも意味するものと理解される。
【００４９】
２０ｍ２／ｇ未満のＢＥＴ比表面積では、本組成物は容易な作業性と低減されたヒステリシスを有するが、破断特性の低下及びタイヤの耐摩耗性の減少が観察され；２００ｍ２／ｇを超えるＢＥＴ比表面積では、未硬化状態の作業がより難しくなり（より高いムーニー塑性）、かつ結果としてフィラーの分散に逆効果を及ぼす。３５０ｎｍを超える過剰に大きい径ｄＷでは、粒子は、応力を局在化し、かつ摩耗の点で有害な欠点のように働き；他方、１０ｎｍ未満の小さすぎる径ｄＷは、未硬化状態の作業性及びこの作業時のフィラーの分散を損なわせる。
上述したすべての理由のため、ＢＥＴ比表面積は、好ましくは２０〜１５０ｍ２／ｇにあり、かつ粒径ｄＷは、好ましくは２０〜３００ｎｍの範囲内にある。
【００５０】
フィラーの固有の分散性は、セクションＩで上述した公知の超音波脱集塊試験を用い、このフィラーの脱集塊率αを測定することによって評価することができる。好ましくは、前述した補強炭化ケイ素は、６００Ｗ超音波プローブの２０％のパワーでの脱集塊試験で測定した率αが１×１０−４μｍ−１／秒より大きい。このような好ましい特徴は、このタイプの製品について、第１にエラストマーとの混合時にマトリックス中に取り込み、第２に脱集塊して、ゴムマトリックス中に均一に、微細形態で分散させるための非常に良い能力を保証する。１×１０−４μｍ−１／秒より大きい率αでは、本技術の規則に従って調製したゴム組成物の断面上に光学顕微鏡の反射光によってほとんど微細な集塊が観察されないことが分かった。
【００５１】
さらに好ましくは、特に本発明の組成物が低い転がり抵抗及び高い耐摩耗性を有する、タイヤ用トレッドを意図している場合、使用する補強炭化ケイ素は、以下の特徴：
−  ２５〜１４０ｍ２／ｇの範囲内のＢＥＴ比表面積；
−  ２０〜２５０ｎｍの範囲内の粒径ｄＷ；
を少なくとも１つ、好ましくは両方満たす。
さらに、ジエンゴムマトリックス中の補強炭化ケイ素のさらに良い分散性のため、ひいては最適補強のため、その脱集塊率αは５×１０−４μｍ−１／秒より大きく、さらに好ましくは１×１０−３μｍ−１／秒より大きいことが好ましい。
【００５２】
さらに、補強炭化ケイ素の粒子は、良い表面反応性を有しており、すなわちカップリング剤について反応性である表面ヒドロキシル官能（−ＯＨ）の数が多く、該フィラーによって達成される補強機能に特に好ましく、それゆえ本発明のゴム組成物の機械的性質に好ましい。
補強炭化ケイ素が存在しうる物理的状態は重要でなく、粉末、ミクロビーズ、顆粒、ボール形状、又は当然に高密度化態様がこのフィラーついて提唱されている本質的又は好ましい特徴に逆効果を及ぼさないことを条件として、他のいずれの高密度形態でもよい。
上記補強炭化ケイ素は、独立して使用でき、又は別の補強無機フィラーと、数種でさえ、例えばシリカ又はアルミナと併用してよい。ここで、従来のカーボンブラックと対比して、“白色”フィラー（“透明”フィラーと呼ばれることもある）は、その色及びその起源（天然又は合成）にかかわらず、いずれの無機又は鉱物フィラーをも意味するものであることが想起されるだろう。
【００５３】
シリカの場合、特に本発明が低い転がり抵抗を有するタイヤ用トレッドの製造に使用される場合、好ましくは高分散性沈降シリカが使用され；このような好ましい高分散性シリカの非限定的例として、ＤｅｇｕｓｓａからのシリカＵｌｔｒａｓｉｌ ７０００及びＵｌｔｒａｓｉｌ ７００５、ＲｈｏｄｉａからのシリカＺｅｏｓｉｌ １１６５ＭＰ、１１３５ＭＰ及び１１１５ＭＰ、ＰＰＧからのシリカＨｉ−Ｓｉｌ ＥＺ１５０Ｇ 、ＨｕｂｅｒからのシリカＺｅｏｐｏｌ ８７１５、８７４５及び８７７５、及び例えば、上記特許出願ＥＰ−Ａ−０７３５０８８号明細書に記述されているアルミニウム−“ドープド”シリカのような加工沈降シリカが挙げられる。補強アルミナを使用する場合、これは、好ましくは前出ＥＰ−Ａ−０８１０２５８号明細書に記述されているような高分散性アルミナ、例えばアルミナ“Ｂａｉｋａｌｏｘ”“Ａ１２５”又は“ＣＲ１２５”（Ｂａｉｋｏｗｓｋｉから）、“ＡＰＡ−１００ＲＤＸ”（Ｃｏｎｄｅａから）、“Ａｌｕｍｉｎｏｘｉｄ Ｃ”（Ｄｅｇｕｓｓａから）又は“ＡＫＰ−Ｇ０１５”（住友化学）である。
【００５４】
単独又はおそらく別の補強無機フィラーと併用される補強炭化ケイ素は、１種以上の従来のタイヤグレードカーボンブラックとのブレンド、すなわち混合物で使用することもできる。いずれのカーボンブラックも適し、特にタイヤ、特にタイヤトレッドで従来使用されているＨＡＦ、ＩＳＡＦ及びＳＡＦタイプのカーボンブラックである。このようなカーボンブラックの非限定的例として、ブラックＮ１１５、Ｎ１３４、Ｎ２３４、Ｎ３３０、Ｎ３３９、Ｎ３４７、Ｎ３７５が挙げられる。
全補強フィラー中に存在するカーボンブラックの量は広い限度内で変えることができるが、この量は、好ましくはゴム組成物中に存在する炭化ケイ素の量より少ない。
本発明の組成物では、カーボンブラックは、補強炭化ケイ素と組合せて、小割合、好ましくは２〜２０ｐｈｒ、さらに好ましくは５〜１５ｐｈｒの範囲内で（エラストマー１００部当たりの質量部）有利に使用される。提示した範囲内では、補強炭化ケイ素によって与えられる典型的な性能にさらに逆効果を及ぼすことなく、着色特性（黒着色剤）及びカーボンブラックの抗紫外線特性由来の利点がある。
【００５５】
好ましくは、本発明の組成物中の全補強フィラーの量は、無機フィラーの量に関する限り、２０〜４００ｐｈｒ、さらに好ましくは３０〜２００ｐｈｒの範囲内にある。実際には、最適量は意図する用途によって異なり：周知なように、自転車用タイヤで期待される補強のレベルは、例えば、乗用車又は重車のような実用車のタイヤで必要とされるよりも明らかに低い。本発明の組成物がタイヤ用トレッドを意図している場合、補強無機フィラーの量、ひいては補強炭化ケイ素の量は、後者が全補強無機フィラーを構成する場合、好ましくは５０ｐｈｒより多い、例えば５０〜１５０ｐｈｒ、さらに好ましくは６０ｐｈｒより多い量が選択される。
【００５６】
本発明のゴム組成物に適合しやすい補強炭化ケイ素の例としては、特にレーザー熱分解技術（例えばＦＲ−Ａ−２６７７５５８号明細書参照）によって公知の方法で得られる炭化ケイ素が挙げられ；その合成は、特に以下の出版物で詳述されている：“シラン及び炭化水素混合物からの炭化ケイ素粉末のレーザー合成”，Ｍ．Ｃａｕｃｈｅｔｉｅｒ，Ｏ．Ｃｒｏｉｘ及びＭ．Ｌｕｃｅ，Ａｄｖ．Ｃｅｒａｍ．Ｍａｔｅｒ．，３（６），５４８−５５２（１９８８）；又は“合成条件による超微細炭化ケイ素のレーザー形成粉末構造の進化”，Ｐ．Ｔｏｕｇｎｅ，Ｈ．Ｈｏｍｍｅｌ，Ａ．Ｌｅｇｒａｎｄ，Ｎ．Ｈｅｒｌｉｎ，Ｍ．Ｌｕｃｅ及び Ｍ．Ｃａｕｃｈｅｔｉｅｒ，Ｄｉａｍ．Ｒｅｌａｔ．Ｍａｔｅｒ．，２（２−４），４８６−４９０（１９９３）。
本発明の組成物で使用可能な補強炭化ケイ素の別の例は、ＭａｒｋｅＴｅｃｈ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ．（ＵＳＡ，Ｐｏｒｔ Ｔｏｗｎｓｅｎ ＷＡ）によって照会番号“ＮＰ−Ｓ０１４０”で販売されている炭化ケイ素である。
【００５７】
ＩＩ−３．カップリング剤
本技術の当業者には、例えば、シリカ又は補強アルミナのような補強無機フィラーには、結合剤とも呼ばれる、（白色フィラー／エラストマー）カップリング剤の使用が必要なことは周知であり、その役割は、この無機フィラーのエラストマーマトリックス内での分散を促しながら、白色フィラーとエラストマーとの間に結合又は“カップリング”を生成することである。
前述した補強炭化ケイ素も、本発明のゴム組成物中で補強フィラーのその機能を果たすためにこのようなカップリング剤の使用を必要とする。
【００５８】
“カップリング剤”は、さらに正確には、問題のフィラーとエラストマーとの間に十分な化学的及び／又は物理的結合を確立できる薬剤を意味するものと理解され；少なくとも二官能性であるこのようなカップリング剤は、例えば、簡略一般式“Ｙ−Ｔ−Ｘ”を有し、式中：
−Ｙは、物理的及び／又は化学的に無機フィラーと結合できる官能基（“Ｙ”官能）を表し、このような結合は、例えば、カップリング剤のケイ素原子と無機フィラーの表面ヒドロキシル（ＯＨ）基（例えば、シリカの場合の表面シラノール）との間で確立され；
−Ｘは、例えばイオウ原子によって、物理的及び／又は化学的にエラストマーと結合できる官能基（“Ｘ”官能）を表し；
−Ｔは、ＹとＸの連結を可能にする基を表す。
【００５９】
カップリング剤は、周知のように、該フィラーについて活性であるＹ官能を含むが、該エラストマーについて活性であるＸ官能を欠いている、問題のフィラーを覆うための単なる薬剤と混同してはならない。
可変な有効性のこのようなカップリング剤は、非常に多くの文書で記述されており、かつ当業者には周知である。実際には、タイヤの製造に使用可能なジエンゴム組成物中で、シリカのような補強白色フィラーと例えばオルガノシランのようなジエンエラストマーとの間の有効な結合又はカップリングを確実にすることが分かっているか、又はそう思われる公知のいずれのカップリング剤も使用でき、特に多硫化アルコキシシラン若しくはメルカプトシラン、又は代わりに上述したＸ及びＹ官能を持っているポリオルガノシロキサンが使用される。
【００６０】
シリカ／エラストマーカップリング剤は、特に多くの文書に記述されており、多硫化アルコキシシランのような二官能性アルコキシシランが最もよく知られている。
特に、このような公知の化合物について詳述している、例えば特許ＵＳ−Ａ−３ ８４２ １１１、ＵＳ−Ａ−３ ８７３ ４８９、ＵＳ−Ａ−３ ９７８ １０３、ＵＳ−Ａ−３ ９９７ ５８１、ＵＳ−Ａ−４ ００２ ５９４、ＵＳ−Ａ−４ ０７２ ７０１、ＵＳ−Ａ−４ １２９ ５８５、又はさらに最近の特許ＵＳ−Ａ−５ ５８０ ９１９、ＵＳ−Ａ−５ ５８３ ２４５、ＵＳ−Ａ−５ ６５０ ４５７、ＵＳ−Ａ−５ ６６３ ３５８、ＵＳ−Ａ−５ ６６３ ３９５、ＵＳ−Ａ−５ ６６３ ３９６、ＵＳ−Ａ−５ ６７４ ９３２、ＵＳ−Ａ−５ ６７５ ０１４、ＵＳ−Ａ−５ ６８４ １７１、ＵＳ−Ａ−５ ６８４ １７２、ＵＳ−Ａ−５ ６９６ １９７、ＵＳ−Ａ−５ ７０８ ０５３、ＵＳ−Ａ−５ ８９２ ０８５、ＥＰ−Ａ−１ ０４３ ３５７号明細書に記載されているような、その特異的構造によって“対称”又は“非対称”と呼ばれる多硫化アルコキシシランが使用される。
【００６１】
本発明の実施に特に好適には、下記定義に限定するものではないが、下記一般式（Ｉ）を充足する対称多硫化アルコキシシランであり：
（Ｉ）        Ｚ−Ａ−Ｓｎ−Ａ−Ｚ、式中：
− ｎは、２〜８（好ましくは２〜５）の整数であり；
− Ａは、二価の炭化水素基であり（好ましくはＣ１−Ｃ１８アルキレン基又はＣ６−Ｃ１２アリーレン基、さらに詳しくはＣ１−Ｃ１０アルキレン、特にＣ１−Ｃ４アルキレン、特にプロピレン）；
− Ｚは、下記式の１つに相当し：
【化１】
2004517183.tif 000002
式中：
− 基Ｒ１は、置換され又は置換されておらず、かつ同一又は異なってよく、Ｃ１−Ｃ１８ アルキル基、Ｃ５−Ｃ１８シクロアルキル基又はＣ６−Ｃ１８アリール基を表す（好ましくはＣ１−Ｃ６アルキル基、シクロヘキシル又はフェニル、特にＣ１−Ｃ４アルキル基、さらに具体的にはメチル及び／又はエチル）。
− 基Ｒ２は、置換され又は置換されておらず、かつ同一又は異なってよく、Ｃ１−Ｃ１８アルコキシル基又はＣ５−Ｃ１８シクロアルコキシル基を表す（好ましくはＣ１−Ｃ８アルコキシル基又はＣ５−Ｃ８シクロアルコキシル基、さらに好ましくはＣ１−Ｃ４アルコキシル、特にメトキシル及び／又はエトキシル）。
【００６２】
上式（Ｉ）に従う多硫化アルコキシシランの混合物、特に従来、商業的に入手可能な混合物の場合、“ｎ”の平均値は、好ましくは２〜５、さらに好ましくは４に近い分数である。しかし、本発明は、例えば二硫化アルコキシシラン（ｎ＝２）でも有利に実施できる。
多硫化アルコキシシランとして、さらに具体的には、例えばビス（３−トリメトキシシリルプロピル）又はビス（３−トリエトキシシリルプロピル）のポリスルフィドのようなビス−（（Ｃ１−Ｃ４）アルコキシル−（Ｃ１−Ｃ４）アルキルシリル（Ｃ１−Ｃ４）アルキル）のポリスルフィド（特にジスルフィド、トリスルフィド又はテトラスルフィド）が挙げられる。これら化合物の中で、好ましくは、式［（Ｃ２Ｈ５Ｏ）３Ｓｉ（ＣＨ２）３Ｓ２］２のビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、略してＴＥＳＰＴ、式［（Ｃ２Ｈ５Ｏ）３Ｓｉ（ＣＨ２）３Ｓ］２のビス（トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、略してＴＥＳＰＤが使用される。ＴＥＳＰＤは、例えばＤｅｇｕｓｓａにより、商品名Ｓｉ２６６又はＳｉ７５（後者の場合、ジスルフィド（７５質量％）とポリスルフィドとの混合物の形態）で、又は代わりにＷｉｔｃｏにより、商品名Ｓｉｌｑｕｅｓｔ Ａ１５８９で販売されている。ＴＥＳＰＴは、例えばＤｅｇｕｓｓａにより、商品名Ｓｉ６９（又は、それがカーボンブラック上に５０質量％担持されている場合はＸ５０Ｓ）で、又は代わりにＯｓｉ Ｓｐｅｃｉａｌｔｉｅｓにより、商品名Ｓｉｌｑｕｅｓｔ Ａ１２８９（両者の場合、ｎの平均値が４に近いポリスルフィドの市販混合物）で販売されている。
【００６３】
上記多硫化アルコキシシラン以外のカップリング剤の例としては、特に例えば上記出願ＷＯ９９／０２６０２号明細書に実施例として記載されているような二官能性ポリオルガノシロキサンが挙げられる。
本技術の当業者は、意図する用途、使用するエラストマーの性質、及び適用可能な場合は補完的な補強フィラーとして用いられるいずれかの他の無機フィラーで補完された、補強炭化ケイ素の量によって、本発明の組成物中のカップリング剤の含量を調整できるだろう。
【００６４】
使用可能な炭化ケイ素（かつ、当てはまる場合、他のいずれの併用補強無機フィラーも）の比表面積と密度の差、及びカップリング剤のモル量を斟酌するように、使用する各補強無機フィラー（当てはまる場合、炭化ケイ素プラス併用の追加無機フィラー）について、補強無機フィラーの平方メートル当たりのモルで、カップリング剤の最適量を決定することが好ましく；この最適量は、質量比［カップリング剤／補強無機フィラー］、フィラーのＢＥＴ比表面積及びカップリング剤のモル量（以後Ｍと称する）から、下記式によって計算される。
（モル／ｍ２無機フィラー）＝［カップリング剤／無機フィラー］（１／ＢＥＴ）（１／Ｍ）
【００６５】
好ましくは、本発明の組成物で使用するカップリング剤の量は、補強無機フィラー１ｍ２当たり、すなわち補強炭化ケイ素を併用補強無機フィラーなしで使用する場合は補強炭化ケイ素１ｍ２当たり１０−７〜１０−５モルの範囲にある。さらになお好ましくは、カップリング剤の量は、全無機フィラー（当てはまる場合、炭化ケイ素プラス併用の追加無機フィラー）の平方メートル当たり５×１０−７〜５×１０−６モルの範囲にある。
上で表した量を考慮すると、一般に、ジエンエラストマーの質量に換算したカップリング剤の量は、好ましくは０．１〜２５ｐｈｒ、さらに好ましくは０．５〜２０ｐｈｒである。
【００６６】
使用するカップリング剤は、あらかじめ（“Ｘ”官能によって）本発明の組成物のジエンエラストマー上にグラフトすることができ、このように官能化又は“プレカップリング”されたエラストマーは、補強炭化ケイ素のための自由な “Ｙ”官能を含む。このカップリング剤は、あらかじめ（官能“Ｙ”によって）補強無機フィラー上にグラフトすることができ、このように“プレカップリング”されたフィラーは、自由な“Ｘ”官能によってジエンエラストマーに結合することができる。しかし、特に未硬化状態の組成物の良い加工性という理由のため、自由な状態（すなわち非グラフト）又は補強炭化ケイ素上にグラフトされたカップリング剤を使用することが好ましい。
【００６７】
最後に、カップリング剤は、できる限り“カップリング活性化剤”、すなわち、このカップリング剤と混合するとカップリング剤の効力を高める物体（単一化合物又は化合物の連合）と併用する。多硫化アルコキシシラン用のカップリング活性化剤は、例えば出願ＷＯ００／０５３００及びＷＯ００／０５３０１号明細書に記載されており、置換グアニジン、特にＮ，Ｎ’−ジフェニルグアニジン（“ＤＰＧ”と略記）とエナミン又はジチオリン酸亜鉛との連合から成る。これらカップリング活性化剤が存在すると、例えば、エラストマーとのカップリングが改良されるので補強無機フィラーの量を減らすことができる。
【００６８】
ＩＩ−４．種々の添加剤
当然、本発明の組成物は、既述した化合物に加え、タイヤの製造を意図したジエンゴム組成物で通常用いられる成分、例えば、可塑剤、顔料、抗酸化型、抗オゾン化型の保護剤、イオウ若しくはイオウ及び／又はペルオキシド及び／又はビスマレイミド供与体のどれかをベースとした架橋系、加硫促進剤、加硫活性化剤、エクステンダー油等のすべて又は一部を含む。必要ならば、クレー、ベントナイト、タルク、チョーク又はカオリンのような従来の非補強白色フィラーを補強白色フィラーと併用してもよい。
【００６９】
本発明のゴム組成物は、上記カップリング剤に加え、補強無機フィラーを覆うための物質（例えば単一の官能Ｙを含む）、さらに一般的には、周知のように、ゴムマトリックス中の補強無機フィラーの分散の向上及び該組成物の粘度の低減によって未硬化状態での作業性を改良する傾向にある加工助剤を含むことができ、これら物質は、例えば、０．５〜３ｐｈｒの好ましい量で使用され、例えば、アルキルアルコキシシラン、（特に、例えばＤｅｇｕｓｓａ−Ｈｕｌｓによって商品名Ｄｙｎａｓｙｌａｎ Ｏｃｔｅｏで販売されている１−オクチル−トリエトキシシラン、又はＤｅｇｕｓｓａ−Ｈｕｌｓによって商品名Ｓｉ２１６で販売されている１−ヘキサ−デシル−トリエトキシシランのようなアルキルトリエトキシシラン）、ポリオール、ポリエーテル（例えばポリエチレングリコール）、一級、二級若しくは三級アミン（例えばトリアルカノールアミン）、ヒドロキシル化若しくは加水分解性ポリオルガノシロキサン、例えばα，ω−ジヒドロキシポリオルガノシロキサン（特にα，ω−ジヒドロキシ−ポリジメチルシロキサン）である。
【００７０】
ＩＩ−５．ゴム組成物の調製
本組成物は、適切なミキサー内で、本技術の当業者に周知な連続的な２製造段階：１１０℃〜１９０℃、好ましくは１３０℃〜１８０℃の最大温度（Ｔｍａｘ）までの、高温での熱機械的作業又は混練（時には“非生産”段階と言われる）という第１段階、次いで低温、典型的には１１０℃未満、例えば６０℃〜１００℃の温度での機械的作業という（時には“生産”段階と言われる）、仕上段階時に架橋又は加硫系が取り込まれる第２段階によって製造され；このような段階は、例えば、上記出願ＥＰ−Ａ−０ ５０１ ２２７、ＥＰ−Ａ−０ ７３５ ０８８、ＥＰ−Ａ−０ ８１０ ２５８、ＷＯ００／０５３００又はＷＯ００／０５３０１号明細書に記載されている。
【００７１】
本発明の製造方法は、少なくとも補強フィラーとカップリング剤を、第１段階、いわゆる非生産段階時にジエンエラストマー中で混練することによって取り込むこと、すなわち、少なくともこれら各種ベース成分をミキサー内に導入し、１段階又は複数段階で、１１０℃〜１９０℃、好ましくは１３０℃〜１８０℃の最大温度に達するまで、熱機械的に混練することを特徴とする。
例として、第１（非生産）段階は、単一の熱機械的工程で行い、その間に、加硫系を除くすべての必要なベース成分、追加の被覆剤又は加工剤及び種々の他の添加剤を、通常の内部ミキサーのような適切なミキサー内に導入する。この内部ミキサー内で、該組成物に補完的熱処理を受けさせる目的で、特に補強フィラーとそのカップリング剤のエラストマー混合物内での分散をさらに高めるため、混合物が滴下した後、かつ中間冷却後（好ましくは１００℃未満の温度に冷却）、第２段階の熱機械的作業を加えることができる。この非生産段階における混練の全持続時間は、好ましくは２〜１０分である。
【００７２】
このようにして得られた混合物を冷却後、一般的にはオープンミルのような外部ミキサー内低温で加硫系を取り込み；全組成物を数分間、例えば５〜１５分間混合する（生産段階）。
このようにして得られた最終組成物は、特に実験室での特徴づけのため、例えばフィルム若しくはシート形態にカレンダー加工し、又はこれとは別に、例えばトレッド、クラウンパイル、サイドウォール、カーカスプライ、ビーズ、プロテクター、インナーチューブ又はチューブレスタイヤ用の気密内部ゴムのような半製品を製造するために使用されるゴムプロファイルド要素を形成するために押出し成形する。
加硫（又は硬化）は、周知のように、通常１３０℃〜２００℃の温度で、加圧下、特に硬化温度、採用する加硫系、問題の組成物の加硫キネティクス又は代わりにタイヤのサイズによって決まる、例えば、５〜９０分で変えられる十分な時間行う。
【００７３】
適切な加硫系は、好ましくはイオウ及び一次加硫活性化剤、特にスルフェンアミドタイプの活性化剤をベースとする。このベース加硫系に、第１非生産段階時及び／又は生産段階時に取り込まれる、種々の公知の二次活性化剤又は加硫活性化剤、例えば酸化亜鉛、ステアリン酸、グアニジン誘導体（特にジフェニルグアニジン）等を加える。イオウは、０．５〜１０ｐｈｒ、さらに好ましくは０．５〜５．０ｐｈｒの好ましい量、例えば、本発明をタイヤトレッドに適用する場合は、０．５〜３．０ｐｈｒの量で使用する。一次加硫活性化剤は、特に本発明をタイヤトレッドに適用する場合、０．５〜１０ｐｈｒ、さらに好ましくは０．５〜５．０ｐｈｒの好ましい量で使用する。
本発明が“未硬化”状態（すなわち硬化前）と“硬化”又は加硫状態（すなわち架橋又は加硫後）の両方の前記ゴム組成物に関することは言うまでもない。
当然、本発明の組成物は、単独で又はタイヤ製造に使用可能ないずれの他のゴム組成物とのブレンド（すなわち混合物）で使用することができる。
【００７４】
ＩＩＩ．本発明の実施形態の例
ＩＩＩ−１．使用フィラー
以下の実施例で使用したフィラーの特徴を表１に示す。
フィラーＡは、従来タイヤ用トレッドに用いられているタイヤグレードのカーボンブラック（Ｎ２３４）である。フィラーＢは、従来研摩剤として使用されている（すなわち非補強）従来型炭化ケイ素である（Ｓｉｋａ Ｎｏｒｔｏｎ ＡＳからのＳｉＣ２００００）。フィラーＤは、ＧｏｏｄＦｅｌｌｏｗによって照会番号ＳＩ ５１ ６０１０（粒径：カタログデータより７５μｍ）で販売されている粗炭化ケイ素である。最後に、フィラーＣ、Ｅ及びＦは、補強炭化ケイ素、すなわち、本発明の組成物で使用可能なものである（特徴ａ及びｂが兼ね備わっている）。
フィラーＦは、商業的に入手可能である（ＭａｒｋｅＴｅｃｈ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ．−照会番号“ＮＰ−Ｓ０１４０”）。
【００７５】
フィラーＣとＥについて言えば、周知のように、ガス状前駆物質のレーザー熱分解により、上述した出版物Ａｄｖ．Ｃｅｒａｍ．Ｍａｔｅｒ．，３（６），５４８−５５２（１９８８）に従い、以下の段階によって調製した。
−  内径２ｍｍのキャピラリーを用いてガス状混合物（シランとアセチレン）を垂直方向に、レーザービームに対して透明なＫＣｌ窓を備えたレーザー照射封入体中に導入し；
−  この封入体内で、１２ｍｍの直径と７００Ｗ／ｃｍ２の最大パワー密度を有する、ガウス分布のレーザービーム（１ｋＷのパワーを達成できる連続的なＣＯ２レーザー）がガス流を水平方向に遮断し、レーザー放射と、該レーザー放射の波長と等しい波長の試薬（シラン）の赤外吸収バンドの１つとの間の共鳴によって、ガス状混合物から炭化ケイ素の合成反応が起こり；
−  アルゴン流（約２Ｌ／分）がＫＣｌ窓上の炭化ケイ素粉末の沈着を妨げ、かつ生じた生成物を粉末コレクターに集めて除く。
【００７６】
使用するシランは、３５０ｃｍ３／分のオーダーの流速を有するＳｉＨ４である。アセチレンは、約１９０ｃｍ３／分の流速で用いる。この条件では、反応ゾーン内（すなわち、レーザービーム内）のドウェル時間は、２．９ｍ／秒の進行速度で約４ｍｓである。
フィラーＣ、Ｅ及びＦは、３０〜１００ｎｍの粒径ｄＷを有し、フィラーＢ又はＤよりずっと小さく、フィラーＡと同オーダーの大きさであることが分かる。そのＢＥＴ比表面積は、６０〜１２０ｍ２／ｇの範囲である。その脱集塊率αは、有利に非常に大きく（すべて５×１０−４μｍ−１／秒より高く、フィラーＣ及びＥでは１×１０−３μｍ−１／秒より大きい）、フィラーＤの１００倍を超えている。脱集塊に対するカーボンブラックの能力は、他のフィラーより非常に明らかに高く、優れていることは分かっているので、フィラーＡの脱集塊率αを測定する必要はない。
【００７７】
これら補強炭化ケイ素、特にフィラーＣ及びＥについて測定されたように高い脱集塊率αは、無機フィラーでは予想外であり；公知のシリカ（“Ｚｅｏｓｉｌ １１６５ ＭＰ”）に対する同一条件下で適用した超音波脱集塊試験では、脱集塊率αは約１００倍低かった。
図１、２、３及び４は、それぞれフィラーＢ、Ｃ、Ｅ及びＦについて超音波脱集塊試験で記録された集塊サイズの進化の曲線［１／ｄＶ（ｔ）＝ｆ（ｔ）］を再現する。これら図面から、記録された最初の点（“ｔ”は０〜約３０秒に変化する）は、初期平均径ｄＶ［０］、その後（超音波プローブの作動後）、安定な脱集塊条件への漸進経過（ここでは、３０秒〜約３分の“ｔ”）の測定に相当し、この間“ｄＶ”の逆数が時間“ｔ”によって実質的に直線的に変化することが分かり；ここでは、約８〜９分後にデータの記録を停止する。これから、安定な脱集塊条件（約３〜４分と８〜９分の間）のゾーン内で粒度分析計の計算機によって行われる直線回帰の初等計算により脱集塊率αを換算する。
【００７８】
ＩＩＩ−２．組成物の調製
以後試験する組成物は、公知の方法で、以下のように調製する：ジエンエラストマー（又は当てはまる場合、ジエンエラストマーの混合物）を７５％充填、初期タンク温度約９０℃の内部ミキサー内に導入し；次いで、適宜の混練時間、例えば１分のオーダーの時間後、加硫系を除き、フィラー及び併用カップリング剤を含むすべての他の成分を導入する。そして、７０ｒｐｍの平均ブレード速度で、約１６０℃の滴下温度が得られるまで、約１０分の持続時間の熱機械的作業を行う。
このようにして得られた混合物を回収し、冷却してから、場合によって５〜１２分の適宜の時間、すべてのものをミキシングすることで（生産段階）加硫系（イオウ及びスルフェンアミドタイプの一次活性化剤）を３０℃で外部ミキサー（均質仕上げ機）上に添加する。
このようにして得られた組成物は、その機械的性質を測定するためゴム板（厚さ２〜３ｍｍ）の形態でカレンダー加工するか、又は乗用車タイヤ用トレッドの形態で押出し成形する。加硫（硬化）は、１５０℃で４０分間、加圧下行う。
以下のすべての試験では、本発明の組成物中に、補強炭化ケイ素が、７０ｐｈｒより多い好ましい量で存在し；さらに、補強炭化ケイ素が全補強フィラーのすべて又は９０質量％より多くを構成し、後者の少部分（１０％未満）は、おそらくカーボンブラックで形成される。
【００７９】
ＩＩＩ−３．試験
Ａ）試験１
この試験の目的は、従来の炭化ケイ素が、高性能カップリング剤の存在下でさえ、補強無機フィラーであると主張できないことを示すことである。
このため、通常タイヤ用トレッドの製造に使用されている３種のジエンゴム組成物を比較するが、これら組成物はすべて本発明に従っていない。ジエンエラストマーは、溶液中で調製されたＳＢＲ（ＳＳＢＲ）であり、２５質量％のスチレンを含み、存在するポリブタジエン単位は、５８％の１，２−ポリブタジエン単位と２３％のトランス−１，４ポリブタジエン単位である。
これら３種の組成物は、以下の相違以外は同一である。
−  組成物Ｃ−１：フィラーＡ（カーボンブラック）；
−  組成物Ｃ−２：フィラーＢ（ＳｉＣ）、カップリング剤なし；
−  組成物Ｃ−３：フィラーＢ（ＳｉＣ）、カップリング剤あり。
対照組成物Ｃ−１用に選択したカーボンブラックは、非常に高い補強能力のタイヤグレードブラックであり、従来、乗用車タイヤ用トレッドを補強するために使用されている。
【００８０】
組成物Ｃ−２及びＣ−３では、カーボンブラック（組成物Ｃ−１）に対して同量の炭化ケイ素を使用している。ＴＥＳＰＴカップリング剤（Ｓｉ６９）について言えば、７８ｐｈｒの炭化ケイ素の全表面適用範囲に対応する量、つまり約９．３×１０−７モル／炭化ケイ素ｍ２を導入した。ここでは、参照として働く組成物Ｃ−１は、周知のように、カーボンブラックで補強されているのでカップリング剤を必要としない。
表２及び３は、順次種々の組成物の配合（表２−ｐｈｒで表される種々製品の量）、及びその１５０℃で４０分間の硬化前後の特性を示す（表３）。図５は、伸び（％）の関数としての真の断面モジュラス“Ｍ”（ＭＰａ）の曲線を示し；これら曲線は、Ｃ１〜Ｃ３と表し、それぞれゴム組成物Ｃ−１〜Ｃ−３に対応する。
【００８１】
異なる結果の研究から、炭化ケイ素をベースとした組成物Ｃ−２及びＣ−３が、硬化後、カーボンブラックをベースとした対照組成物Ｃ−１よりも明らかに低い補強レベルを有することが分かり：破壊応力は約２〜３倍低く、高変形時モジュラス（Ｍ１００及びＭ３００）は明らかに低く、組成物が砕けてしまったため“結合ゴム”の測定はできず、すべて当業者にとってこの従来のケイ素（フィラーＢ）をベースとした２組成物の補強レベルが不十分であることを明白に示している。
添付図面５は、上記結果を確証しており：曲線Ｃ２及びＣ３は、対照曲線Ｃ１のずっとこちら側に位置していることが分かり、伸びが増すにつれて、ますます距離が目立っており；これは、（非補強）炭化ケイ素とエラストマーの間の補強の非常に不十分な質をはっきりと示している。明らかに、ＴＥＳＰＴのようなカップリング剤の存在下では、より高レベルの補強を達成しているが（曲線Ｃ２と比較した曲線Ｃ３）、カーボンブラック（曲線Ｃ１）のような真の補強フィラーで期待されるより非常に明瞭に低いままである。
【００８２】
Ｂ）試験２
この第２試験の目的は、対照的に、上述したような補強炭化ケイ素が補強無機フィラーであると主張できることを示すことである。
このため、タイヤ、特に乗用車タイヤ用トレッドの製造に使用可能な２種のジエンゴム組成物を比較する。ジエンエラストマーは、２７質量％のスチレンを含み、ポリブタジエン単位は２５％の１，２−ポリブタジエン単位と４８％のトランス−１，４ポリブタジエン単位である、ＳＳＢＲである。
これら２組成物は、以下の相違を除き同一である。
−  組成物Ｃ−４（対照）：フィラーＡ（カーボンブラック）；
−  組成物Ｃ−５（本発明に従う）：フィラーＣ、カップリング剤（ＴＥＳＰＴ）あり。
【００８３】
組成物Ｃ−５では、前述の組成物Ｃ−３で選択したのと実質的に同等の表面適用範囲の率（すなわち、約９．３×１０−７モル／炭化ケイ素ｍ２）でカップリング剤を導入し；当然、ここで試験する補強炭化ケイ素のより大きいＢＥＴ比表面積を考慮して、使用するカップリング剤の量はより多い。対照組成物Ｃ−４について言えば、従来通りにカーボンブラックで充填する。
異なる結果の研究から、本発明の組成物が、硬化後に対照組成物と同等の補強レベルを有することが分かり、同等のモジュラス、特に高変形時（Ｍ１００及びＭ３００）、同様の比Ｍ３００／Ｍ１００、“結合ゴム”試験に対する同一の測定値、当業者に周知の補強についての全指標は、カップリング剤の存在下におけるフィラーＣの市場性のある補強活性を実証している。添付図面６は、事実上一致していると思われる曲線Ｃ４とＣ５によって、前述の観察を確証している。
【００８４】
Ｃ）試験３
この第３試験では、別の補強炭化ケイ素（フィラーＥ）を一方で従来のカーボンブラック（フィラーＡ）と比較し、他方で、従来、上述した先行技術（特に上記文書ＪＰ−Ａ−１９９０／０９１１３７、ＵＳ−Ａ−３ ８７８ １４７号明細書参照）のいくつかのトレッドで使用されているような“粗い”タイプの非補強炭化ケイ素（フィラーＤ）と比較する。
このため、上記試験２と同様に乗用車タイヤ用トレッドの製造を意図した３種のゴム組成物を比較し；これら３組成物は、以下の相違を除き同一である。
−  組成物Ｃ−６（対照）：フィラーＡ（カーボンブラック）
−  組成物Ｃ−７（本発明に従わない）：フィラーＤ、カップリング剤あり；
−  組成物Ｃ−８（本発明に従う）：フィラーＥ、カップリング剤あり。
【００８５】
組成物Ｃ−７及びＣ−８では、前記組成物Ｃ−５で選択したのと実質的に同等の表面適用範囲の率（すなわち、約９．３×１０−７モル／炭化ケイ素のｍ２）でカップリング剤を導入した。カーボンブラックで充填される対照組成物Ｃ−６は、前記試験で使用したのと同等である（組成物Ｃ−４）。
表６及び７は、順次種々の組成物の配合（表６−ｐｈｒで表される種々製品の量）、及びその１５０℃で４０分間の硬化前後の特性（表７）を示す。図７は、伸び（％）の関数としてのモジュラス（ＭＰａ）の曲線を示し；これら曲線は、Ｃ６〜Ｃ８と表し、それぞれ組成物Ｃ−６〜Ｃ−８に対応する。
【００８６】
まず第１に、補強炭化ケイ素で補強されている本発明の組成物Ｃ−８の未硬化状態における弾性が（９２ＭＵ）、カーボンブラックで補強されている対照組成物（９１ＭＵ）のように低いことが分かるだろう。この結果は、ただちに当業者に、本発明の組成物の、今まで公知の補強無機フィラーで得られるより大きい予想外の加工性能を指摘する。例として、同等の配合の（すなわち同量のフィラー及びカップリング剤による同率の表面適用範囲）高性能のＨＤシリカは（“Ｚｅｏｓｉｌ １１６５ ＭＰ”）、カーボンブラックをベースとした対照溶液と比較して約１５％可塑性が増すことになる。
粗炭化ケイ素をベースとした組成物Ｃ−７について観察された非常に低い塑性値について言えば、それは、図７（曲線Ｃ７）及び硬化後の特性で示されるように、明らかに事実上存在しない補強レベル：非常に低い破断点機械特性、Ｅ１０と同等のモジュラスＥ１００、組成物が砕けてしまったため“結合ゴム”の測定は不可能などのためである。
【００８７】
他方、補強炭化ケイ素をベースとした組成物Ｃ−８は、硬化後に少なくとも対照組成物Ｃ−６と同等の補強レベルを有し：破断点機械特性、高変形時モジュラス（Ｅ１００及びＥ３００）及び“結合ゴム”の測定値はわずかに大きく、比Ｅ３００／Ｅ１００及び動的特性（ΔＧ＊及びｔａｎ（δ）ｍａｘ）は非常に似ている。添付図面７は、上記観察を確証しており、曲線Ｃ８は、対照曲線Ｃ６をわずかに超えている。
最後に、等しく予想外なことに、転換速度定数Ｋで示される加硫キネティクスは、まさにカーボンブラックをベースとした組成物のように良い。補強炭化ケイ素によって与えられるこの結果は、同等の配合で、カーボンブラックで充填された従来の組成物と比較して周知のように定数Ｋの非常に有意な減少を受ける（通常２〜３の係数で割られる）ＨＤシリカのような補強白色フィラーをベースとした公知組成物に比し、有意な改良点を構成する。
【００８８】
Ｄ）試験４
この試験は、今度は市販の炭化ケイ素（フィラーＦ）を用いて示される、参考のカーボンブラックと比較した補強炭化ケイ素の優れた補強性能を確証する。
ここでは、カーボンブラック（フィラーＡ−対照組成物Ｃ−９）を市販のフィラーＦと比較し、かつさらに本発明の組成物（組成物Ｃ−１０）に加工剤としてグアニジン誘導体（ＤＰＧ）を用いることを除き、上記試験２の組成物と同様の２種の組成物を比較する。
表８及び９は、２種の組成物の配合、及びその１５０℃で４０分間の硬化前後の特性を示す。組成物Ｃ−１０では、用いるカップリング剤の量は、ここで試験する炭化ケイ素のより大きいＢＥＴ比表面積を考慮するため、前記試験の量より多い。図８は、伸び（％）の関数としてモジュラス（ＭＰａ）の曲線を示し；これら曲線はＣ９及びＣ１０と示され、それぞれ組成物Ｃ−９及びＣ−１０に対応する。
【００８９】
フィラーＦの性能は、前に試験したフィラーＥの性能よりわずかに劣っているようであるが、おそらく前者の脱集塊する能力が不十分な（率αがあまり高くない）ためであり、補強炭化ケイ素の性能は、全体的に驚くべき状態のである。本発明の組成物Ｃ−１０は、硬化後に、対照組成物Ｃ−９と同等の補強を有することが分かり、高変形時モジュラス（Ｍ１００及びＭ３００）、比Ｍ３００／Ｍ１００及び“結合ゴム”の測定は同様であり、破断点機械特性はわずかに大きい。添付図面８は、事実上一致しており、さらに最大伸びに向かって本発明の組成物（曲線Ｃ１０）の優位に交差している曲線Ｃ−９とＣ−１０で上記観察を確証している。
【００９０】
結論として、本発明の組成物の特有の炭化ケイ素は、該組成物に、少なくともカーボンブラックによって得られるのと同等の極めて有利な特性、特に補強性能、ひいては耐摩耗能力を与え、このことは、先行技術のタイヤ用ゴム組成物で従来使用されていた炭化ケイ素では今まで知られていなかった。
本発明の組成物の工業処理過程及び硬化キネティクスは、予想外にもカーボンブラックで充填された従来のゴム組成物に匹敵し、前述した補強炭化ケイ素をＨＤシリカのような補強無機フィラーを用いることに代わるべき非常に有利な手段にする。
従って、本発明は、低い転がり抵抗と高い耐摩耗性の両方を有するタイヤ用トレッドの製造に使用可能なゴム組成物で、特にこれらトレッドが乗用車又は重車タイプの工業用車両用のタイヤを意図している場合に、好ましく適用することができる。
【００９１】
【表１】
表１
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（＊） 供給業者のカタログデータ
【００９２】
【表２】
表２
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（１）５８％の１，２−ポリブタジエン単位を有する溶液ＳＢＲ；２５％のスチレン；３７．５質量％の芳香油（又は１００ｐｈｒの乾燥ＳＢＲ当たり３７．５ｐｈｒの油）で増量；Ｔｇ＝−２５℃；乾燥ＳＢＲで表す；
（２）ＴＥＳＰＴ（Ｄｅｇｕｓｓａ−Ｈｕｌｓからの“Ｓｉ６９”）；
（３）Ｎ−１，３−ジメチルブチル−Ｎ−フェニルパラフェニレンジアミン
（Ｆｌｅｘｓｙｓからの“Ｓａｎｔｏｆｌｅｘ ６−ＰＰＤ”）；
（４）Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド
（Ｆｌｅｘｓｙｓからの“Ｓａｎｔｏｃｕｒｅ ＣＢＳ”）。
【００９３】
【表３】
表３
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（＊）測定不能（組成物崩壊）
【００９４】
【表４】
表４
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（１）２５％の１，２−ポリブタジエン単位を有する溶液ＳＢＲ；２７％のスチレン；３７．５％の芳香油（又は１００ｐｈｒの乾燥ＳＢＲ当たり３７．５ｐｈｒの油）で増量；Ｔｇ＝−４８℃；乾燥ＳＢＲで表す；
（２）〜（４）表２に同じ。
【００９５】
【表５】
表５
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【００９６】
【表６】
表６
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（１）〜（４）：表４に同じ。
【００９７】
【表７】
表７
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（＊）測定不能（組成物崩壊）
【００９８】
【表８】
表８
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（１）〜（４）：表４に同じ；
（５）ジフェニルグアニジン（Ｂａｙｅｒからの“Ｖｕｌｃａｃｉｔ Ｄ”）。
【００９９】
【表９】
表９
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【図面の簡単な説明】
【図１】
フィラーＢについて超音波脱集塊試験で記録された集塊サイズの進化の曲線を示す。
【図２】
フィラーＣについて超音波脱集塊試験で記録された集塊サイズの進化の曲線を示す。
【図３】
フィラーＥについて超音波脱集塊試験で記録された集塊サイズの進化の曲線を示す。
【図４】
フィラーＦについて超音波脱集塊試験で記録された集塊サイズの進化の曲線を示す。
【図５】
試験１の種々のジエンゴム組成物に対する伸びの関数としてのモジュラスの変化曲線を示す。
【図６】
試験２の種々のジエンゴム組成物に対する伸びの関数としてのモジュラスの変化曲線を示す。
【図７】
試験３の種々のジエンゴム組成物に対する伸びの関数としてのモジュラスの変化曲線を示す。
【図８】
試験４の種々のジエンゴム組成物に対する伸びの関数としてのモジュラスの変化曲線を示す。
【図９】
粒子の集塊形態のフィラーの超音波脱集塊率（α）の測定に好適な装置の図である。
【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【国際公開パンフレット】
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【国際調査報告】
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