(57)【要約】本発明は、焼付き耐性のあるねじ管継手用の、ねじ部材に関する。そこでは、潤滑物質は、ねじのねじ山の表面上に少なくとも薄膜において沈積し、前記の表面は、前記の潤滑物質を吸着するために処理されている。潤滑物質は、ａ）増粘剤； ｂ）物理的、化学的に増粘剤と両立し、化学的ＥＰ添加剤と呼ばれている化学作用を有する極圧添加剤を少なくとも含み、そして、１０００Ｍｐａ以上のヘルツ圧力で用いられる能力がある一組の極圧添加剤；　ｃ）油； の均一な混合物より成る。潤滑物質の構成物質の比率は、自己誘導、そして、フィルム−化成潤滑プロセスを確実にする能力のある粘稠度を有するように選ばれる。本発明は、また、薄膜を作り出すための方法に関する。【特許請求の範囲】
【請求項１】
摩損に対する耐性のあるねじ管接ぎ手用の雄又は雌のねじ機素（２）であって、夫々雄又は雌のねじ（１０４、２０４）、ねじのねじ山（１２、５２）の少なくとも表面（１４、１６、１８、２０、５４、５６、５８、６０）上に薄い層（２２）として沈積している潤滑物質、前記潤滑物質を吸着するように処理された前記表面、を含み、前記潤滑物質が以下の物質の均一な混合物である点に特徴がある：
ａ）　増粘剤；
ｂ）　少なくとも１つの極圧添加剤、該極圧添加剤または添加剤（複数）は、前記増粘剤と物理的に及び化学的に共存でき、そして、ケミカルＥＰ添加剤と呼ばれる化学作用を有する少なくとも１つの極圧添加剤を含み、該ケミカルＥＰ添加剤は、１０００ＭＰａ以上のヘルツ圧において、使用の能力がある；及び
ｃ）　オイル；
前記潤滑物質の成分の割合は、前記潤滑物質が自己−供給される潤滑体制及び薄膜−形成特性を確保する粘稠度を有するように選ばれる、摩損に対する耐性のあるねじ管接ぎ手用の雄又は雌のねじ機素（２）。
【請求項２】
ケミカルＥＰ添加剤または添加剤（複数）及び、増粘剤は、オイルに可溶である点に特徴のある請求項１のねじ機素。
【請求項３】
増粘剤は、マークされた極の性質のケミカル分子を有する点に特徴のある請求項１のねじ機素。
【請求項４】
増粘剤は、１２０°Ｃ以上、好ましくは１６０°Ｃ以上の温度で、化学的に安定している点に特徴のある請求項１乃至３の中の１のねじ機素。
【請求項５】
増粘剤は、有機増粘剤である点に特徴のある請求項１乃至４の中の１のねじ機素。
【請求項６】
増粘剤は、ミネラル増粘剤である点に特徴のある請求項１乃至４の中の１のねじ機素。
【請求項７】
ケミカルＥＰ添加剤または添加剤（複数）は、硫黄に基づくか硫黄を含むケミカルＥＰ添加剤によって形成されるグループ、燐に基づくそれら、硫黄及び燐に基づくそれら、塩素に基づくそれら、及び、修正されるか非修正されたエステルまたは修正されるか非修正された脂肪酸に基づくそれらまたはコンプレックス・エステルに基づくそれらから選ばれる点に特徴のある請求項１乃至６の中の１のねじ機素。
【請求項８】
有機増粘剤が酸化されたペトロラタム・ワックスである点、複数のケミカルＥＰ添加剤が使用され、含硫黄生成物、過塩基化されたスルホン酸塩及び金属ジチオリン酸塩を含む点、及び、オイルが鉱物油である点に特徴のある請求項１乃至７の中の１のねじ機素。
【請求項９】
ＥＰ添加剤または添加剤（複数）がサブミクロンの固体粒子の形における物理的作用を持つ少なくとも１つのＥＰ添加剤を含む点に特徴のある請求項１乃至８の中の１のねじ機素。
【請求項１０】
ＥＰ添加剤または添加剤（複数）のうちの少なくとも１つは、耐食特性を有する点に特徴のある請求項１乃至９の中の１のねじ機素。
【請求項１１】
潤滑物質におけるＥＰ添加剤の総含有量は、重量で５％乃至５０％の範囲にある、好ましくは、重量で１５％乃至３２％の範囲にある点、及び、ＥＰ添加剤（複数）は、複数のケミカルＥＰ添加剤（複数）を含む点に特徴のある請求項１乃至１０の中の１のねじ機素。
【請求項１２】
潤滑物質における増粘剤の含有量は、重量で５％乃至６０％の範囲、好ましくは、重量で８％乃至４０％の範囲にある点、及び、潤滑物質におけるオイルの含有量は、重量で３０％乃至７５％の範囲にある点に特徴のある請求項１乃至１１の中の１のねじ機素。
【請求項１３】
潤滑物質における増粘剤の含有量は、重量で６０％乃至８０％の範囲にある点、及び、潤滑物質におけるオイルの含有量は、重量で５％乃至２０％の範囲にある点に特徴のある請求項１１のねじ機素。
【請求項１４】
ケミカルＥＰ添加剤または添加剤（複数）は、塩素化パラフィンを含み、潤滑物質における増粘剤の含有量は、重量で２５％乃至６０％の範囲にある点、潤滑物質におけるＥＰ添加剤の総含有量は、重量で４０％乃至７５％の範囲にある点、及び、潤滑物質におけるオイルの含有量は、重量で０．５％乃至１５％の範囲にある点に特徴のある請求項１乃至１１の中の１のねじ機素。
【請求項１５】
潤滑物質の層の重量は、０．１ ｇ／ｍ２乃至４０ ｇ／ｍ２範囲にある点に特徴のある請求項１乃至１４の中の１のねじ機素。
【請求項１６】
ねじ山の表面（１４， １６， １ ８， ２０， ５４， ５６， ５８， ６０）は、リン酸処理層、シュウ酸エステル処理層及び金属層によって形成されるグループから選ばれる層（３２）の表面である点に特徴のある請求項１乃至１５の中の１のねじ機素。
【請求項１７】
ねじ山の表面（１４， １６， １８， ２０， ５４， ５６， ５８， ６０）は、前記表面に潤滑物質を吸着するために制御された粗さを与えるように処理される点に特徴のある請求項１乃至１６の中の１のねじ機素。
【請求項１８】
ねじ山の表面（１４， １６， １８， ２０， ５４， ５８， ５６， ６０）は、０．００３ ｍｍ乃至０．０８０ ｍｍの範囲の深さにわたって潤滑物質を吸着するように処理される点に特徴のある請求項１６又は１７のねじ機素。
【請求項１９】
ねじ機素が少なくとも１つのシール面（２０８）を含み、潤滑物質が、さらに、各シール面上に薄い層（２８）に沈積される点に特徴のある請求項１乃至１８の中の１のねじ機素。
【請求項２０】
ねじ機素が少なくとも１つの当接 （２１０）を含み、潤滑物質が、更に、当接の各面上に薄い層（３０）で沈積する点に特徴のある請求項１乃至１９の中の１のねじ機素。
【請求項２１】
潤滑物質が薄い層として沈積する表面の全てが潤滑物質を吸着するように処理される点に特徴のある請求項１９又は２０のねじ機素。
【請求項２２】
潤滑物質が耐摩損特性に関しては不活性である重量で５％以下の着色剤を含む点に特徴のある請求項１乃至２１の中の１のねじ機素。
【請求項２３】
雄ねじ機素及び雌ねじ機素を有する耐摩損性ねじ管継ぎ手であって、前記ねじ機素の夫々が対応するねじを有し、該ねじは、一方が他方に接続位置にまで組み立てられるものであり、２つのねじ機素の中の少なくとも１つが請求項１乃至２２の中の１のねじ機素である点に特徴のあるねじ管継ぎ手。
【請求項２４】
請求項２３のねじ機素であって、その２つのねじ機素のうちの１つは、請求項１乃至２２の中の１つに従ったねじ機素（２）であり、他方のねじ機素は、薄い層（２ １）として直接沈積する潤滑物質を有するねじ（２０３）のねじ山（５１）の表面上に少なくとも提供され、前記潤滑物質は、以下のものの均一な混合物である点を特徴とする請求項２３のねじ機素：
ａ）　増粘剤；
ｂ）　少なくとも１つの極圧添加剤、該極圧添加剤または添加剤（複数）は、前記増粘剤と物理的に及び化学的に共存でき、そして、ケミカルＥＰ添加剤と呼ばれる化学作用を有する少なくとも１つの極圧添加剤を含み、該ケミカルＥＰ添加剤は、１０００ＭＰａ以上のヘルツ圧において、使用の能力がある；及び
ｃ）　オイル；
前記潤滑物質の成分の割合は、前記潤滑物質が＋４０°Ｃの温度において４０乃至４００ ｃＳｔの範囲の粘性を持つ糊のような粘稠度、フィルム形成特質及び自己供給潤滑体制を確保する能力を有するように選ばれる、ねじ機素。
【請求項２５】
耐摩損性（ｇａｌｌｉｎｇ−ｒｅｓｉｓｔａｎｔ）ねじ管継ぎ手用の雄又は雌のねじ機素上に潤滑物質の薄い層を形成するための方法であって、該ねじ機素は、夫々雄ねじ又は雌ねじを含み、該潤滑物質は、粘着性のある糊のような粘稠度、フィルム形成特質、及び、自己供給潤滑体制を確保する能力を有し、そこにおいて：
ａ）　均一な液体混合物は、以下のものによって形成され、準備される：
・　揮発性溶剤；
・　増粘剤；
・　少なくとも１つの極圧添加剤、該極圧添加剤または添加剤（複数）は、増粘剤と物理的に及び化学的に共存でき、１０００ＭＰａ以上のヘルツ圧において使用できる能力があるケミカル作用をもつ少なくとも１つの極圧添加剤を含んでいる；及び
・　オイル；
ｂ）　実質的に一様な厚さの前記液体混合物の薄い層は少なくともねじのねじ山の表面に塗布される。そして、ねじのねじ山の前記表面が前記潤滑剤を塗っている物質を吸収するか、吸着するために任意に処理された；及び
ｃ）　揮発性溶剤は、蒸発されるか、離れて蒸発するために許容される。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
本発明は、管の端部に設けられた雄又は雌の機素に関し、耐摩損性ねじ管接ぎ手を形成するべく組み立てることによって接続するもの、より詳しくは、グリースの手動による添加なしに組み立てるものに関する。
この様なねじ機素及びねじ管接ぎ手は、例えば、地熱井戸のような炭化水素井戸又は類似のもの用のケーシング列（ｃａｓｉｎｇ ｓｔｒｉｎｇｓ）又は産出列（ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｓｔｒｉｎｇｓ）又はドリルパイプ列（ｄｒｉｌｌｐｉｐｅ ｓｔｒｉｎｇｓ）を構成するために、特に、使用されることが知られている。
この様な形式の管は、一般に、垂直に組み立てられる。この管列（ｔｈｅ ｓｔｒｉｎｇ）の自由端部は、表面に、内面に雌ねじが切られた雌ねじ機素を有する。
【０００２】
井戸の中へ列を下げるために、新しいパイプは、列の対応する自由端において、雌ねじに対応する外側ねじを有する雄ねじ機素を備える列に提供される。新しい管の雄ねじは、列の対応する雌ねじに噛み合わされ、組立てトルクが与えられた値または所定の基準に達するまで、新しいパイプは、ねじ込まれる。列は、その時、接続された管の長さ分だけ低くなるはずである。このプロセスは反覆される。
【０００３】
パイプ（管）には約１０ｍの長さがあるので、新しいパイプを列の先端と完全に同軸に接続することは、容易でない。それ故、ねじは、より具体的には、接続中は互いに静止し、組み立ての際のかなりの部分において滑りながら接触している雌及び雄のねじのスタビング・フランクは、損なわれることが非常に多い。ねじのスタビング・フランクは、それ故、最初の組立て工程の間でなくとも少なくとも次の組立て工程の間に起こる可能性がある摩損の現象に対して、非常に傷つきやすい。そして、このねじ管継ぎ手は、摩損すること無く何回でも組み立てられたり分解されたりする能力を持たなければならない。
【０００４】
摩損は、また、「高級な」（”ｐｒｅｍｉｕｍ”）継手にとして知られたねじ管継ぎ手のねじ機素上の「メタル−メタル」シール面で起こる可能性がある。このようなシール面は、最終の組立位置に至るまで増加する接触圧力の下で摺動接触する。
これは、また、組立て端部で接触することになる当接表面の場合である。
従って、ねじと云う理由で、そして、シール面または当接と云う理由でメタル−メタル滑動する接触面をただ構成することは、問題にならない。もし、ねじ継ぎ手がそれらに技術的事項を提供するならば、そのような表面構造は、必然的に容認できない摩損を生じるであろうからである。
【０００５】
従来の解決手段は、長年用いられたものであるが、滑り接触している金属表面の間にグリースを注入することである。そのグリースは、バッチでねじ機素に使用されている。
最も広く使用されているグリースは、アメリカ石油協会（ＡＰＩ）によって指定されたＡＰＩ型式５Ａ２又は５Ａ３グリースである。これは、グリース、黒鉛粒子並びにＰｂ、Ｚｎ及びＣｕ金属の異種混合物であり、両方の抗摩損特性を有し、雄ねじと雌ねじの間の隙間を満たす。
しかし、このようなグリースには、多くの不利益がある。
その特性に関係するＡＰＩグリースの第１の不利益は、鉛、特に、健康及び環境に有害な要素の分量である。
そのようなグリースは、さらに、その他の不利益を有し、そして、その幾つかは全てのグリースに共通である。
【０００６】
それらの特徴のため、グリースは、ねじ機素の接触面に刷毛によって一般に塗布される。グリースの最少量が、最小の体積又は最少の質量に計量され、表面に塗布されるように注意される。：Ｖａｌｌｏｕｒｅｃ Ｍａｎｎｅｓｍａｎｎ Ｏｉｌ ＆ Ｇａｓ Ｆｒａｎｃｅは、顧客のために１９９６年７月に発行した小冊子「ＶＡＭ　Ｒｕｎｎｉｎｇ Ｂｏｏｋ」において、７”（１７７．８ｍｍ）の外径を有するＶＡＭ　ＴＯＰねじ継手の雄及び雌の表面に塗布するＡＰＩ Ｂｕｌ ５Ａ２グリースの量を少なくとも２５ｃｍ３の体積又は少なくとも４２ｇの質量に指定した。
【０００７】
これは、ねじ機素に塗布されるグリースの量のある程度の変動性に結びつく：
ａ）　特に現場でのグリース塗布作業の担当者によって；
ｂ）　同じ作業者であっても、あるねじ機素から別のねじ機素へ；そして
ｃ）　同じねじ機素であってもそのねじ機素のあるポイントと別のポイントとで変動する。
【０００８】
組立て工程では、雄のねじと対応している雌のねじの間の間隙にグリースを塗布する。これらの間隙は、あるねじ継手から別のねじ継手へねじ機素の制作交差に起因して変化する。そして、ねじ継手からの余分なグリースの排除に導く。
ねじ継手のある型式に関しては、余分なグリースを排出することの困難性は、組立ての間にねじに掛かる高圧力の発生に結びつく可能性があり、組立トルクの値を変更する可能性があり、テーパ付きねじ（ＡＰＩによって推奨され、それ故、広く使用されている）であってもねじ及びシール面を変形しさえする可能性があり、井戸の底への列の破滅的な落下によって、ねじへの過大な塗布が飛び出すという事態に導く可能性がある。
【０００９】
それに加えて、組立ての間に排出される余分なグリースは、使用されたねじ継手の数を考慮すれば井戸の底に多量にたまり、リザーバー岩盤の穴をふさぐ。
ザーバーの穴がゆさぶるブロックに大きい分量取得において井戸の底で集積される。この穴は、産出パイプが回復する以前に、炭化水素が通り抜けなければならない。このような閉鎖は、ハイドロカーボン井戸の採鉱コストにかなり影響する。
さらに依然として、ＡＰＩ ５Ａ２又は５Ａ３を含むあるグリースは、それらの組成及び状態及び運搬の期間および／または使用の前のパイプの貯蔵のため十分な耐食性の保護を提供しない。
【００１０】
この場合、ねじ機素の接触面に、運搬及び貯蔵用に特定したあるグリースを塗布することが、製造工場で必要となる可能性がある。そして、まさしくパイプを連結することの前に、現地でそれを取り除いて、それから組立て用の最終のＡＰＩ ５Ａ２型グリースを塗布することが必要となる可能性がある。
グリースの多くのその他の型式は、鉛の有無にかかわらず、ねじ継手を連結する特許に解説されている。
そのようなグリースは、雄ねじと雌のねじの間の間隙に充填するため金属粒子、鉱物粒子又はサーモプラスチック粒子が加えられ（ＧＢ １ ０８６ ７２０， ＵＳ ３ ５２６ ５９３）、及び／又は、組立の間（ＵＳ ２ ０６５ ２４７， ＵＳ ５ ２７５ ８４５）において又はブレイクアウトの際（ＧＢ １ ０３３ ７３５， ＵＳ ２ ４１９ １４４）において摩損を防止する、多くの場合、異質なものである。
【００１１】
これらの特許に記載された若干のグリースの抗摩損特性は、それらのグリース中の化学的に作用する極圧添加剤の存在から生じている可能性がある。： ＵＳ ２ ０６５ ２４７， ＵＳ ３ ０９５ ３７５。
しかし、これらの特許は、その結果、ＡＰＩ ５Ａ２又は５Ａ３グリースより以上と指摘されるグリースの全ての不利益を具備する。
管製造業者によってねじ及び受け面に塗布される固体粘稠度を有する塗布材は、その時開発され、現地において潤滑剤を二次的に適用する必要性のないねじ継手の「乾いた」組立てを可能にした。
そのような被覆材は、例えば、鉛の外層を用いるヨーロッパ特許ＥＰ ６３２ ２２５で解説されるもののように、性質において金属的である可能性がある。しかし、それら被覆材は、鉛又は鉛化合物の望ましくない存在を含む。
そのような塗布材は、さらに塗料または滑り性のあるニスでありえる。
【００１２】
特許出願ＥＰ ７８６ ６１６ は、ねじ機素用のそのような滑り性のあるニスの製造方法を説明する。この方法は、燐酸塩の薄層（０．００５〜０．０３０ｍｍ）の前もっての被覆を施すこと、それから、エポキシ型又は他の型の合成樹脂とモリブデン・ジスルフィドまたは二硫化タングステンの混合物の厚さ０．０１０ 〜０．０４５ ｍｍの層を施すこと、及び、加熱によって前記合成樹脂を重合することを含む。
米国特許ＵＳ ４ ４１４ ２４７ は、さらに、ねじ機素上に滑るニスを作り出すための類似した方法を解説する。
そのようなすべるニスは、それらが存在する限り、優れた抗摩損特性を有する。しかし、固形ニスと同様に、それらは、磨耗し、そして、反覆された組立て−分解工程の間に再生しない。従って、数回の組立て−分解工程の後、摩損は、そのような塗布材を塗布されたねじ継手上で観察される。前記の摩損は、その時点で突然であり、破滅的である。
さらに、そのようなすべるニスが、管の運搬または貯蔵の間に局所的に劣化するならば、ニス層は局所的に修復されることができない。
【００１３】
本発明は、接触面になることを予定している表面上に潤滑層を設け、前記した不利益のないねじ機素の型式に従った雄又は雌のねじを有する、特に、摩損に耐性のあるねじ管継手用の雄の又は雌のねじ機素を得ることを目的とする。
具体的には、本発明は、０．１ｍ／ｓの滑り速度と１ｍに達する滑り長さを有する滑り接触面の間に３００ＭＰａ以上になる可能性があるヘルツ圧力が掛かった厳しい炭化水素井戸開発の条件の下でも摩損を生じることなく対形式のねじ機素によって１０回の組立て又は分解が可能なねじ機素を提供することを目的とする。
【００１４】
本発明は、さらに、接触面での容認できない破壊に、突然、導き、そして、ねじ機素を破棄するか又は再機械加工することを必要とする破滅的な摩損を回避することを目的とする。
また更に、本発明は、例えば、鉛または重金属のような環境に害を及ぼす如何なる物質も使用しないねじ機素を提供することを目的とする。
また更に、本発明は、北極領域及び熱帯又は赤道の領域において、及び、温度が１６０°Ｃに達するか、又は、それ以上になる井戸の底において長期間の後も、同じ成果を伴って使用できるねじ機素を提供することを目的とする。
【００１５】
また更に、本発明は、穿孔現地または産出現地で潤滑剤を塗布することなく普通に用いられることができるねじ機素を提供することを目的とする。必要な潤滑剤は、ねじ機素を製作する工場ですでに塗布されているものである。
なおまた更に、本発明は、ねじ機素の部分が組立て間に滑り接触に入ることを予定され、工場での潤滑剤によって運搬及び貯蔵の間に腐食しないことを確実にすることを目的とする。
【００１６】
また更に、本発明は、工場で製作された潤滑剤被覆物が現地で必要に応じて修復されることができることを確実にすることを目的とする。
もちろん、本発明は、この性質が比較的低いコストで得られることを確実にすることを目的とする。
【００１７】
さらに、本発明は、ねじ機素が、本発明に従った対のねじ機素、及び、互換性がある市販の対のねじ機素の両方により成功裏に用いられることができることを確実にすることをも目的とする。
また更に、本発明は、同じ抗摩損特質が、１又はそれ以上の「金属−金属」シール面及び／又は少なくとも１つの組立て当接によって得られることを確実にすることを目的とする。
まだまた更に、本発明は、同じ抗摩損特質は、一定又は様々なねじ幅（楔ねじ）を持つ全ての型式のねじ形状（三角形の、台形の、その他。）を有する全ての型式のねじ（テーパの付いた、直列型の、単一の段又は複数の段を有する、その他）を含む一体的なねじ管継手用の、又は、ねじを付されて連結された継手用のねじ機素によって得られることができることを確実とすることを目的とする。
【００１８】
本発明は、潤滑物質が、表面が潤滑物質を吸着するか又は吸収するように処理されたねじのねじ表面上に少なくとも薄層で付着された夫々雄ねじ又たは雌ねじが設けられた雄又は雌のねじ機素を提供する。
用語「潤滑物質の薄層」は、０．１０ｍｍ未満の厚さを有する層を意味する。
用いられる潤滑物質は、以下の均質混合物である：
ａ）　増ちょう剤；
ｂ）　ケミカルＥＰ添加剤と呼ばれる化学作用を伴う少なくとも１つの極圧添加剤を含む少なくとも１つの極圧（ＥＰ）添加剤；及び
ｃ）　オイル。
【００１９】
用語「均質混合物」は、既知であるように、成分の親密で安定した分散を意味し、それゆえ、本潤滑物質は、あらゆる点で同一の特質を有する。
潤滑物質の３つの成分の比率は、この潤滑物質が自己供給（ｓｅｌｆ−ｆｅｄ）する潤滑体制、及び、フィルム形成特質を確実にすることができる粘稠度を有するように、選ばれる。
オイルタイプ又はあるグリースの潤滑物質において、潤滑物質の層は、組立ての間に切り取られるときに、決して不可逆的に破壊されず、自己修復又は自己結合すると云う事実に特徴のある「自己供給潤滑体制」の概念は、それ自体既知である。
【００２０】
そのような特徴は、外界温度での潤滑物質用の粘稠度の範囲によって達成されることができる。即ち、そのような特徴は、類似した半固体粘稠度から、流れない、ワックスに似たペースト状の粘稠度へ、乾燥の前の非常に粘いニスの粘稠度まで、比較的広く変動する、外界温度での潤滑物質用の粘稠度の範囲によって達成されることができる。
この問題を解決するために、潤滑物質の３つの成分、増ちょう剤、ＥＰ添加剤及び油を組み合わせることが必要である。しかしながら、潤滑物質は、さらにその他の物質を含むことができる。そして、その物質は、耐摩損性に関しては不活性であるが、その他の理由ために（例えば、層に色をつけるために）加えられる。
【００２１】
名前が暗示しているように増ちょう剤は、自己供給潤滑体制及びフィルム形成特質を与えるように、潤滑物質を厚く、粘く、コンシステントに（ｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔ）、ペースト状に、しかし、流動的にする。それは、さらに、潤滑物質のその他の成分ためのバインダーとして作用することができる。
増ちょう剤の有機及び無機の２つのケミカル・ファミリーは、区別することができる：
ａ）　有機増ちょう剤：
引用できる有機増ちょう剤の制限しない例は、動物性又は植物性石油ワックス、ペトロラタム・ワックス、酸化されたペトロラタム・ワックス、スルホン化されたワックス、合成ワックス、及び、これらのワックスの混合物、粘着付与石油樹脂、ビチューメン、可溶であるか油で分散可能であるポリマー、リポソリュウブル（ｌｉｐｏｓｏｌｕｂｌｅ）石鹸、その他である。上記に引用されるプロパティーに加えて、この種の増ちょう剤は、その化学的及び物理的特徴のため腐蝕に関しては有利に保護する機能を有することができる。
ｂ）　無機増ちょう剤：
無機の増ちょう剤は、疎水焼成されたシリカ、疎水グラフト（ｇｒａｆｔｅｄ）されたベントナイトまたは二酸化チタンでありえる。
【００２２】
極圧（ＥＰ）添加剤は、潤滑剤分野で広く知られている物質である。それらの性能は、ＥＰ試験規格（４つのボール・テスト、Ｆａｌｅｘテスト、その他）によって計量されることができる。
【００２３】
定義によって、化学的ＥＰ添加剤は、摩擦によって生成されるある温度から、接触において金属的部分と反応し、そして、化学的潤滑油膜を生み出す。化学的ＥＰ添加剤としては、以下のものが知られている：
・　イオウに基づく又はイオウを含む化学的ＥＰ添加剤、例えば、炭化水素又は「含硫黄生成物」として得られている硫黄を含むエステル、金属的ジチオカルバメート、中性又は過塩基化された（ｏｖｅｒｂａｓｅｄ）金属的スルホナート；
・　リン酸又はエステルのようなリンに基づく化学的ＥＰ添加剤；
・　イオウ及びリンに基づく化学的ＥＰ添加剤、例えば、金属的ジ・チオリン酸エステル（特に、亜鉛の）
・　塩素に基づく化学的ＥＰ添加剤、特に、塩素化パラフィン；
・　修正した（ｍｏｄｉｆｉｅｄ）又は修正しない（ｎｏｎ−ｍｏｄｉｆｉｅｄ）脂肪酸又はエステル、複合（ｃｏｍｐｌｅｘ）エステル、その他
【００２４】
これらの化学的ＥＰ添加剤は、一般に、鉱油で薄められて、生産され、売られる。しかし、本書類の他の部分で用いられる用語「化学的ＥＰ添加剤」は、薄めていない活性成分と指す。
用いられる化学的ＥＰ添加剤は、１０００ＭＰａ又はそれ以上のヘルツ圧力下での摩損の無い工程を可能にするために既知の添加剤から選ばれる。
それらは、更に、選ばれた増ちょう剤と物理的に及び化学的に親和性があるように選ばれる。：それらは、したがって、その増ちょう剤と完全に混合できなければならない。しかし、それらは、その増ちょう剤と、極圧性がひどく減少するように、反応してはならない。
【００２５】
これらの化学的ＥＰ添加剤は、性能で最大の相乗作用から利益を得るように、単独で、又は、混合物として用いられることができる。
潤滑物質で用いられる用語「油」は、特に加えられる油、及び、増ちょう剤及び／又はＥＰ添加剤、特に一定の化学的ＥＰ添加剤に供給されたとき、これを薄める油を意味する。
用いられる油は、「無機塩基」（”ｉｎｏｒｇａｎｉｃ ｂａｓｅ”）として知られている石油製品を蒸留することからの分級物であり得る。しかし、それは、さらに、ポリアルファオレフィン、ポリ・イソブテン、エステル、その他の様な化学反応によって得られる合成塩基でありえる。それは、さらに植物性の油（なたね油、ひまわり油、その他）又は動物油でありえる。それは、さらに、そのような塩基の混合物でありえる。
【００２６】
化学的ＥＰ添加剤又は添加剤（複数）及び増ちょう剤は、油に溶けるのが好ましい。その油は、増ちょう剤によって化学的ＥＰ添加剤又は添加剤（複数）を分散させ、完全に均一な潤滑物質を得るのを可能にする。
好ましくは、増ちょう剤は、顕著な極性を持つ化学的分子を有する。そのような特徴は、特に、潤滑剤を基体に接着させることができる。
好ましくは、増ちょう剤は１２０°Ｃ以上の温度まで、好ましくは１６０°Ｃ以上、まで、化学的に安定している。
【００２７】
ＥＰ添加剤又は添加剤（複数）は、さらに、均一な混合物の形の潤滑物質を生産するために、好ましくはサブミクロンの固体粒子の形において物理的作用を持つ少なくとも１つのＥＰ添加剤を、選択的に、含む。
物理的ＥＰ添加剤として知られている物理的作用を有するＥＰ添加剤は、それらの結晶構造の特徴的な劈開面に沿って、及び、移動の平面と平行して、又は、単にすぐに変形可能な平面で、切り取ることができるフィルムの形で接触面の間に位置する。第１の範疇（劈開）は、グラファイト、モリブデン、タングステン又はスズ・ジスルフィド、窒化ホウ素、その他を含む。そして、第二範疇は、ＰＴＦＥ、ポリアミド、ポリ尿素型式ポリマー、その他を含む。
【００２８】
好ましくは、ＥＰ添加剤の集合からの成分のうちの少なくとも１つは、防食性を有する。
ＥＰ添加剤の全含有量は、好ましくは、５％から７５％までの範囲である。そして、それは、用いられるＥＰ添加剤の型式によって決まる。
第１の好ましい実施例では、ＥＰ添加剤の全含有量は、重量で、５％から５０％までの範囲であり、そして、高度に好ましくは、１５％から３２％重量部までの範囲である。
【００２９】
この第１の実施態様において、有利には、潤滑物質は、複数の化学的ＥＰ添加剤、好ましくは、非塩素化された添加物を含む。
第１の実施態様の第１のバリエーションにおいて、潤滑物質中の増ちょう剤の含有量は、重量で ５％から６０％までの範囲であり、そして、好ましくは重量で８％から４０％までの範囲である。；これは、重量で、３０％から７５％までの範囲、好ましくは、４０％から６０％までの範囲にある潤滑物質における含油量になる。
第１の実施態様の第二バリエーションにおいて、より固い被覆物粘稠度を有すること可能にするので、潤滑物質での増ちょう剤の含有量は、重量で６０％から８０％までの範囲である。；これは、重量で５％から２０％の範囲にある潤滑物質における含油量になる。
【００３０】
第二の好ましい実施態様においては、化学的ＥＰ添加剤または添加剤（複数）は、塩素化パラフィンを含む。この場合、潤滑物質における増ちょう（粘）剤の含有量は、重量で、２５％から６０％までの範囲である。そして、潤滑物質における全ＥＰ添加剤含有量は、４０％から７５％までの範囲である。；これは、重量で０．５％から１５％までの範囲の潤滑物質における含油量になる。
本書類の異なる組成物に対して与えられた増ちょう剤、及び、ＥＰ添加剤の含有量は、指摘された成分の活性物質の含有量に対応する。
好ましくは、ねじ機素上の潤滑物質層の重量は、０．１ｇ／ｍ２から４０ｇ／ｍ２の範囲である。
【００３１】
一つのバリエーションにおいて、潤滑物質を吸着するか、吸着するために処理されたねじの表面は、フォスファテイション（ｐｈｏｓｐｈａｔａｔｉｏｎ）層、オキサレイション（ｏｘａｌａｔｉｏｎ）層、及び、金属層によって形づくられる群から選ばれた層の表面である。
一つのバリエーションにおいて、ねじの表面は、潤滑物質を吸着するか、吸着するために調整された粗度をそれに与えるために処理される。そのような処理は、例えば、研摩、ショットブラスト、エッチング又は類似のものでありえる。
好ましくは、ねじの表面は、０．００３ｍｍから０．０８０ｍｍまでの範囲の深さに関して潤滑物質を吸着するか、吸着するために処理される。
有利には、潤滑物質は、また、考慮中のねじ機素がそのようなシール面を含む時、各々のシール面上に置かれる
【００３２】
また、有利には、本発明中のねじ機素がそのような当接面を含むとき、潤滑物質は、さらに各々の当接表面上に置かれる。
有利には再び、潤滑物質が薄い層として意図的に置かれる全ての表面は、潤滑物質を吸着するか、吸着するために処理される表面である。
本発明は、また、夫々対応するねじが与えられた雄ねじ要素及び雌ねじ要素を含む、摩損耐性のあるねじ管継手を保護することを目的とする。このねじは、接続の間に相手と１つに組み立てられ、既に述べたように、２つのねじ機素のうちの少なくとも１つは、本発明のねじ機素である。
【００３３】
このねじ継手の一つのバリエーションにおいて、２つのねじ機素のうちの１つだけは、先に述べたように本発明のねじ機素である。その他のねじ機素は、少なくともねじの表面に直接に置かれた、上で定義された、潤滑物質の薄層を含んでいる。
【００３４】
潤滑物質は、次の均一な混合物である：
ａ）　増ちょう剤（増粘剤）
ｂ）　少なくとも１つの極圧添加剤、増ちょう剤と物理的に及び化学的に互換性があり、化学的作用を有する少なくとも１つの極圧添加剤を含み、１０００ＭＰａ以上のヘルツ圧力での用いられることができる化学的ＥＰ添加剤と呼ばれる極圧添加剤または添加剤（複数）；及び
ｃ）　オイル（油）
【００３５】
用語「直接的に潤滑物質の薄層を置いた」は、本発明中のねじの表面が潤滑物質を吸着するか、吸収するために処理されなかったことを意味する。
本発明は、また、先に述べたように摩損耐性のあるねじ管継手用の雄又は雌のねじ機素上に、潤滑物質の薄層を作り出すための方法を保護することを目的とする。該ねじ機素は、各々雄ねじ又は雌ねじを含む。
【００３６】
本発明の方法は、以下のステップを有する：
ａ）　以下のものを含む均一な液状混合物を調製すること：
・　揮発性溶剤；
・　増ちょう剤（増粘剤）
・　増ちょう剤と物理的に又は化学的に互換性があり、１０００ＭＰａ以上のヘルツ圧力で用いられることができる化学的作用をもつ少なくとも１つの極圧添加剤を含む極圧添加剤又は添加剤（複数）；及び
・　オイル
ｂ）　ねじ機素のねじの表面に少なくとも前記の液状混合物の実質的に一様な厚さの薄層を塗布すること；
ｃ）　自然に又は強制的に溶媒を蒸発させること。
【００３７】
用語「揮発性溶剤」は、４０°Ｃから２５０°Ｃの範囲の蒸留温度を有する如何なる石油分級物をも意味する。これらの揮発性溶剤は、特殊なガソリン、ベンジン、灯油、ベンゼンのような芳香族製品、トルエン、キシレン、その他を含む。
選択的に、少なくとも、ねじ機素のねじの表面は、塗布される潤滑物質を吸着するか、吸着するために処理される。
好ましくは、ＦＯＲＤ ｎ ４つのカップで計量される液状混合物の粘性は、１０ｓから３０ｓまでの範囲で、好ましくは、１５ｓから２５ｓの範囲でデュレーションに対応する。
好ましくは再び、液状混合物の層は、吹付けによって塗布される。
【００３８】
変形例としては、それは、他の何れかの手段で即ち、液浸、塗装、散水等により、塗布されることができる。
溶媒は、自然に又は強制的な方法において、具体的には、ねじ機素のゆるやかな加熱によって又は予熱空気対流によって蒸発させてしまうことができる。
【００３９】
以下の図は、本発明の多くの実施例の非限定的な解説を提供する。
図１は、本発明によって用いられる可能性がある４つのねじ管要素を含むねじを付けられ、連結された継手の１つの形式を示す。
図２は、本発明によって用いられる可能性がある４つのねじ管要素を含むねじを付けられ、連結された継手の１つの更なる型式を示す。
図３は、本発明によって用いられる可能性がある２つのねじ管継手を含む一体的な型式のねじ込み式継手を示す。
図４は、図１に示される商用の雄のねじ管要素の雄ねじのいくつかを示す。
【００４０】
図５は、図１に示される型式の本発明の雌のねじ管要素の雌ねじいくつかを示す。
図６は、図５の詳細を示す。
図７は、図４及び５の雄ねじ及び雌ねじの組み立て開始時点におけるスタビング位相を示す。
図８は、組み立て完了後の図４及び５の同じ雄ねじ及び雌ねじ要素を示す。
【００４１】
図９は、図２に示される型式の本発明のねじ管継手用の、雄のねじ管要素の雄ねじのいくつかを示す。
図１０は、図２に示される型式の雌のねじ管継手の雌ねじのいくつかを示す。
図１１は、図９及び１０の雌ねじと雄ねじの組み立て開始時点におけるスタビング位相を示す。
図１２は、図１１の詳細を示す。
【００４２】
図１３は、組み立て完了後の図９及び１０の同じ雄及び雌の機素を示す。
図１４は、図９のバリエーションを示す。
図１５は、組み立て完了後の図１４及び１０の雌ねじ及び雄ねじを示す。
図１６は、図２で示される雄の機素の自由端領域を示す。
【００４３】
図１７は、図２に示される本発明の雌のねじ管要素の内のハウジング領域を示す。
図１８は、ねじ機素の組み立て後の図１６の自由端領域及び図１７のハウジング領域を示す。
図１９は、図９から１３及び１６から１８のねじ継手用の組立て曲線を表しているグラフである。
図２０は、図９から１３及び１６から１８のねじ継手用の、組み立ての間の肩付け加工トルクの相対的な展開と、当初の分解トルクの相対的な展開を、組立て−分解サイクルの数の関数として、表すグラフである。
【００４４】
図１は、継手１０２を用い、２つのねじ継手を含む２つの金属管１０１及び１０１の間のＡＰＩ仕様書５ＣＴに従ったねじ継手１００を示す。
管１０１、１０１の各端部は、「丸い」ねじをもつ雄のテーパの付いたねじ１０３、１０３’を有する雄の機素１、１’を含み、雄の端部の表面１０９、１０９’で終了する。
継手１０２は、継手の中点平面に関して、対称的に配置された２つの雌の機素２、２’を含む。各々の雌の機素は、雄のねじと組み合わされるねじをもつ雌のテーパの付いたねじ１０４、１０４’を含む。
【００４５】
雄ねじ１０３、１０３’は、対の雌ねじ１０４、１０４に組み合わされる。
ＡＰＩ仕様書５Ｂは、この形式の継手用のねじ形状、ディメンジョン、ねじのテーパー、ピッチ、その他を定義する。
図には示されないけれども、「バットレス」型式ねじをもつ継手は、また、ＡＰＩ仕様書５ＣＴ及び５Ｂの下で用いられ、台形ねじを有する以外、図１のそれと同じやり方において配置されることができる。
【００４６】
図２は、ねじを付けられ、テーパ付きのねじ２０３、２０４’を有し、且つ、台形ねじを有する２つの雄の機素１、１’及び２つの雌の機素２、２’をもつ連結された継手２００を示す。継手２０２は、雌の機素の間の中央の部分にラグ２０６を有する。ラグは、管２０１、２０１で非乱流やり方において流体が流れるのを可能にする。そして、ラグは、管の環状端面によって構成される雄の当接２０９に対して耐える雌の当接２１０を提供するのを可能にする。
【００４７】
テーパの付いた雌及び雄のシール面２０７及び２０８は、非ねじ部に配置され、それらの間の弾力ある接触圧を作り出すように半径方向に干渉し、既知の方法で、図２の継ぎ手にシール部を提供することを可能にする。
図３は、二段式ストレートねじを有している２つのパイプ３０１及び３０２の間の一体化されたねじ継手３００を示す。
パイプ３０１の端部は、ストレート二段式の雄ねじ３０３、３０３’、２つの雄ねじの段の間の半分のあり継ぎ手におけるテーパの付いた雄の肩面３０７、及び、雄の機素の各々の端部における当接３０９、３０９を含む雄の機素１を有する。
【００４８】
パイプ３０２の端部は、雄の機素１と対になる雌の機素２を有し、ストレート二段式雌ねじ３０４、３０４’、２つの雌ねじ段の間での半分のあり継ぎ手におけるテーパの付いた雌肩表面３０８、及び、雌の機素の各々の端部における当接３１０、３１０’を有する。
継手３００の雌及び雄のねじは、台形ねじを持って及び組立ての後、通常は半径方向の干渉を持たない。
連結した状態において、肩３０７、３０８は、主たる当接、及び、主たる当接の立坑掘下げの場合においてバックアップ当接としてただ作用するだけの当接３０９、３０９’、 ３１０、３１０’を形成する。
雌及び雄の機素におけるテーパの付いた表面３１１、３１２は、それぞれメタル−メタル・シール面の内側の対を形成する。雌の機素の端部の近くで、テーパの付いた表面３１ｌ、３１２は、メタル−メタル・シール面の外側の対を形成する。シール面３１１、３１２の外側の対は、また、肩３０７、３０８及び大径ねじ段３０３、３０４の間に置かれることが可能であろう。
【００４９】
図４は、図１の雄のテーパの付いたねじ１０３の幾つかの三角ねじ１１の縦断面を示す。
雄のねじ１１は、２つの直線からなるフランク１３、１５を有し、各々が、ねじ機素の軸線ＸＸに対して垂直のＹＹに関して、及び、その垂直線のどちらの側部でも、３０°の角度を形成し、雄の丸められたねじ頂部１７及び同様に丸められた雄ねじ底部１９を形成する。
雄のスタビング・フランクは、その表面に対する垂線が自由な雄の端部１０９に向けられ、組立てによって継ぎ手用の雄ねじ及び雌ねじを接続する間に雌のスタビング・フランク上に静止するので、スタビング・フランクとして知られているフランクである。
【００５０】
フランク１３は、その表面に対する垂直線が雄の自由端１０９の反対側に側部に向けられる、負荷フランクである。負荷フランクは、ねじ継手における軸方向の引張荷重を支持する。表面１３、１５及び雄のねじの領域１７、１９は、同程度に機械加工される。
図５は、図１の雌のテーパの付いたねじ１０４のいくつかの三角ねじ１２を通る縦断面を示す。
雌のねじ１２の形状は、雄のねじ１１の形状に対応する。夫々は、スタビングフランク１６及び負荷フランク１４を有し、ねじ機素、即ち、雌のねじ頂部２０及び雌のねじ基部１８の軸に対する垂直線 ＹＹ のどちら側でも３０°をなして配置される。
【００５１】
表面１４、１６及び雌のねじの領域１８、２０は、潤滑物質を吸着するか、吸着するように処理され、そして、端部に至るまで、表面上に作り出される０．００６ｍｍの厚さをもつマンガン・リン酸処理（ｍａｎｇａｎｅｓｅ ｐｈｏｓｐｈａｔａｔｉｏｎ）による改造のための層３２を有する。マンガン・リン酸処理層（Ｔｈｅ ｍａｎｇａｎｅｓｅ ｐｈｏｓｐｈａｔａｔｉｏｎ ｌａｙｅｒ）は、非合金又は軽合金鋼ねじ機素を処理することに十分に適している。
例えば、亜鉛リン酸処理層のようなその他のリン酸処理層も、また、可能である。
【００５２】
高位クロム含有量又はニッケル・ベースの合金をもつスチールねじ機素の場合、シュウ酸エステル処理によってまたは銅メタルの沈着物質によって層を作り出すことは、勧めてよい可能性がある。
異なる層のための望ましい厚さは、マンガンリン酸処理（ｔｈｅ ｍａｎｇａｎｅｓｅ ｐｈｏｓｐｈａｔａｔｉｏｎ）のためのそれと同じ桁位置である。
【００５３】
雌のねじ１２の処理された表面は、部分的に吸着されるか、リン酸処理層に吸収され、ねじ１２の処理された表面上に実質的に一様なやり方で数ミクロンの厚さで後者を覆う潤滑物質の薄い層２２で被覆される。リン酸処理層で吸着されるか吸収された層の重さと、リン酸処理層の上の層の重さの間の割合は、約１／１である。
【００５４】
以下の構成は、適切な潤滑物質の構成（重量％）の例及び層の重量 （ｇ／ｍ２）の例である。
事例１
− 鉱油パラフィンワックス：　　　　　　　　　　　　　１９％
− 硫黄含有生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　　６％
− 過塩基化（ｏｖｅｒｂａｓｅｄ）スルホン酸塩： 　　　　　　　１３％
− 金属ジチオ燐酸塩： 　　　　　　　　　　　　　　　　３％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　５９％
沈着物質の重さ：　　　　　　　　　　　　　　　　　　２０ ｇ／ｍ２
【００５５】
潤滑物質は、３つの化学的ＥＰ添加物、即ち、硫黄含有生成物、過塩基化スルホン酸塩（ｏｖｅｒｂａｓｅｄ ｓｕｌｐｈｏｎａｔｅｓ）、そして、金属ジチオリン酸塩（ｍｅｔａｌｌｉｃ ｄｉｔｈｉｏｐｈｏｓｐｈａｔｅ）を含む。これらは、油溶性構成物質である。ワックスも、また、オイルに溶ける。
事例２
− 酸化ペトロラタム・ワックス：　　　　　　　　　　　２９％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　６％
− 過塩基化されたカルシウム・スルホン酸塩：　　　　　１３％
− 金属ジチオリン酸塩（Ｚｎ）：　　　　　　　　　　　　３％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　４９％
沈着物質の重さ：　　　　　　　　　　　　　　　　　２０ ｇ／ｍ２
１００°Ｃにおける沈着物質の動粘度　　　　　　　　　　２６０ｃＳｔ
【００５６】
その酸化されたペトロラタム・ワックスは、温度が１６０°Ｃにおいて維持されるとき、化学的に劣化しない非常に温度−安定性のある化合物である点に留意する必要がある。そのような化学的安定性は、ねじ継手に、温度が、ワックスの特性において不可逆変化なしに１６０°Ｃに達することが可能である井戸の底まで降ろされるのを可能にする；このねじ継手は、その時、再び組み立てられる前にブレイクアウトのため井戸から持ち上げられ、そして、再び同じ井戸にまたはもう一つの井戸に降ろすのを可能にした。
【００５７】
事例 ３
− ペトロラタム・ワックス：　　　　　　　　　　　　　３１％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　　６％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１３％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　　３％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　４７％
沈着物質の重さ：　　　　　　　　　　　　　　　　　　２４ｇ／ｍ２
【００５８】
事例 ４
− 粘着付与石油樹脂：　　　　　　　　　　　　　　　　３０％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　　６％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１３％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　　３％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　４８％
沈着物質の重さ：　　　　　　　　　　　　　　　　　　２１ｇ／ｍ２
【００５９】
事例 ５
− スルホン化されたワックス：　　　　　　　　　　　　３０％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　　６％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１３％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　　３％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　４８％
沈着物質の重さ：　　　　　　　　　　　　　　　　　　２１ｇ／ｍ２
【００６０】
事例 ６
− ビチューメン：　　　　　　　　　　　　　　　　　　３０％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　　６％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１３％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　　３％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　４８％
沈着物質の重さ：　　　　　　　　　　　　　　　　　　２２ｇ／ｍ２
【００６１】
事例 ７
− アルミニウム・ステアリン酸塩：　　　　　　　　　　３０％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　　６％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１３％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　　３％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　４８％
沈着物質の重さ：　　　　　　　　　　　　　　　　　　２３ｇ／ｍ２
【００６２】
事例 ８
− 脂肪親和性ベントナイト：　　　　　　　　　　　　　　９％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　　７％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１３％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　　３％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　６８％
沈着物質の重さ：　　　　　　　　　　　　　　　　　　１４ｇ／ｍ２
【００６３】
事例 ９
− ポリメタクリル酸アルキル（有機的な増粘剤）：　　　１２％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　　６％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１２％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　　４％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　６６％
沈着物質の重さ：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　２３ｇ／ｍ２
【００６４】
事例 １０
− 酸化ペトロラタム・ワックス：　　　　　　　　　　　３９％
− ポリイソブテン：　　　　　　　　　　　　　　　　　　２％
− 塩素化パラフィン：　　　　　　　　　　　　　　　　５９％
沈着物質の重さ：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　２１ｇ／ｍ２
【００６５】
この事例１０において、塩素化パラフィンは油性の粘稠度を有する；オイルの小さい割合は、ポリイソブテン（合成塩基）の形で加えられる。
化学的ＥＰ添加物としての塩素化パラフィンの使用は、この構成に、ある（塩素又は塩化物による腐食に影響されにくい）ステンレス鋼製ねじ機素又はニッケル合金ねじ機素の用途に対するより具体的な適性を与える。
【００６６】
事例 １１
− 酸化するペトロラタム・ワックス：　　　　　　　　　６７％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　　５％
− 過塩基化されたカルシウム・スルホン酸塩：　　　　　１２％
− 金属ジチオリン酸塩（Ｚｎ）：　　　　　　　　　　　　５％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１１％
沈着物質の重さ：　　　　　　　　　　　　　　　　　　２３ｇ／ｍ２
＋ １００°Ｃにおける沈着物質の動粘度：　　　　　　　　　５６０ｃＳｔ
【００６７】
上記の事例の全てにおいて、潤滑物質及びその源となる液混合物のフィルム形成特質により得られる潤滑物質の被覆物はなめらかである。
事例５及び９を除いた上記の事例の全てにおいて、得られる潤滑物質の沈着物質は、ロウのような粘着性の外観を有し、流れることなく、それ故、大気温度において糊のような粘稠度を有する；表示として、そのような被覆物の粘度は、ねじ機素を組み立てるときに得られる温度である＋１００°Ｃにおいて１００ｃＳｔから１０００ｃＳｔの範囲である、
【００６８】
事例５及び９の場合において、被覆物の外観は、もう、非常に粘いワニスのそれであり、その粘稠度は半個体である。
事例１０を除いた事例の全てにおいて、潤滑物質は、ＥＰ添加物にとして、３つの化学的ＥＰ添加物を含み、ＥＰ添加物の総含有量は、約２０−２５％である。
事例１から９において、硫黄を含む生成物、過塩基化された（ｏｖｅｒｂａｓｅｄ）スルホン酸塩及び金属ジチオリン酸塩の間の割合は、実質的に２：４：１である。事例１１において、実質的に１：２：１である。
【００６９】
潤滑物質でのオイルの含有量は、増粘剤やＥＰ添加物及び望ましい粘稠度の特質に基づいて、広範囲に変化する：
・　事例１から７に対しては約５０％；
・　事例８（増粘剤＝脂肪親和性ベントナイト）及び９（より流れ易い粘稠度）に対しては、約６５−７０％；
・　事例１１（比較的固体のロウのような粘稠度）に対しては、約１０％
・　選んだパラフィンの割合の油の粘稠度により、事例１０に対しては、ただ約２％だけ
【００７０】
有機的な増粘剤を含んでいる事例の全てにおいて、即ち、事例８を除く事例の全てにおいて、増粘剤は、マークされた極の性質をもつ化学分子を包含する。それらの化学分子は、その増粘剤がねじの処理された金属表面に付着すること、及び、その増粘剤に疎水性を与えることを許容する。そのような接着性のある疎水性の性質は、特に、管が使用前にそれらのねじ機素と一緒に保管されるときに、潤滑物質の薄い層２２が完全にねじの処理された表面を覆い、そして、腐食に対してこの表面を保護することを許容する。
【００７１】
これらの１１の事例の全ての組成物は、米国材料試験協会（ＡＳＴＭ） Ｄ２５９６、８００ｋｇ以上の「４ボール」テスト（ＥＰテスト）で、鍛接負荷、及び、ＡＳＴＭ Ｄ２２６６の摩耗試験の間に負荷の３９２Ｎ（４０ｋｇｆ）での１時間後に０．３５から０．３７ｍｍまでの擦りあと直径を作り出す。
【００７２】
１１の事例の化学的ＥＰ添加剤の全ては、対応している増粘剤と物理的に及び化学的に互換性がある。それらが潤滑膜の局部的な破壊から生じる温度を受け、圧接力が１０００ＭＰａを越えるときでも、摩損を阻止するか、延期する構成物質を形成するように、それらの添加剤が、接触する金属表面とその時点で化学的に反応するのを可能にするまで、化学的ＥＰ添加剤は安定したままでなければならない。
増粘剤ＥＰ添加剤及び油の他に、潤滑物質は、抗摩損特性に関しては作用せず、本発明の潤滑物質の薄層の存在（標準ＡＰＩグリースに関する追跡可能性及び区別）を示すことを目的とした着色剤の５％より少ない量を選択的に含むことができる。
従って、潤滑物質は、非常に均一な黒色を、潤滑物質に与えるために２．５％の粉末状のカーボンブラック、又は、ダークグリーン色を潤滑物質に与える０．１２％のフルオレセイン（蛍光性緑灯）を含むことができる。
【００７３】
図７は、組立てによる雄ねじ１１への接続の際にスタビング相間にある雌ねじ１２を示す。
潤滑物質２２の層は、リン酸処理（ｐｈｏｓｐｈａｔａｔｉｏｎ）によって処理され、機械加工された雄のスタビング・フランク１５及び雌のスタビング・フランク１６の直接の接触を阻止する。
組立てが丁度始まるところだったので、そして、ねじのテーパの付いた配置のため、負荷フランク１３、１４における層２２と雄ねじの表面との間、及び、ねじ頂部とねじ基部との間に、自由空間が残る。
【００７４】
層２２は、スタビング・フランクにおいて管１０１の重量、管１０１’にすでに連結された継手１０２上に垂直位置で組み立てられた管１０１、及び、組立てトングスによって提供される高トルクを支える。
噛合いの間の雄と雌のねじ機素１２の軸のわずかな不整列でさえ、何の潤滑層もない場合には、スタビング・フランク表面を鋤くこと及び接触しているフランクの急速な摩損に帰着する。：その時、摩損したねじ継手を抜き出すことは不可能であり、そして、何れにしても、ねじの劣化する表面は修理されなければならないことになる。
増粘剤の存在及び層２２の潤滑物質における油の存在並びに潤滑物質の粘性は、剪断応力が存在する場合において、油又はグリースで典型的である自己供給潤滑方式があることを確実とする。
【００７５】
これは、−５０°Ｃから＋５０°Ｃの範囲で外部操作温度を理由とした剪断力による潤滑物質の解砕がないものに帰着する；潤滑物質は、剪断されるとき、自己修復、又は、自己連結することが、更に、云われうる。
雌のねじ１２の表面上のリン酸処理（ｐｈｏｓｐｈａｔａｔｉｏｎ）層３２は、これらのねじの表面上の潤滑物質を効率的に保持することができる。
極圧状態の下で、潤滑物質の自己−供給が局所的に邪魔されるとき、化学的極圧添加剤は、摩損を阻止するために指揮棒を振り始める。
【００７６】
図８は、最終の組み立て位置における雄及び雌のねじ１１、１２を示す。
薄層２２の潤滑物質は、組立ての間、ねじのらせん形の表面の間の隙間に塗布される。それは、負荷フランク１３、１４の間に及びスタビング・フランク１５、１６の間に来る。そして、それは、寸法公差に起因する対形成に従い、ねじ頂部及び基部１７、１８、１９、２０の間の隙間を多かれ少なかれ充てんする。
【００７７】
この理由によって、過剰な潤滑物質は、井戸に放出されない。そして、ねじ機素は、潤滑物質の大きな過剰分によって促進される圧力によって変形させられることがない。
連結されたねじの抜き出しは、層２２を２つの部分に分離することに導く。そして、その分離は、その層の範囲内で事実上ランダムである。
それにもかかわらず、雄ねじ及び雌ねじ上の層の残部は、摩損の兆候なしに実行される少なくとも１０の組立て−抜き出しサイクルを可能にすることができる。
他方、発明者は、ねじの間の隙間を単に満たすやり方で必要とされる標準量に関して減少された従来のＡＰＩ ５Ａ２型式のグリースを単に添加することは、添加がサイクルの間の更新されないならば、数回の組立て／抜き出しサイクルの後に、素早く摩損に導くことに注目した。
【００７８】
図９は、図２の雄のテーパの付いたねじ２０３の雄のいくつか台形ねじ５１の縦方向の断面を示す。
雄のねじ５ １は、４つの直線からなる面を含む、即ち：
・　負荷フランク５３；
・　スタビング・フランク５５；
・　ねじ頂部５７；
・　ねじ基部５９。
【００７９】
ねじ頂部及び基部は、ねじ１０３のピッチ・テーパーに平行である。
示されないバリエーションにおいて、それらは、継手の軸線に平行であることが可能である。そして、スタビング・フランクの半径方向の高さが、その時、負荷フランクのそれより大である。
負荷フランク５３は、わずかな張出しがあるように、ねじ機素の軸線への垂線に対しわずかにマイナスの角度、例えば、−３°をなす。
【００８０】
スタビング・フランク５５は、継手の軸線に対する垂線と正の角度Ｂをなす。その結果、ねじ５１は、頂部５７におけるよりも基部においてより狭くなる。そして、それは機械加工を容易にする。
ねじ５１の４つの面５３、５５、５７、５９は、機械加工された状態において沈着物２１で被覆される。それは、図５において沈着物２２によって形成されたと同じ潤滑物質で数マイクロメータの厚さである。図５で解説したのと同じ組成物及び同じ層重量が、適用されることができる。
【００８１】
図１０は、図２の雌のテーパの付いたねじ２０４の雌のいくつかの台形ねじ５２の縦方向の横断面を示す。
【００８２】
雌のねじ５２は、雄のねじ５１のものに対応する形状及び配置を有する４つの直線からなる面を含む、即ち：
・　わずかにマイナスの角度を有する負荷フランク５４；
・　正の角度Ｂを有するスタビング・フランク５６；
・　ねじ頂部６０；
・　ねじ基部５８。
【００８３】
面５４、５６、５８、６０は、図５の事案と同様に、０．００６ｍｍの厚さリン酸処理層３２を作り出すためにマンガン・リン酸処理によって処理される。
図５で解説したように、雌のねじ５２のこのように処理された表面は、同じ潤滑物質の薄層２２によって被覆される。
この潤滑物質は、ねじ５２の処理された表面上に吸収されるか、吸着される。そして、それは、一様な仕方で、数マイクロメータの厚さに至るまで、この表面をおおう。図５に関して解説したように、同じ組成物及び同じ層重量が、塗布されることができる。
【００８４】
図５に関しては、マンガン・リン酸処理は、潤滑物質を吸着するか、吸収するのに適した表面を作り出すために、ねじ機素の金属により適した別の表面処理によって置換されることができる。
図１１は、組立てによって雄ねじ５１に接続しているときのスタビング位相の間にある雌ねじ５２を示す。
スタビング・フランク５５、５６（図１２を参照する）は、スタビング位相の間において、層２１、２２は、ちょうど１つの層２３を形成するが、接触していない他方表面との間では、区別可能である。
【００８５】
層２３は、接続している管２０１の重さ、組立てトルク、及び、雄の機素の軸線が、雌の機素の軸線と角度をなす場合には、おそらくどんな横力でも支持する。
組立てが完成した（図１３）とき、潤滑物質は、実質的にねじ５１、５２の間の全てのクリアランスを充てんし、張力の下にある負荷フランク５３、５４の間の、及び、半径方向に干渉する雌のねじ頂部６０及び雄のねじ基部５９の間の直接の接触を妨げる。
図１４は、潤滑物質の層２１が、雄ねじの機械加工面上にではなく、図１０の雌ねじ５２の表面上のリン酸処理層３２に性質及び厚さで類似した最初に沈積するリン酸処理層３１上に作り出されるという、図９のバリエーションを示す。
【００８６】
そのような構成は、よりよく雄のねじの表面における潤滑物質を引き留めて、図１０の対応している雌のねじと共に、図１４で示される継手を得るのを可能にする。その継手は、摩損の危険なしに多くの組立て−抜き出しサイクルを引き受けるのに、特に、適している。
他方、図１５のそのようなねじ継手は、継手２０２における及び管１０１、１０１におけるリン酸処理を必要とする。それ故、それは、図１３の継手より高価である。
図１６は、管２０１の、そして、それ故、図２の雄ねじ機素の自由端領域を示す。
図１６において、潤滑物質の層２１は、図９の雄のねじ５１の表面をおおうだけでなく、また、ねじを越えた雄の機素の外側の周面の全体、並びに、より具体的には、２７において、雄の密封（ｓｅａｌｉｎｇ）表面２０７、及び、２９において、管の端部の雄の当接表面２０９を覆う。表面２０７、２０９上に沈積する層の重さは、雄ねじの表面上に沈積させものと、実質的に、同じである。
【００８７】
図１７は、図２の継手２０２の雄の端部に対する雌のハウジング領域を示す。
図１７において、ねじ２０４及びラグ２０６の間の雌の機素の内表面は、マンガン・リン酸処理（層３２）による図１０の雌ねじ５２の表面と同じやり方で処理され、それらのねじ５２の表面と同様に、潤滑物質層２２によって被覆される。
より詳しくは、層３２及び２２は、３８及び２８において雌の受け面２０８、そして、４０及び３０において雌の当接２１０を被覆する。
【００８８】
これらの層は、ラグ２０６の内側の周面を越えて、そして、継手２０２の外側の周面を越えてすぐに延長することが可能である。
リン酸処理層の厚さは、シール面２０８、雌の当接２１０、そして、雌のねじ５２と実質的に同一である。
同様に、潤滑物質の層の重さは、シール面２０８、雌の当接２１０、そして、雌のねじ５２と実質的に同一である。
【００８９】
図１８は、図１７の対応している雌の領域と、図１６の雄の自由端が組み立てられた位置における、継手を示す。
組立ての間に、潤滑物質２７、２８の層は、互いと接触する。
組み立てが継続するにつれて、リン酸処理層３８によって引き留められるこれらの層は、特に、表面２０７、２０８がただわずかに傾いているだけのとき、そして、最終の組み立て位置に及ぶこれらの表面の接触がかなりの長さにわたって作り出されるとき、シール面のメタル表面の直接の接触を防止し、そして、摩損からそれらを防止する。
【００９０】
潤滑物質の作用のためのメカニズムは、ねじ表面におけるそれと同じものである。
組立てのまさしくその端部において、当接表面２０９、２１０のレベルの層２９、３０は、接触して、そして、同じメカニズムによって摩損からこれらの表面をを保護する。
リン酸処理層４０は、また、潤滑物質の薄膜の同じだけを、できる限り引き留めるように作用する。示されていないが、人は、また、２７及び２９（雄のシール面及び当接）の潤滑物質を、直接機械加工された金属表面にではなく、図１７の事例と同様に、リン酸処理によって処理された表面に沈積させることを考え得るであろう。
【００９１】
前記継ぎに存在する当接及びシール面に対すると同様に、例えば、図３の一体化されたねじ継手の３０３、３０３’、３０４、３０４’におけるように一つ以上の段をもつストレートねじに図４乃至１８の教示を応用することは、また、容易である。
解説されなかったその他の実施例は、また、特に、リン酸処理層が、雌のねじ機素（図１−１８に示される雄ねじに対向する構成）ではなく、雄のねじ機素のねじの表面において作り出される場合、本発明に包含される。
【００９２】
本発明は、ねじ又はねじ部の配置に関係なく、どんな雄又は雌のねじ機素にも、どんなねじ形状、どんなねじ幅にでも、それがねじに沿って一定であっても変化しても、同じねじの２つのフランクにわたって、接触しても接触しなくても、干渉してもしなくても、そして、得られたねじ継手がねじを設けられ連結された型式又は一体化された型式であるかどうかに関係なく、適用できる。それは、また、数、形状並びに受け面及び当接の配置に関係なく適用できる。
我々は、今、上で述べた耐摩損性継手を得るために、ねじ、シール面及び／又は当接の表面上に、薄い層で潤滑物質を沈積させるための方法の非制限的な事例を記載することにする。
【００９３】
２５°ＣにおいてＦＯＲＤ ｎ ４カップを使用して測られる粘度について、液体混合物を準備する；定式化の非制限的な若干の事例を以下に挙げる。潤滑物質の「乾燥抽出物」は、同じ事例の液体混合物に対応する。
【００９４】
事例１
− 特殊な炭化水素溶剤：　　　　　　　　　　　　　　　２０％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　４７％
− 鉱油パラフィンワックス：　　　　　　　　　　　　　１５％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　５％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１０％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　３％
ＦＯＲＤ ｎ ４カップ粘度：　　　　　　　　　　　　　　　２０ｓ
【００９５】
事例２
− 特殊な炭化水素溶剤（ホワイトスピリット）：　　　　　２３％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　３７％
− 酸化ペトロラタム・ワックス：　　　　　　　　　　　２２％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　５％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１０％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　３％
ＦＯＲＤ ｎ ４カップ粘度：　　　　　　　　　　　　　　　２０ｓ
【００９６】
事例３
− 特殊な炭化水素溶剤：　　　　　　　　　　　　　　　２０％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　３７％
− ペトロラタム・ワックス：　　　　　　　　　　　　　２５％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　５％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１０％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　３％
ＦＯＲＤ ｎ ４カップ粘度：　　　　　　　　　　　　　　　２１ｓ
【００９７】
事例４
− 特殊な炭化水素溶剤：　　　　　　　　　　　　　　　２２％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　３７％
− 粘着付与石油樹脂：　　　　　　　　　　　　　　　　２３％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　５％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１０％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　３％
ＦＯＲＤ ｎ ４カップ粘度：　　　　　　　　　　　　　　　１８ｓ
【００９８】
事例５
− 特殊な炭化水素溶剤：　　　　　　　　　　　　　　　２２％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　３７％
− スルホン化されたワックス：　　　　　　　　　　　　２３％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　５％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１０％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　３％
ＦＯＲＤ ｎ ４カップ粘度：　　　　　　　　　　　　　　　１６ｓ
【００９９】
事例 ６
− 特殊な炭化水素溶剤：　　　　　　　　　　　　　　　２２％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　３７％
− ビチューメン：　　　　　　　　　　　　　　　　　　２３％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　５％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１０％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　３％
ＦＯＲＤ ｎ ４カップ粘度：　　　　　　　　　　　　　　　１７ｓ
【０１００】
事例７
− 特殊な炭化水素溶剤：　　　　　　　　　　　　　　　２０％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　３９％
− アルミニウム・ステアリン酸塩：　　　　　　　　　　２３％
− 硫黄を含む生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　５％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１０％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　３％
ＦＯＲＤ ｎ ４カップ粘度：　　　　　　　　　　　　　　　１８ｓ
【０１０１】
事例８
− 特殊な炭化水素溶剤：　　　　　　　　　　　　　　　２０％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　５４％
− 親油性ベントナイト：　　　　　　　　　　　　　　　８％
− 含硫黄生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　　　５％
− 過塩基化されたスルホナート：　　　　　　　　　　　１０％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　３％
ＦＯＲＤ ｎ ４カップ粘度　　　　　　　　　　　　　　　　１７ｓ
【０１０２】
事例９
− 特殊な炭化水素溶剤：　　　　　　　　　　　　　　　２０％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　５２％
− ５００／０ポリメタクリル酸アルキル：　　　　　　　　　　１０％
− 含硫黄生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　５％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　１０％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　　３％
ＦＯＲＤ ｎ ４カップ粘度：　　　　　　　　　　　　　　　　２２ｓ
【０１０３】
事例１０
− 特殊な炭化水素溶剤：　　　　　　　　　　　　　　　４２％
− 酸化ペトロラタム・ワックス：　　　　　　　　　　　２３％
− ポリ・イソブテン：　　　　　　　　　　　　　　　　　１％
− 塩素化パラフィン：　　　　　　　　　　　　　　　　３４％
ＦＯＲＤ ｎ ４カップ粘度：　　　　　　　　　　　　　　　２０ｓ
【０１０４】
事例１１
− 特殊な炭化水素溶剤（ヘプタン）：　　　　　　　　　　４０％
− 鉱物油：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　７％
− 酸化ペトロラタム・ワックス：　　　　　　　　　　　　４０％
− 含硫黄生成物：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　３％
− 過塩基化されたスルホン酸塩：　　　　　　　　　　　　７％
− 金属ジチオリン酸塩：　　　　　　　　　　　　　　　　３％
ＦＯＲＤ ｎ ４カップ粘度：　　　　　　　　　　　　　　　　２０ｓ
【０１０５】
全てのこれらの液体混合物は、親密で安定性がある；そういうわけで、それらは、均質であり、そして、溶剤を取り除いた後に、上記で定義されるように、均一な潤滑物質を作り出す。
これらの液体混合物は、既に前もって準備されることができて、そして、使用の前に閉じた容器に貯蔵されることができる。必要ならば、混合物は、単に使用の前に均質にされることができる。
混合物は、実質的に一様な厚さによって図２の雌及び雄のねじ機素に薄い層に、そして、より具体的には、ねじ機素の各々に対して、それらのねじ２０３（２０４）上に、シール面２０７、２０８上に、そして、当接２０９、２１０上に塗布されなければならない。
【０１０６】
事例１から７及び９から１１の混合物に使用される有機増粘剤がマークされた極の性質をもつ化学分子を包含するという事実は、被覆される物質によりよく付着することを液体混合物に許容する。
液体混合物における溶剤の含有量は、事例１から９に対して２０％のオーダーで、事例１０と１１に対して４０％のオーダーである。それは、溶剤の蒸発の後、得られる乾燥した抽出物の粘稠度の作用、そして、溶剤（ベンジン、ヘプタン、その他）の性質によって変化する。
管２０１の端部にある雄のねじ機素Ｉは、雄のねじ機素をリン酸処理するために使用される型式のスプレー・ヘッドの下に機械加工された状態で置かれてある。
【０１０７】
スプレー・ヘッドは、液体混合物によって低圧（相対的な１から３バール）で満たされ、そして、ねじ機素の外側の表面の上に、液体混合物にスプレーする。
液体混合物の低い粘度のために、それは、ねじ２０３、シール面２０７、そして、当接２０９の全体の周辺部を覆う一様な厚さの薄膜にそれ自体を散布する。
液体混合物薄膜の厚さは、それ自身オイルと揮発性溶剤の含有量の作用である混合物の粘度の作用である。：オイル及び揮発性溶剤の大きい含有量は、混合物の粘度及びそれ故液境膜の厚さを低下させる。
【０１０８】
溶剤は、その時、実質的に一様な厚さを持つ潤滑物質層を得るように完全に蒸発する。
液体混合物の乾燥時間は、溶剤の蒸発時間にリンクされ、そして、それは、溶剤（例えば、ベンジンよりヘプタンの方が時間が短い）の性質及び乾燥温度の関数である。
被覆される雌のねじ機素２は、継手２０２の中に位置決めをされる。
継手２０２は、知られている仕方で、マンガン・リン酸処理処置をすでに受け、そして、それは、約０．００６ｍｍの薄い燐酸塩改造層によって２つの雌のねじ機素の各々のねじ２０４、シール面２０８及び当接２１０を被覆する。
【０１０９】
液体混合物に満たされ、そして、各々の雌のねじ機素のねじ、シール面及び当接の上へ液体混合物の細かい液滴を放出するように導かれるスプレーノズルを有するペイント・タンクの中に継手２０２はその時各個に置かれる。
液体混合物の結果として生じる薄膜の厚さは、液体混合物、スプレー圧、スプレーノズル直径及びスプレー所要時間の粘度の関数である。
継手は、その時、溶剤が完全に蒸発するまで、ペイント・タンクから取り出され、循環する予熱空気によって乾かされる。
各々の継手２０２は、それから、管１０１の２つの端部のうちの１つの雄のねじ機素の上に、その２つの雌のねじ機素のうちの１つを使用する標準的な方法において、工場内で組み立てられる。
【０１１０】
既知の方法において、組み立てられていない継手２０２の第二の雌のねじ機素、及び、管２０１の他端において組み立てられていない第二の雄のねじ機素は、その後、運搬又は保管の間に研摩粒子によるこれらのねじ機素の汚れを防ぐためにプロテクターによって保護される。そして、それは、石油坑における使用の間に密封性を劣化させることがあり得る。
塗布された潤滑物質は、保管及び運搬の間に腐食からねじ機素を保護することができる疎水性及び錆止め特性を有する。
【０１１１】
もし、しかしながら、潤滑物質が汚染されるならば、液体混合物の新しい薄膜を、例えば、ブラシを使用して、塗布し、そして、溶剤を蒸発するため、まるでそれがグリースであるかように、高水圧によって又は石油系溶剤によって、その層を取り除くことは容易であり得るであろう。
潤滑物質に着色剤を添加することは、汚染された潤滑物質及びその再構成の層を取り除くこれらの操作をチェックするのを容易にすることができる。
二者択一的に、標準のＡＰＩ型式グリースは、潤滑物質の被覆され又は被覆されていない又は部分的に被覆されていないねじ機素に塗布されることができる。潤滑物質は、ＡＰＩ型式グリースと完全に共存できる。
【０１１２】
そのような修理手順は、滑るニスには可能でない。
我々は、今、図１９において、熱処理されたグレードＬ８０（５５０ ＭＰａ以上の弾性限界）の軽合金鋼製で、５１／２” ｘ １７ ｌｂ／ｆｔ（管の外径１３９．７ｍｍ及び管の厚さ７．７２ｍｍ）のディメンジョンで、本出願人によって編集されたカタログＶＡＭ（登録商標）のｎ°９４０からのＶＡＭ ＴＯＰ（登録商標）ねじ継ぎ手によって得た２つの組立曲線を示す。
図１９は、２つのテストＡ及びＢに対するターン数Ｎの関数として、縦座標の上でメークアップトルクＴを示す。曲線Ａ及びＢは、より簡単な読みのためにＸ軸線に沿ってオフセットした。
【０１１３】
曲線Ａは、本発明の継ぎ手に関する：雄のねじ機素は、図９（事例２の組成をもつ潤滑物質によって被覆された機械加工した台形ねじ）のそれに類似し、雌のねじ機素は、図１０（マンガンによってリン酸処理され、事例２の組成と同じ潤滑物質によって被覆される台形ねじ）のそれに類似している。
曲線Ｂは、ＡＰＩ ５Ａ２グリースによって標準の方法で潤滑剤を塗られた参照のための継ぎ手に関する。
曲線Ａ及びＢにおいて、一旦接続が雌及び雄のねじ機素の間に起こるならば、接触圧の下でのねじの対応する表面の滑りのため、メークアップ・トルクは着実に上昇する。ねじ継手の寸法特性から生じる雌及び雄のねじの間の半径方向の干渉が高くなるにつれて、メークアップ・トルクはかなり増加する。
【０１１４】
シール面２０７−２０８の間の半径方向の干渉の外観を示すメークアップ曲線の傾斜における、与えられた時間において、増加に注意しなさい。図１９における曲線Ａ及びＢは、シール面間の高い干渉によるねじ継手の特性曲線である。
点Ｓから、メークアップ・トルクは、ほとんど垂直に増加して及び当接２０９／２１０の接触に入ることを示す。
点Ｆは、最終のメークアップ・トルクを示す。そして、それは、この種のねじ継手と明記される最小のメークアップ・トルク（Ｔｍｉｎ）及び最大のメークアップ・トルク（Ｔｍａｘ）の間に位置する。
【０１１５】
本発明のねじ継手によって得られる曲線Ａは、その外観から及び肩付け加工トルクＴＳ及び最終のトルクＴＦからＡＰＩグリースによって潤滑剤を塗られるねじ継手によって得られるＢのそれに非常に類似している。これは、本発明の潤滑物質の摩擦係数が標準のＡＰＩグリースのそれに類似していることを示す。
２つの曲線Ａ及びＢによって、肩付け加工トルクＴＳは、テストされるねじ機素の特定の対形成（ねじの間及びシール面の間の高い干渉）の故に、この種のねじ継手に特定される最適のメークアップ・トルクの約７０％に等しい。
【０１１６】
図２０における曲線Ａ及びＢは、前の図面のそれらに類似し、同様に処理されたＶＡＭ ＴＯＰねじ継ぎ手に対し、実施された（１０サイクルに至るまで）組み立て（メークアップ）−抜き出し（ブレークアップ）の繰返し数の関数として、肩付け加工トルクにおけるバリエーションを示す。肩付け加工トルクは、最適のメークアップ・トルクに関する相対値によって表明されている。この後者は、最小のメークアップ・トルク及び特定された最大トルクの間の平均値である。
【０１１７】
被覆が組立て−抜き出しサイクルの間に更新される場合でさえ、肩付け加工トルクの安定性は、ＡＰＩグリース（曲線Ｂ）で被覆された継手に対するものより、本発明（曲線Ａ）のねじ継手に対するもの方がよりよい。：肩付け加工トルクＴＳは、比較される曲線Ａの場合の第１の組立てにおける最適の組立てトルクの６９％から、曲線Ｂの場合の第１の組立てにおける７０％及び第６の組立てにおける３６％に変化する。これは、１０組立て−抜き出しサイクルの後、本発明のねじ継手上に、ねじ及び受け面における安定した潤滑特性曲線を得るに十分な潤滑物質が残ることを示す。
【０１１８】
図２０における曲線Ｃ及びＤは、それぞれ、図２０の曲線Ａ及びＢのそれらと同様のねじ継ぎ手を示す。１０の連続的な組立て−抜き出しサイクルに対する抜き出しの数の関数としての初めの抜き出しトルクにおけるバリエーションは、最終の組立てトルクに関して表されている。
図２０（本発明のねじ継手）における曲線Ｃによって提供される最初の教示は、摩損の不存在のため、継手が常に抜き出し（ブレークアウト）されうるということである。
初めの抜き出しトルクは、９７％と最終の組立てトルクの１０６％の間で曲線Ｃとして変化する。そして、再び安定した性能を示す。
【０１１９】
図２０（ＡＰＩグリース）の曲線Ｄの場合において、初めの抜き出しトルクは８４％及び最終の組立てトルクの１０１％の間で変化する。そして、曲線Ｃに比べわずかに大きなバリエーションを提供する。
摩損の痕跡なしで、１０の組立て−抜き出しサイクルの後のねじ及びシール面の最終の視覚的な外観は、優れている。
【０１２０】
下記の表は、図１９及び２０のテストに関して同じＶＡＭ ＴＯＰ ５ １／２” １７ ｌｂ／ｆｔグレードＬ８０ねじ継手型式において実施された最高の１０サイクルに対する摩損の出現の前に得られる組立て−抜き出しサイクルの数を対照する。しかし、ねじ機素は、ねじの間の低い干渉及び受け面の間に高い干渉を有するように選ばれる。
【０１２１】
【表１】
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この結果は、先行技術ＭｏＳ２乾燥したニスの塗布が、上記で定義された潤滑物質のそれが、ＡＰＩグリースを塗布された継手によって得られる結果と、摩損の観点から、比較して、満足な結果を作り出すのに対して、容認できない摩損に素早く導くことを確認する。
【国際公開パンフレット】
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【国際調査報告】
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