(57)【要約】圧力アキュムレータはハイドロリック装置を圧力負荷するために働く。このハイドロリック装置を用いて、たとえば内燃機関のガス交換弁を操作することができる。圧力アキュムレータ（６２）はハウジング（６４，６８）と、作動時にプレロード装置（８８，９０）によりプレロードもしくは予荷重をかけられているピストン（７２）とを有している。圧力アキュムレータの構造をできるだけ小さく形成できるようにするために、圧力アキュムレータ（６２）のピストン（７２）にプレロードもしくは予荷重をかけるプレロード装置（８８，９０）が、ピストン（７２）の一方の運動範囲に、ピストン（７２）の他方の運動範囲における勾配とは異なった勾配を有する力・ストローク特性線を有していることが提案される。
2004517258.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
有利には内燃機関（１４）のガス交換弁（１２）を操作するハイドロリック装置（１０）を圧力負荷するための圧力アキュムレータ（６２）であって、ハウジング（６４，６８）と、作動時にプレロード装置（８８，９０）によりプレロードもしくは予荷重をかけられているピストン（７２）とが設けられている形式のものにおいて、当該圧力アキュムレータ（６２）のピストン（７２）にプレロードもしくは予荷重をかけるプレロード装置（８８，９０）が、ピストン（７２）の一方の運動範囲に、ピストン（７２）の他方の運動範囲における勾配とは異なった勾配を有する力・ストローク特性線を有していることを特徴とする、有利には内燃機関のガス交換弁を操作するハイドロリック装置を圧力負荷するための圧力アキュムレータ。
【請求項２】
当該圧力アキュムレータ（６２）のピストン（７２）にプレロードもしくは予荷重をかけるプレロード装置が、直列に配置された少なくとも２つの装置（８８，９０）を有しており、該装置（８８，９０）が、作動時にピストン（７２）にプレロードもしくは予荷重をかける、互いに異なった勾配の力・ストローク特性線を有している、請求項１記載の圧力アキュムレータ。
【請求項３】
ピストン（７２）にプレロードもしくは予荷重をかけるプレロード装置が、直列に配置された少なくとも２つのばね（８８，９０）を有しており、一方のばね（８８）の剛性が、他方のばね（９０）の剛性とは異なっている、請求項２記載の圧力アキュムレータ。
【請求項４】
当該圧力アキュムレータ（６２）が細長い部分（８０）を有しており、該細長い部分（８０）が、２つの端区分（８２，８４）と、両端区分（８２，８４）の間に配置された１つの支持区分（８６）とを備えており、該支持区分（８６）が、前記端区分（８２，８４）よりも大きな外寸法を有しており、前記支持区分（８６）に２つの隣接したばね（８８，９０）が支持されており、一方のばね（８８）が作動時に前記支持区分（８６）の一方の側とピストン（７２）との間に、他方のばね（９０）が前記支持区分（８６）の他方の側とハウジング区分（６８）との間で、それぞれ緊縮されている、請求項３記載の圧力アキュムレータ。
【請求項５】
前記ばね（８８，９０）が作動時に完全な密着長さにまで緊縮されることを阻止する、少なくとも２つのストッパが設けられている、請求項３または４記載の圧力アキュムレータ。
【請求項６】
前記細長い部分（８０）の一方の軸方向の端部が当該圧力アキュムレータ（６２）のハウジング区分（６８）とのストッパを形成し、かつ前記細長い部分（８０）の他方の軸方向の端部がピストン（７２）とのストッパを形成するように前記細長い部分（８０）の長さが調整されている、請求項４または５記載の圧力アキュムレータ。
【請求項７】
前記ばね（８８，９０）の少なくとも一方が、皿ばねである、請求項３から６までのいずれか１項に記載の圧力アキュムレータ。
【請求項８】
内燃機関、特に自動車の内燃機関（１４）のガス交換弁（１２）を操作するためのハイドロリック装置（１０）であって、流体リザーバ（３４）と、流体ポンプ（３６）と、流体管路（３８，４２，４４，５４，６０）と、該流体管路（３８，４２，４４，５４，６０）に接続された、ハウジング（６４，６８）と、作動時にプレロード装置（８８，９０）によりプレロードもしくは予荷重をかけられたピストン（７２）とを備えた圧力アキュムレータ（６２）と、操作装置（１６）とが設けられており、該操作装置（１６）が、弁装置（４８，５６）を介して流体管路（３８，４２，４４，５４，６０）に接続されていて、ガス交換弁（１２）を操作するようになっている形式のものにおいて、請求項１から７までのいずれか１項記載の圧力アキュムレータ（６２）が構成されていることを特徴とする、内燃機関、特に自動車の内燃機関のガス交換弁を操作するためのハイドロリック装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
背景技術
本発明は、有利には内燃機関のガス交換弁を操作するハイドロリック装置を圧力負荷するための圧力アキュムレータであって、ハウジングと、作動時にプレロード装置によりプレロードもしくは予荷重をかけられているピストンとが設けられている形式のものに関する。
【０００２】
このような形式の圧力アキュムレータを備えたハイドロリック装置は、ドイツ連邦共和国特許出願公開第１９８２６０４７号明細書に基づき公知である。このようなハイドロリック装置は、たとえば内燃機関がカム軸を有していない場合に、吸気弁および排気弁を操作するために使用される。このような内燃機関は、吸気弁および排気弁の制御時間が、各シリンダのピストンの位置の影響を受けないという利点を有している。内燃機関の運転状態に応じて、たとえば高い回転数において、かつ運転者の所望モーメントに応じて、特にエミッションおよび燃料消費の点で最適化された内燃機関の運転を可能にする弁開閉時間を実現することができる。
【０００３】
公知のハイドロリック装置はハイドロリック回路によって作動する。このハイドロリック回路には、ハイドロリックリザーバから高圧ハイドロリックポンプを介してハイドロリック流体が供給される。操作装置は、液圧的もしくはハイドロリック的に両運動方向で負荷可能なピストンを有しており、このピストンはガス交換弁、たとえば吸気弁の弁ステムと結合されている。２ポート２位置弁を介して、ハイドロリックシリンダの両室のその都度一方の室を、より高い圧力で負荷することができ、このことは、ピストンの相応する運動をもたらし、ひいてはエンジンブロックに取り付けられたガス交換弁の開放過程あるいは閉鎖過程をもたらす。
【０００４】
ハイドロリック回路は、ハイドロリック式の蓄圧器もしくは圧力アキュムレータに接続されている。この圧力アキュムレータは、ばね負荷されたピストン型圧力アキュムレータとして形成されていて、ハイドロリックシステム内の振動を減衰するために働く。さらに、同一構造を有する非常圧力アキュムレータがハイドロリックシリンダ内の両室の一方の室に接続されている。この非常圧力アキュムレータは、ハイドロリック管路内の圧力が降下した場合に、ガス交換弁をその閉じた休止位置へ運動させることができるようになお十分な圧力および流体容量を提供する。両圧力アキュムレータは互いに異なる圧力レベルで作動する。このような互いに異なる圧力レベルは、相応する戻しばねの互いに異なる剛性により調節される。ドイツ連邦共和国特許出願公開第１９８２６０４７号明細書に基づき、唯一つの圧力アキュムレータしか使用しないことも知られている。この場合、この唯一つの圧力アキュムレータが、作業圧力アキュムレータとして働くと同時に、非常圧力アキュムレータとしても働く。
【０００５】
唯一つの圧力アキュムレータしか設けられていない場合、この圧力アキュムレータの設計は、ハイドロリックシステム内の最小作動圧のにおいて、非常時にガス交換弁の閉鎖された休止位置への運動を信頼性良く可能にするために十分なハイドロリック媒体が蓄えられるように行われなければならない。このことは、比較的柔らかいばねと、大きなばね行程とを必要とする。それと同時に、全作動圧範囲にわたって十分な減衰作用が存在していることを確保できるようにするためには、このような、柔らかいばねを備えた圧力アキュムレータの全長が、最小作動圧と最大作動圧とに関連して、極めて長く形成されなければならない。しかし、このような大きな圧力アキュムレータは、内燃機関に提供されている構成スペース内では収納困難となる。さらに、大きな構成長さに基づき、このような圧力アキュムレータでは作動圧範囲内で比較的に大きな流体容量が蓄えられなければならない。このような大きな流体容量はデッドボリュームとして、所望の減衰作用を超えてハイドロリックシステムの動力学特性に不都合な影響を与える。
【０００６】
したがって、本発明の課題は、冒頭で述べた形式の圧力アキュムレータを改良して、一方では圧力減衰機能を満たし、他方では非常圧力機能を満たし、しかもできるだけ小型に構成されているような圧力アキュムレータを提供することである。
【０００７】
この課題は、冒頭で述べた形式の圧力アキュムレータにおいて、当該圧力アキュムレータのピストンにプレロードもしくは予荷重をかけるプレロード装置が、ピストンの一方の運動範囲に、ピストンの他方の運動範囲における勾配とは異なった勾配を有する力・ストローク特性線を有していることにより解決される。
【０００８】
すなわち、本発明によれば、圧力アキュムレータにおいて、非線形の特性を有するプレロード装置が使用される。この場合もちろん、まず、ピストンがその無圧の休止位置から負荷されるときには、プレロード装置の柔らかめの特性が望まれている。すなわち、圧力変化により、ピストンの比較的に大きな運動ストロークが生ぜしめられる。それに対して、ピストンの休止位置から遠ざけられて位置している、ピストンの運動範囲では、ピストンのプレロード装置の、むしろ剛性的な特性が望まれている。すなわち、圧力変化により、ピストンの比較的小さな運動しか生ぜしめられないことが望ましい。
【０００９】
こうして、所望される両方の機能、つまり非常圧力機能と振動減衰機能とを、唯一つの圧力アキュムレータで実現することができる：非常圧力機能は圧力アキュムレータのピストンの、プレロード装置が比較的柔らかい特性を有している運動範囲において存在している。すなわち、ピストンのこの運動範囲において、圧力アキュムレータは既に小さな圧力降下の際に、圧力損失時にたとえば一方のガス交換弁を安全確保するために必要となるような十分に大きな流体容量をハイドロリック回路へ送出することができる。振動減衰機能は、ピストンの、力・ストローク特性線の勾配が比較的急峻となる運動範囲に存在している。ピストンのこの運動範囲では、大きな圧力変動によっても、小さなピストン運動しか生ぜしめられない。また相応して、ピストンのこの運動範囲では、プレロード装置の運動ストロークも極めて小さくて済む。このことは、圧力アキュムレータの短い構成長さもしくは全長を達成するために役立つ。
【００１０】
すなわち、本発明による圧力アキュムレータは、一方では非常運転のための流体容量を蓄えておくために、他方では標準運転において振動を減衰するために使用され得ると同時に、極めて小さな構造を有している。したがって、本発明による圧力アキュムレータは、提供されている構成スペース内に簡単にかつ問題なく組み込むことができる。さらに、蓄えられた小さな流体容量およびプレロード装置の大きな剛性に基づき、標準運転時では、システム動力学特性を損なうことなしに最適の振動減衰を実現することができる。
【００１１】
本発明の有利な改良形は請求項２以下に記載されている。
【００１２】
本発明の第１の改良形では、圧力アキュムレータのピストンにプレロードもしくは予荷重をかけるプレロード装置が、直列に配置された少なくとも２つの装置を有しており、該装置が、作動時にピストンにプレロードもしくは予荷重をかける、互いに異なった勾配の力・ストローク特性線を有している。このような圧力アキュムレータの所望の特性は特に容易に実現され得る。なぜならば、この圧力アキュムレータでは、互いに異なった機能が物体的にも別個に形成されているからである。
【００１３】
この場合、ピストンにプレロードもしくは予荷重をかけるプレロード装置が、直列に配置された少なくとも２つのばねを有しており、一方のばねの剛性が、他方のばねの剛性とは異なっていると特に有利である。このような２段式のばね装置を備えた圧力アキュムレータは、簡単にかつ極めて安価に構成され得る。しかも、このような圧力アキュムレータは頑丈である。
【００１４】
本発明による圧力アキュムレータの特に有利な構成では、当該圧力アキュムレータが細長い部分を有しており、該細長い部分が、２つの端区分と、両端区分の間に配置された１つの支持区分とを備えており、該支持区分が、前記端区分よりも大きな外側寸法を有しており、前記支持区分に２つの隣接したばねが支持されており、一方のばねが作動時に前記支持区分の一方の側とピストンとの間に、他方のばねが前記支持区分の他方の側とハウジング区分との間で、それぞれ緊縮されている。このような細長い部分は、一方ではピストンの確実な案内を可能にし、他方では対応するばねの確実な案内を可能にする。
【００１５】
また、本発明のさらに別の有利な構成では、前記ばねが作動時にブロックにまで、つまり完全な密着長さにまで緊縮されることを阻止する、少なくとも２つのストッパが設けられている。ばねがブロックになるまで緊縮されることには、主として２つの不都合がある：第１に、たいてのばねは、ブロックにまで緊縮される直前の運動範囲において、著しく線形でなくかつとりわけ再現不可能な特性線経過を示す。このことは、本発明の場合にも望ましくない。第２に、ばねがブロックにまで緊縮されると、ばねの互いに接触する表面に摩耗現象が生じる恐れがある。このような摩耗現象は、ばねの耐用寿命を損なう恐れがある。このことは本発明によるストッパにより阻止される。
【００１６】
このようなストッパは、上で説明した細長い部分と関連して特に簡単に実現可能である：この場合には、細長い部分の長さを、前記細長い部分の一方の軸方向の端部が当該圧力アキュムレータのハウジングとのストッパを形成し、かつ前記細長い部分の他方の軸方向の端部がピストンとのストッパを形成するように調和させることができる。
【００１７】
基本的に、本発明による圧力アキュムレータのためには、あらゆる種類のばねが適している。たとえば、コイルばね、空気ばね、あるいはまた磁石ばねが挙げられる。しかし、前記ばねの少なくとも一方のばねが皿ばねであることが特に有利である。皿ばねを使用することにより、ばね作業と構成スペースとの間の一層良好な関係に基づき、圧力アキュムレータの全長は一層減じられる。さらに、圧力アキュムレータの減衰作用が、皿ばねパッケージ内の強力な摩擦減衰に基づいて増大される。
【００１８】
本発明はさらに、内燃機関、特に自動車の内燃機関のガス交換弁を操作するためのハイドロリック装置であって、流体リザーバと、流体ポンプと、流体管路と、該流体管路に接続された、ハウジングと、作動時にプレロード装置によりプレロードもしくは予荷重をかけられたピストンとを備えた圧力アキュムレータと、操作装置とが設けられており、該操作装置が、弁装置を介して流体管路に接続されていて、ガス交換弁を操作するようになっている形式のものに関する。
【００１９】
ハイドロリック装置の寸法を全体的に減少させるために、本発明によれば、圧力アキュムレータが上で説明したように構成されていることが提案される。
【００２０】
以下に、本発明の実施例を図面につき詳しく説明する。
【００２１】
図１には、液圧装置もしくはハイドロリック装置全体が符号１０で示されている。このハイドロリック装置１０はガス交換弁を操作するために働く。ガス交換弁はこの実施例では、内燃機関１４の吸気弁として構成されている。
【００２２】
吸気弁１２はハイドロリックシリンダ１６によって操作される。このハイドロリックシリンダ１６はハウジング１８を有しており、このハウジング１８内には、ピストンロッド２２を備えたピストン２０がスライド式に案内されている。ピストンロッド２２はハウジング１８を貫いて貫通案内されていて、弁ステム２４に結合されている。この弁ステム２４は皿形の弁エレメント２６に一体成形されている。吸気弁１２の閉じられた状態では、弁エレメント２６は内燃機関１４の燃焼室３０の上側の範囲で弁座２８に密に接触している。ハイドロリック圧力が提供されていないと、ピストン２０は、ばね３２により上方に向かって押し上げ垂れ、これによって吸気弁１２は閉じられている。
【００２３】
ハイドロリック装置１０はさらにリザーブタンク３４を有している。このリザーブタンク３４からは高圧ポンプ３６によって、ハイドロリック流体が高圧ハイドロリック管路３８内に圧送される。逆止弁４０の背後で、つまり逆止弁４０の下流側で、高圧ハイドロリック管路３８は分岐路４２に分岐されている。この分岐路４２は直接にハイドロリックシリンダ１６の下側の作業室４４に開口している。高圧ハイドロリック管路３８の他方の分岐路４６は２ポート２位置切換弁４８に通じており、この２ポート２位置切換弁４８は無電流の状態で、ばね５０によりその閉じた位置へ押圧される。高圧ハイドロリック管路３８の分岐路４６は２ポート２位置切換弁４８の背後で、ハイドロリックシリンダ１６の上側の作業室５２に通じている。上側の作業室５２からは、高圧ハイドロリック管路５４が延びており、この高圧ハイドロリック管路５４は別の２ポート２位置切換弁５６と逆止弁５８とを介してリザーブタンク３４に戻っている。２ポート２位置切換弁５６は無電流の状態で、ばね５７によって開かれている。
【００２４】
高圧ハイドロリック管路３８が分岐路４２と分岐路４６とに分岐している個所には、分岐管路６０が開口している。この分岐管路６０は蓄圧器もしくは圧力アキュムレータ６２に接続されている。この圧力アキュムレータ６２の構造は図２に示されている。
【００２５】
圧力アキュムレータ６２はハウジング６４を有している。このハウジング６４は全体としてほぼ円筒状の形状を有している。このハウジング６４内には、円筒状の中空室６６が形成されている。図２の右側では、中空室６６がカバー６８によって閉じられており、それに対して図２の左側では、接続通路７０を介して分岐管路６０に接続されている。カバー６８はこの実施例では、切断平面外に位置し、したがって図面には見えていない通気開口を有している。
【００２６】
中空室６６内には、ピストン７２が摺動可能に保持されている。ピストン７２の半径方向の外周面は、中空室６６の内壁に対してシールリング７４によってシールされており、このシールリング７４はピストン７２の外周面に設けられた環状溝７６内に嵌め込まれている。ピストン７２には、ピストンロッド７８が一体成形されている。このピストンロッド７８はピストン７２からカバー６８の方向へ延びている。ピストン７２およびピストンロッド７８は、圧力アキュムレータ６２のハウジング６４の中空室６６に対して同軸的である。
【００２７】
ピストン７２とピストンロッド７８とに対して同軸的に、圧力アキュムレータ６２の中空室６６内には、細長い管形の部分８０が設けられている。この細長い管形の部分８０はピストンロッド７８にスライド結合式に被せ嵌められている。細長い管形の部分８０は、図２で見て左側に位置している円筒状の端区分８２と、図２で見て右側に位置している円筒状の端区分８４とを有している。両端区分８２，８４の間には支持区分８６が設けられている。この支持区分８６の外径は、左側の端区分８２および右側の端区分８４の外径よりも大きく形成されている。すなわち、支持区分８６はリングつばの形を有している。
【００２８】
支持区分８６とピストン７２との間には、ピストン７２とピストンロッド７８と細長い管形の部分８０とに対して同軸的に、合計１２枚の皿ばね８８から成るパッケージ８７が配置されている（図面を見易くするためにすべての皿ばね８８には符号が付けられていない）。パッケージ８７はこの場合、それぞれ３枚の平行な皿ばね８８から成る４つの個々のアッセンブリ（符号なし）に分割されている。支持区分８６とハウジング６４のカバー６８との間には、３つの平行な皿ばね９０から成るパッケージ８９が配置されている。
【００２９】
圧力アキュムレータ６２の、図２に示した無圧の休止位置においては、皿ばね８８，９０が弛緩されている。この状態では、細長い管形の部分８０の、図２にで見て左側の軸方向の端部と、ピストン７２との間に自由空間が存在している。同じく、細長い管形の部分８０の、図２で見て右側の軸方向の端部と、ハウジング６４のカバー６８に設けられた切欠き９２の底部との間にも、自由空間が存在している。皿ばね８８は全体的に、皿ばね９０よりも軟らかく形成されている。皿ばね８８から形成されたパッケージのばね行程は全体的に、皿ばね９０から形成されたアッセンブリのばね行程よりも大きく形成されている。
【００３０】
図２に示した圧力アキュムレータ６２を備えた、図１に示したハイドロリック装置１０は、次のように作動する：
高圧ポンプ３６により、ハイドロリック流体がリザーブタンク３４からハイドロリック管路３８内へ圧送され、さらにこのハイドロリック管路３８から分岐路４２を介してハイドロリックシリンダ１６の下側の作業室４４内に圧送される。２ポート２位置切換弁４８が開かれていて、かつ２ポート２位置切換弁５６が閉じられていると、ハイドロリックシリンダ１６の上側の作業室５２もハイドロリック流体により加圧される。ハイドロリックシリンダ１６のピストン２０の上側に設けられた軸方向の作用面の方が、ピストン２０の下側に設けられた作用面よりも大きく形成されているので、この場合には、ピストン２０が下方に向かって押し下げられ、吸気弁１２が開かれる。
【００３１】
２ポート２位置切換弁４８が閉じられ、かつ２ポート２位置切換弁５６が開かれると、上側の作業室５２は分岐管路である高圧ハイドロリック管路５４を介して周辺圧に接続され、これによってピストン２０は再び上方に向かって運動し、そして吸気弁１２は閉じられる。こうして、たとえば内燃機関１４のカム軸による吸気弁１２の機械的な制御が必要とされることなしに、吸気弁１２の極めて迅速な開閉時間を達成することができる。
【００３２】
高圧ポンプ３６が圧送を行わない場合、つまりハイドロリック管路３８および分岐管路６０が無圧状態である場合、圧力アキュムレータ６２のピストン７２は図２に示した休止位置に位置している。圧力アキュムレータ６２のピストン７２のストロークｓとハイドロリック圧力ｐとの関係を示す図３の線図で見ると、このことは、符号９４で示した位置に相当する。
【００３３】
高圧ポンプ３６が接続（スイッチオン）されると、ハイドロリック管路３８および分岐管路６０内の圧力が増大する。皿ばね８８は皿ばね９０よりも小さな剛性しか有しないので、細長い管形の部分８０はこの圧力増大時に、さいあたり定位置に留まり、これに対してピストン７２はハウジング６４のカバー６８の方向へ運動し、このときに皿ばね８８を押し縮める。
【００３４】
細長い管形の部分８０の、図２で見て左側の軸方向の端部とピストン７２との間の間隔はこの場合、最小作動圧ＰＢＭＩＮが達成されたときに、ピストン７２が細長い管形の部分８０に当接するように設定されている。ピストン７２により進められた相応するストロークは、図３においてＳＰＢＭＩＮである。圧力アキュムレータ６２の内部のジオメトリ、つまり幾何学的形状、特に細長い管形の部分８０の左側の端区分８２の長さはこの場合、ピストン７２が細長い管形の部分８０に当接したときに、皿ばね８８がまだブロック、つまり密着長さには到達していないように設定されている。
【００３５】
圧力がさらに高められると、細長い管形の部分８０はピストン７２によって、ハウジング６４のカバー６８に設けられた切欠き９２の底部へ向かって運動させられる。これにより、皿ばね９０が変形させられる。皿ばね９０は皿ばね８８よりも著しく剛性的に形成されているので、この範囲では図３に示した曲線の勾配が著しく急峻となる。細長い管形の部分８０の、図２で見て右側の軸方向の端部と、カバー６８に設けられた切欠き９２の底部との間隔は、ハイドロリック圧力が最大作動圧ＰＢＭＡＸに達したときに、細長い管形の部分８０がカバー６８の切欠き９２の底部に当接するように設定されている。細長い管形の部分８０の右側の端区分８４の長さは、細長い管形の部分８０がカバー６８に接触したときに、アッセンブリ８９の皿ばね９０がまだ完全に変形させられていないように設定されている。ピストン７２はこの場合には、最大の可能なストロークＳＰＢＭＡＸを進んでいる。
【００３６】
ハイドロリック装置１０の標準の作動状態では、ハイドロリック管路３８，４２，４６，６０内のハイドロリック圧力が、最小作動圧ＰＢＭＩＮと最大作動圧ＰＢＭＡＸとの間の範囲に位置している。この場合には、圧力アキュムレータ６２は、ハイドロリック装置１０のハイドロリック流体に生じる圧力振動のための振動減衰器として作動する。皿ばね９０の大きな剛性に基づいて、圧力振動の振幅が比較的大きな場合でも、ピストン７２の小さな運動しか生ぜしめられない。したがって、皿ばね９０のアッセンブリ８９の長さは小さくて済み、これによって圧力アキュムレータ６２の全長が減少する。
【００３７】
皿ばね９０の高い剛性により、さらに、圧力アキュムレータ６２内に蓄えられた流体容量の減少が可能となる。このことは、ハイドロリック装置１０のシステム動力学性（Ｓｙｓｔｅｍｄｙｎａｍｉｋ）が損なわれることなしに、作動圧範囲内での所望の振動減衰を可能にする。皿ばね９０を使用することにより、さらに、圧力アキュムレータ６２の減衰作用が改善される。なぜならば、個々の皿ばね９０の間で強力な摩擦減衰が生じるからである。
【００３８】
慣用の圧力アキュムレータに比べて、図２に図示した圧力アキュムレータ６２は極めて小さく形成されている。従来慣用の圧力アキュムレータにおいて同じ作動圧範囲内で振動減衰を提供できるようにするためには、圧力アキュムレータが、本願発明による圧力アキュムレータよりも著しく長いばね行程、ひいては著しく大きな全長を有しなければならなくなる。このことは図３に破線で示されている。従来慣用の圧力アキュムレータにおいて同じ作動圧範囲および同じ非常圧特性のために必要となるばね行程は、図３においてＳＰＢＭＡＸ′で示されている。すなわち、従来慣用の圧力アキュムレータに比べて得られる圧力アキュムレータ６２における構成長さもしくは全長の利得は、ＳＰＢＭＡＸ′とＳＰＢＭＡＸとの間の差である。
【００３９】
たとえば高圧ポンプ３６の故障に基づき、ハイドロリック装置１０内部の圧力が降下した場合には、ハイドロリックシリンダ１６のピストン２０を、吸気弁１２が閉鎖され得る程度にまでなお上方に向かって運動させることができることが確保されなければならない。このことは、吸気弁１２の、燃焼室３０内に突入した弁エレメント２６が別の弁エレメントと衝突するか、またはそれどころか燃焼室３０内のピストン（図示せず）と衝突することを阻止するために必要となる。
【００４０】
このような場合には、皿ばね９０および特に皿ばね８８が圧力アキュムレータ６２内のピストン７２を、図２で見て最も左側の位置へ再び押し戻す。相応して、圧力アキュムレータ６２からは、ハイドロリック流体容量が分岐管路６０内に圧送され、そしてこの分岐管路６０から分岐路４２を介してハイドロリックシリンダ１６の下側の作業室４４内に圧送される。皿ばね８８のばね行程およびこれによって生ぜしめられるピストン７２の運動ストロークＳＰＢＭＩＮはこの場合、いかなる状況でも吸気弁１２の確実な閉鎖が可能となるように設定されてる。したがって、標準の作動範囲では、最適の減衰特性を備えた圧力アキュムレータ６２が提供されており、これに対して、圧力降下時では、同じ圧力アキュムレータ６２が、ハイドロリックシリンダ１６を介して吸気弁１２を確実に閉じるために十分なハイドロリック流体容量を提供する。
【００４１】
図４〜図７には、圧力アキュムレータ６２の別の実施例が概略的に示されている。図２に示した構成部分と同一の機能を備えた構成部分は、同じ符号で示されている。これらの構成部分については再度の説明を省略する。
【００４２】
図４に示した実施例では、細長い管形の部分８０が不要となる。その代わりに、シンボリックにのみ示した、互いに異なる剛性と、互いに異なる長さとを有するばね８８，９０が互いに一体に結合されている。
【００４３】
図５に示した実施例では、皿ばねまたはコイルばねの代わりに、空気ばね８８，９０が使用される。これらの空気ばねは、互いに異なる体積と、互いに異なる充填圧とを有している。
【００４４】
図６に示した実施例では、同じ剛性のばねが使用される。ただし、互いに異なる長さを有する、互いに平行に配置されたばねが使用される。図６で見て真ん中に配置されたばね８８は、このばね８８の側方に配置された両ばね９０よりも大きな長さを有している。こうして、ピストン７２の、休止位置に隣接した第１の運動範囲では、まずばね８８だけが負荷され、そしてピストン７２の第２の運動範囲では、ばね９０も負荷され、これによりばね剛性が全体的に増大する。
【００４５】
図７に示した実施例では、ばねの代わりに、電磁石８８が使用される。この電磁石は、永久磁石の材料から製造されたピストン７２に反発力を加える。この反発力は制御装置９６によって、センサ９８により検出されるピストン７２の位置に関連して調節することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】
内燃機関のガス交換弁を操作するためのハイドロリック装置の原理図を示す。
【図２】
図１のハイドロリック装置の圧力アキュムレータの第１の実施例を示す断面図である。
【図３】
図２の圧力アキュムレータの機能を説明するための圧力とストロークとの関係を示す線図である。
【図４】
圧力アキュムレータの第２の実施例を示す断面図である。
【図５】
圧力アキュムレータの第３の実施例を示す断面図である。
【図６】
圧力アキュムレータの第４の実施例を示す断面図である。
【図７】
圧力アキュムレータの第５の実施例を示す断面図である。
【国際公開パンフレット】
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【国際調査報告】
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