(57)【要約】本発明はタイヤ内のホイールリム上に載置される安全支持体（１）であって、膨張圧力が低下した時に前記タイヤのトレッドを支持する事のできる支持体（１）として加硫状態で使用できるゴム組成物、前記組成物の製造方法及びこの支持体（１）を含む載置されるアセンブリーに関する。本発明の組成物は、前記組成物が少なくとも一種のジエンエラストマーを含み、更に、５〜５０ｐｈｒの量の固体又は中空ガラスマイクロビーズ、４０ｐｈｒよりも多い強化充填剤及び３〜８ｐｈｒの硫黄を含む（ｐｈｒ：ジエンエラストマー１００部当りの質量部）。
2004517186.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
タイヤ内のホイールリムの上に載置される安全支持体として加硫状態で使用できるゴム組成物であって、前記組成物が少なくとも一種のジエンエラストマーを含み、更に、５〜５０ｐｈｒの量の固体又は中空ガラスマイクロビーズ、４０ｐｈｒよりも多い強化充填剤及び３〜８ｐｈｒの硫黄（ｐｈｒ：ジエンエラストマー１００部当りの質量部）を含む事を特徴とするゴム組成物。
【請求項２】
前記強化充填剤が強化白色充填剤を多量に含む、請求項１に記載のゴム組成物。
【請求項３】
前記強化白色充填剤が４０〜８０ｐｈｒの量のシリカから成る、請求項２に記載のゴム組成物。
【請求項４】
多硫化アルコキシシランタイプの強化白色充填剤／エラストマー結合剤を含む、請求項２又は３に記載のゴム組成物。
【請求項５】
前記マイクロビーズが固体マイクロビーズであり、前記組成物に５〜５０ｐｈｒの量で存在する、請求項１〜４の何れか一項に記載のゴム組成物。
【請求項６】
前記マイクロビーズが中空マイクロビーズであり、前記組成物に５〜５０ｐｈｒの量で存在する、請求項１〜４の何れか一項に記載のゴム組成物。
【請求項７】
前記中空マイクロビーズの容積量が０．５５ｇ／ｃｍ３以上である、請求項６に記載のゴム組成物。
【請求項８】
前記固体又は中空マイクロビーズの平均容積サイズが１０μｍ〜４００μｍである、請求項１〜７の何れか一項に記載のゴム組成物。
【請求項９】
ゴム組成物が、天然ゴム又は合成ポリイソプレンから成る単独のジエンエラストマーを含む、請求項１〜８の何れか一項に記載のゴム組成物。
【請求項１０】
ゴム組成物が、６０ｐｈｒ以上の量の天然ゴム又は合成ポリイソプレンと、４０ｐｈｒ以下の量の、４〜１２個の炭素原子を有する共役ジエンモノマーの重合によって得られるホモポリマー、又は、一種以上の共役ジエン同士の又は８〜２０個の炭素原子を有する一種以上のビニル芳香族化合物との共重合によって得られるコポリマーとのブレンドを含む、請求項１〜８の何れか一項に記載のゴム組成物。
【請求項１１】
前記ブレンドが凡そ６０ｐｈｒの天然ゴムと凡そ４０ｐｈｒのポリブタジエンとから形成される、請求項１０に記載のゴム組成物。
【請求項１２】
ゴム組成物が、１０％変形において１０ＭＰａより大きい弾性率Ｍ１０を有する、請求項１〜１１の何れか一項に記載のゴム組成物。
【請求項１３】
請求項１〜１２の何れか一項に記載の加硫状態にあるゴム組成物の製造方法であって、前記エラストマー、前記強化充填剤及び前記固体又は中空ガラスマイクロビーズを混練する為の第一番目の熱機械的作業工程であって、落下温度が凡そ１５５℃である工程、次いで、硫黄加硫系を前記第一番目の工程の最後で得られた混合物に添加する為の第二番目の機械的作業工程、次いで、前記第二番目の工程の最後で得られた混合物を加硫する為の第三番目の加硫工程から成り、前記マイクロビーズを前記エラストマーに分散させる事を特徴とする方法。
【請求項１４】
前記第二番目の工程における前記添加が１００℃未満で行われ、次いで、前記第三番目の工程における前記加硫が１４０℃〜１７０℃で行われる、請求項１３に記載の方法。
【請求項１５】
車のタイヤ内のホイールリム上に載置される安全支持体（１）であって、膨張圧力の低下時に前記タイヤのトレッドを支持する事のできる支持体（１）において、前記支持体（１）が請求項１〜１２の何れか一項に記載の加硫ゴム組成物で造られる事を特徴とする支持体。
【請求項１６】
請求項１５に記載の安全支持体（１）であって、前記リム上に載置されるベース（２）、圧力の低下時に前記トレッドと接触させる為の実質的に円筒のクラウン（３）であって、正常の圧力においては前記トレッドと一定の間隔を保っているクラウン（３）、及び、前記ベース（２）と前記クラウン（３）とを結合する環状体（４）を含み、前記環状体（４）が円周正中矢状面（Ｐ）を持つ円周的に連続な支持要素（７）を含み、前記支持要素（７）が、前記円周正中矢状面（Ｐ）の何れかの側で軸方向に伸長する、前記支持体（１）の円周にわたって分布する複数の区画（６）と、前記支持体（１）の前記側の一つにおいて実質的に円周的に伸長する連結要素（８）を含み、各連結要素は、支持体（１）の前記側に配列された二つの隣接区画のそれぞれの末端（６ａ）で一緒に結合し、前記連結要素（８）は前記区画（６）の何れかの側に連続的に交互に配列されているタイプの支持体において、二つの隣接区画（６）の間に、前記連結要素（８）が、前記支持体（１）の全側面にわたってベローの形態で連続連結壁（９）を形成する様に、前記クラウン（３）から支持体（１）の前記ベース（２）へ伸長するリブ（８ａ）によって相互のショルダーと一緒に用意される支持体。
【請求項１７】
前記連続壁（９）が、二つの隣接リブ（８ａ）によってそれぞれに限定される複数のセル（９ａ）を含み、各セル（９ａ）の底が、実質的に正二面体の形態を有し、その縁部が前記区画（６）の一つによって形成され、その面が前記交互連結要素（８）によってそれぞれに形成される、請求項１６に記載の安全支持体（１）。
【請求項１８】
請求項１５に記載の安全支持体（１）であって、前記リム上に載置されるベース（２）、圧力の低下時に前記トレッドと接触させる為の実質的に円筒のクラウン（３）であって、正常の圧力においては前記トレッドと一定の間隔を保っているクラウン（３）、及び、前記ベース（２）と前記クラウン（３）とを結合する環状体（１０）を含み、前記環状体（１０）が円周正中矢状面（Ｐ）を持つ円周的に連続な支持要素（１１，．．．，９１）を含み、前記支持要素（１１，．．．，９１）が、前記円周正中矢状面（Ｐ）の何れかの側で軸方向に伸長する、前記支持体（１）の円周にわたって分布する複数の区画（１２，．．．，９２）と、前記支持体（１）の前記側の一つにおいて実質的に円周的に伸長する連結要素（１３，．．．，９３）を含み、各連結要素（１３，．．．，９３）は、支持体（１）の同じ側に配列された二つの隣接区画（１２，．．．，９２）のそれぞれの末端を一緒に結合し、前記連結要素（１３，．．．，９３）は前記区画（１２，．．．，９２）の何れかの側に連続的に交互に配列されているタイプの支持体において、前記区画（１２，．．．，９２）が、前記環状体（１０）のラジアル荷重の下でバッキング抵抗を強化する為に、その側端の中央部に適用される支持体。
【請求項１９】
その中央部とその側端における前記区画（２２、７２）の厚さの比が１．１よりも大きい、請求項１８に記載の安全支持体（１）。
【請求項２０】
前記区画（３２）が、一方の側端から他方の側端にかけて、その湾曲の方向の少なくとも一つの反転を有する、請求項１８又は１９に記載の安全支持体（１）。
【請求項２１】
前記区画（６２）が、二つの側面部分（６４）の間で実質的に軸方向に伸長する中心部分（６５）を有し、前記側面部分が連結要素（６３）を結合し、円周方向に２０〜４０°の角度γを形成する、請求項２０に記載の安全支持体（１）。
【請求項２２】
前記区画（５２）が、一方の側端から他方の側端にかけて、その湾曲の方向の少なくとも三つの反転を有する、請求項１８〜２１の何れか一項に記載の安全支持体（１）。
【請求項２３】
前記区画（３２）が、その中心帯において、実質的に軸方向に伸長する二つの部分（３４）と、互いに円周的に関連するオフセット、及び更に第三の連結部分（３５）を有する、請求項２０〜２２の何れか一項に記載の安全支持体（１）。
【請求項２４】
前記支持要素（６１、８１、９１）の少なくとも一つの側において、各連結要素が、前記環状体の外側に向けて実質的に軸方向に伸長する少なくとも一つの壁（６７、８７）によってショルダーと一緒に用意される、請求項１８〜２３の何れか一項に記載の安全支持体（１）。
【請求項２５】
各連結要素（６３）が、ショルダーと二つの隣接区画（６２）の側端（６６）とで用意する軸壁（６７）と共に、三つの分枝を有する星状形態のアセンブリーを形成する、請求項２４に記載の安全支持体（１）。
【請求項２６】
支持要素（９１）が、更に、実質的に円筒の、前記支持要素（９１）の高さの半分の所で放射状に配置されている支持体（１）と同軸であるウエブ（９４）を含む、請求項１８〜２５の何れか一項に記載の安全支持体（１）。
【請求項２７】
支持要素（１１）が、支持体（１）の軸方向の脱型を妨害するアンダーカット部を含まない様に適用される、請求項１８〜２６の何れか一項に記載の安全支持体（１）。
【請求項２８】
自動車に載置されるアセンブリーであって、ホイールリム、前記リム上に載置されるタイヤ及び、膨張圧力が低下した時に前記タイヤのトレッドを支持することができる様に前記タイヤ内の前記リム上に載置される安全支持体（１）を含み、前記リムが、その二つの周辺縁部のそれぞれにおいて、前記タイヤのビードを受け入れる為のリムシートを含み、前記リムが、その二つのシートの間に、ベアリング面と前記ベアリング面を前記シートの一つ、又は、初めのシートの軸方向内部フランジに結合する取り付け溝とを含み、前記支持体（１）が請求項１５〜２７の何れか一項に記載の支持体である事を特徴とするアセンブリー。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
（発明の分野）
本発明はタイヤ内のホイールリム上に載置される安全支持体であって、膨張圧力が低下した時に前記タイヤのトレッドを支持する事のできる支持体として加硫状態で使用できるゴム組成物、前記組成物の製造方法及びこの支持体を含む載置されるアセンブリーに関する。
（発明の背景）
従来、車のタイヤの為の安全支持体は、膨張圧力の損失時にタイヤのトレッドを支持することができる様にタイヤの内側のリム上に載置されるものである。これらの支持体は、特に、リム上に載置されるベースと、前述の場合においてトレッドと接触させる為のクラウンであって正常の圧力ではトレッドと一定の間隔を保っているクラウンとを含む。
ＪＰ−Ａ−３―８２６０１は、実質的に円筒のベース及びクラウンと、更に、前記ベースと前記クラウンとを結合する環状体を含む支持体を開示している。
【０００２】
この環状体は、円周的に連続した支持要素を含み、支持要素は、円周正中矢状面（ｃｉｒｃｕｍｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｍｅｄｉａｎ ｐｌａｎｅ）の何れかの側で軸方向に伸長する、前記支持体の円周にわたって分布する複数の区画と、実質的に円周的に伸長する連結要素とを含み、それぞれの連結要素は、支持体の同じ側に配列される二つの隣接区画の二つのそれぞれの末端を一緒に結合し、前記連結要素は前記区画の何れかの側に連続的に交互に配列され、区画と連結要素は実質的に直線であり、これらの同じ面積の合計に対する、方位角の関数としての支持要素の横断面の面積の最大と最少値との間の差は好ましくは０．３未満である。従って、方位角の関数としての支持要素の横断面の面積は、負荷容量の良好な均一性を得る為に、そして、支持体構成で運転した時の振動を制限する為にはせいぜい二つの要因で変動する。
【０００３】
この支持体は本質的に硬質ポリマー材料から造られていて、全体の支持要素は圧縮負荷を支持できる様に設計されている。
その様な支持体は、例えば、金型で射出成形による通常の方法で製造されても良い。
本願出願人のＥＰＡ−１１１６６０６は、６０ｐｈｒ以上の量の天然ゴム又は合成ポリイソプレン、６０ｐｈｒより多い強化白色充填剤及び３〜８ｐｈｒの硫黄を含む、安全支持体用のゴム組成物を開示する（ｐｈｒ：ジエンエラストマーの１００部当りの質量部）。
更に、プラスチック材料又は硬化ゴムの様なエラストマー材料をベースとした、或いは、このエラストマー材料とガラス、炭素又はその他の繊維との混合物をベースとした安全支持体はＵＳ−Ａ−５，１４１，０３９（第４欄、１８〜２２行）で公知である。
（発明の開示）
本願出願人は、少なくとも、ジエンエラストマー、５〜５０ｐｈｒの量の固体又は中空ガラスマイクロビーズ、４０ｐｈｒより多い強化充填剤及び３〜８ｐｈｒの硫黄（ｐｈｒ：ジエンエラストマーの１００部当りの質量部）をベースとしたゴム組成物が、非加硫状態において、安全支持体用の公知の組成物に比べて改善された加工性能を有し、加硫状態においても、タイヤ内のホイールリム上に載置される安全支持体を加硫状態において形成するのに十分に適したものとする改善された物性とヒステリシス性を有する事を見出した。
【０００４】
本発明は、非加硫状態と加硫状態におけるゴム組成物に関するものである。
エラストマーに関して、「ジエンエラストマー」とは、少なくとも部分的にジエンモノマー（共役であるかないかに拘わらず、二つの炭素−炭素結合を持つモノマー）から得られるエラストマー（即ち、ホモポリマー又はコポリマー）を意味する。
好ましくは、前記エラストマーは少なくとも一種の本質的に不飽和なジエンエラストマーで造られる。
「本質的に不飽和な」ジエンエラストマーとは、１５％（モル％）より多いジエン源（共役ジエン）のメンバー又は単位の含有量を有する共役ジエンモノマーから少なくとも部分的に得られるジエンエラストマーを意味し、例えば、
【０００５】
ａ）共役ジエンモノマーの重合によって得られるホモポリマー、例えば、１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン（又はイソプレン）、２，３−ジ（Ｃ１〜Ｃ５アルキル）−１，３−ブタジエン、例えば、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、２，３−ジエチル−１，３−ブタジエン、２−メチル−３−エチル−１，３−ブタジエン、２−メチル−３−イソプロピル−１，３−ブタジエン又はフェニル−１，３―ブタジエン、
ｂ）一種以上の共役ジエン同士の又は一種以上のビニル芳香族化合物例えば、スチレン、ｏ−、ｐ−又はｍ−メチルスチレンとの共重合によって得られるコポリマーである。例としては、ブタジエン−スチレンコポリマー又はブタジエン−イソプレンコポリマーが挙げられる。
本発明の実施態様の一例によれば、前記組成物は、全体に天然ゴム又は合成ポリイソプレンから成る単独のジエンエラストマーを含む。
本発明の別の実施態様によれば、組成物は、６０ｐｈｒ以上の量の天然ゴム又は合成ポリイソプレンと、４０ｐｈｒ以下の量の、４〜１２個の炭素原子を有する共役ジエンモノマーの重合によって得られるホモポリマー、又は、一種以上の共役ジエン同士の又は８〜２０個の炭素原子を有する一種以上のビニル芳香族化合物との共重合によって得られるコポリマーとのブレンドを含む。
前記組成物は、例えば、凡そ６０ｐｈｒの天然ゴムと凡そ４０ｐｈｒのポリブタジエンのブレンドを含んでも良い。
【０００６】
本発明のゴム組成物の強化充填剤は、強化白色充填剤の大部分、即ち、質量分率で５０％より多くを含む。
「強化白色充填剤」とは、白色充填剤／エラストマーカップリング剤以外の中間体の手段無しに、それ自身でタイヤの製造の為のゴム組成物を強化する事のできる、換言すれば、その強化機能において通常タイプグレードのカーボンブラック充填剤を置換える事のできる白色充填剤を意味する。
その様な強化白色充填剤は、例えば、シリカから成っていても良く、好ましくは４０〜８０ｐｈｒの量で、更に好ましくは５５〜７０ｐｈｒの量で前記組成物に存在する。
【０００７】
１００ｍ２／ｇより大きい値のＢＥＴ又はＣＴＡＢ表面積を有する当業者にとって公知の全ての沈降性シリカ又は熱分解法シリカは使用する事のできるシリカとして適当であり、高分散性沈降シリカが好ましい。
「高分散性シリカ」とは、エラストマーマトリックス中で解凝集及び分散する為の相当な能力（公知の方法で薄片上で電子又は光学顕微鏡で観察する事ができる）を有するシリカを意味する。本発明に使用する事のできるその様な高分散性シリカとしては、Ｄｅｇｕｓｓａ社のＢＶ３３７０及びＢＶ３３８０、Ｒｈｏｄｉａ社のＺｅｏｓｉｌ１１６５ＭＰ及び１１１５ＭＰ、ＰＰＧ社のＢＸＲ１６０又はＨｕｂｅｒ社のＺｅｏｐｏｌ８７４５Ｍが挙げられるがこれらに限定されない。
好ましくは、１１０から２００ｍ２／ｇ、更に好ましくは１４０〜１９５ｍ２／ｇのＢＥＴ又はＣＴＡＢ表面積の値のシリカが使用される。
【０００８】
勿論、「シリカ」とは、又、異なるシリカのブレンドをも意味する。シリカは単独で、或いは他の白色充填剤の存在下で使用されても良い。ＣＴＡＢ比表面積の値は、１９８７年１１月のＳｔａｎｄａｒｄＮＦＴ４５００７の方法で決定される。ＢＥＴ比表面積の値は、”Ｔｈｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｓｏｃｉｅｔｙ， ｖｏｌ． ８０， ｐａｇｅ ３０９ （１９３８）”に記載されているＢＲＵＮＡＵＥＲ， ＥＭＭＥＴＴ ａｎｄ ＴＥＬＬＥＲの方法（１９８７年１１月のＳｔａｎｄａｒｄＮＦＴ４５００７に相当する）で決定される。
強化白色充填剤としては、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、例えば、ＥＰＡ−８１０２５８に記載されている高分散性のアルミナ、或いは、水酸化アルミニム、例えば、国際特許明細書ＷＯ−Ａ−９９／２８３７６に記載されているものが挙げられるがこれらに限定されない。
【０００９】
本発明の組成物に使用される強化充填剤は、少量部分として、即ち、５０％未満の質量分率でグレード６又は７のカーボンブラックを含んでも良い。例えば、Ｎ６８３及びＮ７７２のカーボンブラックがこの目的に使用されても良い。
又、本発明の強化充填剤として適当なものは、シリカで部分的に或いは完全に被覆されたカーボンブラックである。
本発明のゴム組成物は、更に、通常の方法で、前記強化充填剤が強化白色充填剤を含む時は、強化白色充填剤／エラストマー結合剤（又は、カップリング剤とも言う）を含む。この結合剤の機能は、エラストマー内の白色充填剤の分散を促進しながら、前記白色充填剤と前記エラストマーとの間の十分な化学的及び／又は物理的結合（又はカップリング）を確実にする事である。
【００１０】
少なくとも二官能であるその様な結合剤は、例えば、簡単な一般式：Ｙ−Ｔ−Ｘを有する（式中、Ｙは、白色充填剤と物理的に及び／又は化学的に結合することの出来る官能基（Ｙ官能）を表し、（その様な結合は、例えば、カップリング剤のケイ素原子と充填剤のヒドロキシル（ＯＨ）表面基（例えば、シリカの場合は表面シラノール）との間に確立される）、Ｘは、例えば、硫黄原子を介してエラストマーと物理的に及び／又は化学的に結合する事の出来る官能基（Ｘ官能）を表し、Ｔは、ＹとＸとを結合させる事のできる炭化水素基を表す）。
これらの結合剤は、特に、充填剤と活性であるＹ官能を含んでも良いがエラストマーと活性であるＸ官能を欠く、当該充填剤を被覆する為の単純な試薬と混同されてはならない。
【００１１】
有効性が変動するその様な結合剤は多数の文献に開示されていて当業者に公知のものである。つまり、タイヤの製造に使用できるジエンゴム組成物において、シリカとジエンエラストマーとの間の有効な結合を確実にすることが知られている結合剤、例えば、有機シラン、特に多硫化アルコキシシラン又はメルカプトシランである。
特に、その特定の構造によって「対称」又は「非対称」と言われる多硫化アルコキシシランは、例えば、ＵＳＡ３８４２１１１、ＵＳＡ３８７３４８９、ＵＳＡ３９７８１０３、ＵＳＡ３９９７５８１、ＵＳＡ４００２５９４、ＵＳＡ４０７２７０１、ＵＳＡ４１２９５８５、或いは極最近の特許である、ＵＳＡ５５８０９１９、ＵＳＡ５５８３２４５、ＵＳＡ５６５０４５７、ＵＳＡ５６６３３５８、ＵＳＡ５６６３３９５、ＵＳＡ５６６３３９６、ＵＳＡ５６７４９３２、ＵＳＡ５６７５０１４、ＵＳＡ５６８４１７１、ＵＳＡ５６８４１７２、ＵＳＡ５６９６１９７、ＵＳＡ５７０８０５３、ＵＳＡ５８９２０８５、ＥＰＡ−１０４３３５７（これらはその様な公知の化合物を詳細に記述している）に記載のものが使用される。
【００１２】
本発明の組成物に特に適当なものは、以下の定義に限定されることなしに、以下の一般式（Ｉ）を満足させる所謂「対称」多硫化アルコキシシランである。
（Ｉ）Ｚ−Ａ−Ｓｎ−Ａ−Ｚ
（ここで、ｎは、２〜８（好ましくは２〜５）の整数であり、Ａは、二価の炭化水素基（好ましくは、Ｃ１〜Ｃ１８のアルキレン基又はＣ６〜Ｃ１２のアリーレン基、更に好ましくはＣ１〜Ｃ１０のアルキレン、特にＣ２〜Ｃ４のアルキレン、特にプロピレン）であり、Ｚは、以下の式の一つに相当する：
−Ｓｉ（Ｒ１）２（Ｒ２）；
−Ｓｉ（Ｒ１）（Ｒ２）２ ；
−Ｓｉ（Ｒ２）３
（ここで、基Ｒ１は置換されていてもいなくても良く、同じであっても異なっていても良い、Ｃ１〜Ｃ１８のアルキル基、Ｃ５〜Ｃ１８のシクロアルキル基又はＣ６〜Ｃ１８のアリール基（好ましくは、Ｃ１〜Ｃ６のアルキル基、シクロヘキシル又はフェニル、特に、Ｃ１〜Ｃ４のアルキル基、更に好ましくはメチル及び／又はエチル）を表し、基Ｒ２は置換されていてもいなくても良く、同じであっても異なっていても良い、Ｃ１〜Ｃ１８のアルコキシ基又はＣ５〜Ｃ１８のシクロアルコキシ基（好ましくは、Ｃ１〜Ｃ８のアルコキシ基又はＣ５〜Ｃ８のシクロアルコキシ基、更に好ましくはメトキシ及び／又はエトキシ）を表す））。
【００１３】
式（Ｉ）による多硫化アルコキシシランの混合物の場合、特に、通常の市販の混合物の場合、「ｎ」の平均値は分数であり、好ましくは２〜５で変動しても良い事が理解される。
多硫化アルコキシシランの例としては、ビス−（（Ｃ１〜Ｃ４）アルコキシシリルプロピル）、特に、ビス−（トリ−（Ｃ１〜Ｃ４）アルコキシシリルプロピル）、特に、ビス−（３−トリメトキシシリルプロピル）又はビス−（３−トリエトキシシリルプロピル）のポリスルフィド（特にテトラスルフィド）である。これらの化合物の内、好ましくは 式：［（Ｃ２Ｈ５Ｏ）３Ｓｉ（ＣＨ２）３Ｓ２］２のビス−（トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド（ＴＥＳＰＴと略される）（例えば、Ｄｅｇｕｓｓａ社からＳｉ６９（又は、それがカーボンブラックに５０質量％で担持されている場合はＸ５０Ｓ）の名称で市販されており、或いは、Ｗｉｔｃｏ社からＳｉｌｑｕｅｓｔ Ａ１２８９の名称で市販されている）が使用される。
【００１４】
当業者は、意図する用途、使用されるエラストマー及び使用される強化白色充填剤の量によって本発明の組成物におけるカップリング剤の含有量を調整することができる。
本発明のゴム組成物においては、カップリング剤の含有量（質量）は、強化白色充填剤の質量当り２〜１５％の範囲内、好ましくは５〜１２％の範囲内である。
本発明の組成物中の硫黄の量に関しては、好ましくは３．５〜５．５ｐｈｒで変動しても良い。
本発明の組成物で使用されるガラスマイクロビーズは、固体又は中空（後者の場合には、それらはしばしば「ガラスバブル」と呼ばれる）であり、本質的に球状形態を有する。勿論、完全に球状である形態を正確には持たないが楕円形であるマイクロビーズも本発明の安全支持体組成物で使用できる。
【００１５】
本発明の組成物で使用できる固体又は中空マイクロビーズは、変化する成分をベースとしても良い。
本発明の実施態様の一実施例によれば、ソーダ石灰硼珪酸塩を主体とする、好ましくは少なくとも９７％の質量分率のソーダ石灰硼珪酸塩のマイクロビーズが使用される。又、これらのマイクロビーズは二酸化ケイ素を３％以下の質量分率で含む。
中空マイクロビーズは、本発明の組成物においては、５ｐｈｒ〜５０ｐｈｒ、好ましくは１０ｐｈｒ〜３０ｐｈｒ、更に好ましくは１５ｐｈｒ〜２５ｐｈｒの量で使用できる。
【００１６】
これらの中空マイクロビーズは、１０μｍ〜４００μｍの平均容積サイズ（直径）を有する。好ましくは、この平均容積サイズは１０μｍ〜１００μｍ、更に好ましくは１５μｍ〜６５μｍである。
好ましくは、中空マイクロビーズは、混合前は、０．５５ｇ／ｃｍ３以上、更に好ましくは０．６０ｇ／ｃｍ３以上の密度を有する。
又、固体マイクロビーズは、本発明の組成物においては、５ｐｈｒ〜５０ｐｈｒ、好ましくは１０ｐｈｒ〜３０ｐｈｒ、更に好ましくは１５ｐｈｒ〜２５ｐｈｒの量で使用できる。
これらの固体マイクロビーズは、３μｍ〜４００μｍ、好ましくは、１０μｍ〜１００μｍ、更に好ましくは１０μｍ〜４０μｍの平均容積サイズ（直径）を有する。
【００１７】
前記の加硫ゴム組成物の為の本発明による製造方法は、前記エラストマー、前記強化充填剤及び前記固体又は中空ガラスマイクロビーズを混練する為の第一番目の熱機械的作業工程であって、落下温度が凡そ１５５℃である工程、次いで、硫黄加硫系を前記第一番目の工程の最後で得られた混合物に添加する為の第二番目の機械的作業工程、次いで、前記第二番目の工程の最後で得られた混合物を加硫する為の第三番目の加硫工程から成り、前記マイクロビーズを前記エラストマーに分散させる事から成る。
【００１８】
本発明の実施例によれば、この製造方法は、例えば、４分に近い時間で前記混練を行う第一の工程、次いで、１００℃未満の温度で、例えば、２分〜２．５分間、前記添加を行う第二の工程、次いで、１４０℃〜１７０℃の温度、例えば、実質的に１５０℃に等しい温度で、例えば、８分に近い時間で前記加硫を行う第三の工程から成る。
本発明のゴム組成物は、前記エラストマー、前記強化充填剤、前記ガラスマイクロビーズ及び一種以上の強化白色充填剤／エラストマー結合剤に加えて、ゴム混合物で通常使用されるその他の成分及び添加剤、例えば、可塑剤、顔料、耐酸化剤、加硫促進剤、エキステンダー油、強化白色充填剤を被覆する為の一種以上の試薬、例えば、アルコキシシラン、ポリオール、アミン等を含む。
本発明のその他の特徴によれば、ゴム組成物は、１０ＭＰａより大きい、好ましくは１５ＭＰａよりも大きい、例えば、１６ＭＰａに等しい、この組成物で形成される安全支持体にとって十分な剛性を与える１０％変形での弾性率Ｍ１０を有する。
【００１９】
本発明の安全支持体は、本発明の前記ゴム組成物によって形成される様なものである。
本発明のこの支持体は、例えば、リム上に載置される実質的に円筒のベース、圧力の低下時にタイヤのトレッドと接触させる為の実質的に円筒のクラウンであって、正常の圧力においては前記トレッドと一定の間隔を保っているクラウン、及び、前記ベースと前記クラウンとを一緒に結合している環状体を含むタイプであり、前記環状体は、円周正中矢状面を持つ円周的に連続な支持要素を含み、前記支持要素は、前記円周正中矢状面の何れかの側で軸方向に伸長する、前記支持体の円周にわたって分布する複数の区画を含む。
本発明の支持体についてのこの実施例の第一の実施態様によれば、前記環状体は、更に、支持体の前記側面の一つにおいて実質的に円周的に伸長する連結要素を含み、それぞれの連結要素は、支持体の前記側面上に配置された二つの隣接する区画のそれぞれの末端を一緒に結合するものであり、前記連結要素は、前記区画の何れかの側面上に連続的に交互に配置されている。
【００２０】
この第一の実施態様においては、前記連結要素は、二つの隣接する区画の間に、前記支持体の前記クラウンからベースへと伸長するリブによって、前記連結要素が、前記支持体の全体の側面にわたってベローの形態で連続的な連結壁を形成する様に、相互のショルダーと共に用意される。
更に正確には、前記連結壁は、二つの隣接リブによってそれぞれに限定される複数のセルを含み、各セルの底部は、実質的に正二面体の形態を有し、その縁部は、前記区画の一つによって形成され、その面は前記交互連結要素によってそれぞれに形成される。
本発明の支持体についてのこの実施例の第二の実施態様によれば、前記環状体は、更に、支持体の両側に、実質的に円周的に伸長する連結要素を含み、それぞれの連結要素は、支持体の同じ側面上に配置された二つの隣接する区画のそれぞれの二つの末端を一緒に結合するものであり、前記連結要素は、前記区画の何れかの側面上に連続的に交互に配置されている。
この第二の実施態様においては、前記区画は、環状体のラジアル荷重下でのバッキング（ｂｕｃｋｉｎｇ）抵抗を強化する為に、その側端の中央部分に適用される。
【００２１】
実際には、支持要素の区画の中央部分は連結要素からは離れていて、繰返されるバッキング変形の出現によって、支持体構成での走行中に破壊されるかも知れない。本質的にエラストマー材料で造られた支持体の場合は、その様な繰返されるバッキング変形は、走行中に、伸長壁の側面上に最初にクラックを発生し次いでクラックの伝播の原因となるかも知れない。一方、本質的にプラスチック材料で造られた支持体の場合は、バッキング変形はプラスチック変形の出現をもたらす。これらの不可逆的変形は、構造体の剛性及びその負荷能力を大きく減少させ、その機能の遂行を徐々に無能にする。
区画の中央部分と側端との間の厚さの比は１より大きく、好ましくは１．５より大きい。厚さにおけるこの変動は、区画の中央部分のバッキング抵抗を極めて実質的に強化し、従って、一定のラジアル荷重に対して、連結要素の厚さを抑え、支持体の全質量を減少させることができる。
【００２２】
これらの区画は一方の側端から他方の側端にかけて、その湾曲の方向の少なくとも一つの反転 （ｉｎｖｅｒｓｉｏｎ）、好ましくは三つの反転を有する。
これらの区画は、例えば、二つの側面部分の間に実質的に軸方向に伸長する中央部分を有し、これらの側面部分は連結要素を結合して、円周方向に、２０〜４０°の角度γを形成する。
実施態様のその他の実施例によれば、区画は、その中央帯に実質的に軸方向に伸長する二つの部分と、互いに円周的に関連するオフセットとを有し、更に、第三連結部分を有する。この第三の連結部分と実質的に軸方向配向の二つの部分との間の平均的配向における変動αは、好ましくは２０°より大きい。
【００２３】
各連結要素は、環状体の外側に向けて実質的に軸方向に伸長する少なくとも一つの壁によって、支持要素の一側面のみに、或いは両側にショルダーと共に用意されても良い。
これらの軸方向壁は、支持要素と一体で比較的短いのでバッキングに対して鈍感である。これらの軸方向壁は、等しい幅の支持体で以って、支持要素の幅を減少させ、従って、バッキングに対するその抵抗を増加させる。
好ましい実施態様では、各連結要素は、ショルダーと共に用意する軸方向壁と二つの隣接区画の側端と一緒に、三つの分枝を有する星状のアセンブリーを形成し、一つの軸方向壁の軸方向幅は、支持要素の二つの隣接区画の軸方向幅の半分以下である。
又、本発明の支持要素は、例えば、支持要素の高さの半分の所で放射状に配置された、実質的に円筒で支持体と同軸のウエブを含んでも良い。
このウエブは、環状体の残部と同じ材料で造られる。それが高さの半分で配置されると、区画の高さを二つに分ける事ができ、従って、凡そ４つの因子でもって限定バッキング負荷を増加させることができる。
【００２４】
本発明の支持体の製造を促進する為には、様々な形態の支持要素は、支持体の軸方向脱型を妨げるアンダーカットを含まない様に適用される。
好ましくは、自動車用に載置されるアセンブリーは、ホイールリム、前記リム上に載置されるタイヤ及び本発明の前記支持体を含むタイプのもので、前記リムは、その二つの周辺縁部のそれぞれの上に前記タイヤのビードを受け入れるリムシートを含み、前記リムは、その二つのシートの間に、ベアリング表面と、前記ベアリング表面を前記シートの一つ又は初めのシートの軸方向内部フランジに結合させる為の載置グルーブを含む。
前記ベアリング表面によって前記リムに与えられる平らな構造は、フラットタイヤで走行する時に、所謂「中心部降下」（ｄｒｏｐ−ｃｅｎｔｒｅ）リムとは違う、支持体の全部の幅がその負荷を支持する様な構造である。
【００２５】
本発明の前述の特徴及びその他の特徴は、本発明によらない実施例との比較において、例示の為であって限定の為に与えられるのではない、本発明の実施態様の幾つかの実施例についての以下の記述を読む事によってより一層理解されるであろう。
本発明の支持体の構造の実施例は、添付の図面によってこの記述の最後において記述される。
【００２６】
以下の実施例においては、「対照」の安全支持体と本発明の安全支持体が製造され、これらは、それらを構成するゴム組成物を互いに異にする。組成物の性質は次の様にして測定された。
ムーニー粘度ＭＳ（１＋４）（１００℃における）：小さなローターで以って、ＡＳＴＭ Ｄ−１６４６（１９９９年）によって測定された。
流動性：流動計で９０℃の温度で、予め予備加熱され予備成形された組成物の容積の値で測定された。組成物は一定形態のダイの中に１１秒間、３００ｋｇの荷重で流される。容積のこの値は、流動計のチャンバーの１／１００の目盛りに相当する単位又はポイントで表される。
更に正確には、ダイは、高さ１ｍｍで、４．２ｍｍの最大直径を有する円錐状上部で形成され、高さ３ｍｍで、２．２ｍｍの直径を有する円筒状の底部に向けて４５°の角度で収束する。このダイは、粗さパラメターＲａが０．１である（Ｒａ：壁の内側表面を特徴付ける形状の算術平均偏差で、ＮＦ／Ｅ０５−０１５で定義されている）。
【００２７】
弾性率Ｍ１０（１０％の変形で、周囲温度で、第三の応力サイクルによって得られる延伸の割線モデュラスを表す通常の略号で、ＡＳＴＭ Ｄ−４１２（１９９８）による）。相当する引張り測定は、ＡＳＴＭＤ−１３４９（１９９９）による温度と相対湿度の正常条件下で行われた。
ヒステリシス損失ＨＬ（６０℃）：６０℃で、６番目の衝撃における跳ね返りで測定され、次式により％で表される。
ＰＨ（％）＝１００（Ｗ０−Ｗ１）／Ｗ１
（ここで、Ｗ０は供給されたエネルギーであり、Ｗ１は回復されたエネルギーである）。
【００２８】
ヒステリシス損失ファクター（ｔａｎδｍａｘ）：ＡＳＴＭ Ｄ−５９９２（１９９６）により、Ｓｃｈｅｃｋ ｍａｃｈｉｎｅで加硫された材料のサンプルについて測定された。ＡＳＴＭ Ｄ−１３４９（１９９９）による温度（２３℃）の正常条件下で、１０Ｈｚの周波数で、交代単純正弦波剪断応力に掛けられたこのサンプル（厚さ４ｍｍ、４００ｍｍ２の断面の円筒状試験片）の応答が記録された。走査は、０．１％〜５０％（外向きサイクル）の変形と５０％〜１％（戻りサイクル）の変形の振幅で行われた。戻りサイクルに対して、観察されたｔａｎδの最大値（ｔａｎδｍａｘ）が示される。
図１及び２において、テストされた支持体１のそれぞれ（「対照」の支持体と本発明の支持体）は、本質的に３つの部分を含む：一般に環状形状のベース２、その放射状の外側壁の上に（任意に）長軸方向のグルーブ５を持つ、本質的に環状のクラウン３、及び、ベース２とクラウン３とを結合する為の環状体４。
【００２９】
図２は、特に、タイヤからの膨張圧力の深刻な損失が起きた時にタイヤのトレッドを支持する為の支持体１の機能を例示する。
これらの「対照」支持体と本発明の支持体は、共通に、１１０ｍｍの幅、４６０ｍｍの内径及び６０ｍｍの高さを有する。
【００３０】
比較例
１．比較例１：
第一の「対照」安全支持体は、以下に定義される様な加硫ゴム組成物で形成された。
2004517186.tif 000003
【００３１】
ここで、「６ＰＰＤ」は、Ｎ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ′−フェニル−ｐ−フェニレンジアミンであり、「ＣＢＳ」は、Ｎ−シクロヘキシル−ベンゾチアジル−スルフェンアミドである。
この第一の「対照」支持体は、以下の方法によって製造された。
第一の熱機械的作業工程は、２００リットルの工業用混合機において行われ、カップリング系を含む事が必要な組成物の全ての成分と様々な添加剤が、加硫系を除いて混練された。この様にして、エラストマーと強化充填剤とが混合された。落下温度は凡そ１５５℃であった。
【００３２】
第二の機械的作業工程では、１００℃未満の温度で、硫黄加硫系が前記第一工程の最後で得られた混合物に添加された。
第三の加硫工程は１５０℃の温度の射出金型において行われ、前記第二工程の最後で得られた組成物が加硫された。
この第一の「対照」支持体組成物は、非加硫状態において、６０のムーニー粘度ＭＳ（１＋４）（１００℃で）と２００の流動性を有する。更に、この組成物は、加硫状態で、１７．５ＭＰａの弾性率Ｍ１０と、２３．５のヒステリシス損失ＨＬ（６０℃）及び０．２５のヒステリシス損失ファクター（ｔａｎδｍａｘ）（４０℃で、戻りサイクル）を有する。
第一「対照」支持体は、図１と２と関連して、図９で示される構造を有する（この構造の詳細な記述の為には「本発明の支持体の構造」のタイトルの記述の部分が参照される）。
【００３３】
図２の断面は、この「対照」支持体の、環状体４の第一の固体部分４ａと、実質的に軸方向にある外側に向けて開口している、環状体４の半分以上に軸方向に伸長している切り抜き（図１参照）で形成される第二の部分４ｂを示す。これらの切り抜き４ｂは、環状体４の全体の円周にわたって規則的に分布され、それらは、支持体１のベース２とクラウン３との間の直接的放射状結合を確実にする区画６２（図９参照）を限定する。
この形態は、区画が負荷を受けた時にこれらの区画６２が圧縮応力ではない曲げ応力を受ける利点を有する。切り抜き４ｂと区画６２は、支持体配列で走行中に規則的な支持体を用意するのに十分に多い数である。
更に正確には、この第一の「対照」支持体１は、その円周にわたって、４０個の区画６２を含み、それぞれが１５．７ｍｍの厚さを有し、二個づつが４１．４ｍｍ間隔で隔置されている。
更に、ベース２とクラウン３とは、それぞれに７ｍｍと８ｍｍの厚さを有する。
この第一の「対照」支持体７．３の質量は５．７ｋｇである。
【００３４】
ＩＩ．比較例２
第二の「対照」安全支持体は、天然ゴム（６０ｐｈｒ）とポリブタジエン（４０ｐｈｒ）のブレンドを含む点が第一の「対照」支持体と異なるだけで、この支持体の構造、寸法及び質量は前記第一の「対照」支持体と同じである。
この第二の「対照」支持体組成物は、非加硫状態（ＭＳ（１＋４）と流動性）及び加硫状態（弾性率Ｍ１０、ヒステリシス損失ＰＨ（６０℃）及びｔａｎδｍａｘ（４０℃、戻りサイクル））における性質は前記第一の「対照」支持体組成物と同じである。
【００３５】
本発明の安全支持体の実施例
Ｉ．これらの安全支持体のそれぞれの組成と性質
１）本発明の第一の安全支持体
本発明の第一の安全支持体が製造され、これは、前述の「対照」支持体（図９参照）と同じ構造を有する加硫ゴム組成物から成る。
本発明のこの第一の支持体は、加硫ゴム組成物を構成する加硫ゴム組成物の為の以下の配合によって特徴付けられる。
2004517186.tif 000004
【００３６】
ここで、使用された中空ガラスマイクロビーズは、一般名称”３Ｍ Ｓｃｏｔｃｈｌｉｔｅ Ｇｌａｓｓ Ｂｕｂｂｌｅｓ Ｇｅｎｅｒａｌ Ｐｕｒｐｏｓｅ Ｓｅｒｉｅｓ”で３Ｍから市販されているもので、これらのマイクロビーズの特定表示は「Ｓ６０／１０，０００」である。
これらの中空マイクロビーズは、０．６０ｇ／ｃｍ３の名目の密度（又は、全体密度又は真密度とも言われる）を有し、主に、９７％〜１００％の質量分率で存在するソーダ石灰硼珪酸塩をベースとする。又、これらのマイクロビーズは二酸化ケイ素を３％以下の質量分率で含む。
この加硫ゴム組成物は以下の方法によって調製された。
第一の熱機械的作業工程は、２００リットルの工業用混合機において行われ、カップリング系を含む事が必要な組成物の全ての成分と様々な添加剤が、加硫系を除いて混練された。この様にして、エラストマー、前記強化充填剤及び前記中空マイクロビーズとが、凡そ４分間、周囲温度（エラストマーの導入温度）で混合された。落下温度は凡そ１５５℃であった。
【００３７】
第二の機械的作業工程では、１００℃未満の温度で、２〜２．５分間、硫黄加硫系が前記第一工程の最後で得られた混合物に添加された。
第三の加硫工程は１５０℃の温度の射出金型において、凡そ８分間行われ、前記第二工程の最後で得られた混合物が加硫された。
最初の混合機中に導入されたマイクロビーズの粒度分布は以下の通りである（％は、累積容積画分を表し、ＡＳＴＭ Ｄ−１２１４により測定）。
サイズ＜１５μｍ：              １０％
サイズ＜３０μｍ：              ５０％
サイズ＜５５μｍ：              ９０％
サイズ＜６５μｍ：              ９５％
【００３８】
本発明のこの第一の支持体は以下の性質を有する。
ムーニー粘度ＭＳ（１＋４）＝５１、
流動性＝２２０、
弾性率Ｍ１０＝１６ＭＰａ、
ヒステリシス損失ＨＬ（６０℃）＝１９、及び、
ｔａｎδｍａｘ（４０℃、戻りサイクル）＝０．１７。
又、本発明のこの第一の支持体組成物は、
（１）前記「対照」組成物よりも明らかに低いそのムーニー粘度により、「対照」支持体の前述の組成物と比較して、射出成形操作での改善された加工性能及び、「対照」組成物の流動性よりも増加した流動性、
（２）前記「対照」組成物と比較して、減少したヒステリシス損失を有する。この結果は、本発明のこの第一の組成物で造られた支持体のフラットタイヤでの走行時におけるより少ない潜在的加熱であり、従って、本発明のこの第一の支持体のフラットタイヤでの走行時の増加される耐久性の可能性、及び、
（３）加硫状態における高剛性、
である。
【００３９】
又、本発明のゴム組成物で好ましく使用される強化充填剤、例えばシリカは、加硫状態で改善された性質、例えば、粘着性を持ったこの組成物を提供するのに貢献する。
２）本発明の第二の安全支持体
本発明の第二の安全支持体が製造された。この支持体は先の支持体（図９参照）と同じ構造を有する加硫ゴム組成物から形成され、本発明の前記第一の支持体とは、その組成物がエラストマーマトリックスとして天然ゴム（６０ｐｈｒ）とポリブタジエン（４０ｐｈｒ）のブレンドを含む点だけが異なる。
【００４０】
本発明の第二の支持体組成物は次の様な性質を有する：
ムーニー粘度ＭＳ（１＋４）＝４８、
弾性率Ｍ１０＝１６ＭＰａ、及び、
ｔａｎδｍａｘ（４０℃、戻りサイクル）＝０．１６。
本発明のこの第二の組成物は、従って、非加硫状態での性質（改善加工性能）及び加硫状態での性質（減少されたヒステリシス損失）において、本発明の前記第一の組成物と実質的に同じ性質を有する。
【００４１】
３）本発明の第三の安全支持体
本発明の第三の安全支持体が製造された。この支持体は先の支持体と同じ構造を有する加硫ゴム組成物から形成され、本発明の前記第一の支持体とは、その組成物が、２５ｐｈｒ（１５ｐｈｒに代えて）の量の中空マイクロビーズと６１ｐｈｒ（６３ｐｈｒに代えて）の量の前記シリカ”ＺＥＯＳＩＬ １１６５ＭＰ”を含む点だけが異なる。
先の支持体同様、本発明のこの第三の支持体組成物は  非加硫状態での性質（ＭＳ（１＋４））及び加硫状態での性質（Ｍ１０、ＨＬ（６０℃）及びｔａｎδｍａｘ（４０℃、戻りサイクル））において、本発明の先の組成物と実質的に同じ性質を有する。
【００４２】
４）本発明の第四の安全支持体
本発明の第四の安全支持体が製造された。この支持体は先の支持体と同じ構造を有する加硫ゴム組成物から形成され、本発明の前記第二の支持体とは、その組成物が、２５ｐｈｒ（１５ｐｈｒに代えて）の量の中空マイクロビーズと６１ｐｈｒ（６３ｐｈｒに代えて）の量の前記シリカ”ＺＥＯＳＩＬ １１６５ＭＰ”を含む点だけが異なる。
先の支持体同様、本発明のこの第四の支持体組成物は  非加硫状態での性質（ＭＳ（１＋４））及び加硫状態での性質（Ｍ１０、ＨＬ（６０℃）及びｔａｎδｍａｘ（４０℃、戻りサイクル））において、本発明の先の組成物と実質的に同じ性質を有する。
【００４３】
５）本発明の第五の安全支持体
本発明の第五の安全支持体が製造された。この支持体は先の支持体と同じ構造を有する加硫ゴム組成物から構成され、本発明の前記第一の支持体とは、その組成物が、中空マイクロビーズの１５ｐｈｒに代えて２０ｐｈｒの量の固体ガラスマイクロビーズを含み、カップリング剤の「Ｓｉ６９／Ｂｌａｃｋ Ｎ３３０」の量が、１０．１ｐｈｒに代えて１０．４ｐｈｒであり、そして、使用されたシリカの量が６３ｐｈｒに代えて６５ｐｈｒである点だけが相違する。
これらの固体マイクロビーズは、ＰＯＴＴＥＲＳ ＢＡＬＬＯＴＩＮＩ社から、「４−４５」の名称で市販されていて、最少直径が４μｍで、最大直径が４５μｍである様な粒度分布を有する。これらの固体マイクロビーズの平均密度は２．４８である。
【００４４】
この第五の支持体の製造方法は、中空マイクロビーズに係わる前述の方法と同じである。
この第五の支持体組成物の性質は以下の通りである。
ムーニー粘度ＭＳ（１＋４）＝４７、
弾性率Ｍ１０＝１６ＭＰａ、
ヒステリシス損失ＨＬ（６０℃）＝２０．５、及び、
ｔａｎδｍａｘ（４０℃、戻りサイクル）＝０．１９。
本発明のこの第五の組成物は、改善された加工性能と加硫状態において改善されたヒステリシスと物性を有し、従って、改善された耐久性を有する安全支持体の形成に適するものである。
【００４５】
６）本発明の第六の安全支持体
本発明の第六の安全支持体が製造された。この支持体は先の支持体と同じ構造を有する加硫ゴム組成物から形成され、本発明の前記第五の支持体とは、固体マイクロビーズの粒度分布が、最少直径が７５μｍであり、最大直径が１５０μｍである様な粒度分布である点だけが異なる。
この第六の支持体組成物の性質は以下の通りである。
ムーニー粘度ＭＳ（１＋４）＝４７、
弾性率Ｍ１０＝１６ＭＰａ、
ｔａｎδｍａｘ（４０℃、戻りサイクル）＝０．２０。
本発明のこの第六の組成物は、従って、改善された加工性能と加硫状態において改善されたヒステリシスと物性を有し、改善された耐久性を有する安全支持体の形成に適するものである。
【００４６】
ＩＩ．本発明の前記支持体に使用できる構造の実施例
セクションＩで述べられ、そしてこのセクションＩＩでも述べられる図９に例示された好ましい構造に加えて、本発明に使用できる支持体の構造のその他の有利な実施例が以下に提示される。
本発明の支持体の好ましい構造の第一の実施態様は図３に例示される。
図１及び２を参照して先に一般的に示した様に、図３の安全支持体１は、前記ベース２、前記クラウン３及び前記環状体４を含むタイプである。図３では、円周的に連続的なこの好ましい支持体用の支持要素７が示されていて、前記支持要素は、支持体１の円周正中矢状面Ｐの何れかの側で軸方向に伸長し、前記支持体１の円周にわたって分布する複数の区画６を含む。
この支持要素７は、支持体１の前記側の一つにおいて、実質的に円周的に伸長する連結要素８を含むことが図３で分かる。各連結要素８は、支持体１の前記側に配置された二つの隣接区画６のそれぞれの末端６ａを一緒に連結し、前記連結要素８は、前記区画６の何れかの側に連続的に交互に配置される。
【００４７】
更に正確には、連結要素８は、二つの隣接区画６の間に、支持体１の前記クラウン３から前記ベース２へと伸長するリブ８ａにより、前記連結要素８が、前記支持体１の全体の側にわたってベローの形態で連続連結壁９を形成する様に共通のショルダーを備えている。
更に正確には、前記連結壁９は、二つの隣接するリブ８ａによってそれぞれに限定される複数のセル９ａを含む。各セル９ａの底部は正二面体の形状を実質的に有し、その縁部は区画６の一つの末端６ａによって形成され、その面は前記の交互連結要素８によってそれぞれに形成される。
テストされた構造のこの好ましい実施例においては、支持体１の区画６は、前記支持体１の円周にわたって数で４０個であり、それらは、それぞれ、８ｍｍの厚さを有し、互いに４０ｍｍ間隔で隔置されている。そして、テストされたそれぞれの支持体１に対して上で述べられた様に、支持体は、１３５ｍｍの幅、４４０ｍｍの直径及び５０ｍｍの高さを有する。
【００４８】
更に、前記支持体１のベース２とクラウン３は、それぞれに、６ｍｍと７ｍｍの厚さを有する。
更に、前記連結要素８の中点が軸方向にある面Ｐ′と、前記リブ８ａのそれぞれの自由末端との間の軸方向における距離は、この好ましい実施例では２０ｍｍである。
本発明の支持体１の構造の第二の実施態様は、この第二の実施態様の変化を示す部分の図４、図５〜１２（図４のそれらに類似の構造要素は、以後、図５から始めて、それぞれの図において１０毎に増やされる数字の参照によって同定される）で示される。
前記の第一の実施態様におけると同様に、図４〜１２に関する支持体１は、全て、前記ベース２、前記クラウン３及び環状体１０を含むタイプである。
【００４９】
図４はその様な環状体１０を示す。環状体１０は、円周的に連続的な支持要素１１で形成され、連結要素１３を連結して二個づつに結合されている区画１２のセットを含む。
区画１２は、支持体１の円周正中矢状面Ｐの何れかの側において外側に伸長し、前記支持体１の円周にわたって規則的に分布される。それらは円周方向に対して、９０°に近い勾配Δを有する。その厚さＨは一定である。更に、二つの隣接区画１２は、軸方向に対して対向する勾配を有する。
これらの連結要素１３は、厚さｅを有し、それらは、円周的に配向され、それぞれは、それらの間で、支持体１の同じ側に配置される二つの隣接区画１２のそれぞれの末端を結合する（これらの二つの末端は互いに最も近接している）。
連結要素１３は、この様に、区画１２の何れかの側に連続的に交互に配列される。
【００５０】
支持要素１１は、軸方向への脱型を伴う支持体１の製造を容易にする為に、アンダーカットを含まない。
図５は、図４の支持要素１１と関連する支持要素２１の別の実施態様を示す。
この支持要素２１の区画２２は、それらの側端の位置においてその中心部分にそれらの厚さよりも厚い厚さＨを有する。この実施例では、Ｈはｈの凡そ二倍の大きさである。
厚さにおけるこの変化は、区画２２の中心部分に極めて良好なバッキング抵抗を与える。側端については、それらは、バッキングに対して良好な抵抗を与える連結要素２３に連続的に結合される。
１０％と少ない厚さの変化は、過負荷バッキングの出現を遅らせるのに明らかな効果を有する。
【００５１】
図６は、支持要素３１のその他の変形の実施態様を示す。
これは、前述の通り、連結要素３３を連結する事によって結合された区画３２のセットを含む。区画３３は、円周的にオフセットであり、実質的に円周的な配向の第三の部分３５によって前記支持要素３１の中心部分で結合されている円周方向に同じ勾配Δの二つの側面部分３４を含む。
側面部分３４と中心部分３５との間の平均的配向における変化αは８０°程度である。円周的な配向の部分３５については、その角度αとΔは等しい。
二つの側面部分のそれとは非常に異なる平均的配向のこの第三の中心部分３５の存在は、区画２２の中心部分のバッキング抵抗を強化する。
有効ならしめる為のこの変化αは、２０°より大きくなければならない。
【００５２】
実施態様のこの実施例においては、区画３２は、一方の側端から他方の側端に掛けて、湾曲の方向の反転を含む。
図７は、その他の変形実施態様の支持要素４１を示す。
支持要素４１の一つの側に配置されている連結要素４３は、支持要素４１の今一つの側に配置されている連結要素４４よりも短い円周的長さを有する。
連結要素４４の実質的に二倍にされた長さは、支持体１のこの側にある支持要素４１の圧縮における剛性を増加する。この同じ側が、運転時に支持体１に掛かる力が最大となる車の内側に配置されるべきである。
図８は、その他の変形実施態様の支持要素５１を示す。
連結要素５３は、区画５２の、円弧の形態にある二つの側端５４の間の接触面に事実上なる。
【００５３】
これらの区画５２は、更に、中心連結部分５５を含む。
二つの側面部分５６と中心部分５５との間の平均的配向における変化αは９０°より大きく、１１０°程度であり、その中心部分における支持要素５１の支持の平均密度を増加させる。
これらの区画５２は、一方の側端から他方の側端に掛けて、湾曲の方向の反転を含む。
図９は、その他の変形実施態様の支持要素６１を示し、この変形は、次の変更が施された図８の支持要素に近いものである。
区画６２は、直線のセグメントを含み、その湾曲の方向の三つの反転を有する。それらは、一方において互いに中心部分６５で結合され、他方において、円周方向に対して３０°に近い平均配向の側端６６によって連結要素６３に結合されている軸方向配向６４の二つの側面部分を含む。
【００５４】
区画６２の軸方向配向の二つの部分６４と中心連結部分６５との間に存在する平均配向における変化αは、６０°程度である。
連結要素６３は、二つの側端６６との間に配置された実質的に三角形の部分の要素であると定義されても良い。
支持要素６１の両側において、環状体６０は、各連結要素６３を支持体１の外側方向に伸長する実質的に軸方向配向の一組の壁６７を含む。図９から分かる通り、各連結要素６３、前記隣接側端６６及び前記軸方向壁６７の結合は、この様にしてバッキングに対して極めて抵抗のある三つの分枝を有する星状を形成する。
図１０は、その他の変形実施態様の環状体７０及び支持要素７１を示す。
【００５５】
支持要素７１は、円周方向に対して３０°に近い配向γを有する側端７５によって何れかの側上に伸長される軸方向配向の中心部分７４を持つ区画７２を含む。
環状体７０の一つの側の連結要素７３は、二つの隣接側端７５の間の接触面となる。今一方の側では、環状体７０は、実質的に三角形状を有する連結要素７７に対してこの側にショルダーを備えた側壁７６を含む。
この後者の側においては、支持要素の圧縮剛性が大きい点が注目される。
側壁７６の長さは、バックル（ｂｕｃｋｌｅ）し難い様に、区画７２の中心部分７４の長さの半分よりも短い。
好ましくは、その放射状圧縮の剛性が高い支持要素７１の側は、力が車の内側において最大であるので、車の内側に配置されるべきである。
区画７２は、中心部分７４のバッキング抵抗を強化する為に、それらの側面部分７５の厚さｈよりも厚い中心部分７４において厚さＨを有する。
【００５６】
図１１は、図１０の前記環状体７０に極めて近いその他の変形実施態様の環状体８０を示す。
この環状体８０は、前記支持要素７１に構造的に非常に近い支持要素８１の両側にショルダーを用意する軸方向側壁８６と８７を含む。
環状体８０の一定幅に対して、これらの側壁８６と８７は、連続支持要素８１の区画８２の軸方向幅を減少させ、従って、全体構造のバッキング抵抗を改善する利点を有する。前記壁８６と８７の軸方向の長さは、図１１で示される様に異なっても良い。
図１２は、更に、環状体９０の高さの半分で配置されている連続円周ウェブ９４を含む、図１１で開示された様な支持要素９１を含む支持体１の軸方向図を示す。円筒状のこの円周ウェブ９４は、支持体１の構造の限定バッキング負荷の極めて顕著な増加を４つの要因で用意する利点を有する。
図４から１２で参照して述べられたそれぞれの支持体１は、以下の寸法特性を有する。
【００５７】
区画１２、．．．，９２は、前記支持体１の円周に沿って４０個あり、それらはそれぞれ、厚さが８ｍｍで、互いに４０ｍｍ間隔で隔置されている。テストされた各支持体１に対して述べられた様に、支持体は１３５ｍｍの幅と、４４０ｍｍの直径及び５０ｍｍの高さを有する。
更に、前記支持体１のベース２及びクラウン３は、それぞれ、６ｍｍと７ｍｍの厚さを有する。
上で示された全ての支持要素７、１１、．．．，９１及び環状体４、１０、．．．，９０は、金型成形方法で製造することが出来る。好ましくは、それらは、軸方向脱型を容易にする為に、アンダーカット部分を含まない。
又、本発明の支持体の構造として、その全体構造を変えること無しに、前記支持体の軸方向において一緒に結合された複数のリングから成る支持体を使用する事もできる。
【００５８】
例えば、実質的に長方形の軸方向断面の第一リングを有し、そして、複数の切り抜きを有し、その全体の幅にわたって実質的に軸方向に伸長し且つその円周にわたって実質的に規則的に分布する一つ以上の環状要素を有するその様な支持体を造ることができる。
その様なリング化された支持体は、その異なる環状要素の低い曲げ剛性によってタイヤに装着するのが容易である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施態様による安全支持体の側面図である。
【図２】本発明の載置されたアセンブリーの横断面図である。
【図３】本発明の第一の実施態様による支持要素の、図１のＡ−Ａ線に沿った断面図である。
【図４】円周連結要素を交互に連結した区画を含む、本発明の第二の実施態様による支持要素の、図１のＡ−Ａ線に沿った断面図である。
【図５】図４と同様の、可変厚の区画を有する支持要素の、図１のＡ−Ａ線に沿った断面図である。
【図６】図４と同様の、円周的に配向された中心連結部分を含む区画を持つ支持要素の、図１のＡ−Ａ線に沿った断面図である。
【図７】図４と同様の、可変長さを有する円周連結要素を持つ支持要素の、図１のＡ−Ａ線に沿った断面図である。
【図８】図４と同様の、その幅において湾曲の三つの反転を有する区画を持つ支持要素の、図１のＡ−Ａ線に沿った断面図である。
【図９】図４と同様の、その幅において湾曲の三つの反転を有する区画を持つ支持要素のその他の実施態様を含む環状体の、図１のＡ−Ａ線に沿った断面図である。
【図１０】可変厚を有し、軸方向のショルダー壁を持つ区画を有する支持要素を含む本発明の環状体の、図１のＡ−Ａ線に沿った断面図である。
【図１１】可変厚を有し、軸方向のショルダー壁を持つ区画を有する支持要素を含む本発明の環状体の、図１のＡ−Ａ線に沿った断面図である。
【図１２】中央ウエブを含む環状体を持つ本発明の前記第二の実施態様による支持体の側面図である。
【図１３】公知の支持体構造を示す斜視図である。
【国際公開パンフレット】
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【国際調査報告】
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