(57)【要約】本発明は、マトリックスを含む複合材料からなる溶接支持体に関し、マトリックスは少なくとも一つの非導電相とマトリックス中に分布する導電性粒子からなり、前記導電性粒子の濃度は少なくともパーコレーションしきい値に等しい。【特許請求の範囲】
【請求項１】
複合材料からなる溶接スラットであり、前記複合材料がマトリックスを含み、前記マトリックスが少なくとも一つの非導電相と前記マトリックス内に分布する導電性粒子からなり、導電性粒子の密度が少なくともパーコレーションしきい値と等しいことを特徴とする溶接スラット。
【請求項２】
前記複合材料が、５０〜９０体積％の非導電相と、５０〜１０体積％の導電性粒子を含むことを特徴とする請求の範囲第１項に記載の溶接スラット。
【請求項３】
前記複合材料が、６０〜８５体積％の非導電相と、４０〜１５体積％の導電性粒子を含むことを特徴とする請求の範囲第２項に記載の溶接スラット。
【請求項４】
前記非導電相が単一元素からなる酸化物か、混合酸化物か、あるいは一つまたは複数の単一元素からなる酸化物及び／あるいは一つまたは複数の混合酸化物の混合物を含み、それらの酸化物は溶接作業の間にそれと接触が見込まれる一つあるいは複数の金属と相溶性があることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の溶接スラット。
【請求項５】
前記非導電相の組成物が結晶化された形であることを特徴とする請求の範囲第４項に記載の溶接スラット。
【請求項６】
前記非導電相が、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＺｒＯ2、ＴｉＯ2、ＳｉＯ2、Ｃｒ2Ｏ3，Ｙ2Ｏ3，ＳｒＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＢａＯ、及びＣａＯから選択される一つあるいは複数の酸化物を含むことを特徴とする請求の範囲第４項に記載の溶接スラット。
【請求項７】
前記非導電相が、珪酸塩、燐酸塩、アルミン酸塩、及びチタン酸塩から選択される少なくとも一つの二元あるいは三元の混合酸化物を含むことを特徴とする請求の範囲第４項に記載の溶接スラット。
【請求項８】
前記非導電相が、菫青石２ＭｇＯ・２Ａｌ2Ｏ3・５ＳｉＯ2や、ムル石３Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2、あるいは両方の組み合わせを含むことを特徴とする請求の範囲第４項に記載の溶接スラット。
【請求項９】
前記非導電相が、０≦ｘ≦１の条件下で、２（Ｍｇ1-xＦｅx）Ｏ・２Ａｌ2Ｏ3・５ＳｉＯ2）、（ＣａＯ）x（ＭｇＯ）1-x・２ＳｉＯ2、２（ＣａxＭｇ1-x）Ｏ・ＳｉＯ2、橄欖石２（ＭｇxＦｅ1-x）Ｏ・ＳｉＯ2、［Ｎａ2Ｏ］x［Ｋ2Ｏ］1-x・Ａｌ2Ｏ3・６ＳｉＯ2、マグネジオビュスティーテ（ｍａｇｎｅｓｉｏｗｕｓｔｉｔｅ）（ＭｇxＦｅ1-x）Ｏ・２（ＣａxＦｅ1-x）Ｏ・ＳｉＯ2、及び珪灰石（ＣａxＦｅ1-x）Ｏ・ＳｉＯ2から選択される酸化物の固溶体を含むことを特徴とする請求の範囲第４項に記載の溶接スラット。
【請求項１０】
前記導電性粒子が、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｖ、Ｔｉ及びＳｎから選択される元素から、あるいは金属間の化合物または合金の形でこれらの元素から選択される二つ以上の元素からなる一つあるいは複数の金属相から形成されることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の溶接スラット。
【請求項１１】
前記金属粒子が鋼鉄から形成されることを特徴とする請求の範囲第１０項に記載の溶接スラット。
【請求項１２】
前記導電性粒子が、炭化物、ホウ化物、珪化物及び窒化物から選択される一つまたは複数の導電性化合物から形成されることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の溶接スラット。
【請求項１３】
前記導電性粒子が、ＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＢ2、ＭｏＳｉ2あるいはα―ＦｅＳｉ2から形成されることを特徴とする請求の範囲第１２項に記載の溶接スラット。
【請求項１４】
前記導電性化合物が、Ｃ、Ｎ、またはＳｉの元素が同じ性質の少なくとも一つの他の元素と部分的に置き換えられた混合化合物であることを特徴とする請求の範囲第１２項に記載の溶接スラット。
【請求項１５】
前記混合化合物がＳｉＣあるいはＴｉＣ1-x-yＮxＯyであり、ｙは添加されるかあるいは添加されない不純物の分率で、０≦ｘ＋ｙ≦１であることを特徴とする請求の範囲第１４項に記載の溶接スラット。
【請求項１６】
前記スラットの使用温度で導電し、２０モル％未満のＣａＯ、Ｙ2Ｏ3、ＭｇＯあるいはＣｅＯ2が添加されたβ−アルミナか酸化ジルコニウムから選択される酸化物から前記導電性粒子が形成されることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の溶接スラット。
【請求項１７】
ＴｉＯ、Ｔｉ2Ｏ3、ＶＯ、Ｖ2Ｏ3及びＦｅ3Ｏ4から選択される電子導体である半導体化合物から前記導電性粒子が形成されることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の溶接スラット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の主題は、複合物からなる溶接スラットである。
【背景技術】
【０００２】
溶接スラットは、溶接作業に用いられる付属品である。これらは技術分野では溶接支持体とも称される。それらは溶接材料を支持する働きをし、溶融した溶接金属が逃げるのを防ぐために、互いに溶接される二つの工作物の間の接合部分に配置される。それらは通常、さまざまな断面を有する細長い形状をしている。溶接スラットの製造に使用される材料の望ましい特性としては、高い融点、優れた機械的強度、優れた熱伝導率、低い吸湿性、溶接される工作物を組成する母材と溶加材に対する不活性、並びに低製造コストが挙げられる。これらの基準を満たすために、鉱物性酸化物あるいは酸化物の混合物を用いて溶接スラットを製造している。一例として、菫青石（２ＭｇＯ・２Ａｌ2Ｏ3・５ＳｉＯ2）やムル石（３Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2）を用いてもよい。しかしながらこれらの溶接スラットは、その絶縁性のために数多くの欠点を有する。例えばアーク溶接はスパークを生じ、特に溶接される工作物が長尺である場合にそれらが分離してしまい、その結果不安定な状態が生じる。これらの現象により溶接が不均一となり、担当者が直ちに手動で介入する必要が生じる。コスト低減や生産性の増加が可能となるオートメーション化は、不可能でないにしても実現が難しい。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
本発明の目的は、もはやこれらの欠点を持たない溶接スラットを提案することである。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
その目的のための本発明の主題は溶接スラットであり、それはマトリックスを含む複合材料からなり、マトリックスが少なくとも一つの非導電相とマトリックス内に分布する導電性粒子からなり、導電性粒子の密度が少なくともパーコレーションしきい値と等しいことを特徴とする。
【０００５】
パーコレーションしきい値は材料中に存在する導電相の体積分率に対応し、ある電位差が材料に付加されると、そのしきい値未満であれば材料は電流を導電せず、しきい値より高ければ材料は電流を導電することができる。
【０００６】
本発明の溶接スラットを製造するために、５０〜９０（好ましくは６０〜８５）体積％の非導電相と、５０〜１０（好ましくは４０〜１５）体積％の導電性粒子を含む複合材料を使用することを一般的に推奨する。
【０００７】
非導電相は単一元素からなる酸化物か、混合酸化物か、あるいは一つまたは複数の単一元素からなる酸化物及び／あるいは一つまたは複数の混合酸化物の混合物を含み、それらの組成物の各々は溶接作業の間にそれと接触が見込まれる一つ（あるいは複数）の金属と化学的に相溶性がなければならない。
【０００８】
単一元素の酸化物として特に、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＺｒＯ2、ＴｉＯ2、ＳｉＯ2、Ｃｒ2Ｏ3，Ｙ2Ｏ3，ＳｒＯ、Ｆｅ2Ｏ3、ＢａＯ、及びＣａＯが挙げられる。
【０００９】
混合酸化物は非常に幅広い範疇の化合物の中から選択でき、二元あるいは三元の酸化物が含まれる。例として以下のものが挙げられる。
−特にＮａ2Ｏ・ＳｉＯ2、Ｎａ2Ｏ・２ＳｉＯ2、Ｋ2Ｏ・２ＳｉＯ2、ＭｇＯ・ＳｉＯ2、ムル石（３Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2）、苦土橄欖石２ＭｇＯ・ＳｉＯ2、擬似珪灰石ＣａＯ・ＳｉＯ2、及び鉄橄欖石（２ＦｅＯ・ＳｉＯ2）などの二元化合物や、Ｎａ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2、Ｋ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・４ＳｉＯ2、灰長石ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2、菫青石（２ＭｇＯ・２Ａｌ2Ｏ3・５ＳｉＯ2）、ゲーレン石（２ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2）、酸化鉄（２ＣａＯ・Ｆｅ2Ｏ3、ＣａＯ・Ｆｅ2Ｏ3あるいはＣａＯ・２Ｆｅ2Ｏ3）、及びサファーリン（４ＭｇＯ・５Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2）などの三元化合物からなる珪酸塩
−例えばＭｇＡｌ2Ｏ4あるいはヘルシナイト（ｈｅｒｃｙｎｉｔｅ）ＦｅＯ・Ａｌ2Ｏ3などのアルミン酸塩
−例えばＡｌ2Ｏ3・ＴｉＯ2などのチタン酸塩
−例えばＡｌ2Ｏ3・Ｐ2Ｏ5、２ＣａＯ・Ｐ2Ｏ5、３ＣａＯ・Ｐ2Ｏ5、４ＣａＯ・Ｐ2Ｏ5、（ＺｒＯ2）x（ＴｈＯ2）1-x・Ｐ2Ｏ5、２ＺｒＯ2・Ｐ2Ｏ5、２ＭｇＯ・Ｐ2Ｏ5、及び３ＭｇＯ・Ｐ2Ｏ5などの燐酸塩。
【００１０】
上記のものの金属元素やメタロイドを部分的に置き換えることにより得られる化合物である酸化物固溶体、例えば０≦ｘ≦１として、２（Ｍｇ1-xＦｅx）Ｏ・２Ａｌ2Ｏ3・５ＳｉＯ2）、（ＣａＯ）x（ＭｇＯ）1-x・２ＳｉＯ2、２（ＣａxＭｇ1-x）Ｏ・ＳｉＯ2、輝石（ＭｇxＦｅ1-x）Ｏ・ＳｉＯ2、橄欖石２（ＭｇxＦｅ1-x）Ｏ・ＳｉＯ2、［Ｎａ2Ｏ］x［Ｋ2Ｏ］1-x・Ａｌ2Ｏ3・６ＳｉＯ2、マグネジオビュスティーテ（ｍａｇｎｅｓｉｏｗｕｓｔｉｔｅ）（ＭｇxＦｅ1-x）Ｏ・２（ＣａxＦｅ1-x）Ｏ・ＳｉＯ2、及び珪灰石（ＣａxＦｅ1-x）Ｏ・ＳｉＯ2を挙げることもできる。
【００１１】
溶接スラットを形成する材料は、結晶化酸化物、非結晶酸化物、あるいはそれらの混合を含んでよい。スラットを形成する材料が生成の際に焼成された場合に非結晶が存在する。非導電相が結晶化した材料からなるスラットが特に好ましい。
【００１２】
導電性粒子は、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｖ、Ｔｉ及びＳｎから選択される元素から、あるいは金属間の化合物または合金の形でこれらの元素から選択される二つ以上の元素からなる一つあるいは複数の金属相から形成される。金属相は非結晶形でもよいし、非結晶形でなくともよい。導電性粒子はまた、炭化物、ホウ化物、珪化物及び窒化物などの一つまたは複数の導電性化合物から形成されてもよい。特に、ＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＢ2、ＭｏＳｉ2あるいはα―ＦｅＳｉ2から形成されてもよい。Ｃ、Ｎ、またはＳｉの元素が同じ性質の少なくとも一つの他の元素と部分的に置き換えられた混合化合物を使用することも可能であり、酸素が少量存在しても許容される。例えば０≦ｘ＋ｙ≦１においてＴｉＣ1-x-yＮxＯy化合物でもよい。これらの化合物、特にＳｉＣは、更に不純物が添加された形で使用してよい。
【００１３】
導電性粒子を、溶接スラットの使用温度で導電する何らかの酸化物で形成してもよい。従って、（２０モル％未満のＣａＯ、Ｙ2Ｏ3、ＭｇＯあるいはＣｅＯ2が添加された）β−アルミナか酸化ジルコニウムなどの酸化物が、ある温度以上でイオン導体となる。例えばＴｉＯ、Ｔｉ2Ｏ3、ＶＯ、Ｖ2Ｏ3及びＦｅ3Ｏ4などの電子導体である半導体を使用してもよい。
【００１４】
溶接スラットを形成する複合材料は、標準的なセラミック生成工程や従来の粉末冶金工程により生成してよい。
【００１５】
非導電相に用いる出発物質としては、粘土（Ａｌ2Ｏ3及び／又はＳｉＯ2を含む）、石灰石または苦灰石（ＣａxＭｇ1-x）ＣＯ3、ジルコンＺｒＳｉＯ4、あるいは滑石（ＭｇＯを含む）などの天然鉱物原料を使用することができる。また、例えばＡｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2あるいはＭｇＯなどの精製した合成材料を使用することもできる。更に、例えばＦｅ／ＦｅＯ混合物を供する鉄くずや黒皮や、組成がＳｉＯ2−ＣａＯ−ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3系内にあり、ＦｅＯ及び／又はＭｎＯをそれ程高くない濃度で含むことがある冶金スラグやスコリアなどのリサイクル生成物を使用してよい。これらの材料に適切な添加物を加えて変化させ、例えば菫青石相やムル石相などの望み通りの相にしてもよい。同様に、例えば玄武岩のような火成岩を使用してもよい。
【００１６】
導電性粒子は、純粋な化合物の形でも、例えば機械スラッジや黒皮などの産業廃棄物の形としてでも、溶接スラットを形成する材料に混合してよい。
【００１７】
セラミックスを生成する従来の工程のうち、乾式工程（結合材ありまたはなし）、湿式工程（出発物質をスラリーあるいは懸濁液の状態で使用する）、及びガラス質状に変化した液体を制御しながら再結晶化することを含む工程が挙げられる。
【００１８】
粉末冶金工程は一般に、湿式あるいは乾式（できれば高エネルギ）ミリング加工、混合、成形及び固化熱処理工程（結合材の除去を伴うあるいは伴わない）が含まれる。ミリング加工や混合及び熱処理工程は、最終的な材料の性質を調節するために用いる。ミリング加工や混合の条件は、特に粒子の大きさや、組成、形態は、原料の特性によって調整する。
【００１９】
本発明の高い導電性を備えたスラットは更に、本発明では使用材料のマトリックスを形成するものである絶縁材のみからなる従来技術のスラットよりも高い熱伝導性を有する。熱伝導性が改善されることにより、溶接作業の間に熱衝撃効果に晒された際に材料が破砕する危険性が低減する。従って、溶接スラットを組成する材料の側と、工作物と溶加材の側の間のあらゆる相互作用が軽減される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
本発明を実施例を参照して詳細に説明するが、それらの実施例は実例として記載されるものであり、発明を限定するものではない。
【実施例】
【００２１】
（実施例１）
Ａｌ2Ｏ3の複合材料の様々な試料が用意された。それらのうち一部は２６．２重量％のＡｌと７３．８重量％のＣｒ2Ｏ3を含む混合物から生成され、その他は５０．５重量％のＣｒと４９．５重量％のＡｌ2Ｏ3の混合物から生成された。
【００２２】
全てのケースにおいて、組成物は空気中で高エネルギミリング加工された。混合は、フリッチュ（Ｆｒｉｔｓｃｈ）により販売されＳＳ１１６スチールからなる四つの４００ｍｌジャーを備えた「プルベリセット」遊星歯車ボールミルで、回転速度３６０ｒｐｍで１時間ミリング加工した後で１５分間停止する順序で、合計５時間行われた。ミリング加工の間、それぞれのジャーにはミリング加工される５０ｇの粉末と、５００ｇで直径２０ｍｍのスチールボール１５個が投入された。
【００２３】
ミリング加工あるいは混合の作業が終わると、材料は単軸プレス加工によるか、あるいは自然焼結により成形された。
【００２４】
単軸プレス加工はグラファイト押型を用いて１４００℃で約３０分間熱圧された。これにより十分に密度を高められた生成物が得られたが、それはＡｌ2Ｏ3セラミックマトリックス中でほぼ球形の粒子の形をしたＣｒ金属相からなる微細構造を有し、それらの粒子の大きさや分布は適用したミリング加工条件に従って調節可能である。得られた材料は厚さ５〜６ｍｍで直径約３０ｍｍのペレットの形をしていた。試料はＸ線回折により特徴を調べた。試料の熱伝導率を決定し、純鉄と菫青石の熱伝導率と比較した。図１は、各々の材料に対する温度Ｔ（℃）の関数としての温度拡散率Ｄ（ｍｍ2／ｓ）の変化を示す曲線である（曲線（ａ）：純鉄（９９．９８％）、曲線（ｂ）：Ａｌ2Ｏ3−Ｃｒ、曲線（ｃ）：菫青石）。
【００２５】
自然焼結では、機械的プレスを用いて圧縮率５０％で冷圧単軸プレス加工することにより直径３０ｍｍで厚さ８ｍｍのペレットを形成し、そして高真空（１０-4トル）において温度範囲１４００℃〜１５００℃で１時間焼成することによりそのペレットを強化した。このようにして得られた材料の密度は、高エネルギミリング加工された粉末から得られた高密度化された材料の密度よりも低かった。しかしながら材料は少なくとも相対密度８０％となり、導電性が得られた。図２は、焼結により得られた試料のＸ線回折パターン（Ｃｏ−Ｋα1放射）を示す。●印の線はＣｒに対応し、○印の線はＡｌ2Ｏ3に対応する。
（実施例２）
Ｆｅ／菫青石の複合材料（２５体積％のＦｅを含む）が、予め合成された菫青石と純鉄の粉末から得られた。この材料は、高エネルギミリング加工を行った後、自然焼結させることにより得られた。
【００２６】
組成物は空気中で高エネルギミリング加工された。混合は、フリッチュ（Ｆｒｉｔｓｃｈ）により販売されＳＳ１１６スチールからなる四つの４００ｍｌジャーを備えた「プルベリセット」遊星歯車ボールミルで行われた。同じ条件下でミリング加工時間を変えて（１／２時間、１時間、２時間、及び６時間）四つの試料が用意された。１時間よりもミリング加工時間が長い場合は、１時間のミリング加工の後に１５分間停止するミリング加工サイクルとした。実際のミリング加工時間がそれぞれ２時間と６時間の場合、合計の準備時間は結果的に２時間１５分、７時間３０分となった。
【００２７】
ミリング加工の間、それぞれのジャーにはミリング加工される５０ｇの粉末と、５００ｇで直径２０ｍｍのスチールボール１５個が投入された。
【００２８】
ミリング加工が終わると、機械的プレスを用いて圧縮率６５％で冷圧単軸プレス加工することにより、材料を直径３０ｍｍで厚さ８ｍｍのペレットに形成し、そして高真空（１０-4トル）において温度範囲１３５０℃〜１４００℃で１時間焼成することにより強化した。焼結後、材料は十分に密度を高められ、菫青石セラミックマトリックス中で偏球の粒子の形をした金属鉄相からなる微細構造を得た。６時間ミリング加工を行った試料のみが導電性を得た。
【００２９】
図３は、６時間のミリング加工と焼結後に得られた試料のＸ線回折パターンＣｏ−Ｋα1放射）を示す。●印の線はＦｅに対応し、○印の線は菫青石に対応する。
（実施例３）
Ｆｅ／ムル石の複合材料（３０体積％のＦｅを含む）が、工業用ムル石粉末と純鉄の粉末の混合物から得られた。この材料は、高エネルギミリング加工を行った後、自然焼結させることにより得られた。
【００３０】
ミリング加工は、フリッチュにより販売されＳＳ１１６スチールからなる四つの４００ｍｌジャーを備えた「プルベリセット」遊星歯車ボールミルで２時間行った。ミリング加工は１／２時間行った後、１／２時間停止するサイクルとし、よって合計時間は４時間となった。
【００３１】
ミリング加工の間、それぞれのジャーにはミリング加工される５０ｇの粉末と、５００ｇで直径２０ｍｍのスチールボール１５個が投入された。
【００３２】
ミリング加工が終わると、機械的プレスを用いて圧縮率６５％で冷圧単軸プレス加工することにより、材料を直径３０ｍｍで厚さ８ｍｍのペレットに形成し、そして高真空（１０-4トル）において温度範囲１３５０℃〜１４００℃で１時間焼成することにより強化した。焼結後、材料は十分に密度を高められ、ムル石セラミックマトリックス中で偏球の粒子の形をした金属鉄相からなる微細構造を得た。得られた材料は磁性且つ導電性を有していた。
【００３３】
図４は、得られた試料のＸ線回折パターン（Ｃｏ−Ｋα1放射）を示す。●印の線はＦｅに対応し、○印の線はムル石に対応する。
（実施例４）
Ｆｅ／ムル石複合材料（３０体積％のＦｅを含む）を、実施例３に記載された作業方法を用いて工業用ムル石粉末と純鉄粉末の混合物から生成したが、型からの取り外しを容易にするため、単軸プレス加工を行う前に水を結合材としてその混合物に添加した。
【００３４】
焼結後、材料は十分に密度を高められ、実施例３と同様の微細構造と導電性を得た。
（実施例５）
実施例３の作業方法に従って得られた鉄／ムル石の複合材料からなるペレットが、厚さ８ｍｍの二つのスチールプレートの溶接に溶接スラットとして使用された。
【００３５】
同一で規格通りのペレットを得るため１５個のペレットが切断され、約２０ｃｍのスラットとなるよう並べて配置された。
【００３６】
接合されるプレートは縁部と縁部を合わせて配置され、間隙は５〜１５ｍｍの範囲内とした。スラットはそれらの下にそれらの対向する縁部に沿って配置され、適切な手段により保持された。そして、スラットから離れたアセンブリの面上で溶接が実施された。
【００３７】
溶接作業の間、接合される工作物の全長にわたってアークが非常に安定していることがわかった。一般にこの特徴は、接合される工作物の間隙が大きい時に特に役立つ。本件において接合される工作物と電極間に導電性を与えたのは「鉄／ムル石」材料であった。この材料を使用すると、従来技術のスラットの非導電性材料とは異なり、接合される工作物の縁部に対して電極がいかなる位置にあろうとも、アーク間のストライクが許容された。
【００３８】
従来技術のスラットの利点、特にスラットが溶接ビード表面に付着しない利点や、スラットの組成材料が溶接の組成材料へ浸透する利点についてはそのまま得られる。溶接後の溶接ビードの質が、気孔の数と大きさが減少しているという点において改善されていることが観察される。
（実施例６）
溶接スラットを用意し、実施例５と同様の条件下で溶接スチールプレートとして使用したが、実施例４に記載された作業方法に従って得られた材料のペレットを用い、また導電性を高めるため、使用前にサンドペーパーでスラットを研磨しておいた。
【００３９】
溶接後接合部分のメタログラフ分析を行った結果、接合部分の質が気孔率と浸透性の両方において実施例５の試料のものと同一であった。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】曲線（ａ）：純鉄（９９．９８％）、曲線（ｂ）：Ａｌ2Ｏ3−Ｃｒ、曲線（ｃ）：菫青石）の各材料に対する温度Ｔ（℃）の関数としての温度拡散率Ｄ（ｍｍ2／ｓ）の変化を示す曲線である。
【図２】実施例１で焼結により得られた試料のＸ線回折パターン（Ｃｏ−Ｋα1放射）を示す。
【図３】実施例２で６時間のミリング加工と焼結後に得られた試料のＸ線回折パターンＣｏ−Ｋα1放射）を示す。
【図４】実施例３で得られた試料のＸ線回折パターン（Ｃｏ−Ｋα1放射）を示す。
【国際公開パンフレット】
2004534657.tif 000002
2004534657.tif 000003
2004534657.tif 000004
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2004534657.tif 000012
2004534657.tif 000013
2004534657.tif 000014
2004534657.tif 000015
【国際公開パンフレット（コレクトバージョン）】
2004534657.tif 000016
【国際調査報告】
2004534657.tif 000017
2004534657.tif 000018
2004534657.tif 000019
2004534657.tif 000020