(57)【要約】入力直流電圧（ＵE）から系統周波数範囲内の交流電圧（ＵA）を発生するため、変成器（ＵＥＴ）の一次巻線（Ｗ１）に２つの逆極性のパルス幅変調された方形パルス（ａ、ｂ）が与えられ、各パルスが発生すべき交流電圧の半波に相応して変調されている。変成器の二次側において両パルスのインパルスが整流され、パルス幅変調に基き発生すべき交流電圧の連続する半波に相応する極性のインパルスからなるパルス（ｄ）のみが存在するようにし、得られたパルスが発生すべき交流電圧の２倍の周波数により周期的に極性切換され、出力交流電圧の振幅、周波数および極性に関してパルス幅変調されているパルス（ｅ）が得られる。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
入力直流電圧から系統周波数範囲内の交流電圧を発生するための方法であって、入力直流電圧が系統周波数に対し高いスイッチング周波数によりパルス幅変調されて変成器の一次巻線にスイッチングされる方法において、
一次巻線に２つの逆極性のパルス幅変調された方形パルス（ａ、ｂ）が与えられ、各パルスが発生すべき交流電圧の半波に相応して変調され、両パルスのインパルスが、一方のパルスのインパルスが他方のパルスの間隙に落ちるように互いにずらされており、変成器の二次側において両パルスのインパルスが整流され、パルス幅変調に基づいて発生すべき交流電圧の連続する半波に相応する極性のインパルスからなるパルス（ｄ）のみが存在するようにし、整流後に得られたパルスが発生すべき交流電圧の２倍の周波数により周期的に極性切換され、出力交流電圧の振幅、周波数および極性に関してパルス幅変調されたパルス（ｅ）が得られるようにしたことを特徴とする交流電圧の発生方法。
【請求項２】
得られたパルス（ｅ）が出力交流電圧（ｆ）を得るため低域通過フィルタリングを受けることを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項３】
変成器の２つの半部に分割された一次巻線において、入力直流電圧が逆極性のパルス幅変調された方形パルスに相応してそれぞれ一方の巻線半部に又は逆極性で他方の巻線半部にスイッチングされることを特徴とする請求項１または２記載の方法。
【請求項４】
入力直流電圧（ＵE）を系統周波数範囲内の出力交流電圧（ＵA）に変換するための電圧変成器であって、一次巻線（Ｗ１）に入力直流電圧が駆動回路（ＡＳＴ）により駆動されるスイッチング装置（Ｓ１、Ｓ２）を介して系統周波数（ｆN）に対し高いスイッチング周波数（ｆS）によりパルス幅変調されてスイッチングされる変成器（ＵＥＴ）を備えたものにおいて、
スイッチング装置（Ｓ１、Ｓ２）および駆動回路（ＡＳＴ）が、入力直流電圧（ＵE）から一次巻線（Ｗ１）に２つの逆極性のパルス幅変調された方形パルス（ａ、ｂ）を与えるべく構成され、各パルスが発生すべき交流電圧の半波に相応して変調され、両パルスが、一方のパルスのインパルスが他方のパルスの間隙に落ちるように互いにずらされており、変成器（ＵＥＴ）の二次巻線（Ｗ２）の出力側に整流器（ＧＬＲ）が接続されており、その出力端にはパルス幅変調に基づいて発生すべき交流電圧の連続する半波に相応する極性のインパルスからなるパルス（ｄ）のみが存在するようにし、発生すべき交流電圧（ＵA）の２倍の周波数を有する整流器の後に存在しているパルスを極性切換するため、整流器（ＧＬＲ）の後に制御される極性切換スイッチ（ＵＰＳ）が接続され、出力交流電圧の振幅、周波数および極性に関してパルス幅変調されているパルス（ｅ）が得られるようになっていることを特徴とする電圧変成器。
【請求項５】
内部及び負荷側又はそのいずれか一方の低域通過フィルタ（ＴＰＦ）により、パルス（ｅ）から出力交流電圧（ｆ）が得られることを特徴とする請求項４記載の電圧変成器。
【請求項６】
変成器（ＵＥＴ）の一次側（Ｗ１）が２つの半部（Ｗ１１、Ｗ１２）に分割され、スイッチング装置が２つの制御されるスイッチ（Ｓ１、Ｓ２）を有し、それらにより入力直流電圧（ＵE）が交互に一方の巻線半部に、又は逆極性で他方の巻線半部に与えられ得ることを特徴とする請求項５記載の電圧変成器。
【請求項７】
低域通過フィルタが極性切換スイッチ（ＵＰＳ）の後の直列枝路内のインダクタンスおよび負荷（ＬＡＳ）から形成されていることを特徴とする請求項４または６記載の電圧変成器。
【請求項８】
低域通過フィルタが少なくとも部分的に誘導性負荷に含まれていることを特徴とする請求項４ないし７のいずれか１つに記載の電圧変成器。
【請求項９】
極性切換スイッチ（ＵＰＳ）がブリッジ回路から成り、その４つの枝路に各１つの制御されるスイッチ（Ｓ３１、Ｓ３２、Ｓ３３、Ｓ３４）を有することを特徴とする請求項４ないし８のいずれか１つに記載の電圧変成器。
【請求項１０】
整流器および極性切換スイッチがブリッジ構造を有する整流器スイッチ（ＩＧＳ）にまとめられており、各ブリッジ枝路が２つの逆極性で直列に接続されているダイオード（Ｄ１、Ｄ２；Ｄ３、Ｄ４；Ｄ５、Ｄ６；Ｄ７、Ｄ８）を有し、各ダイオードがスイッチングトランジスタ（Ｔ１…Ｔ８）により橋絡されており、系統周波数の２倍の周波数により各ブリッジ枝路の各スイッチングトランジスタ（Ｔ２、Ｔ３、Ｔ５、Ｔ８またはＴ１、Ｔ４、Ｔ６、Ｔ７）を交互に駆動することにより交互にブリッジの一方のダイオード（Ｄ１、Ｄ４、Ｄ６、Ｄ７）または他方のダイオード（Ｄ２、Ｄ３、Ｄ５、Ｄ８）がその有効な枝路を形成し、、それによって出力交流電圧の振幅、周波数および極性に関してパルス幅変調されているパルス（ｅ）が得られることを特徴とする請求項４ないし９のいずれか１つに記載の電圧変成器。
【請求項１１】
各スイッチングトランジスタ（Ｔ１…Ｔ８）が発光ダイオード（ＬＤ１…ＬＤ８）を介して電位的に分離されて駆動可能であることを特徴とする請求項１０記載の電圧変成器。
【請求項１２】
整流器スイッチ（ＩＧＳ）が集積された回路として構成されていることを特徴とする請求項１０または１１記載の電圧変成器。
【請求項１３】
一次側のスイッチング装置（Ｓ１、Ｓ２）および制御される極性切換スイッチ（ＵＰＳ）に対して共通の駆動回路（ＡＳＴ）が設けられており、パルス幅変調のスイッチング周波数 （ｆS）が系統周波数（ｆN）の多数倍であり、系統周波数に対して固定的な位相位置にあることを特徴とする請求項４ないし１２のいずれか１つに記載の電圧変成器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、入力直流電圧から系統周波数範囲内の交流電圧を発生するための方法であって、入力直流電圧が系統周波数に対し高いスイッチング周波数によりパルス幅変調されて変成器の一次巻線にスイッチングされる方法に関するものである。
【０００２】
同じく本発明は、入力直流電圧を系統周波数範囲内の出力交流電圧に変換するための電圧変成器であって、変成器を有し、この変性器の一次巻線において、駆動回路により駆動されるスイッチング装置を介して入力直流電圧が系統周波数にくらべて高いスイッチング周波数によりパルス幅変調されてスイッチングされる電圧変成器に関するものである。
【０００３】
たとえば１２Ｖまたは２４Ｖの入力直流電圧からの系統周波数範囲内の出力交流電圧、たとえば１１７Ｖ／６０Ｈｚまたは２３０Ｖ／５０Ｈｚを発生させるためには、従来技術によれば通常下記のような２段階で行われる。
【０００４】
第１の段階では１２Ｖの低い入力直流電圧から昇圧装置を用いて３１０Ｖの中間回路電圧が発生される。そのために可聴範囲、たとえば２０ｋＨｚ、の上側の周波数範囲内のパルス幅変調を有する絶縁- または導通変換器が使用され、一定の中間回路電圧への調節が行われる。この高い直流電圧は次いで、所望の交流電圧を得るため、全ブリッジにより変換され、その際に再び２０ｋＨｚまたはそれ以上のスイッチング周波数においてパルス幅変調が使用される。その際に得られる段状の電圧はそれらの包絡線により系統周波数の出力電圧を形成する。この２段階の方法が必然的により高い損失およびより低い効率に通ずることは当業者に明らかである。両方の変成器段のなかにインダクタンスが必要とされ、入力端と出力端との間のたいてい必要とされるガルバニックな分離を保証するため、少なくとも１つの段のなかに変圧器が必要である。これらのインダクタンスおよび必要な中間回路コンデンサはコストに不利に作用する。
【０００５】
たとえば１２Ｖの入力直流電圧を５０Ｈｚ電圧に変換すると、所望の１１７／２３０Ｖを出力側に得るため、高価な５０Ｈｚ変圧器を必要とする。
【０００６】
本発明の課題は、全費用がよりわずかであり、系統周波数に基づき大きさを定める変圧器を必要ともしない方法または電圧変成器を提供することである。
【０００７】
この課題は、冒頭にあげた形式の方法において、本発明によれば、一次巻線に２つの逆極性のパルス幅変調された方形パルスが与えられ、各パルスが発生すべき交流電圧の半波に相応して変調され、パルスにおけるインパルスが、一方のパルスのインパルスが他方のパルスの間隙に落ちるように互いにずらされており、変成器の二次側において両パルスのインパルスが整流され、パルス幅変調に基づいて発生すべき交流電圧の連続する半波に相応する１つの極性のインパルスからなるパルスのみが存在し、整流後に得られたパルスが発生すべき交流電圧の２倍の周波数により周期的に極性切換され、出力交流電圧の振幅、周波数および極性に関してパルス幅変調されているパルスが得られることにより解決される。
【０００８】
本発明の結果として、高電圧がかかり且つ高価な中間回路コンデンサを有する高価な中間回路が省略される。切換が二次側で系統周波数範囲内で行われるので、必要なスイッチング要素がこの低い周波数に基づいて大きさを定めることができる。
【０００９】
多くの場合、得られたパルスが出力交流電圧を得るため低域通過フィルタリングを受けることが必要または合目的的であり得る。
【００１０】
本発明の有利な変形例では、変成器の２つの半部に分割された一次巻線において入力直流電圧が、逆極性のパルス幅変調された方形パルスに相応して、それぞれ一方の巻線半部に又は逆極性で他方の巻線半部にスイッチングされる。それにより実際に一次側を２つの制御されるスイッチで間に合わせることができる。
【００１１】
上述の課題は、冒頭にあげた形式の電圧変成器において、本発明によれば、スイッチング装置および駆動回路が、入力直流電圧から一次巻線に２つの逆極性のパルス幅変調された方形パルスを与えるべく構成されており、各パルスが発生すべき交流電圧の１つの半波に相応して変調されており、両パルスのインパルスが、１つのパルスのインパルスが他方のパルスの間隙に落ちるように互いにずらされており、変成器の二次巻線の出力側に整流器が接続されており、その出力端にはそれらのパルス幅変調に基づいて発生すべき交流電圧の連続する半波に相応する極性のインパルスからなるパルスのみが存在し、整流器の出力側に、発生すべき交流電圧の２倍の周波数を有する整流器の後に存在しているパルスを、出力交流電圧の振幅、周波数および極性に関してパルス幅変調されているパルスが得られるように極性切換するため、制御される極性切換スイッチが接続されている電圧変成器により解決される。
【００１２】
それによって達成可能な利点は既に方法と関連して述べられた。
【００１３】
ここでも、内部や負荷側の低域通過フィルタによりこのパルスから出力交流電圧が得られることは目的にかなっている。
【００１４】
同じく、変成器の一次巻線が２つの半部に分割され、スイッチング装置が２つの制御されるスイッチを有し、それらを用いて入力直流電圧が交互に一方の巻線半部にまたは逆極性で他方の巻線半部に与えられるようにすることは有利である。特にオーム性負荷の場合には、低域通過フィルタが極性切換スイッチの後の直列枝路のインダクタンスおよび負荷から形成されていることは推奨に値する。
【００１５】
実際には、たとえば電動機により形成される負荷の場合には、低域通過フィルタが少なくとも部分的に誘導性負荷のなかに含まれているように考慮される。
【００１６】
１つの目的にかなった変形例では、極性切換スイッチがブリッジ回路から成り、その４つの枝路のなかに各１つの制御されるスイッチを有する。
【００１７】
整流器および極性切換スイッチがブリッジ構造を有する整流器スイッチのなかにまとめられ、各ブリッジ枝路が２つの逆極性で直列に接続されているダイオードを有し、各ダイオードがスイッチングトランジスタにより橋絡されており、系統周波数の２倍の周波数により各ブリッジ枝路の各１つのスイッチングトランジスタを交互に駆動することにより交互にブリッジの一方のダイオードまたは他方のダイオードがその有効な枝路を形成し、それによって出力交流電圧の振幅、周波数および極性に関してパルス幅変調されているパルスが得られるようにすると特に有利である。このようにして二次側の整流および極性切換を単一のブリッジのなかで行うことができる。
【００１８】
電位分離の問題を解決するため、各スイッチングトランジスタが発光ダイオードを介して電位的に分離されて駆動可能であるようにするのが有利である。
【００１９】
電圧変成器の生産個数が多い場合のコスト的に望ましい解決策は、整流器スイッチが集積された回路として構成されるようにすると達成される。
【００２０】
簡単化および低コストの意味で、整流器スイッチが集積された回路として構成されることも推奨に値する。
【００２１】
以下に、その他の利点を含めて本発明を図面に示されている実施例により詳細に説明する。
【００２２】
図１は２つの巻線半部Ｗ１１、Ｗ１２を有する一次巻線Ｗ１と二次巻線Ｗ２とを有する変成器ＵＥＴを示す。入力直流電圧ＵE（たとえば１２Ｖ）がその正極で一次巻線Ｗ１の中央に、またその負極で第１の分離されたスイッチＳ１を介して第１の巻線半部Ｗ１１の始端に、また第２の制御されるスイッチＳ２を介して第２の巻線半部Ｗ１２の終端に導かれている。制御される両スイッチＳ１、Ｓ２（ここでは電界効果トランジスタ）は後になお詳細に説明されるように駆動回路ＡＳＴにより駆動することができる。
【００２３】
二次側には二次電圧Ｕsecを有する巻線Ｗ２の出力側にブリッジ整流器ＧＬＲが接続されており、これに４つの制御されるスイッチＳ３１…Ｓ３４から成る極性切換スイッチＵＰＳが続いている。同じく駆動回路ＡＳＴの前で制御されるこれらのスイッチのうち、一方ではスイッチＳ３１およびＳ３２、また他方ではスイッチＳ３３およびＳ３４が交互に閉じられるか開かれる。極性切換スイッチＵＰＳの出力端と変成器に接続されている負荷との間に直列リアクトルＬが位置している。
【００２４】
次に図２も参照して本発明による方法を詳細に説明する。
【００２５】
一次巻線Ｗ１に２つの逆極性のパルス幅変調された方形パルスが与えられ、各パルスは発生すべき交流電圧の半波に相応して変調されている。両パルスのインパルスは、一方のパルスのインパルスが他方のパルスの間隙に落ちるように互いにずらされている。
【００２６】
図２において、ｆでその周波数がたとえば５０Ｈｚであるべき発生すべき出力交流電圧ＵAが示されている。図２のａおよびｂで制御される両スイッチＳ１、Ｓ２に対する駆動パルスが示されており、ｃで変成器の一次電圧の変化にも相応して生ずる変成器の二次電圧Ｕsecが示されている。パルスの逆極性はここでは両巻線半部Ｗ１１、Ｗ１２の一方にかかる入力直流電圧ＵEの交互のスイッチングにより得られる。一次巻線Ｗ１が１つの部分からなる場合には、この逆極性を得るため、４つの制御されるスイッチが使用されなければならないであろう。
【００２７】
スイッチングは系統周波数にくらべて比較的高い周波数（たとえば１００ｋＨｚ）により行われ、それによって変成器の寸法および質量がわずかですみ、二次側のフィルタリングの費用が最小ですむ。従って、図２が概要を図示するに過ぎないことは理解されよう。なぜならば、ここでは判りやすい図示を可能にするためスイッチング周波数が極めて低く選ばれているからである。
【００２８】
図２による合成されたパルスｃは次いで整流器ＧＬＲを使用して整流され、整流器の出力電圧Ｕgとして１つの極性のインパルスのみを有する図２のｄによるパルスが生ずる。このパルスは発生すべき出力電圧の連続した正弦半波に相当するので、出力周波数の２倍の周波数、従って１００Ｈｚ、のタクトでの極性切換が必要であり、これは極性切換スイッチＵＰＳを用いて行われ、その結果極性切換スイッチＵＰＳの出力端に図２のｅによる電圧Ｕ2が生ずる。この電圧は、出力交流電圧の振幅、周波数および極性に関してパルス幅変調されているパルスから成っている。この電圧から低域通過フィルタリングの後に所望の出力電圧が得られる。
【００２９】
負荷ＬＡＳが純粋にオーム性である場合には、低域通過フィルタリングまたは積分は直列インダクタンスＬを用いて行われる。１００ｋＨｚの高いタクト周波数を顧慮しても実際には特別なフィルタリング手段は省略され得る。なぜならば、たとえば電動機負荷の際には誘導性成分が負荷のなかに含まれており、または他方でたとえば白熱電球が特別なフィルタリングが省略されるほど緩慢であるからである。
【００３０】
図３ないし５を参照して電圧変成器の他の変形例を説明する。この電圧変性器においては整流器および極性切換スイッチが二次側で１つのユニットにまとめられ、このユニットは集積回路として構成することもできる。
【００３１】
一次側ではこの回路は図１による回路の一次側に等しい。二次側で変成器の二次巻線Ｗ２に集積された整流器スイッチＱＩＧＳが、またこれに低域通過フィルタＴＰＦが続き、この低域通過フィルタの出力端に負荷ＬＡＳを接続することができるようになっている。
【００３２】
整流器スイッチＩＧＳはその構成を図４中に一層詳細に示されているが、３つの入力端ｘ、ｙ、ｚにおいて駆動回路ＡＳＴにより駆動され、その入力端はｒおよびｓにより、その出力端はｕおよびｖにより示されている。
【００３３】
図４から明らかなように、整流器スイッチＩＧＳはブリッジ構成を有する。各ブリッジ枝路に２つの逆極性に直列接続されているダイオードＤ１、Ｄ２；Ｄ３、Ｄ４；Ｄ５、Ｄ６およびＤ７、Ｄ８が位置している。各ダイオードはスイッチングトランジスタＴ１…Ｔ８により橋絡されている。ここで言及しておくべきことは、ダイオードは例えばＭＯＳＦＥＴトランジスタに内在している寄生的なダイオードであってよく、ただダイオードの導通電圧は適切なドーピングにより非常に低く保たれるべきであろう。
【００３４】
トランジスタＴ１…Ｔ８の駆動は発光ダイオードＬＤ１…ＬＤ８を用いて光学的に電位分離されて行われるが、必ずしも各スイッチングトランジスタに対して１つの発光ダイオードが存在していなくてもよい。
【００３５】
整流されたパルス幅変調された図２の信号ｄから所望の正弦波状の出力電圧に相応する信号を得るため、整流器スイッチＩＰＳが相応に切り換えられなければならない。
【００３６】
端子ｘは駆動回路側の発光ダイオードの共通の陽極であり、この端子は図示されていない前置抵抗を介して駆動回路ＡＳＴの正の供給電圧に接続される。
【００３７】
端子ｚが駆動回路により接地されると、発光ダイオードＬＤ２、ＬＤ３、ＬＤ５およびＬＤ８は働き、対応するトランジスタＴ２、Ｔ３、Ｔ５およびＴ８はスイッチオンされている。これらのスイッチオンされているトランジスタは対応するダイオードＤ２、Ｄ４、Ｄ５およびＤ８を橋絡し、図５ａ中に示されているような等価回路が生じる。ダイオードＤ１、Ｄ４、Ｄ６およびＤ７のみが整流要素として働き、相応して正の半波の電圧経過が生ずる。
【００３８】
駆動回路の端子“ｙ”が接地されると、発光ダイオードＬＤ１、ＬＤ４、ＬＤ６およびＬＤ７は能動的であり、また相応のトランジスタＴ１、Ｔ４、Ｔ６およびＴ７はスイッチオンされている。これらのスイッチオンされているトランジスタは相応のダイオードＤ１、Ｄ４、Ｄ６およびＤ７を橋絡し、また図５ｂ中に示されているような等価回路が生じる。ダイオードＤ２、Ｄ３、Ｄ５およびＤ８のみが整流要素として作用し、相応して負の半波の電圧経過を有する出力電圧ＵAが生ずる。
【００３９】
制御されるブリッジ整流器の切換は低い周波数で行われるので、光学的に結合されたスイッチング要素のスイッチング速度に特に高い要求は課せられない。
【００４０】
切換スイッチングは交流電圧の零通過の時点で行われなければならないが、この時点は駆動回路ＡＳＴに知られており、ＰＷＭ周波数の（整数の）部分比として導き出すことができる、また固定的にこれと結び付けられ得る。
【００４１】
本発明を単相交流電圧の発生と関連して説明したが、適当な変形によりたとえば三相交流電圧も発生され得ることは当業者に明らかであろう。
【００４２】
出力交流電圧は通常は５０Ｈｚまたは６０Ｈｚの周波数を有するが、「系統周波数」という概念はこれらの値に制限されると考えられるべきではない。同じく他の出力周波数、たとえば機内系統に通常のような４００Ｈｚの１つの系統周波数も可能である。出力電圧の周波数は、必要であれば、無段階的または段階的に切換えられ得る。
【００４３】
パルス幅変調のスイッチング周波数が２０ｋＨｚよりも上、好ましくは１００ｋＨｚの範囲、にあることは目的にかなっており、特に、このように高い周波数では低域通過フィルタリングのための手段が非常にわずかに保たれ、また事実上完全に省略することができる。何故なら負荷が非能動的またはオーム性成分を有するかぎり、このフィルタリングは負荷のなかで行われ得るからである。相応に緩慢な負荷、たとえば白熱電球、も特別な低域通過フィルタリングを必要としない。
【００４４】
本発明の大きい利点は、変成器の一次側に交互に正および負に与えられるインパルスにより飽和状態および熱的損失を伴う状態での作動が避けられ得ることにもある。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】本発明による電圧変成器の簡単化された原理図。
【図２】本発明による方法の過程で生ずる信号経過を簡単化して且つ実際とは異なる尺度で示す図。
【図３】本発明による電圧変成器の別の回路を示す図。
【図４】図３による回路に使用される整流器回路の詳細図。
【図５ａ】図４による整流器スイッチの１つのスイッチング状態を示す図。
【図５ｂ】図４による整流器スイッチの別のスイッチング状態を示す図。
【符号の説明】
【００４６】
ＵＥＴ  変性器
Ｗ１  一次巻線
Ｗ２  二次巻線
Ｗ１１、Ｗ１２  巻線半部
Ｓ１、Ｓ２  スイッチ
ＡＳＴ  駆動回路
ＧＬＲ  整流器
ＵＰＳ  極性切換スイッチ
Ｓ３１、Ｓ３２、Ｓ３３、Ｓ３４  スイッチ
Ｌ  直列リアクトル
ＬＡＳ  負荷
ＩＧＳ  整流器スイッチ
ＴＰＦ  低域通過フィルタ
Ｄ１、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４、Ｄ５、Ｄ６、Ｄ７、Ｄ８  ダイオード
Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、Ｔ５、Ｔ６、Ｔ７、Ｔ８  トランジスタ
ＬＤ１、ＬＤ２、ＬＤ３、ＬＤ４、ＬＤ５、ＬＤ６、ＬＤ７、ＬＤ８  発光ダイオード
【国際公開パンフレット】
2004536544.tif 000003
2004536544.tif 000004
2004536544.tif 000005
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2004536544.tif 000009
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2004536544.tif 000018
2004536544.tif 000019
2004536544.tif 000020
2004536544.tif 000021
【国際公開パンフレット（コレクトバージョン）】
2004536544.tif 000022
2004536544.tif 000023
【国際調査報告】
2004536544.tif 000024
2004536544.tif 000025
2004536544.tif 000026
2004536544.tif 000027
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