(57)【要約】本発明は、４０重量％より多いＮＨ3，５０重量％未満のＣＯ2，及び４０重量％未満のＨ2Ｏを含み、0.1ＭＰａ〜4ＭＰａの圧力を有する気体混合物からアンモニウムカルバメート溶液を得る方法に関し、該方法は気体混合物の圧力が０．５ＭＰａ〜２５ＭＰａの圧力まで増加される圧縮段階を含む。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
４０重量％より多いＮＨ3，５０重量％未満のＣＯ2，及び４０重量％未満のＨ2Ｏを含み、0.1ＭＰａ〜4ＭＰａの圧力を有する気体混合物からアンモニウムカルバメート溶液を得る方法において、気体混合物の圧力が０．５ＭＰａ〜２５ＭＰａの圧力まで増加される圧縮段階及び吸収段階を含む方法。
【請求項２】
圧縮段階の後かつ吸収段階の前に、さらに第１の部分凝縮段階を含み、該段階において気体混合物は気体／液体混合物へと転化される、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
４０重量％より多いＮＨ3，５０重量％未満のＣＯ2，及び４０重量％未満のＨ2Ｏを含み、0.1ＭＰａ〜4ＭＰａの圧力を有する気体混合物から濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液を得る方法において、該方法が、
・  気体混合物が気体／液体混合物へと転化される第１の部分凝縮段階；
・  該気体／液体混合物が、アンモニウムカルバメート再利用物物溶液と、６０重量％より多いＮＨ3、３０重量％未満のＣＯ2、及び１０重量％未満のＨ2Ｏを含む濃縮された気体混合物とに分離される第１の分離段階；
・  吸収段階
を含み、但し以下の２つの混合物
・  上記気体混合物
・  上記濃縮された気体混合物
の少なくとも１つが圧縮段階において０．５ＭＰａ〜２５ＭＰａの圧力まで圧縮される方法。
【請求項４】
気体混合物が圧縮される、請求項３に記載の方法。
【請求項５】
第１の分離段階後、濃縮された気体状混合物が第２の部分凝縮段階に付され、該段階において、吸収段階のためのフィード流れとして第２の気体／液体混合物が形成される、請求項４に記載の方法。
【請求項６】
第2の部分凝縮段階と吸収段階との間に行われる第2の分離段階において、第2の気体／液体混合物から第１の濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液が分離される、請求項５に記載の方法。
【請求項７】
圧縮段階が第１の分離段階の後に行われる、請求項３に記載の方法。
【請求項８】
濃縮された気体状混合物が、圧縮段階と吸収段階との間に行われる第２の部分凝縮段階に付され、該段階において吸収段階のためのフィード流れとして第２の気体／液体混合物が形成される、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
第２の部分凝縮段階と吸収段階との間に行われる第２の分離段階において、第２の気体／液体混合物から第１の濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液が分離される、請求項８に記載の方法。
【請求項１０】
第１の部分凝縮段階の前に、予備圧縮工程において気体混合物の圧力が０．３ＭＰａ〜７．５ＭＰａに増加される、請求項７〜９のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１１】
濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液が、２５〜５０重量％のＮＨ3,２５〜５０重量％のＣＯ2、及び１〜３０重量％のＨ2Ｏを含む、請求項３〜１０のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１２】
該気体混合物がメラミンの生産工程において得られたものである、請求項１〜１１のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１３】
該気体混合物が尿素の生産工程において得られたものである、請求項１〜１１のいずれか１項に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ＮＨ3、Ｈ2Ｏ及びＣＯ2を含む気体混合物からアンモニウムカルバメート溶液を得る方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
そのような方法は、メラミンの製造方法、例えばUllmannの “工業化学の百科事典”、第６版、2001年 Electronic Releaseの段落４．１．３の“メラミン及びグアナミン”に記載されたスタミカーボン法が使用されている。公知の方法において、気体混合物は、反応器から来るメラミン含有の流れが冷却される冷却領域から得られる。約０.７ＭＰａの圧力を有する気体混合物は、次に吸収段階に付され、該段階において、アンモニウムカルバメート溶液の他に、気体状ＮＨ3の流れもまた得られる。アンモニウムカルバメート溶液は、本明細書において及びこれ以降、アンモニウムカルバメート以外に遊離のＮＨ3及び／又はＣＯ2及び／又はＮＨ3及びＣＯ2から誘導される他の化合物、例えば重炭酸アンモニウムをもまた含み得ると理解される。
【０００３】
吸収段階から回収された気体状ＮＨ3の流れは、反応器における流動化気体としてメラミン製造工程のどこかで使用される。スタミカーボン法は熱交換をさらに含み、該熱交換において、気体混合物は、吸収段階に付される前に、部分的に凝縮される。
【０００４】
多くの場合、気体混合物から得られたアンモニウムカルバメート溶液は尿素製造のための原料物質としての使用のためにさらに加工される。アンモニウムカルバメートを経るアンモニア及び二酸化炭素からの尿素の製造は、高められた圧力、通常１２．５ＭＰａ〜２５ＭＰａの圧力において、以下の反応式に従って行われる。
【０００５】
【化１】
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【０００６】
アンモニウムカルバメート溶液のさらなる加工は、特に該溶液からの一部のＮＨ3の放出、それは次にメラミン製造工程の中で再利用される、及び溶液中の水の量の削減に関する。
【０００７】
公知の方法例えばスタミボーン法の欠点は、前述されたさらなる加工が蒸気の形で多くのエネルギーを必要とすることである。さらなる段階は技術的に複雑であり、それは非常に高いコストにおいてのみ実現され得ることを意味する。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の目的は、主に、上記の欠点を除くことである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
この目的は、４０重量％より多いＮＨ3,５０重量％未満のＣＯ2、及び４０重量％未満のＨ2Ｏを含み、０．１〜４ＭＰａの圧力を有する気体混合物が、吸収段階に先立つ圧縮段階、該段階は気体混合物の圧力を０．５ＭＰａ〜２５ＭＰａの圧力まで増加させることを含む、において圧縮されることにおいて達成される。好ましくは、気体混合物は、圧縮工程に入る前に、０．５〜２．５ＭＰａの圧力を有する。気体混合物の圧力は、圧縮段階において、好ましくは少なくとも０．４ＭＰａ、より好ましくは少なくとも０.７ＭＰａ増加される。特にもし本発明の方法がメラミンの製造方法に取り込まれるならば、気体混合物は好ましくは１ＭＰａ〜５ＭＰａ、より好ましくは１．５ＭＰａ〜３ＭＰａの圧力まで圧縮段階において増加される。あるいは、特にもし本発明の方法が尿素の製造方法に取り込まれるならば、気体混合物の圧力は好ましくは１２．５ＭＰａ〜２５ＭＰａの圧力まで増加される。
【００１０】
驚いたことに、本発明の方法において、遊離のアンモニア又はアンモニウムイオンとしてアンモニウムカルバメート溶液を経て吸収されるアンモニアの量は、公知の方法におけるより低く、その結果、さらなる加工は全く必要ないか又は少なくともより少なくてよい。この利点は、圧縮段階における電気又は蒸気の形におけるエネルギー消費を相殺する。
【００１１】
本発明の更なる利点は、気体混合物から得られるアンモニウムカルバメート溶液が、より高い圧力において、固相−望ましくない―が形成されることなく、より低い百分率のＨ2Ｏを含み得ることである。従って本発明の方法はＨ2Ｏの百分率が非常に低いために公知の方法において固体の生成のために問題をおこすようなＨ2Ｏの百分率を有する気体混合物に適用され得る。気体混合物は好ましくは５０重量％より多いＮＨ3、１０〜３０重量％のＣＯ2、及び３５重量％未満のＨ2Ｏを含む。気体混合物から得られるアンモニウムカルバメート溶液は、溶液の圧力が３ＭＰａより低いとき特に、固相の生成を防ぐため、好ましくは１０重量％より多いＨ2Ｏを含む。
【００１２】
さらに本発明のもう１つの利点は、圧縮段階における圧力がおよそ１．５ＭＰａ、好ましくは１．８ＭＰａあるいはさらにより高く、例えば２ＭＰａ以上まで増加されるならば、吸収段階から得られた気体状のＮＨ3の流れは全体的に又は部分的に簡単な方法において凝縮され得ることである、なぜなら上記圧力におけるＮＨ3の凝縮温度は、工場における冷却水回路が通常操業される温度レベルより上まで上げられたからである。
【００１３】
さらに本発明のもう１つの利点は、もしそれが、気体混合物がおよそ反応器の圧力において得られるところのメラミンの製造方法の一部であるならば、より高い圧力においてアンモニウムカルバメート溶液を得るために、反応器における圧力を増すことは必要ではないことである。その結果、例えば、現行の反応器は適応される必要がなく、新しい反応器はより簡単であることができ、その結果より安い設計であることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
圧縮段階、その目的は気体混合物の圧力を増加させることである、は当業者に公知である任意の方法、例えばコンプレッサーにより行われ得る。凝縮により生成される任意のアンモニウムカルバメートの腐食性のため、気体混合物と接触にいたるコンプレッサーの成分の温度は非常に高く、その結果いかなる凝縮も起きないことが好ましい。これは例えばコンプレッサーを加熱すること、あるいはその圧力、及びその結果温度が上げられた気体混合物の一部をコンプレッサーの入口まで戻すことにより達成され得る。その上、存在する液体の滴はどれもみな補足するための分離装置をコンプレッサーの前に設置することが有利であり得る。複数のコンプレッサーを直列に配置することにより圧縮段階を行うことがさらに必要であるか又は望ましい可能性がある。
【００１５】
吸収段階は、圧力が増加された気体混合物からなる本発明のこの方法において、流入する流れを液体ＮＨ3、及び場合により水又は例えばＮＨ3の水性溶液により処理することを含む。これはアンモニウムカルバメート溶液の生成をもたらす。吸収段階は当業者に公知である種々の方法によって行われ得、例えば充填されたカラム又は板カラムにおいて行われ得る。吸収段階において、液体ＮＨ3は二酸化炭素及び水を気体混合物から吸収し、その結果アンモニウムカルバメート溶液が形成される。ＣＯ2は、その後アンモニウムカルバメート溶液中に例えば、カルベートイオンとして存在するだろう。液体ＮＨ3は、吸収段階から得られた気体状ＮＨ3流れの一部の凝縮により全体的又は部分的に得られ得る。Ｈ2Ｏの量は非常に低いので、望まれない固体の生成が起きるならば、水又は例えばＮＨ3、アンモニウムカルバメート又は尿素の水性溶液をフィードすることが有利である。
【００１６】
効率的な方法において吸収段階を行うことができるために、吸収段階に入いる流れが６５〜１４０℃の露点を有するとき、有利である。より好ましくは、露点は８０〜１１０℃の間である。
【００１７】
好ましい実施態様において、気体混合物が気体／液体混合物に転化されるところの第１の部分凝縮段階もまた行われる。第１の部分凝縮段階は第１の圧縮段階の後に行われ得る。第１の部分凝縮段階は吸収段階に先立って行われるべきである。第１の部分凝縮段階は当業者に公知の方法、例えば、気体混合物を冷却し、その結果部分的に凝縮する熱交換によっておいて行われ得る。第１の部分凝縮段階の間、水性溶液中で例えばアンモニウムカルバメートの形成を経て、存在する気体状ＣＯ2の多くは、既に液相に入いる。従って吸収段階に入る気体状ＣＯ2の量は、第1の凝縮段階を含まない実施態様に比較されてより低いため、気体状ＮＨ3の流れが吸収段階からより効率的に得られ、そのことはより少ない液体ＮＨ3が必要とされること、及び／又はより高い処理量が可能であることを意味する。
【００１８】
水の含有量を削減するための上記のさらなるアンモニウムカルバメート溶液の加工は技術的に複雑であり、多くの段階を含み、かつ従って高価である。この理由のため、上記の更なる加工の必要性を不要にできる方法を提供することは、本発明の更なる目的である。なぜなら濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液は、水の含有量を削減するための更なる加工なしに尿素の製造において使用され得るＮＨ3、Ｈ2Ｏ、及びＣＯ2を含む気体混合物から得られるからである。この文脈において濃縮されたとは、水の質量流速が気体混合物に比べてかなり低くかったこと、即ち好ましくは水の質量流速が２５重量％より多く削減されたことを意味する。この方法は
・  気体混合物が気体／液体混合物に転化される第１の凝縮段階；
・  該気体／液体混合物が、アンモニウムカルバメート再利用物溶液、及び６０重量％より多いＮＨ3、３０重量％未満のＣＯ2、及び１０重量％未満のＨ2Ｏを含む濃縮された気体混合物に分離される第１の分離段階；
・  吸収段階
を含み、
ただし、以下の２つの混合物：
・  上記気体混合物
・  上記濃縮された気体混合物
の少なくとも１つが圧縮段階において０．５ＭＰａ〜７．５ＭＰａの圧力まで圧縮される。
【００１９】
第１の部分凝縮段階においてＮＨ3又はＣＯ2より多くの水が凝縮される。凝縮すると、溶液中でアンモニウムカルバメートが形成される。次に吸収段階から得られる濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液が尿素の製造において直接使用され得る程度まで、濃縮された気体混合物中の水の含有量が削減されることは、本発明に従う方法の利点である。本発明に従う方法の第１の分離段階から回収された液状の流れは、本明細書において及びこれ以降、アンモニウムカルバメート再利用物溶液と定義される。もし本方法がメラミンの製造法に使用されるならば、反応器から出て行く流れの冷却のための直接の冷却剤としてアンモニウムカルバメート再利用物溶液を使用することが有利である。冷却の間のアンモニウムカルバメートの存在は、化合物、例えばアンメリン及びアンメリドを生成するメラミンの望ましくない反応を防ぐことができるという利点を有する。
【００２０】
第１の部分凝縮段階は、当業者に公知の方法、例えば気体混合物を冷却してその結果部分的に凝縮される熱交換により行われ得る。
【００２１】
第１の分離段階の目的は、第１の凝縮段階後に存在する液体を気相から分離することである。第１の分離段階は当業者に公知な方法において行われ得る。例えば第１の分離段階と第１の部分凝縮段階とを、例えば液相が集められることができかつ分離されることができるように構築された熱交換器において一緒にすることが可能である。第１の分離段階を所謂ノックアウトドラム中で行うこともまた可能である。この容器は、第１の分離段階を行うために重力が利用される容器である：気体／液体混合物はノックアウトドラムに供給され、その後液体が壁に沿って流れ落ち、そこから除かれ、そして気体が頂部を経て容器の中央から除かれる。
【００２２】
上に示されたように、気体混合物及び／又は濃縮された気体混合物は圧縮段階に付される。好ましい実施態様において、気体混合物は圧縮される。圧縮段階もまた気体混合物の温度の上昇に繋がる。これは第１の部分凝縮段階が高められた温度において行われ得、その結果より質の高い蒸気が、凝縮の間に放出された熱から発生し得るという利点を有する。より好ましくは濃縮された気体状混合物は次に第２の部分凝縮に第１の分離段階の後付され、該段階において第２の気体／液体混合物が吸収段階のためのフィードの流れとして形成される。第２の部分凝縮段階の間、既に存在するＣＯ2の多くは、例えばアンモニウムカルバメートの生成を通して液相に入った。分離段階に入る気体状のＣＯ2の量は、従って低く、その結果、気体状ＮＨ3の流れが吸収段階からより効率的に得られ、それはより少ない液状のＮＨ3が必要とされ、及び／又はより高い処理量が可能であることを意味する。さらにより好ましくは、第２の分離段階はこの実施態様に追加され、第２の部分凝縮段階及び吸収段階の間において行われるその段階において、第１の濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液が第２の気体／液体混合物から分離される。このことの利点は、より小さい流れが吸収段階へ行き、吸収段階への負荷を減らすことである。この実施態様のさらなる利点は、第１の濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液の組成は、吸収段階から回収された濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液の組成とは幾分異なり、その結果これらの２の溶液は異なる目的のために使用され得ることである。もし所望であれば、２の濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液がさらなる加工のために一緒にされることもまたできる。
【００２３】
本発明に従うもう１つの好ましい実施態様において、上述されたように、圧縮段階に付されるのは、従って第１の部分凝縮段階及び第１の分離段階に先立って付されるのは、気体混合物ではなく、第１の分離段階を出て行く濃縮された気体混合物である。結果として、圧縮段階に入る流れは気体混合物が既に圧縮段階に付されているときよりは小さく、アンモニウムカルバメート再利用物溶液は既に分離された。より好ましくは、濃縮された気体混合物は次に凝縮段階及び吸収段階の間に第２の部分凝縮段階に付され、吸収段階のためのフィードの流れとして第２の気体／液体混合物の生成をもたらす。上に述べられたように、第２の部分凝縮段階の結果として、存在するＣＯ2の多くは例えばアンモニウムカルバメートの生成を通して既に液相に入いった。これは吸収段階に入る気体状ＣＯ2のより低い量をもたらし、その結果、気体状ＮＨ3の流れはより効率的な方法において吸収段階から得られ得、このことはより少ない液状ＮＨ3が必要とされ、及び／又はより高い処理量が可能であることを意味する。その上、この第２の部分凝縮段階において放出された熱は蒸気を供給するために使用され得る。さらにより好ましくは、第２の分離段階がこの実施態様に追加され、第２の部分凝縮段階及び吸収段階の間に行われ、該段階において第１の濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液が第２の気体／液体混合物から分離される。この利点は、上に述べられたように、より小さな流れが吸収段階に行き、この段階への負荷を減らすことである。この実施態様のもう１つの利点は、第１の濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液の組成が、凝縮段階から回収された濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液の組成とは幾分異なり、その結果これらの２の溶液は異なる目的のために使用され得ることである。該２つのアンモニウムカルバメート溶液が更なる加工のために一緒にされることももちろん可能である。さらに、そして第１の部分凝縮段階に先立ち、気体混合物の圧力を０．３ＭＰａ〜７．５ＭＰａまで予備圧縮段階において増加させることが有利であり得る。これは、もし本発明のこの方法が、反応がより低い圧力、例えば大気圧において運転されるメラミンの製造法の一部であるならば特にこれは有利である。
【００２４】
それらの実施態様を濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液が得られる本発明に従う方法に適用するとき、この溶液は一般的に２５〜５０重量％のＮＨ3、２５〜５０重量％のＣＯ2、及び１〜３０重量％のＨ2Ｏを含む。該気体混合物から次に大量の水が除去され、このことは、前に述べたように、濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液が尿素の製造のために使用されるならば特に有利である。その上、気体状のＮＨ3は気体混合物から回収され、それは任意の望まれる用途に用いられることができる。気体状のＮＨ3は、例えば本発明の方法がメラミンの製造のための方法において得られる気体混合物に適用されるならば、メラミン反応器にフィードされて、流動化気体として作用することができる。
【００２５】
本発明の工業的用途は、前に示されたように、メラミンの製造方法への取り込みに限られない。特に、尿素の製造法への取り込みが予見される。例えば尿素製造法のための慣用の方法において、気体混合物が存在し、そこからアンモニウムカルバメート溶液が得られるべきである。従来の尿素工程とは、合成領域の排出液が、次の工程、例えば未反応のＮＨ3及びＣＯ2及び／又はアンモニウムカルバメートの分解物の分離を実行する前に圧力が下げられるところの工程であると理解される。
【００２６】
本発明が尿素の製造法に適用されるならば、気体混合物は好ましくは尿素合成領域における圧力に又は少し上まで、すなわち１２.５ＭＰａ〜２５ＭＰａ、より好ましくは１４ＭＰａ〜２２ＭＰａの圧力まで上げられる。この利点は、尿素合成領域へ戻る流れの水の含有量が減少され、その結果合成領域におけるより高い転化率をもたらし、その結果、未反応成分の回収が減少された技術的努力により達成され得ることである（すなわち、減少された熱又は蒸気消費、減少されたストリッピング剤消費）。
【００２７】
本発明の方法は、図に基づいて説明される。
【００２８】
図中の番号の最初の数は図の番号と同じである。もし異なる図の番号の最後の２つの数字が同じであれば、それらは同じ要素であることを示す。
【００２９】
図１において、気体混合物、それは例えばメラミン製造の冷却領域から来る、は１０２のラインを通ってコンプレッサー１０４に供給される。圧力を増加された気体混合物は次にライン１０６を通って吸収器１０８にフィードされる。吸収器１０８はライン１１０を通ってＮＨ3又は水又は例えばアンモニウムカルバメートの水性溶液をライン１１２を通ってもまた受ける。ライン１１０及び１１２は場合により統合されて、１つのラインを形成してもよい。ライン１１４を通ってアンモニウムカルバメート溶液は吸収器１０８を出、ライン１１６を通って気体状ＮＨ3の流れは出る。
【００３０】
図２はコンデンサ２１８、ここで気体混合物は第１の部分凝縮段階に付される、を示す。冷却剤、例えば水がライン２２０を通って供給されライン２２２を通って除去される。気体／液体混合物は次にライン２２４を通って分離器２２６へ行く。分離器２２６から一方ではアンモニウムカルバメート再利用物溶液がライン２２８を通って得られるが、他方では濃縮された気体混合物が得られ、それはライン２３０を通って吸収器２０８へ行き、該吸収器はさらに図１下に記載されたように操業する。コンデンサ２１８及び分離器２２６は１つの装置に統合されることが可能である。図２において、コンプレッサー２０４のための２つの可能な位置が点線により示される：コンデンサ２１８の上流、その結果ライン２０２を通って供給された気体混合物は圧縮段階に付される、あるいは吸収器２０８の上流、その結果、分離機２２６から来る濃縮された気体混合物は圧縮段階に付される、のいずれかである。
【００３１】
図３は、ライン３０２を通ってコンプレッサー３０４に入る気体混合物が圧縮段階に付され、その後その圧力が増加された気体混合物がライン３２８を通ってコンデンサ３１８に入り、そこで第１の部分凝縮が行われる。気体／液体混合物は次にライン３２４を通って分離器３２６へ行く。分離器３２６を出る濃縮された気体混合物はライン３３４を通って次のコンデンサ３３６にフィードされ、該コンデンサにおいて第２の部分凝縮段階が行われる。コンデンサ３３６は冷却剤、例えば、ライン３３８により供給されライン３４０を通って除去される水により冷却される。第２の気体／液体混合物は次にライン３４２を通って吸収器３０８にフィードされる。
【００３２】
図４は、第２の気体／液体混合物を、コンデンサ４３６において行われる第２の部分凝縮段階の後、ライン４４４を通って分離器４４６、そこで第２の分離段階が行われる、へフィードすることにより図３の実施態様の上に構築される。第１の濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液はライン４４８を通って分離器４４６を出、その後残った流れがライン４５０を通って吸収器４０８にフィードされる。
【００３３】
図５に示された方法は、図２の方法の上に構築される；この場合、コンプレッサー５０４は(コンデンサ５１８における)第１の部分凝縮段階及び（分離器５２６における）第１の分離段階の下流に設置される。コンプレッサーはライン５５２を通って濃縮された気体混合物をフィードされる。コンプレッサー５０４からの圧縮された流れはライン５５４を通ってコンデンサ５３６にフィードされる；ここで第２の部分凝縮段階が行われる。第２の気体／液体混合物は次にライン５４２を通って吸収器５０８にフィードされる。
【００３４】
図６は図５に示された設計が第２の分離器６５６、そこで第２の分離工程が行われる、を設置することにより、本発明に従ってさらにどのように拡張され得るかを示す。第２の分離器６５６はライン６４２を通って第２の気体／液体混合物をフィードされる。第２の気体／液体混合物は第１の濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液、該溶液はライン６５８を通って除去される、及び強く濃縮された気体混合物、該混合物はライン６６０を通って吸収器６０８へフィードされる、に分離される。
【００３５】
図７は予備圧縮段階がコンプレッサー７６２において行われる状況を示し、その後、予備圧縮された気体混合物はライン７６４を通ってコンデンサ７１８へフィードされ、そこで、第１の部分凝縮段階が行われる。次に圧縮段階自身は第１の部分凝縮段階及び第１の分離段階(分離器７２６において行われる)の後に続く。場合により、そして点線により示されたように、第２の部分凝縮はコンデンサ７３６においてもやはり行われることができ、そしてその後場合により第２の分離が分離器７５６において吸収段階の前に吸収器７０８において行われる。
【００３６】
下に、本発明は以下の実施例に基づいて説明され、比較実験もまた与えられる。
【実施例】
【００３７】
実施例１
実施例１において、図５に示された配置が使用される。様々な流れの組成は表１中で示される。
【表１】
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【００３８】
比較実験Ａ
図８を参照されたい。比較実験Ａにおいて、気体混合物がライン８０２を通ってコンデンサ８１８にフィードされ、そこで部分凝縮が行われる。コンデンサ８１８から来る気体／液体混合物はライン８６６を通って吸収器８０８にフィードされる。流れ８０２及び８６６は圧縮段階に付されない。吸収器８０８は液体ＮＨ3の流れをライン８１０から及び水性の流れをライン８１２からもまた受ける。アンモニウムカルバメート溶液及び気体状ＮＨ3の流れはそれぞれライン８１４及び８１６を通って吸収器８０８を出る。上記流れの組成は下の表２に与えられる。
【表２】
2004536011.tif 000005
【００３９】
実施例１及び比較実験Ａから明らかであるように、比較実験における流れ８０２が幾分より低い初期のＮＨ3濃度（流れ５０２に対して５９重量％対６３重量％）を有するという事実にもかかわらず、実施例１の濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液５１４は、比較実験Ａのアンモニウムカルバメート溶液８１４（約１９ｔ/ｈ、又は５３ｔ/ｈの３６重量％）より少ないＮＨ3（約１１ｔ/ｈ、又は２８ｔ／ｈの４１重量％）を含む。その上、実施例１の濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液５１４は、比較実験Ａのアンモニウムカルバメート溶液８１４（４５重量％、ほとんど２４ｔ／ｈ）より低い重量百分率の水(２０重量％、ほとんど６ｔ／ｈ)を含む。結果として、濃縮されたアンモニウムカルバメート溶液５１４は、その水の濃度を下げるためのさらなる加工なしに尿素の製造において使用され得るが、これはアンモニウムカルバメート溶液８１４の場合、効率的な方法において可能ではない。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】続いて吸収段階のある圧縮段階を有する実施態様を示す。
【図２】第１の部分凝縮段階及び分離段階を有する実施態様であり、圧縮段階は第１の部分凝縮段階の前かあるいは分離段階及び吸収段階の間のいずれかにおいて行われる。
【図３】圧縮段階以外に、第１の部分凝縮段階、分離段階及び吸収段階以外に、第２の部分凝縮段階もまた行われ、この段階は第１の分離段階及び吸収段階に間に行われる実施態様である。
【図４】図３と比較されて、第２の部分凝縮段階及び吸収段階の間に、第２の分離段階が追加された実施態様である。
【図５】図３と比較されて、圧縮段階が分離段階の後に行われる実施態様である。
【図６】図５に比較されて、第２の分離段階が追加されて、その段階は第２の部分凝縮段階及び吸収段階の間に行われる実施態様である。
【図７】気体混合物が予備圧縮段階に付され、続いて第１の部分凝縮段階、分離段階、圧縮段階及び吸収段階、又は図６におけるように直列の工程段階のいずれかが行われる、実施態様である。
【図８】先行技術の実施態様である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【国際公開パンフレット】
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【国際調査報告】
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