(57)【要約】多重レジーム連続可変速度比トランスミッション・システムでは、新レジームのクラッチ（Ｈ）には、クラッチ締結を予測速度伝達比ではなく実際の速度伝達比に基づいて行うことができるように、同期モードのトランスミッションで実質的に瞬間的に圧力印加がなされる。このトランスミッション・システムはクラッチ印加圧力を印加し、かつトランスミッション・システムのバリエータ形成部の設定を制御する制御システムの制御下にあり、クラッチ印加圧の制御は、バリエータの設定がクラッチ印加圧力の変動によって影響されないように、バリエータの制御とは独立して行われる。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
入力シャフトと出力シャフトを有し、該入力シャフトに連結された連続可変速度伝達比トランスミッション・ユニット（「バリエータ」）と、前記入力シャフトに連結された第１入力ギヤ、前記バリエータの出力に連結された第２入力ギヤ、および出力シャフトを駆動する出力ギヤを有する混合エピサイクリック・ギヤ列と、出力と速度伝達比の組合せに嵌合して複数のレジームでＣＶＴを動作させる複数個の流体圧力作動クラッチとを備えている多重レジームの連続可変速度伝達比トランスミッション・システムの制御システムであって、その制御システムが、新たなレジームのクラッチを嵌合させ、同期モードでは双方のクラッチの締結を保持し、旧レジームのクラッチを離脱させる手段を備え、利用できる最大のクラッチ締結用流体圧力で単一の段階で新たなレジームのクラッチを締結するように流体圧力を加える手段を備えたことを特徴とする制御システム。
【請求項２】
レジーム変更中にクラッチの締結を開始するために、該クラッチに供給されるクラッチ印加圧を制御する第１制御手段と、前記バリエータの設定を制御する第２制御手段とを備え、該第１制御手段と第２制御手段は、前記バリエータの制御がクラッチ印加圧力の変化によって影響されないように、互いに独立して動作可能である請求項１に記載の制御システム。
【請求項３】
第１と第２の油圧供給管と、
該第１と第２の油圧供給管にそれぞれ連結され、それを通して作動液を圧送し、かつその圧力を高めるための第１と第２の油圧ポンプと、
前記バリエータのローラ制御ピストンに供給される作動液の圧力を制御するための第１作動液制御バルブと、
前記トランスミッションのクラッチ機構に供給される作動液の圧力を制御するための第２作動液制御バルブとを備え、
該バルブはフロー・シリーズで、かつ各ポンプから前記第１バルブの上流側の第１ポイントへと、または前記第１バルブの下流側であるが、前記第２バルブの上流側のポイントへと流れを向けるための第１流体方向付け手段によって連結される請求項２に記載の制御システム。
【請求項４】
加圧流体源と、該加圧流体源を前記クラッチに選択的に連結する手段とをさらに備えた請求項１または２に記載の制御システム。
【請求項５】
アキュムレータと、該アキュムレータを前記クラッチに選択的に連結するバルブ手段を備えた請求項４に記載の制御システム。
【請求項６】
各クラッチを連結されたバルブによって前記アキュムレータに選択的に連結可能である請求項５に記載の制御システム。
【請求項７】
入力シャフトと出力シャフトとを有し、該入力シャフトに連結された連続可変速度伝達比トランスミッション・ユニット（「バリエータ」）と、前記入力シャフトに連結された第１入力ギヤ、前記バリエータの出力に連結された第２入力ギヤ、および出力シャフトを駆動する出力ギヤを有する混合型エピサイクリック・ギヤ列と、出力と速度伝達比の組合せに締結して複数のレジームでＣＶＴを動作させる複数個の流体圧力作動クラッチとを備えた多重レジームの連続可変速度伝達比トランスミッション・システムの制御方法であって、その制御方法は、新たなレジームのクラッチを締結させ、同期モードでは双方のクラッチの締結を保持し、旧レジームのクラッチを離脱させ、新たなレジームのクラッチを締結するための流体圧力を利用できる最大のクラッチ締結流体圧力で単一の段階で加えることを特徴とする制御方法。
【請求項８】
レジーム変更中にクラッチの締結を開始するために、該クラッチに供給されるクラッチ印加圧を制御し、前記バリエータの設定を制御するステップを備え、前記クラッチ印加圧は、前記バリエータの制御がクラッチ印加圧力の変化によって影響されないように、バリエータの設定から独立して制御される請求項７に記載の制御方法。
【請求項９】
第１および第２の油圧供給管と、該第１および第２の油圧供給管にそれぞれ連結され、作動液を圧送し、かつその圧力を高めるための第１および第２の油圧ポンプと、前記バリエータのローラ制御ピストンに供給される作動液の圧力を制御するための第１作動液制御バルブと、前記トランスミッションのクラッチ機構に供給される作動液の圧力を制御するための第２油圧制御バルブとを備えた制御回路と共に用いられ、
前記バルブはフロー・シリーズで連結され、かつ各ポンプからの流体の流れは前記第１バルブの上流側の第１ポイントに、または前記第１バルブの下流側であるが、前記第２バルブの上流側の第２ポイントに向けられる請求項８に記載の制御方法。
【請求項１０】
前記流体圧力は加圧流体源から前記クラッチに選択的に連結される請求項７または８に記載の制御方法。
【請求項１１】
前記流体圧力はアキュムレータからクラッチに選択的に印加される請求項１０に記載の制御方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
本発明は例えば自動車で使用するのに適した連続可変トランスミッション・システムの制御方法および制御システムに関する。本発明は、例えばその例がドイツ特許出願第２８１４２２２号から既知である２レジーム（ローおよびハイ）・トランスミッションである多重レジーム・トランスミッションの制御に関する。
【０００２】
更に別のトロイダル・レース・ローリング・トラクション型の連続可変速度伝達比トランスミッションは英国特許出願第２１０８６００号に記載されている。トロイダル・レース・ローリング・トラクション型トランスミッション・ユニットを使用し、バリエータと２つのエピサイクリック・ギヤ列を有する２レジームの連続可変速度伝達比トランスミッションは英国特許出願第２１００３７２号から公知である。
【０００３】
このような多重レジーム・トランスミッションの場合、各々のレジームはトランスミッション制御ソフトウェアによる要求に応じて、作動液圧力の印加によって締結されるクラッチによって選択される。各レジームはトランスミッションの全体的な速度伝達比の範囲の一部をカバーし、１つのレジームから次のレジームへの切換えを容易にするためにわずかのオーバーラップがある。
【０００４】
標準的な車のトランスミッションでは、ロー・レジームは同期速度伝達比を通って前進第２ギヤに接近するフル・リバースであり、ハイ・レジームは前進第２ギヤの近くからフル・オーバードライブに向かう。
【０００５】
トランスミッションは１つのレジームから次のレジームへの変更に際してバリエータの速度伝達比の変更を必要としないで「噛み合」っている。しかし、シフト・プロセスはバリエータの速度伝達比の一方の、または他方の限度の方向に向かって行われるので、その能力は最良に活用される。その結果、レジームの変更による連続的な加速には、バリエータの速度伝達比をシフト前に固有の限度の方向に移動させ、その後、逆方向に移動させる必要がある。バリエータの制御動作を切り換えると必然的に能力低下期間が生ずるので、このプロセス中に代替の駆動手段を備えなければならない。
【０００６】
レジーム間に、ある程度のオーバーラップ部分を備えることによって、トランスミッションは、双方のレジームでの同時的な動作が可能である有限の速度伝達比（同期速度伝達比と呼ばれる）に達することができる。この時点で双方のクラッチはスリップなしで締結されており、速度伝達比が固定されて、動力をバリエータとは関わりなく伝達することができる。
【０００７】
シフト手順は車両の加速を中断することなく、感知できないようなレジームの変更を生ずることを意図するものである。これは下記の動作からなっている。
（ａ）次のレジームのクラッチをフィル（ｆｉｌｌ）し、クラッチを「ロック」する。フィルされるに有限時間を要するピストンとシリンダによってクラッチに加えられる。ピストンにはスリップを防止するのに充分な圧力をかけなければならないが、同期速度伝達比に達する前、または後に圧力をかけると「シフト・ショック」が生ずる。
（ｂ）バリエータに加えられる制御力を逆転させる。それによってバリエータによって伝達される動力が逆転する。しかし、２つのロックされたレジームのクラッチによって動力の伝達は保証される。短期間の固定的な速度伝達比での動作によって、感知できない僅かなエンジン速度変化が生ずる。
（ｃ）不要なレジームのクラッチを解除する。バリエータに適宜の制御力が加えられると、バリエータとそのレジームのクラッチが動力伝達用の充分な手段となる。
【０００８】
プロセス中の最も困難な部分は次のクラッチの締結である。フィル時間が有限であるので、トランスミッションが同期速度伝達比に達する前にプロセスを開始する必要がある。含まれる予測の程度には、速度伝達比の変化率の正確な計算と、クラッチ印加圧力の精密な制御が必要である。
【０００９】
現在はクラッチの締結は、フィル予測の精度に対する要求を低下させるために２段階（すなわち「ソフトフィル」）戦略の手段によって達成される。これにはクラッチ板をちょうど閉鎖できる圧力でクラッチをフィルし、そのフィルが同期速度伝達比から離れて完了する場合のシフト・ショックを回避することが含まれる。したがって、クラッチ板に固く嵌合するためにクラッチを引き続いて高圧に切り換えることは、ほぼ瞬間的に行うことができ、したがって、クラッチをいつ締結するかの決定は、予測速度伝達比ではなく、実際の速度伝達比に基づいて行うことができる。
【００１０】
このアプローチの欠点の１つは、ソフトフィル圧力が低いことによりクラッチのフィル時間が必然的に長くなることにある。これにより２つの問題が生ずる。
【００１１】
第１に、レジーム変更を完了するために必要な経過時間が過度に長くなる。経済性を最良にするという要求のためには、最低の実際速度でエンジンを動作させることが必要である。したがって、軽いスロットルの走行がアイドリング、またはそれに近いエンジンで準備される。その場合には、加速要求にはそれに伴うエンジン速度の上昇が必要であり、これはおそらくローへのレジーム変更を誘発するであろう。その場合、シフト時間の延長はドライバーには応答の遅延として感じられる。
【００１２】
第２に、クラッチを締結するための適正時間を正確に予測することが困難である。フィル期間を長くするにはシフトの開始を早くする必要がある。その場合、交通条件の変化によって予測が無効になる可能性が高まる。
【００１３】
本発明の目的は、シフトの特性と制御の信頼性を犠牲にせずにレジーム変更を完了するために必要な全体の時間を短縮することにある。
【００１４】
本発明の第１の態様によれば、入力シャフトと出力シャフトとを有し、その入力シャフトに連結された連続可変速度伝達比トランスミッション・ユニット（「バリエータ」）と、前記入力シャフトに連結された第１入力ギヤ、前記バリエータの出力に連結された第２入力ギヤ、および出力シャフトを駆動する出力ギヤを有する混合エピサイクリック・ギヤ列と、出力と速度伝達比の組合せに嵌合して複数のレジームでバリエータを動作させる複数個の流体圧力作動クラッチとを備えた多重レジームの連続可変速度伝達比トランスミッション・システムの制御システムであって、その制御システムが、新たなレジームのクラッチを嵌合し、同期モードでは双方のクラッチの締結を保持し、旧レジームのクラッチを離脱させる手段を備えており、単一の段階で新たなレジームのクラッチに締結するように流体圧力を加える手段を備えたことを特徴とする制御システムが提供される。
【００１５】
好適には、制御システムは、レジーム変更中にクラッチの締結を開始するために、そのクラッチに供給されるクラッチ印加圧を制御する第１制御手段と、前記バリエータの設定を制御する第２制御手段とを備え、該第１制御手段と第２制御手段は、前記バリエータの動作がクラッチ印加圧力の変化によって影響されないように、互いに独立して動作可能である。
【００１６】
１実施形態では、制御システムは、
第１と第２の油圧供給管と、
該第１と第２の油圧供給管にそれぞれ連結され、それを通して作動液を圧送し、かつその圧力を高めるための第１と第２の油圧ポンプと、
バリエータのローラ制御ピストンに供給される作動液の圧力を制御するための第１作動液制御バルブと、
トランスミッションのクラッチ機構に供給される作動液の圧力を制御するための第２作動液制御バルブとを備え、
該バルブはフロー・シリーズで、かつ各ポンプから第１バルブの上流側の第１ポイントへと、または第１バルブの下流側であるが、第２バルブの上流側のポイントへと流れを向けるための第１流体方向付け手段によって連結される。
【００１７】
別の実施形態では、このシステムは、加圧流体源と、該加圧流体源をクラッチに選択的に連結する手段とをさらに備えている。加圧流体源は好適には、バルブ手段を介して選択的に連結可能なアキュムレータを備えている。各々のクラッチは、連結されたバルブによってアキュムレータに選択的に連結可能である。
【００１８】
本発明の第２の態様によれば、入力シャフトと出力シャフトとを有し、該入力シャフトに連結された連続可変速度伝達比トランスミッション・ユニット（「バリエータ」）と、入力シャフトに連結された第１入力ギヤを有する混合型エピサイクリック・ギヤ列、バリエータの出力に連結された第２入力ギヤ、出力シャフトを駆動する出力ギヤ、出力と速度伝達比の組合せに締結して複数のレジームでバリエータを動作させる複数個の流体圧力作動クラッチを備えた多重レジームの連続可変速度伝達比トランスミッション・システムの制御方法であって、その制御方法は新たなレジームのクラッチを締結し、同期モードでは双方のクラッチの締結を保持し、旧レジームのクラッチを離脱させる手段を備え、新たなレジームのクラッチを締結する際に、単一の段階で流体圧力が加えられることを特徴とする制御方法が提供される。
【００１９】
好適には、この制御方法は、レジーム変更中にクラッチの締結を開始するために、該クラッチに供給されるクラッチ印加圧を制御し、バリエータの設定を制御するステップを備え、クラッチ印加圧は、バリエータの動作がクラッチ印加圧力の変化によって影響されないように、バリエータの設定とは独立して制御される。
【００２０】
一実施形態では、第１と第２の油圧供給管と、それを通して作動液を圧送し、かつその圧力を高めるための、第１と第２の油圧供給管にそれぞれ連結された第１と第２の油圧ポンプと、バリエータのローラ制御ピストンに供給される作動液の圧力を制御するための第１作動液制御バルブと、トランスミッションのクラッチ機構に供給される作動液の圧力を制御するための第２作動液制御バルブとを備えた制御回路で使用される制御方法は、バルブをフロー・シリーズで連結し、かつ各ポンプからの流体の流れは第１バルブの上流側の第１ポイントへと、または第１バルブの下流側であるが、第２バルブの上流側のポイントへと向けるステップを含んでいる。
【００２１】
別の実施形態では、クラッチを締結するための流体圧力は加圧流体源からの圧力である。加圧流体源は好適には、圧力がバルブ手段によってクラッチに選択的に加えられるアキュムレータを備えている。
【００２２】
新たなレジームのクラッチを単一段階で高圧で締結するために流体圧力を加えることによって、クラッチは極めて迅速にフィルされ、それによってトランスミッションをレジーム変更のために必要な速度伝達比に近づけることが可能になる。このようにして、トランスミッションに必要な予測の程度は低減される。
【００２３】
ここで添付図面を参照して本発明の特定の実施形態を一例としてのみ説明する。
【００２４】
図１は本発明に基づいて制御される連続可変トランスミッションの１実施形態を示す。図示したトランスミッションは前輪駆動車両用のものであるが、本発明は後輪駆動、および全輪駆動トランスミッションにも同様に適用できる。
【００２５】
図示したトランスミッションは基本的に従来形のものである。トロイダル・レース・ローリング・トラクション型の可変速度伝達比トランスミッション・ユニット１０（以下ではバリエータ１０という）は、エンジン１２から延びる入力シャフト１１を有している。入力シャフト１１はバリエータ１の両端のトロイダルの溝を備えたディスク１３、１４を駆動する。被動ディスク１３、１４のそれぞれに面する一対の同様のディスク１５、１６は、周囲にチェーン１７が巻き込まれているバリエータの出力スプロケット（図面では確認できず）に連結されている。英国特許出願第２１０８６００号および英国特許出願第２１００３７２号により詳細に記載されているように、ローラの傾斜によって変えられる変速比で入力シャフト１１からチェーン１７へと駆動を伝達するために、一組のローラ１８が前記ディスクの対向面の間に取り付けられている。
【００２６】
入力シャフト１１はそれに取り付けられており、エピサイクリック・ギヤセットＥの遊星キャリア２２にロー・レジームのクラッチＬを介して選択的に連結された同一のギヤ２１と嵌合するギヤ２０をも駆動する。チェーン１７はバリエータ１０の出力をエピサイクリック・ギヤセットＥの太陽歯車２３と、ハイ・レジーム・クラッチＨの入力とに伝達する。エピサイクリック・ギヤセットＥのアニュラス２４は、車両の差動歯車とロードホイール２６に連結されたトランスミッション出力シャフト２５に恒久的に連結されている。出力シャフト２５はハイ・レジーム・クラッチＨを締結することによってバリエータ出力に直結される。
【００２７】
ロー・レジーム動作では、ロー・レジーム・クラッチが締結され、ハイ・レジーム・クラッチＨは離脱される。エンジン１２からの動力はバリエータ１０とギヤセット２０、２１とを駆動するので、エピサイクリック・ギヤセットＥの遊星キャリア２２、チェーン１７、および太陽歯車２３は全て駆動される。このようにして、遊星キャリア２２と太陽歯車２３がエンジンから同時に駆動力を受け、２つの駆動力を合計するアニュラス２４はエピサイクリック・ギヤセットＥの出力部品として動作する。
【００２８】
ハイ・レジームでの運転では、駆動力は（ロー・レジーム運転の場合と比較して）逆に動作しているバリエータ１０に加えられる油圧力によって発生する。ハイ・レジーム・クラッチＨが締結され、ロー・レジーム・クラッチＬは離脱される。したがって、エピサイクリック・ギヤセットＥは効果的に非作動状態になり、バリエータ１０の出力は締結したハイ・レジーム・クラッチＨを介して出力シャフト２５に直接連結される。
【００２９】
ロー・レジームでの加速中、バリエータ１０からの出力である太陽歯車２３の回転速度が、順次減速する速度比でバリエータを動作させることによって低減し、ひいては衛星キャリア２２からの前方駆動力が支配的になる。バリエータの速度比がその下限に達すると、太陽歯車２３、衛星キャリア２２、およびアニュラス２４は同時に回転し、その結果、ハイ・レジーム・クラッチの両側が同じ速度で回転する。
【００３０】
加速が継続すると、この条件でハイ・レジーム動作への変更（またはその逆）が行われる。本発明はレジーム変更を達成する方法に関するものである。
【００３１】
一方のレジームから他方のレジームへの変更を図２を参照して説明する。説明される変更はロー・レジームからハイ・レジームへの変更であるが、ハイ・レジームからロー・レジームへの変更の場合も原理は同じである。
【００３２】
ステップ１００（以下では「ステップ」を「Ｓ」と略す）では、トランスミッションはロー・レジームのバリエータの下限値で動作する。前に説明したように、それによって太陽歯車２３、衛星キャリア２２、およびアニュラス２４は共回転し、またハイ・レジーム・クラッチＨの両側が等速度で回転する（「同期速度比」動作として知られている）。
【００３３】
Ｓ１０２で、ハイ・レジーム・クラッチＨが締結される。従来形とは対照的に、クラッチを締結する液圧は利用できる最高圧力で単一段階で加えられる。その結果、ハイ・レジーム・クラッチ（Ｈ）は極めて迅速に、ほぼ瞬間的に締結され、双方のクラッチＬ、Ｈが同時に短期間だけ締結されるので、トランスミッションは極めて短期間だけ同期速度比に保たれる。
【００３４】
クラッチ締結圧力はできる限り迅速に印加されるが、好適には、フル・クラッチ締結圧力を加える時間は４０ｍｓ未満とする。
【００３５】
Ｓ１０４で、バリエータに加えられる制御力が逆転する。それによってバリエータによって伝達される動力が逆転するが、ロックされた２レジームのクラッチによって継続的な動力伝達が保証される。最後に、Ｓ１０６で、ロー・レジーム・クラッチＬが離脱され、トランスミッションをハイ・レジームで動作させる。
【００３６】
高圧で新レジームのクラッチを単一段階で締結させるように流体圧力を加えることによって、クラッチは極めて迅速にフィルされ、それによってトランスミッションはレジーム変更のために望ましい速度比に近づくことが可能になる。したがって、トランスミッションに必要な予測の程度は低減し、場合によってはなくなることもある。
【００３７】
本発明を実施するための油圧制御回路の概略図が図３に示されている。この回路は第１と第２の流体ポンプＰＬ、ＰＲを有する制御回路を備えており、その各々がタンク、もしくは油溜め３２から流体を供給し、流体を第１と第２の供給管３４、３６へとそれぞれ向ける。各々の供給管３４、３６の下流側の端部には、バルブ機構Ｖ３が配置されており、これは単一の、または２つの別個のソレノイド・バルブＳ１またはＳ２のそれぞれを備えており、さらにバルブ機構Ｖ３の下側で、配管３４、３６にそれぞれ連結された別の切換えバルブＶ４、Ｖ５を備えていてもよい。いずれの構成でも、前記バルブＶ３、Ｖ４、Ｖ５は、各ポンプＰＬ、ＰＲからの供給を、制御バルブＶ１の上流側の第１ポイントＰ１、または前記バルブの下流側にあるが、別のバルブＶ２の上流側にある第２ポイントＰ２のいずれかに選択的に向けることができる。（同じ実施形態での）バルブＶ１およびＶ２は圧力上昇バルブであり（すなわち、その動作は流れを制限し、そこへの供給圧を上昇させる）、一方、バルブＳ１、Ｓ２、Ｖ４、Ｖ５は配管の圧力には作用しない単なるソレノイド・バルブである。図示されているように、制御バルブＶ１およびＶ２はフロー・シリーズで連結されている。
【００３８】
１個の複動油圧ピストン１９の概略が図３により詳細に示されている。１個のピストン１９だけが図示されているが、各ローラ１８は同一の各ピストンによって制御される。
【００３９】
各ローラ１８の軸５２は複動ピストン５５の中空シャフト５４の空洞５３内に装着されている。このピストンには対向するピストン・ヘッド５６、５７が設けられており、これらのヘッドは双方とも油圧負荷により同軸のシリンダ・キャップ５８、５９内で自由に慴動し、かつシャフト５４の長手方向軸の周りを自由に回転する。ピストン５５と端部キャップ５８、５９は連係して各ローラに関連する油圧ピストン１９を形成している。油圧ピストン１９の説明は全く概略的なものであることが理解されよう。
【００４０】
ピストン１９用の作動液入口６１、６２、および出口６４、６５がそれぞれのシリンダ・キャップ５８、５９の端壁と側壁内に形成され、第１と第２の供給管３４、３６が、ピストン１９を全く同じ動作を行わせるので、バリエータの全てのローラは互いに異なる同じ圧力に継続して保持される。
【００４１】
さらに、第１と第２の供給管３４、３６の間に交差連結７０があり、逆止めバルブ７２、７４の高圧優勢構造によって連通していることも確認できる。逆止めバルブの出口は、従来の態様で軸方向負荷をバリエータの端部の入口ディスク１４に印加するための圧力室２７（図１）に繋がっている。
【００４２】
ソレノイド・バルブＳ１、Ｓ２、Ｖ４、Ｖ５は供給管３４、３６の一方、または双方をバルブＶ１またはＶ２に連結し、また、この図に示された連結構造では、Ｖ１の△ＰによってＰ１＞Ｐ２である。Ｖ２の△Ｐはポンプ間の△Ｐに影響を及ぼさずに制御回路内の絶対圧を設定し、（例えば圧力逃がし弁によりポンプからの流れが変化しない限り）、Ｖ１に影響を及ぼさない。その結果、図３に示された連結構造では、Ｖ１はバリエータ制御バルブとして使用でき、一方、Ｖ２はクラッチ制御バルブとして使用できる。
【００４３】
例えば、クラッチＣＬを締結するため、バルブＳ１はＰ２をクラッチＣＬに連結するため図３に示された位置に切り換えられる。連結は、クラッチＣＬが油溜めまたはドレンに連結されている図３に示した位置から、クラッチＣＬがバルブＳ１に連接されている別の位置へと切り換えられる放出バルブＤ１を介して行われる。したがって、圧力は従来形の２段階プロセスではなく１段階で印加される。このような構成によって、４０ｍｓまたはそれ未満の期間でクラッチ締結圧力を加えることが可能になる。
【００４４】
クラッチＣＲには圧力がバルブＳ２、Ｖ５の適宜の作動によって同様に印加され、またクラッチＣＬの場合はＤ１と同様のクラッチ放出バルブＤ２の作動によって印加される。
【００４５】
図３の構成では、油溜めの両端に差圧が発生しないように、ひいてはバリエータの反作用力が発生しないように、ソレノイド・バルブＳ１、Ｓ２を同じポイントに設定することによってフェール・セーフ動作が可能である。この段階で、各バルブＶ１、Ｖ２によって生成される背圧の変動がローラ・ピストンの制御および／またはクラッチ締結の制御に利用されることを述べておく価値がある。この構成ではバルブＶ２によって生成される背圧の変動は、差圧がバリエータを制御するために利用されるので、バルブＶによって生成される背圧には全く影響を及ぼさないことは明白である。その結果、クラッチ締結はバリエータ・ローラのピストンに影響を及ぼさずに単一段階で達成できる。
【００４６】
本発明の簡略な実施形態が図４に示されている。図４の構成は、バリエータ制御回路とは独立して動作する点でこれまでの実施形態とは異なっている。図４はこれまでの実施形態と同様に２つの油圧作動クラッチＣＬとＣＲを示している。クラッチは、ポンプ８２と、必要なアキュムレータ圧が得られるとポンプ出力を逃がすために開放される逃がし弁８４とによって高圧に保たれる、弾力的な可変容積を有する従来形のアキュムレータ８０からの流体圧力の印加によって締結される。
【００４７】
ポンプ出力は逆止め弁８６によってアキュムレータ８０に送られ、アキュムレータはさらに、クラッチＣＬおよびＣＲのそれぞれへのアキュムレータ圧力の印加をそれぞれ制御する２つの制御バルブ８８、９０に連結されている。バルブ８８、９０はクラッチＣＬおよびＣＲをアキュムレータ圧力、またはドレンのいずれかにそれぞれ連結するために電気的に動作可能である。したがって、クラッチＣＬおよびＣＲのいずれか一方を締結したい場合は、クラッチをアキュムレータ圧力に連結するために適宜のバルブ８８、９０が作動される。このようにして、クラッチ印加圧力は単一段階で、またはアキュムレータ内の圧力に等しい単一の圧力で印加される。クラッチＣＬおよびＣＲのいずれかを離脱させるためには、クラッチをドレンに連結し、かつクラッチをアキュムレータから遮断するために適宜のバルブ８８、９０が作動される。
【００４８】
このように、図２のクラッチ締結手順は「ハードフィル」の単一段階クラッチ締結ステップを利用して簡単に達成できる。第１実施形態と同様に、この構成によってクラッチ締結のための全圧力を４０ｍｓまたはそれ未満で加えることができる。
【００４９】
本発明の前述の実施形態の細部に限定されるものではない。
【図面の簡単な説明】
【図１】
本発明に基づいて制御される車両トランスミッションの概略図である。
【図２】
図１のトランスミッションの制御を示したフローチャートである。
【図３】
本発明に基づく油圧制御回路の第１実施形態の概略図である。
【図４】
本発明に基づく油圧クラッチ制御回路のさらに別の実施形態の概略図である。
【図２】
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【国際公開パンフレット】
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【国際調査報告】
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