(57)【要約】インレットガスの酸素含有量が少なくとも５０vol.％であり、可燃物（５１）及び該インレットガス（５３）を第１燃焼チャンバー（１２）へ搬送し、可燃物を燃焼チャンバー内のインレットガスの酸素で燃焼し、焼却された可燃物の熱分解生成物として排煙と固形粒子を生じ、前記排煙及び前記粒子が第２チャンバー（１４）へ通され、更に燃焼が生じ、第２燃焼チャンバー（２２）から出る排煙が冷却され、前記冷却された排煙（７３）の一部が少なくとも1つの燃焼チャンバーに戻され、該冷却された排煙が該燃焼チャンバー内の温度を抑え、前記冷却された排煙の残部が排煙浄化システム（２９）へと通過し、排煙中の汚染物質と粒子は、排煙が大気中に放出される前に実質的に無害の化合物へ変換されるか又は完全に除去される、段階を含む可燃物を焼却するプロセス。
2004532967.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
インレットガスの酸素含有量が少なくとも５０vol.％であり、可燃物及び該インレットガスを第１燃焼チャンバーへ搬送する、
前記可燃物を燃焼チャンバー内のインレットガスの酸素で燃焼し、焼却された可燃物の熱分解生成物として排煙と固形粒子を生じる、
前記排煙及び前記粒子が第２燃焼チャンバーへ通され、更に燃焼する、
第２燃焼チャンバーから出る排煙が冷却される、
前記冷却された排煙の一部が少なくとも1つの燃焼チャンバーに戻され、該冷却された排煙が該燃焼チャンバー内の温度を抑える、
前記冷却された排煙の残部が排煙浄化システムへ通過し、排煙中の汚染物質と粒子は、排煙が大気中に放出される前に、実質的に無害の化合物へ変換されるか、又は完全に除去される、
段階を含む可燃物を焼却するプロセス。
【請求項２】
少なくとも1つの燃焼チャンバーの少なくとも1つのパラメーターの値を監視し、該パラメーターが少なくとも1つの燃焼チャンバーの可燃物の熱分解の関数である、
パラメーターの少なくとも１つの値と、パラメーターのための少なくとも１つの所定値を比較することが行なわれ、該比較は制御装置によりもたらされる、
前記比較の結果を少なくとも1つの前記燃焼チャンバー及び排煙ガス浄化システムに戻される前記冷却された排煙の一部を制御するための装置に伝え、前記排煙の一部を制御するための装置が燃焼チャンバー及び排煙の浄化システムへ送られる排煙の相対的な量を調節する、
段階を更に含む請求項１のプロセス。
【請求項３】
前記監視段階の少なくとも１つのパラメーターが温度である請求項２のプロセス。
【請求項４】
燃焼チャンバーの少なくとも１つが第２燃焼チャンバーである請求項２のプロセス。
【請求項５】
燃焼チャンバーの少なくとも１つが第１燃焼チャンバーである請求項２のプロセス。
【請求項６】
前記監視段階の少なくとも１つのパラメーターが一酸化炭素の濃度である請求項２のプロセス。
【請求項７】
燃焼チャンバーの少なくとも１つが第２燃焼チャンバーである請求項６のプロセス。
【請求項８】
前記監視段階の少なくとも１つのパラメーターが酸素である請求項２のプロセス。
【請求項９】
燃焼チャンバーの少なくとも１つが第２燃焼チャンバーである請求項８のプロセス。
【請求項１０】
冷却ガスの総量を制御する手段がバルブであることを特徴とする請求項２のプロセス。
【請求項１１】
前記搬送段階のインレットガスが２つの高濃度酸素流路に搬送され、インレットガス流路の１つは燃焼する廃棄物に隣接して位置し、もう１方のガス流路は燃焼する廃棄物の炎の上部に位置し、各流路からの酸素の量は制御され、燃焼する廃棄物の温度は、第１燃焼チャンバーのフロアへ最小の損害となる温度で維持され、システムの基準範囲内の酸素量％で、廃棄物の完全な燃焼が起こることを特徴とする請求項１のプロセス。
【請求項１２】
インレットガスの酸素含有量が少なくとも約８０vol.％である請求項１のプロセス。
【請求項１３】
インレットガスの酸素含有量が少なくとも約９０vol.％である請求項１のプロセス。
【請求項１４】
インレットガスの酸素含有量が約９０vol.％から９５vol.％の間である請求項１のプロセス。
【請求項１５】
第１燃焼チャンバーにおける前記燃焼段階が約１１００℃から約２０００℃の温度でもたらされる請求項１のプロセス。
【請求項１６】
第１燃焼チャンバーにおける前記燃焼段階が約１２００℃から約１７５０℃の温度でもたらされる請求項１のプロセス。
【請求項１７】
第１燃焼チャンバーにおける前記燃焼段階が約１３００℃から約１５００℃の温度でもたらされる請求項１のプロセス。
【請求項１８】
前記第２燃焼チャンバー内の前記第１通過段階における前記燃焼段階が約８５０℃から約１５００℃の温度でもたらされる請求項１のプロセス。
【請求項１９】
前記第２燃焼チャンバー内の前記第１通過段階における前記燃焼段階が約９５０℃から約１３５０℃の温度でもたらされる請求項１のプロセス。
【請求項２０】
前記第２燃焼チャンバー内の前記第１通過段階における前記燃焼段階が約１０５０℃から約１２００℃の温度でもたらされる請求項１のプロセス。
【請求項２１】
酸化窒素ガスを分解するために、少なくとも１種類の分解された窒素化合物を前記第２燃焼チャンバーへ加える段階から更になる請求項１のプロセス。
【請求項２２】
少なくとも１種類の分解された窒素化合物がアンモニアか尿素であることを特徴とする請求項２１のプロセス。
【請求項２３】
排煙が冷却された後、該排煙から固形粒子を分離する段階から更になる請求項１のプロセス。
【請求項２４】
前記戻し段階の燃焼チャンバーの少なくとも１つが第１燃焼チャンバーであることを特徴とする請求項１のプロセス。
【請求項２５】
前記燃焼の段階で炎を生じ、前記冷却された排煙が該炎に隣接する第１燃焼チャンバーに戻されることを特徴とする請求項２４のプロセス。
【請求項２６】
前記冷却された排煙が、前記焼却灰及びスラグに隣接する前記第１燃焼チャンバーに戻されることを特徴とする請求項２４のプロセス。
【請求項２７】
前記戻し段階の少なくとも１つの前記燃焼チャンバーが第２燃焼チャンバーであることを特徴とする請求項１のプロセス。
【請求項２８】
燃焼物質が廃棄物である請求項１のプロセス。
【請求項２９】
燃焼物質が有害廃棄物である請求項２８のプロセス。
【請求項３０】
燃焼物質が燃料である請求項１のプロセス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
（発明の分野）
本発明は可燃物、具体的には有害廃棄物及び生物学的有害廃棄物を含む廃棄物を焼却する方法に関する。
【０００２】
（背景技術）
廃棄物の処分は政府、特に市役所の深刻な問題である。廃棄物の中には有毒なものもあるため、廃棄物処理プロセスは、より厳密な規格により規制される。
産業廃棄物の場合、通常の非産業廃棄物以上に石油化学製品、ＰＣＢ（ポリ塩化ビフェニル）のような、より問題のある材料がある。多くの場合、医療廃棄物と有機廃棄物は危険であり、完全な殺菌及び分解が必要である。
【０００３】
以前は焼却以外の廃棄物投棄方法が一般的であった。例えば廃棄物の埋め立ては、廃棄物の焼却よりも遥かに低コストであったため、焼却の代わりに廃棄物の埋め立てが行われた。
しかしながら、より多くの厳しい環境基準により、有毒の化学薬品が長期間地面を浸透し帯水層を汚染するという認識が増え、廃棄物の埋め立てをそれほど魅力あるものとしなくなった。
同様に絶えず増加する廃棄物の量が、廃棄物の埋め立て及び他の方法を物理的に非現実的なものとする。
【０００４】
その結果、焼却のような破壊的に廃棄物を分解するプロセスがより一般的となった。焼却のような破壊的な技術は、廃棄物を効率的に無害な最終生成物へと変える。このことは重大な問題であり、有害廃棄物は高温で焼却され、分解された生成物は環境上害がない。
必要とされる高温及び大量の廃棄物の処理には、経済的且つ環境上効率の良い焼却炉の開発が必要とされる。このような生成物から放射されるのは一般的にはガスであり、国際的機関及び政府機関により定められた基準に従わなければならない。
同様に焼却で生じるスラグ、焼却灰、飛灰のような固形、粒子状の廃棄物を、環境への悪影響を取り除くために中性化しなければならない。
【０００５】
近年提案された焼却方法及び焼却炉の例として、米国特許第５７５２４５２号及び第５１７９９０３号、ＷＯ９５／０１８０９号がある。
後者の２つの特許は、量が酸素で増加する再利用排煙について記載される。米国特許第５７５２４５２号は、少なくとも３５０ft／秒の速度で加熱領域に酸素を注入するランスを備えたシステムについて記載される。
【０００６】
しかしながら、焼却炉及び焼却プロセスにおける改良にもかかわらず、建設費と維持費は、未だに非常に高額である。更には周囲に流出する廃水を更に減少する必要がある。
【０００７】
（本発明の要約）
本発明の目的は、廃棄物焼却炉の焼却率及び処理能力を最大化すると同時に、ガス排出及び生じる固形廃棄物を最小限にするプロセスを提供することである。
本発明の更なる目的は、有害廃棄物を含む産業廃棄物、普通ごみ、有機廃棄物に用いるための経済的な焼却プロセスを提供することである。
【０００８】
必要とされる焼却炉及び排煙浄化システムのサイズを最小化し、必要な投資及び維持費を最小化することが本発明の別の目的である。
本発明の更なる目的は、大量の石炭を燃やす発電所のような大きな産業施設に適用することが可能な、経済的、且つ環境にも優しいプロセスを提供することである。
【０００９】
本発明として、可燃物及びインレットガスを第１燃焼チャンバーに搬送する段階を含む可燃物を焼却するプロセスが提供され、インレットガスの酸素含有量は少なくとも５０vol.％である。
このプロセスは、可燃物を燃焼チャンバー内のインレットガスの酸素で燃焼し、続いて焼却された可燃物の熱分解生成物として、排煙と固形粒子を生じる。
排煙及び粒子は第２チャンバーへ通され、更に燃焼する。第２燃焼チャンバーから出る排煙が冷却される。冷却された排煙の一部分は、少なくとも1つの燃焼チャンバーに戻され、冷却された排煙は該燃焼チャンバー内の温度を抑える。
最後に、冷却された排煙の残部は、排煙浄化システムへ通過し、排煙中の汚染物質と粒子状物質は、排煙が大気中に放出される前に、実質的に無害の化合物へ変換されるか、又は完全に除去される。
【００１０】
更に本発明として、少なくとも1つの燃焼チャンバーの少なくとも1つのパラメーターの値を監視する段階を更に含むプロセスが提供され、パラメーターは、少なくとも1つの燃焼チャンバーの可燃物の熱分解の関数である。これは監視されたパラメーターの少なくとも１つの値と、パラメーターのための少なくとも１つの所定値を比較することにより行われ、該比較は制御装置によりもたらされる。
最後に、比較の結果は、少なくとも1つの燃焼チャンバー及び排煙ガス浄化システムに戻される冷却された排煙の一部を制御するための装置に伝えられる。前記排煙の一部を制御するための装置は、燃焼チャンバー及び排煙の浄化システムへ送られる排煙の相対的な大きさを調節する。
【００１１】
更に本発明の実施形態として、監視段階のパラメーターの少なくとも１つは温度である。温度は第１燃焼チャンバー、第２燃焼チャンバーで、あるいは両方のチャンバーで監視することができる。
【００１２】
更に本発明の好適な実施形態として、監視段階のパラメーターの少なくとも１つは一酸化炭素の濃度、又は酸素の濃度であり、あるいは両方の濃度である。これらの濃度は第２燃焼チャンバーからの排出中に測定することができる。
【００１３】
本発明の好適な実施形態として、冷却ガスの量を制御する手段はバルブである。更に本発明の好適な実施形態として、搬送段階のインレットガスは、２つの高濃度酸素流路に搬送される。インレットガス流路の１つは燃焼する廃棄物に隣接して位置し、もう１方のガス流路は燃焼する廃棄物の炎の上部に位置する。
各流路からの酸素の量は制御され、燃焼する廃棄物の温度は、第１燃焼チャンバーのフロアへの損害を最小とする温度で維持され、システムの基準範囲内の酸素量％で、廃棄物の完全な燃焼が起こる。
【００１４】
更に本発明の好適な実施形態として、インレットガスの酸素含有量は、少なくとも８０vol.％である。
更に本発明の好適な実施形態として、インレットガスの酸素含有量は、少なくとも９０vol.％である。
【００１５】
更に本発明の好適な実施形態として、インレットガスの酸素含有量は、９０vol.％と９５vol.％の間である。
更に本発明の好適な実施形態として、第１燃焼チャンバーにおける燃焼段階は約１１００℃と約２０００℃の間である。
【００１６】
本発明の他の好適な実施形態として、第１燃焼チャンバーにおける燃焼段階は約１２００℃と約１７５０℃の間である。
【００１７】
更に本発明の好適な実施形態として、第１燃焼チャンバーにおける燃焼段階は約１３００℃と約１５００℃の間である。
【００１８】
本発明の更に他の好適な実施形態として、第１通過段階の第２燃焼チャンバーにおける燃焼は、約８５０℃と約１５００℃の間である。
本発明の他の好適な実施形態として、第１通過段階の第２燃焼チャンバーにおける燃焼は、約９５０℃と約１３５０℃の間である。
【００１９】
本発明の更に他の好適な実施形態として、第１通過段階の第２燃焼チャンバーにおける燃焼は、約１０５０℃と約１２００℃の間である。
本発明の他の実施形態として、プロセスは、酸化窒素ガスを分解するために、少なくとも１つの分解された窒素化合物を追加する段階を更に含む。一般的に、少なくとも１つの分解された窒素化合物は、アンモニア又は尿素である。
【００２０】
更に本発明の好適な実施形態において、プロセスは、排煙が冷却された後、排煙から固形の粒子を分離する段階を更に含む。
【００２１】
更に本発明の好適な実施形態において、戻り段階の少なくとも１つの燃焼チャンバーは、第１燃焼チャンバーである。
最後に、本発明の好適な実施形態において、冷却された排煙はチャンバー内の可燃物の燃焼により生じる炎に隣接する第１燃焼チャンバーに戻される。
他の実施形態において、冷却された排煙は、焼却灰やスラグに隣接する第１燃焼チャンバーに戻される。
【００２２】
本発明の更に他の好適な実施形態において、戻り段階の少なくとも１つの燃焼チャンバーは、第２燃焼チャンバーである。
最後に、本発明は有害廃棄物又は燃料を含む可燃物の廃棄物に用いることができる。
【００２３】
（好適な実施形態の詳細な説明）
本発明は、図面に関連した下記の詳細な説明により理解、評価される。各図面において、同一の部品には同一の参照番号が付与される。
図１を参照すると、本発明の焼却プロセス１１０の好適な実施形態のフローチャートが示されている。プロセス１１０は、産業廃棄物、普通ごみ及び／又は有機廃棄物を焼却するために用いられるのが特に好ましい。
添付の図面と同様に以下の記載は、これら廃棄物を用いて記載する。上記プロセス１１０は、廃棄物の焼却プロセスとして記載されるが、一方該プロセスは、任意の燃料を燃焼し、クリーンで費用効率のよいエネルギーを生産するために用いることができる。
都市ごみ又は産業廃棄物の代わりに、プロセス１１０を天然ガス、重油及び石炭のような燃料を燃焼するために用いることができる。これらの燃料は、本発明を制限しない例として示される。
【００２４】
プロセス１１０は、廃棄物がコンジット（図示せず）を介して送られる（５１）第１燃焼チャンバー（ＰＣＣ）１２を含む。インレットガスは酸素を、少なくとも５０vol.％、好ましくは少なくとも８０vol.％、最も好ましくは少なくとも９０vol.％含み、通常は酸素を約９０vol.％から９５vol.％の間で含む。インレットガスは、コンジット（図示せず）を介してＰＣＣ１２へ送られる（５３）。通常ＰＣＣ１２は燃焼している廃棄物に隣接する。
廃棄物は、過剰な化学量論の酸素量で燃焼される。廃棄物は温度が約１１００から２０００℃、好ましくは約１２００から１７５０℃、更に好ましくは約１３００から１５００℃の間に維持されたＰＣＣ１２内で燃焼される。
第１燃焼チャンバー１２の中で用いられる高濃度酸素のために、燃焼された廃棄物は高い割合で完全に酸化する。酸素ランシング及び補充の酸素を導入する他の方法は必要ではない。
【００２５】
焼却により生じる小さい固形粒子と混合された排煙は、ＰＣＣ１２から出て、コンジット（図示せず）を介して第２燃焼チャンバー（ＳＣＣ）１４へ送られる（５５）。
一部燃焼した排煙は、ＳＣＣ１４で更に燃焼され、ＰＣＣ１２から届く残りの酸素を用いて、より完全に酸化したガスとなる。ＳＣＣ１４において、温度範囲は、約８５０から１５００℃、好ましくは約９５０から１３５０℃、更に好ましくは約１０００から１２００℃の間に維持される。
【００２６】
随意に、窒素酸化物ガス（NOｘ）を分解する物質が、コンジット（図示せず）を介してＳＣＣ１４へ送られる（５７）。
一般的には、これらの物質はＰＣＣ１２及びＳＣＣ１４の中で形成された窒素酸化物ガスを窒素と水へ変換するアンモニア又は尿素のような、分解された窒素化合物である。
コンジット（図示せず）を介して、段階５３からＰＣＣ１２を通過したインレットガスからなる窒素の量は少ないので、システム内の窒素酸化物の量は多くはない。
いくつかの実施例において、窒素酸化物ガスを分解する物質が触媒なしで用いられることもあるが、他の実施例において、触媒が必要となることがある。好ましくは、ＰＣＣ１２及びＳＣＣ１４は単一構造内に含まれるが、必要な場合には、分離した構造に配される。
【００２７】
排煙は、コンジット（図示せず）を介して、熱交換器２２により搬送される（５９）。
一般的には熱交換器２２は、排煙から熱を除去するボイラーである場合もある。除去されるエネルギーは通常は蒸気として、コンジット（図示せず）を介して、多くの場合はタービン発電機であるエネルギー変換器１８に搬送される（６１）。
代わりに、電気又は蒸気を回収することができる（６３）任意の熱回復システムを用いることができる。生産された電気又は取り除かれた蒸気は焼却プラントに戻す、又は外部の消費者に分配することができる。
【００２８】
熱交換器２２から出た後、排煙の温度は、約２３０℃から２７０℃、好ましくは約２５０℃である。排煙は、コンジット（図示せず）を介して（６５）から粒子分離器２６に移される。該粒子分離器２６は、サイクロン分離器であり、コンジット（図示せず）を介して、（６９）にて排煙から飛灰２７を取り除く。
取り除かれた飛灰２７は、収集され、袋に入れられ、有毒廃棄物処理サイトに送られる。プロセス１１０のこの段階において粒子分離器２６を用いることは任意である。代わりに、粒子を下記に記載される排煙浄化システム２９で除去することができる。また代わりに、浄化システム２９は、粒子分離器２６を補完する粒子除去剤を含むことができる。
【００２９】
粒子分離器２６と排煙浄化システム２９の間に位置する２つのバルブ（図示せず）が、排煙を２つに分割する。
コンジット（図示せず）を介して（７３）で再利用される排煙の割合、コンジット（図示せず）を介して（７１）で通過し、更に浄化を行うために排煙浄化システム２９に入る排煙の割合は、ＰＣＣ１２及び／又はＳＣＣ１４のいくつかのパラメーターで決定される。
【００３０】
更に浄化を行うために、排煙はコンジット（図示せず）を介して（７１）を通過するが、詳細については記載しない。
浄化システムの正確な能力は、焼却される廃棄物、排出される排煙と粒子、適用される環境基準次第である。一般的には、排煙浄化システム２９は粒子除去剤を含み、該粒子除去剤は上記したように随意に粒子分離器２６を補完し、プロセス１１０において、時として単一粒子除去剤として機能する。
一般的に、浄化システム２９での粒子除去剤は、より細かい粒子を粒子分離器２６以上に捕らえる。一般的には、浄化システム２９は、酸性のガスを中和するためにスクラバーを含む。
流出ガスの浄化のために一般に使用される他の装置は、（８１）でガスが大気へ放出される前に、必要な排出基準を達成するために、必要に応じて加えることができる。
【００３１】
排煙の他の部分は、コンジット（図示せず）を介して（７３）を通過しＰＣＣ１２で再利用される。一般的には、再利用され冷却される排煙は、直接炎からコンジット（図示せず）を介して７３Ａを通過してＰＣＣ１２に戻され、従ってＰＣＣ１２から熱を除去し、ＳＣＣ１４を介して熱交換器２２へ移される。
他の実施例において、再利用された排煙は、コンジット（図示せず）を介して７３Ｂを通過して、ＳＣＣ１４に戻される。更に他の実施形態において、排煙はコンジット（図示せず）を介して７３Cを通過して、ＰＣＣ１２のフロアに置かれる焼却灰及びスラグ１７を通過し再利用される。
最後に、他の実施例において、冷却される排煙は、ＰＣＣ１２及びＳＣＣ１４の両方に戻すことができる。ＰＣＣ１２は１３００℃を越える温度で作動するので、焼却灰は冷却された時、ガラス状になる（７５）。灰のいくらかは、対流により（７９）を通過しＳＣＣ１４に運ばれる。
冷却されたスラグ及びガラス状の焼却灰１７は、処理するためにスラグと焼却灰容器（図示せず）へ、（７７）で定期的に取り除かれる。
【００３２】
図２Ａを参照すると、図１に示される本発明のプロセス１１０に沿って操作される焼却炉システム２１０の概略図が示されている。システム２１０により、図1に示されるプロセス１１０をより良く理解できる。しかしながら、図２Ａで示されるシステムは、本発明を限定せず例示の目的でのみ示される。
【００３３】
システム２１０は、廃棄物１９が廃棄物供給口１０から供給される、第１燃焼チャンバー１２を有する。燃焼のためにインレットガスを供給するインレットガス配列口１５がある。一般的には、インレットガスは、少なくとも酸素を９０vol.％含んで構成される。
廃棄物１９は、第１燃焼チャンバー（ＰＣＣ）１２内で燃焼される。インレットガスは、ＰＣＣ１２で、燃焼される廃棄物に隣接する配列１５からもたらされる。第１燃焼チャンバー１２に供給されるインレットガス中の高濃度の酸素は、廃棄物の燃焼速度を加速する。
ＰＣＣ１２の温度は、空気だけが使用される場合に生じる温度よりはるかに高温である。得られる高温は固形物を容易く燃焼し、粉砕して焼却を促進する。空気中で燃焼しない又は不完全にしか燃焼しない物質は、高濃度の酸素を含有するインレットガスで完全に燃焼することが多い。
本発明のプロセス中の酸素濃度はかなり高いので、燃焼はより完全であり、ランスされた酸素を選択的に供給する必要はない。燃焼の速度は現時点で用いられている焼却炉よりも速いので、第１燃焼チャンバー１２は、従来技術の焼却炉よりも処理能力を高くすることができる一方、より小さなサイズとすることができる。
【００３４】
ＰＣＣ１２は、細板からなるボトム・グレーティングを有し、該ボトム・グレーティングは好ましくは、燃焼している廃棄物を回転又は攪拌するために、回転可能又は移動可能なように適用される。
グレーティングは、セラミック材料から作る、又は被覆することができ、該セラミック材料は、燃焼の際の高温度からグレーティングを保護する。
一般的には、他の全てのグレーティング細板は定期的に移動され、燃焼している廃棄物を回転し、完全で迅速な燃焼を可能とする。ＰＣＣ１２の低い位置にある部品も又、熱から保護されなければならず、セラミック製のタイルをシールドとして用いる。
代わりに、壁及びグレーティングは隣接する送水管からの流水で冷却することができる。
第１燃焼チャンバー１２の底部のグレーティング細板の代わりに、チャンバー１２のフロアに回転する金属の円筒状のローラー、又は燃焼する廃棄物を定期的に移動及び／又は回転する他の手段を設けることは当業者には明白なことである。
【００３５】
ＰＣＣ１２からのスラグと焼却灰１７は冷却され、スラグ・チャンネル１６を介して、スラグと焼却灰容器（図示せず）へ移される。
第１燃焼チャンバー１２内が高温（１３００℃を越える）のため、焼却灰１７は、ガラスの様な外皮でカプセルに包まれ、冷却された時ガラス状となる。
カプセル化は有害な材料を絶縁し中和し、それ以上の処理を必要とせずに、道路敷設のような土木計画で使用できるようにする。
【００３６】
ＰＣＣ１２からの残りの酸素と同様に、燃焼する廃棄物から排出されるガス及び飛灰は、追加の燃焼が起こる第２燃焼チャンバー１４に入る。第１燃焼チャンバー１２の壁のノズルの配列３０は、冷却され、再利用されるガスをＰＣＣ１２へ注入する。通常これら再利用されるガスは、炎１１上のすぐ上のＰＣＣ１２に入る。
配列３０から入る、冷却され再利用される排煙は、一般的には約２５０℃の温度である。排煙は第１燃焼チャンバー１２を所定の温度、通常約１３００から１５００℃に維持する。
同様に排煙は、ＰＣＣ１２からＳＣＣ１４へ移動するガスを約１０００から１３００℃に冷却する。
【００３７】
随意に、アンモニア又は尿素は、ＰＣＣ１２及びＳＣＣ１４における酸化窒素ガスからの窒素及び水の生産を減少するＳＣＣ１４中の排煙に加えられる。ＰＣＣ１２及びＳＣＣ１４は、回転炉、固定炉又は他のタイプのオーブンのような複数のタイプのチャンバーの任意の１つから作ることができる。
【００３８】
排煙は、第２燃焼室１４から一般的にはボイラーのような熱交換器２２に通される。熱交換器２２は、排煙から熱を取り除き、一般的にはタービン発電機（図示せず）ヘ導かれる蒸気を形成する。タービン発電機は、電気グリッドに接続することができ、該電気グリッドから電気を消費者に直接送ることができ、又は電気をプラント内で用いるために焼却プラントに戻すことができる。
代わりに、それぞれ熱交換器／ボイラー２２及びタービン発電機（図示せず）により生産された蒸気、蒸気と電気の混合物を販売することができる。
燃焼された廃棄物からの排煙及び飛灰の排気がオプショナル・ブロワー２４に到達するまでに、排煙の温度は約２５０℃に下げられる。
【００３９】
オプショナル・ブロワー２４を通る飛灰は、ブロワー２４を通り抜けるオプショナル・サイクロン分離器２６に入り、該オプショナル・サイクロン分離器２６は、ブロワー２４を通過する飛灰の大部分を沈殿させる。サイクロン分離器２６は、排煙からの粒子を分離する、市場で入手可能なサイクロン分離器を用いることができる。シングル・サイクロン又はマルチプル・サイクロンを用いることができる。
【００４０】
本発明のプロセスによって生産された飛灰の量が大きく減少することは注目すべき点である。飛灰の減少は、インレットガスでもたらされる高濃度の酸素の直接的な結果である。高濃度の酸素は、第１燃焼チャンバー１２に供給されるインレットガスの総量を減少し、該高濃度の酸素は、焼却により生じる灰のための搬送ガスを少量にする。
生じた灰の多くが焼却灰として残る。飛灰は、排煙内のダイオキシン及び重金属のような有害物資を捕らえるので、飛灰は収集し、有毒物質処理場に搬送することが法律で定められている。
従って飛灰の全ての減少が廃棄物の処理費用の削減となる。
【００４１】
排ガスの大部分及び排煙は、再利用路２８を介して第１燃焼チャンバー１２へ戻される。再利用される排煙は、約２５０℃であり、配列３０を介して第１燃焼チャンバー１２の壁からＰＣＣ１２に入る。
通常、排煙はチャンバーに炎１１の近く又は上部から入る。冷却された再利用排煙は、第１燃焼チャンバー１２の温度を通常１３００から１５００℃に保つ冷却剤として機能する。
通常、冷却された再利用排煙は、直接システムへ炎１１の上部の第１燃焼チャンバー１２から再度入る。随意に排煙は、ＳＣＣ１４、又はＰＣＣ１２のフロアの焼却灰又はスラグ１７へ直接入ることにより再利用することができる。
一般的に、コンジットの配列は、再利用される排煙を再導入するために用いられるが、他の実施形態において、再利用される排煙が入る場所は１箇所である。
【００４２】
ブロワー２４からの排煙の一部は、清浄路３２へ入る。バルブ３１Ａと３１Ｂは、清浄路３２へ及び再利用路２８へ入る排煙の量、時期を決める。９０vol.％の酸素及び一般的なイスラエルの都市ごみの混合物を用いると、生じ、上記路に入る混合排煙は、組成が通常約６vol.％の酸素、５vol.％の窒素、４３vol.％の二酸化炭素、４６vol.％の蒸気である。
もし、第１燃焼チャンバー１２に供給されるインレットガスが、空気（約２１vol.％の酸素）であり、少なくとも９０vol.％の酸素を含むガス混合体ではない場合、清浄路３２及び再利用路２８に入る排煙の窒素含有量は、約６６vol.％にまで上昇する。
【００４３】
バルブ３１Ａ及び３１Ｂは制御システムに接続され、制御システムは通常第１燃焼チャンバー１２及び／又は第２燃焼チャンバー１４から排出するガスの温度のパラメーターを監視する。
もし温度が必要以上に高いと、排煙がより高い割合で第１燃焼チャンバーへ再循環される。もし第１燃焼チャンバー内の温度が必要以上に低いと、戻されるガスの量は減少する。
例として、ＰＣＣ１２内の温度が１７５０℃で、ＳＣＣ１４内の温度が１１００℃の場合、排煙が再利用される割合は約６０vol.％であり、４０vol.％は、以下図２Ｂを用いて示されるように、路３２を介して直接排煙浄化システム３１０へと通過する。
【００４４】
通常、例えば熱電対のような装置は、ＰＣＣ１２及び／又はＳＣＣ１４内の温度を測定するために用いられる。温度制御器は、１又はそれ以上の温度を目標点として、ＰＣＣ１２及び／又はＳＣＣ１４内の温度を測定する。
次に制御器は、それぞれ２つのバルブを開く又は閉じる。制御器は必要な量の再利用される排煙をＰＣＣ１２及び／又はＳＣＣ１４へ戻す。冷却される排煙の再利用は、再利用が行われていない時以上に、第１燃焼チャンバー１２内の温度のより良い制御を確実にする。このことは排煙の燃焼の度合いを増す。
【００４５】
図２Ｂを参照すると、焼却プラントの浄化及び洗浄システム３１０の例の概略図が示されている。図２Ｂの装置の構成は、例示の目的のためだけに示され、本発明の範囲を限定する意図はない。
【００４６】
洗浄路３２は、プラントの浄化システム３１０へと続く。排出される固形物及び排煙は減少する。排煙及び固形物は静電集塵器（ＥＳＰ）３４へと通される。静電集塵器は、上記のサイクロン分離器２６の代わりに補完し機能する。
残っている飛灰の多くがＥＳＰ３４で除去される。ＥＳＰ３４において、飛灰粒子は高電源で帯電され、反対の極に帯電している導電プレートへなびく。粒子の帯電は分散される。灰は沈殿し収集される。
【００４７】
排煙は、ライン４２を介して、システムから熱を取り除くスクラバー熱交換器３６へ送られる。排煙はスクラバー４０に入る。スクラバー４０の温度は１００℃以下であり、排煙の大部分の水蒸気は凝結する。スクラバー４０において、水酸化カルシウム、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム又はその他のアルカリ性化合物を含む塩基性溶液の滴下剤が注入される。これらは、第２燃焼室１４に随意に加えられるアンモニア、尿素によって分解されない、二酸化硫黄及び残りの窒素酸化物のような酸性ガスを中和する。
洗浄されたガスは、ライン３８を介して熱交換器３６へ再度入る。排煙は、スクラバー４０の底部に入る前に予め排煙から回収された熱を用いて再度加熱される。その後、再加熱されたガスは路４６に入る。作動する炭素注入器４４は、炭素をライン４６へ注入する。汚染物質中のダイオキシン及びフランは吸収される。炭素は重金属、重金属酸化粒子を含む他の汚染物質を捕らえる。
【００４８】
注入された活性炭及び流出ガスは、ライン４６を通って進み、繊維性フィルタ５０に堆積する。繊維性フィルタ５０は、排煙から注入された活性炭を除去する。酸素及び窒素のような残りのガスは、ライン４８を介して排気筒５２へ通される。ガスは通常は排気筒の底のブロワー４９で空気中に排気される。
【００４９】
インレットガスが少なくとも９０vol.％の酸素を含むとき、排気筒５２から排気される流出ガスの量は、現時点で用いられている焼却炉の約５分の１である。
通常、排気ガスの比率は酸素が約６vol.％、窒素が約５vol.％、水蒸気が約２０vol.％、二酸化炭素が約７０vol.％である。
【００５０】
窒素の減少及び大量の二酸化炭素である完全に酸化された炭素は、排煙を第１燃焼チャンバーで再利用した後に、高含有量の酸素と共にインレットガスを用いた直接的な結果である。
水蒸気の減少は、上記のスクラバー４０内の蒸気の高比率の凝結の結果である。
【００５１】
当業者にとって、浄化路３２に入った後の排水を浄化するための装置の正確な構成は可変的及び／又は随意的であることは明白である。
本発明の技術分野で既知の他のタイプのスクラバー及びフィルタを用いることができる。同様に上記した装置のいくつかは、図示していない他の装置を用いることができる場合には使用されない。
異なるプラントにおける洗浄装置は、焼却される廃棄物の性質及び守らなければならない環境基準により異なることが予想される。
【００５２】
上記のプロセスの第１燃焼チャンバー１２において、廃棄物を燃焼するために用いられるインレットガスは、酸素を少なくとも８０vol.％、好ましくは少なくとも９０vol.％、しかし通常は９０vol.％と９５vol.％の間で含む。
この程度の酸素含有量（９０から９５vol.％）は、プラクシャー社（Praxair Inc）製の蒸気圧変動吸着装置（ＶＰＳＡ）を用いることで容易に達成する。ＶＰＳＡ装置は比較的低コストで、空気から窒素を吸着し、残りのガス、即ち酸素を第１燃焼チャンバー１２へ送り出す。
窒素はこし器において低圧で吸収され、バキュームで除去される。現時点でこの方法は、高濃度の酸素を有するガス精溜を得るのに最も経済的な方法である。焼却炉の性能を上げるために高濃度の酸素を用いる全ての試みは、液化した空気の蒸留が必要なためインレットガスを生産するための費用を増加させる。
【００５３】
上記ＶＰＳＡの使用、もしくは高濃度の酸素を含有するインレットガスを生産するための、関連する蒸気変動吸着（ＰＳＡ）プロセスは制限されない。膜技術を用いる装置は、インレットガスを生産するためにも用いることができるが、該インレットガスは空気よりも酸素含有量は高いが、通常はわずか４０から６０vol.％である。
【００５４】
焼却炉のインレットガスが少なくとも９０％の酸素（廃棄物1トン当たりの絶対重量に基づく）を含む場合、焼却炉のスタックから流出するガスは約５だけ減少する可能性があるので、流出ガスを浄化するために必要な装置の大きさと費用も併せて縮小する。
同様に、焼却炉の費用は、燃焼がより速く、処理能力がより高いために減少する。更にシステムにおいて飛灰の減少、焼却灰の溶固のために、廃棄物の処理費用は減少する。
最後に、窒素はインレットガスにおいて僅かにしか含まれないので、窒素を熱する際のエネルギー損失は減少する。このエネルギーは、他の箇所で有益な使用のために回収することができる。
【００５５】
図３を参照すると、本発明の他の実施例の概略が示されている。図３は第１燃焼チャンバー（ＰＣＣ）１２、第２燃焼チャンバー（ＳＣＣ）１４及びこれらの制御システム１２０、１２２及び１２４を含む。
更に図３において前記チャンバーに配置される、インレットガス供給配列１５、補助インレットガス供給配列１１５及び再利用ガス排気配列３０を含む。
【００５６】
図３中、前記実施例のように、高濃度の酸素がＰＣＣ１２のフロアで、燃焼する廃棄物に隣接するＰＣＣ１２に供給される。酸素はインレットガス供給配列１５により搬送される。高濃度の酸素が搬送されるので、廃棄物１１の近くで非常に高温を生じる。
これら温度は、ＰＣＣ１２の構造に逆効果となるため、ＰＣＣ１２を構築するためには、違う、より耐熱性を有し、より費用がかかる物質を必要とすることもある。
【００５７】
ＰＣＣ１２の底部領域の燃焼温度を下げるために、本実施形態はインレットガス供給配列１５により第１燃焼チャンバーに供給される酸素の総量を制限することが検討される。高濃度の酸素ではなく配列１５により導入される酸素を制限することは、ＰＣＣ１２のフロアの近くの温度を下げる。
【００５８】
インレットガス供給配列１５により導入される酸素の総量の減少に伴い、いくらかの廃棄物及びそこから生じる排煙が不完全に酸化することがある。全ての廃棄物と排煙の実質的に完全な燃焼を確実にするために、ＰＣＣ１２内に第２ガス供給配列へ高濃度の酸素を搬送する別のガス供給配列が配置される。
補助インレットガス供給配列１１５として示される該第２配列は、通常は９０％を超える高濃度の酸素を燃焼する石炭及びそこから上昇する排煙へ供給する。
補助インレットガス供給配列１１５によって供給される酸素は、ＰＣＣ１２内で燃焼する廃棄物の排煙の実質的に完全な燃焼を行い、低温でのＰＣＣ１２の作動を可能とする。
補助インレットガス供給配列１１５により供給される酸素は、排出する排煙の温度を上昇し、僅かな温度上昇は、ＰＣＣ１２のフロアに隣接する廃棄物を燃焼し、ＰＣＣ１２のフロアに僅かに損傷を与える。
【００５９】
排出する排煙の温度は、バルブ１３０を介したノズル３０の配列から導入される再利用ガスにより加減される。ノズルは通常ＳＣＣ１４の壁又はＰＣＣ１２の上部に配置される。
排出する排煙の温度は、バルブ１３０の作動を制御する温度制御装置１２０に接続される熱電対、高温計あるいは他の温度監視装置１４２Ｂにより測定される。
【００６０】
２つの高濃度酸素源、インレットガス供給配列１５、補助インレットガス供給配列１１５を用いることは、ＰＣＣ１２の底部の近くに配される燃焼する廃棄物に隣接して、通常は低温で廃棄物の実質的に完全な燃焼を行う。
【００６１】
ＰＣＣ１２へもたらされ、比較的低い燃焼温度を維持するために必要とされる酸素量はいくつかの方法で制御することができる。温度制御は、システムのスタック５２から出る流出気体の酸素濃度の監視により行うことができる。上記のように、大気に入る排煙の濃度は厳密に規定される必要条件を満たさなければならない。酸素監視装置１３２は、排気の酸素vol.％を監視するために挿入又はスタック５２の近くの排気口に位置することができる。
その後測定される濃度に関するデータは、酸素濃度制御装置１２２に供給される。システムのスタック５２から出る流出気体の酸素濃度が規定によって要求された濃度より低い場合、補助インレットガス供給配列１１５により供給される酸素の量が増加される。
規定により要求されるより酸素量が高い場合、補助インレットガス供給配列１１５により供給される酸素の量は減少される。
【００６２】
スタック５２の排気口に位置する、酸素監視装置１３２の代わりとして、酸素は、再利用される排煙配列３０により搬送され、ＰＣＣ１２又はＳＣＣ１４のいずれかに入る、再利用ガスの酸素含有量の測定により監視することができる。
スタック５２の酸素含有量の比率は、再利用される排煙配列３０からもたらされる、再利用ガスの酸素含有量と関係がある。ＰＣＣ１２又はＳＣＣ１４のいずれかに入る、再利用ガスの構成はスタック５２における酸素が豊富か否かを決定するために用いることができる。
【００６３】
本発明の他の実施例において、２つの酸素監視装置は、スタック５２を排出する酸素含有量を決定するために用いることができる。装置１３２の１つはスタック５２に位置することができ、一方他の装置１３２は再利用される排煙が配列３０により搬送される位置に配することができる。
【００６４】
システムを制御する代わりの方法は、ＰＣＣ１２内の温度を監視することである。少なくとも1つの熱電対又は高温計１４２Ａが、燃焼する廃棄物の炎１１の近くに位置する。
温度測定の結果は、次に制御装置１２４及び燃焼する廃棄物の温度制御装置に供給され、燃焼する廃棄物の温度制御装置は、予め決めていた温度設定と比較する。
ガスインレット配列１５及び１１５の両方によってＰＣＣ１２に供給される酸素の量は、バルブ１２６及び１２８の操作により炎１１で設定される予め決めていた温度設定を維持するために調節される。
温度の制御により、スタック５２における流出する酸素の濃度も規定する範囲内に維持される。
【００６５】
補助インレットガス供給配列１１５によって供給される酸素量、及びインレットガス供給配列１５のバルブ１２６及び１２８を介して供給される酸素量の間に相互関係があることは当業者にとっては容易に明白である。
より多くの酸素が配列１５で必要とされる時、通常、必要とされる炎の温度のためには、配列１１５には、より少ない酸素でよい。
【００６６】
燃焼する物質の温度が高すぎる場合、燃焼廃棄物温度制御ユニット１２４によって制御されるバルブ１２６は燃焼する石炭上で、インレットガス供給配列１５から流れる酸素を減少する。
制御装置１２４は、第２燃焼チャンバー（ＳＣＣ）１４の排出口で温度を監視する別の制御装置（温度制御装置１２０）と離れている。この温度は、上記したように、２つのバルブ３１Ａ及び３１Ｂ（図２Ａ）によって達成される。該バルブ３１Ａ及び３１Ｂは、それぞれ再利用ライン２８（図２Ａ）によりＰＣＣ１２及びＳＣＣ１４に戻される、又は洗浄ライン３２（図２Ａ）によりスタック５２に送られる、冷却される再利用排煙の量を決定する。
【００６７】
燃焼する石炭の温度が測定装置１４２Ａで測定され、制御装置１２４で制御され、バルブ１２６及びガス供給配列１５を通し、バルブ１２８及び補助ガス供給配列１１５を通すスタック５２における酸素監視装置１３２及びその酸素制御装置１２２又は温度制御装置１２０及び再利用排煙配列３０のバルブ１３０を通した温度監視装置１４２Ｂにより、機能的に相互に連結する３つの制御ループを形成することが簡単に示される。
通常、１つの制御ループの変化は、他の２つの制御ループに対し識別可能な効果がある。
【００６８】
図３に示される実施形態は現時点で入手可能な燃焼炉よりも、温度をより良く抑制し制御する。補助ガス供給配列１１５及び再利用ガス配列３０を備えた実施形態において、再利用ガス配列３０は第２燃焼チャンバー（ＳＣＣ）１４又はＰＣＣ１２の上部の壁のいずれかに配置され、燃焼段階の各段階において、温度の抑制を可能にする。
用いられる加熱炉の種類には関係しない加熱炉の温度は、ＰＣＣ１２への損害が最小となるように維持することができる。
【００６９】
当業者は本発明が上記の内容に制限されないことを理解する。本発明の範囲は請求項によってのみ定義される。
【図面の簡単な説明】
【００７０】
【図１】本発明のプロセスの好適な実施形態を示すフローチャートである。
【図２Ａ】本発明の焼却作業の概略図である。
【図２Ｂ】本発明の焼却作業に用いることができる通常の浄化システムの概略図である。
【図３】本発明のプロセスの他の好適な実施形態を示す概略図である。
【図１】
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【図３】
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【国際公開パンフレット】
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【国際調査報告】
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