(57)【要約】本発明は、第１に、アルカリ金属塩化物及び酸性金属塩化物Ａ（クロロアルミネート又はアルカリ性クロロフェレート）で構成される塩を含むアルカリ金属性溶剤を含み、及び第２に、該酸性金属塩化物Ａの酸性度より低い酸性度を有する酸性金属又はメタロイド塩化物Ｂを含む溶剤を用いる、ジルコニウム及びハフニウムの四塩化物を分離する方法に関する。その酸性金属又はメタロイド塩化物Ｂは、好ましくは、Ｍｇ、Ｚｎ及びＣｕの塩化物から選ばれる。その方法は、実質的に又は全体的に溶融された状態の溶剤による四塩化物蒸気の選択吸収による連続的分離方法であってもよい。【特許請求の範囲】
【請求項１】
実質的に又は全体的に溶融されており、かつ、蒸留塔内においてジルコニウム及びハフニウムの蒸気に対する逆流として流動する溶剤を用いて該蒸気を選択吸収することにより、ジルコニウム及びハフニウムの四塩化物を連続的に分離する方法であって、溶融溶剤が、第１に、アルカリ金属塩化物及び酸性金属塩化物Ａで構成される塩を含むアルカリ金属性溶剤、及び第２に、該酸性金属塩化物Ａの酸性度より低い酸性度を有する酸性金属又はメタロイド塩化物Ｂを含むことを特徴とする該方法。
【請求項２】
溶融溶剤が、アルカリ性クロロアルミネート又はクロロフェレート又はそれらの混合物、及び酸性金属又はメタロイド塩化物Ｂを含む請求項１に記載の方法。
【請求項３】
酸性金属又はメタロイド塩化物Ｂが、アルカリ土類金属及び／又は遷移金属及び／又はメタロイド塩化物を含む請求項１又は２に記載の方法。
【請求項４】
酸性金属又はメタロイド塩化物Ｂが、酸化度２を有し、及び好ましくは配位数４を有する請求項３に記載の方法。
【請求項５】
金属が、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｐｂ及びＳｎからなる群より選ばれ、好ましくはＭｇ、Ｚｎ又はＣｕである請求項３又は４に記載の方法。
【請求項６】
酸性金属又はメタロイド塩化物Ｂが、塩化マグネシウム及び／又は塩化亜鉛である請求項３に記載の方法。
【請求項７】
アルカリ性溶剤中におけるアルカリ金属塩化物が、その金属としてＬｉ、Ｎａ、Ｋ又はＣｓを含み、及び好ましくはＫ又はＮａを含む請求項１〜６のいずれか１項に記載の方法。
【請求項８】
アルカリ性溶剤中における酸性金属塩化物Ａが、ＡｌＣｌ３及び／又はＦｅＣｌ３を含む請求項１〜６のいずれか１項に記載の方法。
【請求項９】
アルカリ性溶剤が、ＡｌＣｌ３＋ＫＣｌ及び／又はＦｅＣｌ３＋ＮａＣｌを含む請求項１〜６のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１０】
アルカリ性溶剤中において、酸性金属塩化物Ａのアルカリ金属塩化物に対するモル比が、０．７〜１．３の範囲内、及び好ましくは０．８〜１の範囲内にある請求項１〜９のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１１】
酸性金属又はメタロイド塩化物Ｂの酸性金属塩化物Ａに対するモル比が、０．０１〜１．５の範囲内、及び好ましくは０．１〜０．３の範囲内にある請求項１〜１０のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１２】
約２５０〜約５５０℃の範囲内、及び好ましくは約２５０〜約３５０℃の範囲内の温度で行われる請求項１〜１１のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１３】
ジルコニウム及びハフニウムの四塩化物を分離するための、請求項１〜１１のいずれか１項に記載の溶剤の使用。
【請求項１４】
使用される溶剤が、部分的、実質的又は全体的に溶融されている請求項１３に記載の使用。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
本発明は、溶融塩を用いて抽出蒸留によりジルコニウム及びハフニウムを分離する方法を改善することに関する。
ジルコニウムは、非常に小さな中性子捕獲セクションを有し、それが原子炉内において用いられる理由である。それにもかかわらず、鉱物ジルコンは、常に、約１〜３質量％の濃度でハフニウムを含む。ジルコニウムとは異なり、ハフニウムは、中性子を強力に吸収し、従って、原子炉内における中性子フラックスを劇的に低減するであろう。従って、核産業界におけるジルコニウムの使用には、ハフニウムの前除去が求められ、また、１００百万分率（ｐｐｍ）未満の含量が推奨されることが多い。
ハフニウム及びジルコニウムは、非常に類似した特性を有し、それにより、それらを区別することが非常に困難とされる。種々の技術が提案されかつ用いられている。現在、ほんの数種の方法のみが、工業的スケールにおいて許容され適用されている。その１つの方法は、カリウム及びジルコニウムのフッ化物の多段階結晶化であり、別の方法は、種々の有機溶剤、例えば、酸性媒体（硝酸）中におけるＴＢＰ、酸性媒体（硫酸）中におけるｎ−オクチルアミン、メチルイソブチルケトン（ＭＩＢＫ）を用いる液−液抽出であり、及び最終は、塩化物の蒸留方法である（Ｄ． Ｓａｔｈｉｙａｍｏｏｒｔｈｙら， Ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ａｎｄ ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ １９９９， Ｖｏｌ． １８， Ｎｏ． ４， ２１３−２２６）。
【０００２】
従来は、抽出蒸留及び特定の液−液抽出技術を行う前に、鉱物がカーボクロレーション（ｃａｒｂｏｃｈｌｏｒａｔｉｏｎ）に付され、それにより、四塩化物ＺｒＣｌ４及びＨｆＣｌ４が生じる。液−液抽出においては、塩化物を水溶液にし、抽出により、ＺｒＯ２及びＨｆＯ２の形成がもたらされ、それは、その後、ジルコニウムの更なるカルボクロレーションを、金属Ｚｒを回収する段階へ移行する前に行うことが必要とされる。
抽出蒸留による方法では、それぞれが溶融塩の層を支持する複数のトレイを有する蒸留塔を用いる。その塩化物は、ガス状で導入される。ＺｒＣｌ４は、溶剤中において塔の底から回収される。ＨｆＣｌ４は、ガスと共に塔のトップへ運ばれる。種々の溶剤が提案されている：ＦＲ−Ａ−１ ５３７ ２１８においてはナトリウムのクロロジルコネート及びクロロハフネート；ＵＳ−Ａ−１ ５８２ ８６０においてはリンのオキシクロライド；純粋な塩化亜鉛；ＵＳ−Ａ−２ ８１６ ８１４においては無水塩化錫；ＵＳ−Ａ−２ ９２８ ７２２においては塩化アルカリ金属＋塩化アルミニウム又は鉄；ＵＳ−Ａ−３ ６７１ １８６においては塩化ナトリウム；ＦＲ−Ａ−２ ２５０ ７０７（ＵＳ−Ａ−４ ０２１ ５３１）及びＦＲ−Ａ−２ ５４３ １６２においてはアルカリ性クロロアルミネート又はクロロフェレート；ＵＳ−Ａ−３ ９６６ ４５８においては塩化ナトリウム及びカリウム；ＵＳ−Ａ−４ ７３７ ２４４においては塩化亜鉛及び塩化鉛；ＵＳ−Ａ−４ ７４９ ４４８においては塩化亜鉛＋塩化カルシウム又はマグネシウム；ＵＳ−Ａ−４ ８７４ ４７５においては塩化リチウム＋ナトリウム、カリウム、マグネシウム及びカルシウムからなる群より選ばれるものの塩化物少なくとも１種。
【０００３】
それらの種々の分離技術には、種々の利点及び欠点が存在する。液−液抽出には、塩化物を溶液とする工程及び第２カーボクロレーション工程が必要とされることは上述した。溶剤ＭＩＢＫは、揮発性で、爆発性が高く、それにより取り扱い性及び溶出物を再処理することについての問題が生じるが、それでもなお、世界的にＺｒ生成のほとんどがこの技術をベースとしている。溶剤ＴＢＰは、性能が低く、高価であり、これが現在まで避けられてきた理由である。Ａ． Ｂ． Ｖ． ｄａ Ｓｉｌｖａ， Ｊｒ． ａｎｄ Ｐ． Ａ． Ｄｉｓｔｉｎ ｉｎ ＣＩＭ Ｂｕｌｌｅｔｉｎ １９９８， Ｖｏｌ． ９１， Ｎｏ． １０１８， ２２１−２２４を参照されたい。
抽出蒸留の欠点は、求められる金属、即ち、Ｚｒが溶剤中に存在し、そのために、Ｚｒを溶剤から連続的に回収しなければならず、従って、更なる工程を行うことが必要となり、無視できないコストが生じるとの事実からもたらされる。上述したｄａ Ｓｉｌｖａ及びＤｉｓｔｉｎによれば、その技術の主な欠点は、多大な工程（約９０）を必要とするその分離因子の乏しさ、及び溶剤の高い腐食性及び蒸気ストリームを用いることと関連する束縛であり、それは、また、実施し得る材料に影響を与える。更に、彼らによれば、その方法を行う装置のコストが高く、新しい装置に対するその使用についてブレーキを構成することが必要とされる。最終的に、上記文献では、将来的に、新しい水性溶剤を用いる液−液抽出が一層必要とされると結論付けている。
上記文献の教示に反して、生産性、即ち、溶融塩中における抽出蒸留方法の分離効率を改善することを計画（ｓｅｔ ｏｕｔ）したが、その改善は、現行の蒸留装置についても得られる。
【０００４】
結果として、新規な溶剤を用いることにより、分離効率が上昇することを見い出した。また、その分離方法を反転（ｉｎｖｅｒｔ）し、塔のトップからＺｒ富化（ｅｎｒｉｃｈｅｄ）ガスを回収することが可能であることを見い出した。また、通常推奨される温度より低い温度で操作することが可能であり、更に分離因子を上昇することができ、なぜなら、それは、温度とは逆に上昇するからである。これにより、重要な結果がもたらされる。蒸留による下流の回収の更なる工程を軽減することができる。また、多くの蒸留工程を低減することができる。これが、現行の装置を操作する際のコストを低減する及び新規なユニットを取り付けかつ操作する際のコストを低減する主な理由（ｉｎｃｉｄｅｎｃｅ）である。他の利点は後述する。
本発明によれば、これらの目的及び結果は、（実質的に又は全体的に溶融され、）蒸留塔内においてジルコニウム及びハフニウムの蒸気に対する逆流として流動する溶融溶剤を用いて該蒸気を選択吸収することにより、ジルコニウム及びハフニウムの四塩化物を連続的に分離する方法により達成され、その溶融溶剤は、少なくとも、ジルコニムの抽出蒸留において通常用いられるタイプのアルカリ金属性溶剤を含み、即ち、好ましくは、少なくとも、アルカリ金属塩化物及び酸性金属塩化物Ａ、例えばＡｌＣｌ３又はＦｅＣｌ３（それによりアルカリ性クロロアルミネート又はクロロフェレートが得られる）で構成される塩を含む。“基礎（ｂａｓｅ）”溶剤には、該“基礎”溶剤の組成を構成するものより弱い酸性金属又はメタロイド塩化物Ｂが１種又は２種以上添加され、従って、少なくとも三元である溶融塩が得られる。
【０００５】
定義では、塩化物は、Ｃｌ−イオンと結合可能であるのなら“酸”であるとされる。用語“弱い（ｗｅａｋｅｒ）”は、金属塩化物Ｂの酸性度に関し、酸性金属（又はメタロイド）塩化物Ｂ中における塩素に結合する元素が、酸性金属塩化物Ａ中における塩素に結合する元素よりも、Ｃｌ−イオンに対する結合性が低いことを意味する。塩化物又は塩化物の混合物の酸性度、即ち、ｐＣｌ＝ｌｏｇ［Ｃｌ−］により定義されるそのｐＣｌは、塩化物又はその混合物のフリーポテンシャル（ｆｒｅｅ ｐｏｔｅｎｔｉａｌ）を測定することによる単純な方法により測定することができる。それは、アルミニウムワイヤー上において、ＡｌＣｌ３−ＫＣｌのＫＣｌ−飽和混合物中に浸されたアルミニウムワイヤーからなる参照電極に関連して測定することで足りる。ｐＣｌは、式Ｅ＝Ｅ０−（４ＲＴ／３Ｆ）ｌｎ［Ｃｌ−］
（式中、Ｅ０＝塩化物又は塩化物の混合物のフリーポテンシャル；Ｒ＝８．３１４（一定）；Ｔ＝ケルビン温度；Ｆ＝ファラデー定数；ｌｎ［Ｃｌ−］＝Ｃｌ−イオン濃度の自然対数）により得られる。
酸性金属又はメタロイド塩化物Ｂは、特には、アルカリ土類金属（例えばＭｇ）の塩化物、遷移金属（例えばＺｎ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｏ及び場合によりＦ；Ｚｎ及びＣｕが好ましい遷移金属である）の塩化物、又は数種のメタロイド、例えばＰｂ及びＳｎの塩化物からなる群より選ばれる。酸性金属塩化物Ｂは、好ましくは、酸化度ＩＩを有する。有利には、それらは、また、混合物中において配位数４を有する。塩化マグネシウムＭｇＣｌ２及び／又は塩化亜鉛ＺｎＣｌ２が好ましい。
【０００６】
本発明は、従来技術において知られているようなアルカリ金属塩化物及び酸性金属塩化物（メタロイド塩化物又は遷移金属塩化物）、例えば、クロロアルミネート又はクロロフェレートからなる溶剤に適用することが提案されるが、これらに制限される訳ではない。より具体的には、“基礎”溶剤中において、アルカリ金属塩化物は、その金属として、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ又はＣｓを含んでいてもよい。ＫＣｌ及びＮａＣｌが好ましい。酸性金属塩化物Ａ及び酸性金属又はメタロイド塩化物Ｂは、Ｂ／Ａについて弱酸性の上記規定が満たされるように選択される。好ましくは、酸性金属塩化物Ａは、ＡｌＣｌ３及び／又はＦｅＣｌ３である。以下の組み合せＡｌＣｌ３＋ＫＣｌ及び／又はＦｅＣｌ３＋ＮａＣｌを（基礎溶剤として）有するのが好ましい。基礎溶剤中のＡｌＣｌ３、及び酸性金属又はメタロイド塩化物Ｂとして塩化鉄を使用するのが好ましい。そのような状況下においては、塩化鉄は、好ましくは、ＦｅＣｌ２である。
本発明の好ましい実施態様においては、次のものを適用する：
・基礎溶剤：
酸性金属塩化物ＡとしてのＡｌＣｌ３及び／又はＦｅＣｌ３、及び好ましくはアルカリ金属塩化物としてのＫＣｌ及び／又はＮａＣｌを伴う；より好ましくはＡｌＣｌ３＋ＫＣｌ及び／又はＦｅＣｌ３＋ＮａＣｌ；
・酸性金属塩化物Ｂ：
ＭｇＣｌ２及び／又はＺｎＣｌ２及び／又はＣｕＣｌ２、好ましくはＭｇＣｌ２及び／又はＺｎＣｌ２。
【０００７】
有利には、酸性金属塩化物Ａ（例えば塩化アルミニウム及び／又は塩化鉄）のアルカリ金属塩化物に対するモル比は、０．７〜１．３である。それは、好ましくは、０．８〜１である。
酸性金属又はメタロイド塩化物Ｂの酸性金属塩化物Ａ（例えば塩化アルミニウム及び／又は塩化鉄）に対するモル比は、有利には、０．０１〜１．５であり、及び好ましくは、０．１〜０．３である。
その方法は、特には、約２５０〜約５５０℃の温度範囲で行うことができる。それにもかかわらず、前記範囲の低い部分で行うのがより効率的である。分離効率は、温度と逆に上昇する。本発明の有利な特徴によれば、温度は、約２５０〜約３５０℃の範囲内にある。温度範囲の下限は、溶剤が、実質的に溶融する、好ましくは完全に溶融するように選択され、及び数種のケースにおいては、例えば、数種の溶剤については、それは、２５０℃未満でさえあるかもしれない。これらの低温により、その方法において、２つの顕著な利点が得られる。それらにより、エネルギー消費量を非常に低減することが可能となり、その消費量の低減は、従来のものに匹敵する所定の分離効率についてのトレイ数を低減可能であることによる。装置の腐食が、また、非常に低減され、及びこれは、取り付け費用及びメンテナンス費用の観点から非常に好ましい。
【０００８】
蒸留は、一般的には、大気圧で行われる。
本発明は、また、ジルコニウム及びハフニウムの四塩化物を分離する目的での、本件明細書に記載した少なくとも１種の基礎的（ｂａｓｅ）アルカリ金属溶剤、及び本件明細書に記載した少なくとも１種の酸性金属溶剤Ｂを含む溶剤（好ましくは実質的に又は全体的に溶融したもの）の使用を提供する。この使用は、上述した溶融塩蒸留に限られず、ジルコニウム及びハフニウム四塩化物を分離することが可能な他の方法を包含し得る。ジルコニウム及びハフニウム四塩化物の蒸気は、本発明の溶剤に接触させられ、該四塩化物は、それに対する溶剤の異なる結合性（ａｆｆｉｎｉｔｙ）のために分離される。
有利な特徴によれば、本発明の方法及び使用では、ジルコニウム四塩化物について塔のトップにおいてその蒸気を濃縮し、従って、そのガスを塔のトップから回収するように努める。
本発明を、非制限的な実施例としての実施態様を参照して、及び図を参照してより詳細に後述する。
・図１は、本発明の方法を行うことを可能にする分離装置の図であり、及び
・図２は、本発明の方法の操作を研究することを可能にする実験装置の図である。
【０００９】
実施例１−本発明の方法を行うのを可能にする装置の例
その装置は、蒸留塔２に、四塩化ハフニウムをも含む原料四塩化ジルコニウム蒸気を供給するための手段１を含む。ポンプ３により、本発明の抽出溶剤が、ジルコニウム及びハフニウムの四塩化物の蒸気の流れに対する逆流として、蒸留塔に沿って下向きに循環した。溶剤は、コンデンサアブソーバ４、塔２、ボイラ５、ストリップ塔６及びタンク７を介して閉回路中を移動し、ポンプ３によりコンデンサアブソーバ４へと戻された。
実施例により、溶剤は、以下のモル比を有する、ＡｌＣｌ３／ＫＣｌ及びＭｇＣｌ２の混合物であってもよい：
・０．７＜Ａｌ／Ｋ＜１．３、好ましくは０．８＜Ａｌ／Ｋ＜１
・０．０１＜Ｍｇ／Ａｌ＜１．５、好ましくは０．１＜Ｍｇ／Ａｌ＜０．３。
逆流として移動する溶剤との交換（ｅｘｃｈａｎｇｅ）により塔２を上昇する際に四塩化ジルコニウム中において濃縮された蒸気が、それらのトップから塔２を離れ、その後、コンデンサアブソーバ４を通過して、その中において、蒸気が溶剤に染み込む（ｓａｔｕｒａｔｅ）。溶剤により保持されない蒸気のフラクションは、コンデンサアブソーバ４から離れ、その後、ベント９を介して大気中へと連絡しており、かつ、四塩化ジルコニウムにおいて濃縮される凝縮物を引取る引取り（ｄｒａｗｉｎｇ−ｏｆｆ）手段１０を有するコンデンサ８中において凝縮される。
【００１０】
塔２の底においては、２５０〜５５０℃、好ましくは２５０〜３５０℃の範囲内に制御された温度を有するボイラ５が、塔２を下に移動したときに四塩化ジルコニウム中において消耗される、溶剤中の四塩化ハフニウム溶液を受ける。この溶液は、ボイラ５を通過し、塔２の底において実質的に一定レベルの溶剤を保持するように制御される流量制御バルブ１１を介して、ストリップ塔６へ移動する。ストリップ塔６においては、四塩化ジルコニウム中において消耗された四塩化ハフニウムの溶剤からの抽出は、溶剤流に対する逆流で塔を上昇し、溶剤から抽出される四塩化ハフニウムをそのトップで同伴する不活性ガス、例えば窒素ガス流により行われる。ＡｌＣｌ３の残部を含むこれらの蒸気は、例えば、ＦＲ−Ａ−２ ５４３ １６２に記載されたように、アルミニウムを除去するための装置１２を通過する不活性ガス流に同伴する。装置１２からの出口では、四塩化ハフニウム蒸気がコンデンサ１３へと運ばれ、精製された四塩化ハフニウムが１４から引き取られる。不活性ガスは、ブースタポンプ１５により閉回路を循環し、損失は１６から不活性ガスを導入することにより補われ、過剰圧力は、バルブ１７により制御される。不活性ガスは、窒素、又は使用する化合物又は材料と反応しない他のガスであってもよい。また、不活性ガスを循環させる代わりに、四塩化ハフニウム蒸気が、バキュームポンプによりコンデンサ１３内の圧力を下げることにより、塔６から放出され、装置１２を通過することを助長することも可能である。
【００１１】
そのような装置中における本発明の溶剤の使用により、塔のトップからガス状の四塩化ジルコニウムを抽出することが可能になり、そのガスは、従来におけるような、四塩化ジルコニウムが溶剤に同伴する際に必要とされるようなアルミニウムをストリップ及び除去する通常工程なしに直接的に回収することができる。従って、この装置により、従来におけるトレイ数より少ないトレイ数で、四塩化ジルコニウムを所望の程度にまで高レベルで精製することが可能となる。残留四塩化ハフニウム含量は、塔におけるトレイ数及び作業条件の設定に依存する。実際に、少数のトレイを有する塔を用いることが可能である。また、最適温度範囲は、従来におけるものより低く、従って、装置の腐食問題を制御すること、及び消費されるエネルギー量を著しく低減することが可能となる。
装置は、また、四塩化ハフニウムを回収するように機能し得るが、それは、順番の使用でなし得る。
【００１２】
実施例２−この実施例では、溶融溶剤の組成の関数としての分離効率を比較する。
本発明の２種の溶剤を、互いに、及び従来の溶剤と比較し、それらは、酸性塩化物の更なる存在の点で異なる。後述するような比較目的で使用する装置は、塔中における１つのトレイに実質的に相当する。
この実施例において使用する全ての溶剤は、以下の表に記載する比において塩化アルミニウムＡｌＣｌ３及び塩化カリウムＫＣｌから形成されたアルカリ性クロロアルミネートをベースとする。
溶剤１は、本発明の溶剤２、３及び４とは異なり、酸性塩化物Ｂを有さない。このケースにおいて、酸性塩化物Ｂは、塩化マグネシウムＭｇＣｌ２であり、Ｍｇ／Ａｌのモル比は、以下の表に記載する。
溶剤と四塩化ジルコニウム＋四塩化ハフニウムの混合物は、グローブボックス内において製造した。それらを、その後、長シリカ反応器１９内に挿入されたボート１８に置いた（図２参照）。このアセンブリを、アルゴン流下に置き（入口２０、出口２１）、予め選択した温度に加熱しておいた管状オーブン２２中に導入した。反応器１９の一部をオーブン２２の外側に保持して、記号２３で表す冷却ポイントを構成させ、そこで、蒸気を凝集させた。高温で１時間後、凝集物及びボート１８に残存する残留物を回収し、誘導結合プラズマ発光分光分析（ＩＣＰ）により分析した。
【００１３】
【表１】
2004519560.tif 000002
１：蒸気のＺｒ濃縮（ｅｎｒｉｃｈｍｅｎｔ）＝（ｂ）／（ａ）
【００１４】
凝縮物についてのＺｒ／Ｈｆ塔における結果は、本発明の溶剤を用いた場合の分離効率が、基礎溶剤中におけるもの以外に酸性塩化物を含まない従来の場合と比較して高いことを示す。
表の結果は、また、本発明の溶剤を用いていかに分離が反転（ｉｎｖｅｒｔ）されたかを示す。分離効率が温度の低下に伴って上昇することも観察できる。
分離効率は、タイプ２の溶剤については２５０℃で最大である。トレイにより、四塩化ジルコニウム富化相を２．２５倍濃縮することができたが、塩化マグネシウムなしでは、濃縮の程度は、ほんの１．１８倍であった。従って、原料四塩化ジルコニウムのハフニウム含量を３％（ジルコン鉱物中における平均含量）から、例えば１００ｐｐｍ又はそれ未満（一般に核産業において受け入れられる濃度）に低減するために必要とされるトレイ数はより少ない。溶剤２は、２５０℃では完全には溶融しないので、僅かにより高い温度、例えば３００〜３５０℃で行うことができ、それが好ましい。分離効率は依然として高い。
本発明は、上述した特定の態様に制限されるべきではなく、本発明の範囲又は精神を超えることのない変更を包含すると理解すべきである。
【国際公開パンフレット】
2004519560.tif 000003
2004519560.tif 000004
2004519560.tif 000005
2004519560.tif 000006
2004519560.tif 000007
2004519560.tif 000008
2004519560.tif 000009
2004519560.tif 000010
2004519560.tif 000011
2004519560.tif 000012
2004519560.tif 000013
2004519560.tif 000014
2004519560.tif 000015
2004519560.tif 000016
【国際調査報告】
2004519560.tif 000017
2004519560.tif 000018
2004519560.tif 000019
2004519560.tif 000020
2004519560.tif 000021
2004519560.tif 000022