(57)【要約】本発明は、白油；グループIII油；及び、ＢＭＣＩ（鉱山局相関インデックス）のエチレンプラント供給原料；のための基油供給原料として使用するのに適している未反応油を生成するために、減圧軽油及び他の供給原料を水素化処理するための方法に向けられている。グループIII基油を得るのに適している、より高い品質の未反応油を生成するために、アンモニア、硫化水素及び軽質生成物は、第１段階から高圧で除去される。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
グループIII油；白油；及び低ＢＭＣＩのエチレンプラント供給原料；を生成するための基油供給原料として用いるのに十分な品質を持つ未反応油の流れを生じさせる炭化水素原料油の水素化処理を行なう方法であって、単一反応ループ内に複数の反応帯域を使用し、次の諸工程：
（ａ）水素化処理触媒を含有する１つ以上の層を有している第１の水素化処理帯域であって、水素化処理条件に維持され５００〜５０００ｐｓｉｇの範囲の圧力を有している該水素化処理帯域に炭化水素原料油を送る工程であって、該炭化水素原料油を触媒及び水素と接触させる該工程、
（ｂ）工程（ａ）の流出液を高温高圧ストリッパーに直接送る工程であって、該流出液を水素に富むストリッピングガスと接触させて、水素；前記炭化水素原料油の沸点範囲より低い温度で沸騰する炭化水素化合物；硫化水素；アンモニア；を含有する蒸気流れと、前記炭化水素原料油の沸点範囲とほぼ同じ沸点範囲で沸騰する炭化水素化合物を、該炭化水素化合物の一部分であってディーゼル油の沸点範囲で沸騰する該一部分と一緒に含有する残油流れとを生成する該工程、
（ｃ）工程（ｂ）の水素ストリッパーからの塔頂蒸気流れを、第１の低温高圧分離装置に送る工程であって、水素、硫化水素及び軽質炭化水素ガスは塔頂で除去し、また、ナフサ、中間油留分及び未反応油を含有する液体流れは分留装置に送り、そうすることによって、（酸性廃水流れが該低温高圧分離装置を去るときの、該酸性廃水流れ中の二硫化アンモニウムとして）アンモニアの大部分と硫化水素の幾らかとを除去する該工程、
（ｄ）工程（ｂ）の水素ストリッパーからの前記液体流れを、工程（ｃ）の分留工程の未反応油の一部分と一緒にして、その一緒にした流れを、第２の反応帯域における水素化処理触媒の床に送る工程であって、該液体を、水素の存在下、５００〜５０００ｐｓｉｇの範囲の圧力下、水素化処理条件下で該触媒と接触させる該工程、
（ｅ）工程（ｄ）の低温高圧分離装置からの塔頂流れを、アミン吸収装置に送る工程であって、水素を圧縮して前記ループ内の水素化処理装置に再循環する前、硫化水素を除去する該工程、
（ｆ）工程（ｄ）の流出液を、冷却した後、第２の低温高圧分離装置に送る工程であって、水素、硫化水素及び軽質炭化水素ガスは塔頂で除去し、また、ナフサ、中間油留分及び未反応油を含む液体流れは分留装置に送り、そうすることによって、（酸性廃水流れが第２の低温高圧分離装置を去るときの、該酸性廃水流れ中の二硫化アンモニウムとして）アンモニアの大部分と硫化水素の幾らかとを除去する該工程、
（ｇ）工程（ｆ）からの蒸気流れは、更に冷却して濃縮物を分離した後、再循環ガス水素圧縮機に送る工程、
（ｈ）前記の再循環ガス水素圧縮機からの圧縮済み水素を、主要反応器ループに送る工程、並びに
（ｉ）工程（ｃ）及び（ｆ）の分留装置からの未反応油の少なくとも一部分を、グループIII油；白油；又はＢＭＣＩのエチレン供給原料；を調製するための設備に送る工程
を包含する、上記方法。
【請求項２】
水素化処理は第１の水素化処理帯域で行い、水素化分解は第２の水素化処理帯域で行う、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
請求項１の工程（ａ）の水素化処理条件は、４００°Ｆ〜９５０°Ｆ（２０４℃〜５１０℃）の反応温度と、１２００〜２５００ｐｓｉｇの範囲の反応圧力と、０．１〜１５時間−１（体積／体積）の範囲の液空間速度と、液体炭化水素供給原料１バレル当り５００〜２５００ｓｃｆ（Ｈ２８９．１〜４４５ｍ３／供給原料ｍ３）の範囲の水素消費量とを包含する、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
請求項１の工程（ａ）の水素化処理条件は好ましくは、６５０°Ｆ〜８５０°Ｆ（３４３℃〜４５４℃）の反応温度と、１２００〜２５００ｐｓｉｇの範囲の反応圧力と、０．２５〜２．５時間−１の範囲の液空間速度と、液体炭化水素供給原料１バレル当り５００〜２５００ｓｃｆ（Ｈ２８９．１〜４４５ｍ３／供給原料ｍ３）の範囲の水素消費量とを包含する、請求項３に記載の方法。
【請求項５】
請求項１の工程（ｄ）の水素化処理条件は、４００°Ｆ〜９５０°Ｆ（２０４℃〜５１０℃）の反応温度と、５００〜５０００ｐｓｉｇの範囲の反応圧力と、０．１〜１５時間−１（体積／体積）の範囲の液空間速度と、液体炭化水素供給原料１バレル当り５００〜２５００ｓｃｆ（Ｈ２８９．１〜４４５ｍ３／供給原料ｍ３）の範囲の水素消費量とを包含する、請求項１に記載の方法。
【請求項６】
請求項１の工程（ｄ）の水素化処理条件は好ましくは、６５０°Ｆ〜８５０°Ｆ（３４３℃〜４５４℃）の温度と、１５００〜２５００ｐｓｉｇの範囲の反応圧力と、０．２５〜２．５時間−１の範囲の液空間速度と、液体炭化水素供給原料１バレル当り５００〜２５００ｓｃｆ（Ｈ２８９．１〜４４５ｍ３／供給原料ｍ３）の範囲の水素消費量とを包含する、請求項５に記載の方法。
【請求項７】
請求項１の工程（ａ）の原料油は、３９２°Ｆ（２００℃）より高い温度で沸騰する炭化水素を含有する、請求項１に記載の方法。
【請求項８】
原料油は、減圧軽油、重質常圧軽油、ディレイドコーカー軽油、ビスブレーカー軽油、脱金属油、流動接触分解による軽質循環油、減圧残油、脱アスファルト油、フィッシャー・トロプシュ流れ、及び流動接触分解流れから成る群から選ぶ、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
工程（ｄ）の第２の水素化処理帯域は、工程（ａ）の第１の水素化処理帯域の圧力よりも低い圧力に維持する、請求項１に記載の方法。
【請求項１０】
各々の水素化処理帯域は、１種類の触媒のみ；又は、組み合された幾つかの種類の触媒；を含有していることがある、請求項１に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
（本発明の分野）
本発明は、減圧軽油(vacuum gas oils)及び他の供給原料を水素化処理するための多段階法(multi-stage process)に向けられている。ガス及び中間油留分の他に、この方法は、白油；グループIII油；及び、低ＢＭＣＩ［鉱山局相関インデックス(Bureau of Mines Correlation Index)］のエチレンプラント供給原料；を得るための基油供給原料として使用するのに適している未反応油(unconverted oil)を生成することができる。
【背景技術】
【０００２】
（発明の背景）
グループIII油を得るための適切なベースストック(base stocks)は伝統的に、種々の方法で製造されてきた。米国特許第６,１３６,１８１号明細書［ツィーマー(Ziemer)］には、イオウ及び窒素を含有する供給原料の水素化仕上げ及び水素化分解を行って、グループIII油及び白油を調製するのに適しているベースストックを生成する方法が開示されている。白金−パラジウム合金を含有する触媒が採用されている。
米国特許第６,０９９,７１９号明細書［コーディ(Cody)等］には、グループIII油を得るのに適している潤滑油のためのベースストックの製法が開示されている。潤滑油原料油は、二段階水素化転化プロセス(two-step hydroconversion process)にかけられる前に溶剤抽出及び溶剤脱ろうにかけられ、次いで、水素化仕上げ工程及び脱ろう工程にかけられる。
【０００３】
米国特許第５,５８０,４４２号明細書［クォン(Kwon)等］では、未反応油が再循環されて、高品質潤滑基油が生成される。減圧軽油（ＶＧＯ）は、減圧蒸留によって生成され、次いで、水素化処理される。水素化処理された減圧軽油は次いで、水素化分解され、また、軽質炭化水素は軽油生成物と一緒に除去される。未反応油の一部は、第２の減圧蒸留装置に送出される。該減圧蒸留装置中で生成物に転化されなかった物質は、水素化分解装置に再循環される。
【０００４】
グループIIIベースストックを得るためのもう１つのアプローチには、低圧で操作される第１段階からの流出液が第２段階の流出液と混合される二段階水素化処理が包含される。結果として得られる混合物は、低圧で生成物を回収するための分留セクション(fractionation section)に送られる。未反応油からの抽気流れ(bleed stream)はしばしば、下流の諸装置（例えば、グループIII基油の製造装置、又はエチレンの分解装置）への供給原料として取られる。この未反応油の品質は、グループIII基油供給原料；又は、低鉱山局相関インデックスのエチレンプラント供給原料；として用いるための更なる処理を行わなければ、十分には高くない。
【発明の開示】
【課題を解決するための手段】
【０００５】
（発明の概要）
本発明の構成において、第２段階への供給原料は、第１段階及び第２段階の未反応油の混合物である。第１段階は高圧で操作し、第２段階はより低い圧力で操作する。第２段階への供給原料は、高品質の未反応油であり、グループIII基油製品；エチレンプラント供給原料；白油製品；等を得るための供給原料として用いることができる。
【０００６】
以下に本発明を以下に要約する：
１．グループIII油；白油；及び低ＢＭＣＩのエチレンプラント供給原料；を生成するための基油供給原料として用いるのに十分な品質を持つ未反応油の流れを生じさせる炭化水素原料油を水素化処理するための方法であって、単一反応ループ内に複数の反応帯域を使用し、次の諸工程：
（ａ）水素化処理触媒を含有する１つ以上の層を有している第１の水素化処理帯域であって、水素化処理条件に維持され１２００〜２５００ｐｓｉｇの範囲の圧力を有している該水素化処理帯域に炭化水素原料油を送る工程であって、該炭化水素原料油を触媒及び水素と接触させる該工程、
（ｂ）工程（ａ）の流出液を高温高圧ストリッパー(stripper)に直接送る工程であって、該流出液を水素に富むストリッピングガス(stripping gas)と接触させて、水素；前記炭化水素原料油の沸点範囲より低い温度で沸騰する炭化水素化合物；硫化水素；アンモニア；を含有する蒸気流れと、前記炭化水素原料油の沸点範囲とほぼ同じ沸点範囲で沸騰する炭化水素化合物を、該炭化水素化合物の一部分であってディーゼル油の沸点範囲で沸騰する該一部分と一緒に含有する残油流れとを生成する該工程、
（ｃ）工程（ｂ）の水素ストリッパーからの塔頂蒸気流れを、第１の低温高圧分離装置に送る工程であって、水素、硫化水素及び軽質炭化水素ガスは塔頂で除去し、また、ナフサ、中間油留分及び未反応油を含有する液体流れは分留装置に送り、そうすることによって、（酸性廃水流れが該低温高圧分離装置を去るときの、該酸性廃水流れ中の二硫化アンモニウムとして）アンモニアの大部分と硫化水素の幾らかとを除去する該工程、
（ｄ）工程（ｂ）の水素ストリッパーからの前記液体流れを、工程（ｃ）の分留工程の未反応油の一部分と一緒にして、その一緒にした流れを、第２の反応帯域における水素化処理触媒の床に送る工程であって、該液体を、水素の存在下、１５００〜２５００ｐｓｉｇの範囲の圧力下、水素化処理条件下で該触媒と接触させる該工程、
（ｅ）工程（ｄ）の前記低温高圧分離装置からの塔頂流れを、アミン吸収装置に送る工程であって、水素を圧縮して前記ループ内の諸水素化処理装置に再循環する前、硫化水素を除去する該工程、
（ｆ）工程（ｄ）の流出液を、冷却した後、第２の低温高圧分離装置に送る工程であって、水素、硫化水素及び軽質炭化水素ガスは塔頂で除去し、また、ナフサ、中間油留分及び未反応油を含む液体流れは分留装置に送り、そうすることによって、（酸性廃水流れが第２の低温高圧分離装置を去るときの、該酸性廃水流れ中の二硫化アンモニウム(ammonium bi-sulfide)として）アンモニアの大部分と硫化水素の幾らかとを除去する該工程、
（ｇ）工程（ｆ）からの蒸気流れは、更に冷却して濃縮物を分離した後、再循環ガス水素圧縮機に送る工程、
（ｈ）前記の再循環ガス圧縮機からの圧縮済み水素を、主要反応器ループに送る工程、並びに
（ｉ）工程（ｃ）及び（ｆ）の分留装置からの未反応油の少なくとも一部分を、グループIII油；白油；又はＢＭＣＩのエチレン供給原料；を調製するための設備に送る工程
を包含する、上記方法。
【発明の効果】
【０００７】
本発明は、従来の二段階水素化処理計画(hydroprocessing scheme)と比べて、設備投資費及び運転費を減少させる。
【０００８】
（発明の詳細な記述）
好ましい具体例の記述
窒素と組み合わされた軽油を好ましくは含有する炭化水素原料油（流れ１）（とは言え、窒素を含有する他の炭化水素原料油を用いてもよい）は、水素（流れ２）と混合し、熱交換器３で加熱する。該供給原料は、次いで、流れ６を通して熱交換器４へ送る。流れ７は、該熱交換器から出して炉８へ送り更に加熱する。
流れ９は、該炉から出して、第１段階の水素化処理装置に入れる。該水素化処理装置において、該流れは、１つ以上の床(beds；層)の水素化処理触媒と接触させる。水素は、流れ（１１及び１２）によって例示されるように、床間挿入冷却剤(interbed quench)として用いることができる。第１段階の水素化処理装置において、油供給原料は、水素化処理を行って、部分的に生成物に転化する。流れ１３（水素化処理装置からの流出液）は、揮発した軽質炭化水素；留出油；重質未反応油；及び、反応で消費されなかった過剰水素；を含有している。
【０００９】
流れ１３は、熱交換器４で、流れ６（第１段階の水素化処理装置へ向かう供給原料）との熱交換によって、僅かに冷却される。冷却された流れ（今や、流れ１４）は、高圧ストリッパー(stripper)１５へ送られる。補給水素（流れ２）の一部分は、ストリッピング媒体(stripping media)として用いる。
高圧ストリッパー１５からの蒸気（流れ２６）は、低温高圧分離装置２０へ送る前、先ずプロセス流(process streams)（図示せず）によって冷却し、次いで、空気冷却器（図示せず）によって冷却する。空気冷却器の管に塩が堆積するのを防ぐために、該空気冷却器の上流に向かって洗浄水（流れ２７）を連続的に注入する。
【００１０】
低温高圧分離装置２０において、冷却済み第１段階流出液（ライン４９）は、それの水素リッチ蒸気(hydrogen-rich vapor；水素に富む蒸気)（流れ２９）と、炭化水素液体（流れ３２）と、水相（流れ２８）とに分離する。酸性廃水(sour water)の流れ２８は、二硫化アンモニウムを含有しているが、酸性廃水ストリッピングへ送る。低温高圧分離装置２０の炭化水素液体流出液（ライン３２）は、低温高圧分離装置３０からの炭化水素液体（流れ３７）と一体となり、ライン３８を創り出す。ライン３８は、分留装置３５に入る。該炭化水素流れは、加熱され蒸留されて、例示される生成物流れ、ガス４２、ナフサ４３、灯油４４、ディーゼル油４６、及び残油(bottoms)４７となる。
【００１１】
第１段階からの未反応油は、第２段階反応器１０によって生成物に転化される。水素は、流れ（１９、２１及び２２）を通って、床間挿入冷却剤として入る。第２段階反応器の流出液（流れ２３）は、揮発した軽質炭化水素；留出油；重質未反応油；及び、反応で消費されなかった過剰水素；から成る。この流出液流れは、それを流れ２４で低温高圧分離装置３０に送る前、プロセス流（流れ１）と熱交換（熱交換器３）を行うことにより；最終的には空気冷却器（図示せず）を用いて；冷却する。水素リッチガス(hydrogen rich gas；水素に富むガス)（流れ３３）は、ノックアウトドラム(knockout drum)４０の中に流す。流れ４１は、流れ４１としてノックアウトドラム４０を出して、再循環ガス圧縮機３９へ送る。再循環圧縮機３９によって、再循環ガスは、流れ４８で反応器ループ(reactor loop)に送り出す。再循環圧縮機からの排出ガスの一部は、反応器の温度を制御するための冷却剤(quench)（流れ１１及び１２）として第１段階反応器へ送る。第１段階でも第２段階でも冷却剤として使用されていない残りの再循環ガス（第２段階の流れ１９，２１及び２２）は、補給水素（流れ２）と一緒にして、第１段階反応器用供給ガスとなる。第１段階反応器用供給ガスは、第１段階油供給原料と一緒にする前、プロセス流れによって加熱する。
【００１２】
供給原料
本発明では、種々の炭化水素原料油を用いることができる。典型的な供給原料には、３９２°Ｆ（２００℃）より高い沸点を有するあらゆる重質油留分、合成油留分又はプロセス流れが包含される。そのような供給原料には、減圧軽油、重質常圧軽油(heavy atmospheric gas oil)、ディレイドコーカー軽油(delayed coker gas oil)、ビスブレーカー軽油(visbreaker gas oil)、脱金属油(demetallized oils)、減圧残油(vacuum residua)、常圧残油(atmospheric residua)、脱アスファルト油、フィッシャー・トロプシュ流れ(Fischer-Tropsch streams)、及びＦＣＣ（流動接触分解）流れが包含される。ハイドロトリーター・プロセス(hydrotreater process)のための供給原料として有用な品質改善済み基原料油(base stock)は好ましくは、イオウ約２００ｐｐｍ未満及び窒素約１００ｐｐｍ未満を含有し、しかも、約８０より大きい粘度指数を有しており、また、８５より大きい粘度指数が好ましく、更に９０より大きいのが好ましい。
【００１３】
本発明で用いるのに適している潤滑油用ベースストックはまた、溶剤抽出法によって回収することができる。溶剤抽出において、蒸留留分（一般的には、任意的に脱硫された減圧軽油）は、好ましくは向流抽出装置を用いて、溶剤抽出帯域において、溶剤（例えば、Ｎ−メチルピロリドン又はフルフラール）と接触させる。芳香族化合物に乏しいラフィネートは、溶剤から取り除き、任意的に脱ろうを行い、続いて、水素化を行って、生成物の安定性と色とを改善する。回収した溶剤は、通常、再循環する。
【００１４】
生成物
９０％以上の飽和度と、０．０３％以下のイオウと、１２０以上の粘度指数とを有するグループIIIのベースストックを、本発明によって生成することができる。グループのカテゴリー特性(category properties)を評価するための試験方法には、飽和度−ＡＳＴＭ  Ｄ−２００７；粘度指数−ＡＳＴＭ  Ｄ−２２７０；イオウ−ＡＳＴＭ  Ｄ−２６２２、ＡＳＴＭ  Ｄ−４２９４、ＡＳＴＭ  Ｄ−４９２７、ＡＳＴＭ  Ｄ−３１２０の１つ；が包含される。完成潤滑油の粘度は、１００℃（２１２°Ｆ）で測定したとき、通常、２ｃＳｔより大きい。
白油のベースストックもまた、本発明によって調製することができる。本明細書において、白油は、食品／食品パッケージにおいて安全に使用することのできる鉱油として定義される。白油は、複数種の液体炭化水素の混合物であって、現実的には石油から得られる本質的にパラフィン系及びナフテン系のものである。白油は、容易に炭素処理することのできる物質のための米国薬局方（Ｕ．Ｓ．Ｐ．）ＸＸ（１９８０）第５３２頁の試験要求事項を満たすように精製する。白油はまた、第４００頁のイオウ化合物のための米国薬局方ＸVIIの試験要求事項を満たす。
【００１５】
本方法で生成される白油は、規則２１ＣＦＲ１７２．８７８、２１ＣＦＲ１７８．３６２０（ａ）、２１ＣＦＲ１７８．３６２０（ｂ）、又は２１ＣＦＲ１７８．３６２０（ｃ）であって、全て、米国薬局方及び工業銘柄の白油の、１９９６年４月１日版に関連するものの要求事項を満たしている。それの１９９６年４月１日版のそれら規則は、言及することによって本明細書に組み入れる。
【００１６】
本発明によって生成することのできる潤滑油ベースストック供給原料が強調されているが、本発明の方法は、約２５０〜７００°Ｆ（１２１〜３７１℃）の範囲で沸騰する中間油留分を生成するのにも有用である。中間油留分は、約２５０〜７００°Ｆ程度の沸点範囲を有するものとして定義される。中間油留分の諸成分の少なくとも７５体積％（好ましくは、少なくとも８５体積％）は、２５０°Ｆより高い標準沸点を有している。用語「中間油留分」には、ディーゼル油、ジェット燃料及び灯油の沸点範囲の諸留分が包含される。灯油又はジェット燃料の沸点範囲は、２８０〜５２５°Ｆ（３８〜２７４℃）の間の範囲を指す。用語「ディーゼル油の沸点範囲」は、２５０〜７００°Ｆ（１２１〜３７１℃）の範囲の炭化水素沸点の沸点を指す。
【００１７】
ガソリン及びナフサは、本発明によって生成することができる。ガソリン又はナフサは、通常、４００°Ｆ（２０４℃）未満の範囲で沸騰する。特定の如何なる製油所で回収された種々の生成物留分の沸点範囲は、原油源の特性；地方の製油市場；及び製品価格；のような諸因子によって変動する。
【００１８】
条件
本発明の第１段階は、潤滑油ベースストック(lubricating oil base stocks)を水素化処理することに向けられている。水素化反応は、水素の存在下、好ましくは約５００ｐｓｉｇ〜５０００ｐｓｉｇの間の範囲（より好ましくは約１２００ｐｓｉｇ〜約２５００ｐｓｉｇの間の範囲）の水素圧で起こる。水素化触媒系に対する送り量は、約０．１〜約５ＬＨＳＶ（液空間速度）の範囲（好ましくは、約０．２〜約１．５ＬＨＳＶの範囲）である。水素供給量（補給及び再循環）は、液体炭化水素原料油１バレル当り約５００〜約２０，０００標準立方フィート（ＳＣＦ）の範囲（好ましくは、１バレル当り約２０００〜約１０，０００標準立方フィートの範囲）である。
【００１９】
水素化処理条件は、本出願において、主として水素化分解又は水素化処理（好ましくは、水素化分解）に関連する一般的用語である。図１に描かれている第１段階の反応器は、水素化処理帯域である。
典型的な水素化分解条件には、４００°Ｆ〜９５０°Ｆ（２０４℃〜５１０℃）［好ましくは、６５０°Ｆ〜８５０°Ｆ（３４３℃〜４５４℃）］の反応温度が包含される。反応圧力は、５００〜５０００ｐｓｉｇ（３．５〜４．５ＭＰａ）（好ましくは１５００〜３５００ｐｓｉｇ、また、より好ましくは１５００〜２５００ｐｓｉｇ）の範囲に及ぶ。ＬＨＳＶは、０．１〜１５時間−１（体積／体積）、好ましくは０．２５〜２．５時間−１の範囲に及ぶ。水素消費量は、液体炭化水素原料油１バレル当り５００〜２５００ＳＣＦ（Ｈ２８９．１〜４４５ｍ３／供給原料ｍ３）の範囲に及ぶ。
【００２０】
触媒
各々の水素化処理帯域は、１種のみの触媒、又は組み合されている幾種類かの触媒を含有することがある。
水素化処理触媒は通常、イオウ及び窒素を除去し；ある程度の芳香族飽和度(aromatic saturation)を与える；ように設計されている。該触媒は典型的には、多孔性の耐火性ベース（例えば、アルミナ）に担持されている、VI族金属又はそれの化合物と、VIII族金属又はそれの化合物との複合材料である。水素化処理触媒の例としては、アルミナに担持されている、コバルト−モリブデン、硫化ニッケル、ニッケル−タングステン、コバルト−タングステン、及びニッケル−モリブデンである。そのような水素化処理触媒は典型的には、予備硫化物化されている。
【００２１】
水素化分解触媒は通常、分解成分(cracking component)、水素化成分(hydrogenation component)、及び結合剤を含有している。そのような触媒は、当業界では周知である。分解成分には、非晶質シリカ／アルミナ相、及び（又は）ゼオライト（例えば、Ｙ型若しくはＵＳＹゼオライト）が包含される。高い分解活性(cracking activity)を有する触媒はしばしば、ＲＥＸ、ＲＥＹ及びＵＳＹゼオライトを用いている。結合剤は通常、シリカ又はアルミナである。水素化成分は、VI族金属、VII族金属若しくはVIII族金属、又はそれらの酸化物若しくは硫化物であり、好ましくは、鉄、クロム、モリブデン、タングステン、コバルト若しくはニッケル、又はそれらの硫化物若しくは酸化物である。これらの水素化成分は、触媒中に存在している場合、通常、該触媒の約５重量％〜約４０重量％を構成する。代替的には、水素化成分としての貴金属、とりわけ、白金及び（又は）パラジウムが、単独で；又は、卑金属水素化成分の鉄、クロム、モリブデン、タングステン、コバルト若しくはニッケルと組み合されて；存在することがある。白金族金属は、存在する場合、触媒の約０．１重量％〜約２重量％を構成する。
触媒の選定は、プロセスの要求と生成物の仕様とによって決定する。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明で用いるのに適した二段階水素化処理装置を示す。水素化処理は第１段階で起こるのが好ましく、水素化分解は第２段階で起こるのが好ましい。
【図１】
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【国際調査報告】
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