(57)【要約】アイドリング若しくは部分負荷運転中に燃料高圧ポンプの圧送特性を均一化することができる燃料噴射システムの運転法を提案する。このことは、内燃機関の静かな回転及びコモンレール内の圧力の制御クオリティーにポジティブに影響する。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料高圧ポンプ（１７）を設け、該燃料高圧ポンプ（１７）に複数のポンプ部材（１９）を装備し、燃料高圧ポンプ（１７）の吸込み側に調量弁（４７）を配置し、ポンプ部材（１９）によって吸い込まれた燃料量を調量弁（４７）によって制御することができ、コモンレール（２５）及び圧力制御弁（５１）を設け、コモンレール（２５）内の圧力を圧力制御弁（５１）によって制御する内燃機関の燃料噴射システムの運転法において、
燃料高圧ポンプ（１７）によって圧送される圧送量（ｍＨＤＰ，ｅｆｆ）を検出若しくは算出し、該圧送量（ｍＨＤＰ，ｅｆｆ）が予め規定された限界値（ｍＧｒｅｎｚ）よりも少ない場合は圧力制御弁（５１）を制御し、これにより、規定された漏れを圧力制御弁（５１）に発生させ、予め規定された目標圧力（ｐＳｏｌｌ）がコモンレール内に生ぜしめられるように調量弁（４７）を制御することを特徴とする、内燃機関のためのコモンレール式燃料噴射システムの運転法。
【請求項２】
限界値（ｍＧｒｅｎｚ）を自由に選択することが可能である、請求項１記載の方法。
【請求項３】
圧力制御弁（５１）の閉鎖力を、所要の規定された漏れが圧力制御弁（５１）に発生するように減少させる、請求項１又は２記載の方法。
【請求項４】
圧力制御弁（５１）の閉鎖力を、該圧力制御弁（５１）が無給電状態の時間間隔と、圧力制御弁（５１）が給電状態の時間間隔との間の比率を変えることによって制御する、請求項３記載の方法。
【請求項５】
圧力制御弁（５１）を、コモンレール（２５）内の目標圧力、燃料高圧ポンプ（１７）が駆動される回転数又はエンジン回転数に関連して制御する、請求項１から４までのいずれか１項記載の方法。
【請求項６】
燃料高圧ポンプ（１７）の目下の圧送量（ｍＨＤＰ，ｅｆｆ）が、適用される限界値（ｍＧｒｅｎｚ）よりも少ない場合にのみ適用する、請求項１から５までのいずれか１項記載の方法。
【請求項７】
圧力制御弁（５１）の制御を１つ又は複数の特性フィールドにメモリする、請求項１から６までのいずれか１項記載の方法。
【請求項８】
圧力制御弁（５１）を制御装置によって制御する、請求項１から７までのいずれか１項記載の方法。
【請求項９】
燃料高圧ポンプ（１７）の圧送量（ｍＨＤＰ，ｅｆｆ）を、調量弁（４７）を通流する燃料量から求める、請求項１から８までのいずれか１項記載の方法。
【請求項１０】
請求項１から９までのいずれか１項記載の方法を実施するのに適したコンピュータプログラム。
【請求項１１】
メモリ媒体にメモリ可能なコンピュータプログラム。
【請求項１２】
請求項１から８までのいずれか１項記載の方法を実施するのに適した、内燃機関の燃料噴射システム用の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料高圧ポンプを設け、該燃料高圧ポンプに複数のポンプ部材を装備し、燃料高圧ポンプの吸込み側に調量弁を配置し、ポンプ部材によって吸い込まれた燃料量を調量弁によって制御することができ、コモンレール及び圧力制御弁を設け、コモンレール内の圧力を圧力制御弁によって制御する内燃機関の燃料噴射システムの運転法に関する。
【０００２】
燃料高圧ポンプの圧送量制御は、燃料噴射システムの効率全体にとって延いては内燃機関の燃料消費にとっても極めて重要である。更に、燃料高圧ポンプは、それぞれその圧送量を制限された範囲内でしか制御できない比較的多数の設計リザーブを有している必要があり、このことは燃料高圧ポンプの製作コストを高める。
【０００３】
従来技術から、ポンプ部材によって吸い込まれる燃料量を調量弁によってポンプ部材の吸込み側で制限し、これにより、燃料高圧ポンプの圧送量も制限することが公知である。コモンレール内の圧力は、一般にコモンレールに配置された圧力制御弁によって、又は調量弁によって制御される。
【０００４】
燃料高圧ポンプが複数のポンプ部材を有しており、燃料高圧ポンプの圧送量が調量弁によって著しく減少されると、ポンプ部材に対する圧送量の配分が不均等になる。例えば、３つのポンプ部材の内２つのポンプ部材しか燃料圧送に重要な貢献をしない一方で、第３のポンプ部材は事実上、停止状態にある恐れがある。この作用は不都合である。それというのも、当該作用はコモンレール内の圧力変動を増大させ、更に、燃料高圧ポンプの駆動に必要な出力も、やはり著しい変動に晒されているからである。この出力変動もやはり、上で述べたコモンレール内の圧力変動と同様に、内燃機関の不安定な運転を部分負荷範囲内、特にアイドリング範囲内に生ぜしめる。
【０００５】
本発明による方法では、調量弁を通流する燃料量を検出し、燃料高圧ポンプの理論的な圧送体積を検出又は算出し、圧送される燃料量が規定された最小圧送量よりも少ない場合は、規定された漏れが発生するように圧力制御弁を制御する。
【０００６】
発明の利点
本発明の方法により、内燃機関の同期に関して重要な、例えば３０％未満のポンプ部材充填効率を有する部分負荷範囲において、充填効率は、規定された漏れをコモンレールの圧力制御弁に生ぜしめることによって高めることができる。ポンプ部材の充填効率を高めることによって、個々のポンプ部材の圧送量の差が減少し、このことは、コモンレール内のより一定な圧力及びより改善された内燃機関の回転にポジティブに現れる。
【０００７】
本発明による方法は、燃料高圧ポンプの様々なタイプに適用可能であり、特にポンプ部材の圧送室に組み込まれる、ポンプ部材の吸入弁のばねを備えた燃料高圧ポンプを必要としない。この理由から、本発明による方法は、燃料高圧ポンプ若しくは燃料噴射システムに対して特別な要求を課すことはない。
【０００８】
更に、本発明による方法は、付加的なデータを必要とするのではなく、燃料噴射システムの制御装置によっていずれにしろ処理される、例えば内燃機関の回転数、調量弁を通流する通流量及びその他のデータに基づいて実施することができる。この理由から、内燃機関又は燃料噴射システムに付加的なセンサを組み込む必要はなく、このこともやはりコスト削減に寄与する。
【０００９】
測定に際して、本発明の方法により、内燃機関のアイドリングにおける同期が得られたということが判った。この同期は、吸入弁ばねがポンプ部材の圧送室内に配置されたラジアルピストンポンプにほぼ対応している。必然的に拡大されたむだ空間体積に基づいて生ぜしめられるのと同様、機械的に比較的手間のかかるこの構成は、吸入弁ばねが圧送室内に配置されていない燃料高圧ポンプよりも悪い効率を有している。本発明による方法は、圧送室内に設けられた吸入弁ばね無しで燃料高圧ポンプを使用することを可能にするので、本発明の方法を使用することにより、燃料噴射システムの効率が全運転範囲において且つ燃料噴射システムの耐用年数全体にわたって１０％以上改善される。
【００１０】
予め規定される限界値は、燃料噴射装置の要求に対応して自由に選択可能である。予め規定される限界値は、特性フィールドとして内燃機関の制御装置にメモリすることもできる。限界値が燃料高圧ポンプの理論的な圧送量の約３０％であるように選択すると有利であることが判った。
【００１１】
圧力制御弁、特にシート弁として形成された圧力制御弁の閉鎖力が、この圧力制御弁に所望の漏れが発生する程度に低下されると、圧力制御弁に規定された漏れを生ぜしめることは特に簡単である。
【００１２】
圧力制御弁の閉鎖力は、例えば圧力制御弁が無給電状態の時間間隔と、圧力制御弁が給電状態の時間間隔との間の比率を変更することによって制御することができる。
【００１３】
この場合、圧力制御弁の制御をコモンレール内の目標圧力及び燃料高圧ポンプが駆動される回転数に関連して行うと有利である。
【００１４】
燃料噴射システムに許容不能な運転状態が発生することを防止するためには、本発明による方法の別の有利な形態において、本発明は、燃料高圧ポンプによって圧送される燃料量が、インジェクタによって消費される燃料量より多い場合にのみ適用される。この条件が満たされていない場合は、圧力制御弁における漏れはインジェクタの供給不足を生ぜしめる恐れがあり、このことはあらゆる場合において避けなければならない。
【００１５】
規定された漏れを生ぜしめるための圧力制御弁の制御は、制御装置及び／又は１つ若しくは複数の特性フィールドを介して調整可能である。
【００１６】
本発明による方法は、コンピュータプログラム、特に記憶媒体にメモリ可能なコンピュータプログラム、又は内燃機関の燃料噴射システム用の制御装置の形でも実現可能である。
【００１７】
実施例の説明
以下に、本発明の実施例を図面につき詳しく説明する。
【００１８】
図１には従来技術に基づくコモンレール式噴射システムが概略的に示されている。図１において説明するこの噴射システムは、本発明の根底を成す課題を説明するために使用するが、本発明はこのタイプの噴射システムに限定されるものではない。高圧下にある燃料噴射システムの導管は、図１では太線で示されているのに対して、低圧下にある燃料噴射システムの領域は、細線で示されている。
【００１９】
フィードポンプ１は、流入導管３を介して燃料（図示せず）をタンク５から吸い込む。この場合、燃料はプレフィルタ７と、水分離器９を備えたフィルタとで濾過される。
【００２０】
フィードポンプ１は、歯車ポンプとして形成されていてよく且つ第１の過圧弁１１を有している。フィードポンプは、吸込み側を第１の絞り１３によって絞られる。フィードポンプ１の吐出し側１５は、燃料高圧ポンプ１７に燃料を供給する。
【００２１】
燃料高圧ポンプ１７は、３つのポンプ部材１９を備えたラジアルピストンポンプとして構成されており且つフィードポンプ１を駆動する。択一的に、フィードポンプ１は例えば電気的に駆動されてもよい。ポンプ部材１９の吸込み側には各１つの吸入弁２１が設けられている。
【００２２】
ポンプ部材１９の吐出し側には各１つの逆止弁２３が設けられており、この逆止弁２３は、ポンプ部材１９によってコモンレール２５へ圧送された高圧下にある燃料が、ポンプ部材１９に逆流する恐れがあるということを防止する。
【００２３】
コモンレール２５は、１つ又は複数のインジェクタ（図１には図示せず）に高圧導管２７を介して燃料を供給する。更に、圧力制御弁５１は、燃料システムの高圧域内の許容不能に高い圧力を防止する。戻し導管２９及び漏れ導管３１を介して、１つ又は複数のインジェクタ（図示せず）の漏れ及び制御量がタンク５に戻し案内される。圧力制御のためには、一般にコモンレール２５に配置されたレール圧センサ（図示せず）が必要である。
【００２４】
燃料高圧ポンプ１７は、一方ではフィードポンプ１によってポンプ部材１９用の燃料を供給され且つ他方では潤滑用の燃料を供給される。燃料高圧ポンプ１７の潤滑に使用される燃料量は第１の制御弁３５と第２の絞り３７とを介して制御される。
【００２５】
燃料高圧ポンプ１７は、分配導管４５を介してポンプ部材１９にも燃料を供給する。燃料高圧ポンプ１７の圧送量を制御するためには、フィードポンプ１の吐出し側１５と分配導管４５との間に調量弁４７が設けられている。この調量弁４７は、燃料噴射システムの制御装置（図示せず）によって制御される流量制御弁である。従って、ポンプ部材１９は調量弁４７を介して吸込み側を絞られる。
【００２６】
惰性運転においては、即ち、例えば自動車の山道発進時には、燃料がポンプ部材１９に流入するのは望ましくなく、インジェクタ（図示せず）によって内燃機関の燃焼室に噴射されるのも望ましくない。調量弁４７は、製作及び機能に基づいて、閉じられた状態で分配導管４５に流入する漏れ量を有しているので、適当な対策無しでポンプ部材１９の吸込み側に、これらのポンプ部材が吸込み行程の間に吸入弁２１を開放して燃料を吸い込む程度の大きさの圧力が形成される恐れがある。このことは結果的に、コモンレール２５内の圧力を許容不能に上昇させる恐れがある。
【００２７】
このことを防ぐためには、以下で圧送量ゼロ絞りとも呼ぶ第３の絞り４９が設けられている。この圧送量ゼロ絞り４９に基づいて、燃料は分配導管４５から燃料高圧ポンプ１７のクランクケースへ流出し、そこで燃料高圧ポンプ１７を潤滑するために使用され得る。圧送量ゼロ絞り４９に基づく燃料の流出によって、閉じられた調量弁４７の漏れに基づく惰性運転時の分配導管４５内での上で述べた圧力形成が防止される。
【００２８】
コモンレール２５内の圧力は、流量制御弁として形成されてもよい圧力制御弁５１を介しても、調量弁４７を介しても制御可能である。これらの圧力制御弁５１及び調量弁４７も、同様に制御装置（図示せず）によって制御される。
【００２９】
図２には、燃料高圧ポンプ１７のポンプ部材１９の２つの実施例が概略的に示されている。
【００３０】
図２ａでは、主としてシリンダ孔５３と、このシリンダ孔５３内を往復するポンプピストン５５と、吸入弁２１とから成るポンプ部材１９が著しく簡略化されて示されている。逆止弁２３（図１参照）は、ポンプ部材１９の機能に関しては必要であるが、図示はしない。
【００３１】
図２ａに示した実施例では、吸入弁２１の吸入弁ばね５７が、シリンダ孔５３及びポンプピストン５５によって制限された圧送室５９の外部に配置されている。この構成の場合、圧送室５９のむだ体積を極めて小さく保持することが可能であり、このことは、燃料高圧ポンプ１７の効率にポジティブな影響を及ぼす。但し、複数の図２ａに示したポンプ部材１９から成る燃料高圧ポンプ１７の場合、部分負荷範囲における個々のポンプ部材の圧送特性が極めて異なっており、このことは、コモンレール内に不都合な圧力変動を生ぜしめ且つ燃料高圧ポンプの始動時に要求される出力を不均一にする。
【００３２】
図２ｂに示したポンプ部材１９の別の実施例の部分負荷範囲における作動特性は、図２ａに示した実施例と比較して著しく改善されている。
【００３３】
図２ｂに示した実施例では、吸入弁ばね５７はポンプピストン５５に支持されている。この構成では、圧送室５９のむだ体積は必然的に図２ａに示した実施例の場合よりも著しく大きくなり、このことは燃料高圧ポンプの比較的悪い効率においてネガティブな影響を及ぼす。但し、複数の図２ｂに示したポンプ部材１９から成る燃料高圧ポンプ１７においては、部分負荷範囲における個々のポンプ部材の圧送特性がほぼ同じなので、コモンレール内の圧力変動が少なく且つ燃料高圧ポンプ１７の始動時に要求される出力は極めて均一である。
【００３４】
本発明による方法を以て、例えば図２ａに示したポンプ部材１９を備えた燃料高圧ポンプ１７を、効率を損なうこと無くその圧送特性が図２ｂに示したポンプ部材に対応するように運転することが可能である。
【００３５】
図３には、主として消費装置としてのインジェクタと、圧送装置としての燃料高圧ポンプとから成る燃料噴射システムの噴射量が総括して示されている。この燃料噴射システムは、従来技術に基づき公知のように運転される。
【００３６】
本実施例では、燃料高圧ポンプ１７は図２ａに示した構成のポンプ部材１９を有している、つまり、吸入弁ばね５７は圧送室５９の外部に配置されている。図３では、圧送率６１がリットル／時間で、燃料高圧ポンプ１７（図１参照）の回転数ｎ×２にわたって示されている。図３において符号ｍＨＤＰ，ｔｈｅｏｒを付した線は、燃料高圧ポンプの理論的な圧送量を示している。この理論的な圧送量ｍＨＤＰ，ｔｈｅｏｒは回転数と一緒にリニアに増大する。
【００３７】
線ｍＨＤＰ，ｔｈｅｏｒの下位には、漏れ及び摩耗等を考慮した燃料高圧ポンプの最大圧送量が示されている。この最大圧送量は、図３では符号６３で示されている。
【００３８】
図３には、内燃機関の燃料必要量が規定された負荷状態の仮定下で、回転数の関数として簡略化されて線６５として示されている。但し、燃料を内燃機関の燃焼室に噴射するインジェクタ自体は漏れを有しており且つノズルニードルを開閉するための制御量を必要とするので、インジェクタの実際の燃料消費量は内燃機関の燃料必要量よりも多い。燃料高圧ポンプは、インジェクタの実際の燃料必要量を満足させねばならない。従って、インジェクタの実際の燃料必要量は、燃料高圧ポンプの有効圧送量ｍＨＤＰ，ｅｆｆに等しい。線ｍＨＤＰ，ｅｆｆはあらゆる回転数において、内燃機関の燃料必要量を表す線６５の上位に位置している。
【００３９】
例えば伝達比ｉ＝１／２の場合の７５０ｌ／ｍｉｎの高圧ポンプの回転数に対応する１５００ｌ／ｍｉｎの内燃機関の回転数において、実際の圧送量ｍＨＤＰ，ｅｆｆが適用可能な最小圧送量ｍＭｉｎよりも少ないと、本発明による方法では、規定された漏れが圧力制御弁５１に発生するように、この圧力制御弁５１を制御する。最小圧送量ｍＭｉｎは、例えば理論的な圧送量ｍＨＤＰ，ｔｈｅｏｒの３０％であってよい。
【００４０】
前記漏れは、燃料高圧ポンプの圧送量延いては燃料高圧ポンプ１７のポンプ部材１９の充填効率を高める。図３には、この作動ポイントに関して最大に許容可能な圧力制御弁５１における漏れが、二重矢印６７によって示されている。
【００４１】
最小圧送量ｍＭｉｎは高圧ポンプ１７の運転特性に関連しており、従って、例えば特性線又は特性フィールドにメモリすることができる。前記作動ポイントに関連した最小圧送量ｍＭｉｎの検出は、測定又は演算によって行うことができる。
【００４２】
本発明による方法を適用する際には勿論、作動ポイントに関連した漏れ６７を加算したインジェクタの燃料消費量ｍＨＤＰ，ｅｆｆから成る圧送量ｍＨＤＰ，ｅｆｆ＊が、燃料高圧ポンプの最大圧送量６３よりも多くなることは決してないということが考慮される。
【００４３】
図３からは、５００〜１０００／ｍｉｎの燃料高圧ポンプ１７の回転数に対応する、１０００回転〜２０００回転の内燃機関の回転数範囲において、線ｍＨＤＰ，ｅｆｆと線６３との垂直方向の間隔が比較的大であるということが明らかである。従って、本発明による方法を使用しない場合に燃料高圧ポンプ１７のポンプ部材１９の均一な圧送が比較的悪化する前記回転数範囲では、比較的大量の漏れ６７が高圧弁５１に生ぜしめられ、延いてはポンプ部材１９の所望の均一の圧送が、本発明による方法に基づいて付加的な構成の手間無しで簡単に実現可能である。
【００４４】
圧力制御弁５１が、この圧力制御弁５１を閉じるために磁石可動子によって弁座へ押し込まれる球形の弁部材を有している場合（図１には図示せず）、漏れ６７は、圧力制御弁５１の磁石可動子に給電する時間間隔の、磁石可動子が無給電状態にある時間間隔に対する比率を適当に変えることによって生ぜしめられる。圧力制御弁５１の別の構成においては、この圧力制御弁５１を適宜別の形式で制御することによって所望の規定された漏れ６７が生ぜしめられる。
【００４５】
図４には、本発明による方法の適用無しで、３つのポンプ部材１９を備えたラジアルピストンポンプのコモンレール２５内の圧力特性が示されている。この図４では、燃料高圧ポンプ１７の１回転が２本の垂直方向線によって制限されている。これにより、３つのポンプ部材の内の２つしか、燃料高圧ポンプの圧送量全体に関して重要な貢献はしていないということがはっきりと認識され得る。これらの貢献量は、図４に符号Ｉ及びＩＩで示されている。これに対して、第３のポンプ部材の貢献量ＩＩＩは無視し得る程小さい。図４には本発明による方法を適用しない、従来技術に基づく燃料噴射システムが示されている。
【００４６】
図５には、本発明による方法を適用しない同一の燃料噴射システムが線図の形で示されている。図５には、調量弁４７（図１参照）を通る体積流量ｍＺｕｍｅｓｓが時間にわたって示されている。線６９は圧力制御弁５１におけるオン／オフレシオを示している。このオン／オフレシオは、圧力制御弁５１の弁部材をシール座に押し付ける閉鎖力のための基準である。
【００４７】
別の線は、コモンレール２５内の圧力ｐＳｏｌｌの目標値を示している。この目標値ｐＳｏｌｌも、オン／オフレシオ６９も、図５では時間的に一定である。線７３は、コモンレール内で測定された実際圧力を示している。図５からは、調量弁４７を通流する燃料量ｍＺｕｍｅｓｓも、コモンレール２５内の圧力７３も、時間的に比較的激しく変動しているということが明らかである。
【００４８】
図６には図４と同様の、但し本発明による方法を使用した燃料高圧ポンプの圧力特性が示されている。この図面からは、圧力制御弁５１における規定された漏れに基づいて、燃料高圧ポンプ１７の圧送量が、３つのポンプ部材全てがほぼ同じ量だけ燃料高圧ポンプ１７の圧送量全体に貢献するように増大されたということが明らかになる（図６のＩ，ＩＩ，ＩＩＩ参照）。
【００４９】
図７では、本発明による方法の適用が燃料噴射システム、特に燃料高圧ポンプの圧送量ｍＺｕｍｅｓｓにも、コモンレール２５内の実際圧力７３にも影響を及ぼしているということがはっきりと認識可能である。図５と図７との比較から、オン／オフレシオ６９が本発明による方法の適用に基づいて低下され、これにより、燃料高圧ポンプによって圧送される量ｍＺｕｍｅｓｓが著しく増大されているということが明らかになる。圧送量ｍＺｕｍｅｓｓの最大値と最小値との差は、本発明による方法を適用することによって著しく減少された。このことは結果的に燃料高圧ポンプ１７の駆動力必要量の均一化をもたらして、内燃機関のスムーズな回転にポジティブに影響を及ぼす。
【００５０】
コモンレール２５内の実際圧力７３の制御クオリティーも、本発明による方法を適用することによって著しく改善された。このことは図７と図５との比較に基づいて、最大値と最小値との差が減少されていることから明らかである。
【００５１】
本発明による方法を適用することによって、調査した１燃料噴射システムの場合は、レール圧の最大値と最小値との差を３８バールから２４バールへ減少することができた。この場合、本発明による方法を適用するためには、燃料噴射システムの変更は不要である。制御装置のソフトウェアを相応に適合させるだけで済む。
【００５２】
図８には、本発明による方法の１実施例の進行図が示されている。第１のステップにおいて、調量弁４７と圧力制御弁５１とは、予め規定された目標値がコモンレール２５内に生ぜしめられるように制御される。例えば１特性線にわたって、エンジン回転数又はポンプ回転数に関連してポンプの最小圧送量ｍＭｉｎ若しくは最小充填量のパーセンテージをメモリする。例えばこのポンプの最小圧送量ｍＭｉｎ若しくは最小充填量のパーセンテージに燃料高圧ポンプ１７の理論的な圧送体積ｍＨＤＰ，ｔｈｅｏｒを掛け、結果としてポンプの目下の圧送量ｍＨＤＰ，ｅｆｆを引き出す。体積流量の差は、例えば制御装置又は１つ若しくは複数の特性フィールドを介して圧力制御弁５１のための操作量に変換される。燃料高圧ポンプ１７の目下の圧送量ｍＨＤＰ，ｅｆｆが適用される最小圧送量ｍＭｉｎよりも少ないと、対応して圧力制御弁における操作量若しくはオン・オフレシオが低下される。圧力制御弁５１における操作量変化延いては圧力制御弁５１における漏れ変化に対応して、コモンレール２５内の圧力が変化する。圧力制御弁５１における漏れ増大若しくはコモンレール２５内の圧力変化は、調量弁４７を引き続き開放することによって、この調量弁４７の操作量を介して補償される。燃料高圧ポンプ１７の目下の圧送量が適用される最小圧送量ｍＭｉｎよりも多いと、圧力制御弁５１は閉鎖されるか若しくは閉鎖されたままである。
【００５３】
圧力制御弁５１の制御は、例えば調量弁の操作量、コモンレール２５内の目標圧力及び燃料高圧ポンプ１７を駆動する回転数、即ちポンプ回転数又はエンジン回転数に関連して行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】本発明による方法を実施するための燃料噴射システムの概略図である。
【図２】圧送室内に位置する吸入弁ばねを備えたポンプ部材を著しく簡略化して示した図である。
【図３】内燃機関の回転数に関連した燃料噴射システムの噴射量を総括して示した図である。
【図４】本発明による方法の適用無しで、レール内の圧力特性若しくは燃料高圧ポンプの圧送特性を示した図である。
【図５】本発明による方法の適用無しで、コモンレール内の圧力特性及び燃料高圧ポンプの圧送特性を示した図である。
【図６】本発明による方法を適用した場合の、レール内の圧力特性若しくは燃料高圧ポンプの圧送特性を示した図である。
【図７】本発明による方法を適用した場合の、コモンレール内の圧力特性及び燃料高圧ポンプの圧送特性を示した図である。
【図８】本発明による方法の１バリエーションの進行チャート図である。
【図１】
2006503205.tif 000003
2006503205.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【国際調査報告】
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2006503205.tif 000012
2006503205.tif 000013
2006503205.tif 000014
2006503205.tif 000015
2006503205.tif 000016