(57)【要約】内燃機関用の燃料噴射システム（１）は、ピストン（５）を案内するシリンダ周壁（３）によって形成される燃焼室（２）内へ燃料を噴射する燃料噴射弁（１２）と、前記燃焼室（２）内へ侵入する点火栓（８）とを装備している。前記燃料噴射弁（１２）は、該燃料噴射弁（１２）の弁体（２０）の全周にわたって少なくとも１列（２３）に配列された複数の噴射穴（２４）によって、前記燃焼室（２）内に１つの円錐形状の噴射流（１３）を発生する。本発明の弁体（２０）は、点火栓（８）へ向かって方位づけられた混合気霧化雲（１３）の中央域を発生させる中央に配置された１つの噴射穴（２２）を付加的に有している。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストン（５）を案内するシリンダ周壁（３）によって形成される燃焼室（２）内へ燃料を直接噴射する燃料噴射弁（１２）と、前記燃焼室（２）内へ侵入する点火栓（８）とを装備し、前記燃料噴射弁（１２）が、該燃料噴射弁（１２）の弁体（２０）の全周にわたって少なくとも１列（２３）に配列された複数の噴射穴（２４）によって、前記燃焼室（２）内に１つの円錐形状の噴射流（１３）を発生させる形式の、内燃機関用の燃料噴射システム（１）において、弁体（２０）が、燃料を濃厚に含んでいて点火栓（８）にまで達する噴射流（１３）の中央域を発生させる中央に配置された１つの噴射穴（２２）を付加的に有していることを特徴とする、内燃機関用の燃料噴射システム。
【請求項２】
２列（２７，２８）の噴射穴（２４ａ，２４ｂ）が設けられている、請求項１記載の燃料噴射システム。
【請求項３】
少なくとも１列（２３；２７，２８）の噴射穴（２４；２４ａ，２４ｂ）の直径と中央噴射穴（２２）の直径が相異している、請求項１記載の燃料噴射システム。
【請求項４】
中央噴射穴（２２）の直径が、全周にわたって少なくとも１列（２３；２７，２８）に配列された噴射穴（２４；２４ａ，２４ｂ）の直径よりも大である、請求項１から３までのいずれか１項記載の燃料噴射システム。
【請求項５】
全周にわたって２列（２７，２８）に配列された噴射穴（２４ａ，２４ｂ）が設けられており、かつ、中央噴射穴（２２）に近く位置している内位列（２７）の噴射穴（２４ａ）の直径が、外位列（２８）の噴射穴（２４ｂ）の噴射穴（２４ｂ）の直径よりも大である、請求項４記載の燃料噴射システム。
【請求項６】
噴射穴（２４ａ，２４ｂ）が中央噴射穴（２２）から隔たるに応じて、前記噴射穴（２４ａ，２４ｂ）の直径が小さくなる、請求項５記載の燃料噴射システム。
【請求項７】
外位列（２８）の噴射穴（２４ｂ）の個数が、内位列（２７）の噴射穴（２４ａ）の個数の２倍である、請求項５又は６記載の燃料噴射システム。
【請求項８】
全周にわたって配列された噴射穴（２４）の穴列に更に外位の穴列（２３）が設けられる毎に、該外位列（２３）が、最寄りの内位列（２３）の２倍の数の噴射穴（２４）を有している、請求項７記載の燃料噴射システム。
【請求項９】
内位列（２７）の噴射穴（２４ａ）が、外位列（２８）の噴射穴（２４ｂ）に対して角度をずらして配置されており、しかも前記外位列（２８）のそれぞれ２つの噴射穴（２４ｂ）が、中央噴射穴（２２）から内位列（２７）の各噴射穴（２４ａ）を通って外位列（２８）の方へ延びる半直線（３１）に対して対称的に配置されている、請求項４から８までのいずれか１項記載の燃料噴射システム。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
技術分野：
本発明は、特許請求の範囲の独立請求項に発明の上位概念として規定したように、ピストンを案内するシリンダ周壁によって形成される燃焼室内へ燃料を直接噴射する燃料噴射弁と、前記燃焼室内へ侵入する点火栓とを装備し、前記燃料噴射弁が、該燃料噴射弁の弁体の全周にわたって少なくとも１列に配列された複数の噴射穴によって、前記燃焼室内に１つの円錐形状の噴射流を発生させる形式の、内燃機関用の燃料噴射システムに関する。
【０００２】
背景技術：
ドイツ連邦共和国特許出願公開第１９８ ２７ ２１９号明細書に基づいて公知になっている内燃機関用の燃料噴射システムは、燃料噴射流調整板を備えたインジェクタを有し、前記燃料噴射流調整板は、第１の円に沿って配置された第１ノズル穴、並びに第２の円に沿って配置された第２ノズル穴を有している。前記第２の円は、第１の円の直径よりも大きな直径を有している。前記の両円はその場合、燃料噴射流調整板の中心軸線に対して共軸に配置されている。第２ノズル穴の各穴軸線は、弁体の中心軸線に対して垂直な基準平面と鋭角な角度を形成している。その角度は、第１ノズル穴の各穴軸線によって前記基準平面と形成される角度よりも小さい。従って第１ノズル穴を通って噴射される霧化燃料は、第２ノズル穴を通って噴射される霧化燃料から離れて方位づけられる。１つの結果として、第１ノズル穴を通って噴射される霧化燃料が、第２ノズル穴を通って噴射される霧化燃料を妨害することはなく、従って噴射燃料を適当に霧化することが可能になる。
【０００３】
ドイツ連邦共和国特許第１９６ ４２ ６５３号明細書に基づいて、着火可能な燃料／空気混合気を生成する方法が公知である。直接噴射式内燃機関のシリンダでは、ノズルオリフィスの解放時に、該ノズルオリフィスを包囲する弁座から弁部材を離間することによって、１つのピストンによって画成された各燃焼室内にインジェクタによって燃料を噴射することによって、着火可能な燃料／空気混合気が生成される。内燃機関のあらゆる運転条件下において、特に成層給気（ＣＶＣＣ）方式運転において、燃料消費量及び有害物放出量の最適化された内部混合気生成を全特性フィールドの各動作時点において可能にするために、弁部材の開弁ストローク及び噴射時間は可変調整可能に設定されている。
【０００４】
ドイツ連邦共和国特許出願公開第１９８ ０４ ４６３号明細書に基づいて公知になっている混合気圧縮型火花点火式内燃機関用の燃料噴射システムは、ピストン／シリンダユニットによって形成された燃焼室内へ燃料を噴射する噴射弁と、前記燃焼室内へ侵入する点火栓とを装備している。噴射弁は、噴射ノズルの全周にわたって配分して配置された少なくとも１列の噴射穴を備えている。該噴射穴を介して所期のように燃料を噴射することによって、混合気霧化雲形成による噴射流案内式の燃焼法が実現され、その場合少なくとも１つの噴射流は、着火のために点火栓へ向かって方位づけられている。その他の噴射流は、これによって少なくともほぼ閉じられた、もしくは纏まった混合気霧化雲を形成するように設定されている。
【０００５】
前掲刊行物に基づいて公知になっている、混合気形成法もしくは燃料噴射システムの欠点は、特に混合気霧化雲の均質性が欠如すると共に、着火可能な混合気を点火栓の火花ギャップ域へ搬送する点に難点があることである。低有害放出量で燃料を節減する燃焼を可能にするためには、これらの場合、一方では燃焼室に燃料／空気混合気を充填するため、かつ他方では着火可能な混合気を点火栓へ導くために複雑な燃焼室の幾何学形状、回旋流（スワール）発生弁或いは渦流発生機構が使用されねばならない。
【０００６】
その場合大抵は燃料が点火栓に直接吹き付けられる。その結果、点火栓は煤で極度に汚染され、かつ熱ショックが頻繁に生じ、これによって点火栓の耐用寿命は短くなる。
【０００７】
前挙のドイツ連邦共和国特許第１９６ ４２ ６５３号明細書に基づいて、着火可能な燃料／空気混合気を生成する方法における欠点は更にまた、特に成層給気方式の運転において少量の燃料量を正確に配量することが不可能であることである。それというのは燃料噴射弁の開弁時間もしくは閉弁時間を充分正確に制御することはできないからである。
【０００８】
更に不利なことには、複雑な燃焼室幾何学形状並びに回旋流を伴う燃料噴射弁を製造することは困難であり、かつ生産費も高くなる。
【０００９】
発明の開示：
独立請求項の特徴部に記載した構成手段を有する本発明の燃料噴射システムは、従来技術に対比して、少なくとも１列の複数の外周噴射穴並びに１つの中央噴射穴を配置したことによって、化学量論的な核心域、つまり、やや濃厚な核心域（０．８＜λ＜１．１）と希薄な外套域（１．５＜λ＜２．５）とを有する混合気霧化雲が燃焼室内に形成されるという利点を有している。
【００１０】
混合気霧化雲の核心部が点火時点に点火栓の火花ギャップの領域に移動すると、該核心部は迅速に着火しかつ燃焼して希薄な外套部に着火する。この燃焼法は、酸化窒素放出量が特に僅少である点で優れている。それというのは混合気霧化雲の少量部分、つまり内部の化学量論的な核心域だけが高温度で燃焼し、酸化窒素はその際微量しか遊離しないのに対して、量的に著しく多量な希薄な外套域は、比較的低い温度でほとんど酸化窒素を放出せずに燃焼できるからである。
【００１１】
独立請求項に記載した燃料噴射システムの有利な構成は、従属請求項で述べた構成手段によって可能である。
【００１２】
全周にわたって少なくとも１列に配列された複数の外周噴射穴の直径と中央噴射穴の直径は相異しているのが特に有利である。噴射穴直径を適当に選択することによって、噴射円錐噴霧体に、程度の差こそあれ濃厚な核心域を形成することが可能である。
【００１３】
更にその場合、中央噴射穴の直径を、残りの噴射穴の直径よりも大きく選択すれば、円錐形の噴射流に、ほぼ落下傘状の形状を付与することが可能であり、これによって燃焼室の充填効率が一層良くなる一方、混合気霧化雲は化学量論的に見て一層好ましく配分されることになる。
【００１４】
このことは、全周にわたって配分された噴射穴が２列の場合、外位列の噴射穴の直径を最小に選び、内位列の噴射穴をやや大きく形成し、かつ中央噴射穴の直径を最大にすることによって特に有利に実現される。
【００１５】
また内位列と外位列における噴射穴の幾何学的配列は、内位列の各噴射穴には外位列の２つの噴射穴をそれぞれ対応配設するようにするのが有利である。従って各列当りの噴射穴の個数は、最も近い内位列の噴射穴の個数の２倍にその都度選ばれている。これによって混合気霧化雲の均質性並びに形態及び化学量論的配分を、要望に応じて実現することが可能である。
【００１６】
発明を実施するための最良の形態：
次に図面に基づいて本発明の実施例を詳説する。
【００１７】
図１には、従来技術による燃料噴射システムの１実施例の概略断面図が示されている。該燃料噴射システム１は燃焼室２を有し、該燃焼室は、シリンダ周壁３、シリンダヘッド４並びにピストン５によって画成される。ピストン５内には燃焼室凹み６が形成されている。燃焼室２の棟部７には、２つの電極１５を有する点火栓８が例えば中心に配置されている。燃焼室２の棟勾配１１には、吸気弁９と排気弁１０が配置されている。シリンダ周壁３とシリンダヘッド４との間の側方に配置された燃料噴射弁１２は燃焼室２内へ円錐形の混合気霧化雲１３を噴射する。燃焼室凹み６の幾何学形状並びに混合気霧化雲１３の形状は、点火栓８の両電極１５間に延びる火花ギャップ１４の領域への混合気霧化雲１３の経路を決定する。混合気霧化雲１３は、点火栓８の電気的な火花によって着火される。
【００１８】
図２Ａ〜図２Ｄには、本発明による燃料噴射システム１の燃料噴射弁１２の弁体２０の第１実施例の縦断面図及び横断面図並びに該燃料噴射弁１２によって発生する混合気霧化雲１３の縦断面図及び横断面図が示されている。
【００１９】
図２Ａは、弁体２０を備えた燃料噴射弁１２の噴出側部分の概略縦断面図であり、前記弁体２０は弁閉鎖体２１と協働する。弁体２０は１つの中央噴射穴２２並びに外周に沿って１列２３に配置された外周噴射穴２４を有している。
【００２０】
燃料噴射弁１２が不作用状態にある場合、中央噴射穴２２及び外周噴射穴２４が弁閉鎖体２１によって封止される。燃料噴射弁１２が電磁作動子又は圧電作動子を介して作動されると、図示を省いた弁ニードルに結合された弁閉鎖体２１は弁体２０から離間して中央噴射穴２２及び外周噴射穴２４を解放する。該噴射穴を通って燃料は燃焼室２内へ噴射される。
【００２１】
図２Ｂは、図２ＡのＩＩ−ＩＩ断面線に沿った弁体２０の断面図である。中心に中央噴射穴２２が位置している。外周に沿って配置された複数の外周噴射穴２４は弁体２０の全周にわたって均等に配分されている。本実施例では６個の外周噴射穴２４が選ばれた。
【００２２】
図２Ｃは、図２Ａに図示した燃料噴射弁１２によって発生される円錐形の混合気霧化雲１３の理想的な横断面図である。中央噴射穴２２及び外周噴射穴２４は夫々１つの円錐形の噴射流２５を発生する。１つのインナー噴射流２５ａは本実施例では６つのアウター噴射流２５ｂによって囲まれている。このようにして発生した混合気霧化雲１３はやはりほぼ円錐形の１つの包絡線２６を有しており、かつ比較的均質である（図２Ｄ）。インナー噴射流２５ａとアウター噴射流２５ｂとの微々たるオーバーラップによって、混合気霧化雲１３のやや濃厚な核心部が生じることになる。
【００２３】
図２Ｄは、図２Ａに示した燃料噴射弁１２によって発生される円錐形の混合気霧化雲１３の縦断面図である。数字０で示した矢印が、中央噴射穴２２によって発生したインナー噴射流２５ａを表しているのに対して、数字１で示した矢印は、外周に沿って配置された外周噴射穴２４によって発生したアウター噴射流２５ｂを表している。アウター噴射流２５ｂの包絡線２６はほぼ円錐形状に拡がる。
【００２４】
図３Ａ〜図３Ｄには、図２Ａ〜２Ｄに類似して、燃料噴射弁１２の第２実施例の噴出側部分の１縦断面図と１横断面図並びに、該燃料噴射弁によって発生した混合気霧化雲１３の１縦断面図と１横断面図が図示されている。
【００２５】
図３Ａには、弁閉鎖体２１と弁体２０を有する燃料噴射弁１２の噴出側部分が同じく図示されている。弁体２０はこの第２実施例では中央噴射穴２２以外に、全周にわたって配列された外周噴射穴２４ａの内位列２７と、全周にわたって配列された外周噴射穴２４ｂの外位列２８とを有している。燃料噴射弁１２の作動時に弁閉鎖体２１は弁体２０から離間し、かつ中央噴射穴２２並びに外周噴射穴２４ａ，２４ｂを解放する。
【００２６】
図３Ｂは、図３ＡのＩＩＩ−ＩＩＩ断面線に沿った弁体２０の１横断面図である。中央噴射穴２２を中心として内位列２７の外周噴射穴２４ａ及び外位列２８の外周噴射穴２４ｂが配列されている。前記の噴射穴は本実施例では全て同一のオリフィス横断面を有している。
【００２７】
図３Ｃは、図３Ａに示した燃料噴射弁１２によって発生される混合気霧化雲１３の１横断面図である。中央噴射穴２２によって発生した中央の噴射流２５ａは、内位列２７の外周噴射穴２４ａから噴射される内位噴射流２５ｂによって包囲されており、これらの内位噴射流２５ｂ自体は、外位列２８の外周噴射穴２４ｂから噴射される外位噴射流２５ｃによって包囲されている。内位噴射流２５ｂと中央噴射流２５ａとの僅かなオーバーラップによって、濃厚な核心域２９が発生され、該核心域は希薄な外套域３０によって包囲されている。
【００２８】
図３Ｄは、図３Ａで示した燃料噴射弁１２によって発生された混合気霧化雲１３の縦断面図である。数字０で表した噴射流２５ａは、中央噴射穴２２によって発生される。数字１で表した噴射流２５ｂは内位列２７の外周噴射穴２４ａによって噴射され、また数字２で表した噴射流２５ｃは、外位列２８の外周噴射穴２４ｂによって噴射される。混合気霧化雲１３の包絡線２６は矢張りほぼ円錐形状に拡がる。
【００２９】
図４Ａ〜図４Ｄは、図２Ａ〜図２Ｄ及び図３Ａ〜図３Ｄに類似した方式で燃料噴射弁１２を図示しており、該燃料噴射弁の弁体２０は、図３Ａに対比して拡大された中央噴射穴２２並びに、円周に沿って配置された外周噴射穴２４ａ，２４ｂの内位列２７及び外位列２８を有している。燃料噴射弁１２の作動によって弁閉鎖体２１は弁体２０から離間して中央噴射穴２２並びに外周噴射穴２４ａ，２４ｂを解放する。
【００３０】
図４Ｂには中央噴射穴２２及び外周噴射穴２４が、図４ＡのＩＶ−ＩＶ線に沿った断面図で示されている。中央噴射穴２２は、内位列２７に配列された外周噴射穴２４ａ及び外位列２８に配列された外周噴射穴２４ｂよりも大きな直径を有している。
【００３１】
図４Ｃは、前述の実施例に対比して拡大された中央噴射穴２２によって惹起される中央噴射流２５ａが、より大きな直径の円錐体を生ぜしめることを示している。これによって中央噴射流２５ａと内位列２７の噴射流２５ｂとのオーバーラップ域は大きくなり、従って混合気霧化雲１３の濃厚な核心域２９は、一層濃厚になる。混合気霧化雲１３の濃厚な核心域２９はやはり希薄な外套域３０によって包囲される。
【００３２】
図４Ｄにやはり縦断面図で示されている混合気霧化雲１３は、図４Ａに示した燃料噴射弁１２によって燃焼室２内へ噴射される。拡大された中央噴射穴２２によって惹起される中央噴射流２５ａは、例えば図３Ｄに示した、より小さく設計された中央噴射穴２２の中央噴射流２５ａよりも広い空間を占める。より小さな円錐直径は比較のために図４Ｄでは破線で表されている。この配置構成によって濃厚な核心域２９を任意に、より濃厚又はより希薄に構成したり、また任意に拡張したりすることが可能になる。図３及び図４に示した実施例では内位列２７は６個の噴射穴２４ａを有し、外位列２８は１２個の噴射穴２４ｂを有している。
【００３３】
噴射穴２４の特に有利な構成が図５に図示されている。この図面は例えば図３ＡのＩＩＩ−ＩＩＩ断面線に沿った燃料噴射弁１２の弁体２０の噴出側端部の横断面図である。
【００３４】
ここでは内位列２７の噴射穴２４ａの個数と外位列２８の噴射穴２４ｂの個数が特別の方式で互いに組合わされている。本実施例では１つの中央噴射穴２２を中心として内位列２７の個数ｎ＝５の噴射穴２４ａが配分されている。外位列２８では２倍の個数２ｎ＝１０の噴射穴２４ｂが配分されている。外位列２８の噴射穴２４ｂはその場合、中央噴射穴２２から内位列２７の噴射穴２４ａを通って外位列２８の方へ方位づけられた各半直線３１に対して対称的に位置するように配置されている。外位噴射穴２４ｂは前記半直線３１に対して夫々対称的に配置されている。全般的に、更なる外位列３２における噴射穴２４の個数は常に、より外位に位置する毎に、近接した内位列の噴射穴２４の個数の２倍に等しい。このようにして極めて均質な混合気霧化雲１３を発生することが可能である。
【００３５】
図６には、外周噴射穴２４と中央噴射穴２２と異なった噴射角度γｉ及びγａとの間の一般的な関係を明確にするために、燃料噴射弁１２の弁体２０の噴出側部分が図示されている。下表は、１個の中央噴射穴２２と、全周にわたって少なくとも２列２７，２８に配列された複数個の外周噴射穴２４ａ，２４ｂとを有する燃料噴射システム１の最適の設計値を一般的な形式で表示している。
【００３６】
【表１】
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【００３７】
上表では、中央噴射穴２２、内位列２７の噴射穴及び外位列２８の噴射穴毎に、噴射穴２２，２４ａ，２４ｂの個数ｎｚ，ｎｉ，ｎａ　、噴射穴２２，２４ａ，２４ｂの穴径並びに弁中心軸線３３に対する噴射穴２２，２４ａ，２４ｂの軸線もしくは噴射流２５ａ，２５ｂ，２５ｃの軸線の傾斜角度γｉ，γａが表記されている。従って中央噴射穴２２、内位列２７の外周噴射穴２４ａ及び外位列２８の外周噴射穴２４ｂの配置構成はトリプル（ｎ，Φ，γ）によって記載することができ、その場合ｎは内位列２７及び外位列２８当りの噴射穴２４ａ，２４ｂの個数、Φは中央噴射穴２２及び外周噴射穴２４ａ，２４ｂの直径、γは弁中心軸線３３に対する傾斜角度である。その場合一般に、中央噴射穴２２の直径は内位列２７の噴射穴２４ａの直径よりも常に大であり、該内位列の噴射穴２４ａの直径自体は外位列２８の噴射穴２４ｂの直径よりも大であってもよい（Φｚ＞Φｉ＞Φａ）。従って、より外位列に配置された外周噴射穴２４の直径は、列数の増加に伴って一層小さくなる。
【００３８】
図７には、相応に構成された燃料噴射弁１２によって発生された混合気霧化雲１３の１縦断面図に基づいて、中央噴射穴２２から外方に行くにつれて外周噴射穴２４ａ，２４ｂが順次縮小すると、截頭円錐形状の混合気霧化雲１３が噴射穴２４ａ，２４ｂもしくは２２を通流する際の流体力学的な動作によって、ほぼ落下傘状の混合気霧化雲に変形されることが図示されている。この変形効果は、第１列２７もしくは第２列２８の、より小さな直径を有する噴射穴２４ａ，２４ｂを、より大きな中央噴射穴２２よりも少量の燃料が単位時間当りに通流することによって惹起される。これによって中央噴射穴２２から噴出する燃料は、噴射穴２４ａ，２４ｂを通る燃料よりも遠く燃焼室２内へ噴射されることになる。従って混合気霧化雲１３は燃焼室２を一層良好に充填することができる。化学量論的な濃厚な核心域２９が、点火栓８の火花ギャップ１４の領域へ良好にもたらされ、より僅かな燃料消費量で、もしくは、より僅かな有害放出量で燃焼を、一層効果的に形成することが可能である。
【００３９】
普遍的な方式化によって、内燃機関及び燃焼室の幾何学的形状に対して課される要件に適合するように燃料噴射システムを任意に設計することが可能になる。
【００４０】
本発明は、図示の実施例に限定されるものではなく、例えば３列以上の噴射穴、別の直径の噴射穴或いは列当り別の個数の噴射穴を有する燃料噴射弁のためにも適用することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】従来技術による燃料噴射システムの１実施例の概略断面図である。
【図２】図２Ａ，図２Ｂ，図２Ｃ及び図２Ｄは、本発明による燃料噴射システムの燃料噴射弁の弁体の第１実施例の１縦断面図と１横断面図並びに該燃料噴射弁によって発生する混合気霧化雲の１縦断面図と１横断面図である。
【図３】図３Ａ，図３Ｂ，図３Ｃ及び図３Ｄは、本発明による燃料噴射システムの燃料噴射弁の弁体の第２実施例の１縦断面図と横断面図並びに該弁体によって発生する混合気霧化雲の１縦断面図と１横断面図である。
【図４】図４Ａ，図４Ｂ，図４Ｃ及び図４Ｄは、本発明による燃料噴射システムの燃料噴射弁の弁体の第３実施例の１縦断面図と１横断面図並びに該弁体によって発生する混合気霧化雲の１縦断面図と１横断面図である。
【図５】本発明による燃料噴射システムの燃料噴射弁の弁体の噴出側端部の１横断面図である。
【図６】本発明による燃料噴射システムの燃料噴射弁の弁体の別の実施例の１縦断面図である。
【図７】本発明による燃料噴射システムの別の実施例によって発生する混合気霧化雲の概略図である。
【符号の説明】
１　　燃料噴射システム、　２　　燃焼室、　３　　シリンダ周壁、　４　　シリンダヘッド、　５　　ピストン、　６　　燃焼室凹み、　７　　棟部、　８　　点火栓、　９　　吸気弁、　１０　　排気弁、　１１　　棟勾配、　１２　　燃料噴射弁、　１３　　円錐形の混合気霧化雲、　１４　　火花ギャップ、　１５　　電極、　２０　　弁体、　２１　　弁閉鎖体、　２２　　中央噴射穴、　２３　　噴射穴列、　２４，２４ａ，２４ｂ　　外周噴射穴、　２５ａ，２５ｂ，２５ｃ　　噴射流、　２６　　包絡線、　２７　　内位列、　２８　　外位列、　２９　　濃厚な核心域、　３０　　希薄な外套域、　３１　　半直線、　３２　　更なる外位列、　３３　　弁中心軸線、　γｉ，γａ　　噴射角度
【国際公開パンフレット】
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2004502087.tif 000005
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【国際調査報告】
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2004502087.tif 000028
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