(57)【要約】環状に間隔をあけた電極を有する環状のプローブがＡＴＦに浸漬されて、比較的高周波及び低周波の交流電圧で順次励起される。両方の周波数でその電流が測定されて、差動インピーダンスが計算され、その差動インピーダンスは、温度補正され、ＡＳＴＭ  Ｄ−６６９のＴＡＮ、ＡＳＴＭＥ−１６８の酸化作用の変化（ΔＯＸ）及びＡＳＴＭ  Ｄ−５４８３のＨＰＤＳＣ誘導時間（ＭＩＮ）の１つの対応する値が、既知のフルード状態についての差動インピーダンスに対するＴＡＮ、ΔＯＸ及びＭＩＮの値のルックアップテーブルから決定される。そして、決定されたＴＡＮ、ΔＯＸ又はＭＩＮの現在値から残りの耐用寿命（ＲＵＬ）を計算することができる。温度補正された差動インピーダンスΔＺTCが６．５×１０5オームに達したとき、ＡＴＦは、その耐用寿命に達したと考えられる。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）変速機のフルード内に、間隔をおいて一対の電極（１６、１８）を配置し、
（ｂ）インピーダンスの変化を通して前記電極表面の電気化学的相互作用の影響を測定するために、順次、前記電極の一方（１８）を比較的低い第１周波数の交流電圧で励起し（７０、１２６、１８０）、バルクフルードインピーダンスの影響を測定するために比較的高い第２周波数の交流電圧で励起し（７４、１２６、１８４）、
（ｃ）前記第１及び第２周波数で前記一対の電極の他方（１６）の電流を測定して、前記第１及び第２周波数での差動インピーダンスΔＺを計算し、ΔＺの温度の関数として既知の関係から差動インピーダンスの温度補正値ΔＺTCを決定し、
（ｄ）（ｉ）ＡＳＴＭ  Ｄ−６６４のＴＡＮ、（ｉｉ）ＡＳＴＭ  Ｅ１６８の酸化作用及び（ｉｉｉ）ＡＳＴＭ  Ｄ−５４８３のＨＰＤＳＣ誘導時間の１つ関数としてのΔＺTCの値のルックアップテーブルにより、これらの（ｉ）、（ｉｉ）及び（ｉｉｉ）からなるグループから選択されるパラメータ（９８、１５２、１５４、２１２、２１４）を決定し、
（ｅ）前記ＴＡＮ、酸化作用及びＨＰＤＳＣ時間の１つが所定の限度に達したとき、フルードの寿命終結（ＥＯＬ）の表示を行うことを含む自動変速機のフルード状態のリアルタイム監視方法。
【請求項２】
前記一対の電極を配置するステップは、一対の同心の円筒を配置することを含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記一対の電極を設けるステップは、内側電極が約６ｍｍの直径及び約３８ｍｍの長さで、径方向に約０．１５ｍｍの隙間を有する同心の円筒状の一対の電極を設けることを含み、前記ＥＯＬ表示を行うステップは、ΔＺTCが６．５×１０5オーム以上のとき、表示を行うことを含むことを特徴とする請求項２に記載の方法。
【請求項４】
前記一対の電極の一方を励起するステップは、１００ｍＨｚ（０．１Ｈｚ）以下の第１周波数で励起すること及び１０Ｈｚ以上の第２周波数で励起することを含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項５】
前記差動インピーダンスを計算するステップは、インピーダンスの絶対値の差を計算することを含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項６】
前記差動インピーダンスを計算するステップは、前記第１及び第２周波数で測定された電流の位相ずれ角度からリアクタンスを計算することを含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項７】
前記ＥＯＬを表示するステップは、ΔＺTCに比例する電気的信号を供給することを含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項８】
（ａ）変速機内のフルード中に、間隔をおいて一対の電極（１６、１８）を配置し、
（ｂ）インピーダンスの変化を通して前記電極表面の電気化学的相互作用の影響を測定するために、順次、前記電極の一方（１８）を比較的低い第１周波数の交流電圧で励起し（７０、１２６、１８０）、バルクフルードインピーダンスの影響を測定するために比較的高い第２周波数の交流電圧で励起し、
（ｃ）前記第１及び第２周波数で前記一対の電極の他方（１６）の電流を測定して、前記第１及び第２周波数での差動インピーダンスΔＺを計算し、ΔＺの温度の関数として既知の関係から差動インピーダンスの温度補正値ΔＺTCを決定し、
（ｄ）（ｉ）ＡＳＴＭ  Ｄ−６６４のＴＡＮ、（ｉｉ）ＡＳＴＭ  Ｅ１６８の酸化作用及び（ｉｉｉ）ＡＳＴＭ  Ｄ−５４８３のＨＰＤＳＣ誘導時間の１つ関数としてのΔＺTCの値のルックアップテーブルにより、これらの（ｉ）、（ｉｉ）及び（ｉｉｉ）からなるグループから選択されるパラメータを決定し（１１２、１７０、２３０）、
（ｅ）前記ＴＡＮが３．５以上、酸化作用が３０以上及びＨＰＤＳＣ＜７．５分の状態の１つが生じたとき、フルードの寿命終結（ＥＯＬ）の表示を行うことを含む脱ろう重パラフィン油溶剤ベースの自動変速機のフルード状態をリアルタイム監視する方法。
【請求項９】
前記一対の電極を配置するステップは、同心に配置された第１及び第２管状部材に径方向に間隔をあけることを含むことを特徴とする請求項８に記載の方法。
【請求項１０】
前記径方向に間隔をあけるステップは、前記第１及び第２電極を約０．１５ｍｍ間隔をあけることを含むことを特徴とする請求項９に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、監視されるフルードのリアルタイムの化学的な状態を示す電気的な信号を供給するセンサを利用したフルード状態のモニタに関する。
【背景技術】
【０００２】
このタイプのセンサは、インピーダンス分光法の技術を用いることが知られており、そのようなセンサの例は、２００１年８月２１日にバウアー（Ｂａｕｅｒ）他に付与された米国特許の明細書（特許文献１）に記載されており、これは、一対の間隔をもった電極が比較的低周波で周期的に励起されて電極表面の電気化学的相互作用を決定し、比較的高周波で励起されてバルクインピーダンスを決定する。その電流は、両方の励起周波数で測定され、そして、それぞれの電流測定に対して計算されたインピーダンス及び計算された差動インピーダンスは、その計算された差動インピーダンスを化学分析によって既知のフルード状態に対して決定されたものと比較することによって、フルード状態を決定することができる。
【特許文献１】米国特許第６２７８２８１号明細書
【０００３】
パワートランスミッションのフルード状態のモニタ及び燃焼機関の潤滑油のリアルタイムモニタにそのような装置を使用することが提案されている。エンジンに適用されるそのようなセンサの更なる例は、２００２年４月２３日にマクギニス（ＭｃＧｉｎｎｉｓ）他に付与された米国特許の明細書（特許文献２）に記載されており、これは、間隔をもった電極がオイルレベルゲージに螺旋状に巻き付けられて、エンジンクランクケース内に挿入されている。
【特許文献２】米国特許第６３７７０５２号明細書
【０００４】
インピーダンス分光法を利用するタイプの上述の装置は、例えば２００２年８月１３日にハンセン（Ｈａｎｓｅｎ）他に交付された米国特許の明細書（特許文献３）に教示されるような櫛形平面配列の電極、上述の螺旋構造の電極又は径方向に間隔を有する同心の中空電極を使用するタイプの電極構造を利用することができる。
【特許文献３】米国特許第６４３３５６０号明細書
【０００５】
前述のバウアー他の特許は、その図１５において、新しい状態及び規定された車両走行距離を運転後の自動変速機のフルードについて、前述の低周波数及び高周波数で決定されるインピーダンスについて述べている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、実際の車両運転状態は、車両運転のタイプ、運転中の負荷及び環境に依存するため、車両の耐用寿命にわたって、実際の化学的特性に基いて、フルード状態をリアルタイム表示することができるセンサを提供して、フルードの現在の状態に基づいて、予想される残りの耐用寿命（ＲＵＬ）のパーセント量を表示することが望まれている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、監視されるフルードの化学的状態をリアルタイムで表す連続的に変化する電気的信号を発生する技術を提供し、既知の化学的状態のフルードサンプルのセンサ読込値に基づくアルゴリズムを使用し、リアルタイムで電気的信号と比較するためのデータベースを提供して、フルードの現在の状態に基づいて、残りの耐用寿命（ＲＵＬ）を表示する。
【０００８】
本発明は、自動変速機のフルード、特に、脱ろうパラフィン油溶剤を含むタイプのフルードのＲＵＬを差動インピーダンス技術に基づいてリアルタイムで決定するアルゴリズムを提供する。本発明は、一対の間隔をもった電極、好ましくは、電極表面のフルードの分散を改善するため、同心で径方向に間隔をもった環状の電極で形成されたもの使用する。本発明は、フルードの化学的分析から得た３つのパラメータ、すなわち、ＡＳＴＭ（米国材料試験協会）  Ｄ−６６４の全酸価、ＡＳＴＭ  ｅ−１６８の酸化作用の変化率（ΔＯＸ）及びＡＳＴＭ  Ｄ−５４８３（ＭＩＮ）のＨＰＤＳＣ誘導時間のいずれかを利用する。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
図１及び図５を参照して、本発明のセンサは、全体として符号１０で示され、自動変速機ハウジングすなわちケーシング１４に入れられたＡＴＦで示されるフルードに浸漬された全体として符号１２で示されるプローブアセンブ１０を含む。本発明は、必須成分として脱ろう重パラフィン油溶剤を有するタイプのＡＴＦに適用することができる。
【００１０】
センサ１２は、例えば櫛形平面配列又は螺旋状に形成された電極対等の従来技術において公知のいずれかを含んでもよいが、好ましい本実施形態のプローブ１２は、エンドキャップ２０、２１によって同心で近接した間隔をもって、すなわち、入れ子の配置で保持された一対の同心に配置された間隔を有する管状すなわち環状の電極１６、１８を含んでいる。内側の管状の電極１６は、そこから軸方向に、ヘッダーに形成された隙間スロット２６を通って外側へ延びる接続端子２４を有し、同様に、外側電極１８は、キャップ２２に形成されたスロット３０を通って外側へ延びる接続端子２８を有している。
【００１１】
符号３２で示される温度センサは、サーミスタデバイスを含むことができ、その検出要素がケーシング１４内のＡＴＦに触れるように配置されている。
【００１２】
内側の電極の端子２４は、ライン３４に沿って接続されてドライバ３６からの励起信号を受ける。接続端子２８は、ライン３６に沿って電流センサ４０に接続されている。
【００１３】
本発明の好ましい実施形態では、プローブ１２は、約６ｍｍの直径及び約３８ｍｍの長さを有する内側の電極１８に対して、径方向に約０．１５ｍｍの間隔をもった同心の電極１６、１８を有する。しかしながら、電極間に接触する表面積が同じになる他の直径及び長さを使用してもよいことが分るであろう。好ましい実施形態では、電極１６、１８は、ステンレス鋼で形成されているが、ＡＴＦに適合する他の電極材料を使用してよい。本実施形態では、本発明は、脱ろう重パラフィン油溶剤を含むＡＴＦに使用するのに特に適しているが、本発明は、他のタイプのＡＴＦに使用してもよい。
【００１４】
再度図１を参照して、励起ドライバ３６は、ライン４２に沿って発振器４４から入力信号を受け、この発振器４４は、１２Ｖ直流電源４６等の車載電源によって電力を供給され、この電源４６は、ライン４８に沿って励起ドライバ３６にも電力を供給する。マイクロコンピュータ５０は、ライン５２に沿って、電源４６によって電力を供給され、このマイクロコンピュータは、ライン５４に沿って電流センサ４０から入力信号を受け、また、ライン５６に沿ってセンサ３２から温度入力信号を受けて、出力信号をライン５８に沿って警報又は表示装置６０に供給する。
【００１５】
本発明の実施形態では、発振器４４は、約０．１ヘルツ（１００ｍＨｚ）以下の周波数の低周波交流電圧及び約７．５ヘルツ以上の周波数の比較的高周波の交流電圧を供給する。
【００１６】
マイクロコンピュータ５０は、ＡＴＦの実験用化学的エージングから得たデータに基づくルックアップテーブルがプログラムされて、連続的なインターバルで差動インピーダンスを決定する。フルードサンプルは、３つの既知のテストパラメータ、すなわち、ＡＳＴＭ  Ｄ−６６４の全酸価、ＡＳＴＭ  Ｅ−１６８の酸化作用の変化率（ΔＯＸ）及びＡＳＴＭ  Ｄ−５４８３（ＭＩＮ）のＨＰＤＳＣ誘導時間のいずれか１つを決定するためにテストされている。そして、このデータは、図６乃至図８のそれぞれに表されるように、各パラメータについてプロットされて、その間に曲線を描く。これらのグラフは、テキサス、サンアントニオのサウスウエストリサーチ研究所の手順ＢＪ１１０−４によるアルミニウムビーカー酸化テスト（ＡＢＯＴ）等の実験用酸化エージングテストによって負荷がかけられたＡＴＦ及び実際に路上走行した車両からドレーンされたＡＴＦフルードについてとられたデータポイントを含んでいる。図６乃至図８から、データに対して線形近似がなされており、ΔＺTCの値の各化学的パラメータを計算するのに使用された傾斜のためのアルゴリズムは、グラフ上に示されている。
【００１７】
図２を参照して、システム回路の作動は、参照符号６２によって全体として示されており、ステップ６４でユーザーが開始すると、システムは、ステップ６８へ進む。ステップ６８では、システムは、フルード温度Ｔfが所望の限度ＴMIN、ＴMAX内にあるか否かを判断し、その答えが否定的な場合、システムは、中止すなわちストップへ進む。しかしながら、ステップ６８の決定が肯定的な場合、システムは、ステップ７０へ進んで、プローブ３２を比較的高周波の交流電圧で励起して、電流ＩHIを測定する。そして、システムは、ステップ７２へ進んで、測定された電流ＩHIからインピーダンスＺHIを計算して記憶する。
【００１８】
そして、システムは、プローブ３２を比較的低周波の交流電圧で励起して、電流ＩLOを測定し、ステップ７６へ進んで、測定された電流ＩLOからインピーダンスＺLOを計算して記憶する。
【００１９】
そして、システムは、ステップ７８へ進んで、ベクトルＺHI（ベクトルについては、下線を付して表す。以下、同じ）からＺLOを減じてベクトルΔＺTを得ることによってベクトルΔＺTを計算する。そして、システムは、ステップ８０へ進んで、ΔＺTの絶対値を計算し、ステップ８２へ進んで、温度に対するΔＺTCの値のルックアップテーブルから温度補償された差動インピーダンスΔＺTCを決定し、このテーブルは、温度補正曲線からデータポイントをとることによって作成されている。そのような温度補償用の一般的な曲線が図９に示されている。
【００２０】
３つのプロットの一群、すなわち、上のグラフ：
ΔＺTC＝−１．５９Ｅ＋０４＊Ｔ＋１．９２Ｅ＋０６
下のグラフ：
ΔＺTC＝−９．９８Ｅ＋０３＊Ｔ＋１．１８Ｅ＋０６
及び上下のグラフ間を補間することによってプロットされた中間のグラフ：
ΔＺTC＝−１．１６Ｅ＋０４＊Ｔ＋１．３９Ｅ＋０６
が図９に表されていることが分るであろう。３つのグラフの形状及び高度差は、同様であり、これにより、ΔＺTCを計算できる領域を提供することに気づくであろう。
【００２１】
そして、システムは、ステップ８２で決定された値をステップ８４でΔＺTC1として記憶し、ステップ８６で約１０秒以下の適当な遅延時間の後、システムは、ステップ８８へ進んで、ステップ７０から８２を反復して、ステップ９０でその結果をΔＺTC2として記憶する。
【００２２】
そして、システムは、ステップ９２へ進んで、ΔＺTC2からΔＺTC1を減じたΔΔＺで示されるΔＺの変化を計算し、ステップ９４へ進んで、ΔΔＺが正か否かを判断する。
【００２３】
ステップ９４での決定が肯定的である場合、システムは、ステップ９８へ進んで、図６：
ΔＺTC＝２．７７Ｅ＋０５＊ＴＡＮ−２．７Ｅ＋０５
からのアルゴリズムに基づくにΔＺTC対するＴＡＮの値のルックアップテーブルからＴＡＮを計算する。
【００２４】
しかしながら、ステップ９４での決定が否定的である場合、システムは、ステップ９６へ進んで、ステップ７０から９４を反復する。
【００２５】
ステップ９８の完了後、システムは、ステップ１００へ進んで、ＴＡＮ1として決定された値を記憶して、約１時間以上の遅延時間ΔＴのためにステップ１０２へ進む。そして、システムは、ステップ１０４へ進んで、ステップ７０から１０２を反復して、ステップ１０６で、その結果をＴＡＮ2として記憶する。そして、システムは、ステップ１０８へ進んで、ＴＡＮ2からＴＡＮ1を減じた差をΔＴで除すことによって劣化率Ψを計算する。そして、システムは、ステップ１１０へ進んで、記憶された値ＴＡＮEOLを読出した後、ステップ１１２へ進んで、ＴＡＮ2からＴＡＮEOLを減じた差をΨで除すことによって、残りの耐用寿命（ＲＵＬ）の時間を計算する。そして、システムは、ステップ１１４でＲＵＬの計算値を表示する。
【００２６】
図３を参照すると、ＡＳＴＭ  Ｄ−５４８３（ＭＩＮ）のパラメータＨＰＤＳＣ誘導時間からＲＵＬを決定するためのフローダイアグラムが示されており、システムは、ステップ１１６で開始すると、ステップ１１８へ進んで、センサ３２からフルード温度を読込む。そして、システムは、ステップ１２０へ進んで、ステップ１１８で読込まれた温度Ｔfが限度ＴMINとＴMAXとの間にあるか否かを判断し、決定が否定的ならば、システムは、中断すなわちストップする。しかしながら、ステップ１２０での決定が肯定的ならば、システムは、ステップ１２２へ進んで、プローブを比較的高い周波数の交流電圧で励起して、電流ＩHIを測定する。そして、システムは、ステップ１２４へ進んで、ステップ１２２で測定された電流から計算されるインピーダンスＺHIを計算して記憶する。
【００２７】
そして、システムは、ステップ１２６へ進んで、プローブを比較的低い周波数の交流電圧で励起して、電流ＩLOを測定する。そして、システムは、ステップ１２８へ進んで、ステップ１２６で測定された電流からインピーダンスＺLOを計算して記憶する。
【００２８】
そして、システムは、ステップ１３０へ進んで、ＺHIからＺLOを減じたベクトルの差ΔＺTを計算し、ステップ１３２へ進んで、その絶対値ΔＺTを決定する。
【００２９】
そして、システムは、ステップ１３４へ進んで、温度に対するΔＺTのルックアップテーブルからＺTCを決定し、ルックアップテーブルは、既知の状態のフルードサンプルについて、差動インピーダンスの変化が温度に関係する図９に示される曲線から得たデータポイントから決定される。この過程は、ステップ８２と同じである。
【００３０】
そして、システムは、ステップ１３６へ進んで、ステップ１３４で計算された値ΔＺTC1を記憶して、約１０秒以下の遅延時間のためにステップ１３８へ進む。そして、システムは、ステップ１４０へ進んで、ステップ１２２から１３４を反復して、ステップ１４２で計算された値ＺTC2を記憶する。
【００３１】
そして、システムは、ΔＺTC2からΔＺTC1を減じて、ΔΔＺで表されるΔＺTCの変化を計算する。そして、システムは、ステップ１４６へ進んで、ΔΔＺが正か否か判断し、その回答が肯定的ならば、システムは、ステップ１４８へ進んで、ステップ１２２から１４６を反復する。しかしながら、ステップ１４６での決定が否定的ならば、システムは、ステップ１５０へ進んで、ΔＺTCが３．４Ｅ＋０５以上か否かを判断する。ステップ１５０の判断が肯定的に回答されたら、システムは、ステップ１５２へ進んで、アルゴリズム：
ΔＺTC＝−２．７８Ｅ＋０５＊ＭＩＮ＋２．９５Ｅ＋０６
を使用する図８のグラフから作成されるΔＺTCに対するＭＩＮの値のルックアップテーブルからＭＩＮを決定する。
【００３２】
しかしながら、ステップ１５０での決定が否定的ならば、システムは、ステップ１５４へ進んで、アルゴリズム：
ΔＺTC＝−１．９８Ｅ＋０４＊ＭＩＮ＋５．２６Ｅ＋０５
を使用する図８のグラフから作成されるＭＩＮに対するΔＺTCの値のルックアップテーブルからＭＩＮを決定する。
【００３３】
ステップ１５２又は１５４の一方が完了すると、システムは、ステップ１５６へ進んで、ＭＩＮ1として決定されたＭＩＮの値を記憶して、約１時間以上の遅延時間ΔＴのためにステップ１５８へ進み、そして、ステップ１６０へ進んで、ステップ１２２から１５４を反復する。そして、ステップ１６０で決定されたＭＩＮの値は、ステップ１６２でＭＩＮ2として記憶されて、システムは、ステップ１６４へ進み、ＭＩＮ2からＭＩＮ1を減じて、その差をΔＴで除すことによって決定されるΨによって劣化率が計算される。
【００３４】
そして、システムは、ステップ１６８へ進み、ＭＩＮEOLの記憶された値を呼出し、ステップ１７０へ進み、ＭＩＮ2からＭＩＮEOLを減じた差をステップ１６４で決定されたΨで除すことによって残りの耐用寿命ＲＵＬを計算する。そして、システムは、ステップ１７２へ進んでＲＵＬの計算された値を表示する。
【００３５】
図４を参照すると、ＡＳＴＭ  Ｅ−１６８の酸化作用の変化率パラメータ（ΔＯＸ）からＲＵＬを決定するためのフローダイアグラムが示されており、これでは、システムは、ステップ１７４でユーザーが開始すると、ステップ１７６へ進んでフルード温度を読込み、そして、ステップ１７８へ進み、温度Ｔfが限度ＴMIN、ＴMAXの中にあるか否かを決定する。ステップ１７８での決定が否定的な場合、システムは、中止、すなわち、ストップへ進む。しかしながら、ステップ１７８での決定が肯定的な場合、システムは、ステップ１８０へ進み、プローブ１２を比較的高周波の交流電圧で励起して、その結果の電流ＩHIを測定する。そして、システムは、ステップ１８２へ進み、測定された電流からインピーダンスＺHIを計算して、計算された値を記憶する。そして、システムは、ステップ１８４へ進み、プローブ１２を比較的低周波の交流電圧で励起して、その結果の電流ＩLOを測定し、ステップ１８６へ進んで、測定された電流ＩLOからインピーダンスＺLOを計算して記憶する。
【００３６】
そして、システムは、ステップ１９０へ進み、インピーダンスベクトルＺHIからインピーダンスベクトルＺLOを減じて差動インピーダンスベクトルΔＺtを計算し、そして、ステップ１９２で、計算された差動インピーダンスΔＺtの絶対値を決定する。
【００３７】
そして、システムは、ステップ１９４へ進み、温度に対するΔＺTCのルックアップテーブルにより、図９に示されるような曲線からとったデータポイントから収集された温度補正値ΔＺTCを決定し、そして、システムは、ステップ１９６へ進み、計算された値をΔＺTC1として記憶する。
【００３８】
そして、システムは、ステップ１９８へ進み、約１０秒以下の遅延時間を与え、その後、ステップ２００へ進み、ステップ１８０から１９４を反復して、計算された値をΔＺTC2としてステップ２０２で記憶する。
【００３９】
そして、システムは、ステップ２０４でΔＺTC2からΔＺTC1を減じて、差動インピーダンスΔＺの変化ΔΔＺを計算して、ステップ２０６へ進み、ΔΔＺが正か否かを判断する。ステップ２０６の判断の答えが否定的ならば、システムは、ステップ２０８へ進んでステップ１８０から２０４を反復する。ステップ２０６が肯定的に判断されたら、システムは、ステップ２１０へ進み、ΔＺTCが３．４０Ｅ＋０５以下か否かを判断する。ステップ２１０の決定が肯定的ならば、システムは、ステップ２１２へ進み、アルゴリズム：
ΔＺTC＝１．３５Ｅ＋０４＊ΔＯＸ＋１．３２Ｅ＋０５
を使用する図７のグラフから収集されたΔＺTCに対するΔＯＸの値のルックアップテーブルからΔＯＸを決定する。
【００４０】
ステップ２１０でシステムが否定的に判断した場合、システムは、ステップ２１４へ進み、アルゴリズム：
ΔＺTC＝２．６７Ｅ＋０４＊ΔＯＸ−６．８６Ｅ＋０４
を使用する図７のグラフに基づくΔＺTCに対するΔＯＸの値のルックアップテーブルからΔＯＸを決定する。
【００４１】
ステップ２１４又は２１２の一方の完了後、システムは、ステップ２１６へ進み、その結果をΔＯＸ1として記憶し、ステップ２１８へ進んで約１時間以上の遅延時間を実行する。そして、システムは、ステップ２２０へ進んでステップ１８０から２１４を反復し、ステップ２２４でその結果をΔＯＸ2として記憶する。
【００４２】
そして、システムは、ステップ２２６へ進み、ΔＯＸ2からΔＯＸ1を減じて、その結果をΔＴで除したΔＯＸの値の差Ψを計算する。そして、システムはステップ２２８へ進み、記憶されたＯＸEOLの値を呼出してステップ２３０へ進み、ΔＯＸ2からΔＯＸEOLを減じて、その結果を計算されたΨの値で除すことによって残された耐用寿命（ＲＵＬ）をを計算して、ステップ２３２へ進み、ＲＵＬの値を表示する。
【００４３】
ＴＡＮ、ΔＯＸ又はＭＩＮのいずれが計算されるかにかかわらず、ΔＺTCが６．５×１０5以上である場合、ＡＴＦフルードは、その耐用寿命の終わりに達したと考えられる。
【００４４】
本発明は、以上に図示の実施形態に関して説明されているが、本発明は、修正及び変更が可能であり、特許請求の範囲のみによって限定されることが理解されるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】変速機のケースに入れられたフルード中に配置された本発明のセンサのブロック図である。
【図２Ａ】ＴＡＮに基づいてＲＵＬを決定するためのシステム作動のブロックフローダイアグラムである。
【図２Ｂ】ＴＡＮに基づいてＲＵＬを決定するためのシステム作動のブロックフローダイアグラムである。
【図３Ａ】ＭＩＮのための図２と同様のフローダイアグラムである。
【図３Ｂ】ＭＩＮのための図２と同様のフローダイアグラムである。
【図４Ａ】ΔＯＸのための図２と同様のフローダイアグラムである。
【図４Ｂ】ΔＯＸのための図２と同様のフローダイアグラムである。
【図５】本発明のプローブの斜視図である。
【図６】ＴＡＮの関数として差動インピーダンス値をプロットしたグラフ図である。
【図７】ΔＯＸの関数として差動インピーダンスの値をプロットした図６と同様のグラフ図である。
【図８】ＭＩＮの関数として差動インピーダンスの値をプロットしたグラフ図である。
【図９】ΔＺの値の温度に伴う変化のグラフ図である。
【図１】
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【図２Ａ】
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【図２Ｂ】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図４Ａ】
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【図４Ｂ】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【国際調査報告】
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