(57)【要約】本発明は、燃料を用いて運転され且つメラミンを生成するためのプロセスにおいて使用される加熱炉の燃焼排ガスからエネルギを抽出するプロセスであって、燃焼排ガスが第１のプロセス流れと熱交換される第１の熱交換ステップを備え、燃焼排ガスは、第２の熱交換ステップにおいて、第２のプロセス流れと熱交換されるプロセスに関する。また、本発明は、メラミンを生成するためのプロセスで熱を供給するための装置、及び既存の装置を最適化するためのプロセスに関する。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料を用いて運転され且つメラミンを生成するためのプロセスに使用される加熱炉の燃焼排ガスからエネルギを抽出するプロセスであって、燃焼排ガスが第１のプロセス流れと熱交換される第１の熱交換ステップを備える前記プロセスにおいて、前記燃焼排ガスが、第２の熱交換ステップにおいて、第２のプロセス流れと熱交換されることを特徴とするプロセス。
【請求項２】
前記燃焼排ガスが外気と熱交換される第３の熱交換ステップを更に備える、請求項１に記載のプロセス。
【請求項３】
前記加熱炉が塩加熱炉である、請求項１又は２に記載のプロセス。
【請求項４】
前記第１の熱交換ステップにおいて、前記燃焼排ガスが融解塩と熱交換し、前記第２の熱交換ステップにおいて、前記燃焼排ガスが、基本的にアンモニアから成るプロセス流れと熱交換する、請求項３に記載のプロセス。
【請求項５】
前記第１の熱交換ステップにおいて、燃焼排ガスが融解塩と熱交換し、前記第２の熱交換ステップにおいて、燃焼排ガスが、基本的に尿素から成るプロセス流れと熱交換する、請求項３に記載のプロセス。
【請求項６】
プロセス流れが前記燃焼排ガスと熱交換される第４の熱交換ステップを備え、前記第４の熱交換ステップへ供給される前記プロセス流れが、前記第４の熱交換ステップへ供給される燃焼排ガスよりも高い温度を有する、請求項１又は２に記載のプロセス。
【請求項７】
メラミンを生成するためのプロセスに処理熱を供給する装置であって、塩が加熱される熱交換ユニットを含む塩加熱炉を備える前記装置において、プロセス流れを直接的に又は間接的に加熱する少なくとも１つの追加熱交換ユニットを含むことを特徴とする装置。
【請求項８】
前記追加熱交換ユニットとして、基本的にアンモニア又は尿素から成るプロセス流れを直接に加熱するための熱交換ユニットを含む、請求項６に記載の装置。
【請求項９】
外気を加熱するための熱交換ユニットを更に含む、請求項６又は７に記載の装置。
【請求項１０】
メラミンを生成するためのプロセスにおいて燃焼排ガスから処理熱を供給する既存の装置を最適化するプロセスにおいて、プロセス流れを直接的に又は間接的に加熱する少なくとも１つの熱交換ユニットが追加されていることを特徴とするプロセス。
【請求項１１】
前記追加された熱交換ユニットが、基本的にアンモニア又は尿素から成るプロセス流れを直接に加熱するために使用される、請求項１０に記載のプロセス。
【発明の詳細な説明】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
本発明は、燃料を用いて運転され且つメラミンを生成するためのプロセスにおいて使用される加熱炉の燃焼排ガスからエネルギを抽出するプロセスであって、燃焼排ガスが第１のプロセス流れと熱交換される第１の熱交換ステップを備えるプロセスに関する。
【０００２】
上記プロセスは、既知であり、メラミンを生成するための多くのプロセスにおいて適用される。既知のプロセスにおいて、加熱炉は塩加熱炉である。燃料として外気及び天然ガスがバーナに供給される。外気を用いた天然ガスの燃焼においては、燃焼排ガスが形成される。第１の熱交換ステップにおいて、燃焼排ガスは、第１のプロセス流れ、すなわち、融解塩と熱交換される。より高いエネルギ効率を得るため、既知のプロセスにおいては、外気との熱交換により、燃焼排ガスからエネルギが更に抽出される。加熱された空気は、その後、加熱炉のバーナに供給される。外気との上記熱交換により、全体のエネルギ効率は約９０％まで上がる。エネルギ効率は、燃料の燃焼で放出され、１つの特定の流れ又は複数の流れ或いは全ての流れによって吸収されるエネルギのパーセンテージとして定義される。
【０００３】
既知のプロセスは、外気が予熱されない加熱炉と比べると、加熱炉に供給される加熱された空気によりＮＯｘ放出量が増大するという問題点を有する。外気が加熱される結果として、ＮＯｘ放出量の増大が全てのタイプのバーナにおいて見られる。確かに、ＮＯｘ放出量の望ましくない増大は、所定の割合の燃焼排ガスを分離してその分離したガスを外気と混合してから、外気と再循環燃焼排ガスとの当該混合物を加熱して加熱炉のバーナに供給することにより制限できる。それにもかかわらず、ＮＯｘ放出量は依然として望ましくない高い状態にある。すなわち、既知のプロセスの燃焼排ガスのＮＯｘ放出量は、一般に、１１０ｍｇ／Ｎｍ３以上である。既知のように、Ｎｍ３という単位は、圧力及び温度の標準状態におけるガスの体積を表わしている。前記標準状態は２７３Ｋ及び０．１０１３ＭＰａである。
【０００４】
本発明の目的は、上記問題点を減らすとともに、融解塩との上記熱交換のエネルギ効率よりも高いエネルギ効率を得ることである。
【０００５】
上記目的は、第２の熱交換ステップにおいて燃焼排ガスを第２のプロセス流れと熱交換することにより達成される。
【０００６】
本発明に係るプロセスの利点は、既知のプロセスに比べてＮＯｘ放出量が減少する一方で、第１の熱交換ステップと第２の熱交換ステップとの組み合わせにより燃焼排ガスからエネルギを効率的に抽出できるという点である。
【０００７】
ここでいう加熱炉は、基本的に燃焼によって加熱される加熱炉を意味している。実際には、燃料は一般的に天然ガス又は油であるが、本発明に係るプロセスはこれらに限定されない。
【０００８】
加熱炉は、メラミンを生成するためのプロセスで使用される。「使用」とは、加熱炉内で放出されるエネルギが処理熱として使用されることを意味している。処理熱の適用例は、その内部においてメラミンが尿素から吸熱反応で形成される反応装置を加熱することである。
【０００９】
ここで、メラミンを生成するためのプロセスとは、任意の可能なプロセスのことである。メラミンを生成するための既知のプロセスの例は、例えばウルマンの工業化学百科事典、第６版、２００１年、「メラミン及びグアナミン」の章の第４節に記載されている。
【００１０】
ここで、燃焼排ガスは、天然ガス又は油等の燃料の燃焼によって生じる燃焼ガスのことである。燃焼排ガスは、一般に、６００℃〜８００℃〜１０００℃の高い温度を有しており、さらに１２００℃以上に達することもある。
【００１１】
本発明に係る第１又は第２の熱交換ステップで行なわれる熱交換の実施形態は、例えば熱交換器において、それ自体が既知である。熱交換は直接的であってもよい。直接的とは、せいぜい固定の隔壁を介して燃焼排ガスと加熱されるべきプロセス流れとが熱を交換することを意味している。また、熱交換は、間接的であってもよい。間接的とは、燃焼排ガスが熱伝達媒体と熱を交換し、その後、熱伝達媒体が、別個の熱交換ステップにおいて、加熱されるべきプロセス流れと熱交換されることを意味している。熱伝達媒体の例は、融解塩、Ｄｏｗｔｈｅｒｍ（登録商標）、蒸気である。
【００１２】
ここで、プロセス流れとは、メラミンを生成するためのプロセスにおいて使用され、又は消費される流れのことである。プロセス流れの例は、尿素等の供給原料流れ、アンモニア、空気輸送システム内の空気、融解塩、Dowtherm、蒸気、ボイラー給水等の補助流れ、反応装置排出流れ、及びオフガス、メラミンスラリー、湿ったメラミン結晶等の全ての下流側流れや母液等の副流である。加熱炉内の燃焼用外気は、プロセス流れの定義に入らない。本発明に係るプロセスで言う第１及び第２のプロセス流れは、一般に、２つの異なるプロセス流れのことであるが、１つの同じ流れであってもよい。
【００１３】
上記第１及び第２の熱交換ステップから高いエネルギ効率を得るためには、通常、比較的低い温度まで、例えば３５０℃〜３００℃又はそれ以下、例えば２５０℃、更には２００℃以下まで燃焼排ガスを冷却する必要がある。これは、それ自体既知のプロセスによって達成することができる。この一例は、連続する複数の熱交換ステップのそれぞれと、その後の、低い温度レベルのプロセス流れに対してエネルギを供給する各熱交換ステップとの組み合わせである。前記熱交換ステップの組み合わせの一例は、第１の熱交換ステップにおいて融解塩を約４２０℃から約４５０℃まで加熱した後、第２の熱交換ステップにおいてアンモニアを約１５０℃から約４００℃まで加熱することである。第１及び第２の熱交換ステップの前記組み合わせの他の例は、融解塩を約４２０℃から約４５０℃まで加熱した後、Dowthermを２００℃から３５０℃まで加熱することである。第１及び第２の熱交換ステップの前記組み合わせの更なる例は、アンモニアを約２５０℃から約４５０℃まで加熱した後、尿素を約１３５℃から約２５０℃まで加熱することである。熱交換ステップの正しい組み合わせを選択するとともに、熱交換ステップの正しい実施形態を選択することにより、例えば同流熱交換器の代わりに反流熱交換器を使用して、本発明に係るプロセスのエネルギ効率が８５％よりも高くなる程度まで、好ましくは８８％を超え、より好ましくは９０％を超え、更に好ましくは９２％を超える程度まで、最も好ましくは９４％を超える程度まで、燃焼排ガスの温度を下げることができる。最大で９９．５％のエネルギ効率が可能であるが、これにはかなりの努力が必要である。したがって、実際には、多くの場合、最大で９９％又は９７％又は９６％の効率が受け入れられる。
【００１４】
本発明に係るプロセスにおけるＮＯｘ放出量は、既知のプロセスよりも減少する。１００ｍｇ／Ｎｍ３未満まで、好ましくは９５ｍｇ／Ｎｍ３未満まで、更に好ましくは９０ｍｇ／Ｎｍ３未満まで、最も好ましくは８５ｍｇ／Ｎｍ３未満までＮＯｘ放出量を減少させることができる。なお、ＮＯｘ放出量は、ＢＥＥＳとしても知られる‘Ｂｅｓｌｕｉｔ  ｅｍｉｓｓｉｅ−ｅｉｓｅｎ  ｓｔｏｏｋｉｎｓｔａｌｌａｔｉｅｓ  ｍｉｌｉｅｕｂｅｈｅｅｒ  Ａ’（燃焼設備環境管理Ａのための放出要件を示す規則）の条項４（２０００年１１月２３日から有効なバージョン、法令及び制令のオランダ公報２０００、４４３）にしたがって測定される。上記放出値を得るためには、本発明に係るプロセスの実施に加え、それ自体が当業者に既知の方法で、ＮＯｘ放出量の観点から、一般的には設計、特にバーナを最適化することが必要かもしれない。
【００１５】
上記放出値は、既知のプロセスで行なわれているような燃焼排ガスとの熱交換により外気を予熱することが、本発明に係るプロセスにおいて全く不可能であることを示すものではない。これは、本発明に係る第１及び第２の熱交換ステップにおけるエネルギ抽出以外に更なるエネルギ抽出のための他の可能性があれば有利だからである。したがって、本発明に係るプロセスは、燃焼排ガスと外気との第３の熱交換ステップを含むことが好ましい。ここで、燃焼排ガスにおけるＮＯｘ放出量は１００ｍｇ／Ｎｍ３未満であることが好ましい。特定の放出値に従うということは、定められた放出値を超えないように燃焼排ガスを用いた外気の予熱を制限しなければならないということである。これは、外気の温度上昇を制限することによって達成することができる。これにより、外気の予熱によって生じるエネルギ効率を１５％未満又は１０％未満に制限する、好ましくは８％又は６％未満に制限する、或いは、５％又は４％未満に制限する必要がでてくる。しかし、その場合、外気を予熱しなくても、既知のプロセスのように、所定の割合の燃焼排ガスを分離して、その燃焼排ガスを外気と混合させ、このようにして得られた外気と再循環された燃焼排ガスとの混合物をバーナに対して供給することが更に有利であるかもしれない。
【００１６】
第１及び第２のプロセス流れを用いる第１又は第２の熱交換ステップの前、最中、後において、第３の熱交換ステップにより外気を燃焼排ガスで予熱してもよい。第１又は第２の熱交換ステップの前に外気が予熱される場合には、エネルギ効率及びＮＯｘ放出量が前述した制限値内に保たれていることを入念に確認することが重要である。したがって、第１又は第２の熱交換ステップの最中又は後、最も好ましくは第２の熱交換ステップの後に、外気が予熱されることが好ましい。
【００１７】
加熱炉は塩加熱炉であることが好ましい。ここで、塩加熱炉は、その中に、第１の熱交換ステップによって、もし塩はまだ融解されていなければ、塩を融解し、そして塩を加熱する加熱炉を意味している。その後、融解された塩は、メラミンを生成するためのプロセスにおいて、間接的な熱交換となるように処理熱を供給する役割がある。このような塩加熱炉はそれ自体が既知である。メラミンを生成するためのプロセスで使用される塩加熱炉において、このプロセスからの融解塩は、通常、４５０℃以上に加熱されるべく、４００℃〜４４０℃の温度で加熱炉内に入る。その結果、融解塩との熱交換後、燃焼排ガスは、通常、約４００℃以上の温度を依然として有する。その後、この温度は、第２の熱交換ステップのための入口温度となる。
【００１８】
好ましい実施形態において、本発明に係るプロセスは、融解塩との第１の熱交換ステップと、その後の、基本的にアンモニアから成るプロセス流れとの第２の直接的な熱交換ステップとを含む。既知のように、アンモニアは、メラミンを生成するためのプロセスにおいて様々な場所で使用され及び／又は消費される。これらの場所のうちの幾つかにおいては、アンモニアが３００℃を超える高い温度、しばしば約３５０℃〜４００℃又はそれ以上、最大で約４５０℃の温度を有する必要がある。このような例は、メラミンを生成するための気相プロセスの反応装置内で流動化ガスとしてアンモニアを使用すること、或いは、高圧液相プロセスの反応装置内でアンモニアを使用することである。実際には、流れとの熱交換は、上記値までアンモニアを加熱するのには不十分である。なぜなら、工業的に利用可能な流れと熱交換されるアンモニアは、一般に、せいぜい２００℃〜２５０℃までしか加熱できないためである。そのため、アンモニアを異なる方法で更に加熱しなければならない。このような異なる方法の既知の例は、加熱されるべきアンモニアを運ぶパイプラインの電気加熱、或いは、融解塩との熱交換ステップの使用である。アンモニアを上記値まで更に加熱するための上記既知の方法は、技術的に複雑で且つ間接的であり、そのため、効率が比較的低い。本発明に係るプロセスの利点は、第２の熱交換ステップにおける燃焼排ガスとアンモニアとの間の熱交換により、直接的に且つ効率的に、また、省エネで技術的に簡単に経済的に有利に、アンモニアを３００℃〜４００℃又はそれ以上まで温度上昇させることができるという点である。加熱されるべきアンモニアは、気体であってもよく、或いは、液体であってもよく、又は、超臨界状態であっても構わない。加熱されるべきアンモニアは、液体又は超臨界状態であることが好ましい。なぜなら、液体又は超臨界媒体への熱交換は、ガス媒体への熱交換よりも実施が技術的に簡単だからである。
【００１９】
他の好ましい実施形態において、本発明に係るプロセスは、融解塩との第１の熱交換ステップと、その後の、基本的に尿素から成るプロセス流れとの第２の直接的な熱交換ステップとを含む。メラミンを形成するための尿素の反応で放出されるガスと尿素とを直接的に接触させることにより尿素を加熱できることは、高圧メラミン生成プロセスから既知である。また、上記ガスは、通常、最終的には、尿素の前処理のためのプロセスに戻される。しかしながら、これに加えて、例えばプラントの始動中における非定常状態で尿素を加熱するための更なる方法が依然として必要な場合がある。また、メラミンを生成するための低圧プロセスにおいては、一般に、前記既知のプロセスを適用することができない。したがって、本発明に係るプロセスにおいては、尿素をプロセス流れとして使用することが有利である。
【００２０】
本発明に係るプロセスの工業的な適用可能性は、実際において一般に使用される塩加熱路において特に見出すことができる。したがって、本発明は、メラミンの生成プロセスにおいて処理熱を供給するための装置にも関与している。この装置は塩加熱炉を有しており、塩加熱炉は、塩が内部で加熱される熱交換ユニットを有する。この熱交換ユニット内では第１の熱交換ステップが行なわれる。本発明に係る装置は、プロセス流れを直接的に或いは間接的に加熱する少なくとも１つの追加熱交換ユニットを有する。この追加熱交換ユニット内では第２の熱交換ステップが行なわれる。プロセス流れを加熱する少なくとも１つの追加熱交換ユニットの存在により、外気を予熱する必要なく、８５％以上のエネルギ効率を得ることができる。追加熱交換ユニットは、アンモニア又は尿素を直接的に加熱するための熱交換ユニットであることが好ましい。また、先に述べたようなＮＯｘ放出要件を十分顧慮して、この装置は、外気を加熱し且つ内部で第３の熱交換ステップが行なわれる熱交換ユニットも有することが好ましい。
【００２１】
また、本発明に係るプロセスの工業的な適用可能性は、メラミンの生成プロセスにおいて処理熱を供給するための既存の装置の最適化において見出すことができる。本発明に係るプロセスの適用は、プロセス流れを直接的に或いは間接的に加熱するための少なくとも１つの熱交換ユニットを加えることにより、既存の装置で実現できる。プロセス流れを加熱する少なくとも１つの追加熱交換ユニットを付加することにより、外気の予熱に頼ることなく、８５％以上のエネルギ効率を得ることができる。この場合、追加熱交換ユニットは、基本的にアンモニア又は尿素から成るプロセス流れを直接的に加熱するために使用されることが好ましい。既存の装置が外気を予熱するための熱交換ユニットを有する場合、追加熱交換ユニットは、燃焼排ガスが追加熱交換ユニットを通過した後に外気を予熱するように位置決めされることが好ましい。外気は、エネルギを殆ど抽出せず、したがって、僅かな程度までしか予熱されないため、既存の装置のＮＯｘ放出量が減少し、最終的に、既存の装置の仕様状態に応じた放出値が得られる。
【００２２】
実際には、多くの場合、熱伝達媒体やアンモニア等の補助的な流れのようなプロセス流れが様々な温度レベルで同時に利用できることが望ましい。プロセス流れとの熱交換ステップは、メラミンの生成プロセスに対して最も高い所望の温度レベルを供給するような態様になっていなければならないため、メラミンの生成プロセスに対して上記プロセス流れを低い温度レベルで供給できるようにする必要がある。したがって、本発明に係るプロセスの好ましい実施形態においては、プロセス流れが燃焼排ガスと熱交換される第４の熱交換ステップが適用される。この場合、第４の熱交換ステップに供給されるプロセス流れは、第４の熱交換ステップに供給される燃焼排ガスよりも高い温度を有する。このような第４の熱交換ステップの例は、最初に、第１の熱交換ステップに対して供給され或いは第１の熱交換ステップから排出される融解塩の流れの一部を分離し、その後、分離された融解塩の流れと、第２の熱交換ステップ及び可能であれば第３の熱交換ステップにより温度が下がる燃焼排ガスとを、第４の熱交換ステップに対して供給する。そして、第４の熱交換ステップで燃焼排ガスが加熱され、融解塩が冷却される。
【００２３】
燃焼排ガスがある程度再加熱されるこの第４の熱交換ステップの利点は、燃焼排ガスの最終的な放出時の凝縮を避けることができるという点である。更なる利点は、その中にこの別個の第４の熱交換ステップが行なわれるユニットの設計が、燃焼排ガスとの第１又は第２の熱交換中に熱伝達媒体を排出しなければならない場合よりも簡単になるという点である。
【００２４】
本発明に係るプロセスにおいては、前述した熱交換ステップに加えて、プロセス流れとの第５の熱交換ステップ又は更なる熱交換ステップを導入することが十分可能である。これは、例えば現在のプロセス流れの存在及び加熱要件等の特定の状況によって決められる。また、第３の熱交換ステップを含まない実施形態も考えられる。
【００２５】
以下、図面を参照しながら、本発明について説明する。
【００２６】
図面の参照符号の最初の数字は、図番と同じである。異なる図面の参照符号の最後の２つの数字は、同じ構成要素に関して同一である。
【００２７】
図１において、天然ガスは、ライン１０２を介してバーナ１０４に供給され、このバーナ１０４において１０６を介して供給される燃焼用空気を用いて燃焼される。このプロセスで燃焼排ガスが形成される。燃焼排ガスはダクト１０８を介して熱交換器１１０へと送られ、この熱交換器において、燃焼排ガスは、ライン１１２を介して供給される融解塩と熱交換される。融解塩は、一旦加熱されると、ライン１１４を介して排出される。その後、燃焼排ガスは、ダクト１１６を介して熱交換器１１８へと供給される。この熱交換器において、燃焼排ガスは外気と熱交換される。外気は、ライン１２０を介して供給され、加熱された後、燃焼用空気として１０６によりバーナ１０４へと排出される。燃焼排ガスはダクト１２２を通じて排出される。燃焼排ガスＮＯｘを減らすため、所定の割合の燃焼排ガスは、１２０を介して供給される外気と混合されることにより、１２４により再循環される。
【００２８】
図２においては、図１と比べて、プロセスの流れ（例えば融解塩）と熱交換された後の燃焼排ガスは、２１０を介して外気との熱交換ステップへと直接に送られず、まず、ダクト２２６を介して熱交換器２２８へと送られる。２２８内において、燃焼排ガスは、ライン２３０を介して供給されるプロセス流れ（例えば超臨界アンモニア）と再び熱交換する。プロセス流れは、加熱後、ライン２３２を介して排出される。次に、燃焼排ガスは、ダクト２３４を介して、熱交換器２１８へと供給される。
【００２９】
図３においては、図２と比べて、燃焼排ガスは、３１８内で外気と熱交換された後、ダクト３２２を介して熱交換器３３６へと供給される。この熱交換器において、燃焼排ガスは、３１４を通じて排出された所定の割合のプロセス流れと熱交換される。この一部のプロセス流れはライン３３８を介して供給される。３３６内での熱交換の結果、燃焼排ガスが若干再加熱されるとともに、プロセス流れが若干冷却される。冷却されたプロセス流れは３４０を介して排出され、また、燃焼排ガスはダクト３４２を介して排出される。
【００３０】
実施例及び比較実験を参照しながら、本発明について更に説明する。
【００３１】
[実施例１]
本発明に係るプロセスが適用される図２に係る装置は、塩加熱炉を備えている。燃焼排ガスの第１の熱交換ステップは、熱交換器２１０内で融解塩と行なわれ、第２の熱交換ステップは、熱交換器２２８内でアンモニアガスと行なわれ、燃焼排ガスの第３の熱交換ステップは、熱交換器２１８内で外気と行なわれる。所定の割合の燃焼排ガスが分離されて２２４を介して外気と混合される。
【００３２】
塩加熱炉は、バーナ２０４内で、約９０体積％の外気と約１０体積％の再循環された燃焼排ガスとの混合物（全体積が２０，８５０Ｎｍ３／ｈ）を用いて１６２５Ｎｍ３／ｈの天然ガスを燃焼させることにより加熱される。約５００ｍ３／ｈの融解塩は、ライン２１２内の４１４℃から、ライン２１４内の４５０℃まで加熱される。約２２，５００ｋｇ／ｈのアンモニアガスは、ライン２３０内の２１０℃から、ライン２３２内の２５０℃まで加熱される。外気と再循環された燃焼排ガスとの混合物は、熱交換器２１８内で、３２℃から１５８℃まで加熱される。２２２を介して最終的に放出される燃焼排ガスは、２２０℃の温度を有する。
【００３３】
全体のエネルギ効率は９１％であり、ＮＯｘ放出量は８０ｍｇ／Ｎｍ３である。
【００３４】
（比較実験）
図１に示される従来技術に係る装置は塩加熱炉を備えている。燃焼排ガスは、熱交換器１１０内で融解塩と熱交換される。プロセス流れとの更なる直接的或いは間接的な熱交換はない。しかし、燃焼排ガスは、最終的に、熱交換器１１８内で外気と熱交換される。所定の割合の燃焼排ガスが分離されて１２４を介して外気と混合される。
【００３５】
塩加熱炉は、バーナ１０４内で、約９０体積％の外気と約１０体積％の再循環された燃焼排ガスとの混合物（全体積が２０，８５０Ｎｍ３／ｈ）を用いて１６２５Ｎｍ３／ｈの天然ガスを燃焼させることにより加熱される。約５００ｍ３／ｈの融解塩は、ライン１１２内の４１４℃から、ライン１１４内の４５０℃まで加熱される。外気と再循環された燃焼排ガスとの混合物は、１２０内の４７℃から、１０６内の３９８℃まで加熱される。１２２を介して最終的に放出される燃焼排ガスは、１２５℃の温度を有する。
【００３６】
全体のエネルギ効率は９３％である。ここでは、従来技術に係る装置で実施例１のようにアンモニア流れが加熱されていなかったという事実を考慮に入れなければならない。したがって、これは、例えば蒸気により或いは加熱されるべきアンモニアを運ぶラインの電気加熱により、メラミンの生成のためのプロセスにおいて別個の熱交換ステップを必要とし、それにより、ここでいう効率にマイナスの影響を与える。また、この実施形態において、燃焼排ガスはより低い温度まで冷却されるため、効率が高くなる。ＮＯｘ放出量は１００ｍｇ／Ｎｍ３である。
【００３７】
実施例１及び比較実験から明らかなように、本発明に係るプロセスによって、高いエネルギ効率を得ながらにして、ＮＯｘ放出量を低く抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】燃料及び外気がバーナに供給され且つ燃焼排ガスが融解塩及び外気と逐次に熱交換される従来技術の一実施形態を示している。
【図２】外気と熱交換される前に燃焼排ガスがプロセス流れとの２つの熱交換ステップを通過する本発明に係る一実施形態を示している。
【図３】融解塩、あるプロセス流れ、外気と熱交換された後の燃焼排ガスが所定の割合の融解塩との熱交換により若干再加熱される本発明に係る一実施形態を示している。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【国際調査報告】
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2006513838.tif 000007
2006513838.tif 000008