(57)【要約】熱間ストリップ圧延機で熱間圧延コイルの特性をオンラインで予測するシステム。システムは、製鋼段階で得られる化学的性質を捕捉し、圧延スケジュールに関するデータを提供する装置５を含む。熱間圧延中にプロセス・パラメータを測定するために、計器レベルにフィールド装置ＦＤ１〜ＦＤｎを設ける。プログラム可能な論理制御装置１は、フィールド装置によるパラメータ・データを得てプロセッサー２に供給する。セグメント追跡によって測定データを時間領域から空間領域へと変換する手段３を設ける。計算モジュール４は、圧延中のストリップの長さに沿い且つ厚さに亘って機械的特性を予測すべく、変換された空間領域のデータを処理する。表示装置６は予測された特性を表示する。得られたデータは、将来使用するためにデータ・ウェアハウス装置８に記憶できる。システムに設けた装置７が予測された適切性を収集してスケジュール作成装置５に供給できる。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱間ストリップ圧延機における熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステムにおいて、
圧延スケジュールに関するデータに製鋼段階で得られる化学的性質を提供する装置（５）と、
熱間圧延中にプロセス・パラメータを測定するフィールド装置（ＦＤ１〜ＦＤｎ）と、
前記フィールド装置（ＦＤ１〜ＦＤｎ）から測定パラメータのデータを取得し、前記データ・パラメータをプロセッサー（２）に供給するプログラム可能な論理制御装置（１）と、
セグメント追跡によって、測定データを時間領域から空間領域へと変換する手段（３）と、
圧延中のストリップの長さに沿って、かつ、その厚さに亘って機械的特性を予測するために、前記変換済み空間領域データを処理する計算モジュール（４）と、
予測した特性をオンラインで表示する表示装置（６）とを含む熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項２】
前記フィールド装置ＦＤ１〜ＦＤｎが、プロセス・パラメータに関するデータを測定するために、高温計、速度計、厚さゲージ、電磁弁などを有する請求項１に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項３】
プログラム可能な前記論理制御装置（１）が、遠隔Ｉ／Ｏを用い、同軸ケーブルを介して前記フィールド装置ＦＤ１〜ＦＤｎに接続されたウェスチングハウス（Ｗｅｓｔｉｎｇｈｏｕｓｅ）のＰＬＣ２６である請求項１および請求項２に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項４】
プログラム可能な前記論理制御装置（１）が、デイジー（Ｄａｉｓｙ）チェーン・ネットワーク・トポロジを有するウェストネット（ＷＥＳＴＮＥＴ）Ｉデータ・ハイウェイを用いて０．０１秒に亘って前記フィールド装置ＦＤ１〜ＦＤｎからデータを捕捉するように構成されている請求項３に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項５】
前記プロセッサー（２）がＡＬＳＴＯＭ  ＶＸＩ  １８６プロセッサーであり、前記プロセッサー（２）とプログラム可能な前記論理制御装置（１）との間のデータ転送が、トークン・パス・ネットワーク・トポロジで同軸ケーブルを用いてウェストネット（ＷＥＳＴＮＥＴ）ＩＩを通る前記請求項に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項６】
仕上げ圧延後の最終的なオーステナイト結晶サイズを決定するために、前記計算モジュール（４）に変形サブモジュール（４）を設ける前記請求項に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項７】
前記計算モジュール（４）が、放射中に前記熱間圧延ストリップを冷却しながら温度低下を決定する熱サブモジュール（４２）を更に含む請求項６に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項８】
前記計算モジュール（４）が、相変態中のマイクロ組織の変化を決定するマイクロ組織サブモジュール（４３）を更に含む請求項７に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項９】
前記計算モジュール（４）が、固溶体中および冷却後の析出物中の窒化アルミニウムの量を決定する析出サブモジュール（４４）を更に含む請求項８に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項１０】
存在する相に基づいて降伏強度（ＹＳ）、極限引っ張り強度（ＵＴＳ）および伸び百分率（ＥＬ）を計算する組織特性相関サブモジュール（４５）を、前記計算モジュール（４）に設けて成る請求項９に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項１１】
前記表示装置（６）が、冷却温度、フェライト結晶サイズ、降伏強度、極限引っ張り強度、伸び率、および、固溶体／析出物の窒素を表示するためのものである前記請求項に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項１２】
前記計算モジュール（４）から出力される圧延中のストリップの長さに沿って、かつ、厚さに亘って機械的特性に関する前記予測データを、生産計画およびスケジュール作成レベルで前記スケジュール作成装置（５）が使用するために、装置（７）に記憶することができる請求項１に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項１３】
前記計算モジュール（４）によって作成されたデータを記憶するためにデータ・ウェアハウス装置（８）を設けて成る前記請求項に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項１４】
本書に記載され、図示された通りの熱間ストリップ圧延機における熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱間ストリップ圧延機における熱間圧延コイルのオンライン特性予測システムおよび方法に関するものである。本発明は、特に熱間圧延コイルの機械的特性に関する冶金プロセスに適用される自動研究開発を含む分野に属する。
【背景技術】
【０００２】
熱間ストリップ圧延機では、再加熱炉内でスラブが高温（約１２００℃）で加熱、均熱化され、その後、粗圧延および仕上げ圧延機で減厚される。全ての減厚は、ストリップが送り出しテーブル（ＲＯＴ）に進入する前に、オーステナイト相（約８９０℃）で終了する。ストリップは、ＲＯＴに層状噴射水を用いて約６００℃まで冷却され、巻取り機に巻取られる。
【０００３】
技術的供給条件で言及される基準に従って、熱間ストリップ圧延機から出る熱間圧延コイルの機械的特性を測定するために、通常の方法では、引っ張り試験機（例えば、ＩＮＳＴＲＯＮ機械）で試験片の引っ張り試験が行われる。引っ張り試験に用いられる試験片は、圧延機で生産されるコイルの外側巻回部の切り出しサンプルから作成される。次に、引っ張り試験用の試験片を作成するために、切り出しサンプルが機械加工される。
【０００４】
引っ張り試験機で作成された応力歪みグラフから、降伏強度（ＹＳ）、極限引っ張り強度（ＵＴＳ）および伸び百分率（ＥＬ）等の機械的特性が得られる。試験結果が試験証明書（ＴＣ）に記載され、コイルが顧客へ向けて出荷される。
【０００５】
この公知方法の１つの欠点は、サンプルを採取するためにモジュールからコイルを切断することができないので、試験できるサンプルがコイル当たり１つという点である。
【０００６】
コイル本体内の特性変動を知る方法がないので、サンプルはコイル全体を代表しない。コイルの外側巻回部からのサンプルが、コイルの全長を表さないからである。長さに沿う特性変動は、用途と追加処理の観点から制御の必要性があるので、修正および予防措置を執ることができるように、熱間ストリップ圧延機内で熱間圧延コイルの圧延中に、前記変動を知ることが重要である。
【０００７】
コイル冷却過程の性質それ自体のために、ストリップの長さに沿って不均一に冷却され、コイルの端部からの切断部では、コイル本体から得られるような結果とは非常に異なる試験結果が与えられる。
【０００８】
結果は、約２／３日（約６００℃から室温への冷却に必要な時間）後に取得することしかできないので、熱間圧延ストリップの生産中に修正措置を執ることはできない。
【０００９】
したがって、熱間圧延コイルの特性を予測するオンライン・システムを開発する必要がある。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
したがって、本発明の主目的は、品質を改良して、厳密な特性要件を達成するために、コイルの圧延中に、熱間圧延コイルの長さ全体に亘る特性を予測するオンライン・システムおよび方法を提供することである。斯かるオンライン予測は、ストリップの長さに沿ってほぼ均一な機械的特性を得るためのオペレーターによる修正作業を支援する。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
オンライン特性予測システムは、製鋼段階から得られる熱間圧延コイルの化学的性質、および、熱間圧延段階でのプロセス・パラメータを捕捉する。次に、オンライン特性予測システムは、圧延中のストリップの長さに沿って、また、その厚さに亘って、冷却後の冷間状態で得られるであろう機械的特性を、即座在に計算する。また、オンライン特性予測システムは、冷却後の窒化アルミニウムニウムの状態も予測し、これは、バッチ焼鈍後に冷間圧延されるコイルの成形特性を与える。
【００１２】
オンライン特性予測システムは、低炭素鋼、等級Ｄ（絞り）、ＤＤ（深絞り）、ＥＤＤ（極深絞り）、および、冷間圧延用鋼等の鋼等級のパラメータを含むだろう。システムの精度は±１５Ｍｐａが可能である。信頼性は８５％にも達する。
【００１３】
本発明は、熱間ストリップ圧延機で熱間圧延コイルの特性をオンラインで予測するシステムを提供する。このオンライン特性予測システムは、製鋼段階からの化学的性質を圧延スケジュールに関するデータに提供する装置、熱間圧延中にプロセス・パラメータを測定するフィールド装置、該フィールド装置から測定したパラメータのデータを取得し、前記データをプロセッサに供給するプログラム可能な論理制御装置、セグメント（区分）追跡によって、測定データを時間領域から空間領域へと変換する手段、圧延中のストリップの長さに沿って、かつ、その厚さに亘って機械的特性を予測するために、前記変換済み空間領域データを処理する計算モジュール、および、予測した特性をオンライン表示する表示装置を含む。
【実施例】
【００１４】
次に、図面を見ながら本発明の詳細を説明する。
【００１５】
図１では、製鉄所における本発明の熱間ストリップ圧延機が図示され、スラブからストリップが生産されている。厚さ２１０ｍｍのスラブを再加熱炉中で約１２００℃の高温にて加熱し、全体を通して極めて均一な温度を獲得するように、十分に長い時間だけ均熱する。次に、スラブを、粗および仕上げ圧延機で連続的に圧延し、所望のストリップ厚さを獲得する。通常、送り出しテーブルでストリップを冷却する前に、変形は全てオーステナイト相（約８９０℃）で実行する。次に、巻き取られる場合に、層流水噴射を使用して送り出しテーブル上でストリップを約６００℃まで冷却する。送り出しテーブルは、冶金学的変形が全てこの領域で生じるので、熱間ストリップ圧延機の重要な部品である。オーステナイト相はフェライト相へと変化する。
【００１６】
図２は、オーステナイト範囲（約８９０℃）での仕上げ圧延後に、巻き取り機で巻き取られる前にストリップを水で冷却する送り出しテーブルの略図を示す。巻取り温度は、生産する鋼の等級に応じて５８０℃と７００℃の間で変化する。冷却中に、オーステナイトは冷却速度に応じてフェライト、パーライト、ベイナイト、およびマルテンサイトへと変化する。冷却速度および冷却温度がフェライトの結晶サイズを決定し、これが機械的特性を決定する。機械的特性は、主にフェライトの結晶サイズ、体積分率、パーライトの層間隔、冷却したストリップの析出物などのサイズおよび分布によって決定される。冷却速度は、温度輪郭から獲得される。高速で熱を除去するか、ストリップの厚さに亘る温度傾斜が大きい場合は、厚さ全体のマイクロ組織および機械的特性に不均質を生じる。したがって、送り出しテーブル上の熱間圧延鋼の冷却速度は、最終的特性の決定的要素である。
【００１７】
送り出しテーブルは、頂部と底部で水冷するために合計で約１１の水バンクを有してよい。第１冷却バンクは、最後の仕上げスタンドから１０メートルの距離に配置される。１１のバンクのうち、最初の１０は大量冷却バンクであり、最後の１つは極小冷却バンクである。頂部と底部の冷却効率には僅かな差がある。
【００１８】
図３はシステムの略図を示す。データは計器およびフィールド装置のレベル（レベル０）から上方に流れる。これらのフィールド装置ＦＤ１〜ＦＤｎは、高温計、流速計、電磁弁等で、実時間プロセス関連のデータを獲得する。図３の参照番号５で示すレベル３の装置から、製鋼段階から化学物質を使用する圧延スケジュールに関するデータが、処理するために計算モジュール４に供給される。
【００１９】
フィールド装置ＦＤ１〜ＦＤｎから得たデータは、圧延機制御システムを有するレベル１から上方向に移動する。フィールド装置ＦＤ１〜ＦＤｎからの測定パラメータを有するデータは、プログラム可能な論理制御装置１が取得し、レベル２（プロセス制御システム）で処理のためにプロセッサー２へと供給される。プログラム可能な論理制御装置１は、Ｗｅｓｔｉｎｇｈｏｕｓｅが製造するＰＬＣ２６と同様に、遠隔Ｉ／Ｏを用い、同軸ケーブルを通してフィールド装置へ接続される。０．０１秒ごとにデータを捕捉するために、デイジーチェーン・ネットワーク・トポロジを有するＷＥＳＴＮＥＴ  Ｉデータ・ハイウェイを使用できる。
【００２０】
溜プログラム可能な論理制御装置１とプロセッサー２の間のデータ転送は、トークン・パス・ネットワーク・トポロジで同軸ケーブルを使用してＷＥＳＴＮＥＴ  ＩＩで実行することができる。プロセッサー２はＡｌｓｔｏｍ  ＶＸＩ  １８６でよい。
【００２１】
プロセッサー２からの時間領域データを、システム内に提供されたデータを変換する手段３の助けにより、セグメンテーションを通じて空間領域データに変換する。仕上げ圧延温度（ＦＲＴ）、低冷却温度（ＣＴ）、圧延速度、ストリップ上の任意の位置における冷却状態を有する手段３からの出力は、計算モジュール４への入力として提供される。
【００２２】
次に、データを変換するために手段３が実行するセグメント追跡について説明する。
【００２３】
仕上げ圧延温度（ＦＲＴ）、ストリップの速度および弁状態（開／閉）の信号、実際の冷却温度（ＣＴ）に関するオンライン・データを、プロセッサー２から取得する。送り出しテーブル（ＲＯＴ）上でのストリップの冷却は動的プロセスである。仕上げ圧延の目的は、オーステナイト範囲でストリップの全長を圧延することである。この温度を達成するために、オペレータは圧延速度を変化させる必要がある。他方で、冷却の目的は、一定の冷却速度および一定の冷却温度（ＣＴ）を維持することである。つまり、速度の上昇とともに、より多くのヘッダをオンにする必要があり、速度の低下とともに、より多くのヘッダをオフにする必要がある。このように、定常状態の冷却が起動される。
【００２４】
したがって、全冷却プロセス（約１．５〜２分）中に毎秒採取されるプロセス・データは、速度の変動およびヘッダ開口数の変動を示す。これは時間領域のデータである。仕上げ圧延温度（ＦＲＴ）、ストリップの冷却に必要な水の量、つまりヘッダ開口数、ヘッダ・パターンのシーケンスを獲得するためにこれを空間領域にするには、送り出しテーブル上のストリップの全長を幾つかのセグメントに分割し、各セグメントを追跡して、プロセス履歴を獲得する。この変換プロセスをセグメント追跡と呼び、このセグメントのファイルは、時間領域から空間領域に変換した記録とともに、オンライン・モデルへの入力として供給される。
【００２５】
システムは、コイルの全長にわたって冷却温度を予測する。これは、巻取り温度の平均値も示す。巻取り温度の実際の値も、比較のために示される。正確に一致すると、長さの任意のポイントでモデルから計算した冷却速度が、フェライト結晶サイズを予測する目的には十分に正確であることを保証する。
【００２６】
コイルの長さにわたるフェライト結晶粒サイズ（ｄα）の変動が、平均値および最終値とともに示される。後者は、熱間ストリップ圧延機で生産されるコイルの外側巻回部から採取した試験片の冶金学的分析を通して容易に評価することができる。
【００２７】
冷間圧延用途に使用する熱間圧延コイルは、冷間圧延機を通して処理される。引き抜き品質のアルミニウム・キルド鋼では、冷間圧延コイルの成形性向上のために、巻取り後に熱間圧延コイル中に完全に固溶体状態でアルミニウムと窒素があることが重要である。バッチ焼鈍の前に窒化アルミニウムの析出物が形成することは有害であり、その形成は、比較的高い仕上げ圧延温度（ＦＲＴ）を、その後に、これよりも低い冷却温度（ＣＴ）を選択することによって回避される。窒化アルミニウムの析出物はバッチ焼鈍段階では望ましい。ここでは、窒化アルミニウムの析出物が再結晶化を誘導し、これによって高いｒバー（塑性歪み速度）およびｎ（加工硬化指数）を達成する。
【００２８】
システムは、コイルの長さにわたって固溶体中のアルミニウムおよび窒素の量を予測する。冷間圧延機（ＣＲＭ）に対するこの事前情報は、残る処理で補正措置を執る助けになる。
【００２９】
システムは、コイルの全長にわたる降伏強度、極限引っ張り強度および伸び百分率の変動、および、その平均値および最終値を予測する。後者は、コイルの外側巻回部から作成した試験片の機械的試験から得た実際の値で検証される。
【００３０】
システムは、長さ方向のみでなく、厚さ方向の３つの異なる位置、つまり、中心、表面および１／４の深さでも、フェライト結晶サイズ、固溶体中のアルミニウムおよび窒素、降伏強度、極限引っ張り強度および伸び百分率を予測する。
【００３１】
技術的供給条件（ＴＤＣ）で顧客が指定する公差限界も、表示画面に示される。
【００３２】
図５で示すように、計算モジュール４は５つのサブモジュール、つまり変形サブモジュール４１、熱サブモジュール４２、マイクロ組織サブモジュール４３、析出サブモジュール４４および組織特性相関サブモジュール４５を有する。
【００３３】
変形サブモジュール４１は、最終的なオーステナイト結晶サイズの仕上げ圧延を決定する。
【００３４】
最終的なオーステナイト結晶サイズは、歪み（パス毎の減少）、歪み率（変形速度）、および変形温度、パス間の時間などによって決定される。
【００３５】
熱サブモジュール４２は、送り出しテーブルにて空気で放射し、水で冷却する間の温度低下を決定する。これは冷却速度を計算し、これは再結晶化の挙動および相変態を決定する。
【００３６】
マイクロ組織サブモジュール４３は、相変態中のマイクロ組織の変化を決定する。
【００３７】
その後の冷間圧延および焼鈍に用いる低炭素アルミニウム・キルド鋼では、熱間圧延状態における固溶体中のアルミニウムと窒素の量が、冷間圧延薄板の成形性特性に重要な役割を果たす。
【００３８】
析出サブモジュール４４は、固溶体中のアルミニウムと窒素の量を決定し、冷却後の析出物も決定する。
【００３９】
組織特性相関モジュール４５は、存在する相に基づいて降伏強度（ＹＳ）、極限引っ張り強度（ＵＴＳ）および伸び百分率（ＥＬ）を計算する。
【００４０】
システムは、冷却速度、窒化アルミニウムの体積分率、および、コイルの長さおよび厚さ全体に亘る機械的特性（ＹＳ、ＵＴＳ、ＥＬ）を出力する。これは、全てのコイルについて図４で示すようにストリップの様々な位置で表示装置６に表示される。熱サブモジュールから獲得したようなＣＴを達成するのに、予測される冷却速度（ＣＲ）が十分に正確であることを保証するために、予測される巻取り温度も実際の温度とともに表示される。これとは別に、長さにわたる平均値も計算される。コイル末尾（外側巻回部）の特性も表示される。これは、コイルから採取した試験片の引っ張り試験結果から直接検証できるからである。
【００４１】
圧延中のストリップの長さおよび厚さに亘る機械的特性に関して、計算モジュール４から出力された予測データは、生産計画およびスケジュール作成レベルでスケジュール作成装置５が用いるために、装置７に記憶される。
【００４２】
このようにして作成された各コイルのデータはシステムに記憶され、データ・ウェアハウス（貯蔵庫）８に送られ、将来の使用のために記憶される。
【００４３】
図６は、３日間の冷却期間の前後で得た降伏強度（ＹＳ）、極限引っ張り強度（ＵＴＳ）および伸び百分率（ＥＬ）に関する予測データの比較を示す。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】熱間ストリップ圧延機における本発明の工程図。
【図２】熱間ストリップ圧延機における本発明の送り出しテーブルの模式図。
【図３】本発明システムの模式図。
【図４】ＣＲＴ画面に表示されたシステムの出力。
【図５】本発明の計算モジュールに設けたサブモジュール。
【図６】３日間の冷却期間前後に得た予測データ間の比較。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図５】
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【図６】
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【図４】
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【手続補正書】
【提出日】平成16年10月29日(2004.10.29)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱間ストリップ圧延機における熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステムにおいて、
圧延スケジュールに関するデータに製鋼段階で得られる化学的性質を提供する装置（５）と、
熱間圧延中にプロセス・パラメータを測定するフィールド装置（ＦＤ１〜ＦＤｎ）と、
前記フィールド装置（ＦＤ１〜ＦＤｎ）から測定パラメータのデータを取得し、前記データ・パラメータをプロセッサー（２）に供給するプログラム可能な論理制御装置（１）と、
セグメント追跡によって、測定データを時間領域から空間領域へと変換する手段（３）と、
圧延中のストリップの長さに沿って、かつ、その厚さに亘って機械的特性を予測するために、前記変換済み空間領域データを処理する計算モジュール（４）とを含み、
前記計算モジュール（４）から出力された前記機械的特性に関するデータが、生産計画およびスケジュール作成レベルにおいて前記圧延スケジュール用装置（５）で使用するための装置（７）に記憶されるようになっている熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項２】
前記フィールド装置（ＦＤ１〜ＦＤｎ）が、プロセス・パラメータに関するデータを測定するために、高温計、速度計、厚さゲージ、電磁弁などを有する請求項１に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項３】
プログラム可能な前記論理制御装置（１）が、遠隔Ｉ／Ｏを用い、同軸ケーブルを介して前記フィールド装置ＦＤ１〜ＦＤｎに接続されたウェスチングハウス（Ｗｅｓｔｉｎｇｈｏｕｓｅ）のＰＬＣ２６である請求項１に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項４】
プログラム可能な前記論理制御装置（１）が、デイジー（Ｄａｉｓｙ）チェーン・ネットワーク・トポロジを有するウェストネット（ＷＥＳＴＮＥＴ）Ｉデータ・ハイウェイを用いて０．０１秒に亘って前記フィールド装置ＦＤ１〜ＦＤｎからデータを捕捉するように構成されている請求項２に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項５】
前記プロセッサー（２）がＡＬＳＴＯＭ  ＶＸＩ  １８６プロセッサーであり、前記プロセッサー（２）とプログラム可能な前記論理制御装置（１）との間のデータ転送が、トークン・パス・ネットワーク・トポロジで同軸ケーブルを用いてウェストネット（ＷＥＳＴＮＥＴ）ＩＩを通る前記請求項に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項６】
仕上げ圧延後の最終的なオーステナイト結晶サイズを決定するために、前記計算モジュール（４）に変形サブモジュール（４１）を設ける前記請求項に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項７】
前記計算モジュール（４）が、放射中に前記熱間圧延ストリップを冷却しながら温度低下を決定する熱サブモジュール（４２）を更に含む請求項１に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項８】
前記計算モジュール（４）が、相変態中のマイクロ組織の変化を決定するマイクロ組織サブモジュール（４３）を更に含む請求項１に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項９】
前記計算モジュール（４）が、固溶体中および冷却後の析出物中の窒化アルミニウムの量を決定する析出サブモジュール（４４）を更に含む請求項１に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項１０】
存在する相に基づいて降伏強度（ＹＳ）、極限引っ張り強度（ＵＴＳ）および伸び百分率（ＥＬ）を計算する組織特性相関サブモジュール（４５）を、前記計算モジュール（４）に設けて成る請求項１に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項１１】
冷却温度、フェライト結晶サイズ、降伏強度、極限引っ張り強度、伸び率、および、固溶体／析出物中の窒素を表示するために表示装置（６）を設けて成る前記請求項に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【請求項１２】
前記計算モジュール（４）によって作成されたデータを記憶するためにデータ・ウェアハウス装置（８）を設けて成る前記請求項に記載された熱間圧延コイルの特性予測オンラインシステム。
【国際調査報告】
2006523143.tif 000009
2006523143.tif 000010