(57)【要約】液体金属及び金属パウダー及び塩のスラリーから金属のパウダーを分離するシステム及び方法であって、液体金属が金属パウダーと塩から分離され、実質的に液体金属を有さない塩と金属パウダーを主に残す場合、不活性な環境で操作される第一容器内にスラリーが入れられるシステム又は方法を開示する。塩と金属パウダーは、不活性な環境で操作される第二容器に移されるが、両方の環境は汚染から保護される。その後、塩と金属パウダーは、処理されて、実質的に塩と液体金属を有さない不動態化されたパウダーを製造する。本発明の方法は、Ｔｉ及びその合金の製造に使用するために特に有用である。
2006506532.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
液体金属、金属パウダー及び塩のスラリーから金属パウダーを分離する方法であって、
金属パウダーと塩から液体金属を分離するために、不活性な及び／又は減圧の環境で操作される第一容器内にスラリーを入れ、液体金属を実質的に含まない塩と金属パウダーを主に残すこと、
液体金属を実質的に含まない塩と金属パウダーを、不活性な環境で操作される第二容器に移すこと、及びその後
塩と金属パウダーを処理して、塩と液体金属を実質的に含まない不動態化した金属パウダーを製造すること
を含んで成る方法。
【請求項２】
不活性な雰囲気は、アルゴン雰囲気である請求項１に記載の方法。
【請求項３】
不動態化の前に、塩と金属パウダーを破砕して、約５ｃｍより直径が小さい塊を形成する請求項１に記載の方法。
【請求項４】
第一容器の塩と金属パウダーから、液体と蒸気の両方として液体金属を分離する請求項１に記載の方法。
【請求項５】
第一容器からの液体金属の蒸気は、不活性な環境で操作されるコンデンサーに移される請求項４に記載の方法。
【請求項６】
液体金属は、アルカリ又はアルカリ土類金属又はそれらの混合物である請求項４に記載の方法。
【請求項７】
塩は、ハロゲン化物である請求項６に記載の方法。
【請求項８】
金属パウダーは、チタン又はチタン合金である請求項７に記載の方法。
【請求項９】
チタン又はチタン合金は、ＣＰ１〜ＣＰ４である請求項８に記載の方法。
【請求項１０】
金属パウダーは、約０．１〜約１０ミクロンの範囲の直径を有する請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
不動態化を、コンベヤー上で行う請求項１に記載の方法。
【請求項１２】
金属パウダーを、連続的に冷却し、不動態化する請求項１１に記載の方法。
【請求項１３】
塩と液体金属を実質的に含まない金属パウダーを製造する間、第一容器及び第二容器の環境を、酸素による汚染から保護する請求項１に記載の方法。
【請求項１４】
必要な化学量論量より過剰に存在する液体金属を用い、金属ハロゲン化物の蒸気を液体金属の液面下に入れて、塩と金属パウダーを生成する発熱反応を生じさせることで、生成する塩、金属パウダー及び液体金属のスラリーから、金属パウダーを分離する方法であって、
金属パウダーと塩から液体金属を濾過し及び蒸発させるために、不活性な及び／又は減圧の環境で操作される第一容器にスラリーを入れ、液体金属を実質的に含まない塩と金属パウダーを主に残すこと、
液体金属の蒸気を不活性な環境で操作されるコンデンサーに移し、液体金属の蒸気を液体に変え、更に金属パウダーの生成にリサイクルすること、
液体金属を実質的に含まない塩と金属パウダーを、不活性な環境で操作される第二容器に移すこと、及びその後
塩と金属パウダーを処理して塩と液体金属を実質的に含まない不動態化金属パウダーを製造すること
を含んで成る方法。
【請求項１５】
ポンプで送られる熱交換流体を有する第一容器内の熱交換器と接触させることで、スラリーを加熱する請求項１４に記載の方法。
【請求項１６】
ポンプで送られる熱交換流体を有するコンデンサー内の熱交換器と接触させることで、第一容器からの液体金属の蒸気を冷却する請求項１４に記載の方法。
【請求項１７】
内部及び外部熱交換器によって、第一容器を加熱する請求項１４に記載の方法。
【請求項１８】
第一容器内のキャンドルフィルターの内側にスラリーを入れ、液体金属をキャンドルフィルターを通して第一容器から流出させる請求項１４に記載の方法。
【請求項１９】
第一及び第二容器の不活性な環境は、アルゴン雰囲気である請求項１４に記載の方法。
【請求項２０】
コンデンサーを、アルゴン雰囲気で操作する請求項１９に記載の方法。
【請求項２１】
塩と液体金属を実質的に含まない金属パウダーを製造する間、第一容器と第二容器の環境を、酸素による汚染から保護する請求項１４に記載の方法。
【請求項２２】
必要な化学量論量より過剰に存在する液体金属を用い、液体金属の液面下に金属ハロゲン化物の蒸気を入れて、塩と金属パウダーを生成する発熱反応を生じさせることで、生成する塩、金属パウダー及び液体金属のスラリーから、金属パウダーを分離するシステムであって、
液体金属を加熱し、スラリーから液体金属を濾過するためのフィルター及びヒーターと連絡し、金属パウダーと塩のフィルターケーキを形成するように金属パウダーと塩から液体金属を蒸発させる第一不活性容器、
該第一容器と連絡し、金属蒸気を容し、それを液体金属に変えるための不活性コンデンサー、
該第一不活性容器とバルブで連絡し、それからのフィルターケーキを容するための第二不活性容器；
該第二不活性容器と連絡する又は該第二不活性容器の内の、フィルターケーキを破砕するための破砕機；
破砕されたフィルターケーキを容するための、冷却及び不動態化ステーション；
該第一容器と第二容器との間のバルブ機構、及びフィルターケーキを該第一容器から該冷却及び不動態化ステーションに移す間、空気が該第一容器と第二容器を汚染することを防止する該第二容器と該冷却及び不動態化ステーション間のバルブ機構
を含んで成るシステム。
【請求項２３】
該第一不活性容器と連絡する該ヒーターは、該容器内にある請求項２２に記載のシステム。
【請求項２４】
該第一不活性容器の該内部ヒーターは、場合により該ヒーターに供される熱交換流体の供給源と連絡する請求項２３に記載のシステム。
【請求項２５】
該第一不活性容器と連絡する該フィルターは、該容器の中にある請求項２２に記載のシステム。
【請求項２６】
該フィルターは、液体金属が流れる該第一不活性容器と環を形成するフィルターであり、該第一不活性容器から液体金属の不活性リザーバーに液体金属を移すために、該環と連絡する導管を更に含む請求項２５に記載のシステム。
【請求項２７】
該第一不活性容器及び第二不活性容器は、アルゴンで不活性化される請求項２２に記載のシステム。
【請求項２８】
該コンデンサーは、アルゴンで不活性化される請求項２７に記載のシステム。
【請求項２９】
該不活性コンデンサーは、凝縮する金属蒸気から形成される液体金属のための、アルゴン不活性化リザーバーと連絡する請求項２８に記載のシステム。
【請求項３０】
場合により該コンデンサーに供される熱交換流体の供給源と、該コンデンサーは連絡する請求項２２に記載のシステム。
【請求項３１】
該第一不活性容器及び第二不活性容器の間の該バルブは、ヒンジ式で、該第二不活性容器内に開く請求項２２に記載のシステム。
【請求項３２】
該第一容器及び第二容器は、一体化される請求項２２に記載のシステム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の背景
本発明は、米国特許 US Patent 5,779,761、5,958,106及び6,409,797 に記載され、特許請求されたようなアームストロング法によって製造される生成物に有用な図１に記載した分離システム（系、設備又は組織）及び分離方法に関する。上述の米国特許の各々及び各々の開示は、いずれも、参照することで本明細書に組み込まれる。
【発明の開示】
【課題を解決するための手段】
【０００２】
発明の要約
本発明の主な目的は、「７６１」、「１０６」及び「７９７」特許に記載されたアームストロング法のための分離システムを提供することである。
【０００３】
本発明の別の目的は、連続分離システムを提供することである。
【０００４】
本発明は、ある新規な特徴とパーツ（要素又は部品）の組み合わせから成り、以下に十分に説明し、添付した図面を参照して例証するが、本発明の精神から離れることなく、また、本発明のいずれかの長所を犠牲にすることなく、細部の種々の変更を行えることは、理解されるであろう。
【発明を実施するための形態】
【０００５】
発明の詳細な説明
本発明のシステム（系、設備又は組織）１０は、金属、合金又はセラミック生成物、例としてのみであるが、例えば、アームストロング法の反応生成物からのチタンの分離を取り扱う。アームストロング法は、広範な種類の発熱反応に適用できるが、上述の特許に開示されている金属、混合物、合金及びセラミックに主に適用できる。アームストロング法の生成物は、反応で生成する生成物の金属及び合金又はセラミック及び塩、過剰の還元剤金属のスラリーである。このスラリーは、その種々の部分をリサイクル可能とするために分離しなければならず、生成する金属、合金又はセラミックは分離され、必要であれば不動態化される。
【０００６】
図１に記載の本発明のシステムと方法の模式図を見ると、システム１０に、アームストロング法に記載の上述のタイプの反応器１５内に入れられる、説明のためだけであるが、四塩化チタンの供給源（又はソース）１２が記載されている。供給タンク又はリザーバー（又は貯蔵所）１７のナトリウム（又は他の還元剤）の供給１８がポンプ１９によって反応器１５に移されて、過剰の還元剤及び金属、合金又はセラミック、及び塩のスラリー生成物２０が、高温で生成する。これは全て、組み込まれた特許に既に記載されている。
【０００７】
スラリー生成物２０は、スラリー生成物２０が入れられる内部２６を有し、ドーム形状に示される容器２５に移されるが、ドーム形状である必要はない。フィルター２７は、内部２６内に配置され、環２８を規定し、スラリー生成物２０は円筒形フィルター２７の内側に容けられる（又は受けられる）。フィルターは、円筒形であることが好ましいが、円筒形であることは必要ではない。環状の熱交換器２９は、容器２５の周囲に配置されている。これは、以下に記載する目的のためである。
【０００８】
容器２５は、可動性下部（又は底部）閉鎖体（又はクロージャー）３０を更に含む。熱交換プレート３２が取り付けられており、これを以下、孤立（又は分離）加熱システム（又は装置）５０ともいう。収集容器３５は、容器２５の下に配置され、可動性下部閉鎖体３０によって、容器２５から封じられている。収集容器３５は、内部へ（又は中心へ）傾斜した下部表面３６を有し、それは、収集容器３５の出口４０のバルブ３９及び破砕機（クラッシャー又は粉砕機）３８に導く。
【０００９】
最後に、蒸気の導管４２は、容器２５の上部（又は頂部）、特にその内部２６とコンデンサー（凝縮器又は冷却器）容器４５とを連絡し、コンデンサー容器は、接続されている熱交換プレート４６（以下、孤立冷却システム（又は装置）６０ともいう）を有する。コンデンサー４５は、コンデンサーリザーバー４９に接続されており、それに収集される凝縮物は、ナトリウム供給タンク又はリザーバー１７に送られる。
【００１０】
孤立加熱システム５０は、ポンプ５３によってヒーター５５に送られる加熱流体のためのヘッドタンク５２を含み、後述するように、容器２５を囲む熱交換器２９と容器２５の内部の熱交換プレート３２の両方と接続されている。孤立冷却システム６０も、後述するように、ヘッドタンク６２、ポンプ６３及びクーラー６５（冷却プレート４６への孤立ループ内を循環する冷却流体を冷やす）が設けられている。
【００１１】
バルブ３９と収集容器３５の下に、生成物コンベヤー７０があり、コンベヤー７０の下流に延在するバッフル又はケーキスプレッダー（又はケーキを広げるもの）７１を有する。過剰の還元剤金属の除去後、生成した金属、合金又はセラミック及び塩が、収集容器３５から置かれるコンベヤー７０は、向流のガス流れと接触させられる。ガスの流れは、好ましくは、酸素の供給７６とアルゴン等の不活性ガスの供給と連絡する送風機７５からの酸素及びアルゴン７７であるが、これは必須ではない。熱交換器７９は、酸素／アルゴン混合物７７を冷却するために、送風機７５と連絡しており、混合物はコンベヤー７０の生成した金属、合金又はセラミックと向流の関係で流れ、それによって生成物粒子は酸素と接触し、必要であるが生成した金属をそれほど汚染しない程度に、生成した金属、合金又はセラミックを不活性化する。
【００１２】
図１の工程図（又はフローシート）に示すように、エンジニアリング技術上周知であるように、必要に応じて、システム内のいたるところに、複数の流量計（又はフローメーター）８１が配置される。必要な箇所に、圧力変換器（pressure transducer）８６と圧力調整バルブ（pressure control valve）８９があり、全て当業者に周知の技術の範囲内である。必要であれば、フィルター２７をフラッシュする（又は洗い流す）ためにバック・フィルター・バルブ（back filter valve）９１が設けられる。更に、種々の標準遮断バルブ９３が、必要により、ループに設けられており、以後説明する。後述するように、真空ポンプ９５が容器２５内を減圧する（又は真空にする）ために用いられており、参照数字１００によって示される記号は、複数の同一の又は同様のシステムがどの時点においても動作していてもよいことを示し、図１は、単一反応器１５と一の分離容器２５のためのものであって、商業生産設備のように、複数の反応器１５が同時に動作してよく、各反応器１５は、二以上の分離容器２５を有してよく、全てはエンジニアリングの経済性と通常のスケールアップの問題に依存することを記憶にとどめられたい。
【００１３】
生成物２０は、反応器１５から出てライン１１０を通り、容器２５にその上部で入る。ライン１１０は、フィルター２７の上に入るように示されているが、スラリー２０がフィルター２７の上部の下に又はフィルターの中央部に入れられるように、又はフィルター２７の上部の下でフィルターの中央部に入れられるように、ライン１１０とフィルター２７を配置することが好ましい。先に組み込んだ特許に記載されているように、スラリー生成物２０は、この特定の例においては固体粒子として存在するチタンである反応生成物及び反応によって生成する塩、過剰の還元剤金属から成る。反応器１５からのスラリー形態の生成物２０は、アームストロング法の操作の間、存在する過剰の還元剤金属の量、その熱容量及び反応器１５内の他のファクターに対応する高温に成っている。容器２５内に、容器２５の内部２６の一部を占めるフィルター２７があり、場合により、内部は、環状の熱交換器２９で加熱される。スラリー生成物２０は、フィルター２７の内側に向けられ、そこで、スラリーは熱交換プレート３２と接触する。
【００１４】
加熱システム５０において、プレート３２の熱交換流体は、ライン１１１を通る環状の熱交換器２９からの熱交換流体と一緒に、熱交換器５５とヘッドタンク５２の熱交換媒体供給とを接続するライン１１２へ進む。加熱された熱交換流体は、熱交換器５５からライン１１３を通って流出し、熱交換プレート３２及び／又は環状熱交換器２９の中に戻るので、ポンプ５３を用いることで、ヒーター５５から熱交換プレート３２を通って、流体は動く。加熱システム５０は、閉ループであるから、熱交換流体は、反応器１５に使用される還元剤金属と同じでも同じでなくともよい。融点が低いので、ＮａＫを例として示すが、いずれの他の適する熱交換流体を用いてもよい。適するバルブ９３によって、熱交換器２９及びプレート３２のいずれか又は両方への、ヒーター５５からの熱交換流体の流れが制御される。過剰の還元剤金属が蒸発するので、プレート３２は、数インチのオーダーで、相互に相当接近し、より多くの熱を形成するケーキに供給することが好ましい。更に、より接近したプレート３２は、ケーキを形成する間、過剰の還元剤金属の蒸気が移動するパスの長さと熱が伝わらなければならないパスの長さとを減少させ、それによって、容器２５からの過剰の還元剤金属を蒸留し除去するために必要な時間を減少させる。プレート３２の正確な間隔は、プレートの全表面積、プレートの熱伝導係数、蒸発すべき還元剤金属の量及びプレートの内側と外側との間の温度差等を含む多くのファクターに依存するが、これらに限定されるものではない。
【００１５】
スラリー生成物２０は、反応器１５から出るとき、反応器１５が操作される圧力、通常約二気圧までの圧力にある。生成物スラリー２０は、加圧（又は高圧）下で、フィルター２７の内側に入り、液体還元剤金属は、重力によって、環状の空間２８へフィルター２７を通って絞り出され、リザーバー１７へライン１２０によって運ばれることとなる。分離のこの部分の駆動力（又は推進力）は、反応器１５とポンプ１９の入口圧力との間の圧力差及び重力である。必要であれば、液体還元剤金属の除去を促進するために環２８を減圧して操作してよいし、又は容器２５内の圧力を還元剤金属の液体を除去する間増加させてもよい。上述の方法によって、十分な液体金属が、フィルター２７を通って流出した後、ＰＣＶバルブ８９を閉じて、他のバルブ９３を閉じて容器２５を分離した後、真空ポンプへのバルブ９３を開けて、その結果、容器２５の内側２６を減圧する。加熱流体（液体又は蒸気、例えばＮａ蒸気）は、熱交換器プレート３２の中に向けられ、残る還元剤金属１８を沸騰させ、フィルターケーキ（又はフィルターケーク：filter cake）を生ずる。容器２５の温度を、十分に高め、残る液体金属還元剤１８を蒸発させ、導管４２を通して、コンデンサー４５へ抜き出す。導管４２は、相当直径が大きいことが要求され、容器２５の内部２６から迅速な排出を可能とする。還元剤金属１８の蒸発は少なく、その特定の体積は大きく、物質移動は低い間、容器２５とコンデンサー４５との間の圧力損失（又は低下）のため、直径が大きな導管４２を必要とする。チューブ側の加熱流体を用いて熱交換することによって、殻（又はシェル）側の還元剤金属を沸騰させることができる。
【００１６】
環状の熱交換器２９は、環２８に絞り出される液体を容易に流れる十分な温度に維持し、及び／又は追加の熱を容器２５に供給し、その内部２６から過剰の還元剤金属の蒸発を促進するように、場合により操作される。液体金属還元剤の蒸気を容器２５の内部２６から除去した後、フィルターケーキが、スラリー２０から残る。適するバルブ９３を閉じ、真空ポンプ９５をシステムから分離する。
【００１７】
コンデンサー４５内に、入れられた還元剤金属の蒸気を冷却するために、熱交換プレート４６が配置される。後述するように、冷却システム６０が閉ループ内で操作され、コンデンサー４５に入れられた還元剤金属の蒸気が凝縮し、コンデンサーから流れ出す十分に低い温度に維持される。冷却システム６０は、上述したようにクーラー６５とポンプ６２を含む。冷媒は、クーラー６５から出てライン１１４を通り熱交換プレート４６に入り、ライン１１５を通って離れ、ヘッドタンク６２とクーラー６５を相互に結ぶライン１１６に合する。図１の模式図に見られるように、加熱システム５０と冷却システム６０に用いられる熱交換流体は、システム５０とシステム６０を別々に又は一緒に維持することができるように、同じであっても、異なっていてもよい。
【００１８】
容器２５とコンデンサー４５の両者は、アルゴン供給８５からのアルゴン又は他の適する不活性ガスの保護的雰囲気下で、少なくとも一部の時間操作される。その圧力は、変換器８６によってモニターされ、（アルゴン）供給不活性ガス８５は、ライン１１７によってコンデンサー４５に接続され、コンデンサー４５も特大の導管４２を用いて容器２５と連絡されている。更に、見られるように、加熱システム５０と冷却システム６０の各々に、それ自身のポンプ、各々５３と６３が備えられている。図１に教示するように、加熱及び冷却流体は、融点が低いことから、ＮａＫが好ましいが必須ではなく、記載したように、他のものは液相又は気相のいずれかであって還元剤金属と同じであってよい。
【００１９】
フィルター２７と導管４２によって、スラリー２０から十分な還元剤金属１８を除去した後、残るものは、反応器１５の発熱反応の間に生成した塩とパウダー形態のチタン生成物の組み合わせである。入れられたスラリー生成物２０と比べ、得られる乾燥ケーキは体積が小さいので、可動性下部閉鎖体３０を開けると、乾燥ケーキはフィルター２７から収集容器３５の中に落ち、その後、傾斜している下部の壁３６のため、チタンと塩の組み合わせは破砕機３８の中に落ちる。ケーキが自発的に容易に落ちない場合、ケーキの収集容器３５への移動を促進するために、種々の標準的な振動誘起機構又はケーキ破砕機構を用いてもよい。上述したような収集容器３５は、およそ大気圧下、不活性な雰囲気下で維持され、ケーキは破砕機３８を通り出口又は排出口４０に進んだ後、バルブ３９を通り下方のコンベヤー７０へ進む。バルブ３９の下流にケーキを広げるケーキスプレッダー又はバッフル７１があり、生成物の向きに対して向流で流れる不活性ガス、好ましくはアルゴンと酸素の混合物７７と接触させることで、チタンパウダーを不動態化し冷却する。コンベヤー７０は図１では水平に配置されているが、閉鎖体３０が機能しない場合、過剰の還元剤金属が水洗の方に流れないように、安全対策として、コンベヤーを傾斜させて上方へ進ませることが有利であり得る。更に、分離装置と同じレベルで生成物の洗浄装置を有する場合、コスト的に有利であり得る。
【００２０】
冷却と不動態化は、冷却されたアルゴンと酸素の混合物を、導管１２１を通して生成物に吹き付ける送風機７５を有するクーラー７９で行われる。不動態化方法で用いられる酸素の量が最少になるように、生成物に対するアルゴンと酸素の向流の流れは、既に不動態化され冷却されたチタンと出会う際に、最も高い酸素濃度を有することが図から認められる。酸素は、その供給７６から、バルブ９３とライン１２２を通ってシステムに導入され、通常、約０．１〜約３重量％の濃度で維持される。不動態化チタンと塩の混合物は、その後、洗浄システム（又は装置：図示せず）に送られる。種々の流量計８１がシステムのいたるところに必要に応じて設置されており、同様に圧力制御バルブ８９と圧力変換器８６も設置されている。フィルター逆洗バルブ（又はフィルター・バックウォッシュ・バルブ：filter backwash valve）９１が配置され、詰まったり、そうでなくとも逆洗（又はバックウォッシュ）を必要とするならば、必要なときに逆流させてフィルター２７を洗う（逆洗する又はバックウォッシュする）ことができる。バルブ９３、真空ポンプ９５及び圧力変換器８６等の標準的な工学（エンジニアリング）部材を、必要に応じて配置できる。図示したシステム１０と、全てが又は部分的に類似の又は同一の並列のシステムを、連続的に又は順番に操作してもよいことを示すために、符号１００を用いる。
【００２１】
アームストロング法において、金属、合金又はセラミックの生産は、反応物が反応器に供給される限り連続的である。本発明は、必要とされるほどに連続的であるように、適切なバルブ操作によって迅速に切り替えられる逐次的（又は順次の）バッチ式又は連続的バッチ式の分離可能な分離方法、装置及びシステムを提供する。本発明の目的は、商業プラントの反応器１５を、連続的に又は経済的なバッチ式で操作することを可能とする分離装置、システム及び方法を提供することである。容器２５の蒸留時間を減少させることは、プラントを経済的に操作するために重要であり、経済性が、使用する製造システムと分離システムの正確な寸法、数及び配置を決定する（又は影響する）。Ｔｉパウダーについて説明したが、本発明は、アームストロング法又は他の商業的な製造方法によって製造されるいずれの金属、その合金又はセラミックスの分離にも適用することができる。
【００２２】
示した加熱機構（又は加熱メカニズム）は、流体の熱交換器によるものであるが、ヒーターは電気又は他の等価な手段であってよく、それらの全ては本明細書に組み込まれる。下部閉鎖体３０は、ヒンジ（又はちょうつがい）式として示しており、市販のものを利用できる。閉鎖体３０は、閉じる際に、また、開の位置に油圧式（又は水圧式）で動く際に、クランプ式であってよいが、ゲートバルブ等のスライディング（又は滑動）式の閉鎖体を用いることもでき、これらは本明細書に組み込まれる。反応器２０は、容器２５から分離して示しているが、本発明は、例えば反応器２０を容器２５に組み込むような当業者の範囲内の工学的変更を含み、これに制限されるものではない。容器３５は、一の態様として示しているが、容器３５をパイプとして設計することは容易である。破砕機３８も容器２５の中に配置してもよく又は容器２５と容器３５の中間に配置してもよい。更に、フィルター２７に形成するケーキを、液体金属を除去する前に、間に又は後で、細かく（又は粉砕）してよい。同様に、不活性な環境に関して、本発明は不活性ガスと同様に減圧（又は真空）状態を含む。本発明の重要な特徴は、容器２５と３５の分離であり、各々の環境は別々である。その方が酸素はいずれの容器も汚染することができない。
【００２３】
一の特定の態様において、１年間に２００万ポンドのチタンパウダー又は合金パウダーを生産する反応器１５は、二つの容器２５を必要とし、その各々は、適当なバルブ操作ができ、およそ高さが１４フィートで直径が７フィートであり、反応器１５は連続的に動作し、片方の容器２５が充填されたとき、反応器からのスラリー生成物は、自動的に第二容器２５に切り替えられる。各容器２５の充填時間は、容器２５の液体の除去、蒸留及び排出時間と同じ、又は幾分長い。
【００２４】
反応器１５の生産速度（又は生産量）の変更は、容器２５の寸法と数及び関連する装置及び分離システムについて、単に工学的計算を必要とする。開示したように本発明は、金属又はセラミックパウダーの連続製造及び分離を可能とするが、開示した特定の例は、各反応器１５について利用できる二又は多くとも三の容器２５を用いて連続的に分離することができる。複数の反応器１５を用いると、容器２５と関連する装置の数は、たぶん反応器の数の２〜３倍になるであろう。
【００２５】
本発明の好ましい態様と考えたものを説明したが、本発明の精神から離れることなく又は本発明のいずれかの長所を犠牲にすることなく、詳細な種々の変更を行い得ることを理解するべきである。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】図１は、本発明の分離システムの模式図である。
【図１】
2006506532.tif 000003
【国際調査報告】
2006506532.tif 000004
2006506532.tif 000005