(57)【要約】コンタクトレンズ設計を容易にするためのシステムであって、システムは、設計パラメータを入力するための入力ユニットと、設計パラメータに基づいてレンズ背後圧のプロファイルを計算するための処理ユニットとを含む。処理ユニットは、使用の際、モデルレンズ形状の変形における大たわみと非線形形状効果とを考慮した有限要素モデル計算を実行するよう構成されている。好ましくは、有限要素モデル計算は、レンズ形状をモデル化するためにソリッド要素を使用する。シリコーンヒドロゲルのような高いヤング率の材料からなるコンタクトレンズを、２５０Pa未満の最大角膜値又は輪部レンズ背後圧力値を有するように設計することができる。
2006525530.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンタクトレンズ設計を容易にするためのシステムであって、
設計パラメータを入力するための入力ユニットと、
設計パラメータに基づいてレンズ背後圧のプロファイルを計算するための処理ユニットと
を含み、処理ユニットが、使用の際、モデルレンズ形状の変形における大たわみ／非線形形状効果を考慮した有限要素モデル計算を実行するよう構成されているシステム。
【請求項２】
有限要素モデル計算が、レンズ形状をモデル化するためにソリッド要素を使用する、請求項１記載のシステム。
【請求項３】
モデル化されるコンタクトレンズのレンズ材料が高酸素透過度（Dk）材料であり、処理ユニットが、所期のレンズ材料に典型的な弾性でレンズをモデル化するように構成されている、請求項１又は２記載のシステム。
【請求項４】
所期のレンズ材料が、シリコーンヒドロゲルに典型的な約０．８〜２MPaの範囲のヤング率値でモデル化される、請求項１〜３のいずれか１項記載のシステム。
【請求項５】
有限要素モデル計算が、使用の際、モデルレンズの二次性質をシステムによって考慮するための二次要素を含む、請求項１〜４のいずれか１項記載のシステム。
【請求項６】
処理ユニットが、使用の際、２Ｄ軸対称形状がレンズ背後圧のプロファイルの計算においてレンズ／眼の相互作用問題に適用されるように構成されている、請求項１〜５のいずれか１項記載のシステム。
【請求項７】
処理ユニットが、使用の際、閉眼定常状態有限要素モデル計算に基づいてレンズ背後圧のプロファイルを計算するように構成されている、請求項１〜６のいずれか１項記載のシステム。
【請求項８】
有限要素モデル計算が、モデルコンタクトレンズとモデル眼との間で無摩擦滑り接触近似を適用することを含む、請求項１〜７のいずれか１項記載のシステム。
【請求項９】
角膜強膜面が有限要素モデル計算で剛体として表現される、請求項１〜８のいずれか１項記載のシステム。
【請求項１０】
角膜強膜面の形状が、有限要素モデル計算で、楕円球面式に基づいて近似することができる、請求項１〜９のいずれか１項記載のシステム。
【請求項１１】
設計パラメータに基づいてレンズ背後圧のプロファイルを計算する方法であって、モデルレンズ形状の変形における大たわみ／非線形形状効果を考慮した有限要素モデル計算を実施することを含む方法。
【請求項１２】
有限要素モデル計算が、レンズ形状をモデル化するためにソリッド要素を使用する、請求項１１記載の方法。
【請求項１３】
モデル化されるコンタクトレンズのレンズ材料が高酸素透過度（Dk）材料であり、レンズが、所期のレンズ材料に典型的な弾性でモデル化される、請求項１１又は１２記載の方法。
【請求項１４】
所期のレンズ材料が、シリコーンヒドロゲルに典型的な約０．８〜２MPaの範囲のヤング率値でモデル化される、請求項１１〜１３のいずれか１項記載の方法。
【請求項１５】
有限要素モデル計算が、モデルレンズの二次性質を考慮するための二次要素を含む、請求項１１〜１４のいずれか１項記載の方法。
【請求項１６】
２Ｄ軸対称形状がレンズ背後圧のプロファイルの計算においてレンズ／眼の相互作用問題に適用される、請求項１１〜１５のいずれか１項記載の方法。
【請求項１７】
レンズ背後圧のプロファイルが閉眼定常状態有限要素モデル計算に基づく、請求項１１〜１６のいずれか１項記載の方法。
【請求項１８】
有限要素モデル計算が、モデルコンタクトレンズとモデル眼との間で無摩擦滑り接触近似を適用することを含む、請求項１１〜１７のいずれか１項記載の方法。
【請求項１９】
角膜強膜面が有限要素モデル計算で剛体として表現される、請求項１１〜１８のいずれか１項記載の方法。
【請求項２０】
角膜強膜面の形状が、有限要素モデル計算で、楕円球面式に基づいて近似される、請求項１１〜１９のいずれか１項記載の方法。
【請求項２１】
約０．８〜５MPaの範囲のヤング率を有し、レンズ背後圧のプロファイルで約４５０Pa未満の最大角膜値及び／又は輪部ピーク値を示すコンタクトレンズであって、レンズ背後圧のプロファイルが、請求項１〜２０のいずれか１項記載のシステム又は方法を使用して計算される、コンタクトレンズ。
【請求項２２】
最大値及び／又は輪部ピーク値が約４００Pa以下である、請求項２１記載のコンタクトレンズ。
【請求項２３】
最大値及び／又は輪部ピーク値が約３５０Pa以下である、請求項２２記載のコンタクトレンズ。
【請求項２４】
最大値及び／又は輪部ピーク値が約３００Pa以下である、請求項２３記載のコンタクトレンズ。
【請求項２５】
最大値及び／又は輪部ピーク値が約２５０Pa以下である、請求項２４記載のコンタクトレンズ。
【請求項２６】
ヤング率が約１．２MPa〜５MPaの範囲である、請求項２１〜２５のいずれか１項記載のコンタクトレンズ。
【請求項２７】
少なくとも約７０barrer/mmの酸素透過度及び約０．２５×１０-3cm2/secよりも大きいIonotonイオン透過係数又は約２．６×１０-6mm2/minよりも大きいIonflux拡散係数を有する、請求項２１〜２６のいずれか１項記載のコンタクトレンズ。
【請求項２８】
酸素透過度が少なくとも約７５barrer/mmである、請求項２７記載のコンタクトレンズ。
【請求項２９】
酸素透過度が少なくとも約８７barrer/mmである、請求項２７又は２８記載のコンタクトレンズ。
【請求項３０】
Ionotonイオン透過係数が約０．３×１０-3cm2/secよりも大きい、請求項２７〜２９のいずれか１項記載のコンタクトレンズ。
【請求項３１】
Ionotonイオン透過係数が約０．４×１０-3cm2/secよりも大きい、請求項３０記載のコンタクトレンズ。
【請求項３２】
Ionflux拡散係数が約３．５×１０-6mm2/minよりも大きい、請求項２７〜３１のいずれか１項記載のコンタクトレンズ。
【請求項３３】
Ionflux拡散係数が約６．４×１０-6mm2/minよりも大きい、請求項３２記載のコンタクトレンズ。
【請求項３４】
約０．２×１０-6cm2/secよりも大きいHydrodell水透過係数を有する、請求項２７〜３３のいずれか１項記載のコンタクトレンズ。
【請求項３５】
Hydrodell水透過係数が約０．３×１０-6cm2/secよりも大きい、請求項３４記載のコンタクトレンズ。
【請求項３６】
Hydrodell水透過係数が約０．４×１０-6cm2/secよりも大きい、請求項３５記載のコンタクトレンズ。
【請求項３７】
実質的に図面を参照しながら明細書で記載された、コンタクトレンズ設計を容易にするためのシステム。
【請求項３８】
実質的に図面を参照しながら明細書で記載された、設計パラメータに基づいてレンズ背後圧のプロファイルを計算する方法。
【請求項３９】
実質的に図面を参照しながら明細書で記載されたコンタクトレンズ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、広くは、コンタクトレンズ設計を容易にするためのシステム、レンズ背後圧のプロファイルを計算する方法及びコンタクトレンズに関する。
【０００２】
発明の背景
今日まで、コンタクトレンズ設計は、主に直感的な試行錯誤に基づくプロセスであった。換言するならば、通常、新たなレンズは、選択したパラメータに基づいて試作品が作られ、その後、患者での治験に基づいてその適性が評価され、改良される。この手法には、特に低コスト又は使い捨てコンタクトレンズの量産に対して望まれるような「平均的」患者の眼に適したコンタクトレンズを設計する場合に固有の限界をはじめとする多数の明かな欠点がある。
【０００３】
さらには、コンタクトレンズが眼に装用されているときのレンズ背後圧が、装用者の快適さを決定し、角膜強膜面の摩耗を生じさせる一因になりうるということが示唆されているが、レンズ設計を容易にするための相対的なレンズ背後圧のプロファイルデータを決定するための信頼しうる及び／又は実用的な解決策は考案されていない。
【０００４】
本発明は、少なくとも好ましい実施態様で、これらの欠点の一以上に対処する、コンタクトレンズ設計を容易にするためのシステム及び方法を提供しようとする。
【０００５】
発明の概要
本発明の第一の態様にしたがって、コンタクトレンズ設計を容易にするためのシステムであって、設計パラメータを入力するための入力ユニットと、設計パラメータに基づいてレンズ背後圧のプロファイルを計算するための処理ユニットとを含み、処理ユニットが、使用の際、モデルレンズ形状の変形における大たわみ／非線形形状効果を考慮した有限要素モデル計算を実行するように構成されているシステムが提供される。
【０００６】
好ましい実施態様では、有限要素モデル計算は、レンズ形状をモデル化するためにソリッド要素を使用する。
【０００７】
好ましくは、モデル化されるコンタクトレンズのレンズ材料は、高酸素透過度（Dk）材料であり、処理ユニットは、所期のレンズ材料に典型的な弾性でレンズをモデル化するように構成されている。所期のレンズ材料は、シリコーンヒドロゲルに典型的な約０．８〜２MPaの範囲のヤング率値でモデル化することができる。
【０００８】
一つの実施態様では、有限要素モデル計算は、使用の際、モデルレンズの二次性質をシステムによって考慮するための二次要素を含む。
【０００９】
処理ユニットは、使用の際、２Ｄ軸対称形状がレンズ背後圧のプロファイルの計算におけるレンズ／眼の相互作用問題に適用されるように構成することができる。
【００１０】
一つの実施態様では、処理ユニットは、使用の際、閉眼定常状態有限要素モデル計算に基づいてレンズ背後圧のプロファイルを計算するように構成されている。
【００１１】
有限要素モデル計算は、モデルコンタクトレンズとモデル眼との間で無摩擦滑り接触近似を適用することを含むことができる。
【００１２】
一つの実施態様では、角膜強膜面は有限要素モデル計算で剛体として表現される。
【００１３】
角膜強膜面の形状は、有限要素モデル計算で、楕円球面式に基づいて近似することができる。
【００１４】
本発明の第二の態様にしたがって、設計パラメータに基づいてレンズ背後圧のプロファイルを計算する方法であって、モデルレンズ形状の変形における大たわみ／非線形形状効果を考慮した有限要素モデル計算を実施することを含む方法が提供される。
【００１５】
好ましい実施態様では、有限要素モデル計算は、レンズ形状をモデル化するためにソリッド要素を使用する。
【００１６】
好ましくは、モデル化されるコンタクトレンズのレンズ材料は高酸素透過度（Dk）材料であり、レンズは、所期のレンズ材料に典型的な弾性でモデル化される。所期のレンズ材料は、シリコーンヒドロゲルに典型的な約０．８〜２MPaの範囲のヤング率値でモデル化することができる。
【００１７】
一つの実施態様では、有限要素モデル計算は、モデルレンズの二次性質を考慮するための二次要素を含む。
【００１８】
２Ｄ軸対称形状をレンズ背後圧のプロファイルの計算におけるレンズ／眼の相互作用問題に適用することができる。
【００１９】
一つの実施態様では、レンズ背後圧のプロファイルは閉眼定常状態有限要素モデル計算に基づく。
【００２０】
有限要素モデル計算は、モデルコンタクトレンズとモデル眼との間で無摩擦滑り接触近似を適用することを含むことができる。
【００２１】
一つの実施態様では、角膜強膜面は有限要素モデル計算で剛体として表現される。
【００２２】
角膜強膜面の形状は、有限要素モデル計算で、楕円球面式に基づいて近似することができる。
【００２３】
本発明の第三の態様にしたがって、約０．８〜５MPaの範囲のヤング率を有し、レンズ背後圧のプロファイルで約４５０Pa未満の最大角膜値及び／又は輪部ピーク値を示すコンタクトレンズであって、レンズ背後圧のプロファイルが、第一及び第二それぞれの態様で定義したシステム又は方法を使用して計算されるものであるコンタクトレンズが提供される。
【００２４】
好ましくは、最大値及び／又は輪部ピーク値は約４００Pa以下である。
【００２５】
有利には、最大値及び／又は輪部ピーク値は約３５０Pa以下である。
【００２６】
一つの実施態様では、最大値及び／又は輪部ピーク値は約３００Pa以下である。
【００２７】
好ましい実施態様では、最大値及び／又は輪部ピーク値は約２５０Pa以下である。
【００２８】
一つの実施態様では、ヤング率は約１．２MPa〜５MPaの範囲である。
【００２９】
好ましくは、コンタクトレンズは、少なくとも約７０barrer/mmの酸素透過度及び約０．２５×１０-3cm2/secよりも大きいIonotonイオン透過係数又は約２．６×１０-6mm2/minよりも大きいIonflux拡散係数を有する。
【００３０】
一つの実施態様では、酸素透過度は少なくとも約７５barrer/mmである。
【００３１】
酸素透過度は少なくとも約８７barrer/mmであることができる。
【００３２】
一つの実施態様では、Ionotonイオン透過係数は約０．３×１０-3cm2/secよりも大きい。
【００３３】
Ionotonイオン透過係数は約０．４×１０-3cm2/secよりも大きい場合もある。
【００３４】
一つの実施態様では、Ionflux拡散係数は約３．５×１０-6mm2/minよりも大きい。
【００３５】
Ionflux拡散係数は約６．４×１０-6mm2/minよりも大きい場合もある。
【００３６】
コンタクトレンズは、好ましくは、約０．２×１０-6cm2/secよりも大きいHydrodell水透過係数を有する。Hydrodell水透過係数は約０．３×１０-6cm2/secよりも大きい場合もある。Hydrodell水透過係数は約０．４×１０-6cm2/secよりも大きい場合もある。
【００３７】
添付図面を参照しながら本発明の好ましい実施態様を単なる例として記載する。
【００３８】
実施態様の詳細な説明
ソフトコンタクトレンズ装用によって生じる機械的応力が、そのような装用の不都合な副作用のいくつかに関与するといわれている。現在、所定のレンズ設計によって生じる機械的応力の過酷さを予想するのために使用される信頼しうる方法はない。レンズと眼との相互作用は、適合性を改善することを意図するレンズ設計への変更が反直感的な結果を招くおそれがあるという非常に複雑な性質である。さらには、レンズが使用されている場合でも、関係する小さな空間及び眼の敏感さのせいで、眼表面の相互作用を計測することはきわめて困難である。
【００３９】
最大角膜応力及び二乗平均平方根角膜応力を得るために記載される好ましい実施態様は、実践的な方法によりこれらの応力を量的に推定し、それにより、所定の設計が機械的誘発有害反応を眼に生じさせる危険性を評価することを可能にする。製造前に設計を選別できることは特に有利である。
【００４０】
好ましい実施態様の方法は、製造前に潜在的なレンズ設計を評価する場合に有用である。また、レンズ形状／材料における製造変化量の影響を評価する場合にも有用である。また、設計パラメータのみに基づくレンズ評価を可能にするため、そのような応力を減らすようにレンズを設計する場合にも有用である。
【００４１】
好ましい実施態様は、コンタクトレンズ装用の結果として、眼の表面に加わる機械的応力の全体的な程度を予想して定量する方法及びシステムである。眼は、直接的に計算することが困難なものもある、いくつか異なる形態の物理的応力（開眼、閉眼、まばたき）及び二つの異なるタイプの応力（圧力及び剪断／摩擦）を受けるが、ソリッド要素によってモデル化され、レンズ前面に対する圧力によって剛性の眼に対して圧縮され（閉眼の想定に類似）、眼と無摩擦接触が可能である弾性体としてレンズを扱う非線形有限要素モデルによって、眼に対する全体的衝撃を現実的に推定することができるということを、本出願人は見出した。以下、このモデルを「滑り接触閉眼モデル」又はＳＣＣＥと呼ぶ。
【００４２】
有限要素研究では、「シェル理論」として知られる近似値のセットを使用して肉薄の物体（全体的なスケール及びそのような物体に加えられる負荷が変化するスケールに対して厚みが小さい）をモデル化することは標準的実施法である。（関連の近似法、たとえば「膜理論」を使用してもよい）。これらの近似法は、モデル化の作業を簡素化し、計算リソースの要求を大幅に減らし、正しい状況で使用されると、正確な結果を提供する。
【００４３】
典型的なソフトコンタクトレンズは、約０．１mmの厚さ、約１４mmの直径及び約８mmの全体曲率半径を有し、一見すると、これは、シェル理論モデル化にとって優れた候補であると思われる。
【００４４】
しかし、より詳細なモデルは、輪部（角膜と強膜との接合部）に対するレンズの圧縮がレンズと眼との間に小さなギャップを生じさせるとともに、このギャップの両側に高圧「担持区域」が発生するということを明らかにする。これらの担持区域の近くで、レンズ背後の圧力は、非常に小さな空間（レンズの実際の厚さに匹敵しうる約０．１mm）の範囲で劇的な変化を示す。さらには、レンズと眼とは接線方向に当接しているため、レンズの屈曲の小さな変化が、このギャップの幅、ひいてはギャップの両側で担持されなければならない圧力の大きな変化を生じさせる場合がある。
【００４５】
この理由のため、シェル理論近似法は、コンタクトレンズ適合のいくつかの側面を試験するのには好都合であるが、これらの担持区域における圧力を正確に計算するのには不十分である。発明者らは、レンズのソリッド要素表現が、シェル理論又は他のそのような近似法に比べて、これらのピーク圧力値のより正確な予想を提供するということを見いだした。
【００４６】
また、有限要素研究においては、試験対象の物体の変形がその全体的形状に対して小さいと仮定するのが標準である。これは、結果的な計算を大幅に簡素化する一連の近似を実施することを可能にする。（これらは、とりわけ「微小たわみ」、「微小変形」又は「線形形状」近似と記載されることもある。しかし、これらの近似は既定的実施法であるため、多くの解析が特に言及せずにこれらを使用している。解析が大たわみ／非線形形状効果の考慮を明示的に述べていない限り、微小たわみ近似が使用されると思われる）。
【００４７】
ソフトコンタクトレンズは、眼に対して圧縮されると、特に眼瞼の圧力がレンズのカーブを実際に反転させる輪部の領域で、かなり大きな変形（微小たわみ近似により表現することができない挙動）を受ける。この領域におけるレンズの適合に対するレンズ背後圧挙動の感度を考慮すると、この輪部領域の正確な表現が最大角膜圧の正確な計算にとって不可欠である。
【００４８】
この理由のため、微小たわみ近似は、これらの担持区域における圧力を正確に計算するのは不十分である。眼のこれら重要な領域におけるピーク圧力を適切かつ正確にモデル化するためには、モデルは、非線形形状効果（「大たわみ」又は「大変形」挙動とも知られる）を取り入れるべきであることが明らかになった。
【００４９】
このようなモデルを解くための簡単な方法が、剛体運動に伴う計算問題及び／又はスナップスルー問題を招くおそれがあるということが注目される。したがって、以下、好ましい実施態様における視覚強化として、これらの問題を解消するための二つの負荷工程を変更したものを以下に記す。
【００５０】
好ましい実施態様は有限要素モデル化技術を使用する。眼は、特定の患者の眼の形状又は多くの患者に典型的な形状を表す形をした、たわみのない剛体として扱われる。レンズは、設計又は実際のレンズからの計測値に基づく形状を有する弾性固体として表現される。必要な材料性質は弾性率及びポアソン比である。好ましい実施態様では、０．３の既定値がポアソン比として使用されている。しかし、代替的に、実際の計測値からポアソン比を決定してもよい。注目すべきこととして、信頼しうる相対的な圧力値を達成するためには、大たわみ形状効果を含むことができる表現を使用しなければならないということを、出願人は見出した。
【００５１】
好ましい実施態様では、涙液の関与は、レンズ後面を、眼との無摩擦接触が可能であるものとして扱うことによって表現される。場合によっては、他の実施態様において摩擦／剪断の項を含めて、剪断力に対する涙膜の抵抗を表現してもよい。眼瞼の力は、レンズ前面に加わる圧力負荷によって表現される（眼瞼の既定負荷は、レンズ前面全体で均等に分布した２００Paである）。
【００５２】
標準的な静的解析技術によってこのモデルを解く試みは、上述したゼロ剛性及び／又は「スナップスルー」問題のせいで収束不良を招くおそれがある。ゼロ剛性問題は、非変形レンズと眼との間の初期接触面積（ひいては初期接触剛性）が普通はゼロであるために起こる。スナップスルー問題は、圧力負荷下のレンズの変形がその内部剛性をゼロに減らす場合に起こる。
【００５３】
これらの問題は、好ましい実施態様で、レンズを眼から小さな距離（たとえば１mm）だけ離したその非変形形状で製作したのち、６工程負荷シーケンスを適用することによって回避することができる。しかし、以下の工程のいくつかは省略可能であり、ゼロ剛性及び／又は「スナップスルー」問題による収束不良に遭遇しない場合又は種々の技術を使用してそのような収束不良を解消する場合には不要であるかもしれない。
【００５４】
１．レンズ結節点をレンズ中心に拘束して眼の中心軸上にとどまらせ（軸対称の眼形状が使用される場合、これは回転対称軸である）、この軸を中心とする回動を防ぐ。レンズ後面中心結節点を拘束していかなる方向への移動をも防ぐ。
【００５５】
２．「延伸」負荷（すなわち、中心軸から、中心軸に対して直角に離れる負荷）をレンズ結節点に加える。これは特に、スナップスルーを避けるための省略可能なステップであり、スナップスルー問題が生じない場合には省略してもよい。スナップスルーを防ぐために必要な延伸負荷の大きさ及び分布はレンズに依存し、一般に、試行錯誤によって見いださなければならない。
【００５６】
３．レンズ後面中心結節点を移動させて眼の前面中心結節点と合致させ、そうしてレンズと眼との接触を生じさせる。
【００５７】
４．眼瞼圧力負荷をレンズ前面に加える。
【００５８】
５．ステップ３でレンズ後面中心結節点に適用した移動条件を解除する。
【００５９】
６．場合によっては、ステップ２で加えた求心性負荷を解除する。
【００６０】
そして、ステップ６の後でレンズ背後圧の分布を計算すると、レンズ背後圧のプロファイルが得られる。圧力は涙膜の薄層化を生じさせて剪断抵抗の増大を招くため、この同じプロファイルは、まばたき時の相対剪断力の大きさの指標でもある。以下、このプロファイルを「ＳＣＣＥ衝撃プロファイル」（ＳＣＣＥＩＰ）と呼ぶ。そして、ＳＣＣＥＩＰは、眼に対するレンズ誘発力の指標として使用することができる。たとえば、加重平均ＳＣＣＥＩＰ（二乗平均平方根又は他の平均）が、眼に対する全応力の指標を提供し、最大角膜ＳＣＣＥＩＰ値及び特定のＸ値におけるＳＣＣＥＩＰが、より限局化した効果の指標を与える。
【００６１】
有限要素計算を実施する方法を、図７Ａ及び７Ｂに含まれるフローチャートに示す。このフローチャートは基本的には自明であり、はじめにレンズ及び眼のパラメータをシステム中で決定し、その後２００Paの圧力をレンズ表面全体で均等に加える方法を示す。そして、得られた圧力ピークを試験する。圧力ピークに隣接するデータが許容可能な連続性を示さないならば、分解を増やし（囲み２３参照）、許容可能な分解が得られるまで計算を繰り返す。その後、角膜圧力ピークを解析し、高すぎるならばそのレンズ設計を破棄し、許容可能ならば臨床解析のためのさらなる試験、たとえば物理的レンズの製造のためにその設計を受け入れる（囲み２１及び２２）。本発明のシステムの利点は自明である。すなわち、許容できないほど高い圧力ピークを生じさせるレンズ設計を、物理的レンズの製造の費用及び手間をこうむる前に、早期段階で破棄することができる。
【００６２】
当業者には、好ましい実施態様の方法が、コンタクトレンズ設計を容易にするためのコンピュータシステムで具現化することができることが理解されよう。典型的な実施態様では、方法は、Pentium（登録商標）III 500MHzのパーソナルコンピュータで具現化した。
【００６３】
好ましい実施態様で使用される既定眼形状は、公表文献及びレンズ製造業者の両方に基づくものであった。製造業者提供情報と公表文献とは大差なかった。設計で使用した同じ仮定の下でレンズ性能を試験することが適切であると考えられる。したがって、製造業者のデータが公表値と異なった場合には前者を優先した。
【００６４】
楕円形角膜／球面強膜の近似の下では、眼の形状を画定するパラメータは、角膜中心曲率半径ｒ、角膜形状係数Ｐ、角膜直径ｄ及び強膜曲率半径ｓである。これらの記述子及び他とのそれらの関係の論述がLindsay R. and Atchison D. (1998) "Descriptors of corneal shape", Optom. Vis. Sci. 75, 156-158に記されている。LindsayがＰに関して与えた定義は本明細書で使用するものと同じであるが、Lindsayが述べる「形状係数」は同じ数量ではないことに注意してほしい。それは「Wesley-Jessen形状係数」のことである。Wesley-Jessen形状係数は、角膜の偏心度の二乗であるｅ2と定義される。この定義は少々問題である。理由は、Wesley-Jessen形状係数は、実際、負の値であり、ｅという虚数の値を含むからである。扁平楕円はゼロ未満のWesley-Jessen形状係数を有し、円は０のWesley-Jessen形状係数を有し、長楕円は０〜１のWesley-Jessen形状係数を有する。
【００６５】
しかし、従来の表記法は、「形状係数」Ｐを１−ｅ2と定義している（Guillon, M., Lydon, D. P. M. and Wilson, C. (1985) "Corneal topography: a clinical model", Ophthalmol. Physiol. Opt., 6, 47-56）。形状係数１は球面の角膜を示す。１よりも大きい値は長（湾曲を増す）楕円を示し、０〜１の値は扁平（平坦化する）楕円を示す。これが、典型的な実施態様で使用する定義である。
【００６６】
好ましい実施態様の方法及び装置を使用して計算されるＳＣＣＥ衝撃プロファイルの一例が図１に示されている。モデルレンズは、球形の後面カーブ（曲率半径８．７mm、直径１４mm、Ｐ＝１）、球形の前面カーブ（曲率半径８．８mm、直径１４mm、Ｐ＝１）、０．１mmの中心厚さ（レンズの他の場所の厚さでもある）を有し、ヤング率１MPa、ポアソン比０．３でモデル化されていた。図１のＳＣＣＥ衝撃プロファイルは四つの特徴により特徴付けられる。
【００６７】
（１）頂点から約５mmまでの、圧力が徐々にしか変化しない比較的平滑な中央区域。理論的及び実際的な考察は、頂点から約０．１mm以内で圧力を正確に推定することを困難にする。この理由のため、この領域内での異常な結果は、重要とはみなされない。
（２）角膜カーブと強膜カーブとの内側で、かつ、角膜カーブと強膜カーブとの接合部から約２mmの範囲内にある圧力ピーク（「輪部ピーク」）、その直後の
（３）ゼロ圧領域、そして、これが急に途切れるところにある
（４）角膜カーブと強膜カーブとの接合部の外側の、強膜領域にある第二のピーク（又はおそらくは複数のピーク）。
【００６８】
正の圧力は接触を意味するため、図１に示す圧力プロファイルのタイプがレンズと眼との緊密な適合を示し、レンズ／眼の接触が上記二つのピーク（２）及び（３）の間を除く至る所で起こるということがわかる。「接触」のＳＣＣＥモデル予想は、涙膜が完全に消滅することを意味しているのではなく、「接触」領域におけるその厚さがレンズ／眼形状に有意に影響するには小さすぎることを意味していることが注目される。
【００６９】
図２は、図１の圧力プロファイルに関連する変形レンズ形状（１２）を示す。
【００７０】
図３は、図２の輪部領域の拡大図を示す。これは、レンズ（１２）と眼（１４）との間に有意なギャップ（１０）が出現する唯一の領域である。図１に示すタイプのプロファイルは、好ましい実施態様の方法及びシステムが適用された大多数のサンプルレンズ設計で観察された。
【００７１】
図４に示す第二のタイプのプロファイルがもう一つのレンズで観察された。レンズは、図１〜３を参照して上述されたレンズと同じ中心厚さを有するが、中心から５mmのところに複合接合区域を有する多重カーブ後面を有するシリコーンヒドロゲルレンズであった。このレンズの前面は、曲率半径８．８mm、直径１４mm、Ｐ＝１の単一球状曲面であった。
【００７２】
後面（直径１０mm）の中央領域は、曲率半径８．７mm、Ｐ＝１の球状カーブであり、後面の周辺領域は、曲率半径８．８mm、Ｐ＝１、直径１４mmの球状カーブであり、接合部が曲率半径５mmのブランクカーブによって平滑化されていた。中心厚さは０．１mmであり、レンズは１．０MPaの弾性でモデル化したものであった。
【００７３】
一般に、第一のプロファイル（図１参照）に類似しているが、一つの追加的な特徴、すなわち、５．０mmのところ（このレンズ設計における後面接合部に対応）にある非常に狭く高い強圧力ピーク（５）（「輪部周辺ピーク」）を、このピーク（５）の両側のゼロ圧領域は伴っている。
【００７４】
タイプ１（図１）適合とタイプ２（図４）適合との形状的差は、圧力差よりも顕著ではなかった。いずれも、輪部の明白なギャップを除き、レンズと眼との密な適合を示したものである。
【００７５】
タイプ２プロファイル（図４）における輪部周辺ピーク（５）は、後面接合区域（大きな矢印（１９）、図５の左上）で発生する。この狭い接触領域の両側で、レンズと眼との間にギャップ（上記のゼロ圧領域に対応）が存在するが、（図５によって実証するように）このギャップは、目視検査によって認めるには小さすぎるかもしれない。
【００７６】
これらの両方のプロファイルタイプは、レンズ背後圧の分布が、典型的な実施態様でそれを駆動する均一に分散した２００Paの眼瞼圧よりもはるかに不均等であることを示す。正確な影響は眼瞼圧の実際の大きさ及び分布に依存するが、これは、ソフトコンタクトレンズの存在が眼の表面上の眼瞼力の分布を大幅に変化させることの明確な実証である。
【００７７】
図１〜５を参照して上記した実施態様は、上述したように、「標準眼」モデルに基づくものであった。しかし、当業者には、非標準的な眼の形状をモデル化し、このようにたとえばオーダーメイドコンタクトレンズの設計を容易にするように本発明を具現化することができることが理解されよう。
【００７８】
当業者には、これらのプロファイル（図１、図４）が、コンタクトレンズ設計の解析において多数の比較指標を提供することができることが理解されよう。たとえば、圧力プロファイルにおける最大角膜値を使用してもよい。図１に示す典型的なプロファイルでは輪部ピーク（２）が最大角膜圧を表すが、これら二つの測定値が必ずしも等しくないことが注目される。むしろ、図４のプロファイルに示すように異なる場合もある。この例では、輪部周辺ピーク（５）は最大角膜値を表す。したがって、輪部ピークが最大角膜圧を表さない場合には、両方が有用である。
【００７９】
上皮弓状損傷（ＳＥＡＬ、「ソフトレンズ弓状角膜症」又は「上皮分裂」として知られる）は、上角膜中、通常は上眼瞼によって覆われる１０時〜２時の方向の上輪部から１〜３mmの範囲内に細い弓形の白い損傷を示す。損傷の縁はしばしば不揃いであり、わずかに粗化又は肥厚化して、角膜上皮の堆積のように見える場合もある。損傷を輪部から分ける正常な角膜上皮がある。損傷は通常、幅０．５mm及び長さ１〜５mmになる場合がある。ＳＥＡＬは、片側性又は両側性の場合もあるが、通常は無症候性である。一部の患者は、率直に質問されると、多少の不快感を認める場合もある。輪部血管の充血及び根底にある広汎性浸潤物がときおり認められるが、普通、付随する炎症はない。
【００８０】
ＳＥＡＬは、眼の上でのその場所にしたがって、「輪部性（輪部から０．８mm以内で発生）」又は「輪部周辺性（輪部から０．８mmを超える）」として分類することができる。本出願人によって考慮された試験データにおける輪部性ＳＥＡＬ（ＬＳＥＡＬ）の総発生率は、輪部周辺性ＳＥＡＬ（ＰＳＥＡＬ）の場合よりもはるかに高く（ＬＳＥＡＬ３０例に対しＰＳＥＡＬわずか８例）、これは、ＬＳＥＡＬの解析からより多くの情報を収集することを可能にする。
【００８１】
露出を眼への装用年数として計測して、ポアソン回帰によってＬＳＥＡＬデータをレンズ背後圧の輪部ピーク値（Ｐ3）と比較した。線形回帰ではなくポアソン回帰を選択した理由は、この場合、関連するデータの性質（ＳＥＡＬの少なさ及びレンズごとに異なる露出期間）が、正規分布均等荷重データの線形回帰の前提を不適切にするからである。
【００８２】
この回帰は、Ｐ3とＬＳＥＡＬ発生率との間で非常に有意な（ｐ＜０．０００１）正相関を示した。
観測数＝５
ＬＲカイ二乗＝２３．９９
疑似Ｒ二乗＝０．４１
計算された関係は
装用１年あたりのＳＥＡＬ発生率＝ｅｘｐ（α＋Ｐ3*β）
である。
α＝−７．６３、９５％ＣＩ［−９．２４、−６．０２］、ｐ＝０．０００
β＝０．００５５９、９５％信頼区間［０．００３５４、０．００７６５］、ｐ＝０．０００
α＝−７．６３、β＝０．００５６０を代入すると、上記関係は
Ｌ＝ｅｘｐ（Ｐ3*０．００５６０−７．６３）
に簡約される。
ただし、Ｌは、装用１年あたりのＬＳＥＡＬの発生率であり、Ｐ3は、パスカル単位で計測した輪部ピーク圧である。
【００８３】
しかし、疑似Ｒ2（０．４１）及び適合度カイ二乗測定値は、モデル適合が不十分であり、改善することができることを示唆する。
【００８４】
Ｐ3に加えてＰ32を使用する二次手法が、有意性をｐ＜０．０００１で維持しながらも適合を改善した。
観測数＝５
ＬＲカイ二乗＝３８．８０
疑似Ｒ二乗＝０．６６
装用１年あたりの予想ＳＥＡＬ発生率＝ｅｘｐ（α＋β*Ｐ3＋γ*Ｐ32）
α＝−２７．５８、９５％ＣＩ［−３９．４８、−１５．６８］、ｐ＝０．０００
β＝０．０５７４、９５％ＣＩ［０．０２７７、０．０８７１］、ｐ＝０．０００
γ＝−０．００００３２５、９５％ＣＩ［−０．００００５０７、−０．００００１４２］、ｐ＝０．０００
これらの値を代入すると、次の式が得られる。
装用１年あたりのＬＳＥＡＬ発生率＝ｅｘｐ（−２７．５８＋Ｐ3*０．０５７４−Ｐ32*０．００００３２５）（Ｐ3はパスカル単位）
【００８５】
表１は、圧力及び装用年数露出に基づくこの式の予想値を、実際に記録されたＬＳＥＡＬ発生率に照らして示す。
【００８６】
【表１】
2006525530.tif 000003
【００８７】
この関係が５３０Pa〜１，０００PaのＰ3値のデータに基づくこと、また、係数そのものは非常に有意であるが、これらの係数における比例誤差がかなり大きいことに留意する。このため、１，０００Paを大きく超える又は５３０Paを大きく下回るＰ3値のレンズに上記式を盲目的に当てはめても、信頼しうる結果を得ることはできない。
【００８８】
表１のこれらの結果は、二つのさらなる探求手段を示唆した。臨床データがまだ利用できないレンズに関するＳＥＡＬ発生率を予想し、ＳＥＡＬ発生率を最小限にするレンズ設計要因を特定しようとすることである。
【００８９】
現在、低弾性レンズの酸素輸送問題を解決することは不可能である。したがって、高弾性材料から機械的衝撃が低いレンズを製造できることが重要である。次に、好ましい実施態様では、低衝撃レンズのための試験しやすい規準を定めて、これらの規準と比較したソフトレンズ設計の評価及び機械的に誘発される有害反応の発生率を低下させるレンズの特定を可能にする。
【００９０】
典型的な実施態様における主要な設計ステップは、（１）レンズ設計のための試験規準としてのピーク角膜ＳＣＣＥＩＰ値及び／又は輪部ピーク値の特定（たとえば上記のような、この値の計測のための「標準条件」の定義と組み合わせる）ならびに（２）約０．８〜５MPaの範囲の弾性値で試験した場合に低いピーク角膜ＳＣＣＥＩＰ値及び／又は低い輪部ピーク値を生むレンズ設計の作成である。
【００９１】
現在、眼に対するレンズ装用の機械的衝撃は通常、フルオレキソンパターン試験及び患者結果によって後調査で評価される。好ましい実施態様は、臨床試験を省くことは期待できないが、開発のかなり早い段階で、設計を確実かつ比較的に評価することを可能にし、設計が製造及び試験に付される前に良くない設計を排除し、有望な設計を特定することにより、設計／試験／再設計の工程を合理化することができる。
【００９２】
米国特許第５９６５６３１号には、高レベルの酸素流を角膜に提供して、ソフトコンタクトレンズ装用に伴う特定の合併症の危険を大幅に減らすソフトコンタクトレンズ（ＳＣＬ）のクラスが記載されている。しかし、米国特許第５９６５６３１号に記載されているレンズのクラスの内外を問わず、機械的なレンズ／眼の相互作用が依然として問題であり、角膜びらん及び上皮弓状損傷のような合併症を生じさせる。米国特許第５９６５６３１号には、本明細書で使用する特定の規準及びレンズ性能特性に関する専門用語が説明されている。
【００９３】
酸素及びイオン透過度のような特性に関するレンズ材料の最適化は、多くの場合、レンズの機械的性質に制限を課す。特に、そのような最適化は、多くの場合、高いヤング率（Ｅ）の材料に起因し、それらのレンズをより剛性にし、ひいては、機械的相互作用の影響を悪化させる。ヒドロゲル材料（たとえばｐＨＥＭＡ）は、０．５MPa以下のヤング率値を提供するが、酸素輸送特性が不十分である。シリコーンヒドロゲル材料は通常、０．８MPaを超えるヤング率を有するが、より良好な酸素輸送を提供する。
【００９４】
高いヤング率の材料から「低衝撃」レンズ（すなわち、眼に対して物理的応力をほとんど加えないレンズ）を製造する方法を得ることが望ましい。好ましい実施態様では、上記の「ＳＣＣＥＩＰ」レンズ評価法に基づく低衝撃レンズのための規準を定め、そのような設計の一例を特定した。
【００９５】
以下、上記の好ましい実施態様の方法及びシステムから導出した規準に基づく「低衝撃」レンズの模範的な分類を提案する。
【００９６】
「クラス１Ａ」レンズ設計とは、標準条件下、公称弾性率Ｅ＝１MPaで計測した場合で、４５０Pa未満の最大角膜ＳＣＣＥＩＰ強さ及び／又は輪部ピーク値を示すレンズ設計である。
【００９７】
「クラス１Ｂ」レンズ設計とは、標準条件下、公称弾性率Ｅ＝１MPaで計測した場合で、４００Pa未満の最大角膜ＳＣＣＥＩＰ強さ及び／又は輪部ピーク値を示すレンズ設計である。
【００９８】
「クラス１Ｃ」レンズ設計とは、標準条件下、公称弾性率Ｅ＝１MPaで計測した場合で、３５０Pa未満の最大角膜ＳＣＣＥＩＰ強さ及び／又は輪部ピーク値を示すレンズ設計である。
【００９９】
「クラス１Ｄ」レンズ設計とは、標準条件下、公称弾性率Ｅ＝１MPaで計測した場合で、３００Pa未満の最大角膜ＳＣＣＥＩＰ強さ及び／又は輪部ピーク値を示すレンズ設計である。
【０１００】
「クラス１Ｅ」レンズ設計とは、標準条件下、公称弾性率Ｅ＝１MPaで計測した場合で、２５０Pa未満の最大角膜ＳＣＣＥＩＰ強さ及び／又は輪部ピーク値を示すレンズ設計である。
【０１０１】
クラス２Ａ〜２Ｅは、計測で公称弾性率Ｅ＝１．２MPaを使用することを除き、それぞれ１Ａ〜１Ｅに関して定義したとおりである。
【０１０２】
クラス３Ａ〜３Ｅは、計測で公称弾性率Ｅ＝１．５MPaを使用することを除き、それぞれ１Ａ〜１Ｅに関して定義したとおりである。
【０１０３】
クラス４Ａ〜４Ｅは、計測で公称弾性率Ｅ＝１．７MPaを使用することを除き、それぞれ１Ａ〜１Ｅに関して定義したとおりである。
【０１０４】
クラス５Ａ〜５Ｅは、計測で公称弾性率Ｅ＝２MPaを使用することを除き、それぞれ１Ａ〜１Ｅに関して定義したとおりである。
【０１０５】
「標準条件」：レンズ設計は、特定の弾性率及び０．３のポアソン比で、非球面角膜（中心曲率半径７．８mm、直径１２．５mm、Ｐ値０．７５及び強膜曲率半径１２mm）で定義される「標準眼」形状に基づいてモデル化する。眼瞼圧は、レンズの前面全体で均等に加えられる定圧２００Paによって表される。「最大角膜ＳＣＣＥＩＰ強さ」は、角膜直径内の眼の領域における計算上のレンズ背後圧の最大値として定義する。
【０１０６】
クラス４Ａを満たす典型的なレンズを実現し、得られたレンズ背後圧のプロファイル（６０）を図６に示す。注目すべきことに、典型的なレンズ設計においてｘ＝５．１mm（概算値）で輪部ピーク６２で発生する角膜圧の最大値は４３１Paであった。この設計は、公称弾性率Ｅ＝１．７MPaでモデル化した。
【０１０７】
設計は、前面及び後面上のいくつかのカーブの組み合わせを含める。以下に記載するように、中央（光学区域）カーブは非球面であり、すべての周辺カーブは球面（すなわちＰ＝１）である。
【０１０８】
前面光学区域：中心曲率半径８．９３mm、カーブ直径７．８mm、Ｐ＝０．９７
前面周辺カーブ＃１：曲率半径８．９０mm、カーブ直径１０．０mm、Ｐ＝１
前面周辺カーブ＃２：曲率半径８．９５mm、カーブ直径１３．１mm、Ｐ＝１
前面周辺カーブ＃３：曲率半径８．８０mm、カーブ直径１３．７mm、Ｐ＝１
前面周辺カーブ＃４：曲率半径８．７０mm、カーブ直径１３．８mm、Ｐ＝１
前面周辺カーブ＃５：曲率半径８．６０mm、カーブ直径１４．０mm、Ｐ＝１
前面周辺カーブ＃６：曲率半径８．８０mm、カーブ直径１４．２mm、Ｐ＝１
後面光学区域：中心曲率半径８．３８mm、カーブ直径１３．８mm、Ｐ＝０．８４
後面周辺カーブ：曲率半径１０．５mm、カーブ直径１４．２mm、Ｐ＝１
中心厚さ：０．０８mm
【０１０９】
このモデルは、上記で特定したカーブ同士の間に「ブレンド区域」を含まず、レンズエッジを丸めていないものであった。実際には、コンタクトレンズ設計は、ブレンド区域及び丸めたエッジを含むことが多いが、これらの詳細は、角膜ＳＣＣＥＩＰ結果に多大な影響を及ぼす可能性が低いと考えられ、したがって、簡素化のためにモデル化から省略した。（ブレンド区域は、角膜と接する後面カーブ同士間の接合部では角膜ＳＣＣＥＩＰにとって有意になる場合もあるが、この場合、後面接合部だけが角膜の外に位置するため、上記レンズには当てはまらない）。
【０１１０】
輪部に隣接する圧力ピークを示す図８〜１２を参照して、適切な微細さのメッシュ分解を選択する重要性、特にレンズの予想される問題区域の周囲での重要性を説明する。図８及び９は、レンズ「Ａ」の場合の、眼の上の異なる位置での二つの圧力ピークを示す。図１０、１１及び１２は、それぞれレンズ「Ｂ」、「Ｃ」及び「Ｄ」の場合の、輪部領域における圧力ピークを示す。
【０１１１】
レンズ背後圧のピークは、非常に狭く、そのような区域のメッシュ分解に対する慎重な注意を要することがある。粗すぎるメッシュは、ピークよりも実質的に低い領域中の圧力でピーク圧力を平均化することによってピークの大きさを過小評価しがちである。
【０１１２】
図示する圧力ピークは、高分解メッシュで計算したものである（要素間隔＝ピーク区域の近くでレンズ厚さの１／３２、又は約０．００３mm。ピークから離れるにつれメッシュが粗くなって処理可能な要素の総数を維持する）。
【０１１３】
各プロットで二つの対象区域をマークした。
（１）圧力値がピークの値から１０％以内である「１０％区域」（暗色の陰影区域）。ピーク圧力の正確な推定を保証するためには、少なくとも一つのレンズ要素（ピークが記録されるところの要素）全体がこの区域に入ることが望ましい。
（２）２００個の要素をレンズのモデル化された半径に沿って均等に離間させることによって得られる分解に対応する、ピークの半径０．０３５mm範囲（斜線区域）。
【０１１４】
これらのプロットを調べると、「１０％区域」が、これらの例の場合で幅０．０２mm〜０．０４mmであることがわかる。上述したように、ピーク圧の正確な推定のためには、少なくとも一つのレンズ要素全体が１０％区域に入るべきである。これは、要素幅（すなわち分解）が１０％区域の幅の１／２以下である場合に保証することができる。
【０１１５】
さらに調べると、ピークの半径０．０３５mm範囲が広い範囲の圧力値を包含する（実際、ほぼゼロに低下するものもある）ことがわかり、このような分解が正確なピーク推定には全く不十分であることを明らかに示している。
【０１１６】
これらの観測により、ピーク圧力の実質的な過小評価を避けるためには、ピークの近くのメッシュ分解が０．０１mm又はより微細にすべきであるという結論を導く。（一部のレンズは、ここでの３種の典型的レンズよりも狭いピークを生じさせることがあり、その場合、さらに微細な分解が必要になるかもしれない）。
【０１１７】
この理由のため、圧力計算は、ピーク領域におけるメッシュ分解がこれらのピークを正確に計算するのに十分な高さであることを何らかの手段によって保証しなければならない。
【０１１８】
輪部に隣接する圧力ピークを示す図８〜１２を参照して、適切な微細さのメッシュ分解を選択する重要性、特にレンズの予想される問題区域の周囲での重要性を説明する。図８及び９は、レンズ「Ａ」の場合の、眼の上の異なる位置での二つの圧力ピークを示す。図１０、１１及び１２は、それぞれレンズ「Ｂ」、「Ｃ」及び「Ｄ」の場合の、輪部領域における圧力ピークを示す。
【０１１９】
当業者には、広義に記載した本発明の本質又は範囲を逸することなく特定の実施態様で示した本発明に対して多様な改変及び／又は変形を加え得るということが理解されよう。したがって、本実施態様は、すべての点で例示的であると見なさなければならず、限定的であると見なしてはならない。
【０１２０】
たとえば、好ましい実施態様では静的な閉眼の想定でレンズの非常に良好な表現を提供するため、それは動的解析にとって良好な出発点である（たとえば、まばたきの際の偏心及び心立て、レンズ背後の涙混合など）。
【０１２１】
請求の範囲及び発明の概要では、明確な言葉遣い又は必要な暗示のために文脈がそうではないことを求める場合を除き、「〜からなる」は「〜を含む」の意味で使用される。すなわち、本発明の種々の実施態様で、特定された特徴がさらなる特徴と関連していてもよい。
【図面の簡単な説明】
【０１２２】
【図１】本発明を具現化する方法及びシステムを使用して計算したレンズ背後圧のプロファイルを示す。
【図２】図１の圧力プロファイルの場合の、コンタクトレンズと標準的な眼との緊密な適合を示す。
【図３】図２の詳細を示す。
【図４】本発明を具現化する他のレンズ背後圧のプロファイルを示す。
【図５】図４の圧力プロファイルの場合の、コンタクトレンズと標準的な眼との適合の詳細を示す。
【図６】本発明を具現化するコンタクトレンズ設計のレンズ背後圧のプロファイルを示す。
【図７Ａ】本発明のレンズ設計を開発する際にたどるステップを示すフローチャートを示す。
【図７Ｂ】本発明のレンズ設計を開発する際にたどるステップを示すフローチャートを示す。
【図８】レンズ設計に対する眼における高圧点の典型的な圧力プロットを示す。
【図９】他のレンズ設計に対する眼における高圧点の典型的な圧力プロットを示す。
【図１０】他の一つのレンズ設計に対する眼における高圧点の典型的な圧力プロットを示す。
【図１１】更に他の一つのレンズ設計に対する眼における高圧点の典型的な圧力プロットを示す。
【図１２】更に他の一つのレンズ設計に対する眼における高圧点の典型的な圧力プロットを示す。
【図１】
2006525530.tif 000004
【図２】
2006525530.tif 000005
【図３】
2006525530.tif 000006
【図４】
2006525530.tif 000007
【図５】
2006525530.tif 000008
【図６】
2006525530.tif 000009
【図７Ａ】
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【図７Ｂ】
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【図８】
2006525530.tif 000012
【図９】
2006525530.tif 000013
【図１０】
2006525530.tif 000014
【図１１】
2006525530.tif 000015
【図１２】
2006525530.tif 000016
【国際調査報告】
2006525530.tif 000017
2006525530.tif 000018
2006525530.tif 000019
2006525530.tif 000020
2006525530.tif 000021