(57)【要約】インジェクタ１とコモンレール１１４との間に、インジェクタ１の操作時に発生する圧力波を完全に又は部分的に解消する高圧管路を設けることが提案されている。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の燃焼噴射システムのための高圧管路（３）において、
高圧管路（３）が、第１の区分（３．１）と第２の区分（３．２）とから成っており、これらの第１の区分（３．１）と第２の区分（３．２）とが互いに並列接続されていることを特徴とする、燃料噴射システムのための高圧管路。
【請求項２】
第２の区分（３．２）内に絞り（１１）が設けられている、請求項１記載の高圧管路。
【請求項３】
第２の区分（３．２）内に、前記絞り（１１）に対して直列に接続された逆止弁（１３）が設けられている、請求項１又は２記載の高圧管路。
【請求項４】
絞り（１１）を備えた前記逆止弁（１３）が、第１の区分（３．２）の端部に設けられており、前記逆止弁（１３）が、第２の区分（３．２）からの燃料流の流出を許容するようになっている、請求項３記載の高圧管路。
【請求項５】
第１の区分（３．１）が開放した端部を有しており、第２の区分（３．２）が閉じた端部（９）を有している、請求項１から４までのいずれか１項記載の高圧管路。
【請求項６】
第１の区分（３．１）と第２の区分（３．２）とが、絞り（１１）によって液圧的に接続されている、請求項１から５までのいずれか１項記載の高圧管路。
【請求項７】
高圧管路（３）が第３の区分（３．３）を有しており、第１の区分（３．１）も第２の区分（３．２）も、前記第３の区分（３．３）内に開口している、請求項１から６までのいずれか１項記載の高圧管路。
【請求項８】
第１の区分（３．１）の長さ（Ｌ１）と、第２の区分（３．２）の長さ（Ｌ２）とがほぼ同じ長さである、請求項１から７までのいずれか１項記載の高圧管路。
【請求項９】
第１の区分（３．１）の液圧的な直径（Ｄ１）と、第２の区分（３．２）の液圧的な直径（Ｄ２）とが、ほぼ同じである、請求項１から８までのいずれか１項記載の高圧管路。
【請求項１０】
第１の区分（３．１）の液圧的な直径（Ｄ１）と第２の区分（３．２）の液圧的な直径（Ｄ２）との合計が、第３の区分（３．３）の液圧的な直径とほぼ同じである、請求項１から９までのいずれか１項記載の高圧管路。
【請求項１１】
高圧管路（３）の第１の区分（３．１）の端部が直径拡張部（３．４）を有している、請求項１から１０までのいずれか１項記載の高圧管路。
【請求項１２】
前記直径拡張部（３．４）が請求項１３から１５までのいずれか１項に従って構成されている、請求項１から１１までのいずれか１項記載の高圧管路。
【請求項１３】
高圧管路（３）の端部が直径拡張部（３．４）を有している、請求項１から１２までのいずれか１項記載の高圧管路。
【請求項１４】
高圧管路（３）の直径が、直径拡張部（３．４）の領域内で連続的に大きくなっている、請求項１３記載の高圧管路。
【請求項１５】
直径拡張部（３．４）が円錐台形に構成されている、請求項１４記載の高圧管路。
【請求項１６】
高圧管路（３）の直径が、直径拡張部（３．４）の領域内で段状に大きくなっている、請求項１４記載の高圧管路。
【請求項１７】
高圧管路（３，３．１，３．３）が、コモンレール（１１４）とインジェクタ（１）とを接続している、請求項１から１６までのいずれか１項記載の高圧管路。
【請求項１８】
区分（３．２）が逆止弁（１３）に接続されていて、絞り（１１）が同様にコモンレール（１１４）に接続されている、請求項３，４又は１７記載の高圧管路。
【請求項１９】
内燃機関のための燃料噴射装置（１０２）であって、内燃機関のシリンダ毎に１つのインジェクタ（１）と、コモンレール（１１４）とを有しており、該コモンレール（１１４）と前記インジェクタ（１）とを液圧的に接続する高圧管路が設けられている形式のものにおいて、
高圧管路（３）が、請求項１から１８までのいずれか１項記載の高圧管路（３）として構成されていることを特徴とする、内燃機関のための燃料噴射装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の燃料噴射システムのための高圧管路に関する。
【０００２】
以下に図８を用いて、従来技術による内燃機関の燃料噴射装置について説明する。使用された符号は、本発明による高圧管路の説明においても使用されている。
【０００３】
図８に示した燃料噴射装置１０２は、燃料タンク１０４を有しており、この燃料タンク１０４から、電気式又は機械式の燃料ポンプ１０８によって燃料１０６が圧送される。低圧燃料管路１１０を介して燃料１０６が高圧燃料ポンプ１１１に供給される。高圧燃料ポンプ１１１から燃料１０６が高圧燃料管路１１２を介してコモンレール１１４に達する。コモンレール１１４には複数のインジェクタ１が接続されており、これらの燃料インジェクタ１は、燃料１０６を、図示していない内燃機関の燃焼室１１８内に直接噴射する。コモンレール１１４とインジェクタ１との間の液圧接続は、それぞれ１つの高圧管路３を介して行われる。
【０００４】
燃焼室１１８内への燃料噴射の開始時に、燃焼室１１８に所属するインジェクタ１が開放される。従って、高圧下にある燃料１０６がインジェクタ１から燃焼室１１８内に流入する。次いで、流出した燃料量が、コモンレール１１４からインジェクタ１に流入する。
【０００５】
最近のインジェクタ１、特にピエゾ（圧電）制御されるインジェクタは、非常に迅速に開閉するので、インジェクタ１の操作時に高圧管路３内に圧力波が発生し、この圧力波は、インジェクタ１からコモンレール１１４に達する。コモンレール１１４内において圧力波は反射されて、再びインジェクタ１に達する。インジェクタ１が迅速に開放すればする程、圧力波の特性曲線の傾斜は急勾配となる。圧力波の傾斜の勾配は、以下では勾配ｄｐ／ｄｔとして記載されている。
【０００６】
高圧管路３内及びインジェクタ１内では、噴射の開始直後に、静力学的なコモンレール圧力に、前記圧力波の振幅が重畳される。その結果、インジェクタ１内の圧力は一定ではなく、非常に大きい時間的な変動にさらされる。これは、噴射中だけではなく、噴射に続く時間のためにも当てはまる。燃焼室１１８内に噴射された燃料量は特に、噴射中に発生する、インジェクタ１内の圧力に基づいているので、上記圧力波は、噴射量に不都合な影響を及ぼすことになる。これは一方では、噴射時間が、高圧管路を通る圧力波の通過時間よりも長い場合、しかも特にパイロット噴射によって開始された、コモンレール１１４において反射された圧力波が、次いで行われるインジェクタ１内での主噴射に影響を及ぼす場合に、当てはまる。これによって、主噴射中に噴射された量は、その前に行われたパイロット噴射からの間隔に著しく依存することになる。
【０００７】
従来技術によれば、燃料噴射装置１０２内で圧力波を解消するための以下に記載したような配置構成が公知である。
【０００８】
高圧管路３内に絞り（図示せず）が組み込まれている。これによって圧力波は減衰されるが、絞りは、インジェクタ１において発生する噴射圧も減少させることになり、これは不都合である。
【０００９】
付加的に、絞り（図示せず）に対して並列に、逆止弁（図示せず）が設けられており、この逆止弁は、インジェクタ１に向かう方向で開放する。これによって絞り損失は避けられ、またこれによって絞りは、燃料がコモンレール１１４からインジェクタ１に流れている限りは作用しない。つまり噴射中においては、この配置構成は作用しない。さらにまた、このような、インジェクタ毎に逆止弁を備えた配置構成は、コストが非常に高い。
【００１０】
ドイツ連邦共和国特許公開第１００６０８１１号明細書によれば、絞りを介して高圧管路３に液圧的に接続（流体接続）されている減衰室が設けられている。
【００１１】
このような従来技術により公知な、高圧管路内の圧力波を減少させるための手段の作用は、改善が必要である。何故ならば、特に次第に大きくなる噴射圧力及び、常に迅速に応答するインジェクタにおいて前記のような問題が大きくなるからである。
【００１２】
発明の利点
本発明による高圧管路の第１実施例によれば、高圧管路が、第１の区分と第２の区分とから成っており、これらの第１の区分と第２の区分とが互いに並列接続されている。
【００１３】
本発明の特に有利な実施態様によれば、第１の区分が開放した端部を有しており、第２の区分が閉じた端部を有している。本発明によれば、第１の区分の開放した端部はコモンレールに接続されており、高圧管路の第１の区分と第２の区分とは、インジェクタとの接続領域において１つになっている。このような状況において次のような効果が利用される。
【００１４】
圧力波が開放した端部（この場合、高圧管路がコモンレール内に開口する、高圧管路の第１の区分内）において反射される場合、圧力波は反射されるだけではなく、同時に振幅の符号が逆転する。つまり、圧力低下から、反射後に、同じ程度だけ圧力上昇に転じる。
【００１５】
圧力波が、閉じた端部において反射される場合、圧力波の移動方向は変化するが、振幅の符号は変化しない。開放する端部を有する第１の区分と、閉じた端部を有する第２の区分とが、ほぼ同じ長さである場合、第１の区分と第２の区分とが１つになる箇所（接続箇所）で、同じ振幅を有する２つの圧力波が互いにぶつかり合う。この場合、一方の圧力波における振幅の符号は正であって、他方の圧力波における振幅の符号は負である。これによって、２つの圧力波は消滅するので、流れ方向で見て、第１の区分と第２の区分とが１つになる接続箇所の後ろにおいて、圧力波はもはや存在しない。むしろ、インジェクタ内に一定の圧力が形成され、それによって、例えばパイロット噴射に続く主噴射のための、一定の使用条件も得られ、しかもこの場合、パイロット噴射と主噴射との間の間隔に依存することがない。
【００１６】
本発明による、燃料高圧管路の別の実施態様によれば、第１の区分と第２の区分とが、絞りによって液圧的に接続されている。これによって、接続箇所に達する前に、つまり第１の区分と第２の区分との液圧的な接続が絞りによって形成されている箇所に達する前に、反射された圧力波の振幅の大部分は解消されるので、接続箇所において既に、非常に小さい残留する圧力波だけが２つの管路区分から到来する。
【００１７】
本発明による燃料高圧管路の別の実施態様によれば、管路の区分２内に絞りが設けられている。これによって、圧力波の一部が解消され、しかも高圧管路の第１の区分によって、十分な燃料量が、たいした圧力損失なしでコモンレールからインジェクタに流れ込む。
【００１８】
このような本発明による高圧管路の作用は、第２の区分内に、前記絞りに対して直列に接続された逆止弁が設けられていることによって、改善される。これによって、噴射によって生ぜしめられた低圧の圧力波が、従来のように閉じた端部において反射されるが、場合によっては到来する高圧の圧力波において弁が開放し、２つの圧力波は絞りを介してコモンレール内で解消されるので、反射が行われることはまったくないか、又は殆どない。
【００１９】
選択的に、高圧管路が第３の区分を有しており、第１の区分も第２の区分も、接続箇所とインジェクタとの間に延在する前記第３の区分内に開口している。このような実施態様によれば、本発明による高圧管路を構造的に変えることなしに、既に大量生産されているコモンレール及びインジェクタに接続することができる。本発明による高圧管路の多くの実施例及び使用例において、第１の区分の長さＬ１と、第２の区分の長さＬ２とがほぼ同じ長さであれば、有利である。
【００２０】
同様に多くの使用例において、第１の区分の液圧的な直径Ｄ１と、第２の区分の液圧的な直径Ｄ２とが、ほぼ同じであれば、有利である。また、第１の区分の液圧的な直径Ｄ１の２乗と第２の区分の液圧的な直径Ｄ２の２乗との合計が、第３の区分の液圧的な直径の２乗とほぼ同じであれば、有利である。
【００２１】
しかしながら、このような関係は、本発明による高圧管路のための絶対的な前提条件ではない。このような関係とは異なる多くの使用分野も有利である。従って例えば、第１の区分及び第２の区分から反射された圧力波が、時間的に所望にずらして達するようにしても、有利である。これは、種々異なる管路長さＬ１及びＬ２によって得られる。同様に、例えば管路区分の直径Ｄ１，Ｄ２及びＤ３は同じであってもよい。
【００２２】
従来技術の欠点は、高圧管路の一端部が直径拡大部を有している、一体的な高圧管路によっても改善される。この手段によって、コモンレールにおける圧力は、１箇所で完全に反射されるのではなく、高圧管路内の次第に大きくなる直径領域内で、圧力波は既に部分的に破壊され、反射される。従って、反射された圧力波の傾斜は、よりフラットである。つまり、勾配ｄｐ／ｄｔは著しく低下する。これによって、インジェクタ内のノズルニードル座部の領域内の圧力変動は減少され、一方では、２つの噴射間の間隔が２番目の噴射に及ぼす影響は著しく減少され、他方では、ノズル座部の摩耗が著しく減少される。
【００２３】
高圧管路の直径拡張部は、円錐台形又は段状に構成されている。本発明によれば、このような構成から、特に円錐台形又は円錐形の直径拡張部を有する特別な接続部材をコモンレールに固定することができる、高圧管路も得られる。円錐形の形状の変わりに、直径が長さに亘って非直線状に増大するように構成してもよい。これによって湾曲した円錐形の内部形状が得られる。
【００２４】
本発明による高圧管路を適当に選択及び寸法設計することによって、特別な燃料噴射システムの運転挙動を最適化するために、前述のように、本発明による高圧管路の前記構造的な特徴を互いに組み合わせることができる。
【００２５】
本発明のその他の有利な及び改善された実施態様は、以下の図面、その説明及び請求項に記載されている。
【００２６】
図面
図１は、従来技術による高圧管路、
図２〜図７は、本発明による高圧管路の実施例
図８は、燃料噴射装置の概略図である。
【００２７】
実施例の説明
コモンレール１１４をインジェクタ１に液圧式に接続する（流体接続する）、従来技術により公知の高圧管路３を示す図１を用いて、前記圧力波、並びに高圧管路３内における圧力波の時間的及び場所的な流れの経過を詳しく説明する。
【００２８】
このために、高圧管路３の左側にｘ−ｐグラフが示されている。この場合、ｘは高圧管路３の縦座標軸を示しており、この縦座標軸のゼロ点はインジェクタ１と高圧管路３との接続部にある。“ｐ”で示されたグラフのＹ軸は、高圧管路３内の圧力ｐ（ｘ）を示している。高圧管路３は長さＬを有している。つまり位置座表がｘ＝Ｌである時に、インジェクタ１から発する圧力波は、コモンレール１１４に達し、ここで反射される。
【００２９】
高圧管路３の左側にｘ−ｐグラフが示されており、このｘ−ｐグラフは、圧力波がインジェクタ１からコモンレール１１４の方向に移動した時の、高圧管路３内の圧力の流れの経過を示す。高圧管路３の左側のグラフは、圧力波の最大値がインジェクタ１とコモンレール１１４との間にある時点の瞬間を示す。圧力波の移動方向は矢印７によって示されている。高圧管路３の左側に示されたｐ−ｘグラフに示されているように、圧力波の圧力は、高圧管路３内の静圧に対して低下している。これは、インジェクタ１が特に急激に開放することによって、燃料がインジェクタ１から燃焼室１１８（図８参照）内に噴射され、それによってインジェクタ１内で圧力が上昇することが、作業員の目視によっても直接確認できる。従って、インジェクタ１からコモンレール１１４の方向に高圧管路３を通って、負の振幅（圧力低下）を有する圧力波が発生する。圧力波の振幅は、図１では“Ａ”で示されている。
【００３０】
圧力波がコモンレール１１４に達すると、コモンレール１１４は、圧力波に関連して静圧を有する開放した一端部のように働く。この開放端部において圧力波は反射される。つまり、圧力波はその移動方向を変えて、コモンレール１１４からインジェクタ１に向かって移動する。しかしながらそれと同時に、振幅の符号が変化するので、圧力低下から圧力上昇に変化する。これは高圧管路３の右側のｐ−ｘグラフによって示されている。矢印７の方向は、高圧管路３の左側のグラフとは逆方向である。高圧管路３の左側及び右側のｐ−ｘグラフに示されている圧力波を比較すれば、圧力低下から圧力上昇も得られる。
【００３１】
反射された圧力波がインジェクタ１に達すると、インジェクタ１内の圧力は強い変動にさらされる。ｐｘ−グラフで示された静圧ｐstatから出発して、インジェクタ内の圧力は振幅Ａだけ高くなる。
【００３２】
圧力波がインジェクタ１にぶつかって、それによってインジェクタ内の圧力が時間的に非常に強い変動にさらされる時間内に噴射が行われると、噴射された燃料量に直接的な影響が及ぼされる。それによってインジェクタ１の調量精度が低下し、ひいては内燃機関の排気ガス抑制が低下する。内燃機関の運転特性が同様に低下する。
【００３３】
これに対して、反射された圧力波がインジェクタ１に達する時点でインジェクタ１が閉鎖されると、インジェクタ１は圧力波のための閉鎖された端部を形成し、圧力波は（この場合はその振幅を維持しながら）、再びコモンレールに向かって反射される。こうして、非常に弱く緩衝されただけの圧力波が管路内に形成され、インジェクタ１内の圧力は１回の噴射後に長時間後続振動し、１回目の噴射と２回目の噴射との間の間隔に大きな影響を及ぼすことになる。
【００３４】
高圧管路３の左側に示したｐ−ｘグラフには、勾配ｄｐ／ｄｔが質的に示されている。このグラフは完全に正確なものではない。何故ならばｐ−ｘグラフには、圧力“ｐ”の時間的な経過が示されていないからである。勿論、図１のｐ−ｘグラフに示されていて、本発明との関連性において定義されているように、高圧管路３内における圧力波の一定な伝播速度に基づいて、圧力波の特性曲線の傾斜の勾配間の直接的な関係が発生する。つまりこの関係は、高圧管路３内の燃料圧力の時間的な変化として、図示の実施例では勾配ｄｐ／ｄｔとしても示されている。
【００３５】
図２には、本発明による高圧管路３の第１実施例が示されている。この場合、高圧管路３は２つの部分より構成されている。高圧管路３は、第１の区分３．１と第２の区分３．２とを有している。第１の区分３．１は、コモンレール１１４をインジェクタ１に接続し、長さＬ１、及び液圧的な直径Ｄ１とを有している。
【００３６】
第２の区分３．２は、長さＬ２、及び液圧的な直径Ｄ２を有している。第１の区分３．１と第２の区分３．２とは、互いにぶつかり合っていて、インジェクタ１に接続された箇所で互いに開口している。
【００３７】
第２の区分３．２は、第１の区分３．１とは異なり、閉じた端部９を有している。液圧的な直径Ｄ１及びＤ２は、ほぼ同じであってよい。また長さＬ１及びＬ２がほぼ同じであれば、多くの使用例において有利である。勿論、本発明はこの寸法規定に限定されるものではない。
【００３８】
インジェクタ１が開放されると、図１を用いて前述したように、圧力低下した圧力波が発生する。この圧力波は、高圧管路３の第１の区分３．１を通って、また第２の区分３．２を通って伝播する。図１を用いて前述したように、圧力波は第１の区分３．１の開放した端部、つまりコモンレール１１４が開口している箇所において反射され、この場合その符号が変化する。つまり圧力低下から圧力上昇に変化する。
【００３９】
圧力波が第２の区分３．２の閉じた端部９で反射される際には別の挙動が発生する。この場合、圧力波がその走行方向だけで変化し、その振幅の符号は変化しない。第２の区分３．２の閉じた端部９によって反射された圧力波は、前述のように圧力低下を示す。第１の区分の反射された圧力波（つまり圧力上昇である）と、第２の区分３．２の反射された圧力波（つまり前述のように圧力低下である）とは、第１の区分３．１と第２の区分３．２とがインジェクタ１内に開口する箇所で、互いにぶつかり合い、第１の区分３．１及び第２の区分３．２の反射された圧力波が消滅するので、インジェクタ１内の圧力“ｐ”が時間的に一定に維持される。
【００４０】
つまり、インジェクタ１の開放によって自然に発生する圧力波が、噴射された燃料量に不都合な影響を与えることはない。
【００４１】
図３には、本発明による高圧管路１の別の実施例が示されている。図２に示した実施例との主要な相違点は、インジェクタ１と第１の区分３．１並びに第２の区分３．２との間に、高圧管路の第３の区分３．３が設けられている、という点である。第３の区分３．３は、液圧的な直径Ｄ３と長さＬ３とを有している。液圧的な直径Ｄ１及びＤ２の２乗Ｄ１２＋Ｄ２２の合計は、第３の区分３．３の液圧的な直径Ｄ３の２乗Ｄ３２と同じである。この実施例においては、第１の区分３．１内及び第２の区分３．２内における過程は、前記図２に示した実施例を用いて記載した過程に相当する。
【００４２】
この第２の実施例を用いて、閉じた端部９を有する第２の区分３．２の作用形式をもう一度詳しく説明する。高圧管路１の右側及び左側に示したｐ−ｘグラフは、インジェクタ１からコモンレール１１４までの、若しくはインジェクタ１から閉じた端部９までの圧力波を示している。高圧管路３の左側のｐ−ｘグラフ（符号IIで示されている）では、コモンレール１１４から第１の区分３．１を通ってインジェクタ１に達する、反射された圧力波が示されている。
【００４３】
図１の説明を用いて前述したように、圧力波は、コモンレール１１４で反射されると、その符号が逆転し、つまり圧力低下から圧力上昇に転じる。
【００４４】
第２の区分３．２の右側に記載されたｐ−ｘグラフIとＩＩとを比較することによって、圧力波が閉じた端部９で反射される際に振幅の符号の逆転は行われない。つまり低下した圧力が、閉じた端部９において反射されるだけである。即ち、圧力低下した圧力波は走行方向は変化するが、その符号は変化しない。図３で符号IIで示されたｐ−ｘグラフに従って、第１の区分３．１と第２の区分３．２とが第３の区分３．３内に開口する箇所で、圧力波が互いにぶつかると、圧力波は、その異なる符号のために完全に消滅するので、第３の区分３．３内に並びにインジェクタ１内にもはや圧力波は存在しない。
【００４５】
図４に示した実施例は、第２の区分３．２内だけに絞り１１が設けられている点が、図３に示した実施例とは異なっている。第３の区分３．３に接続されたインジェクタ１は、図４、図５、図６及び図７にはスペースの理由により図示されていない。
【００４６】
絞り１１によって、第２の区分３．２内の圧力波が減衰され、それによって圧力波はもはや、第１の区分３．１及び第２の区分３．２からの分岐部において完全に消滅することはない。しかしながらこのような欠点は、図３に示した実施例に対して所定の使用例において有利である。特に、多重噴射で作業し、内燃機関の非常に高い回転数範囲に亘ってこのような多重噴射が行われる、最近の燃料噴射装置において有利である。内燃機関の広い回転数範囲に基づいて、多重噴射の時間的な間隔は、内燃機関の回転数に応じて、同様に著しく異なっている。本発明に従って、第２の区分３．２内に絞り１１を配置したことによって、多くの場合、内燃機関の運転挙動は、すべての回転数範囲に亘って及びすべての負荷状態において、所定の負荷時点及び回転数において圧力波の完全な消滅が得られない場合でも、全体的に改善される。
【００４７】
図５に示した実施例では、絞り１１は管路８の区分２内に設けられているのではなく、第１の区分３．１と第２の区分３．２とを互いに接続している。インジェクタから離れる方向に移動する圧力波は、管路３の区分１及び区分２内で同じ符号を有しているので、絞りがこの圧力波に影響を及ぼすことはない。絞りにおいて圧力差は発生しない。区分２の閉じた端部若しくはコモンレールにおいて反射された圧力波は、種々異なる符号を有している。圧力波が絞り１１に達すると、第１の区分３．１と第２の区分３．２との間で減衰された圧力補償が得られ、それによって、著しく弱められた、反射された圧力波が得られるが、この圧力波は完全に解消した接続箇所において、互いに逆の符号を有している。図６に示した実施例においては、第２の区分３．２も、第３の区分３．３とコモンレール１１４との間の液圧接続部を形成しているが、この場合第２の区分３．２内には絞り１１及び逆止弁１３が設けられている。逆止弁１３は、燃料を第２の区分３．２からコモンレールに逆流させる。逆方向では逆止弁１３をしゃ断する。逆止弁は、負の符号を有する圧力波が到来すると閉鎖維持され、それによってこの圧力波のための、変化しない機能を有する閉じた端部を形成する。
【００４８】
これに対して、正の符号を有する圧力波が逆止弁１３に達すると、この逆止弁１３は開放し、圧力波は、管路閉鎖部としての絞り１１において、まったく反射されないか又は弱く反射されることになる。
【００４９】
図７に示した実施例においては、高圧管路３は一体的に構成されていて、直径を拡張する領域３．４を有している。図７に示した実施例では、直径の拡張した領域３．４は円錐形に構成されており、この場合、より大きい直径を有する端部は、コモンレール１１４内に開口する。しかしながら本発明は円錐形の直径拡張部だけに限定されるのではなく、例えば段状の、又は無段であるが直線状でもない直径拡張部を有している。このような直径の拡張された領域３．４の重要な効果は、到来する圧力波が管路の端部に急激に反射されるのではなく、直径の拡張された領域３．４全体に亘って部分的に反射される、という点にある。コモンレール１１４に達する圧力波の残りは、前記形式で反射され、その符号が変化する。直径の拡張された領域３．４内で圧力波が部分的に反射されることによって、ここで直接的な圧力波輪郭形状の「研磨」が行われ、これは、反射された圧力波の振幅の低下（図７の最も左側のｐ−ｘグラフ参照）、及び特に反射された圧力波のほぼ平らな勾配ｄｐ／ｄｔとなって現れる。これによって、反射された圧力波に基づいてインジェクタ７内の圧力変動は減少され、この減少された圧力変動が長時間に亘って続く。その結果、２つの噴射間の間隔が２回目の噴射に与える影響は減少され、ひいては噴射調量の精度が高められる。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】従来技術による高圧管路の概略図、並びに高圧管路内の圧力波の流れの経過を示すグラフである。
【図２】本発明の１実施例による高圧管路の概略図である。
【図３】別の実施例による高圧管路の概略図、並びに高圧管路内の圧力波の流れの経過を示すグラフである。
【図４】別の実施例による高圧管路の概略図である。
【図５】別の実施例による高圧管路の概略図である。
【図６】別の実施例による高圧管路の概略図である。
【図７】別の実施例による高圧管路の概略図、並びに高圧管路内の圧力波の流れの経過を示すグラフである。
【図８】燃料噴射装置の概略図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【国際調査報告】
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