(57)【要約】微細気孔含有ポリウレタン発泡体の製造方法及びそれから得られる研磨パッドを提供する。その方法は、（ａ）イソシアネート基含有化合物を含む第１成分と、活性水素基含有化合物を含む第２成分とのうち少なくとも一つに非イオン性界面活性剤を添加する段階と、（ｂ）前記第１成分と第２成分との混合液に非反応性気体を加えながらその混合液を撹拌・混合する段階と、（ｃ）前記混合液を一定流速で容器の外部に吐出する段階と、（ｄ）吐出された混合液を金型に注入して所定形状に成形する段階とを含む。
2006502300.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）イソシアネート基含有化合物を含む第１成分と、活性水素基含有化合物を含む第２成分とのうち少なくとも一つに非イオン性界面活性剤を添加する段階と、
（ｂ）前記第１成分と前記第２成分との混合液に非反応性気体を加えながらその混合液を撹拌・混合する段階と、
（ｃ）前記混合液を一定流速で容器の外部に吐出する段階と、
（ｄ）吐出された混合液を金型に注入して所定形状に成形する段階とを含むことを特徴とする微細気孔含有ポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項２】
前記（ｂ）段階と（ｃ）段階とは同時に行われることを特徴とする請求項１に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項３】
（ｂ）段階にて前記非反応性気体は前記吐出された混合液１ｋｇ当たり０．１〜１Ｌ／ｍｉｎの流量で注入されることを特徴とする請求項１に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項４】
（ｂ）段階にて前記非反応性気体は前記吐出された混合液１００ｋｇ当たり０．３〜０．７Ｌ／ｍｉｎの流量で注入されることを特徴とする請求項３に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項５】
前記（ｃ）段階において、前記吐出された混合液の量は２〜２０ｋｇ／ｍｉｎであることを特徴とする請求項１または３に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項６】
前記（ｃ）段階において、前記吐出された混合液の量は２〜７ｋｇ／ｍｉｎであることを特徴とする請求項５に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項７】
前記（ｂ）段階は２〜１５ｂａｒｒの圧力下で行われることを特徴とする請求項３または６に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項８】
前記（ｂ）段階は４〜１０ｂａｒｒの圧力下で行われることを特徴とする請求項７に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項９】
前記界面活性剤の添加量は前記イソシアネート基含有化合物１００重量部に対して０．１〜１０重量部であることを特徴とする請求項１ないし４、６及び８のうちいずれか１項に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項１０】
前記（ｂ）段階における前記混合液中の前記界面活性剤の含量は前記イソシアネート基含有化合物１００重量部に対して１〜３重量部であることを特徴とする請求項９に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項１１】
前記（ｂ）段階における前記混合液中の前記活性水素含有化合物の含量は前記イソシアネート基含有化合物１００重量部に対して１５〜５０重量部であることを特徴とする請求項１ないし４、６、８及び１０のうちいずれか１項に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項１２】
前記イソシアネート基含有化合物は末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーであることを特徴とする請求項１ないし４、６、８、１０及び１１のうちいずれか１項に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項１３】
前記非イオン性界面活性剤は水酸基を含有したシリコン系非イオン性界面活性剤、水酸基を含有しないシリコン系非イオン性界面活性剤またはこれらの混合物であることを特徴とする請求項９に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項１４】
前記（ｂ）段階の前記混合液は有機中空球体または無機中空球体を追加でさらに含むことを特徴とする請求項１ないし４、６、８、１０、１１及び１３のうちいずれか１項に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項１５】
（ａ）末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーを含む第１成分と、活性水素基含有化合物を含む第２成分とのうち少なくとも一つに、前記末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマー１００重量部に対して０．１〜１０重量部のシリコン系非イオン性界面活性剤を添加する段階と、
（ｂ）前記第１成分と前記第２成分とを２〜１５ｂａｒｒの圧力下で非反応性気体を注入しながら混合・撹拌し、前記混合液を２〜２０ｋｇ／ｍｉｎの流量で外部に吐出させる段階であって、前記非反応性気体を前記吐出された混合液１ｋｇ当たり０．１〜１Ｌ／ｍｉｎの流量で注入する前記段階と、
（ｃ）前記吐出された混合液を成形用の金型に注入する段階とを含むことを特徴とする微細気孔含有ポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項１６】
（ｂ）段階において、前記非反応性気体は前記第１成分と前記第２成分の混合液１ｋｇ当たり０．３〜０．７Ｌ／ｍｉｎの流量で注入され、その圧力は４〜１０ｂａｒｒであり、
（ｃ）段階において、前記吐出された混合液の量は２〜７ｋｇ／ｍｉｎであることを特徴とする請求項１５に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項１７】
（ａ）段階のシリコン系非イオン性界面活性剤は水酸基を含むシリコン系非イオン性界面活性剤であるか、水酸基を含まないシリコン系非イオン性界面活性剤であるかまたはこれらの混合物であることを特徴とする請求項１５または１６に記載のポリウレタン発泡体の製造方法。
【請求項１８】
請求項１に記載の方法で製造された研磨パッド。
【請求項１９】
前記研磨パッドの密度は０．５〜１．０ｇ／ｃｍ3、ショアＤ硬度は５０〜７０であることを特徴とする請求項１８に記載の研磨パッド。
【請求項２０】
請求項１５に記載の方法で製造された研磨パッド。
【請求項２１】
請求項１６に記載の方法で製造された研磨パッド。
【請求項２２】
基板の表面を平坦化するための研磨パッドにおいて、
末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーあるいは活性水素化合物及び界面活性剤などの添加物に分散された非反応性気体によって形成された微細気孔を有するマトリックスを含み、
前記微細気孔は前記マトリックスの表面が摩耗される程度に応じて前記表面から近接する順に露出されることにより前記マトリックスの連続的な表面を形成し、
前記マトリックス内の前記微細気孔が占める体積の割合は単位体積の１７〜５９％であることを特徴とする研磨パッド。
【請求項２３】
前記マトリックス内において前記微細気孔の平均直径は２０〜１５０μｍであることを特徴とする請求項２２に記載の研磨パッド。
【請求項２４】
前記マトリックス内において前記微細気孔の平均直径は５０〜８０μｍであることを特徴とする請求項２２に記載の研磨パッド。
【請求項２５】
前記マトリックス内の前記微細気孔が占める体積の割合は単位体積の２５〜４２％であることを特徴とする請求項２２に記載の研磨パッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は微細気孔を含むポリウレタン発泡体の製造方法及びそれから製造された研磨パッドに係り、特に半導体ウェーハの化学的−機械的研磨（ＣＭＰ）による平坦化過程で用いられる研磨パッドの製造方法及びそれから得られた研磨パッドに関する。
【背景技術】
【０００２】
最近半導体素子が急速に高集積化されるにつれて配線パターンの微細−緻密化が進んでいる。この点に関し、パターンを転写する時に露光技術を改良するだけでは緻密化を克服するのに限界がある。また高集積化が進むにつれて積層膜の数が増加して半導体ウェーハ表面の凹凸を増加させるために配線を緻密に形成し難くなっており、ウェーハ表面を平坦化する技術の改善が強く要望されている。
【０００３】
このように高集積半導体素子の集積度向上により、さらに小さいウェーハ面積にさらに小さい配線パターンや相互接続部の形成が要求され、従って半導体ウェーハの平坦度公差は一層小さくなっている。そのため、表面平坦化のためのＣＭＰ用研磨パッドにもさらに向上した機能が要求されている。
【０００４】
一般的な半導体工程におけるＣＭＰ装置は研磨パッドが装着されて回転する回転ターンテーブルと、ウェーハを工程進行により移送させて前記回転ターンテーブル上で回転させるウェーハキャリアと、前記回転ターンテーブルの中央上部で研磨スラリを供給する研磨スラリ供給器と、ダイヤモンドドレッサ等を含む。
【０００５】
このようなＣＭＰ装置は研磨パッドの上部に半導体ウェーハを位置させた後、ウェーハキャリアに荷重を加えつつターンテーブルを回転させながら研磨スラリを連続的に供給し、研磨パッドと半導体ウェーハとの摩擦による機械的研磨と研磨スラリの化学成分による化学的研磨とを同時に行って研磨工程を進める。例えば、研磨スラリのうち酸化膜用スラリは一般的にコロイドシリカやヒュームドシリカ１０〜２０体積比％を水酸化カリウム（ＫＯＨ）あるいは水酸化アンモニウム（ＮＨ4ＯＨ）と混合してｐＨ１０〜１２に調整した高アルカリ水溶液である。前記シリカ粒子は機械的な研磨作用に影響し、高アルカリ水溶液は化学的な研磨作用に影響する。
【０００６】
ＣＭＰ工程進行中に研磨パッドは圧力を継続的に受けながら回転され、これにより研磨パッドの微細気孔が半導体ウェーハの研磨残余物によりふさがり、それによりスラリ液を入れておく気孔の機能を失うことがある。この時ダイヤモンドドレッサで研磨パッドの表面をコンディショニングして不均一な摩耗層を除去してその不均一な摩耗層を平滑で均一にする。
【０００７】
上記のＣＭＰ装置に用いられる研磨パッドは不織布にポリウレタンを含浸させて製造した多孔質型不織布タイプと、ポリウレタン溶液を湿式法で製造した発泡ポリウレタン誘導タイプの２つがある。それらは表面に気孔を有し、研磨過程中に内部に研磨スラリを保有するように機能する。
【０００８】
従来技術の第１例として、特許文献１に開示された不織布タイプの研磨パッドが挙げられる。これはポリウレタン／ＤＭＦ溶液を不織布に含浸させた後、ＤＭＦ水溶液で凝固させて微細気孔を含有した研磨パッドを形成するものであり、研磨時に半導体ウェーハとの接触性と研磨スラリの保有性とは良いが、表面硬度が低くて圧縮変形が容易に起きて半導体ウェーハの平坦度を落とす問題点がある。
【０００９】
従来技術の第２例として、特許文献２に記載された発泡ポリウレタン誘導タイプの研磨パッドが挙げられるが、これは末端イソシアネート基含有（isocyanate terminated）ウレタンプレポリマーと硬化剤（活性水素化合物）である４，４−メチレン−ビス−（２−クロロアニリン）（ＭＯＣＡ）とを混合・撹拌した後、膨脹した有機高分子中空球体（商品名：Ｅｘｐａｎｃｅｌ  ５５１  ＤＥ（Ｄｒｙ  Ｅｘｐａｎｄｅｄ））を添加・混合して型で硬化させた成形シートを一定の厚さに切断して製造されるものであり、表面硬度が高いために不織布タイプに比べて圧縮変形が少なくて研磨速度及びウェーハの平坦性が向上する。しかし、上記の研磨パッドはあらかじめ膨脹した有機高分子中空球体を用いるが、膨脹した有機高分子中空球体は比重が０．０４２ほどと小さいために、末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーと混合する時には粘度がかなり高まり、硬化剤（ＭＯＣＡ）と混合する時にはバブルが発生するので、成形物に気泡が残留する。また、膨脹した有機高分子中空球体は末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーと比べて比重差が大きいために、これら物質の混合物（コンパウンド）は分離されやすく、吐出される注入液は配合偏差が起きやすい。従って、前述のコンパウンドと硬化剤とを混合・撹拌した樹脂組成液を金型内に注入して成形する時に、樹脂が硬化しないうちに中空球体が浮上して上面方向に偏在する現象が発生する。従って、成形物を水平方向にスライスして得られた一定厚さの研磨パッドは上面付近と下面付近とで密度差と硬度差とが発生して材質が均一ではなくなり、研磨パッドのロット間研磨特性の偏差が発生する問題点がある。また、有機高分子中空球体は中空部に低沸点炭化水素を内包して外側部分がアクリロニトリル−塩化ビニリデン共重合体やアクリロニトリル共重合体の熱可塑性樹脂より構成されており、研磨時に気孔の熱可塑性樹脂によりウェーハ表面にスクラッチが発生して収率を低下させる他の問題点がある。
【００１０】
このような問題点を解決するための従来技術の第３例として、別途の中空球体を添加せずにパッド組成物内に非反応性気体を注入して気孔を形成する方法が特許文献３に開示されている。これによれば、末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーに水酸基を含有しないシリコン系非イオン性界面活性剤を混合して第１成分液を得、これに非反応性気体を投入しつつ高速撹拌してクリーム状の気泡分散液を作った後で濾過網を通過させて比較的大きい気泡を除去する。その次に、前記クリーム状の気泡分散液を２軸遊星型混合器に入れた後、第２成分液である硬化液と混合して混合液を作った後でこれを撹拌、成形及び切断して微細気孔を形成させた研磨パッドを製造する。
【００１１】
しかし、このような研磨パッドはクリーム状の気泡分散液を製造する過程で不均一な気泡が形成され、均一な大きさと分布度の気孔を得難い問題点がある。これにより、研磨速度と研磨効率とが低下し、成形体の位置及びロットによりパッドの研磨特性が変わって均一な工程制御が困難である。また、このような問題点を改善するために過度な大きさの気泡を除去するための濾過工程が必要となるので、工程が複雑になるだけではなくこのような濾過工程によっても満足すべき効果を得難い。
【００１２】
また、２成分液の混合以前に特定の１成分液に非反応性気体が注入されてクリーム状の気泡分散液が得られるので、いったんこのようなクリーム状の気泡分散液が得られれば、組成物の物性変化を抑制するために２成分の混合工程が迅速に進められなければならない。すなわち、混合物中の各成分液を保持する保存特性が劣悪なのでポットライフが短くて工程余裕度が低い問題点がある。
【００１３】
また、クリーム状の気泡分散液をもう一つの１成分液と混合せねばならないので、円滑な混合が困難であって工程条件が厳格になって工程時間が延長されるだけではなく、混合物内気孔の分布が均一ではなくなり、その結果ロット別、成形体位置別に研磨パッドの特性が異なってＣＭＰ工程の信頼性が低下する問題がある。
【００１４】
また、末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーとシリコン系非イオン性界面活性剤との混合物から構成された第１成分液に非反応性気体を注入して高速撹拌するにあたり、シリコン系非イオン性界面活性剤が水酸基を含有した場合には、高速撹拌過程で末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーが水酸基と反応して物性が変化することを防止するためには、水酸基が含まれていないシリコン系非イオン性界面活性剤を選択使用せねばならない制約があり、これは多様な物性条件が要求される研磨パッドにおいて組成成分選択の制約要素となる。また、水酸基を含有したシリコン系非イオン性界面活性剤がさらに汎用性があって価格面でも有利であるにもかかわらず、このような界面活性剤の使用が制約されるので、工程費用面で不利であって工程余裕度も低下する。
【特許文献１】特開平２−２５０７７６号公報
【特許文献２】国際特許公開第ＷＯ９４／０４５９９号パンフレット
【特許文献３】国際特許公開第ＷＯ０１／９６４３４号パンフレット
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
本発明は上記のような問題点を解決するためのものであり、スクラッチ発生がなく、組成成分の選択可能性が高く、製造工程が単純であって工程余裕度の高まったポリウレタン発泡体製造方法を提供することを目的とする。
【００１６】
気孔の大きさ及び分布度が均一であり、研磨効率が高く、ロット間研磨特性偏差の低い研磨パッドを提供することを他の目的とする。
本発明に用いられたウレタンプレポリマーのＴＤＩモノマー含量を減少させ、作業環境改善効果面で効率的であってポットライフが長くて工程条件を調節しやすく、耐久性、機械的特性などの物性に優れた研磨パッド及びその製造方法を提供することをさらに他の目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
本発明は発泡体組成物に非反応性気体を注入することにより、別途の中空球体を挿入することなく発泡体内に自体気孔を形成させてスクラッチの発生を抑制する。
また、気泡形成工程を２成分液の混合過程の間に行うことにより、２成分液の混合が円滑に進められるので、気孔の大きさ及び分布の均一性を確保してロット別研磨特性偏差を減らし、各成分液のポットライフを長くして工程余裕度を高める。また、これにより工程が単純化されるので、工程費用を安くして工程信頼性を高める。
【００１８】
また、気泡形成工程が各個別の成分液段階にて行われるのではないので、選択可能な界面活性剤の範囲が拡張されて多様な物性の研磨パッドを製造でき、多様な工程条件下で組成成分の選択可能性が高まって工程余裕度を高めて工程費用を安くできる。
【００１９】
このために本発明は、（ａ）イソシアネート基含有化合物を含む第１成分と、活性水素基含有化合物を含む第２成分とのうち少なくとも一つに非イオン性界面活性剤を添加する段階と、（ｂ）前記第１成分と第２成分との混合液に非反応性気体を注入しつつ撹拌・混合する段階と、（ｃ）前記混合液を一定流速で外部に吐出する段階と、（ｄ）吐出された混合液を金型に注入して所定形状に成形する段階とを含む微細気孔含有ポリウレタン発泡体の製造方法及びこれから得られた研磨パッドを提供する。必要により、（ｂ）段階の２成分混合液に有機中空球体または無機中空球体を添加できる。
【００２０】
より詳細には、本発明は微細気孔含有ポリウレタン発泡体の製造方法及びこれから得られた研磨パッドを提供する。その方法は、（ａ）末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーを含む第１成分と、活性水素基含有化合物を含む第２成分とのうち少なくとも一つに前記末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマー１００重量部に対して０．１〜１０重量部のシリコン系非イオン性界面活性剤を添加する段階と、（ｂ）前記第１成分と第２成分とを２〜１５ｂａｒｒの圧力下で非反応性気体を注入しながら混合・撹拌し、前記混合液を２〜２０ｋｇ／ｍｉｎの流量で外部に吐出させる段階であって、前記非反応性気体を前記吐出された混合液１ｋｇ当たり０．１〜１Ｌ／ｍｉｎの流量で注入する前記段階と、（ｃ）前記吐出された混合液を成形用の金型に注入する段階とを含み得る。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、本願発明の好ましい実施形態と添付の図面に示された実施例を詳細に参照する。まず、工程条件及び組成成分条件について詳細に説明する。
【００２２】
１．  工程条件
前記（ｂ）段階を行いつつ、前記混合液を一定流速で吐出させて、前記（ｃ）段階で金型内に注入される。
（ｂ）段階の非反応性気体としては、窒素、アルゴン、ネオンなどの不活性気体、酸素、炭酸ガスまたは一般空気などを利用でき、その他にもイソシアネート含有化合物や活性水素と反応しない気体ならば制限なしに使用できるが、費用及び安定性などで窒素が最も適している。第３従来技術に言及された前記特許文献３は多様な非反応性気体を開示しており、その記載をここに引用して本発明を形成する。
【００２３】
非反応性気体の注入流量は外部に吐出される混合液の量に基づいており、混合液吐出量１ｋｇ当たり０．１〜１Ｌ／ｍｉｎ、望ましくは１ｋｇ当たり０．３〜０．７Ｌ／ｍｉｎである。すなわち、吐出流量が３ｋｇ／ｍｉｎならば気体注入流量は０．３〜３Ｌ／ｍｉｎが適当であり、吐出流量が７ｋｇ／ｍｉｎならば気体注入流量は０．７〜７Ｌ／ｍｉｎが適当である。気体注入流量が吐出流量１ｋｇ当たり０．１Ｌ／ｍｉｎ以下になれば気孔がほとんど形成されず、吐出流量１ｋｇ当たり１Ｌ／ｍｉｎ以上ならば気孔が大きすぎて発泡体の硬度が低下し、その結果これから製造された研磨パッドもやはり硬度が低くて過度にソフトであり、接触特性やスラリ保有特性などは優秀であるが、研磨効率と平坦度特性とが低下して望ましくない。しかし、このような物性のソフトな研磨パッドを製造しようとする場合には、１Ｌ／ｍｉｎ以上に非反応性気体注入流量を設定できる。気体注入流量を流量調節器などを利用して正確に調節することにより均一サイズの微細気孔を形成できる。
【００２４】
また、（ｂ）段階において外部に吐出される混合液の流量は研磨パッドに要求される物性を考慮して適切に調節できるが、普通２〜２０ｋｇ／ｍｉｎ、望ましくは２〜７ｋｇ／ｍｉｎである。吐出流量が２ｋｇ／ｍｉｎ以下である場合には工程時間が長くなって生産性が落ち、２０ｋｇ／ｍｉｎ以上である場合には気孔の大きさと分布度とにおいて均一性が低下する。
【００２５】
また、（ｂ）段階は一定圧力下で行われることが望ましいが、普通２〜１５ｂａｒｒ、望ましくは４〜１０ｂａｒｒ、さらに望ましくは略５ｂａｒｒの圧力下で行われる。圧力が２ｂａｒｒ以下であるか１５ｂａｒｒ以上ならば、気孔の大きさと分布度の均一性が低下する。（ｂ）段階の混合物撹拌速度は２成分液と非反応性気体とが適切に混合されるほどであって３，０００〜１０，０００ｒｐｍ、望ましくは３，０００〜６，０００ｒｐｍ、さらに望ましくは略５，０００ｒｐｍに設定できるが、これに制限されない。当業者ならば２成分液の組成と物性そして、量、混合・撹拌器の大きさ及び非反応性気体の注入流量などを考慮して適切に選択できる。
【００２６】
以上で明らかにしたように、非反応性気体は、その注入流量、注入圧力、撹拌速度及び吐出流量と吐出圧力などの条件を調節することにより用いる末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーあるいは活性水素化合物及びシリコン系界面活性剤などの添加物からなるマトリックス内において約５〜１５０μｍの直径の微細気孔として存在し、上述した条件の調節によって微細気孔の直径は２０〜８０μｍの範囲で略一定に調節することができるものである。
【００２７】
２.  界面活性剤
（ａ）段階にて界面活性剤は第１成分と第２成分とのいずれかにまたは双方に添加できるが、第１成分に添加されることが望ましい。また、その総添加量はイソシアネート基含有化合物１００重量部に対して０．１〜１０重量部、望ましくは０．５〜５重量部、さらに望ましくは１〜３重量部である。界面活性剤の含量が０．１重量部未満ならば気泡が形成され難く、１０重量部以上ならば気泡があまりにも多く形成されて粘度が高まり取扱いが困難であって混合工程条件が厳格になり、過度に多くの気孔形成により研磨パッドの硬度が低下し、その平坦性が低下する。
【００２８】
界面活性剤としては、シリコン系非イオン性界面活性剤が適するが、それ以外にも研磨パッドに要求される物性により多様に選択できる。シリコン系非イオン性界面活性剤としては、水酸基を有するシリコン系非イオン性界面活性剤を単独で使用するか、水酸基を有さないシリコン系非イオン性界面活性剤と共に使用できる。
【００２９】
水酸基を有するシリコン系非イオン性界面活性剤はイソシアネート含有化合物及び活性水素化合物との相溶性が良好であってポリウレタン技術分野に広く活用されている整泡剤の一種である。本発明の水酸基を有するシリコン系非イオン性界面活性剤にはこのような公知物質または市販物質を利用でき、市販物質としてはダウコーニングで製造する「ＤＯＷ  ＣＯＲＮＩＮＧ  １９３」（シリコーングリコールコポリマー：特性  外観＝透明またはわずかに不透明の液体；２５℃／１５．６℃における比重＝１．０７；２０℃における粘度＝４６５ｍｍ2／ｓ；セタ密閉式引火点（Ｆｌａｓｈ  ｐｏｉｎｔ−ｃｌｏｓｅｄ  ｃｕｐ）＝９２℃）（以下、ＤＣ−１９３という）などがある。
【００３０】
水酸基を有さないシリコン系非イオン性界面活性剤も一般の公知物質または市販物質を使用でき、第３従来技術に言及された前記特許文献３に多様な物質が言及されているところ、本発明はこれら物質を含む。市販用にはダウコーニングで製造する「ＤＯＷ  ＣＯＲＮＩＮＧ  １９０」（シリコーングリコールコポリマー：ＤＯＷ  ＣＯＲＮＩＮＧ  １９０界面活性剤はＪＣＩＣにおいてポリ（オキシエチレンオキシプロピレン）−メチルポリシロキサンコポリマーの化学名、ＣＬＳ分類が１−１１のコード番号５２１０１３で引用されている。（特性：色度（ガードナー）＝２；２５℃／１５．６℃における比重＝１．０３７；２５℃における粘度＝２，０００ｍｍ2／ｓ；セタ密閉式引火点＝＞６３℃；１．０％水溶液での逆溶解性温度（Ｉｎｖｅｒｓｅ  ｓｏｌｕｂｉｌｉｔｙ  ｐｏｉｎｔ）＝３６℃）（以下、ＤＣ−１９０という）などがある。
【００３１】
３．  イソシアネート含有化合物
多様なイソシアネート含有化合物、製造方法、製造に用いられる多様な出発物質及び反応物質が前記特許文献３に開示されており、その記載をここに引用して本発明を構成する。
【００３２】
イソシアネート含有化合物としては、末端イソシアネート基含有ポリウレタンプレポリマーがさらに望ましい。
末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーは、(1)イソシアネートと(2)ポリオール及び(3)鎖延長剤（ｅｘｔｅｎｄｅｒ）を反応させて得られ、この時ＴＤＩ（Ｔｏｌｕｅｎｅ  ＤｉＩｓｏｃｙａｎａｔｅ）のモノマー含量を一般的なウレタンプレポリマーのＴＤＩモノマー含量である０．２〜０．５％より少ない０．１％以下にすれば、作業環境を改善してポットライフを延長させて工程余裕度を向上させられる。これから得られたポリウレタン発泡体及び研磨パッドの耐久性、機械的特性などの物性を向上させられる。
【００３３】
前記末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーの出発物質として、(1)イソシアネートは２，４−トリレンジイソシアネートを主に使用するが、その他ジイソシアネートを本発明の効果を阻害しない範囲内で併用することも可能である。その例としては、２，６−トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、４，４−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、キシレンジイソシアネート（ＸＤＩ）、イソフォロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）、水素化ジフェニルメタンジイソシアネート（ＨＭＤＩ）などの化合物が挙げられるが、これに限定されるものではない。(2)ポリオールとしては、ポリ（オキシテトラメチレン）グリコール、ポリ（オキシプロピレン）グリコールなどのポリエーテル系ポリオール、ポリカーボネート系ポリオール、ポリエステル系ポリオールなどを利用でき、(3)鎖延長剤としては、低分子量ポリオール、例えばエチレングリコール、１，２−プロピレングリコール、１，３−プロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、ネオペンチングリコール、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、ジエチレングリコールなどを利用できる。しかし、これに限定されず、公知の多様な物質及び前記特許文献３に開示された多様な物質を含む。
【００３４】
４．  活性水素化合物
活性水素化合物は末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーの架橋剤として作用して混合物を硬化させるが、これは常温で固体状態であるポリアミン（ＭＯＣＡ）単独あるいは固体状態であるポリアミンと液体状態であるポリオールとの混合物を使用でき、例えば３，３−ジクロロ４，４−ジアミノジフェニルメタン、クロロアニリン変性−クロロジアミノフェニルメタン、３，５−ビス（メチルチオ）２，４−トルエンジアミン、３，５−（メチルチオ）２，６−トルエンジアミン、アミノエチルピペラジン、メタキシレンジアミンなどのアミン類のうちから少なくとも一つを主に使用する。このようなジアミン類は単独でも使用が可能であるが必要により、ポリ（オキシテトラメチレン）グリコール、ポリ（オキシプロピレン）グリコールなどのポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、オリエステルポリオールなどと併用することも可能である。アミンと併用するポリオールの分子量は低分子量が適当であり、特に分子量５００〜３，０００範囲にあるポリ（オキシテトラメチレン）グリコールあるいはポリカーボネートグリコールなどが望ましい。その他にも前記特許文献３に開示された多様な物質や公知物質を利用できる。
【００３５】
５．  有機中空球体及び無機中空球体
必要により、（ｂ）段階の２液成分混合物に有機中空球体または無機中空球体を追加できる。
有機中空球体は有機被膜内部に中空部が形成されたものであり、これについては前記特許文献２に詳細に記載されているので、その記載事項をここに引用して本発明を構成する。
【００３６】
無機中空球体はアクリロニトリル−塩化ビニリデン共重合体やアクリロニトリル共重合体の熱可塑性樹脂からなる内皮に低沸点炭化水素が形成されており、前記内皮の表面には、例えばチタンオキシド、炭酸カルシウム、シリカ、セリウムオキシド、セラミックのような無機粉体粒子の被膜がコーティングなどの方法で付着されている。粉体粒子の直径は２０〜５０μｍである小さいものと、直径が８０〜１５０μｍである大きいものとか単独でまたは混合して使われる。その比重は０．１〜０．４±０．０５ｇ／ｃｍ3であるものが適している。無機中空球体を少量混合して使用すれば研磨効率が高まり、別途の研磨剤をスラリに添加させずとも研磨が可能であって経済的観点で生産コストを節減できる。
【００３７】
６．  ２液成分混合時の温度条件
２液成分混合の全段階、すなわち第１及び第２成分液が２液成分の成形装置に注入される段階にて、末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーや活性水素化合物成分の温度は２液成形装置を循環するにおいて支障を与えない範囲に保持される。
【００３８】
具体的に、末端イソシアネート基含有プレポリマーは６０〜１１０℃、特に７０〜９０℃の温度範囲に保温されることが望ましい。活性水素化合物は、例えばジアミン類が常温固体の３，３−ジクロロ４，４−ジアミノフェニルメタンの場合は１００〜１２０℃の温度範囲であり、常温液状のジアミン類及びジアミン類とポリオールの混合物である場合には６０〜１００℃の温度範囲に保持されことが望ましい。
【００３９】
７．  研磨パッドの物性
本発明によって製造された研磨パッドは、用いる末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーあるいは活性水素化合物及びシリコン系界面活性剤などの添加物からなるマトリックス内に非反応性気体が一定範囲の体積比をなしかつ均一に分布されたものであり、このような非反応性気体によって形成された研磨パッド内の微細気孔の平均的な大きさは約２０〜１５０μｍであり、平均的には５０〜８０μｍの大きさのものが全体微細気孔の大きさの約７０〜８０μｍ／％の割合を占める。これによって微細気孔を含む研磨パッドの密度は約０．５〜１．０ｇ／ｃｍ3の範囲であり、微細気孔を含まない状態の密度１．２±０．０５ｇ／ｃｍ3と比較される。これを百分率に換算すれば単位体積のマトリックス内に微細気孔が占める体積の割合は約１７〜５９％の範囲である。より望ましくは０．７〜０．９ｇ／ｃｍ3の範囲、即ち、単位体積のマトリックス内に微細気孔が占める体積の割合が約２５〜４２％であることが望ましい。上述したように、研磨パッドに含まれた微細気孔は研磨パッドの硬度を顕著に低めるが、微細気孔含有研磨パッドの硬度は用いる末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーあるいは活性水素化合物及びシリコン系界面活性剤などの種類及び添加量により変わる。一般的にショアＤ硬度は５０〜７０であり、望ましくはショアＤ硬度は５６〜６８の範囲である。硬度は研磨工程時のウェーハの研磨効率、表面品位及び平坦性の側面において重要である。硬度の高いパッドを使用すれば研磨効率は望ましいが表面品位及び平坦度が低下し、硬度の低いパッドを使用すれば表面品位と平坦度とは向上するものの研磨効率に劣る。従って、上述したように、微細気孔を含む研磨パッドは研磨效率を高めるのに十分な硬度を有し、ウェーハに対する表面品位及び平坦度を向上させるためには、硬度の高い研磨上層型パッドに上層パッドを支持すると共に、緩衝の役割を果たす不織布あるいは高分子フォームを積層させた複合パッドを用いるが、圧縮率５〜１５％、圧縮弾性率５５〜７５％、ショアＡ硬度６０〜７８である不織布あるいは高分子フォームが適当である。
【００４０】
上記のように研磨効率及び平坦度は研磨パッドの特性により影響されるが、パッドの表面形態などによっても変わる。研磨工程時に研磨パッドの上部面に供給されるスラリの均衡的な流動及び分布のために、主要移動通路として作用させてスラリの流出を防止してスラリがパッドの全表面に等しく分布するように持続的に流動させるＸ−Ｙ形状（直交形状）あるいは四角形のマクログルーブと、前記マクログルーブ間に形成されるか単独で形成されたさらに小さい幅と深さのマイクログルーブとでパッドの表面形態を形成する。例えば、前記マクログルーブは深さ０．３〜１．５ｍｍ、幅０．１〜１．０ｍｍ、間隔１．０〜８．０ｍｍであり、マイクログルーブは深さ０．２〜１．０ｍｍ、幅０．１〜０．５ｍｍ、間隔１．０〜５．０ｍｍに形成できる。
【００４１】
以下、本発明の望ましい実施例と比較例とによりポリウレタン発泡体を製造し（表１）、それから得られた研磨パッドの研磨特性を下記の方法で測定して評価した（表２）。
【００４２】
［研磨特性評価方法］
１．  研磨速度
研磨試験を１分間行って試験前後の被研磨物の厚さを測定する。測定位置は研磨面内に４９箇所をあらかじめ選択しておく。４９箇所における研磨試験前後の厚さ差に対する平均値を算出して研磨パッド１枚の研磨速度とする。
【００４３】
同じ微細気孔含有研磨パッド１０枚分の研磨速度の平均値Ａ及び分散値Ｂを表記して研磨特性とロット間偏差とを評価する。Ａは研磨特性に関するものであり、数値が開くほど研磨効率にすぐれることを示している。Ｂはロット間偏差に関するものであり、数値が小さいほど研磨特性が安定しているということを示す。
【００４４】
２．  平坦性
研磨試験を１分間行って試験前後の被研磨物の厚さを測定する。測定位置は研磨面内の４９箇所をあらかじめ選択しておく。４９箇所における研磨試験前後の厚さの差の最大値（Ｍａｘ）、最小値（Ｍｉｎ）及び平均値（Ａｖｅ）から、次式を利用して算出したものを研磨パッド１枚分の平坦性とする。
平坦性＝１００Ｘ（Ｍａｘ−Ｍｉｎ）／Ａｖｅ
【００４５】
同一微細気孔含有の研磨パッド１０枚分の平坦性数値の平均値Ｃ及び分散値ＤをＣ±Ｄとして表記して研磨特性とロット間ばらつきとを評価する。Ｃは研磨特性に関するものであり、Ｃの数値が小さいほど研磨面の平坦性にすぐれることを示す。Ｄはロット間ばらつきに関するものであり、Ｂの数値が小さいほど研磨特性が安定していることを示す。
【００４６】
［実施例及び比較例］
比較例１
末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマー（商品名：Ａｄｉｐｒｅｎｅ  Ｌ−３２５、ＴＤＩ／ＰＴＭＧ／ＤＥＧ系、ＮＣＯ  ｃｏｎｔｅｎｔ  ９．０〜９．３％）１００重量部に膨脹中空球体（商品名：Ｅｘｐｅｎｃｅｌ−５５１  ＤＥ）２．３重量部を添加混合した混合物は７０℃で、活性水素化合物としてＭＯＣＡ  ２５重量部は１２０℃でそれぞれ加熱した。これら２液成分を混合した混合物を成形温度１００℃の金型に注入後にオーブン中で３０分間１１０℃に加熱して１次に硬化した。鋳物を離型した後で１２０℃で５時間硬化した後、鋳物を２５℃まで冷却した後で１．３ｍｍ厚さにスライスして研磨パッドを製作した。ウェーハ研磨に用いられるパッド表面とウェーハ間にスラリ流入量を効果的に調節し、研磨効率を高めるべくスライスした研磨パッド表面にグルーブを形成した。研磨パッド表面上にＸ−Ｙ軸を中心に並んでＸ−Ｙ形状のマクログルーブを多数形成し、同時に幅、深さ、ピッチの異なる微細グルーブを形成した。前記グルーブを形成した上層型研磨パッドに、厚さ１．２５±０．０３ｍｍ、圧縮率１０±１％、ショアＡ硬度７０±２である不織布を接着させて積層型パッドを製造した。
【００４７】
前記方法により製造した研磨パッド１０枚を研磨装置に装着してＳｉＯ2膜の研磨特性を測定した。研磨スラリ流入量を１５０ｍｌ／ｍｉｎ、ウェーハ荷重を５．５ｐｓｉ、ターンテーブル回転数を３０ｒｐｍ、ヘッド回転数を３０ｒｐｍ、研磨時間を６０秒とした研磨条件で研磨試験を行った結果、研磨速度は３，０００±２００／分、平坦性は５±１％であった。
【００４８】
比較例２
図１の模式図でのように、末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーＡｄｉｐｒｅｎ  Ｌ−３２５  １００重量部に水酸基を含まないシリコン系非イオン性界面活性剤（商品名：ＳＨ−１９０）１重量部を添加混合した後、混合器１０に非反応性気体Ｎ2を投入しつつ３，５００ｒｐｍほどで１分３０秒ほど高速撹拌してクリーム状の気泡分散液を得た。前記気泡分散液を濾過網２０を通過させて不均一な気泡を除去した後、遊星型混合器３０に移送し、１２０℃で溶解させたメチレンビス−Ｏ−クロロアニリン（ＭＢＣＡ、イハラケミカル（株））２６．２重量部を混合し、金型４０に注入した後で８０〜９０℃の温度で１２時間ほど硬化させた。鋳物を２５℃まで冷却した後で１．３ｍｍ厚さにスライスして研磨パッドを製作した。前記上層型パッドを比較例１と同じ方法でグルーブを形成した後で積層型パッドを製造した。比較例１の方法による研磨条件で研磨試験を行った結果、研磨速度は２８００±２００／分、平坦性は３±１％であった。
【００４９】
実施例１
図２の模式図でのように、末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーＡｄｉｐｒｅｎ  Ｌ−３２５を１００重量部に水酸基を含むシリコン系界面活性剤（商品名：ＤＣ−１９３，ダウコーニング社）１重量部を添加して６０℃ほどで２時間反応させた結果、シリコン系界面活性剤の水酸基が消滅しつつ均一であって安定化されたウレタンプレポリマー反応液（第１成分液）を得た。前記第１成分液を気泡形成成形装置１００に移送した後で第２成分液に１２０℃で溶解させたＭＢＣＡ  ２４重量部（末端イソシアネート基含有ウレタンプレポリマーＡｄｉｐｒｅｎｅ  Ｌ−３２５  １００重量部を基準）を添加しつつ非反応性気体Ｎ2をマスフローメータ１０４を利用して注入した。次に、混合液を回転羽１０８で撹拌、混合して吐出口１０６を通じて一定流速で外部に吐出する。混合が円滑になされて気泡が均一に発生するように、回転羽１０８は図２の模式図でのように筒状を使用し、回転羽と成形装置内壁間の間隔を狭めることがさらに望ましい。成形装置１００の工程条件は圧力５ｂａｒｒ、吐出流量３ｋｇ／ｍｉｎにし、非反応性気体の注入流量は１Ｌ／ｍｉｎ（マスフローメータの調節数値２０％）、回転羽の回転速度は５，０００ｒｐｍに設定した。
【００５０】
外部に吐出された混合液は金型１１０に直接注入されて成型工程をたどる。２液成分混合物が金型に注入された後、８０〜９０℃の温度で１２時間ほど硬化させた。鋳物は２５℃まで冷却した後で前記比較例１の製造方法と同一にスライス工程とグルーブ形成工程とを経た後で積層研磨パッドを製作した。
【００５１】
比較例１の方法による研磨条件で研磨試験を行った結果、研磨速度は２９００±２００／分、平坦性は５±１％である。また、研磨パッドの表面を走査電子顕微鏡で観察して気孔の形状と緻密度とを観察してその結果を表２に示した。図３から均一であって緻密な微細気孔が形成されたことを確認できた。
【００５２】
実施例２〜９
次表１のような配合量として界面活性剤の含量、混合液の吐出流量、非反応性気体の注入流量などを変化させつつ比較例１と同じ方法で研磨パッドを製造して研磨特性を評価して表２のような結果を得た。実施例２で得られた研磨パッドを走査電子顕微鏡に観察した結果、均一であって緻密な微細気孔が形成されたことを確認することができた。（図４）
【００５３】
【表１】
2006502300.tif 000003
【００５４】
【表２】
2006502300.tif 000004
前記表１と２とから確認されるように、シリコン系非イオン性界面活性剤の含量、非反応性ガス注入流量、混合・吐出量などを適正に調節変化させつつ本発明により製造した研磨パッドは研磨効果及び平坦性にすぐれて研磨特性が安定していることが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００５５】
上記したように、本発明は、別途の中空球体を発泡体複合体に挿入することを必要とする場合とは異なり、発泡体組成物に非反応性気体を注入することにより発泡体内に気孔が形成されるのでスクラッチ発生を抑制することができる。特に、気泡が２成分液混合過程の間に形成されるので、研磨パッド内に均一な大きさと分布とを有する気孔を形成することができる。また、工程が単純であって工程条件の余裕度が高くて工程費用が節減され、工程信頼度が高まって生産性が向上する。
【図面の簡単な説明】
【００５６】
【図１】比較例２によるポリウレタン発泡体の形成工程を示す模式図である。
【図２】本発明による実施例１のポリウレタン発泡体の形成工程を示す模式図である。
【図３】本発明による実施例１から得られた研磨パッドの走査電子顕微鏡写真である。
【図４】本発明による実施例２から得られた研磨パッドの走査電子顕微鏡写真である。
【図１】
2006502300.tif 000005
【図２】
2006502300.tif 000006
【図３】
2006502300.tif 000007
【図４】
2006502300.tif 000008
【国際調査報告】
2006502300.tif 000009
2006502300.tif 000010