(57)【要約】【課題】  個々のプログレッシブレンズの計算方法が説明されている。【解決手段】  本発明は次の諸工程を特徴とする：  −  理論仕様に基づいたレンズに対する１個以上の基本設計図を作成する工程、  −  これらの基本設計図から始発設計図を作成する工程、  −  装用試験被験者からの個々のデータに対応して前記始発設計図から個々のプログレッシブレンズを計算する工程、  −  製作用の妥当な始発設計図を作成する工程：及び  −  個々の顧客データに従って前記始発設計図から個々のプログレッシブレンズを計算する工程。
2006514336.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
−  理論仕様に基づいてレンズに対する１個以上の基本設計図を作成する工程、
−  これらの基本設計図から標準設計図を作成する工程、
−  装用試験被験者のための個々のデータに対応して始発設計図から個々のプログレッシブレンズを計算する工程、
−  製作用の最終標準設計図を作成する工程、及び
−  個々の顧客データに従って前記始発設計図から個々のレンズを計算する工程とからなることを特徴とするプログレッシブレンズの計算方法。
【請求項２】
−  前記始発設計図から始発面を選択する工程、
−  前記標準値を個々の顧客データに置き換える工程、
−  物体距離及び調節モデルを計算する工程、
−  個々のパラメータに従って眼に対してレンズを配置する工程、
−  新規のレンズパラメータを考慮する工程、
−  トーリック重ね合わせ面、好ましくは非トーリック重ね合わせ面を計算する工程、
−  非トーリック重ね合わせ面を最適化スプラインに転換する工程、
−  新規の主注視線を計算する工程、
−  設定値仕様の内挿及び変換工程、
−  個々のレンズを最適化する工程、並びに
−  プログレッシブ領域を拡張する工程とにより個々の顧客データに従って前記個々のレンズが、前記始発設計図から計算されることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、個々のプログレッシブレンズの計算方法に関するものである。
【０００２】
プログレッシブレンズ（多重焦点レンズ、多焦点レンズ等とも呼ばれる）は、レンズ装用者が近用物体を観察する領域（近用部）でのレンズとは別に、レンズ装用者が遠方の距離−本明細書では以後、遠用部と呼ぶ−で物体を観察する領域での異なる（より小さい）屈折力のレンズを指すと通常、理解されている。所謂、プログレッシブゾーンが遠用部と近用部との間にあり、このゾーンではレンズの屈折力が遠用部の屈折力から近用部の屈折力へ連続して増加する。屈折力のこの増加値は加入度数とも呼ばれる。
【０００３】
一般に、遠用部はレンズの上方部に配置され、“無限の遠方”を一瞥するための設計され、一方、近用部はレンズの下方領域に配置され、とりわけ読書のために設計されている。特定の用途には−ここでは例として、パイロットの眼鏡、又はコンピュータのモニターでの作業用眼鏡を挙げることが可能である−遠用部と近用部は別々に配置され及び／又は異なる距離に対して設計されることも可能である。
【０００４】
更に、レンズは、多数の近用部及び／又は多数の遠用部、従って対応するプログレッシブゾーンを有することができる。
【０００５】
或る定った屈折率を有するプログレッシブレンズでは、遠用部と近用部との間の屈折力を増加させるためには、片面又は両面の曲率が遠用部から近用部へ連続して変化しなければならない。
【０００６】
レンズの両面は、通常、表面の各点における曲率Ｒ１及びＲ２の、所謂、主半径で特徴付けられる（時々、曲率の主半径の代わりに、所謂、主曲率Ｋ１＝１／Ｒ１及びＫ２＝１／Ｒ２も使用される）。レンズ材料の屈折率ｎと並んで曲率の主半径が、表面を視力検定的に特徴付けるのによく使用される次の値を決める：
面屈折値  Ｄ＝０．５＊（ｎ−１）＊（１／Ｒ１＋１／Ｒ２）、
面非点収差  Ａ＝（ｎ−１）＊（１／Ｒ１＋１／Ｒ２）。
【０００７】
面屈折値Ｄは、屈折力が遠用部から近用部へ増加する分の値である。矯正されるべき非点収差を眼自体が有しないならば、約０．５ディオプトリの値を超える非点収差によって、網膜上でぼんやりと認識される像になるので、面非点収差Ａ（円柱屈折力）は“厄介な特性”である。
【０００８】
特許文献１は、主視線に対応する線（主線）に沿って決定される屈折値及び非点収差の特性を使うことによりプログレッシブレンズを計算する方法を記載している。
【０００９】
個々のレンズを計算する場合、屈折力の考えられる非常に多様な組み合わせによって、レンズは注文によってのみ計算され得るので、極めて短時間内に最適化を行なわなければならない。
【特許文献１】国際公開第０１／８１９７９号パンフレット
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明の目的は、個々のプログレッシブレンズが極めて短時間内に計算されて最適化され得る方法を提供することであり、それにより、プログレッシブレンズの主視線に沿って最適特性が得られる、即ち主線と主視線が一致し、全ての個々のパラメータが考慮されている。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
この目的は、特許請求の範囲の請求項１の特徴部分によって達成される。次の諸工程によって特徴付けられる方法が提供される：
−  理論仕様に基づいてレンズに関する１個以上の基本設計図を作成する工程、
−  これらの基本設計図から始発設計図を作成する工程、
−  レンズを装用する試験被験者に関する個々のデータに対応して、前記始発設計図から個々のプログレッシブレンズを計算する工程、
−  製作用の最終始発設計図を作成する工程、及び
−  個々の顧客データに従って前記始発設計図から個々のレンズを計算する工程。
【００１２】
先ず、１個の基本設計図及び／又は多数の基本設計図が作成される。これらは理論データに基づいて解析される。次に、基本設計図は、（例えば、基礎研究又は装用試験からの）仕様に合致するまで修正及び調整される。この基本設計図は、下記でより詳細に説明される弱い屈折力及び初期設定値又は標準値に対して計算される。原則として、そのような基本設計図は、前記した特許文献１に記載されているような方法によって作成され得る。
【００１３】
次の工程で、基本設計図から、所謂、始発設計図が作成される。始発設計図は、個々のパラメータの初期設定値に対して計算され、屈折力の領域をカバーする限定された数のプログレッシブレンズである。始発設計用に極く少数のレンズしか利用できないならば、複雑さはかなり少ない。しかしながら、このことによって、遠視、近視等の種々の要求事項に応じることが難しくなり、個々のプログレッシブレンズの最適化の複雑さが更に増す。この理由で、種々の基本設計図（通常は３〜４個）が、装用試験で互いに比較して試験されることになれば、始発設計図は数個の選択肢しか有しないが、製作のための最終始発設計図には、通常、それより多くの選択肢が含まれる。
【００１４】
極端なケースでは、これが、ただ１個の基本設計図となる場合がある。しかしながら、通常、近視には少なくとも１系列が、正常視には１系列が、そして遠視には１系列が提供される。
【００１５】
１つの例を次表に示している：
【００１６】
【表１】
2006514336.tif 000003
【００１７】
プログレッシブレンズの計算及び最適化には、平均的な個々のパラメータ、通常、次の数値、が考慮される：
−  処方円柱屈折力＝０ディオプトリ；プリズム、垂直方向及び水平方向＝０ｃｍ／ｍ；
−  基準点における屈折力の定義（使用点、頂点測定、等）；
−  瞳孔間距離ＰＤ＝６３ｍｍ；角膜頂点距離＝１５ｍｍ；視覚転心距離＝２８．５ｍｍ；前側傾斜＝８度；
−  フレームレンズ角（外側傾斜）＝０度；
−  中央部厚さ又は縁部厚さは、処方、加入度数及び直径の関数として変動する；
−  直径＝７０ｍｍ；
−  肉薄化プリズムは、処方、加入度数及び直径の関数として変動する；材料＝平均屈折率を持つ材料；
−  遠用物体距離＝０ディオプトリ；近用物体距離＝！１０００／３８０ｍｍ又は近方視力での物体距離＝！加入度数（加入度数＞２．５  ディオプトリの場合）。
【００１８】
基本曲面（第２面の形状（通常は球形）及び撓み（屈折値））は、処方、加入度数及び直径の関数として変動する。
【００１９】
これらの始発設計図から、試験装用被験者に関する個々のデータに対応するプログレッシブレンズが計算される。計算方法は、下記で更に詳細に説明される。
【００２０】
或いは、装用実験のための全てのレンズは、前記した特許文献１に記載されている方法によって計算することも可能である。
【００２１】
第２設計ループでは、設計図は装用試験に基づいて修正及び調整され得る。第１局面では、比較的小人数のボランティアによって内部の装用試験で種々の始発設計物が試験される。第２局面では、比較的多人数のボランティアによって外部の装用試験が行なわれる。原則として、これによって３つの設計ループが形成される。
【００２２】
最終設計図が確認されたとき、製作用の始発設計図が作成されなければならない。この設計図は、装用試験用の始発設計図よりも多くの選択肢を持つように選ばれるのが普通である。
【００２３】
次表は、始発設計図が、ここで示されている全ての屈折力に対して作成されている例を示している。
【００２４】
【表２】
2006514336.tif 000004
【００２５】
計算方法は下記で更に詳細に説明される。
【００２６】
始発設計図から、レンズの全てのパラメータは保存されなければならない。既に触れた個々のパラメータに加えて、始発設計図は次も包含する：
プログレッシブ面上の面データ；
基準点の座標；
透視点の関数とする物体距離モデル；
物体距離の関数とする調節モデル；
主線（前記した特許文献１に記載されている）の経路、及び全ての評価ポイントにおける全ての設定点仕様（透視点）。
【００２７】
プログレッシブ面はＢスプライン（spline）によって表示されるのが最良である。スプラインの次数及び係数の数は自由パラメータである。スプラインの次数が高ければ高いほど、間隔の表示はそれだけ詳細になり得るが、スプラインの振動傾向はそれだけ大きくなる。この理由で、四次のスプライン又は三次のスプラインが、とりわけ好ましい。また、係数の数によって、面が表示され得るばらつきを制御できる。
【００２８】
しかしながら、最適化問題の複雑さは、係数の数と共に増大し、従って、コンピュータ処理時間も長くなる。それにも拘らず、係数が極めて多数（約４，０００個）であるのが好ましいことは判っている。プログレッシブレンズは、通常、目的関数（target function）を最小化することにより最適化される。目的関数は次のように書くことが可能である、例えば：
ｍｉｎ ３ ｇａｉ（Ａ実際値！Ａ設定値）ｉ２＋ｇｂｉ（Ｂ実際値！Ｂ設定値）ｉ２．．．
[式中、Ａ、Ｂ等は、非点収差、屈折値、両眼不均衡、非点収差及び屈折値の勾配、ディストーション（distortion）等のような最適化対象の諸特性を表す。]  しかしながら、プログレッシブレンズは、レンズ全体にわたって二次のストリップ（strip）及び仕様関数に基づいて記載されるので目的関数への書き込み特性が余り多いと好ましくない。この理由で、目的関数の中に矛盾する要件があることが考えられるために、特性が多過ぎると最適化が困難になる。従って、目的関数では２個の特性で充分である。その他の特性は、モニターされていて、解析に基づいて設計ループの中で後で調整されてもよい。
【００２９】
更に、各特性は、重み付けサイトｉ全体にわたって、位置の関数として重み付けできる。従って、１つの特性を別の特性との関係で重み付けできるが、また、位置の関数として１つの特性の重み付けもできる、例えば非点収差は、近用視力においてよりも遠用視力において重み付けが大きい。
【００３０】
評価ポイントが多くなればなるほど、対応する特性は、各評価ポイント毎に視線−及び局所的波面の完全な計算−に基づいて計算されなければならないので、最適化はそれだけ時間がかかる。しかしながら、多数の評価ポイントが存在するとき、レンズ及び／又はレンズの最適化は遥かに良好に、そして更に正確に管理され得ることは明らかである。従って、多数の評価ポイントを使用することが好ましい；一般に、約１５，０００個の評価ポイントが使用される。
【００３１】
更に、係数も評価ポイントもレンズ全体にわたって等距離点に均等に分配されなくて、むしろ評価ポイントの数及び／又は係数の数は、特性が、より大きく変化する領域で又は更に重要になると見なされる領域で増加されることになればそれは好ましい。
【００３２】
設定値仕様は、絶対値として規定されるのではなく、むしろ偏差又は許容誤差として規定されることが重要である。例を下記に示している。
【００３３】
球面屈折力０．５、円柱屈折力１．０、Ａ０度、加入度数２．０の各値を有するプログレッシブレンズが最適化されるとしよう。絶対値が規定されることになれば、次が遠用基準点で要求される、例えば：理想的には、球面屈折力０．５、円柱屈折力１．０、Ａ０度、及び近用基準点では：球面屈折力２．５、円柱屈折力１．０、Ａ０度と言うのは、この場合、レンズは要求事項に正確に合致すべきであるからである。しかしながら、周縁部で球面屈折力１．５、円柱屈折力２．０、Ａ４５度が要求されるのが理想的であろう。
【００３４】
設定値仕様は、常に、目標に極めて近くなければならず、そして必然的に周縁部では比較的大きい像誤差が生じる。このことは、適切な設定値仕様がプログレッシブレンズの計算及び最適化にいかに重要であるかを明瞭に示している。
【００３５】
絶対値が規定されるとき、各処方毎に個別の設定値仕様が提供されなければならない。このことは、とりわけ個々のプログレッシブレンズを最適化する際の不利点である。
【００３６】
この理由で、レンズの実際値と眼の屈折不足とを組み合わせて、その実際値と設定値仕様とを比較することが、より好ましい。例えば、前記した特許文献１に記載されているクロスシリンダー法を使って、眼との組み合わせを行なうのが最良である。次に、前記例の設定値仕様は、遠用基準点及び近用基準点、即ち屈折誤差理想値及び非点収差偏差理想値、では０ディオプトリとなり、そして周縁部（例として）では、屈折誤差理想値は１．０ディオプトリとなり、及び非点収差偏差理想値は１．２５ ディオプトリとなる。こうして、軸位置は、クロスシリンダー法に基づいて考慮される。従って、これらの設定値仕様は処方とは無関係である。屈折異常症、近視等に関して設定値仕様の差異は、始発設計図の異なる屈折力を持つ別の設定値仕様によって得られる。この場合、非点収差偏差及び屈折誤差は好適な仕様であることが分っている。
【００３７】
評価ポイントは、直交座標ｘとｙを使って必ずしも保存されるのが必須である訳ではなく、むしろ座標ｕとｙ、[式中、ｕは評価ポイントから主線までの距離である、即ちｕ＝ｘ！ｘＨＬ（ｙ）を使って保存されることも必須である。]  個々のレンズの計算の際に設定値仕様を新規の主視線に簡単に適応できることが重要である。
【００３８】
製作用の始発設計図は次の工程で作成される。
【００３９】
次に、個々のプログレッシブレンズの計算は、前記始発設計図を使って個々の顧客データに従って行なわれる。
【００４０】
計算プログラムは、入力マスク（装用試験の場合に）を使って、或いは製作方法におけるオンライン最適化の際のインターフェースによって新規の個々のパラメータを得る。これらの全てのパラメータは既に確認されている。全てのパラメータ及び設定値仕様による最も類似の始発レンズは、処方球面屈折力及び加入度数に基づいて始発設計図から選択される。最適化対象のレンズは、選択された始発レンズと等価であり、次に、始発レンズの個々のパラメータは、新規のパラメータにより、とりわけ処方球面屈折力、円柱屈折力及びプリズム値、加入度数及び肉薄化プリズムに置き換えられる。
【００４１】
次いで、物体距離及び調節モデルは、もう一度計算される。
【００４２】
次に、レンズは、新規の個々のパラメータ（瞳孔間距離、角膜頂点距離、視覚転心距離、前側傾斜及び外側傾斜）に従って、眼との間隔を置いて及び／又は眼に対して配置される。
【００４３】
次の工程では、材料（屈折率）、直径及び／又はフレーム形状及び基本的曲面が再配置される。
【００４４】
次いで、非トーリック面がプログレッシブ面上に割り当てられる。遠用基準点において、軸位置を包含する球面屈折力及び円柱屈折力が、好ましくは使用位置で、処方に対応するように非トーリック面が計算される；垂直及び水平プリズムは、好ましくは使用位置で、プリズム基準点において処方プリズムと肉薄化プリズムとの組み合わせに対応する、そして中心の厚さ及び／又は縁部厚さは規定値に対応する。このことは、反復法により行なわれるのが最良である（例えば、６個の変数を使うニュートン（Newtonian）反復法）。この場合の自由度６は、非トーリック面の２個の主要曲率及び軸位置、全プログレッシブ面の頂点における面法線（ｘ成分及びｙ成分）及び前面から背面までの距離である。
【００４５】
これによってプログレッシブレンズが得られ、その品質は、プログレッシブ屈折力及び非点収差屈折力を別にすること以外、従来のプログレッシブレンズの品質に相当する。
【００４６】
勿論、非プログレッシブ面上で重ね合わせを行ない、次いで、それを最適化することもできる。このとき、これによって、プログレッシブ面及び個々の非トーリック面を持つ個々のレンズが得られる。更に、基面を非トーリック的に設計し、次に、これを処方済み非点収差に適用し、更に、プログレッシブ面上で矯正円環体を重ね合わせ、従って最終的にこの重ね合わせ面を最適化することもできる。このとき、個々のプログレッシブ面及びトーリック面を持つ個々のレンズが得られる。プログレッシブ面はレンズの前面上でも背面上でもよい。
【００４７】
しかしながら、前面が球形又は少なくとも回転対称形であること、及び結像異常の歪は極めて小いので、背面が球形処方及び円柱処方から成る全処方を含む個々のプログレッシブ面であることが好ましい（ジョセフ・ライナー（Josef Reiner）、“眼と眼鏡［Eye and Lens］”、眼科医叢書［Ophthalmologist Book Series］、第59巻を参照されたい）。これの別の形は下記で説明される。しかしながら、この方法は、既に説明した別の形にも応用され得る。
【００４８】
次の工程で、計算された非トーリック面が、Ｂスプライン、所謂、重ね合わせスプライン又は最適化スプライン、に転換される。非トーリックの重ね合わせ面及びそれの下のプログレッシブ面から新規のＢスプラインも計算できる。しかしながら、重ね合わせスプラインを使用するのがベターである。
【００４９】
次いで、最適化対象の係数の数は、情報を無駄にすることなく下方の基面（プログレッシブ面）とは無関係に選択され得る、そして最適化対象の表面は少ない情報で済まさなければならない。しかしながら、このことは、係数の最適化にとってだけ重要である。背面の矢印の高さは、常に、基面と重ね合わせスプラインの和に相当する。最適化に当っては、完全な背面は、常に、光線の計算の際にばかりでなく波面計算の際にも考慮される。
【００５０】
次の工程で、見透す位置での眼及び変化したプリズム作用の関係でレンズの位置決めが変ることにより、主視線が古い主線及び／又は主視線から外れるので、主視線は再び計算される。
【００５１】
次いで、新しい主視線が各水平工程で古い主視線と比較して移動した量だけ設定値仕様は移動される、即ち各設定値仕様は新しい各々のｕ座標を受け取る。例えば、近用基準点の高さで主視線のｘ偏差が２ｍｍではなく３ｍｍであるとすれば、ｕ座標は水平部分で１ｍｍ移動される。設定値仕様は始発レンズから採用されるのではなく、始発設計図に近いレンズから屈折力によって変更されるのが好ましい。
【００５２】
次の工程で、プログレッシブ面は、市販の最適化プログラム（例えば、ＮＡＧライブラリーから）によるか、或いは課題及び使用される面図面に明確に適応した最適化プログラムのどちらかによって最適化される。本明細書では後者の方が好ましい。大抵の場合、僅か３個の最適化工程が終わると目標が達成される。しかしながら、安全のために１０個の最適化工程を行なうのがベターである。そのような最適化は、理想的始発点及び理想的設定値仕様及び普通のＰＣ（パーソナルコンピュータ）（例えば、１８００ＭＨｚのインテル・ペンティアム(登録商標)（Intel Pentium）４プロセッサ）で理想的に調整された最適化プログラムによって３０秒足らずで済む。
【００５３】
同じ個々の処方データが発生した時、再び最適化を行なわなくて済むように、最適化された全ての面をオンラインでセーブすることもできる。しかしながら、本明細書で説明している方法は、非常に安定で、迅速で且つ信頼できるので、探索アルゴリズムは各処方を単純に再度計算するよりも複雑だろうと言うことが分った。
【００５４】
必ずしもレンズの面全体を最適化するのが有利と言う訳ではなく、中央領域（約２０−３０ｍｍ）だけを最適化し、次いで特別に開発された外挿プログラムを使ってこの領域を拡張することが有利であることが分った。これによって、品質に何等の影響を及ぼすことなくコンピュータ処理時間が節約される。
【００５５】
例として、図面を参照しながら実施例に基づいて、発明の全体的概念を限定することなく、本発明を下記で更に詳細に説明する；本明細書の中で必ずしも本発明の全てをより詳細に説明している訳ではない開示に関しては、これらの図面で明確に触れている。
【発明を実施するための最良の形態】
【００５６】
図１では次の標準値を使用した：
処方球面屈折力＝！４．０ディオプトリ；加入度数２．０ディオプトリ；処方円柱屈折力＝０ディオプトリ；プリズム、垂直及び水平方向＝０ｃｍ／ｍ；
【００５７】
使用位置における基準点での屈折力；瞳孔間距離＝６３ｍｍ；角膜頂点距離＝１５ｍｍ；視覚転心距離＝２８．５ｍｍ；前側傾斜＝８度；フレームレンズ角（外側傾斜）＝０度；中心厚さ＝２ｍｍ；直径＝７０ｍｍ；薄肉化プリズム＝１．０ｃｍ／ｍ；材料＝ペルファリット（Perfalit）１．６ｎ＝１．５９７；遠用物体距離＝０ディオプトリ；近用物体距離＝！１０００／３８０ｍｍ；ベースカーブ球面屈折力＝３．４１ディオプトリ。図１は、等値線が完全に主線と対称的であること、及び全ての点で均一で、緩やかな転移が存在し、並びに広い遠用領域及び近用領域が存在することを示している。異なる個々のパラメータを有するレンズもこれに似ている筈である。
【００５８】
次の個々のパラメータは図２に明記されている：
処方球面屈折力＝！３．５ディオプトリ；加入度数＝２．０ディオプトリ；処方円柱屈折力＝１ディオプトリ；軸位置＝２０度；プリズム、垂直方向＝！０．５ｃｍ／ｍ；プリズム、水平方向＝１．０ｃｍ／ｍ；使用位置における基準点での屈折力；瞳孔間距離＝７２ｍｍ；角膜頂点距離＝１９ｍｍ；視覚転心距離＝３２．５ｍｍ；前側傾斜＝１１度；フレームレンズ角（外側傾斜）＝１度；中心厚さ＝２ｍｍ；直径＝７０ｍｍ；薄肉化プリズム＝１．０ｃｍ／ｍ；材料＝ペルファリット（Perfalit）１．６ｎ＝１．５９７；遠用物体距離＝０ディオプトリ；近用物体距離＝！１０００／３８０ｍｍ；ベースカーブ球面屈折力＝３．７ディオプトリ。
【００５９】
図２が示すように、等値線［原文のまま：等値線類（isolines）］はもはや主線に関して対称ではなく、転移はもはや緩やかでなく、視界は大幅に制約される。更に、古い主線及び／又は主視線と比較して主視線の移動が起こることが判る。
【００６０】
図３は次の個々のパラメータを示す：球面屈折力＝！３．５ディオプトリ；加入度数＝２．０ディオプトリ；処方円柱屈折力＝１ディオプトリ；軸位置＝２０度；使用位置における基準点での屈折力；プリズム、垂直方向＝！０．５ｃｍ／ｍ；プリズム、水平方向＝１．０ｃｍ／ｍ；瞳孔間距離＝７２ｍｍ；角膜頂点距離＝１９ｍｍ；視覚転心距離＝３２．５ｍｍ；前側傾斜＝１１度；フレームレンズ角（外側傾斜）＝１度；中心厚さ＝２ｍｍ；直径＝７０ｍｍ；薄肉化プリズム＝１．０ｃｍ／ｍ；材料＝ペルファリット（Perfalit）１．６ｎ＝１．５９７；遠用物体距離＝０ディオプトリ；近用物体距離＝！１０００／３８０ｍｍ；ベースカーブ球面屈折力＝３．７ ディオプトリ。
【００６１】
図３は、等値線が再び主線に関して対称に走り、そして転移は再び緩やかになり、視界は明確に拡大されていることを明瞭に示している。古い主線及び／又は主視線と比較して主視線の移動も、等値線が、今や、新規の主視線に関して対称に走ると言う事実と共に明らかである。
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】始発設計図からのプログレッシブレンズによる像誤差に基づいた視力の低下の分布を示す図である。
【図２】円環体を使って重ね合わせた後のプログレッシブレンズによる像誤差に基づいた視力の低下の分布を示す図である。
【図３】最適化後のプログレッシブレンズによる像誤差に基づいた視力の低下の分布を示す図である。
【図４】本方法のフローチャートである。
【図５】概略の最適化及びコンピュータ処理方法のフローチャートである。
【図１】
2006514336.tif 000005
【図２】
2006514336.tif 000006
【図３】
2006514336.tif 000007
【図４】
2006514336.tif 000008
【図５】
2006514336.tif 000009
【国際調査報告】
2006514336.tif 000010
2006514336.tif 000011
2006514336.tif 000012
2006514336.tif 000013
2006514336.tif 000014
2006514336.tif 000015