(57)【要約】温度変化によって反りを確実に低減することができる表示スクリーン用の積層シート及び表示スクリーンを提供することを目的とする。線膨張係数が互いに異なる２層以上を含む複層シートＡと、前記複層シートＡ以外のいずれか一つのシートＢとを備え、少なくとも１０℃から３０℃の温度範囲内において、下記の式（＊１）、式（＊２）、式（＊３）を満たし、かつ、全てのシートを重ねた時に以下の（ｉ）または（ｉｉ）のいずれかに該当する。｜ΔθＡ｜＞０・・（＊１）          ΔθＡ：反りδＡの上記温度変化に対する変化率（ｍｍ／℃）−２≦δＡＢ≦１０ｍｍ・・（＊２）  δＡＢ：シート全体としての反り（ｍｍ）δＡＢ＝（ＥＡＴＡ３δＡ＋ＥＢＴＢ３δＢ）／（ＥＡＴＡ３＋ＥＢＴＢ３）・・（＊３）δ：反り（ｍｍ）Ｅ：ヤング率（Ｐａ）ｔ：厚み（ｍｍ）（ｉ）観察側のシートが映像光源側に凸方向、かつ映像光源側のシートが観察側に凸方向である。（ｉｉ）観察側のシートと映像光源側のシートとがいずれも映像光源側に凸方向で、観察側のシートの曲率が映像光源側シートの曲率より大きい。
2008004500.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のスクリーンシートが重ねられた積層シートであって、
線膨張係数が互いに異なる２層以上を含む複層シートＡと、
前記複層シートＡ以外のいずれか一つのシートＢとを備え、
少なくとも１０℃から３０℃の温度範囲内において、式（＊１）、式（＊２）、式（＊３）を満たし、かつ、全てのシートを重ねた時に以下の（i）または（ii）のいずれかに該当する積層シート。
【数１】
2008004500.tif 000025
（i）観察側のシートが映像光源側に凸方向、かつ映像光源側のシートが観察側に凸方向である。
（ii）観察側のシートと映像光源側のシートとがいずれも映像光源側に凸方向で、観察側のシートの曲率が映像光源側シートの曲率より大きい。
ただし、ΔθＡ  ：複層シートＡの反りδＡの上記温度変化に対する変化率（ｍｍ／℃）
δＡＢ  ：全てのシートを重ねて枠なしで四辺を固定した時の、シート全体としての反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
δＡ  ：複層シートＡの反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
δＢ  ：シートＢの反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
ＥＡ  ：複層シートＡのヤング率（Ｐａ）
ＥＢ  ：シートＢのヤング率（Ｐａ）
ｔＡ  ：複層シートＡの厚み（ｍｍ）
ｔＢ  ：シートＢの厚み（ｍｍ）
【請求項２】
前記複層シートＡは、レンチキュラーレンズシートであり、
前記シートＢは、フレネルレンズシートであることを特徴とする請求項１に記載の積層シート。
【請求項３】
複数のスクリーンシートが重ねられた積層シートであって、
線膨張係数が互いに異なる２層以上を含む複層シートＡと、
前記シートＡ以外の他の複層シートであって、線膨張係数が互いに異なる２層以上を含む複層シートＢとを備え、
少なくとも１０℃から３０℃の温度範囲内において、式（＊４）、式（＊５）、式（＊６）、式（＊７）を満たし、かつ、全てのシートを重ねた時に以下の（i）または（ii）のいずれかに該当する積層シート。
【数２】
2008004500.tif 000026
（i）観察側のシートが映像光源側に凸方向、かつ映像光源側のシートが観察側に凸方向である。
（ii）観察側のシートと映像光源側のシートとがいずれも映像光源側に凸方向で、観察側のシートの曲率が映像光源側シートの曲率より大きい。
ただしΔθＡ  ：複層シートＡの反りδＡの上記温度変化に対する変化率（ｍｍ／℃）
ΔθＢ  ：複層シートＢの反りδＢの上記温度変化に対する変化率（ｍｍ／℃）
δＡＢ  ：全てのシートを重ねて枠なしで四辺を固定した時の、シート全体としての反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
δＡ  ：複層シートＡの反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
δＢ  ：複層シートＢの反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
ＥＡ  ：複層シートＡのヤング率（Ｐａ）
ＥＢ  ：複層シートＢのヤング率（Ｐａ）
ｔＡ  ：複層シートＡの厚み（ｍｍ）
ｔＢ  ：複層シートＢの厚み（ｍｍ）
【請求項４】
前記複層シートＡは、レンチキュラーレンズシートであり、
前記複層シートＢは、フレネルレンズシートであることを特徴とする請求項３に記載の積層シート。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれか一項に記載の積層シートを備えた表示スクリーン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、積層シート及びこれを用いた表示スクリーンに関し、特に、背面投射型表示装置等の表示装置に用いられる積層シート及び表示スクリーンに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、映像投射装置からの映像光を背面からスクリーン上に拡大投射して、映像を観察する装置として、背面投射型プロジェクションテレビがある。映像投射装置としては、ＣＲＴ式のものがあり、近年では液晶（ＬＣＤ；Liquid Crystal Display）やマイクロミラーデバイス（ＤＭＤ；Digital Micro mirror Device）等のマイクロディスプレイも用いられている。【０００３】
背面投射型スクリーンはフレネルレンズシートとレンチキュラーレンズシートの２枚のシートを重ねて合せた構成を有する。さらに、観察側に前面シートが設けられることもある。これらの２枚のレンズシートは、これらの間に隙間があると映像がぼける等の問題が生じるため、これらを隙間なく密着させる必要がある。さらに、重ね合せられたレンズシートは、全体として平面でないと映像が歪む等の問題が生じるため、全体として平面に保つ必要がある。また、スクリーン用のレンズシートでは、厳密に平面でなくても、光源側に若干凸であってもよい。これは、重ね合せられたレンズシートが観察側に凸であっても、画面を指で押したときにへこんでしまうが、凹だと押しても凹のまま変化しないからである。【０００４】
このように、重ね合わせられたレンズシートを密着させるとともに、２枚のレンズシートが全体として平面もしくは若干光源側凸に保つ技術が求められている。例えば、特許文献１に、フレネルシートを出射面凸に、レンチを入射面凸に予め反り付けして組み合わせ、密着させる方法が開示されている。また、特許文献２には、３枚のシートを全て同じ方向に凸の反り形状に成形し、重ね合わせて密着させる方法が開示されている。【０００５】
一般に、背面投射型スクリーンでは、共押出し成形や、貼り合せによる複層シートを使用することがある。このような複層シートでは、層間の線膨張率の違いあるいは層間の吸水性の違いによるバイメタル反りが発生するという問題がある。このような課題に対して、特許文献３に、観察側の吸水性が映像側の吸水性より小さい複層シートを用い、吸湿時に映像側へ反る構造とする方法が提案されている。【０００６】
特許文献３では、吸湿率の差は０．１％以上が好ましく、いくら大きくても問題ないとされる。この場合には、実際には大きすぎると極端に反ってしまうという問題が発生する。また、好ましい吸湿率を有する材料の例として「アクリル、ポリカ、スチレン」等が開示されているが、反り変化に関して重要なヤング率や伸び率、層厚みの記載がなく、具体性に欠ける。【０００７】
さらに、特許文献４に、貼り合せたレンチキュラーレンズシートとフレネルレンズシートの線膨張率差Δαを５．５×１０−５（／℃）以下にする技術が開示されている。この技術では、さらに最前面に線膨張率が３×１０−５（／℃）以下の材質を積層している。これによって、バイメタル反り変化を抑え、発生する向きを映像光源側に凸となるようにコントロールする。この特許文献４にもまた、反り変化に関して重要なヤング率の記載がなく、具体性に欠ける。【０００８】
このように，従来から温度変化に対して各シートの反り変化を低減する技術が開発されてきた。他方、近年のスクリーンでは、多機能化等の目的のために、異材質によって複層構成にすることが多い。複層シートでは、線膨張係数に差がある場合には、温度変化等によってバイメタルのようにシートの反りが変化する。【０００９】
液晶表示パネルの背部に設けられるバックライトには、輝度むらを防止するための拡散板、拡散板を通過した光を集光するレンズシート等が組み込まれる。レンズシートは、各々別の材料からなる基材シート層、レンズ層らが積層されて形成されたり、複数の光拡散シートが貼りあわされて形成されたりする。液晶表示装置においては、周囲に温度変化に加えて、その内部に配置される光源からの発熱等も加わり、複層から構成されるレンズシートにシート反りが発生することが問題となる。【００１０】
シート反りを抑制するためには、各層の線膨張係数の差を小さくする、又はいずれかの層を極めて剛直にする等の方法が考えられる。特許文献５には、積層されるシートが各々異なる材料で構成されたり、複数の光拡散シートを貼り合わせたりする構成が開示されている。しかし、シート自体の多機能化、シートの製造上の問題等で、好適に各層の熱膨張係数、ヤング率、厚みを設定することができるとは限られず、従来からの技術を適用することができない場合もある。【００１１】
また、特に液晶表示装置においては、バックライトに組み込まれるレンズシートでそりが生じると、（１）レンズシートが液晶表示パネル又は光源に接触することによってレンズシートが部分的に破損すること、（２）レンズシートの視野角作成が変化することに起因して輝度むらが生じてしまうこと、を招来する可能性がある。【００１２】
なお、特許文献６には、シートが光源側に凸状に反った場合、光源側にたわみ防止ピンを設けて反りの影響を軽減する技術が開示されている。しかし、反りの量が大きい場合、レンズシートとたわみ防止ピンとが接触することによって、レンズシートが部分的に破損することを招来し得る。また、特許文献６の技術では、レンズシートが液晶表示パネル側に凸状に反った場合には対応することは難しい。
【特許文献１】特開平４−６７１３４号公報
【特許文献２】特開平０２−０７２３４１号公報
【特許文献３】特開平１１−０７２８４８号公報
【特許文献４】特開２００２−０４０５６３号公報
【特許文献５】特開２００６−２０８９３０号公報
【特許文献６】特開２００７−１０９６０８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
このように、従来のスクリーン用のレンズシートでは、温度変化によって反りを低減することが困難である問題がある。
本発明は、このような課題に鑑みてなされたものであり、温度変化によって反りを確実に低減することができる積層シート及び表示スクリーンを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明に係る積層シートは、複数のスクリーンシートが重ねられた積層シートであって、線膨張係数が互いに異なる２層以上を含む複層シートＡと、前記複層シートＡ以外のいずれか一つのシートＢとを備え、少なくとも１０℃から３０℃の温度範囲内において、式（＊１）、式（＊２）、式（＊３）を満たし、かつ、全てのシートを重ねた時に以下の（i）または（ii）のいずれかに該当する積層シート。
【数３】
2008004500.tif 000003
（i）観察側のシートが映像光源側に凸方向、かつ映像光源側のシートが観察側に凸方向である。
（ii）観察側のシートと映像光源側のシートとがいずれも映像光源側に凸方向で、観察側のシートの曲率が映像光源側シートの曲率より大きい。
ただし、ΔθＡ  ：複層シートＡの反りδＡの上記温度変化に対する変化率（ｍｍ／℃）
δＡＢ  ：全てのシートを重ねて枠なしで四辺を固定した時の、シート全体としての反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
δＡ  ：複層シートＡの反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
δＢ  ：シートＢの反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
ＥＡ  ：複層シートＡのヤング率（Ｐａ）
ＥＢ  ：シートＢのヤング率（Ｐａ）
ｔＡ  ：複層シートＡの厚み（ｍｍ）
ｔＢ  ：シートＢの厚み（ｍｍ）【００１５】
好適には、前記複層シートＡは、レンチキュラーレンズシートであり、前記シートＢは、フレネルレンズシートである。【００１６】
本発明に係る積層シートは、複数のスクリーンシートが重ねられた積層シートであって、線膨張係数が互いに異なる２層以上を含む複層シートＡと、前記シートＡ以外の他の複層シートであって、線膨張係数が互いに異なる２層以上を含む複層シートＢとを備え、少なくとも１０℃から３０℃の温度範囲内において、式（＊４）、式（＊５）、式（＊６）、式（＊７）を満たし、かつ、全てのシートを重ねた時に以下の（i）または（ii）のいずれかに該当するものである。
【数４】
2008004500.tif 000004
（i）観察側のシートが映像光源側に凸方向、かつ映像光源側のシートが観察側に凸方向である。
（ii）観察側のシートと映像光源側のシートとがいずれも映像光源側に凸方向で、観察側のシートの曲率が映像光源側シートの曲率より大きい。
ただしΔθＡ  ：複層シートＡの反りδＡの上記温度変化に対する変化率（ｍｍ／℃）
ΔθＢ  ：複層シートＢの反りδＢの上記温度変化に対する変化率（ｍｍ／℃）
δＡＢ  ：全てのシートを重ねて枠なしで四辺を固定した時の、シート全体としての反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
δＡ  ：複層シートＡの反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
δＢ  ：複層シートＢの反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
ＥＡ  ：複層シートＡのヤング率（Ｐａ）
ＥＢ  ：複層シートＢのヤング率（Ｐａ）
ｔＡ  ：複層シートＡの厚み（ｍｍ）
ｔＢ  ：複層シートＢの厚み（ｍｍ）【００１７】
好適には、前記複層シートＡは、レンチキュラーレンズシートであり、前記複層シートＢは、フレネルレンズシートである。【００１８】
本発明に係る表示スクリーンは、このような積層シートを備えたものである。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、温度変化によって反りを確実に低減することができる表示スクリーン用の積層シート及び表示スクリーンを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明に係る積層シートの原理を説明するための模式図である。
【図２Ａ】本発明に係る積層シートを説明するための模式図である。
【図２Ｂ】本発明に係る積層シートを説明するための模式図である。
【図３Ａ】本発明に係る積層シートを説明するための模式図である。
【図３Ｂ】本発明に係る積層シートを説明するための模式図である。
【図４】本発明に係る積層シートの原理を説明するための模式図である。
【図５】本発明に係る積層シートの原理を説明するための模式図である。
【図６】本発明に係る積層シートの原理を説明するための模式図である。
【図７】本発明に係る背面投射型スクリーンの一構成例を示す斜視模式図である。
【図８】本実施例における積層シートを説明するための表である。
【図９Ａ】本実施例における積層シートを説明するための表である。
【図９Ｂ】本実施例における積層シートを説明するための表である。
【図１０】本実施例における積層シートを説明するための表である。
【図１１Ａ】本実施例における積層シートを説明するための表である。
【図１１Ｂ】本実施例における積層シートを説明するための表である。
【符号の説明】
【００２１】
１…背面投射型スクリーン、１１…フレネルレンズシート、１１１…基材、１１２…フレネルレンズ、１２…レンチキュラーレンズシート、１２１…基材、１２２…レンチキュラーレンズ、１２３…遮光パターン、１３…前面シート
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下、本発明を実施するための最良の形態について図を参照して説明する。
本発明に係る表示スクリーンは、２枚以上の非一体化シート部材を組合せたスクリーンであり、少なくとも1枚のシートは複層シートである。このような表示スクリーンにおいて、材料構成及び層厚構成を適宜設計することによって、温度変化によるシート全体としての反りの変化を低減する。【００２３】
まず、本発明に係る積層シートの概略構成について説明する。
本発明に係る積層シートは、複数のスクリーンシートが重ねられたものであり、線膨張係数が互いに異なる２層以上を含む複層シートＡと、複層シートＡ以外のいずれか一つのシートＢとを備えている。
さらに、本発明に係る積層シートでは、観察側のシートが映像光源側に凸であり、かつ映像光源側のシートが観察側に凸である。また、本発明に係る積層シートでは、観察側のシートと映像光源側のシートとがいずれも映像光源側に凸であり、観察側のシートの曲率が映像光源側シートの曲率より大きい。このような積層シートでは、シートＡ，Ｂの間に隙間が生じるのを防止することができ、スクリーン間に浮きが生じるのを防止することができる。【００２４】
さらにまた、本発明に係る積層シートでは、少なくとも１０℃から３０℃の温度範囲内において、式（１）、式（２）、式（３）を満たしている。
【数５】
2008004500.tif 000005
ただし、ΔθＡ  ：複層シートＡの反りδＡの上記温度変化に対する変化率（ｍｍ／℃）
δＡＢ  ：全てのシートを重ねて枠なしで四辺を固定した時の、シート全体としての反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
δＡ  ：複層シートＡの反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
δＢ  ：シートＢの反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
ＥＡ  ：複層シートＡのヤング率（Ｐａ）
ＥＢ  ：シートＢのヤング率（Ｐａ）
ｔＡ  ：複層シートＡの厚み（ｍｍ）
ｔＢ  ：シートＢの厚み（ｍｍ）【００２５】
本発明に係る積層シートは式（１）を満たすので、反りが変化するシートを含んでいる。この点では、本発明に係る積層シートは、反り変化を少なくする従来の技術とは大きく異なっている。さらに、本発明に係る積層シートは式（２）を満たすので、スクリーン全体としてほぼ平面またはピン歪みが目立たない程度に若干光源側に凸にすることができる。さらにまた、本発明に係る積層シートは式（３）を満たすので、各シートのヤング率、厚み、反り量を考慮すると、シート全体としては反り量を小さくすることができる。【００２６】
他方、本発明に係る積層シートでは、上記のシートＢをシートＡと同様の複層シートにすることができる。この場合には、少なくとも１０℃から３０℃の温度範囲内において、式（４）、式（５）、式（６）、式（７）を満たしている。
【数６】
2008004500.tif 000006
ただし、ΔθＡ  ：複層シートＡの反りδＡの上記温度変化に対する変化率（ｍｍ／℃）
ΔθＢ  ：複層シートＢの反りδＢの上記温度変化に対する変化率（ｍｍ／℃）
δＡＢ  ：全てのシートを重ねて枠なしで四辺を固定した時の、シート全体としての反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
δＡ  ：複層シートＡの反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
δＢ  ：複層シートＢの反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
ＥＡ  ：複層シートＡのヤング率（Ｐａ）
ＥＢ  ：複層シートＢのヤング率（Ｐａ）
ｔＡ  ：複層シートＡの厚み（ｍｍ）
ｔＢ  ：複層シートＢの厚み（ｍｍ）
なお、本発明では、複層シートＡのヤング率、複層シートＢのヤング率とは、複層シートにおける各層の厚みと各層のヤング率を相加平均した値である。【００２７】
このような場合であっても、上記のシートＢが複層シートでない場合と同様の効果を得ることができる。詳細には、本発明に係る積層シートは式（４）、式（５）を満たすので、反りが変化するシートを含んでいる。この点では、本発明に係る積層シートは、反り変化を少なくする従来の技術とは大きく異なっている。【００２８】
さらに、本発明に係る積層シートは式（６）を満たすので、スクリーン全体としてほぼ平面またはピン歪みが目立たない程度に若干光源側に凸にすることができる。本発明に係る積層シートは式（７）を満たすので、各シートのヤング率、厚み、反り量を考慮すると、温度変化に対する反りの変化を相殺することができる。これにより、温度変化によって個々のシートの反りが変化しても、シート全体としては反り変化を小さくすることができる。【００２９】
続いて、本発明に係る積層シートについてより詳細に説明する。
一般に、背面投射型スクリーンに用いられるフレネルレンズシートやレンチキュラーレンズシートには、短辺軸を曲げる形で反りが付与される。これは、長辺軸を曲げるのは短辺軸を曲げた場合に比べて剛性に乏しく、また短辺長辺ともに反りをつける球面反りは計測時の安定性に欠けるからである。このような短辺軸に反りが付与された場合のスクリーンに内包される力は材料力学における梁のモデルを用いて解くことができる。【００３０】
具体的には、両端支持梁のたわみは式（８）によって表される。この両端支持梁のたわみが、図１に示されている。
【数７】
2008004500.tif 000007
ここで
δ：反り（＝たわみ）［mm］
ｘ：梁中央部からの距離  ［mm］
Ｆ：スクリーンに加えた力［kgf］
Ｅ：弾性率［kgf/mm2］
ＩＺ：断面二次モーメント［mm4］【００３１】
式（８）を積分すると、
【数８】
2008004500.tif 000008
さらに積分すると、
【数９】
2008004500.tif 000009
【数１０】
2008004500.tif 000010
ここで、ｃ１，ｃ２，ｃ３は積分定数であり、スクリーンサイズ、荷重分布によって定められるものである。式（１１）の右辺かっこ内をまとめてＣとおけば式（１２）よりＦとδが比例関係にあることがわかる。
【数１１】
2008004500.tif 000011
【００３２】
また、矩形断面ではＩz＝ｂｔ3／１２であるから式（１２）は式（１３）のように変換することができる。
【数１２】
2008004500.tif 000012
【００３３】
特に、背面投射型スクリーンでは一般に、レンチキュラーレンズシートとフレネルレンズシートを互いに押し付け合わせて密着させている。これらレンズシートを一体化させることによって、それぞれの反りが打ち消しあい、スクリーンとして平面体に近づく。また本計算は前面板とレンチキュラーシートの押し合いにも適用できる。
一般に、２枚のシートをシートＡ，Ｂとすればそれぞれを密着させた時の合成力ＳＦは(１４)式で表される。
【数１３】
2008004500.tif 000013
ただしＳＦ：シートＡ，Ｂの合成力
δＡ  ：シートＡの反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
δＢ  ：シートＢの反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）
ＥＡ  ：シートＡのヤング率（Ｐａ）
ＥＢ  ：シートＢのヤング率（Ｐａ）
ｔＡ  ：シートＡの厚み（ｍｍ）
ｔＢ  ：シートＢの厚み（ｍｍ）
である。
ここで、本発明者は、バイメタル反り変化を生じる複層シートを含んでいても、下記（i）、（ii）いずれかの条件を満たす場合に限り、複数のシートを１枚と見なすことができ、重ねたシート全体としては反りの値が許容される範囲があることに注目した。
（i）観察側のシートが映像光源側に凸方向、かつ映像光源側のシートが観察側に凸方向である。
（ii）観察側のシートと映像光源側のシートとがいずれも映像光源側に凸方向で、観察側のシートの曲率が映像光源側シートの曲率より大きい。【００３４】
式（１４）を式（１５）の右辺のように表記すれば、複数のシートを１枚と見なした場合の反り量を示すことになる。したがって、式（１５）から複数のシートを１枚と見なした場合の反り量が求められ、式（１６）で表される。
【数１４】
2008004500.tif 000014
【数１５】
2008004500.tif 000015
ここでδＡＢは、全てのシートを重ねて枠なしで四辺を固定した時の、シート全体としての反り（ｍｍ：＋が映像光源側に凸方向）である。【００３５】
従来のシートでは、剛直なシートに沿わせたり、複層において線膨張係数をなるべく揃えたりしている。これに対して、本発明に係る積層シートでは、例えばバイメタル反り変化を生じるシートを含んでいても、次の条件（i）、（ii）を満たすことによって、重ね合せたシート全体としては、ほぼ平坦に保つことができる。このときの条件（i）、（ii）は、各シートのヤング率、厚み、反り量から導かれる式（８）に基づいて求められる。【００３６】
さらに、本発明に係る積層シートでは、温度変化や湿度変化等の種々の環境変化によって、複数のシートの反りが変化する場合であっても、組合せたシート全体では反り変化を低減することができる。
具体的には、本発明に係る積層シートは、環境変化による反りの変化を互いに打ち消すような構成を有する。詳細には、式（１４）におけるＳＦの変化がない構成にすることによって、スクリーンとしての反り変動は生じない。すなわち、ΔＳＦ＝０に近づけるような層構成、初期反り量に設計することによって、式（１７）におけるΔＳＦが小さい構成とすることができる。これによって、スクリーンの反り変化量を許容範囲内に抑えることができるので、画像劣化は生じない。
【数１６】
2008004500.tif 000016
ここで、ΔＳＦ：温度変化に対するシートＡ，Ｂの合成力の変化
ただし、ΔθＡ  ：シートＡの反りδＡの上記温度変化に対する変化率（ｍｍ／℃：＋が映像光源側により凸になる方向）、
ΔθＢ  ：シートＢの反りδＢの上記温度変化に対する変化率（ｍｍ／℃：＋が映像光源側により凸になる方向）、
ＥＡ  ：シートＡのヤング率（Ｐａ）
ＥＢ  ：シートＢのヤング率（Ｐａ）
ｔＡ  ：シートＡの厚み（ｍｍ）
ｔＢ  ：シートＢの厚み（ｍｍ）
ここで、温度によるΔθＡ，ΔθＢの計算方法については、後述する。また、シートＡ，Ｂのヤング率、厚みはレンチ全体としての平均値である。なお、本発明における組合せたシート全体の反り量とは、重ねたシートの全ての周辺部分のみを固定したときの値である。【００３７】
さらに続いて、本発明に係る積層シートについてより詳細に説明する。ここでは、２枚のシートＡとシートＢにおける反りが相殺されることについて定量的に説明する。
まずシートが一定温度条件下（以下初期条件）にある場合を考える。シートＡ，Ｂを重ねた場合には、シートＡ，Ｂが自身の反りによってスクリーン面を押し合う合力をＦとすれば式（１８）で表される。ここで、シートＡのたわみ曲率をθＡとし、その剛性率をＤＡとする。また、シートＢのたわみ曲率をθＢとし、その剛性率をＤＢとする。それぞれの剛性率は弾性率Ｅと板厚ｔの３乗に比例することは材料力学により明らかである。
【数１７】
2008004500.tif 000017
式（１８）においてＦ＝０を満たす場合には、組み合わせシートＡ，Ｂの反りはフラットになる。上述のように、一般に背面投射型スクリーンでは、入射面が平坦あるいはわずかに映像側に凹むことが望ましい。そのため、シートＡが入射面側に配置されるとすればＦ＝０でなく、わずかに負の数値となるようにしてもよい。【００３８】
式（１８）は、シートＡ，Ｂが一定温度条件下にある場合であるが、これに対して温度変化によって曲率変化が生じる場合を考える。密着したスクリーン全体の曲率が初期状態の反りから変化しないためには、両者の押し付けあう力が互いに等しければよい。ここで曲率変化の計算方法については、後述する。そして、温度変化によって押し合う力が変化する量ΔＦは式（１７）によって計算できる。【００３９】
以上のように、本発明に係る積層シートでは、複層構成シートにおいて、温度変化によるバイメタル現象によってシートの曲率θが変化する場合であっても、互いに押し合う力が相殺する。これによって、シート全体としては反りが変化しない積層シートを実現することができる。
このように、本発明の設計法によると、シート素材の線膨張係数α、厚み、ヤング率のいずれか一つ、あるいは複数を調整することによって、全体として反り変化が抑制されたシートを提供することができる。そのため、シート材料の選定自由度を高めることができる。また、線膨張係数α、ヤング率を調整するには、たとえばアクリル樹脂（ＰＭＭＡ）やメタクリル−スチレン共重合体（ＭＳ）樹脂において、エラストマー変性する方法等がある。【００４０】
次に、本発明に係る積層シートについて具体的に説明する。
ここで、２枚のシートを重ね合せた積層シートについて説明するが、３枚以上のシートを重ね合せた積層シートの場合も同様であり、本発明を適用可能である。また、温度変化について説明するが、吸湿、吸水等の各種環境変化による反り変化についても同様であり、本発明を適用可能である。【００４１】
図２Ａの模式図に、内側に反った各シートが互いに向かって押し合うよう変化する場合が示されている。この場合には、反った入射側シート、出射側シートはともに、温度変化によってそれぞれの反りが大きくなる状態を示しているが、両シートを重ね合わせると、平坦、又は入射側へ凸となるように設計することができる。
図２Ｂの模式図に、内側に反った各シートが温度変化によって互いに反り量が小さくなる場合が示されている。この場合には、図２Ａに示された場合とは逆の温度変化に対応し、出射側シートが略平坦になるまでは全体として密着した状態を維持できる。【００４２】
図３Ａの模式図に、各シートがともに出射側に戻る場合が示されている。この場合には、反った入射側シートが出射側に任意に戻ることができるのに対して、反った出射側シートは少しだけ出射側に戻ることができる。そのため、出射側シートは、比較的剛直なシートから構成されている。
図３Ｂの模式図に、各シートの反りが共に入射側に変化する場合が示されている。この場合には、反った入射側シートは少しだけ入射側に変化することができるのに対して、反った出射側シートが入射側に任意に変化することができる。そのため、入射側シートは、比較的剛直なシートから構成されている。【００４３】
上記で使用した温度によるΔθ（ΔθＡ，ΔθＢ）、温度変化によって曲率変化の計算方法について説明する（詳細については、特開２００５−４９８４６号公報参照）。
まず、熱応力によって２層の積層シートに発生する応力及び曲げモーメントを求める。なお、説明のため図４に示すような座標系を取り、Ｙ軸方向の順に１層目（材質１）、２層目（材質２）のシートが設けられているとする。
熱応力によって複層体に発生する応力及び曲げモーメントは、式（１９）、式（２０）に示す連立方程式によって与えられる。
【数１８】
2008004500.tif 000018
ここで、Ｆ：熱膨張によって複層体に発生する単位幅当たりの応力（Ｎ／ｍｍ）
Ｍ：熱膨張によって複層体に発生する単位幅当たりの曲げモーメント（Ｎｍｍ／ｍｍ）
θ：積層シートの貼り合せ後の曲率（１／ｍｍ）
ｔｉ：積層シートの第ｉ層目（ｉ＝１，２・・・ｎ）の板厚（ｍｍ）
ｙ：積層シートの片側の面を０とした場合の片側の面から反対側の面への厚み方向の距離（ｍｍ）
Ｅ（ｙ）：積層シートのｙにおける弾性率
ｅ（ｙ）を積層シートのｙにおける材質の貼り合せ前の自由伸び（無次元）、
ｅ０：弾性率、積層シートのｙ＝０（ｍｍ）における貼り合せ後の伸び（無次元）
α(y)：積層シートのｙにおける材質の線膨張率（１／℃）
さらに、Ｅ（ｙ）及びｅ（ｙ）は一般に材質によって決まるため、基準面（ｙ＝０）からの厚み方向の距離ｙが第ｉ層にある時、Ｅ（ｙ）＝Ｅｉ、ｅ(y)＝ｅｉとする。【００４４】
図５、図６に、積層シートにおける応力と曲げモーメントの分布が示されている。ここで、式（１９）、式（２０）をｙについて積分して、外力の作用しない状態、すなわち、Ｆ＝０、Ｍ＝０とすると式（２１）、式（２２）が得られる。
【数１９】
2008004500.tif 000019
式（２１）、式（２２）の連立方程式においてｅ０を消去して曲率θについて解くと式（２３）のようになる。
【数２０】
2008004500.tif 000020
【００４５】
温度差ΔＫによって生じる自由伸びｅｉは第ｉ層の線膨張率をαｉとすれば、式（２４）のようになる。
【数２１】
2008004500.tif 000021
【００４６】
温度に対する曲率の変化率をεとするとε＝θ／ΔＫであるから、εは式（２３）、式（２４）より式（２５）に示すようになる。
【数２２】
2008004500.tif 000022
【００４７】
また、温度に対する曲率変化率εが小さい数値であるほど温度変化によって生じる反りが少ないことを表している。従ってε＝０とすることが理想的であり、この場合理論的には温度による反りが全く発生しない。しかし、ｔ１、ｔ２、Ｅ１、Ｅ２はいずれも正の定数であるため、α１＝α２の場合しかε＝０とはならない。α１、α２はそれぞれの材質によって決まっているため、異なる材質からなる場合は通常α１＝α２とはならないのでε＝０にはなりえない。従って、εをできるだけ小さくするように板厚、弾性率、線膨張率を変化させる必要がある。
弾性率、線膨張率の変更は一般的に材質変更をともなうものであるため、光学設計上材質がある程度決まっている場合に弾性率、線膨張率を大きく変化させることは困難である。薄型化のために層の厚みが決まっている場合には層の厚みの比を大きくすることにより、曲率変化率εを小さくすることができる。
このように、式（２２）に基づいて、温度によるΔθ、曲率変化を求めることができる。また、積層シートの各層の線膨張率、厚み、弾性率のパラメーターを組合せることにより、曲率屈折率εを小さくすることができる。この曲率変化率εを小さくするように各層の線膨張率、厚み、弾性率を設計することにより、反りを小さくすることが可能である。線膨張率、厚み、弾性率のいずれかに制限がある場合であっても、線膨張率、厚み、弾性率の値を総合的に設計することにより反りを小さくすることができる。【００４８】
例えば、線膨張率が大きく異なる材質を多層構造とする場合でも、厚み又は弾性率を調整することによって、温度変化による反りを小さくすることができる。さらに、薄型化の要求により全体の厚みが制限されている場合や１つの層の厚みが決まっている場合であっても、曲率変化率εが小さくなるように他のパラメーターを調整することができる。特に、表示スクリーン用のシートを設計、製作することにより、従来では画像、画質が劣化するために組合せて利用することが困難であった異種材質を表示スクリーン用シートに用いることが可能になる。【００４９】
上記の積層シートは、好適な例として、背面投射型スクリーンに適用することができる。図７を用いて、本発明に係る背面投射型スクリーンの構成について説明する。図７は、本発明に係る背面投射型スクリーンの一構成例を示す斜視模式図である。
図７に示すように、背面投射型スクリーン１は、フレネルレンズシート１１、レンチキュラーレンズシート１２、前面シート１３を備える。映像光の投射側から映像光の出射側に向かって、フレネルレンズシート１１、レンチキュラーレンズシート１２、前面シート１３が順次配置されている。【００５０】
フレネルレンズシート１１は、入射光を観察者の方向に集光する機能を有する光学シートの一例である。フレネルレンズシート１１は、基材１１１の片面にフレネルレンズ１１２を有し、フレネルレンズ１１２は、先端が鋭利な鋸歯形状のフレネルレンズから構成され、映像光の出射側に向かって凹凸している。このフレネルレンズシート１１は上記に説明した積層シートのシートＢに相当し、具体的には基材１１１、フレネルレンズ１１２とによる２層構造を有する。【００５１】
レンチキュラーレンズシート１２は、フレネルレンズシート１１からの出射光を水平方向および垂直方向に拡散させる機能を有する光学シートの一例である。レンチキュラーレンズシート１２は、基材１２１の片面にレンチキュラーレンズ１２２を有し、レンチキュラーレンズ１２２は、蒲鉾状の凸形状のレンチキュラーレンズから構成されている。このレンチキュラーレンズ１２２は、映像光の投射側に向かって凹凸している。従って、レンチキュラーレンズシート１２のレンチキュラーレンズ１２２は、フレネルレンズシート１１のフレネルレンズ１１２に対向している。
光を遮断する遮光パターン１２３は、レンチキュラーレンズ１２２のレンズ面と反対側の平坦面に並設され、映像光が通過しない非集光領域に形成されている。
前面シート１３は、出射光を拡散させたり、スクリーン前面を保護したりする機能を有する。この前面シート１３は、この遮光パターン１２３の面に、光学用途の接着剤または粘着剤を介して積層されている。換言すれば、前面シート１３とレンチキュラーレンズシート１２とは、接着されることによって一体構成を有する。このレンチキュラーレンズシート１２と前面シート１３とを一体構成したシートは上記に説明した積層シートのシートＡに相当し、レンチキュラーレンズシート１２、前面シート１３とによって２層構造をなす。
【実施例】
【００５２】
本実施例では、シートＡにレンチキュラーレンズシート、シートＢにフレネルレンズシートを用いて、これらのレンズシートを重ね合わせた。ここで、シートＡを観察側に配置し、シートＢを映像光源側に配置した。また、本実施形態では、図２Ａに示された互いのレンズシートが互いに向かって反った場合について実施した。【００５３】
実施例１．
シートＡはレンチキュラーレンズシートであり、ＭＳ系樹脂を押出し成形したレンチキュラーレンズと、これとは別にＭＳ系樹脂を押出し成形した前面板を極薄い接着剤で貼り合せたものである。この観察側に配置されたシートＡの初期状態の反りは、２０℃の条件下で１．９ｍｍであった。
シートＢはフレネルレンズシートであり、ＭＳ系樹脂基板の片面にウレタン系紫外線硬化樹脂でフレネルレンズを形成したものである。この映像光源側に配置したシートＢの初期状態の反りは、２０℃の条件下で−１４．５ｍｍであった。
ここで、反り変化における"＋"は映像光源側に凸の方向、"−"は観察側に凸の方向である。また、シートＡの前面板側を観察側に配置し、シートＢのフレネルレンズ面を観察側に配置した。【００５４】
図８の表に、各シートＡ，Ｂの層構成、材質、物性の詳細が示されている。なおシートＡが出射側、シートBが入射側である。また第1層が出射側、第２層が入射側である。図中、レンチと示されているものはレンチキュラーレンズシートの意味である。同様にＦ基板はフレネルレンズシートの基板、２Ｐレンズ層は紫外線硬化樹脂製レンズ層を意味する。さらに、図９Ａ，Ｂに、シートＡ，Ｂを−１０℃〜５０℃の範囲で温度変化した場合の計算例が示されている。
図９Ａ，Ｂに示すように、低温から高温に変化すると、シートＡの反りは映像光源側凸方向へより大きくなる挙動を示した。これに対して、シートＢの反りは観察側凸方向へより大きくなる挙動を示した。【００５５】
このように、本実施例１では、２枚のシートＡ，Ｂの厚みは互いに２倍以上異なり、各層間の弾性率は最大２倍異なり、各層間の線膨張率も異なる。しかしながら、シート全体としては、反りによって２枚のシートが互いに押し付けあう力の方向が逆向きで力の大きさが略等しいため、重ね合わせた時に−１０℃〜５０℃の範囲でほとんど反りが０の状態である。【００５６】
実施例２
本実施例２では、シートＡは実施例１と同様な構成で材料組成、層厚みが異なるレンチキュラーレンズシートであるが、初期状態の反りは、２０℃の条件下で２３．４ｍｍであった。
シートＢは実施例１と同じフレネルレンズシートであるが、初期状態の反りは、２０℃の条件下で−３．０ｍｍであった。【００５７】
図８の表に、各シートＡ，Ｂの層構成、材質、物性の詳細が示されている。さらに、図９Ａ，Ｂに、シートＡ，Ｂを−１０℃〜５０℃の範囲で温度変化した場合の計算例が示されている。
図９Ａ，Ｂに示すように、実施例１と同様に、低温から高温に変化すると、シートＡの反りは映像光源側凸方向へ、シートＢの反りは観察側凸方向へより大きくなる挙動を示した。【００５８】
このように、本実施例２でもまた、実施例１と同様に、２枚のシートＡ，Ｂの厚みは互いに約２倍異なり、各層間の弾性率は最大２倍異なり、各層間の線膨張率も異なる。しかしながら、シート全体としては、反りによって２枚のシートが互いに押し付けあう力の方向が逆向きで力の大きさが略等しいため、重ね合わせた時に−１０℃〜５０℃の範囲でほとんど反りが０の状態である。【００５９】
実施例３
本実施例３では、シートＡは、実施例１，２と異なったレンチキュラーレンズシートであり、ポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴ）製シート面の片面にウレタン系紫外線硬化樹脂でレンチキュラーレンズを形成したシートのＰＥＴシート面と、これとは別にＭＳ系樹脂を押出し成形した前面板を極薄い接着剤で貼り合せたものである。また、本実施例３では、シートＡのウレタン系紫外線硬化樹脂で形成されたレンチキュラーレンズ層は、極薄く、弾性率も比較的小さいため無視した。シートＡの初期状態の反りは、２０℃の条件下で１１．１ｍｍであった。
シートＢは実施例１と異なり、入射面側に紫外線硬化樹脂製レンズ層を備えたフレネルレンズシートであるが、２０℃の条件下で−２．１ｍｍであった。
本実施例３では、実施例１，２と同様にシートＡの前面板側を観察側に配置するが、実施例１，２と異なってシートＢのフレネルレンズ面を表示装置の光源側に配置した。【００６０】
図８の表に、各シートＡ，Ｂの層構成、材質、物性の詳細が示されている。さらに、図９Ａ，Ｂに、シートＡ，Ｂを−１０℃〜５０℃の範囲で温度変化した場合の計算例が示されている。
図９Ａ，Ｂに示すように、実施例１，２と異なり、低温から高温に変化すると、シートＡの反りは映像光源側凸方向から平坦になる挙動を示した。これに対して、シートＢの反りは観察側凸方向から平坦になる挙動を示した。【００６１】
このように、本実施例３では、２枚のシートの厚みは互いに約１．８倍異なり、各層の線膨張率も最大約２．７倍異なり、各層間の弾性率も異なる。しかしながら、シート全体としては、反りによって２枚のシートが互いに押し付けあう力の方向が逆向きで力の大きさが略等しいため、重ね合わせた時に−１０℃〜５０℃の範囲でほとんど反りが０の状態である。【００６２】
実施例４
本実施例４では、シートＡは実施例１と同様な構成で材料組成、層厚みが異なるレンチキュラーレンズシートであるが、初期状態の反りは、２０℃の条件下で１２．５ｍｍであった。
シートＢは、実施例１と同様な構成で材料組成、層厚みが異なるフレネルレンズシートのＭＳ系樹脂基板のもう一方の面にＰＥＴ製シートを極薄い接着剤で貼り合せたものである。シートＢの反りは、２０℃の条件下で−２１．５ｍｍであった。なお、本実施例４では、シートＢのウレタン系紫外線硬化樹脂で形成されたフレネルレンズ層は、極薄く、弾性率も比較的小さいため無視した。【００６３】
図８の表に、各シートＡ，Ｂの層構成、材質、物性の詳細が示されている。さらに、図９Ａ，Ｂに、シートＡ，Ｂを−１０℃〜５０℃の範囲で温度変化した場合の計算例が示されている。
図９Ａ，Ｂに示すように、実施例１と同様に、低温から高温に変化すると、シートＡの反りは映像光源側凸方向へ、シートＢの反りは観察側凸方向へより大きくなる挙動を示した。
このように、【００６４】
このように、本実施例４では、２枚のシートの厚みは互いに異なり、各層の線膨張率も最大約２．７倍異なり、各層間の弾性率も１．７倍最大異なる。しかしながら、シート全体としては、反りによって２枚のシートが互いに押し付けあう力の方向が逆向きで力の大きさが略等しいため、重ね合わせた時に−１０℃〜５０℃の範囲でほとんど反りが０の状態である。【００６５】
以上のように、実施例１〜４に示すように、本発明に係る積層シートでは、温度変化によって反りが変化するシートを含み、一見アンバランスな厚み、材料物性の構成でありながら、シート全体として反り変化を抑えることができることが分かる。【００６６】
以下、さらに実施例５乃至７について説明する。なお、実施例５及び６では、実施例１乃至４とは異なり、バックライト用の拡散板とレンズシートとを貼り合わせる。シートＡは出射側（液晶パネル側）、シートＢは入射側（バックライト側）に配置される。実施例７では、実施例１乃至６とは異なり、３枚のシートを重ね合わせる。入射側から出射側に、シートＣ、シートＢ、シートＡをこの順で配置する。【００６７】
また、図１０に、実施例５乃至７に係る各シートの条件を示す。なお、図１０に表記された２Ｐレンズ層は、紫外線硬化樹脂製のレンズ層を意味する。同様に、２Ｐプリズム層は、紫外線硬化樹脂製のプリズム層を意味する。第１層が出射側であり、第２層が入射側である。【００６８】
また、図１１Ａ，図１１Ｂに、−１０℃〜５０℃の範囲の温度変化に対する実施例５乃至７に係る各シートの反り特性の変化を示すシミュレーション結果を示す。図１１（ａ）の単位はｍｍである。図１１（ｂ）に示す反りの程度を示す数値が正（＋）のとき、入射側（バックライト側）に凸状にシートが反ることを示す。図１１（ｂ）に示す反りの程度を示す数値が負（−）のとき、出射側（液晶パネル側）に凸状にシートが反ることを示す。なお、２枚のシートの合成反り量は、次の式（２６）に基づいて算出される。また、３枚のシートの合成反り量は、次の式（２７）に基づいて算出される。
【数２３】
2008004500.tif 000023
【数２４】
2008004500.tif 000024
【００６９】
実施例５
実施例５では、シートＡはプリズムシートである。シートＡは、ＰＥＴ（Poly Ethylene Terephthalate）フィルムにプリズム層（ウレタン系紫外線硬化樹脂からなる層）を形成することで形成される。シートＡの初期状態の反りは、２０℃の条件下で２８６ｍｍであった。【００７０】
シートＢは、拡散板である。シートＢは、ＭＳ系樹脂製基板、この基板上に形成されたレンチキュラーレンズ（ウレタン系紫外線硬化樹脂からなる層）らを有する。シートＢの初期状態の反りは、２０℃の条件化で−１．６ｍｍであった。【００７１】
そして、上述のシートＡを出射側とし、上述のシートＢを入射側として、それらを重ね合わせる。【００７２】
図１１Ａ，１１Ｂに示すように、周囲の温度（環境温度）が低温から高温に変化すると、シートＡは、入射側に凸状に反った状態から平坦な状態になる。これに対して、シートＢは、出射側に凸状に反った状態から平坦な状態になる。【００７３】
図１０に示すように、本実施例５では、シートＡの厚みは、シートＢの５倍以上ある。また、各シートを構成する層それぞれの弾性率も異なる。また、各シートを構成する層間の線膨張率も最大３倍以上異なる。このように各シートがアンバランスな条件に設定されたとしても、周囲の温度が−１０℃〜＋５０℃の範囲では、積層されたシートＡ及びシートＢ全体には問題となる程度の反りは発生しない。なぜなら、周囲の温度が−１０℃〜＋５０℃の範囲内の所定温度のとき、シートＡに生じるシートＢを押す力とシートＢに生じるシートＡを押す力は実質的に等しく設定されるためである。このようにして、周囲の温度が−１０℃〜＋５０℃の範囲で、積層されたシートＡ及びシートＢに生じる反りを０（零）に近いものとし、実質的に平坦なシート部材を作製できる。【００７４】
実施例６
実施例６では、実施例５と同様に、シートＡはプリズムシートである。シートＡは、ＰＥＴ（Poly Ethylene Terephthalate）フィルムにプリズム層（ウレタン系紫外線硬化樹脂からなる層）を形成することで形成される。シートＡの初期状態の反りは、２０℃の条件下で２１６ｍｍであった。【００７５】
シートＢは、レンズシートである。シートＢは、ＰＥＴフィルム、このＰＥＴフィルム上に形成されたレンチキュラーレンズ（ウレタン系紫外線硬化樹脂からなる層（但し、シートＡのプリズム層とは異なる材料である））らを有する。シートＢの初期状態の反りは、２０℃の条件下で−４９５ｍｍであった。そして、上述のシートＡを出射側とし、上述のシートＢを入射側として重ね合わせる。【００７６】
図１１Ａ，Ｂに示すように、周囲の温度（環境温度）が低温から高温に変化すると、シートＡは、入射側に凸状に反った状態から平坦な状態になる。これに対して、シートＢは、出射側に凸状に反った状態から平坦な状態になる。【００７７】
図１０に示すように、本実施例６では、シートＢの厚みは、シートＡの１．２倍以上ある。また、各シートを構成する層それぞれの弾性率も最大１．８倍以上異なる。また、各シートを構成する層間の線膨張率も最大５倍以上異なる。このように各シートがアンバランスな条件に設定されたとしても、周囲の温度が−１０℃〜＋５０℃の範囲では、積層されたシートＡ及びシートＢ全体には問題となる程度の反りは発生しない。なぜなら、周囲の温度が−１０℃〜＋５０℃の範囲内の所定温度のとき、シートＡに生じるシートＢを押す力とシートＢに生じるシートＡを押す力は実質的に等しく設定されるためである。このようにして、周囲の温度が−１０℃〜＋５０℃の範囲で、積層されたシートＡ及びシートＢに生じる反りを０（零）に近いものとし、実質的に平坦なシート部材を作製できる。【００７８】
実施例７
シートＡ及びＢは、プリズムシートである。シートＡ及びＢは、ＰＥＴ（Poly Ethylene Terephthalate）フィルムにプリズム層（ウレタン系紫外線硬化樹脂からなる層）を形成することで形成される。なお、シートＡのプリズム層とシートＢのプリズム層とは互いに異なる材料からなる。シートＡの初期状態の反りは２０℃の条件下で１９７ｍｍであり、シートＢの初期状態の反りは２０℃の条件下で８７ｍｍであった。【００７９】
シートＣは、拡散板である。シートＣは、ＰＥＴフィルム、このＰＥＴフィルム上に形成されたレンチキュラーレンズ（ウレタン系紫外線硬化樹脂からなる層（但し、シートＡ、シートＢらのプリズム層とは異なる材料である））らを有する。シートＣの初期状態の反りは、２０℃の条件下で−１０．４ｍｍであった。そして、上述のシートＡ乃至Ｃを重ね合わせる。【００８０】
図１１Ａ，Ｂに示すように、周囲の温度（環境温度）が低温から高温に変化すると、シートＡ及びＢは、入射側に凸状に反った状態から平坦な状態になる。これに対して、シートＣは、出射側に凸状に反った状態から平坦な状態になる。【００８１】
図１０に示すように、本実施例７では、シートＡ、Ｂ、Ｃの厚みは一様ではなく、特にシートＣの厚みは、シートＢの３．５倍以上ある。また、各シートを構成する層それぞれの弾性率も最大１．８倍以上異なる。また、各シートを構成する層間の線膨張率も最大３．５倍以上異なる。このように各シートがアンバランスな条件に設定されたとしても、周囲の温度が−１０℃〜＋５０℃の範囲では、積層されたシートＡ乃至Ｃ全体には問題となる程度の反りは発生しない。なぜなら、周囲の温度が−１０℃〜＋５０℃の範囲内の所定温度のとき、シートＡ及びＢに生じるシートＣを押す力とシートＣに生じるシートＡ及びＢを押す力は実質的に等しく設定されるためである。このようにして、周囲の温度が−１０℃〜＋５０℃の範囲で、積層されたシートＡ乃至Ｃに生じる反りを０（零）に近いものとし、実質的に平坦なシート部材を作製できる。
【産業上の利用分野】
【００８２】
本発明は、積層シート又は表示スクリーンに利用できる。
【図１】
2008004500.tif 000027
【図２Ａ】
2008004500.tif 000028
【図２Ｂ】
2008004500.tif 000029
【図３Ａ】
2008004500.tif 000030
【図３Ｂ】
2008004500.tif 000031
【図４】
2008004500.tif 000032
【図５】
2008004500.tif 000033
【図６】
2008004500.tif 000034
【図７】
2008004500.tif 000035
【図８】
2008004500.tif 000036
【図９Ａ】
2008004500.tif 000037
【図９Ｂ】
2008004500.tif 000038
【図１０】
2008004500.tif 000039
【図１１Ａ】
2008004500.tif 000040
【図１１Ｂ】
2008004500.tif 000041
【国際調査報告】
2008004500.tif 000042
2008004500.tif 000043