【事件の表示】
　特願２０１８−５０２６９１「バッテリ充電器」拒絶査定不服審判事件〔平成２９年　１月２６日国際公開、ＷＯ２０１７／０１３３８８、平成３０年　７月２６日国内公表、特表２０１８−５２０６３４〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
第１　手続の経緯
　本願は、２０１６年６月３０日（パリ条約による優先権主張外国庁受理　２０１５年７月２１日　英国）を国際出願日とする出願であって、その手続の経緯は、概略、以下のとおりである。
　平成３０年　８月２９日付け：拒絶理由通知書
　平成３１年　２月２１日　　：意見書の提出
　令和　１年　５月１６日付け：拒絶査定
　令和　１年　９月２７日　　：審判請求書、手続補正書の提出
　令和　２年　１月１０日　　：上申書の提出
　令和　２年　８月２８日付け：当審による拒絶理由の通知
　令和　２年１２月１１日　　：意見書の提出
第２　本願発明
　本件特許出願の請求項に係る発明は、令和１年９月２７日の手続補正書の特許請求の範囲の請求項１から９に記載された事項により特定されるものであると認められるところ、その請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、その請求項１に記載された次の事項により特定されるものであると認める。
「【請求項１】
　AC電源に接続するための入力端子と、充電されるべきバッテリに接続するための出力端子と、前記入力端子と前記出力端子との間に接続されるPFC回路とを備えるバッテリ充電器であって、前記PFC回路が前記AC電源から引き込まれる入力電流を調整するための電流制御ループを備え、前記バッテリ充電器が前記出力端子において出力電流を生成する電流源として働くように、前記PFC回路の出力における電圧が、前記バッテリの電圧における変化により調整され、前記バッテリの前記電圧は、前記PFC回路に戻して反映され、前記出力電流の波形が、前記入力電流の周波数の2倍の周波数および少なくとも50%のリップルで周期的である、バッテリ充電器。」
第３　令和２年８月２８日付け当審の拒絶理由通知の概要
　令和２年８月２８日付けで当審が通知した拒絶理由のうちの理由２は以下のとおりである。
　本願発明は、その出願前に日本国内又は外国において、頒布された下記の刊行物に記載された発明又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった発明であるから、特許法第２９条第１項第３号に該当し、特許を受けることができない、というものである。
引用文献２：特開２０１２−１６２３９号公報
第４　引用文献の記載及び引用発明
　引用文献２には、図面と共に以下の事項が記載されている。なお、下線は当審で付与した。
ア．「【００２９】
　次に、外部充電のための構成を詳細に説明する。電動車両１００は、さらに、外部充電リレー６０、充電装置２００を備える。
充電装置２００には、外部充電用のインレット２０５が設けられる。
【００３０】
　外部充電リレー６０は、電動車両１００の走行時にはオフされる一方で、外部充電時にオンされる。
インレット２０５は、充電ケーブル４００を介して、外部電源５００と電気的に接続される。
【００３１】
　充電装置２００は、
外部電源５００から供給される交流電力
【００３２】
　
充電装置２００は、ＤＣ−ＤＣ変換器２１０と、平滑コンデンサ２２０と、ＡＣ−ＤＣ変換器２５０と、制御装置３００と、電圧センサ３０２，３０７と、電流センサ３０５とを含む。
イ．「【００３５】
　
ＡＣ−ＤＣ変換器２５０は、
外部電源５００からの交流電圧
を直流電圧に変換
平滑コンデンサ２２０の直流電圧ｖｄｃ
【００３６】
　ＤＣ−ＤＣ変換器２１０は、非絶縁型の電力変換器で構成されて、電源ラインＰＬ１および電源ラインＰＬ２の間で直流電力変換を実行する。
電源ラインＰＬ２は
メインバッテリ１０の正極と電気的に接続される。
接地ラインＧＬは
メインバッテリ１０の負極と電気的に接続される。
ウ．「【００４１】
　ＡＣ−ＤＣ変換器２５０は、キャパシタＣ０と、インダクタＬ２と、
スイッチング素子Ｑ３
【００４２】
　キャパシタＣ０は、外部電源５００からの電源電流ｉａｃの高周波成分を除去する。ダイオードＤ５〜Ｄ８は、ダイオードブリッジを構成して、外部電源５００からの電源電圧ｖａｃを整流して電源ラインＰＬ３へ出力する。インダクタＬ２は、電源ラインＰＬ３およびノードＮ２の間に電気的に接続される。
電流センサ３０５は、インダクタＬ２の通過電流ｉＬを検出する。
エ．「【００５４】
　ここで、目標電流ｉＬ＊を、電源電圧ｖａｃと同位相の交流電流の絶対値に設定すると、電源電流ｉａｃおよび電源電圧ｖａｃが同位相となり、外部電源５００から供給される電力の力率を１に近付けることができる。これにより、電源電流ｉａｃおよび電源電圧ｖａｃの積で示される瞬時電力ＶＡが常に正値となるので、瞬時電力ＶＡの平均値である有効電力Ｐｅが大きくなる。すなわち、
ＡＣ−ＤＣ変換器２５０は、ＡＣ−ＤＣ変換に加えて、ＰＦＣ（Power Factor Correction）回路としても動作できる。
オ．「【００６４】
　図５を参照して、上アームオン制御モードでは、ＤＣ−ＤＣ変換器２１０は、スイッチング素子Ｑ１をオンに固定する。一方で、スイッチング素子Ｑ２はオフに固定される。したがって、電源ラインＰＬ１およびＰＬ２は、常時電気的に接続されることになる。
【００６５】
　この結果、ＤＣ−ＤＣ変換器２１０では電流および電圧が制御されなくなり、スイッチング素子Ｑ１を通過する電流Ｉ（Ｑ１）およびインダクタＬ１の電流ＩＬには、ＡＣ−ＤＣ変換器２５０でのＡＣ−ＤＣ変換の際に発生した、電源周波数の２倍の周波数の変動成分が含まれることになる。
【００６６】
　図６を参照して、ＡＣ−ＤＣ変換器２５０は、通常制御モードと同様に動作して、外部電源５００からの電源電圧ｖａｃを、電源電圧ｖａｃのピーク値よりも高い直流電圧（ｖｄｃ）に変換する。
【００６７】
　
上アームオン制御モードでは
メインバッテリ１０と平滑コンデンサ２２０とが接続されるため、直流電圧ｖｄｃは、バッテリ電圧ＶＢと同等となる。
【００６８】
　
ＡＣ−ＤＣ変換器２５０から電源ラインＰＬ１へ供給される電流には、
電源周波数の２倍の周波数のリップル成分が含まれる
このリップル成分は、
メインバッテリ１０のバッテリ電流ＩＢの各々にもそのまま重畳される。
カ．「【００７０】
　図７を参照して、
制御装置３００は、ＡＣ−ＤＣ変換器２５０を制御するための制御部３２０
を含む。
【００７１】
　
制御部３２０は、減算部３２２，３２８，３３４と、ＰＩ演算部３２４，３３２と、制御スイッチ３３０と、乗算部３２６と、ＰＷＭ制御部３３６とを含む。
【００７２】
　減算部３２２は、直流電圧ｖｄｃの目標電圧ｖｄｃ＊から、電圧センサ３０７により検出された直流電圧ｖｄｃを減算する。ＰＩ演算部３２４は、減算部３２２によって演算された電圧偏差Δｖｄｃに基づく比例積分演算を実行する。ＰＩ演算部３２４による制御演算値は、直流電圧ｖｄｃを目標電圧ｖｄｃ＊に一致させるためのフィードバック演算値に相当する。
【００７３】
　
制御スイッチ３３０は、
上アームオン制御モードが指示されるときには、
目標充電電流ＩＢ＊に対応して定められた、
定数Ｉｃｏｎｓｔを、目標電流振幅ｉＬＡ＊に設定する。
【００７４】
　
乗算部３２６は、
目標電流振幅ｉＬＡ＊と、正弦波関数｜ｓｉｎωｔ｜とを乗算することによって、目標電流ｉＬ＊を算出する。
【００７５】
　
減算部３２８は、
目標電流ｉＬ＊と、電流センサ３０５によって検出された電流ｉＬとの電流偏差ΔｉＬを演算する
ＰＩ演算部３３２は、
電流偏差ΔｉＬに基づく比例積分演算を実行する
減算部３３４は、電源電圧の絶対値｜ｖａｃ｜からＰＩ演算部３３２による制御演算値を減算することによって、制御指令値を設定する
【００７６】
　
ＰＷＭ制御部３３６は、
制御指令値
に基づいて、スイッチング素子Ｑ３のオンオフ制御信号を生成
「【図１】
」
「【図６】
」
「【図７】
」
　上記アによれば、「充電装置２００には、外部充電用のインレット２０５が設けられる」こと、「インレット２０５は、充電ケーブル４００を介して、外部電源５００と電気的に接続される」こと、「外部電源５００から供給される交流電力」であることが記載されており、充電装置２００が、充電ケーブル４００を介して交流電力を供給する外部電源５００と電気的に接続されるインレット２０５を備えているといえる。
　上記イによれば、「電源ラインＰＬ２」は「メインバッテリ１０の正極と電気的に接続され」、「接地ラインＧＬ」は「メインバッテリ１０の負極と電気的に接続される」と記載されている。また、電源ラインＰＬ２及び接地ラインＧＬが充電装置２００に備えられていることは図１から明らかであるから、充電装置２００が、メインバッテリ１０と電気的に接続される電源ラインＰＬ２及び接地ラインＧＬを備えているといえる。
　上記アによれば、「充電装置２００は、ＤＣ−ＤＣ変換器２１０と、平滑コンデンサ２２０と、ＡＣ−ＤＣ変換器２５０と、制御装置３００と、電圧センサ３０２，３０７と、電流センサ３０５とを含む」と記載されており、また、上記イによれば、「ＡＣ−ＤＣ変換器２５０」は、「外部電源５００からの交流電圧」「を直流電圧に変換」と記載されている。よって、充電装置２００が、ＤＣ−ＤＣ変換器２１０と、平滑コンデンサ２２０と、外部電源５００からの交流電圧を直流電圧に変換するＡＣ−ＤＣ変換器２５０と、制御装置３００と、電圧センサ３０２，３０７と、電流センサ３０５を備えているといえる。
　上記エによれば、「ＡＣ−ＤＣ変換器２５０は、ＡＣ−ＤＣ変換に加えて、ＰＦＣ」「回路としても動作できる」ことが記載されている。
　上記カによれば、「制御装置３００は、ＡＣ−ＤＣ変換器２５０を制御するための制御部３２０」「を含む」こと、「制御部３２０は、減算部３２２，３２８，３３４と、ＰＩ演算部３２４，３３２と、制御スイッチ３３０と、乗算部３２６と、ＰＷＭ制御部３３６とを含む」こと、「制御スイッチ３３０は、」「上アームオン制御モードが指示されるときには、」「目標充電電流ＩＢ＊に対応して定められた」「定数Ｉｃｏｎｓｔを、目標電流振幅ｉＬＡ＊に設定する」こと、「乗算部３２６は、」「目標電流振幅ｉＬＡ＊と、正弦波関数｜ｓｉｎωｔ｜とを乗算することによって、目標電流ｉＬ＊を算出する」こと、「減算部３２８は、」「目標電流ｉＬ＊と、電流センサ３０５によって検出された電流ｉＬとの電流偏差ΔｉＬを演算する」こと、「ＰＩ演算部３３２は、」「電流偏差ΔｉＬに基づく比例積分演算を実行する」こと、「減算部３３４は、電源電圧の絶対値｜ｖａｃ｜からＰＩ演算部３３２による制御演算値を減算することによって、制御指令値を設定する」こと、「ＰＷＭ制御部３３６は、」「制御指令値」「に基づいて、スイッチング素子Ｑ３のオンオフ制御信号を生成する」ことが記載されている。また、上記ウによれば、「電流センサ３０５は、インダクタＬ２の通過電流ｉＬを検出する」ものである。
　上記記載より、制御装置３００に含まれるＡＣ−ＤＣ変換器２５０を制御するための制御部３２０は、上アームオン制御モードが指示されるときには、目標充電電流ＩＢ＊に対応して定められた定数Ｉｃｏｎｓｔに基づき目標電流ｉＬ＊を算出し、目標電流ｉＬ＊と電流センサ３０５によって検出されたインダクタＬ２の通過電流ｉＬとの電流偏差に基づいてスイッチング素子Ｑ３のオンオフ制御を行うものといえる。
　上記オによれば、「上アームオン制御モードでは、」「メインバッテリ１０と平滑コンデンサ２２０とが接続されるため、直流電圧ｖｄｃは、バッテリ電圧ＶＢと同等となる」こと、「ＡＣ−ＤＣ変換器２５０から電源ラインＰＬ１へ供給される電流には、」「電源周波数の２倍の周波数のリップル成分が含まれ」「このリップル成分は、」「メインバッテリ１０のバッテリ電流ＩＢの各々にもそのまま重畳される」ことが記載されており、上記イには、「平滑コンデンサ２２０の直流電圧ｖｄｃ」と記載されている。
　上記記載より、上アームオン制御モードでは、メインバッテリ１０と平滑コンデンサ２２０とが接続されるため、平滑コンデンサ２２０の直流電圧ｖｄｃはバッテリ電圧ＶＢと同等となり、ＡＣ−ＤＣ変換器２５０から供給される電源周波数の２倍の周波数のリップル成分を含むバッテリ電流でメインバッテリ１０を充電するといえる。
　上記アないしカの記載事項及び図面を総合勘案すると、引用文献２には、次の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されていると認められる。
「充電ケーブル４００を介して交流電力を供給する外部電源５００と電気的に接続されるインレット２０５と、
　メインバッテリ１０と電気的に接続される電源ラインＰＬ２及び接地ラインＧＬと、
　ＤＣ−ＤＣ変換器２１０と、
　平滑コンデンサ２２０と、
　外部電源５００からの交流電圧を直流電圧に変換するＡＣ−ＤＣ変換器２５０と、
　制御装置３００と、
　電圧センサ３０２，３０７と、
　電流センサ３０５と
を備えた充電装置２００であって、
　ＡＣ−ＤＣ変換器２５０は、ＡＣ−ＤＣ変換に加えてＰＦＣ回路としても動作でき、
　制御装置３００に含まれるＡＣ−ＤＣ変換器２５０を制御するための制御部３２０は、上アームオン制御モードが指示されるときには、目標充電電流ＩＢ＊に対応して定められた定数Ｉｃｏｎｓｔに基づき目標電流ｉＬ＊を算出し、目標電流ｉＬ＊と電流センサ３０５によって検出されたインダクタＬ２の通過電流ｉＬとの電流偏差に基づいてスイッチング素子Ｑ３のオンオフ制御を行い、
　上アームオン制御モードでは、メインバッテリ１０と平滑コンデンサ２２０とが接続されるため、平滑コンデンサ２２０の直流電圧ｖｄｃはバッテリ電圧ＶＢと同等となり、ＡＣ−ＤＣ変換器２５０から供給される電源周波数の２倍の周波数のリップル成分を含むバッテリ電流でメインバッテリ１０を充電する、充電装置２００。」
第５　対比・判断
（１）本願発明と引用発明との対比
ア．引用発明の「充電装置２００」「交流電力を供給する外部電源５００」は各々、本願発明の「バッテリ充電器」「AC電源」に相当し、引用発明の「交流電力を供給する外部電源５００と電気的に接続されるインレット２０５」は、本願発明の「AC電源に接続するための入力端子」に相当する。
イ．引用発明の「電源ラインＰＬ２及び接地ラインＧＬ」は、引用文献２の段落[００３６]及び図１を参照すれば、充電装置２００内の回路（ＤＣ−ＤＣ変換器２１０）とメインバッテリ１０とを電気的に接続するものであり、通常、充電装置内部と外部との間には何らかの接続端子（出力端子）を備えるものであるから、本願発明の「充電されるべきバッテリに接続するための出力端子」を含むものである。
ウ．引用発明の「ＡＣ−ＤＣ変換器２５０」は、「交流電圧を直流電圧に変換する」「ＡＣ−ＤＣ変換」「に加えてＰＦＣ回路としても動作でき」るものであるから、本願発明の「PFC回路」に相当する。また、ＡＣ−ＤＣ変換器２５０は充電装置２００に備えられたものであるから、入力端子と出力端子との間に接続されていることは明らかである。
エ．引用発明の「制御装置３００に含まれるＡＣ−ＤＣ変換器２５０を制御するための制御部３２０は、上アームオン制御モードが指示されるときには、目標充電電流ＩＢ＊に対応して定められた定数Ｉｃｏｎｓｔに基づき目標電流ｉＬ＊を算出し、目標電流ｉＬ＊と電流センサ３０５によって検出されたインダクタＬ２の通過電流ｉＬとの電流偏差に基づいてスイッチング素子Ｑ３のオンオフ制御を行」うことは、外部電源５００から供給されインダクタＬ２に流れる電流ｉＬが目標電流ｉＬ＊となるようＡＣ−ＤＣ変換器２５０のスイッチング素子Ｑ３をフィードバック制御し、かつ、メインバッテリ１０に対して所定の充電電流ＩＢ＊が供給されるよう定数Ｉｃｏｎｓｔから目標電流ｉＬ＊を算出するものであるから、本願発明の「前記PFC回路が前記AC電源から引き込まれる入力電流を調整するための電流制御ループを備え、前記バッテリ充電器が前記出力端子において出力電流を生成する電流源として働く」ことに相当する。
オ．引用発明の「上アームオン制御モードでは、メインバッテリ１０と平滑コンデンサ２２０とが接続されるため、平滑コンデンサ２２０の直流電圧ｖｄｃはバッテリ電圧ＶＢと同等とな」ることは、ＡＣ−ＤＣ変換器２５０の出力における電圧に相当する平滑コンデンサ２２０の直流電圧ｖｄｃとバッテリ電圧ＶＢとが等しく、また、バッテリ電圧ＶＢの変化に応じて平滑コンデンサ２２０の直流電圧ｖｄｃも変化するものといえるから、本願発明の「前記PFC回路の出力における電圧が、前記バッテリの電圧における変化により調整され、前記バッテリの前記電圧は、前記PFC回路に戻して反映され」ることに相当する。
　ここで、本願発明は、「前記バッテリ充電器が前記出力端子において出力電流を生成する電流源として働くように、前記PFC回路の出力における電圧が、前記バッテリの電圧における変化により調整され、前記バッテリの前記電圧は、前記PFC回路に戻して反映され」と記載されているのに対し、引用発明は、「前記バッテリ充電器が前記出力端子において出力電流を生成する電流源として働く」こと、及び、「前記PFC回路の出力における電圧が、前記バッテリの電圧における変化により調整され、前記バッテリの前記電圧は、前記PFC回路に戻して反映され」ることについては記載されているものの、「前記バッテリ充電器が前記出力端子において出力電流を生成する電流源として働く
ように、
なお、下線は当審で付与した。
カ．引用発明の「ＡＣ−ＤＣ変換器２５０から供給される電源周波数の２倍の周波数のリップル成分を含むバッテリ電流でメインバッテリ１０を充電する」ことは、引用文献２の図６も参照すれば、出力電流に相当するバッテリ電流の波形が、外部電源５００から供給される入力電流の周波数（電源周波数）の２倍の周波数で周期的であることといえ、また、上アームオン制御モードにおいては、ＡＣ−ＤＣ変換器２５０の出力端から充電装置２００の出力部分の間には、オン状態のスイッチング素子Ｑ１、インダクタＬ１、及び高周波成分を除去するためのキャパシタＣ１のみ存在し、インピーダンスの低い回路（経路）であるから、出力電流の波形が入力電流の少なくとも５０％のリップル（本願明細書の段落[００１１]を参照すれば、本願発明の「リップル」という用語は、信号の最大値のピークとピークとの間の百分率として表される。）を有することは明らかであり、引用発明の「ＡＣ−ＤＣ変換器２５０から供給される電源周波数の２倍の周波数のリップル成分を含むバッテリ電流でメインバッテリ１０を充電する」ことは、本願発明の「前記出力電流の波形が、前記入力電流の周波数の2倍の周波数および少なくとも50%のリップルで周期的である」ことに相当する。
（２）一致点・相違点
　上記対比より、本願発明と引用発明とは
「AC電源に接続するための入力端子と、充電されるべきバッテリに接続するための出力端子と、前記入力端子と前記出力端子との間に接続されるPFC回路とを備えるバッテリ充電器であって、前記PFC回路が前記AC電源から引き込まれる入力電流を調整するための電流制御ループを備え、前記バッテリ充電器が前記出力端子において出力電流を生成する電流源として働き、前記PFC回路の出力における電圧が、前記バッテリの電圧における変化により調整され、前記バッテリの前記電圧は、前記PFC回路に戻して反映され、前記出力電流の波形が、前記入力電流の周波数の2倍の周波数および少なくとも50%のリップルで周期的である、バッテリ充電器。」の点で一致し、以下の点で一応相違する。
（相違点）
　本願発明は、「前記バッテリ充電器が前記出力端子において出力電流を生成する電流源として働くように、前記PFC回路の出力における電圧が、前記バッテリの電圧における変化により調整され、前記バッテリの前記電圧は、前記PFC回路に戻して反映され」と記載されているのに対し、引用発明は、「前記バッテリ充電器が前記出力端子において出力電流を生成する電流源として働く」こと、及び、「前記PFC回路の出力における電圧が、前記バッテリの電圧における変化により調整され、前記バッテリの前記電圧は、前記PFC回路に戻して反映され」ることについては記載されているものの、「前記バッテリ充電器が前記出力端子において出力電流を生成する電流源として働く
ように、
（３）相違点についての判断
　上記相違点について、本願明細書を参照すると、以下の記載がある。なお、下線は当審で付与した。
「【００２３】
　PFC回路12は、AC電源2から引き込まれる入力電流が実質的に正弦曲線であることを確実にする。AC電源2の入力電圧が正弦曲線であるため、バッテリ充電器1によりAC電源2から引き込まれる入力電力は、サイン二乗波形を有する。バッテリ充電器1が非常に小さい蓄積容量を有するため、バッテリ充電器1の出力電力は、入力電力と実質的に同じ形状を有する、すなわち、
出力電力もサイン二乗波形を有する
バッテリ充電器1の出力端子9は、バッテリ電圧に保持される
バッテリ充電器1は、サイン二乗波形を有する出力電流を出力する電流源として働く
　上記記載は、出力電力がサイン二乗波形（Ａｓｉｎ２θと仮定する。Ａは定数）を有し、出力端子の電圧がバッテリ電圧（Ｖｂａｔと仮定する）に保持されるため、出力電力を出力電圧で除算したものに相当する出力電流（Ｉｂａｔと仮定する）は、Ｉｂａｔ＝Ａｓｉｎ２θ／Ｖｂａｔで表され、Ｖｂａｔが所定値に保持されると、出力電流も所定値に保持され、バッテリ充電器１が電流源（負荷の大きさが変動しても、一定の電流を供給できる電源のこと）として動作することを記載したものと解される。
　また、本願明細書には、以下の記載がある。なお、下線は当審で付与した。
「【００２０】
　DC-DC変換器13のインピーダンスは比較的低い。その結果として、
PFC回路12の出力における電圧は、バッテリ3の電圧により規定されるレベルに保持される。より詳細には、PFC回路12の出力における電圧は、バッテリ電圧にDC-DC変換器13の巻数比をかけたものに保持される。
バッテリ電圧V_BATに巻数比Np/Nsをかけたものに言及するとき、「ステップ状バッテリ電圧」という用語を使用する
【００２１】
　PFC回路12のスイッチS1を開にすると、インダクタL1からのエネルギーは、コンデンサC1に伝達され、コンデンサ電圧を上げさせる。コンデンサ電圧がステップ状バッテリ電圧に到達するとすぐに、インダクタL1からのエネルギーは、バッテリ3に伝達される。DC-DC変換器13の比較的低いインピーダンスのために、コンデンサC1の電圧は、もはや上がらないが、代わりに
ステップ状バッテリ電圧に保持される
ステップ状バッテリ電圧に保持され続ける
したがって、バッテリ3の電圧がPFC回路12に戻して反映される
　上記記載は、PFC回路12の出力における電圧は、バッテリ3の電圧により規定されるレベル、具体的には、バッテリ電圧にDC-DC変換器13の巻数比をかけたものに保持されるので、PFC回路12の出力における電圧は、バッテリ3の電圧における変化により調整されること、バッテリ3の電圧はPFC回路12に戻して反映されることを記載したものと解される。
　つまり、本願発明の「前記バッテリ充電器が前記出力端子において出力電流を生成する電流源として働くように、前記PFC回路の出力における電圧が、前記バッテリの電圧における変化により調整され、前記バッテリの前記電圧は、前記PFC回路に戻して反映され、」との記載は、本願明細書を参酌すると、「前記バッテリ充電器が前記出力端子において出力電流を生成する電流源として働き、前記PFC回路の出力における電圧が、前記バッテリの電圧における変化により調整され、前記バッテリの前記電圧は、前記PFC回路に戻して反映され、」とのことであると解される。
　そうすると、上記相違点は実質的な相違点ではなく、本願発明と引用発明との間に相違するところはない。
第６　審判請求人の主張
１　請求人は令和２年１２月１１日の意見書にて、以下のように主張している。
　審判官殿は、『エ．引用発明２の「上アームオン制御モードにおいては直流電圧ｖｄｃはバッテリ電圧ＶＢと同等とな」ることは、直流電圧ｖｄｃがＰＦＣ回路の出力電圧に相当することから、本願発明１の「前記PFC回路の出力における電圧が、前記バッテリの電圧における変化により調整され、前記バッテリの前記電圧は、前記PFC回路に戻して反映され」ることに相当する。』と述べておられます。
　しかしながら、令和２年１月１０日付けの上申書においても述べましたように、引用文献２の図１に示されますように、バッテリ電流ＩＢ、バッテリ電圧ＶＢ、バッテリ温度ＴＢは、電池監視ユニット２０から制御装置３００へ、専用ループ（則ち、図１における接続“ＩＢ，ＶＢ（ＳＯＣ）”）を通して送られます。この専用ループは、制御装置３００とバッテリ１０との間における接続（則ち、ＤＣ−ＤＣ変換器２１０）とは異なります。
　すなわち、バッテリ電圧ＶＢは、制御回路とバッテリとの間における接続とは異なる接続を通して反映されます。これは、上述の構成、特にバッテリの電圧がPFC回路に戻して反映される構成とは相違します。
２　上記主張について判断すると、令和２年８月２８日付けの拒絶理由通知書や上記「第５　対比・判断」の「オ．」でも指摘したように、引用発明の「直流電圧ｖｄｃはバッテリ電圧ＶＢと同等とな」ることが、本願発明の、バッテリ電圧がPFC回路に戻して反映される構成に相当すると認定したものであって、電池監視ユニット２０から制御装置３００へ専用ループを介してバッテリ電圧ＶＢの情報を送ることを、本願発明の、バッテリ電圧がPFC回路に戻して反映される構成に相当すると認定したものではない。
　したがって、上記意見書での主張は、当審で認定した事項とは異なる事項を引用して本願発明との差異を主張するものであって、採用することができない。
第７　むすび
　以上のとおり、本願発明は引用文献２に記載された発明であるから、特許法第２９条第１項第３号に該当し、特許を受けることができない。
　したがって、他の請求項に係る発明について検討するまでもなく、本願は拒絶されるべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。