【誤訳訂正書】
【提出日】平成20年8月18日(2008.8.18)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃焼によりフラーレン製品を生産する方法であって、
第一炭素含有燃料と第一酸化剤とを第一次ゾーンに一つあるいはそれ以上のジェットストリームで導入し、前記第一炭素含有燃料と第一酸化剤とを反応させて第一燃焼産物と未反応残留物とを生産するステップと、
第二炭素含有燃料と第二酸化剤とを前記第一次ゾーンに一つあるいはそれ以上のジェットストリームで導入し、前記第二炭素含有燃料と第二酸化剤と少なくとも前記第一燃焼産物及び未反応残留物とを混合及び反応させて燃焼混合物を形成し、前記混合を層流により行うステップと、
前記燃焼混合物を第二次ゾーンに導入するステップと、
前記第二次ゾーン内の燃焼混合物の構成要素を１ｓ以上の滞留時間で反応させ、
フラーレン製品及び他の物質を含んだ第二燃焼産物を生成させるステップと、
を含んでおり、前記第二燃焼産物は前記第二次ゾーンにおける異なる滞留時間に対応する材料の混合及び反応を最小限にするように前記第二次ゾーンを通って流れることを特徴とする燃焼によりフラーレン製品を生産する方法。
【請求項２】
燃焼によりフラーレン製品を生産する方法であって、
炭素含有燃料と酸化剤とを第一次ゾーンに一つあるいはそれ以上のジェットストリームで導入し、炭素含有燃料と酸化剤とを層流を使用して混合し、反応させて燃焼混合物を生成するステップと、
前記燃焼混合物を第二次ゾーンの中に導入するステップと、
前記第二次ゾーン内の前記燃焼混合物の構成要素を１ｓ以上の滞留時間で反応させ、フラーレン製品及び他の物質を含んだ第二燃焼産物を生成させるステップと、
を含んでおり、前記第二燃焼産物は前記第二次ゾーンにおける異なる滞留時間に対応する材料の混合及び反応を最小限にするように前記第二次ゾーンを通って流れることを特徴とする燃焼によりフラーレン製品を生産する方法。
【請求項３】
炭素含有燃料と酸化剤は複数の導入位置において第一次ゾーンの中に導入されることを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
第二次ゾーンにおける材料は、副産物の生成を減少させるように反応することを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
【請求項５】
炭素含有燃料はフラーレン形成燃料または非フラーレン形成燃料とフラーレン形成燃料の組み合わせを含んでいることを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
【請求項６】
フラーレン形成燃料は不飽和炭化水素から成ることを特徴とする請求項５に記載の方法。
【請求項７】
不飽和炭化水素は、アセチレンと、ポリアセチレンと、芳香族及び高度不飽和化合物と、それらの組み合わせと、から成る群から選択されることを特徴とする請求項６に記載の方法。
【請求項８】
フラーレン形成燃料はトルエンまたはベンゼンを含むことを特徴とする請求項７に記載の方法。
【請求項９】
さらに第二次ゾーンの中に添加剤を導入することを特徴とする、請求項１または２に記載の方法。
【請求項１０】
添加剤は、ハロゲン含有化合物と、アルカリ金属またはアルカリ土類金属を含む化合物と、マンガン、鉄またはバリウムを含む化合物と、環式芳香族酸無水物を含有する化合物と、コバルト、鉄またはニッケルを含有する化合物と、それらの組み合わせから成る群から選択されることを特徴とする請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
第一次ゾーンの圧力は１０から４００ｔｏｒｒの範囲にあることを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
【請求項１２】
総当量比は１．８〜４．０の範囲にあることを特徴とする請求項１、２又は１１に記載の方法。
【請求項１３】
第一次ゾーンの温度は１５００Ｋから２５００Ｋまでの範囲にあることを特徴とする請求項１、２又は１２に記載の方法。
【請求項１４】
第二次ゾーンの温度は１５００Ｋから２５００Ｋまでの範囲にあることを特徴とする請求項１、２又は１３に記載の方法。
【請求項１５】
第一次ゾーンにおける滞留時間は２〜５００ｍｓの範囲にあることを特徴とする請求項１、２又は１４に記載の方法。
【請求項１６】
第二次ゾーンにおける前記滞留時間は１ｓ〜１０ｓの範囲にあることを特徴とする請求項１、２又は１５のいずれかに記載の方法。
【請求項１７】
第一次ゾーンにおける前記混合が、物理的リサイクルループ、ジェットエントレインメント、大規模リサイクルパターン、交差ジェットフロー、及びそれらの組合せから成る群から選択される方法で実施されることを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
【請求項１８】
燃焼混合物はフラーレン、フラーレン中間物、或いはそれらの組合せを含んでいることを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
【請求項１９】
第一ゾーンは少なくとも１つの明確に定義された領域を含んでおり、前記領域において、炭素含有燃料、酸化剤、及び燃焼混合物はそれぞれ、前記明確に定義された領域を通してほぼ一定である少なくとも１つの状態変数を有していることを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
【請求項２０】
第一ゾーンの少なくとも１０％が、前記明確に定義された領域内に存在することを特徴とする請求項１９に記載の方法。
【請求項２１】
請求項１〜２０のいずれかに記載の方法において使用するためのフラーレン製品を生産する燃焼器であって、
炭素含有燃料と酸化剤とを混合して反応することにより燃焼混合物を生産するための第一次ゾーンと、前記生産された燃焼混合物の構成要素を、１ｓ以上の滞留時間で反応させるための第二次ゾーンとを有し、
前記第一次ゾーンが、
炭素含有燃料及び／又は酸化剤である第一供給物を注入するための第一注入口と、炭素含有燃料及び／又は酸化剤である第二供給物を注入するための第二注入口とを有するチャンバを含んでおり、前記第一注入口は前記第一供給物が前記第二供給物と重複し、前記第二供給物の初期滞留時間の材料が前記第一供給物の後期滞留時間の材料と混合して反応するように配置されていることを特徴とする燃焼器。
【請求項２２】
請求項１〜２０のいずれかに記載の方法において使用するためのフラーレン製品を生産する燃焼器であって、
炭素含有燃料と酸化剤とを混合して反応することにより燃焼混合物を生産するための第一次ゾーンと、前記生産された燃焼混合物の構成要素を、１ｓ以上の滞留時間で反応させるための第二次ゾーンとを有し、
前記第一次ゾーンが、
炭素含有燃料及び／又は酸化剤である第一供給物を注入するための第一注入口と、炭素含有燃料及び／又は酸化剤である第二供給物を注入するための第二注入口とを有するチャンバを含んでおり、前記第一注入口は前記第一供給物が前記第二供給物の後期滞留時間の材料内に合体するように初期滞留時間の材料を供給し、前記第二供給物の初期滞留時間の材料内に合体するように後期滞留時間の材料を供給し、前記第二供給物の中間滞留時間の材料内に合体するように中間滞留時間の材料を供給するように前記第二注入口に対して配置されていることを特徴とする燃焼器。
【請求項２３】
第二供給物の合体分量が第一供給物のフローにより増進されるように第一注入口の位置が改善されることを特徴とする請求項２２に記載の燃焼器。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【発明の詳細な説明】
【発明の名称】フラーレンの燃焼合成のための方法
【技術分野】
【０００１】
本出願は参考文献として本明細書の中に全体として組み込まれている２００１年８月３１日に出願された米国仮特許出願第６０／３１６，５５０号の恩恵を主張する。
【背景技術】
【０００２】
フラーレンの燃焼合成はＮａｔｕｒｅ誌３５２：１３９−１４１，１９９１に、また、米国特許第５，２７３，７２９号に記載されており、それらの両方とも本明細書に参考文献として組み込まれている。異なる圧力、供給速度（またしたがって、供給速度に温度は依存している）、希釈剤同定と部分圧力、炭素／酸素比率、バーナーからの距離あるいは滞留時間などの条件下で運転される減圧予混合積層ベンゼン酸素火炎からのフラーレン収率に関してデータが提示されている。基本的に同じ方法の異なるバージョンは、バーナーの設計と、数多くの変形例が可能であるその他のプロセス特徴とにより考えることができる。一般的には、上記方法には、フラーレン生産に適するように選択された、大気圧より低い圧力下における、炭素／酸素比率、供給速度、不活性希釈ガスなどの条件下での煤火炎のオペレーションが含まれる。フラーレンを含む濃縮可能な材料は、上記火炎内から回収されるか、あるいは前記エフルエントガスから回収される。予混合火炎の使用を含む、フラーレンの燃焼合成に対する本来の作業に続いて、非予混合あるいは拡散火炎の使用もまた効果的なものとみなされている。
【０００３】
同業者には公知のものであるフラーレンの燃焼合成のための諸方法においては実験室規模の研究に適当なバーナー安定化火炎が使用されている。フラーレン合成のための通常の燃焼方法は典型的には、上記火炎は水冷却バーナープレート上では安定している低圧積層予混合火炎バーナーを使用して実施される。その燃料と酸化剤は通常上記バーナーの上流で予混合され、また、ドリル穴開けされたあるいは焼結した金属プレートにある開口部を通して供給される。上記火炎に入り、またしたがって予混合火炎を付与する前や、あるいは部分的に上記火炎に入る前に、また部分的に上記火炎に入った後にしたがって部分的に予混合を付与しまた部分的に非予混合されるかあるいは拡散火炎を付与するかのいずれかで、上記燃料と酸化剤はバーナープレートにある燃料／酸化剤開口部を通して別々に交互に供給され、上記プレートの出口のすぐ下流で共に混合される。上記火炎が安定化されているこれらの全てのケースにおいては、上記非燃焼燃料酸化剤混合物の中への火炎伝搬速度として定義される上記火炎速度は、上記火炎に対して供給される上記混合物の入力速度にちょうど適合するように上記バーナープレートの表面からの短距離と、水冷の熱損失により上記火炎温度が下げられる。上記バーナーの熱損失が温度を下げるちょうど適当な数値である場合には、上記バーナーから特定の短い距離にある上記火炎の安定化により、上記火炎速度が上記入力速度に適合させることができる正確な数値であれば、上記供給速度と、また、上記安定火炎を達成し、維持するのに必要とされるその他の条件に対するかなりの制約を課し、またそれによって、フラーレン合成において特に所望される性能のために火炎を形状化し、最適化するのに有用な自由度は厳しく制限される。また、上記燃料／酸化剤混合物が上記バーナーに対して供給することができる速度、またしたがって上記システムのスループットは、上記混合物の上記火炎速度により厳しく制限される。産物形成から火炎安定化を切り離しているそれとは異なる設計では、それによって、上記プロセスを行い、また最適化するためにさらなる可撓性を付与し、一方ではまた、より大きなスループットを可能にすることがとりわけ望ましいこととなっている。
【０００４】
低圧力非予混合あるいは拡散火炎もまたフラーレンを形成するのに使用されている。これらの火炎においては、上記燃料と酸化剤は上記バーナーの中にある、異なる導管あるいは通路を通って別々に供給され、それらは、上記２つのストリームの間で安定化されている火炎ゾーンの中で共に混合される。これら火炎の積層と乱流バージョンの両方は、フラーレンを形成するのに使用されてきた。フラーレンは上記火炎ゾーン内に見出すことができるが、それらフラーレンは、上記フラーレンが上記火炎ゾーンの上記酸素側を通って出て行く火炎の中で酸化されることにより破壊される場合もある。上記フラーレンが上記火炎ゾーンの上記燃料側を通って出て行く火炎の中では、それらフラーレンは高い濃度の煤と多環式芳香族炭化水素の存在下で形成され、また、それらと反応する。このようにして、上記非予混合あるいは拡散火炎型のいずれもが、実際的なフラーレン生産用としては興味の対象とはならないことが証明されている。
【０００５】
フラーレンの商業上の必要量の効率的でかつ経済的な生産用のこうした火炎の型には、数多くの改善策がみられる。とりわけ、通常のフラーレン形成火炎はフロー速度を制限していて、最大フロー速度は、与えられた燃料／酸化剤系と温度に対する上記火炎速度により決定され、その温度は上記火炎からの熱損失により決定される。設定フロー速度と熱損失が温度を決定し、また、ラジカル火炎中間体濃度と、酸化領域において上記燃料を使用するタイミングを決定するため、反応変数の制御、特に温度は制限される。上記酸化領域は、主要な中間体の濃度を決定する際に重要なものとなる。酸化反応に必要とされる温度と滞留時間は、フラーレン形成に最適である条件では必ずしもなく、また、火炎の安定化の必要性によりあまりに制約されることなく、フラーレン形成に好適なものにするようにするには、反応の諸条件制御の程度を有することが望ましい。より高いスループットを達成する反応器であれば、将来、より大きな体積のフラーレン製品を作ることが要求されているため、現行の諸方法には好適なものとなる。
【０００６】
「フラーレン製品」という言葉は、本明細書の中で用いられているように、以下に挙げた３つの型の材料、構造あるいは粒子の一つあるいはそれ以上から成る、あるいはそれらを含む材料を指している。すなわち、（１）Ｃ６０、Ｃ７０、Ｃ８４などといったフラーレン分子、別の原子あるいはフラーレンケージの内側あるいは外側にある原子（複数）あるいは一つあるいはそれ以上の官能基を含有しているフラーレン分子、（２）米国特許第５，９８５，２３２号の第３欄、第４欄に記載されている単一あるいは複数層ナノチューブとナノ粒子（これらに限定されるわけではないが）等の、少なくとも一つの寸法がナノメートル単位の大きさを有する、五員および六員、場合によっては七員の炭素環で出来ているフラーレンナノ構造あるいは閉鎖ケージ構造、および（３）実質的にフラーレン特性を有する湾曲炭素シートあるいは層で出来ている炭素のスフェロイド（回転楕円体）あるいはスフェルール（球状体）から成るフラーレン煤、の場合もある。スフェルールは通常のカーボンブラックおよびサーマルブラックと同様の寸法、すなわち、５ｎｍから１０００ｎｍまでの範囲にある寸法を有する。フラーレン特性は、五員炭素環が六員環および場合によっては七員環の間に存在することにより顕著なものとなり、その場合は炭素の湾曲シートという結果を生じる。
【０００７】
フラーレンの商業ベースの製造に関するもう一つの重要な要件は、燃料として供給される、与えられた炭素量に対するフラーレン製品の収率の増加である。現在報告されているもっとも高い収率は供給された総炭素量の０．５％までである。燃焼反応に対する制御の程度をより大きくすることができ、また、より大きなフラーレン収率を好適なものにするあるいは促進する条件のより好適に維持することができる燃焼反応炉は通常の諸システムには好適なものである。
【０００８】
好適に混合される燃焼反応炉に近似のものであるジェット攪拌反応炉はＬｏｎｇｗｅｌｌ（Ｉｎｄ．Ｅｎｇ．Ｃｈｅｍ，４７，１６３４，１９５５）に始まる実験的燃焼作業において広範囲に使用されてきたが、フラーレンは好適に混合された燃焼反応炉では合成されることはなかった。Ｎｅｎｎｉｇｅｒ（ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣｏｍｂｕｓｔｉｏｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅ２０：４７３−４７９，１９８４）と、Ｄａｇａｕｔら（Ｊ．Ｐｈｙｓ．Ｅ．：Ｓｃｉ．Ｉｎｓｔｒｕｍ．１９：２０７−２０９，１９８６）は最近の設計である。燃焼に使用されている現在のジェット攪拌反応炉は、ジェットからの乱流ガスフローによる大気圧条件および上記反応炉内の乱流フロー条件用に設計されている。乱流は拡散速度を大いに増加させ、またしたがってマイクロミキシングを促進する。乱流促進マイクロミキシングは、現存のジェット攪拌反応炉における好適な攪拌条件を作り出すために頼っている原初的な方法である。フラーレン燃焼生成の実際に有意な量は低圧力条件（１０〜１００ｔｏｒｒ）でしかみられることはなかったが、そのため、非常に低い濃度としたがって、フラーレン形成の低圧力におけるより低いレイノルズ数のため、以前のジェット攪拌反応炉の設計は、達成された混合の量とリサイクルの量では不十分なものであったと考えられるし、また、乱流は、逆混合（バックミキシング）あるいはリサイクルの原初的な方法としては十分なものとは言えない。乱流促進マイクロミキシングに最初から頼ることなく、低い圧力における十分なリサイクルあるいは逆混合を達成することができるジェット攪拌反応炉が必要とされている。
【０００９】
Ｌａｍ（ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣｏｍｂｕｓｔｉｏｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅ２２：３２３−３３２，１９８８）は、ジェット攪拌反応炉／プラグフロー反応炉系を記載している。この系は、最初は燃料としてエチレンを用いて多環式芳香族炭化水素と煤形成に関する大気圧研究のための実験室ツールとして用いられた。この系における総滞留時間は、上記ジェット攪拌反応炉の中で５ｍｓという長さ、また、上記プラグフローセクションでは１５ｍｓといった長さのものであった。高いフロー速度と低い滞留時間のために、上記プラグフローセクションにおけるフローは乱流のものであり、また、上記低い滞留時間のため、外部加熱は、温度が上記プラグフローセクションにおいて恒温であるとするように外部加熱が要求されているわけではなかった。こうした接続された好適に混合された／プラグフロー反応系は、低圧力であるいは２０ｍｓよりも大きな滞留時間で使用されてきたわけではなく、また、フラーレンは、これより以前に、好適攪拌／プラグフロー反応炉構成を用いて合成されることはまったくなかった。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、従来からの諸方法を克服する本燃焼モードを実施するための一つの燃焼モードおよび複数構成要素反応炉に関する。本発明の本方法は、フラーレンの大規模生産を可能にし、また、従来からの諸方法よりも高い収率でフラーレンを生産することが可能である。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の一つの側面は、フラーレン製品の燃焼合成の初期あるいはプロセス全体を実施する第一ゾーンと呼ばれる反応チャンバを使用することである。上記第一ゾーンでは、リサイクルあるいは逆混合が、燃料および／または酸化剤、および／または初期滞留時間燃焼産物（「新たに形成された燃焼産物」）とともに後期滞留時間燃焼（第一燃焼産物）の混合および反応により達成される。
【００１２】
第一ゾーンは、第二ゾーンと一緒に運転することが可能である。上記第二ゾーンでは、後期滞留時間の燃焼産物は、初期滞留時間の燃焼産物とは混合、あるいは反応することはない。
【００１３】
本発明の一つの目的は、上記燃料と上記酸化剤が第一燃焼産物を生産するために反応するように第一ゾーンの中の導入位置に炭素含有燃料と酸化剤を導入し、上記第一燃焼産物と、未反応残留物は導入される炭素含有燃料と酸化剤および／または何らかの新たに生成された燃焼産物および／または未反応残留物と混合され、また、反応させられ、それによって、燃焼混合物を形成するために第二ゾーンの中に上記燃焼混合物を導入することを含めて、燃焼によりフラーレンを生産する一つの方法を提供することである。
【００１４】
本発明のもう一つの目的は、上記燃料と上記酸化剤が、第一燃焼産物を生産するために反応するように第一ゾーンの中の導入位置に炭素含有燃料と酸化剤を導入し、上記第一燃焼産物と、未反応残留物は導入される炭素含有燃料と酸化剤および／または何らかの新たに生成された燃焼産物および／または未反応残留物と混合され、また、反応させられ、それによって、燃焼混合物を形成し、第二ゾーンの中に上記燃焼混合物を導入し、またフラーレンとその他の材料から成る第二燃焼産物を含むストリームを作り出すために第二次ゾーンの中に上記燃焼混合物の構成により滞留時間の間、反応が実施可能となり、そこでは、混合と反応がフラーレンの生産を促進し、および／または好適なものにするための条件下で第二次ゾーンの中にある、異なる滞留時間に対応する、異なる領域の材料の間で混合と反応が最小化されることを含めて、燃焼によりフラーレンを生産する一つの方法を提供することである。燃料および／または酸化剤および／または添加剤は、フラーレン製品形成を促進し、および／または好適なものにするために、第二次ゾーンの中にある一定の場所で注入することが可能である。
【００１５】
本発明のさらにもう一つの目的は、上記燃料と上記酸化剤が第一燃焼産物を生産するように反応し、それによって燃焼混合物を形成するように、第一次ゾーンの中の導入位置にある炭素含有燃料と酸化剤を導入し、二次ゾーンの中に上記燃焼混合物を導入し、フラーレンとその他の材料から成る第二燃焼産物を含むストリームを生産するための滞留時間に関する反応を実施することを可能なものとする燃焼によりフラーレンを生産する一つの方法を提供することであり、そこでは、混合と反応がフラーレンの生産を促進するための諸条件下で上記第二次ゾーンにおいて異なる滞留時間に対応して異なる領域からの材料の間で最小化されるよう、上記ストリームフローが第二次ゾーンの中を流れる。燃料および／または酸化剤および／または添加剤がフラーレン製品形成を促進し、および／または好適なものにするよう、上記第二次ゾーンにおける一定の場所に注入することが可能である。
【００１６】
本発明のさらなる一つの目的は第一供給物を上記チャンバの中に注入するため第一注入口と、上記チャンバの中に第二供給物を注入するための第二注入口を有する一つのチャンバを含む燃焼器を提供することであって、上記第一注入口は、上記第一供給物が、上記第二供給物の初期滞留時間材料が上記第一供給物の後期滞留時間材料と混合しまた反応させるために上記第二供給物と部分的に重複させるために指向するように位置付けられる。
【００１７】
本発明のもう一つの目的は、第一供給部を上記チャンバの中に注入するための第一注入口と第二供給物を上記チャンバの中に注入するための第二注入口を有する一つのチャンバを含む燃焼器を提供することであって、上記第一注入口は、第一供給物が、エントレインドされる初期滞留時間材料を第二供給の後期滞留時間材料の中に供給し、エントレインドされる後期滞留時間材料を第二供給物の初期滞留時間材料の中に供給し、またエントレインドされる中間滞留時間材料を第二供給物の中間滞留時間材料の中に供給するように前記第二注入口に対して位置付けられる。上記第二供給のエントレインメントの量が第一供給物の上記フローにより促進されるようにさらに第一注入口を位置付けることが可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
本発明の説明の中で用いられているある種の用語は以下のように定義される。本明細書で用いられているときには、「第一燃焼産物」という用語は、そのほかの小さな炭化水素と酸素含有ラジカルおよび安定分子、安定およびラジカルポリアセチレンあるいはポリイン（ＣnＨ２，ｎ＝５，６，．．）と、Ｃ6Ｈ5、
Ｃ6Ｈ6，Ｃ6Ｈ5Ｏ，Ｃ6Ｈ5ＯＨ，Ｃ6Ｈ5ＣＨ2とＣ6Ｈ5ＣＨ3などの芳香族種と、インデン、ナフタレン、フェナントレン、フルオランテンなどの多環式のものとともに、ＣＯ，ＣＯ2，Ｈ2Ｏ，Ｏ，ＯＨなど、ＣＨ4，Ｃ2Ｈ2，Ｃ2Ｈ4，Ｃ3Ｈ4，Ｃ4Ｈ2，Ｃ4Ｈ4，Ｃ5Ｈ6，ＣＨＯ，ＣＨ3，Ｃ2Ｈ，ＨＣＣＯ，Ｃ3Ｈ3，Ｃ3Ｈ2，ＣＨ2ＣＯ，Ｃ4Ｈ3，Ｃ5Ｈ5などのその他の光安定性およびラジカルガスおよびこうしたものおよび関連種のラジカルとともにより大きなこうした種、煤および煤前駆体などの酸化の中間体を意味する。すなわち、第一燃焼産物は、フラーレン形成あるいは非フラーレン形成燃料及びフラーレン形成を組み合わせたもののいずれかの燃焼の産物である。
【００１９】
本明細書の中で使用されているとき、「未反応残留物」とは、上記燃料あるいは第一あるいは初期燃焼産物から生産された未反応燃料、未反応第一あるいは初期燃焼産物および炭化水素あるいは部分的には酸素添加炭化水素産物を言う。未反応残留物には、上記燃料および上記第一および初期燃料産物のそうしたものから高分子量脂肪酸、芳香族、多価芳香族および酸素添加分子および微粒材料までの範囲にある分子量が含まれる。
【００２０】
「新たに形成された燃焼産物」とは、第一燃焼産物の定義において上述されている上記化合物のいずれかのものあるいは全てでありうるが、第一燃焼産物よりも燃焼の初期滞留時間に対応している濃度と比率を有するものである。
【００２１】
本明細書で使用されている場合、「酸化剤」は上記燃焼器に供給された上記酸化剤を言う。一旦上記燃焼器の中に入れば、上記酸化剤が、直接参加する、すなわち、反応物として酸化反応において参加するものと仮定することもできるし、あるいはそれは、順番に反応物として酸化反応に参加するその他の酸化種に変換することも可能である。燃焼によるフラーレン合成におけるもっとも好適な酸化剤は分子酸素あるいはＯ2であって、それは、純粋Ｏ2として、空気として、一つあるいはそれ以上の不活性ガスと混合させたＯ2として、Ｏ2エンリッチドガスとして、その元々の窒素が部分的に消失した空気として、あるいはその他の混合物の中に供給することが可能である。上記Ｏ2は上記燃焼器の中にある上記酸化反応物として使用に供せられるか、あるいは、ＯＨ，Ｏ，ＨＯ2，ＣＯ2にある程度変換されるか、あるいは順番に酸化反応における反応物として使用に供せられるその他の酸素含有種に変換することが可能である。フラーレン合成燃焼器用の供給物としてある種の条件下で興味の対象となっているその他の酸化剤は過酸化水素（Ｈ2Ｏ2）、オゾン（Ｏ3），およびこれらと一つの不活性ガスおよび／または一つあるいはそれ以上の種ＯＨ，Ｏ，ＨＯ2，ＣＯ2，あるいはその他の酸素含有ラジカルあるいは安定分子との混合物である。
【００２２】
「フラーレン形成燃料」は火炎の中でフラーレン形成に適当なものである文献から公知のものとなっている燃焼条件下で上記燃焼炭素の少なくとも０．００００１％のフラーレンＣ60とＣ70を組み合わせた収量を生産する燃料として定義される。フラーレン形成燃料
には、ベンゼン、トルエン、キシレン、ナフタレン、ビフェニル、フェナントレン、アントラセン、ピレン、およびその他の単環式芳香族と多環式芳香族、シクロペンタジエンにおけるように、五員環単独を備えた化合物か、あるいはインデン、アセナフチレン、フルオレン、フルオランセン、シクロペンタフェナトレン、その他におけるように六員環との組み合わせた化合物、ビフェニレンなどの四員環を含有する化合物、芳香族、アセチレン、ポリアセチレン、あるいはポリイン（ＣnＨ2，ｎ＝２，３，４，．．）、メチル、ビニル、エチニル、プロパルギル、フェニル、ナフチル、その他、かなりの芳香族含量を有するなどの官能基、あるいは付加的な官能基を有する上記燃料のいずれか、重油、ケローゲン、ビチューメン、石炭およびその他の化石燃料、軽油、中間体油、重油、あるいはタール、チャコール、コークス、カーボンブラックス、化石燃料から採られた煤、バオマス燃料、および炭化水素熱分解、あるいは部分的あるいは不完全燃焼の安定種およびラジカル、などに限定されるわけではないが、それらを含む芳香族およびその他の高度不飽和炭化水素が含まれる。
【００２３】
「非フラーレン形成燃料」は火炎の中でフラーレン形成に適当なものである文献から公知のものとなっている燃焼条件下で上記燃焼炭素の０．００００１％未満のフラーレンＣ60とＣ70を組み合わせた収量を生産する燃料として定義される。非フラーレン形成燃料には、メタン、エタン、プロパン、エチレン、その他などの飽和、部分的に不飽和および非芳香族炭化水素に限定されるわけではないが、それらが含まれる。
【００２４】
本発明は、上記燃料と上記酸化剤が、第一燃焼産物を生産するために反応するように導入位置を第一ゾーンの中に炭素含有燃料と酸化剤を導入し、上記第一燃焼産物と、未反応残留物は導入される炭素含有燃料と酸化剤および／または何らかの新たに生成された燃焼産物および／または未反応残留物と混合され、また、反応させられ、それによって、燃焼混合物を形成し、また、回収あるいはさらなる処理のための第二ゾーンの中に上記燃焼混合物を導入し、また、フラーレンとその他の材料から成る第二燃焼産物を含むストリームを作り出すために、第二次ゾーンの中に上記燃焼混合物の構成により滞留時間のための反応が実施可能となり、そこでは、混合と反応が、フラーレンの生産を促進し、および／または好適なものにするための条件下で第二次ゾーンの中にある、異なる滞留時間に対応する、異なる領域の材料の間で混合と反応が最小化されることを含めて、燃焼によりフラーレンを生産する一つの方法を提供する。燃料および／または酸化剤および／または添加剤は、フラーレン製品形成を促進し、および／または好適なものにするために、第二次ゾーンの中にある一定の場所で注入することが可能である。大気圧よりも低い圧力を維持するために、上記第二次ゾーンの下流にある一定の点で真空ポンプが接続される。
【００２５】
上記第一次ゾーンは、（１）第一燃焼産物を、単一あるいは複数の類似のフローの燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物と混合し、反応させるのに、あるいは、（２）一つの型の第一燃焼産物（例えば、非フラーレン形成燃料の燃焼の中間体産物）を燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物、および／またはフラーレン形成燃料などの別の型の未反応残留物と混合させて反応させることを実施する、そのうちのいずれかで、あるいはその逆に使用することができる。異なる導入されるストリームは、フラーレン形成燃料か、あるいはフラーレン形成燃料及び非フラーレン形成燃料の組み合わせたものかいずれかの未反応燃料、あるいは別の燃焼器のエフルエントなどの燃焼中間体でありうる。
【００２６】
上記第一次ゾーンの一つの重要な側面は、上記第一次ゾーン、あるいはその他の箇所のいずれかにおけるフラーレン形成燃料中の炭素の割合で、燃焼、フラーレン中間体、それ以降はフラーレンへと酸化により進んでいくものであるが、上記フラーレン形成燃料あるいは燃焼の中間体と混合し反応させることが可能となっているその産物により、フラーレン中間体と、それ以降はフラーレンへとさらに直接的なルートを通って進むことができる。これら中間体は、同じフラーレン形成燃料、別のフラーレン形成燃料ストリーム、ある
いはフラーレン形成燃料ストリーム及び非フラーレン形成燃料ストリームの組合せたものかのいずれかにより形成されたものである。
【００２７】
上記第一次ゾーンのもう一つの重要な側面は、上記燃料酸化ゾーンに対する制御により上記火炎の安定化に対してさらなる制御を可能にするために、フラーレン形成燃料をさらに効率的にラジカル種などの燃焼中間体と混合、反応させることが可能である。これにより、より高い程度の火炎安定性が可能となり、また、バーナー安定化あるいはノズル型火炎などのフラーレン産物合成のために使用されている従来の火炎システムよりも、燃料と酸化剤のより高いスループットが可能となる。
【００２８】
上記酸化ゾーンに対する制御をさらに高めることにより、フラーレン産物形成を促進し、および／または好適なものにする条件もまた簡単に得ることができる。この意味では、フラーレン産物形成を促進することとは、フラーレン産物形成の形成速度を増加することを言い、また、フラーレン産物形成を好適なものにすることとは、副産物あるいは副産物形成速度あるいは速度（複数）の減少を言う。
【００２９】
上記第一次ゾーンへ流入されるストリームは、燃料の予混合ストリームと酸化剤、別の燃料と酸化剤ストリーム、あるいは事前に混合されたか、別に添加された酸化剤を加えた、事前に混合されたか、あるいは別に添加されたかのいずれかが行われた別個の燃料でありうる。不活性希釈剤あるいは添加剤もまた、上記燃料および／または酸化剤ストリームかのいずれかを事前に混合されたか、あるいは別個に添加されたかのいずれかのものを使用することが可能である。
【００３０】
煤の抑制に効果的な添加剤は燃焼中におけるフラーレン形成の促進に関する興味の対象となっている。この型の添加剤の実施例は金属、マンガン、鉄あるいはバリウムを含む化合物である。
【００３１】
例えば、鉄カルボニルなどのこれら金属を含むある化合物は、煤の形成を遅らせ、また、フラーレン前駆体として役に立つものとなる多環式芳香族炭化水素構造の形成を促進するという両方を行う。さらに一般的には、周期表のグループＩとＩＩの金属は遷移金属と同様、フラーレン形成促進添加剤として興味の対象となっている。
【００３２】
アルカリ金属とアルカリ土類金属などの低イオン化電位の金属を含有する添加剤は上記第二次ゾーンにおける付加に関する興味の対象となり、こうした添加剤を使用することにより、上記イオン化を増加させ、また、煤前駆体と煤粒子の凝集を減少させる手段を提供し、それによって、フラーレン形成に寄与する代わりに、煤の形成に消費されることになる炭素のある部分にさらに時間が与えられる。
【００３３】
火炎におけるフラーレン形成の促進に関する興味の添加剤のもう一つのクラスは、ＨＢｒ，ＳＦ６（６は下付き数字）および、ＣＸxＹyＺz（ここではｘ＋ｙ＋ｚ＝４であり、また、Ｘ，Ｙ，ＺはＨ，Ｆ，Ｃｌ，ＢｒあるいはＩでありうる）それを含むハロゲン含有化合物に限定されるわけではないが、そうしたものなどの火炎インヒビターである。これらとその他の火炎インヒビターは、ＨやＯＨなどの主要な火炎伝搬ラジカルの濃度を減少させるため、フラーレン形成を促進するための添加剤としての興味の対象となっている。これらラジカルは、フラーレン形成中間体を攻撃し破壊することによりフラーレン形成をらせるので、これらラジカルを添加剤により除去することはフラーレン形成を促進する。
【００３４】
興味の対象となっている添加剤のさらにもう一つのクラスはフラーレン前駆体の形成を促進する添加剤である。実施例は、フラーレン形成において必要とされる上記型の多環式芳香族構造中に五員環の形成を促進する環式芳香族酸無水物である。
【００３５】
コバルト、鉄、ニッケルなどのある金属添加剤が、単一壁炭素ナノチューブを含むその他のフラーレン産物（他の箇所で定義されている）の形成を促進することが公知のこととなっている。これら添加剤は、フラーレンだけではなくその他の貴重なフラーレン産物もまた、本発明の方法により生産することができるため、ここでは興味の対象となっている。
【００３６】
フラーレン産物あるいはフラーレン産物中間体は、上記第一次ゾーンの中で形成されうるものであり、上記フラーレン産物は、後に回収される（参考文献として本明細書の中に組み込まれている米国仮出願第６０／３９３，４９４号に記載されている方法に関連している）あるいは、上記フラーレン産物および／またはフラーレン産物中間体は、異なる温度、圧力あるいは滞留時間で操業している別の第一次ゾーン、あるいは反応炉ゾーンの別の型などの同じあるいは異なる条件下でさらなる反応のための別の反応炉の中で処理される。代替的には、非フラーレン形成燃料は、フラーレンを形成する際に有用なものである中間体を生産するために、一つの第一次ゾーン中で使用することができるであろう。こうした中間体はその後に、上述のフラーレン中間体を形成する上記第一次ゾーン後にある領域でフラーレン形成燃料と混合、また反応される。代替的には、通常の火炎システムは、上記第一次ゾーンに対して燃料中間体を提供するのに使用することができると考えられ、そこでフラーレン形成燃料が添加、また、燃焼中間体と混合、また、反応される。第一次ゾーンはリサイクルの度合あるいは所定の流入ストリームに逆混合をもたらし、また、別の入来燃料ストリームとの一つの燃料の中間体などの異なるストリームの混合を可能にするという両方に機能する。
【００３７】
リサイクルと逆混合を達成するための一つのゾーンの効果は、非フラーレン形成燃料を使用しないでフラーレンを生産するのに使用される場合、すなわち、（１）上記第一燃焼産物中に存在している反応性火炎中間体と、流入燃料および／または酸化剤を接触させることによるさらに効率的な火炎安定化をもたらすのに使用される場合にいくつかある。この配置は、バーナー安定化火炎あるいはノズル型火炎におけるスループットを制限する火炎速度の限度を克服し、（２）フラーレン形成燃料が（少なくとも）２つの異なる経路、一つは酸化産物（ＣＯ，ＣＯ2，Ｈ2Ｏ，ＯＨ，Ｈおよび他の産物）に導くものであり、もう一つは中間体を経由してフラーレンに導くものであって、その中で反応ができる場合は、上記酸化経路中でよりも上記フラーレン経路中で使われる燃料の分量を増進させることが望ましい。上記第一燃焼産物中にみられる燃焼および／またはフラーレン形成の中間体を、上記流入燃料および／または酸化剤および新たに形成された燃焼産物と未反応残留物と混合、また反応させることにより、上記酸化と副産物反応に関するこれらフラーレン形成経路の速度を増加させることが可能である。
【００３８】
上記第一次ゾーンが、非フラーレン形成燃料をフラーレン形成燃料と混合および反応させることをもたらすのに使用される場合は、上記第一次ゾーンは、一つの火炎安定化および混合チャンバとして働き、それによって、上記フラーレン形成燃料は、反応性燃焼中間体に添加することができ、また、上記燃焼性混合物を維持するための上記燃料の喪失を少なくし、また、上記火炎を安定化させるのに必要な、Ｈ，ＯＨ，Ｏ、などのその他酸化産物に対するフラーレン形成燃料の損失は結果的に生じるが、フラーレン形成経路に関しても保存することができる。
【００３９】
ほぼ定常な一つあるいはそれ以上の状態変数を有する、総第一次ゾーン容積の少なくとも１０％の上記第一次ゾーン内に領域があるように、燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物と、第一燃焼産物を混合し、また反応させるのに、本発明の範囲内に留まることが必要ではないが、望ましく、上記第一次ゾーンの少なくとも１０％はよく攪拌されている反応炉に近づく。状態変数には、それらに限定されるわけではないが、種濃度、温度と圧力を含む。好適に攪拌された反応炉とは、化学工学においてよく使用されている近似値をとるものであり、また、理想的なゼロ次元反応炉、すなわち、どこでも全ての状態変数が定常である反応炉を言う。上記好適に攪拌された反応炉条件から結果的に生じる反応条件への変更例の一つは、反応速度の法則における反応のオーダーに応じてもう一つを超える産物チャネルの一つのセットに関しては好適なものである。例えば、フラーレン形成がＣＯ形成よりも燃料濃度においてより高いオーダーである場合、燃料濃度を増加させることは、ＣＯ生産を超えてフラーレン形成を好適なものにすることになる。代替的には、副産物形成あるいはフラーレン消費経路がフラーレン形成よりもフラーレン中間体の中で高いオーダーとなっている場合、このフラーレン中間体の希釈は、上記フラーレン消費あるいは副産物形成経路を上回って上記フラーレン経路を好適なものにすることになる。上記供給による上記リサイクルされた材料の好適な混合を伴うリサイクルの高速が好適に攪拌された反応炉に近づくため、維持する上記好適に混合された近似値に対する上記反応炉内の異なる領域の非常に濃度の高い混合を有する必要はない（図１に記載されているように）。図１に図示されている上記第一次ゾーンでは、位置１００で上記燃料、酸化剤、希釈剤および／またはその他の添加剤は入り、また、排出気は位置１０１で排出される。流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃料産物、および／または未反応残留物（Ａにおいて）と第一燃焼産物（Ｂから）の混合および反応は、物理的リサイクルループにより達成される。
【００４０】
流入される燃料および／または酸化剤が第一燃焼産物と混合、また、反応させられる場合には、リサイクル反応炉のこの型は本発明の範囲内に収まる。上記好適に攪拌された反応炉は、いずれかの物理的実施態様においては完全なものとしては実現されることはない、理想的な数学的構築物であると同業者の間では理解されている。そして、本明細書に記載されている領域における上記状態変数は高い精度で定常に近づくが、単におおよそ実際的あるいは有用である程度までに留まる。
【００４１】
さらなる長所を得るためには、一つあるいはそれ以上の流入されるストリームを伴うホールドアップチャンバで構成されるよう上記第一次ゾーンを構築するのが望ましい。これにより、火炎安定化の効率的な方法が提供され、また、導入されるフローストリームに対する高速フローの使用が可能なものになる。ジェット（ジェットは、上記フローの拡張を可能にするのに十分大きな空間の中に穴から流れるフローを言う；図２参照）は、導入される燃料および／または酸化剤の可能な速度を決める、火炎速度により表示される通常の限度は克服することができるため、こうしたチャンバの中で安定化している場合は使用することができる。図２に図示されている上記第一次ゾーンでは、上記燃料、酸化剤、希釈剤および／または他の添加剤は位置２００で入り、また、上記排気は位置２０３で排出される。周囲流体がまったくエントレインメントされなかった場合、矢印２０１はフロー通路である（非ジェットフロー）。矢印２０１は周囲流体のエントレインメントによるフロー通路である（ジェットフロー）。流入される燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物と、第一燃焼産物との混合と反応は主にジェットエントレインメントにより達成される。Ｃからの第一次ゾーン第一燃焼産物は、Ａにおいて流入される燃料および／または酸化剤と混合し、また反応し、また、Ｂにおいて新たに形成された燃焼産物と未反応残留物と混合し、また反応する。
【００４２】
ジェットは導入される燃料および／または酸化剤の源として使用される場合、ジェットエントレインメントの効果を向上させることにより、上記ジェットは上記第一次ゾーンに存在している第一燃焼産物とのそれぞれ入来ストリームとの混合と反応を達成するのに使用することが可能となる。フラーレン形成に典型的に必要とされる低圧では、低流体密度でレイノルズ数が低くなり、乱流は達成するのがさらに困難なものとなり、エントレインメントは混合を達成するための有用な機構となる。リサイクルあるいは逆混合のための上記機構として本明細書に記載されているジェットの中にある上記フローは、エントレインメントがいずれかの場合に起きると、層状あるいは乱流状のものである可能性がある。
【００４３】
上記ジェットはまたより大きな規模のリサイクルを発展させるような上記第一次ゾーンに位置付けることができ（図３参照）、また、導入されるストリームは、上記第一次ゾーンに存在している第一燃焼産物と導入される構成要素とを混合させ、また反応させる結果となる交差フローに遭遇するように位置付けることができる。（図４参照）図３に図示されている上記第一次ゾーンでは、上記燃料、酸化剤、希釈剤および／または他の添加剤は位置３００で入り、また、上記排気は位置３０２で排出される。矢印３０１は大きなリサイクルフローパターンを図示している。導入される燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物と第一燃焼産物とを上記混合させまた反応させることが、主に大規模リサイクルパターンにより達成される。Ｂからの第一次ゾーン第一燃焼産物は、Ａにおいて流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物構成要素と混合し、また反応する。図４に図示されている上記第一次ゾーンでは、上記燃料、酸化剤、希釈剤および／またはその他の添加剤は位置４００で入り、また上記排気は位置４０１で排出される。流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物と第一燃焼産物を混合、また反応させることが、主に交差ジェットフローにより達成される。Ｂからの第一次ゾーン第一燃焼産物は、Ａにおいて流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物構成要素と混合し、また反応する。
【００４４】
あまりに多くのジェット運動量が損失するよう一つのジェットがもう一つのジェットに反対方向であるが、直接的に反対方向ではないといったやり方でジェットを位置付けることにより、上記後期燃焼産物と上記導入されるストリームとを初期燃焼産物と混合し、また反応することを促進するエントレインメントが促進される（図５参照）。図５に図示されている上記第一次ゾーンでは、上記燃料、酸化剤、希釈剤および／または他の添加剤は、位置５００で入り、また、上記排気は位置５０１で排出される。第一燃焼産物を、流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物との混合および反応させることは、ジェットエントレインメントと、大規模リサイクルパターンと、交差ジェットフローとにより達成される。ＢおよびＣからの第一次ゾーン第一燃焼産物は、Ａにおいて流入構成要素と混合し、また反応する。
【００４５】
図５で図示されているものなどの反対方向、相殺ジェットを利用する反応炉チャンバには、大規模リサイクルと、促進されたジェットエントレインメントとまた、初期および後期滞留時間材料の交差フローという長所がある。図１３は、反応炉チャンバの中の反対方向、相殺ジェットのもう一つの形状を図示している。
【００４６】
一つのフローをもう一つのフローに遭遇するようにフローはまた位置付けることが可能であり、上記後者フローは第一燃焼産物で構成されており、また、第一フローは、新たに形成された燃焼産物と、燃焼および／または酸化剤、および／または未反応残留物から出来ているが、上記フローはジェットフローではない（図６参照）。大規模リサイクルおよび／または交差フローが十分である場合は、ジェットフローを使用する必要はないと考えられる。図６に図示されている上記第一次ゾーンでは、上記燃料、酸化剤、希釈剤および／または他の添加剤は、位置６００で入り、また、上記排気は位置６０１で排出される。第一燃焼産物に、流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物を混合し、また反応させることは、主に非ジェットフローを交差させることにより達成される。Ｂからの第一次ゾーン第一燃焼産物は、Ａにおいて流入される燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成される燃焼産物、および／または未反応残留物構成要素と混合し、また反応する。
【００４７】
ほぼ定常である状態変数を有する上記第一次ゾーンの少なくとも１０％を有する第一次ゾーンを得るために、上記反応炉中の無数の交差あるいはその他のフローを位置付けるのに好適なものであると考えられる（図７参照）。図７に図示されている上記第一次ゾーンでは、上記燃料、酸化剤、希釈剤および／またはその他の添加剤は、位置７００で入り、また、上記排気は位置７０２で排出される。領域７０１は、状態変数（例えば、濃度、圧力、温度）がほぼ定常である第一次ゾーンにある領域である。これら領域は、総第一次ゾーン容量の少なくとも１０％から成る。第一燃焼産物と、流入される燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物とを混合させ、また、反応させることは、丸く囲まれた領域は、一つあるいはそれ以上の状態変数がほぼ定常である領域であり、上記総第一次ゾーン容量の少なくとも１０％、好適には少なくとも６０％、もっとも好適には少なくとも８０％であるように、十分な効率を備えて、主にジェットフローを交差させることにより達成される。Ｂからの第一次ゾーン第一燃焼産物は、Ａにおいて流入される燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物構成要素と混合し、また反応する。
【００４８】
好適に混合された燃焼器を得る従来の諸方法は、燃焼によりフラーレン形成を達成するのに必要な低い圧力では効果的なものではないマイクロミキシングの高い値を達成するため、上記反応炉容積内で総フローについて乱流を導入するために高いフロー速度に主に依存していた。そのため、上述されている諸方法は有用なものとなる。しかし本発明は乱流の一定の程度を有するか、あるいは同様に乱流システムに主に依存しているフラーレン産物の燃焼合成のための混合反応炉システムを包含する。
【００４９】
上記容積の大きな割合は効率的に混合されるように上記第一次チャンバを構築することにより、その可能性は、非気化可能な燃料あるいは添加剤を使用することが許容される。上記第一燃焼産物との反応という最大限の長所を得るために、何らかの注入燃料あるいは添加剤を効率的に混合する必要がある。一つの実施例として、上記第一次ゾーンに対するあるフローは、上記予混合非フラーレン形成燃焼と酸化剤の燃焼産物と混合し、また反応するように供給された酸化剤と液体フラーレン形成燃料による気体形態で事前に混合された非フラーレン形成燃料でありうる。
【００５０】
ホールドアップチャンバとして効果的に役立たせる閉鎖第一次ゾーン中にある上記リサイクルあるいは逆混合を達成することにより、熱伝達は、冷却バーナー上であって、接触熱表面上ではない安定化した通常の火炎に関してよりもさらに効率的に達成することができる上記火炎と接触している表面領域が可能となる。外部源による加熱あるいは冷却と断熱材の使用は、従来のフラーレン産物合成システムにおいてよりもさらに容易に本発明により達成することができる。酸化剤としての空気使用などといった熱損失の維持が必要である条件は、火炎安定化と効率的な上記第一次ゾーンを断熱することにより熱損失を最小化するために上記第一次ゾーンを使用により、あるいは上記第一次ゾーンの外的加熱により容易に得ることができる。このように、温度の効率的な制御もまた、通常の火炎では容易に得ることができない条件下で可能となる。例えば、フラーレン形成燃料と３００ｍｓの滞留時間、酸化剤との反応に対して、２１００Ｋの定常温度を維持するためには、所定の実際的な状況の中での必要性を考慮することになる。従来の火炎は異なる滞留時間あるいは上記バーナーからの距離での熱放出の異なる速度を有するため、滞留時間あるいは上記バーナーからの距離の関数として上記加熱速度を変化させる方法が従来のシステムには必要であった。上記加熱速度は、上記酸化領域では低く、また、上記火炎後ゾーンでは高いものでなければならないと考えられる。こうした制御は、通常の火炎によっては達成することが非常に困難であると考えられるが、本発明により容易にもたらされる。
【００５１】
反応性火炎システムを安定化するための効率的な方法として上記第一次ゾーンが機能するため、安定化ゾーンとして機能し、また、火炎ラジカルを導入される燃料と酸化剤との混合と反応を可能にすることにより上記火炎ラジカル連鎖反応を維持するのに役に立つその他の反応炉型とともに使用することができる。上記フラーレン形成燃料と、酸化剤、希釈剤、あるいは添加剤などの何らかのその他の供給された構成要素が添加されている燃焼産物の混合物は、連続的な発火源として効果的に作用し、燃料と酸化剤のスループットをさらに多くすることを可能にする。
【００５２】
ラジカル中間体の濃度はフラーレン中間体と産物、およびその他のフラーレン産物の形成と破壊に著しい影響を与え、あるいは制御さえするので、それらラジカル中間体の濃度を制御することは、ある種の環境下では望ましい。第一次ゾーンを使用することにより、長い滞留時間にわたって生じる、あるいは異なる定常温度で起こる上記酸化反応を可能なものにすることにより、火炎後ゾーン、異なる滞留時間、あるいは上記ラジカル濃度を制御するように用いられる加熱あるいは冷却の変化可能な速度から切り離されるように高いラジカル濃度と、主要な中間体の濃度が決定される領域である上記酸化ゾーンを可能にする。フラーレン産物の燃焼合成の従来の諸方法では、上記酸化ゾーンの環境が火炎安定化要件により決定される。リサイクルあるいは逆混合は、好適に攪拌された反応炉に近似するように全容積に対して十分であるように上記第一次ゾーンが構築されるとき、上記第一次ゾーン中にあるラジカルの濃度が高いピーク濃度が回避されるように十分に低下される（図９参照）。図８では、第一次ゾーン８００は、第二次ゾーン８０１と接続される。上記第一次ゾーン８００では、上記燃料、酸化剤、希釈剤および／または他の添加剤は位置８０２で入る。領域８０３は状態変数（例えば、濃度、圧力、温度）がほぼ定常である上記第一次ゾーン中にある一つの領域である。上記第二次ゾーン構成要素は、矢印８０４により図示されている方向に沿って回収まで移動する。上記第一次ゾーン反応炉では、第一燃焼産物と、流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成されている燃焼産物、および／または未反応残留物との混合と反応は、ジェットエントレインメント、大規模リサイクルパターン、交差ジェットフローにより達成される。Ｂからの第一次ゾーン第一燃焼産物は、Ａにおいて流入構成要素と混合し、また反応する。上記第一次ゾーンからのエフルエントは、Ｄからの燃焼産物はＣにおいて流入構成要素と混合、あるいは反応することはない上記第二ゾーンに入る。
【００５３】
また、フラーレン中間体の濃度は従来のシステムによるよりもより長い滞留時間の間に増加し、また維持することができる（図９参照）。ラジカルとフラーレン中間体濃度に対する制御はフラーレン産物形成経路を競合経路よりも好適なものにすることが可能となり、また、フラーレン産物形成促進が可能となる。
【００５４】
また、上記酸化領域の上記温度と滞留時間がフラーレン産物合成の従来の燃焼諸方法に対する火炎安定化の制限により制約されるため、上記火炎システムを安定化するのに必要な条件からフラーレン産物の形成を促進する条件を切り離す従来の合成方法によっては可能とはならない。火炎速度は、温度が上昇すると強力に増加し、また、火炎速度が低くなる低い温度で、非常に少ない燃料と酸化剤は上記火炎に対して供給することができる。酸化に必要とされる上記滞留時間は、温度とその他の条件により決定される。上記第一次ゾーンを使用することにより、上記温度、滞留時間、燃料と酸化剤の上記酸化ゾーンへの供給速度が、変数パラメータとして反応炉容積と、加熱あるいは冷却の速度を使用することにより別に変化させることを可能にする。そのため、所定の供給速度に関しては、上記反応炉容積と加熱あるいは冷却の速度は、フラーレン産物形成を促進するおよび／または好適なものにする条件を得るために、変化させることができる。
【００５５】
本発明のさらなる側面の一つは、上記フラーレン産物かあるいは上記第一次ゾーンの中で形成される産物に対する回収装置かのいずれかにより構成される第二次ゾーンを使用すること（米国仮特許第６０／３９３，４９４号に記載されている）であるか、あるいは上記第一次ゾーンの上記エフルエントのさらなる反応を許容する反応炉セクションを使用することである。
【００５６】
さらなる反応が好適である場合、異なる滞留時間に対応している上記第二次ゾーンにおける異なる領域からの種は互いの有意な混合と反応から遠ざけることが望ましい。これにより、軸方向混合を行わずに、あるいは主要な中間体の軸方向拡散の速度あるいはフラーレン産物は、逆混合の著しい量を付与するのに十分には高くないような層状フローを有することにより、プラグフロー反応炉に上記第二次反応炉は近づくように十分に乱流性があり、また、十分に高い速度のフローを有することにより実際には達成することができる。実際には、上記第二次ゾーンにおける反応の速度に関連した濃度勾配から結果的に生じる軸方向拡散あるいは逆混合の速度は、完全に形成された（平坦ではない）速度プロフィールを有する層状フローの場合であっても、無視し、またプラグフローが想定されるのには十分低いものである。本発明は上記第二次ゾーンが層状あるいは乱流フローを有する場合を含む。燃料および／または酸化剤および／または添加剤は、フラーレン産物形成を促進および／または好適なものにするために上記第二次ゾーンにおける一つの位置で注入することが可能である。上記第二次ゾーンは、パイプセクションにより好適に具体化され、好適には、所望されるように、断熱および加熱あるいは冷却する能力を備えており、また、上記流体速度を向上させる狭い喉セクションなどの燃料および／または酸化剤、および／または添加剤の注入のために上記第二次ゾーンの始まりの箇所に一つの領域を好適に備えているものである。上記第二次ゾーンは制御可能な温度で所望された滞留時間に流れるように燃焼器の気体エフルエントを可能なものとする。
【００５７】
上記第二次ゾーンは、フラーレン産物合成に対して使用される従来のシステムにより提供されるよりも、生起するフラーレン形成反応に対する非常に長い滞留時間が可能となる。典型的には、フラーレン産物合成に対して使用される従来のシステムは、１００〜３００ｍｓという総反応滞留時間を有し、その後には、温度は熱損失のため反応を維持するのには余りに低い値に落ちてしまった。上記第二次ゾーンは、好適には１〜１０ｓという範囲であり、上記第二次ゾーンの断熱材、加熱あるいは冷却を使用することにより、限定的に反応を維持するのに十分に高い温度で上記燃焼混合物の維持を可能なものとする。従来の火炎システムはまた、それらが、所望された滞留時間に一定の温度で反応することが可能となる、上記第二次ゾーンに対して燃焼およびフラーレン中間体を供給するのに使用することができる。
【００５８】
パラメータを操作する好適な範囲は以下の通りである。すなわち、上記第一次ゾーンにおける滞留時間は、２〜５００ｍｓの範囲にあることが好ましく、上記第二次ゾーンにおける滞留時間は１ｓ〜１０ｓの範囲にあることが好ましく、総全体当量比は、１．８〜４．０の範囲にあることが好ましく、圧力は１０ｔｏｒｒ〜４００ｔｏｒｒの範囲にあることが好ましく、好適には、２０ｔｏｒｒ〜２００ｔｏｒｒの範囲にあることが好ましく、もっとも好適には、２０ｔｏｒｒ〜８０ｔｏｒｒの範囲であり、また、上記第一次および第二次ゾーンの温度は１５００Ｋ〜２５００Ｋの範囲である。ベンゼンは一つの好適なフラーレン形成燃料である。いかなる非フラーレン形成燃料をも使用することができ、メタンはその価格および有用性のため好ましい。
【００５９】
以下に挙げる実施例は、本発明の精神を図示説明するのに役立つものであるが、その範囲を限定するものではない。例えば、異なる当量比、圧力、滞留時間、燃料、供給導入、回収方法などを使用することができると考えられ、また、さらに本発明の範囲内にあると考えることができる。
【実施例】
【００６０】
（実施例１）
第一次ゾーンが第二次ゾーンに接続するのに使用され、そのエフルエントが回収装置に進むものは米国仮特許第６０／３９３，４９４号に記載されている。上記第一次ゾーンは、その他の面に向いているジェット、各ジェットを形成するように、ガス（複数）の付加を許容するように３４，０．０２'&apos;開口部が上記シリンダーの反対面あるいは端部に位置付けられている短いシリンダーチャンバから成る。各面のジェットは、反対側隣接ジェットの中央から等距離であるようにまた、言い換えると、反対側ジェット中央線から相殺される、上記流入流体の運動量損失を最小限にするように対向ジェットのエントレインメントを向上するように、位置付けられる。２．４という当量比で事前に混合されたベンゼン（フラーレン形成燃料）、Ｏ２，Ａｒ混合物（Ａｒ＝総流入ストリームの１０％）が使用され、また、９０℃という温度と４０ｔｏｒｒという圧力で１３３ｍ／ｓという速度で上記ジェットを排出する。上記第一次ゾーンの容量は４６０ｃｃであり、そのため、上記第一次ゾーンにおける平均滞留時間はほぼ３０ｍｓである。第一次ゾーンの温度は１７００Ｋで維持されるように外部加熱が適用される。
【００６１】
上記ジェットストリームのフロー条件は、層状であり、また、総第一次ゾーン容量は、上記第一次ゾーンのレイノルズ数は２０００未満であるようなものである。しかしながら、好適に攪拌される反応炉として近似されていることが可能になるように第一次ゾーンにおける定常状態変数の十分な領域があるようエントレインメントの程度は十分なものとなっている。
【００６２】
上記第一次ゾーンにおいて燃焼が起こり、燃焼中間体、また、フラーレン産物の一定量を形成する。上記第一次ゾーンのエフルエントは第二次ゾーンに入り、直径２'&apos;と長さ４'&apos;という断熱喉セクションから成り、直径６'&apos;と長さ４'&apos;断熱材パイプに接続され、１７００Ｋという定常温度を維持するように加熱される。上記第二次チャンバのエフルエントはフラーレン産物から構成されており、また、燃焼副産物は米国仮特許第６０／３９３，４９４号に記載されているように回収装置に入る。上記燃焼反応の総滞留時間は回収前のほぼ１ｓである。図１１は、従来の燃焼合成方法に関するのと同様に、このシステムに関する滞留時間の関数としてＣ60濃度の研究調査から得られた結果を図示している。本実施例におけるフラーレンの濃度は上記従来の合成方法のそれをはるかに越えるものであることが理解できる。本改善例は上記第一次ゾーンの上記好適混合特性によるものであり、また、さらに長い滞留時間は制御された温度で可能となる。
【００６３】
（実施例２）（参考例）
上記第一次ゾーンは、米国特許第５，２７３，７２９号に記載されているような火炎システムと取り替えられる点を除けば実施例１に記載されている同じシステムと条件が使用される。図１２は、このシステムに関する滞留時間の関数としてＣ60の濃度の研究調査の結果を図示している。本実施例におけるフラーレンの濃度は上記通常の合成方法をはるかに越えるものであることが理解できる。上記第二次ゾーンを供給する上記従来の火炎の安定性限界のため、本実施例は実施例１よりも低いスループットに限定される。
【００６４】
（実施例３）（参考例）
米国仮特許第６０／３９３，４９４号に記載されているように上記第一次ゾーンのエフルエントが回収装置に進む点以外は、実施例１に記載されているのと同じシステムが使用されている。
【００６５】
（実施例４）
上記第一次ゾーンが２．０という当量比で操作され、また、本システムの総当量比が２．４であるように気体の形態で付加的なベンゼンが上記喉セクション中に添加される点以外は、実施例１に記載されているのと同じシステムが使用されている。
【００６６】
（実施例５）
上記第一次ゾーン中に供給される燃焼中間体を含む非フラーレンを生産する、従来のバーナーが１．０という当量比で、また、１大気圧という圧力でメタン／Ｏ2／Ａｒ火炎を安定化させるために使用される点以外は、実施例１に記載されているのと同じシステムが使用されている。上記第一次ゾーンにおける上記総当量比が２．４であるように気体の形態で上記第一次ゾーン中にベンゼンが添加される。
【００６７】
（実施例６）（参考例）
上記ベンゼンが、液体の形態で供給される＃６燃料オイルで取り替えられる点以外は、実施例３に記載されているのと同じシステムが使用されている。
【００６８】
（実施例７）
実施例１に記載されているのと同じシステムが使用されているが、上記第二次ゾーンにおけるフラーレンの形成の度合を増加させるように、上記喉セクション中にハロゲン化種が注入されている。
【００６９】
（実施例８）
空気がＯ2の代わりに使用されている点以外は、実施例１に記載されているのと同じシステムが使用されている。
【００７０】
（実施例９）
ハロゲン化種が上記ベンゼン、Ｏ2、Ａｒ混合物と一緒に事前に混合されている点以外は、実施例１に記載されているのと同じシステムが使用されている。
【００７１】
（実施例１０）
ベンゼン、Ｏ2、Ａｒが、異なるジェットにより、上記第一次ゾーン中に別々に供給されている点以外は、実施例１に記載されているのと同じシステムが使用されている。
【００７２】
（実施例１１）
上記第一次ゾーンは、１００ｔｏｒｒで維持されている一つのチャンバ中に供給している一つのノズルと、その周囲の流体を巻き込む層状ジェットを作り出すような上記ノズルからの気体の上記フローであって、したがって一つのリサイクルを作り出すが、上記フローと、第一燃焼産物を含む上記周囲流体とから成る点以外は、実施例１に記載されているのと同じシステムが使用されている。上記第一次ゾーンにおける上記フローは層状フローである。上記第一次ゾーンは、この場合には、好適に混合されているものに正確にほぼ同じなることはできないが、この配置により作ることが可能な上記予混合燃料と酸化剤フロー速度は、上記第一次ゾーンに上記ノズルが位置付けされていなかった場合は、より高速なものとなる。上記高いフロー速度は、上記第一次ゾーンの上記第一燃焼産物に存在している上記反応性火炎中間体のリサイクルに起因するものである。
【００７３】
（実施例１２）（参考例）
上記端部で安定化されているメタン／Ｏ2Ａｒ（非フラーレン形成燃焼である上記メタン）火炎を備えた開放パイプから成る一つのノズル型火炎システムが、一つの層状ジェットフローと、石炭から採られたタール（上記フラーレン形成燃料）が入る一つの別個の開口部に燃焼中間体が入る一つの開口部を備えた一つのチャンバから成る一つの第一次ゾーン中に供給される上述の燃焼中間体を生産するのに使用される。上記石炭から採られたタールは、液体の形態で上記第一次ゾーン中に供給される。燃焼産物とフラーレン産物が形成される。上記第一次ゾーンの上記エフルエントはその後に、一つのフィルターから成る回収システムに供給される。上記メタン火炎は１大気圧で操作され、また、上記第一次ゾーンは１００ｔｏｒｒという圧力で操作される。
【００７４】
（実施例１３）（参考例）
上記端部で安定化されているメタン／Ｏ2Ａｒ（非フラーレン形成燃焼である上記メタン）火炎を備えた開放パイプから成る一つのノズル型火炎システムが、一つの層状ジェットフローと、石油の中間産物から採られたオイル（上記フラーレン形成燃料）が入る一つの別個の開口部に上述の燃焼中間体が入る一つの開口部を備えた一つのチャンバから成る一つの第一次ゾーン中に供給される燃焼中間体を生産するのに使用される。上記石油の中間体産物から採られたオイルは、液体の形態で上記第一次ゾーン中に供給される。上記第一次ゾーンにおいて燃焼産物とフラーレン産物が形成される。上記第一次ゾーンの上記エフルエントはその後に、一つのフィルターから成る回収システムに供給される。上記メタン火炎は１大気圧で操作され、また、上記第一次ゾーンは１００ｔｏｒｒという圧力で操作される。
【００７５】
（実施例１４）（参考例）
上記メタン火炎と上記石炭から採られたタールにより形成された上記燃焼中間体が同じ開口部を通って上記第一次ゾーン中に入る点以外は、実施例１２に記載されているのと同じシステムが使用されている。
【００７６】
（実施例１５）
上記第一次ゾーンの上記エフルエントは、上記第二次ゾーンの上記エフルエントがフィルター回収装置に入る前に、さらなる反応が１ｓという滞留時間の間に起こることが許容される、パイプセクションから成る第二次ゾーンに入る点以外は、実施例１２に記載されているのと同じシステムが使用される。
【図面の簡単な説明】
【００７７】
【図１】図１は、流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物および／または（Ａにおける）未反応残留物との第一燃焼産物（Ｂからの）の混合と反応が物理的リサイクルループにより達成される第一次ゾーン反応炉を図示している。
【図２】図２は、流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物および／または未反応残留物と第一燃焼産物の混合と反応がジェットエントレインメントにより達成される第一次ゾーン反応炉を図示している。Ｃからの第一次ゾーン第一燃焼産物は、Ａにおける流入燃料および／または酸化剤と、また、Ｂにおける新たに形成された燃焼産物と未反応残留物と混合し、また、反応する。
【図３】図３は、流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物および／または未反応残留物と第一燃焼産物の混合と反応が主に大規模リサイクルパターンにより達成される一次ゾーン反応炉を図示している。Ｂからの第一次ゾーン第一燃焼産物は、Ａにおける流入燃料および／または酸化剤と、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物構成要素と混合し、また、反応する。
【図４】図４は、流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物および／または未反応残留物と第一燃焼産物の混合と反応が主に交差ジェットフローにより達成される第一次ゾーン反応炉を図示している。Ｂからの第一次ゾーン第一燃焼産物は、Ａにおける流入燃料および／または酸化剤と、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物構成要素と混合し、また、反応する。
【図５】図５は、流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物および／または未反応残留物と第一燃焼産物の混合と反応がジェットエントレインメントと、大規模リサイクルパターンと、交差ジェットフローとにより達成される第一次ゾーン反応炉を図示している。Ｂからの第一次ゾーン第一燃焼産物は、Ａにおける流入構成要素と混合し、また、反応する。
【図６】図６は、流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物および／または未反応残留物と第一燃焼産物の混合と反応が主に交差非ジェットフローにより達成される第一次ゾーン反応炉を図示している。Ｂからの第一次ゾーン第一燃焼産物は、Ａにおける流入燃料および／または酸化剤と、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物構成要素と混合し、また、反応する。
【図７】図７は、流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物および／または未反応残留物と第一燃焼産物の混合と反応が主に交差ジェットフローにより、円で囲まれた領域が、一つあるいはそれ以上の状態変数がほぼ定常であり、また、総第一次ゾーン容積の少なくとも１０％、好適には少なくとも６０％、もっとも好適には少なくとも８０％である領域であるように十分な効率を伴って達成される第一次ゾーン反応炉を図示している。Ｂからの第一次ゾーン第一燃焼産物は、Ａにおける流入燃料および／または酸化剤と、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物構成要素と混合し、また、反応する。
【図８】図８は、第二次ゾーン反応炉と一緒に第一次ゾーン反応炉を図示している。上記第一次ゾーン反応炉では、流入燃料および／または酸化剤、および／または新たに形成された燃焼産物、および／または未反応残留物との第一燃焼産物の混合と反応が、ジェットエントレインメントと、大規模リサイクルパターンと、交差ジェットフローにより達成される。Ｂからの第一次ゾーン第一燃焼産物は、Ａにおける流入構成要素と混合し、また、反応する。上記第一次ゾーンからのエフルエントは、Ｄからの燃焼産物が、Ｃにおける流入構成要素と混合、あるいは反応しない第二次ゾーン中に入る。
【図９】図９は、従来の方法と本発明の方法によるラジカル中間体のモル分画対滞留時間を図示しているグラフである。
【図１０】図１０は、従来の方法と本発明の方法によるフラーレン中間体のモル分画対滞留時間を図示しているグラフである。
【図１１】図１１は、従来の方法と本発明の方法によるＣ60フラーレンのモル分画対滞留時間を図示しているグラフである。
【図１２】図１２は、従来の方法と実施例２に記載されている方法によるＣ60フラーレンのモル分画対滞留時間を図示しているグラフである。
【図１３】図１３は、２つの軸方向位置、Ａ−Ａ／Ａ'−Ａ'とＢ−Ｂ／Ｂ'−Ｂ'にある注入チューブの２つのセットを有する第一次ゾーン反応炉を図示している。セクションＡ−Ａ／Ａ'−Ａ'における上記チューブはそれぞれ、上記シリンダーの半径に対して約３０度の角度と、上記シリンダーの長手側軸に対して約４５度の角度を作る。セクションＡ−Ａ／Ａ'−Ａ'における上記チューブから出現する供給物はセクションＢ−Ｂ／Ｂ'−Ｂ'における上記チューブから出現する上記供給物に対して対向し、また、相殺される。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】図面
【訂正対象項目名】図１１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【図１１】
2005501794.tif 000001