【手続補正書】
【提出日】平成20年5月12日(2008.5.12)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
１０重量％を超えるモリブデンを含む準安定β型チタン合金の加工方法であって：
準安定β型チタン合金を熱間加工すること；および
前記準安定β型チタン合金を、熱間加工した状態で、前記準安定β型チタン合金のβ−トランザス温度未満の第１の時効温度で、前記準安定β型チタン合金の少なくとも一部分の内部に少なくとも１つのα−相析出物が形成され、これが少なくとも部分的に粗大化するのに十分な時間、直接時効すること；そしてそれに続いて、
前記準安定β型チタン合金を、前記第１の時効温度よりも少なくとも１２５℃（２２５°F）低い第２の時効温度で、前記準安定β型チタン合金の少なくとも一部分の内部に少なくとも１つの追加のα−相析出物が形成されるのに十分な時間加熱すること；
を含む、前記方法。
【請求項２】
前記準安定β型チタン合金は、１４重量％〜１６重量％のモリブデンを含む二元チタン−モリブデン合金であることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記準安定β型チタン合金を熱間加工することは、前記準安定β型チタン合金を５９３℃（１１００°F）を超えて９４１℃（１７２５°F）までの範囲にわたる圧延温度で熱間圧延すること及び前記準安定β型チタン合金を５３８℃（１０００°F）〜１０９３℃（２０００°F）の範囲にわたる温度で熱間押出しすることのうちの１つを含むことを特徴とする、請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
前記準安定β型チタン合金は、９５％〜９９％の範囲にわたる断面減少率に熱間加工されることを特徴とする、請求項１から３のいずれかに記載の方法。
【請求項５】
前記第１の時効温度は６６３℃（１２２５°F）〜７４６℃（１３７５°F）の範囲であることを特徴とする、請求項１から４のいずれかに記載の方法。
【請求項６】
前記第１の時効温度は６７７℃（１２５０°F）〜７３２℃（１３５０°F）の範囲であることを特徴とする、請求項５に記載の方法。
【請求項７】
前記第１の時効温度は６９１℃（１２７５°F）〜７１８℃（１３２５°F）の範囲であることを特徴とする、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
前記第１の時効温度は６９１℃（１２７５°F）〜７０４℃（１３００°F）の範囲であることを特徴とする、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
前記第２の時効温度は４５４℃（８５０°F）〜５３８℃（１０００°F）の範囲であることを特徴とする、請求項１から８のいずれかに記載の方法。
【請求項１０】
前記第２の時効温度は４６８℃（８７５°F）〜５３８℃（１０００°F）の範囲であることを特徴とする、請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
前記第２の時効温度は４８２℃（９００°F）〜５３８℃（１０００°F）の範囲であることを特徴とする、請求項１０に記載の方法。
【請求項１２】
直接時効する前に、前記準安定β型チタン合金は準安定相領域を含む微細組織を有し、前記準安定β型チタン合金を第１の時効温度で加熱することは、前記準安定相領域の少なくとも一部分の内部にα−相析出物が形成され、これが少なくとも部分的に粗大化するのに十分な時間、前記準安定β型チタン合金を加熱することを含み、
前記準安定β型チタン合金を第２の時効温度で加熱することは、前記準安定β型チタン合金中の残りの準安定相領域の過半量の内部にα−相析出物が形成されるのに十分な時間、前記準安定β型チタン合金を加熱することを含むことを特徴とする、請求項１から１１のいずれかに記載の方法。
【請求項１３】
前記準安定β型チタン合金を第２の時効温度で加熱することは、前記準安定β型チタン合金中の前記残りの準安定相領域の事実上全ての内部にα−相析出物が形成されるのに十分な時間、前記準安定β型チタン合金を加熱することを含むことを特徴とする、請求項１２に記載の方法。
【請求項１４】
加工後、前記準安定β型チタン合金は、少なくとも１つの粗大なα−相析出物及び少なくとも１つの微細なα−相析出物を含む微細組織を有することを特徴とする、請求項１から１３のいずれかに記載の方法。
【請求項１５】
加工後、前記準安定β型チタン合金は少なくとも１０３４MPa（１５０ksi）の引張強さを有することを特徴とする、請求項１から１４のいずれかに記載の方法。
【請求項１６】
加工後、前記準安定β型チタン合金は少なくとも１１７２MPa（１７０ksi）の引張強さを有することを特徴とする、請求項１５に記載の方法。
【請求項１７】
加工後、前記準安定β型チタン合金は少なくとも１２４１MPa（１８０ksi）の引張強さを有することを特徴とする、請求項１６に記載の方法。
【請求項１８】
加工後、前記準安定β型チタン合金は少なくとも１２％の伸びを有することを特徴とする、請求項１から１７のいずれかに記載の方法。
【請求項１９】
加工後、前記準安定β型チタン合金は少なくとも１５％の伸びを有することを特徴とする、請求項１８に記載の方法。
【請求項２０】
加工後、前記準安定β型チタン合金は少なくとも２０％の伸びを有することを特徴とする、請求項１９に記載の方法。
【請求項２１】
加工後、前記準安定β型チタン合金は少なくとも５５０MPaの回転ビーム疲労強度を有することを特徴とする、請求項１から２０のいずれかに記載の方法。
【請求項２２】
加工後、前記準安定β型チタン合金は少なくとも６５０MPaの回転ビーム疲労強度を有することを特徴とする、請求項２１に記載の方法。
【請求項２３】
前記準安定β型チタン合金を熱間加工する前に、前記準安定β型チタン合金は、プラズマアーク低温炉床溶解及び真空アーク再溶解のうちの少なくとも１つを含むプロセスによって製造されることを特徴とする、請求項１から２２のいずれかに記載の方法。
【請求項２４】
準安定β型チタン合金を熱間加工すること；および
前記準安定β型チタン合金を、熱間加工した状態で、６６３℃（１２２５°F）〜７４６℃（１３７５°F）の範囲にわたる第１の時効温度で少なくとも０.５時間加熱することによって直接時効すること；そしてそれに続いて、
前記準安定β型チタン合金を４５４℃（８５０°F）〜５３８℃（１０００°F）の範囲にわたる第２の時効温度で少なくとも０.５時間加熱すること；
を含む、請求項１から２３のいずれかに記載の方法。
【請求項２５】
１０重量％を超えるモリブデンを含み、また準安定β型チタン合金の少なくとも一部分の内部に少なくとも１つの粗大なα−相析出物を含み、そして前記β型チタン合金の残りの準安定相領域の少なくとも５０％の内部に少なくとも１つの追加のα−相析出物を含む、準安定二元β型チタン合金。
【請求項２６】
準安定β型チタン合金の少なくとも一部分の内部に少なくとも１つの粗大なα−相析出物を含み、そして前記準安定β型チタン合金の残りの準安定相領域の少なくとも９０％において追加のα−相析出物を含むことを特徴とする、請求項２５に記載の準安定二元β型チタン合金。
【請求項２７】
α−相析出物は合金の微細組織の全体にわたって均一に分布していることを特徴とする、請求項２５または２６に記載の準安定二元β型チタン合金。
【請求項２８】
合金の微細組織は少なくとも１つの粗大なα−相析出物及び少なくとも１つの微細なα−相析出物を含むことを特徴とする、請求項２５から２７のいずれかに記載の準安定二元β型チタン合金。
【請求項２９】
１４重量％〜１６重量％のモリブデンを含むことを特徴とする、請求項２５から２８のいずれかに記載の準安定二元β型チタン合金。
【請求項３０】
請求項２５から２９のいずれかに記載の準安定二元β型チタン合金を含む製造物品。
【請求項３１】
前記製造物品は、医用生体構成要素、自動車構成要素、航空宇宙構成要素、化学処理構成要素および船舶構成要素からなる群から選択されることを特徴とする、請求項３０に記載の製造物品。
【請求項３２】
医用生体構成要素は、ヒップステム、大腿骨頭、骨用ねじ、カニューレ挿入ねじ、ティビアルトレイ、歯科インプラント、髄質内層ネイル、バルブリフタ、リテイナ、タイロッド、懸架ばね、ファスナー、ねじ、弁胴、ポンプケーシング、ポンプインペラ、容器、管フランジ、ファスナー、ねじ、ハッチカバー、クリップ、コネクタ、梯子、手すり、ワイ
ヤ、及びケーブルからなる群から選択されることを特徴とする、請求項３１に記載の製造物品。