(57)【要約】【課題】従来のモノフィラメントでは得られなかった優れた寸法安定性、糸削れ抑制効果、パーン引け防止効果、ハレーション抑止効果を有し、かつハイメッシュ化が可能な細繊度でかつ高強度、高モジュラスなポリエステルモノフィラメントを提供する。【解決手段】構成単位の８０モル％以上がポリエチレンテレフタレートからなる芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントにおいて、Ａ：芯成分のポリエステルの固有粘度が０．７０以上であり、かつ鞘成分のポリエステルの固有粘度が０．５５〜０．６０の範囲にあり、Ｂ：芯成分の重量比率が５０％〜７０％であり、Ｃ：少なくとも鞘成分に金属微粒子が０．２〜０．４重量％含有されているか、Ｃ’．少なくとも鞘成分に、金属微粒子０．２〜０．４重量％および有機顔料０．２〜１．０重量％が含有されていて、Ｄ：繊度５〜１５ｄｔｅｘのモノフィラメントにおいて、伸度５％時のモジュラスが３〜４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度が２０〜４０％を満足し、Ｅ：製品巻上げ翌日から１０日間かけて測定した最内層部分のフリー収縮率が０．３％以下であり、Ｆ：ポリエステルモノフィラメントの繊維長手方向１０万メートルで繊維直径に対し１０μｍ以上太い節部が１個以下である、以上のＡ〜Ｆを満足する（原着）ポリエステルモノフィラメント。【特許請求の範囲】
【請求項１】
構成単位の８０モル％以上がポリエチレンテレフタレートからなる芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントにおいて、下記Ａ〜Ｆを満足することを特徴とするポリエステルモノフィラメント。
Ａ．芯成分のポリエステルの固有粘度が０．７０ｄＬ／ｇ以上であり、かつ鞘成分のポリエステルの固有粘度が０．５５〜０．６０ｄＬ／ｇの範囲にあること。
Ｂ．芯成分の重量比率が５０％〜７０％であること。
Ｃ．少なくとも鞘成分を構成するポリエチレンテレフタレートに金属微粒子０．２〜０．４重量％が含有されていること。
Ｄ．繊度５〜１５ｄｔｅｘのモノフィラメントにおいて、伸度５％時のモジュラスが３〜４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度が２０〜４０％を満足すること。
Ｅ．製品巻上げ翌日から１０日間かけて測定した最内層部分のフリー収縮率が０．３％以下であること。
Ｆ．ポリエステルモノフィラメントの繊維長手方向１０万メートルで繊維直径に対し１０μｍ以上太い節部が１個以下であること。
【請求項２】
構成単位の８０モル％以上がポリエチレンテレフタレートからなる芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントにおいて、下記Ａ〜Ｆを満足することを特徴とする原着ポリエステルモノフィラメント。
Ａ．芯成分のポリエステルの固有粘度が０．７０ｄＬ／ｇ以上であり、かつ鞘成分のポリエステルの固有粘度が０．５５〜０．６０ｄＬ／ｇの範囲にあること。
Ｂ．芯成分の重量比率が５０％〜７０％であること。
Ｃ’．少なくとも鞘成分を構成するポリエチレンテレフタレートに、金属微粒子０．２〜０．４重量％および有機顔料０．２〜１．０重量％が含有されていて、モノフィラメントのｂ値が６０以上、Ｌ値が７０〜８０となること。
Ｄ．繊度５〜１５ｄｔｅｘのモノフィラメントにおいて、伸度５％時のモジュラスが３〜４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度が２０〜４０％を満足すること。
Ｅ．製品巻上げ翌日から１０日間かけて測定した最内層部分のフリー収縮率が０．３％以下であること。
Ｆ．ポリエステルモノフィラメントの繊維長手方向１０万メートルで繊維直径に対し１０μｍ以上太い節部が１個以下であること。
【請求項３】
芯成分および鞘成分ポリマーがポリエステルからなる芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントを溶融紡糸するに際して、芯成分ポリマーを口金パックへ導入して紡出するまでの芯成分ポリマーの滞留時間を１０秒以上３分以内とする請求項１または２記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの溶融紡糸方法。
【請求項４】
芯成分ポリマーの上記滞留時間を１０秒以上、１分以内とする請求項３１に記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの溶融紡糸方法。
【請求項５】
口金パックへ導入した鞘成分ポリマーを濾過媒体によって濾過後に動力を使わずに静的に混練する請求項３または４に記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの溶融紡糸方法。
【請求項６】
（芯成分ポリマー）：（鞘成分ポリマー）の重量複合比を５０：５０〜７０：３０とした請求項３〜５のいずれかに記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの溶融紡糸方法。
【請求項７】
一つの口金パックから単一の芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントを溶融紡糸する請求項３〜６のいずれかに記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの溶融紡糸方法。
【請求項８】
芯成分および鞘成分ポリマーがポリエステルからなる芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントの紡糸口金パックであって、
上記口金パック内に形成された芯成分ポリマーの流路が濾過媒体部に形成されたポリマー流路を挟んで上下に一直線上に重なるように配列され、
芯成分ポリマーの濾過媒体部に形成された上記ポリマー流路が濾過媒体の外周部に環状に形成され、
芯成分ポリマーの口金パック内での滞留時間が１０秒以上、３分以下とされた請求項１または２記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの紡糸口金パック。
【請求項９】
上記濾過媒体の直下に、該濾過媒体を下方から支持すると共に、濾過媒体を通過したポリマーを外周部から流下させる環状流路を形成し、該環状流路を流下したポリマーを再合流させる円盤状のポリマー分配部材を設けた請求項８に（原着）ポリエステルモノフィラメントの紡糸口金パック。
【請求項１０】
上記濾過媒体の直上に濾砂層を設けない請求項８または９に記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの紡糸口金パック。
【請求項１１】
上記濾過媒体が多層の金属製不織フィルターおよび／または布金網フィルターからなる請求項９〜１０のいずれかに記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの紡糸口金パック。
【請求項１２】
紡糸口金パックに導入される鞘成分ポリマーを濾過する濾過媒体の下流側に静止混練素子を設けた請求項９〜１１のいずれかに記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの紡糸口金パック。
【請求項１３】
口金に穿設する紡糸孔が一孔であって、かつ、該紡糸孔の穿孔位置が口金中央からずれた位置に配置した請求項９〜１２のいずれかに記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの紡糸口金パック。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、表面が改質され、必要に応じて、原着された（原着）ポリエステルモノフィラメントに関する。さらに詳細には、本発明は、ロープ、ネット、テグス、ターポリン、テント、スクリーン、パラグライダー、およびセールクロスなどの原糸として有用なモノフィラメント、特にスクリーン印刷用のメッシュ織物、就中、プリント配線基盤の製造などの高度な精密性を要求されるハイメッシュでハイモジュラスのスクリーン紗を得るのに好適な（原着）ポリエステルモノフィラメントに関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリエステルモノフィラメントは、衣料分野はもちろん、産業資材の分野でも幅広く利用されてきている。特に、後者の産業資材の分野での用途の例として、タイヤコード、ロープ、ネット、テグス、ターポリン、テント、スクリーン、パラグライダー、およびセールクロス用などの原糸としてのモノフィラメントがある。そして、このモノフィラメントに要求される物性も厳しくなり、ゴムとの接着性、耐疲労性、染色性、耐摩耗性、結節強力などの改善が迫られている。
特に、昨今、ポリエステルモノフィラメントは、その優れた寸法安定性の故に印刷用スクリーン紗の原糸分野では、絹などの天然繊維やステンレスなどの無機繊維にとって代わりつつある。
ただ、最近のプリント配線盤などの電子機器の印刷分野においては、集積度が高まる一方であり、これに伴ってスクリーン紗の印刷精度向上のための要求、すなわち、高強度・高モジュラスで、かつ、ハイメッシュといった要求が益々厳しくなっている。
従って、原糸についても高強力、高モジュラスで、かつ、より細繊度のものが要求されている。【０００３】
一般に、ポリエステルモノフィラメントを高強度・高モジュラス化するためには、紡出糸を高い延伸倍率の下で熱延伸して、高度に配向・結晶化させればよい。
しかし、事後のスクリーン紗製造の工程においては、上記の“ハイメッシュ”の要求に応えるために、高密度の織物を製織することになり、その結果、原糸は特に筬との間により過酷な繰り返し摩擦を受けることになる。そのため、ヒゲ状のあるいは粉状の糸表面の削れが頻発し、生産性はもちろん、製品の品位まで損なわれる。
しかも、高配向・高結晶化された原糸ほど、さらに細い繊維径の原糸ほど、上記の傾向はますます強くなり、その結果、糸の削れ屑の堆積による織機停台を惹起し、さらにスクリーン紗の中に織り込まれた糸の削れ屑は、精密印刷時に印刷欠点を招来する。【０００４】
この製織における糸削れの抑制策として、例えば、特許文献１（特開昭５５−１６９４８号公報）には、破断伸度３０〜６０％の高伸度の原糸を経糸として用いることが提案されている。しかし、高伸度の原糸は、その裏返しとしてモジュラスが低くなり、高強度・高モジュラスのスクリーン紗の要求に相反する。
高強力・高モジュラスの原糸を得るためには、高倍率延伸が必要なことは前述のとおりであるが、これに伴いフィラメントの表層部分の配向が中央部分の配向より高くなり、結果的には摩擦により表面の一部が削られる現象を起こしやすいと言われている。【０００５】
これに対する対策として、フィラメントの表層部分の溶融物を変更することにより、高強度・高モジュラス化と製織時の糸削れ抑制とを両立させることも種々提案されている。例えば、特許文献２（特開平１−１３２８２９号公報）には、ポリエステルを芯部に、そしてナイロンを鞘部に配した芯−鞘構造とすることにより、高強力でありながら糸削れ抑制能を改善するものが提案されている。しかし、この場合は、ナイロン固有の高吸湿性に起因して原糸の寸法安定性が損なわれるという不利益が生じる。さらに、原糸構造が、互いに相溶性のないポリエステルとナイロンからなる芯・鞘構造であるため、印刷時に繰り返し疲労を受けた際に両重合体の接合界面で剥離が生じ易いという懸念をはらんでいる。【０００６】
この剥離の問題を解決するため、特許文献３（特開平２−２８９１２０公報）では、固有粘度が０．８０のポリエステルホモポリマーを芯部に、そして固有粘度が０．６７の、ポリエチレングリコールを共重合したポリエステルを鞘部に配した芯・鞘構造を採用することが提案されている。これら芯・鞘構造の原糸においては、それが筬や綜絖で接触し摩擦を受けて削られるのは外周表面部の重合体であることから、該表面部に摩擦や摩耗に対して削れにくいガラス転移点の低い共重合体を配している点に特徴がある。しかしながら、芯・鞘に配された両ポリマーの特性が違い過ぎることから、熱処理による構造固定する際に鞘成分ポリマーの変形を配慮した条件しか採用できない。このため、芯成分の構造固定は不完全なものとなったり、強度を発現するための延伸倍率をより高く設定せざるを得なくなって、結果として糸削れ抑制の効果を減失し十分な性能をもったスクリーン紗とはなりがたい。さらに、この原糸は、ポリマー間の相溶性の異なるポリマーを採用しているため、そのポリマーの接着界面での剥離現象が発生する。【０００７】
また、特許文献４（特開２００３−２１３５２０号公報）、特許文献５（特開２００３−２１３５２７号公報）、特許文献６（特開２００３−２１３５２８号公報）、特許文献７（特開２００４−２３２１８２号公報）には、鞘成分に共重合体では無いポリエステルポリマーも使用することが提案されている。
このうち、特許文献４（特開２００３−２１３５２０号公報）は、赤外線照射しながら延伸を行い、破断強度が７．５cN/dtex以上、破断伸度が５〜１５％の高モジュラスモノフィラメントを得ることを特徴としているが、赤外線の照射スポット径は非常に小さく、走行糸の糸揺れによるスポット外れが発生し易く工業用生産対応としては困難なものである。また、破断伸度５〜１５％のモノフィラメントは、織物にかかる衝撃を吸収困難で、製織時の糸切れ、繰り返し使用時の織物疲労による糸切れが起こり易く、また延伸工程上でも糸切れの原因となりやすい。【０００８】
また、特許文献５（特開２００３−２１３５２７号公報）、特許文献６（特開２００３−２１３５２８号公報）では、鞘成分ポリマー中に無機金属微粒子を含有させることで、糸表面摩擦抵抗を下げること特徴としている。しかしながら、これは、無機金属微粒子のブリードアウトにより糸表面に析出させることで糸表面を荒くすることによるものである。しかしながら、逆にその融液を送液する過程で、凝集した粒子が析出することで、糸表面上が過度に荒くなったりし、筬の金属表面を傷つけ、さらに糸削れなどの欠点を経時的に増加させる要因となり得る。過度の無機金属微粒子の存在は、得られたモノフィラメントの力学特性、具体的には伸度を低下させることは明らかである。また、高モジュラス化により糸構造として内在する繊維構造歪を原因とするパーンひけが発生し易くなるのは、このような芯鞘複合糸であっても同じである。【０００９】
さらに、特許文献７（特開２００４−２３２１８２号公報）では、これに対して延伸後２〜１０％のリラックス処理を行って繊維構造歪を除くことを提案している。しかしながら、このような大きなリラックス処理を行うと、非常に大きな中間伸度でのモジュラスの低下を招き、糸の物性としての不十分なものとなる。これを補うために、さらに延伸倍率を高くすると、パーンひけだけではなく、芯鞘複合化による糸削れ抑制の効果すら失うこととなる。また、延伸工程上もこのような大きなリラックス条件では、走行糸の糸揺れが大きくなり、工程歩留まりを悪化させる要因となる。【００１０】
さらに、特許文献８（特開２００１−１１７３０号公報）では、パック内部での融液の流速差により発現する固有粘度の差を利用して擬似的な芯鞘型モノフィラメントを得る方法を提案している。しかしながら、この方法では、パック内部での融液の流れ次第で、芯鞘の比率ならびに固有粘度差が変化するリスクを有しており、安定性に欠ける。融液流れの変化は、例えば濾過槽での目詰まりの状態のようなものでもパック内圧バランスの変化を引き金として発生する可能性を有している。このため、紡糸経時での変動、多錘化時の錘間のバラツキ、生産ロット毎の繰り返し再現性において安定性に懸念が残る。【００１１】
【特許文献１】特開昭５５−１６９４８号公報
【特許文献２】特開平１−１３２８２９号公報
【特許文献３】特開平２−２８９１２０公報
【特許文献４】特開２００３−２１３５２０号公報
【特許文献５】特開２００３−２１３５２７号公報
【特許文献６】特開２００３−２１３５２８号公報
【特許文献７】特開２００４−２３２１８２号公報
【特許文献８】特開２００１−１１７３０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明の課題は、従来のモノフィラメントでは得られなかった優れた寸法安定性、糸削れを抑制する効果、パーン引けを防止する効果、ハレーションを抑止する効果を有し、かつハイメッシュ化が可能な細繊度でかつ高強度、高モジュラスであり、さらに必要に応じて、原着された（原着）ポリエステルモノフィラメントを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明は、構成単位の８０モル％以上がポリエチレンテレフタレートからなる芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントにおいて、下記Ａ〜Ｆを満足することを特徴とするポリエステルモノフィラメントに関する。
Ａ．芯成分のポリエステルの固有粘度が０．７０ｄＬ／ｇ以上であり、かつ鞘成分のポリエステルの固有粘度が０．５５〜０．６０ｄＬ／ｇの範囲にあること。
Ｂ．芯成分の重量比率が５０％〜７０％であること。
Ｃ．少なくとも鞘成分を構成するポリエチレンテレフタレートに金属微粒子０．２〜０．４重量％が含有されていること。
Ｄ．繊度５〜１５ｄｔｅｘのモノフィラメントにおいて、伸度５％時のモジュラスが３〜４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度が２０〜４０％を満足すること。
Ｅ．製品巻上げ翌日から１０日間かけて測定した最内層部分のフリー収縮率が０．３％以下であること。
Ｆ．ポリエステルモノフィラメントの繊維長手方向１０万メートルで繊維直径に対し１０μｍ以上太い節部が１個以下であること。
また、本発明は、構成単位の８０モル％以上がポリエチレンテレフタレートからなる芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントにおいて、下記Ａ〜Ｆを満足することを特徴とする原着ポリエステルモノフィラメントに関する。
Ａ．芯成分のポリエステルの固有粘度が０．７０ｄＬ／ｇ以上であり、かつ鞘成分のポリエステルの固有粘度が０．５５〜０．６０ｄＬ／ｇの範囲にあること。
Ｂ．芯成分の重量比率が５０％〜７０％であること。
Ｃ’．少なくとも鞘成分を構成するポリエチレンテレフタレートに、金属微粒子０．２〜０．４重量％および有機顔料０．２〜１．０重量％が含有されていて、モノフィラメントのｂ値が６０以上、Ｌ値が７０〜８０となること。
Ｄ．繊度５〜１５ｄｔｅｘのモノフィラメントにおいて、伸度５％時のモジュラスが３〜４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、破断伸度が２０〜４０％を満足すること。
Ｅ．製品巻上げ翌日から１０日間かけて測定した最内層部分のフリー収縮率が０．３％以下であること。
Ｆ．ポリエステルモノフィラメントの繊維長手方向１０万メートルで繊維直径に対し１０μｍ以上太い節部が１個以下であること。
なお、原着されていないポリエステルモノフィラメントと原着ポリエステルモノフィラメントに共通する事項に関しては、以下、「（原着）ポリエステルモノフィラメント」あるいは「ポリエステルモノフィラメント」といい、原着に限定されている場合を、以下、「原着ポリエステルモノフィラメント」ということがある。
次に、本発明は、芯成分および鞘成分ポリマーがポリエステルからなる芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントを溶融紡糸するに際して、芯成分ポリマーを口金パックへ導入して紡出するまでの芯成分ポリマーの滞留時間を１０秒以上３分以内とする上記（原着）ポリエステルモノフィラメントの溶融紡糸方法に関する。
次に、本発明は、芯成分および鞘成分ポリマーがポリエステルからなる芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントの紡糸口金パックであって、
上記口金パック内に形成された芯成分ポリマーの流路が濾過媒体部に形成されたポリマー流路を挟んで上下に一直線上に重なるように配列され、
芯成分ポリマーの濾過媒体部に形成された上記ポリマー流路が濾過媒体の外周部に環状に形成され、
芯成分ポリマーの口金パック内での滞留時間が１０秒以上、３分以下とされた上記（原着）ポリエステルモノフィラメントの紡糸口金パックに関する。
【発明の効果】
【００１４】
本発明のポリエステルよりなるモノフィラメントは、従来のモノフィラメントでは得られなかった優れた寸法安定性、糸削れ抑制効果、パーンひけ防止効果、ハレーション抑制効果を有し、かつハイメッシュ化が可能な細繊度でかつ高強度、高モジュラスなスクリーン紗用に適した（原着）ポリエステルモノフィラメントである。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の口金パックの一つの実施形態を説明するために例示した模式説明図（正断面図）である。
【図２】本発明のポリマー分配部材の一実施態様の具体例に示した模式説明図であって、（ａ）平面図、（ｂ）側断面図である。図中（ａ）は底面からの俯瞰図、（ｂ）は側面図である。
【図３】図２のポリマー分配部材によって支持される濾過媒体のポリマー流れの具体的イメージを説明するためのイメージ図である。
【図４】従来の口金パックの一つの実施形態を説明するために例示した模式説明図（正断面図）である。
【符号の説明】
【００１６】
１    ：パックボディ
２ａ  ：芯成分ポリマー用濾過媒体（金網フィルター）
２ｂ  ：鞘成分ポリマー用濾過媒体（金網フィルター）
３ａ  ：芯成分ポリマー用分配部材
３ｂ  ：鞘成分ポリマー用分配部材
４ａ  ：芯成分ポリマー導入部材
４ｂ  ：鞘成分ポリマー導入部材
５    ：複合紡糸用の口金
６    ：締め付けボルト
７    ：紡糸孔
１１  ：上部パックボディ
１２  ：中間パックボディ
１３  ：下部パックボディ
Ｈ１ａ：芯成分ポリマー導入流路
Ｈ１ｂ：鞘成分ポリマー導入流路
Ｈ２ａ：芯成分ポリマー流路
Ｈ２ｂ：鞘成分ポリマー流路
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
本発明のポリエステルモノフィラメントは、構成単位の８０モル％以上がポリエチレンテレフタレートからなる芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントである。
本発明のモノフィラメントを構成するポリエステルは、エチレンテレフタレートを主たる繰り返し単位とするものである。ここで、主たるとは、全繰り返し単位の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上、特に好ましくは９５モル％以上であることを意味し、テレフタル酸成分およびエチレングリコール成分以外の第３成分を２０モル％以下の割合で共重合していてもよいが、後述するように、高強度、ハイモジュラスのモノフィラメントという観点から、実質的にエチレンテレフタレートを繰り返し単位とするポリエチレンテレフタレートが好ましい。なお、ここでいう実質的とは、該ポリエステルを製造する際に積極的に共重合成分を用いないことを意味し、例えばジエチレングリコールのように、ポリエステルの製造段階で副生され、これがポリエステル中に共重合されていても構わない。
本発明に使用するポリエステルポリマーは、芯鞘ともに８０モル％以上の構成単位をポリエチレンテレフタレートとし、固有粘度以外の特性は実質的に同種のポリマーとした。これにより２成分間の相溶性による貼り合わせ面での剥離の懸念をなくしている。【００１８】
また、本発明のポリエステルモノフィラメントは、その横断面において芯成分が鞘成分により覆われ芯成分が表面に露出していないように配置された芯鞘型複合モノフィラメントである。ここで、芯鞘型とは、芯成分が鞘成分により完全に覆われていれば良く、必ずしも同心円状に配置されている必要はない。なお、断面形状については丸、扁平、三角、四角、五角など幾つもの形状があるが、安定した製糸性および高次加工性を得やすいという点や、製織後乳剤を塗布して感光させる際にハレーションの発生を抑えるため、スクリーン紗の目開きの安定性などより丸断面が好ましい。【００１９】
次に、本発明のポリエステルモノフィラメントは、芯成分のポリエステルの固有粘度（ＩＶ）（ｏ−クロロフェノールを溶媒として温度３５℃で測定、以下同じ）が０．７０ｄＬ／ｇ以上であり、かつ鞘成分のポリエステルの固有粘度が０．５５〜０．６０ｄＬ／ｇの範囲にあるこが必要である（構成要件Ａ）。
一般に、スクリーン紗用ポリエステルモノフィラメントは、精密印刷に適した高強力モノフィラメントであり、破断強度が高いほど製織性の低下や紗伸びなどの発生を抑え高い寸法安定性を得ることができる。このための寸法安定性の代用特性として低伸度領域での発生応力が議論されることが多く、一般的には伸度５％時の応力（モジュラス、以下５％ＬＡＳＥ）により性能を評価するのが一般的である。本発明のスクリーン紗用ポリエステルモノフィラメントは０．７ｄＬ／ｇ以上の高ＩＶのポリマーを芯成分に使うことで高強度化が可能となり破断強度６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の高強度繊維が得られる。一方、鞘成分の固有粘度は、０．５５〜０．６０ｄＬ／ｇである。本発明によるところの高モジュラス物性をもち、繊度が５〜１５ｄｔｅｘのモノフィラメントでは、通常は糸削れの発生リスクを有する。これに対して、本発明では、鞘成分の固有粘度を０．５５〜０．６０ｄＬ／ｇとなるようにすることにより、糸削れの発生を抑制することができ、また中間伸度でのモジュラスの低下を防止している。ここで、鞘成分の固有粘度が０．６０ｄＬ／ｇを超えると、芯成分との固有粘度差（物性差＝分子配向差）が小さくなり、実質的に芯鞘型の複合糸としている効果は得られない。一方、固有粘度が０．５５ｄＬ／ｇ未満であると、紡出時の融液粘度が低すぎて吐出を不安定化させるだけでなく、芯鞘の安定性も低下し、パック接合部分からの融液漏れのリスクも高い物となり工業的な安定生産性を確立する観点において、劣ったものとなる。【００２０】
次に、本発明のポリエステルモノフィラメントは、芯成分の重量比率が５０〜７０％である（構成要件Ｂ）。
すなわち、高ＩＶである芯成分は、重量比率で５０〜７０％であることが必要である。好ましくは、５５〜７０％である。５０重量％未満であると、糸物性として鞘成分の影響が顕著となり、高強力・高モジュラス化が困難となる。一方、７０重量％を超えると、鞘成分厚みが繊維径に対して１５％以下となり、非常に薄くなり融液の送液過程での粘度変動などによる送液の変動により厚みが変化し甚だしい場合には、芯成分が糸表面に露出する危険を有する。このような融液の送液過程での変動は、主として送液配管の曲がり部分やパック・口金内部の滞留部分近傍にて発生しやすく、重大な糸欠点である節の原因でもある。【００２１】
なお、固有粘度が０．８０ｄＬ／ｇのポリエステルの窒素雰囲気（脱酸素状態）における熱分解の程度、すなわち固有粘度の低下の程度を示す例を表１に示す。【００２２】
【表１】
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【００２３】
表１から分かるとおり、ポリエステルの熱劣化は、温度と熱にさらされる時間の影響を極めて強く受ける。このような性質によるポリマー粘度の変化をコントロールすることは、モノフィラメントの品位を向上させる上で極めて重要である。本発明では、特に芯成分ポリマーの送液に関しては配管の曲がりを減らし、特にパック導入から吐出までの時間を１分以内とし、パック入り口から口金吐出口までを濾過層をはさんで直線に配列した図１のような紡糸口金パックを使用することにより、融液の流動変動による節の発生リスクを低減させることができる。【００２４】
次に、本発明のポリエステルモノフィラメントは、少なくとも鞘成分を構成するポリエチレンテレフタレートに金属微粒子が０．２〜０．４重量％含有されていることが必要である（構成要件Ｃ）。
ここで、金属微粒子とは、具体的には酸化チタン、シリカゾル、シリカ、アルキルコートシリカ、アルミナゾル、炭酸カルシウムなどがあるが、ポリエステルに添加したときに化学的に安定していればいかなるものでもよい。好ましくは、化学的安定性、対凝集性および使いやすさなどの見地より、酸化チタン、シリカゾル、シリカ、アルキルコートシリカがよく、さらに好ましくは酸化チタンがよい。酸化チタンを使用する場合、酸化チタンの平均粒径は分散性の点から０．５μｍ以下が好ましく、０．３μｍ以下がより好ましい。
鞘成分への上記金属微粒子の添加量が０．４重量％を超えると、モノフィラメントの力学特性を低下させ、かつ融液の送液過程にて凝集して糸表面に析出した金属微粒子は製織時の筬を傷つけ、結果として製織性を経時的に悪化させる要因となる。しかしながら、スクリーン紗としてのハレーション抑止効果のために、少なくとも０．２重量％の金属微粒子の含有は必要である。【００２５】
また、本発明の原着ポリエステルモノフィラメントでは、少なくとも鞘成分を構成するポリエチレンテレフタレートに、金属微粒子０．２〜０．４重量％、および有機顔料０．２〜１．０重量％が含有されていて、モノフィラメントのｂ値が６０以上、Ｌ値が７０〜８０となることが必要である（構成要件Ｃ’）。
ここで、金属微粒子の種類および配合量は、上記構成要件Ｃと同様であるので、省略する。【００２６】
さらに、スクリーン紗は、金属微粒子による光沢調整だけではハレーション抑制効果不十分で、黄色、赤色、黒色の染色して用いるのが普通である。通常、スクリーン紗の感光には、波長３００〜４００ｎｍにピークを有する光が使用されることから黄色く染めることが多い。しかしながら、本発明の５〜１５ｄｔｅｘというような極細繊維においては、濃く染めることが困難である問題を有している。また、染色を経ることにより、その熱履歴などの加工履歴により、一般的に糸のモジュラスは低下し、スクリーン紗としての性能を低下させてしまう問題を有している。本発明の原着ポリエステルモノフィラメントは、鞘成分ポリマーに前述の金属微粒子に加えて有機顔料を０．２〜１．０重量％加えてモノフィラメントのｂ値を６０以上、Ｌ値を７０〜８０となるようにした。これにより、染色工程を省略することが可能となり、原糸の高モジュラス物性をそのまま織物性能に反映させることが可能となる。有機顔料の添加量が０．２重量％未満では、繊維を濃く染めることが不可能となる。一方、１．０重量％を超えると、モジュラスなどの低下が起こる。【００２７】
原着ポリエステルモノフィラメントにおいて、鞘成分ポリマーへの有機顔料の添加の方法としては、例えば、顔料濃度約１０重量％のマスターバッチを作成し、色調を見ながら、鞘成分ポリマー中へ押出機直前で添加し、調整する方法を用いることが好ましい。このような原着による方法は、従来から無かったわけでは無いが、高い固有粘度を有するポリマーへ添加すると、外部からの持ち込み水分率の影響を受けて加水分解による劣化を促進し糸の物性を低下させるという欠陥があった。本発明では、芯・鞘ポリマー各成分のうち、鞘成分ポリマーにのみ添加し、物性への影響度の大きい芯成分ポリマーへは影響が及ばないように配慮することにより、高性能を維持しつつ、高いハレーション抑制効果を維持することが可能となった。【００２８】
次に、本発明のポリエステルモノフィラメントは、繊度５〜１５ｄｔｅｘのモノフィラメントにおいて、伸度５％時のモジュラスが３〜４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ破断伸度が２０〜４０％を満足することが必要である（構成要件Ｄ）。
繊度が５〜１５ｄｔｅｘの本発明のモノフィラメントにおいて、伸度５％時のモジュラスが３ｃＮ／ｄｔｅｘ未満、あるいは、伸度４０％を超えるフィラメントでは、スクリーン紗としての十分な寸法安定性を有しているとはいえない。一方、破断伸度２０％未満では、織物にかかる衝撃を吸収困難で製織時の糸切れ、繰り返し使用時の織物疲労による糸切れが起こり易く、また延伸工程上でも糸切れの原因となりやすい。さらに、４．５ｃＮ／ｄｔｅｘを超える５％ＬＡＳＥをもつモノフィラメントでは、鞘成分の配向が高くなりすぎて糸削れを発生し織物品位として十分では無い。
本発明のポリエステルモノフィラメントにおいて、伸度５％時のモジュラス、破断伸度を上記範囲内にするには、芯成分および鞘成分を構成するポリエステルの固有粘度や芯成分および鞘成分の重量比率、あるいは紡糸、延伸条件を適宜調節すれば良い。【００２９】
次に、本発明のポリエステルモノフィラメントは、製品巻上げ翌日から１０日間かけて測定した最内層部分のフリー収縮率が０．３％以下である（構成要件Ｅ）。
ここで、製品の最内層部分とは、ボビンなどに巻き上げたポリエステルモノフィラメントのうち、巻き取り開始後５００ｍ以内の部分をいう。
本発明のような高モジュラス物性をもつモノフィラメントは、糸内部に持つ繊維構造歪の影響でパーンひけを発生しやすい。これを除くためには製品中の歪を十分に緩和した状態で巻き取ることが必要である。この指標として、室温での製品の最内層部分のフリー収縮率は、０．３％以下、好ましくは０．２５％以下であることが必要である。本発明では、延伸後０．３〜０．５％のリラックス処理を施した後、最終ローラーから巻取りまでに０．０５秒以上の緩和時間を持つように条件設定することより、上記フリー収縮率を達成し、パーンひけを抑制することができる。０．３〜０．５％の範囲のリラックス処理であれば、５％ＬＡＳＥを損なうことなく繊維内部の構造歪のみ緩和することが可能である。【００３０】
次に、本発明のポリエステルモノフィラメントは、該ポリエステルモノフィラメントの繊維長手方向１０万メートルで繊維直径に対し１０μｍ以上太い節部が１個以下、好ましくは０であることが必要である（構成要件Ｆ）。
この節部の原因は、紡糸工程において熱劣化によってポリマー配管内やパック内で発生するゲル化したポリマーが吐出されるケースと、芯および鞘成分ポリエステルの微妙な粘度ムラに起因し発生するケースとがある。節部を繊維長手方向１０万メートルに対し１個以下とするためには、上記したように、芯成分ポリマーの送液に関して配管の曲がりを減らし、特にパック導入から吐出までの時間を１分以内とし、パック入り口から口金吐出口までを濾過層をはさんで直線に配列した図１のような紡糸口金パックを使用することにより、融液の流動変動による節の発生リスクを低減させることができる。【００３１】
以下、本発明のポリエステルモノフィラメントの溶融紡糸方法とそのための紡糸口金パックについて、図面を参照しながら詳細に説明する。
図１は、本発明のポリエステルモノフィラメントを溶融紡糸するための芯鞘型複合紡糸口金パック（以下、単に“口金パック”という）を模式的に例示した正断面図である。この図１において、１はパックボディであって、図示したように、上部ボディ１１、中間パックボディ１２、そして、下部パックボディ１３からなる三つのパーツに分割されている。また、２（２ａ，２ｂ）は濾過媒体、３（３ａ，３ｂ）はポリマー分配部材、４（４ａ，４ｂ）はポリマー導入部材、５は芯鞘型複合紡糸口金（以下、単に“口金”という）、６はパック締め付けボルト群、そして、７は紡糸孔をそれぞれ示す。【００３２】
なお、図1では、芯成分ポリマー（Ａ）が流れる部分の部材あるいは流路には英小文字“ａ”を付し、鞘成分ポリマー（Ｂ）が流れる部分の部材あるいは流路には英小文字“ｂ”を付して、区別している。また、図１では、中間パックボディ１２において、芯成分ポリマー流路Ｈ２ａと鞘成分ポリマー流路Ｈ２ｂとが交差しているように図示されている。しかしながら、これは説明を分かり易くするための便宜上の表現であって、実際は、芯成分ポリマー流路Ｈ２ａと鞘成分ポリマー流路Ｈ２ｂとは互いに交差せずに独立した個別の流路を形成していることは言うまでもない。【００３３】
以上のように構成される本発明の口金パックの実施形態例では、芯成分ポリマーは、図示したように、口金パックに導入された直後から濾過媒体２ａの設置部分を除いて直線状流路Ｈ１ａおよびＨ２ａを流れて最短流路で口金５に穿設された紡糸孔７へと流入する。なお、直線状流路Ｈ１ａおよびＨ２ａと紡糸孔７とは、図１中に一点鎖線で示したように、芯成分ポリマー（Ａ）が流下する下流側に向かって濾過媒体２ａの設置部分を除いて上下に一直線上に重なるように配置されている。【００３４】
このため、芯成分ポリマー（Ａ）は、当然のことながら口金パック内に極めて短時間しか留まらない。したがって、長時間に渡って、高温にさらされることはない。しかも、その流路は、直線状であって曲った流路でないため、芯成分ポリマー（Ａ）は、口金パックに導入されてから口金５に穿設された紡糸孔７から紡出されるまでの間、最短距離を最短時間で流れ、しかも、部分的に滞留時間差が生じる異常滞留箇所が存在しない。【００３５】
なお、本発明において、芯成分ポリマー（Ａ）の口金パック内での滞留時間は、１０秒以上、３分以下とすることが必要であり、より好ましくは１０秒以上、２分以下である。なお、芯成分ポリマー（Ａ）の滞留時間を余りにも短くすること（例えば、１０秒未満）とすることは、濾過層部の設計など口金パックを設計する上での制約を受けると共に、ポリマーの加熱時間が不足すると言う問題があり、好ましくない。【００３６】
なお、付言するならば、芯成分ポリマー（Ａ）の滞留時間は、総流路長（すなわち、直線流路の全長）とこれに対応した各流路径によって左右されることは言うまでもない。ただし、この流路径と前記総流路長（すなわち、直線状流路の全長）とは、紡糸口金パックのスピンブロックへの取付寸法などの紡糸口金パック側の条件とポリマーの滞留時間によって適宜決定されるべき事項である。【００３７】
一般に、溶融ポリマーの粘度変動の主な原因として、溶融ポリマーを送液する流路に存在する曲がり部、あるいは、口金パック内部に長時間に渡って滞留することによる熱劣化などが考えられ、このような熱劣化を起したポリマーがモノフィラメントとして口金の紡糸孔から紡出された際に節の発生原因を形成し、重大な糸欠点を生じさせているものと考えられる。【００３８】
例えば、固有粘度が０．８０ｄＬ／ｇのポリエステルの窒素雰囲気（脱酸素状態）における熱分解（熱劣化）の程度を表す指標として固有粘度を考えると、この固有粘度の低下の程度は上記の表１に示すような挙動を示す。なお、本発明で言う「固有粘度」とは、「３５℃でｏ−クロロフェノールにサンプルを溶解した各濃度（Ｃ）の希薄溶液を作製し、それら溶液の粘度（ηｒ）から、η＝limit（ln ηr／C）という式から、Ｃを０に近づけることで算出した値」である。【００３９】
上記表１から分かるとおり、ポリエステルの熱劣化は温度と熱にさらされる時間の影響を極めて強く受ける。従って、このような性質を考慮して口金パック内でのポリマー粘度の変化を適切にコントロールすることは、モノフィラメントの品位を向上させる上で極めて重要である。そこで、本発明では、特に芯成分ポリマー（Ａ）が流れる流路に関しては、曲り部を可能な限り減らして濾過媒体２ａの設置部分をはさんで直線状流路Ｈ１ａおよびＨ２ａとする。【００４０】
また、このようにして直線状流路Ｈ１ａおよびＨ２ａとすることによって、芯成分ポリマー（Ａ）の口金パック内での滞留時間を極力短縮することが可能となり、芯成分ポリマー（Ａ）が口金パックに導入されてから口金５から吐出までの滞留時間を２分以内とすることを可能としたものである。そして、このことにより、溶融した芯成分ポリマー（Ａ）に流動変動（部分的なポリマーの滞留差の発生）による節の発生リスクを低減している。【００４１】
以上に述べたように、本発明の芯鞘型複合紡糸口金パックの実施形態例では、芯成分ポリマー（Ａ）が流れる流路は濾過媒体２ａの設置部分を挟んで直線状にされており、これによって、口金パック内でポリマーの滞留時間を極力短縮することおび流路に極力曲がり部を形成させることがないようにされている。したがって、芯成分ポリマー（Ａ）は口金パック内で異常滞留することもなく、極めて短時間に流通制御できるのである。【００４２】
次に、本発明の濾過層について簡単に説明する。通常、口金パック内には、ポリマー中に含まれる異物を除去するために濾過層（濾過媒体２ａ）が設けられるが、この濾過媒体２ａは口金パックの最下流側（通常、口金５の直上）に設けられることが望ましい。何故ならば、ポリマーが紡糸孔７から紡出されるまでの間に至るまでの全経路において、濾過媒体２ａを最下流側に設けておけば、どのような箇所から異物が混入したり、発生したりしても、必ずこれを除去することができるからである。【００４３】
従って、通常、口金パック内の最下流側（特に、口金直上部）に濾過媒体２ａが設けることが望ましい。そこで、本発明においても、口金パック内に濾過媒体２ａを設けるが、この濾過媒体２ａは長期間に渡って溶融紡糸を続行すると、ポリマー中の異物を捕獲して濾過圧力が不可避的に上昇するという特徴がある。その際、この濾過圧力の上昇を放置しておくと、口金パック内のポリマー圧力が上昇し、口金パックの耐圧構造やポリマー漏れを防ぐシール力の低下などの好ましくない現象が発生して、ポリマー漏れ、口金の変形、口金に穿設した紡糸孔の詰まり、ギヤポンプの破損などの原因となる。【００４４】
そこで、口金パックの内部圧力が許容範囲を超えて上昇するのを防止するために、溶融紡糸を頻繁に中断して、口金パック交換を行って、濾過媒体２ａに装着した金属細線からなる不織布フィルターあるいは金網フィルターなどからなる円盤状濾過媒体（以下、単に“フィルター”ともいう）を定期的に交換しなければならない。このとき、フィルター交換周期を延ばすためには、フィルター寿命を延ばすために、フィルターの濾過面積を広くして、狭い箇所で集中的に異物を捕獲することによる濾過圧の急激な上昇を回避することが必要である。【００４５】
一般に、ポリエステルモノフィラメントの溶融紡糸においては、熱劣化してゲル化したポリマーが発生すると、溶融紡糸工程での糸切れや延伸工程での糸切れ、回転体への巻き付きなどを惹起する。そうすると、製糸性低下の原因になるばかりでなく、熱劣化したポリマーがモノフィラメント中に混入することにより他の部分より糸の太さが異なる節の発生原因になる。これがモノフィラメントにおいてはスクリーン紗の目開きの均一性に関わる糸太さの均一性低下の原因となるため、ポリマーの熱劣化は極力回避する必要がある。【００４６】
そこで、モノフィラメントを溶融紡糸する際に、濾過媒体２（２ａ，２ｂ）に金属金網あるいは不織布などからなるフィルターを装着して、ポリマーの異常滞留によって熱劣化したポリマーが輸送配管中や口金パック内でゲル化したポリマーを濾過したり除去したり、あるいは分散したりすることが肝要となる。なお、この濾過媒体２（２ａ，２ｂ）の構造としては、図３に例示したように、アルミニュウム合金などで外縁リム部にシール部材２１が形成された２層以上の多層の金網フィルター２２とすることが好ましく、特に、少なくとも一層が２５メッシュの金網層もつ多層フィルターであることが好ましい。これは、濾過媒体２（２ａ，２ｂ）の中央部を通過したポリマーが分配部材３（３ａ，３ｂ）の外周部に形成された流路へ向かって流れるための流路を確保するためでもある。なお、図３には、ポリマーの流れ方向を矢印で示している。【００４７】
しかしながら、本発明の口金パックでは、ポリマー濾過部の構成として、濾過媒体２（２ａ，２ｂ）以外に、例えば、図４に例示した従来型の口金パックで慣用されているメタルサンドやガラスビーズなどからなる濾砂部８（８ａ，８ｂ）を濾過媒体２（２ａ，２ｂ）の上方に設けない。何故ならば、このような濾砂層８（８ａ，８ｂ）を設けると、特に、芯成分ポリマー（Ａ）の口金パック内での滞留時間が長くなってしまい、これを短縮することが困難となるからである。【００４８】
このとき、本発明の濾過媒体２（２ａ，２ｂ）に濾過圧力が作用したときに、濾過媒体２（２ａ，２ｂ）が変形したり破損したりしないようにすることが肝要である。そこで、濾過媒体２（２ａ，２ｂ）を支持する機能を備えると共に、広い濾過面積でポリマーを濾過するために一旦拡流されたポリマーを再合流させる機能を有する円盤状のポリマー分配部材３（３ａ，３ｂ）を濾過媒体２（２ａ，２ｂ）の直下に配置する。【００４９】
次に、本発明の円盤状のポリマー分配部材３（３ａ，３ｂ）は、図２に模式的に例示したような形状を有している。なお、図２において、図２（ａ）は分配部材３（３ａ，３ｂ）の平面図、そして、図２（ｂ）は側断面図をそれぞれ示す。この図２から明らかなように、円盤状のポリマー分配部材３（３ａ，３ｂ）は、中間パックボディ１２の凹部に嵌合するように設けられる。【００５０】
このとき、中間パックボディ１２の凹部の側内周面と分配部材３（３ａ，３ｂ）の側外周部との間には環状流路が形成されるように、固定部３２によって中間パックボディ１２の凹部にそれぞれ固定される。したがって、濾過媒体２（２ａ，２ｂ）に流入した全てのポリマー（Ａ），（Ｂ）は、円盤状のポリマー分配部材３（３ａ，３ｂ）の支持部３１の上面に達したところで流れの向きが上下方向から横方向へ変更される。そうすると、流れ方向が変更されて横方向に広がったポリマー（Ａ）および（Ｂ）の流れは、全て外周側へ向かって流れるから、濾過媒体２（２ａ，２ｂ）の濾過面積全体で濾過されることとなる。【００５１】
その際、図２には図示しなかったが、円盤状のポリマー分配部材３（３ａ，３ｂ）の支持部３１の上面および／または下面にその中心から外周に向かって刻設された放射状溝を設けるようにすれば、濾過媒体２（２ａ，２ｂ）で濾過されたポリマー（Ａ）および（Ｂ）の横に広がりながら外周部へ向かう流れの形成を円滑に行うことができる。【００５２】
以上に述べたように、前記ポリマー分配部材３（３ａ，３ｂ）は、外周部に形成した環状流路を全てのポリマーが円環状に流下した後に、その下面中央部で再合流するように形成されている。これに関して、仮に、ポリマー分配部材３（３ａ，３ｂ）の中央にポリマーが流下できる孔を開けると、この孔を経由したポリマーと、これとは別に外周部の環状流路を経由した前記ポリマーとの間で熱履歴差が生じることとなるので、粘度斑を逆に拡大してしまう要因となるために好ましくない。【００５３】
次に、鞘成分ポリマー（Ｂ）について述べると、この鞘成分ポリマー（Ｂ）としては、固有粘度の低いポリマーを使用する。一般的に、ポリエステル繊維においては、高破断強度を達成しようとすると、それに伴い製織時のスカム発生が助長される。このスカムの発生は、ポリエステル繊維では配向と結晶化が進むと繊維の破断強度が増大するが、逆に、繊維は脆くなり、曲げ、剪断、削れなどに対して弱くなるために生じたものと考えられる。【００５４】
本発明の芯鞘型ポリエステルモノフィラメントでは、高破断強度・高モジュラスを有する芯成分ポリマーを形成することが必要であって、このために、芯成分ポリマーの固有粘度を高くすることが知られている。これに対して、鞘成分ポリマーの初期の固有粘度を低く設定するようにすれば、溶融紡糸工程において未延伸糸を得て、次いで、延伸工程において高倍率延伸しても、配向と結晶化が抑制される。そうすると、得られる繊維の破断強度が低くなると共に、繊維は、曲げ、剪断、削れなどに対して強くなる。【００５５】
一般に、ポリエステルポリマーは、溶融紡糸工程中において、一旦溶融すると溶融前の高い固有粘度をそのまま維持することは困難であって、ある程度の固有粘度の低下は不可避である。このため、芯成分ポリマー（Ａ）に対しては、前述の本発明が必須とするような要件が必要とされる。しかしながら、鞘成分ポリマー（Ｂ）については、溶融紡糸前に高い固有粘度であると、返って、製織時のスカム発生が助長される。【００５６】
したがって、鞘成分ポリマー（Ｂ）は、低い固有粘度で充分であり、それ故に、長時間に渡って口金パック内に滞留して生じる固有粘度の低下をある程度許容できる。また、より低い固有粘度を有するポリマーの口金パック内での固有粘度の低下は、高い固有粘度を有するポリマーと比較すると、その低下の度合いが比較的小さく、固有粘度低下の影響はより小さい。【００５７】
このようにして、芯成分ポリマー（Ａ）の固有粘度の低下（すなわち、熱劣化の防止）を最優先する要件を有する本発明のポリエステルモノフィラメントの溶融紡糸方法およびその紡糸口金パックが提供される。すなわち、本発明のポリエステルモノフィラメントは、精密印刷に適した高強力モノフィラメントであり、破断強度が高いほど製織性の低下や紗伸びなどの発生を抑えることができ、高い寸法安定性を得ることができる。【００５８】
しかしながら、こうした高性能化の方向は、製織時に筬によって糸の表面が削られて製織性を悪化させる。そこで、本発明は、物性発現を受け持つ固有粘度の高いポリマー（Ａ）を芯成分に配し、製織性改善のための固有粘度の低いポリマー（Ｂ）を鞘成分に保護層として配した芯鞘複合型のモノフィラメントを紡糸することによってこれらの問題を解消すると共に、芯成分ポリマー（Ａ）が口金パック内で熱劣化しないように最大限の配慮を払った口金パックとすることによって、高密度スクリーン紗に要求される要件を達成したものである。【００５９】
なお、鞘成分ポリマー（Ｂ）は、前述のように熱履歴による特性の変化が小さいため、芯成分ポリマー（Ａ）ほど固有粘度に対する均一化の必要性はないが、より均一であればあるほど節や糸削れなどの品位異常が発生しにくくなって、モノフィラメント自体の体質として強い生産プロセスとなる。【００６０】
そこで、固有粘度の斑が発生しないように、濾過媒体２ｂの下流側流路内に動力を使用せずに静的にポリマーを混合する静止型混練素子を設置して、鞘成分ポリマー（Ｂ）の粘度斑を均一化することが効果的であるが、清掃を完全に行い、かつ清掃状況を目視確認することが非常に難しい。しかしながら、鞘成分ポリマー（Ｂ）は、口金パック内にある程度の時間滞留することが許容されるので、例えば、図１に示したように、長い流路長を有するポリマー流路Ｈ２ｂにケニックス型、スルザー型などの周知の静止混練素子を挿入することは、本発明においては好ましい実施形態である。【００６１】
しかも、このポリマー流路Ｈ２ｂに静止混練素子を挿入するようにすれば、溶融紡糸が終了して、スピンブロックから口金パックを取り外して分解して、静止混練素子を取り出した後に、ポリマー流路Ｈ２ｂを清掃するに際して、剥き出しの状態で清掃が可能である。従って、口金パックを繰り返し使用する場合においても清掃不完全のリスクは限りなく低いものとすることができる。【００６２】
次に、図１の実施形態例からも明らかなとおり、本発明の複合ポリエステルモノフィラメント用口金パックでは、口金５に穿孔する紡糸孔７は一孔とすることが好ましい。何故ならば、一つの口金に複数個の紡糸孔を穿設して複数本のモノフィラメントを紡糸しようとすると、モノフィラメント群間で物性差が出ないように、紡糸孔の穿孔位置についての配慮が必要になるからである。【００６３】
これに対して，口金５に穿孔する紡糸孔７を一孔だけにすれば、一つの口金５から一本のモノフィラメントを紡出するだけであるから、本質的に物性差が生じない。このため、本発明の口金パックは、芯成分ポリマーの滞留時間を極めて重要視した口金パックの設計が可能となったものである。従って、本発明の口金では、従来型の口金パックの常識にとらわれず、口金５に穿孔する紡糸孔７の位置を自由に設定できるという特徴がある。このため、紡糸孔７の穿孔位置は従来型口金のように口金中心ではなく、口金中心から外れた位置に設けることができると言う特徴を有する。【００６４】
本発明は、その繊維横断面において芯成分が鞘成分により覆われ芯成分が表面に露出していないように配置された芯鞘型複合モノフィラメントに関するものであって、芯成分が鞘成分により完全に覆われていれば良く、必ずしも同心円状に配置されている必要はないが、同心円状に配置されていることが好ましい。また、その断面形状については、丸、扁平、三角、四角、五角などの形状があるが、安定した製糸性および高次加工性を得やすいという点や、製織後乳剤を塗布して感光させる際にハレーションの発生を抑えるため、スクリーン紗の目開きの安定性などより丸断面が好ましい。【００６５】
本発明のポリエステルモノフィラメントは、精密印刷に適した高強力モノフィラメントであり、破断強度が高いほど製織性の低下や紗伸びなどの発生を抑え高い寸法安定性を得ることができる。本発明のポリエステルモノフィラメントは高い固有粘度を有するポリマーを芯成分に使うことで高強度化が可能となり破断強度６．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の高強度繊維が得られる。これにより芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントの表面での配向および結晶化度が必要以上に高くなることを防止でき、製織時のスカム発生量を抑えることができ、かつ高い寸法安定性を得ることができる。【００６６】
また、本発明の芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントは、芯成分、鞘成分ともにポリエステルであるため、ポリエステル／ナイロン複合糸に度々発生するような複合界面での剥離という現象は起きにくい。しかしながら、芯成分：鞘成分の重量複合比を５０：５０〜７０：３０とすることで、芯の一部が表面に露出し鞘成分によるスカム抑制効果の低下を発生することを防止でき、薄皮化することはより固有粘度が高い芯成分のポリマーの量を増加するために、より高強度化が可能となり好ましい。【００６７】
本発明の芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントを得るための製法は、以下の複合紡糸技術を利用することによって製造できる。芯成分および鞘成分を形成するポリマーをそれぞれ独立に溶融、計量、濾過した後、口金を用いて芯鞘複合糸となるように合流、複合させ同一吐出孔から吐出させ、口金下に設置した加熱筒により加熱された後、冷却されることで得られる。なお、高強力化するために延伸工程が必要となるが、一度未延伸糸として巻き取った後に改めて延伸工程を経て高強力の延伸糸を得る方法や、紡糸した後巻き取りをせずに、直接延伸を行い、延伸糸を得る方法などどのような方法でもかまわない。
【実施例】
【００６８】
以下、実施例を挙げて、本発明をさらに具体的に説明する。
実施例中、固有粘度、強度、伸度、フリー収縮率、糸削れ、モノフィラメントの色調などの評価は、以下の定義に従った。【００６９】
固有粘度：
３５℃でオルトクロロフェノールにサンプルを溶解した各濃度（Ｃ）の希薄溶液を作製し、それら溶液の粘度（ηｒ）から、下記式によってＣを０に近づけることで算出した。
η＝ｌｉｍｉｔ（ｌｎηｒ／Ｃ）
なお、芯鞘の各成分はパック取付前に十分に放流状態を安定させた上で、放流ポリマーをそれぞれ採取して測定した。また、芯成分の固有粘度は、巻き上がった製品を５０％以下の重量になるまでアルカリ減量したサンプルを用いて確認を行った。【００７０】
強度、伸度：
繊維の強度および伸度は、ＪＩＳ−Ｌ１０１７に準拠し、オリエンテック社製テンシロンを用いてサンプル長２５ｃｍ、伸長速度３０ｃｍ／ｍｉｎで測定し、サンプルが破断した時の強度と伸度である。
５％伸長時のモジュラス（応力）：
上記強度および伸度の測定において、サンプルが５％伸長したときの応力を測定した。【００７１】
フリー収縮率：
約１分間捲いた延伸糸から余分な糸を剥ぎ取って除き、最内層部分から糸サンプルを５,０００ｍｍ採取して、かせ状態にて、室温・無荷重にて壁に弛ませて張り付け放置し、１０日後に糸長を再度測定した。１０日後の糸長と初期糸長の差を初期糸長で割って百分率表示しフリー収縮率とした。【００７２】
節部の数の評価：
糸速１００ｍ／ｍｉｎにて、Ｋｅｙｎｅｃｅ社製のセンサＬＳ−７０１０（Ｍ）、コントローラＬＳ−７５００を用いて、１０μｍ以上の変動点の個数を測定した。製品１０本をそれぞれ５万ｍ測定し、検出した糸径変動数の合計を糸長１０万ｍ換算して評価した。【００７３】
糸削れの評価：
スルザー型織機により織機の回転数を２５０ｒｐｍとして織幅１ｃｍあたり１２０本の経糸を用いてメッシュ織物を製織し、背景を黒色の板の上にて織りあがった織物を目視検査した。この時、通常黒色に見えるメッシュ模様が糸削れ屑の織込みによって白色化して見える織物欠点の数を数えて評価を行った。幅１．５ｍ換算で織物長さ３０ｍあたり糸削れによる欠点５個未満を○、５個以上１０個未満を△、１０個以上を×と判定した。【００７４】
モノフィラメントの色調の評価：
８５ｍｍ×４５ｍｍの白色台紙に１ｃｍあたり４０回の割合で等間隔に６０ｍｍの幅に渡ってモノフィラメントを捲きつけた。この操作を同じ捲き位置で２回重ねて得た６０ｍｍ×４５ｍｍの測色サンプルを測色計にて測定した。このとき、測色計は  ミノルタ社製のＳＰＥＣＴＲＯＰＨＯＭＥＴＥＲ  ＣＭ−３６１０ｄを使用した。【００７５】
口金パック内に滞留する芯成分ポリマーの体積（Ｖ）：
口金パックの設計図面から芯成分ポリマーが流れる各流路の体積を算出することによって口金パック内部に滞留する芯成分ポリマーの体積を算出した。【００７６】
実施例１
芯成分に酸化チタンを０．３５重量％含み、固有粘度０．８５ｄＬ／ｇのポリエチレンテレフタレート、鞘成分に固有粘度０．６３ｄＬ／ｇのポリエチレンテレフタレートをそれぞれ独立に２９５℃の温度下で溶融、芯鞘複合比が重量比で６０／４０となるように計量した。このとき、放流開始から２時間後にサンプリングした放流ポリマーの固有粘度は芯成分が０．７３ｄＬ／ｇ、鞘成分が０．５７ｄＬ／ｇであった。紡糸温度２９５℃にて図１に示すようなパック、口金を用いて合流、複合させ同一吐出孔から吐出させた。口金直下には雰囲気温度が約３５０℃となるように９０ｍｍの加熱ヒーターを設置し、１,０００ｍｍ長の冷風ゾーンを通過した後、常法により紡糸油剤を固形分換算の付着量が０．２重量％となるように塗布して、紡糸速度１,２００ｍ／分で巻き取り未延伸糸を得た。次いで、これを加熱されたホットローラーにて予熱したのちスリットヒーターにて加熱しながら延伸倍率３．８倍で延伸し０．３％のリラックス処理を施した後に巻き取ることにより、１０ｄｔｅｘ−１ｆｉｌの延伸糸を得た。得られた繊維は６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２５％、５％伸長時モジュラス（５％ＬＡＳＥ）３．９ｃＮ／ｄｔｅｘ、フリー収縮率０．２３％であった。また、原糸の節糸発生個数を測定した結果０個であった。この原糸をスルザー型織機で製織した際の糸削れ発生による欠点の数は織物３０ｍあたり０個であった。得られた延伸糸を５０％にまでアルカリ減量した後に測定した固有粘度は０．７２ｄＬ／ｇであった。【００７７】
比較例１
実施例１において、図４にあるような大きな濾過槽と融液流路に曲がりのある計算上のポリマー通過時間が５分のパックを用いて紡糸した以外は、実施例１と同様に延伸糸を得たが、節糸が多発してしまった。このとき、得られた延伸糸を５０％にまでアルカリ減量した後に測定した固有粘度（すなわち、芯部分の固有粘度）は０．６９ｄＬ／ｇであった。【００７８】
実施例２
実施例１において、芯成分に用いるポリエチレンテレフタレートの固有粘度を０．９ｄＬ／ｇに変更した以外は、実施例１と同様な方法で原糸を得た。実施例１と同様の方法で採取した芯成分パック入口での固有粘度は０．８ｄＬ／ｇであった。５％ＬＡＳＥが若干向上した以外は、品位面では実施例１と同様であり、特に問題はなかった。ただし、このように固有粘度を高めることは、溶融斑を起こし易くする方向であり、その際には節の発生が懸念されるが、節が発生するようであれば溶融設備に動的な混練ユニットを取り付けるなどの対策が必要である。【００７９】
実施例３
実施例１において、鞘成分に用いるポリエチレンテレフタレートの固有粘度を０．６ｄＬ／ｇに変更した以外は、実施例１と同様な方法で原糸を得た。実施例１と同様の方法で採取した鞘成分パック入口での固有粘度は０．５５ｄＬ／ｇであった。物性、品位ともに実施例１対比での差異は殆どなく、このレベルの特性の変更は誤差の範囲内にあることが確認された。【００８０】
比較例２
実施例１において、鞘成分に用いるポリエチレンテレフタレートの固有粘度を０．７ｄＬ／ｇに変更した以外は、実施例１と同様な方法で原糸を得た。実施例１と同様の方法で採取した鞘成分パック入口での固有粘度は０．６５ｄＬ／ｇであった。鞘成分の固有粘度が増したことにより、芯成分との差異が減少し、芯成分が糸表面に現れた場合と同様の糸削れの発生が見られた。【００８１】
比較例３
実施例１において、芯成分に用いるポリエチレンテレフタレートの固有粘度を０．７ｄＬ／ｇに変更した以外は、実施例１と同様な方法で原糸を得た。実施例１と同様の方法で採取した芯成分パック入口での固有粘度は０．６５ｄＬ／ｇであった。固有粘度の低下に伴い大きな物性の低下が認められた。大きな芯成分粘度の低下に伴い、芯鞘合流部分での圧バランスが変化したためと思われるが節が1個検出された。物性低下分を延伸倍率を上げることで補うテストを実施したが、織物にした際に糸削れが多発し製織性不良の結果となった。【００８２】
実施例４
実施例１において、繊維の複合比率を芯成分５０重量％に変更した以外は、実施例１と同様な方法で原糸を得た。物性に大きな差異なく織物品位においても大きな問題が発現せず実施例１と同様であった。【００８３】
実施例５
実施例１において、繊維の複合比率を芯成分７０重量％に変更した以外は、実施例１と同様な方法で原糸を得た。物性に大きな差異なく織物品位においても大きな問題が発現せず実施例１と同様であった。【００８４】
比較例４
実施例１において、繊維の複合比率を芯成分９０重量％に変更した以外は、実施例１と同様な方法で原糸を得た。パック取り付け経時３日後の原糸を延伸した製品から糸削れの発生が認められた。融液の粘度変動による鞘層の厚み変動と考えられた。【００８５】
比較例５
実施例１において、繊維の複合比率を芯成分４０重量％に変更した以外は、実施例１と同様な方法で原糸を得た。芯成分ポリマーの溶融状態時間が長くなり比較例３と同様に固有粘度の低下が認められた。その相乗効果もあり、物性が大きく低下した。また、芯ポリマーの安定性の低下と合流部分での不安定性の影響と考えられる節の発生が認められた。
固有粘度と芯鞘の複合比率を変更した実施例１〜５、比較例１〜５の結果を表２にまとめた。【００８６】
【表２】
2007013270.tif 000003
【００８７】
実施例６
芯成分に酸化チタンを０．３５重量％含み、固有粘度０．８５ｄＬ／ｇのポリエチレンテレフタレート、鞘成分に固有粘度０．６３ｄＬ／ｇのポリエチレンテレフタレートをそれぞれ独立に２９５℃の温度下で溶融、芯鞘複合比が重量比で６０／４０となるように計量した。このとき、押出機入口にてペレット形状のマスターバッチ（アンスラキノン系有機顔料濃度１０重量％）を配合比３重量％となるようにロスインウエート方式の計量機を用いて添加した。マスターバッチの顔料添加前のベースとなるポリマーは鞘成分のベースポリマーと同じものである。放流開始から２時間後にサンプリングした放流ポリマーの固有粘度は芯成分が０．７３ｄＬ／ｇ、鞘成分が０．５７ｄＬ／ｇであった。紡糸温度２９５℃にて図１に示すようなパック、口金を用いて合流、複合させ同一吐出孔から吐出させた。口金直下には雰囲気温度が約３５０℃となるように９０ｍｍの加熱ヒーターを設置し、１,０００ｍｍ長の冷風ゾーンを通過した後、常法により紡糸油剤を固形分換算で付着量０．２重量％となるように塗布して、紡糸速度１,２００ｍ／分で巻き取り未延伸糸を得た。次いで、これを加熱されたホットローラーにて予熱したのちスリットヒーターにて加熱しながら延伸倍率３．８倍で延伸し０．３％のリラックス処理を施した後に巻き取ることにより黄色に着色した１０ｄｔｅｘ−１ｆｉｌの延伸糸を得た。得られた繊維は６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２５％、５％伸長時モジュラス（５％ＬＡＳＥ）３．９ｃＮ／ｄｔｅｘ、フリー収縮率０．２３％、Ｌ値７９．６、ｂ値６５．０であった。また、原糸の節糸発生個数を測定した結果０個であった。この原糸をスルザー型織機で製織した際の糸削れ発生による欠点の数は織物３０ｍあたり０個であった。得られた延伸糸を５０％にまでアルカリ減量した後に測定した固有粘度は０．７２ｄＬ／ｇであった。【００８８】
比較例６
実施例１において、図４にあるような大きな濾過槽と融液流路に曲がりのあり計算上のポリマー通過時間が５分のパックを用いて紡糸した以外は、実施例６と同様に延伸糸を得たが、節糸が多発してしまった。このとき、得られた延伸糸を５０％にまでアルカリ減量した後に測定した固有粘度は０．６９ｄＬ／ｇであった。【００８９】
実施例７
実施例６において、芯成分に用いるポリエチレンテレフタレートの固有粘度を０．９ｄＬ／ｇに変更した以外は、実施例６と同様な方法で原糸を得た。実施例６と同様の方法で採取した芯成分パック入口での固有粘度は０．８ｄＬ／ｇであった。５％ＬＡＳＥが若干向上した以外は、品位面では実施例６と同様であり、特に問題はない。ただし、このように固有粘度を高めることは、溶融斑を起こし易くする方向であり、その際には節の発生が懸念されるが、節が発生するようであれば溶融設備に動的な混練ユニットを取り付けるなどの対策が必要である。【００９０】
実施例８
実施例６において、鞘成分に用いるポリエチレンテレフタレートの固有粘度を０．６ｄＬ／ｇに変更した以外は、実施例６と同様な方法で原糸を得た。実施例６と同様の方法で採取した鞘成分パック入口での固有粘度は０．５５ｄＬ／ｇであった。物性、品位ともに実施例６対比での差異は殆どなく、このレベルの特性の変更は誤差の範囲内にあることが確認された。【００９１】
比較例７
実施例６において、鞘成分に用いるポリエチレンテレフタレートの固有粘度を０．７ｄＬ／ｇに変更した以外は、実施例６と同様な方法で原糸を得た。実施例６と同様の方法で採取した鞘成分パック入口での固有粘度は０．６５ｄＬ／ｇであった。鞘成分の固有粘度が増したことにより、芯成分との差異が減少し、芯成分が糸表面に現れた場合と同様の糸削れの発生が見られた。【００９２】
比較例８
実施例６において、芯成分に用いるポリエチレンテレフタレートの固有粘度を０．７ｄＬ／ｇに変更した以外は、実施例６と同様な方法で原糸を得た。実施例６と同様の方法で採取した芯成分パック入口での固有粘度は０．６５ｄＬ／ｇであった。固有粘度の低下に伴い、大きな物性の低下が認められた。大きな芯成分粘度の低下に伴い、芯鞘合流部分での圧バランスが変化したためと思われるが節が1個検出された。物性低下分を延伸倍率を上げることで補うテストを実施したが、織物にした際に糸削れが多発し製織性不良の結果となった。【００９３】
実施例９
実施例６において、繊維の複合比率を芯成分５０重量％に変更した以外は、実施例６と同様な方法で原糸を得た。物性に大きな差異なく織物品位においても大きな問題が発現せず実施例６と同様であった。【００９４】
実施例１０
実施例６において、繊維の複合比率を芯成分７０重量％に変更した以外は、実施例６と同様な方法で原糸を得た。物性に大きな差異なく織物品位においても大きな問題が発現せず実施例６と同様であった。【００９５】
比較例９
実施例６において、繊維の複合比率を芯成分９０重量％に変更した以外は、実施例６と同様な方法で原糸を得た。パック取り付け経時３日後の原糸を延伸した製品から糸削れの発生が認められた。融液の粘度変動による鞘層の厚み変動と考えられた。【００９６】
比較例１０
実施例６において、繊維の複合比率を芯成分４０重量％に変更した以外は、実施例６と同様な方法で原糸を得た。芯成分ポリマーの溶融状態時間が長くなり比較例８と同様に固有粘度の低下が認められた。その相乗効果もあり、物性が大きく低下した。また、芯ポリマーの安定性の低下と合流部分での不安定性の影響と考えられる節の発生が認められた。
固有粘度と芯鞘の複合比率を変更した実施例６〜１０、比較例６〜１０の結果を表３にまとめた。
【００９７】
【表３】
2007013270.tif 000004
【００９８】
＊）上段は金属微粒子含有率（重量％）、下段は有機顔料の含有率（重量％）を示す。
＊＊）上段はL値、下段はb値を示す。【００９９】
実施例１１
まず、芯成分に固有粘度０．８５ｄＬ／ｇのポリエチレンテレフタレート、鞘成分に固有粘度０．６３ｄＬ／ｇのポリエチレンテレフタレートをそれぞれ独立に２９５℃の温度下で溶融し、芯部と鞘部の重量比が６０／４０となるように計量して芯鞘型複合モノフィラメントを溶融紡糸するための、図１に示すような口金パックへ連続的に供給した。
このとき、芯成分ポリマーが口金パック内に滞留する時間が３０秒から２分に渡って３０秒刻みで調整できる４種類の口金パックを製作して、実験を行った。その際、口金パックから供給したポリマーは巻き取らずに放流し、放流開始から２時間後の放流ポリマーをサンプリングした。この採取したポリマーの固有粘度は芯成分が０．７３ｄＬ／ｇ、鞘成分が０．５７ｄＬ／ｇであった。なお、この滞留時間は、予め求めた口金パック内に滞留する芯成分ポリマーの体積（Ｖ）に対して、口金パックへ単位時間当たりに計量ポンプ（ギヤポンプ）を用いて導入する芯成分ポリマー量から換算した。【０１００】
次に、紡糸温度２９５℃にて、芯成分ポリマーの滞留時間が１分となるように作成した口金パックを用いて芯鞘複合モノフィラメントを紡糸孔７から吐出した。次いで、口金５の直下に雰囲気温度が約３５０℃となるように、糸条走行方向に沿った長さが９０ｍｍの加熱ヒーターを設置し、吐出したモノフィラメントを加熱帯域と、１,０００ｍｍ長の冷風ゾーンを通過させた。その後、紡糸油剤を油剤付着量が０．２重量％となるように紡出したモノフィラメントに塗布し、紡糸速度１,２００ｍ／分で引取って巻き取り、未延伸糸を得た。【０１０１】
次いで、この未延伸糸を加熱ローラーにて予熱した後、スリットヒーターによって比接触加熱しながら延伸倍率３．８倍で延伸し、０．３％のリラックス処理（弛緩処理）を施した後に巻き取り、１０ｄｔｅｘのモノフィラメントからなる延伸糸を得た。得られた延伸糸の物性は、強度が６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が２５％、５％伸長時モジュラス（５％ＬＡＳＥ）が３．９ｃＮ／ｄｔｅｘであった。同時に、このモノフィラメント原糸からサンプルを採取しての「節」の発生個数を測定した結果、２個であった。【０１０２】
次に、上記原糸をスルザー型織機で製織し、その際に発生した「糸削れ」に係わる欠点の数を評価したところ、この欠点は織物３０ｍあたり、実質的に０個であり、「節」も検出されなかった。なお、前記延伸糸を５０％にまでアルカリ減量した後に測定した固有粘度は０．７２ｄＬ／ｇであった。【０１０３】
実施例１２
芯成分ポリマーの口金パック内での滞留時間が２分とした以外は、実施例１１と同様の口金パックを使用した他は、実施例１１と同様の条件でモノフィラメントを製造した。得られた延伸糸を評価したところ、「節」の発生が５個であった。また、延伸糸を５０％にまでアルカリ減量した後に測定した固有粘度は０．７１ｄＬ／ｇであった。【０１０４】
比較例１１
実施例１１において図４に図示したような、ポリマーの滞留時間が長い従来型の濾過層と融液流路に曲がりのあり計算上のポリマー通過時間が５分のパックを用いて紡糸した以外は、実施例１１と同様の実験を行った。得られた延伸糸を評価したところ、「節」の発生が２５個と多発していた。なお、この時得られた延伸糸を５０％にまでアルカリ減量した後に測定した固有粘度は０．６９ｄＬ／ｇであり、口金パック内での滞留時間が長い結果、ポリマー劣化が進んでいることが分かった。
【産業上の利用可能性】
【０１０５】
本発明の（原着）ポリエステルモノフィラメントは、従来のモノフィラメントでは得られなかった優れた寸法安定性、糸削れ抑制効果、パーンひけ防止効果、ハレーション抑制効果を有し、かつハイメッシュ化が可能な細繊度でかつ高強度、高モジュラスであるので、ロープ、ネット、テグス、ターポリン、テント、スクリーン、パラグライダー、およびセールクロスなどの原糸として有用であるほか、特にスクリーン印刷用のメッシュ織物、就中、プリント配線基盤の製造などの高度な精密性を要求されるハイメッシュでハイモジュラスのスクリーン紗を得るのに好適である。
【図１】
2007013270.tif 000005
【図２】
2007013270.tif 000006
【図３】
2007013270.tif 000007
【図４】
2007013270.tif 000008
【手続補正書】
【提出日】平成18年10月12日(2006.10.12)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項４】
芯成分ポリマーの上記滞留時間を１０秒以上、１分以内とする請求項３に記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの溶融紡糸方法。
【手続補正２】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項９】
上記濾過媒体の直下に、該濾過媒体を下方から支持すると共に、濾過媒体を通過したポリマーを外周部から流下させる環状流路を形成し、該環状流路を流下したポリマーを再合流させる円盤状のポリマー分配部材を設けた請求項８に記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの紡糸口金パック。
【手続補正３】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項１１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項１１】
上記濾過媒体が多層の金属製不織フィルターおよび／または布金網フィルターからなる請求項８〜１０のいずれかに記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの紡糸口金パック。
【手続補正４】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項１２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項１２】
紡糸口金パックに導入される鞘成分ポリマーを濾過する濾過媒体の下流側に静止混練素子を設けた請求項８〜１１のいずれかに記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの紡糸口金パック。
【手続補正５】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項１３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項１３】
口金に穿設する紡糸孔が一孔であって、かつ、該紡糸孔の穿孔位置が口金中央からずれた位置に配置した請求項８〜１２のいずれかに記載の（原着）ポリエステルモノフィラメントの紡糸口金パック。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００４】
ジュラス化により糸構造として内在する繊維構造歪を原因とするパーンひけが発生し易くなるのは、このような芯鞘複合糸であっても同じである。
［０００９］
さらに、特許文献７（特開２００４−２３２１８２号公報）では、これに対して延伸後２〜１０％のリラックス処理を行って繊維構造歪を除くことを提案している。しかしながら、このような大きなリラックス処理を行うと、非常に大きな中間伸度でのモジュラスの低下を招き、糸の物性としての不十分なものとなる。これを補うために、さらに延伸倍率を高くすると、パーンひけだけではなく、芯鞘複合化による糸削れ抑制の効果すら失うこととなる。また、延伸工程上もこのような大きなリラックス条件では、走行糸の糸揺れが大きくなり、工程歩留まりを悪化させる要因となる。
［００１０］
さらに、特許文献８（特開２００１−１１７３０号公報）では、パック内部での融液の流速差により発現する固有粘度の差を利用して擬似的な芯鞘型モノフィラメントを得る方法を提案している。しかしながら、この方法では、パック内部での融液の流れ次第で、芯鞘の比率ならびに固有粘度差が変化するリスクを有しており、安定性に欠ける。融液流れの変化は、例えば濾過層での目詰まりの状態のようなものでもパック内圧バランスの変化を引き金として発生する可能性を有している。このため、紡糸経時での変動、多錘化時の錘間のバラツキ、生産ロット毎の繰り返し再現性において安定性に懸念が残る。
［００１１］
［特許文献１］
特開昭５５−１６９４８号公報
［特許文献２］
特開平１−１３２８２９号公報
［特許文献３］
特開平２−２８９１２０公報
［特許文献４］
特開２００３−２１３５２０号公報
［特許文献５］
特開２００３−２１３５２７号公報
［特許文献６］
特開２００３−２１３５２８号公報
［特許文献７］
特開２００４−２３２１８２号公報
［特許文献８］
特開２００１−１１７３０号公報
［発明の開示］
［発明が解決しようとする課題］
［００１２］
本発明の課題は、従来のモノフィラメントでは得られなかった優れた寸法安定性、
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００９】
ノフィラメントであり、破断強度が高いほど紗伸びなどの発生を抑え高い寸法安定性を得ることができる。このための寸法安定性の代用特性として低伸度領域での発生応力が議論されることが多く、一般的には伸度５％時の応力（モジュラス、以下５％ＬＡＳＥ）により性能を評価するのが一般的である。本発明のスクリーン紗用ポリエステルモノフィラメントは０．７ｄＬ／ｇ以上の高ＩＶのポリマーを芯成分に使うことで高強度化が可能となり破断強度６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の高強度繊維が得られる。一方、鞘成分の固有粘度は、０．５５〜０．６０ｄＬ／ｇである。本発明によるところの高モジュラス物性をもち、繊度が５〜１５ｄｔｅｘのモノフィラメントでは、通常は糸削れの発生リスクを有する。これに対して、本発明では、鞘成分の固有粘度を０．５５〜０．６０ｄＬ／ｇとなるようにすることにより、糸削れの発生を抑制することができ、また中間伸度でのモジュラスの低下を防止している。ここで、鞘成分の固有粘度が０．６０ｄＬ／ｇを超えると、芯成分との固有粘度差（物性差＝分子配向差）が小さくなり、実質的に芯鞘型の複合糸としている効果は得られない。一方、固有粘度が０．５５ｄＬ／ｇ未満であると、紡出時の融液粘度が低すぎて吐出を不安定化させるだけでなく、芯鞘の安定性も低下し、パック接合部分からの融液漏れのリスクも高い物となり工業的な安定生産性を確立する観点において、劣ったものとなる。
［００２０］
次に、本発明のポリエステルモノフィラメントは、芯成分の重量比率が５０〜７０％である（構成要件Ｂ）。
すなわち、高ＩＶである芯成分は、重量比率で５０〜７０％であることが必要である。好ましくは、５５〜７０％である。５０重量％未満であると、糸物性として鞘成分の影響が顕著となり、高強力・高モジュラス化が困難となる。一方、７０重量％を超えると、鞘成分厚みが繊維径に対して１５％以下となり、非常に薄くなり融液の送液過程での粘度変動などによる送液の変動により厚みが変化し甚だしい場合には、芯成分が糸表面に露出する危険を有する。このような融液の送液過程での変動は、主として送液配管の曲がり部分やパック・口金内部の滞留部分近傍にて発生しやすく、重大な糸欠点である節の原因でもある。
［００２１］
なお、固有粘度が０．８０ｄＬ／ｇのポリエステルの窒素雰囲気（脱酸素状態）における熱分解の程度、すなわち固有粘度の低下の程度を示す例を表１に示す。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１１】
〜１．０重量％が含有されていて、モノフィラメントのｂ値が６０以上、Ｌ値が７０〜８０となることが必要である（構成要件Ｃ’）。
ここで、金属微粒子の種類および配合量は、上記構成要件Ｃと同様であるので、省略する。
［００２６］
さらに、スクリーン紗は、金属微粒子による光沢調整だけではハレーション抑制効果不十分で、黄色、赤色、黒色に染色して用いるのが普通である。通常、スクリーン紗の感光には、波長３００〜４００ｎｍにピークを有する光が使用されることから黄色く染めることが多い。しかしながら、本発明の５〜１５ｄｔｅｘというような極細繊維においては、濃く染めることが困難である問題を有している。また、染色を経ることにより、その熱履歴などの加工履歴により、一般的に糸のモジュラスは低下し、スクリーン紗としての性能を低下させてしまう問題を有している。本発明の原着ポリエステルモノフィラメントは、鞘成分ポリマーに前述の金属微粒子に加えて有機顔料を０．２〜１．０重量％加えてモノフィラメントのｂ値を６０以上、Ｌ値を７０〜８０となるようにした。これにより、染色工程を省略することが可能となり、原糸の高モジュラス物性をそのまま織物性能に反映させることが可能となる。有機顔料の添加量が０．２重量％未満では、繊維を濃く染めることが不可能となる。一方、１．０重量％を超えると、モジュラスなどの低下が起こる。
［００２７］
原着ポリエステルモノフィラメントにおいて、鞘成分ポリマーへの有機顔料の添加の方法としては、例えば、顔料濃度約１０重量％のマスターバッチを作成し、色調を見ながら、鞘成分ポリマー中へ押出機直前で添加し、調整する方法を用いることが好ましい。このような原着による方法は、従来から無かったわけでは無いが、高い固有粘度を有するポリマーへ添加すると、外部からの持ち込み水分率の影響を受けて加水分解による劣化を促進し糸の物性を低下させるという欠陥があった。本発明では、芯・鞘ポリマー各成分のうち、鞘成分ポリマーにのみ添加し、物性への影響度の大きい芯成分ポリマーへは影響が及ばないように配慮することにより、高性能を維持しつつ、高いハレーション抑制効果を維持することが可能となった。
［００２８］
次に、本発明のポリエステルモノフィラメントは、繊度５〜１５ｄｔｅｘのモノフィラメントにおいて、伸度５％時のモジュラスが３〜４．５ｃＮ／ｄｔｅｘ破断伸度が２０〜４０％を満
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１９】
［００５７］
このようにして、芯成分ポリマー（Ａ）の固有粘度の低下（すなわち、熱劣化の防止）を最優先する要件を有する本発明のポリエステルモノフィラメントの溶融紡糸方法およびその紡糸口金パックが提供される。すなわち、本発明のポリエステルモノフィラメントは、精密印刷に適した高強力モノフィラメントであり、破断強度が高いほど紗伸びなどの発生を抑えることができ、高い寸法安定性を得ることができる。
［００５８］
しかしながら、こうした高性能化の方向は、製織時に筬によって糸の表面が削られて製織性を悪化させる。そこで、本発明は、物性発現を受け持つ固有粘度の高いポリマー（Ａ）を芯成分に配し、製織性改善のための固有粘度の低いポリマー（Ｂ）を鞘成分に保護層として配した芯鞘複合型のモノフィラメントを紡糸することによってこれらの問題を解消すると共に、芯成分ポリマー（Ａ）が口金パック内で熱劣化しないように最大限の配慮を払った口金パックとすることによって、高密度スクリーン紗に要求される要件を達成したものである。
［００５９］
なお、鞘成分ポリマー（Ｂ）は、前述のように熱履歴による特性の変化が小さいため、芯成分ポリマー（Ａ）ほど固有粘度に対する均一化の必要性はないが、より均一であればあるほど節や糸削れなどの品位異常が発生しにくくなる。
［００６０］
そこで、固有粘度の斑が発生しないように、濾過媒体２ｂの下流側流路内に動力を使用せずに静的にポリマーを混合する静止型混練素子を設置して、鞘成分ポリマー（Ｂ）の粘度斑を均一化することが効果的であるが、清掃を完全に行い、かつ清掃状況を目視確認することが非常に難しい。しかしながら、鞘成分ポリマー（Ｂ）は、口金パック内にある程度の時間滞留することが許容されるので、例えば、図１に示したように、長い流路長を有するポリマー流路Ｈ２ｂにケニックス型、スルザー型などの周知の静止混練素子を挿入することは、本発明においては好ましい実施形態である。
［００６１］
しかも、このポリマー流路Ｈ２ｂに静止混練素子を挿入するようにすれば、溶融紡糸が終了して、スピンブロックから口金パックを取り外して分解して、静止混練素子を取り出した後に、ポリマー流路Ｈ２ｂを清掃するに際して、剥き出しの状態で清掃が可能である。従って、口金パックを繰り返し使用する場合においても清掃不完全のリスクは
【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２０】
限りなく低いものとすることができる。
［００６２］
次に、図１の実施形態例からも明らかなとおり、本発明の複合ポリエステルモノフィラメント用口金パックでは、口金５に穿孔する紡糸孔７は一孔とすることが好ましい。何故ならば、一つの口金に複数個の紡糸孔を穿設して複数本のモノフィラメントを紡糸しようとすると、モノフィラメント群間で物性差が出ないように、紡糸孔の穿孔位置についての配慮が必要になるからである。
［００６３］
これに対して，口金５に穿孔する紡糸孔７を一孔だけにすれば、一つの口金５から一本のモノフィラメントを紡出するだけであるから、本質的に物性差が生じない。このため、本発明の口金パックは、芯成分ポリマーの滞留時間を極めて重要視した口金パックの設計が可能となったものである。従って、本発明の口金では、従来型の口金パックの常識にとらわれず、口金５に穿孔する紡糸孔７の位置を自由に設定できるという特徴がある。このため、紡糸孔７の穿孔位置は従来型口金のように口金中心ではなく、口金中心から外れた位置に設けることができると言う特徴を有する。
［００６４］
本発明は、その繊維横断面において芯成分が鞘成分により覆われ芯成分が表面に露出していないように配置された芯鞘型複合モノフィラメントに関するものであって、芯成分が鞘成分により完全に覆われていれば良く、必ずしも同心円状に配置されている必要はないが、同心円状に配置されていることが好ましい。また、その断面形状については、丸、扁平、三角、四角、五角などの形状があるが、安定した製糸性および高次加工性を得やすいという点や、製織後乳剤を塗布して感光させる際にハレーションの発生を抑えるため、スクリーン紗の目開きの安定性などより丸断面が好ましい。
［００６５］
本発明のポリエステルモノフィラメントは、精密印刷に適した高強力モノフィラメントであり、破断強度が高いほど紗伸びなどの発生を抑え高い寸法安定性を得ることができる。本発明のポリエステルモノフィラメントは高い固有粘度を有するポリマーを芯成分に使うことで高強度化が可能となり破断強度６．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上の高強度繊維が得られる。これにより芯鞘型複合ポリエステルモノフィラメントの表面での配向および結晶化度が必要以上に高くなることを防止でき、製織時のスカム発生量を抑えることができ、かつ高い寸法安定性を得ることができる。
【手続補正１１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２２】
の強度と伸度である。
５％伸長時のモジュラス（応力）：
上記強度および伸度の測定において、サンプルが５％伸長したときの応力を測定した。
［００７１］
フリー収縮率：
約１分間捲いた延伸糸から余分な糸を剥ぎ取って除き、最内層部分から糸サンプルを５，０００ｍｍ採取して、かせ状態にて、室温・無荷重にて壁に弛ませて張り付け放置し、１０日後に糸長を再度測定した。１０日後の糸長と初期糸長の差を初期糸長で割って百分率表示しフリー収縮率とした。
［００７２］
節部の数の評価：
糸速１００ｍ／ｍｉｎにて、Ｋｅｙｅｎｃｅ社製のセンサＬＳ−７０１０（Ｍ）、コントローラＬＳ−７５００を用いて、１０μｍ以上の変動点の個数を測定した。製品１０本をそれぞれ５万ｍ測定し、検出した糸径変動数の合計を糸長１０万ｍ換算して評価した。
［００７３］
糸削れの評価：
スルザー型織機により織機の回転数を２５０ｒｐｍとして織幅１ｃｍあたり１２０本の経糸を用いてメッシュ織物を製織し、背景を黒色の板の上にて織りあがった織物を目視検査した。この時、通常黒色に見えるメッシュ模様が糸削れ屑の織込みによって白色化して見える織物欠点の数を数えて評価を行った。幅１．５ｍ換算で織物長さ３０ｍあたり糸削れによる欠点５個未満を○、５個以上１０個未満を△、１０個以上を×と判定した。
［００７４］
モノフィラメントの色調の評価：
８５ｍｍ×４５ｍｍの白色台紙に１ｃｍあたり４０回の割合で等間隔に６０ｍｍの幅に渡ってモノフィラメントを捲きつけた。この操作を同じ捲き位置で２回重ねて得た６０ｍｍ×４５ｍｍの測色サンプルを測色計にて測定した。このとき、測色計はミノルタ社製のＳＰＥＣＴＲＯＰＨＯＴＯＭＥＴＥＲ  ＣＭ−３６１０ｄを使用した。
［００７５］
口金パック内に滞留する芯成分ポリマーの体積（Ｖ）：
口金パックの設計図面から芯成分ポリマーが流れる各流路の体積を算出することによって口金パック内部に滞留する芯成分ポリマーの体積を算出した。
【手続補正１２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２３】
［００７６］
実施例１
芯成分に酸化チタンを０．３５重量％含み、固有粘度０．８５ｄＬ／ｇのポリエチレンテレフタレート、鞘成分に固有粘度０．６３ｄＬ／ｇのポリエチレンテレフタレートをそれぞれ独立に２９５℃の温度下で溶融、芯鞘複合比が重量比で６０／４０となるように計量した。このとき、放流開始から２時間後にサンプリングした放流ポリマーの固有粘度は芯成分が０．７３ｄＬ／ｇ、鞘成分が０．５７ｄＬ／ｇであった。紡糸温度２９５℃にて図１に示すようなパック、口金を用いて合流、複合させ同一吐出孔から吐出させた。口金直下には雰囲気温度が約３５０℃となるように９０ｍｍの加熱ヒーターを設置し、１，０００ｍｍ長の冷風ゾーンを通過した後、常法により紡糸油剤を固形分換算の付着量が０．２重量％となるように塗布して、紡糸速度１，２００ｍ／分で巻き取り未延伸糸を得た。次いで、これを加熱されたホットローラーにて予熱したのちスリットヒーターにて加熱しながら延伸倍率３．８倍で延伸し０．３％のリラックス処理を施した後に巻き取ることにより、１０ｄｔｅｘ−１ｆｉｌの延伸糸を得た。得られた繊維は６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２５％、５％伸長時モジュラス（５％ＬＡＳＥ）３．９ｃＮ／ｄｔｅｘ、フリー収縮率０．２３％であった。また、原糸の節糸発生個数を測定した結果０個であった。この原糸をスルザー型織機で製織した際の糸削れ発生による欠点の数は織物３０ｍあたり０個であった。得られた延伸糸を５０％にまでアルカリ減量した後に測定した固有粘度は０．７２ｄＬ／ｇであった。
［００７７］
比較例１
実施例１において、図４にあるような大きな濾過層と融液流路に曲がりのある計算上のポリマー通過時間が５分のパックを用いて紡糸した以外は、実施例１と同様に延伸糸を得たが、節糸が多発してしまった。このとき、得られた延伸糸を５０％にまでアルカリ減量した後に測定した固有粘度（すなわち、芯部分の固有粘度）は０．６９ｄＬ／ｇであった。
［００７８］
実施例２
実施例１において、芯成分に用いるポリエチレンテレフタレートの固有粘度を０．９ｄＬ／ｇに変更した以外は、実施例１と同様な方法で原糸を得た。実施例１と同様の方法で採取した芯成分パック入口での固有粘度は０．８ｄＬ／ｇであった。５％ＬＡＳＥが
【手続補正１３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２５】
［００８３］
実施例５
実施例１において、繊維の複合比率を芯成分７０重量％に変更した以外は、実施例１と同様な方法で原糸を得た。物性に大きな差異なく織物品位においても大きな問題が発現せず実施例１と同様であった。
［００８４］
比較例４
実施例１において、繊維の複合比率を芯成分９０重量％に変更した以外は、実施例１と同様な方法で原糸を得た。パック取り付け経時３日後の原糸を延伸した製品から糸削れの発生が認められた。融液の粘度変動による鞘層の厚み変動と考えられた。
［００８５］
比較例５
実施例１において、繊維の複合比率を芯成分４０重量％に変更した以外は、実施例１と同様な方法で原糸を得た。芯成分ポリマーの溶融状態時間が長くなり比較例３と同様に固有粘度の低下が認められた。その相乗効果もあり、物性が大きく低下した。また、芯ポリマーの安定性の低下と合流部分での不安定性の影響と考えられる節の発生が認められた。
固有粘度と芯鞘の複合比率を変更した実施例１〜５、比較例１〜５の結果を表２にまとめた。
［００８６］
［表２］
2007013270.tif 000009
【手続補正１４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２６】
［００８７］
実施例６
芯成分に酸化チタンを０．３５重量％含み、固有粘度０．８５ｄＬ／ｇのポリエチレンテレフタレート、鞘成分に固有粘度０．６３ｄＬ／ｇのポリエチレンテレフタレートをそれぞれ独立に２９５℃の温度下で溶融、芯鞘複合比が重量比で６０／４０となるように計量した。このとき、押出機入口にてペレット形状のマスターバッチ（アンスラキノン系有機顔料濃度１０重量％）を配合比３重量％となるようにロスインウエート方式の計量機を用いて添加した。マスターバッチの顔料添加前のベースとなるポリマーは鞘成分のベースポリマーと同じものである。放流開始から２時間後にサンプリングした放流ポリマーの固有粘度は芯成分が０．７３ｄＬ／ｇ、鞘成分が０．５７ｄＬ／ｇであった。紡糸温度２９５℃にて図１に示すようなパック、口金を用いて合流、複合させ同一吐出孔から吐出させた。口金直下には雰囲気温度が約３５０℃となるように９０ｍｍの加熱ヒーターを設置し、１，０００ｍｍ長の冷風ゾーンを通過した後、常法により紡糸油剤を固形分換算で付着量０．２重量％となるように塗布して、紡糸速度１，２００ｍ／分で巻き取り未延伸糸を得た。次いで、これを加熱されたホットローラーにて予熱したのちスリットヒーターにて加熱しながら延伸倍率３．８倍で延伸し０．３％のリラックス処理を施した後に巻き取ることにより黄色に着色した１０ｄｔｅｘ−１ｆｉｌの延伸糸を得た。得られた繊維は６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度２５％、５％伸長時モジュラス（５％ＬＡＳＥ）３．９ｃＮ／ｄｔｅｘ、フリー収縮率０．２３％、Ｌ値７９．６、ｂ値６５．０であった。また、原糸の節糸発生個数を測定した結果０個であった。この原糸をスルザー型織機で製織した際の糸削れ発生による欠点の数は織物３０ｍあたり０個であった。得られた延伸糸を５０％にまでアルカリ減量した後に測定した固有粘度は０．０７２ｄＬ／ｇであった。
［００８８］
比較例６
実施例６において、図４にあるような大きな濾過層と融液流路に曲がりのあり計算上のポリマー通過時間が５分のパックを用いて紡糸した以外は、実施例６と同様に延伸糸を得たが、節糸が多発してしまった。このとき、得られた延伸糸を５０％にまでアルカリ減量した後に測定した固有粘度は０．６９ｄＬ／ｇであった。
［００８９］
実施例７
実施例６において、芯成分に用いるポリエチレンテレフタレートの固有粘度を０．９ｄ
【手続補正１５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２９】
［００９７］
［表３］
2007013270.tif 000010
［００９８］
＊）上段は金属微粒子含有率（重量％）、下段は有機顔料の含有率（重量％）を示す。
＊＊）上段はＬ値、下段はｂ値を示す。
［００９９］
実施例１１
まず、芯成分に固有粘度０．８５ｄＬ／ｇのポリエチレンテレフタレート、鞘成分に固有粘度０．６３ｄＬ／ｇのポリエチレンテレフタレートをそれぞれ独立に２９５℃の温度下で溶融し、芯部と鞘部の重量比が６０／４０となるように計量した。このとき、放流開始から２時間後にサンプリングしたポリマーの固有粘度は芯成分が０．７３ｄＬ／ｇ、鞘成分が０．５７ｄＬ／ｇであった。
次に、紡糸温度２９５℃にて、芯成分ポリマーの滞留時間が１分となるように作成した図１に示すような口金パックを用いて芯鞘複合モノフィラメントを紡糸孔７から吐出した。なお、この滞留時間は、予め求めた口金パック内
【手続補正１６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３０】
に滞留する芯成分ポリマーの体積（Ｖ）に対して、口金パックへ単位時間当たりに計量ポンプ（ギヤポンプ）を用いて導入する芯成分ポリマー量から換算した。
［０１００］
次いで、口金５の直下に雰囲気温度が約３５０℃となるように、糸条走行方向に沿った長さが９０ｍｍの加熱ヒーターを設置し、吐出したモノフィラメントを加熱帯域と、１，０００ｍｍ長の冷風ゾーンを通過させた。その後、紡糸油剤を油剤付着量が０．２重量％となるように紡出したモノフィラメントに塗布し、紡糸速度１，２００ｍ／分で引取って巻き取り、未延伸糸を得た。
［０１０１］
次いで、この未延伸糸を加熱ローラーにて予熱した後、スリットヒーターによって比接触加熱しながら延伸倍率３．８倍で延伸し、０．３％のリラックス処理（弛緩処理）を施した後に巻き取り、１０ｄｔｅｘのモノフィラメントからなる延伸糸を得た。得られた延伸糸の物性は、強度が６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が２５％、５％伸長時モジュラス（５％ＬＡＳＥ）が３．９ｃＮ／ｄｔｅｘであった。同時に、このモノフィラメント原糸からサンプルを採取しての「節」の発生個数を測定した結果、２個であった。
［０１０２］
次に、上記原糸をスルザー型織機で製織し、その際に発生した「糸削れ」に係わる欠点の数を評価したところ、この欠点は織物３０ｍあたり、実質的に０個であり、「節」も検出されなかった。なお、前記延伸糸を５０％にまでアルカリ減量した後に測定した固有粘度は０．７２ｄＬ／ｇであった。
［０１０３］
実施例１２
芯成分ポリマーの口金パック内での滞留時間が２分とした以外は、実施例１１と同様の口金パックを使用した他は、実施例１１と同様の条件でモノフィラメントを製造した。得られた延伸糸を評価したところ、「節」の発生が５個であった。また、延伸糸を５０％にまでアルカリ減量した後に測定した固有粘度は０．７１ｄＬ／ｇであった。
［０１０４］
比較例１１
実施例１１において図４に図示したような、ポリマーの滞留時間が長い従来型の濾過層と融液流路に曲がりのあり計算上のポリマー通過時間が５分のパックを用いて紡糸した以外は、実施例１１と同様の実験を行った。得られた延伸糸を評価したところ、
【国際調査報告】
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