(57)【要約】  （Ａ）デカリン溶媒中１３５℃で測定した極限粘度［η］が、３．５〜６．８ｄｌ／ｇであるエチレン・α−オレフィン系共重合ゴム、（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂、及び（Ｃ）鉱物油系軟化剤を所定の割合で含有する、少なくとも（Ａ）エチレン・α−オレフィン系共重合ゴム及び（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂が含有される混合物を架橋剤の存在下に動的に熱処理して得られたオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物を押出発泡成形してなる、発泡倍率１．２倍以上の第１成形部１１と、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物、及び／又はそれ以外の熱可塑性エラストマー組成物を射出成形してなる、第１成形部１１の表面、及び／又は断面に接合される第２成形部１２と、を備えた成形複合体である。
2007072949.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
（Ａ）デカリン溶媒中１３５℃で測定した極限粘度［η］が、３．５〜６．８ｄｌ／ｇであるエチレン・α−オレフィン系共重合ゴム５〜６０質量％、
（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂１〜２０質量％、及び
（Ｃ）鉱物油系軟化剤３０〜９４質量％（但し、（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）＝１００質量％）、
を含有する、少なくとも前記（Ａ）エチレン・α−オレフィン系共重合ゴム及び前記（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂が含有される混合物を架橋剤の存在下に動的に熱処理して得られたオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物を押出発泡成形してなる、発泡倍率１．２倍以上の第１成形部と、
前記オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物、及び／又は前記オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物以外の熱可塑性エラストマー組成物を射出成形してなる、前記第１成形部の表面、及び／又は断面に接合される第２成形部と、
を備えた成形複合体。
【請求項２】
前記オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物が、
前記（Ａ）エチレン・α−オレフィン系共重合ゴム、前記（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂、及び前記（Ｃ）鉱物油系軟化剤の合計１００質量部に対して、０．１〜１０質量部のオルガノポリシロキサンを更に含有するものである請求項１に記載の成形複合体。
【請求項３】
前記第１成形部のＪＩＳ  Ｋ６２５３に準拠して測定されたアスカーＣ硬度が、８０以下である請求項１又は２に記載の成形複合体。
【請求項４】
前記第１成形部の形状が、中空形状である請求項１〜３のいずれか一項に記載の成形複合体。
【請求項５】
前記第１成形部の形状が中空形状である場合に、
前記第１成形部の、圧縮率５０％、７０℃、２２時間後の圧縮永久歪みが、５０％以下である請求項４に記載の成形複合体。
【請求項６】
前記第１成形部が、その表面及び／又は内部に補強用部材を含む請求項１〜５のいずれか一項に記載の成形複合体。
【請求項７】
前記第１成形部を（Ｐ）、前記第２成形部を（Ｑ）とした場合に、
下記［１］〜［４］のいずれかの構造である請求項１〜６のいずれか一項に記載の成形複合体。
【数１】
2007072949.tif 000009
（前記［１］〜［４］の構造中、ｍは１以上の整数であり、ｎは２以上の整数である）
【請求項８】
前記第１成形部の端部と、前記第２成形部の端部とが接合された環状構造である請求項１〜７のいずれか一項に記載の成形複合体。
【請求項９】
自動車内装材又は自動車外装材である請求項１〜８のいずれか一項に記載の成形複合体。
【請求項１０】
ウェザーストリップである請求項９に記載の成形複合体。
【請求項１１】
（Ａ）デカリン溶媒中１３５℃で測定した極限粘度［η］が、３．５〜６．８ｄｌ／ｇであるエチレン・α−オレフィン系共重合ゴム５〜６０質量％、
（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂１〜２０質量％、及び
（Ｃ）鉱物油系軟化剤３０〜９４質量％（但し、（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）＝１００質量％）、を含有する、少なくとも前記（Ａ）エチレン・α−オレフィン系共重合ゴム及び前記（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂が含有される混合物を架橋剤の存在下に動的に熱処理して得られたオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物を押出発泡成形して、発泡倍率１．２倍以上の成形部材を得る工程と、
得られた前記成形部材を、前記成形部材の表面及び／又は断面が金型キャビティに露出するように設置する工程と、
前記オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物、及び／又は前記オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物以外の熱可塑性エラストマー組成物を、前記金型キャビティに射出して導入する工程と、を備えた成形複合体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は成形複合体、及びその製造方法に関し、更に詳しくは、圧縮永久歪み、柔軟性、各成形部どうしの接着性、及びマテリアルリサイクル性等に優れた成形複合体、並びにその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
車両用のウェザーストリップ、建材用のガスケット等の製品は、通常、加硫ゴムによって作製されるゴム製品である。このようなゴム製品は、その目的や用途等によって、直線部分と曲線部分とを組み合わせた複雑な構造を有する場合がある。なお、原材料となる加硫ゴムとしては、例えば、特許文献１〜３等において開示されているゴム組成物等が用いられている。【０００３】
上述のような複雑な構造を有するゴム製品は、その形状に応じた金型に加硫用ゴム組成物を流し込んで熱処理する方法や、直線部分と曲線部分のいずれか一方を予め製造し、他方を形成する加硫用ゴム組成物を金型に流し込んで熱処理し、加硫と同時に直線部分と曲線部分を接合する方法等によって製造することができる。後者の方法の具体的な態様は、以下に示す手順により実施される。即ち、予め押出成形等により作製した直線部分を金型キャビティに設置し、設置した直線部分の端部と接触するように、曲線部分を形成する加硫用ゴム組成物を金型キャビティに導入する。その後、１６０〜１８０℃程度に加熱された金型内に設置し、３〜５分程度加硫反応させて曲線部分を成形することにより、直線部分と曲線部分とが接合された成形複合体（複合部材）を得ることができる。【０００４】
直線部分と曲線部分を別々に作製する場合には、加硫を完結させるために、高温条件下で十分な時間反応を行うことが必要となる。しかし、加硫後、温度が低下する前に金型からゴム製品を取り出す場合には、安全に対する配慮が必要となる。一方、金型からゴム製品を取り出すまでには、相当の冷却時間が必要となる。このため、冷却時間を短縮し、ゴム製品製造の歩留まり向上を図る必要性がある。また、上述の方法により製造されたゴム製品は、直線部分と曲線部分の接着強度が十分でない場合がある。更に、加硫用ゴム組成物には、加硫促進剤等の添加剤が含まれている。このため、金型の使用回数の増加とともに、腐食等の金型汚染が進行する場合もある。【０００５】
ところで、近年、環境問題に対する配慮の高まりから、リサイクル性に優れた複合材料を開発することが要請されている。しかしながら、その一部又は全部が加硫ゴムによって形成された成形複合体は、リサイクルが容易ではないという問題がある。また、これらの複合部材は、耐摩耗性が必ずしも良好であるとはいえないため、他の部分との接触や摩擦が生ずる箇所には、設置することが困難であるといった問題もある。【０００６】
【特許文献１】特開平１０−１７５４４０号公報
【特許文献２】特開２０００−７２９３５号公報
【特許文献３】特開２００２−３２２３２８号公報
【発明の開示】
【０００７】
本発明は、このような従来技術の有する問題点に鑑みてなされたものであり、その課題とするところは、圧縮永久歪み、各成形部どうしの接着性、各成形部どうしの折り曲げ剥離性、柔軟性、マテリアルリサイクル性、及び成形外観に優れた成形複合体、並びにそのような優れた特性を備えた成形複合体を、短時間で安全に製造することが可能な成形複合体の製造方法を提供することにある。
【０００８】
本発明者らは上記課題を達成すべく鋭意検討した結果、特定の熱可塑性エラストマー組成物を射出成形した成形部と、この熱可塑性エラストマー組成物を押出発泡成形した成形部とを接合することによって、上記課題を達成することが可能であることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００９】
即ち、本発明によれば、以下に示す成形複合体、及びその製造方法が提供される。
【００１０】
［１］（Ａ）デカリン溶媒中１３５℃で測定した極限粘度［η］が、３．５〜６．８ｄｌ／ｇであるエチレン・α−オレフィン系共重合ゴム５〜６０質量％、（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂１〜２０質量％、及び（Ｃ）鉱物油系軟化剤３０〜９４質量％（但し、（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）＝１００質量％）、を含有する、少なくとも前記（Ａ）エチレン・α−オレフィン系共重合ゴム及び前記（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂が含有される混合物を架橋剤の存在下に動的に熱処理して得られたオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物を押出発泡成形してなる、発泡倍率１．２倍以上の第１成形部と、前記オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物、及び／又は前記オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物以外の熱可塑性エラストマー組成物を射出成形してなる、前記第１成形部の表面、及び／又は断面に接合される第２成形部と、を備えた成形複合体。
【００１１】
［２］前記オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物が、前記（Ａ）エチレン・α−オレフィン系共重合ゴム、前記（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂、及び前記（Ｃ）鉱物油系軟化剤の合計１００質量部に対して、０．１〜１０質量部のオルガノポリシロキサンを更に含有するものである前記［１］に記載の成形複合体。
【００１２】
［３］前記第１成形部のＪＩＳ  Ｋ６２５３に準拠して測定されたアスカーＣ硬度が、８０以下である前記［１］又は［２］に記載の成形複合体。
【００１３】
［４］前記第１成形部の形状が、中空形状である前記［１］〜［３］のいずれかに記載の成形複合体。
【００１４】
［５］前記第１成形部の形状が中空形状である場合に、前記第１成形部の、圧縮率５０％、７０℃、２２時間後の圧縮永久歪みが、５０％以下である前記［４］に記載の成形複合体。
【００１５】
［６］前記第１成形部が、その表面及び／又は内部に補強用部材を含む前記［１］〜［５］のいずれかに記載の成形複合体。
【００１６】
［７］前記第１成形部を（Ｐ）、前記第２成形部を（Ｑ）とした場合に、下記［１］〜［４］のいずれかの構造である前記［１］〜［６］のいずれかに記載の成形複合体。
【００１７】
【数１】
2007072949.tif 000003
（前記［１］〜［４］の構造中、ｍは１以上の整数であり、ｎは２以上の整数である）
【００１８】
［８］前記第１成形部の端部と、前記第２成形部の端部とが接合された環状構造である前記［１］〜［７］のいずれかに記載の成形複合体。
【００１９】
［９］自動車内装材又は自動車外装材である前記［１］〜［８］のいずれかに記載の成形複合体。
【００２０】
［１０］ウェザーストリップである前記［９］に記載の成形複合体。
【００２１】
［１１］（Ａ）デカリン溶媒中１３５℃で測定した極限粘度［η］が、３．５〜６．８ｄｌ／ｇであるエチレン・α−オレフィン系共重合ゴム５〜６０質量％、（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂１〜２０質量％、及び（Ｃ）鉱物油系軟化剤３０〜９４質量％（但し、（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）＝１００質量％）、を含有する、少なくとも前記（Ａ）エチレン・α−オレフィン系共重合ゴム及び前記（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂が含有される混合物を架橋剤の存在下に動的に熱処理して得られたオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物を押出発泡成形して、発泡倍率１．２倍以上の成形部材を得る工程と、得られた前記成形部材を、前記成形部材の表面及び／又は断面が金型キャビティに露出するように設置する工程と、前記オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物、及び／又は前記オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物以外の熱可塑性エラストマー組成物を、前記金型キャビティに射出して導入する工程と、を備えた成形複合体の製造方法。
【００２２】
本発明の成形複合体は、圧縮永久歪み、各成形部どうしの接着性、各成形部どうしの折り曲げ剥離性、柔軟性、マテリアルリサイクル性、及び成形外観に優れているといった効果を奏するものである。
【００２３】
本発明の成形複合体の製造方法によれば、圧縮永久歪み、各成形部どうしの接着性、各成形部どうしの折り曲げ剥離性、柔軟性、マテリアルリサイクル性、及び成形外観に優れた成形複合体を、短時間で安全に製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の成形複合体の一実施形態（ウェザーストリップ）を示す部分模式図である。
【図２】本発明のウェザーストリップの他の実施形態（ウェザーストリップ）を示す部分模式図である。
【図３】成形複合体（ウェザーストリップ）を自動車のドアに配設する一例を示す模式図である。
【符号の説明】
【００２５】
１，２  ウェザーストリップ
３  自動車のドア
１１，１１ａ〜１１ｅ  第１成形部
１２，１２ａ〜１２ｅ  第２成形部
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下、本発明の実施の最良の形態について説明するが、本発明は以下の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当業者の通常の知識に基づいて、以下の実施の形態に対し適宜変更、改良等が加えられたものも本発明の範囲に入ることが理解されるべきである。【００２７】
１．成形複合体：
図１は、本発明の成形複合体（ウェザーストリップ）の一実施形態を示す部分模式図である。本実施形態の成形複合体（ウェザーストリップ１）は、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物を押出発泡成形してなる第１成形部１１と、このオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物、及び／又はそれ以外の熱可塑性エラストマー組成物を射出成形してなる、第１成形部１１の表面、及び／又は断面に接合される第２成形部１２とを備えたものである。構成材料として用いられるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物は、（Ａ）エチレン・α−オレフィン系共重合ゴム（以下、「（Ａ）成分」、又は「ＥＡＯ系共重合ゴム」ともいう）、（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂（以下、「（Ｂ）成分」ともいう）、及び（Ｃ）鉱物油系軟化剤（以下、「（Ｃ）成分」ともいう）を含むものである。以下、本発明の成形複合体の詳細について説明する。【００２８】
（（Ａ）エチレン・α−オレフィン系共重合ゴム）
（Ａ）成分は、エチレン・α−オレフィン系共重合ゴムである。この（Ａ）成分の、デカリン溶媒中１３５℃で測定した極限粘度［η］は、３．５ｄｌ／ｇ以上、好ましくは３．８ｄｌ／ｇ以上、更に好ましくは４．０〜７．０ｄｌ／ｇである。この極限粘度［η］が３．５ｄｌ／ｇ未満であると、得られるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物から鉱物油系軟化剤がブリードアウトしたり、ゴム弾性が低下したりする場合がある。【００２９】
（Ａ）成分の具体例としては、エチレン単量体単位（ａ１）と、α−オレフィン単量体（但し、エチレンを除く）単位（ａ２）とを含む共重合体を挙げることができる。【００３０】
エチレン単量体単位（ａ１）の含有量は、（Ａ）成分を構成する単量体単位の全量を１００ｍｏｌ％とした場合、３５〜９５ｍｏｌ％であることが好ましく、４０〜９０ｍｏｌ％であることが更に好ましく、４５〜８５ｍｏｌ％であることが特に好ましい。エチレン単量体単位（ａ１）の含有量が３５ｍｏｌ％未満であると、機械的強度が不十分となる傾向にある。一方、エチレン単量体単位（ａ１）の含有量が９５ｍｏｌ％超であると、得られるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の柔軟性が不十分となる傾向にある。【００３１】
α−オレフィン単量体単位（ａ２）を形成するα−オレフィンとしては、炭素数が３以上であるものが好ましい。より具体的には、プロピレン、１−ブテン、２−ブテン、イソブテン、１−ペンテン、２−メチル−１−ブテン、２−メチル−２−ブテン、３−メチルブテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、３−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセン、１−ウンデセン等を挙げることができる。これらは、一種単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。また、これらのうち、炭素数が３〜１０のものが更に好ましい。炭素数が３〜１０であるα−オレフィンを用いることにより、（Ａ）成分が、エチレン、α−オレフィン以外の他の単量体単位を含むものである場合に、他の単量体を共重合させ易くすることができる。なお、より好ましいα−オレフィンは、プロピレン、１−ブテン、１−ヘキセン、及び１−オクテンであり、プロピレン、及び１−ブテンが特に好ましい。【００３２】
α−オレフィン単量体単位（ａ２）の含有量は、（Ａ）成分を構成する単量体単位の全量を１００ｍｏｌ％とした場合に、５〜６５ｍｏｌ％であることが好ましく、１０〜４５ｍｏｌ％であることが更に好ましく、１５〜４０ｍｏｌ％であることが特に好ましい。α−オレフィン単量体単位（ａ２）の含有量が５ｍｏｌ％未満であると、得られるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物が所望のゴム弾性を示さない場合がある。一方、α−オレフィン単量体単位（ａ２）の含有量が６５ｍｏｌ％超であると、得られるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の耐久性が低下する場合がある。【００３３】
（Ａ）成分は、前述のエチレン単量体単位（ａ１）及びα−オレフィン単量体単位（ａ２）からなる二元共重合体であってもよいし、これらの単量体単位に加えて、更に他の単量体単位（ａ３）を含む共重合体（三元共重合体、四元共重合体等）であってもよい。この他の単量体単位（ａ３）としては、非共役ジエン化合物からなる単量体単位等を挙げることができる。【００３４】
他の単量体単位（ａ３）を構成する非共役ジエン化合物としては、１，４−ヘキサジエン、１，５−ヘキサジエン、１，６−ヘキサジエン等の直鎖の非環状ジエン化合物；５−メチル−１，４−ヘキサジエン、３，７−ジメチル−１，６−オクタジエン、５，７−ジメチルオクタ−１，６−ジエン、３，７−ジメチル−１，７−オクタジエン、７−メチルオクタ−１，６−ジエン、ジヒドロミルセン等の分岐連鎖の非環状ジエン化合物；テトラヒドロインデン、メチルテトラヒドロインデン、ジシクロペンタジエン、ビシクロ［２．２．１］−ヘプタ−２，５−ジエン、５−メチレン−２−ノルボルネン、５−エチリデン−２−ノルボルネン、５−プロペニル−２−ノルボルネン、５−イソプロピリデン−２−ノルボルネン、５−シクロヘキシリデン−２−ノルボルネン、５−ビニル−２−ノルボルネン等の脂環式ジエン化合物等を挙げることができる。これらは、一種単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。これらのうち、１，４−ヘキサジエン、ジシクロペンタジエン、５−エチリデン−２−ノルボルネンが好ましい。【００３５】
（Ａ）成分に含有される他の単量体単位（ａ３）の含有量は、（Ａ）成分を構成する単量体単位の全量１００ｍｏｌ％とした場合に、１０ｍｏｌ％以下であることが好ましく、１〜８ｍｏｌ％であることが更に好ましい。他の単量体単位（ａ３）の含有量が１０ｍｏｌ％超であると、得られるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の耐久性が低下する場合がある。【００３６】
（Ａ）成分は、その分子中の水素原子の一部が、塩素原子、臭素原子等のハロゲン原子に置換されたハロゲン化共重合体であってもよい。また、エチレン・α−オレフィン系共重合ゴムに対して、塩化ビニル、酢酸ビニル、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸の誘導体（（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸グリシジル、（メタ）アクリルアミド等）、マレイン酸、マレイン酸の誘導体（無水マレイン酸、マレイミド、マレイン酸ジメチル等）、共役ジエン化合物（ブタジエン、イソプレン、クロロプレン等）等の不飽和モノマーを重合させて得られるグラフト重合体を、（Ａ）成分として用いることもできる。上述してきた（Ａ）成分は、一種単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。【００３７】
本実施形態のウェザーストリップを製造するために用いられるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物に含有される（Ａ）成分の含有量は、（Ａ）成分、（Ｂ）成分、及び（Ｃ）成分の合計を１００質量％とした場合に、５〜６０質量％、好ましくは１０〜５８質量％、更に好ましくは１５〜５５質量％である。（Ａ）成分の含有量が５質量％未満であると、（Ｃ）成分がブリードアウトする場合がある。一方、（Ａ）成分の含有量が６０質量％超であると、得られるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の柔軟性が不十分となる場合がある。【００３８】
（Ａ）成分として、（Ａ）成分及び（Ｃ）鉱物油系軟化剤からなる（Ｘ）油展ゴムを用いることも可能である。（Ｘ）油展ゴムに含まれるエチレン・α−オレフィン系共重合ゴムとしては、これまで説明した（Ａ）成分をそのまま用いることができる。（Ｘ）油展ゴムに含まれる（Ａ）成分及び（Ｃ）鉱物油系軟化剤の割合は、これらの合計を１００質量％とした場合に、いずれも２０〜８０質量％であることが好ましく、２５〜７５質量％であることが更に好ましく、３０〜７０質量％であることが特に好ましい。【００３９】
（Ｘ）油展ゴムを使用する場合において、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物に含有される（Ｘ）油展ゴムの含有量は、（Ｘ）油展ゴム、（Ｂ）成分、及び（Ｃ）の合計を１００質量％とした場合に、５〜６０質量％であることが好ましく、１０〜５８質量％であることが更に好ましく、１５〜５５質量％であることが特に好ましい。（Ｘ）油展ゴムの含有量が５質量％未満であると、（Ｃ）鉱物油系軟化剤がブリードアウトする場合がある。一方、（Ｘ）油展ゴムの含有量が６０質量％超であると、得られるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の柔軟性が不十分となる場合がある。【００４０】
（（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂）
（Ｂ）成分は、ポリオレフィン系樹脂である。この（Ｂ）成分は、単独重合体であってもよいし、一種以上のα−オレフィンからなる単量体単位の合計が５０ｍｏｌ％を超えて含まれる共重合体であってもよい。この共重合体は、α−オレフィンどうしの共重合体であってもよいし、α−オレフィンと、このα−オレフィンと共重合可能な他の単量体との共重合体であってもよい。なお、（Ｂ）成分としては、（Ｂ−ａ）α−オレフィン系結晶性熱可塑性樹脂（以下、「（Ｂ−ａ）成分」ともいう）、及び／又は（Ｂ−ｂ）α−オレフィン系非晶質熱可塑性樹脂（以下、「（Ｂ−ｂ）成分」ともいう）を用いることができる。【００４１】
（（Ｂ−ａ）α−オレフィン系結晶性熱可塑性樹脂）
（Ｂ−ａ）成分は、α−オレフィンに由来する構成単位（ｂ１）を含む重合体である。（Ｂ−ａ）成分のＸ線回折による結晶化度は、５０％以上、好ましくは５３％以上、更に好ましくは５５％以上である。この結晶化度は、密度と密接に関係している。例えば、α−オレフィン系結晶性熱可塑性樹脂がポリプロピレンである場合、α型結晶（単斜晶形）の密度は０．９３６ｇ／ｃｍ３、スメチカ型微結晶（擬六方晶形）の密度は０．８８６ｇ／ｃｍ３、非晶質（アタクチック）成分の密度は０．８５０ｇ／ｃｍ３である。また、α−オレフィン系結晶性熱可塑性樹脂がポリ−１−ブテンである場合、アイソタクチック結晶成分の密度は０．９１ｇ／ｃｍ３、非晶質（アタクチック）成分の密度は０．８７ｇ／ｃｍ３である。【００４２】
従って、（Ｂ−ａ）成分の密度は、０．８９ｇ／ｃｍ３以上、好ましくは０．９０〜０．９４ｇ／ｃｍ３である。密度を０．８９ｇ／ｃｍ３以上とすることにより、結晶化度を５０％以上とすることができる。なお、（Ｂ−ａ）成分の、結晶化度が５０％未満、及び／又は密度が０．８９ｇ／ｃｍ３未満であると、各成形部の耐熱性、強度等が低下する傾向にある。【００４３】
構成単位（ｂ１）を構成するα−オレフィンは、炭素数が２〜１２のものであることが好ましい。なかでも、プロピレン、１−ブテンが更に好ましい。（Ｂ−ａ）成分に含まれる構成単位（ｂ１）の割合は、全構成単位を１００ｍｏｌ％とした場合に、６０ｍｏｌ％以上であることが好ましく、８０ｍｏｌ％以上であることが更に好ましく、９０〜１００ｍｏｌ％であることが特に好ましい。６０ｍｏｌ％未満であると、エチレン・α−オレフィン系共重合ゴムとの相容性が低下する傾向にある。【００４４】
（Ｂ−ａ）成分は、構成単位（ｂ１）以外の他の構成単位（ｂ２）を含む共重合体であってもよい。この共重合体は、ブロック共重合体とランダム共重合体のいずれであってもよい。但し、（Ｂ−ａ）成分がブロック共重合体である場合、このブロック共重合体の結晶化度を５０％以上とするためには、構成単位（ｂ２）の割合は、全構成単位を１００ｍｏｌ％とした場合に、４０ｍｏｌ％以下であることが好ましく、２０ｍｏｌ％以下であることが更に好ましく、１０ｍｏｌ％以下であることが特に好ましい。なお、このブロック共重合体は、例えば、チーグラー・ナッタ触媒を用いたリビング重合により製造することができる。【００４５】
また、（Ｂ−ａ）成分がランダム共重合体である場合、このランダム共重合体の結晶化度を５０％以上とするためには、構成単位（ｂ２）の割合は、全構成単位を１００ｍｏｌ％とした場合に、１５ｍｏｌ％以下であることが好ましく、１０ｍｏｌ％以下であることが更に好ましい。なお、このランダム共重合体は、例えば、チーグラー・ナッタ触媒、可溶性バナジウム化合物、有機アルミニウム化合物、及び溶媒を含む触媒成分の存在下で、α−オレフィン等を重合することにより得ることができる。重合方法としては、中・低圧法等を挙げることができ、気相法（流動床又は撹拌床）、液相法（スラリー法又は溶液法）等で製造することができる。重合時には、必要に応じて、水素ガス等の分子量調節剤を用いてもよい。【００４６】
触媒成分に含まれる可溶性バナジウム化合物としては、ＶＯＣｌ３及び／又はＶＣｌ４と、アルコールとの反応生成物を用いることが好ましい。アルコールとしては、メタノール、エタノール、ｎ−プロパノール、イソプロパノール、ｎ−ブタノール、ｓｅｃ−ブタノール、ｔ−ブタノール、ｎ−ヘキサノール、ｎ−オクタノール、２−エチルヘキサノール、ｎ−デカノール、ｎ−ドデカノール等を挙げることができる。これらのうち、炭素数３〜８のアルコールが好ましい。【００４７】
触媒成分に含まれる有機アルミニウム化合物としては、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリ−ｎ−ヘキシルアルミニウム、ジエチルアルミニウムモノクロリド、ジイソブチルアルミニウムモノクロリド、エチルアルミニウムセスキクロリド、ブチルアルミニウムセスキクロリド、エチルアルミニウムジクロリド、ブチルアルミニウムジクロリド、トリメチルアルミニウムと水との反応生成物であるメチルアルミノキサン等を挙げることができる。これらのうち、エチルアルミニウムセスキクロリド、ブチルアルミニウムセスキクロリド、エチルアルミニウムセスキクロリドとトリイソブチルアルミニウムとの混合物、トリイソブチルアルミニウムとブチルアルミニウムセスキクロリドとの混合物が好ましい。【００４８】
触媒成分に含まれる溶媒としては、炭化水素が好ましい。なかでも、ｎ−ペンタン、ｎ−ヘキサン、ｎ−ヘプタン、ｎ−オクタン、イソオクタン、シクロヘキサンが更に好ましい。これらの溶媒を、一種単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。【００４９】
（Ｂ−ａ）成分の、示差走査熱量測定法により測定される最大ピーク温度（融点）は、１００℃以上であることが好ましく、１２０℃以上であることが更に好ましい。（Ｂ−ａ）成分の融点が１００℃未満であると、各成形部の耐熱性、及び機械的強度が不十分となる傾向にある。【００５０】
また、（Ｂ−ａ）成分のメルトフローレート（ＭＦＲ）（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）は、０．１〜１０００ｇ／１０分であることが好ましく、０．５〜５００ｇ／１０分であることが更に好ましく、１〜１００ｇ／１０分であることが特に好ましい。（Ｂ−ａ）成分のＭＦＲが０．１ｇ／１０分未満であると、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の混練加工性、押出加工性等が不十分となる傾向にある。一方、１０００ｇ／１０分超であると、各成形部の機械的強度が低下する傾向にある。【００５１】
従って、（Ｂ−ａ）成分としては、結晶化度が５０％以上、密度が０．８９ｇ／ｃｍ３以上、構成単位（ｂ１）以外の構成単位の含有量が２０ｍｏｌ％以下、融点が１００℃以上、かつ、ＭＦＲが０．１〜１００ｇ／１０分であるものが好ましい。特に、融点が１４０〜１７０℃である、ポリプロピレン、プロピレン・エチレン共重合体が好ましい。なお、二種以上の（Ｂ−ａ）成分を併用することもできる。【００５２】
（（Ｂ−ｂ）α−オレフィン系非晶質熱可塑性樹脂）
（Ｂ−ｂ）成分は、α−オレフィンに由来する構成単位（ｂ３）を含み、Ｘ線回折による結晶化度が５０％未満、好ましくは３０％以下、更に好ましくは２０％以下のものである。また、（Ｂ−ｂ）成分の密度は、０．８５〜０．８９ｇ／ｃｍ３であることが好ましく、０．８５〜０．８８ｇ／ｃｍ３であることが更に好ましい。【００５３】
構成単位（ｂ３）を構成するα−オレフィンは、炭素数が３以上のものであることが好ましく、炭素数が３〜１２のものであることが更に好ましい。また、α−オレフィン系非晶質熱可塑性樹脂に含まれる構成単位（ｂ３）の割合は、全構成単位を１００ｍｏｌ％とした場合に、６０ｍｏｌ％以上であることが好ましい。６０ｍｏｌ％未満であると、エチレン・α−オレフィン系共重合ゴムと相容性が低下する傾向にある。【００５４】
（Ｂ−ｂ）成分の具体例としては、アタクチックポリプロピレン、アタクチックポリ１−ブテン等の単独重合体；５０ｍｏｌ％超のプロピレンと、他のα−オレフィン（エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−デセン等）とからなる共重合体；５０ｍｏｌ％超の１−ブテンと、他のα−オレフィン（エチレン、プロピレン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−デセン等）とからなる共重合体等を挙げることができる。なかでも、アタクチックポリプロピレン、５０ｍｏｌ％超のプロピレンとエチレンとからなる共重合体、５０ｍｏｌ％超のプロピレンと１−ブテンとからなる共重合体が特に好ましい。【００５５】
アタクチックポリプロピレン、及びアタクチックポリ−１−ブテンは、ジルコノセン化合物−メチルアルミノキサン触媒を用いる重合方法によって製造することができる。なお、アタクチックポリプロピレンは、前述の（Ｂ−ａ）成分として例示したポリプロピレンの副生成物として得ることもできる。【００５６】
（Ｂ−ｂ）成分が共重合体である場合、この共重合体は、ブロック共重合体及びランダム共重合体のいずれであってもよい。但し、（Ｂ−ｂ）成分がブロック共重合体である場合、５０ｍｏｌ％を超えて含まれる構成単位（ｂ３）は、アタクチック構造で結合している必要がある。このブロック共重合体は、例えば、チーグラー・ナッタ触媒を用いるリビング重合により得ることができる。また、ランダム共重合体は、（Ｂ−ａ）成分と同様の方法により得ることができる。なお、（Ｂ−ｂ）成分が、炭素数が３以上であるα−オレフィンとエチレンとの共重合体であり、全構成単位を１００ｍｏｌ％とした場合、構成単位（ｂ３）の含有量は、６０〜１００ｍｏｌ％であることが好ましい。６０ｍｏｌ％未満であると、エチレン・α−オレフィン系共重合ゴムと相容性が低下する傾向にある。【００５７】
（Ｂ−ｂ）成分の、ＧＰＣによるポリスチレン換算の数平均分子量（Ｍｎ）は、１０００〜２００００であることが好ましく、１５００〜１５０００であることが更に好ましい。（Ｂ−ｂ）成分のＭｎが１０００未満であると、機械的強度が悪化する傾向にある。一方、Ｍｎが２００００超であると、柔軟性が悪化する傾向にある。なお、二種以上の（Ｂ−ｂ）成分を併用することもできる。【００５８】
本実施形態の成形複合体を製造するために用いられるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物に含有される（Ｂ）成分の含有量は、（Ａ）成分、（Ｂ）成分、及び（Ｃ）成分の合計を１００質量％とした場合に、１〜２０質量％、好ましくは３〜１８質量％、更に好ましくは５〜１５質量％である。（Ｂ）成分の含有量が１質量％未満であると、混練加工性が低下する傾向にある。一方、（Ｂ）成分の含有量が２０質量％超であると、得られるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の柔軟性が不十分となる傾向にある。【００５９】
本実施形態の成形複合体を製造するために用いられるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物中に（Ｂ−ｂ）成分が含まれると、射出熱融着性が向上するために好ましい。オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物中の（Ｂ−ｂ）成分の含有割合は、０．５質量％以上とすることが好ましく、１質量％以上とすることが更に好ましく、３質量％以上とすることが特に好ましい。なお、（Ｂ−ｂ）成分の含有量の上限値については特に限定されないが、１５質量％以下であればよい。【００６０】
（（Ｃ）鉱物油系軟化剤）
（Ｃ）成分は、鉱物油系軟化剤である。この（Ｃ）成分は、ゴム製品等に一般的に用いられるものであれば特に限定されない。具体的には、パラフィン系、ナフテン系、芳香族系の鉱物油系軟化剤を好適例として挙げることができる。【００６１】
なお、鉱物油系軟化剤は、一般に、芳香族環、ナフテン環、及びパラフィン鎖の三者の混合物である。パラフィン鎖の炭素数が全炭素数中の５０％以上を占めるものがパラフィン系鉱物油、ナフテン環の炭素数が全炭素数中の３０〜４５％のものがナフテン系鉱物油、芳香族環の炭素数が全炭素数中の３０％以上のものが芳香族系鉱物油と、それぞれ分類される。パラフィン系鉱物油、ナフテン系鉱物油、及び芳香族系鉱物油は、一種単独で又は二種以上を組合せて用いることができる。なかでも、パラフィン系鉱物油が好ましく、特に水添パラフィン系鉱物油が好ましい。パラフィン系鉱物油としては、例えば、商品名「ダイアナプロセスオイルＰＷ９０」、商品名「ダイアナプロセスオイルＰＷ３８０」（いずれも出光興産社製）等を挙げることができる。【００６２】
（Ｃ）成分のＧＰＣによるポリスチレン換算の重量平均分子量Ｍｗは、３００〜２０００であることが好ましく、５００〜１５００であることが更に好ましい。また、（Ｃ）成分の４０℃における動粘度は、２０〜８００ｃＳｔであることが好ましく、５０〜６００ｃＳｔであることが更に好ましい。（Ｃ）成分の流動点は、−４０〜０℃であることが好ましく、−３０〜０℃であることが更に好ましい。なお、（Ｃ）成分は、ポリブテン系、ポリブタジエン系等の低分子量の炭化水素等と併用することができる。【００６３】
本実施形態の成形複合体を製造するために用いられるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物に含有される（Ｃ）成分の含有量は、（Ａ）成分、（Ｂ）成分、及び（Ｃ）成分の合計を１００質量％とした場合に、３０〜９４質量％、好ましくは３２〜８７質量％、更に好ましくは３５〜８０質量％である。（Ｃ）成分の含有量が３０質量％未満であると、得られるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の柔軟性が不十分となる傾向にある。一方、（Ｃ）成分の含有量が９４質量％超であると、得られるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の強度が不十分になるとともに、（Ｃ）成分がブリードアウトする場合がある。【００６４】
（（Ｄ）オルガノポリシロキサン）
オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物は、（Ｄ）オルガノポリシロキサン（以下、「（Ｄ）成分」ともいう）を更に含有するものであることが好ましい。オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物に（Ｄ）成分を含有させることにより、本実施形態の成形複合体の耐摩耗性が極めて優れたものになるとともに、シリコーン系塗料等の表面処理剤の塗布処理を不要にすることができる。（Ｄ）成分の具体例としては、（Ｄ１）未変性オルガノポリシロキサン（以下、「（Ｄ１）成分」ともいう）、（Ｄ２）ビニル基含有オルガノポリシロキサン（以下、「（Ｄ２）成分」ともいう）を挙げることができる。【００６５】
（（Ｄ１）未変性オルガノポリシロキサン）
（Ｄ１）成分としては、特に制限されるものではないが、ジメチルポリシロキサン、メチルフェニルポリシロキサン、フルオロポリシロキサン、テトラメチルテトラフェニルポリシロキサン、メチルハイドロジエンポリシロキサン等を挙げることができる。これらのうち、ジメチルポリシロキサンが好ましく用いられる。【００６６】
（Ｄ１）成分の、ＪＩＳ  Ｋ２２８３で規定される２５℃における粘度は、１００，０００ｃＳｔ未満であることが好ましく、７０，０００ｃＳｔ未満であることが更に好ましく、５０，０００ｃＳｔ未満であることが特に好ましい。（Ｃ１）成分の、ＪＩＳ  Ｋ２２８３で規定される２５℃における粘度が１００，０００ｃＳｔ超であると、初期の摺動性が低下する傾向にある。【００６７】
（Ｄ１）成分の配合量は、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計（又は（Ｘ）油展ゴムと（Ｂ）成分の合計）１００質量部に対して、０．１〜１０質量部とすることが好ましく、１〜８質量部とすることが更に好ましく、１〜５質量部とすることが特に好ましい。（Ｄ１）の配合量が、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計（又は（Ｘ）油展ゴムと（Ｂ）成分の合計）１００質量部に対して、０．１質量部未満であると、初期摺動性が劣る傾向にある。一方、１０質量部超であると、成形外観が劣る場合や、ブリードアウトする場合がある。【００６８】
（Ｄ１）成分は、（Ａ）成分及び（Ｂ）成分（並びに必要に応じて（Ｃ）成分）と一緒に、架橋剤存在下で動的に溶融混練されてもよく、（Ａ）成分及び（Ｂ）成分（並びに必要に応じて（Ｃ）成分）が架橋剤存在下で動的に溶融混練された後に、別途添加されてもよい。即ち、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物への（Ｄ１）成分の添加方法は限定されない。【００６９】
（（Ｄ２）ビニル基含有オルガノポリシロキサン）
（Ｄ２）成分は、下記平均組成式（１）で表される、重合度が５００〜１００００のビニル基含有オルガノポリシロキサンであることが好ましい。【００７０】
【化１】
2007072949.tif 000004
（前記平均組成式（１）中、Ｒは置換又は非置換の一価の有機基であり、Ｒのうち０．０２〜１０ｍｏｌ％はビニル基であり、ａは１．９００〜２．００４の範囲の数である）【００７１】
（Ｄ２）成分は、主として直鎖状のものであるが、その一部が分岐鎖状となっていても、三次元構造を形成していてもよい。また、単独重合体、共重合体、又はこれらの混合物であってもよい。この（Ｄ２）成分の平均組成式中、置換又は非置換の一価の有機基（Ｒ）の具体例としては、メチル基、エチル基、プロピル基、ビニル基、若しくはフェニル基、又はこれらの基のハロゲン置換炭化水素基等を挙げることができる。なお、Ｒのうちの０．０２〜１０ｍｏｌ％、好ましくは０．０５〜５ｍｏｌ％がビニル基であることが更に好ましい。Ｒに占めるビニル基の割合が０．０２ｍｏｌ％未満であると、架橋剤との反応が不十分になり、各成形部の耐久摩耗性が低下する傾向にある。一方、Ｒに占めるビニル基の割合が１０ｍｏｌ％超であると、架橋反応が急激に進むため、不均一な混練状態となり易く、得られるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の物性に影響が及ぶ傾向にある。【００７２】
前記平均組成式（１）中、ａの値は１．９００〜２．００４、好ましくは１．９５０〜２．００２である。ａの値が１．９００未満であると、各成形部の機械的強度、耐熱性等が良好になり難い傾向にある。一方、ａの値が２．００４超であると、十分な重合度のオルガノポリシロキサンを得難くなる傾向にある。【００７３】
また、オルガノポリシロキサンの重合度は、５００〜１０，０００、好ましくは１，０００〜８，０００である。重合度が５００未満であると、各成形部の機械的強度等が良好になり難い傾向にある。一方、重合度１０，０００超のものは合成し難い。オルガノポリシロキサンの分子鎖末端は、例えば水酸基、アルコキシ基、トリメチルシリル基、ジメチルビニルシリル基、メチルフェニルビニルシリル基、メチルジフェニルシリル基等で封鎖されていてもよい。【００７４】
（Ｄ２）成分の配合量は、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計（又は（Ｘ）油展ゴムと（Ｂ）成分の合計）１００質量部に対して、０．１〜１０質量部とすることが好ましく、１〜８質量部とすることが更に好ましく、１〜５質量部とすることが特に好ましい。（Ｄ２）成分の配合量が、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計（又は（Ｘ）油展ゴムと（Ｂ）成分の合計）１００質量部に対して、０．１質量部未満であると、初期摺動性が劣る傾向にある。一方、１０質量部超であると、成形外観が劣る場合がある。【００７５】
（Ｄ２）成分は、（Ａ）成分及び（Ｂ）成分（並びに必要に応じて（Ｃ）成分）と一緒に、架橋剤存在下で動的に溶融混練されてもよく、（Ａ）成分及び（Ｂ）成分（並びに必要に応じて（Ｃ）成分）が架橋剤存在下で動的に溶融混練された後に、別途添加されてもよい。即ち、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物への（Ｄ２）成分の添加方法は限定されない。【００７６】
（その他の重合体成分）
オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物には、（Ａ）成分、（Ｂ）成分、及び（Ｄ）成分以外に、その他の重合体成分が含有されていてもよい。その他の重合体成分としては、得られる熱可塑性エラストマー組成物の機械的強度、柔軟性等を阻害しないものであれば、特に限定されない。【００７７】
その他の重合体成分としては、アイオノマー樹脂、アミノアクリルアミド重合体、ポリエチレン及びその無水マレイン酸グラフト重合体、ポリイソブチレン、エチレン・塩化ビニル共重合体、エチレン・ビニルアルコール共重合体、エチレン・酢酸ビニル共重合体、ポリエチレンオキサイド、エチレン・アクリル酸共重合体、ポリプロピレン及びその無水マレイン酸グラフト重合体、ポリイソブチレン及びその無水マレイン酸グラフト重合体、塩素化ポリプロピレン、４−メチルペンテン−１樹脂、ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂、ＡＣＳ樹脂、ＡＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＡＳＡ樹脂、ＭＢＳ樹脂、アクリル樹脂、メタクリル樹脂、塩化ビニル樹脂、塩化ビニリデン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート、ビニルアルコール樹脂、ビニルアセタール樹脂、フッ素樹脂、ポリエーテル樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ニトリルゴム及びその水素添加物、アクリルゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴム、ブチルゴム、天然ゴム、塩素化ポリエチレン系熱可塑性エラストマー、シンジオタクチック１，２−ポリブタジエン、単純ブレンド型オレフィン系熱可塑性エラストマー、インプラント型オレフィン系熱可塑性エラストマー、動的架橋型オレフィン系熱可塑性エラストマー、ポリ塩化ビニル系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、フッ素系熱可塑性エラストマーを挙げることができる。これらの重合体成分は、一種単独で又は二種以上を組合せて用いることができる。【００７８】
その他の重合体成分の含有割合は、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計１００質量部に対して、０．１〜１００質量部とすることが好ましく、０．１〜８０質量部とすることが更に好ましい。【００７９】
（添加剤）
オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物には、充填剤、老化防止剤、酸化防止剤、可塑剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、耐候剤、難燃剤、充填剤、防菌・防かび剤、ブロッキング剤、シール性改良剤、滑剤（金属石鹸、ワックス等）、熱安定剤、光安定剤、銅害防止剤等の安定剤、金属不活性剤、結晶核剤、粘着付与剤、発泡剤、発泡助剤、着色剤（染料、顔料等）等の添加剤が含有されていてもよい。【００８０】
充填剤としては、フェライト等の金属粉末、ガラス繊維、金属繊維等の無機繊維、炭素繊維、アラミド繊維等の有機繊維、複合繊維、チタン酸カリウムウィスカー等の無機ウィスカー、ガラスビーズ、ガラスバルーン、ガラスフレーク、アスベスト、マイカ、炭酸カルシウム、タルク、湿式シリカ、乾式シリカ、アルミナ、アルミナシリカ、ケイ酸カルシウム、ハイドロタルサイト、カオリン、けい藻土、グラファイト、軽石、エボ粉、コットンフロック、コルク粉、硫酸バリウム、フッ素樹脂、ポリマービーズ、カーボンブラック、セルロースパウダー、ゴム粉、木粉等を挙げることができる。これらは、一種単独で又は二種以上を組合せて用いることができる。【００８１】
（架橋剤）
オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物は、少なくとも（Ａ）成分と（Ｂ）成分を含有する混合物が、架橋剤の存在下に動的に熱処理して得られたものである。このとき用いる架橋剤の種類は特に限定されないが、（Ｂ）成分の融点以上の温度における動的熱処理により、少なくとも（Ａ）成分を架橋することができる化合物を架橋剤として用いることが好ましい。【００８２】
架橋剤の具体例としては、有機過酸化物、フェノール樹脂架橋剤、硫黄、硫黄化合物、ｐ−キノン、ｐ−キノンジオキシムの誘導体、ビスマレイミド化合物、エポキシ化合物、シラン化合物、アミノ樹脂、ポリオール架橋剤、ポリアミン、トリアジン化合物、金属石鹸等を挙げることができる。なかでも、有機過酸化物、フェノール樹脂架橋剤が好ましい。これらは、一種単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。また、架橋剤の使用量は、混合物に含まれる重合体成分の合計量１００質量部に対して、０．０１〜２０質量部とすることが好ましく、０．１〜１５質量部とすることが更に好ましく、１〜１０質量部とすることが特に好ましい。【００８３】
（有機過酸化物）
有機過酸化物としては、１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、２，５−ジメチル−２，５−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキセン−３、２，５−ジメチル−２，５−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，２’−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−ｐ−イソプロピルベンゼン、ジクミルパーオキシド、ジ−ｔ−ブチルパーオキシド、ｔ−ブチルパーオキシド、ｐ−メンタンパーオキシド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、ジラウロイルパーオキシド、ジアセチルパーオキシド、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、２，４−ジクロロベンゾイルパーオキシド、ｐ−クロロベンゾイルパーオキシド、ベンゾイルパーオキシド、ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）パーベンゾエート、ｎ−ブチル−４，４−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）バレレート、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート等を挙げることができる。【００８４】
なかでも、１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、α，α−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ジイソプロピルベンゼン、ジクミルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイドが好ましい。これらを一種単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。【００８５】
架橋剤として有機過酸化物を使用する場合に、この有機過酸化物の使用量は、混合物に含まれる重合体成分の合計量１００質量部に対して、０．０５〜１０質量部とすることが好ましく、０．１〜５質量部とすることが更に好ましい。有機過酸化物の使用量が多すぎると、架橋度が過度に高くなり、成形加工性や機械的物性が低下する傾向にある。一方、有機過酸化物の使用量が少なすぎると、架橋度が不足し、各成形部のゴム弾性及び機械的強度が低下する傾向にある。【００８６】
（フェノール樹脂架橋剤）
フェノール樹脂架橋剤としては、例えば、下記一般式（２）で表されるｐ−置換フェノール系化合物、ｏ−置換フェノール・アルデヒド縮合物、ｍ−置換フェノール・アルデヒド縮合物、臭素化アルキルフェノール・アルデヒド縮合物等を挙げることができる。なかでも、ｐ−置換フェノール系化合物が好ましい。これらを一種単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。【００８７】
【化２】
2007072949.tif 000005
【００８８】
前記一般式（２）中、Ｘはヒドロキシル基、ハロゲン化アルキル基、又はハロゲン原子であり、Ｒは炭素数１〜１５の飽和炭化水素基であり、ｎは０〜１０の整数である。なお、ｐ−置換フェノール系化合物は、アルカリ触媒の存在下における、ｐ−置換フェノールとアルデヒド（好ましくはホルムアルデヒド）との縮合反応により得ることができる。【００８９】
架橋剤としてフェノール樹脂架橋剤を使用する場合に、このフェノール樹脂架橋剤の使用量は、混合物に含まれる重合体成分の合計量１００質量部に対して、０．２〜１０質量部とすることが好ましく、０．５〜５質量部とすることが更に好ましい。フェノール樹脂架橋剤の使用量が多すぎると、架橋度が過度に高くなり、成形加工性や機械的物性が低下する傾向にある。一方、フェノール樹脂架橋剤の使用量が少なすぎると、架橋度が不足し、各成形部のゴム弾性及び機械的強度が低下する傾向にある。【００９０】
（架橋助剤、架橋促進剤）
架橋剤とともに、架橋助剤及び／又は架橋促進剤を用いると、架橋反応を穏やかに行うことができ、均一な架橋を形成することができるために好ましい。架橋剤として有機過酸化物を用いる場合には、架橋助剤として、硫黄、硫黄化合物（粉末硫黄、コロイド硫黄、沈降硫黄、不溶性硫黄、表面処理硫黄、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド等）、オキシム化合物（ｐ−キノンオキシム、ｐ，ｐ’−ジベンゾイルキノンオキシム等）、多官能性モノマー類（エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ジエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、テトラエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ジアリルフタレート、テトラアリルオキシエタン、トリアリルシアヌレート、Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミド、Ｎ，Ｎ’−トルイレンビスマレイミド、無水マレイン酸、ジビニルベンゼン、ジ（メタ）アクリル酸亜鉛等）等を用いることが好ましい。なかでも、ｐ，ｐ’−ジベンゾイルキノンオキシム、Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミド、ジビニルベンゼンが好ましい。これらを一種単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。なお、Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミドは、架橋剤としての作用を示すものであるため、架橋剤として単独で使用することもできる。【００９１】
架橋剤として有機過酸化物を使用する場合における、架橋助剤の使用量は、混合物に含まれる重合体成分の合計量１００質量部に対して、１０質量部以下とすることが好ましく、０．２〜５質量部とすることが更に好ましい。架橋助剤の使用量が１０質量部超であると、架橋度が過度に高くなり、成形加工性が低下し、各成形部の機械的物性が低下する傾向にある。【００９２】
架橋剤としてフェノール樹脂架橋剤を用いる場合には、架橋促進剤として、金属ハロゲン化物（塩化第一すず、塩化第二鉄等）、有機ハロゲン化物（塩素化ポリプロピレン、臭化ブチルゴム、クロロプレンゴム等）等を用いると、架橋速度を調節することができるために好ましい。また、架橋促進剤の他に、酸化亜鉛等の金属酸化物やステアリン酸等の分散剤を使用することが更に望ましい。【００９３】
（オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の調製方法）
オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物は、少なくとも（Ａ）成分と（Ｂ）成分を含有する混合物を、架橋剤の存在下に動的に熱処理することによって調製することができる。（Ａ）成分と（Ｂ）成分は、そのまま用いてもよいし、それぞれ同一又は異なる添加剤を含む組成物として用いてもよい。なお、（Ａ）成分の形状は、ベール、クラム、ペレット、粉体（ベール又はクラムの粉砕品を含む）のいずれであってもよく、形状の異なる（Ａ）成分を組み合わせて用いてもよい。【００９４】
ここで、「動的に熱処理」するとは、剪断力を加えること、及び加熱することの両方を行うことをいう。より具体的な混練を行うための装置としては、溶融混練装置を挙げることができる。溶融混練装置で行う処理は、バッチ式でも連続式であってもよい。溶融混練装置としては、例えば、開放型のミキシングロール、非開放型のバンバリーミキサー、一軸押出機、二軸押出機、連続式混練機、加圧ニーダー等を挙げることができる。これらのうち、経済性、処理効率等の観点から、一軸押出機、二軸押出機、連続式混練機等の連続式の溶融混練装置を用いることが好ましい。なお、同一又は異なる連続式の溶融混練装置を２台以上組み合わせて用いてもよい。【００９５】
二軸押出機は、Ｌ／Ｄ（スクリュー有効長さＬと外径Ｄとの比）が３０以上であるものが好ましく、３６〜６０のものが更に好ましい。また、二軸押出機としては、例えば、２本のスクリューが噛み合うもの、噛み合わないもの等任意の二軸押出機を使用することができるが、２本のスクリューの回転方向が同一方向でスクリューが噛み合うものがより好ましい。このような二軸押出機としては、池貝社製「ＰＣＭ」、神戸製鋼所社製「ＫＴＸ」、日本製鋼所社製「ＴＥＸ」、東芝機械社製「ＴＥＭ」、ワーナー社製「ＺＳＫ」等（いずれも商品名）を挙げることができる。【００９６】
連続式混練機は、Ｌ／Ｄ（スクリュー有効長さＬと外径Ｄとの比）が５以上であるものが好ましく、１０〜６０のものが更に好ましい。このような連続式混練機としては、神戸製鋼所社製「ミクストロンＫＴＸ・ＬＣＭ・ＮＣＭ」、日本製鋼所社製「ＣＩＭ・ＣＭＰ」等（いずれも商品名）を挙げることができる。【００９７】
動的熱処理の際の処理温度は、通常、１２０〜３５０℃、好ましくは１５０〜２９０℃である。処理時間は、通常、２０秒間〜３２０分間、好ましくは３０秒間〜２５分間である。また、混合物に加える剪断力は、通常、ずり速度で１０〜２０，０００／秒、好ましくは１００〜１０，０００／秒である。【００９８】
ＪＩＳ  Ｋ７２１０に準拠して測定された熱可塑性エラストマーの流動性（１９０℃、４９Ｎ）は、０．１ｇ／１０分以上であることが好ましく、０．５ｇ／１０分以上であることが更に好ましく、１ｇ／１０分以上であることが特に好ましい。熱可塑性エラストマーの流動性が上記範囲内であると、押出発泡加工性に優れたものとすることができる。なお、前記流動性の上限値については特に限定されないが、１０００ｇ／１０分以下であればよい。【００９９】
（第１成形部）
本実施形態の成形複合体（ウェザーストリップ１）の第１成形部１１は、これまで述べてきたオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物を押出発泡成形することによって形成される部分である（図１参照）。この第１成形部１１は、中空発泡体であってもよい。なお、押出発泡成形と同時に熱可塑性エラストマー組成物（非発泡体）及び／又は金属の押出成形を行うと、例えば、ソリッド（熱可塑性エラストマー組成物）／スポンジ（熱可塑性エラストマー組成物）／心材（金属）で構成される自動車内側用のウェザーストリップを製造することができる。【０１００】
第１成形部１１の、ＪＩＳ  Ｋ６２５３に準拠して測定されたアスカーＣ硬度は、８０以下であることが好ましく、７５以下であることが更に好ましく、７０以下であることが特に好ましい。第１成形部１１のアスカーＣ硬度が上記範囲内であると、ウェザーストリップ１を柔軟性に優れたものとすることができる。なお、前記アスカーＣ硬度の下限値については特に限定されないが、１０以上であればよい。【０１０１】
また、第１成形部１１を中空成形とした場合において、その第１成形部１１の、５０％圧縮、７０℃、２２時間後の圧縮永久歪みは、５０％以下であることが好ましく、４５％以下であることが更に好ましく、４０％以下であることが特に好ましい。第１成形部１１の圧縮永久歪みが上記範囲内であると、成形複合体のシール性を優れたものとすることができる。なお、圧縮永久歪みの下限値については特に限定されないが、１％以上であればよい。【０１０２】
更に、第１成形部１１の発泡倍率は、１．２以上、好ましくは１．３以上、更に好ましくは１．５以上である。第１成形部１１の発泡倍率が上記範囲であると、軽量性に優れた成形複合体とすることができる。なお、前記発泡倍率の上限地に着いては特に限定されないが、３０倍以下であればよい。【０１０３】
第１成形部１１の形状は特に限定されず、線状、板状、筒状（中空）等とすることができる。また、これらの形状を組み合わせてなる不定形状や、これらの形状を曲げる等変形させた形状であってもよい。更には、貫通孔、凹部、凸部等を有する形状であってもよい。本実施形態の成形複合体は、特定の構成材料を用いてなるものであるため、第１成形部の形状は、曲線形状等の変形した形状であっても優れた強度を備えたものである。また、第１成形部の大きさも特に限定されない。従って、第１成形部の各部位の長さ、厚さ、間隔等についても、目的、用途等に応じて適宜設定することができる。なお、第１成形部１１は、所定の断面形状を有する押出成形品を切断することによっても製造することができる。【０１０４】
第１成形部は、その表面及び／又は内部に、補強用部材を含んでなるものであることが好ましい。補強用部材としては、第１成形部の構造をより安定化させられるものであれば、その構成材料、形状等は特に限定されない。また、成形複合体の構成材料は、第１成形部を構成するオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物と実質的に反応しない材料、又は水と実質的に反応しない（分解、腐食等されない）材料であれば、有機材料、無機材料のいずれであってもよい。また、これらを組み合わせて用いることもできる。有機材料としては、高分子材料が好ましい。無機材料としては、金属、合金、セラミックス等が好ましい。【０１０５】
補強用部材の形状は、塊状、線状、板状等とすることができる。また、これらの形状を組み合わせてなる不定形状や、これらの形状を曲げる等変形させた形状であってもよい。更には、第１成形部との一体化をより確実なものとすべく、貫通孔、凹部、凸部等を有する形状であってもよい。【０１０６】
また、第１成形部を押出発泡体とするには、第１成形部を形成するための原料組成物（オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物）に発泡剤を配合する。発泡剤としては、熱分解型発泡剤、揮発型発泡剤、中空粒子型発泡剤、超臨界流体等を挙げることができる。これらは、一種単独で又は二種以上を組合せて用いることができる。なお、発泡剤は、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物に含まれる重合体成分の種類や、第１成形部の製造方法等により選択することができる。【０１０７】
熱分解型発泡剤としては、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロソテレフタルアミド等のニトロソ系発泡剤；アゾジカルボンアミド、アゾジカルボン酸バリウム等、バリウムアゾジカルボキシレートのアゾ系発泡剤；ｐ，ｐ−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド、４，４’−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、ｐ−トルエンスルホニリルセミカルバジド等のスルホヒドラジド系発泡剤；トリヒドラジノトリアジン等のトリアジン系発泡剤；５−フェニルテトラゾール、アゾビステトラゾールジグアニジン、アゾビステトラゾールアミノグアニジン等のテトラゾール系発泡剤等の無機系発泡剤；炭酸水素ナトリウム等の無機系発泡剤を挙げることができる。これらは、一種単独で又は二種以上を組合せて用いることができる。【０１０８】
熱分解型発泡剤の使用量は、その種類、所望とする発泡倍率等に応じて適宜設定すればよい。具体的には、第２成形部を形成するためのオレフィン形熱可塑性エラストマー組成物に含まれる重合体成分１００質量部に対して、０．１〜１００質量部使用することが好ましい。【０１０９】
揮発型発泡剤としては、プロパン、ブタン、ペンタン等の脂肪族炭化水素類；シクロブタン、シクロペンタン、シクロヘキサン等の脂環式炭化水素類；クロロジフルオロメタン、ジフルオロメタン、トリフルオロメタン、トリクロロフルオロメタン、ジクロロメタン、ジクロロフルオロメタン、ジクロロジフルオロメタン、トリクロロフルオロメタン、クロロメタン、クロロエタン、ジクロロトリフルオロエタン、ジクロロフルオロエタン、クロロジフルオロエタン、ジクロロペンタフルオロエタン、ペンタフルオロエタン、トリフルオロエタン、ジクロロテトラフロオロエタン、トリクロロトリフルオロエタン、テトラクロロジフルオロエタン、クロロペンタフルオロエタン、パーフルオロシクロブタン等のハロゲン化炭化水素類；二酸化炭素、窒素、空気等の無機ガス；水等を挙げることができる。これらは、一種単独で又は二種以上を組合せて用いることができる。【０１１０】
揮発型発泡剤の使用量は、その種類、所望とする発泡倍率等に応じて適宜設定すればよい。具体的には、第１成形部を形成するためのオレフィン形熱可塑性エラストマー組成物に含まれる重合体成分１００質量部に対して、０．１〜１００質量部使用することが好ましい。【０１１１】
中空粒子型発泡剤とは、熱可塑性樹脂からなる外殻に、膨張剤を内包した熱膨張性微小球のことをいう。外殻を構成する熱可塑性樹脂としては、（メタ）アクリロニトリル、（メタ）アクリル酸エステル、ハロゲン化ビニル、ハロゲン化ビニリデン、スチレン等の芳香族ビニル化合物、酢酸ビニル、ブタジエン、クロロプレン、ビニルピリジンからなる群より選択される少なくとも一種からなる単独重合体又は共重合体を挙げることができる。なお、この熱可塑性樹脂は、ジビニルベンゼン、エチレングリコール（メタ）アクリレート、トリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、１，３−ブチレングリコールジ（メタ）アクリレート、アリル（メタ）アクリレート、トリアクリルホルマール、トリアリルイソシアヌレート等の架橋剤により架橋又は架橋可能にされたものであってもよい。【０１１２】
また、内包される膨張剤としては、前述の揮発型発泡剤として例示した化合物を用いることができる。なお、熱膨張性微小球に占める膨張剤の割合は、外殻用の熱可塑性樹脂を１００質量％とした場合、５〜３０質量％であることが好ましい。【０１１３】
中空粒子型発泡剤（未膨張の微小球状態）の重量平均粒子径は、１〜１００μｍであることが好ましい。また、中空粒子型発泡剤の使用量は、その種類、所望とする発泡倍率等に応じて適宜設定すればよい。具体的には、第１成形部を形成するためのオレフィン形熱可塑性エラストマー組成物に含まれる重合体成分１００質量部に対して、０．１〜１００質量部使用することが好ましい。【０１１４】
超臨界流体としては、窒素、二酸化炭素等の超臨界流体を用いることができる。これらの超臨界流体は、一種単独で又は二種以上を組合せて用いることができる。これらの超臨界流体の使用量は、その種類、所望とする発泡倍率等に応じて適宜設定すればよい。【０１１５】
発泡剤を用いる場合において、必要に応じて重炭酸ソーダ、クエン酸、タルク等の発泡核剤を併用することが、形成される気泡径を調整することが可能となるために好ましい。発泡核剤の使用量は、第１成形部を形成するためのオレフィン形熱可塑性エラストマー組成物に含まれる重合体成分１００質量部に対して、０．１〜１００質量部とすることが好ましい。【０１１６】
（第２成形部）
本実施形態の成形複合体（ウェザーストリップ１）の第２成形部１２は、これまで述べてきたオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物や、このオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物以外の、汎用の熱可塑性エラストマー組成物を射出成形することによって形成される部分である（図１参照）。この第２成形部１２は、中実体、中空体、及び発泡体のいずれであってもよい。なお、第２成形部１２が発泡体である場合に、この発泡体を形成するために用いられる発泡剤の種類や使用量、発泡倍率、発泡方法等は特に限定されない。【０１１７】
第２成形部を構成するために用いられる熱可塑性エラストマー組成物中に、前述の（Ｂ−ｂ）成分（α−オレフィン系非晶質熱可塑性樹脂）が含まれていると、第１成形部との射出接着性、特に折り曲げ剥離性が向上するので好ましい。（Ｂ−ｂ）成分の含有量は、第２成形部を構成するために用いられる熱可塑性エラストマー組成物中、０．５質量％以上とすることが好ましく、１質量％以上とすることが更に好ましく、３質量％以上とすることが特に好ましい。なお、（Ｂ−ｂ）成分の含有量の上限値については特に限定されないが、１５質量％以下であればよい。【０１１８】
第２成形部の硬度は、第２成形部が非発泡体であれば、デュロＡ硬度計（ＪＩＳ  Ｋ６２６３準拠）で５０以下であることが好ましく、４５以下であることが更に好ましく、４０以下であることが特に好ましい。なお、第２成形部の前記硬度（デュロＡ）の下限値については特に限定されないが、５以上であればよい。一方、第２成形部が発泡体であれば、その硬度は、アスカーＣ硬度計（ＪＩＳ  Ｋ６２６３準拠）で８０以下であることが好ましく、７５以下であることが更に好ましく、７０以下であることが特に好ましい。なお、第２成形部の前記硬度（アスカーＣ）の下限値については特に限定されないが、１０以上であればよい。【０１１９】
第２成形部を中空成形とした場合において、その第２成形部の、５０％圧縮、７０℃、２２時間後の圧縮永久歪みは、５０％以下であることが好ましく、４５％以下であることが更に好ましく、４０％以下であることが特に好ましい。第２成形部の圧縮永久歪みが上記範囲内であると、成形複合体のシール性を優れたものとすることができる。なお、圧縮永久歪みの下限値については特に限定されないが、１％以上であればよい。【０１２０】
ＪＩＳ  Ｋ７２１０に準拠して測定された第２成形部用の熱可塑性エラストマーの流動性（１９０℃、４９Ｎ）は、０．１ｇ／１０分以上であることが好ましく、０．５ｇ／１０分以上であることが更に好ましく、１ｇ／１０分以上であることが特に好ましい。熱可塑性エラストマーの流動性が上記範囲内であると、射出成形性に優れたものとすることができる。なお、前記流動性の上限値については特に限定されないが、１０００ｇ／１０分以下であればよい。【０１２１】
なお、第２成形部を形成するために用いられることのある前記「汎用の熱可塑性エラストマー組成物」の具体例としては、商品名「ミラストマー」（三井化学社製）；商品名「サーモラン」、商品名「ラバロン」（いずれも三菱化学社製）；商品名「住友ＴＰＥ」、商品名「住友ＴＰＥ−ＳＢ」（いずれも住友化学社製）；商品名「サントプレーン」（いずれもアドバンスド・エラストマー・システムズ社製）；商品名「サーリンク」（ＤＳＭ社製）；商品名「オレフレックス」、商品名「レオストマー」、商品名「マルチユーズドレオストマー」（いずれもリケンテクノス社製）等を挙げることができる。【０１２２】
第２成形部１２の形状は特に限定されず、第１成形部１１と同様に、任意の形状、各部分の長さ、厚さ、間隔等とすることができる。【０１２３】
（成形複合体）
本実施形態の成形複合体（ウェザーストリップ１）は、第１成形部１１と、この第１成形部１１の表面、及び／又は断面に接合された第２成形部１２とを備えるものである（図１参照）。第１成形部１１、及び第２成形部１２は、例えば、平面、曲面、凹凸面等の形状を有する部位（接合部位）において相互に接合されている。なお、接触部位全体が完全に接合されていてもよいし、部分的に接合されていてもよい。また、第１成形部１１と第２成形部１２の一方が発泡体である場合には、他方（発泡体でない成形部）を構成する材料が発泡体の空隙部に侵入することにより接合される。例えば、第１成形部１１が発泡体である場合には、第２成形部１２の構成材料であるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物が、第１成形部１１の接合部位の空隙部に侵入することにより接合される。【０１２４】
第１成形部１１と第２成形部１２を構成する材料には、（Ｂ）ポリオレフィン系樹脂が含まれている。従って、本実施形態のウェザーストリップ１は、成形部相互の接着性が極めて優れたものであり、接着剥離を効果的に防止することができる。また、本実施形態のウェザーストリップ１は、その構成部材である第１成形部１１と第２成形部１２のいずれもが、リサイクル性の高い熱可塑性エラストマー組成物によって形成されている。従って、本実施形態のウェザーストリップ１は、リサイクル性に極めて優れたものである。【０１２５】
第１成形部１１と第２成形部１２の両方が中空形状である成形複合材については、各々の圧縮永久歪み（７０℃、２２時間、５０％圧縮）が５０％以下であることが好ましく、４５％以下であることが更に好ましく、４０％以下であることが特に好ましい。各々の圧縮永久歪みを前記数値以下とすることにより、成形複合体のシール性を優れたものとすることができる。なお、圧縮永久歪みの下限値については特に限定されないが、１％以上であればよい。【０１２６】
本実施形態の成形複合体は、第１成形部を（Ｐ）、前記第２成形部を（Ｑ）とした場合に、下記［１］〜［４］のいずれかの構造とすることができる。従って、優れた接着性を生かしつつ、目的、用途等に応じた形状とすることができる。【０１２７】
【数２】
2007072949.tif 000006
（前記［１］〜［４］の構造中、ｍは１以上の整数であり、ｎは２以上の整数である）【０１２８】
前記［１］〜［４］の構造においては、いずれの場合でも、第１成形部（Ｐ）と第２成形部（Ｑ）が交互に接合されている。図１では、前記構造［１］において、ｍ＝１である場合の成形複合体の一例が表されている。即ち、図１では、直線状の第１成形部１１が、直線状の第２成形部１２と接合したウェザーストリップ１が表されている。【０１２９】
図２では、前記構造［２］において、ｍ＝１である場合の成形複合体の一例が表されている。即ち、図２では、曲線状の第１成形部１１が、２つの直線状の第２成形部１２の間に配置された状態で接合したウェザーストリップ１が表されている。【０１３０】
また、前記構造［４］は、第１成形部と第２成形部が交互に接合され、かつ、主鎖が環状構造（円形、角形、扇形、星形等の構造）であることを意味する。従って、この構造［４］で表される成形複合体は、第１成形部の端部と、第２成形部の端部とが接合された環状構造を有するものである。【０１３１】
なお、本実施形態の成形複合体の構造は、前記［１］〜［４］のいずれかで表される構造に限定されない。本実施形態の成形複合体の構造は、例えば、前記［１］〜［４］で表される構造の複数を組み合わせた構造であってもよく、一方の成形部の表面に、複数の他方の成形部が接合された構造であってもよい。【０１３２】
２．成形複合体の製造方法：
次に、本発明の成形複合体の製造方法の一実施形態について説明する。本実施形態の成形複合体の製造方法は、（Ａ）成分、（Ｂ）成分、及び（Ｃ）成分を含有する、少なくとも（Ａ）成分及び（Ｂ）成分が含有される混合物を架橋剤の存在下に動的に熱処理して得られたオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物を、押出発泡成形して、発泡倍率１．２倍以上の成形部材を得る工程（以下、「工程（Ｉ）」ともいう）と、得られた成形部材を、成形部材の表面及び／又は断面が金型キャビティに露出するように設置する工程（以下、「工程（ＩＩ）」ともいう）と、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物、及び／又はオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物以外の熱可塑性エラストマー組成物を、金型キャビティに射出して導入する工程（以下、「工程（ＩＩＩ）」ともいう）とを備えている。【０１３３】
まず、工程（Ｉ）において、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物を、スクリュー式、非スクリュー式等の押出成形機を使用して、所定形状の成形部材（第１成形部）を得る。なお、押出成形は、通常、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物が溶融した状態で行う。成形部材を発泡体とするには、押出成形機の内部で発泡状態として押し出してもよいし、押出成形機を出て直ちに発泡させてもよいし、発泡させずに押し出した後、再加熱して発泡させてもよい。【０１３４】
次いで、工程（ＩＩ）において、その表面及び／又は断面の少なくとも一部が金型キャビティに露出するように、得られた成形部材を設置する。例えば、その端部（被接着部）が金型キャビティに露出するように、成形部材を設置する。即ち、工程（ＩＩＩ）において用いられるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物や汎用の熱可塑性エラストマー組成物との接触面を、金型の内側（キャビティ）に露出させる。【０１３５】
その後、工程（ＩＩＩ）において、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物や汎用の熱可塑性エラストマー組成物を、射出成形機等を使用して、金型キャビティに射出して導入する。この工程（ＩＩＩ）により、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物が成形部材の被接着部の方へ流れ込み、成形部材（第１成形部）が形成される。【０１３６】
それぞれの成形部材（第１成形部及び第２成形部）を構成するオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の、温度２３０℃、荷重２１Ｎの条件下、ＪＩＳ  Ｋ７２１０に準拠して測定されたメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．１ｇ／１０分以上であることが好ましく、１．０ｇ／１０分以上であることが更に好ましく、２．０ｇ／１０分以上であることが特に好ましく、３．０ｇ／１０分以上であることが最も好ましい。オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物のＭＦＲが０．１ｇ／１０分未満であると、加工性等が不十分となる傾向にある。一方、ＭＦＲが大きすぎると、得られる成形部材の機械的強度が低下する傾向にある。従って、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物のＭＦＲは、１００ｇ／１０分以下であることが好ましい。【０１３７】
本実施形態の成形複合体を製造するために用いられるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物は、特定の重合体を含有するものであり、上述のように流動性に優れたものである。従って、それぞれの成形部材を形成した後においても金型汚染を発生させ難く、金型を長期間使用することができる。また、このオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物は、再利用が可能である。従って、成形不良品を再利用することもでき、原材料を無駄なく効率的に用いることができる。【０１３８】
工程（ＩＩＩ）において、原材料であるオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物を金型キャビティに導入する方法や導入装置には、特に制限はない。導入装置としては、スクリュー式、プランジャー式等の射出装置が好適に用いられる。また、導入速度は、射出率で１〜２０００ｃｍ３／秒とすることが好ましく、１０〜１０００ｃｍ３／秒とすることが更に好ましい。【０１３９】
オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物を金型キャビティへ導入する際の温度は、１５０〜３００℃とすることが好ましい。このとき、金型を加熱してもよいし、加熱せずに室温のままとしてもよい。金型の好ましい温度は、３０〜８０℃の範囲である。なお、金型キャビティは、得ようとする成形複合体の使用目的、用途等に応じて、その内壁面を平滑性の高いものとしたり、文字、模様等が得られるようにしたりすることができる。平滑性の高い内壁面を有する金型キャビティを用いた場合には、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の流動性が向上するため、金型転写性が良好となり、高い光沢性を有する成形部材を備えた成形複合体を得ることができる。【０１４０】
オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物を金型キャビティへ導入する際には、工程（ＩＩ）において既に設置されている成形部材を予め加熱しておいてもよいし、室温（２５℃）付近の温度としておいてもよい。但し、３０〜８０℃の温度状態に加温しておくことがより好ましい。【０１４１】
工程（ＩＩＩ）において、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物が金型キャビティへ導入された後、好ましくは１〜１２０秒間、更に好ましくは５〜６０秒間冷却することにより、成形部材どうしが接着する。その後、一体化した成形複合体（ウェザーストリップ）を金型から取り出すことができる。従って、本実施形態の成形複合体の製造方法によれば、金型キャビティへの成形部材の設置、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の金型キャビティへ導入、及び、導入されたオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物の冷却を、それぞれ短時間で行うことができる。即ち、１つの成形複合体の製造時間を、好ましくは７〜１８０秒間、更に好ましくは１０〜１２０秒間とすることができ、極めて短時間で成形複合体を製造することができる。更に、金型を低温状態で用いることができるため、作業時に火傷等をするおそれがなく、安全性も高い。【０１４２】
本実施形態の成形複合体の製造方法においては、例えば図２に示した形状の成形複合体を容易に製造することができる。即ち、予め、２つの成形部材（第２成形部１２）を製造しておき、所定の空間部（キャビティ）を有する金型を用い、それぞれの端部がキャビティに露出するように、２つの第二成形部１２を設置し、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物をキャビティに導入することにより、一体化した成形複合体（ウェザーストリップ１）を製造することができる。なお、同様の方法によって、前述の［１］〜［４］の構造を有する成形複合体を製造することができる。【０１４３】
本実施形態の成形複合体は、自動車内装材や自動車外装材をはじめとする車両用のウェザーストリップとして好適であるが、それ以外の用途部材としても好ましい特性を有するものである。例えば、シール材、ガスケット、パッキン等としても好適である。ウェザーストリップとしては、ドアウェザーストリップ、トランクウェザーストリップ、ラゲージウェザーストリップ、ルーフサイドレールウェザーストリップ、スライドドアウェザーストリップ、ベンチレータウェザーストリップ、スライディングループパネルウェザーストリップ、フロントウインドウェザーストリップ、リヤウインドウェザーストリップ、クォーターウインドウェザーストリップ、ロックピラーウェザーストリップ、ドアガラスアウターウェザーストリップ、ドアガラスインナーウェザーストリップ等を挙げることができる。また、シール材としては、建材用、家電用、産業機械用等のシール材を挙げることができる。【０１４４】
ウェザーストリップを、自動車のドアに用いる場合には、例えば、図３のような形態で用いることができる。即ち、ウェザーストリップ２は、第１成形部１１ａ〜１１ｅと、第２成形部１２ａ〜１２ｅとをそれぞれ交互に接合した環状構造であり、ドア３の周縁部の所定の位置に配設される。
【実施例】
【０１４５】
以下、本発明を実施例に基づいて更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。【０１４６】
（実施例１）
以下、本発明を実施例に基づいて具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。なお、実施例、比較例中の「部」及び「％」は、特に断らない限り質量基準である。また、各種物性値の測定方法、及び諸特性の評価方法を以下に示す。【０１４７】
［メルトフローレート（ＭＦＲ）］：流動性の指標として、メルトフローレート（ＭＦＲ）を、ＪＩＳ  Ｋ７２１０に準拠して１９０℃、４９Ｎ荷重にて測定した。【０１４８】
［硬度（ショアＡ）］：柔軟性の指標として、ＪＩＳ  Ｋ６２５３に準拠して準拠して測定した。【０１４９】
［引張破断強度、引張破断伸び］：ＪＩＳ  Ｋ６２５１に準拠して測定した。【０１５０】
［圧縮永久歪み］：ゴム弾性の指標として、ＪＩＳ  Ｋ６２６２に準拠し、押し出し発泡成形部材（中空成形品）について、７０℃、２２時間、５０％圧縮の条件で測定した。また、射出成形部部分（中空成形品）について、７０℃、２２時間、５０％圧縮の条件で測定した。【０１５１】
［動摩擦係数］：測定対象となる材料（オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物）を射出成形することより、長さ１１０ｍｍ、幅６１ｍｍ、厚さ２ｍｍの試験片を作製した。この試験片について、外径２５．７ｍｍ、内径２０ｍｍ、高さ１６．５ｍｍ、重さ９．６ｇの円筒型のガラスリングを、往復摺動試験機（東測精密社製）を使用して摺動させ、動摩擦係数を測定した。なお、摺動条件は、荷重２３３ｇ／３ｃｍ２（面圧７８ｇ／ｃｍ２）、ガラスリングの摺動速度＝１００ｍｍ／ｍｉｎ（１ストローク＝５０ｍｍ）とした。射出成形後、１日経過した試験片を使用して室温にて測定した動摩擦係数を「動摩擦係数（初期）」とし、初期摺動性の指標とした。また、ガラスリングを１００００回往復摺動させたときに測定した動摩擦係数を「動摩擦係数（１００００回往復摺動後）」とし、耐久摺動性の指標とした。【０１５２】
［ブリード試験］：測定対象となる材料（オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物）を射出成形して得られたシートから、縦４０ｍｍ、横３０ｍｍ、厚さ２ｍｍの四角形状の試験片を打ち抜いた。得られた試験片を８０℃の恒温槽中で１６８時間静置した後、成形表面外観を目視及び触感で、液体及び／又は固体のブリードの有無を観察した。
○：ブリードなし
×：ブリードあり【０１５３】
［射出融着性］：製造した成形複合体（試験片）の継ぎ目部（融着部分）が中央にくるようにダンベル２号で打ち抜き、引張り速度２００ｍｍ／分、チャック間距離４０ｍｍ引っ張って継ぎ目部（融着部分）の接着強度（ＭＰａ）を測定した。【０１５４】
［折り曲げ剥離性］：製造した成形複合体（試験片）を使用し、継ぎ目部（融着部分）を起点として角度１８０°、１０回繰り返し折り曲げた後のせ継ぎ目部の剥離状態を目視にて観察した。
○：剥離なし
×：剥離が発生している、又は破断した【０１５５】
［発泡倍率］：発泡前後の熱可塑性エラストマー組成物の比重から算出した。【０１５６】
（原材料）
以下に示す（１）〜（１２）の各種原材料を使用した。【０１５７】
（１）エチレン・α−オレフィン系共重合ゴム（油展ゴム）
エチレン／プロピレン／５−エチリデン−２−ノルボルネン三元共重合体（エチレン含量：６６％、５−エチリデン−２−ノルボルネン含量：４．５％、極限粘度：４．７ｄｌ／ｇ、パラフィン系軟化剤（商品名「ダイアナプロセスオイルＰＷ９０」、出光興産社製）含有量：５０％）【０１５８】
（２）α−オレフィン系結晶性熱可塑性樹脂
ポリプロピレン（プロピレン／エチレンランダム共重合体）（商品名「ノバテックＦＬ２５Ｒ」、日本ポリケム社製、密度：０．９０ｇ／ｃｍ３、ＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）：２３ｇ／１０分）【０１５９】
（３）α−オレフィン系非晶質熱可塑性樹脂
プロピレン／１−ブテン非晶質共重合体（商品名「ＵＢＥＴＡＣ  ＡＰＡＯ  ＵＴ  ２８８０」、宇部レキセン社製、プロピレン含量：７１ｍｏｌ％、溶融粘度：８０００ｃＰｓ、密度：０．８７ｇ／ｃｍ３、Ｍｎ：６５００）【０１６０】
（４）鉱物油系軟化剤
パラフィン系軟化剤（商品名「ダイアナプロセスオイルＰＷ９０」、出光興産社製）【０１６１】
（５）未変性オルガノポリシロキサン（１）
未変性ポリジメチルシロキサン（商品名「シリコーンオイルＳＨ−２００」、東レ・ダウコーニングシリコーン社製、粘度：１００ｃＳｔ）【０１６２】
（６）未変性オルガノポリシロキサン（２）
未変性ポリジメチルシロキサン（商品名「シリコーンオイルＳＨ−２００」、東レ・ダウコーニングシリコーン社製、粘度：１，０００ｃＳｔ）【０１６３】
（７）ビニル基含有オルガノポリシロキサン
ジメチルシロキサン単位９９．８５ｍｏｌ％、及びメチルビニルシロキサン単位０．１５ｍｏｌ％からなり、分子鎖両末端がジメチルビニルシロキサンで封鎖された、重合度約７０００のメチルビニルポリシロキサン１００部と、煙霧質乾式シリカ（商品名「アエロジル２００」、日本アエロジル社製）４０部の混合物（商品名「ＴＳＥ２２１−５Ｕ」、ＧＥ東芝シリコーン社製）【０１６４】
（８）その他の添加剤
（ｉ）高級脂肪酸アミド：オレイン酸アミド（花王社製）
（ｉｉ）架橋剤：５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン（商品名「パーヘキサ２５Ｂ−４０」、日本油脂社製）
（ｉｉｉ）架橋助剤：ジビニルベンゼン（三共化成社製、純度５５％）
（ｉｖ）老化防止剤：商品名「イルガノックス１０１０」（チバスペシャルティケミカルズ社製）
（ｖｉ）黒色顔料：カーボンブラックと結晶性ポリプロピレンの混合物（商品名「ＰＰ−Ｍ７７２５５」、大日精化工業社製、カーボンブラック含有量：３０％）【０１６５】
（実施例１）
油展ゴム７６部、α−オレフィン系結晶性熱可塑性樹脂６部、α−オレフィン系非晶質熱可塑性樹脂６部、鉱物油系軟化剤１２部、老化防止剤０．１部、未変性オルガノポリシロキサン（１）３部、未変性オルガノポリシロキサン（２）３部、ビニル基含有オルガノポリシロキサン３部、高級脂肪酸アミド０．２部、及び黒色顔料１部を、予め１５０℃に加熱した加圧型ニーダー（容量１０リットル、モリヤマ社製）に投入し、α−オレフィン系結晶性熱可塑性樹脂及びα−オレフィン系非晶質熱可塑性樹脂が溶融して各配合成分が均一に分散するまで、４０ｒｐｍ（ずり速度２００／ｓｅｃ）、１５分間混練した。得られた溶融状態の組成物を、フィーダールーダー（モリヤマ社製）を使用してペレット化し、ペレット状物を得た。得られたペレット状物に架橋剤を１部、及び架橋助剤（１）を１．２５部添加し、ヘンシェルミキサーを使用して３０秒間混合した。二軸押出機（同方向完全噛み合い型スクリュー、スクリューフライト部の長さＬとスクリュー直径Ｄとの比（Ｌ／Ｄ）＝３３．５、池貝社製、形式「ＰＣＭ４５」）を使用し、２００℃、滞留時間１分３０秒、３００ｒｐｍ（ずり速度４００／ｓｅｃ）の処理時間で動的熱処理を施しながら押し出して、ペレット状のオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物（ＴＰＶ（１））を得た。得られたオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物（ＴＰＶ（１））の各種物性値の測定結果を表１に示す。【０１６６】
オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物（ＴＰＶ（１））に、発泡剤として熱分解型化学発泡剤マスターバッチ（商品名「ポリスレンＥＥ２０６」、永和化成工業社製）を２．０部添加して撹拌混合し、マスターバッチを得た。このマスターバッチを直径４０ｍｍ単軸押出機（池貝社製、商品名「ＦＳ−４０」、Ｌ／Ｄ＝２８、発泡温度：２１０℃、スクリュー回転数：３０ｒｐｍ、フルフライトスクリュー）に入れて押出発泡させて、内径１６ｍｍ、肉厚２ｍｍ、発泡倍率１．３倍の中空形状の押出発泡成形部材を得た。【０１６７】
得られた押出発泡成形部材を金型キャビティに設置し、射出成形機（商品名「Ｎ−１００」、日本製鋼所製）を使用して、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物（ＴＰＶ（１））を射出成形（金型温度：５０℃、第２成形部導入時間：１０秒、射出時間：１秒、冷却時間：３０秒、サンプル取出時間：１０秒）し、肉厚２ｍｍ、内径１６ｍｍの成形複合体（実施例１）を作製した。作製した成形複合体を、接着部が中心になるようにダンベル２号で打ち抜き、射出融着性（接着強度）を測定した。接着強度の測定結果を表２に示す。また、押出発泡成形部材の各種物性値の測定結果を表２に示す。更に、成形複合体から射出成形部材のみを切断して取り出し、その圧縮永久歪みを測定した。圧縮永久歪みの測定結果を表２に示す。【０１６８】
作製した成形複合体（実施例１）を粉砕機にて粉砕した後、直径４０ｍｍ単軸押出機（池貝社製、商品名「ＦＳ−４０」、Ｌ／Ｄ＝２８、発泡温度：２１０℃、スクリュー回転数：３０ｒｐｍ、フルフライトスクリュー）に入れ、ペレット化することでリサイクルを実施し、以下の基準に従ってリサイクル性を評価した。評価結果を表２に示す。
○：リサイクル可能
×：リサイクル不可能【０１６９】
（実施例２〜４）
表１に示す配合処方とすること以外は、前述の実施例１の場合と同様の操作により、ペレット状のオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物（ＴＰＶ（２）〜（４））を得た。得られたオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物（ＴＰＶ（２）〜（４））の各種物性値の測定結果を表１に示す。また、得られたオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物（ＴＰＶ（２）〜（４））を使用し、前述の実施例１の場合と同様の操作により、中空形状の押出発泡成形部材を得た。【０１７０】
得られた押出成形部材を使用し、前述の実施例１の場合と同様の操作により、成形複合体（実施例２〜４）を作製した。作製した成形複合体（実施例２〜４）の各種物性値の測定結果及び評価結果を表２に示す。【０１７１】
（比較例１）
エチレン／プロピレン／５−エチリデン−２−ノルボルネン三元共重合体（プロピレン含量：４０ｍｏｌ％、商品名「ＥＰ６５」、ＪＳＲ社製、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４，１００℃）：７４、ヨウ素価：２９）１００部に対して、カーボンブラック（商品名「旭５０ＨＧ」、旭カーボン社製）９０部、パラフィン系プロセスオイル（商品名「ＰＷ３８０」、出光興産社製）５０部、ミストロンベーパー５０部、活性亜鉛華（堺化学工業社製）７部、ステアリン酸（旭電化工業社製）１部、加工助剤（商品名「ヒタノール１５０１」、日立化成工業社製）１部、離型剤（商品名「ストラクトールＷＢ２１２」、シル・アンド・ザイラハー社製）２部、及び可塑剤（ポリエチレングリコール）１部を配合することにより混合物を得た。【０１７２】
得られた混合物を、バンバリーミキサーを用いて、５０℃、７０ｒｐｍ、混練時間２．５分の条件で混練した。次いで、脱水剤（商品名「ベスタＰＰ」、井上石灰工業社製）１０部、加硫促進剤（商品名「ＭＺ」１．０部、商品名「ＰＺ」２．５部、商品名「ＴＬ」０．５部、商品名「ＤＭ」０．５部、すべて大内新興化学工業社製）、及び硫黄１．５部を添加した。オープンロールを用いて５０℃で混合して、スポンジ用ゴム組成物を調製した。このスポンジ用ゴム組成物を使用し、２３０℃で６分間、熱空気加硫（ＨＡＶ）を実施して、内径１６ｍｍ（調査中）、肉厚２ｍｍ、発泡倍率２．０倍の加硫ゴムスポンジを得た。【０１７３】
得られた加硫ゴムスポンジを金型キャビティに設置した。射出成形機（商品名「Ｎ−１００」、日本製鋼所製）を使用して、オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物（ＴＰＶ（１））を射出成形（金型温度：５０℃、第２成形部導入時間：１０秒、射出時間：１秒、冷却時間：３０秒、サンプル取出時間：１０秒）し、肉厚２ｍｍ、内径１６ｍｍの成形複合体（比較例１）を作製した。作製した成形複合体（比較例１）の各種物性値の測定結果及び評価結果を表２に示す。【０１７４】
（比較例２、３）
表１に示す配合処方とすること以外は、前述の実施例１の場合と同様の操作により、ペレット状のオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物（ＴＰＶ（５））を得た。得られたオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物（ＴＰＶ（５））の各種物性値の測定結果を表１に示す。また、得られたオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物（ＴＰＶ（５））を使用し、前述の実施例１の場合と同様の操作により、中空形状の押出発泡成形部材を得た。【０１７５】
得られた押出成形部材を使用し、前述の実施例１の場合と同様の操作により、成形複合体（比較例２、３）を作製した。作製した成形複合体（比較例２、３）の各種物性値の測定結果及び評価結果を表２に示す。【０１７６】
【表１】
2007072949.tif 000007
【０１７７】
【表２】
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【０１７８】
表２に示す結果から明らかなように、実施例１〜４の成形複合体は、低硬度、低圧縮永久歪みであるとともに射出融着性に優れており、かつ、折り曲げ剥離性も優れており、これらの性質のバランスが良好である。一方、比較例１の成形複合体は、加硫ゴムを用いた接合部品であるため、成形複合体の状態からのリサイクルが不可能であった。また、比較例２の成形複合体は、高硬度の第１成形部を使用しているため、圧縮永久歪みの値が高く、更には、折り曲げ剥離性も良好ではなかった。比較例３の成形複合体は、第１成形部と第２成形部のいずれについても圧縮永久歪みの値が高いものであった。
【産業上の利用可能性】
【０１７９】
本発明の成形複合体は、圧縮永久歪み、各成形部どうしの接着性、柔軟性、リサイクル性、及び成形外観に優れたものである。従って、本発明の成形複合体は、車両用のウェザーストリップとして好適である。ウェザーストリップとしては、ドアウェザーストリップ、トランクウェザーストリップ、ラゲージウェザーストリップ、ルーフサイドレールウェザーストリップ、スライドドアウェザーストリップ、ベンチレータウェザーストリップ、スライディングループパネルウェザーストリップ、フロントウインドウェザーストリップ、リヤウインドウェザーストリップ、クォーターウインドウェザーストリップ、ロックピラーウェザーストリップ、ドアガラスアウターウェザーストリップ、ドアガラスインナーウェザーストリップ等を挙げることができる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【国際調査報告】
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