(57)【要約】  流動体の新規なガス処理方法、ならびにそれを使用した牛乳類の製造方法であって、コストおよび効率の面で極めて産業上有益な牛乳類の製造方法を提供する。  二流体ノズル１６０の液体吐出口１６１より、流動体を吐出させつつ、当該吐出流を気体噴射口１６２からの気流により破砕し、微細な液滴にした後、当該液滴を流れ阻止体１９０に衝突させて凝集させることによってガス処理（ガス添加、ガス置換、脱気、又は殺菌（滅菌））する。牛乳類の製造方法では、気流として窒素を使用することで、ホモジナイズ処理と原料乳の溶存酸素の窒素による置換を同一工程で行う。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
流動体を液体吐出口より吐出させつつ、当該吐出流を気流により破砕し、微細な液滴にした後、当該液滴を凝集させることを特徴とする、前記流動体のガス処理方法。
【請求項２】
前記気流が酸素を含み、前記流動体に酸素添加を行うことを特徴とする、請求項１記載のガス処理方法。
【請求項３】
前記気流が窒素を含み、前記流動体中の溶存気体の窒素置換を行うことを特徴とする、請求項１記載のガス処理方法。
【請求項４】
前記気流が過熱蒸気を含み、前記流動体の殺菌を行うことを特徴とする、請求項１〜３いずれかに記載のガス処理方法。
【請求項５】
前記流動体が、血液、飲料、液状食品、又は薬品であることを特徴とする、請求項１〜４いずれかに記載のガス処理方法。
【請求項６】
前記流動体が原料乳であり、前記気流が窒素ガスを含むことを特徴とする、請求項１記載のガス処理方法。
【請求項７】
前記流動体が原料乳であり、前記気流が過熱蒸気を含むことを特徴とする、請求項１又は６記載のガス処理方法。
【請求項８】
原料乳を液体吐出口より吐出させつつ、当該吐出流を窒素及び／又は過熱蒸気を含むガスにより破砕し、微細な液滴にした後、当該液滴を凝集させることにより、前記原料乳のホモジナイズ処理と、溶存酸素の窒素置換処理及び／又は殺菌処理を同時に行うことを特徴とする、牛乳類の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、血液、飲料、液状食品、薬品などを代表とする流動体のガス処理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
様々な製品において、その製造工程においてガス処理するプロセスが含まれている。【０００３】
たとえば、飲料、液状食品などを代表とする流動性食品類は、その風味の劣化を防止する目的で、当該食品類に溶存する気体の置換処理が行われる。また、アルコール飲料等では、その風味を向上させるために酸素を添加することがある。【０００４】
牛乳等を代表とする乳飲料の製造に際しても、風味の劣化を防止するために原料乳中の溶存酸素濃度を低下させる処理が行われることがある。例えば特許文献１および特許文献２に、牛乳類を製造する際に、加熱殺菌処理に先立って原料乳を窒素ガス等の不活性ガスで置換して液中の溶存酸素量を低下させることにより、加熱殺菌時にサルファイド（硫黄化合物）類が生成されるのを抑制する方法が開示されている。また、特許文献３には、原料乳をサイロに貯蔵している間に窒素ガスを通気して攪拌することにより、原料乳中の溶存酸素濃度を低下させ、有害微生物の増殖を抑制する方法が開示されている。【０００５】
さらに牛乳類の製造においては、その原料となる生乳に含まれる脂肪球を細かくして、脂肪分が分離することを防止する目的で均質化（ホモジナイズ）処理が施される。ホモジナイズ処理は、通常原料乳に圧力をかけて、乳脂肪分をつぶすことにより行われる。【０００６】
また、様々な製品において、その製造工程において殺菌処理するプロセスが含まれている。【０００７】
たとえば、特許文献２に記載されているように、乳飲料の製造方法では窒素ガスによる置換の後に、さらに加熱殺菌処理が施される。また、医療技術分野においては、血液や薬品などに加熱殺菌処理を施す場合がある（たとえば、特許文献４）。これら従来の加熱殺菌処理方法は、いずれもガスによるものではない。
【特許文献１】特許第３０８３７９８号公報
【特許文献２】特許第３０９１７５２号公報
【特許文献３】特開平５−４９３９５号公報
【特許文献４】特開平６−３１９４６３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
従来の技術では、上述の各種ガス処理及び加熱殺菌処理方法は時間を要し、効率的でないという問題があった。【０００９】
また、牛乳類の製造方法では、いずれも上記のような処理工程の各々が別個独立して行われるバッチ処理であるため、牛乳類の製造に要する時間、コストの面で問題があった。【００１０】
そこで、本発明が解決しようとする課題は、新規かつ効率的なガス処理方法を提供することにある。【００１１】
さらに、本発明は、上記複数の処理を一括で行うことも可能な牛乳類の製造方法を提供することをも目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討を重ねた結果、生乳を２流体ノズルでスプレーすることにより、生乳の均質化（ホモジナイズ）処理が可能であり、かつ、この分散状態は、非常に反応性が高く、この時、原料乳内の溶存酸素の窒素置換、および殺菌処理を極めて効率的に行うことが可能であることを見出し、本発明を完成させた。すなわち、本発明は以下の（１）〜（１０）に関する。【００１３】
（１）流動体を液体吐出口より吐出させつつ、当該吐出流を気流により破砕し、微細な液滴にした後、当該液滴を凝集させることを特徴とする、前記流動体のガス処理方法。【００１４】
（２）前記気流が酸素を含み、前記流動体に酸素添加を行うことを特徴とする、（１）記載のガス処理方法。【００１５】
（３）前記気流が窒素を含み、前記流動体中の溶存気体の窒素置換を行うことを特徴とする、（１）記載のガス処理方法。【００１６】
（４）前記気流が過熱蒸気を含み、前記流動体の殺菌を行うことを特徴とする、（１）〜（３）いずれかに記載のガス処理方法。【００１７】
（５）前記流動体が、血液、飲料、液状食品、又は薬品であることを特徴とする、（１）〜（４）いずれかに記載のガス処理方法。【００１８】
（６）前記流動体が原料乳であり、前記気流が窒素ガスを含むことを特徴とする、（１）記載のガス処理方法。【００１９】
（７）前記流動体が原料乳であり、前記気流が過熱蒸気を含むことを特徴とする、（１）又は（６）記載のガス処理方法。【００２０】
（８）原料乳を液体吐出口より吐出させつつ、当該吐出流を、窒素を含むガスにより破砕し、微細な液滴にした後、当該液滴を凝集させることにより、前記原料乳のホモジナイズ処理と、溶存酸素の窒素置換処理を同時に行うことを特徴とする、牛乳類の製造方法。【００２１】
（９）原料乳を液体吐出口より吐出させつつ、当該吐出流を、過熱蒸気を含むガスにより破砕し、微細な液滴にした後、当該液滴を凝集させることにより、前記原料乳のホモジナイズ処理と、殺菌処理を同時に行うことを特徴とする、牛乳類の製造方法。【００２２】
（１０）原料乳を液体吐出口より吐出させつつ、当該吐出流を窒素及び過熱蒸気を含むガスにより破砕し、微細な液滴にした後、当該液滴を凝集させることにより、前記原料乳のホモジナイズ処理と、溶存酸素の窒素置換処理及び殺菌処理を同時に行うことを特徴とする、牛乳類の製造方法。【００２３】
ここで、本発明に係る牛乳類の製造方法において、原料乳とは、生乳、生乳由来の成分（特に脂肪分）を含む液であり、牛乳類とは、当該原料乳を原料として種々の工程（ホモジナイズ処理、溶存酸素の置換処理、殺菌処理など）を経て製造される牛乳、部分脱脂乳、脱脂乳、加工乳、乳飲料などを意味する。
【発明の効果】
【００２４】
本発明に係るガス処理方法によれば、血液、飲料、液状食品、薬品、原料乳を代表とする流動体を液体吐出口より吐出させつつ、当該吐出流を気流により破砕し、微細な液滴にした後、当該液滴を凝集させることによって、前記流動体に対して効率的にガス添加、ガス置換、脱気、又は殺菌（滅菌）処理することが可能となる。【００２５】
また、本発明に係る牛乳類の製造方法によれば、ホモジナイズ処理に加えて溶存酸素の窒素置換および／又は殺菌処理を同一工程で行うことも可能であり、効率的に牛乳類を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】図１は、本発明にかかる製造方法において、流動体のホモジナイズ処理に使用する処理装置の形態例を示す装置構成図である。
【図２】図２は、（ａ）二流体ノズルの形態例を示す平面図、（ｂ）二流体ノズルの形態例を示す断面図である。
【図３】図３は、二流体ノズルの形態例を示す正面図である。
【図４】図４は、制御装置の構成例を示すブロック図である。
【図５】図５は、実施例の測定結果を示す図である。
【図６】図６は、実施例の測定結果を示す図である。
【符号の説明】
【００２７】
１００  製造装置
１１０  原料供給系
１１１  原料槽
１１２  原料液
１２４  既処理液
１５１  液体供給口
１５２  気体供給口
１６０  二流体ノズル
１６１  液体吐出口
１６２  気体噴射口
１８０  制御装置
１９０  流れ阻止体
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
以下では、本発明に係る流動体のガス処理に使用する装置として、好適な装置を例示しつつ詳細に本発明を説明する。【００２９】
図１は、本発明にかかる流動体のガス処理方法に使用するための処理装置の形態例を示すブロック図である。【００３０】
製造装置１００は、原料供給系１１０と二流体ノズル１６０と流れ阻止体（バッフルボード）１９０を備えている。【００３１】
原料供給系１１０は、原料槽１１１を備えている。原料槽１１１は、密閉可能な耐圧容器であり、生乳などの流動体１１２を注入した後に密閉される。原料槽１１１内の底部には、流動体１１２を撹拌する回転翼を備えた撹拌装置１１３が設けられている。【００３２】
原料槽１１１には、その側壁を貫通して原料給送管１２１が接続されている。原料給送管１２１の入口１２１ｉは原料槽１１１の内底面付近に配置されている。原料給送管１２１の入口１２１ｉにはストレーナ１２２が取付けられている。【００３３】
原料給送管１２１の出口１２１ｏは、二流体ノズル１６０の液体供給口１５１に接続されている。原料給送管１２１の中間部には、流量調節のための電磁可変絞り弁１２３が介設されている。【００３４】
また、原料槽１１１には、その天井壁を貫通して圧力配管１３１が接続されている。圧力配管１３１の出口１３１ｏは、原料槽１１１の天井面付近に配置されている。【００３５】
圧力配管１３１は、原料槽１１１の内部の上部空間（流動体１１２の上方に存在する空間）に圧縮気体を導入するための配管である。圧力配管１３１の最上流端は、分岐管１３２を介してコンプレッサ１３３の圧縮気体排出口に接続されている。圧力配管１３１の途中には電磁弁１３４が介設されるととともに、原料槽１１１の上部空間の内部の気圧を検出するための気圧センサ１３５が設けられている。【００３６】
二流体ノズル１６０の気体供給口１５２には気体供給管１３６が接続されている。気体供給管１３６の最上流端は分岐管１３２を介してコンプレッサ１３３の排気口に接続されている。すなわち、分岐管１３２は出口が２つに分岐しており、分岐管１３２の一方の出口に圧力配管１３１が、もう一方の出口に気体供給管１３６が、それぞれ接続されている。気体供給管１３６の途中には、上流側から下流側に向って順に、電磁弁１３７、気圧センサ１３８、圧縮気体リザーバ１３９および圧力調節弁１４０が設けられている。気圧センサ１３８は、圧縮気体リザーバ１３９内の気圧を検出するためのセンサである。【００３７】
コンプレッサ１３３は圧縮気体を発生させるためのものである。コンプレッサ１３３から吐出された圧縮気体は、分岐管１３２を経て圧力配管１３１および気体供給管１３６に分配される。気体供給管１３６は二流体ノズル１６０に圧縮気体を導入するための配管である。気体供給管１３６に供給された圧縮気体は、圧縮気体リザーバ１３９に蓄えられ、所定の圧力に調整されて二流体ノズル１６０に導入される。【００３８】
二流体ノズル１６０の先端部分には液体供給口１５１に連通している液体吐出口１６１と、気体供給口１５２に連通している気体噴射口１６２とが設けられている。気体噴射口１６２は液体吐出口１６１の周囲に形成されている。【００３９】
二流体ノズル１６０の下方近傍には、ステンレス鋼製の流れ阻止体１９０が設けられている。流れ阻止体１９０は、上方に縮径した円錐形状の部材であり、その先端（上端）が二流体ノズル１６０の液体吐出口１６１に対向している。二流体ノズル１６０と流れ阻止体１９０は、図示しない直円筒体内に共に収容され、その直円筒体の内壁に連結されて保持されている。【００４０】
二流体ノズル１６０の液体供給口１５１に供給された流動体１１２は、液体吐出口１６１から吐出されるが、二流体ノズル１６０の前方（図においては下方）には気体噴出口１６２から噴出された空気の高速渦流が形成されていて、吐出された流動体１１２はこの高速渦流によって微粒子状（霧状）に破砕される。そして、破砕された直後の流れが流れ阻止体１９０に衝突する。その結果、破砕された流れが破砕直後に再凝集（霧状の液滴同士が再凝集）し、流動体が均一になった状態の既処理液１２４が生成される。そして、流れ阻止体１９０上で再凝集した溶液１２４が流れ阻止体１９０の表面を伝って流下し、流れ阻止体１９０の下端から流れ落ちた溶液１２４が製品容器１２５内に溜まる。【００４１】
つぎに、図２および図３を参照して二流体ノズル１６０の構造について説明する。図２（ａ）はノズルの平面図、図２（ｂ）はノズルの断面図、図３はノズルの正面図である。【００４２】
二流体ノズル１６０は、略円筒状の中空のケーシング１６０Ａの内部に略円筒状の中子１６０Ｂを挿入してねじ込んだ構造になっている。ケーシング１６０Ａはステンレス鋼や黄銅などの金属材料を機械加工して作製されており、その先端には二流体ノズル１６０の中心軸線Ａと中心が一致した横断面が円形である開口孔１６３が形成されていて気体噴射口１６２の外側輪郭を形成している。ケーシング１６０Ａの側面には二流体ノズル１６０の中心軸線Ａに対して垂直な軸線を有するようにして気体供給口１５２が穿設されている。気体供給口１５２の内周面には雌ネジ溝が切られていて気体供給管１３６を螺入して結合できるようになっている。ケーシング１６０Ａの内面における基端部には雌ネジ溝１６６が形成され、そのさらに基端方向の部分にはやや内径の大きくなった段差部１６７が形成されている。またケーシング１６０Ａの先端部における外面には雄ネジ溝１６８が形成されていて、二流体ノズル１６０を取付けるための固定ナット１６９を螺着できるようになっている。【００４３】
中子１６０Ｂは、前述のケーシング１６０Ａと同一の又は異なる金属材料を機械加工して作製されており、その中心軸線Ａに沿って内部がくり抜かれて中空になっている。また、その外径はケーシング１６０Ａの中空の孔にぴったりと嵌入するような寸法になっていて、長手方向の略中央部付近の外径はやや細く形成されて、ケーシング１６０Ａの内面との間において円環筒状の空間１７０が残されるようになっている。この空間１７０はケーシング１６０Ａに設けられた気体供給口１５２に連通している。中子１６０Ｂの基端部よりもやや手前の外周には雄ネジ溝１７１が切られていて前述の雌ネジ溝１６６と螺合して中子１６０Ｂをケーシング１６０Ａの内部に固定する。また同ネジ溝１７１よりもさらに基端側の部分はやや大径になっていて、前述の段差部１６７との間にてＯ−リングシール１７２を挟持して前述の空間１７０の気密性を確保している。中子１６０Ｂの基端部には液体供給口１５１が形成されている。液体供給口１５１の内周部には雌ネジ溝が切られており、合流管１３５の先端部が螺入して結合されている。中子１６０Ｂの先端部には、液体供給口１５１から内部の中空空間を通って連通した液体吐出口１６１が開口していて、その周囲の略円錐形状の膨大部分はスパイラル形成体１７６を成している。そして、スパイラル形成体１７６の先端面とケーシング１６０Ａの先端の内面との間には渦流室１７７が形成されている。渦流室１７７を構成している中子１６２の先端端面１７８は、前述のケーシング１６０Ａの開口孔１６３との間に隙間を有していて、これが気体噴射口１６２を構成する。【００４４】
図３に示す二流体ノズル１６０の正面図を参照すると、中心に円形の液体吐出口１６１が配置され、その周囲に環状の気体噴射口１６２が配置されている。この気体噴射口１６２は、ケーシング１６０Ａの内部に配置されてなるスパイラル形成体１７６の円錐面に形成された渦巻状に延在する複数本の旋回溝１７９に連通している。【００４５】
気体供給口１５２から供給された圧縮気体は、空間１７０を通過して、スパイラル形成体１７６に形成されている断面積の小さい旋回溝１７９を通り抜ける際に圧縮されて高速気流となる。この高速気流は渦流室１７７の内部で渦状の旋回気流となって、絞られた円環状の気体噴射口１６２から噴射されて二流体ノズル１６０の前方に気体の高速渦流を形成する。この渦流はケーシング１６０Ａの先端に近接した前方位置を焦点とするような先細りの円錐形に形成される。【００４６】
原料槽１１１から送出された未混合の原料液１１２は、原料供給管１２１を通して液体供給口１５１に供給される。液体供給口１５１に供給された流動体１１２は、中子１６０Ｂの中空部分を通って液体吐出口１６１から吐出される。そして、気体噴射口１６２から噴射された気体の高速渦流によって微粒子に破砕され、渦流の回転に伴って強制的に混合されて、均一に混合された微粒子の混合物として二流体ノズル１６０の前方へ向けて噴霧状に放出される。なお、図示の例では液体吐出口１６１の内径を中子１６０Ｂの中ぐり孔の内径よりも若干小径としているが、目詰まりの虞がある場合には液体吐出口１６１の内径を中ぐり孔の内径と同一の径とすることが望ましい。【００４７】
製造装置１００は、図４に示す制御装置１８０により制御される。制御装置１８０は、ＭＰＵ１８１と、ＲＯＭ１８２と、ＲＡＭ１８３と、インタフェースユニット１８４と、Ａ／Ｄコンバータ１８５と、駆動ユニット１８６とを内蔵していて、これらはバスライン１８７を介して相互に接続されている。ＲＯＭ１８２にはＭＰＵ１８１が実行するプログラムが格納されている。ＲＡＭ１８３はＭＰＵ１８１がプログラムを実行する際の作業領域等に使用される。インタフェースユニット１８４の出力ポートにはＣＲＴなどの表示装置１８８が接続されており、入力ポートにはキーボードなどの入力装置１８９が接続されている。【００４８】
Ａ／Ｄコンバータ１８５の入力には、製造装置１００の気圧センサ１３５、１３８が接続されていて、これらのセンサにより検出された空気圧のアナログ値をデジタル値に変換する。そして、デジタル値に変換された空気圧の値はバスライン１８７を経由してＭＰＵ１８１によって読み取られる。【００４９】
駆動ユニット１８６の出力は、製造装置１００の電磁駆動弁１２３、１３４、１３７および１４０に接続されている。駆動ユニット１８６はＭＰＵ１８１からの指令に従ってこれらの電磁駆動のための電流を調節し、ＯＮ／ＯＦＦ切替する。【００５０】
製造装置１００を作動させるに際して、オペレータは、原料槽１１１に流動体を入れて、原料槽１１１の蓋をしっかりと密閉する。その後、入力装置１８９から混合開始を指令する。この指令を受けると、ＭＰＵ１８１は駆動ユニット１８６に指令を発して電磁弁１３４を開くと共に、気圧センサ１３５の出力をＡ／Ｄコンバータ１８５を介して監視して、コンプレッサ１３３からの圧縮気体が原料槽１１１の上部空間に充満して所定の圧力に達するまで待つ。この初期状態においては、製造装置１００の他の電磁弁は閉鎖されている。原料槽１１１の気圧センサ１３５によって同タンク内部が所定の空気圧にまで昇圧したことが確認されると、ＭＰＵ１８１は電磁弁１３４を閉鎖する。その後、電磁弁１３７を開く。これにより、圧縮気体リザーバ１３９内に圧縮気体が供給される。【００５１】
圧縮気体リザーバ１３９の内部圧力が所定の圧力に昇圧したならば、ＭＰＵ１８１は、処理開始の条件が整ったと判断し、圧力調節弁１４０を開く。すると、圧縮気体リザーバ１３９から二流体ノズル１６０の気体供給口１５２へ圧縮気体が供給され、二流体ノズル１６０の先端の気体噴射口１６２から気体の高速渦流が噴射されるようになる。次に、ＭＰＵ１８１は電磁可変絞り弁１２３を所定の開度になるように開く。すると、原料槽１１１に貯蔵されている原料液１１２が、原料給送管１２１を通して二流体ノズル１６０の液体供給口１５１に供給され、二流体ノズル１６０の先端の液体吐出口１６１から吐出される。二流体ノズル１６０から吐出された原料液１１２は、吐出方向に既に形成されている空気の高速渦流によって微粒子に破砕され、その渦流の流れに伴って、原料液１１２（流動体）中の成分が均一になった状態となって製品容器１２５内に放出される。【００５２】
上述の処理が進行するにつれて、原料槽１１１内の原料液１１２の液面が低下するため、原料槽１１１内の上部の空間の体積が増加し、それに伴って気圧が低下する。この圧力は気圧センサ１３５によって常時検出され、その値がＭＰＵ１８１に送られる。ＭＰＵ１８１は、気圧センサ１３５による検出値を常時監視し、その値が適正値を下回ると、原料槽１１１の電磁弁１３４を適当な時間だけ開状態に切換えて、原料槽１１１の内部の気圧を所定の適正値に維持する。同様に、圧縮気体リザーバ１３９の内部の圧縮気体の圧力も、ＭＰＵ１８１が電磁弁１３７を制御することにより適正値に維持される。【００５３】
本実施形態の処理装置１００によれば、上で説明した動作により、流動体（原料液１１２）中の成分が均一に混ざり合った状態で、かつ、ガス処理（ガス添加、ガス置換、脱気、又は殺菌（滅菌））された既処理液１２４が生成され製品容器１２５内に収容されて回収されることになる。【００５４】
そして、この処理装置１００によれば、二流体ノズル１６０から噴射する気流を酸素とすれば流動体に酸素添加（あるいは溶存気体の酸素による置換）することができ、窒素ガスや二酸化炭素などの不活性ガスとすれば、流動体中の溶存酸素などを不活性ガスに置換することができる。【００５５】
さらに、二流体ノズル１６０から噴射する気流を過熱蒸気（例として、１１５℃〜２００℃）、過酸化水素ガス、又はオゾンなどとすれば、流動体を霧状の極めて反応性が高い状態で殺菌処理することができるため、極めて短時間で効率的に殺菌処理を行うことも可能となる。【００５６】
さらに、二流体ノズル１６０の液体吐出口１６１までの流路において、流動体にあらかじめ第二のガス（通常は破砕に使用するガスと同じでよい）を注入する気体注入機能を設けても良い。これにより、液体吐出口１６１から吐出された際に、注入された気体の拡散によってさらに微細に破砕することができ、均質性をさらに高めることができる。【００５７】
また、本実施形態の処理装置１００によれば、流動体として原料乳を使用することで、流動体中の水分と脂肪球とが均一に混ざり合った状態の既処理液１２４が生成され製品容器１２５内に収容されて回収されることになる。そして、その際、二流体ノズル１６０から噴射する気流を窒素ガスとすれば、溶存酸素の窒素置換をホモジナイズ処理と同時に行うことができる。さらに、従来の窒素置換方法では発泡の問題を考慮する必要があったが、本処理方法によればこのような問題も発生しない。また、二流体ノズル１６０から噴射する気流を過熱蒸気とすれば、流動体を霧状の状態で殺菌処理することができるため、極めて短時間で効率的に殺菌処理を行うことも可能となる。【００５８】
なお、流動体としては、その粘度が配管中において同配管内の上流側と下流側との圧力差によって同配管中を給送される程度のものであれば上記の例に制限されるものではない。
【実施例】
【００５９】
以下、本発明を実施例に即してさらに詳細に説明する。なお、以下の実施例では、処理装置（ミキサー）として上で説明した処理装置１００を使用した。
（生乳および純水における処理試料の溶存酸素濃度測定ならびに粒径測定）
（１）実験試料
対象試料として生乳（無処理）および純水を使用した。【００６０】
（２）実験方法：
１）溶存酸素濃度測定用試験
各試料を恒温水槽（恒温水槽：ＴＨＥＲＭＯ  ＭＩＮＤＥＲ  ＳＪ−１０（タイテック株式会社）、仕様温度範囲：０〜１００℃、温度精度：±０．１５〜０．３℃）にて所定温度（５℃、１０℃、１５℃、２０℃）にし、ミキサー（試料吐出圧：０．２ＭＰａ、気流噴射圧：０．５ＭＰａ）にて下記のように処理した。【００６１】
窒素ガス処理：ミキサーにて１〜３回処理した。【００６２】
酸素ガスによる処理：ミキサーにて１〜３回処理した。【００６３】
酸素ガス処理後、窒素ガスによる処理：ミキサーにより酸素ガス処理を３回行った試料を用いてさらに窒素ガスにより処理した。【００６４】
２）生乳中の脂肪球粒径変化測定用試験
純水を用いて１０００倍希釈した生乳をミキサーにて１回〜３回処理した。【００６５】
（３）評価方法
各試料の処理後に以下の溶存酸素計、光散乱光度計を使用して、溶存酸素濃度ならびに粒径測定（キュムラント法）を行った。また処理後の試料温度を測定した。【００６６】
溶存酸素測定：デジタル溶存酸素計ＤＯ−５５０９（扶桑理化製品株式会社）、測定方法；ポーラログラフ式（温度センサー付）、測定範囲；０〜２０．０ｍｇ／Ｌ、精度；±０．４ｍｇ／Ｌ
粒径測定：ダイナミック光散乱光度計ＤＬＳ−７０００（大塚電子株式会社）
（４）評価結果
表１に、５℃付近で各溶存酸素濃度測定値と処理後温度（測定温度）を示した。表２〜表４に各溶存酸素濃度測定値と処理後温度（測定温度）を示した。また、測定結果を図５および図６に示した。さらに表５には、試料中の粒径平均値（μｍ）と割合（％）を示した。なお、２０ｍｇ／Ｌ以上の測定値は参考値（下線で示した箇所）として示した。また、Ｏ２無処理の測定値はＮ２無処理の測定値（カッコ内測定値）を使用し、Ｏ２→Ｎ２処理試料の測定値はＯ２処理３回目試料の測定値（カッコ内測定値）を使用した。【００６７】
【表１】
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【００６８】
【表２】
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【００６９】
【表３】
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【００７０】
【表４】
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【００７１】
【表５】
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【００７２】
以上の結果より、生乳試料を窒素ガスによりミキサー処理することで溶存酸素の窒素置換が効率的に起こることがわかった。また、処理回数が多いほど粒径が小さいピークの割合が高くなることを確認することができた。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【国際調査報告】
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