【事件の表示】
　特願２０００−１３８６０６「めっき密着性と塗装後耐食性の良好なＳｉ含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板と塗装鋼板の製造方法」拒絶査定不服審判事件〔平成１３年１１月２２日出願公開、特開２００１−３２３３５５〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
 １．手続の経緯
　本願は、平成１２年５月１１日を出願日とする出願であって、平成１７年１月１１日付で拒絶査定され、これに対し、同年２月１６日に拒絶査定不服審判の請求がなされ、当審において平成１９年６月２１日付で拒絶理由が通知され、その指定期間内の平成１９年８月２４日付で意見書及び手続補正書が提出されたものである。
　
２．本願発明１
本願の請求項１〜４に係る発明は、平成１９年８月２４日付手続補正書の特許請求の範囲の請求項１〜４に記載された事項により特定されるとおりのものと認められるところ、その請求項１に係る発明（以下、「本願発明１」という。）は、次のとおりである。
　
「【請求項１】　Ｓｉの含有量ＣＳｉが０．４〜２．０質量％である鋼板に溶融亜鉛めっきを施す際、
該鋼板を酸化帯において燃焼空気比０．９〜１．２の雰囲気にて酸化し、
その後の還元帯において水分圧と水素分圧の対数ｌｏｇ（ＰＨ2Ｏ／ＰＨ2）が下式（１）を満たす雰囲気で鋼板表面の鉄の酸化膜を還元し、ＳｉＯ２を内部酸化させることにより、
鋼板表層にＳｉＯ2の内部酸化物の含有量が０．４〜２．０質量％である鋼層を１〜３μｍ形成した後、
Ａｌ：０．２〜１０質量％を含有する亜鉛めっき浴にて溶融亜鉛めっき処理を行いＡｌ：０．２〜１０質量％、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなる溶融亜鉛めっき層を形成することを特徴とする
めっき密着性と塗装後耐食性の良好なＳｉ含有高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
−０．８≧ｌｏｇ（ＰＨ2Ｏ／ＰＨ2）≧０．５ＣＳｉ−３　・　・（１）」
  
３．引用例とその記載事項
　当審において平成１９年６月２１日付で通知した拒絶理由通知において引用された、本願の出願前に頒布された刊行物である、特開平９−４１１１０号公報（以下、引用例１という）、特開平１０−１７９３６号公報（以下、引用例２という）、特開平９−３１０１６３号公報（以下、引用例３という）、特開平７−３４２１０号公報（以下、引用例４という）、特開平５−２７１８９１号公報（以下、引用例５という）、特開平７−４１９２３号公報（以下、引用例６という）には、それぞれ、次の事項が記載されている。
　
（１）引用例１：特開平９−４１１１０号公報
（１Ａ）「【請求項２】鋼中成分中に、
Si：0.2〜2.0wt％、
Mn：0.5〜2.0wt％、
Cr：0.1〜2.0wt％のうち、少なくともSiならびに他一種以上を含有する成分組成になる高張力鋼を熱間圧延し、巻き取り温度690℃以上750℃以下で巻き取りを行うことによって、該鋼板表面の黒皮直下に粒界酸化を深さ３〜１４μmの厚みで発生させ、酸洗段階において、前記粒界酸化物はそのまま残存させて黒皮のみを除去し、その後冷間圧延することにより冷延鋼板の表層内部に酸化物層を残存させたまま、溶融亜鉛めっきラインに通板することを特徴とする高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【請求項３】前記請求項１または請求項２のいずれかに記載の方法によって溶融亜鉛めっきした後、さらに加熱合金化処理を施して高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板とすることを特徴とする高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。」（【請求項２】、【請求項３】）
（１Ｂ）「【００１４】上述したこれらの現象について、発明者らは次のように考察した。生成したこの粒界酸化は、酸洗、冷延後には表層内部に酸化物層として存在するようになる。通常、溶融亜鉛めっきライン（以下、「ＣＧＬ」と略記する。）での還元焼鈍では、Si,Mnなどは選択酸化されて表面濃化するが、上述したように冷延鋼板の表層内部に酸化物層が存在すると、Si,Mnなどの金属元素のバルクから表面への移動が抑制され、逆に、酸素の内部への移動が促進されるため、内部に酸化物層が生成し、最表面での表面濃化が抑制される。言い換えると、内部の酸化物層により、金属元素の外方向拡散（表面濃化）から酸素の内方向拡散（内部酸化）に変化する。そのため、鋼板表面にはめっき密着性を悪くするSi,Mnなどの酸化物皮膜が存在せず、めっき密着性が良好となり、合金化が改善されるのである。」（【００１４】）
（１Ｃ）「【００２０】・・・このように、Siを0.2wt％以上含有する鋼板では、通常プロセスでの鋼板表面のSi酸化物の形成が顕著となるため、不めっきが多量に発生し、製造が不可能となる。しかし、本発明では、内部に酸化物層を残存させることにより表面濃化が抑制され、Si酸化物が鋼板表面に形成しないため、Siを0.2wt％以上含有する鋼板でも問題なく製造が可能となる。・・・」（【００２０】）
（１Ｄ）「【００２５】粒界酸化の深さ３〜１４μmとしたのは、３μmより小さいと後の酸洗で黒皮と一緒に酸化物も除去されてしまい、冷間圧延後、内部に酸化物層が生成できないからである。・・・」（【００２５】）
（１Ｅ）「【００２８】・・・熱間圧延、酸洗、冷間圧延を行うことにより、高張力冷延鋼板の表層内部に酸化物層を存在させ、その後にＣＧＬラインを通板させることによって高張力溶融亜鉛めっき鋼板を製造する。ここでのＣＧＬラインでの焼鈍では、Si,Mnなどの表面濃化がほとんど抑制されるため、・・・
【００２９】また、ＣＧＬラインの通板条件は、・・・鋼種に対応した一般的な製造条件で良いが、好ましくは還元H2濃度３％以上、露点−20〜−40℃程度、温度800〜880℃程度で焼鈍後、冷却して侵入板温450〜500℃で、浴温450〜500℃程度、溶解Al濃度０．１３〜０．１４wt％程度の溶融亜鉛めっき浴に浸漬するのが良い。
【００３０】また、本発明では、必要に応じて、その後直ちに加熱合金化処理され、合金化溶融亜鉛めっき鋼板が製造される。合金化に際しての加熱処理は、460℃より低温では長時間の加熱が必要であり生産性が低下するため460℃以上、プレス成形時の密着性より560℃以下がよい。・・・」（【００２８】〜【００３０】）
（１Ｆ）実施例として「【００３１】
【実施例】・・・。表１に示す組成の高張力鋼素材を・・・溶融亜鉛めっきライン（ＣＧＬ）で還元焼鈍およびめっきを行い高張力溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。・・・。熱間圧延における巻き取り温度と粒界酸化の深さ、酸洗条件、焼鈍雰囲気およびめっき後のめっき状態の判定を表２、表３に示す。
【００３２】また、同様にして（ただし、・・・、還元処理条件はＨ2濃度５％）・・・製造した溶融亜鉛めっき鋼板を、430〜600℃で加熱合金化処理して合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。そのめっき状態の判定を製造条件とともに表４に示す。」（【００３１】、【００３２】）と記載されているとともに、表４には、表１にＳｉ０．５ｗｔ％の成分組成であると記載された鋼No.1を用いた発明例２０が、粒界酸化の深さ（μｍ）が３であって、合金化状態が「○：不めっきなし、密着性良」であること、が示されている。
　
（２）引用例２：特開平１０−１７９３６号公報
（２Ａ）「【請求項２】請求項１により得られた高強度溶融亜鉛めっき鋼板を引き続き加熱合金化処理することを特徴とするプレス加工性及びめっき密着性に優れる高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。」（【請求項２】）
（２Ｂ）「【００１２】・・・しかし、本発明では・・・熱延鋼板表層部が内部酸化されることにより、結果的に表面濃化が抑制され、ＳｉやＭｎやＣｒの酸化物が鋼板表面に形成しないため、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒを合わせて０．７ｗｔ％以上含有する鋼板を母材とする溶融亜鉛めっき鋼板でも、不めっきの発生がなく、かつプレス加工性及びめっき密着性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造が可能となる。・・・」（【００１２】）
（２Ｃ）「【００１６】・・・亜鉛酸化物とＳｉ、Ｍｎなどの酸化物との接触角が大きくなるためであり、またこの現象はＺｎＯとこれら酸化物同士の生成自由エネルギー（ΔＧ）との差が大きいほど顕著になることが知られている。例えばＺｎＯとＳｉＯ2とのΔＧの差は、・・・」（【００１６】）
（２Ｄ）「【００１９】・・・内部酸化層が生成するが、結果的に生成する内部酸化層の厚みは０．１μｍ以上、１００μｍ以下であることが望ましい。・・・」（【００１９】）
（２Ｅ）「【００２１】本発明ではめっき層について特に限定するものではないが、・・・溶融亜鉛めっき鋼板を合金化した後の通常Ｚｎ−Ｆｅ合金の付着量は２５〜９０ｇ／ｍ2 、めっき層中のＦｅ含有率としては８〜１３ｗｔ％が適当である。・・・」（【００２１】）
　
（３）引用例３：特開平９−３１０１６３号公報
（３Ａ）「【【請求項１】Ｓｉを０．１ｗｔ％以上、３．０ｗｔ％以下含有する高強度鋼板の表層の結晶粒界及び／又は結晶粒内に酸化物を有することを特徴とするプレス加工性及びメッキ密着性に優れる高強度溶融亜鉛メッキ鋼板。
・・・
【請求項３】上記酸化物がＳｉＯ2、・・・からなる群から選ばれた１種以上であることを特徴とする請求項１又は２記載の高強度溶融亜鉛メッキ鋼板。
【請求項５】前記鋼板がさらに加熱合金化処理されていることを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載のプレス加工性及びメッキ密着性に優れる高強度溶融亜鉛メッキ鋼板。」（【請求項１】、【請求項３】、【請求項５】）
（３Ｂ）「【００２１】・・・また、酸化物層の厚みを０．１μｍ以上、１００μｍ以下に限定したのは、０．１μｍ未満であると、酸化物の生成量そのものが少ないため、表面濃化を抑制することができなくなるからであり、１００μｍを越えると、酸化物は脆いため鋼板自身の機械的特性が劣化する恐れがある。・・・」（【００２１】）
（３Ｃ）「【００２４】本発明で開示した鋼板表層直下に存在する酸化物は、熱間圧延段階で形成した黒皮直下の酸化物が、その後の酸洗、冷延、焼鈍などの工程を経ても残存しているものである。・・・メッキ層の下面が鋼板表層であり、・・・この鋼板表層に分布している微細な析出物が、熱延板巻き取り後に生成した内部酸化物である。・・・
【００２５】・・・。通常ＣＧＬでの還元焼鈍では、Ｓｉ、Ｍｎなどは選択酸化されて表面濃化するが、本発明のように鋼板表層直下に緻密に酸化物が存在すると、これらの酸化物がＳｉ、Ｍｎ等の金属元素のバルクから表面への移動に対する拡散障壁となり、結果として最表面での表面濃化が抑制されるものと考えられる。・・・
【００２６】
【００２７】
【００２８】・・・。従って、以上の２要素、すなわち、粒内に緻密に存在する酸化物による拡散抑制・・・によって、鋼板表面にはメッキ密着性を悪くするＳｉ、Ｍｎなどの酸化物皮膜が存在せず、これらの性能は良好となる。これにより、Ｓｉ、Ｍｎ等の合金元素が複合添加されている高強度鋼板の溶融メッキ性を飛躍的に向上させ、効果的にＳｉ、Ｍｎ等の合金元素が複合添加されている高強度鋼板をメッキすることが可能となる。」（【００２４】〜【００２８】）
（３Ｄ）「【００３３】
【実施例】・・・。表２に示す組成の高強度鋼板を・・・表面処理鋼板を製造した。・・・
【００３４】
【００３５】・・・合金化溶融亜鉛メッキ鋼板を製造した。その結果を表４に示す。」（【００３３】〜【００３５】）と記載されているとともに、表４には、実施例２は酸化物層の厚み（μｍ）が２であること、が示されている。
　
（４）引用例４：特開平７−３４２１０号公報
（４Ａ）「【０００５】本発明は上記の不めっきを抑制した特にＳｉ，Ｍｎ，Ｃｒなどの添加元素を１種以上合計で１．０ｗｔ％以上含有する４５ｋｇ／ｍ2以上の溶融亜鉛めっき鋼板または合金化溶融亜鉛めっき高張力鋼板の製造方法を提供することを目的とするものである。」（【０００５】）
（４Ｂ）「【００１１】・・・。すなわち、ＮＯＦによる酸化では、空気比が通常０．９０〜０．９９で操業され、前述の従来技術０．９〜１．１の範囲では酸化量が本質的に変動しやすい。」（【００１１】）
（４Ｃ）実施例として、「【００３１】 
 【実施例】・・・表１に示す成分の高張力鋼板に、同じく表１に示す酸化処理を施し、次いで還元焼鈍、溶融亜鉛めっき、合金化処理を行った。その結果を表面濃化およびめっき性で評価し、あわせて表１に示す。」（【００３１】）と記載され、表１発明例Ｎｏ．１には、素材成分（ｗｔ％）のＳｉが０．６、焼鈍条件には、５％Ｈ２−Ｎ２、露点−２５℃であることが示されている。  
　
（５）引用例５：特開平５−２７１８９１号公報  
（５Ａ）「【０００２】・・・Ｓｉを含有する鋼板は、・・・溶融亜鉛めっきする際、焼鈍過程で鋼板表面にＳｉ酸化物が濃化し、めっき濡れ性を大幅に低下させる問題が生じる。・・・
【０００３】・・・かかる問題に対し鋭意検討を行なった結果、以下に示す解決手段を見いだしたので説明する。」（【０００２】、【０００３】）
（５Ｂ）「【０００５】・・・無酸化炉において燃焼空気比は、通常は０．９〜１．２の範囲で調整する。・・・」（【０００５】）
（５Ｃ）実施例として「【０００７】 
 【実施例】・・・高強度溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。・・・雰囲気はＨ2 １０％−Ｎ2 で水蒸気を含き込むことにより露点を種々に調整した、・・・。製造条件及び結果の一覧を表１に示す。」（【０００７】） と記載され、表１には、本発明例Ｎｏ．２として、素地鋼板Ｓｉ濃度（％）０．６、無酸化炉燃焼空気比　０．９　還元炉露点℃　−８とした例が示されている。 
　
（６）引用例６：特開平７−４１９２３号公報 
（６Ａ）「【００１４】・・・溶融亜鉛めっき鋼板の場合、・・・浴中Ａｌ：０．０５〜２０％とする。・・・
【００１５】
【００１６】
【００１７】さらに合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する場合、・・・、浴中Ａｌ：０．０５〜０．２０％とする。」（【００１４】〜【００１７】）
　
４．本願発明１と、引用例１記載発明との対比、判断
　引用例１は、摘記事項（１Ａ）によれば、請求項３が請求項２を引用しているので、これを独立形式で記載するとともに、請求項３の「高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板とすることを特徴とする高張力溶融亜鉛めっき鋼板」との記載において、「特徴とする」の前後で記載を揃えるべく「合金化」の語を補うと、
「鋼中成分中に、Si：0.2〜2.0wt％、Mn：0.5〜2.0wt％、Cr：0.1〜2.0wt％のうち、少なくともSiならびに他一種以上を含有する成分組成になる高張力鋼を熱間圧延し、
巻き取り温度690℃以上750℃以下で巻き取りを行うことによって、
該鋼板表面の黒皮直下に粒界酸化を深さ３〜１４μmの厚みで発生させ、
酸洗段階において、前記粒界酸化物はそのまま残存させて黒皮のみを除去し、その後冷間圧延することにより冷延鋼板の表層内部に酸化物層を残存させたまま、溶融亜鉛めっきラインに通板することによって溶融亜鉛めっきした後、さらに加熱合金化処理を施して高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板とすることを特徴とする高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。」
が記載されている、といえる。
　
また、摘記事項（１Ｆ）には、実施例として製造した、合金化溶融亜鉛めっき鋼板として、「Ｓｉ０．５ｗｔ％」の例が示されているから、「鋼中成分中に、Si：0.2〜2.0wt％、Mn：0.5〜2.0wt％、Cr：0.1〜2.0wt％のうち、少なくともSiならびに他一種以上を含有する成分組成になる高張力鋼」は、「Si：0.5wt％を含有する成分組成になる高張力鋼板」といえる。
また、摘記事項（１Ｂ）によれば、「生成したこの粒界酸化は、酸洗、冷延後には表層内部に酸化物層として存在する」と記載されているから、粒界酸化物は、冷延後には表層内部に酸化物層として残存するものといえる。
　また、摘記事項（１Ｃ）によれば、「通常プロセスでの鋼板表面のSi酸化物の形成が顕著となるため、不めっきが多量に発生し、製造が不可能となる。しかし、本発明では、内部に酸化物層を残存させることにより表面濃化が抑制され、Si酸化物が鋼板表面に形成しないため、Siを0.2wt％以上含有する鋼板でも問題なく製造が可能となる。・・・」と記載されており、「内部に酸化物層」が存在することにより、表面濃化が抑制され、不めっきが多量に発生しない、という効果を奏するものと、いえる。
　
　また、摘記事項（１Ｂ）によれば、「Si,Mnなどは選択酸化されて表面濃化するが、上述したように冷延鋼板の表層内部に酸化物層が存在すると、Si,Mnなどの金属元素のバルクから表面への移動が抑制され、逆に、酸素の内部への移動が促進されるため、内部に酸化物層が生成し、最表面での表面濃化が抑制される。言い換えると、内部の酸化物層により、金属元素の外方向拡散（表面濃化）から酸素の内方向拡散（内部酸化）に変化する。」と記載されており、表面濃化、内部酸化をはじめとした酸化はSi,Mnなどを対象として行われていると考えられるので、「表面濃化」「内部酸化」「内部に酸化物」とは、それぞれ「Ｓｉの表面濃化」、「Ｓｉの内部酸化」、「内部にＳｉの酸化物」を含むと、理解できる。
　また、摘記事項（１Ｂ）によれば、「内部に酸化物層が生成し、最表面での表面濃化が抑制される。言い換えると、内部の酸化物層により、金属元素の外方向拡散（表面濃化）から酸素の内方向拡散（内部酸化）に変化する。」と記載されており、表面濃化が抑制することとは、表面濃化から内部酸化に変化することと、言い換えられる。
　
　また、摘記事項（１Ｅ）には、「その後にＣＧＬラインを通板させることによって高張力溶融亜鉛めっき鋼板を製造する。・・・また、ＣＧＬラインの通板条件は、・・・鋼種に対応した一般的な製造条件で良いが、好ましくは還元H2濃度３％以上、露点−20〜−40℃程度・・・で焼鈍後、・・・溶融亜鉛めっき浴に浸漬する」と記載され、かつ、摘記事項（１Ｆ）には、実施例として「Ｈ2濃度５％」の例が示されているから、「溶融亜鉛めっきラインに通板」することとは、「還元H2濃度５％、露点−20〜−40℃程度で焼鈍後、・・・溶融亜鉛めっき浴に浸漬する」ことを含む。
　
　よって、摘記事項（１Ａ）〜（１Ｆ）を総合すると、引用例１には、
「Si：0.5wt％を含有する成分組成になる高張力鋼板を熱間圧延し、
巻き取り温度690℃以上750℃以下で巻き取りを行うことによって、
該鋼板表面の黒皮直下に粒界酸化を深さ３〜１４μmの厚みで発生させ、
酸洗段階において、黒皮のみを除去し、その後冷間圧延することにより、粒界酸化物を冷延鋼板の表層内部にＳｉの酸化物層として残存させることで、
Siの表面濃化が抑制されること、言い換えればSiの表面濃化からSiの内部酸化に変化することにより、Si酸化物が鋼板表面に形成しないようにし、
還元H2濃度５％、露点−20〜−40℃程度で焼鈍し、溶融亜鉛めっき浴に浸漬する溶融亜鉛めっきラインに通板することによって溶融亜鉛めっきした、「内部に酸化物層」が存在することにより、表面濃化が抑制され、不めっきが多量に発生しない、高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。」の発明（以下、「引用例１記載発明」という。）が記載されていることになる。
　
　そこで、本願発明１と引用例１記載発明とを対比する。
　引用例１記載発明の「Si：0.5wt％を含有する成分組成になる高張力鋼」と、本願発明１の「Ｓｉの含有量が０．４〜２．０質量％である鋼板」とは、「Ｓｉの含有量が０．５質量％である鋼板」である点において、重複している。また、一般に、合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、溶融亜鉛めっき前の鋼板に比して耐食性が優れるから、当然、耐食性の一種である塗装後耐食性も優れるものであり、また、「不めっきが多量に発生しない」ならば、「めっき密着性が良好」といえる。よって、引用例１記載発明の「不めっきが多量に発生しない、高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。」は、本願発明１の「めっき密着性と塗装後耐食性の良好なＳｉ含有高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。」に相当する。
　
　また、引用例１記載発明における焼鈍時の雰囲気である「露点−20〜−40℃程度」という値を、JISK-0512表２の値を用いて水分量を変換すると、０．０１２〜０．１０１％Ｈ２Ｏに相当する。よって、該値をＰＨ2Ｏとし、Ｈ2濃度の５％をＰＨ2として、ｌｏｇ（ＰＨ2Ｏ／ＰＨ2）に代入すると、引用例１記載発明における「還元H2濃度５％、露点−20〜−40℃程度」という雰囲気は、−１．６９〜−２．６２という値に換算できる。なお、審判請求書（３）において、「水素濃度が記されていないため、仮に１０vol％とおいてみると、還元炉雰囲気が露点−４０℃ではｌｏｇ（ＰＨ2Ｏ／ＰＨ2）は約−３となり、」と記載されているところ、該水素濃度１０vol％、露点−４０℃と言う値を同様に換算すると、約−２．９２という、−３に近い値が得られることから、該換算により得られた値は、妥当なものと考えられる。
　また、Ｓｉの質量％が０．５であるので、（１）式において下限値側の値を規定する、０．５ＣＳｉ−３は−２．７５となり、上記換算された値である−１．６９〜−２．６２は、全て上限値である−０．８と、下限値である−２．７５との間の値となるから、引用例１記載発明における焼鈍時の雰囲気は、式（１）を満たす。
　よって、引用例１記載発明において、「Ｓｉの含有量が０．５質量％である鋼板」に対して、「還元H2濃度５％、露点−20〜−40℃程度」という、雰囲気で行われる「焼鈍」は、式（１）を満たす工程であるので、本願発明１の「その後の還元帯における水分圧と水素分圧の対数ｌｏｇ（ＰＨ2Ｏ／ＰＨ2）が下式（１）を満たす雰囲気で鋼板表面の鉄の酸化膜を還元」することに、相当する。
　
　また、引用例１記載発明の「熱間圧延」する工程は、「鋼板表面の黒皮直下に粒界酸化を深さ３〜１４μmの厚みで発生させ」ているから、本願発明１における「鋼板を酸化帯において酸化」する工程といえる。
　また、引用例１記載発明においては、「冷延鋼板の表層内部にＳｉの酸化物層として残存させることで、・・・Siの内部酸化に変化する」のであるから、引用例１記載発明における、内部に残存した「Ｓｉ酸化物層」は、「Ｓｉの内部酸化物を含有する層」であると、いえる。よって、引用例１記載発明における、「Ｓｉ酸化物層」と、本願発明１における「ＳｉＯ2の内部酸化物の含有量が０．４〜２．０質量％である層」とは、「Ｓｉの内部酸化物を含有する層」である点において、共通するものである。
　また、摘記事項（１Ｅ）によれば、「ＣＧＬラインでの焼鈍では、Si,Mnなどの表面濃化がほとんど抑制される」のであり、また、不めっきの発生とは、めっき時に起こるものである。よって、引用例１記載発明において、「内部に酸化物層」が存在することにより、表面濃化が抑制され、不めっきが多量に発生しないためには、めっき時、即ち、焼鈍後まで、Ｓｉの内部酸化物を含有する層を残存していることは、明らかである。
　
　よって、両者は
「Ｓｉの含有量ＣＳｉが０．５質量％である鋼板に、溶融亜鉛めっきを施す際、該鋼板を酸化帯において酸化し、その後の還元帯における水分圧と水素分圧の対数ｌｏｇ（ＰＨ2Ｏ／ＰＨ2）が下式（１）を満たす雰囲気で鋼板表面の鉄の酸化膜を還元するものであって、かつ、Ｓｉを内部酸化させることにより、鋼板表層にＳｉの内部酸化物を含有する層を形成した後、亜鉛めっき浴にて溶融亜鉛めっき処理を行い溶融亜鉛めっき層を形成するめっき密着性と塗装後耐食性の良好なＳｉ含有高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
−０．８≧ｌｏｇ（ＰＨ2Ｏ／ＰＨ2）≧０．５ＣＳｉ−３　・　・（１）」
の点で一致するものの、次の点で相違する。
　
相違点１：式（１）を満たす雰囲気で還元後に、本願発明１は、「ＳｉＯ２を内部酸化させることにより、鋼板表層にＳｉＯ2の内部酸化物の含有量が０．４〜２．０質量％である鋼層を１〜３μｍ形成」しているのに対し、引用例１記載発明は、「Ｓｉの内部酸化物を含有する層を残存させる」点
相違点２：溶融亜鉛めっき中のＡｌ量及びめっき層の組成について、本願発明１は、「Ａｌ：０．２〜１０質量％を含有する亜鉛めっき浴にて溶融亜鉛めっき処理を行いＡｌ：０．２〜１０質量％、残部がＺｎおよび不可避的不純物からなる溶融亜鉛めっき層を形成する」のに対して、引用例１記載発明は、このことについて明らかでない点。
相違点３：酸化帯において酸化する工程の雰囲気について、本願発明１は、「燃焼空気比０．９〜１．２の雰囲気」であるのに対し、引用例１記載発明は、この点が明らかでない点
　
　以下、相違点について検討する。
　相違点１について
　相違点１は、還元後の「Ｓｉの内部酸化物を含有する層」における、酸化物の種類、量、厚さの差異といえるから、まず、酸化物の種類について、検討する。
　Ｓｉの酸化物として、最も一般的なものが、ＳｉＯ2である。
　また、引用例２は、摘記事項（２Ａ）によれば、「合金化溶融亜鉛めっき鋼板」に関するものであることが記載され、また、摘記事項（２Ｂ）に「本発明では・・・熱延鋼板表層部が内部酸化されることにより、結果的に表面濃化が抑制され、ＳｉやＭｎやＣｒの酸化物が鋼板表面に形成しないため、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒを合わせて０．７ｗｔ％以上含有する鋼板を母材とする溶融亜鉛めっき鋼板でも、不めっきの発生がなく、」と記載されており、引用例２は、内部酸化を利用して、表層濃化を防止し、Ｓｉ含有合金化溶融亜鉛めっき鋼板の不メッキを防止する技術に関するもの、といえる
　また、引用例３には、摘記事項（３Ａ）によれば、「加熱合金化処理されている」「溶融亜鉛メッキ鋼板」、即ち合金化溶融亜鉛めっき鋼板に関するものであることが記載され、また、摘記事項（３Ｃ）に「本発明で開示した鋼板表層直下に存在する酸化物は、・・・内部酸化物である。・・・。本発明のように鋼板表層直下に緻密に酸化物が存在すると、これらの酸化物がＳｉ、Ｍｎ等の金属元素のバルクから表面への移動に対する拡散障壁となり、結果として最表面での表面濃化が抑制されるものと考えられる。・・・、粒内に緻密に存在する酸化物による拡散抑制・・・によって、鋼板表面にはメッキ密着性を悪くするＳｉ、Ｍｎなどの酸化物皮膜が存在せず、これらの性能は良好となる。」と記載されており、引用例３は、内部酸化を利用して、表層濃化を防止し、Ｓｉ含有合金化溶融亜鉛めっき鋼板の不メッキを防止する技術に関するもの、といえる。
　ここで、引用例２摘記事項（２Ｃ）、引用例３摘記事項（３Ａ）には、Ｓｉ酸化物として、ＳｉＯ２が挙げられている。
　
　Ｓｉの酸化物として、最も一般的であり、かつ、引用例１と同じく、内部酸化を利用して、表層濃化を防止し、Ｓｉ含有合金化溶融亜鉛めっき鋼板の不メッキを防止する技術に関する引用例２，３に例示されているものが、ＳｉＯ２であるから、引用例１記載発明における、「Ｓｉの酸化物」は、本願発明１における「ＳｉＯ2の内部酸化物」であると考えられる。
　
　次に、酸化物の量について、検討する。
　ＳｉＯ2の「０．４〜２．０質量％」という値は、広範な範囲にわたるものであるから、ＳｉＯ2の「０．４〜２．０質量％」という値は、Ｓｉの含有量が０．５質量％である鋼板に形成される酸化物の一般的な量と、重複しているものと、考えられる。
　また、摘記事項（１Ｂ）に「冷延鋼板の表層内部に酸化物層が存在すると、Si,Mnなどの金属元素のバルクから表面への移動が抑制され」ると記載されている。Ｓｉの移動は抑制されているから、ＳｉＯ２の成分であるＳｉも、鋼の他の箇所から移動したＳｉではなく、鋼中に予め存在するＳｉに由来するものであって、層中のＳｉＯ２の量は、鋼中のＳｉ量から換算される量になると考えられる。Ｓｉの含有量が０．５質量％である鋼板のＳｉＯ２の質量％は、０．５質量％Ｓｉ相当量といえ、また、ＳｉＯ２の分子量は、Ｓｉの原子量の倍程度であるので、Ｓｉ相当量、酸化物質量のいずれも、「０．４〜２．０質量％」と重複する数値に、換算することができる。
　なお、「ＳｉＯ２の内部酸化物の含有量が０．４〜２．０質量％」を規定する本願明細書において、該「０．４〜２．０質量％」という数値範囲に規定した理由及び該数値範囲に制御する手段について何ら記載が無く、かつ、該ＳｉＯ２についての数値範囲は、Ｓｉの含有量である「０．４〜２．０質量％」と全く同じ数値範囲であることからみても、「層中のＳｉＯ２の量は、鋼中のＳｉ量から換算される量」と、推認される。
　よって、「Ｓｉの含有量が０．５質量％である鋼板」において、内部酸化物として形成されるＳｉＯ2の含有量を測定すれば、０．４〜２．０質量％と重複すると考えられる。
　
　次に、酸化物含有鋼層の厚さについて、検討する。　
　摘記事項（１Ｄ）によれば、「粒界酸化の深さ３〜１４μmとしたのは、３μmより小さいと後の酸洗で黒皮と一緒に酸化物も除去されてしまい、冷間圧延後、内部に酸化物層が生成できないからである。」と、内部にＳｉの酸化物層を形成するための粒界酸化の厚さの下限値として、３μmという値が記載されている。また、摘記事項（１Ｂ）によれば、「生成したこの粒界酸化は、酸洗、冷延後には表層内部に酸化物層として存在する」と記載されているから、酸化物層の厚さは、粒界酸化の深さから黒皮の厚さを除いた厚さに応じた厚さになると考えられるので、Ｓｉの酸化物層も３μmよりやや小さい厚さになることが示唆されている。
　
　また、上記したように、引用例２，３も、引用例１と同じく、内部酸化を利用して、表層濃化を防止し、Ｓｉ含有溶融亜鉛めっき鋼板の不メッキを防止する技術に関するものであるところ、引用例２摘記事項（２Ｄ）によれば、「内部酸化層の厚みは０．１μｍ以上、１００μｍ以下」とすることが記載され、引用例３摘記事項（３Ｂ）には、「酸化物層の厚みを０．１μｍ以上、１００μｍ以下に限定した」ことが記載され、また、引用例３摘記事項（３Ｄ）には、「酸化物層の厚み（μｍ）が２」が例示されている。
　よって、引用例２，３には、内部酸化物層の厚みを「１〜３μｍ」の範囲内の値とすることの示唆があるといえる。
　
　引用例１記載発明において、上記引用例１〜３の示唆に基づき、Ｓｉの酸化物層の、酸化物の種類、酸化物の量、層の厚さを規定することは、当業者の通常の創作能力の発揮であるから、相違点１についての本願発明１の特定事項を構成することは、当業者が容易に想到しうるものである。
　
　相違点２について
　引用例１摘記事項（１Ｅ）には、「その後にＣＧＬラインを通板させることによって高張力溶融亜鉛めっき鋼板を製造する。・・・また、ＣＧＬラインの通板条件は、・・・鋼種に対応した一般的な製造条件で良いが」と記載されているので、「高張力溶融亜鉛めっき鋼板を製造する一般的な製造条件」を採用することの示唆があるといえる。
引用例６は、摘記事項（６Ａ）「溶融亜鉛めっき鋼板の場合、・・・浴中Ａｌ：０．０５〜２０％とする。・・・さらに合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する場合、・・・、浴中Ａｌ：０．０５〜０．２０％とする。」と記載されており、浴中Ａｌ０．２０％は、溶融亜鉛めっき鋼板の場合、合金化溶融亜鉛めっき鋼板何れの場合においても、一般的な製造条件といえる。また、めっき層のＡｌ組成も、浴中Ａｌ濃度０．２０％に応じた値となることは明らかである。よって、引用例１記載発明において、めっき浴及び合金化溶融亜鉛めっき層におけるＡｌ量として、０．２〜１０％の範囲内の値を選定することは、当業者が容易に想到しうるものである。
　
　相違点３について
　熱間圧延の加熱雰囲気として、「燃焼空気比０．９〜１．２の雰囲気」は、下記周知例に示されているように、周知の条件である。
　周知例１：「第３版鉄鋼便覧第III巻（１）圧延基礎・鋼板」
（周１−１）「７．熱間圧延・・・７．３加熱炉７．３．１加熱作業・・・ｂ．操炉作業・・・(iii)管理項目・・・（２）炉内雰囲気の管理・・・加熱炉各帯の空気比は侵入空気量と各炉の特性に応じて異なり，０．９０〜１．２０の範囲であり，通常は０．９５〜１．１５程度での操業が多い．」（財団法人日本鉄鋼協会編「第３版鉄鋼便覧第III巻（１）圧延基礎・鋼板」　３５５頁右欄下から２〜４行　昭和５５年５月１５日　丸善株式会社発行　）
　周知例２：特開昭５３−１４０２１２号公報
（周２−１）「従来のような低空気比つまり理論空気量を１．０５付近とし雰囲気中の自由酸素の低い燃焼制御をやめて主として均熱帯３における加熱バーナー１０Ｃの空気比を１．１〜１．４と変化させ・・・ることにより、・・・しかるのちデスケーリングを含む通常の熱間圧延即ち粗、仕上げ圧延を行い」（３頁左下欄１７行〜右下欄５行）
周知例３：特開平７−１４８５１４号公報
（周３−１）「【０００２】従来、連続鋳造設備で製造される鋼材は・・・、加熱炉から熱間圧延ラインの熱間圧延機までの加熱炉における加熱酸化スケールを除去する目的のデスケーリング工程・・・を設けている。・・・
【０００８】・・・加熱は、コークス炉ガスを空気比１．００で燃焼させたガスで雰囲気を調整した電気炉で、加熱時間３時間、加熱温度１２００℃で加熱した。」（【０００２】〜【０００８】）
　
　よって、酸化帯において酸化する工程に相当する、引用例１記載発明の熱間圧延における雰囲気として、燃焼空気比０．９〜１．２の雰囲気を選定することは、当業者が容易に想到しうるものである。
　
　また、引用例１記載発明の熱間圧延は、不めっき防止のための酸化物層を形成する工程であるという点において、溶融亜鉛めっき鋼板の前処理における酸化に相当しているから、溶融亜鉛めっき鋼板の前処理における酸化雰囲気を採用することの示唆がある。
　引用例４は、摘記事項（４Ａ）に「本発明は上記の不めっきを抑制した・・・合金化溶融亜鉛めっき高張力鋼板の製造方法を提供することを目的とするものである。」と記載されているように、不めっき防止のための溶融亜鉛めっき鋼板の前処理方法に関するものであって、かつ、摘記事項（４Ｃ）の「素材成分（ｗｔ％）のＳｉが０．６、焼鈍条件には、５％Ｈ２−Ｎ２、露点−２５℃」という条件は、露点は、０．０６２％Ｈ２Ｏに相当するから、ｌｏｇ（ＰＨ2Ｏ／ＰＨ2）は−１．９１、０．５ＣＳｉ−３は−２．７となり、−１．９１は、−０．８と−２．７との間の値であるから、式（１）を満たす条件の焼鈍が行われている点でも、引用例１記載発明と共通する方法に関するものといえる。
　また、引用例５は、摘記事項（５Ａ）に「溶融亜鉛めっきする際、・・・めっき濡れ性を大幅に低下させる問題・・・に対し・・・解決手段」と記載されているように、不めっき防止のための溶融亜鉛めっき鋼板の前処理方法に関するものであって、かつ、摘記事項（５Ｃ）の「雰囲気はＨ2 １０％−Ｎ2 ・・・素地鋼板Ｓｉ濃度（％）０．６、・・・還元炉露点℃　−８」という条件は、露点は、０．３０５％Ｈ２Ｏ、に相当するから、ｌｏｇ（ＰＨ2Ｏ／ＰＨ2）は−１．５２、０．５ＣＳｉ−３は−２．７となり、−１．５２は、−０．８と−２．７との間の値であるから、式（１）を満たす条件の焼鈍が行われている点でも、引用例１記載発明と共通する方法に関するものといえる。
　そして、式（１）を満たす条件の焼鈍が行われている、不めっき防止のための溶融亜鉛めっき鋼板の前処理方法に関する、引用例４、５における空気燃焼比として、摘記事項（４Ｂ）には、「空気比が通常０．９０〜０．９９で操業され、前述の従来技術０．９〜１．１の範囲」と記載され、また、摘記事項（５Ｂ）には、「燃焼空気比は、通常は０．９〜１．２の範囲」と記載されている。
　よって、燃焼空気比０．９〜１．２、との発明特定事項は、溶融亜鉛めっき鋼板の前処理方法における酸化雰囲気としては、一般的な条件といえるので、引用例１記載方法発明において、上記一般的な条件を採用することは、当業者が、容易に想到しうるものである
　
　そして、本願発明１による効果は、引用例１〜６及び周知技術の記載から予測することができる程度のものであって、格別顕著なものとは認められない。 
　 
　よって、本願発明１は、引用例１〜６に記載された発明及び周知技術に基いて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
５．むすび
　以上のとおりであるから、本願発明１は、引用例に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるので、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないため、本願の他の請求項に係る発明について検討するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。
　
　よって、結論のとおり審決する。