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　平成　９年特許願第３３８６６０号「プレス成形性及びめっき皮膜の平滑性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板」拒絶査定不服審判事件〔平成１０年　８月２５日出願公開、特開平１０−２２６８６２〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯・本願発明
　本願は、平成９年１２月９日（優先権主張　平成８年１２月９日）の出願であって、請求項１〜３に係る発明は、平成１７年８月２２日付手続補正書によって補正された明細書の特許請求の範囲の請求項１〜３に記載された事項により特定されるとおりのものと認められるところ、請求項１に係る発明（以下、「本願発明１」という。）は、次のとおりである。
　「【請求項１】　溶融亜鉛めっき浴へ鋼板を浸漬し、次いで該鋼板を前記めっき浴から出して該鋼板の表面にめっき層を形成させ、引き続き該鋼板を加熱合金化処理して得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板であって、
　Ｆｅ：７〜１５重量％、Ａｌ：０．３５〜１．０重量％、残部Ｚｎ及び不可避不純物からなる組成であり、且つ片面当たり１５〜１００ｇ／ｍ２であるめっき層を少なくとも片面に有すると共に、該めっき層中のη相を０．１重量％未満、地鉄／めっき層界面のГ相厚さを１．０μｍ以下としてなることを特徴とするプレス成形性及びめっき皮膜の平滑性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。」
　
２．引用例とその記載事項
　原査定の拒絶の理由に引用された本願出願前に国内において頒布された特開平８−１０９４５６号公報（以下、「引用例１」という。）、及び、特開昭６４−６８４５６号公報（以下、「引用例２」という。）には、次の事項が記載されている。
（１）引用例１：特開平８−１０９４５６号公報
（１ａ）「〔実施例２〕　・・・鋼板を・・・溶融亜鉛めっき浴中の浸漬時間：０．００１〜１．０秒でめっきを施した。めっき後、ガスワイピング装置にて付着量を４０〜５０ｇ／ｍ２ になるように調整した。次いで合金化処理を施し、得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の任意位置をサンプリングし、めっき表面外観の目視評価、耐パウダリング性・・・の目視評価をした。
　それぞれの評価基準を以下に示す。
＜耐パウダリング性の評価＞
　合金化溶融亜鉛めっき鋼板の圧縮曲げ側にセロテープを貼り、９０°曲げ戻しテスト後、セロテープ剥離し、テープに付着した剥離量を測定して評価した。
　　　　◎：優
　　　　〇：良
　　　　△：やや不良
　　　　×：不良
　＜めっき表面外観＞
　　　　◎：良好
　　　　〇：軽度のドロス付着あり
　　　　×：ドロス付着欠陥あり
・・・得られた結果を表２に示す。」（【００２９】、【００３０】）
（１ｂ）表２には、Ｎｏ．１の実施例について、
　　めっき条件：溶解Ａｌ濃度（ｗｔ％）　０．２３
　　　　　　　　浴温（℃）　　　　　　　４７０　　　　　　
　　　　　　　　浸漬時間（秒）　　　　　０．０５
　　Ａｌ富化量（ｇ／ｍ２）　　　　　　　０．０９
　　合金化時間（秒）　　　　　　　　　　２０
　　合金化温度（℃）　　　　　　　　　　４７５
　　Ｆｅ含有率（ｗｔ％）　　　　　　　　１１．０
　　耐パウダリング性　　　　　　　　　　　◎
　　めっき外観　　　　　　　　　　　　　　◎
であることが示されている（【００３２】）。
（１ｃ）「【従来の技術】  溶融亜鉛めっき鋼板は、自動車用、建材用として広く用いられている。また、溶融亜鉛めっき鋼板を加熱処理してめっき層を合金化したいわゆる合金化溶融亜鉛めっき鋼板も同様の分野で広く用いられている。・・・めっき浴中に・・・微量のＡｌを添加することにより、めっき浴浸漬初期にＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ反応を引き起こし、素地鋼板界面にＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金層（Ａｌ富化層）を形成する。このＡｌ富化層の量をＡｌ富化量という。このＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金層は、固くて脆いＦｅ−Ｚｎ合金層の生成を抑制する効果があり・・・」（【０００２】）
（１ｄ）「Ａｌ富化量の増加と共に耐パウダリング性が向上する。しかし、Ａｌ富化量が多すぎると合金化不足となるので好ましくない。」（【０００６】）
（１ｅ）「本発明ではめっき浴中の浸漬時間を１．０秒以下とする。・・・すなわち、めっき浴中での反応時間が短いため、浴中のＡｌ濃度を増加させることによってＡｌ富化層を十分形成するわけである。」（【００２０】）
（１ｆ）「溶融亜鉛浴接触時間が０．００１〜０．５秒の場合には、浴中の溶解Ａｌ量（重量％）を、図５に示した斜線範囲内に制御するとさらに効果的で最適である。・・・図５に斜線を施して示した範囲を下廻る浴中Ａｌ量（重量％）でめっきを施すと、Ａｌ富化層が不十分となり浴中でのＦｅ−Ｚｎ合金層の形成を抑制する効果が弱くなり、硬くて脆いＦｅ−Ｚｎ合金層が形成され・・・溶融亜鉛めっき後の合金化処理においてＦｅ−Ｚｎ合金層の形成が過度に進行し、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の耐パウダリング性が低下し、有効でない。また、図５に斜線を施して示した範囲を上廻る浴中Ａｌ量（重量％）でめっきを施すと、Ａｌ量によるドロスの生成量が増加したり、あるいは過度のＡｌ富化層が形成されるためめっき後の合金化反応が十分に行われない場合もあるので最適ではない・・・」（【００２１】）
（１ｇ）「合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、めっき層中のＦｅ含有率が７〜１５重量％となるように合金化炉内で加熱処理することが好ましい。Ｆｅ含有率が７重量％未満であると合金化反応が不十分となり、耐フレーキング性が低下するという新たな問題が発生する。」（【００２３】）
（１ｈ）「Ａｌ富化層の量は浸漬時間に応じて溶融亜鉛浴中のＡｌ濃度を適切に定めることによって得ることができる。」（【００２４】）
（１ｉ）図５には、溶融亜鉛めっき浴と鋼板の接触時間と、めっき浴中へのＡｌの添加量との好ましい範囲が斜線で示されており、Ｎｏ．１の実施例における浸漬時間０．０５秒、溶解Ａｌ濃度０．２３ｗｔ％は、図５の斜線範囲内にあることが看取できる。
　
（２）引用例２：特開昭６４−６８４５６号公報
（２ａ）「（１）Ｆｅ：８〜１２％、Ａｌ：０．０５〜０．２５％、残部Ｚｎからなる組成であつて、かつ地鉄界面のΓ相が１．０μｍ以下、めつき層表面にηζ相が存在しない目付量４５〜９０ｇ／ｍ２のめつき層を少くとも片面に有する耐パウダリング性および耐フレーキング性に優れた合金化溶融亜鉛めつき鋼板。」（特許請求の範囲第１項）
（２ｂ）「合金化溶融亜鉛めつき鋼板は・・・熱拡散処理で製造するため、目付量が厚くなるに従がいめつき層中の鉄濃度勾配が大きくなり、地鉄との界面にＦｅ濃度の高く脆いΓ相が生成し、その層が厚くなり、一方めつき層表面近傍のＦｅ濃度が低くなつて合金化が未完のままη相（純Ｚｎ相）が残存したり、Ｆｅ濃度の低い合金相、即ちζ相が厚く生成しがちである。
　Γ相が厚くなると、プレス加工時にめつき層が剥離し易く、謂ゆるパウダリングが生起し、製品に押し疵等が発生し、歩留低下あるいは型洗浄の頻度増等による能率低下の実害が出る。
　一方η相あるいはζ相がめつき層表面に残存すると、これらの相は比較的柔らかいためプレス加工時に型かじりが生成し易く、謂ゆるフレーキングとなつて金型ビード部等に堆積し、これまたプレス工程の歩留低下、能率低下をもたらす。」（１頁右下欄１７行〜２頁左上欄１３行）
（２ｃ）「浴中の有効Ａｌ量の制御のみで耐パウダリング性と耐フレーキング性をともに満足することができない・・・」（２頁右下欄１１〜１３行）
（２ｄ）「本発明は浴中の鋼帯浸漬時間を３秒好ましくは２秒以内とすることによつて、Ｆｅ−Ａｌ合金相を健全なまま合金化炉に導き、めつき層表面にη相、ζ相が存在せず、かつ地鉄界面のΓ相の厚さが１μｍ以下であるＦｅ濃度勾配の小さい合金化溶融亜鉛めつき鋼板を製造し得ることを見出し、耐パウダリング性および耐フレーキング性ともに良好にすることに成功した。」（３頁左上欄１〜８行）
（２ｅ）「本発明は浴中有効Ａｌ量０．１０％以下、浸漬時間３秒、好ましくは２秒以下とすることにより、めつき層中のＦｅ：８〜１２％、Ａｌ：０．０５〜０．２５％とすることができる。」（３頁右上欄３〜６行）
　
３．当審の判断
３−１．引用例記載の発明
　引用例１の摘記事項（１ａ）によれば、鋼板を溶融亜鉛めっき浴中に浸漬し、次いで該鋼板をめっき浴から出してガスワイピング装置にて付着量を４０〜５０ｇ／ｍ２ になるように調整し、引き続き該鋼板を合金化処理して合金化溶融亜鉛めっき鋼板を得ることが記載され、摘記事項（１ｂ）によれば、このようにして得られたＮｏ．１の実施例の合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、溶解Ａｌ濃度が０．２３重量％の溶融亜鉛めっき浴を用い、浸漬時間を０．０５秒として、Ｆｅ含有率が１１．０重量％のめっき層を形成したものであって、耐パウダリング性及びめっき外観がともに◎の評価であることが記載されている。
　そして、摘記事項（１ｃ）によれば、加熱処理によりめっき層を合金化して合金化溶融亜鉛めっき鋼板とすること、及び、めっき浴浸漬初期に素地鋼板界面にＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金層（Ａｌ富化層）が形成されることが記載されているから、上記合金化処理は、加熱合金化処理であるといえるし、合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層には、Ａｌが含有されることが理解できる。
　さらに、引用例２には、「プレス加工時にめつき層が剥離し易く、謂ゆるパウダリングが生起し、」（摘記事項（２ｂ））と記載され、また、本願明細書の従来技術の欄に「パウダリングとは、プレス成形時にめっき層が剥離する現象であり」（【０００２】）と記載され、請求人も認めているように、パウダリングはプレス成形時にめっき層が剥離するという周知の欠陥であるから、耐パウダリング性の評価が◎：優（摘記事項（１ａ）参照）である上記実施例の合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、プレス成形性に優れるものであることが理解できる。また、摘記事項（１ｃ）によれば、合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、自動車用、建材用に用いられていることが記載され、自動車用、建材用には、平滑性に優れた材料が要求されることは周知であるから、めっき外観の評価が◎：良好（摘記事項（１ａ）参照）である上記実施例の合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、めっき皮膜の平滑性にも優れることが理解できる。
　そこで、引用例１の摘記事項（１ａ）〜（１ｃ）の記載を総合すれば、引用例１には、「溶融亜鉛めっき浴へ鋼板を浸漬し、次いで該鋼板を前記めっき浴から出して該鋼板の表面にめっき層を形成させ、引き続き該鋼板を加熱合金化処理して得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板であって、Ｆｅ：１１重量％、Ａｌ、残部Ｚｎからなる組成であり、且つ片面当たり４０〜５０ｇ／ｍ２であるめっき層を少なくとも片面に有する、プレス成形性及びめっき皮膜の平滑性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。」（以下、「引用例１発明」という。）が記載されていることになる。
　
３−２．対比・判断
　本願発明１と引用例１発明とを対比すると、引用例１発明のめっき層が不可避不純物を含有することは明らかであるから、両者は、
　「溶融亜鉛めっき浴へ鋼板を浸漬し、次いで該鋼板を前記めっき浴から出して該鋼板の表面にめっき層を形成させ、引き続き該鋼板を加熱合金化処理して得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板であって、Ｆｅ：１１重量％、Ａｌ、残部Ｚｎ及び不可避不純物からなる組成であり、且つ片面当たり４０〜５０ｇ／ｍ２であるめっき層を少なくとも片面に有する、プレス成形性及びめっき皮膜の平滑性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。」である点で一致し、次の点で相違する。
　
相違点：
（イ）本願発明１は、めっき層の組成が「Ａｌ：０．３５〜１．０重量％」を含有するのに対し、引用例１発明は、めっき層の組成がＡｌを含有するものの、その含有量が不明である点
（ロ）本願発明１は、「めっき層中のη相を０．１重量％未満、地鉄／めっき層界面のГ相厚さを１．０μｍ以下としてなる」のに対し、引用例１には、そのような事項が記載されていない点
　
　上記相違点（イ）、（ロ）について、まず相違点（ロ）から検討する。
相違点（ロ）について
　引用例２の摘記事項（２ａ）によれば、地鉄界面のΓ相が１．０μｍ以下、めっき層表面にηζ相が存在しない耐パウダリング性および耐フレーキング性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板が記載され、摘記事項（２ｂ）によれば、Γ相が厚くなると、プレス加工時にめっき層が剥離し易く、謂ゆるパウダリングが生起し、η相あるいはζ相がめっき層表面に残存すると、これらの相は比較的柔らかいためプレス加工時に型かじりが生成し易く、謂ゆるフレーキングとなって金型ビード部等に堆積しプレス工程の歩留低下、能率低下をもたらすことが記載されている。そうすると、合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、地鉄界面のΓ相が１．０μｍ以下であることにより、優れた耐パウダリング性を備え、また、めっき層表面にηあるいはζ相が存在しないことにより、優れた耐フレーキング性を備えることが理解できるし、耐フレーキング性は、耐パウダリング性とともにプレス成形性に関する特性であることも理解できる。
　そして、上記のような耐パウダリング性及び耐フレーキング性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法について、引用例２の摘記事項（２ｃ）によれば、溶融亜鉛めっき浴中の有効Ａｌ量の制御のみで耐パウダリング性と耐フレーキング性をともに満足することはできないこと、また、摘記事項（２ｄ）によれば、浴中の鋼帯浸漬時間を３秒以内とすることによって、めっき層表面にη相、ζ相が存在せず、かつ地鉄界面のΓ相の厚さが１μｍ以下である、耐パウダリング性及び耐フレーキング性ともに良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造できることが記載されている。
　これらの記載によると、耐パウダリング性及び耐フレーキング性をともに満足する合金化溶融亜鉛めっき鋼板、すなわち、めっき層中にη相、ζ相を含有せず、地鉄／めっき層界面のГ相厚さが１．０μｍ以下である合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、溶融亜鉛めっき浴中のＡｌ濃度と、浸漬時間をともに制御することにより得られることが理解できる。
　　
　これに対し、引用例１の摘記事項（１ｃ）には、「めっき浴浸漬初期にＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ反応を引き起こし、素地鋼板界面にＦｅ−Ａｌ−Ｚｎ合金層（Ａｌ富化層）を形成する。このＡｌ富化層の量をＡｌ富化量という。」とし、摘記事項（１ｅ）によれば、めっき浴中の浸漬時間を１．０秒以下とすると、めっき浴中での反応時間が短いため、浴中のＡｌ濃度を増加させることによってＡｌ富化層を十分形成させること、また、摘記事項（１ｈ）によれば、Ａｌ富化層の量は浸漬時間に応じて溶融亜鉛浴中のＡｌ濃度を適切に定めることによって得ることができることが記載されている。
　これらの記載によると、めっき浴浸漬初期に形成されるＡｌ富化層、及び、Ａｌ富化量（Ａｌ富化層の量）は、浸漬時間に応じて溶融亜鉛めっき浴中のＡｌ濃度を適正化することにより調整することが理解できるところ、摘記事項（１ｆ）には「Ａｌ富化層が不十分となり・・・耐パウダリング性が低下し、」と記載され、摘記事項（１ｄ）には「Ａｌ富化量の増加と共に耐パウダリング性が向上する。しかし、Ａｌ富化量が多すぎると合金化不足となるので好ましくない。」と記載されている。そして、「めつき層表面近傍のＦｅ濃度が低くなつて合金化が未完のままη相（純Ｚｎ相）が残存したり、Ｆｅ濃度の低い合金相、即ちζ相が厚く生成しがち」（摘記事項（２ｂ））であり、また、「η相あるいはζ相がめつき層表面に残存すると・・・フレーキングとなつて金型ビード部等に堆積」（摘記事項（２ｂ））するのであるから、Ａｌ富化量が多すぎると合金化不足となり、めっき層表面近傍にη相、ζ相が不適切な量生成するため、耐フレーキング性が劣ることになるといえる。
　そうすると、浸漬時間に応じて溶融亜鉛めっき浴中のＡｌ濃度を適正化して、十分なＡｌ富化層、及び好ましいＡｌ富化量とすることにより、優れた耐パウダリング性、及び優れた耐フレーキング性が達成されることが理解できる。
　さらに、摘記事項（１ｆ）には、「溶融亜鉛浴接触時間（浸漬時間に相当）が０．００１〜０．５秒の場合には、浴中の溶解Ａｌ量（重量％）を、図５に示した斜線範囲内に制御するとさらに効果的で最適である。」と記載され、摘記事項（１ｂ）、（１ｉ）によれば、引用例１発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板（Ｎｏ．１の実施例）のめっき条件は、図５に示した斜線範囲内にある浸漬時間０．０５秒、めっき浴中のＡｌ濃度０．２３重量％であるから、引用例１発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、浸漬時間を０．０５秒、溶融亜鉛めっき浴中のＡｌ濃度を０．２３重量％にともに制御することにより製造されたものであって、プレス成形性に関して、優れた耐パウダリング性、及び優れた耐フレーキング性を備えるものであるといえる。
　
　してみると、引用例１発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、浸漬時間と、溶融亜鉛めっき浴中のＡｌ濃度をともに制御することにより製造されたものである点、及び、耐パウダリング性及び耐フレーキング性をともに満足する点で、引用例２に記載される合金化溶融亜鉛めっき鋼板と共通するから、引用例２に記載されるようなめっき層中にη相、ζ相を含有せず、地鉄／めっき層界面のГ相厚さが１．０μｍ以下であるものを含んでいることが窺える。
　そうであれば、引用例１発明において、優れた耐フレーキング性の観点で、めっき相中のη相を０．１重量％未満に限定し、また、優れた耐パウダリング性の観点で、地鉄／めっき層界面のΓ層厚さを１．０μｍ以下に限定することにより、本願発明１の相違点（ロ）に係る特定事項を備えたものとすることは、引用例２の記載から当業者が容易に想到し得たものというべきである。
　
相違点（イ）について
　引用例１発明において、めっき層中のη相を０．１重量％未満、地鉄／めっき層界面のГ相厚さを１．０μｍ以下としてなるものとした場合に、このようなめっき層中のＡｌ含有量を測定して、０．３５〜１．０重量％であることを確認することは、当業者にとって格別な創意を要することではない。
　してみると、相違点（イ）は、引用例２の記載から当業者が適宜なし得ることである。　
　
　そして、本願発明１の奏する効果も引用例１、２の記載から予測される範囲のものであって、格別顕著なものとは認められない。
　したがって、本願発明１は、引用例１発明、及び引用例２に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
　審判請求人は、審判請求書の平成１８年２月１６日付の手続補正書において、「本願発明では・・・めっき層中Ａｌ濃度が０．３５％を超えると、ζ相のＸ線回折強度が急激に低下するということを新規に知見し、この事実に基づいて、めっき層中のＡｌ濃度を決定しているのである。仮に・・・浴中への鋼帯の浸漬時間を短時間化する際に、（めっき層中の）Ａｌ量をより多くする必要があるかも知れない点について当業者が容易に想到できたとしても、その場合のＡｌ量の最低必要量が０．３５％であることは「容易に想到できる」訳ではない。」（４頁１６〜２１行）と主張している。
　しかし、本願明細書には、本願発明１の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造条件について、次の記載がある。
　「【００１６】・・・本発明に係る鋼板を製造するには、めっき層中のＡｌが０．３５重量％以上で、且つめっき時の鋼板界面に生成されるＦｅ−Ａｌ合金層を薄く（Ｆｅ−Ａｌ合金層中のＡｌ量で０．１ｇ／ｍ３ 以下が好ましい）しなければならない。
【００１７】　そこで、めっき浴に浸漬される時間を０．００１〜０．５秒程度として、この目的を達成した。・・・さらに、上記適正なＦｅ−Ａｌ合金層を形成するためには、めっき浴中のＡｌ濃度を０．１８〜０．４５重量％とするのが好適であった。」
　「【００２６】　めっき浴温度：４５０〜５２０℃　・・・合金化温度：４５０〜６００℃（好ましくは、４７０〜５２０℃）　合金化時間：５〜３０秒（好ましくは、１０〜２０秒）」
　これに対し、引用例１発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、浸漬時間０．０５秒、溶融亜鉛めっき浴中のＡｌ濃度０．２３重量％、浴温４７０℃、合金化時間２０秒、合金化温度４７５℃であって（摘記事項（２ｂ）参照）、上記本願発明１の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造条件と一致している。
　そして、本願明細書の上記【００１６】、【００１７】の記載を参酌すると、本願発明１の合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、浸漬時間を０．００１〜０．５秒、めっき浴中のＡｌ濃度を０．１８〜０．４５重量％に制御して製造することにより、めっき層中のＡｌ量を０．３５〜１．０重量％とし得ることが理解できるところ、上に見たように、引用例１発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、浸漬時間を０．０５秒、めっき浴中のＡｌ濃度を０．２３重量％に制御して製造された点で本願発明１の合金化溶融亜鉛めっき鋼板と一致している上に、めっき浴温度、合金化時間、合金化温度等の他の製造条件においても異なるところはないのである。
　そうであれば、引用例１発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板が、本願発明１と同様のめっき層中のＡｌ量を含有するものを含むことは十分窺えることであるし、さらに、めっき層中のＡｌ量とζ相の関係に着目しなくても、前示のように、浸漬時間とめっき浴中のＡｌ濃度に着目する引用例１、２の記載から本願発明１を構成することは、当業者にとって困難なことではないから、上記判断を覆す必要性はないものである。
　
４．むすび
　以上のとおり、本願発明１は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであるから、その余の発明について検討するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。
　よって、上記結論のとおり審決する。