【事件の表示】
　特願２００１−　３４３６０「連続光光源」拒絶査定不服審判事件〔平成１４年　８月２３日出願公開、特開２００２−２３６３０１〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　本願は、平成１３年２月９日の出願であって、平成１８年１月１３日付けで拒絶査定がなされ、これに対し、同年２月２０日に拒絶査定不服審判が請求されるとともに、同年３月１５日に手続補正がなされたものである。
　
２．平成１８年３月１５日付けの手続補正についての補正却下の決定
　［補正却下の決定の結論］
　　平成１８年３月１５日付けの手続補正（以下、「本件補正」という。）を却下する。
　［理由］
（１）本願補正発明
　本件補正により、特許請求の範囲の請求項１は、
「繰り返し周波数に相当する周波数間隔の縦モードで発振する分布ブラッグ反射器を集積したモード同期半導体レーザを用いた繰り返し光パルス列発生手段と、
　前記繰り返し光パルス列発生手段から発生した繰り返し光パルス列を入射して該繰り返し光パルス列のスペクトル幅を拡大する正常分散分散平坦特性を有する非線形光学媒質と、
　前記非線形光学媒質によりスペクトル幅を拡大された光スペクトルからただ一つの縦モードからなる光スペクトル成分を、一つあるいは複数分波する波長分波器と
　を有し、信号対雑音比が２１．６ｄＢ以上のただ一つの縦モードからなる光スペクトル成分の連続光を発生することを特徴とする連続光光源。」へ補正された。
　
　上記補正は、本件補正前の請求項１に記載した発明を特定するために必要な事項である「発生する」「ただ一つの縦モードからなる光スペクトル成分の連続光」を「信号対雑音比が２１．６ｄＢ以上の」ものに限定するものであって、平成１８年改正前特許法第１７条の２第４項第２号の特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。
　そこで、本件補正後の請求項１に記載された発明（以下、「本願補正発明」という。）が特許出願の際独立して特許を受けることができるものであるか（平成１８年改正前特許法第１７条の２第５項において準用する同法第１２６条第５項の規定に適合するか）について以下に検討する。
　
（２）引用例
（２−１）本願出願前に頒布された刊行物である「H.Takara et al., “More than 1000 channel optical frequency chain generation from single supercontinuum source with 12.5GHz channel spacing”, ELECRONICS LETTERS, 2000年12月7日, Vol.36, No.25, p.2089-p.2090」（以下、「引用例１」という。）には、図面とともに以下の事項が記載されている。
　
（ア）「This Letter reports a 1000 channel optical frequency chain with 12.5GHz spacing. The SNR, Q factor, optical frequency stability and linewidth of each channel were evaluated after slicing one mode of the SC spectrum with a 12.5GHz-spaced arrayed-waveguide-grating demultiplexer (AWG DEMUX). More than 600 channels have been confirmed to offer SNR values sufficient for multi-span transmission.」（第２０８９頁左欄第３２行〜第３８行）
（当審訳）「この論文は、１２．５ＧＨｚの間隔をもった１０００チャネルの光学的周波数の連鎖を報告する。ＳＮＲ，Ｑファクター，光学的周波数の安定性及び各チャネルの線幅が、１２．５ＧＨｚ間隔のアレイ導波路回折格子のデマルチプレクサ（ＡＷＧ　ＤＥＭＵＸ）でＳＣスペクトルの１つのモードを切り取った後に評価された。６００以上のチャネルが、マルチスパン伝送に十分なＳＮＲの値を提供することが確認された。」
　
（イ）「Experiment and results: Fig.1 shows the experimental setup for optical frequency chain generation. A 12.5GHz optical pump pulse train was generated from a 1538nm modelocked laser diode(ML-LD)[8]. It was then amplified with an EDFA and coupled into a polarization-maintaining (PM) dispersion-flattered dispersion-decreasing SC fibre[9].」（第２０８９頁左欄第３９行〜第４４行）
（当審訳）「実験と結果：図１は光学的周波数の連鎖の生成のための実験の機構を示す。１２．５ＧＨｚの光学的ポンプパルス列が１５３８ｎｍのモード同期レーザダイオード（ＭＬ−ＬＤ）［８］から生成された。それから、それは、ＥＤＦＡで増幅され、偏光維持（ＰＭ）分散平坦分散減少ＳＣファイバ［９］に連結された。」
　
（ウ）「The noise characteristics(RIN and Q factor) of each optical frequency were measured after one frequency was extracted with a 12.5GHz spaced AWG DEMUX[10,11]. Fig.2d is the optical spectrum at one port of the AWG DEMUX.・・・（中略）・・・Fig.3 shows the wavelength dependencies of the SNR and the Q factor. The SNR exceeded 20dB over a 100nm range.・・・（中略）・・・The results show that more than 600 channels have SNRs sufficient to realise transmission over several hundreds of kilometers. For wavelengths shorter than 1530nm, the SNR and the Q factor were relatively low due to the larger noise figure of the SOA used.」（第２０８９頁左欄第５４行〜右欄第１８行）
（当審訳）「各光学的周波数のノイズ特性（ＲＩＮとＱファクター）は、一つの周波数が１２．５ＧＨｚ間隔のＡＷＧ　ＤＥＭＵＸ［１０，１１］で抽出された後に計測された。図２ｄは、ＡＷＧ　ＤＥＭＵＸの一つのポートでの光学スペクトルである。・・・（中略）・・・図３は、ＳＮＲとＱファクターの波長依存性を示す。ＳＮＲは１００ｎｍの範囲にわたり２０ｄＢを超えた。・・・（中略）・・・これらの結果は、６００以上のチャネルが数百キロメートルを超えた伝送を実現するのに十分なＳＮＲを持っていることを示す。１５３０ｎｍより短い波長では、ＳＮＲとＱファクターは使用されたＳＯＡのより大きなノイズにより相対的に小さかった。」
　
（エ）「Conclusion: We have generated an optical frequency chain with over 1000 channels(12.5GHz spacing) from a single SC source. It was confirmed that 600-700 channel offered SNR values sufficient for achieving Q factors more than 18.3dB for the wavelength range from 1512 to 1580nm. The channel spacing is strictly determined by the microwave modelocking frequency of the source later within kHz accuracy. It is expected that more than 1000 channels can be applied for DWDM systems by optimizing the SC source and utilising optical amplifiers that suit shorter wavelength such as Raman amplifiers or thulium-doped fibre amplifiers.」（第２０９０頁左欄第６行〜第１６行）
（当審訳）「結論：我々は、１つのＳＣ源から１０００以上のチャネル（１２．５ＧＨｚ間隔）の光学的周波数の連鎖を生成した。６００〜７００チャネルが、１５１２〜１５８０ｎｍの波長域において１８．３ｄＢ以上のＱファクターを達成するのに十分なＳＮＲ値をもたらしたことが確認された。チャネルの間隔は、ソースレーザのマイクロ波モード同期周波数によって、ｋＨｚの正確さの範囲内で、厳密に決定される。ＳＣ源を最適化し、ラマン増幅器やツリウムドープファイバー増幅器のようなより短波長に適合した光学的増幅器を利用することによって、１０００以上のチャネルがＤＷＤＭシステムに応用されうることが期待される。」
　
（オ）「8 SATO, K., HIRANO, A., and ISHII, H.; ‘Chirp-compensated 40-GHz mode-locked lasers integrated with electroabsortion modulators and chirped gratings’, IEEE J. Sel Topics Quantum Electron, 1999, 5, pp.590-595」（第２０９０頁右欄第５行〜第８行）
　
（カ）Fig.3から、波長が１５００〜１６００ｎｍの範囲にわたり、波長１５４０ｎｍ弱における１つのデータを除き、ＳＮＲのデータが２１．６ｄＢ以上であることが見て取れる。
　
　上記各記載事項からみて、引用例１には、
「１つのＳＣ源から１０００以上のチャネル（１２．５ＧＨｚ間隔）の光学的周波数の連鎖を生成するものであって、
　１２．５ＧＨｚの光学的ポンプパルス列が１５３８ｎｍのモード同期レーザダイオード（ＭＬ−ＬＤ）［８］から生成され、それから、その光学的ポンプパルス列は、ＥＤＦＡで増幅され、偏光維持（ＰＭ）分散平坦分散減少ＳＣファイバ［９］に連結されており、
　ＳＮＲ，Ｑファクター，光学的周波数の安定性及び各チャネルの線幅が、１２．５ＧＨｚ間隔のアレイ導波路回折格子のデマルチプレクサ（ＡＷＧ　ＤＥＭＵＸ）でＳＣスペクトルの１つのモードを切り取った後に評価されたものであり、
　６００以上のチャネルが数百キロメートルを超えた伝送を実現するのに十分なＳＮＲを持っており、波長が１５００〜１６００ｎｍの範囲にわたり、波長１５４０ｎｍ弱における１つのデータを除き、ＳＮＲのデータが２１．６ｄＢ以上であり、
　ＤＷＤＭシステムに応用されうるもの。」の発明（以下、「引用発明１」という。）が記載されていると認められる。
　
（２−２）本願出願前に頒布された刊行物である「K.Sato et al., “Chirp-Compensated 40-GHz Mode-Locked Lasers Integrated with Electroabsorption Modulators and Chirped Gratings”, IEEE JOURNAL OF SELECTED TOPICS IN QUANTUM ELECTRONICS, 1999年5月/6月, Vol.5, No.3, p.590-p.595」（以下、「引用例２」という。）には、図面とともに、以下の事項が記載されている。
　
（キ）「Fig.1 shows the configuration of a mode-locked laser. It consists of an EA modulator acting as a pulse-shortening gate, a gain section acting as an optical amplifier, and a distributed Bragg reflector(DBR) acting as a bandpass filter. Introducing chirped gratings to the DBR makes it possible to control the cavity dispersion.」（第５９０頁右欄第２１行〜第２６行）
（当審訳）「図１は、モード同期レーザの構成を示す。それは、パルス短縮ゲートとして動作するＥＡ変調器、光学的増幅器として動作するゲイン部、及び、バンドパスフィルタとして動作する分布ブラッグ反射器（ＤＢＲ）からなる。ＤＢＲにチャープグレーティングを導入することは、キャビティのばらつきをコントロールすることを可能とする。」
　
（ク）「B. Device Structure
　A schematic drawing of a monolithic later integrated with an EA modulator and a DBR is shown in Fig.5. A stack structure of multiquantum wells(MQW-LD and MQW-MD) is used[2].」（第５９２頁左欄第１行〜第３行）
（当審訳）「Ｂ．デバイス構成
　ＥＡ変調器とＤＢＲが集積されたモノリシックレーザの概略図が図５に示されている。多重量子井戸（ＭＱＷ−ＬＤとＭＱＷ−ＭＤ）の積み重ね構造が使用されている［２］。」
　
　上記各記載事項からみて、引用例２には、
「ＥＡ変調器と、チャープグレーティングを導入した分布ブラッグ反射器（ＤＢＲ）とが集積されたモード同期レーザ」の発明（以下、「引用発明２」という。）が記載されていると認められる。
　
（２−３）本願出願前に頒布された刊行物である「Y. Takushima, et al., “10-GHz, Over 20-Channel Multiwavelength Pulse Source by Slicing Super-Continuum Spectrum Generated in Normal-Dispersion Fiber, IEEE PHOTONICS TECHNOLOGY LETTERS, 1999年3月, Vol.11, No.3, p.322-p.324」（以下、「引用例３」という。）には、図面とともに以下の事項が記載されている。
　
（ケ）「Previously, such broad-band spectra have been generated by using super-continuum(SC) from optical fibers [1]-[3], nonlinear soliton compression [4], and femtosecond pulse sources [5]. Among them, the SC generation in fibers is the most attractive technique in order to obtain the broad-band spectrum, and SC spectra with over 100-nm bandwidth have actually been demonstrated by using several types of fibers and pulse sources [1]-[3], [6]-[10]. In order to apply the SC spectrum to the spectral slicing pulse source, the SC spectrum must be very flat for the channel power equalization. However, in most of the experiments, the SC spectrum has the large fluctuation of spectral density and the strong residual pump component.」（第３２２頁左欄第２１行〜第３３行）
（当審訳）「従来、そのようなブロードバンドスペクトルは光学ファイバからのスーパーコンティニウム（ＳＣ）［１］−［３］、非線形ソリトン圧縮［４］、及び、フェムト秒パルス源［５］を用いることによって生成されてきた。それらのうち、ファイバにおけるＳＣ生成は、ブロードバンドスペクトルを得るために最も魅力的な技術であり、１００ｎｍのバンド幅を超えるＳＣスペクトルが、種々のタイプのファイバ及びパルス源によって示されてきた［１］−［３］、［６］−［１０］。ＳＣスペクトルをスペクトル切り出しパルス源に応用するためには、ＳＣスペクトルはチャネルパワーの均等化のために非常に平坦でなければならない。しかしながら、ほとんどの実験においては、ＳＣスペクトルはスペクトル密度の大きな変動及び強い残余ポンプ成分をもっている。」
　
（コ）「In this letter, we develop a multiwavelength pulse source which can support over 20 channels of 10-GHz pulse train. The SC spectrum, which is generated from a normal dispersion fiber pumped by a mode-locked semiconductor laser, is sliced by an arrayed-waveguide grating(AWG). The pulsewidth is almost the same in these 20 channels. Such superior uniformity of pulses can be attributed to the SC generation in a dispersion-flattened fiber with a normal dispersion (β2  0). In the normal dispersion region, the spectrum is spread flatly and the SC pulse shape becomes nearly rectangular with a linear frequency chirp as shown in our preceding works [9] and [10]. When such SC spectrum is sliced by a filter, the uniformity of the power and the pulse width is assured.」（第３２２頁左欄第３６行〜右欄第９行）
（当審訳）「この論文において、我々は、２０チャネル以上の１０ＧＨｚのパルス列をサポートしうる多波長パルス源を開発する。ＳＣスペクトルは、モード同期半導体レーザによってポンプされた正常分散ファイバから生成されており、アレイ導波路回折格子（ＡＷＧ）によって切り取られる。パルス幅はこれら２０チャネルにおいてほとんど等しい。パルスのそのような優れた均一性は、正常分散（β２＞０）の分散平坦化ファイバにおけるＳＣ生成に帰着されうる。正常分散領域において、スペクトルは平坦に広がり、ＳＣパルスの形状は、我々の以前の成果［９］及び［１０］でみられるように線形の周波数チャープをもったほぼ長方形となる。そのようなＳＣスペクトルがフィルタによって切り取られるとき、パワーとパルス幅の均一性が確保される。」
　
（サ）「Fig.1 shows the schematic diagram of the proposed multi-wavelength pulse source.
　The initial pulse is produced by a hybrid mode-locked semiconductor laser (MLL), which consists of a semiconductor optical amplifier with a saturable absorption section placed in an external cavity [11]. ・・・（中略）・・・The pulse is amplified and led to the SC fiber section. We use a dispersion-flattened fiber having a normal dispersion (β2 = 0.1ps2/km at 1569 nm)[10].」（第３２２頁右欄第２０行〜第３２３頁左欄第５行）
（当審訳）「図１は、提案された多波長パルス源の概略図を示す。イニシャルパルスは、ハイブリッドモード同期半導体レーザ（ＭＬＬ）であって、外部キャビティに設置された可飽和吸収部をもった半導体光学的増幅器からなるもの［１１］によって生成される。・・・（中略）・・・パルスは増幅され、ＳＣファイバ部に導かれる。我々は、正常分散（１５６９ｎｍにおけるβ２＝０．１ｐｓ２／ｋｍ）をもった分散平坦化ファイバを使用する。」
　
（シ）「When an optical pulse with an intense power is launched into a normal-dispersion fiber whose third-order dispersion is zero, the spectrum of the pulse broadens flatly. In such a case, the output pulse has a quasi-rectangular waveform and its frequency chirp becomes almost linear.
　Fig.2 shows an example of SC-pulse characteristics obtained by numerical calculations. We assume that the input pulse has a sech2 profile with 1.6-ps FWHM and the peak power is 2.0 W. The pulse is launched to an ideal dispersion-flattened fiber having a uniform dispersion value of β2 = 0.1ps2/km and the nonlinear coefficient of 2.7 W-1/km. The propagation distance is 1.7 km.
　The spectrum shown in Fig.2(a) has neither deep ripple nor residual pump component.」（第３２３頁左欄第１４行〜第２７行）
（当審訳）「強いパワーをもった光学的パルスが、３次分散が０の正常分散ファイバに放たれると、そのパルスのスペクトルは平坦に広がる。そのような場合、出力パルスは疑似長方形の波形を持ち、その周波数チャープはほぼ線形となる。
　図２は、数値計算により得られたＳＣパルス特性の例を示す。我々は、入力パルスが半値幅１．６ｐｓのsech2プロファイルをもち、ピークパワーが２．０Ｗであると仮定する。そのパルスは均一な分散値β２＝０．１ｐｓ２／ｋｍをもち、非線形係数が２．７Ｗ−１／ｋｍである理想的な分散平坦化ファイバに向けて放たれる。伝播距離は１．７ｋｍである。
　図２（ａ）に示されたスペクトルは深いリプルも残余ポンプ成分ももっていない。」
　
　上記各記載事項からみて、引用例３には、
「ＳＣスペクトルをスペクトル切り出しパルス源に応用するためには、ＳＣスペクトルはチャネルパワーの均等化のために非常に平坦でなければならないが、ほとんどの実験においては、ＳＣスペクトルはスペクトル密度の大きな変動及び強い残余ポンプ成分をもっているという背景において、
　多波長パルス源を提供するものであって、
　そのパルスの優れた均一性は、正常分散（β２＞０）の分散平坦化ファイバにおけるＳＣ生成に帰着されうるものであり、
　強いパワーをもった光学的パルスが、３次分散が０の正常分散ファイバに放たれると、そのパルスのスペクトルは平坦に広がるのであって、
　数値計算によって得られたＳＣパルス特性の例においては、入力パルスが均一な分散値β２＝０．１ｐｓ２／ｋｍをもち、非線形係数が２．７Ｗ−１／ｋｍである理想的な分散平坦化ファイバに向けて放たれて得られるＳＣスペクトルは、深いリプルも残余ポンプ成分ももっていないもの。」という発明（以下、「引用発明３」という。）が記載されていると認められる。
　
（３）対比
　本願補正発明と引用発明１とを以下に対比する。
　
（ア）引用発明１の「１５３８ｎｍのモード同期レーザダイオード（ＭＬ−ＬＤ）［８］」について、「［８］」に該当する文献は引用例２であって（上記（２）の記載事項（オ）参照。）、当該引用例２に示されたモード同期レーザダイオードが引用発明２であるから、引用発明１の「１５３８ｎｍのモード同期レーザダイオード（ＭＬ−ＬＤ）［８］」が、本願補正発明の「分布ブラッグ反射器を集積したモード同期半導体レーザ」に相当することは明らかである。
　そして、引用発明１の「１５３８ｎｍのモード同期レーザダイオード（ＭＬ−ＬＤ）［８］」は、１２．５ＧＨｚの光学的ポンプパルス列を生成するものであるから、引用発明１が、本願補正発明の「繰り返し周波数に相当する周波数間隔の縦モードで発振する分布ブラッグ反射器を集積したモード同期半導体レーザを用いた繰り返し光パルス列発生手段」を備えていることは明らかである。
　
（イ）引用発明１では、生成された光学的ポンプパルス列が、ＥＤＦＡで増幅され、偏光維持（ＰＭ）分散平坦分散減少ＳＣファイバ［９］に連結されているから、引用発明１は、「前記繰り返し光パルス列発生手段から発生した繰り返し光パルス列を入射して該繰り返し光パルス列のスペクトル幅を拡大する非線形光学媒質」を備えている点で、本願補正発明と一致する。
　
（ウ）引用発明１では、ＳＮＲ，Ｑファクター，光学的周波数の安定性及び各チャネルの線幅が、１２．５ＧＨｚ間隔のアレイ導波路回折格子のデマルチプレクサ（ＡＷＧ　ＤＥＭＵＸ）でＳＣスペクトルの１つのモードを切り取った後に評価されたものであり、また、６００以上のチャネルが数百キロメートルを超えた伝送を実現するのに十分なＳＮＲを持っているとされているから、引用発明１の「１２．５ＧＨｚ間隔のアレイ導波路回折格子のデマルチプレクサ（ＡＷＧ　ＤＥＭＵＸ）」は、本願補正発明の「波長分波器」に相当するとともに、「前記非線形光学媒質によりスペクトル幅を拡大された光スペクトルからただ一つの縦モードからなる光スペクトル成分を、一つあるいは複数分波する」ものであることが明らかである。
　
（エ）引用発明１は、１つのＳＣ源から１０００以上のチャネル（１２．５ＧＨｚ間隔）の光学的周波数の連鎖を生成するものであって、ＳＮＲ，Ｑファクター，光学的周波数の安定性及び各チャネルの線幅が、１２．５ＧＨｚ間隔のアレイ導波路回折格子のデマルチプレクサ（ＡＷＧ　ＤＥＭＵＸ）でＳＣスペクトルの１つのモードを切り取った後に評価されたものであり、６００以上のチャネルが数百キロメートルを超えた伝送を実現するのに十分なＳＮＲを持っており、ＤＷＤＭシステムに応用されうるものであるから、引用発明１が、ただ一つの縦モードからなる光スペクトル成分の連続光を発生する連続光光源として用いられることは明らかである。
　
　してみれば、本願補正発明と引用発明１とは、「繰り返し周波数に相当する周波数間隔の縦モードで発振する分布ブラッグ反射器を集積したモード同期半導体レーザを用いた繰り返し光パルス列発生手段と、
　前記繰り返し光パルス列発生手段から発生した繰り返し光パルス列を入射して該繰り返し光パルス列のスペクトル幅を拡大する非線形光学媒質と、
　前記非線形光学媒質によりスペクトル幅を拡大された光スペクトルからただ一つの縦モードからなる光スペクトル成分を、一つあるいは複数分波する波長分波器と
　を有し、ただ一つの縦モードからなる光スペクトル成分の連続光を発生する連続光光源。」である点で一致し、以下の点で相違する。
　
　[相違点１]
　非線形光学媒質について、本願補正発明は「正常分散分散平坦特性を有する」ものであるのに対し、引用発明１は偏光維持（ＰＭ）分散平坦分散減少ＳＣファイバである点。
　
　[相違点２]
　発生するただ一つの縦モードからなる光スペクトル成分の連続光について、本願補正発明では、「信号対雑音比が２１．６ｄＢ以上」であるとされているのに対し、引用発明１にはそのような限定がない点。
　
（４）判断
　上記各[相違点]について検討する。
　
　[相違点１]について
　スーパーコンティニウム（ＳＣ）に関する技術分野において、ＳＣスペクトルの平坦性を向上させることは本願出願前に周知の技術課題である（例えば、「多久島裕一他１名、“正常分散領域におけるスーパーコンティニューム発生の解析”、１９９７年電子情報通信学会エレクトロソサイエティ大会Ｃ−４−４,第２５０頁」の「概要」の記載、「Y. Takushima, et al., “Generation of over 140-nm-wide Super-Continuum from a Normal Dispersion Fiber by using a Mode-Locked Semiconductor Laser Source”, IEEE PHOTONICS TECHNOLOGY LETTERS, 1998年11月, Vol.10, No.11, p.1560-p.1562」の「Abstract」及び「Conclusion」の記載、「J. Kim, et al., “150+ Channel Ultra-DWDM Source with Nx10 GHz Spacing Utilizing Longitudinal Mode Slicing of Supercontinuum”, Technical Digest Optical Fiber Communication Conference 2000 ThA2」の第6/ThA2-2頁第７行、「F. FUTAMI et al., Generation of Widband and Flat Supercontinuum over a 280-nm Spectral Range from a Dispersion-Flattened Optical Fiber with Normal Group-Velocity Dispersion, IEICE TRAN. ELECTRON., 1999年8月,Vol.E82-C, No.5, p.1531-p.1538」の「SUMMARY」の記載を参照。）。
　そして、引用発明３は、ＳＣスペクトルの平坦性を向上させるために、非線形光学媒質として正常分散分散平坦光ファイバを用いたものである。
　してみれば、引用発明１及び引用発明３の両者に接した当業者であれば、引用発明１において、ＳＣスペクトルの平坦性を向上させるという上記周知の技術課題を解決するために、非線形光学媒質として、引用発明３に示された正常分散分散平坦光ファイバを用いることは容易に想到し得たことである。
　
　[相違点２]について
　引用発明１が、１つのＳＣ源から１０００以上のチャネル（１２．５ＧＨｚ間隔）の光学的周波数の連鎖を生成するものであるとともに、６００以上のチャネルが数百キロメートルを超えた伝送を実現するのに十分なＳＮＲ（本願補正発明の「信号対雑音比」に相当。）を持っているとされていることに照らせば、引用例１には、十分な信号対雑音比を持っているチャネルのみを伝送に用いることが示唆されているということができる。そして、十分な信号対雑音比としてどの程度の値を要求するかは当業者が仕様に応じて適宜選択する事項というべきであって、また、本願補正発明で特定されている信号対雑音比の２１．６ｄＢ以上という値自体も、引用例１の「ＳＮＲは１００ｎｍの範囲にわたり２０ｄＢを超えた。」という記載（上記（２）の記載事項（ウ）を参照。）、及び、引用発明１では「波長が１５００〜１６００ｎｍの範囲にわたり、波長１５４０ｎｍ弱における１つのデータを除き、ＳＮＲのデータが２１．６ｄＢ以上であ」ることからみると格別なものとはいえないものである。
　してみれば、引用発明１において、発生するただ一つの縦モードからなる光スペクトル成分の連続光の信号対雑音比が２１．６ｄＢ以上であるもののみを伝送に用いるようにすること、また、そのことと引用発明３とを同時に採用することは、両者とも当業者が容易に想到し得たことであるから、結局、上記[相違点２]は当業者が容易に想到し得たことである。
　
　そして、本願補正発明の効果は、引用発明１ないし３及び上記周知事項に基づいて当業者が予測し得たものにすぎない。
　
　したがって、本願補正発明は、引用発明１ないし３及び上記周知事項に基づいて当業者が容易に発明できたものであるから、本願補正発明は、特許法第２９条第２項の規定により、特許出願の際独立して特許を受けることができないものである。
　
（５）本件補正についてのむすび
　以上のとおり、本件補正は、平成１８年改正前特許法第１７条の２第５項で準用する同法第１２６条第５項に規定する要件を満たさないものであるから、同法第１５９条第１項で読み替えて準用する同法第５３条第１項の規定により却下すべきものである。
　
３．本願発明について
　平成１８年３月１５日付けの手続補正は上記のとおり却下されたので、本願の請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、平成１７年５月３０日付け手続補正書により補正された明細書の特許請求の範囲の請求項１に記載された事項により特定される、以下のとおりのものである。
「繰り返し周波数に相当する周波数間隔の縦モードで発振する分布ブラッグ反射器を集積したモード同期半導体レーザを用いた繰り返し光パルス列発生手段と、
　前記繰り返し光パルス列発生手段から発生した繰り返し光パルス列を入射して該繰り返し光パルス列のスペクトル幅を拡大する正常分散分散平坦特性を有する非線形光学媒質と、
　前記非線形光学媒質によりスペクトル幅を拡大された光スペクトルからただ一つの縦モードからなる光スペクトル成分を、一つあるいは複数分波する波長分波器と
　を有し、ただ一つの縦モードからなる光スペクトル成分の連続光を発生することを特徴とする連続光光源。」
　
（１）引用例
　原査定の拒絶の理由に引用された引用例、及びその記載事項は、上記「２．（２）」に記載したとおりである。
　
（２）対比・判断
　本願発明は、上記２．で検討した本願補正発明において、「発生する」「ただ一つの縦モードからなる光スペクトル成分の連続光」が「信号対雑音比が２１．６ｄＢ以上の」ものであるとの限定を削除したものに相当する。そうすると、本願発明の発明特定事項を全て含み、更に他の要件を付加したものに相当する本願補正発明が、上記２．（４）に記載したとおり、引用発明１ないし３及び上記周知事項に基づいて当業者が容易に発明できたものであるから、本願発明も、同様の理由により、引用発明１ないし３及び上記周知事項に基づいて当業者が容易に発明できたものである。
　
（３）むすび
　以上のとおり、本願発明は、引用発明１ないし３及び上記周知事項に基づいて当業者が容易に発明できたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　よって、結論のとおり審決する。