【事件の表示】
　平成１０年特許願第１９１９９７号「内燃機関の制御装置」拒絶査定不服審判事件〔平成１２年　１月１８日出願公開、特開２０００−　１８１０５〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続きの経緯、本願発明　
　本件出願は、平成１０年７月７日の出願であって、平成１７年７月６日付けで拒絶をすべき旨の査定がなされ、平成１７年８月１１日付けで拒絶査定に対する審判が請求されるとともに平成１７年８月３１日付けで提出された手続補正書により明細書が補正（特許請求の範囲については請求項１が削除された）された。その後、平成１９年１２月２０日付けで当審より拒絶理由が通知され、これに対し平成２０年２月２２日付けで意見書及び手続補正書が提出され明細書が補正されたものである。
　
　したがって、本願請求項１に係る発明は、平成２０年２月２２日付け手続補正書により補正された明細書及び出願当初の図面からみて、その特許請求の範囲の請求項１に記載された以下の事項により特定されるものである。
　
「【請求項１】
　燃料タンクにて発生した蒸発燃料を一時的に吸着するキャニスタと、該キャニスタから機関吸気系への蒸発燃料のパージ通路に介装されたパージ制御弁とを備える内燃機関において、
　アクセル開度に基づいて目標空気量を設定する目標空気量設定手段と、
　目標空気量と所定の目標空燃比とから目標燃料量を算出する目標燃料量設定手段と、
　パージ制御弁より供給されるパージ空気量を検出するパージ空気量検出手段と、
　パージ制御弁より供給されるパージ燃料量を検出するパージ燃料量検出手段と、
　目標空気量からパージ空気量を減算して目標スロットル空気量を求める目標スロットル空気量算出手段と、
　目標スロットル空気量に基づいて電制スロットル弁の開度を制御し、かつエアフローメータにより検出される実際のスロットル空気量が目標スロットル空気量と一致するようにフィードバック制御を行うスロットル制御手段と、
　目標燃料量からパージ燃料量を減算して目標噴射量を求める目標噴射量算出手段と、
　目標噴射量に基づいて燃料噴射弁による燃料噴射量を制御する燃料噴射制御手段と、
　を含んで構成される内燃機関の制御装置。」（以下、「本願発明」という。）
　
２．引用刊行物に記載された発明、技術
（１）当審において通知した平成１９年１２月２０日付け拒絶理由通知に引用した特開平６−１５９１２６号公報（以下、「引用刊行物」という。）には、次のことが記載されている。
　
ａ)「【請求項１】  燃料タンクと、該燃料タンクから発生する蒸発燃料を吸着貯蔵するキャニスタと、該キャニスタと内燃エンジンの吸気系とを接続するパージ通路と、該パージ通路に介装された流量計と、パージ制御弁とを有する蒸発燃料処理系を備えた内燃エンジンの制御装置において、
エンジンに補助空気を供給する補助空気供給手段と、少なくともエンジン回転数とエンジンの負荷状態とを含むエンジンの運転状態を検出する運転状態検出手段と、該運転状態検出手段の検出結果に基づいてパージガスの流量を算出するパージ流量算出手段と、該パージ流量算出手段の算出結果と前記流量計の出力値とに基づいてパージガス中の蒸発燃料濃度を算出する濃度算出手段と、前記流量計の出力値に基づいて所定期間内におけるパージ体積を算出するパージ体積算出手段と、前記運転状態検出手段の検出結果に応じて前記パージガスの動特性を算出するパージガス動特性算出手段と、少なくとも前記濃度算出手段と前記パージ体積算出手段と前記パージガス動特性算出手段の夫々の算出結果に基づき今回サイクル時にエンジンの燃焼室に吸入されるパージガス中の空気量を算出するパージ空気量算出手段とを備え、
前記補助空気供給手段が、前記パージ空気量算出手段の算出結果に応じて補助空気量を制御する補助空気量制御手段を有していることを特徴とする内燃エンジンの制御装置。
【請求項２】  請求項１記載の内燃エンジンの制御装置に加えて、前記パージガス動特性算出手段と前記パージ体積算出手段と前記濃度算出手段の夫々の算出結果に基づき今回サイクル時に前記キャニスタからパージされる総蒸発燃料量を算出する第１の蒸発燃料量算出手段と、前記総蒸発燃料量と前記パージガスの動特性とに基づいて今回サイクル時にエンジンの燃焼室に吸入される蒸発燃料量を算出する第２の蒸発燃料量算出手段と、該第２の蒸発燃料量算出手段の算出結果に基づいて前記燃料噴射弁から噴射される要求燃料量を決定する要求燃料量決定手段とを備えていることを特徴とする内燃エンジンの制御装置。」（【特許請求の範囲】、【請求項１】及び【請求項２】）
　
ｂ)「【００２３】吸気管２のスロットル弁３′の稍下流側には補助空気吸入管９及びパージ管１０が分岐して設けられ、補助空気制御管９は補助空気量制御弁（以下、「ＡＩＣ弁」という）１１に接続され、パージ管１０は後述する蒸発燃料処理系１２に接続されている。
【００２４】ＡＩＣ弁１１は、その大気側開口端にエアクリーナ１３が取り付けられると共に、常閉型の電磁弁１４と、該電磁弁１４の励磁時に開弁して大気を補助空気吸入管９に供給するための弁体１５とから構成されている。また、電磁弁１４は、ＥＣＵ５に電気的に接続されており、該ＥＣＵ５からの指令によりＡＩＣ弁１１の弁リフト指令値ＩＣＭＤＭが制御される。
【００２５】また、吸気管２のパージ管１０の下流側には分岐管１６が設けられ、該分岐管１６の先端には絶対圧（ＰＢＡ）センサ１７が取付けられている。該ＰＢＡセンサ１７はＥＣＵ５に電気的に接続されており、吸気管２内の絶対圧ＰＢＡは前記ＰＢＡセンサ１７により電気信号に変換されてＥＣＵ５に供給される。」（段落【００２３】〜【００２５】）
　
ｃ）「【００３５】しかして、前記蒸発燃料処理系１２は、燃料給油時に開蓋されるフィラーキャップ３０を備えた燃料タンク３１と、吸着剤としての活性炭３２が内蔵されて燃料タンク３１からの蒸発燃料を吸着貯蔵するキャニスタ３３と、該キャニスタ３３と前記燃料タンク３１とを接続する蒸発燃料流通路３４と、該蒸発燃料流通路３４に介装された正圧バルブと負圧バルブとからなる２方向弁３５とを備えている。
【００３６】さらに、前記蒸発燃料処理系１２は、熱線式流量計（以下、単に「流量計」という）３６がキャニスタ３３近傍のパージ管１０途中に介装され、さらに前記流量計３６の下流側のパージ管１０途中にはパージ制御弁３７が介装されている。
【００３７】前記流量計３６は、電流を通して加熱された白金線が気流にさらされていると温度が低下してその電気抵抗が減少することを利用したものであって、その出力特性は蒸発燃料の濃度、流量等に応じて変化し、これらの変化に応じた出力信号をＥＣＵ５に供給する。
【００３８】また、前記パージ制御弁３７は、パージ管１０が連通可能となるように上下方向に可動自在に配設された楔形状の弁体３８と、該弁体３８が内有されるケーシング３９と、弁体３８を上下方向に駆動させる常開型の電磁弁４０と、弁軸４１を介して弁体３８に接続された弁開度（リフト）センサ（以下、「ＰＲＧ用Ｌセンサ」という）４２とを備えている。そして、電磁弁４０はＥＣＵ５に電気的に接続され、ＥＣＵ５からの電気信号に基づき弁体３８の上下方向への弁リフト量をデューティ制御する。また、ＰＲＧ用Ｌセンサ４２は、弁体３８の弁リフト量を検出してその電気信号をＥＣＵ５に供給する。
【００３９】流量計３６とパージ制御弁３７との間のパージ管１０にはパージ温度（ＴＰ）センサ４３が挿着されている。該ＴＰセンサ４３はＥＣＵ５に電気的に接続され、ＴＰセンサ４３により検出されたパージ温度ＴＰはＥＣＵ５に供給される。」（段落【００３５】〜【００３９】）
　
ｄ）「【０１００】燃料噴射弁の要求開弁時間（要求燃料噴射時間）ＴＲＥＱの算出（図３、ステップＳ６）
図１７はＴＲＥＱ算出ルーチンのフローチャートであって、本プログラムはＴＤＣ判別信号の発生に同期して実行される。
【０１０１】まず、ステップＳ９１では前記流入ブタン質量ＰＧＩＮが所定下限値ＰＧＩＮＬＭより小さいか否かを判別する。そして、ＰＧＩＮ＜ＰＧＩＮＬＭが成立するときは、前記流入ブタン質量ＰＧＩＮが零とみなせる場合であると判断し、数式（１０）に基づき燃料噴射弁６から噴射すべき要求燃料噴射時間（燃料室に吸入されるべき要求ガソリン量）ＴＲＥＱ（ｋ）を各気筒毎（＃１ＣＹＬ〜＃４ＣＹＬ）に順次算出する（ステップＳ９２）。
【０１０２】
    ＴＲＥＱ（ｋ）＝Ｔｉ×ＫＴＯＴＡＬ（ｋ）      …（１０）
Ｔｉは基本モード時の基本燃料噴射時間であって、エンジン回転数ＮＥと吸気管内絶対圧ＰＢＡとに応じて設定されるＴｉＭ値に排気還流による燃料量補正係数ＫＥＧＲを乗算することにより算出される。ここで、燃料量補正係数ＫＥＧＲは、不図示の排気還流系に設けられた排気還流弁（ＥＧＲ弁）作動時に燃料量を補正するための係数であって、ＥＧＲ弁の弁開度に応じた所定値に設定される。また、前記ＴｉＭ値を決定するためのＴｉＭマップとして、低速Ｖ／Ｔ用と高速Ｖ／Ｔ用の２つのマップが記憶手段５ｃ（ＲＯＭ）に記憶されている。
【０１０３】また、ＫＴＯＴＡＬ（ｋ）はエンジンの運転状態に応じて設定される各種補正係数（水温補正係数ＫＴＡ、始動後補正係数ＫＡＳＴ、目標空燃比係数ＫＣＭＤ等）を乗算したものであって、各気筒毎に所定値に設定される。
【０１０４】一方、ＰＧＩＮ≧ＰＧＩＮＬＭのとき、すなわち燃焼室に吸入されるブタン質量が零とはみなせないときはステップＳ９３に進み、数式（１１）に基づき今回サイクルの吸入行程で吸入される総空気質量ＧＡＩＲＴを算出する。
　　　　　　　　　（中略）
【０１１１】
ＧＡＩＲＧ＝ＧＡＩＲＴ−ＧＡＩＲＢ      …（１３）
そして、最後にステップＳ９６で要求燃料噴射時間ＴＲＥＱ（ｋ）を算出し、本プログラムを終了してメインルーチン（図３）に戻る。
【０１１２】すなわち、要求燃料噴射時間ＴＲＥＱ（ｋ）と燃料噴射弁６から噴射される要求ガソリン量ＹＲＥＱ（ｋ）とは略比例関係にあると考えられるため、ステップＳ９３と同様にして要求ガソリンを燃焼するのに必要な空気量ＧＡＩＲＧは数式（１４）で示される。
【０１１３】
    ＧＡＩＲＧ＝（α×ＴＲＥＱ（ｋ）＋β）×ＡＦＧ      …（１４）
したがって、数式（１３）に数式（１２）を代入して得られた式と、数式（１４）とを等置して整理すると数式（１５）に示す如く要求燃料噴射時間ＴＲＥＱ（ｋ）を算出することができる。
【０１１４】
【数５】
ＴＲＥＱ（ｋ）＝（ＧＡＩＲＧ×ＫＴＯＴＡＬ（ｋ）／ＡＦＧ）−β）／α　　　　　　…　（１５）
これにより、今回サイクル時に燃焼室に供給すべき要求燃料噴射量が燃料噴射時間の関数として求められる。」（段落【０１００】〜【０１１４】）
　
ｅ）「【０１２０】ステップＳ１１１〜Ｓ１１５では燃料減量係数ＫＰＵＮを算出する。該燃料減量係数ＫＰＵＮは、蒸発燃料であるブタンがキャニスタ３３から吸気管２にパージされることを考慮して燃料噴射弁６から噴射される燃料量（ガソリン量）を減量するためのものであり、まずステップＳ１１１ではＫＰＵマップを検索して基本燃料減量係数ＫＰＵＭを算出する。」（段落【０１２０】）
　
ｆ）「【０２０５】次いで、ステップＳ２１３，Ｓ２１４では、目標アイドル回転数ＮＩＤＬ０の設定及びフィードバック利得のための制御ゲインを算出する。
【０２０６】すなわち、ステップＳ２１３において、目標アイドル回転数ＮＩＤＬ０がＮＩＤＬ０テーブルを検索して算出される。ＮＩＤＬ０テーブルは、エンジン冷却水温ＴＷが上昇するに伴い小さい値となるように設定され、目標回転数ＮＩＤＬ０は、該ＮＩＤＬ０テーブルを検索することにより読み出され、或いは補間法により算出される。
【０２０７】ステップＳ２１４では、ＫＰ，ＫＩ，ＫＰマップを検索してアイドル時フィードバック制御ゲインの比例項（Ｐ項）係数ＫＰ、積分項（Ｉ項）係数ＫＩ、微分項（Ｄ項）係数ＫＤを算出する。
【０２０８】次に、ステップＳ２１５でＣＲＫセンサ２０により検出されたエンジン回転数ＮＥを読み込み、次いでステップＳ２１６，Ｓ２１７ではエンジン回転数ＮＥと前記目標アイドル回転数ＮＩＤＬ０との偏差ΔＮＩＤＬ０及びエンジン回転数ＮＥの変化量である今回ループで検出されたエンジン回転数ＮＥと４ＴＤＣパルス前に検出されたエンジン回転数ＮＥ（ｎ−４）との差ΔＮＥとを算出する。
【０２０９】次いで、ステップＳ２１８〜Ｓ２２０では、数式（３６）〜（３８）に基づき、フィードバック制御の比例項ＩＰ及び微分項ＩＤを算出する。
【０２１０】
ＩＰ＝ＫＰ×ΔＮＩＤＬ０      …（３６）
ＩＩ＝ＫＩ×ΔＮＩＤＬ１      …（３７）
ＩＰ＝ＫＤ×ΔＮＥ      …（３８）
次に、ステップＳ２１１に進み、今回ループの積分項ＩＡＩ（ｎ）を数式（３９）に示す如く、値ＩＡＩ（ｎ−１）（前記ステップＳ２０２で初期化された値、もしくは初期化後のループにおいては前回ループで求められた値）に前記ステップＳ２０８で求められた補正値ＩＩを加算することにより算出し、次いでステップＳ２２２では数式（４０）に従い、斯く算出した積分項ＩＡＩ（ｎ）に前記比例項ＩＰ及び微分項ＩＤを加算して、その値を今回ループでのフィードバック制御値ＩＦＢｎを算出し、次いで、数式（４１）に従い、かかるＩＦＢ（ｎ）値を用いて基本弁開度指令値ＩＣＭＤを算出する（ステップＳ２２３）。
【０２１１】
    ＩＡＩ（ｎ）＝ＩＡＩ（ｎ−１）＋ＩＩ      …（３９）
    ＩＦＢ（ｎ）＝ＩＡＩ（ｎ）＋ＩＰ＋ＩＤ      …（４０）
    ＩＣＭＤ＝（ＩＦＢ（ｎ）＋ＩＥＸ）×ＫＰＡＤ＋ＩＰＡ   …（４１）
ここで、ＩＥＸはエアコンディショナ等の電気負荷装置などの作動に対処するための電気負荷補正項である。
【０２１２】また、ＫＰＡＤは大気圧補正係数であって、ＡＩＣ制御弁１１から吸入される空気量が大気圧の変化に伴って変化する為、これを補償するべく大きな値となるように設定される。ＩＰＡは前記ＡＩＣ制御弁１１以外の吸気系、例えばスロットル弁３′から吸入される空気量が大気圧の変化によって変動する吸入空気量を補正するための大気圧補正値である。
【０２１３】次に、ステップＳ２２４では、フィードバック制御量の学習値（基準値）ＩＸＲＥＦを上記ステップＳ２２１で求めた積分項ＩＡＩ（ｎ）に基いて、例えば数式（４２）に従って算出し、本プログラムを終了し、メインルーチン（図３９）に戻る。」（段落【０２０５】〜【０２１３】）
　
ｇ）「【０２１５】このようにＩＣＭＤ算出ルーチンを実行した後、図３９のステップＳ２０３に進み、フラグＦＢＣＡＬが「０」か否かを判別する。そして、フラグＦＢＣＡＬが「０」でブタン演算モードにあるときはステップＳ２０４に進み、ＩＶＡＰＥＲテーブルを検索して弁リフト補正値ＩＶＡＰＥＲ値を算出する。
【０２１６】ＩＶＡＰＥＲテーブルは、具体的には図４１に示すように、パージ空気量ＧＡＩＲＰ０〜ＧＡＩＲＰ７に対してテーブル値ＩＶＡＰＥＲ０〜ＩＶＡＰＥＲ７が非線型状に与えられており、前記弁リフト補正値ＩＶＡＰＥＲは該ＩＶＡＰＥＲテーブルを検索することにより読み出され、或いは補間法により算出される。
【０２１７】そして、最後に数式（４２）に基いて、ＡＩＣ弁１１の弁リフト指令値ＩＣＭＤＭを算出し、本プログラムを終了する。
【０２１８】
ＩＣＭＤＭ＝ＩＣＭＤ−ＩＶＡＰＥＲ      …（４２）
これにより、アイドル時に大量の蒸発燃料がキャニスタ３３からパージされてもパージ空気量ＧＡＩＲＰに応じてＡＩＣ弁１１を通過する補助空気量が減量補正されるので、エンジン回転数の上昇を招くことなく、アイドル時の運転性能を確保することができる。」（段落【０２１５】〜【０２１８】）
　
ｈ）「【０２２３】
【発明の効果】以上詳述したように本発明に係る内燃エンジンの制御装置は、エンジンに補助空気を供給する補助空気供給手段と、少なくともエンジン回転数とエンジンの負荷状態とを含むエンジンの運転状態を検出する運転状態検出手段と、該運転状態検出手段の検出結果に基づいてパージガスの流量を算出するパージ流量算出手段と、該パージ流量算出手段の算出結果と前記流量計の出力値とに基づいてパージガス中の蒸発燃料濃度を算出する濃度算出手段と、前記流量計の出力値に基づいて所定期間内におけるパージ体積を算出するパージ体積算出手段と、前記運転状態検出手段の検出結果に応じて前記パージガスの動特性（遅延時間、直接蒸発燃料量、持ち去り蒸発燃料量）を算出するパージガス動特性算出手段と、少なくとも前記濃度算出手段と前記パージ体積算出手段と前記パージガス動特性算出手段の夫々の算出結果に基づき今回サイクル時にエンジンの燃焼室に吸入されるパージガス中の空気量を算出するパージ空気量算出手段とを備え、前記補助空気供給手段が、前記パージ空気量算出手段の算出結果に応じて補助空気量を制御する補助空気量制御手段を有しているので、パージガス中の空気量に応じて補助空気量が正確に制御され、アイドル運転状態等のときにおいてもエンジン回転数が過度に上昇することなく、商品性を向上させることができる。
【０２２４】また、本発明は、上記内燃エンジンの制御装置に加えて、パージガス動特性算出手段と前記パージ体積算出手段と前記濃度算出手段の夫々の算出結果に基づき今回サイクル時に前記キャニスタからパージされる総蒸発燃料量を算出する第１の蒸発燃料量算出手段と、前記総蒸発燃料量と前記パージガスの動特性とに基づいて今回サイクル時にエンジンの燃焼室に吸入される蒸発燃料量を算出する第２の蒸発燃料量算出手段と、該第２の蒸発燃料量算出手段の算出結果に基づいて前記燃料噴射弁から噴射される要求燃料量を決定する要求燃料量決定手段とを備えているので、所定期間内におけるパージガスの体積を正確に算出することができ、しかも時間遅れ等が生じることなくパージガスの動特性に合致した所望の燃料量を燃焼室に供給することができ、パージ流量の極端な増減や運転状態の急変等が生じても混合気の空燃比を所望空燃比に制御することが可能となり、排気効率の向上を図ることができる。」（段落【０２２３】、【０２２４】）
　
ｉ）上記ａ）乃至ｃ）および図１の記載から、引用刊行物には、燃料タンク３１、キャニスタ３３、パージ制御弁３７、熱線式流量計３６、パージ管１０等を有する、蒸発燃料処理系１２を備えた内燃エンジン１に関する技術が記載されていることがわかる。
　
ｊ）上記ｆ）の記載からみて、引用刊行物に記載されたものは、アイドル運転時において、電気負荷、エンジン回転数等のエンジン運転状態に基づいてエンジン回転数を目標回転数となるようにＡＩＣ弁１１（補助空気供給手段）により補助空気量（弁リフト、弁開度）を制御するものであるが、当該制御において上記エンジン運転状態に基づいて基本弁開度指令値ＩＣＭＤを算出する（ステップ２２３等、便宜上「基本弁リフト設定手段」という。）もので、また当該算出された基本弁開度指令値ＩＣＭＤに適宜の補正を加えた弁リフト指令値ＩＣＭＤＭに基づいて補助空気量を制御する補助空気量制御手段を有するものであることもわかる。
　
ｋ）上記ｇ）からみて、蒸発燃料処理時、パージ空気量に相当する弁リフト補正値ＩＶＡＰＥＲだけ、基本弁開度指令値ＩＣＭＤより減算されて弁リフト指令値ＩＣＭＤＭが算出され（便宜上、「弁リフト補正手段」という。）当該算出された弁リフト指令値ＩＣＭＤＭによりＡＩＣ弁１１が制御されるものであり、また吸入空気量と弁リフトとは完全に相関するものであるから、弁リフト補正手段は、基本空気量からパージ空気量を減算した空気量に相当する弁リフト指令値ＩＣＭＤＭを求めるものであることがわかる。
　
ｌ）上記ｄ）からみて、引用刊行物に記載のものにおいて、燃料噴射量はエンジン回転数ＮＥ，吸気管内絶対負圧ＰＢＡ等のエンジン状態データおよび目標空燃比係数等の各種補正係数とから決定される（便宜上、「燃料噴射量設定手段」という。）ものであることがわかる。
　
ｍ）上記ａ）、ｅ）、ｇ）、ｈ）及び図面の記載からみて、引用刊行物に記載のものは、ＡＩＣ弁１１による制御において、蒸発燃料の処理中は、パージガス中の空気量及び蒸発燃料量を熱線流量計３６の出力、吸気負圧等に基づいて算出する「パージ空気量算出手段」及び「蒸発燃料量算出手段」を有するものであること、並びに、「弁リフト補正手段」により決定された弁リフト指令値に応じてＡＩＣ弁１１を制御する「補助空気量制御手段」を有すると同時に、パージガス中に含まれる蒸発燃料量に基づいて燃料噴射量を補正する「要求燃料決定手段」を有するものであることがわかる。
　なお、要求燃料量を決定し燃料噴射弁の燃料噴射弁の燃料噴射時間（即ち燃料噴射量）を制御するものである以上、何らかの燃料噴射制御手段が存在することは明らかである（便宜上、「燃料噴射制御手段」という。）。
　
ｎ）以上のことから、引用刊行物には以下の発明が記載されているといえる。
　
　「燃料タンク３１にて発生した蒸発燃料を一時的に吸着するキャニスタ３９と、該キャニスタ３９から機関吸気系へのパージ管１０に介装されたパージ制御弁３７とを備える内燃エンジン１において、
　エンジンの運転状態に基づいて基本弁開度指令値ＩＣＭＤを設定する基本弁リフト設定手段と、
　エンジンの運転状態に基づいて決定される基本燃料噴射量と目標空燃比等とから燃料噴射量を算出する燃料噴射量設定手段と、
　パージ制御弁３７より供給されるパージ空気量を算出するパージ空気量算出手段と、
　基本弁開度指令値ＩＣＭＤからパージ空気量に応じた弁リフト補正値ＩＶＡＰＥＲを減量補正した弁リフト指令値ＩＣＭＤＭを求める弁リフト補正手段と、
弁リフト補正手段で求められた弁リフト指令値ＩＣＭＤＭに基づいてＡＩＣ弁１１を制御する補助空気量制御手段と、
　燃料噴射量設定手段により算出された燃料噴射量から蒸発燃料量に応じて減算補正して要求燃料量を求める要求燃料量決定手段と、
　要求燃料量決定手段により決定された要求燃料量に基づいて燃料噴射弁による燃料噴射量を制御する燃料噴射制御手段と、
を含んで構成される内燃エンジンの制御装置。」（以下、「引用刊行物記載の発明」という。）
　
（２）周知技術
　当審において通知した平成１９年１２月２０日付け拒絶理由通知において指摘したが、次のことは周知の技術である（拒絶理由通知において周知の技術事項として例示した特開平９−３０３１７１号公報も参照されたい）。
　
　「アクセル開度（周知例では「アクセルペダル踏み込み量」）に基づいて目標空気量（同「総目標工程吸入空気量」）を設定する目標空気量設定手段と、
目標空気量設定手段で設定された目標空気量および目標空燃比に基づいて目標燃料噴射量を設定する目標燃料噴射量設定手段と、
　目標空気量に基づいてスロットルアクチュエータで制御されるスロットル弁の開度を制御するスロットル制御手段（同「スロットル開度設定手段」）と、
　目標燃料噴射量に基づいて燃料噴射弁による燃料噴射量を制御する燃料噴射量制御手段と、を含んで構成される内燃機関（同「エンジン」）の制御装置。」（以下、「周知技術１」という。）
　
　また、同じく、当審において通知した拒絶理由通知に周知の技術事項として例示した特公平３−６３６５４号公報（第７欄第３３行〜第８欄第１３行等）に「吸気量フィードバック補正モジュール」の動作として記載されているように、「アクセル開度に基づいて目標空気量を設定し、設定された目標空気量に基づいてスロットル弁開度を制御するような制御技術において、エアフローメータにより検出された実測された実空気量と目標空気量とが一致するようにフィードバック制御を行うようにした」ことも、本願出願前、周知技術であったと考えられる（以下、「周知技術２」という。）。
　
３．対比
　本願発明と引用刊行物記載の発明とを対比すると、引用刊行物記載の発明が備える「パージ管１０」、「内燃エンジン」および「要求燃料決定手段」は、それぞれ本願発明が備える「パージ通路」、「内燃機関」および「目標噴射量算出手段」に相当するものであり、引用刊行物記載の「パージ空気量算出手段」および「蒸発燃料量算出手段」は、熱線流量計３７の出力、吸気管の絶対圧の検出値等に基づいて算出するものであるから、それぞれ本願発明の「パージ空気量検出手段」および「パージ燃料量検出手段」に相当するものといえる。
　また、引用刊行物記載の発明の有する「基本弁リフト設定手段」は、電気負荷、エンジン回転数等のエンジン状態に基づいてアイドル運転時の吸入空気量を決定するものであり、本願発明において「アクセル開度」は機関負荷を与えるもので、本願発明の有する「目標空気量設定手段」は、アクセル開度という機関負荷に基づいてる目標空気量を設定するものであるから、両者は、「機関に要求される負荷に基づいて目標とする吸入空気量（目標空気量）を設定する目標吸入空気量設定手段」である限りにおいて共通するものである。
　次に、引用刊行物記載の発明が有する「燃料噴射量設定手段」は、エンジン運転状態として当該機関に要求される機関負荷および目標空燃比とから燃料噴射量を算出するものであり、本願発明の「目標空気量」は機関負荷の一つであるから、引用刊行物記載の発明の「燃料噴射量設定手段」と本願発明の「目標燃料量設定手段」とは、「機関に要求される負荷と所定の目標空燃比とから目標燃料量を算出する目標燃料量設定手段」である限りにおいて共通するものである。
　さらに、引用刊行物記載の発明が備える「ＡＩＣ弁１１」は、内燃エンジンに供給される吸入空気量を目標弁リフト量、即ち目標吸気量に基づいて電子的に制御される弁であるから、内燃機関の吸入空気量を電子的に制御される吸気制御手段である限りにおいて、本願発明の「電制スロットル弁」と同様であり、また引用刊行物記載の発明が備える「補助空気量制御手段」は、当該「吸気制御手段」を電子的に制御するものである点、本願発明の「スロットル制御手段」と同様である。
　加えて、引用刊行物記載の発明の備える「弁リフト補正手段」および「補助空気量制御手段」と、本願発明の備える「目標空気量算出手段」および「スロットル制御手段」とを比較すると、演算手法は異にするものの、ともに蒸発燃料を処理していない時の目標吸気量に相当する制御量（空気量又は弁リフト）から、パージ空気量に相当する補正量を減算して補正制御量を算出し、当該補正制御量に基づいて吸気制御手段を制御することは同様である。
　
　したがって、本願発明と引用刊行物記載の発明とでは、以下の一致点、相違点を有するものである。
　
〈一致点〉
　「燃料タンクにて発生した蒸発燃料を一時的に吸着するキャニスタと、該キャニスタから機関吸気系への蒸発燃料のパージ通路に介装されたパージ制御弁とを備える内燃機関において、
　機関に要求される負荷に基づいて目標空気量を設定する目標吸入空気量設定手段と、
　機関に要求される負荷と所定の目標空燃比とから目標燃料量を算出する目標燃料量設定手段と、
　パージ制御弁より供給されるパージ空気量を検出するパージ空気量検出手段と、
　パージ制御弁より供給されるパージ燃料量を検出するパージ燃料量検出手段と、
　目標空気量相当の制御量からパージ空気量相当の補正量を減算した補正制御量に基づいて吸気制御手段を制御する吸気量制御手段と、
　目標燃料量からパージ燃料量を減算して目標噴射量を求める目標噴射量算出手段と、
　目標噴射量に基づいて燃料噴射弁による燃料噴射量を制御する燃料噴射制御手段と、
　を含んで構成される内燃機関の制御装置。」
　
〈相違点〉
ａ）本願発明が、「アクセル開度に基づいて目標空気量を設定する目標空気量設定手段」を備え、かつ「目標空気量と所定の空燃比とから目標燃料量を設定する目標燃料量設定手段」を備えるものであるのに対し、引用刊行物記載の発明の備える「目標空気量設定手段」はアクセル開度ではない「機関負荷」に基づいて目標空気量を設定するものであり、また引用刊行物記載の発明が備える「目標燃料設定手段」は、「機関負荷」に基づいて与えられるものではあるが「目標空気量設定手段」の設定した「目標空気量」から設定するものではない点（以下、「相違点１」という。）。
　
ｂ）本願発明において吸入空気量を制御するのは「電制スロットル弁」であり、制御の対象となるのは「スロットル空気量」乃至「スロットル弁開度」であるのに対し、引用刊行物記載の発明において吸入空気量を制御するのは「ＡＩＣ弁１１」であり、制御の対象となるのは「補助吸気量」乃至「ＡＩＣ弁１１の弁リフト」である点（以下、「相違点２」という。）。
　
ｃ）本願発明は、「目標空気量からパージ空気量を減算して目標スロットル空気量を求める目標スロットル空気量算出手段」と、「目標スロットル空気量に基づいて電制スロットル弁の開度を制御する」スロットル制御手段とを備えるものであるのに対し、引用刊行物記載の発明は、「基本弁開度指令値ＩＣＭＤからパージ空気量に応じた弁リフト補正値ＩＶＡＰＥＲを減量補正した弁リフト指令値ＩＣＭＤＭを求める弁リフト補正手段」と、「弁リフト補正手段で求められた弁リフト指令値ＩＣＭＤＭに基づいてＡＩＣ弁１１を制御する補助空気量制御手段」とを備えるものである点（以下、「相違点３」という。）。
　
ｄ）本願発明のスロットル制御手段は、「エアフローメータにより検出される実際のスロットル空気量が目標スロットル空気量と一致するようにフィードバック制御を行う」ものであるのに対し、引用刊行物記載の発明の補助吸気量制御手段は、そのような実空気量に基づくフィードバック制御を行うものかどうか明らかではない点（以下、「相違点４」という。）。
　
４．当審の判断
　以下、上記相違点について判断する。
　
（１）相違点１について
　上記「２．（２）周知技術」において指摘したとおり、電子制御されるスロットル弁の技術として、アイドル開度に基づいて目標吸入空気量を設定し、当該設定された吸入空気量・目標空燃比等に基づいて目標燃料噴射量を設定するようにすることはこの出願前周知のことであり、蒸発燃料の処理時にエンジン出力・空燃比制御のずれ等の問題が生ずることは、アイドル運転時のみならず通常運転時にも生じ得ることは当業者にとり明らかなことであり、上記引用刊行物記載の発明にあるようなアイドル時の蒸発燃料処理に関する技術を、電子制御スロットル弁における周知技術１に採用し、上記相違点１に係る本願発明のようにすることは、当業者にとり、通常の創作力の範囲で想到する程度のことにすぎない。
　
（２）相違点２について
　上記相違点１と同様であるが、引用刊行物記載の発明のようなアイドル運転における蒸発燃料処理技術を周知技術１のような電子制御スロットル弁制御に採用すれば、その制御手段は必然的に「スロットル弁」となり、また制御対象についても必然的に上記相違点２に係る本願発明のような「スロットル空気量」乃至「スロットル弁開度」となるものであり、相違点２に係る本願発明のように構成することについても、引用刊行物記載の発明および周知技術１に基づいて、当業者が通常の創作力の範囲でなしうる程度のことにすぎないと考えられる。
　
（３）相違点３について
　エンジンのアイドル制御において弁リフト（開度）と（吸入）空気量とは完全に相関する量であり、かつどちらも吸入空気量の演算において普通に使用されているパラメータであるから、吸入空気量の制御に際し、「空気量」を使用して弁開度の演算を行うか「弁リフト」に換算して演算を行うかは、当業者にとり設計上適宜選択・採用する程度のことであり、引用刊行物記載の発明において、周知のパラメータの一つである空気量を弁リフトを演算する要素の一つとして採用し上記相違点３における本願発明のようにすることは、当業者にとり設計上、適宜になしうる程度のことにすぎない。
　
（４）相違点４について
　上記相違点４に係る本願発明のような構成は周知技術２にある通りのものであり、上記周知技術１に電子制御スロットル弁の技術である点共通する上記周知技術２を採用し、上記相違点４における本願発明のようにすることは、当業者にとり格別の創作力無くなしうる程度のことにすぎない。
　
　また、本願発明を全体としてみても、本願発明のようにした結果、引用刊行物記載の発明および周知技術１、２を組み合わせた以上の顕著な効果が生じたものとも認められない。
　
５．むすび
　以上の通り、本願発明は、引用刊行物記載の発明、上記周知技術１および２に基づいて、当業者が容易に発明できたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　
　よって、上記結論の通り審決する。