(57)【要約】【課題】荷重負荷時の厚さ方向の圧縮量が小さく、部材間でガタツキが発生せず、摺動性、耐久性に優れた摺動布帛を提供する。【解決手段】  布帛の少なくとも片面において、タテ糸および／またはヨコ糸として、フッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）とが交互に配置されていて、該布帛の圧縮量が２５μｍ以下である摺動布帛とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
布帛の少なくとも片面において、タテ糸および／またはヨコ糸として、フッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）とが交互に配置されていて、該布帛の圧縮量が２５μｍ以下である摺動布帛。
【請求項２】
前記他の繊維（Ｙ）の両隣に位置するフッ素樹脂繊維（Ｘ）の間隔が２０〜３５００μｍの範囲内である、請求項１記載の摺動布帛。
【請求項３】
前記他の繊維（Ｙ）が１種類である、請求項１記載の摺動布帛。
【請求項４】
前記フッ素樹脂繊維（Ｘ）と前記他の繊維（Ｙ）とが同じ本数ずつ交互に配置されている、請求項３記載の摺動布帛。
【請求項５】
前記フッ素樹脂繊維（Ｘ）と前記他の繊維（Ｙ）とが、１〜４本ずつ交互に配置されている、請求項３または４記載の摺動布帛。
【請求項６】
前記他の繊維（Ｙ）の繊度が５０〜８００ｄｔｅｘの範囲内である、請求項１記載の摺動布帛。
【請求項７】
前記他の繊維（Ｙ）の引張弾性率が２０〜８００ｃＮ／ｄｔｅｘの範囲内である、請求項１記載の摺動布帛。
【請求項８】
前記他の繊維（Ｙ）の伸度が３％以上である、請求項１記載の摺動布帛。
【請求項９】
該摺動布帛が織物である、請求項１〜８いずれかに記載の摺動布帛。
【請求項１０】
該摺動布帛が１層または２層からなる織物である、請求項９記載の摺動布帛。
【請求項１１】
該摺動布帛が平組織である、請求項９または１０記載の摺動布帛。
【請求項１２】
該摺動布帛の厚さが１ｍｍ以下である、請求項１〜１１いずれかに記載の摺動布帛。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、摺動材料として好適なフッ素樹脂繊維を含む摺動布帛に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来からフッ素樹脂はその低摩擦係数を生かして摺動部材の表層にラミネートやコーティングされて使用されている。しかしながら、フッ素樹脂のラミネートやコーティングではフッ素樹脂膜が薄く、かつ非接着性のため剥がれやすく、長期的に摺動性を維持するためにはラミネートやコーティングを繰り返す必要があった。このような欠点を解消するために、フッ素樹脂を繊維化し、織り編み物や不織布として摺動部材の表面に配置させることで摩擦耐久性を向上させたり、さらに他素材と接着しやすい織り編み物と複合してより強固に接着するようにした摺動材が開発されている。【０００３】
例えば、特許文献１には、フッ素繊維糸条と、引張強度が２ＧＰａ以上である高強度繊維糸条とが交織された織物であって、フッ素繊維が織物のいずれか一方の片面面積の３０％以上の面積を被覆していることを特徴とするフッ素繊維交織織物が開示されている。このような構成により、複合材料軸受けの基材とした際にフッ素繊維の低摩擦性が発揮され、かつ、フッ素繊維が剥がれることがなく、優れた耐久性、機械的特性を有する複合材料摺動材を提供できるということである。【０００４】
さらに特許文献２には、ＰＴＦＥ繊維を含んだ摺動織物とベース織物からなる多重織物であって、ベース面を最適な構成とすることで、耐熱性と耐摩耗性が高く、従来より高温環境したでも長期摺動性を発揮することができるとした耐熱摩耗性布帛が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００５−２２０４８６号公報
【特許文献２】特開２０１５−１２４４５０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、上記特許文献１記載のフッ素繊維交織織物は、フッ素繊維糸条と、引張強度が２ＧＰａ以上である高強度繊維糸条とが交織された織物であるため、使用される高強度繊維によっては、引張弾性率が高く相手材を傷付けやすく、織物としての摺動性が低下してしまい、その結果、長期耐久性が期待できないという問題がある。また、ベアリング部材等の用途に使用した場合、荷重負荷時に上記フッ素繊維交織織物の厚さ方向の圧縮量が大きいと、部材間でガタツキが発生することがある。【０００７】
特許文献２記載の技術は、荷重負荷時に厚さ方向の圧縮量が大きいと、部材間でガタツキが発生しやすくなる傾向にあり、より長期間摺動性を発揮させるには、いまだ改善の余地あった。【０００８】
本発明は、かかる従来技術の課題を解決し、荷重負荷時の厚さ方向の圧縮量が小さく、部材間でガタツキが発生せず、摺動性、耐久性に優れた摺動布帛を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
かかる課題を解決するため本発明は、次のいずれかの構成を有する。
（１）  布帛の少なくとも片面において、タテ糸および／またはヨコ糸として、フッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）とが交互に配置されていて、該布帛の圧縮量が２５μｍ以下である摺動布帛。
（２）  前記他の繊維（Ｙ）の両隣に位置するフッ素樹脂繊維（Ｘ）の間隔が２０〜３５００μｍの範囲内である、前記（１）記載の摺動布帛。
（３）  前記他の繊維（Ｙ）が１種類である、前記（１）記載の摺動布帛。
（４）  前記フッ素樹脂繊維（Ｘ）と前記他の繊維（Ｙ）とが同じ本数ずつ交互に配置されている、前記（３）記載の摺動布帛。
（５）  前記フッ素樹脂繊維（Ｘ）と前記他の繊維（Ｙ）とが、１〜４本ずつ交互に配置されている、前記（３）または（４）記載の摺動布帛。
（６）  前記他の繊維（Ｙ）の繊度が５０〜８００ｄｔｅｘの範囲内である、前記（１）記載の摺動布帛。
（７）  前記他の繊維（Ｙ）の引張弾性率が２０〜８００ｃＮ／ｄｔｅｘの範囲内である、前記（１）記載の摺動布帛。
（８）  前記他の繊維（Ｙ）の伸度が３％以上である、前記（１）記載の摺動布帛。
（９）  該摺動布帛が織物である、前記（１）〜（８）いずれかに記載の摺動布帛。
（１０）  該摺動布帛が１層または２層からなる織物である、前記（９）記載の摺動布帛。
（１１）  該摺動布帛が平組織である、前記（９）または（１０）記載の摺動布帛。
（１２）  該摺動布帛の厚さが１ｍｍ以下である、前記（１）〜（１１）いずれかに記載の摺動布帛。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、布帛の少なくとも片面において、タテ糸および／またはヨコ糸として、フッ素樹脂繊維と他の繊維とを交互に配置し、かつ該布帛の圧縮量を２５μｍ以下とすることにより、摺動材としてベアリング部材等の用途に使用した場合においても、荷重負荷時の厚さ方向の圧縮量が小さく、部材間でガタツキが発生せず、摺動性、耐久性に優れた摺動布帛が提供される。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明による摺動布帛は、布帛の少なくとも片面において、タテ又はヨコ又はタテヨコ両方を構成する糸が、フッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）とが交互に配置されていて、該布帛の圧縮量が２５μｍ以下であることを特徴とする。
【００１２】
＜フッ素樹脂繊維（Ｘ）＞
本発明において、フッ素樹脂繊維（Ｘ）の成分であるフッ素樹脂としては、主鎖または側鎖にフッ素原子を１個以上含む単量体単位で構成されたものであればよい。その中でも、フッ素原子数の多い単量体単位で構成されたものが好ましい。
【００１３】
上記フッ素原糸を１個以上含む単量体単位は、重合体の繰り返し構造単位の７０モル％以上含むことが好ましく、９０モル％以上を含むことがより好ましく、９５モル％以上含むことがさらに好ましい。
【００１４】
フッ素原子を１個以上含む単量体としては、テトラフルオロエチレン、ヘキサフルオロプロピレン、クロロトリフルオロエチレンなどのフッ素原子含有ビニル系単量体が挙げられ、中でも少なくともテトラフルオロエチレンを用いることが好ましい。
【００１５】
フッ素樹脂としては、例えば、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、テトラフルオロエチレン−ｐ−フルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体（ＥＴＦＥ）等を単独または２種類以上ブレンドしたものを使用することができる。
【００１６】
テトラフルオロエチレン単位を含むフッ素樹脂においては、摺動特性の点からテトラフルオロエチレン単位の含有量は多い方が好ましく、ホモポリマーとしてのＰＴＦＥ繊維を用いるのが最も好ましい。
【００１７】
フッ素樹脂繊維（Ｘ）の形態としては、１本のフィラメントで構成されるモノフィラメント、複数本のフィラメントで構成されるマルチフィラメントのいずれも用いることができる。
【００１８】
また、フッ素樹脂繊維（Ｘ）を構成するモノフィラメントまたはマルチフィラメントからなる繊維の総繊度としては、５０〜２０００ｄｔｅｘの範囲内が好ましく、さらに好ましくは１００〜１０００ｄｔｅｘの範囲内である。布帛を構成する繊維の総繊度が５０ｄｔｅｘ以上であると繊維の強力が強く、製織時の糸切れを低減できるので工程通過性が向上する。２０００ｄｔｅｘ以下であれば布帛の厚さが薄く、荷重負荷時に厚さ方向の圧縮量を低減できるので、部材間でのガタツキを抑制でき、長期耐久性が向上する。
【００１９】
＜他の繊維（Ｙ）＞
本発明において、他の繊維（Ｙ）としては、例えば、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリパラフェニレンテレフタルアミド、ポリメタフェニレンイソフタルアミド、ガラス、炭素、ナイロン、ポリエステル、高分子量ポリエチレン（分子量１００万〜７００万）等の繊維を使用することができる。これらは１種または２種以上で用いることが好ましい。中でも引張弾性率が低く、連続使用耐高温特性が良いＰＰＳ繊維を用いるのが好ましい。また、高荷重の使用環境で、高強度特性が良いポリパラフェニレンテレフタルアミド、ガラス繊維等を用いることが好ましい。また、非摺動面に接着性能が要求される場合は、ナイロン繊維を用いるのが好ましい。
【００２０】
他の繊維（Ｙ）の形態としては、１本のフィラメントで構成されるモノフィラメント、複数本のフィラメントで構成されるマルチフィラメントのいずれも用いることができる。
【００２１】
また、他の繊維（Ｙ）を構成するモノフィラメントまたはマルチフィラメントからなる繊維の総繊度としては、５０〜８００ｄｔｅｘの範囲内が好ましく、さらに好ましくは１００〜３００ｄｔｅｘの範囲内である。布帛を構成する繊維の総繊度が５０ｄｔｅｘ以上であると繊維の強力が強く、製織時の糸切れを低減できるので工程通過性が向上する。８００ｄｔｅｘ以下であれば布帛の厚さが薄く、荷重負荷時に厚さ方向の圧縮量を低減できるので、部材間でのガタツキの発生を抑制でき、長期耐久性が向上する。
【００２２】
また、他の繊維（Ｙ）を構成するモノフィラメントまたはマルチフィラメントからなる繊維の引張弾性率としては、２０〜８００ｃＮ／ｄｔｅｘの範囲内が好ましく、さらに好ましくは２０〜１００ｃＮ／ｄｔｅｘの範囲内である。布帛を構成する繊維の引張弾性率が２０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であると繊維の強力が強く、布帛の摩耗によるせん断力への抵抗を強くできるので、摩耗した場合においても破断し難くなる。８００ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であれば繊維の剛性が高くなり過ぎず、相手材を傷つけ難いので、摩擦界面の摩擦係数の上昇を抑制でき、長期耐久性が向上する。
【００２３】
なお、高分子量ＰＥ、炭素繊維等一般に引張弾性率が高い繊維を用いる場合、本発明で規定する圧縮率の範囲を超えないよう、必要に応じて低繊度化したり、使用量低減等の方法で調整することが望ましい。
【００２４】
また、他の繊維（Ｙ）を構成するモノフィラメントまたはマルチフィラメントからなる繊維の伸度としては、３％以上が好ましく、さらに好ましくは１０〜５０％の範囲内である。布帛を構成する繊維の伸度が３％以上であると繊維の伸縮性が強く、製織時の糸切れを低減できるので工程通過性が向上する。１０〜５０％の範囲内であればフッ素樹脂繊維の伸度と同等レベルであるので、製織時の条件設定がしやすく、また後加工時の布帛表面に収縮差によるシワがでにくく、工程通過性が向上する。
【００２５】
＜摺動布帛＞
本発明による摺動布帛は、布帛の少なくとも片面において、タテ糸および／またはヨコ糸を構成する糸が、フッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）とが交互に配置されている。
【００２６】
ここで、布帛の少なくとも片面に、フッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）とが交互に配置されている形態としては、フッ素樹脂繊維（Ｘ）をＡ、他の繊維（Ｙ）をＢ及びＣとした場合、例えば、
Ａ１本／Ｂ１本／Ｃ１本、
Ａ３本／Ｂ３本／Ｃ３本、
Ａ１本／Ｂ３本／Ｃ２本／Ａ３本／Ｂ４本／Ｃ１本、
等とすることができる。
【００２７】
本発明においては、タテ糸としてフッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）とを交互に配置し、ヨコ糸としてフッ素樹脂繊維（Ｘ）又は他の繊維（Ｙ）のいずれかを配置することができる。また、タテ糸としてフッ素樹脂繊維（Ｘ）又は他の繊維（Ｙ）のいずれかを配置し、ヨコ糸としてフッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）とを交互に配置してもよい。また、タテ糸及びヨコ糸ともに、フッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）とを交互に配置してもよい。中でも、タテ糸及びヨコ糸ともに、フッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）とを交互に配置する構成が好ましい。これにより、布帛のタテ方向及びヨコ方向の両方にフッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）を交互に配置できるので、フッ素樹脂繊維（Ｘ）が有する低摩擦性と他の繊維（Ｙ）が有する布帛強度を保持する骨材効果を、布帛の方向性に関係なく十分に発揮することができる。
【００２８】
なお、本発明において「フッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）とが交互に配置されている」とは、フッ素繊維（Ｘ）と１種又は２種類以上の他の繊維（Ｙ）とが代わる代わる配置されていることをいう。すなわち、布帛の一方向において、フッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）とが混在している状態である。
【００２９】
また、本発明の摺動布帛において、他の繊維（Ｙ）の両隣に位置するフッ素樹脂繊維（Ｘ）の間隔は、２０〜３５００μｍの範囲内であることが好ましく、さらに好ましくは５０〜１０００μｍの範囲内である。この間隔が２０μｍ以上であると他繊維が細くなり過ぎず、強度を確保できるので布帛強度を保持する骨材効果を発揮でき、布帛の耐久性が向上する。３５００μｍ以下であるとフッ素樹脂繊維同士の間隔が大きくなり過ぎず、摩擦界面にフッ素膜が膜化しやすいので、布帛の摺動性、耐久性が向上する。
【００３０】
ここでいうフッ素繊維（Ｘ）の間隔は、例えばフッ素繊維（Ｘ）として２種類（Ａ１、Ａ２）、他の繊維（Ｙ）として４種類（Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３、Ｂ４）使用して、Ａ１／Ｂ１／Ｂ２／Ａ２／Ｂ３／Ｂ４の繰り返しとするようなアレンジの場合には、Ａ１−Ａ２間で評価するものとする。
【００３１】
また、他の繊維（Ｙ）としては、１種類または２種類以上使用することができるが、１種類であることが好ましい。ここでいう１種類とは、繊維を構成する素材が同じである場合に１種類とする。同種（１種類）のポリマーとは、ナイロン６６同士、ポリエチレンテレフタレート同士等、ポリマーの主たる繰り返し単位が共通するポリマー同士を言い、例えばホモポリマーと共重合ポリマーとの組み合わせも、本発明でいう同種のポリマーとして許容される。
【００３２】
他の繊維（Ｙ）として、異なる繊維（２種類以上）を使用した場合、伸縮性能に差があるため、使用する繊維の種類が少ないほど、製織時の条件設定がしやすく、また後加工時の布帛表面に収縮差によるシワがでにくく、工程通過性が向上する。
【００３３】
また、本発明の摺動布帛においては、フッ素樹脂繊維（Ｘ）と一種類の他の繊維（Ｙ）とが同じ糸本数ずつ交互に配置されていることが好ましい。
【００３４】
ここで、フッ素樹脂繊維（Ｘ）と１種類の他の繊維（Ｙ）とが同じ糸本数ずつ交互に配置されている形態としては、フッ素樹脂繊維（Ｘ）をＡ、他の繊維（Ｙ）をＢとした場合、例えば、
Ａ１本／Ｂ１本、
Ａ５本／Ｂ５本、
Ａ１０本／Ｂ１０本、
等とすることができる。
【００３５】
これにより、フッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）とが同等の比率でかつ平均的に配置されるので、フッ素樹脂繊維（Ｘ）が有する低摩擦性と他の繊維（Ｙ）が有する布帛強度を保持する骨材効果を十分に発揮することができる。
【００３６】
フッ素樹脂繊維（Ｘ）と１種類の他の繊維（Ｙ）は、１〜４本ずつ交互に配置されていることがさらに好ましい。
【００３７】
ここで、フッ素樹脂繊維（Ｘ）と１種類の他の繊維（Ｙ）とが１〜４本ずつ交互に配置されている形態としては、フッ素樹脂繊維（Ｘ）をＡ、他の繊維（Ｙ）をＢとした場合、例えば、
Ａ１本／Ｂ１本、
Ａ２本／Ｂ２本、
Ａ３本／Ｂ３本、
Ａ４本／Ｂ４本、
とすることができる。
【００３８】
これにより、フッ素樹脂繊維（Ｘ）の間隔を小さくして摺動面にフッ素樹脂を膜化しやすく、摺動布帛として低摩擦化することができる。
【００３９】
本発明において、摺動布帛の圧縮量は、２５μｍ以下とする。好ましくは１０μｍ以下である。上記の構成とすることにより、荷重負荷時の厚さ方向の圧縮量が小さく、部材間でのガタツキが発生することがなく、かつ摺動性、耐久性に優れた摺動布帛とすることができる。摺動布帛の圧縮量が２５μｍを超えると、荷重負荷時に厚さ方向の圧縮量が大きくなり、部材間でガタツキが発生することがあり、長期耐久性が期待できない。摺動布帛の圧縮量が１０μｍ以下であると、高荷重の負荷時においても厚さ方向の圧縮量が小さく、部材間でのガタツキの発生がなく、長期耐久性が向上するので好ましい。
【００４０】
なお、摺動布帛の圧縮量は、下記計算式による。
【００４１】
圧縮量＝Ｔ0−Ｔ1
ここで、Ｔ0：初荷重５０ｃＮ／ｃｍ2を加えたときの厚み
Ｔ1：一定荷重３００ｃＮ／ｃｍ2を１分間かけたときの厚み
圧縮量を上記範囲に抑制するため、低繊度の糸、また単層布帛を用いることを好ましい。またカレンダー、プレスなどの後加工方法も好ましい。
【００４２】
また、本発明の該摺動布帛の形態としては、織物、編物及びこれらを多層化した多層複合材のいずれも適用できるが、緻密性、平滑性等が高い方がよいことなどから織物が好ましい。織物としては、１層または２層以上の多層織物とすることができるが、圧縮量が低い方がよいことなどから１層または２層からなる織物が好ましい。
【００４３】
また、本発明の摺動布帛の組織は、平織、綾織、サテンおよびその他組織が適用できるが、緻密性、強力等が高い方がよいことなどから平織が好ましい。
【００４４】
また、本発明の摺動布帛の厚さは、１ｍｍ以下が好ましく、さらに好ましくは０．３ｍｍ以下である。摺動布帛の厚さが１ｍｍ以下であると、荷重負荷時の厚さ方向の圧縮量が小さく、部材間でのガタツキが発生することがなく、かつ摺動性、耐久性に優れた摺動布帛とすることができる。
【００４５】
さらに耐久性を高めるために、前記摺動布帛に樹脂を含浸して使用することも可能である。ここで、摺動布帛に含浸させる樹脂としては、熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂を用いることができる。特に限定されるものではないが、熱硬化性樹脂としては、例えば、フェノール樹脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、ジアリルフタレート樹脂、珪素樹脂、ポリイミド樹脂、ビニルエステル樹脂などやその変性樹脂など、熱可塑性樹脂であれば塩化ビニル樹脂、ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン、フッ素樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエステル、ポリアミドなど、さらには熱可塑性ポリウレタン、ブタジエンゴム、ニトリルゴム、ネオプレン、ポリエステル等の合成ゴム又はエラストマーなどが好ましく使用できる。中でも、フェノール樹脂とポリビニルブチラール樹脂とを主成分とする樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂、ポリエステル樹脂が、耐衝撃性、寸法安定性、強度、価格などから好ましく使用できる。かかる熱硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂には、工業的にその目的、用途、製造工程や加工工程での生産性あるいは特性改善のため通常使用されている各種添加剤を含んでいてもよい。例えば、変性剤、可塑剤、充填剤、離型剤、着色剤、希釈剤などを含有せしめることができる。なお、ここでいう主成分とは、溶媒を除いた成分のうちで重量比率が一番大きい成分をいい、フェノール樹脂とポリビニルブチラール樹脂を主成分とする樹脂の場合では、これら２種類の樹脂の重量比率が１番目、２番目（順不同）に大きいことを意味する。
【００４６】
前記摺動布帛に樹脂を含浸する方法としては、熱硬化性樹脂を用いる場合は、熱硬化性樹脂を溶剤に溶解してワニスに調整し、ナイフコート加工やロールコート加工、コンマコート加工、グラビアコート加工などで布帛に含浸コートする方法が一般的に用いられる。また、熱可塑性樹脂を用いる場合には溶融押し出しラミネートなどが一般的に用いられる。
【００４７】
本発明の摺動布帛に、必要に応じフッ素系潤滑剤などを添加することも可能である。
【００４８】
かくして得られる本発明の摺動布帛は、他の繊維（Ｙ）が布帛強度を保持する骨材としてフッ素樹脂繊維（Ｘ）を強固に拘束し、かつ、摩滅したフッ素樹脂繊維（Ｘ）を他の繊維（Ｙ）の骨材に蓄積する構造であるため、長期間摺動性を発揮することができ、また、圧縮量が小さいので、荷重負荷時の厚さ方向の圧縮量が小さく、部材間でのガタツキが発生することがなく、耐久性に優れた摺動布帛とすることができる。
【実施例】
【００４９】
以下、本発明の実施例を比較例と共に説明する。【００５０】
なお、本実施例で用いる各種特性の測定方法は、以下のとおりである。【００５１】
（１）布帛の圧縮量
ＪＩＳ  Ｌ１０９６：２０１０（織物及び編物の生地試験方法）に準じ、布帛を５ｃｍ×５ｃｍにサンプリングした。【００５２】
圧縮量測定器は、ＳＥ-１５型の圧縮量実験器を用い、準備できたサンプルを２ｃｍ２の測定子の上にゆっくりと載せて、測定用ハンドルをＤＯＷＮ方向にゆっくりと回して荷重を加えて、１００ｃＮかけた時の厚みＴ0を読取り、また６００ｃＮ１分間かけた時の厚みＴ1を読取り、下記計算式で圧縮量を求めた。【００５３】
圧縮量＝Ｔ0−Ｔ1
（２）摺動布帛における、他の繊維（Ｙ）の両隣に位置するフッ素樹脂繊維（Ｘ）の間隔
フッ素樹脂繊維（Ｘ）と他の繊維（Ｙ）とが交互に配置された側の織物表面をキーエンス製マイクロスコープＶＨＸ−２０００にて３０倍に拡大した写真をもとに、摺動界内の他の繊維（Ｙ）の両隣に位置するフッ素樹脂繊維（Ｘ）の最小間隔をｎ＝５で測定し、平均値を計算した。なお、前記間隔は、他の繊維（Ｙ）を挟んで、一方のフッ素樹脂繊維の当該他の繊維（Ｙ）と隣接する側の端部と、他方のフッ素樹脂繊維の当該他の繊維（Ｙ）と隣接する側の端部との距離を測定した。【００５４】
（３）繊維の繊度
ＪＩＳ  Ｌ１０１３：２０１０（化学繊維フィラメント糸試験方法）に準じて繊維の繊度を測定した。【００５５】
（４）繊維の引張弾性率
ＪＩＳ  Ｌ１０１３：２０１０（化学繊維フィラメント糸試験方法）の８．９項に記載のＢ法に準じて繊維の引張弾性率を測定した。【００５６】
（５）繊維の伸度
ＪＩＳ  Ｌ１０１３：２０１０（化学繊維フィラメント糸試験方法）に準じて繊維の伸度を測定した。【００５７】
（６）布帛の厚さ
ＪＩＳ  Ｌ１０１３：２０１０（織物及び編物の生地試験方法）に準じて布帛の厚さを測定した。【００５８】
（７）リング摩耗試験(摩擦摩耗試験)
ＪＩＳ  Ｋ７２１８：１９８６（プラスチックの滑り摩耗試験方法）Ａ法に準じ、布帛は、タテ３０ｍｍ、ヨコ３０ｍｍにサンプリングし、同じ大きさの厚さ２ｍｍのＰＯＭ樹脂板の上にのせてサンプルホルダーに固定した。【００５９】
相手材はＳ４５Ｃで作られた、外径２５．６ｍｍ、内径２０ｍｍ、長さ１５ｍｍの中空円筒形状の表面をサンドパーパーで磨き、粗さ測定器（ミツトヨ製ＳＪ−２０１）にて測定し０．８μｍｍ±０．１Ｒａの範囲の相手材を使用した。【００６０】
リング摩耗試験機は、オリエンテック製ＭＯＤＥＬ：ＥＦＭ−III−ＥＮを用い、摩擦荷重：１ＭＰａ、摩擦速度：１８０ｍｍ／秒にて試験を行い摩擦摺動距離６０００ｍまでの摺動トルクを測定し、安定部分の摩擦係数を計算するとともに、摺動後の布帛サンプルの表面状態を観察し、摩滅がほとんどないものを◎、摩滅はあるが摩擦係数が安定しているものを○、摩滅して摩擦係数が上昇したものを△、布帛が破壊されたものを×とした。【００６１】
(８)ガタツキ
得られた布帛をペアリングの摺動材として用い3ヶ月の期間、部材間のガタツキ程度を確認し、ほとんどないものを◎、わずかなものを○、顕著にあるが破壊がいないものを△、破壊されたものを×とした。【００６２】
実施例１
２２０ｄｔｅｘ、引張弾性率が４０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が３０％のＰＰＳ繊維と、４４０ｄｔｅｘのＰＴＦＥ繊維とを、１（本）：１（本）にて交互に配置してタテ糸、及びヨコ糸に用い、織り密度がタテ７０＋ヨコ７０本／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）となるように、織機にて一重平織物を製作した。その後８０℃の精練槽にて精練を行い、２００℃でセットした。【００６３】
この織物の圧縮量、他の繊維の両隣に位置するフッ素樹脂繊維の間隔、厚さ、摩擦摩耗試験機で評価した結果、およびベアリング摺動材としてのガタツキを評価した結果を表１にまとめた。【００６４】
実施例２
摺動層として、３００ｄｔｅｘ、引張弾性率が３００ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が３．５％のガラス繊維と、１００ｄｔｅｘ、引張弾性率が４０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が４０％のナイロン繊維と、２２０ｄｔｅｘのＰＴＦＥ繊維とを、１（本）：３（本）：３（本）にて交互に配置してタテ糸に用い、１００ｄｔｅｘ、引張弾性率が４０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が４０％のナイロン繊維をヨコ糸に用いた。また、ベース層として１００ｄｔｅｘ、引張弾性率が４０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が４０％のナイロン繊維をタテ糸、及びヨコ糸に用いた。そして、摺動層の織り密度がタテ８５＋ヨコ１００本／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）、ベース層の織り密度がタテ１００＋ヨコ１００本／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）となるように、織機にて摺動層が綾織、ベース層が平織の２重織物を製作した。その後８０℃の精練槽にて精練を行い、２００℃でセットした。その後、ロールコート加工方式でフッ素樹脂含浸加工した。【００６５】
この織物の圧縮量、他の繊維の両隣に位置するフッ素樹脂繊維の間隔、厚さ、摩擦摩耗試験機で評価した結果、およびベアリング摺動材としてのガタツキを評価した結果を表１にまとめた。【００６６】
実施例３
２２０ｄｔｅｘ、引張弾性率が４０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が４０％のナイロン繊維と、４４０ｄｔｅｘのＰＴＦＥ繊維とを、１（本）：１（本）：３（本）：２（本）：１（本）：４（本）にて交互に配置して表用タテ糸に用い、５６０ｄｔｅｘ、引張弾性率が１２０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が４０％のＰＥＴ繊維を裏用タテ糸に用い、コース数２９コース／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）、ウェル数１９ウェル／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）となるように、タテ編み機にて２重編み物を製作した。その後８０℃の精練槽にて精練を行い、２００℃でセットした。【００６７】
この編み物の圧縮量、他の繊維の両隣に位置するフッ素樹脂繊維の間隔、厚さ、摩擦摩耗試験機で評価した結果、およびベアリング摺動材としてのガタツキを評価した結果を表１にまとめた。【００６８】
実施例４
４０ｄｔｅｘ、引張弾性率が１３００ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が１％の炭素繊維と、２２０ｄｔｅｘのＰＴＦＥ繊維とを、４（本）：４（本）にて交互に配置してタテ糸、及びヨコ糸に用い、織り密度がタテ２５＋ヨコ２５本／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）となるように、織機にて一重平織物を製作した。その後８０℃の精練槽にて精練を行い、２００℃でセットした。また、フッ素樹脂を含浸させ、プリプレグを作成し、複合材料を成形した。【００６９】
この複合材料の圧縮量、他の繊維の両隣に位置するフッ素樹脂繊維の間隔、厚さ、摩擦摩耗試験機で評価した結果、およびベアリング摺動材としてのガタツキを評価した結果を表１にまとめた。【００７０】
比較例１
２２０ｄｔｅｘ、引張弾性率が４０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が３０％のＰＰＳ繊維をタテ糸に用い、４４０ｄｔｅｘのＰＴＦＥ繊維をヨコ糸に用い、織り密度がタテ７０＋７０本／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）となるように、織機にて一重平織物を製作した。その後実施例１と同様の精練、セット処理を行なった。【００７１】
この織物の圧縮量、他の繊維の両隣に位置するフッ素樹脂繊維の間隔、厚さ、摩擦摩耗試験機で評価した結果、およびベアリング摺動材としてのガタツキを評価した結果を表２にまとめた。【００７２】
比較例２
１０００ｄｔｅｘ、引張弾性率が１３００ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が１％の炭素繊維と、１７６０ｄｔｅｘのＰＴＦＥ繊維とを、１（本）：１（本）にて交互に配置してタテ糸、及びヨコ糸に用い、織り密度がタテ１８＋ヨコ１８本／ｉｎｃｈ（２．５４ｃｍ）となるように、織機にて一重平織物を製作した。その後実施例１と同様の精練、セット処理を行なった。【００７３】
この織物の圧縮量、他の繊維の両隣に位置するフッ素樹脂繊維の間隔、厚さ、摩擦摩耗試験機で評価した結果、およびベアリング摺動材としてのガタツキを評価した結果を表２にまとめた。【００７４】
比較例３
摺動層として、３００ｄｔｅｘ、引張弾性率が３００ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が３．５％のガラス繊維と、１００ｄｔｅｘ、引張弾性率が４０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が４０％のナイロン繊維と、２２０ｄｔｅｘのＰＴＦＥ繊維とを、１５（本）:３５（本）：１５（本）にて交互に配置してタテ糸に用い、１００ｄｔｅｘ、引張弾性率が４０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が４０％のナイロン繊維をヨコ糸に用いた。また、ベース層として１００ｄｔｅｘ、引張弾性率が４０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が４０％のナイロン繊維をタテ糸、ヨコ糸に用いた。そして、実施例２と同じ構造の織物を作り、同様の精練、セット処理を行なった。その後、ロールコート加工方式でフッ素樹脂含浸加工した。【００７５】
この織物の圧縮量、他の繊維の両隣に位置するフッ素樹脂繊維の間隔、厚さ、摩擦摩耗試験機で評価した結果、およびベアリング摺動材としてのガタツキを評価した結果を表２にまとめた。【００７６】
比較例４
４４０ｄｔｅｘのＰＴＦＥ繊維を表用タテ糸に用い、５６０ｄｔｅｘ、引張弾性率が１２０ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度が４０％のＰＥＴ繊維を裏用タテ糸に用い、実施例３と同じ構造の編み物を作り、同様の精練、セット処理を行なった。この編み物の圧縮量、他の繊維の両隣に位置するフッ素樹脂繊維の間隔、厚さ、摩擦摩耗試験機で評価した結果、およびベアリング摺動材としてのガタツキを評価した結果を表２にまとめた。【００７７】
【表１】
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【００７８】
【表２】
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【産業上の利用可能性】
【００７９】
本発明の摺動布帛は、荷重負荷時の厚さ方向の圧縮量が小さく、部材間でガタツキが発生せず、摺動性、耐久性に優れたものであるので、ＯＡ機器やベアリング部材等に特に好適に用いることができる。
【国際調査報告】
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