(57)【要約】  本発明の一実施形態に係るギアは、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を架橋することで形成されるギアであって、下記式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下である。  質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）  Ｘ：ギアの初期質量［ｇ］  Ｙ：歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後のギアの質量［ｇ］【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を架橋することで形成されるギアであって、
下記式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下であるギア。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：ギアの初期質量［ｇ］
Ｙ：歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後のギアの質量［ｇ］
【請求項２】
ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を架橋することで形成されるギアであって、
下記式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下であるギア。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ａの初期質量［ｇ］
Ｙ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの質量［ｇ］
【請求項３】
ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を架橋することで形成されるギアであって、
下記式（２）で規定されるまたぎ歯厚の減少率が０．３％以下であるギア。
またぎ歯厚の減少率［％］＝（Ｐ−Ｑ）／Ｐ×１００  ・・・（２）
Ｐ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
Ｑ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１であり、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚が平歯車Ａと等しい平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
【請求項４】
２６０℃における動的粘弾性率が１ＭＰａ以上である請求項１、請求項２又は請求項３に記載のギア。
【請求項５】
上記架橋助剤が、トリアリルイソシアヌレートを含む請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のギア。
【請求項６】
上記架橋助剤の含有量が、ポリアミド６６の１００質量部に対し、１質量部以上１０質量部以下である請求項１から請求項５のいずれか１項に記載のギア。
【請求項７】
ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を射出成形する射出成形工程と、
上記射出成形工程で得られた成形体に電離放射線を照射する電離放射線照射工程と
を備えるギアの製造方法であって、
得られるギアの下記式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下であるギアの製造方法。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：ギアの初期質量［ｇ］
Ｙ：歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後のギアの質量［ｇ］
【請求項８】
ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を射出成形する射出成形工程と、
上記射出成形工程で得られた成形体に電離放射線を照射する電離放射線照射工程と
を備えるギアの製造方法であって、
得られるギアの下記式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下であるギアの製造方法。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：得られるギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ａの初期質量［ｇ］
Ｙ：得られるギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの質量［ｇ］
【請求項９】
ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を射出成形する射出成形工程と、
上記射出成形工程で得られた成形体に電離放射線を照射する電離放射線照射工程と
を備えるギアの製造方法であって、
得られるギアの下記式（２）で規定されるまたぎ歯厚の減少率が０．３％以下であるギアの製造方法。
またぎ歯厚の減少率［％］＝（Ｐ−Ｑ）／Ｐ×１００  ・・・（２）
Ｐ：得られるギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
Ｑ：得られるギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１であり、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚が平歯車Ａと等しい平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ギア、及びギアの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリアミド６６は、機械的特性、耐摩擦摩耗性、耐薬品性等に優れることから、産業機械分野の摺動部材に幅広く用いられている。例えばポリアミド６６を成形することにより得られるギア、カム、ワッシャー、軸受け等は、自動車部品、機械部品、電気電子部品等に広く利用される。【０００３】
さらに、摺動効果の向上の点より、成形体の成形に用いられる樹脂組成物としてポリアミド６６及び摺動剤を含む樹脂組成物が提案されている（例えば特開平５−９３１２９号公報、特開２０１３−６４４２０号公報参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平５−９３１２９号公報
【特許文献２】特開２０１３−６４４２０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
従来のポリアミド６６及び摺動剤を含む樹脂組成物により得られるギアは、動摩擦係数が比較的小さい。しかし、ギアにおいて摺動中の物理的劣化を抑制するためには、摺動中のギアが高温となることを防ぐ必要があるところ、上記従来の樹脂組成物により得られるギアは摺動中に８０℃以上の高温となり、摺動中における物理的劣化の抑制が十分とはいえない。【０００６】
本発明は、上述のような事情に基づいてなされたものであり、ポリアミド６６を含み、摺動中の温度上昇の抑制により摺動中における物理的劣化抑制効果に優れるギア、及びこのようなギアの製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するためになされた本発明の一態様に係るギアは、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を架橋することで形成されるギアであって、下記式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下である。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：ギアの初期質量［ｇ］
Ｙ：歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後のギアの質量［ｇ］【０００８】
上記課題を解決するためになされた別の本発明の一態様に係るギアは、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を架橋することで形成されるギアであって、下記式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下である。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ａの初期質量［ｇ］
Ｙ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの質量［ｇ］【０００９】
上記課題を解決するためになされたさらに別の本発明の一態様に係るギアは、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を架橋することで形成されるギアであって、下記式（２）で規定されるまたぎ歯厚の減少率が０．３％以下である。
またぎ歯厚の減少率［％］＝（Ｐ−Ｑ）／Ｐ×１００  ・・・（２）
Ｐ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
Ｑ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１であり、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚が平歯車Ａと等しい平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］【００１０】
上記課題を解決するためになされた本発明の一態様に係るギアの製造方法は、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を射出成形する射出成形工程と、上記射出成形工程で得られた成形体に電離放射線を照射する電離放射線照射工程とを備えるギアの製造方法であって、得られるギアの下記式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下である。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：ギアの初期質量［ｇ］
Ｙ：歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後のギアの質量［ｇ］【００１１】
上記課題を解決するためになされた別の本発明の一態様に係るギアの製造方法は、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を射出成形する射出成形工程と、上記射出成形工程で得られた成形体に電離放射線を照射する電離放射線照射工程とを備えるギアの製造方法であって、得られるギアの下記式（１）で規定される質量減少率が、０．５％以下である。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：得られるギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ａの初期質量［ｇ］
Ｙ：得られるギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの質量［ｇ］【００１２】
上記課題を解決するためになされたさらに別の本発明の一態様に係るギアの製造方法は、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を射出成形する射出成形工程と、上記射出成形工程で得られた成形体に電離放射線を照射する電離放射線照射工程とを備えるギアの製造方法であって、得られるギアの下記式（２）で規定されるまたぎ歯厚の減少率が０．３％以下である。
またぎ歯厚の減少率［％］＝（Ｐ−Ｑ）／Ｐ×１００  ・・・（２）
Ｐ：得られるギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
Ｑ：得られるギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１であり、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚が平歯車Ａと等しい平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
【発明の効果】
【００１３】
本発明のギアは、ポリアミド６６を含み、摺動中の温度上昇の抑制により摺動中における物理的劣化抑制効果に優れる。本発明のギアの製造方法は、ポリアミド６６を含み、摺動中の温度上昇の抑制により摺動中における物理的劣化抑制効果に優れるギアを容易に製造できる。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
［本発明の実施形態の説明］
本発明の一態様に係るギアは、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を架橋することで形成されるギアであって、下記式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下である。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：ギアの初期質量［ｇ］
Ｙ：歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後のギアの質量［ｇ］
【００１５】
本発明の別の態様に係るギアは、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を架橋することで形成されるギアであって、下記式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下である。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ａの初期質量［ｇ］
Ｙ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの質量［ｇ］
【００１６】
当該ギアは、式（１）で規定される質量減少率が特定の値以下であるので、摺動中における物理的劣化抑制効果に優れる。これは、式（１）で規定される質量減少率が特定の値以下であると、ギアが変形しにくく、摺動中のギアにおいてかみ合わせの良好な状態が維持されることにより摺動中の温度上昇が抑制されるためと推測される。
【００１７】
本発明のさらに別の態様に係るギアは、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を架橋することで形成されるギアであって、下記式（２）で規定されるまたぎ歯厚の減少率が０．３％以下である。
またぎ歯厚の減少率［％］＝（Ｐ−Ｑ）／Ｐ×１００  ・・・（２）
Ｐ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
Ｑ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１であり、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚が平歯車Ａと等しい平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
【００１８】
当該ギアは、式（２）で規定されるまたぎ歯厚の減少率が特定の値以下であるので、摺動中における物理的劣化抑制効果に優れる。これは、式（２）で規定されるまたぎ歯厚減少率が特定の値以下であると、ギアが変形しにくく、摺動中のギアにおいてかみ合わせの良好な状態が維持されることにより摺動中の温度上昇が抑制されるためと推測される。なお、このように式（２）で規定されるまたぎ歯厚は、式（１）で規定される質量減少率と同様に、ギアの歯の減少量により摺動中におけるギアの変形性を評価するものであるから、このまたぎ歯厚を一定値以下とすることは、式（１）で規定される質量減少率を一定値以下とすることと同義と考えることができる。
【００１９】
２６０℃における動的粘弾性率としては、１ＭＰａ以上が好ましい。このように２６０℃における動的粘弾性率を上記値以上とすることで、摺動中における物理的劣化抑制効果をさらに促進できる。なお、上記「動的粘弾性率」とは、ＪＩＳ−Ｋ−７２４４−１（１９９８年）に準拠して測定される値である。
【００２０】
上記架橋助剤は、トリアリルイソシアヌレートを含むことが好ましい。このように架橋助剤としてトリアリルイソシアヌレートを含むことで、ギアの架橋密度をより高められるので、摺動中における物理的劣化抑制効果をさらに促進できる。
【００２１】
上記架橋助剤の含有量としては、ポリアミド６６の１００質量部に対し、１質量部以上１０質量部以下が好ましい。このように架橋助剤の含有量を上記範囲内とすることで、摺動中における物理的劣化抑制効果をさらに促進できる。
【００２２】
本発明の別の態様に係るギアの製造方法は、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を射出成形する射出成形工程と、上記射出成形工程で得られた成形体に電離放射線を照射する電離放射線照射工程とを備えるギアの製造方法であって、得られるギアの下記式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下である。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：ギアの初期質量［ｇ］
Ｙ：歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後のギアの質量［ｇ］
【００２３】
本発明のさらに別の態様に係るギアの製造方法は、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を射出成形する射出成形工程と、上記射出成形工程で得られた成形体に電離放射線を照射する電離放射線照射工程とを備えるギアの製造方法であって、得られるギアの下記式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下である。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：得られるギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ａの初期質量［ｇ］
Ｙ：得られるギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの質量［ｇ］
【００２４】
当該ギアの製造方法は、式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下であるギアを製造できるので、摺動中の温度上昇の抑制により摺動中における物理的劣化抑制効果に優れるギアを容易に得ることができる。
【００２５】
本発明のまた別の態様に係るギアの製造方法は、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を射出成形する射出成形工程と、上記射出成形工程で得られた成形体に電離放射線を照射する電離放射線照射工程とを備えるギアの製造方法であって、得られるギアの下記式（２）で規定されるまたぎ歯厚の減少率が０．３％以下である。
またぎ歯厚の減少率［％］＝（Ｐ−Ｑ）／Ｐ×１００  ・・・（２）
Ｐ：得られるギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
Ｑ：得られるギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１であり、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚が平歯車Ａと等しい平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
【００２６】
当該ギアの製造方法は、式（２）で規定されるまたぎ歯厚減少率が０．３％以下であるギアを製造できるので、摺動中の温度上昇の抑制により摺動中における物理的劣化抑制効果に優れるギアを容易に得ることができる。
【００２７】
［本発明の実施形態の詳細］
以下、本発明に係るギア、及びギアの製造方法について説明する。
【００２８】
＜第一実施形態のギア＞
第一実施形態の当該ギアは、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を架橋することで形成され、下記式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下である。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：ギアの初期質量［ｇ］
Ｙ：歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後のギアの質量［ｇ］
【００２９】
当該ギアは、式（１）で規定される質量減少率が特定の値以下であるので、摺動中の温度上昇の抑制により摺動中における物理的劣化抑制効果に優れる。
【００３０】
（樹脂組成物）
当該ギアは、ポリアミド６６及び上記架橋助剤を含有する樹脂組成物を架橋することで形成される。
【００３１】
上記樹脂組成物は、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する。上記樹脂組成物は、ポリアミド６６を主成分として含有することが好ましい。上記樹脂組成物はポリアミド６６を主成分として含有することで、当該ギアの機械的特性、耐摩擦摩耗特性、耐薬品性等を高めることができる。なお、「主成分」とは、最も多く含まれる成分を意味し、例えば５０質量％以上含まれる成分を意味する。
【００３２】
上記樹脂組成物中のポリアミド６６の含有量は、７０質量％以上が好ましく、８０質量％以上がより好ましい。
【００３３】
上記樹脂組成物は、ポリアミド６６以外の樹脂（その他の樹脂）を含んでもよい。その他の樹脂としては、例えばポリアミド６６以外のポリアミド、ポリアミド以外の樹脂が挙げられる。なお、その他の樹脂は単独で又は２種以上組み合わせて用いることができる。
【００３４】
ポリアミド６６以外のポリアミドとしては、例えばポリアミド６、ポリアミド４６、ポリアミド１１、ポリアミド１２、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド６６／６Ｉ、ポリアミド６６／６Ｔ、ポリアミド６Ｔ／６６、ポリアミド６Ｔ／６Ｉ、ポリアミド６Ｔ／６Ｉ／６６、ポリアミド６Ｔ−５ＭＴ、ポリアミド６Ｔ／６、ポリアミドＭＸＤ−６、ポリアミド９Ｔ、全芳香族ポリアミド等が挙げられる。
【００３５】
また、上記ポリアミド以外の樹脂としては、例えばポリオレフィン、ポリウレタン、アクリル樹脂、メタクリル樹脂、ポリエステル、エポキシ樹脂、フッ素樹脂、天然又は合成ゴム、シリコーン樹脂、ＡＢＳ（スチレン−アクリロニトリル−ブタジエン共重合）樹脂、ポリカーボネート、ポリ乳酸、ポリアセタール等が挙げられる。
【００３６】
上記樹脂組成物が樹脂成分としてポリアミド６６及び上記その他の樹脂を含有する場合、上記樹脂組成物の全樹脂成分中の上記その他の樹脂の割合の上限としては、２０質量％が好ましく、１０質量％がより好ましく、５質量％がさらに好ましい。
【００３７】
上記樹脂組成物は、樹脂成分として、ポリアミド６６のみを含むことが好ましい。
【００３８】
さらに、上記樹脂組成物は、架橋助剤を含有する。このため、上記樹脂組成物は、当該ギアの架橋密度を高めることができ、摺動中における物理的劣化抑制効果に優れるギアを形成できる。
【００３９】
上記架橋助剤としては、例えばオキシム化合物、アクリレート又はメタクリレート化合物、ビニル化合物、アリル化合物、マレイミド化合物等が挙げられる。なお、架橋助剤は単独で又は２種以上組み合わせて用いることができる。
【００４０】
上記オキシム化合物としては、例えばｐ−キノンジオキシム、ｐ，ｐ’−ジベンゾイルキノンジオキシム等が挙げられる。
【００４１】
上記アクリレート又はメタクリレート化合物としては、例えばジエチレングリコールジアクリレート、ジエチレングリコールジメタクリレート、ポリエチレングリコールジアクリレート、ポリエチレングリコールジメタクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート、トリメチロールプロパントリメタクリレート、シクロヘキシルアクリレート、シクロヘキシルメタクリレート、アクリル酸／酸化亜鉛混合物、アリルアクリレート、アリルメタクリレート、トリメタクリルイソシアヌレート等が挙げられる。
【００４２】
上記ビニル化合物としては、例えばジビニルベンゼン、ビニルトルエン、ビニルピリジン等が挙げられる。
【００４３】
上記アリル化合物としては、例えばヘキサメチレンジアリルナジイミド、ジアリルイタコネート、ジアリルフタレート、ジアリルイソフタレート、ジアリルモノグリシジルイソシアヌレート、トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシアヌレート等が挙げられる。
【００４４】
上記マレイミド化合物としては、例えばＮ，Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミド、Ｎ，Ｎ’−（４，４’−メチレンジフェニレン）ジマレイミド等が挙げられる。
【００４５】
中でも、上記架橋助剤としては、当該ギアの架橋密度をより大きくできることから、アリル化合物が好ましく、トリアリルイソシアヌレートがより好ましい。
【００４６】
上記樹脂組成物中の上記架橋助剤の含有量の下限としては、ポリアミド６６の１００質量部に対し、１質量部が好ましく、１．５質量部がより好ましく、２質量部がさらに好ましい。一方、上記含有量の上限としては、上記ポリアミド１００質量部に対し、１０質量部が好ましく、９質量部がより好ましく、８質量部がさらに好ましい。上記含有量が上記下限未満である場合、当該ギアの架橋密度を十分に大きくすることができず、摺動中における物理的劣化抑制効果が不十分となるおそれがある。また、上記含有量が上記上限を超える場合、上記樹脂組成物の成形性が低下するおそれがある。
【００４７】
また、上記樹脂組成物は、摺動剤を含有することが好ましい。上記樹脂組成物が摺動剤を含有すると、当該ギアの動摩擦係数を小さくすることができるので、摺動中における物理的劣化抑制効果をより高めることができる。
【００４８】
上記摺動剤としては、例えば超高分子量ポリエチレンなどのポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン；
ポリテトラフルオロエチレン、ポリテトラフルオロエチレン・パーフルオロアルコキシエチレン共重合体、ポリテトラフルオロエチレン・ポリヘキサフルオロプロピレンなどのフッ素樹脂；
ポリジメチルシロキサン、ポリメチルフェニルシロキサン、アミノ変性ポリジメチルシロキサン、エポキシ変性ポリジメチルシロキサン、アルコール変性ポリジメチルシロキサン、カルボキシ変性ポリジメチルシロキサン、フッ素変性ポリジメチルシロキサン等のシリコーン；
グラファイト等の層状無機化合物；
ガラス繊維、チタン酸カリウムウィスカ、酸化亜鉛ウィスカ、ボロン酸ウィスカ等の無機繊維；
ＬＣＰ繊維、アラミド繊維、カーボン繊維等の有機繊維；
アルミナ、シリカ、タルク等の無機粒子；
メタリン酸塩、ピロリン酸塩、リン酸水素カルシウム、リン酸水素カリウム、リン酸バリウム、リン酸リチウム、メタリン酸カルシウム、ピロリン酸亜鉛等のリン酸塩；
スピンドル油、タービン油、マシン油、ダイナモ油等の鉱物油；
モンタン酸カルシウム等のモンタン酸塩；
二酸化モリブテンなどが挙げられる。なお、上記摺動剤は、単独で又は２種以上組み合わせて用いることができる。
【００４９】
中でも、上記摺動剤としては、当該ギアの耐摩耗性をより高められる点より、ポリオレフィンが好ましく、ポリエチレンがより好ましい。
【００５０】
上記樹脂組成物中の上記摺動剤の含有量の下限としては、ポリアミド６６の１００質量部に対し、１質量部が好ましく、１．５質量部がより好ましく、２質量部がさらに好ましい。一方、上記含有量の上限としては、上記ポリアミド１００質量部に対し、１０質量部が好ましく、９．５質量部がより好ましく、９質量部がさらに好ましい。上記含有量が上記下限未満である場合、当該ギアの耐摩耗性を十分に大きくすることができず、摺動中における物理的劣化抑制効果が不十分となるおそれがある。また、上記含有量が上記上限を超える場合、上記樹脂組成物の成形性が低下するおそれがある。
【００５１】
上記樹脂組成物は、必要に応じて添加剤を含んでもよい。上記添加剤としては、例えば重合禁止剤、充填剤（但し、上記摺動剤は除く。）、可塑剤、顔料、安定剤、滑材、軟化剤、増感剤、酸化防止剤、難燃剤、離型剤、耐候剤、帯電防止剤、シランカップリング剤等が挙げられる。なお、添加剤は単独で又は２種以上組み合わせて用いることができる。
【００５２】
上記樹脂組成物は、各構成成分を混合することにより得ることができる。具体的には、上記樹脂組成物は、例えばポリアミド６６及び上記架橋助剤を混合することにより得ることができる。上記混合の際には、単軸混合機、２軸混合機等の混合機を用いることができる。また、混合の際には加熱してもよい。
【００５３】
（第１の質量減少率）
当該ギアの下記式（１）で規定される質量減少率（第１の質量減少率）の上限としては、０．５％であり、０．３％がより好ましく、０．１％がさらに好ましい。上記質量減少率が上記上限以下であることで、摺動中における物理的劣化抑制効果を促進できる。これは、式（１）で規定される質量減少率が特定の値以下であると、ギアが変形しにくく、摺動中のギアにおいてかみ合わせの良好な状態が維持されることにより摺動中の温度上昇が抑制されるためと推測される。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：ギアの初期質量［ｇ］
Ｙ：歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後のギアの質量［ｇ］
【００５４】
（第２の質量減少率）
また、当該ギアを一定形状の平歯車Ａにした際の上記式（１）で規定される質量減少率（第２の質量減少率）の上限としては、０．５％が好ましく、０．３％がより好ましく、０．１％がさらに好ましい。ただし、第２の質量減少率では、上記式（１）において、Ｘ、Ｙは以下とする。なお、「当該ギアを平歯車Ａにする」とは、当該ギアの形成方法と同じ条件で平歯車Ａを形成することを意味する。また、「当該ギアと同じ条件で形成する」とは、当該ギアの形成に用いた樹脂組成物と同じ樹脂組成物を用い、かつ当該ギアと同じ工程（製造方法）で平歯車Ａ及び平歯車Ｂを形成することを意味する。
Ｘ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ａの初期質量［ｇ］
Ｙ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの質量［ｇ］
【００５５】
（第１のまたぎ歯厚の減少率）
当該ギアの下記式（２）で規定されるまたぎ歯厚の減少率（第１のまたぎ歯厚の減少率）の上限としては、０．３％が好ましく、０．２％がより好ましく、０．１％がさらに好ましい。上記またぎ歯厚の減少率が上記上限以下であると、ギアの強度、耐久性、耐熱性等を高め、摺動中における物理的劣化抑制効果を促進できる。
またぎ歯厚の減少率［％］＝（Ｐ−Ｑ）／Ｐ×１００  ・・・（２）
Ｐ：ギアのまたぎ歯厚［ｍｍ］
Ｑ：歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験を行った後のギアのまたぎ歯厚［ｍｍ］
【００５６】
（第２のまたぎ歯厚の減少率）
また、当該ギアを一定形状の平歯車Ａにした際の上記式（２）で規定されるまたぎ歯厚の減少率（第２のまたぎ歯厚の減少率）の上限としては、０．３％が好ましく、０．２％がより好ましく、０．１％がさらに好ましい。ただし、第２のまたぎ歯厚の減少率では、上記式（２）において、Ｐ、Ｑは以下とする。
Ｐ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
Ｑ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１であり、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚が平歯車Ａと等しい平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
【００５７】
なお、上記またぎ歯厚は、ＪＩＳ−Ｂ−０１０２−１（２０１３年）に準拠して測定される値である。
【００５８】
（最大温度）
当該ギアの下記の摺動試験中の最大温度の上限としては、７５℃が好ましく、７０℃がより好ましく、５０℃がさらに好ましい。上記最大温度が上記上限以下であると、摺動中における物理的劣化抑制効果を促進できる。上記摺動試験は、当該ギアと同じ条件で、歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ａと歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ｂとを作製し、平歯車Ａと平歯車Ｂとをかみ合わせ、２５℃雰囲気下、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件でギア同士を１００時間回転させて行う。
【００５９】
（２６０℃における動的粘弾性率）
当該ギアの２６０℃における動的粘弾性率の下限としては、１ＭＰａが好ましく、１．５ＭＰａがより好ましく、２ＭＰａがさらに好ましい。上記動的粘弾性率が上記下限未満である場合、ギアが十分な架橋密度を得ることができず、摺動中における物理的劣化抑制効果を十分に得られないおそれがある。
【００６０】
当該ギアの形態としては、例えば平歯車、円筒歯車、はすば歯車、やまば歯車、かさ歯車、冠歯車、ねじ歯車、ウォームギア等が挙げられる。
【００６１】
当該ギアの歯幅としては、例えば１ｍｍ以上２０ｍｍ以下である。また、当該ギアのモジュールとしては、例えば０．３以上１．５以下である。さらに、当該ギアの歯数としては、例えば５以上１００以下であり、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚は、１ｍｍ以上２０ｍｍ以下である。
【００６２】
＜第二実施形態のギア＞
第二実施形態の当該ギアは、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を架橋することで形成され、下記式（１）で規定される質量減少率が０．５％以下である。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ａの初期質量［ｇ］
Ｙ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚１０．７ｍｍの平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの質量［ｇ］
【００６３】
上記式（１）で規定される質量減少率の上限としては、０．３％が好ましく、０．１％がより好ましい。
【００６４】
当該ギアは、上記平歯車Ａにした際に、式（１）で規定される質量減少率が特定の値以下であるので、摺動中の温度上昇の抑制により摺動中における物理的劣化抑制効果に優れる。
【００６５】
当該ギアの材料、性状（またぎ歯厚の減少率、摺動中の最大温度及び動的粘弾性率）、形状、製造方法等は、上記第一実施形態と同様とすることができる。
【００６６】
＜第三実施形態のギア＞
第三実施形態の当該ギアは、ポリアミド６６及び架橋助剤を含有する樹脂組成物を架橋することで形成され、下記式（２）で規定されるまたぎ歯厚の減少率が０．３％以下である。
またぎ歯厚の減少率［％］＝（Ｐ−Ｑ）／Ｐ×１００  ・・・（２）
Ｐ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
Ｑ：当該ギアと同じ条件で形成した歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３１であり、連続する８枚の歯のまたぎ歯厚が平歯車Ａと等しい平歯車Ｂと平歯車Ａとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験後の平歯車Ａの連続する８枚の歯のまたぎ歯厚［ｍｍ］
【００６７】
上記式（２）で規定されるまたぎ歯厚の減少率の上限としては、０．２％が好ましく、０．１％がより好ましい。
【００６８】
当該ギアは、式（２）で規定されるまたぎ歯厚の減少率が特定の値以下であるので、摺動中の温度上昇の抑制により摺動中における物理的劣化抑制効果に優れる。
【００６９】
当該ギアの材料、性状（質量減少率、摺動中の最大温度及び動的粘弾性率）、形状、製造方法等は、上記第一実施形態と同様とすることができる。
【００７０】
＜ギアの製造方法＞
上記第一実施形態、第二実施形態及び第三実施形態の当該ギアの製造方法は、ポリアミド６６及び上記架橋助剤を含有する上記樹脂組成物を射出成形する射出成形工程と、上記射出成形工程で得られた成形体に電離放射線を照射する電離放射線照射工程とを備える。当該ギアの製造方法によれば、当該ギアを容易に得ることができる。
【００７１】
（射出成形工程）
射出成形工程では、上記樹脂組成物を射出成形し、所望のギア形状を有する成形体を得る。
【００７２】
射出成形工程の上記樹脂組成物の温度の下限としては、１５０℃が好ましく、２００℃がより好ましい。一方、上記温度の上限としては、３２０℃が好ましく、３００℃がより好ましい。上記温度が上記下限未満である場合、上記樹脂組成物の流動性が不十分となり、十分な射出成形速度が得られないおそれがある。また、上記温度が上記上限を超える場合、ポリアミド６６の熱分解を生じるおそれがある。
【００７３】
射出成形工程の射出圧の下限としては、７０ｋｇ／ｃｍ２が好ましく、８０ｋｇ／ｃｍ２がより好ましい。一方、上記射出圧の上限としては、１３０ｋｇ／ｃｍ２が好ましく、１２０ｋｇ／ｃｍ２がより好ましい。上記射出圧が上記下限未満である場合、充填不良が生じて所望の形状やサイズを有する成形体を得ることができないおそれがある。また、上記射出圧が上記上限を超える場合、成形体の周囲にバリを生じるおそれや生産性の低下を招くおそれがある。
【００７４】
射出成形工程における金型温度の下限としては、４０℃が好ましく、５０℃がより好ましい。一方、上記金型温度の上限としては、１２０℃が好ましく、１００℃がより好ましい。上記金型温度が上記下限未満である場合、急激な冷却により結晶化が生じ、成形体の表面平滑性や寸法精度に悪影響を与えるおそれがある。また、上記金型温度が上記上限を超える場合、成形体の周囲にバリを生じるおそれや寸法精度に悪影響を与えるおそれがある。
【００７５】
（電離放射線照射工程）
電離放射線照射工程では、上記射出成形工程で得られた成形体に電離放射線を照射し、成形体を架橋する。
【００７６】
上記電離放射線としては、例えばα線、β線、γ線、電子線、Ｘ線等が挙げられる。中でも、上記電離放射線としては、制御の容易さ、安全性等の点より電子線が好ましい。
【００７７】
上記電離放射線の照射量は、特に限定されないが、十分な架橋密度を得つつ照射による樹脂の劣化を抑制する点より１ｋＧｙ以上１０００ｋＧｙ以下が好ましい。
【００７８】
例えば上記電離放射線として電子線を照射する場合、その照射量の下限としては、５ｋＧｙが好ましく、１０ｋＧｙがより好ましい。一方、上記照射量の上限としては、９６０ｋＧｙが好ましく、４８０ｋＧｙがより好ましい。電子線の照射量が上記下限未満である場合、電子線照射後の成形体において十分な架橋密度が得られないおそれがある。また、上記照射量が上記上限を超える場合、電子線の照射による成形体の分解や劣化を生じるおそれがある。
【００７９】
上記電離放射線の照射は、常温で行うことができる。また、上記電離放射線の照射は、低酸素又は無酸素の雰囲気下において行うことが好ましい。
【００８０】
［その他の実施形態］
上記開示された実施形態は全ての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記実施形態の構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。
【００８１】
当該ギアを製造するに際しては、例えば押出成形法、プレス成形法、ブロー成形法、真空成型法等の上記射出成形法以外の成形法を用いて上記樹脂組成物を所望の形状に成形してもよい。
【００８２】
また当該ギアを製造するに際しては、化学架橋法により上記樹脂組成物を架橋してもよい。
【００８３】
さらに当該ギアは、シャフト等の金属部品が組み込まれてもよい。
【００８４】
当該ギアの製造方法は、樹脂組成物を射出成形する工程及び成形体に電離放射線を照射する工程以外の工程を備えてもよい。例えば射出成形工程の後に成形体を乾燥する乾燥工程を設けてもよいし、電離放射線照射工程の後に熱処理工程を設けてもよい。
【実施例】
【００８５】
以下、実施例によって本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。【００８６】
試験例で用いた各成分の詳細は以下の通りである。
ポリアミド６６：旭化成せんい社の「レオナ  １４０２Ｓ」
摺動剤：三井化学社の「ミペロン  ＸＭ２２０」（超高分子量ポリエチレン粒子）
架橋助剤：エボニックデグサ社の「ＴＡＩＣＲＯＳ」（トリアリルイソシアヌレート）【００８７】
［試験例１］
まず、１００質量部のポリアミド６６及び５質量部の架橋助剤を混合し、樹脂組成物を得た。次に、この樹脂組成物を２軸混合機に投入し、２４０℃で溶融混合した。溶融混合後、２軸混合機から樹脂組成物を吐出し、その吐出物を水冷し細断して、ペレット状の樹脂組成物を得た。次に、ペレット状の樹脂組成物を射出成形機に投入し、射出成形機による射出成形を行い、ギア状成形体（歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０、またぎ歯厚（連続する８枚の歯のまたぎ歯厚）１０．７ｍｍの平歯車形状）を得た。なお、射出成形の条件は、射出温度２４０℃、金型温度８０℃、射出圧１００ｋｇ／ｃｍ２、保圧時間１０秒とした。【００８８】
次に、上記ギア状成形体に照射量が１２０ｋＧｙとなるよう電子線を照射して、試験例１のギアを得た。【００８９】
［試験例２〜４］
樹脂組成物の組成を下記表１に示す組成としたこと以外は上記試験例１と同様にして、ギア状成形体（歯幅５ｍｍ、モジュール１、歯数３０、またぎ歯厚（連続する８枚の歯のまたぎ歯厚）１０．７ｍｍの平歯車形状）を得た。【００９０】
次に、試験例２については、上記試験例１と同様の電子線照射を行い、試験例のギアを得た。また、試験例３及び４については、上記試験例１のような電子線照射を行わず、上記ギア状成形体を試験例のギアとした。【００９１】
［評価］
得られた試験例１〜４のギアについて、下記項目の評価を行った。【００９２】
（摺動試験中の最大温度）
上記試験例１〜４のギアを各試験例の平歯車Ａとした。さらに歯数３１の平歯車形状としたこと以外は上記試験例１〜４と同様のギアをそれぞれ作製し、これらのギアを相手材としての各試験例の平歯車Ｂとした。次に、平歯車Ａと平歯車Ｂとをかみ合わせ、２５℃雰囲気下、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件でギア同士を回転させる摺動試験を１００時間行った。摺動試験中の平歯車Ａの温度変化を測定し、到達した最高温度を「摺動試験中の最大温度」とした。この最大温度を表１の「最大温度」の欄に示す。なお、平歯車の摺動部の温度測定には、非接触温度計を用いた。【００９３】
（質量減少率）
上記試験例１〜４のギアを各試験例の平歯車Ａとした。さらに歯数３１の平歯車形状としたこと以外は上記試験例１〜４と同様のギアをそれぞれ作製し、これらのギアを相手材としての各試験例の平歯車Ｂとした。次に、下記式（１）に基づき質量減少率を求めた。その結果を表１の「質量減少率」の欄に示す。
質量減少率［％］＝（Ｘ−Ｙ）／Ｘ×１００  ・・・（１）
Ｘ：平歯車Ａの初期質量［ｇ］
Ｙ：平歯車Ａと平歯車Ｂとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験を行った後の平歯車Ａの質量［ｇ］【００９４】
（またぎ歯厚の減少率）
上記試験例１〜４のギアを各試験例の平歯車Ａとした。さらに歯数３１の平歯車形状としたこと以外は上記試験例１〜４と同様のギアをそれぞれ作製し、これらのギアを相手材としての各試験例の平歯車Ｂとした。次に、下記式（２）に基づきまたぎ歯厚の減少率を求めた。その結果を表１の「またぎ歯厚の減少率」の欄に示す。
またぎ歯厚の減少率［％］＝（Ｐ−Ｑ）／Ｐ×１００  ・・・（２）
Ｐ：平歯車Ａのまたぎ歯厚（連続する８枚の歯のまたぎ歯厚）［ｍｍ］
Ｑ：平歯車Ａと平歯車Ｂとをかみ合わせ、歯面荷重４．５Ｎ／ｍｍ、回転数６１６ｒｐｍの条件で１００時間ギア同士を回転させる疲労試験を行った後の平歯車Ａのまたぎ歯厚（連続する８枚の歯のまたぎ歯厚）［ｍｍ］【００９５】
（２６０℃における動的粘弾性率）
ＪＩＳ−Ｋ−７２４４−１（１９９８年）に準拠し、動的粘弾性測定装置（アイティー計測制御社製の「ＤＶＡ−２００」）を用いて、２６０℃における動的粘弾性率を測定した。その結果を表１の「動的粘弾性率」の欄に示す。【００９６】
【表１】
2018011958.tif 000002
【００９７】
上記表１中の「−」の記載は、測定できなかったことを示す。【００９８】
表１に示すように、試験例１及び２では質量減少率及びまたぎ歯厚の減少率が０であった。このため、試験例１及び２では、試験例３及び４と比べて摺動試験中の最大温度が低くなった。すなわち、試験例１及び２は、摺動中の温度上昇の抑制により摺動中における物理的劣化抑制効果に優れると評価できる。【００９９】
一方、試験例３及び４では、試験例１及び２と比べて摺動中の温度上昇が抑制されず、摺動中における物理的な劣化が試験例１及び２より生じていると評価できる。この理由は、試験例３及び４に関しては、質量減少率が０．５％を超えたため、又はまたぎ歯厚の減少率が０．３％を超えたためと推測される。
【国際調査報告】
2018011958.tif 000003
2018011958.tif 000004