【事件の表示】
　特願２００２−３６２７９５「ガンマ線検出器」拒絶査定不服審判事件〔平成１６年　７月　８日出願公開、特開２００４−１９１３２７〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１　手続の経緯 
　本願は、特許法第３０条第１項の適用の申請を伴う、平成１４年１２月１３日の出願であって、平成１９年３月２３日付けで拒絶査定がなされ、これに対して平成１９年４月２５日に拒絶査定不服審判の請求がなされたものである。
　
２　本願発明
　本願の請求項５に係る発明は、平成１８年８月４日付けの手続補正により補正された明細書及び図面の記載からみて、特許請求の範囲の請求項１に記載された次のとおりのものと認める。（以下「本願発明」という。）
「直径に対する長さの比が１．５から２．５の範囲である２種類の高密度で発光強度の異なるシンチレータを直列に接合し、その後方に光電変換素子を結合した検出部によりガンマ線を検出すること；得られる出力信号からスペクトルを生成させること；このスペクトルから光電ピークを計数すること；それぞれのシンチレータに起因するピークの計数値の比率を求め、予め用意されたデータを参照して入射方向を出力すること；ならびに前記スペクトルから線量を求めることを特徴とする方向性ガンマ線の検出方法。」
　
３　引用刊行物に記載された発明
　原査定の理由に引用され、本願出願前に頒布された刊行物である、「タンデム検出器によるγ線の飛来方向とエネルギーの同時計測に関する基礎的検討」，白川芳幸著，Ｒａｄｉｏｉｓｏｔｏｐｅｓ，日本，社団法人日本アイソトープ協会，２００１年　４月１５日，Vol.50,No.4，P.117−122（以下「引用刊行物」という。）には、「タンデム検出器によるγ線の計測」の発明に関して、以下の事項が記載されている。
　
＜記載事項１＞
「飛来するγ線に対して積極的に方向依存性を高めて，γ線の飛来方向とエネルギーを同時に計測するためのタンデム検出器を試作した。この検出器の内部では直径50mm，長さ25mmのNal(Tl)シンチレータ，同じ形状のBGOシンチレータと対応した光電子増倍管がこの順序で光学的に結合されている。γ線の飛来方向によりて各シンチレータを横切る長さが変わるので，Nal(Tl)シンチレータとBGOシンチレータによって生じた光電ピ−クを計数し，その計数比を求めることによって飛来方向が認識される。
タンデム検出器を用いて，（１）計測原理の確認，（２）性能の検証のための実験を行った（丸数字１及び丸数字２は、標記上括弧付き数字として記載した。）。まず3.7MBqの137Csを検出器の前方20cmのところに置き，飛来したγ線を60秒計数し，スペクトルから計数比を求めた。線源を検出器の側方に向かって10度ずつ90度まで動かし，同様な実験を繰り返した。つぎに線源と検出器間の距離を30cm，100cm，200cmとして実験を続けた。実験結果より，飛来方向が0度から90度まで変わると，計数比は1.7から3.0まで変化することがわかった。すなわち，これは計数比を知ることにより飛来方向が決定できるということを意味している。タンデム検出器のエネルギー特性は単独のNal(Tl)検出器，BGO板出器と同等であることも確認された。
この結果より，タンデム検出器でγ線の飛来方向とエネルギーを同時に計測できることが示された。」（第１１７ページ第７〜２０行）
　
＜記載事項２＞
「1.　はじめに
（略）
本論文ではホウスイッチ型検出器を応用展開した，γ線の飛来する方向とエネルギーを同時に求めるタンデム検出器について述べる。」（第１１７ページ左欄第１行〜同右欄第１行）
　
＜記載事項３＞
「2.　計測原理
シンチレーション検出器を対象に考える。シンチレーンョン検出器では，入射したγ線のエネルギーと発光強度が比例関係にあるので光電ピークに着目すればエネルギーがわかり，結果として核種も知ることが可能である。シンチレータが球形であると，方向依存性がなくなるが，一般的には円柱形で後述するように多少の方向依存性が存在する。2個の特性の異なる円柱形シンチレータを組み合わせて，積極的に強い方向依存性を生み出すのが提案するタンデム検出器である。この検出器は，複数の異なる種類のシンチレータを光学的に結合させ，1本の光電子増倍管と組み合わせたホウスイッチ型検出器とを構造的には同じである。」（第１１７ページ右欄下から６行目〜第１１８ページ左欄第９行）
　
＜記載事項４＞
「タンデム検出器はFig.1に示すように前方A，後方Bのどちらのシンチレータで光電効果が生じたかを知り，入射したγ線の飛来方法とエネルギーを調べることを目的にしている。
A.Bシンチレータに求められる性質は，
(1)　統計的誤差を低減し短時間で測定を終えるためにγ線の検出効率が高いこと，
(2)　スペクトル上で，どちらの検出器で光電効果が生じたかを識別するために発光強度に十分な差があること，
の2点である。これらの性質を満たすものは，AとしてNal(Tl)シンチレータ，BとしてはBGOシンチレータが考えられる。両者の特性をTable1にまとめる6)。」（第１１８ページ左欄第１３〜２７行）
　
＜記載事項５＞
「ここでFig.2に示すようにγ線が検出器の正面（θ＝0）と真横（θ＝90）の方向から入射した場合を考える。正面から662keVの一次γ線が入射した場合，Nal(Tl) シンチレータで光電効果を生じる確率，および一次γ線がシンチレータ内でコンプトン散乱して生じた散乱γ線が同シンチレータ内で光電効果を生じ，この過程で一次γ線の全エネルギーが付与される確率の合計Pf0は、
Pf0＝１−ｅｘｐ（―μｐｆ０ｌ０）　　　　　　　　　　　（１）
となる。BGOシンチレータで光電効果を生じる確率Pｂｏは，Nal(Tl)シンチレータ内で相互作用を生じない確率とBGOシンチレータ内で上述と同様な光電効果を生じる確率の積となり，
Pｂ0＝ｅｘｐ（―μｔｆ０ｌ０）〔１−ｅｘｐ（―μｐｂ０ｌ０）〕（２）　　　　　　　
と表すことができる。ここでμｐｆ０，μｔｆ０，μｐｂ０は，それぞれNal(T1) シンチレータの多重相互作用を含めた実効的な光電効果による線減衰係数，全減衰係数，BGOシンチレータの同様な光電効果による線減衰係数である。ｌ０はシンチレータを横切る経路長である。つぎに真横の方向から入射した場合では，
Pf９0＝１−ｅｘｐ（―μｐｆ９０ｌ９０）　　　　　　　　　　（３）
Pf９0＝１−ｅｘｐ（―μｐｂ０ｌ９０）　　　　　　　　　　（４）
となる。添え字の使い方は前述のとおりである。
ここで具体的な数値を与えて計算する。γ線源として１３７Cｓを対象として，662keVのγ線が入射したとする。するとμｐｆ０，μｔｆ０，μｐｂ０は、それぞれ0.043cm―１，0.275cm―１，0.182cm―１となる７）―９）。またl0は2.5cm，l90は0―5.0cmとする。計算によると確率の比P(0)=Pｂ０/Pｆ０=１．８０，P(90)=Pｂ９０/Pｆ９０=3.29が得られる。飛来方向がθのときP(θ)は上記の中間値をとると予想される。θとP(θ)の関係を理論的あるいは実験的に事前に求めておけば，P(θ)を測定することによってθを知ることができる。」（第１１８ページ左欄下から２行目〜第１１９ページ左欄下から４行目）
　
＜記載事項６＞
「3.　実験方法
直径50mm×長さ25mmのNal(Tl)シンチレータを前方に置き，その後ろに直径５0mm×長さ25mmのBGOシンチレータをオプティカルコンパウンドで接着し，その後面に光電子増倍管を接続したタンデム検出器を試作した。（略）法規制外の微弱な１３７Cs密封線源からのγ線(662keV)を代表例として用いることにした。Fig.3に示すような実験系を組み，角度θを0−90度まで10度刻みで変化させ，また線源と検出器中心までの距離を10，20，100，200cmとし60秒間測定してスペクトルを得た。Nal(Tl)，BGOシンチレータによって生じた光電ピークの計数は5回測定した平均値を用いた。」（第１１９ページ右欄第４〜２０行）
　
＜記載事項７＞
「4-2　タンデム検出器の方向特性
タンデム検出器で観測されるスペクトルの例をFig.5に示す。スペクトルの横軸は1024chに設定されている。同じエネルギーのγ線に対して発光強度がBGOシンチレータに対してNal(Tl)シンチレータは10倍以上あるので，1台のリニアアンプで，そのゲインを固定すれば両者の光電ピークは明瞭に分離できる。左縦軸近傍，50ch付近のピークはBGOシンチレータ，600‐700chにあるピークがNal(Tl)シンチレータによるものである。これらの光電ピークの方向依存性をFig.6に示す。
つぎに計測原理で導出したP(θ)= Pｂθ／Pｆθを考える。いまの場合は個々のγ線ではなく多数のγ線を扱うので，計数の比の関係に直すと、
Ｎ（θ）＝（ＮＰｂθ）／（ＮＰｆθ）＝P(θ)　　　　　　　（５）　　　　
　
が得られる。ここでNは入射したγ線の総数である。N(θ)を縦軸に，方向θを横軸にしたものがFig.7で，この指標でγ線の飛来方向が表現できる。」（第１２０ページ左欄第４行〜同右欄第２行）
　
＜記載事項８＞
「今回の実験では直径50mm×長さ25mmの形状をしたNal(Tl)、BGOシンチレータを組み合わせた。現在直径50mm×長さ50mmのシンチレータを製作中であり，シンチレータの大きさの異なる組合せによる実験を進め，N(θ)の変化率の向上を検討していく。」（第１２０ページ左欄下から５行目〜同右欄第１行）
　
＜記載事項９＞
「　5.　まとめ
試作したNal(Tl)，BGOシンチレータを光学的に結合したタンデム検出器を用いて飛来するγ線の方向とエネルギーが同時に計測できることを示した。」（第１２１ページ右欄第１２〜１６行）
　
そして、第１１８ページの「Ｔａｂｌｅ　１」には、タンデム検出器におけるＮａｌ（Ｔｌ）及びＢＧＯのシンチレータの密度が、それぞれ３．６７ｇ／ｃｍ３及び７．１３ｇ／ｃｍ３であると記載されている。
　第１２０ページ右上欄のＦｉＧ．５の説明個所には、「タンデム検出器によって得られたスペクトル」と記載されている。　
　
　してみると、引用刊行物には、以下の事項が記載されている。
（１）直径50mm×長さ25mmのNal(Tl)シンチレータを前方に置き，その後ろに直径５0mm×長さ25mmのBGOシンチレータをオプティカルコンパウンドで接着し，その後面に光電子増倍管を接続したタンデム検出器（記載事項６）
  　
（２）BGOシンチレータの発光強度は、Nal(Tl)シンチレータの発光強度の１０分の１以下である（記載事項７）
　
（３）タンデム検出器は、γ線の飛来する方向とエネルギーを同時に求める
（記載事項２）
　
（４）タンデム検出器によってスペクトルを得る（ＦＩＧ．５の説明個所）
　
（５）タンデム検出器によって得られたスペクトルからNal(Tl)シンチレータとBGOシンチレータによって生じた光電ピ−クを分離する（記載事項１，７）
　
（６）Nal(Tl)シンチレータとBGOシンチレータによって生じた光電ピ−クを計数し，その計数比を求める（記載事項１）
　
（７）記載事項５から以下のことがいえる。
ア
（ア）　Pf0は、正面から662keVのγ線が入射した場合，Nal(Tl) シンチレータで光電効果を生じる確率，およびγ線がシンチレータ内でコンプトン散乱して生じた散乱γ線が同シンチレータ内で光電効果を生じ，この過程でγ線の全エネルギーが付与される確率の合計である。
（イ）　Pｂ０は、正面から662keVのγ線が入射した場合，BGOシンチレータで光電効果を生じる確率であり、Nal(Tl)シンチレータ内で相互作用を生じない確率とBGOシンチレータ内で上述と同様な光電効果を生じる確率の積となる。
（ウ）　上記（ア）及（イ）から明白なように、Pf0及びPｂ０は、γ線によりNal(Tl) シンチレータ内及びBGOシンチレータ内で光電効果を生じる確率である。
（エ）　そして、「計算によると確率の比P(0)=Pｂ０/Pｆ０=１．８０，P(90)=Pｂ９０/Pｆ９０=3.29が得られる。飛来方向がθのときP(θ)は上記の中間値をとると予想される。」との記載及び、上記（ウ）の点からみて、
ａ　θは、Nal(Tl) シンチレータ及びBGOシンチレータに入射するγ線の入射方向である。
ｂ　P(θ)は、γ線がNal(Tl) シンチレータ及びBGOシンチレータに入射する方向がθのとき、それぞれのシンチレータ内で光電効果を生じる確率の比である。
　
（８）　θとP(θ)の関係を理論的あるいは実験的に事前に求め，P(θ)を測定することによってθを計測する（記載事項５、９）
　
（９）「計測原理で導出したP(θ)= Pｂθ／Pｆθを考える。いまの場合は個々のγ線ではなく多数のγ線を扱うので，計数の比の関係に直すと、
Ｎ（θ）＝（ＮＰｂθ）／（ＮＰｆθ）＝P(θ)　　　　　　　　　　　　　　（５）
が得られる。」（記載事項７）
（１０）してみると、上記（７）ないし（９）の事項からみて、引用刊行物には、Nal(Tl) シンチレータ及びBGOシンチレータに入射するγ線の入射方向θと、Nal(Tl) シンチレータによる計数と、BGOシンチレータによる計数との比の関係を理論的あるいは実験的に事前に求め、上記計数の比を測定することによって上記γ線の入射方向θを計測するγ線の計測方法が記載されている。
　
　したがって、上記記載事項１〜９、及び図面に基づけば、引用刊行物には、
「直径50mm×長さ25mmで密度が３．６７ｇ／ｃｍ３であるNal(Tl)シンチレータを前方に置き，その後ろに直径５0mm×長さ25mmで密度が７．１３ｇ／ｃｍ３であり、Nal(Tl)シンチレータの発光強度の１０分の１以下であるBGOシンチレータをオプティカルコンパウンドで接着し，その後面に光電子増倍管を接続したタンデム検出器によりγ線の飛来する方向とエネルギーを同時に求めること；タンデム検出器によってスペクトルを得ること；上記スペクトルからNal(Tl)シンチレータとBGOシンチレータによって生じた光電ピ−クを分離し、前記両シンチレータによって生じた光電ピ−クを計数し，その計数比を求めること；Nal(Tl) シンチレータ及びBGOシンチレータに入射する一次γ線の入射方向θと、Nal(Tl) シンチレータによる計数と、BGOシンチレータによる計数との比の関係を理論的あるいは実験的に事前に求め、上記計数の比を測定することによって上記γ線の入射方向θを計測するγ線の計測方法。」の発明（以下「引用発明」という。）が記載されている。
　
４　対比
　本願発明と引用発明とを比較する。
（１）
ア　本願明細書において高密度のシンチレータとは、プラスチックシンチレータと比較して高密度なシンチレータと説明されているから（段落【０００９】、引用発明の密度が３．６７ｇ／ｃｍ３であるNal(Tl)シンチレータ，及び密度が７．１３ｇ／ｃｍ３であるBGOシンチレータは、本願発明の「高密度」のシンチレータに相当する。
イ　引用発明の「Nal(Tl)シンチレータの発光強度の１０分の１以下であるBGOシンチレータ」は、本願発明の「発光強度が異なるシンチレータ」に相当する。
ウ　引用発明の「前方に置き，その後ろに・・・オプティカルコンパウンドで接着し」は本願発明の「直列に接合し」に相当する。
したがって、引用発明の「密度が３．６７ｇ／ｃｍ３であるNal(Tl)シンチレータを前方に置き，その後ろに直径５0mm×長さ25mmで密度が７．１３ｇ／ｃｍ３であり、Nal(Tl)シンチレータの発光強度の１０分の１以下であるBGOシンチレータをオプティカルコンパウンドで接着し」と本願発明の「直径に対する長さの比が１．５から２．５の範囲である２種類の高密度で発光強度の異なるシンチレータを直列に接合し」とは、２種類の高密度で発光強度の異なるシンチレータを直列に接合しの点で一致する。
　
（２）引用発明の「光電子増培倍管」、「接続した」は、本願発明の「光電変換素子」、「結合した」に相当するから、引用発明の「その後面に光電子増倍管を接続したタンデム検出器」は、本願発明の「その後方に光電変換素子を結合した検出部」に相当する。
　
（３）引用発明の「γ線の飛来する方向とエネルギーを同時に求めること」は、本願発明の「ガンマ線を検出すること」に相当する。
　　
（４）引用発明の「上記スペクトルからNal(Tl)シンチレータとBGOシンチレータによって生じた光電ピ−クを分離し、前記両シンチレータによって生じた光電ピ−クを計数し，その計数比を求めること」は、本願発明の「このスペクトルから光電ピークを計数すること；それぞれのシンチレータに起因するピークの計数値の比率を求め」に相当する。
　
（５）引用発明の「Nal(Tl) シンチレータ及びBGOシンチレータに入射するγ線の入射方向θと、Nal(Tl) シンチレータによる計数と、BGOシンチレータによる計数との比の関係を理論的あるいは実験的に事前に求め、上記計数の比を測定することによって上記γ線の入射方向θを計測する」は、本願発明の「予め用意されたデータを参照して入射方向を出力する」に相当する。
　
（６）引用発明の対象である「γ線の計測方法」はγ線の入射方向θを計測するので、本願発明の対象である「方向性ガンマ線の検出方法」に相当する。
　
　したがって、本願発明と引用発明の両者は、
「２種類の高密度で発光強度の異なるシンチレータを直列に接合し、その後方に光電変換素子を結合した検出部によりガンマ線を検出すること；得られる出力信号からスペクトルを生成させること；このスペクトルから光電ピークを計数すること；それぞれのシンチレータに起因するピークの計数値の比率を求め、予め用意されたデータを参照して入射方向を出力する方向性ガンマ線の検出方法。」の点で一致するが、以下の点で相違する。
　
［相違点１］
　２種類の高密度で発光強度の異なるシンチレータの直径と長さとの関係が、本願発明は、直径に対する長さの比が１．５から２．５の範囲であるのに対して、引用発明は、直径５0mm×長さ25mmである点。
 [相違点２]
　本願発明は、スペクトルから線量を求めるのに対して、引用発明は、その点が限定されていない点。
　
５　当審の判断
（１）相違点１
ア　シンチレータの直径に対する長さの比を所定範囲に限定した点
　引用刊行物には、以下の記載がされている。
「今回の実験では直径50mm×長さ25mmの形状をしたNal(Tl)、BGOシンチレータを組み合わせた。現在直径50mm×長さ50mmのシンチレータを製作中であり，シンチレータの大きさの異なる組合せによる実験を進め，N(θ)の変化率の向上を検討していく。」（記載事項８）
　この記載からみて、
（ア）今回の実験で用いたものと製作中のシンチレータについて、それぞれの直径に対する半径の比は、前者は０．５（２５ｍｍ／５０ｍｍ）であり、後者は１（５０ｍｍ／５０ｍｍ）である。また、両者の直径はいずれも５０ｍｍである。
（イ）　その記載事項８中の「シンチレータの大きさの異なる組合せによる実験を進め，N(θ)の変化率の向上を検討していく。」という記載は、直径が50mmのシンチレータにおいて、直径に対する長さの比を０．５から１に増加させると、N(θ)の変化率が向上するか検討すると解釈できる。また、上記直径に対する長さの比は、N(θ)の変化率が向上するための重要なパラメータであるといえる。
　
　してみると、当業者が引用刊行物の上記記載に接した場合、２種類の高密度で発光強度の異なるシンチレータについて、直径に対する長さの比が１（引用刊行物に記載されたもの）より大きくし、本願発明の１．５から２．５の範囲も含む種々の値のシンチレータを用いて、ガンマ線検出器のN(θ)の変化率が向上するか（ガンマ線の入射角度θの変化に対する、両シンチレータによる計数の比の変化がいままでの実験結果よりも急峻となるか）試みることは当然の事項であるといえる。
　
イ　シンチレータの直径に対する長さの比を１．５から２．５の範囲と限定する点
　本願明細書には、シンチレータの直径に対しての長さの比について以下の記載がされている。
「【０００８】
　　【発明の実施の形態】
　本発明の方向性ガンマ線検出器においては、直径に対する長さの比が１から３の範囲である２種類の発光強度が異なる高密度のシンチレータを光学的結合して１本の光電変換素子と組み合わせて検出部を構成する。上記の直径に対する長さの比は、検出効率の点から好適には１．５〜２．５である。（略）」
「【０００９】
　例えば前方に密度が３．６７g/cm３で発光強度を１００のＮａｌ（Ｔｌ）シンチレータ、後方に密度が７．１３g/cm３で発光強度が８のＢＧＯシンチレータ、あるいは密度が４．５１g/cm３で発光強度が４９のＣｓＩ（Ｔｌ）シンチレータを接合する。（略）」
「【００１０】
　本発明の方向性ガンマ線検出法は、上記のように、直径に対する長さの比が１から３の範囲である２種類の高密度で発光強度の異なるシンチレータを直列に接合し（略）」
「【００１１】
　以下、本発明の好適な実施態様について図面を参照して説明する。図１において、直径２５mmで長さ５０mm、直径に対しての長さの比が２であるＮａＩ（Ｔ１）シンチレータ１の後ろに同寸法のＢＧＯシンチレータ２を光学的に接合し（略）」
　
　本願明細書の上記記載によれば、シンチレータの直径が２５mmの場合についてのみ、その直径に対する長さの比を１から３の範囲とする点、及び上記比の値は検出効率の点から好適には１．５〜２．５である点は記載されている。
　しかしながら、本願明細書には、その直径を２５ｍｍとは異なる値のシンチレータを用いることは記載されておらず、また、前方のシンチレータとしてＮａＩ（Ｔ１）シンチレータしか記載されていない。
　さらに、本願明細書には、シンチレータとして、その直径およびその構成材料が上記以外のものを用いて場合において、本願発明で用いられるシンチレータの直径に対する長さの比を１．５〜２．５に限定したことにより生じる効果が載されていない。
　
　なお、請求人は、審判請求書の６ページで「上記１．５〜２．５における感度向上も明細書に記載、または明細書の記載から当業者が推論できる程度に記載、されているといえる。」と主張する。
　
　この主張を検討する。上述したように、本願明細書には、シンチレータの直径に対する長さの比について「検出効率の点から好適には１．５〜２．５である。」と記載され、さらに、図３、表１には、直径が２５ｍｍで長さが５０ｍｍ、直径に対して長さがの比が２であるＮａＩ（Ｔｌ）シンチレータ、それと同寸法のＢＧＯシンチレータを用いた場合の、ガンマ線の入射方向０〜９０°に対する比率Ｒ（ＢＧＯ計数値／ＮａＩ計数値）のグラフ（図３）ないしその数値のテーブル（表１）が示されているに過ぎない。
　
　つまり、本願明細書には、感度向上がシンチレータの直径に対する長さの比がどの値と比較して、１．５ないし２．５の方が向上しているかを評価できるに足る記載がされていない。
　また、本願明細書には、前方と後方の両シンチレータの直径が２５ｍｍで、前方のもの材料がＮａＩ（Ｔｌ）であり、後方のものの材料がＢＧＯの実験結果しか記載されていない。
　
　してみると、本願発明で用いられるシンチレータが、その直径、具体的材料の限定がされていないことから、シンチレータの直径に対する長さの比の「１．５〜２．５における感度向上」という請求人の主張する効果は、本願明細書に記載されておらず、また、格別顕著なものともいえない。
　
　よって、請求人の上記主張は採用できない。
　
ウ　以上のア及びイで検討したことを総合すると、相違点１に係る本願発明の発明特定事項は、引用刊行物の記載に基づいて当業者が容易に想到しえたものである。
　
（２）相違点２
　　「放射線計測概論」（関口晃著、東京大学出版会、１９７９年初版発行、第１３４〜１３７）には、γ線スペクトル測定について、シンチレーション検出器が有用である点、出力波高分布（スペクトル）より入射単色γ線の強度を求めるには、光電ピークの位置とその面積から算出するのがふつうである点が記載されている。
　してみると、相違点２にかかる本願発明の発明特定事項である、スペクトルから線量を求めることは周知事項にすぎなく、格別なものではない。
　
　そして、本願発明の効果は、引用刊行物の記載及び周知事項から当業者が予測し得る範囲内のものである。
　
　よって、本願発明は、引用刊行物に記載された発明及び周知事項に基づいて当業者が容易に発明することができたものである。　
　
６　むすび
　以上のとおり、本願発明は、引用刊行物に記載された発明及び周知事項に基づいて当業者が容易に発明することができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　
　よって、結論のとおり審決する。