【事件の表示】
　平成１１年特許願第２９４７５６号「プレス加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法」拒絶査定不服審判事件〔平成１２年　８月　２日出願公開、特開２０００−２１２７１５〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯・本願発明
　本願は、平成１１年１０月１８日（優先権主張平成１０年１１月１８日）の出願であって、請求項１〜７に係る発明は、平成１７年１０月２４日付手続補正書によって補正された明細書の特許請求の範囲の請求項１〜７に記載された事項により特定されるとおりのものと認められるところ、請求項５に係る発明（以下、「本願発明５」という。）は、次のとおりである。
　「【請求項５】　合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層を、めっき／鋼板界面で剥離し、剥離しためっき層について前記界面側からＸ線回折を行った時のζ相、δ１相、Γ相の強度が下記式(4)、(5)の両者を満足することを特徴とするプレス加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
　　　　　　　　　　　　　　　記
　Ｉ（ζ：1.26）／Ｉ（δ１：2.13）≦0.02………(4)
　Ｉ（Γ：2.59）／Ｉ（δ１：2.13）≦0.1………(5)
　ここで、Ｉ（ζ：1.26）はζ相の結晶格子面間隔ｄ＝1.26Åの強度、Ｉ（δ1：2.13）はδ１相の結晶格子面間隔ｄ＝2.13Åの強度、Ｉ（Γ：2.59）はΓ相の結晶格子面間隔ｄ＝2.59Åの強度を示す。」
　
２．引用例とその記載事項
　原査定の拒絶の理由に引用された本願出願前に国内において頒布された特開平１−２７９７３８号公報（以下、「引用例１」という。）には、次の事項が記載されている。
（１）引用例１：特開平１−２７９７３８号公報
（１ａ）「合金化溶融亜鉛めっき鋼板は・・・鉄素地界面近傍では鉄濃度の高いＦｅ〜Ｚｎ合金相（Γ相やΓ１相の金属間化合物であるが、ここではΓ相として総称する）が生成する。・・・Γ相が厚くなるとプレス加工時にめっき層がパウダリング状に剥離し易くなり、製品に押し疵等が発生し、歩留まり低下あるいは型洗浄の頻度増加等の実害が生ずる。Γ相生成量を極力抑制する制御技術が望まれている。」（２頁左上欄６〜１６行）
（１ｂ）「一方、Γ相を低減するため合金化程度を小さくすると、めっき層の表面ではＦｅ濃度の比較的低いＦｅ〜Ｚｎ合金相（ζ相）・・・が残存し易くなる。・・・このような・・・ζ相がめっき層表面に多く残存すると、こらの合金層は比較的軟質なためプレス加工時に型かじり生じ易く、いわゆるフレーキングとなって金型ビード部付近に堆積しりり、型ダイスの中に落下したりして、これもまたプレス工程での歩留まり低下や作業性を低下させることになる。」（２頁左上欄１８行〜右上欄１０行）
（１ｃ）「以上に述べたプレス加工時の問題を考えると、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の理想的なめっき層構造は、鉄素地界面からめっき層表面までＦｅ濃度勾配がなく、均一なδ１相から構成されていることが望ましい・・・」（２頁右上欄１１〜１５行）
（１ｄ）「本発明は・・・耐パウダリング性・耐フレーキング性に優れたδ１主体の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供するものである。」（２頁左下欄１５〜１８行）
（１ｅ）「本発明の適用によりΓ相やζ相の少ないδ１相主体のめっき層構造にできる・・・」（４頁右下欄１３〜１５行）
　
３．当審の判断
３−１．引用例記載の発明
　引用例１の摘記事項（１ｄ）によれば、耐パウダリング性・耐フレーキング性に優れたδ１主体の合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供することが記載され、摘記事項（１ｅ）によれば、Γ相やζ相の少ないδ１相主体のめっき層構造であることが記載されているから、上記合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、耐パウダリング性・耐フレーキング性に優れたΓ相やζ相の少ないδ１相主体のめっき層を備えた合金化溶融亜鉛めっき鋼板であることが理解できる。
　さらに、摘記事項（１ａ）によれば、Γ相が厚くなるとプレス加工時にめっき層がパウダリング状に剥離し易くなることが、また、摘記事項（１ｂ）によれば、ζ相がめつき層表面に多く存在すると、プレス加工時にフレーキングとなってプレス工程での歩留まり低下や作業性を低下させることが、それぞれ記載されている。すると、パウダリング、及び、フレーキングは、共にプレス加工時の欠点であることが理解できるから、耐パウダリング性・耐フレーキング性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、プレス加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板であるといえる。
　そこで、引用例１の摘記事項（１ａ）、（１ｂ）、（１ｄ）、（１ｅ）の記載を総合すれば、引用例１には、「Γ相やζ相の少ないδ１相主体のめっき層を備えたプレス加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。」（以下、「引用例１発明」という。）が記載されていることになる。
　
３−２．対比・判断
　本願発明５と引用例１発明とを対比すると、本願発明５のめっき層は、上述の式(4)、(5)を満足するから、Γ相やζ相の少ないδ１相主体のめっき層であるといえる。そうすると、両者は、
　「合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層が、Γ相やζ相の少ないδ１相主体であるプレス加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。」で一致し、次の点で相違する。
　
相違点：本願発明５は、「めっき層を、めっき／鋼板界面で剥離し、剥離しためっき層について前記界面側からＸ線回折を行った時のζ相、δ１相、Γ相の強度が式(4)、(5)の両者を満足する」〔式(4)、(5)とＩ（ζ：1.26）等の説明は上述のとおりであり、省略している。〕のに対し、引用例１発明は、そのような事項が不明である点
　
　上記相違点について検討する。
　引用例１の摘記事項（１ｃ）によれば、プレス加工性に関して、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の理想的なめっき層構造は、鉄素地界面からめっき層表面までＦｅ濃度勾配がなく、均一なδ１相から構成されるものであることが記載され、摘記事項（１ａ）、（１ｂ）によれば、鉄素地界面近傍の鉄濃度の高いＦｅ〜Ｚｎ合金相（Γ相）と、めっき層表面のＦｅ濃度の比較的低いＦｅ〜Ｚｎ合金相（ζ相）により、鉄素地界面からめっき層表面までのＦｅ濃度勾配が形成されることが理解できる。すると、プレス加工性に関して、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の理想的なめっき層構造は、ζ相及びΓ相を含有しない均一なδ１相であることが理解できるから、引用例１発明の「Γ相やζ相の少ないδ１相主体のめっき層」は、Γ相及びζ相をできるだけ少なくしたδ１相主体のものであるといえる。
　そして、Ｘ線解析の強度と結晶物質の量が相関関係にあることは、文献を挙げるまでもなく周知であるし、合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層構造を、Γ相、ζ相、δ１相のＸ線解析の強度により測定することも、次の周知例１、２の記載にみられるように周知である。
　
　周知例１：特開平５−４４００７号公報
　「【０００２】・・・合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、鋼板に溶融亜鉛めっきを施した後に加熱処理を施し、亜鉛めっき層と鋼板素地を合金化させて連続的に製造されている。このように溶融亜鉛めっき後に加熱処理を施した場合、合金化が進むにつれてＦｅとＺｎとの拡散によりめっき層はη−Ｚｎ相が消失し、ζ相(ＦｅＺｎ１３)，δ１相(ＦｅＺｎ７)及びГ相(Ｆｅ５Ｚｎ２１)が順次生成し、成長する。」
　「【０００６】めっき層構造を測定する方法としては・・・分析用Ｘ線回折装置によりサンプリングした試料のＸ線回折プロファイルを測定してζ相，δ１相及びГ相のＸ線回折強度で測定する方法がある。」
　
　周知例２：特開平４−４２０４４号公報
　「・・・合金化溶融亜鉛めっき鋼板の・・・合金化溶融亜鉛めっき層を構成する合金相のうちζ相、δ１相の２相に加え、Γ相またはΓ１相のいずれか１相、計３相のＸ線回折強度を測定し、これら各合金相厚さを算出することを特徴とするオンライン合金層特性測定方法。」（特許請求の範囲の請求項１）
　
　そうであれば、引用例１発明のめっき層は、Ｘ線回折を行った時のζ相の強度Ｉ（ζ）、及びΓ相の強度Ｉ（Γ）をできるだけ小さくしたδ１相主体のものであるといえるし、また、Ｉ（ζ）／Ｉ（δ１）、及び、Ｉ（Γ）／Ｉ（δ１）の値をできるだけ小さく、それぞれ０．０２以下、０．１以下とすることは、当業者にとって格別な創意を要することではない。さらに、めっき層を、めっき／鋼板界面で剥離し、剥離しためっき層について前記界面側からＸ線回折を行うこと、及び、Ｉ（ζ）は、ζ相の結晶格子面間隔ｄ＝1.26Åの強度、Ｉ（δ１）は、δ１相の結晶格子面間隔ｄ＝2.13Åの強度、Ｉ（Γ）は、Γ相の結晶格子面間隔ｄ＝2.59Åの強度とすることも、単なる設計事項にすぎない。
　してみると、上記相違点は、引用例１発明や引用例１の他の記載から容易に予測される望ましい事項を上記周知事項等に基づき表現し直したにすぎないものであって、当業者が容易に想到し得たものというべきである。
　
　そして、本願発明５の奏する効果も引用例１の記載、及び上記周知の事項から予測される範囲のものであって、格別に顕著なものとは認められない。
　したがって、本願発明５は、引用例１発明、及び上記周知の事項から当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
４．むすび
　以上のとおりであるから、本願発明５は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　したがって、その余の発明について検討するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。
　よって、上記のとおり審決する。