(57)【要約】  振動切削用インサートは、すくい面とブレーカ面とを有する頂面と、第１側面と、第２側面と、底面とを含む。頂面から底面に向かう方向から見て、第１稜線と第２稜線とがなす角度の二等分線を含み、かつ頂面から底面に向かう方向に平行な断面において、すくい面と、底面と平行な面とがなす角度であるすくい角は、正の角度を有する。第１稜線と第２稜線とがなす角度は、鋭角である。すくい面は、円筒状の面を構成する。ブレーカ面は、平面を構成する。
2017204045.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
振動切削用インサートであって、
前記振動切削用インサートは、すくい面と前記すくい面と連なるブレーカ面とを有する頂面と、前記すくい面と連なる第１側面と、前記ブレーカ面と連なる第２側面と、前記第１側面および前記第２側面の双方と連なる底面とを含み、
前記すくい面と前記第１側面との第１稜線は、切れ刃を構成し、
前記頂面から前記底面に向かう方向から見て、前記ブレーカ面および前記第２側面との第２稜線と、前記第１稜線とがなす角度の二等分線を含み、かつ前記頂面から前記底面に向かう方向に平行な断面において、前記すくい面と、前記底面と平行な面とがなす角度であるすくい角は、正の角度を有し、
前記第１稜線と前記第２稜線とがなす角度は、鋭角であり、
前記すくい面は、円筒状の面を構成し、
前記ブレーカ面は、平面を構成する、振動切削用インサート。
【請求項２】
前記すくい角は、２３°以上３５°以下である、請求項１に記載の振動切削用インサート。
【請求項３】
前記二等分線に垂直な断面において、前記ブレーカ面と前記底面に平行な面とがなす角度は、３０°以上５０°以下である、請求項１または請求項２に記載の振動切削用インサート。
【請求項４】
前記二等分線から見て、前記すくい面と前記ブレーカ面との境界線は、前記第１稜線と反対側にある、請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載の振動切削用インサート。
【請求項５】
前記頂面から前記底面に向かう方向から見て、前記境界線と、前記第１稜線とがなす角度は、前記第１稜線と、前記第２稜線とがなす角度の半分±２０％以内である、請求項４に記載の振動切削用インサート。
【請求項６】
前記頂面から前記底面に向かう方向から見て、前記境界線と、前記二等分線との間の距離は、０．２ｍｍ以上０．３ｍｍ以下である、請求項４に記載の振動切削用インサート。
【請求項７】
前記二等分線に垂直な断面において、前記すくい面の曲率半径は、３ｍｍ以上６ｍｍ以下である、請求項１〜請求項６のいずれか１項に記載の振動切削用インサート。
【請求項８】
前記第１稜線と前記第２稜線とがなす角度は、８０°以下である、請求項１〜請求項７のいずれか１項に記載の振動切削用インサート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、振動切削用インサートに関する。本出願は、２０１６年５月２６日に出願した日本特許出願である特願２０１６−１０５４７０号に基づく優先権を主張する。当該日本特許出願に記載された全ての記載内容は、参照によって本明細書に援用される。
【背景技術】
【０００２】
たとえば特開２００３−１０３４０７号公報（特許文献１）には、主面が多角形状である切削インサートが開示されている。当該切削インサートの主面にはすくい面が形成され、側面には逃げ面が形成されている。すくい面において、ノーズＲを二等分する方向の両側は、円弧形状を有している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−１０３４０７号公報
【発明の概要】
【０００４】
本発明の一態様に係る振動切削用インサートは以下の構成を備えている。振動切削用インサートは、すくい面と、すくい面と連なるブレーカ面とを有する頂面と、すくい面と連なる第１側面と、ブレーカ面と連なる第２側面と、第１側面および第２側面の双方と連なる底面とを含む。すくい面と第１側面との第１稜線は、切れ刃を構成する。頂面から底面に向かう方向から見て、ブレーカ面および第２側面との第２稜線と、第１稜線とがなす角度の二等分線を含み、かつ頂面から底面に向かう方向に平行な断面において、すくい面と、底面と平行な面とがなす角度であるすくい角は、正の角度を有する。第１稜線と第２稜線とがなす角度は、鋭角である。すくい面は、円筒状の面を構成する。ブレーカ面は、平面を構成する。
【図面の簡単な説明】
【０００５】
【図１】図１は、本実施形態に係る振動切削装置の構成を示す平面模式図である。
【図２】図２は、本実施形態に係る振動切削方法を概略的に示すフロー図である。
【図３】図３は、振動切削用インサートの移動量と、被削材の位相との関係を示す図である。
【図４】図４は、振動切削用インサートの構成を示す斜視模式図である。
【図５】図５は、振動切削用インサートの構成を示す平面模式図である。
【図６】図６は、振動切削用インサートの構成を示す正面模式図である。
【図７】図７は、振動切削用インサートの構成を示す左側面模式図である。
【図８】図８は、図５のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線に沿った矢視断面模式図である。
【図９】図９は、図５のＩＸ−ＩＸ線に沿った矢視断面模式図である。
【発明を実施するための形態】
【０００６】
[本開示が解決しようとする課題]
しかしながら、特開２００３−１０３４０７号公報に開示されている切削インサートを用いて被削材を切削する場合、切屑が切削インサートと被削材との間に巻き込まれる場合があった。
【０００７】
本発明の一態様は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、その目的は、切屑が振動切削用インサートと被削材との間に巻き込まれることを抑制可能な振動切削用インサートを提供することである。
【０００８】
[本開示の効果]
本発明の一態様によれば、切屑が振動切削用インサートと被削材との間に巻き込まれることを抑制可能な振動切削用インサートを提供することができる。
【０００９】
［本発明の実施形態の概要］
まず、本発明の実施形態の概要について説明する。
【００１０】
（１）本発明の一態様に係る振動切削用インサートは以下の構成を備えている。振動切削用インサート５０は、すくい面１１と、すくい面１１と連なるブレーカ面１２とを有する頂面１０と、すくい面１１と連なる第１側面１７と、ブレーカ面１２と連なる第２側面１８と、第１側面１７および第２側面１８の双方と連なる底面４０とを含む。すくい面１１と第１側面１７との第１稜線１３は、切れ刃を構成する。頂面１０から底面４０に向かう方向から見て、ブレーカ面１２および第２側面１８との第２稜線１４と、第１稜線１３とがなす角度θ４の二等分線Ｌを含み、かつ頂面１０から底面４０に向かう方向に平行な断面４１において、すくい面１１と、底面４０と平行な面Ｓとがなす角度であるすくい角θ１は、正の角度を有する。第１稜線１３と第２稜線１４とがなす角度は、鋭角である。すくい面１１は、円筒状の面を構成する。ブレーカ面１２は、平面を構成する。
【００１１】
上記（１）に係る振動切削用インサートによれば、すくい面１１は、円筒状の面を構成し、ブレーカ面１２は、平面を構成する。これにより、切屑が被削材から離れる方向に移動するように切屑の流れを制御することできる。よって、切屑が振動切削用インサートと被削材との間に巻き込まれることを抑制することができる。
【００１２】
（２）上記（１）に係る振動切削用インサートにおいて、すくい角θ１は、２３°以上３５°以下であってもよい。本実施形態に係る振動切削用インサートの場合、切れ刃は被削材の回転軸方向に沿って振動する。そのため、切れ刃は、被削材に対する接触と非接触とを繰り返す。連続切削方法と比較して、振動切削方法の場合は、良好な食付き性が求められる。すくい角θ１を２３°以上とすることにより、切れ刃の被削材に対する食付き性を向上することができる。結果として、振動切削用インサートに付加した振動を損なうことなく、被削材を加工することができる。またすくい角θ１を３５°以下とすることにより、振動切削用インサートの強度が低下することを抑制することができる。
【００１３】
（３）上記（１）または（２）に係る振動切削用インサートにおいて、二等分線Ｌに垂直な断面４２において、ブレーカ面１２と底面４０に平行な面Ｓとがなす角度θ２は、３０°以上５０°以下であってもよい。角度θ２を３０°以上とすることにより、切屑がブレーカ面を滑って切屑の流れの制御が困難になることを抑制することができる。角度θ２を５０°以下とすることにより、切削抵抗が増大することを抑制することができる。
【００１４】
（４）上記（１）〜（３）のいずれかに係る振動切削用インサートにおいて、二等分線Ｌから見て、すくい面１１とブレーカ面１２との境界線１５は、第１稜線１３と反対側にあってもよい。これにより、切屑が被削材から離れる方向に移動するように切屑の流れを効果的に制御することできる。
【００１５】
（５）上記（４）に係る振動切削用インサートにおいて、頂面１０から底面４０に向かう方向から見て、境界線１５と、第１稜線１３とがなす角度θ３は、第１稜線１３と、第２稜線１４とがなす角度θ４の半分の±２０％以内であってもよい。これにより、切屑が被削材から離れる方向に移動するように切屑の流れを効果的に制御することできる。
【００１６】
（６）上記（４）に係る振動切削用インサートにおいて、頂面１０から底面４０に向かう方向から見て、境界線１５と、二等分線Ｌとの間の距離ｂは、０．２ｍｍ以上０．３ｍｍ以下であってもよい。距離ｂを０．２ｍｍ以上とすることにより、すくい面を広く確保することができるので、切れ刃の切れ味が損なわれることを抑制することができる。距離ｂを０．３ｍｍ以下とすることにより、切屑が被削材から離れる方向に移動するように切屑の流れを効果的に制御することできる。
【００１７】
（７）上記（１）〜（６）のいずれかに係る振動切削用インサートにおいて、二等分線Ｌに垂直な断面４２において、すくい面１１の曲率半径は、３ｍｍ以上６ｍｍ以下であってもよい。
【００１８】
（８）上記（１）〜（７）のいずれかに係る振動切削用インサートにおいて、第１稜線１３と第２稜線１４とがなす角度θ４は、８０°以下であってもよい。
【００１９】
［本発明の実施形態の詳細］
以下、図面に基づいて本発明の実施形態の詳細について説明する。なお、以下の図面において同一または相当する部分には同一の参照番号を付し、その説明は繰返さない。
【００２０】
まず、本実施形態に係る振動切削装置１００の構成について説明する。
図１に示されるように、本実施形態に係る振動切削装置１００は、刃物保持部６０と、被削材保持部８０と、振動付与部９０と、制御部９５とを主に有している。刃物保持部６０は、被削材７０を切削する振動切削用インサート５０を保持可能に構成されている。被削材保持部８０は、被削材７０を保持可能に構成されている。被削材保持部８０は、たとえばチャックを有する。被削材保持部８０は、回転軸Ａの周りを回転可能に構成されている。これにより、被削材保持部８０によって保持された被削材が回転軸Ａの周りを回転方向６に回転する。被削材保持部８０は、回転軸Ａと平行なＺ軸に沿って移動可能に構成されている。刃物保持部６０は、回転軸Ａと平行なＺ軸と垂直なＸ軸に沿って移動可能に構成されている。
【００２１】
振動付与部９０は、被削材７０と振動切削用インサート５０とを相対的に振動可能に構成されている。振動付与部９０は、たとえば回転軸Ａと平行な方向に沿って振動切削用インサート５０が振動するように、刃物保持部６０を振動可能に構成されている。振動付与部９０は、たとえば回転軸Ａと平行な方向に沿って移動可能な振動モータを含んでいてもよい。振動付与部９０は、たとえば刃物保持部６０に対してさ振動を付与する。低周波とは、たとえば２５Ｈｚ以上１０００Ｈｚ以下程度の周波数である。
【００２２】
制御部９５は、振動付与部９０の動作を制御可能に構成されている。制御部９５は、たとえば振動付与部９０の振動の周波数および振幅等を制御可能に構成されている。制御部９５は、たとえば被削材保持部８０の回転数と同期しながら、振動付与部９０の動作を制御可能に構成されている。制御部９５は、たとえば刃物保持部６０の単位時間あたりの送り量と同期しながら、振動付与部９０の動作を制御可能に構成されていてもよい。
【００２３】
以上のように、本実施形態に係る振動切削装置１００は、刃物保持部６０と、被削材保持部８０と、振動付与部９０と、制御部９５とを主に有しており、以下で説明する振動切削方法を実行可能に構成されている。なお、上記実施形態においては、振動付与部９０は、刃物保持部６０をＺ軸に沿って振動可能に構成されている場合について説明したが、この構成に限定されない。振動付与部９０は、被削材７０と振動切削用インサート５０とを相対的に振動可能に構成されていればよく、たとえば被削材保持部８０をＺ軸に沿って振動可能に構成されていてもよい。
【００２４】
次に、本実施形態に係る振動切削方法について説明する。
まず、振動切削用インサートおよび被削材を準備する工程（Ｓ１０：図２）が実施される。具体的には、被削材７０が被削材保持部８０に取り付けられる。被削材７０は、たとえばチャックにより保持される。被削材７０は、たとえばステンレス（ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６等）であるが、ステンレスに限定されない。被削材７０は、たとえばアルミニウム、鋼などであってもよい。振動切削用インサート５０が刃物保持部６０に取り付けられる。振動切削用インサート５０は、たとえば貫通孔Ｈに取付ネジ（図示せず）を挿通することにより、刃物保持部６０に固定される。振動切削用インサート５０の詳細な構成は後述する。
【００２５】
次に、振動切削用インサートで被削材を切削する工程（Ｓ２０：図２）が実施される。たとえばモータ（図示せず）などを用いて被削材保持部８０を回転させることにより、被削材７０が回転軸Ａの周りを回転する。刃物保持部６０のＸ軸方向の位置を調整することにより、被削材７０に対する振動切削用インサート５０に位置が調整される。被削材７０がＺ軸方向に沿って振動切削用インサート５０に近づく。被削材７０が振動切削用インサート５０の切れ刃に接触することで、被削材７０の切削が開始される。振動切削用インサートで被削材を切削する工程においては、振動付与部９０によって、回転軸Ａと平行な方向に沿って振動切削用インサート５０が振動するように、刃物保持部６０に振動が付加される。被削材７０に接する切れ刃の長さａは、たとえば３ｍｍである。被削材７０の回転数に同期して、振動切削用インサート５０の送り量が決定される。
【００２６】
図３は、被削材７０の回転の位相と、振動切削用インサートのＺ軸方向の移動量との関係を示している。図３において、領域Ｒ１、領域Ｒ２および領域Ｒ３は、被削材７０が１回転目に切削される領域１である。領域Ｒ４、領域Ｒ５および領域Ｒ６は、被削材７０が２回転目に切削される領域２である。領域Ｒ１においては、被削材７０が０°から１２０°まで回転している間に、振動切削用インサート５０はＺ軸方向に沿って被削材７０に近づきながら被削材７０を切削する。領域Ｒ２においては、被削材７０が１２０°から２４０°まで回転している間に、振動切削用インサート５０はＺ軸方向に沿って被削材７０から遠ざかりながら被削材７０を切削する。領域Ｒ３においては、被削材７０が２４０°から３６０°まで回転している間に、振動切削用インサート５０はＺ軸方向に沿って被削材７０に近づきながら被削材７０を切削する。
【００２７】
同様に、領域Ｒ４においては、被削材７０が０°から１２０°まで回転している間に、振動切削用インサート５０はＺ軸方向に沿って被削材７０から遠ざかりながら被削材７０を切削する。領域Ｒ５においては、被削材７０が１２０°から２４０°まで回転している間に、振動切削用インサート５０はＺ軸方向に沿って被削材７０に近づきながら被削材７０を切削する。領域Ｒ６においては、被削材７０が２４０°から３６０°まで回転している間に、振動切削用インサート５０はＺ軸方向に沿って被削材７０から遠ざかりながら被削材７０を切削する。なお、領域Ｒ４の後半部分と、領域Ｒ５の前半部分と、領域Ｒ６の後半部分とは、２回転目の振動切削用インサート５０の移動量が、１回転目の振動切削用インサート５０の移動量よりも小さくなる空振り領域３である。空振り領域３では、振動切削用インサート５０の切れ刃は、被削材７０と接触しないため、被削材７０の切削が実質的に行われない。そのため、空振り領域３では、切屑は発生しない。
【００２８】
次に、本実施形態に係る振動切削用インサート５０の構成について説明する。
図４、図５、図６および図７に示されるように、本実施形態に係る振動切削用インサート５０は、第１頂面１０と、第２頂面２０と、上面３０と、底面４０と、第１側面１７と、第２側面１８と、第３側面２７と、第４側面２８とを主に有している。頂面１０から底面４０に向かう方向から見て、振動切削用インサート５０は、略菱形の形状を有している。振動切削用インサート５０には、上面３０および底面４０の双方に開口する貫通孔Ｈが設けられている。上面３０は、底面４０とほぼ平行である。貫通孔Ｈから見て、第２頂面２０は、第１頂面１０の反対側にある。第１頂面１０の形状および第２頂面２０の形状は、貫通孔Ｈの中心を回転中心としてほぼ回転対称である。底面４０は、振動切削用インサート５０を刃物保持部６０（図１参照）に取り付ける際、刃物保持部６０と接する部分である。
【００２９】
第１頂面１０は、第１すくい面１１と、第１ブレーカ面１２とを有する。第１ブレーカ面１２は、第１境界線１５において第１すくい面１１と連なる。第１側面１７は、第１すくい面１１と連なる。第２側面１８は、第１ブレーカ面１２と連なる。底面４０は、第１側面１７および第２側面１８の双方と連なる。第１すくい面１１と第１側面１７との第１稜線１３は、切れ刃を構成する。第１稜線１３の長さは、典型的には、１．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下である。第１ブレーカ面１２および第２側面１８との稜線を第２稜線１４とする。第１稜線１３が第２稜線１４と連なる第１頂点１６も、切れ刃を構成してもよい。第１頂面１０は、第３境界部１９において上面３０と連なる。第１頂面１０は、第１稜線１３と、第２稜線１４と、第３境界部１９とに囲まれた領域である。
【００３０】
同様に、第２頂面２０は、第２すくい面２１と、第２ブレーカ面２２とを有する。第２ブレーカ面２２は、第２境界線２５において第２すくい面２１と連なる。第３側面２７は、第２すくい面２１と連なる。第４側面２８は、第２ブレーカ面２２と連なる。底面４０は、第３側面２７および第４側面２８の双方と連なる。第２すくい面２１と第３側面２７との第３稜線２３は、切れ刃を構成する。第２ブレーカ面２２および第４側面２８との稜線を第４稜線２４とする。第３稜線２３が第４稜線２４と連なる第２頂点２６も、切れ刃を構成してもよい。第２頂面２０は、第４境界部２９において上面３０と連なる。第２頂面２０は、第３稜線２３と、第４稜線２４と、第４境界部２９とに囲まれた領域である。
【００３１】
図５に示されるように、頂面１０から底面４０に向かう方向から見て、第１ブレーカ面１２および第２側面１８との第２稜線１４と、第１稜線１３とがなす角度θ４は、鋭角である。頂面１０から底面４０に向かう方向から見て、第１稜線１３と第２稜線１４とがなす角度θ４は、たとえば８０°以下であり、好ましくは６０°以下であり、より好ましくは５５°以下である。第１稜線１３と、第２稜線１４とがなす角度θ４は、第３稜線２３と、第４稜線２４とがなす角度とほぼ同じである。
【００３２】
図５に示されるように、頂面１０から底面４０に向かう方向から見て、第１境界線１５と、第１稜線１３とがなす角度θ３は、第１稜線１３と、第２稜線１４とがなす角度θ４の半分の±２０％以内であってもよい。たとえば、第１稜線１３と、第２稜線１４とがなす角度θ４が８０°の場合、第１境界線１５と第１稜線１３とがなす角度θ３は、３２°以上４８°以下である。角度θ４が５５°の場合、角度θ３は、２２°以上３３°以下である。角度θ４が３５°の場合、角度θ３は、１４°以上２１°以下である。
【００３３】
図５に示されるように、第１稜線１３と第２稜線１４とがなす角度θ４の二等分線Ｌから見て、第１すくい面１１と第１ブレーカ面１２との第１境界線１５は、第１稜線１３と反対側にあってもよい。言い換えれば、二等分線Ｌは、第１すくい面１１と第１ブレーカ面１２との第１境界線１５と、第１稜線１３との間にある。二等分線Ｌは、たとえば上面３０および底面４０と平行である。第１境界線１５は、第１稜線１３から離間しており、第２稜線１４と接している。頂面１０から底面４０に向かう方向から見て、第１境界線１５と、二等分線Ｌとの間の距離ｂ（最短距離）は、たとえば０．２ｍｍ以上０．３ｍｍ以下である。距離ｂは、好ましくは、０．２０ｍｍ以上０．２７ｍｍ以下であり、より好ましくは、０．２０ｍｍ以上０．２４ｍｍ以下である。
【００３４】
図８に示されるように、第１稜線１３と第２稜線１４とがなす角度θ４の二等分線Ｌを含み、かつ第１頂面１０から底面４０に向かう方向に平行な断面４１において、第１すくい面１１と底面４０と平行な面Ｓとがなす角度であるすくい角θ１は、正の角度を有する。つまり、断面４１において、第１頂点１６を通り、かつ底面４０に平行な面Ｓに対して、第１すくい面１１は底面４０側に傾斜している。第１すくい角θ１は、たとえば２３°以上３５°以下である。すくい角θ１は、好ましくは２４°以上３０°以下であり、より好ましくは２５°以上２７°以下である。
【００３５】
断面４１と第１頂面１０とが交差する線１０ｂは、第１傾斜部１１ｂと、第１底部１１ｃと、第２傾斜部１１ｄとを有する。第１傾斜部１１ｂは、第１頂点１６と連なる。第２傾斜部１１ｄは、上面３０と連なる。第１底部１１ｃは、第１傾斜部１１ｂと第２傾斜部１１ｄとの間にある。第１頂点１６から貫通孔Ｈに向かうにつれて、第１傾斜部１１ｂは底面４０に近づく。第１頂点１６から貫通孔Ｈに向かうにつれて、第２傾斜部１１ｄは、底面４０から遠ざかる。
【００３６】
同様に、断面４１と第２頂面２０とが交差する線２０ｂは、第３傾斜部２１ｂと、第２底部２１ｃと、第４傾斜部２１ｄとを有する。第３傾斜部２１ｂは、第２頂点２６と連なる。第４傾斜部２１ｄは、上面３０と連なる。第２底部２１ｃは、第３傾斜部２１ｂと第４傾斜部２１ｄとの間にある。第２頂点２６から貫通孔Ｈに向かうにつれて、第３傾斜部２１ｂは底面４０に近づく。第２頂点２６から貫通孔Ｈに向かうにつれて、第４傾斜部２１ｄは、底面４０から遠ざかる。
【００３７】
図９に示されるように、すくい面１１は、円筒状の面を構成する。円筒状の面とは、円筒面の一部である。第１ブレーカ面１２は、平面を構成する。二等分線Ｌに垂直な断面４２と第１頂面１０とが交差する線１０ａは、円弧状の部分１１ａと、境界部１５ａと、直線状の部分１２ａとを有する。円弧状の部分１１ａは、境界部１５ａにおいて直線状の部分１２ａに連なる。円弧状の部分１１ａは、第１稜線１３において第１側面１７に連なる。直線状の部分１２ａは、第２稜線１４において第２側面１８に連なる。断面４２は、たとえば上面３０および底面４０に対して垂直である。
【００３８】
図９に示されるように、二等分線Ｌに垂直な断面４２において、第１ブレーカ面１２と底面４０に平行な面Ｓとがなす角度θ２は、たとえば３０°以上５０°以下である。角度θ２は、好ましくは３０°以上４０°以下であり、より好ましくは３０°以上３５°以下である。二等分線Ｌに垂直な断面４２において、すくい面１１の曲率半径は、３ｍｍ以上６ｍｍ以下であってもよい。すくい面１１の曲率半径は、好ましくは３．５ｍｍ以上５ｍｍ以下であり、より好ましくは４ｍｍ以上４．５ｍｍ以下である。
【００３９】
次に、本実施形態に係る振動切削用インサートの作用効果について説明する。
本実施形態に係る振動切削用インサート５０によれば、ブレーカ面１２は、平面を構成する。これにより、切屑が被削材から離れる方向に移動するように切屑の流れを制御することできる。よって、切屑が振動切削用インサート５０と被削材７０との間に巻き込まれることを抑制することができる。
【００４０】
また本実施形態に係る振動切削用インサート５０によれば、すくい角θ１は、２３°以上３５°以下である。振動切削方法の場合、切れ刃は被削材の回転軸方向に沿って振動する。そのため、切れ刃は、被削材に対する接触と非接触とを繰り返す。連続切削方法と比較して、振動切削方法の場合は、良好な食付き性が求められる。すくい角θ１を２３°以上とすることにより、切れ刃の被削材に対する食付き性を向上することができる。結果として、振動切削用インサートに付加した振動を損なうことなく、被削材を加工することができる。またすくい角θ１を３５°以下とすることにより、振動切削用インサートの強度が低下することを抑制することができる。
【００４１】
さらに本実施形態に係る振動切削用インサート５０によれば、二等分線Ｌに垂直な断面４２において、ブレーカ面１２と底面４０に平行な面Ｓとがなす角度θ２は、３０°以上５０°以下である。角度θ２を３０°以上とすることにより、切屑がブレーカ面を滑って切屑の流れの制御が困難になることを抑制することができる。角度θ２を５０°以下とすることにより、切削抵抗が増大することを抑制することができる。
【００４２】
さらに本実施形態に係る振動切削用インサート５０によれば、二等分線Ｌから見て、すくい面１１とブレーカ面１２との境界線１５は、第１稜線１３と反対側にある。これにより、切屑が被削材から離れる方向に移動するように切屑の流れを効果的に制御することできる。
【００４３】
さらに本実施形態に係る振動切削用インサート５０によれば、頂面１０から底面４０に向かう方向から見て、境界線１５と、第１稜線１３とがなす角度θ３は、第１稜線１３と、第２稜線１４とがなす角度θ４の半分の±２０％以内である。これにより、切屑が被削材から離れる方向に移動するように切屑の流れを効果的に制御することできる。
【００４４】
さらに本実施形態に係る振動切削用インサート５０によれば、頂面１０から底面４０に向かう方向から見て、境界線１５と、二等分線Ｌとの間の距離ｂは、０．２ｍｍ以上０．３ｍｍ以下である。距離ｂを０．２ｍｍ以上とすることにより、切れ刃の切れ味が損なわれることを抑制することができる。距離ｂを０．３ｍｍ以下とすることにより、切屑が被削材から離れる方向に移動するように切屑の流れを効果的に制御することできる。
【００４５】
さらに本実施形態に係る振動切削用インサート５０によれば、二等分線Ｌに垂直な断面４２において、すくい面１１の曲率半径は、３ｍｍ以上６ｍｍ以下である。
【００４６】
さらに本実施形態に係る振動切削用インサート５０によれば、第１稜線１３と第２稜線１４とがなす角度θ４は、８０°以下である。
【００４７】
今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味、および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【符号の説明】
【００４８】
１  １回転目に切削される領域、２  ２回転目に切削される領域、３  空振り領域、１０  頂面（第１頂面）、１０ａ，１０ｂ，２０ｂ  線、１１  すくい面（第１すくい面）、１１ａ  円弧状の部分、１１ｂ  第１傾斜部、１１ｃ  第１底部、１１ｄ  第２傾斜部、１２  ブレーカ面（第１ブレーカ面）、１２ａ  直線状の部分、１３  第１稜線、１４  第２稜線、１５  第１境界線（境界線）、１５ａ  境界部、１６  第１頂点、１７  第１側面、１８  第２側面、１９  第３境界部、２０  第２頂面、２１  第２すくい面、２１ｂ  第３傾斜部、２１ｃ  第２底部、２１ｄ  第４傾斜部、２２  第２ブレーカ面、２３  第３稜線、２４  第４稜線、２５  第２境界線、２６  第２頂点、２７  第３側面、２８  第４側面、２９  第４境界部、３０  上面、４０  底面、４１，４２  断面、５０  振動切削用インサート、６０  刃物保持部、７０  被削材、８０  被削材保持部、９０  振動付与部、９５  制御部、１００  振動切削装置、Ａ  回転軸、Ｈ  貫通孔、Ｌ  二等分線、Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４，Ｒ５，Ｒ６  領域、ａ  長さ、ｂ  距離。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【国際調査報告】
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