(57)【要約】  本発明は、単繊維繊維径が細径ながら紡糸性に優れたポリオレフィン繊維からなり、柔軟で均一性の高いスパンボンド不織布を提供する。本発明は、ポリオレフィン系樹脂からなる単繊維繊維径が６．５〜１４．５μｍの繊維で構成され、メルトフローレートが１５５〜８５０ｇ／１０分のスパンボンド不織布であって、厚みのＣＶ値が１３％以下のスパンボンド不織布に関する。【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリオレフィン系樹脂からなる単繊維繊維径が６．５〜１４．５μｍの繊維で構成され、メルトフローレートが１５５〜８５０ｇ／１０分のスパンボンド不織布であって、厚みのＣＶ値が１３％以下であることを特徴とするスパンボンド不織布。
【請求項２】
少なくとも片面のＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤが１．０〜２．８μｍである請求項１記載のスパンボンド不織布。
【請求項３】
ＫＥＳ法による平均曲げ剛性Ｂが０．００１〜０．０２０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍである請求項１または２記載のスパンボンド不織布。
【請求項４】
ポリオレフィン系樹脂に炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物が含有されていることを特徴とする請求項１〜３いずれか１項記載のスパンボンド不織布。
【請求項５】
脂肪酸アミド化合物の添加量が、０．０１〜５．０質量％であることを特徴とする請求項４記載のスパンボンド不織布。
【請求項６】
脂肪酸アミド化合物が、エチレンビスステアリン酸アミドであることを特徴とする請求項４または５記載のスパンボンド不織布。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリオレフィン繊維からなる柔軟で均一性の高い、特に衛生材料用途に好適なスパンボンド不織布に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、紙おむつや生理用ナプキン等の衛生材料用の不織布には、風合い、肌触り、柔軟性および高い生産性が求められている。しかし近年では、紙おむつや生理用ナプキンの製造工程で多用される超音波接着での加工安定性のため、厚みムラが少なく均一性の高い不織布が求められるようになってきた。【０００３】
柔軟性や均一性の向上には、用いられる繊維の細径化が効果的であることが知られているものの、生産性が低いこと、また生産性を上げるために高い紡糸速度で延伸することにより糸切れが発生し、安定して生産できないことが課題であった。【０００４】
従来、不織布に用いられる繊維の細径化に関しては、様々な提案がなされている。例えば、紡糸速度を５，０００ｍ／分のように高速にすることにより、使用繊維を細径化することが提案されている（特許文献１参照）。しかしながら、この提案では、確かに紡糸速度を高めることにより生産性を上げ、かつ繊維の強度を向上させることができるものの、比較的メルトフローレートの小さいポリプロピレン系樹脂を原料として用いているため、糸切れが発生しやすく、安定して生産できないという課題があった。【０００５】
また比較的メルトフローレートの大きいポリプロピレン系樹脂を原料として用い、ドラフト比を１５００以上とすることにより、単繊維繊度を１．５ｄ以下まで細径化し、柔軟性と強度を両立させる方法が提案されている（特許文献２参照）。しかしながら、この提案で規定されているドラフト比は孔径と繊維径からなる式であり、メルトフローレートの大きい、すなわち低粘度の原料を大きい孔径の口金で紡糸することを規定しているため、口金圧が掛かりにくく均一な紡出ができずに糸切れや繊維径ムラを発生させ、安定して均一な不織布を得がたいという課題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】日本国特開２０１３−１５９８８４号公報
【特許文献２】日本国特許第４９４３３４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
そこで本発明の目的は、上記の課題に鑑み、単繊維繊維径が細径ながら紡糸性に優れたポリオレフィン繊維からなり、柔軟で均一性の高い、特に衛生材料用途に好適なスパンボンド不織布を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明のスパンボンド不織布は、ポリオレフィン系樹脂からなる単繊維繊維径が６．５〜１４．５μｍの繊維で構成され、メルトフローレートが１５５〜８５０ｇ／１０分のスパンボンド不織布であって、厚みのＣＶ値が１３％以下であることを特徴とするスパンボンド不織布である。【０００９】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、少なくとも片面のＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤが１．０〜２．８μｍである。【００１０】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、ＫＥＳ法による平均曲げ剛性Ｂが０．００１〜０．０２０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍである。【００１１】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記のポリオレフィン系樹脂に炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物が含有されていることである。【００１２】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記の脂肪酸アミド化合物の添加量は、０．０１〜５．０質量％である。【００１３】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記の脂肪酸アミド化合物は、エチレンビスステアリン酸アミドである。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、単繊維が細径ながら紡糸安定性に優れ、かつ高生産性のポリオレフィン繊維からなり、柔軟性、機械強度に優れたスパンボンド不織布が得られる。また本発明によれば、前記の特性に加え、厚みのＣＶ値が１３％以下と均一性に優れているため、特に衛生材料の製造工程で多用される超音波接着の加工安定性を向上させることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明のスパンボンド不織布は、ポリオレフィン系樹脂からなる単繊維繊維径が６．５〜１４．５μｍの繊維で構成され、メルトフローレートが１５５〜８５０ｇ／１０分のスパンボンド不織布であって、厚みのＣＶ値が１３％以下のスパンボンド不織布である。
【００１６】
本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂については、例えば、ポリプロピレン系樹脂やポリエチレン系樹脂等が挙げられる。
【００１７】
ポリプロピレン系樹脂としては、プロピレンの単独重合体もしくはプロピレンと各種α-オレフィンとの共重合体などが挙げられる。また、ポリエチレン系樹脂としては、エチレンの単独重合体もしくはエチレンと各種α-オレフィンとの共重合体などが挙げられる。紡糸性や強度の特性からは、特にポリプロピレン系樹脂が好ましく用いられる。
【００１８】
本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂としては、２種以上の混合物であってもよく、また、その他のオレフィン系樹脂や熱可塑性エラストマー等を含有する樹脂組成物を用いることもできる。
【００１９】
本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂には、本発明の効果を損なわない範囲で、通常用いられる酸化防止剤、耐候安定剤、耐光安定剤、帯電防止剤、紡曇剤、ブロッキング防止剤、滑剤、核剤、および顔料等の添加物、あるいは他の重合体を必要に応じて添加することができる。
【００２０】
本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂の融点は、８０〜２００℃であることが好ましく、より好ましくは１００〜１８０℃である。融点を好ましくは８０℃以上、より好ましくは１００℃以上とすることにより、実用に耐え得る耐熱性が得られやすくなる。また、融点を好ましくは２００℃以下、より好ましくは１８０℃以下とすることにより、口金から吐出された糸条を冷却し易くなり、繊維同士の融着を抑制し安定した紡糸が行い易くなる。
【００２１】
本発明のスパンボンド不織布のメルトフローレート（以下、ＭＦＲと記載する場合がある）は、１５５〜８５０ｇ／１０分であることが重要である。ＭＦＲを１５５〜８５０ｇ／１０分、好ましくは１５５〜６００ｇ／１０分、より好ましくは１５５〜４００ｇ／１０分とすることにより、生産性を高くするために高い紡糸速度で延伸したとしても、粘度が低いため変形に対し容易に追従することができ安定した紡糸が可能となる。また、高い紡糸速度で延伸することにより、繊維の配向結晶化を進め高い機械強度を有する繊維とすることができる。
【００２２】
スパンボンド不織布のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、ＡＳＴＭ  Ｄ−１２３８により、荷重が２１６０ｇで、温度が２３０℃の条件で測定される。
【００２３】
上記のスパンボンド不織布の原料であるポリオレフィン系樹脂のＭＦＲは、上記の理由と同じく１５０〜８５０ｇ／１０分であり、好ましくは１５０〜６００ｇ／１０分であり、より好ましくは１５０〜４００ｇ／１０分である。このポリオレフィン系樹脂のＭＦＲも、ＡＳＴＭ  Ｄ−１２３８により、荷重が２１６０ｇで、温度が２３０℃の条件で測定される。
【００２４】
本発明のスパンボンド不織布を構成するポリオレフィン繊維は、単繊維繊維径が６．５〜１４．５μｍであることが重要である。単繊維繊維径を６．５〜１４．５μｍ、好ましくは７．５〜１３．５μｍ、より好ましくは８．４〜１１．８μｍとすることにより、柔軟でかつ均一性の高い不織布を得ることができる。
【００２５】
本発明のスパンボンド不織布における単位目付当たりの引張強度は、１．８Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２）以上であることが好ましい。単位目付当たりの引張強度を１．８Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２）以上、好ましくは２．０Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２）以上、さらに好ましくは２．２Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２）以上とすることにより、紙おむつ等を製造する際の工程通過性や製品としての使用に耐え得るものとなる。また、上限値については、あまりに高い場合は、柔軟性を損なう恐れがあるため、１０．０Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２）以下であることが好ましい。引張強度は、紡糸速度、エンボスロールの圧着率、温度および線圧等により、調整することができる。
【００２６】
本発明のスパンボンド不織布における厚みのＣＶ値は、１３％以下である。厚みのＣＶ値を１３％以下、好ましくは８％以下、より好ましくは６％以下とすることにより、均一性の高い不織布となり、紙おむつ等の製造工程で多用されている超音波接着において、安定して均一な接着が可能となる。一方、ＣＶ値が１３％より大きい、すなわち厚みムラが大きい不織布の場合には、厚みが大きい箇所での接着不足や厚みが薄い箇所での過接着による穴あきを発生させることがある。ＣＶ値は、単繊維繊維径と紡糸速度によって調整することができる。
【００２７】
本発明のスパンボンド不織布における厚みの範囲としては、０．０５〜１．５ｍｍであることが好ましい。厚みの範囲が好ましくは０．０５〜１．５ｍｍ、より好ましくは０．１０〜１．０ｍｍ、さらに好ましくは０．１０〜０．８ｍｍとすることにより、柔軟性と適度なクッション性を備え、特に紙おむつ向けに好ましく用いることができる。
【００２８】
本発明のスパンボンド不織布は、少なくとも片面のＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤが１．０〜２．８μｍであることが重要である。ＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤを１．０μｍ以上とし、好ましくは１．３μｍ以上とし、より好ましくは１．６μｍ以上とし、さらに好ましくは２．０μｍ以上とすることにより、スパンボンド不織布が過度に緻密化して風合いが悪化したり、柔軟性が損なわれたりすることを防ぐことができる。
【００２９】
一方、ＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤを２．８μｍ以下とし、好ましくは２．６μｍ以下とし、より好ましくは２．４μｍ以下とし、さらに好ましくは２．３μｍ以下とすることにより、表面が滑らかでざらつき感が小さく、肌触りに優れたスパンボンド不織布とすることができる。ＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤは、単繊維繊維径が小さい方が小さくなる傾向であり、また厚みのＣＶ値が小さい方が小さくなる傾向であり、これらを適切に調整することにより制御することができる。
【００３０】
本発明のスパンボンド不織布のＫＥＳ法による平均曲げ剛性Ｂは、０．００１〜０．０２０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍであることが好ましい。ＫＥＳ法による平均曲げ剛性Ｂを好ましくは０．０２０ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以下とし、より好ましくは０．０１７ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以下とし、さらに好ましくは０．０１５ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以下とすることにより、特に、衛生材料用のスパンボンド不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。また、ＫＥＳ法による平均曲げ剛性Ｂが極端に低い場合には取り扱い性に劣る場合があるため、平均曲げ剛性Ｂは０．００１ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ以上であることが好ましい。ＫＥＳ法による平均曲げ剛性Ｂは、目付、単繊維繊維径および熱圧着条件（圧着率、温度および線圧）によって調整することができる。
【００３１】
本発明のスパンボンド不織布には、柔軟性を向上させるために構成繊維であるところのポリオレフィン繊維に炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物が含有されていることが好ましい態様である。ポリオレフィン繊維に混合される脂肪酸アミド化合物の炭素数により、脂肪酸アミド化合物の繊維表面への移動速度が変わることが知られている。脂肪酸アミド化合物の炭素数を好ましくは２３以上、より好ましくは３０以上とすることにより、脂肪酸アミド化合物が過度に繊維表面に出ることを抑制し、紡糸性と加工安定性に優れ、高い生産性を保持することができる。
【００３２】
また、脂肪酸アミド化合物の炭素数を好ましくは５０以下、より好ましくは４２以下とすることにより、脂肪酸アミド化合物が繊維表面に出やすくなり、スパンボンド不織布の高速生産に適した滑り性と柔軟性を付与することができる。
【００３３】
本発明で使用される炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物としては、飽和脂肪酸モノアミド化合物、飽和脂肪酸ジアミド化合物、不飽和脂肪酸モノアミド化合物、および不飽和脂肪酸ジアミド化合物などが挙げられる。
【００３４】
具体的には、炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物として、テトラドコサン酸アミド、ヘキサドコサン酸アミド、オクタドコサン酸アミド、ネルボン酸アミド、テトラコサエンタペン酸アミド、ニシン酸アミド、エチレンビスラウリン酸アミド、メチレンビスラウリン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスヒドロキシステアリン酸アミド、エチレンビスベヘン酸アミド、ヘキサメチレンビスステアリン酸アミド、ヘキサメチレンビスベヘン酸アミド、ヘキサメチレンヒドロキシステアリン酸アミド、ジステアリルアジピン酸アミド、ジステアリルセバシン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスエルカ酸アミド、およびヘキサメチレンビスオレイン酸アミドなどが挙げられ、これらは複数組み合わせて用いることもできる。
【００３５】
本発明では、これらの脂肪酸アミド化合物の中でも、特に飽和脂肪酸ジアミド化合物であるエチレンビスステアリン酸アミドが好ましく用いられる。エチレンビスステアリン酸アミドは、熱安定性に優れているため溶融紡糸が可能であり、このエチレンビスステアリン酸アミドが配合されたポリオレフィン繊維により、高い生産性を保持しながら、柔軟性に優れたスパンボンド不織布を得ることができる。
【００３６】
本発明では、このポリオレフィン繊維に対する脂肪酸アミド化合物の添加量は、０．０１〜５．０質量％であることが好ましい態様である。脂肪酸アミド化合物の添加量が好ましくは０．０１〜５．０質量％、より好ましくは０．１〜３．０質量％、さらに好ましくは０．１〜１．０質量％とすることにより、紡糸性を維持しながら適度な滑り性と柔軟性を付与することができる。
【００３７】
ここでいう添加量とは、本発明のスパンボンド不織布を構成するポリオレフィン繊維、具体的には、ポリオレフィン繊維を構成する樹脂全体に対して添加した脂肪酸アミド化合物の質量パーセントを言う。例えば、芯鞘型複合繊維を構成する鞘部成分のみに脂肪酸アミド化合物を添加する場合でも、芯鞘成分全体量に対する添加割合を算出している。
【００３８】
本発明のスパンボンド不織布の剛軟度は、７０ｍｍ以下であることが好ましい態様である。剛軟度を好ましくは７０ｍｍ以下、より好ましくは６７ｍｍ以下、さらに好ましくは６４ｍｍ以下とすることにより、特に、衛生材料用の不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。また、剛軟度の下限については、あまりに低い剛軟度とすると不織布の取り扱い性に劣る場合があるため、１０ｍｍ以上であることが好ましい。剛軟度は、目付、単繊維繊維径およびエンボスロール（圧着率、温度および線圧）によって調整することができる。
【００３９】
本発明のスパンボンド不織布の目付は、１０〜１００ｇ／ｍ２であることが好ましい。目付を好ましくは１０ｇ／ｍ２以上、より好ましくは１３ｇ／ｍ２以上とすることにより、実用に供し得る機械的強度のスパンボンド不織布を得ることができる。一方、不織布を衛生材料用途で使用する場合には、目付を好ましくは１００ｇ／ｍ２以下、より好ましくは５０ｇ／ｍ２以下、さらに好ましくは３０ｇ／ｍ２以下とすることにより、衛生材料に適した適度な柔軟性を有するスパンボンド不織布が得られる。
【００４０】
次に、本発明のスパンボンド不織布を製造する好ましい態様について、具体的に説明する。
【００４１】
スパンボンド不織布を製造するためのスパンボンド法は、樹脂を溶融し、紡糸口金から紡糸した後、冷却固化して得られた糸条に対し、エジェクターで牽引し延伸して、移動するネット上に捕集して不織繊維ウェブ化した後、熱接着する工程を要する製造方法である。
【００４２】
用いられる紡糸口金やエジェクターの形状としては、丸形や矩形等種々のものを採用することができる。なかでも、圧縮エアの使用量が比較的少なく、糸条同士の融着や擦過が起こりにくいという観点から、矩形口金と矩形エジェクターの組み合わせを用いることが好ましい態様である。
【００４３】
本発明において、ポリオレフィン系樹脂を溶融し紡糸する際の紡糸温度は、２００〜２７０℃であることが好ましく、より好ましくは２１０〜２６０℃であり、さらに好ましくは２２０〜２５０℃である。紡糸温度を上記範囲内とすることにより、安定した溶融状態とし、優れた紡糸安定性を得ることができる。
【００４４】
ポリオレフィン系樹脂を押出機において溶融し計量して、紡糸口金へと供給し、長繊維として紡出する。紡糸口金の孔径については、特に規定するものではないが、本発明で使用されるポリオレフィン系樹脂は比較的高いＭＦＲであることから、孔径０．５ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは孔径０．４ｍｍ、さらに好ましくは孔径０．３ｍｍである。孔径の大きい口金で細い繊維を紡糸すると、口金背圧が掛かりづらく、吐出不良による繊維ムラ、地合の不均一性（厚みムラ）、さらには糸切れを引き起こすため好ましくない。次のノズル径と繊維径の関係式で１５００未満が好ましい態様である。
（ノズル径（ｍｍ）2）/（繊維径（ｍｍ）2）＜  １５００
【００４５】
紡出された長繊維の糸条は、次に冷却される。紡出された糸条を冷却する方法としては、例えば、冷風を強制的に糸条に吹き付ける方法、糸条周りの雰囲気温度で自然冷却する方法、および紡糸口金とエジェクター間の距離を調整する方法等が挙げられ、またはこれらの方法を組み合わせる方法を採用することができる。また、冷却条件は、紡糸口金の単孔あたりの吐出量、紡糸する温度および雰囲気温度等を考慮して適宜調整して採用することができる。
【００４６】
次に、冷却固化された糸条は、エジェクターから噴射される圧縮エアによって牽引され、延伸される。
【００４７】
紡糸速度は、３，５００〜６，５００ｍ／分であることが好ましく、より好ましくは４，０００〜６，５００ｍ／分であり、さらに好ましくは４，５００〜６，５００ｍ／分である。紡糸速度を３，５００〜６，５００ｍ／分とすることにより、高い生産性を有することになり、また繊維の配向結晶化が進み高い強度の長繊維を得ることができる。このため高い強度の繊維で構成される不織布も強力に優れたものとなる。
【００４８】
また、前述したとおり、通常では紡糸速度を上げていくと、紡糸性は悪化して糸条を安定して生産することができないが、本発明では、従来には見出されていない特定の範囲のＭＦＲを有するポリオレフィン系樹脂を用いることにより、意図するポリオレフィン繊維を安定して紡糸することができる。
【００４９】
続いて、得られた長繊維を、移動するネット上に捕集して不織繊維ウェブ化する。本発明においては、高い紡糸速度で延伸するため、エジェクターから出た繊維は、高速の気流で制御された状態でネットに捕集されることとなり、繊維の絡みが少なく均一性の高い不織布を得ることができる。
【００５０】
続いて、得られた不織繊維ウェブを、熱接着により一体化することにより、意図するスパンボンド不織布を得ることができる。
【００５１】
上記の不織繊維ウェブを熱接着により一体化する方法としては、上下一対のロール表面にそれぞれ彫刻（凹凸部）が施された熱エンボスロール、片方のロール表面がフラット（平滑）なロールと他方のロール表面に彫刻（凹凸部）が施されたロールとの組み合わせからなる熱エンボスロール、および上下一対のフラット（平滑）ロールの組み合わせからなる熱カレンダーロールなど各種ロールにより、熱接着する方法が挙げられる。
【００５２】
熱接着時のエンボス接着面積率は、５〜３０％であることが好ましい。接着面積を好ましくは５％以上、より好ましくは１０％以上とすることにより、スパンボンド不織布として実用に供し得る強度を得ることができる。一方、接着面積を好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下とすることにより、特に衛生材料用のスパンボンド不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。
【００５３】
ここでいう接着面積とは、一対の凹凸を有するロールにより熱接着する場合は、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とが重なって不織繊維ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことを言う。また、凹凸を有するロールとフラットロールにより熱接着する場合は、凹凸を有するロールの凸部が不織繊維ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことを言う。
【００５４】
熱エンボスロールに施される彫刻の形状としては、円形、楕円形、正方形、長方形、平行四辺形、ひし形、正六角形および正八角形などを用いることができる。
【００５５】
熱ロールの表面温度は、使用しているポリオレフィン系樹脂の融点に対し−５０〜−１５℃とすることが好ましい態様である。熱ロールの表面温度をポリオレフィン系樹脂の融点に対し好ましくは−５０℃以上、より好ましくは−４５℃以上とすることにより、適度に熱接着させ不織布形態を保持することができる。また、熱ロールの表面温度をポリオレフィン系樹脂の融点に対し好ましくは−１５℃以下、より好ましくは−２０℃以下とすることにより、過度な熱接着を抑制し、特に衛生材料用のスパンボンド不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。
【００５６】
熱接着時の熱エンボスロールの線圧は、５０〜５００Ｎ／ｃｍであることが好ましい。ロールの線圧を好ましくは５０Ｎ／ｃｍ以上、より好ましくは１００Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは１５０Ｎ／ｃｍ以上とすることにより、十分に熱接着させ不織布として実用に供しうる強度を得ることができる。一方、ロールの線圧を好ましくは５００Ｎ／ｃｍ以下、より好ましくは４００Ｎ／ｃｍ以下、さらに好ましくは３００Ｎ／ｃｍ以下とすることにより、特に衛生材料用の不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。
【００５７】
本発明のスパンボンド不織布は、柔軟で極めて高い均一性を有することから、使い捨て紙おむつやナプキンなどの衛生材料用途に好適に利用することができる。衛生材料のなかでも、特に紙おむつのバックシートに好適に利用することができる。
【実施例】
【００５８】
次に、実施例に基づき本発明を具体的に説明する。ただし、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。【００５９】
（１）ポリオレフィン系樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）（ｇ／１０分）：
ポリオレフィン系樹脂のメルトフローレートは、ＡＳＴＭ  Ｄ−１２３８により、荷重が２１６０ｇで、温度が２３０℃の条件で測定した。【００６０】
（２）単繊維繊維径（μｍ）：
エジェクターで牽引し、延伸した後、ネット上に捕集した不織ウェブからランダムに小片サンプル１０個を採取し、マイクロスコープで５００〜１０００倍の表面写真を撮影し、各サンプルから１０本ずつ、計１００本の繊維の幅を測定し、平均値から単繊維繊維径（μｍ）を算出した。【００６１】
（３）紡糸速度（ｍ／分）：
上記の単繊維繊維径と使用する樹脂の固形密度から長さ１０，０００ｍ当たりの質量を単繊維繊度として、小数点以下第二位を四捨五入して算出した。単繊維繊度（ｄｔｅｘ）と、各条件で設定した紡糸口金単孔から吐出される樹脂の吐出量（以下、単孔吐出量と略記する。）（ｇ／分）から、次の式に基づき、紡糸速度を算出した。
・紡糸速度＝（１００００×単孔吐出量）／単繊維繊度。【００６２】
（４）目付（ｇ／ｍ２）：
ＪＩＳ  Ｌ１９１３（２０１０年）６．２「単位面積当たりの質量」に基づき、２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取し、標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。【００６３】
（５）厚みＣＶ値（％）：
圧縮弾性率測定装置（ＩＮＴＥＣ株式会社製、型番ＳＥ−１５）を使用し、測定子サイズが２ｃｍ２で、荷重が７ｃＮの条件で、ＣＤ方向に等間隔で１０点を測定し、それをＭＤ方向の異なる場所で繰り返して計３回行い、合計３０点を測定し、得られた標準偏差（ｍｍ）と平均値（ｍｍ）を用い、下記式によって算出した。
・厚みのＣＶ値＝標準偏差（ｍｍ）／平均値（ｍｍ）×１００。【００６４】
（６）スパンボンド不織布のＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤ（μｍ）：
ＫＥＳ法による標準試験で、スパンボンド不織布の表面粗さＳＭＤを測定した。まず、幅２００ｍｍ×２００ｍｍの試験片をスパンボンド不織布の幅方向等間隔に３枚採取し、カトーテック社製ＫＥＳ−ＦＢ４−ＡＵＴＯ−Ａ自動化表面試験機を用いて、試験片を試料台にセットし、１０ｇｆの荷重をかけた表面粗さ測定用接触子（素材：φ０．５ｍｍピアノ線、接触長さ：５ｍｍ）で試験片の表面を走査して、表面の凹凸形状の平均偏差を測定した。この測定をすべての試験片の縦方向（不織布の長手方向）と横方向（不織布の幅方向）で行い、これらの計６点の平均偏差を平均して小数点以下第二位を四捨五入し、表面粗さＳＭＤ（μｍ）とした。表面粗さＳＭＤはスパンボンド不織布の両面で測定し、表１にはこれらのうち小さい方の値を記載した。【００６５】
（７）スパンボンド不織布のＫＥＳ法による曲げ剛性Ｂ（ｇｆ・ｃｍ２／ｃｍ）：
ＫＥＳ法による標準試験で、スパンボンド不織布の曲げ剛性Ｂ値を測定した。まず、タテ方向（不織布の長手方向）とヨコ方向（不織布の幅方向）で幅２００ｍｍ×２００ｍｍの試験片を各３枚採取し、カトーテック社製ＫＥＳ−ＦＢ２曲げ特性試験機を用いて、１ｃｍの間隔のチャックに試料を把持して、１ｃｍ間隔のチャックに試料を把持して、曲率−２．５〜＋２．５ｃｍ−１の範囲で、０．５０ｃｍ−１の変形速度で純曲げ試験を行い、測定した値を平均し、小数点以下第四位を四捨五入して曲げ剛性Ｂ値を求めた。【００６６】
（８）剛軟度（ｍｍ）：
ＪＩＳ  Ｌ１９１３（２０１０年度版）の（６．７．３項）に準拠して、幅２５ｍｍ×１５０ｍｍの試験片を５枚採取し、４５°の斜面をもつ水平台の上に試験片の短辺をスケール基線に合わせて置く。手動により試験片を斜面の方向に滑らせて、試験片の一端の中央点が斜面と接したとき、他端の位置の移動長さをスケールによって読む。試験片５枚の裏表について測定し、平均値を算出した。【００６７】
（９）単位目付当たりの引張強度(Ｎ／５ｃｍ)／(ｇ／ｍ２)：
ＪＩＳ  Ｌ１９１３（２０１０年）の６．３．１に準じ、サンプルサイズ５ｃｍ×３０ｃｍ、つかみ間隔２０ｃｍ、引張速度１０ｃｍ／分の条件でＭＤとＣＤ方向の各３点の引張試験を行い、サンプルが破断した時の強度を引張強度（Ｎ／５ｃｍ）とし、平均値について小数点以下第二位を四捨五入して算出した。続いて、算出した引張強度（Ｎ／５ｃｍ）を、上記（３）で求めた目付（ｇ／ｍ２）から、次の式より小数点以下第二位を四捨五入して単位目付当たりの引張強度を算出した。
・単位目付当たりの引張強度＝引張強度（Ｎ／５ｃｍ）／目付（ｇ／ｍ２）。【００６８】
（１０）スパンボンド不織布のメルトフローレート（ＭＦＲ）（ｇ／１０分）：
ＪＩＳ  Ｋ７２１０（１９９９年度版）に準じて、荷重２１６０ｇ、温度２３０℃で測定した。【００６９】
（実施例１）
メルトフローレート（ＭＦＲ）が１７０ｇ／１０分のポリプロピレン樹脂を押出機で溶融し、紡糸温度が２３５℃で、孔径φが０．３０ｍｍの矩形口金から、単孔吐出量が０．３２ｇ／分で紡出した糸条を、冷却固化した後、矩形エジェクターでエジェクターの圧力を０．３５ＭＰａとした圧縮エアによって、牽引し延伸し、移動するネット上に捕集してポリプロピレン長繊維からなる不織繊維ウェブを得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は９．８μｍであり、これから換算した紡糸速度は４，６３２ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。
引き続き、得られた不織繊維ウェブを、上ロールに金属製で水玉柄の彫刻がなされた接着面積率１６％のエンボスロールを用い、下ロールに金属製フラットロールで構成される上下一対の熱エンボスロールを用いて、線圧が３０Ｎ／ｃｍで、熱接着温度が１３０℃の温度で熱接着し、目付が１８ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。【００７０】
（実施例２）
ポリプロピレン樹脂のＭＦＲを３００ｇ／１０分にしたこと以外は、実施例１と同じ方法により、ポリプロピレン長繊維からなるスパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は９．２μｍであり、これから換算した紡糸速度は５，３４２ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。【００７１】
（実施例３）
ポリプロピレン樹脂のＭＦＲを８００ｇ／１０分にしたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は８．４μｍであり、これから換算した紡糸速度は６，４２２ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。【００７２】
（実施例４）
単孔吐出量を０．７５ｇ／分としたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は１４．４μｍであり、これから換算した紡糸速度は５，０６４ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。【００７３】
（実施例５）
単孔吐出量を０．５６ｇ／分とした以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は１２．４μｍであり、これから換算した紡糸速度は５，１１１ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。【００７４】
（実施例６）
ポリプロピレン樹脂に脂肪酸アミド化合物として、エチレンビスステアリン酸アミドを１．０質量％添加したこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径が９．９μｍであり、これから換算した紡糸速度は４，６１１ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。【００７５】
（比較例１）
ポリプロピレン樹脂のＭＦＲを３５ｇ／１０分にしたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布の製造を試みたが、紡糸開始直後から糸切れが多発したため、製造を中止した。【００７６】
（比較例２）
ポリプロピレン樹脂のＭＦＲを６０ｇ／１０分、エジェクター圧力を０．２５ＭＰａにしたこと以外は実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は１０．４μｍであり、これから換算した紡糸速度は４，１２０ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが１０回と不良であった。得られたスパンボンド不織布について評価した。結果を表１に示す。【００７７】
（比較例３）
ポリプロピレン樹脂のＭＦＲを３５ｇ／１０分にし、単孔吐出量を０．５６ｇ／分とし、そしてエジェクター圧力を０．２０ＭＰaとしたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は１６．１μｍであり、これから換算した紡糸速度は３，０４３ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。【００７８】
（比較例４）
ポリプロピレン樹脂のＭＦＲを３５ｇ／１０分にし、単孔吐出量を０．２１ｇ／分とし、そしてエジェクター圧力を０．２０ＭＰaとしたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られたポリプロピレン長繊維の特性は、単繊維繊維径は９．９μｍであり、これから換算した紡糸速度は３，０２１ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、評価した。結果を表１に示す。【００７９】
【表１】
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【００８０】
実施例１〜６は、高い紡糸速度でも紡糸性が良好であり、高い生産性と安定性を有する結果であった。また、実施例１〜６は、高い紡糸速度で細径化を達成しているため、厚みＣＶ値が小さく、均一性と機械強度に優れ、柔軟性については、特にエチレンビスステアリン酸アミドを添加した実施例６が特に優れていた。【００８１】
一方、比較例１と２で示すように、比較的ＭＦＲの小さいポリプロピレン樹脂を用いた場合は、高い紡糸速度では糸切れが発生し、安定して生産できないという問題が発生した。また、比較例３に示すように、太い単繊維繊維径では均一性が劣位であった。さらに吐出量を少なくし、低い紡糸速度で細径とした比較例４では、紡糸性は良好であったものの、生産性が低く、また低い紡糸速度のため、ネット上へ着地するまでに繊維同士のもつれが発生し均一性が劣る結果であった。【００８２】
本発明を特定の態様を用いて詳細に説明したが、本発明の意図と範囲を離れることなく様々な変更及び変形が可能であることは、当業者にとって明らかである。なお本出願は、２０１７年１月２７日付で出願された日本特許出願（特願２０１７−０１２８７１）に基づいており、その全体が引用により援用される。
【国際調査報告】
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