(57)【要約】  回転体は、本体部２１と、本体部２１の背面２１ｂに設けられる被溶接面２３と、本体部２１のうち被溶接面２３より径方向内側に設けられ、被溶接面２３より窪んだ窪み部２４と、本体部２１のうち窪み部２４より径方向内側に設けられ、窪み部２４の底面２４ａより突出する補強部２５とを有するインペラと、被溶接面２３に溶接される溶接面２７と、溶接面２７より径方向内側に設けられ、溶接面２７よりインペラ側に向けて突出して窪み部２４に挿入される突出部２８とを有し、突出部２８より径方向内側に補強部２５の先端が挿入されるシャフト８と、を備える。
2017203917.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
本体部と、前記本体部の背面に設けられる被溶接面と、前記本体部のうち前記被溶接面より径方向内側に設けられ、前記被溶接面より窪んだ窪み部と、前記本体部のうち前記窪み部より径方向内側に設けられ、前記窪み部の底面より突出する補強部とを有するインペラと、
前記被溶接面に溶接される溶接面と、前記溶接面より径方向内側に設けられ、前記溶接面より前記インペラ側に向けて突出して前記窪み部に挿入される突出部とを有し、前記突出部より径方向内側に前記補強部の先端が挿入されるシャフトと、
を備える回転体。
【請求項２】
前記被溶接面は、前記本体部のうち、最も径方向外側に位置する最外周部より突出している請求項１に記載の回転体。
【請求項３】
前記窪み部および前記突出部は、環状に形成される請求項１または２に記載の回転体。
【請求項４】
前記補強部は、前記被溶接面以上の突出高さである請求項１から３のいずれか１項に記載の回転体。
【請求項５】
前記突出部は、前記溶接面に連続して形成され、径方向外側の面が前記窪み部の内壁面に当接する請求項１から４のいずれか１項に記載の回転体。
【請求項６】
前記請求項１から５のいずれか１項に記載の回転体を備える過給機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、シャフトとインペラを備える回転体、および、過給機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、シャフトが、ベアリングハウジングに回転自在に軸支された過給機が知られている。シャフトの一端には、タービンインペラが設けられる。シャフトの他端には、コンプレッサインペラが設けられる。こうした過給機をエンジンに接続する。エンジンから排出される排気ガスによってタービンインペラが回転する。タービンインペラの回転によって、シャフトを介してコンプレッサインペラが回転する。こうして、過給機は、コンプレッサインペラの回転に伴い空気を圧縮してエンジンに送出する。【０００３】
特許文献１には、インペラとシャフトの溶接構造が記載されている。具体的には、インペラの背面に設けられた窪み部に、シャフトの先端に形成された挿入部が挿入されている。また、シャフトのうち、挿入部の基端側では、窪み部より径方向外側に突出する部位に溶接面が形成されている。このシャフトの溶接面が、インペラの背面と軸方向に当接する。溶接面は、電子ビームで溶接される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１３−１９４５２８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、インペラはシャフトより外径が大きい。インペラに作用する遠心力は、シャフトに作用する遠心力よりも大きくなる。そのため、溶接部分での遠心力に伴うインペラとシャフトとの変位差が大きくなると、応力が集中する傾向となる。例えば、特許文献１の構成では、シャフトの挿入部に、軸方向に窪んだ空間が形成されており、シャフトの溶接部分の剛性が下げられる。インペラの変位にシャフトが追従し易くなり、インペラとシャフトとの変位差の増大が抑制される。しかし、今後、シャフトの回転数の高速化などの要求に応じるためには、シャフトとインペラの溶接部分への応力集中のさらなる緩和が必要となる。【０００６】
本開示の目的は、シャフトとインペラの溶接部分の応力集中を緩和することが可能な回転体、および、過給機を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するために、本開示の一態様に係る回転体は、本体部と、本体部の背面に設けられる被溶接面と、本体部のうち被溶接面より径方向内側に設けられ、被溶接面より窪んだ窪み部と、本体部のうち窪み部より径方向内側に設けられ、窪み部の底面より突出する補強部とを有するインペラと、被溶接面に溶接される溶接面と、溶接面より径方向内側に設けられ、溶接面よりインペラ側に向けて突出して窪み部に挿入される突出部とを有し、突出部より径方向内側に補強部の先端が挿入されるシャフトと、を備える。【０００８】
被溶接面は、本体部のうち、最も径方向外側に位置する最外周部より突出してもよい。【０００９】
窪み部および突出部は、環状に形成されてもよい。【００１０】
補強部は、被溶接面以上の突出高さであってもよい。【００１１】
突出部は、溶接面に連続して形成され、径方向外側の面が窪み部の内壁面に当接してもよい。【００１２】
上記課題を解決するために、本開示の一態様に係る過給機は、上記回転体を備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本開示によれば、シャフトとインペラの溶接部分の応力集中を緩和することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】過給機の概略断面図である。
【図２】タービン軸を説明するための説明図である。
【図３】図３（ａ）は、図３（ｂ）におけるシャフトのＩＩＩａ矢視図である。図３（ｂ）は、図２の破線ＩＩＩｂ部分におけるシャフトの中心軸を含む断面構造の抽出図である。
【図４】図３（ｂ）の破線部分を拡大した抽出図である。
【図５】図５（ａ）は、図５（ｂ）におけるシャフトのＶａ矢視図である。図５（ｂ）は、第１変形例における図３（ｂ）に対応する部位の断面である。
【図６】図６（ａ）は、図６（ｂ）におけるシャフトのＶＩａ矢視図である。図６（ｂ）は、第２変形例における図３（ｂ）に対応する部位の断面である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下に添付図面を参照しながら、本開示の実施形態について詳細に説明する。かかる実施形態に示す寸法、材料、その他具体的な数値等は、理解を容易とするための例示にすぎず、特に断る場合を除き、本開示を限定するものではない。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。また本開示に直接関係のない要素は図示を省略する。
【００１６】
図１は、過給機Ｃの概略断面図である。以下では、図１に示す矢印Ｌ方向を過給機Ｃの左側として説明する。図１に示す矢印Ｒ方向を過給機Ｃの右側として説明する。図１に示すように、過給機Ｃは、過給機本体１を備える。過給機本体１は、ベアリングハウジング２を備える。ベアリングハウジング２の左側の一端面には、締結ボルト３によってタービンハウジング４が取り付けられる。ベアリングハウジング２の右側の一端面には、締結ボルト５によってコンプレッサハウジング６が取り付けられる。
【００１７】
ベアリングハウジング２には、軸受孔２ａが形成されている。軸受孔２ａは、過給機Ｃの左右方向に貫通する。軸受孔２ａにはラジアル軸受７（本実施形態では一例として、フルフローティング軸受を図１に示す）が設けられる。ラジアル軸受７によって、シャフト８が回転自在に軸支されている。シャフト８の左端部にはタービンインペラ９（インペラ）が設けられる。タービンインペラ９がタービンハウジング４内に回転自在に収容されている。また、シャフト８の右端部にはコンプレッサインペラ１０が設けられる。コンプレッサインペラ１０がコンプレッサハウジング６内に回転自在に収容されている。
【００１８】
コンプレッサハウジング６には、吸気口１１が形成されている。吸気口１１は、過給機Ｃの右側に開口する。吸気口１１は、不図示のエアクリーナに接続される。また、締結ボルト５によってベアリングハウジング２とコンプレッサハウジング６が連結された状態では、ディフューザ流路１２が形成される。ディフューザ流路１２は、ベアリングハウジング２とコンプレッサハウジング６の対向面によって形成される。ディフューザ流路１２は、空気を昇圧する。ディフューザ流路１２は、シャフト８の径方向内側から外側に向けて環状に形成されている。ディフューザ流路１２は、シャフト８の径方向内側において、コンプレッサインペラ１０を介して吸気口１１に連通している。
【００１９】
また、コンプレッサハウジング６には、コンプレッサスクロール流路１３が設けられている。コンプレッサスクロール流路１３は環状である。コンプレッサスクロール流路１３は、ディフューザ流路１２よりもシャフト８の径方向外側に位置する。コンプレッサスクロール流路１３は、不図示のエンジンの吸気口と連通する。コンプレッサスクロール流路１３は、ディフューザ流路１２にも連通している。したがって、コンプレッサインペラ１０が回転すると、吸気口１１からコンプレッサハウジング６内に空気が吸気される。吸気された空気は、コンプレッサインペラ１０の翼間を流通する過程において遠心力の作用により増速される。増速された空気は、ディフューザ流路１２およびコンプレッサスクロール流路１３で昇圧されてエンジンの吸気口に導かれる。
【００２０】
タービンハウジング４には、吐出口１４が形成されている。吐出口１４は、過給機Ｃの左側に開口する。吐出口１４は、不図示の排気ガス浄化装置に接続される。また、タービンハウジング４には、流路１５と、タービンスクロール流路１６とが設けられている。タービンスクロール流路１６は環状である。タービンスクロール流路１６は、流路１５よりもタービンインペラ９の径方向外側に位置する。タービンスクロール流路１６は、不図示のガス流入口と連通する。ガス流入口は、不図示のエンジンの排気マニホールドから排出される排気ガスが導かれる。タービンスクロール流路１６は、流路１５にも連通している。したがって、ガス流入口からタービンスクロール流路１６に導かれた排気ガスは、流路１５およびタービンインペラ９の翼間（後述する複数の羽根２２の間）を介して吐出口１４に導かれる。吐出口１４に導かれる空気は、その流通過程においてタービンインペラ９を回転させる。
【００２１】
そして、上記のタービンインペラ９の回転力は、シャフト８を介してコンプレッサインペラ１０に伝達される。上記の通り、空気は、コンプレッサインペラ１０の回転力によって、昇圧されてエンジンの吸気口に導かれる。
【００２２】
図２は、タービン軸２０（回転体）を説明するための説明図である。図２に示すように、タービン軸２０は、シャフト８と、例えばラジアル式のタービンインペラ９とで構成される。タービンインペラ９の本体部２１（ハブ部）は、タービン軸２０の回転軸方向（以下、単に回転軸方向と称す）に、図２中、左側（一方側）から右側（他方側）に向かって拡径する。
【００２３】
そして、本体部２１は、回転軸方向の一方側に外周面２１ａを臨ませている。本体部２１は、回転軸方向の他方側に背面２１ｂを臨ませている。外周面２１ａおよび背面２１ｂは、回転軸方向に見たときの外形が例えば円形である。本体部２１の外周面２１ａは、回転軸方向の他方側に向かって徐々に外径が大きくなっている。
【００２４】
外周面２１ａには、複数の羽根２２が設けられている。複数の羽根２２は、外周面２１ａの周方向に離隔している。複数の羽根２２は、外周面２１ａから径方向に突出している。
【００２５】
また、本体部２１の背面２１ｂは、径方向内側が回転軸方向に突出している。背面２１ｂの径方向内側の部位は、タービンインペラ９（羽根２２）が軸方向に延在する位置よりもシャフト８側（コンプレッサインペラ１０側、図２中、右側）に突出している。例えば、ラジアル式タービンインペラの場合、図２に示すように、タービンインペラ９のうち、最も径方向外側に位置する最外周部２１ｃ（本体部２１の外径が最も大きくなる部分）よりも、右側に突出している。
【００２６】
そして、本体部２１の背面２１ｂのうち、この突出部分にシャフト８が溶接されている。このように、シャフト８は、タービンインペラ９の本体部２１の背面２１ｂに接合される。
【００２７】
図３（ａ）は、図３（ｂ）におけるシャフト８のＩＩＩａ矢視図である。図３（ｂ）は、図２の破線ＩＩＩｂ部分におけるシャフト８の中心軸を含む断面構造の抽出図である。
【００２８】
図３（ｂ）に示すように、タービンインペラ９の本体部２１における背面２１ｂには、被溶接面２３が形成されている。被溶接面２３は環状である。被溶接面２３は、シャフト８に溶接される。被溶接面２３は、上記の本体部２１の最外周部２１ｃ（図２参照）よりも、回転軸方向に（図２、図３（ｂ）中、右側に）突出している。
【００２９】
本体部２１の外径が最も大きくなる部分（図２に示すラジアル式タービンインペラの一例では最外周部２１ｃと概ね同じ位置）の径方向内側には、径方向外側まで本体部２１や羽根２２が延在している。運転時（タービン軸２０の回転時）に作用する遠心力が大きくなる。そのため、シャフト８とタービンインペラ９との溶接部分の位置を、本体部２１の最大径部分（最大外周部２１ｃ）から回転軸方向（コンプレッサインペラ１０側）にずらしている。この場合、タービンインペラ９の溶接部分の遠心力による変位が抑えられる。このことによって応力集中を緩和することが可能となる。
【００３０】
また、被溶接面２３の径方向内側には、窪み部２４および補強部２５が設けられている。窪み部２４は、被溶接面２３より回転軸方向に窪んでいる。窪み部２４は、被溶接面２３と同様、環状に形成される。
【００３１】
補強部２５は、本体部２１のうち、窪み部２４より径方向内側の部位である。補強部２５は、窪み部２４の底面２４ａよりも軸方向に突出する。補強部２５の先端面２５ａ（先端）は、被溶接面２３と回転軸方向の位置が等しい。
【００３２】
この場合、例えば、タービンインペラ９の背面２１ｂのうち、回転軸方向に突出した部位の先端面２６に、環状の溝（窪み部２４）を形成することで、被溶接面２３と補強部２５を容易に形成することができる。
【００３３】
一方、シャフト８には、溶接面２７が設けられている。溶接面２７は、タービンインペラ９の被溶接面２３と回転軸方向に対向する。溶接面２７は、図３（ａ）に示すように、被溶接面２３と同様、環状に形成されている。
【００３４】
シャフト８の溶接面２７には、突出部２８が設けられている。突出部２８は、回転軸方向に突出する。突出部２８は、溶接面２７の径方向内側に連続して形成されている。突出部２８は、溶接面２７よりタービンインペラ９に向けて回転軸方向に突出している。
【００３５】
突出部２８は、図３（ａ）にクロスハッチングで示すように、タービンインペラ９の窪み部２４と同様、環状に形成されている。突出部２８の径方向内側には、空間２９が形成されている。空間２９は、突出部２８の先端面２８ｃより回転軸方向に窪んだ部位に形成される。ここでは、空間２９は、シャフト８のうち、例えば溶接面２７より回転軸方向に窪んだ穴で構成される。
【００３６】
そして、突出部２８は、タービンインペラ９の窪み部２４に挿入される。補強部２５の先端面２５ａは、空間２９に挿入されている。また、突出部２８の外周面２８ａ（径方向外側の面）は、窪み部２４のうち、径方向外側の内壁面２４ｂに嵌合している。一方、突出部２８の内周面２８ｂは、タービンインペラ９の補強部２５の外周面２５ｂに対して、径方向に僅かに離隔している。
【００３７】
このように、突出部２８の外周面２８ａと窪み部２４の内壁面２４ｂとが嵌合する。こうして、シャフト８とタービンインペラ９それぞれの中心軸が同軸になるように、位置決めがなされる。
【００３８】
また、突出部２８の突出高さ（突出部２８の先端面２８ｃと、溶接面２７との距離）は、窪み部２４の深さ（窪み部２４の底面２４ａと被溶接面２３との距離）よりも短い。そのため、突出部２８を窪み部２４に挿入すると、突出部２８の先端面２８ｃが窪み部２４の底面２４ａから離隔した状態で、溶接面２７と被溶接面２３が当接する。
【００３９】
このように、シャフト８の溶接面２７とタービンインペラ９の被溶接面２３によって、シャフト８とタービンインペラ９の回転軸方向の位置決めがなされる。
【００４０】
溶接面２７および被溶接面２３は、外周側が露出している。溶接面２７および被溶接面２３に対して、外周側から周方向に亘って電子ビームやレーザ光が照射される。こうして、溶接面２７および被溶接面２３が溶接されている。
【００４１】
図４は、図３（ｂ）の破線部分を拡大した抽出図である。図４中、シャフト８の溶接面２７とタービンインペラ９の被溶接面２３との溶接部分は、クロスハッチングで示される。タービン軸２０の回転時、溶接部分でのタービンインペラ９の本体部２１に作用する遠心応力による変位量（図４に白抜き矢印ａで示す）は、シャフト８に作用する遠心応力による変位量（図４に白抜き矢印ｂで示す）よりも大きい。ここで、例えば、タービンインペラ９の材質は、インコネル材などのＮｉ基超合金、シャフト８の材質は、クロムモリブデン鋼などの高強度炭素鋼などが考えられる。
【００４２】
そのため、タービンインペラ９の本体部に作用する遠心力によって、シャフト８の突出部２８の外周面２８ａより、タービンインペラ９の窪み部２４の内壁面２４ｂの方が、図４中、上側に変位する変位量が大きくなる。図４に示すように、突出部２８の外周面２８ａと窪み部２４の内壁面２４ｂとが、径方向に離隔する方向に力が働く。溶接部分のうち、突出部２８の外周面２８ａ、および、窪み部２４の内壁面２４ｂの近傍（図４中、破線の丸で示す）に、応力が集中する。
【００４３】
ここで、例えば、タービンインペラ９の本体部２１に挿入するシャフト８の挿入部位を円柱形状とする。この場合、シャフト８の挿入部位の剛性が高くなる。突出部２８の外周面２８ａに対応する部位が、シャフト８に作用する遠心力によって、図４中、上側（径方向）へ変位する変位量が小さくなる。本実施形態では、図３に示すように、シャフト８の挿入部位を環状の突出部２８とする。こうして、シャフト８の挿入部位の剛性が低くなっている。
【００４４】
また、本実施形態では、空間２９に補強部２５を挿入することで、タービンインペラ９の本体部２１の剛性が高くなっている。このため、窪み部２４の内壁面２４ｂにおける、タービンインペラ９に作用する遠心力による、図４中、上側（径方向）への変位量を小さくすることができる。このことから、突出部２８と窪み部２４の変位差が抑制される。応力集中を緩和することが可能となる。
【００４５】
図５（ａ）は、図５（ｂ）におけるシャフト８のＶａ矢視図である。図５（ｂ）は、第１変形例における図３（ｂ）に対応する部位の断面である。
【００４６】
上述した実施形態では、補強部２５の先端面２５ａは、被溶接面２３と大凡面一となっている場合について説明した。第１変形例においては、図５（ｂ）に示すように、補強部３５の先端面３５ａ（先端）は、被溶接面３３よりも、図５（ｂ）中、右側（空間２９側）に突出している。
【００４７】
この場合、補強部３５を被溶接面３３よりも突出させることで、タービンインペラ９の本体部３１の剛性をさらに高めることができる。そのため、突出部２８と窪み部２４の変位差が抑制される。応力集中をさらに緩和することが可能となる。
【００４８】
図６（ａ）は、図６（ｂ）におけるシャフト８のＶＩａ矢視図である。図６（ｂ）は、第２変形例における図３（ｂ）に対応する部位の断面である。
【００４９】
上述した実施形態および第１変形例では、窪み部２４および突出部２８は、環状に形成される場合について説明した。第２変形例においては、図６（ａ）に示すように、突出部４８は、回転軸方向から見たときに大凡矩形形状となっている。突出部４８は、シャフト８の中心軸Ｏを挟んで、一例として軸対象に２つ設けられている。
【００５０】
また、タービンインペラ９の窪み部４４は、突出部４８と同様、回転軸方向から見たときに大凡矩形形状となっている。窪み部４４は、タービンインペラ９の回転軸中心を挟んで、突出部４８と対向する位置に２つ設けられている。２つの突出部４８が２つの窪み部４４にそれぞれ挿入されている。
【００５１】
また、補強部４５は、タービンインペラ９の本体部４１のうち、２つの窪み部４４の間に形成される。補強部４５の先端面４５ａ（先端）は、被溶接面２３より、図６（ｂ）中、左側に位置する（回転軸方向の突出高さが低い）。
【００５２】
また、シャフト８の溶接面４７は、基端面４８ａのうち、外周側に形成される。基端面４８ａは、シャフト８のうち、突出部４８が起立する基端面である。突出部４８は、溶接面４７の径方向内側に連続して形成される。突出部４８のうち、径方向外側の面４８ｂが、窪み部４４の内壁面４４ａに嵌合する。
【００５３】
空間４９は、図６（ｂ）に示すように、基端面４８ａのうち、２つの突出部４８の間を含んで形成されている。補強部４５の先端面４５ａは、シャフト８の基端面４８ａから回転軸方向に離隔している。例えば、溶接面４７の径方向内側（図６（ａ）中、点線の内側）の領域のうち、２つの突出部４８に対向する部分を除いた領域であれば、補強部４５の形状を任意に設定してもよい。例えば、２つの突出部４８の間に矩形形状の補強部４５を設けることができる。
【００５４】
このように、突出部４８および窪み部４４は、矩形形状に形成しても、上述した実施形態および第１変形例と同様、突出部４８と窪み部４４の変位差が抑制される。応力集中を緩和することが可能となる。
【００５５】
以上、添付図面を参照しながら実施形態について説明したが、本開示は上記の実施形態に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本開示の技術的範囲に属するものと了解される。
【００５６】
例えば、上述した実施形態および変形例では、被溶接面２３、３３は、最外周部２１ｃより、回転軸方向に突出している場合について説明した。ただし、被溶接面２３、３３は、最外周部２１ｃと、回転軸方向の位置が重なってもよい。
【００５７】
また、上述した実施形態および第１変形例では、窪み部２４および突出部２８は、環状に形成される場合について説明した。窪み部２４および突出部２８を環状に形成すると、窪み部２４および突出部２８によって、シャフト８とタービンインペラ９それぞれの中心軸が同軸になるように、位置決めが容易となる。そのため、シャフト８やタービンインペラ９を保持する装置側で同様の位置決めをする場合に比べ、作業性を向上することが可能となる。ただし、第２変形例のように、窪み部４４および突出部４８が、環状ではない形状であってもよい。
【００５８】
また、上述した実施形態および第１変形例では、補強部２５、３５が、被溶接面２３、３３以上の突出高さである場合について説明した。補強部２５、３５が、被溶接面２３、３３以上の突出高さとなるように形成すると、タービンインペラ９の本体部２１、３１の剛性が高まる。突出部２８と窪み部２４の変位差を抑制し、応力集中をさらに緩和することが可能となる。ただし、補強部２５、３５は、被溶接面２３、３３よりも突出高さが低くてもよい。
【００５９】
また、上述した実施形態および変形例では、突出部２８、４８は、溶接面２７、４７に連続して形成される場合について説明した。また、突出部２８の外周面２８ａ、および、突出部４８の径方向外側の面４８ｂが、窪み部２４の内壁面２４ｂ、および、窪み部４４の内壁面４４ａに嵌合する場合について説明した。すなわち、突出部２８の外周面２８ａ、および、突出部４８の径方向外側の面４８ｂによって、シャフト８とタービンインペラ９それぞれの中心軸が同軸になるように、位置決めがなされる場合について説明した。ただし、これに限られない。例えば、突出部２８の内周面２８ｂ、および、突出部４８の径方向内側の面によって、シャフト８とタービンインペラ９それぞれの中心軸が同軸になるように、位置決めがなされてもよい。また、突出部２８、および、突出部４８の嵌合関係は、すきまばめ、しまりばめ、中間ばめのいずれの関係であってもよい。
【００６０】
突出部２８の外周面２８ａ、および、突出部４８の径方向外側の面４８ｂによって位置決めがなされる構成とすると、突出部２８、４８と窪み部２４、４４との隙間Ｓ（図４参照）を狭く（または、０（ゼロ）に）することができる。その結果、溶接時に溶融金属が隙間Ｓに入り込み難くなる。溶接品質を向上することが可能となる。
【００６１】
また、上述した実施形態では、タービンインペラ９はラジアル式の場合について説明した。ただし、タービンインペラ９は、斜流式、または、軸流式であってもよい。
【００６２】
また、上述した実施形態では、タービンインペラ９の外周面２１ａおよび背面２１ｂは、軸方向に見たときの外径が円形である場合について説明した。ただしタービンインペラ９の形状は、これに限られない。例えば、背面２１は、円形（フルディスク）ではなくてもよい。背面２１ｂのうち、複数の羽根２２の間に切欠き（スキャロップ）を設けてもよい。
【００６３】
また、上述した実施形態および変形例では、回転体として過給機Ｃに設けられるタービン軸２０を例に挙げて説明した。ただし、少なくともシャフトとインペラを備える回転体であればよい。回転体は、例えば、ガスタービンや汎用圧縮機など他のタービンやコンプレッサに設けられてもよい。
【産業上の利用可能性】
【００６４】
本開示は、シャフトとインペラを備える回転体、および、過給機に利用することができる。
【符号の説明】
【００６５】
Ｃ  過給機
８  シャフト
９  タービンインペラ（インペラ）
２１  本体部
２１ｂ  背面
２１ｃ  最外周部
２２  羽根
２３  被溶接面
２４  窪み部
２４ａ  底面
２４ｂ  内壁面
２５  補強部
２５ａ  先端面（先端）
２７  溶接面
２８  突出部
２８ａ  外周面（径方向外側の面）
３１  本体部
３３  被溶接面
３５  補強部
３５ａ  先端面（先端）
４１  本体部
４４  窪み部
４４ａ  内壁面
４５  補強部
４５ａ  先端面（先端）
４７  溶接面
４８  突出部
４８ｂ  径方向外側の面
【図１】
2017203917.tif 000003
【図２】
2017203917.tif 000004
【図３】
2017203917.tif 000005
【図４】
2017203917.tif 000006
【図５】
2017203917.tif 000007
【図６】
2017203917.tif 000008
【国際調査報告】
2017203917.tif 000009
2017203917.tif 000010
2017203917.tif 000011
2017203917.tif 000012