(57)【要約】  観察光学系１０は、対物光学系ＬＯと、対物光学系ＬＯの内部及び対物光学系ＬＯの直後のいずれか一方に設けられて、倒立像を正立像に反転させる反転光学系ＰＲと、最も瞳ＥＰ側に配置され正立像を観察するための接眼光学系ＬＥと、を備え、以下の条件式  １．６＜ｆ×Ｎ／Ｌ＜２．５    …    （１）、及び  ｜Ｄ／Ｈ｜＜３    …    （２）  を満足する。ここで、値ｆは対物光学系ＬＯの焦点距離であり、値Ｎは反転光学系ＰＲのｄ線における屈折率であり、値Ｌは反転光学系ＰＲの光路長であり、値Ｄは反転光学系ＰＲの物体側の入射光線における光軸ＡＸからの最大高さであり、値Ｈは射出瞳半径である。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
対物光学系と、
前記対物光学系の内部及び前記対物光学系の直後のいずれか一方に設けられて、倒立像を正立像に反転させる反転光学系と
最も瞳側に配置され前記正立像を観察するための接眼光学系と、
を備え、
以下の条件式を満足する、観察光学系。
１．６＜ｆ×Ｎ／Ｌ＜２．５    …    （１）
｜Ｄ／Ｈ｜＜３    …    （２）
ここで、
ｆ：前記対物光学系の焦点距離
Ｎ：前記反転光学系のｄ線における屈折率
Ｌ：前記反転光学系の光路長
Ｄ：前記反転光学系の物体側の入射光線における光軸からの最大高さ
Ｈ：射出瞳半径
【請求項２】
接眼光学系は、前記瞳側から順に、正レンズ、正レンズ、及び負レンズを含む、請求項１に記載の観察光学系。
【請求項３】
以下の条件式を満足する、請求項１及び２のいずれか一項に記載の観察光学系。
１．６４＜Ｎｄ＜１．８５    …    （３）
２０＜νｄ＜３４    …    （４）
ここで、
Ｎｄ：前記反転光学系に使用される硝材のｄ線に対する屈折率
νｄ：前記反転光学系のアッベ数
【請求項４】
前記接眼光学系において、最も瞳側のレンズは非球面を有する、請求項１から３までのいずれか一項に記載の観察光学系。
【請求項５】
以下の条件式を満足する、請求項１から４までのいずれか一項に記載の観察光学系。
４＜ｆ／ｆＲ＜７．５    …    （５）
ここで、
ｆ：前記対物光学系の焦点距離
ｆＲ：前記接眼光学系の焦点距離
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば医療用ルーペ、作業用ルーペ等に使用可能な観察光学系に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来よりケプラー式と呼ばれる観察光学系、すなわち対物光学系と反転光学系とを介して物体像を正立像として１次結像させ、その像を接眼光学系にて観察可能にするものが、一般的に実用化されている（例えば、特許文献１参照）。【０００３】
しかしながら、特許文献１の観察光学系は、レンズ数が比較的少ないものの、見かけの視野を広くとるために小型化や軽量化を犠牲にしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平９−２１８３５８号公報
【発明の概要】
【０００５】
本発明は、上記背景技術に鑑みてなされたものであり、小型で軽量な観察光学系を提供することを目的とする。
【０００６】
上記した目的をのうち少なくとも一つを実現するために、本発明の一側面を反映した観察光学系は、対物光学系と、対物光学系の内部及び対物光学系の直後のいずれか一方に設けられて、倒立像を正立像に反転させる反転光学系と、最も瞳側に配置され正立像を観察するための接眼光学系と、を備え、以下の条件式を満足する。
１．６＜ｆ×Ｎ／Ｌ＜２．５    …    （１）
｜Ｄ／Ｈ｜＜３    …    （２）
ここで、値ｆは対物光学系の焦点距離であり、値Ｎは反転光学系のｄ線における屈折率であり、値Ｌは反転光学系の光路長であり、値Ｄは反転光学系の物体側の入射光線における光軸からの最大高さであり、値Ｈは射出瞳半径である。これらの値ｆ、Ｌ、Ｄ、Ｈの単位はｍｍである。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】図１Ａは、本発明に係る一実施形態及び実施例１の観察光学系等を説明する断面図であり、図１Ｂ〜１Ｄは、実施例１の観察光学系の収差図である。
【図２】図２Ａは、実施例２の観察光学系等を示す断面図であり、図２Ｂ〜２Ｄは、実施例２の観察光学系の収差図である。
【図３】図３Ａは、実施例３の観察光学系等を示す断面図であり、図３Ｂ〜３Ｄは、実施例３の観察光学系の収差図である。
【図４】図４Ａは、実施例４の観察光学系等を示す断面図であり、図４Ｂ〜４Ｄは、実施例４の観察光学系の収差図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
以下、図１Ａを参照して、本発明の一実施形態である観察光学系１０について説明する。なお、図１Ａで例示した観察光学系１０は、後述する実施例１の観察光学系１０Ａと同一の構成となっている。
【０００９】
図１Ａに示すように、観察光学系１０は、実像式の単焦点光学系であって、物体側から順に、対物光学系ＬＯと、反転光学系ＰＲと、接眼光学系ＬＥとを備える。観察光学系１０は、不図示の鏡筒等に固定されており、医療用ルーペ、作業用ルーペ等に用いられる。観察光学系１０がルーペに応用される場合、両手での作業が可能なように眼鏡型や頭部装着型のものとすることができる。
【００１０】
観察光学系１０のうち、対物光学系ＬＯは、光束を集光して実像をつくるものである。図１Ａの例では、対物光学系ＬＯは、物体側から順に、負のパワーを有する第１ＡレンズＬ１Ａと、正のパワーを有する第２ＡレンズＬ２Ａとで構成される。対物光学系ＬＯにおいて、第１ＡレンズＬ１Ａと第２ＡレンズＬ２Ａとは接合されており、これらは接合レンズＣＳとなっている。これにより、倍率色収差を良好に補正することができる。接合レンズＣＳは、全体として正のパワーを有している。第１Ａ及び第２ＡレンズＬ１Ａ，Ｌ２Ａは、球面レンズであり、例えばガラスで形成されている。
【００１１】
反転光学系ＰＲは、対物光学系ＬＯで形成される倒立像を正立させるものである。反転光学系ＰＲとしては、例えばプリズム等が用いられる。図１Ａの例では、反転光学系ＰＲは、２つのガラスプリズムで構成されており、展開された状態で示されている。反転光学系ＰＲは、対物光学系ＬＯの直後、つまり接合レンズＣＳの瞳ＥＰ側に配置されている。
【００１２】
なお、対物光学系ＬＯは、３枚以上のレンズで構成されてもよい（図２（Ａ）等参照）。対物光学系ＬＯが３枚以上のレンズで構成される場合において、反転光学系ＰＲは、対物光学系ＬＯの内部、つまり対物光学系ＬＯを構成するレンズ間に配置されていてもよい。
【００１３】
接眼光学系ＬＥは、反転光学系ＰＲで形成される正立像が瞳ＥＰによって人の眼に観察されるようにするものである。接眼光学系ＬＥは、物体側から見て中間像以降に配置される。接眼光学系ＬＥは、瞳ＥＰ側から順に、正レンズ、正レンズ、及び負レンズを含む構成となっている。図１Ａの例では、接眼光学系ＬＥは、４枚のレンズで構成されており、具体的には、瞳ＥＰ側から順に、正のパワーを有する第１ＢレンズＬ１Ｂと、正のパワーを有する第２ＢレンズＬ２Ｂと、負のパワーを有する第３ＢレンズＬ３Ｂと、正のパワーを有する第４ＢレンズＬ４Ｂとで構成される。このようなレンズ構成により、物体側の負レンズ（具体的には、第３ＢレンズＬ３Ｂ）の発散作用によって接眼光学系ＬＥ内部の光線高を高くして長いアイレリーフを確保する作用を持たせ、瞳ＥＰ側の２枚の正レンズ（具体的には、第１ＢレンズＬ１Ｂ及び第２ＢレンズＬ２Ｂ）によって像面湾曲とコマ収差とを良好に補正することができる。なお、接眼光学系ＬＥにおいて、最も瞳ＥＰ側のレンズ（具体的には、第１ＢレンズＬ１Ｂ）が非球面を有することが望ましい。これにより、視野範囲の周辺まで像面湾曲を良好に補正することができる。そのため、中心視度と周辺視度との差を小さくすることができ、高倍率化に伴う被写界深度低下の影響を受けにくくすることができる。第１Ｂ〜第４ＢレンズＬ１Ｂ〜Ｌ４Ｂは、例えばガラスで形成されている。なお、図２Ａ等に示すように、接眼光学系ＬＥは、３枚のレンズ、具体的には、瞳ＥＰ側から順に、正のパワーを有する第１ＢレンズＬ１Ｂ、正のパワーを有する第２ＢレンズＬ２Ｂ、負のパワーを有する第３ＢレンズＬ３Ｂで構成してもよい。
【００１４】
観察光学系１０は、以下の条件式（１）及び（２）を満足する。
１．６＜ｆ×Ｎ／Ｌ＜２．５    …    （１）
｜Ｄ／Ｈ｜＜３    …    （２）
ここで、値ｆは対物光学系ＬＯの焦点距離であり、値Ｎは反転光学系ＰＲのｄ線における屈折率であり、値Ｌは反転光学系ＰＲの光路長であり、値Ｄは反転光学系ＰＲの物体側の入射光線における光軸ＡＸからの最大高さであり、値Ｈは射出瞳半径である。これらの値ｆ、Ｌ、Ｄ、Ｈの単位はｍｍである。
【００１５】
条件式（１）は、最も物体側のレンズ（具体的には、対物光学系ＬＯの第１ＡレンズＬ１Ａ）の焦点距離（近似的には、最も物体側のレンズから略中間像までの距離）と、反転光学系ＰＲの空気換算光路長との比を表している。条件式（１）の値ｆ×Ｎ／Ｌの下限を上回ることで、反転光学系ＰＲの光路長が延びすぎず最も物体側のレンズと反転光学系ＰＲとの間の空気間隔が適度に大きくなり、反転光学系ＰＲの入射光線高が高くなりすぎず反転光学系ＰＲを比較的小さくすることができる。また、対物光学系ＬＯの焦点距離が短くなりすぎず所望の倍率を得るため接眼光学系ＬＥの焦点距離も短くする必要がなく、少ないレンズ枚数で構成された接眼光学系ＬＥでの収差補正が容易となる。一方、条件式（１）の値ｆ×Ｎ／Ｌの上限を下回ることで、対物光学系ＬＯの焦点距離が大きくなりすぎず、観察光学系１０全体の小型化及び軽量化を達成できる。条件式（２）は、実用的な瞳径に対する反転光学系ＰＲの入射光線高を規定している。条件式（２）の値｜Ｄ／Ｈ｜を満たすことにより、反転光学系ＰＲが大きくならず、観察光学系１０全体の小型化及び軽量化を達成できる。
【００１６】
また、観察光学系１０は、上記条件式（１）及び（２）に追加して、以下の条件式（３）及び（４）を満足することが望ましい。
１．６４＜Ｎｄ＜１．８５    …    （３）
２０＜νｄ＜３４    …    （４）
ここで、値Ｎｄは反転光学系ＰＲに使用される硝材のｄ線に対する屈折率であり、値νｄは反転光学系ＰＲのアッベ数である。
【００１７】
反転光学系ＰＲ（例えばプリズム）では、屈折率の高い媒質から低い媒質に入射する光線が境界面を透過せず全て反射する全反射を利用している。ただし、反転光学系ＰＲの小型化を達成しようとすると周辺光線の境界面への入射角が小さくなるため、全反射条件を満足するように屈折率範囲を適切に設定する必要がある。また、全反射角を小さくするためには屈折率を大きくする必要があるが、反転光学系ＰＲの軽量化のためには比重の小さな硝材を選択することが重要となってくる。条件式（３）及び（４）を満足すればこれら２要件を達成することができる。
【００１８】
また、観察光学系１０は、上記条件式（１）及び（２）又は（１）〜（４）に追加して、以下の条件式（５）を満足する。
４＜ｆ／ｆＲ＜７．５    …    （５）
ここで、値ｆは対物光学系ＬＯの焦点距離であり、値ｆＲは接眼光学系ＬＥの焦点距離である。
【００１９】
医療用ルーペや作業用ルーペにおいて、小型及び軽量であることが重要であるため、対物光学系ＬＯと接眼光学系ＬＥとの比率を条件式（５）のように設定することで高い倍率を確保しながら小型化を達成することができる。条件式（５）の値ｆ／ｆＲの下限を上回ることで、ルーペ倍率を適度に確保しつつ、小型化及び軽量化を達成することができる。一方、条件（５）の値ｆ／ｆＲの上限を下回ることで、小型化及び軽量化を確実に達成することができる。
【００２０】
以上説明した観察光学系１０では、小型化及び軽量化の観点から、観察光学系１０全体の約半分を占める反転光学系ＰＲの大きさがポイントとなる。そのため、物体側から反転光学系ＰＲに入射する光線の高さを低く抑えることが必要となる。本観察光学系１０においては、対物光学系ＬＯの最も物体側のレンズ（具体的には、対物光学系ＬＯの第１ＡレンズＬ１Ａ）と反転光学系ＰＲとの間の空気間隔を比較的大きく確保することで入射光線高を低くしている。なお、空気間隔を取りすぎると中間像の位置と反転光学系ＰＲの射出面との間の距離が近くなり、反転光学系ＰＲの表面についたごみ等が観察者に見えてしまうため好ましくない。本観察光学系１０は、長時間の装着や保持が必要となるルーペ等において有効である。
【００２１】
〔実施例〕
以下、本発明に係る観察光学系の実施例を示す。各実施例に使用する記号は下記の通りである。
Ｒ：近軸曲率半径
Ｔ：軸上面間隔
Ｎｄ：レンズ材料のｄ線に対する屈折率
νｄ：レンズ材料のアッベ数
その他、記号「Surf.N」は、面番号を意味し、記号「INF」は、無限大又は∞を意味し、記号「EP」は、瞳を意味する。また、各実施例において、各面番号の後に「＊」が記載されている面が非球面形状を有する面であり、非球面の形状は、面の頂点を原点とし、光軸方向にＸ軸をとり、光軸と垂直方向の高さをｈとして以下の「数１」で表す。
【数１】
2018105710.tif 000003
ただし、
Ａｉ：ｉ次の非球面係数
Ｒ：基準曲率半径
Ｋ：円錐定数
【００２２】
〔実施例１〕
実施例１の観察光学系の光学諸元値を以下の表１に示す。
［表１］
視度(dpt)     -1.0
物体距離(mm)   390
瞳半径 Ｈ (mm) 1.75
【００２３】
実施例１の観察光学系のレンズ面等のデータを以下の表２に示す。
［表２］
Surf.N     R(mm)    T(mm)     Nd       νd
1        22.953    0.850   1.90366   31.36
2        14.153    3.551   1.65844   50.86
3     -2680.269   15.723
4         INF     30.170   1.72825   28.32
5         INF      0.520
6         INF     16.130   1.72825   28.32
7         INF      6.678
8       -24.890    2.453   1.90366   31.36
9        -7.838    2.055
10        -5.370    0.550   1.80518   25.46
11       -92.685    0.631
12      -104.785    4.050   1.77250   49.62
13        -9.319    0.615
14*       20.936    3.251   1.62263   58.16
15*      -23.588   13.620
16(EP)     INF
【００２４】
実施例１の観察光学系のレンズ面の非球面係数を以下の表３に示す。なお、これ以降（表のレンズデータを含む）において、１０のべき乗数（たとえば２．５×１０−０２）をＥ（たとえば２．５Ｅ−０２）を用いて表すものとする。
［表３］
第14面
K=-0.003, A4=-1.1800E-04, A6=2.7967E-07, A8=2.8092E-08
第15面
K=0.877, A4=-9.4136E-05, A6=1.6040E-06, A8=-1.8415E-09, 
A10=2.8514E-10
【００２５】
図１Ａは、実施例１の観察光学系１０Ａ等の断面図である。実施例１の観察光学系１０Ａは、対物光学系ＬＯと、反転光学系ＰＲと、接眼光学系ＬＥとを備える。反転光学系ＰＲは、対物光学系ＬＯの直後、つまり対物光学系ＬＯの瞳ＥＰ側に設けられている。対物光学系ＬＯは、物体側から順に、負のパワーを有する第１ＡレンズＬ１Ａと、正のパワーを有する第２ＡレンズＬ２Ａとで構成されている。第１Ａ及び第２ＡレンズＬ１Ａ，Ｌ２Ａは、接合レンズＣＳとなっている。接眼光学系ＬＥは、瞳ＥＰ側から順に、正のパワーを有する第１ＢレンズＬ１Ｂと、正のパワーを有する第２ＢレンズＬ２Ｂと、負のパワーを有する第３ＢレンズＬ３Ｂと、正のパワーを有する第４ＢレンズＬ４Ｂとで構成されている。なお、符号ＥＰで示す線は、設計上の瞳位置を示すものとなっている（以下の実施例も同様）。
【００２６】
図１Ｂ〜１Ｄは、図１Ａに示す観察光学系１０Ａによって観察される虚像に関する球面収差、非点収差、及び歪曲収差をそれぞれ示す。なお、球面収差図及び非点収差図において横軸は視度を表しており、−１（diopter）を基準視度としている。また、球面収差図において縦軸は入射瞳径を表し、非点収差図及び歪曲収差図において縦軸は視野を表す。球面収差図においては、Ｃ線、ｅ線、及びｇ線について収差特性を示している（収差の表記方法については、実施例２以降も同様）。
【００２７】
〔実施例２〕
実施例２の観察光学系の光学諸元値を以下の表４に示す。
［表４］
視度(dpt)     -1.0
物体距離(mm)   390
瞳半径 Ｈ (mm) 1.75
【００２８】
実施例２の観察光学系のレンズ面等のデータを以下の表５に示す。
［表５］
Surf.N     R(mm)    T(mm)     n       νd
1        25.813    1.000   1.85025   30.05
2        15.493    3.784   1.56883   56.04
3       -79.427   16.884
4         INF     29.970   1.69895   30.05
5         INF      0.520
6         INF     16.330   1.69895   30.05
7         INF      1.000
8        97.431    2.047   1.84666   23.78
9       -14.304    4.927
10        -5.116    0.400   1.84666   23.78
11      -111.619    1.560
12       -22.672    4.300   1.77250   49.62
13        -7.734    0.500
14*       10.069    3.300   1.77250   49.47
15*      128.996   14.550
16(EP)     INF
【００２９】
実施例２の観察光学系のレンズ面の非球面係数を以下の表６に示す。
［表６］
第14面
K=0.695, A4=-2.2479E-05, A6=-5.1341E-06, A8=-3.3062E-08, 
A10=-1.8612E-09
第15面
K=1.000, A4=3.0070E-04, A6=-6.7580E-06, A8=-1.1474E-07, 
A10=1.3807E-09
【００３０】
図２Ａは、実施例２の観察光学系１０Ｂ等の断面図である。実施例２の観察光学系１０Ｂは、対物光学系ＬＯと、反転光学系ＰＲと、接眼光学系ＬＥとを備える。対物光学系ＬＯは、物体側から順に、負のパワーを有する第１ＡレンズＬ１Ａと、正のパワーを有する第２ＡレンズＬ２Ａと、正のパワーを有する第３ＡレンズＬ３Ａとで構成されている。第１Ａ及び第２ＡレンズＬ１Ａ，Ｌ２Ａは、接合レンズＣＳとなっている。反転光学系ＰＲは、対物光学系ＬＯの内部、具体的には、第２ＡレンズＬ２Ａと第３ＡレンズＬ３Ａとの間に設けられている。接眼光学系ＬＥは、瞳ＥＰ側から順に、正のパワーを有する第１ＢレンズＬ１Ｂと、正のパワーを有する第２ＢレンズＬ２Ｂと、負のパワーを有する第３ＢレンズＬ３Ｂとで構成されている。
【００３１】
図２Ｂ〜２Ｄは、図２Ａに示す観察光学系１０Ｂによって観察される虚像に関する球面収差、非点収差、及び歪曲収差をそれぞれ示す。
【００３２】
〔実施例３〕
実施例３の観察光学系の光学諸元値を以下の表７に示す。
［表７］
視度(dpt)     -1.0
物体距離(mm)   390
瞳半径 Ｈ (mm) 2.0
【００３３】
実施例３の観察光学系のレンズ面等のデータを以下の表８に示す。
［表８］
Surf.N     R(mm)    T(mm)     n       νd
1        30.884    0.907   1.90366   31.32
2        15.535    4.347   1.74330   49.22
3      -237.507   17.171
4         INF     31.970   1.75520   27.53
5         INF      0.520
6         INF     16.330   1.75520   27.53
7         INF      0.281
8        26.393    1.885   1.90366   31.32
9       -15.837    3.730
10        -5.500    0.400   1.84666   23.78
11        34.930    2.433
12       -24.667    4.400   1.77250   49.62
13        -7.800    0.100
14*        8.165    3.226   1.72903   54.04
15*       25.261   14.974
16(EP)     INF
【００３４】
実施例３の観察光学系のレンズ面の非球面係数を以下の表９に示す。
［表９］
第14面
K=-0.042, A4=1.3522E-04, A6=-8.8495E-06, A8=2.2849E-08, 
A10=-3.0897E-09
第15面
K=-2.092, A4=5.0981E-04, A6=-1.8507E-05, A8=2.7535E-08, 
A10=3.6181E-10
【００３５】
図３Ａは、実施例３の観察光学系１０Ｃ等の断面図である。実施例３の観察光学系１０Ｃは、対物光学系ＬＯと、反転光学系ＰＲと、接眼光学系ＬＥとを備える。対物光学系ＬＯは、物体側から順に、負のパワーを有する第１ＡレンズＬ１Ａと、正のパワーを有する第２ＡレンズＬ２Ａと、正のパワーを有する第３ＡレンズＬ３Ａとで構成されている。第１Ａ及び第２ＡレンズＬ１Ａ，Ｌ２Ａは、接合レンズＣＳとなっている。反転光学系ＰＲは、対物光学系ＬＯの内部、具体的には、第２ＡレンズＬ２Ａと第３ＡレンズＬ３Ａとの間に設けられている。接眼光学系ＬＥは、瞳ＥＰ側から順に、正のパワーを有する第１ＢレンズＬ１Ｂと、正のパワーを有する第２ＢレンズＬ２Ｂと、負のパワーを有する第３ＢレンズＬ３Ｂとで構成されている。
【００３６】
図３Ｂ〜３Ｄは、図３Ａに示す観察光学系１０Ｃによって観察される虚像に関する球面収差、非点収差、及び歪曲収差をそれぞれ示す。
【００３７】
〔実施例４〕
実施例４の観察光学系の光学諸元値を以下の表１０に示す。
［表１０］
視度(dpt)     -1.0
物体距離(mm)   390
瞳半径 Ｈ (mm) 2.0
【００３８】
実施例４の観察光学系のレンズ面等のデータを以下の表１１に示す。
［表１１］
Surf.N     R(mm)    T(mm)     n       νd
1        46.197    4.110   1.71300   53.94
2       -23.205    0.986   1.90366   31.32
3       -62.000   17.310
4         INF     32.971   1.64769   33.84
5         INF      0.500
6         INF     16.330   1.64769   33.84
7         INF      0.400
8        48.241    1.512   1.84666   23.78
9       -22.837    5.783
10        -5.500    0.700   1.78472   25.72
11       128.145    0.905
12       -35.199    4.300   1.77250   49.62
13        -7.800    0.100
14*        9.578    3.091   1.77250   49.47
15*       56.117   14.500
16(EP)     INF
【００３９】
実施例４の観察光学系のレンズ面の非球面係数を以下の表１２に示す。
［表１２］
第14面
K=0.717, A4=-1.2428E-04, A6=-1.5998E-05, A8=1.8557E-07, 
A10=-1.1365E-09, A12=-6.0427E-11
第15面
K=-5.000, A4=1.7648E-04, A6=-2.7253E-05, A8=9.1781E-07, 
A10=-1.8888E-08, A12=1.4276E-10
【００４０】
図４Ａは、実施例４の観察光学系１０Ｄ等の断面図である。実施例４の観察光学系１０Ｄは、対物光学系ＬＯと、反転光学系ＰＲと、接眼光学系ＬＥとを備える。対物光学系ＬＯは、物体側から順に、正のパワーを有する第１ＡレンズＬ１Ａと、負のパワーを有する第２ＡレンズＬ２Ａと、正のパワーを有する第３ＡレンズＬ３Ａとで構成されている。第１Ａ及び第２ＡレンズＬ１Ａ，Ｌ２Ａは、接合レンズＣＳとなっている。反転光学系ＰＲは、対物光学系ＬＯの内部、具体的には、第２ＡレンズＬ２Ａと第３ＡレンズＬ３Ａとの間に設けられている。接眼光学系ＬＥは、瞳ＥＰ側から順に、正のパワーを有する第１ＢレンズＬ１Ｂと、正のパワーを有する第２ＢレンズＬ２Ｂと、負のパワーを有する第３ＢレンズＬ３Ｂとで構成されている。
【００４１】
図４Ｂ〜４Ｄは、図４Ａに示す観察光学系１０Ｄによって観察される虚像に関する球面収差、非点収差、及び歪曲収差をそれぞれ示す。
【００４２】
以下の表１３は、参考のため、各条件式（１）〜（５）に対応する各実施例１〜４の値をまとめたものである。
［表１３］
2018105710.tif 000004
【００４３】
以上、実施形態に係る観察光学系について説明したが、本発明に係る観察光学系は、上記例示のものには限られない。例えば、上記実施形態において、観察光学系１０の最も物体側のレンズ及び最も瞳ＥＰ側のレンズの外側には、耐傷、耐薬品等を考慮して光透過性を有するカバー部材を設けてもよい。
【００４４】
また、上記実施形態において、対物光学系ＬＯや接眼光学系ＬＥにおいて、実質的にパワーを有しないレンズ等を配置することができる。
【００４５】
また、上記実施形態において、最も物体側及び瞳ＥＰ側のレンズを除いたレンズは、ガラス製に限らず、樹脂製としてもよい。
【００４６】
また、上記実施形態において、接眼光学系ＬＥと瞳ＥＰとの間に、平行平板Ｆを設けてもよい。平行平板Ｆは、観察光学系１０が眼鏡型である場合、視度調整用のレンズとしてもよい。なお、観察光学系１０が波長選択を必要とする用途に用いられる場合、平行平板Ｆに波長選択用のコートが施されていてもよい。
【図１】
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【図２】
2018105710.tif 000006
【図３】
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【図４】
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【国際調査報告】
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2018105710.tif 000010
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