(57)【要約】  下記工程（１）又は（２）を含み、さらに下記工程（３）及び（４）を含む、非ラウリン、低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法。（１）オレイン酸高含有油脂とパーム極度硬化油を含有する油脂配合物に対してエステル交換反応を行い、特定の条件を満たす油脂（甲１）を得る工程（詳細は明細書を参照）（２）パームステアリン及びヨウ素価が５以下の極度硬化油脂を含有する油脂配合物をランダムエステル交換して特定の条件を満たす油脂（甲２）を得る工程（詳細は明細書を参照）（３）上記油脂（甲１）又は（甲２）から、晶析により油脂（甲１）又は（甲２）の低融点部から成る油脂（乙１）又は（乙２）を得る工程（４）上記油脂（乙１）又は（乙２）に水蒸気を接触させ脱臭処理を行なうことにより油脂（丙１）又は（丙２）を得る工程【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記工程（１）又は（２）を含み、さらに下記工程（３）及び（４）を含む、非ラウリン、低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法。
（１）オレイン酸高含有油脂とパーム極度硬化油を含有する油脂配合物に対してエステル交換反応を行い、下記条件（Ａ）〜（Ｅ）を満たす油脂（甲１）を得る工程
（Ａ）構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が２．０〜３．３
（Ｂ）構成する脂肪酸組成中のＳｔ／Ｐの質量比が０．４〜０．８
（Ｃ）構成する脂肪酸組成中のＭ／Ｐｏの質量比が１０．０〜９５．０
（Ｄ）構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が３５〜５０質量％
（Ｅ）構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が３０〜５０質量％
（２）パームステアリン及びヨウ素価が５以下の極度硬化油脂を含有する油脂配合物をランダムエステル交換して下記条件（Ｆ）〜（Ｉ）を満たす油脂（甲２）を得る工程
（Ｆ）構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が３．０〜４．２
（Ｇ）上記Ｓが実質的にＳｔとＰからなり、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．３〜１．４
（Ｈ）構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が３５〜５０質量％
（Ｉ）構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が３０〜４５質量％
但し、
Ｓ：炭素数１６以上の飽和脂肪酸
Ｕ：炭素数１６以上の不飽和脂肪酸
Ｓｔ：ステアリン酸
Ｐ：パルミチン酸
Ｍ：モノエン脂肪酸（一価不飽和脂肪酸）
Ｐｏ：ポリエン脂肪酸（多価不飽和脂肪酸）
（３）上記油脂（甲１）又は（甲２）から、晶析により油脂（甲１）又は（甲２）の低融点部から成る油脂（乙１）又は（乙２）を得る工程
（４）上記油脂（乙１）又は（乙２）に水蒸気を接触させ脱臭処理を行なうことにより油脂（丙１）又は（丙２）を得る工程
【請求項２】
上記油脂（丙１）は、下記条件（ｉ）〜（ｉｖ）を全て満たす、請求項１に記載の低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法。
（ｉ）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が４〜１２質量％
（ｉｉ）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が６０〜８０質量％
（ｉｉｉ）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が２０〜４０質量％
（ｉｖ）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９５質量％以上であり、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．２〜０．６である
【請求項３】
上記パーム極度硬化油の沃素価が５以下である、請求項１又は２に記載の低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法。
【請求項４】
上記オレイン酸高含有油脂と上記パーム極度硬化油を含有する上記油脂配合物１００質量部中、該オレイン酸高含有油脂の含有量は１０〜５０質量部であり、該パーム極度硬化油の含有量は３０〜６０質量部である、請求項１〜３の何れか１項に記載の低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法。
【請求項５】
上記オレイン酸高含有油脂と上記パーム極度硬化油を含有する上記油脂配合物中に、該オレイン酸高含有油脂及び該パーム極度硬化油を合わせて５０質量％以上含有する、請求項１〜４の何れか１項に記載の低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法。
【請求項６】
上記油脂（甲１）の晶析においては、結晶化温度での該油脂（甲１）の固体脂含量（ＳＦＣ）を１〜７０％とする、請求項１〜５の何れか１項に記載の低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法。
【請求項７】
上記油脂（丙２）は、下記条件（ｖ）〜（ｖｉｉｉ）を全て満たす、請求項１に記載の低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法。
（ｖ）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が２〜１２質量％
（ｖｉ）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が６０〜８０質量％
（ｖｉｉ）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が１０〜２５質量％
（ｖｉｉｉ）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９５質量％以上であり、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．２〜０．６５である
【請求項８】
さらに、下記条件（ｉｘ）を満たす、請求項７に記載の低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法。
（ｉｘ）構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ中におけるＳＵＳとＳＳＵの質量比（前者／後者）が０．４５〜０．５５である
【請求項９】
上記パームステアリン及び上記ヨウ素価が５以下の極度硬化油脂を含有する上記油脂配合物１００質量部中、該パームステアリンの含有量は１〜８０質量部であり、該ヨウ素価が５以下の極度硬化油脂の含有量は２０〜６０質量部である、請求項１、７及び８の何れか１項に記載の低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法。
【請求項１０】
上記パームステアリン及び上記ヨウ素価が５以下の極度硬化油脂を含有する上記油脂配合物中に、該パームステアリン及び該ヨウ素価が５以下の極度硬化油脂を合わせて５５〜１００質量％含有する、請求項１及び７〜９の何れか１項に記載の低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法。
【請求項１１】
上記油脂（甲２）の晶析においては、結晶化温度での該油脂（甲２）のＳＦＣを１０〜７０％とする、請求項１及び７〜１０の何れか１項に記載の低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、カカオ脂との相溶性が高く、またスナップ性や口溶けに優れるノーテンパー型チョコレートを得ることが出来る、非ラウリン、低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の効率的な製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
チョコレート等を製造する際に、製菓用油脂として広く用いられる油脂の一つにカカオ脂がある。カカオ脂の優れた特徴として、体温付近での優れたシャープメルト性が挙げられる。しかし、カカオ脂は高価であるために、従来よりカカオ脂の代替脂（ハードバター）が用いられることが多かった。【０００３】
このハードバターの中でも、生産効率等を鑑みて、特にノーテンパー型と呼ばれるハードバターを使用する機会が近年では多くなってきている。
ノーテンパー型ハードバターとは、一定温度下での冷却を行うテンパリング操作を必要とせず、単に冷却しただけであってもファットブルームの発生が抑制され、表面にツヤのあるチョコレートが得られるハードバターである。【０００４】
このノーテンパー型ハードバターには、ラウリン酸型とトランス脂肪酸型の２種がある。
ラウリン酸型ノーテンパー型ハードバターの長所として、口溶けが良好であるという点、及び固化する際の乾燥が早いという点が挙げられる。一方、加水分解等による風味の劣化が起こりやすく、またカカオ脂との相溶性が極めて低いという課題があった。【０００５】
トランス脂肪酸型ノーテンパー型ハードバターの長所としては、ラウリン酸型ノーテンパー型ハードバターと異なり、比較的カカオ脂との相溶性が良好である上、加水分解による風味劣化が起こりにくい点が挙げられる。しかし、近年では食品中に含まれるトランス脂肪酸への栄養学的な評価から、実質的にトランス脂肪酸を含まないノーテンパー型ハードバターが求められている。【０００６】
このようにラウリン酸型ノーテンパー型ハードバター及びトランス脂肪酸型ノーテンパー型ハードバターは、それぞれラウリン酸とトランス脂肪酸に起因する優れた機能を有すると同時に、これらに起因した欠点を有している。
この為、最近ではそれぞれのノーテンパー型ハードバターが有する欠点の解消を目的として、非ラウリン酸型、低トランス脂肪酸型のノーテンパー型ハードバターの開発が盛んに行われている。【０００７】
このような非ラウリン、低トランス及びノーテンパー型のハードバターとして、例えば特許文献１では、パーム油とパーム極度硬化油からなるＳ／Ｕ比が２〜３の油脂配合物をランダムエステル交換したエステル交換油を分別し得られたハードバターであって、（１）Ｓ３含量が１．５〜１０質量％、（２）Ｓ２Ｕの含有量が５５〜８７質量％、（３）構成トリグリセリド組成におけるＳＵＳ／ＳＳＵの質量比が０．４５〜０．５５、（４）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が６．５〜２８質量％、（５）構成脂肪酸組成において、Ｓのうち、ＳｔとＰを合計した含有量が９５質量％以上であり、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．４〜０．８である、という条件を満たす、非ラウリン、低トランスのノーテンパー型ハードバターが開示されている。【０００８】
また特許文献２では、ＳＯＳ型トリグリセリドを３０〜６０重量％とＳＳＯ型トリグリセリドを２０〜５０重量％含有し、固体脂指数が２０℃で５０％以上、３０℃で２０％以上であり、且つ、Ｓｔ／Ｐが１以上であるノーテンパー型ハードバターが開示されている。
特許文献３では、ノーテンパー型ハードバター組成物全体中、ＳＳＵ型及びＳＵＳ型トリグリセリドの合計含有量が７０〜１００重量％且つＳＳＵ型トリグリセリド／ＳＵＳ型トリグリセリド（重量比）が１以上であり、さらに該ハードバター組成物の全脂肪酸組成におけるＳｔとＰの合計量が５５〜６５重量％且つＳｔ／Ｐが０．９〜４．０であり、加えてＳＳＵ型トリグリセリドの７０重量％以上が、同一の飽和脂肪酸を２個有する非テンパリング型ハードバター組成物が開示されている。【０００９】
特許文献４では、構成脂肪酸残基の炭素数の合計が２８〜３６のトリグリセリドが２〜１２質量％、構成脂肪酸残基の炭素数の合計が３８〜４６のトリグリセリドが３５〜６０質量％、構成脂肪酸残基の炭素数の合計が４８〜５６のトリグリセリドが３０〜５５質量％であり、構成脂肪酸残基の炭素数の合計が３８〜４６のトリグリセリドと構成脂肪酸残基の炭素数の合計が４８〜５６のトリグリセリドとの質量比が０．６〜２．０であることを特徴とするハードバターが開示されている。【００１０】
特許文献５では、５０％超のＳＵＳ型トリグリセリドを含有しβ型に結晶化し得る油脂を主成分とし、βプライム型結晶を安定化し得るＳＳＯ及び／又はＳＳＳ型トリグリセリドを、ＳＳＯが８〜４０％、ＳＳＳが２〜２０％になるように配合し、且つ組成物全体のＳｔ／Ｐの重量比が１．０以下である油脂組成物が開示されている。【００１１】
しかし、特許文献１に記載の方法で得られたハードバターでは、分別時に溶剤を使用した溶剤分別中融点部の場合は良好なスナップ性と口溶けのチョコレートが得られるが、ドライ分別低融点部の場合は低温におけるスナップ性が十分でなく、また、ワキシーな食感が残りやすいという問題があった。【００１２】
また、特許文献２及び特許文献３に記載のハードバターでは、脂肪酸組成におけるステアリン酸の含量が高くなってしまうため、得られるチョコレートにワキシーな食感が残り、良好な口溶けが得られないという問題がある上に、ノーテンパー型ハードバターを得るための工程中に溶剤分別工程が含まれており、生産が効率的でないという問題もあった。【００１３】
特許文献４では、ラウリン酸を多く含む油脂と非ラウリン油脂の混合油をドライ分別することで得られる分別軟部油をハードバターとする製造方法であるために、分別軟部油中にラウリン酸を含むトリグリセリドが濃縮されやすいという問題がある上、実施例によれば分別軟部油の構成脂肪酸中のラウリン酸含量が約１５質量％以上であり、十分にラウリン酸が低減される手法であるとは言えず、非ラウリン、低トランス及びノーテンパー型ハードバターのドライ分別による製造方法として有効であるとは言えなかった。【００１４】
また、特許文献５記載の油脂組成物では、構成するトリグリセリド中に対称型トリグリセリドが多く含有されるために、ノーテンパー型ハードバターでありながら、十分にテンパリング操作をしなければブルームが発生しやすいという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１５】
【特許文献１】特開２００９-２８４８９９号公報
【特許文献２】特開平９−３１６４８４号公報
【特許文献３】特開２０１０−１４８３８５号公報
【特許文献４】特開２０１４−１６８４８５号公報
【特許文献５】特開平５−２１１８３７号公報
【発明の概要】
【００１６】
従って、本発明の目的は、カカオ脂との相溶性が高く、またスナップ性や口溶けに優れるノーテンパー型チョコレートを得ることができる、非ラウリン、低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の効率的な製造方法を提供することにある。
【００１７】
本発明者らは上記課題を解決するために鋭意検討した結果、下記工程（１）又は（２）を含み、さらに下記工程（３）及び（４）を含む、非ラウリン、低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法によって上記課題が解決されることを見出した。
（１）オレイン酸高含有油脂とパーム極度硬化油を含有する油脂配合物に対してエステル交換反応を行い、下記条件（Ａ）〜（Ｅ）を満たす油脂（甲１）を得る工程
（Ａ）構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が２．０〜３．３
（Ｂ）構成する脂肪酸組成中のＳｔ／Ｐの質量比が０．４〜０．８
（Ｃ）構成する脂肪酸組成中のＭ／Ｐｏの質量比が１０．０〜９５．０
（Ｄ）構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が３５〜５０質量％
（Ｅ）構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が３０〜５０質量％
（２）パームステアリン及びヨウ素価が５以下の極度硬化油脂を含有する油脂配合物をランダムエステル交換して下記条件（Ｆ）〜（Ｉ）を満たす油脂（甲２）を得る工程
（Ｆ）構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が３．０〜４．２
（Ｇ）上記Ｓが実質的にＳｔとＰからなり、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．３〜１．４
（Ｈ）構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が３５〜５０質量％
（Ｉ）構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が３０〜４５質量％
但し、
Ｓ：炭素数１６以上の飽和脂肪酸
Ｕ：炭素数１６以上の不飽和脂肪酸
Ｓｔ：ステアリン酸
Ｐ：パルミチン酸
Ｍ：モノエン脂肪酸（一価不飽和脂肪酸）
Ｐｏ：ポリエン脂肪酸（多価不飽和脂肪酸）
（３）上記油脂（甲１）又は（甲２）から、晶析により油脂（甲１）又は（甲２）の低融点部から成る油脂（乙１）又は（乙２）を得る工程
（４）上記油脂（乙１）又は（乙２）に水蒸気を接触させ脱臭処理を行なうことにより油脂（丙１）または（丙２）を得る工程
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明の非ラウリン、低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法について好ましい実施形態に基づき詳述する。
尚、本発明において、「非ラウリン」とは、構成脂肪酸組成において炭素数６〜１２の脂肪酸含量が５質量％未満、より好ましくは３質量％未満であることをいうものとする。また、本発明において、「低トランス」とは、構成脂肪酸組成においてトランス脂肪酸含量が５質量％未満、より好ましくは３質量％未満であることをいうものとする。
【００１９】
まず、本発明における工程（１）について述べる。
工程（１）では、オレイン酸高含有油脂とパーム極度硬化油を含有する油脂配合物に対してエステル交換反応を行い、下記条件（Ａ）〜（Ｅ）を満たす油脂（甲１）を得る。
【００２０】
本発明において、オレイン酸高含有油脂とは、構成脂肪酸中にオレイン酸が７０質量％以上含有されているものを指すこととするが、該オレイン酸高含有油脂中のオレイン酸の含量は７５質量％以上がより好ましく、８０質量％以上が最も好ましい。オレイン酸含量が７０質量％未満の場合、本発明により得られたノーテンパー型ハードバターを用いたノーテンパー型チョコレートのスナップ性と口溶け性を両立できないおそれがある。
【００２１】
上記オレイン酸高含有油脂については、その油種について特に制限されるものではなく、例えば、菜種油、オリーブ油、キャノーラ油、ヒマワリ油、サフラワー油、微細藻類油、又はこれらの油脂に分別や硬化等の油脂加工を施したもの等が挙げられ、これらを単独で又は２種以上を適宜組合せて用いることができる。
【００２２】
また、パーム極度硬化油については、沃素価が５以下のものが好ましく、３以下のものがより好ましく、１以下のものが最も好ましい。
沃素価が５より大きいパーム極度硬化油を本発明に用いた場合、トランス脂肪酸が５質量％を超えるおそれがある。
【００２３】
上記油脂配合物中におけるオレイン酸高含有油脂の含有量は、油脂配合物１００質量部につき１０〜５０質量部が好ましく、１４〜４５質量部が更に好ましく、１８〜４０質量部が最も好ましい。オレイン酸高含有油脂の含有量が１０質量部未満の場合には、Ｍ／Ｐｏ比を１０以上にすることが難しく、得られるノーテンパー型チョコレートのスナップ性が悪化するおそれがある。また５０質量部よりも多い場合、Ｓ／Ｕ比を２以上にすることが難しく、得られるノーテンパー型チョコレートの室温下での硬さが不足し、スナップ性が不十分となるおそれがある。
【００２４】
上記油脂配合物中におけるパーム極度硬化油の含有量は、油脂配合物１００質量部につき３０〜６０質量部が好ましく、４０〜５５質量部が最も好ましい。パーム極度硬化油の含有量が３０質量部未満の場合は、得られるノーテンパー型チョコレートの硬さが十分ではなく、スナップ性が低下するおそれがある。また５５質量部よりも多い場合は、口溶け性が極端に低下するおそれがある。
【００２５】
上記油脂配合物中には、その他の油脂を配合することができる。その他の油脂の油種については特に限定されず、例えば、パーム油、パーム核油、ヤシ油、コーン油、綿実油、大豆油、ナタネ油、米油、ヒマワリ油、サフラワー油、オリーブ油、キャノーラ油、牛脂、乳脂、豚脂、カカオ脂、魚油、鯨油等の各種植物油脂、動物油脂、脂肪酸、並びに、これらの油脂に対して水素添加や分別等の物理的又は化学的処理の１種又は２種以上を施した加工油脂を、単独で又は２種以上組合せて適宜用いることができる。
【００２６】
上記油脂配合物中におけるオレイン酸高含有油脂、パーム極度硬化油及びその他油脂の含有量については、後述する条件（Ａ）〜（Ｅ）を満たすように適宜調整されるが、オレイン酸高含有油脂及びパーム極度硬化油は合わせて５０質量％以上含有するようにすることが好ましい。オレイン酸高含有油脂及びパーム極度硬化油の含有量の合算値が５０質量％未満である場合、後述する条件（Ａ）〜（Ｅ）を満たすように油脂配合物を調製できないおそれがある。また、オレイン酸高含有油脂及びパーム極度硬化油の含有量の合算値の上限は、９０質量％以下であることが好ましい。
【００２７】
本発明におけるエステル交換反応は、常法に従って行うことができ、化学触媒による方法及び酵素による方法のいずれも可能であるが、ランダムエステル交換反応であることが好ましい。
上記化学触媒としては、例えば、ナトリウムメチラート等のアルカリ金属系触媒が挙げられ、また、上記酵素としては、位置選択性のない酵素、例えば、アルカリゲネス（Alcaligenes）属、リゾープス（Rhizopus）属、アスペルギルス（Aspergillus）属、ムコール（Mucor）属、ペニシリウム（Penicillium）属等に由来するリパーゼが挙げられる。該リパーゼは、イオン交換樹脂或いはケイ藻土及びセラミック等の担体に固定化して、固定化リパーゼとして用いることもできるし、粉末の形態で用いることもできる。
尚、化学触媒や酵素を添加する前には、油脂配合物中から出来る限り水分を除去しておく必要がある。例えば、化学触媒や酵素を添加するよりも前に、真空下、１００〜１２０℃で１５〜６０分間程度加熱を行い、油脂配合物中から十分に水分を除去し乾燥させておくことが、効率的かつ十分にエステル交換反応を進行させる観点から好ましい。
【００２８】
本発明では、上記油脂配合物に対して上記エステル交換処理を施し、下記に詳述する条件（Ａ）〜（Ｅ）を満たす油脂（甲）を得る必要がある。
≪条件（Ａ）≫
本発明の製造方法においては、油脂（甲１）を構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が２．０〜３．３である必要があり、より好ましくは２．３〜３．２、最も好ましくは２．５〜３．０である。本発明においてＳ／Ｕの質量比が２．０未満である場合には、室温下での硬さが不足する。またＳ／Ｕ質量比が３．３よりも大きい場合には、製造効率が著しく低下する。
【００２９】
≪条件（Ｂ）≫
本発明の製造方法においては、油脂（甲１）を構成する脂肪酸組成中のＳｔ／Ｐの質量比が０．４〜０．８である必要があり、より好ましくは０．４〜０．７、最も好ましくは０．５〜０．７である。本発明においてＳｔ／Ｐの質量比が０．４未満である場合、また０．８超である場合は、カカオバターとの相溶性が低下する。
【００３０】
≪条件（Ｃ）≫
本発明の製造方法においては、油脂（甲１）を構成する脂肪酸組成中のＭ／Ｐｏの質量比が１０．０〜９５．０である必要があり、より好ましくは１５．０〜９２．０、最も好ましくは２０．０〜９２．０である。油脂（甲１）を構成する脂肪酸組成中のＭ／Ｐｏの質量比が１０．０未満である場合、固化性が悪化し、べたつきやすくなる上、スナップ性が低下し、風味安定性に欠ける。またＭ／Ｐｏの質量比が９５．０より大きい場合、効果が頭打ちである上に、本発明で用いる油脂中に含まれる高不飽和脂肪酸を、水素添加によって減少させなくてはならず、油脂組成物に含まれるトランス脂肪酸が増加する。
本発明において選択される一価不飽和脂肪酸としては、パルミトオレイン酸やオレイン酸、エルカ酸等が挙げられ、また多価不飽和脂肪酸としては、リノール酸やリノレン酸、アラキドン酸、エイコサペンタエン酸、ドコサヘキサエン酸等が挙げられる。これらのうち、安価に且つ安定的に条件（Ｃ）を満たせる上、室温下で適度なスナップ性を有しつつ口溶け性に優れたノーテンパー型チョコレートが得られやすいことから、一価不飽和脂肪酸としてはオレイン酸が、多価不飽和脂肪酸としてはリノール酸及び／又はリノレン酸を選択することが好ましい。
【００３１】
≪条件（Ｄ）≫
本発明の製造方法においては、油脂（甲１）を構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が３５〜５０質量％である必要があり、好ましくは３８〜４８質量％、より好ましくは４０〜４５質量％である。構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が３５質量％未満である場合、本発明の製造方法で製造されたノーテンパー型ハードバターを用いたノーテンパー型チョコレートが室温で軟らかくなりすぎてしまい、好適なスナップ性が得られない。また構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が５０質量％よりも多い場合、濾過効率が低下する。
【００３２】
≪条件（Ｅ）≫
本発明の製造方法においては、油脂（甲１）を構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が３０〜５０質量％であることが必要であり、好ましくは３５〜４５質量％、より好ましくは３７〜４２質量％である。
ハードバター一般において、Ｓ２Ｕ型のトリグリセリドは、室温で硬く、口中で速やかに溶けるというチョコレートの性質を発現するために重要なファクターの一つであるが、油脂（甲１）を構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が３０質量％未満である場合、得られるノーテンパー型チョコレートが室温下で軟らかくなりすぎてしまう。また、５０質量％よりも多い場合には、分別で除去すべきＳＳＳが多くなりすぎ、濾過性が低下する。
【００３３】
また、本発明においては、油脂（甲１）におけるＳ２Ｕ型トリグリセリド中のＳＵＳ／ＳＳＵの質量比は０．４〜１．０となることが好ましく、０．４５〜０．８となることがより好ましい。ＳＵＳ／ＳＳＵの質量比が０．４未満の油脂は、一般的な油脂のエステル交換では得ることができず、また、１．０超である場合、分別した油脂をカカオ脂と混合して使用したときにブルームやグレーニングが発生しやすくなってしまうおそれがある。
【００３４】
次に、本発明の工程（２）について述べる。
工程（２）では、パームステアリン及びヨウ素価が５以下の極度硬化油脂を含有する油脂配合物をランダムエステル交換して下記条件（Ｆ）〜（Ｉ）を満たす油脂（甲２）を得る。
【００３５】
本発明で使用するパームステアリンとは、パーム油からパームオレインを分別採取する際に、副生物として得られるものであり、上昇融点が４４〜６０℃、ヨウ素価が２０〜５０のものである。本発明では、上記上昇融点が４８〜５６℃、ヨウ素価が３０〜４５のものを使用することが好ましい。
また、上記パームステアリンは、パームオレインを分別採取する際の副生物に、更に分別及び／又はエステル交換処理を施したものであってもよい。
【００３６】
本発明で用いられるヨウ素価が５以下の極度硬化油脂とは、ヨウ素価を５以下、好ましくは３以下、最も好ましくは１以下となるまで、食用の動植物油脂に対して水素添加した水素添加油脂を指す。ヨウ素価は低いほど好ましい。
上記食用の動植物油脂としては、例えば、パーム油、パーム核油、ヤシ油、コーン油、綿実油、大豆油、ナタネ油、米油、ヒマワリ油、サフラワー油、オリーブ油、キャノーラ油、牛脂、乳脂、豚脂、カカオ脂、魚油、鯨油等の各種植物油脂、動物油脂、並びに、これらの油脂に対して水素添加や分別等の物理的又は化学的処理の１種又は２種以上を施した加工油脂が挙げられ、これらを単独で又は２種以上組み合わせて用いることができる。
これらの中でも特にパーム油を極度硬化させたものを、ヨウ素価が５以下の極度硬化油脂として用いることにより、適当量のジグリセリドを油脂配合物中に含有させることができ、それに伴って結晶性が向上し濾過性が良好な結晶化スラリーを得やすくなるため、好ましい。
【００３７】
油脂配合物１００質量部中、パームステアリンの含有量は１〜８０質量部であることが好ましく、５〜６０質量部であることが更に好ましく、２０〜６０質量部であることが最も好ましい。
また、ヨウ素価が５以下の極度硬化油脂の含有量は、油脂配合物１００質量部中、２０〜６０質量部であることが好ましく、２５〜５０質量部であることが更に好ましく、３０〜４５質量部であることが最も好ましい。
上記の好ましい範囲でパームステアリン及び／又はヨウ素価が５以下の極度硬化油脂が油脂配合物中に含有されていない場合、本発明の製造方法で得られたハードバターを用いたチョコレートの室温下での硬さが十分に得られないおそれがある。
【００３８】
上記油脂配合物中には、その他の油脂を配合することができる。その他の油脂の油種については、特に制限されるものではなく、例えば、パーム油、パーム核油、ヤシ油、コーン油、綿実油、大豆油、ナタネ油、米油、ヒマワリ油、サフラワー油、オリーブ油、キャノーラ油、牛脂、乳脂、豚脂、カカオ脂、魚油、鯨油等の各種植物油脂、動物油脂、並びに、これらの油脂に対して水素添加や分別等の物理的又は化学的処理の１種又は２種以上を施した加工油脂が挙げられ、これらの油脂を単独で又は２種以上組合せて用いることができる。
【００３９】
上記油脂配合物中におけるパームステアリン、ヨウ素価が５以下の極度硬化油脂及びその他油脂の含有量については、後述する条件（Ｆ）〜（Ｉ）を満たすように適宜調整されるが、パームステアリン及びヨウ素価が５以下の極度硬化油脂は、油脂配合物中に合わせて５５〜１００質量％含有するようにすることが好ましい。パームステアリン及びヨウ素価が５以下の極度硬化油脂の含有量の合算値が５５質量％未満である場合、後述する条件（Ｆ）〜（Ｉ）を満たすように油脂配合物を調製できないおそれがある。
【００４０】
本発明においては、上記油脂配合物に対して、ランダムエステル交換を行い、ランダムエステル交換油脂を得る。ランダムエステル交換は、化学的触媒を用いる方法及び酵素を用いる方法のいずれによっても可能であり、常法に従って行うことが出来る。上記化学的触媒としては、例えば、ナトリウムメトキシド等のアルカリ金属系触媒が用いられ、上記酵素としては、例えば、アルカリゲネス属、リゾープス属、アスペルギルス属、ムコール属、リゾムコール属、ペニシリウム属等に由来するリパーゼ等が挙げられる。該リパーゼは、イオン交換樹脂或いはケイ藻土やセラミック等の担体に固定化して、固定化リパーゼとして用いることもできるし、粉末の形態で用いることもできる。
【００４１】
本発明では、上記油脂配合物に対してランダムエステル交換処理を施し、下記に詳述する条件（Ｆ）〜（Ｉ）を満たす油脂（甲２）を得る必要がある。
【００４２】
≪条件（Ｆ）≫
本発明の製造方法においては、油脂（甲２）を構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が３．０〜４．２である必要があり、好ましくは３．０〜３．８、より好ましくは３．１〜３．６である。Ｓ／Ｕの質量比が３．０未満の場合、製造されたハードバターを用いたノーテンパー型チョコレートの製造時に十分な固化性が得られない。またＳ／Ｕの質量比が４．２よりも大きい場合には、後述する分別工程の際に行う固液分離が困難になる上、分別軟部油の収率が低下する。
【００４３】
≪条件（Ｇ）≫
本発明の製造方法においては、油脂（甲２）を構成する脂肪酸組成中のＳが実質的にＳｔとＰからなり、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．３〜１．４である必要があり、好ましくは０．３〜０．７、より好ましくは０．４〜０．６である。
「実質的にＳｔとＰからなる」とは、Ｓｔの含有量とＰの含有量の和が、構成する脂肪酸組成中のＳの含有量の９５質量％以上であることを意味する。
Ｓｔ／Ｐの質量比が０．３未満の場合、十分な固化性が得られない上、得られるノーテンパー型チョコレートのスナップ性が低くなってしまう。また１．４より大きい場合、喫食時の噛み出しが固くなりすぎてしまう上、口溶けが悪化する。
【００４４】
≪条件（Ｈ）≫
本発明の製造方法においては、油脂（甲２）を構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が３５〜５０質量％である必要があり、好ましくは３８〜４８質量％、より好ましくは４０〜４５質量％である。構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が３５質量％未満である場合、製造されたハードバターを用いたノーテンパー型チョコレートが室温で軟らかくなりすぎてしまう。また構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が５０質量％よりも多い場合、後述する分別工程において濾過性が低下し、固液分離が難しくなる。
【００４５】
≪条件（Ｉ）≫
本発明の製造方法においては、油脂（甲２）を構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が３０〜４５質量％であることが必要であり、好ましくは３５〜４５質量％、より好ましくは３７〜４２質量％である。
ハードバター一般において、Ｓ２Ｕ型のトリグリセリドは、室温で硬く、口中で速やかに溶けるというチョコレートの一般的な性質を発現するために重要なファクターの一つであるが、油脂（甲２）を構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が３０質量％未満である場合、得られるノーテンパー型チョコレートが室温下で軟らかくなりすぎてしまう。また、油脂（甲２）を構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が４５質量％超である場合には、濾過性が低くなることにより固液分離が難しくなって、分別軟部油の収率が低下してしまう。
【００４６】
また、後述する工程（３）に移行する前に、工程（１）又は（２）で得られた油脂（甲１）、油脂（甲２）を精製工程に付すこともできる。
精製の方法としては、漂白、脱臭等が適宜選択される。特に油脂（甲１）、油脂（甲２）を得る際にナトリウムメチラート等の化学触媒を使用した場合は、添加したナトリウムメチラート等の化学触媒の失活・除去処理を行うことが、得られるハードバター組成物の品質が安定するため、好ましい。
【００４７】
精製の方法は特に限定されず、例えば、得られた油脂（甲１）、油脂（甲２）に対して、添加した化学触媒が失活するのに十分量の酸と、吸着剤０．１〜８．０質量％とを添加し、漂白温度７５〜１０５℃、漂白時間１５〜６０分間、減圧下で、化学触媒の失活処理及び漂白処理を行い、脱臭温度１８０〜２６５℃、脱臭時間２０〜９０分間で脱臭を行う。上記化学触媒の失活に使用する酸の種類や添加量については特に制限されず、例えば、化学触媒としてナトリウムメチラートを使用した場合は、当量となる量の多価カルボン酸等を用いることができる。また上記の漂白時の吸着剤としては、白土の他、シリカゲル、活性炭等を使用することもできる。
【００４８】
ナトリウムメチラート等の化学触媒を失活させる際に用いられる酸としては、特に多価カルボン酸が好ましく、これらの水和物も使用することができる。多価カルボン酸の具体例としては、ジカルボン酸（シュウ酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、マレイン酸、フマル酸、フタル酸、リンゴ酸、酒石酸等）、トリカルボン酸（クエン酸、トリメリト酸、トリカルバリリル酸、１，３，５−ベンゼントリカルボン酸等）等が挙げられる。これらの中でも、クエン酸、コハク酸、マレイン酸、シュウ酸等が好ましく用いられ、特にクエン酸が好ましい。上記酸の添加量は、添加されたアルカリ金属アルコキシドを十分に失活させる目的から、ナトリウムメチラート等の化学触媒１００質量部に対して８０質量部以上が好ましく、８０〜１７０質量部がより好ましく、９０〜１５０質量部が特に好ましい。
【００４９】
次に工程（３）について詳述する。
工程（３）では、口溶けが良好であり、且つスナップ性が良好なハードバター組成物を得るために、工程（１）又は工程（２）で得られた油脂（甲１）又は（甲２）を溶解した後、晶析処理により、油脂（甲１）又は（甲２）の低融点部を分別し、油脂（乙１）又は（乙２）を得る。
上記晶析処理とは、融解状態の油脂を冷却結晶化して、結晶部を析出させ、これを結晶部と液状部に分離することを指す。
【００５０】
油脂を冷却結晶化する方法は特に限定されるものではなく、例えば、（１）攪拌しながら冷却結晶化する方法、（２）静置下で冷却結晶化する方法、（３）攪拌しながら冷却結晶化した後、さらに静置下で冷却結晶化する方法、（４）静置下で冷却結晶化した後、機械的攪拌により流動化する方法を挙げることができるが、結晶部と液状部の分離が容易な結晶化スラリーを得る点において、（１）、（３）、（４）のいずれかの方法を採ることが好ましく、より好ましくは（１）の方法を選択する。結晶化温度は、結晶部と液状部に分別できるような温度とし、（１）（３）（４）の場合は、結晶化スラリー中の結晶部の割合、即ち、結晶化温度での油脂（甲）の固体脂含量（ＳＦＣ）が下記の範囲となる温度で行うことが好ましい。
【００５１】
本発明における油脂（甲１）の晶析においては、上記の冷却結晶化により得られる結晶化スラリー中の結晶部の割合、即ち、結晶化温度での油脂（甲１）の固体脂含量（ＳＦＣ）を１〜７０％とすることが好ましく、２０〜６０％とすることが好ましく、３０〜６０％とすることが最も好ましい。
固体脂含量（ＳＦＣ）が上記範囲内である場合、結晶部と液状部とに分離する際の分離効率が良く、逆に上記範囲外であった場合には該分離効率が悪くなる恐れがある。
【００５２】
本発明における油脂（甲２）の晶析においては、上記の冷却結晶化により得られる結晶化スラリー中の結晶部の割合、即ち、結晶化温度での油脂（甲２）のＳＦＣを１０〜７０％とすることが好ましく、３０〜６０％とすることが好ましく、３５〜５５％とすることが最も好ましい。油脂（甲２）のＳＦＣが上記範囲外であった場合には、ハードバターとして有用な油脂成分のみを選択的に分離する際の効率が低下し、再度分別する必要が生じるおそれがある。
【００５３】
冷却温度や時間については油脂（甲１）又は（甲２）のＳＦＣが上記範囲となるような条件が好ましく、例えば、油脂（甲１）又は（甲２）が完全溶解した状態から、３０分〜３０時間かけて、３０〜６０℃、好ましくは３５〜５０℃まで冷却し、該温度で３０分〜８０時間、好ましくは１〜７０時間保持することにより、上記範囲のＳＦＣを満たすことが出来る。
【００５４】
加えて、油脂（甲１）又は（甲２）の晶析において、完全溶解された油脂（甲１）又は（甲２）を上記範囲のＳＦＣとなるまで冷却する際には、急冷及び徐冷のいずれも可能であり、又はこれらを組合せて、上記範囲のＳＦＣに調整してもよいが、得られた結晶化スラリーの結晶部と液状部の分離を容易にし、且つ得られる液状部の収率を向上させるために、油脂（甲１）又は（甲２）の結晶が析出する温度帯以下においては徐冷することが好ましい。
【００５５】
本発明において油脂（甲１）又は（甲２）を急冷する場合、その冷却速度は５℃／ｈ以上であることが好ましく、５〜２０℃／ｈであることがより好ましく、油脂（甲１）又は（甲２）を徐冷する場合においては、その冷却速度は０．３〜３．５℃／ｈであることが好ましく、０．５〜３．０℃／ｈであることがより好ましい。
【００５６】
さらに、油脂（甲１）又は（甲２）の結晶が析出する温度帯以下においては、上記範囲の好適なＳＦＣが得られる温度まで冷却する過程の中で、冷却により析出した結晶の熟成工程を、１回又は２回以上経ることもできる。本発明における結晶の熟成工程とは、結晶をより均一な物にすると同時に更に結晶化を進めて、結晶部と液状部を濾別しやすい結晶状態とし、結果として収率を向上させる操作を指す。
具体的には、３０〜６０℃、好ましくは３５〜５０℃の任意の温度で、定温の状態で、３０分〜８０時間保持することによって、熟成工程を行なうことができる。尚、熟成工程の回数の上限は、特に制限はないが通常は５回、好ましくは４回である。
【００５７】
晶析に供する油脂（甲１）又は（甲２）の組成に応じて、晶析条件は適宜調整されるが、例えば、完全溶解の状態から４７〜５０℃まで１〜２時間で到達するよう急冷した後、結晶化スラリーを得るまでの間に、３８〜４４℃の任意の温度で１回又は２回以上の熟成工程を経る晶析条件が好ましい。尚、各熟成工程間の温度移行は徐冷により行われることが好ましい。
【００５８】
結晶部と液状部とを分離し、油脂（乙１）又は（乙２）を得る方法としては、自然濾過、吸引濾過、圧搾濾過、遠心分離等を用いることが出来るが、分離操作を簡便に、且つ効率的に行うために、フィルタープレスやベルトプレス等を用いた圧搾濾過を行うことが好ましい。
【００５９】
油脂（甲１）又は（甲２）が上記結晶化時に、結晶化温度での固体脂含量が高く、高粘度の結晶化スラリーであったり、塊状に見える場合等においては、圧搾濾過時に圧力によりスラリー化するため、特に圧搾濾過が適している。
圧搾濾過によって分別を行なう場合の圧力は、好ましくは０．２ＭＰａ以上、さらに好ましくは０．５〜５ＭＰａである。圧搾時の圧力は圧搾初期から圧搾終期にかけて徐々に上昇させることが好ましく、その圧力の上昇速度は、好ましくは１ＭＰａ／分以下、さらに好ましくは０．５ＭＰａ／分以下、最も好ましくは０．１ＭＰａ／分以下である。加圧速度が１ＭＰａ／分より大きいと、得られる油脂（乙１）又は（乙２）の収率が低下するおそれがある。
【００６０】
次に工程（４）について詳述する。
工程（４）では、上記油脂油脂（乙１）又は（乙２）に水蒸気を接触させ脱臭処理を行うことにより油脂（丙１）又は（丙２）を得る。
工程（３）を経て得られた、油脂（甲１）又は（甲２）の低融点部から成る油脂（乙１）又は（乙２）については、遊離脂肪酸を多く含有するおそれがあるため、これを除去し風味を向上させるために、精製工程を経る必要があり、なかでも特に脱臭を必要とする。
脱臭方法としては、水蒸気との接触による方法、即ち、水蒸気蒸留法を適用する。水蒸気蒸留法は、常法によって行うことができるが、好ましい処理条件としては、例えば、温度が１６０〜２６０℃、好ましくは１８０〜２３０℃、真空度は８．０×１０２Ｐａ以下、好ましくは４．０×１０２Ｐａ以下、時間としては３０〜６０分という条件が挙げられる。脱臭処理温度が１６０℃未満では、十分な脱臭効果が得られにくく、２６０℃超では、脂肪酸の異性化やトリアシルグリセロール間での脂肪酸の交換反応が起こることによる、油脂の組成の変化が起こるおそれがある。
【００６１】
上記のようにして得られた油脂（丙１）は、以下の組成を有することが好ましい。
（ｉ）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が４〜１２質量％
（ｉｉ）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が６０〜８０質量％
（ｉｉｉ）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が２０〜４０質量％
（ｉｖ）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９５質量％以上であり、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．２〜０．６である
【００６２】
上記のようにして得られる油脂（丙２）は例えば以下の組成を有することが好ましい。
（ｖ）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が２〜１２質量％
（ｖｉ）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が６０〜８０質量％
（ｖｉｉ）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が１０〜２５質量％
（ｖｉｉｉ）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９５質量％以上であり、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．２〜０．６５である
さらに、（ｉｘ）構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ中におけるＳＵＳとＳＳＵの質量比（前者／後者）が０．４５〜０．５５であることが好ましい。
【００６３】
本発明の非ラウリン、低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物の製造方法は、上記工程（１）又は（２）を含み、さらに上記工程（３）及び（４）を含むものであり、得られた油脂（丙１）又は（丙２）をそのまま非ラウリン、低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物とすることもできるが、必要に応じ、上記以外のその他油脂、乳化剤、酸化防止剤、着色料、フレーバー等を添加することもできる。
【００６４】
上記その他の油脂としては特に制限はなく、例えば、パーム油、パーム核油、ヤシ油、コーン油、綿実油、大豆油、ナタネ油、米油、ヒマワリ油、サフラワー油、オリーブ油、キャノーラ油、牛脂、乳脂、豚脂、カカオ脂、魚油、鯨油等の各種植物油脂、動物油脂、並びにこれらに水素添加、分別及びエステル交換から選択される１又は２以上の処理を施した加工油脂から選ばれた１種又は２種以上を、本発明の効果を損なわない範囲で混合し使用することが出来る。
【００６５】
上記乳化剤としては、グリセリン脂肪酸エステル、蔗糖脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステル、プロピレングリコール脂肪酸エステル、グリセリン有機酸脂肪酸エステル、ポリグリセリン脂肪酸エステル、ポリグルセリン縮合リシノレイン酸エステル、ステアロイル乳酸カルシウム、ステアロイル乳酸ナトリウム、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル、レシチンが挙げられるが、本発明では、グリセリン脂肪酸エステルやソルビタン脂肪酸エステル、ショ糖脂肪酸エステル、レシチンを使用することが好ましい。上記乳化剤を使用する場合、その添加量はハードバター組成物１００質量部中１〜５質量部の範囲であることが好ましく、１〜３質量部であることがより好ましい。
【００６６】
上記酸化防止剤としては、ノーテンパー型チョコレートの風味を損ねるものでなければ限定されるものではないが、トコフェロール又は茶抽出物を使用することが好ましい。
【００６７】
上記のようにして得られた非ラウリン、低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物は、溶剤分別を経ることなく得られたものでありながら、カカオ脂を配合したときのファットブルームやグレーニングの発生が抑えられ、且つ、スナップ性や口溶けが良好であるという特徴を有する。そのため、ノーテンパー型チョコレート用として特に優れている。また、その他に、バタークリーム用油脂、サンドクリーム用油脂、マーガリン・ショートニング用油脂、アイスクリームやアイスコーティング用油脂、ホイップクリーム等の水中油型乳化油脂の油相成分、フライ用油脂等に使用することもできる。
【００６８】
また、油脂（丙１）又は（丙２）に対して、必要に応じて更に晶析等を行い、ＳＳＳ含量を加減することで、目的の用途に適した油脂物性となるように調整を加えることもできる。
【実施例】
【００６９】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によって何等制限されるものではない。【００７０】
［実施例１］
微細藻類油（Ｓｏｌａｚｙｍｅ社製、構成脂肪酸中のオレイン酸含量９１．４質量％）２０質量部、及びパーム油に沃素価が１以下になるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油脂４０質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合した後、融解させたパルミチン酸高含有油（ＩＯＩ社製、構成脂肪酸中のパルミチン酸含量８２質量％）を４０質量部加え、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃に真空下で３０分間加熱した後、液温８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対して０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空下、８５℃で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和した後、白土を加えて漂白し油脂（甲−ａ）を得た。油脂（甲−ａ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中におけるＳ含量が７６．１質量％、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が３．２、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．４６、Ｍ／Ｐｏの質量比（Ｏ／Ｌの質量比）が２０．５、構成するトリグリセリド中のＳ３含量が４６．４質量％、Ｓ２Ｕ含量が４０．６質量％、Ｓ２Ｕ型トリグリセリド中のＳＵＳ／ＳＳＵの質量比は０．４８であった。【００７１】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ａ）を取り、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃から４２℃まで１４時間かけて冷却した後、４２℃で４時間結晶化を行い、結晶化スラリーを得た。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油(乙-a）を得た。さらに結晶部を３ＭＰａで圧搾し、液状部と結晶部とに分離し、圧搾軟部油（乙−ａ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ａ）と圧搾軟部油（乙−ａ）を合わせて、油脂（乙−ａ）とした。さらに、この油脂（乙−ａ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ａ）を得た。【００７２】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ａ）は以下の組成を有していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が７．３質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が６７．７質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が２５．０質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９７．２質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．３８
上記の油脂（丙−ａ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（１）とした。【００７３】
［実施例２］
微細藻類油（Ｓｏｌａｚｙｍｅ社製、構成脂肪酸中のオレイン酸含量９１．４質量％）２５質量部、及びパーム油に沃素価が１以下になるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油脂５０質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合した後、融解させたパルミチン酸高含有油（ＩＯＩ社製、構成脂肪酸中のパルミチン酸含量８２質量％）を２５質量部加え、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃に真空下で３０分間加熱した後、液温８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対して０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空下、８５℃で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和した後、白土を加えて漂白し油脂（甲−ｂ）を得た。油脂（甲−ｂ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中におけるＳ含量が７３．４質量％、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が２．８、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．６６、Ｍ／Ｐｏの質量比（Ｏ／Ｌの質量比）が３２．０、構成するトリグリセリド中のＳ３含量が４１．６質量％、Ｓ２Ｕ含量が４２．４質量％、Ｓ２Ｕ型トリグリセリド中のＳＵＳ／ＳＳＵの質量比は０．５０であった。【００７４】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｂ）を取り、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃から４２℃まで１４時間かけて冷却した後、４２℃で４時間結晶化を行い、結晶化スラリーを得た。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｂ）を得た。さらに結晶部を３ＭＰａで圧搾し、液状部と結晶部とに分離し、圧搾軟部油（乙２）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｂ）と圧搾軟部油（乙−ｂ）を合わせて、油脂（乙−ｂ）とした。さらに、この油脂（乙−ｂ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｂ）を得た。【００７５】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｂ）は以下の組成を有していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が７．９質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が６５．９質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が２６．２質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９８．２質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．４９
上記の油脂（丙−ｂ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（２）とした。【００７６】
［実施例３］
ハイオレイックヒマワリ油（構成脂肪酸中のオレイン酸含量８６．３質量％）２０質量部、及びパーム油に沃素価が１以下になるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油脂５０質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合した後、融解させたパルミチン酸高含有油（ＩＯＩ社製、構成脂肪酸中のパルミチン酸含量８２質量％）を３０質量部加え、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃に真空下で３０分間加熱した後、液温８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対して０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空下、８５℃で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和した後、白土を加えて漂白し油脂（甲−ｃ）を得た。油脂（甲−ｃ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中におけるＳ含量が７７．３質量％、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が３．４、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．６、Ｍ／Ｐｏの質量比（Ｏ／Ｌの質量比）が１０．２、構成するトリグリセリド中のＳ３含量が４８．２質量％、Ｓ２Ｕ含量が３９．８質量％、Ｓ２Ｕ型トリグリセリド中のＳＵＳ／ＳＳＵの質量比は０．４９であった。【００７７】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｃ）を取り、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃から４２℃まで１４時間かけて冷却した後、４２℃で４時間結晶化を行い、結晶化スラリーを得た。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｃ）を得た。さらに結晶部を３ＭＰａで圧搾し、液状部と結晶部とに分離し、圧搾軟部油（乙−ｃ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｃ）と圧搾軟部油（乙−ｃ）を合わせて、油脂（乙−ｃ）とした。さらに、この油脂（乙−ｃ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｃ）を得た。【００７８】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｃ）は以下の組成を有していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が７．３質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が６７．０質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が２５．７質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９６．９質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．３９
上記の油脂（丙−ｃ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（３）とした。【００７９】
［実施例４］
ハイオレイックヒマワリ油（構成脂肪酸中のオレイン酸含量８６．３質量％）２５質量部、及びパーム油に沃素価が１以下になるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油脂４０質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合した後、融解させたパルミチン酸高含有油（ＩＯＩ社製、構成脂肪酸中のパルミチン酸含量８２質量％）を３５質量部加え、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃に真空下で３０分間加熱した後、液温８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対して０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空下、８５℃で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和した後、白土を加えて漂白し油脂（甲−ｄ）を得た。油脂（甲−ｄ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中におけるＳ含量が７２．０質量％、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が２．６、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．５、Ｍ／Ｐｏの質量比（Ｏ／Ｌの質量比）が１０．６、構成するトリグリセリド中のＳ３含量が３９．５質量％、Ｓ２Ｕ含量が４３．０質量％、Ｓ２Ｕ型トリグリセリド中のＳＵＳ／ＳＳＵの質量比は０．５１であった。【００８０】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｄ）を取り、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃から４２℃まで１４時間かけて冷却した後、４２℃で４時間結晶化を行い、結晶化スラリーを得た。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｄ）を得た。さらに結晶部を３ＭＰａで圧搾し、液状部と結晶部とに分離し、圧搾軟部油（乙−ｄ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｄ）と圧搾軟部油（乙−ｄ）を合わせて、油脂（乙−ｄ）とした。さらに、この油脂（乙−ｄ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｄ）を得た。【００８１】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｄ）は以下の組成を有していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が７．７質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が６５．８質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が２６．５質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９７．０質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．４１
上記の油脂（丙−ｄ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（４）とした。【００８２】
［実施例５］
パームステアリン５質量部、パーム油に沃素価が１以下となるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油５５質量部、及びパーム油４０質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合し、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃で真空下３０分間加熱し十分に脱水した。この後、液温を８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対し０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空下で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和し、さらに白土を加えて漂白し、油脂（甲−ｅ）を得た。油脂（甲−ｅ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が３．７、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．７、構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が４３質量％、構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が４０質量％であった。【００８３】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｅ）を投入し、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃で加熱され完全に溶解された状態から、４８℃まで１５℃／ｈで急冷し、４８℃、４４℃、４２℃の各温度でそれぞれ４時間の熟成工程を経て、結晶化スラリーを得た。尚、４８℃から４４℃への温度移行は２℃／ｈでの徐冷により行い、４４℃から４２℃への温度移行は１℃／ｈでの徐冷により行った。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｅ）を得た。さらに分別硬部油を３ＭＰａで圧搾し、圧搾軟部油（乙−ｅ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｅ）と圧搾軟部油（乙−ｅ）を合わせて油脂（乙−ｅ）とした。さらに、この油脂（乙−ｅ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｅ）を得た。【００８４】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｅ）は以下の組成を示していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が９．２質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が７１．２質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が１９．６質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９７．２質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．６１
上記の油脂（丙−ｅ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（５）とした。【００８５】
［実施例６］
パームステアリン１５質量部、パーム油に沃素価が１以下となるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油５０質量部、及びパーム油３５質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合し、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃で真空下３０分間加熱し十分脱水した。この後、液温を８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対し０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空下で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和し、さらに白土を加えて漂白し、油脂（甲−ｆ）を得た。油脂（甲−ｆ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が３．５、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．６、構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が４３．５質量％、構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が３９．５質量％であった。【００８６】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｆ）を投入し、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃で加熱され完全に溶解された状態から、４８℃まで１５℃／ｈで急冷し、４８℃、４４℃、４２℃の各温度でそれぞれ４時間の熟成工程を経て、結晶化スラリーを得た。尚、４８℃から４４℃への温度移行は２℃／ｈでの徐冷により行い、４４℃から４２℃への温度移行は１℃／ｈでの徐冷により行った。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｆ）を得た。さらに分別硬部油を３ＭＰａで圧搾し、圧搾軟部油（乙−ｆ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｆ）と圧搾軟部油（乙−ｆ）を合わせて油脂（乙−ｆ）とした。さらに、この油脂（乙−ｆ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｆ）を得た。【００８７】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｆ）は以下の組成を示していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が７．８質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が７２．４質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が１９．８質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９７．２質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．５５
上記の油脂（丙−ｆ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（６）とした。【００８８】
［実施例７］
パームステアリン３５質量部、パーム油に沃素価が１以下となるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油４０質量部、及びパーム油２５質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合し、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃で真空下３０分間加熱し十分脱水した。この後、液温を８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対し０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空下で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和し、さらに白土を加えて漂白し、油脂（甲−ｇ）を得た。油脂（甲−ｇ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が３．３、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．５、構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が４４．５質量％、構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が３８．０質量％であった。【００８９】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｇ）を投入し、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃で加熱され完全に溶解された状態から、４８℃まで１５℃／ｈで急冷し、４８℃、４４℃、４２℃の各温度でそれぞれ４時間の熟成工程を経て、結晶化スラリーを得た。尚、４８℃から４４℃への温度移行は２℃／ｈでの徐冷により行い、４４℃から４２℃への温度移行は１℃／ｈでの徐冷により行った。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｇ）を得た。さらに分別硬部油を３ＭＰａで圧搾し、圧搾軟部油（乙−ｇ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｇ）と圧搾軟部油（乙−ｇ）を合わせて油脂（乙−ｇ）とした。さらに、この油脂（乙−ｇ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｇ）を得た。【００９０】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｇ）は以下の組成を示していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が９．７質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が７２．２質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が１８．１質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９７．０質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．４４
上記の油脂（丙−ｇ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（７）とした。【００９１】
［実施例８］
パームステアリン４５質量部、パーム油に沃素価が１以下となるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油３５質量部、及びパーム油２０質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合し、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃で真空下３０分間加熱し十分脱水した。この後、液温を８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対し０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空下で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和し、さらに白土を加えて漂白し、油脂（甲−ｈ）を得た。油脂（甲−ｈ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が３．４、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．４、構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が４２．２質量％、構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が４０．０質量％であった。【００９２】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｈ）を投入し、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃で加熱され完全に溶解された状態から、４８℃まで１５℃／ｈで急冷し、４８℃、４４℃、４２℃の各温度でそれぞれ４時間の熟成工程を経て、結晶化スラリーを得た。尚、４８℃から４４℃への温度移行は２℃／ｈでの徐冷により行い、４４℃から４２℃への温度移行は１℃／ｈでの徐冷により行った。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｈ）を得た。さらに分別硬部油を３ＭＰａで圧搾し、圧搾軟部油（乙−ｈ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｈ）と圧搾軟部油（乙−ｈ）を合わせて油脂（乙−ｈ）とした。さらに、この油脂（乙−ｈ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｈ）を得た。【００９３】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｈ）は以下の組成を示していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が８．２質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が７１．８質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が２０．０質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９７．１質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．４２
上記の油脂（丙−ｈ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（８）とした。【００９４】
［実施例９］
実施例８で得られた油脂（甲−ｈ）をジャケット付ガラス製晶析槽に投入し、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃で加熱され完全に溶解された状態から、途中の熟成工程を経る事なく、４２℃まで１．９℃／ｈで１５時間冷却し、結晶化スラリーを得た。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｉ）を得た。さらに分別硬部油を３ＭＰａで圧搾し、圧搾軟部油（乙−ｉ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｉ）と圧搾軟部油（乙−ｉ）を合わせて油脂（乙−ｉ）とした。さらに、この油脂（乙−ｉ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｉ）を得た。【００９５】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｉ）は以下の組成を示していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が８．２質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が７１．８質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が２０．０質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９７．１質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．４２
上記の油脂（丙−ｉ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（９）とした。【００９６】
［実施例１０］
実施例８で得られた油脂（甲−ｈ）をジャケット付ガラス製晶析槽に投入し、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃で加熱され完全に溶解された状態から、４８℃まで１５℃／ｈで急冷し、４８℃、４４℃、４０℃の各温度でそれぞれ４時間の熟成工程を経て、結晶化スラリーを得た。尚、４８℃から４４℃への温度移行及び４４℃から４０℃への温度移行は、１℃／ｈでの徐冷により行った。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｊ）を得た。さらに分別硬部油を３ＭＰａで圧搾し、圧搾軟部油（乙−ｊ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｊ）と圧搾軟部油（乙−ｊ）を合わせて油脂（乙−ｊ）とした。さらに、この油脂（乙−ｊ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｊ）を得た。【００９７】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｊ）は以下の組成を示していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が８．４質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が７０．８質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が１９．９質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９７．１質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．４２
上記の油脂（丙−ｊ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（１０）とした。【００９８】
［実施例１１］
パームステアリン７５質量部、パーム油に沃素価が１以下となるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油２５質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合し、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃で真空下３０分間加熱し十分脱水した。この後、液温を８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対し０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空化で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和し、さらに白土を加えて漂白し、油脂（甲−ｋ）を得た。油脂（甲−ｋ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が３．２、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．３、構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が４２．５質量％、構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が４０．２質量％であった。【００９９】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｋ）を投入し、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃で加熱され完全に溶解された状態から、４８℃まで１５℃／ｈで急冷し、４８℃、４４℃、４２℃の各温度でそれぞれ４時間の熟成工程を経て、結晶化スラリーを得た。尚、４８℃から４４℃への温度移行は２℃／ｈでの徐冷により行い、４４℃から４２℃への温度移行は１℃／ｈでの徐冷により行った。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｋ）を得た。さらに分別硬部油を３ＭＰａで圧搾し、圧搾軟部油（乙−ｋ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｋ）と圧搾軟部油（乙−ｋ）を合わせて油脂（乙−ｋ）とした。さらに、この油脂（乙−ｋ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｋ）を得た。【０１００】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｋ）は以下の組成を示していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が８．６質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が７１．５質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が１９．５質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９７．４質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．２８
上記の油脂（丙−ｋ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（１１）とした。【０１０１】
［実施例１２］
パームステアリン２５質量部、大豆油に沃素価が１以下となるまで水素添加を行った大豆極度硬化油４５質量部、及びパーム油３０質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合し、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃で真空下３０分間加熱し十分脱水した。この後、液温を８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対し０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空下で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和し、さらに白土を加えて漂白し、油脂（甲−ｌ）を得た。油脂（甲−ｌ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が３．４、Ｓｔ／Ｐの質量比が１．３、構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が４７．７質量％、構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が４０．０質量％であった。【０１０２】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｌ）を投入し、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃で加熱され完全に溶解された状態から、４８℃まで１５℃／ｈで急冷し、４８℃、４４℃、４２℃の各温度でそれぞれ４時間の熟成工程を経て、結晶化スラリーを得た。尚、４８℃から４４℃への温度移行は２℃／ｈでの徐冷により行い、４４℃から４２℃への温度移行は１℃／ｈでの徐冷により行った。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｌ）を得た。さらに分別硬部油を３ＭＰａで圧搾し、圧搾軟部油（乙−ｌ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｌ）と圧搾軟部油（乙−ｌ）を合わせて油脂（乙−ｌ）とした。さらに、この油脂（乙−ｌ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｌ）を得た。【０１０３】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｌ）は以下の組成を示していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が７．２質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が７１．４質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が２１．５質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９７．９質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が１．０９
上記の油脂（丙−ｌ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（１２）とした。【０１０４】
［実施例１３］
パームステアリン４８質量部、パーム油に沃素価が１以下となるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油３７質量部、及びパーム油１５質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合し、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃で真空下３０分間加熱し十分脱水した。この後、液温を８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対し０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空下で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和し、さらに白土を加えて漂白し、油脂（甲−ｍ）を得た。油脂（甲−ｍ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が３．４、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．４、構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が４８．８質量％、構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が３９．６質量％であった。【０１０５】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｍ）を投入し、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃で加熱され完全に溶解された状態から、４８℃まで１５℃／ｈで急冷し、４８℃、４４℃、４２℃の各温度でそれぞれ４時間の熟成工程を経て、結晶化スラリーを得た。尚、４８℃から４４℃への温度移行は２℃／ｈでの徐冷により行い、４４℃から４２℃への温度移行は１℃／ｈでの徐冷により行った。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｍ）を得た。さらに分別硬部油を３ＭＰａで圧搾し、圧搾軟部油（乙−ｍ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｍ）と圧搾軟部油（乙−ｍ）を合わせて油脂（乙−ｍ）とした。さらに、この油脂（乙−ｍ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｍ）を得た。【０１０６】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｍ）は以下の組成を示していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が１０．０質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が７１．６質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が１７．７質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９６．９質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．４１
上記の油脂（丙−ｍ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（１３）とした。【０１０７】
［実施例１４］
パームステアリン２７質量部、パーム油に沃素価が１以下となるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油４８質量部、及びパーム油２５質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合し、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃で真空下３０分間加熱し十分脱水した。この後、液温を８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対し０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空下で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和し、さらに白土を加えて漂白し、油脂（甲−ｎ）を得た。油脂（甲−ｎ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が３．８、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．６、構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が４７．５質量％、構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が３８．２質量％であった。【０１０８】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｎ）を投入し、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃で加熱され完全に溶解された状態から、４８℃まで１５℃／ｈで急冷し、４８℃、４４℃、４２℃の各温度でそれぞれ４時間の熟成工程を経て、結晶化スラリーを得た。尚、４８℃から４４℃への温度移行は２℃／ｈでの徐冷により行い、４４℃から４２℃への温度移行は１℃／ｈでの徐冷により行った。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｎ）を得た。さらに分別硬部油を３ＭＰａで圧搾し、圧搾軟部油（乙−ｎ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｎ）と圧搾軟部油（乙−ｎ）を合わせて油脂（乙−ｎ）とした。さらに、この油脂（乙−ｎ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｎ）を得た。【０１０９】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｎ）は以下の組成を示していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が８．６質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が７３．７質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が１７．２質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９７．０質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．５４
上記の油脂（丙−ｎ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（１４）とした。【０１１０】
［実施例１５］
四口フラスコ中で、パームステアリン４５質量部、パーム油に沃素価が１以下となるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油３５質量部、及びパーム油２０質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合し、油脂配合物を得た。次いで、この油脂混合物を攪拌しながら温度１１０℃に昇温し、３０分間減圧下で脱水した。温度３０℃に冷却し、固定化酵素（Ｌｉｐｏｚｙｍｅ  ＲＭＩＭ（ノボザイムズジャパン（株）製））を１０％添加した後、窒素雰囲気下で温度５０℃に昇温し、常圧で２４時間エステル交換反応を行った。次いで、固定化酵素を濾別した後、温度８０℃で攪拌しながら３０分間減圧下で脱水した。次いで、白土を加えて漂白し、油脂（甲−ｏ）を得た。油脂（甲−ｏ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が３．４、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．４、構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が４４．０質量％、構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が３９．６質量％であった。【０１１１】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｏ）を投入し、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃で加熱され完全に溶解された状態から、４８℃まで１５℃／ｈで急冷し、４８℃、４４℃、４２℃の各温度でそれぞれ４時間の熟成工程を経て、結晶化スラリーを得た。尚、４８℃から４４℃への温度移行は２℃／ｈでの徐冷により行い、４４℃から４２℃への温度移行は１℃／ｈでの徐冷により行った。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｏ）を得た。さらに分別硬部油を３ＭＰａで圧搾し、圧搾軟部油（乙−ｏ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｏ）と圧搾軟部油（乙−ｏ）を合わせて油脂（乙−ｏ）とした。さらに、この油脂（乙−ｏ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｏ）を得た。【０１１２】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｏ）は以下の組成を示していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が８．７質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が７２．１質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が１９．１質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９７．５質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．４２
上記の油脂（丙−ｏ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（１５）とした。【０１１３】
［比較例１］
微細藻類油（Ｓｏｌａｚｙｍｅ社製、構成脂肪酸中のオレイン酸含量９１．４質量％）３５質量部、及びパーム油に沃素価が１以下になるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油脂３５質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合した後、融解させたパルミチン酸高含有油（ＩＯＩ社製、構成脂肪酸中のパルミチン酸含量８２質量％）を３０質量部加え、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃に真空下で３０分間加熱した後、液温８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対して０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空下、８５℃で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和した後、白土を加えて漂白し油脂（甲−ｐ）を得た。油脂（甲−ｐ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中におけるＳ含量が６３．４質量％、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が１．８、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．５１、Ｍ／Ｐｏの質量比（Ｏ／Ｌの質量比）が３５．２、構成するトリグリセリド中のＳ３含量が２７．６質量％、Ｓ２Ｕ含量が４４．４質量％、Ｓ２Ｕ型トリグリセリド中のＳＵＳ／ＳＳＵの質量比は０．４６であった。【０１１４】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｐ）を取り、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃から４２℃まで１４時間かけて冷却した後、４２℃で４時間結晶化を行い、結晶化スラリーを得た。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｐ）を得た。さらに結晶部を３ＭＰａで圧搾し、液状部と結晶部とに分離し、圧搾軟部油（乙−ｐ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｐ）と圧搾軟部油（乙−ｐ）を合わせて、油脂（乙−ｐ）とした。さらに、この油脂（乙−ｐ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｐ）を得た。【０１１５】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｐ）は以下の組成を有していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が８．０質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が５４．８質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が３７．２質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９７．３質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．４３
上記の油脂（丙−ｐ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（１６）とした。【０１１６】
［比較例２］
ハイオレイックヒマワリ油（構成脂肪酸中のオレイン酸含量８６．３質量％）３５質量部、及びパーム油に沃素価が１以下になるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油脂４５質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合した後、融解させたパルミチン酸高含有油（ＩＯＩ社製、構成脂肪酸中のパルミチン酸含量８２質量％）を２０質量部加え、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃に真空下で３０分間加熱した後、液温８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対して０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空下、８５℃で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和した後、白土を加えて漂白し油脂（甲−ｑ）を得た。油脂（甲−ｑ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中におけるＳ含量が６３．９質量％、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が１．７９、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．７、Ｍ／Ｐｏの質量比（Ｏ／Ｌの質量比）が１２．１、構成するトリグリセリド中のＳ３含量が２８．２質量％、Ｓ２Ｕ含量が４４．４質量％、Ｓ２Ｕ型トリグリセリド中のＳＵＳ／ＳＳＵの質量比は０．４７であった。【０１１７】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｑ）を投入し、完全に溶解させた油脂（甲−ｑ）を４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃から４２℃まで１４時間かけて冷却した後、４２℃で４時間結晶化を行い、結晶化スラリーを得た。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別し、分別軟部油（乙−ｑ）を得た。さらに結晶部を３ＭＰａで圧搾し、液状部と結晶部とに分離し、圧搾軟部油（乙−ｑ）を得た。得られた分別軟部油（乙−ｑ）と圧搾軟部油（乙−ｑ）を合わせて、油脂（乙−ｑ）とした。さらに、この油脂（乙−ｑ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｑ）を得た。【０１１８】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｑ）は以下の組成を有していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が８．１質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が５４．２質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が３７．７質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９６．９質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．４８
上記の油脂（丙−ｑ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（１７）とした。【０１１９】
［比較例３］
パーム油６０質量部、及びパーム油に沃素価が１以下となるまで水素添加を行ったパーム極度硬化油４０質量部をそれぞれ融解した状態で撹拌混合し、油脂配合物を得た。この油脂配合物を四口フラスコ内で液温１１０℃で真空下３０分間加熱し十分脱水した。この後、液温を８５℃に調整し、油脂配合物１００質量部に対し０．２質量部の割合でナトリウムメトキシドを加えた後、更に真空下で１時間加熱した。この後、クエン酸を添加してナトリウムメトキシドを中和し、さらに白土を加えて漂白し、油脂（甲−ｒ）を得た。油脂（甲−ｒ）を常法により分析した結果、構成する脂肪酸組成中のＳ／Ｕの質量比が２．８８、Ｓｔ／Ｐの質量比が０．６、構成するトリグリセリド中のＳＳＳ含量が３４．３質量％、構成するトリグリセリド中のＳ２Ｕ含量が３９．８質量％であった。【０１２０】
ジャケット付ガラス製晶析槽に、得られた上記油脂（甲−ｒ）を投入し、４０ｒｐｍで撹拌しながら、７０℃で加熱され完全に溶解された状態から、４８℃まで１５℃／ｈで急冷し、４８℃、４４℃、４２℃の各温度でそれぞれ４時間の熟成工程を経て、結晶化スラリーを得た。尚、４８℃から４４℃への温度移行は２℃／ｈでの徐冷により行い、４４℃から４２℃への温度移行は１℃／ｈでの徐冷により行った。
この結晶化スラリーを、メンブレンフィルターを用いて濾過分別して液状部を得た。さらに結晶部を３ＭＰａで圧搾し、液状部と結晶部とに分離し、これらの液状部を合わせて油脂（乙−ｒ）とした。さらに、この油脂（乙−ｒ）に対して減圧下２２０℃で１時間水蒸気蒸留を行うことにより脱臭処理をして、油脂（丙−ｒ）を得た。【０１２１】
尚、上記のようにして得られた油脂（丙−ｒ）は以下の組成を示していた。
（１）ＤＧ（ジアシルグリセロール）含有量が８．０質量％
（２）ＳＳＳ及びＳ２Ｕを合計した含有量が７２．６質量％
（３）ＳＵ２及びＵＵＵを合計した含有量が１９．４質量％
（４）構成脂肪酸組成において、ＳのうちＳｔとＰを合計した含有量が９９．５質量％、且つＳｔ／Ｐの質量比が０．４８
上記の油脂（丙−ｒ）９８質量部にソルビタン脂肪酸エステルを２質量部添加し、均質に溶解混合したものを、非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（１８）とした。【０１２２】
［ノーテンパー型チョコレートの製造］
上記の非ラウリン、低トランス、ノーテンパー型ハードバター組成物（１）〜（１８）を用いて、表１に記載の配合で、下記製造方法によりチョコレート（１）〜（１８）をそれぞれ製造した。尚、チョコレートの油分含量は３６．５質量％であり、乳脂含量は２．０質量％、カカオ脂含量は８．６質量％、非ラウリン、低トランス及び非テンパー型ハードバター組成物含量は２５．９質量％であり、非ラウリン、低トランス及び非テンパー型ハードバター組成物１００質量部に対しカカオ脂を３２．６質量部含有していた。
得られたチョコレートについて、下記評価基準に従って、口溶け及びチョコレートの風味についての官能評価とスナップ性評価を行ない、その結果について、表２に記載した。【０１２３】
（チョコレートの製造方法）
上記ハードバター組成物(１）〜（１８）のいずれか、カカオバター及びカカオマスを５５℃に加温して溶解し、カカオパウダー、全粉乳、砂糖及びレシチンを添加し練り合わせてペースト状とし、ロール掛けした後、コンチングして、チョコレート生地を得た。このチョコレート生地を型に注入し、５℃で１２時間冷却・固化させ、ノーテンパー型チョコレートを製造した。【０１２４】
＜評価基準＞
・官能評価基準（口溶け）
◎＋  極めて良好な口溶けである。
◎  良好である。
○  喫食後、やや遅れて口溶けが得られる。
△  不良である。
×  ワキシー感が口中に感ぜられ極めて不良である。
・官能評価基準（風味）
◎＋  極めて良好にチョコレートとしての風味が感じられる。
◎  良好にチョコレートとしての風味が感じられる。
○  喫食後、やや遅れて異味が感じられるが、問題なく喫食できる。
△  やや異味が感じられる。
×  強い異味が感じられる。
・スナップ性評価基準
◎＋  爽快なスナップ性を有し、極めて良好である。
◎  良好である。
○  ややべたつくが、問題なく割ることが出来る。
△  べたつき、不良である。
×  べたつく上、割断面がやや伸びる物性を呈し、不良である。【０１２５】
【表１】
2017175633.tif 000002
【０１２６】
【表２】
2017175633.tif 000003
【０１２７】
［マーガリン・バタークリームの製造］
上記非ラウリン、低トランス及び非テンパー型ハードバター組成物（１）〜（１８）を用いて、表３に記載の配合で、マーガリン用油脂（１）〜（１８）をそれぞれ製造した。マーガリン用油脂（１）〜（１８）を使用して、下記の配合・製法でマーガリン（１）〜（１８）をそれぞれ製造し、更にマーガリン（１）〜（１８）を使用して、下記の配合・製法によりバタークリーム（１）〜（１８）をそれぞれ製造した。得られたバタークリームについて、下記評価基準に従って口溶けの官能評価及び耐熱保形性評価を行ない、その結果について、表４に記載した。【０１２８】
（マーガリンの配合・製法）
マーガリン用油脂（１）〜（１８）のいずれか７０質量部及び色素液０．１質量部からなる油相と、水２９．９質量部からなる水相とを、５５℃の温度で混合乳化して油中水型乳化物を得た。この油中水型乳化物を急冷可塑化して油中水型可塑性油脂（マーガリン（１）〜（１８））を得た。【０１２９】
（バタークリームの配合・製法）
上記の通り得られたマーガリン（１）〜（１８）を室温で１時間調温した後、１００質量部をミキサーボウルに投入し、卓上ミキサーとビーターを使用して低速１分混合した後、最高速で比重が０．４５となるまでクリーミングした。ここに、転化糖シロップ（糖の固形分の含有量は７０質量％）５０質量部を添加し、十分に混合し、油分含量が４７質量％、水分含量が４４．９質量％、比重が０．６である、バタークリーム（１）〜（１８）を得た。【０１３０】
＜評価基準＞
・官能評価基準（口溶け）
◎＋  極めて良好な口溶けである。
◎  良好である。
○  喫食後、やや遅れて口溶けが得られる。
△  不良である。
×  ワキシー感が口中に感じられ極めて不良である。
・耐熱保形性評価基準
◎＋  離水がなく、保形性も全く問題ない。
◎  やや離水が見られるが、保形性は全く問題ない。
○  やや離水が見られるが、保形性はほぼ問題ない。
△  離水があり、保形性もやや悪い。
×  離水が激しく、保形性も悪い【０１３１】
【表３】
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【０１３２】
【表４】
2017175633.tif 000005
【０１３３】
以上から明らかなように、本発明の製造方法によって得られたハードバター組成物（実施例１〜１５）は、従来技術により得られるハードバター組成物（比較例１〜３）よりも、風味や口溶け性、スナップ性が向上していた。
また、結晶化スラリーを得る際に冷却速度を調整しながら、段階的に冷却し、熟成工程を経ることで、結晶化スラリーの粘性が低下し、高効率で分別を行うことができ、さらに分別時の収率が向上することも明らかになった。
【産業上の利用可能性】
【０１３４】
本発明のハードバターの製造方法によれば、カカオ脂との相溶性が高く、またスナップ性や口溶け性に優れるノーテンパー型チョコレートを得ることが出来る、非ラウリン、低トランス及びノーテンパー型ハードバター組成物を、溶剤分別を用いることなく効率的に得ることが出来る。
【国際調査報告】
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