【手続補正書】
【提出日】平成18年10月5日(2006.10.5)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鞘成分がポリマーアロイからなる芯鞘複合繊維であって、ポリマーアロイ部分が難溶解性ポリマーが海、易溶解性ポリマーが島である海島構造を形成し、島全体に占める直径２００ｎｍ以上の島の面積比が３％以下である芯鞘複合繊維。
【請求項２】
鞘成分のポリマーアロイ部分の島の平均直径が１〜１００ｎｍである請求項１記載の芯鞘複合繊維。
【請求項３】
ポリマーアロイ部分の易溶解性ポリマーがアルカリ易溶解性ポリマーである請求項１または２記載の芯鞘複合繊維。
【請求項４】
ウースター斑が０．１〜５％である請求項１〜３のうちいずれか１項記載の芯鞘複合繊維。
【請求項５】
芯成分がポリアミドである請求項１〜４のうちいずれか１項記載の芯鞘複合繊維。
【請求項６】
芯成分がポリエステルである請求項１〜４のうちいずれか１項記載の芯鞘複合繊維。
【請求項７】
芯成分がポリオレフィンである請求項１〜４のうちいずれか１項記載の芯鞘複合繊維。
【請求項８】
芯成分ポリマーと鞘成分ポリマーアロイ部分の海ポリマーが同種のものである請求項１〜７のうちいずれか１項記載の芯鞘複合繊維。
【請求項９】
請求項１〜８のうちのいずれかに記載の芯鞘複合繊維を少なくとも一部に有する繊維製品。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００５１】
参考例１０
溶融粘度１３７０ｐｏｉｓｅ（２８０℃、剪断速度２４３２ｓｅｃ-1）、融点２２０℃のポリメチルペンテン（ＰＭＰ）を常法にしたがい紡糸速度３０００ｍ／分で溶融紡糸し巻き取った。そして常法にしたがい９０℃で予熱した後１．６倍で延伸し、１３０℃で熱処理した。得られたＰＭＰ単独糸は強度３．３ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度４０％であった。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００５２】
実施例１ 
参考例１で用いたＮ６（８０重量％）と溶融粘度１４００ｐｏｉｓｅ（２８０℃、剪断速度２４３２ｓｅｃ-1）、融点２５０℃の５−ナトリウムスルホイソフタル酸５ｍｏｌ％共重合した共重合ＰＥＴ（２０重量％）を二軸押出混練機で２６０℃で溶融混練してポリマーアロイチップを得た。そして、このポリマーアロイを鞘成分（５０重量％）とし、参考例１で用いたＮ６を芯成分（５０重量％）として、口金孔径０．５ｍｍ、紡糸温度２７５℃で芯鞘複合紡糸をした（図１２）。この時、ポリマーアロイの溶融部２から吐出までの滞留時間は１５分間であった。また、口金下面から冷却開始点（チムニー５の上端部）までの距離は９ｃｍであった。吐出された糸条は２０℃の冷却風で１ｍにわたって冷却固化され、口金４から１．８ｍ下方に設置した給油ガイド７で給油された後、非加熱の第１引き取りローラー８および第２引き取りローラー９を介して９００ｍ／分で巻き取られた。この時の紡糸性は良好であり、２４時間の連続紡糸の間の糸切れはゼロであった。また、ナイロンで問題となる巻き取りパッケージの経時膨潤によるパッケージ崩れも無く、優れた取り扱い性であった。そして、これを第１ホットローラー１３の温度を７０℃、第２ホットローラー１４の温度を１３０℃として延伸熱処理した（図１３）。この時、第１ホットローラー１３と第２ホットローラー１４間の延伸倍率を３．２倍とした。得られた芯鞘複合繊維は５０ｄｔｅｘ、１２フィラメント、強度４．４ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度４４％、Ｕ％＝１．２％、熱収縮率１１％の優れた特性を示した。また、得られた芯鞘複合繊維横断面のポリマーアロイ部分をＴＥＭで観察したところ、Ｎ６が海（濃い部分）、共重合ＰＥＴが島（薄い部分）の海島構造を示し（図１）、島の平均直径は３８ｎｍであり、共重合ＰＥＴが超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。また、直径２００ｎｍ以上の島は島全体に対して面積比で１．２％であった。また、芯部と鞘部の界面剥離は皆無であった。なお、溶融混練したポリマーアロイチップの断面ＴＥＭ写真を図５に示すが、島ポリマーが粒径２０〜３０ｎｍまで超微分散化しており、繊維横断面での島ポリマー直径（図１）同等以下であった。口金吐出から延伸を通じてポリマーは５００倍程度に引き延ばされ、本来、繊維横断面中では島ポリマー直径はポリマーアロイ中に比べ１／２２以下にならなければならいにもかかわらず、繊維横断面での島ポリマー直径の方が大きいということは、ポリマーアロイの溶融から口金から吐出されるまでに島ポリマーが再凝集したことを示しており、島ポリマーを超微分散させるためには本実施例のように紡糸条件を適切に選ぶことが重要であることがわかる。なお、芯鞘複合繊維の物性は表１に示した
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００８９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００８９】
比較例１
実施例１で作製したポリマーアロイを単独で実施例１と同様に溶融紡糸、延伸・熱処理した。紡糸性は概ね良好であったが、２４時間の紡糸で糸切れが１回あり、実施例１に比べると劣るものであった。これを用いて実施例１と同様に丸編みを作製後、ナノポーラス化し、吸湿性、発色性、形態安定性評価を行った。吸湿性、発色性は優れていたが、洗濯により型くずれが発生し湿潤時の形態安定性が不良であった。また、ナノポーラスファイバーの強度も実施例１に比べると低いものであった。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００９０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００９０】
比較例２
共重合ＰＥＴをイソフタル酸を７ｍｏｌ％、ビスフェノールＡエチレンオキサイド付加物を４ｍｏｌ％共重合したＰＥＴとし、Ｎ６と共重合ＰＥＴの重量比を５０重量％／５０重量％、口金孔径を０．７ｍｍとして実施例１と同様にして芯鞘複合紡糸、延伸・熱処理を行った。問題となるほどではないが実施例１に比べると紡糸が不安定化し、２４時間の連続紡糸の間の糸切れは２回であった。得られた芯鞘複合繊維横断面のポリマーアロイ部分のＴＥＭ観察結果を図１０に示すが、粗大な凝集ポリマー粒子はわずかであったが、島の平均直径が１４３ｎｍと大きく、直径が２００ｎｍ以上の島の島全体に対する面積比は５％であった。糸物性は表１に示した。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００９３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００９３】
比較例３
混練方法を二軸押出混練機ではなく単純なチップブレンドとして図１２の装置を用い、実施例１と同様に芯鞘複合紡糸を行った。紡糸中のポリマーの吐出が安定せず、紡糸性は劣悪であり１２時間の紡糸で糸切れは２５回に及んだ。しかし、わずかに得た未延伸糸を用いて実施例１同様に延伸・熱処理を行い芯鞘複合繊維を得た。得られた芯鞘複合繊維横断面のポリマーアロイ部分をＴＥＭで観察したところ、ブレンド斑が大きく、粗大な凝集ポリマー粒子が散見され、直径が２００ｎｍ以上の島の島全体に対する面積比は１０％であった。これを用いて実施例１同様にＮ６多孔繊維を得たが、散乱光が多く白っぽいものであり、発色性に劣るものであった。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１０４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１０４】
【表２】
2005133250.tif 000001
実施例１１
溶融粘度１２５０ｐｏｉｓｅ（２８０℃、剪断速度２４３２ｓｅｃ-1）、融点２５５℃のＰＥＴを８０重量％、実施例７で用いた熱水可溶性ポリマーを２０重量％として２７５℃で実施例１と同様に二軸押出混練機を用いて溶融混練を行った。これを２８０℃で溶融し鞘成分とし、参考例５のＰＴＴを２６０℃で溶融し芯成分とし、紡糸温度を２８０℃として実施例１と同様に芯鞘複合紡糸を行ったところ、紡糸性は良好で２４時間の連続紡糸の間の糸切れはゼロであった。そして、第１ホットローラー温度１３を９０℃として、実施例１と同様に延伸・熱処理を行った。得られた芯鞘複合繊維横断面のポリマーアロイ部分をＴＥＭで観察した結果、粗大な凝集ポリマー粒子を含まず、直径が２００ｎｍ以上の島の島全体に対する面積比は０．１％以下、直径１００ｎｍ以上の面積比も０．１％以下であった。また、糸物性は表３に示すとおり優れたものであった。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１２９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１２９】
【表３】
2005133250.tif 000002
実施例１９
実施例９で作製した仮撚り加工糸を鞘糸として用いて、東レ（株）製ポリウレタン繊維糸である“ライクラ”（登録商標）をカバリングした。そして、このカバリング糸を用いてタイツ用の編み地を作製した後、実施例９と同様にアルカリ処理を行いＮ６ナノポーラス捲縮糸からなるタイツ用編み地を作製した。このタイツ用編み地の目付は１００ｇ／ｍ2でああり、Ｎ６ナノポーラスファイバーとポリウレタン繊維糸の重量比率はそれぞれ９５％と１０％であった。これにシリコーン処理、揉布処理を行った。そして、このタイツ用編み地を縫製し、タイツを作製した。このタイツはΔＭＲが５．６％と高く、また繊細なタッチと人肌のようなしっとりとしたみずみずしい風合いを示し、非常に着用快適性の高いものであった。さらに、発色性、形態安定性もタイツとして充分なものであった。