【手続補正書】
【提出日】平成18年3月1日(2006.3.1)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプハブに装着された環状のコアリングを有する環状のポンプシェルと該ポンプシェル内に放射状に配設された複数個のインペラとを有するポンプと、
該ポンプと対向して配設され該ポンプハブと相対回転可能なタービンハブに装着された環状のコアリングを有する環状のタービンシェルと該タービンシェル内に放射状に配設された複数個のランナとを有するタービンと、
該ポンプと該タービン内に充填された作動流体と、を具備する流体継手において、
該タービンは該タービンハブに軸方向に摺動可能に構成され、該タービンを該ポンプ側から離間する方向に付勢する弾性付勢手段を備えており、
該ポンプのコアリングと該タービンのコアリングは、該タービンが該ポンプに近接している状態では該両コアリング内に作動流体が流れる隙間が大きくなり、該タービンが該ポンプシェルと離間するに従っては該両コアリング内に作動流体が流れる隙間が小さくなるように構成されている、
ことを特徴とする流体継手。
【請求項２】
ポンプハブに装着された環状のコアリングを有する環状のポンプシェルと該ポンプシェル内に放射状に配設された複数個のインペラとを有するポンプと、
該ポンプと対向して配設され該ポンプハブと相対回転可能なタービンハブに装着された環状のコアリングを有する環状のタービンシェルと該タービンシェル内に放射状に配設された複数個のランナとを有するタービンと、
該ポンプと該タービン内に充填された作動流体と、を具備する流体継手において、
該タービンは該タービンハブに軸方向に摺動可能に構成され、該タービンの回転に伴う遠心力の作用で該タービンを該ポンプ側から離間せしめる遠心力押圧手段を備えており、
該ポンプのコアリングと該タービンのコアリングは、該タービンが該ポンプに近接している状態では該両コアリング内に作動流体が流れる隙間が大きくなり、該タービンが該ポンプと離間するに従っては該両コアリング内に作動流体が流れる隙間が小さくなるように構成されている、
ことを特徴とする流体継手。
【請求項３】
該遠心力押圧手段は、上記タービンシェルの内周部内面と対向して配設され上記タービンハブに取り付けられた環状の案内部材と、該案内部材とタービンシェルの内周部内面との間に配設された複数個の遠心力作動部材とからなっている。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００８】
流体継手を車両の駆動装置に装備する場合、その特性としては、エンジン回転速度即ちポンプの回転速度が高い発進時等の伝達トルクを犠牲にすることなく、ポンプとタービンとの速度比（ｅ）が零（０）即ちポンプが回転しタービンが停止しているアイドリング時における伝達トルクを低減することが望ましい。しかるに、上記特開２００１−５０３０９号公報に開示された流体継手においては、アイドリング時における伝達トルク即ちドラッグトルクを効果的に低減することはできるが、バッフルプレートが固定されているためにエンジン回転速度即ちポンプの回転速度が高い発進時等における伝達トルクの低下は避けられず、必ずしも満足し得るものではない。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１１】
また、本発明によれば、ポンプハブに装着された環状のコアリングを有する環状のポンプシェルと該ポンプシェル内に放射状に配設された複数個のインペラとを有するポンプと、
該ポンプと対向して配設され該ポンプハブと相対回転可能なタービンハブに装着された環状のコアリングを有する環状のタービンシェルと該タービンシェル内に放射状に配設された複数個のランナとを有するタービンと、
該ポンプと該タービン内に充填された作動流体と、を具備する流体継手において、
該タービンは該タービンハブに軸方向に摺動可能に構成され、該タービンの回転に伴う遠心力の作用で該タービンを該ポンプ側から離間せしめる遠心力押圧手段を備えており、
該ポンプのコアリングと該タービンのコアリングは、該タービンが該ポンプに近接している状態では該両コアリング内に作動流体が流れる隙間が大きくなり、該タービンが該ポンプと離間するに従っては該両コアリング内に作動流体が流れる隙間が小さくなるように構成されている、
ことを特徴とする流体継手が提供される。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２６】
上述した流体継手４の特性を図１０に示す特性線図を参照して説明する。図１０において横軸はポンプとタービンとの速度比（ｅ）、縦軸は流体継手の入力容量係数（τ）である。図１０において、実線はタービン４２を図２で示す位置で固定した従来の流体継手の特性、破線は上述した図示の実施形態における流体継手４の特性である。図１０において破線で示すように図示の実施形態における流体継手４は、ポンプ４１とタービン４２との速度比（ｅ）が零（０）の状態では、入力容量係数（τ）が実線で示す従来の流体継手と比較して大幅に低減する。即ち、ポンプ４１とタービン４２との速度比（ｅ）が零（０）の状態では、上述したようにタービン４２のランナ４２３の裏側の負圧が大きくなり図３で示すようにタービン４２が弾性付勢手段５を構成する圧縮コイルスプリング５２のスプリング力に抗してポンプ４１側に吸い寄せら、ポンプ４１のコアリング４１１とタービン４２のコアリング４２１の外周端間の隙間Ｓ１と内周端間の隙間Ｓ２が大きくなるため、ポンプシェル４１２およびタービンシェル４２２内を循環する作動流体の一部は、ポンプ４１のコアリング４１１とタービン４２のコアリング４２１の外周端間の隙間Ｓ１を通して両コアリングによって形成される室に流入し、ポンプ４１のコアリング４１１とタービン４２のコアリング４２１の内周端間の隙間Ｓ２を通してポンプシェル４１２に戻されて循環する。この結果、ポンプ４１側からタービン４２側へ循環する作動流体量が減少するため、入力容量係数（τ）が実線で示す従来の流体継手と比較して大幅に低減する。従って、ポンプ４１が回転しタービン４２が停止している状態であるエンジンのアイドリング運転時におけるドラッグトルクを大幅に低減することができる。一方、ポンプ４１とタービン４２との速度比（ｅ）が１．０に近づくに従って回転速度が速くなっても流体継手４内の作動流体の循環力は弱くなるため、ポンプ４１のコアリング４１１とタービン４２のコアリング４２１の外周端間の隙間Ｓ１と内周端間の隙間Ｓ２が次第に減少し、ポンプ４１のコアリング４１１とタービン４２のコアリング４２１とによって形成される室を通してポンプ４１側に戻る作動流体量が徐々に減少するので、入力容量係数（τ）は図１０において破線で示すように徐々に実線で示すタービン４２を固定した流体継手の特性に一致する。従って、ポンプ４１とタービン４２との速度比（ｅ）が１．０に近い状態での伝達トルクが低下することはない。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２７】
次に、本発明に従って構成された流体継手の他の実施形態について、図４および図５を参照して説明する。なお、図４および図５に示す実施形態においては、上記図２および図３に示す実施形態の各部材と同一部材には同一符号を付して、その説明を省略する。
図４および図５に示す実施形態における流体継手４は、上述したタービン４２をポンプ４１側から離間する方向に付勢する弾性付勢手段５に換えて、タービン４２の回転に伴う遠心力の作用でタービン４２をポンプ４１側から離間する遠心力押圧手段９を具備したものである。図示の実施形態における遠心力押圧手段９は、タービン４２を構成するタービンシェル４２１の内周部内面と対向して配設された案内部材９１と、該案内部材９１のポンプ４１側に配設された補強部材９２と、タービンシェル４２１の内周部内面と案内部材９１との間に配設された遠心力作動部材としての複数個の遠心ボール９３とからなっている。案内部材９１および補強部材９２は共に環状円盤によって形成され、その内周部にそれぞれ内歯スプライン９１１および９２１が形成されている。そして、この内歯スプライン９１１および９２１がそれぞれタービンハブ４８の外歯スプライン４８１にスプライン嵌合する。この案内部材９１および補強部材９２は、補強部材９２の内側即ちポンプ４１側（図１乃至図３において右側）においてタービンハブ４８に装着されたスナップリング９４によってポンプ４１側（図１乃至図３において右側）への移動が規制されている。なお、案内部材９１のタービンシェル４２１の内周部内面側に向けて湾曲して形成され、案内部材９１とタービンシェル４２１の内周部内面との間隔は外周に向かうに従って小さくなるように構成されている。上記遠心ボール９３は質量が大きい金属材によって形成することが望ましい。なお、図４および図５に示す実施形態における流体継手４は、タービンシェル４２１の内周部が軸方向に対して略垂直に形成されており、該タービンシェル４２１の内に放射状に配設された複数個のランナ４２３の内周部には上記案内部材９１との干渉を回避するための切欠４２３ａが形成されている。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２８】
図４および図５に示す実施形態における流体継手４は以上のように構成されており、以下そのトルク伝達特性について説明する。
ポンプ４１とタービン４２との速度比（ｅ）が零（０）即ちポンプ４１が回転しタービン４２が停止している状態であるエンジンのアイドリング運転時には、流体継手４内の作動流体の循環力は最大となる。従って、上述した図２および図３の実施形態と同様にタービン４２のランナ４２３の裏側の負圧が最大となり、タービン４２が図４に示すようにポンプ４１側（図４において右側）に吸い寄せられる。従って、ポンプ４１のコアリング４１１とタービン４２のコアリング４２１の外周端間の隙間Ｓ１と内周端間の隙間Ｓ２が大きくなる。この結果、ポンプシェル４１２およびタービンシェル４２２内を循環する作動流体の一部は、図４に示すようにポンプ４１のコアリング４１１とタービン４２のコアリング４２１の外周端間の隙間Ｓ１を通して両コアリングによって形成される室に流入し、ポンプ４１のコアリング４１１とタービン４２のコアリング４２１の内周端間の隙間Ｓ２を通してポンプシェル４１２に戻されて循環する。従って、ポンプ４１側からタービン４２側へ循環する作動流体量が減少するため、ポンプ４１からタービン４２への伝達トルクが低下する。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３１】
次に、本発明に従って構成された流体継手の更に他の実施形態について、図８および図９を参照して説明する。なお、図８および図９に示す実施形態においては、上記各実施形態の各部材と同一部材には同一符号を付して、その説明を省略する。
図８および図９に示す流体継手４も、上述した各実施形態におけるポンプ４１のコアリング４１１とタービン４２のコアリング４２１の構造を変更したものである。即ち、タービン４２のコアリング４２１の外周部４２１ａおよび内周部４２１ｂがポンプ４１側に突出して形成され、ポンプ４１のコアリング４１１の外周部４１１ａおよび内周部４１１ｂがタービン４２側に突出して形成されている。タービン４２のコアリング４２１の外周部４２１ａおよび内周部４２１ｂにはそれぞれ穴４２１ｃおよび４２１ｄが形成され、ポンプ４１のコアリング４１１の外周部４１１ａおよび内周部４１１ｂにはそれぞれ穴４１１ｃおよび４１１ｄが形成されている。そして、タービン４２のコアリング４２１の外周部４２１ａとポンプ４１のコアリング４１１の外周部４１１ａが重合するように構成され、タービン４２のコアリング４２１の内周部４２１ｂとポンプ４１のコアリング４１１の内周部４１１ｂが重合するように構成されている。このように構成された流体継手４は、図８に示すようにタービ４２がポンプ４１と近接している状態では、タービン４２のコアリング４２１の外周部４２１ａおよび内周部４２１ｂに形成された穴４２１ｃおよび４２１ｄとポンプ４１のコアリング４１１の外周部４１１ａおよび内周部４１１ｂに形成された穴４１１ｃおよび４１１ｄとの重合量即ち隙間Ｓ１およびＳ２が大きくなる。一方、図９に示すようにタービ４２とポンプ４１が離隔すると、タービン４２のコアリング４２１の外周部４２１ａおよび内周部４２１ｂに形成された穴４２１ｃおよび４２１ｄとポンプ４１のコアリング４１１の外周部４１１ａおよび内周部４１１ｂに形成された穴４１１ｃおよび４１１ｄとの重合量即ち隙間Ｓ１およびＳ２が小さくなり図９で示す離間位置で各穴の重合量即ち隙間Ｓ１およびＳ２が最小となる。従って、図６および図７に示す流体継手４も、上述した各実施形態と同様の作用効果が得られる。