【手続補正書】
【提出日】平成18年9月29日(2006.9.29)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
放射性元素で充填されたキャビティを乾燥させる方法であって、該充填されたキャビティが、自由体積（ＶＦ）、出発蒸気圧（ｖＰＳ）及びキャビティ圧力（ＰＣ）を有し、該方法が：
所望の蒸気圧（ｖＰＤ）を得るためにキャビティにおける所望の乾燥度を決め；
非反応性ガスを温度（ＴＣ）まで冷却することによって該非反応性ガスを乾燥させ；
時間（ｔ）の間、流量（Ｒ）で該乾燥非反応性ガスを該キャビティ中に導入し；そして、
該キャビティから湿潤非反応性ガスを取り出すことを含み、
その際、ＴＣ及びＲを調節して、時間ｔの後に、該キャビティ中において所望の蒸気圧（ｖＰＤ）を達成する、前記方法。
【請求項２】
流量Ｒが体積流量又は質量流量である、請求項１記載の方法。
【請求項３】
冷却工程後及び導入工程前に、温度（ＴＨ）まで乾燥非反応性ガスを加熱することを更に含み、その際、ＴＨを調節して、時間ｔの後に、キャビティにおいて所望の蒸気圧ｖＰＤを達成する、請求項１記載の方法。
【請求項４】
ｖＰＤが約３トル（０．４ｋＰａ）であるとき、ＶＦは約３００立方フィート（８．５０ｍ３）であり、ＰＣは一平方インチあたり約５０ポンド（３．４ｋＰａ）であり、そしてｖＰＳは約８７トル（１２ｋＰａ）であり；Ｒは一分あたり約７８．１２５立方フィート（２．２１２ｍ３）に設定された体積流量であり、ＴＨは約３００°Ｆ（１４９℃）に設定され、及びＴＣは約２１°Ｆ（−６．１℃）又はそれより低く設定され；時間ｔは約２２．５分である、請求項３記載の方法。
【請求項５】
非反応性ガスがヘリウムであり、ｖＰＤが約３トル（０．４ｋＰａ）のとき、ＶＦは約３００立方フィート（８．５０ｍ３）であり、ＰＣが一平方インチあたり約５０ポンド（３．４ｋＰａ）であり、そしてｖＰＳが約８７トル（１２ｋＰａ）であり；Ｒが一分あたり約２．５ポンド（１．１ｋｇ）に設定された質量流量であり、ＴＨが約３００°Ｆ（１４９℃）に設定され、そしてＴＣが約２１°Ｆ（−６．１℃）又はそれより低く設定され；時間ｔが約２２．５分である、請求項３記載の方法。
【請求項６】
冷却工程が、非反応性ガスを凝縮器を通して流し、次に、脱湿剤モジュールを通して該非反応性ガスを流して該非反応性ガスを凍結乾燥させることを含み、その際、該脱湿剤モジュールが、該非反応性ガスを温度ＴＣで排気するように適合されている、請求項１記載の方法。
【請求項７】
キャビティから取り出された湿潤非反応性ガスを、該取り出された湿潤非反応性ガスを冷却工程に曝露することによって、再循環させることを更に含む、請求項１記載の方法。
【請求項８】
時間ｔが経過した後、キャビティ中への乾燥非反応性ガスの導入を停止し；そして、
該キャビティを密封することによって、該キャビティ内において乾燥非反応性ガスの雰囲気を形成させ、その際、該キャビティがｖＰＤ又はそれより低い蒸気圧を有することを更に含む、請求項１記載の方法。
【請求項９】
非反応性ガスが、窒素、二酸化炭素、低級炭化水素ガス、又は、ヘリウム、アルゴン、クリプトン及びキセノンからなる群から選択される不活性ガスである、請求項１記載の方法。
【請求項１０】
キャビティにおける所望の蒸気圧ｖＰＤが約３トル（０．４ｋＰａ）又はそれより低い、請求項１記載の方法。
【請求項１１】
温度ＴＣが約２１°Ｆ（−６．１℃）又はそれより低い、請求項１記載の方法。
【請求項１２】
放射性元素で充填されたキャビティを乾燥させる方法であって、該充填されたキャビティが、自由体積（ＶＦ）、出発蒸気圧（ｖＰＳ）及びキャビティ圧力（ＰＣ）を有し、該方法が：
所望の蒸気圧（ｖＰＤ）に関して該キャビティにおける所望の乾燥度を決め；
非反応性ガスを温度（ＴＣ）まで冷却することによって該非反応性ガスを乾燥させ；
該キャビティの自由体積ＶＦがＸ回入れ替わるように、該乾燥非反応性ガスを該キャビティ中に導入し；そして、
該キャビティから湿潤非反応性ガスを取り出すことを含み
その際、ＴＣ及びＸを調節して、該キャビティ中において該所望の蒸気圧（ｖＰＤ）を達成する、前記方法。
【請求項１３】
冷却工程後及び導入工程前に、温度（ＴＨ）まで乾燥非反応性ガスを加熱することを更に含み、その際、ＴＨを調節して、所望の蒸気圧ｖＰＤを達成する、請求項１２記載の方法。
【請求項１４】
ｖＰＤが約３トル（０．４ｋＰａ）であるとき、ＶＦは約３００立方フィート（８．５０ｍ３）であり、ＰＣは一平方インチあたり約５０ポンド（３．４ｋＰａ）であり、そしてｖＰＳは約８７トル（１２ｋＰａ）であり；ＴＨは約３００°Ｆ（１４９℃）に設定され、そしてＴＣは約２１°Ｆ（−６．１℃）又はそれより低く設定され；Ｘは約５．８５である、請求項１３記載の方法。  
【請求項１５】
冷却工程が、非反応性ガスを凝縮器モジュールを通して流し、次に、脱湿剤モジュールを通して該非反応性ガスを流して該非反応性ガスを凍結乾燥させることを含み、その際、該脱湿剤モジュールが、該非反応性ガスを温度ＴＣで排気するように適合されている、請求項１２記載の方法。
【請求項１６】
キャビティから取り出された湿潤非反応性ガスを、該取り出された湿潤非反応性ガスを冷却工程に曝露することによって、再循環させることを更に含む、請求項１２記載の方法。
【請求項１７】
キャビティの自由体積ＶＦをＸ回入れ替えた後、該キャビティ中への乾燥非反応性ガスの導入を停止し；そして、
該キャビティを密封することによって、該キャビティ内において乾燥非反応性ガスの雰囲気を形成させ、該キャビティがｖＰＤ又はそれより低い蒸気圧を有することを更に含む、請求項１２記載の方法。
【請求項１８】
非反応性ガスが、窒素、二酸化炭素、低級炭化水素ガス、又は、ヘリウム、アルゴン、クリプトン及びキセノンからなる群から選択される不活性ガスである、請求項１２記載の方法。
【請求項１９】
所望の蒸気圧ｖＰＤが約３トル（０．４ｋＰａ）又はそれより低い、請求項１２記載の方法。
【請求項２０】
温度ＴＣが約２１°Ｆ（−６．１℃）又はそれより低い、請求項１２記載の方法。
【請求項２１】
放射性元素で充填されたキャビティを乾燥させるシステムであって、該充填されたキャビティが、自由体積（ＶＦ）、出発蒸気圧（ｖＰＳ）及びキャビティ圧力（ＰＣ）を有し、該システムが：
該システムに対して非反応性ガスを供給するように適合させた非反応性ガス源；
非反応性ガスを温度（ＴＣ）まで冷却することによって該非反応性ガスを乾燥させる手段；
該乾燥非反応性ガスを該キャビティに流す手段であって、該乾燥非反応性ガスを該キャビティに流量Ｒで時間（ｔ）の間導入するように適合させた、該流動手段；
湿潤非反応性ガスを該キャビティから取り出す手段を含み；
その際、該非反応性ガス源、該冷却手段、該流動手段、該取り出し手段、及び該キャビティが流動的に結合されていて；
ＴＣ及びＲを調節して、時間ｔで該キャビティ中において所望の蒸気圧（ｖＰＤ）を達成する、前記システム。
【請求項２２】
流量Ｒが体積流量又は質量流量である、請求項２１記載のシステム。
【請求項２３】
乾燥非反応性ガスを温度（ＴＨ）まで加熱する手段を更に含み、該加熱手段が、冷却手段の下流でキャビティの上流においてシステムに対して流動的に結合されていて、その際、ＴＨを調節して、所望の蒸気圧ｖＰＤを達成する、請求項２１記載のシステム。
【請求項２４】
ｖＰＤが約３トル（０．４ｋＰａ）であるとき、ＶＦは約３００立方フィート（８．５０ｍ３）であり、ＰＣは一平方インチあたり約５０ポンド（３．４ｋＰａ）であり、そしてｖＰＳは約８７トル（１２ｋＰａ）であり；Ｒは一分あたり約７８．１２５立方フィート（２．２１２ｍ３）に設定された体積流量であり、ＴＨは約３００°Ｆ（１４９℃）に設定され、そしてＴＣは約２１°Ｆ（−６．１℃）以下に設定され；時間ｔは約２２．５分である、請求項２３記載のシステム。
【請求項２５】
非反応性ガスがヘリウムであり、ｖＰＤが約３トル（０．４ｋＰａ）のとき、ＶＦは約３００立方フィート（８．５０ｍ３）であり、ＰＣが一平方インチあたり約５０ポンド（３．４ｋＰａ）であり、そしてｖＰＳが約８７トル（１２ｋＰａ）であり；Ｒは一分あたり約２．５ポンド（１．１ｋｇ）に設定された質量流量であり、ＴＨは約３００°Ｆ（１４９℃）に設定され、そしてＴＣは２１°Ｆ（−６．１℃）以下に設定され；時間ｔは約２２．５分である、請求項２３記載のシステム。
【請求項２６】
乾燥非反応性ガスを加熱する手段が補助ヒーターである、請求項２１記載のシステム。
【請求項２７】
流動手段がガス循環器である、請求項２１記載のシステム。
【請求項２８】
冷却手段は、脱湿剤モジュールに対して上流で流動的に結合された凝縮器モジュールを含み、該脱湿剤モジュールは、該脱湿剤モジュールを出る非反応性ガスが温度ＴＣであるように、該非反応性ガスを凍結乾燥させるように適合されている、請求項２１記載のシステム。
【請求項２９】
システムが、該システムによってキャビティから取り出される湿潤非反応性ガスを再循環させるように適合されている、請求項２１記載のシステム。
【請求項３０】
非反応性ガスが、窒素、二酸化炭素、低級炭化水素ガス、又は、ヘリウム、アルゴン、クリプトン及びキセノンからなる群から選択される不活性ガスである、請求項２１記載のシステム。
【請求項３１】
キャビティにおける所望の蒸気圧ｖＰＤが約３トル（０．４ｋＰａ）又はそれより低い、請求項２１記載のシステム。
【請求項３２】
温度ＴＣが約２１°Ｆ（−６．１℃）又はそれより低い、請求項２１記載のシステム。
【請求項３３】
キャビティが頂部及び底部を有し、その際、システムが、該キャビティの底部又は底部近傍において、該キャビティに乾燥非反応性ガスを供給するように適合され、更に、該キャビティの頂部において又は頂部近傍において、該キャビティから湿潤非反応性ガスを取り出すように適合されている、請求項２１記載のシステム。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００４】
貯蔵キャスクは、ＳＮＦのキャニスターを受容するように適合されたキャビティを有し、鋼、鉛、コンクリート及び環境に適する含水素材料製の大きな重構造となるように設計される。しかしながら、貯蔵キャスクを設計する場合の関心事は、ＳＮＦを長期間貯蔵するために充分な放射線遮蔽を提供することにあるので、サイズ及び重量は、（考慮したとしても）二次的な考慮事項である場合が多い。結果として、貯蔵キャスクの重量及びサイズにより、持ち上げたり、取り扱うときに問題が生じる場合が多い。典型的には、貯蔵キャスクは、重量１００トン超であり、高さは１５フィート（４．６ｍ）超である。貯蔵キャスクに関連するよくある問題は、ほとんどの原子力発電所のクレーンでは重過ぎて持ち上げられないということである。別のよくある問題は、貯蔵キャスクが一般的に大き過ぎて使用済燃料プール中に配置できないことである。したがって、プールで冷却してから貯蔵キャスク中にＳＮＦを貯蔵するために、ＳＮＦを、キャスクへと移動させ、プールから取り出し、中継場所に配置し、脱水し、乾燥させ、そして貯蔵施設へと輸送する。この輸送手順の全ての段階を通じて充分な放射線遮蔽が必要である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００６】
充填されたキャニスターを輸送するために輸送キャスクを用いる施設では、最初に、空のキャニスターを、開放輸送キャスクのキャビティ中に配置する。次に、そのキャニスター及び輸送キャスクを、使用済燃料プール中に沈める。キャスク貯蔵前に、ＳＮＦを、原子炉から取り出し、使用済燃料プールの底部上に配列された湿潤貯蔵ラックに配置する。乾燥貯蔵のためには、水で満たされて輸送キャスク内にある水中キャニスターの中にＳＮＦを移動させる。次に、その充填キャニスターに蓋を嵌め、その中に、ＳＮＦとプールからの水とを封入する。次に、充填キャニスター及び輸送キャスクを、クレーンでプールから取り出し、中継場所に降ろして、長期乾燥貯蔵のためのＳＮＦ充填キャニスターを用意する。ＳＮＦ充填キャニスターを乾燥貯蔵のために適切に用意するために、米国原子力規制委員会（Ｎ．Ｒ．Ｃ．）は、キャニスターを密封し、貯蔵キャスクへと移動させる前に、ＳＮＦとキャニスターの内部とを充分に乾燥させることを要求している。具体的には、Ｎ．Ｒ．Ｃ．規則は、キャニスターを不活性ガスで充填し密封する前に、キャニスター内の蒸気圧（ｖＰ）が３トル（０．４ｋＰａ）（１トル ＝ １ｍｍＨｇ）未満であることを義務付けている。蒸気圧は、平衡時における液体上に存在する蒸気の圧力であり、その場合、平衡とは、等しい数の分子が液相から気相へと変化し、また気相から液相へと変化する分子が存在している状態と規定される。３トル（０．４ｋＰａ）以下の低いｖＰにすると、キャニスター内部及びＳＮＦ上に存在する水分量は充分に少量であり、その結果として、長期貯蔵のためにＳＮＦが充分に乾燥していることが保証される。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００７】
現在、原子力施設は、真空乾燥プロセスを行うことによって、Ｎ．Ｒ．Ｃ．の蒸気圧３トル（０．４ｋＰａ）以下という要件を遵守している。このプロセスを行なう場合、最初に、キャニスター内のバルク水をキャニスターから排出する。液体の水の大部分を排出したら、真空システムをキャニスターに結合させて活性化させ、キャニスター内に減圧状態をつくる。キャニスター内が減圧状態であると、残留している液体の水の蒸発が促進されるので、真空は水蒸気を除去するのに役立つ。次に、例えば真空計のような適切な測定器をキャニスター中に配置し、キャニスター内に存在しているガス含量を直接測定することによってキャニスター内のｖＰを測定する。必要であれば、この真空手順は、ｖＰが３トル（０．４ｋＰａ）以下となるまで繰返す。許容可能なｖＰに達したら、不活性ガスでキャニスターを充填し密封する。次に、輸送キャスク（その中にキャニスターを有する）を、貯蔵キャスクの上の位置に移動し、ＳＮＦ充填キャニスターを長期貯蔵用の貯蔵中に降ろす。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００８】
Ｎ．Ｒ．Ｃ．の蒸気圧３トル（０．４ｋＰａ）以下（ｖＰ）の要件を満たす現在の方法は、潜在的に危険であり、操作に時間が掛かり、間違いを犯しやすい傾向があり、ＳＮＦ棒が高温に曝され、またコストが掛かる。第一に、キャニスターは高度に放射性のＳＮＦを含んでいるので、ｖＰを直接（侵入的に）測定するのは危険である。キャニスターを物理的に破壊しなければならないときは常に、周囲環境に放射能を浴びせ、また作業員を被爆させる危険性がある。更に、キャニスターにおいて減圧状態をつくるには、高価な真空装置が必要であり、また複雑な装置に起因する問題が生じる可能性がある。最後に、真空乾燥のための運転時間は、許容できないほど長く、数日単位の真空乾燥時間が普通である。真空運転では、キャニスター内側でラインが凍結し氷が形成される傾向があり、それにより計器の示度が狂うことがある。キャニスターの圧力を低下させると、熱伝達媒体（キャニスターに存在するギャップ及び開放空間を充填しているガス）が漸進的に失われ、それにより、熱を生成しているＳＮＦ棒の温度が実質的に上昇する。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１６】
入手可能な装置に依存して、調節される流量Ｒは、体積流量又は質量流量であることができる。適する非反応性ガスとしては、窒素、二酸化炭素及び低級炭化水素ガス（例えば、メタン）が挙げられ、また、ヘリウム、アルゴン、クリプトン及びキセノンからなる群から選択される不活性ガスが挙げられる。好ましくは、キャビティにおける所望の蒸気圧ｖＰＤは、約２１°Ｆ（−６．１℃）又はそれより低い温度ＴＣに相当する約３トル（０．４ｋＰａ）又はそれより低い圧力である。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２０】
適切な非反応性ガスとしては、窒素、二酸化炭素、及び例えば、メタンのような低級炭化水素ガスが挙げられ、また、ヘリウム、アルゴン、クリプトン及びキセノンからなる群から選択される不活性ガスが挙げられる。所望の蒸気圧ｖＰＤは、約２１°Ｆ（−６．１℃）又はそれより低い温度ＴＣに相当する約３トル（０．４ｋＰａ）又はそれより低い圧力であることができる。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２４】
更に好ましくは、システムによってキャビティから取り出される湿潤非反応性ガスを再循環させるようにシステムを適合させる。非反応性ガスは、窒素、二酸化炭素、例えばメタンのような低級炭化水素ガスが挙げられ、又は、ヘリウム、アルゴン、クリプトン及びキセノンからなる群から選択される不活性ガスが挙げられる。キャビティのキャビティにおける所望の蒸気圧ｖＰは、約２１°Ｆ（−６．１℃）又はそれより低い温度ＴＣに相当する約３トル（０．４ｋＰａ）又はそれより低い圧力である。
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２９】
図２をみると、中継場所において、キャニスター２０（ＳＮＦ棒及びプール水を含む）は輸送キャスク１０内にある。キャニスター２０及び輸送キャスク１０は双方とも直立配置である。中継場所に適切に配置したら、キャニスター２０の底部２５又は底部近傍にある排水孔（図示せず）を開け、キャニスター２０のキャビティ２１に閉じ込められているバルク水を排水する。キャビティ２１からバルク水を排水するが、極微量の液体の水及び水蒸気がキャビティ２１の内部に残留するので、水分はキャビティ２１中及びＳＮＦ棒上に残留している。しかしながら、キャニスター２０を、永久的に密封し、長期乾燥貯蔵のための貯蔵キャスクに移動させる前に、確実に、キャニスター２０の中に含まれているキャビティ２１及びＳＮＦ棒を充分に乾燥させなければならない。容器内の蒸気圧（ｖＰ）が低いということは、存在している水分量が低レベルであるということなので、米国原子力規制委員会（Ｎ．Ｒ．Ｃ．）は、３トル（０．４ｋＰａ）又はそれより低い蒸気圧（ｖＰ）がキャビティ２１内で得られるときに、充分な乾燥が達成されるとしている。
【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４０】
別法として、使用者がユーザーインタフェースに数値Ｘを入力するようにガス流調節器３６０を適合させることができ、その際、値Ｘは、使用者がヘリウムガス流でキャビティ２１の自由体積（ＶＦ）を入れ替えたい回数を表している。本明細書で使用するように、キャビティの自由体積（ＶＦ）とは、充填されたＳＮＦ棒とハニカムグリッド２３とによって占有されていないキャビティの空間と規定される。ＶＦ値は、種々のキャニスターで異なり、キャニスターがＳＮＦ棒で完全に充填されているか否かに依存するが、任意の所定のキャニスターに関するＶＦは、キャビティ中に充填されるＳＮＦ棒の数及びサイズと、空のときのキャビティの体積とを知ることによって概算することができる。本特許において、充分なガスがキャビティ中に流されて自由体積ＶＦを満たし、且つその自由体積をそれまで占有していたガスが置換されるとき、ＶＦは入れ替えられる。例えば、ＶＦが３００立方フィート（８．５０ｍ３）であって、６００立方フィート（１７．０ｍ３）の体積の乾燥ヘリウムガスがＶＦ中に流れる場合、自由体積ＶＦは２回入れ替えられる。したがって、Ｘは２．０である。システム３００のこの態様では、ＶＦが特定の回数入れ替えられて、キャビティ内において所望の蒸気圧ｖＰＤが達成されるように、使用者はＸを選択する。使用者が所望のＸを計算する方法については以下で詳細に説明する。所望のＸは既知であると仮定すると、Ｒ及びｔの代わりに、使用者は、ユーザーインタフェースにその値を入力する。適切にプログラムされたプロセッサはガス流調節器３６０（質量流量調節器又は体積流量調節器）と通信し、キャビティのＶＦを所望の回数Ｘ入れ替える体積の乾燥ヘリウムガスを供給して、図６の工程６２０を完了させる。所望の回数Ｘ回入れ替える体積の乾燥ヘリウムガスがキャビティ２１に供給されると、適切にプログラムされたプロセッサは、ガス循環器３３０に対して運転停止の信号を送って、システム３００を流れているヘリウムガス流を停止させる。
【手続補正１１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４３】
図４をみると、蒸気圧−温度線図によって、システム３００を通って循環しているヘリウムガスの熱力学サイクルが図示されている。この線図でプロットされているのは、水に関する蒸気圧曲線である。蒸気圧曲線の上の部分では、水は液体状態であり、下の部分は、水蒸気状態である。曲線上の任意の点において、水蒸気と液体は平衡状態で同時に存在する。説明する目的のため、その熱力学グラフは、ＴＣが２１°Ｆ（−６．１℃）、ＴＨが３００°Ｆ（１４９℃）及びキャビティ２１における出発蒸気圧（ｖＰＳ）が８７トル（１２ｋＰａ）であるようにシステム３００が運転されていると仮定している。本明細書で用いているキャビティにおける出発蒸気圧ｖＰＳとは、キャビティからバルク水を排水した後ではあるが、乾燥ヘリウムガスをキャビティを通して循環させる前のキャビティにおける蒸気圧である。線図のポイント１で出発し、水蒸気で満たされている過熱されたヘリウムガスは、キャニスター２０のキャビティ２１から出て、凝縮器３７０に入る。凝縮器３７０の内部に入ると、過熱されたヘリウムガスはライン１−２に沿って、蒸気圧曲線と交わっている露点（すなわち、ポイント２）に達するまで冷却される。ライン２−３に沿って蒸気圧曲線の下方に向けて、凝縮器３７０において、露点未満の温度でヘリウムガスの冷却を継続して、ヘリウムガスから水蒸気を徐々に凝縮させる。２−３で凝縮される液体を分離し、凝縮器から取り出し、部分乾燥されたヘリウムガスは、脱湿剤モジュール３８０中に流れ、そこで凍結乾燥される。脱湿剤モジュール３８０では、ヘリウムガスを露点未満の温度まで更に冷却するが、ＴＣ（２１°Ｆ（−６．１℃））が達成されるまで、ライン３−４に沿ってヘリウムガスから更に多くの水蒸気を凝縮させる。乾燥ヘリウムガスは、凝縮器モジュール３８０から出て、ライン４−５に沿って補助ヒーター３５０でＴＨまで過熱され、キャビティ２１において液体の水を蒸発させるのに役立つ。ＳＮＦ棒が充分に熱い場合、この過熱は、キャビティ２１の内部で起こるので、補助ヒーター３５０の必要性が無くなる。キャビティ２１の内部では、乾燥ヘリウムガスは、ＳＮＦ棒から放出される熱によって更に加熱され、その加熱された乾燥ヘリウムガスは、蒸発している液体の水から生じる水蒸気を吸収するので、湿潤し、ライン５−１に沿って乾燥ヘリウムガスの蒸気圧が増加する。乾燥ヘリウムガスがキャビティ２１を通って流れる限り、キャビティ２１内の蒸気圧は低下し続ける。また、流出して行く湿潤ヘリウムガスの蒸気圧（ポイント５）は時間の経過と共に低下する。キャビティ２１内の蒸気圧は、単調に減少し続けて、キャビティ２１に入って行く加熱された乾燥非反応性ガスの蒸気圧に接近する。したがって、脱湿剤モジュール３８０に入って行くヘリウムガスの温度（ＴＣ）を充分に低くして、所望の蒸気圧（ｖＰＤ）（この場合は３トル（０．４ｋＰａ）である）に比べて、等しいか又はそれより低い蒸気圧に相当するようにすることにより、前記の所望の蒸気圧（ｖＰＤ）は、乾燥ヘリウムガスの充分量がキャビティ２１を通って流れる限り、キャビティ２１において達成できる。したがって、所望の乾燥度が蒸気圧に関して既知である限りは、システム３００の使用者は、図４又は同様なグラフを用いてＴＣを計算して、あるレベルの乾燥度を達成できる。現在のＮ．Ｒ．Ｃ．規則が、乾燥度の一つの指標として、３トル（０．４ｋＰａ）又はそれより低い蒸気圧がキャビティ２１で達成されることを要求していることから、ｖＰＤは３トル（０．４ｋＰａ）又はそれより低い。したがって、図５及び図６の工程５６０及び工程６６０のそれぞれを完了させる。かくして、所望の蒸気圧は２１°Ｆ（−６．１℃）又はそれより低いＴＣに相当するということが図４から認められる。
【手続補正１２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４４】
ｖＰＤ（３トル（０．４ｋＰａ））が既知であって、ＴＣが計算されたら（２１°Ｆ（−６．１℃））、次の工程において、キャビティ２１内に存在する自由体積ＶＦを決める。それは、キャビティ２１に含まれているＳＮＦ棒のおおよその体積と、キャビティ２１中に存在し得る任意の他の固体、例えばハニカムグリッド２３の体積とを、キャビティ２１の総体積から引くことによって求める。自由体積ＶＦが決まったら、次に、システムの使用者は、補助ヒーター３５０によって乾燥ヘリウムガスが加熱される温度ＴＨ及びその加熱された乾燥ヘリウムガスがキャビティ２１へと供給される流量Ｒを選択する。乾燥されるキャビティに関するＶＦの値と、ＴＨ及びＲに関して選択される値とにしたがって、キャビティが３トル（０．４ｋＰａ）の所望の蒸気圧ｖＰＤに達する前に、加熱された乾燥ヘリウムガスを、時間ｔの間、キャビティに通って流さなければならない。キャビティ２１内の条件をシミュレートし、システム３００の変数に関して仮定値を設定することにより、データの適切なグラフを読み取って、時間ｔを、変数の任意の所定のセットに関して決定できる。
【手続補正１３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４５】
図７をみると、シミュレートされた条件の所定のセットに関して、キャビティを通って流れるガス流の時間に対してキャビティ中において得られた蒸気圧をグラフ化しているデータグラフが図示してある。この時間−蒸気圧グラフを作成する際、次の条件を仮定又は選択した：（１）ｖＰＤは３トル（０．４ｋＰａ）（図４から、２１°Ｆ（−６．１℃）のＴＣと関連がある）；（２）ＶＦは３００立方フィート（８．５０ｍ３）；（３）ＴＨは３００°Ｆ（１４９℃）（一立方フィートあたり約０．０３２ポンド（０．５１３ｋｇ／ｍ３）のヘリウム密度ρと関連がある）；（４）Ｒは一分あたり７８．１２５立方フィート（２．２１２３ｍ３）；（５）キャビティ圧力（ＰＣ）は一平方インチあたり５０ポンド（３．４ｋＰａ）；及び（６）キャビティ内の出発蒸気圧ｖＰＳは８７トル（１２ｋＰａ）である。データプロットから分かるように、乾燥ヘリウムガスを長時間キャビティ中に流すと、キャビティ内で得られる蒸気圧は低下する。そのデータをプロットすることによって、約２２．５分の時間ｔにおいて、キャビティ内で得られる蒸気圧は、３トル（０．４ｋＰａ）のｖＰＤに等しいことが分かる。時間ｔを決める際、温度ＴＣが脱湿剤モジュールを出ていくヘリウムガスに関して温度ＴＣが達成された後に、時間を計測し始める。図７の条件は、ただ例示目的のみで選択した。キャビティ内の始動条件の任意の所定のセット及び使用者によって選択された任意の変数に関して、同様なグラフをシミュレートすることができる。したがって、任意の所望のｖＰＤを達成するのに要する時間は、キャビティ内の蒸気圧を直接（侵入的に）測定する必要なく、条件の任意の所定のセットに関して概算できる。適切なグラフは、適切にプログラムされたコンピュータによるシミュレーションによって又は実際の実験データをグラフ化することによって作成できる。
【手続補正１４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４６】
別法として、Ｒは質量流量であるように選択できる。質量流量は、単にガス流の密度が分かれば、体積流量と容易に置き換えることができる。ガスの質量流量は、体積流量にガス密度を掛けた値に等しい。例えば、上で選択した７８．１２５立方フィート（２．２１２３ｍ３）／分の体積流量Ｒは、ヘリウムの密度が約０．０３２ポンド／立方フィート（０．５１３ｋｇ／ｍ３）であるので、２．５ポンド（１．１ｋｇ）／分の質量流量に相当する。したがって、所定の質量流量に関して、図７と同様なデータプロットをシミュレートできる。
【手続補正１５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４８】
図８をみると、シミュレートされた条件の所定のセットに関して、ガスによる自由体積（ＶＣ）時間の入れ替え回数（Ｘ）に対するキャビティで得られる蒸気圧をグラフ化しているデータグラフが図示してある。この入れ替え回数−蒸気圧グラフを作成する際、次の条件を仮定又は選択した：（１）ｖＰＤは３トル（図４から、２１°Ｆ（−６．１℃）のＴＣと関連がある）；（２）ＶＦは３００立方フィート（８．５０ｍ３）；（３）ＴＨは３００°Ｆ（１４９℃）（一立方フィートあたり約０．０３２ポンド（０．５１３ｋｇ／ｍ３）のヘリウム密度ρと関連がある）；（４）キャビティ圧力（ＰＣ）は一平方インチあたり５０ポンド（３．４ｋＰａ）；及び（５）キャビティ内の出発蒸気圧ｖＰＳは８７トル（１２ｋＰａ）である。任意の所定のキャニスターに関してシステム３００を連続運転するとき、キャビティの自由体積ＶＦ中に流れるガスの総体積（Ｖｔｏｔ）は増加する。Ｘは、ＶｔｏｔをＶＦで割った値に等しいので、ヘリウムガスが流れ続けると、Ｘも増加する。Ｘが増加すると、得られる蒸気圧は、蒸気圧プロット線に沿って低下することが、図８から分かる。このデータプロット線から、キャビティ内部で得られる蒸気圧が、３トル（０．４ｋＰａ）という所望の蒸気圧ｖＰＤに等しいか又はそれより低いときのＸを求めることができる。
【手続補正１６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４９】
図９をみると、５．８６に等しいか又はそれより大きいＸが得られるように、充分な体積の加熱された乾燥ヘリウムガスをキャビティを通して流すとき、キャビティ内において、所望の蒸気圧（ｖＰＤ）３トル（０．４ｋＰａ）が達成されることが分かる。したがって、５．８６以下のＸが達成されるようにシステム３００をプログラミングすることによって、キャビティ内部を直接（侵入的に）測定する必要なく、３トル（０．４ｋＰａ）という所望の蒸気圧ｖＰＤがキャビティ中で達成されることを保証することができる。図８及び図９の条件は、ただ例示目的のみで選択した。本発明の精神から逸脱せずに、キャビティ内の始動条件の任意の所定のセットに関して、また使用者によって所望された又は選択された任意の変数に関して同様なグラフをシミュレート（又は実際の実験データを用いてプロット）することができる。