【事件の表示】
　平成　９年特許願第５０３１９５号「スパークプラグ用の電極材料」拒絶査定に対する審判事件［平成　９年　１月　３日国際公開、ＷＯ９７／００５４７、平成１０年１１月１０日国内公表、特表平１０−５１１８０４］（請求項の数　２２）について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
   　
１．　本件は、特願平９−５０３１９５号出願（出願日：平成８年６月１０日、優先日：平成７年（１９９５）６月１９日）に係り、原審における拒絶の査定を機に、査定の取消と本件出願に係る発明につき特許を受けるべきことを請求して提起された拒絶査定不服の審判請求事件に存する。
　
２．　本件の特許を受けようとする発明は、平成１１年１１月１８日付け手続補正書によって補正された明細書・図面の記載に徴しその特許請求の範囲に記載された以下のとおりのものである。
　「【請求項１】　内燃機関で使用するスパークプラグであって、該スパークプラグは、中心電極と、外側電極とを有し、各電極は高温端部と低温端部とを有し、該低温端部は該内燃機関と熱的に接続状態にあり、前記スパークプラグは、 該中心電極と該外側電極との間に画成されたギャップと、スチール殻体とをさらに含み、該外側および中心電極の少なくとも一つが電極材料を含み、該電極材料が、該ギャップからの熱を伝導させて、該スパークプラグの温度を低下させるような熱伝導率を有するコアを含み、該コアは該外側および中心電極の少なくとも一つの高温端部におけるアーク発生表面から、該外側および中心電極の少なくとも一つの低温端部まで連続的に延びており、
　金属、合金およびその混合物からなる群から選ばれる金属材料からなり、該内燃機関の高い作動温度に暴露された場合に、腐食に対して抵抗するために、該コアと冶金学的に結合されているクラッド層と、
　該コアと該クラッド層との間の拡散中間層と、をさらに含み、該拡散中間層は、少なくとも該中心電極と該外側電極との間の該ギャップに隣接した、冶金学的結合を含んでいて、熱伝導を促進し、しかも該クラッド層の、該コアからの剥離を最小化している、
ことを特徴とする、上記スパークプラグ。
　　【請求項２】　該コアが、金属材料を含む、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項３】　該コアが、銅、ニッケル、鉄、銀、これらの合金、窒化アルミニウムおよびグラファイトからなる群から選ばれる、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項４】　該コアが、酸素による攻撃に対して耐性であり、かつ熱伝導率を高めるために、高耐酸化性合金のストランドと適当に混合した、高熱伝導性ストランドのストランド状の構造体を含む、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項５】　該外側および中心電極の少なくとも一つの高温端部が、該高温端部に形成された先端を含んでいて、コアよりも酸化およびその結果としての剥離による材料の損失に対する高い抵抗性が与えられている、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項６】　該キャップが、銅−ニッケル−クロム−鉄合金を含む、請求の範囲第５項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項７】　該コアが、該外側および中心電極の少なくとも断面積の７０％までを構成する、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項８】　該クラッド層がクラッド材の多数の層を含む層である、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項９】　該中心電極が、その高温端部にキャップを施し、かつ耐アーク性の表面を与える消耗型溶接電極を含む、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項１０】　該中心電極が、該電極材料を含む、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項１１】　該外側電極が、該電極材料を含む、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項１２】　該中心電極および該外側電極が、該電極材料で形成されている、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項１３】　該電極の一方が、円形断面を有する、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項１４】　該電極の一方が、隣接辺と結合している丸みをもつ角部を含む、ほぼ矩形の断面をもつ、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項１５】　該電極材料が、三角形、台形、および半円からなる群から選ばれる形状の断面を有する、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項１６】　該クラッド層がニッケルベース合金、コバルトベース合金、鉄ベース合金、およびその混合物からなる群から選ばれる合金を含む、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項１７】　該クラッド層が、本質的に合金からなり、該コアが、純銅の熱伝導率に近い高い熱伝導率を有し、一方で析出物の耐酸化特性を与える、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項１８】　該コアが、銅合金を含み、該銅合金は、熱処理によって析出可能な合金元素を含み、かくして、析出された合金は、純銅の熱伝導率に近い高い熱伝導率を有し、一方で該析出された合金元素の耐酸化特性を与える、請求の範囲第１項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項１９】　該コアが銅、クロム、チタン合金または銅合金からなり、
該銅合金は熱処理されて、二次的な相を析出し、結果として純銅の熱伝導率に近い高い熱伝導率を有し、一方で該クロムおよびチタンの析出物の耐酸化特性を与える、請求の範囲第１８項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項２０】　中心電極と外側電極とをもち、各電極が高温端部と低温端部とを有し、該低温端部が内燃機関と熱的に接続している、内燃機関で使用するためのスパークプラグであって、
　該中心電極および外側電極の少なくとも一つは複合電極材料を含み、該複合電極材料は、
　高い熱伝導率を有していて、該外側電極と中心電極との間に画成されるギャップからの熱を、熱伝導することにより、該スパークプラグの温度を低下させるコアを含み、該コアは該外側電極の該高温端部におけるアーク発生表面から、該外側電極の該冷却部分まで連続的に延びており、
　該コアを包囲して、アーク発生により生ずる高温度に暴露された場合に、腐食に対して抵抗する、金属材料製のクラッド層と、
　該コアと該クラッド層との間の拡散中間層と、をさらに含み該拡散中間層は、少なくとも該中心電極と該外側電極との間の該ギャップに隣接した、冶金学的結合を含んでいて、熱伝導を促進し、しかも該クラッド層の、該コアからの剥離を最小化している、
を含むことを特徴とするスパークプラグ。
　　【請求項２１】　該中心電極のみが、該複合電極材料から作られている、請求の範囲第２０項に記載のスパークプラグ。
　　【請求項２２】　該外側電極および該中心電極両者が、該複合電極材料から作られている、請求の範囲第２０項に記載のスパークプラグ。」
　
  （尚、附言するに、本件について、された平成１２年７月５日付け手続補正は、法の趣意に悖り不適法なものであるとして却下されたものであるところ、その直前の手続補正に係る平成１１年１１月１８日付け手続補正書により補正された明細書の記載をもとに、本件発明を把握した。）
　
　　［引用例の記載］
３．　これに対して、原査定の拒絶の理由として引用されたところの、
（１）　「特開平２−１５２１８２号公報」（以下、「第１引用例」という。）には、以下の事項が図面とともに記載されている。
イ）　「本発明は内燃機関用スパークプラグの中心電極の製造方法に関する。
　「従来の技術」
　従来スパークプラグの中心電極は第６図に示すようにニッケル合金から成るカップ成形体Ａに良熱伝導性の銅の芯体Ｂを嵌合し、この嵌合体を不活性雰囲気において拡散処理した後、閉鎖部側からダイスに挿入して塑性加工によって径小の棒状に冷間押出し成形し、開口部側に径大鍔部Ｃを形成することが特公昭４６−２０６１４号公報で知られている。そしてこのように中心電極の内部に良熱伝導性の銅を封入することによって絶縁体の先端部側の熱放散を向上しプラグの耐熱性を改善しようとするものである。」（公報第１頁右欄第２行〜１５行目）
ロ）　「　「問題点を解決するための手段」
　本発明は内部が良熱伝導性材料からなりその外筒が高温耐食性材料からなるクラッド材を熱間静水圧押出し及びその後の減面加工により製作し、これをスエージング加工により先端部側を所定寸法に絞ると共に後端に径大鍔部を形成し、更に先端を鋭角に絞って外筒の金属を圧着接合し、前記鋭角先端を削除してなるスパークプラグの中心電極の製造方法であり、また前記両部材との間に応力緩和層を設けたものであり更に内部の良熱伝導性材料に金属粉末を用いた構成からなるものである。」（公報第２頁上段左欄１２行〜同段右欄３行目）
ハ）　「　「作用」
　本発明は熱間静水圧押出しを、ニッケル合金の変形抵抗が低減し加工性の優れる高温領域で行い静水圧押出しをするため摩擦抵抗を低滅できるので押出し比が大きくとれてクロム含有量の多いニッケル合金材料でも一回の押出しで線径の細いクラッド棒に成形できる。また内部銅と外筒材との接合は高温・高圧下で加工されること、及び夫々材料の加工中に新生面が生成するので、夫々の材料は原子間力で強固に均一に全体が接合される。その結果その後のスエージング加工でも材料間に空隙等の不具合が発生しなくて良好な中心電極を得ることができる。更にビレットの段階で種々な設計が可能であり３層以上の多層クラッド材或いは内部に各種金属粉末を充填して成形することも可能である。
　「実施例」
　以下本発明を実施例に基づいて説明する。
　第１図は本発明の中心電極の製造方法を示す概略図であり、１は熱間静水圧押出しで形成されたクラッド材で所定寸法に切断して用いられる。このクラッド材１は外筒材２に耐熱性、耐食性の優れたインコネル６００材と内部３に良熱伝導性の銅（ＯＨＦＣ）材を配したビレット４を第２図に示すようにコンテナ５の内部の先端にダイス６を備え、該内部に前記ビレット４を圧力媒体７で包んで配すると共に７００〜８００℃に加熱し、後端にシールピストン８を介してステム９を押圧することによって圧力媒体を加圧してビレット４をダイス６に挿通し、内部銅径と外筒径の比率が予め組合せたビレットのそれと同じ比率を保持してダイス穴の寸法のクラッド１が製作される。」
 （公報第２頁上段右欄第４行〜同頁下段左欄１７行目）
 ニ）　「（第１図（イ））このクラッド材１を第１図（ロ）に示すようにスエージングマシンのダイス１０に一端を挿入して先端部側１１を所定寸法の外径１．７ｍｍに絞るとともに後端には素材径のままの径大鍔部（外径2．0ｍｍ）１２を残すように成形する。次にこれを第１図（ハ）に示すようにスエージングマシンの挿入開角３０°を有するダイス１３に先端を挿入して鋭角部１４に絞り、外筒材同志が圧着接合される。この鋭角先端を外径１ｍｍのところで切断した切断面１５から１ｍｍ奥部に内部銅材３の先端が配置される中心電極２０第１図（ニ）に示すように形成する。なお径大部１２の端面には後述する導電性ガラスとの接合力を高めるため適宜凹部或いは十字形溝を形成したものであってもよい。
　第３図は本発明の中心電極を用いたスパークプラグの要部の断面図であり、上記実施例で形成した中心電極２０は絶縁体２１の軸孔２１ａ内に挿入されて段部２１ｂに径大鍔部１２が係止されるとともに先端面２１ｃから突出している。この中心電極２０上に公知の導電性ガラス２２及び抵抗体２３、端子電極２４が一体に加熱封着される。この絶縁体２１を主体金具２５の内腔内に配して公知の加締めによって固定され、前記主体金具２５の先端面に突接した外側電極２６と前記中心電極２０の先端面との間に火花間隙を形成したスパークプラグである。」（公報第２頁下段左欄１７行〜第３頁上段左欄３行目）
ホ）　第３図の中心電極及び外部電極を用いたスパークプラグの要部断面図において、主体金具２５がスパークプラグ本体の外側を覆う殻体としての構成を採っている態様（公報第４頁第３図図示の技術内容）。
（２）　「特開平４−８２１８５号公報」（以下、「第２引用例」という。）には、以下の事項が、図面とともに記載されている。
　　「（工程６）一体化した組合わせ体８ｅに９３０℃雰囲気中で１時間拡散処理を行い、外径を径小とするように前記組合せ体８ｅをカップｌｆがわへの押出成形により伸長させ、押出体８ｆとするとともに白金製円環板８７ｅを該押出体８ｆの先端部側面８６ｆに長円筒状板８７ｆに形成し（図示ｆ）、」（公報第４頁上段右欄１１行〜１７行目）
（３）　「特公平５−４８５９６号公報」（査定時の追記引用例：以下、「第３引用例」という。）には、以下の事項が図面とともに記載されている。
　「更に、上記中心電極３は、外周部１１となる上面に凹孔を有する母材上に、下方に突出部を有する芯部１０となる母材を接合し、不活性雰囲気又は真空中において加熱し、両者の接合面を相互拡散することにより接合し、その後、塑型加工により複合構造を具える中心電極３を形成させるものである。」（公報第２頁第４欄７行〜１３行目）
　　
４．　本件第１発明と第１引用例に記載された発明との対比判断
　本件特許請求の範囲の【請求項１】に記載された発明（以下、「本件第１発明」という。）と上記第１引用例に記載された発明とを対比判断するに、上記第１引用例に記載されている「スパークプラグ」（例、第３図図示の全体図）は、内燃機関用スパークプラグであるところ、本件第１発明にいう「内燃機関で使用するスパークプラグ」と同義であり、このものも、「中心電極」（「中心電極（２０）が、これを体現している）と「外側電極」（「外側電極（２６）が、これを体現）とを有するものである。
　そして、此等両電極は、電弧を発生する火花間隙側が、「高温端部」をなし、その反対側の端部が放熱に資するものというべきであるから「低温端部」をなしていると捉えることができる。
　勿論上記「低温端部」は、内燃機関と熱的に接続状態になつていることも明らかに是認されるところである（第３図における外側電極は主体金具を通じて、中心電極はその端子電極を通じて、それぞれ、内燃機関側と接続している）。　  また、第１引用例に記載されている「外側電極２６と前記中心電極２０の先端面との間の火花間隙」は、本件第１発明の「中心電極と該外側電極との間に画成されたギャップ」と同義であることは明らかである。             
　さらに、第１引用例に記載の「主体金具２５」は、その延長部分においてスパークプラグの外側をシールド状に覆って外側電極２６の根本部に接続しているところ、本件第１発明にいう「殻体」を実現しているものというべきである。
　またさらに、第１引用例に記載の「中心電極」につき、
  「クラッド材１は外筒材２に耐熱性、耐食性の優れたインコネル６００材」と「内部３に良熱伝導性の銅（ＯＨＦＣ）材を配したビレット４」とで、
製される旨の記載が存し、このことは、中心電極が「電極材料を含む」ことを包括している。
　そして、上記電極材料における「内部３の良熱伝導性の銅（ＯＨＦＣ）材」は、本件第１発明の「コア」に相当し、該コアは、「ギャップからの熱を伝導させて、該スパークプラグの温度を低下させるような熱伝導率を有する」ものであることは、明らかである。
　蓋し、第１引用例に記載の上記「良熱伝導性の銅（ＯＨＦＣ）材」は、酸素を除いた真空溶融法等で製された無酸素銅であり、熱伝導率を良好にしたものであるからである。
　加えて、上記「コア」は、
　「中心電極の高温端部におけるアーク発生表面から、該中心電極の低温端部まで連続的に延びており、」を実現しているものと言うべきである。
　コアは、アーク発生面近接箇所から低温端部たる電極２４近傍迄連続的に延ばすことも設計事項として包括の限りと言ってしかるべきであるからである（「更にビレットの段階で種々な設計が可能であり」の記載参照）。
　 つぎに、クラッドにつき言及するに、第１引用例に記載の「クラッド材１」は、本件第１発明の「クラッド層」に相当することは明らかである。そして、第１引用例に記載のクラッド層は、「インコネル」即ちニッケルの合金で出来ているから、本件第１発明にいう
　「金属、合金およびその混合物からなる群から選ばれる金属材料からなり、該内燃機関の高い作動温度に暴露された場合に、腐食に対して抵抗するために、該コアと冶金学的に結合されている」を、実現しているものと言うべきである。 ニッケル合金は、熱耐腐食性が存し、且つコアたる銅と冶金学的に結合されて一体化していると捉えて何ら妨げがないというべきであるからである。
　最後に、本件第１発明にいう「拡散中間層」につき審究するに、
  この拡散中間層は、コアとクラッド層との間であり、中心・外側両電極間のギャップに隣接した 、冶金学的結合を含んでおり、
　結果、熱伝導を促進し、クラッド層のコアからの剥離を最小化していることを要するものである。
　ところで、第１引用例に記載されたスパークプラグも、上記において審案したとおり、その中心電極が、クラッド層をなすニッケル合金とコアたる銅とが冶金学的に結合されているというべきものであり、この結合は、コアである良熱伝導性銅（ＯＨＦＣ）をクラッド層たるニッケル合金（インコネル６００）で包んで配してあり、加圧媒体を加圧してビレット４（インコネル６００材と内部３に良熱伝導性の銅（ＯＨＦＣ）材を配したところのもの）を第２図に示すようにコンテナ５の内部の先端にダイス６を備え、該内部に前記ビレット４を圧力媒体７で包んで配すると共に７００〜８００℃に加熱し、後端にシールピストン８を介してステム９を押圧することによって圧力媒体を加圧してビレット４をダイス６に挿通し、内部銅径と外筒径の比率が予め組合せたビレットのそれと同じ比率を保持して製作されるものであるところ、本件第１発明の実施例と同趣旨の手法を以て製されていること、加えて、
第１引用例における、
　「（コア入りクラッド材を）第１図（ハ）に示すようにスエージングマシンの挿入開角３０°を有するダイス１３に先端を挿入して鋭角部１４に絞り、外筒材同志が圧着接合される。この鋭角先端を外径１ｍｍのところで切断した切断面１５から１ｍｍ奥部に内部銅材３の先端が配置される中心電極２０第１図（ニ）に示すように形成する。」［これらの記載から、第１引用例に記載の発明からコアとクラッド層間に拡散中間層｛尚、拡散中間層は、斯界において普通に知悉されている（例えば、前掲第２引用例、第３引用例の記載参照）｝を抽出することができ、さらに、該拡散中間層は、「少なくとも該中心電極と該外側電極との間の該ギャップに隣接した、冶金学的結合を含んでい（る）」を包括しているものである。］、
の記載的契機に基づき、
　自体、冶金学的結合の態様を完遂するのみならず、
「コア（内部銅）とクラッド層（外筒材）との接合は高温・加圧下で加工されること、及び夫々材料の加工中に新生面が生成するので、夫々の材料は原子間力で強固に均一に全体が接合される。」こと、
　「その結果その後のスエージング加工でも材料間に空隙等の不具合が発生しなくて良好な中心電極を得ることができる。」ものであることが、
　それぞれ、ひき出されるものである。
　それ故に、 第１引用例に記載の中間電極も、熱伝導の促進性、及びクラッド層のコアからの剥離の最小化性をも誘っているものと捉えることができるものである。
  蓋し、第１引用例に記載の中心電極の先端１５から１ｍｍ奥部のコアは熱拡散された中間層をなす態様は、「ギャップに隣接した」を実現しているものであるからであり、
　また、第１引用例に記載の高温加圧下でのスエージング加工の結果コアとクラッド層間（拡散中間層）に「間隙（いわゆるヴォイド）等の不具合が発生しないものである」ところ、熱伝導性の促進が齎らされるからであり、
　さらにまた、加熱・加圧のもとで延伸加工されて、「コアとクラッド層それぞれの材が、原子間力で強固に均一に接合されている」ことに随伴して、クラッドのコアからの剥離を最小化しているものというべきであるからである。
　以上のとおりであるから、第１引用例に記載の発明を、本件第１発明の構成要件との牽連性において抽出すると以下のとおりである。
　「内燃機関で使用するスパークプラグであって、該スパークプラグは、中心電極と、外側電極とを有し、各電極は高温端部と低温端部とを有し、該低温端部は該内燃機関と熱的に接続状態にあり、前記スパークプラグは、該中心電極と該外側電極との間に画成されたギャップと、殻体とをさらに含み、該外側および中心電極の少なくとも一つが電極材料を含み、該電極材料が、該ギャップからの熱を伝導させて、該スパークプラグの温度を低下させるような熱伝導率を有するコアを含み、該コアは該中心電極の少なくとも一つの高温端部におけるアーク発生表面から、該中心電極の低温端部まで連続的に延びており、
　金属、合金およびその混合物からなる群から選ばれる金属材料からなり、該内燃機関の高い作動温度に暴露された場合に、腐食に対して抵抗するために、該コアと冶金学的に結合されているクラッド層と、
　該コアと該クラッド層との間の拡散中間層と、をさらに含み、該拡散中間層は、少なくとも該中心電極と該外側電極との間の該ギャップに隣接した、冶金学的結合を含んでいて、熱伝導を促進し、しかも該クラッド層の、該コアからの剥離を最小化している、
上記スパークプラグ。」
    そこで、本件第１発明と第１引用例に記載の発明とを比較すると、
　「殻体」の素材を、本件第１発明は、スチール製と特定しているのに対して、第１引用例に記載の発明においては、殻体を如何なる素材で製するのか記述的契機が存せず為に、スチール製を包括しない点で、
相違している。
　その余の構成要件については、上記において詳細に分析判断したとおり、両者間に格別の径庭は存しないというべきである。
　
５．　相違点の判断
　そこで、上記相違点につき、審案する。
　ところで、一般に、この種のスパークプラグにおいて殻体をスチール製としたものは、普通に知悉されている｛必要とあらば、
ｉ）　「特開平４−１１８８８１号公報」（周知第１引用例）：「主体金具４は、………鉄系の材料よりなる筒状の金具で、………外側電極５が溶接技術によって接合されている。」（公報第３頁上段左欄３行〜６行目）、
ｉｉ）　「特開平４−１１８８８２号公報」（周知第２引用例）：
　 「主体金具４は、………内燃機関（図示しない）に螺合される鉄系の材料よりなる筒状の金具で、………外側電極５が溶接技術によって接合されている。」（公報第３頁上段左欄６行〜９行目）、
の各記載参照。｝。
  したがって、この点において、本件第１発明が第１引用例に記載の発明の殻体をスチール製と特定した点は、上記スパークプラグ業界におけるスチール製殻体に倣って容易に素材の特定をすることが出来たものというべきであり、よってもたらされる効果も、明細書の記載から窺うに、何ら見いだされないところ、この点は、容易になし得る材料特定の域を出ないものというべきである。
　
６．　結び
 上記のとおりであるから、本件第１発明は、この出願前日本国内において頒布された刊行物である第１引用例に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものと認められる。
　それ故、特許法第２９条第２項の規定により、本件第１発明につき、特許を受けることができない。
  上記のとおり、本件第１発明につき、特許を受けることができないものであるところ、本件特許請求の範囲の【請求項２〜２２】に係る発明については、審案するまでもなく、本件出願につき、拒絶を免れない。
　よって、結論のとおり審決する。