【事件の表示】
　平成　８年特許願第　７５７７８号「同期整流回路」拒絶査定に対する審判事件［平成　９年１０月１４日出願公開、特開平　９−２７１１６７］について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯・本願発明
　本願は、平成８年３月２９日の出願であって、その発明は、特許請求の範囲の請求項１に記載された次のとおりのものである（以下、本願発明という。）。
「主トランスの一次巻線を主スイッチを介して電源に接続し、該トランスのベース巻線に前記主スイッチのオン、オフを制御する自励発振部を接続し、前記主トランスの二次巻線にＭＯＳＦＥＴによる同期整流器を接続し、前記トランスの駆動用巻線の誘起電圧を前記同期整流器のゲートに印加するように接続し、前記同期整流器の整流出力を平滑化する平滑コンデンサを接続した自励式リンギングチョークコンバータの同期整流回路において、前記主トランスの一次巻線と前記二次巻線と前記駆動用巻線との巻数比をほぼ２対１．３対１に選定したことを特徴とする同期整流回路。」
２．引用例
　原査定の拒絶の理由に引用された特開平３ー２３０７５４号公報（以下、引用例という。）に、「第４図において、１は商用ＡＣ電圧を整流した直流電圧もしくは直流電源であり、２はトランスで１次巻線２ａ、１次バイアス巻線２ｂ、２次巻線２ｃ、２次巻線に巻き上げて作られた２次バイアス巻線２ｄを備えており、３は第１のスイッチング素子で電界効果トランジスタ（以下ＦＥＴという）で、３ａはＦＥＴ３の寄生ダイオード、３ｂはＦＥＴ３のチャンネルを示しソースを直流電源１のマイナス側へ、ドレインをトランス２の１次巻線２ａの一端に接続したものであり、ＦＥＴ３のオン期間にＦＥＴ３のチャンネル３ｂを介してトランス２にエネルギーを蓄えるとともにＦＥＴ３の寄生ダイオード３ａを介してトランス２に蓄えられたエネルギーを直流電源１に電力回生する。４は・・・同期発振回路であり・・・、このオン・オフ動作の繰返しにより発振を続けるものである。５は第２のスイッチ素子でＦＥＴよりなり、５ａはＦＥＴ５の寄生ダイオード、５ｂはＦＥＴ５のチャンネルを示し、ソースをトランス２の２次巻線２ｃの一端へ、ドレインを平滑コンデンサ６へ接続したものであり、ＦＥＴ３のオン期間に蓄えられたトランス２のエネルギーがＦＥＴ３のオフ期間にトランス２の２次巻線２ｃを介してＦＥＴ５の寄生ダイオード５ａから平滑コンデンサ６に放出された後、今度は逆に平滑コンデンサ５からＦＥＴ５のチャンネル５ｂを介してトランス２の２次巻線２ｃに２次電流を流す逆流期間を制御回路７により制御される。」（１頁右欄１３行乃至２頁右上欄７行）、「まず、同期発振回路４に決められたオン期間で動作するＦＥＴ３のオン期間にトランス２の１次巻線２ａを介して流れる１次電流ＩＤ１によりトランス２に磁束が発生しエネルギーが蓄積される。」（２頁左下欄９行乃至１３行）、「次に同期発振回路４のオフ信号でＦＥＴ３がオフするとトランス２の１次巻線２ａにフライバック電圧が発生すると同時にトランス２に２次巻線２ｃ、２ｄにもフライバック電圧が発生しＦＥＴ５の寄生ダイオード５ａを順バイアスする方向に電圧が印加されるため、トランス２に蓄積されたエネルギーがトランス２の２次巻線２ｃを介して２次電流として放出され、平滑コンデンサ６により平滑されて出力電圧Ｖ０として出力端に供給される。」（２頁右下欄９行乃至１７行）、「トランス２に蓄積されたエネルギーがすべて放出され２次電流がゼロになると、すでにオンしているＦＥＴ５のチャンネル５ｂを介して平滑コンデンサ６の両端電圧、すなわち、出力電圧Ｖ０がトランス２の２次巻線２ｃに印加されるため、平滑コンデンサ６より逆方向に２次電流が流れ、トランス２には前記とは逆方向の磁束が発生しエネルギーが蓄積される。・・・ＦＥＴ５がオフするとトランス２の各巻線に発生する誘起電圧は極性が反転するため、トランス２の２次巻線２ｃに発生する誘起電圧はＦＥＴ５の寄生ダイオード５ａを逆バイアスし、ＦＥＴもオフしているため２次巻線電流は流れなくなりトランス２の１次巻線２ａに発生する誘起電圧はＦＥＴ３との接続端を負電圧に、直流電源１との接続端を正電圧にする方向に発生するためＦＥＴ３の寄生ダイオード３ａを介して直流電源１を充電する方向に１次電流ＩＤ１が流れオフ期間ｎ中に蓄積されていたトランス２のエネルギーを直流電源１に電力回生を行う。」（３頁左上欄１８行乃至左下欄２行）と記載されていることが認められ、また、第５図には第４図の回路構成における各部の動作波形を示す動作波形図が示され、さらに、第５図に示されているＦＥＴの記号はＭＯＳＦＥＴを示すものとして当業者が理解できることであるから（なお、このことは、引用例のＦＥＴ５が寄生ダイオード５ａを持つというＭＯＳＦＥＴに固有の性質を記載するところからもいえる。）、これらによれば引用例には、「主トランスの一次巻線を主スイッチを介して電源に接続し、該トランスのベース巻線に前記主スイッチのオン、オフを制御する自励発振部を接続し、前記主トランスの二次巻線にＭＯＳＦＥＴによる同期整流器を接続し、前記トランスの駆動用巻線の誘起電圧を前記同期整流器のゲートに印加するように接続し、前記同期整流器の整流出力を平滑化する平滑コンデンサを接続した自励式リンギングチョークコンバータの同期整流回路。」との発明（以下、引用例発明という。）が開示されていると認めることができる。
３．対比・判断
　本願発明と引用例発明とを対比すると、両者は「主トランスの一次巻線を主スイッチを介して電源に接続し、該トランスのベース巻線に前記主スイッチのオン、オフを制御する自励発振部を接続し、前記主トランスの二次巻線にＭＯＳＦＥＴによる同期整流器を接続し、前記トランスの駆動用巻線の誘起電圧を前記同期整流器のゲートに印加するように接続し、前記同期整流器の整流出力を平滑化する平滑コンデンサを接続した自励式リンギングチョークコンバータの同期整流回路。」の点で一致し、本願発明が主トランスの一次巻線と二次巻線と駆動用巻線との巻数比をほぼ２対１．３対１に選定したのに対し、引用例発明は主トランスの一次巻線と二次巻線と駆動用巻線との巻数比について記載するところがない点で相違する。
　そこで、前記相違点について検討する。
　本願明細書の、「これらの原因から、従来の自励式リンギングチョークコンバータにおいては、その効率を十分高くすることができないという問題点があった。本発明は、このような従来の技術の課題を解決しようとするものであって、自励式のリンギングチョークコンバータにおいて、整流素子の順方向電圧降下を低減できるとともに、零電圧スイッチングを可能にすることによって、変換効率が向上することが可能な、同期整流回路を提供することを目的としている。」（段落【００１３】）、「一方、同期整流器Ｑ２は駆動用巻線ＮＧの電圧に応じて、主スイッチＱ１と逆のタイミングでオンまたはオフとなる。主スイッチＱ１のオン時、主トランスＴ１に蓄えられたエネルギーによって、主スイッチＱ１のオフ時、同期整流器Ｑ２を経て電流ＩＲが流れるが、主トランスＴ１に蓄えられたエネルギーがなくなると、ある時点から、平滑コンデンサＣ１の充電電圧によって、二次巻線Ｎ２と同期整流器Ｑ２を経て逆方向に電流が流れて、主トランスＴ１を逆励磁する。この場合の主トランスＴ１の逆励磁の期間ｔＲは、駆動用巻線ＮＧの発生電圧（巻数）に応じて定まり、巻数が多いほど長くなる。」（段落【００２５】）、「その後、同期整流器Ｑ２がオフし、主スイッチＱ１がオンしようとすると、主トランスＴ１の逆励磁のエネルギーによって、主スイッチＱ１の電流ＩＱ１は、ＦＥＴの内蔵ダイオードを介して負の値から流れ始める。これによって、主スイッチＱ１にかかる電圧ＶＱ１は、主トランスＴ１の一次側インダクタンスと主スイッチＱ１のドレインーソース間容量とに基づく共振現象によって急激に零電圧となる。これによって、主スイッチＱ１のターンオン時の零電圧スイッチイングが達成される。」（段落【００２６】）、「動作例（１）、（２）の場合は、駆動用巻線ＮＧの巻数が少なく、発生電圧が過少なので、主トランスの逆励磁が少なく、従って、主スイッチＱ１の電流ＩＱ１は、負の値から立ち上がることができない。また主スイッチＱ１の電圧ＶＱ１は、零電圧に急激に立ち下がることができない。従って、この状態では、零電圧スイッチングは達成されない。」（段落【００３０】）、「動作例（３）の場合は、駆動用巻線ＮＧの巻数が適当なので、主トランスの逆励磁が適当な値となり、従って、主スイッチＱ１の電流ＩＱ１が、負の値から立ち上がるとともに、主スイッチＱ１の電圧ＶＱ１は零電圧に急激に立ち下がっている。従って、この状態では、零電圧スイッチングが達成されている。」（段落【００３１】）、「一方、動作例（４）の場合は、駆動用巻線ＮＧの巻数が多く、発生電圧が過大なので、主トランスの逆励磁が多すぎる。そのため、主スイッチＱ１の電流ＩＱ１が、負の値となる期間が長い。この場合、主スイッチＱ１の電圧ＶＱ１は、零電圧に急激に立ち下がるので、零電圧スイッチングは達成されるが、主スイッチＱ１の電流ＩＱ１が負の値となる期間は、主トランスに二次側にエネルギーが伝送されないため、変換効率が低下する。」（段落【００３２】）との記載によれば、本願発明が前記相違点にかかる構成を採用したのは、自励式リンギングチョークコンバータの主スイッチのターンオン時の零電圧スイッチングを可能とすることによって、変換効率を向上させるという技術的課題を解決するためであって、本願発明が前提とする自励式リンギングチョークコンバータ（引用例発明と一致すると認定したもの）において、駆動用巻線による同期整流器のオフの駆動の遅れ時間における平滑コンデンサの充電電圧から主トランスの逆励磁によって主スイッチの逆方向電流が生じるという現象を利用することをその解決原理とし、このため、主トランスの逆励磁が適当な値となり、また、主スイッチの電圧が零電圧に急激に立ち下がらせるようにするものと解されるところ、引用例発明の自励式リンギングチョークコンバータも主トランスの逆励磁による主スイッチの逆方向電流が存在することは前示引用例の記載から明らかであり、この点で本願発明の前示解決原理が示されているということができる。
　もっとも、引用例は主スイッチのターンオン時の零電圧スイッチング、主トランスの一次巻線と二次巻線と駆動用巻線との巻線比、について言及するところはないが、しかしながら、主トランスの逆励磁による主スイッチの逆方向電流が存在することによって主スイッチングのターンオン時の零電圧スイッチングが達成できることは当業者が容易に認識でき、また、主スイッチの逆電流が存在する期間は主トランスの二次側にエネルギーが伝送されず変換効率が低下することはその構成上当然のこととして当業者の理解の及ぶところということができるから、そうすると、引用例発明において、主スイッチのターンオン時の零電圧スイッチングを達成する観点から主トランスの逆励磁の期間を適宜なものとすべく主トランスの一次巻線と二次巻線と駆動用巻線との巻数比を選定することは当業者の通常の設計事項というべきで、本願発明の相違点にかかる構成、すなわち、主トランスの一次巻線と二次巻線と駆動用巻線との巻数比をほぼ２対１．３対１に選定した構成は当業者が容易に想到できたものというべきである。
 そして、本願発明が奏する「以上説明したように、本発明は、自励式リンギングチョークコンバータの同期整流回路において、主トランスＴ１の一次巻線Ｎ１と二次巻線Ｎ２と駆動用巻線ＮＧとの巻数比を、前述の動作例として示すように、９対６対４．５とした時に、即ちほぼ２対１．３対１に選定することにより、主スイッチＱ１のターンオン時に零電圧スイッチングが可能となり、スイッチング損失を低減して、電力変換効率を向上し、また軽負荷時における動作の安定化を図ることができる利点がある。」（段落【００３３】）との作用効果も引用例の記載から当業者が予測できる範囲のものである。
４．むすび
　以上のとおり、本願発明は引用例に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法２９条２項の規定により拒絶されるべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。