【事件の表示】
　平成　１年特許願第１２１２４４号「微細粒フェライト鋼材」拒絶査定に対する審判事件［平成　２年１２月１３日出願公開、特開平　２−３０１５４０］について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯・本願発明
　本願は、平成１年５月１５日の出願であって、その発明は、平成１０年１１月２０日付け手続補正書により補正された明細書の記載からみて、その特許請求の範囲に記載された次のとおりのものである。
　「平均結晶粒径が0.6μｍ以下の等方的フェライト結晶粒を主体とした組織からなることを特徴とする、加工性に富んだ微細粒フェライト鋼材。」
２．原査定の理由
　原査定の拒絶の理由は、本願発明は、特開昭５９−２０５４４７号公報、特開昭５０−１５０６２２号公報及び特開昭５４−４５６１８号公報に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定によって、特許を受けることができない、というものである。
３．引用例に記載された発明
　原査定の拒絶の理由に引用された特開昭５９−２０５４４７号公報（以下、「引用例１」という。）には、
　「(1)Ｃ0.02〜0.3％、Mn0.1〜2％を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、熱間加工された状態において、フェライト組織が７０％以上含まれ、該フェライト組織が平均粒径４μ以下の等軸フェライト結晶粒からなり、該フェライト結晶粒以外の第２相組織が、パーライト、マルテンサイト、残留オーステナイト、カーバイド、ベイナイトの少くとも１種からなることを特徴とする超細粒フェライト鋼。」（特許請求の範囲第１項）
が記載され、また、
　「本発明鋼は前記のような超細粒フェライト鋼であるが、本発明で細粒フェライトと呼ぶ組織は粒の形の圧延方向への著しい伸長は伴わず、ほぼ等方的であって、転移の回復により生ずる亜結晶粒界は粒界と見なしていない。」（第３頁右下欄11〜15行）
　「本発明による細粒化法は圧延によりオーステナイト相に加わる歪によりフェライト変態を誘起あるいは促進させると言う原理に基く。従って細粒化に有効な圧延は通常のオーステナイト相が冷却途中で変態を開始する温度（Ar3）以上の温度より開始され、Ar3点よりあまり低くはない温度内となる。・・・加工歪もまた変態の開始・進行の駆動力となり、したがって残留するオーステナイトのAr3点が上昇する。ところが、圧延の様な加工がオーステナイトに対して与えられた瞬間にあるいは非常に短い時間の後にフェライト変態が起る事と、このときの条件下において、変態したフェライト粒が非常に微細で等方的である事は従来知られていなかった事実であり、本発明は加工歪を変態の駆動力として徹底的に利用するものである。Ar3点直上で加工を受けたオーステナイトの粒界に微細なフェライト相が加工後直ちにまたは短い時間後に析出し、さらに加工歪が加えられるとフェライト相と未変態オーステナイト相の界面に新しいフェライト相が析出するという過程を繰り返し、加工歪が十分大きければ圧延終了時に全面が新しいフェライト相で覆われると考えられる。」（第５頁右上欄１行〜左下欄８行）
　「Ar3前後で、大圧下を加えると加工時に動的変態が起ることが今回はじめて明らかになった。またこれと一部重複する温度及び累積圧下率範囲でフェライトが圧延時に動的再結晶することが発見された。このように新らしく発見された現象に対応して、第２図に示したようにフェライト粒が著しく等方的に細粒化されることを知見した。
　適切な温度域において累積圧下率が50％を超えると動的変態が生じて、3〜4μ以下の平均フェライト粒が得られるようになるが、圧下率をさらに増すと細粒化はさらに著しくなり、75％程度ではおそらくフェライトの動的再結晶も加わり、2μまたはそれ以下という超微細粒となり、これ以上では細粒化効果はやや飽和する。これから圧下率は少なくとも50％以上で望ましくは75％以上が最適であることがわかる。」（第５頁右下欄14行〜第６頁左上欄10行）
　「仕上圧延で最終2パスを1秒以内63％の圧下を加えた例をＡ（本発明）とし、同最終パスを2秒以内35％の圧下を加えた例をＢ（比較例）とした。
　・・・・・
第３表で、試験No.１〜４が本発明鋼であって・・・いずれも55kg/mm2以上の引張強さで、Ｌ、Ｃ方向ともにすぐれた延性を有している。・・・試験No.６は・・・平均フェライト粒径は大きく、従って、Ｃ方向の延性がやや不足し、強度も低くなっている。」（第７頁右下欄８行〜第８頁右上欄16行）
　「機械的性質から本発明の効果は明らかで60kg/mm2以上の強度を持ち、20％以上のすぐれた延性を有している。
　第１２図にその組織写真の例（試番２）を示すが、1〜3μの細粒の等軸フェライト粒で殆んど占められており、前述の本発明鋼の典型的な特徴を示している。」（第10頁右上欄７〜13行）
と記載され、
　第２図及び第６図には、熱間加工時の歪量とフェライト平均粒径との関係が示され、これらの図から、１秒以内の累積歪（累積圧下率）が増すにつれてフェライト平均粒径は小さくなり、平均粒径1μ程度にまで細粒化されることが読みとれる。
　以上の記載からみて、引用例１には、「平均結晶粒径が1μ程度の等方的フェライト結晶粒を主体とした組織からなることを特徴とする、すぐれた延性を有する微細粒フェライト鋼材。」が記載されているものと認める。
　同じく引用された特開昭５４−４５６１８号公報（以下、「引用例２」という。）には、
　「(1)鋼材を加熱し、Ac1点からAc3点に到る温度域の任意の温度区間で、Ac3点直上のオーステナイト相の降伏強度以上の負荷を作用させ、鋼材温度がAc3点直上に到った後、ついで室温まで冷却する工程を１回もしくは２回以上くり返すことにより超微細化結晶粒組織を得ることを特徴とする鋼材結晶粒の微細化方法。」（特許請求の範囲第１項）
が記載され、また、
　「第１図は、蒸気タービン用ロータ材（・・・）の処理パターンを例示したグラフで、図中、曲線の波状部分は、その温度域通過の際に負荷を作用させることを意味する。同鋼材のAc1点は665℃、Ac3点は725℃であり（・・・）、同図は、常温より加熱し、Ac1点直下の約650℃からAc3点直上の約780℃まで負荷を作用させ、ついで一定速度で約70℃まで冷却する処理を繰返してなるパターンを示す。同鋼材のAc3点直上、たとえば約780℃におけるオーステナイト相の降伏強度は約7kg/mm2であるから、作用させるべき負荷応力としてたとえば約7.5kg/mm2以上、好ましくは約10kg/mm2以上の値が採用される。・・・・・かかる処理によって平均粒径0.5〜5μの超微細結晶粒が得られる。・・・・・
　上述のように本発明においてはα相からγ相への変態時に塑性変形を行なわしめることを必須とする。・・・・・試験前の組織は結晶粒径約20〜30μの粗大粒の混在した組織であるが（同図(a)）、変態と変形を同時に行わせたものは、結晶粒径約0.8μの均一かつ微細な組織を呈している（同図(b)）。」（第３頁右上欄５行〜右下欄13行）
　「(1)加工熱処理法では到達可能な結晶粒径がせいぜい10μm程度であり、また対象鋼種は微細化元素（Nb、Ｖ、Zr等）を含むものでなければならないが、本発明では0.5〜5μの超微細化が可能であり、α/γ変態を起こすものであれば鋼成分に制限はない。」（第５頁左上欄５〜10行）
と記載されている。
　同じく引用された特開昭５０−１５０６２２号公報（以下、「引用例３」という。）には、
　「(2)Ｃ：0.05〜0.13％、有効Ti（＝全〔Ti％〕−3.4〔Ｎ％〕−1.5〔Ｏ％〕−1.5〔Ｓ％〕：0.12％以上（但し〔Ｃ％〕−1/4×〔有効Ti％〕：0.01〜0.10％）、Si：1.0％以下、Mn：1.0〜2.0％、sol.Al：0.005〜0.10％、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延するに際し、鋼片加熱温度を1230℃以上、仕上出口温度をAr3変態点以上でかつ〔720＋3000｛Ｃ％−1/4×（有効Ti％）｝〕℃以上とし、500〜680℃の温度領域で捲取ることを特徴とする圧延まゝで降伏点70kg/mm2以上、引張強さ80kg/mm2以上の強度を有し、ＡＳＴＭ粒度番号No.12以上の細粒フェライト組織を有する板厚4.5mm未満の冷間加工性の優れた高張力熱延鋼板の製造法。」（第６頁、特許請求の範囲第２項）
が記載され、また、
　「また本発明のフェライト粒度はＡＳＴＭ No.で12番以上にする必要があり、好ましくは12.5番以上の細粒とする。これによって、従来の焼戻しマルテンサイト組織あるいはベイナイト組織に匹敵する高い強度と優れた靱性および冷間加工性の飛躍的向上をはかることが出来る。」（第３頁左上欄３〜８行）
と記載されている。
４．対比・判断
　本願発明と引用例１に記載された発明とを対比すると、引用例１に記載された発明における「すぐれた延性を有する」は、本願発明における「加工性に富んだ」に相当するから、両者は、「平均結晶粒径が小さい等方的フェライト結晶粒を主体とした組織からなる、加工性に富んだ微細粒フェライト鋼材。」である点で一致し、平均結晶粒径が、本願発明においては、「0.6μｍ以下」であるのに対し、引用例１に記載された発明においては、1μｍ程度である点で相違する。
　上記相違点について検討する。
　引用例２には、「鋼材を加熱し、Ac1点からAc3点に到る温度域の任意の温度区間で、Ac3点直上のオーステナイト相の降伏強度以上の負荷を作用させ、鋼材温度がAc3点直上に到った後、ついで室温まで冷却する工程を１回もしくは２回以上くり返すことにより超微細化結晶粒組織を得ることを特徴とする鋼材結晶粒の微細化方法。」が記載され、また、「かかる処理によって平均粒径0.5〜5μの超微細結晶粒が得られる。」、「本発明においてはα相からγ相への変態時に塑性変形を行なわしめることを必須とする。」、「0.5〜5μの超微細化が可能であり、α/γ変態を起こすものであれば鋼成分に制限はない。」と記載されているから、引用例１に記載された発明において、引用例２に記載されているような微細化方法を採用して、オーステナイト粒（γ粒）を平均結晶粒径0.6μｍ以下に微細化することは当業者が容易に想到し得るものである。
　そして、引用例１に記載された発明は、オーステナイト粒に大圧下を加えることにより、微細で等方的なフェライト粒に変態させるものであるから、大圧下を前提とすれば、引用例２に記載された微細化方法により微細化された0.6μｍ以下のオーステナイト粒から、本願発明の構成である「平均結晶粒径が0.6μｍ以下の等方的フェライト結晶粒」が生成することは当業者にとって予測し得るものである。
　そして、本願発明の効果についても、引用例１には、「試験No.１〜４が本発明鋼であって・・・いずれも55kg/mm2以上の引張強さで、Ｌ、Ｃ方向ともにすぐれた延性を有している。・・・試験No.６は・・・平均フェライト粒径は大きく、従って、Ｃ方向の延性がやや不足し、強度も低くなっている。」、「機械的性質から本発明の効果は明らかで60kg/mm2以上の強度を持ち、20％以上のすぐれた延性を有している。」と記載され、引用例３には、「本発明のフェライト粒度はＡＳＴＭ No.で12番以上にする必要があり、好ましくは12.5番以上の細粒とする。これによって、従来の焼戻しマルテンサイト組織あるいはベイナイト組織に匹敵する高い強度と優れた靱性および冷間加工性の飛躍的向上をはかることが出来る。」と記載されているように、フェライト結晶粒を微細化すればするほど、強度、延性、靱性、冷間加工性等が向上することは予測し得るものであり、さらに、本願明細書の第２表における比較例４と本発明例５とを比較しても、強度、伸び、絞りといった機械的性質の向上が格別に顕著であるとは認められないから、本願発明における「平均結晶粒径0.6μｍ」という限定に臨界的な意義があるとはいえない。
５．むすび
　したがって、本願発明は、引用例１〜引用例３に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　よって、結論のとおり審決する。