(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
摩耗に対して抵抗性があり、および化学組成が、重量を基準として、
０．２４％≦Ｃ＜０．３５％、
０％＜Ｓｉ≦２％、
０％＜Ａｌ≦２％、
０．５％≦Ｓｉ＋Ａｌ≦２％、
０％＜Ｍｎ≦２．５％、
０％＜Ｎｉ≦５％、
０％＜Ｃｒ≦５％、
０％≦Ｍｏ≦１％、
０％≦Ｗ≦２％、
０．１％≦Ｍｏ＋Ｗ／２≦１％、
０％＜Ｂ≦０．０２％、
０％≦Ｔｉ≦１．１％、
０％≦Ｚｒ≦２．２％、
０．３５％＜Ｔｉ＋Ｚｒ／２≦１．１％、
０％≦Ｓ≦０．１５％、
Ｎ＜０．０３％、
を含み、
残部は、鉄および生産操作に由来する不純物であり、
さらに、前記化学組成が、
Ｃ＊＝Ｃ−Ｔｉ／４−Ｚｒ／８＋７×Ｎ／８≧０．０９５％
および１．０５×Ｍｎ＋０．５４×Ｎｉ＋０．５０×Ｃｒ＋０．３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）１／２＋Ｋ＞１．８（ただし、Ｂ≧０．０００５％のときは、Ｋ＝０．５、Ｂ＜０．０００５％のときは、Ｋ＝０）
の関係を満たしている鋼の加工物または板の製造方法であって、これによれば、板は、焼入れを行うために、焼入れ処理の熱操作にかけられ、この操作は、高温状態にするための加熱中に、あるいは炉内での再加熱によるオーステナイト化の後に行われ、
この加工物または板は、ＡＣ３より高い温度と、Ｔ＝８００−２７０×Ｃ＊−９０×Ｍｎ−３７×Ｎｉ−７０×Ｃｒ−８３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）からＴ−５０℃の範囲にある温度との間を、０．５℃／ｓより大きな平均冷却速度で冷却され、
次いで、この加工物または板は、Ｖｒ＜１１５０×ｅｐ−１．７であって、０．１℃／ｓより大きい範囲にある平均中心部冷却速度Ｖｒで、温度Ｔと１００℃の間で冷却され、ただし、ｅｐはｍｍで表された板の厚さであり、
この加工物または板は、周囲温度まで冷却される、前記方法。
【請求項２】
前記加工物または板を周囲温度まで冷却した後に、平滑仕上げが実施されることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記鋼が１．５％までの銅を含むことを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
前記鋼がＮｂ、Ｔａ及びＶから選択される少なくとも一つの元素をＮｂ／２＋Ｔａ／４＋Ｖ≦０．５％となる含有率で含むことを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項５】
前記鋼がＳｅ、Ｔｅ、Ｃａ、Ｂｉ及びＰｂから選択される少なくとも一つの元素を０．１％以下の含有率で含むことを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
１．０５×Ｍｎ＋０．５４×Ｎｉ＋０．５０×Ｃｒ＋０．３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）１／２＋Ｋ＞２であることを特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載の方法。
【請求項７】
Ｔｉ＋Ｚｒ／２≧０．４％
であることを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項８】
Ｃ＊≧０．１２％
であることを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載の方法。
【請求項９】
Ｓｉ＋Ａｌ≧０．７％
であることを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】
３５０℃以下の温度で、さらに焼もどしを実行することを特徴とする請求項１から９のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１１】
鋼にチタンを添加するために、溶鋼をチタンを含有するスラグに接触させ、スラグのチタンを、溶鋼の中へゆっくりと拡散するようにさせることを特徴とする請求項１から１０のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１２】
化学組成が、重量を基準として、
０．２４％≦Ｃ＜０．３５％、
０％＜Ｓｉ≦２％、
０％＜Ａｌ≦２％、
０．５％≦Ｓｉ＋Ａｌ≦２％、
０％＜Ｍｎ≦２．５％、
０％＜Ｎｉ≦５％、
０％＜Ｃｒ≦５％、
０％≦Ｍｏ≦１％、
０％≦Ｗ≦２％、
０．１％≦Ｍｏ＋Ｗ／２≦１％、
０％＜Ｂ≦０．０２％、
０％≦Ｔｉ≦１．１％、
０％≦Ｚｒ≦２．２％、
０．５％＜Ｔｉ＋Ｚｒ／２≦１．１％、
０％≦Ｓ≦０．１５％、
Ｎ＜０．０３％、
を含み、
残部は、鉄および生産操作に由来する不純物であり、
さらに、前記化学組成が、
Ｃ＊＝Ｃ−Ｔｉ／４−Ｚｒ／８＋７×Ｎ／８≧０．０９５％
および１．０５×Ｍｎ＋０．５４×Ｎｉ＋０．５０×Ｃｒ＋０．３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）１／２＋Ｋ＞１．８（ただし、Ｂ≧０．０００５％のときは、Ｋ＝０．５、Ｂ＜０．０００５％のときは、Ｋ＝０）
の関係を満たしており、
この鋼は、マルテンサイトまたはマルテンサイト／ベイナイト組織を有し、前記組織は、５％〜２０％の残留オーステナイトおよび炭化物を含む、耐摩耗性の鋼の加工物。
【請求項１３】
１．５％までの銅を含むことを特徴とする請求項１２に記載の加工物。
【請求項１４】
Ｎｂ、Ｔａ及びＶから選択される少なくとも一つの元素をＮｂ／２＋Ｔａ／４＋Ｖ≦０．５％となる含有率で含むことを特徴とする請求項１２または１３に記載の加工物。
【請求項１５】
Ｓｅ、Ｔｅ、Ｃａ、Ｂｉ及びＰｂから選択される少なくとも一つの元素を０．１％以下の含有率で含むことを特徴とする請求項１２から１４のいずれか一項に記載の加工物。
【請求項１６】
１．０５×Ｍｎ＋０．５４×Ｎｉ＋０．５０×Ｃｒ＋０．３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）１／２＋Ｋ＞２であることを特徴とする請求項１２から１５のいずれか一項に記載の加工物。
【請求項１７】
Ｔｉ＋Ｚｒ／２≧０．４％
であることを特徴とする請求項項１２から１６のいずれか一項に記載の加工物。
【請求項１８】
Ｃ＊≧０．１２％であることを特徴とする請求項１２から１７のいずれか一項に記載の加工物。
【請求項１９】
Ｓｉ＋Ａｌ≧０．７％
であることを特徴とする請求項１２から１８のいずれか一項に記載の加工物。
【請求項２０】
２ｍｍから１５０ｍｍの厚さの板であることを特徴とする請求項１２から１９のいずれか一項に記載の加工物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐摩耗性の鋼およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
高度の耐摩耗性を有し、硬度が約６００ブリネル（Ｂｒｉｎｅｌｌ）である鋼は、知られている。これらの鋼は、０．４％〜０．６％の炭素およびマンガン、ニッケル、クロムおよびモリブデンなどの、少なくとも１種の０．５％〜３％の合金元素を含有し、完全なマルテンサイト組織を有するために焼入れされる。しかし、これらの鋼は、溶接および切断が非常に困難である。これらの欠点を克服するために、炭素含有量が約０．２７％であり、大量の残留オーステナイトを含有する焼入れ組織を有する硬度の小さい鋼が、同じ目的で使用されることが、特にＥＰ  ０  ７３９  ９９３において提案されている。しかし、これらの鋼は、やはり切断または溶接が困難である。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
本発明の目的は、耐摩耗性は知られている鋼に匹敵するが、溶接および熱切断に対してはより適合性のある耐摩耗性鋼板を提供することにより、これらの欠点を克服することである。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
この目的のために、本発明は、化学組成が重量基準として：
【０００５】
【数３】
0004535876.tif 000002
0004535876.tif 000003
−場合により、Ｎｂ／２＋Ｔａ／４＋Ｖ≦０．５％となるような含有量で、Ｎｂ、ＴａおよびＶから選択された少なくとも１種の元素、
−場合により、０．１％未満またはそれに等しい含有量で、Ｓｅ、Ｔｅ、Ｃａ、Ｂｉ、Ｐｂから選択された少なくとも１種の元素、
を含み、
残部は、鉄および生産操作に由来する不純物であり、さらに、化学組成が以下の関係：
Ｃ＊＝Ｃ−Ｔｉ／４−Ｚｒ／８＋７×Ｎ／８≧０．０９５％、好ましくは≧０．１２％
および：
１．０５×Ｍｎ＋０．５４×Ｎｉ＋０．５０×Ｃｒ＋０．３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）１／２＋Ｋ＞１．８、またはより有利には２、
ただし、Ｂ≧０．０００５％のときは、Ｋ＝０．５、Ｂ＜０．０００５％のときは、Ｋ＝０、を満たす、摩耗性の鋼の加工物、および特に板を作製するための方法に関する。
【０００６】
この方法によれば、前記加工物または板は、圧延などの高温状態での成形するための加熱操作において、または炉内で再加熱することによるオーステナイト化の後で実行される、焼入れ加工熱操作を受け、この操作は、
−ＡＣ３より高い温度と、Ｔ＝８００−２７０×Ｃ＊−９０×Ｍｎ−３７×Ｎｉ−７０×Ｃｒ−８３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）からＴ−５０℃の範囲にある温度との間を、０．５℃／ｓより大きな平均冷却速度で、前記板を冷却すること、ただし、温度は℃で表され、Ｃ＊、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、ＭｏおよびＷの含有量は重量％で表されており、
−次いで、平均中心部冷却速度Ｖｒが、Ｖｒ＜１１５０×ｅｐ１．７（℃／ｓで表示）であって、０．１℃／ｓより大きい範囲にある冷却速度で、温度Ｔと１００℃の間で板を冷却すること（ただし、ｅｐはｍｍで表された板の厚さ）、
−さらに、その板を周囲温度まで冷却し、場合により平滑仕上げ（ｐｌａｎｉｓｈｉｎｇ）が実施されること、を主体とする。
【０００７】
場合により焼入れの後で、３５０℃未満、好ましくは２５０℃未満の温度で焼もどしされることもありうる。
【０００８】
本発明は、また、特に、この方法によって得られた板に関し、鋼はマルテンサイトまたはマルテンサイト／ベイナイト組織を有し、組織は５％〜２０％の残留オーステナイトおよび炭化物を有する。板の厚さは２ｍｍ〜１５０ｍｍの間であってよく、その平坦性は１２ｍｍ／ｍ未満またはそれに等しいか、好ましくは５ｍｍ／ｍ未満のたわみによって特徴付けられる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
これから、本発明はより詳細に、ただし非限定的に記述され、例を参照して説明されることになる。
【００１０】
本発明による板を製造するために、重量％で以下の化学組成を有する鋼が製造される：
−溶接に十分適合しつつ、大量の炭化物が形成することができ、十分な程度の硬度を得るために、０．２４％〜０．３５％の炭素；炭素含有量は、好ましくは０．３２５％未満、より有利には０．３％未満である。
−０％〜１．１％のチタン、０％〜２．２％のジルコニウム。大量の粗い炭化物を得るために、Ｔｉ＋Ｚｒ／２の総量は、０．３５％を超え、好ましくは０．４％を超え、さらに一層有利には０．５％を超える。しかし、炭化物が形成した後でも、十分な量の炭素をマトリックス中に溶解した状態で保存しておくために、この総量は１．１％未満に留まっていなければならない。材料の靭性を優先する必要がある場合は、好ましくは、この総量は、１％未満、より有利には０．９％未満、さらに一層有利には０．７％未満に留まらなければならない。その結果、好ましくは、チタン含有量は、１％未満、より有利には０．９％未満または０．７％未満に留まらなければならず、好ましくは、ジルコニウム含有量は、２％未満、より有利には１．８％未満、または１．４％未満に留まらなければならない。
−０％（または痕跡レベル）〜２％のケイ素および０％（または痕跡レベル）〜２％のアルミニウム、Ｓｉ＋Ａｌの総量は０．５％〜２％であり、好ましくは０．７％を超える。さらに、脱酸素剤であるこれらの元素は、多量の炭素で満たされている準安定残留オーステナイトの生成を促進する効果を有し、その準安定残留オーステナイトのマルテンサイトへの変態は、炭化チタンまたは炭化ジルコニウムの固定化（ａｎｃｈｏｒｉｎｇ）を促進する大きな膨張を伴っている。
−十分な程度の焼入れ性を得るため、およびさまざまな機械的特性および用途特性を調整するために、０％（または痕跡レベル）〜２％または２．５％ものマンガン、０％（または痕跡レベル）〜４％または５％ものニッケルおよび０％（または痕跡レベル）〜４％または５％ものクロム。特にニッケルは、靭性に対する有利な効果を有するが、この元素は高価である。また、クロムもマルテンサイトまたはベイナイトにおいて微細な炭化物を形成する。
−０％（または痕跡レベル）〜１％のモリブデンおよび０％（または痕跡レベル）〜２％のタングステン、Ｍｏ＋Ｗ／２の総量は０．１％〜１％、および好ましくは０．８％未満、または、より好ましくは０．６％未満に留まる。この元素は、焼入れ性を増大させ、特に冷却時の自己焼もどし（ａｕｔｏ−ｔｅｍｐｅｒｉｎｇ）による析出により、マルテンサイトまたはベイナイト中に、微細な硬化炭化物を形成する。特に、硬化炭化物の析出に関して所望の効果を得るために、モリブデンは１％の含有量を超える必要はない。モリブデンは、完全にまたは部分的に、２倍の重量のタングステンにより置換できる。それにも係わらず、この置換はモリブデンを凌ぐ有利さを提供することはなく、より高価であるので、実際的には望ましくない。
−場合により、０％〜１．５％の銅。この元素は、溶接性を妨げることなく、追加の硬化をもたらすことができる。１．５％の水準を超えると、該元素は、もはや有意な効果を示さず、熱間圧延を困難にし、不必要に高価である。
−０％〜０．０２％のホウ素。この元素は、焼入れ性を増すために、場合により添加できる。その効果を達成するために、ホウ素の含有量は、好ましくは、０．０００５％を超え、またはより有利には、０．００１％を超えなければならず、実質的に０．０１％を超える必要はない。
−０．１５％までの硫黄。この元素は、一般的には０．００５％以下に限定される残留物であるが、加工性を改善するために、その含有量は任意に増加できる。硫黄が存在する場合には、高温状態での変態に関する問題を防止するために、マンガンの含有量は、硫黄含有量の７倍を超えなければならないことは注目するべきである。
−場合により、耐摩耗性を改善する比較的粗い炭化物を形成するために、Ｎｂ／２＋Ｔａ／４＋Ｖが０．５％未満になるような含有量で、ニオブ、タンタルおよびバナジウムから選択された、少なくとも１種の元素。しかし、これらの元素によって形成された炭化物は、チタンまたはジルコニウムによって形成されたものより効果が小さく、そのために、それらは、場合により選択されるものであり、限定された量で添加される。
−場合により、それぞれ０．１％未満の含有量で、セレン、テルル、カルシウム、ビスマスおよび鉛から選択された１種または複数の元素。これらの元素は、加工性を改善するように意図している。鋼がＳｅおよび／またはＴｅを含有する場合は、マンガンの含有量は、硫黄含有量を考慮に入れて、セレン化マンガンまたはテルル化マンガンが形成することができるようでなければならない。
−鉄および生産操作に由来する不純物である残部。不純物は、特に、その含有量が製造方法によって決まる窒素を含むが、通常、０．０３％を超えることはない。この元素は、チタンまたはジルコニウムと反応して窒化物を形成できるが、窒化物は靭性を損なわないために、粗すぎてはならない。粗い窒化物の形成を防止するために、例えば、酸化チタンまたは酸化ジルコニウムを含んだスラグなどの酸化相を酸化された溶鋼に接触させ、次いで、チタンまたはジルコニウムを、酸化相から溶鋼にゆっくりと拡散させるために、溶鋼を脱酸素することによって、チタンおよびジルコニウムを、非常に漸進的に溶鋼に添加することができる。
【００１１】
さらに、満足すべき性質を得るために、炭素、チタン、ジルコニウムおよび窒素の含有量は：
Ｃ−Ｔｉ／４−Ｚｒ／８＋７×Ｎ／８≧０．０９５％
でなければならない。
【００１２】
Ｃ−Ｔｉ／４−Ｚｒ／８＋７×Ｎ／８＝Ｃ＊という式は、炭化チタンおよび炭化ジルコニウムが析出した後の遊離炭素の含有量を、窒化チタンおよび窒化ジルコニウムの形成を考慮して、表している。その遊離炭素Ｃ＊は、最小の硬度を有するマルテンサイトを得るために、０．０９５％を超え、好ましくは０．１２％以上でなければならない。この含有量が小さくなるほど、溶接および熱切断に対する適合性がますます良好になる。
【００１３】
さらに、化学組成は、製造するのが望ましい板の厚さを考慮に入れて、鋼の焼入れ性が十分となるように、選択されなければならない。その目的のために、化学組成は、以下の関係を満たさなければならない：
Ｔｒｅｍｐ＝１．０５×Ｍｎ＋０．５４×Ｎｉ＋０．５０×Ｃｒ＋０．３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）１／２＋Ｋ＞１．８、またはより有利には２、
ただし、Ｂ≧０．００１％のときは、Ｋ＝０．５、Ｂ＜０．００１％のときは、Ｋ＝０である。
【００１４】
さらに、良好な耐摩耗性を得るために、鋼の微視的組織は、マルテンサイトもしくはベイナイトまたはそれら２つの組織の混合物および５％〜２０％の残留オーステナイトから構成され、さらに、その組織は、高温で形成される粗い炭化チタンもしくは炭化ジルコニウム、または炭化ニオブ、炭化タンタルもしくは炭化バナジウムを含んでいる。発明者らは、耐摩耗性を改善するための粗い炭化物の有効性は、その早期分離によって阻害されることがあり、その分離は、摩耗現象の作用下で変態を受ける準安定オーステナイトの存在により、阻止できることを示した。準安定オーステナイトの変態は、膨張によって引き起こされるので、摩耗した下層におけるその変態により、炭化物の分離に対する抵抗性が増大し、そのようにして耐摩耗性が改善される。
【００１５】
さらに、鋼の硬度が大きく、脆化炭化チタンが存在すると、平滑仕上げ操作をできる限り限定することが必要となる。この観点から、発明者らは、ベイナイト／マルテンサイト変態領域における冷却を十分遅くすることによって、製品の残留変形が低減され、平滑仕上げ操作を限定できることを証明した。発明者らは、加工物または板を、冷却速度Ｖｒ＜１１５０×ｅｐ−１．７（式中、ｅｐはｍｍで表示された板の厚さであり、冷却速度は、℃／ｓで表されている）で、温度Ｔ＝８００−２７０×Ｃ＊−９０×Ｍｎ−３７×Ｎｉ−７０×Ｃｒ−８３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）（℃で表される）未満で冷却することにより、第１に、残留オーステナイトのかなりの部分が生成され、第２に相変化により引き起こされる残留応力が低減されることを証明した。この応力の減少は、一方で平滑仕上げの使用を限定することまたはその使用を容易にすること、他方で、後の溶接および曲げ操作中に割れることの危険を制限することの両方にとって、望ましいことである。
【００１６】
良好な耐摩耗性を有する非常に平坦な板を製造するために、鋼が製造され、スラブまたはインゴットの形状に成形される。スラブまたはインゴットは、熱間圧延して板とし、その板は熱加工を受けて、所望の組織および良好な表面平坦性が、さらなる平滑仕上げなしにまたは限定された平滑仕上げによって得られる。熱加工は、圧延加熱操作中に直接実施するか、または、その後で、場合により、冷間平滑仕上げまたは中間温度における平滑仕上げの後で実施してもよい。
【００１７】
熱加工操作を実施するために：
−板は、熱間圧延の直後またはＡＣ３点を超えて加熱した後で、フェライトまたはパーライト成分の形成を防止するために、０．５℃／ｓより大きい、つまり、臨界ベイナイト変態速度より大きい平均冷却速度で、温度Ｔ＝８００−２７０×Ｃ＊−９０×Ｍｎ−３７×Ｎｉ−７０×Ｃｒ−８３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）（℃で表される）に等しいか、若干低い温度まで冷却される。若干低いと云うことは、ＴからＴ−５０℃、より有利にはＴからＴ−２５℃、さらに一層有利にはＴからＴ−１０℃の温度であると理解される。
−次いで、板は、上記で定義された温度と約１００℃との間を、十分な硬度を得るために０．１℃／ｓから、所望の組織を得るために１１５０×ｅｐ−１．７までの、平均中心部冷却速度Ｖｒで冷却される。
【００１８】
さらに、板は、必須ではないが、好ましくはゆっくりした速度で、周囲温度まで冷却される。
【００１９】
さらに、３５０℃未満またはそれに等しい温度で、好ましくは２５０℃未満またはそれに等しい温度で、焼きもどし操作などの応力除去の加工操作を実施することが可能である。
【００２０】
このようなやり方で、平滑仕上げなしのまたはほどほどの平滑仕上げによる、１メートル当たり１２ｍｍ未満のたわみによって特徴付けられる、厚さが２ｍｍ〜１５０ｍｍでありうる、優れた表面平坦性を有する板が得られる。板は約２８０ＨＢ〜４５０ＨＢの硬度を有する。その硬度は、主として遊離炭素の含有量Ｃ＊＝Ｃ−Ｔｉ／４−Ｚｒ／８−７×Ｎ／８によって決まる。
【００２１】
例として、本発明によりＡおよびＣ、および従来技術によりＤおよびＥと称する鋼板を製造した。１０−３重量％で表示された鋼の化学組成、ならびに硬度および耐摩耗性指数Ｒｕｓが、表１に要約されている。
【００２２】
耐摩耗性は、ケイ岩の漸変凝集体を収容している容器内で、５時間の間、回転される角柱試験片の重量減により測定される。
【００２３】
鋼の指数Ｒｕｓは、当該の鋼の耐摩耗性と参照鋼（鋼Ｄ）の耐摩耗性との比率の１００倍である。したがって、指数Ｒｕｓ＝１１０の鋼は、参照鋼の耐摩耗性より１０％大きい耐摩耗性を有している。
【００２４】
すべての板は、２７ｍｍの厚さであり、９００℃でオーステナイト化した後、焼入れされる。
【００２５】
オーステナイト化後、
−鋼板ＡおよびＣについては、平均冷却速度は、本発明により、上記の如く定義された温度Ｔより上では７℃／ｓ、それより下では１．６℃／ｓである；
−板Ｂについては、平均冷却速度は、本発明により、上記の如く定義された温度Ｔより上では０．８℃／ｓ、それより下では０．１５℃／ｓである；
−比較のために与えられた鋼板ＤおよびＥは、上記の如く定義された温度Ｔより上では、２４℃／ｓの平均速度で、それより下では１２℃／ｓの平均速度で冷却された。
【００２６】
【表１】
0004535876.tif 000004
【００２７】
本発明による板は、５％〜２０％の残留オーステナイトおよび粗い炭化チタンを含有する自己焼もどしされたマルテンサイト／ベイナイト組織を有するが、比較のために与えられた板は、完全なマルテンサイト組織を有する。
【００２８】
耐摩耗性と硬度の程度とを比較すると、本発明による板は、比較に用いた板より実質的に低い硬度であるにもかかわらず、若干良好な耐摩耗性を有することが示される。遊離炭素を比較すると、本発明による板の高度の耐摩耗性は、従来技術による板の場合と比較して遙かに少量の遊離炭素によってもたらされ、その結果、溶接または熱切断に対する適合性が大きく改善することが示される。さらに、本発明による鋼Ａ〜Ｃの、平滑仕上げなしの、冷却後の変形は、約５ｍｍ／ｍであり、比較用に与えられた鋼ＤおよびＥについては１６ｍｍ／ｍである。これらの結果から、本発明によって得られた製品の変形は減少していることが示される。
【００２９】
最終使用者が要求する表面平坦性の程度に合致する、実際の結果は：
−製品は、平滑仕上げなしで供給することができ、それによりコスト面での節約および残留応力の減少をもたらすか、
−または、本発明による製品の本来の変形がより小さいので、表面平坦性のより厳しい要求（例えば、５ｍｍ／ｍ）に応じ、より容易に、しかも、もち込む応力を減らすために、平滑仕上げ操作を実施できる。