【事件の表示】
　平成　６年特許願第２４８３６２号「表面性状に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法」拒絶査定に対する審判事件［平成　７年　７月２５日出願公開、特開平　７−１８８７４４］について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
Ｉ．手続の経緯・本願発明
　本願は、昭和６１年８月２０日に出願された特願昭６１−１９２９３９号の一部を、平成６年９月１９日に分割出願したものであって、その発明の要旨は、平成８年１２月２日付及び平成９年５月６日付の各手続補正書により補正された明細書及び図面の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１及び請求項２に記載された次のとおりのもの（以下、それぞれ「本願第１発明」、「本願第２発明」という。）と認める。
「【請求項１】Ｂ：０．３〜２．０wt％、
Ｃ：０．０８wt％以下、Ｓｉ：０．４wt％以下、Ｍｎ：２．０wt％以下、Ｐ：０．０５wt％以下、Ｓ：０．０３wt％以下、
Ｃｒ：１６．０〜２０．０wt％、
Ｎｉ：８．０〜１５．０wt％、
Ｎ：０．１５wt％以下
を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼を１１００℃以上１１７５℃以下で加熱し、下記の式で示される温度以上で１ヒートにより仕上圧延を行うことを特徴とする表面性状に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法。
　　　Ｔ＝５３Ｂ＋８７０
但し、
Ｔ：仕上圧延温度（℃）
Ｂ：Ｂ添加量（wt％）
　【請求項２】Ｂ：０．３〜２．０wt％、
Ｃ：０．０８wt％以下、Ｓｉ：０．４wt％以下、Ｍｎ：２．０wt％以下、Ｐ：０．０５wt％以下、Ｓ：０．０３wt％以下、
Ｃｒ：１６．０〜２０．０wt％、
Ｎｉ：８．０〜１５．０wt％、
Ｎ：０．１５wt％以下
を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる鋼を素材とし、該素材を１枚以上重ねて内材とし、該内材をカバー材及び側板で囲みパック圧延用素材を組立て、該パック圧延用素材を１１００℃以上１１７５℃以下で加熱し、下記の式で示される温度以上で１ヒートにより仕上圧延を行うことを特徴とする表面性状に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法。
　　　Ｔ＝５３Ｂ＋８７０
但し、
Ｔ：仕上圧延温度（℃）
Ｂ：Ｂ添加量（wt％）　　　　　」
　
II．原査定の概要
　これに対して、原査定の拒絶の理由の概要は、本願第１発明、第２発明は、本願出願前に頒布された刊行物である「STAINLESS  STEEL　'84」(THE INSTITUTE OF METALS  London 1985) P.368-378（以下、「引用例１」という。）、「電気製鋼」第４９巻、第２号、昭和５３年（１９７８）P.108-116（以下、「引用例２」という。）、「増補版　鉄鋼と合金元素（上）」株式会社誠文堂新光社（昭和４６年１２月６日）P.672-673（以下、「引用例３」という。）に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないというにある。
　
III．引用例の記載事項
１．引用例１には、「核燃料貯蔵及び輸送に用いられるＢ含有ステンレス鋼」について、
（１）Ｂ含有ステンレス鋼の成分組成(wt％）は、「Ｂ：０．７３〜０．９３、Ｃ：０．０１６〜０．０２６、Ｓｉ：０．３３〜０．６０、Ｍｎ：１．１５〜１．４１、Ｃｒ：１８．２０〜１８．８７、Ｎｉ：１０．０８〜１０．４２」（第３６９頁のTable １）であること、
（２）「Ｂはタイプ３０４の液相に容易に溶解して、その液相線温度を大きく低下させる。・・したがって、典型的な凝固組織は、オーステナイトの初晶樹枝状晶とオーステナイトとホウ化物の共晶とからなる。・・
　オーステナイトマトリックス中における高体積率のホウ化物粒子の存在は、高温靱性の大幅な劣化と高温強度の穏やかな増加をもたらす。これらの影響は、加工試験片について行なった高温引張試験と高温ねじり試験によって得られた結果を示すFig．１に図示される。実際のインゴットは粗い共晶固化組織を有し、それ故相応する加工製品と比較すれば極めて低い高温靱性を備えているのであるが、これらの知見から最初の熱間加工操作に要求される条件を導き出すことができる。
　HyBor３０４Ｌは、ＢＳＣステンレスにて１５と１３０ｔＥＡＦ／ＡＯＤで溶解され、7.1/2ｔスラブインゴットモールドへ鋳込まれた。Ｂの高い反応特性にも拘わらず（それは酸素、炭素及び窒素と高い親和性をもっている）、０．６〜１．０wt％の範囲内において、目標組成に対し０．１wt％内のＢ含有量を確実にすべき製鋼法が開発された。このレベルのＢ含有量では、健全なインゴットを確実なものとし、非常に粗い共晶組織を形成する傾向を低減するために、タッピング温度は、３０４Ｌタイプに比し、ほぼ５０℃低くされる。インゴットのスラブ化および板の圧延作業に効果的な熱間加工域は９００℃から１１５０℃であり、タイプ３０４Ｌに対する場合よりかなり制限されている。それにもかかわらず、最新大規模分塊及びプレートミルによってHyBor３０４Ｌを圧延するために、マルチサイクル制御圧延操作が用いられた。１０ｍ長，１.５ｍ幅、５mm以下の厚さの寸法の板が核工業用に多数製造された。最初の分塊及び板の仕上げ圧延作業において材料側面への大きな延伸が含まれるような作業規模においては、満足すべき熱間加工のための限界Ｂ含有量はおそらく１.５〜２.０ｗｔ％の範囲内にある。」（第３６８〜３７１頁の「３０４ボロンプレートの製造」の欄）と記載され、さらに、
（３）第３７２頁１（Ａ）図には、Ｂ含有タイプ３０４から得られた高温引張及び高温ねじり試験データのうちの高温引張試験に関して、試験温度と直径の減少率値の関係が、それぞれ、タイプ３０４、タイプ３０４＋０.５％Ｂ、タイプ３０４＋０.７５％Ｂ、タイプ３０４＋０.９２％Ｂ．タイプ３０４＋１.７％Ｂの５種の鋼について図示されており、そして、この図によれば、直径の減少率値について、Ｂ含有鋼では、１１５０℃近傍で最大値を示し、これを越える高温域では減少率値は急激に低下し、また、これより低い温度領域では温度の低下と共に徐々に減少率値が低下することが明らかにされるとともに、さらに、減少率値は、Ｂ含有量が増加するほど小さくなることが示されている。
　
２．引用例２には、「原子力用含Ｂステンレス鋼の特性」について、
（４）供試材ＢＦ１、ＢＦ３、ＢＦ４中のＰ含有量は、０．０１５〜０．０１７wt％、Ｓ含有量は、０．００８〜０．０１０wt％（第１０９頁のTable１の供試材ＢＦ１、ＢＦ３、ＢＦ４の欄）であること、
（５）「Ｆｉｇ．５はＢを0.5〜1.55％含有するＢＦ１，３，４鋼についての熱間加工性を示したものである。Ｂを添加しない１８Cr−９Ni鋼に比較し、Ｂ添加鋼は調査したＢ量の範囲で１２００℃以上での絞り値が急激に低下している。Ｆｅ−Ｃｒ−Ｂ系でのオーステナイトとＣｒ２Ｂの共晶反応は１１％Ｃｒ，3.2％Ｂ付近で、温度は１２２６℃と考えられており３）、前述の絞り値の低下は共晶反応に起因すると考えられる。変形抵抗はＢの添加により上昇する傾向がみられるが、絞り値は１１００℃以下ではあまり変化していない。」（第１１２頁の「3．３　熱間加工性」の欄）と記載され、さらに、
（６）Fig.5には、ＳＵＳ３０４に、それぞれ、0.50％Ｂ，1.00 ％Ｂ，1.55％Ｂを添加した鋼は１０００℃〜１１５０℃付近で絞り値が高く、１２００℃付近では急激に絞りが劣化し、１０００℃より低い温度領域では、徐々に絞り値が低下することが示され、また、１１００℃以下の温度範囲では、0.50％Ｂ，1.00 ％Ｂ，1.55％Ｂ添加鋼の絞り値はほぼ同じ値であるが、0.50％Ｂ添加鋼の絞り値はこれより大きいことが示されている。
　
３．引用例３の「Ｂ処理鋼とＮ」という欄には、「鋼中のＮ量が多くなると、Ｂの作用は認められない。これはＢＮを生じ、焼入性向上に必要なＢが減少するためである。」と記載されている。
　
IV．対比・判断
　本願第１発明と引用例１の記載とを比較すると、まず、引用例１には、Ｂ含有オーステナイト系ステンレス鋼を圧延する鋼板の製造方法が記載され、そして、引用例１に記載されたＢ含有オーステナイト系ステンレス鋼の成分組成のうち、Ｂ、Ｃ、Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｎｉの含有量については、本願第１発明のものと重複しているから、両者は「Ｂ：０．３〜２．０wt％、Ｃ：０．０８wt％以下、Ｓｉ：０．４wt％以下、Ｍｎ：２．０wt％以下、Ｃｒ：１６．０〜２０．０wt％、Ｎｉ：８．０〜１５．０wt％を含有する鋼を、特定の温度範囲で仕上圧延を行うことを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法。」で一致し、次の（１）〜（５）において相違する。
（１）本願第１発明では、鋼の合金成分であるＰ、Ｓ、Ｎについて、Ｐ：０．０５wt％以下、Ｓ：０．０３wt％以下、Ｎ：０．１５wt％以下と定めているのに対して、引用例１には、Ｐ、Ｓ、Ｎについては明らかでない点（以下、「相違点１」という。）
（２）本願第１発明では、鋼を１１００℃以上１１７５℃以下で加熱するのに対して、引用例１には鋼の加熱温度について明記されていない点（以下、「相違点２」という。）
（３）本願第１発明では、仕上圧延の下限温度Ｔについて、Ｔ＝５３Ｂ＋８７０と定めているのに対して、引用例１には、仕上圧延の下限温度について明らかにされていない点（以下、「相違点３」という。）
（４）本願第１発明では、１ヒートにより仕上圧延を行うとしているのに対して、引用例１にはこれが明記されていない点（以下、「相違点４」という。）
（５）本願第１発明は、表面性状に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板を製造するものであるのに対して、引用例１には鋼板の表面性状の良否について明らかにされていない点（以下、「相違点５」という。）　
　そこで、上記相違点１〜５について検討する。
（１）相違点１について
　本願第１発明の鋼成分であるＰ、Ｓ、Ｎについて、本願明細書中には、「Ｐは、偏析を起こしやすく、熱間加工性、耐食性を劣化させるので０．０５％以下とすることが必要である。」（【００１４】）、「Ｓは、低融点のＦｅＳを形成し熱間加工性を劣化させるので０．０３％以下とすべきである。」（【００１５】）、「Ｎは、ステンレス鋼の強化に有効であるが、過剰の添加は窒化ホウ素を形成し、熱間加工性を劣化させるので０．１５％を限度とする。」（【００１８】）と記載されており、この記載からすれば、Ｐ、Ｓは鋼中に積極的に添加した有意成分ではなく、鋼に対する有害な影響を回避するためにその許容含有量の上限値をそれぞれ０．０５％、０．０３％に定めたものであると認められるところ、Ｂを合金成分として含有するＣｒ−Ｎｉオーステナイトステンレス鋼において、Ｐ、Ｓの含有量を前記の程度に抑えることは、引用例２のＢＦ１、ＢＦ３、ＢＦ４としても示されるように本願出願前より周知である。
　また、鋼中に含有されるＮがステンレス鋼の強化に有効であることは周知である一方で、含有量が多くなると、Ｂと反応してＢＮを形成し、Ｂの作用を減ずることも引用例３に示される如く周知であるから、Ｎ含有量を０．１５％以下にすることは、必要とするＮ、Ｂの作用に応じて、当業者が適宜に定め得ることと認められる。
（２）相違点２について
　引用例１に記載されるオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法においては、「板の圧延作業に効果的な熱間加工域は９００℃から１１５０℃」と記載されているのみで、鋼を加熱する具体的な温度範囲は明らかにされていないが、鋼を熱間加工する際に、鋼の温度低下により加工不能とならないような温度範囲に鋼を加熱することは当業者の技術常識であるから、引用例１に記載されるオーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法において、熱間加工を９００℃から１１５０℃の温度範囲で行なうとすれば、鋼の温度低下を見込んで、その加熱温度を上記熱間加工域温度よりは、少なくとも高くする必要がある明らかである。
　そこで、加熱温度の上限値及び下限値についてそれぞれ検討する。
（２）−１．加熱温度の上限値１１７５℃について
　まず、加熱温度の上限値１１７５℃について検討するに、引用例１の第３７２頁１（Ａ）図及び引用例２の第１１２頁Fig.５の記載によれば、０．５〜１．７％程度のＢを含有するＢ含有オーステナイト系ステンレス鋼においては、１１５０℃（引用例１）あるいは１１００℃（引用例２）近傍の温度を境界温度として、境界温度より高温の温度域では、直径の減少率値あるいは絞り値が急激に劣化することが示されており、そして、この現象は、Ｂの共晶反応に起因すると考えられる旨記載されている。
　つまり、０．５〜１．７％程度のＢを含有するＢ含有オーステナイト系ステンレス鋼を、その鋼の境界温度（引用例１によれば１１５０℃近傍、また、引用例２によれば１１００℃近傍）近傍の温度に加熱すれば熱間加工性は良好であるが、境界温度より高い（Ｂの共晶反応が生じる）温度範囲にまで加熱すると、急激な熱間加工性の劣化が生じることが引用例１、引用例２の記載から明らかにされているといえる。
　してみれば、引用例１に記載されるＢ含有オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法において、圧延作業に効果的な熱間加工域９００℃から１１５０℃となるように鋼を加熱するに当たり、その加熱温度範囲の上限値を１１７５℃とすることは、引用例１、引用例２によって明らかにされた熱間加工性への加熱温度の影響を考慮し、当業者が実験的に適宜に定め得る条件であると認められる。
（２）−２．加熱温度の下限値１１００℃について
　次に、加熱温度の下限値１１００℃について検討するに、鋼を加熱し仕上圧延を行なう際には、（圧延開始までの待機時間、圧延所要時間、必要とする加工率等に応じて）圧延中に通常は鋼の温度低下が生じるのであるから、所定温度で鋼を仕上圧延するためには、圧延時に予想される鋼の温度低下を考慮して加熱温度の下限値を定める必要があることは当然である。
　したがって、加熱温度の下限値を１１００℃とすることは、予想される鋼の温度低下の程度と所望の仕上圧延温度等に応じて、当業者が実験的に定め得ることと認められる。
　よって、相違点２については、引用例１、２の開示から当業者が容易になし得たものと認められる。
（３）相違点３について
　引用例１、引用例２の記載によれば、０．５〜１．７％程度のＢを含有するＢ含有オーステナイト系ステンレス鋼においては、境界温度（１１５０℃（引用例１）あるいは１１００℃（引用例２））より低温側の温度域では、直径の減少率値あるいは絞り値が徐々に低下し、変形抵抗が高くなること、即ち、鋼の温度が（境界温度以下で）低温になるほど熱間加工性が劣化すること、が示されており、且つ、熱間加工性の劣化の程度は、Ｂの含有量によって変化し、Ｂ含有量が増大するほど熱間加工性の劣化の程度が大であることも明らかにされている。
　ところで、鋼を所望の板厚にまで仕上圧延するに際し、その仕上圧延温度における鋼の熱間加工性は、（板厚に応じた）所定加工率での加工が行なえる程度のものであることが最小限要求されるところ、引用例１、引用例２の開示によれば、Ｂ含有オーステナイト系ステンレス鋼を所定加工率にまで熱間加工するのに必要とされる鋼の温度（仕上温度の下限値）は、Ｂ含有量の影響を受け、Ｂ含有量が増大するほど鋼の温度（仕上温度の下限値）を高くしなければならないことは明らかである。
　してみれば、引用例１記載のＢ含有オーステナイト系ステンレス鋼板の製造において、所定の加工率で仕上圧延するためには、その仕上温度の下限値は鋼中のＢ含有量に依存するのであるから、仕上温度の下限値と鋼中のＢ含有量との具体的な関係を数式として求め、その数式に基づいて、仕上温度の下限値を定めることは、当業者が実験的になし得ることと認められる。
　よって、相違点３は、引用例１、引用例２の記載から当業者が容易になし得ることと認められる。
（４）相違点４について
　本願第１発明の構成である「１ヒートにより仕上圧延を行う」について、本願明細書には、「熱中性子吸収材としては、通常１０mm以下の厚さのＢ添加オーステナイト系ステンレス鋼中厚板及び薄板が使用されるが、このステンレス鋼を通常の１ヒートの熱間圧延により１０mmの板厚まで圧延する場合、圧延仕上温度は７００℃以下まで低下し、熱間加工性の劣化から割れの発生を防ぐことは不可能である。またホウ化物は、１２００℃以上で溶融するので、加熱温度は１１７５℃より高く設定することはできない。このため従来は多ヒートによる熱間圧延や鍛造による製造が行われてきた。」（【０００３】参照）と記載されており、上記記載によれば、本願第１発明は、加熱温度範囲を１１００〜１１７５℃に限定し（相違点２）、さらに、仕上温度の下限値Ｔ（℃）とＢ添加量（wt％）との具体的な関連性を　　Ｔ＝５３Ｂ＋８７０と定めた（相違点３）ことにより、その結果として「１ヒートにより仕上圧延を行う」ことができるものと認められるところ、引用例１に記載の製造方法において、特に、多ヒートによる仕上げ圧延を行なったとは記載されていないばかりか、作業性の改善、熱効率向上等の観点から、多ヒートに比し、１ヒートによる仕上圧延が望まれるのは当然のことであり、しかも、この１ヒートによる仕上圧延を可能とするために必要となる鋼の加熱温度（相違点２）、仕上温度の下限値（相違点３）が引用例１、引用例２の記載から容易である以上、相違点４についても当業者が容易になし得たことと認めざるを得ない。
（５）相違点５について
　本願明細書の記載によれば、表面性状の優れたとは、具体的には、鋼板製造時の熱間圧延における割れ発生のない鋼板表面状態を意味するものであるところ、引用例１、引用例２に記載された直径の減少率、絞り値、変形抵抗は、熱間加工の良否に関連する指標であるから、これらの指標によって示唆される条件下で鋼板を製造すれば、熱間加工性の良い条件で鋼は加工され、得られた鋼板には割れの発生がなく、必然的に表面性状に優れた鋼板が得られるであろうことは、当業者が当然に予期し得るところである。
　したがって、相違点５についても、引用例１、引用例２の記載から当業者が容易に想到し得たことと認められる。
　
　（１）〜（５）で述べたように、上記相違点１〜５については、引用例１〜３の記載から当業者が容易に想到し得るものと認められ、また、本願第１発明が、上記相違点１〜５をその構成として備えたことにより奏される効果も、当業者が当然予想し得る程度のものであって、格別顕著であるとはいえない。
　よって、本願第１発明は、引用例１〜３に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
Ｖ．むすび
　以上のとおりであるから、本願第２発明については検討するまでもなく、本願第１発明は、引用例１〜３に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであり、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　
　よって、結論のとおり審決する。