【事件の表示】
　平成　５年特許願第１３７７０６号「スートブロア自動制御装置」拒絶査定に対する審判事件［平成　６年１２月２０日出願公開、特開平　６−３４７０１７］について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．　手続の経緯・本願発明
  本願は、平成５年６月８日の出願であって、その請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、平成１１年１０月４日付け及び平成１２年２月１８日付けの各手続補正書によって補正された明細書及び図面の記載からみて、特許請求の範囲の請求項１に記載された事項により特定される次のとおりのものである。
「ボイラのプロセス量から各伝熱面毎の汚れ指数を算出する汚れ指数演算部と、前記ボイラの節炭器出口ガス温度が所定温度より高い場合、蒸気温度制御系の値が制限値に達した場合、蒸気温度が所定温度より高い場合、ドラフトロスが所定値より大きい場合のうち少なくとも１つの基準に基づいて、各スートブロア毎の作動要素を検出する作動要素検出部と、
前記ボイラのプロセス量、運転状態、各スートブロア毎の作動状況から、前記各スートブロア毎の作動を禁止する制約要素を検出する制約要素検出部と、
前記汚れ指数が規定値より大きい伝熱面及び前記作動要素の解除に有効な伝熱面を選択し、選択された伝熱面が前記制約要素検出部でスートブロアの作動を禁止する伝熱面ではないときにのみ前記選択された伝熱面に対応するスートブロアを作動させるスートブロア判定部とを備えてなることを特徴とするスートブロア自動制御装置。」
２．　引用刊行物とその記載事項
　これに対して、原査定の拒絶の理由に引用された本願出願前に頒布された刊行物である特開平２−２５４２１４号公報（以下「刊行物１」という。）には、次の事項が記載されている。
ア．　産業上の利用分野として
「本発明は、例えばボイラ装置の伝熱面に配設されるスートブロワの制御装置に係り、前記装置の機能を健全に維持するためにスートブロワの起動個所を決定するに好適なスートブロワ制御装置に関する。」（第２頁右上欄第５行〜第９行）
イ．　ボイラ熱交換器伝熱面の汚れとボイラ状態との関連及びスートブロワの必要性について
「このボイラ装置を運転していると、前記熱交換器の伝熱面に灰や煤などが付着、堆積して、伝熱面における熱交換性能が低下する。さらにそれに伴って火炉出口の燃焼ガス温度が上昇したり、過熱器出口の蒸気の昇温、昇圧度が低下するのに伴ってスプレー注入流量が低下したり、再熱器での吸熱量が不足するため、過度に再循環ガス量を投入しなければならなかったり、ボイラ出口ガス温度が過度に上昇したりしてボイラ状態が不健全になるなどの種々のトラブルを生じる。
　そのため適切な時期に、蒸気を噴射媒体とするスートブロワを起動させて、熱交換器の伝熱面に付着している灰や煤などを除去する必要がある。」（第２頁右上欄第１７行〜左下欄第９行）
ウ．　発明の課題および目的として
「このようにボイラ負荷低下時にスートブロワをむやみに起動すると、未燃分の増加、脱硝率の低下、腐食やドラフト変動の発生等の問題があった。
　本発明の目的は、上記した従来技術の問題点を解消し、スートブロワ装置を付設しているボイラ負荷が低下しても、安定で効率のよいスートブロワ制御装置を提供することにある。」（第３頁左上欄第１７行〜右上欄第３行）
エ．　スートブロワ制御装置として
「（１）ボイラ内に設けた複数個の熱交換器伝熱面の汚れ状態を検出する装置を備え、この装置の検出信号に基づきこれら伝熱面を清掃するスートブロワを作動させるスートブロワ制御装置において、各熱交換器の伝熱面の汚れ状態を演算する汚れ状態演算器と汚れ状態に応じた数値を出力する汚れ状態優先度設定器とからの信号によってスートブロワの起動優先度を演算する汚れ状態優先度演算器と、各熱交換器の運転状態を演算するボイラ状態演算器とボイラの運転状態に応じた数値を出力するボイラ状態優先度設定器とからの信号によりスートブロワの起動優先度を演算するボイラ状態優先度演算器と、汚れ状態優先度演算器とボイラ状態優先度演算器とから得られた各伝熱面ごとの汚れ状態優先度とボイラ状態優先度のうち小さい値の優先度をその伝熱面の優先度として選択する合成状態優先度演算器と、合成状態優先度演算器よりの出力に基づき大きい優先度を有する伝熱面を清掃するスートブロワを選択する起動候補個所選定器と、ボイラ負荷に見合った信号を発生するボイラ負荷演算器と、ボイラ負荷演算器と起動候補個所選定器からの信号に基づきボイラ負荷が所定値以上のとき起動候補個所選定器により選択されたスートブロワを起動するボイラ負荷補償演算器とを設けたことを特徴とするスートブロワ制御装置。」（特許請求の範囲の第１項）
　さらに、実施例の説明として以下の事項が記載されている。
オ．　ボイラ運転状態の定義として
「前述のスプレー２３により過熱器３に供給されるスプレー量（一般化するため、スプレー量と主蒸気量の比、すなわちスプレー比をとる）、再循環ガス量（一般化するため、再循環ガス量と燃焼によるガス量の比、すなわち再循環ガス量比をとる）、火炉出口２２のガス温度、ボイラ出口１６のガス温度をこの実施例ではボイラ運転状態と定義する。」（第４頁右上欄第１行〜第８行）
カ．　スートブロワの設置形態について
「このような構成のボイラ装置において、供給された微粉炭をバーナ１５で燃焼することにより、前述のように火炉水壁部１２、過熱器３、再熱器４、節炭器５の伝熱面上に灰や煤などが付着、堆積し、伝熱効率が低下するとともに、ボイラの運転状態が不健全になる。前述の伝熱面上に付着した灰や煤などを吹きはらうため、各熱交換器に対応してスートブロワ２７が配置されているが、第８図では図面の複雑化を避けるため節炭器５に対応したスートブロワ２７のみを示している。」（第４頁右上欄第９行〜第１８行）
キ．　スートブロワ制御部本体について
「スートブロワ制御部本体１００（スートブロワ起動個所決定演算器１０８）からの駆動信号はスートブロワ駆動装置２９に入力され、それによって選択されたスートブロワ２７が起動する仕組みになっている。」（第５頁左上欄第１８行〜右上欄第２行）
ク．　汚れ状態演算器について
「第１図における汚れ状態演算器１０１は、伝熱面の汚れ状態を監視する各検出器からの信号に基づいて、火炉水壁部１２、過熱器３、再熱器４および節炭器５における伝熱面の汚れ状態を演算する。
　伝熱面の汚れ状態を演算するための計算式は、
　　　Ｋｆ＝Ｕｃ／Ｕｓ　　　　　　　　　　　　（１）
ここで、
　　　Ｋｆ；汚れ状態指数
　　　Ｕｃ；現状熱貫流率
　　　Ｕｓ；基準状態熱貫流率　　　
さらに、Ｕｃは下式により求められる。
　　　Ｕｃ＝Ａ・△ｔ／Ｑ　　　　　　　　　　　（２）
ここで、
　　　Ａ；熱交換器の伝熱面積
　　　Ｑ；吸熱量
　　△ｔ；対数平均温度差
伝熱面積Ａは設計デーにより求められる。
吸熱量Ｑは、
　　　Ｆ×Ｈ（Ｔｓｉ．Ｐｓｉ）＋Ｑ＝Ｈ（Ｔｓｏ．Ｐｓｏ）×Ｆ　　（３）
により求められる。
ここで、
　　　Ｆ；水、蒸気流量
　　　Ｈ；エンタルピー算出式
　Ｔｓ、Ｐｓ；水、蒸気の温度・圧力であり、サフィックスｉ、ｏは入口側、出口側を示す。」（第５頁右上欄第３行〜左下欄第１２行）
そして、以下第５頁左下欄第１３行〜第６頁左上欄第１１行には、さらに前記△ｔ（対数平均温度差）をガス流量や温度等のボイラのプロセス量から算出することが記載されている。
ケ．　汚れ状態優先度設定器について
「汚れ状態優先度設定器１０３では、各熱交換器の伝熱面汚れ状態の程度に応じて０から１までの間の数値を算出、設定できるようになっている。汚れ状態優先度とは、他の熱交換器に対する当該熱交換器のスートブロワ２７の起動優先度を意味する。
　各熱交換器の伝熱面における汚れ状態優先度（Ｙ）と汚れ状態指数（Ｋｆ）との関係を第３図に示す。
　この第３図における特性線の傾斜角（勾配）および上下限値は、熱交換器および運転状態によって異なり、シミレーションや運転員の経験などによって設定される。」（第６頁右上欄第２行〜第１４行）
コ．　汚れ状態優先度演算器について
「汚れ状態優先度演算器１０４では汚れ状態演算器１０１により得られた信号Ｋｆｊ（ｊは熱交換器の種類）と、汚れ状態優先度設定器１０３の関数により汚れ状態優先度Ｙｊを算出する。」（第６頁左下欄下から第９行〜下から第６行）
サ．　ボイラ状態演算器について
「前記ボイラ状態演算器１０２では、前記（５）式に基づいて求められた火炉出口温度、ガス温度計３０によるボイラ出口ガス温度、スプレー用給水流量計４０と、給水流量計３５からの信号によるスプレー量と給水流量（＝主蒸気量）の比、給炭量計４２、石炭性状設定器３２、空気流量計３３、乾球温度計４４ならびに湿球温計４５からの信号に基づいて算出される燃焼ガス量と、ガス流量計３４による再循環ガス量の比（再循環ガス量比）を演算する。」（第６頁左上欄第１２行〜右上欄第１行）
シ．　ボイラ状態優先度設定器について
「ボイラ状態優先度設定器１０５では、ボイラ状態の不健全度に応じて０から１までの間の数値を算出、設定できるようになっている。ボイラ状態優先度とは、汚れ状態優先度に対して、ボイラ状態から見てスートブロワ２７の起動優先度のチェック機能を意味する。前述のようにこの実施例では火炉出口ガス温度、スプレー量比、再循環ガス量比およびボイラ出口ガス温度をボイラ運転状態と定義している。
　例えばスプレー量比は火炉水壁部１２、過熱器３の吸熱量低下に関係があり、再循環ガス量比は火炉水壁部１２、再熱器４の吸熱量低下に関係がある。」（第６頁左下欄下から第５行〜右下欄第８行）
ス．　ボイラ状態優先度演算器について
「ボイラ状態優先度演算器１０６ではボイラ状態演算器１０２よりのボイラ状態指数Ｚｊと、ボイラ状態優先度設定器１０５の関数によってボイラ状態優先度ｘｊを演算する。」（第７頁左上欄第１６行〜第１９行）
セ．　汚れ状態優先度演算器及びボイラ状態優先度演算器の機能について
「前記汚れ状態優先度演算器１０４は、伝熱面の汚れ状態の点から判断してスートブロワの起動優先度を演算する機能を有し、一方、ボイラ状態優先度演算器１０６は、ボイラ状態の点から判断してスートブロワの起動優先度を演算する機能を有している。」（第５頁左上欄第２行〜第７行）
ソ．　ボイラ負荷補償演算器について
「次に、ボイラ負荷補償演算器１０９では、起動候補個所選定器１０８からの出力信号により所定のスートブロワ２７を起動することになるが、このときボイラ負荷をボイラ負荷演算器１１０を介して入力し、ボイラ負荷が定格の５０％以上のときは、スートブロワ駆動装置２９によりスートブロワ２７を駆動し煤落としを行う。
　しかし、ボイラ負荷が定格の５０％より小さいときは、起動候補個所選定器１０８からの出力信号があってもスートブロワ２７の起動を中止する。なお、今簡単のためボイラ負荷定格の５０％を分岐点として説明したが、実際にはボイラの形式、容量により定格の３０％等種々の値が使用される。
　さらに、伝熱面の部位により、例えば火炉部は定格の６０％が分岐点であり、過熱器では５０％、再熱器では４０％、節炭器では３０％を分岐点とするように、ボイラ負荷補償演算器１０９で演算を行うことも本発明により可能である。」（第７頁右下欄第１４行〜第８頁左上欄第１１行）
タ．　ボイラ負荷以外の補償対象として
「なお、本実施例ではボイラ負荷で補償をかけることについて説明したが、第８図のガス温度計３０で測定される節炭器出口ガス温度を利用しても同じ効果が得られる。」（第８頁右下欄第１９行〜第９頁左上欄第２行）
３．　対比・判断
　本願発明と刊行物１に記載のものとを対比すると、刊行物１に記載の「汚れ状態演算器」は、ボイラのプロセス量というべきガス温度、ガス流量から演算された各熱交換器伝熱面毎の汚れ状態指数Ｋｆｊ（ｊは熱交換器の種類）を算出するから（記載事項ク、コ参照）、本願発明の「汚れ指数演算部」に相当する。
　また、同刊行物に記載の「ボイラ状態優先度演算器」は、ボイラ状態演算器１０２が演算したボイラの運転状態、例えば火炉出口ガス温度、スプレー量比、再循環ガス量比およびボイラ出口ガス温度、であるボイラ状態指数Ｚｊと、ボイラ状態優先度設定器の関数とにより各熱交換器毎のボイラ状態優先度ｘｊ（ｊは熱交換器の種類）を演算、出力する（記載事項オ、サ〜ス参照）。ここで、前記「ボイラ状態優先度ｘｊ」は、ボイラ状態の点から判断した各熱交換器に対応するスートブロワ毎の起動優先度を示す点において（記載事項セ参照）、本願発明の「各スートブロワ毎の作動要素」に対応し、従って同刊行物に記載の前記「ボイラ状態優先度演算器」は本願発明の「作動要素検出部」に対応する。
　さらに、同刊行物に記載の「ボイラ負荷補償演算器」は、合成状態優先度演算器よりの出力に基づき大きい優先度を有する伝熱面を清掃するスートブロワを選択する起動候補個所選定器と、ボイラ負荷に見合った信号を発生するボイラ負荷演算器と、からの信号に基づきボイラ負荷が所定値以下のとき前記選択されたスートブロワの起動を中止する信号を出力している点において（記載事項エ、ソ参照）、本願発明の「制約要素検出部」に対応し、また、同刊行物に記載の「スートブロワ制御部本体」は、前記各種の演算出力信号に基づいて選択されたスートブロワを起動させる駆動信号を出力するから（記載事項キ参照）、本願発明の「スートブロワ判定部」に相当する。
　先ず両者の目的について対比すると、本願発明は、適切なスートブロワ作動を行ない、かつ作動後にもボイラの安定運転を行なわせることの可能なスートブロワ自動制御装置を提供することを目的とするが（本願明細書、公開公報段落【０００６】参照）、かかる目的は刊行物１に係る目的と共通するものである（記載事項ウ参照）。
　次に構成について対比すると、両者は、ボイラのプロセス量から各伝熱面毎の汚れ指数を算出する汚れ指数演算部と、各スートブロワ毎の作動要素を検出する作動要素検出部と、スートブロアの作動を禁止する制約要素を検出する制約要素検出部と、前記汚れ指数および前記作動要素に基づいてスートブロワを作動すべく選択された伝熱面が前記制約要素検出部でスートブロアの作動を禁止する伝熱面ではないときにのみ前記選択された伝熱面に対応するスートブロアを作動させるスートブロア判定部とを備えてなるスートブロア自動制御装置の点で一致し、次の点Ａ〜Ｃで相違する。
Ａ．　前記各スートブロワ毎の作動要素の検出が、本願発明では、前記ボイラの節炭器出口ガス温度が所定温度より高い場合、蒸気温度制御系の値が制限値に達した場合、蒸気温度が所定温度より高い場合、ドラフトロスが所定値より大きい場合のうち少なくとも１つの基準に基づいてなされるのに対して、刊行物１に記載のものは、ボイラ運転状態である火炉出口ガス温度、スプレー量比、再循環ガス量比およびボイラ出口ガス温度に基づいてなされる点。
Ｂ．　前記制約要素検出部が、本願発明は、ボイラのプロセス量、運転状態、各スートブロア毎の作動状況から、各スートブロワ毎の作動を禁止する制約要素を検出するのに対して、刊行物１に記載のものでは、前記起動候補個所選定器と前記ボイラ負荷演算器とからの信号に基づきボイラ負荷が所定値以下のとき前記起動候補個所選定器で選択されたスートブロワの作動を禁止する信号、要するに制約要素を検出する点。
Ｃ．　前記スートブロワを作動すべく選択された伝熱面が、本願発明では、前記汚れ指数が規定値より大きい伝熱面及び前記作動要素の解除に有効な伝熱面であるのに対して、刊行物１に記載のものでは、汚れ状態優先度演算器とボイラ状態優先度演算器とから得られた各伝熱面ごとの汚れ状態優先度とボイラ状態優先度のうち小さい値の優先度をその伝熱面の優先度として選択する合成状態優先度演算器よりの出力に基づき大きい優先度を有する伝熱面である点。
　前記の相違点Ａ〜Ｃについて検討する。
相違点Ａについて
　刊行物１には伝熱面の汚れにより、伝熱面における熱交換性能の低下に伴って、火炉出口の燃焼ガス温度が上昇したり、過熱器出口の蒸気の昇温、昇圧度が低下するのに伴ってスプレー注入流量が低下したり、再熱器での給熱量が不足するため、過度に再循環ガス量を投入しなければならなかったり、ボイラ出口ガス温度が過度に上昇したりしてボイラ状態が不健全になるため、スートブロワの作動が必要な旨記載されている（記載事項イ参照）。かかる観点から同刊行物に記載のものでは火炉出口ガス温度、スプレー量比、再循環ガス量比およびボイラ出口ガス温度に基づくボイラ状態から見た各スートブロワ毎の起動優先度を示すボイラ状態優先度ｘｊを演算するものである（記載事項サ、ス参照）。そして、同刊行物に記載のものにおいて前記ボイラ出口ガス温度は節炭器出口ガス温度に該当するから（記載事項サ、タにおけるガス温度計３０に係る記載参照）、節炭器出口温度を含めてボイラ状態優先度を演算し、かつ、その温度の過度の上昇を判断の基準として開示しているのであるから、蒸気温度制御系の値が制限値に達した場合や節炭器出口ガス温度が所定温度より高い場合に基づいて各スートブロワ毎の作動要素を検出するようにすることは当業者が容易に想到し得ることである。
相違点Ｂについて
　刊行物１には、スートブロワの作動を禁止するボイラ負荷を一律に例えば定格の５０％より小さいときなどと設定するばかりではなく、伝熱面の部位により、例えば火炉部は定格の６０％が分岐点であり、過熱器では５０％、再加熱器では４０％、節炭器では３０％を分岐点とするように、ボイラ負荷補償演算器１０９で演算を行う構成も可能である旨記載されており（記載事項ソ参照）、また、各熱交換器伝熱面にはそれぞれスートブロワが対応設置されており（記載事項カ参照）、かつ、ボイラ負荷がボイラのプロセス量、運転状態、各スートブロワ毎作動状況と関係があることは自明であるとともに、刊行物１に示されるスートブロワの作動を禁止する目的からみて、相違点Ｂにおける本願発明の構成を採ることは当業者が容易に想到し得ることである。
相違点Ｃについて
　伝熱面の汚れ程度が大きく、ボイラ状態が不健全である伝熱面を前記スートブロワを作動すべく選択された伝熱面とする点では、本願発明と刊行物１に記載のものは共通であり、ボイラ状態の不健全度は本願発明の作動要素や刊行物１に係るボイラ状態優先度に対応し、両者ともその解除に有効な伝熱面を選択しようとするものであるから、相違点Ｃにおける本願発明の構成を採ることは当業者が容易に想到し得るものである。
　そして、本願発明の効果は刊行物１に記載のものから予測し得る程度であって、格別ではない。
　総じて、本願発明が刊行物１に記載のものに対して進歩性を有すると認めるに足る根拠が見当たらない。
　したがって、本願発明は、刊行物１に記載のものに基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
４．　むすび
　以上のとおりであるから、本願は原査定の拒絶の理由によって拒絶すべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。