(57)【要約】【課題】  アルミダイカストを手動式高圧ポンプに適用することを可能とし、製造当初から低粘度から高粘度までの溶液の吐出に対応でき、どのような作業現場であっても防錆に配慮する必要がなく、しかも軽量で安全、更には有害物質に対する規制を完全にクリアすることができる高圧ハンドポンプを提供する。【解決手段】  グリースカートリッジ４０を収容可能な空間を有する収容筒２０と、収容筒２０に着脱自在に固定されるポンプ本体２０と、を備え、ポンプ本体２０は、ハンドレバー５０操作によって往復運動するピストン１１が配置されるシリンダ室１２と、シリンダ室１２とグリースカートリッジ４０とを通路１３を介して連通接続する連結部１４とを備えた高圧ハンドポンプにおいて、少なくともポンプ本体１０をアルミニウム合金ＡＤＣ１２のダイカストによって形成したことを特徴とする。【選択図】  図１
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【実用新案登録請求の範囲】
【請求項１】
内部にグリースカートリッジを収容可能な空間を有する収容筒と、前記収容筒に着脱自在に固定されるポンプ本体と、を備え、前記ポンプ本体は、ハンドレバー操作によって往復運動するピストンが配置されるシリンダ室と、前記シリンダ室と前記グリースカートリッジとを通路を介して連通接続する連結部と、を備えた高圧ハンドポンプにおいて、
少なくとも前記ポンプ本体をアルミニウム合金のダイカストによって形成したことを特徴とする高圧ハンドポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の高圧ハンドポンプにおいて、
前記ポンプ本体は、溶体化処理後、焼入れし、さらに焼き戻しをするＴ６処理をされていることを特徴とする高圧ハンドポンプ。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の高圧ハンドポンプにおいて、
前記ポンプ本体は、真空ダイカスト法、酸素雰囲気法、スクイズ・キャスティング法のいずれか１つにより処理されたことを特徴とする高圧ハンドポンプ。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の高圧ハンドポンプにおいて、
前記ポンプ本体は、アルマイト加工することにより酸化皮膜層を増厚形成させたことを特徴とする高圧ハンドポンプ。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の高圧ハンドポンプにおいて、
前記ポンプ本体は、前記アルミニウムを加圧状態で３〜５秒間で型に注入し、約８０℃／秒の冷却速度で約３２０℃まで冷却することによりチル層が発生した場合であってもそれが少なくとも表面から１．５ｍｍ以上の場所に発生するようにされたことを特徴とする高圧ハンドポンプ。
【請求項６】
内部にグリースカートリッジを収容可能な空間を有する収容筒と、前記収容筒に着脱自在に固定されるポンプ本体と、を備え、前記ポンプ本体は、ハンドレバー操作によって往復運動するピストンが配置されるシリンダ室と、前記シリンダ室と前記グリースカートリッジとを通路を介して連通接続する連結部と、を備えた高圧ハンドポンプにおいて、
少なくとも前記収容筒はアルミニウム又はその合金を鍛造成型することにより形成したことを特徴とする高圧ハンドポンプ。
【請求項７】
請求項６に記載の高圧ハンドポンプにおいて、
前記収容筒をアルマイト加工することにより酸化皮膜層を増厚形成させたことを特徴とする高圧ハンドポンプ。
【請求項８】
請求項５〜７のいずれか１項に記載の高圧ハンドポンプにおいて、
前記ポンプ本体と前記収容筒との固定は、前記ポンプ本体に形成されたネジ部と前記収容筒の一端部に形成されたネジ部とを螺合することにより行われ、その際、前記収容筒側のネジ部は当該収容筒の肉厚に対し６０％の深さで形成したことを徴とする高圧ハンドポンプ。
【考案の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本考案は、高圧ハンドポンプに関し、さらに詳しくは、従来のハンドポンプの構造をあまり変えることなく軽量でありながら高圧で吐出することが可能な高圧ハンドポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
建物をはじめ橋梁やトンネルといったコンクリート建造物は長期間経過すると経時変化によってひび割れや亀裂等が発生し、さらには雨水が浸入して漏水を生じさせることからそのようなひび割れや亀裂等を補修する必要がある。補修は、発生した亀裂や鉄筋回りに、例えば、接着剤や止水・防水剤を高圧（５〜５０ＭＰａ）で注入することにより行われる。このような補修作業を行うべき現場は通常、高所や地下の狭い場所、或いはトンネルの中等であるため電気やエンジン等の動力を使用することが困難であり、そのため主に手動式のグリースポンプをそのまま或いは一部改良しながら使用していた。
【０００３】
従来の手動式グリースポンプは、その素材として比較的加工しやすい素材である亜鉛ダイカストが使用されていた。しかしながら亜鉛ダイカストを用いてＪＩＳに規定する規格に適合させるように設計するとその重量は約１．６Ｋｇを超える重量となる。これに注入用のグリースの重量４００ｇを更に加えるとその総重量は２Ｋｇを超過する。大型車にグリースアップするような場合では、注入するグリースは１ヶ所が５ｃｃ程度で１台でも２００ｃｃ程度を注入すれば作業は終了する。しかし、コンクリート補修作業等の場合にあっては、各種の薬剤を連続して大量に注入する必要があり、人が手作業で行うには極めて過酷なものとなっていた。そのため、作業性は悪く、作業者の危険度も多く、作業費用も高くなっていた。
【０００４】
そこで、手動式のグリースポンプをなんとか軽量化することが試みられ、種々の提案がなされている。例えば、実公平７−１６９５７号公報では、従来のグリースガンは、カートリッジチューブをばねの付勢力で押圧する機構を採用しているため、金属製収容筒（30）、押し板（32）、コイルばね（33）およびチェーン（34）が必要となり、しかも、これらの合計重量はグリースガン全体の約半分を占めていることからグリースガンの重量が大きくなり、取扱いに不便となっている点に着目し、従来のグリースガンから押し板（32）、コイルばね（33）及びチェーン（34）を取り除き、かつ収容筒（１）の材料を金属から合成樹脂に代えることにより軽量化を図ることが開示されている。しかし、単に押し板（32）、コイルばね（33）及びチェーン（34）を取り除いただけでは、チューブ（31）の口部（36）とグリース供給口（37）との隙間から空気が漏れてしまいピストン（38）の作動による負圧力のみではチューブ（31）内のグリースを吸うことができないことからカートリッジチューブの口部内に伸びるシールパイプを設けることにより口部の内面とシールパイプの外面との間へグリースを進入させて空気漏れを防止し、チューブ内のグリースを吸引することができるように構成されている（特許文献１）。
【０００５】
これに対して、実開平７−２２１９９号公報では、従来のグリースガンは、カートリッジ揺動規制ケーシングはハンドグリップを付設するので、ガンヘッドとの取り付け部である先端部に作用する大きな負荷を考慮して相当厚肉にせざるを得ず、グリースガンの軽量化の支障になっているという点に着目し、ガンヘッドに、グリースカートリッジの反ハンドルレバー側を片持ち状に延びるハンドグリップを設けると共に、ハンドグリップまたはガンヘッドに、グリースカートリッジを、枠外の空間部または枠内の空間部を通してグリースカートリッジに接近（アクセス）自在に囲む側枠形や筒枠形などのカートリッジ揺動規制枠を設けることによりカートリッジ揺動規制ケーシングを不要として軽量化を図っている（特許文献２）。
【０００６】
【特許文献１】実公平７−１６９５７号公報
【特許文献２】実開平７−２２１９９号公報
【考案の開示】
【考案が解決しようとする課題】
【０００７】
しかし、特許文献１に開示された考案では、シールパイプとカートリッジチューブの口部とが互いに高精度で形成されていないと確実な接続が行われず、その隙間から漏れが生じる虞がある。特に、建機や農機等は戸外で用いられる機械であり、そのような機械に搭載される工具箱に納められるグリースポンプは夏の炎天下や冬の寒冷下のように寒暖の差が激しい環境下に置かれると共に、工具箱に収められたグリースポンプは建機等の移動に伴う振動が加えられる。そのため、たとえ当初は精度良く製造されていたとしても経時変化によってその精度が低下し、初期の性能が発揮されない虞がある。
【０００８】
また、特許文献２に開示された考案も、特許文献１と同様に、収容筒（ケーシング）、押し板、コイルばね、及びチェーンを備えておらず、ハンドルレバーの操作によってグリースを吐出する構成となっていることから上述した特許文献１と同様の問題が考えられる。
【０００９】
ところで、手動式のグリースポンプはＩＳＯ規格で２５ＭＰａの最高圧が確保できれば良いこととされている。しかし、グリースより粘度の高い接着剤の注入圧力には６０ＭＰａ以上必要な場合もある。一方、止水剤は、５０ＣＰと低粘度の液体もあり、これまでの手動式のグリースポンプでは液漏れが生じるという問題があった。その原因は、その素材に亜鉛ダイカストを使っているためである。すなわち、亜鉛ダイカストはクリープ性があり、３〜６ヶ月経過すると収縮が発生するので設計の際には予め大きめの隙間を付与して製品を製造している。そのため、製造当初は低粘度の液体には適さない。具体的には、グリースはその粘度が一定の範囲であるためピストンとシリンダとの間隔を０．０１８ｍｍまで大きくしても問題なく使用できるが、製造後６ヶ月程度経過すると、収縮してその間隔が０．００５ｍｍ程度になるのではじめて低粘度剤にも対応できるようになる。
【００１０】
また、防水・止水、接着剤は錆びた鉄筋を還元する強酸性の素材や、強アルカリの塩分を含んだ砂を使ったコンクリート補修剤などＰＨが２〜１１と幅がある。この点、鉄と亜鉛の素材は耐食性が弱いので洗浄、中和等を行いながら使用する必要がある。
【００１１】
加えて、近年では、化学物質排出把握管理促進法（ＰＲＴＲ：Pollutant Release and Transfer Register）、有害物質の譲渡、提供に関するデータの公開・報告義務制度（ＭＳＤＳ：Material Safety Data Sheet）、特定有害物質使用制限（ＲｏＨＳ：Restriction on Hazardous Substances）等の規制により鉛、水銀、カドミウム、六価クロム、ＰＢＰ、ＰＢＤＥ等はその使用が大幅に制限されるようになる。
【００１２】
そこで、耐食性のあるアルミニウムを主体にして製造すれば有害物質に対する規制をクリアすると共に、従来知られているグリースポンプの構成をあまり変えることなく、製造当初ら低粘度から高粘度までの溶液の吐出に対応でき、どのような作業現場であっても防錆に配慮する必要がなく、しかも軽量で（約８００ｇ）安全なポンプを提供することが可能となるものと考えられる。
【００１３】
しかし、軽量化に際して数多く使用されている素材であるアルミダイカストであるが、高圧ポンプではこれまで利用されていないのが現状であった。その理由は、これまでのアルミダイカストは強度が亜鉛ダイカストの半分程度しかないこと、摩擦抵抗による酸化皮膜の剥離でカジリ現象が発生すること、ダイカストの成型温度が亜鉛に比べ摂氏２００度以上も高く、しかもチル層の発生距離が短く、ネジ部分や切削部分での強度不足が起こり、油圧機器には一切使用されていなかったこと、切削加工性が悪いこと等のためである。
【００１４】
また、収容筒は、これまでは強度があり価格も比較的安価な鉄材のパイプが利用されてきたが、アルミの場合には強度不足で、衝撃により割れ、凹み、傷が発生しやすいこと、最高圧力の５５ＭＰａを発生させるとハンドレバーと収容筒との間に６Ｎの力が発生し、折れたり外れたりといった問題があったからである。
従って、引用文献１に記載されているように、軽量化のためには単に軽量の素材を使用すればよいという単純なものではない。
【００１５】
そこで、本考案は、これまで使用が困難であったアルミダイカストを手動式高圧ポンプに適用することを可能とし、製造当初から低粘度から高粘度までの溶液の吐出に対応でき、どのような作業現場であっても防錆に配慮する必要がなく、しかも軽量で安全な高圧ハンドポンプを提供することを目的とする。
また、製造に際して有害物質に対する規制を完全にクリアすることが可能な高圧ハンドポンプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
上記課題を解決するために請求項１に記載の本考案は、内部にグリースカートリッジを収容可能な空間を有する収容筒と、収容筒に着脱自在に固定されるポンプ本体と、を備え、ポンプ本体は、ハンドレバー操作によって往復運動するピストンが配置されるシリンダ室と、シリンダ室とグリースカートリッジとを通路を介して連通接続する連結部と、を備えた高圧ハンドポンプにおいて、少なくともポンプ本体をアルミニウム合金のダイカストによって形成したことを特徴とする。
【００１７】
上記課題を解決するために請求項２に記載の本考案は、請求項１に記載の高圧ハンドポンプにおいて、ポンプ本体は、溶体化処理後、焼入れし、さらに焼き戻しをするＴ６処理をされていることを特徴とする。
【００１８】
上記課題を解決するために請求項３に記載の本考案は、請求項１又は２に記載の高圧ハンドポンプにおいて、ポンプ本体は、真空ダイカスト法、酸素雰囲気法、スクイズ・キャスティング法のいずれか１つにより処理されたことを特徴とする。
【００１９】
上記課題を解決するために請求項４に記載の本考案は、請求項１〜３のいずれか１項に記載の高圧ハンドポンプにおいて、ポンプ本体は、アルマイト加工することにより酸化皮膜層を増厚形成させたことを特徴とする。
【００２０】
上記課題を解決するために請求項５に記載の本考案は、請求項１〜４のいずれか１項に記載の高圧ハンドポンプにおいて、ポンプ本体は、アルミニウムを加圧状態で３〜５秒間で型に注入し、約８０℃／秒の冷却速度で約３２０℃まで冷却することによりチル層が発生した場合であってもそれが少なくとも表面から１．５ｍｍ以上の場所に発生するようにされたことを特徴とする高圧ハンドポンプ。
【００２１】
上記課題を解決するために請求項６に記載の本考案は、内部にグリースカートリッジを収容可能な空間を有する収容筒と、収容筒に着脱自在に固定されるポンプ本体と、を備え、ポンプ本体は、ハンドレバー操作によって往復運動するピストンが配置されるシリンダ室と、シリンダ室とグリースカートリッジとを通路を介して連通接続する連結部と、を備えた高圧ハンドポンプにおいて、少なくとも収容筒はアルミニウム又はその合金を鍛造成型することにより形成したことを特徴とする。
【００２２】
上記課題を解決するために請求項７に記載の本考案は、請求項６に記載の高圧ハンドポンプにおいて、収容筒をアルマイト加工することにより酸化皮膜層を増厚形成させたことを特徴とする。
【００２３】
上記課題を解決するために請求項７に記載の本考案は、請求項５〜７のいずれか１項に記載の高圧ハンドポンプにおいて、ポンプ本体と収容筒との固定は、ポンプ本体に形成されたネジ部と収容筒の一端部に形成されたネジ部とを螺合することにより行われ、その際、収容筒側のネジ部は収容筒の肉厚に対し６０％の深さで形成したことを徴とする。
【考案の効果】
【００２４】
本考案に係る高圧ハンドポンプによれば、これまで使用が困難であったアルミダイカストを手動式高圧ポンプに適用することを可能としたので、製造当初から低粘度から高粘度までの溶液の吐出に対応でき、どのような作業現場であっても防錆に配慮する必要がなく、しかも軽量で安全な高圧ハンドポンプを提供することができた。
また、本考案に係る高圧ハンドポンプによれば、その素材としてアルミダイカストを用いることとしたので、製造に際して有害物質に対する規制を完全にクリアすることが可能な高圧ハンドポンプを提供することができた。
【考案を実施するための最良の形態】
【００２５】
本考案に係る高圧ハンドポンプについて図面を参照しつつ以下詳細に説明する。図１は本考案に係る高圧ハンドポンプの好ましい一実施形態の側面断面図である。図示された高圧ハンドポンプ１は、概略的に、ポンプ本体１０と、収容筒２０とを備えて構成されている。
【００２６】
収容筒２０は、その内部にグリースが充填されたグリースカートリッジ４０を収容するものであり、作業者が周囲を手でつかめる程度の直径を備えた略円筒形状に形成されている。収容筒２０の上端側（図１における上方側）の側壁部にはポンプ本体１０と接続固定するために図示しないネジ部が設けられている。また、収容筒２０の下側（図１における下方側）には中空状の収容筒２０内部を閉塞するためのキャップ２４が配設されている。尚、収容筒２０の側面の上部側に、例えば、長円形の覗き孔を設ければ収容筒２０内のグリースカートリッジ４０の減り具合を確認することもできる。
【００２７】
収容筒２０の内部には、長手方向（図１における上下方向）に沿って移動可能に内装された底板３１を備え、底板３１には掛止部３１ａが設けられている。そして、底板３１とキャップ２４の間にはバネ３３が配設され、これにより底板３１は上部方向に付勢されている。一方、グリースカートリッジ４０は、ポリエチレン等の柔らかな合成樹脂素材によって蛇腹状に形成されており、その内部に充填された薬液、例えば、グリースの容量に伴ってその長さが伸縮可能とされている。グリースカートリッジ４０は底板３１の上部側の空間部に装着されるが、その底部はバネ３３の付勢力を受けた底板３１に押圧されるので内部のグリースはグリースカートリッジ４０の口部４１から押し出され、後述するポンプ本体１０のシリンダ内に供給されるようになっている。また、底板３１に設けられた掛止部３１ａには連結鎖３５の一方側の端部が掛止されると共に、連結鎖３５の他方側の端部はキャップ２４の表面に形成された図示しない開口部から突出した状態でリング３７に固定されている。リング３７の直径はキャップ２４の表面に形成された図示しない開口部の大きさよりも大きく形成されている。グリースカートリッジ４０を収容筒２０内に装填するにはリング３７を持って連結鎖３５を引っ張り、底板３１を下方側に移動させた状態で収容筒２０内生じた空間部にグリースカートリッジ４０を挿入する。
【００２８】
以上のように形成された収容筒２０は、少なくともアルミニウム又はその合金を鍛造成型することにより形成される。鍛造には、金属を加熱して型に入れ、型の中で固まるまでにプレス機等によって大きな圧力をかける熱間鍛造や金属を加熱せずそのまま鍛造する冷間鍛造があるが、いずれの場合も金属を鍛錬することによって高い強度を得ることができる。熱間鍛造は他の鍛造方法に比べて部材形状の自由度が高いが、収容筒２０の場合には形状が単純なのでいずれの方法によってもかまわない。軽量の素材であるアルミニウム又はその合金を鍛造することで内部の分子構造が変化し、同じアルミニウム又はその合金でもより軽くて強い構造のものを得ることが出来る。これによりアルミニウム又はその合金を素材としつつもブリネル硬さ８０以上の表面硬度を確保して使用に耐え得る強度を得ることが出来た。
【００２９】
また、収容筒２０は、アルマイト加工が施され、その表面に形成される酸化皮膜層の厚さを未処理の場合よりも厚くしている。鍛造すると表面硬度を上げると同時に、酸化皮膜を作ることにより六価クロム処理以上の耐候性を持たせることができた。もちろん、錆びに対しても耐性を有するのはいうまでもない。
【００３０】
また、図３に示すように、ポンプ本体１０と接続固定するために収容筒２０の上端側の側壁部に設けられたネジ部２１は、収容筒２０の肉厚をＨ、ネジ部２１の深さをｈとすると、深さｈは肉厚Ｈの約６０％となっている。このように、ネジ部２１の溝部を形成して収容筒２０の肉厚を確保することによってさらに収容筒２０強度アップを実現している。
以上の結果、収容筒２０の総重量を従来の８００ｇから３００ｇに軽量化することができた。また、製造時における環境基準にも適合するものとなった。
【００３１】
一方、ポンプ本体１０は、ハンドレバー５０を操作することによって往復運動するピストン１１が配置されるシリンダ室１２（図２参照）と、シリンダ室１２とグリースカートリッジ４０とを通路１３を介して連通接続する連結部１４とを備えて構成されている。すなわち、ポンプ本体１０の上部には上方に向って突出した凸部１０ａが形成されており、この凸部１０ａにリンク１９の一端が取り付けられると共に、リンク１９の他端にハンドレバー５０の一端が取り付けられている。また、ハンドレバー５０は、ピストン１１の一端にも取り付けられている。これにより、ハンドレバー５０を操作することによってリンク１８を介してピストン１１はシリンダ室１２内を往復運動することができるようになっている。
【００３２】
ポンプ本体１０の底部には、収容筒２０の口部４１が装着される連結部１４が設けられ、連結部１４は通路１３によってシリンダ室１２と連通されている。また、シリンダ室１２の先端側（図２における左側）には、ボール及びこのボールを所定の圧力で押圧するスプリングを備えた逆止弁１５が設けられており、逆止弁１５を介して注入ノズル取付部１６が配置されている。注入ノズル取付部１６に取り付けられる注入ノズル１６ａは、図４に示すように、所定の長さを備えたノズル本体１６ｄを備え、このノズル本体１６ｄの一方側端部には注入ノズル取付部１６と連結される連結部１６ｂが設けられると共に、他方側端部には吐出口１６ｃを備えて構成されている。注入ノズル１６ａは小型の部品なので従来のものをそのまま使用しても高圧ハンドポンプ１に対する総重量に変動を与えるものではないが、もちろんアルミニウム又はその合金で製造することによって軽量化を図ることも可能である。その際には単に素材をアルミニウムやその合金の置き換えるだけではなく、鍛造やアルマイト処理、さらには後述する各種の処理を施すことが好ましい。
【００３３】
このような構成を備えたポンプ本体１０は、アルミニウム合金のダイカストによって形成されている。アルミニウム合金としては、例えば、ＡＤＣ１２は各種のアルミニウム合金の中でも鋳造性が良好で機械特性及び被削特性に優れており、高圧が要求されるポンプ本体１０を構成する素材として適している。これ以外にも、Ａｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系、過共晶Ａｌ−Ｓｉ系等のアルミニウム合金を用いることもできる。尚、これらのアルミニウム合金は収容筒２０を形成するための材料としても用いることができる。また、ポンプ本体１０は、単にアルミニウム合金、例えば、ＡＤＣ１２を用いるだけでなく、溶体化処理後、焼入れし、さらに焼き戻しをするいわゆるＴ６処理をすることにより形成されている。しかし、アルミニウム合金ダイカストのＴ６処理は、内在するガス欠陥がふくれの原因となるおそれがあることから、真空ダイカスト法、酸素雰囲気法、スクイズ・キャスティング法等によって処理することでガス欠陥を効果的に抑制することが出来る。そのため、ポンプ本体１０を、真空ダイカスト法、酸素雰囲気法、スクイズ・キャスティング法のいずれか１つの方法によって処理することが好ましい。ここで、真空ダイカスト法は、真空雰囲気中で鋳込みを行うことにより空気や酸化膜の巻き込みを防ぐ方法であり、酸素雰囲気法は、酸素雰囲気中で鋳込みを行い、溶湯の急速凝固による微少孔の発生を防ぐ方法であり、スクイズ・キャスティング法は、金型へ低速・高圧で溶湯を充填し、その後凝固完了まで高圧力で保持する方法である。
【００３４】
また、ポンプ本体１０は、アルマイト加工を施すことによって酸化皮膜層が増厚形成されている。アルミニウムは、上述したように、そのままの状態でも表面に薄い酸化皮膜を生成するので、鉄と比べると腐食には強いが、傷つきやすい。そのため、さらにアルマイト加工を施すことによって酸化皮膜層の厚さを約１ミクロンまで増厚されている。これによりさらに硬度のアップが図られ、高圧時におけるピストン１１とシリンダ室１２とのカジリ現象を殆ど無くすることができる。また、酸化皮膜は溶剤や薬品に強いので通常よりも厚い酸化皮膜に覆われたシリンダ室１２内は、錆びだけでなく、薬液（接着剤、防水剤等）にも十分な耐性を有することとなる。
【００３５】
さらに、ポンプ本体１０は、溶融アルミニウムを加圧状態で３〜５秒間で型に注入し、約８０℃／秒の冷却速度で約３２０℃まで冷却することによりチル層が発生した場合であってもそれが少なくとも表面から１．５ｍｍ以上の場所に発生するように形成されている。すなわち、通常の成型の場合では、チル層は、型の表面から０．８〜１．５ｍｍの場所に発生することが知られている（尚、真空成型等を利用しても少量だが発生する場合がある）。そこで、従来、約６８０℃の溶融したアルミニウムを約０．５秒で型に注湯していたところを、本考案では圧力を加えながら従来よりも時間をかけて約３〜５秒で型に注湯し、取り出し温度である約３２０℃まで約８０℃／秒の冷却速度で冷却することによってたとえチル層が発生した場合でもその表面から少なくとも深さ約１．５ｍｍ以上の場所に発生するようした。これにより、ネジの部分やポンプの油圧発生部分の切削した面がチル層にかかることがなくなり、ポンプ本体１０の強度低下を防止することができた。
【００３６】
以上のように、ポンプ本体１０を上述した各種の処理を施して形成することとしたので従来のグリースポンプでは対応できなかった５５ＭＰａ程度の高圧にも十分耐える手動式の高圧ポンプを提供することが可能となった。具体的には、これまで約２２０ｇあったポンプ本体１０の重量が約７０ｇに軽量化できた。しかもアルミニウムを使用しているため鉛を含まず環境規制をクリアする製品を提供することが可能となった。
【００３７】
最後に、上述した高圧ハンドポンプ１の動作について説明する。まず、リング３７を引っ張って底板３１をキャップ２４側に位置させて収容筒２０の内部に空間を形成する。そして、グリースカートリッジ４０の口部４１を塞いでいる図示しないキャップを外し、グリースカートリッジ４０を収容筒２０内に収納する。そして、グリースカートリッジ４０の口部４１をポンプ本体１０の底部にある連結部１４に当接させ、収容筒２０をネジ部２１によりポンプ本体１０にネジ止めする。グリースカートリッジ４０が収容筒２０内に装着されたらハンドレバー５０を動かす。この操作によりピストン１１が左右に往復運動し、シリンダ室１２と口部４１とが通路１３により連通された状態となるとグリースカートリッジ４０内に充填された薬剤（グリース、或いは接着剤やコンクリート補修剤等）が吸引されてシリンダ室１２内に供給される。そして、ピストン１１が図の右側方向に移動するとシリンダ室１２内の薬剤は逆止弁１５を介して注入ノズル取付部１６に取り付けられた注入ノズル１６ａの先端から吐出される。以下、この操作を繰り返す。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明に係る高圧ハンドポンプの一実施形態の断面図である。
【図２】シリンダ室と口部が通路によって連通された状態を示す図１の高圧ハンドポンプの断面図である。
【図３】収容筒の先端側の側壁部に形成されたネジ部を示す断面図である。
【図４】注入ノズルの側面図である。
【符号の説明】
【００３９】
１      高圧ハンドポンプ
１０      ポンプ本体
１０ａ      凸部
１１      ピストン
１２      シリンダ室
１３      通路
１４      連結部
１５      逆止弁
１６      注入ノズル取付部
１９      リンク
２０      収容筒
２４      キャップ
２１      ネジ部
３１      底板
３１ａ      掛止部
３３      バネ
３５      連結鎖
３７      リング
４０      グリースカートリッジ
４１      口部
５０      ハンドレバー
【図１】
0003120072.tif 000003
【図２】
0003120072.tif 000004
【図３】
0003120072.tif 000005
【図４】
0003120072.tif 000006