(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
コーティング層の液相線温度がコア層の固相線温度より低い金属被覆スクラップ片、又はコーテイング層の溶融範囲の上部がコア層の溶融範囲の下部とオーバーラップしている金属被覆スクラップ片をリサイクルする方法であって、スクラップ片を容器に導入するための開口と溶融した合金を排出するための出口手段を有する回転軸の回りに回転可能な耐熱性冶金学的容器を使用して前記スクラップ片のコア層からコーテイング層を少なくとも部分的に除去することによる方法において、
該容器をスクラップ片の投入物で充填し、
スクラップ片がコーテイング層の固相線温度より高い温度に達するような量のエネルギーを該容器に供給し、
溶融した合金を形成するためのエネルギーの量を供給している間及び／又は供給した後該容器を回転させ、
不可避量のコア層と混合されたスクラップ片のコーテイング層の組成を有する溶融した合金を該容器の出口手段を通して取り出し、
該容器に第２の量のエネルギーを供給して投入物の残りを溶融して第２の溶融した合金を形成し、そしてコーテイング層の残りと混合されたスクラップ片のコア層の組成を有する第２の溶融した合金を取り出すことにより、該容器から投入物の残りを取り出す、
逐次的段階を含んでなる方法。
【請求項２】
前記金属被覆スクラップ片が、ろう付け板スクラップ片である、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
スクラップ片がコーテイング層の液相線温度より上の温度に達するような量のエネルギーを容器に供給する、請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
容器に第２の量のエネルギーを供給して投入物の残りを溶融して第２の溶融した合金を形成する間、該容器を回転させ、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項５】
容器の内側ライニングは、容器が金属被覆スクラップ片の投入物で充填される前に、ろう付け板スクラップ片のリサイクルのために５５０°〜６５０℃の温度に予熱されている、請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
容器の内側ライニングは、容器が金属被覆スクラップ片の投入物で充填される前に、ろう付け板スクラップ片のリサイクルのために６００°〜６３０℃の温度に予熱されている、請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項７】
該容器は傾けることができ、そして容器は溶融した合金を開口を通して流し出すために傾けられる、請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項８】
燃料を酸素と共に燃焼させることにより、容器中のエネルギーを発生させる、請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。
【請求項９】
天然ガスを酸素と共に燃焼させることにより、容器中のエネルギーを発生させる、請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】
エネルギーの量が供給された後且つ溶融した合金が除去される前の或る時間の間容器を回転させる、請求項１〜９のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１１】
０．２〜１０ｒｐｍの速度で回転される３〜２０ｍ３の有効容積を有する容器を使用する、請求項１〜１０のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１２】
ＡＡ６ｘｘｘ又はＡＡ３ｘｘｘ型アルミニウム合金のコア層、並びにＡＡ４ｘｘｘ型アルミニウム合金のクラッド層を有するろう付け板スクラップ片をリサイクルさせる、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１３】
スクラップ片が０．２〜１００ｍｍの範囲内の厚さを有する、請求項１２に記載の方法。
【請求項１４】
スクラップ片が０．５〜１５ｍｍ及び／又は４０〜７０ｍｍの範囲内の厚さを有する、請求項１２に記載の方法。
【請求項１５】
スクラップ片が面当たり０．５ｍ２までの正方形表面積を有する、請求項１２〜１４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１６】
スクラップ片が面当たり０．０１〜０．２５ｍ２の正方形表面積を有する、請求項１２〜１４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１７】
容器を６２０℃の温度に予熱し、容器を２〜５トンのろう付け板スクラップ片の投入物で充填しそしてクラッド層のタイプ及び相対的厚さに依存してろう付け板スクラップ片１トン当たり２２０〜２６０キロワット時の量のエネルギーを、アルミニウム合金が容器から取り出される前に容器に供給する、請求項１２〜１６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１８】
スクラップ片を２０〜５０分の期間加熱する、請求項１７に記載の方法。
【請求項１９】
投入物の残りの１トン当たり２００〜３００キロワット時の第２の量のエネルギーを容器に供給して投入物の残りを溶融する、請求項１２〜１８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項２０】
投入物の残りを２０〜４０分の期間加熱する請求項１９に記載の方法。
【請求項２１】
容器を充填するときスクラップ片の投入物にフラックス化塩を加える、ろう付け板スクラップをリサイクルするための請求項１〜２０のいずれか一項に記載の方法。
【請求項２２】
請求項１〜２１のいずれか一項に記載の金属被覆スクラップ片をリサイクルするための方法を遂行するための、開口及びエネルギーを容器に導入するための手段を有する耐熱性冶金学的容器の使用であって、該容器は回転軸の回りに回転可能であり、そして該容器は開口を通して該容器を空にすることができるように傾けることができる、耐熱性冶金学的容器の使用。
【発明の詳細な説明】
【背景技術】
【０００１】
本発明は、ろう付け板スクラップ片（ｂｒａｚｉｎｇ  ｓｈｅｅｔ  ｓｃｒａｐ  ｐｉｅｃｅｓ）の如き金属被覆スクラップ片（ｍｅｔａｌｌｉｃ  ｃｏａｔｅｄ  ｓｃｒａｐ  ｐｉｅｃｅｓ）のコア層から被覆層を除去することにより、ろう付け板スクラップ片の如き金属被覆スクラップ片をリサイクルする方法に関する。本発明はこのリサイクル法のための冶金学的容器の使用にも関する。
【０００２】
以下において本発明はろう付け板スクラップについて説明されるが、この方法は他のタイプの金属コア上の金属コーテイング層についても使用されうる。
【０００３】
ろう付け板の製造中、ろう付け板のコアのための相対的に低いＳｉ含有率を有するアルミニウム合金のプレートは、一側又は両側に、コア上のクラッド層のための高いＳｉ含有率を有するアルミニウム合金のプレートとのロール接合（ｒｏｌｌ  ｂｏｎｄｉｎｇ）によってクラッドされる。コアプレートとクラッドプレート（１つ又は複数）のこのサンドイッチは次いで圧延されてクラッド層（１つ又は複数）をコア層に結合させそして、例えば自動車のための熱交換器の製造に使用するための、典型的には０．２〜３ｍｍの厚さを有するろう付け板製品を製造する。
【０００４】
ろう付け板の製造の期間中、有意な量のスクラップ、例えば各熱圧延又は冷間圧延操作の後サンドイッチプレートの開始部（ｂｉｇｉｎｎｉｎｇｓ）と端部（ｅｎｄｓ）が製造される。スクラップは、高いＳｉ含有率を有するアルミニウム合金と低いＳｉ含有率を有するアルミニウム合金の両方を含有するので、スクラップの単純な溶融は、非常に低いＳｉ含有率を有する実質的な量の合金で希釈されない限り、同様なタイプのコアプレートを製造するために使用されるのには高すぎる、コアのＳｉ含有率に比較して上昇したＳｉ含有率を有するアルミニウム合金をもたらすであろう。
【０００５】
スクラップにおけるコア合金からクラッド合金を分離するために種々の方法が利用可能である。これらの方法の１つは特許文献１に記載されている。この方法に従えば、コアが固体のままであるがクラッド層が液体又は半液体になるまでろう付け板を加熱しそして手で持ったスクレーパ又は自動操作式スクレーパの如き機械的手段によりクラッド層を除去することによって、クラッド層をろう付け板のコアから分離する。しかしながら、この方法は例えば面（ｓｉｄｅ）当たり１〜５ｍ２の表面積を有する約５０〜７５ｍｍ厚さの個々の片についてのみ適当であり、約３ｍｍのシートはあまりにも薄すぎる。
【特許文献１】国際出願ＷＯ００／６７９４２
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的はスクラップ片のコアから金属コーテイングを除去することにより、ろう付け板スクラップの如き金属被覆スクラップ片をリサイクルする効率的な方法を提供することである。
【０００７】
本発明の他の目的は、ろう付け板スクラップの如き金属被覆スクラップをリサイクルする方法であってそれにより大量のスクラップをリサイクルすることができる方法を提供することである。
【０００８】
本発明の更に他の目的は、このようなスクラップをリサイクルする方法であって、それにより広い範囲の厚さのシートをリサイクルすることができる方法を提供することである。  本発明の更に他の目的は、工業的規模で経済的なこのようなスクラップをリサイクルする方法を提供することである。
【０００９】
本発明の更なる目的は、新規なシート材料の製造のために容易に使用することができるリサイクルされたコア及びコーテイング合金を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の第１の観点に従えば、これらの目的の１つ又はそれより多くは、ろう付け板スクラップ片の如き、コーティング層の液相線温度がコア層の固相線温度より低い金属被覆スクラップ片、又はコーテイング層の溶融範囲の上部がコア層の溶融範囲の下部とオーバーラップしている金属被覆スクラップ片をリサイクルする方法であって、スクラップ片を容器に導入するための開口と本質的に溶融した合金を排出するための出口手段を有し回転軸の回りに回転可能な耐熱性冶金学的容器を使用してスクラップ片のコア層からコーテイング層を少なくとも部分的に除去することによる方法において、
該容器をスクラップ片の投入物（ｌｏａｄ）で充填し、
本質的にすべてのスクラップ片がコーテイング層の固相線温度より高い温度に達するような量のエネルギーを該容器に供給し、
本質的に溶融した合金を形成するためのエネルギーの量を供給している間及び／又は供給した後に該容器を回転させ、
少量のコア層と混合されたスクラップ片のコーテイング層の組成を有する本質的に溶融した合金を該容器の出口手段を通して取り出し、
該容器から投入物の残りを取り出す、
逐次的段階を含んでなる方法により達成される。
【００１１】
この方法を使用して、或る量のエネルギーを或る量のスクラップのために導入し、そのエネルギーの量は全体的に又は少なくとも部分的にコーティング層が溶融されるのに丁度十分である。このエネルギーの量は、酸化を防止するため及びろう付け板スクラップ片がリサイクルされるときコーテイング層からコア層へのＳｉの拡散を最小にするために或る限定された期間内に導入されるべきである。もちろん、エネルギーの量は全投入物に対するスクラップ片中のコーティング層の百分率に依存しなければならない。容器の回転により、スクラップ片は互いに摩耗し、かくして早く且つ効率的な方法でコア層から液体又は半液体コーティング層が除去されると推定される。温度と回転の組合わさった効果は追加の摩耗手段（ａｂｒａｄｉｎｇ  ｍｅａｎｓ）の必要なしにコアからのコーテイング層の非常に効率的な除去をもたらすと考えられる。少量のコア層もまた摩耗され、それ故溶融した合金は少量のコア合金を含むことは回避できない。
【００１２】
好ましくは、本質的にすべてのスクラップ片がコーテイング層の液相線温度を越える温度に達するような量のエネルギーが容器に供給される。このような量のエネルギーを導入することにより、本質的に全体のコーティング層が溶融しそしてコアから除去されるであろう。より高い温度により、溶融した合金がより多くの量のコア合金を含有するであろうと予測することができる。コーティング層の液相線温度がコア層の溶融範囲に入るので、より多くの量のコア合金が存在することもできる。
【００１３】
この方法の好ましい態様に従えば、好ましくは容器が回転している間に、容器に第２の量のエネルギーを供給して投入物の残りを溶融して第２の本質的に溶融した合金を形成し、そしてコーテイング層の残りと混合されたスクラップ片のコア層の組成を有する第２の本質的に溶融した合金を除去することにより、投入物の残りは容器から除去される。ろう付け板スクラップについて使用されるとき、この方法において本質的に溶融したアルミニウム合金の２つの別個の流れが容器から流し出され（ｐｏｕｒｅｄ  ｏｕｔ）、高いＳｉ含有率を有する最初の流れは主としてろう付け板スクラップのクラッド層起源のものであり、そして相対的に低いＳｉ含有率を有する第２の流れは主としてろう付け板スクラップのコア層起源のものである。アルミニウム合金を流し出すことは容器からアルミニウム合金を取り出すのに容易な方法であり、そしてそれは直接インゴット又はピグレット（ｐｉｇｌｅｔｓ）に形成することができる。必要な変更を加えて他のタイプの金属被覆スクラップについて同じことが成り立つ。
【００１４】
好ましくは、容器の内側ライニングは、容器が金属被覆スクラップ片の投入物で充填される前に、ろう付け板スクラップ片のリサイクルのために好ましくは５５０°〜６５０℃の温度、更に好ましくは６００°〜６３０℃の温度に予熱されている。この方法において、容器自体は既にコーティング層を溶融するのに必要な温度を与えられていることができ、そして導入されたエネルギーはスクラップ片を加熱するため及びコーテイング層を溶融するために使用されるであろう。
【００１５】
好ましい態様に従えば、容器は傾けることができ、そして容器は本質的に溶融した合金を開口を通して流し出すために傾けられる。かくして容器の開口は出口手段としても作用しそして別の出口手段はこの容器には必要ではない。
【００１６】
好ましくは、燃料、好ましくは天然ガスを実質的に純粋な酸素とともに燃焼させると、容器中にエネルギーが発生する。燃料を実質的に純粋酸素と燃焼させることにより、非常に速い方法で十分な量のエネルギーを供給することが可能であり、そして天然ガスを使用すると、非常にクリーンな燃焼が得られ、それ故アルミニウム合金は例えば液体燃料からの硫黄により汚染されないであろう。
【００１７】
この方法の好ましい態様に従えば、容器はエネルギーの量が供給された後且つ最初の溶融した合金が除去される前の或る時間の間回転させられる。エネルギーが供給された後且つ最初の溶融した合金が除去される前の継続している期間（ｏｎｇｏｉｎｇ  ｐｅｒｉｏｄ）の回転を使用することにより、ろう付け板スクラップ全体にわたりより良好なエネルギー分布が達成され、その結果コア層からのクラッド層のより良好な除去が得られると推定される。
【００１８】
好ましくは、０．２〜１０ｒｐｍの速度で回転される３〜２０ｍ３、好ましくは約５ｍ３の有効容積を有する容器が使用される。このような容積を有する容器では、この回転速度は良好な混合及びろう付け板スクラップ片の摩耗をもたらす。
【００１９】
本発明に従う方法は、特に、ＡＡ６ｘｘｘ又はＡＡ３ｘｘｘ型アルミニウム合金、例えば、ＡＡ６０６３、ＡＡ６０６０、ＡＡ３００３、ＡＡ３１０３又はＡＡ３００５のコア層、並びにＡＡ４ｘｘｘ型アルミニウム合金、例えば、ＡＡ４３４３、ＡＡ４０４７、ＡＡ４００４又はＡＡ４１０４のクラッド層を有するろう付け板スクラップ片をリサイクルするために使用することができることが見いだされた。これらのタイプでは、コアのＳｉ含有率は０．６％まででありそしてクラッド層のＳｉ含有率は６．８〜１３％である。
【００２０】
ろう付け板型では、本発明に従う方法は好ましくは０．２〜１００ｍｍ、好ましくは約０．５〜１５ｍｍ及び／又は約４０〜７０ｍｍの厚さを有するスクラップ片のために使用されるべきである。最善の結果は、約５〜７０ｍｍの厚さを有するスクラップである、より厚いスクラップで得られる。
【００２１】
好ましくは、スクラップ片は、面当たり０．５ｍ２まで、好ましくは０．０１〜０．２５ｍ２の正方形表面積を有し、かくして片は約１０〜５０ｃｍの寸法を有する。これらの寸法を有するスクラップ片は容器中でよく混じり、これに対してあまりにも大きい寸法は回転期間中容器の耐火性ライニングを損傷することがありそしてあまりにも小さなスクラップ片は摩耗効果なしに多分全体として溶融するか又は相互にくっつくであろう。
【００２２】
本方法の好ましい態様に従えば、容器は約６２０℃の温度に予熱され、容器は２〜５トンのろう付け板スクラップ片の投入物で充填されそしてクラッド層のタイプ及び相対的厚さに依存してろう付け板スクラップ片１トン当たり２２０〜２６０キロワット時のエネルギーの量が、アルミニウム合金を容器から取り出す前に容器に供給される。これらのデータは、上記の如きろう付け板タイプについて使用することができ、そして元のクラッド層のＳｉ含有率の殆ど半分のＳｉ含有率を有する最初の量の溶融したアルミニウム合金を生じさせ、もちろん、スクラップ片のコア層の一部も特にスクラップ片の縁で同様に溶融される。スクラップの残りは元のコア層のＳｉ含有率より高いＳｉ含有率を有するであろうが、しかしクラッド層及びコア層の全体の混合物よりはるかに低いであろう。これはもちろん、溶融及び回転によりスクラップ片からクラッド層を完全に除去することは不可能であるからである。
【００２３】
好ましくは上記の方法においては、スクラップ片は２０〜５０分、好ましくは約４０分間加熱される。スクラップ片の投入物に依存して、約４０分の加熱期間がスクラップ片のクラッド層を加熱及び除去するために最適であることが見いだされた。分当たり等しい量のエネルギーを導入することは必要ではない。
【００２４】
本方法の好ましい態様に従えば、投入物の残りの１トン当たり２００〜３００キロワット時の第２の量のエネルギーが容器に供給されて投入物の残りを溶融する。加えられるエネルギーの量はもちろんスクラップの残りのすべてを溶融するのに十分でなければならず、好ましくは溶融したコアは先行する凝固なしにキャストハウス（ｃａｓｔｈｏｕｓｅ）において更に加工するために過熱される。
【００２５】
好ましくは、投入物の残りは２０〜４０分、好ましくは約３０分の期間加熱される。これは、元の投入物に依存して、スクラップ片のコアを十分溶融するのに十分な時間である。
【００２６】
場合により、容器を充填するときろう付け板スクラップ片の投入物にフラックス化塩（ｆｌｕｘｉｎｇ  ｓａｌｔｓ）が加えられる。このようなフラックス化塩及びそれらの使用は当該技術分野で周知である。
【００２７】
本発明の第２の観点に従えば、金属被覆スクラップ片をリサイクルするための上記した方法を遂行するために、開口及びエネルギーを容器に導入するための手段を有する耐熱性容器が使用され、該容器は回転軸の回りに回転可能であり、そして該容器は好ましくは開口を通して容器を空にすることができるように傾けることができる。このような容器は既に約８５０℃の温度でアルミニウム含有ドロス（ｄｒｏｓｓ）を加工するために既に使用されている。このような容器は本発明に従う方法を遂行するために非常によく使用されうることが見いだされた。特に適当な冶金学的容器はヨーロッパ特許ＥＰ０６２７０１４又は米国特許第５，５２７，３８０号に示されており、これらの特許文献は引用により本明細書に組み込まれる。
【００２８】
本発明の第３の観点に従えば、上記した方法を使用することによりろう付け板スクラップ片から回収されたコア合金及び／又はクラッド合金は、特にコア合金を新しいろう付け板の製造に使用するのに適当ならしめる組成を有するアルミニウム合金を与える。更に、コア合金及びクラッド合金が費用効果的且つ速い方法で製造される。
【００２９】
本発明は、上記した方法を使用することにより回収されたコア合金及び／又はクラッド合金から製造された製品も提供する。
【００３０】
本発明を下記の非限定的実施例により説明するであろう。
【実施例１】
【００３１】
工業的規模の実験では、６．５ｍｍ及び１４．５ｍｍの厚さを有するろう付け板スクラップの片の混合物を使用したが、これらのスクラップ片は両側にクラッド層を有していた。片は約２９０ｍｍの長さ及び約４０〜９０ｍｍの範囲の幅を有していた。６．５ｍｍの厚さを有するスクラップ片の質量は１４．５ｍｍの厚さを有するスクラップ片の質量にほぼ等しかった。コアシートは０．１〜０．１９％のＳｉ含有率を有するアルミニウム合金及びコアの両側にある９．５４〜９．９４％のＳｉ含有率を有するアルミニウム合金のクラッド層からなっていた。クラッド層の公称百分率は全重量の約２４％、従ってコア層の各側で１２％であった。
【００３２】
３２９５ｋｇのスクラップの投入物を、約６２０℃の温度に予熱されたヨーロッパ特許ＥＰ０６２７０１４に記載の工業的規模の冶金学的容器に導入した。容器は約５ｍ３の内容積を有していた。天然ガスを約５０−５０の割合で実質的に純粋な酸素と共に燃焼させることにより、約３３分の期間に全量で７９０キロワット時のエネルギーが容器に導入された。最初の１０分間に、容器を２ｒｐｍで回転させながら２．２メガワットが導入され、その後２３分間の間容器を０．５ｒｐｍで回転させながら１．１メガワットが導入された。
【００３３】
この処理の後、４％のＳｉ含有率を有する総計１１１０ｋｇのアルミニウム合金を流し出した。
【００３４】
次いで容器中の投入物の残りを約２５分の期間に全量で６７０キロワット時で加熱した。最初の９分間に、容器を０．５ｒｐｍで回転させながら２．２メガワットが導入された。次いで容器を５ｒｐｍで回転させながら、９分間に１．４３メガワットが導入され、そして最後の７分間に容器を０．５ｒｐｍでで回転させながら１．１メガワットが導入された。
【００３５】
この処理の後、０．６７％のＳｉ含有率を有する総計１９８０ｋｇのアルミニウム合金を流し出した。
【００３６】
既知のフラックス化塩を加えた。
【実施例２】
【００３７】
工業的規模の実験において、６．５ｍｍ及び１４．５ｍｍの厚さを有するろう付け板スクラップ片の混合物を使用したが、これらのスクラップ片は両側にクラッド層を有していた。片は約２９０ｍｍの長さ及び約４０〜９０ｍｍの範囲の幅を有していた。６．５ｍｍの厚さを有するスクラップ片の質量は１４．５ｍｍの厚さを有するスクラップ片の質量にほぼ等しかった。コアシートは０．１〜０．１９％のＳｉ含有率を有するアルミニウム合金及びコアの両側にある９．５４〜９．９４％のＳｉ含有率を有するアルミニウム合金のクラッド層からなっていた。クラッド層の公称百分率は全重量の約２４％、従ってコア層の各側で１２％であった。
【００３８】
４１４０ｋｇのスクラップの投入物を、約６２０℃の温度に予熱されたヨーロッパ特許ＥＰ０６２７０１４に記載の工業的規模の冶金学的容器に導入した。容器は約５ｍ３の内容積を有していた。天然ガスを約５０−５０の割合で純粋な酸素と共に燃焼させることにより、約４３分の期間全量で９７０キロワット時のエネルギーが容器に導入された。最初の１０分間に、容器を２ｒｐｍで回転させながら２．２メガワットが導入され、その後３３分間の間に容器を０．５ｒｐｍで回転させながら１．１メガワットが導入された。
【００３９】
この処理の後、５．３％のＳｉ含有率を有する総計６４５ｋｇのアルミニウム合金を流し出した。
【００４０】
次いで容器中の投入物の残りを約３０分の期間に全量で７８８キロワット時で加熱した。最初の１０分間に、容器を０．５ｒｐｍで回転させながら２．２メガワットが導入された。次いで容器を５ｒｐｍで回転させながら、１０分間に１．４３メガワットが導入され、そして最後の１０分間に容器を０．５ｒｐｍでで回転させながら１．１メガワットが導入された。
【００４１】
この処理の後、１．１％のＳｉ含有率を有する３２０５ｋｇのアルミニウム合金を流し出した。
【００４２】
既知のフラックス化塩を加えた。
【実施例３】
【００４３】
工業的規模の実験において、約１００×３００×５ｍｍの寸法を有するろう付け板スクラップ片を、約６２０℃の温度に予熱されたヨーロッパ特許ＥＰ０６２７０１４に記載の容器に、２５８０ｋｇの投入量で、既知のフラックス化塩と共に導入した。全量で４６９キロワット時が導入された。
【００４４】
容器を０．５ｒｐｍで１０分間、次いで１．０ｒｐｍで１１分間そして３．０ｒｐｍで４分間回転させながら、トン当たり２０８キロワット時を２５分間に導入した。最初の６６０ｋｇの量は４．９２％のＳｉ含有率を有するアルミニウム合金を流し出した。
【００４５】
その後、容器を０．５ｒｐｍで１０分間、２．０ｒｐｍで次の１０分間そして５ｒｐｍで最後の１２分間回転させながら、トン当たり２４０キロワット時を３２分間に導入した。０．４１％のＳｉ含有率を有する第２の量の１８６０ｋｇのアルミニウム合金を流し出した。
【実施例４】
【００４６】
工業的規模の実験において、約３００×３００×５０ｍｍの寸法を有するろう付け板スクラップ片を、約６２０℃の温度に予熱されたヨーロッパ特許ＥＰ０６２７０１４に記載の容器に、４４３０ｋｇの投入量で、既知のフラックス化塩と共に導入した。全量で１０３４キロワット時が導入された。
【００４７】
容器を４１分のすべての期間０．５ｒｐｍで回転させながら、トン当たり２４５キロワット時を４１分間に導入した。最初の１５００ｋｇの量は４．２９％のＳｉ含有率を有するアルミニウム合金を流し出した。
【００４８】
その後、容器を０．５ｒｐｍで１０分間、５ｒｐｍで次の１０分間そして０．５ｒｐｍで最後の１４分間回転させながら、トン当たり２４０キロワット時を３４分間に導入した。０．５２％のＳｉ含有率を有する第２の量の２８５０ｋｇのアルミニウム合金を流し出した。
【実施例５】
【００４９】
工業的規模の実験において、０．６ｍｍの厚さ及び１００×３００ｍｍの大きさのオーダーの可変寸法を有するろう付け板スクラップ片の混合物を、約６２０℃の温度に予熱されたヨーロッパ特許ＥＰ０６２７０１４に記載の容器に、１４６５ｋｇの投入量で導入した。すべてのスクラップ片はＡＡ３ｘｘｘ（０．６２％未満のＳｉ含有率）のコア及びＡＡ４ｘｘｘ（７．２〜１２．６５％のＳｉ含有率）のクラッド層を有する。容器を２ｒｐｍで回転させながら、総計トン当たり２７３キロワット時を３６分間に導入した。２．０４％のＳｉ含有率を有する最初の２８５ｋｇの量のアルミニウム合金を流し出した。１．００％のＳｉ含有率を有する第２の量の１０４５ｋｇのアルミニウム合金を加熱の後流し出した。
【００５０】
ここに本発明を十分に説明したが、多くの変更及び修正が本明細書に記載のとおりの本発明の精神及び範囲から逸脱することなくなされうることは当業者には明らかであろう。