(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
振動源側と支持側の一方に取り付けられる第１取付具と、
振動源側と支持側の他方に取り付けられる筒状の第２取付具と、
前記第１取付具と第２取付具との間に介設されたゴム状弾性体からなる防振基体と、
前記第２取付具に取り付けられて前記防振基体との間に液体が封入された液室を形成するゴム状弾性膜からなる第１ダイヤフラムと、
前記第２取付具の周壁部の内側に設けられて、前記液室を、前記防振基体が室壁の一部をなす主液室と、前記第１ダイヤフラムが室壁の一部をなす第１副液室とに仕切る仕切り部と、
前記仕切り部の主液室側部分に設けられてゴム状弾性膜からなる第２ダイヤフラムにより前記主液室から区画形成された第２副液室と、
前記主液室と前記第１副液室を連通させる第１オリフィス流路と、
前記第１オリフィス流路よりも高周波数域にチューニングされて前記主液室と前記第１副液室を連通させる第２オリフィス流路と、
前記第２オリフィス流路よりも高周波数域にチューニングされて前記第１副液室と前記第２副液室を連通させる第３オリフィス流路と、
前記第２オリフィス流路と前記第３オリフィス流路の開放状態と閉塞状態を切り替えるロータリバルブと、
を備え、
前記仕切り部には軸方向に延びて前記第１副液室側に開口する内腔部が設けられ、前記ロータリバルブが回転軸を前記仕切り部の軸直角方向に向けて前記内腔部に設けられ、前記内腔部の前記ロータリバルブよりも主液室側を中間室として、該中間室に前記第２オリフィス流路及び前記第３オリフィス流路の第１副液室側端部が接続され、前記ロータリバルブの回転により前記第１副液室に対する前記中間室の開放状態と閉塞状態とが切り替わるよう構成された、
液封入式防振装置。
【請求項２】
前記中間室の前記仕切り部の軸方向に垂直な断面での断面積が、前記第２オリフィス流路の断面積と前記第３オリフィス流路の断面積の和よりも大きく設定された、請求項１記載の液封入式防振装置。
【請求項３】
前記中間室に、当該中間室内を前記第２オリフィス流路が接続された側の区画と前記第３オリフィス流路が接続された側の区画とに仕切る遮断壁が設けられた、請求項１記載の液封入式防振装置。
【請求項４】
前記中間室から分岐して前記第１副液室に接続される微細流路が設けられ、
前記ロータリバルブは、前記第２オリフィス流路が開放状態、前記第３オリフィス流路が開放状態、かつ前記微細流路が閉塞状態である第１の状態と、前記第２オリフィス流路が閉塞状態、前記第３オリフィス流路が閉塞状態、かつ前記微細流路が開放状態である第２の状態とに切替制御される、
請求項１記載の液封入式防振装置。
【請求項５】
前記ロータリバルブの軸方向一端部が前記内腔部に向けて開かれた嵌合凹部内に回動自在に嵌合保持され、前記ロータリバルブは、当該ロータリバルブの第１の軸直角方向に貫通して前記中間室を前記第１副液室に対して開放させる接続流路を備えるとともに、前記嵌合凹部内に保持された前記軸方向一端部において前記第１の軸直角方向に垂直な第２の軸直角方向に延びかつ前記嵌合凹部の内面との間で前記微細流路を形成する凹溝を備え、前記ロータリバルブの回転により前記第２オリフィス流路及び前記第３オリフィス流路と前記微細流路との開放状態と閉塞状態を交互に切り替え可能に構成された、請求項４記載の液封入式防振装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、液封入式防振装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車エンジン等の振動源の振動を車体側に伝達しないように支承するエンジンマウント等の防振装置として、下記特許文献１には、次のような構成を持つものが開示されている。すなわち、第１取付具と第２取付具をゴム弾性体からなる防振基体で連結するとともに、仕切り部によって、防振基体が室壁の一部をなす主液室と、ダイヤフラムが室壁の一部をなす副液室とに仕切り構成したエンジンマウントにおいて、主液室と副液室の間を、シェイク振動用の第１オリフィス流路と、アイドル振動の低次成分側にチューニングされた第２オリフィス流路と、アイドル振動の高次成分側にチューニングされた第３オリフィス流路とで連通させ、第３オリフィス流路の主液室側の開口部に第２ダイヤフラムを設けて第２副液室を形成している。
【０００３】
そして、仕切り部にロータリバルブを設けて、アイドル時の第２オリフィス流路及び第３オリフィス流路の開放状態と、走行時の第２オリフィス流路及び第３オリフィス流路の閉塞状態とを同時に切替制御し、これにより、アイドル振動に対する高度な防振効果を発揮するとともに、シェイク振動に対して有効な防振効果を発揮している。
【特許文献１】特開平９−２１４４１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記従来のエンジンマウントでは、ロータリバルブは第２オリフィス流路と第３オリフィス流路を直接開閉制御するようになっており、第３オリフィス流路は、ロータリバルブに対して仕切り部の軸方向上方から接続され、第２オリフィス流路は、第３オリフィス流路に直交する仕切り部の軸直角方向から接続されている。
【０００５】
そのため、第２オリフィス流路と第３オリフィス流路の開放／閉塞に必要なロータリバルブの周方向の角度範囲が大きく、上記の例では、両オリフィス流路を同時に開放／閉塞するためにロータリバルブを１８０度回転させる必要があり、つまり、特性切り替えに必要となるロータリバルブの作動回転角が大きい。その結果、切り替えに要する時間が長くなるという問題がある。
【０００６】
本発明は、以上の点に鑑み、第２オリフィス流路と第３オリフィス流路の開閉に必要なロータリバルブの作動回転角を小さくして、特性切り替えに要する時間を短くすることができる液封入式防振装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係る液封入式防振装置は、振動源側と支持側の一方に取り付けられる第１取付具と、振動源側と支持側の他方に取り付けられる筒状の第２取付具と、前記第１取付具と第２取付具との間に介設されたゴム状弾性体からなる防振基体と、前記第２取付具に取り付けられて前記防振基体との間に液体が封入された液室を形成するゴム状弾性膜からなる第１ダイヤフラムと、前記第２取付具の周壁部の内側に設けられて、前記液室を、前記防振基体が室壁の一部をなす主液室と、前記第１ダイヤフラムが室壁の一部をなす第１副液室とに仕切る仕切り部と、前記仕切り部の主液室側部分に設けられてゴム状弾性膜からなる第２ダイヤフラムにより前記主液室から区画形成された第２副液室と、前記主液室と前記第１副液室を連通させる第１オリフィス流路と、前記第１オリフィス流路よりも高周波数域にチューニングされて前記主液室と前記第１副液室を連通させる第２オリフィス流路と、前記第２オリフィス流路よりも高周波数域にチューニングされて前記第１副液室と前記第２副液室を連通させる第３オリフィス流路と、前記第２オリフィス流路と前記第３オリフィス流路の開放状態と閉塞状態を切り替えるロータリバルブと、を備える。前記仕切り部には軸方向に延びて前記第１副液室側に開口する内腔部が設けられ、前記ロータリバルブが回転軸を前記仕切り部の軸直角方向に向けて前記内腔部に設けられ、前記内腔部の前記ロータリバルブよりも主液室側を中間室として、該中間室に前記第２オリフィス流路及び前記第３オリフィス流路の第１副液室側端部が接続され、前記ロータリバルブの回転により前記第１副液室に対する前記中間室の開放状態と閉塞状態とが切り替わるよう構成されている。
【０００８】
このように第２オリフィス流路と第３オリフィス流路を中間室に集めて一方向の流れにした上で、ロータリバルブの回転により制御するようにしたので、ロータリバルブの切り替え作動回転角を９０度に設定することができる。これにより、切り替え作動時間を短くすることができる。
【０００９】
上記防振装置においては、前記中間室の断面積、即ち仕切り部の軸方向に垂直な断面での断面積が、第２オリフィス流路の断面積と第３オリフィス流路の断面積の和よりも大きく設定されていることが好ましい。これにより、中間室は絞り流路としては機能しなくなり、第２オリフィス流路と第３オリフィス流路の絞り流路としての流れが中間室に入るまでとなる。そのため、オリフィス流路の曲がり部を最小限に留めることが可能となるので、圧力損失を最小限に留めて、高い減衰性能を発揮することができる。これに対し、このような中間室がない場合、第２オリフィス流路と第３オリフィス流路をロータリバルブの直近にて軸方向に向かう一方向の流れとしても、オリフィス流路の流れに曲がり部が多くなる形状となり、曲がり部による圧力損失により減衰性能が低下するおそれがある。
【００１０】
上記防振装置においては、前記中間室に、当該中間室内を前記第２オリフィス流路が接続された側の区画と前記第３オリフィス流路が接続された側の区画とに仕切る遮断壁が設けられてもよい。かかる遮断壁を設けると、第２オリフィス流路と第３オリフィス流路の連成が防止されるので、ロータリバルブが閉塞した状態において、第２オリフィス流路と第３オリフィス流路の連成による第１オリフィス流路の流動量の低下を防いで、減衰性能の低下を回避することができる。
【００１１】
上記防振装置において、前記中間室から分岐して前記第１副液室に接続される微細流路が設けられ、前記ロータリバルブは、前記第２オリフィス流路が開放状態、前記第３オリフィス流路が開放状態、かつ前記微細流路が閉塞状態である第１の状態と、前記第２オリフィス流路が閉塞状態、前記第３オリフィス流路が閉塞状態、かつ前記微細流路が開放状態である第２の状態とに切替制御されると、次の作用効果が奏される。
【００１２】
すなわち、上記第１の状態では、第２オリフィス流路と第３オリフィス流路が開放状態であるため、両オリフィス流路により優れた防振効果を発揮することができる。その際、微細流路は閉塞状態であるため、第２及び第３オリフィス流路本来の防振効果を発揮することができる。一方、上記第２の状態では、第２オリフィス流路と第３オリフィス流路が閉塞状態であるため、より低周波数域にチューニングされた第１オリフィス流路による減衰性能が発揮される。その際、第１副液室と第２副液室の間が微細流路を介して連通されているので、大振幅振動が入力して主液室内が負圧状態となったときに、該微細流路を通って第１副液室から第２副液室への液体の補充がなされる。そのため、第２ダイヤフラムが主液室側に撓み変形可能となり、これにより、主液室の負圧状態が緩和されて、キャビテーションを抑制することができる。
【００１３】
この場合、前記ロータリバルブの軸方向一端部が前記内腔部に向けて開かれた嵌合凹部内に回動自在に嵌合保持され、前記ロータリバルブは、当該ロータリバルブの第１の軸直角方向に貫通して前記中間室を前記第１副液室に対して開放させる接続流路を備えるとともに、前記嵌合凹部内に保持された前記軸方向一端部において前記第１の軸直角方向に垂直な第２の軸直角方向に延びかつ前記嵌合凹部の内面との間で前記微細流路を形成する凹溝を備え、前記ロータリバルブの回転により前記第２オリフィス流路及び前記第３オリフィス流路と前記微細流路との開放状態と閉塞状態を交互に切り替え可能に構成されてもよい。このように、ロータリバルブに凹溝を設けるだけで微細流路を形成するので、仕切り部の加工が複雑にならず、低コスト化が図られる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、第２オリフィス流路と第３オリフィス流路の開閉に必要なロータリバルブの作動回転角を小さくして、特性切り替えに要する時間を短くすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
【００１６】
図１は、第１の実施形態に係る液封入式防振装置１０の縦断面図であり、図２は、同防振装置１０の概略構造を示すモデル的に示す説明図である。この防振装置１０は、自動車のエンジンを支承するエンジンマウントであり、振動源であるエンジン側に取り付けられる上側の第１取付具１２と、支持側の車体に取り付けられる筒状をなす下側の第２取付具１４と、これら両取付具１２，１４の間に介設されて両者を連結するゴム弾性体からなる防振基体１６と、この防振基体１６に対向して第２取付具１４に取り付けられて防振基体１６との間に液体の封入された液室１８を形成する可撓性ゴム膜からなる第１ダイヤフラム２０とを備えてなる。
【００１７】
第１取付具１２は、第２取付具１４の軸芯部上方に配されたボス金具である。第２取付具１４は、内側に上記液室１８を形成する周壁部である筒状胴部２２と、その下端部２２Ａにかしめ締結された有底筒状部２４とからなる本体金具である。防振基体１６は、略傘状に形成され、その上部に第１取付具１２が埋設された状態に加硫接着され、下端外周部が筒状胴部２２の上端開口部２２Ｂに加硫接着されている。防振基体１６の下端部には、筒状胴部２２の内周面を覆うゴム層２６が連なっている。第１ダイヤフラム２０は、その外周部に環状の補強金具２０Ａが埋設一体化され、この補強金具２０Ａが筒状胴部２２と有底筒状部２４とのかしめ締結部に固定されている。
【００１８】
液室１８は、筒状胴部２２の内側において、防振基体１６の下面と第１ダイヤフラム２０との間に形成されている。そして、筒状胴部２２の内側に嵌着された仕切り部２８によって、液室１８は、防振基体１６側、即ち防振基体１６が室壁の一部をなす上側の主液室１８Ａと、第１ダイヤフラム２０側、即ち第１ダイヤフラム２０が室壁の一部をなす下側の第１副液室１８Ｂとに仕切られている。また、仕切り部２８の主液室１８Ａ側部分、即ち上部に、可撓性ゴム膜からなる第２ダイヤフラム３０により主液室１８Ａから区画された第２副液室１８Ｃが設けられている。
【００１９】
仕切り部２８は、厚肉円板状の仕切り部本体３２と、中央部に第２ダイヤフラム３０を備えて仕切り部本体３２の上面を覆蓋する蓋板部３４と、仕切り部本体３２の下面を受ける受け板部３６とからなる。そして、仕切り部２８は、受け板部３６を上記補強金具２０Ａとともに、筒状胴部２２と有底筒状部２４とのかしめ締結部に固定することにより、ゴム層２６に設けられた段部２６Ａと受け板部３６との間で軸方向（即ち、上下方向）Ｘに挟まれた状態に保持されている。ここで、仕切り板部本体３２は、上下２分割式に構成されており、上側の薄肉の第１部材３２Ａと下側の厚肉の第２部材３２Ｂとなる。また、蓋板部３４は、リング状金属板の中央開口部を塞ぐように、当該開口縁に第２ダイヤフラム３０を加硫接着することで形成されている。
【００２０】
仕切り部２８には、主液室１８Ａと第１副液室１８Ｂを連通させる第１オリフィス流路３８と、主液室１８Ａと第１副液室１８Ｂを連通させる第２オリフィス流路４０と、第１副液室１８Ｂと第２副液室１８Ｃを連通させる第３オリフィス流路４２とが設けられるとともに、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の開放状態と閉塞状態を切り替えるロータリバルブ４４が設けられている。
【００２１】
第１オリフィス流路３８は、車両走行時のシェイク振動を減衰するために、シェイク振動に対応した低周波数域（例えば、５〜１５Ｈｚ程度）にチューニングされている。すなわち、第１オリフィス流路３８を通じて流動する液体の共振作用に基づく減衰効果がシェイク振動の入力時に有効に発揮されるように、流路の断面積及び長さを調整することによってチューニングされている。
【００２２】
第２オリフィス流路４０は、第１オリフィス流路３８よりも高周波数域でありかつ第３オリフィス流路４２よりも低周波数域である中周波数域にチューニングされたオリフィス流路である。ここでは、アイドル時（車両停止時）のアイドル振動のうち、エンジンの回転成分そのもののような低周波数域の振動を低減するために、当該低周波数域のアイドル振動（例えば、１０〜１５Ｈｚ程度）にチューニングされている。すなわち、第２オリフィス流路４０を通じて流動する液体の共振作用に基づく減衰効果が上記低周波数域のアイドル振動の入力時に有効に発揮されるように、流路の断面積及び長さを調整することによってチューニングされている。
【００２３】
第３オリフィス流路４２は、第２オリフィス流路４０よりも高周波数域にチューニングされたオリフィス流路である。ここでは、アイドル振動のうち、エンジンの爆発１次成分のような高周波数域の振動を低減するために、当該高周波数域のアイドル振動（例えば、３０〜５０Ｈｚ程度）にチューニングされている。すなわち、第３オリフィス流路４２を通じて流動する液体の共振作用に基づく低動ばね効果が上記高周波数域のアイドル振動の入力時に有効に発揮されるように、流路の断面積及び長さを調整することによってチューニングされている。
【００２４】
詳細には、図３，５に示すように、仕切り部本体３２の上面の外周部には周方向Ｃに延びる平面視円弧状の第１の溝４６が設けられ、この第１の溝４６の一端部は、仕切り部本体３２を貫通して軸方向Ｘに延びる貫通孔４８により第１副液室１８Ｂに開口している。また、仕切り部本体３２の上面における第１の溝４６よりも内周側には周方向Ｃに延びる平面視円弧状の第２の溝５０が設けられ、この第２の溝５０の一端部には第１部材３２Ａを貫通する貫通孔５２が設けられている。更に、仕切り部本体３２の上面の中央部には、円形の凹所５４が設けられ、この凹所５４には上記第１部材３２Ａを貫通する貫通孔５６が設けられている。
【００２５】
図４に示すように、仕切り部本体３２の上面に重ね合わされる蓋板部３４には、第１の溝４６の他端部に対応する位置に通孔５８が設けられ、また、第２の溝５０の他端部に対応する位置に通孔６０が設けられている。
【００２６】
仕切り部本体３２における第１部材３２Ａの下面に重ね合わさせる第２部材３２Ｂには、軸方向Ｘに貫通する内腔部６２が形成されており、これにより、仕切り部２８は、軸方向Ｘに延びて第１副液室１８Ｂ側に開口する内腔部６２を備える。内腔部６２は、上記凹所５４と軸方向Ｘで重なるように仕切り部２８の中央部に設けられている。第２部材３２Ｂには、また、上記第２の溝５０から延びる貫通孔５２の下端と内腔部６２とを接続する軸直角方向Ｙに延びる第１の接続溝６４が設けられるとともに、上記凹所５４から延びる貫通孔５６の下端と内腔部６２とを接続する軸直角方向Ｙに延びる第２の接続溝６６が設けられている。貫通孔５２と貫通孔５６は、仕切り部２８の中心に位置する内腔部６２を挟んで軸直角方向Ｙに対向する位置に設けられており、従って、第１の接続溝６４と第２の接続溝６６は、図３に示すように直線状に形成されている。
【００２７】
第２部材３２Ｂには、また、図５に示すように、軸直角方向Ｙに延びる断面円形のバルブ装着孔６８が、内腔部６２を横断するように設けられており、このバルブ装着孔６８にロータリバルブ４４が回動自在に装着されている。すなわち、ロータリバルブ４４は、回転軸を仕切り部２８の軸直角方向Ｙに向けて内腔部６２に配されており、ロータリバルブ４４の軸方向両端部４４Ａ，４４Ｂが、内腔部６２に向けて開かれた各嵌合凹部７０，７０内に回動自在に嵌合保持されている。
【００２８】
詳細には、バルブ装着孔６８は、軸直角方向Ｙの一方側に開口するロータリバルブ４４を挿入するための挿入室６８Ａと、ロータリバルブ４４が嵌合保持される保持室６８Ｂと、ロータリバルブ４４を回転駆動させるためのアクチュエータ７２の駆動軸７４が挿入される駆動室６８Ｃとからなる。挿入室６８Ａから挿入されたロータリバルブ４４は、円板状の係止部材７６を圧入することにより抜脱不能に保持室６８Ｂに保持され、係止部材７６により形成される嵌合凹部７０内に軸方向一端部４４Ａが保持されている。一方、軸方向他端部４４Ｂには、ロータリバルブ４４の軸方向Ｓに突出する被駆動軸４４Ｃが突設され、該被駆動軸４４Ｃが、保持室６８Ｂと駆動室６８Ｃを連通するシール室６８Ｄに挿通されてＯリング７８によりシールされるとともに、駆動室６８Ｃ側に突出して駆動軸７４と連結されている。
【００２９】
上記内腔部６２におけるロータリバルブ４４よりも主液室１８Ａ側の部分を中間室８０としたとき、ロータリバルブ４４には、当該ロータリバルブ４４の第１の軸直角方向Ｔ１（図６（ｂ）参照）に貫通して中間室８０を第１副液室１８Ｂに対して開放させる接続流路８２が形成されている。そして、ロータリバルブ４４の回転により、第１副液室１８Ｂに対する中間室８０の開放状態（図７（ａ）の状態）と閉塞状態（図７（ｂ）の状態）とが切り替わるよう構成されている。
【００３０】
以上のように構成された仕切り部２８においては、蓋板部３４を仕切り部本体３２の上面に被せることで、上記通孔５８と第１の溝４６と貫通孔４８とにより、常時開放の第１オリフィス流路３８が形成されている。また、上記通孔６０と第２の溝５０と貫通孔５２と第１の接続溝６４とにより、第２オリフィス流路４０が形成されている。更に、上記凹所５４が蓋板部３４の第２ダイヤフラム３０に覆蓋されることで、第２副液室１８Ｃが形成されるとともに、上記貫通孔５６と第２の接続溝６６とにより、第３オリフィス流路４２が形成されている。このように、第２オリフィス流路４０は、主液室１８Ａと中間室８０の間で形成され、第３オリフィス流路４２は、第２副液室１８Ｃと中間室８０の間で形成されており、両オリフィス流路４０，４２は、それぞれの第１副液室側端部４０Ｅ，４２Ｅが中間室８０に接続されて、中間室８０及び内腔部６２を介して第１副液室１８Ｂに連通されている。
【００３１】
ここにおいて、仕切り部２８の軸方向Ｘに垂直な断面での中間室８０の断面積（Ａ１）が、第２オリフィス流路４０の断面積（Ａ２）と第３オリフィス流路４２の断面積（Ａ３）の和よりも大きく設定されており（Ａ１＞Ａ２＋Ａ３）、中間室８０を絞り流路として効かせないようにしている。中間室８０の断面積（Ａ１）とは、図３に示される中間室８０の平面視での面積である。第２オリフィス流路４０及び第３オリフィス流路４２の断面積（Ａ２）（Ａ３）とは、各オリフィス流路の流れ方向に垂直な断面での面積である。
【００３２】
また、上記第３オリフィス流路４２は、第２副液室１８Ｃと中間室８０間の主流路４２Ａと、該主流路４２Ａから分岐して設けられて第１副液室１８Ｂに接続される副流路４２Ｂとで構成されている。主流路４２Ａと副流路４２Ｂは、ロータリバルブ４４によって交互に開放状態と閉塞状態が切り替えられるように構成されている。
【００３３】
主流路４２Ａは、上記した高周波数域のアイドル振動を低減するためにチューニングされた本来の流路である。一方、副流路４２Ｂは、第３オリフィス流路４２の圧力損失を調整するための圧力損失調整流路として機能するものであり、主流路４２Ａよりも断面積が十分に小さく設定されている。すなわち、副流路４２Ｂを閉じて主流路４２Ａを開いている状態では、第３オリフィス流路４２の圧力損失は小さく、そのため、第３オリフィス流路４２を液体が流れやすいので、第３オリフィス流路４２本来の防振効果が発揮される。逆に、副流路４２Ｂを開いて主流路４２Ａを閉じた状態では、第３オリフィス流路４２の圧力損失が大きく、そのため、第３オリフィス流路４２を液体が流れにくくなっている。
【００３４】
このように、副流路４２Ｂを通しての第３オリフィス流路４２の流動抵抗は、主流路４２Ａを通しての第３オリフィス流路４２の流動抵抗よりも著しく大きく設定されている。また、副流路４２Ｂは、第１オリフィス流路３８及び第２オリフィス流路４０よりも断面積が十分に小さく設定されており、副流路４２Ｂを通しての第３オリフィス流路４２の流動抵抗が、第１オリフィス流路３８や第２オリフィス流路４０の流動抵抗よりも大きく設定されている。
【００３５】
副流路４２Ｂは、仕切り部本体３２の上記第２の接続溝６６から軸方向Ｘに貫通して設けられている。そして、図１，５に示すように、嵌合凹部７０内に保持されたロータリバルブ４４の軸方向一端部４４Ａには、副流路４２を連通させる連通孔８６が設けられている。連通孔８６は、図６に示すように、接続流路８２の貫通方向である第１の軸直角方向Ｔ１に対して垂直な第２の軸直角方向Ｔ２に貫通するように設けられている。
【００３６】
これにより、第２オリフィス流路４０及び第３オリフィス流路４２は、ロータリバルブ４４の回転によって、
（１）第２オリフィス流路４０が開放状態であり、第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａが開放状態かつ副流路４２Ｂが閉塞状態である第１の状態（図１及び図７（ａ）の状態）と、
（２）第２オリフィス流路４０が閉塞状態であり、第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａが閉塞状態かつ副流路４２Ｂが開放状態である第２の状態（図５及び図７（ｂ）の状態）と、
に切替制御される。なお、第１オリフィス流路３８は常時開放状態である。
【００３７】
以上よりなる本実施形態の防振装置１０であると、停車したアイドル時には、ロータリバルブ４４を回転させて上記第１の状態とする。このとき、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａが開放状態であるため、両オリフィス流路４０，４２を通じての液体の共振作用により、アイドル振動に対する優れた防振効果を発揮することができる。その際、第３オリフィス流路４２の副流路４２Ｂは閉塞状態であるため、主流路４２Ａでの流量低下を防止して、第３オリフィス流路４２本来の防振効果を発揮することができる。また、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａを比較した場合、前者の方が低周波数側にチューニングされているため、一般的には流動抵抗が高く液体流動量が十分に確保されないおそれがあるが、上記のように第３オリフィス流路４２を第２ダイヤフラム３０を介して主液室１８Ａと区画形成された第２副液室１８Ｃに接続しているので、双方のオリフィス流路４０，４２の機能を効果的に発揮させることができる。なお、この場合、第１オリフィス流路３８も開放状態であるが、第１オリフィス流路３８は更に低周波数側にチューニングされているため、液体の流動抵抗が大きく実質的に目詰まりした状態となる。
【００３８】
一方、車両走行時には、ロータリバルブ４４を回転させて上記第２の状態とする。これにより、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａが閉塞されるため、第１オリフィス流路３８を流動する液体の共振作用に基づき、シェイク振動（通常は振幅０．５ｍｍ程度）に対して減衰性能が発揮される。なお、このとき、第３オリフィス流路４２の副流路４２Ｂも開放状態であるが、副流路４２Ｂを通しての第３オリフィス流路４２の液体の流動は、圧力損失が大きいことから起こりにくく、従って、走行時の減衰性能の低下を抑えることができる。
【００３９】
また、かかる車両走行時において、大振幅振動（通常は振幅２ｍｍ程度）が入力して主液室１８Ａ内が負圧状態となったときには、第１副液室１８Ｂと第２副液室１８Ｃの間が第３オリフィス流路４２の副流路４２Ｂを介して連通されているので、該副流路４２Ｂを通って第１副液室１８Ｂから第２副液室１８Ｃへの液体の補充がなされる。すなわち、副流路４２Ｂは流れにくいものであるが、開放状態にあるため、主液室１８Ａの過大な負圧状態下では、液体の流動が生ずる。そのため、第２ダイヤフラム３０が主液室１８Ａ側に撓み変形可能となり、これにより、主液室１８Ａの負圧状態が緩和されて、キャビテーションを抑制することができる。よって、走行時の減衰性能を確保しながら、キャビテーション対策を行うことができる。
【００４０】
また、本実施形態であると、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２をロータリバルブ４４の直上に配置した中間室８０に集合させ、一方向の流れにした上で、ロータリバルブ４４の回転により両オリフィス流路４０，４２の開閉制御をするようにしたので、ロータリバルブ４４の切り替え作動角が９０度となり、そのため、切り替え作動時間を短くすることができる。
【００４１】
更に、中間室８０の断面積を大きくしたことで、第２オリフィス流路４０としての共振作用を発揮する部分は、主液室１８Ａから中間室８０に入るまでとされており、また、第３オリフィス流路４２としての共振作用を発揮する部分は、第２副液室１８Ｃから中間室８０に入るまでとされている。このように第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の絞り流路としての流れを中間室８０に入るまでとしたことにより、オリフィス流路の曲がり部を最小限に留めることができ、圧力損失を最小限に留めて、高い減衰性能を発揮することができる。すなわち、かかる中間室８０がない場合、水平方向に延びる両オリフィス流路４０，４２Ａを流れを、上下方向の流れに変換する曲がり部が必要とするが、該曲がり部が不要となる。そのため、曲がり部における圧力損失を最小限に留め、高い防振性能を発揮することができる。
【００４２】
図８は、第２の実施形態における仕切り部２８の構成を示したものであり、図９は、同実施形態のロータリバルブ４４の構成を示したものである。同実施形態は、第３オリフィス流路４２の副流路４２Ｂに代えて、中間室８０から分岐して第１副液室１８Ｂに接続される微細流路９０を設けた点で、上記第１の実施形態とは異なる。
【００４３】
この例では、ロータリバルブ４４は、その第１の軸直角方向Ｔ１に貫通して中間室８０を第１副液室１８Ｂに対して開放させる接続流路８２を備えるとともに、微細流路９０を形成するための凹溝８８をロータリバルブ４４の外面に備える。凹溝８８は、嵌合凹部７０内に保持されたロータリバルブ４４の軸方向一端部４４Ａにおいて、上記第１の軸直角方向Ｔ１に垂直な第２の軸直角方向Ｔ２に延び、かつ嵌合凹部７０の内面との間で微細流路９０を形成するものである。この微細流路９０は、第１の実施形態の副流路４２Ｂと同様に、第１〜３の各オリフィス流路３８，４０，４２のいずれに対しても、断面積が十分に小さく設定されており、流動抵抗が大きく設定されている。
【００４４】
より詳細には、凹溝８８は、上記バルブ端部４４Ａにおいて、係止部材７６に当接配置される軸方向端面４４Ａ１を上記第２の軸直角方向Ｔ２に沿って横断する溝部分８８Ａと、該溝部分８８Ａの両端部からバルブ４４の外周面上を内腔部６２に達するまで軸方向Ｓに延びる一対の溝部分８８Ｂ，８８Ｂとで構成されている。
【００４５】
これにより、図８に示すように、ロータリバルブ４４の回転により、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２を閉塞した状態で、凹溝８８の一端部が中間室８０に接続されるとともに、凹溝８８の他端部が第１副液室１８Ｂ側の内腔部６２に接続されて、中間室８０から分岐した微細流路９０が現れる。また、ロータリバルブ４４の回転により、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２を開放することで、該微細流路９０が閉塞される。
【００４６】
従って、ロータリバルブ４４の回転により、第２オリフィス流路４０及び第３オリフィス流路４２と、微細流路９０と、の開放状態と閉塞状態を交互に切り替えられる。すなわち、ロータリバルブ４４は、
（１）第２オリフィス流路４０が開放状態、第３オリフィス流路４２が開放状態、かつ微細流路９０が閉塞状態である第１の状態と、
（２）第２オリフィス流路４０が閉塞状態、第３オリフィス流路４２が閉塞状態、かつ微細流路９０が開放状態である第２の状態（図８の状態）と、
に切替制御される。
【００４７】
そのため、第１の実施形態と同様に、停車したアイドル時には、ロータリバルブ４４を回転させて上記第１の状態とする。これにより、開放状態である第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２を通じての液体の共振作用により、アイドル振動に対する優れた防振効果を発揮することができる。その際、微細流路９０は閉塞状態であるため、第２及び第３オリフィス流路４０，４２での流量低下を防止することができる。
【００４８】
一方、車両走行時には、ロータリバルブ４４を回転させて上記第２の状態とする。これにより、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２が閉塞されるため、第１オリフィス流路３８を流動する液体の共振作用に基づき、シェイク振動（通常は振幅０．５ｍｍ程度）に対して減衰性能が発揮される。なお、このとき、微細流路９０も開放状態であるが、微細流路９０での液体の流動は、圧力損失が大きいことから起こりにくく、従って、走行時の減衰性能の低下を抑えることができる。また、かかる車両走行時において、大振幅振動（通常は振幅２ｍｍ程度）が入力して主液室１８Ａ内が負圧状態となったときには、第１副液室１８Ｂと第２副液室１８Ｃの間が微細流路９０を介して連通されているので、該微細流路９０を通って第１副液室１８Ｂから第２副液室１８Ｃへの液体の補充がなされる。そのため、第１の実施形態と同様、第２ダイヤフラム３０が主液室１８Ａ側に撓み変形可能となり、これにより、主液室１８Ａの負圧状態が緩和されて、キャビテーションを抑制することができる。
【００４９】
また、第２の実施形態では、ロータリバルブ４４に凹溝８８を設けるだけで微細流路９０を形成するので、仕切り部２８の加工が複雑にならず、低コスト化が図られる。なお、第２の実施形態のその他の構成は第１の実施形態と同様であるため、説明は省略する。
【００５０】
図１０〜１２は、第３の実施形態を示したものである。同実施形態は、中間室８０の構成が上記第１の実施形態とは異なる。すなわち、この例では、中間室８０には、その内部を、第２オリフィス流路４０が接続された側の区画８０Ａと、第３オリフィス流路４２が接続された側の区画８０Ｂとに仕切る遮断壁８４が軸方向Ｘに沿って設けられている。
【００５１】
かかる遮断壁８４を設けたことにより、車両走行時の上記第２の状態における第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の連成による第１オリフィス流路３８の流動量の低下を防ぐことができる。すなわち、第２の状態のときに、主液室１８Ａから第２副液室１８Ｃへの液体の流動を防止することができる。そのため、第１オリフィス流路３８による減衰性能の低下を回避することができる。その他の構成は上記第１の実施形態と同様であり、同様の作用効果が奏される。
【００５２】
なお、上記実施形態では、シェイク振動とアイドル振動を対象としたが、これに限らず、周波数の異なる種々の振動に対して適用することができる。また、エンジンマウント以外にも、ボディマウント、デフマウントなど、種々の防振装置に適用可能である。その他、一々列挙しないが、本発明の趣旨を逸脱しない限り、種々の変更が可能である。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】第１の実施形態に係る液封入式防振装置の縦断面図
【図２】同防振装置の概略構造を示すモデル的に示す説明図
【図３】同防振装置の仕切り部を構成する仕切り部本体の平面図
【図４】同仕切り部の平面図
【図５】同仕切り部の縦断面図
【図６】同実施形態のロータリバルブを示す（ａ）平面図と（ｂ）側面図
【図７】同仕切り部の要部拡大断面図であり（ａ）は中間室の開放状態、（ｂ）は中間室の閉塞状態
【図８】第２の実施形態に係る液封入式防振装置の仕切り部の縦断面図
【図９】同実施形態のロータリバルブを示す（ａ）平面図と（ｂ）側面図
【図１０】第３の実施形態に係る液封入式防振装置の縦断面図
【図１１】同防振装置の仕切り部を構成する仕切り部本体の平面図
【図１２】同仕切り部の平面図
【符号の説明】
【００５４】
１０…液封入式防振装置
１２…第１取付具
１４…第２取付具
１６…防振基体
１８…液室、１８Ａ…主液室、１８Ｂ…第１副液室、１８Ｃ…第２副液室
２０…第１ダイヤフラム
２８…仕切り部
３０…第２ダイヤフラム
３８…第１オリフィス流路
４０…第２オリフィス流路
４２…第３オリフィス流路
４４…ロータリバルブ、４４Ａ…軸方向一端部
６２…内腔部
７０…嵌合凹部
８０…中間室、８０Ａ…第２オリフィス流路が接続された側の区画、８０Ｂ…第３オリフィス流路が接続された側の区画
８２…接続流路
８４…遮断壁
８８…凹溝
９０…微細流路
Ｘ…仕切り部の軸方向
Ｙ…仕切り部の軸直角方向
Ｔ１…ロータリバルブの第１の軸直角方向
Ｔ２…ロータリバルブの第２の軸直角方向
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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