(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼帯の湿式調質圧延工程における前段スタンド用の圧延ロールであって，
ロール表面に複数のディンプルが配設され，該ディンプルの開口を円形近似した際のディンプル開口の直径φ（mm）が０．１mm以下０．０１ｍｍ以上であり，
かつ圧延ロール素地は，ロール軸方向に沿って計測した算術平均粗さ（Ra）が０．１〜１．５μmの範囲であることを特徴とする圧延ロール。
【請求項２】
前記圧延ロール表面のディンプルの個数密度ρが５〜４００個／mm2であることを特徴とする請求項１に記載の圧延ロール。
【請求項３】
鋼帯の湿式調質圧延工程における前段スタンドで，
請求項１又は請求項２に記載の圧延ロールを用いて湿式調質圧延することを特徴とする湿式調質圧延方法。
【請求項４】
請求項３に記載の湿式調質圧延方法により製造された鋼帯。
【請求項５】
請求項３に記載の湿式調質圧延方法により製造された鋼帯を原板とする錫めっき鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は，調質圧延機により鋼帯を調質圧延液の噴射のもとに調質圧延する湿式調質圧延工程において用いる，ロール表面に微細なディンプル状の穴を多数有する圧延ロール，湿式調質圧延方法，および当該湿式調質圧延方法で製造した鋼帯と錫めっき鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
鉄鋼製造プロセスにおいて，鋼帯の湿式調質圧延は圧延液を使用して圧延するため，通称ＨＲＴ圧延（Heavy Reduction Temper）と呼ばれる圧下率約４％以上の範囲の圧延が可能である。缶等用の錫めっき鋼板の原板（ブリキ原板）の製造において，焼鈍工程まで単一成分系鋼帯で製造しても，湿式調質圧延によって圧下率範囲を制御することで，硬度，伸び，引張り強さなどの材質の異なる缶用めっき原板を造り分けることが可能となることがある。このため乾式調質圧延に比較して，熱延，冷延工程での生産性上の負荷が軽いことや，他めっき製品へのフレキシブルな振り替えが可能となり，屑化量を減少するなどの長所を湿式調質圧延は持つ。また圧延鋼帯の表面外観が非常に重要なブリキ原板において，調質圧延時のゴミ付着による鋼帯表面への疵発生の回避が容易である事も大きな長所である。
【０００３】
湿式調質圧延では，圧延ロール表面と被圧延鋼材である圧延鋼帯の間に圧延液による液膜が形成されるため，乾式圧延に用いられる放電ダル，ショットダルなどのダルロールを用いると，ダル山の影響でロールバイトへの圧延液の取り込みが多くなって潤滑過多になるという現象と，ダル山による摩擦係数アップという前述の現象とは正反対の現象とを一度に制御できないために，「ある圧延力に対してひとつの圧下率が決まらない」というジャンピング現象を引き起こす懸念がある。
【０００４】
したがって湿式調質圧延においては通常，ロール表面に研削目模様を残したいわゆるスクラッチロール（ブライトロールとも呼ぶ）が一般的に用いられる。しかし，スクラッチロールではロール表面の絶対的な摩擦係数が小さくなるため，適正な摩擦係数を得るために，研削粗度の粗いスクラッチロールを使用し，前述の様に4%程度以上の強圧下を行う事が必要である。
【０００５】
このような制約から，湿式調質圧延には下記の様な欠点がある。すなわち，研削粗度の粗いスクラッチロールの模様が圧延鋼帯に転写することが原因で，例えば該圧延鋼帯を原板とするブリキ鋼板での３ピース缶製造過程において溶接不良が発生しやすいという問題があった。
【０００６】
湿式調質圧延の特徴を生かし，スクラッチロールの代わりにダルロールを使用する発明として，例えば特許文献１ではスクラッチロールに代わり，ロール表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が１．５μｍ以下のダルロールを適用する事でジャンピング現象を抑制するとともに，圧延原板へのスクラッチ目の転写を無くす発明が開示されている。
【０００７】
一方，特許文献２には，タンデム式冷間圧延プロセスにおいて，冷間圧延に伴うロール摩耗によって発生する圧延時の滑りを回避し，通常ロールに対して圧延寿命を大きく改善するための技術として，最終段スタンド以外のワークロールとして，ロール表面に穴深さｄ≧５（μｍ），穴径φ（μｍ）と穴ピッチＰ（μｍ）の関係で穴が設けられたロールを使用する冷間圧延方法が開示されている。
【０００８】
【特許文献１】特開平６−３２８１０３号公報
【特許文献２】特開平１０−２９１０１０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかし特許文献１に開示された低粗度のダルロールを使用する方法では圧延によるロール表面摩耗による圧延グリップ力の変化が大きく，結果圧延寿命が非常に短くなり頻繁なロール交換およびロール表面の再ダル処理加工が発生するという問題がある。特許文献２に開示された技術は冷間圧延においてロールの圧延寿命を改善するのに必要なディンプル穴形状と穴ピッチについての発明であり，特許文献２のディンプル条件を錫めっき原板の湿式調質圧延にそのまま適用する事はできない。
【００１０】
本発明は，ブリキ原板等の湿式調質圧延において，上記ジャンピングによる圧延不安定現象を抑制するとともに，鋼帯表面に転写するロールスクラッチ模様による溶接性低下を解消する鋼帯の湿式調質圧延技術および溶接性に優れたブリキ用原板を提供する事を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
発明者らは，湿式調質圧延方法において，ジャンピングなどの圧延不安定現象を発生する事なく，かつ大量の鋼帯を圧延する事が可能で，かつ製缶時の溶接性に優れたブリキ原板を製造する方法について鋭意検討を行った。その結果，圧延ロール表面に，適正なディンプル形状（穴径）およびディンプル個数密度の条件のディンプル穴を有し，ロールの素地となる研削目の粗さを適正な条件とした，いわゆるディンプルロールを用いた湿式調質圧延により，ブリキ鋼板の溶接性能を著しく改善する金属鋼帯を得る事が可能である事を見いだした。
【００１２】
すなわち，本発明の要旨とするところは，以下の如くである。
本発明の圧延ロールは，鋼帯の湿式調質圧延工程における前段スタンド用の圧延ロールであって，ロール表面に複数のディンプルが配設され，該ディンプルの開口を円形近似した際のディンプル開口の直径φ（mm）が０．１mm以下０．０１ｍｍ以上であり，かつ圧延ロール素地は，ロール軸方向に沿って計測した算術平均粗さ（Ra）が０．１〜１．５μmの範囲であることを特徴とする。
また，本発明の圧延ロールは，前記圧延ロール表面のディンプルの個数密度ρが５〜４００個／mm2であることを特徴とする。
本発明の湿式調質圧延方法は，鋼帯の湿式調質圧延工程における前段スタンドで，上記の圧延ロールを用いて湿式調質圧延することを特徴とする。
本発明の鋼帯は，上記の湿式調質圧延方法により製造されたことを特徴とする。
本発明の錫めっき鋼板は，上記の湿式調質圧延方法により製造された鋼帯を原板とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の湿式調質圧延方法によれば，表面全体に微小なディンプル状の窪みを持つロールを用いる事により，錫めっき原板等の圧延において圧延不安定現象（ジャンピング現象）を発生する事なく長期間にわたり安定通板を行う事ができる。本発明によれば，溶接性に優れたブリキ原板および錫めっき鋼板を製造する事が可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明の，湿式調質圧延で用いる圧延ロール１の実施の形態の模式図を図１(a)に示す。図１(b)は当該圧延ロール１のロール表面の部分拡大図であり，ロール表面に直径φ(mm)の微小なディンプル状の窪み（ディンプル）２が個数密度ρ（個/mm2）で配置されている。さらにロール表面の圧延ロール素地３はロール周方向に沿った研削目によるスクラッチ模様を有している。ロール軸方向に沿って計測した粗度はＲａ：０．１μm〜１．５μmである。なお，本願において粗度（Ｒａ）は，ＪＩＳＢ０６０１−１９９４における算術平均粗さで規定する。この表面にディンプル２を有する圧延ロール１を，以下ではディンプルロールと呼ぶことにする。
【００１５】
ロール表面のディンプル開口部の形状は図１(b)のように必ずしも円形である必要はなく，長円状や矩形状の形状でも良い。本出願ではディンプル開口部の大きさとしてディンプル直径を，該ディンプル開口を円形近似した際の近似円の直径φで定義する。すなわちディンプル開口部の面積S（mm2）に対しφ(mm)＝√（4S／π）とする。本発明ではディンプル直径φは０．１ｍｍ以下とする。なお，本発明においてディンプル直径φとは，ディンプルの開口部での直径を示す。
【００１６】
ロール表面のディンプル２の大きさは，必ずしも全て同一である必要はない。例えばディンプル直径φ=0.01から0.1mmの範囲であれば，複数のディンプル直径φが混在していても良い。ただし，圧延鋼帯外観に目視上の色むらを発生させないために，混在したディンプル直径φはランダム状である事が望ましい。なお例えば，100mm角程度の大きさの第１の領域のディンプル直径φが0.01mmで，他の100mm角程度の大きさの第２の領域のディンプル直径φが0.1mmである場合，第１の領域と第２の領域の目視上の色合いが異なり，外観上のむらと認識され，好ましくない。また，ディンプル２の配置としては，必ずしもロール周方向およびロール軸方向に正確に等間隔に配列されている必要はなく，お互いのディンプル２が重ならない状態で略一様な分布であれば良い。
【００１７】
ロール表面にディンプル２を形成する方法としては，例えばパルスレーザなどをロール表面に集光・照射する事で可能である。あるいはエッチングなどによってもディンプル２を形成する事ができる。
【００１８】
ディンプルロールはロール表面の微小なディンプル２に圧延鋼帯表面が僅かに食い込む事によって，圧延に必要な圧延グリップ力を発生させる。図２は上記ディンプルロールの摩擦係数μとロール表面のディンプル直径φおよびディンプル個数密度ρの関係を示すグラフである。圧延には２スタンドからなるタンデム式の湿式調質圧延機を用いた。第１スタンドに本発明にかかるディンプルロールを用い，第２スタンドには通常のスクラッチロールを用いた。第２スタンドロールの研削目の算術平均粗さRaは０．３μmである。
【００１９】
第１スタンドはロール素地の研削目の算術平均粗さRa：０．８μmとし，種々の平均ディンプル直径（ディンプル直径φ=０．０３mm，０．０５mm，０．１mm），ディンプル個数密度ρ（６個/mm2から１８０個/mm2）を持つディンプルロールを交互に用いて摩擦係数μを計測した。圧延鋼帯の板厚は０．２４mm，圧下率は６．０%である。
【００２０】
湿式圧延においては，研削目の算術平均粗さRa：０．８μmのスクラッチロール（ディンプル無し）での摩擦係数が約0.25〜0.3程度である。スクラッチロールにおいて，研削目の算術平均粗さRaを小さくすると摩擦係数μは小さくなり，圧延時に滑りを発生し，圧延が不安定となる。一方，ディンプルロールでは，図２の様にロール表面にディンプル２が存在する事により，摩擦係数μが約0.25〜0.7程度の範囲で制御する事ができる。さらに，本発明に用いるディンプルロールの摩擦係数はディンプル直径φとディンプル個数密度ρの積に比例する事が分かる。すなわち，ロール摩擦係数μは単位面積当たりのディンプル穴周囲長さの総和に比例する。したがって，ディンプルロールの素地の算術平均粗さRaを変えても，ディンプル直径φおよびディンプル個数密度ρを適正条件にする事で，圧延に適した消耗の摩擦径通を持つロールとする事ができる。例えば算術平均粗さＲａの小さなロール素地をもつディンプルロールを用いる場合でも，図２のφ×ρを大きくする事で，適正な摩擦係数を持つロールとする事ができ，圧延鋼帯表面へのスクラッチ目の転写が小さな圧延鋼帯を得る事ができる。後述する様に，スクラッチ目の転写はめっき錫の不均一分布の原因となり，ブリキ鋼板の溶接特性を劣化させる。
【００２１】
また上記方法で製造されたディンプルロール表面のディンプル深さは通常０．０１〜０．２mm程度であり，圧延によりロール表面の摩耗が発生しても，グリップ力を発現する主因であるロール表面のディンプル径にはほとんど変化がなく，ロール摩耗によるディンプル個数密度ρにも変化が起きないため，圧延継続による摩擦係数μ（圧延グリップ力）の変化がなく，大量の鋼帯を安定的に圧延製造する事が可能である。
【００２２】
ディンプルロールは，圧延ロール素地３として，ディンプル２以外の部分（圧延ロール素地３）に研削目を有している。したがって，従来の湿式調質圧延に使用されているスクラッチロールと同様，スクラッチ目を通して圧延液の排出が起こるため，湿式調質圧延にダルロールを用いる場合に発生する潤滑過多現象は起こらず，したがって圧延時のジャンピング現象は発生しない。
【００２３】
次に，圧延鋼帯の表面粗度が製缶溶接に及ぼす影響について説明する。ブリキ原板となる圧延鋼帯表面に転写されたスクラッチ目は錫めっき後のブリキ鋼板の溶接特性に影響をおよぼす。ブリキ鋼板は３ピース缶に広く用いられており，まずブリキ鋼板は缶状に成型され，ワイヤーシーム溶接により３ピース缶の缶胴部となる。左記溶接時の溶接安定性は，適正溶接が得られる溶接電流値の時間変動における上下限値で規定される(ACR)。適正溶接電流の上限値は溶接時のスパッタ発生（スプラッシュ）により規定され，適正溶接電流の下限値は溶接強度により規定される。
【００２４】
ブリキ鋼板表面にスクラッチ模様が存在する場合，製缶用の溶接時に，鋼板表面のスクラッチ模様の山部頂上付近は，他の部位に比べて接触状態が強くなる。するとワイヤーシーム溶接時に山部頂上付近に局部的に通電加熱が起こり，山部頂上付近が溶接時に飛散しスプラッシュとなる。このため深いスクラッチ模様を有するブリキ鋼板の適正溶接電流値の上限は低くなる。
【００２５】
さらにスクラッチ模様がある鋼板では，鋼板にめっきされた錫は溶接加圧時にスクラッチによって横方向への移動が制限される事になり，溶接部付近に多く残留する。錫が存在すると，鋼板界面での抵抗発熱が減少し，溶接強度不足を引き起こす。したがって適正な溶接電流条件の下限が大きくなる事になる。
【００２６】
また，従来の湿式調質圧延では上記圧延鋼帯表面のスクラッチ模様は分断される事なく連続的に形成される。この連続したスクラッチ模様はブリキ鋼板製造のための錫めっきの分散状態にも悪影響を与える。図３は従来の湿式調質圧延により圧延した鋼帯を原板としたブリキ鋼板表面の錫の状態を観察したＳＥＭ画像である。図中の白く見えている部分がめっき錫である。鋼板表面の縦方向（圧延方向）に，線状のスクラッチ模様に沿って長く連続的に錫が分布し，画像横方向の錫の分布は不均一となっている事がわかる。この様に大きな錫の固まりが不均一に存在している場合，溶接時に錫の多く存在する部分と，地金の露出している部分での抵抗発熱状態が異なる。錫の多く存在する部分では発熱が小さくなり，溶接強度不足となる。一方地金が露出した部分は発熱が大きく，スプラッシュを発生させる原因となる。結果，図３の様な錫めっき分布を持つブリキ鋼板では適正溶接電流範囲が狭くなる。
【００２７】
一方，図４に本発明のディンプルロールを用いた湿式調質圧延により圧延した鋼帯の顕微鏡による表面外観写真をしめす。鋼帯表面は，ロールの研削目が転写して出来た筋状のスクラッチ模様（図４外観写真の上下方向に見える筋状の模様）と，ロール表面のディンプル部分にて圧延された粗度の小さな平らな部分（例えば矢印Aで示した白く見える長円状の部位）が混在した表面テクスチャを有しており，圧延に用いたロール素地のスクラッチ目が，ロール表面のディンプル模様（例えば，矢印A部）により，細かく分断され不連続になっている事がわかる。ロール表面のディンプル部分にて圧延された部位の粗度が小さく平らである事は，湿式調質圧延に用いる圧延液がロール表面のディンプル部分に入り込み，圧延時に鋼板がディンプル部分に深く入り込む事を妨げるためである。乾式圧延の場合は鋼板がディンプル部分に入り込む事を妨げる要因がないため，ディンプル部分で圧延された鋼板表面部位には凸状の転写模様が形成される。
【００２８】
図５は上記金属鋼帯の表面粗度計測を行った結果である。粗度の凹凸高さを濃淡で示したもので，粗度計測値の高い部位が白く，粗度計測値の低い部位が黒く表現されている。白く見えるスクラッチによる縦筋状の転写痕による山部（例えば，矢印B部）が，黒く見える長円状のロールのディンプル部分で圧延された部分（例えば矢印A部）により，図の上下方向に連続的に繋がらずに，矢印A部により途中で分断されている事がわかる。
【００２９】
図４および図５の様にスクラッチ模様が分断された金属鋼帯をブリキ原板として用いる事で，溶接時の溶融錫のスクラッチ目に対して垂直方向への移動が容易になり，抵抗発熱の低下を招く事なく良好な溶接を得る事ができる。図４および図５において，円形であるロール表面のディンプル部分にて圧延された部位の痕が長円状に見えるのは，圧延により図の上下方向に鋼板が伸ばされているからである。
【００３０】
さらに，図６は本発明のディンプルロールを用いた湿式調質圧延で圧延した金属鋼帯を原板としたブリキ鋼板表面の錫の状態を観察したＳＥＭ画像である。画像上下方向が圧延方向である。図３のＳＥＭ画像に比べ，錫（図中の白色部）が細かく均一に分散している様子がわかる。ロール表面のディンプル部分で圧延された鏡面部と，ロール素地の研削目が転写したスクラッチ部において，錫とのなじみが異なるため，錫が鋼板全面に細かく分散する。溶接時にブリキ鋼板全面にわたり均一な発熱状態を得る事ができ，溶接不良およびスプラッシュの発生をともに抑える事ができ，適正溶接電流範囲の拡大を得る。
【００３１】
次に本発明における，ディンプル形状，ディンプル個数密度，ロール素地の研削目粗さなどの好ましい範囲について説明する。
本発明においては，下記で説明する所定の大きさの微小なディンプルが圧延ロールの表面全体に亘って一様に配設されていれば良い。
本発明者らの検討によると，ブリキ鋼板の適正溶接電流範囲を著しく拡大するために必要なスクラッチ模様の分断については，スクラッチ模様が０．５mm程度以下の長さで分断されている事が特に好ましい。これにより鋼板表面のめっき錫が0.5mm程度以下の大きさの比較的小さな固まりで鋼板表面に分散する事になり，溶接時の錫のムラによる抵抗発熱の不均一が解消され，適正溶接電流範囲が拡大する。したがって本発明では，特に好ましいロール表面のディンプル個数密度の下限値は，ディンプルの平均ピッチが０．４５ｍｍとなる５個／mm2とした。またディンプル個数密度が４００個／mm2を超える場合，ディンプル部分で圧延され鏡面となった部位が鋼板表面に占める割合が大きくなり，光を正反射する割合が増加する事で，ブリキ鋼板に必要な光沢を得る事ができにくくなる。したがって本発明では特に好ましいディンプル個数密度の上限値は４００個／mm2とした。
【００３２】
さらに，ロール表面のディンプル直径φが０．１mmを超える場合，図３のディンプル部分にて圧延された鏡面模様が肉眼ではっきりと確認され，外観品質を重視するブリキ原板には不適である。したがって本発明ではディンプル直径φの上限値は０．１ｍｍとした。本発明ではディンプル直径φの下限値については，通常の工業的技術において，圧延ロール表面に穴径０．０１mm未満の微小ディンプルを加工する事は困難かつコストが掛かり実際的ではないので，０．０１ｍｍとする。
【００３３】
また発明者らの検討結果によると，上記ディンプル痕によるブリキ鋼板のスクラッチ模様が分断されている場合においても，ロール素地のスクラッチ目が粗さ１．５μmを超える場合はスプラッシュの発生が激しく，適正溶接電流範囲の上限値に著しい拡大効果を得る事ができない。従って，本発明においてはディンプルロールの素地となるスクラッチ目の粗さ（Ra）の上限値は１．５μｍ以下とした。
【００３４】
また，ロール素地の研削目の軸方向に平行に計測したＪＩＳＢ０６０１−１９９４による算術平均粗さ（Ra）が０．１μｍ未満の場合，適正溶接電流値の下限値の上昇などによる劣化は見られないものの，ブリキ鋼板表面の光沢値の低下が大きく，製缶材料に不適である事が判明した。したがって本発明においてはディンプルロールの素地となる研削目の軸方向に計測したＪＩＳＢ０６０１−１９９４による算術平均粗さ（Ra）の下限値は０．１μｍ以上である。
【実施例】
【００３５】
以下，ディンプルロールを用いて実際の湿式圧延試験を行った結果について説明する。
＜実施例１＞
圧延には２スタンドからなるタンデム式の湿式調質圧延機を用いた。第１スタンドにディンプルロールを用いた。第２スタンドには通常のスクラッチロールを用いた。第２スタンドロールの研削目の算術平均粗さRaは０．３μmである。
【００３６】
第１スタンドに用いたディンプルロールは，平均ディンプル直径０．０５mm，平均ディンプル深さ０．１ｍｍのディンプルをロール周方向，ロール軸方向に０．１mmの等間隔（ディンプル個数密度：100個／mm2）にて配置したディンプルロールを用いた。ロール軸方向に沿って計測したロール素地の研削目の算術平均粗さRa：０．２μmである。
【００３７】
圧延条件は第１スタンド荷重９００ton，第２スタンド荷重３００ton，張力３．８tonの条件とし，伸び７．０%の調質圧延を行った。
【００３８】
（圧延安定性および圧延鋼板外観評価）
上記条件にて金属鋼帯を計400ton圧延したところ，圧延初期と圧延終了時における圧延安定性に全く変化がみられなかった。また圧延鋼帯の外観状態は目視検査ではディンプル模様の発生は確認されない良好なレベルであった。光沢にも変化が見られず，ブリキ原板として良好な品質の金属鋼帯を得る事ができた。
【００３９】
（溶接特性）
上記調質圧延にて得られた鋼帯に錫めっき処理を実施してブリキ鋼板を製造し，ブリキ板を３ピース缶（190g相当缶）の缶胴状に成型し，ワイヤーシーム溶接機（スードロニック社FBB1080）にて缶胴溶接を実施した。その結果，十分な溶接強度を得られる溶接電流条件，およびスプラッシュ発生の無い溶接電流条件として，３６００A〜４５００Aの範囲を得た。
【００４０】
＜実施例２＞
圧延には２スタンドからなるタンデム式の湿式調質圧延機を用いた。第１スタンドにディンプルロールを用いた。第２スタンドロールの研削目の算術平均粗さRaは０．２μmである。
【００４１】
第１スタンドに用いたディンプルロールは，平均ディンプル直径０．０８mm，平均ディンプル深さ０．０５ｍｍのディンプルをロール周方向に０．２５mm，ロール軸方向に０．４mmの間隔（ディンプル個数密度：１０個／mm2）にて配置したディンプルロールを用いた。ロール軸方向に沿って計測したロール素地の研削目の算術平均粗さRa：０．７μmである。第２スタンドには通常のスクラッチロールを用いた。
【００４２】
圧延条件は第１スタンド荷重８００ton，第２スタンド荷重２５０ton，張力４．５tonの条件とし，伸び６．０%の調質圧延を行った。調質圧延後，圧延鋼帯に錫めっき処理を実施してブリキ鋼板を製造した。
【００４３】
（圧延安定性および圧延鋼板外観評価）
上記条件にて金属鋼帯を計400ton圧延したところ，圧延初期と圧延終了時における圧延安定性に全く変化がみられなかった。また圧延鋼帯の外観状態は目視検査ではディンプル模様の発生は確認されない良好なレベルであった。光沢にも変化が見られず，ブリキ原板として良好な品質の金属鋼帯を得る事ができた。
【００４４】
（溶接特性）
ブリキ板を３ピース缶（190g相当缶）の缶胴状に成型し，ワイヤーシーム溶接機（スードロニック社FBB1080）にて缶胴溶接を実施した。その結果，十分な溶接強度を得られる溶接電流条件，およびスプラッシュ発生の無い溶接電流条件として，３５００A〜４４００Aの範囲を得た。
【００４５】
＜実施例３＞
圧延には２スタンドからなるタンデム式の湿式調質圧延機を用いた。第１スタンドにディンプルロールを用いた。第２スタンドには通常のスクラッチロールを用いた。第２スタンドロールの研削目の算術平均粗さRaは０．２μmである。
【００４６】
第１スタンドに用いたディンプルロールは，平均ディンプル直径０．０２５mm，平均ディンプル深さ０．０５ｍｍのディンプルをロール周方向，ロール軸方向に０．０６mmの等間隔（ディンプル個数密度：約２８０個／mm2）にて配置したディンプルロールを用いた。ロール軸方向に沿って計測したロール素地の研削目の算術平均粗さRa：０．５μmである。
【００４７】
圧延条件は第１スタンド荷重５００ton，第２スタンド荷重２００ton，張力２．５tonの条件とし，伸び４．５%の調質圧延を行った。調質圧延後，圧延鋼帯に錫めっき処理を実施してブリキ鋼板を製造した。
【００４８】
（圧延安定性および圧延鋼板外観評価）
上記条件にて金属鋼帯を計400ton圧延したところ，圧延初期と圧延終了時における圧延安定性に全く変化がみられなかった。また圧延鋼帯の外観状態は目視検査ではディンプル模様の発生は確認されない良好なレベルであった。光沢にも変化が見られず，ブリキ原板として良好な品質の金属鋼帯を得る事ができた。
【００４９】
（溶接特性）
ブリキ板を３ピース缶（190g相当缶）の缶胴状に成型し，ワイヤーシーム溶接機（スードロニック社FBB1080）にて缶胴溶接を実施した。その結果，十分な溶接強度を得られる溶接電流条件，およびスプラッシュ発生の無い溶接電流条件として，３６００A〜４４００Aの範囲を得た。
【００５０】
＜比較例１＞
比較のため，第１，第２スタンドとも従来のスクラッチロールを用いて湿式調質圧延を実施した。第１スタンドには研削目の算術平均粗さＲａ：０．３μm，第２スタンドには研削目の算術平均粗さRa:０．２μｍのスクラッチロールを使用し，伸び７％の調質圧延を行った。圧延した鋼帯を原板とするブリキ鋼板での製缶溶接試験を実施したところ，上記適正溶接電流範囲は，３８００A〜４２００Aとなった。
【００５１】
＜比較例２＞
比較のため，第１，第２スタンドとも従来のスクラッチロールを用いて湿式調質圧延を実施した。第１スタンドには研削目の算術平均粗さＲａ：０．７μm，第２スタンドには研削目の算術平均粗さRa:０．２μｍのスクラッチロールを使用し，伸び６％の調質圧延を行った。圧延した鋼帯を原板とするブリキ鋼板での製缶溶接試験を実施したところ，上記適正溶接電流範囲は，３７００A〜４１００Aとなった。
【００５２】
以上の実施例の結果，実施例１から実施例３の本発明の方法により製造した原板を用いたブリキ鋼板の適正溶接電流範囲は，比較例１および２の従来のスクラッチロールを用いる質式調質圧延により製造した原板から製造したブリキ鋼板の適正溶接範囲に対し，適正範囲が１．５〜２倍に拡大した。
【産業上の利用可能性】
【００５３】
本発明は，例えば缶等用の錫めっき鋼板の原板として利用される鋼帯の湿式調質圧延において有用である。
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】（ａ）は，本発明の実施の形態の湿式調質圧延に用いるディンプルロールの模式図である。（ｂ）は，ロール表面の部分拡大図である。
【図２】ディンプルロールの摩擦係数特性を示すグラフである。
【図３】従来の方法により製造したブリキ鋼板表面のSEM画像である。
【図４】本発明の実施の形態による圧延鋼帯の顕微鏡による外観写真の例である。
【図５】本発明の実施の形態による圧延鋼帯の３次元粗度計測結果の例である。
【図６】本発明の実施の形態による圧延鋼帯を原板としたブリキ鋼板表面のSEM画像の例である。
【符号の説明】
【００５５】
Ｒａ：算術平均粗さ
φ：ディンプル直径
ρ：ディンプル個数密度
A：ロール表面のディンプル部分で圧延された鋼板部位
B：ロール表面素地の研削目部で圧延された鋼板部位
１：ディンプルロール（圧延ロール）
２：ディンプル
３：ディンプルロール素地である研削目部
【図１】
0004452248.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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