(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
サイドウォール、ケースおよびインナーライナーを有するタイヤであって、
サイドウォールが（Ａ）（Ａ１）天然ゴムおよび／またはイソプレンゴム４０〜６０重量％ならびに変性ブタジエンゴム２０〜５０重量％を含むゴム成分１００重量部に対して、
（Ａ２）チッ素吸着比表面積が２０〜８０ｍ2／ｇのカーボンブラック２３〜４０重量部を含むサイドウォール用ゴム組成物からなり、
ケースがコードを（Ｂ）（Ｂ１）天然ゴムおよび／またはイソプレンゴムの含有率が５５〜７５重量％であり、
変性スチレンブタジエンゴム、溶液重合スチレンブタジエンゴム、乳化重合スチレンブタジエンゴム、変性ブタジエンゴムおよびエポキシ化天然ゴムよりなる群から選択される少なくとも１種のジエン系ゴムの含有率の合計が２０〜４５重量％を含むゴム成分であり、
前記ゴム成分（Ｂ１）中に、
変性スチレンブタジエンゴム、溶液重合スチレンブタジエンゴムおよび乳化重合スチレンブタジエンゴムを配合する場合、変性スチレンブタジエンゴム、溶液重合スチレンブタジエンゴムおよび乳化重合スチレンブタジエンゴムの含有率が２０〜４５重量％であり、
変性ブタジエンゴムを配合する場合、変性ブタジエンゴムの含有率が１０〜４０重量％であり、
エポキシ化天然ゴムを配合する場合、エポキシ化天然ゴムの含有率が３０〜４０重量％以上である
ゴム成分１００重量部に対して、
（Ｂ２）チッ素吸着比表面積が２０〜９０ｍ2／ｇのカーボンブラック２３〜４０重量部を含むケースコード被覆用ゴム組成物で被覆されてなり、および
インナーライナーが（Ｃ）（Ｃ１）ブチル系ゴム４５〜７５重量％を含むゴム成分１００重量部に対して、
（Ｃ２）チッ素吸着比表面積が２５〜４０ｍ2／ｇのカーボンブラック２０〜４０重量部、および（Ｃ４）平均粒子径が４５〜７０μｍおよびアスペクト比が５５〜７０であるマイカ３０〜４５重量部を含むインナーライナー用ゴム組成物からなるタイヤ。
【請求項２】
サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）の７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*が２．７〜３．３ＭＰａであり、かつ損失正接ｔａｎδが０．０３〜０．０９０であり、
ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）の７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*が２．７〜３．２ＭＰａであり、かつ損失正接ｔａｎδが０．０３〜０．０９０であり、
インナーライナー用ゴム組成物（Ｃ）の７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*が２．７〜４．５ＭＰａであり、かつ損失正接ｔａｎδが０．０５〜０．１５０である請求項１記載のタイヤ。
【請求項３】
乗用車用またはライトトラック用である請求項１または２記載のタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、転がり抵抗の低減とタイヤの強度の向上を両立させたタイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、タイヤの転がり抵抗の低減（転がり抵抗性能の向上）により、車の低燃費化がおこなわれてきた。近年、車の低燃費化への要求がますます強くなってきており、より優れた低発熱性が要求されている。たとえば、タイヤの転がり抵抗を低減させる方法として、使用するゴムが多い順に、トレッド、サイドウォール、ブレーカーゴムおよびクリンチなどの損失正接ｔａｎδを低減する方法が行われている。
【０００３】
タイヤの部材の転がり抵抗を低減させる試みとしては、たとえば、特許文献１には、サイドウォール用ゴム組成物にゴム成分として、スズ変性ポリブタジエンゴムを用いることが、特許文献２にはカーカス被覆用ゴム組成物のゴム成分として溶液重合変性スチレンブタジエンゴムおよび／またはスズ変性ブタジエンゴムを用いることが記載されている。
【０００４】
サイドウォールゴムの損失正接ｔａｎδを低減させる方法としては、フィラーの配合量を減らしたり、カーボンブラックの粒径を大きくしたり、変性ブタジエンゴムを配合するがあげられるが、一般に破断強度が低下する。また、クリンチゴムの損失正接ｔａｎδを低減する方法としても、フィラーの配合量を減らしたり、カーボンブラックの粒径を大きくしたり、変性ブタジエンゴムを配合することがあげられるが、やはり、破断強度が低下するため、縁石によるダメージや、リム組み時のダメージをまねき、さらにはリムチェーフィングの摩耗の原因となる。
【０００５】
つまり、転がり抵抗の低減と破断強度の向上を両立させることは困難であり、低転がり抵抗性と優れた強度を有するタイヤはなかった。
【０００６】
【特許文献１】特開平５−３２０４２１号公報
【特許文献２】特開２００７−１６１８１９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、タイヤの低転がり抵抗性とタイヤの強度の向上を両立させたタイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、サイドウォール、ケースおよびインナーライナーを有するタイヤであって、サイドウォールが（Ａ）（Ａ１）天然ゴムおよび／またはイソプレンゴム３５〜６５重量％ならびに変性ブタジエンゴム１５〜５５重量％を含むゴム成分１００重量部に対して、（Ａ２）フィラー２０〜４５重量部を含むサイドウォール用ゴム組成物からなり、ケースがコードを（Ｂ）（Ｂ１）天然ゴムおよび／またはイソプレンゴム５０〜８０重量％ならびに変性スチレンブタジエンゴム、溶液重合スチレンブタジエンゴム、乳化重合スチレンブタジエンゴム、変性ブタジエンゴムおよびエポキシ化天然ゴムよりなる群から選択される少なくとも１種のジエン系ゴム２０〜４５重量％を含むゴム成分１００重量部に対して、（Ｂ２）フィラー２０〜４５重量部を含むケースコード被覆用ゴム組成物で被覆されてなり、およびインナーライナーが（Ｃ）（Ｃ１）ブチル系ゴム３５〜８０重量％を含むゴム成分１００重量部に対して、（Ｃ２）チッ素吸着比表面積が２０〜４５ｍ2／ｇのカーボンブラック１５〜４５重量部、および（Ｃ４）平均粒子径が４０〜１００μｍおよびアスペクト比が５０〜１００であるマイカ１０〜５０重量部を含むインナーライナー用ゴム組成物からなるタイヤに関する。
【０００９】
前記タイヤは、サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）の７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*が２．５〜３．５ＭＰａであり、かつ損失正接ｔａｎδが０．０３〜０．１００であり、ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）の７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*が２．５〜３．５ＭＰａであり、かつ損失正接ｔａｎδが０．０３〜０．１００であり、インナーライナー用ゴム組成物（Ｃ）の７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*が２．５〜５．０ＭＰａであり、かつ損失正接ｔａｎδが０．０５〜０．１８５であることが好ましい。
【００１０】
前記タイヤは、乗用車用またはライトトラック用であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、所定のゴム組成物からなるサイドウォール、ケースおよびインナーライナーを組み合わせてタイヤにすることで、転がり抵抗の低減とタイヤの強度の向上を両立させたタイヤを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明のタイヤは、特定の組成からなるサイドウォール用ゴム組成物（Ａ）からなるサイドウォール、特定の組成からなるケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）でコードを被覆したケースおよび特定の組成からなるインナーライナー用ゴム組成物（Ｃ）からなるインナーライナーを有する。
【００１３】
本発明のサイドウォール用ゴム組成物（Ａ）は、特定のゴム成分（Ａ１）およびフィラー（Ａ２）を含有する。
【００１４】
ゴム成分（Ａ１）は、天然ゴム（ＮＲ）および／またはイソプレンゴム（ＩＲ）ならびに変性ブタジエンゴム（変性ＢＲ）を含有する。
【００１５】
ＮＲとしては、とくに制限はなく、通常ゴム工業で使用されるものを使用することができ、具体的には、ＲＳＳ♯３、ＴＳＲ２０などがあげられる。
【００１６】
また、ＩＲとしても、とくに制限はなく、タイヤ工業で従来から使用されるものを使用することができる。
【００１７】
ゴム成分（Ａ１）中のＮＲおよび／またはＩＲの含有率は、破断強度に優れるという点から、３５重量％以上であり、好ましくは４０重量％以上である。またゴム成分（Ａ１）中のＮＲおよび／またはＩＲの含有率は、耐亀裂性に優れる変性ＢＲを充分な量配合するという点から、６５重量％以下であり、好ましくは６０重量％以下である。
【００１８】
変性ＢＲとは、ブタジエンゴムの末端を化学修飾し、ポリマーとカーボンブラック間の結合力を高めたものである。
【００１９】
変性ＢＲとしては、リチウム開始剤により１，３−ブタジエンの重合をおこなったのち、スズ化合物を添加することにより得られ、さらに変性ＢＲ分子の末端がスズ−炭素結合で結合されているものが好ましい。
【００２０】
リチウム開始剤としては、アルキルリチウム、アリールリチウム、ビニルリチウム、有機スズリチウムおよび有機窒素リチウム化合物などのリチウム系化合物や、リチウム金属などがあげられる。前記リチウム開始剤を変性ＢＲの開始剤とすることで、高ビニル、低シス含有量の変性ＢＲを作製できる。
【００２１】
スズ化合物としては、四塩化スズ、ブチルスズトリクロライド、ジブチルスズジクロライド、ジオクチルスズジクロライド、トリブチルスズクロライド、トリフェニルスズクロライド、ジフェニルジブチルスズ、トリフェニルスズエトキシド、ジフェニルジメチルスズ、ジトリルスズクロライド、ジフェニルスズジオクタノエート、ジビニルジエチルスズ、テトラベンジルスズ、ジブチルスズジステアレート、テトラアリルスズ、ｐ−トリブチルスズスチレンなどがあげられ、これらのスズ化合物は、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００２２】
変性ＢＲ中のスズ原子の含有率は５０ｐｐｍ以上が好ましく、６０ｐｐｍ以上がより好ましい。スズ原子の含有率が５０ｐｐｍ未満では、変性ＢＲ中へのカーボンブラックの分散を促進する効果が小さく、ｔａｎδが増大してしまう傾向がある。また、スズ原子の含有率は３０００ｐｐｍ以下が好ましく、２５００ｐｐｍ以下がより好ましく、２５０ｐｐｍ以下がさらに好ましい。スズ原子の含有率が３０００ｐｐｍをこえると、混練り物のまとまりが悪く、エッジが整わないため、混練り物の押出し加工性が悪化する傾向がある。
【００２３】
変性ＢＲの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２以下が好ましく、１．５以下がより好ましい。変性ＢＲのＭｗ／Ｍｎが２をこえると、カーボンブラックの分散性が悪化し、ｔａｎδが増大する傾向がある。
【００２４】
変性ＢＲのビニル結合量は５重量％以上が好ましく、７重量％以上がより好ましい。変性ＢＲのビニル結合量が５重量％未満では、変性ＢＲを重合（製造）することは困難な傾向がある。また、変性ＢＲのビニル結合量は５０重量％以下が好ましく、２０重量％以下がより好ましい。変性ＢＲのビニル結合量が５０重量％をこえると、カーボンブラックの分散性が悪化し、引張強度が低下する傾向がある。
【００２５】
以上の条件を満たす変性ＢＲとしては、たとえば、日本ゼオン（株）製のＢＲ１２５０Ｈなどがあげられる。
【００２６】
ゴム成分（Ａ１）中の変性ＢＲの含有率は、ｔａｎδを低減させることができるという点から、１５重量％以上であり、好ましくは２０重量％以上である。また、ゴム成分（Ａ１）中の変性ＢＲの含有率は、押出し加工時の発熱性を抑えることができ、またそれ以上配合してもｔａｎδを低減させる効果が飽和してしまうという点から、５５重量％以下であり、好ましくは５０重量％以下である。
【００２７】
また、ゴム成分（Ａ１）中には、さらにエポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）を配合してもよい。ＥＮＲとしては、市販のＥＮＲを用いてもよいし、ＮＲをエポキシ化して用いてもよい。ＮＲをエポキシ化する方法としては特に限定されるものではなく、クロルヒドリン法、直接酸化法、過酸化水素法、アルキルヒドロペルオキシド法、過酸法などの方法を用いて行なうことができ、過酸法としてはたとえば、ＮＲに過酢酸や過ギ酸などの有機過酸を反応させる方法などがあげられる。
【００２８】
ＥＮＲのエポキシ化率は１０モル％以上が好ましく、２０モル％以上がより好ましい。ＥＮＲのエポキシ化率が１０モル％未満では、リバージョンが大きく、耐亀裂成長性が低下する傾向がある。また、ＥＮＲのエポキシ化率は６０モル％以下が好ましく、５５モル％以下がより好ましい。ＥＮＲのエポキシ化率が６０モル％をこえると、練り生地やシート加工性といった加工性が低下する傾向がある。
【００２９】
前記条件を満たすＥＮＲはとくに限定されないが、具体的には、ＥＮＲ２５、ＥＮＲ５０（クンプーランガスリー製）などがあげられ、ＥＮＲは、単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００３０】
ゴム成分（Ａ１）中のＥＮＲの含有率は、耐亀裂成長性に優れるという点から、２０重量％以上が好ましく、３０重量％以上がより好ましい。またゴム成分（Ａ１）中のＥＮＲの含有率は、破断強度に優れるという点から、８０重量％以下であり、好ましくは７０重量％以下である。
【００３１】
フィラー（Ａ２）としては、たとえば、カーボンブラックやシリカ、炭酸カルシウムなどがあげられ、これらは、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、破断強度、耐オゾン性および耐候性に優れるという点から、カーボンブラックを用いることが好ましい。
【００３２】
フィラー（Ａ２）の配合量は、破断強度、シート加工性および押出し加工性に優れるという点から、ゴム成分（Ａ１）１００重量部に対して２０重量部以上であり、好ましくは２３重量部以上である。また、フィラー（Ａ２）の配合量は、ｔａｎδを低減させることができるという点から、ゴム成分（Ａ１）１００重量部に対して４５重量部以下であり、好ましくは４０重量部以下である。
【００３３】
カーボンブラックとしては、破断強度および加工性に優れるという点から、チッ素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）が２０ｍ2／ｇ以上のものが好ましく、３０ｍ2／ｇ以上のものがより好ましい。また、カーボンブラックとしては、ｔａｎδを低減させることができるという点から、Ｎ2ＳＡが１００ｍ2／ｇ以下のものが好ましく、８０ｍ2／ｇ以下のものがより好ましい。
【００３４】
本発明のサイドウォール用ゴム組成物（Ａ）は、前記ゴム成分（Ａ１）、フィラー（Ａ２）以外にも、タイヤ工業において一般的に使用される配合剤、たとえば、硫黄などの加硫剤、加硫促進剤、酸化亜鉛、老化防止剤、アロマオイル、ステアリン酸、ワックスなどを適宜配合することができる。
【００３５】
本発明のサイドウォール用ゴム組成物（Ａ）は、破断強度に優れるという点から、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*が２．５ＭＰａ以上であることが好ましく、２．７ＭＰａ以上であることがより好ましい。また、サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）は、負荷がかかった際にたわみ易く、転がり抵抗性が低いという点から、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*が３．５ＭＰａ以下であることが好ましく、３．３ＭＰａ以下であることがより好ましい。
【００３６】
本発明のサイドウォール用ゴム組成物（Ａ）は、７０℃で測定した損失正接ｔａｎδが低いほど好ましいが、通常、下限値は０．０３である。また、サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）は、ｔａｎδが低いということは、低発熱性および低転がり抵抗性に優れていという点から、７０℃で測定した損失正接ｔａｎδが０．１００以下であることが好ましく、０．０９０以下であることがより好ましい。
【００３７】
ここで、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*および損失正接ｔａｎδとは、粘弾性スペクトロメータを用いて、温度７０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪１０％および動歪２％の条件下で測定した、複素弾性率（Ｅ*）および損失正接（ｔａｎδ）をいう。
【００３８】
本発明のケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）は、特定のゴム成分（Ｂ１）およびフィラー（Ｂ２）を含有する。
【００３９】
ゴム成分（Ｂ１）は、天然ゴム（ＮＲ）および／またはイソプレンゴム（ＩＲ）ならびに変性スチレンブタジエンゴム（変性ＳＢＲ）、溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ｓ−ＳＢＲ）、乳化重合スチレンブタジエンゴム（Ｅ−ＳＢＲ）、変性ブタジエンゴム（変性ＢＲ）およびエポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）よりなる群から選択される少なくとも１種のジエン系ゴムを含有する。
【００４０】
ＮＲとしては、とくに制限はなく、通常ゴム工業で使用されるものを使用することができ、具体的には、ＲＳＳ♯３、ＴＳＲ２０などがあげられる。
【００４１】
また、ＩＲとしても、とくに制限はなく、タイヤ工業で従来から使用されるものを使用することができる。
【００４２】
ゴム成分（Ｂ１）中のＮＲおよび／またはＩＲの含有率は、破断強度に優れるという点から、５０重量％以上であり、好ましくは５５重量％以上である。また、ゴム成分（Ｂ１）中のＮＲおよび／またはＩＲの含有率は、高温（１５０〜２５０℃）での耐久性やリバージョン性に優れたＳＢＲまたはＥＮＲを充分な量配合するという点から、８０重量％以下であり、好ましくは７５重量％以下である。
【００４３】
Ｓ−ＳＢＲやＥ−ＳＢＲとしては、タイヤ工業で従来から使用されるものを使用することができ、具体的にはＥ−ＳＢＲとしてはＪＳＲ（株）製のＳＢＲ１５０２、Ｓ−ＳＢＲとしては、日本ゼオン（株）製のニッポール  ＮＳ１１６などがあげられる。
【００４４】
変性ＳＢＲとは、ポリマー末端またはポリマー鎖中にシリカまたはカーボンブラックとの結合力の強い変性基を導入したポリマーである。
【００４５】
変性ＳＢＲはとしては、ＪＳＲ（株）製のＨＰＲ３４０などのように、結合スチレン量の小さいものが好ましい。
【００４６】
変性ＳＢＲの結合スチレン量は、ゴム配合でのリバージョン性に優れる点から、５重量％以上が好ましく、７重量％以上がより好ましい。また、変性ＳＢＲの結合スチレン量は、低発熱性に優れる点から、３０重量％以下が好ましく、２０重量％以下がより好ましい。
【００４７】
変性ＳＢＲとしては、乳化重合変性ＳＢＲ（変性Ｅ−ＳＢＲ）と溶液重合変性ＳＢＲ（変性Ｓ−ＳＢＲ）があげられるが、シリカとポリマー鎖の結合を強め、ｔａｎδを低減させることで低燃費性を向上させることができることから、変性Ｓ−ＳＢＲが好ましい。
【００４８】
変性ＳＢＲとしては、スズやケイ素などでカップリングされたものが好ましく用いられる。変性ＳＢＲのカップリング方法としては、常法に従って、たとえば、変性ＳＢＲの分子鎖末端のアルカリ金属（Ｌｉなど）やアルカリ土類金属（Ｍｇなど）を、ハロゲン化スズやハロゲン化ケイ素などと反応させる方法などがあげられる。
【００４９】
変性ＳＢＲは、共役ジオレフィン単独、または共役ジオレフィンと芳香族ビニル化合物とを（共）重合して得られた（共）重合体であり、第１級アミノ基やアルコキシシリル基を有することが好ましい。
【００５０】
第１級アミノ基は、重合開始末端、重合終了末端、重合体主鎖、側鎖のいずれに結合していてもよいが、重合体末端からエネルギー消失を抑制してヒステリシスロス特性を改良し得る点から、重合開始末端または重合終了末端に導入されていることが好ましい。
【００５１】
変性ＳＢＲの重量平均分子量（Ｍｗ）は、充分な破断特性が得られる点から、１００万以上が好ましく、１２０万以上がより好ましい。また、変性ＳＢＲのＭｗは、ゴムの粘度を調節し、混練り加工を容易にできる点から、２００万以下が好ましく、１８０万以下がより好ましい。
【００５２】
ゴム成分（Ｂ１）中に変性ＳＢＲ、Ｓ−ＳＢＲおよびＥ−ＳＢＲを配合する場合、変性ＳＢＲ、Ｓ−ＳＢＲおよびＥ−ＳＢＲの含有率は、リバージョン性および耐久性に優れるという点から、２０重量％以上であり、好ましくは２５重量％以上である。また、ゴム成分（Ｂ１）中の変性ＳＢＲ、Ｓ−ＳＢＲおよびＥ−ＳＢＲの含有率は、破断強度に優れるＮＲおよび／またはＩＲを充分な量配合するという点で、４５重量％以下であり、好ましくは４２重量％以下である。
【００５３】
ゴム成分（Ｂ１）として用いる変性ＢＲとしては、前記の変性ＢＲを好適に用いることができる。
【００５４】
ゴム成分（Ｂ１）中の変性ＢＲの含有率は、耐亀裂成長性に優れ、ｔａｎδを低減させることができるという点から、１０重量％以上が好ましく、１５重量％以上がより好ましい。また、ゴム成分（Ｂ１）中の変性ＢＲの含有率は、リバージョン性および破断強度に優れるという点から、４５重量％以下が好ましく、４０重量％以下がより好ましい。
【００５５】
ゴム成分（Ｂ１）は、リバージョン性および熱安定性に優れる変性ＳＢＲ、Ｓ−ＳＢＲおよびＥ−ＳＢＲ、耐亀裂性に優れる変性ＢＲを配合するという点から、変性ＳＢＲ、Ｓ−ＳＢＲおよびＥ−ＳＢＲならびに変性ＢＲの含有率の合計が２０重量％以上となればよい。
【００５６】
また、ゴム成分（Ｂ１）に用いるＥＮＲとしては、前記のＥＮＲを好適に用いることができる。
【００５７】
ＥＮＲを配合する場合、ゴム成分（Ｂ１）中のＥＮＲの含有率は、リバージョン性に優れるという点から、２０重量％以上であり、好ましくは３０重量％以上である。また、ゴム成分（Ｂ１）中のＥＮＲの含有率は、破断強度に優れるという点から、４５重量％以下であり、好ましくは４０重量％以下である。
【００５８】
ゴム成分（Ｂ１）中の変性ＳＢＲ、Ｓ−ＳＢＲ、Ｅ−ＳＢＲ、変性ＢＲおよびＥＮＲの含有率は、これらのゴム成分の含有率の合計が２０〜４５重量％であればよい。
【００５９】
フィラー（Ｂ２）としては、たとえば、カーボンブラックやシリカ、炭酸カルシウムなどがあげられ、これらは、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、破断強度およびｔａｎδを低減させることができるという点から、カーボンブラックを用いることが好ましい。
【００６０】
フィラー（Ｂ２）の配合量は、破断強度に優れるという点から、ゴム成分（Ｂ１）１００重量部に対して２０重量部以上であり、好ましくは２３重量部以上である。また、フィラー（Ｂ２）の配合量は、ｔａｎδを低減させることができるという点から、ゴム成分（Ｂ１）１００重量部に対して４５重量部以下であり、好ましくは４０重量部以下である。
【００６１】
カーボンブラックとしては、破断強度に優れるという点から、Ｎ2ＳＡが２０ｍ2／ｇ以上のものが好ましく、３０ｍ2／ｇ以上のものがより好ましい。また、カーボンブラックとしては、ｔａｎδを低減させることができるという点から、Ｎ2ＳＡが１００ｍ2／ｇ以下のものが好ましく、９０ｍ2／ｇ以下のものがより好ましい。
【００６２】
本発明のケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）は、前記ゴム成分（Ｂ１）、フィラー（Ｂ２）以外にも、タイヤ工業において一般的に使用される配合剤、たとえば、硫黄などの加硫剤、加硫促進剤、酸化亜鉛、老化防止剤、アロマオイル、ステアリン酸などを適宜配合することができる。
【００６３】
本発明のケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）は、破断強度に優れるという点から、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*が２．５ＭＰａ以上であることが好ましく、２．７ＭＰａ以上であることがより好ましい。また、ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）は、転がり抵抗性に優れるという点から、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*が３．５ＭＰａ以下であることが好ましく、３．２ＭＰａ以下であることがより好ましい。
【００６４】
本発明のケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）は、７０℃で測定した損失正接ｔａｎδが低いほど好ましいが、通常下限値は０．０３である。また、ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）は、転がり抵抗性に優れるという点から、７０℃で測定した損失正接ｔａｎδが０．１００以下であることが好ましく、０．０９０以下であることが好ましい。
【００６５】
ここで、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*および損失正接ｔａｎδとは、粘弾性スペクトロメータを用いて、温度７０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪１０％および動歪２％の条件下で測定した、複素弾性率（Ｅ*）および損失正接（ｔａｎδ）をいう。
【００６６】
本発明のケースコードは、ケーススチールコードまたはケース繊維コードのいずれかである。
【００６７】
ケーススチールコードとは、ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）をケースコード被覆用ゴムとして用い、該ケース被覆用ゴム組成物（Ｂ）により被覆されたスチールコードをいう。
【００６８】
また、ケース繊維コードとは、ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）をケース被覆用ゴムとして用い、該ケース被覆用ゴム組成物（Ｂ）により被覆された繊維コードをいう。ここで、繊維コードとは、ポリエステル、ナイロン、レーヨン、ポリエチレンテレフタレート、アラミドなどの原料により得られるものである。なかでも熱安定性に優れ、さらに安価であるという理由から、原料としてはポリエステルを用いることが好ましい。
【００６９】
本発明のインナーライナー用ゴム組成物（Ｃ）は、ブチル系ゴム（Ｃ１）およびチッ素吸着比表面積が２０〜４５ｍ2／ｇのカーボンブラック（Ｃ２）を含有する。
【００７０】
ブチル系ゴムとしては、たとえば、ブチルゴム（ＩＩＲ）、臭素化ブチルゴム（Ｂｒ−ＩＩＲ）、塩素化ブチルゴム（Ｃｌ−ＩＩＲ）などがあげられる。なかでも、焼け難く、伸展性がよいので加工性に優れるという点から、Ｃｌ−ＩＩＲが好ましい。
【００７１】
ゴム成分（Ｃ１）中のブチル系ゴムの含有率は、耐空気透過性および耐亀裂成長性を維持できるという点から、３５重量％以上であり、好ましくは４５重量％以上である。また、ゴム成分（Ｃ１）中のブチル系ゴムの含有率は、ｔａｎδを好適にして発熱を抑制し、過剰に配合しても空気透過を抑制する効果が飽和するという点から、８０重量％以下であり、好ましくは７５重量％以下である。
【００７２】
また、ゴム成分（Ｃ１）中には、さらに天然ゴム（ＮＲ）および／またはイソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）もしくは変性ブタジエンゴム（変性ＢＲ）を含有することができる。変性ＢＲとしては、前記の変性ＢＲを好適に用いることができる。
【００７３】
ゴム成分（Ｃ１）中のＮＲおよび／またはＩＲもしくはＢＲの含有率は、加工性、練り生地の凹凸性およびシート端平坦性に優れるという点から、１０重量％以上が好ましく、２０重量％以上がより好ましい。また、ゴム成分（Ｃ１）中のＮＲおよび／またはＩＲもしくはＢＲの含有率は、空気透過性に優れるという点から、７０重量％以下が好ましく、６０重量％以下がより好ましい。
【００７４】
インナーライナー用ゴム組成物（Ｃ）は、チッ素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）が２０〜４５ｍ2／ｇのカーボンブラック（Ｃ２）を含有する。
【００７５】
特定のカーボンブラック（Ｃ２）のＮ2ＳＡは、充分な強度が得られ、シート加工性に優れるという点から、２０ｍ2／ｇ以上であり、２５ｍ2／ｇ以上が好ましい。また、カーボンブラックのＮ2ＳＡは、タイヤの転がり抵抗を抑えるという点から、４５ｍ2／ｇ以下であり、４０ｍ2／ｇ以下が好ましい。
【００７６】
特定のカーボンブラック（Ｃ２）の配合量は、破断強度に優れるという点から、ゴム成分（Ｃ１）１００重量部に対して１５重量部以上であり、好ましくは２０重量部以上である。また、カーボンブラックの配合量は、ｔａｎδを抑え（低発熱性）、シート加工性に優れるという点から、ゴム成分（Ｃ１）１００重量部に対して、４５重量部以下であり、好ましくは４０重量部以下である。
【００７７】
本発明のインナーライナー用ゴム組成物（Ｃ）は、さらに（Ｃ３）シリカを含有することができる。
【００７８】
シリカ（Ｃ３）のＮ2ＳＡは、破断強度に優れるという点から、４０ｍ2／ｇ以上が好ましく、５０ｍ2／ｇ以上がより好ましい。また、シリカのＮ2ＳＡは、ｔａｎδを抑える効果（低発熱性）に優れるという点から、２００ｍ2／ｇ以下が好ましく、１８０ｍ2／ｇ以下がより好ましい。
【００７９】
本発明に用いるシリカ（Ｃ３）として具体的には、デグッサ社製のウルトラジルＶＮ３やローディア社製のＺ１１５ＧＲ、デグッサ社製のウルトラジル３６０があげられる。
【００８０】
シリカ（Ｃ３）の配合量は、シートへの加工性、シリカの分散性に優れるという点から、ゴム成分（Ｃ１）１００重量部に対して１０重量部以上が好ましく、１５重量部以上がより好ましく、２０重量部以上がさらに好ましい。また、シリカ（Ｃ３）の配合量は、低発熱性に優れるという点から、ゴム成分（Ｃ１）１００重量部に対して、４５重量部以下が好ましく、４０重量部以下がより好ましい。
【００８１】
シリカ（Ｃ３）を用いる場合には、シランカップリング剤を併用することが好ましい。
【００８２】
シランカップリング剤としては、とくに制限はなく、タイヤ工業で従来からゴム組成物中にシリカとともに配合されているものであれば使用することができ、具体的には、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４−トリメトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス(２−トリメトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４−トリメトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス(２−トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）ジスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス(２−トリメトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス(４−トリメトキシシリルブチル）ジスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリエトキシシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリメトキシシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィドなどのスルフィド系、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−メルカプトエチルトリエトキシシランなどのメルカプト系、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどのビニル系、３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリエトキシシラン、３−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ系、γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジメトキシシランなどのグリシドキシ系、３−ニトロプロピルトリメトキシシラン、３−ニトロプロピルトリエトキシシランなどのニトロ系、３−クロロプロピルトリメトキシシラン、３−クロロプロピルトリエトキシシラン、２−クロロエチルトリメトキシシラン、２−クロロエチルトリエトキシシランなどのクロロ系などがあげられ、これらのシランカップリング剤は単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、ビス−（３−トリエトキシシリルプロピル）−テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィドなどが好適に用いられる。
【００８３】
シランカップリング剤を配合する場合、シランカップリング剤の含有量は、加工性および発熱性に優れる点から、シリカ（Ｃ３）１００重量部に対して６重量部以上が好ましく、８重量部以上がより好ましい。また、シランカップリング剤の含有量は、シランカップリング剤を過剰に配合すると、余剰カップリング剤が硫黄を放出し、ゴムを過剰に架橋するため破断強度が低下し、また、コストも高くなる点から、シリカ（Ｃ３）１００重量部に対して１２重量部以下が好ましく、１０重量部以下がより好ましい。
【００８４】
本発明のインナーライナー用ゴム組成物（Ｃ）は、さらに（Ｃ４）マイカ（雲母）を含有することができる。
【００８５】
マイカ（Ｃ４）としては、マスコバイト（白雲母）、フロゴバイト（金雲母）、バイオタイト（黒雲母）などがあげられ、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、他のマイカより扁平率が大きく、空気遮断効果に優れることから、フロゴバイトが好ましい。
【００８６】
マイカ（Ｃ４）の平均粒子径は、耐空気透過性の充分な改善効果が得られるという点から、４０μｍ以上が好ましく、４５μｍ以上がより好ましい。また、マイカの平均粒子径はマイカを起点とした亀裂の発生や、インナーライナーの屈曲疲労による割れを抑えるという点から、１００μｍ以下が好ましく、７０μｍ以下がより好ましい。ここで、マイカの平均粒子径とは、マイカの長径の平均値をいう。
【００８７】
マイカ（Ｃ４）のアスペクト比は、充分な耐空気透過性の改善効果が得られるという点から、５０以上が好ましく、５５以上がより好ましい。また、マイカ（Ｃ４）のアスペクト比は、充分な強度を維持し、マイカの割れの発生を抑えることができるという点から、１００以下が好ましく、７０以下がより好ましい。ここでアスペクト比とは、マイカにおける最大長径と厚さの比（最大長径／厚さ）のことをいう。
【００８８】
本発明で使用するマイカ（Ｃ４）は、湿式粉砕、乾式粉砕などの粉砕方法によって得ることができる。湿式粉砕はきれいな表面ができ、耐空気透過性の改善効果がやや高い。また、乾式粉砕は製造工程が簡単でコストが安いというそれぞれの特徴がある。それぞれのケースにより、使い分けることが好ましい。
【００８９】
マイカ（Ｃ４）の含有量は、インナーライナーとして充分な耐空気透過性、発熱性および耐亀裂成長性が得られ、シート平坦性（加工性）に優れるという点から、ゴム成分（Ｃ１）１００重量部に対して１０重量部以上が好ましく、３０重量部以上がより好ましい。また、マイカ（Ｃ４）の含有量は、得られたゴム組成物の引き裂き強度を維持し、クラックの発生を抑えるという点から、ゴム成分（Ｃ１）１００重量部に対して５０重量部以下が好ましく、４５重量部以下がより好ましく、４０重量部以下がさらに好ましい。
【００９０】
本発明のインナーライナー用ゴム組成物（Ｃ）は、前記ゴム成分（Ｃ１）、特定のカーボンブラック（Ｃ２）、シリカ（Ｃ３）およびマイカ（Ｃ４）以外にも、タイヤ工業において一般的に使用される配合剤、たとえば、硫黄などの加硫剤、加硫促進剤、酸化亜鉛、老化防止剤、アロマオイル、ミネラルオイル、粘着レジン、ワックス、ステアリン酸、瀝青炭（オースチンブラック）、炭酸カルシウムなどを適宜配合することができる。
【００９１】
本発明のインナーライナー用ゴム組成物（Ｃ）は、破断強度に優れるという点から、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*が２．５ＭＰａ以上であることが好ましく、２．７ＭＰａ以上であることがより好ましい。また、インナーライナー用ゴム組成物（Ｃ）は、転がり抵抗の低減効果に優れるという点から、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*が５．０ＭＰａ以下であることが好ましく、４．５ＭＰａ以下であることがより好ましい。
【００９２】
本発明のインナーライナー用ゴム組成物（Ｃ）は、７０℃で測定した損失正接ｔａｎδが低いほど好ましいが、通常下限値は０．０５である。また、インナーライナー用ゴム組成物（Ｃ）は、転がり抵抗の低減効果に優れるという点から、７０℃で測定した損失正接ｔａｎδが０．１８５以下であることが好ましく、０．１５０以下であることがより好ましく、０．１２以下であることがさらに好ましい。
【００９３】
ここで、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ*および損失正接ｔａｎδとは、粘弾性スペクトロメータを用いて、温度７０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪１０％および動歪２％の条件下で測定した、複素弾性率（Ｅ*）および損失正接（ｔａｎδ）をいう。
【００９４】
本発明のタイヤは、本発明のサイドウォール用ゴム組成物（Ａ）をサイドウォールに、ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）をケースのコード被覆に、インナーライナー用ゴム組成物（Ｃ）をインナーライナーに用いて、通常の方法によって製造される。すなわち、本発明のサイドウォール用ゴム組成物（Ａ）およびインナーライナー用ゴム組成物（Ｃ）を、未加硫の段階でそれぞれサイドウォール、インナーライナーの形状に合わせて押し出し加工し、ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）でケースコードを被覆してケースを成形し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼りあわせ、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することによって本発明のタイヤを製造できる。
【００９５】
また、高内圧（７００〜１０００ｋＰａ（７〜１０ｋｇｆ／ｃｍ2））のタイヤではサイドウォール部の複素弾性率Ｅ*を低減させても転がり抵抗には影響が少ないが、低内圧（３００ｋＰａ以下）で使用されるタイヤではサイドウォール部のたわみ、つまり複素弾性率Ｅ*が転がり抵抗に影響するという点から、本発明のタイヤは低内圧（３００ｋＰａ以下）で使用される乗用車用タイヤおよびライトトラック用タイヤとして好適に用いることができる。
【実施例】
【００９６】
実施例にもとづいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。
【００９７】
実施例および比較例で使用した各種薬品について、まとめて説明する。
天然ゴム（ＮＲ）：ＲＳＳ＃３
変性ブタジエンゴム（変性ＢＲ）：日本ゼオン（株）製のＮｉｐｏｌ  ＢＲ１２５０Ｈ（変性ＢＲ、リチウム開始剤：リチウム、スズ原子の含有量：２５０ｐｐｍ、Ｍｗ／Ｍｎ：１．５、ビニル結合量：１０〜１３重量％）
ブタジエンゴム（ＢＲ）：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｂ
エポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）：クンプーランガスリー製のＥＮＲ２５（エポキシ化率：２５モル％）
乳化重合スチレンブタジエンゴム（Ｅ−ＳＢＲ）：ＪＳＲ（株）製のＳＢＲ１５０２
溶液重合変性スチレンブタジエンゴム（変性Ｓ−ＳＢＲ）：ＪＳＲ（株）製のＨＰＲ３４０（結合スチレン量：１０重量％、アルコキシルシランでカップリングし、末端に導入）
ブチル系ゴム：エクソンモービル（有）製のＨＴ−１０６６（塩素化ブチルゴム）
カーボンブラック１：キャボットジャパン（株）製のショウブラックＮ５５０（Ｎ2ＳＡ：４１ｍ2／ｇ）
カーボンブラック２：東海カーボン（株）製のシーストＶ（Ｎ６６０、Ｎ2ＳＡ：２７ｍ2／ｇ）
カーボンブラック３：キャボットジャパン（株）製のショウブラックＮ３３０（Ｎ2ＳＡ：７９ｍ2／ｇ）
シリカ１：ローディア社製のＺ１１５Ｇｒ（Ｎ2ＳＡ：１１２ｍ2／ｇ）
シリカ２：デグッサ社製のウルトラジル３６０（Ｎ2ＳＡ：５４ｍ2／ｇ）
マイカ：（株）レプコ製のフロコバイトＳ−２００ＨＧ（平均粒子径：５０μｍ、アスペクト比：５５）
酸化亜鉛：東邦亜鉛（株）製の銀嶺Ｒ
ステアリン酸：日本油脂（株）製の椿
アロマオイル：（株）ジャパンエナジー製のプロセスＸ−１４０
老化防止剤：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ（Ｎ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン）
ワックス：大内新興化学工業（株）製のサンノックワックス
硫黄：鶴見化学工業（株）製の５％オイル処理粉末硫黄
不溶性硫黄：日本乾溜工業（株）製のセイミサルファー（二硫化炭素による不溶物６０％、オイル分１０％）
加硫促進剤ＣＺ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＣＺ（Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
加硫促進剤ＤＭ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤＭ（ジ−２−ベンゾチアゾリルジスルフィド）
加硫促進剤ＴＢＺＴＤ：フレキシス社製のＴＢＺＴＤ（テトラベンジルチウラムジスルフィド）
【００９８】
製造例１〜５（サイドウォール用ゴム組成物）
表１に示す配合処方にしたがい、バンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤以外の薬品を添加し、最高温度が１６５℃の条件下で５分間混練りし、混練り物を得た。その後、得られた混練物に硫黄および加硫促進剤を添加し、２軸オープンロールを用いて、最高温度が９７℃の条件下で３分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物を金型にてシート状に圧延し、１７０℃の条件下で１２分間プレス加硫することにより、製造例１〜５（ＳＷ１〜５）の加硫ゴムシートを作製した。
【００９９】
製造例６〜９（ケースコード被覆用ゴム組成物）
表２に示す配合処方にしたがい、バンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤以外の薬品を添加し、最高温度が１６５℃の条件下で５分間混練りし、混練り物を得た。その後、得られた混練物に硫黄および加硫促進剤を添加し、２軸オープンロールを用いて、最高温度が９７℃の条件下で３分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物を金型にてシート状に圧延し、１７０℃の条件下で１２分間プレス加硫することにより、製造例６〜９（ＣＡ１〜４）の加硫ゴムシートを作製した。
【０１００】
製造例１０〜１７（インナーライナー用ゴム組成物）
表３に示す配合処方にしたがい、バンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤以外の薬品を添加し、最高温度が１６５℃の条件下で５分間混練りし、混練り物を得た。その後、得られた混練物に硫黄および加硫促進剤を添加し、２軸オープンロールを用いて、最高温度が９７℃の条件下で３分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物を金型にてシート状に圧延し、１７０℃の条件下で１２分間プレス加硫することにより、製造例１０〜１７（ＩＬ１〜８）の加硫ゴムシートを作製した。
【０１０１】
（粘弾性試験）
粘弾性スペクトロメータＶＥＳ（（株）岩本製作所製）を用いて、温度７０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪１０％および動歪２％の条件下で、加硫ゴム組成物の複素弾性率（Ｅ*）および損失正接（ｔａｎδ）を測定した。サイドウォール、ケース、インナーライナー用ゴム組成物ではＥ*が低いほど転がり抵抗が低いことを示す。ｔａｎδが小さいほど、転がり抵抗が低減され、低燃費性に優れることを示す。
【０１０２】
（引張試験）
前記加硫ゴム組成物から、所定のサイズの加硫ゴム試験片を切り出し、ＪＩＳ  Ｋ  ６２５１「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム−引張特性の求め方」に準じて、各配合の破断時伸び（ＥＢ）を測定した。なお、ＥＢが大きいほど、破断伸び、亀裂が生成した後の割れ成長性を抑えられることを示す。
【０１０３】
以上の評価結果を表１〜３に示す。
【０１０４】
【表１】
0004467627.tif 000002
【０１０５】
【表２】
0004467627.tif 000003
【０１０６】
【表３】
0004467627.tif 000004
【０１０７】
実施例１〜１０および比較例１〜８
製造例１〜５の未加硫サイドウォール用ゴム組成物はサイドウォールの形状に、製造例６〜９の未加硫ケースコード被覆用ゴム組成物はコード（帝人（株）製のポリエステルコード）を被覆してケースの形状に、製造例１０〜１７の未加硫インナーライナー用ゴム組成物はインナーライナーの形状に成形し、表４に示す組み合わせで他のタイヤ部材とともに貼り合わせて実施例１〜１０および比較例１〜８の未加硫タイヤを形成し、１７０℃の条件下で１２分間プレス加硫することにより、試験用タイヤ（サイズ：１９５／６５Ｒ１５  ＧＴＯ６５、乗用車用夏用タイヤ）を製造した。
【０１０８】
（転がり抵抗性）
転がり抵抗試験機を用いて、リムサイズ（１５×６ＪＪ）、タイヤ内圧（２００ｋＰａ）、荷重（４．４１ｋＮ）、速度（８０ｋｍ／ｈ）の条件下における前記試験用タイヤの転がり抵抗を測定した。そして、比較例１のタイヤの転がり抵抗指数を１００とし、下記計算式により、各配合の転がり抵抗を指数表示した。なお、転がり抵抗指数が小さいほど、転がり抵抗が低減されており、転がり抵抗性能が良好であることを示す。
（転がり抵抗指数）＝（各配合の転がり抵抗）／（比較例１の転がり抵抗）×１００
【０１０９】
（ドラム耐久性指数）
ＪＩＳ規格の最大荷重（最大内圧条件）の２３０％荷重の条件で、タイヤを速度２０ｋｍ／ｈでドラム走行させ、サイドウォール部の耐久性は、ケースコードとサイドウォールの界面の破壊がサイドウォールゴム中を伸展し、セパレーションに成長するまでの走行距離（サイドウォール部の膨れ発生までの走行距離）を測定し、比較例１のタイヤの走行距離を１００とし、以下の計算式により、各配合の走行距離をそれぞれ指数（ドラム耐久性指数）表示した。サイドウォール部に直径５ｃｍ以上の円または半円状の膨れ、あるいはサイドウォール部にやぶれ穴が発生した時点をサイドウォールの膨れ発生とした。なお、ドラム耐久性指数が大きいほど、サイドウォール部の耐久性が優れ、良好であることを示す。一般に、ＥＢが大きく、ｔａｎδが小さければセパレーションは発生し難い。インナーライナーには、セパレーションが伸展しないが、そのｔａｎδはサイドウォール部分の温度に影響するため、ケース、サイドウォールに次いで耐久性に関与する。
（ドラム耐久性指数）＝（各配合の走行距離）／（比較例１の走行距離）×１００
以上の評価結果を表４に示す。
【０１１０】
【表４】
0004467627.tif 000005