(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
カチオン系の高分子化合物を混合した水分散型のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生方法であって、
使用後の劣化圧延油に対油比で所定割合のキレート剤としてのクエン酸を添加、混合、攪拌して有機金属をクエン酸金属塩の固形物に置換する有機金属置換除去工程と、
この有機金属置換除去工程で処理された油を遠心分離による分離手段を介して前記固形物及びスラッジ分と水とを除去する固形物・水分離工程と、
を含むことを特徴とするアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生方法。
【請求項２】
カチオン系の高分子化合物を混合した水分散型のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生方法であって、
使用後の劣化圧延油を遠心分離による分離手段を介して水及びスラッジ分を分離し、油を抽出する油分離工程と、
この油分離工程で抽出された油に対油比で所定割合のキレート剤としてのクエン酸を添加、混合、攪拌して有機金属をクエン酸金属塩の固形物に置換する有機金属置換除去工程と、
この有機金属置換除去工程で処理された油を遠心分離による固液分離手段を介して前記固形物を除去する固形物除去工程と、
を含むことを特徴とするアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生方法。
【請求項３】
前記有機金属置換除去工程において、劣化圧延油に対油比で１０乃至５０質量％のキレート剤としてのクエン酸を添加し、再生油の有機金属濃度を１５００質量ｐｐｍ以下にすることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生方法。
【請求項４】
カチオン系の高分子化合物を混合した水分散型のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生装置であって、
ダーティオイルタンクの上層部から劣化圧延油を排出する排出手段と、
この排出手段により排出された劣化圧延油を貯留し、その劣化圧延油に対油比で所定割合のキレート剤としてのクエン酸を添加、混合、攪拌して有機金属をクエン酸金属塩の固形物に置換する有機金属置換除去手段と、
この有機金属置換除去手段で処理された油から前記固形物及びスラッジと水を遠心分離により分離除去する分離手段と、
この分離手段により浄化された再生油を前記ダーティオイルタンクに輸送する輸送手段と、
を備えることを特徴とするアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生装置。
【請求項５】
カチオン系の高分子化合物を混合した水分散型のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生装置であって、
ダーティオイルタンクの上層部から劣化圧延油を排出する排出手段と、
この排出手段により排出された劣化圧延油から水及びスラッジ分を分離し、油を抽出する遠心分離による分離手段と、
この分離手段で抽出された油に対油比で所定割合のキレート剤としてのクエン酸を添加、混合、攪拌して有機金属をクエン酸金属塩の固形物に置換する有機金属置換除去手段と、
この有機金属置換除去手段で処理された油から前記固形物を遠心分離により分離除去する固液分離手段と、
この固液分離手段により浄化された再生油を前記ダーティオイルタンクに輸送する輸送手段と、
を備えることを特徴とするアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、アルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生方法及びその装置に関し、特にカチオン系の高分子化合物を混合した水分散型のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生方法及びその装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
アルミニウム及びアルミニウム合金の熱間圧延では、圧延油の使用期間が長くなるほど油の劣化度が高くなってくるため、ある期間で大幅な圧延油の入れ替えを実施しなければならなかった。
そこで、本発明者等は、クーラントタンク上層部のスカムアウト（上層部をスカムピットに排出すること）のみで十分に劣化防止が可能なカチオン系の圧延油を開発し、特開平７−１５０１８９号公報に提案した。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
カチオン系の高分子化合物による水分散型圧延油組成物を使用する際、長期間使用後のダーティオイルタンク上層部には、有機金属であるオレイン酸鉄、オレイン酸アルミニウム及びアルミニウム摩耗粉が多く存在するようになってくる。
【０００４】
オレイン酸鉄、オレイン酸アルミニウムは油溶性であるため、高分子化合物により作られる保護コロイド膜内の油分に多く取り込まれて粒径を粗大化させる。このため、圧延油全体の平均粒径は大きくなり、圧延油粒子のタンク上層部への浮上速度は大きくなり、又、ダーティオイルタンク内の油の粒径のばらつきも大きくなる。その結果、圧延潤滑性の不安定を招き、潤滑不足による板表面焼き付き（潤滑不足により、圧延時に被圧延材表面からワークロール表面への金属材料の移転着いわゆるロールコーティングが不均一になり、圧延後の板表面が荒らされて、黒点や黒スジ状の表面欠陥となるげ現象）、過潤滑によるロールスリップ、噛み込み不良、コイル潰れ、板表面への残留油による汚れ等の問題が多発する。
【０００５】
このようなダーティオイルタンク上層部からスカムアウトされる所謂スカム油の中に含まれるアルミニウム摩耗粉については、遠心分離、エバポレータ、フィルタリング等の各種の固液分離手段により比較的容易に分離・除去されるが、オレイン酸鉄、オレイン酸アルミニウム等の有機金属については、油溶性であるため、遠心分離、エバポレータ、フィルタリング等の各種の二相分離手段では全く分離・除去できず他に有効な分離・除去方法が無かった。そのため、抽出された油を、再生油として、再度、圧延油もしくは作動油等の用途に長期間再使用することは不可能であり、一定以上に劣化した圧延油は廃油として排出・処分するより他の方法は無かった。
【０００６】
従って、前記特開平７−１５０１８９号公報に提案したカチオン系の圧延油は、アニオン系の熱間圧延油と比べると、大幅に排出油の量は減少できているが、圧延油としての油の特性制御の見地からスカムアウトの頻度は多く、まだ大量の圧延油を廃油として排出している。
【０００７】
本発明は、前記の事情に鑑みて、抽出された油を、再生油として、再度、圧延油もしくは作動油等の用途に再使用することが可能な油を得ることのできるアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生方法及び装置の提供を課題とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決した本発明の第１の態様は、カチオン系の高分子化合物を混合した水分散型のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生方法であって、使用後の劣化圧延油に対油比で所定割合のキレート剤としてのクエン酸を添加、混合、攪拌して有機金属をクエン酸金属塩の固形物に置換する有機金属置換除去工程と、この有機金属置換除去工程で処理された油を遠心分離による分離手段を介して前記固形物及びスラッジ分と水とを除去する固形物・水分離工程と、を含むことを特徴とするアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生方法である。
【０００９】
前記課題を解決した本発明の第２の態様は、カチオン系の高分子化合物を混合した水分散型のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生方法であって、使用後の劣化圧延油を遠心分離による分離手段を介して水及びスラッジ分を分離し、油を抽出する油分離工程と、この油分離工程で抽出された油に対油比で所定割合のキレート剤としてのクエン酸を添加、混合、攪拌して有機金属をクエン酸金属塩の固形物に置換する有機金属置換除去工程と、この有機金属置換除去工程で処理された油を遠心分離による固液分離手段を介して前記固形物を除去する固形物除去工程と、を含むことを特徴とするアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生方法である。
【００１０】
前記課題を解決した本発明の第３の態様は、前記第１又は第２の態様において、前記有機金属置換除去工程において、劣化圧延油に対油比で１０乃至５０質量％のキレート剤としてのクエン酸を添加し、再生油の有機金属濃度を１５００質量ｐｐｍ以下にすることを特徴とするアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生方法である。
【００１１】
前記課題を解決した本発明の第４の態様は、カチオン系の高分子化合物を混合した水分散型のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生装置であって、ダーティオイルタンクの上層部から劣化圧延油を排出する排出手段と、排出された劣化圧延油に対油比で所定割合のキレート剤としてのクエン酸を添加、混合、攪拌して有機金属をクエン酸金属塩の固形物に置換する有機金属置換除去手段と、この有機金属置換除去手段で処理された油から前記固形物及びスラッジと水を遠心分離により分離除去する分離手段と、この分離手段により浄化された再生油を前記ダーティオイルタンクに輸送する輸送手段と、を備えることを特徴とするアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生装置である。
【００１２】
前記課題を解決した本発明の第５の態様は、カチオン系の高分子化合物を混合した水分散型のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生装置であって、ダーティオイルタンクの上層部から劣化圧延油を排出する排出手段と、排出された劣化圧延油から水及びスラッジ分を分離し、油を抽出する遠心分離による分離手段と、この分離手段で抽出された油に対油比で所定割合のキレート剤としてのクエン酸を添加、混合、攪拌して有機金属をクエン酸金属塩の固形物に置換する有機金属置換除去手段と、この有機金属置換除去手段で処理された油から前記固形物を遠心分離により分離除去する固液分離手段と、この分離手段により浄化された再生油を前記ダーティオイルタンクに輸送する輸送手段と、を備えることを特徴とするアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生装置である。
【００１３】
前記の本発明の第１乃至第５の態様における、キレート剤としてのクエン酸とは、単にクエン酸のみだけではなく、キレート作用を有するクエン酸置換基、クエン酸エステル、クエン酸塩等のクエン酸誘導体を意味するものとする。
【００１４】
（作用）
前記第１の態様のように構成すれば、ダーティオイルタンクからスカムアウトされたスカム油に、クエン酸を対油比で所定割合添加・混合、攪拌すると、油分に溶けていた油溶性のオレイン酸鉄、オレイン酸アルミニウム等の有機金属が分解されクエン酸金属塩の固形物に置換される。こうして得られた油と前記固形物、スラッジ分（アルミニウム摩耗粉等）及び水との混合物を分離手段で前記固形物、スラッジ分及び水を分離除去すれば、有機金属の含有量の少ない再生油を容易に得ることができる。
【００１５】
前記第２の態様のように構成すれば、ダーティオイルタンクからスカムアウトされたスカム油中のスラッジ分及び水を分離手段用いて分離除去でき、油分が抽出される。抽出された油分にクエン酸を対油比で所定割合添加・混合、攪拌すると、油分に溶けていた油溶性のオレイン酸鉄、オレイン酸アルミニウム等の有機金属が分解されクエン酸金属塩の固形物に置換される。こうして得られた油と固形物の混合物を遠心分離やフィルタリング等の固液分離手段で固形物を分離除去すれば、有機金属の含有量の少ない再生油を得ることができる。
【００１６】
前記第３の態様のように構成する数値限定理由は以下のとおりである。
即ち、クエン酸添加濃度が対油比で１０質量％未満であると、再生油中の圧延油中の有機金属濃度が１５００質量ｐｐｍを超える。
一方、クエン酸添加濃度が対油比で５０質量％を超えると熱間圧延油として再使用されてから再びダーティオイルタンクに戻されて発生するスカム油の油水分離処理が困難になり、再生処理がうまくいかなくなる．
【００１７】
前記第４の態様のように構成すれば、ダーティオイルタンクの上層部から排出手段により劣化圧延油が排出され、排出された劣化圧延油に有機金属置換手段より、所定割合のキレート剤としてのクエン酸が添加されて、攪拌、混合され有機金属がクエン酸鉄やクエン酸アルミニウム等の固形物に置換されて除去される。この有機金属置換除去手段で処理された油は、自己排出型の竪型遠心分離機等の分離手段で水と前記固形物及びスラッジ分を分離、除去され再生される。そして浄化された再生油を輸送手段によりダーティオイルタンクに輸送することで、循環させている。
【００１８】
前記第５の態様のように構成すれば、ダーティオイルタンクの上層部から排出手段により劣化圧延油が排出され、排出された劣化圧延油は、自己排出型の竪型遠心分離機等の分離手段で水とスラッジ分を分離、除去され油分が抽出される。抽出された油分は有機金属置換手段より、所定割合のキレート剤としてのクエン酸が添加されて、攪拌、混合され有機金属がクエン酸鉄やクエン酸アルミニウム等の固形物に置換されて除去される。この有機金属置換除去手段で処理された油は、デカンタ等の遠心分離機やフィルタ等の固液分離手段を介して前記固形物を分離、除去され再生される。そして浄化された再生油を輸送手段によりダーティオイルタンクに輸送することで、循環させている。
【００１９】
【発明の実施の形態】
本発明のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生装置の第１の実施の形態を添付の図面を参照しつつ説明する。
図１は本発明のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生装置の第１の実施の形態の全体構成を示す模式的系統図である。
【００２０】
図１に示すように、クリーンオイルタンクＣＴに併設されるダーティオイルタンクＤＴには、排出手段としてのメカニカルスキマー（機械的に掻き出す装置）ＭＳによりスカムアウトされたスカム油（油分、水分、スラッジ分の混合物）を一時的に貯留するスカムピット１が併設されている。スカムピット１からスカム油輸送配管２がその途中にスカム油輸送ポンプ３を介設されてスカム油貯留タンク４に連結されている。
【００２１】
なお、排出手段は、前記のメカニカルスキマーに限るものではなく、スカム油をダーティオイルタンクＤＴからオーバーフローさせてスカムピット１に排出する方法（湯面制御方式）、真空吸引による排出（フローポンプ方式）、鉄鎖にスカムを絡ませて排出する方法（ベルトスキマー方式）等やこれらを併用する構成としてもよいものである。
また、スカムピット１の下方にスカム油貯留タンクを配設する場合は、スカム油搬送ポンプ３の代わりに、図示せぬ開閉弁を設けるようにしてもよい。
【００２２】
前記のスカム油貯留タンク４には、クエン酸水添加装置５と、スカム油貯留タンク４内のスカム油とクエン酸水とを攪拌、混合する攪拌機６が併設されており、全体として有機金属置換除去手段７を構成している。
なお、添加されるクエン酸は、ここではクエン酸水として添加する構成としているが、粉体を使用してもよい。
さらに、スカム油に溶けているオレイン酸鉄、オレイン酸アルミニウムからクエン酸鉄やクエン酸アルミニウムとしての固形物を取り出すことのできるキレート剤としてのクエン酸であればよく、クエン酸置換基、クエン酸エステル、クエン酸塩等のクエン酸誘導体であっても構わないものである。
【００２３】
スカム油貯留タンク４から有機金属置換除去油分輸送管８がその途中に輸送ポンプ９を介設されて分離手段としての自己排出型の竪型分離板式遠心分離機１０に連結されている。この竪型分離板式遠心分離機１０には水排出管１０ａ及び固形物及びスラッジ分排出手段１０ｂが付設されている。
【００２４】
前記竪型分離板式遠心分離機１０から再生油輸送配管１１がその途中に再生油輸送ポンプ１２を介設されて前記ダーティオイルタンクＤＴに連結されている。
【００２５】
前記本発明のアルミニウム及びアルミニウム合金の熱間圧延油の再生装置の第１の実施の形態の作用と、前記第１の態様に係る本発明のアルミニウム及びアルミニウム合金の熱間圧延油の再生方法の実施の形態について、以下に説明する。
【００２６】
Ａ．予備工程
（１）ダーティオイルタンクＤＴの上層からメカニカルスキマーＭＳによりスカム油をスカムピット１に排出する。
（２）ダーティオイルタンクＤＴからスカムアウトされてスカムピット１に溜まったスカム油をスカム油輸送配管２とスカム油輸送ポンプ３を介して所定量スカム貯留タンク４に送り貯留する。
【００２７】
Ｂ．有機金属置換除去工程
（１）クエン酸水添加装置５により、スカム油貯留タンク４に溜められた所定量のスカム油に対油比で所定割合のキレート剤としてのクエン酸水を添加する。クエン酸水の添加量は、対油比でクエン酸分として１０〜５０質量％とされる。
【００２８】
なお、クエン酸添加濃度が対油比で１０質量％未満であると、再生油中の圧延油中の有機金属濃度が１５００質量ｐｐｍを超える。有機金属はオレイン酸鉄やオレイン酸アルミニウム等の金属石鹸であるため、動粘度が高く、金属への付着力も高いため、圧延油中の有機金属濃度が１５００質量ｐｐｍを超えると、圧延製品板表面の汚れ多発の原因ともなる。加えて、材料強度の低い純アルミニウム系の材料の圧延時には、有機金属濃度の増大に伴う動粘度の上昇により、コイリング時の表面摩擦せん断力が低下し、コイル巻き緩みやコイル潰れが発生する。又、防錆材として亜硝酸ナトリウムを使用する場合に、圧延油中の有機金属濃度が１５００質量ｐｐｍを超えると、油が浮上しやすくなり、その結果潤滑不足となって、板表面焼き付き等の問題が多発する。
【００２９】
一方、クエン酸添加濃度が対油比で５０質量％を超えると熱間圧延油として再使用されてから再びダーティオイルタンクに戻されて発生するスカム油の油水分離処理が困難になり、再生処理がうまくいかなくなる．
【００３０】
（２）攪拌機６によりスカム油貯留タンク４内のスカム油とクエン酸水とを攪拌、混合する。その結果スカム油中の油溶性のオレイン酸鉄やオレイン酸アルミニウム等の有機金属を分解して、クエン酸鉄やクエン酸アルミニウム等の固形物に置換し、有機金属を油の中から除去する。
【００３１】
Ｃ．固形物・水分離工程
（１）前記有機金属置換除去工程を終了した油をスカム油貯留タンク４から有機金属置換除去油分輸送管８及び輸送ポンプ９を介して自己排出型の竪型分離板式遠心分離機１０に連続的に供給する。竪型分離板式遠心分離機１０では水と前記固形物及びスラッジ分とを油分から分離除去し、それぞれ水排出管１０ａ、固形物・スラッジ排出手段１０ｂを介して排出する。
（２）竪型分離板式遠心分離機１０の油分排出管から排出される再生油は再生油輸送配管１１、再生油輸送ポンプ１２を介して、ダーティオイルタンクＤＴに戻される。
【００３２】
次に本発明のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生装置の第２の実施の形態を添付の図面を参照しつつ説明する。
図２は本発明のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生装置の第２の実施の形態の全体構成を示す模式的系統図である。
【００３３】
図１に示すように、クリーンオイルタンクＣＴに併設されるダーティオイルタンクＤＴにはメカニカルスキマーＭＳによりスカムアウト（排出）されたスカム油（油分、水分、スラッジ分の混合物）を一時的に貯留するスカムピット１が併設されている。スカムピット１から第１のスカム油輸送配管２がその途中にスカム油輸送ポンプ３を介設されてスカム油貯留タンク４に連結されている。
【００３４】
第１のスカム油貯留タンク４から第２のスカム油輸送管２０がその途中に第２のスカム油輸送ポンプ２１を介設されて分離手段としての自己排出型の竪型分離板式遠心分離機２２に連結されている。この竪型分離板式遠心分離機２２には水排出管２２ａとスラッジ排出手段２２ｂが付設されている。この竪型分離板式遠心分離機２２の油分排出管から抽出油分輸送管２３がその途中に抽出油分輸送ポンプ２４を介設されて抽出油分貯留タンク２６に連結されている。
【００３５】
前記の抽出油分貯留タンク２６には、クエン酸水添加装置２７と、抽出油分貯留タンク２６内の抽出油分とクエン酸水とを攪拌、混合する攪拌機２８が併設されており、全体として有機金属置換除去手段２５を構成している。
【００３６】
抽出油分貯留タンク２６から有機金属置換除去油分輸送管２９がその途中に輸送ポンプ３０を介設されて固液分離手段としてのデカンタ等の遠心分離機３１に連結されている。
【００３７】
なお、前記遠心分離機３１として自己排出型の竪型分離板式遠心分離機を使用すれば、三相分離手段として機能させることも可能で、この場合遠心分離機には水排出管及び固形物排出手段が付設される。
さらに、固液分離手段としては、フィルタを使用するろ過機であっても構わない。
【００３８】
前記本発明のアルミニウム及びアルミニウム合金の熱間圧延油の再生装置の第２の実施の形態の作用と、前記の第２の態様に係る本発明のアルミニウム及びアルミニウム合金の熱間圧延油の再生方法の実施の形態について、以下に説明する。
【００３９】
Ａ．予備工程
（１）ダーティオイルタンクＤＴの上層から排出手段としてのメカニカルスキマーＭＳによりスカム油をスカムピット１に排出する。
（２）ダーティオイルタンクＤＴからスカムアウトされてスカムピット１に溜まったスカム油を第１のスカム油輸送配管２と第１のスカム油輸送ポンプ３を介して第１のスカム貯留タンク４に送り貯留する。
（３）第１のスカム油貯留タンク４に貯留されたスカム油を第２のスカム油輸送配管５と第２のスカム輸送ポンプ６を介して、第２のスカム油貯留タンク７に送り所定量のスカム油を溜める。
【００４０】
Ｂ．油分離工程
（１）スカム油貯留タンク４からから第２のスカム油輸送管２０及び輸送ポンプ２１を介して分離手段としての自己排出型の縦型分離板式遠心分離機２２に連続的に供給する。縦型分離板式遠心分離機２２では水及びスラッジ分とを油分から分離除去し、それぞれ水排出管１３ａ、固形物・スラッジ排出手段１３ｂを介して排出する。
（２）縦型分離板式遠心分離機２２の油分排出管から排出される抽出油を抽出油輸送配管２３と抽出油輸送ポンプ２４を介して、抽出油貯留タンク２６に送り所定量の抽出油を溜める。
【００４１】
Ｃ．有機金属置換除去工程
（１）クエン酸水添加装置８により、抽出油貯留タンク２６に溜められた所定量の抽出油に対油比で所定割合のキレート剤としてのクエン酸水を添加する。クエン酸水の添加量は、対油比でクエン酸分として１０〜５０質量％とされる。なお、このクエン酸添加量の上下限値は、前記した理由と同じ理由で限定される。
（２）攪拌機２８により抽出油貯留タンク２６内の抽出油とクエン酸水とを攪拌、混合する。これにより、抽出油中の油溶性のオレイン酸鉄やオレイン酸アルミニウム等の有機金属をクエン酸鉄やクエン酸アルミニウム等の固形物に置換し、有機金属を油の中から除去する。
【００４２】
Ｄ．固形物分離工程
（１）前記有機金属置換除去工程で処理した油を抽出油貯留タンク２６から有機金属置換除去油分輸送管２９及び輸送ポンプ３０を介して固液分離手段としてのデカンタ等の遠心分離機３１に連続的に供給する。遠心分離機３１では前記固形物を油分から分離除去し、固形物３１ｂを介して排出する。
（２）遠心分離機３１の油分排出管から排出される再生油は再生油輸送配管３２、再生油輸送ポンプ３３を介して、ダーティオイルタンクＤＴに戻される。
【００４３】
なお、図２の構成では、遠心分離機３１で固形物を分離除去され、浄化された再生油は輸送ポンプ３０を介してダーティオイルタンクＤＴに輸送されているが、輸送ポンプ３０の後流側から再度抽出油分貯留タンク２６に分岐する輸送路を有する構成とすることで、再生油の浄化度を高めることができる。即ち、繰り返し処理を行うことで、有機金属濃度を限りなく０質量ｐｐｍに近づけることができる。従って、必要に応じて輸送ポンプ３０の後流側からの輸送路を切り換えて使用できるようにすると再生油の汚れ方に応じて、浄化度合を調整することができ都合がよい。
【００４４】
（実施例）
下記の組成の、特開平７−１５０１８９号公報に開示されたカチオン系高分子化合物を混合したアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油組成物を用いて、下記の条件でアルミニウム及びアルミニウム合金コイルの熱間圧延を行った。
【００４５】
「圧延油組成物の組成」
パラフィン系鉱油（粘度３０ｃＳｔ／４０℃）          ８５．５質量％
ジブチルホスフェート                                  ２．５質量％
高分子分散剤                                          １．０質量％
｛（ジエチルアミノプロピルアミド：アクリルアミド
：アクリル酸カリウム＝７０：１０：２０）の共重
合物のコハク酸中和物（ＭW＝３０万）｝
酸化防止剤                                            １．０質量％
防錆・防食剤                                          １．０質量％
【００４６】
「熱間圧延条件」
（１）熱間仕上げ圧延機列仕様：４段圧延機×４スタンド
（ａ）ワークロール径              ：７２５ｍｍ
（ｂ）ワークロールバレル長        ：３９００ｍｍ
（ｃ）バックアップロール径        ：１５９０ｍｍ
（ｄ）バックアップロールバレル長  ：３９００ｍｍ
（２）圧延油温度                      ：６０℃
（３）圧下率                          ：３０〜６０％
（４）初期パス入側材料温度            ：３００〜５５０℃
【００４７】
圧延油の廃油再生装置としては図２に示すものを用いて再生処理し、２週間連続で圧延を実施した。油性については、再生前後の油をＦＴＩＲ（フーリエ赤外線分光分析器）により有機金属濃度測定を実施し、板表面性状については、熱間仕上げ圧延製品をアルマイト処理し、目視にて評点をつけた。潤滑性に関しては、圧延荷重のデータを蓄積した。又、乳化安定性については、圧延油サンプルを採取し、スターラで攪拌した後８分間静置し上下両層の油分濃度をそれぞれ測定し、Ｅ.Ｓ.Ｉ（エマルジョン・スタビリティ・インデックス）＝｛（下層部の油分濃度）／（上層部の油分濃度）｝×１００（％）を算出した。
【００４８】
図３に、クエン酸添加濃度（対油質量％）と有機金属濃度（対油質量ｐｐｍ）との関係において、圧延が良好であった場合を記号○で、コイル潰れ、板表面汚れ及び油粒子の浮上速度上昇による焼き付き等の圧延不良発生の場合を記号×で、それぞれ示した。
又、図４に、クエン酸添加濃度（対油質量％）とＥ.Ｓ.Ｉ（％）との関係において、圧延製品板表面が良好な場合を記号○で、油水分離処理（再生処理）困難な場合を△で、焼き付きや黒点等が発生して圧延製品板表面が不良な場合を記号×で、それぞれ示した。
【００４９】
図３によれば、本発明範囲の条件、即ち、クエン酸添加濃度が対油比で１０〜５０質量％で有機金属濃度が対油比で１〜１５００質量ｐｐｍの範囲にあれば良好な圧延が可能なことが分かる。
又、図４によれば、本発明範囲の条件、即ち、クエン酸添加濃度が対油比で１０〜５０質量％であれば、Ｅ.Ｓ.Ｉ（％）も許容範囲２５〜７０％の範囲に入り、乳化安定性も良好で、板表面品質にすぐれ安定した圧延が可能なことが分かる。
さらに、圧延油への防錆・防食剤の添加により、圧延機周辺部材の腐食も見られなかった。
【００５０】
前記実施例は、圧延油の廃油再生装置としては図２に示すものを用いて再生処理した場合について述べたが、図１に示すものを用いて再生処理した場合について略同じ結果が得られた。
【００５１】
【発明の効果】
本発明は以下のように優れた効果を奏する。
（１）請求項１及び請求項４に係る本発明によれば、カチオン系の高分子化合物を混合し、水分散型のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油を使用する場合において、オレイン酸鉄やオレイン酸アルミニウム等の有機金属濃度が所定濃度以上に上昇した劣化油（廃油）を、対油比所定量のクエン酸の添加と、分離手段の使用によって、極めて簡易な装置構成で、劣化油中のスラッジ分、水分、及び有機金属を分離除去し、有機金属濃度を１〜１５００質量ｐｐｍの再生油として、再使用可能とすることができる。
【００５２】
（２）請求項２又は請求項５に係る本発明によれば、分離手段の使用、対油比所定量のクエン酸の添加、混合及び固液分離手段としてのデカンタの使用によって、簡易な装置構成で、前記と同様の効果を得ることが可能である。
【００５３】
（３）請求項３に係る本発明によれば、対油比１０〜５０質量％のクエン酸の添加により、有機金属濃度１５００質量ｐｐｍ以下の良好な再生油が得られ、圧延油や作動油として有効に利用できるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】    本発明のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生装置の第１の実施の形態の全体構成を示す模式的系統図である。
【図２】    本発明のアルミニウム及びアルミニウム合金用熱間圧延油の廃油再生装置の第２の実施の形態の全体構成を示す模式的系統図である。
【図３】    クエン酸添加濃度（対油質量％）と有機金属濃度（対油質量ｐｐｍ）との関係において、圧延が良好であった場合を記号○で、コイル潰れ、板表面汚れ及び油粒子の浮上速度上昇による焼き付き等の圧延不良発生の場合を記号×で、それぞれ示した図である。
【図４】    クエン酸添加濃度（対油質量％）とＥ.Ｓ.Ｉ（％）との関係において、圧延製品板表面が良好な場合を記号○で、油水分離処理（再生処理）困難な場合を△で、焼き付きや黒点等が発生して圧延製品板表面が不良な場合を記号×で、それぞれ示した図である。
【符号の説明】
ＣＴ      クリーンオイルタンク
ＤＴ      ダーティオイルタンク
ＭＳ      メカニカルスキマー
１        スカムピット
４        スカム油貯留タンク
５，２７        クエン酸水添加装置
６，２８        攪拌機
７，２５        有機金属置換除去手段
１０、２２      竪型分離板式遠心分離機
２６      抽出油分貯留タンク
３１      遠心分離機（デカンタ）
【図１】
0004532657.tif 000002
【図２】
0004532657.tif 000003
【図３】
0004532657.tif 000004
【図４】
0004532657.tif 000005