(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストンロッドに締結され上面側に開口面積が順に小さくなる複数の上側開口窓を隔設したピストンを介して、シリンダ内を上部室と下部室とに区画するとともに、シリンダの下部に設けたバルブケースを介して下部室とタンク室に連通する底部室とを区画し、ピストンに配設した逆止弁と伸側減衰弁とによりピストンロッドが下降する際の圧側背面減衰力とピストンロッドが伸長する際の伸側減衰力を制御する一方、バルブケースに配設した圧側減衰弁によりピストンロッドが下降する際の圧側ベース減衰力を発生させ、当該圧側ベース減衰力に上記圧側背面減衰力を付加して圧側減衰力を制御する油圧緩衝器において、上記ピストンの各上側開口窓にはリーフバルブからなる逆止弁を対向させ、当該逆止弁を開口面積が最大の上側開口窓から最小の上側開口窓に対応して付勢力が順に大きくなる複数の支持片を備えたリーフスプリングで背面から付勢するとともに、各上側開口窓はピストンに形成した外周ポートを介して下部室に連通させ、ピストンロッドが下降する際に、開口面積が大きい上側開口窓に対応する部分から開口面積が小さい上側開口窓に対応する部分にかけて、上記逆止弁をピストン速度の増大につれて順々に開弁させ、下部室から上部室への通路抵抗に基づく上記圧側背面減衰力を、ピストン速度の増大につれて大きくなるように構成したことを特徴とする油圧緩衝器のバルブ構造。
【請求項２】
上記リーフスプリングは、各支持片の基端部の巾、又は各支持片の基端部から外端に至る軸線方向の高さ、或いはその双方を変えることにより付勢力を設定することを特徴とする請求項１に記載の油圧緩衝器のバルブ構造。
【請求項３】
各上側開口窓に対応する各外周ポートの孔径を、開口面積が最大の上側開口窓から最小の上側開口窓にかけて順に大きくすることを特徴とする請求項１に記載の油圧緩衝器のバルブ構造。
【発明の詳細な説明】
【産業上の利用分野】
この発明は、自動車の懸架装置など車体の振動を抑制する油圧緩衝器に関し、特に減衰力発生構造の改良に関するものである。
【０００１】
【従来の技術】
この種の油圧緩衝器としては、例えば、特開平３−１６３２３４号公報に開示された技術をピストンの上面側に適用した図４に示すようなものが知られている。まず構造の概要を図面に基づいて説明する。油圧緩衝器を車両に取り付けた状態では図４と上下関係が同じであるので、以下、図４の上下関係で油圧緩衝器の部材の位置或いは部位を説明する。
【０００２】
車体と車輪との間に結合部材を介して取付けられる油圧緩衝器は、車体側に取り付けられるピストンロッド１の下端部にピストン５と伸側減衰力を制御するピストンバルブを組み付けそれを摺動自在に収容するとともに、下端部に圧側減衰力を制御するベースバルブを装着したシリンダ２１を、車輪側に取り付けられる外筒２２に収容し、外気を遮断するシール２４とロッドガイド２３とを収容したパッキンケース２５を外筒２２の上部から嵌挿した後、外筒２２の上端部を全周溶接等により密封して形成されている。そして、シリンダ２１と外筒２２の間にはタンク室Ｄが形成される。
【０００３】
作動油の充満したシリンダ２１内をピストンロッド１が上昇する際には、密閉された上部室Ａの作動油は、ピストンロッド１の下端部に組み付けられたピストンバルブを介して下部室Ｂに流出し、この際の通路抵抗が伸側減衰力となる。ピストンロッド１の上昇によって不足するピストンロッド退出体積分の作動油は、シリンダ２１の下端部に組み付けられたベースバルブを介してタンク室Ｄに連なる底部室Ｃより下部室Ｂに補充される。
【０００４】
つぎに、伸側減衰力を制御するピストンバルブについて説明する。ピストンロッド１の下端部には上部よりも小径のインロー部１Ａが設けられ、ここにリーフバルブ３からなる逆止弁ＣＶの最大撓みを規制するバルブストッパ２，外周縁が逆止弁ＣＶの撓みの支持径となる環座７，リーフバルブ３，上面がリーフバルブ３に対向するピストン５を順次嵌挿する。
【０００５】
シリンダ２１内を上部室Ａと下部室Ｂに区画し外周にガイド５Ｓを巻着したピストン５には、図５に示すように、その上面側に開口面積が順に小さくなる複数の上側開口窓５Ｄ〜５Ｇが設けられている。当該各上側開口窓は外周ポート５Ａを介して下部室Ｂに連通するとともに、各上側開口窓の間に形成された凹部５Ｋは、内周ポート５Ｂを介して円環状の下側開口窓５Ｃに連通している。
【０００６】
続いて、下側開口窓５Ｃに対向し外周側に切欠き４Ａを設けた切欠きリーフバルブ４と当該切欠きリーフバルブの背面に重畳されたリーフバルブ６からなる伸側減衰弁ＰＶ，外周縁が伸側減衰弁ＰＶの撓みの支持径となる環座７，伸側減衰弁ＰＶの最大撓みを規制するバルブストッパ８を順次組み付け、最後にピストンナット９をインロー部１Ａのねじ部に螺着し、締付け工具により締結することによりピストンバルブが構成される。
【０００７】
作動油の充満したシリンダ２１内をピストンロッド１が上昇する所謂伸長行程において、ピストン速度が小さくピストン５の下側開口窓５Ｃと下部室Ｂ間の圧力差が小さい所謂低速域においては、伸側減衰弁ＰＶは下側開口窓５Ｃを覆窓している。このため上部室Ａの圧油は、ピストン上面の凹部５Ｋと内周ポート５Ｂを介して下側開口窓５Ｃに導かれ、下側開口窓５Ｃに対向する切欠きリーフバルブ４の切欠き４Ａを介して下部室Ｂに流出し、この際の通路抵抗により、ピストン速度のほぼ２乗に比例する低速域の伸側減衰力を発生する。
【０００８】
ピストン速度が増大するのに伴い、切欠き４Ａを通過する流量が増え下側開口窓５Ｃと下部室Ｂ間の圧力差も大きくなる。ピストン速度が中速域に近づくにつれ、下側開口窓５Ｃに対向して配設されている伸側減衰弁ＰＶの外周側が、その合成された撓み剛性に打ち勝って、下側開口窓５Ｃの外側シート部から押し開かれ、作動油が下部室Ｂに流出し、この際の通路抵抗と内周ポート５Ｂの通路抵抗とにより中速域以降の伸側減衰力を発生する。切欠きリーフバルブ４とリーフバルブ６からなる伸側減衰弁ＰＶの撓み剛性と内周ポート５Ｂの通路面積を適当に選択することにより、所要の減衰力特性を得ることができる。
【０００９】
つぎに、圧側減衰力を制御するベースバルブについて説明する。まずガイド１１の軸部１１Ａに、リーフバルブ１３と外周側に切欠き１４Ａを設けた切欠きリーフバルブ１４からなる吸込み弁ＤＶの最大撓みを規制するバルブストッパ１２，外周縁が吸込み弁ＤＶの撓みの支持部となる環座１７，リーフバルブ１３，当該リーフバルブ１３の下側に重畳される切欠きリーフバルブ１４，上面が切欠きリーフバルブ１４に対向するバルブケース１５を順次嵌挿する。
【００１０】
シリンダ２１の下端部に嵌着され下部室Ｂと底部室Ｃとを区画するバルブケース１５には、下部室Ｂに連通する円環状の上側開口窓１５Ｄと円環状の下側開口窓１５Ｃとを連通する内周ポート１５Ｂが穿孔されるとともに、底部室Ｃと円環状の外側開口窓１５Ｅとを連通する外周ポート１５Ａが穿孔されている。
【００１１】
続いて、ガイド１１の軸部１１Ａに、上記バルブケース１５の下側開口窓１５Ｃに対向するリーフバルブ１６からなる圧側減衰弁ＢＶ，更に、外周縁が圧側減衰弁ＢＶの撓みの支持径となる環座１７，圧側減衰弁ＢＶの最大撓みを規制するバルブストッパ１８を順次組み付け、最後に、ガイド１１の軸部１１Ａの下端部を工具により加締めることによりベースバルブが構成される。
【００１２】
作動油の充満したシリンダ２１内をピストンロッド１が下降する所謂収縮行程において、ピストン速度が小さくバルブケース１５の下側開口窓１５Ｃと底部室Ｃ間の圧力差が小さい所謂低速域においては、圧側減衰弁ＢＶは下側開口窓１５Ｃを覆窓している。このためピストン５を介して容積の拡大する上部室Ａに補充される分を除いたピストンロッド１の侵入体積に相当する下部室Ｂの圧油は、切欠きリーフバルブ４の切欠き４Ａ，バルブケース１５の外側開口窓１５Ｅ，外周ポート１５Ａを介して底部室Ｃに流出し、この際の通路抵抗により、ピストン速度のほぼ２乗に比例する低速域の圧側ベース減衰力を発生する。
【００１３】
ここで、ピストン速度が小さくピストン５の外側開口窓５Ｄ〜５Ｇと上部室Ａ間の圧力差が小さい所謂低速域においては、リーフバルブ３からなる逆止弁ＣＶは外側開口窓５Ｄ〜５Ｇを覆窓している。このため、ピストン５を介して容積の拡大する上部室Ａに補充される下部室Ｂの圧油は、ピストン５の外周ポート５Ａを通り、切欠きリーフバルブ４の切欠き４Ａを介して上部室Ａに補充され、この際の通路抵抗により、ピストン速度のほぼ２乗に比例する低速域の圧側背面減衰力を発生する。当該圧側背面減衰力を上記圧側ベース減衰力に付加したものが低速域の圧側減衰力となる。
【００１４】
ピストン速度が増大するのに伴い、切欠き１４Ａを通過する流量が増え切欠き前後の圧力差が増大するとともに、バルブストッパ１２の通孔１２Ａ，リーフバルブ１３の通孔１３Ａ，当該通孔１３Ａと連通する切欠きリーフバルブ１４の開口部１４Ｂ，バルブケース１５の上側開口窓１５Ｄ，内周ポート１５Ｂを介して下部室Ｂに連通するバルブケース１５の下側開口窓１５Ｃと、底部室Ｃ間との圧力差も大きくなる。
【００１５】
このため、ピストン速度が中速域に近づくにつれ、下側開口窓１５Ｃに対向して配設されているリーフバルブ１６からなる圧側減衰弁ＢＶの外周側が、その合成された撓み剛性に打ち勝って下側開口窓１５Ｃの外側シート部から押し開かれ、作動油が底部室Ｃに流出し、この際の通路抵抗と内周ポート１５Ｂの通路抵抗とにより中速域以降の圧側ベース減衰力を発生する。リーフバルブ１６からなる圧側減衰弁ＢＶの撓み剛性と内周ポート１５Ｂの通路面積を適当に選択することにより、所要の減衰力特性を得ることができる。
【００１６】
ここで、容積の拡大する上部室Ａには、ピストン５の外周ポート５Ａを通り、リーフバルブ３からなる逆止弁ＣＶの合成された撓み剛性に打ち勝って、逆止弁ＣＶが外側開口窓５Ｅの外側シート部から押し開かれ、下部室Ｂから作動油が補充され、この際の通路抵抗により中速域以降の圧側背面減衰力を発生する。当該圧側背面減衰力を上記圧側ベース減衰力に付加したものが中速域以降の圧側減衰力となる。
【００１７】
逆に、ピストンロッド１が上昇する際には、底部室Ｃからバルブケース１５の外周ポート１５Ａを通り、リーフバルブ１３と切欠きリーフバルブ１４からなる吸込み弁ＤＶの撓み剛性に打ち勝って、吸込み弁ＤＶが外側開口窓１５Ｅの外側シート部から押し開かれ、ピストンロッド１の退出体積分の作動油が下部室Ｂに補充される。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】
油圧緩衝器が伸長行程から収縮行程に切り替わる際には、吸込み弁ＤＶは圧力が増大する下部室Ｂと底部室Ｃ間の差圧によって速やかに閉弁するので、下部室Ｂの圧油は圧側減衰弁ＢＶを介して底部室Ｃに流出し、この際の通路抵抗により圧側減衰力を発生する。一方、下部室Ｂは外周ポート５Ａを介してピストンの上側開口窓５Ｄ〜５Ｇに連通しているが、当該上側開口窓には逆止弁ＣＶが対向しているので、下部室Ｂの圧油は、まず、切欠きリーフバルブ４の切欠き４Ａを通り下側開口窓５Ｃを介して容積の拡大する上部室Ａに流入しようとする。
【００１９】
下部室Ｂと上部室Ａ間の差圧が小さいピストン速度の微低速域においては、逆止弁ＣＶの撓み剛性に打ち勝ってこれを押し開くことができない。しかも切欠き４Ａの通路面積Ｓは、例えば、巾＝２ｍｍ，オリフィス数＝４，板厚＝０．１５ｍｍの場合で、Ｓ＝２×４×０．１５＝１．２ｍ■程度と小さい。このため、上部室Ａに作動油を十分補充することができないので、圧側背面減衰力をスムーズに大きくすることができない。
【００２０】
本発明は以上のような実情に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、油圧緩衝器が伸長行程から収縮行程に切り替わる際に、ピストンの逆止弁側で発生する圧側背面減衰力をピストン速度の微低速域からスムーズに大きくすることのできる油圧緩衝器を提供することである。
【００２１】
【問題を解決するための手段】
本発明は、ピストンロッドに締結され上面側に開口面積が順に小さくなる複数の上側開口窓を隔設したピストンを介して、シリンダ内を上部室と下部室とに区画するとともに、シリンダの下部に設けたバルブケースを介して下部室とタンク室に連通する底部室とを区画し、ピストンに配設した逆止弁と伸側減衰弁とによりピストンロッドが下降する際の圧側背面減衰力とピストンロッドが伸長する際の伸側減衰力を制御する一方、バルブケースに配設した圧側減衰弁によりピストンロッドが下降する際の圧側ベース減衰力を発生させ、当該圧側ベース減衰力に上記圧側背面減衰力を付加して圧側減衰力を制御する油圧緩衝器を前提とする。
【００２２】
課題を解決するため本発明の採った手段は、上記ピストンの各上側開口窓にはリーフバルブからなる逆止弁を対向させ、当該逆止弁を開口面積が最大の上側開口窓から最小の上側開口窓に対応して付勢力が順に大きくなる複数の支持片を備えたリーフスプリングで背面から付勢するとともに、各上側開口窓はピストンに形成した外周ポートを介して下部室に連通させ、ピストンロッドが下降する際に、開口面積が大きい上側開口窓に対応する部分から開口面積が小さい上側開口窓に対応する部分にかけて、上記逆止弁をピストン速度の増大につれて順々に開弁させ、下部室から上部室への通路抵抗に基づく上記圧側背面減衰力を、ピストン速度の増大につれて大きくなるように構成したことである。
【００２３】
上記リーフスプリングは、各支持片の基端部の巾、又は各支持片の基端部から外端に至る軸線方向の高さ、或いはその双方を変えることにより付勢力を設定することができる。また、上記圧側背面減衰力をピストン速度の増大につれてスムーズに大きくするには、上記各上側開口窓に穿設した外周ポートの孔径は、開口面積が最大の上側開口窓から最小の上側開口窓にかけて順に大きくすることが望ましい。
【００２４】
【発明の実施の形態】
本発明に係わる油圧緩衝器は、図１に示すように、図４の従来技術と同じ基本構造を備え、ピストンロッド１０１がその下端部に装着されたピストン１０５を介して、シリンダ２１内に移動自在に挿入されるとともに、上部室Ａと下部室Ｂを区画する。また、シリンダ２１の下端部にはバルブケース１５が嵌着され、同じく下部室Ｂとタンク室Ｄに連通する底部室Ｃを区画している。
【００２５】
本発明に係わる油圧緩衝器は、ピストンの上面側に下部室に連なり開口面積の異なる複数の上側開口窓１０５Ｄ〜１０５Ｇを設けるとともに、開口面積が最大の上側開口窓１０５Ｄには、リーフバルブ３を背面から付勢するリーフスプリング１０２の付勢力の最小の部分を対応させ、開口面積が最小の上側開口窓１０５Ｇにはリーフスプリング１０２の付勢力の最大の部分を対応させるように位置合わせをして組み付け、逆止弁ＣＶを差圧が小さいピストン速度の微低速域から滑らかに開弁させ、圧側背面減衰力をスムーズに大きくすることができるようにするものである。
【００２６】
ピストンロッド１０１の下端部には、図１（Ａ）に示すように上部よりも小径のインロー部１０１Ａが設けられ、ここにリーフバルブ３を背面から付勢する図２（Ａ）に示すリーフスプリング１０２，外周縁が図２（Ｂ）に示すリーフバルブ３の撓みの支持径となる環座１０３，当該環座１０３の下側に重畳されるリーフバルブ３からなる逆止弁ＣＶ，図２（Ｃ）に示す上面がリーフバルブ３に対向するピストン１０５を、図１（Ｂ）に示すようにインロー部１０１Ａの一部をＤ字状に切除した平坦部１０１Ｂに、各部品の内径側の位置決め用直線部Ｗを位置合わせして順次嵌挿する。
【００２７】
上記リーフスプリング１０２は、基端部の外周に複数の支持片１０２Ａ，１０２Ｂ，１０２Ｃ，１０２Ｄを隔設し、ピストン１０５の開口面積が最大の上側開口窓１０５Ｄに対向する支持片１０２Ｄの付勢力が最小で、上側開口窓１０５Ｅ，１０５Ｆ，１０５Ｇの開口面積とが順に小さくなるに従って、支持片１０２Ｃ，１０２Ｂ，１０２Ａの順に付勢力が大きくなるようにする。
【００２８】
リーフスプリング１０２は、例えば図２（Ａ）に示すように、各支持片１０２Ａ〜１０２Ｄの基端部の巾、又は各支持片１０２Ａ〜１０２Ｄの基端部から外端に至る軸線方向の高さをそれぞれ違えて製作することにより付勢力を設定することができる。或いはその双方を変えて付勢力を設定してもよい。
【００２９】
シリンダ２１内を上部室Ａと下部室Ｂに区画し外周にガイド５Ｓを巻着したピストン１０５の上面側には、図２（Ｃ）に示すように、開口面積が順に小さくなる複数の上側開口窓１０５Ｄ〜１０５Ｇが設けられ、当該各上側開口窓は外周ポート１０５ｄ〜１０５ｇを介して下部室Ｂに連通するとともに、各上側開口窓の間に形成された凹部１０５Ｋは、内周ポート１０５Ｂを介して円環状の下側開口窓１０５Ｃに連通している。
【００３０】
続いて、下側開口窓１０５Ｃに対向し外周側に切欠き４Ａを設けた切欠きリーフバルブ４と当該切欠きリーフバルブの背面に重畳されたリーフバルブ６からなる伸側減衰弁ＰＶ，外周縁が伸側減衰弁ＰＶの撓みの支持径となる環座７，伸側減衰弁ＰＶの最大撓みを規制するバルブストッパ８を順次組み付け、最後にピストンナット９をインロー部１Ａのねじ部に螺着し、締付け工具により締結することによりピストンバルブが構成される。要求される減衰力によっては、逆止弁ＣＶ側のリーフバルブ３を複数枚重畳して使用する。
【００３１】
つぎに、ベースバルブ側について説明する。まず従来構造と同様、ガイド１１の軸部１１Ａに、リーフバルブ１３からなる吸込み弁ＤＶの最大撓みを規制するバルブストッパ１２，外周縁が吸込み弁ＤＶの撓みの支持部となる環座１７，リーフバルブ１３，上面がリーフバルブ１３に対向するバルブケース１５を順次嵌挿する。リーフバルブ１３は必要に応じて複数枚重ねて使用する。
【００３２】
続いて、ガイド１１の軸部１１Ａに、上記バルブケース１５の下側開口窓１５Ｃに対向するとともに外径が順に小さくなるリーフバルブ１６，１０６，１０７を順に重畳した圧側減衰弁ＢＶ，更に、外周縁が圧側減衰弁ＢＶの撓みの支持径となる環座１７，圧側減衰弁ＢＶの最大撓みを規制するバルブストッパ１８を順次組み付け、最後に、ガイド１１の軸部１１Ａの下端部を工具により加締めることによりベースバルブが構成される。
【００３３】
作動油の充満したシリンダ２１内をピストンロッド１が上昇する所謂伸長行程からピストンロッド１が下降する所謂収縮行程に切り替わる際には、リーフバルブ１６，１０６，１０７からなる圧側減衰弁ＢＶは、前記下側開口窓１５Ｃを覆窓している。しかも、リーフバルブ１３からなる吸込み弁ＤＶも外側開口窓１１０５Ｅを覆窓している。
【００３４】
ここで、上部室Ａに補充される分を除いた下部室Ｂの圧油は、バルブストッパ１２の通孔１２Ａ，リーフバルブ１３の通孔１３Ａ，バルブケース１５の上側開口窓１５Ｄ，内周ポート１５Ｂを介して下部室Ｂに連通する下側開口窓１５Ｃに導かれている。そこで、当該下側開口窓１５Ｃに対向して配設されているリーフバルブ１６の外周側が、下側のリーフバルブ１０６，１０７との合成された撓み剛性に打ち勝って、下側開口窓１５Ｃの外側シート部から押し開かれて底部室Ｃに流出し、この際の通路抵抗により圧側ベース減衰力を発生する。
【００３５】
ところで、外径が順に小さくなるリーフバルブ１６，１０６，１０７からなる圧側減衰弁は、外径が大きいリーフバルブ１６から開き始め、撓みの増加とともにリーフバルブ１６がリーフバルブ１０６，１０７を順々に押し倒して撓み剛性が徐々に大きくなる。このため、ピストン速度の微低速域からリーフバルブ１６が開くので、リーフバルブ１６，１０６，１０７の撓み剛性によって定まる通路抵抗により、微低速域から高速域に亘るピストン速度の全域で、図４のＦａで示すようにピストン速度にほぼ比例してリニアに立ち上がる圧側ベース減衰力を発生することになる。
【００３６】
この結果、下部室Ｂはピストン速度の微低速域からスムーズに圧力が高まるので、下部室Ｂと容積の拡大する上部室Ａ間の差圧もスムーズに増加する。ピストンの上側開口窓１０５Ｄ，１０５Ｅ，１０５Ｆ，１０５Ｇは、それぞれ外周ポート１０５ｄ，１０５ｅ，１０５ｆ，１０５ｇを介して下部室Ｂに連通しているので、ピストン速度の微低速域においては、まず、開口面積が最大で押し上げ力（開口面積×下部室Ｂと上部室Ａ間の差圧）が最も大きくなる上側開口窓１０５Ｄに対向する部分の逆止弁ＣＶが、これを背面から付勢しているリーフスプリング１０２の支持片のうち、この部分に対応している付勢力が最も小さい支持片１０２Ｄの付勢力に打ち勝って押し開かれ、下部室Ｂの圧油が上部室Ａに流出し、この際の通路抵抗により微低速域の圧側背面減衰力を発生する。
【００３７】
ピストン速度が増大するに従い上側開口窓１０５Ｄに対応する孔径が最小の外周ポート１０５ｄを通過する流量が増え、この際の通路抵抗による下部室Ｂと上部室Ａ間の差圧も増加する。このため、孔径が２番目に小さい外周ポート１０５ｅを介し開口面積が２番目に大きい上側開口窓１０５Ｅに対向する部分の逆止弁ＣＶが、この部分に対応している付勢力が２番目に小さいリーフスプリングの支持片１０２Ｃの付勢力に打ち勝って押し開かれ、下部室Ｂの圧油が上部室Ａに流出するようになる。
【００３８】
上記上側開口窓１０５Ｅの開口面積は前記上側開口窓１０５Ｄよりも小さく設定され且つこの部分に対応しているリーフスプリングの支持片１０２Ｃの付勢力も大きくなっているので、その分下部室Ｂと上部室Ａ間の差圧も増加するため、この際の通路抵抗による圧側背面減衰力も増加する。
【００３９】
ピストン速度が更に増大すると、上側開口窓１０５Ｅの外周ポート１０５ｅを通過する流量が増え、この際の通路抵抗による下部室Ｂと上部室Ａ間の差圧が更に増加するので、下部室Ｂの圧油は、更に開口面積が順に小さくなる上側開口窓１０５Ｆ，１０５Ｇを順次押し開き、対向する部分の逆止弁ＣＶを押し開いて上部室Ａに流出する。
【００４０】
上側開口窓１０５Ｄ〜１０５Ｇの開口面積は、１０５Ｄ，１０５Ｅ，１０５Ｆ，１０５Ｇの順に小さくなるように設定され、各上側開口窓１０５Ｄ〜１０５Ｇを下部室Ｂに連通する外周ポート１０５ｄ〜１０５ｇは逆に順に小さくなるように設定されるとともに、各上側開口窓１０５Ｄ〜１０５Ｇに対応しているリーフスプリングの支持片１０２Ｄ〜１０２Ａの付勢力は、１０２Ｄ，１０２Ｃ，１０２Ｂ，１０２Ａの順に大きくなるように設定されているので、その分下部室Ｂと上部室Ａ間の差圧も増加するため、この際の通路抵抗による圧側背面減衰力は、図３のＦｂで示すように、ピストン速度に対してスムーズに増加する。
【００４１】
前記圧側ベース減衰力に上記圧側背面減衰力を付加したものが、図３のＦｃで示す圧側減衰力となる。作動油の充満したシリンダ２１内をピストンロッド１が下降する収縮行程においては、圧側背面減衰力を発生する下部室Ｂと上部室Ａ間の差圧が、圧側ベース減衰力を発生する下部室Ｂと底部室Ｃ間の差圧よりも小さければ、上部室Ａにスムーズに作動油が補充されるので、圧側背面減衰力を上記条件を満たす範囲で限度近くまで大きくすることができる。
【００４２】
このため、ピストン速度の微低速域から高速域に亘るピストン速度の全域で、圧側減衰力が図３のＦｃで示すようにスムーズに増加し、圧側減衰力をピストン速度の微低速域から大きくすることができるようになる。この結果、例えば車輌が良路を走行する場合に路面のうねり等により発生するロールのような緩やかな姿勢変化に対しても、十分な制振力を得ることができる。
【００４３】
上述した実施形態においては、各上側開口窓に穿設した外周ポート１０５ｄ，１０５ｅ，１０５ｆ，１０５ｇは、開口面積が最大の上側開口窓から最小の上側開口窓にかけて孔径を順に大きくする場合を説明したが、上側開口窓１０５Ｄ〜１０５Ｇの開口面積は、１０５Ｄ，１０５Ｅ，１０５Ｆ，１０５Ｇの順に小さくなるように設定され、逆に各上側開口窓１０５Ｄ〜１０５Ｇに対応しているリーフスプリングの支持片１０２Ｄ〜１０２Ａの付勢力は順に大きくなるように設定されているので、外周ポートの孔径を所定の通路抵抗が生じるように選定すれば、孔径が同一であってもほぼ類似した性能を実現することができる。
【００４４】
作動油の充満したシリンダ２１内をピストンロッド１が上昇する伸長行程における伸側減衰力については、伸側減衰弁ＰＶが従来構造と同じで同一であるため、詳細な説明は省略する。
【００４５】
【発明の効果】
以上詳述した通り本発明に係わるピストンバルブにおいては、逆止弁を介して圧側背面減衰力を発生する下部室と上部室間の差圧が、圧側減衰弁を介して圧側ベース減衰力を発生する下部室と底部室間の差圧よりも小さければ、上部室にスムーズに作動油が補充されるので、圧側背面減衰力を上記条件を満たす範囲で限度近くまで大きくすることができる。このため、ピストン速度の微低速域から高速域に亘るピストン速度の全域で、圧側背面減衰力がスムーズに増加し、当該圧側背面減衰力を上記圧側ベース減衰力に付加した圧側減衰力を、ピストン速度の微低速域から大きくすることができるようになる。この結果、例えば車輌が良路を走行する場合に路面のうねり等により発生するロールのような緩やかな姿勢変化に対しても、十分な制振力を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】（Ａ）本発明に係わる油圧緩衝器の要部断面図である。
（Ｂ）ピストンロッドのインロー部の断面図である。
【図２】（Ａ）本発明に係わるリーフスプリングの平面図である。
（Ｂ）同じくリーフバルブの平面図である。
（Ｃ）本発明に係わるピストンの上面図である。
【図３】本発明に係わる減衰力特性の一例である。
【図４】従来技術に係る油圧緩衝器の縦断面図である。
【図５】従来技術に係わるピストン上面図である。
【符号の説明】
Ａ  上部室
Ｂ  下部室
Ｃ  底部室
Ｄ  タンク室
ＢＶ  圧側減衰弁
ＣＶ  逆止弁
ＰＶ  伸側減衰弁
３  リーフバルブ
１５  バルブケース
２１  シリンダ
１０１  ピストンロッド
１０５  ピストン
１０５Ｄ〜１０５Ｇ  上側開口窓
１０５ｄ〜１０５ｇ  外周ポート
【図１】
0004443030.tif 000002
【図２】
0004443030.tif 000003
【図３】
0004443030.tif 000004
【図４】
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【図５】
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