(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ロール間にロール間隙を形成する一対の鋳造ロールを組立てて、
鋼ストリップ中にストリップ全体に分散されているＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物を生み出す、ＭｎＯ／ＳｉＯ2比が０．２〜１．６の範囲であり、Ａｌ2Ｏ3含量が少なくとも３％で４５％以下であるマンガン、ケイ素及びアルミニウムの酸化物の鉱滓を有する溶鋼を形成し、
対の鋳造ロール間に溶鋼を導入して、ロール間隙上方のロール鋳造表面に支持された溶鋼の鋳造溜めを形成し、
鋳造ロールを相互方向に回転させて、鋳造溜めからの溶鋼を鋳造ロール上で凝固させ、鋳造ロール間のロール間隙から下方に送給される凝固鋼ストリップを生み出し、ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物が鋳造温度以下の融点を有することから構成される低炭素鋼ストリップの鋳造方法。
【請求項２】
Ａｌ2Ｏ3含量が百分率で３５＋２．９（Ｒ−０．２）以下であり、Ｒが異物のＭｎＯ／ＳｉＯ2比である、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物のＡｌ2Ｏ3含量が１０〜３０％の範囲である、請求項１又は２のいずれかに記載の方法。
【請求項４】
ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物の大半の径が２〜１２ミクロンである、請求項１乃至３のいずれかに記載の方法。
【請求項５】
ロール間にロール間隙を形成する一対の鋳造ロールを組立てて、
鋼ストリップ中にストリップ全体に分散されているＭｎＯ・ＳｉＯ２・Ａｌ2Ｏ3異物を生み出す、ＭｎＯ／ＳｉＯ2比が０．２〜１．６の範囲であり、Ａｌ2Ｏ3含量が少なくとも３％で４５％以下であるマンガン、ケイ素及びアルミニウムの酸化物の鉱滓を有する溶鋼を形成し、
対の鋳造ロール間に溶鋼を導入して、ロール間隙上方のロール鋳造表面に支持された溶鋼の鋳造溜めを形成し、
鋳造ロールを相互方向に回転させて、鋳造溜めからの溶鋼を鋳造ロール上で凝固させ、鋳造ロール間のロール間隙から下方に送給される凝固鋼ストリップを生み出し、ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物が鋳造温度以下の融点を有する段階から構成される低炭素鋼ストリップの鋳造方法で造られる鋳造低炭素鋼ストリップ。
【請求項６】
Ａｌ2Ｏ3含量が百分率で３５＋２．９（Ｒ−０．２）以下であり、Ｒが異物のＭｎＯ／ＳｉＯ2比である、請求項５に記載の鋳造低炭素鋼ストリップ。
【請求項７】
ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物のＡｌ2Ｏ3含量が１０〜３０％の範囲である、請求項５又は６のいずれかに記載の鋳造低炭素鋼ストリップ。
【請求項８】
ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物の大半の径が２〜１２ミクロンである、請求項５乃至７のいずれかに記載の鋳造低炭素鋼ストリップ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、双ロール鋳造機における鋼ストリップ鋳造に関する。
【背景技術】
【０００２】
双ロール鋳造機において、相互方向に回転する一対の冷却水平鋳造ロール間に溶融金属が導入されることにより、動いているロール表面上に金属殻が凝固し、ロール間のロール間隙で合わされ、ロール間隙から下方に送給される凝固ストリップ品を生み出す。本明細書では「ロール間隙」という用語をロール同士が最接近する領域全般を指すものとして用いる。溶融金属は取鍋から小容器へと注がれて、そこからロール間隙の上方に位置した金属供給ノズルを通って流れ、ロール間のロール間隙へと向かわされ、ロール間隙直上にあってロール間隙長さ方向に沿って延びるロール鋳造表面に支持された溶融金属鋳造溜めを形成できる。通常、この鋳造溜めを画成するのは、ロール端面に摺動係合で保持されて、溢流しないよう鋳造溜めの二端を堰止める側板又は堰であるが、電磁バリヤ等の代替手段も提案されている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
双ロール鋳造機での鋼ストリップ鋳造の場合、鋳造溜めは一般に１５５０℃以上もの温度になるので、鋳造ロールの各回転時に溶鋼鋳造溜めに鋳造表面の各点を短い間晒すことで凝固を得るようロール鋳造表面全体にわたって溶鋼の非常に急速且つ均一な冷却を達成する必要がある。特許文献１に記述されているように凝固時の熱流束は、鋳造工程中に鋳造溜めを形成する鋼鉱滓から鋳造ロール表面に堆積する金属酸化物の性質により劇的に影響され得る。明細に言えば、そのようにして鋳造表面に堆積される金属酸化物が鋳造温度で液状であって、鋼の凝固温度で少なくとも部分的に液体である物質の層により覆われることが確保されれば、凝固時の熱流束を大いに高めることができる。酸化物は鋼と共に凝固して鋼ストリップ中に酸化物異物を形成するが、最も重要なことは、それらが鋼の初期凝固温度では液状のままであるので鋼凝固前に鋳造表面に固体粒子として堆積することがないので、溶鋼への伝熱を妨げることである。
【特許文献１】アメリカ特許第５，７２０，３３６号
【課題を解決するための手段】
【０００４】
双ロール鋳造機での低炭素鋼ストリップの鋳造の経験に基づいて且つ種々組成の鋼を鋳造するときに形成される酸化物異物を分析することにより、我々は鋳造表面の熱流束を左右するのが２つの源から造られる異物の融点であることを発見した。即ち、（ａ）鋳造表面上での鋼の初期凝固時にメニスカスでの凝固で造られる異物と、（ｂ）取鍋内での液鋼の脱酸時に造られる異物である。
【０００５】
鋳造ロール上でのストリップの凝固においては、凝固異物はストリップ表面に偏在する。他方、取鍋内で形成される脱酸異物はストリップ全体に分配され、凝固異物よりも著しく粗い。異物の両方の源はストリップ鋳造に重要であり、良好な鋳造状態を得るためには両方の源で造られる異物の融点は低くあるべきである。
【０００６】
特許文献１の開示は、専ら、凝固時に生じる異物に関するものであった。その開示においては、鉱滓中にＡｌ2Ｏ3が存在することは必ず有害であって、カルシウム処理することにより最小化若しくは無効化すべきと見なされていた。しかしながら、我々が今回見出したことは、その逆で、制御された量のＡｌ2Ｏ3が脱酸異物中に存在することが非常に有益で、鋳造時に周りの溶鋼が凝固するまで異物が溶融状態のままでいることを確保できる。マンガン／ケイ素キルド鋼では、異物融点はケイ素酸化物に対するマンガン酸化物の比に非常に敏感であって、特定の斯かる比では異物融点は非常に高くて、例えば１７００℃以上になり得、 鋳造ロール表面に充分な液体フィルムが形成するのを邪魔し得、溶鋼供給システムの流路閉塞を招き得る。ＭｎＯ、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3から成る三相酸化物システムを生み出すよう脱酸異物中にＡｌ2Ｏ3を意図的に発生させることで、ＭｎＯ／ＳｉＯ2比の変化に対する異物融点の敏感さを減らすことができ、実際に異物融点を減らすことができる。従って、本発明は、Ａｌ2Ｏ3を含む脱酸異物を形成できる、双ロール鋳造機での鋳造低炭素鋼を提供する。
【０００７】
本発明によれば、
ロール間にロール間隙を形成する一対の鋳造ロールを組立てて、
鋼ストリップ中にストリップ全体に分散されているＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物を生み出す、ＭｎＯ／ＳｉＯ2比が０．２〜１．６の範囲であり、Ａｌ2Ｏ3含量が少なくとも３％で４５％以下であるマンガン、ケイ素及びアルミニウムの酸化物の鉱滓を有する溶鋼を形成し、
対の鋳造ロール間に溶鋼を導入して、ロール間隙上方のロール鋳造表面に支持された溶鋼の鋳造溜めを形成し、
鋳造ロールを相互方向に回転させて、鋳造溜めからの溶鋼を鋳造ロール上で凝固させ、鋳造ロール間のロール間隙から下方に送給される凝固鋼ストリップを生み出し、ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物が鋳造温度以下の融点を有することから構成される低炭素鋼ストリップの鋳造方法が提供される。
【０００８】
溶鋼中の異物のＡｌ2Ｏ3含量は、液体異物の形成を可能とする量である。溶鋼から結果として形成されるストリップ中のＡｌ2Ｏ3含量は 百分率で最大３５＋２．９（Ｒ−０．２）に及び得、Ｒは異物のＭｎＯ／ＳｉＯ2比である。結果としてのストリップのＡｌ2Ｏ3含量は、広範囲のＭｎＯ／ＳｉＯ2比について１０〜３０％の範囲であり得る。異物は少なくとも３％のＡｌ2Ｏ3を含み得る。
【０００９】
異物は一般にストリップ全体にわたって分散し得、大半の範囲でのサイズは２〜１２ミクロンである。
【００１０】
本発明は、凝固鋼相と、ＭｎＯ／ＳｉＯ2比が０．２〜１．６で、Ａｌ2Ｏ3含量が３〜４５％である、全般にストリップ全体に分配された凝固ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物とで構成された５ｍｍ厚以下の鋳造低炭素鋼ストリップも提供する。脱酸異物の大きさは２〜１２ミクロンの範囲であり得る。
【００１１】
新規の低炭素鋼ストリップは上記した製造方法で製造可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
図１〜５は、本発明により作動する双ロール連続ストリップ鋳造機を示す。この鋳造機は、工場床１２に立設した主機フレーム１１を有する。主機フレームが支持する鋳造ロール台車１３は、アセンブリステーション１４と鋳造ステーション１５との間を水平に移動可能である。台車１３が担持する一対の平行鋳造ロール１６には、鋳造作業時にタンディッシュ１８と供給ノズル１９とを介して３５取鍋１７から溶融金属が供給されて鋳造溜め３０を創る。鋳造ロール１６は水冷されているので、動いているロール表面１６Ａ上に殻が凝固し、ロール間隙で合わされてロール出口で凝固ストリップ品２０が造られる。このストリップ品２０は標準コイラ２１に送られ、後で第２コイラ２２に送給することが可能である。容器２３が鋳造ステーションに隣接して主機フレームに取付けられるので、溶融金属をタンディッシュ上の溢れ口２４を介して、又は凝固ストリップ品の甚だしい変形等、鋳造作業時に重大な不都合があった場合には緊急プラグ２５を抜くことにより、この容器に逃がすことができる。
【００１３】
ロール台車１３を構成する台車フレーム３１がホイール３２を介してレール３３に載り、レールは主機フレーム１１の一部に沿って延設されているので、ロール台車１３全体がレール３３に沿って移動可能に取付けられていることになる。台車フレーム３１が担持する一対のロールクレードル３４にロール１６が回転可能に取付けられる。ロールクレードル３４は、相互に係合した相補的な摺動部材３５，３６によって台車フレーム３１上に取付けられ、流体圧シリンダユニット３７，３８の影響のもとに台車上を動いて鋳造ロール１６間のロール間隙を調節できるようになっており、以下でより詳細に説明するようにストリップに横弱化線(transverse line of weakness)を形成する必要がある時に短い時間でロールを離間できるようになっている。台車全体をレール３３に沿って移動させることができる複動流体圧ピストンシリンダユニット３９はロール台車上の駆動ブラケット４０と主機フレームとの間に接続されて、ロール台車をアセンブリステーション１４から鋳造ステーション１５へ、又その逆へ移動させることができるようになっている。
【００１４】
鋳造ロール１６は、台車フレーム３１上に取付けられた電動モータとトランスミッションから駆動軸４１を介して相互方向に回転される。ロール１６の銅製周壁に形成され縦方向に延び周方向に離間された一連の水冷通路には、回転グランド４３を介して水冷ホース４２に接続されたロール駆動軸４１内の水冷導管からロール端を介し冷却水が供給される。ロールの典型的な大きさは径が約５００ｍｍで、２０００ｍｍ幅のストリップ品を造るために長さを２０００ｍｍまでとすることができる。
【００１５】
取鍋１７は全く従来の構成であって、天井クレーンからヨーク４５を介して支持されており、高温金属受けステーションから定位置へと移すことができる。取鍋に取付けられたストッパロッド４６をサーボシリンダで動かすことによって溶融金属を取鍋から出口ノズル４７と耐火シュラウド４８を介してタンディッシュ１８へと流すことができる。
【００１６】
タンディッシュ１８も従来の構成であり、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）等の耐火材料で造られた広皿状のものである。タンディッシュの一側は取鍋からの溶融金属を受けるようになっており、前記した溢れ口２４と緊急プラグ２５とを備えている。タンディッシュの他側には縦方向に離間した一連の金属出口開口５２が備えられている。タンディッシュ下部が担持する取付ブラケット５３は、タンディッシュをロール台車フレーム３１に取付けるためのものであって、備えられている開口で、台車フレームの位置合わせペグ５４を受けてタンディッシュを正確に位置決めするようになっている。
【００１７】
供給ノズル１９はアルミナグラファイト等の耐火材料で造られた細長体として形成され、下部がテーパー状になっていて下方にいくに従い内方へすぼまっているので、鋳造ロール１６間のロール間隙に挿入できる。供給ノズルはそれをロール台車フレーム上に支持するために取付ブラケット６０を備えており、供給ノズル上部には外方に突出する側部フランジ５５が形成されて取付ブラケット上に位置する。
【００１８】
ノズル１９は一連の、水平に離間しほぼ上下に延びる流路を有し、ロール幅方向にわたって適宜の金属低速放出流を生み出し、初期凝固の起きるロール表面に直接当てることなく溶融金属をロール間のロール間隙に送ることができる。若しくは、ノズルが単一の連続長孔出口を有して、ロール間のロール間隙へと低速カーテン状の溶融金属を直接送るようにしてもよく且つ／或いは供給ノズルが溶融金属溜めに浸ってもよい。
【００１９】
溜めは、ロール台車が鋳造ステーションにいる時にロールの段付き端５７に保持される一対の側部閉止板５６によってロール端で閉止される。側部閉止板５６は窒化ホウ素等の強い耐火材料で造られ、ロールの段付き端５７の曲面に合ったスカロップ状側端８１を有する。側部閉止板を取付けることのできる板ホルダ８２は、一対の流体圧シリンダユニット８３の作動により鋳造ステーションで移動可能であり、側部閉止板を鋳造ロールの段付き端に係合させることで、鋳造作業中に鋳造ロール上に形成される金属溶融溜めの端閉止部を形成する。
【００２０】
鋳造作業中、取鍋ストッパロッド４６を作動させて、溶融金属が取鍋からタンディッシュへと、そして金属供給ノズルを介して鋳造ロールへと注がれるようにする。ストリップ品２０のクリーンな頭端はエプロンテーブル９６の作動によりコイラ２１の顎部にガイドされる。エプロンテーブル９６は主機フレーム上のピボット取付部９７から吊り下げられており、クリーンな頭端が形成された後に流体圧シリンダユニット９８の作動によりコイラの方へ向けて揺動できるようになっている。ピストンシリンダユニット１０１によって作動される上ストリップガイドフラップ９９に対してテーブル９６を作動させることができ、ストリップ品２０を一対の縦サイドローラ１０２間に制限できる。頭端がコイラの顎部へとガイドされたら、コイラを回転させてストリップ品２０を巻付け、エプロンテーブルを揺動し戻して非作動位置へと戻し、コイラ２１に直接巻取られるストリップ品から離れて主機フレームから単に吊り下げられている状態とする。結果としてのストリップ品２０は後でコイラ２２に送って、鋳造機から運び出される最終巻取品とすることができる。
【００２１】
図１〜５に示した種類の双ロール鋳造機の完全な詳細は本出願人のアメリカ特許第５，１８４，６６８号及び第５，２７７，２４３号並びに国際特許出願ＰＣＴ／ＡＵ９３／００５９３号に更に充分に記述されている。
【００２２】
双ロール鋳造機においてマンガンケイ素キルド低炭素鋼ストリップをたくさん鋳造した結果、脱酸異物の融点がこれら異物のＭｎＯ／ＳｉＯ2比の変動に対し非常に敏感であることが示された。これを図示しているのが図６であり、関連するＭｎＯ／ＳｉＯ2比に対する異物融点の変動をプロットしている。低炭素鋼ストリップ鋳造時の鋳造温度は約１５８０℃である。図６からわかるように、特定範囲のＭｎＯ／ＳｉＯ2比では異物融点はこの鋳造温度よりもはるかに高く、１７００℃を越え得る。このような高融点では鋳造ロール表面上に液体フィルムを維持確保するという要件を満足させることはできず、この組成の鋼は鋳造不可能である。又、鋼供給システムの供給ノズル等部分の流路閉塞が問題となり得る。
【００２３】
所望のＭｎＯ／ＳｉＯ2比を生み出そうとして鋼中のマンガン及びケイ素レベルを調節することはできるが、商業的プラントで実際に所望のＭｎＯ／ＳｉＯ2比の達成・維持を確保するのは非常に難しいことが経験上わかっている。例えば、我々は、マンガン含量が０．６％、ケイ素含量が０．３％の鋼組成が望ましい化学的性質で、平衡計算に基づき１．２以上のＭｎＯ／ＳｉＯ2比を生み出すはずであることを検知した。しかしながら、商業的なロール鋳造プラントを操業している我々の経験からは、はるかに低いＭｎＯ／ＳｉＯ2比が得られることが示されている。これを示しているのが図７で、ＭｎＯ／ＳｉＯ2比は、Ｍ０６鋼ストリップ鋳造中の商業的規模のストリップ鋳造機での種々の位置で鋼サンプルを取って、異物分析を行って得られた。種々の位置は次の通りである。
Ｌ１：              取鍋
Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３：  取鍋から金属を受けるタンディッシュ
ＴＰ２，ＴＰ３：    タンディッシュ下方の遷移ピース
Ｓ，１，２：        形成したストリップの連続部分
【００２４】
図７からわかるように測定したＭｎＯ／ＳｉＯ2比は全て、計算した予想比１．２以上よりもかなり低い。更に又、図６からわかるように、ＭｎＯ／ＳｉＯ2比の小さな変化、例えば０．９から０．８への減少、は融点をかなり増加させることになり得る。又、取鍋から鋳型へと鋼を移す時に、鋼は空気に晒されることにより再酸化を引き起こし、更にＭｎＯ／ＳｉＯ2比を減らす傾向にある（ケイ素はマンガンに比べ酸素に対する親和性が強いのでより多くのＳｉＯ2が形成され、比が低下する）。この効果は、タンディッシュ（Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３）、遷移ピース（ＴＰ２，ＴＰ３）及びストリップ（Ｓ，１，２）でのＭｎＯ／ＳｉＯ2比が取鍋（Ｌ１）でのそれよりも低い図７で明らかに見て取ることができる。
【００２５】
アルミナのレベル制御を導入することにより、ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3に基づいた異物が次のような利点を生じることを我々は見出した。低めの異物融点（特に、ＭｎＯ／ＳｉＯ2比の値が低い場合）及びＭｎＯ／ＳｉＯ2比の変化に対する異物融点の感受性の低減。
【００２６】
これらの利点を示しているのが図８で、図８は異物中のＡｌ2Ｏ3含量を様々異ならせて、異なるＭｎＯ／ＳｉＯ2比に対する異物融点測定値をプロットしている。これらの結果により、Ａｌ2Ｏ3のレベルを適正に制御することで種々のＭｎＯ／ＳｉＯ2比の低炭素鋼を鋳造可能にできることが示されている。これを更に示しているのが図９で、種々異ならせたＭｎＯ／ＳｉＯ2比に対してケイ素マンガンキルド低炭素鋼の典型的鋳造温度である１５８０℃以下に異物融点を確保するＡｌ2Ｏ3含量の範囲を示している。Ａｌ2Ｏ3含量の上限は、ＭｎＯ／ＳｉＯ2比０．２で約３５％から、ＭｎＯ／ＳｉＯ2比１．６で約３９％にわたることが見て取れる。この最大値の増加はほぼ線形なので、上限又は最大Ａｌ2Ｏ3含量は３５＋２．９（Ｒ−０．２）と表現できる。
【００２７】
約０．９以下のＭｎＯ／ＳｉＯ2比に関しては、Ａｌ2Ｏ3を含めることで１５８０℃以下の異物融点を確保することが必要である。最小値約３％のＡｌ2Ｏ3が必要であり、妥当な最小値は１０％程度のＡｌ2Ｏ3であろう。０．９を越えるＭｎＯ／ＳｉＯ2比については、Ａｌ2Ｏ3含量を無視して操業することが理論的には可能である。しかしながら、既に説明したように、商業的プラントで実際に得られるＭｎＯ／ＳｉＯ2比は理論的な計算予測値とは異なり得、ストリップ鋳造機の種々の位置でも変化し得る。更に又、この比のわずかな変化に対しても融点は非常に敏感であり得る。従って、Ａｌ2Ｏ3レベルを制御して、全てのケイ素マンガンキルド低炭素鋼に少なくとも３％のＡｌ2Ｏ3含量を生み出すのが望ましい。
【００２８】
初期凝固時に溜めのメニスカスレベルに形成される凝固異物は最終ストリップ品の表面に偏在することになるので、脱スケール又は酸洗いで除去できる。他方、脱酸異物は全般にストリップ全体に分布され、凝固異物よりも粗く、全般に２〜１２ミクロンの大きさであって、ＳＥＭ(scanning electron microscope：走査型電子顕微鏡)等の技術により容易に検出可能である。
【００２９】
図１０〜１２は、測定異物サイズを示している、一回の製鋼工程での実例ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物のＳＥＭ顕微鏡写真である。各顕微鏡写真は、各々拡大してＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物７，８，９を示しているストリップ２０の６１×５００μｍ部分を示している。顕微鏡写真の倍率及び尺度は各図に示されている。ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物７は径が約９．３ミクロン、ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物８は径が約５．６ミクロン、ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物９は径が約４．１ミクロンである。
【００３０】
実例のＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物７,８,９に電子ビームを衝突させることで, Ｘ線が異物から出、それにより図１３〜１５に示した各スペクトルを生み出す。スペクトルのｘ軸はＸ線エネルギ(単位Kev、キロ電子ボルト)を示し、ｙ軸はＸ線エネルギスペクトルにおける異なるエネルギレベルでの測定カウント数を示す。異物中の各酸化物はスペクトルについて代表的Ｘ線放出特性を有しているので 、当業者に公知である原子相互作用補正を考慮することによって各異物７，８，９の組成を知ることができる。
【００３１】
９．３ミクロン径である図１０のＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物７については、対応するヒストグラム図１３が異物の酸化物組成及び酸化物分布が次のようであることを示している。
【表１】
0004598752.tif 000002
【００３２】
５．６ミクロン径である図１１のＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物８については、対応するヒストグラム図１４が酸化物組成及び酸化物分布が次のようであることを示している。
【表２】
0004598752.tif 000003
【００３３】
４．１ミクロン径の図１２のＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物９については、対応するヒストグラム図１４が異物の酸化物組成及び酸化物分布が次のようであることを示している。
【表３】
0004598752.tif 000004
【００３４】
これらの測定から、異物７，８，９は約４５％以下のＡｌ2Ｏ3含量を有し、径が２〜１２ミクロンと様々であることが示されている。又、実例であるＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物のこれらのＭｎＯ・ＳｉＯ2測定比は異物７が０．７９、異物８が０．９２、異物９が０．９３である。
【００３５】
本発明をいくつかの実施例に関して以上の図面及び記述で詳細に図示し、開示してきたが、記述は例示的なものであり限定的な性格のものでないこと及び本発明は開示した実施例に限定されるものではないことを理解すべきである。むしろ、本発明は、本発明の範囲内にある全ての変更例、改変例及び同等構造物を包含している。本発明の追加的特徴は、現在認識されている本発明の最良の実施態様を例示している詳細な説明を考慮すれば当業者には明らかとなるであう。上記したように本発明の範囲を逸脱することなく多くの改変を本発明に対し行うことが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】本発明により作動可能な連続ストリップ鋳造機の平面図である。
【図２】図１に示したストリップ鋳造機の側面図である。
【図３】図１の３−３線立断面図である。
【図４】図１の４−４線立断面図である。
【図５】図１の５−５線立断面図である。
【図６】異物融点に対するＭｎＯ／ＳｉＯ2比の効果を示す。
【図７】低炭素鋼ストリップの鋳造時にストリップ鋳造機の様々な位置から取ったサンプルについて行った異物分析から得られたＭｎＯ／ＳｉＯ2比を示す。
【図８】異なる含量のＡｌ2Ｏ3を加えることによる異物融点に対する効果を示す。
【図９】酸化物異物の融点を約１５８０℃の鋳造温度以下に保つために低炭素鋼鋳造時にどのようにしてＡｌ2Ｏ3レベルを安全操業範囲内に調節し得るかを示している。
【図１０】９．３ミクロン径の実例 ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物の顕微鏡写真である。
【図１１】５．６ミクロン径の実例ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物の顕微鏡写真である。
【図１２】４．１ミクロン径の実例ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物の顕微鏡写真である。
【図１３】図１０の実例ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物のＸ線スペクトルである。
【図１４】図１１の実例ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物のＸ線スペクトルである。
【図１５】図１２の実例ＭｎＯ・ＳｉＯ2・Ａｌ2Ｏ3異物のＸ線スペクトルである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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