(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
単一組成の金属材料のみ、あるいは、組成の判明している合金材料に前記単一組成の金属材料を加え、一般式ＶｘＴｉｙＮｉｚ（但し、５０≦ｘ≦８０、１２≦ｙ≦３０、８≦ｚ≦２５、かつｘ＋ｙ＋ｚ＝１００）またはＶｘ−ａＴｉｙ−ｂＮｉｚ−ｃＤａＪｂＱｃ（但し、ＤはＮｂまたはＴａの少なくとも１種の元素、ＪはＺｒまたはＨｆの少なくとも１種の元素、ＱはＣｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，ＣｏまたはＣｕの少なくとも１種の元素、ここで、５０≦ｘ≦８０、１２≦ｙ≦３０、８≦ｚ≦２５、０≦ａ≦５、０≦ｂ≦５、０≦ｃ≦５かつ（ｘ−ａ）＋（ｙ−ｂ）＋（ｚ−ｃ）＋ａ＋ｂ＋ｃ＝１００）で表せる組成になるように調製する第１の工程と調製後の原材料を混合し、不活性ガス雰囲気内でメカニカルアロイングにより、体心立方格子型構造の結晶構造を持つ単一な合金相に合金化する第２の工程を少なくとも含む水素吸蔵合金の製造法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ニッケル水素蓄電池の負極に用いられる水素吸蔵合金およびその製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
水素吸蔵合金は、ニッケル水素蓄電池の負極として実用化が行われている。現行のニッケル水素蓄電池には主に希土類系合金（ＡＢ5型）が使われている。さらに負極の高容量化を目指し、ラーベス相合金（ＡＢ2型）などの各種の合金系について研究が進められている。
【０００３】
これらの合金の内で、単体でも水素化特性に優れたＶとＴｉをベースとして、電池用とするためにＮｉを添加し、電気化学活性を付加したＶ−Ｔｉ−Ｎｉ系合金が注目されている。このＶ−Ｔｉ−Ｎｉ系合金の中では、ＴｉＶ2及びＺｒＶ2から改良の進んだラーベス相合金のグループがある（例えば、特開昭６１−４５５６３号公報など）。
【０００４】
これに対し、Ｖ単体の構造を変えずに改良を進めた体心立方格子型構造（以下、ｂｃｃ構造と略す）を持つＶ−Ｔｉ−Ｎｉ系合金のグループ（以下、Ｖ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金と略す）は、さらに水素吸蔵量が大きいため開発が進められ、いくつかの合金組成が提案されている（例えば、特開平６−２２８６９９号公報など）。
【０００５】
このようなＶ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金では、特性を上げるために、ＴｉやＮｉの量を増やした場合、主相以外に偏析相であるＴｉＮｉ合金相などが存在する。（塚原、まてりあ、vol.３６、P１０９−１１１（１９９７））この偏析相は電極反応即ち、充電や放電などの電気化学反応の能力があり、電極反応自体には非常に効果的な作用を有するが、水素化特性が劣るため、この偏析相の分だけ水素吸蔵量が落ちるという問題があった。
【０００６】
また、水素の吸蔵・放出に伴い主相は体積が膨張・収縮するが、偏析相は体積が変化しないため、異相粒界で歪みがたまり、クラックが発生し、クラック面からの酸化・溶出がおこりやすいという問題があった。さらに、ＴｉＮｉ合金相はニッケル水素蓄電池用に使用した場合、アルカリに弱いため電解液中で溶出しやすく異相粒界がはがれるため、さらにクラックが発生し、サイクル特性に劣るという問題があった。
【０００７】
上記のような問題に対し、様々な提案がなされている。以下に、その代表的な提案を説明する。
【０００８】
Ｖ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金粉末の表面にメカノケミカル反応などによりＮｉ粉末やＴｉＮｉ粉末を配置したり、ＮｉまたはＮｉ−Ｍ合金（ＭはＣｏ，Ｓｎ，Ｚｎ，およびＭｏの少なくとも１種の元素）をメッキする方法が提案されている（例えば、特開平９−２３１９６５号公報）。
【０００９】
この方法では、ＴｉＮｉ相からＴｉが溶出し、母相と偏析相が分離しても、合金表面に配置されたＮｉが電気化学的な水素の吸蔵・放出の活性点になるため、容量低下が起こらず、長期にわたって高容量を維持することができるとされている。しかし、この場合では偏析相のはがれやクラックの発生は根本的には解決しておらず、さらに偏析相による水素吸蔵量の減少が解決されていない。
【００１０】
またＶ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金に対し、偏析相を逆に利用するため、Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｃｕ及びＮｂの少なくとも１種の元素を添加することにより、偏析相のＴｉＮｉ合金相を３次元網目骨格とし、集電機能を持たせた合金が提案されている（例えば特開平７−２６８５１３号公報）。
【００１１】
この合金では、前述のＴｉＮｉ合金相がアルカリに弱いという問題に対しては、Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｃｕ及びＮｂの元素を添加することにより、Ｔｉ−Ｎｉ合金相からＴｉの溶出を抑制している。さらにＺｒ、Ｈｆ及びＴａの少なくとも１種の元素を添加し、偏析相をＡＢ2型ラーベス相を主たる相にした合金がある（例えば特開平７−２６８５１４号公報）。
【００１２】
また、前記の合金系に対し、さらに加熱処理を加え、アルカリ溶液に対する耐食性を増す方法（特開平８−２６９６５５号公報）及び前記の合金系に対し、合金内に含まれる酸素濃度を１５００ｐｐｍ以下にすることによりサイクル特性を改善した合金がある（特開平９−２５９８７６号公報）。
【００１３】
しかし、いずれの提案でも、偏析相による水素吸蔵量の減少、クラックの発生によるサイクル寿命の劣化の問題は解決されていない。
【００１４】
以上の一連の３次元網目骨格とし、集電機能を持たせた合金であるＶ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金に対し、ＶをＮｂで置換する範囲を限定し、さらに（Ｖ，Ｎｂ）ＴｉおよびＮｉの組成を限定することで３次元網目構造を持たないことを特徴とした合金も提案されている（例えば特開平８−１５７９９８号公報）。
【００１５】
この合金は、母相内に点在する第２相や単相から構成されており、同じ様な組成で３次元網目骨格を持つＶ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金に対して、水素吸蔵・放出によるクラックの発生を抑制することができ、クラック面からの酸化・溶出を抑制することによりサイクル特性の優れた合金となっている。しかし、この合金においても母相内に点在する第２相が存在する場合は、偏析相による水素吸蔵量の減少、異相粒界にたまった歪みによるクラック発生の問題は解決されていない。またメルトスピニング法やアトマイズ法により急冷凝固する方法による合金は、単相になっており充放電サイクルに対する劣化は少なくなっている。しかし、このＮｂを含んだ合金の組成範囲では、最大放電電気量は理由は定かではないが、第２相が存在する場合に比べ逆に劣っている。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】
以上、述べたとおり本発明は、上記Ｖ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金に対して、第２相の析出を無くすることにより、最大水素吸蔵量、電池用としては最大放電電気量を増加させ、偏析相の溶出や異相粒界にたまった歪みによるクラック発生によりサイクル特性が劣化するのを抑制することを目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】
前述の課題を解決する手段として、本発明の合金の製造法は、単一組成の金属材料のみ、あるいは、組成の判明している合金材料に前記単一組成の金属材料を加え、一般式ＶｘＴｉｙＮｉｚ（但し、５０≦ｘ≦８０、１２≦ｙ≦３０、８≦ｚ≦２５、かつｘ＋ｙ＋ｚ＝１００）またはＶｘ−ａＴｉｙ−ｂＮｉｚ−ｃＤａＪｂＱｃ（但し、ＤはＮｂまたはＴａの少なくとも１種の元素、ＪはＺｒまたはＨｆの少なくとも１種の元素、ＱはＣｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，ＣｏまたはＣｕの少なくとも１種の元素、ここで、５０≦ｘ≦８０、１２≦ｙ≦３０、８≦ｚ≦２５、０≦ａ≦５、０≦ｂ≦５、０≦ｃ≦５かつ（ｘ−ａ）＋（ｙ−ｂ）＋（ｚ−ｃ）＋ａ＋ｂ＋ｃ＝１００）で表せる組成になるように調製する第１の工程と調整後の原材料を混合し、不活性ガス雰囲気内で、メカニカルアロイングにより、体心立方格子型構造の結晶構造を持つ単一な合金相に合金化する第２の工程を少なくとも含む水素吸蔵合金の製造法である。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について、図１から図６及び表１から表３を用いて具体的に説明する。
【００２４】
（実施の形態１）
本発明による第１の形態においては、合金全体の組成としてＶ65.8Ｔｉ21.9Ｎｉ12.3という組成を持つ合金で、詳細に説明する。先ず、本発明による実施例１の水素吸蔵合金とその製造法として、遊星ボールミル法で製造した合金とその製造法の詳細について説明する。さらに、比較例１として、従来より最も一般的に使われているアーク融解法で製造した合金とその製造法の詳細について説明する。Ｖ−Ｔｉ−Ｎｉ系合金は、前述の文献（特開平８−２６９６５５号公報及び特開平９−２５９８７６号公報）にあるとおり熱処理の有無や含有酸素濃度により、特性が変化する。特性の比較に関しては、実施例１と比較例１のほかに、比較例２として特開平６−２２８６９９号公報に記載されたものと同一組成の合金を引用したが、発明の効果を明確にするために、実施例１と比較例１金属材料は同じグレードの市販材料を用いて、熱処理は行わなかった。
【００２５】
（実施例１）
先ず、前述の合金全体の組成としてＶ65.8Ｔｉ21.9Ｎｉ12.3という組成になるように、市販の金属材料を用い、Ｖ、ＴｉおよびＮｉをそれぞれ７．８５ｇ、２．４６ｇ及び１．６９ｇを秤量した。これらの金属材料を混合し、遊星ボールミル法によりアルゴン雰囲気中でメカニカルアロイングした。使用した遊星ボールミル装置はフリッチュ社製Ｐ−７である。ミル容器としてはフリッチュ社純正４５ｃｃステンレスポット（以下、ポットと略す）を使用した。また、粉砕用ボールも同じくフリッチュ社純正１５ｍｍステンレスボールを７個使用した。Ｐ−７自体をアルゴン雰囲気に置換されたグローブズボックス内に置くことで、アルゴン雰囲気内でのミリングを可能にした。Ｐ−７は、遠心加速度が可変であるが、９Ｇに設定し、２３時間ミリングした。ミリング後はポット内に自由粉が少なかったので、付着粉を適時、機械的に削り取り特性比較に供した。
【００２６】
（比較例１）
先ず、前述の合金全体の組成としてＶ65.8Ｔｉ21.9Ｎｉ12.3という組成になるように、市販の金属材料を用い、Ｖ、ＴｉおよびＮｉをそれぞれ６５．４０ｇ、２０．５０ｇ及び１４．１０ｇを秤量した。これらの金属材料を混合し、アーク溶解法により溶解鋳造し、前述の合金組成比を持つ合金を得た。使用したアーク炉は大亜真空製ＡＣＭ−１４−Ｓ２型である。アーク溶解は、減圧したアルゴン雰囲気下で行い、上下を反転し、５回溶解した。できた合金インゴットは、ボタン状で９９．９８ｇであった。
【００２７】
以下、この実施例１と比較例１を用い、本実施の形態について説明する。
実施例１の構造を見るために、試料の一部に対し、粉末Ｘ線回折をおこなった。図１に、前記試料の粉末Ｘ線回折図形を示す。図１のＸ線回折図形においては反射ピーク（以下、ピークと略す）としてはｂｃｃ構造のピーク１のみが見られ、完全に単一な相になっている。比較例１はボタン状のため、機械的粉砕を試みたが展延性が大きく、困難であったため水素化粉砕を試みた。比較例１の合金を、５００℃で真空ポンプ脱ガス後、５００℃に保持したまま４ＭＰａの水素を導入し、室温まで冷却し、室温で真空ポンプ脱ガスし、粉末を得た。この構造を見るために、試料の一部に対し、粉末Ｘ線回折をおこなった。図２に、前記試料の粉末Ｘ線回折図形を示す。金属相のピーク２と水素化物相のピーク３の他に第２相としてのＴｉＮｉ相のピーク４が確認された。
【００２８】
比較のため、実施例１においても比較例１と同様に水素化した試料の一部に対し、粉末Ｘ線回折をおこなった。図３に、前記試料の粉末Ｘ線回折図形を示す。
金属相のピーク２、水素化物相のピーク３のみであり、比較例１の様なＴｉＮｉ相のピーク４は当然のことながら見られない。金属相のピーク２は、水素化前と比べて、若干ピークが移動しており水素を幾分含有しているものと思われる。
【００２９】
以下、特性の評価に関して説明する。
先ず水素吸蔵量を測定するために、水素圧組成等温線（以下、ＰＣＴと略す）測定装置を用い、実施例１及び比較例１の水素化特性を測定した。ＰＣＴ測定では、５００℃、３時間真空ポンプ脱ガス後の真空原点法で測定した。
【００３０】
図４に実施例１の測定温度４０℃におけるＰＣＴ線図を示し、図５に比較例１の測定温度４０℃におけるＰＣＴ線図を示す。図４および図５から、これらの合金のプラトー圧は同じ様な値となり、良好なプラトー特性を示した。この特性について比較例２のプラトー特性を特開平６−２２８６９９号公報に記載のＰＣＴ線図より読みとり比較すると、ほぼ同じプラトー圧である。実施例１は少しプラトー圧が低いが、これは実施例１は単相であるのに、比較例１および２は２相になっているため、水素吸蔵能を持つ相自体の組成がずれているためである。実際の組成のズレよりは第２相がちょうど水素親和力の大きいＴｉと水素親和力の少ないＮｉからなっているのでプラトー圧の違いは少ない。比較例２に比べ、比較例１は若干水素吸蔵量が少ないが、これは熱処理の有無と、材料に含まれる酸素濃度などの不純物によるものと思われる。実施例１は、比較例１および２に比べ水素吸蔵量が約１０％多く、単相になった効果が見られる。
【００３１】
次に、電池用負極としての特性を見るために、ハーフセルテストを行った。合金粉１ｇに対し、導電剤としてカーボニルニッケルを３ｇ加え、バインダーとしてポリエチレンを１２０ｍｇ加える。これらの混合物を、集電材のとしての発泡ニッケルと共に冷間プレスし、ペレットを作製した。このペレットを負極として、対極に負極容量規制とするため、負極の１０倍程度の過剰な電気容量を持つ水酸化ニッケル電極を使用した。電解液は３１ｗｔ％ＫＯＨ溶液を使用し、電解液が豊富な開放系での充放電試験を行った。充電は１００ｍＡ／ｇで５．５時間、放電は合金５０ｍＡ／ｇで端子電圧が０．８Ｖまでとした。このようの条件で行ったハーフセルテストにおける実施例１および比較例１のサイクル特性を図６に示す。最大放電電気量は、実施例１が４３５ｍＡ／ｈ、比較例１が３９５ｍＡ／ｈであった。また、放電条件が違うが比較例２の放電電気量は４０８ｍＡ／ｈである。特開平６−２２８６９９号公報にはサイクル特性については記載されていないため、比較例２のサイクル特性の比較はできない。図６から明らかな様に実施例１は比較例１に比べ、放電容量も大きく、サイクル特性も良い。これは、本発明の合金が単相になっている効果が出たものと考えられる。
【００３２】
なお、本実施の形態においては遊星ボールミル法でメカニカルアロイングを行ったが、その他のボールミル法、例えば、振動ミル、撹拌ミルでも機械的な応力を加えることができれば、本実施の形態の合金と同様の作用・効果を持つ合金が製造できる。
【００３３】
（実施の形態２）
本実施の形態では、実施の形態１における実施例１と同じ方法で実施例２１から実施例２５の５種の合金を製造した。合金全体の組成が違うため秤量する分量だけが違うが、その他の製造条件は実施の形態１における実施例１と全く同じである。さらに、実施の形態１における比較例１と同じ方法で比較例２１から比較例２５の５種の合金を製造した。この比較例においても、合金全体の組成が違うため秤量する分量だけが違うが、その他の製造条件は実施の形態１における比較例１と全く同じである。ここで、実施例と比較例で同一の番号を持つものは、同じ合金全体の組成であり、表１にその合金全体の組成を示す。これらの合金は、実施の形態１で説明した粉末Ｘ線回折で同じように測定したところ、実施例２１から実施例２５の合金は全てｂｃｃ構造のピークのみで単相であったのに対し、比較例２１から比較例２５の合金には全てｂｃｃ構造のピーク以外のピークが観測され、２相あるいはそれ以上の合金相からなる合金であった。
【００３４】
次ぎに、電池用負極としての特性を見るために、実施例２１から実施例２５の５種の合金及び比較例２１から比較例２５の５種の合金を実施の形態１と同じ方法でハーフセルテストを行った。ペレット作製条件、充放電条件等の実験条件は実施の形態１と全く同じ条件である。これらの合金の測定された最大放電電気量と５０サイクル目での容量維持率を同じく表１に示す。
【００３５】
【表１】
0004581151.tif 000002
【００３６】
表１から実施例２１から実施例２５の合金は、同じ合金全体の組成を持つ同じ番号の比較例２１から比較例２５の合金と比べて大きい最大放電電気量と高い容量維持率を有していた。これは、本実施の形態の合金はｂｃｃ構造の結晶構造を持つ単一な合金相からなるＶ、Ｔｉ及びＮｉの３種を含む電池用水素吸蔵合金であるため、Ｖ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金に特有の偏析相による水素吸蔵量の減少、異相粒界にたまった歪みによるクラック発生の課題が解決されたためと考えられる。
【００３７】
なお、本発明の合金の作用・効果は、この実施の形態の範囲に限定されるものではないが、Ｖの分量が少なくなりＴｉの分量が多くなると、プラトー圧が低くなり、結果として最大放電電気量が小さくなる。また、Ｖの分量が多くなりＴｉの分量が少なくなるとＶ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金自体が単相になりやすくなるので本発明の効果が少なくなる。また、Ｎｉの分量が少なくなるとアルカリ溶液中での電気化学的活性が落ち、結果として最大放電電気量が小さくなる。さらにＮｉの分量が多くなると、合金の水素吸蔵量が少なくなるためやはり最大放電電気量が小さくなる。実施例２１から実施例２５は、いずれも約２５０ｍＡｈ／ｇの最大放電電気量であり、Ｖ−Ｔｉ−Ｎｉ３元系組成において実施例２１から実施例２５で示される組成範囲より実施例１（Ｖ65.8Ｔｉ21.9Ｎｉ12.3）側の合金は最大放電電気量が多くなり、反対側の組成範囲の合金は最大電気量が少なくなる。したがって、本発明の合金は、Ｖ、Ｔｉ及びＮｉの３種の組成範囲が一般式ＶｘＴｉｙＮｉz（但し、５０≦ｘ≦８０、１２≦ｙ≦３０、８≦ｚ≦２５、かつｘ＋ｙ＋ｚ＝１００）で表される範囲にある時、最大放電電気量が２５０ｍＡｈ／ｇ以上となり、実用の電池用水素吸蔵合金としては好ましい。
【００３８】
（実施の形態３）
本実施の形態では、Ｖ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金に対し、他元素の添加の効果について説明する。
【００３９】
合金の製造に関しては、本実施の形態でも、実施の形態２と同様に実施の形態１における実施例１と同じ方法で実施例３１から実施例３９の９種の合金を製造した。合金全体の組成が違うため秤量する分量だけが違うが、その他の製造条件は実施の形態１における実施例１と全く同じである。さらに、実施の形態１における比較例１と同じ方法で比較例３１から比較例３９の９種の合金を製造した。
この比較例においても合金全体の組成が違うため秤量する分量だけが違うが、その他の製造条件は実施の形態１における比較例１と全く同じである。ここで、実施例と比較例で同一の番号を持つものは、同じ合金全体の組成であり、表２にＶ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金合金に対し、ＮｂまたはＴａを５ａｔ％添加した合金の全体の組成を示し、表３にＶ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金合金に対し、ＺｒまたはＨｆを５ａｔ％添加した合金の全体の組成を示し、表４にＶ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金合金に対し、Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，ＣｏまたはＣｕを５ａｔ％添加した合金の全体の組成を示す。これらの合金は、実施の形態１で説明した粉末Ｘ線回折で同じように測定したところ、実施例３１から実施例３９の合金は全てｂｃｃ構造のピークのみで単相であったのに対し、比較例３１から比較例３９の合金には全てｂｃｃ構造のピーク以外のピークが観測され、２相あるいはそれ以上の合金相からなる合金であった。
【００４０】
次に、電池用負極としての特性を見るために、実施例３１から実施例３９の９種の合金及び比較例３１から比較例３９の９種の合金を実施の形態１と同じ方法でハーフセルテストを行った。ペレット作製条件、充放電条件等の実験条件は実施の形態１と全く同じ条件である。これらの合金の測定された最大放電電気量と５０サイクル目での容量維持率を同じく表２から表４に示す。
【００４１】
表２及び表３及び表４から実施例３１から実施例３９の合金は、同じ合金全体の組成を持つ同じ番号の比較例３１から比較例３９の合金と比べて大きい最大放電容量と高い容量維持率を有していた。これは、本実施の形態の合金はｂｃｃ構造の結晶構造を持つ単一な合金相からなるＶ、Ｔｉ及びＮｉの３種を含む電池用水素吸蔵合金であるため、Ｖ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金に特有の偏析相による水素吸蔵量の減少、異相粒界にたまった歪みによるクラック発生の課題が解決されたためと考えられる。
【００４２】
【表２】
0004581151.tif 000003
【００４３】
【表３】
0004581151.tif 000004
【００４４】
【表４】
0004581151.tif 000005
【００４５】
さらに、Ｖ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金に対し、他元素の添加の効果は、実施例３１から実施例３９の合金が同じ合金全体の組成を持つ同じ番号の比較例３１から比較例３９の合金と比べて、まったく同じ効果を示し、本発明により単相になったための悪影響はなかった。つまり、Ｖを同族元素であり、Ｖよりも原子半系の大きいＮｂまたはＴａで一部置換した場合、合金の水素化特性でプラトー圧力が下がるため、実際に使用できる水素吸蔵量が増えるため最大放電電気量も増える。さらに、Ｖのアルカリ対する耐性を上げることができ、容量維持率が高くなる。また、同様にＴｉを同族元素であり、Ｔｉよりも原子半系の大きいＺｒ、Ｈｆで一部置換した場合は、合金の水素化特性でプラトー圧力が下がるため、実際に使用できる水素吸蔵量が増えるため最大放電電気量も増える。
【００４６】
ＮｉをＣｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，ＣｏおよびＣｕで一部置換した場合は、それぞれアルカリ溶液中での安定性と放電活性の違いから、Ｍｎのみ最大放電電気量が増え、その他のＣｒ，Ｆｅ，ＣｏおよびＣｕは、容量維持率が高くなった。
【００４７】
なお、本発明の合金の作用・効果は、この実施の形態の範囲に限定されるものではないが、さらに、前述の添加元素の分量が多くなると、最大放電容量が増えたＶをＮｂまたはＴａで一部置換した場合、およびＴｉをＺｒ、Ｈｆで一部置換した場合においても、プラトー圧力が下がりすぎて逆に放電に使えなくなり、結果として最大放電電気量が小さくなる。さらにＭｎの分量が多くなると、容量維持率が著しく小さくなる。またＣｒ，Ｆｅ，ＣｏおよびＣｕの分量が多くなると、合金の水素吸蔵量が少なくなるため、最大放電電気量が小さくなる。
【００４８】
このように上記に述べた場合は、本発明の効果の優位性が無くなる。したがって、本発明の合金は、前述の実施の形態２の結果とあわせ、一般式Ｖx-aＴｉy-bＮｉz-cＤaＪbＱｃ（但し、ＤはＮｂまたはＴａの少なくとも１種の元素、ＪはＺｒまたはＨｆの少なくとも１種の元素、ＱはＣｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，ＣｏまたはＣｕの少なくとも１種の元素、ここで、５０≦ｘ≦８０、１２≦ｙ≦３０、８≦ｚ≦２５、０≦ａ≦５、０≦ｂ≦５、０≦ｃ≦５かつ（ｘ−ａ）＋（ｙ−ｂ）＋（ｚ−ｃ）＋ａ＋ｂ＋ｃ＝１００）で表される範囲にあるのが実用の電池用水素吸蔵合金として本発明の効果が有意に見られ、好ましい。
【００４９】
（実施の形態４）
本実施の形態では、Ｖ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金に対し、合金の表面層にＮｉ層を配した効果について説明する。
【００５０】
Ｖ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金ではＮｉの分量が少ないと、水素吸蔵量は多くても、アルカリ電解液中での電気化学活性が悪いため、最大放電電気量は小さくなってしまう。しかし、合金の表面層にＮｉ層を配することで電気活性は上がる。
勿論このＮｉ層の分だけ水素吸蔵量は落ちるが、電気化学活性の上昇分でカバーできる範囲にあれば、最大放電電気量はあがる。
【００５１】
実施の形態２及び３で作製した実施例の合金全種の計１４種の合金に対し、メカノフュージョン法により５ｗｔ％の超微粒子Ｎｉ（粒径０．０３μm）を表面層として配した。これらの合金を比較例４０から５４とする。
【００５２】
次に、電池用負極としての特性を見るために、実施例４０から実施例５４の１４種の合金を実施の形態１と同じ方法でハーフセルテストを行った。ペレット作成条件、充放電条件等の実験条件は実施の形態１と全く同じ条件である。これらの合金の測定された最大放電電気量と５０サイクル目での容量維持率を表５に示す。
【００５３】
【表５】
0004581151.tif 000006
【００５４】
表５と表２及び表３及び表４から実施例４１から実施例５４の合金は、Ｎｉ層を配する前の合金と比べて高い最大放電電気量を有していた。容量維持率は有意な差はなく、電池内での電気化学活性の向上による最大放電電気量の増加に効果があった。
【００５５】
なお、本発明の合金の作用・効果は、この実施の形態の範囲に限定されるものではないが、さらに、Ｎｉが増えると、水素吸蔵量自体が減るため水素吸蔵合金全体の１０ｗｔ％以下であるのが望ましい。
【００５６】
【発明の効果】
以上、述べたとおり本発明の合金は、Ｖ−Ｔｉ−Ｎｉ系ｂｃｃ合金に対して、メカニカルアロイングにより、第２相の析出を無くし、最大水素吸蔵量、および最大放電電気量を増加させ、サイクル特性の劣化も抑制することができるという有利な効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例１の合金の粉末Ｘ線回折図
【図２】比較例１の合金の水素化粉砕品のＸ線回折図
【図３】本発明の実施例１の合金の水素化粉砕品のＸ線回折図
【図４】本発明の実施例１の合金のＰＣＴ線図
【図５】比較例１の合金のＰＣＴ線図
【図６】本発明の実施例１の合金及び比較例１の合金を使用した電極のサイクル特性を示した図
【符号の説明】
１    ｂｃｃ構造のピーク
２    金属相のピーク
３    水素化物相のピーク
４    ＴｉＮｉ相のピーク
【図１】
0004581151.tif 000007
【図２】
0004581151.tif 000008
【図３】
0004581151.tif 000009
【図４】
0004581151.tif 000010
【図５】
0004581151.tif 000011
【図６】
0004581151.tif 000012