(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
一体に作動する一対のピストン（６２Ｕ，６２Ｌ）をシリンダブロック（５４）に形成した共通のシリンダ（５４ａ）に摺動自在に支持し、シリンダブロック（５４）の両端に結合した一対のシリンダヘッド（６０Ｕ，６０Ｌ）と一対のピストン（６２Ｕ，６２Ｌ）との間に形成した一対の圧縮室（６９Ｕ，６９Ｌ）を過給バルブ（２６）を介してエンジン（Ｅ）の燃焼室（２０）に接続した複動式ピストン過給機において、
前記一対の圧縮室（６９Ｕ，６９Ｌ）に連なる蓄圧室（７１Ｌ）を、前記一対のシリンダヘッド（６０Ｕ，６０Ｌ）の少なくとも一方の内部に形成したことを特徴とする複動式ピストン過給機。
【請求項２】
前記一方のシリンダヘッド（６０Ｌ）がアルミダイキャスト製であることを特徴とする、請求項１に記載の複動式ピストン過給機。
【請求項３】
前記蓄圧室（７１Ｌ）を、前記一方のシリンダヘッド（６０Ｌ）と該シリンダヘッド（６０Ｌ）に結合したヘッドカバー（５１Ｌ）とにより区画したことを特徴とする、請求項１に記載の複動式ピストン過給機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、一体に作動する一対のピストンをシリンダブロックに形成した共通のシリンダに摺動自在に支持し、シリンダブロックの両端に結合した一対のシリンダヘッドと一対のピストンとの間に形成した一対の圧縮室を過給バルブを介してエンジンの燃焼室に接続した複動式ピストン過給機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
かかる複動式ピストン過給機は、特開２０００−８７７５４号公報により公知である。またエアクリーナと吸気弁とを接続する吸気通路にスクリューポンプ式の過給機を備えたエンジンにおいて、過給機と吸気ポートとの間に蓄圧室（リザーバ）を配置するとにより過給圧の脈動を防止するものが、特公昭５６−１０４５１号公報により公知である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上記特開２０００−８７７５４号公報に記載されたものは、過給機のシリンダブロックの両端に形成した一対の圧縮室を１８０°の位相差をもって交互に作動させて過給圧の脈動を緩和しているが、圧縮室とエンジンとの間に蓄圧室を備えていないので過給圧の脈動を充分に防止することが難しかった。また上記特公昭５６−１０４５１号公報に記載されたものは、過給機のケーシングと蓄圧室とが別部材で構成されているため、部品点数が増加して吸気系をコンパクトに構成するのが難しくなるという問題があった。
【０００４】
本発明は前述の事情に鑑みてなされたもので、蓄圧室を備えた複動式ピストン過給機の部品点数をできるだけ削減することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１に記載された発明によれば、一体に作動する一対のピストンをシリンダブロックに形成した共通のシリンダに摺動自在に支持し、シリンダブロックの両端に結合した一対のシリンダヘッドと一対のピストンとの間に形成した一対の圧縮室を過給バルブを介してエンジンの燃焼室に接続した複動式ピストン過給機において、前記一対の圧縮室に連なる蓄圧室を、前記一対のシリンダヘッドの少なくとも一方の内部に形成したことを特徴とする複動式ピストン過給機が提案される。
【０００６】
上記構成によれば、複動式ピストン過給機のシリンダブロックの端部に結合したシリンダヘッドの内部に蓄圧室を形成したので、蓄圧室を過給機本体に対して別体に設ける場合に比べて部品点数の削減および寸法の小型化が可能になるだけでなく、圧縮室および蓄圧室を過給機本体の外部に配置したパイプで連通させる必要がなくなるため、パイプそのものと該パイプのシール部材とが不要になって部品点数や組付工数が更に削減される。
【０００７】
また請求項２に記載された発明によれば、請求項１の構成に加えて、前記一方のシリンダヘッドがアルミダイキャスト製であることを特徴とする複動式ピストン過給機が提案される。
【０００８】
上記構成によれば、過給機のシリンダヘッドをアルミダイキャストで形成したので、生産性の向上およびコストの削減が可能になる。
【０００９】
また請求項３に記載された発明によれば、請求項１の構成に加えて、前記蓄圧室を、前記一方のシリンダヘッドと該シリンダヘッドに結合したヘッドカバーとにより区画したことを特徴とする複動式ピストン過給機が提案される。
【００１０】
上記構成によれば、蓄圧室をシリンダヘッドと該シリンダヘッドに結合したヘッドカバーとにより区画したので、簡単な構造で蓄圧室を構成することができる。
【００１１】
尚、実施例の第２ヘッドカバー５１Ｌは本発明のヘッドカバーに対応し、実施例の第１シリンダヘッド６０Ｕおよび第２シリンダヘッド６０Ｌは本発明のシリンダヘッドに対応し、実施例の第１ピストン６２Ｕおよび第２ピストン６２Ｌは本発明のピストンに対応し、実施例の第１圧縮室６９Ｕおよび第２圧縮室６９Ｌは本発明の圧縮室に対応する。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、添付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【００１３】
図１〜図１３は本発明の第１実施例を示すもので、図１はエンジンの縦断面図、図２は図１の２−２線断面図、図３は図２の３−３線矢視図、図４は図３の４−４線断面図、図５は図３の５−５線断面図、図６は図３の６−６線矢視図、図７は図３の７−７線矢視図、図８は図３の８−８線矢視図、図９は図４および図５の９−９線断面図、図１０は図３の１０−１０線断面図、図１１は弁板およびリード弁の分解斜視図、図１２は過給機の作用を示す、前記図４に対応する図、図１３は過給機の作用を示す、前記図５に対応する図である。
【００１４】
図１および図２に示すように、単気筒４サイクルエンジンＥの外郭は、クランクケース１１と、シリンダブロック１２と、シリンダヘッド１３と、ヘッドカバー１４とで構成されており、クランクケース１１に一対のボールベアリング１５，１５で支持したクランクシャフト１６と、シリンダスリーブ１７に摺動自在に嵌合するピストン１８とが、コネクティングロッド１９を介して相互に連結される。シリンダヘッド１３に燃焼室２０に連通する吸気ポート２１、排気ポート２２および過給ポート２３が形成されており、それら吸気ポート２１、排気ポート２２および過給ポート２３がそれぞれ吸気バルブ２４、排気バルブ２５および過給バルブ２６により開閉される。
【００１５】
シリンダヘッド１３の中央部には１本のカムシャフト２７が一対のボールベアリング２８，２８を介して支持されており、そのカムシャフト２７の一端に固定した従動スプロケット２９と、クランクシャフト１６に固定した駆動スプロケット３０とがタイミングチェーン３１を介して接続される。クランクケース１１には、タイミングチェーン３１に張力を与えるためのテンションスプロケット３２が設けられる。シリンダヘッド１３に固定した吸気ロッカーシャフト３３および排気ロッカーシャフト３４に、それぞれ吸気ロッカーアーム３５および排気ロッカーアーム３６の中間部が揺動自在に支持される。吸気ロッカーアーム３５の一端はカムシャフト２７に設けた吸気カム３７に当接し、他端に設けたアジャストスクリュー３８が吸気バルブ２４のステムエンドに当接する。また排気ロッカーアーム３６の一端はカムシャフト２７に設けた排気カム３９に当接し、他端に設けたアジャストスクリュー４０が排気バルブ２５のステムエンドに当接する。また過給バルブ２６は、カムシャフト２７に設けた過給カム４１により直接的に駆動される。
【００１６】
而して、クランクシャフト１６の回転が駆動スプロケット３０、タイミングチェーン３１および従動スプロケット２９を介して伝達されるカムシャフト２７がクランクシャフト１６の２分の１の回転数で回転すると、カムシャフト２７に設けた吸気カム３７により吸気ロッカーアーム３５を介して吸気バルブ２４が開閉駆動されるとともに、カムシャフト２７に設けた排気カム３９により排気ロッカーアーム３６を介して排気バルブ２５が開閉駆動され、更にカムシャフト２７に設けた過給カム４１により過給バルブ２６が開閉駆動される。過給バルブ２６は例えば吸気行程の末期に短期間だけ開弁し、圧縮された空気を燃焼室２０の供給してエンジンＥの出力を向上させる。
【００１７】
次に、燃焼室２０に供給する空気を加圧するための過給機Ｃの構造を、図３〜図１１を併せて参照しながら説明する。
【００１８】
過給機ＣはエンジンＥのシリンダヘッド１３に支持したカムシャフト２７の一端側の側面（従動スプロケット２９と反対側の側面）に支持されるもので、カムシャフト２７の一端に同軸にスプライン結合されたクランクシャフト５２を備える。クランクシャフト５２を一対のボールベアリング５３，５３を介して支持するシリンダブロック５４は、クランクシャフト５２の軸線を含む平面で上側の第１シリンダブロック半体５５Ｕと、下側の第２シリンダブロック半体５５Ｌとに分割されており、カムシャフト２７寄りのボールベアリング５３の外側にシール部材５６（図４および図５参照）が挟持される。
【００１９】
第１シリンダブロック半体５５Ｕの上面に、薄い金属板で形成された第１吸入リードバルブ５７Ｕと、金属板よりなる第１弁板５８Ｕと、薄い金属板で形成された第１排出リードバルブ５９Ｕと、第１シリンダヘッド６０Ｕと、第１ヘッドカバー５１Ｕとが積層され、第２シリンダブロック半体５５Ｌの下面に、薄い金属板で形成された第２吸入リードバルブ５７Ｌと、金属板よりなる第２弁板５８Ｌと、薄い金属板で形成された第２排出リードバルブ５９Ｌと、第２シリンダヘッド６０Ｌと、第２ヘッドカバー５１Ｌとが積層される。そして上方から挿入される４本のボルト６１…で、第１ヘッドカバー５１Ｕ、第１シリンダヘッド６０Ｕ、第１排出リードバルブ５９Ｕ、第１弁板５８Ｕ、第１吸入リードバルブ５７Ｕ、第１シリンダブロック半体５５Ｕ、第２シリンダブロック半体５５Ｌ、第２吸入リードバルブ５７Ｌ、第２弁板５８Ｌ、第２排出リードバルブ５９Ｌ、第２シリンダヘッド６０Ｌおよび第２ヘッドカバー５１Ｌが共締めされる。第１シリンダヘッド６０Ｕおよび第２シリンダヘッド６０Ｌはアルミダイキャストにより成形される。
【００２０】
シリンダブロック５４に形成したシリンダ５４ａ内部に、スカート部６２ａを介して一体に形成された上側の第１ピストン６２Ｕおよび下側の第２ピストン６２Ｌが摺動自在に嵌合する。クランクシャフト５２に設けたクランクピン６３と第１ピストン６２Ｕに支持したピストンピン６４とがコネクティングロッド６５を介して連結される。クランクピン６３とコネクティングロッド６５の大端部との間にはニードルベアリング６６が配置され、ピストンピン６４とコネクティングロッド６５の小端部との間にはニードルベアリング６７が配置される。第１ピストン６２Ｕおよび第２ピストン６２Ｌのスカート部６２ａが偏心回転するクランクピン６３と干渉しないように、スカート部６２ａにはクランクピン６３が貫通する開口６８（図４および図５参照）が形成される。
【００２１】
而して、カムシャフト２７に直結された過給機Ｃのクランクシャフト５２が回転すると、クランクピン６３、コネクティングロッド６５およびピストンピン６４を介して第１ピストン６２Ｕが駆動され、これと同時に第１ピストン６２Ｕにスカート部６２ａを介して接続された第２ピストン６２Ｌが駆動される。このとき、第１ピストン６２Ｕおよび第２ピストン６２Ｌは１８０°位相がずれた状態で同期して往復動する。
【００２２】
第１ピストン６２Ｕの頂面と第１弁板５８Ｕとの間に第１圧縮室６９Ｕ（図１２および図１３参照）が区画され、第２ピストン６２Ｌの頂面と第２弁板５８Ｌとの間に第２圧縮室６９Ｌ（図４および図５参照）が区画される。また第１弁板５８Ｕと第１ヘッドカバー５１Ｕとに挟まれた第１シリンダヘッド６０Ｕの内部に第１吸入室７０Ｕおよび排出室７１Ｕが区画され、第２弁板５８Ｌと第２ヘッドカバー５１Ｌとに挟まれた第２シリンダヘッド６０Ｌの内部に第２吸入室７０Ｌおよび蓄圧室７１Ｌが区画される。第１吸入室７０Ｕおよび排出室７１Ｕは、第１弁板５８Ｕおよび第１シリンダヘッド６０Ｕ間に挟持されたシール部材７２Ｕと、第１シリンダヘッド６０Ｕおよび第１ヘッドカバー５１Ｕ間に挟持されたシール部材７３Ｕとによりシールされ、第２吸入室７０Ｌおよび蓄圧室７１Ｌは、第２弁板５８Ｌおよび第２シリンダヘッド６０Ｌ間に挟持されたシール部材７２Ｌと、第２シリンダヘッド６０Ｌおよび第２ヘッドカバー５１Ｌ間に挟持されたシール部材７３Ｌとによりシールされる。
【００２３】
第１吸入室７０Ｕおよび第２吸入室７０Ｌはシリンダブロック５４の外部に配置されたパイプよりなる吸入ポート７４で相互に連通し、排出室７１Ｕおよび蓄圧室７１Ｌはシリンダブロック５４の外部に配置されたパイプよりなる排出ポート７５で相互に連通する。吸入ポート７４が第１シリンダヘッド６０Ｕおよび第２シリンダヘッド６０Ｌに嵌合する部分は、それぞれシール部材７６Ｕ，７６Ｌでシールされ、排出ポート７５が第１シリンダヘッド６０Ｕおよび第２シリンダヘッド６０Ｌに嵌合する部分は、それぞれシール部材７７Ｕ，７７Ｌでシールされる。
【００２４】
第１シリンダヘッド６０Ｕおよび第２シリンダヘッド６０Ｌは実質的に同じ水平断面形状を有しているが、第２シリンダヘッド６０Ｌの高さは第１シリンダヘッド６０Ｕの高さよりも高いため、第２吸入室７０Ｌの容積は第１吸入室７０Ｕの容積よりも大きくなり、蓄圧室７１Ｌの容積は排出室７１Ｕの容積よりも大きくなる。第１吸入室７０Ｕは継ぎ手７８を介して図示せぬエアクリーナに連通し、また排出室７１Ｕは継ぎ手７９を介して過給ポート２３（図２参照）に連通する。
【００２５】
図１１には第１吸入リードバルブ５７Ｕ、第１弁板５８Ｕおよび第１排出リードバルブ５９Ｕの形状が示される。第１弁板５８Ｕには、４本のボルト６１…のうちの対角位置にある２本のボルト６１，６１が貫通する２個のボルト孔５８ａ，５８ａと、対角位置にある他の２本のボルト６１，６１が貫通する２個のノックピン孔５８ａ′，５８ａ′と、吸入ポート連通孔５８ｂと、排出ポート連通孔５８ｃと、４個の吸入孔５８ｄ…と、６個の排出孔５８ｅ…とが形成される。第１吸入リードバルブ５７Ｕには、４本のボルト６１…のうちの対角位置にある２本のボルト６１，６１が貫通する２個のボルト孔５７ａ，５７ａと、対角位置にある他２本のボルト６１，６１が貫通する２個のノックピン孔５７ａ′，５７ａ′と、半径方向内向きに延びる４個の吸入リード５７ｂ…とが形成される。第１排出リードバルブ５９Ｕには、４本のボルト６１…のうちの対角位置にある２本のボルト６１，６１が貫通する２個のボルト孔５９ａ，５９ａと、対角位置にある他の２本のボルト６１，６１が貫通する２個のノックピン孔５９ａ′，５９ａ′と、円弧状に形成された２個の排出リード５９ｂ，５９ｂとが形成される。
【００２６】
第１吸入リードバルブ５７Ｕ、第１弁板５８Ｕおよび第１排出リードバルブ５９Ｕを積層したとき、第１吸入リードバルブ５７Ｕの４個の吸入リード５７ｂ…の先端部が第１弁板５８Ｕの４個の吸入孔５８ｄ…の下面に当接可能に対向し、第１排出リードバルブ５９Ｕの２個の排出リード５９ｄ，５９ｄが第１弁板５８Ｕの６個の排出孔５８ｅ…のうちの各３個の上面にそれぞれ当接可能に対向する。排出リード５９ｂ，５９ｂが上方に撓んで排出孔５８ｅ…を開放したとき、排出リード５９ｂ，５９ｂの中間部は第１シリンダヘッド６０Ｕのストッパ６０ａ，６０ａ（図５参照）に当接する。
【００２７】
尚、第２吸入リードバルブ５７Ｌ、第２弁板５８Ｌおよび第２排出リードバルブ５９Ｌの形状は、第１、第２シリンダブロック半体５５Ｕ，５５Ｌの結合面に対して、第１吸入リードバルブ５７Ｕ、第１弁板５８Ｕおよび第１排出リードバルブ５９Ｕの形状と面対称であるため、重複する説明は省略する。但し、第２吸入リードバルブ５７Ｌ、第２弁板５８Ｌおよび第２排出リードバルブ５９Ｌは、各２個のノックピン孔５７ａ′，５７ａ′；５８ａ′，５８ａ′；５９ａ′，５９ａ′を備えておらず、各４個のボルト孔５７ａ…，５８ａ…，５９ａ…を備えている点で異なっている。
【００２８】
過給機Ｃを組み立てる４本のボルト６１…のうち、対角位置にある２本のボルト６１，６１の外周には後述するノックピンが嵌合する。前記対角位置にある２本のボルト６１，６１のうちの１本が図１０に示される。該ボルト６１は、第１ヘッドカバー５１Ｕのボルト孔５１ａと、第１シリンダヘッド６０Ｕのボルト孔６０ｂと、第１排出リードバルブ５９Ｕのノックピン孔５９ａ′と、第１弁板５８Ｕのノックピン孔５８ａ′と、第１吸入リードバルブ５７Ｕのノックピン５７ａ′と、第１シリンダブロック半体５５Ｕのボルト孔５５ａと、第２シリンダブロック半体５５Ｌのボルト孔５５ａと、第２吸入リードバルブ５７Ｌのボルト孔５７ａと、第２弁板５８Ｌのボルト孔５８ａと、第２排出リードバルブ５９Ｌのボルト孔５９ａと、第２シリンダヘッド６０Ｌのボルト孔６０ｂと、第２ヘッドカバー５１Ｌのボルト孔５１ａとを貫通してナット８０で締結される。
【００２９】
第１シリンダブロック半体５５Ｕのボルト孔５５ａの下端および上端のそれぞれに、該ボルト孔５５ａよりも大径のノックピン孔５５ｂ，５５ｃが形成される。また第１シリンダヘッド６０Ｕのボルト孔６０ｂの下端に該ボルト孔６０ｂよりも大径のノックピン孔６０ｃが形成される。更に第２シリンダブロック半体５５Ｌのボルト孔５５ａは前記第１シリンダブロック５５Ｕのノックピン孔５５ｂよりも大径であり、その上端に該ボルト孔５５ａよりも小径のノックピン孔５５ｂが形成される。
【００３０】
そして第１シリンダブロック半体５５Ｕの下端のノックピン孔５５ｂと、第２シリンダブロック半体５５Ｌの上端のノックピン孔５５ｂとにノックピン８１が圧入により嵌合し、第１シリンダヘッド６０Ｕの下端のノックピン孔６０ｃと、第１排気リードバルブ５９Ｕのノックピン孔５９ａ′と、第１弁板５８Ｕのノックピン孔５８ａ′と、第１吸気リードバルブ５７Ｕのノックピン孔５７ａ′と、第１シリンダブロック半体５５Ｕの上端のノックピン孔５５ｃとにノックピン８２が圧入により嵌合する。
【００３１】
第１、第２シリンダブロック半体５５Ｕ，５５Ｌのノックピン孔５５ｂ，５５ｂは、それら第１、第２シリンダブロック半体５５Ｕ，５５Ｌを結合した状態で、第２シリンダブロック半体５５Ｌの大径のボルト孔５５ａを通して同時加工される。このとき第１、第２シリンダブロック半体５５Ｕ，５５Ｌに跨がるシリンダ５４ａも同時加工される。また第１、第２シリンダブロック半体５５Ｕ，５５Ｌを位置決めするノックピン８１は、第２シリンダブロック半体５５Ｌの大径のボルト孔５５ａの下端から挿入されてノックピン孔５５ｂ，５５ｂに圧入される。
【００３２】
次に、上記構成を備えた本発明の実施例の作用について説明する。
【００３３】
エンジンＥの運転に伴ってクランクシャフト１６によりタイミングチェーン３１を介してカムシャフト２７が駆動されると、カムシャフト２７に直結した過給機Ｃのクランクシャフト５２が回転する。クランクシャフト５２が回転するとコネクティングロッド６５を介して第１、第２ピストン６２Ｕ，６２Ｌがシリンダ５４ａ内を一体に上下動する。図４に示すように、第１、第２ピストン６２Ｕ，６２Ｌが上動するとき、第１ピストン６２Ｕにより第１圧縮室６９Ｕの容積が減少して圧力が上昇するため、第１排出リードバルブ５９Ｕの排出リード５９ｂ，５９ｂが上方に撓み、第１圧縮室６９Ｕ内の空気が排出室７１Ｕおよび排出ポート７５を経て蓄圧室７１Ｌに供給される。図５に示すように、これと同時に第２ピストン６２Ｌにより第２圧縮室６９Ｌの容積が増加して圧力が低下するため、第２吸入リードバルブ５７Ｌの吸入リード５７ｂ…が上方に撓み、第１吸入室７０Ｕの空気が吸入ポート７４および第２吸入室７０Ｌを経て第２圧縮室６９Ｌに供給される。
【００３４】
クランクシャフト５２が更に回転して第１、第２ピストン６２Ｕ，６２Ｌがシリンダ５４ａ内を一体に下動するとき、図１３に示すように、第１ピストン６２Ｕにより第１圧縮室６９Ｕの容積が増加して圧力が低下するため、第１吸入リードバルブ５７Ｕの吸入リード５７ｂ…が下方に撓み、第１吸入室７０Ｕ内の空気が第１圧縮室６９Ｕに供給される。図１２に示すように、これと同時に第２ピストン６２Ｌにより第２圧縮室６９Ｌの容積が減少して圧力が増加するため、第２排出リードバルブ５９Ｌの排出リード５９ｂ，５９ｂが下方に撓んで第２圧縮室６９Ｌ内の空気が蓄圧室７１Ｌに供給される。
【００３５】
このようにして、第１、第２ピストン６２Ｕ，６２Ｌの往復動に伴って吸入された空気は第１、第２圧縮室６９Ｕ，６９Ｌで交互に圧縮されて蓄圧室７１Ｌに蓄圧される。そして過給バルブ２６が開弁した瞬間に、蓄圧室７１Ｌの高圧の空気は、排気ポート７５、排出室７１Ｕ、過給ポート２３および過給バルブ２６を経て燃焼室２０に供給され、エンジンＥの出力を増加させる。第１、第２ピストン６２Ｕ，６２Ｌの位相が１８０°ずれているため、過給圧の脈動を減少させることができ、更に蓄圧室７１Ｌが圧力緩衝作用を発揮することで、過給圧の脈動を更に効果的に減少させることができる。
【００３６】
以上のように、過給機Ｃの第２シリンダヘッド６０Ｌの内部に蓄圧室７１Ｌを一体に形成したので、その蓄圧室７１Ｌを過給機Ｃの本体部と別体に構成した場合に必要となるパイプの取りまわしやパイプの接続部のシールが不要になり、部品点数および組付工数を減少させることができる。また第１、第２吸入室７０Ｕ，７０Ｌ、排出室７１Ｕおよび蓄圧室７１Ｌを構成する第１、第２シリンダヘッド６０Ｕ，６０Ｌをアルミダイキャストで形成したので、生産性の向上およびコストの削減が可能になる。しかも前記第１、第２吸入室７０Ｕ，７０Ｌ、排出室７１Ｕおよび蓄圧室７１Ｌを、第１、第２シリンダヘッド６０Ｕ，６０Ｌに第１、第２ヘッドカバー５１Ｕ，５１Ｌを結合して閉塞したので、簡単な構造で第１、第２吸入室７０Ｕ，７０Ｌ、排出室７１Ｕおよび蓄圧室７１Ｌを区画することができる。
【００３７】
ところで、本実施例の過給機Ｃはシリンダブロック５４を第１シリンダブロック半体５５Ｕおよび第２シリンダブロック半体５５Ｌに２分割しているため、それら第１、第２シリンダブロック半体５５Ｕ，５５Ｌを精度良く結合しないと、シリンダ５４ａの上部および下部の軸線にずれが生じて異常摩耗が発生する虞がある。しかしながら、図１０に示すように、第１シリンダブロック半体５５Ｕの下端のノックピン孔５５ｂと第２シリンダブロック半体５５Ｌの上端のノックピン孔５５ｂとは、第１、第２シリンダブロック半体５５Ｕ，５５Ｌを一体に結合した状態で、第２シリンダブロック半体５５Ｌの大径のボルト孔５５ａからドリルを挿入して同時加工されるので、その加工精度が高められる。しかも前記両ノックピン孔５５ｂ，５５ｂにノックピン８１が圧入により嵌合するので、第１、第２シリンダブロック半体５５Ｕ，５５Ｌを更に高い精度で組み立てることができる。
【００３８】
更に、第１、第２シリンダブロック半体５５Ｕ，５５Ｌの内部に形成されるシリンダ５４ａも、それら第１、第２シリンダブロック半体５５Ｕ，５５Ｌを一体に結合した状態で同時加工されるので、第１、第２シリンダブロック半体５５Ｕ，５５Ｌを組み立てたときにシリンダ５４ａの上部および下部の同軸性が確保され、第１、第２ピストン６２Ｕ，６２Ｌとの摺動部の異常摩耗を防止することができる。
【００３９】
また過給機Ｃの組み立てに際し、予め組み立てた第１、第２ピストン６２Ｕ，６２Ｌ、コネクティングロッド６５およびクランクシャフト５２を第１、第２シリンダブロック半体５５Ｕ，５５Ｌの内部に組み込んだ後に、第２シリンダブロック半体５５Ｌの大径のボルト孔５５ａからノックピン８１を挿入して第１、第２シリンダブロック半体５５Ｕ，５５Ｌのノックピン孔５５ｂ，５５ｂに圧入することができる。これにより、第１、第２ピストン６２Ｕ，６２Ｌ、コネクティングロッド６５およびクランクシャフト５２を第１、第２シリンダブロック半体５５Ｕ，５５Ｌの内部に仮保持した状態で、ノックピン孔５５ｂ，５５ｂにノックピン８１の両端を嵌合させる面倒な作業が不要になり、組付作業性が大幅に向上する。
【００４０】
以上、本発明の実施例を詳述したが、本発明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行うことが可能である。
【００４１】
例えば、実施例では第２シリンダヘッド６０Ｌの高さを高くして内部に蓄圧室７１Ｌを構成しているが、第１シリンダヘッド６０Ｕの高さを高くして内部に蓄圧室を構成することができ、更に第１、第２シリンダヘッド６０Ｕ，６０Ｌの両方に蓄圧室を構成することもできる。
【００４２】
【発明の効果】
以上のように請求項１に記載された発明によれば、複動式ピストン過給機のシリンダブロックの端部に結合したシリンダヘッドの内部に蓄圧室を形成したので、蓄圧室を過給機本体に対して別体に設ける場合に比べて部品点数の削減および寸法の小型化が可能になるだけでなく、圧縮室および蓄圧室を過給機本体の外部に配置したパイプで連通させる必要がなくなるため、パイプそのものと該パイプのシール部材とが不要になって部品点数や組付工数が更に削減される。
【００４３】
また請求項２に記載された発明によれば、過給機のシリンダヘッドをアルミダイキャストで形成したので、生産性の向上およびコストの削減が可能になる。
【００４４】
また請求項３に記載された発明によれば、蓄圧室をシリンダヘッドと該シリンダヘッドに結合したヘッドカバーとにより区画したので、簡単な構造で蓄圧室を構成することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】エンジンの縦断面図
【図２】図１の２−２線断面図
【図３】図２の３−３線矢視図
【図４】図３の４−４線断面図
【図５】図３の５−５線断面図
【図６】図３の６−６線矢視図
【図７】図３の７−７線矢視図
【図８】図３の８−８線矢視図
【図９】図４および図５の９−９線断面図
【図１０】図３の１０−１０線断面図
【図１１】弁板およびリード弁の分解斜視図
【図１２】過給機の作用を示す、前記図４に対応する図
【図１３】過給機の作用を示す、前記図５に対応する図
【符号の説明】
２０        燃焼室
２６        過給バルブ
５１Ｌ      第２ヘッドカバー（ヘッドカバー）
５４        シリンダブロック
５４ａ      シリンダ
６０Ｕ      第１シリンダヘッド（シリンダヘッド）
６０Ｌ      第２シリンダヘッド（シリンダヘッド）
６２Ｕ      第１ピストン（ピストン）
６２Ｌ      第２ピストン（ピストン）
６９Ｕ      第１圧縮室（圧縮室）
６９Ｌ      第２圧縮室（圧縮室）
７１Ｌ      蓄圧室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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