(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
タービンと、圧縮機と、該圧縮機からの吐出空気と燃料とを混合させ、その燃料ガスを前記タービンに供給する燃焼器、タービンと圧縮機を内包するケーシングから構成されるガスタービンにおいて、
前記ケーシング内に乾燥空気を流通させる乾燥空気発生装置と、前記ケーシングの吸い込み空気の湿度と気温を測定するセンサと、ケーシング内表面温度を測定するセンサを有し、
前記ガスタービンが停止しているときに、前記センサにより前記空気の温度と湿度を計測すると共に、該温度と湿度から前記空気の飽和蒸気温度を求め、前記飽和蒸気温度と前記ケーシング内表面温度の比が一定条件を満たすとき、前記乾燥空気発生装置からケーシング内に乾燥空気を流すように構成したことを特徴とするガスタービン。
【請求項２】
請求項１において、
前記一定条件は、飽和蒸気温度／表面温度＞ｂであり、ｂは１以下の値であるガスタービン。
【請求項３】
請求項１または２において，圧縮機空気吸い込み口から洗浄水を噴射する水洗浄装置を備えているガスタービン
【請求項４】
請求項１，２，または３において，インターネット回線を介して、遠隔地の計算機と記録装置に接続されているガスタービン
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はガスタービンに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来一般に採用されているこの種のガスタービンは、空気を圧縮して燃焼器へ送るための圧縮機が設けられており、この圧縮機の内部には、ガスタービンの中心軸回りに回転し、かつ圧縮機動翼がディスクに埋め込まれた圧縮機ロータが設けられている。勿論、圧縮機ロータを納める圧縮機ケーシング側にも前記ロータ動翼に空気を整流するための圧縮機静翼が埋め込まれている。
【０００３】
この種の圧縮機は大気を吸い込み圧縮することから、前述した圧縮機の翼には粉塵が付着し易く、もし腐食作用のある粉塵（物質）が翼に付着すると、圧縮機効率が低下することは勿論のこと、腐食ピットが発生し疲労寿命が短くなる恐れがある。
【０００４】
一般には、圧縮機翼に付着した腐食作用のある物質を定期的に取り除き寿命を延ばすようにしたり、また、この圧縮機翼の疲労寿命を経験的に予測し、所定の時期毎に圧縮機翼を交換するようにしている。この圧縮機翼の延命策や疲労寿命および交換時期の予測や判定には種々の考え方がなされ、機器の配置されている周囲環境や運転条件によりそれぞれ最適と思われる延命方法あるいは判定方法が採用されている。
【０００５】
圧縮機翼の延命を図る方法として、例えば圧縮機が空気を圧縮する際にうける流体励振荷重に対する疲労寿命を圧縮残留応力を付加することで寿命を延ばすようにしたり、また特許文献１に開示されているように、ガスタービンの圧縮機吸い込み口から洗浄水を噴射し、洗浄後の排水を排水ドレインから排出し圧縮機の汚れを取り除き、圧縮機翼の延命を図るようにしているものもある。
【０００６】
すなわち、一般にガスタービンは大気開放サイクルであり、運転中に大気を吸い込む際に、吸気部に設けられている塵埃除去用のフィルタでは大気中の微細な粉塵を除去できず、圧縮機空気取り入れ口に設けた、水洗浄装置より洗浄水を圧縮機翼に噴射し、翼の汚れを除去することで圧縮機効率を回復させるようにしている。
【０００７】
【特許文献１】特開平８−２９６４５３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
前述のように圧縮機吸い込み口からフィルタでは除去できない粉塵が圧縮機翼に付着する。この付着物のなかで、海水に含まれるナトリウムやカリウム、あるいは大気中の煤煙に含まれる亜硫酸ガスや窒素酸化物などの腐食作用のある物質が翼に付着すると、翼は腐食環境下におかれ、腐食ピットが発生し、疲労寿命が短くなってしまう。また、塩水環境中、酸溶液環境中では、一般に圧縮機翼材に用いられる１２Ｃｒ鋼などは疲労強度が低下することが知られている。このような例については、例えば、アリアンツ損害予防ハンドブック（日本機械保険連盟発行１９９１年３月１日）の３７９頁から３８０頁に記されている。
【０００９】
また、圧縮機翼はガスタービン運転中に空気を圧縮するためのガス反力、圧力変動による振動荷重が加わる。圧縮機翼はこれらの荷重に対してその発生応力が材料の疲労限度に対しある安全率を考慮した設計許容応力以下となるように設計されている。しかしながら、前述のように、腐食環境下にあっては材料の疲労限度が低下するため、設計荷重に対する安全率が低下し、場合によっては翼の信頼性が保証できなくなる場合が想定される。また、設計時点では考慮できない大気環境の悪化による腐食環境の進行に対しても翼の信頼性を保証することができないことが想定される。
【００１０】
このとき、翼の信頼性保証するためには、翼に発生する実働振動応力と翼が曝されている腐食環境を正確に見積もり、強度評価、余寿命評価する必要があるが、前述した従来のものでは翼の実動振動応力と実際の腐食環境を精度良く評価することは難しく、また特許文献１などに示されている水洗浄を頻繁に行えば腐食環境は改善されるが、水洗浄は一般にガスタービン停止時に行う必要があり、これを頻繁に行うことは運用上も経済性の観点からも難しい。
【００１１】
本発明はこれに鑑みなされたもので、その目的とするところは、圧縮機翼の延命を図ることが可能なガスタービンを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
すなわち本発明は、タービンと、圧縮機と、該圧縮機からの吐出空気と燃料とを混合させ、その燃料ガスを前記タービンに供給する燃焼器、タービンと圧縮機を内包するケーシングから構成されるガスタービンにおいて、前記ケーシング内に取り付けた温度計測センサ、圧縮機の吸入空気の温度センサと湿度センサ、データ収集装置、計算機、記録装置、前記ケーシング内に乾燥空気を流通させる機構を有することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、圧縮機翼の延命を図ることが可能なガスタービンを提供することが可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下図示した実施例に基づいて本発明を詳細に説明する。図１にはそのガスタービン設備が示されている。１がガスタービン本体であり、２ａが圧縮機、１４ａがタービン、１５が燃焼器、１８が圧縮機空気吸い込み口である。
【００１５】
圧縮機のロータ２は、ロータ軸に圧縮機動翼７がダブテイルを介して植え込まれ形成されている。なお、このロータ軸は、コンプレッサスタッブシャフト４、コンプレッサディスク５がコンプレッサスタッキングボルト６にて連結され形成されている。圧縮機のケーシング３は、その内部に圧縮機静翼８を備え、この圧縮機静翼８は、圧縮機ケーシング内壁に設けられた溝にはめ込まれて形成され、圧縮機空気吸い込み口１８から吸い込んだ空気を整流し、圧縮機動翼７に送る役目を担っている。
【００１６】
タービンロータ９は、タービンスタッブシャフト１０、タービンディスク１１、ディスタンスピース１２がスタッキングボルト１３により連結され、タービン翼１４がロータに植えられ構成されている。ガスタービン運転時はこのロータが回転し、空気が矢印Ａより吸い込まれ、圧縮機ロータ２で圧縮され、燃焼器１５に送り込まれる。
【００１７】
燃焼器１５では燃料が燃焼され、生成された燃焼ガスはタービンノズル１６で整流され、タービンロータ９を回転させ、発電等に用いられる回転エネルギがロータより取り出される。なお、ガスタービン１はタービンベース１７上に固定されている。
【００１８】
本実施例においては、圧縮機ケーシング３に圧力センサ（圧力計測手段）４４が取り付けられる。そして、この圧力センサ４４にて計測された圧縮空気の圧力変動データは、センサアンプ４５と信号線３８を介して、記録装置２９に送られるように形成されている。
【００１９】
図２には、この圧力センサ４４の取り付け方が拡大して示されている。なお、この例では、圧縮機ケーシング３に圧力センサ取り付け穴を穿孔し、この穴に圧力センサ４４を取り付けるようにしている。なお、この圧力センサとしては、一般に採用されているものでよく、例えば歪みゲージ式の圧力センサなどでよい。この図に示されているように、圧力センサ４４を圧縮機ケーシング３の各段落に取り付けることで、この圧力センサ４４に挟まれた静翼８の位置における圧縮空気の圧力変動，すなわち段落の圧力変動が測定される。
【００２０】
図１に戻り、圧力センサ４４で測定され、記録装置２９に記録された圧力変動データは、計算機３０を用いてデータ記録装置３１に保持される。データ記録装置３１は、圧縮機翼の応力解析モデルを保持している。そして計算機３０は、前述の圧力変動データと圧縮機翼の応力解析モデルを読み出し、圧力変動データと圧縮機翼の応力解析モデルを用いて圧縮機翼の圧力変動による応答応力を算出する。
【００２１】
そして、この算出された圧縮機翼の応力波形と環境下での材料強度データを比較することにより、翼の疲労損傷を算出する。評価した疲労損傷はデータ記録装置に収集され、記録される。これにより、正確にかつ迅速に翼の累積疲労損傷が評価され、累積疲労損傷をもとに圧縮機翼の交換時期決定することができ、ガスタービンの信頼性を高めることが可能となる。
【００２２】
図３は、本発明の一実施例における圧縮機翼の余寿命評価のシステム構成図を示している。この圧縮機翼の余寿命評価のシステムは、データ入出力制御サブシステム４７、振動解析サブシステム４８、疲労損傷解析サブシステム４９、波形解析サブシステム５０、余寿命評価サブシステム５１、データーベース５２から構成されている。なお、図中の矢印は各装置間のデータの流れを示している。
【００２３】
この図３を用いて余寿命評価ステップを説明すると、データ入出力制御装サブシステム４７は、本発明で利用するデータの入出力制御を行う。振動解析サブシステム４８は、データーベース５２に収められている圧縮機翼の有限要素法解析モデル、圧縮機翼の減衰比データ、圧力変動データを用いて翼の振動解析を行い、圧縮機翼の実動環境における応力変動を予測する。この場合、振動解析は、構造物の応答の時刻歴波形を解析する時刻歴応答解析を用いても良いし、定常応答を求める周波数応答解析を用いても良い。時刻歴応答解析で変動応力の時刻歴波形を求めたときは、この応力波形解析結果をデーターベース５２に記録する。
【００２４】
図４（ｂ）は、振動解析に用いた圧力変動の例を示すもので、圧縮機翼がその運用中で最も大きな振動応力を発生するガスタービン昇速、降速時の旋回失速時の波形を示している。旋回失速は圧縮機特有の圧力変動現象であり、圧縮機動翼と静翼は励振を受け、これらの翼では、定常運転時に比べて高い振動応力が発生する。
【００２５】
図５に圧縮機静翼に歪みゲージを取り付け応力を測定したときの結果が示されている。この測定結果から明らかなように、回転数が定格回転数の７０％前後において旋回失速が発生し、翼の応力が高くなることが分かる。翼の旋回失速時の応力が、疲労損傷の主要因であり、この応力を高精度に求めることで、翼の疲労損傷を精度良く求めることができる。
【００２６】
また、図６には、旋回失速のメカニズムが示されている。旋回失速とは、圧縮機が定格運転以外で運転されている状態で、翼に剥離域が発生し、流れがせき止められた失速セルが回転する現象である。失速セルの通過により翼は励振される。翼の励振周波数は、以下の式で表わされ、係数ａは約０．５であることが知られている。
ｆs＝ｎ・ａ・ｆrps・ｊ  …（１）
ここで、ｆsは翼の励振周波数、ｎは失速セルの個数、ａは係数、ｆrpsはロータの回転周波数である。なお、ｊは整数である。
【００２７】
なお、図４（ｂ）に示した圧力変動波形は、旋回失速セルが１（ｎ＝１）のものである。図４（ａ）には、ロータの回転パルスが示され、ピークの間隔が１回転に要する時間が示されている。この図から、ロータの２回転の間に圧力変動の波形が１つ存在することが分かる。
【００２８】
図７に圧力変動波形を周波数分析したスペクトルを示す。圧力変動波形の周波数分析は波形解析サブシステム５０にて行う。このように、旋回失速時の圧力波形は、回転数の式１で表わされたｎ＝１の基本波の倍数波ｊ＝１，２，３，４…で表わされることが分かる。図７では、変動応力波形のスペクトルの回転数毎の変化と圧縮機翼の固有振動数を示す。この図によれば、回転数が定格回転７０％近傍で旋回失速波形が大きくなり、また、その基本波の５倍波が翼の固有振動数に接近することが分かる。このため、図５に示したように、回転数が定格回転数の７０％近傍にて、翼の応力が高くなる。
【００２９】
図８に旋回失速時の圧力波形が式で示される周波数が卓越するスペクトルを有するメカニズムを示す。図４（ｂ）の台形に近い変動圧力波形を図８に示す波形に簡略化してモデル化した。図８の波形をフーリエ展開すると圧力変動の基本波である式１のｎ＝１の周波数の整数倍波ｊ＝１，２，３，４…に展開されることが分かる。
【００３０】
図４（ｂ）に示した圧力変動波形を圧縮機翼の有限要素法解析モデルに加え、時刻歴応答解析を実施することで、圧縮機翼の振動応力波形を求めることができる。図９に応力解析モデルを示す。圧力変動波形は翼面に均一に加えてもよいし、翼面の圧力分布がＣＦＤや実機測定で明らかになっている場合は分布をもたせて加えてもよい。また、振動解析を行うときには、データーベース５２に、圧縮機固有振動数データや翼の実動応力測定結果が格納されているときは、解析モデルを修正する。解析モデルの修正においては、モデルの拘束条件と減衰を変更する。
【００３１】
周波数応答解析により応力を算出する場合においては、図７や図８に示した様に旋回失速の圧力変動は基本波の倍波の重畳である特徴を利用する。つまり、図７と図８に示した基本波の倍波の周波数を有するピークの振幅を周波数応答解析のモデルに加える。
【００３２】
複数の卓越するピークの圧力変動を考慮することで、翼の応力振幅を正確にもとめることができる。図１０に複数ピークを考慮したときと翼の固有振動数近傍の単一ピークのみを考慮したときの応力解析結果を試験結果と比較する。これによれば、複数のピークを考慮することで、旋回失速時における応力が正確に、安全側で求められていることが分かる。
【００３３】
図１０に示した複数の圧力変動のピークを考慮した周波数応答解析で応力の時刻歴波形を求める際においては、周波数応答解析で得られた圧力の各ピークを有する正弦波の時刻歴波形を発生させ、これらを足し合わせて応力の時刻歴波形を求めるものとする。旋回失速の圧力波形は図８に示したように基本波の倍波を位相差無しでの足し和せであるため、本手法が適用が容易にできる。なお、図１１（ａ）に示されているように１自由度系の応答曲線を用いて、圧力変動の周波数と翼の固有値との関係から、位相差を設けてもよい。なお、応力解析モデルは、該有限要素法解析モデルの他にはり計算などによる圧力変動から応力変動を求める応力解析モデルを用いてもよい。
【００３４】
疲労損傷解析プログラム４９は、データーベース５２に格納した前述の応力波形解析結果、翼の実動腐食環境データ、翼材の腐食環境下における時間強度データを読み込み、応力頻度解析と累積疲労損傷解析をおこなう。応力頻度解析手法としては、レインフロー法、レンジペア法、レンジペアミーン法、ピーク法などが一般的に用いられ、変動応力の振幅とその頻度を解析する。
【００３５】
累積疲労損傷解析では、前述の応力頻度解析で得られた応力振幅、応力の頻度、翼の実動腐食環境データ、翼材の腐食環境下における時間強度データを用いて、マイナー則や修正マイナー則などによる累積疲労損傷解析を行い、翼の累積損傷を算出する。解析で得られた累積損傷解析結果は、データーベース５２に保持される。そして、運転毎に算出される累積疲労損傷を加算し、データーベース５２に保持する。累積損傷に用いる時間強度線図は、圧縮機翼の実動腐食環境データを参照し、翼の腐食環境に相当する時間強度線図を用いる。翼の実動腐食環境は、翼を洗浄した際の洗浄液を分析することで求めることができる。なお、累積損傷解析のかわりに破壊力学を用いたき裂進展解析を用いてもよい。
【００３６】
余寿命評価サブシステム５１においては、データーベース５２に格納された累積損傷解析結果データと累積損傷率の制限値を用いて、許容される起動停止回数を算出する事ができる。以上に述べたプログラム構成により、正確にかつ迅速に翼の累積疲労損傷を評価し、累積疲労損傷をもとに圧縮機翼の交換時期決定することができ、ガスタービンの信頼性を高めることができる。
【００３７】
図１２にはもう一つの実施例が示されている。図１に示した発明とほぼ同様の構成であるが、本実施例においては、圧縮機ケーシング３に熱電対４６が取り付けられる。この熱電対４６は、図２に示したように、圧縮機ケーシング３に熱電対取り付け穴を穿孔し、穴に熱電対４６を取り付けている。熱電対４６にてケーシング３の内表面の温度を計測することができる。ガスタービンの停止状態においては、熱電対４６にて計測されたケーシング内表面の温度とケーシングに埋め込まれた圧縮機翼の温度はほぼ等しいと見なすことができ、この熱電対４６にて圧縮機静翼のメタル温度を予測することができる。計測された温度変動データはセンサアンプ４５と信号線３８を介して、記録装置２９に送られる。
【００３８】
本発明では、乾燥空気発生装置５２、乾燥空気配管５３およびバルブ５４より構成される乾燥空気をケーシング３内に流通させる機構を有する。乾燥空気発生装置５２とバルブ５４は計算機３０と制御装置２９から信号線３８を介して送られる制御信号にて制御される。乾燥空気配管３８はケーシング３の抽気ポート位置や空気取り入れ口などに接続され、乾燥空気をケーシング３内に導くように設ける。乾燥空気発生装置は、回転するチャンネル型吸収体を用いて湿度交換を行う装置などが一般的である。
【００３９】
本発明では、湿度センサ５５と温度センサ５７とセンサアンプ５６より構成されるケーシング３の外気の相対湿度と外気温を測定する装置を有している。測定された空気の相対湿度データと外気温データは信号線３８を介して制御・記録装置２９に送られる。湿度センサ５５と温度センサ５７は同一箇所に設置し、ガスタービンの吸い込み空気の湿度と温度を測定するために圧縮空気吸い込み口１８やガスタービンが入っているエンクロージャー内など、ガスタービンが停止しているときに流入する可能性のある空気の湿度と温度を測定する様に設置すればよい。ガスタービンが停止している際においても、ケーシングの開口部から外気が流入するため、流入する可能性のある空気の湿度と温度を計測するものである。
【００４０】
図１２を用いて、この発明の制御ステップを示す。ガスタービンの停止時において、外気の湿度センサ５５と外気温度センサ５７のデータから計算機３０により、外気の飽和蒸気温度ｔｏを求める。ケーシング３に取り付けられた熱電対４６にてケーシング内表面の温度ｔｉを測定する。そして、ｔｏ／ｔｉ＞ｂとなったときに計算機３０は制御装置２９を介して乾燥空気発生装置５２を起動する。ｂは制限値であり、ｂ＝１のときに圧縮機内の空気に含まれる水蒸気が圧縮機の翼面に凝縮すると考えられる。ｂは安全係数を考えて１以下に設定する。なお、本発明は、ｔｏ＞ｔｉの外気がケーシング内に流通することがないように乾燥空気を流すものである。そのため、ｔｉ−ｔｏ＜Ｃ（Ｃは０以上の整数）となったときに、乾燥空気を流通させても良い。
【００４１】
次に、計算機３０は制御装置２９を介してバルブ５４を開け、乾燥空気を乾燥空気配管５３を介して、ケーシング３内に導く。本発明により、ガスタービンケーシング内の空気の露点を圧縮機翼のメタル温度以下とすることができる。これにより、圧縮機翼表面の水分の凝縮を防止することができ、腐食環境を改善することができるので、圧縮機翼の信頼性を高めることができる。なお、同様にケーシング３内の空気の相対湿度を予測し、その相対湿度がある制限値以下となったときに乾燥空気をケーシング内に流通させてもよい。相対湿度の制限値は５０％以下である。
【００４２】
図１３に示した発明はもう一つの実施例である。図１に示した発明とほぼ同様の構成である。本発明では、圧縮機吸い込み口１８には洗浄水を噴射し、前記圧縮機の汚れを取り除くガスタービン圧縮機水洗浄ノズル１９が設けられている。水洗浄ノズル１９は一般的には、圧縮機空気吸い込み口１８に周方向に等間隔で複数本取り付けられる。水洗浄ノズル１９は弁２０、流量計２１、昇圧された純水タンク２５、昇圧された界面活性材のような洗浄液タンク２６、昇圧された石油系洗浄液タンク２７がそれぞれ弁２２、２３、２４を介して、管路でつながっている。
【００４３】
本実施例においては、弁２０、２２、２３、２４は信号線２８を介して、制御装置２９によりその開閉を制御されている。例えば、弁２２を開き、弁２３、２４を閉じ、さらに弁２０を開くことで、水洗浄ノズル１９からは純水が放出され、純水により圧縮機翼の洗浄を行うことができる。同様に、洗浄液タンク２６、洗浄液タンク２７の洗浄液による洗浄も可能である。また、放出された洗浄液の量は流量計２１と制御装置２９で制御され、投入された洗浄液の量は、計算機３０に記録される。これらの装置により、圧縮機翼７、８を洗浄し、翼の汚れを洗浄することで、圧縮機の性能が回復する。
【００４４】
圧縮機ケーシング３の下部には、洗浄後の洗浄水を排出するためのドレイン３２とドレイン開閉のための弁３３が設けられている。排水は弁３７により、サンプル採集機構３５にためられる。サンプル採集機構３５に溜められた排水は、水素イオン濃度を計測し、排水の酸性度を計測するｐＨ計測装置３６により、その酸性度を計測される。ｐＨ計測装置３６にて洗浄水のｐＨを測定することで、圧縮機翼が実際に曝されている腐食環境を測定することができる。なお、投入された純水量と排出された水の水量とｐＨと実機翼の実働環境のｐＨの関係のマスタカーブを作成することで、本発明における翼の腐食環境の予測精度を高めることができる。また、前述の実施例と同様に、圧力変動データと圧縮機翼の構造解析モデルを用いて応力解析を実施することで、圧縮機翼の実動環境下における応力変動を推定することができる。この結果として、収集したｐＨデータと腐食環境下での強度マスターカーブと圧縮機翼の実動環境下における応力変動を比較することで翼の疲労寿命の精度の高い予測が可能である。これにより、正確にかつ迅速に翼の疲労寿命を予測することができ、ガスタービンの信頼性を高めることができる。
【００４５】
なお、弁３４の開閉制御、流量計３６データの取得、ｐＨ測定機構３６の制御、データの取得は信号線３８を介した制御装置２９によりなされる。本実施例では、測定データの記録、表示、弁開閉、サンプル収集を含めたｐＨ測定機構の制御、水洗浄機構の制御、噴射洗浄液量の記録を制御装置２９に信号線で結ばれた計算機３０で行う。また、測定データの記録、腐食環境の寿命データを蓄積する記録装置３１も本実施例は備えている。
【００４６】
図１４の実施例においては、前述した図１３の実施例とは異なり、洗浄排水をサンプル収集装置３５により採取し、採取したサンプルをオフラインで分析する。この実施例によれば、オフラインで洗浄排水の分析が可能であるため、研究室レベルの詳細な分析が可能である。分析内容としては、ｐＨ分析、電気伝導度分析、クロマトグラフィ、ＥＤＸ、各種元素分析、化学分析などが挙げられる。これらの分析によれば、圧縮機翼の実働環境下での腐食環境を評価することができる。
【００４７】
図１５は、図１３に示した発明とほぼ同様の構成である。図１３との違いは、インターネント回線を介して、遠隔地の計算機３０、記録装置３１に接続しているものである。これにより、発電設備の計算機よりも高性能な遠隔地に存在する計算機３１や記録装置３１を用いて解析することが可能となる。この結果、さらに高精度な翼の余寿命評価が可能となり、ガスタービンの信頼性を高めることができるのである。
【００４８】
以上説明してきたようにこのように形成されたガスタービンであると、例えば、圧縮機静翼の旋回失速時の振動応力と腐食環境状態を正確に評価することができ、この応力と環境をもとに余寿命評価が行なわれるので、高精度な余寿命評価が行え、ガスタービンの信頼性を高めることができる。さらに、ガスタービンの停止時において、ケーシング内の温度センサによりケーシング内面の温度を計測し、外気の温度センサと湿度センサによりケーシング内の相対湿度を算出して、ケーシング内の相対湿度がある制限値以下となったときには乾燥空気を流通させる機構によりケーシング内に乾燥空気を流通させ、これにより、ケーシング内の空気の露点を下げることが可能となり、翼表面での水分の凝縮なども防止でき、翼の腐食環境も改善することができるのである。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】本発明のガスタービンの一実施例を示す縦断側面図である。
【図２】本発明のガスタービンの要部を示すガスタービン断面図である。
【図３】本発明の第１の実施例のプログラム構成図である。
【図４】本発明の第１の実施例における変動圧力データである。
【図５】本発明の第１の実施例を説明する圧縮機翼の発生応力データである。
【図６】旋回失速の説明図である。
【図７】本発明の第１の実施例を説明する旋回失速による翼応力発生の説明図である。
【図８】本発明の第１の実施例を説明する旋回失速による圧力変動の周波数特性の説明図である。
【図９】本発明の第１の実施例を示す応力予測モデルである。
【図１０】本発明の第１の実施例を示す応力予測結果である。
【図１１】本発明の第１の実施例を示す応力予測の説明図である。
【図１２】本発明の他の実施例を示すガスタービン断面図である。
【図１３】本発明の他の実施例を示すガスタービン断面図である。
【図１４】本発明の他の実施例を示すガスタービン断面図である。
【図１５】本発明の他の実施例を示すガスタービン断面図である。
【符号の説明】
【００５０】
１…ガスタービン、２…圧縮機ロータ、３…圧縮機ケーシング、４…コンプレッサスタッブシャフト、５…圧縮機ディスク、６…スタッキングボルト、７…圧縮機動翼、８…圧縮機静翼、９…タービンロータ、１０…タービンスタッブシャフト、１１…タービンディスク、１２…ディスタンスピース、１３…スタッキングボルト、１４…タービン動翼、１５…燃焼器、１６…タービン静翼、１７…タービンベース、１８…圧縮機空気吸い込み口、１９…水洗浄ノズル、２０…弁、２１…流量計、２２…弁、２３…弁、２４…弁、２５…純水タンク、２６…洗浄液（界面活性剤）タンク、２７…洗浄液（石油系）タンク、２８…信号線、２９…制御・記録装置、３０…計算機、３１…データ記録装置、３２…排水ドレイン、３３…弁、３４…流量計、３５…サンプル収集装置、３６…ｐＨ測定装置、３７…弁、３８…信号線、３９…インターネット回線、４４…圧力センサ、４５…センサアンプ、４６…熱電対、４７…データ入出力制御サブシステム、４８…振動解析サブシステム、４９…疲労損傷解析サブシステム、５０…波形解析サブシステム、５１…データーベース、５２…乾燥空気発生装置、５３…乾燥空気配管、５４…バルブ、５５…湿度センサ、５６…センサアンプ、５７…温度センサ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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