(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量％で次の組成、
Ｍｇ  ４．０−５．６
Ｍｎ  ０．４−１．２
Ｚｎ  ０．４−１．５
Ｚｒ  最大０．２５
Ｃｒ  最大０．３
Ｔｉ  最大０．２
Ｆｅ  最大０．５
Ｓｉ  最大０．５
Ｃｕ  最大０．４、
Ｂｉ  ０．０１−０．１
その他（それぞれ）最大０．０５
（合計）    最大０．１５
Ａｌ  残り
を有する、溶接された機械的構造体用のアルミニウム−マグネシウム合金製品。
【請求項２】
重量％で次の組成、
Ｍｇ  ４．６−５．６
Ｍｎ  ０．４−１．２
Ｚｎ  ０．４−１．５
Ｚｒ  最大０．２５
Ｃｒ  最大０．３
Ｔｉ  最大０．２
Ｆｅ  最大０．５
Ｓｉ  最大０．５
Ｃｕ  最大０．４、
Ｌｉ  ０．０１−０．５
その他（それぞれ）最大０．０５
（合計）    最大０．１５
Ａｌ  残り
を有する、溶接された機械的構造体用のアルミニウム−マグネシウム合金製品。
【請求項３】
Ｂｉ含量が０．０１−０．０５重量％の範囲である、請求項１に記載のアルミニウム−マグネシウム合金製品。
【請求項４】
Ｌｉ含量が０．１−０．３重量％の範囲である、請求項２に記載のアルミニウム−マグネシウム合金製品。
【請求項５】
Ｍｇ含量が４．６−５．６重量％の範囲である、請求項１に記載のアルミニウム−マグネシウム合金製品。
【請求項６】
Ｚｎ含量が０．４−０．９重量％の範囲である、請求項１−５のいずれか１つに記載のアルミニウム−マグネシウム合金製品。
【請求項７】
Ｚｒ含量が０．０５−０．２５重量％の範囲である、請求項１−６のいずれか１つに記載のアルミニウム−マグネシウム合金製品。
【請求項８】
製品が圧延製品、押出し製品または延伸製品の形で提供される、請求項１−７のいずれか１つに記載のアルミニウム−マグネシウム合金製品。
【請求項９】
軟かい硬度から加工硬化した硬度までの硬度から選択される硬度を有する、請求項１−８のいずれか１つに記載のアルミニウム−マグネシウム合金製品。
【請求項１０】
請求項１−９のいずれか１つに記載のアルミニウム−マグネシウム合金製品から作られる少くとも１つの溶接されたプレートまたは押出し物を含んでなる溶接構造体。
【請求項１１】
少くとも１０日間、１２０℃で敏感にした時、溶接構造体の、基本材料、熱の影響を受けた領域（ＨＡＺ）、および溶接の継ぎ目におけるＡＳＴＭ Ｇ６６によるＡＳＳＥＴ試験において、ＰＡまたはそれ以上の良好な、改良された耐剥離性を有する、請求項１０に記載の溶接構造体。
【請求項１２】
Ｏ−硬度で２０日間１２０℃にて敏感にした時、溶接構造体の、基本材料、熱の影響を受けた領域（ＨＡＺ）、および溶接の継ぎ目におけるＡＳＴＭ Ｇ６６によるＡＳＳＥＴ試験において、ＰＡまたはそれ以上の良好な耐剥離性を有する、請求項１０に記載の溶接構造体。
【請求項１３】
Ｈ−硬度で１６日間１００℃にて敏感にした時、溶接構造体の、基本材料、熱の影響を受けた領域（ＨＡＺ）、および溶接の継ぎ目におけるＡＳＴＭ Ｇ６６によるＡＳＳＥＴ試験において、ＰＡまたはそれ以上の良好な耐剥離性を有する、請求項１０に記載の溶接構造体。
【請求項１４】
溶接構造体が海用の容器である、請求項１０−１３のいずれか１つに記載の溶接構造体。
【請求項１５】
溶接構造体が陸上輸送のコンテナである、請求項１０−１３のいずれか１つに記載の溶接構造体。
【請求項１６】
請求項１−９のいずれか１つに記載のアルミニウム−マグネシウム合金製品の８０℃以上の作業温度での使用。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
（技術分野）
本発明は、溶接されたまたは接合された構造体、例えば海上及び陸上輸送用の貯蔵コンテナ及び容器の製造において、シート、プレートまたは押出し物の形で使用するのに特に適当である圧延製品及び押出し物の形の、３．５−６重量％の範囲のマグネシウム含量を有するアルミニウム−マグネシウム合金に関する。本発明の合金の押出し物は、エンジニアリング構造体において補強材として使用でできる。更に本発明は本発明の合金の製造法に関する。
【０００２】
（背景の技術）
本発明に対しては、１９９７年２月に「加工されたアルミニウム及び加工されたアルミニウム合金に対する国際合金指定と化学組成限界」として刊行されたように、アルミニウム協会（Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ  Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ）による指定番号を有するアルミニウム加工系合金が参照される。
【０００３】
アルミニウム−マグネシウム合金の場合、理論的には室温において約１．８重量％までのＭｇが固溶体中に保持できる。しかしながら実際的な条件下では、約３．０重量％までのＭｇが固溶体中に保持できる。結果として、３．５重量％以上のマグネシウムを含むアルミニウム−マグネシウム合金の場合、固溶体中のマグネシウムは不安定であり、その不安定な固溶体は粒子境界、Ａｌ8Ｍｇ5の陽極沈殿物、金属間化合物をもたらし、順次これが材料を腐食の攻撃に対して敏感にさせてしまう。主にこの理由のために、６５℃以上の温度での使用が期待される容器構造体の場合には、軟かい硬度（Ｏ−硬度）のＡＡ５４５４系材料が使用される。６５℃以下の温度での使用の場合には、柔らかい硬度のＡＡ５０８３系材料が通常使用される。ＡＡ５０８３系材料はＡＡ５４５４系材料よりかなり強い。しかしこのＡＡ５０８３系材料の劣った耐腐食性は、その使用を室温以上において長期間の耐腐食性が必要とされない用途に限定する。一般に、３．０重量％までにすぎないマグネシウム量のＡＡ５ＸＸＸ系材料は、腐食性に関連した問題のために、普通８０℃以上での使用を必要とする用途での使用が受け入れられている。このマグネシウム量の制限は、順次溶接後に達成される強度を限定し、結果としてタンクローリーのような構造の構造体において使用できる許容材料厚さが制限される。
【０００４】
従来の文献で見出だされるＡｌ−Ｍｇ合金の開示は以下の通りである。
【０００５】
米国特許第４２３８２３３号は、重量％で、本質的に
Ｚｎ    ０．３−３．０％
Ｍｇ    ０．２−４．０％
Ｍｎ    ０．３−２．０％、そして
アルミニウム及び付随する不純物    残り
からなり、更に
Ｉｎ    ０．００５−０．２％
Ｓｎ    ０．０１−０．３％
Ｂｉ    ０．０１−０．３％
からなる群から選択される少くとも１つの元素を含む、但しＩｎ、Ｓｎ及びＢｉの全含量は０．３％までである、犠牲的（ｓａｃｒｉｆｉｃｉａｌ）陽極の性質と耐腐食性において優秀な被覆金属用アルミニウム合金を開示している。この開示は溶接された機械的構造体の分野に関係してはいない。
【０００６】
日本国特許第０５３３１５８７号は、Ｍｇ２．０−５．５％及びＰｂ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｇａ及びＴｉからなる群から選択される１つまたはそれ以上の元素全量で１−３００ｐｐｍ、及び残りがアルミニウムと不純物の化学組成を有するアルミニウム合金を開示している。随時合金要素として、更なる元素、例えばＣｕ、Ｚｎ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、及びＴｉが存在してもよい。少量のＰｂ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｇａ、及びＴｉの添加はプレートフィルムの付着性を改善するためである。またこの開示は溶接された機械的構造体の分野に関係してはいない。
【０００７】
仏国特許第２３２９７５８号は、２−８．５％の範囲のＭｇと０．４−１．０％の範囲の義務的（ｍａｎｄａｔｏｒｙ）合金元素としてのＣｒを有するアルミニウム−マグネシウム合金を開示している。この開示は溶接された機械的構造体の分野に関係してはいない。
【０００８】
米国特許第５６２４６３２号は、宇宙用の耐損傷性製品として使用するための、実質的に亜鉛を含まない且つリチウムを含まないアルミニウム合金製品を開示している。
【０００９】
（発明の説明）
本発明の目的は、標準的なＡＡ５４５４合金と比較して実質的に改良された溶接後の長期耐腐食性を兼ね備え且つ標準的なＡＡ５０８３合金と比べて改良された強度を有する、圧延製品または押出し製品または延伸製品の形のアルミニウム−マグネシウム合金を提供することである。
【００１０】
本発明の更なる目的は、標準的なＡＡ５０８３合金と比べて改良された耐剥離性を有する、圧延製品または押出し製品または延伸製品の形のアルミニウム−マグネシウム合金を提供することである。
【００１１】
本発明によれば、重量％で次の組成、
Ｍｇ    ３．５−６．０
Ｍｎ    ０．４−１．２
Ｚｎ    ０．４−１．５
Ｚｒ    最大０．２５
Ｃｒ    最大０．３
Ｔｉ    最大０．２
Ｆｅ    最大０．５
Ｓｉ    最大０．５
Ｃｕ    最大０．４、
次の群から選択される１つまたはそれ以上
Ｂｉ    ０．００５−０．１
Ｐｂ    ０．００５−０．１
Ｓｎ    ０．０１−０．１
Ａｇ    ０．０１−０．５
Ｓｃ    ０．０１−０．５
Ｌｉ    ０．０１−０．５
Ｖ      ０．０１−０．３
Ｃｅ    ０．０１−０．３
Ｙ      ０．０１−０．３
Ｎｉ    ０．０１−０．３
その他（それぞれ）最大０．０５
（合計）    最大０．１５
Ａｌ    残り
を有する、好ましくは圧延製品または押出し製品または延伸製品の形の、溶接された機械的構造体用のアルミニウム−マグネシウム合金製品が提供される。
【００１２】
本発明によれば、標準的なＡＡ５４５４合金と比較して、軟かい硬度（Ｏ−硬度）及び加工（ｗｏｒｋ）または緊張（ｓｔｒａｉｎ）硬化した硬度（Ｈ−硬度）の双方において実質的に改良された長期耐腐食性を有し、且つ標準的なＡＡ５０８３と比べて同一硬度において改良された強度を有する圧延製品または押出し物の形のアルミニウム−マグネシウム合金製品が提供される。更に、本発明の合金製品はＡＡ５０８３合金の最高使用温度である８０℃以上の温度において改良された長期耐剥離腐食性を有することも発見された。更に、本発明による合金製品は、特に敏感にされた（ｓｅｎｓｉｔｉｓｅｄ）状態にされたとき、改良された長期耐剥離腐食性を有することが発見された。
【００１３】
本発明は、上述した合金の少くとも１つの溶接プレートまたは押出し物を有する溶接構造体にも関する。
【００１４】
本発明は、本発明のアルミニウム合金の、溶接充填剤ワイヤとしての使用法に関し、好ましくは合金は引張られたワイヤの形で提供される。
【００１５】
本発明による驚くべき改良された性質は、合金元素の組み合わせの注意深い選択によって達成されると思われる。特に、緊張または加工硬化した硬度（Ｈ−硬度）及び軟かい硬度（Ｏ−硬度）の双方における高い強度値は、Ｍｇ、Ｍｎ量の増加及びＺｒの添加によって達成され、そして高Ｍｇ量での長期耐腐食性は陽極のＭｇ及び／またはＺｎ含有金属間化合物をグレイン（ｇｒａｉｎ）内に沈殿させることによって達成される。本発明によれば、このグレイン内部での沈殿はＢｉ０．００５−０．１、Ｐｂ０．００５−０．１、Ｓｎ０．０１−０．１、Ａｇ０．０１−０．５、Ｓｃ０．０１−０．５、Ｌｉ０．０１−０．５、Ｖ０．０１−０．３、Ｃｅ０．０１−０．３、Ｙ０．０１−０．３、及びＮｉ０．０１−０．３からなる群から選択される１つまたはそれ以上の元素の意図的添加によって更に促進できることが発見された。
【００１６】
Ｍｇ及び／またはＺｎ含有金属間化合物のグレイン内沈殿は、沈殿したグレイン境界の容積画分及び陽極２元ＡｌＭｇ金属間化合物を効果的に減じ、これによって用いた高Ｍｇ量におけるアルミニウム合金に対する耐腐食性のかなりの改良を提供する。そして更に、上記元素の上記範囲での意図的添加は、陽極金属間化合物のグレイン体（ｇｒａｉｎ  ｂｏｄｙ）沈殿を高めるばかりでなく、グレイン境界沈殿を妨げ、或いはさもなければ形成されうる陽極金属間化合物の連続性を崩壊させる。
【００１７】
合金元素の制限の理由を以下に記述する。但し、すべての組成百分率は重量によるものとする。
【００１８】
Ｍｇ：Ｍｇは合金における１次強化元素である。３．５％以下のＭｇ量は、必要とされる溶接強度を提供せず、添加が６．０％を超えた時には熱圧延中に深刻な亀裂が起こる。好適なＭｇ量は４．０−５．６％の範囲であり、最も好適な範囲は４．６−５．６％である。
【００１９】
Ｍｎ：Ｍｎは必須添加元素である。Ｍｇとの組み合わせにおいて、Ｍｎは圧延製品及び合金の溶接接合部の双方に強度を与える。０．４％以下のＭｎ量は、合金の溶接接合部に十分な強度を提供し得ない。１．２％以上では、熱圧延が非常に困難になる。Ｍｎの好適な範囲は０．４−０．９％，更に好適には０．６−０．９％である。この量は強度と製造の容易さの間の妥協である。
【００２０】
Ｚｎ：Ｚｎは合金の耐腐食性に対して重要な添加物である。更にＺｎはある程度まで加工硬化した硬度の合金の強度に寄与する。０．４％以下において、Ｚｎの添加は５．０％以上のＭｇ量においてＡＡ５０８３に同等の大きい粒子間耐腐食性を提供しない。１．５％以上のＺｎ量において、特に工業的規模の製造の場合には、キャスティング及び続く熱圧延が困難となる。より好適なＺｎの最大量は０．９％である。Ｚｎの非常に適当な範囲は、溶接の前後両方の機械的性質及び溶接後の耐腐食性間の妥協である。
【００２１】
Ｚｒ：Ｚｒは本発明の合金を用いる溶接接合部の融解領域における細かいグレインの純化された構造を達成するために重要である。０．２５％以上のＺｒ量は、合金の加工及び合金の圧延製品または押出し物の加工成形の容易さを減じる非常に粗い針状形の１次粒子をもたらす。Ｚｒの好適な最小量は０．０５％であり、十分なグレインの純化をもたららすには０．１０−０．２０％の好適なＺｒ量範囲が使用される。
【００２２】
Ｃｒ：Ｃｒは合金の耐腐食性を改善する。しかしながら、ＣｒはＭｎ及びＺｒの溶解性を制限する。それゆえに、粗い１次物の形成をさけるために、Ｃｒ量は０．３％より多くてはならない。Ｃｒの好適な範囲は０．１５％までである。
【００２３】
Ｔｉ：Ｔｉは本発明の合金を用いて作られるインゴット及び溶接接合部の固化中に、グレイン純化剤として重要である。しかしながら、ＴｉはＺｒと一緒になって望ましくない粗い粒子を形成する。これをさけるために、Ｔｉ量は０．２％より多くてはならず、好適な範囲は０．１％を超えない。
【００２４】
Ｆｅ：Ｆｅはキャスト中にＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ化合物を形成し、これのよってＭｎのために有益な効果が制限される。０．５％以上のＦｅ量は本発明の合金の溶接接合部の疲労寿命を減じる粗い１次粒子を形成させる。Ｆｅに対する好適な範囲は０．１５−０．３５％、より好適には０．２０−０．３０％である。
【００２５】
Ｓｉ：Ｓｉは４．４％以上のマグネシウムを含むアルミニウム−マグネシウム合金において実際上不溶性であるＭｇ2Ｓｉを形成する。それゆえにＳｉはＭｇの有益な効果を制限する。更にＳｉはＦｅと結合して粗いＡｌＦｅＳｉ相粒子を形成し、これが合金圧延製品または押出し物の溶接接合部の疲労寿命に影響する。１次強化元素としてのＭｇの損失を避けるために、Ｓｉ量は０．５％以下に保たねばならない。Ｓｉの好適な範囲は０．０７−０．２５、更に好適には０．１０−０．２０％である。
【００２６】
Ｃｕ：Ｃｕは０．４％以上の量が本発明の合金のくぼみの耐腐食性において許容できない悪化をもたらすので、０．４％を超えるべきでない。Ｃｕの好適な量は０．１％を超えない。
【００２７】
Ｂｉ：故意に低量、例えば０．００５％での添加の場合、Ｂｉはグレインの境界に優先的に隔離される。グレインの境界におけるこのＢｉの存在はＭｇを含む金属間化合物の沈殿を低下させる。０．１％以上の量において、本発明のアルミニウム合金の溶接性は、許容できない程度まで悪化する。Ｂｉの好適な添加範囲は、０．０１−０．１％、より好適には０．０１−０．０５％である。ビスマスの少量、典型的には２０−２００ｐｐｍの添加量はアルミニウム−マグネシウム系の加工した合金に添加されて、熱亀裂におけるナトリウムの不利益な効果を相殺するということが知られていることをここで言及すべきである。
【００２８】
Ｐｂ及び／またはＳｎ：低量、例えば０．０１％の添加の場合、両Ｐｂ及び／またはＳｎはグレインの境界において優先的に隔離される。グレインの境界ネットワ−クにおけるＰｂ及び／またはＳｎの存在は、Ｍｇ含有金属間化合物の沈殿を減じる。０．１％以上のＰｂ及び／またはＳｎの量において、本発明の合金の溶接性は許容できない程度まで悪くなる。Ｐｂ添加の好適な最小量は０．００５％であり、Ｓｎの好適な最小量は０．０１％である。Ｐｂのより好適な範囲は０．０１−０．１％、最も好適には０．０３−０．１％である。Ｓｎのより好適な範囲は０．０１−０．１％、最も好適には０．０３−０．１％である。Ｓｎ及びＰｂの組合わせの好適な範囲は０．０１−０．１％、最も好適には０．０３−０．１％である。
【００２９】
元素Ｌｉ、Ｓｃ、及びＡｇは、０．５％以上の量において単独でまたは組合わさって、グレインの境界に存在するＭｇを含む金属間化合物を形成し、かくして本発明のアルミニウム合金の長期使用中または昇温での使用中の、連続的２元系のＭｇを含む陽極金属間化合物の形成を混乱させる。陽極のグレイン境界の金属間化合物ネットワークへの混乱を作り出すこれらの元素の閾値は、固溶体中の他の元素に依存する。添加する場合、Ｌｉ及び／またはＳｃ及び／またはＡｇの好適な最大量は０．３％である。この好適な最小量は０．０１％、更に好適には０．１％である。０．５％以上のＡｇ及びＳｃの添加は、経済的に魅力がない。Ａｇ、Ｓｃ、及びＬｉの単独または組合わさっての存在は、アルミニウム合金中のＭｇの高量に対して、好ましくは４．６−５．６％の範囲のＭｇ量に対して最も有効である。
【００３０】
元素Ｖ、Ｃｅ、Ｙ、及びＮｉは、本発明の合金中に０．０１％以上の量で単独でまたは組合わせて添加した時、主としてアルミニウムと共に金属間化合物を形成する。これらの金属間化合物はグレイン内部におけるＭｇ含有の陽極金属間化合物の沈殿を促進する。更にそれらは、存在する時、本発明の合金に昇温度での強度を提供する。しかしながら、０．３％以上の量では、工業的なキャストがより困難になる。これらの合金元素に対するより好適な範囲は、それぞれまたは組合わさって０．０１−０．０５％である。
【００３１】
残りはアルミニウム及び付随する不純物である。典型的には、各不純物元素は最大０．０５％で存在し、不純物の合計は０．１５％である。
【００３２】
本発明の更なる観点においては、上述したようなアルミニウム合金の製造法が提供される。本発明の合金の圧延製品は、選択した組成のＡｌ−Ｍｇ合金インゴットの予熱、熱圧延、随時中間焼きなましを伴うまたは伴わない冷圧延、及び最後の焼きなまし／熟成により製造できる。本発明による方法の加工工程の制限に対する理由は以下の通りである。
【００３３】
熱圧延に先立つ予熱は、普通３００−５３０℃の範囲の温度で行われる。予熱に先立つ随意の均質化（ｈｏｍｏｇｅｎｉｓａｔｉｏｎ）処理は普通１段または多段工程において３５０−５８０℃の範囲の温度で行われる。いずれの場合にも、均質化はキャストした状態の材料における合金元素の分離を減少させる。多段工程において、Ｚｒ、Ｃｒ、及びＭｎは意図的に外部に沈殿して、熱ミルの出口材料のミクロ構造を制御することができる。この処理を３５０℃以下で行うならば、得られる均質化効果は不適当である。温度が５８０℃以上ならば、カテクチック（ｃｕｔｅｃｔｉｃ）溶融が起こり、望ましくない細孔を形成させる。均質化処理の好適な時間は１−２４時間である。
【００３４】
厳密に制御された熱圧延工程により、プレートの加工工程における冷圧延及び／または焼きなまし段階を省くことができる。
【００３５】
合計２０−９０％の冷圧延の低減が最終の焼きなまし前の熱圧延プレートまたはシートに適用することができる。９０％のような冷圧延の低減は圧延中の亀裂を避けるための中間的な焼きなまし処理を必要とするかもしれない。最終の焼きなましまたは熟成は、焼きなまし温度からの加熱及び／または保持及び／または冷却中、いずれの場合でも１段または多段工程からなるサイクルで行うことができる。この加熱期間は好ましくは２分間−１５時間の範囲である。焼きなまし温度は硬度に依存して８０−５５０℃の範囲である。２００−４８０℃の温度範囲は軟かい硬度のものに好適である。焼きなまし温度での滞留時間は、好ましくは１０分間−１０時間の範囲である。適用するならば、中間的焼きなましの条件は、最終焼きなましのそれと同様であってよい。更に焼きなまし炉をでる材料は、水で急冷または空冷することができる。中間的焼きなましの条件は最終焼きなましのそれと同様であってよい。最終プレートには、０．５−１０％の範囲の延伸またはレベリングを適用してもよい。
【００３６】
実施例
以下の実施例は本発明を限定するものではない。
実施例１
実験室的試験規模において、８つの合金をキャストした。表１を参照。但し表の（−）は＜０．００１重量％を意味する。合金１及び２は対照実施例で、合金１はＡＡ５４５４の範囲内にあり、合金２はＡＡ５０８３の範囲内に含まれる。合金３−８はすべて本発明の合金である。
【００３７】
キャストしたインゴットを５１０℃で１２時間均質化し、次いで８０ｍｍから１３ｍｍへと熱圧延した。次いで厚さ１３ｍｍから６ｍｍのプレートへと冷圧延した。この冷圧延したシートを、３０℃／時の加熱及び冷却速度を用いて３５０℃で１時間焼きなまし、軟かい硬度の材料を製造した。直径１．２ｍｍのＡＡ５０８３充填剤ワイヤを用いて、標準的なＭＩＧ溶接パネル（１０００ｘ１０００ｘ６ｍｍ）を作った。この溶接したパネルから、引張り及び腐食試験の試料を調製した。
【００３８】
溶接したパネルの引張り性は、標準的な引張り試験で決定した。パネルのくぼみ及び剥離腐食に対する耐性は、ＡＳＴＭ  Ｇ６６のＡＳＳＥＴ試験を用いて評価した。表２は得られた結果を表示する。但しＮ、ＰＡ及びＰＢはそれぞれくぼみなし、僅かなくぼみ及び中程度のくぼみを表す。評価は基本材料、熱の影響を受けた領域（ＨＡＺ）、及び溶接の継ぎ目に対して行った。引張り性に対して、「０．２％ＰＳ」は０．２％のプル−フ（ｐｒｏｏｆ）強度を表し、「ＵＴＳ」は極限引張り強度を表し、「Ｅｌｏｎｇ」は破断伸長を表す。
【００３９】
表２の結果から、参照合金１及び２と比較して、本発明の合金製品の引張り性は、かなり高いことが分かる。更にＡＳＳＥＴ試験結果から、本発明の合金は参照合金に対比できる、即ちＡＡ５４５４材料と同様の耐腐食性が得られ、これがＢｉ、Ａｇ、またはＬｉのいずれかの添加によるものであることが理解できる。
【００４０】
【表１】
0004554088.tif 000002
【００４１】
【表２】
0004554088.tif 000003
【００４２】
実施例２
実験室的試験規模において、５つの合金をキャストした。これらの４つの合金の化学組成を表１に示す。合金１は標準的なＡＡ５０８３化学の範囲内に含まれる参照合金あり、合金２−５は本発明によるアルミニウム合金製品の例である。
【００４３】
このキャストしたインゴットを、次の加工工程で１．６ｍｍゲージのシート製品に加工した。
・２段階予熱。４１０℃で４時間、次いで５１０℃で１０時間、加熱速度約３５℃／時。
・厚さ４．３ｍｍのシートまで熱圧延処理。
・厚さ２．６ｍｍのシートまで冷圧延処理。
・４８０℃で１０分間、中間焼きなまし。
・厚さ１．６ｍｍのシートまで最終冷圧延処理。
・硬度を作るための焼きなまし、
（ａ）Ｏ−硬度、４８０℃で１５分間
（ｂ）Ｈ３２１−硬度、２５０℃で３０分間。
・Ｏ−硬度材料に対して１％だけの延伸、及びＨ３２１−硬度材料に対して２％  だけの延伸。
・ＡＡ５０８３充填剤ワイヤを用いるＴＩＧ溶接（実施例１と同様）。
・溶接パネルの、硬度に依存した敏感化（ｓｅｎｓｉｔｉｓｉｎｇ）、
（ａ）Ｏ−硬度、１２０℃で０、１０、２０、及び４０日、
（ｂ）Ｈ３２１−硬度、１００℃で４、９、１６、及び２５日。
【００４４】
溶接してないＨ３２１−及びＯ−硬度のシ−ト材料の両方に対して引張り性を試験した。ユ−ロ−ノム（Ｅｕｒｏ−ｎｏｍ）引張り試料を、シートから圧延方向（Ｌ）とＬＴ方向に沿って作った。この材料の引張り性を、標準引張り試験で決定した。表４は溶接してないＨ３２１−硬度のシ−ト材料の引張り試験結果を、また表５は溶接してないＯ−硬度のシ−ト材料の結果を示す。
【００４５】
溶接した材料の腐食性能は、ＡＳＴＭ  Ｇ６６に従って行われるＡＳＳＥＴ試験で評価した。表６及び７は、それぞれＨ３２１−及びＯ−硬度のシ−ト材料に対して得られた結果を示す。但し評価Ｎ、ＰＡ、ＰＢ、及びＰＣは、それぞれくぼみなし、僅かなくぼみ、中程度のくぼみ、及び深刻なくぼみの程度を表す。ＥＡ及びＥＢは僅かな及び中程度の剥離の傾向を示す。基本材料及び熱の作用下においた領域に対して評価した。すべての場合、溶接の継ぎ目に対する評価は「Ｎ」であった。
【００４６】
表４及び５から、本発明の合金製品は、ＡＡ５０８３合金材料と比べ、緊張硬化したＨ３２１硬度及び軟かい焼きなましのＯ−硬度の両方において、かなり高い引張り性を示す。合金２−４の３つの異なるＢｉ量を比較すると、引張り性についてはＢｉ量の増加の影響はみられない。
【００４７】
表５及び６から、本発明の合金製品、Ｈ−硬度材料及びＯ−硬度材料から作った溶接合金製品は、標準的なＡ５０８３合金材料と比べて、改良された耐剥離腐食性を有する。この効果は、Ｂｉ及びＶの添加に対して示される。また効果は敏感化の上昇と共により顕著になる。
【００４８】
【表３】
0004554088.tif 000004
【００４９】
【表４】
0004554088.tif 000005
【００５０】
【表５】
0004554088.tif 000006
【００５１】
【表６】
0004554088.tif 000007
【００５２】
【表７】
0004554088.tif 000008
【００５３】
以上本発明を、上記実施例の具体例と関連して記述してきたけれど、多くの同等の改変及び変化は、これらの開示があれば、同業者にとって明白であろう。従って上述した実施例の具体例は例示であり、限定するものではないと考えられる。記述した具体例に対する種々の変化は、本発明の精神及び範囲から逸脱せずには行い得ない。