(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
耐熱性材料からなる回転軸と、該回転軸の外周に内側端が固着された耐熱性材料からなる２枚の螺旋翼とを備え、
２枚の螺旋翼の翼外周端の描く軌跡が回転軸に対して対称的であり、
２枚の該螺旋翼の軸方向の長さが、回転軸を中心とする螺旋翼の半径の１．２倍以上であり、かつ、螺旋翼のリード角が２２°〜５８°であるひねり形状を持つことを特徴とする溶融ガラス用スターラー。
【請求項２】
該螺旋翼の回転軸方向の長さが、回転軸を中心とする螺旋翼の半径の１．８倍以上であり、かつ、螺旋翼のリード角が３０°〜５０°であるひねり形状を持つことを特徴とする請求項１に記載の溶融ガラス用スターラー。
【請求項３】
ガラス溶融設備における清澄後の溶融ガラスの撹拌に使用することを特徴とする請求項１または２に記載の溶融ガラス用スターラー。
【請求項４】
回転軸が溶融ガラスの流れ方向に対して垂直方向に設置されていることを特徴とする請求項１から３の何れかに記載の溶融ガラス用スターラー。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、螺旋翼を有する溶融ガラス用スターラーに関する。
【０００２】
【従来の技術】
ガラス製造業において、溶融ガラスに発生する不均質欠陥である脈理や泡等のないガラス製品を得るため、ガラス溶融炉には溶融ガラスの均質化を目的として撹拌装置が使用される。
【０００３】
特に、工業的に長期間連続して生産されるプラズマディスプレイ用板ガラス、液晶用板ガラス、ブラウン管用のファンネルガラス、フェースガラス、ガラス繊維、照明用ガラス管、医療用ガラス管、光学部品用ガラスなどのガラス製品には、高度な均質性が要求される。そのため、これらのガラス製品を製造する連続ガラス溶融炉には、その均質性を決める均質な溶融ガラスを長期間に亘って安定して生産することができる撹拌装置が必要となる。
【０００４】
従来、溶融ガラスの均質化を目的として多数の撹拌装置に関連する提案が行われてきた。溶融ガラスの均質化を実現するために撹拌装置の中で最も重要な部材は、溶融ガラスと直接接触するスターラーである。このためスターラーの撹拌翼の形状としては、クランプ型、螺旋型、プロペラ型、ヘリカルリボン型などの形状、あるいはこれらを組み合わせた形状、さらにはこれらの形状を著しく変形させ複数個を回転軸に取り付けたもの等が提案されてきた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、これまで提案されたスターラーの撹拌翼はどれも一長一短があり溶融ガラスの均質化を効率よく実現するに至っているとは言えない。例えば、従来の撹拌翼の中で比較的効果が認められるものとして、図５に示すようなヘリカルリボン型スターラー１がある。しかし、このようなヘリカルリボン翼２の形状は特開平１１−２７６８７２に記載されているように、ある粘度域では溶融ガラス中にドーナツリング状の混合不良部位が発生する。それを克服して溶融ガラスの均質化を図るため、実公昭４７−３１６０にあるように複数のヘリカルリボン翼を組み合わせる等の工夫が必要であり、スターラーの作製及びメンテナンスが困難であるという問題点がある。
【０００６】
また、連続ガラス溶融炉でよく利用される螺旋翼を有するスターラーは、低速回転ではガラス成分の蒸発に伴って溶融ガラスの生地表面に発生するスカムと呼ばれる異質ガラスを巻き込むことにより当初は溶融ガラスの均質化が行えるが、長期に亘る連続使用の際に時間の経過とともに溶融ガラスの均質化の品位が徐々に低下していくことは良く知られている。
【０００７】
そこで特開平１０−２６５２２７では、溶融ガラスの生地表面に生じるスカムを巻き込まないように、図６に示すようなスターラーの回転軸３ａに沿って上向きの流れを生じせしめるプロペラ翼４を螺旋翼５の上部にとりつけた構造のスターラー３が考案されている。しかし、図６の構造のスターラー３では、回転軸３ａ上部に取り付けたプロペラ４と下部に取り付けた螺旋翼５が上下の相反する流れを形成するため、スカムの巻き込みに対しては効果的であるものの、螺旋翼５による溶融ガラスの撹拌を上部のプロペラ翼４が阻害するように作用し、プロペラ翼４を取り付けない場合よりも撹拌効果が改善されるに至らない。
【０００８】
一方、プロペラ翼４のない螺旋翼５だけの構造のスターラーを高速回転させることにより撹拌効果を上げて溶融ガラス生地の均質化を実現しようとすると、スターラー３の回転軸３ａと溶融ガラスの生地表面との接触部分で溶融ガラスの皺が発生し、この皺が溶融ガラスの生地表面の気体を取り込んだままスターラーに沿って溶融ガラス中に引き込まれ、それが成長して気泡になる。その結果、溶融ガラスは均質化されるものの、溶融ガラス中に多数の気泡が巻き込まれたまま成形されることになり、成形不良を引き起こして製品規格を満足しない不良品になってしまうという問題点がある。
【０００９】
本発明は、上記の問題点に鑑みなされたもので、気泡を巻き込むことのない比較的低速回転であっても不均質な溶融ガラスを取り込んで効率の良い撹拌が行え、工業的に長期間連続生産されるプラズマディスプレイ用板ガラス、液晶用板ガラス、ブラウン管用のファンネルガラス、フェースガラス、ガラス繊維、照明用ガラス管、医療用ガラス管、光学部品用ガラスなど高度な均質性が要求される各種ガラス製品の品質を決める高い均質性を有する溶融ガラスの供給を実現することができる溶融ガラス用スターラーを提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、代表的なスターラーの形状である螺旋翼について詳細な形状の検討を行い、通常の螺旋翼の螺旋周期内にもう一枚の翼を回転軸に対して対称位置に形成した構造とし、計２枚の螺旋翼を持つ２条の撹拌翼とすることにより溶融ガラスの撹拌能力が著しく改善されること、および、その螺旋翼の傾斜角を種々変更することによって最適な傾斜角範囲、すなわち螺旋翼のリード角が２２°〜５８°に相当するひねり形状範囲において溶融ガラス中に気泡を巻き込むことがない低い回転数でさらに効果的な溶融ガラスの撹拌が行えることを見いだした。
【００１１】
即ち、本発明に係る溶融ガラス用スターラーは、耐熱性材料からなる回転軸と、該回転軸の外周に内側端が固着された耐熱性材料からなる２枚の螺旋翼とを備え、２枚の螺旋翼の翼外周端の描く軌跡が回転軸に対して対称的であり、２枚の該螺旋翼の軸方向の長さが、回転軸を中心とする螺旋翼の半径の１．２倍以上であり、かつ、螺旋翼のリード角が２２°〜５８°であるひねり形状を持つことが好ましい。
【００１２】
図２は螺旋翼を有するスターラーの構造について示す説明図である。図中スターラー６は回転軸７の外周に１枚の螺旋翼８の内周端８ａを固着した構造となっている。ねじについて規定しているＪＩＳＢ０１０１（１９９４）で使用される用語に従えば、これは螺旋周期内に１枚の螺旋翼８を持つ構造であり、１条の螺旋翼スターラーと言える。これに対して本発明の溶融ガラス用スターラー１０の構造は回転軸１１に対しての螺旋翼１２とその同じ螺旋周期内にもう一枚の螺旋翼１３とが対称位置にそれぞれの内周端１２ａ、１３ａを直接固着した構造となっており、２枚の螺旋翼を持つ２条螺旋翼スターラーと言える。
【００１３】
図３は螺旋翼のひねり形状の角度について示す説明図である。図３（Ａ）の螺旋翼の翼外周端の描く軌跡を模式的に図中央（Ｂ）に表す。螺旋翼のひねり形状はねじ用語にある「リード角」をβとし、螺旋翼が軸に沿って１回転の螺旋を描く際の軸方向の距離を表す「リード」をＬとし、螺旋翼の回転軸を中心とした半径をｒと表すと、ｔａｎβ＝Ｌ／２πｒの関係がある。この式は、図３（Ｂ）の影を付けた部分を平面に展開した図３（Ｃ）の直角三角形においてリード角βは螺旋翼の外周端が回転軸の周りを１回転した時に描く軌跡を回転軸に垂直に設置した面に投影してできる円の円周２πｒを底辺とし、リードＬを高さとした直角三角形の斜角であると定義することから導き出せる式である。
【００１４】
本発明の２条螺旋翼を有するスターラー１０は、このリード角βが２２°〜５８°において撹拌効率が大きくなる。これはリード角βが２２°より小さくなると螺旋翼１２と螺旋翼１３との軸方向の間隔が小さくなるために、螺旋翼１２、１３の相互の間で捕らえられる溶融ガラスの容量が少なくなりすぎ、スターラー１０が１回転することで上下方向に移動する溶融ガラスの量が減るので、同じ溶融ガラスの量を上下方向に移動させるためには、回転数を大きくする必要があり、気泡を巻き込む条件に近づくことになる。リード角βが２２°以上であると、気泡を巻き込むことのないより少ない回転で効率的にガラスを撹拌することができる。一方、リード角βが５８°より大きくなると螺旋翼１２、１３の回転運動によって生み出される回転軸方向の力が溶融ガラスにうまく伝わらなくなるので、スターラー１０付近を流れる溶融ガラスの螺旋翼１２、１３からのすり抜け現象が起こる。その結果、効率的に溶融ガラスが撹拌されなくなる。
【００１５】
さらに、スターラー１０の螺旋翼１２、１３のリード角βが３０°以上で５０°以下の範囲であると、螺旋翼１２、１３から溶融ガラスに回転軸方向の力が効率的に伝わることにより一層効果的な撹拌を行うことが可能となる。
【００１６】
なお、本発明の溶融ガラス用スターラー１０は、リード角βが２２°〜５８°の範囲内であれば、２枚の螺旋翼１２、１３のリード角βを意図的に互いに異なった角度に設定することができるばかりでなく、回転軸１１の外周に取り付けられている２枚の螺旋翼１２、１３についてそれぞれリード角βが２２°〜５８°の範囲内で軸の周りを回る内に徐々に角度を変えた形状を設定することもでき、さらにリード角βが３０°〜５０°の範囲内で徐々に角度を変えた形状とする方が２２°〜５８°の範囲で徐々に角度を変更するより効果的である。
【００１７】
本発明の溶融ガラス用スターラー１０に用いる螺旋翼としては、図１の螺旋翼の軸方向長さＨが回転軸１１を中心とする螺旋翼１２、１３の回転軸１１を中心とする半径ｒの１．２倍以上であることが重要である。これはスターラーの回転により取り込まれた溶融ガラスを上下方向に効果的に移動させるために必要であり、螺旋翼１２、１３の軸方向長さＨが回転軸１１を中心とする螺旋翼の半径ｒの１．２倍より短い場合、溶融ガラスを移動させる効果が不十分であるため十分な撹拌が行えず、不均質なガラスを撹拌した場合に均質化することができない。
また螺旋翼１２、１３の軸方向長さＨが回転軸を中心とする螺旋翼１２、１３の半径ｒの１．８倍より長ければ、溶融ガラスの移動がより顕著なものとなるためいっそう望ましい。一方で螺旋翼１２、１３の軸方向長さＨは、長い程撹拌効果は大きいもののそれは回転軸１１を中心とする半径ｒの１０倍程度までであり、高温状態での長期的な構造強度を維持するという観点からも回転軸１１を中心とする螺旋翼の半径ｒの１０倍より大きくすることは望ましくはない。さらに構造的に安全な範囲を指定するなら７倍以下とする方がより好適である。
【００１８】
螺旋翼１２、１３の軸方向長さＨが回転軸１１を中心とする螺旋翼１２、１３の半径ｒの１．２倍未満、あるいはリード角βが２２°未満であるか、５８°を越える場合、溶融ガラスを上下方向に移動させる撹拌効果が小さくなるのを克服するために螺旋翼１２、１３の周囲に溶融ガラスの流れをしぼる案内筒あるいはチューブと称する円筒状の耐火物性障壁を設置することで対応しようとする場合がある。しかしこのような障壁を回転する螺旋翼１２、１３の近傍に設置すると、短期間のガラス溶融では効果があっても長期間の溶融になると障壁周囲近傍の溶融ガラスの表面生地が流動し難くなり、その結果、表面に異質ガラスが発生しやすくなり、スターラー１０の撹拌能力で均質化できる以上の多量のスカムが溶融ガラスの生地表面に発生することになって、長期的には均質な溶融ガラスが得られ難くなるため望ましくない。
【００１９】
また、本発明の溶融ガラス用スターラー１０は、撹拌効果を向上させるために螺旋翼１２、１３の軸方向の長さＨを２枚の螺旋翼１２、１３のそれぞれについて異なる長さに設定することができる。この場合、螺旋翼１２、１３の軸方向長さＨをそれぞれの螺旋翼１２、１３について、回転軸１１を中心とする螺旋翼１２、１３の半径ｒの１．２倍から１０倍の範囲内で自由に変更することが可能である。そして螺旋翼１２、１３の軸方向長さＨの範囲は１．８倍から７倍までの範囲内に設定することがより好適である。
【００２０】
なお、本発明の溶融ガラス用スターラー１０は、２枚の螺旋翼１２、１３の回転軸１１を中心とする半径ｒをそれぞれ異なる大きさに設定することができるばかりでなく、螺旋翼１２、１３の軸方向長さＨが回転軸１１を中心とする螺旋翼１２、１３の半径ｒの１．２倍から１０倍の範囲、より好ましくは１．８倍から７倍の範囲内で螺旋翼１２、１３が軸の周囲を回る内に螺旋翼１２、１３の半径ｒの大きさを徐々に変更することも可能である。
【００２１】
さらに、２枚の螺旋翼１２、１３それぞれについてのリード角βの回転軸周りでの角度変更と螺旋翼１２、１３の軸方向長さＨの変更、回転軸１１を中心とする螺旋翼１２、１３の半径ｒの変更については、組み合わせておこなうこともできるのは言うまでもない。
【００２３】
また、本発明の溶融ガラス用のスターラー１０は回転軸１１の外周に内側端１２ａ、１３ａが固着された螺旋翼１２、１３であることが重要である。螺旋翼１２、１３の内側端１２ａ、１３ａが回転軸１１の外周に固着されていない翼形状、例えば、ヘリカルリボン形状であればスターラーの回転軸付近に溶融ガラスに翼からの力がうまく伝わらない箇所が生じるため効果的な撹拌が行えない。
【００２４】
さらに、本発明の溶融ガラス用のスターラー１０は２枚の螺旋翼１２、１３を有することが重要である。螺旋翼が１枚のスターラーでは、一回の回転で捕らえることができるガラス量が少ないため、同じ回転数では２枚の螺旋翼を持つスターラーより撹拌効果が劣る。そこで撹拌効果を上げるために回転数を上げると、気泡を溶融ガラス中に巻き込むため、スターラーの回転数に限界があり、その結果、十分な混合は行えない。
【００２５】
なお、螺旋翼１２、１３の表面には流れをスムーズにするための窪みや溝あるいは鱗状の模様に代表されるような特定形状を繰り返すような複数の凹凸を施すことも可能である。また流れを妨げない範囲で複数の孔を穿つことも可能である。特に溶融ガラスによる浸食の激しい螺旋翼１２、１３先端部のみに耐蝕性の異材質を被覆したり、取り付けたりすることもできる。また溶融ガラス流れを妨げない範囲で、このような表面構造の変更を複数選択して同時に採用することも可能である。
【００２６】
なお、本発明のスターラー１０は、螺旋翼１２、１３の構造として、平坦なプレートを複数枚互いに溶着することで対称的に配置し、全体として螺旋状に見える螺旋翼としてもよい。ただし、構造的には強度は高くなるものの溶融ガラスの流れをスムーズに流すという点では図１に示すような曲線状の翼に比較して劣るので、構造強度を重視する場合にはこのような構造を採用することもできる。
【００２７】
また、本発明の溶融ガラス用のスターラー１０は、ガラス製造工程における清澄後の溶融ガラスの撹拌に使用することを特徴とする。清澄前の溶融ガラスを撹拌すると、溶融ガラス中に１ｍｍ以下の微細な泡が非常に多数発生するため、清澄工程以降で溶融ガラス中からの脱泡が困難になり、ガラス製品の欠陥となるためである。
【００２８】
ガラス溶融炉において調合原料を炉に投入し、バッチから発生した気泡を溶融ガラスから十分脱泡した後、具体的には清澄によってガラス原料のガラス化反応により発生した炭酸ガス、酸素などの気泡が溶融ガラス中から抜けきった後、成形までの間に撹拌により溶融ガラスの均質化を行う。このため、スターラー１０により撹拌される溶融ガラスは、一般に、ガス脱泡のための清澄域での温度よりも低温ではあるものの、少なくとも室温からすれば数百℃高い高温であり、溶融ガラス用スターラーは、少なくとも３００℃以上の高温に１ヶ月以上の長期間耐え得る耐熱材料により構成される。さらに、この材料の耐熱温度は、高温であるほど望ましいが、同時にガラスに対する耐蝕性、構造強度を維持するに足るものである必要性があり、炉内雰囲気との反応性が低く、かつ、経済的にもガラス製品の製造に見合った価格をもつ材料である必要性があり、より望ましくは５００℃以上の高温で３ヶ月以上の寿命を有することである。
【００２９】
本発明の溶融ガラス用スターラー１０に用いる材料としては、白金、白金−ロジウム合金、等の白金族系の金属あるいはその合金、またジルコニアなどの強度補強成分を添加した白金属系の金属、（アルミナ、ジルコニア等の）酸化物、窒化物、炭化物あるいは複数のセラミックス成分を混合したファインセラミックス、炭素あるいは炭素繊維、金属添加炭素材料、繊維強化金属（ＦＲＭ）、繊維強化炭素（ＦＲＣ）、傾斜機能材料を構成部材として複数選択することが可能であり、高温部位と低温部位で異なる材料を使用したり耐蝕性の必要とされる部位や高強度を要求される部位で異なる材料を必要に応じて使い分けることも可能である。
【００３０】
また、溶融ガラス用スターラー１０を中空構造とし、その内部に高強度を補償する金属材料やセラミック材料あるいはそれらを複数選択して全体に充填したり、必要箇所に局部的に充填したりすることも可能である。特に耐熱性を要求される溶融ガラス用スターラー１０の部位には、耐熱性表面コート材を使用したりすることも可能である。
【００３１】
本発明の２条螺旋翼１２、１３を有するスターラー１０の製造法としては、ムク棒状の白金系の金属材料を回転軸として使用しても良いが、経済的観点から、或いは構造強度的観点から見て通常は白金系の金属材料からなる中空状の棒の一端を封止し、翼は延展した白金系の金属材料を溶接することにより回転軸に直接取り付け、回転軸中に耐熱材料を充填することにより作製するのが一般的である。
【００３２】
【発明の実施の形態】
本発明の２条螺旋翼を有する溶融ガラス用スターラーの一実施例を図１に示す。溶融ガラス用のスターラー１０は、螺旋翼１２、１３の部位は溶融ガラス中に浸漬され、回転軸１１の先にある動力源より回転駆動される。回転軸１１に対して対称的に配置した２枚の螺旋翼１２、１３は、回転軸１１の外周に内周端１２ａ、１３ａが溶接または蝋付け等により直接取り付けられている。このため、回転軸に沿って回転した時に溶融ガラスの流れの死所が発生し難く、ヘリカルリボン翼のようにドーナツリング状の不均質部が発生せず、その結果として溶融ガラスの均質化が速やかに行える。
【００３３】
以下、本発明の溶融ガラス用スターラーを実施例及び比較例に基づいて詳細に説明する。
【００３４】
まず、溶融ガラス用スターラーの攪拌効果の方法評価として、図４に本発明のスターラー１０を溶融ガラス１４中に浸漬し回転させた場合の溶融ガラス１４の流れを表す。図中Ｒに示す位置に本発明のスターラー１０の回転軸１１が溶融ガラスの生地の流れ方向Ｓに対して垂直方向に設置されている。スターラー１０は溶融ガラス１４中で下向きの流れを生じるように回転している場合に、不均質な溶融ガラスＴはスターラー１０の働きによって流線Ｕに示される様な流れに従いスターラー１０の周りを回転しながらスターラー１０に取り込まれて流線Ｖのように引き伸ばされることによってスターラー１０周囲の他の溶融ガラス１４と混ぜられることになる。
【００３５】
しかしながら、もしスターラー１０の取り込む力が弱ければ、流線Ｗで表すようにそのまま通過してしまい、成形域まで流れて不均質ガラスの原因となる。
【００３６】
そこで、スターラー１０が溶融ガラス１４の生地を取り込む力を直接ロードセルにより測定することで撹拌効果を測定することが可能となる。この場合、基準として１条螺旋翼スターラーのリード角βが２５°でスターラーに下向きに作用する力をロードセルにより実測しておき、実施例及び比較例のスターラーに働く下向きの力のロードセルによりそれぞれ実測し、その実測値を一条螺旋翼スターラーの実測値で割った値を「上下撹拌効果」として定義する。測定結果を表１に示す。
【００３７】
【表１】
0004560826.tif 000002
【００３８】
実施例のＮｏ.１では、本発明の白金製のスターラー１０をブラウン管用のガラス生地を撹拌することにより測定したところ、スターラー１０の回転軸方向の長さＨが回転軸１１を中心とする螺旋翼の半径長さｒに対して２倍の螺旋翼１２、１３でリード角βを２２°とした場合は、回転数が２５ｒｐｍ程度で図４のＷで表した流れを防止することが着色生地を使用することにより確認することができた。また、１条螺旋翼スターラーのリード角βが２５°でスターラーに下向きに作用する力をロードセルにより実測してその大きさを１．０とした場合、スターラーにＮｏ．１の条件で働く下向きの力のロードセルによる実測値は１．０５となり、１条螺旋翼スターラーの撹拌効果を越えているため１条螺旋翼スターラーより効率的な撹拌が行えることがわかる。
【００３９】
さらにＮｏ．２〜Ｎｏ．６では、他の条件は同じで螺旋翼１２、１３のリード角βを３０°〜５０°まで変更した場合について、上下撹拌効果はいずれも１条螺旋翼スターラーより高い撹拌効果を持っている。またＮｏ．７ではスターラーの回転数を３０ｒｐｍとした場合についても１．３７であり同様に高い撹拌効果の得られていることが判明している。Ｎｏ．８では、溶融ガラスの粘性を７００ｄＰａ・ｓに変えた場合について調査したところ、上下撹拌効果は１．４となり高い撹拌効果を認める。Ｎｏ．９では、螺旋翼の軸方向長さを螺旋翼の半径長さｒで割った値を１．５にした場合についての調査結果で、上下撹拌効果は１．２３であり十分高い撹拌効果が得られている。
【００４０】
【表２】
0004560826.tif 000003
【００４１】
一方、比較例のＮｏ．１０は、スターラーの２条螺旋翼のリード角βが１５°であり、実施例と同じ条件のガラス、撹拌条件を使用した場合、上下撹拌効果が０．８５になり１以下であり、従来よりも十分な撹拌が行えないことがわかる。
またＮｏ．１１では、２条螺旋翼の軸方向長さを螺旋翼の半径長さで割った値が０．５とかなり小さいスターラーであるため、高い撹拌効果が得られず、上下撹拌効果は０．７５しかなく、良好な撹拌は行えていない。さらにＮｏ．１２では、スターラーの２条螺旋翼のリード角βが６５°と大きくなりすぎているため、上下撹拌効果は０．７であり、撹拌効果は低い。そしてＮｏ．１３については、基準の１条螺旋翼スターラーのリード角βが２５°であるのに対して、螺旋翼のリード角βを３５°にした１条螺旋翼スターラーであるが、上下撹拌効果は０．９になっており撹拌効果は不十分である。
【００４２】
なお、本発明の溶融ガラス用スターラーは、連続生産される溶融ガラスの清澄後の撹拌用として発明されたものであるが、必要に応じて溶融ガラスの清澄前の混合に使用することも可能であり、また連続生産以外の白金ポット等を使用するバッチ式生産において使用することも可能なことは言うまでもない。
【００４３】
【発明の効果】
上記の構造を有する本発明の溶融ガラス用スターラーによれば、溶融ガラス用スターラーの回転により溶融ガラスに上下方向の大きな撹拌作用が生じるので、気泡を巻き込むことなく不均質な溶融ガラスを効率的に撹拌することができ、特に工業的に長期間連続的に生産されるガラス製品を均質な状態にすることができる実用上優れた効果を奏するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のスターラーの構造を示す説明図であって、（Ｂ）は（Ａ）の平面図。
【図２】本発明の２条螺旋翼スターラー構造を１条螺旋翼スターラーと対比した説明図であって、（Ａ）は本発明の２条螺旋翼スターラーの正面図、（Ｂ）は（Ａ）の平面図、（Ｃ）は１条螺旋翼スターラーの正面図、（Ｄ）は（Ｃ）の平面図。
【図３】螺旋翼のリード角の説明図であって、（Ａ）は１条螺旋翼スターラーの斜視図、（Ｂ）は（Ａ）の模式図、（Ｃ）は（Ｂ）の斜線部展開図。
【図４】ガラス溶融槽中で本発明のスターラーとのガラスの流れと撹拌の様子を表す説明図。
【図５】従来のヘリカルリボン型のスターラーの説明図。
【図６】従来のプロペラ型スターラーと螺旋スターラーを組み合わした溶融ガラスのスターラーの説明図。
【符号の説明】
５、１２、１３  螺旋翼
１０  ２条螺旋翼スターラー
１１  回転軸
１２ａ、１３ａ  螺旋翼の内周端
１４  溶融ガラス
ｒ  螺旋翼の回転軸を中心とする半径
Ｈ  螺旋翼の回転軸方向の長さ
Ｌ  リード
β  リード角
Ｒ  本発明の溶融ガラス用スターラーの配置位置
Ｓ  ガラス生地の流れ方向
Ｔ  不均質な溶融ガラス
Ｕ  螺旋翼により回転軸の周りに取り込まれる溶融ガラスの流れ
Ｖ  螺旋翼により引き伸ばされた溶融ガラス
Ｗ  螺旋翼の近辺をすり抜けた溶融ガラスの流れ
【図１】
0004560826.tif 000004
【図２】
0004560826.tif 000005
【図３】
0004560826.tif 000006
【図４】
0004560826.tif 000007
【図５】
0004560826.tif 000008
【図６】
0004560826.tif 000009