(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Al：4.0〜15.0％，Mg：1.0〜4.0％，Sr：0.001〜1.0％，残部がZnおよび不可避的不純物からなる溶融めっきを鋼板表面に施す表面性状に優れる高耐食性溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板の製造方法。
【請求項２】
質量％で、Al：4.0〜15.0％，Mg：1.0〜4.0％，Sr：0.001〜1.0％を含有し、Ti：0.002〜0.1％，B：0.001〜0.045％のうちいずれか１種を含有し、残部がZnおよび不可避的不純物からなる溶融めっきを鋼板表面に施す表面性状に優れる高耐食性溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板の製造方法。
【請求項３】
質量％で、Al：4.0〜15.0％，Mg：1.0〜4.0％，Sr：0.001〜1.0％，Ti：0.002〜0.1％，B：0.001〜0.045％，残部がZnおよび不可避的不純物からなる溶融めっきを鋼板表面に施す表面性状に優れる高耐食性溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板の製造方法。
【請求項４】
溶融めっきのAl含有量が4.0〜10質量％である請求項１〜３のいずれかに記載のめっき鋼板の製造方法。
【請求項５】
溶融めっきのSr含有量が0.01〜1.0質量％である請求項１〜４のいずれかに記載のめっき鋼板の製造方法。
【請求項６】
めっき付着量が鋼板片面あたり20〜300g/m2である請求項１〜５のいずれかに記載のめっき鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、表面性状に優れる高耐食性溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
Zn中にAlとMgを適量含有させためっき浴を用いた溶融Zn−Al−Mgめっき鋼板は耐食性に優れるので、従来より種々の開発研究が進められている。本発明者らは、Zn−Al−Mg三元共晶点に比較的近い浴組成でめっきを施したとき、しばしばめっき鋼板表面に斑点状の晶出相が現れ、しばらく放置するとこの斑点部分が灰黒色に変色して見苦しい外観を呈するようになることを経験した。詳細な調査の結果、この斑点状晶出相はZn11Mg2相であることがわかった。そこで、発明者らは特開平10−226865号公報において、Al：4.0〜10％、Mg：1.0〜4.0％、残部が実質的にZnからなる溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板のめっき層を、〔Al/Zn/Zn2Mgの三元共晶組織〕の素地中に〔初晶Al相〕と、場合によってはさらに〔Zn単相〕が混在した金属組織にすることにより、Zn11Mg2相に起因する色調変化が抑止できることを明らかにし、見苦しい斑点状の変色の生じない溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を提案するに至った。同時にその金属組織を得るための製造条件も明らかにした。また発明者らは、特開平10−306357号公報において、Al：4.0〜10％、Mg：1.0〜4.0％の他、さらにTi：0.002〜0.1％、B：0.001〜0.045％をめっき層に含有させることにより、一層広範な製造条件において上記金属組織を有する溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板が得られることを開示した。
【０００３】
しかしその後の経験として、このようなAlとMgを比較的多量に含有する溶融Zn基めっき鋼板では、工業的規模での連続溶融めっき鋼板の製造においてエッジしわが発生し易いことを知見した。ここで「エッジしわ」とは、浴からの引き上げを仮想して鋼帯を垂直にして見たときに、板の端縁（単にエッジと呼ぶ）側から斜め下向きに延びる互いにほぼ平行な多数の線の集合からなるしわ模様を言う。その代表例を図１に示した。
【０００４】
図１は、図中のＬ方向を浴からの引き上げ方向として写した実物の約1.5倍の写真である。図中の右側に見える一方のエッジの側から、斜め下向きに細い線が無数に延びているのが見える。これが「エッジしわ」である。また、このエッジしわと直交する方向に（エッジ側から斜め上向きに）やや太いヒゲ様の単線がところどころに見られる。このヒゲ様の単線は、エッジしわに比べると良く目立つが、実際には金属光沢をもつ滑らかな表面を有している。後者のヒゲ様の金属光沢をもつ部分を「ヒゲ模様」と呼ぶことにする。
【０００５】
図２は、図１中の矢視点付近の拡大写真であり、右上方部から左下方部にかけて延びているしわがエッジしわに相当するものである。エッジしわは、同方向にしわが寄った凹凸構造となっており、この凹凸で光の乱反射が生じて、めっき表面に白っぽい外観をもたらす。
【０００６】
エッジしわが発生しても、ヒゲ模様は発生したりしなかったりする。すなわちヒゲ模様のあるエッジしわと、ヒゲ模様のないエッジしわがあるが、本明細書では両者を含めた意味でエッジしわと呼ぶ。いずれにしても、エッジしわが発生するとめっき鋼板の表面外観を著しく損ね、製品としての実用に耐えない場合が出てくる。
【０００７】
本発明者らは、連続溶融めっきで生じるZn−Al−Mg系めっき鋼板のエッジしわの発生原因について検討を進めたきた。その結果、めっき浴から出た鋼板において、まだ凝固が完了していないめっき層が凝固するまでの過程で、めっき層表面に形成される「酸化皮膜」の挙動がエッジしわに関与していることを突き止めた。AlとMgを含有するめっき浴でめっきするとめっき層の表面にMg(Al)の酸化物を含有した酸化皮膜が生成し易いが、この「Mg(Al)系酸化皮膜」は、エッジしわを発生させ易い性質を有していると考えられる。
【０００８】
図３は、通常の連続溶融めっきラインで溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を製造する場合の、めっき浴から引き上げられた鋼板（鋼帯）の浴近傍における表面の状態を示した概略図である。１は溶融Zn−Al−Mg系めっき浴、２は鋼帯、５は気体絞り装置（ワイピングノズル）、６はめっき層の凝固完了位置を示している。浴１から垂直方向に引き上げられた鋼帯は、気体絞り装置３でその表面に付着しためっき層厚みが調整され、凝固完了位置６で凝固が完了する。その際、未凝固状態のめっき層は重力により下方にたれ落ちようとする。そのため、めっき層表面の酸化皮膜も、図３の矢印７に示すようにめっき層とともに鋼帯に対して下方に落ちようとする。一方、エッジ部にはめっき層が非常に薄くなっている部分が存在し、この部分では、表面酸化皮膜は鋼帯に対して固定された状態になり易い。このために、未凝固状態のめっき層では、エッジ部に比べ板幅中央部でめっき層のたれ落ちの程度が大きくなり、エッジ側から板幅中央部に向けて斜め下向きに図３の矢印８に示すような張力が発生する。この斜め下向きの張力と溶融Zn−Al−Mg系めっき特有の表面酸化皮膜の性質が、当該めっき鋼板に生じるエッジしわの原因になっていると考えられる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明者らは、溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板に生じるエッジしわの発生を防止あるいは抑制する方法を種々検討した。そして、連続溶融めっき工程において、めっき鋼帯の製造方法に工夫を加えることによってこのエッジしわの発生は顕著に抑えられることを知見し、特願平10−264876号および特願平10−266761号でその有力な手段を提案した。すなわち、特願平10−264876号では、めっき浴から鋼帯を引き上げる過程で、鋼帯のエッジ近傍に刃を当てるかガスを吹き付けることにより、未凝固のめっき層に発生した張力を分断あるいは緩和する方法を開示した。また特願平10−266761号では、めっき浴から鋼帯を引き上げる過程で、凝固が完了していない370℃以上のめっき層表面に水または水溶性のミストを吹き付けて張力を緩和する方法および装置を開示した。
【００１０】
これらの方法により、表面性状の良好な溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板の工業的規模での製造が可能であることが確かめられ、当該めっき鋼板のエッジしわ抑制課題に関し、一応の解決をみた。
【００１１】
しかし、特願平10−264876号，特願平10−266761号で提案したエッジしわ抑止方法は、めっき層が未凝固のあいだに外部から鋼帯に特殊な処理を加えるものであるから、溶融めっきラインに特殊な付帯設備を必要とする。具体的には、鋼帯のエッジが通る位置に刃やガス吹き付けノズルを設けたり、あるいは引き上げられる鋼帯表面をカバーするような水噴霧装置を設ける必要がある。また、実操業に当たっては、刃やノズルを鋼帯の通過位置の変動に追随させるような制御が必要となったり、めっき付着量に応じてガスやミストの吹き付け量を調整することが必要になってくる。これを手動で行うには現場での人的負荷が増し、自動制御で行うにはそのシステム構築に投資を要する。さらに、これらの装置の保守作業も比較的頻繁に必要となり、これが長期連続操業の障害になる場合もある。このように、特願平10−264876号，特願平10−266761号で提案した手法は、特に付帯設備を必要とし、その保守管理も必要となる点で、設備コスト・製造コストの増加、生産性の低下といった問題を抱えている。
【００１２】
本発明は、このような特殊な付帯設備を用いて行う溶融めっきでは避けられない上記問題を解消し、通常の連続溶融めっきラインをそのまま用いて製造してもエッジしわの発生を顕著に抑止することが可能な表面性状に優れる溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明者らの詳細な検討の結果、溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板の溶融めっき層にSrを適量含有させることによって、通常の連続溶融めっき方法でもエッジしわの顕著に抑止された鋼板が製造できることがわかった。
【００１４】
すなわち、上記目的は、質量％で、Al：4.0〜15.0％，Mg：1.0〜4.0％，Sr：0.001〜1.0％，残部がZnおよび不可避的不純物からなる溶融めっきを鋼板表面に施す表面性状に優れる高耐食性溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板の製造方法によって達成される。
【００１５】
また、斑点状変色の原因となるZn11Mg2相を出現し難くしためっき鋼板の製造方法として、めっき層にTiまたはBの１種をさらに含有させためっき鋼板の製造方法、すなわち、質量％で、Al：4.0〜15.0％，Mg：1.0〜4.0％，Sr：0.001〜1.0％を含有し、Ti：0.002〜0.1％，B：0.001〜0.045％のうちいずれか１種を含有し、残部がZnおよび不可避的不純物からなる溶融めっきを鋼板表面に施す表面性状に優れる高耐食性溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板の製造方法を提供する。
【００１６】
また、Zn11Mg2相を一層出現し難くしためっき鋼板の製造方法として、めっき層にTiとBを複合で含有させためっき鋼板の製造方法、すなわち、質量％で、Al：4.0〜15.0％，Mg：1.0〜4.0％，Sr：0.001〜1.0％，Ti：0.002〜0.1％，B：0.001〜0.045％，残部がZnおよび不可避的不純物からなる溶融めっきを鋼板表面に施す表面性状に優れる高耐食性溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板の製造方法を提供する。
【００１７】
また、優れためっき密着性を示すものを製造する方法として、上記のめっき鋼板（めっき層にTi，Bを含有しないものと含有するものを含む）の製造方法において、溶融めっきのAl含有量を特に0.4〜10質量％に規定したものを提供する。
【００１８】
また、これらのめっき鋼板の製造方法において、溶融めっきのSr含有量を特に0.01〜1.0質量％の範囲に規定したものを提供する。これは後述するように、エッジしわの発生が事実上認められないほど顕著に表面性状の改善をもたらすめっき鋼板の製造方法である。
さらに、以上のめっき鋼板の製造方法において、めっき付着量が鋼板片面あたり20〜300g/m2であるものを提供する。
【００１９】
【発明の実施の形態】
本発明の溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板の製造方法は、通常の連続溶融めっきラインが適用できる。その際、めっき浴組成を目標とするめっき層の組成と同じにすればよい。すなわち、本発明で規定するめっき層の組成は、めっき浴の組成をほぼそのまま反映したものとなることを確認している。具体的には、めっき浴を、質量％で、Al：4.0〜15.0％好ましくは4.0〜10％，Mg：1.0〜4.0％，Sr：0.001〜1.0％好ましくは0.01〜1.0％，残部がZnおよび不可避的不純物からなる組成とすればよい。まためっき層中にTi，Bの１種以上を含有させる場合には、質量％で、Al：4.0〜15.0％好ましくは4.0〜10％，Mg：1.0〜4.0％，Sr：0.001〜1.0％好ましくは0.01〜1.0％を含有し、Ti：0.002〜0.1％，B：0.001〜0.045％のうち１種または２種を含有し、残部がZnおよび不可避的不純物からなるめっき浴組成とすればよい。めっき付着量の制御は、気体絞り装置（ガスワイピングノズル）によって行うことができる。
【００２０】
本発明では、エッジしわの発生が顕著に抑制された溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板めっき鋼板を提供することが主たる課題であるが、工業製品として一層価値あるめっき鋼板を提供するには、Zn11Mg2相に起因した斑点状の変色をも防止して、真に表面外観の良好なめっき鋼板とすることが望ましい。種々検討の結果、めっき浴にSrを添加する本発明のめっき鋼板の製造においても、特開平10−226865号公報，特開平10−306357号公報で提案した製造法に準じた製造条件を採ることが非常に有効であることがわかった。
【００２１】
すなわち、質量％で、Al：4.0〜15.0％，Mg：1.0〜4.0％，Sr：0.001〜1.0％，残部がZnおよび不可避的不純物からなるめっき浴、またはこれにTi：0.002〜0.1％，B：0.001〜0.045％のうちいずれか１種のみを加えためっき浴を用いる場合は、次の２通りの製造条件が有効である。１つは、めっき浴の浴温を融点以上470℃未満とし、かつめっき層の冷却速度を、めっき後、浴温からめっき層凝固温度までの平均冷却速度が10℃/秒以上になるように制御する製造条件である。他の１つは、めっき浴の浴温を470℃以上とし、かつめっき層の冷却速度を、めっき後、浴温からめっき層凝固温度までの平均冷却速度が0.5℃/秒以上になるように制御する製造条件である。後者において、めっき浴の浴温の上限は550℃以下とすることが一層望ましい。
【００２２】
めっき浴にTiおよびBを複合で添加する場合、つまり質量％で、Al：4.0〜15.0％，Mg：1.0〜4.0％，Sr：0.001〜1.0％，Ti：0.002〜0.1％，B：0.001〜0.045％，残部がZnおよび不可避的不純物からなるめっき浴を用いる場合は、一層広範な製造条件においてZn11Mg2相の生成を効果的に抑制できる。具体的には次の２通りの製造条件が採用できる。１つは、めっき浴の浴温を融点以上410℃未満とし、かつめっき層の冷却速度を、めっき後、浴温からめっき層凝固温度までの平均冷却速度が7℃/秒以上になるように制御する製造条件である。他の１つは、めっき浴の浴温を410℃以上とし、かつめっき層の冷却速度を、めっき後、浴温からめっき層凝固温度までの平均冷却速度が0.5℃/秒以上になるように制御する製造条件である。後者において、めっき浴の浴温の上限は550℃以下とすることが一層望ましい。
【００２３】
めっき原板としては種々の鋼板が使用できるが、例えば、Alキルド鋼，Ti添加鋼，中炭素鋼，低合金鋼，高張力鋼等を使用するのが効果的である。
【００２４】
以下、本発明を特定するための事項について説明する。
めっき層中のAlは、Zn基めっき鋼板において耐食性を向上させる作用を担うものであるが、この他、めっき浴中にAlを含有させることでMg酸化物系ドロス発生を抑制する効果もある。溶融めっきのAl含有量が4.0質量％未満では耐食性向上効果が十分ではなく、またMg酸化物系ドロスの発生を抑制する効果も低い。一方、Al含有量が15.0質量％を超えると、めっき層と母材鋼板との界面でFe−Al合金層の成長が著しくなり、めっき密着性が悪くなる。特に優れためっき密着性を確保するには、10質量％以下のAl含有量とするのがよい。したがって、本発明では溶融めっきのAl含有量を4.0〜15.0質量％に規定し、優れためっき密着性を重視する場合は4.0〜10質量％とする。なお、溶融めっきのAl含有量の、より好ましい下限値は5.0質量％を超える値であり、より好ましい上限値は8.5質量％、さらに好ましい上限値は7.0質量％である。
【００２５】
めっき層中のMgは、めっき層表面に均一な腐食生成物を生成させて当該めっき鋼板の耐食性を著しく高める作用を呈する。溶融めっきのMg含有量が1.0質量％未満ではこのような作用が十分に発揮されない。一方、4.0質量％を超えてMgを含有させても耐食性向上効果は飽和し、むしろMg酸化物系のドロスが発生し易くなる弊害が大きくなる。したがって、溶融めっきのMg含有量は1.0〜4.0質量％に規定する。溶融めっきのMg含有量の、より好ましい下限値は1.5質量％、さらに好ましい下限値は2.0質量％、さらに一層好ましい下限値は2.5質量％である。また、Mg含有量のより好ましい上限値は3.5質量％である。
【００２６】
本発明では、溶融めっき層にSrを含有させる点に最大の特徴がある。後述の実施例で示すように、溶融めっき層に適量のSrを含有させることにより、溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板で問題となるエッジしわの発生が顕著に抑制されるのである。その理由は必ずしも明らかではないが、めっき浴から出た未凝固のめっき層の表層部においてMgよりもSrの方が優先的に酸化され、エッジしわを発生させ易い性質を有する前述の「Mg(Al)系酸化皮膜」の生成を阻止するからではないかと考えられる。
【００２７】
このようなSrの効果は、溶融めっきのSr含有量が0.001質量％程度から現れ、含有量が多くなるにしたがってその効果も増長する。特に0.01質量％以上のSr含有により、エッジしわの発生が事実上認められないほど顕著に表面性状が改善される。ただし、Sr含有量が1.0質量％を超えると、凝固ひけが大きくなり、めっき鋼板の外観は損なわれる。また耐食性にも悪影響が出始める。したがって、溶融めっきのSr含有量は0.001〜1.0質量％に規定し、特にエッジしわをほぼ完全に防止する場合は0.01〜1.0質量％とする。なお、溶融めっきのSr含有量の、より好ましい上限値は0.5質量％である。
【００２８】
めっき層中のTiとBは、特開平10−306357号公報で示したように、Srを含有しない溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板において、斑点状の外観不良を与えるZn11Mg2相の生成・成長を抑制する作用を呈することが知られている。発明者らのその後の研究により、めっき層にSrを含有する溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板においても上記と同様のTiとBの作用を享受できることがわかった。なお、Ti，Bはそれぞれ単独で含有させてもZn11Mg2相の抑制効果は生じてくる。ただし、製造条件の大幅な緩和を確保するには、TiおよびBを複合で含有させることが望ましい。
【００２９】
溶融めっきのTi含有量が0.002質量％未満ではZn11Mg2相の生成・成長を抑制するTiの作用が十分に発揮されない。一方、Ti含有量が0.1質量％を超えるとめっき層中にTi−Al系の析出物が生成し、めっき層に「ブツ」と呼ばれる凹凸が生じて外観を損なうようになる。したがって、Tiを含有させる場合は、溶融めっきのTi含有量を0.002〜0.1質量％の範囲とするのがよい。
【００３０】
溶融めっきのB含有量が0.001質量％未満ではZn11Mg2相の生成・成長を抑制するBの作用が十分に発揮されない。一方、B含有量が0.045質量％を超えるとめっき層中にAl−B系あるいはTi−B系の析出物が生成・粗大化し、やはり「ブツ」と呼ばれる凹凸が生じて外観を損なうようになる。したがって、Bを含有させる場合は、溶融めっきのB含有量を0.001〜0.045質量％の範囲とするのがよい。なお、このB含有量範囲では、浴中にTi−B系のの化合物、例えばTiB2が存在していても、その量はわずかであるため、めっき層に「ブツ」を生じさせることはない。このため、TiとBを複合で含有させる場合には、めっき浴へのTi，Bの添加に際して、Ti，BもしくはTi−B合金、またはこれらのうち１種以上を含有するZn合金，Zn−Al合金，Zn−Al−Mg合金もしくはAl合金として添加するすることもできる。
【００３１】
本発明におけるめっき層組成において、Al，Mg，Sr，Ti，Bを除く残部は本質的にZnであるが、ここで本質的にとは、本発明で目的とするめっき鋼板の基本特性すなわち耐食性および表面外観を損なわない程度の他の物質が含まれていても良いことを意味する。例えば、Zn−Al合金めっきのための溶融めっき浴に通常許容されている不純物として、約1質量％までのFeを含有することができる。
【００３２】
めっき付着量は、鋼板片面あたり20〜300g/m2に調整することが望ましい。また、めっき浴温が550℃を超えると、浴からの亜鉛の蒸発が顕著になるため、めっき欠陥が発生しやすく、かつ浴表面の酸化ドロス量が増大するので好ましくない。
【００３３】
【実施例】
〔実施例１〕
連続溶融めっきシミュレータ（連続溶融めっき実験ライン）を用いて、Al，Mg，Ti，B，Srの含有量を種々変化させた溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を作製した。めっき条件は以下のとおりである。
【００３４】
［めっき条件］
・処理鋼板：冷延Alキルド鋼（厚み：0.8mm）
・通板速度：70m/分
・めっき浴組成（質量％）：表１のとおり
・めっき浴温：470℃
・めっき浴浸漬時間：2秒
・ワイピングガス：空気
・めっき付着量（片面あたり）：100g/m2
・浴温からめっき層凝固温度までの平均冷却速度：11℃/秒
【００３５】
作製した溶融めっき鋼板の表面外観を目視観察し、エッジしわの発生程度を次の基準で３段階（◎，○，×）にランク付けして評価した。
・◎：エッジしわの発生が全く認められないもの。
・○：エッジしわの発生が認められるが、その「しわ幅」（図３の符号９で示されるような、しわが発生した領域のエッジ端からの幅）が10mm未満のもの。
・×：エッジしわの発生が認められ、前記「しわ幅」が10mm以上のもの。
ただし、エッジしわの発生が認められなくても、Sr含有量の増加に起因すると考えられる表面凹凸が発生したものは、従来材にはない新たな欠陥が生じたことになるため「凹凸あり」と評価した。
【００３６】
また、めっき密着性について、1t密着折曲げした外面をセロテープにより強制剥離し、次の基準で評価した。
・◎：全く剥離が認められないもの。
・○：微小点状剥離（数点）が認められるもの。
・△：ある面積をもって剥離が認められるもの。
これらの評価結果を表１に示す。
【００３７】
【表１】
0004409007.tif 000002
【００３８】
溶融めっきのSr含有量を0.001質量％以上にしたとき、エッジしわ抑制効果が認められた。Sr含有量が0.01〜0.1質量％の範囲にあるものでは、エッジしわの発生が認められないほど顕著に表面性状が改善された。しかし、Sr含有量が1.2質量％のものではめっき層に新たな凹凸が発生し、表面外観が損なわれた。
なお、これらいずれのサンプルにも、Zn11Mg2相に起因すると考えられる斑点状の外観不良は認められなかった。
【００３９】
〔実施例２〕
営業用の連続溶融めっきラインを用いて、幅1000mmの鋼帯に種々のSr含有量の溶融Zn−Al−Mg系めっきを施した。めっき条件は以下のとおりである。
【００４０】
［めっき条件］
・処理鋼板：熱延中炭素鋼（厚み：3.2mm）
・通板速度：60m/分
・めっき浴組成（質量％）
Al：6.2質量％，Mg：2.9質量％，Ti：0.01質量％，B：0.002質量％，Sr：0（無添加）〜1.3質量％，残部Zn
・めっき浴温：420℃
・めっき浴浸漬時間：3秒
・ワイピングガス：窒素
・めっき付着量（片面あたり）：150g/m2
・浴温からめっき層凝固温度までの平均冷却速度：4℃/秒
【００４１】
得られた溶融めっき鋼板について、実施例１と同様の基準で表面外観を評価した。また、JIS Z 2371に準拠した塩水噴霧試験（SST）を1000時間行った後の腐食減量を測定し、耐食性を評価した。これらの結果を表２に示す。
【００４２】
【表２】
0004409007.tif 000003
【００４３】
溶融めっきのSr含有量が0.5質量％以下のものでは、いずれも腐食減量に差はなく、Sr添加による耐食性への影響が認められなかった。Sr含有量が0.5質量％を超えると耐食性の低下が認められるようになるが、1.0質量％以下の範囲であれば良好な耐食性を有すると言える。しかし、Sr含有量が1.2質量％のものでは大幅な耐食性劣化が起こった。
【００４４】
【発明の効果】
本発明によれば、めっき層中に適量のSrを含有させるという、実施化の容易な新たな手法により、溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板に特有のエッジしわの問題が解消された。この手法によれば、通常の量産ラインを用いて表面外観の良好な溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板を安定的に得ることができ、得られた製品はSrを含有しない従来の溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板と比較しても遜色のない優れた耐食性を呈する。したがって本発明は、溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板の工業的普及に大きく寄与するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板の表面のエッジしわが生じた部分を撮影した写真である。
【図２】図１の矢視点近傍を観察した電子顕微鏡（SEM）写真である。
【図３】連続溶融めっきラインのめっき浴から引き上げられた溶融Zn−Al−Mg系めっき鋼板（鋼帯）の浴近傍における表面の状態を説明するための模式図である。
【符号の説明】
１  溶融Zn−Al−Mg系めっき浴
２  鋼帯
５  気体絞り装置（ワイピングノズル）
６  めっき層の凝固完了位置
９  しわ幅
【図１】
0004409007.tif 000004
【図２】
0004409007.tif 000005
【図３】
0004409007.tif 000006