(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
不織布に温度５０℃以下の液体を５０質量％以上含液させてなる弾性湿潤シートであって、５０％伸長回復率６０％以上、裂断長３ｋｍ以上、保液率１００〜５００％、乾燥時嵩密度０.５ｇ／ｃｍ3以下であり、かつ該シートを構成する繊維の３０質量％以上が水中溶解温度６０℃以上のポリビニルアルコール系繊維であり、しかも該ポリビニルアルコール系繊維がケン化度９８モル％以上のビニルアルコール系ポリマーを海成分、ケン化度９７モル％以下のビニルアルコール系ポリマーを島成分とする海島構造を有していることを特徴とする弾性湿潤シート。
【請求項２】
嵩密度０.５ｇ／ｃｍ3以下の不織布に温度５０℃以下の液体を５０質量％以上含液させて得られる弾性湿潤シートであって、該不織布を構成する繊維の３０質量％以上が水中溶解温度６０℃以上のポリビニルアルコール系繊維であり、しかも該ポリビニルアルコール系繊維がケン化度９８モル％以上のビニルアルコール系ポリマーを海成分、ケン化度９７モル％以下のビニルアルコール系ポリマーを島成分とする海島構造を有していることを特徴とする弾性湿潤シート。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載の弾性湿潤シートを乾燥及び／又は加熱して得られる硬質成形体。
【請求項４】
請求項１又は請求項２に記載の弾性湿潤シートを乾燥及び／又は加熱する硬質成形体の製造方法。
【請求項５】
請求項３に記載の硬質成形体に温度５０℃以下の液体を５０質量％以上含液させる湿潤弾性シートの製造方法。
【請求項６】
請求項１又は請求項２に記載の弾性湿潤シートを用いてなる保液材。
【請求項７】
請求項１又は請求項２に記載の弾性湿潤シートを用いて得られる拭浄材。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、弾性、柔軟性、保液性、機械的性能等の諸性能に優れた弾性湿潤シート、さらに含液させることにより弾性・柔軟性・保液性等の諸性能に優れた弾性湿潤シートとなる硬質成形体及びその製造方法に関し、また該弾性湿潤シートを用いてなる保液材及び拭浄材に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、保液材等に好適な高吸液性素材として、種々のフィルム、多孔性物質、ハイドロゲル等が提案されている。しかしながら、これらは柔軟性及び風合に劣り、しかも十分な保液性が得られない問題があった。
一方、特開平２―２００２３２号公報には、不織布にポリビニルアルコール（ＰＶＡ）水溶液を塗布した後に凝固させ、次いで得られた多孔質シートをアセタール化する高抱水性拭浄材の製造法が開示されている。該方法により得られるシートは保液性に優れるものであるが、不織布表面が樹脂に被覆されるために不織布本来の柔軟性は損われてしまう。柔軟性・風合等に劣るシートは人肌等に接触させる用途には不適であり、また屈曲面等に沿わせて使用したり種々の形状に加工して使用することが困難となる。
【０００３】
さらに特開平２―１１２４０７号公報、特開平２―１４５８０９号公報には、ＰＶＡ系重合体及びポリアクリル酸を含む水溶液（紡糸原液）を芒硝浴に吐出して得られた含水繊維に、凍結・乾燥処理を繰り返して高含水ゲル繊維を製造することが開示され、該繊維を用いて不織布等の布帛とすることも示されている。不織布は、フィルム等に比して柔軟性及び風合に優れているものの、単にＰＶＡ系繊維を不織布化しただけでは柔軟性及び風合を十分に改善することはできず、また保液性の点でも満足するものは得られない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、弾性、柔軟性、保液性、機械的性能等の諸性能に優れた弾性湿潤シート、さらに該弾性湿潤シートから得られ、かつ再度含液させることにより弾性、柔軟性、保液性等の諸性能に優れた弾性湿潤シートとなる硬質成形体及びその製造方法に関し、さらに該弾性湿潤シートを用いてなる保液材及び拭浄材を提供することにある。
【０００５】
【問題を解決するための手段】
本発明は、
（１）  不織布に温度５０℃以下の液体を５０質量％以上含液させてなる弾性湿潤シートであって、５０％伸長回復率６０％以上、裂断長３ｋｍ以上、保液率１００〜５００％、乾燥時嵩密度０.５ｇ／ｃｍ3以下であり、かつ該シートを構成する繊維の３０質量％以上が水中溶解温度６０℃以上のポリビニルアルコール系繊維であり、しかも該ポリビニルアルコール系繊維がケン化度９８モル％以上のビニルアルコール系ポリマーを海成分、ケン化度９７モル％以下のビニルアルコール系ポリマーを島成分とする海島構造を有していることを特徴とする弾性湿潤シート、
（２）  嵩密度０.５ｇ／ｃｍ3以下の不織布に温度５０℃以下の液体を５０質量％以上含液させて得られる弾性湿潤シートであって、該不織布を構成する繊維の３０質量％以上が水中溶解温度６０℃以上のポリビニルアルコール系繊維であり、しかも該ポリビニルアルコール系繊維がケン化度９８モル％以上のビニルアルコール系ポリマーを海成分、ケン化度９７モル％以下のビニルアルコール系ポリマーを島成分とする海島構造を有していることを特徴とする弾性湿潤シート、
（３）  （１）又は（２）に記載の弾性湿潤シートを乾燥及び／又は加熱して得られる硬質成形体、
（４）  （１）又は（２）に記載の弾性湿潤シートを乾燥及び／又は加熱する硬質成形体の製造方法、
（５）  （３）に記載の硬質成形体に温度５０℃以下の液体を５０質量％以上含液させる湿潤弾性シートの製造方法、
（６）  （１）又は（２）に記載の弾性湿潤シートを用いてなる保液材、
（７）  （１）又は（２）に記載の弾性湿潤シートを用いて得られる拭浄材、
に関する。
【０００６】
【発明の実施の形態】
本発明は、特定の不織布に液体を付与することにより柔軟で保液性、弾性、柔軟性、機械的性能等の諸性能に優れた高性能の弾性湿潤シートが得られることを見いだしたものである。
本発明においては、まず嵩密度０．５ｇ／ｃｍ3以下、好ましくは０．３ｇ／ｃｍ3以下、さらに好ましくは０．２５ｇ／ｃｍ3以下の不織布を用いる必要がある。該不織布は嵩高で繊維間の空隙が多数形成されていることから優れた吸液性及び柔軟性が奏される。嵩密度の高い不織布を用いた場合には吸液性、柔軟性等に優れた湿潤シートは得られない。しかしながら、嵩密度が低すぎるとシートの機械的性能が不十分になり、しかも含液後における空隙サイズが大きすぎるために外部応力により脱液しやすくなる。よって、嵩密度は０．０５ｇ／ｃｍ3以上、特に０．０８ｇ／ｃｍ3以上であるのが好ましい。嵩密度は用いる繊維の繊度、不織布の製造方法、熱圧着条件等を変更することにより調整できる。
本発明に用いられる不織布の目付は、取扱性、柔軟性、機械的性能等の点から１０〜５００ｇ/ｍ2程度、特に５０〜３００ｇ／ｍ2程度であるのが好ましい。
【０００７】
けれども、単に上記のような嵩高な不織布を用いるだけでは所望の湿潤弾性シートは得られない。すなわち、嵩高不織布は柔軟性が高く、しかも繊維間の空隙を多数有するために多量の液体を吸液できる反面、繊維間の絡み合いが少ないためにシート強力が不十分になりやすく、また外部圧力が加わると容易に変形して容易に脱液してしまう。しかしながら、シート強力を高めるためにバインダー樹脂等を付与するとシートの柔軟性及び吸液性等が損われる。
本発明は、以上の問題を解決するために、特定のポリビニルアルコール（ＰＶＡ）系繊維を配合することを見出したものである。具体的には、水中溶解温度６０℃以上の特定のＰＶＡ系海島構造繊維を配合することにより、吸液性、保液性、柔軟性等を損うことなくシート強力を顕著に高めるものである。
【０００８】
すなわち、不織布が吸液すると、該不織布を構成するＰＶＡ系繊維が膨潤し、その結果、繊維同士がより密着して繊維相互の絡み合いが強固になる。よって、本発明のシートは吸液しても機械的性能が低下せず、むしろ吸液によりシートの機械的性能が向上することから、樹脂状バインダー等を付与することなく所望の機械的性能が得られる。しかも、該ＰＶＡ系繊維は吸液すると極微量溶解してバインダー能を発揮することから、シートの機械的性能をより高めることが可能になる。特に該湿潤シートを乾燥させることにより、機械的強度に優れた硬質成形体（硬質シート等）を得ることが可能になる。
【０００９】
さらに、一般に、繊維間空隙に存在する液体は外部応力により容易に脱液する問題があるが、本発明においてはシートが吸液するとＰＶＡ系繊維が膨潤して繊維間空隙サイズが小さくなる。よって、繊維間空隙にフリーの状態で存在する液体は極めて少量となり、大部分は吸液性に優れたＰＶＡ系繊維に保液された状態となる。そのため、本発明の湿潤シートは外部応力が加わっても脱液しにくく、優れた液体保持性（保液性）を確保できる。
しかも、本発明に用いられるＰＶＡ系繊維は膨潤するとゲル状になるため、本発明の湿潤シートは弾性及び柔軟性に優れたものとなり、ぷりぷりとした触感を示す。よって、本発明の湿潤シートは保液材やパップ材基材に好適な材料となる。
【００１０】
本発明においては、該ＰＶＡ系繊維の水中溶解温度を６０℃以上、好ましくは７０℃以上とする必要がある。該繊維の水中溶解温度が低すぎると液体を付与すると多量にＰＶＡが溶出するために湿潤シートの保液性や機械的性能が不十分となり、さらに不織布製造工程や保管条件等を厳密に管理する必要が生じる。同理由から該繊維の溶出率は５質量％以下、特に２質量％以下であるのが好ましい。しかしながら、該繊維を極微量に溶出させてバインダー能を発揮させ、弾性シート及び硬質成形体の機械的性能を効率的に高める点からは該繊維の水中溶解温度は１００℃以下、特に９５℃以下であるのが好ましい。また同理由から、該ＰＶＡ系繊維の溶出率は０.０５質量％以上、特に１質量％以上であるのが好ましい。
【００１１】
さらに本発明においては、含液時に繊維を膨潤させて、湿潤シートの保液性、機械的性能等を高め、ぷりぷりとした触感を発現させる点からは特定のＰＶＡ系海島構造繊維を用いる必要がある。より具体的には、ケン化度９８モル％以上のビニルアルコール系ポリマ-（ポリマ-Ａ）を海成分、ケン化度９６モル％以下のビニルアルコール系ポリマ-（ポリマ-Ｂ）を島成分とする海島構造繊維とする必要がある。該構成を採用することにより、繊維内部に浸透した液体によりポリマー（ポリマーＢ）が溶解・膨潤して島成分が柔軟になり、また繊維の膨潤度も向上することから所望の弾性湿潤シートを得ることが可能となる。単にポリマーＢのみからなる繊維とした場合には、たとえば常温水に浸漬すると完全に溶出してしまうが、上記繊維の場合には繊維表面が液体浸透性を有するものの耐水性に優れたポリマーＡにより被覆されていることから、ポリマーＢは必要以上に溶出せず、よって保液性、機械的性能等を損うことなくシートの柔軟性、弾性等を高めることができる。逆にポリマ-Ａのみからなる繊維を用いた場合、耐水性には問題ないものの含液させても十分に膨潤しないことから、嵩高不織布を含液させても繊維間空隙は大きく減少せず、よって外部圧力により脱液しやすく機械的性能に劣った湿潤シートになる。また繊維が十分に膨潤しないためにぷりぷりとした触感も発現しない。
【００１２】
本発明の効果を得るためには、ポリマ-Ａのケン化度を９８モル％以上とする必要があるが、繊維の膨潤性を高める点からはケン化度９９.５モル％以下、特に９９モル％以下とするのが好ましく、耐水性及び膨潤性等の点からは重合度１０００〜２０００であるのがより好ましい。
また繊維の膨潤度を高める点からポリマーＢのケン化度は９７モル％以下、好ましくは、特に９６モル％以下、さらに８０モル％以下であるのが好ましく、繊維の耐水性を確保する点からは６０モル％以上、特に６５モル％以上であるのが好ましい。また耐水性及び膨潤性等の点からは重合度３００〜２０００、特に３００〜１０００であるのがより好ましい。
以上のような海島構造繊維とすることにより、膨潤度１００％以上、特に１５０％以上のような液体保持性に優れたＰＶＡ系繊維を得ることが可能となる。しかしながら、ＰＶＡ系繊維の膨潤度が大きすぎると湿潤時の繊維間空隙が必要以上に少なくなりすぎてシートの柔軟性等が損われやすくなることから、繊維の膨潤度は４００％以下、特に３００％以下であるのが好ましい。
【００１３】
島成分は繊維軸方向に連続していても良いが、必ずしも連続である必要はなく、球状あるいは断続した細長い棒状あるいはラグビーボール状であってもよい。また部分的に島成分が繊維表面に露出していてもかまわない。機械的性能、膨潤性等の点からは、島成分の構成割合を１〜４５質量％／繊維、特に１０〜３５質量％／繊維とするのが好ましい。
【００１４】
本発明においては、少なくともＰＶＡ系繊維を用いる必要がある。ＰＶＡ系繊維は吸液性、膨潤性、機械的性能等の諸性能に優れていることから、高性能の湿潤シートを得ることが可能になる。なお本発明にいうＰＶＡ系繊維とはビニルアルコール系ポリマーを含む繊維であり、他のポリマーがさらに配合されてもかまわない。繊維の膨潤性及びコスト等の点からはビニルアルコール系ポリマーの構成割合を５０質量％以上、特に８０〜１００質量％とするのが好ましい。
【００１５】
本発明に用いられるビニルアルコール系ポリマーは他のユニットにより変性されていてもよく、吸液性の点からは親水性基団が導入されたポリマーが好適に使用できる。具体的にはアリルアルコール、アリールスルホン酸、ビニルピロリドンなどにより変性されたビニルアルコール系ポリマーが挙げられる。しかしながら変性率が大きくなりすぎると機械的性能が低下したり、溶出率が大きくなりすぎることから変性ユニットの割合を１０モル％以下、さらに５モル％以下とするのが好ましい。
【００１６】
本発明に用いられるＰＶＡ系海島構造繊維（繊維Ｘ）の製造方法は特に限定されず、たとえば乾式紡糸法、乾湿式紡糸法、湿式紡糸法等の方法により製造できる。なお乾湿式方法とは紡糸ノズルと固化浴間に空気や不活性ガスなど満たした空間（エア−ギャップ）を形成させて紡糸する方法をいう。
製造工程性、コスト等の点から湿式紡糸又は乾湿式紡糸により繊維を製造するのが好ましい。具体的な製造方法としては、たとえばＰＶＡを含む水溶液からなる紡糸原液を紡糸口金から、脱水能を有する無機塩類を含む室温の固化浴中に湿式紡糸する方法が挙げられる。紡糸原液のＰＶＡ系ポリマ−の濃度は、その重合度によって異なるが５〜４０質量％、特に１０〜３０質量％とするのが好ましい。
【００１７】
固化液としては紡糸原液に対する固化能を有するものであれば特に限定されないが、工程性及びコスト等の点から、水を溶媒とする固化液を用いるのが好ましい。具体的には、硫酸ナトリウム（芒硝）、硫酸アンモニウム、炭酸ナトリウムなど脱水能を有する塩類の水溶液が用いられる。なかでも工程性、コスト等の点から飽和水溶液凝固浴を用いるのが好ましい。またホウ酸を０．１〜３質量％程度含む紡糸原液を、水酸化ナトリウム等を含有するアルカリ性固化浴に吐出する方法も好適に採用できる。固化浴の温度は２０〜７０℃、特に３０〜５０℃とするのが好ましい。固化浴から離浴した糸篠を所望により湿熱延伸・乾燥することにより紡糸原糸を容易に製造できる。
【００１８】
また繊維間膠着が生じにくく、カード工程性に好適な捲縮を容易に付与できる点からは、ＰＶＡを有機溶剤に溶解した液を紡糸原液として固化浴中に湿式吐出する方法によりＰＶＡ系繊維を製造するのが好ましい。好適には以下の方法が挙げられる。
紡糸原液を構成する溶媒としてはＰＶＡを溶解する有機溶媒を用いるのが好ましく、ジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ）、ジメチルホルムアミド、ジメチルイミダゾリジンなどの極性溶媒やグリセリン、エチレングリコールなどの多価アルコールなどがあげられる。またこれら２種以上の混合物やこれらと水の混合物なども使用し得る。数多い溶媒の中でもＤＭＳＯは比較的低温でＰＶＡを溶解することができＰＶＡ溶液の熱劣化、着色を防ぐことができ好ましい溶媒である。このときＤＭＳＯは凍結温度が比較的高いことから、メタノール等を低濃度添加して固化液の固化点を降下させるのが好ましい。紡糸原液のＰＶＡ濃度はＰＶＡの重合度や溶媒の種類によって異なるが、通常２〜３０質量％、好ましくは３〜２０質量％とする。
【００１９】
固化浴としてはＰＶＡに対して固化能を有する有機溶媒を用いる。例えばメタノール、エタノールなどのアルコール類、アセトン、メチルエチルケトンなどのケトン類などＰＶＡに対して固化能を有するものならば特に限定はない。なかでも低コストであり、しかも固化能が比較的緩やかで均一な微結晶構造をつくりやすい点でメタノールが好ましい。高強力繊維を得るために本発明においては固化浴中に原液溶媒を含有してもよい。原液溶媒の含有量は固化能を有する有機溶媒の種類によって変化するが１０〜５０質量％、特に１５〜４５質量％とするのが好ましく、マイルドな固化による均一ゲルが得られ易くなる。
【００２０】
固化浴温度は２０℃以下、特に１５℃以下、さらに１０℃以下とするのが均一固化糸を得る点で好ましい。ノズルと固化浴の間にエアーギャップ層を介する乾湿式紡糸を採用してもかまわないが、繊維性能、紡糸工程性等の点からノズルが固化浴と直接接触している湿式紡糸法を採用するのが好ましい。
次いで得られた固化糸篠を抽出浴に浸漬して固化糸篠中の原液溶媒などを洗浄除去する。抽出浴は固化能を有する有機溶媒などにより構成するのが好ましく、次いで２〜８倍の湿熱延伸を施すのが好ましい。かかる糸篠を乾燥することにより紡糸原糸が得られる。
【００２１】
以上のような種々の方法により紡糸原糸を得られるが、繊維性能を高める点からは高温下で熱延伸して配向結晶化を進行させるのが好ましい。特に有機溶剤からなる紡糸原液を用いる上記の方法を採用した場合には、繊維間の膠着が生じにくく機械的性能に優れる繊維が得られ、具体的には強度５cN/dtex以上の繊維が得られる。
繊維の熱延伸方法は非接触あるいは接触式のヒーター、熱風炉、オイル浴、高温蒸気など特に限定はない。なかでも熱風式延伸炉内で約２０秒〜３分間の時間をかけて行うのが好ましく、温度を多段に制御することにより二段以上で熱延伸してもよい。延伸温度は１００〜２５０℃とするのが好ましく、全延伸倍率は８〜２５倍、特に９〜１８倍となるよう熱延伸を実施するのが好ましい。もちろん場合により１１０〜２３０℃で乾燥収縮処理を施すこともできる。
【００２２】
繊維の溶出率が大きすぎる場合には、ポリマーの製造工程から不織布製造工程のいずれかの工程で分子内及び／又は分子間の架橋処理を施してもよい。架橋剤としてはホルマール、グルタルアルデヒド、ノナンジアール、テトラメトキシノナン等のアルデヒド又はそのアセタールが好適に使用できる。ただし架橋処理を行うと繊維の膨潤性・吸液性が損われるので架橋の程度等に留意する必要がある。
【００２３】
本発明では該ＰＶＡ系繊維を用いて不織布を得る。もちろん、上記ＰＶＡ系繊維（繊維Ｘ）以外の繊維を併用してもよく、たとえば該ＰＶＡ系繊維と併用可能な繊維としては、本発明で規定したＰＶＡ系繊維（繊維Ｘ）以外のＰＶＡ系繊維、セルロース系繊維、ポリエステル系繊維、ポリアミド系繊維、ポリ塩化ビニル系繊維、ポリ塩化ビニリデン系繊維、ポリアクリロニトリル系繊維、ポリクラール系繊維、ポリオレフィン系繊維（ポリエチレン系繊維、ポリプロピレン系繊維、プロピレンーエチレン共重合体繊維等）などや、綿、麻、天然パルプ等の天然繊維，ガラス繊維等の無機繊維などが挙げられる。たとえば繊維Ｘに比して耐水性に優れた繊維を配合することによりシートの寸法安定性、機械的性能等を向上させることができる。また綿等を配合すると保液性を一層高めることができる。湿潤シートの保液性及び機械的性能を保持する点からは、湿潤シートの溶出率が１５質量％以下、特に５質量％以下、さらに１〜２質量％となるようにするのが好ましい。また本発明の効果を効率的に得る点からは、上記のＰＶＡ系繊維（繊維Ｘ）の配合率を３０質量％以上、特に６０質量％以上、さらに８０〜１００質量％とするのが好ましい。なお本発明にいう繊維とは、紡糸により得られたものだけでなく、フィルム状物をスリットして得られるものや繊維状物等を叩解して得られる叩解物（パルプ状物）等をも包含する。
【００２４】
同様に湿潤シートの保液性及び柔軟性を確保する点からは、不織布を構成する繊維の繊度を１０dtex以下、特に５dtex以下とするのが好ましい。繊度が小さいほど風合・柔軟性に優れる湿潤シートが得られやすくなり、また繊維間の空隙サイズが小さくなるため外部応力が加わっても脱液しにくくなる。前述のように、本発明においては特定のＰＶＡ系繊維を用いていることから、含液すると繊維が膨潤して繊維間空隙サイズが小さくなり脱液が効果的に抑制されるが、上記のような比較的細径の繊維を用いることにより、該効果を顕著に高めることが可能となる。
しかしながら繊維径が小さすぎると、不織布に形成される繊維間空隙のサイズが小さくなりすぎて吸液性が損われたり、また不織布製造工程性や不織布の強度等も不十分になりやすくなる。よって、繊維の繊度を０．１dtex以上、特に１dtex以上とするのが好ましい。
不織布を構成する繊維の繊維長は適宜設定すれば良いが、シートの柔軟性、製造工程性及び保液性の点からは繊維長１〜２００ｍｍ、特に３０〜１２０ｍｍの短繊維とするのが好ましい。
【００２５】
本発明に用いられる不織布の製造方法は特に限定されないが、風合、柔軟性、保液性等に優れたシートを得る点からは、嵩密度の低い不織布とする必要があり、よって、乾式法により不織布を製造するのが好ましい。湿式抄造法により不織布（紙）を製造してもかまわないが、一般には湿式法により得られる不織布の嵩密度は大きくなることから乾式法により不織布を製造するのが望ましい。
本発明の不織布の製造方法としては、たとえばフィラメントトウを摩擦帯電による反発作用により開繊したり、あるいは繊維を捲縮、カットしたステープルをカードなどで開繊して得られるパラレルウエブ、クリスクロスウエブ、ランダムウエブ等の繊維ウエブに絡合処理及び／又は熱圧着処理を施すことにより不織布を製造する方法が挙げられる。該方法を採用することにより、繊維間膠着が効率的に抑制され、また繊維間空隙が適度に形成されることから一層高品位のシートが得られる。
このときカード通過性を高めるために捲縮を付与した捲縮繊維を用いるのが好ましく、より好適には捲縮数３〜１５個／インチ、捲縮率５〜１５％、捲縮弾性率１〜５％、特に捲縮数５〜１２個／インチ、捲縮率６〜１０％、残留捲縮率３０〜７０％の捲縮繊維を用いるのが好ましい。
【００２６】
また絡合処理法としては水流絡合法及び／又はニードルパンチ法等を用いるのが好ましい。ニードルパンチの条件は特に限定されないが、不織布の形態安定性の点からはシート両面に施すのが好ましく、機械的性能、形態安定性、風合、柔軟性等の点からニードルパンチ処理数が１５０回／ｃｍ2以上１０００回／ｃｍ2以下とするのが好ましい。パンチ回数を増やせば不織布の機械的性能は向上するが、柔軟性や吸液性は低下することとなるので、目的によりパンチ回数を設定するのが好ましい。なおニードルパンチ処理数は、シートがニードルによってウエブ両面から絡合処理される回数であり、ニードルの密度、単位時間内のパンチ回数、ウエブの処理速度等により求めることができる。
ニードルの断面形状は円状又は三角状であるのが好ましく、バーブ数は３〜４０程度のものを使用するのが好ましい。不織布の嵩密性、吸液性、機械的性能、風合等の点から、ブレード部のニードル直径は０．１０〜０．７０ｍｍ、特に０．４０〜０．６５ｍｍとするのが好ましい。
【００２７】
また水流絡合法を採用する場合には、直径０．０５〜０．３ｍｍのノズルを１列又は２列に配列したノズルプレートを用いるのが好ましく、噴出水流の噴出圧力は５〜５０ｋｇ／ｃｍ2とするのが好ましい。水流絡合処理に用いられる水の温度は０〜５０℃とするのが好ましい。
複数の絡合処理法を組み合せて不織布を製造しても構わないが、繊維間の膠着を抑制し、かつ高い保液性及び風合を得る点からは絡合処理法としてニードルパンチ法を採用するのが好ましい。
【００２８】
また熱圧着性を有する繊維を用いている場合には、熱圧着処理により不織布を製造することもできる。熱圧着処理を施す場合、熱圧着面積割合を５面積％以上とするのが好ましい。熱圧着された部分では優れた機械的性能及び寸法安定効果が得られる。しかしながら柔軟性及び保液性を確保する点からは、熱圧着面積を抑制するのが好ましくは、具体的には絡合処理及び／または熱圧着性面積５０面積％以下の熱圧着処理（特に４０面積％以下、さらに３０面積％以下の熱圧着処理）により不織布を製造するのが好ましい。熱圧着面積が大きくなりすぎると繊維間が強固に固定されて柔軟性が損われるとともに繊維が十分に膨潤できないという問題も生じる。
熱エンボス柄としては、所望の圧着面積比率を有する変形四角柄や織目柄が好適である。このとき不織布の均質性、柔軟性及び吸液性等の点から、熱圧着処理後の不織布から任意の１ｃｍ四方の大きさのものを切り出した時に、切り出されたサンプルのいずれにも圧着部分と非圧着部分が存在しているようなエンボス柄とするのが好ましい。熱ロールとしては金属ロール、ゴムロール等を使用すればよい。
【００２９】
熱圧着処理における線圧は４５〜１０００Ｎ／ｃｍの線圧あるいは９００〜１００００Ｐａの面圧を採用するのがより好ましい。熱圧着時間は、可能な限り短い方が好ましく、具体的には０．０１〜１０秒程度とするのが好ましい。
なお本発明における熱圧着条件（温度・圧力）はシートに実際にかかる温度及び圧力であって、設定温度や設定圧力ではない。実際の温度及び圧力はサーモラベルや圧力インジケーターなどによって実測することができる。
また熱圧着性繊維を配合している場合には、得られた不織布にヒートシール加工を施すことにより、所望の形状（たとえば袋状物、筒状物等）に簡便に加工することもできる。
【００３０】
絡合処理と熱圧着処理を併用して不織布を得ることもできるが、より高度に風合・柔軟性等を得たい場合には実質的に熱圧着処理を施すことなく不織布を得るのが好ましい。絡合不織布は風合及び柔軟性に優れるものであり、しかも繊維の自由度が高いことから繊維の膨潤・収縮等が妨げられず、より優れた効果が得られる。
また本発明の効果を損わない範囲であればバインダー樹脂等をさらに付与してもかまわないが、本発明の効果を効率的に得る点からはバインダー樹脂等を実質的に付与しないのが好ましい。
【００３１】
上記の方法により得られた不織布を含液させることによって所望の湿潤弾性シートが得られる。所望の弾性湿潤シートを得る点からは、シートに占める液体の割合（含液率）を５０質量％以上、好ましくは１００質量％以上、さらに好ましくは１２０質量％以上となるように含液させるのが好ましい。しかしながら、含液量が多すぎると必要以上に繊維が溶出したり、また外部圧力等により脱液しやすくなることから、含液量５００質量％以下、特に４００質量％以下、さらに３００質量％以下とするのが好ましい。該湿潤シートを再度乾燥させると、含液前の不織布と同程度の嵩比重（たとえば０.５ｇ／ｍ2以下）を有する硬質シートが得られる。
液体の種類は特に限定されず、水、アルコール、有機溶剤などの液体（混合液を含む）や、またはこれらに他の添加剤等を添加した溶液、分散液等が挙げられる。目的に応じて適宜選択すればよい。なかでも水系液体を用いた場合に本発明の効果をより効率的に得ることができる。このとき、湿潤シートが必要以上に溶出したり繊維間膠着が生じるのを抑制する点からは、含液させる液体の温度を５０℃以下とする必要があり、好適には４０℃以下、なかでも３０℃以下とする。湿潤シートの目付（液体をも含めたシートの目付）は２０〜５００ｇ／ｍ2程度、特に１００〜４００ｇ／ｍ2程度とするのが好ましく、湿潤シートの嵩密度は２.０ｇ／ｃｍ3以下、特に０.６〜１.８ｇ／ｃｍ3程度であるのが好ましい。
【００３２】
本発明によれば、弾性、柔軟性、機械的性能、触感等の種々の性能に優れた湿潤シートが得られる。具体的には吸液率３００質量％以上、特に４００質量％以上、さらに保液率１００質量％以上、特に２００質量％以上の湿潤シートが得られる。なお、吸液率及び保液率は実施例に記載の方法により測定できるが、吸液率は繊維内部及び繊維間の空隙に含まれる液体が占める質量割合を示した値であり、保液率は実質的に繊維内部に含まれる液体（外部応力等により脱液しにくい液体）が占める質量割合を示めした値である。保液材料等には高い吸液率が要求されるが、外部応力により脱液しにくい液体保持性を有することも重要であり、保液率の高いシートほど吸液した液体を脱液しにくく保液材等として優れているといえる。本発明によれば、（保液率／吸液率）が０.３以上、特に０.４以上の湿潤シートが得られる。
【００３３】
さらに本発明のシートは、吸液性及び保液性に優れるのみでなく弾性・柔軟性に優れたものであり、たとえば５０％伸長回復率６０％以上、特に７０％以上の湿潤シートが得られ、また伸度８０％以上、特に９０％以上、さらに１００％以上のシートを得ることができる。
その上、本発明の湿潤シートは、保液性及び柔軟性・弾性に優れるだけでなく機械的性能に優れたものである。具体的には裂断長３ｋｍ以上、特に４ｋｍ以上、強度１８Ｎ／２５ｍｍ以上、さらに２５Ｎ／２５ｍｍ以上、特に３０Ｎ／２５ｍｍ以上、なかでも３５Ｎ／２５ｍｍ以上の湿潤シートが得られる。
【００３４】
本発明のシートをそのまま使用することもできるが、所望の形態に加工して使用することもでき、また複合体としてもかまわない。たとえば所望により他の１以上の層を任意の順で積層した積層体とすることも可能である。積層可能な層としては、布帛層（織編物、不織布、ネット状物）、フィルム層、金属箔層等が挙げられ、その種類は目的に応じて適宜選択すればよく、複数種の層を積層することもできる。また本発明の不織布を２層以上積層してもよく、本発明の２つの不織布層の間に他の層が挿入された３層積層体としてもかまわない。層間の接着方法は特に限定されず、ニードルパンチ法、ヒートシール法を採用したり、接着剤により適宜積層一体化すればよい。勿論、不織布の広がり方向に別のシートを接合して使用しても構わない。また目的に応じて他の薬剤、処理剤、樹脂等を塗布・浸漬して用いてもかまわない。
【００３５】
本発明により得られる弾性湿潤シートは、吸液性能に優れ外部応力等により脱液が生じにくく、かつ柔軟で機械的強度に優れていることから、あらゆる用途に使用できる。なかでも保液材、拭浄材、湿布基材、防振材、クッション材、保冷材、芳香材等に好適なものである。
また場合によっては、本発明の弾性湿潤シートを乾燥及び／又は加熱して硬質成形体（硬質シート等）としてもかまわない。かかる硬質成形体は機械的性能及び形態安定性に優れていることからあらゆる用途に使用できる。特に該硬質成形体を再度湿潤させると乾燥前の弾性湿潤シートの状態に実質的に戻ることから、硬質成形体として保管、輸送等を行い、湿潤シートが必要となった時点で該硬質成形体を湿潤させて所望の弾性湿潤シートを得ることができる。湿潤成形体を使用再度乾燥して硬質化工程を何度も繰り返すことができることから、極めて効率的に使用及び保管を行うことができる。湿潤シートの乾燥は、常温下で行ってもよく、また高温で乾燥処理を行ってもかまわない。たとえば６０℃の乾燥機に２４時間放置することにより乾燥することができる。また、所望により任意の形に成形してもかあわない。かかる硬質成形体の含液量は５質量％以下であるのが好ましい。
【００３６】
【実施例】
以下に実施例により本発明を説明するが、本実施例により何等限定されるものではない。
［極限粘度  ポイズ］
東京計器製Ｂ型粘度計により測定した。
［ＰＶＡの平均重合度］
ＪＩＳ  Ｋ６７２６に準拠し、３０℃の水溶液の極限粘度［η］の測定値よりｌｏｇＰ＝1.63ｌｏｇ（［η］×104  ／8.29）によって算出した。なお、ＰはＰＶＡの平均重合度である。
【００３７】
［繊度  ｄｔｅｘ］
ＪＩＳ−Ｌ−１０１５―７.５.１に準じて測定した。
［繊維強度  ｃＮ/ｄｔｅｘ］
ＪＩＳ―Ｌ−１０９５―７．５．１に準じて測定した。
［捲縮数  個／２５mm、捲縮率  ％、残留捲縮率  ％］
それぞれＪＩＳ―Ｌ―１０１５―７.１２.１，ＪＩＳ―Ｌ―１０１５―７.１２.２に準じて測定した。
【００３８】
［繊維の水中溶解温度  ℃］
試料を浴比１／１００として０℃の水に浸漬し、攪拌しつつ水を２℃／minの速度で昇温したときに、繊維が実質的に完全に溶解する温度を水中溶解温度として求めた。なお、可能な場合には不織布の形態で繊維の水中溶解温度を測定してもかまわない。
【００３９】
［嵩密度  ｇ／ｃｍ3］
１０ｃｍ×１０ｃｍの大きさに切出した目付(Ａ)ｇ/ｍ2の試料について、ＪＩＳ−Ｌ−１９１３に準じて任意の１０点において厚さを測定し、この相加平均を平均厚さ（Ｂ）μｍとした。次いでＡをＢで除して試料の嵩密度を算出した。
なお試料のサイズが１０ｃｍ×１０ｃｍよりも小さい場合には、試料を切り出すことなくそのまま用いて各値を測定することとする。
なお乾燥時嵩密度は、６０℃の乾燥機内で２４時間乾燥した後に上記と同様の方法で嵩密度を求めた値である。
【００４０】
［含液率  質量％］
試料（質量Ａｇ）を遠心脱水機にて３０００ｒｐｍ×１０分間の条件で遠心脱水処理を行い、さらに遠心脱水処理後の試料を１０５℃の乾燥機内で２時間乾燥し、該試料の質量Ｂｇを求め、（Ａ―Ｂ）／（Ａ）×１００により含液率を求めた。
［吸液率  質量％］
ＪＩＳ-Ｌ−１９１２  ６.１２.３に準じて吸液率を算出した。
［膨潤度（保液率）  質量％、溶出率  質量％］
ＪＩＳ―Z―９７０３に準じた標準状態の試験室において、ＪＩＳ―Ｌ―１０１５―７・７・２に準じた水（水温２０±２℃）に、試料（Ａ）ｇを浴比１／１００の割合で２４時間浸漬した。その後、同試験室室内で試料を取りだして遠心脱水機に回転数３０００ｒｐmにて１０分間処理後、該試料の質量Ｂ（ｇ）を測定した。さらに遠心脱水後の試料を１０５℃の乾燥機内で２時間乾燥して再度質量Ｃ（ｇ）を測定し、下記式により試料の膨潤度及び溶出率を算出した。
膨潤度（質量％）＝（（Ｂ）−（Ｃ））／（Ｃ）×１００
溶出率（質量％）＝（（Ａ）−（Ｃ））／（Ａ）×１００
【００４１】
［湿潤シートの強度  Ｎ／２５ｍｍ、伸度  ％、裂断長  ｋｍ］
湿潤シートについて、それぞれＪＩＳ-Ｌ−１９１３−６.３に準じて測定し、強度を目付及び測定試料巾で除して裂断長を算出した。なお各値はタテ方向及びヨコ方向についてそれぞれ測定し、これを相加平均して求めるものとする。
【００４２】
［５０％伸長回復率  ％］
ＪＩＳ  Ｌ  １９１３  ６.３.２  ｂ）  ２）に準じて調整した湿潤シートについて、ＪＩＳ  Ｌ  １０９６に準じて巾５０ｍｍの試験片をつかみ間隔１００ｍｍで把持し、引張速度１００ｍｍ／分で引張り、破断伸度の５０％まで伸長して１分間保持し、これを元のチャック間距離１００ｍｍにもどす。次いで再度伸度が５０％となるように引張ってこの状態を１分間保持する。この処理を５回くりかえし、５回終了したときの湿潤シートの長さ（Ａ）を測定し、試験前の湿潤シートの長さ（Ｂ）を（Ａ）で除した値（百分率）を伸長回復率として評価した。なおタテ方向及びヨコ方向についてそれぞれ伸長回復率を求めてこれの相加平均を回復率として求めた。
【００４３】
［参考例１］
重合度１７００、ケン化度９８．５モル％のＰＶＡと、重合度６００、ケン化度７３モル％で融点が１７３℃のＰＶＡを各々１５％と５％となるように（ポリマー質量比７５／２５）、窒素雰囲気下で９０℃のＤＭＳＯに添加してＰＶＡ濃度２０質量％の紡糸原液を調製した。この紡糸原液を孔径０．０８ｍｍ、孔数３０００のノズルを通し、４℃のメタノール固化液中に、ケン化度７３モル％のＰＶＡが島成分となる海島構造繊維となるように湿式紡糸した。得られた固化糸に５．０倍の湿延伸を施こし、メタノール液に浸漬して固化糸篠中のＤＭＳＯを抽出洗浄したのち乾燥して、１１０℃に加熱して捲縮を付与した後に繊維長５１ｍｍにカットして原綿を製造した。
得られた該繊維は単繊維繊度１．３dtex，強度８．２cN/dtex、膨潤度２１２質量％、水中溶解温度７４℃、溶出率１．４３質量％のＰＶＡ系繊維であった。さらに該捲縮繊維の捲縮数は８．８個／２５ｍｍ，捲縮率８．６％、残留捲縮率は４６．１％であった。
【００４４】
［参考例２］
参考例１に記載と同様の手法により単繊維繊度３．３dtex，強度８．８cN/dtex、膨潤度２２０質量％、水中溶解温度７７℃、溶出１．３６質量％のＰＶＡ系捲縮繊維を製造した。該捲縮繊維の捲縮数は７．８個／２５ｍｍ，捲縮率８．２％、残留捲縮率は４２．５％であった。
［参考例３］
重合度１７００、ケン化度９８．５モル％のＰＶＡ原料を窒素雰囲気下で９０℃のＤＭＳＯに添加してＰＶＡ濃度２０質量％の紡糸原液を調製した。この紡糸原液を孔径０．０８ｍｍ、孔数３０００のノズルを通し、４℃のメタノール固化液中に湿式紡糸した。得られた固化糸に５．０倍の湿延伸を施こし、メタノール液に浸漬して固化糸篠中のＤＭＳＯを抽出洗浄したのち乾燥して、１１０℃に加熱して捲縮を付与した後に繊維長５１ｍｍにカットして原綿を製造した。得られた該繊維は単繊維繊度１．３dtex，強度９．４cN/dtex、膨潤度３６質量％、水中溶解温度８７℃、溶出率０．２５質量％のＰＶＡ系繊維であった。さらに該捲縮繊維の捲縮数は９．１個／２５ｍｍ，捲縮率８．５％、残留捲縮率は４８．６％であった。
【００４５】
［参考例４］
重合度１７００、ケン化度９３．５モル％のＰＶＡ原料を窒素雰囲気下で９０℃のＤＭＳＯに添加してＰＶＡ濃度２０質量％の紡糸原液を調製した。この紡糸原液を孔径０．０８ｍｍ、孔数３０００のノズルを通し、４℃のメタノール固化液中に湿式紡糸した。得られた固化糸に５．０倍の湿延伸を施こし、メタノール液に浸漬して固化糸篠中のＤＭＳＯを抽出洗浄したのち乾燥して、１１０℃に加熱して捲縮を付与した後に繊維長５１ｍｍにカットして原綿を製造した。
得られた該繊維は単繊維繊度１．３dtex，強度５．４cN/dtex、水中溶解温度３１℃、溶出率１００質量％のＰＶＡ系繊維であった。さらに該捲縮繊維の捲縮数は８．５個／２５ｍｍ，捲縮率８．３％、残留捲縮率は５２．６％であった。なお膨潤度は水中溶解性が高すぎて測定不可能であった。
【００４６】
［実施例１］
参考例１で得られた原綿をパラレルカード工程（テーカイン１５０ｒｐｍｍ、シリンダー２５０ｒｐｍ、ドッファー７ｒｐｍ）を通過させて目付１５０ｇ／ｍ2のウェッブを製造した。次いで、該ウエッブの両面にキック不備でニードルパーブ数が９、ブレード部の直径０．５５ｍｍのニードルによりニードルパンチ処理を施し、ニードルパンチ数３５０／ｃｍ2、目付１５０ｇ/ｍ2、嵩密度０．１１８ｇ／ｃｍ3の絡合不織布を製造した。
【００４７】
次いで該不織布に２０℃水を付与して弾性湿潤シートを製造した。湿潤シートの性能を表１に示す。得られた弾性湿潤シートは、外部圧力を加えても脱液しにくいものであり保液性に優れたものであった。しかも、機械的強度に優れ、ぷりぷりとした触感とともに高度の柔軟性・弾性を有しており、拭浄材、保液材等として好適なものであった。
さらに該湿潤シートを６０℃で２４時間乾燥したところ、剛直で機械的性能、形態安定性に優れ、保管・輸送に好適な硬質シート（嵩密度０.２１ｇ／ｃｍ3）が得られた。また該硬質シートを再度吸液させたところ、乾燥前と同様の湿潤弾性シートが得られた。該湿潤弾性シートの吸液率は５０７質量％、保液率は２３４質量％であり、乾燥及び湿潤を繰り返しても問題は生じなかった。
【００４８】
[実施例２]
参考例１で得られたポリビニルアルコール系原綿とレーヨン原綿（ダイワボウ社製コロナＣＤ  繊度１．５ｄｔｅｘ、繊維長４４ｍｍ）を質量比で７５％／２５％混綿した後に、パラレルカード工程（テーカイン１５０ｒｐｍｍ、シリンダー２５０ｒｐｍ、ドッファー７ｒｐｍ）を通過させて目付２００ｇ／ｍ2のウェッブを製造した。次いで、該ウエッブの両面にキック不備でニードルパーブ数が９、ブレード部の直径０．５５ｍｍのニードルによりニードルパンチ処理を施し、ニードルパンチ数４００／ｃｍ2、目付２００ｇ/ｍ2、嵩密度０．１３３ｇ／ｃｍ3の絡合不織布を製造した。
【００４９】
次いで該不織布に、２０℃水を付与して弾性湿潤シートを製造した。性能を表１に示す。得られた弾性湿潤シートは、外部圧力を加えても脱液しにくいものであり保液性に優れたものであった。しかも、機械的強度に優れ、ぷりぷりとした触感とともに高度の柔軟性・弾性を有しており、拭浄材、保液材等として好適なものであった。
さらに該湿潤シートを６０℃で２４時間乾燥したところ、剛直で機械的性能、形態安定性に優れ、保管・輸送に好適な硬質シート（嵩密度０.１８ｇ／ｃｍ3）が得られた。また該硬質シートを再度吸液させたところ、乾燥前と同様の湿潤弾性シートが得られた。該湿潤弾性シートの吸液率は５４６質量％、保液率は２６６質量％であり、乾燥及び湿潤を繰り返しても問題は生じなかった。
【００５０】
[実施例３]
参考例１で得られた原綿をパラレルカード工程（テーカイン１５０ｒｐｍｍ、シリンダー２５０ｒｐｍ、ドッファー７ｒｐｍ）を通過させて目付１００ｇ／ｍ2のウェッブを製造した。次いで、該ウェッブの両面に水絡ノズル径０．１ｍｍ，ノズル孔ピッチ０．６ｍｍ，孔列２列、の水絡ノズルを用いて、水流圧力５０ｋｇ／ｃｍ2，水温２６℃にて水流絡合処理を施して、目付１００ｇ/ｍ2、嵩密度０．１６８ｇ／ｃｍ3の不織布を製造した。
次いで該不織布に、２０℃水を付与して弾性湿潤シートを製造した。性能を標１に示す。得られた弾性湿潤シートは、外部圧力を加えても脱液しにくいものであり保液性に優れたものであった。しかも、機械的強度に優れ、ぷりぷりとした触感とともに高度の柔軟性・弾性を有しており、拭浄材、保液材等として好適なものであった。
さらに該湿潤シートを６０℃で２４時間乾燥したところ、剛直で機械的性能、形態安定性に優れ、保管・輸送に好適な硬質シート（嵩密度０.２０ｇ／ｃｍ3）が得られた。また該硬質シートを再度吸液させたところ、乾燥前と同様の湿潤弾性シートが得られた。該湿潤弾性シートの吸液率は６５０質量％、保液率は４００質量％であり、乾燥及び湿潤を繰り返しても問題は生じなかった。
【００５１】
[実施例４]
参考例１により得られた原綿と、（株）クラレ製の複合ポリエステル系捲縮繊維ＰＮ７２０（芯鞘構造、鞘部がイソフタル酸変性ポリエステル、芯部がポリエステル繊維で芯鞘比率が５０／５０質量％、繊度２．２dtex，繊維長５１ｍｍ）を質量比で８５／１５質量％で混綿した後に、パラレルカード工程（テーカイン１５０ｒｐｍｍ、シリンダー２５０ｒｐｍ、ドッファー７ｒｐｍ）を通過させて目付７５ｇ／ｍ2のウェッブを製造した。次いで、一方が１２５℃に加熱された圧着面積が２５面積％、圧着部数が５０個／ｃｍ2の凹凸表面を有する金属ロールと、もう一方が凹凸の無い１２５℃に加熱された金属ロールとの間に該繊維ウェッブを挿入し、圧力４００Ｎ／ｃｍにて連続して熱圧着処理された目付７５ｇ/ｍ2、嵩密度０．２６０ｇ／ｃｍ3の不織布を得た。この際、各々の繊維が熱圧着に要した時間は０．１５秒間であった。
次いで該不織布に、２０℃水を付与して弾性湿潤シートを製造した。湿潤シートの性能を表１に示す。得られた弾性湿潤シートは、外部圧力を加えても脱液しにくいものであり保液性に優れたものであった。しかも、機械的強度に優れ、ぷりぷりとした触感とともに高度の柔軟性・弾性を有しており、拭浄材、保液材等として好適なものであった。
さらに該湿潤シートを６０℃で２４時間乾燥したところ、剛直で機械的性能、形態安定性に優れ、保管・輸送に好適な硬質シート（嵩密度０.１８ｇ／ｃｍ3）が得られた。また該硬質シートを再度吸液させたところ、乾燥前と同様の湿潤弾性シートが得られた。該湿潤弾性シートの吸液率は６００質量％、保液率は３００質量％であり、乾燥及び湿潤を繰り返しても問題は生じなかった。
【００５２】
［比較例１］
参考例２に記載のＰＶＡ原綿を使用し、パラレルカード工程（テーカイン１５０ｒｐｍｍ、シリンダー２５０ｒｐｍ、ドッファー７ｒｐｍ）を通過させて目付１００ｇ／ｍ2のウェッブを製造した。次いで一方が２０５℃に加熱された凹凸表面のないフラットな金属ロールと、もう一方が、先の金属製フラットロールからの接触による熱移動によって１０５℃に加熱された凹凸表面のないゴムロールとの間に該繊維ウェッブを挿入し、圧力４００Ｎ／ｃｍにて連続して熱圧着された目付７５ｇ／ｍ2、密度０．５２８ｇ／ｃｍ3の不織布を得た。この際、繊維が熱圧着に要した時間は０．１５秒間であった。
次いで該紙に、２０℃水を付与して弾性湿潤シートを製造した。湿潤シートの性能を表１に示す。得られた弾性湿潤シートは乾燥時嵩密度が大きく繊維間空隙のサイズが小さすぎるために繊維が水を十分に吸液・膨潤することができず、よって機械的性能に優れるものの弾性・柔軟性に劣り、ぷりぷりとした触感が乏しく、しかも実施例に比して吸液率及び保液率が小さいものとなった。
【００５３】
［比較例２］
参考例３のＰＶＡ原綿を用いた以外は実施例１と同様の手法により、目付１５０ｇ／ｍ2、嵩密度０．０７８ｇ／ｃｍ3の不織布を製造した。
次いで該不織布に、20℃水を付与して湿潤シートを製造した。使用している繊維の保液能が不十分であるため得られた湿潤シートの含液率及び保液率は３８質量％と小さく、保液材等として性能の不十分なものであり、しかも湿潤シートの機械的性能は低くぷりぷりとした触感も奏していなかった。
【００５４】
［比較例３］
参考例４のＰＶＡ原綿を用いた以外は実施例１と同様の手法により、目付１５０ｇ／ｃｍ2、嵩密度０．０７８ｇ／ｃｍ3の不織布を製造した。次いで該不織布に、20℃水を付与して弾性湿潤シートを得ようとしたが、ＰＶＡ系繊維の水中溶解温度が低いために水を付与すると繊維が溶出してシート形状を保持することが出来ず、保液性、弾性、機械的性能等に優れた湿潤シートは得られなかった。
【００５５】
【表１】
0004536229.tif 000002