(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
煙道内を流れる５００ｍｇ／ｍ3以上のダストを含む高濃度の排ガスに、煙道に設けたフランジ配管からマイクロ波を照射して、マイクロ波のドップラー効果を利用して濃度を測定するマイクロ波濃度計による排ガスのダスト濃度測定方法において、フランジ配管の取り付け角度を鉛直方向上向きの基準（０度）に対して１１０度以下の角度でマイクロ波を発信するとともに、フランジ配管内をパージガスでパージし、該パージはパージガスの平均流速（ｍ／ｓｅｃ）とフランジ配管の内径（ｍ）との積が０．０００１〜０．０５（ｍ2／ｓｅｃ）となるように行い、そして、５００超〜１５００ｈｚを含むドップラーシフト周波数帯を選定して、その周波数の大きさをダスト濃度の濃淡として捕らえることを特徴とする排ガスのダスト濃度測定方法。
【請求項２】
前記５００ｍｇ／ｍ3以上のダストを含む高濃度の排ガスが、溶銑に酸素を吹き付けて脱炭反応を起こさせる転炉の集塵排ガスであることを特徴とする、請求項１に記載の排ガスのダスト濃度測定方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、５００ｍｇ／ｍ3以上のダストを含む高濃度の排ガスのダスト濃度を、連続的に正確に測定する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
溶融金属の精錬、特に、鉄鋼精錬では、酸素、アルゴン、窒素等のガスを用いて精錬が行なわれているが、これら精錬では排ガスが発生し、排ガス中には多量のダストが含まれる。排ガス中のダスト濃度を把握し、ダスト濃度に応じて操業条件を制御することで、効率の良い精錬が実施できる。例えば、転炉精錬においては、排ガス中のダスト濃度の測定値を所定の値以下に維持するように上吹ランス高さや送酸ガス量を制御することで、効率の良い精錬が実施できる。このため、排ガス中のダスト濃度を連続的に正確に測定することが必要である。
【０００３】
排ガスの濃度測定方法は、煙道中の排ガスの一部を吸引し、円筒濾紙などに吸引したダストの重量と吸引した排ガスの量から、排ガスの濃度を求める方法（いわゆる濾紙法）や集塵水を濾過してダスト濃度を測定する方法（いわゆる濾過法）が一般的であるが、バッチ式と成る為、連続的に変化を求める測定には向かなかった。
【０００４】
この課題に対して、排ガス煙道の中のダストを含む測定ガスにレーザー光等の光の発信を行い、透過した光の透過量を受信部で受信するか、もしくは後方に散乱した光の減衰率をセンサーで測定し、得られたセンサー出力からダスト濃度演算器によりダストの濃度値を求める濃度測定法（いわゆる光透過法）がある（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
しかし、本発明者の実験によると、ダスト濃度が５００ｍｇ／ｍ3以上の高濃度排ガスの場合の測定では、正確な濃度値を得ることができなかった。図１は、本発明者の実験によって得られた、レーザー光を用いる光透過法と濾紙法の各々で測定した排ガス中のダスト濃度の関係を示す図である。図１に示すように、光透過法（横軸）は、ダスト濃度５００ｍｇ／ｍ3未満では排ガス中のダスト濃度の測定値が濾紙法（縦軸）の測定値と良く一致している。しかし、ダスト濃度が５００ｍｇ／ｍ3以上となると、光透過法によるダスト濃度測定値は低い値となっていて、正確な測定値が得られないことが分かった。
【０００６】
このように、正確な測定値が得られないのは、レーザーや光の波長がダストの粒子より小さく、ダストの濃度が高いと、照射された光やレーザーが著しく減衰してしまい、受信部で得られる減衰率が低く、図１に示すように、その濃い濃度域で濃淡が得られなかったものと考えられる。また、この方法では、レーザーの送信や受信の窓に付着するダストの影響を受けることから、窓の清掃やメンテナンスが必要となり、工業的には向いていないことも、大きな課題であった。
【０００７】
このような課題に対して、マイクロ波による測定技術が提案されている。この方法は、粒子の飛んでいる速度は、発信したマイクロ波と受信したマイクロ波の位相のずれで生じるドップラーシフトした周波数の振幅の大きさが、濃度に比例するという理論に基づくものである。具体的には、粉体あるいは粒体等の物質を移送するパイプ内にマイクロ波を入射させ、該マイクロ波の減衰により、あるいは位相遅れにより上記物質の濃度を測定する手段と、上記マイクロ波の上記物質による反射波のドップラーシフト周波数により、あるいは上記パイプ内に互いに離れた２点間からおのおのマイクロ波を入射させその各マイクロ波の反射波の上記物質による振幅変調成分の時間差により、上記物質の速度を検出する手段とを具備し、該速度の信号および上記濃度の信号から上記物質の流量を測定するようにしたマイクロ波流量計によって測定するものがある（例えば、特許文献２参照）。
【０００８】
マイクロ波による測定技術の現象は、マイクロ波のドップラー効果を利用するので、動いているものしか反応せず、送信や受信の窓に付着するダストの影響をあまり受けないということは、原理上推定される。
【０００９】
また、一般的に数１０μｍ程度の排ガスの粒子径に対して、マイクロ波の波長は数ｍｍ〜数ｃｍと長い為、濃度が高くてもマイクロ波はダストの間を通りぬけ、すぐには反射せず、結果として濃い領域の中でもその濃淡に応じたマイクロ波とダストの衝突による反射が起こり、受信機でその大きさの差を感知できることが、予想される為、濃い濃度の排ガス濃度の測定で測る技術が切望されていた。
【００１０】
しかし、５００ｍｇ／ｍ3以上のダストを含む高濃度な排ガスの測定に使われた事例は見当たらず、本発明者らが測定を試みた結果を図２に示す。図２は、時間の経過に応じた、排ガス濃度をマイクロ波濃度計（実線）および濾紙法（黒丸印）で測定した結果を示している。図２に示すように、実濃度と比例する濃度のマイクロ波濃度計の計測値は得られなかった。
【００１１】
したがって、高濃度な排ガスの測定に、連続的に正確に測定できる排ガス中のダスト濃度計の測定技術が切望されていた。
【００１２】
【特許文献１】特開平１０−２３９２３７号公報
【特許文献２】特開昭５９−１９８１４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明においては、上記実状に鑑み、５００ｍｇ／ｍ3以上のダストを含む高濃度な排ガスのダスト濃度を、マイクロ波濃度計によって連続的に正確に測定できるダスト濃度の測定方法を提供することを課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明は、上述した課題を解消するため、排ガス濃度を連続的に測定できるマイクロ波濃度計に着目し、マイクロ波濃度計を用いて高濃度の排ガス中のダスト濃度を連続的に正確に測定する方法について鋭意研究し、その結果、マイクロ波の発信する方向、パージの仕方、および、ドップラーシフト周波数帯の選定を行なうことによって、ダスト濃度を連続的に正確に測定できることを見出して本発明を完成した。
本発明の要旨は、次の通りである。
【００１５】
（１）  煙道内を流れる５００ｍｇ／ｍ3以上のダストを含む高濃度の排ガスに、煙道に設けたフランジ配管からマイクロ波を照射して、マイクロ波のドップラー効果を利用して濃度を測定するマイクロ波濃度計による排ガスのダスト濃度測定方法において、フランジ配管の取り付け角度を鉛直方向上向きの基準（０度）に対して１１０度以下の角度でマイクロ波を発信するとともに、フランジ配管内をパージガスでパージし、該パージはパージガスの平均流速（ｍ／ｓｅｃ）とフランジ配管の内径（ｍ）との積が０．０００１〜０．０５（ｍ2／ｓｅｃ）となるように行い、そして、５００超〜１５００ｈｚを含むドップラーシフト周波数帯を選定して、その周波数の大きさをダスト濃度の濃淡として捕らえることを特徴とする排ガスのダスト濃度測定方法。
【００１６】
（２）  前記５００ｍｇ／ｍ3以上のダストを含む高濃度の排ガスが、溶銑に酸素を吹き付けて脱炭反応を起こさせる転炉の集塵排ガスであることを特徴とする、上記（１）記載の排ガスのダスト濃度測定方法。
【発明の効果】
【００１７】
本発明では、５００ｍｇ／ｍ3以上のダストを含む高濃度な排ガスのダスト濃度を、マイクロ波濃度計で連続的に正確に測定出来る為、排ガスの濃度のさまざまな情報により、排ガスの上流の燃焼や反応を起こさせているプロセス、例えば転炉精錬プロセスの最適な制御が可能となる。また、フランジ配管のＮ2パージを行なっているので、従来のように送信や受信の窓に付着するダストの影響を避けることができ、窓の清掃やメンテナンスが不要となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
本発明者は、排ガス濃度を連続的に測定できるマイクロ波濃度計に着目し、マイクロ波濃度計を用いて高濃度の排ガス中のダスト濃度を連続的に正確に測定する方法について鋭意研究した。排ガス中のダスト濃度の測定実験として、既存の設備を活用し、転炉の排ガス本管（排ガス煙道）にマイクロ波濃度計を設置し、転炉排ガス中のダスト濃度の測定実験を行った。
【００１９】
図３は、転炉排ガス中のダスト濃度の測定実験の概要を示す図である。転炉精錬は、転炉容器５に高炭素の溶銑５やスクラップ等を装入し、酸素ランス５から酸素ジェットを吹き付けて脱炭反応による精錬を実施する。精錬で発生する排ガスは、転炉上部に設けた転炉排ガス煙道で捕集される。転炉排ガス中にはＦｅ粉等のダストが含まれていて、排ガス中のダスト濃度は転炉精錬の操業条件と密接な関係があることが知られている。このため、転炉排ガス中のダスト濃度を連続的に正確に測定する必要がある。
【００２０】
転炉排ガス中のダスト濃度の測定実験は、図３に示すように、転炉排ガス煙道１の外に、直径ｄのフランジ配管６を介してマイクロ波の濃度測定機を、さまざまな角度で設置させ濃度の測定を実施した。またそのフランジ配管６に、Ｎ2パージを実施して多くの条件を振るとともに、マイクロ波のドップラーシフト周波数ｆｄを変化させて、実験を行った。また、マイクロ波の送信や受信の窓に付着するダストの影響を避けるために、窓を無くしてＮ2パージを実施した。このため従来のように窓の清掃やメンテナンスを不要とした。
【００２１】
図２は、時間の経過に応じた、排ガス濃度をマイクロ波濃度計（実線）および濾紙法（黒丸印）で測定した結果を示し、濾紙に採取して得られた排ガスのダスト濃度と、マイクロ波濃度計の指示値の波形が、一致しなかった結果を示す図である。即ち、図２では、排ガス中のダスト濃度を濾紙法により求め黒丸印で示した。一方、鉛直方向軸に対して上向きθ＝４５°傾けてフランジ配管を設置し、煙道の排ガス上昇流にマイクロ波を照射し、マイクロ波のドップラーシフト周波数ｆｄ＝５００〜１５００Ｈｚ、Ｎ2パージガスの平均流速ｕ＝１．２ｍ／ｓｅｃ、フランジ配管の内径ｄ＝０．２５ｍの条件で、マイクロ波濃度計に表示される、排ガス中のダストの濃度の濃さを表す指示値をデータに取り、マイクロ波出力比〔−〕として示した。
【００２２】
図２から明らかなように、排ガス中のダスト濃度が５００ｍｇ／ｍ3以上の領域では、マイクロ波で測定したダスト濃度は濾紙法で測定したダスト濃度と一致していないことが分かった。
【００２３】
さらに図２の実験で得られた排ガスのダスト濃度Ｙと、マイクロ波濃度計の指示値Ｘの波形との関係を、単価回帰直線  Ｙ＝ａＸ＋ｂ  （ここでａ、ｂは定数）と仮定し、最小二乗法で解析した結果を図４に示す。マイクロ波の出力とダスト濃度とは、少ししか相関が認められないことが伺える。さらに統計の回帰分析した結果、Ｙ＝０．０００６Ｘ＋０．４３１６という単回帰の相関と、Ｒ２乗の０．４５という相関が得られた。ここでＲ２乗とは、実測値と単回帰直線のばらつきの大きさを表す統計学上で一般的に用いられる相関の大きさを示す解析値で、絶対値が１に近いほど回帰式の相関性が良く、小さくなるほど相関を持たず、０．９未満であれば、工業的に相関性はないと考えられている。図２の場合は図４に示すように０．５０程度であるから、マイクロ波の出力の大きさから実測値の値は推定困難であり、工業的に使えるレベルでは無いことが分かる。
【００２４】
ところが、図２の実験条件とはマイクロ波のドップラーシフト周波数ｆｄ＝５００超〜１５００Ｈｚ、フランジ配管の取り付け角度θ＝４５°の条件は同じであるが、Ｎ２パージガスの平均流速ｕ＝０．２ｍ／ｓｅｃ、フランジ配管の内径ｄ＝０．０５ｍと条件を変えて測定を実施して得られたダスト濃度の結果を図６に示す。図６では、実測されたダスト濃度とマイクロ波濃度計の指示値の波形がよく一致する。この結果は、図７に示すように、Ｒ２乗値は、０．９３と非常に高く、統計学的にも相関が高いという結果が得られた。
【００２５】
そこで本発明者らは、このような良好な濃度測定値がマイクロ波濃度計によって得られる条件を見出すため、実験条件を変えた種々の実験を行なった。実験条件は、濃度測定値に影響を与えているものと推測できる種々マイクロ波のドップラーシフト周波数ｆｄと、フランジ配管の取り付け角度θと、フランジ配管内のＮ2パージガスの平均流速ｕと、配管内径ｄについて、これらを変化させて実験を実施し、その結果を表１に整理した。
【００２６】
【表１】
0004493571.tif 000002
【００２７】
表１に示すように、マイクロ波のドップラーシフト周波数ｆｄについては、水準１、水準１９〜２４に示されるように、５００超〜１５００Ｈｚを含まない周波数帯では、Ｒ２乗値は０．９未満で低く、満足できる濃度との相関は得られなかった。このように他の周波数帯で満足できる濃度との相関が得られないのは、ダストの影響以外のなんらかの音波を拾っていることが推定できる。
【００２８】
図５はフランジ配管の取り付け角度を説明するための図である。フランジ配管の取り付け角度については、図５（ａ）に示すように、上昇流８の排ガスの煙道にマイクロ波濃度計２のフランジ配管７の取り付け角度９を鉛直方向上向きの基準（０度）に対してθ度傾けて取り付けた場合と、（ｂ）に示すように、下降流１０の排ガス煙道にフランジ配管取り付け角度９を鉛直方向上向きの基準（０度）に対してθ度傾けて取り付けた場合と、そして、（ｃ）に示すように、水平流１１の排ガス煙道にフランジ配管取り付け角度９を鉛直方向上向きの基準（０度）に対してθ度傾けて取り付けた場合について、それぞれのフランジ配管の取り付け角度を変化させて実験を実施した。
【００２９】
取り付け角度を変えてみると、ドップラーシフト周波数ｆｄが５００超〜１５００Ｈｚの場合でも、取り付けた鉛直方向上向きの基準に対してより傾いた角度θが、１１０度を超えた表１の水準２と１８では、上昇流であろうが下降流であろうが、Ｒ２乗値は低く、満足できる濃度との相関は得られなかった。この理由は、やや不明であるが、両方ともフランジ配管の取り付け角度が１１０度を越えていて、パージをしているが、重力によりダストがフランジ配管に入り、パージによりマイクロ波の送信部の直前で渦を巻いて、マイクロ波の反射を起こしている可能性があるものと考えられる。
【００３０】
つまり、フランジ配管の取り付け角度は、鉛直方向上向きを基準（０度）に対して時計回り方向或はその逆方向に１１０度以下であれば満足できる結果が得られるが、フランジ配管を煙道配管内に設置しては濃度測定ができなくなるため、特に排ガスが上昇流または下降流の場合は、フランジ配管を煙道配管外に設置するように適宜取り付け角度を選択したほうが良いが、排ガスが上昇流または下降流の場合には前記取り付け角度を２０〜１１０度、特に２０〜８０度とすることが好ましく、水平流の場合は、前記取り付け角度を７０度以下とすることが好ましい。
【００３１】
また、Ｎ2パージの平均流速ｕとフランジの内径ｄの条件でも、Ｒ２乗値は変わるが、ｕ×ｄの値が０．０００１から０．０５の間であれば、Ｒ２乗値が０．９以上となる条件となった。つまり、水準１０、１４、１５に示されるように、ｕ×ｄの値が０．０００１〜０．０５の範囲外となるとＲ２乗値は低くなり、満足できる濃度との相関は得られなかった。なお、ここで、平均流速ｕは、排ガスダクトに排出されるパージガスの流量を測定し、フランジ内径から平均流速を逆算した。このように、ｕ×ｄの値によってＲ２乗値が変わるのは、突出したパージガスが、フランジから出る際、排ガスの煙道本管で渦を生じて風切り音を発するとともに、フランジ配管を流れるダストの攪拌を複雑に生じさせてマイクロ波の反射を複雑に起こさせる為、ドップラーシフトした周波数を乱す為だと考えられる。そこで、本発明者らは、レイノズル数（Ｒｅ＝ρｕｄ／μ＝（密度×流速×配管径）／粘性係数）で整理できると考え、流速×管径で整理してみたところ、図８のように、パージガスの平均流速ｕ（ｍ／ｓｅｃ）とフランジ配管の内径ｄ（ｍ）との積０．０００１≦ｕ×ｄ≦０．０５の条件であれば、フランジ配管の取り付け角度を鉛直の上方向を０度と置いた基準より１１０度以下の範囲内で、Ｒ２乗値は０．９以上の値となり、高い相関が得られることを発見した。
【００３２】
したがって、本発明の排ガスのダスト濃度測定方法においては、フランジ配管の取り付け角度を鉛直の上方向を０度と置いた基準より１１０度以下の角度にし、フランジ配管内をパージガスでパージするためのパージガスの平均流速（ｍ／ｓｅｃ）とフランジ配管の内径（ｍ）との積を０．０００１〜０．０５（ｍ2／ｓｅｃ）とし、かつ、５００超〜１５００ｈｚを含むドップラーシフト周波数帯を選定することに限定した。この限定の条件を満たす水準３〜９、水準１１〜１３および水準１６〜１７は、いずれもＲ２乗値は０．９以上であって、満足する濃度との相関が得られていた。
【００３３】
また、５００ｍｇ／ｍ3以上のダストを含む高濃度の排ガスとしては、溶銑に酸素を吹き付けて脱炭反応を起こさせる転炉の集塵排ガスが代表的なものであり、本発明の排ガスのダスト濃度測定方法この転炉排ガスのダスト濃度の測定に効果的に適用することができる。そして、転炉排ガス中のダスト濃度を連続的に正確に測定できるので、転炉精錬プロセスの最適な制御が可能となる。しかしながら、転炉排ガス以外にも、例えば、炉内で燃焼が行なわれることによって発生する排ガスのダスト濃度測定にも適用することができる。また、パージガスとしてＮ2ガスについて説明したが、Ｎ2ガス以外のアルゴン等の不活性ガスであれば用いることができる。しかし、排ガスが高温でない場合には、パージガスが燃焼することがないので、その種類は特に限定されるものでない。
【実施例】
【００３４】
以下に、本発明の実施例を説明する。
【００３５】
本発明の実施例では、図３に示すように、転炉の排ガスの煙道で、鉛直方向に上昇しきる前の部位に、４５°傾斜したフランジ配管を設け、フランジ配管内を通じてマイクロ波濃度計よりマイクロ波を煙道排ガスに照射することで、マイクロ波の発信と受信を行った。マイクロ波濃度計には、ドップラーシフト周波数の大きさを解析する機器を設けた。フランジ配管には、Ｎ2パージを行った。なお条件は、表１に記載してある水準１２、即ち、パージガスの平均流速ｕ＝０．２（ｍ／ｓｅｃ）、フランジ配管の内径ｄ＝０．０５（ｍ）とし、その積は０．０１（ｍ2／ｓｅｃ）であった。また、５００超〜１５００ｈｚを含むドップラーシフト周波数帯を用いて実施した。
【００３６】
その結果、図６の結果と同様に、１５分間実測されたダスト濃度とマイクロ波濃度計の指示値の波形は、よく一致していた。
【００３７】
本結果より、排ガス中のダストを、断続的（バッチ式）に濾紙に取る方法を用いてダスト濃度を測定しなくても、マイクロ波濃度計を用いてダスト濃度が連続的に正確に測定できるとともに、濃度分布を連続的に知るこことが可能となった。
【００３８】
また、連続的に得られるダストの濃度を測定することで、転炉炉内の状況を把握することが可能となり、最適な操業条件を探索できるようになった。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】レーザー光を用いる光透過法と濾紙法の各々で測定した排ガス中のダスト濃度の関係を示す図である。
【図２】濾紙に採取して得られた排ガスのダスト濃度と、マイクロ波濃度計の指示値の波形が、一致しなかった結果を示す図である。
【図３】転炉排ガス煙道にマイクロ波濃度計を取り付けた構成図である。
【図４】図２の実験で得られた排ガスのダスト濃度Ｙと、マイクロ波濃度計の指示値Ｘの波形との関係を、単価回帰直線  Ｙ＝ａＸ＋ｂ  （ここでａ、ｂは定数）と仮定し、最小二乗法で解析した結果を示す図である。
【図５】フランジ配管の取り付け角度を説明するための図である。
【図６】実測されたダスト濃度とマイクロ波濃度計の指示値の波形がよく一致する例を示す図である。
【図７】図６の結果が、Ｒ２乗値は、０．９３と非常に高く、統計学的にもダスト濃度と相関が高いという結果を示す図である。
【図８】パージガスの平均流速ｕ（ｍ／ｓｅｃ）とフランジ配管の内径ｄ（ｍ）との積が０．０００１≦ｕ×ｄ≦０．０５の条件であれば、Ｒ２乗値は０．９以上の値となり、ダスト濃度と高い相関が得られること示す図である。
【符号の説明】
【００４０】
１  転炉排ガス煙道
２  マイクロ波濃度計
３  Ｎ2パージ配管
４  酸素ランス
５  転炉容器
６  溶銑
７  フランジ配管
８  上昇流
９  フランジ配管取り付け角度
１０  下降流
１１  水平流
【図１】
0004493571.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
0004493571.tif 000009
【図８】
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