(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｓｂ、Ａｓ、Ｔｅ、およびＳｅから選択された１種以上の半金属元素を含む組成の結晶であるスクッテルダイト系材料からなるＡ相と、Ａ相を構成する半金属元素と融点が１００℃以上１０００℃以下である低融点元素とを含む組成のｂ相とを有し、Ａ相の存在率が５０．０体積％以上９９．９体積％以下であり、ｂ相の存在率が０．１体積％以上５０．０体積％以下である物質の成形体からなる熱電材料。
【請求項２】
ｂ相を構成する低融点元素としてＢｉを含む請求項１記載の熱電材料。
【請求項３】
請求項１または２記載の熱電材料の製造方法において、
スクッテルダイト系材料と、融点が１００℃以上１０００℃以下である低融点元素を含む組成の材料とを用い、粉末焼結法で所定形状の成形体を得ることを特徴とする熱電材料の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ペルチエ効果やゼーベック効果を発現し得る熱電材料およびその製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
例えば、金属または異種の半導体を接合して電気回路を形成し、直流電流を流すと一方の接合部で発熱、他方の接合部で吸熱現象が生じる。この現象はペルチエ効果と称されている。ペルチエ効果を利用して対象物を電子的に冷却することは熱電冷却と称され、その目的で用いられる素子は熱電冷却素子またはペルチエ素子と称されている。
【０００３】
また、２つの接合部間に温度差を生じさせると、温度差に比例した起電力が発生する。この現象はゼーベック効果と称されている。ゼーベック効果で生じた起電力を利用して行う発電は熱電発電と称され、その目的に使用される素子は熱電発電素子と称されている。
以上のような異種の金属または半導体を接合した基本構造を持つ素子は熱電素子と総称され、熱電素子に使用される熱電性能の高い金属あるいは半導体は熱電材料と称されている。
【０００４】
熱電冷却は、固体素子による冷却であるため、有害な冷媒ガスを用いる必要が無く、騒音発生も無く、局部冷却も可能であるという特徴を有する。さらに、熱電冷却素子は、電流方向を切り換えればペルチエ効果による加熱が行えるため、精密な温度調節ができる。このような特徴を生かした熱電冷却素子の用途としては、電子部品の冷却や精密な温度調節が挙げられる。また、熱電冷却素子を使用することによって、フロンなどの有害ガスを用いない冷蔵庫や冷凍冷蔵庫も実現できる。
【０００５】
熱電発電は、発電所、自動車などの熱機関の廃熱利用による発電、豊富な太陽エネルギーを利用した発電など、エネルギーの有効利用を可能にする。
熱電素子の性能は、通常、ゼーベック係数（α）、電気伝導率（σ）、出力因子（ＰＦ）、性能指数（Ｚ）、無次元性能指数（ＺＴ）、熱伝導率（κ）、電気抵抗率（ρ）で表される。これらの熱電素子の性能は、各種熱電性能と称されている。ここで、ゼーベック係数（α）、電気伝導率（σ）、出力因子（ＰＦ）、性能指数（Ｚ）、無次元性能指数（ＺＴ）については、その値が大きい程、熱電素子の性能が高い。熱伝導率（κ）および電気抵抗率（ρ）については、その値が小さい程、熱電素子の性能が高い。
【０００６】
特に、無次元性能指数（ＺＴ）は「ＺＴ＝α2 σＴ／κ（ここに、Ｔは絶対温度である）」で表され、熱電冷却における成績係数、熱電発電における変換効率等の熱電変換エネルギー効率を決定する重要な要素である。そのため、性能指数（Ｚ＝α2 σ／κ）の値が大きい熱電材料を用いて熱電素子を作製することにより、冷却および発電の効率を高めることが可能となる。即ち、熱電材料としては、ゼーベック係数（α）と電気伝導率（σ）が高く、且つ熱伝導率（κ）の低い材料が好ましい。
【０００７】
熱電発電素子は高温側と低温側の温度差を利用して発電し、熱電冷却素子は電流により低温側から高温側へ熱量を移動することによって機能を果たすため、これらの素子は温度の異なった部分に挿入されることになる。従って、低温側と高温側で熱膨張差が生じ、素子内に熱せん断応力が発生する。そのため、熱電材料には、熱電性能に加えて、機械的強度および加工特性等も要求される。
【０００８】
従来の熱電材料としては、Ｂｉ−Ｔｅ系合金（Ｂｉ2 Ｔｅ3 組成を基とし、Ｓｂ2 Ｔｅ3 および／またはＢｉ2 Ｓｅ3 との擬二元系あるいは擬三元系の固溶体）が挙げられる。この合金は、一方向性凝固法などで作製することによって、Ｂｉ2 Ｔｅ3 の結晶構造がｃ方向に長い菱面体であってこのｃ方向にＢｉとＴｅが層状に並んだ構造となっているため、熱電性能が高い反面、ｃ面で劈開され易い。したがって、Ｂｉ−Ｔｅ系合金からなる熱電材料は、熱せん断応力に弱く、機械的強度が低いという問題点がある。
【０００９】
この問題点を解決するために、Ｂｉ−Ｔｅ系合金を粉末焼結法で成形することによって、熱電性能を犠牲にしてせん断応力に強い熱電素子を得ることも提案されている。しかし、この方法では、４６０〜５００℃程度の温度領域で加圧成形する必要があるため、製造コストが高くなる。
最近では、室温〜６００℃程度の中温領域での熱電特性が高いことから、ＣｏＳｂ3 を代表とするスクッテルダイト系材料とハーフホイスラー合金材料の実用化が期待されている。ただし、これらの材料は、熱伝導度が高いため性能指数が低く、現時点では実用化段階に至っていない。また、スクッテルダイト系材料については、機械的強度も良好ではない。
【００１０】
スクッテルダイト系材料に十分な機械的強度と熱電特性を付与するためには、例えば、特開平１０−１０２１６０号公報に記載されているように１ＧＰａ以上の圧力で加圧成形するか、特開平１１−４０８６２号公報に記載されているように１μｍ以下に粉砕した後に５００〜６００℃で加圧熱処理する必要がある。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、このような従来技術の問題点に着目してなされたものであり、熱電性能が高いだけでなく、機械的強度および加工特性にも優れた熱電材料を提供することを課題とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、本発明は、Ｓｂ、Ａｓ、Ｔｅ、およびＳｅから選択された１種以上の半金属元素を含む組成の結晶であるスクッテルダイト系材料からなるＡ相と、Ａ相を構成する半金属元素と融点が１００℃以上１０００℃以下である低融点元素とを含む組成のｂ相とを有し、Ａ相の存在率が５０．０体積％以上９９．９体積％以下であり、ｂ相の存在率が０．１体積％以上５０．０体積％以下である物質の成形体からなる熱電材料を提供する。
【００１５】
スクッテルダイト系材料は、８族元素Ｍと５Ｂ族元素（プニコゲン）ＰｎによりＭＰｎ3 で表される組成の立方晶系の固溶体である。ＭとしてはＣｏ、Ｒｈ、Ｉｒなどが挙げられ、ＰｎとしてはＳｂ、Ａｓ、Ｐが挙げられる。また、ＭをＦｅ、Ｎｉ、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｏｓなどで置換したもの、ＰｎをＴｅ、Ｓｎ、Ｂｉ、Ｇｅ、Ｓｅ、Ｓｉなどで置換したものも、スクッテルダイト系材料に含まれる。
【００１６】
また、スクッテルダイト系材料の結晶格子には、Ｍ4 Ｐｎ12当たり１個の割合で空格子が存在するが、この空格子の全部或いは一部に、Ｌａ、Ｃｅ、Ｙｂなどの希土類元素、Ｂａ、Ｃａなどのアルカリ土類元素、またはＴｌやＳｎなどが導入されたフィルドスクッテルダイトＬｘＭ4 Ｐｎ12材料（０＜ｘ≦１）も、スクッテルダイト系材料に含まれる。
【００１７】
ハーフホイスラー合金系材料は、α（Ｙを含む希土類元素、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、アルカリ土類金属、Ｐｔ等の８族元素）、β（Ｎｉ、Ｍｎ、Ａｇ、Ｃｕなどの遷移金属）、γ（５Ｂ族元素、６Ｂ族元素、Ａｌ、Ｓｎ）の３つの元素によりαβγで表される組成の立方晶岩塩型構造の金属間化合物である。ハーフホイスラー合金系材料の結晶構造の一例として、岩塩型立方晶の単位格子である単純立方格子の頂点に、最近接元素が他元素となるようにα原子とγ原子が配置され、半数の単純立方格子の体心位置にβ原子が配置されている結晶構造がある。
【００１８】
ｂ相の組成は、Ａ相を構成する半金属元素と、融点が１００℃以上１０００℃以下である低融点元素とを含む組成である。なお、ｂ相には、これらの元素以外の元素が、ｂ相全体の５０原子％以下の割合で含まれていてもよい。
ｂ相用の低融点元素（融点が１００℃以上１０００℃以下である元素）としては、Ｂｉ、Ｚｎ、Ａｌ、Ｉｎ、Ｃｄ、Ｐｂ、Ｔｌ、Ｓｎ等が挙げられる。但し、Ｓｂ、Ａｓ、Ｔｅ、Ｓｅはｂ相用の低融点元素に含まれない。ｂ相に２種類以上の元素を含む場合には、全ての元素の融点が１００℃以上１０００℃以下であるか、これらの元素の合金または化合物の融点がこの範囲にある必要がある。
【００１９】
ｂ相の例としては、以下に示す相が挙げられる。ｂ相はＡ相とは異なる相である。ｂ相はこれらの相のうちの一つの相で構成されていてもよいし、２種以上の相で形成されていてもよい。これらの相は、半導体あるいは半金属的な性質を有する。
Ｂｉ0.85Ｓｂ0.1 5 などの組成のＳｂ−Ｂｉ相、Ｂｉ2 Ｓｅ3 などの組成のＳｅ−Ｂｉ相、Ｂｉ2 Ｔｅ3 、ＢｉＴｅＩなどの組成のＴｅ−Ｂｉ相。ＺｎＳｂ、Ｚｎ4 Ｓｂ3 、Ｚｎ3 Ｓｂ2 などの組成のＳｂ−Ｚｎ相、Ｚｎ3 Ａｓ2 などの組成のＡｓ−Ｚｎ相、ＺｎＴｅなどの組成のＴｅ−Ｚｎ相、ＺｎＳｅなどの組成のＳｅ−Ｚｎ相。
【００２０】
ＡｌＳｂなどの組成のＳｂ−Ａｌ相、ＡｌＡｓなどの組成のＡｓ−Ａｌ相、ＩｎＳｂなどの組成のＳｂ−Ｉｎ相、ＩｎＡｓなどの組成のＡｓ−Ｉｎ相、ＣｕＩｎＴｅ2 などの組成のＴｅ−Ｉｎ相、ＴｌＩｎＳｅ2 などの組成のＳｅ−Ｉｎ相。ＣｄＴｅなどの組成のＴｅ−Ｃｄ相、ＰｂＴｅなどの組成のＴｅ−Ｐｂ相、ＰｂＳｅなどの組成のＳｅ−Ｐｂ相、ＴｌＩｎＴｅ2 などの組成のＴｅ−Ｔｌ相、ＴｌＩｎＳｅ2 などの組成のＳｅ−Ｔｌ相。
【００２１】
以上のように、本発明の熱電材料は、熱電特性の高い材料からなるＡ相と、半導体あるいは半金属的な性質の材料からなるｂ相とで構成されている。また、ｂ相は低融点で延展性のある元素を含む。
したがって、この熱電材料は、Ａ相の有する高い出力因子を保持しながら、ｂ相によって熱伝導度が低減されるか電気伝導度が増大されるため、全体の性能指数が高くなる。これに加えて、ｂ相に含まれる低融点元素による延展性に起因して、機械的強度および加工特性にも優れた熱電材料となる。このような特性を得るために、Ａ相の存在率を５０．０体積％以上９９．９体積％以下とし、ｂ相の存在率を０．１体積％以上５０．０体積％以下とする必要がある。
【００２２】
本発明の熱電材料において、Ａ相を構成する半金属元素としてＳｂを含むことが好ましい。これにより、各種熱電性能のうち特にゼーベック係数が大きい熱電材料が得られる。
本発明の熱電材料において、ｂ相を構成する低融点元素としてＢｉを含むことが好ましい。これにより、成形加工性が特に良好になり、電気伝導度の増大効果が大きくなる。また、ｂ相がＳｂ−Ｂｉ相であると、性能指数がより高い熱電材料が得られる。
【００２３】
本発明の熱電材料はＡ相がスクッテルダイト系材料からなるため、ｂ相を共存させることによって得られる効果が高い。すなわち、スクッテルダイト系材料からなるＡ相にｂ相を共存させることによって、スクッテルダイト系材料からなる熱電性能の高い熱電材料を、低温で成形可能にすることができる。
本発明の熱電材料において、ｂ相が、熱電性能の高いＳｂ−Ｂｉ相である場合には、ｂ相がＡ相の表面を囲むような構造であることが好ましい。このような構造であると、Ａ相とｂ相の界面におけるフォノンの散乱効果が高いため、熱伝導度の低減効果が高くなる。ただし、このような構造ではなく、Ａ相の粒界に微細なｂ相の結晶が分散しているような構造であっても、ｂ相の微結晶がフォノンの散乱源となるため、熱伝導度の低減効果はある程度得られる。
【００２４】
本発明の熱電材料において、隣合うＡ相間に存在するｂ相をなす結晶の大きさ（厚さあるいは粒径）は例えば１ｎｍ〜５０μｍとする。ｂ相の結晶がこの程度の大きさであればｂ相の機能が十分に発揮される。ｂ相をなす材料の電気伝導度がＡ相をなす材料よりも低い場合は、ｂ相の結晶の大きさは小さい（薄い）方が好ましい。電気伝導度の低下量を少なくし、熱伝導度の低下量を大きくするために、ｂ相の結晶の大きさは例えば１〜１０００ｎｍであることが好ましい。
【００２５】
ｂ相には、金属相であるｂ’相が含まれていてもよい。その場合、個々のｂ’相は十分に小さく、ｂ相内に拡散された状態となっている必要がある。非常に少量の小さいｂ’相が、ｂ相に分散状態で存在している場合であれば、ゼーベック係数と熱伝導度の性能を大きく損なうことなく、電気伝導度を大きくすることもできる。
【００２６】
また、このｂ’相がｎｍオーダーの大きさの結晶であれば、熱伝導度の低減作用を得ることができる場合もある。成形加工性の観点からは、ｂ’相の存在が望ましい場合もある。このｂ’相のｂ相中での存在率は１０体積％以下とする。
本発明はまた、本発明の熱電材料の製造方法として、Ｓｂ、Ａｓ、Ｔｅ、およびＳｅから選択された１種以上の半金属元素を含む組成の結晶からなる材料（第１の材料）と、融点が１００℃以上１０００℃以下（好ましくは１００℃以上６５０℃以下、より好ましくは１００℃以上４５０℃以下）である低融点元素を含む組成の材料（第２の材料）とを用い、粉末焼結法で所定形状の成形体を得ることを特徴とする熱電材料の製造方法を提供する。
【００２７】
この方法で熱電材料を製造すると、焼結の際に、第１の材料の半金属元素と第２の材料の低融点元素とが反応し、第１の材料（Ａ相をなす結晶）の粒界に、半金属元素と低融点元素とを含む組成であって、半導体あるいは半金属的な性質の相（ｂ相）が生じる。
第２の材料の低融点元素（ｂ相をなす低融点元素）として融点が１００℃未満の元素を使用すると、半金属元素と低融点元素との反応が十分に進まないうちに、低融点元素が溶けてＡ相の結晶粒界に存在しない状態となる。これにより、特に粉末焼結法で成形加工する場合は、加圧成形法では型から成形体が抜けなくなったり、常圧成形法では成形体の形が崩れたりする。
【００２８】
低融点元素の代わりに融点が１０００℃を越える元素を用いると、Ａ相をなす結晶粒の周りにこの元素が拡散しないうちに焼結が終了して、Ａ相をなす結晶の粒界にｂ相が形成されない恐れがある。また、Ａ相をなす結晶粒が成長して大きくなるため、ｂ相の機能が十分に発揮されない。
第２の材料として使用する低融点元素の融点は、１００℃以上４５０℃以下であることが特に好ましい。４５０℃以下の低温で熱電材料の成形加工が可能となるため、成形加工性が特に良好になって、低コストで製造できるようになる。また、４５０℃以下ではＡ相をなす結晶の粒成長が起こらないため、ｂ相の機能が十分に発揮されて、得られる熱電材料の熱伝導度が特に低くなる。
【００２９】
特に、融点が２７１℃であるＢｉを使用することが好ましい。ｂ相の低融点元素としてＢｉを使用することによって、得られる熱電材料の成形加工性が特に良好となるとともに、熱電性能も良好となる。
Ａ相の融点は、ｂ相をなす低融点元素の融点以上であることが好ましい。この場合、熱処理条件によっては、粒界にｂ相をなす低融点元素の拡散状態が良好となって、得られる熱電材料の各種熱電性能が向上する。好ましい組合せは、Ａ相の融点が６５０℃を超えていて、ｂ相をなす低融点元素の融点が６５０℃以下である組合せである。さらに好ましい組合せは、Ａ相の融点が４５０℃を超えていて、ｂ相をなす低融点元素の融点が４５０℃以下である組合せである。
【００３０】
本発明の熱電材料を本発明の方法で製造した場合、ｂ相をなす半金属元素は、(a) Ａ相の主相を構成していた半金属元素か、(b) Ａ相の副相Ａ’相を構成していた半金属元素に由来するものである。なお、 (a)の場合には、前記半金属元素以外のＡ相に含まれていた元素が、ｂ相に混在することが多い。この混在する元素のｂ相での存在比が原子比で５０％を超えない限り、本発明の方法で製造された熱電材料の各種熱電性能は良好なものとなる。
【００３１】
(a)の場合であって、Ｓｂ、Ａｓ、Ｔｅ、およびＳｅから選択された１種以上の半金属元素を含む組成の材料（Ａ相用の材料）として、ＡｇやＳｎ等の金属元素を含む材料を使用して製造された熱電材料は、ｂ相に前記金属元素が混在され易いが、例えばＳｂ−Ｚｎ系材料からなるｂ相に、ＡｇやＳｎが０．１〜２０体積％程度含まれていても問題はない。これらの金属元素が適切な組成で含まれていることによって、得られる熱電材料の各種熱電性能が向上することもある。
【００３２】
また、本発明の熱電材料を本発明の方法で製造する際に、Ａ相とｂ相との界面によるフォノンの散乱効果を高める目的で、通常、公知の方法で粉砕された粉体をＡ相材料として使用することが好ましい。この場合、Ａ相材料は粒子の表面が乱れた状態となっているため、粒子の内部より表面の結晶性が悪く、表面の熱電性能が劣った状態にある。このＡ相の粒子の表面にｂ相が形成される際に、Ａ相の粒子の表面がｂ相形成用に添加された低融点元素でクリーニングされる。これと同時に、Ａ相とｂ相との界面におけるフォノンの散乱効果が得られるため、この方法で得られた熱電材料は各種熱電性能が高いものとなる。
【００３３】
(b)の場合には、主相であるＡ相より副相であるＡ’相の方が通常は熱電性能が劣るため、Ａ相にＡ’相が存在する熱電材料はＡ’相が存在しないＡ相からなる熱電材料よりも熱電性能が低い。特にＡ’相が金属相である場合は、ゼーベック係数が低下し、熱伝導度が増加する傾向がある。この熱電材料に低融点元素を添加して、Ａ’相全体又はその粒界を半導体化することにより、Ａ相の熱電性能の低下を抑えることができる。これを副相のクリーニング効果と呼ぶ。
【００３４】
このクリーニングが十分に行われず、Ａ相にＡ’相が存在する熱電材料であっても、Ａ’相の存在率が全体の１０体積％以下であり、個々のＡ’相が分散された状態となっていれば、熱電性能の低下を小さく抑えることができる。また、Ａ相に添加する低融点元素の種類によっては、Ａ相にＡ’相が存在する熱電材料の熱電性能が、Ａ’相が存在しないＡ相からなる熱電材料よりも高くできることもある。
【００３５】
以上のように、Ａ相とｂ相とからなる熱電材料がＡ相のみからなる熱電材料よりも熱伝導度が低くなるメカニズムとしては、主に、Ａ相の結晶粒子表面のクリーニング効果と副相のクリーニング効果（半導体化）が挙げられる。また、Ａ相の粒界に分散状態で存在するｂ相の微結晶によるフォノンの散乱効果も挙げられる。
【００３６】
例えば、Ｌａ−Ｆｅ−Ｃｏ−Ｓｂ系材料からなるＡ相と、Ｓｂ−Ｚｎ系材料からなるｂ相で構成された熱電材料として、ＳｂよりもＺｎの比率が多い組成であって、大きさが０．３〜１００ｎｍであるＳｂ−Ｚｎ結晶が、ｂ相内に存在しているものが確認されている。この熱電材料の熱伝導度が特に小さい理由は、この微細なＳｂ−Ｚｎ結晶の存在によるものと推測される。
【００３７】
本発明の熱電材料は、例えば、粉末焼結法によって製造することができる。
その場合には先ず、第１の材料（Ａ相をなす結晶）と第２の材料（ｂ相を構成する低融点元素を含む材料）とを粉体状で混合する。
第１の材料として粒径が０．１μｍ未満の粉体を使用すると、Ａ相をなす結晶の表面が酸化されやすくなるため、得られる熱電材料の電気伝導度が低下する。また、Ａ相をなす結晶粒が凝集し易くなるため、熱電材料のＡ相の粒界にｂ相が十分に形成され難くなる。第１の材料として粒径が１００μｍより大きいものを使用すると、熱電材料のＡ相の粒界でのｂ相によるフォノンの散乱効果が十分に得られなくなるため、熱伝導度の低減効果が低くなる。
【００３８】
したがって、第１の材料として粒径が０．１〜１００μｍであるものを使用することが好ましい。第１の材料として粒径が０．５〜１０μｍであるものを使用すると、得られる熱電材料の各種熱電性能が向上するため特に好ましい。
第１の材料をこのような好ましい粒径にするために、通常、第１の材料は粉砕工程によって粉砕された後に、第２の材料と混合される。この粉砕は、例えば、粉砕機として、ジョークラッシャー、スタンプミル、ロータミル、ピンミル、コーヒーミル、ボールミル、ジェットミル、アトライター等を用いて行われる。
【００３９】
なお、第１の材料は、ガスアトマイズ法、固相反応法、Ｒ／Ｄ法（還元拡散法）、メカニカルアロイング法などで製造することにより、粉体状で得ることもできる。この方法で得られた粉体の粒径が前述の好ましい範囲にあれば、粉砕工程を行う必要はない。第２の材料も粉体状のものを使用することが好ましい。
第１の材料と第２の材料との混合工程は、自動乳鉢、Ｖ型ミキサ、タンブラ、リボンミキサ、ロータリミキサなど、通常用いられる混合機を使用して行うことができる。第１の材料および／または第２の材料の粉砕とこの混合工程とを同時に行ってもよい。
【００４０】
次に、第１の材料と第２の材料との粉体状の混合物を型に入れて成形し、１００℃以上の温度で焼結する。熱処理雰囲気は非酸化性雰囲気であることが好ましく、アルゴンやヘリウムなどの希ガス、窒素ガス中などの不活性ガス中で、或いは水素ガスを含む還元ガス中で熱処理を行うことが好ましい。また、焼結時の圧力は、常圧、加圧下、あるいは真空中のいずれであっても構わない。
【００４１】
この熱処理によって、第１の材料の半金属元素と第２の材料の低融点元素とが反応して、第１の材料（Ａ相をなす結晶）の粒界に、半金属元素と低融点元素とを含む組成の結晶からなる、半導体あるいは半金属的な性質の相（ｂ相）が生じる。この熱処理は成形と同時に行うこともでき、ホットプレス法、ＨＩＰ法、ＳＰＳ法（放電プラズマ焼結法）などのような加圧熱処理法が採用できる。これらの方法のうち、ＳＰＳ法を採用すると熱処理時間を短くすることができる。
【００４２】
また、この方法では、第２の材料として、融点が１００℃以上１０００℃以下の低融点元素を使用することによって、低融点元素が蒸散などで大量に失われることがないため、成形体に変形が生じたり、加圧熱処理の際に型から抜けなくなったりすることが避けられる。
混合物の成形を冷間プレスで行った後に熱処理を行う場合には、熱処理後の成形体が十分な機械的強度を有するように、第２の材料の添加量、熱処理条件（温度および時間）、熱処理後の冷却速度などを工夫する必要がある。例えば、Ａ相の粒界が微細な結晶相またはアモルファス相になるように、材料組成、熱処理条件などを制御する。このような制御を行うことにより、ｂ相によるフォノンの散乱効果が特に高くなるため、得られる熱電材料の機械的強度が高くなるだけでなく、得られる熱電材料の熱伝導度を低くすることができる。
【００４３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態について説明する。
本発明の実施形態に相当する熱電材料を以下のようにして作製した。
先ず、純度９９．９％のＬａ、純度９９．５％のＦｅ、純度９９．９％のＣｏを、原子比で１：３：１となるようにアーク溶解を行った後、純度９９．９９％のＳｂを、原子比で（Ｌａ＋Ｃｏ＋Ｆｅ）：Ｓｂ＝５：１４となるように添加して、さらにアーク溶解を行った。このようにして得られたインゴットに対して、Ａｒ雰囲気中、６００℃で４０時間の条件で、均質化焼鈍処理を行った。
【００４４】
次に、このインゴットの組成をＩＣＰ発光分析法で調べた。その結果、このインゴットの組成はＬａ5.4 Ｆｅ16.1Ｃｏ5.4 Ｓｂ73.1であった。また、このインゴットをＸ線回折装置にかけて、ＣｕＫα線によるＸ線回折スペクトルを得た。この結果から、このインゴットは、ＬａＦｅ3 ＣｏＳｂ12を主相（Ａ相）とする結晶であり、副相としてＳｂ相と微量の（Ｆｅ、Ｃｏ）Ｓｂ2 相を含むことが分かった。
【００４５】
次に、このインゴットをコーヒーミルで粗粉砕することにより、粒径を１０６μｍ以下にした。次に、この粗粉体を、Ａｒ雰囲気中で回転ボールミルで微粉砕することにより、平均粒径２μｍの微粉体（第１の材料）を得た。
次に、この微粉体に、平均粒径１〜２μｍのＢｉ（純度９９％）粉体（第２の材料）を、８重量％の割合で添加し、ヘキサンで湿潤させた状態で乳鉢により混合した。この混合粉体をグラファイト製の型に入れ、４１５℃、４５ＭＰａ、５分間の条件でＳＰＳ法による焼結を行うことにより成形体を得た。
【００４６】
この成形体の組成をＩＣＰ発光分析法で調べたところ、Ｌａ5.1 Ｆｅ15.4Ｃｏ5.1 Ｓｂ70.1Ｂｉ4.3 であった。また、この成形体をＸ線回折装置にかけて、ＣｕＫα線による回折Ｘ線スペクトルを得た。この結果から、この成形体は、ＬａＦｅ3 ＣｏＳｂ12からなるＡ相と、Ｓｂ−Ｂｉ相からなるｂ相とで構成されることが分かった。
【００４７】
また、この成形体の断面の微構造を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察し、ＥＤＸによる各相の同定を行ったところ、ｂ相がＡ相を取り囲んでいるような微構造であることが分かった。
また、この成形体は、ＬａＦｅ3 ＣｏＳｂ12からなるＡ相と、Ｓｂ66Ｂｉ34からなるｂ相とで構成され、Ａ相の存在率が８１体積％（原子比で８７％）でありｂ相の存在率が１９体積％であった。この成形体を実施例１とする。
【００４８】
実施例２として、ＣｅＣｏ4 Ｓｂ12（微量のＢｉを含む）からなるＡ相（フィルドスクッテルダイト構造）と、微量のＣｅ等を含みＳｂ：Ｂｉ＝２：８（原子比）であるＳｂ−Ｂｉ相からなるｂ相とで構成され、Ａ相の存在率が８７体積％（原子比で９３％）でありｂ相の存在率が１３体積％である物質からなる成形体を得た。成形体の組成はＣｅ5.4 Ｃｏ21.8Ｓｂ66.8Ｂｉ6.0 であった。
【００４９】
この実施例２の成形体は以下のようにして作製した。
先ず、純度９９．９％のＣｅ、純度９９．９％のＣｏを原子比で１：４となるようにアーク溶解を行った後、純度９９．９９％のＳｂ及びＢｉを原子比で（Ｃｅ＋Ｃｏ）：Ｓｂ：Ｂｉ＝５：１３：１．３となるように添加して、さらにアーク溶解を行った。このようにして得られたインゴットに対して、Ａｒ雰囲気中、６００℃で４０時間の条件で、均質化焼鈍処理を行った。
【００５０】
次に、このインゴットの組成をＩＣＰ発光分析法で調べた。その結果、このインゴットの組成はＣｅ5.4 Ｃｏ21.8Ｓｂ66.8Ｂｉ6.0 であった。また、このインゴットをＸ線回折装置にかけて、ＣｕＫα線によるＸ線回折スペクトルを得た。さらに、この成形体の断面の微構造を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察し、ＥＤＸによる各相の同定を行った。この結果から、このインゴットは、ＣｅＣｏ4 Ｓｂ12（微量のＢｉを含む）を主相（Ａ相）とする結晶であり、副相として、微量のＣｅ等を含みＳｂ：Ｂｉ＝２：８（原子比）であるＳｂ−Ｂｉ相を含むことが分かった。
【００５１】
次に、このインゴットをコーヒーミルで粗粉砕することにより、粒径を１０６μｍ以下にした。次に、この粗粉体を、Ａｒ雰囲気中で回転ボールミルで微粉砕することにより、平均粒径２μｍの微粉体を得た。
次に、この微粉体をグラファイト製の型に入れ、４１５℃、４５ＭＰａ、５分間の条件でＳＰＳ法による焼結を行うことにより成形体を得た。
【００５２】
実施例３として、Ｌａ0.9 Ｆｅ3 ＣｏＳｂ12からなるＡ相と、Ｓｂ55Ｂｉ45からなるｂ相とで構成され、Ａ相の存在率が９２体積％（原子比で９５％）でありｂ相の存在率が８体積％である物質からなる成形体を得た。成形体の組成はＬａ5.1 Ｆｅ16.9Ｃｏ5.6 Ｓｂ70.4Ｂｉ2.0 であった。この成形体は、組成がＬａ5.2 Ｆｅ17.3Ｃｏ5.8 Ｓｂ71.7であるインゴットを用い、Ｂｉの添加量を４重量％とした点以外は、実施例１と同じ方法で作製した。
【００５３】
比較例１として、ＬａＦｅ3 ＣｏＳｂ12からなるＡ相の粒界相のほとんどがＳｂ相である物質からなる成形体を得た。この成形体は、Ｂｉの添加を行なわず、焼結温度を４９０℃とした点以外は、実施例１と同じ方法で作製した。この成形体の組成は、実施例１のインゴットと同じＬａ5.4 Ｆｅ16.1Ｃｏ5.4 Ｓｂ73.1であった。なお、焼結温度を実施例１と同じ４１５℃として作製しようとしたが、この場合にはグラファイト型から取り出した時に成形体が砕けてしまい、成形体の機械的強度が不十分であった。
【００５４】
比較例２として、Ｌａ0.9 Ｆｅ3 ＣｏＳｂ12からなるＡ相の粒界相のほとんどがＳｂ相である物質からなる成形体を得た。この成形体は、組成がＬａ5.2 Ｆｅ17.3Ｃｏ5.8 Ｓｂ71.7であるインゴットを用いた点以外は、比較例１と同じ方法で作製した。
このようにして得られた実施例１〜３および比較例１，２の成形体について、室温でのゼーベック係数（α）、電気伝導度（σ）、熱伝導率（κ）を測定した。これらの測定結果を表１に示す。また、これらの値から計算される性能指数（Ｚ）の値も表１に併せて示す。
【００５５】
【表１】
0004504523.tif 000002
【００５６】
これらの結果から、実施例１〜３の成形体は、比較例１，２の成形体と比較して電気伝導度が著しく高く、ゼーベック係数および熱伝導度の点でも良好であって、高い性能指数を有することが分かる。実施例２の成形体では、特に低い熱伝導率が得られた。
また、実施例１〜３の成形体は、回転速度１５００ｒｐｍのダイヤモンドカッタにより１ｍｍ以下の大きさに切削しても、成形体に割れが生じなかった。ただし、実施例２の成形体で僅かなチッピングが生じる場合があった。これに対して比較例１，２の成形体は、プラスチックの裏打ちをした場合でも、回転速度１００ｒｐｍのダイヤモンドカッタによる切削で、成形体に亀裂が生じることがあった。すなわち、実施例１〜３の成形体は比較例１，２の成形体よりも、著しく高い機械強度および加工特性を有することが分かった。
【００５７】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、熱電性能が高いだけでなく、機械的強度および加工特性にも優れた熱電材料が得られる。