(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
打球面を囲むヘッド部、スロート部、シャフト部、グリップ部を連続的に構成する繊維強化樹脂製のラケットフレームを備えたテニスラケットであって、
上記ラケットフレームのグリップ端から４ｃｍの位置を衝撃回転の中心位置とし、該衝撃回転の中心位置からバランスポイント（重心点）までの距離ｘ［ｃｍ］と、前記バランスポイント回りの慣性モーメントＩｇ［ｇ・ｃｍ2］と、ラケットフレーム重量ｍ［ｇ］とから下式（１）で、バランスポイントから撃心点までの距離ｈ［ｃｍ］を求め、該距離ｈを１４５ｍｍ未満としていることを特徴とするテニスラケット。
式（１）…ｈ＝Ｉｇ／（ｍ・ｘ）
【請求項２】
上記ラケットフレームのヘッド部において、打球面を時計面と見てトップ位置を１２時とし、
ヘッド部の１２時〜１時（１２時〜１１時）の部分の単位長さ当たりの重量を重量Ａ、  ヘッド部の３時〜５時（９時〜７時）の部分の単位長さ当たりの重量を重量Ｂとすると、
上記重量Ａと重量Ｂとの比（Ｂ／Ａ）の値を１．２以上２．０以下として、上記撃心点を上記バランスポイントに近づけている請求項１に記載のテニスラケット。
【請求項３】
上記ラケットフレームのグリップ部の中心軸回りの慣性モーメントの値Ｉｃが１４０００ｇ・ｃｍ2以上１７０００ｇ・ｃｍ2以下であり、グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向の慣性モーメントの値Ｉｓが、４７００００ｇ・ｃｍ2以上５５００００ｇ・ｃｍ2以下の範囲である請求項１または請求項２に記載のテニスラケット。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、テニスラケットに関し、特に、軽量な硬式テニスラケットに好適に用いられるものであり、重量分布を改良し、反発性能の向上を図るものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、ラケットフレームの打球面の面外方向に厚みを持たせた所謂「厚ラケ」が提供されている。該厚ラケを必要とするユーザーは、女性やシニア層といった少ない力で飛び性能を要求する層であり、軽量で飛び性能の良いテニスラケットが求められている。
【０００３】
しかしながら、ラケットフレームとボールとの二物体が衝突する観点からみると、エネルギー保存則からはラケットフレームが軽くなると、ボールの反発係数が低下する。よって、ラケットフレームの軽量化は反発性能の低下を招くこととなる。
【０００４】
反発性能を向上させるためには、テニスラケットに重量を付加し、スイング方向（グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向）の慣性モーメントを上げることが考えられる。しかし、当然の如く、重量を付加することにより、振り抜きが悪くなり操作性が低下し、非力な人には扱いにくいものとなる。
【０００５】
また、フレームの打球面の面外方向の厚みを大きくし、面外剛性を上げ、変形によるエネルギーロスを少なくし、反発性能を上げることも考えられる。しかし、面外方向の厚み増大に伴い、フレーム断面の周長が大きくなることにより、同一重量のテニスラケットに比べ、肉厚が薄くなり、強度が低下してしまう。逆に、強度を考慮すると、重量が増加し、扱いにくいものとなる。
【０００６】
さらに、反発性能を上げるために、従来、種々の方法が提案されている。
例えば、特許公報第２６０８２０２号では、ねじれの大きい部分の剛性を上げたテニスラケットが提案されている。具体的には、ヘッド部からスロート部に延びたビーム部分とヨークとの接合部付近を最大厚み、最大幅として剛性を上げている。
【０００７】
また、米国特許第３９９９７５６号では、テニスラケットのフェイス部（ヘッド部）に着目し、飛び性能を向上させたテニスラケットが提案されている。具体的には、打球面積を大きくし、スイートエリアを拡大することで反発性能を向上させている。
【０００８】
さらに、実公昭５８−４６８３８号では、打球面でボールを打撃し衝撃を加えた際、プレーヤーの手に強い反動やショックが発生しないような打球面上の点であるテニスラケットの撃心点に着目している。具体的には、上記撃心点の位置や重量分布は変えずに、打球面を大きくすることで、撃心と打球面の幾何学的中心（打球面の全体形状の中心）を近づけることにより、反発性能を向上させたテニスラケットが提案されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特許公報第２６０８２０２号のテニスラケットでは、最大厚みからヘッド部のトップに向かっては、厚みが減少している。よって、ヘッド部のトップの厚みの大きいものに比べて、ヘッド部の上部の面外方向の剛性が低下し、断面形状に違いがあるため剛性分布に差をつけてしまい、反発性能が低下するという問題がある。
【００１０】
また、米国特許第３９９９７５６号のテニスラケットでは、打球面積を大きくしているため、テニスラケットの全体重量が増加する。また、ヘッド部の横長さが増大することにより、長手方向の軸周りの慣性モーメントが増大し、ラケットの振り抜きが悪くなるという問題がある。この問題に対して、ラケットフレーム中の繊維量を減らして重量を低減すると、それに伴い剛性が低下し、ラケット強度の低下が問題となる。
【００１１】
さらに、実公昭５８−４６８３８号のテニスラケットでは、打球面の幾何学的中心をラケットの撃心に一致あるいは隣接した位置に設定しているが、ラケットフレームのバランスポイント（重心点）との関係については考慮されておらず、反発性能の向上が不十分である。
【００１２】
本発明は上記した問題に鑑みてなされたものであり、打球面積を必要以上に大きくせず、またフレーム全体重量・フレーム厚みを変えずにラケットフレームの反発性能を向上させると共に、操作性、耐久性を低下させず、かつ軽量化を実現するテニスラケットを提供することを課題としている。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明は、打球面を囲むヘッド部、スロート部、シャフト部、グリップ部を連続的に構成する繊維強化樹脂製のラケットフレームを備えたテニスラケットであって、
上記ラケットフレームのグリップ端から４ｃｍの位置を衝撃回転の中心位置とし、該衝撃回転の中心位置からバランスポイント（重心点）までの距離ｘ［ｃｍ］と、前記バランスポイント回りの慣性モーメントＩｇ［ｇ・ｃｍ2］と、ラケットフレーム重量ｍ［ｇ］とから下式（１）で、バランスポイントから撃心点までの距離ｈ［ｃｍ］を求め、該距離ｈを１４５ｍｍ未満としていることを特徴とするテニスラケットを提供している。
式（１）…ｈ＝Ｉｇ／（ｍ・ｘ）
上記式より求められる撃心点は打球面でボールを打撃し衝撃を加えた際、プレーヤーの手に強い反動やショックが発生しないような打球面上の点である。
【００１４】
上記テニスラケットは、本発明者の鋭意研究及び試打テストを含む実験の結果に基づいてなされたものであり、フレーム全体重量を変えずに、軽量テニスラケットの反発性能を向上させるには、バランスポイントと撃心点との距離を小さくするのが有効であるという結果を見出したことに基づくものである。
上記バランスポイントとは、重心点で、ラケットのグリップ端とヘッド部頂点を結ぶ中心軸線方向の重量分布の中心点を指す。
上記撃心点とは、上記のように、打球面でボールを打撃し衝撃を加えた際、プレーヤーの手に強い反動やショックが発生しないような打球面上の点であり、テニスラケットの反発性能とは直接関わりがなく、グリップを握ってボール打撃しても、手に振動・衝撃が伝わってこない打球面上の点を指す。
【００１５】
従来は、バランスポイント―撃心点間距離は全く考慮されておらず、従来のテニスラケットのバランスポイント―撃心点間距離は、１４５ｍｍ〜１８０ｍｍの範囲であり、バランスポイントと撃心点の距離が離れているため、反発性能に優れたものは得られていなかった。
これに対して、本発明のテニスラケットは、上記バランスポイントと撃心点との距離を１４５ｍｍ未満に設定している。
本願では、実験結果から撃心点がバランスポイントに近いほど反発性能に優れることを見出した。その理由について考察すると、上記のようにバランスポイント―撃心点間距離を１４５ｍｍ未満としているため、撃心点がバランスポイント（重心点）に近づくため、打撃時のエネルギーロスが小さくなり、ボールの返送に与えられるエネルギーが大きくなるという理由によるものと考えられる。従って、打球時において、高反発性能を得ることができる。上記観点より、理論上は、上記バランスポイントと撃心点との距離が近づくほど、反発性能には優れているものと考えられる。
【００１６】
バランスポイントと撃心点との距離を上記の範囲とするには、バランスポイント付近に重量を付加させることが好ましいことを実験結果からの知見による。
具体的には、軽量テニスラケットのバランスポイントは、テニスラケットのグリップ端とヘッド部頂点を結ぶ中心軸線上にあり、ヘッド部の４時（８時）部分に近い位置に設定している。よって、バランスポイントのあるヘッド部の４時（８時）の付近に重量を付加させることで撃心点をバランスポイントに近づけることができる。
このことより、ヘッド部の４時の位置を含む３時〜５時、８時の位置を含む７時〜９時の範囲、及びヨークに重量を大きくする設計とすれば、バランスポイント−撃心点間距離が小さくなり、反発性能を向上させることができる。
【００１７】
また、上記バランスポイントと撃心点とは、ストリング張架前とストリング張架後で変わらない値であり、ストリングの影響は受けないものである。よって、バランスポイント−撃心点間距離もストリングの有無に影響されない。
【００１８】
上記のように、バランスポイント−撃心点間距離は下記の式（１）によって求めることができる。
ｈ＝Ｉｇ／（ｍ・ｘ）−−−（１）
ここで、
ｈ：バランスポイント（重心点）から撃心点までの距離［ｃｍ］
ｘ：バランスポイント（重心点）から衝撃回転の中心までの距離［ｃｍ］
Ｉｇ：バランスポイント（重心点）回りの慣性モーメント［ｇ・ｃｍ2］
ｍ：ラケットフレーム重量［ｇ］
なお、衝撃回転の中心は、グリップ端から４ｃｍの位置である。
【００１９】
また、上記本発明のテニスラケットでは、
上記ラケットフレームのヘッド部において、打球面を時計面と見てトップ位置を１２時とし、
ヘッド部の１２時〜１時（１２時〜１１時）の部分の単位長さ当たりの重量を重量Ａ、  ヘッド部の３時〜５時（９時〜７時）の部分の単位長さ当たりの重量を重量Ｂとすると、
上記重量Ａと重量Ｂとの比（Ｂ／Ａ）の値を１．２以上２．０以下として、バランスポイント付近の単位長さ当たりの重量を大として上記撃心点を上記バランスポイントに近づけていることが好ましい。
【００２０】
上記構成も、本発明者の鋭意研究及び試打テストを含む実験の結果に基づいてなされたものであり、フレーム全体重量を変えずに、軽量テニスラケットの反発性能を向上させるには、ヘッド部の２時〜５時（１０時〜７時）付近に効率的に重量を配置させる設計が有効であり、特に、ヘッド部の重量分布において、１２時〜１時（１２時〜１１時）部分に対し３時〜５時（９時〜７時）付近のバランスポイント近くの重量を集中配置すると良いという結果を見出したことに基づくものである。
【００２１】
具体的には、ヘッド部の１２時〜１時（１２時〜１１時）の部分の単位長さ当たりの重量Ａと、ヘッド部の３時〜５時（９時〜７時）の部分の単位長さ当たりの重量Ｂとの比（Ｂ／Ａ）を、上記のように１．２以上２．０以下、好ましくは１．５以上２．０以下としている。
上記範囲としているのは、（Ｂ／Ａ）が１．２より小さいと上記バランスポイント−撃心点間距離が大きくなり反発性能が悪くなるためであり、（Ｂ／Ａ）が２．０より大きいとラケットフレーム重量が増加し、扱いにくいものとなるためである。
【００２２】
上記テニスラケットはヘッド部の１２時と６時を結ぶ線（中心軸線）を中心に左右対称であるものとしている。即ち、ヘッド部の１２時〜１時の部分と１２時〜１１時の部分とは単位長さ当たりの重量は等しく、同様に、ヘッド部の３時〜５時の部分と９時〜７時の部分とは単位長さ当たりの重量は等しく設定している。
【００２４】
上記のように、ヘッド部の３時〜５時（９時〜７時）付近に重量を付加させると共に、バランスポイントと撃心点の距離を小さくすることにより、フレーム全体重量を変えずに、さらに効率よく軽量テニスラケットの反発性能を向上させることができる。
【００２５】
ラケットフレームは繊維強化プリプレグの積層体を中空パイプ状としたものから形成することが好ましい。この構成のラケットフレームにおいて、上記のようにラケットフレームの重量分布を規定するために、ヘッド部の繊維強化プリプレグの積層量を局部的に増減させて重量分布を調整している。
具体的には、３〜５時（９〜７時）付近は１２〜１時（１２〜１１時）付近と比較して積層量を多くしている。
なお、プリプレグの積層数を増減せずに別体を付加することにより、局部的に重量を付加することも考えられるが、プリプレグの積層数を増減させて一体成形する方が、強度、コスト、生産性の点で優れる。
【００２６】
さらに、上記本発明のテニスラケットは、ラケットフレームのグリップ部の中心軸回りの慣性モーメントの値Ｉｃを１４０００ｇ・ｃｍ2以上１７０００ｇ・ｃｍ2以下とし、グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向の慣性モーメントの値Ｉｓを４７００００ｇ・ｃｍ2以上５５００００ｇ・ｃｍ2以下の範囲としていることが好ましい。
【００２７】
上記のように、中心軸線回りの慣性モーメントを大きくすることで、実験結果より、面安定性を向上させることができ、それにより反発性能を向上させることができる結果を得ている。
上記中心軸線回りの慣性モーメントは、ラケットフレームの中心軸線から最も離れたヘッド部のサイド位置（ヘッド部の２時〜４時（１０時〜８時）付近）に重量を付加することにより大きくすることができる。
【００２８】
上記中心軸線回りの慣性モーメントの値Ｉｃは１４０００ｇ・ｃｍ２以上１７０００ｇ・ｃｍ２以下としている。これは、Ｉｃの値が１４０００ｇ・ｃｍ２より小さいと、面安定性が低下し、反発性能が低下するためである。一方、１７０００ｇ・ｃｍ２より大きいとコントロール性が失われ操作性の低下を招くこととなる。
【００２９】
また、テニスラケットの操作性を向上させるため、グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向の慣性モーメントの値Ｉｓを４７００００ｇ・ｃｍ２以上５５００００ｇ・ｃｍ２以下、好ましくは４９００００ｇ・ｃｍ２以上５４００００ｇ・ｃｍ２以下としている。
上記範囲としているのは、上記範囲よりも小さいと、スイングしにくいラケットとなり操作性の低下を招くためであり、上記範囲よりも大きいと、コントロール性が失われ、操作性の低下を招くためである。
【００３０】
ラケットフレーム重量は、１００ｇ以上２８０ｇ以下、さらには、２００ｇ以上２５０ｇ以下とすることが好ましい。これは、ラケットフレーム重量が１００ｇより小さいとラケット強度が不足し、２８０ｇより大きいとラケットの軽量化に反するためである。
【００３１】
ラケットフレームを構成する繊維強化プリプレグとしては、主として、強化繊維をカーボン繊維とし、熱硬化性樹脂（エポキシ樹脂）で含浸した繊維強化プリプレグが好適に用いられる。なお、強化繊維はカーボン繊維の他、アラミド繊維、ボロン繊維、芳香族ポリアミド繊維、芳香族ポリエステル繊維、超高分子ポリエチレン繊維が用いられる。
【００３２】
また、本発明は、繊維強化プリプレグの積層体からなるラケットフレームに限定されず、マンドレルにフィラメントワインデイングで強化繊維を巻き付けてレイアップを形成しておき、これを金型内に配置してリムナイロン等の熱可塑性樹脂を充填して形成したラケットフレームにも適用できる。
【００３３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面を参照して詳述する。  図１及び図２は第一実施形態のテニスラケット１を示し、ラケットフレーム２は、打球面Ｆを囲むヘッド部３、スロート部４、シャフト部５、グリップ部６を連続して構成している。上記ヘッド部３は、別部材からなるヨーク７をスロート側でラケットフレーム２と連続して打球面Ｆを囲む環状としている。
【００３４】
ラケットフレーム２は、繊維強化樹脂製の中空パイプからなり、カーボン繊維をマトリクス樹脂のエポキシ樹脂で含浸している繊維強化プリプレグの積層体からなる。
ラケットフレーム２の打球面Ｆを囲むヘッド部３の３時〜５時（９時〜７時）付近では、ヘッド部３の１２時〜１時（１２時〜１１時）付近に比べ積層量が多くなるような積層構造で繊維強化プリプレグを積層している。このように、積層するプリプレグの量を調整することで、撃心点、重量分布を規定している。
【００３５】
上記ラケットフレーム２は、カーボン繊維からなる繊維強化プリプレグのシートを内圧用チューブの表面に積層して強化繊維成形体（レイアップ）を予め成形し、このレイアップを成形用金型内に配置し、型締め後、１６０℃、１５分間の条件で加熱し成形している。其の際、内圧用チューブへ付加する内圧は９ｋｇｆ／ｃｍ２としている。
【００３６】
このように、プリプレグを積層して形成したラケットフレーム２は、ストリングを張架していない状態において、グリップ部６の端部６ａからバランスポイントＧまでの距離を３６２ｍｍとし、グリップ部６の端部６ａから撃心点ＣＯＰまでの距離を５００ｍｍとし、バランスポイントＧと撃心点ＣＯＰの距離を１３８ｍｍとしている。
【００３７】
また、ラケットフレーム２の打球面Ｆを囲むヘッド部３において、打球面Ｆを時計面と見てトップ位置を１２時とすると、
ラケットフレーム２のヘッド部３の１２時〜１時（１２時〜１１時）の部分の単位長さ当たりの重量Ａを１．１３ｇ／ｃｍとし、ヘッド部３の３時〜５時（９時〜７時）の部分の単位長さ当たりの重量Ｂを１．４３ｇ／ｃｍとし、両者の比（Ｂ／Ａ）を１．２７としている。
テニスラケット１はヘッド部３の１２時と６時を結ぶ線（縦軸中心線）を中心に左右対称としている。
【００３８】
また、ラケットフレーム２のグリップ部６の中心軸回りの（センター方向）慣性モーメント（Ｉｃ）を１６８１０ｇ・ｃｍ２、グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）を５１９６００ｇ・ｃｍ２としている。
【００３９】
ヘッド部３のトップ３ａからグリップ部６の端部６ａまでの全長Ｌは７００ｍｍであり、ラケットフレーム重量は２６６．５ｇである。ラケットフレーム２のヘッド部３（ヨーク７を除く）およびスロート部４の断面において、最大厚みは２８ｍｍ、最大幅は１６ｍｍとしている。
【００４０】
上記のように、バランスポイント−撃心点間距離、ヘッド部の重量分布等を設定することで、反発性能に優れ、かつ操作性、耐久性も良好な軽量テニスラケットを得ることができる。
【００４１】
以下、本発明のテニスラケットの実施例１〜７及び比較例１〜４について詳述する。
【００４２】
実施例、比較例ともに全て、全長を７００ｍｍ、フレーム最大厚みを２８ｍｍ、フレーム最大幅を１６ｍｍとした。ラケットフレーム重量、バランスポイント（グリップ端からの距離）、撃心点（グリップ端からの距離）、撃心−バランス間距離、慣性モーメント（グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向Ｉｓ、グリップ部の中心軸回り（センター方向）Ｉｃ、重心回りＩｇ）及び、ラケットフレームのヘッド部の各位置の重量分布を下記の表１及び表２の通り設定した。上記各項目値は後述する方法により測定した。
【００４３】
【表１】
0004503163.tif 000002
【００４４】
【表２】
0004503163.tif 000003
【００４５】
各実施例、比較例において、それぞれ表１、表２の各設定値となるように、繊維強化プリプレグを積層した。局部的に重量集中させ重量分布を規定するために、積層するプリプレグの量を調整した。
【００４６】
カーボン繊維は、（三菱レーヨン（株）製、ＨＲ４０、ＴＲ５０、東邦レーヨン（株）製、ＩＭ６００）（繊維角度０°、９０°、３０°、４５°）（引張弾性率２００ＧＰａ〜５００ＧＰａ）を用い、熱硬化性樹脂としては、エポキシ樹脂を用いた。カーボン繊維／エポキシ樹脂からなる繊維強化プリプレグをナイロンチューブを被覆したマンドレル上に積層し、マンドレルを抜き取って金型にセットした後、加熱加圧成形によりラケットフレームを作製した。
【００４７】
（実施例１〜実施例４）
実施例１は、ヘッド部の２時〜３時（１０時〜９時）部分に局部的に重量を付加させる設計で作製したテニスラケットとした。
実施例２は、ヘッド部の３時〜４時（９時〜８時）部分に局部的に重量を付加させる設計で作製したテニスラケットとした。
実施例３は、ヘッド部の４時〜５時（８時〜７時）部分に局部的に重量を付加させる設計で作製したテニスラケットとした。
実施例４は、ヨークに局部的に重量を付加させる設計で作製したテニスラケットとした。
【００４８】
（実施例５〜実施例７）
実施例５は、ヘッド部の３時〜５時（９時〜７時）部分に、ヘッド部の１２時〜１時（１２時〜１１時）部分の単位長さ当たり重量の１．２１倍の重量を付加させたテニスラケットとした。
実施例６は、ヘッド部の３時〜５時（９時〜７時）部分に、ヘッド部の１２時〜１時（１２時〜１１時）部分の単位長さ当たり重量の１．５倍の重量を付加させたテニスラケットとした。
実施例７は、ヘッド部の３時〜５時（９時〜７時）部分に、ヘッド部の１２時〜１時（１２時〜１１時）部分の単位長さ当たり重量の１．９４倍の重量を付加させたテニスラケットとした。
【００４９】
（比較例１〜比較例３）
比較例１は、重量２５５．３ｇ、グリップ端からバランスポイントまでの距離を３４７ｍｍとし、特に局部的に重量を付加させていないテニスラケットとした。
比較例２は、ヘッド部の１２時〜１時（１２時〜１１時）部分に局部的に重量を付加させる設計で作製したテニスラケットとした。
比較例３は、グリップ部に局部的に重量を付加させる設計で作製したテニスラケットとした。
【００５０】
（比較例４）
比較例４は、ヘッド部の３時〜５時（９時〜７時）部分に、ヘッド部の１２時〜１時（１２時〜１１時）部分の単位長さ当たり重量の２．１５倍の重量を付加させたテニスラケットとした。
【００５１】
上記実施例１〜７及び、比較例１〜４のテニスラケットについて、それぞれ、反発係数を測定した。評価結果を上記表１及び表２に示す。
【００５２】
（撃心点測定方法）
図３に示すように、テニスラケット１のバランスポイント（重心点）Ｇから衝撃回転の中心Ｏまでの距離ｘ［ｃｍ］とバランスポイント（重心点）Ｇ回りの慣性モーメントＩｇ［ｇ・ｃｍ２］とラケットフレーム重量ｍ［ｇ］とから、前述した式（１）ｈ＝Ｉｇ／（ｍ・ｘ）により、重心Ｇから撃心ＣＯＰまでの距離ｈ［ｃｍ］を求めた。上記距離ｈを求めることで、グリップ部６の端部６ａから撃心ＣＯＰまでの距離を算出した。なお、衝撃回転の中心Ｏは、グリップ部６の端部６ａから４ｃｍの位置とした。
【００５３】
（慣性モーメント測定）
図４（Ａ）に示すように、上記ラケットフレームに所要の付属部品を取り付ける。該テニスラケット１を慣性モーメント測定器で、テニスラケット１のグリップを上端として吊り下げ、スイング周期Ｔｓを測定し、下記の数式により、グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向の慣性モーメントの値Ｉｓを計算した。
図４（Ｂ）に示すように、慣性モーメント測定器で、テニスラケット１のグリップを上端として吊り下げ、センター周期Ｔｃを測定し、下記の数式により、グリップ部の中心軸回りの慣性モーメントの値Ｉｃ（センター方向）を計算した。
【００５４】
（慣性モーメントの計算）
グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向：Ｉｓ［ｇ・ｃｍ２］
Ｉｓ＝Ｍ×ｇ×ｈ（Ｔｓ／２／π）２−Ｉｃ
グリップ部の中心軸回り（センター方向）：Ｉｃ［ｇ・ｃｍ２］
Ｉｃ＝２５４４５８×（Ｔｃ／π）２−８３５７
重心回り：Ｉｇ［ｇ・ｃｍ２］
Ｉｇ＝Ｉｓ−ｍ（１＋２．６）２
ここで、Ｍ＝ｍ＋ｍｃ、ｈ＝（ｍ×ｌ−ｍｃ×ｌｃ）／ｍ＋２．６であり、ｍ：ラケット重量、ｌ：ラケットバランスポイント、ｍｃ：チャック重量、ｌｃ：チャックバランスポイントである。
【００５５】
（反発係数の測定）
反発係数は、図５に示すように、実施例及び比較例のテニスラケット１に、ガットを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、各テニスラケットを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きい程、ボールの飛びが良いことを示している。上記方法で、反発係数を測定した。
【００５６】
表１に示すように、実施例１〜４は、バランスポイントと撃心点の距離がいずれも１４５ｍｍ未満となっているため、反発係数が０．４２６〜０．４３９と非常に高く、反発性能に優れることが確認できた。また、センター方向の慣性モーメントの値Ｉｃが１４０００ｇ・ｃｍ２以上１７０００ｇ・ｃｍ２以下、スイング方向の慣性モーメントの値Ｉｓが４９００００ｇ・ｃｍ２以上５４００００ｇ・ｃｍ２以下の範囲内となっており、操作性も良いことが確認できた。中でも、実施例２、３では、上記（Ｂ／Ａ）の値が規定範囲内であるため、特に反発性能が優れていた。また、実施例４のようにヨークに重量を付加させても、撃心−バランス距離は小さくできるがセンター方向の慣性モーメントが小さくなる傾向にあることが確認できた。
【００５７】
一方、比較例１〜３は、バランスポイントと撃心点の距離、及び上記（Ｂ／Ａ）の値がいずれも規定範囲外であり、比較例１、３については反発係数が低い結果となった。比較例２は、反発係数が高いが、ヘッド部のトップに重量が分布しているため、スイング方向の慣性モーメントの値が高くなり過ぎ、コントロール性が失われ、操作性が悪くなった。
【００５８】
また、表２に示すように、実施例５〜７は、バランスポイントと撃心点の距離が１３５ｍｍ〜１３９ｍｍとなっており１４５ｍｍ未満の範囲にあり、上記（Ｂ／Ａ）の値も規定範囲内であるため、反発係数が高く、反発性能に優れていることが確認できた。さらに、センター方向の慣性モーメントＩｃも１４０００ｇ・ｃｍ２以上１７０００ｇ・ｃｍ２以下となり、スイング方向の慣性モーメントＩｓも４７００００ｇ・ｃｍ２以上５５００００ｇ・ｃｍ２以下の範囲内となり、操作性も良好となった。
【００５９】
一方、比較例４では、反発係数が高く、反発性能に優れるものの、全体重量が２８４．３ｇと大きくなっており軽量化の要請に反するものとなった。また、スイング方向の慣性モーメントの値が高くなっているため、コントロール性が失われ、操作性が悪くなった。
【００６０】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明によれば、バランスポイントと撃心点間の距離を小さくすることにより、打球面積を必要以上に大きくすることなく、またフレーム全体重量を変えることなく軽量テニスラケットの反発性能を向上させることができる。
【００６１】
また、ラケットフレームのヘッド部において、１２時〜１時（１２時〜１１時）部分に対し３時〜５時（９時〜７時）部分に重量を集中するように重量分布を規定しているため、さらに効率よく軽量テニスラケットにおいて反発性能を向上させることができる。
【００６２】
さらに、ラケットフレームのグリップ部の中心軸回りの慣性モーメントの値Ｉｃ及びグリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向の慣性モーメントの値Ｉｓを規定することにより、操作性、耐久性を低下させず、反発性能を向上させることができる。これにより、女性やシニア層でも少ない力で飛び性能を得られると共に、良好な操作性を有するテニスラケットを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の第一実施形態のテニスラケットの正面図である。
【図２】  本発明の第一実施形態のテニスラケットの重量分布の規定箇所を示す概略図である。
【図３】  撃心点の測定方法を示す概略図である。
【図４】  （Ａ）（Ｂ）はラケットフレームの慣性モーメントの測定方法を示す概略図である。
【図５】  ラケットフレームの反発係数の測定方法を示す概略図である。
【符号の説明】
１  テニスラケット
２  ラケットフレーム
３  ヘッド部
４  スロート部
５  シャフト部
６  グリップ部
７  ヨーク
Ｆ  打球面
Ｇ  バランスポイント
ＣＯＰ  撃心点
【図１】
0004503163.tif 000004
【図２】
0004503163.tif 000005
【図３】
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【図４】
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【図５】
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