(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
過熱した液体を超微小液滴の形状で超高速でスプレーする装置であって、該過熱した液体は、温度Ｔｏの液体と、Ｔｏに対応する飽和蒸気圧Ｐｓよりも高い圧力Ｐｏとに関連し、該飽和蒸気圧Ｐｓそのものは、該液体がスプレーされるガス状媒体の圧力Ｐ１よりも高く、
前記装置は、該過熱液体の供給を可能にする支持体（０）に固定されたノズル本体（１）を備え、該ノズル本体は、該過熱液体が流れる導管（３）と、１個以上の収束ヘッドと１個以上の噴射器（４）とを備え、該過熱液体が、液体とノズルの周囲媒体との間の圧力差の影響下で、液体ジェットを部分的に気化しかつ瞬時に噴出する拡散膨張・速度達成ノズル（５）へ放出される速度を達成し、微小液滴と蒸気の混合気を形成し、該拡散ノズル（５）の母線が、該噴射器（４）との交点において不連続性を示す、つまり角度を成し、該ノズルの流出区分は、混合気が外部媒体の圧力Ｐ１で該ノズルから最高排出速度で噴射されるような大きさを持つことを特徴とする装置。
【請求項２】
前記噴射器の出力において、前記拡散ノズル（５）の母線と前記噴射器の壁との角度が、直角であることを特徴とする請求項１に記載の装置。
【請求項３】
前記拡散ノズルが前記外部支持体（０）と部分的または全体的に一体であることを特徴とする請求項１又は２に記載の装置。
【請求項４】
過熱した液体を微小液滴の形状で超高速でスプレーする装置であって、該過熱した液体は、温度ＴｏとＴｏに対応する飽和蒸気圧Ｐｓよりも高い圧力Ｐｏとに関連し、該飽和蒸気圧Ｐｓそのものは、液体がスプレーされるガス状媒体の圧力Ｐ１よりも高く、
前記装置は、該過熱液体の供給を可能にする支持体（０）に固定されたノズル本体（１）を備え、該ノズル本体は、該過熱液体が流れる導管（３）と、収束ヘッドと環状噴射器通路部（１６）とを備え、該過熱液体が、液体とノズルの周囲媒体との圧力差の影響下で、液体ジェットを部分的に気化しかつ瞬時に噴出する拡散・速度達成ノズル（５）へ放出される速度に達し、微小液滴と蒸気の混合気を形成し、該拡散ノズル（５）の母線が、該環状噴射器（１６）との交点において不連続性を示す、つまり角度を成し、該ノズルの流出区分は、外部媒体の圧力Ｐ１で混合気が該ノズルから最高噴出速度で噴射されるような大きさを持つことを特徴とする装置。
【請求項５】
前記環状噴射器が、空洞（１６）と噴射コア（８）との間に自由空間を含み、該噴射コアを該ノズル本体へ固定する方法により、該ノズルにスプレーされる液体を流通させることを特徴とする請求項４に記載の装置。
【請求項６】
空洞（１６）の母線との接合部において、前記拡散ノズル（５）の母線が該空洞の壁と垂直であることを特徴とする請求項４又は５に記載の装置。
【請求項７】
前記環状噴射器の噴射コア（８）を、前記噴射器の軸上で摺動する流れ方向において増加する可変区画を有する噴射コア（１５）としての形状にすることによって前記ノズルの使用の容易性を増大させ、前記噴射器の流出区分を、前記噴射コア（１５）の位置を調整することによって調整することを特徴とする請求項４〜６のいずれか１項に記載の装置。
【請求項８】
前記拡散ノズルは、外部支持体（０）と部分的または全体的に一体であることを特徴とする請求項４〜７のいずれか１項に記載の装置。
【請求項９】
同じくスプレーノズルについて、装置から出るスプレー液滴の最高噴出速度を維持しながら、液体がスプレーされるガス状媒体の圧力Ｐ１とともに、流入時に過熱液体の流量、圧力Ｐｏまたは温度Ｔｏが、必要に応じて修正されるように、
前記拡散ノズル（５）の軸上を滑動するとともに、自身の位置に応じて該ノズルの該流出区分を調整できる、該拡散ノズル（５）に収容された特定輪郭コア（１１）であって、ノズルの該拡散ノズル（５）と該コア（１１）の間を維持して通路区分を拡張し、該ノズル（５）の母線と該コア（１１）との間の連続的で単調な輪郭が維持される、特定輪郭コア（１１）と、
前記コア（１１）の支持を可能にするとともに、前記ノズル（５）に対する該コア（１１）の相対位置を外部から調整することのできる機構と、
を含む、
ことを特徴とする請求項４〜６のいずれか１項に記載の装置。
【請求項１０】
拡散ノズル（５）におけるコア（１１）の位置決めは、ノズルの流出区分が流入時の前記過熱液体の圧力Ｐｏ、温度Ｔｏ、流量とともに前記液体がスプレーされるガス状媒体の圧力Ｐ１に対応するように調整するよう設計されており、装置からスプレーされた小滴の噴射速度が常に最大であることを特徴とする請求項９に記載の装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、平均寸法が５ミクロン未満である超微小液滴状で、「過熱液体」を、音速をはるかに超える超高速でスプレーするノズルに関するものであり、液体の流出量は極めて多量で極めて広い範囲で調節可能であり、圧縮ガスまたは超音波を用いずにこれらの結果が得られる。ここで、「過熱液体」という語は、温度Ｔｏと、温度Ｔｏに対応する飽和蒸気圧Ｐｓよりも高い圧力Ｐｏでの液体を指し、飽和蒸気圧Ｐｓそのものは、液体がスプレーされるガス状媒体の圧力よりも高い。
【０００２】
本発明はまた、スプレーされる液体の圧力または温度が変化する時、あるいは液体がスプレーされる周囲媒体の圧力が変化する時に、スプレーされる液滴の最高超音速を維持するため、ノズルの流出区分を調整する付属品にも関連する。
【０００３】
この装置の応用例は、液体スプレーによりガスを非常に急速に冷却する必要があり、そのため超高速で液体の超微小液滴を形成することに関わる産業設備で見られる。
【背景技術】
【０００４】
先行技術では、スプレーノズルは、らせん形部材により、または他の部材により、ノズルから出る時に噴出される液体ジェットを形成することにより未加熱液体をスプレーするものが設計されている。本発明の装置は、このような部材の使用を必要とせず、ジェットは液体の過圧の影響を受けてそれ自体で噴出する。
【０００５】
さらに従来のノズルでは、音速を超える速度で液体をスプレーできることはまれであり、スプレーされる液滴の平均的な大きさが２０または５０ミクロンを下回ることはまれであり、液滴の大きさと速度に関する最高性能は、スプレー動作を補助する圧縮ガスを用いることによって、あるいは低流量ノズルのための超音波によって得られる。最後に、スプレーされる液体の圧力または温度が変化する時、あるいは液体がスプレーされる周囲媒体の圧力が変化する時に液滴の最高超音速を維持するため流出区分を調整する装置を、これらのノズルは備えていない。
【発明の開示】
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明による装置は、かなりの流量の液体が超微小液滴の形状で超高速でスプレーされなければならず、スプレーされる液体の流量と圧力と温度とが高い比率で変化し、液体がスプレーされる媒体の圧力も高い比率で変化するという特定の場合において、これらの短所を改善できる。
【０００７】
そのため、本発明の目的は、以下に説明される規定による装置である。
【０００８】
本発明はまた、変形例で説明される実施例の特徴的な点および形態に関連する。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
［例１］
支持体（０）に固定されたノズル本体（１）を含む図１に示された装置は、「過熱液体」の供給を可能にする。ノズル本体は、過熱液体が流れる導管（３）を含み、その後でミキサヘッドといくつかの噴射器を通る際に、過熱液体は、拡散ノズル膨張・速度達成ノズル（５）へ放出される速度に達する。このノズルへ流入すると、液体ジェットは一部が蒸発してそれ自身の蒸気圧の影響により瞬時に噴出し、微小液滴と蒸気との混合気となる。
【００１０】
拡散ノズル（５）の母線は不連続性を示す、つまり噴射器（４）との交点において角度を成し、その流出区分は、拡散ノズル（５）に圧力波を形成せずに外部媒体の圧力Ｐ１で混合気がノズルから排出されるような大きさである。そのため混合気の排出速度は、最高排出速度に相当する。
【００１１】
混合気が拡散ノズル（５）を流れる間に圧力は低下して、混合気の温度の低下と、液体の連続的な蒸発と、流量の増大による蒸気速度の連続的な達成とが行われる。蒸気との摩擦の影響を受けて、液滴も速度を達成して、この過程は流出開口部（６）まで続き、ここで混合気の圧力Ｐ１が、液体がスプレーされる周囲媒体の圧力と平衡になる。
【００１２】
装置における「過熱液体」の流れを数学的にシミュレーションすると、噴射器（４）の流出圧力は飽和蒸気圧Ｐｓに等しいことが分かる。液体の流れは、拡散ノズルへ流入すると冷却されて瞬時に沸点に達し、液体内部の蒸気圧の力の影響を受けて粒子に分離される。粒子の大きさは、この分離力に関連し、分離力そのものは、液体の導電性と、熱交換係数および拡散係数と、噴射器（４）との接合部における拡散ノズル（５）の母線の傾斜とに左右される。この傾斜が垂直に近づくにつれて、これらの力はさらに大きく、粒子サイズはさらに小さくなる。
【００１３】
既定の用途のための大きさを持つ装置では、ノズルへ流入する際の液体の圧力Ｐｏと温度Ｔｏとを修正することによりスプレーされる液体の流量が修正される。対になったこの値が拡散ノズル（５）の流出区分に対応する時に、装置を出る際の最高粒子速度が得られることが理想的である。
【００１４】
装置の性能を改良するため、図１に見られるように、拡散ノズル（５）の母線傾斜はその端部において、噴射器（４）との接合点で垂直であるとよい。そのため、拡散ノズル（５）は、噴射器（４）との接合部に平坦部分を持つ。高圧変化をもたらすこの平坦部分により、非常に微小な液滴が得られ、ノズルの機械加工を容易にする。
【００１５】
必要であれば、図２に見られるように、拡散ノズルは外部支持体（０）と部分的または全体的に一体であってもよい。
【００１６】
実施例を挙げると、長さ２０ｍｍのステンレス鋼の本体と直径０．５ｍｍの９個の噴射器と流出部直径が８ｍｍの拡散ノズルとを含む図１によるスプレーノズルは、５４０ｍ／ｓ付近の排出速度において、２００ｋｇ／ｈの「過熱水」を６０バールかつ２７０℃で大気へスプレーすることができ、スプレーされる粒子のサイズは５ミクロンに近く、その温度は１００℃に等しい。流入する「過熱水」のおよそ３０％が、ノズルを出る際に蒸気の形となる。
【００１７】
［変形例２］
図３に見られる装置では、円筒形噴射器（４）を環状噴射器（１６）で置き換えることにより、スプレーノズルの設計概念を単純化し、容量を増大し、製造を容易にすることができる。
【００１８】
本発明による装置は、支持体（０）に固定されて「過熱液体」の供給を可能にするノズル本体（１）を含む。ノズル本体は、「過熱液体」が流れる導管（３）を含み、過熱液体はその後、ミキサヘッドと、我々が「環状噴射器」と呼ぶ環状通路（１６）の一区分とを通り、ここで「過熱液体」は拡散膨張・速度達成ノズル（５）へ放出される速度に達する。このノズルへ流入すると、液体ジェットは一部が蒸発して、それ自身の蒸気圧の影響により瞬時に噴出して、微小液滴と蒸気の混合気となる。
【００１９】
拡散ノズル（５）の母線は、環状噴射器（１６）との交点において不連続性を示す、つまり角度を成し、その流出区分は、拡散ノズル（５）に圧力波を形成せずに混合気が外部媒体の圧力Ｐ１でノズルから排出されるような大きさを持つ。そのため混合気の排出速度は、最高排出速度に相当する。
【００２０】
環状噴射器は、例えば円筒形の空洞（１６）と噴射コア（８）との間に自由空間を含む。噴射コアをノズル本体に固定する方法により、ノズルでスプレーされる液体が流れるのを可能にする。限定的な例を挙げると、図３には、通路穴（１０）を含む基部（９）を備える円筒形噴射ノズル（８）が示され、基部そのものは流入導管（３）に固定されている。
【００２１】
拡散ノズル（５）を混合気が流れる間に圧力は低下して、混合気の温度低下と、液体の連続的蒸発と、流量の増加による蒸気速度の連続的達成とが生じ、蒸気との摩擦の影響を受けて、液滴も速度を達成し、このプロセスは流出開口部まで続き、ここで、混合気の圧力Ｐ１は、液体がスプレーされる周囲媒体の圧力と平衡になる。
【００２２】
装置における「過熱液体」の流れを数学的にシミュレーションすることにより、噴射器（１６）の流出圧力は飽和蒸気圧Ｐｓと等しいことが分かる。拡散ノズルへ流入すると、液体の流れは冷却され、瞬時に沸点に達し、液体内部の蒸気圧の影響を受けて粒子に分離される。粒子の大きさは、液体の導電性と、熱交換係数および拡散係数と、噴射器（１６）との接合部における拡散ノズル（５）の母線の傾斜とに左右されるこのような分離力に関連する。この傾斜が垂直に近づくと、これらの力はさらに大きくなり、粒子の大きさはさらに小さくなる。
【００２３】
規定の用途のための大きさを持つ装置では、ノズルへ流入する際の液体の圧力Ｐｏと温度Ｔｏを修正することにより、スプレーされる液体の流量が修正される。対になったこの値が拡散ノズル（５）の流出区分に対応する時に、装置から出る際の最高粒子速度が得られることが理想的である。
【００２４】
装置の性能を改良するには、図１に見られるように、拡散ノズル（５）の母線の傾斜は、空洞（１６）の母線との接合部において、この空洞の軸に対して垂直な端であればよい。そのため、拡散ノズル（５）は、噴射器（１６）の流出部に対して断面が急激に増大する。この断面の急激な増大により高圧変化が生じて、超微小液滴が得られる。そのうえ、ノズルの機械加工を容易にする。
【００２５】
必要であれば、拡散ノズルは図２に見られるように、外部支持体（０）と部分的または全体的に一体になるとよい。
【００２６】
実施例を挙げると、直径５ｍｍの穴と直径４ｍｍの噴射コアとを含む環状噴射器の長さ５０ｍｍのステンレス鋼本体と、流出部直径が１６ｍｍに等しい拡散ノズルとを含む、図３によるスプレーノズルは、５４０ｍ／ｓに近い噴射速度で、８００ｋｇ／ｈの過熱水を６０バール、２７０℃で大気へスプレーすることができ、スプレーされる粒子の大きさは、５ミクロンに近く、その温度は１００℃に等しい。流入する過熱水の流量の３０％近くが、ノズルを出る際には、蒸気の形となる。
【００２７】
［変形例３］
図４に示された装置は、同じスプレーノズルについて、装置からスプレーされる液滴の最高排出速度を維持しながら、流入時の過熱液体の流量または圧力Ｐｏまたは温度Ｔｏを、液体がスプレーされるガス状媒体の圧力Ｐ１とともに、必要に応じて修正することができる。この結果は、特定輪郭コア（１１）を拡散ノズル（５）へ制御して挿入することによって得られる。
【００２８】
本発明による装置は、過熱液体の供給を可能にする支持体（０）に固定されたノズル（１）を含む。ノズル本体は、過熱液体が流れる導管（３）を含み、過熱液体はミキサヘッドと１個以上の噴射器（４）を通って、ここで速度を達成して拡散膨張速度達成ノズル（５）へ放出される。液体ジェットはこのノズルへ流入すると、一部が蒸発し、それ自身の蒸気圧の影響を受けて瞬時に噴出して、微小液滴と蒸気の混合気を含む。
【００２９】
特定輪郭コア（１１）は拡散ノズル（５）の軸上で摺動し、その位置に応じて、このノズルの流出区分の調整を可能にする。拡散ノズル（５）とコア（１１）の母線が連続した単調な輪郭を持つことにより、コア（１１）がどのような位置にあっても、（５）と（１１）の間の拡張通路の断面積がノズルの軸に沿って維持される。限定的な例を挙げると、線形または放物線状の断面積の変化に対応する母線の輪郭は、この要件を満たすことができる。
【００３０】
コア（１１）の下流側の母線（１２Ｂ）の形状は無関係で、平坦である、つまり平坦な底面を含むか、スプレーノズルからの流出後に混合気の圧力損失を制限するための空気力学的輪郭を有するか、ノズル環境からの他の制約に適応するかのいずれかである。
【００３１】
拡散ノズル（５）の母線は、噴射器（４）の母線との交点において不連続性を示す、つまり角度を成す。
【００３２】
ノズル（５）に対する相対的な位置を調整することのできる機構により、コア（１１）は支持されている。この機構は、ノズルと外部のいずれかに設けられる。図４の限定的な例では、スプレーノズルを通る軸（１３）によって支持されるとともに、スプレーされる液体を通過させるための穴（１０）を備える基部（９）を先端に含むコアが示されている。この基部と導管（３）とのねじ山（１７）により、コアとノズルとの相対的な位置を調整できる。
【００３３】
スプレーされる液体の流量がどのようなものであっても、そしてその圧力Ｐｏと温度Ｔｏがどのようなものであっても、そして液体がスプレーされるガス状媒体の圧力Ｐ１がどのようなものであっても、拡散ノズル（５）に圧力波を形成せずに、混合気が圧力Ｐ１でノズルから排出されるように、ノズルの流出区分は調整される。混合気の排出速度は、最高排出速度に相当する。
【００３４】
混合気の流れが拡散ノズル（５）を通る間に圧力が低下して、混合気の温度の低下と、液体の連続的蒸発と、流量の増大による蒸気の連続的な速度達成が起こる。蒸気との摩擦の影響を受けて、液滴も速度を達成して、流出口までこのプロセスが続き、ここで混合気の圧力Ｐ１は、液体がスプレーされる周囲媒体の圧力と平衡になる。
【００３５】
装置における過熱液体の流れを数学的にシミュレーションすると、噴射器（１６）の流出圧力は飽和蒸気圧Ｐｓと等しいことが分かる。拡散ノズルへ流入してしまうと、液体の流れが冷却され、瞬時に沸点に達し、液体内部の蒸気圧の影響を受けて粒子に分離する。粒子の大きさは、液体の導電性と、熱交換係数および拡散係数と、噴射器（１６）との接合点における拡散ノズル（５）の母線の傾斜とにそれ自体は左右される分離力に関連する。この傾斜が垂直に近づくにつれて、これらの力はさらに大きく、粒子の大きさはさらに小さくなる。
【００３６】
規定の用途に適した大きさを持つ装置では、ノズルへ流入する際の液体の圧力Ｐｏと温度Ｔｏとを修正することによりスプレーされる液体の流量が修正される。
【００３７】
装置の性能を改良するため、拡散ノズル（５）の母線の傾斜は、空洞（１６）の母線との接合部において、図４に見られるように、この空洞の軸に対して垂直な端であればよい。そのため、拡散ノズル（５）は、噴射器（１６）の流出口に対して断面が急激に増大する。この断面の急激な増大は、高圧変動を生み、超微小液滴が得られる。そのうえ、ノズルの機械加工を容易にする。
【００３８】
必要であれば、図２に見られるように、拡散ノズルは部分的または全体的に外部支持体（０）と一体になる。
【００３９】
実施例を挙げると、長さ８０ｍｍのステンレス鋼本体と、直径０．５ｍｍの９個の噴射器と、流出部直径が２３ｍｍに等しい拡散ノズルと、最大直径８０ｍｍのコアとを含む図３によるスプレーノズルは、圧力Ｐ１が大気圧から０．１バールＡまで変化する空気中に、２００ｋｇ／ｈの過熱水を６０バール、２７０℃でスプレーすることができ、極値な排出条件は、
−  空気が大気圧の場合：排出速度は５４０ｍ／ｓに近く、スプレーされる粒子の大きさは１００℃に等しい温度で５ミクロンに近づき、流入する過熱水の流量の３０％近くが、ノズルから出る際に蒸気の形で見られる。
−  空気の圧力が０．１バールＡの場合：排出速度は７００ｍ／ｓに近く、スプレーされる粒子の大きさは４６℃に等しい温度で５ミクロンに近づき、流入する過熱水の流量の３１％近くが、ノズルから出る際に蒸気の形で見られる。
【００４０】
［変形例４］
図５に示された装置では、拡散ノズル（５）におけるコア（１１）の配置を自動化することによって変形例３の動作を改良できる。
【００４１】
ノズルの流出区分が流入時の過熱水の流量と圧力Ｐｏと温度Ｔｏと、さらに液体がスプレーされるガス状媒体の圧力Ｐ１とに対応するように、自動化システムは支持機構とコア（１１）の配置とに影響するため、装置から出るスプレー液滴の排出速度は最高である。これは、スプレーノズルと外部のいずれかに一体化される。
【００４２】
図５の限定的な例は、スプレーノズルに一体化された自動化システムを備える装置を表す。このシステムを含む部材は、コアの一体的部分を形成する平坦部分（９）のねじ山（１８）が取り除かれて拡散ノズル（５）のコア（１１）を突出させようとする戻りばね（１４）で置き換えられることを除いて、図４のものと同一である。ねじ山とねじ（１８）により、戻りばね（１１）の張力を調整できる。
【００４３】
ノズルの動作中、コア（１１）は、ノズル（５）にコアを挿入しようとするばね（１１）からの力と、混合気の流れの静的および動的な圧力とを受ける。後者は、ノズルへの流入時の過熱水の流量および温度Ｔｏと、流出時の圧力Ｐ１と、（５）と（１１）の母線の流出部傾斜とに関連する。これらは、拡散ノズル（５）からコア（１１）を引き出そうとする。
【００４４】
所与のコアの位置について、これらの対向する力は均等である。この位置は、拡散ノズル（５）に圧力波を形成せずに混合気が流出圧力Ｐ１でノズルから排出されるように、所与の動作の場合にねじ（１８）によって調整される。そのため、混合気の排出速度は最高排出速度に相当する。
【００４５】
戻りばね（１１）とノズル（５）の流出部傾斜との剛性は、ねじ（１８）を再調整する必要なく、他のすべてのノズル動作の場合についてこれらの最適排出条件が得られるように定められる。
【００４６】
実施例を挙げると、変形例３と同じ部材を含むが上記のようなコア（１１）の位置を自動化するための手段を含む図５によるスプレーノズルでは、ノズルの流量が変化する時または液体がスプレーされるガス状媒体の圧力が変化する時に介入を必要とせずに、同じ性能が得られる。
【００４７】
［変形例５］
図６に見られる装置では、円筒形噴射器を環状噴射器（１６）で置き換えることにより、容量を増大させるとともに製造を容易にするように、変形例３と４を改良できる。
【００４８】
環状噴射器は、例えば円筒形の空洞（１６）と、噴射コア（８）との間に自由空間を含む。噴射コアをノズル本体に固定する方法により、スプレーされる液体はノズル内で流通できる。図６の限定的な例は、スプレーされる液体の流通を可能にする通路穴（１０）を含む基部（９）を備える円筒形噴射コア（８）を示す。
【００４９】
実施例を挙げると、長さ５０ｍｍのステンレス鋼本体と、直径５ｍｍの穴と直径４ｍｍのコアとを含む環状噴射器と、流出直径が１６ｍｍに等しい拡散ノズルとを含む図６によるスプレーノズルは、８００ｋｇ／ｈの過熱水を６０バール、２７０℃で空気中にスプレーできる。
【００５０】
圧力Ｐ１が１バールＡから０．１バールＡまで変化する空気中では、極値排出条件は、
−  空気が１バールＡの場合：排出速度は５４０ｍ／ｓに近づき、スプレーされる粒子の大きさは、１００℃に等しい温度で５ミクロンに近づき、流入する過熱水の流量の３０％近くが、ノズルを流出する際に蒸気の形となる。
−  空気が０．１バールＡの圧力の場合：排出速度は７００ｍ／ｓに近づき、スプレーされる粒子の大きさは、４６℃に等しい温度で５ミクロンに近づき、流入する過熱水の流量の３１％近くが、ノズルを流出する際に蒸気の形となる。
【００５１】
［変形例６］
図７に示された装置は、環状噴射器の噴射コア（８）を前記空洞（４）の軸上で摺動する、流れ方向に増大する可変断面を持つ特定輪郭の噴射コア（１５）で置き換えることにより柔軟な使用を増やすように変形例２と５を改良することができ、噴射器の流出区分は、特定輪郭噴射コア（１５）の位置を空洞（４）に対して調整することにより調整される。
【００５２】
図７の限定的な例は、円錐形の輪郭を持つ噴射コア（１５）を表す。図８の限定的な例は、長さの異なる（１５）の軸と平行な外側半円筒形凹部（１９）を備える円筒形輪郭の噴射コア（１５）を表し、凹部の各々が、スプレーされる液体の通路部を含む。ノズル（５）へ開口する凹部（１９）そして噴射器の通路区分の数は、ノズル（５）のコア（１１）の位置に直接関連する。
【００５３】
実施例を挙げると、変形例５の実施例と同一の寸法を持つとともに４ｍｍと５ｍｍの極値直径を持つ円錐形輪郭の噴射コアを含む、図７によるスプレーノズルは、変形例５と同じ性能を持つが、スプレーされる水の流量は、１００から８００ｋｇ／ｈまで調整される。
【産業上の利用可能性】
【００５４】
本発明による装置は、以下の工程に用途を持つ。
−  工業用ガスの非常に急速な冷却を必要とする化学工程、
−  超微小粒子の形のスプレー液体の使用を必要とする化学・農業・食品システム工程、
−  超高速でスプレーされる液体の使用を必要とする工程。試験設備、エネルギー設備、熱動力学コンプレッサなど。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】本発明に係る装置の断面図で、（Ａ）は拡大断面図、（Ｂ）は（Ａ）の端面図である。
【図２】本発明に係る装置の他の実施例の断面図で、（Ａ）は拡大断面図、（Ｂ）は（Ａ）の端面図である。
【図３】本発明の変形例を示す図で、（Ａ）は拡大断面図、（Ｂ）は（Ａ）の端面図である。
【図４】本発明の他の変形例を示す拡大断面図である。
【図５】本発明の限定的な例の拡大断面図である。
【図６】本発明のさらに他の変形例を示す拡大断面図である。
【図７】本発明のさらに別の変形例を示す拡大断面図である。
【図８】本発明に係る装置のさらに他の実施例の断面図で、（Ａ）は拡大断面図、（Ｂ）は（Ａ）の端面図である。
【符号の説明】
【００５６】
０  支持体
１  ノズル本体
３  導管
４  噴射器
５  拡散ノズル
６  流出口
８  円筒形噴射ノズル
９  基部／平坦部
１０  通路穴
１１  特定輪郭コア
１２Ｂ  下流側母線
１３  軸
１４  戻りばね
１６  環状噴射器
１７、１８  ねじ山
１９  凹部
【図１】
0004493647.tif 000002
【図２】
0004493647.tif 000003
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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