(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストンリングが環装されたピストンと、このピストンが摺動自在に支持され陽極酸化処理が施されたアルミニウム合金製のシリンダとを具備し、前記ピストンリングと前記シリンダとの摺動に油を用いない無給油式の往復動圧縮機において、
前記ピストンリングは、ＰＴＦＥを基材とし、炭素繊維およびグラファイトを含まず、球状炭素、二硫化モリブデン、青銅粉および／または銅粉および／または錫粉を充填した材料により形成され、
前記ＰＴＦＥの含有量は６５重量％〜８０重量％であり、
前記球状炭素の充填量は５重量％〜２０重量％、前記二硫化モリブデンの充填量は２重量％〜１０重量％、前記青銅粉および／または銅粉および／または錫粉の充填量は５重量％〜２０重量％であることを特徴とする往復動圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は往復動圧縮機に係り、特に無給油式の往復動圧縮機のピストンリングの改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
往復動圧縮機及び膨張機は、金属製のピストンと、このピストンが摺動自在に支持された金属製のシリンダとから概略構成されている。ここで、無給油式往復動圧縮機では、ピストンとシリンダとの摺動を円滑に行うため、図１に示すように、ピストン１にピストンリング２及びライダーリング３を環装し、ピストン１とシリンダ４との接触及びカジリを防止している。
【０００３】
一方、給油式往復動圧縮機では、ピストン１とシリンダ４との潤滑性が油により確保されているため、図２に示すように、ピストンリング２のみを備え、ライダーリング３は不要となっている。また、図１及び図２において、符号５はピストン１駆動用の連接棒、符号６はピストン１と連接棒５とを連結するピストンピンである。
【０００４】
従来、ピストンリング２には、例えば、炭素繊維やグラファイト等を混合したＰＴＦＥ（ポリ四弗化エチレン）を圧縮成形または押出成形により円環状に成形後熱処理し、切削加工したものが用いられる。ＰＴＦＥに青銅粉を混合する場合もある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上記従来のピストンリング２では、炭素繊維の向きがピストン１の摺動方向に対し直角となることにより耐磨耗性を向上させている。従って、炭素繊維を増量すると、シリンダ４の内面を摩耗させる不都合が生じ、その結果、ピストンリング２の耐磨耗性が低下するにも拘わらず、炭素繊維の量を制限せざるを得なかった。一方、青銅粉を含有するピストンリング２は、耐磨耗性に優れるものの、緑青が発生するという問題を有していた。本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、シリンダに対する攻撃性が低く、かつ耐磨耗性に優れたピストンリングを備えた往復動圧縮機をその目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明の往復動圧縮機は、ピストンリングが環装されたピストンと、このピストンが摺動自在に支持され陽極酸化処理が施されたアルミニウム合金製のシリンダとを具備し、前記ピストンリングと前記シリンダとの摺動に油を用いない無給油式の往復動圧縮機において、前記ピストンリングは、ＰＴＦＥを基材とし、炭素繊維およびグラファイトを含まず、球状炭素、二硫化モリブデン、青銅粉および／または銅粉および／または錫粉を充填した材料により形成され、前記ＰＴＦＥの含有量は６５重量％〜８０重量％であり、前記球状炭素の充填量は５重量％〜２０重量％、前記二硫化モリブデンの充填量は２重量％〜１０重量％、前記青銅粉および／または銅粉および／または錫粉の充填量は５重量％〜２０重量％であることを特徴としている。
【０００７】
球状炭素を用いる理由は、球状炭素では、従来の炭素繊維のような鋭いエッジがなく、シリンダに対する攻撃性が低いためである。また、球状炭素の充填量は５重量％〜２０重量％であることが望ましい。球状炭素の充填量を５重量％〜２０重量％とした理由は、充填量が５重量％未満であるとピストンリングの耐摩耗性が低下し、充填量が２０重量％を超えるとシリンダに対する攻撃性が高まるためである。
【０００８】
更に、金属粉末としては、青銅粉、銅粉、錫粉等が挙げられる。
【０００９】
また、二硫化モリブデンの充填量は２重量％〜１０重量％、青銅粉および／または銅粉および／または錫粉の充填量は５重量％〜２０重量％とした。これらの金属粉の充填量を上記範囲に限定した理由は、上記球状炭素の場合と同様、充填量が２重量％未満または５重量％未満であるとピストンリングの耐摩耗性が低下し、充填量が１０重量％または２０重量％を超えるとシリンダに対する攻撃性が高まるためである。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の具体的な実施の形態について説明する。まず、ＰＴＦＥを基材とし、球状の炭素、青銅粉、及び二硫化モリブデンをそれぞれ図３の発明品１〜７の欄に示す比率で混合したものを、圧縮成型、熱処理、切削加工し、ピストンリング（発明品１〜７）を得た。また、比較品として、上記の材料及び炭素繊維やグラファイト等を、図３の比較品１〜７の欄に示す比率で混合したものを同様の手順で加工し、ピストンリング（比較品１〜６）を得た。
【００１１】
ここで、比較品１は発明品１の球状炭素に換えて炭素繊維を用いたもの、比較品２は発明品１の青銅粉及び二硫化モリブデンに換えて炭素繊維を用いたもの、比較品３は発明品１の青銅粉に換えてグラファイトを用いたもの、比較品４は発明品１の二硫化モリブデンに換えてグラファイトを用いたものである。また、比較品５，６は、球状炭素や青銅粉、あるいは二硫化モリブデンを用いず、炭素繊維とグラファイトのみを添加したものである。
【００１２】
そして、上記ピストンリングを、陽極酸化処理（アルマイト処理）が施されたアルミ合金製のシリンダを有する無給油式往復動圧縮機のピストン（径８２ｍｍ）に装着し、負荷１．０ＭＰａにて断続運転を行い、ピストンリング及びシリンダの摩耗量を測定するとともに、ピストンリングの引っ張り試験を行った。その結果を図４に示す。
【００１３】
図４の結果から、発明品のピストンリングを用いた場合には、ピストンリング、シリンダの摩耗量とも少ないことがわかる。一方、比較品１，６では、シリンダの摩耗量が多くなり、比較品２〜６では、ピストンリングの摩耗量が多くなる不都合が生じている。
【００１４】
図５は、青銅粉に換えて錫粉を用いた場合の例である。ここで、比較品７は発明品８の球状炭素に換えて炭素繊維を用いたもの、比較品８は発明品８の二硫化モリブデンに換えてグラファイトを用いたものである。
【００１５】
これらのピストンリングを用いた試験結果を図６に示す。図６の結果から、発明品のピストンリングを用いた場合には、金属粉末として錫粉を用いても、ピストンリング、シリンダの摩耗量とも少ないことがわかる。一方、比較品７では、シリンダの摩耗量が多くなり、比較品８では、ピストンリングの摩耗量が多くなる不都合が生じている。
【００１６】
【発明の効果】
以上説明した通り、本発明の往復動圧縮機では、ピストンリングの材質に、鋭いエッジがなく、シリンダに対する攻撃性の低い球状の炭素材と、自己摩耗が少ない二硫化モリブデンや青銅粉、銅粉、錫粉等とを組み合わせることにより、以下のような効果が得られる。
（１）ピストンリングの耐磨耗性が向上するため、リングの交換時間が延長される。
（２）シリンダに対する攻撃性が従来のピストンリング以下となるため、シリンダの交換頻度が少なくなる。
（３）ピストンリング及びシリンダの消耗が少なくなるため、運用コストが低下する。
【図面の簡単な説明】
【図１】  無給油式往復動圧縮機の構造の例を示す要部断面図である。
【図２】  給油式往復動圧縮機の構造の例を示す要部断面図である。
【図３】  本発明の実施形態におけるピストンリングの組成を示す図である。
【図４】  図３に示す組成のピストンリングの試験結果を示す図である。
【図５】  本発明の実施形態におけるピストンリングの組成を示す図である。
【図６】  図５に示す組成のピストンリングの試験結果を示す図である。
【符号の説明】
１  ピストン
２  ピストンリング
４  シリンダ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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