(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
固定プーリと可動プーリとからなるプライマリプーリとセカンダリプーリとに掛け渡されたベルトであって、
コーン状のシーブ角を持った二つのプーリシーブ面に挟まれ、ベルト進行方向に多数重ね合わされたエレメントを備えた無段変速機用ベルトにおいて、
前記プーリシーブ面に接触する両側のフランク面が成す角度を、前記二つのプーリシーブ面が成すシーブ角度よりも大きく形成し、
前記フランク面における前記エレメントのサドル面に近い部分、前記サドル面から遠い部分、前記両部分の中央部分それぞれに板厚方向に延びる複数の油排除用溝を形成し、
前記油排除用溝の溝ピッチは、前記サドル面に近い部分近端部の溝ピッチを大とし、前記中央部分の溝ピッチを小とし、前記サドル面から遠い部分の溝ピッチを中としたことを特徴とする無段変速機用ベルト。
【請求項２】
請求項１に記載の無段変速機用ベルトにおいて、
前記サドル面に近い部分、中央部分、サドル面から遠い部分、の各部分の大中小それぞれの溝ピッチを、徐々に溝間隔が変化する設定としたことを特徴とする無段変速機用ベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベルト式無段変速機に適用される無段変速機用ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、固定プーリと可動プーリとからなるプライマリプーリとセカンダリプーリとに掛け渡される無段変速機用ベルトは、コーン状のシーブ角を持った二つのプーリシーブ面に挟まれ、ベルト進行方向に多数重ね合わされたエレメントと、内から外へ層状に重ね合わせ、前記エレメントの左右から挟み込んだ２組の無端リングと、により構成されている。そして、前記エレメントのうち、二つのプーリシーブ面と接するフランク面に複数の油排除用溝を形成している（例えば、特許文献１参照。）。
【特許文献１】特開平１０−２１３１８５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、従来の無段変速機用ベルトにあっては、フランク面に形成した複数の油排除用溝の溝ピッチを、隣接する溝間隔が面全体にわたり等しい等ピッチ設定としていたため、二つのプーリシーブ面に挟まれるエレメントのフランク面がなす角度を、最大伝達トルクを高める設定とした場合、フランク面とプーリシーブ面との接触面圧が、フランク面の上部（フランク面のうちサドル面に近い部分）にて最大となり、フランク面と接するプーリシーブ面に接触面圧に起因する剪断応力を発生させ、繰り返される剪断応力により、プーリシーブ面が疲労摩耗し、プーリ寿命が低下してしまう、という問題があった。
【０００４】
本発明は、上記問題に着目してなされたもので、摩擦力を伝えやすくする油膜排除機能を確保しつつ、フランク面とプーリシーブ面との接触面圧のピークを低下させることで、プーリ寿命の向上を達成することができる無段変速機用ベルトを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため、本発明では、固定プーリと可動プーリとからなるプライマリプーリとセカンダリプーリとに掛け渡されたベルトであって、コーン状のシーブ角を持った二つのプーリシーブ面に挟まれ、ベルト進行方向に多数重ね合わされたエレメントを備えた無段変速機用ベルトにおいて、前記プーリシーブ面に接触する両側のフランク面が成す角度を、前記二つのプーリシーブ面が成すシーブ角度よりも大きく形成し、前記フランク面における前記エレメントのサドル面に近い部分、前記サドル面から遠い部分、前記両部分の中央部分それぞれに板厚方向に延びる複数の油排除用溝を形成し、前記油排除用溝の溝ピッチは、前記サドル面に近い部分近端部の溝ピッチを大とし、前記中央部分の溝ピッチを小とし、前記サドル面から遠い部分の溝ピッチを中としたことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００６】
よって、摩擦力を伝えやすくする油膜排除機能を確保しつつ、フランク面とプーリシーブ面との接触面圧のピークを低下させることで、プーリ寿命の向上を達成することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、本発明の無段変速機用ベルトを実現する最良の形態を、図面に示す実施例１及び実施例２に基づいて説明する。
【実施例１】
【０００８】
まず、構成を説明する。
図１は実施例１の無段変速機用ベルトが適用された車両用ベルト式無段変速機を示す概略斜視図、図２は実施例１の無段変速機用ベルトの一部を示す斜視図、図３は実施例１の無段変速機用ベルトの１個のエレメントを示す正面図及び側面図である。
実施例１の無段変速機用ベルト１は、図１に示すように、固定プーリ２ａと可動プーリ２ｂとからなるプライマリプーリ２と、可動プーリ３ｂと固定プーリ３ａとからなるセカンダリプーリ３と、に掛け渡されたベルトである。
２組の固定プーリ２ａ，３ａと可動プーリ２ｂ，３ｂは、プライマリプーリ２とセカンダリプーリ３とで、左右方向が逆方向に配置されている。これは、変速時、固定プーリ２ａ，３ａの斜面（プーリシーブ面PS）に沿って上下するときに軸方向に移動するが、左右逆方向配置とすることにより、プライマリプーリ２とセカンダリプーリ３は共に同じ軸方向の移動となり、無段変速機用ベルト１の芯ずれを極力小さく抑えるようにしている。
【０００９】
前記無段変速機用ベルト１は、図２に示すように、コーン状のシーブ角を持った二つのプーリシーブ面PSに挟まれ、ベルト進行方向に多数重ね合わされたエレメント１１と、内から外へ層状に重ね合わせ、前記エレメント１１の左右から挟み込んだ２組の無端リング１０，１０と、により構成されている。
前記無端リング１０は、厚さ0.2mmほどのマレージング鋼相当の最高強度材料の薄板を溶接して円環状にし、これを内から外へ層状に重ね合わせて構成されている。
前記エレメント１１は、厚さ２mm前後の鋼鈑を精密に打ち抜いて製造される。
【００１０】
前記エレメント１１の構成を説明すると、図３に示すように、エレメント１１は、耳部１１ａと、ノーズ１１ｂと、ホール１１ｃと、首部１１ｄと、本体部１１ｅと、サドル面１１ｆ，１１ｆと、フランク面１１ｇ，１１ｇと、接触平面１１ｈと、接触傾斜面１１ｉと、本体底面１１ｊと、ロッキングエッジREと、を有する。
前記耳部１１ａは、前記２組の無端リング１０，１０の一部を外周から溝幅方向に覆い、その中心部に円柱状に突起したノーズ１１ｂを有し、該ノーズ１１ｂの裏面側に円柱状に凹陥したホール１１ｃを有する。
前記首部１１ｄは、前記耳部１１ａと前記本体部１１ｆとを中央部分において連結する部分であり、この耳部１１ｄの両側位置に２組の無端リング１０，１０を左右から挟み込む無端リング溝が形成される。
前記本体部１１ｅには、前記２組の無端リング１０，１０の内周面と接するサドル面１１ｆ，１１ｆと、プーリシーブ面PS,PSと接する両側のフランク面１１ｇ，１１ｇと、前記ホール１１ｃ側の接触平面１１ｈと、前記ノーズ１１ｂ側のロッキングエッジREより下側に形成された接触傾斜面１１ｉと、本体底面１１ｊと、を有する。
【００１１】
図４は実施例１の無段変速機用ベルトのエレメントに形成した油排除用溝を示す図、図５は実施例１でのエレメントに形成した油排除用溝の溝ピッチ番号と溝ピッチとの関係を示す図である。
【００１２】
前記エレメント１１には、図４(b)に示すように、二つのプーリシーブ面PS,PSと接するフランク面１１ｇ，１１ｇに複数の板厚方向に設けた油排除用溝111を形成している。つまり、隣接する油排除用溝111,111との間にプーリシーブ面PSとの接触面112が形成される。
そして、前記エレメント１１のフランク面１１ｇを、図４(a)に示すように、サドル面１１ｆ，１１ｆに近い部分Ａ、中央部分Ｂ、サドル面１１ｆ，１１ｆから遠い部分Ｃに区分けした場合、前記油排除用溝111は、図５に示すように、前記サドル面１１ｆ，１１ｆに近い部分Ａの溝ピッチP1,P2,P3,P4を大とし、前記中央部分Ｂの溝ピッチP5,P6,P7,P8を小とし、前記サドル面１１ｆ，１１ｆから遠い部分Ｃの溝ピッチP9,P10,P11,P12を中とし、かつ、大中小それぞれの溝ピッチは一定とするピッチ設定としている。
言い換えると、前記油排除用溝111は、フランク面１１ｇのうち、エレメント１１のサドル面１１ｆ，１１ｆに近い部分Ａの溝ピッチP1,P2,P3,P4を、他の部分Ｂ，Ｃの溝ピッチP5,P6,P7,P8,P9,P10,P11,P12よりも大きな溝間隔による設定としている。
また、前記油排除用溝111は、フランク面１１ｇのうちサドル面１１ｆ，１１ｆから遠い部分Ｃの溝ピッチP9,P10,P11,P12の溝ピッチを、中央部分Ｂの溝ピッチP5,P6,P7,P8の溝ピッチよりも大きな溝間隔による設定としている。
【００１３】
次に、作用を説明する。
従来、ベルト進行方向に多数重ね合わせたエレメントと、内から外へ層状に重ね合わせた２組の無端リングと、により構成され無段変速機用ベルトは、前記エレメントのうち、二つのプーリシーブ面と接するフランク面に複数の油排除用溝を形成している。
この油排除用溝は、エレメントとプーリシーブ面との間の油膜を排除し、フランク面とプーリシーブ面との間で摩擦力を伝えやすくする機能があり、特に、油の粘度が高い冷寒時にうまく油膜を排除する上で必要である。
【００１４】
しかし、従来の無段変速機用ベルトは、フランク面に形成した複数の油排除用溝の溝ピッチを、隣接する溝間隔がフランク面の全体にわたって等しい等ピッチの設定としていたため、図６に示すように、二つのプーリシーブ面に挟まれるエレメントのフランク面がなす角度βを、最大伝達トルクを高める設定とした場合（β>α）、フランク面とプーリシーブ面との接触面圧が、図７の面圧分布特性に示すように、フランク面の上部（フランク面のうちサドル面に近い部分）にて最大となり、フランク面と接するプーリシーブ面に接触面圧に起因する剪断応力を発生させ、繰り返される剪断応力により、プーリシーブ面が疲労摩耗し、プーリ寿命が低下してしまう。
【００１５】
ここで、最大伝達トルクを高める設定とする際にβ>αという角度関係にするのは、ベルト式無段変速機の場合、滑り限界トルク（最大伝達トルク）を高めるために、エレメントの両側の二つのフランク面のなす角度β（例えば、22.2°）が、二つのプーリシーブ面によるコーン状のシーブ角度α（例えば、22.0°）よりも僅かに大きな角度に設定されることによる（特開２０００−２１３６０９の図５参照）。
【００１６】
これに対し、実施例１の無段変速機用ベルトでは、摩擦力を伝えやすくする油膜排除機能を確保しつつ、フランク面１１ｇ，１１ｇとプーリシーブ面PS,PSとの接触面圧のピークを低下させることで、プーリ寿命の向上を達成することができるようにした。
【００１７】
すなわち、等ピッチ間隔に形成していた油排除用溝のピッチ間隔を変化させることで、フランク面１１ｇ，１１ｇとプーリシーブ面PS,PSとの接触面圧をコントロールできる点に着目し、実施例１の無段変速機用ベルト１では、エレメント１１のうち、二つのプーリシーブ面PS,PSと接するフランク面１１ｇ，１１ｇに形成した複数の板厚方向に設けた油排除用溝111は、フランク面１１ｇ，１１ｇのうちエレメント１１のサドル面１１ｆ，１１ｆに近い部分Ａの溝ピッチP1,P2,P3,P4を、他の部分Ｂ，Ｃの溝ピッチP5,P6,P7,P8,P9,P10,P11,P12よりも大きなピッチ設定とする構成を採用した。
【００１８】
したがって、フランク面１１ｇのうち、サドル面１１ｆ，１１ｆに近い部分Ａの溝ピッチP1,P2,P3,P4が、他の部分Ｂ，Ｃの溝ピッチP5,P6,P7,P8,P9,P10,P11,P12よりも大きく設定されていることで、フランク面１１ｇ，１１ｇのサドル面１１ｆ，１１ｆに近い部分Ａにおいて、油膜排除用溝111の大きさを保ったままで、フランク面１１ｇ，１１ｇとプーリシーブ面PS,PSとの接触面積が拡大する。
このため、摩擦力を伝えやすくする油膜排除機能を確保しつつ、フランク面１１ｇ，１１ｇとプーリシーブ面PS,PSとの接触面圧のピークが低下する。
この溝ピッチ設定により達成される面圧コントロールにより、接触面圧のピークに起因してプーリシーブ面PS,PSに発生する最大剪断応力が低下し、繰り返される剪断応力によるプーリシーブ面PS,PSが疲労摩耗も抑えられ、プーリ寿命が向上する。
【００１９】
この結果、摩擦力を伝えやすくする油膜排除機能を確保しつつ、フランク面１１ｇ，１１ｇとプーリシーブ面PS,PSとの接触面圧のピークを低下させることで、プーリ寿命の向上を達成することができる。
【００２０】
［エレメントのロール動作を考慮した接触面圧ピークの低下作用］
上記説明では、エレメント１１のフランク面１１ｇ，１１ｇがなす角度βとプーリシーブ面PS,PSとがなす角度αとが、β>αという角度関係にある点に基づき、接触面圧ピークの低下作用について説明したが、接触面圧ピークの低下を考える際、変速時の芯ずれによるエレメントのロール動作を考慮する必要がある。
【００２１】
まず、図８に示すように、無段変速機用ベルト１がプーリ軸の垂直線に対するずれ量を、芯ずれ量と定義する。上記のように、無段変速機用ベルト１に芯ずれさせないため、２組の固定プーリ２ａ，３ａを左右の反対側に配置すると説明したが、これでも幾何学的な理由により僅かに芯ずれが発生する。つまり、ベルトの長さは、両プーリに噛み合っている円弧状の長さと、直線部の長さを加えたものであるが、ベルトの長さは一定であるため、変速比の変化によりプライマリプーリ２への巻き付き径の増加がそのままセカンダリプーリ３への巻き付き径の減少とならないためである。変化する半径量に差があると、ベルトはプーリシーブ面の一定の傾斜に沿って軸方向にずれるため、入力側と出力側でその変化量が異なり、芯ずれとなる。なお、芯ずれ量は、図９に示すように、変速比に対してロー、ハイが一方にずれ、１：１がその反対側にずれるため、それらの中央付近に固定プーリの軸方向を合わせるように調整する必要がある。
【００２２】
したがって、変速比がロー側やハイ側などで、芯ずれ量が大きい場合には、図１０に示すように、エレメントは中央のベルト進行方向軸を中心として一方向に回動するロール動作を示し、フランク面とプーリシーブ面との接触面圧が、図１０の面圧分布特性に示すように、一方のフランク面では、上部（フランク面のうちサドル面に近い部分）にてピーク面圧となり、他方のフランク面では、下部（フランク面のうちサドル面に遠い部分）にてピーク面圧となる。
【００２３】
このため、エレメントのフランク面とのプーリシーブ面との接触面圧として、上記β>αという角度関係による接触面圧分布（図７）と、変速時の芯ずれによるロール動作による接触面圧分布（図１０）と、を重ね合わせた接触面圧分布をみた場合、図１１の接触面圧分布に示すように、フランク面の上部位置が接触面圧のピークが最も高く、フランク面の下部位置が上部位置に次ぐ接触面圧のピークを示し、フランク面の中央部分位置が接触面圧のピークが最も低くなる。
【００２４】
これに対し、実施例１の無段変速機用ベルト１のエレメント１１のフランク面１１ｇ，１１ｇに形成した油排除用溝111は、図４及び図５に示すように、サドル面に近い部分Ａの溝ピッチP1,P2,P3,P4を大とし、中央部分Ｂの溝ピッチP5,P6,P7,P8を小とし、サドル面から遠い部分Ｃの溝ピッチP9,P10,P11,P12を中とするピッチ設定とした。
【００２５】
このため、油排除用溝111のピッチ設定による大中小の溝間隔関係が、フランク面１１ｇ，１１ｇのなす角度βとプーリシーブ面PS,PSのなす角度αとの間のβ>αという角度関係による接触面圧分布（図７）と、変速時の芯ずれによるロール動作による接触面圧分布（図１０）と、を重ね合わせた図１１に示す接触面圧分布特性の関係とほぼ一致し、フランク面１１ｇ，１１ｇとプーリシーブ面PS,PSとの接触面圧のピークが、フランク面１１ｇ，１１ｇの全領域にわたって低く抑えられることで、プーリ寿命の一層の向上を達成することができる。
【００２６】
次に、効果を説明する。
実施例１の無段変速機用ベルト１にあっては、下記に列挙する効果を得ることができる。
【００２７】
(1) 固定プーリ２ａ，３ａと可動プーリ２ｂ，３ｂとからなるプライマリプーリ２とセカンダリプーリ３とに掛け渡されたベルトであって、コーン状のシーブ角を持った二つのプーリシーブ面PS,PSに挟まれ、ベルト進行方向に多数重ね合わされたエレメント１１を備えた無段変速機用ベルト１において、前記エレメント１１のうち、二つのプーリシーブ面PS,PSと接するフランク面１１ｇ，１１ｇに複数の板厚方向に設けた油排除用溝111を形成し、かつ、前記油排除用溝111は、フランク面１１ｇのうちエレメント１１のサドル面１１ｆ，１１ｆに近い部分の溝ピッチP1,P2,P3,P4を、他の部分の溝ピッチP5,P6,P7,P8,P9,P10,P11,P12よりも大きなピッチ設定としたため、摩擦力を伝えやすくする油膜排除機能を確保しつつ、フランク面１１ｇ，１１ｇとプーリシーブ面PS,PSとの接触面圧のピークを低下させることで、プーリ寿命の向上を達成することができる。
【００２８】
(2) 前記エレメント１１のフランク面１１ｇを、サドル面に近い部分Ａ、中央部分Ｂ、サドル面から遠い部分Ｃ、に区分けし、前記油排除用溝111は、前記サドル面に近い部分Ａの溝ピッチP1,P2,P3,P4を大とし、前記中央部分Ｂの溝ピッチP5,P6,P7,P8を小とし、前記サドル面から遠い部分Ｃの溝ピッチP9,P10,P11,P12を中としたため、溝ピッチ設定の関係と、角度関係による接触面圧分布とロール動作による接触面圧分布とを合わせた接触面圧分布特性の関係とがほぼ一致し、フランク面１１ｇ，１１ｇとプーリシーブ面PS,PSとの接触面圧のピークが、フランク面１１ｇ，１１ｇの全領域にわたって低く抑えられることで、プーリ寿命の一層の向上を達成することができる。
【実施例２】
【００２９】
実施例２は、実施例１が大中小の３パターンによる溝ピッチの設定としたのに対し、大中小それぞれの溝ピッチを、徐々に溝間隔が変化する設定とした例である。
【００３０】
まず、構成を説明すると、図１２は実施例２でのエレメントに形成した油排除用溝の溝ピッチ番号と溝ピッチとの関係を示す図である。
【００３１】
実施例２では、前記エレメント１１のフランク面１１ｇ，１１ｇを、図４(a)に示すように、サドル面に近い部分Ａ、中央部分Ｂ、サドル面から遠い部分Ｃに区分けした場合、前記油排除用溝111は、図１２に示すように、前記サドル面に近い部分Ａの溝ピッチP1,P2,P3,P4を大とし、前記中央部分Ｂの溝ピッチP5,P6,P7,P8を小とし、前記サドル面から遠い部分Ｃの溝ピッチP9,P10,P11,P12を中とし、大中小それぞれの溝ピッチを、徐々に溝間隔が変化する設定としている。
なお、他の構成については、実施例１と同様であるので、図示並びに説明を省略する。
【００３２】
次に、作用を説明する。
エレメントのフランク面とのプーリシーブ面との接触面圧として、上記β>αという角度関係による接触面圧分布（図７）と、変速時の芯ずれによるロール動作による接触面圧分布（図１０）と、を重ね合わせた接触面圧分布をみた場合、図１１の接触面圧分布に示すように、フランク面の上部位置が接触面圧のピークが最も高く、フランク面の下部位置が上部位置に次ぐ接触面圧のピークを示し、フランク面の中央部分位置が接触面圧のピークが最も低くなる。
【００３３】
これに対し、実施例２の無段変速機用ベルト１のエレメント１１のフランク面１１ｇ，１１ｇに形成した油排除用溝111は、図１２に示すように、サドル面に近い部分Ａの溝ピッチP1,P2,P3,P4を大とし、中央部分Ｂの溝ピッチP5,P6,P7,P8を小とし、サドル面から遠い部分Ｃの溝ピッチP9,P10,P11,P12を中とし、大中小それぞれの溝ピッチを、徐々に溝間隔が変化する設定とした。
【００３４】
このため、油排除用溝111のピッチ設定による溝間隔の関係が、フランク面１１ｇ，１１ｇのなす角度βとプーリシーブ面PS,PSのなす角度αとの間のβ>αという角度関係による接触面圧分布（図７）と、変速時の芯ずれによるロール動作による接触面圧分布（図１０）と、を重ね合わせた図１１に示す接触面圧分布特性の関係と一致し、フランク面１１ｇ，１１ｇとプーリシーブ面PS,PSとの接触面圧のピークが、フランク面１１ｇ，１１ｇの全領域にわたって低く抑えられることで、プーリ寿命の著しい向上を達成することができる。
【００３５】
次に、効果を説明する。
実施例２の無段変速機用ベルト１にあっては、実施例１の(1),(2)の効果に加え、下記の効果を得ることができる。
【００３６】
(3) 前記エレメント１１のフランク面１１ｇを、サドル面に近い部分Ａ、中央部分Ｂ、サドル面から遠い部分Ｃに区分けし、前記油排除用溝111は、前記サドル面に近い部分Ａの溝ピッチP1,P2,P3,P4を大とし、前記中央部分Ｂの溝ピッチP5,P6,P7,P8を小とし、前記サドル面から遠い部分Ｃの溝ピッチP9,P10,P11,P12を中とし、前記各部分Ａ，Ｂ，Ｃの大中小それぞれの溝ピッチを、徐々に溝間隔が変化する設定としため、滑らかに変化するピッチ設定の関係と、角度関係による接触面圧分布とロール動作による接触面圧分布とを合わせた接触面圧分布特性の関係とが一致し、フランク面１１ｇ，１１ｇとプーリシーブ面PS,PSとの接触面圧のピークが、フランク面１１ｇ，１１ｇの全領域にわたって低く抑えられることで、プーリ寿命の著しい向上を達成することができる。
【００３７】
以上、本発明の無段変速機用ベルトを実施例１及び実施例２に基づき説明してきたが、具体的な構成については、これらの実施例に限られるものではなく、特許請求の範囲の各請求項に係る発明の要旨を逸脱しない限り、設計の変更や追加等は許容される。
【００３８】
実施例１，２では、エレメント１１のフランク面１１ｇ，１１ｇを、サドル面１１ｆ，１１ｆに近い部分Ａ、中央部分Ｂ、サドル面１１ｆ，１１ｆから遠い部分Ｃ、に区分けし、サドル面１１ｆ，１１ｆに近い部分Ａの溝ピッチP1,P2,P3,P4を大とし、中央部分Ｂの溝ピッチP5,P6,P7,P8を小とし、サドル面１１ｆ，１１ｆから遠い部分Ｃの溝ピッチP9,P10,P11,P12を中とし、大中小それぞれの溝間隔が一定、あるいは、溝間隔が徐々に変化するピッチ設定とする好ましい例を示した。しかし、少なくとも、接触面圧のピークが最も高くなるフランク面１１ｇ，１１ｇのうちサドル面１１ｆ，１１ｆに近い部分の溝ピッチを、他の部分の溝ピッチよりも大きな溝間隔に設定したものであれば、実施例１，２には限られることはない。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
実施例１，２では、車両用ベルト式無段変速機へ適用した無段変速機用ベルトの例を示したが、車両以外にも産業機器等の無段変速機用ベルトとしても適用できる。要するに、固定プーリと可動プーリとからなるプライマリプーリとセカンダリプーリとに掛け渡されたベルトであって、コーン状のシーブ角を持った二つのプーリシーブ面に挟まれ、ベルト進行方向に多数重ね合わされたエレメントを備えた無段変速機用ベルトであれば適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】実施例１の無段変速機用ベルトが適用された車両用ベルト式無段変速機を示す概略斜視図である。
【図２】実施例１の無段変速機用ベルトの一部を示す斜視図である。
【図３】実施例１の無段変速機用ベルトの１個のエレメントを示す正面図及び側面図である。
【図４】実施例１の無段変速機用ベルトのエレメントに形成した油排除用溝を示す図である。
【図５】実施例１でのエレメントに形成した油排除用溝の溝ピッチ番号と溝ピッチとの関係を示す図である。
【図６】エレメントの両側の二つのフランク面のなす角度βが二つのプーリシーブ面によるコーン状のシーブ角度αよりも僅かに大きな角度に設定された状態を示すプーリ断面図である。
【図７】２つの角度α，βの角度関係をβ>αとした場合のフランク面とプーリシーブ面との接触面圧分布特性を示す図である。
【図８】プライマリプーリとセカンダリプーリとの間に掛け渡された無段変速機用ベルトの芯ずれ状態を示す概略図である。
【図９】車両用ベルト式無段変速機での芯ずれ量とプーリ比（変速比）との関係特性図である。
【図１０】変速時の芯ずれを原因としてエレメントがロール動作した場合のフランク面とプーリシーブ面との接触面圧分布特性を示す図である。
【図１１】図７のβ>αとした場合のフランク面とプーリシーブ面との接触面圧分布特性と図１０のロール動作した場合のフランク面とプーリシーブ面との接触面圧分布特性とを重ね合わせたトータル接触面圧分布特性を示す図である。
【図１２】実施例２でのエレメントに形成した油排除用溝の溝ピッチ番号と溝ピッチとの関係を示す図である。
【符号の説明】
【００４１】
１  無段変速機用ベルト
２  プライマリプーリ
２ａ  固定プーリ
２ｂ  可動プーリ
３  セカンダリプーリ
３ａ  固定プーリ
３ｂ  可動プーリ
PS  プーリシーブ面
１０  無端リング
１１  エレメント
１１ａ耳部
１１ｂ  ノーズ
１１ｃ  ホール
１１ｄ  首部
１１ｅ  本体部
１１ｆ  サドル面
１１ｇ  フランク面
１１ｈ  接触平面
１１ｉ  接触傾斜面
１１ｊ  本体底面
RE  ロッキングエッジ
111  油排除用溝
112  接触面
Ａ  サドル面に近い部分
Ｂ  中央部分
Ｃ  サドル面から遠い部分
P1,P2,P3,P4,P5,P6,P7,P8,P9,P10,P11,P12  溝ピッチ
【図１】
0004545709.tif 000002
【図２】
0004545709.tif 000003
【図３】
0004545709.tif 000004
【図４】
0004545709.tif 000005
【図５】
0004545709.tif 000006
【図６】
0004545709.tif 000007
【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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