(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＺＳＭ−５ゼオライトを５０重量％以上含有し、かつ窒素ガス脱着法で測定した２０〜５０Åの細孔径を有する細孔の細孔容積が、窒素ガス脱着法で測定した２０〜６００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積の２５％以上であることを特徴とする脱ロウ触媒。
【請求項２】
水銀圧入法で測定した１０００〜２００００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積が、水銀圧入法で測定した２００〜２００００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積の５０％以上であることを特徴とする請求項１に記載の脱ロウ触媒。
【請求項３】
水銀圧入法で測定した２００〜２００００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積が０.１０〜０.２０ｃｍ3／ｇであることを特徴とする請求項１又は２に記載の脱ロウ触媒。
【請求項４】
前記ＺＳＭ−５ゼオライトのＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3比が１５０〜５００ｍｏｌ／ｍｏｌであることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の脱ロウ触媒。
【請求項５】
側面破壊強度が１.０ｋｇ／ｍｍ以上であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の脱ロウ触媒。
【請求項６】
ＺＳＭ−５ゼオライト及びバインダの合計１００重量部に対して、２重量％以上の濃度の希硝酸を２０重量部以上加えて混練し、成型、乾燥、焼成することを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の脱ロウ触媒の製造方法。
【請求項７】
請求項１〜５のいずれかに記載の脱ロウ触媒を用いて、ＬＨＳＶ：０.５〜５.０ｈ-1、水素分圧：３.０〜１５.０ＭＰａ、水素／油比：１００〜１０００ＮＬ／Ｌ、反応温度：３００〜４００℃の条件下で、軽油留分又は減圧軽油留分を脱ロウする方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軽油、トランス油、潤滑油基油などの原料となる軽油留分や減圧軽油留分などに含まれるノルマルパラフィンを接触分解する際に用いる触媒、すなわち脱ロウ触媒とその製造方法、並びに該脱ロウ触媒を用いた脱ロウ方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
軽油、トランス油、潤滑油などの比較的重質な製品基材中にノルマルパラフィンが含まれる場合、製品の低温流動性が損なわれるため、事前にノルマルパラフィンを除去する必要がある。一般に、この処理は脱ロウ処理と呼ばれ、特に接触脱ロウ反応に用いられる触媒は脱ロウ触媒と呼ばれる。
【０００３】
上記接触脱ロウ反応は、通常高温で行われるが、脱ロウ触媒の脱ロウ性能が十分でない場合、高い反応温度が必要となり、反応温度が高くなると、色相の悪化など製品の品質に対して好ましくない影響を及ぼしたり、収率が低下したりする。また、高い反応温度下では、炭素質の触媒上への堆積により触媒性能の劣化が促進され、触媒寿命が短くなるという問題点もある。
【０００４】
一方、高い脱ロウ活性を得るために酸性度の高いゼオライトを用いると、脱ロウ性能は十分高いものになるものの、過分解により収率が低下するので好ましくない。また、この様な触媒においては、過度な酸性質に起因した急激な触媒劣化も問題点である。
【０００５】
従来から、脱ロウ触媒に関して、ＺＳＭ−５型ゼオライトを用いたさまざまな報告や提案がなされている（特許文献１〜４、非特許文献１参照）。しかしながら、これらの中には、高い脱ロウ性能を有し、かつ過分解が起こりにくい触媒はなかった。
【０００６】
【特許文献１】米国特許第４，５７４，０４３号
【特許文献２】米国特許第５，１３５，６３８号
【特許文献３】米国特許第５，２４６，５６６号
【特許文献４】米国特許第５，２８２，９５８号
【非特許文献１】Bendoraitis他, Proc. 7th Int. Zeol. Conf., Tokyo, 1986, p669
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
そこで、本発明の目的は、上記従来技術の問題を解決し、高い脱ロウ性能を有し、かつ過分解が起こりにくく、同時に十分な機械的強度を有する、軽油留分や減圧軽油留分などの脱ロウ触媒を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
一般に、同じ結晶構造を有するゼオライトであればＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3比が低い程、ゼオライトは高い酸性度を示す。脱ロウ触媒として高い酸性度を有するゼオライトを用いることにより、触媒の初期の脱ロウ活性が高くなることが良く知られているが、過分解により目的留分の収率の低下が起こるため好ましくない。一方、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3比が高いゼオライト、すなわち酸性度の低いゼオライトを用いることによって過分解を抑制することができるが、触媒の脱ロウ性能が相対的に低く、高温で反応を行う必要があるため、触媒上への炭素質の堆積が促進され、その結果として、触媒寿命が短くなるという問題点がある。従って、比較的低い酸性度を有するゼオライトを用いながら、高い初期脱ロウ性能を示す触媒が得られれば、高い収率と初期劣化後の高い脱ロウ性能とを同時に実現することが可能になる。
【０００９】
また、触媒の機械的強度は、その細孔構造に大きく影響され、一般に細孔直径が大きいほど、また細孔容積が大きいほど、触媒の機械的強度が低くなると考えられる。触媒の機械的強度が不十分であると、商業運転において触媒を反応塔に充填する際に、触媒が破損し、微粉が発生するなどの悪影響があり、場合によっては操業を停止しなければならない場合もある。
【００１０】
本発明者らは、これらの知見に基づき、上記目的を達成するために鋭意検討を重ねた結果、酸性度の低いゼオライトを使用して、触媒のメソ細孔、マクロ細孔の構造を最適化することにより、高い脱ロウ性能を有しながらも過分解が起こりにくく、かつ、十分な機械的強度を有する脱ロウ触媒が得られることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【００１１】
即ち、本発明の脱ロウ触媒は、ＺＳＭ−５ゼオライトを５０重量％以上含有し、かつ窒素ガス脱着法で測定した２０〜５０Åの細孔径を有する細孔の細孔容積が、窒素ガス脱着法で測定した２０〜６００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積の２５％以上であることを特徴とし、単位重量あたりの脱ロウ性能が十分に高く、また、商業利用への適用に対して十分な強度を有する。
【００１２】
本発明の脱ロウ触媒は、水銀圧入法で測定した１０００〜２００００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積が、水銀圧入法で測定した２００〜２００００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積の５０％以上であることが好ましい。この場合、触媒内でのノルマルパラフィンの拡散性が十分に高いため、脱ロウ触媒が十分な脱ロウ性能を示す。
【００１３】
本発明の脱ロウ触媒は、水銀圧入法で測定した２００〜２００００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積が０.１０〜０.２０ｃｍ3／ｇであることが好ましい。この場合、ノルマルパラフィンのゼオライト細孔内への拡散性が十分に高いため、触媒が高い脱ロウ活性を示す上、触媒の機械的強度も十分に高い。
【００１４】
本発明の脱ロウ触媒においては、前記ＺＳＭ−５ゼオライトのＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3比が１５０〜５００ｍｏｌ／ｍｏｌであることが好ましい。この場合、脱ロウ触媒が十分な脱ロウ性能を示す上、過分解による収率の低下や炭素質の堆積による性能劣化が十分に抑制されている。
【００１５】
本発明の脱ロウ触媒は、側面破壊強度が１.０ｋｇ／ｍｍ以上であることが好ましい。この場合、脱ロウ触媒の機械的強度が十分に高いため、触媒を反応塔の塔頂から充填しても触媒の破壊や粉化が起こり難く、装置の運転に支障をきたすことがない。
【００１６】
また、本発明の脱ロウ触媒の製造方法は、ＺＳＭ−５ゼオライト及びバインダの合計１００重量部に対して、２重量％以上の濃度の希硝酸を２０重量部以上加えて混練し、成型し、乾燥し、焼成することを特徴とする。この方法によれば、バインダの結晶成長が促進され、高い機械的強度を有する脱ロウ触媒を製造することが出来る。
【００１７】
更に、本発明の脱ロウ方法は、上記の脱ロウ触媒を用いて、ＬＨＳＶ：０.５〜５.０ｈ-1、水素分圧：３.０〜１５.０ＭＰａ、水素／油比：１００〜１０００ＮＬ／Ｌ、反応温度：３００〜４００℃の条件下で、軽油留分又は減圧軽油留分を脱ロウすることを特徴とする。上記の脱ロウ触媒を用いて、軽油留分又は減圧軽油留分を脱ロウすることにより、低温流動性を改良した油を得ることができる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明で提供される脱ロウ触媒は、直径が５０Åを超えるメソ細孔の細孔容積の割合が低く、アルミナ等のバインダの細孔内への反応分子の拡散が、細孔直径がより大きな触媒よりも抑制されているため、ゼオライト細孔内へのワックス分の拡散性が向上しており、高い脱ロウ性能を示す。更に、本発明の好適態様に従って提供される脱ロウ触媒は、マクロ細孔の構造が最適化されており、十分な機械的強度を保持しつつ、高い拡散性を有するため、高い脱ロウ性能を示す。この様にして拡散性の向上により活性を向上させた触媒は、ゼオライトの酸性度を向上させることにより活性を向上させた触媒と比べ、過分解による収率の低下や炭素質の堆積による性能の急激な低下が起こり難く、初期劣化後の性能安定期において高い脱ロウ性能を有する。
【００１９】
その結果、本発明で提供される脱ロウ触媒は、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3比が比較的高い、すなわち酸性度の弱いゼオライトを用いながらも、拡散性の向上により高い初期性能が得られるため、劣化速度が緩やかで、安定期の脱ロウ性能が高く、過分解による収率の低下も抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下に、本発明を詳細に説明する。本発明の脱ロウ触媒は、ＺＳＭ−５ゼオライトを５０重量％以上含有し、８０重量％以上含有することが好ましい。脱ロウ触媒中のＺＳＭ−５ゼオライトの含有率が５０重量％未満では、脱ロウ触媒の単位重量あたりの脱ロウ性能が不十分である。なお、本発明の脱ロウ触媒は、ＺＳＭ−５ゼオライトにバインダを添加して製造することにより、強度が向上した成型物とすることができる。本発明の脱ロウ触媒が含有するＺＳＭ−５ゼオライトは、ノルマルパラフィンを選択的に分解することができる。なお、本発明の脱ロウ触媒は、ＺＳＭ−５ゼオライトに加えて、他のタイプのゼオライトを含有してもよい。また、バインダ成分としては、特に制限はないが、アルミナ、特には偽ベーマイトを焼成したγ−アルミナを用いることが好ましい。なお、本発明の脱ロウ触媒においては、ＺＳＭ−５ゼオライトの含有率が５０重量％以上である限り、ゼオライトとバインダの比率に特に制限はないが、バインダ含有率は５〜３０重量％であることが好ましい。
【００２１】
本発明の脱ロウ触媒に用いるＺＳＭ−５ゼオライトは、ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が１５０〜５００ｍｏｌ／ｍｏｌであることが好ましく、２５０〜４００ｍｏｌ／ｍｏｌであることが特に好ましい。ＺＳＭ−５ゼオライトのＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3比が５００ｍｏｌ／ｍｏｌを超えると、触媒の脱ロウ性能が十分でなくなるため好ましくなく、一方、１５０ｍｏｌ／ｍｏｌ未満であると、酸性度が高くなるため、過分解による収率の低下や、炭素質の堆積による激しい性能劣化を招くため好ましくない。
【００２２】
脱ロウ触媒のメソ細孔の分布は、窒素吸着法で測定することができる。本発明の脱ロウ触媒のメソ細孔は、窒素ガス脱着法で測定した２０〜５０Åの細孔径を有する細孔の細孔容積（Ａ）が、窒素ガス脱着法で測定した２０〜６００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積（Ｂ）の２５％以上であり、３５％以上であることが好ましい。また、この２０〜５０Åの細孔径を有する細孔の細孔容積（Ａ）は、０.０５〜０.１０ｃｍ3／ｇであることが好ましい。触媒のメソ細孔は、アルミナ等のバインダ内の細孔であり、バインダは触媒中でゼオライトと異なる粒子として存在している。そのため、メソ細孔内での拡散性が高くても、脱ロウ性能の向上は期待できない。むしろ、バインダの細孔内に拡散したワックス分は、ゼオライト内に拡散する確率が低いため、メソ細孔内での拡散性が高いと、脱ロウ触媒の脱ロウ性能が阻害される。そのため、メソ細孔の細孔直径を小さくすることにより、バインダ内へのワックス分の拡散性を抑制し、ゼオライト細孔内へのワックス分の拡散性を向上させることが可能となり、その結果として、触媒の脱ロウ性能が向上する。ただし、（Ａ）／（Ｂ）が２５％未満であると、触媒の強度が商業利用への適用に対して不十分なものとなり、また、触媒性能も十分に満足なレベルとならない。この様にしてゼオライト細孔内へのワックス分の拡散性の向上により活性を向上させた触媒は、ゼオライトの酸性度を上げることにより活性を向上させた触媒と比べ、過分解による収率の低下や炭素質の堆積による性能の急激な低下が起こりにくく、初期劣化後の性能安定期において高い脱ロウ性能を有する。
【００２３】
脱ロウ触媒のマクロ細孔の分布は、水銀圧入法で測定することができる。本発明の脱ロウ触媒のマクロ細孔は、水銀圧入法で測定した１０００〜２００００Åの細孔直径を有する細孔の細孔容積（Ｃ）が、水銀圧入法で測定した２００〜２００００Åの細孔直径を有する細孔の細孔容積（Ｄ）の５０％以上であることが好ましく、７０％以上であることが特に好ましい。（Ｃ）／（Ｄ）が５０％未満であると、触媒ペレット内での拡散性が不十分になり、十分に満足な脱ロウ性能が得られない。
【００２４】
また、本発明の脱ロウ触媒は、水銀圧入法で測定した２００〜２００００Åの細孔直径を有する細孔の細孔容積（Ｄ）が０.１０〜０.２０ｃｍ3／ｇであることが好ましく、０.１２〜０.１８ｃｍ3／ｇであることが特に好ましい。触媒のマクロ細孔は、主にゼオライト粒子とアルミナ等のバインダ粒子との間の空隙によるものである。この空隙は、触媒ペレットの外表部からゼオライト粒子表面へのいわゆる通り道に相当するものであり、脱ロウ性能に大きな影響を及ぼす。そして、脱ロウ触媒が十分に大きな直径と十分な細孔容積を有するマクロ細孔を有することにより、ノルマルパラフィンのゼオライト細孔内への拡散効率が良くなるため、触媒の脱ロウ性能が向上する。しかしながら、マクロ細孔の細孔径や細孔容積が大きすぎると、触媒の機械的強度が低下するため好ましくない。ここで、上記水銀圧入法で測定した２００〜２００００Åの細孔直径を有する細孔の細孔容積（Ｄ）が０.１０ｃｍ3／ｇ未満であると、ノルマルパラフィンのゼオライト細孔内への拡散性が不十分となり、十分に高い脱ロウ活性が得られず、一方、０.２０ｃｍ3／ｇを超えると、触媒の機械的強度が十分でなくなるため好ましくない。
【００２５】
本発明の脱ロウ触媒は、金属成分を担持しないで用いることもできるが、金属成分を担持することにより水素化性能を持たせることも出来る。担持する金属成分としては、特に制限はないが、第６族、第９族、および第１０族から選ばれる１種または２種以上の金属成分が好ましく用いられる。第６族、第９族、第１０族から選ばれる金属としては、モリブデン、タングステン、コバルト、ロジウム、イリジウム、ニッケル、白金、パラジウムが特に好適に用いられる。これらの担持金属は１種でも、２種以上でも構わない。また、これら金属の添加量は、脱ロウ触媒中に占める第６族、第９族、第１０族元素の合計量が０.０５〜３５重量％、特には０.１〜３０重量％となるように添加することが好ましい。
【００２６】
例えば、金属としてモリブデンを用いる場合、その添加量は触媒中２０重量％以下とすることが好ましい。また、金属としてタングステンを用いる場合、その添加量は触媒中３０重量％以下とすることが好ましい。上記の範囲より多いと、添加した活性金属成分の凝集が起こりやすくなるため好ましくない。
【００２７】
金属としてモリブデンまたはタングステンを用いる場合には、コバルトまたはニッケルを添加することにより、活性金属の水素化機能が向上するため一層好ましい。この場合のコバルトまたはニッケルの合計添加量は、触媒中０.５〜１０重量％とすることが好ましい。
【００２８】
また、金属としてロジウム、イリジウム、白金、パラジウムのうちの１種または２種以上を用いる場合、その添加量は０.１〜５重量％とすることが好ましい。この範囲を超えると経済的でないため、好ましくない。
【００２９】
なお、これらの金属成分に併せて、これ以外の元素、例えばリン等を担持してもよい。リン等の他の元素は１〜７重量％の範囲で適宜添加することが好ましい。
【００３０】
本発明の脱ロウ触媒は、側面破壊強度が１.０ｋｇ／ｍｍ以上、特には１.５ｋｇ／ｍｍ以上であることが好ましい。触媒が工業的に用いられる際には、触媒は反応塔の塔頂から充填されるが、その際に触媒の機械的強度が十分でないと、触媒の破壊や粉化が生じ、装置の運転が困難になることがあるため、実用上好ましくない。
【００３１】
本発明の脱ロウ触媒は、例えば、ＺＳＭ−５ゼオライトにバインダを添加して混練し、成型、乾燥、焼成することで製造することができる。ここで、本発明で提供する脱ロウ触媒を製造する際、混練中に解膠剤として希硝酸を加えることにより、アルミナ等のバインダの結晶成長が促進され、高い機械的強度を有する脱ロウ触媒を製造することが出来る。なお、希硝酸の添加量は、ＺＳＭ−５ゼオライト及びバインダの合計１００重量部に対して２０重量部以上、特には２５重量部以上であることが好ましい。また、使用する希硝酸の濃度は、２重量％以上であることが好ましく、４重量％以上であることが特に好ましい。希硝酸を加えることで、実用に対し十分に高い機械的強度を得ることが出来る。
【００３２】
本発明の脱ロウ触媒は、適用される油種や反応条件に特に制限はないが、例えば、軽油留分や減圧軽油留分の脱ロウに使用することができる。ここで、脱ロウの際の反応条件は、ＬＨＳＶ：０.５〜５.０ｈ-1、水素分圧：３.０〜１５.０ＭＰａ、水素／油比：１００〜１０００ＮＬ／Ｌ、反応温度：３００〜４００℃であることが好ましく、特には、ＬＨＳＶ：１.０〜２.０ｈ-1、水素分圧：４.０〜１２.０ＭＰａ、水素／油比：２００〜６００ＮＬ／Ｌ、反応温度：３５０〜３９０℃であることが好ましい。本発明の脱ロウ触媒を用いて、脱ロウ処理することにより、低温流動性を改良した油を得ることができる。
【実施例】
【００３３】
以下に、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記の実施例に何ら限定されるものではない。
【００３４】
〔触媒Ａの調製〕
ゼオライトとしては、Ｚｅｏｌｙｓｔ社製のＺＳＭ−５型ゼオライトであるＣＢＶ−２８０１４［ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3比＝２８０］を用いた。また、バインダとしては、山東アルミ社製のアルミナであるＨＦ−１５９を用いた。
【００３５】
ゼオライト１４７０g及びアルミナ粉５４０gを混練機に入れ、４.５重量％の濃度の硝酸水溶液５５５ｇを解膠剤として添加し、１０分間混練した。この混練物を１.６ｍｍφの孔のダイスを有する押出成形機で円柱状に成形し、１３０℃で一晩乾燥した。次に、乾燥物をロータリーキルンを用いて６００℃で１時間焼成し、脱ロウ触媒Ａを得た。
【００３６】
〔触媒Ａの分析〕
触媒Ａの組成分析から求めたゼオライトの含有量は、８０重量％であった。また、富山産業社製TABLET HARDNESS TESTERで測定した触媒Ａの側面破壊強度は、１.８０ｋｇ／ｍｍであった。更に、触媒Ａのコンパクト嵩密度は、０.７８２ｇ／ｃｍ3であった。
【００３７】
また、触媒Ａのメソ細孔特性を窒素吸着法によって評価した結果、２０〜５０Åの細孔直径を有する細孔の細孔容積（Ａ）は、０.０８０１ｃｍ3／gであり、２０〜６００Åの直径を有する細孔の細孔容積（Ｂ）は、０.１６２５ｃｍ3／gであった。従って、触媒Ａの（Ａ）／（Ｂ）は、４９.３％であった。
【００３８】
更に、触媒Ａのマクロ細孔特性を水銀圧入法により評価した結果、１０００〜２００００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積（Ｃ）は、０.１２２ｃｍ3／ｇであり、２００〜２００００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積（Ｄ）は、０.１５３ｃｍ3／ｇであった。従って、触媒Ａの（Ｃ）／（Ｄ）は、７９.７％であった。
【００３９】
〔触媒Ｂの調製及び分析〕
混練に用いる硝酸の濃度を１重量％にした以外は触媒Ａと同様の方法で触媒を調製し、触媒Ｂを得た。触媒Ｂの組成分析から求めたゼオライトの含有量は、８０重量％であった。また、触媒Ｂの側面破壊強度は、０.６６ｋｇ／ｍｍであり、触媒Ａに比べて有意に低く、実操業での使用に対し不十分であった。
【００４０】
触媒Ｂのメソ細孔特性を窒素吸着法によって評価した結果、２０〜５０Åの細孔直径を有する細孔の細孔容積（Ａ）は、０.０６３ｃｍ3／gであり、２０〜６００Åの細孔直径を有する細孔の細孔容積（Ｂ）は、０.１４８ｃｍ3／gであった。従って、触媒Ｂの（Ａ）／（Ｂ）は、４２.３％であった。
【００４１】
また、触媒Ｂのマクロ細孔特性を水銀圧入法により評価した結果、１０００〜２００００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積（Ｃ）は、０.２２２ｃｍ3／gであり、２００〜２００００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積（Ｄ）は、０.２４０ｃｍ3／gであった。従って、触媒Ｂの（Ｃ）／（Ｄ）は、９２.５％であった。
【００４２】
〔触媒Ｃの調製及び分析〕
硝酸を水にした以外は、触媒Ａと同様の方法にて触媒Ｃを製造した。触媒Ｃの側面破壊強度は、０.５０ｋｇ／ｍｍであり、触媒Ａに比べて有意に低く、実操業での使用に対し不十分であった。
【００４３】
触媒Ｃのメソ細孔特性を窒素吸着法によって評価した結果、２０〜５０Åの細孔直径を有する細孔の細孔容積（Ａ）は、０.０３２ｃｍ3／gであり、２０〜６００Åの細孔直径を有する細孔の細孔容積（Ｂ）は、０.１８０ｃｍ3／gであった。従って、（Ａ）／（Ｂ）は、１７.９％であった。
【００４４】
また、触媒Ｃのマクロ細孔特性を水銀圧入法により評価した結果、１０００〜２００００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積（Ｃ）は、０.１５９ｃｍ3／gであり、２００〜２００００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積（Ｄ）は、０.１８７ｃｍ3／gであった。従って、（Ｃ）／（Ｄ）は、８５.０％であった。
【００４５】
〔触媒Ｄの調製及び分析〕
ＳｉＯ2／Ａｌ2Ｏ3モル比が８０であるＺＳＭ−５ゼオライトを使用し、硝酸を水にした以外は、触媒Ａと同様の方法にて触媒Ｄを製造した。触媒Ｄの側面破壊強度は、０.５６ｋｇ／ｍｍであり、触媒Ａに比べて有意に低く、実操業での使用に対し不十分であった。
【００４６】
触媒Ｄのメソ細孔特性を窒素吸着法によって評価した結果、２０〜５０Åの細孔直径を有する細孔の細孔容積（Ａ）は、０.０４１ｃｍ3／gであり、２０〜６００Åの細孔直径を有する細孔の細孔容積（Ｂ）は、０.３０５ｃｍ3／gであった。従って、（Ａ）／（Ｂ）は、１３.４％であった。
【００４７】
また、触媒Ｄのマクロ細孔特性を水銀圧入法により評価した結果、１０００〜２００００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積（Ｃ）は、０.０５０ｃｍ3／ｇであり、２００〜２００００Åの細孔径を有する細孔の細孔容積（Ｄ）は、０.２５４ｃｍ3／ｇであった。従って、（Ｃ）／（Ｄ）は、１９.７％であった。
【００４８】
以上の結果を、表１にまとめる。
【００４９】
【表１】
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【００５０】
〔軽油留分の脱ロウ・脱硫反応１〕
（実施例１）
１０〜１４メッシュに整粒した触媒Ａを３０ｃｍ3量り取り、長さ１２６０ｃｍ、内径２５ｃｍの固定床流通式反応器に充填した。また同様に市販の脱硫触媒Ｘ（オリエントキャタリスト製ＨＯＰ−４６５）を７０ｃｍ3量り取り、長さ１２６０ｃｍ、内径２５ｃｍの別の固定床流通式反応器に充填し、触媒Ｘが充填された反応器を触媒Ａが充填された反応器の後段に位置するよう直列に接続した。その後、反応器の温度を３００℃に設定した状態で、二硫化炭素を１容積％添加した脱硫軽油を２４時間流通させることにより脱硫触媒の予備硫化を行い、その後に水素気流下で原料軽油Ｙを通油して軽油留分の脱ロウ・脱硫反応を行った。
【００５１】
原料軽油Ｙの脱ロウ・脱硫反応は、反応圧力（ゲージ圧）：４.３ＭＰａ、液空間速度（ＬＨＳＶ）：１.４５ｈ-1、水素／油比：２００ＮＬ／Ｌで行った。反応温度は、脱ロウ触媒Ａを３８０℃、脱硫触媒Ｘを３６０℃に設定し、脱ロウ・脱硫反応を開始した。なお、使用した原料軽油Ｙは、１５℃密度が０.８５３５ｇ／ｃｍ3であり、硫黄濃度が１２０３０重量ｐｐｍで、窒素濃度が１９３重量ｐｐｍであった。また、反応に用いた水素ガスは、純度９９.９９容積％で、水分が０.５重量ｐｐｍ以下であり、他の不純物として、硫黄化合物の濃度が硫黄換算で１重量ｐｐｍ以下、窒素化合物の濃度が０.１重量ｐｐｍ以下、水以外の酸素化合物の濃度が酸素換算で０.１重量ｐｐｍ以下、塩素化合物の濃度が塩素換算で０.１重量ｐｐｍ以下であった。
【００５２】
反応開始後、９時間経過した時点での生成油の曇り点は−６０℃以下であり、１９０℃＋分解率は２３.４重量％であった。尚、１９０℃＋分解率とは、次に示す式で表される。
１９０℃＋分解率（重量％）＝（Ｃ０−Ｃ１）÷Ｃ０×１００
ここで、Ｃ０は原料油中の沸点１９０℃以上の留分の重量％であり、Ｃ１は生成油中の沸点１９０℃以上の留分の重量％である。
【００５３】
脱ロウ・脱硫反応は２５０時間経過時点で初期劣化が終了し、ほぼ一定の脱ロウ性能を示すようになった。その時の生成油の曇り点は−１１℃であり、１９０℃＋分解率は１２.３重量％であった。
【００５４】
（比較例１）
脱ロウ触媒として触媒Ｃを用いた以外は実施例１と同様の条件で、脱硫触媒Ｘと直列に組み合わせての脱ロウ・脱硫反応を行った。反応開始後、９時間経過した時点での生成油の曇り点は−６０℃以下であり、１９０℃＋分解率は２１.４重量％であった。その後２５０時間経過時点で初期劣化が終了し、ほぼ一定の脱ロウ性能を示すようになった。その時の生成油の曇り点は−１℃であり、１９０℃＋分解率は７.３重量％であった。
【００５５】
（比較例２）
脱ロウ触媒として触媒Ｄを用いた以外は実施例１と同様の条件で、脱硫触媒Ｘと直列に組み合わせての脱ロウ・脱硫反応を行った。反応開始後、９時間経過した時点での生成油の曇り点は−６０℃以下であり、１９０℃＋分解率は２６.８重量％であった。その後２５０時間経過時点で初期劣化が終了し、ほぼ一定の脱ロウ性能を示すようになった。その時の生成油の曇り点は０℃であり、１９０℃＋分解率は５.７重量％であった。
【００５６】
以上の結果を、表２にまとめる。
【００５７】
【表２】
0004600671.tif 000003
【００５８】
表２から、実施例１は、比較例１及び比較例２よりも、反応開始後９時間の時点での生成油の１９０℃＋分解率に対する反応開始後２５０時間の時点での生成油の１９０℃＋分解率の低下が小さいことから、本発明に従う触媒Ａは、触媒Ｃや触媒Ｄよりも性能劣化が小さいことが分る。また、実施例１は、比較例１及び比較例２よりも、反応開始後２５０時間の時点、即ち、安定期における生成油の１９０℃＋分解率が大きいことから、本発明に従う触媒Ａは、触媒Ｃや触媒Ｄよりも初期劣化後の性能安定期における脱ロウ性能が高いことが分る。
【００５９】
〔軽油留分の脱ロウ・脱硫反応２〕
（実施例２）
実施例１と同様に脱ロウ触媒Ａと脱硫触媒Ｘを組み合わせた軽油留分の脱ロウ・脱硫反応を原料軽油Ｚに対して行った。なお、使用した原料軽油Ｚは、１５℃密度が０.８５２８g／ｃｍ3であり、硫黄濃度が１３０００重量ｐｐｍで、窒素濃度が９２重量ｐｐｍであった。原料軽油Ｚの脱ロウ・脱硫反応は、反応圧力（ゲージ圧）：４.３ＭＰａ、ＬＨＳＶ：１.４５ｈ-1、水素／油比：２００ＮＬ／Ｌで行った。反応温度は、脱ロウ触媒、脱硫触媒ともに３３０℃に設定し、脱ロウ・脱硫反応を開始した。その後、生成油中の１９０℃＋留分（沸点が１９０℃以上の留分）の曇り点が−６℃になるように脱ロウ触媒の入った反応塔の温度を制御しながら運転した。
【００６０】
反応開始後、約４００時間経過した時点で、脱ロウ活性の初期劣化が終了し、ほぼ一定の脱ロウ性能を示すようになった。その時、生成油中の１９０℃＋留分の曇り点が−６℃になるために必要な脱ロウ触媒の反応温度は３５３℃であった。また、脱ロウ触媒の反応温度を３５３℃、脱硫触媒の反応温度を３５０℃に設定して運転した時の生成油の１９０℃＋分解率は１２重量％であり、生成油のセイボルト色は＋２であった。
【００６１】
（比較例３）
触媒Ｃと脱硫触媒Ｘを使用して実施例２と同じ方法で脱ロウ・脱硫反応を行った。反応開始後約４００時間経過した時点で、脱ロウ活性の初期劣化が終了し、ほぼ一定の脱ロウ性能を示すようになった。その時、生成油中の１９０℃＋留分の曇り点が−６℃になるために必要な脱ロウ触媒の反応温度は３６５℃であった。また、脱ロウ触媒の反応温度を３６５℃、脱硫触媒の反応温度を３５０℃に設定して運転した時の生成油の１９０℃＋分解率は１２重量％であり、生成油のセイボルト色は−３であった。
【００６２】
以上の結果を、表３にまとめる。
【００６３】
【表３】
0004600671.tif 000004
【００６４】
表３から、実施例２の方が比較例３よりも、生成油中の１９０℃＋留分の曇り点を同程度に制御して運転した際の反応温度が低いことから、触媒Ａの方が触媒Ｃよりも脱ロウ性能が高いことが分る。また、反応温度が低いため、実施例２の方が比較例３よりも、生成油の色相が良好であった。
【００６５】
〔減圧軽油留分の脱ロウ反応〕
（実施例３）
１０〜１４メッシュに整粒した触媒Ａを１００ｃｍ3量り取り、長さ１２６０ｃｍ、内径２５ｃｍの固定床流通式反応器に充填した。その後、水素気流下で原料減圧軽油Ｗを通油して減圧軽油留分の脱ロウ反応を行った。なお、使用した原料減圧軽油Ｗは、１５℃密度が０.８９０５ｇ／ｃｍ3であり、硫黄濃度が２４４００重量ｐｐｍで、窒素濃度が２７０重量ｐｐｍであった。原料減圧軽油Ｗの脱ロウ反応は、反応圧力（ゲージ圧）：９.０ＭＰａ、ＬＨＳＶ：１.５０ｈ-1、水素／油比：５００ＮＬ／Ｌで行った。反応温度を３７０℃に設定し、脱ロウ・脱硫反応を開始し、触媒の脱ロウ活性が十分に安定していることを確認した時点で反応温度を３５５〜３７７℃の間で変化させ、脱ロウ性能を評価した。
【００６６】
脱ロウ触媒の反応温度が３５５℃、３６０℃、３６５℃、３７０℃である時点における、炭素数が１４以上のノルマルパラフィンの転化率は、それぞれ８４.０重量％、８９.７重量％、９３.４重量％、９４.６重量％であった。また、各温度での生成油の流動点は、それぞれ−３７.５℃、−４０.０℃、−４５.０℃、−４７.５℃であった。
【００６７】
また、生成油の２４０℃＋分解率を計算し、図１に示す結果を得た。尚、２４０℃＋分解率とは次に示す式で表される。
２４０℃＋分解率（重量％）＝（Ｃ２−Ｃ３）÷Ｃ２×１００
ここで、Ｃ２は原料油中の沸点２４０℃以上の留分の重量％であり、Ｃ３は生成油中の沸点２４０℃以上の留分の重量％である。
【００６８】
（比較例４）
触媒Ｃを用いた以外は実施例３と全く同じ手順、条件で、減圧軽油Ｗの脱ロウ反応を行った。その結果、脱ロウ触媒の反応温度が３５５℃、３６０℃、３６５℃、３７０℃である時点における、炭素数が１４以上のノルマルパラフィンの転化率は、それぞれ７１.９重量％、７７.９重量％、８６.１重量％、９０.８重量％であった。また、各温度での生成油の流動点は、それぞれ−２２.５℃、−３０.０℃、−３７.５℃、−４２.５℃であった。更に、生成油の２４０℃＋分解率を計算し、図１に示す結果を得た。
【００６９】
以上の結果を、表４及び表５、並びに図１にまとめる。
【００７０】
【表４】
0004600671.tif 000005
【００７１】
【表５】
0004600671.tif 000006
【００７２】
表４及び表５から明らかなように、同一の反応温度で比較した場合、実施例３の方が比較例４よりもノルマルパラフィンの転化率が高く且つ生成油の流動点が低いことから、触媒Ａの方が触媒Ｃよりも脱ロウ性能が高いことが分る。また、図１の結果から明らかなように、同流動点での２４０℃＋分解率は同程度であり、比較例４の軽質化の程度は実施例３と同等であった。
【産業上の利用可能性】
【００７３】
本発明で提供する、高い脱ロウ性能を有する脱ロウ触媒は、軽油、トランス油、潤滑油基油などの低温流動性向上に供することができる。また、触媒の脱ロウ性能が高いことにより、処理量の増加や長期の運転が可能になり、経済性が向上する。更に、触媒の機械的強度が向上したことから、安定した触媒充填、操業が可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００７４】
【図１】実施例３と比較例４で得られた生成油の流動点と２４０℃＋分解率との関係を示すグラフである。
【図１】
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