(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒状金属ブランクをハイドロフォーミングするための装置であって、
ダイキャビティ（１９０，２６２）を画定する内側ダイ表面を有するダイ構造体（１２、２２８）を有し、前記ダイキャビティ（１９０，２６２）が筒状金属ブランクを収容するように構成及び配置され、
ハイドロフォーミング流体源（８０、３３０）を有し、
前記ダイキャビティ（１９０，２６２）内の前記筒状金属ブランクの両端に係合して実質的にシールするように構成及び配置される流体駆動される筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）を有し、前記筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）が前記筒状金属ブランクを長手方向へ圧縮するように移動可能であり、前記筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）が前記ハイドロフォーミング流体源（８０、３３０）からハイドロフォーミング流体を収容するように構成及び配置されると共にハイドロフォーミング流体が前記筒状金属ブランクの内側へ提供できるハイドロフォーミング流体出口（１５０，３０６）を有し、
前記筒状金属ブランクの内部へ提供されたハイドロフォーミング流体を加圧するように移動可能に構成及び配置され、それにより前記筒状金属ブランクの外表面が略前記内側ダイ表面に一致するまで前記ブランクの径を膨張する流体駆動される圧力増強構造体（１１０，３００）を有し、
前記流体駆動される圧力増強構造体（１１０，３００）及び前記流体駆動される筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）へ加圧下で作動流体を供給するように構成及び配置された単一の流体出力源（２２，３４０）を有し、
前記単一の流体出力源（２２，３４０）は、ａ）前記圧力増強構造体（１１０，３００）を移動してそれにより前記筒状金属ブランクの内側へ供給されたハイドロフォーミング流体を加圧して前記筒状金属ブランクの径を膨張して前記筒状金属ブランクの外表面を前記内側ダイ表面のそれに一致させるために、前記流体駆動される圧力増強構造体（１１０，３００）へ加圧された前記作動流体を提供すると共に、ｂ）前記径が膨張された筒状金属ブランクの壁厚を補充し所定の範囲内に前記筒状金属ブランクの壁厚を維持するために、前記筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）を移動して前記筒状金属ブランクを長手方向へ圧縮することにより前記径が膨張された筒状ブランクの金属材料を長手方向内方へ流動させるよう、加圧された前記作動流体を前記流体駆動される筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）へ提供し、
前記流体駆動される筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）は、前記ダイ構造体（１２、２２８）の両側に配置された一対の移動可能筒端係合部材よりなり、
前記筒端係合部材の各々は、中に形成された長尺状の流体供給出口を有し、
前記圧力増強構造体（１１０，３００）は、前記ダイ構造体の両側に配置された一対の部材であって、前記流体供給出口と接続する圧力増強室を画定するよう設けられ、
前記筒端係合部材が前記筒状金属ブランクの両端と係合すると、前記圧力増強室は、前記流体供給出口を介して前記ダイキャビティ（１９０，２６２）内の筒状金属ブランク内と流体連通し、前記圧力増強構造体の長手方向内方への移動により前記圧力増強室の各々の容量が減少され、それにより前記筒状金属ブランクの内側へ提供されたハイドロフォーミング流体を加圧して前記筒状金属ブランクの径を膨張し、前記筒状金属ブランクの径を前記内側ダイ表面のそれと一致させるよう構成され、前記筒端係合部材は内側キャビティを有し、前記圧力増強構造体は前記筒端係合部材の中に配置される移動可能部材を含み、その長手方向内方への移動により前記圧力増強室の各々の容量が減少されるとともに、前記筒端係合構造体は加圧された前記作動流体が提供される中間室を前記圧力増強構造体との間に画定するよう構成され、前記移動可能部材は前記中間室の容量を減少する方向に移動することを特徴とする、
筒状金属ブランクのハイドロフォーミング装置。
【請求項２】
筒状金属ブランクをハイドロフォーミングするための装置であって、
ダィキャビティ（１９０，２６２）を画定する内側ダイ表面を有するダイ構造体（１２、２２８）を有し、前記ダイキャビティ（１９０，２６２）が筒状金属ブランクを収容するように構成及び配置され、
ハイドロフォーミング流体源（８０、３３０）を有し、
前記ダイキャビティ（１９０，２６２）内の前記筒状金属ブランクの両端に係合して実質的にシールするように構成及び配置される流体駆動される筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）を有し、前記筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）が前記筒状金属ブランクを長手方向へ圧縮するように移動可能であり、前記筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）が前記ハイドロフォーミング流体源（８０、３３０）からハイドロフォーミング流体を収容するように構成及び配置されると共にハイドロフォーミング流体が前記筒状金属ブランクの内側へ提供できるハイドロフォーミング流体出口（１５０，３０６）を有し、
前記筒状金属ブランクの内部へ提供されたハイドロフォーミング流体を加圧するように移動可能に構成及び配置され、それにより前記筒状金属ブランクの外表面が略前記内側ダイ表面に一致するまで前記ブランクの径を膨張する流体駆動される圧力増強構造体（１１０，３００）を有し、
前記流体駆動される筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）は、前記ダイ構造体（１２、２２８）の両側に配置された一対の移動可能筒端係合部材よりなり、
前記筒端係合部材の各々は、中に形成された長尺状の流体供給出口を有し、
前記圧力増強構造体（１１０，３００）は、前記ダイ構造体の両側に配置された一対の部材であって、前記流体供給出口と接続する圧力増強室を画定するよう設けられ、
前記筒端係合部材が前記筒状金属ブランクの両端と係合すると、前記圧力増強室は、前記流体供給出口を介して前記ダイキャビティ（１９０，２６２）内の筒状金属ブランク内と流体連通し、前記圧力増強構造体の長手方向内方への移動により前記圧力増強室の各々の容量が減少され、それにより前記筒状金属ブランクの内側へ提供されたハイドロフォーミング流体を加圧して前記筒状金属ブランクの径を膨張し、前記筒状金属ブランクの径を前記内側ダイ表面のそれと一致させるよう構成され、前記筒端係合部材は内側キャビティを有し、前記圧力増強構造体は前記筒端係合部材の中に配置される移動可能部材を含み、その長手方向内方への移動により前記圧力増強室の各々の容量が減少されるとともに、前記筒端係合構造体は加圧された前記作動流体が提供される中間室を前記圧力増強構造体との間に画定するよう構成され、前記移動可能部材は前記中間室の容量を減少する方向に移動することを特徴とする、
筒状金属ブランクのハイドロフォーミング装置。
【請求項３】
前記ダイ構造体（１２、２２８）は、移動可能上側ダイ部分と固定下側ダイ部分より成り、前記上側ダイ部分は、前記下側ダイ部分とで前記ダイキャビティ（１９０，２６２）を画定する閉鎖位置と、下側ダイ部分へ前記筒状金属ブランクを配置できると共にそこから前記筒状金属ブランクを取り出すことが出きる開放位置との間で移動可能であり、前記上側ダイ部分を前記閉鎖位置と前記開放位置との間で移動するために、前記単一の流体出力源（２２，３４０）が前記作動流体を前記上側ダイ部分へ供給する、請求項１に記載の装置。
【請求項４】
前記ハイドロフォーミング流体源は、前記筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）よりも高い位置に配置されており、それにより前記ハイドロフォーミングが重力下で前記筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）へ提供される、請求項１に記載の装置。
【請求項５】
前記ハイドロフォーミング流体源（８０、３３０）及び前記単一の流体出力源（２２，３４０）を前記圧力増強構造体（１１０，３００）及び前記筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）に連通するバルブアセンブリを更に有し、前記バルブアセンブリは、作動流体が前記筒状金属ブランクを圧縮するように前記筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）を移動すると共に前記筒状金属ブランク内のハイドロフォーミング流体を加圧するように前記圧力増強構造体（１１０，３００）を移動して、前記所定の範囲内に前記筒状金属ブランクの壁厚を維持しながら、前記筒状金属ブランクを膨張するように作動流体を向け、前記バルブアセンブリは、前記作動流体を前記筒状金属ブランクの前記両端から離れるように前記筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）を移動すると共に前記ハイドロフォーミング動作後、前記ハイドロフォーミング流体を脱圧するように前記圧力増強構造体（１１０，３００）を移動させるように前記作動流体を向けるために調節可能である、請求項１に記載の装置。
【請求項６】
前記所定の範囲は、元の筒状金属ブランクの前記壁厚の±１０％である、請求項１に記載の装置。
【請求項７】
筒状金属ブランクをハイドロフォーミングするための装置であって、
ダイキャビティ（１９０，２６２）を画定する内側ダイ表面を有するダイ構造体（１２、２２８）を有し、前記ダイキャビティ（１９０，２６２）が前記筒状金属ブランクを収容するように構成及び配置され、
前記ダイキャビティ（１９０，２６２）より高い位置に配置され、重力下でブランク充填ハイドロフォーミング流体を前記筒状金属ブランクの内側へ提供して前記筒状金属ブランクを充填するように構成及び配置されたハイドロフォーミング流体源（８０、３３０）を有し、
前記ダイキャビティ（１９０，２６２）内の前記筒状金属ブランクの両端に係合すると共に前記両端を実質的にシールするように流体駆動される筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）を有し、前記筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）は、前記筒状金属ブランクを長手方向へ圧縮するように移動可能であり、
前記筒状金属ブランクの内側へ提供された前記ハイドロフォーミング流体を加圧して前記筒状金属ブランクの外表面が前記内側ダイ表面と略一致するまで前記ブランクの径を膨張させるために作動流体圧に応答して移動可能な流体駆動される圧力増強構造体（１１０，３００）を有し、
前記流体駆動される筒端係合構造体は、前記径方向へ膨張された筒状金属ブランクの壁厚を補充し所定の範囲内に前記壁厚を維持するために、前記筒端係合構造体が前記筒状金属ブランクを長手方向へ圧縮し、前記径が膨張された筒状ブランクの金属材料を長手方向内方へ流させるように作動流体圧に応答して移動可能であり、
前記ハイドロフォーミング装置は、前記筒状金属ブランクの両端が前記流体駆動される筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）との係合によりシールされた後、前記流体源から追加のハイドロフォーミング流体が前記流体駆動される筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）を介して前記ブランクへ提供可能とされるように前記ダイキャビティよりも高く配置された前記ハイドロフォーミング流体源（８０、３３０）と前記筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）が連通され、前記追加のハイドロフォーミング流体が前記流体駆動される圧力増強構造体（１１０，３００）により使用されて前記ブランクの前記径を膨張し、
前記流体駆動される筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）は、前記ダイ構造体（１２、２２８）の両側に配置された一対の移動可能筒端係合部材よりなり、
前記筒端係合部材の各々は、中に形成された長尺状の流体供給出口を有し、
前記圧力増強構造体（１１０，３００）は、前記ダイ構造体の両側に配置された一対の部材であって、前記流体供給出口と接続する圧力増強室を画定するよう設けられ、
前記筒端係合部材が前記筒状金属ブランクの両端と係合すると、前記圧力増強室は、前記流体供給出口を介して前記ダイキャビティ（１９０，２６２）内の筒状金属ブランク内と流体連通し、前記圧力増強構造体の長手方向内方への移動により前記圧力増強室の各々の容量が減少され、それにより前記筒状金属ブランクの内側へ提供されたハイドロフォーミング流体を加圧して前記筒状金属ブランクの径を膨張し、前記筒状金属ブランクの径を前記内側ダイ表面のそれと一致させるよう構成され、前記筒端係合部材は内側キャビティを有し、前記圧力増強構造体は前記筒端係合部材の中に配置される移動可能部材を含み、その長手方向内方への移動により前記圧力増強室の各々の容量が減少されるとともに、前記筒端係合構造体は加圧された前記作動流体が提供される中間室を前記圧力増強構造体との間に画定するよう構成され、前記移動可能部材は前記中間室の容量を減少する方向に移動することを特徴とする、筒状金属ブランクのハイドロフォーミング装置。
【請求項８】
前記ハイドロフォーミング流体源（８０、３３０）は前記ハイドロフォーミング流体を第１のパスを介して供給して前記筒状金属ブランクに充填し、前記ハイドロフォーミング流体源（８０、３３０）は前記ハイドロフォーミング流体を前記第１のパスとは異なる第２のパスを介して前記筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）へ及び前記流体供給出口（１５０，３０６）を介して前記筒状金属ブランクへ提供する、請求項７に記載の装置。
【請求項９】
前記ハイドロフォーミング流体は、重力下で前記第１のパス及び前記第２のパスを通過するように押圧される、請求項８に記載の装置。
【請求項１０】
前記第２のパスは、ハイドロフォーミング流体の前記筒端係合構造体（３６，３８，２８２，３０４）へのフローを促進するポンプを含む、請求項９に記載の装置。
【発明の詳細な説明】
発明の分野
本発明は、筒状部品の高圧ハイドロフォーミングを達成するために必要な資本投下がより少ないハイドロフォーミングシステムに関する。詳細には、本発明は、膨張されるべき筒状ブランク内に高内圧を提供するための従来の別個の”増圧器”システムの置換えに関する。
発明の背景
従来のハイドロフォーミングは、ダイキャビティが筒に対して閉鎖された後であって軸方向シリンダが筒状ブランクをキャビティに係合させる前に、筒状ブランクの迅速な事前充填のために供給タンクからの低圧（例えば、重力）ハイドロフィーミング流体供給を利用する。その結果、別個の増圧器が筒をダイキャビティに押し込むために必要である。
発明の概要
従来の技術の欠点は、筒状ブランクが密閉され膨張の準備がされた後、筒状ブランク内の圧力を増圧するためにタンクからのハイドロフォーミング流体を利用して比較的少量の水を供給する装置を提供することにより克服され得る。この比較的少量の水は、筒状ブランクをダイキャビティ内に押し込むと共にツールの一側からダイキャビティ内の流体圧を増圧するために使用されるデュアル機能シリンダへ供給される。現在の増圧器を流体圧を筒状ブランクに供給し形成のために内流体圧を供給するデュアル機能シリンダで置換えることにより、装置全体のコストが実質的に減少される。
本発明によれば、水は、比較的低圧下で筒状ブランクを膨張するために使用されるサイドラム又は流体シリンダアセンブリへ供給される。サイドラムアセンブリは、結果として得られる製品が望ましい厚みを保持するために筒を膨張するために必要な圧力と筒の両端を内方に押圧する圧力を発揮するために同じ流体圧源を利用する。従って、別個の増圧器が必要ない。
好ましくは、本発明は、筒加圧下において、ダイキャビティ内圧に抗するように上側ダイ構造体が下方に位置に位置された時に、下方への圧力を上側ダイ構造体へ印加するために同じ流体圧源を利用する。
本発明の更なる目的は、ダイ構造体、ハイドロフォーミング流体源、流体駆動される筒端係合構造体、流体駆動される圧力増強構造体、及び単一の流体圧源を備える、筒状金属ブランクをハイドロフォーミングするための装置を提供することである。この筒端係合構造体は、ダイキャビティ内で筒状金属ブランクの両端を密閉すると共に、筒状金属ブランクをその長手方向へ圧縮するように移動可能である。筒端係合構造体は、ハイドロフォーミング流体を前記ハイドロフィーミング流体源から受け取り、且つハイドロフォーミング流体が筒状金属ブランクへ供給できるように通過するハイドロフィーミング流体供給出口を備える。流体駆動される圧力増強構造体は、筒状金属ブランクの内部へ供給されるハイドロフォーミング流体を加圧するように移動可能であり、それによりブランクの直径が膨張される。単一の流体圧源は、圧力増強構造体を移動するために加圧下の作動油を前記流体駆動される圧力増強構造体へ提供し、それにより筒状金属ブランクの内側へ提供されるハイドロフォーミング流体を加圧し、筒状金属ブランクの直径を膨張し、その外表面が内側ダイ表面のそれと一致する。また、この単一の流体圧源は、直径方向へ膨張された筒状金属ブランクの壁厚を補充し、所定の範囲内にその壁厚を維持するために、加圧下の作動油を流体駆動される筒端係合構造体へ提供して流体駆動される筒端係合構造体が長手方向へ筒状金属ブランクを圧縮する事を可能とすると共に、直径方向へ膨張された筒状ブランクの金属材料を長手方向内側へ流す。
本発明の他の目的は、ダイ構造体、ハイドロフォーミング流体源、流体駆動される筒端係合構造体、及び流体駆動される圧力増強構造体を備える、筒状金属ブランクをハイドロフォーミングするための装置を提供することである。ダイ構造体は、ダイキャビティを画定する内側ダイ表面を備える。このダイキャビティは、筒状金属ブランクを受け取るように構成及び配置される。ハイドロフォーミング流体源は、ダイキャビティより高く設置されると共に、重力圧下でハイドロフォーミング流体を筒状金属ブランクの内側へ提供するように構成及び配置される。流体駆動される筒端係合構造体は、ダイキャビティ内の筒状金属ブランクの両端に係合して実質的にシールする。筒端係合構造体は、筒状金属ブランクを長手方向へ圧縮するように移動可能である。筒端係合構造体は、ハイドロフォーミング流体源からハイドロフォーミング流体を受け取ると共に、ハイドロフォーミング流体が筒状金属ブランクへ供給できるハイドロフォーミング流体供給出口を有し、それにより筒状金属ブランクの内表面が略内側ダイ表面のそれと一致するまでブランクの直径を膨張する。流体駆動される筒端係合構造体は、直径が膨張された筒状金属ブランクの壁厚を補充して所定の範囲内にその壁厚を維持するために、作動油圧に応答して移動可能で筒端係合構造体が筒状金属ブランクを長手方向へ圧縮可能とし直径が膨張された筒状ブランクの金属材料が長手方向内側へ流される。
得られたシステムは、従来の既知のシステムに比べて、複雑さが非常に少なく、より扱いやすく、安価である。
【図面の簡単な説明】
図１は、本発明の原理によるハイドロフォーミングプレス装置の概略図である。
図２は、図１の概略図と同様であるが、ハイドロフォーミングされるべき筒の両端に係合するように移動される筒端係合構造体を示す概略図である。
図３は、本発明による流体圧サイドラムアセンブリとダイ構造体の概略断面図である。
図４は、図３と同様であるが、ハイドロフォーミングされるべき筒の両端に係合するように移動される筒端係合構造体を示す図である。
図５は、ハイドロフォーミングされるべき筒の加圧を開始するために開いたバルブを有する図４に示されるものと同様の図である。
図６は、図５に示されるものと同様であるが、ハイドロフォーミングされるべき筒の初期加圧と降下位置にある上側ダイ構造体を示す図である。
図７は、図６に示されるものと同様であるが、形成される部分の壁圧を維持するように筒状ブランクの全膨張と流体圧サイドラムアセンブリの内方への移動を示す図である。
図８は、図７に続くステップであって、ハイドロフォーミング動作の後、外側ラムがサイドラムアセンブリ内の元の位置に戻されるステップを示す。
図９は、本発明の原理によるハイドロフォーミングプレス装置の第２の実施の形態であって、オープン位置にあるプレスを示す拡大概略部分図である。
図１０は、図９で部分的ハイドロフォーミングプレス装置の完全なハイドロフォーミングプレス装置の概略図であり、オープン位置にあるプレスを示す。
図１１は、図１０に示されたものと同様であって、下降されたプレスラムと閉鎖されたダイを示す概略図である。
図１２は、図１１に示されたものと同様であって、係合されたサイドシリンダと迅速な充填開始を示す概略図である。
図１３は、図１２に示されたものと同様であって、流体が加圧されながら、筒状ブランク端を内方へ押圧するサイドシリンダを示す概略図である。
図１４は、図１３に示されたものと同様であって、膨張されハイドロフォーミングされた筒を示す概略図である。
図１５は、図１４に示されたものと同様であって、ハイドロフォーミングサイクル完了後に上昇されたプレスラムを示す概略図である。
図１６は、図１５に示されるダイの両半分と横方向へ配置されたシリンダを概略的に示す拡大長手方向断面図である。
好ましい実施の形態の詳細な説明
図１に示されるように、ハイドロフォーミングシステム１０は、上側ダイ部分１４と下側ダイ部分１６とを含むハイドロフォーミングダイ構造体を備える。下側ダイ部分１６は、剛性ベース１８に取り付けられる。
図１から理解できるように、上側ダイ部分１４は、上側ダイ部分１４の垂直方向移動を制御する上側流体圧ラム２０により支持される。より具体的には、上側ラム２０は、ハイドロフォーミング動作の開始時に、下側ダイ部分１６と協働して、ダイ部分１４の重みが垂直方向下方へ上側ダイ部分１４を移動可能とするように流体圧で起動される。更に、上側ダイ部分１４が降下された後、上側及び下側ダイ部分１４、１６の間のダイキャビティ内に形成される高圧状態の間、下側ダイ部分１６との協働関係で上側ダイ部分１４を維持するために上側ラム２０が下方流体圧を上側ダイ部分１４へ印加する。
油圧ポンプアセンブリ２２は、前述の高ダイキャビティ圧状態により生成される対向力に抗して下側ダイ部分と協働関係において上側ダイ部分を維持するために圧力下の作動油を上側ラム２０に提供するように構成及び配置される。サーボバルブ２６は、油圧ポンプアセンブリ２２と上側ラム２０との間の流体フローを調整するために流体ライン２４に配置される。
また、油圧ポンプアセンブリ２２は、ダイ構成タイ１２の長手方向両端に配置される一対のサイドラムアセンブリ２８及び３０と接続される。サイドラムアセンブリ２８、３０は、夫々ラムハウジング３２、３４及び夫々筒端係合構造体３６及び３８を含む。筒端係合構造体３６は、サイドラムハウジング３２から外側へ突出し、筒端係合構造体３８は、サイドラムハウジング３４から外側へ突出する。
図２に示されるように、筒端係合構造体３６は、下側ダイ部分１６により支持される筒Ｔの一端と係合及びシール関係にラムハウジング３２から内方へ移動可能である。筒端係合構造体３８は、筒Ｔの反対側端と係合及びシールするように構成及び配置される。筒端係合構造体３６は、図示されているように、三つの別個の作動油ライン４０、４２及び４４を介して油圧ポンプアセンブリ２２によってサイドラムへ供給される作動油に基づいてラムハウジング３２に対して内方及び外方へ移動する。サーボバルブ４６、４８及び５０は、ポンプアセンブリ２２とサイドラムアセンブリ２８との間の流体フローを制御するために、夫々流体ライン４４、４２及び４０に配置される。
同様に、サイドラムアセンブリ３０は、筒端係合構造体３８の移動を制御するために油圧ポンプアセンブリ２２と接続される。サイドラムアセンブリ３０は、図示されているように、三つの別個の流体ライン５２、５４及び５６を介して油圧ポンプアセンブリ２２と接続される。サーボバルブ５８、６０及び６２は、ポンプアセンブリ２２とサイドラムアセンブリ３０との間の流体フローを制御するために、夫々流体ライン５２、５４及び５６内に配置される。
ハイドロフォーミング装置１０は、更に予め設定された水量を維持するように構成及び配置された上側水タンク８０を含む。水タンク８０は、流体ライン８２を介してサイドラムアセンブリ２８の筒端係合構造体３６へ接続される。サーボバルブ８４は、流体ライン８２に配置され、筒端係合構造体３６が筒Ｔと係合しそれをシールすると、筒端係合構造体３６への水フローを制御する。一方、筒端係合構造体３６は、水を筒Ｔの内側へ供給する。
ハイドロフォーミング装置１０は、更に下側水タンク９０を含み、この水タンク９０は、水ライン９２を介して筒端係合構造体３８へ接続される。水ライン９２へ配置されるサーボバルブ９４は、筒端係合構造体３８から下側タンク９０への水のフローを制御する。
図２に示されるように、筒端係合構造体３６、３８が筒Ｔの両端に係合した後、バルブ８４が開けられ、水が上側タンク８０から筒端係合構造体３６及び筒Ｔを通って筒端係合構造体３８へ流れる。
ドレインライン９６は、下側ダイ部分１６から下側タンク９０へ接続される。ハイドロフォーミング動作後、ドレインライン９６が下側ダイ部分１６の残留水が下側タンク９０へ排出される。サーボバルブ９８はドレインライン９６に配置されて下側タンク９０への水フローを制御する。
ハイドロフォーミング動作後、下側タンク９０へ捕獲された水は、リターンライン１００を介して上側水タンク８０へ戻される。単純な容量式水ポンプ１０２はリターンライン１００に配置され、下側タンク９０から水がリターンライン１００を介して上側水タンク８０へ戻される。サーボバルブ１０４は、リターンライン１００に配置され、下側タンク９０から上側水タンク８０への流体フローを調節する。
図３には、ハイドロフォーミング装置１０がより詳細に説明される。図示されるように、サイドラムアセンブリ２８のラムハウジング３２は、筒端係合構造体３６及び圧力増強構造体１１０を収容する。図示されるように、筒端係合構造体３６は、主部１１２及びエンドキャップ１１４を含む。より詳細には、主部１１２は、筒状スリーブ部１１６及びスリーブ部１１６の後端から半径方向外方へ延出する半径方向外方延出フランジ部１１８を含む。フランジ部１１８の外周エッジ１１９は、ラムハウジング３２の円筒状内側表面１２０に対してスライド可能にシールする関係に配置される。同様に、スリーブ部１１６の外側円筒表面１２２は、筒端係合構造体３６が突出するラムハウジング３２の開口を略画定する協働表面１２８に対してスライドし且つシールされた関係に配置される。
エンドキャップ１１４は、適切な締結具によりスリーブ部１１６の円形先端へボルト止め及びシールされる環状フランジ部１３０を含むと共に、ラムハウジング３２の外側に配置される。エンドキャップ１１４は、更にフランジ部１３０と一体的に形成され且つスリーブ部１１６に関して軸方向外側方向に延出する長尺状筒状部１３４を含む。筒状部１３４は、略円筒状外側表面１３６を有し、上側ダイ部分１４が閉鎖されると、上側ダイ部分１４の弧状上側ダイ表面部分１３８と下側ダイ部分１６の弧状下側ダイ表面部分１４０とで周辺シールを形成するように構成及び配置される。
エンドキャップ１１４は、筒状部分１３４から外方へ突出するノズル部分１４４で終端する。ノズル部分１４４は、実質的に筒状形状であり、筒状部分１３４に比較して、小さい外形である。半径方向へ延出する環状フランジ部１３０は、筒状部分１３４とノズル部分１４４との間の変わり目に配置される。フランジ部１４５は、ハイドロフォーミング動作の間ダイ構造体１２に配置される筒Tの一端をシールする関係に係合するように構成及び配置される。ノズル部分１４４は、筒Tの一端内に収容されるように構成及び配置される筒状外表面を有する。表面１４８が前記一端に筒Tの内壁と締りばめを形成することが好ましい。
流体供給出口（長尺状ボア）１５０は、エンドキャップ１１４を貫通するように延出し、筒端係合構造体３６内から流体を筒Tの内側領域へ連通するように構成及び配置される。
圧力増強構造体１１０は、ラムハウジング３２の内側表面１２０とスライド可能でシールされた関係に配置された環状外周を有する略円板状ベース部分１６０を備える。中実円柱中間ブロック部１６２は、ベース部分１６０と一体的に形成されると共に、ベース部分１６０に比較して小さい径である。中実先端部分１６４は、中間部分１６２と一体的に形成されると共に、中間部分１６２に比較して小さい径である。先端部分１６４は、中間ブロック部分１６２から外側ラム３６のスリーブ部分１１６の内側領域へ延出する。先端部分１６４の外表面は、スリーブ部分１１６の略筒状協働内表面とスライド可能でシールされた関係で配置された略筒状外表面を有する。
先端部分１６４と中間ブロック部分１６２との間の変わり目には、半径方向延出環状フランジ表面１６８がある。フランジ表面１６８は、筒端係合構造体３６の後方ストップとして働く。
図３において、筒端係合構造体３６及び圧力増強構造体１１０は、ラムハウジング３２内の最後方位置に示されている。
サイドラムアセンブリ３０は、ラムアセンブリ３０に対する下側タンク９０への接続対ラムアセンブリ２８に対する上側タンク８０への接続を除いて、サイドラムアセンブリ２８と実質的に同一であることが理解されるべきである。従って、図において、二つのラムアセンブリ２８及び３０の同様の構成要素は、同じ参照番号が付与される。
本システムの作用を以下に述べる。図４に述べられるように、筒Tが下側ダイ構造体１６に位置された後、サーボバルブ４６が開けられ、作動油が加圧下で油圧ポンプアセンブリ２２から流体ライン４４を介してハウジング３２内の筒端係合構造体３６のフランジ部１１８と圧力増強構造体１１０のベース部分１６０との間の中間室１７０に提供される。同様に、サーボバルブ６２が開けられ、油圧ポンプアセンブリ２２が流体ライン５６を介して作動油をサイドラムアセンブリ３０の中間室１７０へ提供できる。このように、流体がサイドラムアセンブリ２８及び３０へ提供されると、筒端係合構造体３６及び３８が互いに近接する方向へ内方に移動され、それにより夫々のフランジ部１４６が筒Tの両端に係合しシールする。
次に、図５に示されるように、サーボバルブ８４が開かれ、上側水タンク８０から流体ライン８２を介して筒端係合構造体３６内に配置され圧力増強構造体１１０とエンドキャップ１１４との間の圧力増強室１７４に水が流される。流体は筒端係合構造体３６の流体供給出口（ボア）１５０を介して筒Tに移動し、続いて反対側の外側ラム３８の流体供給出口（ボア）１５０を介して外側ラム３８の先端室１７４へ流通する。この筒Tへの充填処理の間、サーボバルブ９４が初めに開かれ、これにより下側タンク９０への流体フローが許容される。引き続いて、サーボバルブ９４が閉鎖され、筒Tが所定の範囲に加圧される。
図６に示されるように、筒Tが流体で充填されると、上側ダイアセンブリ１４が下側ダイアセンブリ１６の上に降下されて好ましくは間に箱状断面形状を有する閉鎖ダイキャビティ１９０を形成する。
上側ダイ部分１４が降下されると、筒端係合構造体３６が接続されたサーボバルブ８４と筒端係合構造タイ３８が接続されたサーボバルブ９４とが閉鎖される。引き続いて、サーボバルブ４８及び６０が開かれ、加圧下の作動油が流体ライン４２及び５４を介して油圧ポンプアセンブリ２２により供給されて対応するサイドラムアセンブリ２８及び３０の圧力増強構造体１１０の後方へ配置された後方室１９４を加圧する。後方室１９４内に供給された流体は、圧力増強室１７４内の水を流体供給出口１５０を介して筒T内に移動するように、圧力増強構造体１１０を互いに近接するように内方へ移動させる。図示されているように、圧力増強室１７４に含まれる圧縮不能な水の筒Tへの強制移動により筒Tの初期の径膨張が引き起こされる。
図７に示されるように、圧力増強構造体１１０が互いに近接するように内方へ付勢され続けて圧力増強室１７４内の水を移動し、更に筒Tを径方向へ膨張する。サーボバルブ４６及び６２が開いたままであり、加圧作動油がポンプアセンブリ２２から流体ライン４４及び５６を介して流され続け、サイドラムアセンブリ２８及び３０の中間室１７０を加圧する。加圧下で中間室１７０に供給された流体により筒端係合構造体３６及び３８が互いに近接するように長手方向で内方へ且つ筒Tの両端に抗して移動される。このように外側ラム３６及び３８の移動により、筒Tを形成する金属材料（好ましくはスチール）が筒の長手方向に流され、それにより筒の径が１０％若しくはそれ以上ある領域で膨張されることができると共に、ハイドロフォーミングされた筒Tの壁厚が好ましくは元の筒ブランクの壁厚の±１０％内に維持される。
より好ましくは、２０００と３５００大気圧の間の流体圧が筒を膨張するために使用される。用途により、２０００と１００００大気圧の間の圧力を利用することが好ましいが、それより高い圧力が使用されてもよい。
筒Tが望ましい形状に形成された後、ダイキャビティの形状に対応して、ポンプ２２が流体ライン４２、４４、５４及び５６を加圧する事を停止する。次に、バルブ５０及び５８が開かれて、流体ライン４０及び５２を介する油圧ポンプアセンブリ２２からの加圧下の作動油フローが許容される。その結果、図示されているように、作動油が加圧下で筒端係合構造体３６及び３８のフランジ部１１８の前方に配置されたリターン室２００へ提供される。図８に示されるように、リターン室２００の加圧により筒端係合構造体３６及び３８が夫々のラムハウジング３２及び３４内で外方へ駆動され、筒端係合構造体３６及び３８を筒Tの両端から離れるように移動する。
筒端係合構造体３６及び３８がラムハウジング３２及び３４内で外方へ駆動されると、フランジ１１８が圧力増強構造体１１０の前方に面するフランジ表面１６８に係合し、圧力増強構造体１１０を外方へ駆動する。その結果、図３と図８との間の比較から明らかなように、圧力増強及び筒端係合構造体がそれらの元の位置に達する。
圧力増強構造体１１０及び筒端係合構造体３６と３８のこのような外側への移動の間、バルブ４８、４６、６０及び６２は、開かれて作動油の油圧ポンプアセンブリ２２に含まれる作動油リザーバへの逆流を許容する。
筒端係合構造体３６及び３８が筒Tの両端との係合が解除されると、筒端係合構造体及び筒T内に残る水がドレインライン９６を介して開いたサーボバルブ９８を通過して下側タンク９０へ排出される。下側タンク９０に含まれる水は、水ポンプ１０２が起動されると、リターンライン１００を介して上側タンク８０へリサイクルされる。
有利なことに、本発明のサイドラムアセンブリ２８及び３０が筒端係合構造体３６及び３８内で圧力増強構造体１１０を使用するので、高内圧を提供して筒を膨張するために別個で高価な”増強装置”システムを設ける必要がない。このような増強装置は、通常高圧ハイドロフォーミングシステム（例えば、２０００大気圧より高い流体膨張圧を利用するハイドロフォーミングシステム）で必要とされ、それゆえに、膨張中に筒の壁厚を補充又は維持するように筒の長手方向に沿って金属材料のフローを行うために、筒の両端が係合されると共に内方へ押圧される高圧ハイドロフォーミング動作で特に必要とされた。従来において、増強装置は、前述の材料フローを行うために筒の両端を内方へ押圧するためのみに使用される別個のサイドラム部材と共に使用されていた。
本発明は、従来の増強装置を有するハイドロフォーミングシステムと同じ望ましい機能を達成するが、コストパーフォマンスが一層優れている。本発明において、水が比較的低圧、好ましくは重力（又は単純な低圧循環ポンプ）によりサイドラムアセンブリに送出される。次に、サイドラムアセンブリは、同じ流体圧源（例えば、油圧ポンプ２２）を利用して筒を膨張するのに必要な圧力及び望ましい壁厚を保持するために筒の両端を内方へ押圧するのに必要な圧力を発揮する。
本発明の他の有利な特徴は、上側ダイ部分１４が降下位置にある時に下方への圧力を上側ダイ部分１４へ印加するために、前述のように使用されたのと同じ油圧ポンプ２２を使用することである。油圧ポンプ２２は、筒加圧中に内側ダイキャビティ圧に抗するように下方への力を上側ダイ部分１４に印加し、従って、降下位置に上側ダイ部分１４を維持する。更に、最終のシステムは、従来のシステムに比較して、複雑さがより少なく且つ煩わしさがより少ない。
図９乃至１６を参照すると、本発明に従って、ハイドロフォーミングシステムの第２の実施の形態の拡大部分図が参照番号２２０で概略的に示されている。好ましい装置は、五つの主アセンブリ、即ち、構造支持体を提供し概略的に参照番号２２２で示されるフレームアセンブリ、概略的に参照番号２２４で示される上側プレスアセンブリ、概略的に参照番号２２６で示される下側プレスアセンブリ、概略的に参照番号２２８で示されるハイドロフォーミングダイ構造体、及び概略的に参照番号２３０で示される流体ラインアセンブリ、より成る。
特に図９を参照すると、フレームアセンブリ２２２は、上側プレスアセンブリ２２４及び下側プレスアセンブリ２２８を取り付けるための平行で横方向へ離間された長尺状垂直部材として描かれている一対のプレスサイドフレーム部材２３２を含む。サイドフレーム部材２３２の上端は、それらの頂部を横切るように取り付けられるクラウン板２３４を有する。クラウン板２３４は、後述されるように、油圧システムの部品を支持するように作用する。
上側プレスアセンブリ２２４は、以下のように構成される。シリンダマウントプラテン２３６は、その両端でプレスフレーム部材２３２に固定される。シリンダマウントプラテン２３６の略中心には、垂直方向に配されたピストンロッド開口２４２を貫通してシリンダマウントプラテン２３６内に延出するラムピストンロッド２４０を有するラムシリンダ２３８が配置される。ピストンロッド２４０の上部は、ロッド２４０の上部がシリンダ２３８の内表面とスライドし且つシール係合状態に配置されるように拡大外径を備える。ピストンロッド２４０の上部とシリンダ２３８の内表面とによって画定される空間は、上側圧力室２４４を画定する。上述の上端部より下のピストンロッド径は僅かに小さく、ロッド２４０の筒状外表面とシリンダ２３８の内表面との間に下側圧力室２４６を画定する。下側圧力室２４６は、その下端でシリンダ２３８のベースの半径方向内方へ延出する部分により且つその上端でピストンロッド２４０のより大きな径の上部の環状下表面により画定される。ピストンロッド２４０の下端には、圧カラム２４８が固定される。圧力ラム２４８は、水平方向へ延出し、二つのフレーム部材２３２間の横方向空間を完全にスパンするわけではない。
下側プレスアセンブリ２２６は、プレスロッド２５０、締結ボルト２５４によりプレスベッド２５０へ固定される右側アウトリガー２５２、及び他の締結ボルト２５４によりプレスベッド２５０へ固定される左側アウトリガー２５６を含む。プレスベッド２５０は、下ダイ半分２６０を支持し、他のアセンブリの基礎を提供する。プレスサイドフレーム部材２３２の下端は、ベッド２５０の両端近傍のプレスベッド２５０に固定される。後述されるように、油圧駆動されるアセンブリシリンダ２７４及び２９２の支持を行う右側アウトリガー２５２及び左側アウトリガー２５６がプレスベッド横方向端に固定されると共にベッド２５０から略上方で横方向外方へ立ち上がる。
図９に具体化されているハイドロフォーミングシステム２２０を参照して、ダイ構造体２２８（図１６に拡大されている）は、上側ダイ半分２５８及び下側ダイ半分２６０を含む。シリンダ２７４及び２９２は、上述の左側及び右側アウトリガーに取り付けられる。ダイ半分２５８及び２６０は、筒ブランクがハイドロフォーミングされるべきサイズ及び形状を画定するダイキャビティ２６２を画定するために協働する夫々の内表面２６４及び２７０を有する。上側ダイ半分２５８の頂部は、プレスラム２４８の底部へ固定される。下側ダイ半分２６０は、プレスベッド２５０へ固定される。
下側ダイ半分２６０は、上側ダイ半分２５８と略同じサイズ及び形状であり、その内側ダイ表面２６４は、下側ダイキャビティ表面２７０に対して逆転されている。上側及び下側ダイ半分２５８及び２６０には、筒ブランクTの長手方向両端近くの筒ブランクTの外表面を囲むようにクランプするよう協働する上側及び下側ツールネスト即ちクランプ構造体２６６及び２７２が配置されており、それにより筒ブランクを閉鎖ダイ内に固定する。流体入口２７３は、下側ツールネストの一つに配置され、それに付いては後述される。筒の軸に位置合わせされ且つ筒ブランクTの両端へ向けられた一対の流体駆動されるアセンブリ２７４及び２９２が、ダイキャビティ及びツールネスト２６６及び２７２の軸に沿って配置され且つアウトリガー２５２及び２５６上にプレスサイドフレーム部材２３２を越えて取付られる。
左側アウトリガー２５６に取り付けられたシリンダ２７４の一つは、横方向に押すシリンダである。このシリンダ２７４は、左側アウトリガー２５６の頂表面へ固定されるフロント部材２７６とリヤ部材２７８、及びフロント及びリヤ部材２７６と２７８との間に固定される筒状壁部材２８０を含む。フロント部材２７６は、筒端係合構造体２８２がスライドしシール移動できる中心開口を有する。筒端係合構造体２８２の後端２８１は、シリンダ２７４内に配置され、筒状壁部材２８０の内側表面をスライドしシールされた関係で配置される径を有する。筒端係合構造体２８２のより先端部分は、前述の後端部分よりも小さな径であり、筒端係合構造体２８２の外側筒状サイド表面、筒状壁部材２８０の筒状内側表面、筒端係合構造体２８２の環状の内側に面する表面及びシリンダ２７４のフロント部材２７６の環状の後方へ面する内側表面により画定される横方向シリンダ室２８４を形成する。後方加圧室２８６は、シリンダ２７４のリヤ部材２７８の前方へ面する内側表面、筒状壁部材２８０及び筒端係合構造体２８２の後端部分２８１の後表面により画定される。これらの室２８４及び２８６は、後述される作動油ラインと連通する。シリンダ２７４のフロント部材２７６を越えて突出する筒端係合構造体２８２の前端部分は、僅かに径が小さい。また、ピストンロッドのこの前部の先端には、テーパー状のノーズセクション２８８の形状の筒係合部がある。テーパー状ノーズセクション２８８は、ハイドロフォーミングされるべき筒ブランクTの開口端内に収容されるように構成及び配置される。テーパー状ノーズセクション２８８の後方部分は、好ましくは、ノーズセクション２８８が長尺状筒方向に筒端に対して実質的な力を印加できるように筒ブランクTの端エッジに当接する半径方向外方へ延出する環状フランジ（図示せず）を有する。流体出口２８９を画定する比較的微細なボアがノーズセクション２８８を貫通するように形成されると共に、ノーズセクション２８８がブランクTの端とシール係合されると、筒端係合構造体２８２の内方へ延出する部分内の内側室２９０から延出してその室２９０から筒ブランクTに流体連通する。
流体で駆動される複式シリンダアセンブリ１９２がハイドロフォーミングプレスベッド２５０の反対側で右側アウトリガー２５２に固定されている。複式シリンダアセンブリ２９２は、右側アウトリガー２５２に固定された内壁２９４及び外壁２９６を有する。筒状壁部材２９８が内壁２９４と外壁２９６との間に固定されシリンダ室を画定する。複式シリンダアセンブリ２９２の内部には、流体駆動される圧力増強構造体３００及び流体駆動される筒端係合構造体３０４が配置される。流体駆動される圧力増強構造体３００は、筒状壁部材２９８の内側表面とスライドしてシールされた関係に配置される外端部分２９９と、比較的小さい径を有する内方へ延出する部分３０３とを備える。圧力増強構造体３００の小径の内方へ延出する部分３０３は、筒状壁部材２９８の長手軸に沿う中間回りに配置された環状シリンダデバイダに形成される開口をスライドシール関係で通過する。複式シリンダアセンブリ２９２内の流体駆動される筒端係合構造体３０４は、筒状でシリンダデバイダ３０２の内側に配置される。筒端係合構造体３０４は、シリンダ壁２９８の内側表面とスライドシール関係に移動可能な後端部分３１１を有する。減少された径を有する主の長尺状筒状スリーブ部分３０９は、内壁２９４に形成された開口の内側を延出し、この開口とスライドシール関係で移動される。テーパー状ノーズ部分３０７の形態の筒端係合部分は、筒状スリーブ部分３０９の最内端に画定される。ノーズ部分は、前述のノーズ部分２８８と同様の構成を有する。圧力増強構造体３００の内方へ延出する部分３０３は、その最内端へ固定された高圧シール３０１を有し、ラム構造体３０４の筒状スリーブ３０９内にスライド固定される。圧力増強構造体３００の高圧シール３０１の内方でラム構造体３０４内に増強器流体室３０６が画定されている。
ノーズ部分３０７は、貫通されるように形成され増強器室３０６から内方へ延出し流体出口３０８を画定しテーパー状ノーズ部分３０７の最内部分を介して開口する比較的微細なボアを有し、室３０６が筒ブランクTの隣接端と流体連通可能とする。
加圧室３１０は、流体駆動される圧力増強構造体３００と複式シリンダ２９２の外側壁２９６との間に画定される。リターン室３１２は、圧力増強構造体３００の外端部分２９９の環状の内方へ面する表面とシリンダデバイダ３０２の外方へ面する表面との間に画定される。筒端係合構造体圧力室３１４は、シリンダデバイダ３０２の内方へ面する表面と流体駆動される筒端係合構造体３０４の外端部分３１１の外方へ面する表面との間に形成される。筒端係合構造体リターン室３１６は、ラム筒端係合構造体３０４の外端部分３１１と複式シリンダアセンブリ２９２の内壁２９４との間の筒端係合構造体３０４の筒状スリーブ部分３０９の回りに画定される。これらの室は、後述のように、流体ラインへの開口を有する。
図９乃至１６に示されるハイドロフォーミングアセンブリ２２０は、本発明の動作の以下の説明で関連して述べられるように、流体ライン、リザーバ、ポンプ及びバルブを有する流体ラインアセンブリ２３０を備える。
図９及び１０は、ハイドロフォーミングダイアセンブリ２２８をそのオープン位置に示す。特に図１０を参照すると、そのオープン位置において、プレスラム２４８及び上側ダイ半分が上げられる。タップ水と薬品の組み合わせであるハイドロフォーミング流体３１８は、下側リザーバフィルタタンク３２０に貯えられる。このタンク３２０は、気化及び他の流体ロスを補充するために設けられたライン３２６を介して水／薬品ミキサへ接続されるフロートバルブ３２２を備える。流体３１８は、ライン３２６を介してタンクモータ／水ポンプ３２８によりクラウン板２３４に取り付けられた上側重力送出タンク３３０へポンプ送出される。上側タンク出口ライン３３４は、タンク３３０に接続される。ライン３３４の遮断バルブ３３２は、図９及び１０では閉鎖位置にあり、上側重力送出タンク３３０がライン３２６を介して充填されることができる。
ハイドロフォーミング装置２２０は、作動流体、好ましくは油を貯える作動流体リザーバ３３８を含む。高圧油圧ポンプ３４０の形態の単一流体出力源が作動流体３３６をライン３４２を介して引き出し、次に流体３３６をライン３４４を介してポンプ送出して複数のバルブ（１−８）から成るバルブアセンブリ３４６を制御する。バルブ番号２乃至８は、それらが閉鎖位置にあることが図１０に示されている。流体３３６が制御バルブアセンブリ３４６を通過した後、ライン３４４を介して流体リザーバ３３８へ戻り、油圧ポンプ及びモータ３４０がフリーホイールモードで作動できる。
前述のように、図１０において、プレスラム２４８は、オープン即ち上昇位置にあり、ピストンロッド２４０、ラムシリンダ２３８及びシリンダマウントプラテン２３６により支持される。ピストンロッド２４０は、開いているバルブ番号１及びプレスラムシリンダ２３８内の加圧室２４６にライン３４８を介してポンプ送出される作動流体により上昇位置に維持される。上側ダイ半分２５８が上昇された状態で、筒ブランクTは、下側ダイ半分２６０の下側ツールネスト２７２に位置されることができる。
図１１において、タンク３３０のハイドロフォーミング流体３５０のレベルは、流体がライン３２６を介してポンプ送出された結果として、図１０に比較して、増加されている。結果として、上側重力送出タンク３３０のフロートバルブ３５２は、ハイドロフォーミング流体３５０が適切なレベルに達した時、水ポンプ及びモータ３２８を停止する。制御バルブアセンブリ３４６の流体バルブ番号１は、作動流体フローに対して閉鎖し、脱圧ライン３４８に対して開く三方バルブである。また、開いたバルブ番号１は、室２４６内のテーパー状作動流体がライン３４８を介して流れ出て流体リザーバへ戻ることにより、ピストンロッド２４０の下方への移動の間流体逆圧が室２４６に蓄積することを防止する。バルブ番号２は、ライン３５４へ開き、ポンプ３４０がプレスラムシリンダ２３８の上側室２４４を加圧することを可能とする。プレスラムピストンロッド２４０が下方へ移動し、上側ダイ半分２５８を押圧してダイ半分２５８，２６０の間に筒ブランクTをクランプするように閉鎖される。プレスラムシリンダ２３８の室２４４内の流体圧は、筒ブランクTが完全に変形されるまで、完全なハイドロフォーミングサイクルの間維持される。
図１２において、ラム筒端係合構造体３０４は、バルブ番号７の開口により起動され、それにより作動流体がライン３８１を内方へ流され筒端係合圧力室３１４を加圧する。これにより筒端係合構造体３０４が閉鎖ダイ半分２５８及び２６０の内側で筒ブランクTの一端へ移動され、筒ブランクTの端から離間されたまま閉鎖ダイアセンブリの端を密閉する。ハイドロフォーミングシステムの反対側において、筒端係合構造体２８２は、バルブ番号４を開くことにより起動され、作動流体がライン３５８を介して加圧室２８６へ流される。これにより筒端係合構造体２８２が内方へ閉鎖ダイ半分２５８及び２６０内に且つ筒ブランクTの反対端へ押圧される。筒端係合構造体２８２は、前方へ移動し筒ブランクTの内径をテーパー状ノーズセクション２８８に係合させ筒ブランクTの隣接端をシールする。システムの頂部にあるバルブ３３２が開けられ、ハイドロフォーミング流体３５０が重力タンク３３０から重力下でライン３３４を介して迅速に流される。ハイドロフォーミング流体が入口２７３を介して閉鎖ダイに入り、筒ブランクTの内部を内方へ流れる。引き続いて、筒端係合構造体３０４が内方へ移動し、テーパー状ノーズ部分３０７が筒ブランクTと係合し筒ブランクTの中空内部をシールする。
水ポンプ及びモータ３６０は、ハイドロフォーミング流体をライン３６２を介して上側重力タンクから引き出し、それをフレックスライン３６２及び高圧排出バルブ３６６にポンプ送給する。ハイドロフォーミング流体は、排出バルブ３６６から増強器室３０６へ移動する。他の好適な実施の形態において、ポンプ及びモータ３６０が省略されていることが理解されるべきである。ハイドロフォーミング流体がタンク３３０から室３０６へ重力下で移動する。流体は、低圧下で室３０６から筒端係合構造体３０４のノーズの流体出口３０８を介して筒Tへ送られる。高圧シール３０１は、タンク３３０からのハイドロフォーミング流体３５０がタンク３３８からの作動流体３３６と混合する事を防止する。流体出口３０８を介して送られるハイドロフォーミング流体が筒ブランクT内の圧力を増加させる。一方、これにより、筒ブランクT内の空気及び流体中の気泡を筒端係合構造体２８２の開口２８９を介して排出すなわちパージされる。流体と空気のこの混合物が内側室２９０を介してフレキシブル高圧ホース接続セクション３７０及び３７１へ流れる。次に、ハイドロフォーミング流体は、高圧排出バルブ３７２を通りライン３７４を介して下側のハイドロフォーミング流体リザーバ３２０に流れる。制御バルブアセンブリ３４６のバルブ番号３及び８が開き、右側及び左側横方向押圧シリンダの室３１６及び２８４内に夫々流体逆圧が蓄積されるのを防止する。
図１３において、高圧排出バルブ３６６及び３７２は、空気が筒ブランクTの内側かれ排出された後、閉鎖される。バルブ番号５が開き、ライン３７６を通して高圧作動流体を増強器室３１０へ移動させる。これにより、増強器ピストンロッド３００を増強器室３１０内に延出させ、ハイドロフォーミング流体を開口３０８を介して筒端係合横方向ピストンロッド３０４及び筒ブランクTの内側へ圧縮する。高圧排出バルブ３６６及び３７２が閉鎖された状態で、ハイドロフォーミング圧が増加され、筒ブランクTの壁を外方へダイキャビティ表面２６４及び２７０に向けて押圧する。バルブ番号７が再び開き、圧力を室３１４へ提供し、前方へ筒端係合ピストンロッド３０４を押圧する。これにより、筒ブランク材料Tがダイキャビティ２６２の押圧される。反対側の筒端係合構造体２８２は、バルブ番号４が再び圧力を室２８６へ提供し、筒端係合構造体２８２を押圧して筒ブランク材料Tをダイキャビティ２６２内に押すと、前方へ移動する。筒ブランクTの両端をダイキャビティ２６２に押圧すると、筒ブランクが膨張されるに従って筒の壁厚を維持するように金属材料の内方へのフローが生成される。最終部品の壁厚は、好ましくは元のブランクの壁厚の±１０％以内に維持される。
図１３から理解できるように、対向するピストンロッド３０４と２８２は、増強器ピストンロッド３００の前部分３０３が更に増強器室３０６に延出しながら筒ブランク材料をダイキャビティ２６２内に押圧し続ける。これにより増強器室３０６内の圧力を増加し、主ピストンロッド３０４の前ノーズ部分３０７の開口３０８を介して筒ブランクT内のハイドロフォーミング流体を一層押圧する。筒ブランクT内のハイドロフォーミング流体が５０００psiを越える圧力に達する。
図１４を参照して、増強器ピストンロッド３００は、予め設定された圧力を介して筒ブランクTが完全にハイドロフォーミングダイキャビティのキャビティ表面２６４及び２７０に抗して形成されるまで前進し続ける。筒ブランクTの両端への横方向への押圧は、望ましい部品２００の仕上がり形状が達成されるまで、維持される。図１４は、増強器３０６がその予め設定された圧力に達したことを示し、これはハイドロフォーミングサイクルの完了を意味する。
図１５において、増強器ピストンロッド３００は、バルブ番号５の閉鎖及びバルブ番号６の開口により引き込まれ、それにより作動流体を前方の増強器室３１２内に押圧し、筒部品内のハイドロフォーミング流体から最高圧力を取り除く。バルブ番号３が開くと、横方向反対の筒端係合構造体２８２が引っ込み、ポンプ３４０がライン３７８及び押圧シリンダ２７４の室２８４を加圧する。これにより、筒端係合構造体２８２のテーパー状ノーズセクション２８８が筒ブランクTの端から移動される。筒端係合構造体２８２の引っ込みの間、三方バルブ番号４が圧力開放ライン３５８及び室２８６へ開口され、作動流体が室２８６からライン３４４を介してタンク３３８へ排出される。バルブ番号８が開き、ライン３８０及びシリンダ２９２の室３１６を加圧すると、対応する事象が筒ブランクTの反対端で生じる。これにより、ピストンロッド３０４が引っ込まれ、筒ブランクTの端からピストンロッド３０４の前端のテーパー状表面３０７を除去する。次に、ハイドロフォーミング流体が筒ブランクTからダイの外へ且つプレスベッドキャッチトレイ３８２へ排出され、そこでハイドロフォーミング流体がドレインライン３７４を介して下側リザーバタンク３２０へ戻される。三方バルブ番号７が開けられ、ピストン３０４の引っ込みの間、室３１４及びライン３８１を脱圧しライン３４４を介してタンク３３８へ排出する。バルブ番号１は、ライン３４８に沿ってポンプ３４０を室２４６に接続するように起動される。室２４６が加圧されてプレスラムシリンダロッド２４０を引っ込める。これにより、プレスラム２４８が上昇され、ダイ上半分を開き、仕上がり部品２００（筒ブランクTからハイドロフォーミングされた）が除去され得る。
図１６は、図１５に図示されたハイドロフォーミング動作ステージを示す拡大横方向断面図であり、ダイアセンブリ２２８の部品をより明瞭に示す。図１５及び１６において、部品２００が形成されておりダイが開かれている。
本発明は、筒端係合構造体が単一の筒端押圧構成要素のみから成り、反対の筒端係合構成要素が固定構成要素であることを意図していることが理解されるべきである。これは前述の実施の形態とは反対で、そこでは筒端係合構造体は互いに近接するように移動する二つの移動可能構成要素から成る。
同様に、圧力増強構造体は、筒部品の一方の端のみ又は両端から高圧流体を提供してもよい。
上述の発明は、初期コストを減少し、三分の一程でハイドロフォーミング設備を購入できる。また、本発明は作動及び維持コストを減少する。
本発明は、限定された数の実施の形態を参照して開示及び説明されたが、本発明の精神及び範囲から離れることなく、バリエーション及び変更がなされ得る。従って、以下の請求項は、ここで開示される原理及び利点に従って、全てのこのような変更、バリエーション及び等価な物をカバーすることが意図される。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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