(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
（１）最内部に下記のゴム成分層（Ｉａ）を有し、該最内部の外部表面を覆う状態で位置する隣接部に下記のゴム成分層（Ｉｂ）を有し、かつ最外部に下記熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）を有する３層構造の多層構造重合体粒子であって；
（２）ゴム成分層（Ｉａ）は、アクリル酸エステル５０〜９９．９９質量％、該アクリル酸エステルと共重合可能な他の単官能性単量体４９．９９〜０質量％及び多官能性単量体０．０１〜１０質量％からなる単量体混合物（ｉａ）の共重合体層であり；
（３）ゴム成分層（Ｉｂ）は、アクリル酸エステル５０〜９９．９９質量％、該アクリル酸エステルと共重合可能な他の単官能性単量体４９．９９〜０質量％及び多官能性単量体０．０１〜１０質量％からなる単量体混合物（ｉｂ）の共重合体層であり；
（４）ゴム成分層（Ｉａ）の質量とゴム成分層（Ｉｂ）の質量との比が（Ｉａ）／（Ｉｂ）において５／９５〜９５／５の範囲内であり；
（５）単量体混合物（ｉａ）におけるアクリル酸エステルの含有率（質量％）と単量体混合物（ｉｂ）におけるアクリル酸エステルの含有率（質量％）との差［（ｉａ）（単位：質量％）−（ｉｂ）（単位：質量％）］が３質量％以上であり；
（６）熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）は、メタクリル酸エステル４０〜１００質量％及び該メタクリル酸エステルと共重合可能な他の単量体６０〜０質量％からなる単量体（ｉｉ）の重合体層であり；
（７）熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）を構成する重合体について、ＧＰＣ法で測定された数平均分子量は３０，０００以下であり；
（８）ゴム成分層の総質量（（Ｉａ）＋（Ｉｂ））と熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）の総質量との比は、［層（Ｉａ）＋層（Ｉｂ）］／層（ＩＩ）において３０／７０〜９０／１０の範囲であり；
（９）平均粒子径が１５０ｎｍ以下であり；
（１０）ゴム成分層（Ｉａ）を構成する共重合体の屈折率ｎｄ（Ｉａ）又はゴム成分層（Ｉｂ）を構成する共重合体の屈折率ｎd（Ｉｂ）と、熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）を構成する重合体の屈折率ｎｄ（ＩＩ）との間に次式の関係
｜ｎｄ（Ｉａ）−ｎｄ（ＩＩ）｜＜０．００５
｜ｎｄ（Ｉｂ）−ｎｄ（ＩＩ）｜＜０．００５
が成り立ち；及び
（１１）シート状成形品として測定したＡ硬度が７０〜７６である；
多層構造重合体粒子の溶融成形体である、柔軟性、透明性及び耐候性を兼有する光学物品。
【請求項２】
ＪＩＳ  Ｋ７１０５に準じて測定した全光線透過率が８５％以上である請求項１記載の光学物品。
【請求項３】
反射板、再帰性反射シート、プリズムシート、ライトカバー、フライレンズ又は照明カバーである請求項１又は２記載の光学物品。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、柔軟性に優れるのみならず、透明性及び耐候性にも優れるという特異な性能を有する、特定の多層構造重合体粒子を溶融成形してなる光学物品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
高分子材料は、ガラスに比べて耐衝撃性が大幅に優れ、さらに加工性や染色性のような他の性能においても優れていることから、光学物品の分野においてガラスの代替品として広範囲に用いられており、既に、ポリカーボネート、アクリル系樹脂、ポリスチレン及びポリ塩化ビニル等の種々の高分子材料が光学物品用の材料として用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、軟質ポリ塩化ビニルを除いては、これらの高分子材料は柔軟性に乏しく、曲面部では応力歪みにより耐衝撃性が低下する。さらにアクリル系樹脂を除き、一般的にその耐候性は良好とは言えない。また、軟質ポリ塩化ビニルについては、柔軟性および透明性は優れるが、焼却時のダイオキシン発生、溶出した可塑剤の人体への影響等が問題視されている。
【０００４】
本発明の目的は、特定の多層構造重合体粒子を溶融成形することにより、アクリル系高分子材料の優れた透明性及び耐候性を損なうことなく、軟質ポリ塩化ビニル樹脂と同等の優れた柔軟性を兼ね備え、かつ環境及び人体への影響がない光学物品を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題を解決するために種々の検討を行い、多層構造重合体粒子の最外層を構成する熱可塑性樹脂成分の分子量、該粒子の平均粒子径、多層構造重合体粒子を構成する各層の共重合体の屈折率の数値的関係を特定範囲に制御した場合、該粒子を溶融成形することにより得られる成形品が、優れた柔軟性、透明性及び耐候性を発揮することを見出し、さらに検討を重ねた結果、本発明を完成するに至った。
【０００６】
本発明によれば、上記目的は、
（１）少なくとも１つの下記のゴム成分層（Ｉ）を内部に有し、かつ少なくとも１つの下記熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）を少なくとも最外部に有する、２以上の層からなる多層構造重合体粒子であって；
（２）ゴム成分層（Ｉ）は、アクリル酸エステル５０〜９９．９９質量％、該アクリル酸エステルと共重合可能な他の単官能性単量体４９．９９〜０質量％及び多官能性単量体０．０１〜１０質量％からなる単量体混合物（ｉ）の共重合によって形成される重合体層であり；
（３）熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）は、メタクリル酸エステル４０〜１００質量％及び該メタクリル酸エステルと共重合可能な他の単量体６０〜０質量％からなる単量体（ｉｉ）の重合によって形成される重合体層であり；
【０００７】
（４）熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）のうち最外部に位置する層を構成する重合体について、ＧＰＣ法で測定された数平均分子量は３０，０００以下であり；
（５）ゴム成分層（Ｉ）の総質量と熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）の総質量との比は、層（Ｉ）／層（ＩＩ）において３０／７０〜９０／１０の範囲であり；
（６）平均粒子径が１５０ｎｍ以下であり；及び
（７）ゴム成分層（Ｉ）の任意の１つの層を構成する共重合体の屈折率ｎd（Ｉ）と熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）の任意の１つの層を構成する重合体の屈折率ｎd（ＩＩ）とのすべての組合せにおいて次式の関係が成り立つ；
｜ｎd（Ｉ）−ｎd（ＩＩ）｜＜０．００５
ことを特徴とする多層構造重合体粒子を溶融成形してなる光学物品によって達成される。
【０００８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明をさらに詳しく説明する。
本発明に用いられる多層構造重合体粒子は、ゴム成分層（Ｉ）を内部に少なくとも１層有し、かつ熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）を少なくとも最外層として有する。本発明の多層構造重合体粒子を構成する層の数は、２層以上であればよく、３層で構成されていても４層以上で構成されていてもよい。２層構造の場合は、層（Ｉ）（中心層）／層（ＩＩ）（最外層）の構成であり、３層構造の場合は、層（Ｉ）（最内層）／層（Ｉ）（中間層）／層（ＩＩ）（最外層）、層（Ｉ）（最内層）／層（ＩＩ）（中間層）／層（ＩＩ）（最外層）又は層（ＩＩ）（最内層）／層（Ｉ）（中間層）／層（ＩＩ）（最外層）の構成であり、４層構造の場合には、例えば、層（Ｉ）（最内層）／層（ＩＩ）（中間層）／層（Ｉ）（中間層）／層（ＩＩ）（最外層）の構成を有することができる。これらの中でも、取扱い性に優れる点において、層（Ｉ）（中心層）／層（ＩＩ）（最外層）の２層構造；又は層（Ｉ）（最内層）／層（Ｉ）（中間層）／層（ＩＩ）（最外層）の３層構造が好ましい。
【０００９】
また、層（Ｉ）と層（ＩＩ）の総質量比は、（Ｉ）／（ＩＩ）において３０／７０〜９０／１０の範囲内である。層（Ｉ）の割合がこの範囲より小さいと多層構造重合体粒子単独又はそれと他の成分との樹脂組成物を成形して得られる光学物品における柔軟性が不十分となり、反対に層（Ｉ）の割合がこの範囲より大きいと層構造を完全な形態では形成しにくくなり、溶融流動性が極端に低下してしまうため成形及び他の成分との混練が困難となる。層（Ｉ）と層（ＩＩ）との総質量比は（Ｉ）／（ＩＩ）において５０／５０〜９０／１０の範囲内であるのが好ましく、６０／４０〜８０／２０の範囲内であるのがより好ましい。
なお、層（Ｉ）の総質量とは、多層構造重合体粒子中の層（Ｉ）が１層のみの場合には該層の質量であり、層（Ｉ）が２層以上の場合にはそれらの層の質量の和である。同様に、層（ＩＩ）の総質量とは、多層構造重合体粒子中の層（ＩＩ）が１層のみの場合には該層の質量であり、層（ＩＩ）が２層以上の場合にはそれらの層の質量の和である。
【００１０】
本発明の多層構造重合体粒子における層（Ｉ）は、アクリル酸エステル５０〜９９．９９質量％、好ましくは５５〜９９．９質量％、該アクリル酸エステルと共重合可能な他の単官能性単量体４９．９９〜０質量％、好ましくは４４．９〜０質量％、及び多官能性単量体０．０１〜１０質量％、好ましくは０．２〜２質量％からなる単量体混合物（ｉ）の共重合によって形成されるゴム弾性を有する重合体層である。
【００１１】
層（Ｉ）を形成するために用いられるアクリル酸エステルの具体例としては、メチルアクリレート、エチルアクリレート、ｎ−プロピルアクリレート、イソプロピルアクリレート、ｎ−ブチルアクリレート、イソブチルアクリレート、ｓ−ブチルアクリレート、ｔ−ブチルアクリレート、ペンチルアクリレート、ヘキシルアクリレート、オクチルアクリレート、２−エチルヘキシルアクリレート、、ドデシルアクリレート、オクタデシルアクリレート等のアクリル酸と脂肪族アルコールとのエステル、例えばＣ1〜Ｃ18の飽和脂肪族アルコールとのエステル；シクロヘキシルアクリレート等のアクリル酸とＣ5又はＣ6の脂環式アルコールとのエステル；フェニルアクリレート等のアクリル酸とフェノール類とのエステル；ベンジルアクリレート等のアクリル酸と芳香族アルコールとのエステルなどが挙げられる。アクリル酸エステルは、層（Ｉ）（多層構造重合体粒子が２以上の層（Ｉ）を有する場合には、それぞれの層（Ｉ））を形成するために用いられる単量体混合物（ｉ）に対して５０〜９９．９９質量％の範囲において、単独で又は２種以上混合して用いられる。アクリル酸エステルの量が５０質量％より少ないと多層構造重合体粒子を溶融成形してなる光学物品のゴム弾性が低下することになり、また、９９．９９質量％を超えると多層構造重合体粒子の構造が形成されなくなるので、いずれも好ましくない。
【００１２】
層（Ｉ）を形成するために用いられる多官能性単量体は、分子内に炭素−炭素二重結合を２個以上有する単量体であり、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、桂皮酸等の不飽和モノカルボン酸とアリルアルコール、メタリルアルコール等の不飽和アルコールとのエステル；前記の不飽和モノカルボン酸とエチレングリコール、ブタンジオール、ヘキサンジオール等のグリコールとのジエステル；フタル酸、テレフタル酸、イソフタル酸、マレイン酸等のジカルボン酸と前記の不飽和アルコールとのエステル等が包含され、具体的には、アクリル酸アリル、アクリル酸メタリル、メタクリル酸アリル、メタクリル酸メタリル、桂皮酸アリル、桂皮酸メタリル、マレイン酸ジアリル、フタル酸ジアリル、テレフタル酸ジアリル、イソフタル酸ジアリル、ジビニルベンゼン、エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ブタンジオールジ（メタ）アクリレート、ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート等が挙げられる。これらの多官能性単量体の中でも、メタクリル酸アリルが特に好ましい。なお、前記の「ジ（メタ）アクリレート」は、「ジアクリレート」と「ジメタクリレート」との総称を意味する。多官能性単量体は、層（Ｉ）（多層構造重合体粒子が２以上の層（Ｉ）を有する場合には、それぞれの層（Ｉ））を形成するために用いられる単量体混合物（ｉ）に対して０．０１〜１０質量％の範囲において、単独で又は二種以上を組み合わせて用いられる。多官能性単量体の量が、１０質量％より多いと、多層構造重合体粒子を溶融成形してなる光学物品がゴム弾性を示さなくなり、柔軟性が不十分となるので好ましくない。また、多官能性単量体の量が０．０１質量％より少ないと、層（Ｉ）が粒子構造として形成されなくなるので好ましくない。
【００１３】
層（Ｉ）を形成するためには、アクリル酸エステル及び多官能性単量体以外に、アクリル酸エステルと共重合可能な他の単官能性単量体を併用することができる。該他の単官能性単量体としては、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、ｎ−プロピルメタクリレート、イソプロピルメタクリレート、ｎ−ブチルメタクリレート、イソブチルメタクリレート、ペンチルメタクリレート、ヘキシルメタクリレート、オクチルメタクリレート、２−エチルヘキシルメタクリレート、ドデシルメタクリレート、ミリスチルメタクリレート、パルミチルメタクリレート、ステアリルメタクリレート、ベヘニルメタクリレート等のメタクリル酸と脂肪族アルコール、例えばＣ1〜Ｃ22の飽和脂肪族アルコールとのエステル；シクロヘキシルメタクリレート等のメタクリル酸とＣ5又はＣ6の脂環式アルコールとのエステル；フェニルメタクリレート等のメタクリル酸とフェノール類とのエステル、ベンジルメタクリレート等のメタクリル酸と芳香族アルコールとのエステルなどのメタクリル酸エステルが代表的であるが、他にも、スチレン、α−メチルスチレン、１−ビニルナフタレン、３−メチルスチレン、４−プロピルスチレン、４−シクロヘキシルスチレン、４−ドデシルスチレン、２−エチル−４−ベンジルスチレン、４−（フェニルブチル）スチレン、ハロゲン化スチレン等の芳香族ビニル系単量体；アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のシアン化ビニル系単量体；ブタジエン、イソプレン、２，３−ジメチルブタジエン、２−メチル−３−エチルブタジエン、１，３−ペンタジエン、３−メチル−１，３−ペンタジエン、２−エチル−１，３−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエン、２−メチル−１，３−ヘキサジエン、３，４−ジメチル−１，３−ヘキサジエン、１，３−ヘプタジエン、３−メチル−１，３−ヘプタジエン、１，３−オクタジエン、シクロペンタジエン、クロロプレン、ミルセン等の共役ジエン系単量体等が挙げられる。これらの単量体は、必要に応じて、層（Ｉ）（多層構造重合体粒子が２以上の層（Ｉ）を有する場合には、それぞれの層（Ｉ））を形成するために用いられる単量体混合物（ｉ）に対して４９．９９質量％以下の割合において、単独で又は２種以上を混合して用いることができる。上記の他の単官能性単量体の割合が４９．９９質量％を超える場合は、多層構造重合体粒子を溶融成形してなる光学物品の耐候性が不十分となるので好ましくない。
【００１４】
本発明に用いられる多層構造重合体粒子における層（ＩＩ）は、メタクリル酸エステル４０〜１００質量％、好ましくは６０〜９９質量％、さらに好ましくは８０〜９９質量％、及びそれと共重合可能な他の単量体６０〜０質量％、好ましくは４０〜１質量％、さらに好ましくは２０〜１質量％からなる単量体（ii）の重合によって形成される熱可塑性を有する重合体層である。メタクリル酸エステルの量が４０質量％未満であると多層構造重合体粒子を溶融成形してなる光学物品の耐候性が不十分となる。
【００１５】
層（ＩＩ）を形成するために用いられるメタクリル酸エステルの具体例としては、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、ｎ−プロピルメタクリレート、イソプロピルメタクリレート、ｎ−ブチルメタクリレート、イソブチルメタクリレート、ペンチルメタクリレート、ヘキシルメタクリレート、オクチルメタクリレート、２−エチルヘキシルメタクリレート、シクロヘキシルメタクリレート、ドデシルメタクリレート、ミリスチルメタクリレート、パルミチルメタクリレート、ステアリルメタクリレート、ベヘニルメタクリレート、オクタデシルメタクリレート、フェニルメタクリレート、ベンジルメタクリレート等が挙げられ、好ましくはメチルメタクリレートである。
【００１６】
層（ＩＩ）を形成するために用いられる共重合可能な他の単量体の具体例としては、メチルアクリレート、エチルアクリレート、ｎ−プロピルアクリレート、イソプロピルアクリレート、ｎ−ブチルアクリレート、イソブチルアクリレート、ｓ−ブチルアクリレート、ｔ−ブチルアクリレート、ペンチルアクリレート、ヘキシルアクリレート、オクチルアクリレート、２−エチルヘキシルアクリレート、ドデシルアクリレート、オクタデシルアクリレート等のアクリル酸と脂肪族アルコール、例えばＣ1〜Ｃ18の飽和脂肪族アルコールとのエステル；シクロヘキシルアクリレート等のアクリル酸とＣ5又はＣ6の脂環式アルコールとのエステル；スチレン、α−メチルスチレン、１−ビニルナフタレン、３−メチルスチレン、４−プロピルスチレン、４−シクロヘキシルスチレン、４−ドデシルスチレン、２−エチル−４−ベンジルスチレン、４−（フェニルブチル）スチレン、ハロゲン化スチレン等の芳香族ビニル系単量体；アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のシアン化ビニル系単量体；マレイミド、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−エチルマレイミド、Ｎ−プロピルマレイミド、Ｎ−イソプロピルマレイミド、Ｎ−シクロヘキシルマレイミド、Ｎ−フェニルマレイミド、Ｎ−（ｐ−ブロモフェニル）マレイミド、Ｎ−（クロロフェニル）マレイミド等のマレイミド系単量体；前記例で示した多官能性単量体等が挙げられる。これらの中でも、メチルアクリレート、エチルアクリレート、ｎ−ブチルアクリレート等のアクリル酸アルキルエステルが好ましい。
【００１７】
層（Ｉ）はゴム弾性を有する重合体成分から構成され、層（ＩＩ）は熱可塑性を有する重合体成分から構成されるように、それぞれ、上記した単量体の種類及び使用割合の範囲内で適宜条件を選択すればよい。
【００１８】
本発明に用いられる多層構造重合体粒子においては、その中に含有される層（ＩＩ）のうち少なくとも粒子の最外層を構成する重合体の数平均分子量がＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）法での測定に基づいて３０，０００以下であることが重要である。数平均分子量が３０，０００を超える場合、多層構造重合体粒子単独又はそれと他の成分との樹脂組成物を成形して得た光学物品における柔軟性が不十分となり、さらに溶融流動性が低下する場合もある。数平均分子量の下限については、必ずしも厳密な制限はないが、生産工程における多層構造重合体粒子の通過性の点からは、数平均分子量は１，０００を下回らないことが好ましい。柔軟性及び生産工程での通過性の両立の点からは、数平均分子量を３，０００〜２０，０００の範囲内とすることが特に好ましい。
【００１９】
本発明に用いられる多層構造重合体粒子の平均粒子径は、１５０ｎｍ以下である。１５０ｎｍより大きいと柔軟性が不十分となり、また、溶融流動性が良くない場合もある。平均粒子径の下限値については特に限定されるものではないが、多層構造重合体粒子の所定の層構造を形成させやすい観点からは、平均粒子径は３０ｎｍ以上であることが好ましい。該平均粒子径はさらに好ましくは８０〜１２０ｎｍである。
【００２０】
本発明に用いられる多層構造重合体粒子においては、その中に含有される層（Ｉ）の任意の１つの層を構成する共重合体の屈折率ｎd（Ｉ）と層（ＩＩ）の任意の１つの層を構成する重合体の屈折率ｎd（ＩＩ）とのすべての組合せにおいて次式の関係を成り立たせるよう各層を形成する単量体混合物を構成する単量体の種類及び質量分率を選択する必要があり、これにより、極めて透明性の良好な光学物品を得ることが出来る。
｜ｎd（Ｉ）−ｎd（ＩＩ）｜＜０．００５
ｎd（Ｉ）−ｎd（ＩＩ）の絶対値は、０．００１以下であるのが特に好ましい。ｎd（Ｉ）−ｎd（ＩＩ）の絶対値が０．００５以上である場合、多層構造重合体粒子を成形して得た光学物品における透明性が低下する。
【００２１】
層（Ｉ）及び層（ＩＩ）を形成する単量体の組成は、層（Ｉ）がゴム弾性を有する重合体成分から構成され、層（ＩＩ）が熱可塑性を有する重合体成分から構成されるように、それぞれ、上記した単量体の種類及び使用割合の範囲内で適宜条件を選択すればよい。また、本発明に用いられる多層構造重合体粒子が３層以上の場合、層（Ｉ）を構成する相互に隣接し相互に組成が異なる少なくとも２層のゴム成分層は、ゴム成分層のうちの最外部に存在する層の屈折率を、その内側に隣接するゴム成分層の屈折率とその外側に隣接する熱可塑性樹脂成分層の屈折率との中間になるように、形成する単量体の種類及び量を相異させておくと、多層構造重合体粒子溶融成形してなる光学物品の透明性の点から好ましい。
【００２２】
本発明に用いられる多層構造重合体粒子は、物性面および製造簡便性の点から、上記した各条件に加え、さらに、最内部にゴム成分層（Ｉａ）を有し、該最内部の外部表面を覆う状態で位置する隣接部にゴム成分層（Ｉｂ）を有し、かつ最外部に熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）を有する３層構造の多層構造重合体粒子が好ましい。
【００２３】
本発明に用いられる好ましい態様の多層構造重合体粒子における層（Ｉａ）は、アクリル酸エステル５０〜９９．９９質量％、好ましくは５５〜９９．９質量％、該アクリル酸エステルと共重合可能な他の単官能性単量体４９．９９〜０質量％、好ましくは４４．９〜０質量％、及び多官能性単量体０．０１〜１０質量％、好ましくは０．１〜２質量％からなる単量体混合物（ｉａ）の共重合によって形成されるゴム弾性を有する重合体層である。また、層（Ｉｂ）は、アクリル酸エステル５０〜９９．９９質量％、好ましくは５５〜９９．９質量％、該アクリル酸エステルと共重合可能な他の単官能性単量体４９．９９〜０質量％、好ましくは４４．９〜０質量％、及び多官能性単量体０．０１〜１０質量％、好ましくは０．１〜２質量％からなる単量体混合物（ｉｂ）の共重合によって形成されるゴム弾性を有する重合体層である。層（Ｉａ）および（Ｉｂ）を形成するためには前述の層（Ｉ）を形成するのに用いた単量体を使用することができる。
【００２４】
本発明に用いられる好ましい態様の多層構造重合粒子においては、ゴム成分層（Ｉａ）及び（Ｉｂ）の質量の和と熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）の質量との比は、〔（Ｉａ）＋（Ｉｂ）〕／（ＩＩ）において、３０／７０〜９０／１０の範囲内である。層（Ｉａ）及び層（Ｉｂ）の質量の和の割合がこの範囲より小さいと多層構造重合体粒子単独又はそれと合成樹脂との樹脂組成物を成形して得られる成形品における弾性回復性及び柔軟性が不十分となり、一方層（Ｉａ）及び層（Ｉｂ）の重量の和の割合がこの範囲より大きいと層構造を完全な形態では形成しにくくなり、溶融流動性が極端に低下してしまうため成形及び他の合成樹脂との混練が困難となる。本発明の効果をより顕著なものとする目的においては、ゴム成分層（Ｉａ）及び（Ｉｂ）の質量の和と熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）の質量との比は、〔（Ｉａ）＋（Ｉｂ）〕／（ＩＩ）において、５０／５０〜９０／１０の範囲内であることが好ましく、６０／４０〜８０／２０の範囲内であることが好ましい。
【００２５】
また、本発明に用いられる好ましい態様の多層構造重合体粒子においては、ゴム成分層（Ｉａ）の質量とゴム成分層（Ｉｂ）の質量との比は、（Ｉａ）／（Ｉｂ）において、５／９５〜９５／５、好ましくは２０／８０〜８０／２０の範囲内である。ゴム成分層（Ｉａ）の質量とゴム成分層（Ｉｂ）の質量との比が５／９５〜９５／５の範囲を外れる場合、一般に、柔軟性とその他の機械的物性（引張り物性等）とを両立させることが困難となる。
【００２６】
本発明に用いられる好ましい態様の多層構造重合体粒子単独、又はそれと他の成分との樹脂組成物を成形して得た光学物品において、良好な柔軟性とこれ以外の他の機械的物性とを両立させるには、本発明の多層構造重合体粒子の層（Ｉａ）及び層（Ｉｂ）について、単量体混合物（ｉａ）におけるアクリル酸エステルの含有率（質量％）が、単量体混合物（ｉｂ）におけるアクリル酸エステルの含有率（質量％）より高いことが重要である。単量体混合物（ｉａ）におけるアクリル酸エステルの含有率（質量％）が、単量体混合物（ｉｂ）におけるアクリル酸エステルの含有率（質量％）以下である場合、光学物品において、良好な柔軟性とこれ以外の他の機械的物性とを並立させることが一般に困難となる。本発明の効果をより顕著なものとする目的においては、単量体混合物（ｉａ）におけるアクリル酸エステルの含有率（質量％）と単量体混合物（ｉｂ）におけるアクリル酸エステルの含有率（質量％）との差〔（ｉａ）（単位：質量％）−（ｉｂ）（単位：質量％）〕が３質量％以上の値、好ましくは４〜３０質量％の範囲内の値となることが望ましい。
【００２７】
本発明において用いられる好ましい態様の多層構造重合体粒子においては、ゴム成分層（Ｉａ）を構成する共重合体の屈折率ｎd（Ｉａ）又はゴム成分層（Ｉｂ）を構成する共重合体の屈折率ｎd（Ｉｂ）と、熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）を構成する重合体の屈折率ｎd（ＩＩ）との間に次式の関係を成り立たせるよう、各層を形成する単量体混合物を構成する単量体の種類及び質量分率を選択することにより、極めて透明性の良好な光学物品を得ることができる。
｜ｎd（Ｉａ）−ｎd（ＩＩ）｜＜０．００５
｜ｎd（Ｉｂ）−ｎd（ＩＩ）｜＜０．００５
【００２８】
本発明に用いられる多層構造重合体粒子は、ゴム成分層を形成させるための重合反応工程と熱可塑性樹脂成分層を形成させるための重合反応工程とを所定の順序で行うことによって、中心部から外部に向かって順次層を形成させることからなる、少なくとも１つのゴム成分層を内部に有し、かつ少なくとも１つの熱可塑性樹脂成分層を少なくとも最外部に有する、２つ以上の層からなる多層構造重合体粒子を製造するための公知の製造方法に準じて、製造することができる。ただし、その際、以下の点に留意する必要がある。
【００２９】
（１）ゴム成分層（Ｉ）を形成させるための重合反応工程（ａ）において、アクリル酸エステル５０〜９９．９９質量％、該アクリル酸エステルと共重合可能な他の単官能性単量体４９．９９〜０質量％及び多官能性単量体０．０１〜１０質量％からなる単量体混合物（ｉ）を共重合させること。
（２）熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）を形成させるための重合反応工程（ｂ）において、メタクリル酸エステル４０〜１００質量％及び該メタクリル酸エステルと共重合可能な他の単量体６０〜０質量％からなる単量体（ii）を重合させること。
【００３０】
（３）該重合反応工程（ｂ）のうち、少なくとも、最外部の熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）を形成させるための重合反応工程において、分子量調節剤を単量体（ii）に対して０．４〜１０質量％の範囲内となる割合で使用して重合反応を行うこと。
（４）ゴム成分層（Ｉ）の任意の１つの層を構成する共重合体の屈折率ｎd（Ｉ）と熱可塑性樹脂成分層（ＩＩ）の任意の１つの層を構成する重合体の屈折率ｎd（ＩＩ）とのすべての組合せにおいて次式の関係を成り立たつよう、単量体混合物を構成する単量体の種類及び量を選択すること
｜ｎd（Ｉ）−ｎd（ＩＩ）｜＜０．００５
（５）全重合反応工程で使用する単量体混合物（ｉ）の総質量と単量体（ii）の総質量との比を、単量体混合物（ｉ）／単量体（ii）において３０／７０〜９０／１０の範囲内とすること。
（６）全ての重合反応工程が終了した時点における多層構造重合体粒子の平均粒子径が１５０ｎｍ以下となるように制御すること。
【００３１】
本発明に用いられる多層構造重合体粒子の製造のための重合法については特に制限はなく、例えば、通常の多層構造重合体粒子を製造するための公知の重合法に準じて、乳化重合法、懸濁重合法、溶液重合法、またはこれらの組み合わせを採用することができる。
【００３２】
例えば、乳化重合では公知の手段に従い、各層を形成させるための重合を行うことにより、本発明の多層構造重合体粒子を得ることができる。乳化重合の温度としては、必ずしも限定されないが一般的な範囲は０〜１００℃である。ここで使用する乳化剤としては、オレイン酸ナトリウム、ラウリン酸ナトリウム、ステアリン酸ナトリウム等の脂肪酸のアルカリ金属塩；ラウリル硫酸ナトリウム等の脂肪アルコールの硫酸エステル塩；ロジン酸カリウム等のロジン酸塩；ドデシルベンゼンスルホン酸等のアルキルアリールスルホン酸等が挙げられ、これらは、１種類ないし２種類以上の組み合わせで用いられる。乳化重合で使用する重合開始剤としては、ラジカル重合開始剤が一般的である。ラジカル重合開始剤の具体例としては、過硫酸塩、アゾビスイソブチロニトリル、ベンゾイルパーオキサイド等の過酸化物を単独で用いることができる。また、ラジカル重合開始剤として、クメンハイドロパーオキサイド、ジイソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、パラメンタンハイドロパーオキサイド等の有機ハイドロパーオキサイド類と、遷移金属塩等の還元剤との組み合わせによるレドックス系開始剤を使用することができる。
【００３３】
上記のとおり、公知の乳化重合法に従って所定の単量体混合物の所定量を順次重合させることにより、所定の重合体層を、粒子の中心部から外部に向かって段階的に形成させることができるが、本発明に用いられる多層構造重合体粒子を製造するためには、少なくとも最外層を形成させるための重合反応工程において、分子量調節剤を、その工程で使用する単量体（ii）に対して０．４〜１０質量％の範囲内となる割合で使用することが特に重要である。通常の多層構造重合体粒子を製造する場合、最外部の熱可塑性樹脂成分層を形成させるための重合反応において使用される分子量調節剤の使用量は、一般に単量体に対して０〜０．３質量％程度であるが、このように０．４質量％未満の場合には、その層を構成する熱可塑性樹脂成分の数平均分子量が高くなり過ぎ、多層構造重合体粒子又はそれと合成樹脂との樹脂組成物を成形して得られる成形品の柔軟性が不十分となり、さらに成形流動性が不十分となる場合もある。本発明の目的においては分子量調節剤の量は上記基準において高々１０質量％あれば十分であり、それ以上の量を使用しても、もはやそれ以上の柔軟性付与効果の向上はなく、寧ろ多層構造重合体粒子における分子量調節剤の残存量が多くなるので望ましくない。分子量調節剤は、単量体（ii）に対して０．４〜５質量％、より好ましくは０．６〜２質量％の範囲となるよう用いることが好ましい。
【００３４】
分子量調節剤の具体例としては、例えばｎ−オクチルメルカプタン、ｔ−オクチルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタン、メルカプトエタノール等のメルカプタン類；ターピノーレン、ジペンテン、ｔ−テルピネン及び少量の他の環状テルペン類よりなるテルペン混合物；クロロホルム、四塩化炭素などのハロゲン化炭化水素などが挙げられる。これらの中でも、ｎ−オクチルメルカプタン等のアルキルメルカプタンが好ましい。
【００３５】
乳化重合によって得られる多層構造重合体粒子の平均粒子径は乳化剤の添加量等の重合条件によって影響されるので、それらの条件を適宜選択することによって、容易に最終的な多層構造重合体粒子の平均粒子径を１５０ｎｍ以下に制御することができる。
【００３６】
乳化重合後、生成した多層構造重合体粒子の重合反応系からの分離取得も、公知の手法に従って行うことができ、例えば、酸析法、塩析法、スプレードライ法、凍結凝固法などを採用することができる。なお、分離取得された多層構造重合体粒子は、熱可塑性樹脂成分からなる最外層において粒子間相互で部分的に融着していても差し支えない。
【００３７】
本発明の光学物品は、上記多層構造重合体粒子を、例えば、１３０〜２８０℃において押出成形、射出成形、中空成形、カレンダ成形、圧縮成形、真空成形等の成形法に付すことにより得ることができる。これらの成形法のうち、押出成形では、例えば１３０〜２５０℃のシリンダ温度で成形することができ、射出成形では、例えばシリンダ温度１６０〜２８０℃、金型温度２０〜８０℃で成形することができる。本発明の光学物品としては、例えば、反射板、再帰性反射シート、プリズムシート、ライトカバー、フライレンズ、照明カバー等が挙げられる。
本発明の光学物品はＪＩＳ  Ｋ７１０５に準じて測定した全光線透過率が８５％以上であることが好ましく、８８％以上であることがより好ましい。
【００３８】
本発明の光学物品を、本発明で使用する多層構造重合体粒子の溶融成形により得るに際し、本発明の効果を損なわない範囲内で、他種の合成樹脂を配合してもよい。他種の合成樹脂としては、例えば、本発明に規定する以外のアクリル系多層構造重合体粒子、ポリメタクリル酸メチル等のアクリル系樹脂；ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂；ポリスチレン、ＡＥＳ、ＡＡＳ、ＭＢＳ、ＭＳ等のスチレン系樹脂などを挙げることができる。
【００３９】
本発明の光学物品を、本発明で使用する多層構造重合体粒子の溶融成形により得るに際し、該多層構造重合体粒子又はそれを溶融成形して得られる光学物品の物性を改善するための物性改善剤の１種又は２種以上を、所望に応じて、本発明の効果を損なわない範囲内で、配合してもよい。かかる物性改善剤としては、特に制限はなく、例えば、ゴム、滑剤、酸化防止剤、可塑剤、光安定剤、着色剤、帯電防止剤、難燃剤、フィラー（ガラス繊維等の繊維補強剤、無機充填剤等）等が挙げられる。
【００４０】
該ゴムとしては、例えばアクリル系ゴム；シリコーン系ゴム；ＳＥＰＳ、ＳＥＢＳ、ＳＩＳ等のスチレン系ＴＰＥ（熱可塑性エラストマー）；ＩＲ、ＥＰＲ、ＥＰＤＭ等のオレフィン系ゴム等を使用することができる。該滑剤としては、例えば、ステアリン酸、ベヘニン酸、ステアロアミド酸、メチレンビスステアロアミド、ヒドロキシステアリン酸トリグリセリド、パラフィンワックス、ケトンワックス、オクチルアルコール、硬化油等を使用することができる。酸化防止剤としては、例えば２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノール、ステアリル−β−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、トリエチレングリコール−ビス−３−（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオネート等のフェノール系化合物；Ｎ，Ｎ−ジ−２−ナフチル−ｐ−フェニレンジアミン等のアミン系化合物等を使用することができる。
可塑剤としては、例えば、フタル酸ジ−２−エチルヘキシル、フタル酸ジブチルなどのフタル酸系エステル；リン酸系エステル；アジピン酸系エステル；ポリエチレングリコール等を使用することができる。光安定剤としては、例えば、ｐ−ｔ−ブチルフェニルサリシレート、２，２’−ジヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノン、２−（２−ヒドロキシ−４−ｎ−オクトキシフェニル）ベンゾトリアゾール等を使用することができる。着色剤としては、例えば、酸化チタン、カーボンブラック、その他の無機、有機顔料等を使用することができる。帯電防止剤としては、例えば、ステアロアミドプロピルジメチル−β−ヒドロキシエチルアンモニウムニトレート等を用いることができる。難燃剤としては、例えば、テトラブロモビスフェノールＡ、デカブロモジフェニルオキシド、臭素化ポリカーボネート等の有機ハロゲン系難燃剤；酸化アンチモン、水酸化アルミニウム、ホウ酸亜鉛、トリクレジルホスフェート等の非ハロゲン系難燃剤などを使用することができる。
【００４１】
上記他種の合成樹脂及び／又は物性改善剤の配合は、公知の方法によって行うことができる。例えば、多層構造重合体粒子と他種の合成樹脂及び／又は物性改善剤とを混合及び／又は混練することによって行うことができる。混合はタンブラー、ミキサー、ブレンダー等、混練はスクリュー押出機、ロール等を用いて行うことができる。混合及び／又は混練後、溶融成形する。
【００４２】
【実施例】
以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、実施例の中の各測定値は以下の評価法に従った。
多層構造重合体の各層の屈折率は、「POLYMER HANDBOOK」(Wiley  Interscience社)から、２０℃又は２３℃におけるホモポリマーの屈折率（ポリメチルメタクリレート１．４８９３、ポリｎ−ブチルアクリレート１．４６６、ポリスチレン１．５９、ポリメチルアクリレート１．４７２等）を引用し、共重合組成に応じて加成則により計算した。
多層構造重合体粒子の平均粒子径は、重合完了後のラテックスから採取した試料を用いて、レーザー粒径解析装置ＰＡＲ−ＩＩＩ（大塚電子製）を用いて動的光散乱法により測定し、キュムラント法により解析し求めた。
多層構造重合体粒子の最外層を構成する重合体成分の数平均分子量は、多層構造重合体粒子の試料を室温下にトルエン中で十分に攪拌した後、遠心分離して得られた溶液を用いて、ＧＰＣ法により測定し、これにより得られた数平均分子量を、本発明においては最外層を構成する重合体成分の数平均分子量とみなした。
【００４３】
成形品（シート）の引張破断伸度は、オートグラフＡＧ−２０００Ｂ（島津製作所製）を用いて、ＪＩＳ  Ｋ  ６３０１に準じて測定した。
成形品（シート）の硬度は、Ａ型硬度計（オスカー製）を用いて、ＪＩＳ  Ｋ６３０１に準じて測定した。
成形品（シート）の全光線透過率は、ＪＩＳ  Ｋ ７１０５に準じて測定した。
成形品（シート）の耐候性評価は、スガ試験機（株）製サンシャインウェザーメーターＳ８０にてブラックパネル温度 ６３℃、湿度 ５０％、スプレーサイクル １８ｍｉｎ．／２Ｈｒの条件で２０００時間の促進試験を実施した後の全光線透過率を用いた。
【００４４】
光学物品（再帰反射シート）の反射性能については、底面の一辺の長さ２ｍｍ、その頂点の底面からの高さが２ｍｍである四角錐を縦横に配列した再帰性反射面を形成するように作成した金型を用い、射出成形機（東芝機械製、ＩＳ−６０Ｂ）により、厚さ３．２ｍｍ、直径５０ｍｍの円盤状物品を射出成形した。この際のシリンダ温度は２００℃、金型温度は３０℃とした。この物品の表面にクローム鍍金を施して、再帰反射シートを製造し、反射性試験片とした。この試験片に１０ｍ離れた距離から自動車のヘッドライトを照射し、運転席からの目視により反射性能を判定した。判定基準は、以下の通りである。
○：反射性能良好
△：反射性能やや良好
×：反射性能不良
なお、上記物品の反射材形状パターン（要部拡大図）を図１に示す。図１において上部が斜視図、下部が断面図である。
【００４５】
実施例１
窒素雰囲気下、攪拌翼、冷却管及び滴下ロートを装着した重合器に、蒸留水２００質量部及び水相乳化剤としてのネオペレックスＦ−２５（花王製）０．６質量部及び炭酸ナトリウム０．１質量部を加え、８０℃に加熱して均一に溶解させた。次いで、同温度において、ペルオキソ二硫酸カリウム０．０７質量部を加えた後、ｎ−ブチルアクリレート５６質量部、メチルメタクリレート２．８８質量部、スチレン１１．１２質量部、アリルメタクリレート０．２８質量部及びアデカコールＣＳ−１４１Ｅ（旭電化製：界面活性剤）０．３５質量部からなる混合物を９０分かけて滴下し、１層目を形成した。滴下終了後、８０℃で、さらに１時間反応を続け、ガスクロマトグラフィーで各単量体が９９％以上消費されたことを確認した。
【００４６】
次いで、得られた共重合体ラテックスにペルオキソ二硫酸カリウム０．０３質量部を加えた後、メチルメタクリレート２８．５質量部、メチルアクリレート１．５質量部及びｎ−オクチルメルカプタン０．３質量部からなる混合物を滴下ロートより３０分かけて滴下した。滴下終了後、８０℃で、さらに１時間反応を続け、単量体が消費されたことをガスクロマトグラフィーで確認して重合を終了した。得られたラテックスにおける多層構造重合体粒子の平均粒子径は９５ｎｍであった。
該多層構造重合体粒子の１層目と２層目の屈折率の差は、０．００１７であった。
【００４７】
このラテックスを−２０℃に２４時間冷却して凝集させた後、凝集物を取り出し、８０℃の熱水で３回洗浄した。５０℃で２日間減圧乾燥して、凝集粉末状の２層型の多層構造重合体粒子〔Ａ−１〕を得た。
得られた粉末状のＡ−１から、圧縮成形機を用いて、２００℃にて厚さ３．０ｍｍのシートを作製し、各種測定を行った。
得られた測定結果及び再帰反射シートの反射性能判定結果を表１および表２に示す。
【００４８】
実施例２
窒素雰囲気下、攪拌翼、冷却管及び滴下ロートを装着した重合器に、蒸留水１５０質量部、乳化剤としてのネオペレックスＦ−２５（花王製）０．６質量部、ポイズ５２０（花王製）０．８質量部を加え、８０℃に加熱して均一に溶解させた。次いで、同温度において、ペルオキソ二硫酸カリウム０．０４５質量部を加えた後、ｎ−ブチルアクリレート３９．１５質量部、スチレン５．８５質量部、アリルメタクリレート０．２２５質量部及びアデカコールＣＳ−１４１Ｅ（旭電化製）０．２２５質量部からなる混合物を滴下ロートより８０分かけて滴下し、１層目を形成した。滴下終了後、８０℃で、さらに１時間反応を続け、ガスクロマトグラフィーで各単量体が９９％以上消費されたことを確認した。
【００４９】
次いで、得られた共重合体ラテックスにペルオキソ二硫酸カリウム０．０２５質量部を加えた後、ｎ−ブチルアクリレート２０．５質量部、メチルメタクリレート１．０質量部、スチレン３．５質量部、アリルメタクリレート０．１２５質量部及びアデカコールＣＳ−１４１Ｅ（旭電化製）０．１２５質量部からなる混合物を滴下ロートより５０分かけて滴下し、２層目を形成した。滴下終了後、８０℃で、さらに１時間反応を続け、単量体が９９％以上消費されたことをガスクロマトグラフィーで確認した。
【００５０】
次いで、得られた共重合体ラテックスにペルオキソ二硫酸カリウム０．０３質量部を加えた後、メチルメタクリレート２６．１質量部、ｎ−ブチルアクリレート３．９質量部及びｎ−オクチルメルカプタン０．３質量部からなる混合物を滴下ロートより４０分かけて滴下し、３層目を形成した。滴下終了後、８０℃で、さらに１時間反応を続け、単量体が９９．９％以上消費されたことをガスクロマトグラフィーで確認して重合を終了した。得られたラテックスにおける粒子の平均粒子径は１００ｎｍであった。
該多層構造重合体粒子の１層目と３層目の屈折率の差は、０．００４であり、２層目と３層目の屈折率の差は、０．００２であった。
【００５１】
このラテックスを−２０℃に２４時間冷却して凝集させた後、凝集物を取り出し、８０℃の熱水で３回洗浄した。５０℃で２日間減圧乾燥して、凝集粉末状の３層型の多層構造重合体粒子〔Ａ−２〕を得た。
得られた粉末状のＡ−２から、圧縮成形機を用いて、２００℃にて厚さ３．０ｍｍのシートを作製し、各種測定を行った。
得られた測定結果及び再帰反射シートの反射性能判定結果を表１及び表２に示す。
【００５２】
実施例３
窒素雰囲気下、攪拌翼、冷却管及び滴下ロートを装着した重合器に、蒸留水２００質量部、乳化剤としてのネオペレックスＦ−２５（花王製）０．６質量部、炭酸ナトリウム０．１質量部を加え、８０℃に加熱して均一に溶解させた。次いで、同温度において、ペルオキソ二硫酸カリウム０．０５質量部を加えた後、ｎ−ブチルアクリレート３０質量部、メチルメタクリレート１４．１質量部、スチレン５．９質量部、アリルメタクリレート０．２質量部及びアデカコールＣＳ−１４１Ｅ（旭電化製）０．２５質量部からなる混合物を滴下ロートより６０分かけて滴下し、１層目を形成した。滴下終了後、８０℃で、さらに１時間反応を続け、ガスクロマトグラフィーで各単量体が９９％以上消費されたことを確認した。
【００５３】
次いで、得られた共重合体ラテックスにペルオキソ二硫酸カリウム０．０２５質量部を加えた後、ｎ−ブチルアクリレート２０質量部、メチルメタクリレート１．０３質量部、スチレン３．９７質量部、アリルメタクリレート０．１質量部及びアデカコールＣＳ−１４１Ｅ（旭電化製）０．１２５質量部からなる混合物を滴下ロートより３０分かけて滴下し、２層目を形成した。滴下終了後、８０℃で、さらに１時間反応を続け、単量体が９９％以上消費されたことをガスクロマトグラフィーで確認した。
【００５４】
次いで、得られた共重合体ラテックスにペルオキソ二硫酸カリウム０．０２５質量部を加えた後、メチルメタクリレート２３．７５質量部、メチルアクリレート１．２５質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．２５質量部及びアデカコールＣＳ−１４１Ｅ（旭電化製）０．１２５質量部からなる混合物を滴下ロートより３０分かけて滴下し、３層目を形成した。滴下終了後、８０℃で、さらに１時間反応を続け、単量体が９９．９％以上消費されたことをガスクロマトグラフィーで確認して重合を終了した。得られたラテックスにおける粒子の平均粒子径は１００ｎｍであった。
該多層構造重合体粒子の１層目と３層目の屈折率の差は、０．０００５であり、２層目と３層目の屈折率の差は、０．００１７であった。
【００５５】
このラテックスを−３０℃に２４時間冷却して凍結凝集させた後、凝集物を融解させて取り出した。５０℃で２日間減圧乾燥して、凝集粉末状の３層型の重合体粒子〔Ａ−３〕を得た。
得られた粉末状のＡ−３から、圧縮成形機を用いて、２００℃にて厚さ３．０ｍｍのシートを作製し、各種測定を行った。
得られた測定結果及び再帰反射シートの反射性能判定結果を表１及び表２に示す。
【００５６】
実施例４
窒素雰囲気下、攪拌翼、冷却管及び滴下ロートを装着した重合器に、蒸留水２００質量部、乳化剤としてのネオペレックスＦ−２５（花王製）０．６質量部、炭酸ナトリウム０．１質量部を加え、８０℃に加熱して均一に溶解させた。次いで、同温度において、ペルオキソ二硫酸カリウム０．００５質量部を加えた後、ｎ−ブチルアクリレート３質量部、メチルメタクリレート１．４１質量部、スチレン０．５９質量部、アリルメタクリレート０．０２質量部及びアデカコールＣＳ−１４１Ｅ（旭電化製）０．０２５質量部からなる混合物を滴下ロートより１０分かけて滴下し、１層目を形成した。滴下終了後、８０℃で、さらに１時間反応を続け、ガスクロマトグラフィーで各単量体が９９％以上消費されたことを確認した。
【００５７】
次いで、得られた共重合体ラテックスにペルオキソ二硫酸カリウム０．０６質量部を加えた後、ｎ−ブチルアクリレート４８質量部、メチルメタクリレート２．４７質量部、スチレン９．５３質量部、アリルメタクリレート０．２４質量部及びアデカコールＣＳ−１４１Ｅ（旭電化製）０．３質量部からなる混合物を滴下ロートより６０分かけて滴下し、２層目を形成した。滴下終了後、８０℃で、さらに１時間反応を続け、単量体が９９％以上消費されたことをガスクロマトグラフィーで確認した。
【００５８】
次いで、得られた共重合体ラテックスにペルオキソ二硫酸カリウム０．０３５質量部を加えた後、メチルメタクリレート３３．２５質量部、メチルアクリレート１．７５質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．３５質量部及びアデカコールＣＳ−１４１Ｅ（旭電化製）０．１８質量部からなる混合物を滴下ロートより４０分かけて滴下し、３層目を形成した。滴下終了後、８０℃で、さらに１時間反応を続け、単量体が９９．９％以上消費されたことをガスクロマトグラフィーで確認して重合を終了した。得られたラテックスにおける粒子の平均粒子径は１００ｎｍであった。
該多層構造重合体粒子の１層目と３層目の屈折率の差は、０．０００５であり、２層目と３層目の屈折率の差は、０．００１７であった。
【００５９】
このラテックスを−３０℃に２４時間冷却して凍結凝集させた後、凝集物を融解させて取り出した。５０℃で２日間減圧乾燥して、凝集粉末状の３層型の重合体粒子〔Ａ−４〕を得た。
得られた粉末状のＡ−４から、圧縮成形機を用いて、２００℃にて厚さ３．０ｍｍのシートを作製し、各種測定を行った。
得られた測定結果及び再帰反射シートの反射性能判定結果を表１及び表２に示す。
【００６０】
実施例５
ｎ−オクチルメルカプタンの添加量を０．３質量部から０．１５質量部に変更した以外は、実施例２と同様にして、重合反応、凝集、及び乾燥の各操作を行うことによって、凝集粉末状の３層型の多層構造重合体粒子〔Ａ−５〕を得た。なお、第３段階の重合後に得られたラテックスにおける多層構造重合体粒子の平均粒子径は９５ｎｍであった。
得られた粉末状のＡ−４から、圧縮成形機を用いて、２００℃にてシートを作製し、各種測定を行った。
得られた結果及び再帰反射シートの反射性能判定結果を表１及び表２に示す。
【００６１】
比較例１
第１層目の組成をｎ−ブチルアクリレート３０質量部、メチルメタクリレート１０質量部、スチレン１０質量部及びアリルメタクリレート０．２質量部、第２層目の組成をｎ−ブチルアクリレート１９．３質量部、スチレン５．７質量部及びアリルメタクリレート０．１質量部とした以外は、実施例３と同様にして、重合反応、凝集及び乾燥の各操作を行うことによって、凝集粉末状の３層型の重合体粒子〔Ｂ−１〕を得た。なお、第３段階の重合後に得られたラテックスにおける粒子の平均粒子径は９８ｎｍであった。
該多層構造重合体粒子の１層目と３層目の屈折率の差は、０．００８６であり、２層目と３層目の屈折率の差は、０．００８３であった。
得られた粉末状のＢ−１から、圧縮成形機を用いて、２００℃にて厚さ３．０ｍｍのシートを作製し、各種測定を行った。
得られた測定結果及び再帰反射シートの反射性能判定結果を表１及び表２に示す。
【００６２】
比較例２
第３層目の重合反応におけるｎ−オクチルメルカプタンの添加を省略した以外は上記実施例３と同様にして、重合反応、凝集及び乾燥の各操作を行うことによって、凝集粉末状の３層型の重合体粒子〔Ｂ−２〕を得た。なお、第３段階の重合後に得られたラテックスにおける粒子の平均粒子径は１００ｎｍであった。
得られた粉末状のＢ−２から、圧縮成形機を用いて、２００℃にて厚さ３．０ｍｍのシートを作製し、各種測定を行った。
得られた測定結果及び再帰反射シートの反射性能判定結果を表１及び表２に示す。
【００６３】
比較例３
第３層目の重合反応におけるｎ−オクチルメルカプタンの添加量を０．２５質量部から０．０６質量部に変更した以外は上記実施例３と同様にして、重合反応、凝集及び乾燥の各操作を行うことによって、凝集粉末状の３層型の重合体粒子〔Ｂ−３〕を得た。なお、第３段階の重合後に得られたラテックスにおける粒子の平均粒子径は９５ｎｍであった。
得られた粉末状のＢ−３から、圧縮成形機を用いて、２００℃にて厚さ３．０ｍｍのシートを作製し、各種測定を行った。
得られた測定結果及び再帰反射シートの反射性能判定結果を表１及び表２に示す。
【００６４】
比較例４
重合反応系に添加したネオペレックスＦ−２５（花王製）の量を０．６から０．３５質量部に変更した以外は上記実施例３と同様にして、重合反応、凝集及び乾燥の各操作を行うことによって、凝集粉末状の３層型の重合体粒子〔Ｂ−４〕を得た。なお、第３段階の重合後に得られたラテックスにおける粒子の平均粒子径は１７０ｎｍであった。
得られた粉末状のＢ−４から、圧縮成形機を用いて、２００℃にて厚さ３．０ｍｍのシートを作製し、各種測定を行った。
得られた測定結果及び再帰反射シートの反射性能判定結果を表１及び表２に示す。質量部
【００６５】
【表１】
0004582941.tif 000002
【００６６】
【表２】
0004582941.tif 000003
【００６７】
なお、上記表１中、「多層構造重合体粒子」の「最外層の数平均分子量」における「測定不可」は、分子量が高すぎて本条件下でのＧＰＣ法では数平均分子量が測定できなかったことを表す。
【００６８】
【発明の効果】
以上のとおり、本発明によれば、特に柔軟性及び透明性に優れ、機械的物性、耐候性等にも優れる低硬度の光学物品を提供することができ、屋外又は屋内において、平面状のみならず曲面状に曲げても好適に使用することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】光学物品の反射性能を検査するために作製した円盤状物品の反射材形状パターン（要部拡大図）を示す。図１において上部が斜視図、下部が断面図（下側が光源側、凹凸面がクロム鍍金）である。
【図１】
0004582941.tif 000004