(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
経糸および緯糸を用いて織成した基布と、基布の片面もしくは両面に、短繊維の合成繊維ウェブをニードルパンチングにより絡合した不織布層とで構成した製紙機械用ドライヤーフェルトにおいて、
前記経糸に、厚さ方向寸法が幅方向寸法より小さい四角形に内接し、連続する１本の曲線から成る、もしくは、１本の直線及び連続する１本の曲線から成り、厚さ方向に直線部の無い断面形状を有し、かつ、前記四角形に内接する正規の楕円形の面積より大きい断面積を有する合成繊維モノフィラメントを用い、経糸の充填率を１００％〜１７５％の範囲内としたことを特徴とする製紙機械用ドライヤーフェルト。
【請求項２】
前記基布を構成する厚さ方向に直線部の無い断面形状を有する経糸が、厚さ方向寸法が０．２５ｍｍ〜０．３５ｍｍの範囲内で、かつ、厚さ方向寸法と幅方向寸法の比が１：１．３〜１：２．０の範囲内にある四角形に内接する断面形状を有する合成繊維モノフィラメントであることを特徴とする請求項１に記載の製紙機械用ドライヤーフェルト。
【請求項３】
前記基布を構成する緯糸の少なくとも一層に乾熱収縮率の高いモノフィラメントを用いて、経糸の充填率を１３０％〜１７５％の範囲内としたことを特徴とする請求項１または２に記載の製紙機械用ドライヤーフェルト。
【請求項４】
前記基布が緯２重織もしくは２．５重織もしくは３重織のいずれかの織組織で織成され、少なくとも表層および裏層に用いる緯糸に、断面円形で直径寸法が０．３ｍｍ〜０．７ｍｍの範囲内の合成繊維モノフィラメントを用いたことを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の製紙機械用ドライヤーフェルト。
【請求項５】
前記基布が緯２重織もしくは２．５重織もしくは３重織のいずれかの織組織で織成され、表層または裏層に用いる緯糸に、断面円形で直径寸法が０．３ｍｍ〜０．７ｍｍの範囲内の合成繊維モノフィラメントを用いたことを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の製紙機械用ドライヤーフェルト。
【請求項６】
抄紙用多筒式乾燥機の乾燥部の全群またはサイズプレス前までの乾燥シリンダーが単列配置された形式の乾燥部に使用される製紙機械用ドライヤーフェルトであって、前記基布の厚さが１．３ｍｍ〜１．８ｍｍの範囲にあり、ドライヤーフェルトの厚さが１．７ｍｍ〜２．２ｍｍの範囲であることを特徴とする請求項１ないし５のいずれかに記載の製紙機械用ドライヤーフェルト。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は抄紙機の乾燥部で使用される製紙機械用ドライヤーフェルトの改良に関し、特に、高度な品位水準が要求される用途、例えば上質紙や塗工用原紙の抄紙用多筒式乾燥機における乾燥部のうち、湿紙水分率の高い前半部の第１〜２群において、好適に使用できる良好な経糸方向の柔軟性を有し、かつ、緯糸方向の剛性を兼ね備えた製紙機械用ドライヤーフェルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】
抄紙機の乾燥部で使用される製紙機械用ドライヤーフェルトは、通常、モノフィラメントおよびマルチフィラメント撚糸、スパン撚糸等の合成繊維から成る織物を基布として、その片面または両面に合成繊維ウェブをニードリングすることによって基布とウェブを絡合一体化して製造される。このウェブをニードリングされたドライヤーフェルトは、その接紙面の湿紙に与える触感が平滑、柔軟であり、密着性、クッション性に優れ、通気度等の諸条件が適切化されることから、上質紙、塗工用原紙等に広く使用されている。
【０００３】
ドライヤーフェルトの耐久性、寸法安定性等は基布に負うところが多いので、基布の構成糸は、経糸、緯糸共に耐久性、剛直性に優れたモノフィラメントが主に使用されるようになってきた。また、ニードリングでのウェブ繊維との交絡接着性確保や通気度調整糸として一部にマルチフィラメント撚糸、また、スパン糸等を使用するなど各種の組み合わせが用いられている。
【０００４】
なお、製紙機械用ドライヤーフェルトは、通常流れ方向の両端に継手を形成し、抄紙機に掛け入れた後、両端継手を継接し無端状のベルトとして使用される。
近年の紙質向上の要求により継手は継手マークの少ない基布本体の経糸を用いたワープループ継手が採用されることが多い。この場合、基布の経糸は良好なワープループ継手が作成できるモノフィラメント単糸で構成される。
【０００５】
抄紙機の乾燥部おけるドライヤーフェルトは、湿紙を加熱されたシリンダーに接触押圧し乾燥させるのであるが、この時、押圧力が均一でないと乾燥むらを生じ紙質を損なう。上質紙や塗工用原紙の抄紙のような高度な品位水準が要求される用途においては、湿紙の紙マーク等の品質欠点が発生することが無いだけでなく、湿紙の流れ方向および幅方向における乾燥の均一性に対する要求が厳しい。
従って、湿紙をシリンダーに均一に接触させる必要があり、流れ方向および幅方向における湿紙との均一な密着性と押圧力とが、ドライヤーフェルトに求められる。そのため、良好な表面平滑性と経糸方向での柔軟性を有すると同時に、充分な緯糸方向の剛性を兼ね備えることが必要となる。
【０００６】
一方、近年では抄紙機の広幅化、高抄速化が進み、例えば、抄速ｍａｘ１，０００ｍ／ｍｉｎ〜１，５００ｍ／ｍｉｎの範囲を超えて、抄速ｍａｘ１５００ｍ／ｍｉｎ以上の実績も有り、その抄紙機のフェルト幅は５ｍ〜９ｍの範囲の中でもより広幅化の傾向にあるため、それら高抄速化、広幅化化に対応して抄紙機の安定操業を確保することができるドライヤーフェルトの開発が求められており、従来のドライヤーフェルトにも増して、経糸方向の柔軟性を改善することや、緯糸方向の剛性を増すことに加え、形態保持性、走行安定性を向上させることが一層重要になってきている。
【０００７】
経糸方向の均一な押圧力を得るためには、経糸方向の充分な抗張力と共に経糸方向の柔軟性が必要とされる。充分な抗張力を得るには、基布の経糸に使用される材質の特性と共に、ドライヤーフェルトの単位幅寸法当たりに一定以上の繊度が必要である。また、柔軟性を得るには、材質の特性と共に、一般的にはドライヤーフェルトないし基布の厚さが薄いことが望ましい。反面、緯糸方向の均一な押圧力を得るためには、緯糸方向の剛性が必要とされ、そのためには緯糸の剛直性と共に、一般的にはドライヤーフェルトないし基布の厚さが厚いことが望ましい。
【０００８】
これらの相反する多様な要求機能に対し種々の織組織の基布が使用されてきた。幅寸法あたりの一定以上の経糸繊度と適切な厚さを確保するために、基布の織組織には、一般には緯糸２重織もしくは２．５重織もしくは３重織が採用されている。
【０００９】
経糸方向の柔軟性を確保するためには、基布の経糸に細い繊度のモノフィラメントを使用することが考えられる。この場合、経糸は細く剛直性が不足するため、織成した緯糸との交錯による結合が緩く、交錯した糸同士の拘束が弱く耐ズレ性に劣る。ここで、「耐ズレ性」とは、ドライヤーフェルトの斜め方向変形に対する抵抗度を表す特性である。ドライヤーフェルトは、斜めの変形が進むと幅寸法が減少したり、製紙機械用ドライヤーフェルトとしての形態保持性や、走行安定性が確保できなくなったりする問題点があった。
【００１０】
基布の経糸に適当な厚さ寸法と、厚さ寸法より大きい幅寸法の所謂、断面扁平モノフィラメント（以下「断面四角形モノフィラメント」という）を用いる提案がある。断面四角形モノフィラメントを基布経糸に用いた場合、経糸方向の柔軟性は得られるが、次のような問題のあることが判っている。つまり、近年の紙質に対する要求の高度化、抄紙機の高抄速化、広幅化に伴い、緯糸の材質特性や緯糸の織成構造、つまり単に織組織を２重織、２．５重織、３重織にするだけでは不充分で、経糸の密度を高めて緯糸方向の剛性や形態保持特性を補強する必要があり、例えば、経糸充填率を１００％を超える高い範囲に設定することも必要になって来るのだが、その場合、隣り合った断面四角形モノフィラメント同士が干渉し合って、希望する高い範囲の充填率を確保することが困難となり、耐ズレ性を向上できず、形態保持特性や走行安定性の一層の向上が困難であった。
【００１１】
更には、ある程度以上に充填率を高めていくと、織組織に表面性の良いものを選んでも、断面四角形モノフィラメントの平坦な表面と基布表面との並行が維持できなくなり、基布表面の一部では経糸の断面四角形の隅部が基布表面に表出して、特に、ウェブの積層量を少なくしていくとドライヤーフェルトの表面性の向上に影響が出ること、また、製織時の経糸の捌きに影響して製織効率の低下を来たすこと等の問題点のあることが判明した。
【００１２】
出願人は、例えば、基布の経糸に寸法０．３ｍｍ×０．５５ｍｍの断面四角形ポリエステルモノフィラメントを用いた場合には、経糸充填率１２５％〜１３０％が実用上の上限になるとの知見を経験的に有している。なお、「経糸充填率」とは、基布の幅方向における経糸密度と、経糸断面の幅寸法の積を用いて表した単位長当たりの百分率をいう。
【００１３】
また、断面四角形モノフィラメントを経糸として織成した基布は、ウェブをニードルパンチングにて基布と交絡接合させる際に、経糸の実質幅方向に平行な、その扁平断面形状によりニードルパンチングのニードル（針）および／または経糸のズレや逃げを生じることなく経糸をニードル（針）が貫通し、経糸が損傷され易いので、他の形態の基布より強力低下が大きいという問題点がある。
【００１４】
基布織組織の面では、緯糸方向の剛性を得るためには厚さを厚くする方が好ましいが、厚くなると経糸方向の柔軟性を損なう。一方、経糸方向の柔軟性を確保するために厚さを薄くすれば、緯糸方向の剛性が損なわれる。基布構成糸の面では、経糸に柔軟な糸を用いれば緯糸に対する拘束力が低下し、耐ズレ性や形態保持性、走行安定性を充分に確保できない。また、緯糸方向の剛性を得るために太い糸を用いれば、基布の厚さが厚くなり、経糸方向の柔軟性に影響する。このように緯糸方向の剛性と経糸方向の柔軟性は互いに影響し合う。この相反する特性を共に得るためには、新しい技術が必要になる。
【００１５】
一方、抄紙用多筒式乾燥機における乾燥部の構造としては、従来からの上下２段配列のドライヤーにおける上下カンバス方式、これの改良案としてのシングルランのカンバス方式や、その更に改良案としてのシリンダーが単列配置された形式のベルラン方式（米国ベロイト社の商標）、シムラン方式（フィンランド国バルメット社の商標）等が提案され、抄紙速度の高速化に伴うシートフラッタリングの防止に対する改良が成されてきた。
【００１６】
シングルランのカンバス方式では、下段のシリンダー上、またベルラン方式ではシリンダー間に設けられたサクションローラー上において、ドライヤーカンバスまたはドライヤーフェルトの外周上を湿紙が走行するため、上段のシリンダー部分と下段のシリンダー部分とでカンバスまたはフェルトの厚さに相当する周速度の差が原因となって、湿紙の走行に伴って湿紙に掛かる張力の張りと緩みの繰り返しを生じ、湿紙に悪影響を及ぼし、紙肌の悪化、シートの微振動、甚だしくは断紙等の欠陥が発生することも有った。そのため、特に、高速度の抄紙を行うシングルランのカンバス方式やベルラン方式、シムラン方式では、カンバスまたはフェルトの厚さが薄いことが不可欠とされている。
【００１７】
厚さを薄くするには、ウェブの積層量を少なくするおよび／または薄い基布を用いる必要がある。ウェブの積層量を少なくすると、経糸と緯糸の交錯点で織物表面に表れる経糸の凸部，即ちナックル部が、ドライヤーフェルト表面の少ないウェブから成る薄い不織布層を介して湿紙に当接し、紙質を損なうことが考えられる。このため基布の接紙面側の表面は出来るだけ平滑にする必要がある。また、ウェブの積層量を少なくすると、基布との交絡接合力が小さくなり、不織布層またはウェブ繊維がドライヤーフェルトの使用中に剥落する可能性が高くなる。
基布とウェブとの交絡接合力を確保するためにニードルパンチング量、すなわちニードルの挿通回数や挿通密度を増やすことも考えられるが、前述のシングルランやベルラン方式、シムラン方式の乾燥部の用途では、後述の低い通気度を含む広い通気度の調整範囲を確保しつつ安定走行性、形態保持性が必要で、これらの機能を得るため基布は経糸を高密度に織成したものも用いられるので、ニードルパンチング量の増加は強力の低下につながり、著しくドライヤーフェルトの耐久性を損なう。
【００１８】
上記乾燥シリンダーが単列配置された形態を含むシングルラン形式の抄紙用多筒式乾燥機に用いられるドライヤーフェルト、特に、前記乾燥機の乾燥部の全群またはサイズプレス前までの乾燥シリンダーが単列配置された形式の乾燥部に適したドライヤーフェルトとして、出願人は、特公平７−９１７９８号公報に記載の抄紙用ドライヤーフェルトを提案し、実用に供している。
【００１９】
このドライヤーフェルトは、厚みを１．７ｍｍ〜２．２ｍｍの範囲内と薄くしたものであるが、厚みを薄くするに当たって、ウェブの積層量を８０ｇ／ｍ2〜１２０ｇ／ｍ2と少なくすると同時に、ウェブに高収縮性繊維を混合し、この高収縮性繊維の熱収縮作用によって、ウェブの積層量を少なくしたことに因る基布とウェブとの交絡性の低下を補い、更に、緯２重織基布の１層の緯糸に紡績糸のような毛羽の多い糸またはマルチフィラメント糸、細いモノフィラメントの引揃え糸を用いることによって、基布と表層ウェブとの交絡性および接着性を一層向上させ、ニードリング時のニードルの挿通回数や挿通密度を増加させることなくニードリングによる基布の損傷を抑え、ドライヤーフェルトに必要な強力、寸法安定性及びウェブと基布との交絡性等を損なわずに厚みを薄くすることを可能としたものである。また、基布の織組織を表面の経糸が長浮きの構造として、ウェブの積層量の減少によるドライヤーフェルト表面の平滑性の低下を防ぎ、さらに表面の平滑性を向上させたものである。
【００２０】
この特公平７−９１７９８号公報においては、その実施例に、基布の経糸に、直径０．３０φｍｍ〜０．４０φｍｍの断面円形糸、或いは短径×長径が０．２０ｍｍ〜０．３５ｍｍ×０．５０ｍｍ〜０．６０ｍｍの断面扁平なポリエステル系等の合成樹脂モノフィラメントを、経糸密度が５０本／２．５４ｃｍ〜１３０本／２．５４ｃｍとして用い、ウェブの積層される表側では経糸長浮き構造にすることが開示されている。
【００２１】
この場合、ウェブ繊維の積層量をより少なくすることにより不足する基布との接着交絡を充分に確保するためには、乾熱収縮性の高いウェブ繊維を混合して用いるほかに、基布の緯糸の表層、裏層の少なくとも片方にマルチ糸、スパン糸、細いモノフィラメント糸を複数本引き揃えた糸条またはこれらの糸を混合撚糸した糸条を用いることが必要になる。これは、ドライヤーフェルトの限定された通気度を得るためにも必要である。これらの糸条は同繊度のモノフィラメントに比べ剛直性に劣り、これらの糸条を表層、裏層の少なくとも片方の緯糸として構成した基布を用いたドライヤーフェルトは、緯糸方向の剛性に劣る。また、交錯による結合力が緩く拘束力も少なく、充分な耐ズレ性が得られない。
【００２２】
【発明が解決しようとする課題】
上記の問題点に鑑み本発明は、特に、高度な品位水準の要求される用途、例えば上質紙や塗工用原紙の抄紙用多筒式乾燥機における乾燥部のうち湿紙水分率の高い前半部の第１〜２群において好適に使用できる、湿紙との密着性、クッション性を確保しつつ、経糸方向の柔軟性に優れ、かつ、緯糸方向の剛性に優れると共に、ニードルパンチングでの損傷が少なく耐久性を有し、形態保持性、走行安定性に優れた製紙機械用ドライヤーフェルトを得ることを課題とする。
【００２３】
さらには、前記乾燥シリンダーが単列に配置された形式の抄紙用多筒式乾燥機に使用可能な、特に、前記乾燥部の全群またはサイズプレスまでが乾燥シリンダーの単列配置された形式の乾燥部で、例えば上質紙や塗工用原紙の抄紙のような、高度な品位水準が要求される用途の抄紙用多筒式乾燥機における乾燥部のうち、湿紙水分率の高い前半部の第１〜２群において好適に使用可能な、厚さ寸法の範囲と低い通気度を含む広い通気度の調整範囲を有し、良好な表面平滑性と、経糸方向での柔軟性と緯糸方向の剛性を兼ね備える製紙機械用ドライヤーフェルトを提供することを課題とする。
【００２４】
加えて、前記乾燥シリンダーが単列配置された形式の抄紙用多筒式乾燥機のうち、例えば、フェルト幅５ｍ〜９ｍの範囲内（好適には６ｍ〜９ｍの範囲内）、抄速ｍａｘ１，０００ｍ／ｍｉｎ〜１，５００ｍ／ｍｉｎの範囲内（好適には、さらに１，５００ｍ／ｍｉｎを超える抄速の範囲を含む）の広幅・高抄速の抄紙用多筒式乾燥機にも適用可能な、経糸方向の柔軟性と緯糸方向の剛性、および形態保持性や走行安定性を有する製紙機械用ドライヤーフェルトを提供することを課題とする。
【００２５】
【課題を解決するための手段】
本発明は、以下のような構成としたことを特徴とする。
すなわち、本発明は、経糸および緯糸を用いて織成した基布と、基布の片面もしくは両面に、短繊維の合成繊維ウェブをニードルパンチングにより絡合した不織布層とで構成した製紙機械用ドライヤーフェルトにおいて、前記経糸に、厚さ方向寸法が幅方向寸法より小さい四角形に内接し、連続する１本の曲線から成る、もしくは、１本の直線および連続する１本の曲線から成り、厚さ方向に直線部の無い断面形状を有し、かつ、前記四角形に内接する正規の楕円形の面積より大きい断面積を有する合成繊維モノフィラメントを用い、経糸の充填率を１００％〜１７５％、好適には１２５％〜１７５％の範囲内とすることを特徴とする。
【００２６】
または本発明は、前記基布を構成する厚さ方向に直線部の無い断面形状を有する経糸が、厚さ方向寸法が０．２５ｍｍ〜０．３５ｍｍの範囲内、厚さ方向寸法と幅方向寸法の比が１：１．３〜１：２．０の範囲内にある四角形に内接する断面形状を有する合成繊維モノフィラメントであることを特徴とする。
【００２７】
加えて本発明は、前記基布を構成する緯糸の少なくとも一層に乾熱収縮率の高いモノフィラメントを用いて、経糸の充填率を１３０％〜１７５％の範囲内としたことを特徴とする。
【００２８】
さらに本発明は、前記基布が緯２重もしくは２．５重もしくは３重のいずれかの織組織で織成され、基布の少なくとも表層および裏層に用いる緯糸に断面円形で直径寸法が０．３ｍｍ〜０．７ｍｍの範囲内の合成繊維モノフィラメントを用いたことを特徴とする
【００２９】
さらにまた本発明は、前記基布が緯２重もしくは２．５重もしくは３重のいずれかの織組織で織成され、基布の表層または裏層に用いる緯糸に断面円形で直径寸法が０．３ｍｍ〜０．７ｍｍの範囲内の合成繊維モノフィラメントを用いたことを特徴とする
【００３０】
さらに本発明は、抄紙用多筒式乾燥機の乾燥部の全群またはサイズプレス前までの乾燥シリンダーが単列配置された形式の乾燥部に使用される製紙機械用ドライヤーフェルトであって、基布の厚さが１．３ｍｍ〜１．８ｍｍ（好ましくは１．３ｍｍ〜１．６ｍｍ）の範囲にあり、ドライヤーフェルトの厚さが１．７ｍｍ〜２．２ｍｍの範囲であることを特徴とする。
【００３１】
【発明の実施形態】
本発明のドライヤーフェルトは、経糸および緯糸を用いて織成した基布と、基布の片面もしくは両面に、短繊維の合成繊維ウェブをニードルパンチングにより絡合した不織布層とで構成した製紙機械用ドライヤーフェルトにおいて、前記経糸に、厚さ方向寸法が幅方向寸法より小さい四角形に内接し、連続する１本の曲線から成る、もしくは、１本の直線および連続する１本の曲線から成り、厚さ方向に直線部の無い断面形状を有し、かつ、前記四角形に内接する正規の楕円形の面積より大きい断面積を有する合成繊維モノフィラメントを用い、経糸の充填率を１００％〜１７５％、好適には１２５％〜１７５％の範囲内とする。
【００３２】
ここで、「厚さ方向寸法が幅方向寸法より小さい四角形に内接し、連続する１本の曲線から成る、もしくは、１本の直線および連続する１本の曲線から成り、厚さ方向に直線部の無いの断面形状を有し、かつ、前記四角形に内接する数学的に定義される正規の楕円形の面積より大きい断面積を有する合成繊維モノフィラメント」とは、図１（Ａ）に示すような、短径ａおよび長径ｂを有する断面が数学的に定義される正規の楕円形のものは含まず、加えて、断面四角形の四隅を滑らかに面取りした断面形状も、厚さ方向に直線部が残るため本発明の「厚さ方向に直線部のない断面形状」から除外され、図１（Ｂ）および図１（Ｃ）のような断面形状を有するものを言う。
【００３３】
すなわち、図１（Ｂ）は、幅方向寸法Ｘおよび厚さ方向寸法Ｙを有する四角形に内接し、断面においてその外形を表す曲線が連続する１本の曲線ｍからなり、外接四角形の四辺の各辺に含まれる各１点、例えば中点ｃ，ｃ’，ｄ，ｄ’を通り、図１（Ａ）の数学的に定義される正規の楕円形よりも、より外接四角形の側に近接し、より大きい断面積を有している断面形状を有する。また、図１（Ｃ）は、前記図１（Ｂ）に示す断面形状に近似し、１本の曲線ｎおよび外接四角形の幅方向の辺（長辺）に重畳する位置に１本の直線ｐを有する断面形状を有する。
この場合直線部ｐの長さＺは幅方向寸法Ｘの１／２〜３／４が好適である。以下、本発明においてはこれらの形状を「厚さ方向に直線部のない断面形状」または「ＡＴＮ形」と略称する。
【００３４】
本発明の「厚さ方向に直線部のない断面形状」のモノフィラメントは、上述のように、数学的に定義される正規の断面楕円形を含まず、その外形を表す曲線が外接四角形により近接しているから、その断面積は外接四角形の幅方向寸法をＸ、厚さ方向寸法をＹとしたとき、断面四角形の断面積＝ＸＹ＞「厚さ方向に直線部のない断面形状」の断面積＞数学的に定義される正規の断面楕円形の断面積≒０．７９ＸＹ、であり、断面四角形モノフィラメントの不具合をカバーしつつ、数学的に定義された正規の楕円形モノフィラメントよりも断面積が大きい。つまり、糸１本あたりの強力を高くでき、そのドライヤーフェルトの耐久性を高めることが出来る。
【００３５】
本発明のドライヤーフェルト用基布の経糸に用いる「厚さ方向に直線部のない断面形状」のモノフィラメントの断面積の範囲は、上記のように外接四角形の断面積（ＸＹ）未満であって、その四角形に内接する正規の楕円系の断面積（πＸＹ／４≒０．７９ＸＹ）を越える範囲となるが、好ましい範囲としては最小値が０．８１ＸＹ、最大値が０．８９ＸＹの範囲で例示できる。すなわち、その最小値に相当する断面積を有する断面形状としては、例えば、その断面の厚さ方向下側（もしくは上側）が数学的に定義される正規の楕円形状で、かつ、厚さ方向上側（もしくは下側）が外接四角形の上側（若しくは下側）の２隅を厚さ方向寸法Ｙの１／２に相当する半径で滑らかに面取りした形状に相当した断面積を有する断面形状を例示できる。また、その最大値に相当する断面積を有する断面形状としては、例えば、外接四角形の４隅を厚さ方向寸法の１／２に相当する半径で滑らかに面取りした形状に相当する断面積を有する断面形状を例示できる。
【００３６】
上記断面積の範囲を有する「厚さ方向に直線部のない断面形状」のモノフィラメントを基布の経糸に用いれば、経糸１本当たりの強力が少なくとも同じ材質からなる外接四角形における強力の８１％〜８９％の範囲を確保することが可能であるので、経糸の充填率を外接四角形の断面形状を有するモノフィラメントの場合の上限１２５％もしくは１３０％に対して、１／０．８９〜１／０．８１倍、すなわち、１４０％〜１５４％もしくは１４６％〜１６０％、または１４０％〜１６０％の範囲内で外接四角形との断面積比に相応する経糸充填率に設定すれば、外接四角形の断面形状のモノフィラメントを経糸に用いた場合と同等の経糸方向強力を有する基布織物を実現することが可能となる。経糸充填率を少なくとも１６０％〜１７５％（上限）の範囲まで高く設定すれば、外接四角形の断面形状のモノフィラメントを経糸に用いた場合よりも大きい経糸方向強力を有する基布織物の実現も可能となる。
【００３７】
本発明は基布の経糸に「厚さ方向に直線部のない断面形状」のモノフィラメント１１を用いることにより、例えば図２（Ｂ）に示すように厚さ方向に直線部のない側面の滑らかな曲面形状が効果的に作用して、従来図２（Ａ）に示すように経糸が断面四角形モノフィラメント１１０の場合に問題であった、隣り合ったモノフィラメントの側面同士が互いに干渉し合って、希望する高い経糸充填率を確保することが困難であった問題が解消される。
【００３８】
経糸充填率が１００％以下では、緯糸方向の剛性が不足し、形態保持性、走行安定性の補強効果が現れない。５ｍ〜９ｍ幅以上の抄紙機に適した補強効果を期待するには、１２５％以上の高い経糸充填率が必要となる。経糸充填率の上限を１７５％とするのは、適用する基布の織組織、適用する経糸のモノフィラメントの剛性によっては、経糸充填率がこれ以上になると経糸が重なり合い、実用できる表面平滑な基布を得るのが困難になるためである。
【００３９】
本発明は基布の経糸に厚さ方向寸法が幅方向寸法より小さい「厚さ方向に直線部のない断面形状」の合成繊維モノフィラメントを用いるので、同じ断面積の、例えば断面円形モノフィラメントを基布の経糸に用いた従来のドライヤーフェルトに比べて、経糸の厚さ方向寸法が小さくなるため、経糸そのものの厚さ方向の柔軟性が増すことに加えて、基布の厚さが薄くなることにより、ドライヤーフェルトの経糸方向の柔軟性を改善することができる。また、基布の厚さを同じとする場合は、経糸の厚さ方向寸法が減少する分、緯糸の厚さ方向寸法（例えば直径）を大きくして、経糸方向の柔軟性を向上させると同時に、緯糸方向の剛性を向上させることが可能となる。
【００４０】
この基布に従来基布、例えば断面円形モノフィラメントを経糸に用いた基布と同じ量のウェブを積層絡合したドライヤーフェルトは、従来基布品と同等の湿紙への密着性、クッション性を保持すると同時に、より優れた経糸方向の柔軟性を有し、経糸方向の押圧力の均一性に優れたものになる。勿論、基布の厚さが薄くなった分、ウェブの積層量を増加することも可能である。ウェブ積層量の増加で不織布層が厚くなった分、湿紙への密着性、クッション性が改善され、湿紙の高品位化に対応が可能となる。ドライヤーフェルトとして同じ厚さであっても、経糸方向の柔軟性は基布の方がより大きく寄与するので、従来基布のドライヤーフェルトに比べてより柔軟なものとなる。
【００４１】
また、基布の経糸に「厚さ方向に直線部のない断面形状」のモノフィラメントを用いることにより、積層するウェブをニードルパンチングで基布と絡合する際に、図３に示すように、厚さ方向に直線部のない経糸１１の側面の滑らかな曲面形状が効果的に作用して、ニードルパンチング時にニードル（針）ＮＤおよび／または経糸１１のズレや逃げが、断面四角形状のモノフィラメント１１０を経糸に用いた基布の場合よりも生じやすくなるため、ニードル（針）ＮＤが基布の経糸１１を刺し貫通して損傷する可能性が低くなり、ドライヤーフェルトの強力が、経糸に断面円形状のモノフィラメントを用いた基布と同程度の保持率で保持されることが期待できる。
【００４２】
図４（Ａ）〜（Ｅ）は、基布の織組織の各種態様を示す概略説明図である。以下、それらについて説明する。
図４（Ａ）は表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織基布１０ａで、径糸１１を表層の緯糸１２および裏層の緯糸１３に順次織り込んだものである。図４（Ｂ）は上記表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯緯２重織において、表層の緯糸１２と裏層の緯糸１３との中間層に緯糸１４を１本置きに織り込んだ表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２．５重織基布１０ｂである。図４（Ｃ）は上記表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯緯２重織において、表層の緯糸１２と裏層の緯糸１３との中間層に緯糸１４を１本ずつ織り込んだ表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯３重織基布１０ｃである。図４（Ｄ）は経糸１１を表層の緯糸１２と裏層の緯糸１３とに表層側のみ長浮きさせて織り込んだ表２／２正則斜文や表２／２破れ斜文緯２重織基布１０ｄである。図４（Ｅ）は経糸１１を表層の緯糸１２と裏層の緯糸１３とに表層側および裏層側の両側に長浮きさせて織り込んだ表３／３正則斜文や表３／３破れ斜文緯２重織基布１０ｅである。
【００４３】
表１の試料Ａ、試料Ｂ、試料Ｃは、経糸にそれぞれ「厚さ方向に直線部のない断面形状」（断面ＡＴＮ形）、断面円形、断面四角形のモノフィラメントを用いて、同じ織組織｛図４（Ｄ）の表層側の経糸が長浮きする表２／２正則斜文緯２重織｝、ほぼ同様の緯糸充填率で織成した基布をニードルパンチングして、その結果の強力低下傾向を見たものである。これで判るように、試料Ａの断面ＡＴＮ形品は強力保持率が１回目のパンチングで５３％、２回目のパンチングで５１％であり、試料Ｃの断面四角形品の１回目４９％、２回目４４％より優れ、試料Ｂの断面円形品の１回目５８％、２回目５１％と同程度の強力保持率を有している。この表はウェブを積層せずにニードルパンチングした時の基布の状態時でのデータであるが、この傾向はウェブを積層したフェルトにおいても同様となる。なお、強力保持率はＪＩＳ  Ｌ−１０９６：１９９９の織物強力試験法に準拠し、測定したパンチング前の基布の強力に対して、＃３２のニードル（針）を植生したフェルトニードリング機で針密度１６０本／ｃｍ2、針深度１３ｍｍの条件で１回パンチング後および２回パンチング後の基布の残存強力より求めた。
【００４４】
【表１】
0004566484.tif 000002
【００４５】
一方、基布の経糸に断面円形モノフィラメントを用いた場合（試料Ｂ）は、緯糸と交錯する箇所での接触面積が少なく、交錯する緯糸との拘束が少ないため幅方向の剛性および耐ズレ性の強化に対する寄与が少ない。また、断面四角形モノフィラメント（試料Ｃ）では、高い経糸充填率にする際には、隣り合った断面四角形糸の側面同士が互いに干渉し合って、ある程度まで充填率を高めて行くと、断面四角形モノフィラメントの平坦な表面と基布幅方向の並行性が維持できなくなり｛図２（Ａ）参照｝、基布表面の一部では経糸の断面四角形の隅部が基布表面１１０’に表出して薄い不織布層を介してドライヤーフェルトの表面性に影響する。また基布の製織時に経糸捌きに影響して、製織効率等の低下をきたす。
【００４６】
しかし、本発明は基布の経糸に「厚さ方向に直線部のない断面形状」モノフィラメントを用いるので、断面形状は扁平であり、交錯する緯糸とは長径側の広い面積で接触し、交錯する緯糸と強く拘束し、緯糸方向の剛性および耐ズレ性の強化に大きく寄与する。また、経糸充填率を高めても断面の側面の滑らかな曲面形状により、基布表面１０’に平滑な表面性が維持され｛図２（Ｂ）参照｝、経糸同士の捌きが良く製織性を損なうこともない。
【００４７】
表２の試料Ｄ、試料Ｅ、試料Ｆ、試料Ｇは、経糸にそれぞれ「厚さ方向に直線部のない断面形状」（ＡＴＮ形）、断面円形、断面四角形のモノフィラメントを用いて同じ織組織（表２／２破れ斜文緯２重織）で織成した基布表面の経糸方向、緯糸方向の摩擦係数を測定したデータである。経糸方向の摩擦係数は、試料Ｄは０．１７６、試料Ｅは０．１９５、試料Ｆは０．２０３、試料Ｇは０．２０１であり、試料Ｆ＞試料Ｇ＞試料Ｅ＞試料Ｄの順で小さくなる。また緯糸方向の摩擦係数も、試料Ｄは０．１７９、試料Ｅは０．１８９、試料Ｆは０．２１４、試料Ｇは０．２０７であり、試料Ｆ＞試料Ｇ＞試料Ｅ＞試料Ｄの順で摩擦係数が小さくなる。このように、断面ＡＴＮ形の試料Ｄが最も摩擦係数が小さくなる。断面四角形の試料Ｇの摩擦係数は、大きい方に属す。上記測定した基布の摩擦係数がニードリングフェルトの表面性を直接代表する数値ではないが、例えば同じ材質、繊度、積層量のウェブを同条件で積層した場合には、特にウェブ厚さが薄くなる程ニードルフェルトの表面性との相関が高くなることは言うまでもない。つまり「厚さ方向に直線部のない断面形状」（ＡＴＮ形）品の方が、断面四角形品よりもニードリングフェルトの表面性を改善することが可能であると言える。
【００４８】
【表２】
0004566484.tif 000003
【００４９】
本発明の実施に当たっては、経糸に用いる「厚さ方向に直線部のない断面形状」モノフィラメントは、厚さ方向寸法が０．２５ｍｍ〜０．３５ｍｍ、幅方向寸法との比が１：１．３〜１：２．０の範囲内の四角形に内接する断面形状である。０．３５ｍｍを幅方向寸法の上限とするのは経糸方向の柔軟性を良好に保持するためで、これを超えて大きくすると好ましい柔軟性の発現が困難となる。また、０．２５ｍｍ未満になると、経糸の剛直性が充分に確保できなく、緯糸の交錯点で深く交錯することが出来ず、充填率を高めても形態保持性、走行安定性の改善が期待できない。
【００５０】
一方、経糸に使用する「厚さ方向に直線部のない断面形状」モノフィラメントの有するドライヤーフェルトの平滑性を有効に発揮させるため、厚さ方向寸法と幅方向寸法との比は、１：１．３を下限とする。なお、厚さ方向寸法と幅方向寸法との比の上限を１：２．０とするのは、側面の曲面形状を実質確保して、経糸の高い充填率とニードルパンチングの損傷回避効果を発現し、基布の耐久性を確保するためである。
【００５１】
経糸の充填率を高くするには、製織時の経糸密度の設定による他、ヒートセット加工時の緯糸方向の収縮量が多くなるような加工条件ならびに乾熱収縮率の高い緯糸を選定して用いる。乾熱収縮率の高い緯糸を用いる場合には、緯糸の少なくとも一層に用いる。全ての緯糸層に用いる方が経糸の充填率を高くすることができる。乾熱収縮率の高い緯糸を用いる場合は、経糸の充填率１３０％〜１７５％の範囲が実現可能になる。
【００５２】
本発明の実施に当たり、緯糸に用いる乾熱高収縮率の高いモノフィラメントとは、１６０℃において１２％〜２６％、１８０℃において１４％〜３０％の範囲、より好適には１６０℃において１２％〜２１．４％、１８０℃において１４％〜２４％の範囲の乾熱収縮率を有するものを言い、ドライヤーカンバス用に一般に入手可能なものである。例えば、ポリエステルモノフィラメントでは、Ｓｈａｋｅｓｐｅａｒｅ社製のＰＸ−４０５が市販され入手可能である。
【００５３】
本発明に適用するモノフィラメント糸としては、ＰＥＴやＰＢＴなどのポリエステル繊維、ナイロン６、ナイロン４６、ナイロン６６などのポリアミド繊維、ポリプロピレン繊維などのポリオレフィン繊維をはじめ、耐熱性に優れたＰＰＳやＰＥＥＫ等を主体として成るモノフィラメント糸を経糸および／または緯糸に、単独あるいはそれらを組み合わせて用いる。寸法安定性および耐摩耗性、耐屈曲疲労性等の点からはＰＥＴやＰＢＴなどのポリエステル繊維、耐熱性等の点からはＰＰＳやＰＥＥＫ糸が好適である。
【００５４】
基布の織組織としては、経糸方向の柔軟性を確保した上で、特に緯糸方向の剛性を必要とするために、緯２重織あるいは緯３重織が用いられる。特に緯糸方向の剛性に重きを置く場合は、表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織｛図４（Ａ）｝を基本として、その中層に緯糸を一本置きに織成する緯２．５重織｛図４（Ｂ）｝、中層に各々一本ずつ緯糸を織成する３重織｛図４（Ｃ）｝が用いられる。勿論、表１／３正則斜文裏３／１正則斜文緯２重織も用いることが出来る。また、表面の平坦度を向上させるものとして経糸が長浮きする緯２重織で図４（Ｄ）（Ｅ）に示すような表２／２正則斜文や表２／２破れ斜文緯２重織｛図４（Ｄ）｝、表３／３正則斜文や表３／３破れ斜文緯２重織｛図４（Ｅ）｝等の織組織を用いることが出来る。
【００５５】
より高い緯糸方向の剛性を特に必要とする場合、例えばフェルト幅が５ｍ以上の広幅の場合には、表層および裏層の両層の緯糸には直径寸法が０．３ｍｍ〜０．７ｍｍの範囲の断面円形モノフィラメントを用いる。経糸に「厚さ方向に直線部のない断面形状」モノフィラメントを用い、経糸充填率を１００％〜１７５％、好適には経糸充填率を１２５％〜１７５％の範囲にすることにより、隣接する経糸同士の拘束が強まり、また、緯糸との交錯はより深く強固なものになり、緯糸方向の剛性がより補強されるとともに耐ズレ性が改善され、形態保存性、走行安定性に優れたドライヤーフェルトとなる。また中層の緯糸にはウェブ繊維との交絡接着性、通気度の調整のためにマルチ糸、スパン糸等を適宜用いることができる。さらに中間層の緯糸には、緯糸方向のさらなる剛性強化目的で、断面円形モノフィラメントを用いることが望ましい。その場合の緯糸の直径寸法は、０．３ｍｍ〜０．７ｍｍの範囲が好ましい。
【００５６】
基布に積層するウェブの積層量は、湿紙への密着性、クッション性により、必要な積層量が設定される。ウェブと基布との交絡接着性を充分に確保するためや、低い通気度を得るために表層と裏層の緯糸の一方だけに断面円形モノフィラメントを織成し、他の緯糸にマルチフィラメントやスパン糸を用いることが出来る。緯糸の片層にモノフィラメント以外の剛直性の劣る糸を用いた場合は、当然、緯糸方向の剛性が低下するが、経糸充填率を、好適には１３０％〜１７０％に高めて、耐ズレ性の改善を図り、形態保存性、走行安定性の改善を図ると共に、片層緯糸の直径寸法が０．３ｍｍ〜０．７ｍｍの範囲の剛直な断面円形モノフィラメントにより緯糸方向の剛性を補強する。これらによりフェルト幅が５ｍ以上の用途にも適用可能な緯糸方向の剛性が得られる。
【００５７】
なお、緯糸の材質、直径寸法の他に、緯糸の面では、好ましい緯糸方向の剛性、耐ズレ性、通気度を得るために、また、ワープループ継手の生産効率も考慮して、緯糸の密度は緯糸２重織では１２本×２／２．５４ｃｍ〜２０本×２／２．５４ｃｍ、緯糸３重織りでは１２本×３／２．５４ｃｍ〜２０本×３／２．５４ｃｍの範囲で適宜選択できる。
【００５８】
所謂シングルラン形式に使用されるパートにおいては、前述のようにドライヤーフェルトの厚さの薄いことが不可欠とされているので、ウェブ繊維の積層量も限定して使用される。ウェブ繊維の積層量が少ないと基布との交絡接着性が低下しやすくなるので、また、シングルラン形式の乾燥部で広幅、高抄速の用途の場合、さらに一層の緯糸方向の剛性と耐ズレ性が必要となるので、表層および裏層に剛直性の優れた断面円形モノフィラメントを織成し、中層にスパン糸等のウェブ繊維との交絡性によい糸を用いる、緯２．５重織若しくは緯３重織りが好適である。
【００５９】
また、シングルラン形式の乾燥部で、特に表面性を重視する場合には、ウェブ繊維は積層量を限定して使用されることによって、不織布層は薄くなり基布の表面性が薄いウェブ層を介して湿紙に影響しやすくなるので、表面平滑性に優れる接紙面側表面の経糸が長浮きする緯２重の斜文織の織組織が好適である。経糸に使用する「厚さ方向に直線部のない断面形状」モノフィラメントの平坦性もあって基布としての表面平滑性が得られる。
【００６０】
ウェブに使用する繊維の太さは、フェルトのクッション性、高い通気度を重きに置く場合は１１dtex以上、２２dtex程度まで、薄い厚さ、低い通気度を求める場合には１１dtex以下、２dtexまでを適宜単独あるいは複数の種類の繊度の繊維を混綿して適宜選択される。ウェブの積層量は、通常３００ｇ／ｍ2前後程度が用いられるが、厚さを薄くするためには１００ｇ／ｍ2程度以下も選択される。また、ウェブの材質は、ポリエステル繊維、ポリアミド繊維、アクリル繊維、芳香族ポリアミド繊維、その他の繊維を使用することができる。
【００６１】
本発明では「厚さ方向に直線部のない断面形状」モノフィラメントを経糸に用い、経糸充填率を高めに設定して幅方向に隣り合った経糸が充分密着するように構成するものであるから、幅方向の撓みに対する自由度を減少させる作用を生じ、緯糸に用いる前記直径寸法範囲の断面円形モノフィラメントの剛性と相俟って、断面円形や断面四角形モノフィラメントを用いた場合に比べ、その幅方向の剛性と共に耐ズレ性を向上させることが可能になる。
【００６２】
本発明では基布の経糸に「厚さ方向に直線部のない断面形状」モノフィラメントを用い、高い経糸充填率を実現できるので、表層および裏層に断面円形モノフィラメントを用いた緯２重織、緯２．５重織もしくは緯３重織の表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文の織組織において、広幅、高抄速の用途に充分な緯糸方向の剛性および耐ズレ性を備え、問題のない表面平滑性で基布の厚さが１．３ｍｍ〜１．８ｍｍ、フェルトとしてはシングルラン形式の用途に適した１．７ｍｍ〜２．２ｍｍの範囲内の厚さを有するドライヤーフェルトが実現できる。
【００６３】
また、表層または裏層に断面円形モノフィラメントを用い、残りの１層にマルチフィラメント糸、スパン糸等のウェブとの交絡性の優れる糸条を用いた経糸長浮き緯２重織組織においても、充分に緯糸方向の剛性を補強し、少ないウェブ積層量であっても基布の平滑な表面性により表面平滑性に優れた表面性で、基布の厚さが１．３ｍｍ〜１．８ｍｍ、好適には１．３ｍｍ〜１．６ｍｍの範囲、フェルトとしてはシングルラン形式の用途に適した１．７ｍｍ〜２．２ｍｍの範囲内の厚さを有するドライヤーフェルトが実現できる。
【００６４】
また、本発明では基布の経糸に「厚さ方向に直線部のない断面形状」モノフィラメントを用い、高い経糸充填率を実現できるので、また緯糸の一層にウェブとの交絡性に優れるマルチフィラメント糸、スパン糸等を用いることが出来るので、少ないウェブ積層量であっても表面平滑性に優れたドライヤーフェルトをシングルラン形態の用途に適した１，０００〜６，０００ｃｍ3/ｃｍ2・分、好適には１，０００〜４，５００ｃｍ3/ｃｍ2・分の範囲内の通気度を有するドライヤーフェルトが実現できる。
【００６５】
なお、本発明の実施に関わる各試験の方法については、以下による。
▲１▼乾熱収縮率
原糸を３００ｍｍの長さにカットした５本の試料を熱風乾燥機中で２０分間処理する。取り出した試料を標準状態（温度２０℃、相対湿度６５％）の室内中に約３０分以上放置してからその長さを測定して、次式で求めた５本の試料の平均値で表す。
0004566484.tif 000004
【００６６】
▲２▼通気度
ＪＩＳ  Ｌ−１０９６：１９９９  フラジール形法に準拠した測定装置を用いて測定する。
【００６７】
▲３▼３点曲げ剛性
図５の試験機２０により、幅３ｃｍ（図５の紙面表裏方向の寸法）の試料Ｓの両端上面を、１００ｍｍ
だけ離間させて固定配置した直径２０ｍｍの丸棒２１に係止し、試料Ｓの中央部を直径１０ｍｍローラー２２と荷重計（図示せず）を介して上方に引っ張る。ローラー２２の引上げ量と共に表示値は増大していくが、ある程度引上げると荷重計の表示値は増大しなくなる。この時の最大表示値を剛性値と称し、単位ｃＮ／３ｃｍで表す。
【００６８】
経糸方向の３点曲げ剛性を試験する場合は、試料Ｓの長手方向（幅３ｃｍと直角方向）を経糸方向にし
、緯糸方向の剛性を測定する場合は、試料Ｓの長手方向を緯糸方向とする。
【００６９】
▲４▼ズレ角度
図６（Ａ）（Ｂ）はズレ角度測定装置３０を示し、固定柱３１の上端部と基端部に横アーム３２，３３の一端が、それぞれ枢支ピン３４，３５にて上下揺動可能に取り付けられ、横アーム３２，３３の他端は連結アーム３６でリンク状に連結され、常時は上側の横アーム３２が固定水平アーム３７にピン３８にて固定されている。また、上端側の横アーム３２の基部には、その傾斜角度を指示する指針３９が取り付けてある。
【００７０】
横アーム３２および固定水平アーム３７で、所定長、所定幅の試料Ｓの上端を固定し、下端に試料Ｓの幅１ｃｍあたり１ｋｇの荷重を懸垂する。この状態で下側の横アーム３３に試料Ｓの下端を固定し、その後、荷重を取り去る。このようにして、図６（Ａ）のごとく試料Ｓを固定し、ピン３８を引き抜き、図６（Ｂ）のごとく下向きのモーメントをかける。この状態で一定時間放置後、図６（Ｃ）のズレ寸法ｘ１（加熱前）を指針３９により測定し、その状態のまま温度１３０℃で一定時間処理を行う。その後、再度、ズレの寸法ｘ２（加熱後）を指針３９により測定する。
ズレ角度θ１（加熱前）、θ２（加熱後）の計算は、図６（Ｃ）のごとくズレの寸法ｘ（ｍｍ）、枢枝ピン３４の中心点から指針３９の先端までの長さＬ（＝１２０ｍｍ）より、次式で計算される。
ｔａｎθ＝ｘ／１２０、  θ＝ｔａｎ-1（ｘ／１２０）
上記より求めたズレ角度θから、ドライヤーフェルトの走行時における織組織のズレを推定し、ドライヤーフェルトの走行安定性の評価に用いる。
【００７１】
▲５▼摩擦係数
摩擦係数の測定には図７に示す装置４０を用いる。この装置４０は、固定した接触部材４１上で試料Ｓの上に重錘４２を載置して垂直方向に荷重Ｗを加えた状態で、重錘４２に結んだ引き紐４３を、滑車４４を介して矢印方向に引張って走行させた時（速度５０ｍｍ／分）、動き始めた時の摩擦力Ｆを測定（例；引き紐４３の途中にバネ秤を設置して、その値を見る）し、摩擦力Ｆと荷重（Ｗ＝５ｋｇ）とに基
づいて、摩擦係数（μ）＝摩擦力（Ｆ）／荷重（Ｗ）の関係式から摩擦係数を算出した。試料Ｓとしては、幅１０ｃｍ、長さ１５ｃｍのものを用い、経糸方向の摩擦係数を求める場合は試料Ｓの長さ方向を経糸方向とし、緯糸方向の摩擦係数を求める場合は試料Ｓの長さ方向を緯糸方向とする。
【００７２】
▲６▼厚さ
ＪＩＳ  Ｌ−１０９６：１９９９  厚さ測定法に準拠して厚さ測定機により測定する。但し、測定圧は１４．７ｋＰａで測定した。
【００７３】
（基布における流れ方向（経糸方向）および幅方向（緯糸方向）の剛性確認）
基布にウェブを積層、ニードリングし絡合一体化するドライヤーフェルトは、使用時の湿紙への密着性、クッション性、吸湿性、また通気度等の機能により、ウェブの材質等の仕様、積層量、ニードルパンチングの条件、ニードリング後の樹脂加工やヒートセット加工条件を適宜選択するものであり、これらの仕様条件は本発明の主要な改良目的である経糸方向の柔軟性、緯糸方向の剛性、耐ズレ性にも少なからず影響するものである。
【００７４】
本発明の請求項と効果を対照して説明するために、先ず、本発明の主要素である基布の試作１、２、３およびこれに対する比較例としての試作４〜７について、表３〜表５に基づいて説明する。基布の構成およびその構成からの特性によって、基布にウェブを積層し、絡合一体化されたドライヤーフェルトの作用効果を明確に確認出来る。
【００７５】
【表３】
0004566484.tif 000005
【００７６】
【表４】
0004566484.tif 000006
【００７７】
【表５】
0004566484.tif 000007
【００７８】
試作１〜３（表３）は、いずれもウェブを積層する前の状態での本発明のドライヤーフェルトに用いられる基布についての試作である。また、試作４〜７（表４および表５）もウェブを積層する前の基布の試作であって、試作１〜３の比較例として試作したものである。
【００７９】
各表において、ＴＭはポリエステルモノフィラメント、ＡＣはアクリル繊維のスパン糸を表す。高収縮糸は乾熱収縮率の高いモノフィラメントを表す。
【００８０】
（試作１）
試作１の基布を表３に示す仕様と図４（Ａ）に示す織組織に基づいて織成し、ヒートセット加工を施して作成した。
すなわち、経糸に寸法が厚さ０．３０ｍｍ×幅０．４６ｍｍの「厚さ方向に直線部の無い断面形状」（ＡＴＮ形）ポリエステルモノフィラメント｛図１（Ｂ）の断面形状｝、表層および裏層の緯糸に寸法が直径０．５０ｍｍの高収縮糸の断面円形ポリエステルモノフィラメントを用い、表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で、経糸充填率１４５．１％、緯糸密度１６．６本×２／２．５４ｃｍで作成した。作成した基布は厚さ１．８０ｍｍであった。
【００８１】
（試作２）
試作２の基布を表３に示す仕様と図４（Ａ）に示す織組織に基づいて織成し、ヒートセット加工を施して作成した。
すなわち、経糸に寸法が厚さ０．３０ｍｍ×幅０．４６ｍｍの「厚さ方向に直線部の無い断面形状」（ＡＴＮ形）ポリエステルモノフィラメント｛図２（Ｂ）の断面形状｝、表層および裏層の緯糸に寸法が直径０．５０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメントを用い、表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で、経糸充填率１３４．１％、緯糸密度１６．２本×２／２．５４ｃｍで作成した。作成した基布は厚さ１．８４ｍｍであった。
【００８２】
（試作３）
試作３の基布を表３に示す仕様と図４（Ｄ）に示す織組織に基づいて織成し、ヒートセット加工を施して作成した。
すなわち、経糸に寸法が厚さ０．３０ｍｍ×幅０．４６ｍｍの「厚さ方向に直線部の無い断面形状」（ＡＴＮ形）ポリエステルモノフィラメント｛図２（Ｂ）の断面形状｝、表層の緯糸に寸法が直径０．４０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメントを、裏層の緯糸に綿番手６Sのアクリルスパン糸５本の撚糸を用い、表２／２破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で、経糸充填率１３３．３％、緯糸密度１５．１本×２／２．５４ｃｍで作成した。作成した基布は厚さ１．６８ｍｍであった。
【００８３】
（試作４）
試作４の基布を表４に示す仕様と図４（Ａ）に示す織組織に基づいて織成し、ヒートセット加工を施して作成した。
すなわち、経糸に直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメント、表層および裏層の緯糸に直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメントを用い、表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で、経糸充填率１３２．６％、緯糸密度１５．５本×２／２．５４ｃｍで作成した。作成した基布は厚さ１．８６ｍｍであった。
【００８４】
（試作５）
試作５の基布を表４に示す仕様と図４（Ａ）に示す織組織に基づいて織成し、ヒートセット加工を施して作成した。
すなわち、経糸に寸法が直径０．３０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメント、表層および裏層の緯糸に直径寸法が０．５０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメントを用い、表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で、経糸充填率１４８．９％、緯糸密度１４．３本×２／２．５４ｃｍで作成した。作成した基布は厚さ１．８３ｍｍであった。
【００８５】
（試作６）
試作６の基布を表５に示す仕様と図４（Ｄ）に示す織組織に基づいて織成し、ヒートセット加工を施して作成した。
すなわち、経糸に直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメント、表層の緯糸に直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメントを、裏層の緯糸に綿番手６Sのアクリルスパン糸５本の撚糸を用い、表２／２破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で、経糸充填率１３３．５％、緯糸密度１３．９本×２／２．５４ｃｍで作成した。作成した基布は厚さ１．６６ｍｍであった。
【００８６】
（試作７）
試作７の基布を表５に示す仕様と図４（Ｄ）に示す織組織に基づいて織成し、ヒートセット加工を施して作成した。
すなわち、経糸に寸法が厚さ寸法０．２８ｍｍ×幅寸法０．５６ｍｍの断面四角形ポリエステルモノフィラメント、表層の緯糸に直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメントを、裏層の緯糸に綿番手２０Sのアクリルスパン糸１２本の撚糸を用い、表２／２破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で、経糸充填率１２１．３％、緯糸密度１５．０本×２／２．５４ｃｍで作成した。作成した基布は厚さ１．６０ｍｍであった。
【００８７】
上記の本発明の試作１〜３および比較例とした試作４〜７のドライヤーフェルト用基布の流れ方向（経糸方向）および幅方向（緯糸方向）の剛性を、前記の図５に示す３点曲げ剛性の試験機２０により確認した。荷重は接紙面側（図５の図示下側）から掛けている。これはドライヤーフェルト使用時にシリンダー上で湿紙に押圧している状態に相当する。測定は各基布についてサンプル３点にて行い、測定結果の平均値を図４（Ａ）の織組織の基布については、表６の試作１、２、４、５に、図４（Ｄ）の織組織の基布については、表６の試作３、６、７にそれぞれ示した。
【００８８】
【表６】
0004566484.tif 000008
【００８９】
なお、図４（Ａ）の表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織りの織組織は、緯糸方向の剛性、耐ズレ性を高めに得やすく、柔軟性が得にくい織組織である。図４（Ｄ）の表２／２破れ斜文裏１／３破れ斜文緯２重織りの織組織は、経糸方向の柔軟性は得やすいが、耐ズレ性が得にくい織組織である。
【００９０】
（径糸方向の３点曲げ剛性）
経糸方向の３点曲げ剛性の結果は、試作１で６０ｃＮ／３ｃｍ、試作２で６５ｃＮ／３ｃｍ、試作３で３５ｃＮ／３ｃｍ、試作４で１２０ｃＮ／３ｃｍ、試作５で７０ｃＮ／３ｃｍ、試作６で１０５ｃ
Ｎ／３ｃｍ、試作７で４５ｃＮ／３ｃｍであった。
【００９１】
したがって、経糸方向の３点曲げ剛性は、図４（Ａ）の織組織の場合、試作１は６０ｃＮ／３ｃｍであり、試作２は６５ｃＮ／３ｃｍであり、経糸に直径０．４０ｍｍの断面円形モノフィラメントを用いた従来のドライヤーフェルトの基布（試作４で１２０ｃＮ／３ｃｍ）と比較して、柔軟性が極めて良好であることが判った。また、経糸に繊度が小さい直径０．３０ｍｍ断面円形モノフィラメントを用いた従来のドライヤーフェルトの基布（試作５で７０ｃＮ／３ｃｍ）と比較しても、同等またはそれより柔軟であることが判った。
【００９２】
図４（Ｄ）の織組織の場合、試作３は３５ｃＮ／３ｃｍであり、試作１および試作２に比べてさらに柔軟である。また、経糸に直径０．４０ｍｍの断面円形モノフィラメントを用いた従来のドライヤーフェルトの基布（試作６で１０５ｃＮ／３ｃｍ）と比較して、格段に柔軟である。経糸に寸法が厚さ０．２８ｍｍ×幅０．５６ｍｍの断面四角形モノフィラメントを用いた従来のドライヤーフェルトの基布（試作７で４５ｃＮ／３ｃｍ）に対しては、基布の厚さが１．６８ｍｍと試作７の１．６０ｍｍよりも若干厚いにも関わらず、経糸方向の柔軟性は同等以上であることが判った。
【００９３】
（緯糸方向の３点曲げ剛性）
緯糸方向の３点曲げ剛性の結果は、試作１で８１５ｃＮ／３ｃｍ、試作２で７７５ｃＮ／３ｃｍ、試作３で４０５ｃＮ／３ｃｍ、試作４で４４５ｃＮ／３ｃｍ、試作５で７４５ｃＮ／３ｃｍ、試作６で３５５ｃＮ／３ｃｍ、試作７で２９５ｃＮ／３ｃｍであった。
【００９４】
したがって緯糸方向の３点曲げ剛性は、図４（Ａ）の織組織の場合、試作１は８１５ｃＮ／３ｃｍであり、試作２は７７５ｃＮ／３ｃｍであり、緯糸に直径寸法が０．５０ｍｍの断面円形モノフィラメントを用いたこともあり、緯糸に直径０．４０ｍｍの断面円形モノフィラメントを用いた従来のドライヤーフェルトの基布（試作４で４４５ｃＮ／３ｃｍ）と比較して、ほぼ同じ厚さであるにも関わらず緯糸方向の剛性が高く、経糸に直径寸法が０．３０ｍｍの断面円形モノフィラメント、緯糸に直径寸法が同じ０．５０ｍｍの断面円形モノフィラメントを用いた従来のドライヤーフェルトの基布（試作５で７４５ｃＮ／３ｃｍ）と同等またはそれ以上であることが判った。また、試作１は緯糸に高収縮のモノフィラメントを使用しているので、経糸充填率を１４５．１％と高く出来たことにより、緯糸方向の３点曲げ剛性（８１５ｃＮ／３ｃｍ）は、断面円形モノフィラメントを用いた経糸充填率１３４．１％の試作２における緯糸方向の３点曲げ剛性（７７５ｃＮ／３ｃｍ）よりもさらに高い。
【００９５】
図４（Ｄ）の織組織の場合、試作３の緯糸方向の３点曲げ剛性は４０５ｃＮ／３ｃｍであり、試作１や試作２に比べて剛性が低い。表層の緯糸に直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形モノフィラメント、裏層の緯糸にスパン糸の撚り糸を用いた構成は、試作３、試作６、７ともほぼ同じであり、経糸に寸法が厚さ０．３０ｍｍ×幅０．４６ｍｍの「厚さ方向に直線部の無い断面形状」（ＡＴＮ形）モノフィラメントを用いたドライヤーフェルトの基布（試作３）は、経糸に直径０．４０ｍｍの断面円形モノフィラメントを用いたドライヤーフェルトの基布（試作６で３５５ｃＮ／３ｃｍ）および経糸に厚さ方向の寸法が０．２８ｍｍ、幅方向の寸法が０．５６ｍｍの断面四角形モノフィラメントを用いたドライヤーフェルトの基布（試作７で２９５ｃＮ／３ｃｍ）に比べ、緯糸方向の３点曲げ剛性はほぼ同じか若干高いことが判った。
【００９６】
（基布での走行安定性の評価）
上記本発明の試作１〜３および比較例とした試作４〜７のドライヤーフェルト用基布における加熱前（装着２分後）および加熱後（処理３分後）のズレ角度を、前記の図６に示す測定装置３０により測定して、ドライヤーフェルト走行時の織組織のズレを推定し、走行安定性を評価した。測定は、各基布についてサンプル数３について行い、測定結果の平均値を表７に示した。
【００９７】
【表７】
0004566484.tif 000009
【００９８】
加熱前（装着２分後）のズレ角度θ１は、試作１で２．５８°、試作２で３．４２°、試作３で４．０８°、試作４で５．２５°、試作５で９．０８°、試作６で１１．９２°、試作７で５．９２°、であった。
【００９９】
加熱後（処理３分後）のズレ角度θ２は、試作１で６．６７°、試作２で７．７５°、試作３で８．２５°、試作４で１０．８３°、試作５で１４．３３°、試作６で１６．０８°、試作７で１１．１７°であった。
【０１００】
したがって、ズレ角度θは、図４（Ａ）の織組織の場合、試作１では加熱前２．５８°および加熱後６．６７°で、試作２では加熱前３．４２°および加熱後７．７５°であり、それぞれで、経糸繊度が大きい直径が０．４０ｍｍの断面円形モノフィラメントを用いたドライヤーフェルト基布（試作４で加熱前５．２５°、加熱後１０．８３°）よりもズレ角度θが小さい。また、経糸繊度が小さい直径が０．３０ｍｍの断面円形モノフィラメントを用いたドライヤーフェルト基布（試作５で加熱前９．０８°、加熱後１４．３３°）よりもそれぞれズレ角度θがかなり小さく、走行安定性が改善されることが判った。また、試作１と試作２では経糸充填率が高い試作１の方が加熱前および加熱後のそれぞれでズレ角度θが小さく、より走行安定性が優れていることが判った。
【０１０１】
図４（Ｄ）の織組織の場合、試作３で加熱前４．０８°および加熱後８．２５°であり、それぞれで、経糸繊度が大きい直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形モノフィラメントを用いたドライヤーフェルト基布（試作６で加熱前１１．９２°および加熱後１６．０８°）よりもズレ角度θが小さく、また、寸法が厚さ０．２８ｍｍ×幅０．５６ｍｍの断面四角形モノフィラメントを用いた従来のドライヤーフェルト基布（試作７で加熱前５．９２°および加熱後１１．１７°）よりもズレ角度θが小さく、走行安定性、形態保持性に優れていることが判った。
【０１０２】
以上のように、図４（Ａ）表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織の織組織の場合も、図４（Ｄ）表２／２破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織りの織組織の場合も、本発明の試作１〜３のドライヤーフェルト用基布は、比較例としての試作４〜７のドライヤーフェルト用基布に比べ、経糸方向の柔軟性に優れており、緯糸方向の剛性も同じ緯糸構成について見れば比較例の試作ドライヤーフェルト用基布よりも優れることが判った。走行安定性、形態保持性の評価となる耐ズレ性も、本発明の試作１〜３が試作４〜７に比べ改善されることが判った。
【０１０３】
次に、基布にウェブを積層し、ニードルパンチングしたドライヤーフェルトの状態での本発明の実施例について、表８〜表９に基づいて説明する。各表でのウェブ仕様欄における記号Ｎはナイロン６６、ＡＣはアクリルと、それぞれウェブの材質を表し、その後の数字はウェブの繊度（単位はdtex、表中では繊度の数字に続けて上付きの「Ｔ」と表記する）を示す。
【０１０４】
（実施例）
実施例１〜２は、基布の表裏両面にウェブを積層形成したドライヤーフェルトについての実施例で、実施例３〜６は、基布の片面（表面）にウェブを積層形成したドライヤーフェルトについての実施例である。以下、表８〜表９に基づいて、各実施例について説明する。
【０１０５】
【表８】
0004566484.tif 000010
【０１０６】
【表９】
0004566484.tif 000011
【０１０７】
（実施例１）
実施例１のドライヤーフェルトを表８に示す仕様と図４（Ａ）に示す基布の織組織に基づいて織成、ヒートセット加工を施し、表８に示す仕様のウェブを積層ニードリングして基布と絡合一体化した後、ヒートセット加工を施して作成した。
【０１０８】
すなわち、経糸１１に寸法が厚さ０．３０ｍｍ×幅０．４６ｍｍの「厚さ方向に直線部の無い断面形状」（ＡＴＮ形）ポリエステルモノフィラメント｛図１（Ｂ）の断面形状｝、表層および裏層の緯糸１２，１３に直径寸法が０．５０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメントを用い、表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で基布１０ａを織成し、ヒートセット加工を施した上、基布１０ａの表層に、表８の仕様に示す繊度６．６dtexのナイロン６６繊維ステープルと繊度１１dtexのアクリル繊維ステープルとを重量比６０％：４０％で混合したウェブ１５を３２０ｇ／ｍ2、裏層に表層と同様の配合のウェブ１６を１００ｇ／ｍ2の積層量で積層し、ニードリングにて絡合一体化して表層，裏層にそれぞれ不織布層１５，１６を形成した後、ヒートセット加工を施して、経糸密度が７３．６本／２．５４ｃｍ、緯糸密度が１７．２×２本／２．５４ｃｍのドライヤーフェルト１００Ａを作成した。構成の概念を図８（Ａ）に示す。この時の経糸充填率は１３３．３％であり、基布１０ａの厚さは１．７７ｍｍとなった。ドライヤーフェルト１００Ａの厚さは４．４２ｍｍ、通気度は５，７２０ｃｍ3/ｃｍ2・分であった。また、ニードリング前の基布１０ａの経糸強度に対するニードリングの傷付きでの強度保持率は、従来の断面円形モノフィラメントを経糸とした基布のドライヤーフェルトに比べ差がなかった。
【０１０９】
（実施例２）
実施例２のドライヤーフェルトを表８に示す仕様と図４（Ａ）に示す基布の織組織に基づいて織成、ヒートセット加工を施し、表８に示す仕様のウェブを積層ニードリングして基布と絡合一体化した後、ヒートセット加工を施して作成した。
【０１１０】
すなわち、経糸１１に寸法が厚さ０．３０ｍｍ×幅０．４６ｍｍの「厚さ方向に直線部の無い断面形状」（ＡＴＮ形）ポリエステルモノフィラメント｛図１（Ｂ）の断面形状｝、表層および裏層の緯糸１２，１３に直径寸法が０．５０ｍｍの断面円形高収縮ポリエステルモノフィラメントを用い、表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で基布１０ａを織成し、ヒートセット加工を施した上、基布１０ａの表層に表８の仕様に示す繊度６．６dtexのナイロン６６繊維ステープルと繊度１１dtexのアクリル繊維ステープルを重量比６０％：４０％で混合したウェブ１５を３２０ｇ／ｍ2、裏層に表層と同様の配合のウェブ１６を１００ｇ／ｍ2の積層量で積層し、ニードリングにて絡合一体化して表層，裏層にそれぞれ不織布層１５，１６を形成した後、ヒートセット加工を施して、経糸密度が８０．４本／２．５４ｃｍ、緯糸密度が１６．８×２本／２．５４ｃｍのドライヤーフェルト１００Ａを作成した。構成の概念を図８（Ａ）に示す。この時の経糸充填率は１４５．６％であり、基布１０ａの厚さは１．８０ｍｍとなった。
ドライヤーフェルト１００Ａの厚さは４．２５ｍｍ、通気度は４，８９０ｃｍ3/ｃｍ2・分であった。また、ニードリング前の基布の経糸強度に対するニードリングの傷付きでの強度保持率は、従来の断面円形モノフィラメントを経糸とした基布のドライヤーフェルトに比べ差がなかった。
【０１１１】
（実施例３）
実施例３のドライヤーフェルトを表８に示す仕様と図４（Ａ）に示す基布の織組織に基づいて織成、ヒートセット加工を施し、表８に示す仕様のウェブを積層ニードリングして基布と絡合一体化した後、ヒートセット加工を施して作成した。
【０１１２】
すなわち、経糸１１に寸法が厚さ０．３０ｍｍ×幅０．４６ｍｍの「厚さ方向に直線部の無い断面形状」（ＡＴＮ形）ポリエステルモノフィラメント｛図１（Ｂ）の断面形状｝、表層および裏層の緯糸１２，１３に直径寸法が０．５０ｍｍの断面円形高収縮ポリエステルモノフィラメントを用い、表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で基布１０ａを織成し、ヒートセット加工を施した上、基布１０ａの表層に表８の仕様に示す繊度６．６dtexのナイロン６６繊維ステープルのウェブ１５を２６０ｇ／ｍ2の積層量で積層し、ニードリングにて絡合一体化して表層に不織布層１５を形成した後、ヒートセット加工を施して、経糸密度が８０．５本／２．５４ｃｍ、緯糸密度が１７．５×２本／２．５４ｃｍのドライヤーフェルト１００Ｂを作成した。構成の概念を図８（Ｂ）に示す。この時の経糸充填率は１４５．８％であり、基布１０ａの厚さは１．８２ｍｍとなった。ドライヤーフェルト１００Ｂの厚さは２．６６ｍｍ、通気度は３，２４０ｃｍ3/ｃｍ2・分であった。また、ニードリング前の基布の経糸強度に対するニードリングの傷付きでの強度保持率は、従来の断面円形モノフィラメントを経糸とした基布のドライヤーフェルトに比べ差がなかった。
【０１１３】
（実施例４）
実施例４のドライヤーフェルトを表９に示す仕様と図４（Ｃ）に示す基布の織組織に基づいて織成、ヒートセット加工を施し、表９に示す仕様のウェブを積層ニードリングして基布と絡合一体化した後、ヒートセット加工を施して作成した。
【０１１４】
すなわち、経糸１１に寸法が厚さ０．３０ｍｍ×幅０．４６ｍｍの「厚さ方向に直線部の無い断面形状」（ＡＴＮ形）ポリエステルモノフィラメント｛図１（Ｂ）の断面形状｝、表層および裏層の緯糸１２，１３に直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形高収縮ポリエステルモノフィラメント、中層の緯糸１４にアクリルスパンの綿番手６Sの４本撚りの糸を用い、表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯３重織組織で基布１０ｃを織成し、ヒートセット加工を施した上、基布１０ｃの表層に表８の仕様に示す繊度６．６dtexのナイロン６６繊維ステープルと繊度１１dtexのアクリル繊維ステープルを重量比６０％：４０％で混合したウェブ１５を１００ｇ／ｍ2の積層量で積層し、ニードリングにて絡合一体化して表層に不織布層１５を形成した後、ヒートセット加工を施して、経糸密度が８０．６本／２．５４ｃｍ、緯糸密度が１６．５×２本／２．５４ｃｍのドライヤーフェルト１００Ｃを作成した。構成の概念を図８（Ｃ）に示す。この時の経糸充填率は１４６．０％であり、基布１０ｃの厚さは１．７２ｍｍとなった。ドライヤーフェルト１００Ｃの厚さは１．９２ｍｍ、通気度は１，８２０ｃｍ3/ｃｍ2・分であった。また、接紙面側の不織布層１５の表面の平滑性は非常に良好であった。ニードリング前の基布の経糸強度に対するニードリングの傷付きでの強度保持率は、従来の断面円形モノフィラメントを経糸とした基布のドライヤーフェルトに比べ差がなかった。
【０１１５】
実施例１〜２は、共に経糸１１に寸法が厚さ０．３０ｍｍ×幅０．４６ｍｍの「厚さ方向に直線部の無い断面形状」（ＡＴＮ形）ポリエステルモノフィラメント、表層および裏層の緯糸１２，１３に直径寸法が０．５０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメントを用い、また織組織も経糸と緯糸の交錯が強固で耐ズレ性の良好な図４（Ａ）の表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で基布１０ａを織成した。ヒートセット加工を施したその基布１０ａの表面および裏面にクッション性、耐久性に実績のある繊維ウェブ１５，１６を積層し、ニードルパンチングで交絡接合している。特に、実施例２は緯糸１２，１３に乾熱収縮率の高いポリエステルモノフィラメントを使用したので、織成後のヒートセット加工で経糸充填率を実施例１の１３３．３％に対し、実施例２では１４５．６％と高く出来、また耐ズレ性（加熱後のズレ角度θ２）は、実施例１では６．５０°であるのに対し実施例２では５．２５°と一層向上することが出来た。またいずれも経糸充填率を１３０％〜１７５％の範囲内とすることが出来た。
【０１１６】
また、同じ織組織、ウェブ仕様である、後述の比較例１、２と比べると、経糸に直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメントを使用した比較例１に対しては、経糸方向の柔軟性（経糸方向の３点曲げ剛性の結果は実施例１では３４０ｃＮ／３ｃｍ、実施例２では３１０ｃＮ／３ｃｍに対し、比較例１では５６０ｃＮ／３ｃｍ）、緯糸方向の剛性（緯糸方向の３点曲げ剛性の結果は実施例１では１，２３０ｃＮ／３ｃｍ、実施例２では１，１６０ｃＮ／３ｃｍに対し比較例１では８１０ｃＮ／３ｃｍ）共に優れており、耐ズレ性（加熱後のズレ角度θ２は比較例１では８．９５°）は大いに良好であった。ニードルパンチングでの損傷についてはパンチング前後における基布の経糸方向の強力が同程度の保持率であった。
【０１１７】
経糸に寸法が直径０．３０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメントを使用した比較例２に対しては、経糸方向の柔軟性（経糸方向の３点曲げ剛性の結果は、比較例２では４４０ｃＮ／３ｃｍ）も良好であり、緯糸方向の剛性（緯糸方向の３点曲げ剛性は、比較例２では９３０ｃＮ／３ｃｍ）および耐ズレ性（加熱後のズレ角度θ２は、比較例２では９．５１°）共に優れていた。ニードルパンチングでの損傷についてはパンチング前後における基布の経糸方向の強力がより高い保持率を示した。
【０１１８】
実施例３は実施例１〜２と同じ織組織にウェブ繊維を少な目に表面側のみに積層して、厚みを薄くして、経糸方向に一層柔軟性が優れた（経糸方向の３点曲げ剛性は２７０ｃＮ／３ｃｍ）フェルトになった。
【０１１９】
実施例４は実施例１〜３の織組織に、表層および裏層の緯糸に直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形高収縮ポリエステルモノフィラメント、中層緯糸にスパン糸を織成した緯３重織りであり、緯糸の高収縮モノフィラメントにより高い経糸充填率とし、中層緯糸のスパン糸により表層のみの積層で積層量を極力少なくしたウェブ繊維との交絡性を確保したので、実施例１〜３に比較して経糸方向の柔軟性（経糸方向の３点曲げ剛性は２５０ｃＮ／３ｃｍ）に優れると共に、厚さが１．９２ｍｍと薄くなっているが、緯糸方向の剛性（緯糸方向の３点曲げ剛性は１，０４０ｃＮ／３ｃｍ）、耐ズレ性（加熱後のズレ角度θ２は４．４６°）で同等の性能となった。また、通気度も１，８２０ｃｍ3/ｃｍ2・分と低く出来、シングルラン形式で広幅、高抄速の乾燥部に充分な適用性を示した。
【０１２０】
（実施例５）
実施例５のドライヤーフェルトを表９に示す仕様と図４（Ｄ）に示す基布の織組織に基づいて織成、ヒートセット加工を施し、表９に示す仕様のウェブを積層ニードリングして基布と絡合一体化した後、ヒートセット加工を施して作成した。
【０１２１】
すなわち、経糸１１に寸法が厚さ０．３ｍｍ×幅０．４６ｍｍの「厚さ方向に直線部の無い断面形状」（ＡＴＮ形）ポリエステルモノフィラメント｛図１（Ｂ）の断面形状｝、表層の緯糸１２に寸法が直径０．５ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメント、裏層の緯糸１３ａにアクリルスパンの綿番手６Sの５本撚りの糸を用い、表２／２破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で基布１０ｄを織成し、ヒートセット加工を施した上、基布１０ｄの表層に表９の仕様に示す繊度６．６dtexのナイロン６６繊維ステープルのウェブ１５を１００ｇ／ｍ2の積層量で積層し、ニードリングにて絡合一体化して表層に不織布層１５を形成した後、ヒートセット加工を施して、経糸密度が７４．０本／２．５４ｃｍ、緯糸密度が１５．３×２本／２．５４ｃｍのドライヤーフェルト１００Ｄを作成した。
構成の概念を図８（Ｄ）に示す。この時の経糸充填率は１３４．０％であり、基布１０ｄの厚さは１．６８ｍｍとなった。ドライヤーフェルト１００Ｄの厚さは１．８７ｍｍ、通気度は２，０８０ｃｍ3/ｃｍ2・分であった。また、接紙面側の不織布層１５の表面の平滑性は非常に良好であった。ニードリング前の基布の経糸強度に対するニードリングの傷付きでの強度保持率は、従来の断面円形モノフィラメントを経糸とした基布のドライヤーフェルトに比べ差がなかった。
【０１２２】
（実施例６）
実施例６のドライヤーフェルトを表９に示す仕様と図４（Ｄ）に示す基布の織組織に基づいて織成、ヒートセット加工を施し、表９に示す仕様のウェブを積層ニードリングして基布と絡合一体化した後、ヒートセット加工を施して作成した。
【０１２３】
すなわち、経糸１１に寸法が厚さ０．３０ｍｍ×幅０．４６ｍｍの「厚さ方向に直線部の無い断面形状」（ＡＴＮ形）ポリエステルモノフィラメント｛図１（Ｂ）の断面形状｝、表層の緯糸１２に直径寸法が０．５０ｍｍの断面円形高収縮ポリエステルモノフィラメント、裏層の緯糸１３ａにアクリルスパンの綿番手６Sの５本撚り糸を用い、表２／２破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で基布１０ｄを織成し、ヒートセット加工を施した上、基１０ｄの表層に表９に示す仕様の繊度６．６dtexのナイロン６６繊維ステープルのウェブ１５を１００ｇ／ｍ2の積層量で積層し、ニードリングにて絡合一体化して表層に不織布層１５を形成した後、ヒートセット加工を施して、経糸密度が７８．０本／２．５４ｃｍ、緯糸密度が１５．５×２本／２．５４ｃｍのドライヤーフェルト１００Ｄを作成した。構成の概念を図８（Ｄ）に示す。この時の経糸充填率は１４１．３％であり、基布１０ｄの厚さは１．６６ｍｍとなった。ドライヤーフェルト１００Ｄの厚さは１．８０ｍｍ、通気度は１，９５０ｃｍ3/ｃｍ2・分であった。また、接紙面側の不織布層１５の表面の平滑性は非常に良好であった。ニードリング前の基布の経糸強度に対するニードリングの傷付きでの強度保持率は、従来の断面円形モノフィラメントを経糸とした基布のドライヤーフェルトに比べ差がなかった。
【０１２４】
実施例５〜６は、共に経糸１１に寸法が厚さ０．３０ｍｍ×幅０．４６ｍｍの「厚さ方向に直線部の無い断面形状」（ＡＴＮ形）ポリエステルモノフィラメントを用い、実施例５、６共に表層の緯糸１２には直径寸法が０．５０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメントを用い、裏層の緯糸１３ａにはアクリルスパン糸６Sの５本撚りの糸を用いている。織組織は経糸１１が長浮きになっていて表面性は良いが、緯糸１２，１３の交絡点が少なく耐ズレ性が比較的少ない図４（Ｄ）の表２／２破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で基布１０ｄを織成している。実施例６は表層の緯糸１２に乾熱収縮率の高いポリエステルモノフィラメントを使用したので、織成後の熱加工で経糸充填率を、実施例５の１３４．０％に対し１４１．３％と高くすることが出来て、耐ズレ性を一層補強することが出来た。
【０１２５】
また、実施例５〜６は基布１０ｄの厚さが１．６６ｍｍ〜１．６８ｍｍであったので、ドライヤーフェルト１００Ｄの厚さが１．８０ｍｍ〜１．８７ｍｍで、通気度が１，９５０〜２，０８０ｃｍ3/ｃｍ2・分で、シングルラン形式の乾燥部に適した厚さ、通気度が得られた。
【０１２６】
また、後述の同じ織組織で表面側にのみウェブ繊維を積層した比較例３〜４と比べると、経糸１１に直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメントを使用した比較例３に対しては、経糸方向の柔軟性（経糸方向の３点曲げ剛性は実施例５では１０４ｃＮ／３ｃｍ、実施例６では１４６ｃＮ／３ｃｍに対し、比較例３では２１９ｃＮ／３ｃｍ）は優れており、緯糸方向の剛性（緯糸方向の３点曲げ剛性は、実施例５では５０４ｃＮ／３ｃｍ、実施例６では５１７ｃＮ／３ｃｍに対し、比較例３では５８７ｃＮ／３ｃｍ）は若干優れていた。耐ズレ性（加熱後のズレ角度θ２は、実施例５では６．３０°、実施例６では５．２０°に対し、比較例３では６．１４°）は同等ないし優れており、不織布層１５面からの感触は平滑であった。経糸に寸法が厚み０．２８ｍｍ×幅０．５６ｍｍの断面四角形ポリエステルモノフィラメントを使用した比較例４に対しては、経糸方向の柔軟性（経糸方向の３点曲げ剛性は１５２ｃＮ／３ｃｍ）はほぼ同等であり、緯糸方向の剛性（緯糸方向の３点曲げ剛性は４７５ｃＮ／３ｃｍ）および耐ズレ性（加熱後のズレ角度θ２は１１．３６°）は同等ないし優れている。
不織布層１５の表面の平滑性は非常に良好であった。
【０１２７】
次に、基布にウェブを積層し、ニードルパンチングしたドライヤーフェルトの状態での比較例について、表１０〜表１１に基づいて説明する。各表でのウェブ仕様欄における記号Ｎはナイロン６６、ＡＣはアクリル、Ｔはポリエステルと、それぞれウェブの材質を表し、その後の数字はウェブの繊度（単位はdtex、表中では繊度の数字に続けて上付きの「Ｔ」と表記する）を示す。
【０１２８】
（比較例）
（比較例１）
比較例１のドライヤーフェルトを表１０に示す仕様と図４（Ａ）に示す基布の織組織に基づいて織成、ヒートセット加工を施し、表１０に示す仕様のウェブを積層ニードリングして基布と絡合一体化した後、ヒートセット加工を施して作成した。
【０１２９】
すなわち、経糸１１に直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメント、表層，裏層の緯糸１２，１３に直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメントを用い、表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で基布１０ａを織成し、ヒートセット加工を施した上、基布１０ａの表層に表１０の仕様に示す繊度６．６dtexのナイロン６６繊維ステープルと繊度１１dtexのアクリル繊維ステープルとを重量比６０％：４０％で混合したウェブ１５を３２０ｇ／ｍ2、裏層に表層と同様の配合のウェブ１６を１００ｇ／ｍ2の積層量で積層し、ニードリングにて絡合一体化して表層，裏層に不織布層１５，１６を形成した後、ヒートセット加工を施して、経糸密度が８５．１本／２．５４ｃｍ、緯糸密度が１５．５×２本／２．５４ｃｍのドライヤーフェルト１００Ａを作成した。この時の経糸充填率は１３４．０％であり、基布の厚さは１．９３ｍｍとなった。構成の概念図を図８（Ａ）に示す。ドライヤーフェルトの厚さは４．２７ｍｍ、通気度は５，５４０ｃｍ3/ｃｍ2・分であった。
【０１３０】
【表１０】
0004566484.tif 000012
【０１３１】
比較例１のドライヤーフェルトは、広幅、高抄速の抄紙機乾燥部に従来から使用実績の豊富なドライヤーフェルトである。
【０１３２】
（比較例２）
比較例２のドライヤーフェルトを表１０に示す仕様と図４（Ａ）に示す基布の織組織に基づいて織成、ヒートセット加工を施し、表１０に示す仕様のウェブを積層ニードリングして基布と絡合一体化した後、ヒートセット加工を施して作成した。
【０１３３】
すなわち、経糸１１に直径寸法が０．３０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメント、表層および裏層の緯糸１２，１３に直径寸法が０．５０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメントを用い、表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で基布１０ａを織成し、ヒートセット加工を施した上、基布１０ａの表層に表１０の仕様に示す繊度１６．５dtexのナイロン６６繊維ステープルと繊度１１dtexのアクリル繊維ステープルを重量比６０％：４０％で混合したウェブ１５を３３０ｇ／ｍ2、裏層に表層と同様の配合のウェブ１６を１００ｇ／ｍ2の積層量で積層し、ニードリングにて絡合一体化して表層，裏層にそれぞれ不織布層１５，１６を形成した後、ヒートセット加工を施して、経糸密度が１２６．１本／２．５４ｃｍ、緯糸密度が１４．４×２本／２．５４ｃｍのドライヤーフェルト１００Ａを作成した。この時の経糸充填率は１４８．９％であり、基布１０ａの厚さは１．８９ｍｍとなった。構成の概念図を図８（Ａ）に示す。ドライヤーフェルト１００Ａの厚さは４．７１ｍｍ、通気度は５
，７００ｃｍ3/ｃｍ2・分であった。
【０１３４】
比較例２のドライヤーフェルトは、上質紙や塗工用原紙のような高度な品質水準が要求される用途の抄紙機乾燥部において、従来から使用実績の豊富なドライヤーフェルトである。
【０１３５】
（比較例３）
比較例３のドライヤーフェルトを表１１に示す仕様と図４（Ｄ）に示す基布の織組織に基づいて織成、ヒートセット加工を施し、表１１に示す仕様のウェブを積層ニードリングして基布と絡合一体化した後、ヒートセット加工を施して作成した。
【０１３６】
すなわち、経糸１１に直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメント、表層の緯糸１２に直径寸法が０．４０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメント、裏層の緯糸１３ａにアクリルスパンの綿番手６Sの４本撚りの糸を用い、表２／２破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織組織で基布１０ｄを織成し、ヒートセット加工を施した上、基布１０ｄの表層に表１１の仕様に示す繊度６．６dtexのポリエステル繊維ステープルと繊度６．６dtexのナイロン６６繊維ステープルを重量比６０％：４０％で混合したウェブを１００ｇ／ｍ2の積層量で積層し、ニードリングにて絡合一体化して表層に不織布層１５を形成した後、ヒートセット加工を施して、経糸密度が８５．２本／２．５４ｃｍ、緯糸密度が１５．１×２本／２．５４ｃｍのドライヤーフェルト１００Ｄを作成した。この時の経糸充填率は１３４．２％であり、基布１０ｄの厚さは１．７７ｍｍとなった。構成の概念図を図８（Ｄ）に示す。ドライヤーフェルト１００Ｄの厚さは２．１９ｍｍ、通気度は２０２０ｃｍ3/ｃｍ2・分であった。
【０１３７】
【表１１】
0004566484.tif 000013
【０１３８】
比較例３のドライヤーフェルトは、シングルラン形式の乾燥部において上質紙や塗工用原紙のような高度な品質水準が要求される用途の抄紙機乾燥部に従来から使用実績の豊富なドライヤーフェルトである。
【０１３９】
（比較例４）
比較例４のドライヤーフェルトを表１１に示す仕様と図４（Ｄ）に示す基布の織組織に基づいて織成、ヒートセット加工を施し、表１１に示す仕様のウェブを積層ニードリングして基布と絡合一体化した後、ヒートセット加工を施して作成した。
【０１４０】
すなわち、経糸１１に寸法が厚さ０．２８ｍｍ×幅０．５６ｍｍの断面四角形ポリエステルモノフィラメント、表層の緯糸１２ａにアクリルスパンの綿番手２０Sの８本撚りの糸、裏層の緯糸１３に寸法が直径０．４０ｍｍの断面円形ポリエステルモノフィラメント用い、表２／２破れ斜文裏３／１破れ斜文緯３重織組織で基布１０ｄ’を織成し、ヒートセット加工を施した上、基布１０ｄ’の表層に表１１の仕様に示す繊度６．６dtexのポリエステル繊維ステープルと繊度６．６dtexのナイロン６６繊維ステープルを重量比６０％：４０％で混合したウェブ１５を１００ｇ／ｍ2の積層量で積層し、ニードリングにて絡合一体化して不織布層１５を形成した後、ヒートセット加工を施して、経糸密度が５５．３本／２．５４ｃｍ、緯糸密度が１７．３×２本／２．５４ｃｍのドライヤーフェルト１００Ｄ’を作成した。この時の経糸充填率は１２１．９％であり、基布の厚さは１．６５ｍｍとなった。構成の概念図は図８（Ｄ）において、表層の緯糸１２ａを撚り糸に、裏層の緯糸１３をモノフィラメンントに置換したものである。ドライヤーフェルト１００Ｄ’の厚さは１．９７ｍｍ、通気度は１，１４０ｃｍ3/ｃｍ2・分であった。
【０１４１】
【発明の効果】
本発明によれば、経糸および緯糸を用いて織成した基布と、基布の片面もしくは両面に、短繊維ウェブをニードルパンチングにより絡合した不織布層とで構成した製紙機械用ドライヤーフェルトにおいて、経糸に「厚さ方向に直線部の無い断面形状」の合成繊維モノフィラメントを用いたので、また、経糸の充填率を１２５％〜１７５％という高い範囲としたので、さらには基布を構成する少なくとも１層の緯糸に乾熱収縮率の高いモノフィラメントを用いて、経糸充填率を１３０％〜１７５％の範囲としたので、特に高度の品質水準が要求される、例えば上質紙や塗工用原紙の抄紙の抄紙用多筒式乾燥機の乾燥部のうち、湿紙水分率の高い前半部の第１〜２群において特に好適に使用できる、湿紙との密着性、クッション性を確保しつつ、特に経糸方向の柔軟性に優れ、かつ、緯糸方向の剛性に優れると共に、ニードルパンチングでの傷付きが少なく耐久性を有し、形態保持性、走行安定性に優れた製紙機械用ドライヤーフェルトを実現することが出来る。
【０１４２】
また、その基布が緯２重織りもしくは緯２．５重織もしくは３重織のいずれかの織組織で織成し、基布の少なくとも表層および裏層に用いる緯糸に断面円形の直径寸法が０．３ｍｍ〜０．７ｍｍの範囲内の合成繊維モノフィラメントを用いたので、広幅、高抄速で稼働される抄紙用多筒式乾燥装置の用途に好適に使用できる形態保持性、走行安定性に優れた製紙機械用ドライヤーフェルトを実現することが出来る。
【０１４３】
さらには、その基布が緯２重織りもしくは緯２．５重織もしくは３重織のいずれかの織組織で織成し、基布の少なくとも表層および裏層に用いる緯糸に断面円形の直径寸法が０．３ｍｍ〜０．７ｍｍの範囲内の合成繊維モノフィラメントを用い、または、基布の表層または裏層に用いる緯糸に断面円形の直径寸法が０．３ｍｍ〜０．７ｍｍの範囲内の合成繊維モノフィラメントを用い、他の一層の緯糸にウェブ繊維との交絡接着性の良いスパン糸等を使用したので、前記乾燥シリンダーが単列に配置された形式の抄紙用多筒式乾燥装置に使用可能な、特に前記乾燥部の全群またはサイズプレスまでが乾燥シリンダーが単列に配置された形式の乾燥部で、例えば上質紙や塗工用原紙の抄紙のような、高度な品位水準が要求される用途の抄紙用多筒式乾燥機における乾燥部のうち湿紙水分率の高い前半部の第１〜２群において特に好適に使用可能な、厚み寸法の範囲と低い通気度を含む広い通気度調整範囲を有し、良好な表面平滑性、ならびに、経糸方向での柔軟性と緯糸方向での剛性を兼ね備える製紙機械用ドライヤーフェルトを実現することが出来る。
【０１４４】
また、前記乾燥シリンダーが単列に配置された形式の抄紙用多筒式乾燥装置のうち、例えばフェルト幅５ｍ〜９ｍの範囲内、抄速ｍａｘ１，０００ｍ／ｍｉｎ〜１，５００ｍ／ｍｉｎの広幅・高抄速の抄紙用多筒式乾燥機に適用可能な緯糸方向の剛性、および形態保持性、走行安定性を有する製紙機械用ドライヤーフェルトを実現することが出来る。
【図面の簡単な説明】
【図１】（Ａ）は断面形状が楕円形状の経糸の断面図、
（Ｂ）は本発明に係る断面形状を有する経糸の一例の断面図、
（Ｃ）は本発明に係る断面形状を有する経糸の異なる例の断面図である。
【図２】（Ａ）は従来の断面が四角形状の経糸を用いた基布の接紙面側における要部拡大断面図、
（Ｂ）は本発明の断面形状を有する経糸を用いた基布の接紙面側における要部拡大断面図である。
【図３】（Ａ）は本発明の経糸に対してニードルを押し込む場合のズレや逃げについて説明するニードル押し込み前の要部拡大断面図、
（Ｂ）は本発明の経糸に対してニードルを押し込む場合のズレや逃げについて説明するニードル押し込み時の要部拡大断面図である。
【図４】（Ａ）〜（Ｅ）は基布の織組織の各種形態の概略説明図を示し、
（Ａ）は表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２重織基布の説明図、
（Ｂ）は表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯２．５重織基布の説明図、
（Ｃ）は表１／３破れ斜文裏３／１破れ斜文緯３重織基布の説明図、
（Ｄ）は経糸が長浮きする表２／２正則斜文や表２／２破れ斜文緯２重織基布の説明図、
（Ｅ）は経糸が長浮きする表３／３正則斜文や表３／３破れ斜文緯２重織基布の説明図である。
【図５】ドライヤーフェルトの３点曲げ剛性の試験方法の説明図である。
【図６】（Ａ）はドライヤーフェルトのズレ角度測定装置における荷重時の斜視図、
（Ｂ）はドライヤーフェルトのズレ角度測定装置におけるズレ角度測定時の斜視図、
（Ｃ）は（Ａ）のズレ角度測定装置におけるズレ角度の測定方法の説明図である。
【図７】ドライヤーフェルトの摩擦係数測定装置の概略構成図である。
【図８】（Ａ）〜（Ｄ）はドライヤーフェルトの各種実施態様を示し、
（Ａ）は図４（Ａ）の基布１０ａの表裏両面にウェブを積層したドライヤーフェルトの要部拡大断面図、
（Ｂ）は図４（Ａ）の基布１０ａの表側のみにウェブを積層したドライヤーフェルトの要部拡大断面図、
（Ｃ）は図４（Ｃ）の基布１０ｃの表側のみにウェブを積層したドライヤーフェルトの要部拡大断面図、
（Ｄ）は図４（Ｄ）の基布１０ｄの表側のみにウェブを積層したドライヤーフェルトの要部拡大断面図である。
【符号の説明】
１０ａ，１０ｂ，１０ｃ，１０ｄ，１０ｅ  基布
１１  経糸
１２，１３，１３ａ  緯糸
１４  中層の緯糸
１５，１６  不織布層（ウェブ）
２０  ３点曲げ剛性の試験機
３０  ズレ角度測定装置
４０  摩擦係数測定装置
１００Ａ，１００Ｂ，１００Ｃ，１００Ｄ  ドライヤーフェルト
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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