(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
化石燃料（Ｂ）用の燃焼室（４）を有し、この燃焼室（４）に水平煙道（６）を介して垂直煙道（８）が高温ガスの流れ方向で見て後側に接続され、燃焼室（４）が水平煙道（６）の高さに配置された複数のバーナ（３０）を有し、燃焼室（４）の囲壁（９）が垂直に配置され互いに気密溶接された複数の蒸発管（１０）で形成され、大多数の蒸発管（１０）が各々並行して水及び／又は水蒸気からなる流体（以下、媒体流という。）（Ｓ）を供給され、前記水平煙道（６）の側壁（１２）が、垂直に配置され互いに気密溶接され且つ並行して媒体流（Ｓ）が供給される蒸気発生管（１６）で形成され、前記燃焼室（４）の出口範囲の囲壁（９）と水平煙道（６）の入口範囲（３２）の側壁とが溶接接続され、前記水平煙道の側壁の蒸気発生管が、燃焼室の出口範囲における蒸発管と隣接している化石燃料貫流ボイラであって、
前記燃焼室（４）の出口範囲（３４）および水平煙道（６）の入口範囲（３２）を含む接続部分（Ｚ）において、並行して媒体流（Ｓ）が供給される一部の蒸発管（５０，５２）が、先ず上から下向きに、次いで下から上向きにＵターンしてループ状に導かれ、これによって、貫流ボイラの運転中、蒸発管の上から下向きに導かれる部分において、媒体流の予熱が行われように前記ループ状に導かれることを特徴とする化石燃料貫流ボイラ。
【請求項２】
垂直煙道（８）の側壁（１４）が、垂直に配置され互いに気密溶接され且つ並行して媒体流（Ｓ）が供給される蒸気発生管（１７）で形成されたことを特徴とする請求項１記載の貫流ボイラ。
【請求項３】
並行して媒体流（Ｓ）が供給される大多数の蒸発管（１０）に、各々、共通の入口管寄せ装置（１８）が媒体流の流れ方向で見て前側に接続され、共通の出口管寄せ装置（２０）が後側に接続されたことを特徴とする請求項１または２記載の貫流ボイラ。
【請求項４】
水平煙道（６）あるいは垂直煙道（８）の並行して媒体流（Ｓ）が供給される複数の蒸気発生管（１６、１７）に、各々、共通の入口管寄せ装置（２１）が媒体流の流れ方向で見て前側に接続され、共通の出口管寄せ装置（２２）が後側に接続されたことを特徴とする請求項１ないし３の１つに記載の貫流ボイラ。
【請求項５】
正面壁（１１）が燃焼室（４）の囲壁（９）であり、この正面壁（１１）の蒸発管（１０）が並行して媒体流（Ｓ）を供給されることを特徴とする請求項１ないし４の１つに記載の貫流ボイラ。
【請求項６】
燃焼室（４）の正面壁（１１）の蒸発管（１０）が、燃焼室（４）の他の囲壁（９）の蒸発管に媒体流の流れ方向で見て前側に接続されたことを特徴とする請求項１ないし５の１つに記載の貫流ボイラ。
【請求項７】
燃焼室（４）における複数の蒸発管（１０）の管内径（Ｄ）が、燃焼室（４）における蒸発管（１０）の各々の位置に関係して選定されたことを特徴とする請求項１ないし６の１つに記載の貫流ボイラ。
【請求項８】
複数の蒸発管（１０）がその内周面に各々多条ねじを形成するフィン（４０）を有することを特徴とする請求項１ないし７の１つに記載の貫流ボイラ。
【請求項９】
管軸線に対して垂直な平面（４２）と管内周面に設けられたフィン（４０）のフランクとの成す傾斜角（α）が、６０°より小さいことを特徴とする請求項８記載の貫流ボイラ。
【請求項１０】
複数の蒸発管（１０）が各々絞り装置を有することを特徴とする請求項１ないし９の１つに記載の貫流ボイラ。
【請求項１１】
媒体流（Ｓ）を燃焼室（４）の蒸発管（１０）に供給するための配管系（１９）が設けられ、その配管系（１９）が媒体流（Ｓ）の流量を減少するために、複数の絞り装置を有することを特徴とする請求項１ないし１０の１つに記載の貫流ボイラ。
【請求項１２】
隣接する蒸発管（１０）ないし蒸気発生管（１６、１７）がフィンを介して互いに気密溶接され、そのフィン幅が、燃焼室（４）における水平煙道（６）および／又は垂直煙道（８）の蒸発管（１０）ないし蒸気発生管（１６、１７）のその都度の位置に関係して選定されたことを特徴とする請求項１ないし１１の１つに記載の貫流ボイラ。
【請求項１３】
水平煙道（６）内に複数の過熱器（２３）が懸垂構造で配置されたことを特徴とする請求項１ないし１２の１つに記載の貫流ボイラ。
【請求項１４】
垂直煙道（８）内に複数の対流加熱器（２６）が配置されたことを特徴とする請求項１ないし１３の１つに記載の貫流ボイラ。
【請求項１５】
バーナ（３０）が燃焼室（４）の正面壁（１１）に配置されたことを特徴とする請求項１ないし１４の１つに記載の貫流ボイラ。
【請求項１６】
燃焼室（４）の正面壁（１１）から水平煙道（６）の入口範囲（３２）迄の距離で規定される燃焼室（４）の長さ（Ｌ）が、貫流ボイラ（２）の全負荷時における燃料（Ｂ）の燃焼長と少なくとも同じであることを特徴とする請求項１ないし１５の１つに記載の貫流ボイラ。
【請求項１７】
燃焼室（４）の長さＬ（ｍ）が、全負荷時の蒸気出力（Ｍ）、燃料（Ｂ）の火炎（Ｆ）の燃焼時間（ｔA）および／又は燃焼室（４）からの高温ガス（Ｇ）の出口温度（ＴBRK）の関数として、近似的に次式で選定され、
Ｌ（Ｍ、ｔA）＝（Ｃ1＋Ｃ2・Ｍ）・ｔA          （１）
Ｌ（Ｍ、ＴBRK）＝（Ｃ3・ＴBRK＋Ｃ4）Ｍ＋Ｃ5（ＴBRK）2＋Ｃ6・ＴBRK＋Ｃ7
（２）
ここでＣ1＝８ｍ／秒、Ｃ2＝０．００５７ｍ／ｋｇ、Ｃ3＝−１．９０５・１０-4（ｍ・秒）／（ｋｇ・℃）、Ｃ4＝０．２８６（秒・ｍ）／ｋｇ、Ｃ5＝３・１０-4ｍ／（℃）2、Ｃ6＝−０．８４２ｍ／℃、Ｃ7＝６０３．４１ｍであり、
全負荷時の所定の蒸気出力（Ｍ）に対し、各燃焼室（４）の大きい方の長さ（Ｌ）が適用されることを特徴とする請求項１ないし１６の１つに記載の貫流ボイラ。
【請求項１８】
燃焼室（４）の下部が、灰出しホッパ（５）として形成されたことを特徴とする請求項１ないし１７の１つに記載の貫流ボイラ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
本発明は、化石燃料用の燃焼室を有し、この燃焼室の高温ガス側に水平煙道を介して垂直煙道が後置接続され、燃焼室の囲壁が垂直に配置され互いに気密溶接された蒸発管で形成された貫流ボイラに関する。
【０００２】
ボイラを備えた原動所において、燃料の含有エネルギはボイラ内で水及び／又は水蒸気からなる流体（以下、媒体流という。）であって、液状の媒体流を蒸発するために利用される。その媒体流は通常、蒸気発生回路内を導かれる。ボイラで用意された蒸気は、例えば蒸気タービンを駆動するために利用されおよび／又は密閉外部プロセスに利用される。蒸気が蒸気タービンを駆動すると、その蒸気タービンのタービン軸を介して通常、発電機や作業機械が駆動される。発電機の場合、発生した電流は、複合電力系統および／又は独立電力系統に供給される。
【０００３】
そのボイラは貫流ボイラとして形成される。貫流ボイラは、VGBクラフトベルクステヒニーク(Kraftwerkstechnik)７３（１９９３年）、第４号、第３５２〜３６０頁に掲載のＪ．フランケ、Ｗ．ケーラー、Ｅ．ウィッチョー共著の論文「ベンソンボイラの蒸発器構想」で公知である。貫流ボイラの場合、蒸発管として設けられた蒸気発生管の熱は、媒体流を蒸気発生管の一回の通過で蒸発させる。
【０００４】
貫流ボイラは通常、垂直構造の燃焼室を装備している。これは、燃焼室がほぼ垂直方向への加熱媒体又は高温ガスの通過に対し設計されることを意味する。燃焼室には、高温ガス側に水平煙道が後置接続され、高温ガス流が燃焼室から水平煙道に移行する際、高温ガスのほぼ水平方向への転向が行われる。しかしそのような燃焼室は一般に、温度に条件づけられて燃焼室長さが変化するため、燃焼室を懸垂支持する架台を必要とする。これは、貫流ボイラを製造および組み立てる際にかなり高い技術的経費がかかることを意味し、その経費は、貫流ボイラの構造高さが大きくなればなる程高くなる。これは特に、全負荷時に８０ｋｇ／秒より大きな蒸気出力に対し設計されている貫流ボイラに当てはまる。
【０００５】
貫流ボイラは圧力の制限を受けないので、主蒸気圧は、液状媒体と蒸気状媒体との間にほんの僅かな密度差しか存在しない水の臨界圧（Ｐkri＝２２１バール）よりかなり高くできる。高い主蒸気圧は、高い熱効率を助長し、従って燃料として、例えば石炭や活性炭を燃焼させる化石燃料式原動所におけるＣＯ2の発生量を少なくする。
【０００６】
特別な問題は、貫流ボイラの煙道や燃焼室の囲壁を、そこで生ずる管壁温度又は材料温度に応じ設計することにある。約２００バール迄の未臨界圧力範囲において、燃焼室の囲壁温度は、蒸発管の内周面の湿りが保障されるとき、主に水の飽和温度の高さによって決定される。これは、例えば内周面に表面組織を有する蒸発管を利用することによって達成される。そのため、特に内側フィン（ひれ）付き蒸発管が考慮され、その貫流ボイラへの採用は、例えば上述の文献で知られている。この所謂フィン付き管、即ち内周面にフィンが付けられた管は、管内壁から媒体流への特に良好な熱伝達率を有する。
【０００７】
貫流ボイラの管壁が互いに溶接されているとき、ボイラの運転中、異なった温度の管壁間に熱応力が生ずることは、経験的に避けられない。これは、特に燃焼室とこれに後置接続された水平煙道との接続部分に、即ち燃焼室の出口範囲の蒸発管と水平煙道の入口範囲の蒸気発生管との間に生ずる。この熱応力により貫流ボイラの寿命が著しく短縮され、極端な場合に管に亀裂が生じる。
【０００８】
本発明の課題は、特に安価な製造費および組立費しか必要とせず、運転中に燃焼室とこれに後置接続された水平煙道との接続部の温度差が小さくなる、冒頭に述べた形式の化石燃料式貫流ボイラを提供することにある。これは特に、互いに直接あるいは間接的に隣接する燃焼室の蒸発管と、燃焼室に後置接続された水平煙道の蒸気発生管とに適用される。
【０００９】
この課題は、本発明によれば、化石燃料用の燃焼室を有し、この燃焼室に水平煙道を介して垂直煙道が高温ガスの流れ方向で見て後側に接続され、燃焼室が水平煙道の高さに配置された複数のバーナを有し、燃焼室の囲壁が垂直に配置され互いに気密溶接された複数の蒸発管で形成され、大多数の蒸発管が各々並行して水及び／又は水蒸気からなる流体（以下、媒体流という。）を供給され、前記水平煙道の側壁が、垂直に配置され互いに気密溶接され且つ並行して媒体流が供給される蒸気発生管で形成され、前記燃焼室の出口範囲の囲壁と水平煙道の入口範囲の側壁とが溶接接続され、前記水平煙道の側壁の蒸気発生管が、燃焼室の出口範囲における蒸発管と隣接している化石燃料貫流ボイラであって、前記燃焼室の出口範囲および水平煙道の入口範囲を含む接続部分において、並行して媒体流が供給される一部の蒸発管が、先ず上から下向きに、次いで下から上向きにＵターンしてループ状に導かれ、これによって、貫流ボイラの運転中、蒸発管の上から下向きに導かれる部分において、媒体流の予熱が行われように前記ループ状に導かれることにより解決される。
【００１０】
本発明は、特に安価な製造・組立費で作れる貫流ボイラは、単純に形成できる懸垂構造物を有さねばならないという考えから出発している。技術的に非常に安価に作れる燃焼室懸垂支持用の架台は、貫流ボイラの比較的低い構造高さに伴い生ずる。貫流ボイラの特に低い構造高さは、燃焼室を水平構造に形成することで得られる。そのため、バーナを燃焼室壁に水平煙道の高さに配置する。これにより、貫流ボイラの運転中、高温ガスは燃焼室をほぼ水平の主流れ方向に流れる。
【００１１】
更に水平燃焼室を備えた貫流ボイラの運転中、燃焼室と水平煙道との接続部の温度差を、熱応力による過早の材料疲労を確実に防止するため特に小さくせねばならない。燃焼室の出口範囲と水平煙道の入口範囲での熱応力による材料疲労を確実に防止するには、この温度差を、特に互いに直接又は間接的に隣接する燃焼室の蒸発管と水平煙道の蒸気発生管との間で、特に小さくせねばならない。
【００１２】
しかし貫流ボイラの運転中、媒体流が供給される蒸発管の入口部分は、燃焼室に後置接続された水平煙道の蒸気発生管の入口部分よりも非常に低温である。即ち、水平煙道の蒸気発生管に流入する高温媒体流に比べ比較的冷たい媒体流が、蒸発管に流入する。即ち、貫流ボイラの運転中、蒸発管は入口部分が、水平煙道の入口部分における蒸気発生管よりも冷たい。従って、燃焼室と水平煙道との接続部に、熱応力による材料疲労が生ずることが予期される。
【００１３】
しかしいま燃焼室の蒸発管に低温媒体流でなく高温媒体流が流入すれば、蒸発管の入口部分と蒸気発生管の入口部分との温度差は、低温媒体流が蒸発管に流入する場合程は大きくならない。即ち、媒体流が、先ず燃焼室と水平煙道との接続部から第２蒸発管より遠く離れて配置された第１蒸発管内を導かれ、続いて第２蒸発管内を導かれるとき、貫流ボイラの運転中、加熱により予熱された媒体流が、第２蒸発管に流入する。蒸発管が燃焼室の囲壁の中央に媒体流の入口を備えるとき、第１蒸発管と第２蒸発管との間の経費のかかる接続が省かれる。蒸発管は燃焼室において先ず上から下向きに、次いで下から上向きに導かれる。これによって、貫流ボイラの運転中、媒体流が燃焼室の下部における蒸発管の上述の入口部分に流入する前に、蒸発管の上から下向きに導かれる部分において、媒体流の加熱が行われる。この場合、燃焼室のその囲壁において、媒体流が並行して供給される若干の蒸発管がループ状に導かれていると特に有利である。
【００１４】
水平煙道および／又は垂直煙道の側壁は、好適には、垂直に配置され互いに気密溶接され且つ並行して媒体流が供給される蒸気発生管で形成されている。
【００１５】
好適には、燃焼室の並列接続された多数の蒸発管に、各々媒体流用の共通の入口管寄せ装置が前置接続され、共通の出口管寄せ装置が後置接続される。即ち、この実施態様で形成された貫流ボイラは、並列接続された多数の蒸発管間の確実な圧力バランスを可能にし、並列接続された全ての蒸発管は同じ総圧力損失を示す。これは、低加熱蒸発管に比べ、高加熱蒸発管において流量が増大することを意味する。これは、水平煙道又は垂直煙道の並行して媒体流が供給される多数の蒸気発生管に対しても適用され、媒体流側において、各々共通の入口管寄せ装置が前置接続され、共通の出口管寄せ装置が後置接続される。
【００１６】
好適には、燃焼室の正面壁の蒸発管は、媒体流側において、燃焼室の側壁を形成する囲壁の蒸発管に前置接続されている。これにより、燃焼室の高加熱正面壁の特に良好な冷却が保障される。
【００１７】
本発明の他の実施態様において、燃焼室の多数の蒸発管の内径は、燃焼室における蒸発管の各々の位置に応じ選定される。このようにして、蒸発管は燃焼室内の高温ガス側の予設定可能な加熱温度分布に適合される。こうして蒸発管の貫流に影響を及ぼすことで、蒸発管の出口における温度差が特に確実に小さくなる。
【００１８】
蒸発管内を導かれる媒体流に燃焼室の熱を特に良好に伝達するため、多数の蒸発管の内周面に各々多条ねじを形成するフィンを設けるのがよい。その場合、管軸線に対して垂直な平面と管内周面に設けられたフィンのフランクとの成す傾斜角αは６０°より小さく、好適には５５°より小さい。
【００１９】
即ち内側フィンのない蒸発管、所謂平滑管として形成した蒸発管の場合、所定の蒸気含有量から特に良好な熱伝達に必要な管壁の湿りがもはや維持できない。湿りが不足すると、所々に乾いた管壁が生ずる。そのような乾いた管壁への移行は、熱伝達挙動が悪い所謂熱伝達危機を生じ、このために一般に、この個所で管壁温度が特に著しく上昇する。しかしこの熱伝達危機は、内側フィン付き蒸発管においては平滑管と異なり、蒸気含有量が０．９より大きいとき、即ち蒸発の完了直前に初めて生ずる。その理由は、スパイラル状フィンによって流れに旋回が与えられることにある。異なる遠心力に基づき、水分は蒸気分から分離され、管壁を伝って搬送される。これにより、管壁の湿りは高い蒸気含有量迄維持され、従って、熱伝達危機の場所に高い流速が生ずる。これは、熱伝達危機にも係らず非常に良好な熱伝達を生じさせ、その結果、管壁温度が低下する。
【００２０】
好適には、燃焼室の多数の蒸発管は、媒体流の流量を減少するための手段を有する。その手段を絞り装置として形成するのが特に有利である。その装置は、例えば各蒸発管の内部において或る個所で管内径を狭める蒸発管内への組込み物である。燃焼室の蒸発管に媒体流を供給する多数の並列配管を有する配管系における、流量を減少するための手段も有効である。その配管系は、媒体流が並行して供給される蒸発管の入口管寄せ装置にも前置接続される。この配管系の１つ又は複数の配管に、例えば絞り弁が設けられる。蒸発管を通る媒体流の流量を減少するための手段により、個々の蒸発管を通る媒体流の流量が、燃焼室におけるその都度の加熱量に適合させられる。これによって、蒸発管の出口における媒体流の温度差が、追加的に特に確実に小さくされる。
【００２１】
隣接する蒸発管ないし蒸気発生管は長手側が、好ましくは帯金、所謂フィンを介して互いに気密溶接される。このフィンは、管の製造時に既に管と固く結合され、これと共に単一品を形成する。管とフィンとから成るこの単一品は、フィン付き管とも呼ばれる。フィン幅は蒸発管ないし蒸気発生管への入熱量に影響を与える。従ってフィン幅は、貫流ボイラにおける各蒸発管ないし蒸気発生管の各位置に関係し、高温ガス側の予設定できる加熱温度分布に適合される。その加熱温度分布として、経験値から求められた代表的な加熱温度分布又は、例えば段階的な加熱温度分布のような大体の推定でもよい。フィン幅の適当な選定により、種々の蒸発管ないし蒸気発生管が著しく異なる加熱を受ける場合でも、全ての蒸発管ないし蒸気発生管への入熱量は、蒸発管ないし蒸気発生管の出口における温度差が特に小さくなるように、調整できる。このようにして、材料の過早の疲労は確実に防止される。これによって、貫流ボイラは特に長い寿命を示す。
【００２２】
好適には、水平煙道内に複数の過熱器を配置し、これらの過熱器を高温ガスの主流れ方向に対してほぼ垂直に配置し、その管を媒体流の貫流に対して並列接続する。懸垂構造で配置され且つ隔壁加熱器とも呼ばれるこれらの過熱器は、主に対流加熱され、媒体流側において燃焼室の蒸発管に後置接続される。これによって、高温ガス熱の特に良好な利用が保障される。
【００２３】
好適には、垂直煙道は複数の対流加熱器を有し、これら加熱器は高温ガスの主流れ方向に対しほぼ垂直に配置された管で形成される。対流加熱器のこれらの管は、媒体流の貫流に対し並列接続される。対流加熱器も主に対流で加熱される。
【００２４】
更に高温ガスの熱の特に完全な利用を保障するため、垂直煙道は好ましくはエコノマイザを有する。
【００２５】
好適には燃焼室の正面壁、即ち燃焼室の水平煙道への流出開口と反対側に位置する壁にバーナが配置される。このような構成の貫流ボイラは、特に簡単に燃料の燃焼長に適合させられる。燃料の燃焼長とは、所定の平均高温ガス温度での水平方向の高温ガス速度と、燃料の火炎の燃焼時間ｔAとの積を意味する。その都度の貫流ボイラにおける最大燃焼長は、貫流ボイラの全負荷時、所謂全負荷運転時の蒸気出力Ｍにおいて生ずる。燃料の火炎の燃焼時間ｔAは、平均粒度の微粉炭が、所定の平均高温ガス温度で完全燃焼するのに必要な時間である。
【００２６】
燃焼室の下部は、好ましくは灰出しホッパとして形成される。かくして、貫流ボイラの運転中、化石燃料の燃焼に伴い生ずる灰は簡単に、例えば灰出しホッパ下に配置した灰出し装置に排出される。化石燃料は固形の石炭である。
【００２７】
水平煙道の材料損傷と例えば高温溶融灰の侵入に基づく不所望の汚れを特に減らすため、燃焼室の正面壁から水平煙道の入口範囲迄の距離で規定される燃焼室の長さは、貫流ボイラの全負荷時における燃料の燃焼長と少なくとも同じとするとよい。燃焼室の下部は灰出しホッパとして形成し、燃焼室の水平長さは、通常灰出しホッパ上縁から燃焼室天井迄の燃焼室高さの少なくとも８０％である。
【００２８】
化石燃料の燃焼熱を特に良好に利用するために、好適には、燃焼室の長さＬ（ｍ）は、全負荷時における貫流ボイラの蒸気出力Ｍ（ｋｇ／秒）、化石燃料の火炎の燃焼時間ｔA（秒）および燃焼室からの高温ガスの出口温度ＴBRK（℃）の関数として選定される。その場合、全負荷時の貫流ボイラの所定の蒸気出力Ｍにおいて、近似的に、次の（１）式および（２）式のうち大きい方の値が適用される。
【数１】
Ｌ（Ｍ、ｔA）＝（Ｃ1＋Ｃ2・Ｍ）・ｔA          （１）
【数２】
Ｌ（Ｍ、ＴBRK）＝（Ｃ3・ＴBRK＋Ｃ4）Ｍ＋Ｃ5（ＴBRK）2＋Ｃ6・ＴBRK＋Ｃ7
（２）
【００２９】
ここで、Ｃ1＝８ｍ／秒、Ｃ2＝０．００５７ｍ／ｋｇ、Ｃ3＝−１．９０５・１０-4（ｍ・秒）／（ｋｇ℃）、Ｃ4＝０．２８６（秒・ｍ）／ｋｇ、Ｃ5＝３・１０-4ｍ／（℃）2、Ｃ6＝−０．８４２ｍ／℃、Ｃ7＝６０３．４１ｍである。
【００３０】
ここで近似的とは、各々の式で規定された燃焼室長さＬの値の＋２０／−１０％が許容偏差であることを意味する。
【００３１】
本発明によって得られる利点は特に、燃焼室の囲壁における若干の蒸発管をループ状に導くことで、貫流ボイラの運転中、燃焼室と水平煙道の接続部の直ぐ周辺における温度差が、特に小さくなることにある。従って貫流ボイラの運転中、燃焼室と水平煙道の接続部における互いに直接隣接する燃焼室の蒸発管と水平煙道の蒸気発生管との間の温度差によりひき起こされる熱応力が、例えば管亀裂を生ずる恐れがある値よりもかなり低く保たれる。これに伴い、貫流ボイラに水平燃焼室を非常に長い寿命で採用できる。高温ガスのほぼ水平の主流れ方向に対して燃焼室を設計することで、貫流ボイラの構造は特にコンパクトになり、これは、この貫流ボイラを蒸気タービンを備えた原動所に組み入れる際に、貫流ボイラから蒸気タービン迄の接続管を特に短くすることを可能にする。
【００３２】
以下図を参照して本発明の実施例を詳細に説明する。なお各図において同一部分には同一符号を付している
【００３３】
図１の貫流ボイラ２は、蒸気タービン設備を有する原動所（図示せず）に付属している。貫流ボイラ２は全負荷時に少なくとも８０ｋｇ／秒の蒸気出力に対して設計されている。貫流ボイラ２で発生された蒸気は蒸気タービンを駆動するために利用され、この蒸気タービンは発電機を駆動する。発電機で発生された電力は、複合電力系統あるいは独立電力系統への給電に利用される。
【００３４】
化石燃料貫流ボイラ２は、水平構造に形成された燃焼室４を備える。この燃焼室４の高温ガス側には、水平煙道６を介し垂直煙道８が後置接続されている。燃焼室４の下部は灰出しホッパ５により形成され、その上縁は終点Ｘ、Ｙを含む補助線で示す。貫流ボイラ２の運転中、灰出しホッパ５を通して、化石燃料Ｂの灰がその下に設けた灰出し装置７に排出される。燃焼室４の囲壁９は、垂直に配置され互いに気密溶接された多数の蒸発管１０で形成されている。そのＮ本の蒸発管１０には、並行して媒体流Ｓが供給される。正面壁１１は燃焼室４の囲壁９である。追加的に水平煙道６の側壁１２ないし垂直煙道８の側壁１４も、垂直に配置され互いに気密溶接された多数の蒸気発生管１６、１７で形成される。この場合、その蒸気発生管１６、１７には各々並行して媒体流Ｓが供給される。
【００３５】
燃焼室４の多数の蒸発管１０には、媒体流側において、媒体流Ｓに対する入口管寄せ装置１８が前置接続され、出口管寄せ装置２０が後置接続されている。入口管寄せ装置１８は多数の並行入口管寄せを備える。蒸発管１０の入口管寄せ装置１８に媒体流Ｓを供給するため配管系１９が設けられている。この配管系１９は並列接続された多数の配管を有し、これらの配管は各々、入口管寄せ装置１８の１つの入口管寄せに接続されている。
【００３６】
同様に、水平煙道６の側壁１２の媒体流Ｓが並行して供給される蒸気発生管１６に、共通の入口管寄せ装置２１が前置接続されている。その場合、蒸気発生管１６の入口管寄せ装置２１に媒体流Ｓを導入するため、同様に配管系１９が設けられている。この配管系１９はここでも多数の並列接続された配管を有する。これらの配管は各々入口管寄せ装置２１の入口管寄せに接続されている。
【００３７】
入口管寄せ装置１８、２１と出口管寄せ装置２０、２２を備えた貫流ボイラ２をこのように形成することで、並列接続された全ての蒸発管１０ないし蒸気発生管１６が同じ総圧力損失を有するよう、燃焼室４の互いに並列接続された蒸発管１０間、ないし水平煙道６の互いに並列接続された蒸気発生管１６間の圧力を特に確実にバランスできる。これは、高加熱蒸発管１０ないし高加熱蒸気発生管１６において、低加熱蒸発管１０ないし低加熱蒸気発生管１６に比べ流量を増大せねばならないことを意味する。
【００３８】
蒸発管１０は管内径Ｄを有し、内周面にフィン４０を有する（図２参照）。このフィン４０は多条ねじの形をし、フィン高さＣを有する。その管軸線に対して垂直な平面４２と管内周面に設けられたフィン４０のフランク４４との成す傾斜角αは５５°より小さい。これにより、蒸発管１０の内壁から蒸発管１０内を導かれる媒体流Ｓへの特に高い熱伝達率が、同時に低い管壁温度が得られる。
【００３９】
燃焼室４の蒸発管１０の管内径Ｄは、燃焼室４内における各蒸発管１０の位置に関係して選定される。このようにして、貫流ボイラ２は蒸発管１０の種々の強さの加熱量に合わされる。このような燃焼室４の蒸発管１０の設計は、蒸発管１０の出口における温度差を特に小さくすることを、特に確実に保障する。
【００４０】
媒体流Ｓの流量を減少する手段として、蒸発管１０の一部に絞り装置（図示せず）が装備されている。絞り装置は、或る個所で管内径Ｄを狭める孔開き絞り板として形成され、貫流ボイラ２の運転中に低加熱蒸発管１０における媒体流Ｓの流量を減少させ、これにより、媒体流Ｓの流量を加熱量に適合させる。
【００４１】
更に、蒸発管１０内での媒体流Ｓの流量を減少する手段として、配管系１９の１つ又は複数の配管に、絞り装置特に絞り弁が装備されている（図示せず）。
【００４２】
互いに隣接する蒸発管１０ないし蒸気発生管１６、１７は、それらの長手側がフィンを介して互いに、詳述しない方法で気密溶接されている。つまり、そのフィン幅を適当に選定することで、蒸発管１０ないし蒸気発生管１６、１７の加熱量が制御される。従って、各フィン幅は、貫流ボイラ２における各蒸発管１０ないし蒸気発生管１６、１７の位置に関係する予め設定できる高温ガス側の加熱温度分布に合わされている。温度分布は、経験値から求めた代表的な加熱温度分布であるか、あるいは大体の推定でもよい。これにより、蒸発管１０ないし蒸気発生管１６、１７が著しく異なる加熱を受ける場合でも、蒸発管１０ないし蒸気発生管１６、１７の出口における温度差は、特に小さくできる。かくして、材料の疲労を確実に防止し、貫流ボイラ２の長寿命を保障できる。
【００４３】
水平燃焼室４を配管敷設して形成する際、互いに気密溶接された個々の蒸発管１０の加熱量が、貫流ボイラ２の運転中に非常に異なってしまうことにつき考慮せねばならない。そのため、蒸発管１０の内側フィン、隣接する蒸発管１０へのフィン結合および管内径Ｄについて、全蒸発管１０が異なる加熱量にも係らずほぼ同じ出口温度を有し、貫流ボイラ２のあらゆる運転状態で全蒸発管１０の十分な冷却が保障されるように設計する。貫流ボイラ２の運転中における若干の蒸発管１０の低加熱は、絞り装置の組込みにより補助的に考慮する。
【００４４】
燃焼室４における蒸発管１０の管内径Ｄは、燃焼室４内における蒸発管１０の各々の位置に関係して選定される。貫流ボイラ２の運転中に強く加熱される蒸発管１０は、貫流ボイラ２の運転中に弱く加熱される蒸発管１０よりも、大きな管内径Ｄとされる。これにより、管内径が全て同じにされている場合に比べ、大きな管内径Ｄを持つ蒸発管１０内における媒体流Ｓの流量が増大し、これに伴い、異なった加熱量による蒸発管１０の出口における温度差は減少される。蒸発管１０内における媒体流Ｓの流量を加熱量に合わせる別の処置は、蒸発管１０の一部におよび／又は媒体流Ｓを供給するために用意された配管系１９に、絞り装置を組み込むことにある。これに対して、加熱量を蒸発管１０内における媒体流Ｓの流量に適合させるために、フィン幅が燃焼室４内における蒸発管１０の位置に関係して選定される。上述の全ての処置は、個々の蒸発管１０が大きく異なって加熱されるにもかかわらず、貫流ボイラ２の運転中に、蒸発管１０内を導かれる媒体流Ｓの比熱量がほぼ同じとなり、これによって、蒸発管１０の出口における温度差が小さくなる。蒸発管１０の内側フィンは、貫流ボイラ２のあらゆる負荷状態で、異なる加熱量および異なる媒体流Ｓの流量にも係らず、蒸発管１０の特に確実な冷却が保障されるよう設計されている。
【００４５】
水平煙道６は隔壁伝熱面として形成された多数の過熱器２３を備える。これらの過熱器２３は高温ガスＧの主流れ方向２４に対し垂直な懸垂構造で配置され、その管は媒体流Ｓの貫流に対し各々並列接続されている。過熱器２３は主に対流加熱され、媒体流側において燃焼室４の蒸発管１０に後置接続されている。
【００４６】
垂直煙道８は、主に対流加熱される多数の対流加熱器２６を備える。これら対流加熱器２６は、高温ガスＧの主流れ方向２４に対しほぼ垂直に配置された管で構成されている。これら管は、媒体流Ｓの貫流に対し各々並列接続されている。更に垂直煙道８内にエコノマイザ２８が配置されている。垂直煙道８は出口側が別の熱交換器、例えば空気加熱器に開口し、そこから、集塵機を介して煙突に通じている。垂直煙道８に後置接続された構造部品は、図１には示していない。
【００４７】
貫流ボイラ２は、特に低い構造高さの水平燃焼室４で実現され、従って特に安価な製造費および組立費で建設できる。このために、貫流ボイラ２の燃焼室４は化石燃料用の多数のバーナ３０を有している。これらのバーナ３０は、燃焼室４の正面壁１１に、水平煙道６の高さで配置されている。
【００４８】
特に高い効率を得るため、化石燃料Ｂを特に完全燃焼させ、高温ガス側から見て水平煙道６の最初の過熱器２３の材料損傷および例えば高温溶融灰の侵入によるその過熱器２３の汚染を特に確実に防止できるようにするため、燃焼室４の長さＬを、これが貫流ボイラ２の全負荷運転中に燃料Ｂの燃焼長を越えるように選定してある。長さＬは燃焼室４の正面壁１１から水平煙道６の入口範囲３２迄の距離である。燃料Ｂの燃焼長は、所定の平均高温ガス温度時における水平方向の高温ガス速度と、燃料Ｂの火炎Ｆの燃焼時間ｔAとの積として規定される。その都度の貫流ボイラ２における最大燃焼長は、貫流ボイラ２の全負荷運転中に生ずる。燃料Ｂの火炎Ｆの燃焼時間ｔAは、例えば平均粒度の微粉炭が所定の平均高温ガス温度時に完全燃焼するために必要とする時間である。
【００４９】
化石燃料Ｂの燃焼熱の特に良好な利用を保障するため、燃焼室４の長さＬ（ｍ）は、全負荷時における燃焼室４からの高温ガスＧの出口温度ＴBRK（℃）、燃料Ｂの火炎Ｆの燃焼時間ｔA（秒）、貫流ボイラ２の蒸気出力Ｍ（ｋｇ／秒）に関係して適当に選定される。燃焼室４の水平長さＬは、燃焼室４の高さＨの約８０％である。高さＨは、図１において終点Ｘ、Ｙを含む線で示す燃焼室４の灰出しホッパ上縁から燃焼室天井迄の距離である。燃焼室４の長さＬは、近似的に次の式（１）、（２）によって決定される。
【数３】
Ｌ（Ｍ、ｔA）＝（Ｃ1＋Ｃ2・Ｍ）・ｔA          （１）
【数４】
Ｌ（Ｍ、ＴBRK）＝（Ｃ3・ＴBRK＋Ｃ4）Ｍ＋Ｃ5（ＴBRK）2＋Ｃ6・ＴBRK＋Ｃ7
（２）
【００５０】
ここでＣ1＝８ｍ／秒、Ｃ2＝０．００５７ｍ／ｋｇ、Ｃ3＝−１．９０５・１０-4（ｍ・秒）／（ｋｇ℃）、Ｃ4＝０．２８６（秒・ｍ）／ｋｇ、Ｃ5＝３・１０-4ｍ／（℃）2、Ｃ6＝−０．８４２ｍ／℃、Ｃ7＝６０３．４１ｍである。
【００５１】
この場合の許容偏差は、近似的に、各式で規定される燃焼室長さＬの＋２０％／−１０％である。全負荷時における貫流ボイラ２の所定の蒸気出力Ｍに対して貫流ボイラ２を設計する際、燃焼室４の長さＬに対し、式（１）、（２）からの大きい方の値が適用される。
【００５２】
貫流ボイラ２の考え得る設計例として、全負荷時における貫流ボイラ２の蒸気出力Ｍに関する燃焼室４の長さＬに対して、図３の座標系に、６つの曲線Ｋ1〜Ｋ6を記してある。それら曲線には、次のパラメータが対応する。即ち、Ｋ1、Ｋ2、Ｋ3に各々式（１）におけるｔA＝３秒、ｔA＝２．５秒、ｔA＝２秒が対応し、Ｋ4、Ｋ5、Ｋ6に各々式（２）におけるＴBRK＝１２００℃、ＴBRK＝１３００℃、ＴBRK＝１４００℃が対応している。
【００５３】
従って、燃焼室４の長さＬを決定するために、例えば燃焼時間ｔA＝３秒および燃焼室４からの高温ガスＧの出口温度ＴBRK＝１２００℃に対して、曲線Ｋ1、Ｋ4が関与する。これにより、貫流ボイラ２の全負荷時に所定の蒸気出力Ｍの場合において、燃焼室４の長さＬは次のようになる。即ち各々曲線Ｋ4に基づいて、Ｍ＝８０ｋｇ／秒の場合Ｌ＝２９ｍ、Ｍ＝１６０ｋｇ／秒の場合Ｌ＝３４ｍ、Ｍ＝５６０ｋｇ／秒の場合Ｌ＝５７ｍとなる。
【００５４】
即ち常に、実線で示す曲線Ｋ4が適用される。
【００５５】
燃料Ｂの火炎Ｆの燃焼時間ｔA＝２．５秒および燃焼室４からの高温ガスＧの出口温度ＴBRK＝１３００℃に対し、例えば曲線Ｋ2、Ｋ5が関与する。これにより、貫流ボイラ２の全負荷時、所定の蒸気出力Ｍにおいて、燃焼室４の長さＬは次のようになる。即ち、Ｍ＝８０ｋｇ／秒の場合曲線Ｋ2に基づいてＬ＝２１ｍ、Ｍ＝１８０ｋｇ／秒の場合曲線Ｋ2、Ｋ5に基づいてＬ＝２３ｍ、Ｍ＝５６０ｋｇ／秒の場合曲線Ｋ5に基づいてＬ＝３７ｍとなる。
【００５６】
即ち、蒸気出力Ｍ＝１８０ｋｇ／秒迄は、実線で示す曲線Ｋ2の部分が適用され、このＭの値の範囲では破線で示された曲線Ｋ5は適用されない。１８０ｋｇ／秒より大きなＭの値に対して、実線で示された曲線Ｋ５の部分が適用され、このＭの値の範囲では破線で示された曲線Ｋ2は適用されない。
【００５７】
燃料Ｂの火炎Ｆの燃焼時間ｔA＝２秒および燃焼室４からの高温ガスＧの出口温度ＴBRK＝１４００℃に対し、例えば曲線Ｋ3、Ｋ6が関与する。これにより、貫流ボイラ２の全負荷時、所定の蒸気出力Ｍの場合に、燃焼室４の長さＬは次のようになる。即ち、Ｍ＝８０ｋｇ／秒の場合曲線Ｋ3に基づいてＬ＝１８ｍ、Ｍ＝４６５ｋｇ／秒の場合曲線Ｋ3、Ｋ6に基づいてＬ＝２１ｍ、Ｍ＝５６０ｋｇ／秒の場合曲線Ｋ6に基づいてＬ＝２３ｍとなる。
【００５８】
即ち蒸気出力Ｍ＝４６５ｋｇ／秒迄の範囲では実線で示す曲線Ｋ3が適用され、破線で示す曲線Ｋ6は適用されない。４６５ｋｇ／秒より大きなＭの値には、実線で示す曲線Ｋ6の部分が適用され、破線で示す曲線Ｋ3は適用されない。
【００５９】
貫流ボイラ２の運転中、燃焼室４の出口範囲３４と水平煙道６の入口範囲３２との間に比較的小さな温度差が生ずるようにするため、図１に示す接続部分Ｚに蒸発管５０、５１が特別な形態で導かれている。この接続部分Ｚは、図４および図５に異なる実施例が詳細に示され、燃焼室４の出口範囲３４と水平煙道６の入口範囲３２を含んでいる。蒸発管５０は、水平煙道６の側壁１２に直接溶接された燃焼室４の囲壁９の蒸発管１０であり、蒸発管５２は、蒸発管５０に直接隣接する燃焼室４の囲壁９の蒸発管１０である。蒸気発生管５４は燃焼室４の囲壁９に直接溶接された水平煙道６の蒸気発生管１６であり、蒸気発生管５６は蒸気発生管５４に直接隣接する水平煙道６の側壁１２の蒸気発生管１６である。
【００６０】
蒸発管５０は、図４のように、燃焼室４の囲壁９の入口部分Ｅの上側で初めて囲壁９に入り込んでいる。蒸発管５０は入口側が配管系１９を介してエコノマイザ２６に接続されている。これによって、貫流ボイラ２の始動前における蒸発管５０のガス抜き、従ってその特に確実な貫流が達成される。蒸発管５０は媒体流Ｓをまず上から下向きに導くように考慮されている。それから入口管寄せ装置１８の直近で、蒸発管５０は１８０°転向され、そして媒体流Ｓは蒸発管５０を下から上向きに流れる。蒸発管５０は、それが燃焼室４の囲壁９に入り込む個所の上側で、囲壁９上で一管ピッチだけ横にバーナ３０の方向にずらされ、それから上向きに導かれている。即ち、蒸発管５０は最終部分が蒸発管５０の最初の部分と垂直方向において一致して導かれている。
【００６１】
水平煙道６の側壁１２の蒸気発生管５４は、その入口管寄せ装置２１から出た後で初めて水平煙道６の側壁１２の外側を導かれている。蒸発管５０が横にずらされて継続して導かれる個所の上で初めて、蒸気発生管５４は水平煙道６の側壁１２に入り込んでいる。即ち燃焼室４の囲壁９と、水平煙道６の側壁１２との接続部３６で、その下部は燃焼室４の囲壁９に属し、上部は水平煙道６の側壁１２に属する。蒸発管５２ないし蒸気発生管５６は、他の蒸発管１０ないし蒸気発生管１６のように、燃焼室４の囲壁９ないし水平煙道６の側壁１２において垂直に導かれ、入口側が入口管寄せ装置１８、２１に、出口側が出口管寄せ装置２０、２２に接続されている。
【００６２】
図５は、燃焼室４の囲壁９と水平煙道６の側壁１２との接続部分Ｚの異なる実施例を示す。この場合、入口側が配管系１９を介してエコノマイザに接続された蒸発管５０は、一管ピッチだけ横にずらされ、入口部分Ｅの上側で燃焼室４の囲壁９に入り込んでいる。ここで一管ピッチだけ横にずらすとは、蒸発管５０の燃焼室４の囲壁９への入り込みが、燃焼室４と水平煙道６との接続部３６から管層だけ離れて行われることを意味する。蒸発管５０は入口管寄せ装置１８の直近で９０°転向され、燃焼室４の囲壁９の外側を水平煙道６の側壁１２の方向に導かれる。蒸発管５０は、水平煙道６の側壁１２に入り込む前に、改めて出口管寄せ装置２２に向けて９０°転向される。そして蒸発管５０は、燃焼室４と水平煙道６との接続部３６から管層だけ離れて、水平煙道６の側壁１２上を垂直に導かれる。蒸発管５０は、水平煙道６の側壁１２上で、（蒸発管５０の燃焼室４の囲壁９への入り込み個所下側で）改めて一管層だけ横にずらされ、それから垂直方向に導かれている。これによっていまや、蒸発管５０は燃焼室４と水平煙道６との接続部３６に直に境を接している。蒸発管５０の燃焼室４の囲壁９への入り込み高さの上側で、蒸発管５０は改めて転向され、詳しくは水平煙道６の側壁１２から燃焼室４の囲壁９への方向変換が行われる。蒸発管５０はその最終部分が、燃焼室４の囲壁９において、燃焼室４と水平煙道６との接続部３６に沿って、出口管寄せ装置２０に向けて垂直に導かれている。
【００６３】
蒸発管５２の案内は、蒸発管５０の案内と類似する。即ち蒸発管５２は、蒸発管５０の入り込み個所の下側で燃焼室４の囲壁９に入り込み、入口側が配管系１９を介してエコノマイザ２８に接続されている。蒸発管５２の入り込みは、燃焼室４と水平煙道６との接続部３６に接する管層で行われる。蒸発管５２は、燃焼室４の囲壁９に入り込んだ後、上から下向きに導かれている。この蒸発管５２は、入口管寄せ装置１８の直近で、水平煙道６の側壁１２に向けて９０°転向されている。蒸発管５２は、燃焼室４と水平煙道６との接続部３６に接する第１管層の高さでもう一度９０°だけ転向され、水平煙道６の側壁１２に入り込む。蒸発管５２はこの高さから水平煙道６の側壁１２において垂直に導かれている。即ち蒸発管５２は、燃焼室４の囲壁９への水平煙道６の側壁１２の接続管を形成している。蒸発管５２は、燃焼室４の囲壁９における蒸発管５２の入り込み高さ上側で垂直方向に導かれるよう、燃焼室４の囲壁９への蒸発管５２の入り込み高さの上側で、水平煙道６の側壁１２から出ている。詳しくは蒸発管５２の入り込み個所と垂直方向において一致している。それから蒸発管５２は、蒸発管５０の第１部分と垂直方向で一致して燃焼室４の囲壁９内を垂直に導かれるよう、燃焼室４の囲壁９における蒸発管５２の入り込み個所上側で改めて転向されている。即ち蒸発管５２の最終部分は、蒸発管５０の第１部分と垂直方向で一致して導かれている。蒸発管５０と５２は、入口側がエコノマイザ２８と入口管寄せ装置１８との間の配管系１９に接続され、出口側が出口管寄せ装置２０に接続されている。
【００６４】
蒸気発生管５４は入口側が入口管寄せ装置２１に接続されている。蒸気発生管５４は入口管寄せ装置２１から出た後、水平煙道６の外側を導かれる。蒸気発生管５４は、蒸発管５０を水平煙道６の側壁１２から燃焼室４の囲壁９に移行する個所の上側で、水平煙道６の側壁１２に入り込んでいる。水平煙道６の側壁１２内を導かれる蒸気発生管５４の最終部分は、燃焼室４と水平煙道６との接続部３６に沿って導かれる。即ち水平煙道６の側壁１２は、接続部３６において、下部が蒸発管５０により、そして上部が蒸気発生管５４により形成されている。
【００６５】
図５では、蒸気発生管５６も入口側が入口管寄せ装置２１に接続されている。蒸気発生管５６は、まず水平煙道６の外側を導かれている。蒸気発生管５６は、蒸発管５０が接続部３６に対し一管層ずらされて接続部３６に直に接するように転向される個所の上側で初めて、水平煙道６の側壁１２に入り込んでいる。蒸気発生管５５、５６は、各々出口側で出口管寄せ装置２２に接続されている。
【００６６】
蒸発管５０、５２ないし蒸気発生管５４、５６を特別に案内することで、貫流ボイラ２の運転中、燃焼室４と水平煙道６との間の接続部３６における温度差が確実に小さくなる。媒体流Ｓ、従って蒸発管５０、５２も、入口部分Ｅの上側で燃焼室４の囲壁９に流入する。蒸発管５０、５２ないし蒸気発生管５４、５６の継続的な案内は、貫流ボイラ２の運転中、蒸発管５０、５２とそれらの中を導かれる媒体流Ｓとを、蒸気発生管５４、５６および水平煙道６の側壁１２の他の蒸気発生管１６との直接接続を行う前に、加熱により予熱することで行われる。これにより、貫流ボイラ２の運転中、接続部３６における蒸発管５０、５２は、燃焼室４の囲壁９のその直近の蒸発管１０よりも高い温度を示す。
【００６７】
燃焼室４の蒸発管１０ないし水平煙道６の蒸気発生管１６における媒体流Ｓの考え得る温度Ｔｓに対する例として、図５の実施例に対し、図６における座標系に、蒸発管１０、５０、５２ないし蒸気発生管５４、５６の上から下向きに貫流する部分の相対管長Ｒ（％）に関係する幾つかの温度Ｔｓ（℃）が、曲線Ｕ1〜Ｕ4で記入してある。図示の曲線において、水平に導かれる範囲、即ち段は考慮していない。曲線Ｕ1は、水平煙道６の蒸気発生管１６の温度経過、Ｕ2はその蒸発管１０の相対管長Ｒに沿った温度経過、Ｕ3は特別に導かれた蒸発管５０の下から上に貫流される部分の温度経過、そしてＵ4は燃焼室４の囲壁９の蒸発管５２の下から上に貫流される部分の温度経過である。図示の曲線を参照して、燃焼室４の囲壁９における入口部分Ｅで蒸発管５０、５２を特別に案内することにより、水平煙道６の側壁１２の蒸気発生管１６に対する温度差がかなり減少することが明白である。例えば、蒸発管５０、５２の温度は蒸発管５０、５２の入口部分Ｅで４５Ｋ（ケルビン温度）だけ高められる。これに伴い、貫流ボイラ２の運転中、燃焼室４と水平煙道６との接続部３６において、入口部分Ｅの蒸発管５０、５２と水平煙道６の蒸気発生管１６の特に小さな温度差が保障される。
【００６８】
貫流ボイラ２の運転中、バーナ３０に化石燃料Ｂが供給される。バーナ３０の火炎Ｆは水平に延びる。燃焼室４の構造により、燃焼中に生ずる高温ガスＧの流れは、ほぼ水平の主流れ方向２４を持つ。このガスＧは水平煙道６を通りほぼ底に向かって延びる垂直煙道８に達し、そこから煙突（図示せず）を通って出る。
【００６９】
エコノマイザ２８に流入する媒体流Ｓは、貫流ボイラ２の燃焼室４の、蒸発管１０の入口管寄せ装置１８に到達する。貫流ボイラ２の燃焼室４の垂直に配置され互いに気密溶接された多数の蒸発管１０内で、媒体流Ｓの蒸発および場合によっては部分的な過熱が行われる。その際生じた蒸気ないし水・蒸気混合物は、媒体流Ｓ用の出口管寄せ装置２０内に集められる。蒸気ないし水・蒸気混合物は、そこから水平煙道６および垂直煙道８の壁を通り水平煙道６の過熱器２３に到達する。この過熱器２３内で蒸気が一層過熱され、この蒸気は続いて使用に供され、例えば蒸気タービンの駆動に利用される。
【００７０】
貫流ボイラの運転中、蒸発管５０、５２の特別な案内により、燃焼室４の出口範囲３４と水平煙道６の入口範囲３２との間の温度差が特に小さくなる。その場合、燃焼室４の長さＬを全負荷時の貫流ボイラ２の蒸気出力Ｍに関係して選定することで、化石燃料Ｂの燃焼熱を確実に利用することができる。更に、貫流ボイラ２はその特に低い構造高さおよびコンパクトな構造により、特に安価な製造費と組立費で建設できる。その場合、非常に安い技術的費用で作れる架台を利用できる。蒸気タービンと低い構造高さの貫流ボイラ２とを備えた原動所の場合、貫流ボイラ２から蒸気タービン迄の接続配管は、特に短く設計できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  二煙道形の化石燃料式貫流ボイラの概略側面図。
【図２】  個々の蒸発管の概略縦断面図。
【図３】  燃焼室の長さＬと蒸気出力Ｍとの関係を示した曲線図。
【図４】  燃焼室と水平煙道との接続部分の概略構成図。
【図５】  燃焼室と水平煙道との接続部分の異なった実施例の概略構成図。
【図６】  媒体流の温度と蒸発管ないし蒸気発生管の相対管長との関係を示した曲線図。
【符号の説明】
２    貫流ボイラ
４    燃焼室
６    水平煙道
８    垂直煙道
９    燃焼室の囲壁
１０    蒸発管
１２    水平煙道の側壁
１６    蒸気発生管
１８    入口管寄せ装置
１９    配管系
２０    出口管寄せ装置
２３    過熱器
２６    対流加熱器
３０    バーナ
４０    フィン
Ｂ    燃料
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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