(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
硝酸性窒素及び／又は亜硝酸性窒素を含む排水を反応塔下部から導入して該反応塔内で脱窒菌が高濃度に凝集したグラニュールと接触させ、処理水を該反応塔上部より取り出す生物学的脱窒装置において、
該反応塔の後段に、該反応塔の浮上グラニュールを破砕するための手段を有する曝気槽と、該曝気槽で破砕されたグラニュールを分離する汚泥分取手段と、該汚泥分取手段で分離されたグラニュールを前記反応塔に返送する手段とを設けた生物学的脱窒装置であって、
該汚泥分取手段が破砕されたグラニュールと浮遊汚泥と処理水とを分離する手段であって、水面積負荷の異なる少なくとも２段の沈殿池よりなることを特徴とする生物学的脱窒装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は上向流汚泥床（ＵＳＢ：Ｕｐｆｌｏｗ  Ｓｌｕｄｇｅ  Ｂｌａｎｋｅｔ）方式の生物学的脱窒装置に係り、特に、脱窒反応塔内の脱窒菌粒状化汚泥（グラニュール）の浮上、流出による塔内汚泥濃度の低下を防止して、反応塔内に脱窒菌を高濃度に保持して効率的な脱窒処理を行う生物学的脱窒装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
反応塔内に脱窒菌を高濃度で保持することができ、これにより処理効率の向上、装置の小型化が可能な生物学的脱窒装置として、グラニュールを利用したＵＳＢ方式の生物学的脱窒装置が提案されている。
【０００３】
ＵＳＢ方式の生物学的脱窒装置は、脱窒菌の付着担体を用いることなく、反応塔内に脱窒菌を高濃度の粒状に凝集させたグラニュールの汚泥床を形成し、原水（有機性廃水）を反応塔下部から導入してこのグラニュールと接触させて原水中の硝酸性窒素、亜硝酸性窒素を分解し、脱窒処理水を反応塔上部の固気液分離部から取り出すものである。
【０００４】
この際、脱窒反応に必要な有機物（通常メタノール）を原水に注入するが、脱窒反応を速やかに完了させるためには、理論上必要な有機物量よりも過剰に注入する必要があり、一般には理論量の約１．２倍（Ｎ濃度の約３倍）程度の有機物量となるように注入する。脱窒反応塔内において、原水に注入した有機物は脱窒された硝酸性窒素、亜硝酸性窒素の量に見合った量だけ消費されるが、原水中には前述の如く理論量より過剰の有機物を注入しているため、脱窒処理水中には脱窒反応で消費されなかった余剰の有機物が残留しており、ＢＯＤ、ＣＯＤが高く、当該水をこのまま放流することができない。従って、脱窒処理水は後段の曝気槽内で残留有機物を生物学的に酸化分解した後に放流する。
【０００５】
特公平７−１１５０３２号公報には、脱窒槽の後段の曝気槽での酸化分解効率を高めるために、脱窒槽下部よりグラニュールを取り出し、後段の曝気槽に移送し、曝気槽から流出した汚泥を分離して脱窒槽に返送する生物学的脱窒装置が記載されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
このようなＵＳＢ方式生物学的脱窒装置における脱窒反応では、基質の汚泥への転換率が高いため、反応塔内の脱窒菌グラニュールは肥大化し易い。グラニュールが肥大化すると、反応によって生成する窒素ガスをグラニュール内部に包含しやすくなる。そして、窒素ガスを内包することにより比重が低下したグラニュールは浮上し、反応塔上部に堆積するようになり、本来、反応塔下部で汚泥床を形成すべきグラニュールの多くが反応塔上部に移行すると、反応塔下部から導入された原水中の硝酸性窒素、亜硝酸性窒素を反応塔内にて効率よくグラニュールと接触させて処理することができなくなり、処理が不安定となる。また、浮上したグラニュールが処理水とともに流出することによって、反応塔内に脱窒菌を高濃度で保持することができなくなり、処理効率が低下する。
【０００７】
従って、生物学的脱窒装置の処理効率を安定に維持し、高水質の処理水を得るためには、この反応塔内のグラニュールの浮上、流出を防止する必要がある。
【０００８】
特公平７−１１５０３２号公報記載のものでは、グラニュールは脱膣反応塔下部から引き抜かれ、曝気槽内で曝気によって幾分細分化されて返送されるものの、脱窒反応塔内のグラニュールの肥大化、浮上、流出に伴う、処理効率の低下を充分に防止し得るものではない。
【０００９】
本発明は上記従来の問題点を解決し、脱窒反応塔内のグラニュールの浮上、流出による塔内汚泥濃度の低下を防止して反応塔内の脱窒菌保持濃度を高く維持し、安定かつ効率的な脱窒処理を行うことができる生物学的脱窒装置を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明の生物学的脱窒装置は、硝酸性窒素及び／又は亜硝酸性窒素を含む排水を反応塔下部から導入して該反応塔内で脱窒菌が高濃度に凝集したグラニュールと接触させ、処理水を該反応塔上部より取り出す生物学的脱窒装置において、該反応塔の後段に、該反応塔の浮上グラニュールを破砕するための手段を有する曝気槽と、該曝気槽で破砕されたグラニュールを分離する汚泥分取手段と、該汚泥分取手段で分離されたグラニュールを前記反応塔に返送する手段とを設けた生物学的脱窒装置であって、該汚泥分取手段が破砕されたグラニュールと浮遊汚泥と処理水とを分離する手段であって、水面積負荷の異なる少なくとも２段の沈殿池よりなることを特徴とする。
【００１１】
本発明の生物学的脱窒装置では、脱窒反応塔の浮上グラニュールを破砕してグラニュールの沈降性を十分に高めた上で反応塔に返送するため、反応塔内のグラニュールの粒径分布を安定化させてグラニュールの肥大化の促進を予防し、ひいては反応塔内のグラニュールの浮上、流出及びそれによる汚泥濃度の低下を効果的に防止することができる。
【００１２】
特に、本発明では、グラニュールの破砕手段を曝気槽に設け、曝気槽に浮上グラニュールを導入しながら破砕することにより、曝気槽の槽内汚泥濃度が高められ、有機物酸化効率を向上させることができる。尚、曝気槽内でグラニュールを破砕した場合、曝気槽では破砕によりグラニュールが微細化して気泡が剥離されて沈降性の改善したグラニュール汚泥と浮遊汚泥が共存する。一方、反応塔において、上向流通水する流入水中に、グラニュール以外のＳＳ（浮遊性固形物）が多いと、ＳＳに伴われてグラニュールが流出したり、ＳＳの方が沈殿してグラニュールが流出してしまったり、ＳＳによってグラニュールが破壊されてしまったりする。従って、反応塔にはグラニュールを選択的に返送するのが望ましい。そこで、本発明では、曝気槽の後段の汚泥分取手段でグラニュールを分取し、分離したグラニュールを反応塔に返送する。これにより、反応塔内のグラニュール汚泥床が良好に維持される。
【００１３】
この場合、破砕されたグラニュールと浮遊汚泥と処理水とを分離する汚泥分取手段としては、例えば、水面積負荷の異なる少なくとも２つの沈殿池よりなるものが挙げられる。即ち、前段の第１の沈殿池の水面積負荷（線流速、ＬＶ）は浮遊汚泥の沈降速度よりも大きくグラニュールの沈降速度よりも小さいものとする。これにより、第１の沈殿池において、沈降性の良いグラニュールのみが沈降し、浮遊汚泥は処理水と共に流出する。沈降したグラニュールは脱窒反応塔に返送する。そして、後段の第２の沈殿池の水面積負荷は浮遊汚泥の沈降速度よりも小さいものとし、この第２の沈殿池で浮遊汚泥を沈降分離して処理水を流出させ、分離した浮遊汚泥を曝気槽に返送する。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下に図面を参照して本発明の実施の形態を詳細に説明する。
【００１５】
図１は、参考例に係る生物学的脱窒装置を示す系統図であり、図２，３は本発明の生物学的脱窒装置の実施の形態を示す系統図である。図１〜３において、同一機能を奏する部材には同一符号を付してある。
【００１６】
図１において、１は脱窒反応塔であり、下部は下方に縮径する円錐形状部となっており、その上部が円筒状となっている。原水（硝酸性窒素及び／又は亜硝酸性窒素を含む有機性排水）は反応塔１の下部から塔内に導入されて塔内を上向流で流れ、処理水は塔上部から取り出される。この反応塔１の内部にはグラニュールの汚泥床２が形成される。汚泥床２は通常反応塔容積の４〜６割を占め、図示した如く反応塔１の下部に形成される。反応塔１の上部には固気液分離手段３が設けられている。４は原水槽、５は脱窒処理水槽、６は隔壁、７は破砕装置である。
【００１７】
原水は原水槽４に供給され、原水槽４の底部から反応塔１に供給される。この原水槽４は反応塔１の脱窒処理水が流入する脱窒処理水槽７と隔壁６の下部で繋がった構造とされており、原水は処理水により希釈されて反応塔１に供給される。
【００１８】
ＵＳＢ方式の生物学的脱窒装置では、非常に沈降速度の高いグラニュールを用いているため、反応塔１内の通水量が少なすぎると、グラニュールが沈降、圧密し、その結果、グラニュール汚泥床２が閉塞して処理効率が低下することがある。また、反応塔１内の通水量が多すぎると、固気液分離手段３での流速が高くなってしまい、効率の良い固気液分離ができなくなるという別の問題を招く。安定かつ効率的な脱窒処理を行うためには、原水の流量変動によらず反応塔１への通水量を適切な範囲で一定に保つことが望ましく、原水槽４と脱窒処理水槽７とを下部で伝通させることにより、通水量を一定に保つことが容易にできる。反応塔内のＬＶ（線流速）は０．５〜１０ｍ／ｈｒであり、特に２〜６ｍ／ｈｒが好ましい。
【００１９】
反応塔１に導入された原水は、反応塔１内の汚泥床２内を上向流で流通する過程で脱窒菌により脱窒処理され、脱窒処理水は反応塔１上部の固気液分離手段３で分離され、処理水槽５に流入する。
【００２０】
この生物学的脱窒装置では、この脱窒処理を行うことで、汚泥床２から浮上したグラニュールを反応塔１の上部から取り出し破砕装置７で破砕して反応塔１の下部に戻す。
【００２１】
この破砕装置７としては、散気による攪乱、攪拌翼等による攪拌、カッター等による剪断、超音波による振動付与等の手段を採用することができる。
【００２２】
このように反応塔１内で浮上して反応塔１から流出したグラニュールを破砕して気泡を剥離させてその沈降性を改善し、再び反応塔１に戻すことにより、反応塔１内の汚泥の沈降性を高め、汚泥保持濃度を高く維持することができる。
【００２３】
この破砕装置７に供給するのは反応塔上部に浮上、堆積したグラニュールであり、供給量に特に制限はない。反応塔１の上部に、処理水と共に流出するグラニュールを掻き集めるためのスキマー等を反応塔１の上部に設けても良い。また、処理水と共に流出して処理水槽５内で浮上しているグラニュールをスキマー等で掻き集めて破砕装置で破砕した後反応塔に戻すようにしても良い。
【００２４】
また、グラニュールの過度の肥大化、生成ガスの内包による浮上を予め防ぐために、グラニュールを反応塔の下部、中部、上部といった任意の位置から連続的に引き抜いて破砕装置に供給し、破砕した後反応塔に循環するようにしても良い。この場合、引き抜くグラニュールの量は１日あたり、反応塔内に保持されるグラニュールの１／２０〜１／５である。
【００２５】
図２に示す生物学的脱窒装置は、反応塔１から流出したグラニュールを破砕する手段を曝気槽８内に設けたものである。即ち、流出グラニュールは曝気槽８内において散気管８Ａからの散気による攪乱で破砕され、第１沈殿池９で分離されて反応塔１に返送される。
【００２６】
原水は貯槽１１からポンプＰ１により原水槽４に供給され、図１の生物学的脱窒装置と同様に原水槽４の底部からポンプＰ２により反応塔１に導入されて脱窒処理され、処理水は浮上グラニュールと共に反応塔１の上部から脱窒処理水槽５に送給される。処理水槽５内の処理水は浮上グラニュールと共に曝気槽８に送給され、散気管８Ａによる散気で残留有機物が酸化分解されると共に、グラニュールが破砕される。破砕されて微細化されたグラニュールと浮遊汚泥を含む曝気処理水は次いで第１沈殿池９に送給される。
【００２７】
この第１沈殿池９はその水面積負荷（線流速、ＬＶ）が浮遊汚泥の沈降速度よりも大きくグラニュールの沈降速度よりも小さく、通常２ｍ／ｈｒ以上、好ましくは２〜８ｍ／ｈｒに設定されており、沈降性の良いグラニュールのみが選択的に沈降する。この第１沈殿池９で沈降分離されたグラニュールはポンプＰ３により反応塔１の下部に返送される。図２では、原水を反応塔１に導入する配管にグラニュールを返送しているが、反応塔１に直接返送するようにしても良い。
【００２８】
第１沈殿池９から浮遊汚泥と共に流出する処理水は、次いで第２沈殿池１０に送給される。この第２沈殿池１０は、その水面積負荷が浮遊汚泥の沈降速度よりも小さく、通常０．５ｍ／ｈｒ以下、特に０．２〜０．５ｍ／ｈｒに設定されており、浮遊汚泥が沈降する。第２沈殿池１０で沈降分離された浮遊汚泥はポンプＰ４により曝気槽８に返送され、浮遊汚泥が分離された処理水は系外へ排出される。
【００２９】
なお、図２の生物学的脱窒装置では、曝気槽８内の散気管８Ａでグラニュールの破砕を行うが、更に攪拌翼１２やカッター付の破砕ポンプ等のグラニュールの破砕のための他の手段を設けることが好ましい。
【００３０】
図３に示す生物学的脱窒装置は、脱窒処理水槽５内にグラニュールの破砕手段としての散気管５Ａを設けて曝気槽としての機能も付与したものであり、反応塔１の上部から処理水と共に処理水槽５に流入した浮上グラニュールは、散気管５Ａによる散気により破砕される。処理水槽内のグラニュールの破砕手段は、散気管に限らず、カッター、撹拌翼、その他の手段を併用しても良い。
【００３１】
破砕されて微細化したグラニュールを含む脱窒処理水は、次いで第１沈殿池９に流入し、グラニュールが沈降分離され、分離されたグラニュールは反応塔１に返送される。グラニュールが分離された脱窒処理水は次いで曝気槽８に送給されて残留有機物の酸化分解が行われる。曝気槽８からの浮遊汚泥を含む曝気処理水は次いで第２沈殿池１０に流入し、浮遊汚泥が沈降分離される。第２沈殿池１０で沈降分離された浮遊汚泥は曝気槽８に返送され、浮遊汚泥が分離された処理水は系外へ排出される。
【００３２】
なお、この生物学的脱窒装置において、脱窒処理水槽５底部に、破砕されて沈降したグラニュールを引き抜いて脱窒反応塔１に返送するグラニュール返送ラインを設けることにより、第１沈殿池の機能を脱窒処理水槽の内部に持たせて、第１沈殿池を省略しても良い。
【００３３】
このような本発明の生物学的脱窒装置において、脱窒処理される原水性状としては、ＮＯｘ−Ｎ濃度：５０〜１０００ｍｇ−Ｎ／Ｌのものが挙げられ、メタノール等の水素供与体は原水ＮＯ３−Ｎ濃度等に応じてＮ濃度の２〜３．５倍量を調整用貯槽、原水槽又は反応塔下部の配管に添加される。また、ＰＯ４−Ｐ濃度は０．５〜３０ｍｇ−Ｐ／Ｌとなるように、必要に応じてＰとしてメタノール添加量の０．５〜１％程度のリン酸又はリン酸塩が添加される。また、Ｃａ濃度は１ｍｇ／Ｌ以上であることがグラニュールの安定維持のため好ましい。
【００３４】
また、脱窒反応塔１の運転条件や通水条件及び装置仕様等としては次のような条件を採用するのが好ましい。
［脱窒反応塔運転条件及び塔仕様］
Ｎ負荷：２〜１５ｋｇ−Ｎ／ｍ３／ｄａｙ、特に４〜８ｋｇ−Ｎ／ｍ３／ｄａｙ
ＢＯＤ負荷：４〜４５ｋｇ／ｍ３／ｄａｙ、特に１０〜２４ｋｇ／ｍ３／ｄａｙ
汚泥床上部界面位置：反応塔中、塔底部より塔高の２０〜７０％、特に４０〜６０％の位置
汚泥床内汚泥濃度：２０，０００〜１００，０００ｍｇ／Ｌ、特に２０，０００〜６０，０００ｍｇ／Ｌ
［脱窒反応塔通水条件］
ＳＶ（原水あたり）：０．１２５〜１ｈｒ、特に０．２５〜０．６７ｈｒ
ＬＶ（循環流含む）：０．５〜１０ｍ／ｈｒ、特に２〜６ｍ／ｈｒ
ｐＨ：６．５〜９．０、特に６．５〜７．８
水温：１５〜３５℃、特に２０〜３０℃
【００３５】
【実施例】
以下に実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。
【００３６】
実施例１
図２に示す装置を用いて排水の処理を行った。
【００３７】
被処理水として、水道水にメタノール１，４００ｍｇ／Ｌ、ＫＮＯ３５００ｍｇ−Ｎ／Ｌ、Ｈ３ＰＯ４１４ｍｇ−Ｐ／Ｌとなるように調整した合成排水（３０℃、ｐＨ６．５）を用い、ポンプＰ１により原水槽（容量２Ｌ）４に４Ｌ／ｈｒの流量で供給し、原水槽４の底部からはポンプＰ２により上向流速が４ｍ／ｈｒとなるように、４５Ｌ／ｈｒの流量で反応塔１の下部に供給した。原水槽４は、反応塔１からオーバーフローした水が流入する脱窒処理水槽（容量１Ｌ）５と隔壁６の下部で繋がっており、原水は脱窒処理水により希釈されて反応塔１に供給される。反応塔１は円筒状反応塔であり、直径１２ｃｍ、直胴部の長さは７０ｃｍ、反応塔下部円錐部の高さは１２ｃｍであり、容積は１０Ｌである。反応塔１の上部には、脱窒反応により生成するガスと、ガスに伴われて巻き上げられるグラニュールと、脱窒処理水とを分離する固気液分離手段３が設けられている。脱窒処理水槽５をオーバーフローした脱窒処理水は曝気槽８に流入する。曝気槽８は容積４Ｌであり、２Ｌ／ｍｉｎで曝気した。曝気槽８をオーバーフローした汚泥混合液は第１沈殿池９に流入する。第１沈殿池９は直径３．２ｃｍ、直胴部の長さ３０ｃｍの円筒形であり、水面積負荷（線流速、ＬＶ）は５ｍ／ｈｒである。第１沈殿池９の底部からポンプＰ３により１００ｍＬ／ｈｒの流量で分離したグラニュールを引き抜き、反応塔１の底部に返送した。第１沈殿池９のオーバーフロー水は第２沈殿池１０に流入する。第２沈殿池１０は直径１２ｃｍ、直胴部の長さ３０ｃｍの円筒形であり、水面積負荷は８ｍ／ｄａｙ（０．３３ｍ／ｈｒ）である。第２沈殿池１０の底部からポンプＰ４により４Ｌ／ｈｒの流量で汚泥を引き抜き、曝気槽８に返送する。
【００３８】
ステンレス鋼の酸洗排水の脱窒処理装置から得られた浮遊性の脱窒汚泥を反応塔１の種汚泥として投入し、上記原水により流量０．１７Ｌ／ｈｒ（硝酸性窒素負荷０．２ｋｇ−Ｎ／ｍ３／ｄａｙ）から立ち上げ、徐々に流量を上げて１５日後に流量４．２Ｌ／ｈｒ（硝酸性窒素負荷５．０ｋｇ−Ｎ／ｍ３／ｄａｙ）として、以後、９０日間同条件で連続処理を行った。その間、反応塔１では下部のポートから、グラニュールにより形成される汚泥床の界面が反応塔下部より６０ｃｍを超えないように、また、第２沈殿池１０の返送ラインからは曝気槽８の汚泥濃度が４，０００ｍｇ／Ｌ程度であるように、適宜汚泥の引き抜きを行った。
【００３９】
定常運転開始後１ヶ月前後経過した時点から、反応塔１にてグラニュールの浮上が見られ、脱窒処理水中に流出するようになった。浮上グラニュールの粒径は最大５．４ｍｍ、平均３．２ｍｍであり、反応塔１内のグラニュールの平均粒径２．２ｍｍに比べ明らかに大きく、また、浮上グラニュールの切断面を実体顕微鏡により観察したところ、グラニュール内部に空隙が見られ、肥大化したグラニュールが内部にガスを包含し浮上する傾向が見られた。浮上流出したグラニュールは処理水槽５を経て曝気槽８に流入するが、曝気槽８内のグラニュールの粒径は最大３．６ｍｍ、平均１．８ｍｍであり、肥大化したグラニュールが曝気、撹拌による剪断力により微細化されていた。微細化されたグラニュールは第１沈殿池９で沈降分離され、反応塔１に返送されたため、処理期間を通じて反応塔１内のグラニュール汚泥床の界面は反応塔１の下部より４５ｃｍを下回ることはなかった。反応塔１での硝酸性窒素除去率は処理期間を通じ常に９７％以上であった。
【００４０】
このように、本発明では、脱窒反応塔で肥大化し浮上流出したグラニュールを破砕して、沈降性を改善させた後、脱窒反応塔に選択的に返送することにより、脱窒反応塔内の脱窒菌濃度の低下を防止し、安定した排水処理が可能となった。
【００４１】
【発明の効果】
以上詳述した通り、本発明の生物学的脱窒装置によれば、脱窒反応塔内のグラニュールの浮上、流出による塔内汚泥濃度の低下を防止して反応塔内の脱窒菌保持濃度を高く維持し、安定かつ効率的な脱窒処理を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  参考例に係る生物学的脱窒装置を示す系統図である。
【図２】  本発明の生物学的脱窒装置の実施の形態を示す系統図である。
【図３】  本発明の生物学的脱窒装置の別の実施の形態を示す系統図である。
【符号の説明】
１  脱窒反応塔
２  汚泥床
３  固気液分離手段
４  原水槽
５  脱窒処理水槽
７  破砕装置
８  曝気槽
９  第１沈殿池
１０  第２沈殿池
【図１】
0004524897.tif 000002
【図２】
0004524897.tif 000003
【図３】
0004524897.tif 000004