(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプケーシングに挿入されるポンプ軸に固定して回転駆動されるとともに、多数のベーンを溝に収容して半径方向に移動可能としてなるロータと、
ポンプケーシングの嵌装孔に嵌装されるアダプタリングと、
アダプタリングに嵌装され、ロータの外周部との間にポンプ室を形成するとともに、アダプタリング内で移動変位可能とし、カムリングとアダプタリングとの間に第１と第２の流体圧室を分割形成するカムリングと、
ポンプ吐出側通路に設けたメータリングオリフィスの上、下流側の圧力差によって作動し、ポンプ室からの圧力流体の吐出流量に応じて第１と第２の流体圧室への供給流体圧を制御することにより、カムリングを移動させてポンプ室の容積を変化させ、ポンプ室からの吐出流量を制御可能とする切換弁と、
ポンプ吐出側での過大流体圧をリリーフするリリーフ弁とを有してなる可変容量型ポンプにおいて、
前記リリーフ弁が、主弁にパイロット弁を付帯してなるパイロット作動型のリリーフ弁からなり、パイロット弁には前記ポンプ吐出側通路に設けたメータリングオリフィスの下流側の流体圧を印加し、主弁は該メータリングオリフィスの上流側通路をドレン通路に対し開閉可能としてなるものであり、
前記リリーフ弁が前記切換弁に内蔵され、該切換弁を主弁としてなり、
前記切換弁の弁室の該切換弁からなる主弁の一方側に定めた第１弁室にメータリングオリフィスの上流側の流体圧を印加し、該第１弁室をドレン通路に連絡するリリーフ路を該切換弁の弁室に設け、該主弁により該リリーフ路を開閉可能とすることを特徴とする可変容量型ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は自動車のパワーステアリング装置等に用いられる可変容量型ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、自動車の油圧パワーステアリング装置で操舵力をアシストするために、特開平8-200239号公報に記載の如くの可変容量型ポンプが提案されている。この従来の可変容量型ポンプは、自動車のエンジンで直接回転駆動されるものであり、ポンプケーシングに嵌装したアダプタリングに移動変位可能に嵌装されたカムリング内にロータを設け、カムリングとロータの外周部との間にポンプ室を形成している。
【０００３】
そして、この従来技術では、カムリングをアダプタリング内で移動変位可能とし、且つポンプ室の容積が最大となるような付勢力をばねによりカムリングに付与するとともに、カムリングとアダプタリングとの間に第１と第２の流体圧室を分割形成し、ポンプ室からの圧力流体の吐出流量に応じて両流体圧室への供給流体圧を制御することによりカムリングを移動させる切換弁を有し、結果として、ポンプ室の容積を変化させてポンプ室からの吐出流量を制御する。これにより、この可変容量型ポンプでは、回転数が低い自動車の停車時や低速走行時には大きな操舵アシスト力が得られるように吐出流量を大とし、回転数の高い高速走行時には操舵アシスト力を小さくするように吐出流量を一定量以下に制御し、パワーステアリング装置に要求される操舵アシスト力を発生可能としている。
【０００４】
また、この従来技術では、パワーステアリング装置における操舵の据え切り状態が持続する等により、ポンプ吐出側での流体圧が過大になると、これをリリーフする直動型リリーフ弁をポンプ吐出側通路に設けている。
【０００５】
【発明が解決しようする課題】
従来技術でポンプ吐出側通路に設置してあるリリーフ弁は、直動型であるがために、通過流量によるリリーフ圧力の変化（圧力オーバライド特性）が大きい。
そして、通過流量は、使用回転数の増大により増加し、油温の低下により減少する傾向にある。従って、従来の直動型リリーフ弁を有する可変容量型ポンプでは、使用回転数や油温変化の影響を受け、本来必要なリリーフ圧力が得られない。
【０００６】
本発明の課題は、可変容量型ポンプにおいて、ポンプ吐出側での過大流体圧をリリーフするに際し、使用条件（回転数、油温）が変化しても安定したリリーフ圧を設定できることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載の本発明は、ポンプケーシングに挿入されるポンプ軸に固定して回転駆動されるとともに、多数のベーンを溝に収容して半径方向に移動可能としてなるロータと、ポンプケーシングの嵌装孔に嵌装されるアダプタリングと、アダプタリングに嵌装され、ロータの外周部との間にポンプ室を形成するとともに、アダプタリング内で移動変位可能とし、カムリングとアダプタリングとの間に第１と第２の流体圧室を分割形成するカムリングと、ポンプ吐出側通路に設けたメータリングオリフィスの上、下流側の圧力差によって作動し、ポンプ室からの圧力流体の吐出流量に応じて第１と第２の流体圧室への供給流体圧を制御することにより、カムリングを移動させてポンプ室の容積を変化させ、ポンプ室からの吐出流量を制御可能とする切換弁と、ポンプ吐出側での過大流体圧をリリーフするリリーフ弁とを有してなる可変容量型ポンプにおいて、前記リリーフ弁が、主弁にパイロット弁を付帯してなるパイロット作動型のリリーフ弁からなり、パイロット弁には前記ポンプ吐出側通路に設けたメータリングオリフィスの下流側の流体圧を印加し、主弁は該メータリングオリフィスの上流側通路をドレン通路に対し開閉可能としてなるものであり、前記リリーフ弁が前記切換弁に内蔵され、該切換弁を主弁としてなり、前記切換弁の弁室の該切換弁からなる主弁の一方側に定めた第１弁室にメータリングオリフィスの上流側の流体圧を印加し、該第１弁室をドレン通路に連絡するリリーフ路を該切換弁の弁室に設け、該主弁により該リリーフ路を開閉可能とするようにしたものである。
【００１２】
【作用】
請求項１の発明によれば下記(a)の作用がある。
(a)ポンプ吐出側通路に設置されるリリーフ弁をパイロット作動型とした。従って、このリリーフ弁では、通過流量によるリリーフ圧力の変化（圧力オーバライド特性）が小さく、使用条件（回転数、油温）の変化によって通過流量が変化しても安定したリリーフ圧を設定できる。
【００１３】
請求項１の発明によれば下記(b)の作用がある。
(b)リリーフ弁が、カムリングを移動制御するための切換弁に内蔵された。従って、ポンプケーシングの通路構成の簡素、小型化を図ることができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】
図１は可変容量型ポンプを示す断面図、図２は図１のII-II 線に沿う断面図、図３は図１のIII-III 線に沿う断面図、図４は図２のIV-IV 線に沿う断面図、図５は可変容量型ポンプの油圧回路図、図６は可変容量型ポンプのリリーフ弁の要部を示す模式図、図７は可変容量型ポンプのリリーフ弁のキャップを示す模式図、図８は可変容量型ポンプのアダプタリングを示す模式図、図９は図１のIX-IX 線に沿う矢視図、図１０は可変容量型ポンプのカバーを示す模式図、図１１は可変容量型ポンプの変形例を示す油圧回路図である。
【００１７】
可変容量型ポンプ１０は、自動車の油圧パワーステアリング装置の油圧発生源となるベーンポンプであり、図１〜図３に示す如く、ポンプケーシング１１に挿入されるポンプ軸１２にセレーションにより固定されて回転駆動されるロータ１３を有している。ポンプケーシング１１は、ポンプハウジング１１Ａとカバー１１Ｂをボルト１４で一体化して構成され、軸受１５Ａ〜１５Ｃを介してポンプ軸１２を支持している。ポンプ軸１２は、自動車のエンジンで直接回転駆動可能とされている。
【００１８】
ロータ１３は周方向の多数位置のそれぞれに設けた溝１６にベーン１７を収容し、各ベーン１７を溝１６に沿う半径方向に移動可能としている。
【００１９】
ポンプケーシング１１のポンプハウジング１１Ａの嵌装孔２０には、プレッシャプレート１８、アダプタリング１９が積層状態で嵌着され、これらは後述する支点ピン２１によって周方向に位置決めされた状態でカバー１１Ｂにより側方から固定保持されている。支点ピン２１の一端はカバー１１Ｂに装着固定されている。
【００２０】
ポンプケーシング１１のポンプハウジング１１Ａに固定されている上述のアダプタリング１９にはカムリング２２が嵌装されている。カムリング２２は、ロータ１３とある偏心量をもってロータ１３を囲み、プレッシャプレート１８とカバー１１Ｂの間で、ロータ１３の外周部との間にポンプ室２３を形成する。そして、ポンプ室２３のロータ回転方向上流側の吸込領域には、カバー１１Ｂに設けた吸込ポート２４が開口し、この吸込ポート２４にはハウジング１１Ａ、カバー１１Ｂに設けた吸込通路２５Ａ、２５Ｂを介してポンプ１０の吸込口２６が連通せしめられている。他方、ポンプ室２３のロータ回転方向下流側の吐出領域には、プレッシャプレート１８に設けた吐出ポート２７が開口し、この吐出ポート２７にはハウジング１１Ａに設けた高圧力室２８Ａ、吐出通路２８Ｂを介してポンプ１０の吐出口２９が連通せしめられている。
【００２１】
これにより、可変容量型ポンプ１０にあっては、ポンプ軸１２によってロータ１３を回転駆動し、ロータ１３のベーン１７が遠心力でカムリング２２に押し付けられて回転するとき、ポンプ室２３のロータ回転方向上流側では隣り合うベーン１７間とカムリング２２とが囲む容積を回転とともに拡大して作動流体を吸込ポート２４から吸込み、ポンプ室２３のロータ回転方向下流側では隣り合うベーン１７間とカムリング２２とが囲む容積を回転とともに減縮して作動流体を吐出ポート２７から吐出する。
【００２２】
然るに、可変容量型ポンプ１０は、下記(A) の如くの吐出流量制御装置４０と、下記(B) の如くのベーン加圧装置６０とを有している。
【００２３】
(A) 吐出流量制御装置４０
吐出流量制御装置４０は、ポンプケーシング１１に固定されている上述のアダプタリング１９の鉛直最下部に前述の支点ピン２１を載置し、カムリング２２の鉛直最下部をこの支点ピン２１に支持し、カムリング２２をアダプタリング１９内で揺動変位可能としている。
【００２４】
そして、吐出流量制御装置４０は、ポンプケーシング１１を構成するポンプハウジング１１Ａに設けたばね室４１に納めたスプリング４２を、アダプタリング１９に設けたばね孔１９Ａに貫通させてカムリング２２の外周部に圧接せしめることにより、ポンプ室２３の容積が最大となるような付勢力をカムリング２２に付与可能としている。スプリング４２は、ばね室４１の開口部に螺着されるキャップ４１Ａによりバックアップされる。尚、アダプタリング１９は後述する第２流体圧室４４Ｂを形成する内周部の一部にカムリング移動規制ストッパ１９Ｂを凸状形成され、後述するようにポンプ室２３の容積を最小とするカムリング２２の移動限を規制可能としている。また、アダプタリング１９は後述する第１流体圧室４４Ａを形成する内周部の一部にカムリング移動規制ストッパ１９Ｃを凸状形成され、後述するようにポンプ室２３の容積を最大とするカムリング２２の移動限を規制可能としている。
【００２５】
また、吐出流量制御装置４０は、カムリング２２とアダプタリング１９との間に第１と第２の流体圧室４４Ａ、４４Ｂを分割形成している。即ち、第１流体圧室４４Ａと第２流体圧室４４Ｂは、カムリング２２とアダプタリング１９の間で、支点ピン２１と、その軸対称位置に設けたシール材４５とで分割される。このとき、第１と第２の流体圧室４４Ａ、４４Ｂは、カムリング２２とアダプタリング１９の間の両側方をカバー１１Ｂとプレッシャプレート１８により区画され、アダプタリング１９の前述したカムリング移動規制ストッパ１９Ｂ、１９Ｃにカムリング２２が衝合したときに、ストッパ１９Ｃの両側に分離される第１流体圧室４４Ａ同士を連絡する連絡溝１８Ａ、ストッパ１９Ｂの両側に分離される第２流体圧室４４Ｂ同士を連絡する連絡溝１８Ｂをプレッシャプレート１８に備える。
【００２６】
ここで、前述したポンプ１０の吐出経路において、ポンプ室２３から吐出されてプレッシャプレート１８の吐出ポート２７からポンプハウジング１１Ａの高圧力室２８Ａに送出された圧力流体は、プレッシャプレート１８に穿設したメータリングオリフィス４６から上述の第２の流体圧室４４Ｂ、アダプタリング１９を貫通している前述のばね室４１、更にポンプハウジング１１Ａの嵌装孔２０に切欠形成される吐出連絡孔１００を介して吐出通路２８Ｂに圧送されるようになっている。
【００２７】
吐出流量制御装置４０は、上述のポンプ１０の吐出経路で、第２流体圧室４４Ｂに開口するメータリングオリフィス４６の開口面積をカムリング２２の側壁で増減させ、可変メータリングオリフィスを形成している。即ち、オリフィス４６はカムリング２２の移動変位に伴ってその側壁で開度調整せしめられる。そして、吐出流量制御装置４０は、▲１▼オリフィス４６通過前の高圧力室２８Ａの高流体圧を第１流体圧供給路４７Ａ（図４）、切換弁装置４８、ポンプハウジング１１Ａ、アダプタリング１９に穿設した連通路４９を介して第１流体圧室４４Ａに導き、▲２▼オリフィス４６通過後の減圧圧力を前述の如く第２流体圧室４４Ｂに導き、両流体圧室４４Ａ、４４Ｂに作用する圧力の差圧によりカムリング２２を前述のスプリング４２の付勢力に抗して移動させ、ポンプ室２３の容積を変化させてポンプ１０の吐出流量を制御可能としている。
【００２８】
尚、切換弁装置４８は、ポンプハウジング１１Ａに穿設した弁格納孔５１にスプリング５２、切換弁５３を収容し、スプリング５２で付勢される切換弁５３をポンプハウジング１１Ａに螺着したキャップ５４で担持している。切換弁５３は、切換弁体５５Ａ、弁体５５Ｂを備え、切換弁体５５Ａの加圧室５６Ａに第１流体圧供給路４７Ａを連通し、弁体５５Ｂの他方のスプリング５２が格納されている背圧室５６Ｂにポンプハウジング１１Ａ、アダプタリング１９に穿設した連通路５７を介して第２流体圧室４４Ｂを連通している。また、切換弁体５５Ａと弁体５５Ｂの間の中間室５６Ｃには前述した吸込通路（ドレン通路）２５Ａが貫通して形成され、タンクに連絡される。切換弁体５５Ａは、ポンプハウジング１１Ａ、アダプタリング１９に穿設した前述の連通路４９を開閉可能としている。即ち、ポンプ１０の吐出圧力が低い低回転域では、スプリング５２の付勢力により切換弁５３を図２に示す原位置に設定し、切換弁体５５Ａにより第１流体圧室４４Ａとの連通路４９を閉じ、ポンプ１０の中高回転域では加圧室５６Ａに加えられる高圧流体により切換弁５３を移動させて連通路４９を開き、この高圧流体を第１流体圧室４４Ａに導くことを可能とする。
【００２９】
従って、吐出流量制御装置４０を備えたポンプ１０の吐出流量特性は以下の如くである。
(1) ポンプ１０の回転数が低い自動車の低速走行域では、ポンプ室２３から吐出されて切換弁装置４８の加圧室５６Ａに及ぶ流体の圧力が未だ低く、切換弁５３は原位置に位置し、カムリング２２はスプリング４２により付勢された原状態を維持する。このため、ポンプ１０の吐出流量は、回転数に比例して増加する。
【００３０】
(2) ポンプ１０の回転数の増加により、ポンプ室２３から吐出されて切換弁装置４８の加圧室５６Ａに及ぶ流体の圧力が高くなると、切換弁装置４８はスプリング５２の付勢力に抗して切換弁５３を移動させて連通路４９を開き、この高圧流体を第１流体圧室４４Ａに導く。これにより、カムリング２２は第１流体圧室４４Ａと第２流体圧室４４Ｂとに作用する圧力の差圧により移動し、ポンプ室２３の容積を徐々に減縮していく。従って、ポンプ１０の吐出流量は、回転数の増加に対し、回転数の増加による流量増加分と、ポンプ室２３の容積減縮による流量減少分とを相殺し、一定の大流量を維持させることができる。
【００３１】
(3) ポンプ１０の回転数が継続して更に増加し、カムリング２２が更に移動することにより、カムリング２２がスプリング４２を一定量超えて押動すると、このカムリング２２の側壁がポンプ室２３からの吐出経路の中間部のオリフィス４６の開口面積を絞り始める。従って、ポンプ１０の吐出通路２８Ｂに圧送される吐出流量は、このオリフィス４６の絞り量に比例して低減する。
【００３２】
(4) ポンプ１０の回転数が一定値を超える自動車の高速運転域に達すると、カムリング２２がアダプタリング１９のストッパ１９Ｂに衝合する移動限に達し、カムリング２２の側壁によるオリフィス４６の絞り量も最大となり、ポンプ１０の吐出流量は一定の小流量を維持する。
【００３３】
尚、吐出流量制御装置４０において、切換弁装置４８の加圧室５６Ａを第１流体圧室４４Ａに導く連通路４９に絞り４９Ａを設け、第２流体圧室４４Ｂを切換弁装置４８の背圧室５６Ｂに導く連通路５７に絞り５７Ａを設けてある。
【００３４】
(B) ベーン加圧装置６０
ベーン加圧装置６０は、ロータ１３のベーン１７を収容している溝１６の基部１６Ａの両側に対応する、プレッシャプレート１８、サイドプレート２０の溝１６との摺接面にリング状油溝６１、６２を設けてある。そして、ポンプハウジング１１Ａに設けてあるポンプ室２３の高圧力室２８Ａを、プレッシャプレート１８に設けた油孔６３を介して上述の油溝６１に連通している。これにより、ポンプ室２３から高圧力室２８Ａに吐出した圧力流体をプレッシャプレート１８、サイドプレート２０の油溝６１、６２を介して、ロータ１３の周方向の全てのベーン１７のための溝１６の基部に導き、各ベーン１７をカムリング２２に向けて加圧可能とするものである。
【００３５】
これにより、ポンプ１０にあっては、回転の始めは遠心力によりベーン１７をカムリング２２に押し付けるものの、吐出圧力が生じた後には、ベーン加圧装置６０によってベーン１７とカムリング２２との接触圧を増大させ、圧力流体の逆流を防止可能とする。
【００３６】
尚、ポンプ１０にあっては、高圧力室２８Ａと吸込通路（ドレン通路）２５Ａとの間に、ポンプ吐出側での過大流体圧をリリーフするリリーフ弁７０を有している。また、ポンプ１０は、吸込通路２５Ｂからポンプ軸１２の軸受１５Ｃに向かう潤滑油供給路１２１をカバー１１Ｂに穿設し、ポンプ軸１２の軸受１５Ｂまわりから吸込通路２５Ａに戻る潤滑油戻り路１２２をポンプハウジング１１Ａに穿設してある。
【００３７】
然るに、ポンプ１０にあっては、リリーフ弁７０の構成、アダプタリング１９の構成、カバー１１Ｂの構成をそれぞれ以下の如くにしている。
(1) リリーフ弁７０の構成（図１〜図７）
リリーフ弁７０は、切換弁装置４８の切換弁５３に内蔵され、切換弁５３そのものから主弁７１にパイロット弁７２を付帯させたパイロット作動型にて構成されている。そして、主弁７１は、ポンプ吐出側通路に設けたメータリングオリフィス４６の上流側通路、換言すれば第１弁室（加圧室５６Ａと同じ）７３Ａをドレン通路２５Ａ（吸込通路）に対し開閉可能とする。また、パイロット弁７２には、ポンプ吐出側通路に設けたメータリングオリフィス４６の下流側の流体圧、ひいてはキャップ５４によって区画されている第２弁室（背圧室５６Ｂと同じ）７３Ｂの流体圧が印加される。このとき、メータリングオフィス４６の下流側の流体圧は、連通路５７の絞り５７Ａを介してパイロット弁７２に印加される。
【００３８】
具体的には、リリーフ弁７０は、下記(a) 〜(d) の構成を備える。
(a) リリーフ弁７０は、弁室７３（弁格納孔５１と同じ）内に摺動可能に主弁７１（切換弁５３）を設け、弁室７３の主弁７１に対する一端側に定めた第１弁室７３Ａ（加圧室５６Ａ）には、ポンプ１０の吐出側通路に設けたメータリングオリフィス４６の上流側の流体圧を第１流体圧供給路４７Ａを介して印加する。
また、弁室７３の主弁７１に対する他端側に定めた第２弁室７３Ｂ（背圧室５６Ｂ）には、該メータリングオリフィス４６の下流側の流体圧を連通路５７（絞り５７Ａ）を介して印加する。そして、リリーフ弁７０は、第１弁室７３Ａをドレン通路２５Ａに連絡する第１リリーフ路７４Ａ（図５）を弁室７３に設け、主弁７１を第１弁室７３Ａの側に付勢して主弁７１を第１リリーフ路７４Ａの閉じ位置に設定する第１スプリング７５Ａ（第１付勢手段、スプリング５２と同じ）を備える。
【００３９】
(b) リリーフ弁７０は、第２弁室７３Ｂをドレン通路２５Ａに連絡する第２リリーフ路７４Ｂ、７４Ｃを主弁７１に設け、第２弁室７３Ｂからドレン通路２５Ａへの流体の流れのみを許容するように該第２リリーフ路７４Ｂ、７４Ｃを開閉するパイロット弁７２を該第２リリーフ路７４Ｂ、７４Ｃの内部に設け、パイロット弁７２をリリーフ設定圧で第２リリーフ路７４Ｂ、７４Ｃの閉じ位置（弁座７６Ａ）に設定する第２スプリング７５Ｂ（第２付勢手段）、弁押え７５Ｃを主弁７１の内部に設けてある。
【００４０】
尚、主弁７１は、図６に示す如く、パイロット弁７２のための弁座７６Ａを形成するためのカラー７６を挿入且つ加締め固定されて一体に備え、カラー７６は弁座７６Ａを形成されるとともに第２リリーフ路７４Ｂの一部を形成する。このとき、カラー７６は、主弁７１の孔に挿入され、パイロット弁７２のための第２スプリング７５Ｂにリリーフ設定圧に対応する適宜のばね荷重を生成し得る程度にその挿入長さを調整された上で、加締部７６Ｂにて加締め固定される。
【００４１】
(c) リリーフ弁７０は、ポンプ１０が用いられているパワーステアリング装置による操舵の据え切り状態が持続する等により、ポンプ吐出側での流体圧が過大になり、メータリングオリフィス４６の下流側の吐出通路につながっている第２弁室７３Ｂの流体圧がリリーフ設定圧に達すると、第２弁室７３Ｂの流体圧がパイロット弁７２を第２スプリング７５Ｂに抗して開動作せしめる。これにより、第２弁室７３Ｂの流体圧を第２リリーフ路７４Ｂ、７４Ｃからドレン通路２５Ａへリリーフし、このリリーフによる第２弁室７３Ｂの流体圧の低減状態下で、主弁７１を第１弁室７３Ａの流体圧により第１スプリング７５Ａに抗して開動作させ、結果として第１弁室７３Ａの流体圧を第１リリーフ路７４Ａからドレン通路２５Ａへリリーフ可能とする。これにより、ポンプ吐出側の過大流体圧をリリーフできるものとなる。
【００４２】
(d) リリーフ弁７０は、上記(c) の主弁７１の開動作端で、主弁７１に一体のカラー７６の端面７７が第２弁室７３Ｂを画成しているキャップ５４のストッパ面５４Ａに衝合するようになっている。このとき、リリーフ弁７０にあっては、図６（Ａ）、（Ｂ）に示す如く、第２弁室７３Ｂのストッパ面５４Ａと主弁７１の端面７７の少なくとも一方に、第２弁室７３Ｂと主弁７１に設けてある第２リリーフ路７４Ｂの連通を保つ連通路７８を設けてある。本実施形態では、図７に示す如く、キャップ５４のストッパ面５４Ａに楕円状凹部７９を設け、この凹部７９の短径を主弁７１の端面７７の外径より小さく、長径を端面７７の外径より大きくし、端面７７がストッパ面５４Ａに衝合するとき、凹部７９の長径が必ず連通路７８を形成する。主弁７１の端面７７の周方向の一部に切欠凹部を設け、端面７７がストッパ面５４Ａに衝合するとき、端面７７の切欠凹部により連通路７８を形成するものとしても良い。また、第２弁室７３Ｂのストッパ面５４Ａと主弁７１の端面７７の少なくとも一方に凸部を設けることによって連通路７８を形成するものとしても良い。
【００４３】
従って、ポンプ１０は、上述(1) のリリーフ弁７０の構成を具備することにより、以下の作用がある。
▲１▼ポンプ吐出側通路に設置されるリリーフ弁７０をパイロット作動型とした。
従って、このリリーフ弁７０では、通過流量によるリリーフ圧力の変化（圧力オーバライド特性）が小さく、使用条件（回転数、油温）の変化によって通過流量が変化しても安定したリリーフ圧を設定できる。
【００４４】
▲２▼リリーフ弁７０が、カムリング２２を移動制御するための切換弁５３に内蔵された。従って、ポンプケーシング１１の通路構成の簡素、小型化を図ることができる。
【００４５】
▲３▼リリーフ弁７０を構成するパイロット弁７２に流体圧を印加する連通路５７に絞り５７Ａを設けた。従って、パイロット弁７２に作用する流体圧の急激な圧力変化を回避してチャタリングを防止し、リリーフ弁７０の騒音、振動を防止できる。
【００４６】
▲４▼主弁７１の開動作端で、主弁７１の端面７７が第２弁室７３Ｂのストッパ面５４Ａに衝合しても、主弁７１の端面に開口している第２リリーフ路７４Ｂは、第２弁室７３Ｂのストッパ面５４Ａに塞がれる（図６（Ｃ））ことなく、連通路５７を介して第２弁室７３Ｂとの連通が維持される（図６（Ａ）、（Ｂ））。従って、主弁７１は、常に確実にリリーフ路を確保し、第２弁室７３Ｂのストッパ面５４Ａに付着してしまう如くがなく、リリーフ後には該ストッパ面５４Ａから直ちに離隔して原位置に復帰し、安定したリリーフ動作を確保できる。リリーフ弁７０が確実に作動するため、パワーステアリング装置等の保護と操舵の安全を確保できる。
【００４７】
(2) アダプタリング１９の構成（図２、図８）
ポンプ１０にあっては、図２、図８に示す如く、前記アダプタリング１９の周方向の一部に、アダプタリング１９の幅方向の全域に渡るスリット８０を設けることとしている。このとき、アダプタリング１９は、ポンプハウジング１１Ａの嵌装孔２０に嵌着される前の自由状態で、その外径を嵌装孔２０の孔径より大径に設定され、ポンプハウジング１１Ａの嵌装孔２０の孔径と同等以下の弾性的な縮径変形状態から、嵌装孔２０に密着し得る弾性的な拡径習性を付与された状態で嵌装孔２０に嵌装される。即ち、アダプタリング１９は、弾性的な縮径変形状態を付与されて嵌装孔２０に嵌装され、嵌装完了状態では、その弾性的な縮径変形状態から弾性的に拡径して嵌装孔２０に弾発的に圧接する状態（圧入状態）にて該嵌装孔２０に密着せしめられる。
【００４８】
このとき、アダプタリング１９は、スリット８０を周方向のいずれに設けても良く、例えば前述したスプリング４２のためのばね孔１９Ａと直径方向の反対側位置に設けても良いが、本実施形態では、ばね孔１９Ａを横断する位置にスリット８０を設けている。
【００４９】
更に、ポンプ１０にあっては、図２、図８に示す如く、アダプタリング１９のポンプハウジング１１Ａの側の外面部を、カムリング２２の側の内面部に連通する連通路８１、８２、８３を、該アダプタリング１９に貫通状に設けている。このとき、連通路８１〜８３は、ポンプ吐出経路において、メータリングオリフィス４６の上流側の流体圧が供給される第１流体圧室４４Ａに連通せしめられる。
【００５０】
従って、ポンプ１０は、上述(2) のアダプタリング１９の構成を具備することにより、以下の作用がある。
▲１▼アダプタリング１９は、ポンプケーシング１１への嵌装組立時には、スリット８０の存在に起因する弾性的な縮径変形状態を付与されて、ポンプケーシング１１の嵌装孔２０に容易に嵌装され、嵌装組立性を良好にできる。
【００５１】
▲２▼アダプタリング１９は、ポンプケーシング１１への嵌装組立後には、ポンプケーシング１１の嵌装孔２０に密着する弾性的な拡径習性を付与される。従って、アダプタリング１９は、ポンプケーシング１１への嵌装時にその嵌装孔２０に密着し、ポンプの作動時におけるアダプタリング１９の振動、異音の発生を低減できる。
【００５２】
▲３▼アダプタリング１９にスリット８０を設けたことにより、アダプタリング１９をポンプケーシング１１の嵌装孔２０に強力に圧入維持できないから、アダプタリング１９の内側の流体圧室４４Ａ、４４Ｂ等の流体が、当該スリット８０、或いはアダプタリング１９とカバー１１Ｂ、プレッシャープレート１８との隙間から、アダプタリング１９の外面とポンプケーシング１１の間に浸入する可能性を生ずる。このアダプタリング１９の外面とポンプケーシング１１の間に浸入した流体は、連通路８１〜８３を介して、アダプタリング１９のカムリング側の内面部に逃がすことができる。従って、流体がアダプタリング１９の外面とポンプケーシング１１の間に浸入したままになったときには、この流体がアダプタリング１９とポンプケーシング１１の間に隙間を形成することによって起こり得る、ポンプの作動時におけるアダプタリング１９の振動、異音の発生を防止できる。
【００５３】
▲４▼アダプタリング１９の連通路８１〜８３を、メータリングオリフィス４６の上流側の流体圧が供給される第１流体圧室４４Ａに連通した。第１流体圧室４４Ａの流体圧は、高圧であるから、アダプタリング１９の外面をポンプケーシング１１に強く押圧し、アダプタリング１９の外面部の浸入流体をその連通路８１〜８３から確実にカムリングの側の内径部に絞り出しできる。
【００５４】
(3) カバー１１Ｂの構成（図９、図１０）
ポンプ１０は、ポンプハウジング１１Ａの側部にボルト１４で結合され、ポンプ室２３（ロータ１３及びベーン１７）の側面を密封するカバー１１Ｂを以下の如くに構成している。カバー１１Ｂは、図９に示す如く、５本のボルト１４Ａ〜１４Ｅによりポンプハウジング１１Ａに固定され、５本のうちの３本のボルト１４Ａ〜１４Ｃをポンプ室２３の吐出領域側（ポンプ軸１２より下半部）に配置し、２本のボルト１４Ｄ、１４Ｅをポンプ室２３の吸込領域側（ポンプ軸１２より上半部）に配置している。
【００５５】
また、カバー１１Ｂは外面にリブ９０、９１〜９５を備える。リブ９０は、カバー１１Ｂの外面の相隣るボルト固定用ボス部９０Ａ〜９０Ｅをつなぐ周方向に設けられる。リブ９１〜９５は、カバー１１Ｂの外面の相隣るボルト固定用ボス部９０Ａ〜９０Ｅの間で、中心部から半径方向に向かう放射状に設けられる。
【００５６】
従って、ポンプ１０は、上述(3) のカバー１１Ｂの構成を具備することにより、以下の作用がある。
▲１▼カバー１１Ｂをポンプハウジング１１Ａに固定するボルト１４Ａ〜１４Ｅを５本とし、ボルト１４Ａ〜１４Ｅの使用数を従来の４本から１本増やし、ボルト１４Ａ〜１４Ｅの増加数を必要最低限とした。そして、５本の内の３本をカバー１１Ｂにおけるポンプ室２３の吐出領域側、換言すればより大きな圧力が作用する側に配置し、カバー１１Ｂの相隣るボルト１４Ａ〜１４Ｅによる固定部間のスパンを小とすることにより、カバー１１Ｂの撓みの低減を図った。
【００５７】
▲２▼カバー１１Ｂの剛性を上げるために、カバー１１Ｂの重量を上げることになるカバー１１Ｂの肉厚化によらず、リブ９０、９１〜９５を設けた、これにより、カバー１１Ｂの肉厚を不必要に増すことなく、必要な部分にのみリブ９０、９１〜９５を設けることにより、カバー１１Ｂの軽量化を図りながら、剛性を向上できる。
【００５８】
▲３▼カバー１１Ｂの周方向にリブ９０を設けたから、カバー１１Ｂの相隣るボルト１４Ａ〜１４Ｅの固定部間での剛性を向上し、カバー１１Ｂの撓みを低減できる。
【００５９】
▲４▼カバー１１Ｂの半径方向にリブ９１〜９５を設けたから、カバー１１Ｂの半径方向での剛性を向上し、カバー１１Ｂの撓みを低減できる。
【００６０】
上述▲１▼〜▲４▼により、カバー１１Ｂの撓みを低減できるから、変形したカバー１１Ｂにより覆われるポンプ室２３内での吐出領域から吸込領域への流体圧のリークによる吐出量の低下、ロータ１３の溝１６に設けたベーン１７のスムースな移動を変形したカバー１１Ｂの内面が阻害することによるポンプ１０の吸入、吐出効率の悪化、ロータ１３及びベーン１７が変形したカバー１１Ｂに異常接触することによる異音の発生を回避できる。
【００６１】
図１１の変形例が図１〜図１０のものと異なる点は、リリーフ弁７０を切換弁装置４８の切換弁５３に内蔵するものとせず、リリーフ弁７０を切換弁装置４８の切換弁５３に整列配置したことにある。
【００６２】
図１１のリリーフ弁７０は、主弁７１にパイロット弁７２を付帯させたパイロット作動型にて構成され、主弁７１は、ポンプ吐出側通路に設けたメータリングオリフィス４６の上流側通路、換言すれば第１弁室７３Ａをドレン通路２５Ａに対し開閉可能とする。また、パイロット弁７２は、ポンプ吐出側通路に設けたメータリングオリフィス４６の下流側の流体圧、ひいては第２弁室７３Ｂの流体圧を印加される。このとき、メータリングオリフィス４６の下流側の流体圧は、絞り１３０を介してパイロット弁７２に印加される。そして、図１１のリリーフ弁７０は、図１〜図１０のリリーフ弁７０の前述した(a) 〜(c) と同様に下記(a) 〜(c) の構成を具備する。
【００６３】
(a) リリーフ弁７０は、弁室７３内に摺動可能に主弁７１を設け、弁室７３の主弁７１に対する一端側に定めた第１弁室７３Ａには、ポンプ１０の吐出側通路に設けたメータリングオリフィス４６の上流側の流体圧を通路１３１を介して印加する。また、弁室７３の主弁７１に対する他端側に定めた第２弁室７３Ｂには、該メータリングオリフィス４６の下流側の流体圧を通路１３２（絞り１３０）を介して印加する。そして、リリーフ弁７０は、第１弁室７３Ａをドレン通路２５Ａに連絡する第１リリーフ路７４Ａを弁室７３に設け、主弁７１を第１弁室７３Ａの側に付勢して主弁７１を第１リリーフ路７４Ａの閉じ位置に設定する第１スプリング７５Ａ（第１付勢手段）を備える。
【００６４】
(b) リリーフ弁７０は、第２弁室７３Ｂをドレン通路２５Ａに連絡する第２リリーフ路７４Ｂ、７４Ｃを主弁７１に設け、第２弁室７３Ｂからドレン通路２５Ａへの流体の流れのみを許容するように該第２リリーフ路７４Ｂ、７４Ｃを開閉するパイロット弁７２を該第２リリーフ路７４Ｂ、７４Ｃの内部に設け、パイロット弁７２をリリーフ設定圧で第２リリーフ路７４Ｂ、７４Ｃの閉じ位置（弁座７６Ａ）に設定する第２スプリング７５Ｂ（第２付勢手段）、弁押え７５Ｃを主弁７１の内部に設けてある。
【００６５】
(c) リリーフ弁７０は、ポンプ１０が用いられているパワーステアリング装置による操舵の据え切り状態が持続する等により、ポンプ吐出側での流体圧が過大になり、メータリングオリフィス４６の下流側の吐出通路につながっている第２弁室７３Ｂの流体圧がリリーフ設定圧に達すると、第２弁室７３Ｂの流体圧がパイロット弁７２を第２スプリング７５Ｂに抗して開動作せしめる。これにより、第２弁室７３Ｂの流体圧を第２リリーフ路７４Ｂ、７４Ｃからドレン通路２５Ａへリリーフし、このリリーフによる第２弁室７３Ｂの流体圧の低減状態下で、主弁７１を第１弁室７３Ａの流体圧により第１スプリング７５Ａに抗して開動作させ、結果として第１弁室７３Ａの流体圧を第１リリーフ路７４Ａからドレン通路２５Ａへリリーフ可能とする。これにより、ポンプ吐出側の過大流体圧をリリーフできるものとなる。
【００６６】
図１１のリリーフ弁７０によれば、リリーフ弁７０が、カムリング２２を移動制御するための切換弁５３に並列配置された。従って、リリーフ弁７０のリリーフ動作が、切換弁５３の切換動作に直接影響することがなく、切換弁５３によるカムリング２２の移動制御の安定を図ることができる。
【００６７】
尚、図１１のリリーフ弁７０にあっても、主弁７１の開動作端で主弁７１の端面が第２弁室７３Ｂのストッパ面に衝合するとき、第２弁室７３Ｂと主弁７１の端面に開口してある第２リリーフ路７４Ｂの連通を保つ連通路７８を、第２弁室７３Ｂのストッパ面と主弁７１の端面の少なくとも一方に設けることができる。
これによれば、リリーフ弁７０に常に確実にリリーフ路を確保して安定したリリーフ動作を確保できる。
【００６８】
以上、本発明の実施の形態を図面により詳述したが、本発明の具体的な構成はこの実施の形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変更等があっても本発明に含まれる。
【００６９】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、可変容量型ポンプにおいて、ポンプ吐出側での過大流体圧をリリーフするに際し、使用条件（回転数、油温）が変化しても安定したリリーフ圧を設定できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は可変容量型ポンプを示す断面図である。
【図２】図２は図１のII-II 線に沿う断面図である。
【図３】図３は図１のIII-III 線に沿う断面図である。
【図４】図４は図２のIV-IV 線に沿う断面図である。
【図５】図５は可変容量型ポンプの油圧回路図である。
【図６】図６は可変容量型ポンプのリリーフ弁の要部を示す模式図である。
【図７】図７は可変容量型ポンプのリリーフ弁のキャップを示す模式図である。
【図８】図８は可変容量型ポンプのアダプタリングを示す模式図である。
【図９】図９は図１のIX-IX 線に沿う矢視図である。
【図１０】図１０は可変容量型ポンプのカバーを示す模式図である。
【図１１】図１１は可変容量型ポンプの変形例を示す油圧回路図である。
【符号の説明】
１０  可変容量型ポンプ
１１  ポンプケーシング
１２  ポンプ軸
１３  ロータ
１６  溝
１７  ベーン
１９  アダプタリング
２０  嵌装孔
２２  カムリング
２３  ポンプ室
２５Ａ  ドレン通路（吸込通路）
４４Ａ  第１流体圧室
４４Ｂ  第２流体圧室
４６  メーリングオリフィス
４８  切換弁装置
５３  切換弁
５７Ａ  絞り
７０  リリーフ弁
７１  主弁
７２  パイロット弁
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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