(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エチレン含有量５〜６０モル％、ケン化度８５％以上のエチレン−ビニルアルコール共重合体（ａ１）６０〜９５重量％およびボロン酸変性樹脂（ａ２）５〜４０重量％からなるバリア性樹脂組成物（Ａ）層と、カルボン酸変性ポリオレフィンおよびボロン酸変性樹脂からなる群から選ばれる少なくとも１種の樹脂（ｂ１）１〜９９重量％および、前記（ｂ１）以外の１１以下の溶解性パラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式から算出）を有する熱可塑性樹脂（ｂ２）１〜９９重量％からなる樹脂組成物（Ｂ）層とからなる燃料容器用多層成形部品であって、熱可塑性樹脂（ｂ２）が高密度ポリエチレンである燃料容器用多層成形部品。
【請求項２】
バリア性樹脂組成物（Ａ）層および／または樹脂組成物（Ｂ）層が無機フィラー１〜５０重量％を含有してなる請求項１に記載の燃料容器用多層成形部品。
【請求項３】
成形部品が、多層射出成形機により成形されている請求項１または２に記載の燃料容器用多層成形部品。
【請求項４】
成形部品が、二色成形機、インサート射出成形機、または共射出成形機により成形されている請求項３記載の燃料容器用多層成形部品。
【請求項５】
燃料容器用多層成形部品が燃料容器用コネクター、燃料容器用キャップまたは燃料容器用バルブであるである請求項１〜４のいずれかに記載の燃料容器用多層成形部品。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載の燃料容器用多層成形部品が、樹脂組成物（Ｂ）層を介して燃料容器本体に装着されてなる燃料容器。
【請求項７】
請求項１〜５のいずれかに記載の燃料容器用成形部品が、熱融着によって燃料容器本体に装着されてなる燃料容器。
【請求項８】
請求項１〜５のいずれかの項に記載の成形部品が装着された燃料容器に、熱硬化性樹脂（Ｃ）からなる部品が該成形部品を介して装着されている燃料容器。
【請求項９】
熱硬化性樹脂（Ｃ）がポリメチレンオキサイドである、請求項８記載の燃料容器。
【請求項１０】
請求項６〜９のいずれかに記載の燃料容器からなる自動車用燃料タンク。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ガソリンバリア性、燃料タンクとの熱融着性および耐衝撃性に優れた燃料容器用多層成形部品、ならびに当該成形部品が燃料容器本体に装着された燃料容器に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、自動車用に代表される燃料タンクにおいて、軽量化、防錆性、易成形加工性、リサイクル性などの点から、金属製から熱可塑性樹脂製のタンクへの実用化が積極的に進められている。
【０００３】
しかしながら、熱可塑性樹脂製のタンクを用いた場合、タンクからのガソリン成分の透過・揮発が問題となっているため、高いガソリンバリア性を有するエチレン−ビニルアルコール共重合体（以下、ＥＶＯＨと略すことがある）との多層プラスティックタンクなどの技術が開発されている（特開平９−２９９０４号公報）。このように燃料容器にＥＶＯＨを含有させることにより、燃料容器本体からのガソリン成分の透過・揮発は大幅に改善されている。
【０００４】
他方で、燃料容器に付属する成形部品（例えば、燃料チューブ、給油口のガス抜きライン、圧抜き用バルブ、およびこれら容器本体とのコネクターなど）は、一般には、高密度ポリエチレン製のものが使用されている。このため、燃料が透過・揮発する。従って、燃料容器本体をガスバリア性の優れたものとしても、接続する成形部品から燃料が透過、揮発し、しかもその量は無視できない量となる。
【０００５】
このため高密度ポリエチレンの代わりにバリア性樹脂（例えば、ＥＶＯＨなど）を使用することが考えられる。しかし、バリア性樹脂のみを燃料容器用成形部品として用いた場合は、ガソリンが透過・揮発するという問題点は解決できるが、燃料容器本体との熱融着性、耐衝撃性などが不満足なものとなる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
そのため、ガソリンバリア性、燃料タンクとの熱融着性および耐衝撃性に優れた性能を発揮する燃料容器用成形部品が望まれている。このような成形部品を装着した燃料容器は、燃料チューブ、給油口のガス抜きライン、圧抜き用バルブなどと燃料容器本体を接続するコネクター部分からの燃料の漏れが大幅に改善される。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、エチレン含有量５〜６０モル％、ケン化度８５％以上のエチレン−ビニルアルコール共重合体（ａ１）６０〜９５重量％およびボロン酸変性樹脂（ａ２）５〜４０重量％からなるバリア性樹脂組成物（Ａ）層と、カルボン酸変性ポリオレフィンおよびボロン酸変性樹脂からなる群から選ばれる少なくとも１種の樹脂（ｂ１）１〜９９重量％および、前記（ｂ１）以外の１１以下の溶解性パラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式から算出）を有する熱可塑性樹脂（ｂ２）１〜９９重量％からなる樹脂組成物（Ｂ）層とからなる燃料容器用多層成形部品であって、熱可塑性樹脂（ｂ２）が高密度ポリエチレンである燃料容器用多層成形部品に関する。
【０００９】
好適な実施態様では、バリア性樹脂組成物（Ａ）層および／または樹脂組成物（Ｂ）層が無機フィラー１〜５０重量％を含有している。
【００１０】
好適な実施態様では、前記成形部品が多層射出成形機により成形されている。
より好適な実施態様では、前記成形部品が、インサート射出成形機、二色成形機または共射出成形機により成形されている。
【００１１】
また、好適な実施態様では、前記成形部品が、燃料容器用コネクター、燃料容器用キャップおよび燃料容器用バルブからなる群から選ばれる少なくとも１種である。
【００１２】
好適な実施態様では、前記成形部品が、樹脂組成物（Ｂ）層を介して燃料容器本体に装着されてなる。別の好適な実施態様では、前記成形部品が、熱融着によって燃料容器本体に装着されてなる。特に好ましい実施態様では、本発明の多層成形部品が装着された燃料容器が、自動車用ガソリンタンクとして用いられる。
【００１３】
また、熱硬化性樹脂（Ｃ）からなる部品を、前記の燃料容器用多層成形部品を介して、燃料容器本体に装着していることも好ましい。
【００１４】
さらに、前記熱硬化性樹脂（Ｃ）がポリメチレンオキサイド系樹脂であることも好ましい。
【００１５】
【発明の実施の形態】
本発明の燃料容器用多層成形部品は、エチレン含有量５〜６０モル％、ケン化度８５％以上のエチレン−ビニルアルコール共重合体（ａ１）６０〜９５重量％およびボロン酸変性樹脂（ａ２）５〜４０重量％からなるバリア性樹脂組成物（Ａ）層と、カルボン酸変性ポリオレフィンおよびボロン酸変性樹脂からなる群から選ばれる少なくとも１種の樹脂（ｂ１）１〜９９重量％および、前記（ｂ１）以外の１１以下の溶解性パラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式から算出）を有する熱可塑性樹脂（ｂ２）１〜９９重量％からなる樹脂組成物（Ｂ）層からなる。
【００１６】
バリア性樹脂組成物（Ａ）層と樹脂組成物（Ｂ）層との多層構成とすることで、樹脂組成物（Ｂ）層が有するタンク本体との熱融着性や、バリア性樹脂組成物（Ａ）層との接着性、良好な機械強度およびバリア性樹脂組成物（Ａ）層が有するガソリンバリア性、耐有機溶剤性および耐衝撃性を併せ持つ燃料容器用多層成形部品を得ることが可能である。
【００１７】
本発明に用いられるＥＶＯＨ（ａ１）としては、エチレン−ビニルエステル共重合体をケン化して得られるものが好ましく、エチレン含有量は５〜６０モル％である。エチレン含有量の下限は好適には１５モル％以上であり、より好適には２０モル％以上であり、さらに好適には２５モル％以上である。エチレン含有量の上限は好適には５５モル％以下であり、より好適には５０モル％以下である。エチレン含有量が５モル％未満の場合は溶融成形性が悪化する。一方、６０モル％を超えるとバリア性が不足する。
【００１８】
さらに、本発明に用いられるＥＶＯＨ（ａ１）のビニルエステル成分のケン化度は８５％以上である。ビニルエステル成分のケン化度は、好ましくは９０％以上であり、より好ましくは９５％以上であり、さらに好ましくは９７％以上であり、最適には９９％以上である。ケン化度が８５％未満では、ガソリンバリア性、熱安定性が不充分となる。
【００１９】
ＥＶＯＨ製造時に用いるビニルエステルとしては酢酸ビニルが代表的なものとして挙げられるが、その他の脂肪酸ビニルエステル（プロピオン酸ビニル、ピバリン酸ビニルなど）も使用できる。また、ＥＶＯＨは共重合成分としてビニルシラン化合物０．０００２〜０．２モル％を含有することができる。ここで、ビニルシラン系化合物としては、たとえば、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリ（β−メトキシ−エトキシ）シラン、γ−メタクリルオキシプロピルメトキシシランが挙げられる。なかでも、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシランが好適に用いられる。さらに、本発明の目的が阻害されない範囲で、他の共単量体、例えば、プロピレン、ブチレン、あるいは、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸メチルもしくは（メタ）アクリル酸エチルなどの不飽和カルボン酸またはそのエステル、および、Ｎ−ビニルピロリドンなどのビニルピロリドンを共重合することも出来る。
【００２０】
さらに、本発明の目的を阻外しない範囲でＥＶＯＨ（ａ１）にホウ素化合物をブレンドすることもできる。ここでホウ素化合物としては、ホウ酸類、ホウ酸エステル、ホウ酸塩、水素化ホウ素類等が挙げられる。具体的には、ホウ酸類としては、オルトホウ酸、メタホウ酸、四ホウ酸などが挙げられ、ホウ酸エステルとしてはホウ酸トリエチル、ホウ酸トリメチルなどが挙げられ、ホウ酸塩としては上記の各種ホウ酸類のアルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩、ホウ砂などが挙げられる。これらの化合物の中でもオルトホウ酸が好ましい。
ホウ素化合物をブレンドする場合、ホウ素化合物の含有量は好ましくはホウ素元素換算で２０〜２０００ｐｐｍ、より好ましくは５０〜１０００ｐｐｍである。ホウ素化合物の含有量がかかる範囲にあることで、加熱溶融時のトルク変動が抑制されたＥＶＯＨを得ることができる。２０ｐｐｍ未満では加熱溶融時のトルク変動の抑制の改善効果が小さくなる虞があり、２０００ｐｐｍを超えるとゲル化しやすく、成形性不良となる場合がある。
【００２１】
また、本発明に用いられるＥＶＯＨ（ａ１）に対し、アルカリ金属塩をアルカリ金属元素換算で５〜５０００ｐｐｍ含有させることも層間接着性等の改善のために効果的であることから好ましい。
アルカリ金属塩のより好適な含有量はアルカリ金属元素換算で２０〜１０００ｐｐｍ、さらには３０〜５００ｐｐｍである。ここでアルカリ金属としては、リチウム、ナトリウム、カリウムなどが挙げられ、アルカリ金属塩としては、一価金属の脂肪族カルボン酸塩、芳香族カルボン酸塩、燐酸塩、金属錯体等が挙げられる。例えば、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、燐酸ナトリウム、燐酸リチウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カリウム、エチレンジアミン四酢酸のナトリウム塩等が挙げられる。中でも酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、燐酸ナトリウムが好適である。
【００２２】
また、本発明に用いられるＥＶＯＨ（ａ１）に対し、リン酸化合物を、リン酸根換算で２０〜５００ｐｐｍ、より好適には３０〜３００ｐｐｍ、最適には５０〜２００ｐｐｍ含有させることも好ましい。上記範囲でリン酸化合物を配合することにより、ＥＶＯＨ（ａ１）の熱安定性を改善することができる。特に、長時間にわたる溶融成形を行う際のゲル状ブツの発生や着色を抑制することができる。
【００２３】
ＥＶＯＨ（ａ１）中に配合するリン酸化合物の種類は特に限定されるものではない。リン酸、亜リン酸等の各種の酸やその塩等を用いることができる。リン酸塩としては第１リン酸塩、第２リン酸塩、第３リン酸塩のいずれの形で含まれていても良く、そのカチオン種も特に限定されるものではないが、アルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩であることが好ましい。中でもリン酸２水素ナトリウム、リン酸２水素カリウム、リン酸水素２ナトリウム、リン酸水素２カリウムの形でリン化合物を添加することが好ましい。
【００２４】
本発明に用いられるＥＶＯＨ（ａ１）の好適なメルトフローレート（ＭＦＲ）（１９０℃、２１６０ｇ荷重下）は０．１〜５０ｇ／１０分、より好適には０．３〜４０ｇ／１０分、更に好適には０．５〜３０ｇ／１０分である。但し、融点が１９０℃付近あるいは１９０℃を超えるものは２１６０ｇ荷重下、融点以上の複数の温度で測定し、片対数グラフで絶対温度の逆数を横軸、ＭＦＲの対数を縦軸にプロットし、１９０℃に外挿した値で表す。これらのＥＶＯＨ樹脂（ａ１）は、それぞれ単独で用いることもできるし、２種以上を混合して用いることもできる。
【００２５】
また本発明の目的を阻外しない範囲で熱安定剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、着色剤、他の樹脂（ポリアミド、ポリオレフィンなど）、グリセリンやグリセリンモノステアレートなどの可塑剤をＥＶＯＨ（ａ１）にブレンドすることもできる。また、高級脂肪族カルボン酸の金属塩またはハイドロタルサイト化合物などを添加することは、ＥＶＯＨ（ａ１）の熱による劣化を防ぐという観点から有効である。
【００２６】
ここで、ハイドロタルサイト化合物としては、特に、ＭxＡｌy（ＯＨ）2x+3y-2z（Ａ）z・ａＨ2Ｏ（ＭはＭｇ、ＣａまたはＺｎ、ＡはＣＯ3またはＨＰＯ4、ｘ、ｙ、ｚ、ａは正数）で示される複塩であるハイドロタルサイト化合物を挙げることができる。特に好適なものとして以下のハイドロタルサイト化合物が例示される。
【００２７】
Ｍｇ6Ａｌ2（ＯＨ）16ＣＯ3・４Ｈ2Ｏ
Ｍｇ8Ａｌ2（ＯＨ）20ＣＯ3・５Ｈ2Ｏ
Ｍｇ5Ａｌ2（ＯＨ）14ＣＯ3・４Ｈ2Ｏ
Ｍｇ10Ａｌ2（ＯＨ）22（ＣＯ3）2・４Ｈ2Ｏ
Ｍｇ6Ａｌ2（ＯＨ）16ＨＰＯ4・４Ｈ2Ｏ
Ｃａ6Ａｌ2（ＯＨ）16ＣＯ3・４Ｈ2Ｏ
Ｚｎ6Ａｌ6（ＯＨ）16ＣＯ3・４Ｈ2Ｏ
Ｍｇ4.5Ａｌ2（ＯＨ）13ＣＯ3・３．５Ｈ2Ｏ
【００２８】
また、ハイドロタルサイト化合物として、特開平１−３０８４３９号（ＵＳＰ４９５４５５７）に記載されているハイドロタルサイト系固溶体である、［Ｍｇ0.75Ｚｎ0.25］0.67Ａｌ0.33（ＯＨ）2（ＣＯ3）0.167・０．４５Ｈ2Ｏのようなものも用いることができる。
【００２９】
高級脂肪族カルボン酸の金属塩とは、炭素数８〜２２の高級脂肪酸の金属塩をいう。炭素数８〜２２の高級脂肪酸としては、ラウリン酸、ステアリン酸、ミリスチン酸などが挙げられる。金属としては、ナトリウム、カリウム、マグネシウム、カルシウム、亜鉛、バリウム、アルミニウムなどが挙げられる。このうちマグネシウム、カルシウム、バリウム等のアルカリ土類金属が好適である。
【００３０】
これらの高級脂肪族カルボン酸の金属塩、またはハイドロタルサイト化合物の含有量は、ＥＶＯＨ（ａ１）１００重量部に対して０．０１〜３重量部が好ましく、より好適には０．０５〜２．５重量部である。
【００３１】
本発明で用いられるボロン酸変性樹脂（ａ２）とは、ボロン酸基、ボリン酸基および水の存在下でボロン酸基またはボリン酸基に転化しうるホウ素含有基から選ばれる少なくとも一つの官能基を有する樹脂である。すなわち、ボロン酸基、ボリン酸基あるいは水の存在下でボロン酸基またはボリン酸基に転化しうるホウ素含有基からなる群より選ばれる少なくとも一つの官能基がホウ素−炭素結合により主鎖、側鎖または末端に結合した樹脂である。
【００３２】
またホウ素−炭素結合の炭素は後述する樹脂のベースポリマーに由来するもの、あるいはベースポリマーに反応させるホウ素化合物に由来するものである。ホウ素−炭素結合の好適な例としては、ホウ素と主鎖あるいは末端あるいは側鎖のアルキレン基との結合が挙げられる。本発明においてはボロン酸基を有する樹脂が好適であるので、以下この点について説明する。本発明において、ボロン酸基とは、下記式（Ｉ）で示されるものである。
【００３３】
【化１】
0004566361.tif 000002
【００３４】
また水の存在下でボロン酸基に転化しうるホウ素含有基（以下単にホウ素含有基と略記する）としては、水の存在下で加水分解を受けて上記式（Ｉ）で示されるボロン酸基に転化しうるホウ素含有基であれば、どのようなものでもよいが、代表例として下記一般式（II）で示されるボロンエステル基、下記一般式（III）で示されるボロン酸無水物基、下記一般式（IV）で示されるボロン酸塩基が挙げられる。
【００３５】
【化２】
0004566361.tif 000003
【００３６】
【化３】
0004566361.tif 000004
【００３７】
【化４】
0004566361.tif 000005
【００３８】
｛式中、Ｘ，Ｙは水素原子、脂肪族炭化水素基（炭素数１〜２０の直鎖状、または分岐状アルキル基、またはアルケニル基など）、脂環式炭化水素基（シクロアルキル基、シクロアルケニル基など）、芳香族炭化水素基（フェニル基、ビフェニル基など）を表し、Ｘ，Ｙは同じ基でもよいし、異なっていてもよい。またＸとＹは結合していてもよい。ただしＸ，Ｙがともに水素原子である場合は除かれる。またＲ1，Ｒ2，Ｒ3は上記Ｘ，Ｙと同様の水素原子、脂肪族炭化水素基、脂環式炭化水素基、芳香族炭化水素基を表し、 Ｒ1，Ｒ2，Ｒ3は同じ基でもよいし、異なっていてもよい。またＭはアルカリ金属またはアルカリ土類金属を表わす。また上記のＸ，Ｙ，Ｒ1，Ｒ2，Ｒ3には他の基、たとえばカルボキシル基、ハロゲン原子などを有していてもよい。
【００３９】
一般式（ＩＩ）〜（ＩＶ）で示されるボロン酸エステルの具体例としては、ボロン酸ジメチルエステル基、ボロン酸ジエチルエステル基、ボロン酸ジプロピルエステル基、ボロン酸ジイソプロピルエステル基、ボロン酸ジブチルエステル基、ボロン酸ジヘキシルエステル基、ボロン酸ジシクロヘキシル基、ボロン酸エチレングリコールエステル基、ボロン酸プロピレングリコールエステル基（ボロン酸１，２−プロパンジオールエステル基、ボロン酸１，３−プロパンジオールエステル基）、ボロン酸トリメチレングリコールエステル基、ボロン酸ネオペンチルグリコールエステル基、ボロン酸カテコールエステル基、ボロン酸グリセリンエステル基、ボロン酸トリメチロールエタンエステル基等のボロン酸エステル基；ボロン酸無水物基；ボロン酸のアルカリ金属塩基、ボロン酸のアルカリ土類金属塩基等が挙げられる。なお前記の水の存在下でボロン酸基またはボリン酸基に転化しうるホウ素含有基とは、ポリオレフィンを、水または水と有機溶媒（トルエン、キシレン、アセトンなど）との混合液体中で、反応時間１０分〜２時間、反応温度２５℃〜１５０℃の条件下に加水分解した場合に、ボロン酸基またはボリン酸基に転化しうる基を意味する。
【００４０】
前記官能基の含有量は特に制限はないが、０．０００１〜１ｍｅｑ／ｇ（ミリ当量／ｇ）が好ましく、特に、０．００１〜０．１ｍｅｑ／ｇが好ましい。
【００４１】
ボロン酸基、ボリン酸基および水の存在下でボロン酸基またはボリン酸基に転化しうるホウ素含有基から選ばれる少なくとも一つの官能基を有する樹脂のベースポリマーを構成するモノマーとしては、エチレン、プロピレン、１−ブテン、イソブテン、３−メチルペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン等の瘁|オレフィン類で代表されるオレフィン系単量体等や、スチレン、皹メチルスチレン、２−メチルスチレン、４−メチルスチレン、４−プロピルスチレン、４−ｔ−ブチルスチレン、４−シクロヘキシルスチレン、４−ドデシルスチレン、２−エチル−４−ベンジルスチレン、４−（フェニルブチル）スチレン、２，４，６−トリメチルスチレン、モノフルオロスチレン、ジフルオロスチレン、モノクロロスチレン、ジクロロスチレン、メトキシスチレン、ｔ−ブトキシスチレン等のスチレン類；１−ビニルナフタレン、２−ビニルナフタレン等のビニルナフタレン類などのビニル基含有芳香族化合物；インデン、アセナフチレン等のビニレン基含有芳香族化合物などに例示されるビニル芳香族化合物、ブタジエン、イソプレン、２，３−ジメチルブタジエン、ペンタジエン、ヘキサジエン等に代表される共役ジエン化合物などが挙げられる。
【００４２】
ベースポリマーはこれらの単量体の一種または二種あるいは三種以上からなる重合体として使用される。これらのベースポリマーのうち、特にエチレン系重合体｛超低密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸エステル共重合体、エチレン−アクリル酸共重合体の金属塩（Ｎａ，Ｋ，Ｚｎ系アイオノマー）、エチレン−プロピレン共重合体｝、およびビニル芳香族化合物と共役ジエン化合物との共重合体が好適なものとして挙げられる。
【００４３】
次に本発明に用いる、ボロン酸基、ボリン酸基および水の存在下でボロン酸基またはボリン酸基に転化しうるホウ素含有基から選ばれる少なくとも一つの官能基を有する樹脂の代表的製法について述べる。ボロン酸基、ボリン酸基および水の存在下でボロン酸基またはボリン酸基に転化しうるホウ素含有基から選ばれる少なくとも一つの官能基を有する樹脂は、窒素雰囲気下で炭素−炭素二重結合を有する樹脂にボラン錯体およびホウ酸トリアルキルエステルを反応させることによって、ボロン酸ジアルキルエステル基を有する樹脂を得た後、水あるいはアルコール類を反応させることによって得られる。この製法において原料として末端に二重結合を有する樹脂を使用すれば、末端にボロン酸基あるいは水の存在によりボロン酸基に転化しうるホウ素含有基を有する樹脂が得られ、側鎖または主鎖に二重結合を有する樹脂を原料として使用すれば、側鎖にボロン酸基あるいは水の存在によりボロン酸基に転化しうるホウ素含有基を有する樹脂を得られる。
【００４４】
原料の二重結合を有する樹脂の代表的製法としては、（１）通常のオレフィン系重合体の末端に微量に存在する二重結合を利用する方法；（２）通常のオレフィン系重合体を無酸素条件下、熱分解し、末端に二重結合を有するオレフィン系重合体を得る製法；（３）オレフィン系単量体とジエン系重合体の共重合によりオレフィン系単量体とジエン系単量体との共重合体を得る製法；（４）ビニル芳香族化合物と共役ジエン系単量体との共重合体を得る方法；などが挙げられる。１）については、公知のオレフィン系重合体の製法を用いることができるが、特に、連鎖移動剤として水素を用いず、重合触媒としてメタロセン系重合触媒を用いる製法（例えば、ＤＥ４０３０３９９）が好ましい。（２）については、公知の方法（例えば、ＵＳ２８３５６５９，３０８７９２２）によりオレフィン系重合体を窒素雰囲気下や真空条件下等の無酸素条件下で３００℃〜５００℃の温度で熱分解することによって得られる。（３）については公知のチーグラー系触媒を用いたオレフィン−ジエン系重合体の製法（例えば、特開昭５０−４４２８１、ＤＥ３０２１２７３）を用いることができる。
【００４５】
上記の（１）および（２）の方法で得られた二重結合を有するオレフィン系重合体を原料とすることで、末端にボロン酸基、ボリン酸基および水の存在下でボロン酸基またはボリン酸基に転化しうるホウ素含有基から選ばれる少なくとも一つの官能基が結合したポリオレフィンが得られる。また、（３）の方法で得られた二重結合を有するオレフィン系重合体および（４）の方法で得られるビニル芳香族化合物と共役ジエン化合物からなる共重合体を原料とすることで、前記官能基が側鎖に結合した樹脂が得られる。
【００４６】
ボラン錯体としては、ボラン−テトラヒドロフラン錯体、ボラン−ジメチルスルフィド錯体、ボラン−ピリジン錯体、ボラン−トリメチルアミン錯体、ボラン−トリエチルアミン等が好ましい。これらのなかで、ボラン−トリエチルアミン錯体およびボラン−トリメチルアミン錯体がより好ましい。ボラン錯体の仕込み量はベースポリマーの二重結合に対し、１／３当量から１０当量の範囲が好ましい。ホウ酸トリアルキルエステルとしては、トリメチルボレート、トリエチルボレート、トリプロピルボレート、トリブチルボレート等のホウ酸低級アルキルエステルが好ましい。ホウ酸トリアルキルエステルの仕込み量はオレフィン系重合体の二重結合に対し１から１００当量の範囲が好ましい。溶媒は特に使用する必要はないが、使用する場合は、ヘキサン、ヘブタン、オクタン、デカン、ドデカン、シクロヘキサン、エチルシクロヘキサン、デカリン等の飽和炭化水素系溶媒が好ましい。
【００４７】
導入する反応は、反応温度２５℃〜３００℃、好ましくは１００〜２５０℃、反応時間１分〜１０時間、好ましくは５分〜５時間行うのがよい。
【００４８】
水あるいはアルコール類を反応させる条件としては通常、トルエン、キシレン、アセトン、酢酸エチル等の有機溶媒を反応溶媒として用い、水またはメタノール、エタノール、ブタノール等のアルコール類；エチレングリコール、１，２−プロパンジオール、１．３−プロパンジオール、ネオペンテルグリコール、グリセリン、トリメチロールエタン、ペンタエリスリトール、ジペンタエリスリトール等の多価アルコール類をボロン酸基に対し、１〜１００等量以上の大過剰量を用い、２５℃〜１５０℃の温度で１分〜１日程度反応を行うことによって得られる。なお、前記の官能基の中でボロン酸基に転化しうるホウ素含有基とは、水または水と有機溶媒（トルエン、キシレン、アセトンなど）との混合溶媒中で、反応時間１０分〜２時間、反応温度２５℃〜１５０℃の条件下に加水分解した場合に、ボロン酸基に転化しうる基を意味する。
【００４９】
これらのボロン酸変性樹脂のなかでも、ＥＶＯＨ（ａ１）と配合されるボロン酸変性樹脂（ａ２）としては、ポリオレフィンをベースポリマーとする樹脂が好ましく、ポリエチレンをベースポリマーとすることがより好ましい。また、ＥＶＯＨ（ａ１）とのブレンド時におけるゲル・ブツ等の発生を抑制しつつ、良好な耐衝撃性を得るためには、末端にボロン酸基、ボリン酸基および水の存在下でボロン酸基またはボリン酸基に転化しうるホウ素含有基から選ばれる少なくとも一つの官能基を有する樹脂を用いることが好ましい。
【００５０】
本発明に用いられるバリア性樹脂組成物（Ａ）は、エチレン含有量５〜６０モル％、ケン化度８５％以上のエチレン−ビニルアルコール共重合体（ａ１）６０〜９５重量％およびボロン酸変性樹脂（ａ２）５〜４０重量％からなる。より好適な実施態様では、前記組成物（Ａ）が（ａ１）７０〜９５重量％および（ａ２）５〜３０重量％からなり、さらに好適な実施態様では、（ａ１）８０〜９５重量％および（ａ２）５〜２０重量％からなる。（ａ１）の含有量が６０重量％に満たない場合および（ａ２）の含有量が４０重量％を超える場合は、多層成形部品のガソリンバリア性が不充分となるばかりでなく、溶融成形時にゲル、ブツ等が発生しやすくなり熱安定性が悪くなる。また、（ａ１）の含有量が９５重量％を超える場合および（ａ２）の含有量が５重量％に満たない場合は、バリア性樹脂組成物（Ａ）の耐衝撃性の改善効果が不満足なものとなる。
【００５１】
ＥＶＯＨ（ａ１）およびボロン酸変性樹脂（ａ２）をブレンドしてバリア性樹脂組成物（Ａ）を得る方法に関しては、特に限定されるものではなく、前記（ａ１）からなるペレットおよび前記（ａ２）からなるペレットをドライブレンドしてそのまま溶融成形に供することもできるし、より好適にはバンバリーミキサー、単軸又は二軸スクリュー押出し機などで混練し、ペレット化してから溶融成形に供することもできる。分散状態を均一なものとし、ゲル、ブツの発生や混入を防止するためには、混練ペレット化操作時に混練度の高い押出機を使用し、ホッパー口を窒素シールし、低温で押出すことが望ましい。
【００５２】
また、本発明に用いられる樹脂組成物（Ｂ）層は、カルボン酸変性ポリオレフィンおよびボロン酸変性樹脂からなる群から選ばれる少なくとも１種の樹脂（ｂ１）１〜９９重量％および、前記（ｂ１）以外の１１以下の溶解性パラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式から算出）を有する熱可塑性樹脂（ｂ２）１〜９９重量％からなる。
【００５３】
上記（ｂ１）として用いられるカルボン酸変性ポリオレフィンとは、オレフィン、特にα−オレフィンと不飽和カルボン酸またはその無水物とからなる共重合体のことをいい、分子中にカルボキシル基を有するポリオレフィンおよびポリオレフィン中に含有されるカルボキシル基の全部あるいは一部が金属塩の形で存在しているものも含まれる。カルボン酸変性ポリオレフィンのベースとなるポリオレフィンとしては、ポリエチレン（例えば、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、超低密度ポリエチレン（ＶＬＤＰＥ）など）、ポリプロピレン、共重合ポリプロピレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体等の各種ポリオレフィンが挙げられる。これらの中でも樹脂組成物（Ｂ）層としての機械強度および耐久性の観点から、ＨＤＰＥ、ＬＤＰＥ、ＬＬＤＰＥ、ＶＬＤＰＥが好ましい。
【００５４】
不飽和カルボン酸としてはアクリル酸、メタアクリル酸、エタアクリル酸、マレイン酸、マレイン酸モノメチル、マレイン酸モノエチル、イタコン酸などが例示され、特にアクリル酸あるいはメタアクリル酸が好ましい。不飽和カルボン酸の含有量は、好ましくは０．５〜２０モル％、より好ましくは２〜１５モル％、さらに好ましくは３〜１２モル％である。不飽和カルボン酸無水物としては無水イタコン酸、無水マレイン酸等が例示され、特に無水マレイン酸が好適である。不飽和カルボン酸無水物の含有量としては、好ましくは０．０００１〜５モル％、より好ましくは０．０００５〜３モル％、更に好ましくは０．００１〜１モル％である。これらの不飽和カルボン酸またはその無水物の中でも、バリア性樹脂組成物（Ａ）層との層間接着性の観点から、無水マレイン酸を用いることが好ましい。すなわち、カルボン酸変性ポリオレフィンとして、α−オレフィンおよび無水マレイン酸の共重合体を用いることが特に好ましい。
【００５５】
また、共重合体に含有されても良い他の単量体としては、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニルのようなビニルエステル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸イソプロピル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸ｎ−ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、メタアクリル酸メチル、メタアクリル酸イソブチル、マレイン酸ジエチルのような不飽和カルボン酸エステル、一酸化炭素などが例示される。
【００５６】
カルボン酸変性ポリオレフィンの金属塩における金属イオンとしては、リチウム、ナトリウム、カリウムなどのアルカリ金属、マグネシウム、カルシウムなどのアルカリ土類金属、亜鉛などの遷移金属が例示される。カルボン酸変性ポリオレフィンの金属塩における中和度は、１００％未満、特に９０％以下、さらに７０％以下の範囲が望ましい。中和度の下限値については、通常５％以上、特に１０％以上、さらには３０％以上が望ましい。
【００５７】
本発明に用いられるカルボン酸変性ポリオレフィンのメルトフローレート（ＭＦＲ）（１９０℃、２１６０ｇ荷重下）の下限は０．０１ｇ／１０分であり、好適には０．０５ｇ／分以上であり、より好適には０．１ｇ／１０分以上である。また、ＭＦＲの上限は５０ｇ／１０分以下、より好適には３０ｇ／１０分以下、最適には１０ｇ／１０分以下であることが望ましい。これらのカルボン酸変性ポリオレフィンは、それぞれ単独で用いることもできるし、２種以上を混合して用いることもできる。
【００５８】
また、前記（ｂ１）として用いられるボロン酸変性樹脂としては、上述のボロン酸変性樹脂（ａ２）と同じものを使用することができる。
【００５９】
前記（ｂ１）としてボロン酸変性樹脂を用いる場合は、前記（ｂ２）である高密度ポリエチレンとの相容性の観点からは、ポリエチレンをベースポリマーとすることが好ましい。特に、末端にボロン酸基、ボリン酸基および水の存在下でボロン酸基またはボリン酸基に転化しうるホウ素含有基から選ばれる少なくとも一つの官能基を有するポリエチレンが好ましい。一方、バリア性樹脂組成物（Ａ）と樹脂組成物（Ｂ）層の層間接着性の改善効果を重視する場合は、側鎖にボロン酸基、ボリン酸基および水の存在下でボロン酸基またはボリン酸基に転化しうるホウ素含有基から選ばれる少なくとも一つの官能基を有する樹脂を用いることが好ましい。この様なベースポリマーとしてはビニル芳香族化合物と共役ジエン化合物からなる共重合体が好ましい。特にガソリンとの接触の可能性が大きい場合は、末端にボロン酸基、ボリン酸基および水の存在下でボロン酸基またはボリン酸基に転化しうるホウ素含有基から選ばれる少なくとも一つの官能基を有する、ボロン酸変性ポリエチレンの方が好適である。
【００６０】
また、前記（ｂ２）として用いられる溶解性パラメーターが１１以下の熱可塑性樹脂は、高密度ポリエチレンである。燃料容器本体の最外層は通常ポリオレフィン系樹脂であるため、熱可塑性樹脂（ｂ２）の溶解性パラメーターが１１を超える場合は、本発明の燃料容器用成形部品のタンク本体との熱融着性が不充分となる。
【００６１】
１１以下の溶解度パラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式から算出）を有する熱可塑性樹脂（ｂ２）として、高密度ポリエチレンを用いることが必要である。高密度ポリエチレンの密度は０．９３ｇ／ｃｍ３以上であることが好適であり、より好適には０．９３５ｇ／ｃｍ３以上であり、さらに好適には０．９４ｇ／ｃｍ３以上である。
【００６２】
本発明に用いられる高密度ポリエチレンの好適なメルトフローレート（ＭＦＲ）（１９０℃、２１６０ｇ荷重下）の下限は０．０１ｇ／１０分であり、好適には０．０５ｇ／分以上であり、より好適には０．１ｇ／１０分以上である。また、ＭＦＲの上限は５０ｇ／１０分以下であることが好ましく、より好適には３０ｇ／１０分以下、最適には１０ｇ／１０分以下であることが望ましい。
【００６３】
上述の通り、本発明に用いられる樹脂組成物（Ｂ）層はカルボン酸変性ポリオレフィンおよびボロン酸変性樹脂からなる群から選ばれる少なくとも１種の樹脂（ｂ１）１〜９９重量％および、前記（ｂ１）以外の１１以下の溶解性パラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式から算出）を有する熱可塑性樹脂（ｂ２）１〜９９重量％からなる樹脂組成物である。
【００６４】
前記（ｂ１）がカルボン酸変性ポリオレフィンからなる場合、（Ｂ）層は（ｂ１）１０〜９０重量％および（ｂ２）１０〜９０重量％からなる樹脂組成物であることが、バリア性樹脂組成物（Ａ）層との層間接着性の観点から好ましい。（Ｂ）層の組成は、（ｂ１）２０〜８０重量％および（ｂ２）２０〜８０重量％であることがより好ましく、（ｂ１）３０〜７０重量％および（ｂ２）３０〜７０重量％であることが特に好ましい。
【００６５】
一方、前記（ｂ１）がボロン酸変性樹脂からなる場合は、（Ｂ）層は（ｂ１）５〜９５重量％および（ｂ２）５〜９５重量％からなる樹脂組成物であることが、（Ｂ）層の機械強度と、（Ｂ）層および（Ａ）層の層間接着性とのバランスの観点から好ましい。（Ｂ）層の組成は、（ｂ１）５〜８０重量％および（ｂ２）２０〜９５重量％であることがより好ましく、（ｂ１）５〜６０重量％および（ｂ２）４０〜９５重量％であることが特に好ましい。
【００６６】
前記樹脂（ｂ１）および前記樹脂（ｂ２）をブレンドして樹脂組成物（Ｂ）を得る方法に関しては、特に限定されるものではなく、前記樹脂（ｂ１）からなるペレットおよび前記樹脂（ｂ２）からなるペレットをドライブレンドしてそのまま溶融成形に供することもできるし、より好適にはバンバリーミキサー、単軸又は二軸スクリュー押出し機などで混練し、ペレット化してから溶融成形に供することもできる。分散状態を均一なものとし、ゲル、ブツの発生や混入を防止するためには、混練ペレット化操作時に混練度の高い押出機を使用し、ホッパー口を窒素シールし、低温で押出すことが望ましい。
【００６７】
また、本発明の多層成形部品において、バリア樹脂組成物（Ａ）層および／または樹脂組成物（Ｂ）層が無機フィラー１〜５０重量％を含有してなることも好ましい。本発明で用いられる無機フィラーの好ましい例としては、マイカ、セリサイト、ガラスフレークおよびタルクなどが挙げられ、特に限定されるものではない。これらの無機フィラーは単独で用いることもできるし、また複数の混合物としても用いることが出来る。無機フィラーはバリア性樹脂組成物（Ａ）層、樹脂組成物（Ｂ）層のいずれに加えても良く、両方に添加しても良い。バリア性樹脂組成物（Ａ）層に無機フィラーを添加した場合、ガソリンバリア性が向上する観点で好適である。また、無機フィラーを樹脂組成物（Ｂ）層に添加した場合は、機械強度の向上や、ガソリンによる膨潤の低減に代表される耐有機溶剤性の向上などの改善効果を得ることが可能である。
【００６８】
本発明における無機フィラーの含有量は１〜５０重量％であることが好適であり、含有量の下限はより好ましくは５重量％以上、さらに好ましくは１０重量％以上であり、最適には１５重量％以上である。また、含有量の上限はより好ましくは４５重量％以下であり、更に好ましくは４０重量％以下である。１重量％未満の場合、機械強度やガソリンバリア性の向上などの改善効果が不満足なものとなる虞がある。一方、５０重量％を超える場合は成形時に流動異常が生じ易くなり、ヒケ、ウェルドライン等の原因となり、外観良好な成形品を得ることが出来ない虞がある。
【００６９】
本発明に用いられるバリア性樹脂組成物（Ａ）層、樹脂組成物（Ｂ）層の少なくとも一方が無機フィラーを含む樹脂組成物である場合は、通常の溶融混練装置により各成分を溶融混練することにより容易に目的とする樹脂組成物を得ることができる。各成分をブレンドする方法は特に限定されるものではないが、単軸または二軸スクリュー押出機などで溶融混錬し、ペレット化し乾燥する方法等が挙げられる。溶融配合操作においては、ブレンドが不均一になったり、ゲル、ブツが発生、混入したりする可能性があるので、ブレンドペレット化はなるべく混練度の高い押出機を使用し、ホッパー口を窒素ガスでシールし、低温で押出しすることが望ましい。
【００７０】
本発明の燃料容器用多層成形品の層構成は特に限定されないが、バリア性樹脂組成物（Ａ）層をＡ、樹脂組成物（Ｂ）層をＢとした場合、（外）Ａ／Ｂ（内）、（外）Ｂ／Ａ（内）、（外）Ｂ／Ａ／Ｂ（内）、（外）Ｂ／Ａ／Ｂ／Ａ／Ｂ（内）などが好適なものとして例示される。特に、本発明の燃料容器用多層成形部品が二色成形機で成形される場合は、成形のし易さの観点からＡ／Ｂ構成が好適である。一方、共射出成形で成形される場合は、成形のし易さ、金型の設計のし易さ、コストメリットなどの観点から、（外）Ａ／Ｂ（内）、（外）Ｂ／Ａ（内）、（外）Ｂ／Ａ／Ｂ（内）の構成を有することが好適である。成形のし易さおよび金型の設計のし易さを特に重視する場合は、（外）Ａ／Ｂ（内）あるいは（外）Ｂ／Ａ（内）の２種２層構成を有することが特に好ましい。なお、ここで（内）は内層側、すなわち直接燃料と接触する側の層を指す。また、本発明の効果を阻害しない範囲であれば、樹脂組成物（Ｂ）層は複層構成であっても良く、接着性樹脂層とポリオレフィン系樹脂層を含む複層構成や、樹脂組成物（Ｂ）層とバリア性樹脂組成物（Ａ）をブレンドしてなる樹脂組成物層（回収層など）とポリオレフィン系樹脂層を含む複層構成であっても良い。
【００７１】
各層厚みについては特に限定されない。バリア性樹脂組成物（Ａ）層のガソリンバリア性は、前記（Ａ）に含まれるＥＶＯＨ（ａ１）の量によって変化するため、多層成形部品が要求されるガソリンバリア性能、およびバリア性樹脂組成物（Ａ）が有するガソリンバリア性を考慮して、（Ａ）層の厚みを設定することが好ましい。さらに、射出成形時の成形のし易さという観点からはある程度の厚みが必要である。本厚み構成はこの成形性によって設定することが必要である。
【００７２】
また、上述の通り、成形のし易さおよび金型の設計のし易さを特に重視する場合は、本発明の多層成形部品は（Ａ）層／（Ｂ）層の二種二層の層構成を持つことが好ましい。かかる層構成を有する場合は、（Ａ）層の厚みは全層厚みの１０〜９０％であることが好ましく、２０〜８０％であることが好ましく、３０〜７０％であることがさらに好ましい。
【００７３】
本発明の燃料容器用多層成形部品を得る方法としては、例えば、一般のポリオレフィンの分野における適切な成形方法が用いられるが、コネクター、キャップ、バルブなどに例示される燃料容器用多層成形部品は一般に形状が複雑になるため、多層射出成形方法により成形することが特に好適である。多層射出成形としては二色成形、インサート射出成形、共射出成形などが挙げられ、目的とする成形品の形状等により適宜選ばれ、特に限定されるものではない。また、上記の通り、成形のし易さおよび金型の設計のし易さを特に重視する場合は、本発明の多層成形部品は（Ａ）層／（Ｂ）層の二種二層の層構成を持つことが好ましいが、かかる層構成を持つ多層成形品を製造する場合は、二色成形機を用いて製造することが好ましい。
【００７４】
ここで、二色成形とは、例えば２組の射出機構を有する成形機を用い、単一の金型に溶融したバリア性樹脂組成物（Ａ）もしくは樹脂組成物（Ｂ）を射出後、樹脂組成物（Ｂ）もしくはバリア性樹脂組成物（Ａ）を射出するものである。二色成形は金型が反転する方式が従来から用いられているが、コアーバック方式なども適宜選ぶことが出来、特に限定されるものではない。金型反転方式の例としては、例えば（１）まずバリア性樹脂組成物（Ａ）を射出後、金型を反転させ続いて樹脂組成物（Ｂ）を射出して、バリア性樹脂組成物（Ａ）層／樹脂組成物（Ｂ）層の２層構成を得る方法、（２）まず樹脂組成物（Ｂ）を射出後、金型を反転させ続いてバリア性樹脂組成物（Ａ）を射出して、バリア性樹脂組成物（Ａ）層／樹脂組成物（Ｂ）層の２層構成を得る方法、（３）樹脂組成物（Ｂ）を射出後、金型を反転させてバリア性樹脂組成物（Ａ）を射出、再度金型を反転させて樹脂組成物（Ｂ）を射出して、樹脂組成物（Ｂ）層／バリア性樹脂組成物（Ａ）層／樹脂組成物（Ｂ）層の３層構成を得る方法などが挙げられるが特に限定はされない。
【００７５】
インサート射出成形とは、例えば予め成形しておいた成形品を金型に装着後、射出成形を行うものである。例えば、予めバリア性樹脂組成物（Ａ）からなる成形品もしくは樹脂組成物（Ｂ）からなる成形品を射出成形により得た後、これをインサート射出成形機に装着し、樹脂組成物（Ｂ）および／またはバリア性樹脂組成物（Ａ）を射出して得られる、バリア性樹脂組成物（Ａ）層／樹脂組成物（Ｂ）層の２層構成品、樹脂組成物（Ｂ）層／バリア性樹脂組成物（Ａ）層／樹脂組成物（Ｂ）層の３層構成品等が挙げられるが、特に限定されるものではない。
【００７６】
共射出成形とは、例えば２台の射出シリンダーを有する成形機を用い単一の金型に１回の型締め操作を行い、溶融したバリア性樹脂組成物（Ａ）および樹脂組成物（Ｂ）層をそれぞれの射出シリンダーより同心円状のノズル内にタイミングをずらして交互に射出すること、あるいは同心円状のノズル内に同時に射出することにより得られる。例えば（１）先に内外層用の樹脂組成物（Ｂ）層を射出し、次いで、中間層となるバリア性樹脂組成物（Ａ）を射出して、樹脂組成物（Ｂ）層／バリア性樹脂組成物（Ａ）層／樹脂組成物（Ｂ）層の３層構成の成形品を得る方法、あるいは（２）先に内外層用の樹脂組成物（Ｂ）層を射出し、次いでバリア性樹脂組成物（Ａ）を射出して、それと同時にあるいはその後に樹脂組成物（Ｂ）層を再度射出し、樹脂組成物（Ｂ）層／バリア性樹脂組成物（Ａ）層／樹脂組成物（Ｂ）層／バリア性樹脂組成物（Ａ）／樹脂組成物（Ｂ）層の５層構成の成形品を得る方法などが挙げられるが、特に限定されない。
【００７７】
本発明の燃料容器用成形部品とは、燃料容器本体に装着されて用いられる成形部品をいい、具体的には、燃料容器用コネクター、燃料容器用キャップ、燃料容器用バルブなどが挙げられるが、これに限定されない。好ましくは、燃料容器用コネクターおよび燃料容器用バルブである。
【００７８】
成形部品を燃料容器本体に装着する方法は特に限定されず、ねじ込み式、填め込み式による装着、および熱融着による装着が例示されるが、熱融着による装着が組み付け工数の減少および装着部分からの燃料漏れの抑制という観点から、特に好ましい。熱融着には一般的な手法が用いられ、ヒーターなどにより燃料容器本体および／または燃料容器用成形部品の融着面を加熱した後、融着を行う方法、燃料容器本体と当該成形部品を高周波融着する方法、および燃料容器本体と当該成形部品を超音波融着する方法などが例示されるが、これらに限定されない。
【００７９】
成形部品コネクターとしての成型部品の使用態様としては、燃料容器本体に装着された燃料容器用コネクターとして使用する態様、さらにフレキシブルな燃料輸送用のパイプが装着される態様などが挙げられるが、これらに限定されない。このコネクターを燃料容器本体に装着する方法としては、ねじ込み式、填め込み式、熱融着による接合などが例示されるが、組み付け工数の減少および接合部分からの燃料漏れの抑制という観点から、熱融着により装着されることが好ましい。そのため、このコネクターは燃料容器本体との熱融着性に優れていることが特に好ましい。また、燃料容器本体とこのコネクターの装着部分からの燃料漏れを抑制するために、コネクターはガソリンバリア性に優れていることが特に好適である。さらに、コネクターは耐ストレスクラック特性、耐有機溶剤性に優れていることが、燃料容器用成形部品の長期連続使用性、すなわち製品寿命の観点から好適である。
【００８０】
また、燃料容器用コネクターとしての好適な実施態様としては、燃料容器本体に接合された燃料容器用コネクターに、さらにフレキシブルな燃料輸送用のパイプが接合される。このため、車両走行時や、燃料容器からエンジンへの燃料の供給時、あるいは燃料供給口から燃料容器への燃料の受け入れ時など、燃料容器そのものの振動あるいは輸送パイプの振動によるコネクターへの連続的負荷が発生する。これらの観点から、燃料容器用コネクターは、耐衝撃性、耐ストレスクラック性、耐有機溶剤性に優れていることが望ましい。
【００８１】
燃料容器用キャップは、給油口の閉蓋具として用いられる。その接合方法は特に限定されないが、ねじ込み式、填め込み式などが例示され、好ましくはねじ込み式である。現在、多くの燃料容器用キャップは金属製であるが、軽量化、リサイクルなどの観点から熱可塑性樹脂製のキャップが近年注目を集めている。また、給油口は給油管、燃料容器用コネクターを経て燃料容器本体と繋がっているが、従来、金属製の燃料容器用キャップから発生する錆による金属酸化物の燃料容器への混入が問題となっている。かかる観点からも、熱可塑性樹脂からなるキャップの存在意義は大きい。かかる燃料容器用キャップはガソリンバリア性、耐有機溶剤性、耐ストレスクラック特性に優れていることが好ましく、開閉を繰り返すことから、耐摩耗性等の機械強度にも優れていることがさらに好ましい。
【００８２】
また、熱硬化性樹脂（Ｃ）からなる部品が、成形部品が装着された燃料容器本体に、成形部品を介して装着されてなる燃料容器も、本発明の実施態様として好適である。上記構成の燃料容器は、熱硬化性樹脂（Ｃ）からなる部品が機械強度および優れたガソリンバリア性を有し、かつ熱硬化性樹脂（Ｃ）からなる部品と燃料容器本体との装着部分に本発明の樹脂組成物からなる成形部品を介在させることにより、高いガソリンバリア性を付与することが出来る点で好適である。熱硬化性樹脂（Ｃ）としては、機械強度、ガソリンバリア性などの観点からポリメチレンオキサイド系樹脂を用いることが特に好適である。かかる構成によって燃料容器に装着される燃料容器用成形部品は特に限定されないが、燃料容器用圧抜きバルブが好適である。
【００８３】
熱硬化性樹脂（Ｃ）からなる部品が、成形部品を介して燃料容器に装着される方法は特に限定されない。まず、燃料容器本体に成形部品を装着し、次にこの成形部品に熱硬化性樹脂（Ｃ）からなる燃料容器用部品をねじ込み式あるいは填め込み式などの方法で装着する方法、または、まず、熱硬化性樹脂（Ｃ）からなる部品に上記成形部品を装着し、ついで、これを燃料容器本体に装着する方法などが例示されるが、特に限定されない。
【００８４】
成形部品を燃料容器本体に装着する方法は特に限定されない。ねじ込み式、填め込み式による装着、および熱融着による装着が例示されるが、熱融着による装着が組み付け工数の減少および装着部分からの燃料漏れの抑制という観点から、特に好ましい。
【００８５】
熱硬化性樹脂（Ｃ）からなる部品に、成形部品を装着する方法は特に限定されない。ねじ込み式、填め込み式による方法が好適である。また、熱硬化性樹脂（Ｃ）からなる部品と燃料容器との接合面を本発明に用いる樹脂組成物で被覆する方法も好適である。熱硬化性樹脂（Ｃ）と本発明で用いられる樹脂組成物は一般的に接着性が小さいことから、熱硬化性樹脂（Ｃ）からなる部品の表面を、成形部品の機能を阻害しない範囲内で出来るだけ本発明に用いる樹脂組成物で被覆することが特に好適である。かかる構成を採用することにより、熱硬化性樹脂（Ｃ）からなる成形部品本体と、本発明の樹脂組成物との界面の剥離を抑制することが可能である。
【００８６】
また、成形部品本体を、本発明に用いる樹脂組成物で被覆する方法は特に限定されないが、先に射出成形法などで作成した熱硬化性樹脂（Ｃ）からなる部品本体を金型内に設置し、これに射出成形機にて本発明の樹脂組成物を射出して被覆する方法（インサートインジェクション法）、あるいは熱硬化性樹脂（Ｃ）および本発明に用いる樹脂組成物を共射出成形する方法などが好適なものとして挙げられるが、インサートインジェクション法が特に好適である。
【００８７】
【実施例】
以下、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。
【００８８】
（使用材料）
本発明の実施例および比較例の燃料容器用成形部品製造に用いた、樹脂および樹脂組成物を以下の表１に示す。
【００８９】
【表１】
0004566361.tif 000006
【００９０】
合成例１
末端にボロン酸エチレングリコールエステル基を有する超低密度ポリエチレンの合成：（ａ−２）および（ｂ−３）
冷却器、撹拌機および滴下ロート付きセパラブルフラスコに超低密度ポリエチレン｛ＭＦＲ７ｇ／１０分（２１０℃−荷重２１６０ｇ）密度０．８９ｇ／ｃｍ3、末端二重結合量０．０４８ｍｅｑ／ｇ｝１０００ｇ、デカリン２５００ｇを仕込み、室温で減圧することにより脱気を行った後、窒素置換を行った。これにホウ酸トリメチル７８ｇ、ボラン−トリエチルアミン錯体５．８ｇを添加し、２００℃で４時間反応後、蒸留器具を取り付けさらにメタノール１００ｍｌをゆっくり滴下した。メタノール滴下終了後、減圧蒸留により、メタノール、ホウ酸トリメチル、トリエチルアミン等の低沸点の不純物を留去した。さらにエチレングリコール３１ｇを添加し、１０分間撹拌後、アセトンに再沈し、乾燥することにより、ボロン酸エチレングリコールエステル基量０．０２７ｍｅｑ／ｇ、ＭＦＲ５ｇ／１０分（２１０℃−荷重２１６０ｇ）のボロン酸変性超低密度ポリエチレンを得た。
【００９１】
実施例１
エチレン含有量３２モル％、ケン化度９９．５％、 ＭＦＲ１．６ｇ／１０分（１９０℃−２１６０ｇ荷重下）のＥＶＯＨ（ａ−１）９０重量部と、合成例１に従って作製したボロン酸変性ポリエチレン（ａ−２）１０重量部とを二軸スクリュータイプのベント式押出機に入れ、窒素の存在下２２０℃で押出しペレット化を行い、樹脂組成物（ａ−３）のペレットを得た。
【００９２】
一方、ＭＦＲ０．３ｇ／１０分（１９０℃−２１６０ｇ荷重下 ）、密度０．９５２ｇ／ｃｍ3のポリエチレン（ｂ−１）５０重量部および無水マレイン酸変性ポリエチレン（ｂ−２）（三井化学製「アドマーＧＴ６Ａ」）５０重量部を二軸スクリュータイプのベント式押出機に入れ、窒素の存在下２２０℃で押出しペレット化を行い、樹脂組成物（ｂ−４）のペレットを得た。
【００９３】
バリア性樹脂組成物（Ａ）として上記樹脂組成物ペレット（ａ−３）を用い、樹脂組成物（Ｂ）として上記樹脂組成物ペレット（ｂ−４）を用い、（Ａ）／（Ｂ）の層構成を有する２種２層の多層成形物を以下のようにして得た。
すなわち、上記作成したペレット（ａ−３）およびペレット（ｂ−４）を二色成形機にそれぞれ仕込み、内径３４ｍｍ、外径４０ｍｍ、高さ７５ｍｍの、図１に示すような形状の２種２層の多層成形品を作製した。前記多層成形部品の断面図を図２に示す。層構成は（外）樹脂組成物（Ｂ）層／バリア性樹脂組成物（Ａ）層（内）であり、各部位において厚み比を（外）５５／４５％（内）となるようにした。この多層成形品は燃料容器用コネクター類似の形状（以下、コネクター様成形品という）を有し、図３に示されるように、コネクター様成形品は容器本体胴部に設けられた開口部に装着されて用いられる。好適な実施態様では、コネクター様成形品４１は、容器本体４２に取り付けられ、コネクター様成形品４１の口部にパイプ４３が取り付けられる（図４）。
【００９４】
一方、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ： 三井化学製ＨＺ８２００Ｂ）を内外層とし、中間層としてＥＶＯＨ（ａ−１）、更に接着性樹脂（無水マレイン酸変性ＬＤＰＥ、三井化学製アドマーＧＴ５Ａ）を用い、３種５層のダイレクトブロー成形機にて容量３５リットル、表面積０．８５ｍ2のＥＶＯＨ系多層タンクを作製した。本タンクの層構成は、（外）ＨＤＰＥ／接着性樹脂／ＥＶＯＨ（ａ−１）／接着性樹脂／ＨＤＰＥ（内）＝２５００／１００／１５０／１００／２５００μｍであった。
【００９５】
上記多層タンクにコネクター装着のために直径５０ｍｍの開口部を２ヶ所あけた後、その開口部付近のタンク外表面部分および上記作製した２種２層のコネクター様成形品の双方を２５０℃の鉄板で４０秒融解させた後に、圧着して熱融着させて、２個のコネクター様成形品付き多層タンクを得た。本多層成形品を融着させた多層タンクを用いて、以下の方法でガソリンバリア性を評価した。
【００９６】
（１）ガソリンバリア性
得られた２ヶ所の開口部をもつ多層タンクに、３０リッターのモデルガソリン（トルエン：イソオクタン＝５０／５０体積％）を充填した。次いで、本コネクター様成形品の片側に直径６０ｍｍ、厚さ０．５ｍｍのアルミ板をエポキシ系接着剤にて強固に接着させた後、防爆型恒温恒湿槽（４０℃−６５％ＲＨ）にて６０日後の重量減少量（ｎ＝５）を測定した（Ｗ）。対照として、多層タンクに使用した樹脂と同じ樹脂を用いて得られた多層シート（ＨＤＰＥ／接着性樹脂／ＥＶＯＨ（ａ−１）／接着性樹脂／ＨＤＰＥ＝２１００／１００／６００／１００／１１００μｍを、コネクターと同様に２ヶ所の開口部に熱融着させたタンク（厚み１１００・高フＨＤＰＥ層側をタンク本体に熱融着）を用意し、同様にモデルガソリンの重量減少量を測定した（ｗ）。本コネクター部からのガソリン減少量は以下の式（１）から算出した。
コネクターからのガソリン減少量  ＝  Ｗ−ｗ              （１）
【００９７】
また、以下の方法にしたがって、多層成形部品の耐衝撃性を評価した。
【００９８】
（２）耐衝撃性
上記方法で作製された多層成形品を２０℃−６５％ＲＨの条件下で２０日間調湿した後、同じく２０℃−６５％ＲＨに調湿された室内で、１０ｍの高さからコンクリートの床に落下させた。落下後の多層成形品の外観を目視にて観察し、評価を行った。
【００９９】
また、以下の方法に従って、バリア性樹脂組成物（Ａ）と樹脂組成物（Ｂ）層との層間接着強度を評価した。
【０１００】
（３）層間接着強度
バリア性樹脂組成物（Ａ）と樹脂組成物（Ｂ）を用いて、突き当て型テストピースを二色成形機により作成した。バリア性樹脂組成物（Ａ）からなる小片と樹脂組成物（Ｂ）からなる小片のそれぞれの大きさは、長さ１２０ｍｍ、幅５０ｍｍ、厚さ２ｍｍであり、それぞれの小片が８０ｍｍ重なっている（図５）。この様なテストピースを使用し、オートグラフ（島津製ＡＧ−５００Ａ）を用いて１８０度剥離強度を求めた。
【０１０１】
（４）燃料タンクとの熱融着性
上記方法で作製された、コネクター様多層成形品が装着されたガソリンタンクのコネクター周辺部を、コネクターを中心に直径２０ｃｍで切り出し、コネクター様多層成形品が融着された多層シートを得た。前記の成形品が融着された多層シートを用いて、オートグラフ（島津製ＡＧ−５００Ａ）を用いて融着部が剥離する強度を求めた。すなわち、図６に示すように、成形品が融着された多層シートのシート部分を、治具（１）により押さえ、成形品部分を治具（２）を用いて多層シートと鉛直方向に引っ張り、多層シートと成形品が剥離する強度を測定した。
【０１０２】
本実施例においては、コネクター部分からのガソリン透過量は０．０１ｇ／２ｐｉｅｃｅｓ・６０ｄａｙｓに未満であり、良好なガソリンバリア性を示した。また、多層成形部品の耐衝撃性の評価結果は、Ａ判定であった。さらに、層間接着強度の試験を行ったところ、（Ａ）層と（Ｂ）層が剥離する前に（Ｂ）層の破断が生じるという、良好な層間接着性を示した。また、燃料タンクとの熱融着強度の試験においても、融着部は融着したままコネクター様多層成形品が断裂するという、良好な融着性を示した。
【０１０３】
実施例２
実施例１と同様に、バリア性樹脂組成物（Ａ）として上記樹脂組成物ペレット（ａ−３）を用い、樹脂組成物（Ｂ）として上記樹脂組成物ペレット（ｂ−４）を用い、それぞれの樹脂組成物ペレットを二色成形機に仕込み、実施例１と同様にして、２種２層の多層成形品を作製した。層構成は（外）バリア性樹脂組成物（Ａ）／樹脂組成物（Ｂ）層（内）であり、各部位において厚み比を（外）４５／５５％（内）となるようにした。
得られた多層成形品を用いて、実施例１と同様にしてガソリンバリア性および耐衝撃性の評価を行った。結果を表２に示す。
【０１０４】
実施例３
ＭＦＲ０．３ｇ／１０分（１９０℃−２１６０ｇ荷重下 ）、密度０．９５２ｇ／ｃｍ3のポリエチレン（ｂ−１）５０重量部、および合成例１で合成したボロン酸変性樹脂（ｂ−３）５０重量部を二軸スクリュータイプのベント式押出機に入れ、窒素の存在下２２０℃で押出しペレット化を行い、樹脂組成物（ｂ−５）のペレットを得た。
【０１０５】
樹脂組成物（Ｂ）層として、上記作成した樹脂組成物（ｂ−５）を用いた以外は、実施例１と同様にして、多層成形部品を作製し、ガソリンバリア性および耐衝撃性の評価を行った。評価結果を表２に示す。
また、バリア性樹脂組成物（Ａ）として樹脂組成物（ａ−３）、樹脂組成物（Ｂ）として（ｂ−５）を用いて、上記の方法にしたがって接着強度の試験を行ったところ、（Ａ）層と（Ｂ）層が剥離する前に（Ｂ）層の破断が生じるという、良好な層間接着性を示した。
【０１０６】
実施例４
樹脂組成物（Ｂ）層として、実施例３で作成した樹脂組成物（ｂ−５）を用いた以外は、実施例２と同様にして、多層成形部品を作製し、ガソリンバリア性、耐衝撃性および熱融着性の評価を行った。評価結果を表２に示す。
【０１０７】
比較例１
実施例１において、バリア性樹脂組成物（Ａ）としてＥＶＯＨ（ａ−１）のみを用いた以外は、実施例１と同様にして多層成形部品を作製し、ガソリンバリア性、耐衝撃性および熱融着性の評価を行った。評価結果を表２に示す。
また、実施例１と同様にして二色成形のテストピースを作成し、層間接着強度を評価した結果、ＥＶＯＨ（ａ−１）（（Ａ）層）および組成物（ｂ−４）（（Ｂ）層）は良好な接着性を示し、（Ａ）層と（Ｂ）層が剥離する前に（Ｂ）層の破断が生じた。
【０１０８】
比較例２
実施例１において、熱可塑性樹脂（Ｂ）として、（ｂ−１）のみを用いた以外は実施例１と同様にして多層成形部品を作製し、ガソリンバリア性、耐衝撃性および熱融着性の評価を行った。評価結果を表２に示す。
また、実施例１と同様にして二色成形のテストピースを作成したが、バリア性樹脂組成物（ａ−３）（（Ａ）層）およびポリエチレン（ｂ−１）（（Ｂ）層）は層間接着性に乏しく、オートグラフの治具への取付作業中に、（Ａ）層と（Ｂ）層の間で剥離が生じた。
【０１０９】
比較例３
射出成形機を用いて、実施例１で作製したコネクター様成形品（図１）と同一の形状を有する、ＥＶＯＨ（ａ−１）からなる単層成形品を作製した。得られた単層成形品を用いて、上記方法にしたがって、ガソリンバリア性および耐衝撃性について評価した。結果を表２に示す。
また、実施例１と同様にして熱融着性の評価を試みたが、上記成形品は熱融着性に乏しく、オートグラフの治具への取付作業中に、成形品と多層シート（成形品が装着されたタンク本体から切り出されたもの）との間で剥離が生じた。
【０１１０】
比較例４
射出成形機を用いて、実施例１で作製したコネクター様成形品（図１）と同一の形状を有する、ポリエチレン（ｂ−１）からなる単層成形品を作製した。得られた単層成形品を用いて、上記方法にしたがって、ガソリンバリア性、耐衝撃性および熱融着性について評価した。結果を表２に示す。
【０１１１】
【表２】
0004566361.tif 000007
【０１１２】
本発明の構成を有する実施例１〜４の多層成形部品は、ガソリンバリア性、耐衝撃性および熱融着性に優れていた。また、バリア性樹脂組成物（Ａ）層と樹脂組成物（Ｂ）層との、層間接着性にも優れていた。
【０１１３】
これに対して、（Ａ）層がＥＶＯＨのみからなる比較例１では、（Ａ）層の耐衝撃性が不充分であった。また、（Ｂ）層がポリエチレンのみからなる比較例２では、（Ａ）層と（Ｂ）層との層間接着性が不充分であり、多層成形部品の耐衝撃性が不満足なものとなった。
【０１１４】
また、成形品がＥＶＯＨのみからなる単層射出成形品である比較例３では、充分な耐衝撃性および熱融着性が得られなかった。更に、成形品がポリエチレンのみからなる単層射出成形品である比較例４では、充分なガソリンバリア性が得られなかった。
【０１１５】
【発明の効果】
ガソリンバリア性、耐衝撃性および熱融着性に優れた燃料容器用多層成形部品、ならびに当該成形部品が燃料容器本体に装着された燃料容器を提供することができる。かかる燃料容器は、特に自動車用ガソリンタンクとして用いることが特に好適である。
【図面の簡単な説明】
【図１】  二色成形機により成形された多層成形品（コネクター様成形品）を示す図である。
【図２】  二色成形機により成形された多層成形品（コネクター様成形品）の断面図である。
【図３】  コネクター様成形品の使用形態を示す図である。
【図４】  コネクター様成形品の使用形態を示す図である。
【図５】  層間接着強度測定のための、テストピースの構造を示す図である。
【図６】  熱融着性の評価試験方法を示す模式図である。
【符号の説明】
３１：燃料容器胴部の開口部に装着された多層成形部品（内層）
３２：燃料容器胴部の開口部に装着された多層成形部品（外層）
３３：燃料容器本体（外層）
３４：燃料容器本体（中間層）
３５：燃料容器本体（内層）
４１：コネクター様成形品
４２：容器本体
４３：パイプ
５１：バリア性樹脂組成物（Ａ）からなる、テストピースの一部
５２：樹脂組成物（Ｂ）からなる、テストピースの一部
６１：コネクター様多層成形品
６２：多層シート（成形品が装着された燃料容器本体の開口部周囲が切り取られたもの）
６３：治具（１）
６４：治具（２）
【図１】
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【図２】
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【図３】
0004566361.tif 000010
【図４】
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【図５】
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【図６】
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