(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
オーステナイト系ステンレス鋼外皮の内部にフラックスが充填された高強度ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤにおいて、外皮およびフラックスに含有される成分の合計として、ワイヤ全質量に対する質量で、
Ｎｉ：８．０〜１０．０％、
Ｃｒ：１７．０〜２２．０％、
Ｔｉ：０．５〜２．０％、
Ｂｉ：０．０１〜０．１０％、
弗化物：０．０５〜０．７０％、
スラグ剤の合計：５〜１０％、
脱酸剤として、Ｓｉ：０．２〜０．７％、Ｍｎ：０．５〜２．５％、ＡｌおよびＭｇの１種または２種：０．０１〜０．４０％を含有し、
その他はＦｅおよび不可避的不純物であり、該脱酸剤成分の調整により溶接金属中の酸素量を０．０７〜０．２０質量％にし、かつ、フラックス充填率が２０〜２３％であることを特徴とする高強度ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ステンレス鋼フラックス入りワイヤに係わり、特にオーステナイト系ステンレス鋼ＳＵＳ３０４に適用し、母材と同程度の高強度な溶接継手性能が得られ、曲げ性能が良好で、低温靱性が高く、且つ溶接作業性が良好な高強度ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
オーステナイト系ステンレス鋼ＳＵＳ３０４は、耐食性に優れ、強度および低温靱性等の機械的性能も良好であることから、ＬＮＧ貯蔵タンクや建築構造部材に適用されている。しかし、オーステナイト系ステンレス鋼ＳＵＳ３０４の引張強さは高いものの、共金であるＪＩＳ  Ｚ３３２３  ＹＦ３０８系溶接材料は引張強さが低く、溶接継手の曲げ試験を行うと、強度の低い溶接金属が選択的に変形するため、溶接金属部に割れを生じるという課題があった。さらにフラックス入りワイヤは、他の溶接方法に比べると低温靱性が低く、極低温用鋼への用途には、品質要求に対して十分な性能が得られない場合があった。    
【０００３】
この問題を解決する技術として例えば、特開平８−２６７２８２号公報（特許文献１）に、合金成分の特にＣ＋Ｎの合計量を適正化することで、高強度かつ高い靱性が得られるオーステナイト系ステンレス鋼用フラックス入りワイヤが提案されている。しかし、ガスのシールド性が不十分な現場溶接の場合、大気中のＮおよびＯが溶接金属に混入されて高くなり、十分な靱性が得られないことがしばしばあった。
【０００４】
また、特開２００３−１３６２８０号公報（特許文献２）には、ＭｇおよびＴｉを適正添加することで、オーステナイト組織を微細化させ、靱性および延性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤが提案されている。しかし、引張強さが低いため、溶接継手の曲げ試験において、強度の低い溶接金属が選択的に変形して、溶接部に割れが生じやすく、また溶接作業性が悪いという課題があった。
【０００５】
【特許文献１】特開平８−２６７２８２号公報
【特許文献２】特開２００３−１３６２８０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼ＳＵＳ３０４と同程度の高強度な溶接継手性能が得られ、曲げ性能が良好で、低温靱性が高く、且つ溶接作業性が良好な高強度ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、前記課題を解決するために合金成分について種々検討を行った。その結果、特に溶接金属中のＴｉおよびＯが溶接金属の機械的性質に大きな影響を及ぼすことを見出した。図１にＴｉと機械的性質の関係を示すようにＴｉは、増加に従い引張強さおよび靱性が大幅に向上する傾向が認められた。しかし一方で、Ｏ量が少ない場合、Ｔｉの効果が十分に得られず、機械的性質の向上が図れないことが明らかとなった。
【０００８】
そこで本発明者らはＴｉとＯの関係について詳細調査を行った。その結果、溶接金属中の介在物として、ＴｉＯ2が多く分散することで、オーステナイト凝固組織の粗大な成長を抑制することが分かった。また、Ｔｉの添加により微細なフェライトが得られ、ミクロ組織の微細化され、引張強さが高く、且つ靱性の高い溶接金属が得られることを見出した。引張強さが高くなるので溶接継手の曲げ試験において割れも無く、良好な性能が得られることが確認できた。
【０００９】
本発明は以上の知見よりなされたもので、その要旨とするところは次の通りである。オ
ーステナイト系ステンレス鋼外皮の内部にフラックスが充填された高強度ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤにおいて、外皮およびフラックスに含有される成分の合計として、ワイヤ全質量に対する質量％で、Ｎｉ：８．０〜１０．０％、Ｃｒ：１７．０〜２２．０％、Ｔｉ：０．５〜２．０％、Ｂｉ：０．０１〜０．１０％、弗化物：０．０５〜０．７０％、スラグ剤の合計：５〜１０％を、脱酸剤として、Ｓｉ：０．２〜０．７％、Ｍｎ：０．５〜２．５％、ＡｌおよびＭｇの１種または２種：０．０１〜０．４０％を含有し、その他はＦｅおよび不可避的不純物であり、該脱酸剤成分の調整により溶接金属中のＯ量を０．０７〜０．２０質量％にし、かつ、フラックス充填率が２０〜２３％であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のオーステナイト系高強度ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤによれば、高強度・高靱性の溶接金属が得られ、曲げ性能が良好で、且つ溶接作業性が良好であるなど、高品質の溶接部が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明は、外皮および充填フラックスの各成分組成それぞれの共存による単独および相乗効果によりなし得たものであるが、以下にそれぞれの各成分組成の添加理由および限定理由を述べる。
Ｎｉは、オーステナイト組織を安定化させ、優れた靱性を得る目的で８．０質量％（以下、％という。）以上必要である。一方、１０．０％を超えて添加するとオーステナイトが粗大に成長し、引張強さが低くなる。従って、Ｎｉは８．０〜１０．０％にする必要がある。
【００１３】
Ｃｒは、フェライトを晶出させる主元素であり、適切なオーステナイト／フェライト量のバランスを得て、耐高温割れ性確保に必要とされるフェライトを得るために、１７．０％以上必要である。一方、２２．０％を超えて添加するとフェライトが過多となり、靱性が低くなる。従って、Ｃｒは１７．０〜２２．０％にする必要がある。
【００１４】
Ｔｉは、溶接金属中にＴｉＯ2の介在物として分散し、オーステナイト組織の成長を抑制すると共に、一部は固溶して微細なフェライトを晶出させ、高強度・高靱性の溶接金属を得る目的で０．５％以上必要である。一方、２．０％を超えて添加すると、スパッタ発生量が多くなって溶接作業性が劣化する。従って、Ｔｉは０．５〜２．０％にする必要がある。
【００１５】
Ｂｉは、スラグ剥離性を向上させる目的で添加するが、０．１０％を超えて添加すると、オーステナイト粒界に偏析し、粒界結合力を弱めて靭性を劣化させる。従って、０．１０％以下とする必要がある。一方、Ｂｉをフリーにすると良好な靭性が得られるが、スラグの剥離性が劣化するため、０．０１％以上とする。なお、Ｂｉは金属ビスマスおよび酸化ビスマスを用いることができるが、酸化ビスマスの場合はＢｉ換算値とする。
【００１６】
弗化物は、溶滴の離脱性を良好とし、スパッタの発生量を低減させる目的で０．０５％以上必要である。一方、０．７０％を超えて添加すると、溶滴が大きく成長し、かえってスパッタ発生量の増加を招くため、弗化物は０．０５〜０．７０％にする必要がある。弗化物の種類として、ＡｌＦ3、ＮａＦ、Ｋ2ＺｒＦ6、ＬｉＦ等を用いることができる。    
【００１７】
スラグ剤の合計は、ワイヤ先端のアーク発生点近傍の外皮と突き出しフラックスの溶融速度差を適正とし、スパッタの発生量を低減する目的で５％以上添加する。一方、１０％を超えて添加すると、外皮の溶融が早く、突き出しフラックスが長いため、溶滴の離脱が高い位置で行われ、スパッタ発生量が多くなる。これは、外皮と突き出しフラックスの溶融タイミングが離れすぎ、外皮の溶融した溶滴が、アーク上方から離脱し、かえって、スパッタ発生量の増加を招くことを示す。従って、スラグ剤の合計は、５〜１０％にする必要がある。なお、スラグ剤には前記弗化物も含み、ＴｉＯ2、ＳｉＯ2、ＺｒＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＦｅＯ、Ｆｅ2Ｏ3、Ｋ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、ＣａＯ、ＭｇＯ等の酸化物の合計をいう。
【００１８】
溶接金属中のＯ量は、上記添加Ｔｉのうち、一部をＴｉＯ2介在物として溶接金属中に生じ、オーステナイト粒の成長を阻害し、組織を微細化させ、良好な靱性を得る目的で０．０７％以上に調整する。しかし、Ｏ量が０．２０％を超えると、ブローホール等の溶接欠陥を生じることから、溶接金属のＯ量は、０．０７〜０．２０％に調整する。この際、適正なＯ量となるよう、脱酸剤のＳｉ、Ｍｎ、ＡｌおよびＭｇでスラグ剤成分に合わせて適宜調整する。
【００１９】
脱酸剤の内Ｓｉは、アークを安定させてスパッタ発生量の減少および溶接金属中の酸素量の調整をするために０．２％以上必要である。一方、０．７％を超えると、溶接金属中の酸素量が低くなり過ぎて靭性が低くなる。従って、Ｓｉは０．２〜０．７％とする。
Ｍｎは、オーステナイト地に固溶して引張強さの向上と溶接金属中の酸素量の調整をするために０．５％以上必要である。一方、２．５％を超えるとスパッタの発生量が多くなるとともに溶接金属中の酸素量が低くなり過ぎて靭性が低くなる。
【００２０】
ＡｌおよびＭｇは、強脱酸剤であり、溶接金属中の酸素量を調整する、ＡｌおよびＭｇの１種または２種の合計が０．０１％未満であると、溶接金属中の酸素量が高くなりすぎて、ブローホールが発生しやすくなる。一方、ＡｌおよびＭｇの１種または２種の合計が０．４０％を超えると、溶接金属中の酸素量が低くなって溶接金属に必要なＴｉＯ2量が少なくなり、強度および靭性も低くなる。さらに、スパッタ発生量も多くなる。
以上、本発明のステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ構成要件の限定理由を述べたが、他の成分として、Ｃは０．０１〜０．０５％が強度および靭性の確保から好ましく、さらに、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ等の合金剤を機械性能の調整として組合せて添加することもできる。
【００２１】
フラックス入りワイヤの製造方法について言及すると、例えば外皮を帯鋼より管状に成形する場合には、配合、撹拌、乾燥した充填フラックスをＵ形に成形した溝に満たした後丸形に成形し、所定のワイヤ径まで伸線する。この際、整形した外皮シームを溶接することで、シームレスタイプのフラックス入りワイヤとすることもできる。また外皮がパイプの場合には、パイプを振動させてフラックスを充填し、所定のワイヤ径まで伸線する。
充填フラックスは、供給、充填が円滑に行えるように、固着剤（珪酸カリおよび珪酸ソーダの水溶液）を添加してボンドフラックス状にして用いることもできる。
【実施例】
【００２２】
以下、実施例により本発明を詳細に説明する。
表１に示す化学成分のオーステナイト系ステンレス鋼外皮を用いて表２に示す組成のオーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤを試作した。ワイヤ径は１．２ｍｍとした。なお、フラックス充填率は２０〜２３％とした。
【００２３】
【表１】
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【００２４】
【表２】
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【００２５】
表３に示す成分のオーステナイトステンレス鋼ＳＵＳ３０４を母材として各試験に用いた。溶着金属性能は、ＪＩＳ  Ｚ  ３３２３に従い引張試験を行った。また衝撃試験は、ＪＩＳ  Ｚ  ３１１１に準拠した。溶接継手性能は、ＪＩＳ  Ｚ  ３３２３の腐食試験用試験材に準拠した溶接継手（板厚１２ｍｍ、開先角度４５°、ギャップ１２ｍｍの裏当て金有）を作成した。その後ＪＩＳ  Ｚ  ３１０６に従い、Ｘ線透過試験を実施し、溶接継手部の割れおよびブローホール発生状況の確認を行った。溶接継手の機械的性質は、ＪＩＳ  Ｚ  ３１２１の１Ａ号試験片による突合せ溶接継手の引張試験、ＪＩＳ  Ｚ  ３１２２の表曲げ試験片による突合せ継手の曲げ試験（２０Ｒ、１８０°曲げ）、ＪＩＳ  Ｚ  ３１２８のＶノッチ試験片による溶接継手の衝撃試験（鋼材の厚さ中心、切欠き位置：溶接金属中央にて採取）を行った。
【００２６】
評価は、溶着金属および溶接継手共に、引張強さ：６００ＭＰａ以上、曲げ性能：無欠陥、−１９６℃における吸収エネルギー（ｖＥ−１９６℃）：３０Ｊ以上を良好とした。Ｘ線透過試験では、ブローホール（第１種きず）および割れ（第３種きず）なしの１類を良好とした。溶接作業性は、溶接継手作成時の官能評価により判定を行った。なお、溶着金属試験、溶接継手試験および溶接作業性の調査の溶接電流は１８０〜２５０Ａ、下向溶接、シールドガス：ＣＯ2にて実施した。それらの結果を表４にまとめて示す。
【００２７】
【表３】
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【００２８】
【表４】
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【００２９】
表４中ワイヤＮｏ．１〜８が本発明例、ワイヤＮｏ．９〜１６は比較例である。
本発明例であるワイヤＮｏ．１〜８は、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｂｉ、弗化物、スラグ剤の合計、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｍｇおよび溶接金属中のＯ量が適正であるので、引張強さが高く、曲げ性能が良好で、吸収エネルギーが高く、耐割れ性、耐ブローホール性に優れ、溶接作業性も良好であり極めて満足な結果であった。
【００３０】
比較例中ワイヤＮｏ．９は、Ｎｉが低いので、吸収エネルギーが低かった。また、弗化物が高いので、スパッタ発生量が多かった。
ワイヤＮｏ．１０は、Ｎｉが高いので、引張強さが低く、継手の曲げ性能が悪かった。また、Ｓｉが高いので、溶接金属のＯが低く吸収エネルギーが低くなった。さらに、弗化物が低いので、スパッタ発生量が多かった。
ワイヤＮｏ．１１は、スラグ剤の合計が低いため、スパッタ発生量が多かった。
【００３１】
ワイヤＮｏ．１２は、Ｃｒが高いので、吸収エネルギーが低かった。また、スラグ剤の合計が高いため、スパッタ発生量が多かった。
ワイヤＮｏ．１３は、Ｂｉが高いので、吸収エネルギーが低かった。また、ＡｌおよびＭｇを含有しないので、溶接金属中のＯが高くなり、ブローホールが発生した。
ワイヤＮｏ．１４は、Ｃｒが低いので、割れが生じた。また、ＡｌとＭｇの合計量が高いので、溶接金属のＯが低くなり、吸収エネルギーが低かった。また、スパッタ発生量も多かった。本ワイヤは、溶着金属試験で割れが生じたため、継手性能調査は行わなかった。
【００３２】
ワイヤＮｏ．１５は、Ｔｉが低いので、引張強さが低く、継手の曲げ性能が悪かった。また、吸収エネルギーも低かった。
ワイヤＮｏ．１６は、Ｔｉが高いので、スパッタ発生量が多かった。また、Ｍｎが高いので、溶接金属のＯが低くなり吸収エネルギーが低くなった。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】溶接金属のＴｉ量と機械的性質の関係を示す図である。
【図１】
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