(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガラス容器の外面及び内面、あるいはいずれか一方の表面に対して、ステンレス材料を主成分とした、厚さが０．０００３〜０．０５μｍの範囲内の値であるステンレス蒸着層を、直接的または間接的に備えるとともに、
前記ステンレス材料が、全体量に対して、ニッケルの含有量が５〜２５重量％、及びクロムの含有量が８〜３０重量％の範囲内の値であるステンレス材料であり、かつ、
前記ステンレス蒸着層が、半透明性であって、可視光透過率（波長：６００ｎｍ）を、０％を超える一方、１００％未満の値としてなるステンレスハーフ蒸着層であることを特徴とするステンレス蒸着化粧品用ガラス容器。
【請求項２】
前記ガラス表面にアンダーコート層としての樹脂層を有し、当該樹脂層に対し前記ステンレス蒸着層が積層してあることを特徴とする請求項１に記載のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器。
【請求項３】
前記アンダーコート層の主成分として、メラミンアクリレート及びラクトンポリオール化合物の反応物、またはシリコーンアクリレート樹脂を用いることを特徴とする請求項２に記載のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器。
【請求項４】
前記アンダーコート層の厚さを１〜３０μｍの範囲内の値とすることを特徴とする請求項２または３に記載のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器。
【請求項５】
前記アンダーコート層としての樹脂層に対して、着色剤が添加してあることを特徴とする請求項２〜４のいずれか一項に記載のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器。
【請求項６】
前記アンダーコート層としての樹脂層に対して、紫外線吸収剤が添加してあることを特徴とする請求項２〜５のいずれか一項に記載のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器。
【請求項７】
前記ステンレス蒸着層に対し、トップコート層としての樹脂層が積層してあることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器。
【請求項８】
前記トップコート層の主成分として、メラミンアクリレート及びラクトンポリオール化合物の反応物、またはシリコーンアクリレート樹脂を用いることを特徴とする請求項７に記載のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器。
【請求項９】
前記トップコート層の厚さを５〜３００μｍの範囲内の値とすることを特徴とする請求項７または８に記載のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器。
【請求項１０】
前記トップコート層としての樹脂層に対して、着色剤が添加してあることを特徴とする請求項７〜９のいずれか一項に記載のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器。
【請求項１１】
前記トップコート層としての樹脂層に対して、紫外線吸収剤が添加してあることを特徴とする請求項７〜１０のいずれか一項に記載のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器。
【請求項１２】
ステンレス蒸着層を備えたステンレス蒸着化粧品用ガラス容器の製造方法であって、
下記工程（Ａ）〜（Ｂ）を含むことを特徴とするステンレス蒸着化粧品用ガラス容器の製造方法。
（Ａ）ガラス容器を用意する工程
（Ｂ）前記ガラス容器の外面及び内面、あるいはいずれか一方の表面に対して、全体量に対して、ニッケルの含有量が５〜２５重量％、及びクロムの含有量が８〜３０重量％の範囲内の値であるステンレス材料を蒸着することにより、厚さが０．０００３〜０．０５μｍの範囲内の値であり、かつ、半透明性であって、可視光透過率（波長：６００ｎｍ）を、０％を超える一方、１００％未満の値としてなるステンレスハーフ蒸着層を、直接的または間接的に形成する工程
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ステンレス蒸着化粧品用ガラス容器及びその製造方法に関し、特に、均一な厚さを有するステンレス蒸着層を備えたステンレス蒸着化粧品用ガラス容器及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、金属蒸着層を備えたガラス容器は、ガラス容器に金属光沢を与えることで、金属特有の高級感をガラス容器に持たせることができるため、例えば化粧品の容器等に利用されてきた。
そして、かかる金属蒸着層を構成する材料としては、一般的には、アルミニウムが用いられてきた。すなわち、アルミニウムはその特有の色調に加え、他の蒸着材料と比較して沸点が低く、比較的低温で真空蒸着を実施することが可能であり、また、蒸着時間も短くて済む等の利点があるためである。
ここで、アルミニウム蒸着層を備えたガラス容器の一例を挙げると、図６に示すような、ガラス容器２０１の表面に、エッチングやサンドブラストによって梨地加工して細かい凹凸２０２を設け、さらにそこに図柄２０３を印刷し、その上から全体にアルミニウム蒸着膜２０４を形成し、最後に保護層としてクリヤラッカ２０５を塗装したアルミニウム蒸着ガラス容器２００が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開平９−２５５３６７（実施例）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、アルミニウムを蒸着して、アルミニウム蒸着層を形成しようとすると、上述した利点が、逆に不利に働くという問題が見られた。
すなわち、アルミニウムは比較的低温で容易に蒸発するために、真空チャンバー内で蒸気を均一に拡散させることが困難となり、その結果、複数のガラス容器にアルミニウム蒸着層を形成しようとした場合に、その厚さが大きくばらつくという問題が見られた。特に、蒸着ガラス容器において半透明性を得るために、蒸気拡散の均一性がより厳格に要求されるハーフ蒸着を実施した際には、所望のアルミニウム蒸着ガラス容器の歩留まりが３０％程度に低下するという問題が見られた。
また、アルミニウムは、真空蒸着する際に表面が部分的に白濁化する白化現象を起こしやすいという問題が見られた。
さらに、アルミニウムは、それ自体、機械的強度に乏しかったり、ガラス容器の表面に対する密着力が乏しかったりするという問題が見られた。
【０００４】
このような状況の下、蒸着層の材料物質として、アルミニウムと比較して、ガラス容器に対する、より均一な蒸着層形成、及び白化現象の抑制が可能であり、その結果として金属蒸着ガラス容器を安定的に製造できる金属材料が求められてきた。
しかしながら、上述した要求を満たした上で、さらに消費者の要求に応え得る高級感をガラス容器に与えることができ、かつ効率よく大量生産が可能であるような金属蒸着層材料を見出すことは非常に困難であった。
【０００５】
そこで、本発明の発明者らは、上述の問題に鑑み鋭意検討したところ、金属蒸着層の材料物質としてステンレス材料を主成分として用いることにより、ハーフ蒸着を実施した場合であっても、所望の厚さを有する蒸着層が、安定的に得られることを見出し、本発明を完成させた。
すなわち、本発明の目的は、均一な厚さを有するステンレスハーフ蒸着層を備えたステンレス蒸着化粧品用ガラス容器及びそのようなステンレス蒸着化粧品用ガラス容器の効率的な製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明によれば、ガラス容器の外面及び内面、あるいはいずれか一方の表面に対して、ステンレス材料を主成分とした、厚さが０．０００３〜０．０５μｍの範囲内の値であるステンレス蒸着層を、直接的または間接的に備えるとともに、ステンレス材料が、全体量に対して、ニッケルの含有量が５〜２５重量％、及びクロムの含有量が８〜３０重量％の範囲内の値であるステンレス材料であり、かつ、ステンレス蒸着層が、半透明性であって、可視光透過率（波長：６００ｎｍ）を、０％を超える一方、１００％未満の値としてなるステンレスハーフ蒸着層であることを特徴とするステンレス蒸着化粧品用ガラス容器が提供され、上述した問題を解決することができる。
すなわち、ステンレス材料は蒸着速度が比較的遅く、その結果として均一に蒸気拡散する性質を利用することによって、真空チャンバー内の複数のガラス容器に対して、均一な厚さを有する蒸着層を形成することができる。したがって、ハーフ蒸着を実施した場合であっても、所望の厚さを有する蒸着層を、高い歩留まり、例えば、９０％でもって得ることができる。
また、蒸着材料として、ステンレス材料を用いることにより、白化現象の発生を抑制することができるとともに、機械的強度を向上させたり、ガラス容器の表面に対する密着力を高めたりすることができる。したがって、運搬時における蒸着層の破損を防止したり、用途によっては、表面保護層やアンダーコート層を省略したりすることも可能である。
また、ステンレス材料を所定の組成とすることにより、真空チャンバー内における蒸着速度の制御がさらに容易となり、その結果、形成される蒸着層の制御もより容易になるためである。また、このような範囲でステンレス材料の組成を変化させることにより、蒸着層の色調の調節も容易となる。
【００１０】
また、本発明のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器を構成するにあたり、ガラス表面にアンダーコート層としての樹脂層を有し、当該樹脂層に対しステンレス蒸着層が積層してあることが好ましい。
このように構成することにより、ステンレス蒸着層をより強固にガラス容器に対して積層することができる。
【００１１】
また、本発明のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器を構成するにあたり、ステンレス蒸着層に対し、トップコート層としての樹脂層が積層してあることが好ましい。
このように構成することにより、ステンレス蒸着層をより強固にガラス容器に対して積層することができるとともに、蒸着層の剥離をより効果的に防止することができる。
【００１２】
また、本発明のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器を構成するにあたり、アンダーコート層またはトップコート層の主成分として、メラミンアクリレート及びラクトンポリオール化合物の反応物、またはシリコーンアクリレート樹脂を用いることが好ましい。
このように構成することにより、ステンレス蒸着層の金属光沢性を現出しながら、ガラス容器に対してさらに強固に積層することができる。
なお、アンダーコート層及びトップコート層の両方の主成分として、それぞれメラミンアクリレート及びラクトンポリオール化合物の反応物、またはシリコーンアクリレート樹脂を用いることも好ましい。
【００１３】
また、本発明のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器を構成するにあたり、アンダーコート層の厚さを１〜３０μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
このように構成することにより、ステンレス蒸着層をより均一で、かつ強固にガラス容器に対して積層することができる。
【００１４】
また、本発明のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器を構成するにあたり、トップコート層の厚さを５〜３００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
このように構成することにより、ステンレス蒸着層の金属光沢性を現出しながら、ステンレス蒸着層をより均一でむら無く、かつさらに強固にガラス容器に対して積層することができる。
【００１５】
また、本発明のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器を構成するにあたり、アンダーコート層またはトップコート層としての樹脂層に対して、着色剤を添加してあることが好ましい。
このように構成することにより、ステンレス蒸着層の色調を所望の色調に調整することができる。
なお、アンダーコート層及びトップコート層の両方の樹脂層に対して、それぞれ着色剤を添加することも好ましい。
【００１６】
また、本発明のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器を構成するにあたり、アンダーコート層またはトップコート層としての樹脂層に対して、紫外線吸収剤を添加してあることが好ましい。
このように構成することにより、ガラス容器の内容物に対する、紫外線劣化、変色、においの発生等を防止することができ、ステンレス蒸着化粧品用ガラス容器の用途をさらに広げることができる。
なお、アンダーコート層及びトップコート層の両方の樹脂層に対して、それぞれ紫外線吸収剤を添加することも好ましい。
【００１７】
また、本発明の別の態様としては、ステンレス蒸着層を備えたステンレス蒸着化粧品用ガラス容器の製造方法であって、
下記工程（Ａ）〜（Ｂ）を含むことを特徴とするステンレス蒸着化粧品用ガラス容器の製造方法である。
（Ａ）ガラス容器を用意する工程
（Ｂ）ガラス容器の外面及び内面、あるいはいずれか一方の表面に対して、全体量に対して、ニッケルの含有量が５〜２５重量％、及びクロムの含有量が８〜３０重量％の範囲内の値であるステンレス材料を蒸着することにより、厚さが０．０００３〜０．０５μｍの範囲内の値であり、かつ、半透明性であって、可視光透過率（波長：６００ｎｍ）を、０％を超える一方、１００％未満の値としてなるステンレスハーフ蒸着層を、直接的または間接的に形成する工程
すなわち、ステンレス材料は蒸着速度が比較的遅く、その結果として均一に蒸気拡散する性質を利用することによって、真空チャンバー内の複数のガラス容器に対して、均一な厚さを有する蒸着層を形成することができる。
また、蒸着材料として、ステンレス材料を用いることにより、白化現象の発生を抑制することができるとともに、機械的強度を向上させたり、ガラス容器の表面に対する密着力を高めたりすることができる。
よって、ハーフ蒸着を実施した場合であっても、所望の厚さのステンレス蒸着化粧品用ガラス容器を、安定的、経済的に得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
［第１の実施形態］
第１の実施形態は、図１（ａ）〜（ｃ）及び図２（ａ）〜（ｃ）に示すように、ガラス容器６の外面及び内面、あるいはいずれか一方の表面に対して、ステンレス材料を主成分とした、厚さが０．０００３〜０．０５μｍの範囲内の値であるステンレス蒸着層７を、直接的またはアンダーコート層８を介して間接的に備えるとともに、ステンレス材料が、全体量に対して、ニッケルの含有量が５〜２５重量％、及びクロムの含有量が８〜３０重量％の範囲内の値であるステンレス材料であり、かつ、ステンレス蒸着層を、半透明性であって、可視光透過率（波長：６００ｎｍ）が０％を超える一方、１００％未満の値であるステンレスハーフ蒸着層とするステンレス蒸着化粧品用ガラス容器である。
なお、図１（ａ）は、ステンレス蒸着層７が、直接的にガラス容器６の外面に形成されているとともに、その上にトップコート層９が形成してある例である。また、図１（ｂ）は、アンダーコート層８を介してステンレス蒸着層７が、間接的にガラス容器６の外面に形成されているとともに、その上にトップコート層９が形成してある例である。さらに、図１（ｃ）は、アンダーコート層８を介してステンレス蒸着層７が、間接的にガラス容器６の内面に形成されており、その内面にさらにトップコート層９が形成してある例である。
また、図２（ａ）は、ステンレス蒸着層７が、アンダーコート層８を介して、間接的にガラス容器６の外面に形成されているとともに、紫外線吸収剤１１を含むトップコート層９が形成してある例である。また、図２（ｂ）は、紫外線吸収剤１１を含むアンダーコート層８を介してステンレス蒸着層７が、間接的にガラス容器６の外面に形成されているとともに、トップコート層９が形成してある例である。さらに、図２（ｃ）は、紫外線吸収剤１１を含むアンダーコート層８を介してステンレス蒸着層７が、間接的にガラス容器６の内面に形成されているとともに、その上に、紫外線吸収剤１１を含むトップコート層９が形成してある例である。
以下、第１の実施形態におけるステンレス蒸着化粧品用ガラス容器を、構成要件等に分けて具体的に説明する。
【００１９】
１．ガラス容器
（１）形状
ガラス容器の形状は特に制限されるものではなく、ガラス容器における用途に対応させて、ボトルネック型のガラスビン、矩形状のガラス箱、円筒状のガラス箱、異形のガラス箱等が挙げられる。
なお、このようなガラス容器を構成するガラスの種類についても特に制限されるものでなく、ソーダ石灰ガラス、ホウ珪酸ガラス、鉛ガラス、リン酸塩ガラス、アルミノ珪酸塩ガラス等が挙げられる。
【００２０】
（２）着色性
また、ガラス容器を構成するガラスとして、無色透明ガラスを好適に用いることができるが、着色透明ガラスや着色半透明ガラスを用いることも好ましい。
この理由は、ステンレス蒸着層をステンレスハーフ蒸着層とした場合、着色透明ガラスや着色半透明ガラスを用いることにより、内容物の識別性を過度に低下させることなく、ステンレスハーフ蒸着層の色調と着色ガラスの色調とを組み合わせることによって、所望の色調を表すことができるためである。
【００２１】
２．アンダーコート層
また、ガラス容器の表面にアンダーコート層としての樹脂層を、全面的または部分的に備えることが好ましい。
このようなアンダーコート層を構成する樹脂としては、ポリシロキサン系樹脂、メラミン樹脂、フェノール樹脂、ユリア樹脂、グアナミン樹脂、及びこれらの誘導体、もしくはこれらの樹脂と他の樹脂等との混合物等を用いることができる。
また、上述した樹脂の中でも、特にメラミンアクリレート及びラクトンポリオール化合物の反応物、またはシリコーンアクリレート樹脂を用いることが好ましい。
この理由は、かかる反応物やシリコーンアクリレートをアンダーコート層に用いることにより、アンダーコート層の硬さを所望範囲内の値に容易に調節することができるとともに、ガラス容器及びステンレス蒸着層との密着性を著しく高めることができるためである。したがって、肩部等に曲面を有するガラス容器においても、ガラス容器と、ステンレス蒸着層との間の剥離を有効に防止することができるようになる。
以下、メラミンアクリレート及びラクトンポリオール化合物の反応物と、シリコーンアクリレート樹脂について、それぞれ説明する。
【００２２】
（１）メラミンアクリレート及びラクトンポリオール化合物の反応物
（１）−１  メラミンアクリレート
メラミンアクリレートは、メラミン樹脂の１分子中に、１個または２個以上の（メタ）アクリロイル基を導入した化合物である。より具体的には、ブトキシメチロールメラミンやブトキシメチロールベンゾグアナミンなどのアミノ樹脂と、水酸基含有ラジカル重合性化合物と、を触媒の存在下に加熱して得られる化合物であればよい。
ここで、メラミンアクリレートの一部を構成するメラミン樹脂としては、通常のメラミン樹脂はもちろんのこと、メラミン樹脂の誘導体、例えばメチロール型メラミン樹脂、イミノ型メラミン樹脂、イミノ型アルキルエーテル化メラミン樹脂、メチロール型アルキルエーテルメラミン樹脂、アルキルエーテル化メラミン樹脂等の一種単独または二種以上の組み合わせを使用することができる。
より具体的には、アルキルエーテル化メラミン樹脂としては、アルキル部分が、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、ｉ−プロピル基、ｎ−ブチル基、及びｉ−ブチル基の少なくとも一つであることがより好ましい。
また、イミノ基やメチロール基を有するメラミン樹脂は、耐水性を低下させる場合があるので、硬化塗膜の耐水性をより向上させる場合には、アルキルエーテル化メラミン樹脂、例えば、ブチル化メラミン樹脂及びメチル化メラミン樹脂、あるいはいずれか一方のメラミン樹脂を使用することが好ましい。
したがって、例えば、ペンタブチルメチロールモノアクリロイルオキシエトキシエチルメチロールメラミン、テトラオクチルメチロールジアクリロイルオキエトキシエチルメチロールメラミンなどがあげられる。
【００２３】
また、メラミン樹脂は、上述したメラミン樹脂、例えばアルキルエーテル化メラミン樹脂と、アルキド樹脂、アクリル樹脂、エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂、及びウレタン樹脂等との混合物であることが好ましい。この理由は、このような樹脂と混合してメラミン樹脂を構成することにより、ガラス容器に対する密着力を向上させることができるとともに、硬化塗膜の平滑性や薄膜性を向上させることができるためである。
ここで、併用する樹脂の添加量を、上述したメラミン樹脂１００重量部に対して、１０〜５００重量部の範囲内の値とすることが好ましい。この理由は、かかる併用する樹脂の添加量が１０重量部未満の値となると、添加効果が発現しない場合があるためであり、一方、かかる併用する樹脂の添加量が５００重量部を超えると、ガラス用塗料組成物の硬化速度が低下したり、硬化温度が著しく高くなったりする場合があるためである。したがって、併用する樹脂の添加量を、上述したメラミン樹脂１００重量部に対して、３０〜３００重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、５０〜２００重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００２４】
また、メラミン樹脂として、上述したメラミン樹脂、例えばアルキルエーテル化メラミン樹脂に対して、ヒドロキシル基含有アクリル樹脂、ヒドロキシル基含有エポキシ樹脂、ヒドロキシル基含有ポリエステル樹脂、及びヒドロキシル基含有ウレタン樹脂等のポリオール化合物を予め反応させて構成したポリオール変性メラミン樹脂を使用することが好ましい。
このようなポリオール変性メラミン樹脂を使用することにより、ガラス容器に対する密着力をさらに向上させるとともに、硬化塗膜の平滑性や薄膜性をより向上させることができるためである。
また、メラミン樹脂に対して反応させるポリオール化合物の量を、当該メラミン樹脂１００重量部に対して、１０〜５００重量部の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、反応させるポリオール化合物量が１０重量部未満の値となると、ポリオール化合物の反応効果が発現しない場合があるためである。一方、反応させるポリオール化合物量が５００重量部を超えると、メラミン樹脂、すなわち、メラミン樹脂を含むガラス用塗料組成物の硬化速度が著しく低下したり、あるいは硬化塗膜の硬さが低下したりする場合があるためである。
したがって、反応させるポリオール化合物の量を、上述したメラミン樹脂１００重量部に対して、５０〜４００重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、１００〜３００重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００２５】
（１）−２  ラクトンポリオール化合物
また、ラクトンポリオール化合物は、ラクトンモノマー（γ−ラクトン、β−ラクトン、δ−ラクトン）を、アルコール類、あるいは芳香性液体やアルカリ剤を用いて開環して得られる化合物である。
また、ラクトンポリオール化合物におけるヒドロキシル価を５〜５００ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるヒドロキシル価が５ｍｇＫＯＨ／ｇ未満の値となると、硬化性反応基量が少なすぎて、メラミン樹脂や後述するシランカップリング剤との反応性や、ラクトンポリオール化合物自身の硬化性が低下する場合があるためである。一方、かかるヒドロキシル価が５００ｍｇＫＯＨ／ｇを超えると、得られる塗膜に親水性基が残留し、塗膜の耐水性、耐酸性及び耐アルカリ性が低下する場合があるためである。
したがって、ラクトンポリオール化合物におけるヒドロキシル価を１０〜３００ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲内の値とすることがより好ましく、３０〜２００ｍｇＫＯＨ／ｇの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００２６】
また、ラクトンポリオール化合物における数平均分子量を２００〜５００，０００の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる数平均分子量が２００未満の値となると、得られる塗膜の機械的強度が低下する場合があるためであり、一方、５００，０００を超えると、塗料組成物の粘度が高くなりすぎて、塗装性が低下する場合があるためである。
したがって、ラクトンポリオール化合物における数平均分子量を３００〜５０，０００の範囲内の値とすることがより好ましく、５００〜２０，０００の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００２７】
また、ラクトンポリオール化合物の添加量（反応量）を、メラミンアクリレート１００重量部に対して、５〜１５０重量部の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるラクトンポリオール化合物の添加量が５重量部未満の値となると、添加効果が発現しない場合があるためであり、一方、かかるラクトンポリオール化合物の添加量が１５０重量部を超えると、ステンレス蒸着層との密着性が著しく低下したり、あるいは得られるアンダーコート層の硬さや鉛筆硬度が低下したりする場合があるためである。
したがって、ラクトンポリオール化合物の添加量を、メラミンアクリレート１００重量部に対して、８〜１００重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、１０〜８０重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００２８】
（１）−３  硬化剤
また、メラミンアクリレートに対して、硬化剤（硬化触媒を含む。以下、同様である。）を添加することが好ましい。
このような硬化剤としては、白金、ジブチルスズ、シュウ酸ジメチルエステル、シュウ酸ジエチルエステル、マレイン酸無水物、フタル酸無水物、モノクロロ酢酸ナトリウム塩、モノクロロ酢酸カリウム塩、α、α−ジクロロヒドリン、エチルアミン塩酸塩、トリエタノールアミン塩酸塩、塩化アンモニウム、硫酸アンモニウム、塩化アンモニウム塩、硫酸アンモニウム塩、尿素誘導体、イミドスルフォン酸ニアンモニウム等の一種単独または二種以上の組み合わせが挙げられる。
また、かかる硬化剤の添加量を、主剤１００重量部に対して、０．１〜３０重量部の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる硬化剤の添加量が０．１重量部未満の値となると、添加効果が発現しない場合があるためであり、一方、かかる硬化剤の添加量が３０重量部を超えると、主剤の反応性を制御することが困難となる場合があるためである。
【００２９】
（２）シリコーンアクリレート樹脂
シリコーンアクリレート樹脂は、アクリレート化合物と、アルコキシ基含有シラン化合物との反応生成物と定義される。
【００３０】
（２）−１  アクリレート化合物
また、シリコーンアクリレート樹脂を構成するアクリレート化合物としては、アクリロキシ基及びメタクリロキシ基から選ばれる官能基を２個以上含むモノマー又はポリマーが適当である。
したがって、このようなアクリレート化合物の具体例としては、１，６−ヘキサンジオールジアクリレート、１，４−ブタンジオールジアクリレート、エチレングリコールジアクリレート、ジエチレングリコールジアクリレート、テトラエチレングリコールジアクリレート、トリプロピレングリコールジアクリレート、ネオペンチルグリコールジアクリレート、１，４−ブタンジオールジメタクリレート、ポリ（ブタンジオール）ジアクリレート、テトラエチレングリコールジメタクリレート、１，３−ブチレングリコールジアクリレート、トリエチレングリコールジアクリレート、トリイソプロピレングリコールジアクリレート、ポリエチレングリコールジアクリレート、ビスフェノールＡジメタクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート、トリメチロールプロパントリメタクリレート、ペンタエリトリトールモノヒドロキシトリアクリレート、トリメチロールプロパントリエトキシトリアクリレート、ペンタエリトリトールテトラアクリレート、ジ−トリメチロールプロパンテトラアクリレート、ジペンタエリトリトール（モノヒドロキシ）ペンタアクリレート等の一種単独または二種以上の組み合わせが挙げられる。
【００３１】
（２）−２  アルコキシ基含有シラン化合物
また、アルコキシ基含有シラン化合物としては、モノメトキシトリメチルシラン、ジメトキシジメチルシラン、トリメトキシメチルシラン、モノエトキシトリエチルシラン、ジエトキシジエチルシラン、トリエトキシエチルシラン、モノプロポキシトリプロポキシシラン、ジプロポキシジプロピルシラン、トリプロポキシプロピルシランモノブトキシトリブチルシラン、ジブトキシジブチルシラン、トリブトキシブチルシラン等の一種単独または二種以上の組み合わせを用いることが好ましい。
【００３２】
（２）−３  重合開始剤及び硬化剤
また、シリコーンアクリレート樹脂に対して、ラジカル発生剤や硬化剤を加えることが好ましい。
まず、シリコーンアクリレート樹脂におけるビニル基を反応させるラジカル発生剤としては、アクリル系単量体を重合する際に用いられる重合開始剤を用いることが出来る。例えば、ラウロイルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔブチルパーオキシ２エチルヘキサノエート、ｔ−ブチルパーオキシイソブチレート、ｔ−ブチルパーオキシピバレート、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ｔ−ブチルパーオキシアセテート、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート、ジｓｅｃブチルパーオキシジカーボネートなどの過酸化物系開始剤や、２、２’−アゾビスイソブチロニトリル、２、２’−アゾビス（２、４ージメチルバレロニトリル）などのアゾ系開始剤、または過酸化物開始剤とアミン類他の還元性化合物を組み合わされた公知のレドックス系開始剤系などが挙げられる。
【００３３】
また、シリコーンアクリレート樹脂を架橋するために、硬化剤を加えることも好ましい。
このような硬化剤としては、例えば、メラミン樹脂、ブロックイソシアネート、ポリイソシアネート架橋剤等を挙げることができる。
【００３４】
さらに、シリコーンアクリレート樹脂におけるアルコキシ基を反応させるために、有機金属触媒及び塩触媒等の硬化剤を用いることが好ましい。
例えば、有機金属触媒としては、より具体的には、亜鉛、マンガン、コバルト、鉄、鉛及び錫のオクトエート、ネオデカネート及びナフテネートを挙げることができる。また、チタン酸ブチル等のような有機チタン酸塩も有用である。
また、有機錫化合物として、テトラメチル錫、テトラブチル錫、テトラオクチル錫、トリブチル錫クロライド、トリブチル錫メタクリレート、ジブチル錫ジクロライド、ジブチル錫オキシド、ジブチル錫スルフィド、ジブチル錫アセテート、ジブチル錫ジラウレート、ジブチル錫マレエートポリマー、ジブチル錫ラウリルメルカプチド、錫オクトエート、ジブチル錫ビス−（イソオクチルチオグリコレート）、ジオクチル錫オキシド、ジオクチル錫ジラウレート、ジオクチル錫オキシド、ジオスチル錫ジラウレート、ジオクチル錫マレエートポリマー、ジオクチル錫ビス−（イソオクチルチオグリコレート）ジオクチル錫スルフィド及びジブチル錫３−（メルカプトプロピオネート）を挙げることができる。
さらに、塩基触媒を用いることにより、上述の有機金属触媒と相乗的に反応して硬化反応を促進することができる。このような塩基触媒としては、メルカプタン、ポリアミド、ポリイミド、アミドアミン、脂肪族アミン化合物、芳香族アミン化合物、ジメチルメタノールアミン、ジメチルエタノールアミン、ジメチルプロパノールアミン、ジメチルブタノールアミン、ジメチルペンタノールアミン、ジメチルヘキサノールアミン、メチルエチルメタノールアミン、メチルプロピルメタノールアミン、メチルエチルエタノールアミン、メチルエチルプロパノールアミン、モノイソプロパノールアミン、メチルジエタノールアミン、トリエタノールアミン、ジエタノールアミン、エタノールアミン等が挙げられる。
【００３５】
（３）シランカップリング剤
また、アンダーコート層を構成する樹脂中に、各種添加剤を添加することが好ましく、特に、シランカップリング剤を添加することが好ましい。
このようなシランカップリング剤の種類は特に制限されるものではないが、例えば、γ−ウレイドプロピルトリエトキシシラン、γ−ウレイドプロピルトリメトキシシラン、γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、γ−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシシラン、γ−（２−アミノエチル）アミノプロピルメチルジメトキシシラン等のアミノシランカップリング剤を用いることがより好ましい。
この理由としては、かかるシランカップリング剤は、特にメラミン樹脂やポリオール化合物と反応し、ガラスに対する強固な密着性を発揮するためである。
【００３６】
また、シランカップリング剤の添加量を、アンダーコート層を構成する樹脂１００重量部に対して５〜１００重量部の範囲とすることが好ましい。
この理由は、かかるシランカップリング剤の添加量が５重量部未満の値となると、添加効果が発現しない場合があるためであり、一方、かかるシランカップリング剤の添加量が１００重量部を超えると、アンダーコート層を構成する樹脂との反応性を制御することが困難となったり、あるいは硬化塗膜の硬さが低下したりする場合があるためである。
したがって、シランカップリング剤の添加量を、アンダーコート層を構成する樹脂１００重量部に対して、１０〜５０重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、２０〜４０重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００３７】
（４）添加剤
また、アンダーコート層としての樹脂層に対して、添加剤として、着色剤を添加することが好ましい。
このような着色剤の種類等としては、特に制限されるものではなく、従来からインキ、塗料などの分野で用いられているものであればよい。例えば、有機顔料や無機顔料、あるいは染料が挙げられる。
このような有機系の着色剤としては、アゾレーキ顔料、不溶性アゾ顔料、縮合アゾ顔料、キレートアゾ顔料などのアゾ顔料、フタロシアニン顔料、ペリレン顔料、ペリノン顔料、アントラキノン顔料、キナクリドン顔料、ジオキサジン顔料、チオインジゴ顔料、イソインドリノン顔料、キノフタロン顔料などの多環式顔料、染料レーキ等が挙げられる。
また、無機系の着色剤としては、たとえば酸化チタン、ベンガラ、酸化クロム、鉄黒などの酸化物やカドミウムイエロー、クロムバーミリオン、紺青、群青、カーボンブラック、黄色酸化鉄、パール顔料等が挙げられる。
さらに、より鮮やかな色調が要求される場合には、ホルマリン縮合樹脂、アクリル樹脂、グアナミン樹脂などを基体としたプラスチックタイプの有機顔料や、硫化亜鉛、ケイ酸亜鉛、硫化亜鉛カドミウムなどを焼結した無機顔料等を用いることも好ましい。
【００３８】
また、着色剤の添加量を、アンダーコート層の主成分としての樹脂１００重量部あたり、０．０１〜１０重量部の範囲内の値とすることが好ましい。この理由は、かかる着色剤の添加量が０．０１重量部未満となると、添加効果が発現しない場合があるためであり、一方、かかる着色剤の添加量が１０重量部を超えると、不均一に凝集したり、あるいはアンダーコート層の強度が低下したりする場合があるためである。
したがって、着色剤の添加量をアンダーコート層の主成分としての樹脂１００重量部に対して、０．０３〜５重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、０．０５〜１重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００３９】
さらに、アンダーコート層に対して、添加剤として、紫外線吸収剤を添加することが好ましい。
この理由は、ガラス容器の内容物に対する紫外線劣化、あるいは変色やにおいの発生等を防止することができ、ステンレス蒸着ガラス容器の用途がさらに広がるためである。
このような紫外線吸収剤としては、例えば、サリチル酸系化合物、ベンゾフェノン系化合物、ベンゾトリアゾール系化合物、トリアジン系化合物、シアノアクリレート系化合物からなる群から選択される少なくとも一つの化合物であることが好ましい。
【００４０】
また、紫外線吸収剤の平均分子量を、３００〜１，０００の範囲内の値とすることが好ましい。このような平均分子量であれば、室温で液状物か粉状物であるため、有機溶剤等に溶解させて均一にアンダーコート層の主成分としての樹脂中に混合することができ、紫外線吸収層における透明性を損なうおそれがないためである。また、このような分子量を有する紫外線吸収剤であれば、揮発性が少なく、長期間にわたって、紫外線遮蔽効果を発揮することができるためである。したがって、紫外線吸収剤の平均分子量を、４００〜９００の範囲内の値とすることがより好ましく、５００〜８００の範囲内の値とすることがさらに好ましい。なお、このような紫外線吸収剤の平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）法により、測定することができる。
【００４１】
また、紫外線吸収剤の添加量を、アンダーコート層の主成分としての樹脂１００重量部あたり、０．１〜１０重量部の範囲内の値とすることが好ましい。この理由は、かかる紫外線吸収剤の添加量が０．１重量部未満となると、幅広い波長での紫外線遮蔽性が低下する場合があり、一方、紫外線吸収剤の添加量が１０重量部を超えると、紫外線吸収層の透明性や耐湿性が低下する場合があるためである。したがって、紫外線遮蔽性と、紫外線吸収層の透明性等とのバランスがより良好な点から、紫外線吸収剤の添加量をアンダーコート層の主成分としての樹脂１００重量部あたり、０．５〜５重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、１〜３重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、このような紫外線吸収剤を含むアンダーコート層の形態としては、図２（ｂ）〜（ｃ）に示すステンレス蒸着ガラス容器１０における紫外線吸収剤１１を含有したアンダーコート層８の通りである。
【００４２】
（５）厚さ
また、アンダーコート層の厚さを１〜３０μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるアンダーコート層の厚さが１μｍ未満の値となると、強度が不足して、ガラス容器の表面から容易に剥離したり、均一に形成することが困難となったりする場合があるためである。一方、かかるアンダーコート層の厚さが３０μｍを超えると、その上に形成されるステンレス蒸着層が剥離しやすくなる場合があるためである。
したがって、アンダーコート層の厚さを５〜２０μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、８〜１５μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、かかるアンダーコート層の厚さは、断面の電子顕微鏡写真等から実測することもできるし、あるいは触針式の表面粗さ計を用いて、アンダーコート層の形成箇所と、非形成箇所とに生じる段差の値として測定することもできる。
【００４３】
（６）鉛筆硬度
また、ＪＩＳ  Ｋ  ５４００に準拠して測定されるアンダーコート層の鉛筆硬度を２〜５Ｈの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるアンダーコート層の鉛筆硬度が２Ｈ未満の値になると、その表面にステンレス蒸着層を形成した場合に、ステンレス蒸着層の内部応力によって、アンダーコート層ごと剥離しやすくなる場合があるためである。一方、かかるアンダーコート層の鉛筆硬度が５Ｈを超えると、ガラス容器の角部等において、アンダーコート層自体が剥離しやすくなる場合があるためである。
したがって、かかるアンダーコート層の鉛筆硬度を３〜５Ｈの範囲内の値とすることがより好ましく、４〜５Ｈの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００４４】
３．ステンレス蒸着層
（１）構成
本発明において、図１（ａ）〜（ｃ）及び図２（ａ）〜（ｃ）に示すように、ガラス容器６の外面及び内面、あるいはいずれか一方の表面に対して、ステンレス材料を主成分としたステンレス蒸着層７を、直接的またはアンダーコート層８を介して間接的に備えることを特徴とする。
この理由は、ガラス容器に対する蒸着材料としてステンレス材料を用いることによって、ステンレス材料が有する、蒸着速度が遅く、均一に蒸気拡散する性質を利用することができるためである。その結果、真空チャンバー内の個々のガラス容器に対して、均一な蒸着層を形成することができ、また蒸着する際の白化現象を抑制することができるためである。
また、このように構成することにより、ステンレス材料特有の金属感や高級感をガラス容器に対して効果的に付与できるためである。
【００４５】
また、ステンレス蒸着層を、半透明性を有するステンレスハーフ蒸着層とすることを特徴とする。
この理由としては、真空蒸着における蒸気拡散の均一性が特に要求されるハーフ蒸着においては、蒸着速度が遅く、均一に蒸気が拡散するというステンレス材料の特徴をさらに有効に活かすことができるためである。
ここで、半透明性とは、可視光透過率（波長：６００ｎｍ）が０％を超える一方、１００％未満であることを意味し、例えば、１０〜９０％の範囲内の値が好適であり、２０〜８０％の範囲内の値がさらに好適である。
なお、かかる可視光透過率は、光透過率計により可視光域（波長：６００ｎｍ）における光透過率として測定することができる。
【００４６】
（２）ステンレス材料
ステンレス材料を選択するに際して、全体量に対して、鉄の含有量を４５〜９０重量％、ニッケルの含有量を５〜２５重量％、及びクロムの含有量を８〜３０重量％の範囲内の値とすることを特徴とする。
この理由としては、このような組成のステンレス材料であれば、所定の耐食性や機械的特性が得られるとともに、真空チャンバー内における蒸着速度の制御が容易となって、例えば、ハーフ蒸着を実施した場合であっても、均一な厚さを有する蒸着層を安定的に形成できるためである。
したがって、ステンレス材料を選択するに際して、全体量に対して、ニッケルの含有量を８〜１５重量％、及びクロムの含有量を１０〜２５重量％の範囲内の値とすることがより好ましい。
【００４７】
なお、ステンレス材料を選択するに際して、鉄、ニッケル、及びクロムの組成を上述の範囲内で変化させたり、あるいは他の蒸着材料を付加したりすることにより、蒸着層の色調を容易かつ再現性良く調節することができる。
例えば、ステンレス蒸着層の色調をより黒くする場合は、全体量に対して、ニッケルの含有量を５〜１０重量％、及びクロムの含有量を１５〜３０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
また、ステンレス蒸着層の色調をより赤くするには、全体量に対して、ニッケルの含有量を１０〜２５重量％、及びクロムの含有量を８〜２０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
さらに、全体量に対して、モリブデンを０．１〜１０重量％の範囲で添加することにより、さらに高級感や透明感を有する外観を備えた蒸着層とすることができる。
その他、広義のステンレス材料として、全体量に対して、鉄の含有量を７０〜９５重量％、ニッケルの含有量を５〜２５重量％とした蒸着材料や、全体量に対して、鉄の含有量を５０〜９５重量％、ニッケルの含有量を５〜２５重量％、モリブテンの含有量を１〜２０重量％の範囲内の値とした蒸着材料を用いることも好ましい。
【００４８】
（３）厚さ
また、半透明性を現出させるために、ステンレス蒸着層の厚さを０．０００３〜０．０５μｍの範囲内の値とすることを特徴とする。
この理由は、ステンレス蒸着層の厚さが０．０００３μｍ未満の値になると、ガラス表面に対する密着性が低下したり、ステンレス材料特有の高級感を備えた金属光沢を付与したりすること困難となる場合があるためである。
一方、ステンレス蒸着層の厚さが０．０５μｍを超えた値となると、均一な厚さに形成することが困難となったり、形成時間が過度に長くなったりする場合があるためである。
したがって、用途にもよるが、ステンレス蒸着層の厚さを、０．００１〜０．０５μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、０．００５〜０．０５μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００４９】
ここで、ステンレス蒸着層の厚さと光透過性との関係について、アルミニウム蒸着層を用いた場合と比較しながら説明する。
図３は、縦軸に光透過率（％）（波長６００ｎｍ）、横軸に蒸着層の厚さ（μｍ）をとったグラフである。また、Ａで表されるグラフは、ステンレス蒸着層の厚さと光透過率に関するグラフであり、Ｂで表されるグラフは、アルミニウム蒸着層の厚さと光透過率に関するグラフである。かかる２本のグラフがともに右下がりの曲線となっていることから理解できるように、ステンレス蒸着層もアルミニウム蒸着層も、蒸着層の厚さが厚くなるにともなって、それらの光透過率は低下する。しかしながら、アルミニウム蒸着層においては、蒸着層の厚さが１×１０-2μｍに至るまでには完全に光透過率が０％となってしまう（完全遮蔽）のに対し、ステンレス蒸着層においては、蒸着層の厚さが１×１０-2μｍを超えても、光透過率の値は約３０％である。
つまり、アルミニウム蒸着層と比較して、ステンレス蒸着層の方が、幅広い厚さの範囲においてハーフ蒸着層を得ることができるため、ハーフ蒸着ガラス容器における色調のバリエーションが広がるとともに、その製造も容易となると言える。
なお、かかるステンレス蒸着層の厚さは、その厚さに応じて各種測定方法を採用することができる。例えば、０．１〜１００μｍの範囲内の値であれば、断面の電子顕微鏡写真等から実測することもできるし、あるいは触針式の表面粗さ計を用いて、アンダーコート層の形成箇所と、非形成箇所とに生じる段差の値として測定することもできる。一方、ステンレス蒸着層の厚さが０．１μｍ以下の場合には、渦電流方式の膜厚計や光干渉を利用した膜厚計を用いて測定することが好ましい。
【００５０】
４．トップコート層
また、ステンレス蒸着層に対しトップコート層（最外層）としての樹脂層を、全面的または部分的に備えることが好ましい。
【００５１】
（１）樹脂
トップコート層を構成する樹脂に関して、上述したアンダーコート層と同様に、例えば、メラミンアクリレート及びラクトンポリオール化合物の反応物、あるいはシリコーンアクリレート樹脂等が使用可能である。また、その他のクリア材料を用いることも好ましい態様である。
【００５２】
（２）添加剤
また、トップコート層に対して添加することが好ましい添加剤として、着色剤や紫外線吸収剤が挙げられる。
例えば、このような紫外線吸収剤を含むトップコート層の形態としては、図２（ａ）や図２（ｃ）に示すステンレス蒸着ガラス容器１０における紫外線吸収剤１１を含有したトップコート層９の通りである。
なお、着色剤や紫外線吸収剤の種類や添加量等については、アンダーコート層と同様とすることができるため、ここでの詳細な説明は省略する。
【００５３】
（３）厚さ
また、トップコート層の厚さを５〜３００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるトップコート層の厚さが５μｍ未満の値となると、トップコート層の硬さが低下したりする場合があるためである。
一方、かかるトップコート層の厚さが３００μｍを超えた値となると、ガラス容器の外観を損なったり、あるいはトップコート層を形成する際に、加熱硬化が不十分となったりする場合があるためである。
したがって、トップコート層の厚さを１０〜２００μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、２０〜５０μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００５４】
（４）鉛筆硬度
また、ＪＩＳ  Ｋ  ５４００に準拠して測定される硬化塗膜の鉛筆硬度を２〜６Ｈの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる硬化塗膜の鉛筆硬度が２Ｈ未満の値になると、トップコート層の硬さや耐熱性が低下する場合があるためである。一方、かかるトップコート層の鉛筆硬度が６Ｈを超えると、トップコート層がステンレス蒸着層から剥がれやすくなる場合があるためである。
したがって、トップコート層の鉛筆硬度を３〜５Ｈの範囲とすることがより好ましく、３〜４Ｈの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００５５】
［第２の実施形態］
第２の実施形態は、ステンレス蒸着層を備えたステンレス蒸着化粧品用ガラス容器の製造方法であって、
下記工程（Ａ）〜（Ｂ）を含むことを特徴とするステンレス蒸着化粧品用ガラス容器の製造方法である。
（Ａ）ガラス容器を用意する工程
（Ｂ）ガラス容器の外面及び内面、あるいはいずれか一方の表面に対して、全体量に対して、ニッケルの含有量が５〜２５重量％、及びクロムの含有量が８〜３０重量％の範囲内の値であるステンレス材料を蒸着することにより、厚さが０．０００３〜０．０５μｍの範囲内の値であり、かつ、半透明性であって、可視光透過率（波長：６００ｎｍ）を、０％を超える一方、１００％未満の値としてなるステンレスハーフ蒸着層を、直接的または間接的に形成する工程
以下、各工程等に分けて具体的に説明する。
【００５６】
１．ガラス容器の準備工程
（１）アンダーコート層の塗布工程
図４に示すように、Ｓ１において、ガラス容器を作成し、Ｓ２に示すように、表面処理工程を介した後、Ｓ３に示すように、塗布工程を設けて、メラミンアクリレート及びラクトンポリオール化合物の反応物や、シリコーンアクリレート樹脂等の第１の実施形態において記載したアンダーコート層の主成分としての樹脂等をガラス容器に対して塗布し、それを硬化させることにより、ガラス容器の表面にアンダーコート層を形成することが好ましい。
【００５７】
ここで、かかる樹脂の塗布方法は、特に限定されないものの、例えば、静電塗装法、電気塗装法、ロールコーター法、エアースプレー法、エアレススプレー法、カーテンフローコーター法、等を挙げることができる。
そして、これらの塗布方法のうち、より薄膜化が可能で、ガラス曲面にも均一に塗布することができる一方、塗布装置の構造も簡易であることから、静電塗装法やエアースプレー法を用いることが好ましい。
【００５８】
（２）硬化工程
硬化工程における焼き付け条件は、使用する樹脂組成物の反応温度に応じて適宜変更可能であるが、通常、１４０〜２５０℃、１〜１２０分の条件で行うことが好ましく、１５０〜２３０℃、５〜６０分の条件で行うことがより好ましく、１６０〜２２０℃、１０〜３０分の条件で行うことがさらに好ましい。
なお、樹脂組成物が、常温乾燥塗料である場合には、室温で１日〜１週間乾燥させることが好ましく、１〜４日乾燥させることがより好ましい。
一方、塗布工程において、紫外線硬化性組成物を使用した場合には、紫外線の露光量を例えば、５０〜１，０００ｍＪ／ｃｍ2の範囲内の値としてアンダーコート層を形成することが好ましい。
また、硬化工程後におけるアンダーコート層の厚さ、及び鉛筆硬度に関しては、第１の実施形態において記載したので、ここでは省略する。
【００５９】
（３）表面処理工程
また、ガラス容器とアンダーコート層のとの密着性を高めるために、図４のＳ２に示すように、塗布工程の前に、プライマー層を形成するプライマー工程や、ガラス容器の表面にフレーム処理（火炎処理及びケイ酸化炎処理）を実施するフレーム工程を設けることが好ましい。
このようなプライマー層を構成するプライマーとしては、エポキシ樹脂系プライマー、ポリウレタン変性エポキシ樹脂系プライマー、及び、ポリエステル樹脂系プライマーからなる群より選択される少なくとも一種であることが好ましい。
また、第１の実施形態において記載したポリオール化合物を含むプライマー、例えば、ポリオール化合物／有機溶剤、ポリオール化合物／シランカップリング剤／有機溶剤、及びポリオール化合物／ホルムアルデヒド系樹脂／シランカップリング剤／有機溶剤をプライマーとして塗装することも好ましい。
【００６０】
一方、ガラス容器の表面に対してフレーム処理を実施する際には、ケイ酸化炎等を用いて、ガラス表面に二酸化ケイ素（シリカ）の薄膜を形成して、表面の濡れ性を向上させたり、あるいはガラス表面に付着している有機物を排除したりすることにより、ガラスに対するアンダーコート層の密着性をより高めることが好ましい。
より具体的には、例えば、ケイ素化合物やプロパンガスを燃焼ガスとしたケイ酸化炎（火炎温度：８００〜１５００℃）を、０．５〜３０秒の条件で吹き付け、ガラス表面を加熱することが好ましい。
なお、フレーム処理（火炎処理）を実施するにあたり、ガラス表面温度については、５０〜２００℃の範囲内の値とすることが好ましく、６０〜１８０℃の範囲内の値とすることがより好ましく、７０〜１５０℃の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００６１】
２．蒸着工程
（１）蒸着法
次いで、図４におけるＳ４に示すように、ステンレス材料の蒸着工程を実施するにあたり、真空蒸着法を用いることが好ましい。
また、蒸着材料を加熱する手段としては電子ビーム加熱装置、レーザー加熱装置、抵抗加熱装置、高周波加熱装置等を用いることができるが、抵抗加熱装置を用いることが好ましい。
この理由は、ステンレス材料を蒸着する際に、真空蒸着法、及び蒸着材料加熱手段として、抵抗加熱装置を用いることによって、ステンレス材料の蒸着速度を十分に低く抑えることができ、その結果真空チャンバー内の個々のガラス容器に対して、均一かつ所望の厚さを有するステンレス蒸着層を形成することができるためである。
【００６２】
（２）ステンレス材料
また、蒸着材料としてのステンレス材料における鉄、ニッケル、及びクロムの組成に関しては、第１の実施形態の内容と同様とすることができる。
また、ステンレス材料の大きさを調節することによって、ステンレス材料の蒸着速度を制御することが可能となる。したがって、かかるステンレス材料を線状とし、その直径を０．１〜１００μｍの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる直径が０．１μｍ未満の値になると、均一に製造することが困難となる場合があるためである。また、過度に加熱されやすくなって、ステンレス材料の蒸着速度の制御が困難となり、真空チャンバー内の個々のガラス容器に対して均一でかつ所望の厚さを有するステンレス蒸着層を形成することが困難となる場合があるためである。
一方、かかる直径が１００μｍを超えると、加熱効率が過度に低下し、ステンレス材料の蒸着速度も過度に低下する場合があるためである。したがって、ステンレス蒸着層の形成に要する時間が過度に長くなり、その結果、時間及びコストの面で不利になるためである。
したがって、ステンレス材料を線状とする場合、その直径を０．５〜８０μｍの範囲内の値とすることがより好ましく、１〜５０μｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００６３】
（３）蒸着条件
また、ステンレス材料の蒸着条件としては、真空条件にもよるが、例えば、ステンレス材料に対する加熱温度を１２００〜２０００℃の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる加熱温度が１２００℃未満の値とすると、超真空条件に設定する必要が生じたり、ステンレス材料の蒸着速度が過度に低下し、ステンレス蒸着層の形成に要する時間が過度に長くなったりする場合があるためである。
一方、かかる加熱温度が２０００℃を超えた値とすると、加熱装置が大型化したり、あるいは、ステンレス蒸着材料の蒸着速度が速くなり、その結果、真空チャンバー内の個々のガラス容器に対して均一でかつ所望の厚さを有するステンレス蒸着層を形成することが困難となったりする場合があるためである。
したがって、かかる加熱温度を１３００〜１８００℃の範囲内の値とすることがより好ましく、１５００〜１７００℃の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、かかる加熱温度は、加熱装置に抵抗加熱装置を用いるとともに、その入力電力を所定範囲内に設定することにより、適宜調節することができる。
【００６４】
また、真空チャンバー内の圧力を、１×１０-8〜１×１０-1Ｐａの範囲内の値とすることがこのましい。
この理由は、かかる圧力が１×１０-8Ｐａ以下の値とすると、圧力調整に過度に時間がかかり、真空チャンバー内の個々のガラス容器に対して均一でかつ所望の厚さを有するステンレス蒸着層を形成することが困難となる場合があるためである。
一方、かかる圧力が１×１０-1Ｐａを超えた値になると、ステンレス材料の蒸着速度が過度に低下し、ステンレス蒸着層の形成に要する時間が非常に長くなる場合があるためである。
したがって、真空チャンバー内の圧力を１×１０-7〜１×１０-2Ｐａの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００６５】
なお、図５に、真空蒸着装置１００の一例を示すが、少なくとも真空チャンバー１１２と、真空ポンプ１１４と、加熱部（抵抗加熱装置）１１５と、ガラス容器保持部１２０と、を備えることが好ましい。また、蒸着源（ステンレス材料）１１８からの蒸着物の蒸着状態を制御するための過熱部１１５の加熱電源１１６、及びシャッター１１７が設けてあることが好ましい。したがって、加熱電源１１６によって加熱部１１５が熱せられ、加熱部１１５からの熱により蒸着源１１８が蒸発し始めたら、閉じていたシャッター１１７開き、ガラス容器保持部１２０に保持されたガラス容器５に対して、ステンレス蒸着層を形成することができる。
そして、個々のガラス容器５に対して、均一にステンレス蒸着層を形成するために、真空チャンバー１１２の内部に、ガラス容器保持部１２０を回転させるための回転部材１２２を備えることが好ましい。
すなわち、ガラス容器を例えば、１０〜１００ｒｐｍの速度で水平方向及びガラス容器の軸方向に沿ってそれぞれ回転させながらステンレス蒸着層を形成することにより、個々のガラス容器の表面に、ステンレス蒸着層を均一に形成することができる。
【００６６】
３．後工程
次いで、後工程として、図４におけるＳ５に示すように、ステンレス蒸着層の上にメラミンアクリレート及びラクトンポリオール化合物の反応物やシリコーンアクリレート樹脂等をガラス容器に対して塗布し、それを硬化させることにより、トップコート層を形成することが好ましい。
なお、トップコート層の塗布工程や硬化工程に関しては、上述したアンダーコート層と同様の内容とすることができる。また、トップコート層の厚さや硬度等に関しては、第１の実施形態において記載したので、ここでは省略する。
【実施例】
【００６７】
以下に実施例を掲げて、本発明の内容をさらに詳しく説明する。ただし、本発明の技術的範囲は、これら実施例の記載のみに限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内において適宜変更することができる。
【００６８】
［実施例１］
１．アンダーコート層の作製
ボトルネック型のガラスビン（高さ１０ｃｍ、直径４ｃｍ、ボトルネック部高さ３ｃｍ、ボトルネック部直径２ｃｍ）に、下記アンダーコート層の構成組成物（Ａ〜Ｄ）をエアースプレーし、次いで１８０℃×２０分の条件で焼き付け、厚さが１０μｍであって、ＪＩＳ  Ｋ  ５４００に基づいた鉛筆硬度が３Ｈであるアンダーコート層を形成した。
Ａ：メラミンアクリレート                              １００重量部
（藤倉化成（株）製、ＰＧ２２２０Ａ）
Ｂ：ラクトンポリオール化合物                            １０重量部
（ヒドロキシル価２００ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量１，０００）
Ｃ：ウレイドプロピルトリエトキシシラン                  ５重量部
Ｄ：キシレン                                            ５０重量部
【００６９】
２．ステンレス蒸着層の形成
次いで、ステンレス材料としてＳＵＳ３０４（鉄：ニッケル：クロム＝７４：８：１８重量％）の組成であって、直径が３０μｍである線状のステンレス材料を蒸着源として用意した。
次いで、図５に示す真空蒸着装置を用いて、ガラスビンを３０ｒｐｍで水平方向に回転させながら、アンダーコート層の上に、ハーフ蒸着を行い、厚さ０．００１μｍのステンレス蒸着層を形成した。
また、蒸着条件としては、真空チャンバー内の圧力は１×１０-6Ｐａ、抵抗加熱装置としての二クロム線における電力は０．５〜１０ｋＷとし、蒸着時間を３０分〜１時間とした。なお、平均蒸着速度は３．７×１０-6μｍ／秒であった。
【００７０】
３．トップコート層の形成
次いで、ステンレス蒸着層の上に、下記トップコート層の構成組成物（Ｅ〜Ｈ）をエアースプレーし、次いで１８０℃×２０分の条件で焼き付け、厚さが３０μｍであって、ＪＩＳ  Ｋ  ５４００に基づいた鉛筆硬度が３Ｈであるトップコート層を形成した。
Ｅ：メラミンアクリレート                                １００重量部
（藤倉化成（株）製、ＰＧ２２２０Ａ）
Ｆ：ラクトンポリオール化合物                            １０重量部
（ヒドロキシル価２００ｍｇＫＯＨ／ｇ、数平均分子量１，０００）
Ｇ：ウレイドプロピルトリエトキシシラン                  ５重量部
Ｈ：キシレン                                            ５０重量部
【００７１】
４．ステンレス蒸着化粧品用ガラス容器の評価
得られたステンレス蒸着化粧品用ガラス容器につき、以下のような外観性、密着性、及び光透過性の評価を行った。それぞれ得られた結果を表１に示す。
【００７２】
（１）外観性
１０個のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器を作成し、それらを目視にて観察して、外観性の評価を行った。
◎：各ガラス容器間で外観の違いが全く認められない。
○：各ガラス容器間で外観の違いがほとんど認められない。
△：各ガラス容器間で外観の違いが少々認められる。
×：各ガラス容器間で顕著な外観の違いが認められる。
【００７３】
（２）密着性
得られたステンレス蒸着化粧品用ガラス容器につき、ＪＩＳ  Ｋ  ５６００に基づいた碁盤目テープ法を実施し、１００碁盤目あたりの剥がれ数から、下記基準に照らして密着性の評価を実施した。
◎：剥がれ数は０個／１００碁盤目である。
○：剥がれ数は３個以下／１００碁盤目である。
△：剥がれ数は１０個以下／１００碁盤目である。
×：剥がれ数は１０個以上／１００碁盤目である。
【００７４】
（３）光透過率
得られたステンレス蒸着化粧品用ガラス容器における光透過率（波長６００ｎｍ）を、分光光度計を用いて測定した。
【００７５】
［実施例２〜５、及び比較例１〜２］
実施例２〜５及び比較例１〜２において、蒸着層の厚さ、及び蒸着材料の組成をそれぞれ表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様にステンレス蒸着化粧品用ガラス容器を製造し、評価した。得られた結果を表１に示す。
【００７６】
【表１】
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【産業上の利用可能性】
【００７７】
本発明のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器及びその製造方法によれば、真空蒸着法等によるハーフ蒸着であっても、均一な厚さを有するステンレス蒸着層を、ガラス容器に対して安定的に形成することができるようになった。したがって、安定的に得られるステンレス蒸着化粧品用ガラス容器を、特有の高級感や金属感を備えたガラス容器として、化粧品用ガラス容器や香水用ガラス容器等の用途に好適に使用することができるようになった。
また、本発明のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器及びその製造方法によれば、従来のアルミニウム蒸着ガラス容器と比較して、蒸着温度が比較的高くなったり、蒸着時間が比較的長くなったりする傾向があるが、歩留りが、通常、９０％以上に向上するために、逆に経済的な利点や製造的利点があると言える。したがって、逆に、比較的安価なステンレス蒸着化粧品用ガラス容器を、特有の高級感や金属感を備えたガラス容器として提供できるようになった。
さらに、従来のアルミニウム蒸着ガラス容器と比較して、本発明のステンレス蒸着化粧品用ガラス容器における蒸着膜は、機械的強度が高く、密着性にも優れているため、そのまま離隔した場所に運搬等した場合であっても、蒸着膜を損傷するおそれが少なくなった。よって、従来、アルミニウムの真空蒸着を実施した直後に塗装処理をしなければならなかった製造上の問題を、ステンレス蒸着化粧品用ガラス容器であれば、十分に解決することもできるようになった。
【図面の簡単な説明】
【００７８】
【図１】（ａ）〜（ｃ）は、ステンレス蒸着化粧品用ガラス容器の態様を説明するために供するステンレス蒸着ガラス容器の断面図である。
【図２】（ａ）〜（ｃ）は、ステンレス蒸着化粧品用ガラス容器の別の態様を説明するために供するステンレス蒸着化粧品用ガラス容器の断面図である。
【図３】蒸着層の厚さと光透過率の関係を説明するために供する図である。
【図４】ステンレス蒸着化粧品用ガラス容器の製造方法を説明するために供するフローチャートである。
【図５】真空蒸着装置を説明するために供する図である。
【図６】従来のアルミニウム蒸着ガラス容器の態様を説明するために供する図である。
【符号の説明】
【００７９】
６：    ガラス容器
７：    ステンレス蒸着層
８：    アンダーコート層
９：    トップコート層
１０：  ステンレス蒸着化粧品用ガラス容器
１１：  紫外線吸収剤
１００：真空蒸着装置
１１２：真空容器
１１４：真空ポンプ
１１５：加熱部（抵抗加熱装置）
１１６：加熱部の駆動制御部
１１７：シャッター
１１８：蒸着源
１２０：ガラス容器保持部
１２２：回転部材
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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