(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ロックアップクラッチを有する流体伝動装置と、
該流体伝動装置に供給する油圧の基圧を調圧する調圧弁と、
該調圧弁に調圧のための調圧信号圧を印加する信号圧制御弁とを備える自動変速機の油圧制御装置において、
前記調圧弁に印加される調圧信号圧に対する調圧弁のゲインを切り換える切換手段が設けられ、
前記切換手段は、ロックアップクラッチのオン指令に基づき切換信号を出力するソレノイド弁と、該ソレノイド弁の切換信号の印加により調圧弁に前記調圧信号圧を出力するリレー弁を有することを特徴とする自動変速機の油圧制御装置。
【請求項２】
油圧源により発生する油圧をライン圧に調圧する第２の調圧弁を備え、
前記信号圧制御弁は、前記調圧弁及び第２の調圧弁に調圧のための調圧信号圧を印加する、請求項１記載の自動変速機の油圧制御装置。
【請求項３】
前記調圧弁は、調圧信号圧に対する第１及び第２の受圧部を有し、切換手段は、第１の受圧部に常時印加される調圧信号圧に対して、第２の受圧部に対する調圧信号圧の印加によりハイゲインに切り換えられる、請求項１又は２記載の自動変速機の油圧制御装置。
【請求項４】
前記ロックアップクラッチは、流体伝動装置に供給する流体伝動のための油圧により係合作動する単板クラッチである、請求項１〜３のいずれか１項記載の自動変速機の油圧制御装置。
【請求項５】
前記ロックアップクラッチは、流体伝動装置に供給する流体伝動のための油圧とは異なるロックアップ係合油圧の供給により作動する多板クラッチである、請求項１〜３のいずれか１項記載の自動変速機の油圧制御装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動変速機の油圧制御装置に関し、特に、自動変速機の流体伝動装置に油圧を供給する調圧弁の制御に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動変速機は、その変速機構に付随する発進装置として、ストール領域から直結領域まで連続してトルク伝達が可能なトルクコンバータや流体継手からなる流体伝動装置を備える。流体伝動装置には、その動力伝達効率を向上させるために、ポンプインペラとタービンランナの回転数差（流体スリップ）の小さい領域において、それらを直結するロックアップクラッチが付設されるのが、特に車両用のものにおいて通例である。流体伝動装置による流体を介するトルク伝達のために、流体伝動装置への油圧の供給は、変速機構のクラッチやブレーキを制御する油圧制御装置を介してなされる。油圧制御装置は、流体伝動装置のタービンランナにより駆動されるオイルポンプを油圧発生源とし、通常、その発生油圧をプライマリレギュレータバルブにより車両走行負荷に応じて調圧してライン圧油路にクラッチやブレーキ制御のために出力し、余剰圧としてプライマリレギュレータバルブから排出される油圧をセカンダリレギュレータバルブにより、同様に車両走行負荷に応じて調圧して流体伝動装置制御のためにセカンダリ圧油路に出力し、残余の油圧としてセカンダリレギュレータバルブから排出される油圧を潤滑圧として機構各部に供給する。こうした調圧関係にあることから、プライマリレギュレータバルブとセカンダリレギュレータバルブは、共に、車両走行負荷に応じた信号圧を出力するスロットルリニアソレノイドバルブからの調圧信号圧の印加により制御される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、車両用自動変速機は、エンジン出力等の仕様の異なる複数車種への搭載が可能な汎用性を求められている。こうした面から上記調圧関係をみると、ライン圧とセカンダリ圧は、共にスロットルリニアソレノイドバルブからの調圧信号圧に基づき調圧され、一定の比例関係にあり、大出力仕様のエンジンに対応可能なようにライン圧に対するセカンダリ圧を高めの割合で設定して、小出力仕様のエンジンにも対応可能な調圧設定とした場合、小出力仕様のエンジンへの対応において、ライン圧に対してセカンダリ圧が高いことで、ロックアップ係合時の流体伝動装置への供給圧が高くなり過ぎることがある。こうした供給圧の過剰は、流体伝動装置のシェルにかかる圧力負荷を大きくし、望ましくない。
【０００４】
また、ライン圧に対して相対的に高いロックアップ係合圧を必要とする仕様の車両への適用を考えた場合、高いロックアップ係合圧を得るために、その分だけスロットルリニアソレノイドバルブからの調圧信号圧を高くすることになり、ライン圧が不要に高くなる。こうしたライン圧の上昇は、それ自体変速機構のクラッチやブレーキの作動に格別支障となるものではないが、油圧源としてオイルポンプに不要な負荷を生じさせることになり、車両走行燃費の悪化につながる。
【０００５】
更に、流体伝動装置における流体伝動圧とロックアップ係合圧の関係をみると、ロックアップ係合圧は、エンジン出力の増大に伴って高めなければならないのに対して、流体伝動圧は、格別エンジン仕様に応じて変更する必要のないものである。したがって、高いエンジン出力に対応するには、ロックアップ係合圧だけを高めれば足りることになるが、上記のようにセカンダリレギュレータバルブの調圧により得られる油圧は、低いエンジン出力に合わせてライン圧に対して低い割合で設定された場合、自ずとその上限に限界があり、高いエンジン出力仕様に対して、ライン圧は対応可能であっても、ロックアップ係合圧としては不足する事態も生じる。
【０００６】
本発明は上記のような事情に鑑み案出されたものであり、ロックアップクラッチ付流体伝動装置の供給油圧を調圧する調圧弁の仕様の異なる車種への対応を可能とし、それにより自動変速機の油圧制御装置の汎用性を向上させることを第１の目的とする。次に、本発明は、流体伝動装置に対する低圧の流体伝動圧の供給と高圧のロックアップ係合圧の供給を両立させることを第２の目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記の目的は、請求項１に記載のように、ロックアップクラッチを有する流体伝動装置と、該流体伝動装置に供給する油圧の基圧を調圧する調圧弁と、該調圧弁に調圧のための調圧信号圧を印加する信号圧制御弁とを備える自動変速機の油圧制御装置において、前記調圧弁に印加される調圧信号圧に対する調圧弁のゲインを切り換える切換手段が設けられ、前記切換手段は、ロックアップクラッチのオン指令に基づき切換信号を出力するソレノイド弁と、該ソレノイド弁の切換信号の印加により調圧弁に前記調圧信号圧を出力するリレー弁を有することを特徴とする構成により達成される。
【０００８】
より具体的には、上記の構成において、請求項２に記載のように、油圧源により発生する油圧をライン圧に調圧する第２の調圧弁を備え、前記信号圧制御弁は、前記調圧弁及び第２の調圧弁に調圧のための調圧信号圧を印加する構成とされる。
【０００９】
【００１０】
【００１１】
上記の構成において、請求項３に記載のように、前記調圧弁は、調圧信号圧に対する第１及び第２の受圧部を有し、切換手段は、第１の受圧部に常時印加される調圧信号圧に対して、第２の受圧部に対する調圧信号圧の印加によりハイゲインに切り換えられる構成されることができる。
【００１２】
上記の構成において、請求項４に記載のように、前記ロックアップクラッチは、流体伝動装置に供給する流体伝動のための油圧により係合作動する単板クラッチで構成される。
【００１３】
あるいは、上記の構成において、請求項５に記載のように、前記ロックアップクラッチは、流体伝動装置に供給する流体伝動のための油圧とは異なるロックアップ係合油圧の供給により作動する多板クラッチで構成される。
【００１４】
【発明の作用及び効果】
前記請求項１記載の構成では、調圧信号圧に対する流体伝動装置への供給圧の関係を調圧弁のゲイン切り換えにより変更することができる。したがって、調圧信号圧に対する異なる供給圧が得られ、これにより仕様の異なる車両への油圧制御装置の汎用化が可能となる。また、ソレノイド弁がロックアップクラッチのオン指令に基づき切換信号を出力し、リレー弁が該ソレノイド弁の切換信号の印加により調圧弁に調圧信号圧を出力するので、ロックアップクラッチの係合時に、自動的に流体伝動装置への供給圧をロックアップ係合維持に必要な高い油圧に切り換える制御が可能となる。さらに、切換手段をソレノイド弁と、ソレノイド弁作動のリレー弁とで構成することで、ソレノイド弁がフェ−ルした場合でも、リレー弁が非作動の油路状態が維持される。したがって、フェ−ル時の調圧弁の作動を確保することができる。
【００１５】
次に、請求項２記載の構成では、調圧信号圧に応じて第２の調圧弁により調圧されるライン圧に対して、流体伝動装置への異なる供給圧を確保することができる。したがって、調圧信号圧に対する異なる供給圧が得られ、ライン圧としては対応可能でありながら、流体伝動装置への供給圧が対応できない場合に実現できなかった、仕様の異なる車両への油圧制御装置の汎用化が可能となる。
【００１６】
【００１７】
【００１８】
次に、請求項３記載の構成では、本来調圧弁の作動のために出力される調圧信号圧を利用した調圧弁のゲイン切り換えが達成される。したがって、調圧弁のゲイン切り換えのための格別の信号圧を用いずに、調圧弁のゲイン切り換えが可能となる。
【００１９】
次に、請求項４記載の構成では、流体伝動装置への油圧供給をロックアップ時に高めなければならない単板クラッチ構成のロックアップクラッチを持つ流体伝動装置において、ライン圧の上昇を抑えながらロックアップ係合時のみ流体伝動装置への供給圧を高めることができる。したがって、不要なライン圧の上昇による自動変速機の効率低下を防ぐことができる。
【００２０】
次に、請求項５記載の構成では、流体伝動装置への油圧供給が係合を妨げる方向に作用する多板クラッチ構成のロックアップクラッチを持つ流体伝動装置において、高いロックアップ係合圧の供給と、低い流体伝動圧の供給とを両立させることができる。したがって、エンジン出力仕様の小さなものに対応する調圧弁の調圧設定で、エンジン出力仕様の大きなものに対応する油圧制御装置の汎用化が可能となる。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下、図面に沿い、本発明の実施形態を説明する。図１は本発明の第１実施形態に係る油圧制御装置の流体伝動装置制御関連部分の回路構成を示す。この回路は、流体伝動装置を単板構成のロックアップクラッチ１１付のトルクコンバータ１として構成されており、油圧発生源としてのオイルポンプ２と、オイルポンプ２の吐出圧をライン圧に調圧する第２の調圧弁としてのプライマリレギュレータバルブ３と、プライマリレギュレータバルブ３から排出される余剰圧をセカンダリ圧に調圧する調圧弁としてのセカンダリレギュレータバルブ４と、セカンダリ圧を基圧としてトルクコンバータ１への供給圧を制御するロックアップコントロールバルブ５と、供給圧のトルクコンバータ１への供給・排出を制御するロックアップリレーバルブ６とを主要な構成要素として備える。
【００２２】
そして、この回路には、更に、プライマリレギュレータバルブ３とセカンダリレギュレータバルブ４に車両走行負荷に応じた調圧信号圧を印加する信号圧制御弁としてのスロットルリニアソレノイドバルブ７と、本発明の主題に係るゲイン切換手段を前記ロックアップリレーバルブ６と共に構成するオンオフソレノイドバルブ８と、その出力信号により作動するセカンダリゲインリレーバルブ９が配設されている。なお、この回路の作動には、上記各バルブの他に、スロットルリニアソレノイドバルブ７とオンオフソレノイドバルブ８にそれらによる信号出力のための基圧を供給すべく、ライン圧を基圧としてソレノイドモジュレータ圧（ＰＳＯＬ．ＭＯＤ．）を出力する図示しないソレノイドモジュレータバルブと、電子制御装置からのロックアップ指令に基づきロックアップ信号圧（ＰＳＬＵ）を出力する図示しないロックアップソレノイドバルブを必要とするが、これらのバルブについては、回路図示の錯綜を避ける意味で、印加経路のみを矢印で示す。
【００２３】
更に各部について詳述する。まず、トルクコンバータ１は、図示しないエンジン出力軸にコンバータシェル１０を介して連結されるポンプインペラ１２と、それに対向配置され、自動変速機の図示しない入力軸に連結されるタービンランナ１３と、それらの間に介挿され、ワンウェイクラッチ１５とステータシャフト１６を介して図示しない変速機ケースに回り止め支持されるステータ１４と、タービンランナ１３に取付けられたロックアップクラッチディスク１１Ａとから構成されている。こうした構成からなるトルクコンバータ１は、その流体伝動室Ｒ１をロックアップオン油路Ｌｏｎを介してロックアップリレーバルブ６のセカンダリ圧アウトポート６ｅに接続され、ロックアップオフ室Ｒ２をロックアップオフ油路Ｌｏｆｆを介してロックアップリレーバルブ６のロックアップコントロール圧アウトポート６ｇに接続されている。
【００２４】
次に、プライマリレギュレータバルブ３は、スプリング負荷の３ポート形スプール弁で構成され、そのインポート３ａがオイルポンプ２の吐出側につながるライン圧油路ＬＬに接続され、アウトポート３ｂがセカンダリ圧油路Ｌｓに接続され、ドレンポート３ｃがオイルポンプ２の吸込側に接続されている。そして、スプリング負荷側のスプール端は、スロットル信号圧の受圧部として、オリフィスを介してスロットルリニアソレノイドバルブ７の出力ポート７ｂに接続され、反対側のスプール端は、フィードバック信号圧の受圧部として、オリフィスを介してライン圧油路ＬＬに接続されている。こうした接続関係から、プライマリレギュレータバルブ３は、スロットル信号圧が高い状態では、スロットル信号圧とスプリング負荷の重畳で、インポート３ａとドレンポート３ｃの連通度合いをアウトポート３ｂに対する連通度合いに対して小さくすることでフィードバック信号圧とのバランスからライン圧を上昇させる作動をし、スロットル信号圧が低い状態では、インポート３ａとドレンポート３ｃの連通度合いをアウトポート３ｂに対する連通度合いに対して大きくすることでフィードバック信号圧とのバランスからライン圧を下降させる作動をする。
【００２５】
セカンダリレギュレータバルブ４も、プライマリレギュレータバルブ３と実質同様の、スプリング負荷の３ポート形スプール弁で構成されるが、このバルブ４の場合、スプールのスプリング負荷側端部にはプランジャが配設されている。セカンダリレギュレータバルブ４のインポート４ａは、セカンダリ圧油路Ｌｓに接続され、アウトポート４ｂは潤滑圧油路ＬＬＢに接続され、ドレンポート４ｃがオイルポンプ２の吸込側に接続されている。そして、スプリング負荷側のスプール端は、スロットル信号圧の第２の受圧部４Ｂとして、オリフィスを介してロックアップリレーバルブ６のスロットル信号圧アウトポート６ｊに接続され、反対側のスプール端は、フィードバック信号圧の受圧部として、オリフィスを介してセカンダリ圧油路Ｌｓに接続され、更にプランジャの外端側は、スロットル信号圧の第１の受圧部４Ａとして、オリフィスを介してスロットルリニアソレノイドバルブ７のアウトポート７ｂに接続されている。
【００２６】
こうした接続関係から、セカンダリレギュレータバルブ４は、プランジャの外端に印加されるスロットル信号圧が高い状態では、スロットル信号圧とスプリング負荷の重畳で、インポート４ａとドレンポート４ｃの連通度合いをアウトポート４ｂに対する連通度合いに対して小さくすることでフィードバック信号圧とのバランスからセカンダリ圧を上昇させる作動をし、スロットル信号圧が低い状態では、インポート４ａとドレンポート４ｃの連通度合いをアウトポート４ｂに対する連通度合いに対して大きくすることでフィードバック信号圧とのバランスからセカンダリ圧を下降させる作動をする。更に、スプリング負荷側のスプール端へのスロットル信号圧の印加により、受圧作用面を増すことで、同じスロットル信号圧の印加に対するゲインを大きくされることで、セカンダリ圧を上昇させる作動をする。
【００２７】
ロックアップコントロールバルブ５は、一端に拡径ランドを有するスプールによりアウトポート５ｂのインポート５ａとドレンポート５ｃへの連通度合いを調整する３ポート形スプール弁と、スプールの拡径ランド側端部にスプリング負荷で当接するプランジャとを備える構成とされている。このバルブ５のインポート５ａはセカンダリ圧油路Ｌｓに接続され、アウトポート５ｂはロックアップリレーバルブ６のインポート６ｈに接続され、ドレンポート５ｃはドレン（ＥＸ）接続とされている。また、スプリング負荷に対向する拡径ランドの受圧部はロックアップソレノイド信号圧油路ＬＳＬＵに接続され、プランジャの外側の受圧部は、オリフィスを介してロックアップオン油路Ｌｏｎに接続され、反スプリング負荷側の受圧部は、オリフィスを介してロックアップオフ油路Ｌｏｆｆに接続されている。このロックアップコントロールバルブ５の作動は、後に詳記するロックアップリレーバルブ６の作動と関係するので、後に説明する。
【００２８】
ロックアップリレーバルブ６は、６つのランドを有するスプールにより１１のポートを切り換えるスプリング復帰式の切換弁で構成されている。反スプリング負荷側スプール端に近い側（図の上側）のポートから説明すると、潤滑圧インポート６ａは潤滑圧油路ＬＬＢを介してセカンダリレギュレータバルブ４のアウトポート４ｂに接続され、潤滑圧アウトポート６ｂは図示しない変速機ケース内油路や軸内油路を経て機構の各潤滑部位（図にＬＵＢＥと略示する）に接続されている。戻り圧インポート６ｃはロックアップオン油路Ｌｏｎに接続されている。ポート６ｄは不使用として閉鎖されている。ロックアップオン圧アウトポート６ｅはロックアップオン油路Ｌｏｎに接続されている。セカンダリ圧インポート６ｆはセカンダリ圧油路Ｌｓに接続されている。セカンダリ圧アウトポート６ｇはロックアップオフ油路Ｌｏｆｆに接続されている。ロックアップオフ圧インポート６ｈはロックアップコントロールバルブ５のアウトポート５ｂに接続されている。ポート６ｉはドレン（ＥＸ）接続のポートである。スロットル信号圧アウトポート６ｊはセカンダリレギュレータバルブ４のスプリング負荷側受圧部にオリフィスを介して接続されている。スロットル信号圧インポート６ｋはセカンダリゲインリレーバルブ９のアウトポート９ｂに接続されている。そして、このバルブ６は、ロックアップ信号圧（ＰＳＬＵ）により切り換え作動させるべく、反スプリング負荷側スプール端の受圧部をロックアップ信号圧油路ＬＳＬＵに接続されている。
【００２９】
こうした構成からなるロックアップリレーバルブ６は、ロックアップ信号圧（ＰＳＬＵ）無印加時は、スプリング復帰で図示左半分の位置を取り、この状態で、ロックアップオン油路Ｌｏｎの潤滑部位（ＬＵＢＥ）への連通、セカンダリ圧油路Ｌｓのロックアップオフ油路Ｌｏｆｆへの連通、及びスロットル信号圧アウトポート６ｉのドレン（ＥＸ）連通を確立し、残りの各ポートを全て閉鎖する。また、ロックアップ信号圧（ＰＳＬＵ）印加時は、スプリング負荷に抗して図示右半分の位置を取り、この状態で、潤滑圧油路ＬＬＢの潤滑部位（ＬＵＢＥ）への連通、セカンダリ圧油路Ｌｓのロックアップオン油路Ｌｏｎへの連通、ロックアップコントロールバルブ５のアウトポート５ｂのロックアップオフ油路Ｌｏｆｆへの連通、及びスロットル信号圧インポート６ｋのセカンダリレギュレータバルブ４のスプリング負荷側受圧部への連通を確立し、他の全てのポートを閉鎖する。
【００３０】
スロットルリニアソレノイドバルブ７は、図示しない電子制御装置からのスロットル信号指令によりスプリング負荷に抗するソレノイドによるプランジャの負荷でスプールを作動させる３ポート形リニアソレノイド弁で構成されている。このバルブ７のインポート７ａは、ソレノイドモジュレータ圧（ＰＳＯＬ．ＭＯＤ．）油路に接続され、アウトポート７ｂはスロットル信号圧油路ＬＳＬＴに接続され、ドレンポート７ｃはドレン（ＥＸ）接続とされている。このバルブ７は、ソレノイドモジュレータ圧（ＰＳＯＬ．ＭＯＤ．）を基圧として、ソレノイド駆動信号に応じてスロットル信号圧を調圧出力する機能を果たす。
【００３１】
オンオフソレノイドバルブ８は、図示しない電子制御装置からのオンオフ指令によるソレノイド負荷をスプリングを介して受けるプランジャでボール弁体を弁座に押圧してポートを閉じる常閉形のオン・オフソレノイド弁とされている。このバルブ８のインポート８ａはソレノイドモジュレータ圧（ＰＳＯＬ．ＭＯＤ．）油路に接続され、アウトポート８ｂはセカンダリゲインリレーバルブ９の反スプリング負荷側スプール端の信号圧受圧部に接続されている。このバルブ８は、ソレノイド信号圧（ＰＳＯＬ．ＭＯＤ．）を、ロックアップオン指令によるソレノイド駆動信号として出力する機能を果たす。
【００３２】
セカンダリゲインリレーバルブ９は、スプリング復帰式のスプール形３ポート切換弁で構成されている。このバルブ９のインポート９ａはスロットル信号圧油路ＬＳＬＴに接続され、アウトポート９ｂはロックアップリレーバルブ６のスロットル信号圧インポート６ｋに接続され、ドレンポート９ｃはドレン（ＥＸ）接続とされている。このバルブ９は、反スプリング負荷側スプール端の受圧部にソレノイド信号圧（ＰＳＯＬ．ＭＯＤ．）を印加されてインポート９ａとアウトポート９ｂの連通を確立してドレンポート９ｃを閉じ、ソレノイド信号圧（ＰＳＯＬ．ＭＯＤ．）の印加を解放されることで、インポート９ａとアウトポート９ｂの連通を遮断してアウトポート９ｂをドレン連通とする作動をする。
【００３３】
こうした構成からなる流体伝動装置制御関連部分の回路は、タービンランナ１２の回転時、それにより駆動されるオイルポンプ２を油圧源とし、それによる発生油圧をプライマリレギュレータバルブ３で調圧して、ライン圧油路ＬＬに所定のライン圧を生成させると共に、セカンダリレギュレータバルブ４で調圧して、セカンダリ圧油路Ｌｓにライン圧より低圧のセカンダリ圧を生成させる。このときのライン圧とセカンダリ圧は、前記のようにスロットルリニアソレノイドバルブ７が出力するスロットル信号圧に応じて一定の比率の関係の油圧となる。
【００３４】
図２はスロットル信号圧（ＰＳＬＴ）に対するライン圧（ＰＬ）とセカンダリ圧（Ｐｓｅｃ）の設定の一例を示す。この例では、スロットル信号圧（ＰＳＬＴ）をＰｍｉｎ〜Ｐｍａｘまで変化させるものとし、それに対するライン圧（ＰＬ）を図に■印で示すようにＰ１〜Ｐ２まで変化させるものとし、セカンダリ圧（Ｐｓｅｃ）は、図に●印で示すようにＰＡ〜ＰＢまで変化させる設定としている。
【００３５】
図１に戻って、ロックアップ指令のないロックアップオフ状態では、ロックアップ信号圧（ＰＳＬＵ）は無出力状態とされるため、ロックアップリレーバルブ６は図示左半分の位置にある。このとき、セカンダリ圧油路Ｌｓの油圧は、ロックアップリレーバルブ６のポート６ｆ，６ｇを経てロックアップオフ油路Ｌｏｆｆに供給され、トルクコンバータ１のロックアップオフ室Ｒ２側から流体伝動室Ｒ１に供給され、流体伝動室Ｒ１から排出される油圧は、ロックアップオン油路Ｌｏｎからロックアップリレーバルブ６のポート６ｃ，６ｂを経て潤滑部位（ＬＵＢＥ）に排出される。このとき、ロックアップコントロールバルブ５には、その反スプリング負荷側スプール端の受圧部にロックアップオフ油路Ｌｏｆｆの油圧が、またプランジャ端側受圧部にロックアップオン油路Ｌｏｎの油圧が、それぞれオリフィス経由で印加されるが、これらの油圧は実質上等しい対向圧となるため、スプールはスプリング復帰力で図示右半分の位置を取り、インポート５ａとアウトポート５ｂは全通状態にあるが、この全通状態でロックアップリレーバルブ６のインポート６ｈに供給される油圧は、ロックアップリレーバルブ６のスプールランドで閉鎖されて、それより先の油路への供給は生じない。
【００３６】
一方、この状態では、オンオフソレノイドバルブ８へのロックアップ指令もなされないため、オンオフソレノイドバルブ８は閉状態を保って、信号圧を出力しないため、セカンダリゲインリレーバルブ９はスプリング復帰力により図示左半分の位置を保ち、スロットル信号圧油路ＬＳＬＴをスプールランドで閉鎖している。また、ロックアップリレーバルブ６はセカンダリレギュレータバルブ４のスプリング負荷側受圧部をポート６ｊとポート６ｉの連通でドレン接続としているため、セカンダリレギュレータバルブ４のハイゲインへの切り換えもなされない。したがって、この状態では、先に図２を参照して説明したように、セカンダリレギュレータバルブ４はローゲイン状態にあり、スロットル信号圧（ＰＳＬＴ）のプランジャ外端（第１の受圧部）４Ａへの印加に対して●印で示すＰｓｅｃ（ＬＯＷ）の調圧を行なう。
【００３７】
これに対して、ロックアップ指令が成立するロックアップオン状態になると、ロックアップ信号圧（ＰＳＬＵ）が印加状態とされるため、ロックアップリレーバルブ６は図示右半分の位置に切り換わり、ロックアップコントロールバルブ５は図示左側半分のスプール位置に移行する。これにより、セカンダリ圧油路Ｌｓの油圧は、ロックアップリレーバルブ６のポート６ｆ，６ｅを経てロックアップオン油路Ｌｏｎに供給され、その油圧がトルクコンバータ１の流体伝動室Ｒ１に供給されると共に、ロックアップコントロールバルブ５のプランジャ側受圧部に印加される。これにより、クラッチ板１１Ａが流体伝動室Ｒ１側の油圧でコンバータシェル１０に押圧されて係合し、ロックアップ状態となると共に、ロックアップコントロールバルブ５による調圧下で、ロックアップオフ油路Ｌｏｆｆの油圧が、連通状態のロックアップリレーバルブ６のポート６ｇ，６ｈ経由でロックアップコントロールバルブ５のアウトポート５ｂに入り、ドレンポート５ｃに排出される。
【００３８】
この状態では、オンオフソレノイドバルブ８へのロックアップ指令もなされるため、オンオフソレノイドバルブ８は開弁状態となり、信号圧を出力するため、セカンダリゲインリレーバルブ９はスプリング復帰力に抗して図示右半分の位置に切り換わり、スロットル信号圧油路ＬＳＬＴをポート９ａとポート９ｂを経る連通状態とする。また、ロックアップリレーバルブ６は，ポート６ｋとポート６ｊの連通により、セカンダリレギュレータバルブ４のスプリング負荷側受圧部（第２の受圧部）４Ｂをセカンダリゲインリレーバルブ９のアウトポート９ｂへの連通状態とするため、セカンダリレギュレータバルブ４のハイゲインへの切り換えがなされる。したがって、この状態では、先に図２を参照して説明したように、ハイゲイン状態となり、スロットル信号圧（ＰＳＬＴ）の印加に対してセカンダリ圧（Ｐｓｅｃ（ＨＩＧＨ））の▲印で示す調圧を行なう。
【００３９】
上記の回路作動をフローチャートで示すと、図３に示すようになる。図３を参照して、ステップＳ１でロックアップオン判断が成立しない場合は、ステップＳ２によりセカンダリレギュレータバルブはゲインロー側に保持され、ステップＳ３でトルクコンバータ循環圧が低くなる。これによりステップＳ４に示すようにトルクコンバータのシェルにかかる油圧が低減され、保護が達成される。また、ステップＳ１でロックアップオン判断が成立する場合は、ステップＳ５でロックアップソレノイドオンの処理がなされ、それにより次のステップＳ６に示すようにロックアップリレーバルブの切り換え作動が生じる。また同時にステップＳ７に示すように、オン・オフソレノイドバルブ（Ｓ２）もオンとされ、それによりステップＳ８に示すようにセカンダリゲインリレーバルブの切り換え作動が生じる。これによりステップＳ９に示すようにセカンダリレギュレータバルブのゲインがハイ側に切り換わる。したがって、この状態では、次のステップＳ１０に示すように、より低出力のスロットル信号圧にてロックアップクラッチの必要油圧に対応可能となる。このスロットル信号圧（ＰＳＬＴ）とセカンダリ圧（Ｐｓｅｃ）の関係は、図２を参照して、ローゲイン状態ではＰＢのセカンダリ圧を得るのにＰｍａｘのスロットル信号圧を必要とするのに対して、ハイゲイン状態では、同じカンダリ圧を得るのにより低いＰｍｉｄのスロットル信号圧で足りることになる。また、この状態では、スロットル信号圧の低減でライン圧（ＰＬ）もＰ２からＰ３の油圧まで低下するため、図３のステップＳ１１に示すように、ライン圧が下がり、オイルポンプ負荷の低減により自動変速機の効率が向上する効果が得られる。
【００４０】
以上詳述したように、この第１実施形態の回路構成によれば、セカンダリレギュレータバルブ４のハイゲインへの切り換えをロックアップ指令に合わせて行なうことで、ロックアップ解放時は、低圧のセカンダリ圧を流体伝動圧としてトルクコンバータ１の流体伝動室Ｒ１に供給することで、コンバータシェル１０にかかる流体圧負荷を軽減し、ロックアップ係合時は、ライン圧を不要に高めることなく高圧のセカンダリ圧を係合圧としてトルクコンバータ１の流体伝動室Ｒ１に供給することで、高トルクに対するロックアップ係合を低いスロットル信号圧の印加で達成することができる。
【００４１】
次に、図４及び図５は本発明の第２実施形態を示す。この第２実施形態の場合、トルクコンバータ１は多板のロックアップクラッチ１１を備えるものとされる。この第２実施形態の油圧制御装置は、回路を構成する各要素を第１実施形態と共通としながらも、ロックアップクラッチ構成の変更に伴い、油路接続の関係が変更されているので、共通の回路構成部分に同様の参照符号を付して説明に代え、以下に変更部分のみ説明する。
【００４２】
この実施形態における流体伝動装置としてのトルクコンバータ１は、ロックアップクラッチ１１として、コンバータシェル１０内に流体伝動室Ｒ１とは独立したロックアップ油室Ｒ３を備える。ロックアップ油室Ｒ３は、コンバータシェル１０と多板の摩擦材１１Ｂを押圧するピストン１１Ｃとの間に画定されている。多板の摩擦材１１Ｂは、コンバータシェル１０側に外周を回り止め支持した摩擦材と、タービンランナ１３側に内周を回り止め支持した摩擦材を交互に積層した構成とされ、ピストン１１Ｃによる押圧で互いに係合してコンバータシェル１０とタービンランナ１３を直結状態とする。
【００４３】
この形態の場合、ロックアップコントロールバルブ５は、セカンダリ圧のインポートが拡径ランド側のポート５ｃとされ、中間のポート５ｂがアウトポート、反スプリング負荷側のポート５ａがドレンポートとされている。そして、インポート５ｃはセカンダリ圧油路Ｌｓに接続され、アウトポート５ｂはロックアップ油路Ｌｏｎを介してロックアップ油室Ｒ３に接続され、更にオリフィスを介してプランジャ端側の受圧部に接続されている。
【００４４】
ロックアップリレーバルブ６は、ポート６ｃがトルクコンバータ１の出口側油路Ｌｏｕｔへの接続に変更され、ポート６ｄがドレン（ＥＸ）接続とされ、ポート６ｅがオリフィス６Ａ及びチックバルブ６Ｂ経由のドレン（ＥＸ）接続とされ、ポート６ｇがトルクコンバータ１の入口側油路Ｌｉｎへの接続とされ、ポート６ｈがオリフィス６Ａの下流かつチックバルブ６Ｂの上流でのポート６ｅ及びロックアップコントロールバルブ５の反スプリング負荷側スプール端受圧部へのオリフィス経由の接続とされる変更がなされている。
【００４５】
この形態の場合、ロックアップ指令のないロックアップオフ状態では、ロックアップ信号圧（ＰＳＬＵ）は無出力状態とされるため、ロックアップリレーバルブ６は図示左半分の位置にある。このとき、セカンダリ圧油路Ｌｓの油圧は、ロックアップリレーバルブ６のポート６ｆ，６ｇを経てトルクコンバータ１の流体伝動室Ｒ１の入口側油路Ｌｉｎに供給され、トルクコンバータ１の流体伝動室Ｒ１から排出される油圧は、出口側油路Ｌｏｕｔからロックアップリレーバルブ６のポート６ｃ，６ｂを経て潤滑部位（ＬＵＢＥ）に排出される。このとき、ロックアップコントロールバルブ５は、ロックアップ信号圧（ＰＳＬＵ）の無印加状態にあり、図示右半分に示すスプール位置を取るため、セカンダリ圧のインポート５ｃはスプールランドで閉鎖され、アウトポート５ｂがドレンポート５ａへの連通のドレン接続状態にあるため、トルクコンバータ１のロックアップ室Ｒ３は油圧解放状態となる。したがって、ロックアップクラッチ１１は解放状態となる。
【００４６】
一方、この状態では、オンオフソレノイドバルブ８へのロックアップ指令もなされないため、オンオフソレノイドバルブ８は閉状態を保って、信号圧を出力しないため、セカンダリゲインリレーバルブ９はスプリング復帰力により図示左半分の位置を保ち、スロットル信号圧油路ＬＳＬＴをスプールランドで閉鎖している。また、ロックアップリレーバルブ６はセカンダリレギュレータバルブ４のスプリング負荷側受圧部４Ｂをポート６ｊとポート６ｉの連通でドレン接続としているため、セカンダリレギュレータバルブ４のハイゲインへの切り換えもなされない。したがって、この状態では、先に図２を参照して説明したように、セカンダリレギュレータバルブ４はローゲイン状態にあり、スロットル信号圧（ＰＳＬＴ）のプランジャ外端への印加に対して●印で示すＰｓｅｃ（ＬＯＷ）の調圧を行なう。
【００４７】
これに対して、ロックアップ指令が成立するロックアップオン状態になると、ロックアップ信号圧（ＰＳＬＵ）が印加状態とされるため、ロックアップコントロールバルブ５は、図示左半分のスプール位置に移行し、ロックアップリレーバルブ６は図示右半分の位置に切り換わる。これにより、セカンダリ圧油路Ｌｓの油圧は、ロックアップコントロールバルブ５のインポート５ｃ，５ｂ経由でロックアップオン油路Ｌｏｎに供給され、その油圧がトルクコンバータ１のロックアップ油室Ｒ３に供給されると共に、ロックアップコントロールバルブ５のプランジャ側受圧部にフィードバック印加される。これにより、ピストン１１Ｃがロックアップ油室Ｒ３の油圧でクラッチ摩擦材１１Ｂを押圧し、クラッチ摩擦材１１Ｂが係合して、ロックアップ状態となる。このとき、同時にロックアップリレーバルブ６のポート６ｆ，６ｅを経たセカンダリ圧は、オリフィス６Ａ経由でチェックバルブ６Ｂを介してドレンされることでオリフィス６Ａとチェックバルブ６Ｂの間で減圧されてロックアップリレーバルブ６のポート６ｈ，６ｇ経由でトルクコンバータ１の流体伝動室Ｒ１に供給される。そして、このロックアップによりロックアップ油室Ｒ３の油圧が上昇することで、ロックアップコントロールバルブ５はロックアップ信号圧（ＰＳＬＵ）とフィードバック油圧の対向印加により調圧状態となり、セカンダリ圧を基圧としてロックアップ油室Ｒ３内の油圧をセカンダリ圧に応じた所定圧にする。
【００４８】
この状態では、オンオフソレノイドバルブ８へのロックアップ指令により、オンオフソレノイドバルブ８の開弁で、信号圧を出力するため、セカンダリゲインリレーバルブ９はスプリング復帰力に抗して図示右半分の位置に切り換わり、スロットル信号圧油路ＬＳＬＴをポート９ａとポート９ｂを経る連通状態とする。また、ロックアップリレーバルブ６は，ポート６ｋとポート６ｊの連通により、セカンダリレギュレータバルブ４のスプリング負荷側受圧部４Ｂをセカンダリゲインリレーバルブ９のアウトポート９ｂへの連通状態とするため、セカンダリレギュレータバルブ４のハイゲインへの切り換えがなされる。したがって、この状態でのセカンダリ圧は、先の図２を参照して、スロットル信号圧の印加に対してハイゲイン状態となり、図に▲印で示すセカンダリ圧（Ｐｓｅｃ（ＨＩＧＨ））の調圧を行なう。
【００４９】
上記の回路作動をフローチャートで示すと、図５に示すようになる。図５を参照して、ステップＳ１でロックアップオン判断が成立しない場合は、ステップＳ２によりセカンダリレギュレータバルブはゲインロー側に保持され、ステップＳ３でトルクコンバータ循環圧が低くなる。これによりステップＳ４に示すようにトルクコンバータのシェルにかかる油圧が低減され、保護が達成される。また、ステップＳ１でロックアップオン判断が成立する場合は、ステップＳ５でロックアップソレノイドオンの処理がなされ、それにより次のステップＳ６に示すようにロックアップリレーバルブの切り換え作動が生じる。また同時にステップＳ７に示すように、オン・オフソレノイドバルブ（Ｓ２）もオンとされ、それによりステップＳ８に示すようにセカンダリゲインリレーバルブの切り換え作動が生じる。これによりステップＳ９に示すようにセカンダリレギュレータバルブのゲインがハイ側に切り換わる。この状態では、スロットル信号圧（ＰＳＬＴ）とセカンダリ圧（Ｐｓｅｃ）の関係は、図２を参照して、ローゲイン状態ではＰｍａｘのスロットル信号圧に対して、ＰＢのセカンダリ圧しか得ることができないのに対して、ハイゲイン状態では、同じスロットル信号圧Ｐｍａｘに対して、より高いセカンダリ圧（ＰＣ）を得ることができるようになる。したがって、ステップＳ１２に示すように、ロックアップクラッチの必要油圧が高い場合に対応可能となる。
【００５０】
かくしてこの実施形態の回路構成によれば、ロックアップクラッチ１のオン時に、ロックアップ室Ｒ３側へは、ハイゲインのセカンダリ圧を基圧とするロックアップコントロールバルブ５経由の高い係合圧を供給しながら、流体伝動室Ｒ１側へは、オリフィス６Ａ経由で低減された油圧を供給することができるため、ロックアップクラッチの係合を遅らせる作用をする流体伝動室Ｒ１側の油圧を低くして、迅速なロックアップ係合を達成することができる。また、この流体伝動室Ｒ１側の油圧の低減で、コンバータシェル１０にかかる油圧負荷を軽減することができる。
【００５１】
以上、本発明を２つの実施形態を挙げて詳説したが、本発明は例示の実施形態に限らず、特許請求の範囲に記載の事項の範囲内で種々変更することができる。特に、例示の実施形態では、ソレノイドバルブ８の信号出力状態でのフェ−ルを考慮して、その出力信号によりリレーバルブ９を作動させてハイゲインへの切り換えを行なっているが、回路を簡略化する意味では、ソレノイドバルブ８の信号圧の直接印加でセカンダリレギュレータ４のハイゲインへの切り換えを行なう構成を採ることもできる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の第１実施形態に係る油圧制御装置のロックアップクラッチ付流体伝動装置制御関連部分の回路図である。
【図２】  信号圧制御弁の出力に対するラン圧とセカンダリ圧の設定の一例を示すグラフである。
【図３】  第１実施形態の油圧制御装置の作動とそれによる効果の関係を示すフローチャートである。
【図４】  本発明の第２実施形態に係る油圧制御装置のロックアップクラッチ付流体伝動装置制御関連部分の回路図である。
【図５】  第２実施形態の油圧制御装置の作動とそれによる効果の関係を示すフローチャートである。
【符号の説明】
１  トルクコンバータ（流体伝動装置）
１１  ロックアップクラッチ
２  オイルポンプ（油圧源）
３  プライマリレギュレータバルブ（第２の調圧弁）
４  セカンダリレギュレータバルブ（調圧弁）
４Ａ  第１の受圧部
４Ｂ  第２の受圧部
６  ロックアップリレーバルブ（切換手段）
７  スロットルリニアソレノイドバルブ（信号圧制御弁）
８  オンオフソレノイドバルブ（ソレノイド弁）
９  ソレノイドゲインリレーバルブ（リレー弁）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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