(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
電磁式制御弁手段を開閉制御してクランク室の冷媒圧力を調節することによりコンプレッサ容量を調節できるように構成された可変容量式のコンプレッサによって冷媒の循環を行うように構成されて成る車両用空調装置において、
前記コンプレッサを駆動する駆動源の起動開始操作から前記コンプレッサが定常運転状態に入るまでの間の適宜のタイミングで前記電磁式制御弁手段に通常動作時の制御電流値よりも大きい値の起動制御電流を所定期間だけ流すための起動制御部を備え、前記起動制御電流の供給終了後、前記車両用空調装置がオフ状態にあるにも拘らず所定時間内に前記冷媒の温度が低下している場合には警告表示するようにしたことを特徴とする車両用空調装置。
【請求項２】
電磁式制御弁手段を開閉制御してクランク室の冷媒圧力を調節することによりコンプレッサ容量を調節できるように構成された可変容量式のコンプレッサによって冷媒循環を行うように構成された車両用空調装置において、
前記車両用空調装置の作動のオン、オフを制御するエアコンスイッチと、
前記車両用空調装置のエバポレータの通過直後の空気の温度を検出する温度センサと、
前記エアコンスイッチと前記温度センサとに応答し前記エアコンスイッチがオフからオンに切り換えられてから所定時間経過後における前記空気の温度の変化量が所定値以下であるか否かを判別する判別手段と、
該判別手段に応答し前記変化量が所定値以下である場合には前記電磁式制御弁手段に通常動作時の制御電流値よりも大きい値の正常化制御電流を所定期間供給するための正常化制御部と
を備えたことを特徴とする車両用空調装置。
【請求項３】
前記正常化制御電流が前記所定期間中連続して前記電磁式制御弁手段に供給される請求項２記載の車両用空調装置。
【請求項４】
前記正常化制御電流が前記所定期間中間歇的に前記電磁式制御弁手段に供給される請求項２記載の車両用空調装置。
【請求項５】
前記正常化制御部が、前記正常化制御電流が前記電磁式制御弁手段に前記所定期間供給された後前記変化量が所定値より大きくならない場合には再度前記正常化電流を前記電磁式制御弁手段に供給するようにした請求項２記載の車両用空調装置。
【請求項６】
電磁式制御弁手段を開閉制御してクランク室の冷媒圧力を調節することによりコンプレッサ容量を調節できるように構成された可変容量式のコンプレッサによって冷媒循環を行うように構成された車両用空調装置において、
前記車両用空調装置の作動のオン、オフを制御するエアコンスイッチと、
前記車両用空調装置の冷凍サイクル圧力を検出する圧力センサと、
前記エアコンスイッチと前記圧力センサとに応答し前記エアコンスイッチがオフからオンに切り換えられてから所定時間経過後における前記冷凍サイクル圧力の変化量が所定値以下であるか否かを判別する判別手段と、
該判別手段に応答し前記変化量が所定値以下である場合には前記電磁式制御弁手段に通常動作時の制御電流値よりも大きい値の正常化制御電流を所定期間供給するための正常化制御部と
を備えたことを特徴とする車両用空調装置。
【請求項７】
電磁式制御弁手段を開閉制御してクランク室の冷媒圧力を調節することによりコンプレッサ容量を調節できるように構成された可変容量式のコンプレッサによって冷媒循環を行うように構成された車両用空調装置において、
前記車両用空調装置の作動のオン、オフを制御するエアコンスイッチと、
前記車両用空調装置の冷媒温度を検出する冷媒温度センサと、
前記エアコンスイッチと前記冷媒温度センサとに応答し前記エアコンスイッチがオフからオンに切り換えられてから所定時間経過後における前記冷媒温度の変化量が所定値以下であるか否かを判別する判別手段と、
該判別手段に応答し前記変化量が所定値以下である場合には前記電磁式制御弁手段に通常動作時の制御電流値よりも大きい値の正常化制御電流を所定期間供給するための正常化制御部と
を備えたことを特徴とする車両用空調装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、電磁式の制御弁を用いてクランク室内の冷媒圧力を調節することによりコンプレッサ容量を変更できるようにした外部可変容量型のコンプレッサを用いた車両用空調装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
車両用の空調装置に用いられる冷凍サイクル装置として、可変容量型のコンプレッサを用いたものが公知である。このような目的で使用される従来の可変容量型のコンプレッサとして、吐出室とクランク室との間、又はクランク室と吸入室との間を連通する通路に制御弁を設け、この制御弁を開閉制御してクランク室内の冷媒圧力を調節することにより斜板角を変更してコンプレッサ容量の可変を図るようにした外部制御型の構成が公知である。
【０００３】
図１３には、外部制御可能な従来の可変容量型斜板式のコンプレッサが縦断面図にて示されている。コンプレッサ９００は、吸入圧が所定値となるように自動的に内部制御を行うと共に、所定値が外部からの電気的信号により制御されて吐出容量を可変し得るものである。
【０００４】
図１３に示すように、コンプレッサ９００の駆動軸９０１は、図示しない内燃機関によって駆動される構成となっており、駆動軸９０１にはその軸線方向に対して所定の傾斜角を有する揺動板９０２が取り付けられ、揺動板９０２の一端には連結ロッド９０３を介してピストン９０４が連結されている。ピストン９０４はシリンダ９０５内に往復動可能に配置され、ピストン９０４の往復動により、図示しないエバポレータから吸入室９０６を介してシリンダ９０５内に吸入された冷媒が圧縮され、圧縮された冷媒は吐出室９０７を介して図示しないコンデンサに吐出される。
【０００５】
揺動板９０２の傾斜角はクランク室９０８内の圧力とピストン９０４の反力とのつりあいによって決まる。すなわち、後述する連通路９１２が閉じてクランク室９０８内の圧力が高くなると、揺動板９０２の傾斜角度が小さくなってピストン９０４のストロークが小さくなり、これにより吐出容量が減少し、また、連通路９１２が開いてクランク室９０８内の圧力が低くなると、上記傾斜角度が大きくなってピストン９０４のストロークが大きくなり、これにより吐出容量が増大する。
【０００６】
クランク室９０８内の圧力は制御弁９０９により制御される。制御弁９０９は、吸入室９０６の吸入圧を受けるベローズ９１０と、電磁アクチュエータ９１１と、吸入室９０６とクランク室９０８との連通路９１２を開閉する弁体９１３とから成る。弁体９１３の開閉は、電磁アクチュエータ９１１の電磁コイル９１４に供給される電流値に応じて発生する吸引力とばね９１４のばね力との合力で弁体９１３に閉弁方向に作用する閉弁圧と、ベローズ９１０を介して弁体９１３に開弁方向に作用する吸入圧とのつりあいで制御される。すなわち、電磁コイル９１４に供給される電流値が大きくなるほど閉弁圧が大きくなり、これによって弁体９１３を開弁するための吸入圧目標値、即ちエバポレータの後側温度目標値が大きくなり、吐出容量が連続的に減少する。容量制御手段としての電磁コイル９１４に供給される電流値は、適宜のコントロール・ユニットにより制御される。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、この種のコンプレッサに設けられているクランク室内の冷媒圧力調節用の制御弁は、
（１）通常の制御領域では、ベローズなどに作用する圧力荷重とソレノイドの電磁力とがバランスするため、弁に作用する力は小さい。
（２）小型化及び消費電力低減の観点から、スプリングのばね定数を大きくしたりソレノイドによる駆動力を大きくすることができない。
（３）気密性を確保するために摺動部のクリアランスは小さくする必要がある。
等の特徴を備えている。
【０００８】
このため、この種の制御弁は、冷媒に混合されているオイルが弁体の摺動部に固着したり又は冷媒に混入したコンタミネーションが摺動部に詰まったりして弁体の動きが固くなる所謂スティック状態に陥りやすく、弁体が一旦スティック状態に陥ると弁体に作用する力は小さいのでその復帰が困難であり、コンプレッサの起動不良を招くことになるという問題点を有している。
【０００９】
クラッチレス式のコンプレッサを採用した冷凍サイクル装置において、コンプレッサの容量を変更するのに使用される制御弁の制御に関する技術が、特開平７−３３２２５０号公報、特開平９−１０４２２５号公報及び特開平９−３２９０８７号公報に開示されている。しかし、これらに開示されている技術は、いずれも起動が完了したことを前提としたオイルリターン制御であり、起動性改善のための制御弁の制御についての開示は一切ない。
【００１０】
また、特許第２５８０３５４号明細書には、クラッチをオフからオンに切り換えたときに生じる圧力の急変により制御弁が開いてしまうのを防止するため、クラッチオフからオンへの切り換え時には通常所定範囲を超えた制御電流を所定時間出力してコンプレッサ容量を最小とするようにした構成が開示されている。しかし、この構成はコンプレッサの起動性改善する技術とは関係しておらず、制御弁の弁体のスティックの問題を何等解決するものではない。
【００１１】
さらに、特許第１９７８３９３号明細書には冷媒吸入温度または吐出温度の変化率により制御弁の制御のための制御定数を変化させる構成が開示されており、特開昭６３−１８４５１８号公報にはエバポレータの温度とその目標との偏差の絶対値よりＰＩＤゲインを増減させる構成が開示されている。しかし、これらはいずれもコンプレッサが作動中の応答性改善に関する技術であり、制御弁の制御のための制御信号を通常の制御範囲内で補正しているだけで起動性の改善とはならない。
【００１２】
本発明の目的は、従来技術における上述の問題点を解決することができる車両用空調装置を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明によれば、電磁式制御弁手段を開閉制御してクランク室の冷媒圧力を調節することによりコンプレッサ容量を調節できるように構成された可変容量式のコンプレッサによって冷媒循環を行うように構成されて成る車両用空調装置において、前記コンプレッサを駆動する駆動源の起動開始操作から前記コンプレッサが定常運転状態に入るまでの間の適宜のタイミングで前記電磁式制御弁手段に通常動作時の制御電流値よりも大きい値の起動制御電流を所定期間だけ流すための起動制御部を備えたことを特徴とする車両用空調装置が提案される。
【００１４】
起動制御電流を流すと、電磁式制御弁手段は通常動作時に比べて大きなソレノイド駆動力で作動するので、オイルの固着や摺動部にコンタミネーションが詰またりしていても弁体をこれに抗して動かすことができ、以後におけるコンプレッサの正常運転を確保することができ、コンプレッサを円滑に起動できるようになる。
【００１５】
起動制御電流は、前記所定期間中連続して電磁式制御弁手段に供給されるようにすることもできるし、起動制御電流は、所定期間中間歇的に電磁式制御弁手段に供給されるようにすることもできる。起動制御電流の供給終了後、車両用空調装置がオフ状態にあるにも拘らず所定時間内に冷媒の温度が低下している場合には、警告表示するようにすることもできる。
【００１６】
本発明によれば、また、電磁式制御弁手段を開閉制御してクランク室の冷媒圧力を調節することによりコンプレッサ容量を調節できるように構成された可変容量式のコンプレッサによって冷媒循環を行うように構成された車両用空調装置において、前記車両用空調装置の作動のオン、オフを制御するエアコンスイッチと、前記車両用空調装置のエバポレータの通過直後の空気の温度を検出する温度センサと、前記エアコンスイッチと前記温度センサとに応答し前記エアコンスイッチがオフからオンに切り換えられてから所定時間経過後における前記空気の温度の変化量が所定値以下であるか否かを判別する判別手段と、該判別手段に応答し前記変化量が所定値以下である場合には前記電磁式制御弁手段に通常動作時の制御電流値よりも大きい値の正常化制御電流を所定期間供給するための正常化制御部とを備えたことを特徴とする車両用空調装置が提案される。
【００１７】
この構成では、エアコンスイッチをオフからオンにすることによってコンプレッサが作動を開始した後、エバポレータの通過直後の空気の温度の変化量が所定値以下の場合にのみコンプレッサの起動不良を判断して正常化電流が電磁式制御弁手段に供給される。これにより生じる大きなソレノイド駆動力により弁体の固着等を解消し、コンプレッサに正常な運転を行わせることができる。
【００１８】
この場合においても、正常化制御電流は所定期間中連続して前記電磁式制御弁手段に供給してもよいし、間歇的に供給してもよい。また、正常化制御電流が電磁式制御弁手段に所定期間供給された後変化量が所定値より大きくならない場合には再度正常化電流を電磁式制御弁手段に供給するように構成することもできる。
【００１９】
本発明によれば、さらに、電磁式制御弁手段を開閉制御してクランク室の冷媒圧力を調節することによりコンプレッサ容量を調節できるように構成された可変容量式のコンプレッサによって冷媒循環を行うように構成された車両用空調装置において、前記車両用空調装置の作動のオン、オフを制御するエアコンスイッチと、前記車両用空調装置の冷凍サイクル圧力を検出する圧力センサと、前記エアコンスイッチと前記圧力センサとに応答し前記エアコンスイッチがオフからオンに切り換えられてから所定時間経過後における前記冷凍サイクル圧力の変化量が所定値以下であるか否かを判別する判別手段と、該判別手段に応答し前記変化量が所定値以下である場合には前記電磁式制御弁手段に通常動作時の制御電流値よりも大きい値の正常化制御電流を所定期間供給するための正常化制御部とを備えたことを特徴とする車両用空調装置が提案される。
【００２０】
本発明によれば、さらに、電磁式制御弁手段を開閉制御してクランク室の冷媒圧力を調節することによりコンプレッサ容量を調節できるように構成された可変容量式のコンプレッサによって冷媒循環を行うように構成された車両用空調装置において、前記車両用空調装置の作動のオン、オフを制御するエアコンスイッチと、前記車両用空調装置の冷媒温度を検出する冷媒温度センサと、前記エアコンスイッチと前記冷媒温度センサとに応答し前記エアコンスイッチがオフからオンに切り換えられてから所定時間経過後における前記冷媒温度の変化量が所定値以下であるか否かを判別する判別手段と、該判別手段に応答し前記変化量が所定値以下である場合には前記電磁式制御弁手段に通常動作時の制御電流値よりも大きい値の正常化制御電流を所定期間供給するための正常化制御部とを備えたことを特徴とする車両用空調装置が提案される。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照して本発明の実施の形態の一例につき詳細に説明する。
【００２２】
図１は本発明による車両用空調装置１を示す概略図である。図１に示すように、通風ダクト２内の上流側には、該通風ダクト２内に空気を導入するブロア３と、該導入空気を外気導入モード又は内気循環モードに択一的に切り換えるインテークドア４とが設けられている。
【００２３】
ブロア３の下流側にはエバポレータ５とヒータコア６とが設けられている。エバポレータ５は、可変容量型のコンプレッサ７、コンデンサ８及びレシーバタンク９と共に冷房サイクルを構成している。一方、ヒータコア６はラジエータ１１と共に内燃機関１０に接続され、内燃機関１０内の冷却水がヒータコア６内を循環する公知の構成となっている。
【００２４】
本実施の形態では、コンプレッサ７は車両駆動用の内燃機関１０にクラッチを用いずベルト１９１によって直接連結されているクラッチレス方式が採用されており、内燃機関１０の回転がコンプレッサ７の駆動軸７Ａに直接伝達されている。この結果、内燃機関１０が運転されている間コンプレッサ７は常に回転駆動される構成である。コンプレッサ７は、後で詳しく説明されるように、吸入圧が所定値となるように自動的に内部制御を行なうと共に、この所定値が外部からの電気的信号により制御されて吐出容量を可変にし得る構成となっている。
【００２５】
コンプレッサ７のコンプレッサ容量を外部からの電気的信号に応じて調節することができるようにするため、コンプレッサ７には電磁弁７Ｂが設けられており、電磁弁７Ｂはコントロールユニット１２から後述するようにして供給されるソレノイド駆動電流ＩＳに応じて開閉制御され、これによりコンプレッサ７のコンプレッサ容量が所望の値となるよう外部から電気的に制御することができる構成となっている。
【００２６】
図２には、コンプレッサ７の縦断面図が示されている。
【００２７】
コンプレッサ７は、可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサとして構成されており、そのシリンダブロック１０１の一端面にはバルブプレート１０２を介してリヤヘッド１０３が、他端面にはフロントヘッド１０４がそれぞれ固定されている。シリンダブロック１０１には、シャフト（回転軸）１０５を中心にして周方向に所定間隔おきに複数のシリンダボア１０６が配設されている。図２では、シリンダボア１０６が１つだけ見えている。これらのシリンダボア１０６内にはそれぞれピストン１０７が摺動可能に収容されている。シリンダブロック１０１にはコンデンサ８の入口へ通じる吐出口１０１ａが設けられている。
【００２８】
フロントヘッド１０４内にはクランク室１０８が形成され、クランク室１０８内には斜板１１０が収容されている。斜板１１０の摺動面１１０ａには、コネクティングロッド１１１の球体状の一端部１１１ａを相対転動可能に支持するシュー１５０がリテーナ１５３で保持されている。斜板１１０のボス部１１０ｂには軸受１５５が装着され、リテーナ１５３は軸受１５５を介して斜板１１０のボス部１１０ｂに装着され、リテーナ１５３は斜板１１０に対して相対回転可能である。軸受１５５は、ボス部１１０ｂに固定されたストッパ１５４によって抜け止めされている。コネクティングロッド１１１の他端部１１１ｂはピストン１０７に固定されている。
【００２９】
シュー１５０は、コネクティングロッド１１１の一端部１１１ａの先端面を相対転動可能に支持するシュー本体１５１と、コネクティングロッド１１１の一端部１１１ａの後端面を相対転動可能に支持するワッシャ１５２とで構成されている。
【００３０】
リヤヘッド１０３には、吐出室１１２と吸入室１１３とが形成されている。吸入室１１３は吐出室１１２を包囲するように配置され、吸入室１１３には図示しない吸入口を介してエバポレータ５が接続されている。リヤヘッド１０３及びバルブプレート１０２には吐出口１０１ａと吐出室１１２との間を連通する吐出通路１３９が設けられている。
【００３１】
吐出通路１３９の途中には、吐出通路１３９を開閉して吐出室１１２内の冷媒ガスを吐出口１０１ａからコンデンサ８へ供給するのを制御するためのチェック弁１３０が設けられている。
【００３２】
チェック弁１３０は吐出室１１２の圧力とクランク室１０８の圧力との差圧に応答して開閉し、クランク室１０８の圧力が低くなって差圧が所定値Ｐ１を上回るとチェック弁１３０が開かれ、差圧が所定値Ｐ１を下回るとチェック弁１３０が閉じられ、これにより熱負荷が低下したとき、冷媒をコンプレッサ内部で循環させ、コンプレッサ外部への吐出量（外部循環量）を零にすることができる構成となっている。すなわち、チェック弁１３０は、外部冷媒回路への冷媒循環を中止する冷媒循環中止手段として設けられており、チェック弁１３０が作動することにより冷媒が外部冷媒回路へ循環するのが中止され、冷媒がコンプレッサ７の内部で循環する内部循環状態となる。
【００３３】
吐出室１１２とクランク室１０８とは連通路１０３Ａを介して連通しており、連通路１０３Ａの途中に設けられた開閉制御弁である電磁弁７Ｂは、後述するように熱負荷が大きいときだけ閉じられるようになっている。
【００３４】
クランク室１０８と吸入室１１３との差圧に応じてクランク室１０８内の冷媒ガスを適切に吸入室１１３に戻すことができるようにするため、吸入室１１３とクランク室１０８とは、後述する放圧部１００を介して連通している。
【００３５】
バルブプレート１０２には、圧縮室１８２と吐出室１１２とを連通させる吐出ポート１１６と、シリンダボア１０６と吸入室１１３とを連通させる吸入ポート１１５とが、それぞれ周方向に所定間隔おきに設けられている。吐出ポート１１６は吐出弁１１７により開閉され、吐出弁１１７はバルブプレート１０２のリヤヘッド側端面に弁押さえ１１８とともにボルト１１９、ナット１２０により固定されている。また、吸入ポート１１５は吸入弁１２１により開閉される。吸入弁１２１はバルブプレート１０２とシリンダブロック１０１との間に配設されている。
【００３６】
シャフト１０５のリヤ側を支持するためのラジアル軸受１２４及びスラスト軸受１２５は、フロントヘッド１０４に形成された軸受室１６０内に収容されている。軸受室１６０は、ラジアル軸受１２４を収容する細径室１６０Ａと、スラスト軸受１２５を収容するため細径部１６０Ａに連なるように形成されている太径室１６０Ｂとから成り、太径室１６０Ｂはクランク室１０８に開口している。これにより、クランク室１０８内の冷媒ガスを軸受室１６０内に導くことができる。シャフト１０５のフロント側はラジアル軸受１２６によって回転可能に支持されている。シャフト１０５のフロント側端部にはプーリ１９０がボルト１９２で固定され、プーリ１９０にはベルト１９１が掛けられている。
【００３７】
なお、軸受室１６０の構成は、上記の構成に限定されるものではなく、軸受室１６０の数や大きさや構造はシャフト１０５の軸受のための構成等に応じて適宜に定めることができるのは勿論である。
【００３８】
シャフト１０５にはシャフト１０５の回転を斜板１１０に伝達するためのスラストフランジ１４０が固定され、このスラストフランジ１４０はスラスト軸受１３３を介してフロントヘッド１０４の内壁面に支持されている。スラストフランジ１４０と斜板１１０とはヒンジ機構１４１を介して連結され、斜板１１０はシャフト１０５と直角な面に対して傾斜可能である。
【００３９】
斜板１１０はシャフト１０５に摺動かつ傾斜可能に装着されている。
【００４０】
ヒンジ機構１４１は、斜板１１０のフロント面１１０ｃに設けられたブラケット１１０ｅと、ブラケット１１０ｅに設けられた直線的なガイド溝１１０ｆと、スラストフランジ１４０の斜板側端面１４０ａに螺着されたロッド１４３とで構成されている。ガイド溝１１０ｆの長手軸は斜板１１０のフロント面１１０ｃに対して所定角度傾いている。ロッド１４３の球状部１４３ａはガイド溝１１０ｆに相対摺動可能に嵌合されている。
【００４１】
クランク室１０８内の冷媒ガスを常時吸入室１１３に徐々に戻すことができるようにすると共に、吐出容量を減少させる操作によってクランク室１０８の圧力が急上昇したような場合クランク室１０８内の冷媒ガスを低圧室である吸入室１１３に速やかに逃がしこれによりクランク室１０８内の過大な圧力上昇を防ぐことができるようにするため、クランク室８には放圧部１００が設けられている。
【００４２】
放圧部１００は、クランク室１０８内の冷媒ガスを、軸受室１６０内に収容されているラジアル軸受１２４及びスラスト軸受１２５を通して吸入室１１３内に上述した目的で放出するようにするため、クランク室１０８内の冷媒ガスを軸受室１６０の最深部１６０Ｃまで導くことができるようシャフト１０５内にその軸方向に沿って形成された内部通路１０５Ａと、クランク室１０８から軸受室１６０内に直接導かれたクランク室１０８内の冷媒ガスをスラスト軸受１２５を通して内部通路１０５Ａ内に導くためシャフト１０５に形成された貫通孔１０５Ｂと、内部通路１０５Ａにより軸受室１６０の最深部１６０Ｃまで導かれた冷媒ガスがラジアル軸受１２４を通って吸入室１１３に抜けるようフロントヘッド１０４内に形成された複数の放圧通路１００Ａ、１００Ｂとを備えている。
【００４３】
図２では、２つの放圧通路１００Ａ、１００Ｂが設けられているが、放圧通路は２つに限定されず、３つ以上の任意の数設けることができる。本実施の形態では、放圧通路１００Ａにはオリフィス１００Ａａが設けられ、これによりクランク室１０８内の冷媒ガスが、クランク室１０８と吸入室１１３との間の差圧に応じて常時適量だけ吸入室１１３内に放圧される構成となっている。そして、放圧通路１１０Ｂにはオリフィスではなくて差圧弁１７０が設けられており、差圧弁１７０はクランク室１０８内の冷媒ガス圧が吸入室１１３内の冷媒ガス圧に対して所定値以上となった場合に開かれ、クランク室１０８内の高圧冷媒ガスを放圧通路１００Ｂを介して吸入室１１３内に速やかに放出することができる構成となっている。なお、差圧弁１７０の種類及びその作動圧力は適宜に定めることができるものであり、図面に示した一実施形態に限定されるものではない。
【００４４】
図３は図２の電磁弁７Ａの拡大断面図である。
【００４５】
電磁弁７Ａはコンプレッサ７のリヤヘッド１０３の弁収容孔１０３Ｂ（図２参照）にＯリング２３９を介して設けられている。電磁弁７Ａのホルダ２２０は吐出室１１２に通じる空間１０３Ｃ（図２参照）にＯリング２２１ａ、２２１ｂを介して設けられている。
【００４６】
ホルダ２２０は弁室（弁体側圧力空間）２２３を備える。弁室２２３は常時吐出室１１２に通じている。弁室２２３の底面には弁孔２２５が形成されている。弁孔２２５は大径部２２５ａと小径部２２５ｂとで構成されている。弁室２２３及び弁孔２２５には弁体２２６が収容されている。弁体２２６の一端部にはねじ山部２２６ａが形成され、ねじ山部２２６ａはプランジャ２３３の一端部に形成されたねじ穴部２３３ａに螺合されている。弁体２２６の他端部には頭部２２６ｂが形成されている。弁体２２６の頭部２２６ｂの外径は弁孔２２５の大径部２２５ａの内径よりも大きい。弁体２２６は弁孔２２５の小径部２２５ｂに摺動可能に支持されている。
【００４７】
弁体２２６と弁孔２２５との間のクリアランスは、気密性確保のために小さいため、電磁弁７Ａを長時間不使用状態とした場合に気候によっては油の固化が生じて両者間の円滑な摺動運動が阻害される傾向がある。また、両者間にコンタミネーションが入り込むことによっても同様の作動不良が生じる虞れがある。
【００４８】
ホルダ２２０には弁孔２２５の大径部２２５ａに通じるポート２１４が設けられている。ポート２１４はリヤハウジング３に設けられた通路５７ａを介してクランク室１０８に通じる。通路５７は、通路５７ａ、弁室２２３、弁孔２２５の大径部２２５ａ、及びポート２１４で構成される。弁体２２６が開いたとき、弁室２２３内の高圧の冷媒ガス（吐出圧力Ｐｄ）が通路５７を通じてクランク室１０８へ導かれる。
【００４９】
ホルダ２２０には弁室２２３の高圧の冷媒ガスをプランジャ２３３の反弁体側の空間（プランジャ側圧力空間）２１６へ導くための圧力バランス孔２１５が設けられている。
【００５０】
ホルダ２２０はソレノイドハウジング２３１の一端部に嵌合されている。ソレノイドハウジング２３１の内部には、弁体２２６を駆動するプランジャ２３３が収容されている。プランジャ２３３は、ホルダ２２０にＯリング２３４を介して密着するつば付きパイプ２３６によって摺動可能に支持されている。
【００５１】
プランジャ２３３の一端部２３３ｂに形成されている収容穴２３７には、ステム２３８の一端部２３８ａが摺動可能に挿入されている。
【００５２】
ステム２３８の他端部２３８ｂは吸引子２４１の中心孔２４２を通じて吸引子２４１の収容穴２４３へ突き出している。吸引子２４１はソレノイドハウジング２３１の内部に固定されている。
【００５３】
プランジャ２３３の収容孔２３７と吸引子２４１との間には、プランジャ２３３を吸引子２４１側から離す方向へ付勢する巻きばね（付勢手段）２４４が収容されている。
【００５４】
ステム２３８の他端部２３８ｂは、ストッパ２４７に装着されたホルダ部２４０ａに固着されている。ストッパ２４７は感圧室２４５内に配設されたベローズ２４６の可動端側に設けられている。ベローズ２４６の固定端側にはストッパ２４８が設けられている。ストッパ２４７とストッパ２４８との間には巻きばね２５８が配置され、ストッパ２４７は巻きばね２５８のばね力によって吸引子２４１側へ付勢されている。
【００５５】
ストッパ２４７のフランジ２４９と吸引子２４１との間には、ストッパ２４７を吸引子２４１側から離す方向へ付勢する巻きばね２５０が配置されている。
【００５６】
ホルダ２２４はＯリング２６３、２６４を介してソレノイドハウジング２３１の他端部に嵌合されている。ホルダ２２４には、吸入室１１３の低圧の冷媒ガスを感圧室２４５に導くポート２２９が設けられている。ホルダ２２４の中央部にはねじ孔２２４ａが設けられている。
【００５７】
感圧室２４５内の吸入圧力Ｐｓが高くなると、ベロース２４６の収縮によってストッパ２４７、２４８同士が当接する。
【００５８】
なお、ベローズ２４６の最大変位量は収容穴２３７に対するステム２３８の一端部２３８ａの最大嵌合量よりも小さくなるように設定されているため、ステム２３８の一端部２３８ａが収容孔２３７から離脱することはない。
【００５９】
感圧室２４５は有底筒状のキャップ部材２６０とホルダ２２４とに囲まれた空間である。キャップ部材２６０は円筒部２６１とこの円筒部２６１の一方の開口を閉塞する底部２６２とで構成されている。キャップ部材２６０の円筒部２６１にはねじ山２６１ａが設けられている。吸引子２４１の外周面にはシール管２７０が装着され、シール管２７０はホルダ２２４のねじ孔２２４ａを通じてキャップ部材２６０の円筒部２６１内に挿入されている。
【００６０】
キャップ部材２６０の底部２６２には凹部２６５が形成され、凹部２６５にはストッパ２４８が嵌合している。
【００６１】
次に、コンプレッサ７の作動を説明する。
【００６２】
内燃機関１０の回転動力はベルト１９１を介してプーリ１９０、シャフト１０５に常時伝達され、シャフト１０５の回転力はスラストフランジ１４０、ヒンジ機構１４１を経て斜板１１０に伝達され、斜板１１０が回転する。
【００６３】
斜板１１０の回転によりシュー１５０が斜板１１０の摺動面１１０ａ上を相対回転するので、斜板１１０からの回転力はピストン１０７の直線往復運動に変換される。ピストン１０７はシリンダボア１０６内を往復運動し、その結果シリンダボア１０６内の圧縮室１８２の容積が変化し、この容積変化によって冷媒ガスの吸入、圧縮及び吐出が順次行なわれ、斜板１１０の傾斜角度に応じた容量の冷媒ガスが吐出される。吸入時には、吸入弁１２１が開き、吸入室１１３からシリンダボア１０６内の圧縮室１８２へ低圧の冷媒が吸入され、吐出時には、吐出弁１１７が開き、圧縮室１８２から吐出室１１２へ高圧の冷媒ガスが吐出される。
【００６４】
上述した動作の期間中も、クランク室１０８内の冷媒ガスは、放圧部１００の放圧通路１００Ａを通って吸入室１１３内にオリフィス１００Ａａの絞り量に応じた量だけ放出されている。このように、放圧通路１００Ａの出口に設けられたオリフィス１００Ａａのため、冷媒ガスの放出量は僅かであり、上述の動作を阻害するには至らない。このように、クランク室１０８内の冷媒ガスが放圧部１００によって吸入室１１３内に放出される結果、ラジアル軸受１２４及びスラスト軸受１２５はそこを通る冷媒ガスに含まれるオイルミストにより潤滑され、ラジアル軸受１２４及びスラスト軸受１２５の円滑な軸受動作が確保される。
【００６５】
熱負荷が小さくなると、制御弁２００は開状態とされ、吐出室１１２からクランク室１８へ高圧の冷媒ガスが流出し、クランク室１０８の圧力が高くなる。このため、圧縮行程中のピストン１０７のフロント面にかかる力が大きくなり、ピストン１０７のフロント面にかかる力の総和がピストン１０７のリヤ面にかかる力の総和を上回る結果、斜板１１０の傾斜角度が小さくなり、ピストン１０７のストロークが小さくなる。
【００６６】
このときクランク室１０８内には急激に高圧が生じることになるが、これに応答して放圧部１００の差圧弁１７０が開く。放圧通路１００Ｂにはオリフィスが設けられていないので、クランク室１０８内の高圧冷媒ガスは、放圧部１００の放圧通路１００Ｂを介して吸入室１１３に速やかに放出され、クランク室１０８内が過度の高圧状態になるのを防止することができ、この場合にも、放出される冷媒ガスはラジアル軸受１２４及びスラスト軸受１２５を通過するので、前述の場合と同様に、冷媒ガス中に含まれるオイルミストがラジアル軸受１２４及びスラスト軸受１２５の各部に付着し、ラジアル軸受１２４及びスラスト軸受１２５の円滑な軸動作を確保するのに寄与する。
【００６７】
コンプレッサ７の容量が小さくなって冷媒ガスの吐出量が減少し、吸入室１１３と吐出室１１２との差圧が所定値Ｐ１以下になると、チェック弁１３０が閉弁動作することにより吐出通路１３９が閉じられる。この結果、吐出口１０１ａからコンデンサ８への冷媒ガスの流出が阻止され、外部冷媒回路への冷媒循環が中止され、内部循環状態となる。
【００６８】
すなわち、斜板１１０の傾斜角度が最小の状態のときは、冷媒ガスが吸入室１１３、圧縮室１８２、吐出室１１２、コントロールバルブ１８１、クランク室１０８、通路１５８を順次経て再び吸入室１１３に戻る。
【００６９】
これに対し、熱負荷が大きくなると、電磁弁７Ａが閉じられ、吐出室１１２からクランク室１０８への高圧の冷媒ガスの流出が阻止される一方、クランク室１０８内の冷媒ガスは放圧通路１００Ａを介してオリフィス１００Ａａの絞り量に応じた量だけ吸入室１１３内に逃がされているので、クランク室１０８の圧力は低くなる。そして、圧縮行程中のピストン１０７のフロント面にかかる力は小さくなり、ピストン１０７のフロント面にかかる力の総和はピストン１０７のリヤ面にかかる力の総和を下回る結果、斜板１１０の傾斜角度が大きくなり、ピストン１０７のストロークが増大する。
【００７０】
クランク室１０８の圧力が低くなってクランク室１０８と吐出室１１２との差圧が所定値Ｐ２（＞Ｐ１）を上回ると、チェック弁１３０が開弁し、吐出室１１２の冷媒ガスは吐出通路部を通って吐出口１ａからコンデンサ８の入口へ送り出される外部循環状態となる。
【００７１】
図１に戻ると、符号１２は、車両用空調装置１の作動を制御するためマイクロコンピュータを用いて構成されているコントロールユニットであり、図示しない電源部から安定化された直流出力電圧＋Ｂが供給されており、エアコン（Ａ／Ｃ）スイッチＳＷをオンとすることによりコントロールユニット１２が作動状態となる構成である。
【００７２】
コントロールユニット１２には、車室外の所定位置の外気温度を検出するための外気センサ１３からの外気温信号Ｓ１３、コンデンサ８内の冷媒ガスの圧力を検出するための冷媒圧力センサ１４からの冷媒圧力信号Ｓ１４、エバポレータ５の直後の通過空気温度（エバ後温度）を検出するためのエバポレータ温度センサ１５からのエバ後温度信号Ｓ１５、及びブロア３をオン、オフさせるためのファンスイッチ１６からのファンオン信号Ｓ１６が入力されている。そして、コントロールユニット１２には、エバ後温度を設定するための設定器１８が接続されており、設定器１８を調節することによりエバ後温度の目標値を任意に設定できる構成となっている。
【００７３】
コントロールユニット１２はマイクロコンピュータシステムとして構成され、予めセットされている主制御プログラムに従い、所要の吹出モードとするために必要な通風ダクト２に設けられている各ドアの開閉制御、吹出温度の調節のためのエアミックスドアＭＸの位置制御などが実行される。
【００７４】
コントロールユニット１２は、さらに、設定器１８において設定された目標エバ後温度が得られるようコンプレッサ７の電磁弁７Ｂを開閉制御してコンプレッサ７の容量を調節するための制御、及び図３に詳細に説明した電磁弁７Ａの弁体２２６及びこれに連結される摺動部における油の固着やコンタミネーションの詰まりによるスティック状態の発生のためにコンプレッサ７の起動時にコンプレッサ７が正常に作動しない場合が生じるのを回避するため、コンプレッサ７の起動の前後の適宜のタイミングで、電磁弁７Ｂの正常動作時に流す動作電流よりも大きな値の電流を電磁弁７Ｂに一時的に供給し、これにより以後の電磁弁７Ｂの動作を円滑化するための起動制御を行う機能を有している。
【００７５】
図４には、コントロールユニット１２の機能的構成図が示されている。符号２１で示されているのは、所要の吹出モードとするために必要な通風ダクト２に設けられている各ドアの開閉制御、及び吹出温度の調節のためのエアミックドアＭＸの位置制御を実行するための主制御部であり、Ａ／ＣスイッチＳＷが接続されていると共に、各信号Ｓ１３〜Ｓ１６が入力されている。主制御部２１における上述の制御は公知の車両用空調装置におけるそれと同様であるから、ここでは主制御部の詳細構成を図示して説明するのを省略する。
【００７６】
一方、符号２２で示されているのは、設定器１８において設定された目標エバ後温度が得られるようコンプレッサ７の電磁弁７Ｂを開閉制御してコンプレッサ７の容量を調節するための制御、及び車両用空調装置１の起動時におけるコンプレッサ７の正常な動作を確保する目的で電磁弁７Ｂに正常動作時に流す動作電流よりも大きな値の電流を所与のタイミングで電磁弁７Ｂに一時的に供給し、これにより以後の電磁弁７Ｂの動作を円滑化するための制御を行うコンプレッサ制御部である。
【００７７】
コンプレッサ制御部２２は、エバ後温度信号Ｓ１５に基づいてエバ後温度を演算し、エバ後温度を示すエバ後温度データＤＡを出力するエバ後温度演算部２３を備えている。エバ後温度データＤＡは、設定器１８から出力される設定エバ後温度データＤＢが入力されている目標電流値演算部２４に入力され、ここで、設定エバ後温度データＤＢにより示される目標エバ後温度を得るために電磁弁７Ｂに与えるべき駆動電流値が演算される。そして、目標電流値演算部２４からはこの演算により得られた駆動電流値を示す目標電流値データＤＣが出力される。
【００７８】
起動電流値設定部２５からは、車両用空調装置１の起動時におけるコンプレッサ７の正常な動作を確保する目的で、電磁弁７Ｂに正常動作時に流す動作電流よりも大きな値の起動電流値を示す起動電流値データＤＤが出力される。ここで設定される起動電流値は電磁弁７Ｂの電気的特性等の仕様値に応じて予め適宜に定めておくことができる。
【００７９】
目標電流値データＤＣ及び起動電流値データＤＤは出力選択部２６に入力されており、ここで、いずれか一方のデータがタイマ２７からのタイマデータＤＥに従って選択され、選択されたデータが駆動部２８に送られる。
【００８０】
タイマ２７は、図示しないイグニッションスイッチがオフ位置からオン位置に切り換えられることにより低レベルから高レベルにレベル変化するイグニッションスイッチオン信号Ｓｏに応答し、イグニッションスイッチオン信号Ｓｏのレベルが低レベルから高レベルに変化してから所定時間だけ高レベル状態となるタイマデータＤＥを出力する。
【００８１】
駆動部２６は、タイマデータＤＥが高レベル状態のとき起動電流値データＤＤを選択し、タイマデータＤＥが低レベル状態のとき目標電流値データＤＣを選択する構成となっている。そして、駆動部２８には、出力選択部２６によって選択されたデータが入力され、この入力データに従うレベルの駆動電流がソレノイド駆動電流ＩＳとして出力され、電磁弁７Ｂに供給される。
【００８２】
コンプレッサ制御部２２は以上のように構成されているので、車両用空調装置１が搭載されている車両のイグニッションスイッチ（図示せず）をオフ位置からオン位置に切り換えた場合、これにより出力されるイグニッションスイッチオン信号Ｓｏに応答してタイマ２７が作動し、イグニッションスイッチをオフからオンに切り換えてから所定時間だけ出力選択部２６によって起動電流値データＤＤが選択され、駆動弁２８がこれに応答して電磁弁７Ｂに通常制御の場合よりも大きなレベルの駆動電流が流される。これにより、電磁弁７Ｂの弁体２２６又は摺動部における油の固化やコンタミネーションの詰まりがあっても、電磁弁７Ｂに大電流による大きな駆動力が働き、弁体２２６の運動を予めなじませることができ、電磁弁７Ｂの作動を円滑なものとし、以後通常レベルの駆動電流によって電磁弁７Ｂを正常に動作させることができる。
【００８３】
ここで、電磁弁７Ｂの弁体２２６の動きをより効果的に円滑化するため、起動電流値データＤＤに従う駆動電流の波形は、図５の（Ａ）に示すような平坦なものであってもよいし、或いは図５の（Ｂ）に示すように三角波であってもよい。三角波の形態とすれば弁体２２６が複数回往復動することとなり、より効果的にその円滑動作を確実にすることができる。
【００８４】
このようにして、電磁弁７Ａに対する起動電流値ＤＤに基づく大電流による円滑化のための起動制御が終了すると、駆動部２８は目標電流値データＤＣに基づく駆動電流値のソレノイド駆動電流ＩＳを電磁弁７Ｂに供給し、これにより、コンプレッサ７の容量がその時の所要の熱負荷に見合った値に制御される。
【００８５】
コンプレッサ制御部２２によって遂行される上述の電磁弁７Ｂの動作を円滑化するための起動制御機能は、コントロールユニット１２を構成するマイクロコンピュータシステムにおいてコンプレッサ制御のための制御プログラムを実行させる構成とすることができる。
【００８６】
図６には、図４を参照して説明した円滑化のための制御機能を実行させるためのコンプレッサ制御プログラムの一例がフローチャートにて示されている。
【００８７】
図６に示したコンプレッサ制御プログラムに従う制御動作について説明すると、先ずステップ３０１でイグニッションスイッチが初回オンか否かが判別される。イグニッションスイッチが初回オンであるとステップ３０１の判別結果はＹＥＳとなり、ステップ３０２に入り、ここで起動電流制御が実行される。
【００８８】
起動電流制御は、図７に示されるように、時間の経過に従って電流レベルが０から所定値Ｉｓｔａｒｔ（本実施の形態では２（Ａ））までの間を三角波状になるよう変化する起動電流を電磁弁７Ｂに与えるための制御である。
【００８９】
図６に戻ると、次のステップ３０３では、ステップ３０２において得られた起動電流の値Ｉｓｔａｒｔが駆動電流値ＩＳに置き換えられ、ステップ３０４でソレノイド駆動電流ＩＳが出力される。
【００９０】
一方、ステップ３０１においてイグニッションスイッチが初回オンでないと、ステップ３０１の判別結果はＮＯとなり、ステップ３０５に入る。ステップ３０５では、Ａ／ＣスイッチＳＷがオフであるとその判別結果はＮＯとなり、ステップ３０６でソレノイド駆動電流ＩＳの値を零とし、ステップ３０４に進む。したがって、この場合には電磁弁７Ｂは駆動されない。
【００９１】
ステップ３０５でＡ／ＣスイッチＳＷがオンであると判別された場合には、ステップ３０５の判別結果はＹＥＳとなり、ステップ３０７において、設定器１８において設定された目標エバ後温度を得るために必要な電磁弁７Ｂに与えるべき目標駆動電流値Ｉｓｏｌが公知の適宜の方法で演算される。
【００９２】
次のステップ３０８では、ステップ３０７で得られた目標駆動電流値Ｉｓｏｌがその時のソレノイド駆動電流ＩＳとされ、ステップ３０４で目標駆動電流値Ｉｓｏｌに従うソレノイド駆動電流ＩＳが出力される。
【００９３】
以上説明したところから判るように、図６に示した制御によれば、イグニッションスイッチが初回オンの場合にのみステップ３０２において起動電流制御が実行され、通常制御の場合において電磁弁７Ｂに印加される駆動電流のレベルよりも大きい電流で、しかも間歇的に電磁弁７Ｂが駆動される。この結果、オイルの固化やコンタミネーションにより電磁弁７Ｂの弁体２２６の動きが円滑でなくなっている場合でも、これにより電磁弁７Ｂの動作の円滑化が図られ、図４に基づいて説明したのと同様の作用効果が得られる。
【００９４】
以上、本発明の一実施形態について説明したが、上述した実施形態に基づく種々の別の構成が可能である。
【００９５】
図８には、図６の構成において、起動制御の終了後Ａ／ＣスイッチＳＷがオフであるにも拘らず所定時間内に冷媒の温度が低下している場合には警告の表示を行うようにしたものである。
【００９６】
図８の各ステップのうち図６に対応するステップには同一の符号を付してその説明を省略し、新たに付加されたステップについてのみ説明する。
【００９７】
ステップ３０６の実行後、ステップ３０９において起動否かが判別される。起動電流制御を実施した場合にはステップ３０９の判別結果はＹＥＳとなり、ステップ３１０で警告処理が実行される。ステップ３０９において起動電流制御を実施していない場合にはその判別結果はＮＯとなり、ステップ３０４に入る。
【００９８】
図９にはステップ３１０の詳細フローチャートが示されている。ステップ３１１ではエバ後温度信号Ｓ１５に基づいてエバ後温度が読み込まれその値がＴＡにセットされる。次のステップ３１２ではタイマ１がスタートされ、ステップ３１３でタイマ１のタイマ値ＴＩＭＥ１が所定値Ｔ１より大きいか否かが判別される。
【００９９】
ＴＩＭＥ１≦Ｔ１であるとステップ３１３の判別結果はＮＯとなり、ステップ３０４に入る。
【０１００】
時間が経過し、ＴＩＭＥ１＞Ｔ１となると、ステップ３１３の判別結果がＹＥＳとなり、ステップ３１４で再度エバ後温度が読み込まれ、このときのエバ後温度はＴＢにセットされる。しかる後ステップ３１５でタイマ１をリセットし、ステップ３１６でＴＡ−ＴＢの値が所定値αより大きいか否かが判別される。
【０１０１】
ＴＡ−ＴＢ≦αの場合、すなわち時間が経過してもエバ後温度が大きく変化しない場合には、ステップ３１６の判別結果はＮＯとなり、そのままステップ３０４に入る。
【０１０２】
一方、ＴＡ−ＴＢ＞αの場合、すなわち時間の経過によりエバ後温度が大きく変化した場合にはステップ３１６の判別結果はＹＥＳとなり、ステップ３１７で警告表示を行う。この警告表示は、例えばＡ／ＣスイッチＳＷのランプを点滅させる構成とすることができる。
（０１０１）及び（０１０２）の説明は正しいでしょうか。
【０１０３】
この構成によればタイマ１が所定値Ｔ１に達するまでの所定時間内に冷媒の温度が低下しているか否かが判別され、上記所定時間内に冷媒の温度が低下している場合には、コンプレッサ７が正常に動作していないと考えられるので、警告表示を行い、運転者が適切な処置をとることができる。
【０１０４】
図４に示したコンプレッサ制御部２２では、コンプレッサ７の運転が正常か否かに拘らず、タイマ２７からのタイマデータＤＥに従って所定時間だけ大きな起動電流を電磁弁７Ｂに与える構成であった。
【０１０５】
しかし、コンプレッサ７の運転状態がこのような起動電流の供給を必要とする状態であるか否かを判別し、この判別結果によって起動電流制御を実行する構成とすることもできる。
【０１０６】
図１０には、Ａ／ＣスイッチＳＷをオンとした後、エバ後温度が下がらない場合に起動電流制御を実行するようにした構成の実施の形態の一例が示されている。
【０１０７】
図１０に示したコンプレッサ制御部３５０の各部のうち、図４の各部に対応する部分には同一の符号を付してそれらの説明を省略する。
【０１０８】
第１タイマ３５１は、イグニッションスイッチオン信号Ｓｏに応答しイグニッションスイッチがオフからオンに切り換えられたタイミングで起動され、所定時間Ｔ１の間だけ高レベルとなる第１タイマデータＤＴ１を出力する。第２タイマ３５２は、第１タイマデータＤＴ１に応答し第１タイマ３５１が所定時間Ｔ１を計数し終わったタイミングで起動され、所定時間Ｔ２の間だけ高レベルとなる第２タイマデータＤＴ２を出力する。
【０１０９】
図１１には、第１タイマ３５１及び第２タイマ３５２の動作を示すタイムチャートが示されている。
【０１１０】
図１０に戻ると、第１記憶部３５３はＡ／ＣスイッチＳＷがオフからオンに切り換えられた時のエバ後温度データＤＡの値ＤＡ１を記憶し、第２記憶部３５４は第１タイマデータＤＴ１のレベルが高から低に変化したときのエバ後温度データＤＡの値ＤＡ２を記憶する構成となっている。
【０１１１】
ＤＡ１とＤＡ２とは比較及び判定部３５５で大小比較され、両者の差が所定値より小さい場合にコンプレッサ７に不具合が生じているとして、起動制御実行のための判定信号ＳＤを出力する。
【０１１２】
出力選択部３５６は、第１タイマデータＤＴ１、第２タイマデータＤＴ２及び判定信号ＳＤに応答し、目標電流値データＤＣ又は起動電流値データＤＤのいずれか一方を選択して出力し、駆動部２８には出力選択部３５６によって選択されたデータが入力され、この入力データに従うレベルの駆動電流がソレノイド駆動電流ＩＳとして出力され、電磁弁７Ｂに供給される。
【０１１３】
出力選択部３５６は、第１タイマデータＤＴ１に応答し、第１タイマデータＤＴ１が高レベル期間中（図１１の期間Ｘ）においては目標電流値データＤＣを選択する。そして、第２タイマデータＤＴ２が高レベル期間中（図１１の期間Ｙ）においては、判定信号ＳＤがコンプレッサの不具合を示す状態にあっては起動電流値データＤＤを選択し、それ以外の場合には目標電流値データＤＣを選択する。そして、第１タイマデータＤＴ１及び第２タイマデータＤＴ２のいずれもが低レベルとなった期間（図１１の期間Ｚ）においては目標電流値データＤＣが選択される。
【０１１４】
コンプレッサ制御部３５０は以上のように構成されているので、Ａ／ＣスイッチＳＷてをオンにすると、先ず期間Ｘにおいて目標電流値データＤＣに従って通常の駆動が実行され、次の期間Ｙにおいては判定信号ＳＤがコンプレッサの不具合を示す場合にのみ起動電流値データＤＤによる起動電流制御が実行され、これによりコンプレッサ７の円滑な作動が確保されるよう電磁弁７Ｂの大電流駆動が実行される。この場合の電流波形は図５の（Ａ）、（Ｂ）のうちいずれでもよいことは前述の通りである。勿論、図５の（Ａ）、（Ｂ）以外の波形でもよい。この結果、図４において説明したのと同様の作用効果が得られる。
【０１１５】
期間Ｚにあっては、目標電流値データＤＣに従う通常の動作となる。
【０１１６】
コンプレッサ制御部３５０は以上のように動作するので、コンプレッサ７が不具合を生じている虞れのある場合にのみ電磁弁７Ｂの大電流駆動が実行されるので動作の円滑化のための制御が適切に実行されることになる。
【０１１７】
コンプレッサ制御部３５０によって遂行される上述の電磁弁７Ｂの動作を円滑化するための起動制御機能は、コントロールユニット１２を構成するマイクロコンピュータシステムにおいてコンプレッサ制御のための制御プログラムを実行させ構成することができる。
【０１１８】
図１２には、図１０を参照して説明した電磁弁７Ｂの動作の円滑化のための制御機能を実行させるためのコンプレッサ制御プログラムの一例がフローチャートにて示されている。
【０１１９】
図１２に示したコンプレッサ制御プログラムに従う制御動作について説明すると、ステップ４０１で、図８のステップ３０７の場合と同様にして目標駆動電流値Ｉｓｏｌを演算し、ステップ４０２でＡ／ＣスイッチＳＷが初回オンか否かが判別される。初回オンの場合にはステップ４０２の判別結果はＹＥＳとなり、ステップ４０３でエバ後温度を読み込み、この値がＴＲにセットされる。しかる後、ステップ４０４で第１タイマがスタートされ、ステップ４０５で第１タイマのタイマ値ＴＩＭＥ１が所定値Ｔ１より大きいか否かが判別される。
【０１２０】
ここで、ＴＩＭＥ１≦Ｔ１の場合にはステップ４０５の判別結果はＮＯとなり、ステップ４０６で目標駆動電流値Ｉｓｏｌがその時のソレノイド駆動電流ＩＳとされ、ステップ４０７で目標駆動電流値Ｉｓｏｌに従うソレノイド駆動電流ＩＳが出力される。
【０１２１】
一方、ＴＩＭＥ１＞Ｔ１となるとステップ４０５の判別結果はＹＥＳとなり、ステップ４０８でエバ後温度を読み込み、この値をＴＸにセットする。すなわち、ステップ４０３での読み込まれたＡ／ＣスイッチＳＷの初回オン直後から時間Ｔ１経過後のエバ後温度がＴＸにセットされる。
【０１２２】
次のステップ４０９では第１タイマがリセットされ、ステップ４１０でＴＲ−ＴＸの値が所定値αより小さいか否かが判別される。
【０１２３】
ＴＲ−ＴＸの値がα以上の場合には、エバ後温度が所定時間以内に正常に低下していると判断され、ステップ４１０の判断結果はＮＯとなり、ステップ４０６に進む。
【０１２４】
一方、ＴＲ−ＴＸの値がαより小さいと、エバ後温度の低下が少なく、コンプレッサが正常に作動していない可能性があるため、ステップ４１１以下の動作が実行される。
【０１２５】
すなわち、ステップ４１１で第２タイマがスタートされ、ステップ４１２で第２タイマのタイマ値ＴＩＭＥ２がＴ２より大きいか否かが判断される。ＴＩＭＥ２≦Ｔ２の場合には、ステップ４１２の判別結果はＮＯとなり、ステップ４１４に入る。
【０１２６】
ステップ４１４では、ＴＲ−ＴＸが所定値β（βはαより小さい？）より大きいか否かが判断される。この時、ＴＲ−ＴＸがβより大きくなっていれば、ステップ４１４の判別結果はＹＥＳとなり、ステップ４０６に進む。一方、ＴＲ−ＴＸがβ以下の場合にはステップ４１４の判別結果はＮＯとなり、ステップ４１５に入り、ここで、図８のステップ３０３に相当する制御が実行され電磁弁７Ｂの円滑動作のための起動電流の値Ｉｓｔａｒｔが駆動電流値ＩＳに置き換えられ、ステップ４０７でこれに従うソレノイド駆動電流ＩＳが出力される。
【０１２７】
すなわち、ステップ４１０での判断結果がＹＥＳの場合には、第２タイマをスタートさせ、第２タイマのタイマ値ＴＩＭＥ２がＴ２より大きくなる前にＴＲ−ＴＸがβより大きくならなければ、大きな駆動電流（Ｉｓｔａｒｔ）による起動制御を行い、さもなければ目標駆動電流値Ｉｓｏｌに従う通常の駆動電流が実行される。
【０１２８】
Ａ／ＣスイッチＳＷが初回オンでない場合には、ステップ４０２の判断結果はＮＯとなり、ステップ４１６でＡ／ＣスイッチＳＷがオンか否かが判別される。ここで、Ａ／ＣスイッチＳＷがオフであるとステップ４１６の判断結果はＮＯとなり、ステップ４１７、４１８で第１タイマ及び第２タイマをそれぞれリセットし、ステップ４１９に進む。ステップ４１９でソレノイド駆動電流ＩＳの値を零とし、ステップ４０７に進む。したがって、この場合には電磁弁７Ｂは駆動されない。
【０１２９】
ステップ４１６でＡ／ＣスイッチＳＷがオンの場合にはその判別結果がＹＥＳとなりステップ４２０に入り、ここで第１タイマがスタートしているか否かが判別される。第１タイマスタートの場合にはステップ４０５に進み、第１タイマがスタートしていない場合にはステップ４２１に進む。
【０１３０】
ステップ４２１では第２タイマがスタートしているか否かが判別され、第２タイマがスタートしている場合にはステップ４１２に進み、一方、第２タイマがスタートしていない場合にはステップ４０６に進み、通常の制御となる。
ステップ４１０の判別結果がＹＥＳの場合、ステップ４１４でもう一回大小比較する趣旨がよく理解できませんでした。
【０１３１】
以上、Ａ／Ｃスイッチを初回にオンとした後のエバ後温度の変化状態から、起動制御の必要の有無を判定し、必要な場合にのみ電磁弁７Ｂに通常制御の場合よりも大きなレベルの電流を供給し、これにより以後の電流弁７Ｂの作動の円滑化を図る機械の実施の形態の一例として説明した。
【０１３２】
ここで、冷媒の温度を検出するためのセンサを別途設け、エバ後温度の検出に代えて冷媒の温度を検出し、Ａ／ＣスイッチＳＷを初回にオンとした後の冷媒温度の変化状態から起動制御の必要の有無を判定する構成とすることもできる。さらに、エバ後温度の検出に代えて、冷媒圧力センサー１４を用いて冷媒圧力を検出し、Ａ／Ｃスイッチを初回にオンとした後の冷媒圧力の変化状態から、起動制御の必要の有無を判定する構成とすることもできる。
【０１３３】
エバ後温度に代えて、冷媒温度又は冷媒圧力のいづれかを用いても、必要な場合にのみ電磁弁７Ｂに通常制御の場合よりも大きなレベルの電流を供給し、これにより以後の電流弁７Ｂの作動の円滑化を図ることができる。
【０１３４】
【発明の効果】
本発明によれば、コンプレッサの駆動開始の段階において、通常動作時に用いる駆動電流よりも大きな値の起動制御電流を所定期間だけ電磁式制御弁手段に流す構成としたので、その弁体がスティックしそうな状態でもコンプレッサを確実に起動でき、コンプレッサの作動信頼性を工場させることができる。
【０１３５】
また、スティックに至らないまでも、電磁式制御弁手段の円滑な動作が得られない場合があるが、このような場合、弁体の運動を予めなじませることが可能となり、コンプレッサの運動開始後に安定した通常制御へすみやかに移行させることができる。
【０１３６】
また、この構成によれば、新規なハードウェアを追加する必要なしに安定した効果を保つことが可能であり、コストをかけずにトラブル防止機能という付加価値を与えることができる。
【０１３７】
エバ後温度、冷媒温度、又は冷媒圧力を検出し、これらの検出値の変化に基づいて起動電流の供給を行う構成によれば、起動電流の供給が必要な場合にのみ行うことができ、適切な制御が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による車両用空調装置の概略構成図。
【図２】図１に示したコンプレッサの縦断面図。
【図３】図２に示した電磁弁の拡大断面図。
【図４】図１に示したコントロールユニットの機能的構成図。
【図５】図４に示したコンプレッサ制御部から供給される駆動電流の波形の具体例を示す波形図。
【図６】図４に示したコントロールユニットの機能をマイクロコンピュータによって実行させるためのコンプレッサ制御プログラムの一例を示すフローチャート。
【図７】図６に示したコンプレッサ制御プログラムによって実行される、駆動電流制御部のための起動電流を説明するための波形図。
【図８】図６に示した構成において冷媒温度の所定時間内低下による警告表示機能を付加した構成のコンプレッサ制御プログラムを示すフローチャート。
【図９】図８に示した警告処理ステップの詳細フローチャート。
【図１０】図４に示したコンプレッサ制御部に代えて用いることができる別の構成を示す機能的構成図。
【図１１】図１０に示した構成による動作を説明するためのタイムチャート。
【図１２】図１０に示した構成をマイクロコンピュータによって実行させるためのコンプレッサ制御プログラムの一例を示すフローチャート。
【図１３】外部制御可能な可変容量型斜板式の従来のコンプレッサの縦断面。
【符号の説明】
１  車両用空調装置
５  エバポレータ
７  コンプレッサ
７Ｂ  電磁弁
１０  内燃機関
１２  コントロールユニット
１３  外気センサ
１４  冷媒圧力センサ
１５  エバポレータ温度センサ
１６  ファンスイッチ
１８  設定器
２１  主制御部
２２  コンプレッサ制御部
２３  エバ後温度演算部
２４  目標電流値演算部
２５  起動電流値設定部
２６  出力選択部
２７  タイマ
２８  駆動部
ＤＡ  エバ後温度データ
ＤＢ  設定エバ後温度データ
ＤＣ  目標電流値データ
ＤＤ  起動電流値データ
ＤＥ  タイマデータ
ＩＳ  ソレノイド駆動電流
Ｓ１３  外気温信号
Ｓ１４  冷媒圧力信号
Ｓ１５  エバ後温度信号
Ｓ１６  ファンオン信号
Ｓｏ  イグニッションスイッチオン信号
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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