(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
演算増幅器と、一端が前記演算増幅器の正相入力端子と接続され他端が正入力端子と接続された第１の抵抗素子と、一端が前記第１の抵抗素子の一端と接続され他端がアースされた負出力端子と接続された第２の抵抗素子と、一端が前記演算増幅器の逆相入力端子と接続され他端が負入力端子と接続された第３の抵抗素子と、一端が前記第３の抵抗素子の一端と接続され他端が正出力端子と接続された第４の抵抗素子とを有し、前記正入力端子と負入力端子との間に被増幅信号が入力されることによって差動増幅処理を行い、前記正出力端子から増幅信号を出力する差動増幅器であって、
一端が前記第４の抵抗素子の他端と接続され、他端が前記演算増幅器の出力端子と接続され、前記正入力端子とアース間のコモンモード電圧を検出するコモンモード電圧検出用抵抗素子と、
前記コモンモード電圧検出用抵抗素子にて検出されたコモンモード電圧が所定の閾値より小さい場合に、前記演算増幅器の出力端子に電流を注入もしくは前記出力端子から電流を抽出する電流調節手段と
を具備することを特徴とする差動増幅器。
【請求項２】
前記電流調節手段は、同一の導電型を有する第１のトランジスタ及び第２のトランジスタ、第５の抵抗素子、第６の抵抗素子、直流電源から構成され、
前記第１のトランジスタのベース端子は前記コモンモード電圧検出用抵抗素子の一端に接続され、エミッタ端子はコモンモード電圧検出用抵抗素子の他端に接続され、コレクタ端子は第５の抵抗素子の一端及び第２のトランジスタのベース端子に接続され、前記第５の抵抗素子の他端は直流電源に接続され、第２のトランジスタのエミッタ端子は前記第１のトランジスタのエミッタ端子と接続され、コレクタ端子は前記第６の抵抗素子の一端に接続され、第６の抵抗素子の他端は直流電源に接続されていることを特徴とする請求項１記載の差動増幅器。
【請求項３】
前記電流調節手段は、同一の導電型を有する第１のトランジスタ、第２のトランジスタ及び第３のトランジスタ、第５の抵抗素子、第６の抵抗素子、直流電源から構成され、
前記第１のトランジスタのベース端子は前記コモンモード電圧検出用抵抗素子の一端に接続され、エミッタ端子はコモンモード電圧検出用抵抗素子の他端に接続され、コレクタ端子は第５の抵抗素子の一端、第２のトランジスタのベース端子及び第３のトランジスタのコレクタ端子に接続され、前記第５の抵抗素子の他端は直流電源に接続され、第２のトランジスタのエミッタ端子は前記第１のトランジスタのエミッタ端子及び第３のトランジスタのベース端子と接続され、コレクタ端子は前記第６の抵抗素子の一端に接続され、第６の抵抗素子の他端は直流電源に接続され、第３のトランジスタのエミッタ端子はコモンモード電圧検出用抵抗素子の一端に接続されていることを特徴とする請求項１記載の差動増幅器。
【請求項４】
前記コモンモード電圧検出用抵抗素子の両端電圧が、前記第１のトランジスタのオン電圧と同一の値となるコモンモード電圧を前記閾値として設定し、コモンモード電圧が前記閾値より小さい場合、もしくは／及び負の閾値を設定した場合ならば負のコモンモード電圧が前記負の閾値より大きい場合、第６の抵抗素子及び第２のトランジスタのコレクタ・エミッタ間を介して直流電源により前記演算増幅器の出力端子に電流を注入もしくは前記出力端子から電流を抽出することを特徴とする請求項２または３に記載の差動増幅器。
【請求項５】
前記演算増幅器、第１の抵抗素子、第２の抵抗素子、第３の抵抗素子及び第４の抵抗素子は、１チップ半導体ＩＣ内に形成されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の差動増幅器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、測定器やＬＳＩテスタ等に用いられる差動増幅器、特に演算増幅器と４つの分圧抵抗とがパッケージングされた１チップＩＣを用いて構成される差動増幅器に関する。
【背景技術】
【０００２】
図８は従来の差動増幅器の回路構成例である。この図に示すように従来の差動増幅器２０は、差動増幅ＩＣ１０を用いて構成されている。この差動増幅ＩＣ１０は、演算増幅器１、一端が演算増幅器１の正相入力端子と接続され他端が第１の入力端子Ｐ１と接続された第１の抵抗素子２、一端が第１の抵抗素子２の一端と接続され他端が第１の出力端子Ｐ２と接続された第２の抵抗素子３、一端が演算増幅器１の逆相入力端子と接続され他端が第２の入力端子Ｐ３と接続された第３の抵抗素子４、一端が第３の抵抗素子４の一端と接続され他端が第２の出力端子Ｐ４と接続された第４の抵抗素子５、演算増幅器１の出力端と接続された第３の出力端子Ｐ５、演算増幅器１への正電源供給用の正電源供給端子Ｐ６及び負電源供給用の負電源供給端子Ｐ７から構成されている。
【０００３】
これらの構成要素は、同一の半導体チップ上に形成されており、以下で説明するように第１の抵抗素子２と第２の抵抗素子３との抵抗比と、第３の抵抗素子４と第４の抵抗素子５との抵抗比とは互いに精密に一致するように形成されている。
【０００４】
また、第１の入力端子Ｐ１は正入力端子Ｐ８と接続され、第２の入力端子Ｐ３は負入力端子Ｐ９と接続され、第１の出力端子Ｐ２は負出力端子Ｐ１０と接続され、第２の出力端子Ｐ４及び第３の出力端子Ｐ５は正出力端子Ｐ１１と接続されている。さらに、正電源供給端子Ｐ６には正電源６が接続され、負電源供給端子Ｐ７には負電源７が接続されている。
なお、負出力端子Ｐ１０はアースされている。
【０００５】
このように、差動増幅器２０は、上記差動増幅ＩＣ１０と、正入力端子Ｐ８、負入力端子Ｐ９、負出力端子Ｐ１０、正出力端子Ｐ１１、正電源６及び負電源７とから構成されており、正入力端子Ｐ８と負入力端子Ｐ９との間に被増幅信号を出力する被増幅信号源８が接続され、正入力端子Ｐ８とアース間にコモンモード電圧を出力するコモンモード電圧源９が接続されることにより上記被増幅信号の差動増幅処理を行い、正出力端子Ｐ１１から増幅信号を出力する。
【０００６】
次に、このように構成された差動増幅器２０の動作について説明する。
被増幅信号源８から出力される被増幅信号の電圧値をＶｄｍ、正出力端子Ｐ１１から出力される増幅信号の電圧値をＶＯ、第１の抵抗素子２の抵抗値をＲ１、第２の抵抗素子３の抵抗値をＲ２、第３の抵抗素子４の抵抗値をＲ３、第４の抵抗素子５の抵抗値をＲ４とすると、下記関係式（１）が成立する。
【０００７】
【数１】
0004586708.tif 000002
【０００８】
つまり、第１の抵抗素子２と第２の抵抗素子３との抵抗比と、第３の抵抗素子４と第４の抵抗素子５との抵抗比とを互いに精密に一致させ、その値を定数ｋにすることにより差動増幅器２０のゲインは定数ｋに等しくなる。この定数ｋは、目的に応じて設定され、例えば０．０１〜２程度に設定される。
【０００９】
一方、被増幅信号源８にはコモンモード電圧源９が接続されており、このため正入力端子Ｐ８にはコモンモード電圧Ｖｃｍが印加されている。通常、このコモンモード電圧Ｖｃｍは、被増幅信号電圧Ｖｄｍと比べて非常に大きい。しかしながら、演算増幅器１の増幅効果と、第２の出力端子Ｐ４と第３の出力端子Ｐ５とが接続されることによる負帰還作用の結果、増幅信号電圧ＶＯはコモンモード電圧Ｖｃｍの影響を受けず、上記関係式（１）に示すように、被増幅信号電圧Ｖｄｍのみを検出して分圧した上で増幅信号電圧ＶＯを出力する。
以上のように、従来の差動増幅器２０は、入力信号、つまり被増幅信号に含まれるコモンモード電圧成分を除去し、被増幅信号電圧Ｖｄｍのみを増幅して出力する（例えば、下記特許文献１参照）。
【特許文献１】特開平６−３４３０１３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
ところで、上記被増幅信号電圧Ｖｄｍが一定の状態において、コモンモード電圧Ｖｃｍの絶対値が大きく変化すると、差動増幅ＩＣ１０内部の各抵抗素子の消費電力が変化し、その結果、差動増幅ＩＣ１０のＩＣチップ温度が大きく変化する。このため、差動増幅ＩＣ１０の入力オフセット電圧が温度依存性により変化し、出力電圧である増幅信号電圧ＶＯに誤差が発生するという問題があった。また、このような増幅信号電圧ＶＯの温度変化は、コモンモード電圧Ｖｃｍの変化時点から数秒の時定数をもって緩やかに変化する特性を示す。これは、差動増幅ＩＣ１０の熱時定数が通常数秒オーダであるためであり、このような遅い変化は、ＩＣテスタや量産用測定器においてオフセット誤差校正を行うことができないという問題があった。
【００１１】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、差動増幅器において、差動増幅ＩＣの入力オフセット電圧の温度変化によって発生する増幅信号電圧の誤差を低減することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決するために、本発明では、第１の解決手段として、演算増幅器と、一端が前記演算増幅器の正相入力端子と接続され他端が正入力端子と接続された第１の抵抗素子と、一端が前記第１の抵抗素子の一端と接続され他端がアースされた負出力端子と接続された第２の抵抗素子と、一端が前記演算増幅器の逆相入力端子と接続され他端が負入力端子と接続された第３の抵抗素子と、一端が前記第３の抵抗素子の一端と接続され他端が正出力端子と接続された第４の抵抗素子とを有し、前記正入力端子と負入力端子との間に被増幅信号が入力されることによって差動増幅処理を行い、前記正出力端子から増幅信号を出力する差動増幅器であって、一端が前記第４の抵抗素子の他端と接続され、他端が前記演算増幅器の出力端子と接続され、前記正入力端子とアース間のコモンモード電圧を検出するコモンモード電圧検出用抵抗素子と、前記コモンモード電圧検出用抵抗素子にて検出されたコモンモード電圧が所定の閾値より小さい場合に、前記演算増幅器の出力端子に電流を注入もしくは前記出力端子から電流を抽出する電流調節手段とを具備することを特徴とする。
【００１４】
また、本発明では、第２の解決手段として、上記第１の解決手段において、前記電流調節手段は、同一の導電型を有する第１のトランジスタ及び第２のトランジスタ、第５の抵抗素子、第６の抵抗素子、直流電源から構成され、前記第１のトランジスタのベース端子は前記コモンモード電圧検出用抵抗素子の一端に接続され、エミッタ端子はコモンモード電圧検出用抵抗素子の他端に接続され、コレクタ端子は第５の抵抗素子の一端及び第２のトランジスタのベース端子に接続され、前記第５の抵抗素子の他端は直流電源に接続され、第２のトランジスタのエミッタ端子は前記第１のトランジスタのエミッタ端子と接続され、コレクタ端子は前記第６の抵抗素子の一端に接続され、第６の抵抗素子の他端は直流電源に接続されていることを特徴とする。
【００１５】
また、本発明では、第３の解決手段として、上記第１の解決手段において、前記電流調節手段は、同一の導電型を有する第１のトランジスタ、第２のトランジスタ及び第３のトランジスタ、第５の抵抗素子、第６の抵抗素子、直流電源から構成され、前記第１のトランジスタのベース端子は前記コモンモード電圧検出用抵抗素子の一端に接続され、エミッタ端子はコモンモード電圧検出用抵抗素子の他端に接続され、コレクタ端子は第５の抵抗素子の一端、第２のトランジスタのベース端子及び第３のトランジスタのコレクタ端子に接続され、前記第５の抵抗素子の他端は直流電源に接続され、第２のトランジスタのエミッタ端子は前記第１のトランジスタのエミッタ端子及び第３のトランジスタのベース端子と接続され、コレクタ端子は前記第６の抵抗素子の一端に接続され、第６の抵抗素子の他端は直流電源に接続され、第３のトランジスタのエミッタ端子はコモンモード電圧検出用抵抗素子の一端に接続されていることを特徴とする。
【００１６】
また、本発明では、第４の解決手段として、上記第２または３の解決手段において、前記コモンモード電圧検出用抵抗素子の両端電圧が、前記第１のトランジスタのオン電圧と同一の値となるコモンモード電圧を前記閾値として設定し、コモンモード電圧が前記閾値より小さい場合、もしくは／及び負の閾値を設定した場合ならば負のコモンモード電圧が前記負の閾値より大きい場合、第６の抵抗素子及び第２のトランジスタのコレクタ・エミッタ間を介して直流電源により前記演算増幅器の出力端子に電流を注入もしくは前記出力端子から電流を抽出することを特徴とする。
【００１７】
また、本発明では、第５の解決手段として、上記第１〜５のいずれかの解決手段において、前記演算増幅器、第１の抵抗素子、第２の抵抗素子、第３の抵抗素子及び第４の抵抗素子は、１チップ半導体ＩＣ内に形成されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、コモンモード電圧に応じて演算増幅器の出力端子に電流を注入もしくは前記出力端子から電流を抽出することにより、差動増幅ＩＣにおける消費電力の変化量を低減することができる。その結果、差動増幅ＩＣの温度変化を抑制し、入力オフセット電圧の温度変化によって発生する増幅信号電圧の誤差を低減することが可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
[第１実施形態]
以下、図面を参照して、本発明の第１実施形態について説明する。図１は本第１実施形態における差動増幅器４０の回路構成図である。なお、図１において、図８と同じ構成要素には同一符号を付し、説明を省略する。
【００２０】
図１に示すように、本第１実施形態における差動増幅器４０は、従来の図８の差動増幅器と比較して、新たにコモンモード電圧検出用抵抗素子２１と電流注入回路３０（電流調節手段）とを備えている。
【００２１】
コモンモード電圧検出用抵抗素子２１の一端は、第２の出力端子Ｐ４、正出力端子Ｐ１１及び電流注入回路３０の第１のトランジスタ３１のベース端子に接続され、他端は第３の出力端子Ｐ５、第１のトランジスタ３１のエミッタ端子及び第２のトランジスタ３４のエミッタ端子に接続されている。つまり、従来のように、第２の出力端子Ｐ４と第３の出力端子Ｐ５とを導通接続ではなく、コモンモード電圧検出用抵抗素子２１を介して接続する。
【００２２】
電流注入回路３０は、第１のトランジスタ３１、第５の抵抗素子３２、直流電源３３、第２のトランジスタ３４及び第６の抵抗素子３５から構成されている。第１のトランジスタ３１は、例えば、ＮＰＮ型のトランジスタであり、そのベース端子は上述したように、コモンモード電圧検出用抵抗素子２１の一端、第２の出力端子Ｐ４及び正出力端子Ｐ１１に接続され、エミッタ端子はコモンモード電圧検出用抵抗素子２１の他端及び第２のトランジスタ３４のエミッタ端子に接続され、またコレクタ端子は第５の抵抗素子３２の一端及び第２のトランジスタ３４のベース端子に接続されている。
【００２３】
第５の抵抗素子３２の一端は、上述したように、第１のトランジスタ３１のコレクタ端子及び第２のトランジスタ３４のベース端子に接続されており、他端は直流電源３３に接続されている。直流電源３３は、直流電圧ＶＣＣを第５の抵抗素子３２の他端に出力する。第２のトランジスタ３４は、例えば、ＮＰＮ型のトランジスタであり、そのベース端子は上述したように、第１のトランジスタ３１のコレクタ端子及び第５の抵抗素子３２の一端に接続され、エミッタ端子は第１のトランジスタ３１のエミッタ端子に接続され、またコレクタ端子は第６の抵抗素子３５の一端に接続されている。第６の抵抗素子３５の一端は、上述したように、第２のトランジスタ３４のコレクタ端子に接続されており、他端は直流電源３３に接続されている。
【００２４】
次に、このように構成された本第１実施形態における差動増幅器４０の動作について説明する。なお、差動増幅器４０における被増幅信号電圧Ｖｄｍと増幅信号電圧ＶＯとの関係は、従来と同様、上記関係式（１）で表され、コモンモード電圧Ｖｃｍの影響を除去する作用も同じである。従って、以下では、コモンモード電圧検出用抵抗素子２１及び電流注入回路３０の動作について詳細に説明する。
【００２５】
まず、説明を簡単にするために、被増幅信号電圧Ｖｄｍ＝０とし、第１の入力端子Ｐ１の電圧をＶＰ１、第１の出力端子Ｐ２の電圧をＶＰ２、第２の入力端子Ｐ３の電圧をＶＰ３、第２の出力端子Ｐ４の電圧をＶＰ４とすると、下記関係式（２）、（３）が成り立つ。
【００２６】
【数２】
0004586708.tif 000003
【００２７】
上記関係式（３）において、０は接地電圧を示す。上記関係式（２）、（３）より、第３の抵抗素子４と第４の抵抗素子５との直列回路に加わる電圧は、下記関係式（４）で表される。
【００２８】
【数３】
0004586708.tif 000004
【００２９】
このように、第３の抵抗素子４と第４の抵抗素子５との直列回路に加わる電圧は、コモンモード電圧Ｖｃｍと同一となり、第３の抵抗素子４と第４の抵抗素子５との直列回路にはコモンモード電圧Ｖｃｍに比例した電流が流れる。ここで、コモンモード電圧Ｖｃｍ＞０とすると、第２の入力端子Ｐ３に流れ込む電流は、第３の抵抗素子４、第４の抵抗素子５及び第２の出力端子Ｐ４を介してコモンモード電圧検出用抵抗素子２１に流れる。つまり、コモンモード電圧検出用抵抗素子２１には、コモンモード電圧Ｖｃｍに比例した電流が流れる。コモンモード電圧検出用抵抗素子２１の抵抗値をＲ２１、第３の抵抗素子４の抵抗値をＲ３、第４の抵抗素子５の抵抗値をＲ４とすると、コモンモード電圧検出用抵抗素子２１の両端電圧Ｖ２１は下記関係式（５）で表される。
【００３０】
【数４】
0004586708.tif 000005
【００３１】
上記関係式（５）に示すように、コモンモード電圧検出用抵抗素子２１の両端電圧Ｖ２１は、コモンモード電圧Ｖｃｍに比例した電圧が発生する。つまり、このコモンモード電圧検出用抵抗素子２１を用いることによって、コモンモード電圧Ｖｃｍを検出することが可能となる。
【００３２】
コモンモード電圧Ｖｃｍ＝０の場合、コモンモード電圧検出用抵抗素子２１の両端電圧Ｖ２１＝０となり、同様に第１のトランジスタ３１のベース・エミッタ間電圧ＶＢＥ１は０となる。一方、コモンモード電圧Ｖｃｍが大きくなると、コモンモード電圧検出用抵抗素子２１の両端電圧Ｖ２１も大きくなり、当該両端電圧Ｖ２１が第１のトランジスタ３１のオン電圧ＶＯＮ１以上の値になった時点で、第１のトランジスタ３１がオンとなる。
【００３３】
このように、第１のトランジスタ３１がオンとなる瞬間のコモンモード電圧ＶｃｍをＶｃｍＸとすると、上記関係式（５）より下記関係式（６）が導かれる。
【００３４】
【数５】
0004586708.tif 000006
【００３５】
すなわち、上記関係式（６）に示すように、第１のトランジスタ３１がオンとなるコモンモード電圧ＶｃｍＸは、コモンモード電圧検出用抵抗素子２１の抵抗値Ｒ２１を変えることで、任意に設定することが可能となる。
【００３６】
第１のトランジスタ３１がオンとなった場合、第２のトランジスタ３４のベース・エミッタ間電圧ＶＢＥ１は０となる。つまり、第１のトランジスタ３１がオンの場合、第２のトランジスタ３４はオフとなる。一方、コモンモード電圧ＶｃｍがＶｃｍＸより小さい場合、つまり第１のトランジスタ３１がオフの場合、第２のトランジスタ３４のベース・エミッタ間電圧ＶＢＥ２は、第２のトランジスタ３４のオン電圧ＶＯＮ２以上の値になり、第２のトランジスタ３４はオンとなる。
【００３７】
第２のトランジスタ３４がオンとなった場合、直流電源３３から第６の抵抗素子３５を介して第２のトランジスタ３４のコレクタ・エミッタ間に電流が流れ、さらに第３の出力端子Ｐ５を介して演算増幅器１の出力端に電流が流れ込む（注入される）。
【００３８】
このように、コモンモード電圧ＶｃｍＸを閾値として、当該閾値よりコモンモード電圧Ｖｃｍが小さい場合は、第１のトランジスタ３１はオフ、第２のトランジスタ３４はオンとなり、演算増幅器１の出力端に電流が注入され、コモンモード電圧Ｖｃｍが閾値以上の場合、第１のトランジスタ３１はオン、第２のトランジスタ３４はオフとなり演算増幅器１の出力端への電流の注入は行われない。
【００３９】
上記のように、電流注入回路３０から演算増幅器１の出力端に電流が注入された場合、演算増幅器１の消費電力は増加する。注入される電流をＩＰＯとし、演算増幅器１の負電源７の電圧をＶＳＮ、第３の出力端子Ｐ５の電圧をＶＰ５とすると、電流ＩＰＯの注入による演算増幅器１の消費電力増分ＰＰＯは下記関係式（７）で表される。
【００４０】
【数６】
0004586708.tif 000007
【００４１】
例えば、増幅信号電圧ＶＯの絶対値が負電源７の電圧ＶＳＮの絶対値と比べて小さい場合は、第３の出力端子Ｐ５の電圧ＶＰ５を無視しても良いので、上記関係式（７）は下記関係式（８）のように簡略化される。
【００４２】
【数７】
0004586708.tif 000008
【００４３】
図２（ａ）は、コモンモード電圧Ｖｃｍとコモンモード電圧検出用抵抗素子２１の両端電圧Ｖ２１との関係を示し、図２（ｂ）は、コモンモード電圧Ｖｃｍと演算増幅器１の出力端に注入される電流ＩＰＯとの関係を示し、また図２（ｃ）は、コモンモード電圧Ｖｃｍと演算増幅器１の消費電力増分ＰＰＯとの関係を示している。これらの図に示すように、コモンモード電圧Ｖｃｍが閾値であるＶｃｍＸより小さい場合は、電流注入回路３０から演算増幅器１の出力端に電流ＩＰＯが注入され、演算増幅器１の消費電力がＰＰＯだけ増加する。
【００４４】
以上のような本第１実施形態の差動増幅器４０の動作によって、コモンモード電圧Ｖｃｍが大きく変化した場合に、温度変化による差動増幅ＩＣ１０の入力オフセット電圧の変化を抑制する原理について以下説明する。
【００４５】
図３は、コモンモード電圧Ｖｃｍと差動増幅ＩＣ１０の消費電力ＰＰとの関係を示す特性図である。図３において、破線Ｌ１は、従来の差動増幅器２０におけるコモンモード電圧Ｖｃｍと差動増幅ＩＣ１０の消費電力ＰＰとの関係を示す特性曲線であり、実線Ｌ２は、本第１実施形態の差動増幅器４０におけるコモンモード電圧Ｖｃｍと差動増幅ＩＣ１０の消費電力ＰＰとの関係を示す特性曲線である。なお、以下では、第１の抵抗素子２の抵抗値Ｒ１＝第３の抵抗素子４の抵抗値Ｒ３＝１２（ｋΩ）、第２の抵抗素子３の抵抗値Ｒ２＝第４の抵抗素子５の抵抗値Ｒ４＝６（ｋΩ）、正電源６の電圧ＶＳＰ＝１５（Ｖ）、負電源７の電圧ＶＳＮ＝−１５（Ｖ）とし、コモンモード電圧Ｖｃｍが０〜３２（Ｖ）まで変化した場合を想定して説明する。
【００４６】
破線Ｌ１は、下記関係式（９）、（１０）に基づいて求めたものである。
【００４７】
【数８】
0004586708.tif 000009
【００４８】
ここで、コモンモード電圧Ｖｃｍの最大値と比べて、負電源７の電圧ＶＳＮの絶対値は半分以下と小さいので、上記関係式（１０）の第２項は、コモンモード電圧Ｖｃｍ＝３０（Ｖ）において、全体の１／５となり無視することができる。このように、上記関係式（１０）から、消費電力ＰＰはコモンモード電圧Ｖｃｍの２乗にほぼ比例し、つまり放物線状の破線Ｌ１となる。図３からわかるように、コモンモード電圧Ｖｃｍが最小値から最大値まで変化した場合に、消費電力ＰＰはおよそ０．１４（Ｗ）変化する。
【００４９】
例えば、差動増幅ＩＣ１０が一般的なＩＣパッケージである８ピンのＳＯＩＣである場合、その熱抵抗θＪＡはおよそ１５０（°Ｃ／Ｗ）であるので、この時の差動増幅ＩＣ１０のジャンクション温度変化ΔＴＪは、下記関係式（１１）から求めることができる。
【００５０】
【数９】
0004586708.tif 000010
【００５１】
ここで、差動増幅ＩＣ１０のオフセット電圧温度係数（出力換算）が仮に７（μＶ／°Ｃ）とすると、上記ジャンクション温度変化ΔＴＪに伴う増幅信号電圧ＶＯの変化ΔＶＯは、ΔＶＯ＝７（μＶ／°Ｃ）・２１（°Ｃ）＝１４７（μＶ）となる。つまり、同じ被増幅信号電圧Ｖｄｍであっても、コモンモード電圧Ｖｃｍ＝０（Ｖ）の場合と、コモンモード電圧Ｖｃｍ＝３２（Ｖ）の場合とでは、増幅信号電圧ＶＯが１４７（μＶ）変化することになる。このような増幅信号電圧ＶＯの誤差は、上述したように、数秒の時定数をもって緩やかに変化するものであるので、従来ではＩＣテスタや量産用測定器ではオフセット誤差校正を行うことができなかった。
【００５２】
続いて、実線Ｌ２を用いて、本第１実施形態の電流注入回路３０を用いた場合について説明する。ここで、例えば、閾値であるコモンモード電圧ＶｃｍＸを１８．５（Ｖ）と設定する。この値は、破線Ｌ１において、消費電力ＰＰがコモンモード電圧Ｖｃｍ＝３２（Ｖ）の時のおよそ１／３になる値である。なお、このコモンモード電圧ＶｃｍＸは、上記関係式（６）に基づき、コモンモード電圧検出用抵抗素子２１の抵抗値Ｒ２１を調整することによって設定する。
【００５３】
さらに、電流注入回路３０からの電流注入による消費電力増分ＰＰＯがコモンモード電圧Ｖｃｍ＝３２（Ｖ）の時のおよそ２／３、つまり０．０９３（Ｗ）になるように設定する。このような消費電力増分ＰＰＯを設定するには、上記関係式（８）に基づいて、電流注入回路３０から演算増幅器１の出力端に注入する電流ＩＰＯをおよそ６．２（ｍＡ）にすればよいことがわかる。なお、この演算増幅器１の出力端に注入する電流ＩＰＯは、第６の抵抗素子３５の抵抗値を調整することで設定することができる。
【００５４】
このように、コモンモード電圧ＶｃｍＸと演算増幅器１の出力端に注入する電流ＩＰＯとを設定すると、実線Ｌ２に示すように、コモンモード電圧ＶｃｍＸ＝１８．５（Ｖ）以下の範囲において、電流ＩＰＯが演算増幅器１の出力端に注入されることにより、消費電力ＰＰが０．０９３（Ｗ）だけ増加することになる。ここで、実線Ｌ２において、コモンモード電圧Ｖｃｍ＝０（Ｖ）の場合、消費電力ＰＰ＝０．０９３（Ｗ）となり、コモンモード電圧Ｖｃｍ＝３２（Ｖ）の場合、消費電力ＰＰ＝０．１４（Ｗ）となる。従って、コモンモード電圧Ｖｃｍが最小値から最大値まで変化した場合の、消費電力ＰＰの変化量はおよそ０．０４７（Ｗ）と小さくなる。
【００５５】
つまり、本第１実施形態によると、消費電力ＰＰの変化量を、従来の差動増幅器２０と比べて、およそ１／３に低減することができる。また、実線Ｌ２に示すように、コモンモード電圧Ｖｃｍの全範囲内において、コモンモード電圧Ｖｃｍ＝０（Ｖ）の時の消費電力ＰＰ＝０．０９３（Ｗ）と、任意のコモンモード電圧Ｖｃｍの時の消費電力ＰＰとの差を常に０．０４３（Ｗ）、つまり消費電力ＰＰの最大値０．１４（Ｗ）の１／３以内に収めることができる。
【００５６】
上記のように、演算増幅器１の出力端に電流ＩＰＯを注入した場合、上記関係式（１１）から、差動増幅ＩＣ１０のジャンクション温度変化はΔＴＪ＝０．０９３（Ｗ）・１５０（°Ｃ／Ｗ）＝７（°Ｃ）となり、上記ジャンクション温度変化ΔＴＪに伴う増幅信号電圧ＶＯの変化ΔＶＯは、ΔＶＯ＝７（μＶ／°Ｃ）・７（°Ｃ）＝４９（μＶ）となる。すなわち、本第１実施形態によれば、演算増幅器１の出力端に電流ＩＰＯを注入することにより、差動増幅ＩＣ１０の消費電力ＰＰの変化量を従来の１／３以内に収めることができ、その結果、ジャンクション温度変化ΔＴＪを低減し、増幅信号電圧ＶＯの変化ΔＶＯ（誤差）を１／３以内に低減することができる。
【００５７】
図４は、本第1実施形態の差動増幅器４０の回路を実際に組み、増幅信号電圧ＶＯの時間的変化を検証した結果である。図４において、実線Ｌ３は本第1実施形態の差動増幅器４０の回路の検証結果であり、破線Ｌ４は従来の差動増幅器２０の回路の検証結果である。この図に示すように、本第1実施形態の差動増幅器４０によれば、上記の計算どおり、従来の差動増幅器２０と比べて、増幅信号電圧ＶＯの変化ΔＶＯ（誤差）を１／３に低減可能であることが立証された。
【００５８】
実際のアプリケーションにおいては、オフセット電圧精度の要求仕様は、ゼロ測定点において最も小さい値（厳しい仕様）に設定される場合が多いので、上記第１実施形態のようなコモンモード電圧ＶｃｍＸと演算増幅器１の出力端に注入する電流ＩＰＯとの設定が効果的であるといえる。
【００５９】
なお、上記第１実施形態において、演算増幅器１の出力端に電流ＩＰＯを注入するか否かを切り替えるための閾値であるコモンモード電圧ＶｃｍＸは、任意に設定しても良い。この場合、オフセット電圧精度の要求仕様に応じて適切に設定すれば良い。
【００６０】
[第２実施形態]
次に、図５を用いて本発明の第２実施形態の差動増幅器５０について説明する。なお、図５において、図１と同じ構成要素には同一符号を付し、説明を省略する。この図に示すように、本第２実施形態の差動増幅器５０は、上記第１実施形態の差動増幅器４０と比較して、電流注入回路３０に新たに第３のトランジスタ３６を備える。
【００６１】
この第３のトランジスタ３６は、例えば、ＮＰＮ型のトランジスタであり、そのベース端子は第１のトランジスタ３１のエミッタ端子及び第２のトランジスタ３４のエミッタ端子に接続され、エミッタ端子は第１のトランジスタ３１のベース端子、コモンモード電圧検出用抵抗素子２１の一端及び正出力端子Ｐ１１に接続され、またコレクタ端子は第１のトランジスタ３１のコレクタ端子、第５の抵抗素子３２の一端及び第２のトランジスタ３４のベース端子に接続されている。
【００６２】
次に、このように構成された本第２実施形態の差動増幅器５０の動作について説明する。なお、以下では、図６及び図７を用いて、新たに第３のトランジスタ３６を備えた電流注入回路３０の動作について詳細に説明する。
【００６３】
図６（ａ）は、コモンモード電圧Ｖｃｍとコモンモード電圧検出用抵抗素子２１の両端電圧Ｖ２１との関係を示し、図６（ｂ）は、コモンモード電圧Ｖｃｍと演算増幅器１の出力端に注入される電流ＩＰＯとの関係を示し、また図６（ｃ）は、コモンモード電圧Ｖｃｍと演算増幅器１の消費電力増分ＰＰＯとの関係を示している。
【００６４】
これらの図に示すように、コモンモード電圧Ｖｃｍ≧ＶｃｍＸの場合、コモンモード電圧検出用抵抗素子２１の両端電圧Ｖ２１は、第１のトランジスタ３２のオン電圧ＶＯＮ１以上の値となり、第１のトランジスタ３２はオンとなる。しかしながら、この時、第３のトランジスタ３６のベース・エミッタ間は逆バイアス電圧が印加されており、従って、第３のトランジスタ３６はオフとなる。第１のトランジスタ３２がオンの場合、上記第１実施形態と同様、第２のトランジスタ３４はオフとなり、演算増幅器１の出力端への電流ＩＰＯの注入は行われない。すなわち、演算増幅器１の消費電力増分ＰＰＯは０となる。
【００６５】
また、コモンモード電圧Ｖｃｍ≦−ＶｃｍＸの場合、第１のトランジスタ３２のベース・エミッタ間には逆バイアス電圧が印加され、第１のトランジスタ３２はオフとなる。一方、第３のトランジスタ３６のベース・エミッタ間は順バイアス電圧が印加されており、従って、第３のトランジスタ３６はオンとなる。この場合、上記と同様、第２のトランジスタ３４はオフとなり、演算増幅器１の出力端への電流ＩＰＯの注入は行われない。すなわち、演算増幅器１の消費電力増分ＰＰＯは０となる。
【００６６】
さらに、−ＶｃｍＸ＜Ｖｃｍ＜ＶｃｍＸの場合、第１のトランジスタ３２のベース・エミッタ間には、逆バイアス電圧が印加されるか（−ＶｃｍＸ＜Ｖｃｍの時）、もしくはオン電圧ＶＯＮ１より低い電圧が印加される（Ｖｃｍ＜ＶｃｍＸの時）ため、第１のトランジスタ３２はオフとなる。また、この場合、第３のトランジスタ３６のベース・エミッタ間には、逆バイアス電圧が印加されるか（Ｖｃｍ＜ＶｃｍＸの時）、もしくは第３のトランジスタ３６のオン電圧ＶＯＮ３より低い電圧が印加される（−ＶｃｍＸ＜Ｖｃｍの時）ため、第３のトランジスタ３６もオフとなる。従って、−ＶｃｍＸ＜Ｖｃｍ＜ＶｃｍＸの場合、第２のトランジスタ３４はオンとなり、演算増幅器１の出力端への電流ＩＰＯの注入が行われ、演算増幅器１の消費電力はＰＰＯだけ増加する。
【００６７】
このような電流注入回路３０の動作に基づき、上記第１実施形態の図３と同様に、コモンモード電圧Ｖｃｍと差動増幅ＩＣ１０の消費電力ＰＰとの関係を示すと図７のようになる。図７において、実線Ｌ５は、本第２実施形態の差動増幅器５０におけるコモンモード電圧Ｖｃｍと差動増幅ＩＣ１０の消費電力ＰＰとの関係を示す特性曲線である。破線Ｌ６は、従来の差動増幅器２０におけるコモンモード電圧Ｖｃｍと差動増幅ＩＣ１０の消費電力ＰＰとの関係を示す特性曲線である。
【００６８】
つまり、上述したように、本第２実施形態の電流注入回路３０は、コモンモード電圧Ｖｃｍが正電圧または負電圧に関わらず同様の動作を行うため、消費電力ＰＰはコモンモード電圧Ｖｃｍ＝０（Ｖ）を中心として、正負対称の特性を示す。なお、図７において、コモンモード電圧ＶｃｍＸと演算増幅器１の出力端に注入する電流ＩＰＯとの設定値は、上記第１実施形態と同様である。
【００６９】
以上のように、上記第１実施形態における電流注入回路３０は、コモンモード電圧Ｖｃｍが正電圧、つまりコモンモード電圧Ｖｃｍ≧０の場合だけ動作するものであったが、本第２実施形態における第３のトランジスタ３６を備えた電流注入回路３０によれば、コモンモード電圧Ｖｃｍが負電圧の場合でも正電圧の場合でも、同様の動作を行うことができる。すなわち、正負の範囲においてコモンモード電圧Ｖｃｍが大きく変化した場合であっても、差動増幅ＩＣ１０の消費電力ＰＰの変化量を従来の１／３以内に収めることができ、その結果、ジャンクション温度変化ΔＴＪを低減し、増幅信号電圧ＶＯの変化ΔＶＯ（誤差）を１／３以内に低減することができる。
【００７０】
なお、本発明は、上記第１及び第２実施形態に限定されず、下記のような変形例が考えられる。
【００７１】
（１）上記第１及び第２実施形態では、電流注入回路３０における各トランジスタをＮＰＮ型としたが、これに限らず、ＰＮＰ型のトランジスタを用いても良い。この場合、直流電源３３として、負の直流電圧を出力する電源を用いる必要がある。また、演算増幅器１の出力端に注入する電流ＩＰＯの流れ方向も変わるため、電流注入回路３０は、演算増幅器１の出力端から電流ＩＰＯを抽出するものとなる。
【００７２】
（２）上記第１及び第２実施形態では、コモンモード電圧検出用抵抗素子２１及び電流注入回路３０を差動増幅ＩＣ１０の外部に構成したが、これに限らず、差動増幅ＩＣ１０内部に構成し、１チップＩＣとしても良い。
【００７３】
（３）上記第１及び第２実施形態では、演算増幅器１と４つの分圧抵抗とが１チップＩＣとしてパッケージングされた差動増幅ＩＣ１０を使用したが、これに限らず、演算増幅器１と４つの分圧抵抗とが別々に設けられた回路構成であっても、本発明は適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００７４】
【図１】本発明の第１実施形態における差動増幅器４０の回路構成図である。
【図２】本発明の第１実施形態における電流注入動作の第１説明図である。
【図３】本発明の第１実施形態における電流注入動作の第２説明図である。
【図４】本発明の第１実施形態における電流注入動作の効果説明図である。
【図５】本発明の第２実施形態における差動増幅器５０の回路構成図である。
【図６】本発明の第２実施形態における電流注入動作の第１説明図である。
【図７】本発明の第２実施形態における電流注入動作の第２説明図である。
【図８】従来の差動増幅器２０の回路構成図である。
【符号の説明】
【００７５】
２０、４０、５０…差動増幅器、１０…差動増幅ＩＣ、１…演算増幅器、Ｐ１…第１の入力端子、２…第１の抵抗素子、Ｐ２…第１の出力端子、３…第２の抵抗素子、Ｐ３…第２の入力端子、４…第３の抵抗素子、Ｐ４…第２の出力端子、５…第４の抵抗素子、Ｐ５…第３の出力端子、Ｐ６…正電源供給端子、Ｐ７…負電源供給端子、Ｐ８…正入力端子、Ｐ９…負入力端子Ｐ９、Ｐ１０…負出力端子、Ｐ１１…正出力端子、６…正電源、７…負電源、８…被増幅信号源、９…コモンモード電圧源、２１…コモンモード電圧検出用抵抗素子、３０…電流注入回路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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