(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的な不純物からなり、かつ式（１）で定義されるγｍａｘが２０以上８０未満であり、さらに、板厚の１／２深さにおける圧延面の結晶粒界のうち隣接する結晶粒の方位のずれが１５°以上である大角粒界の割合が９０％以上であり、さらにまた、式（２）を満足することを特徴とする耐リジング性および深絞り性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
式（１）
γmax＝420C-11.5Si+7Mn+23Ni-11.5Cr-52Al+470N+189
式（２）
Ｘ／Ｙ≧５
ただし、Ｘは板厚の１／２深さにおける圧延面の｛１１１｝面からのずれが５゜以内の結晶粒の面積で、Ｙは板厚の１／２深さにおける圧延面の｛１００｝面からのずれが５°以内の結晶粒の面積。
【請求項２】
質量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以下を含有し、さらに、Ｔｉ：０．０５％以下、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｂ：０．００１０〜０．０１００％の１種または２種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的な不純物からなり、かつ式（３）で定義されるγｍａｘが２０以上８０未満であり、さらに、板厚の１／２深さの圧延面における結晶粒界のうち隣接する結晶粒の方位のずれが１５°以上である大角粒界の割合が９０％以上であり、さらにまた、式（４）を満足することを特徴とする耐リジング性および深絞り性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
式（３）
γmax＝420C-11.5Si+7Mn+23Ni-11.5Cr-12Mo+9Cu-49Ti-50Nb-52Al+470N+189式（４）
Ｘ／Ｙ≧５
ただし、Ｘは板厚の１／２深さにおける圧延面の｛１１１｝面からのずれが５゜以内の結晶粒の面積で、Ｙは板厚の１／２深さにおける圧延面の｛１００｝面からのずれが５°以内の結晶粒の面積。
【請求項３】
請求項１または２に記載のフェライト系ステンレス鋼を製造するにあたり、それぞれの項に記載された成分からなる鋼スラブを、熱間圧延を経て熱延鋼帯となし、冷間圧延と焼鈍を組み合わせて冷延鋼板または鋼帯を製造する際に、熱延鋼帯をＡｃ1点以上１１００℃以下のフェライト＋オーステナイトの２相領域に加熱する複相化焼鈍を連続焼鈍炉によって行った後、さらに圧延率１０％以上５０％以下の中間冷間圧延を行い、その後、箱型炉による焼鈍を施し、仕上げ冷間圧延と再結晶焼鈍を行なうことを特徴とする耐リジング性および深絞り性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、シンク、各種器物およびコンロ用バーナー等の家庭用機器の部品、燃料等のタンク、給油管、モーターケース、カバーおよびフランジ等の産業用機器の部品において、主にプレス加工に供される耐リジング性および深絞り加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその鋼板の製造方法に関するものである。なお、本発明における鋼板は、鋼板および鋼帯を含むものとする。
【０００２】
【従来の技術】
ＳＵＳ４３０に代表されるフェライト系ステンレス鋼は、良好な耐食性を有し、また高価なＮｉを含有せず、オーステナイト系ステンレス鋼に比べると経済的な利点を併せ持つことなどから、耐久消費財を中心に広く使用されている。しかしながら、近年、ステンレス鋼のプレス成形加工においては、より厳しい加工が行われる場合が多くなり、更に優れた加工性を有するフェライト系ステンレス鋼板が要望されている。
【０００３】
フェライト系ステンレス鋼板の加工性は、一般にオーステナイト系ステンレス鋼に比べて劣り、また、プレス成形時にリジングと呼ばれる独特のシワ状の表面凹凸を生じる。したがって、フェライト系ステンレス鋼において、そのプレス加工性および耐リジング性が改善されれば、加工性が厳しいためにオーステナイト系ステンレス鋼が使用されていた箇所に、従来適用困難であったより安価なフェライト系ステンレス鋼が使用できるようになる。
【０００４】
ところで、フェライト系ステンレス鋼のプレス成形性はｒ値に依存することが知られている。このｒ値を示す指標として、平均的なｒ値を示すｒが用いられている。ｒ値を向上させる技術は、今までにも数多く試みられている。例えば、特開昭５３−４８０１８号公報には、Ｃ、Ｎを極力低下させ、Ｔｉ、Ｎｂの一種または両方を添加することによりｒ値を向上させる技術が提案されている。しかしながら、この技術はＣ、Ｎを低下させるために精錬に時間がかかり、また高価なＴｉやＮｂを添加するために原料費が高価になるため、製鋼のコストが増加してしまう。
【０００５】
また、リジング性を改善するためには、圧延中に材料を一時的に待機させてパス間時間を大きくするいわゆるディレイ圧延を用いる技術が、例えば特開昭６２−１９９７２１号公報で提案されている。しかしながら、上記の技術は、低温領域で大きな歪みを与える方法であるので、噛み込み不良や形状不良を招き、また、圧延時間の増大を招き、生産性の低下をもたらす。したがって、経済的な方法とは言い難い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、このような問題を解消すべく案出されたものであり、製鋼コストの増大や熱延鋼帯の生産性低下を招くことなく、プレス加工で必要とされる深絞り性を持ち、かつ満足できる耐リジング性を有するフェライト系ステンレス鋼およびそのような特性を発揮し得る、熱延以降の加工熱処理技術を提案することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明の耐リジング性および深絞り加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼は、その目的を達成するために、質量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｉ：２．０％以下、Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、Ａｌ：０．１０％以下、Ｎ：０．０５％以下を含有し、さらに必要に応じてＴｉ：０．０５％以下、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｂ：０．００１０〜０．０１００％の１種または２種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的な不純物からなり、かつ式（５）で定義されるγｍａｘが２０以上８０未満であり、さらに、板厚の１／２深さにおける圧延面の結晶粒界のうち隣接する結晶粒の方位のずれが１５°以上である大角粒界の割合が９０％以上であり、さらにまた、式（６）を持つことを特徴とするものである。
【０００８】
式（５）
γmax＝420C-11.5Si+7Mn+23Ni-11.5Cr-12Mo+9Cu-49Ti-50Nb-52Al+470N+189式（６）
Ｘ／Ｙ≧５
ただし、Ｘは板厚の１／２深さにおける圧延面の｛１１１｝面からのずれが５゜以内の結晶粒の面積で、Ｙは板厚の１／２深さにおける圧延面の｛１００｝面からのずれが５°以内の結晶粒の面積。
【０００９】
また、本発明の製造方法は、その目的を達成するために、上記フェライト系ステンレス鋼を製造するにあたり、それぞれの項に記載された成分からなる鋼スラブを、熱間圧延を経て熱延鋼帯となし、冷間圧延と焼鈍を組み合わせて冷延鋼板または鋼帯を製造する際に、熱延鋼帯をＡｃ1点以上１１００℃以下のフェライト＋オーステナイトの２相領域に加熱する複相化焼鈍を連続焼鈍炉によって行った後、さらに圧延率１０％以上５０％以下の中間冷間圧延を行い、その後、箱型炉による焼鈍を施し、仕上げ冷間圧延と再結晶焼鈍を行なうことを特徴とするものである。
【００１０】
【本発明の実施の態様】
本発明者等は、上記課題に向けて、製鋼コストの増大や熱延鋼帯の生産性を招くことなく、フェライト系ステンレス鋼板の深絞り性および耐リジング性を向上させるための合金組成、金属組織および熱延以降の加工熱処理に関し、詳細に検討してきた。また、選定した材料に対して、プレス加工を施し、プレス加工に対して必要とされる特性を調査した。その結果、熱延板焼鈍にＡｃ1点以上の複相化焼鈍を施し、得られた（フェライト＋マルテンサイト）２相組織に冷間圧延により加工を加え、その後、箱型炉による焼鈍を施し、仕上げ冷間圧延および再結晶焼鈍を行なったフェライト系ステンレス鋼板は、耐リジング性および深絞り性が著しく向上することを知見した。また、プレス加工に対して必要とされる特性を明らかにした。本発明は、この知見に基づき完成したものである。以下に、発明の実施の態様を実験結果に基づき説明する。
【００１１】
表１の鋼種Ａに示す化学成分を有する実ラインの厚さ４ｍｍの熱延板を用い、実験室的に、熱延板→複相化焼鈍（１０５０℃×均熱０ｓｅｃ）→中間冷延→中間焼鈍（８３０℃×均熱９ｈｒ）→仕上げ冷延→仕上げ焼鈍を行い、板厚０．８ｍｍの焼鈍板とした。ここで、中間圧延と仕上げ圧延の冷延圧下配分を変化させた。また、前述の熱延板を従来の製造方法、すなわち、熱延板→熱延板焼鈍（８３０℃×９ｈｒ）→仕上げ冷延→仕上げ焼鈍（１回冷延焼鈍）および熱延板→熱延板焼鈍（８３０℃×９ｈｒ）→中間冷延→中間焼鈍→仕上げ冷延→仕上げ焼鈍（２回冷延焼鈍）で作製した。
【００１２】
0004428550.tif 000002
【００１３】
以上の工程で作製された焼鈍板から試験片を採取し、ｒ値の測定、リジング判定、ＥＢＳＰ法（Electron Backscattering Pattern）による結晶方位分布測定およびプレス加工テストを行った。なお、ｒおよびΔｒはそれぞれｒ＝（ｒL＋２ｒD＋ｒT）／４、Δｒ＝（ｒL−２ｒD＋ｒT）／２である。ただし、ｒL、ｒDおよびｒTは、それぞれ圧延方向、圧延方向に対して４５°方向および圧延方向に対して９０°方向のｒ値を示す。また、耐リジング性の判定は、Ａが最も耐リジング性が良いもの、Ｄが最も耐リジング性が悪いものとし、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄの４段階評価を行った。表２に耐リジング性の判定基準を示す。
【００１４】
0004428550.tif 000003
【００１５】
ＥＢＳＰ法による結晶方位分布測定は、各鋼板に対して、板厚の１／２深さにおける圧延板について、圧延方向；５００μｍ、幅方向；８００μｍの範囲の結晶方位分布を測定し、得られたデータをもとに、隣接する結晶粒の方位のずれ１５°以上である大角粒界の割合と（｛１１１｝面からのずれが５°以内の結晶粒の面積）／（｛１００｝面からのずれが５°以内の結晶粒の面積）を解析した。
【００１６】
また、プレス加工テストは、ポンチの寸法が２００ｍｍ×２７０ｍｍ、絞り深さが１００ｍｍ、ダイ肩半径が１０ｍｍの角筒絞りを行い、成形できたものは○、割れが生じたものは×と判定した。表３にｒ、Δｒ、リジング判定、ＥＢＳＰ法による結晶分布解析およびプレス加工テストの結果に及ぼす中間圧延と仕上げ圧延の冷延圧下配分の影響を示す。
【００１７】
0004428550.tif 000004
【００１８】
表３より、大角粒界の割合が大きいと耐リジング性が向上するよい対応関係にある。一般的に、リジングの発生は、冷延焼鈍板内に存在する結晶方位の近い結晶粒の集団（コロニー）に起因する。コロニーの起源は、凝固柱状晶が熱延焼鈍後に残存することにより形成される圧延方向に伸びた粗大な未再結晶フェライト粒が、冷延後の焼鈍時においても再結晶による結晶方位の分散が小さいため、コロニーが形成される。コロニー内部では、見かけ上は微細な結晶組織を呈しているが、結晶方位の分散が小さいためプレス成形などの塑性変形を受けるとコロニーが大きな単結晶のように変形し、それぞれのコロニーの塑性異方性の差によりリジングが発生する。
【００１９】
ここで、コロニー内部の結晶粒界は隣接する結晶の方位のずれが小さく、ずれが１５°以上の大角粒界は非常に少ない。すなわち、大角粒界の割合が小さい鋼板では、コロニーの形成が多くリジングが発生するのに対し、大角粒界の割合が大きいと、その鋼板のリジングの原因となるコロニーの形成が小さく耐リジング性が向上し、特に、大角粒界の割合が９０％以上であるとリジング発生が軽減し、リジング判定Ｂ以上の十分な耐リジング性が得られる。
【００２０】
また、深絞りに良好な面として｛１１１｝面が、ｒ値に悪影響を及ぼす面として｛１００｝面があり、板厚中心でこの良好な面と悪影響を及ぼす面積比で整理すれば、ｒ値との優劣を明確にできる。つまり、（板厚の１／２深さにおける圧延面の｛１１１｝面からのずれが５°以内の結晶粒の面積）／（板厚の１／２深さにおける圧延面の｛１００｝面からのずれが５°以内の結晶粒の面積）がｒによく対応し、特に｛１１１｝面の面積／｛１００｝面の面積が５以上においてその傾向が顕著になり、ｒが１．４以上となる。
表３において、プレス加工テストで成形できたものは、｛１１１｝面の面積／｛１００｝面の面積が５以上のものであり、一方、｛１１１｝面の面積／｛１００｝面の面積が５より小さいものは、深絞り性が不十分で、プレス途中で激しい割れが生じた。
【００２１】
しかしながら、従来方法の２回冷延焼鈍材では、｛１１１｝面の面積／｛１００｝面の面積が５．５であり、ｒも１．４０と十分に高いがプレス加工テストで割れが生じている。この鋼板では、結晶粒界のうち隣接する結晶粒の方位のずれが１５°以上である大角粒界の割合が８１％と比較的低く、耐リジング性が低くｒ値の異方性を示すΔｒが大きかったためコーナー部で割れが発生した。すなわち、｛１１１｝集合組織が発達していても大角粒界が少なくコロニーを形成していると、満足するプレス成形性が得られず、｛１１１｝面の面積／｛１００｝面の面積が５以上であり、かつ大角粒界の割合が９０%以上必要であることが明らかになった。
【００２２】
複相化焼鈍を施す製造法において深絞り性および耐リジング性が改善される理由は、次のように考えられる。
まず、フェライト系ステンレス鋼の熱延板にＡｃ1点以上の複相化焼鈍を施すと、（フェライト＋マルテンサイト）２相組織が得られる。フェライト相はマルテンサイト相に比べ非常に軟質であるので、中間圧延により加工を加えると、フェライト相に歪みが蓄積される。これを、箱型炉で長時間焼鈍を施すことにより、マルテンサイト相は炭化物を十分に析出し、フェライト相へ再結晶すると同時に、非常に歪みが蓄積されたフェライト相の再結晶が促進される。この時に、リジングの原因となるような凝固柱状晶に由来した粗大なフェライト粒の再結晶も促進され、再結晶粒の結晶方位は大きく分散し、コロニーの形成を阻害し、大角粒界の割合を増大させる。
【００２３】
表３において、本発明製造法の複相化焼鈍後の中間圧延率の増加とともに、結晶粒界のうち隣接する結晶粒の方位のずれが１５°以上である大角粒界の割合が増加し、対リジング性も改善された結果も、このことを裏付けている。
また、箱型焼鈍後にコロニーの形成を阻害しているため、通常工程では残存しやすいｒ値を下げる｛１００｝のコロニーの形成も少なく、続く、仕上げ圧延、仕上げ焼鈍により、ｒ値に有効な｛１１１｝集合組織は発達し、｛１１１｝面の面積／｛１００｝面の面積が５以上であり、かつ、大角粒界の割合が９０％以上の鋼板を製造することができた。
【００２４】
次に、本発明のフェライト系ステンレス鋼の成分、特性、製造条件の限定理由について説明する。なお、以下の説明における％表示は、すべて質量％を示す。Ｃ:０．１０％以下
Ｃは、γｍａｘを大きくする作用を呈する合金元素であり、複相化焼鈍後に得られる（フェライト＋マルテンサイト）２相組織において、十分な量のマルテンサイトとその硬さを得るために有効に作用する。しかし、冷延焼鈍後の強度を上昇させる成分であり、過剰に含まれると延性を低下させることから、Ｃ含有量の上限は０．１０％とした。
【００２５】
Ｓｉ：１．５％以下
Ｓｉは、製鋼時に脱酸剤として添加される合金成分であるが、固溶強化能が高く、過剰に含有すると材質を硬化し延性を低下させることから、その含有量の上限は１．５％に設定した。
Ｍｎ：１．０％以下
Ｍｎはオーステナイト形成元素であり、γｍａｘの制御に利用できる。また、固溶強化能が小さいため、材質を硬化する影響も少ない。しかし、過剰に含有されると溶接時にＭｎ系ヒュームが生成する等、悪影響を与えるため、その含有量の上限は１．０％に設定した。
【００２６】
Ｐ：０．００５％以下
Ｐは、その含有量に応じて熱間加工性を低下させるので、その含有量上限は０．００５％とした。
Ｓ：０．０１５％以下
Ｓは、その含有量が多くなると結晶粒界に偏析して結晶粒界を脆化させるので、その含有量上限は０．０１５％に設定した。
Ｎｉ：２．０％以下
ＮｉはＭｎと同様にオーステナイト形成元素であり、γｍａｘ制御に利用できる。しかし、Ｎｉの過剰な含有は、コストの上昇を招くことにもなるから、その含有量の上限は２．０％とした。
【００２７】
Ｃｒ：１０．０〜２０．０％
ステンレス鋼としての耐食性を得るには、Ｃｒを１０．０％以上含有させることが必要である。しかし、Ｃｒ量が高くなると、靭性や加工性の低下を招くため、その含有量は２０．０％以下にする。
Ａｌ：０．１０％以下
Ａｌは製鋼時に脱酸剤として添加される合金成分であるが、過剰量の添加は非金属介在物を増加させ、靭性低下や表面欠陥の原因になるため、その含有量の上限は０．１０％とする。
【００２８】
Ｎ：０．０５％以下
ＮもＣと同様にγｍａｘを大きくする作用を呈する元素であり、複相化焼鈍時に生成するオーステナイトを増大させ、微細組織化に有効に働き、耐リジング性を向上させる。しかし、冷延焼鈍後の強度を上昇させる成分であり、過剰に含まれると延性を低下させることから、その含有量の上限は０．０５％とした。
Ｔｉ：０．０５％以下
ＴｉはＣ、Ｎを固定し、加工性を向上させる元素であるが、Ｔｉを添加すると、鋼材コストの増大を招くことから、その含有量の上限は０．０５％とした。
【００２９】
Ｎｂ：０．０５％以下
ＮｂはＣ、Ｎを固定し、加工性を向上させる元素であるが、Ｎｂを添加すると、鋼材コストの増大を招くことから、その含有量の上限は０．０５％とした。
Ｍｏ：１．０％以下
Ｍｏは、必要に応じて添加される元素であり、耐食性の改善に寄与する。しかし、Ｍｏが過剰に添加されると、熱間加工性が低下するため、その含有量の上限は１．０％とする。
【００３０】
Ｃｕ：１．０％以下
Ｃｕは、溶製時にスクラップ等から混入する成分であり、その含有量が多くなると熱間加工性や耐食性に悪影響を及ぼすので、上限は１．０％とする。
Ｂ：０．００１０〜０．０１００％
Ｂは、必要に応じて添加する元素であり、熱延板の変態相を均一分散化し、耐リジング性を向上させる作用を呈する。０．００１０％以上の含有量でＢ添加の効果が顕著になるが、０．０１００％を越える過剰な添加は、熱間加工性や溶接性の低下を招く。
【００３１】
γｍａｘ：２０以上８０未満
本発明では、熱延板をＡｃ1点以上のフェライト＋オーステナイトの２相域に加熱する焼鈍を連続焼鈍炉によって行い、フェライト＋マルテンサイトの２相組織を得る複相化焼鈍を有効利用することに特徴がある。したがって、本発明においては、γｍａｘの規定は重要な事項になる。すなわち、γｍａｘが２０未満であると、複相化焼鈍で得られるマルテンサイト量が少なく、中間圧延工程でフェライト相に十分な歪みの蓄積がなされず、フェライトバンドの再結晶が促進されないために、ｒ値および耐リジング性の改善が得られない。一方、γｍａｘを高めるためには、Ｃ、Ｎ、ＭｎおよびＮｉ等のオーステナイト形成元素の含有量を多くする必要があるが、これらは、鋼材の硬質化やコストの上昇を招くためγｍａｘは８０未満にする必要がある。
【００３２】
複相化焼鈍温度：Ａｃ1点〜１１００℃
高温でフェライト＋オーステナイトの２相組織を得て、複相化焼鈍後に、フェライト＋マルテンサイトの２相組織を得るためには、少なくともＡｃ1点以上の温度で焼鈍を行うことが必須となる。しかし、１１００℃を越える温度で焼鈍を行うと、結晶粒径の粗大化、さらには、高温強度の低下による鋼板の切断の危険性が高まる。したがって、複相化焼鈍の温度は、Ａｃ1点以上１１００℃以下の範囲とする。
【００３３】
中間冷延圧延率：１０〜５０％
複相化焼鈍後の中間圧延にて、フェライト相に歪みを蓄積させるのであるが、１０％より小さい圧延率では、その効果が得られない。また、５０％を越える中間圧延を施すと、仕上げ圧延の圧延率が小さくなり、ｒ値に有効な集合組織の発達が得られないため、中間圧延の圧延率は１０％以上５０％以下とする。
また、中間焼鈍は、マルテンサイトを炭化物とフェライトに再結晶させるために長時間焼鈍が必要となり、仮に、連続焼鈍炉で製造しようとすると、非常に効率が悪く、経済的でないため、箱型焼鈍炉による長時間焼鈍とする。
【００３４】
大角粒界の割合：９０％以上、圧延面からの小さいずれの結晶面の比：５以上
フェライト系ステンレス鋼板のプレス加工において、その加工性を示す因子として、平均的なｒ値を示すｒが用いられてきた。しかしながら、実際のプレス加工では、ｒ値が高くともΔｒが大きく異方性が大きい材料や、リジングの発生が著しい材料では、加工できない場合が多い。実際のプレス加工において好ましい材料は、異方性が小さく、深絞り性と耐リジング性を兼ね備えた材料である。そこで、図１に示した事前評価結果から、これらの特性を満足させるためには、結晶粒界のうち隣接する結晶粒の方位のずれが１５°以上である大角粒界の割合が９０％以上であり、（板厚の１／２深さにおける圧延面の｛１１１｝面からのずれが５°以内の結晶粒の面積)／（板厚の１／２深さにおける圧延面の｛１００｝面からのずれが５°以内の結晶粒の面積）を５以上に規定したものである。
【００３５】
【実施例】
表１中にＢ、Ｃ、Ｄ、Ｅに示す化学組成の鋼を溶製し、スラブとした後、熱間圧延機にて板厚４．０ｍｍの熱延板とした。この熱延板を、複相化焼鈍を施す製造方法として、表４に示す複相化焼鈍温度、中間圧延率を適用して、熱延板→複相化焼鈍→中間圧延→中間焼鈍→仕上げ圧延→仕上げ焼鈍を行い、板厚０．８ｍｍの焼鈍板とした。また、前述の熱延板を従来の製造方法、すなわち、熱延板→熱延板焼鈍（８３０℃×均熱９ｈｒ）→仕上げ冷延→仕上げ焼鈍（１回冷延焼鈍の製造方法）および熱延板→熱延板焼鈍（８３０℃×均熱９ｈｒ）→中間冷延→中間焼鈍→仕上げ冷延→仕上げ焼鈍（２回冷延焼鈍の製造方法）で作製した。
【００３６】
上記方法により得られた鋼板を供試材として、下記の方法でｒ、Δｒおよび耐リジング性を測定した。
ｒ値：ＪＩＳ１３Ｂ号試験片を用い１５％の引張歪みを与えた後、ｒL、ｒDおよびｒTを求めた。ｒL、ｒDおよびｒTは、それぞれ圧延方向、圧延方向に対して４５°方向および圧延方向に対して９０°方向のｒ値を示す。上記の方法で求めたｒ値から、ｒおよびΔｒはｒ＝（ｒL＋２ｒD＋ｒT）／４、Δｒ＝（ｒL−２ｒD＋ｒT）／２により求めた。
【００３７】
耐リジング性：圧延方向から採取したＪＩＳ５号試験片に２０％の引張歪みを与えた後、耐リジング性の判定を行った。耐リジング性の判定は、Ａが最も耐リジング性が良いもの、Ｄが最も耐リジング性が悪いものとし、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄの４段階評価を行った。
【００３８】
プレス加工テスト：ポンチの寸法が２００ｍｍ×２７０ｍｍ、絞り深さが１００ｍｍ、ダイ肩半径が１０ｍｍの角筒絞りを行い、成形できたものは○、割れが生じたものは×と判定した。
結晶方位分布測定：ＥＢＳＰ法により板厚１／２深さにおける圧延面について、圧延方向；５００μｍ、幅方向；８００μｍの範囲にわたって測定した。
【００３９】
上記した各化学組成の鋼の各製造方法および各製造条件で得られた特性値を表４に合わせて示す。
また、各鋼板の結晶粒界のうち、隣接する結晶粒の方向のずれが１５°以上である大角粒界の割合および（｛１１１｝面からのずれが５°以内の結晶粒の面積）／（｛１００｝面からのずれが５°以内の結晶粒の面積）の値とプレス加工テスト結果の関係を図１に示す。
本発明の請求項に記載された要件を満たすものはすべてプレス加工テストにおいても、割れ等の不具合は生じず、良好であった。しかしながら、複相化焼鈍温度がＡｃ1点温度より低いもの、中間圧延率が１０％に満たないものでは、プレス加工時に割れが発生した。
【００４０】
0004428550.tif 000005
【００４１】
【発明の効果】
以上に説明したように、本発明によれば、製鋼コストの増大や熱延鋼帯の生産性低下を招くことなく、シンク、各種器物およびコンロ用バーナー等の家庭用機器の部品、燃料タンク、給油管、モーターケース、カバーおよびフランジ等の産業用機器の部品において、主にプレス加工に供される深絞り性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板が製造できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  各鋼板の結晶粒界のうち、隣接する結晶粒の方向のずれが１５°以上である大角粒界の割合および（｛１１１｝面からのずれが５°以内の結晶粒の面積）／（｛１００｝面からのずれが５°以内の結晶粒の面積）の値とプレス加工性の関係を示す図（実施例、比較例、従来例を含む）。
【図１】
0004428550.tif 000006