(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリカーボネート樹脂発泡体と、その少なくとも片面に積層接着されたポリカーボネート樹脂フィルム層とからなり、該フィルム層構成樹脂の２５０℃における溶融張力が６．３７ｃＮ以上であり、該多層体の１８０℃、６０秒間加熱後の加熱収縮値が押出方向及び幅方向共に６％以上であることを特徴とするポリカーボネート樹脂発泡体／ポリカーボネート樹脂多層体。
【請求項２】
該フィルム層構成樹脂の２５０℃における溶融張力が７．８４ｃＮ以上であることを特徴とする請求項１のポリカーボネート樹脂発泡体／ポリカーボネート樹脂多層体。
【請求項３】
ポリカーボネート樹脂発泡体層とポリカーボネート樹脂フィルム層とが、共押出法又は押出ラミネート法により積層接着されたものであることを特徴とする請求項１又は２のポリカーボネート樹脂発泡体／ポリカーボネート多層体。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ポリカーボネート樹脂発泡体にポリカーボネート樹脂フィルムを積層したシート状又は板状の多層体（以下、単に多層シートとも言う）に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ポリカーボネート樹脂発泡体は、耐熱性、耐寒性、耐衝撃性等に優れ、各種容器や包装材料、建築物内装材等への用途展開が期待されている。この様な様々な用途の中には、折曲げ加工、打ち抜き加工、切削加工、熱成形等複雑な二次加工等に耐えうる物性を要求されることも多く、特にポリカーボネート樹脂発泡体は熱成形可能であるため、加熱軟化させ目的物を得ることが多い。例えば加熱真空成形では、ポリカーボネート樹脂発泡体の場合、従来の汎用樹脂発泡体よりも軟化温度が高い為、かなりの高温で加熱することになるが、その加熱温度条件が高い程、発泡体の表層と芯層部分の温度差は大きくなる。そのため、芯層が加熱真空成形ができるように充分に加熱を行うと、発泡体表層は、過加熱となり樹脂溶融による気泡の被壊（所謂ヤケ）による表面外観の悪化や、発泡体の機械的物性等の低下につながる。
また、ポリカーボネート樹脂発泡体を特願平１０−１３１０４２号記載の加熱延伸する方法により加熱平板化する場合、常に表面状態良好なものを得ることは難しく、得られた板状の発泡体においても折曲げ加工を行う際に折曲げ部分において亀裂が発生することがある等の不具合があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、加熱真空成形や加熱平板化等に際して多層シートを加熱したときに、その多層シートの表面状態の悪化や物性の低下を生じることがなく、また加熱平板化したものを折曲げて箱にする際の種々の折曲げ加工においても、折曲げ部分の亀裂や割れの発生のないポリカーボネート樹脂発泡体／ポリカーボネート樹脂多層体を提供することをその課題とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成するに至った。即ち、本発明によれば、ポリカーボネート樹脂発泡体と、その少なくとも片面に積層接着されたポリカーボネート樹脂フィルム層とからなり、該フィルム層構成樹脂の２５０℃における溶融張力が６．３７ｃＮ以上であり、前記多層体の１８０℃、６０秒間加熱後の加熱収縮値が押出方向及び幅方向共に６％以上であることを特徴とするポリカーボネート樹脂発泡体／ポリカーボネート樹脂多層体が提供される。
【０００５】
【発明の実施の形態】
本発明の多層シートは、ポリカーボネート樹脂発泡シート（以下、単にＰＣ発泡シートとも言う）層を含有する。このＰＣ発泡シートは、通常、押出発泡法により製造される。この一般的方法は、以下の工程を含む。
<１>押し出し機内に樹脂と気泡調整剤等の添加剤とを仕込み、該機内で加熱・溶融・混練する工程、
<２>混練物に所望量の発泡剤を圧入して混練物に発泡剤を練り込む工程、
<３>発泡剤が練り込まれている混練物を、所定温度で押出機先端のサーキュラダイ又はフラットダイから低圧部に押出す工程。
<４>サーキュラダイから押出されたものは、これを円柱形状の樹脂発泡体冷却装置（マンドレル）の表面上に引取って円筒状発泡体を形成させてから、押出方向に切り開いてシート状発泡体とする工程。
<４>’フラットダイから押出されたものは必要に応じて、冷却ロール等の賦形装置を通過させながら引取りシート状又は板状の発泡体とする工程。
<５>必要に応じて<４>の工程で得られたシート状発泡体を再度加熱炉を通過させ加熱軟化させた後、シートの搬送（押出）方向、又はシートの搬送方向と幅方向に延伸することにより板状の発泡体とする工程（特願平１０−１３１０４２号参照）。
【０００６】
ＰＣ発泡シート原料として使用されるポリカーボネート樹脂（ＰＣ）は、炭酸とグリコール又はビスフェノールから形成されるポリエステルである。そして、分子鎖にジフェニルアルカンを有する芳香族ポリカーボネートは、耐熱性、耐候性及び耐酸性に優れているため好適である。このようなポリカーボネートとしては、２，２−ビス（４−オキシフェニル）プロパン（別名ビスフェノールＡ）、２，２−ビス（４−オキシフェニル）ブタン、１，１−ビス（４−オキシフェニル）シクロヘキサン、１，１−ビス（４−オキシフェニル）イソブタン、１，１−ビス（４−オキシフェニル）エタン等のビスフェノールから誘導されるポリカーボネートが例示される。ＰＣの分子量は、粘度平均分子量で、２５０００以上、好ましくは２８０００以上である。その上限値は、通常、７００００程度である。
なお、本発明においてＰＣはポリカーボネート樹脂単独又は２種類以上を混合したものに限らず更に、種々の物性、耐アルカリ性、更なる耐熱性、耐熱水性等の向上を目的として、他の樹脂、ゴム、熱可塑性エラストマー等を５０重量％未満かつ、発泡性を阻害しない範囲内で混合したものであってもよい。ポリカーボネート樹脂に混合することができる他の樹脂及びエラストマーとしては、ポリスチレン樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリカプロラクトン、メタクリル樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体、メタクリル酸−ブタジエン−スチレン共重合体、スチレン−マレイン酸共重合体、スチレン−アクリル酸共重合体、スチレン−アクリル酸エステル−スチレンブロック共重合体、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合体、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレンブロック共重合体、スチレン−エチレン−プロピレン−スチレンブロック共重合体等が挙げられる。但し、非相溶系のものをＰＣに混合する場合は、相溶化剤を添加することが望ましい。
【０００７】
ＰＣ発泡シートを製造する場合の発泡剤としては、無機発泡剤、揮発性発泡剤、分解型発泡剤のいずれも使用可能であるが、押出発泡法の場合は分解型発泡剤のみを使うと発泡倍率の高い発泡体が得られにくいので、揮発性発泡剤を使用するのが好ましい。又、無機発泡剤としては、二酸化炭素、窒素等が用いられる。揮発性発泡剤としては、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ヘキサン等の低級脂肪族炭化水素；シクロブタン、シクロペンタン等の低級脂環式炭化水素；メタノール、エタノール等の脂肪族低級一価アルコール；１−クロロ−１，１−ジフルオロエタン、ペンタフルオロエタン、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、１，１−ジフルオロエタン等の低沸点ハロゲン化炭化水素；等が用いられる。
以上に詳記した発泡剤は、単独又は２種以上混合して使用可能であり、例えば無機発泡剤と揮発性発泡剤のように異なった型の発泡剤の併用も可能である。又、気泡径調節の為に分解型発泡剤の併用も可能である。
【０００８】
発泡剤使用量は、発泡剤の種類や所望する発泡倍率によっても異なり、発泡倍率によって該発泡シートの（見掛）密度が定まるから、主に所望する発泡シートの密度で発泡剤の使用量が定まると言える。本発明で用いるＰＣ発泡シートは、密度０．０３〜０．６ｇ／ｃｍ3、好ましくは０．０６〜０．２４ｇ／ｃｍ3とするのが望ましいから、この範囲となるように発泡剤を使えばよい。なお、ＰＣ発泡シート密度が０．０３ｇ／ｃｍ3未満では強度が小さすぎるし、密度が０．６ｇ／ｃｍ3を超えると断熱性低下や重量増加の上に製造原価も増加する。
発泡シートの密度は０．０６〜０．２４ｇ／ｃｍ3とするのが好ましく、そのために必要な発泡剤量は、樹脂１００重量部当り、揮発性発泡剤（ブタン等）では、０．５〜１０重量部、無機発泡剤（二酸化炭素等）では、０．２〜３．０重量部程度である。
【０００９】
本発明で用いるＰＣ発泡シートを製造する場合、ポリカーボネート樹脂を円滑に発泡させるために、樹脂と発泡剤との溶融混練物中に必要に応じて気泡調整剤を添加することができる。この場合の気泡調整剤としては、タルクやシリカ等の無機粉末、多価カルボン酸の酸性塩、多価カルボン酸と炭酸ナトリウム又は重炭酸ナトリウムとの混合物等が好ましい。その添加量は、樹脂１００重量部当り、０．０１〜５．０重量部、好ましくは０．０５〜０．５重量部とするのが良い。０．０１重量部より少ないとポリカーボネート樹脂を事実上発泡せしめることが困難となり、一方５．０重量部よりも多く添加しても気泡調整剤としての効率的な効果はそれ以上期待することはできない。
【００１０】
本発明の多層シートは、ポリカーボネート樹脂（ＰＣ）フィルム層を含有する。ＰＣフィルム層を構成するＰＣとしては、前述のＰＣ発泡シート原料として使用されるＰＣ（ＰＣとその他の樹脂等との混合物も含む）のうち、特定の溶融張力を有するものが使用される。この場合のフィルム構成ＰＣの分子量は、粘度平均分子量で、２００００〜７００００、好ましくは２３０００〜５００００、更に好ましくは２８０００〜４００００である。本発明で用いるフィルム層構成ＰＣは、その２５０℃における溶融張力が６．３７ｃＮ以上、好ましくは７．８４ｃＮ以上のものである。その溶融張力の上限値は、通常、３０ｃＮ程度である。このような溶融張力を有するＰＣは、その合成に際して、ＰＣの分子量や、分岐構造の有無、分岐構造の形態、分岐鎖の長さ、分岐点の数等を調整し、分子量を大きくすること、分岐構造を導入することにより得ることができる。また、溶融張力の高いＰＣと溶融張力の低いＰＣとの混合により、溶融張力を調整することもできる。このフィルム構成用ＰＣの溶融張力が低すぎると、得られる多層シートは、その外観の不満足のものとなるし、また、熱成形性も不十分なものとなるので好ましくない。溶融張力が６．３７ｃＮ以上、好ましくは７．８４ｃＮ以上のＰＣを用いるときには、特に耐折性にすぐれ、また、厚みの大きい多層シートの成形等加熱温度条件が高い熱成形時にヤケのない多層シートを得ることができる上、その多層シートのフィルム層の表面平滑性は非常に高いものとなる。前記ポリカーボネート樹脂としては、ＩＢ２５００〔粘度平均分子量２９０００、溶融張力１４．２１ｃＮ（２５０℃）〕等が例示される。
【００１１】
尚、上記溶融張力としては、東洋精機製作所社製メルトテンションテスターII型を使用し、オリフィス（内径２．０９５ｍｍ、長さ：８．０ｍｍ）とその真下に位置するロードセルと連結しているプーリーとの間隔を２５０ｍｍとし、樹脂捲き取り速度１０ｍ／ｍｉｎ、樹脂押出ピストン速度１０ｍｍ／ｍｉｎで１２０℃で、３時間乾燥させたポリカーボネート樹脂をサンプルとして２５０℃の温度条件にて測定し、ロードセルに検出される値の平均値を採用したものである。
【００１２】
また、本明細書で示したＰＣについての粘度平均分子量は、Schnellによって与えられた粘度式
【数１】
［η］＝１．２３×１０-4Ｍ0.83
（但し、［η］は極限粘度であり、Ｍは粘度平均分子量である）を基に塩化メチレン（２０℃）を溶媒として粘度法によって求められる値である。ただし、ＰＣが前述したような混合物であって、塩化メチレンに溶解しない不溶分を含む場合は（例えばＰＣとポリエチレン樹脂との混合物の場合ポリエチレン樹脂は不溶分となる）、不溶分をろ別した溶液を使用しその分子量を求めることとする。
尚、［η］は、オストワールド粘度計で比粘度ηspを樹脂濃度を変えて測定し各濃度Ｃ［ｇ／１００ｃｍ3］とηsp／Ｃとをグラフにプロットし、下記の値を求めることによって得られたものである。
【数２】
0004446412.tif 000002
【００１３】
本発明の多層シートは、前記ＰＣ発泡シートの片面又は両面にＰＣフィルム層が積層接着されている。この場合、ＰＣフィルム層としては、あらかじめ用意したＰＣフィルムをＰＣ発泡シートに積層接着してなるものや、ＰＣ溶融物をＰＣ発泡シートにフィルム状に積層接着してなるもの等が包含される。ＰＣフィルムとしては、二軸延伸フィルム、一軸延伸フィルム及び無延伸フィルムのいずれかのものも使用可能であるが、成形性の面から延伸フィルム、特に二軸延伸フィルムの使用が好ましい。
前記ＰＣ発泡シートとＰＣフィルム層との積層接着法には、溶融状態のＰＣをＴダイスから押出してＰＣ発泡シート上にフィルム状に積層する方法（押出ラミネート法）、ＰＣフィルムの熱ラミネート法、接着剤によるフィルムの接着法、共押出法等が包含される。
本発明の多層シートにおいて、そのＰＣ発泡シート層の厚さは、通常、０．５〜１５ｍｍ、好ましくはシート状のものについては０．７〜５ｍｍ板状のものについては２〜１０ｍｍである。そのＰＣフィルム層の厚さは、１０〜１５００μｍ、好ましくはシート状のものについては２０〜２００μｍ板状のものについては５０〜５００μｍである。
【００１４】
ＰＣフィルム層を押出ラミネート法又は共押出法で形成する場合、そのＰＣフィルム層の厚さは、２０μｍ〜５００μｍとすることが好ましく、５０〜２００μｍが特に好ましい。ＰＣフィルム層の厚さが２０μｍ未満の場合、ピンホールが発生したり、サージング（吐出の微妙な変動）による厚みむらが発生したりして、安定した厚みのＰＣフィルム層が得られにくく、又、熱成形時、独立気泡率の低い発泡シートにＰＣフィルム層が積層されている時には、真空成形時多層シートのＰＣフィルム層に穴があいてしまう等の問題がある。一方、５００μｍをこえると用途によっては多層シートの柔軟性に欠ける問題が発生する。また、多層シートの全体の厚みは０．５ｍｍ〜１５ｍｍの範囲が好ましく、更にシート状のものについては０．７〜５ｍｍ、板状のものについては１．５ｍｍ〜１０ｍｍの範囲が好ましい。シート厚みが０．５ｍｍよりも薄いと強度が不十分となる虞があり、１５ｍｍを超えると金型成形時、加熱シート内部まで平均に加熱するために強力な遠赤外線加熱ヒーター等を使用する等の工夫が必要である。
【００１５】
本発明の多層シートにおいて、その加熱収縮値は、多層シートの押出方向及び幅方向共に６％以上、好ましくは両方共に８％以上、より好ましくは一方の方向において８％以上、他方の方向において１０％以上である。その上限値は、通常、共方向共に２０％程度である。この加熱収縮値が６％未満であると、表面平滑性、折曲げ加工性や熱成形等の加熱を伴う二次加工工程後の成形品の外観や成形品の物性が低下するようになるので好ましくない。
【００１６】
本発明の多層シートを構成する芯層（ＰＣ発泡シート）及び／又は表層（ＰＣフィルム層）には、難燃剤、熱安定剤、耐候性向上剤、着色剤等のように、通常の発泡シート等に添加される公知の添加剤を添加することができる。また、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム等の無機水酸化物、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭酸バリウム等の無機炭酸塩、亜硫酸カルシウム、亜硫酸マグネシウム等の無機亜硫酸塩、硫酸カルシウム、硫酸マグネシウム、硫酸アルミニウム等の無機硫酸塩、酸化カルシウム、酸化アルミニウム、酸化ケイ素等の無機酸化物、タルク、クレー、カオリン、ゼオライト等の粘土又は天然鉱物等の無機充填剤を５〜３０重量％添加してもよい。尚、ＰＣフィルム層をＰＣと上記無機充填剤とのナノコンポジットとすることもできる。
【００１７】
本発明の多層シートは、ポリカーボネート樹脂本来の優れた特性を十分に発揮できるものである。そしてその芯層の発泡シートの両面又は一方の面に、該発泡シートとの接着性が良い特定のポリカーボネート樹脂からなるフィルム層を表層として積層したものであるから、外観特に表面平滑性、折曲げ加工性、打ち抜き加工性、切削加工性、機械的強度は極めて優れたものである上、熱成形に際して芯材の発泡シートの独立気泡率に左右されず真空引きが可能であり、外観、金型再現性、成形性が良好で、特に深絞り加工性に優れているものが得られる。
【００１８】
【実施例】
次に、本発明を実施例によって更に具体的に説明するが、本発明はこの実施例によって限定されるものではない。
なお、本明細書において樹脂に関して示す溶融粘度は以下の条件で測定されたものである。
（溶融粘度）
測定装置として、（株）チアスト社製、「レオビス２１００」を用い、温度：２５０℃、オリフィスの内径：１．０ｍｍ及び長さ：１０ｍｍ、剪断速度：１００ｓｅｃ-1の条件で測定。
【００１９】
また、多層シートに関しての加熱収縮値、外観、加熱後の表面状態及び加熱後の折曲げ性の内容は以下の通りである。
（加熱収縮値）
多層シート幅を均等に２分割する中心線上の任意の部分から該中心線上が中心となるようにシート押出方向１００ｍｍ×シート幅方向１００ｍｍ×シート厚みの正方形のサンプルを５個切り出す。また、多層シート幅方向に亘る仮想線上において、多層シート幅を均等に５分割し各々の分割部分の仮想線を均等に２分割する点が中心となるようにシート押出方向１００ｍｍ×シート幅方向１００ｍｍ×シート厚みの正方形のサンプルを切り出す。
得られた計１０個のサンプルについて、加熱寸法変化の試験を行う。
該試験は各サンプルを１８０℃のオーブン中にて６０秒間加熱し、その後２５℃の雰囲気中に取出し６０分間冷却する方法を採用する。
上記の通り加熱寸法変化の試験を行い各サンプルについて下記式（１）に基づいて、シート押出し方向及びシート幅方向の加熱収縮値を各々算出し、１０個のサンプルの各方向の加熱収縮値の平均値をもって多層シートの加熱収縮値とした。
【数３】
Ｒ＝（Ａ−Ｂ）／Ａ×１００（％）                    （１）
Ｒ：加熱収縮値
Ａ：加熱前のサンプルの各方向の中心線の長さ（ｍｍ）
Ｂ：６０秒加熱・６０分冷却後のサンプルの各方向の中心線の長さ(ｍｍ)（外観）
多層シートの外観を目視で評価した。この場合の評価基準は以下のとおりである。
○：表面凹凸、シワがなく良好である
×：表面凹凸および／またはシワがある
【００２０】
（成形体の表面状態）
多層シートを金型を用いて加熱真空成形することにより図１に示すスピーカーコーンを得た。また、熱成形条件としては、三和興業（株）製ＦＥ−３６型単発成形機を使用し、該成形機の加熱設定を上ヒーター：２００Ｖ×（３００Ｗ×ヒーター４０枚＝１２ＫＷ）で出力４０％、下ヒーター：２００Ｖ×（８００Ｗ×ヒーター６枚＝４．８ＫＷ）で出力６０％とした。なお、上記加熱設定は多層シート内部まで均一加熱するためにヒーター出力を弱くし、加熱成形に必要な最低時間が長くなるようにした設定である。そして、加熱時間は加熱成形に必要な最低時間を採用した。得られたスピーカーコーンの表面状態を目視にて観察した。この場合の評価基準は以下の通りである。
◎：加熱前と変化なし
○：表面に多少のざらつきを生じる
×：発泡層セルの膨らみによる激しいざらつきと破泡が見られる
（折曲げ性）
多層シートからシート押出方向１００ｍｍ×シート幅方向１００ｍｍ×シート厚みの寸法に切出し１０個のサンプル得た。
前記１０個の分割片について、５個については押出方向で２つに折曲げ、残りの５個については幅方向で２つに折曲げ、その折曲げた山側の部分の折曲げ部を目視にて観察し、以下の基準で評価した。
◎：折曲動作を３度くり返しても全てのサンプルにおいて亀裂が生じていない
○：２〜３度の折曲動作をくり返すと１〜３個のサンプルに小さな亀裂が生じる
×：１度の折曲動作で５個以上のサンプルに亀裂が生じる
【００２１】
実施例１（シートＮｏ．１〜４）、比較例１（シートＮｏ．５〜９）
ビスフェノールＡよりなるポリカーボネート樹脂Ａに対し、気泡核剤として表２に示す量のタルクを加え押出機中で、加熱、溶融、混練した後、表２に示す発泡剤を押出機中に圧入して混練し、発泡性溶融樹脂を得た。一方、これとは別に、前記押出機の先端に取り付けたダイス部でクロスバーにより連結された他の押出機において、フィルム層用ポリカーボネート樹脂Ｂを加熱溶融し、これを前記発泡用押出機の先端ダイス部内にて発泡性溶融樹脂と積層合流させる。このようにして、ダイス部内で合流させた２種類の樹脂Ａと樹脂Ｂとを円環状積層流として、ダイス先端の環状リップ部より押出し、その樹脂Ａを発泡させて、表面及び裏面の両面に同じ厚みの樹脂Ｂのフィルム層が積層された円環状発泡体を形成し、これをマンドレル上に引取ることにより十分冷却した後、押出方向に沿って切り開いてシート状多層発泡体を得た。尚、表１に示すシートＮｏ．１、４のものは、得られたシート状多層発泡体を更に、ポリカーボネート樹脂Ａの軟化温度以上に加熱し、押出方向に１．４倍、幅方向に１．２倍それぞれ延伸することにより板状多層発泡体としたものである。これらについて真空加熱成形を行い、その性能を評価した。その結果を表１及び２に示す。
【００２２】
【表１】
0004446412.tif 000003
【００２３】
【表２】
0004446412.tif 000004
【００２４】
実施例２
ビスフェノールＡよりなるポリカーボネート樹脂Ａに対し、気泡核剤として０．０４重量％のタルクを加え押出機中で加熱溶融混練した後、発泡剤としてノルマルブタンを０．８重量％押出機中に圧入して混練し、これを押出機先端に取り付けたダイス先端の環状リップ部より押出し、発泡させて円環状発泡体とし、バルーンを形成して、これをマンドレル上に引取ることにより十分冷却した後、押出方向に沿って切り開いてシート状発泡体を得た。このシートの両面に押出ラミネート法により同じ厚みのポリカーボネート樹脂Ｂをフィルム状に積層接着させてシート状多層発泡体とし、これについて真空加熱成形を行い、その性能を評価した。その結果を表３及び４に示す。
【００２５】
【表３】
0004446412.tif 000005
【００２６】
【表４】
0004446412.tif 000006
【００２７】
なお、前記実施例１、２において用いた発泡シート用ポリカーボネート樹脂Ａ及びフィルム層用ポリカーボネート樹脂Ｂの具体的内容をシートＮｏ．との関連で示すと以下の通りである。
【００２８】
【表５】
0004446412.tif 000007
【００２９】
また、前記「ＩＢ２５００」は、出光石油化学社製のビスフェノールＡよりなる分岐タイプのポリカーボネート樹脂で商品名『ＩＢ２５００』であり、その粘度は１×１０4Ｐａ・ｓ、その溶融張力は１４．２１ｃＮである。
前記「Ｅ２０００」は、三菱エンプラ社製のビスフェノールＡよりなるポリカーボネート樹脂で商品名『ユーピロンＥ２０００』であり、その粘度は７．５×１０3Ｐａ・ｓ、その溶融張力は２．２５ｃＮである。
前記「Ｈ３０００」は、三菱エンプラ社製のビスフェノールＡよりなるポリカーボネート樹脂で商品名『ユーピロンＨ３０００』であり、その粘度は１×１０4Ｐａ・ｓ、その溶融張力は０．４９ｃＮである。
また、表２及び表４において示した発泡剤及びタルクの添加量は、いずれも、発泡シート用ポリカーボネート樹脂Ａに対する重量％である。
【００３０】
【発明の効果】
本発明の多層シートは、外観が良好である上、熱成形性にすぐれたものである。
また、本発明の多層シートは、耐折性、抜き加工性、切削加工性にもすぐれ、さらに、平滑性にもすぐれている。
本発明の多層シートは、特に、真空成形及び／又は圧空成形等の熱成形用材料として特に好適なものである。よって、軽量性、剛性、耐熱性、じん性、耐衝撃性等を兼ね備えた新素材として耐熱性包装用容器、低温衝撃緩衝材、スピーカーコーン、合板代替品等の各種用途に使用される。
【図面の簡単な説明】
【図１】多層シートを加熱真空成形することにより得られるスピーカーコーンの形状を示す。
ａ：側面図
ｂ：平面図
【図１】
0004446412.tif 000008