(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
工具を打撃する打撃機構と、前記工具に破砕対象側への推力を伝達する伝達部材と、該伝達部材の後方に緩衝機構とを備えた油圧打撃装置において、
前記緩衝機構が、装置本体内に摺嵌された、前方に大径部、後方に小径部、及び前記大径部と前記小径部との間に該小径部よりも径の小さな縮径部を有するダンピングピストンと、前記装置本体の内径摺動面と前記ダンピングピストンの前記縮径部とによって形成される油圧室と、該油圧室の前方の前記装置本体の内径摺動面にシール長を隔てて設けられたドレン通路と、前記油圧室の後方の前記装置本体の内径摺動面にシール長を隔てて設けられた給圧通路とを具備することを特徴とする油圧打撃装置の緩衝機構。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ロッドやチゼル等の工具に打撃を与えて岩盤等の破砕を行う、さく岩機やブレーカ等の油圧打撃装置の緩衝機構に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来のさく岩機として、例えば、図２に示すさく岩機が知られている（特開平９- １０９０６４号公報参照）。
このさく岩機は、さく岩機本体１の前端部にシャンクロッド２が装着され、このシャンクロッド２の前端には、さく孔用のビット６を前端に取り付けたロッド４がスリーブ５で連結されている。そして、さく岩機の打撃機構３の打撃ピストン７がシャンクロッド２を打撃すると、その打撃エネルギーはシャンクロッド２からロッド４を経てビット６に伝達され、ビット６が岩盤Ｒを打撃して破砕する。
【０００３】
このとき、岩盤Ｒからの反射エネルギーＥｒは、ビット６からロッド４、シャンクロッド２を経てさく岩機本体１に伝達され、この反射エネルギーＥｒによってさく岩機本体１は一旦後退する。それから、さく岩機本体１は送り機構（図示略）の推力により１打撃による破砕長分だけもとの位置よりさらに前進したところで、打撃機構３が次の打撃を行う。この行程を繰り返すことにより、さく孔作業が行われる。
【０００４】
従来のさく岩機本体１には、図５に示すように、チャック８を介してシャンクロッド２に回転を与えるチャックドライバ９が備えられており、このチャックドライバ９にはシャンクロッド２の大径部後端２ａに当接するチャックドライバブッシュ１０が装着されている。このチャックドライバブッシュ１０の後側には、フロントダンピングピストン２１とリヤダンピングピストン２２とが配設され緩衝機構を構成している。
【０００５】
このリヤダンピングピストン２２は、円筒状のピストンでその外側と内側とを連通させる油路２３を備えており、さく岩機本体１に設けられている中央段部１ｃと後方段部１ｂとの間で摺動可能に装着されている。リヤダンピングピストン２２は、さく岩機本体１の内径摺動面との間に形成されるリヤダンピングピストン油室２４の油圧で前方への推力が与えられる。また、フロントダンピングピストン２１は、前端部外径を大径、その後方の外径を小径とする円筒状のピストンであり、小径の部分がリヤダンピングピストン２２の内側に前後方向に摺動可能に装着され、大径の部分により、さく岩機本体１に設けられている前方段部１ａとリヤダンピングピストン２２の前端面２２ａとの間で前後の移動範囲を規制している。フロントダンピングピストン２１の小径部分の外周とリヤダンピングピストン２２の内周との間には、フロントダンピングピストン油室２５が形成されており、その油圧でフロントダンピングピストン２１に前方への推力が与えられる。
【０００６】
フロントダンピングピストン油室２５はリヤダンピングピストン油室２４と油路２３で連通しており、リヤダンピングピストン油室２４は緩衝用のアキュムレータ２６に連通している。フロントダンピングピストン２１には、フロントダンピングピストン油室２５における受圧面積と油圧の積で求められる推力Ｆ２１が作用し、同様にリヤダンピングピストン２２には、リヤダンピングピストン油室２４における受圧面積と油圧の積で求められる推力Ｆ２２が作用する。
【０００７】
一方、さく岩機本体１には、常時Ｆ１の推力が与えられており、この推力は岩盤Ｒからビット６、ロッド４、シャンクロッド２、及びチャックドライバブッシュ１０を経てフロントダンピングピストン２１、リヤダンピングピストン２２に反力として伝達されている。
ここで、フロントダンピングピストン２１に作用する推力Ｆ２１及びリダンピングピストン２２に作用する推力Ｆ２２は、さく岩機本体１に作用する推力Ｆ１に対して、Ｆ２１＜Ｆ１＜Ｆ２２の関係となるように設定されている。このため、フロントダンピングピストン２１とリヤダンピングピストン２２とは当接し、リヤダンピングピストン２２の前端面２２ａがさく岩機本体１の中央段部１ｃと当接する打撃基準位置（図５に示す位置）に停止する。
【０００８】
この打撃基準位置において打撃機構３の打撃ピストン７がシャンクロッド２を打撃すると、その打撃エネルギーはシャンクロッド２からロッド４を経てビット６に伝達され、ビット６が破砕対象である岩盤Ｒを打撃して破砕する。このときの岩盤Ｒからの反射エネルギーＥｒは、ビット６からロッド４、シャンクロッド２、チャックドライバブッシュ１０を経てフロントダンピングピストン２１及びリヤダンピングピストン２２に伝達され、リヤダンピングピストン２２はリヤダンピングピストン油室２４の油圧により緩衝されながらフロントダンピングピストン２１と共に後端面が後方段部１ｂに当接するまで後退し、反射エネルギーＥｒがさく岩機本体１に伝達される。
【０００９】
このように、シャンクロッド２からチャックドライバブッシュ１０に伝達される反射エネルギーＥｒは、フロントダンピングピストン２１及びリヤダンピングピストン２２の後退により緩衝されるので、さく岩機本体１、ビット６、ロッド４、及びシャンクロッド２の損傷を少なくすることができる。
さく岩機本体１に伝達された反射エネルギーＥｒによってさく岩機本体１は一旦後退するが、その後、リヤダンピングピストン２２は、リヤダンピングピストン油室２４により与えられる推力Ｆ２２がさく岩機本体１に与えられる推力Ｆ１よりも大きいことから、フロントダンピングピストン２１、チャックドライバブッシュ１０、及びシャンクロッド２を押し戻して前端面２２ａがさく岩機本体１の中央段部１ｃと当接する打撃基準位置まで前進して停止する。
【００１０】
ここで、さく岩機本体１の質量は、フロントダンピングピストン２１、チャックドライバブッシュ１０、シャンクロッド２、スリーブ５、ロッド４、及びビット６の合計の質量の１０倍〜３０倍であるのに対し、さく岩機本体１の推力Ｆ１はフロントダンピングピストン２１の推力Ｆ２１の２倍程度しかないため、かかるフロントダンピングピストン２１等の部材には質量に比して大きな推力が与えられていることになり、移動速度という面からみるとフロントダンピングピストン２１等の部材はさく岩機本体１よりも速いことになる。
【００１１】
ビット６と岩盤Ｒとの密着が不完全な状態では、さく岩機本体１の推力Ｆ１は岩盤Ｒに十分に伝達されていないので、ビット６からロッド４、スリーブ５、シャンクロッド２、チャックドライバブッシュ１０、及びフロントダンピングピストン２１へはＦ１よりもはるかに小さい反力が伝達される。従って、フロントダンピングピストン２１はリヤダンピングピストン２２から離れ、チャックドライバブッシュ１０、シャンクロッド２を押してビット６が岩盤Ｒに接するまで、さく岩機本体１が前進するより速やかに前進して空打ち状態を防止する。
【００１２】
これに続いて、さく岩機本体１がその推力Ｆ１により前進する。ビット６が岩盤Ｒに接した後は、さく岩機本体１の推力Ｆ１がフロントダンピングピストン２１の推力Ｆ２１よりも大きいので、フロントダンピングピストン２１はリヤダンピングピストン２２に当接するまで押し戻される。
このように、ダンピングピストンが打撃基準位置より後退して反射エネルギーを緩衝し、さく岩機本体１よりも速やかに前進して工具を岩盤へ常に密着させるように作用することをフローティングダンパ作用という。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、この従来のさく岩機の緩衝機構にあっては、さく岩機本体１内にフロントダンピングピストン２１及びリヤダンピングピストン２２の２つのダンピングピストンを配設してあり、さく岩機自体が大きくなって重量が増加してしまい、また、部品点数が多いことによるコストの増加という問題がある。
【００１４】
また、フロントダンピングピストン２１が打撃基準位置を大きく超えて前進した状態でビット６から大きな反射エネルギー（Ｆ１よりも大きい反射エネルギー）が伝達されてくる場合には、まず、フロントダンピングピストン２１がチャックドライバブッシュ１０により押圧されて打撃基準位置まで後退してリヤダンピングピストン２２と当接し、そして、フロントダンピングピストン２１がリヤダンピングピストン２２と共に後退することにより初めて緩衝される。このため、緩衝作用においてフロントダンピングピストン２１単独の後退時間分の応答遅れが生じてしまうという問題がある。
【００１５】
従って、本発明は、さく岩機等の油圧打撃装置における上述の問題点を解決するためになされたものであり、その目的は、フローティングダンパ作用を単体のダンピングピストンで実現することにより、装置の小型化及びコストの低減を図り、緩衝作用における応答性を向上させることができる油圧打撃装置の緩衝機構を提供することにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
上記問題を解決するため、本発明のうち請求項１に係る油圧打撃装置の緩衝機構は、工具を打撃する打撃機構と、前記工具に破砕対象側への推力を伝達する伝達部材と、該伝達部材の後方に緩衝機構とを備えた油圧打撃装置において、前記緩衝機構が、装置本体内に摺嵌された、前方に大径部、後方に小径部、及び前記大径部と前記小径部との間に該小径部よりも径の小さな縮径部を有するダンピングピストンと、前記装置本体の内径摺動面と前記ダンピングピストンの前記縮径部とによって形成される油圧室と、該油圧室の前方の前記装置本体の内径摺動面にシール長を隔てて設けられたドレン通路と、前記油圧室の後方の前記装置本体の内径摺動面にシール長を隔てて設けられた給圧通路とを具備することを特徴としている。
【００１７】
工具を打撃機構によって打撃する打撃基準位置においては、ダンピングピストンに与えられる前方への推力は、ダンピングピストンに反力として作用する油圧打撃装置の装置本体の推力と等しく設定されている。即ち、油圧室の前後のシール長を調整することによって油圧室への圧油の流入量及び油圧室からの圧油の流出量を調整し、これにより、油圧室内の油圧を調整し、油圧室内の油圧と受圧面積との積によって求められるダンピングピストンに与えられる前方への推力を、破砕対象から工具、伝達部材を介してダンピングピストンに反力として作用する装置本体の推力と等しく設定している。
【００１８】
この打撃基準位置において、打撃機構によって工具を打撃すると、その打撃エネルギーにより工具が破砕対象を破砕する。このときの破砕対象からの瞬間的に発生される反射エネルギーは打撃反力となり、装置本体の推力の反力と合算されて、工具及び伝達部材を経てダンピングピストンに伝達され、ダンピングピストンは油圧室の油圧により緩衝されながら後退し、反射エネルギーが装置本体に伝達される。ダンピングピストンが打撃基準位置から後退すると、ドレン通路側のシール長は増大し、逆に給圧通路側のシール長は減少し、油圧室内では圧油の流入量が増大し流出量が減少して油圧が高くなる。油圧室の油圧が高くなると、ダンピングピストンに与えられる前方への推力が増大し、その推力が前述した打撃反力と装置本体の推力の反力との合算値と釣り合うと、ダンピングピストンは後退を停止する。
【００１９】
打撃反力がダンピングピストンの後退によって緩衝され、装置本体の推力のみが反力として伝達部材に作用するようになると、ダンピングピストンに作用する前方への推力が、反力として作用する装置本体の推力よりも大きくなっているため、ダンピングピストンは、伝達部材及び工具を押し戻して前進する。ダンピングピストンが前進すると、ドレン通路側のシール長は減少し、逆に給圧通路側のシール長は増大する。これにより、油圧室内では、圧油の流入量が減少し流出量が増大して油圧が低くなる。油圧室内の油圧が低くなると、ダンピングピストンに作用する前方への推力が減少し、反力として作用する装置本体の推力と釣り合う位置、即ち打撃基準位置でダンピングピストンは停止する。この状態で次の打撃を待つことになる。
【００２０】
装置本体の前進運動の速度が不足したり、破砕対象の状態が悪いと、破砕対象と工具との密着が不完全になる。破砕対象と工具との密着が不完全になると、装置本体の推力は破砕対象に十分に伝達されていないので、工具及び伝達部材を経てダンピングピストンに伝達される反力は、通常よりも小さくなる。このときには、ダンピングピストンは、打撃基準位置から前進する。ダンピングピストンが前進すると、ドレン通路側のシール長は減少し、逆に給圧通路側のシール長は増大するので、油圧室内では、圧油の流入量が減少し流出量が増大して油圧が低くなる。油圧室内の油圧が低くなると、ダンピングピストンの前方への推力が減少し、前述の小さい反力と釣り合う位置でダンピングピストンは停止する。
【００２１】
この状態で打撃機構が打撃を行うと、工具が伝達部材を介してダンピングピストンによって打撃基準位置を超えて前進しているので、打撃機構が減速域となっていて、打撃力の小さい軽打撃となる。ここで、ダンピングピストンは打撃基準位置よりも前進しているが、油圧室がシール長を介して閉ざされた状態を維持しているので、破砕対象から工具及び伝達部材を介して伝達される反射エネルギーは、即座に緩衝される。
【００２２】
【発明の実施の形態】
次に本発明の実施形態を図面を参照して説明する。図１は本発明の一実施形態を示すさく岩機の緩衝機構の縦断面図、図２はさく岩機の基本的構成の説明図、図３はダンピングピストンが後死点にある状態の緩衝機構の作動の説明図、図４はダンピングピストンが前死点にある状態の緩衝機構の作動の説明図である。
【００２３】
さく岩機の基本的構成は、従来のさく岩機と同様であり、図２に示すように、さく岩機本体１の前端部にシャンクロッド２が装着され、その後方にシャンクロッド２に打撃を与える打撃機構３が設けられている。シャンクロッド２の前端には、さく孔用のビット６を前端に取り付けたロッド４がスリーブ５で連結されている。ビット６、ロッド４、スリーブ５、及びシャンクロッド２で工具を構成する。
【００２４】
ここで、さく岩機本体１には、図１に示すように、チャック８を介してシャンクロッド２に回転を与えるチャックドライバ９が備えられており、このチャックドライバ９にはシャンクロッド２の大径部後端２ａに当接する伝達部材としてのチャックドライバブッシュ１０が装着されている。このチャックドライバブッシュ１０の後方には、緩衝機構を構成するダンピングピストン１１が備えられている。
【００２５】
ダンピングピストン１１は、円筒状のピストンで、前方に外径がφＤの大径部１１ａ、後方に外径がφｄの小径部１１ｂ、及び大径部１１ａと小径部１１ｂとの間に小径部１１ｂよりも外径の小さな縮径部１１ｃを有する。そして、ダンピングピストン１１は、さく岩機本体１の内径に形成された前方段部１１ａと後方段部１１ｂとの間で前後方向に摺動可能に装着されている。
【００２６】
さく岩機本体１の内径摺動面とダンピングピストン１１の縮径部１１ｃとの間には、油圧室１３が形成され、ダンピングピストン１１は油圧室１３の油圧で前方への推力が与えられる。そして、さく岩機本体１の内径摺動面には、油圧室１３を挟んで前方にシール長Ｓ１を隔ててドレン通路１５が、後方にシール長Ｓ２を隔てて油圧通路１４が設けられている。油圧通路１４は、油圧源１２に連通している。油圧源１２からの圧油は、給圧通路７及びシール長Ｓ２を介して油圧室１３内に流入し、シール長Ｓ１を介してドレン通路１５へ排出するようになっている。この際に、圧油の流入量と流出量との差し引き分の圧力Ｐ１が油圧室１３内で発生する。油圧源１２からの油圧をＰ２とすると、Ｐ１＜Ｐ２となる。
【００２７】
油圧室１３の受圧面積Ａはダンピングピストン１１の大径部１１ａの外径がφＤであり、小径部１１ｂの外径がφｄであることから、次の（１）式で表される。
【００２８】
【数１】
0004514900.tif 000002
【００２９】
そして、ダンピングピストン１１に与えられる推力Ｆ１１は、油圧室１３の圧力Ｐ１と受圧面積Ａとの積であり、上述の（１）式を考慮すると、次の（２）式で表される。
【００３０】
【数２】
0004514900.tif 000003
【００３１】
そして、このダンピングピストン１１に与えられる推力Ｆ１１は、さく岩機本体１に公知の送り機構によって与えられる推力をＦ１とすると、ダンピングピストン１１が打撃基準位置（図１に示す位置）に停止した状態で、Ｆ１１＝Ｆ１となるように設定されている。
ダンピングピストン１１が打撃基準位置から後退すると、シール長Ｓ２は減少して油圧源１２から給圧通路１４を経て油圧室１３内に流入する圧油の流量は増加し、逆にシール長Ｓ１は増加して油圧室１３からドレン通路１５へ流出する圧油の流量は減少する。これにより、油圧室１３内の油圧は増加してＰ１' ＞Ｐ１となるため、ダンピングピストン１１に与えられる前方への推力Ｆ１１' は次の（３）式に示すように増加する。
【００３２】
【数３】
0004514900.tif 000004
【００３３】
さらに、図３に示すように、ダンピングピストン１１が後退しダンピングピストン１１の後端面１１ｅが後方段部１ｂに当接すると、シール長Ｓ２は０以下となり、油圧源１２からの圧油の全量が油圧室１３内に流入し、逆にシール長Ｓ１はさらに増加して油圧室１３からドレン通路１５へ流出する圧油の流量はさらに減少する。これにより、油圧室１３内の油圧は増加してＰ１''≒Ｐ２＞Ｐ１' となるため、ダンピングピストン１１に与えられる前方への推力Ｆ１１''は次の（４）式に示すように最大となる。
【００３４】
【数４】
0004514900.tif 000005
【００３５】
一方、ダンピングピストン１１が打撃基準位置から前進すると、シール長Ｓ２は増加して油圧源１２から給圧通路１４を経て油圧室１３内に流入する圧油の流量は減少し、逆にシール長Ｓ１は減少して油圧室１３からドレン通路１５へ流出する圧油の流量は増加する。これにより、油圧室１３内の油圧は減少してＰ１''' ＜Ｐ１となるため、ダンピングピストン１１に与えられる前方への推力Ｆ１１''' は次の（５）式に示すように減少する。
【００３６】
【数５】
0004514900.tif 000006
【００３７】
さらに、図４に示すように、ダンピングピストン１１が前進しダンピングピストン１１の前端面１１ｄが前方段部１ａに当接すると、シール長Ｓ１は０以下となり、油圧室１３とドレン通路１５とが連通し油圧室１３内の油圧は減少してＰ１''''≒０となる。このため、ダンピングピストン１１に与えられる前方への推力Ｆ１１''''はＦ１１''''≒０になり、最小となる。
【００３８】
次に、さく孔作業について説明する。
さく孔作業の際に、打撃基準位置において打撃機構３の打撃ピストン７がシャンクロッド２を打撃すると、その打撃エネルギーはシャンクロッド２からロッド４を経てビット６に伝達され、ビット６が破砕対象である岩盤Ｒを打撃して破砕する。このときの岩盤Ｒからの瞬間的に発生される反射エネルギーＥｒは打撃反力Ｆ２となり、さく岩機本体１の推力Ｆ１の反力と合算されて、ビット６からロッド４、シャンクロッド２、チャックドライバブッシュ１０を経てダンピングピストン１１に伝達され、ダンピングピストン１１は油圧室１３の油圧により緩衝されながら後退し、反射エネルギーがさく岩機本体１に伝達される。
【００３９】
このように、シャンクロッド２からチャックドライバブッシュ１０に伝達される反射エネルギーＥｒは、ダンピングピストン１１の後退により緩衝されるので、さく岩機本体１及びビット６、ロッド４、シャンクロッド２の損傷が少なくなる。
さく岩機本体１に伝達された反射エネルギーによってさく岩機本体１は、一旦後退するが、瞬間的に発生する打撃反力Ｆ２が減少して、チャックドライバブッシュ１０に作用する反力としてはさく岩機本体１に与えられる推力Ｆ１の反力のみとなる。一方、ダンピングピストン１１の後退に伴って油圧室１３内の油圧はＰ１からＰ１' （又はＰ１''）に増加し、この油圧Ｐ１' （又はＰ１''）よるダンピングピストン１１に作用する前方への推力Ｆ１１' （又はＦ１１''）がさく岩機本体１に与えられる推力Ｆ１の反力よりも大きくなる。このため、ダンピングピストン１１は、チャックドライバブッシュ１０、シャンクロッド２を押し戻して打撃基準位置まで前進し、ダンピングピストン１１に作用する前方への推力がＦ１１となってさく岩機本体１に与えられる推力Ｆ１の反力と等しくなり、ダンピングピストン１１は停止する。この間、さく岩機本体１は、送り機構によって１打撃による岩盤Ｒの破砕長分だけ前進し、ビット６が岩盤Ｒに接する。ビット６が岩盤Ｒに接すると、さく岩機本体１の推力Ｆ１がビット６から反力としてダンピングピストン１１に伝達され、ダンピングピストン１１は、ダンピングピストン１１に作用する前方への推力Ｆ１１がさく岩機本体１の推力Ｆ１と等しくなる位置即ち打撃基準位置に保持され、次の打撃を待つ状態となる。その後、打撃ピストン７が次の打撃を行う。この行程を繰り返すことにより、さく孔作業が行われる。
【００４０】
次の打撃までの間に、さく岩機本体１の前進運動の速度が不足したり、岩盤Ｒの状態が悪い（破砕帯等）と、岩盤Ｒとビット６との密着が不完全になる。岩盤Ｒとビット６との密着が不完全になると、さく岩機本体１の推力Ｆ１は岩盤Ｒに十分に伝達されていないので、ビット６からロッド４、スリーブ５、シャンクロッド２、チャックドライバブッシュ１０、及びダンピングピストン１１へはＦ１よりもはるかに小さい反力Ｆ１' が伝達される。このときには、ダンピングピストン１１は、打撃基準位置から前進し、反力Ｆ１' とダンピングピストン１１に与えられる前方への推力Ｆ１１''' とが等しくなる位置で停止する。
【００４１】
この状態で打撃ピストン７が次の打撃を行うと、シャンクロッド２がダンピングピストン１１によって打撃基準位置を超えて前進しているので、打撃ピストン７が減速域となっていて、打撃力の小さい軽打撃となる。このため、シャンクロッド２、ロッド４、ビット６から岩盤Ｒに伝達される打撃エネルギーが小さくなり、その一方、岩盤Ｒからビット６、ロッド４、シャンクロッド２、及びチャックドライバブッシュ１０に伝達される反射エネルギーも小さくなる。しかし、軽打撃とはいえ空打ち状態に近いため、この反射エネルギーを速やかに緩衝することが望ましい。ここで、ダンピングピストン１１は打撃基準位置よりも前進しているが、油圧室１３がシール長を介して閉ざされた状態を維持しているので、かかる反射エネルギーは、即座に緩衝される。仮に、油圧室１３がドレン通路１５と連通していても、ダンピングピストン１１が瞬間的に後退すると油圧室１３は閉じた状態となり、反射エネルギーは緩衝される。
【００４２】
以上のように、さく岩機よるさく孔作業において、フローティングダンパ作用を単体のダンピングピストン１１で実現できるので、さく岩機自体の小型化及び部品点数の削減によるコストの低下を図ることができる。
また、フローティングダンパ作用を単体のダンピングピストン１１で実現できることで、従来の緩衝機構と比較して緩衝作用の応答性を向上させることができる。
【００４３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明のうち請求項１に係る油圧打撃装置の緩衝機構によれば、緩衝機構が、装置本体内に摺嵌された、前方に大径部、後方に小径部、及び前記大径部と前記小径部との間に該小径部よりも径の小さな縮径部を有するダンピングピストンと、前記装置本体の内径摺動面と前記ダンピングピストンの前記縮径部とによって形成される油圧室と、該油圧室の前方の前記装置本体の内径摺動面にシール長を隔てて設けられたドレン通路と、前記油圧室の後方の前記装置本体の内径摺動面にシール長を隔てて設けられた給圧通路とを具備するので、フローティングダンパ作用を単体のダンピングピストンで実現でき、油圧打撃装置自体の小型化及び部品点数の削減によるコストの低下を図ることができる。また、フローティングダンパ作用を単体のダンピングピストンで実現できることで、従来の緩衝機構と比較して緩衝作用の応答性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態を示すさく岩機の緩衝機構の縦断面図である。
【図２】さく岩機の基本的構成の説明図である。
【図３】ダンピングピストンが後死点にある状態の緩衝機構の作動の説明図である。
【図４】ダンピングピストンが前死点にある状態の緩衝機構の作動の説明図である。
【図５】従来例のさく岩機の緩衝機構の縦断面図である。
【符号の説明】
１  さく岩機本体
２  シャンクロッド
２ａ  大径部後端
３  打撃機構
４  ロッド
５  スリーブ
６  ビット
７  打撃ピストン
８  チャック
９  チャックドライバ
１０  チャックドライバブッシュ
１１  ダンピングピストン
１１ａ  大径部
１１ｂ  小径部
１１ｃ  縮径部
１１ｄ  前端面
１１ｅ  後端面
１２  油圧源
１３  油圧室
１４  給圧通路
１５  ドレン通路
【図１】
0004514900.tif 000007
【図２】
0004514900.tif 000008
【図３】
0004514900.tif 000009
【図４】
0004514900.tif 000010
【図５】
0004514900.tif 000011