(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
加熱コイルと、この加熱コイルに接続され共振回路を構成する温度が上昇すると容量が大きくなる特性をもつ共振コンデンサと、この共振コンデンサと前記加熱コイルとに高周波電流を供給するために複数の固定された駆動周波数でオンオフ制御されインバータ回路を構成するスイッチング素子と、このスイッチング素子に並列に接続されるスナバコンデンサと、負荷の種類を検出する負荷検出手段と、共振コンデンサの温度を検出するための共振コンデンサ温度センサあるいは共振回路電流検出手段と、インバータ回路電流検出手段あるいはインバータ回路温度センサと、を有し、非磁性鍋を加熱するときは磁性鍋を加熱するときよりも前記駆動周波数を低く設定し、共振コンデンサ温度センサの出力する絶対温度が高くなるほど、あるいは共振回路電流検出手段の検出する共振回路電流が大きくなるほど前記駆動周波数を低く設定し、インバータ回路電流検出手段あるいはインバータ回路温度センサの検出値があらかじめ設定した値よりも大きい場合には、共振コンデンサ温度センサの出力する絶対温度が高くなっても、または共振回路電流検出手段の検出する共振回路電流が大きくなっても、前記駆動周波数を低くしないことを特徴とする誘導加熱調理器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、誘導加熱調理器、特に、スイッチング素子の動作に応じて加熱コイルに高周波電流を発生させる共振回路を構成する共振コンデンサを備えた誘導加熱調理器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
誘導加熱調理器は加熱コイルに高周波電流を発生させることで負荷への誘導加熱を行うものである。加熱コイルに高周波電流を発生させるためのインバータ回路は複数のスイッチング素子と共振回路から成り、複数のスイッチング素子をオンオフさせることで共振回路に高周波電圧を発生させ、加熱コイルに高周波電流を発生させている。共振回路は加熱コイルと共振コンデンサで構成される。
従来技術においては、負荷の種類による加熱コイルのインダクタンスの違いによって、共振回路の共振周波数が異なる現象に対応するため、スイッチング素子の駆動周波数の切替え、または、調理鍋等の負荷の種類に応じて、加熱コイルおよび共振コンデンサの切替えを行っている（例えば、特許文献１および特許文献２参照）。
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−２５７６１０号公報
【特許文献２】特開２０００−４８９４５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
非磁性鍋の加熱にはスイッチング素子を高い周波数で駆動する必要があり、スイッチング素子の損失増大によって、加熱が制限される。スイッチング素子を低い周波数で駆動するため加熱コイルおよび共振コンデンサの切替えを行うには複数の加熱コイルと複数の共振コンデンサと切り替えスイッチが必要となるため共振回路が大型となる。
【０００５】
この発明は、共振回路の構成要素を切換えることなく負荷状態の変動に応じて加熱状態を調整できる誘導加熱調理器を得ようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この発明に係る誘導加熱調理器では、加熱コイルと、この加熱コイルに接続され共振回路を構成する温度が上昇すると容量が大きくなる特性をもつ共振コンデンサと、この共振コンデンサと前記加熱コイルとに高周波電流を供給するために複数の固定された駆動周波数でオンオフ制御されインバータ回路を構成するスイッチング素子と、このスイッチング素子に並列に接続されるスナバコンデンサと、負荷の種類を検出する負荷検出手段と、共振コンデンサの温度を検出するための共振コンデンサ温度センサあるいは共振回路電流検出手段と、インバータ回路電流検出手段あるいはインバータ回路温度センサと、を有し、非磁性鍋を加熱するときは磁性鍋を加熱するときよりも前記駆動周波数を低く設定し、共振コンデンサ温度センサの出力する絶対温度が高くなるほど、あるいは共振回路電流検出手段の検出する共振回路電流が大きくなるほど前記駆動周波数を低く設定し、インバータ回路電流検出手段あるいはインバータ回路温度センサの検出値があらかじめ設定した値よりも大きい場合には、共振コンデンサ温度センサの出力する絶対温度が高くなっても、または共振回路電流検出手段の検出する共振回路電流が大きくなっても、前記駆動周波数を低くしないことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００７】
この発明によれば、共振回路の構成要素を切換えることなく負荷状態の変動に応じて加熱状態を調整できるとともに、共振コンデンサ温度に応じ駆動周波数を設定することによりスイッチング素子の損失が過大になるのを防ぎ、しかも、共振コンデンサ温度の異常検出時に駆動周波数を所定値にすることにより回路保護を的確に行える誘導加熱調理器を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
実施の形態１．
この発明による実施の形態１を図１から図８までについて説明する。図１は実施の形態１におけるフルブリッジ型インバータの回路構成を示す接続図である。図２は実施の形態１におけるフルブリッジ型インバータの動作を示す線図である。図３は実施の形態１におけるフルブリッジ型インバータの動作モードを示す回路図である。図４は実施の形態１におけるフルブリッジ型インバータの異常動作時における動作モードを示す回路図である。図５は実施の形態１における共振周波数と駆動周波数との関係を示す線図である。図６は実施の形態１における共振周波数と駆動周波数との関係を示す線図である。
【０００９】
誘導加熱調理器に使用されるインバータの一つであるフルブリッジ型インバータを例に動作を説明する。
この発明による実施の形態１における誘導加熱調理器に使用されるインバータの一つであるフルブリッジ型インバータの構成を示す図１において、フルブリッジ型インバータＩＮＶはインバータ電源７のプラス（＋）側に接続されたスイッチング素子４ａ，４ｂと、インバータ電源７の−側に接続されたスイッチング素子４ｃ，４ｄと、スイッチング素子４ａとスイッチング素子４ｃの直列接続の中点とスイッチング素子４ｂとスイッチング素子４ｄの直列接続の中点に接続された共振回路６と、各スイッチング素子に並列に接続されたダイオード５ａ，５ｂ，５ｃ，５ｄと、スイッチング素子４ｃに並列に接続されたスナバコンデンサ３ａと、スイッチング素子４ｄに並列に接続されたスナバコンデンサ３ｂとで構成される。スナバコンデンサ３ａ，３ｂはスイッチング素子４ａ，４ｂ,４ｃ，４ｄがオフする時にスイッチング素子４ａ，４ｂ,４ｃ，４ｄに印加される電圧を低減し、スイッチング素子４ａ，４ｂ,４ｃ，４ｄのオフ時の損失を低減するために接続されている。
共振回路６は加熱コイル１と共振コンデンサ２の直列接続で構成され、加熱コイル１は高周波電流による付勢によって調理鍋などの被加熱体を加熱する。
【００１０】
以下、スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄのオンオフタイミングと電流経路を説明する。
図２はスイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄのオンオフ動作を示す線図である。図３はスイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄをオンオフさせた場合の電流経路を説明する図である。電流経路の変化を示す各動作モードは、次の動作モードＭ１→Ｍ１０を繰り返す。
【００１１】
図３において、動作モードＭ１では、スイッチング素子４ａと４ｄがオンしており、インバータ電源７のプラス（＋）側→スイッチング素子４ａ→共振回路６→スイッチング素子４ｄ→インバータ電源７のマイナス（−）側という経路で電流が流れる。
【００１２】
動作モードＭ２では、スイッチング素子４ｄがオフし、インバータ電源７のプラス（＋）側→スイッチング素子４ａ→共振回路６→スナバコンデンサ３ｂ→インバータ電源７のマイナス（−）側という経路で電流が流れる。
【００１３】
動作モードＭ３では、スナバコンデンサ３ｂがインバータ電源７と同電位となり、スイッチング素子４ａ→共振回路６→ダイオード５ｂという経路で電流が流れる。
【００１４】
動作モードＭ４では、スイッチング素子４ａがオフし、インバータ電源７のマイナス（−）側→スナバコンデンサ３ａ→共振回路６→ダイオード５ｂ→インバータ電源７のプラス（＋）側という経路で電流が流れる。
【００１５】
動作モードＭ５では、スナバコンデンサ３ａの電圧がゼロとなり、インバータ電源７のマイナス（−）側→ダイオード５ｃ→共振回路６→ダイオード５ｂ→インバータ電源７のプラス（＋）側という経路で電流が流れる。
【００１６】
動作モードＭ６では、スイッチング素子４ｂと４ｃがオンしており、インバータ電源７のプラス（＋）側→スイッチング素子４ｂ→共振回路６→スイッチング素子４ｃ→インバータ電源７のマイナス（−）側という経路で電流が流れる。
【００１７】
動作モードＭ７では、スイッチング素子４ｂがオフし、スナバコンデンサ３ｂ→共振回路６→スイッチング素子４ｃという経路で電流が流れる。
【００１８】
動作モードＭ８では、スナバコンデンサ３ｂの電圧がゼロとなり、ダイオード５ｄ→共振回路６→スイッチング素子４ｃという経路で電流が流れる。
【００１９】
動作モードＭ９では、スイッチング素子４ｃがオフし、ダイオード５ｄ→共振回路６→スナバコンデンサ３ａという経路で電流が流れる。
【００２０】
動作モードＭ１０では、スナバコンデンサ３ａの電位がインバータ電源と同電位となり、インバータ電源７のマイナス（−）側→ダイオード５ｄ→共振回路６→ダイオード５ａ→インバータ電源７のプラス（＋）側という経路で電流が流れる。
【００２１】
動作モードＭ１と動作モードＭ６のインバータ電源から共振回路６に電流が流れる期間が長いほどインバータ回路ＩＮＶに流れる電流は大きくなり、負荷への加熱が強くなる。
【００２２】
ここで、Ｌは加熱コイルのインダクタンス、Ｃは共振コンデンサの容量として、共振回路の共振周波数ｆ０＝１／２π√ＬＣがスイッチング素子の駆動周波数ｆＳＷよりも低い場合（ｆ０<ｆＳＷ）は共振回路が正常に動作し、上記に述べたような動作で電流が流れる。
しかし、共振周波数ｆ０がスイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの駆動周波数ｆＳＷよりも高い場合（ｆ０>ｆＳＷ）、共振がうまくいかず、インバータ回路ＩＮＶの損失が増大する。
これはスイッチング素子４ｃ，４ｄがオンする瞬間にスイッチング素子４ｃ，４ｄの両端の電圧はゼロとはならず、スイッチング素子４ｃ，４ｄがオンした瞬間にスナバコンデンサ３ａ，３ｂが短絡状態となりスナバコンデンサ３ａ，３ｂとスイッチング素子４ｃ，４ｄへ過大な放電電流が流れ、スイッチング素子４ｃ，４ｄとスナバコンデンサ３ａ，３ｂの損失が増大するためである。
【００２３】
これを図４を用いて説明する。ｆ０<ｆＳＷの場合、スイッチング素子４ｃは動作モードＭ５の期間のスナバコンデンサ３ａの電圧がゼロの時にオンする。しかし、ｆ０>ｆＳＷの場合、動作モードＭ５の期間が無くなり、その代わりに動作モードＭ５ＡとＭ５Ｂが生じる。
動作モードＭ５Ａでは、インンバータ電源７のプラス（＋）側→スイッチング素子４ｂ→共振回路６→スナバコンデンサ３ａ→インバータ電源７のマイナス（−）側という経路で動作モードＭ４と逆向きに電流が流れる。この時、スナバコンデンサ３ａの電圧は上昇している。
動作モードＭ５Ｂでは、この状態でスイッチング素子４ｃがオンし、オンした瞬間、スナバコンデンサ３ａが短絡状態となるため、スナバコンデンサ３ａに生じている電圧によって、過大な放電電流（以下これを短絡電流と呼ぶ）が流れる。そのため、スイッチング素子４ｃとスナバコンデンサ３ａの損失が増大する。
これと同様のことが動作モードＭ９→Ｍ１の期間においても生じる。
【００２４】
フルブリッジ型インバータを用いて説明したがハーフブリッジ型インバータや電圧共振型インバータでもｆ０>ｆＳＷにおいては共振がうまくいかずインバータ回路の損失が増大する。
誘導加熱調理器は負荷の種類によって加熱コイル１のインダクタンスＬが異なるため、負荷によって共振周波数ｆ０が異なる。例えば磁性鍋は加熱コイル１のインダクタンスＬが大きく、共振周波数ｆ０が低く、非磁性鍋は加熱コイル１のインダクタンスＬが小さく、共振周波数ｆ０が高い。非磁性鍋は、共振周波数が高いため、ｆ０<ｆＳＷの範囲とするために駆動周波数ｆＳＷを高くする必要がある。スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄのスイッチング損失は駆動周波数ｆＳＷが高いほど大きくなる。さらに、非磁性鍋は磁性鍋に比べて、同一火力を得るためには大きい電流を必要とする。スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの導通損失は流れる電流が大きいほど大きい。そのため、非磁性鍋ではスイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの損失が過大となるため、火力の制限が必要となる場合がある。
駆動周波数ｆＳＷを高くすることなくｆ０<ｆＳＷの範囲とするためには加熱コイル１と共振コンデンサ２から成る共振回路６を負荷に応じて切り替える必要があり、それによって、共振回路６の大型化を招く。
この発明は共振回路の大型化を招かず、スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの損失を低減し、効率の良い加熱を実現する。
【００２５】
図５はこの発明による実施の形態１における動作を説明するための線図である。横軸が共振回路６の共振周波数ｆ０、縦軸がスイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの駆動周波数ｆＳＷである。
従来技術では、ｆ０<ｆＳＷとするために駆動周波数ｆＳＷの増加（図５の矢印Ａ）、あるいは、共振回路６の切替え（図５の矢印Ｂ）、あるいはその両方を行っている。
この発明では、共振回路６を構成する共振コンデンサ２を高温になると容量が大きくなる特性を持ったものとすることを特徴とする。
先にも述べたように、非磁性鍋においては、磁性鍋より共振回路に流れる電流が大きくなる。
そのため、インバータ回路ＩＮＶ、特にスイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの損失が大きくなり、インバータ回路ＩＮＶの温度は上昇する。また、共振コンデンサ２に流れる電流も大きいため共振コンデンサ２の損失も大きい。そのため共振コンデンサ２の温度が高くなる。この時、共振コンデンサ２を高温になると容量が大きくなる特性としておくと、共振コンデンサ２の容量が大きくなる。共振コンデンサ２の容量が大きくなると共振回路の共振周波数ｆ０は低くなる（図５の矢印Ｃ１）。共振周波数ｆ０が低くなるため、駆動周波数ｆＳＷは低く設定できる（図５の矢印Ｃ２）。駆動周波数ｆＳＷを低くできるため、スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄのスイッチング損失は低減される。
ここで、共振コンデンサ２に適用される高温になると容量が大きくなる特性を持つコンデンサ素子としては、例えばセラミックコンデンサを用いることができる。
【００２６】
また、磁性鍋においても、高火力の加熱においては、インバータ回路に流れる電流を大きくする必要がある。そのため、非磁性鍋の場合と同様に共振コンデンサの温度が上昇し、共振周波数ｆ０が低くなる（図６の矢印Ｄ１）。共振周波数ｆ０が低くなるため、駆動周波数ｆＳＷは低く設定する事ができ（図６の矢印Ｄ２）、スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄのスイッチング損失を低減する事ができる。
【００２７】
（１Ａ）この発明による実施の形態１によれば、スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの動作に応じて加熱コイルに高周波電流を発生させる共振回路６を構成する共振コンデンサ２を備え、前記共振コンデンサ２として容量が温度によって変化し温度が高くなると容量が大きくなる特性を持ったコンデンサ素子を用いるようにしたので、共振回路の構成要素を切換えることなく調理鍋が磁性鍋であるか非磁性鍋であるかなどの負荷状態の変動に応じて加熱状態を調整でき、共振回路を小型化できるとともにスイッチング素子の損失を低減できる誘導加熱調理器を得ることができる。
なお本実施の形態ではフルブリッジインバータを用いて説明したがハーフブリッジ型インバータや電圧共振型インバータでも同様に共振回路の構成要素を切換えることなく調理鍋が磁性鍋であるか非磁性鍋であるかなどの負荷状態の変動に応じて加熱状態を調整でき、共振回路を小型化できるとともにスイッチング素子の損失を低減できる誘導加熱調理器を得ることができる。
【００２８】
実施の形態２．
この発明による実施の形態２を図７について説明する。図７は実施の形態２における動作を説明するための線図である。
この実施の形態２において、ここで説明する特有の構成以外の構成については、先に説明した実施の形態１における構成と同一の構成内容を具備し、同様の作用を奏するものである。
【００２９】
この発明による実施の形態２の動作を説明する図７において、加熱コイル１（図１参照）により加熱される調理鍋等の負荷への加熱を行う場合、まず、負荷が磁性鍋か非磁性鍋かといった判断を行う。負荷判断はあらかじめ設定した負荷判断用スイッチング素子導通時間で共振回路６（図１参照）に電流を流し、共振回路電流の大きさから判断する。例えば、その電流が大きければ非磁性鍋、小さければ磁性鍋と判断する。
共振回路電流以外にもインバータ電源７（図１参照）への入力電流や共振コンデンサ２（図１参照）の電圧も負荷判断用スイッチング素子導通時間で共振回路６に電流を流した場合、磁性鍋と非磁性鍋ではその値が異なるため、インバータ電源７への入力電流や共振コンデンサ２の電圧から、あるいはそれらの組み合わせからでも負荷判断可能である。
【００３０】
負荷への加熱は、磁性鍋と非磁性鍋のような負荷の種類による負荷状態の変動パターン別に、複数の駆動周波数ｆＳＷを設定し、共振コンデンサの温度に応じて、駆動周波数ｆＳＷを選択する。
低火力時は共振回路６に流れる電流は小さいため、共振コンデンサの温度が低く、容量は小さい。そのため、共振周波数ｆ０は高く、駆動周波数ｆＳＷを高く設定する。駆動周波数ｆＳＷが高いためスイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ（図１参照）のスイッチング損失は大きいが、共振回路６に流れる電流は小さいためスイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの導通損失は小さい。そのため、スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの損失は過大とはならない。
火力を強めていくと、共振回路６に流れる電流が増え、スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの導通損失が増えるが、駆動周波数ｆＳＷを低くするため、スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄのスイッチング損失は減り、スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの損失は過大とはならない。
あらかじめ設定した範囲で駆動周波数ｆＳＷを設定（共振コンデンサの温度が高くなるほど駆動周波数ｆＳＷは低く）することで、スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの損失は過大とはならない。
共振コンデンサの温度は共振コンデンサあるいはその近傍に温度センサを取り付けその検出値から判断することができる。また、共振回路電流、あるいは負荷の種類と火力から共振コンデンサの温度を推測することもでき、共振回路電流、あるいは負荷の種類と火力から駆動周波数ｆｓｗを設定する事ができる。
【００３１】
（２Ａ）この発明による実施の形態２によれば、前述した実施の形態１の前記（１Ａ）項における構成において、共振コンデンサの温度に応じて前記スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの駆動周波数ｆＳＷを低くするようにしたので、共振回路の構成要素を切換えることなく調理鍋が磁性鍋であるか非磁性鍋であるかなどの負荷状態の変動に応じて加熱状態を調整できて、共振回路を小型化できるとともにスイッチング素子の損失を低減でき、しかも、火力調節を的確に行える誘導加熱調理器を得ることができる。
【００３２】
実施の形態３．
この発明による実施の形態３を図８について説明する。図８は実施の形態３における動作を説明するための線図である。
この実施の形態３において、ここで説明する特有の構成以外の構成については、先に説明した実施の形態１における構成と同一の構成内容を具備し、同様の作用を奏するものである。
【００３３】
この発明による実施の形態３における動作を説明するための図８は、インバータ回路ＩＮＶ（図１参照）の損失が増大した場合、自動的に損失が小さくなる機能について説明するための線図である。
先にも述べたようにｆ０>ｆＳＷの範囲では共振がうまくいかずインバータ回路ＩＮＶの損失が増大する。損失の大きさは共振周波数ｆ０と駆動周波数ｆＳＷの差が大きいほど大きい。
ｆ０>ｆＳＷで動作している場合、インバータ回路ＩＮＶの損失が増大し、共振コンデンサ２（図１参照）の温度も高くなる。ここで、共振コンデンサ２を高温になると容量が大きくなる特性を持ったものとしておくと、自動的に共振周波数ｆ０が低くなり、共振周波数ｆ０と駆動周波数ｆＳＷの差が小さくなり（図８の矢印Ｅ）、その差が小さいほど損失が小さくなる。このように共振コンデンサ２を高温になると容量が大きくなる特性を持ったものとすることで、損失が増大した場合、自動的に損失が小さくなる機能を持たせることもできる。
【００３４】
（３Ａ）この発明による実施の形態３によれば、スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの動作に応じて加熱コイルに高周波電流を発生させる共振回路６を構成する共振コンデンサ２を備え、前記共振コンデンサ２として容量が温度によって変化し温度が高くなると容量が大きくなる特性を持ったコンデンサ素子を用いて、共振周波数ｆ０と駆動周波数ｆＳＷの差が小さくなるようにし、損失を抑制するようにしたので、共振回路の構成要素を切換えることなく調理鍋が磁性鍋であるか非磁性鍋であるかなどの負荷状態の変動に応じて加熱状態を調整でき、共振回路を小型化できるとともにスイッチング素子の損失を低減できる誘導加熱調理器を得ることができる。
【００３５】
実施の形態４．
この発明による実施の形態４を図９について説明する。図９は実施の形態４における共振周波数と駆動周波数との関係を示す線図である。
この実施の形態４において、ここで説明する特有の構成以外の構成については、先に説明した実施の形態１における構成と同一の構成内容を具備し、同様の作用を奏するものである。
【００３６】
この実施の形態４においては、電流センサを用いてインバータ回路に流れる電流を検出するか、あるいは温度センサを用いてインバータ回路の温度を検出し、これらの検出値があらかじめ設定しておいた値よりも大きい場合は、駆動周波数を低くしない。
先にも述べたが、ｆ０<ｆＳＷの場合、共振回路６（図１参照）は正常に共振する。しかし、共振周波数ｆ０と駆動周波数ｆＳＷの差が大きくなる（ｆ０≪ｆＳＷ）と共振回路６からインバータ電源７（図１参照）に回生されるエネルギーが大きくなり、火力制限されるこれはフルブリッジインバータを例に説明すると、図２における動作モードＭ５とＭ１０の期間が長くなり動作モードＭ１とＭ６の期間が短くなることで共振回路（図１参照）に流れる電流は小さくなり、火力が制限されるのである。
インバータ回路ＩＮＶに流れる電流の検出値、あるいは温度センサの検出値があらかじめ設定しておいた値より大きい場合は、インバータ回路ＩＮＶには大きな発熱が生じていることになる。つまり、インバータ回路ＩＮＶの温度は上昇し、共振コンデンサ２の温度も上昇する。
ここで、共振コンデンサ２に高温になると容量が大きくなる特性を持たせると共振コンデンサの容量が大きくなり、共振周波数ｆ０が低くなる。
共振周波数ｆ０が低くなると駆動周波数ｆＳＷとの差が大きくなり（図９の矢印Ｆ）、自動的に火力が制限され、インバータ回路ＩＮＶの保護が行える。
【００３７】
（４Ａ）この発明による実施の形態４によれば、前記実施の形態２に示す前記（２Ａ）項における構成において、異常検出を行う電流センサあるいは温度センサからなる異常検出手段を設け、前記電流センサあるいは温度センサからなる異常検出手段が異常検出動作を行った場合は前記スイッチング素子４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの駆動周波数ｆＳＷを低くしないようにしたので、共振回路の構成要素を切換えることなく負荷に応じて加熱状態を調整できて、共振回路を小型化できるとともにスイッチング素子の損失を低減でき、しかも、異常状態における保護動作を的確に行える誘導加熱調理器を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】この発明による実施の形態１におけるフルブリッジ型インバータの回路構成を示す接続図である。
【図２】この発明による実施の形態１におけるフルブリッジ型インバータの動作を示す線図である。
【図３】この発明による実施の形態１におけるフルブリッジ型インバータの動作モードを示す回路図である。
【図４】この発明による実施の形態１におけるフルブリッジ型インバータの異常動作時における動作モードを示す回路図である。
【図５】この発明による実施の形態１における共振周波数と駆動周波数との関係を示す線図である。
【図６】この発明による実施の形態１における高火力時での共振周波数と駆動周波数との関係を示す線図である。
【図７】この発明による実施の形態２における共振周波数と駆動周波数との関係を示す線図である。
【図８】この発明による実施の形態３における共振周波数と駆動周波数との関係を示す線図である。
【図９】この発明による実施の形態４における共振周波数と駆動周波数との関係を示す線図である。
【符号の説明】
【００３９】
１  加熱コイル、２  共振コンデンサ、３ａ，３ｂ  スナバコンデンサ、４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄ  スイッチング素子、５ａ，５ｂ，５ｃ，５ｄ  ダイオード、６  共振回路、７  インバータ電源。
【図１】
0004446963.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
0004446963.tif 000010