(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
合金粉末であって、
クロム１４重量％〜３０重量％と、
モリブデン１重量％〜５重量％と、
バナジウム０重量％〜５重量％と、
タングステン０重量％〜６重量％と、
ケイ素０重量％〜１．５重量％と、
炭素と、
Ｎｂ、Ｔａ、及びＴｉからなる群から選択されてなる他の強力な炭化物形成元素合計０〜５重量％と、
不可避不純物と、
残部鉄とを含んでなるものであり、
Ｍｏ、ＶおよびＷの合計が少なくとも３重量％であり、
前記炭素が、下記式で表される最小炭素含有量および最大炭素含有量を有してなり、Ｍｏ、Ｖ、Ｗおよび存在する前記他の強力な炭化物形成元素の全てと炭化物を形成するのに十分な炭素含有量を包含してなり
Ｃmin＝（％Ｖ×０．２４）＋（２×％Ｍｏ＋％Ｗ）×０．０３＋（％Ｎｂ×０．１３）＋（％Ｔｉ×０．２５）＋（％Ｔａ×０．０６６）
Ｃmax＝Ｃmin＋０．３＋（％Ｃｒ−１２）×０．０６
前記合金粉末が、急速アトマイズ処理により粉末粒子に形成され、続いて遊離グラファイト粉末が混合され、焼きなまし処理により前記炭素が前記粉末粒子に拡散されてなり、前記合金粉末が溶体中に少なくとも１２重量％のクロムおよび炭化物の分散物を含有するフェライト系マトリックスを有するものとなった、合金粉末。
【請求項２】
合金粉末であって、
クロム２０重量％〜２８重量％と、
モリブデン２重量％〜３重量％と、
バナジウム１．５重量％〜２．５重量％と、
タングステン２．５重量％〜３．５重量％と、
ケイ素０．８重量％〜１．５重量％と、
炭素０．５５５重量％〜２重量％と、
Ｎｂ、Ｔａ、及びＴｉからなる群から選択されてなる他の強力な炭化物形成元素合計０〜５重量％と、
これらの他の強力な炭化物形成元素と炭化物を形成するのに十分な追加の炭素と、
不可避不純物と、
残部鉄とを含んでなるものである、請求項１に記載の合金粉末。
【請求項３】
前記焼きなまし処理が、真空中、７００℃〜１０５０℃の温度で、１２〜１００時間で行われてなる、請求項１又は２に記載の合金粉末。
【請求項４】
ステンレス鋼製品の製造方法であって、
ステンレス鋼粉末と、請求項１〜３の何れか一項に記載された合金粉末を混合し、
混合物を圧縮成形し、続いて、
成形物を外部から圧力を作用させずに焼結を行なうことを含んでなる、製造方法。
【請求項５】
前記焼結を、１０５０℃〜１３５０℃の温度で１０分間〜３時間行い、その後、毎分１０〜２００℃の速度で冷却を行う、請求項４に記載の製造方法。
【請求項６】
請求項４又は５に記載の製造方法で製造された、ステンレス鋼製品。
【発明の詳細な説明】
発明の背景
本発明は、焼結製品の製造に使用した時に、従来のステンレス鋼粉末から製造した部品と比較して、良好な耐食性を有し、さらに著しく優れた耐摩耗性を有する金属製品を与える、微粒子化した高合金(high alloy)粉末組成物に関する。
ステンレス鋼は、様々な様式で分類することができる。しかし、特性の重要な相違点は、加工および場合により熱処理の後、鋼の中に造られるマトリックスの種類により決定される。主としてフェライト系、オーステナイト系、およびマルテンサイト系マトリックスからなる合金はすべて一般的に使用されている。さらに、一般的にオーステナイトおよびフェライトの５０／５０混合物を含むマトリックスを有する２相鋼もある。
マルテンサイト系ステンレス鋼は、本質的にクロムおよび炭素を含む第一鉄合金である。これらの鋼は、マルテンサイト系マトリックスを発達させることにより、極めて硬く、耐摩耗性にすることができ、場合により析出物で強化することもできるが、一般的には、クロム含有量が低いために、比較的温和な環境中でのみ耐食性である。
オーステナイト系ステンレス鋼は、中程度のクロムを添加してあるが、炭素含有量が非常に少ない第一鉄系の合金である。さらに、十分な量の、ニッケル、マンガンおよび窒素の様なオーステナイトを安定化させる元素が添加されている。一般的なオーステナイト系グレードは最少６％のニッケルを含む。一般的にこれらの合金は、マルテンサイト系グレードよりも優れた耐食性を達成する。これは主としてそれらのクロム含有量が高いためである。しかし、粉末冶金により製造されるオーステナイト系ステンレス鋼は、ある一定の焼結密度で、極めて深刻な隙間型腐食に敏感である。その上、オーステナイト系グレードは一般的に軟質であるので、良好な耐摩耗性を達成することができない。
従来のフェライト系ステンレス鋼は、主として大量のクロムを含み、炭素およびニッケルの濃度は低い第一鉄系合金である。これらの合金は、特に高クロム水準（スーパーフェライト系）で優れた耐食性示し、オーステナイト系ステンレス鋼に見られる隙間型腐食の傾向は低い。しかし、フェライト型マトリックスは極端に軟質であり、加工硬化応答が乏しい。その結果、これらの合金は摩耗特性が悪い。
まとめると、オーステナイト系グレードは、良好な耐食性を与えるが、粉末冶金製造した部品中で隙間型腐食を起こす傾向がある。さらに、これらの材料は、オーステナイト系マトリックスを安定化させるために大量のニッケルを添加する必要があるために、同等の腐食性能水準では、フェライト系グレードよりも高度に合金化される傾向がある。マルテンサイト系グレードは、耐摩耗性は優れているが、耐食性は中程度に過ぎない。最後にフェライト系グレードは、潜在的に優れた耐食性を与えるが、フェライトの機械的特性が劣るために、耐摩耗性が悪い。
良好な耐食性および加工し易さを必要とする用途向けの従来のステンレス鋼を製造する際は、大量のニッケルまたはマンガンも含まなければオーステナイト系マトリックスが維持できないので、クロムを大量に使用することは避けるのが一般的である。本発明の実施では、優れた腐食特性を有する材料を製造するのにニッケルまたはマンガンをまったく必要とせず、粉末冶金処理により加工のし易さに伴うすべての問題が避けられる。さらに、従来のオーステナイト系またはフェライト系ステンレス鋼では、良く知られている鋭敏化現象（粒界に炭化物が析出するために、粒界の近傍におけるマトリックスのクロム含有量が低下する）により耐食性が低下するために、大量の炭素を添加することも避けるべきである。
先行技術
この分野で多くの研究者が様々な他の元素を含む合金に高水準のクロムを添加することを以前に研究している。（米国特許第３，９９３，４４５号）は、高水準（１２〜３０重量％）のクロムを使用してフェライト系ステンレス鋼を製造する時、全密度の８０％未満の密度により、良好な耐食性が得られることを開示している。しかし、その特許に記載されている合金の炭素含有量は０．１５重量％以下である。
この分野の他の研究者、例えばＵＳ−Ａ−４７６５８３６、ＥＰ−Ａ−０３４８３８０およびＷＯ／８６０４８４１は、高クロム、高炭素、および強力な炭化物形成物質を含む粉末の使用を開示し、良好な耐食性および良好な耐摩耗性を主張している。しかし、これらの特許は、これらの粉末材料の、高温静水圧圧縮、鍛造、および押出しに対する使用を開示している。これらの方法はすべて、加熱の際に高圧を作用させて公称１００％密度材料を製造する必要があり、次いでこれをさらに熱処理し、必要な特性を得ている。緻密化には必然的に変形が関与するので、寸法的な安定性がある製品は得られない。
特に米国特許第４，７６５，８３６号は、その特許中に記載されている合金組成物が、熱処理した時にマルテンサイト系構造を形成することを開示している。
ヨーロッパ特許第０３４８３８０号も、炭化物を形成するのに十分な炭素の存在に釣り合った、炭化物を形成する合金化元素を含む、高クロム材料の使用を開示している。しかし、この特許は、加熱の際に圧力をかけること、および十分に緻密化させる際またはその後の熱間加工による材料の等質性を含む。唯一の実施例は、鍛造およびその後の熱処理の際に６倍の変形があることを記載している。
ＰＣＴ  ＷＯ／８６０４８４１も、高クロム材料の高温静水圧圧縮を開示している。さらに、この合金組成物は、強力な炭化物形成物質を含まない。組成物は２．３重量％までのニッケルを添加することができる。
最後に、米国特許第４，８０８，２２６号は、加熱工程の際に圧力をかけることにより強化した、クロム含有量が１４重量％までである材料を開示している。さらに、７５〜１０５ミクロンの特定粉末サイズ範囲を使用している。このサイズ範囲は、準安定性オーステナイト系粉末を製造するために使用する。
発明の概要
本発明の主目的は、遊離のグラファイト粉末を含むことができるステンレス鋼合金粉末から、高い耐摩耗性および良好な耐食性の組合せを有し、好ましくは、重大な変形および寸法変化をもたらす、その後の熱処理または熱機械加工を行なわずに、必要な寸法に製造された製品を提供すること、およびその様な製品の製造に適した粉末を提供することである。その後の熱処理とは、冶金学的構造の変化を引き起こす様な熱処理を意味する。
この主目的は、大量のクロム（１４重量％を超える）および適量の炭素および高速鋼に見られる元素の様な強力な炭化物形成元素（例えばタングステン、モリブデン、バナジウム）および安定した炭化物を形成すると認められている他の元素（例えばＮｂ、Ｔａ、Ｔｉ、等）を含み、微粒化に続いて長時間の焼きなましを行ない、分散した炭化物を含む安定したフェライト系マトリックスを形成することにより製造される粉末を冷間圧縮し、焼結させ、安定したフェライト系マトリックス中に埋め込まれた大量の炭化物の析出物を含む鋼製品を製造することにより達成できることが分かった。この組成物は、不純物としてニッケルまたはマンガンを含まない。
本発明は、一態様において、必須成分として、重量％で、クロム１４〜３０％、モリブデン１〜５％、バナジウム０〜５％、タングステン０〜６％、ケイ素０〜１．５％、炭素０〜（1/5 クロム含有量−２）％、他の強力な炭化物形成元素（例えばＮｂ、Ｔａ、Ｔｉ、等）合計０〜５％からなり、存在する場合、それらと炭化物を形成するのに十分な追加の炭素を必要とし、Ｍｏ、ＶおよびＷの合計は少なくとも３％であり、残りが不可避な不純物を含む鉄である、急速微粒化に続く焼きなまし処理により製造されるステンレス鋼合金粉末から、圧縮により成形し、続いて外部から圧力をかけずに焼結させる粉末冶金製法により製造される製品を提供するが、該粉末は遊離のグラファイト粉末と混合することができ、該製品は、溶体中に少なくとも１２重量％のクロムを含む本質的にフェライト系のマトリックス中に分散して埋め込まれた炭化物からなり、該製品はそれ以上の熱処理を必要としない。
この様にして製造される製品は、本来の圧縮された製品の形状を維持している。焼結条件に応じてある程度の一様な収縮が起こり、密度を変化させるが、これは外部の圧力をかけずに達成される。これによって、最少量の仕上げ加工で最終用途に使用できる形状製品が得られる。
本発明は、別の態様において、急速微粒化し、続いて焼きなまし処理を行なうことにより製造された、遊離グラファイト粉末と混合することができるステンレス鋼合金粉末を使用し、圧縮成形に続き、外部からの圧力または変形なしに焼結を行なう粉末冶金製法により製品を製造する方法を提供するが、該合金粉末は、必須成分として、重量％で、クロム１４〜３０％、モリブデン１〜５％、バナジウム０〜５％、タングステン０〜６％、ケイ素０〜１．５％、炭素下記の量〜（1/5 クロム含有量−２）％、他の強力な炭化物形成元素（例えばＮｂ、Ｔａ、Ｔｉ）合計０〜５％からなり、Ｍｏ、ＶおよびＷの合計が少なくとも３％であり、残りが不可避な不純物を含む鉄であり、該合金粉末は、焼結の前に添加し、混合した遊離のグラファイト粉末を含み、Ｍｏ、Ｖ、Ｗおよび存在する他の強力な炭化物形成元素のすべてと炭化物を形成するのに十分な炭素を含む。
本発明は、別の態様において、必須成分として、重量％で、クロム１４〜３０％、モリブデン１〜５％、バナジウム０〜５％、タングステン０〜６％、ケイ素０〜１．５％、炭素下記の量〜（1/5 クロム含有量−２）％、他の強力な炭化物形成元素（例えばＮｂ、Ｔａ、Ｔｉ）合計０〜５％からなり、Ｍｏ、ＶおよびＷの合計が少なくとも３％であり、残りが不可避な不純物を含む鉄である合金粉末を提供するが、
該粉末は、Ｍｏ、Ｖ、Ｗおよび存在する他の強力な炭化物形成元素のすべてと炭化物を形成するのに十分な炭素を含み、
該粉末は、急速微粒化し、続いて粉末が溶体中に少なくとも１２重量％のクロムおよび炭化物の分散物を含む本質的にフェライト系マトリックスを有する様に焼きなまし処理を行なうことにより製造される。
上記の最小および最大炭素含有量が、特定の合金に関しては最小が最大を上回るために相反する場合、最大が最小よりも優先し、幾つかの強力な炭化物形成元素が含まれないことになる。
本発明は、さらに別の態様において、必須成分として、重量％で、クロム２０〜２８％、モリブデン２〜３％、バナジウム１．５〜２．５％、タングステン２．５〜３．５％、ケイ素０．８〜１．５％、炭素０．５５５〜２％、他の強力な炭化物形成元素（例えばＮｂ、Ｔａ、Ｔｉ）合計０〜５％からなり、存在する場合、それらと炭化物を形成するのに十分な追加の炭素を必要とし、残りが不可避な不純物を含む鉄である合金粉末を提供するが、該粉末は、急速微粒化し、続いて粉末が溶体中に少なくとも１２重量％のクロムおよび炭化物の分散物を含む様に焼きなまし処理を行なうことにより製造される。
製品および合金粉末の最小および最大炭素含有量は、好ましくは
Ｃmin＝（％Ｖ×０．２４）＋（２×％Ｍｏ＋％Ｗ）×０．０３＋
（％Ｎｂ×０．１３）＋（％Ｔｉ×０．２５）＋（％Ｔａ×．０６６）
Ｃmax＝Ｃmin＋０．３＋（％Ｃｒ−１２）×０．０６
である。
本発明では、様々な種類の炭化物をフェライト系マトリックス中に分散させることにより、耐摩耗性を与える。それ以上の熱処理を行なう必要はなく、フェライト系マトリックスの安定性のために、冷却速度が高くても、マルテンサイトは形成されない。
この様にして（適宜、グラファイトを加えて、または加えずに）製造された製品の特性試験により、これらの製品は、従来のオーステナイト系材料、例えば３１６Ｌ、から製造された粉末と同等の耐食性を有するが、耐摩耗性は３００％以上も大きいことが分かった。
好ましい製法では、粒子が炭化物の分散物を含む安定したフェライト系マトリックスからなる様に粉末を製造する。最初に、焼きなまし工程の際に添加し、粉末粒子中に拡散させることができる炭素の一部を除いて、必要な組成物を融解させ、水またはガスアトマイゼーションの様な微粒化製法により高冷却速度で溶融物を崩壊させることにより、粉末を形成する。大きな粒子（例えば１０００ミクロンを超える）は篩にかけて除去する。高冷却速度により、合金化元素の偏析は確実に微小規模でのみ起こり、粉末の細かく分割された性質により、微小偏析が粒子径よりも小さな規模でのみ存在する。粉末製造は、個々の粒子がほとんど同じ組成を有する様に行なうべきである。次いで、所望の焼きなまし粉末組成物を達成するためにさらに炭素を添加した、またはしていない、粉末を真空中、温度７００℃〜１０５０℃で１２〜１００時間処理する。この焼きなまし工程の際に、混合された炭素はすべて粉末粒子中に拡散し、予め合金化された炭素と見分けが付かなくなり、すべての粉末粒子のマトリックスが、炭化物の分散物を含む安定したフェライトに転化される。さらに、粉末表面上の酸素含有量は１２００ppmより低い水準に下がり、そのために効果的に焼結する粉末が形成され、酸素含有量の低い最終製品が得られる。その様な製法は高速度鋼粉末の製造では公知である。しかし、高速度鋼粉末では、続いて粉末冶金法により製造される製品を熱処理してフェライトをオーステナイトに、続いて急冷および焼戻しによりマルテンサイトに変換することができるのに対し、本発明の材料中に形成されるフェライトマトリックスは、製造されるフェライトマトリックスの安定性のために熱処理できない。
焼きなましした合金粉末の組成は、制御される。このために、最終製品中に適量の炭素（その様な炭素は処理の前に遊離グラファイトとして予め合金化または混合される）が存在する場合、バナジウム、タングステン、モリブデン、クロム、および、（存在する場合）、他の炭化物形成物質との分離された炭化物が形成されるが、少なくとも１２重量％のクロムはマトリックス中の溶体中に残り、溶体中に残る炭素は、本質的なフェライト系マトリックスを維持するために制限される。この様にして鋭敏化が回避され、耐食性および耐摩耗性のある材料が得られる。圧縮前に粉末中にある炭素の正確な量は、様々な量の炭素を吸収して炭化物を形成する合金化元素により異なる。本質的なフェライト系マトリックスを維持しながら、分離した、耐摩耗性炭化物の分散物を形成するのに丁度十分な炭素が存在することが不可欠である。
本発明の合金粉末の利点は、圧縮し製品に加工する前に、安価な従来のステンレス鋼粉末と混合できることである。この態様は、摩耗し難い粒子および従来の軟質粉末の複合材料である製品を製造し、従来のステンレス鋼製品の耐摩耗性を強化する。混合物中の両方の粉末の性質が、複合材料製品に優れた耐食性を与える。
製品中の最終的な炭素含有量は、処理の前に、必要であれば、遊離グラファイトを粉末中に混合することにより達成できる。合金粉末中に追加の炭化物形成元素が含まれる場合、追加の炭化物の形成を補償するために、追加の炭素が存在する（好ましくは、形成される炭化物の種類および原子量の比から計算できる化学量論的な量で）。その様な炭素計算は当業者には良く知られており、下記の通りである。
バナジウム１重量％あたり０．２重量％がＶ4Ｃ3として
タングステン１重量％あたり０．０３３重量％
モリブデン１重量％あたり０．０６３重量％
クロム１重量％あたり０．０６重量％がＣｒ23Ｃ6として
ＶＣの形態にあるバナジウム、タンタル、およびチタンに対して、化学量論は、バナジウム１重量％あたり炭素０．２４重量％、チタン１重量％あたり炭素０．２５重量％、タンタル１重量％あたり炭素０．０６６重量％を必要とする。
本発明で必要とされる炭素の最小値は、炭化クロムを形成するための炭素が不足している場合、他の炭化物形成の後にマトリックス中に残るクロムは除いて、炭化物形成元素が必要とする最小値であり、下記の式で計算することができる。
Ｃmin＝（％Ｖ×０．２４）＋（２×％Ｍｏ＋％Ｗ）×０．０３＋
（％Ｎｂ×０．１３）＋（％Ｔｉ×０．２５）＋（％Ｔａ×０．０６６）
池の炭化物形成元素が存在する場合、上記の原理により、追加の炭素が必要となる。
許容される炭素最大値は、上に規定する炭素最小値＋０．３重量％＋クロムの１２％（または場合により１３％）を除くすべてと炭化クロムを形成するのに必要な炭素である。これは次の式で表すことができる。
Ｃmax＝Ｃmin＋０．３＋（％Ｃｒ−１２［所望により１３］）×０．０６
これによってある量の炭化クロムが形成され、クロム１２％（または１３％）が溶体中に残る。さらに０．３重量％の炭素を加えるのは、非化学量論および炭化物形成元素と炭素の収支における他の自然な変化を考慮している。
次いで、最終的な粉末混合物を圧縮し、製造された成形物を１０５０〜１３５０℃、好ましくは１１５０〜１２５０℃、の温度に、１０分間〜３時間さらすことにより、焼結させる。圧縮および加熱は連続的に行ない、焼結工程中は外部圧力をかけない。これらの処理の後、圧縮物を毎分１０〜２００℃の速度で冷却させる。製品の表面が脱炭されると炭化物の分散が悪影響を受けるので、使用する工程は脱炭しないことが重要である。
製造される製品の密度は、他の粉末と混合されていても、いなくても、合金の組成および処理経路により異なる。特に、焼結条件に応じて、ある程度の収縮が起こり、密度が変化することがある。密度は、すべての特性に重大な影響を及ぼす。しかし、上記の熱的サイクルを含めて、すべての特定処理経路に関連する密度範囲内で、製造される製品の摩耗特性は、分散した炭化物の析出物により決定されるので、処理条件（脱炭は除いて）により、あまり大きな影響を受けない。
特定の処理経路に関連する密度範囲内で、処理条件の細部により、腐食特性の方がより重大な影響を受ける。従来の粉末冶金ステンレス鋼の腐食特性が、様々な条件により、重大な影響を受けることは良く知られている。例えば、高露点焼結雰囲気、および製品表面と急冷ガスの反応がある。これに関して、本発明の粉末は、従来の粉末と差が無く、類似の効果を示し、粉末冶金により製造されたオーステナイト系ステンレス鋼と同等で、通常はより優れた腐食特性を有する。
発明の実施例
本発明を立証するために、本発明の組成を有する合金粉末を製造し、そこから下記の様にして試料を調製した。また比較用に、従来のステンレス鋼粉末からも試料を調製した。比較用粉末は、オーステナイト系ステンレス鋼３１６Ｌ、およびマルテンサイト系ステンレス鋼４１０Ｌである。これらの粉末の組成を、表１に示す。
0004439591.tif 000002
合金３１６Ｌおよび４１０Ｌは市販品である。その他の実験用合金は、所望の組成物の溶融物を調製し、水アトマイゼーションにより製造した。粉末を−１００メッシュにスクリーニングし、通常の焼きなましサイクルを使用して焼きなましを行ない、粉末冶金圧縮プレスを使用して粉末を圧縮した。
焼きなましの後、実験用粉末を様々な量の炭素と混合し、表２および３に示す様な焼結製品中の最終炭素量を得た。一例では、２０％ＨＣ２３と８０％３１６Ｌの混合物を製造した。
通常の粉末冶金プレスおよび工具を使用して粉末混合物を圧縮し、様々な寸法の圧縮物を製造した。製造した試料は、ピンおよびディスク摩耗試験用には直径６mm、長さ１６mmの円筒であり、腐食試験用には７８mm×１０mm×６．５mmの長方形ブロックである。
これらの試料を真空中、窒素５０％および水素５０％の混合物中、または純粋な水素ガス中で、１１００〜１２５０℃で２０分間〜１時間焼結させた。焼結後の冷却は、毎分１０〜２０℃の速度で行なった。
比較摩耗試験
摩耗試験用の円筒を真空中で３０分間焼結させ、毎分２０℃の推定速度で冷却した。
摩耗試験は、摩耗試験ピンの円形末端を、６０／６２  ＨＲｃに硬化させた５２１００鋼の回転ディスク上に荷重１０kgで押し付けることにより行なった。ディスクを様々な速度で回転させ、ピンとディスクの相対的な運動を計算した。
この種の試験では、低速ではピンの摩耗速度が低いが、速度の増加と共に、摩耗速度は、Ｔ１転移と呼ばれる特徴的な速度で急速に摩耗する様に変化した。Ｔ１転移速度が高い程、試験合金の耐摩耗性が優れている。
下記のＴ１転移速度を測定した。
0004439591.tif 000003
比較耐食性
上記の摩耗試験で使用したものと同じ粉末混合物から比較腐食試験用の長方形ブロックを製造した。
試料を、窒素５０％水素５０％の雰囲気中、温度１１４０℃で２５分間焼結させ、続いて毎分１３．５℃の推定速度で冷却した。この実験では、合金３１６Ｌ、３１６Ｌ＋２０％ＨＣ２３、および４１０の焼結密度は約６．６g/cc、ＨＣ２３合金の密度は約６．１g/ccであった。
これらの試料を、Metal Powder Report、１９９４年４月、４２−４６頁に記載されているフェロキシル試験を使用して相対的な耐点食性に関して試験した。この試験では、生じた腐食程度は、試験溶液中に現れたターンブル青染料の量により測定することができる。
０．２％塩化ナトリウム溶液を使用し、試料を腐食媒体中に２０℃で２４時間浸漬した。この時間の後、存在する染料の量を主観的に測定し、材料をそれらの耐食性に応じて下記の様に等級付けした。
染料が最も多く、耐食性が最も悪い
４１０
ＨＣ２３  ２．１重量％炭素
３１６Ｌ  ＆  ３１６Ｌ＋２０％ＨＣ２３
ＨＣ２３  １．６重量％炭素
染料が最も少なく、耐食性が最も良い
様々な炭素およびクロム組成における耐食性
クロムおよび炭素含有量の耐食性に染料する影響を試験するために、合金ＨＣ１３、ＨＣ１８、ＨＣ２３およびＨＣ２８を様々な最終炭素含有量で試験した。
長方形試料を圧縮し、次いで水素雰囲気中で６０分間まで焼結させた。焼結温度１１００〜１２３０℃を使用し、すべての試料で約６．１g/ccの密度を得た。次いで試料を毎分１０〜１５℃の推定速度で冷却した。
クロム含有量に対して炭素含有量が高いと、大量のオーステナイトが形成されるために、合金の耐食性は急速に悪化する。これは、フェロキシル試験溶液中に１０分間以内の浸漬で検出することができる。試料が３０分間以内で腐食することが分かった場合、耐食性が悪いと判定した。腐食がまったく検出されなかった場合、腐食速度は数時間低いままであり、耐食性は良と判定した。
下記の結果が得られた。
0004439591.tif 000004