(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
断面が円形断面である熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２および空隙率８６〜９８％の不織布Ａ層と断面が扁平形状で繊維断面の異型度が１.５〜１０の熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２および空隙率５０〜７８％の不織布Ｂ層との積層体であって、積層体の通気度が２５０cc／cm２／sec以下であり、Ａ層とＢ層が３次元交絡して一体化しており、ウレタン発泡成形体の製造に際して発泡性ウレタン液を不織布Ａ層側から供給して使用されるウレタン発泡成形体補強用積層不織布。
【請求項２】
断面が円形断面である熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２および空隙率８６〜９８％の不織布Ａ層と断面が扁平形状で繊維断面の異型度が１.５〜１０の熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２および空隙率５０〜７８％の不織布Ｂ層および断面が円形断面である熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２および空隙率８６〜９８％の不織布Ｃ層との積層体であって、Ａ層とＣ層は同じであっても違ってもよく、積層体の通気度が２５０cc／cm２／sec以下であり、Ａ層、Ｂ層およびＣ層がこの順に積層されて３次元交絡して一体化しており、ウレタン発泡成形体の製造に際して発泡性ウレタン液を不織布Ａ層側から供給して使用されるウレタン発泡成形体補強用積層不織布。
【請求項３】
積層体の目付が５０〜２００ｇ／ｍ２であり、Ａ層とＢ層との目付比率が３０／７０〜９０／１０である請求項１に記載の積層不織布。
【請求項４】
積層体の目付が５０〜２００ｇ／ｍ２であり、Ａ層、Ｂ層およびＣ層の目付比率が１０〜４５／１０〜８０／１０〜４５である請求項２に記載の積層不織布。
【請求項５】
軟質ポリウレタンフォームと請求項１〜４のいずれかに記載された積層不織布とが一体的に積層された車両用ウレタン発泡シート。
【請求項６】
請求項１〜４のいずれかに記載の積層不織布をＡ層を型枠内部側に、反対面を型枠に接するように型枠底部に敷き、Ａ層上部から発泡性ウレタン液を供給し、積層不織布内にウレタンを浸透させて発泡させることにより積層不織布と軟質ポリウレタンフォームとを積層一体化する請求項５に記載の車両用ウレタン発泡シートの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、積層不織布、特に車両等のシート等に用いられるウレタン発泡体の補強用不織布に関する。また本発明は、上記積層不織布によって補強された車両用ウレタン発泡体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
車両用等のシート材として、その適度の弾力性と柔軟性のため軟質ポリウレタンフォームが好んで用いられている。軟質ポリウレタンフォームの下には、車体からの振動を緩和し弾力的な振動として伝達するためのスプリングおよび取り付け金具等が取り付けられる。軟質ポリウレタンフォームにこれらのスプリングや取り付け金具を取り付けるために、フォームにはスプリングや取り付け金具に接する側に補強布が組み込まれてきた。この補強布は、また、スプリング等によるフォームの摩損を防止するために必要とされるだけでなく、スプリングのクッション作用を均等にフォームに分散して伝達するためにも必要である。
このために使用される補強材としての不織布は発泡性ウレタン液が十分に浸透してウレタン発泡体と不織布とが一体化する必要があった。そのため適切な嵩密度、空隙率を有する不織布が使用されてきた。
しかし発泡性ウレタン液の浸透性に優れた不織布を使用する場合、一方でウレタン液が不織布の裏面に染み出し、そこでポリウレタンスキン層を形成する結果となる。このポリウレタンスキン層は補強効果を発現する点で有効なものではあるが、スプリングや取り付け金具と接すると摩擦により異音は生じることになる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、発泡性ウレタン液が十分に浸透してウレタンフォームと補強用不織布とが強固に一体化されるとともに、不織布の裏面への染み出しのない、フォームと不織布とのよく一体化された車両用シート材を得るに好適な不織布を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明は、断面が円形断面である熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２の不織布Ａ層と断面が扁平形状または葉数が３以上の多葉形状の熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２の不織布Ｂ層との積層体であって、積層体の通気度が２５０cc／cm２／sec以下であり、Ａ層とＢ層が３次元交絡して一体化しているウレタン発泡成形体補強用積層不織布に関する。
【０００５】
また、本発明は、断面が円形断面である熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２の不織布Ａ層と断面が扁平形状または葉数が３以上の多葉形状の熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２の不織布Ｂ層および断面が円形断面である熱可塑性樹脂長繊維からなる目付２０〜７０ｇ／ｍ２の不織布Ｃ層との積層体であって、Ａ層とＣ層は同じであっても違ってもよく、積層体の通気度が２５０cc／cm２／sec以下であり、Ａ層、Ｂ層およびＣ層がこの順に積層されて３次元交絡して一体化しているウレタン発泡成形体補強用積層不織布に関する。
【０００６】
更に、本発明は、軟質ポリウレタンフォームと上記いずれかに記載の積層不織布とが一体的に積層された車両用ウレタン発泡シートに関する。
更にまた、本発明は、上記いずれかに記載の積層不織布をＡ層を型枠内部側に、反対面を型枠に接するように型枠底部に敷き、Ａ層上部から発泡性ウレタン液を供給し、積層不織布内にウレタンを浸透させて発泡させることにより積層不織布と軟質ポリウレタンフォームとを積層一体化する車両用ウレタン発泡シートの製造方法に関する。
【０００７】
上記本発明において、「繊維断面の異型度」とは、扁平断面においては長軸と短軸との長さの比、即ちアスペクト比によって表され、多葉断面においては図１に示すように断面の外接円と内接円の直径の比Ｄ／ｄによって表される大きさを意味する。
【０００８】
【発明の実施の形態】
本発明は、より嵩高な構造を有する不織布であるＡ層不織布およびＣ層不織布と、より緻密な構造を有する不織布であるＢ層不織布からなる、Ａ層／Ｂ層またはＡ層／Ｂ層／Ｃ層である２層または３層の不織布積層体である。
Ａ層およびＣ層不織布は、熱可塑性樹脂からなる長繊維不織布であり、目付が２０〜７０ｇ／ｍ２、好ましくは２０〜５０ｇ／ｍ２、空隙率が８６〜９８％が好ましく、より好ましくは９０〜９５％である。Ａ層とＣ層不織布とは、同じ構成であってもよいし異なってもよい。Ａ層の目付が２０ｇ／ｍ２未満の場合はウレタン樹脂を十分に吸収できず、Ｃ層の目付が２０ｇ／ｍ２未満の場合はＣ層を使用する効果が発揮し得ない。
【０００９】
Ｂ層不織布は熱可塑性樹脂からなる長繊維不織布であり、目付が２０〜７０ｇ／ｍ２、好ましくは２０〜５０ｇ／ｍ２、空隙率が５０〜７８％が好ましく、より好ましくは７０〜７８％である。Ｂ層の目付が２０ｇ／ｍ２未満の場合は不織布の構成繊維数が相対的に減るため、繊維間に空隙が生じて、Ｂ層の裏面にウレタン樹脂がしみ出てしまい、異音の発生を防止することができない。
Ｂ層不織布の緻密化は、部分的に熱圧着することによって、また、熱圧着の際のロール温度、ロール間の線圧、部分的熱圧着部の柄や圧着面積率を適宜選択することによって任意に調整できるが、更にＢ層不織布を構成する繊維を異型断面、特に扁平形状または葉数が３以上の多葉形状とすることによって緻密化を容易に行うことができる。
【００１０】
Ｂ層不織布を構成する繊維断面の異型度は、異型の形状によってそれぞれ次の範囲が好ましい：
扁平断面の場合は１.５〜１０、
３葉断面の場合は２以上、
４葉断面の場合は２以上、
５葉断面の場合は２以上、
６葉断面の場合は１.５以上。
また、Ｂ層不織布において緻密化するために、アクリル系樹脂等のバインダー樹脂を付与してもよい。付与する方法としては、バインダー樹脂を溶解または分散させた溶液を、不織布に噴霧、塗布または含浸させたのち、加熱または乾燥させて付着させればよい。
【００１１】
Ａ層／Ｂ層またはＡ層／Ｂ層／Ｃ層である本発明の不織布積層体はいずれも通気度が２５０cc／cm２／sec以下、好ましくは３０〜２５０cc／cm２／secであり、構成する繊維の繊度が２〜７デニールである。
上記不織布Ａ層、Ｂ層、またはさらにＣ層は３次元交絡して積層一体化されているが、これは例えばニードルパンチにより容易に形成することができる。
積層不織布の目付は、Ａ層／Ｂ層の場合５０〜２００ｇ／ｍ２、好ましくは７０〜１７０ｇ／ｍ２である。目付けが５０ｇ／ｍ２より小さい場合は、クッション性に劣るため好ましくなく、一方２００ｇ／ｍ２より大きくても積層体自身が硬くなり、またコスト高となるために好ましくない。またＡ層／Ｂ層／Ｃ層の３層積層体の場合も積層不織布の目付けは５０〜２００ｇ／ｍ２、好ましくは７０〜１７０ｇ／ｍ２である。目付けが５０ｇ／ｍ２より小さい場合は、クッション性に劣るため好ましくなく、一方２００ｇ／ｍ２より大きくても積層体自身が硬くなり、またコスト高となるために好ましくない。
【００１２】
本発明の不織布積層体は、これを補強材として軟質ポリウレタンフォームと一体化してクッション性に優れた車両用シートを形成するに好適である。
Ａ層／Ｂ層の２層積層体である本発明の不織布積層体は、Ａ層という嵩高性の層を有するため、発泡性の軟質ポリウレタンフォーム液をこの上に流し込んだ時にこの液は十分Ａ層内に浸透して発泡するため不織布積層体とポリウレタンフォームはしっかりと一体化することができる。一方注入するポリウレタンフォーム液に対して裏側に当たる側には緻密な不織布層Ｂ層が存在する。これはポリウレタンフォームが不織布積層体の裏側へしみ出すのを防止する。
発泡性の液が裏側へしみ出すとそこで発泡するが、不織布積層体は、フォームとの一体化構造体を成形するにあたって型枠の底に敷かれている（図２）ため、不織布Ｂ層の裏側にしみ出した発泡性の液は不織布Ｂ層と型枠との間で、ゴム状のポリウレタンスキンを形成する。このゴム状スキンが形成されると、車両用シートとしてスプリングや取り付け金具に取り付けられた状態で振動が加わると摩擦により不快な異音を生じ得る。本発明の不織布積層体によりこの問題が解決された。
【００１３】
Ａ層／Ｂ層／Ｃ層の３層構造をもつ本発明の積層不織布では、ポリウレタンフォームとの一体化成形を行う場合、図３に示すようにＣ層が底部の金型面に接するように施設される。Ｃ層が存在するとクッション性が増し、さらにバネと接する層がソフトで嵩高であるため、より異音が発生しにくい。
【００１４】
本発明の積層不織布は、５ｃｍ〜１５０ｃｍの剛軟性を有する。この剛軟性は、ＪＩＳ-Ｌ-１０９６Ａ法４５°カンチレバー法にて測定される。剛軟性の値が低すぎると外部からの圧縮応力を剛軟性軟質ポリウレタンフォーム全面に分散して伝達することができないためポリウレタンフォームの上面で快適な着用感が得られない。またポリウレタンフォームに局所的な応力が加わるためポリウレタンフォームが損耗しやすい。一方剛軟性の値が１５０ｃｍを越えると軟質ポリウレタンフォームの優れた弾力性が損なわれる。
【００１５】
本発明の車両用ウレタン発泡シートは、例えば次のようにして製造することができる。まず、軟質ポリウレタンフォームを発泡させ成形する型枠内に、本発明の積層不織布をＢ層（３層積層不織布の場合はＡ層またはＣ層のいずれか）が型枠の底面に接するように敷く（図２または図３）。次いで軟質ポリウレタンの発泡性液を型枠の上部から積層不織布上にできるだけ均一に注ぎ込む。発泡性液は積層不織布の最上層であるＡ層またはＣ層に浸透しつつ発泡し、発泡体と積層不織布が一体的に積層した積層不織布補強軟質ポリウレタンフォームが成形される。積層不織布の最上層のすぐ下には緻密な不織布Ｂ層が存在するため、発泡性液はせいぜいその一部がＢ層に浸透するだけで積層不織布の裏面までしみ出すことはほとんどない。こうして積層不織布によって片面が補強された車両用ウレタン発泡シートが形成される。
【００１６】
【実施例】
以下、実施例により本発明をより詳細に説明する。
実施例 １
融点２５８℃、相対粘度１.３８のポリエチレンテレフタレート樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸した。紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３デニールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔質帯状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを２００℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと２００℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置に通して部分的に熱圧接し、目付３０ｇ／ｍ２、空隙率９０％の不織布Ａを作成した。
また、繊維断面が扁平形状となる紡糸口金を用いて紡糸した以外は不織布Ａと同様にして、３デニール、断面の異型度が３.５の異形断面糸からなる、目付７０ｇ／ｍ２、空隙率７８％の不織布Ｂを作成した。
不織布Ａと不織布Ｂとを重ね、パンチ数７０ヶ／in２、針深度１０ｍｍの条件でニードルパンチにより３次元交絡させて積層一体化した２層の積層不織布を得た。得られた積層不織布は総目付が１００ｇ／ｍ２、Ａ層とＢ層の目付比率が３０／７０、通気度が９５cc／cm２／secであった（表１）。
【００１７】
実施例 ２
不織布Ａおよび不織布Ｂの目付をそれぞれ５０ｇ／ｍ２とした以外は実施例１と同様にして目付１００ｇ／ｍ２の積層不織布を作成した。得られた積層不織布の通気度は１５７cc／cm２／secであった（表１）。
【００１８】
実施例 ３
不織布Ａおよび不織布Ｂの目付をそれぞれ７０ｇ／ｍ２および３０ｇ／ｍ２とした以外は実施例１と同様にして目付１００ｇ／ｍ２の積層不織布を作成した。
得られた積層不織布の通気度は２１０cc／cm２／secであった（表１）。
【００１９】
参考例 １
構成する繊維として、異型度２.６の３葉断面の異型断面糸を用い、同じエンボスロールを用いて空隙率８１％の不織布を不織布Ｂとして用いた以外は実施例２と同様にして、目付１００ｇ／ｍ２の積層不織布を作成した。得られた積層不織布の通気度は１７５cc／cm２／secであった（表１）。
【００２０】
参考例 ２
異型度１.７の６葉断面である異型断面糸を用いて空隙率８３％の不織布Ｂを作成した以外は参考例１と同様にして目付１００ｇ／ｍ２の積層不織布を作成した。得られた積層不織布の通気度は２２５cc／cm２／secであった（表１）。
【００２１】
参考例 ３
ＡＳＴＭ Ｄ １２３８(Ｌ)法によるメルトフローレート（ＭＦＲ）値が３０ｇ／１０分、融点が１６２℃のポリプロピレン樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸した。紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３デニールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔質帯状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを１２０℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと１２０℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置に通して部分的に熱圧接し、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率９０％の不織布Ａを作成した。
また、繊維断面が６葉形状となる紡糸口金を用いて紡糸した以外は不織布Ａと同様にして、３デニール、断面の異型度が１.５の異形断面糸からなる、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率８５％の不織布Ｂを作成した。
不織布Ａと不織布Ｂとを重ね、パンチ数７０ヶ／in２、針深度１０ｍｍの条件でニードルパンチにより３次元交絡させて積層一体化した２層の積層不織布を得た。得られた積層不織布は目付が１００ｇ／ｍ２、Ａ層とＢ層の目付比率が５０／５０、通気度が２４２cc／cm２／secであった（表１）。
【００２２】
比較例 １
融点２５８℃、相対粘度１.３８のポリエチレンテレフタレート樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸した。紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３デニールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔質帯状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを２００℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと２００℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置に通して部分的に熱圧接し、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率９０％の不織布Ａおよび不織布Ｂを作成した。
不織布Ａと不織布Ｂとを重ね、パンチ数７０ヶ／in２、針深度１０ｍｍの条件でニードルパンチにより３次元交絡させて積層一体化した、目付が１００ｇ／ｍ２、Ａ層とＢ層の目付比率が５０／５０、通気度が２８０cc／cm２／secの２層積層不織布を得た（表１）。
【００２３】
比較例 ２
不織布を形成するポリエチレンテレフタレート繊維の繊度が１０.０デニールであり、得られた不織布の空隙率が９４％である以外は比較例１と同様にして不織布ＡおよびＢを作成し、通気度が３６５cc／cm２／secである以外は比較例１と同様にして積層不織布を製造した（表１）。
【００２４】
【表１】
0004589554.tif 000002
【００２５】
実施例 ４
融点２５８℃、相対粘度１.３８のポリエチレンテレフタレート樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸した。紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３デニールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔質帯状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを２００℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと２００℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置に通して部分的に熱圧接し、目付４０ｇ／ｍ２、空隙率９０％の不織布Ａおよび不織布Ｃを作成した。
また、繊維断面が扁平形状となる紡糸口金を用いて紡糸した以外は不織布Ａと同様にして、３デニール、断面の異型度が６.４の異形断面糸からなる、目付７０ｇ／ｍ２、空隙率７８％の不織布Ｂを作成した。
不織布Ａ、不織布Ｂおよび不織布Ｃをこの順に重ね、パンチ数７０ヶ／in２、針深度１０ｍｍの条件でニードルパンチにより３次元交絡させて積層一体化した３層の積層不織布を得た。得られた積層不織布は目付が１５０ｇ／ｍ２、Ａ層とＢ層およびＣ層の目付比率が２７／４６／２７、通気度が９７cc／cm２／secであった（表２）。
【００２６】
実施例 ５
目付がいずれも５０ｇ／ｍ２である以外は実施例４と同様にして不織布Ａ、ＢおよびＣを作成した。この不織布Ａ、ＢおよびＣを用いて実施例４と同様にして目付が１５０ｇ／ｍ２、Ａ層とＢ層およびＣ層の目付比率が３３／３３／３３、通気度が１５３cc／cm２／secの積層不織布を製造した（表２）。
【００２７】
実施例 ６
目付がそれぞれ４０ｇ／ｍ２、５０ｇ／ｍ２および６０ｇ／ｍ２である以外は実施例４と同様にして不織布Ａ、ＢおよびＣを作成した。この不織布Ａ、ＢおよびＣを用いて実施例４と同様にして目付が１５０ｇ／ｍ２、Ａ層とＢ層およびＣ層の目付比率が２７／３３／４０、通気度が１５５cc／cm２／secの積層不織布を製造した（表２）。
【００２８】
実施例 ７
目付がそれぞれ６０ｇ／ｍ２、３０ｇ／ｍ２および６０ｇ／ｍ２である以外は実施例４と同様にして不織布Ａ、ＢおよびＣを作成した。この不織布Ａ、ＢおよびＣを用いて実施例４と同様にして目付が１５０ｇ／ｍ２、Ａ層とＢ層およびＣ層の目付比率が４０／２０／４０、通気度が２０５cc／cm２／secの積層不織布を製造した（表２）。
【００２９】
参考例 ４
構成する繊維として異型度２.６の３葉断面の異型断面糸を用い、同じエンボスロールを用いて、目付５０ｇ、空隙率８１％の不織布を不織布Ｂとして用いた以外は実施例５と同様にして、目付１５０ｇ／ｍ２の積層不織布を作成した。得られた積層不織布の通気度は１７２cc／cm２／secであった（表２）。
【００３０】
参考例 ５
構成する繊維として異型度１.７の６葉断面の異型断面糸を用い、同じエンボスロールを用いて、目付５０ｇ、空隙率８３％の不織布を不織布Ｂとして用いた以外は実施例５と同様にして、目付１５０ｇ／ｍ２の積層不織布を作成した。得られた積層不織布の通気度は２２０cc／cm２／secであった（表２）。
【００３１】
参考例 ６
ＡＳＴＭ Ｄ １２３８(Ｌ)法によるメルトフローレート（ＭＦＲ）値が３０ｇ／１０分、融点が１６２℃のポリプロピレン樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸した。紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３デニールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔質帯状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを１２０℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと１２０℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置に通して部分的に熱圧接し、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率９０％の不織布を作成した。これを不織布ＡおよびＣとして用いた。
また、繊維断面が３葉形状となる紡糸口金を用いて紡糸した以外は不織布Ａと同様にして、３デニール、断面の異型度が１.７の異形断面糸からなる、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率８３％の不織布Ｂを作成した。
不織布Ａ、不織布Ｂおよび不織布Ｃをこの順に重ね、パンチ数７０ヶ／in２、針深度１０ｍｍの条件でニードルパンチにより３次元交絡させて積層一体化した３層の積層不織布を得た。得られた積層不織布は目付が１５０ｇ／ｍ２、Ａ層とＢ層およびＣ層の目付比率が３３／３３／３３、通気度が２４３cc／cm２／secであった（表２）。
【００３２】
実施例 ８
実施例５において、目付４２ｇ／ｍ２の不織布Ｂを用いて、その不織布をアクリル系樹脂のエマルジョン中に浸漬してエマルジョンを含浸した後、乾燥させて、不織布に対するアクリル系樹脂の固形分付与量が１５重量％となるようにした不織布Ｂ（目付５０ｇ／ｍ２、空隙率７５％）を用いた以外は、実施例５と同様にして、不織布Ａ、ＢおよびＣを作成した。
この不織布Ａ、Ｂ、Ｃを用いて、実施例４と同様にして目付１５０ｇ／ｍ２、Ａ層、Ｂ層およびＣ層の目付比率が３３／３３／３３、通気度が６３ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃの積層不織布を得た。
【００３３】
比較例 ３
融点２５８℃、相対粘度１.３８のポリエチレンテレフタレート樹脂を用いて円形断面の繊維を溶融紡糸した。紡糸口金から吐出した糸状物は空気圧で延伸し、３デニールのフィラメントを得た。開繊後、移動する多孔質帯状体の上に堆積しウェブとした。得られたウェブを２００℃に加熱した圧接面積率２０％の彫刻ロールと２００℃に加熱したフラットロールからなるエンボス装置に通して部分的に熱圧接し、目付５０ｇ／ｍ２、空隙率９０％の不織布Ａ、不織布Ｂおよび不織布Ｃを作成した。
不織布Ａと不織布Ｂとを重ね、パンチ数７０ヶ／in２、針深度１０ｍｍの条件でニードルパンチにより３次元交絡させて積層一体化した、目付が１５０ｇ／ｍ２、Ａ層、Ｂ層、Ｃ層の目付比率が３３／３３／３３、通気度が２７８cc／cm２／secの３層の積層不織布を得た（表２）。
【００３４】
比較例 ４
不織布を形成するポリエチレンテレフタレート繊維の繊度が１０.０デニールであり、得られた不織布の空隙率が９４％である以外は比較例３と同様にして不織布Ａ、ＢおよびＣを作成し、通気度が３６２cc／cm２／secである以外は比較例３と同様にして３層の積層不織布を製造した（表２）。
【００３５】
【表２】
0004589554.tif 000003
【００３６】
表１および表２における通気度は、ＪＩＳ Ｌ−１０９６に規定する方法に準じて測定したものである。
また、空隙率（％）は
【数１】
0004589554.tif 000004
によって算出した。ただし、厚さは１００ｇ／ｃｍ２の荷重下での測定値である。
【００３７】
〔積層不織布のウレタン発泡シート用補強材としての評価〕
実施例１〜８、参考例１〜６および比較例１〜４の積層不織布を補強材としてウレタン液を浸透、発泡させてウレタン発泡シートを製造し、車両用の座席としてのウレタン発泡シートをバネと接するように設置し、人が座席にすわって、前後に体を動かして、異音の発生を評価した。
実施例１〜８および参考例１〜６では、ウレタンを含浸させた時に、Ｂ層の裏面までウレタンがしみ出ることなく、Ａ層内に良好に浸透、発泡するものであった。バネと接した際にも異音を発生することはなかった。
【００３８】
比較例１および２では、Ｂ層の空隙率が高いため通気度が高く、ウレタンを含浸させたときに、Ｂ層内をウレタン樹脂が通過し、Ｂ層裏面までウレタン層が形成される。そのためバネと接して組み合わせた場合に異音の発生を十分防止することができなかった。
また比較例３および４では、同様にＢ層の空隙率が高いため通気度が高く、ウレタンを含浸させたときに、Ｂ層内をウレタン樹脂が通過し、空隙率の高いＣ層へもウレタン樹脂がしみ込み、ひどい場合にはＣ層裏面までウレタンが含浸されることになる。したがってバネと接して組み合わせた場合に異音の発生を十分防止することができなかった。また、Ｃ層にウレタン樹脂がしみ込むことにより、Ｃ層固有のクッション性が損なわれた。
【００３９】
【発明の効果】
本発明の積層不織布は、これを補強材としてウレタン発泡シートを製造した場合、積層不織布の裏面にウレタン樹脂がしみ出さないため、車両用ウレタン発泡シートとして使用した場合、バネや金具と接しても異音の発生を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  繊維断面の異型度の概念を説明する説明図。
（ａ）３葉断面の例、  （ｂ）６葉断面の例。
【図２】  ２層積層不織布を用いたウレタン発泡シート製造方法を説明する模式図。
【図３】  ３層積層不織布を用いたウレタン発泡シート製造方法を説明する模式図。
【符号の説明】
１：２層積層不織布
２：３層積層不織布
３：Ａ層不織布
４：Ｂ層不織布
５：Ｃ層不織布
６：型枠、
Ｄ：繊維断面の外接円の直径、
ｄ：繊維断面の内接円の直径。
【図１】
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【図２】
0004589554.tif 000006
【図３】
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