(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
基材上に形成される切削工具用硬質皮膜であって、この硬質皮膜は第一皮膜層と第二皮膜層とを交互に各２層以上積層して成る多層皮膜層を含み、前記第一皮膜層及び前記第二皮膜層の夫々一層当りの膜厚は１ｎｍ以上２０ｎｍ以下に設定され、前記第一皮膜層は金属及び半金属成分が原子％で、
Ａｌ（１００−ｘ−ｙ−ｚ）Ｃｒ（ｘ）Ｖ（ｙ）Ｂ（ｚ）
ただし、２０≦ｘ≦４０，２≦ｙ≦１５，２≦ｚ≦１５
と表され、非金属成分としてＮを含むと共に、不可避不純物を含むものであり、前記第二皮膜層は金属及び半金属成分が原子％で、
Ｔｉ（１００−ｖ−ｗ）Ｃｒ（ｖ）Ｓｉ（ｗ）
ただし、５≦ｖ≦３０，５≦ｗ≦３０
と表され、非金属成分としてＮを含むと共に、不可避不純物を含むものであることを特徴とする切削工具用硬質皮膜。
【請求項２】
請求項１記載の切削工具用硬質皮膜において、前記基材と前記多層皮膜層との間には第三皮膜層が設けられ、この第三皮膜層の金属成分及び半金属成分は前記第一皮膜層の金属成分及び半金属成分と同一であることを特徴とする切削工具用硬質皮膜。
【請求項３】
請求項１，２いずれか１項に記載の切削工具用硬質皮膜において、前記基材直上には第四皮膜層が設けられ、この第四皮膜層はＴｉを主成分とする窒化物若しくは炭窒化物から成り、この第四皮膜層の膜厚は０．０１μｍ〜０．５μｍに設定されていることを特徴とする切削工具用硬質皮膜。
【請求項４】
請求項１，２いずれか１項に記載の切削工具用硬質皮膜において、前記基材直上には第四皮膜層が設けられ、この第四皮膜層はＣｒを主成分とする窒化物若しくは炭窒化物から成り、この第四皮膜層の膜厚は０．０１μｍ〜０．５μｍに設定されていることを特徴とする切削工具用硬質皮膜。
【請求項５】
請求項１〜４いずれか１項に記載の切削工具用硬質皮膜において、前記多層皮膜層の表層側には第五皮膜層が設けられ、この第五皮膜層の金属成分及び半金属成分は前記第二皮膜層の金属成分及び半金属成分と同一であることを特徴とする切削工具用硬質皮膜。
【請求項６】
請求項１〜４いずれか１項に記載の切削工具用硬質皮膜において、前記多層皮膜層の表層側には第五皮膜層が設けられ、この第五皮膜層の金属成分及び半金属成分は前記第一皮膜層の金属成分及び半金属成分と同一であることを特徴とする切削工具用硬質皮膜。
【請求項７】
請求項１〜６いずれか１項に記載の切削工具用硬質皮膜において、前記基材はＷＣを主成分とする硬質粒子とＣｏを主成分とする結合材からなる超硬合金であって、前記ＷＣ粒子の平均粒径が０．１μｍ〜２μｍに設定され、前記Ｃｏの含有量が重量％で５〜１５％に設定されたものであることを特徴とする切削工具用硬質皮膜。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高硬度鋼の切削加工等に使用する工具に被覆する切削工具用硬質皮膜に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、金属切削用工具に被覆する硬質耐摩耗皮膜としてＴｉＮ，ＴｉＣＮ若しくはＴｉＡｌＮが使用されてきた。特に、特許文献１及び特許文献２に代表されるＴｉＡｌＮ系皮膜はＴｉＮにＡｌを添加することで硬度と耐熱性を改良させたもので、耐摩耗性の良さから焼入れ鋼を含む鉄鋼材料を加工するための切削工具用硬質皮膜として広く用いられている。
【０００３】
しかしながら、近年ではさらに高硬度な材料の切削を実現するための工具が求められてきており、ＴｉＡｌＮ系皮膜とＴｉＳｉＮ系皮膜とを積層させた特許文献３や特許文献４に開示されるような切削工具用硬質皮膜が提案されている。
【０００４】
【特許文献１】特開昭６２−５６５６５号公報
【特許文献２】特開平２−１９４１５９号公報
【特許文献３】特許第３２４８８９７号公報
【特許文献４】特許第３２４８８９８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、ＳＫＤ１１などに代表される高硬度焼入鋼の切削では、上記従来技術のＳｉ含有多層皮膜でも耐摩耗性が充分とはいえず、さらに耐摩耗性能を上げた切削工具用硬質皮膜の開発が求められている。
【０００６】
本発明は、上述のような現状に鑑み、本発明者等が切削工具用硬質皮膜における皮膜組織，皮膜層構成及び皮膜組成について研究した結果、この皮膜組織，皮膜層構成及び皮膜組成を工夫することで上記課題を解決できるとの知見を得て完成したもので、従来の切削工具用硬質皮膜に比しＳＫＤ１１などに代表される高硬度焼入鋼の切削における耐摩耗性を向上させた極めて実用性に秀れた切削工具用硬質皮膜を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の要旨を説明する。
【０００８】
基材上に形成される切削工具用硬質皮膜であって、この硬質皮膜は第一皮膜層と第二皮膜層とを交互に各２層以上積層して成る多層皮膜層を含み、前記第一皮膜層及び前記第二皮膜層の夫々一層当りの膜厚は１ｎｍ以上２０ｎｍ以下に設定され、前記第一皮膜層は金属及び半金属成分が原子％で、
Ａｌ（１００−ｘ−ｙ−ｚ）Ｃｒ（ｘ）Ｖ（ｙ）Ｂ（ｚ）
ただし、２０≦ｘ≦４０，２≦ｙ≦１５，２≦ｚ≦１５
と表され、非金属成分としてＮを含むと共に、不可避不純物を含むものであり、前記第二皮膜層は金属及び半金属成分が原子％で、
Ｔｉ（１００−ｖ−ｗ）Ｃｒ（ｖ）Ｓｉ（ｗ）
ただし、５≦ｖ≦３０，５≦ｗ≦３０
と表され、非金属成分としてＮを含むと共に、不可避不純物を含むものであることを特徴とする切削工具用硬質皮膜に係るものである。
【０００９】
また、請求項１記載の切削工具用硬質皮膜において、前記基材と前記多層皮膜層との間には第三皮膜層が設けられ、この第三皮膜層の金属成分及び半金属成分は前記第一皮膜層の金属成分及び半金属成分と同一であることを特徴とする切削工具用硬質皮膜に係るものである。
【００１０】
また、請求項１，２いずれか１項に記載の切削工具用硬質皮膜において、前記基材直上には第四皮膜層が設けられ、この第四皮膜層はＴｉを主成分とする窒化物若しくは炭窒化物から成り、この第四皮膜層の膜厚は０．０１μｍ〜０．５μｍに設定されていることを特徴とする切削工具用硬質皮膜に係るものである。
【００１１】
また、請求項１，２いずれか１項に記載の切削工具用硬質皮膜において、前記基材直上には第四皮膜層が設けられ、この第四皮膜層はＣｒを主成分とする窒化物若しくは炭窒化物から成り、この第四皮膜層の膜厚は０．０１μｍ〜０．５μｍに設定されていることを特徴とする切削工具用硬質皮膜に係るものである。
【００１２】
また、請求項１〜４いずれか１項に記載の切削工具用硬質皮膜において、前記多層皮膜層の表層側には第五皮膜層が設けられ、この第五皮膜層の金属成分及び半金属成分は前記第二皮膜層の金属成分及び半金属成分と同一であることを特徴とする切削工具用硬質皮膜に係るものである。
【００１３】
また、請求項１〜４いずれか１項に記載の切削工具用硬質皮膜において、前記多層皮膜層の表層側には第五皮膜層が設けられ、この第五皮膜層の金属成分及び半金属成分は前記第一皮膜層の金属成分及び半金属成分と同一であることを特徴とする切削工具用硬質皮膜に係るものである。
【００１４】
また、請求項１〜６いずれか１項に記載の切削工具用硬質皮膜において、前記基材はＷＣを主成分とする硬質粒子とＣｏを主成分とする結合材からなる超硬合金であって、前記ＷＣ粒子の平均粒径が０．１μｍ〜２μｍに設定され、前記Ｃｏの含有量が重量％で５〜１５％に設定されたものであることを特徴とする切削工具用硬質皮膜に係るものである。
【発明の効果】
【００１５】
本発明は上述のように構成したから、第一皮膜層と第二皮膜層との層間密着性が高まり、それだけ従来の切削工具用硬質皮膜に比しＳＫＤ１１などに代表される高硬度焼入鋼の切削における耐摩耗性が向上する極めて実用性に秀れた切削工具用硬質皮膜となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
好適と考える本発明の実施形態を本発明の作用を示して簡単に説明する。
【００１７】
第二皮膜層の微細結晶が第一皮膜層の内部に入り込み、楔のように喰い込むことで第一皮膜層と第二皮膜層との層間密着性が高まり、それだけＳＫＤ１１などに代表される高硬度焼入鋼に対する耐摩耗性が向上する。
【実施例】
【００１８】
本発明の具体的な実施例について図面に基づいて説明する。
【００１９】
本実施例は、基材上に形成される切削工具用硬質皮膜であって、この硬質皮膜は、第一皮膜層と第二皮膜層とを交互に各２層以上積層して成る多層皮膜層を含み、前記第一皮膜層は金属成分として少なくともＡｌとＣｒを含み非金属成分としてＮを含み不可避不純物を含む皮膜層であり、前記第二皮膜層は金属及び半金属成分として少なくともＴｉとＳｉを含み非金属成分としてＮを含み不可避不純物を含む皮膜層であり、前記第一皮膜層及び前記第二皮膜層の夫々一層当りの膜厚は１ｎｍ以上２０ｎｍ以下に設定され、前記第二皮膜層は平均粒径が１ｎｍ以上２０ｎｍ以下の粒状の微細結晶と非晶質部が混在した組織を有し、前記多層皮膜層を断面ＴＥＭ法で観察したとき、１μｍ×１μｍの面積の中で前記第二皮膜層の１０個以上の微細結晶が前記第一皮膜層の膜厚の１０％以上の深さで隣接する前記第一皮膜層の内部に入り込んでいるものである。
【００２０】
各部を具体的に説明する。
【００２１】
基材は、ＷＣ（タングステンカーバイド）を主成分とする硬質粒子とＣｏ（コバルト）を主成分とする結合材とから成る超硬合金製のものが採用されている。具体的には、前記ＷＣ粒子の平均粒径が０．１μｍ〜２μｍに設定され、前記Ｃｏの含有量が重量％で５〜１５％に設定されたものが採用されている。
【００２２】
この基材の直上には、Ｔｉ（チタン）を主成分とする窒化物若しくは炭窒化物から成る第四皮膜層が設けられている。この第四皮膜層の膜厚は０．０１μｍ〜０．５μｍに設定されている。尚、第四皮膜層として、Ｃｒ（クロム）を主成分とする窒化物若しくは炭窒化物を採用しても良い。この場合も膜厚は０．０１μｍ〜０．５μｍに設定すると良い。
【００２３】
この第四皮膜層の上には、第三皮膜層が設けられている。この第三皮膜層の金属成分または金属成分及び半金属成分は前記第一皮膜層の金属成分または金属成分及び半金属成分と同一に設定されている。本実施例においては、後述するように第一皮膜層が金属成分と半金属成分を含む構成であり、第三皮膜層の金属成分及び半金属成分を第一皮膜層の金属成分及び半金属成分と同一に設定している。
【００２４】
本実施例においては、この第三皮膜層の上に前記第一皮膜層と第二皮膜層とを交互に積層して成る多層皮膜層が設けられている。
【００２５】
第一皮膜層は金属及び半金属成分が原子％で、
Ａｌ（１００−ｘ−ｙ−ｚ）Ｃｒ（ｘ）Ｖ（ｙ）Ｂ（ｚ）
ただし、２０≦ｘ≦４０，２≦ｙ≦１５，２≦ｚ≦１５
と表され、非金属成分としてＮを含むと共に、不可避不純物を含む構成としている。
【００２６】
また、第二皮膜層は金属及び半金属成分が原子％で、
Ｔｉ（１００−ｖ−ｗ）Ｃｒ（ｖ）Ｓｉ（ｗ）
ただし、５≦ｖ≦３０，５≦ｗ≦３０
と表され、非金属成分としてＮを含むと共に、不可避不純物を含む構成としている。
【００２７】
この多層皮膜層の表層側には、第五皮膜層が設けられ、この第五皮膜層の金属成分，半金属成分及び非金属成分は前記第二皮膜層の金属成分，半金属成分及び非金属成分と同一に設定されている。尚、第五皮膜層の金属成分，半金属成分及び非金属成分は前記第一皮膜層の金属成分，半金属成分及び非金属成分と同一に設定しても良い。
【００２８】
上記構成を採用した理由及び上記構成による作用効果を以下に説明する。
【００２９】
はじめに、Ａｌ−Ｃｒ−Ｎ系皮膜およびＴｉ−Ｓｉ−Ｎ系皮膜の特徴と課題について述べる。特許第３０３９３８１号公報などで提案されているＡｌ−Ｃｒ−Ｎ皮膜は、切削工具用硬質皮膜として従来広く使われてきたＴｉ−Ａｌ−Ｎ皮膜に対し、ＴｉＮの代わりにＣｒＮをベースとすることで耐熱性を向上させたものであり、耐熱性が高く、また、靭性も比較的高いものの、硬度がやや低く、ＳＫＤ１１などに代表される高硬度焼入鋼の切削には耐摩耗性が十分とは言えない。一方、Veprekら（S．Christiansen， M．Albrecht， H．P．Strunk， and S．Veprek， J．Vac．Sci．Technol． B16(1)， Jan/Feb 1998．）によれば、Ｔｉ−Ｓｉ−Ｎ皮膜は粒状のＴｉＮ微細結晶とＳｉ−Ｎ非晶質部が混在した組織となり、非常に高い硬度が得られ、また、耐熱性も高い皮膜であると言われている。しかし、硬度と耐熱性は高いものの靭性がやや低く、高硬度被削材を切削した際、切れ刃に微小チッピングが生じる場合がある。本発明者等は、Ａｌ−Ｃｒ−Ｎ系皮膜の薄い層とＴｉ−Ｓｉ−Ｎ系皮膜の薄い層を積層することで両者の欠点を補い、高硬度被削材に対する耐摩耗性を高めることができると考え、研究を行った。
【００３０】
本発明者等は、Ａｌ−Ｃｒ−Ｎ系皮膜層とＴｉ−Ｓｉ−Ｎ系皮膜層の積層皮膜について、種々の成膜条件で皮膜を作成して研究を行ったところ、皮膜積層部内の層間密着性の良し悪しが被覆工具の耐摩耗性に大きく影響することがわかった。即ち、皮膜積層部内の層間密着性が良いと高硬度被削材に対して良好な耐摩耗性が得られるが、層間密着性が悪いと微小チッピングを伴う工具摩耗形態となり十分な耐摩耗性が得られない。後者の被覆工具は積層部内で微小破壊が生じ、それが起点となって工具摩耗が進行したものと思われる。断面ＴＥＭ法にて積層部を観察したところ、耐摩耗性が良好な皮膜では、Ｔｉ−Ｓｉ−Ｎ系皮膜層内の微細結晶の一部が隣接のＡｌ−Ｃｒ−Ｎ系皮膜層に喰い込んでいることがわかった。微細結晶が隣接層に喰い込むことで皮膜積層部内の層間の密着性が高くなり、その結果、被覆工具の耐摩耗性が良好になったものと考える。本実施例は、この結果をもとに、Ｔｉ−Ｓｉ−Ｎ系皮膜層内の微細結晶の一部を隣接のＡｌ−Ｃｒ−Ｎ系皮膜層に喰い込ませるように皮膜組織をコントロールすることで皮膜積層部内の層間の密着性を高くし、耐摩耗性に優れた切削工具用多層型硬質皮膜を提供するものである。喰い込みの微細結晶数が少ない場合や喰い込み深さが浅い場合には層間の密着性を十分高くすることが出来ないので、積層部（多層皮膜層）を断面ＴＥＭ法で観察したとき、１μｍ×１μｍの面積の中で第二皮膜層の１０個以上の微細結晶が第一皮膜層の膜厚の１０％以上の深さで隣接する第一皮膜層の内部に喰い込むようにすることが望ましい。どのような成膜条件下で微細結晶の隣接層への喰い込み現象が起きるかについては今後の系統的な研究が待たれるところであるが、成膜温度や成膜粒子のエネルギ−が大きく影響しているように思われる。
【００３１】
次に、第一皮膜層及び第二皮膜層の夫々一層当りの膜厚について述べる。一層当りの膜厚を１ｎｍ未満とすると、第二皮膜層内に微細結晶が生じにくくなり微細結晶と非晶質部との混在組織が得られにくくなる。一方、一層当りの膜厚を２０ｎｍより厚くすると、第二皮膜層が厚くなり過ぎて積層皮膜全体の靭性を十分に高くすることが出来ない。また、第一皮膜層についても、薄くし過ぎると積層皮膜全体の靭性が高くならず、厚くし過ぎると積層皮膜全体の硬度が低くなる。以上のことから、第一皮膜層及び第二皮膜層の夫々一層当りの膜厚を１ｎｍ以上２０ｎｍ以下とすることが望ましい。
【００３２】
次に、第二皮膜層内の微細結晶の平均粒径について述べる。平均粒径を大きくし過ぎると微細結晶が塑性変形しやすくなり皮膜の硬度が低下してくる。一方、平均粒径を小さくし過ぎると微細結晶の表面積が大きくなりすぎて結晶粒間に非晶質部を安定して分散させることが難しくなる。そのため、微細結晶の平均粒径の値を１ｎｍ以上２０ｎｍ以下とすることが望ましい。
【００３３】
次に、第一皮膜層の組成について述べる。本実施例は金属及び半金属成分として少なくともＡｌとＣｒを含み非金属成分としてＮを含む組成を発明の範囲としており、ＡｌＣｒＮをベースとしている。本発明者等は、ＡｌＣｒＮ皮膜に種々の第３元素を入れた皮膜について研究し、Ｖ及びＢを所定量含有させることで鉄鋼材料に対する耐摩耗性を向上できることを発見した。皮膜の硬度と潤滑性が改善されたためと考える。金属及び半金属のみの原子％でＢ量が２％に満たない場合その効果は小さいが、２％以上で硬度の向上効果が現れる。そして、Ｂ含有量が１５％を超えると硬度の値はあまり変化しなくなる。ＢはＡｌやＣｒに比べて高価な元素であるので、皮膜硬度と経済性を考慮すると、金属及び半金属のみの原子％で２％以上、１５％以下の組成範囲でＢを含有させることが望ましい。また、Ｖの含有については、その含有量を多くすると皮膜の潤滑性が向上する。金属および半金属のみの原子％でＶ量が２％に満たない場合その効果は小さいが、２％以上で潤滑性の向上効果が現れ、その皮膜を被覆した工具の鉄鋼材料に対する耐摩耗性が向上する。一方、Ｖ含有量を多くしすぎると皮膜の硬度が低下し、鉄鋼材料に対する耐摩耗性が低下してくる。また、ＶはＡｌやＣｒに比べて極めて高価な元素であるので、皮膜の潤滑性および硬度と経済性とを考慮すると、金属及び半金属のみの原子％で２％以上、１５％以下の組成範囲でＶを含有させることが望ましい。
【００３４】
次に、第二皮膜層の組成について述べる。本実施例は、金属成分及び半金属成分として少なくともＴｉとＳｉを含み非金属成分としてＮを含むものとしているが、そのベースとなるのはＴｉＳｉＮである。本発明者等はＴｉＳｉＮをベースに、皮膜の耐摩耗性をさらに向上すべく、様々な種類の第３元素の添加を試みた。その結果、Ｃｒを所定量含有させることで潤滑性が向上し、皮膜の耐摩耗性が向上することを確認した。即ち、金属及び半金属のみの原子％でＣｒ量が５％に満たない場合、その効果は小さいが、５％以上で潤滑性の向上効果が現れ、その皮膜を被覆した超硬合金基材切削工具の高硬度被削材に対する耐摩耗性が向上することが確認された。また、Ｃｒ含有量を多くしすぎると皮膜の硬度が低下し、その皮膜を被覆した超硬合金基材切削工具の高硬度被削材に対する耐摩耗性が低下してくることも確認された。これらのことから、Ｃｒの含有量は金属及び半金属のみの原子％で５％以上３０％以下が望ましい。一方、Ｓｉの含有については、その含有量を多くすると、皮膜の耐酸化性と硬度が向上する。すなわち、金属及び半金属のみの原子％でＳｉ量が５％に満たない場合、その効果は小さいが、５％以上で耐酸化性と硬度の向上効果が現れ、その皮膜を被覆した超硬合金基材切削工具の高硬度被削材に対する耐摩耗性が向上することが確認された。これは、Ｓｉ量が少なすぎると、第二皮膜層内の非晶質部の割合が少なくなり、結晶粒間に非晶質部を安定して分散させることが難しくなるためと考える。また、Ｓｉ含有量を多くしすぎると、その皮膜を被覆した超硬合金基材切削工具の高硬度被削材に対する耐摩耗性が低下してくることも確認された。これは、Ｓｉ量が多すぎると、皮膜の内部応力が大きくなり、また、第二皮膜層内の非晶質部の割合が多くなりすぎることで、皮膜内に微小亀裂が生じやすくなるためと考える。これらのことから、Ｓｉの含有量は金属及び半金属のみの原子％で５％以上３０％以下が望ましい。
【００３５】
次に、第三皮膜層について述べる。本発明者等は超硬合金製切削工具に多層皮膜層を被覆して切削試験を試みたが、切削時に皮膜剥離が生じてしまう場合があることを確認した。超硬合金基材と皮膜との密着性が十分でないためと考えられる。そこで、超硬合金基材と多層皮膜層との間に第三皮膜層を形成し、第三皮膜層の金属成分及び半金属成分を第一皮膜層の金属成分及び半金属成分と同一の組成としたところ、切削時の皮膜剥離が格段に低減した。第三皮膜層を形成したことで、超硬合金基材と皮膜との密着性が大幅に向上したものと考えられる。第三皮膜層の膜厚については特に限定するものではないが、薄すぎると密着性向上の効果が現れにくいので、膜厚を０．１μｍ以上とすることが望ましい。
【００３６】
皮膜剥離を低減するための別の方策として、基材との密着性に優れたＴｉ系あるいはＣｒ系の窒化物若しくは炭窒化物（第四皮膜層）を基材直上に形成させても良い。基材の直上に第四皮膜層を形成しその上に多層皮膜層を形成しても、膜剥離が大幅に低減する。より好ましい皮膜構成は、基材の直上に第四皮膜層を形成し、その上に第三皮膜層を形成し、さらにその上に多層皮膜層を形成した構成である。第四皮膜層の膜厚は、その上に第三皮膜層を形成する場合には比較的膜厚が薄くても基材との密着性向上の効果が現れるが、その場合でも０．０１μｍ以上の厚さがあることが望ましい。また、第四皮膜層の目的は基材との密着性向上効果にあるので、膜厚を厚くしすぎる必要もなく、膜厚を０．５μｍ以下にすることが望ましい。
【００３７】
次に、第五皮膜層について述べる。本発明者等は、最表層部にＡｌ−Ｃｒ−Ｎ系皮膜（金属成分及び半金属成分が第一皮膜層と同一の組成）またはＴｉ−Ｓｉ−Ｎ系皮膜（金属成分及び半金属成分が第二皮膜層と同一の組成）を形成することで、被削材の種類によっては、被覆工具の耐摩耗性をさらに少し高められる場合があることを確認した。６０ＨＲＣに熱処理されたＳＫＤ１１材に対しては、Ｔｉ−Ｓｉ−Ｎ系皮膜を最表部に形成することで被覆工具の耐摩耗性がやや向上した。一方、５３ＨＲＣに熱処理されたＳＴＡＶＡＸ材に対してはＡｌ−Ｃｒ−Ｎ系皮膜を最表部に形成することで被覆工具の耐摩耗性が少し向上した。前述した通り、Ａｌ−Ｃｒ−Ｎ系皮膜は靭性が比較的高いものの硬度がやや低く、Ｔｉ−Ｓｉ−Ｎ系皮膜は硬度が高いものの靭性がやや低い特徴がある。詳細なメカニズムは不明であるものの、最表部に第五皮膜層を設けることで、これらの特徴が被覆工具の耐摩耗性に良い効果をもたらしたものと思われる。第五皮膜層の膜厚については特に限定するものではないが、薄くしすぎるとその効果が現れにくく、また、厚くしすぎると硬度の低さ（Ａｌ−Ｃｒ−Ｎ系皮膜）や靭性の低さ（Ｔｉ−Ｓｉ−Ｎ系皮膜）が現れてくるので、０．１μｍ以上１μｍ以下にすることが望ましい。
【００３８】
本実施例の硬質皮膜は鉄鋼材料用切削工具向けに発明されたものであるが、その基材としては、ＷＣを主成分とする硬質粒子とＣｏを主成分とする結合材からなる超硬合金が、鉄鋼材料用切削工具として硬度と靭性のバランスが取れた材料であることから望ましい。ＷＣ粒子の平均粒径を小さくしすぎると、結合材中にＷＣ粒子を均一に分散させることが難しくなり、超硬合金の抗折力低下を引き起こしやすい。一方、ＷＣ粒子を大きくしすぎると超硬合金の硬度が低下する。また、Ｃｏ含有量を少なくしすぎると超硬合金の抗折力が低下し、逆にＣｏ含有量を多くしすぎると超硬合金の硬度が低下する。そのため、ＷＣ粒子の平均粒径が０．１μｍ〜２μｍであり、Ｃｏ含有量が重量％で５〜１５％の超硬合金を基材とすることが望ましい。
【００３９】
本実施例は上述のように構成したから、第二皮膜層の微細結晶が第一皮膜層の内部に入り込み、楔のように食い込むことで第一皮膜層と第二皮膜層との層間密着性が高まり、それだけＳＫＤ１１などに代表される高硬度焼入鋼に対する耐摩耗性が向上する。
【００４０】
特に、本実施例は、基材上に、第四皮膜層、第三皮膜層、多層皮膜層、第五皮膜層を順次積層し、多層皮膜層の基材側及び表層側に夫々更に所定の特性を有する皮膜層を設けている。即ち、膜応力が大きくなる皮膜の基材側に靱性に秀れた皮膜層を配すると共に、被切削物と接触する表層側に硬度に秀れた皮膜層を配することで、皮膜が基材から剥離し難く且つ表層が摩耗し難くなり、極めてチッピングが生じ難いものとなる。
【００４１】
従って、本実施例は、第一皮膜層と第二皮膜層との層間密着性が高まり、それだけ従来の切削工具用硬質皮膜に比しＳＫＤ１１などに代表される高硬度焼入鋼の切削における耐摩耗性が向上する極めて実用性に秀れた切削工具用硬質皮膜となる。
【００４２】
以下、本実施例の効果を裏付ける実験例について説明する。
【００４３】
［実験例１］
実験例１では、成膜装置としてアーク放電式イオンプレーティング装置を用い、金属および半金属成分の蒸発源としてＡｌ６０Ｃｒ２７Ｖ５Ｂ８及びＴｉ６２Ｃｒ１５Ｓｉ２３ターゲットを成膜装置内に取り付け、また、反応ガスとしてＮ２ガスを成膜装置内に導入し、ガス圧を３Ｐａ、バイアス電圧を−３００Ｖ、基材温度５５０℃として、成膜基材としての超硬合金板に成膜した。成膜装置内に２種類のターゲットを互いに向かい合うように配置し、その中央部に成膜基材をセットして回転速度３ｍｉｎ−１で回転させた（回転軸はターゲット面と平行）。回転に伴い超硬合金版に（Ａｌ６０Ｃｒ２７Ｖ５Ｂ８）Ｎ（第一皮膜層）と（Ｔｉ６２Ｃｒ１５Ｓｉ２３）Ｎ（第二皮膜層）とを交互に積層した。
【００４４】
上記方法により成膜した皮膜の一事例を断面ＴＥＭ法で観察した結果を図１、図２に示す。図２は図１の一部を拡大したものである。図１、図２で相対的に黒く見える層が第二皮膜層、相対的に白く見える層が第一皮膜層である。ＴＥＭ像から、第二皮膜層が粒状の微細結晶と非晶質部が混在した組織となっていることが確認できる。第二皮膜層の微細結晶を仔細に眺めると、第一皮膜層に喰い込んでいる微細結晶が存在することが確認できる。第二皮膜層の微細結晶を隣接する第一皮膜層に喰い込むようにコントロールすることで、多層皮膜層の層間密着性を大幅に改良することができ、それにより被覆工具の耐摩耗性の向上を実現している。
【００４５】
［実験例２］
実験例２では、成膜装置としてアーク放電式イオンプレーティング装置を用い、金属及び半金属成分の蒸発源として各種組成のターゲットを成膜装置内に取り付け、また、反応ガスとしてＮ２ガス、ＣＨ４ガスのうち、１種類もしくは２種類のガスを成膜装置内に導入して、成膜基材としての超硬合金製２枚刃ボールエンドミル（外径３ｍｍ）に所定の皮膜を成膜した。３種類のターゲットが取り付けられる成膜装置を使用し、２種類または３種類のターゲットを取り付けて成膜を行った。成膜に当たっては、ガス圧３Ｐａ、バイアス電圧−５０Ｖ〜−３００Ｖ、基材温度３００℃〜５５０℃の条件とし、全皮膜の膜厚が３．０〜４．０μｍになるように基材エンドミルに成膜した。所定の皮膜を被覆したエンドミルを用いて、次の切削条件で切削試験を行い、エンドミル逃げ面の摩耗幅を測定した。即ち、被削材をＳＫＤ１１焼入材（６０ＨＲＣ）とし、外径３ｍｍのエンドミルを１９０００ｍｉｎ−１の回転速度で回転させ、送り速度１４４０ｍｍ／ｍｉｎ、切り込み量Ａｄ＝０．１５ｍｍ、Ｐｆ＝０．４５ｍｍとし、エアーブローをクーラントとして試験を行った。切削試験の結果を表１に示す。
【００４６】
【表１】
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【００４７】
尚、Ｎｏ．９，１２，１３の第四皮膜層（ＴｉＣＮ）は、基材直上部のＣ量を０、即ちＴｉＮとし、表層部に向けて徐々にＣ量を増やしながら成膜した。また、Ｎｏ．１０の第四皮膜層（ＣｒＣＮ）は、基材直上部のＣ量を０、即ちＣｒＮとし、表層部に向けて徐々にＣ量を増やしながら成膜した。
【００４８】
また、Ｎｏ．１〜１０の実施例では、多層皮膜層を断面ＴＥＭ法で観察したとき、１μｍ×１μｍの面積の中で第二皮膜層の１０個以上の微細結晶が第一皮膜層の膜厚の１０％以上の深さで隣接する第一皮膜層の内部に喰い込んでいることが確認できた。尚、Ｎｏ．１１の比較例では、多層皮膜層を断面ＴＥＭ法で観察したとき、第二皮膜層内の微細結晶の隣接する第一皮膜層への喰い込みが不明瞭であった。
【００４９】
表１では実施例とともに、従来の硬質皮膜や実施例の範囲外の硬質皮膜を実施例と同様な手段で被覆したエンドミルで切削試験を行った結果を比較例として記載している。
【００５０】
表１から、本実施例は比較例に比べてエンドミル逃げ面摩耗幅の低減、すなわち、高硬度焼入鋼に対する耐摩耗性の向上が認められる。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】本実施例の多層皮膜層の説明断面図である。
【図２】本実施例の多層皮膜層の拡大説明断面図である。
【図１】
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【図２】
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