(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
不純物金属元素の含有量が合計で100ppm以下であり、酸素：200ppm以下、窒素：50ppm以下、S：50ppm以下、C：100ppm以下であることを特徴とする薄膜形成用高純度Mn材料。
【請求項２】
不純物金属元素の含有量が合計で50ppm以下であり、酸素：100ppm以下、窒素：10ppm以下、S：10ppm以下、C：50ppm以下であることを特徴とする薄膜形成用高純度Mn材料。
【請求項３】
予備溶解と、その後の真空蒸留によって得られたMn材料であることを特徴とする請求項１又は２記載の薄膜形成用高純度Mn材料。
【請求項４】
電解Mnを不活性ガス雰囲気中、1250〜1500°C、保持時間1時間以上で予備溶解した後、1100〜1500°Cで真空蒸留することによって得られたMn材料であることを特徴とする請求項３記載の薄膜形成用高純度Mn材料。
【請求項５】
真空蒸留の際の真空度が5×10-5〜10Toorであることを特徴とする請求項４記載の薄膜形成用高純度Mn材料。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、薄膜形成用高純度Mn材料に関するものである。特には、反強磁性薄膜用Mn合金材料の原料として使用し得る高純度Mn材料に関する。
【背景技術】
【０００２】
コンピュータ用のハードディスクなどの磁気記録装置は、近年急速に小型大容量化が進み、数年後にはその記録密度は20Gb/in2 に達すると予想される。このため、再生ヘッドとしては従来の誘導型ヘッドが限界に近づき、磁気抵抗効果型（AMR）ヘッドが用いられ始めている。磁気抵抗 効果型ヘッドは、パソコン市場等の拡大に伴い世界的規模で今後急成長が見込まれている。そして、数年のうちには、さらに高密度が期待されている巨大磁気抵 抗効果型（GMR）ヘッドが実用化されることが現実的となってきた。GMRヘッドに使用されるスピンバルブ膜の反磁性膜としてMn合金が検討されている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
スピンブルブ膜用の反磁性膜としてはMn合金、特にMn−貴金属合金等が検討されている。これらは通常、焼結あるいは溶解 によって製造される。しかし、市販の電解Mnをターゲット材の原料として使用した場合には溶解時に溶融状態のMnの突沸や飛散が生じ、かつ多量のスラグが 発生し、鋳造したインゴット内には巣が多く、ターゲット材としての歩留まりが悪かった。一方、焼結法による場合にはガス放出が多く、焼結密度が上がらない という問題があった。しかも、これらの合金はスパッタリングの際のガス放出やパーティクルの発生及び耐食性にも問題があった。本発明は、ターゲット材とし ての歩留まりが高く、かつ反強磁性薄膜形成用として最適な高純度Mn材料を得るための手段を提供することを目的とした。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
上記の課題を解決するために本発明者らは鋭意研究を行った結果、Mn中の不純物元素が、溶融状態に大きな影響を与えていることを見いだした。本願発明は、Mn材料に含まれる不純物を大きく低減させたものである。そして、これによって得られる高純度Mn材料はスパッタリングの際のパーティクル発生が小さく、耐食性にも優れることを見いだした。
【０００５】
本発明は、この知見に基づき、
１．不純物金属元素の含有量が合計で100ppm以下であり、酸素：200ppm以下、窒素：50ppm以下、S：50ppm以下、C：100ppm以下であることを特徴とする薄膜形成用高純度Mn材料
【０００６】
２．不純物金属元素の含有量が合計で50ppm以下であり、酸素：100ppm以下、窒素：10ppm以下、S：10ppm以下、C：50ppm以下であることを特徴とする薄膜形成用高純度Mn材料
【０００７】
３．予備溶解と、その後の真空蒸留によって得られたMn材料であることを特徴とする上記１又は２記載の薄膜形成用高純度Mn材料
【０００８】
４．電解Mnを不活性ガス雰囲気中、1250〜1500°C、保持時間1時間以上で予備溶解した後、1100〜1500°Cで真空蒸留することによって得られたMn材料であることを特徴とする上記３記載の薄膜形成用高純度Mn材料
【０００９】
５．真空蒸留の際の真空度が5×10-5〜10Toorであることを特徴とする上記４記載の薄膜形成用高純度Mn材料を提供するものである。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の粗Mnを1250〜1500°Cで予備溶解した後、1100〜1500°Cで真空蒸留することを特徴とする高純度Mn材料の製造方法によって、合金溶解時の突沸回数が少なく、合金鋳造時のインゴット中の巣も少ないような高純度Mn材料を得ることができる。従って、ターゲット材と しての歩留まりを向上させることができる。そして本発明によって得られる不純物金属元素の含有量が合計で100ppm以下であり、酸素：200ppm以 下、窒素：50ppm以下、Ｓ：50ppm以下、Ｃ：100ppm以下であることを特徴とするMn材料を用いて製造したMn合金及びMn合金スパッタリン グターゲットは耐食性に優れると同時に、スパッタリングの際のパーティクル発生も少ないという優れた効果を有する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
Mn材料に含まれる不純物の低減は、予備溶解と真空蒸留法とを組み合わせることによって達成できる。以下に、本願発明の特徴のある薄膜形成用高純度Mn材料の説明と共に、該薄膜形成用高純度Mn材料の固有の製造方法について具体的に説明する。
本発明の高純度Mn材の原料である粗Mnとしては、市販の電解Mnを用いれば良い。そして、粗Mnは1250〜1500°Cで予備溶解を行う。予備溶解は、MgO，Al2O3等 のルツボを用いて不活性ガス雰囲気で保持時間1時間以上で行う。1250°C未満ではMnが溶解せず、1500°Cを超えるとルツボからの汚染及びMnの蒸発 が激しくなるため好ましくない。また、保持時間1時間未満では未溶解Mnが残るため好ましくない。ここで、予備溶解を行うのは、揮発性の成分を除去するためである。
【００１２】
予備溶解の後、1100〜1500°Cで真空蒸留を行う。1100°C未満では、蒸留時間が長くなり過ぎ、1500°Cを超えると蒸発速度が大きく不純物を巻き込みやすくなるため好ましくない。真空蒸留の際の真空度は5×10-5〜10 とする。5×10-5Torr未満では凝縮物が得られなくなり、10 Torrを超えるとMnの蒸留にかかる時間が長くなるため好ましくない。蒸留時間は、10〜200分とするのが好ましい。
【００１３】
また、真空蒸留の際のルツボは、Al2O3 等の二重ルツボとするのが好ましい。この際、内側ルツボと外側ルツボとの間にカーボンフェルトを充填することが特に好ましい。カーボンフェルトがない場合には、内側のAl2O3 ルツボ内側壁部分に多量の付着物が付着し、蒸留物の歩留まりが低下する。内側ルツボと外側ルツボとの間にカーボンフェルトを充填することにより、内側のAl2O3 ルツボ内側壁部分への付着物は大幅に低減され、蒸留物の歩留まりを上げることができる。なお、真空蒸留は、残留物が約50％以下となるまで行うのが好ましい。
【００１４】
上記の方法によって得られた高純度Mn材料は、不純物含有量が大幅に低減されたものであり、特に磁性薄膜形成用のMn合金材料として 最適なものである。すなわち、不純物金属元素の含有量が合計で100ppm以下であり、酸素含有量200ppm以下、窒素含有量50ppm以下、Ｓ含有量 50ppm以下、Ｃ含有量100ppm以下のものである。
不純物金属元素は、磁気的特性を悪化させ、また、耐食性低下の原因ともなるため、極力低減することが望まれており合計で100ppm以下、好ましくは50ppm以下に低減すべきである。不純物のうち特に酸素及びＳは耐食性を低下させる大きな原因となるため、酸素含有量200ppm以下、好ましくは100ppm以下、Ｓ含有量50ppm以下、好ましくは10ppm以下にまで低減すべきである。
さらに、 窒素及びＣは耐食性低下の原因となるだけではなくスパッタリングの際のパーティクル発生の原因の一つと考えられるため、窒素含有量50ppm以下、好ましくは10ppm以下、Ｃ含有量100ppm以下、好ましくは50ppm以下にまで低減すべきである。
【００１５】
本発明によって得られる高純度Mn材料は、Fe,Ir,Pt,Pd,Rh,Ru,Ni,Cr,Co などの金属と合金化することによって例えばスパッタリングターゲットなどの磁性薄膜形成用材料とすることができる。その場合には、言うまでもないがMnと 合金化する元素についてもできるだけ高純度の原料を使用することが望ましく市販品を使用する場合には純度４Ｎ以上の高純度品を使用すべきである。また、必 要に応じて真空脱ガス処理等を行い、ガス成分や揮発成分を除去するべきである。
【００１６】
上記のような方法で得られた高純度Mn材料とMn以外の合金成分元素とを溶解し、合金化した後鋳造を行う。本発明の高純度Mn材料 を用いた場合には突沸現象の発生は少なく、インゴットには巣が少ない。このようにして得られた合金インゴットを機械加工し、スパッタリングターゲット材と することができる。さらにスパッタリングターゲットをスパッタリングすることによって基板上に磁性薄膜を形成することが可能である。
【実施例】
【００１７】
以下実施例について説明するが、本発明はこれによって制限されるものではない。
【００１８】
（実施例１）
原料となる電解Mn 1000ｇをMgOルツボを用いて予備溶解を行った。雰囲気はAr雰囲気とした。 予備溶解温度：1300°C、保持時間5時間とした。予備溶解に引き続いて真空蒸留を行った。真空蒸留はMgOの二重ルツボを用いて行った。 真空度：0.1 torr 、蒸留温度：1400°C、保持時間：0.5時間とした。これによって、Mn蒸留物300ｇを得た。
蒸留したMnは、酸素：120ppm、窒素： 40ppm、S：40ppm、C：80ppm、金属不純物元素合計量：90ppmであった。得られた高純度Mn材料と純度4NのFe（酸素：40ppm、 窒素：<10ppm、S：<10ppm、C：10ppm）とを１：１でMgOルツボで1350°Cで溶解し10分間保持後鋳造した。各原料、高 純度Mn材料及びMn-Fe合金の組成を表１に示す。
【００１９】
【表１】
0004477017.tif 000002
【００２０】
また、溶解時の突沸回数及び鋳造時のインゴット中の巣の状態を目視で判断した。得られたMn-Fe合金の一部を約10mm角で切り出し、耐食性試験用のブ ロック試片とした。耐食性試験用のブロック試片は、観察面を鏡面研磨した後、温度35°C、湿度98%の湿潤試験器内に入れた。72時間後、試料を取り出し 錆の発生状況を目視で観察した。残りのMn-Fe合金は、機械加工を行い、直径50mm、厚さ5mmの円板状のスパッタリングターゲットとした。このス パッタリングターゲットを用いてスパッタ試験を行った。スパッタリングの際に発生する３インチウエハ上の0.3μm以上のパーティクル数を測定した。
【００２１】
（実施例２）
原料となる電解Mn1000ｇをAl2O3 ルツボを用いて予備溶解を行った。雰囲気はAr雰囲気とした。 予備溶解温度：1350°C、保持時間20時間とした。予備溶解に引き続いて真空蒸留を行った。真空蒸留はAl2O3 の二重ルツボを用いて行った。内側ルツボと外側ルツボとの間にはカーボンフェルトを充填した。
真空度：10-3torr 、蒸留温度：1300°C、保持時間：0.4時間とした。これによって、Mn蒸留物250ｇを得た。蒸留したMnは、酸素：30ppm、窒素：< 10ppm、S：<10ppm、C：10ppm、金属不純物元素合計量：19ppmであった。
得られた高純度Mn材料と純度4NのIr（酸素： 40ppm、窒素：<10ppm、S：<10ppm、C：10ppm）とを１：１でAl2O3 ルツボで1400°Cで溶解し10分間保持後鋳造した。各原料、高純度Mn材料及びMn-Ir合金の組成を表２に示す。
【００２２】
【表２】
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【００２３】
実施例１と同様に溶解時の突沸回数及び鋳造時のインゴット中の巣の状態を目視で判断した。また、耐食性試験を行うと同時にスパッタリングターゲットを作成し、スパッタ試験を行った。
【００２４】
（比較例１）
純度３Ｎの原料Mn（酸素：1000ppm、窒素：200ppm、S：400ppm、C：300ppm、金属不純物元素の合計 量：710ppm）と4NのFe（酸素：40ppm、窒素：<10ppm、S：<10ppm、C：10ppm）とを１：１でAl2O3 ルツボで1350°Cで溶解し10分間保持後鋳造した。各原料、高純度Mn材料及びMn-Fe合金の組成を表３に示す。
【００２５】
【表３】
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【００２６】
実施例と同様に溶解時の突沸回数及び鋳造時のインゴット中の巣の状態を目視で判断した。また、耐食性試験を行うと同時にスパッタリングターゲットを作成し、スパッタ試験を行った。
【００２７】
（比較例２）
純度３Ｎの原料Mn（酸素：400ppm、窒素：30ppm、S：400ppm、C：30ppm、金属不純物元素の合計量： 155ppm）と4NのIr（酸素：40ppm、窒素：<10 ppm、S：<10ppm、C：10ppm）とを１：１でAl2O3 ルツボで1400°Cで溶解し10分間保持後鋳造した。各原料、高純度Mn材料及びMn-Ir合金の組成を表4に示す。
【００２８】
【表４】
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【００２９】
実施例と同様に溶解時の突沸回数及び鋳造時のインゴット中の巣の状態を目視で判断した。また、耐食性試験を行うと同時にスパッタリングターゲットを作成し、スパッタ試験を行った。
【００３０】
（結果）
実施例１〜２、比較例１〜２の合金溶解時の突沸回数及び鋳造時のインゴット中の巣の状態を表５に示す。
【００３１】
【表５】
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【００３２】
実施例１〜２、比較例１〜２の合金の耐食性試験結果を表６に示す。
【００３３】
【表６】
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【００３４】
実施例１〜２、比較例１〜２のスパッタリングターゲットを用いてスパッタリングを行った際に発生する0.3μm以上のパーティクル数を表７に示す。
【００３５】
【表７】
0004477017.tif 000008
【００３６】
その結果、粗Mnを1250〜1500°Cで予備溶解した後、1100〜1500°Cで真空蒸留することを特徴とする本発明の高純度Mn材料の製 造方法を用いた場合には、合金溶解時の突沸回数が少なく、合金鋳造時のインゴット中の巣も少なかった。そして、本発明の製造方法によって不純物金属元素の 含有量が合計で100ppm以下であり、酸素：200ppm以下、窒素：50ppm以下、Ｓ：50ppm以下、Ｃ：100ppm以下であることを特徴とする薄膜形成用高純度Mn材料を得ることが可能であった。
さらに本発明の不純物金属元素の含有量が合計で100ppm以下であり、酸素：200ppm以下、 窒素：50ppm以下、Ｓ：50ppm以下、Ｃ：100ppm以下であることを特徴とする薄膜形成用高純度Mn材料を用いて製造したMn合金及びMn合金 スパッタリングターゲットは耐食性に優れると同時に、スパッタリングの際のパーティクル発生も少なかった。
【産業上の利用可能性】
【００３７】
本発明の粗Mnを1250〜1500°Cで予備溶解した後、1100〜1500°Cで真空蒸留することを特徴とする高純度Mn材料の製 造方法によって、合金溶解時の突沸回数が少なく、合金鋳造時のインゴット中の巣も少ないような高純度Mn材料を得ることができる。従って、ターゲット材と しての歩留まりを向上させることができる。そして本発明によって得られる不純物金属元素の含有量が合計で100ppm以下であり、酸素：200ppm以 下、窒素：50ppm以下、Ｓ：50ppm以下、Ｃ：100ppm以下であることを特徴とするMn材料を用いて製造したMn合金及びMn合金スパッタリン グターゲットは耐食性に優れると同時に、スパッタリングの際のパーティクル発生も少なく、反強磁性薄膜形成用の材料として最適である。本発明の粗Mnを1250〜1500°Cで予備溶解した後、1100〜1500°Cで真空蒸留することを特徴とする高純度Mn材料の製 造方法によって、合金溶解時の突沸回数が少なく、合金鋳造時のインゴット中の巣も少ないような高純度Mn材料を得ることができる。
従って、ターゲット材と しての歩留まりを向上させることができる。そして本発明によって得られる不純物金属元素の含有量が合計で100ppm以下であり、酸素：200ppm以 下、窒素：50ppm以下、Ｓ：50ppm以下、Ｃ：100ppm以下であることを特徴とするMn材料を用いて製造したMn合金及びMn合金スパッタリン グターゲットは耐食性に優れると同時に、スパッタリングの際のパーティクル発生も少なく、反強磁性薄膜形成用の材料として最適である。