(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
C:0.8〜1.3％、
Si:0.10〜2.5％、
Mn:0.25〜2.0％、および、
Al:0.05％以下、
を含有し、残部Fe及び不可避不純物からなる鋼であって、パーライト面積率が80％以上94％以下の鋼からなり、YS（0.2％耐力）が1200MPa以上、TSが1400MPa以上で、且つ、伸びが4.5％以上であることを特徴とする高強度圧延PC鋼棒。
【請求項２】
前記鋼が、更に、質量％で、
Ti:0.005〜0.05％、
Ca:0.0005〜0.005％、
REM:0.0005〜0.005％、
V:0.002〜0.5％、および、
Nb:0.005〜0.1％、
の１種以上を含有することを特徴とする請求項１記載の高強度圧延PC鋼棒。
【請求項３】
前記鋼が、更に、質量％で、
B:0.0005〜0.01％、
Cr:0.05〜2.0％、
Cu:0.05〜1.0％、
Ni:0.05〜1.0％、および、
Mo:0.05〜0.50％、
の１種以上を含有することを特徴とする請求項１または２記載の高強度圧延PC鋼棒。
【請求項４】
請求項１、２、または、３記載の高強度圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する鋼片を、オーステナイト領域まで加熱し、熱間圧延することにより線材とし、次いで、４５０〜５５０℃の温度で恒温変態を施し、更に、１〜４％の歪みを付与し、その後、２００〜５００℃の温度で５〜６００秒の保定時間でブルーイング処理を施すことを特徴とする請求項１、２、または、３記載の高強度圧延PC鋼棒の製造方法。
【請求項５】
請求項１、２、または、３記載の高強度圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する鋼片を、オーステナイト領域まで加熱し、熱間圧延することにより線材とし、次いで、４５０〜５５０℃の温度で恒温変態を施し、更に、２００〜５００℃の温度および 0.5〜６％の引張り歪みでヒートストレッチング処理を施すことを特徴とする請求項１、２、または、３記載の高強度圧延PC鋼棒の製造方法。
【請求項６】
請求項１、２、または、３記載の高強度圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する線材を、オーステナイト領域まで再加熱し、その後冷却し、４５０〜５５０℃の温度で恒温変態を施し、更に、１〜４％の歪みを付与し、その後、２００〜５００℃の温度で５〜６００秒の保定時間でブルーイング処理を施すことを特徴とする請求項１、２、または、３記載の高強度圧延PC鋼棒の製造方法。
【請求項７】
請求項１、２、または、３記載の高強度圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する線材を、オーステナイト領域まで再加熱し、その後冷却し、４５０〜５５０℃の温度で恒温変態を施し、更に、２００〜５００℃の温度および0.5 〜６％の引張り歪みでヒートストレッチング処理を施すことを特徴とする請求項１、２、または、３記載の高強度圧延PC鋼棒の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、コンクリートポールやコンクリートパイル等に用いるるPC（プレストレスコンクリート）鋼棒とその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
コンクリートポールならびにコンクリートパイルには、剛性および曲げ強さの向上や、ひび割れ防止のためにコンクリートに圧縮力を与え、コンクリートポールならびにコンクリートパイルそのものの強度を高めたPCポール、PCパイルがあろ。これらは、以下に説明する方法で製造されている。
【０００３】
まず、円周上に並列に配したPC鋼材に、軟鋼線を螺旋状に巻き付けた（以下「螺旋筋」という）後、PC鋼材と螺旋筋の交点を固定して、円筒状の籠片型補強体（以下「補強体」という）を製造する。次いで、この補強体を型枠に導入して、補強体を構成するPC鋼材の両端を固定し、引張強さの70％前後の応力で緊張する。次いで、型枠内にコンクリートを注入し、注入したコンクリートが固化した後に、PC鋼材の緊張力を解除する。この解除と同時に、コンクリートに圧縮力が付与されて、PCポールまたはPCパイルが製造される。
【０００４】
このような、コンクリート構造物に使用されるPC鋼材の代表的なものとして、JIS G3137 に代表されるPC鋼棒と、JIS G3536 に代表されるPC鋼線を挙げることができる。
PC鋼棒は、熱間圧延後空冷した鋼棒を、焼入れ焼戻しして製造されるものである。この焼入れ焼戻しにより、JIS G3137 （Ｄ種）で規定される 1420MPa以上のTSを確保できることが、これまでに報告されている。
【０００５】
例えば、特開平3-151445公報には、スポット溶接性とリラクゼーション特性を改善するために、Si量を低減し、Moを添加したPC鋼棒に、焼入れ焼戻しを施して、TSを 1420MPa以上の高強度のPC鋼棒を製造することが開示されている。
これらのPC鋼棒は、通常、焼入れ焼戻しによって製造されるので、組織が、焼戻しマルテンサイト組織となり、そのために、一様伸びや耐遅れ破壊特性の確保が難しいものとなっている。例えば、「鉄と鋼  vol.81(1995),p1625」に示されているように、1400MPa 以上の焼戻しマルテンサイトを有するPC鋼棒では、耐遅れ破壊特性は劣化する。
【０００６】
一方、焼戻しマルテンサイト以外の組織からなるPC鋼棒として、熱間圧延材を冷間加工後、ブルーイング処理を施した圧延PC鋼棒が提供されている。この圧延PC鋼棒に関し、「プレストレスト  コンクリート vol.13(1971) p.52」には、鋳片を熱間圧延して製造した線材に、ストレッチングとブルーイング処理を施すことにより、TSが 1200MPa以下のPC鋼棒を製造し得ることが開示されている。
【０００７】
この圧延PC鋼棒においては、一様伸びが高い等の優れた点がある一方で、YSが1100MPa 以下であり、高強度化が充分になされていない。
このため、より高強度で耐遅れ破壊特性の優れたPC鋼棒とその製造方法が求められている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、本発明は、引張強度（TS）が 1400MPa以上を有する高強度で、かつ、高延性の高強度圧延PC鋼棒と、該鋼棒を、熱間圧延後のパテンテイング後、伸線工程を経ずに、ヒートストレッチ、ブルーイングなどの時効処理により、安価に製造する製造方法を提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
通常、熱間圧延後のパテンテイング処理したパーライト鋼は、TSに対してYS（降伏強度）が低く 1200MPaに満たない。
そこで、本発明者は、上記課題を解決する際において、伸線工程を経ないパーライト組織（それ故、粒状のパーライト組織）の態様と機械的性質の関係について、鋭意、研究調査した。
【００１０】
その結果、恒温変態により、面積率80％以上のパーライトイ組織が得られれば、ヒートストレッチ、ブルーイングなどの時効処理を施すのみで、YS（0.2％耐力）:1200MPa以上、TS:1400MPa以上で、且つ、伸び4.5％以上の基本特性を得ることができることを知見した。
本発明は、上記知見に基づき、上記課題を解決するものであって、その要旨は、以下のとおりである。
（１）質量％で、C:0.8〜1.3％、Si:0.10〜2.5％、Mn:0.25〜2.0％、および、Al:0.05％以下、を含有し、残部Fe及び不可避不純物からなる鋼であって、パーライト面積率が80％以上94％以下の鋼からなり、YS（0.2％耐力）が1200MPa以上、TSが1400MPa以上で、且つ、伸びが4.5％以上であることを特徴とする高強度圧延PC鋼棒。
（２）前記鋼が、更に、質量％で、Ti:0.005〜0.05％、Ca:0.0005〜0.005％、REM:0.0005〜0.005％、V:0.002〜0.5％、および、Nb:0.005〜0.1％、の１種以上を含有することを特徴とする前記（１）記載の高強度圧延PC鋼棒。
（３）前記鋼が、更に、質量％で、B:0.0005〜0.01％、Cr:0.05〜2.0％、Cu:0.05〜1.0％、Ni:0.05〜1.0％、および、Mo:0.05〜0.50％、の１種以上を含有することを特徴とする前記（１）または（２）記載の高強度圧延PC鋼棒。
（４）前記（１）、（２）、または、（３）記載の高強度圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する鋼片を、オーステナイト領域まで加熱し、熱間圧延することにより線材とし、次いで、４５０〜５５０℃の温度で恒温変態を施し、更に、１〜４％の歪みを付与し、その後、２００〜５００℃の温度で５〜６００秒の保定時間でブルーイング処理を施すことを特徴とする前記（１）、（２）、または、（３）記載の高強度圧延PC鋼棒の製造方法。
（５）前記（１）、（２）、または、（３）記載の高強度圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する鋼片を、オーステナイト領域まで加熱し、熱間圧延することにより線材とし、次いで、４５０〜５５０℃の温度で恒温変態を施し、更に、２００〜５００℃の温度および0.5〜６％の引張り歪みでヒートストレッチング処理を施すことを特徴とする前記（１）、（２）、または、（３）記載の高強度圧延PC鋼棒の製造方法。
（６）前記（１）、（２）、または、（３）記載の高強度圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する線材を、オーステナイト領域まで再加熱し、その後冷却し、４５０〜５５０℃の温度で恒温変態を施し、更に、１〜４％の歪みを付与し、その後、２００〜５００℃の温度で５〜６００秒の保定時間でブルーイング処理を施すことを特徴とする前記（１）、（２）、または、（３）記載の高強度圧延PC鋼棒の製造方法。
（７）前記（１）、（２）、または、（３）記載の高強度圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する線材を、オーステナイト領域まで再加熱し、その後冷却し、４５０〜５５０℃の温度で恒温変態を施し、更に、２００〜５００℃の温度および0.5〜６％の引張り歪みでヒートストレッチング処理を施すことを特徴とする前記（１）、（２）、または、（３）記載の高強度圧延PC鋼棒の製造方法。
【００１１】
【発明の実施の形態】
まず、本発明の高強度圧延PC鋼棒の鋼（本発明の鋼）に係る化学成分について、以下に説明する。
Ｃは、TSやYSを確保するために重要で、かつ、経済的な元素であるが、PC鋼棒として必要なTS : 1400MPa以上、および、YS : 1200MPa以上を、それぞれ得るためには、少なくとも、0.8 ％以上必要であり、0.8 ％未満では必要な強度が得られない。望ましくは、0.85％以上必要である。一方、Ｃが1.3 ％を超えると、粒界に、網状セメンタイトまたは粗大セメンタイトが析出して、延性の低下が顕著になる。このため、Ｃ添加量は、0.8 〜1.3 ％とする。
【００１２】
Siは、フェライト（パーライト中のフェライト地）に固溶し、顕著な固溶強化作用により、YSを向上させる元素である。この向上効果を得るためには、少なくとも、0.10％以上の添加量が必要である。一方、Siの添加量が 2.5％を超えると、強度が高くなりすぎて延性が低下する。このため、Si添加量の上限を2.5 ％とする。
【００１３】
Mnは、鋼の焼入性を向上させて強度を上昇させるとともに、鋼棒の横断面における組織を均一にするのに有効な元素である。これらの効果を得るためには、少なくとも、0.25％以上の添加量が必要である。しかし、Mnを過剰に添加すると、中心偏析部に、延性を低下せしめるミクロマルテンサイトが生成し易くなる。ミクロマルテンサイトの生成を抑制するには、高温変態での変態時間を長くする必要があるが、これは実用的ではない。このため、Mn添加量の上限を2.0 ％とし、Mn添加量は、0.25〜2.0 ％とする。
【００１４】
Ｐは、粒界に偏析し，粒界脆化を起こし易くする元素であるので、0.03％以下に低減する必要がある。本発明の鋼におい、Ｐは不純物元素であり、極力低減することが望ましい。
Ｓも、Ｐと同様に、粒界に偏析し、粒界脆化を起こし易くす元素であるので、0.03％以下に低減する必要がある。本発明の鋼において、Ｓは、Ｐと同様に、不純物元素であり、極力低減することが望ましい。
【００１５】
次に、本発明の鋼が含有する選択元素について説明する。
主に、γ粒径を微細にし、延性を向上させるために、Al、Ti、Ca、REM 、NbおよびＶのうちの１種または２種以上を添加する。また、主に、圧延PC鋼棒の強度を向上させるために、Ｂ、Cr、Cu、NiおよびMoのうちの１種または２種以上を添加する。
【００１６】
Alは、微細な Al2Ｏ3 またはAlＮ析出物のピンニング効果により、熱処理時のγ粒径を微細化するために添加する元素である。しかし、0.05％を超えて添加すると、粗大な Al2Ｏ3 が生成し延性が低下する。このため、Al添加量の上限を0.05％とする。
Tiは、TiＯ2 等の酸化物、あるいは、TiＮ、TiＣ等のTi析出物のピンニング効果により、熱処理時のγ粒径などを微細化するために添加する元素である。この効果を得るためには、0.005 ％以上の添加が必要である。しかし、0.05％を超えて添加すると、粗大なTiＮが多量に析出して、延性を劣化させる。このため、Ti添加量の上限を0.05％とする。
【００１７】
Caは、CaS(O)の生成により、熱処理時のγ粒径を微細化するのに有効な元素である。0.0005％未満では効果がないので、0.0005％を、Ca添加量の下限とする。しかし、0.005 ％を超えて添加すると、鋼の清浄度が低下するとともに、Ca介在物が粗大化し、延性が低下するので、上限を0.005 ％とする。
REM も、Caと同様に、熱処理時のγ粒径を微細化するのに有効な元素である。0.0005％未満の添加では効果がないので、0.0005％を、REM 添加量の下限とする。しかし、0.005 ％を超え添加すると、鋼の清浄度が低下するとともに、REM を含む介在物が粗大化し、延性が低下するので、上限を0.005 ％とする。
【００１８】
Nbは、Nb析出物のピンニング効果によりオーステナイト粒を微細化し、圧延PC鋼棒の延性を向上させる元素である。このため、0.005 ％以上の添加が必要である。しかし、多量に添加しても効果が飽和し、経済的に不利となるので、0.1 ％を上限とする。このため、Nb添加量は、0.005 〜0.1 ％とする。
Ｖは、炭窒化物を析出させγ粒を微細化し、強度、延性を向上させる元素である。また、Ｖは、鋼中に侵入した水素をトラップするトラップサイトとなり、遅れ破壊特性を改善する元素でもある。これらの効果を得るには、0.002 ％以上の添加が必要である。しかし、多量の添加では効果が飽和し、経済的に不利になるので、上限を 0.5％とする。
【００１９】
Ｂは、焼入性を向上させて、圧延PC鋼棒の強度を高める元素である。また、Ｂは、優先的に粒界に偏析し、Ｐ、Ｓ、Mn等の粒界偏析を抑制する粒界清浄効果を介して、遅れ破壊の劣化を抑える元素でもある。このため、Ｂ添加量の下限を0.0005％とする。しかし、0.01％を超て添加すると、Fe23Ｂが析出し、耐遅れ破壊特性が劣化する。このため、Ｂ添加量は、0.0005〜0.01％とする。
【００２０】
Crは、固溶強化により、また、焼入性を向上させパーライトのラメラー間隔を小さくして、強度を上昇させる元素である。0.05％未満の添加では、この効果が不十分である。しかし、 2.0％を超て添加すると、強度が高くなり過ぎ、延性が低下する。このため、Cr含有量の上限を2.0 ％とする。
Cuは、焼入性を向上させるために添加する元素である。また、Cuは、安定な腐食生成物を生成して、水素の侵入を抑制し、遅れ破壊を改善する元素でもある。この効果を得るには、0.05％以上の添加量が必要である。しかし、 1.0％を超えて添加すると、圧延時に熱間割れが起き易くなるので、Cu添加量の上限を 1.0％とする。
【００２１】
Niは、Cuと同様に、焼入性を向上させるために添加する元素である。また、Niは、安定な腐食生成物を生成して、水素の侵入を抑制し、遅れ破壊を改善する元素でもある。更に、Niは、Cu脆化を抑制する効果も奏する元素である。耐遅れ破壊特性を向上するには、0.05％以上の添加量が必要である。しかし、 1.0％を超え添加しても、その効果は飽和し、経済的に不利になるので、Ni添加量の上限を1.0 ％とする。
【００２２】
Moは、リラクセーション特性を向上させるために有効な元素である。鋼の強度を上昇させるためには、少なくとも、0.05％以上の添加量が必要である。しかし、0.50％を超えて添加すると、フェライトの生成が抑制されるので、上限を0.50％とする。そのため、Mo添加量は、0.10〜0.50％とする。
以上、本発明の鋼に係る化学成分について説明したが、YSを 1200MPa以上確保するためには、熱間圧延後、恒温変態させた線材において、TSを、少なくとも、1400MPa 以上にする必要があり、これを考慮して、Ｃ量や、他の強化元素との組合わせ、および、添加量を決定し、鋼の化学成分を構成する必要がある。
【００２３】
そして、本発明の鋼は、前述した化学成分を主体とするものであるが、面積率80％以上のパーライト組織において、YS : 1200MPa以上、TS : 1400MPa以上、および、伸び4.5 ％以上が確保される限りにおいて、他の化学成分も含有してもよいものであり、本発明の高強度圧延PC鋼棒の成分組成は、上記化学成分と、残部鉄および不可避的不純物に限定されるものではない。
【００２４】
例えば、PC棒鋼を機械加工して使用する場合もあるので、被削性を付与するため、Ｐ、Ｓ、Te、Se、Bi、As、Sb等を、機械的特性を損なわない範囲で、適宜量添加してもよい。また、Ca、Mg、REM 等は組織を微細化し延性を向上させるため適宜量添加してもよい。
次に、本発明の高強度圧延PC鋼棒を製造する製造方法（本発明の製造方法）について説明する。
【００２５】
本発明の製造方法の特徴は、伸線等の強加工をしない状態のパーライト組織で、YSを 1200MPa以上とした点にある。即ち、本発明の鋼におけるパーライト組織は高延性を有するものである。
前記のように、TSを1400MPa 以上確保できた過共析鋼のＤＬＰ線材であっても、Ｃ量を 1.0％以上に高めた場合を除いて、そのままでは、YSを 1200MPa以上とすることは難しい。実際の過共析鋼にＤＬＰを施したままの線材において、TSが 1400MPa以上の場合、伸びは７％程度と低く、さらに、ストレッチング＋ブルーイング処理を施すと、時効硬化により、延性が低下する恐れがある。
【００２６】
そこで、本発明者らは、上記課題を解決すべく、恒温変態後、伸線加工を施さずに、ストレッチング＋ブルーイング処理、もしくは、ヒートストレッチ処理を施した後のYSの上昇と、破断伸びの低下について検討した。そして、TSが 1400MPa以上を有するパーライト組織の鋼に、ストレッチイング＋ブルーイング処理、もしくは、ヒートストレッチ処理を施すことにより、YSを約100MPa以上高め、かつ、伸びの低下を約２％以下に抑えることができることを見い出した。
【００２７】
以上のことから、Ｃ量が０．８％以上の鋼においても、YS：1200MPa以上、TS：1400MPa以上、かつ、伸び4.5％以上を確保することが容易に可能になった。
次に、詳細に鋼の組織、および、製造条件について説明する。
本発明の鋼の特徴は、パーライト主体組織で、TSが1400MPa以上となることである。このためには、前記化学成分を満足するとともに、パーライト組織が面積率で80％以上存在することが必要である。ただし、パーライト組織の上限を、実施例で得たパーライト分率94％（表２中、本発明鋼T1、参照）に基づいて、94％とした。本発明の製造方法においては、鋼材を熱間圧延し線材とした後、もしくは、線材を再加熱した後、該線材に恒温変態を施す必要がある。この恒温変態を４５０〜５５０℃の温度で行い、面積率80％以上のパーライト組織を得る。パーライト組織の面積率が80％未満であると、所定のTSが得られない。
【００２８】
恒温変態において、保持温度が４５０℃未満であると、多量のベイナイトが生成し、パーライト80％以上の組織を確保することができず、所望のTSが得られない。一方、保持温度が６５０℃を超えると、ラメラー間隔が粗になりパーライト組織の強度が低下するが、実施例で用いた恒温変態温度５５０℃（表２中、発明鋼T3等、参照）に基づいて、保持温度の上限を５５０℃とする。それ故、恒温変態における保持温度は、４５０〜５５０℃とする。
【００２９】
YSを上昇させるために、線材を、ストレッチングで塑性域まで引張り、次いで、ブルーイング処理を施し、この時付与した加工歪みを除去する。前記のように、YS : 1200MPa以上で、破断伸び 4.5％以上を確保できる“ストレッチング＋ブルーイング処理”に係る条件は、１〜４％の歪みを付与し、その後、２００〜５００℃の温度で５〜６００秒の時間、保定することである。
【００３０】
ストレッチングの付与する歪みが１％未満では、YSの上昇が図れない。一方、付与する歪みが４％を超えると、破断伸び４．５％以上を確保できない。
また、ブルーイング処理における熱処理温度が、２００℃未満では、Ｃの拡散が不十分で、転位が固着されないので、時効によるYSの上昇を図ることができない。一方、熱処理温度が５００℃を超えると、炭化物が粗大化して延性が低下する。このため、ブルーイング処理における熱処理温度は、２００〜５００℃とする。
【００３１】
上記の適正な熱処理温度範囲であっても、ヒートストレッチまたは予歪み後ブルーイング処理における処理時間が適切でないと、所望のYSと伸びの確保が困難となる。処理時間が５秒未満では、Ｃの拡散が不十分で、時効によりYSの上昇を図ることができない。一方、６００秒を超えて処理しても、時効の効果は飽和するので、処理時間の上限は６００秒とする。
【００３２】
本発明の製造方法においては、“ストレッチング＋ブルーイング処理”に替えて、ヒートストレッチ処理を用いることができる。このヒートストレッチ処理は、線材に、０．５〜６％の引張歪みを与えながら２００〜５００℃の温度に加熱する処理である。
与える引張歪みが０．５％未満では、YSの上昇を図ることができない。一方、引張歪みが６％を超えると、破断伸び４．５％以上を確保することができない。
【００３３】
また、ヒートストレッチにおける熱処理温度が、２００℃未満では、Ｃの拡散が不十分で、転位が固着されないので、時効によるYSの上昇を図ることができない。一方、熱処理温度が５００℃を超えると、炭化物が粗大化して延性が低下する。このため、ヒートストレッチにおける熱処理温度は、２００〜５００℃とする。
【００３４】
本発明の製造方法は、以上の条件の下で、高強度圧延PC鋼棒において、YS : 1200MPa以上、TS : 1400MPa以上、かつ、伸び 4.5％以上を確保することができるものである。そして、更に、本発明の製造方法では、従来必要とされていた伸線工程を省略し、加熱（オーステナイト化）→熱間圧延→恒温変態→冷却→ストレッチング＋ブルーイング処理、または、加熱（オーステナイト化）→熱間圧延→恒温変態→冷却→ヒートストレッチ処理のいずれかの各工程を経て、高強度圧延PC鋼棒を、低コストで製造することが可能となった。
【００３５】
【実施例】
以下、本発明の実施例について説明する。表１に示す化学成分の鋳片を加熱後、熱間圧延により線材とし、これにＤＬＰ処理（溶融塩処理）を施した。その後、上記線材に、“ストレッチイング＋ブルーイング処理”、または、“ブルーイング処理”を施した。製造条件および材質特性を表２に示す。引張り試験での伸びは、突き合わせ法により測定した。パーライトの面積率は、光学顕微鏡観察によって決定した。
【００３６】
発明例T1〜T12では、TSが1400MPa以上、YSが1200MPa以上、および、Elが4.5％以上を満足している。
PC鋼棒に要求される材質特性として、耐遅れ破壊特性やリラクゼーションが挙げられる。そこで、発明例T2において、耐遅れ破壊特性をＦＩＰ試験で評価し、リラクゼーションをリラクゼーション試験で評価した。ＦＩＰ試験では、1420MPa×0.7の荷重の付与の下で20hr以上もち応え、結果は良好なものであった。
【００３７】
また、リラクゼーション試験では、 180℃の高温リラクゼーションで評価し、1420MPa ×0.7 の荷重の付与の下で、20％以下であり、この結果も良好なものであった。
一方、比較例H1〜H3は、適切な鋼成分のものではないので、所望の機械的性質を確保できなかった例である。比較例H1では、Ｃ量が少なく，所定の強度（YSとTS）が得られていない。比較例H2では、Ｃ量が多く，延性（El）が低下している。比較例H3では、Si量が多く、同様に延性が低下している。
【００３８】
また、比較例H4〜H8では、適正な製造条件で製造されていないので、所望の材質特性が得られていない。比較例H4では、恒温変態温度が低く、80％以上のパーライト分率に満たず、強度が低下している。また、比較例H5では、恒温変態温度６５０℃を超えているので、強度が低下している。比較例H6では、ストレッチングによる予歪みが１％未満であるので、所望の強度（YS）が得られていない。比較例H7では、ブルーイング温度が２００℃より低く、Ｃの拡散が不十分であるので、所望の強度（YS）が得られていない。比較例H8では、ブルーイング温度が５００℃を超えているので、時効硬化により延性が低下している。
【００３９】
【表１】
0004477762.tif 000002
【００４０】
【表２】
0004477762.tif 000003
【００４１】
【発明の効果】
本発明によると、高強度圧延PC鋼棒を、低コストで製造し、提供することができる。よって、本発明は、工業的に非常に有用なものである。