(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Si：０．０１〜２．０％、Mn：０．８５〜２．０％、Nb：０〜０．１０％、Ti：０〜０．１０％、Ｖ：０〜０．２０％、Cr：０〜１．０％、Mo：０〜１．０％、希土類元素：０〜０．１０％、Cu：０．０１〜０．６０％、Sn：０．００１〜０．１０％、およびＢ：０．０００２〜０．００２５％を含み、残部がFeおよび不純物からなることを特徴とする熱間圧延鋼材。
【請求項２】
鉄源の少なくとも一部に鉄スクラップを利用し、製造したことを特徴とする請求項１に記載の熱間圧延鋼材。
【請求項３】
質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Si：０．０１〜２．０％、Mn：０．８５〜２．０％、Nb：０〜０．１０％、Ti：０〜０．１０％、Ｖ：０〜０．２０％、Cr：０〜１．０％、Mo：０〜１．０％、希土類元素：０〜０．１０％、Cu：０．０１〜０．６０％、Sn：０．００１〜０．１０％、およびＢ：０．０００２〜０．００２５％を含み、残部がFeおよび不純物からなるスラブを１１５０℃以上で加熱した後、熱間圧延を行うことを特徴とする熱間圧延鋼材の製造方法。
【請求項４】
前記スラブの鉄源の少なくとも一部に鉄スクラップを利用することを特徴とする請求項３に記載の熱間圧延鋼材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、表面性状に優れた熱間圧延鋼材およびその製造方法に係り、特に、産業機械、建築あるいは自動車の構造用部材として使用される熱間圧延鋼板およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
熱間圧延鋼材（以下、必要に応じ、熱延鋼材という）は、比較的安価であり、様々な構造材料として広く使用されている。熱延鋼材は、延性特性がよいなど加工性に優れていることが必要であるとともに、表面性状がよいことが求められる。
【０００３】
ここで、「表面性状がよい」とは、一般に鋼材の表面に発生する表面疵や耳割れなどの欠陥がない、あるいは少ないことをいう。精錬が不十分なスラグを用いて、熱延鋼材を製造した場合、表面性状は悪化する。これは、トランプエレメントと呼ばれる銅(Cu)、錫(Sn)等の精錬除去が困難な元素が鋼材中に含まれるために、熱延鋼材の表面に、表面疵が発生するためである。そこで、このような表面疵の発生を防止するために、様々な研究・開発がされている。
特開平６−２５６９０４号公報には、質量％でＣ：１．０％以下、Si：１．０％以下、Mn：０．１〜１．５％、Al：０．００１〜０．１％、Cu：０．１〜０．５％、Sn：０．２〜１．０％を含み、Sn％≧２×Cu％であるCu、Sn含有熱延鋼が開示されている。この発明では、熱延鋼中のCuとSnの組成比を調整することにより、鋼の表面に生成するCu-Sn合金相（融液）の結晶粒界への浸入を抑制し、熱間圧延による表面疵の発生を防止している。
【０００４】
特開平７−２４２９３８号公報には、質量％でＣ：０．０１〜０．２０％、Si：２．０％以下、Mn：０．０５〜２．０％、Ni：０．０１〜０．５０％、Cu：０．１〜０．５％、Sn：０．００１〜０．０５％を含有する鋼を熱間圧延した後、５００℃以下で巻き取る熱延鋼板の製造方法が開示されている。この発明では、CuとSnにより形成された比較的低い融点を有する合金の融点を、所定量（０．０１〜０．５％）のNiを添加することによって、上昇させ、熱延鋼板を加熱する際に起こるCu-Sn合金相（融液）の結晶粒界への侵入を防ぎ、表面疵の発生を防止している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開平６−２５６９０４号公報に開示されている熱延鋼板は、Cuに対し、２倍以上のSnが含有するため、製品の機械特性、特に延性が著しく劣化するという問題があった。また、特開平７−２４２９３８号公報に開示されている熱延鋼板の製造方法では、高価なNiの添加が必須となり、製造コストが高くならざるを得ないという問題があった。
【０００６】
さらに、これらの発明では、精錬により除去しがたいSnやNiといった元素が含有するため、鋼材中のトランプエレメント量の増加に伴うリサイクル性に関する問題も発生する。
【０００７】
現在、自動車、家電、管屑等の鉄スクラップの量は増加し、省資源、地球温暖化や廃棄物問題などの観点から、製鉄用の鉄源として鉄スクラップの積極的な利用が見直されつつある。よって、将来的には、リサイクル品をさらに二度、三度と繰り返し使用するといった配慮もしなければならない。
【０００８】
しかし、上記の発明のような鋼材へのトランプエレメントの添加は、将来の鉄スクラップ中のトランプエレメント含有量を更に高めることになり、鉄スクラップのリサイクル性を損なうという問題につながる。
【０００９】
すなわち、鋼材中へのトランプエレメントの添加は、鋼材の品質を悪化させ、その鋼材を使用した製品を廃棄することにより発生する鉄スクラップをリサイクル品の原料としては使えないという問題が発生する。
【００１０】
本願発明の課題は、延性など加工特性に優れ、製造コストが低いことに加え、表面性状がよく、リサイクル性にも優れた熱間圧延鋼材およびその製造方法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上述のような問題を解決するために、トランプエレメント（精錬除去が困難で不可避的に混入する元素）としてCu、Snを含有する鋼材（以下、Cu-Sn含有鋼という）に及ぼす添加物とその鋼材を製造する際の加熱温度の関係について調べた。
【００１２】
まず、添加物として、ボロン（Ｂ）に注目した。Ｂは、Niと比べ、少量の添加ですむので、比較的安価に鋼材を製造することができる。さらに、トランプエレメントではないので、リサイクルしたとき、精錬により容易に除去でき、リサイクル性が悪くなるという心配もない。
【００１３】
また、Cu、Snが作る合金の融点は比較的低い。そのため、鋼材に両元素が含有している場合、熱間加工する際の温度（加熱温度）により、形成されるCu-Sn合金相の状態が異なり、その状態により、表面性状が大きく異なるのではないかと考えた。すなわち、Cu-Sn含有鋼に、任意の量のＢを添加したときの表面性状に対する特性は、加熱温度と添加したＢの含有量に依存することを想定した。
【００１４】
以上のような知見をもとに、Cu-Sn含有鋼にＢを添加し、加熱温度、Ｂの含有量と表面疵（表面割れ発生点数）との関係を調べた。
【００１５】
図１は、Cu-Sn含有鋼の表面割れ発生点数に対するＢの含有量と加熱温度の関係を示したものである。同図に示すデ−タは実験室的に求めたものであり、水蒸気濃度を１６体積％、二酸化炭素濃度を８体積％、酸素濃度を２．５体積％、残部を窒素とした加熱雰囲気中で、それぞれ９５０℃、１０００℃、１０５０℃、１１００℃、１１５０℃、１２００℃で３０分間保持した試験片に歪量約４０％の引張変形を加えて、試験片の平行部での単位面積当たりの表面割れ発生点数を測定したものである。
【００１６】
なお、質量％で、Ｃ：０．０５％、Si：０．０２％、Mn：０．３５％、Ｐ：０．０３％、Ｓ：０．００５％、Cr：０．０３％、Ni：０．０２％、Ｎ：０．００５％、Cu：０．３％、およびSn：０．０４％を基準組成とし、Ｂの含有量を０％、０．０００７％、０．００２８％にそれぞれ調整したものを直径８mm、平行部２０mmの丸棒状にし、試験片とした。
【００１７】
図１から分かるように、Cu-Sn含有鋼の表面割れ発生点数は、１１００℃付近で最も多く、１１５０℃以上あるいは１０００℃以下で減少した。このような傾向を示す理由について、現在のところ、詳細は明らかでないが、１１５０℃以上では、鉄の選択的な酸化が加速しCu、Snが酸化スケ−ル層へ移動し鋼材中から排斥された、あるいはCu、Snの拡散速度が速くなるために鋼材中へ逆拡散して、鋼材表面でのCu-Sn合金相の析出が抑制されたと推測される。また、１０００℃以下でも、鋼材表面でのCu-Sn合金相の析出が抑制されたと推測される。さらに、同図に示すように、１１００℃付近の表面割れ発生点数は、Ｂの含有量が０．０００７％の試験片において著しく減少していたが、Ｂの含有量が０％あるいは０．００２８％の試験片ではほぼ同数認められ、劣っていた。
【００１８】
さらに、Ｂの含有量が鋼材に与える影響について、１１００℃で加熱した試験片の表面組織を観察したところ、Ｂの含有量によって大きな差が出た。
【００１９】
図２は、１１００℃で加熱した試験片を観察したときの酸化スケール層と鋼材の界面（すなわち、地鉄表面）を模式的に示したものである。ここで、図２(a)、(b)、(c)はそれぞれＢの含有量が０％、０．０００７％、０．００２８％である場合の観察結果を示す。なお、同図は、鋼片を加熱し、引張変形を加えずに室温まで冷却した後、試験片断面を樹脂に埋め込み、鏡面研磨、腐食して、地鉄表面を顕微鏡にて観察することにより得られる。この結果より、鋼材を加熱することで、鉄が選択的に酸化され、酸化スケ−ル層が生成するが、Ｂの含有量により、地鉄表面の状態は異なることが明らかになった。
【００２０】
Ｂの含有量が０％である場合（図２(a)）、鋼材を加熱したことにより、鋼材中に含まれるCuとSnは、溶融状態となり、地鉄表面に濃化し、Cu-Sn合金相として生成していることがわかった。一般に、表面割れは、この溶融状態のCu-Sn合金相が熱間加工により結晶粒界に浸入し、粒界強度を弱めるために発生する。Ｂの含有量が０％である場合には、地鉄表面に大量のCu-Sn合金相が生成されることから、このCu-Sn合金相が結晶粒界に侵入して、表面割れが発生したと考えられる。
【００２１】
一方、表面割れが著しく改善された、Ｂの含有量が０．０００７％である場合（図２(b)）は、地鉄表面に生成されたCu-Sn合金相は、Ｂの含有量が０％である場合に比べ減少した。このことから、表面割れの改善は、Ｂの微量添加によって、Cu-Sn合金相が少量化、分散化されたためであると推測できる。
【００２２】
他方、Ｂの含有量が０．００２８％である場合（図２(c)）、地鉄表面に生成されたCu-Sn合金相はさらに減少した。しかし、結晶粒界に沿って鋼材中に侵入したCu-Sn合金相が観察されたことから、表面割れの抑制効果が期待できなかったと推測できる。
【００２３】
本発明は、上述の知見をもとに完成に至ったものであり、その要旨は、下記（１）〜（４）に記載の熱間圧延鋼材およびその製造方法にある。
【００２５】
（１）質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Si：０．０１〜２．０％、Mn：０．８５〜２．０％、Nb：０〜０．１０％、Ti：０〜０．１０％、Ｖ：０〜０．２０％、Cr：０〜１．０％、Mo：０〜１．０％、希土類元素：０〜０．１０％、Cu：０．０１〜０．６０％、Sn：０．００１〜０．１０％、およびＢ：０．０００２〜０．００２５％を含み、残部がFeおよび不純物からなることを特徴とする熱間圧延鋼材。
【００２６】
（２）鉄源の少なくとも一部に鉄スクラップを利用し、製造したことを特徴とする（１）に記載の熱間圧延鋼材。
【００２８】
（３）質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Si：０．０１〜２．０％、Mn：０．８５〜２．０％、Nb：０〜０．１０％、Ti：０〜０．１０％、Ｖ：０〜０．２０％、Cr：０〜１．０％、Mo：０〜１．０％、希土類元素：０〜０．１０％、Cu：０．０１〜０．６０％、Sn：０．００１〜０．１０％、およびＢ：０．０００２〜０．００２５％を含み、残部がFeおよび不純物からなるスラブを１１５０℃以上で加熱した後、熱間圧延を行うことを特徴とする熱間圧延鋼材の製造方法。
【００２９】
（４）前記スラブの鉄源の少なくとも一部に鉄スクラップを利用することを特徴とする（３）に記載の熱間圧延鋼材の製造方法。
【００３０】
【発明の実施の形態】
本発明は熱間圧延鋼材に関する発明である。ここで、熱間圧延鋼材とは、熱間での圧延工程等の加工工程を経て製造される鋼材を意味し、熱延鋼板を始めとして、継目無鋼管、棒鋼、線材、形鋼、鋼帯等どのような形状を有していてもよい。
【００３１】
以下には、その熱間圧延鋼材および製造方法について、具体的に説明する。なお、以下に述べる化学組成の％表示はいずれも質量％を意味する。
【００３２】
（ａ）化学組成
Ｃ：Ｃは、鋼材の強度を高めるために好ましい成分である。しかし、Ｃの含有量が０．０１％未満ではその効果が得られず、０．２０％を超えると加工性が低下するうえ、溶接性の劣化を招く。従って、Ｃの含有量は０．０１〜０．２０％とする。
【００３３】
Si：Siは、通常、脱酸剤として使用される元素であり、０．０１％以上含有させる必要がある。さらに、Siは固溶強化により鋼材の強度を向上させるので、０．１％以上含有させることが好ましい。しかし、Siの含有量が２．０％を超えると、その効果が飽和する上、溶接性に悪影響を及ぼす。従って、Si含有量は、０．０１〜２．０％とする。
【００３４】
Mn：Mnは鋼材の強度を向上させるのに好ましい元素であり、さらに鋼中に不純物として存在するＳをMnＳとして固定し、熱間圧延中に生じる表面割れを抑制する作用も有する。しかし、Mnの含有量が少ない場合には、その効果が認められない。一方、２．０％を超えて含有させても加工性が低下するうえ、溶接性に悪影響を及ぼすので、Mnの含有量は０．８５〜２．０％とする。
【００３５】
Nb、Ti、Ｖ：Nb、TiおよびＶは、フェライトに炭窒化物として析出して鋼材の強度を高める作用を有するので、必要に応じて添加することが好ましい。しかし、NbおよびTiはそれぞれ０．１０％、Ｖは０．２０％を超えて含有させてもその効果は飽和してしまうとともに、経済性も損なう。従って、Nb、Ti、Ｖの含有量は、Nb：０〜０．１０％、Ti：０〜０．１０％、Ｖ：０〜０．２０％とした。この効果を十分発揮させるためには、Nb：０．００５〜０．１０％、Ti：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．２０％とするのが好ましい。
【００３６】
Cr、Mo：CrおよびMoは、変態強化により鋼材の強度を向上させる作用を有するので、必要に応じて添加することが好ましい。しかし、CrおよびMoはそれぞれ１．０％を超えて含有させても、その効果は飽和するうえ、経済性を損なう。従って、CrおよびMoの含有量は、いずれも０〜１．０％とした。この効果を十分発揮させるためには、CrおよびMoのいずれについても、０．０１〜１．０％とするのが好ましい。
【００３７】
希土類元素：これら元素は介在物の形状を調整して冷間加工性を改善する作用を有するので、必要に応じて添加すればよい。しかし、０．１％を超えて含有させると鋼中の介在物が多くなりすぎて加工性が劣化するなどの悪影響を及ぼす。従って、希土類元素の含有量は、０〜０．１０％とした。この効果を十分発揮させるためには、０．００２〜０．１０％とするのが好ましい。
【００３８】
Cu、Sn：Cu、Snは、トランプエレメントとして鋼材中に含有する場合が多い。この場合、前述のように、鋼材を加熱することにより地鉄表面にCu-Sn合金相が生成される。Cu、Snの含有量は、Cu：０．０１〜０．６０％、Sn：０．００１〜０．１０％とした。Cuについては０．６０％、Snについては０．１０％を超えると、本発明で規定するＢを添加しても、熱間圧延における表面疵の発生を防止することが出来ない。一方、これらの元素の含有量が、Cuについては０．０１％未満、Snについては０．００１％未満の場合は、通常の熱間圧延を行っても、表面割れの発生は少ない。
【００３９】
Ｂ：Ｂは、熱延鋼材の表面割れを抑制するのに必要な元素であることは既に述べたとおりである。この効果を得るためには、Ｂの含有量を０．０００２％以上にする必要がある。他方、０．００２５％を超えて含有させても、その効果が飽和すると同時に、表面割れに悪影響を及ぼす。従って、Ｂの含有量は、０．０００２〜０．００２５％とした。さらに、Ｂは、通常の精錬法、例えば、酸化精錬法などにおいて除去することが可能であり、鉄スクラップ中に濃化して、鉄スクラップのリサイクル性を損なうという問題は生じない。
【００４０】
Al：Alは脱酸剤として使用される元素であるが、鋼の清浄度の観点から、Alの含有量は０．３０％以下とするのが好ましい。
【００４１】
Ｐ：Ｐは溶接性に悪影響を及ぼす元素である。従って、溶接性の観点から、Ｐの含有量は０．０５％以下とするのが好ましい。
【００４２】
Ｓ：Ｓは硫化物系介在物を形成して加工性を低下させる元素である。従って、加工性の観点から、０．００３％以下とするのが好ましい。
【００４３】
なお、本発明に係る熱延鋼材には、この他にも不純物元素が含まれていてもなんら問題はない。さらに、本発明で規定した組成になるのであれば、その鉄源の少なくとも一部に、鉄スクラップを再利用してもよい。このように鉄スクラップを用いて製造された熱間圧延鋼材は、トランプエレメントが少ないため、再度、鉄スクラップにして用いることも可能である。
【００４４】
（ｂ）製造方法
本発明に係る熱延鋼材の製造方法をその製品形状が鋼板（熱延鋼板）である場合を例として以下に説明する。なお、製品形状が継目無鋼管、棒鋼、線材、形鋼、鋼帯等、他の形状を有していても、成形が一部異なるだけで、基本となる製造方法に特段の違いはない。
【００４５】
（ａ）項で述べた化学組成を有するスラブは慣用される方法で製造される。例えば、転炉や電気炉で、成分調整をした鉄源を溶解した後、真空脱ガス処理を施し、連続鋳造法や鋼塊にした後に分塊圧延するなどの方法でスラブを製造する。ここで、使用される鉄源には、少なくともその一部に自動車、建築用鋼材などが廃棄されるときに生じる鉄スクラップを使用することが好ましい。このように鉄スクラップを使用することは、鉄のリサイクル使用に大きく貢献する。
【００４６】
ここで、スラブの寸法は、通常、厚さ１２０〜２８０ｍｍ、幅７００〜１６００ｍｍ、長さ１０ｍ程度であり、このようなスラブを加熱した後、連続的に熱間圧延し、必要に応じて焼鈍、酸洗処理を施すことで、熱延鋼板を製造する。
【００４７】
スラブの加熱温度は、鋼表面でのCu-Sn合金相の析出を抑制するために、１１５０℃以上とすることが必要である。また、１２７０℃を超えると、鋼の内部酸化が激しくなり、鋼自体のスケ−ルロスが大きくなるとともに、表面性状にも悪影響を及ぼす。したがって、スラブの加熱温度の上限は１２７０℃以下とするのが好ましい。
【００４８】
加熱炉内の雰囲気は、特に規定するものではないが、通常、水素あるいは炭化水素を含む燃料ガスを用いた燃焼排ガスが使用される。加熱雰囲気の水蒸気濃度は０〜３０体積％の範囲である。
【００４９】
スラブ加熱時の在炉時間（予熱帯、加熱帯、均熱帯での合計時間）は、通常行うように１〜４時間でよい。１１５０℃以上で均熱する際の保持時間は、鋼表面でのCu-Sn合金相の析出を抑制するために、２０分以上とすることが好ましい。
【００５０】
所定の温度に加熱されたスラブは、加熱炉から取り出した後、熱間圧延に先だって脱スケ−ル処理が施される。脱スケ−ル処理は、一般的に９．８０７〜２４．５２ＭPa（＝１００〜２５０kgｆ／cm2）程度の高圧水を噴射する方法で行われる。
【００５１】
熱間圧延は、通常の鋼板の製造に用いられる連続式ロ−ル圧延法により行うことが適している。圧延温度の下限は、９００℃程度とするのが好ましい。熱延鋼板の厚みは、用途によって異なるが２〜２０ｍｍ程度に仕上げられる。熱間圧延後は、必要により、焼鈍および酸洗等の処理を施すのが好ましい。
【００５２】
【実施例】
工場実炉における加熱雰囲気の影響を調べるために、加熱炉モニター試験を行った。なお、試験に当たり、リサイクル性を考慮に入れ、スラブおよび加熱炉モニタ−試験片（以下、試験片という）は、鉄スクラップを用いて作製した。
【００５３】
表１に示す化学組成を有する連続鋳造スラブ（幅１０３０ｍｍ、厚さ２００ｍｍ、長さ約１０ｍ）およびこのスラブより切り出して作製した試験片（幅１００ｍｍ、厚さ４０ｍｍ、長さ１００ｍｍ）を準備した。
【００５４】
【表１】
0004479092.tif 000002
試験片の表面は、機械加工を施し、酸化皮膜を除去した。ただし、試験片の片面は、後で地鉄表面を観察するために、意図的に連続鋳造をした時に生成した酸化皮膜を残存させた。このような試験片を、酸化皮膜の残存面を上にして、スラブ上に乗せ、加熱炉に挿入し、加熱処理を行い、一連の処理が終了した後、スラブを加熱炉から取り出す際に一緒に取り出した。
【００５５】
この時の加熱処理は、水蒸気濃度を２０体積％、二酸化炭素濃度を８．５体積％、酸素濃度を１体積％、残部を窒素とした加熱雰囲気中で、１０５０℃で予熱後、徐々に加熱し、任意の温度で均熱状態を保つことで行った。この際、入炉から出炉までの在炉時間はだいたい１８０〜２２０分である。
【００５６】
加熱処理は、本発明で規定する範囲に相当する条件に加え、比較のために、本発明で規定する範囲を外れる成分あるいは加熱条件で行った。また、その評価は、試験片の表面に析出したCu-Sn合金相を顕微鏡で観察すること、およびスラブより製造された熱延鋼板の表面性状を目視することで行った。
【００５７】
試験片の表面におけるCu-Sn合金相の析出は、試験片から表皮下２０ｍｍ厚さのサンプルを切り出した後、試験片の断面を樹脂に埋め込んだ後、鏡面研磨、腐食して、地鉄表面を光学顕微鏡あるいは走査型電子顕微鏡観察により調べることができる。
【００５８】
また、熱延鋼板の表面性状は、スラブより４．５ｍｍ厚の熱延鋼帯を製造し、肉眼で表面の品質上、問題となる表面割れ（表面疵）の有無を調べ、表面割れ（表面疵）が確認された場合を×，表面の品質上、問題となる表面割れが確認されない場合を○とした。
【００５９】
表２に、加熱処理の条件と熱延鋼板の表面割れ（表面疵）の判定結果を示す。
【００６０】
【表２】
0004479092.tif 000003
表２において、試番５、６、８〜１１は、本発明で規定する範囲に相当する条件の例であり、これらの試験片の表面にはCu-Sn合金相の析出は確認されるものの、表面品質を損なう熱延鋼板の表面割れはいずれも発生しておらず、その判定は良好（○）であった。
【００６１】
一方、試番１は、Ｂを含有していない例、試番４は、本発明で規定する以上のＢを含有する例である。これらの試験片の表面にはCu-Sn合金相の析出が確認され、熱延鋼板には表面割れが発生しており、その判定は不良（×）であった。
【００６２】
また、試番３は、加熱処理の条件が本発明の規定する範囲より低い場合の例である。この試験片の表面にはCu-Sn合金相の析出が確認され、熱延鋼板には表面割れが発生していた。
【００６３】
【発明の効果】
本発明に係る熱間圧延鋼材およびその製造方法は、精錬により除去しがたいトランプエレメント量を加えることもなく、鋼材の機械的特性の低下や製造コストの上昇の問題を生じることなく、鋼材の表面性状をよくすることができ、さらにリサイクル性にも優れている。本発明を用いれば、現在、問題となっている鉄スクラップの発生に伴う廃棄物などの問題を解決すべく、積極的な鉄資源の利用にもつながる。
【図面の簡単な説明】
【図１】Cu-Sn含有鋼の表面割れ発生点数に対するＢの含有量と加熱温度の関係を示す図である。
【図２】１１００℃で加熱した試験片を観察したときの地鉄表面を模式的に示した図である。
【図１】
0004479092.tif 000004
【図２】
0004479092.tif 000005