(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のＶリブにパラ系アラミド繊維又はメタ系アラミド繊維の短繊維群が所定方向に配向されるように混入され、該複数のＶリブの表面から該短繊維群の一部が突出しているＶリブドベルトであって、
短繊維の突出部は、上記複数のＶリブの表面から起立していると共にカール状に湾曲しており、
上記短繊維群の突出部は、突出方向が分散するように各短繊維の突出部の湾曲方向が互いに異なっており、また、短繊維の突出部は、根元から先端に向かっていったん一方向に湾曲してから該方向と異なる方向に湾曲しているＶリブドベルト。
【請求項２】
短繊維の突出部は、少なくとも先端が偏平に形成されている請求項１に記載のＶリブドベルト。
【請求項３】
短繊維の突出部は、先端に裂け目が生じている請求項１または２に記載のＶリブドベルト。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれかに記載されたＶリブドベルトの製造方法であって、
短繊維群が所定方向に配向されるように混入されたＶリブを、砥粒径の５０％〜９５％が突出した超砥粒を有する砥石によって研削する工程を含んでいるＶリブドベルトの製造方法。
【請求項５】
請求項１乃至３のいずれかに記載されたＶリブドベルトの製造方法であって、
短繊維群が所定方向に配向されるように混入されたＶリブを、砥粒密度が３．５％〜５５％の超砥粒を有する砥石によって研削する工程を含んでいるＶリブドベルトの製造方法。
【請求項６】
請求項１乃至３のいずれかに記載されたＶリブドベルトの製造方法であって、
短繊維群が所定方向に配向されるように混入されたＶリブを、砥粒径の５０％〜９５％が突出し且つ砥粒密度が３．５％〜５５％の超砥粒を有する砥石によって研削する工程を含んでいるＶリブドベルトの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、Ｖリブドベルト及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、例えば特開平３−２１９１４７号公報や特開平７−４４７０号公報等に開示されているように、ベルトの摩擦伝動部の耐側圧性及び耐摩耗性を向上すると共にベルト走行時の異音を防止することを目的に、短繊維群をベルト幅方向への配向性を保った状態で底ゴム部に混入し、当該短繊維群の一部を底ゴム部の表面から突出させるようにした伝動ベルトが知られている。
【０００３】
しかし、このように短繊維群の一部を突出させた伝動ベルトであっても、底ゴム部の表面に占める短繊維群の突出部の面積が小さければ、ゴムとプーリとが直接接する面積が大きくなるため、耐摩耗性はあまり向上しない。
【０００４】
そこで、特開平１−１６４８３９号公報には、底ゴム部の表面における短繊維群の露出面積を増大させることを目的として、図１２に示すように、底ゴム部100に混入したアラミド系短繊維101の突出長さを０．０６５ｍｍ〜０．１３ｍｍと従来よりも長くし、その突出部102をベルトの駆動面に沿った一定方向103に折り曲げるようにした伝動ベルトが提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記特開平１−１６４８３９号公報に開示された伝動ベルトでは、短繊維101の露出面積は増大するものの、突出部102が根元から折り曲げられているため、短繊維の突出部102は底ゴム部100の表面に対しほぼ面一の状態になる。そのため、異音の抑制に効果があると考えられている表面凹凸が形成されにくく、異音防止の効果が十分には得られないという課題があった。
【０００６】
また、短繊維の突出部102を底ゴム部100の表面に沿った一方向103に折り曲げているので、走行方向が逆になると、ベルトの特性は大きく変化する。そのため、設計通りのベルト特性を得るために、ベルト取付時に走行方向を慎重に確認しなければならなかった。また、当該ベルトは走行方向が適宜切り替わる装置に対しては使用できなかった。
【０００７】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、耐摩耗性に優れると共に、異音が発生しにくく且つ走行方向の依存性のないＶリブドベルトを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成する本発明は、複数のＶリブにパラ系アラミド繊維又はメタ系アラミド繊維の短繊維群が所定方向に配向されるように混入され、該複数のＶリブの表面から該短繊維群の一部が突出しているＶリブドベルトであって、
短繊維の突出部は、上記複数のＶリブの表面から起立していると共にカール状に湾曲しており、
上記短繊維群の突出部は、突出方向が分散するように各短繊維の突出部の湾曲方向が互いに異なっており、また、短繊維の突出部は、根元から先端に向かっていったん一方向に湾曲してから該方向と異なる方向に湾曲している。
【０００９】
上記事項により、短繊維の突出部は湾曲しているので、Ｖリブの表面に対して十分大きな露出面積を有する。その結果、Ｖリブの耐摩耗性が向上する。また、短繊維はＶリブの表面から起立しているので、その根元部はＶリブの表面から浮き上がった状態になる。その結果、Ｖリブには短繊維の根元部を凸部とするミクロな凹凸が形成されるので、異音の発生が抑制される。
【００１０】
また、短繊維群の突出部の湾曲方向が互いに異なり、突出部の突出方向が分散していることから、ベルトの耐摩耗性はいずれの方向に対しても均等となる。そのため、ベルトの走行方向が逆になってもその特性は変動せず、ベルトの方向依存性がなくなる。
【００１１】
更に、短繊維の突出部は、根元から先端に向かっていったん一方向に湾曲してから該方向と異なる方向に湾曲しているので、ベルトがプーリに巻き掛けられた際、短繊維がプーリに対して板ばねのような復元力を奏し、ベルトの走行に伴う張力変動が当該復元力によって吸収される。従って、伝動性能が安定する。また、面圧が大きい場合には短繊維に加わる圧力も大きくなるが、短繊維の湾曲部の復元力によって、根元部に加わる力は緩和される。従って、Ｖリブからの短繊維の抜けが防止され、耐摩耗性が向上すると共に、ベルトの寿命が長くなる。
【００１２】
短繊維の突出部は、少なくとも先端が偏平に形成されていることが好ましい。
【００１３】
上記事項により、短繊維の表面積が増大し、ベルトの耐摩耗性が向上する。
【００１４】
短繊維の突出部は、先端に裂け目が生じていてもよい。
【００１５】
上記事項により、短繊維の表面積が増大し、ベルトの耐摩耗性が向上する。
【００１６】
本発明に係るＶリブドベルトの製造方法は、上記のＶリブドベルトを製造する方法であって、短繊維群が所定方向に配向されるように混入されたＶリブを、砥粒径の５０％〜９５％が突出した超砥粒を有する砥石によって研削する工程を含んでいることとしたものである。
【００１７】
上記事項により、超砥粒の突出量が多いので、超砥粒のボンド部とＶリブドベルトのＶリブとの直接の接触が防止され、摩擦熱の発生が抑制される。そのため、研削の速度を増加させる等、広範囲の条件下で研削工程を行うことができる。また、Ｖリブの表面から突出する短繊維の突出量を多くすることが容易となり、更に、その突出部を湾曲させることが容易になる。
【００１８】
本発明に係る他のＶリブドベルトの製造方法は、上記のＶリブドベルトを製造する方法であって、短繊維群が所定方向に配向されるように混入されたＶリブを、砥粒密度が３．５％〜５５％の超砥粒を有する砥石によって研削する工程を含んでいることとしたものである。
【００１９】
上記事項により、砥粒密度が小さいためにチップポケットが大きくなり、研削切り粉が排出されやすくなる。そのため、切り粉による目詰まりが起こりにくいので、目詰まりによる研削負荷の増大や研削面の発熱が抑制される。従って、広範囲の条件下で研削工程を行うことができる。また、Ｖリブの表面から突出する短繊維は切断されにくいので、突出長さの長い突出部を形成することや、突出部を湾曲させることが容易になる。
【００２０】
本発明に係る他のＶリブドベルトの製造方法は、上記のＶリブドベルトを製造する方法であって、短繊維群が所定方向に配向されるように混入されたＶリブを、砥粒径の５０％〜９５％が突出し且つ砥粒密度が３．５％〜５５％の超砥粒を有する砥石によって研削する工程を含んでいることとしたものである。
【００２１】
上記事項により、超砥粒の突出量が多く且つ砥粒密度が小さいので、研削負荷の増大や研削面の発熱が抑制され、広範囲の条件下で研削工程を行うことができる。また、Ｖリブの表面から突出する短繊維の突出部を長く形成することや、突出部を湾曲させることが容易になる。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
【００２３】
図１は、本発明の実施形態に係る伝動ベルトであるＶリブドベルト10の断面形状を示している。本Ｖリブドベルト10は、自動車の補機類の駆動装置やその他の一般産業用途に用いられるものである。
【００２４】
接着ゴム層4には、ベルト長さ方向に延びる抗張体2が、ベルト幅方向（図１の左右方向）に等間隔に並んだ状態で埋設されている。接着ゴム層4の上面側、すなわちベルト外面側には、帆布層5が設けられている。接着ゴム層4の下面側、すなわちベルト内面側には、ベルト長さ方向に延びるＶリブ7が、ベルト幅方向に複数設けられている。接着ゴム層4及びＶリブ7は、例えばクロロプレンゴム、Ｈ−ＮＢＲゴム、ＣＳＭゴム、天然ゴム、ＳＢＲゴム、ブタジエンゴム、ＥＰＭ、ＥＰＤＭなどから形成することができる。
【００２５】
Ｖリブ7には、複数のアラミド系短繊維8,8,…が所定方向への配向性を保った状態で埋設されている。具体的には、本実施形態では、アラミド系短繊維8はベルト幅方向への配向性を保ったまま埋設されている。アラミド系短繊維8は、パラ系のアラミド繊維であってもよく、メタ系のアラミド繊維であってもよい。つまり、ポリパラフェニレンイソフタルアミドや、ポリメタフェニンイソフタルアミドを用いてもよい。具体的には、パラ系アラミド繊維として、ケブラー（デュポン社商品名）、テクノーラ（帝人（株）商品名）、トアロン（エンカ社商品名）等を用いることができ、メタ系アラミド繊維として、コーネックス（帝人（株）商品名）、ノーメックス（デュポン社商品名）等を用いることができる。
【００２６】
図２に示すように、Ｖリブ7に埋設されたアラミド系短繊維8,8,…の一部は、Ｖリブ7の側面11から突出している。アラミド系短繊維8の突出部15,15,…は、そのみかけ体積を増大させてＶリブ7の側面11を覆うように、それぞれ湾曲している。アラミド系短繊維8,8,…の突出部15,15,…は、同一方向に湾曲するのではなく、互いの湾曲方向が異なるように、多方向にわたって不規則に湾曲している。つまり、複数の突出部15,15,…が様々な方向に分散して湾曲することにより、Ｖリブドベルト10の耐摩耗性はいずれの方向に対しても均等に向上している。これにより、ベルトの方向依存性がなくなり、Ｖリブドベルト10はいずれの走行方向に対しても同等の性能を発揮するようになっている。
【００２７】
次に、図３を参照しながら、各アラミド系短繊維8の突出部15の形状を詳細に説明する。アラミド系短繊維8の突出部15の根元部12は、Ｖリブ7の側面11から起立している。言い換えると、アラミド系短繊維8の根元部12は、Ｖリブ7の側面11に対してほぼ直立した状態になっている。突出部15の中間部13は、根元部12から湾曲している。突出部15の先端部14は、中間部13の湾曲方向と異なる方向に湾曲している。例えば、図３に示すアラミド系短繊維8では、先端部14は中間部13の湾曲方向と逆の方向に湾曲している。つまり、アラミド系短繊維8は２段階に湾曲しており、具体的には、根元から先端に向かっていったん所定方向に湾曲してから、次にその方向とは逆方向に湾曲するいわゆるカール状に形成されている。その結果、アラミド系短繊維8は、その全体がＶリブ7の側面11から浮き上がった状態になり、しかもカール状に形成されていることから、板ばねのような復元力を奏することになる。また、Ｖリブ7の表面に、根元部12を凸部とするミクロな凹凸を形成している。
【００２８】
アラミド系短繊維8の突出部15の長さは、５０μｍ以下であることが好ましい。
【００２９】
なお、アラミド系短繊維8,8,…のなかには、後述する研削加工時の砥石との摩擦により、偏平形状になったり、図４に示すように、その先端に裂け目が生じているものも含まれる。
【００３０】
−Ｖリブドベルトの製造方法−
次に、このＶリブドベルト10の製造方法を説明する。
【００３１】
まず、接着ゴム層4となる未加硫ゴムシート、抗張体2となるコード、及びアラミド系短繊維を混合した未加硫ゴムシート等を順に積層し、これらを加熱加硫して円筒状のベルト成形体を得る。
【００３２】
その後、図５に示すように、上記ベルト成形体19を駆動機構20の主ロール22とテンションロール23との間に巻き掛け、当該駆動機構20により走行させる。そして、砥石21を回転駆動しつつ、走行中の上記ベルト成形体19に押しつけることにより、ベルト成形体19の研削加工を行う。この際、混合されたアラミド系短繊維8は、グレイグ引張係数が大きいために切断されにくく、その一部はＶリブ7の側面11から突出するようになる。具体的には、アラミド系短繊維8と砥粒との干渉によって繊維の表面に発生した応力が解放され、アラミド系短繊維8は塑性変形を行い、その先端が湾曲する。
【００３３】
この際、砥石21の種類や砥石21の押しつけ力等を調節することにより、アラミド系短繊維8の突出部の長さ、形状、偏平の程度や、先端の引き裂かれ状態等を調節することが可能である。
【００３４】
砥石21としては、円盤状の研削ホイール25の周面に、ダイヤモンド砥粒24を電気メッキ、ろう付け、焼き付け等により固定した構造のものを使用することが好ましい。ただし、砥粒はダイヤモンド砥粒に限定されるものではなく、ＣＢＮ等の他の超砥粒を用いることも可能である。図６（ａ）は、研削ホイール25の周面の一部を垂直方向から投影した図であり、図６（ｂ）は図６（ａ）のＡ−Ａ線断面図である。これら図６（ａ）及び（ｂ）に示すように、研削ホイール25（図５参照）の周面には、接着剤（メタルボンド、ニッケルボンド等）が層状に薄く引き伸ばされて塗布され、ボンド部26が形成されている。
【００３５】
ダイヤモンド砥粒24は、当該ボンド部26の上に均等に配置され、接着されている。砥粒24の粒径は、＃３０〜＃２００が好ましく、本実施形態では＃１４０に設定されている。ボンド部26からの砥粒24の突出量は、砥粒24の全体高さの５０％〜９５％とすることが好ましい。なお、本実施形態では砥粒24の突出量は８０％に設定されている。砥粒24の砥粒密度（研削面に占める砥粒の表面積の割合）は３．５％〜５５％が好ましく、本実施形態では４５％に設定されている。
【００３６】
研削加工においては、研削ホイール25を５００〜２０００ｍ／ｍｉｎの周速で回転させることが好ましく、本実施形態では、周速は１０００ｍ／ｍｉｎとした。砥石21の周速Ｖｓに対するベルトの周速Ｖｗの比である研削速度比Ｖｓ／Ｖｗは、０．００２〜０．０４が好ましく、本実施形態では０．００４とした。
【００３７】
−本実施形態の効果−
以上のように、本Ｖリブドベルト10では、アラミド系短繊維8の突出部15が塑性変形して湾曲しているので、Ｖリブ7の側面11に対するアラミド系短繊維8の見かけ上の面積が大きい。そのため、Ｖリブドベルト10は耐摩耗性が大きい。
【００３８】
また、アラミド系短繊維8が偏平形状になったり、その先端に裂け目が生じていることにより、アラミド系短繊維8の表面積は更に増大している。従って、Ｖリブドベルト10の耐摩耗性は更に向上している。なお、短繊維の先端がフィブリル化すると短繊維の本来の強度が損なわれるおそれがあるが、本ベルト10のアラミド系短繊維8は、フィブリル化することなく裂け目が生じた状態になっている。つまり、本ベルト10におけるアラミド系短繊維8の裂け目は、フィブリル化よりもマクロな裂け目である。従って、アラミド系短繊維8の本来の強度が損なわれることはない。
【００３９】
アラミド系短繊維8,8,…は多方向に湾曲しているので、ベルト10の走行方向に依存することなくその性能を発揮することができる。そのため、ベルト10がプーリに食い付く際又はプーリから離れる際に、ベルト10とプーリとの間の摺動面において、安定した摺動抵抗を得ることができる。その結果、摺動抵抗の変動が少なく、ベルトの走行が安定する。従って、本Ｖリブドベルト10は、いずれの方向に対しても同等の耐側圧性及び耐摩耗性を発揮する。
【００４０】
アラミド系短繊維8の突出部15の中間部13及び先端部14が湾曲し、しかも中間部13の湾曲方向と先端部14の湾曲方向が異なっていることから、アラミド系短繊維8は板ばねのような復元力を有し、その結果、Ｖリブドベルト10に加わる圧力の変動が当該復元力によって吸収される。従って、ベルトの走行がより一層安定し、動力を安定して伝達することができる。また、上記復元力により、アラミド系短繊維8の根元部12に加わる力が緩和される。そのため、アラミド系短繊維8の抜けが防止され、Ｖリブドベルト10の劣化が抑制される。
【００４１】
アラミド系短繊維8の根元部12がＶリブ7の側面11に対して起立しているので、この根元部12が凸部となってＶリブ7の側面11にミクロな凹凸が形成される。そのため、異音の発生を効果的に防止することが可能となる。
【００４２】
また、本実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法では、ボンド部26から砥粒径の５０％〜９５％が突出した超砥粒を用いて研削加工を行うので、研削に際してボンド部26とＶリブ7との接触が起こりにくい。そのため、摩擦による発熱が少ない。従って、研削加工を良好に行うことができる。また、超砥粒として熱伝導率の比較的高いダイヤモンドを用いているので、発熱を効果的に抑制することができる。
【００４３】
超砥粒の砥粒密度は、３．５％〜５５％と比較的粗いので、砥粒の間の隙間、すなわちチップポケットは大きくなる。そのため、研削に際して切り粉による目詰まりが起こりにくい。切り粉の目詰まりに起因する発熱が起こりにくい。従って、研削加工を良好に行うことができる。
【００４４】
そして、このように突出量が多く、砥粒密度の小さな超砥粒を備えた研削ホイール25を用いることにより、アラミド系短繊維8をＶリブ7の側面11から比較長く突出させることが容易になった。また、突出部15を、その根元部12が起立したカール状に形成することが容易になった。
【００４５】
−性能比較例−
次に、本Ｖリブドベルト10と従来のＶリブドベルトとを比較した性能比較試験について説明する。なお、従来のＶリブドベルトとしては、アラミド系短繊維が直線状に延びているものを用いた。試験は、図７に示すように、試料ベルト32に案内ローラ33を介して重量Ｗのウェイトを垂下させ、ロードセル31のロードセル値を検出することによってベルトの張り側の張力Ｔ１及び緩み側の張力Ｔ２を検出し、これらの比（張力比）Ｔ１／Ｔ２の経時変化を算出することにより行った。なお、張力比Ｔ１／Ｔ２は、摩擦係数μ＝（１／π）ｌｎ（Ｔ１／Ｔ２）を指標するものである。
【００４６】
その結果、図８に示すように、本実施形態に係るＶリブドベルト10では、張力比Ｔ１／Ｔ２の変動が従来に比べて減少することが明らかになった。また、図９に示すように、２４時間連続走行させた後の張力比Ｔ１／Ｔ２を比較してみたところ、本Ｖリブドベルト10では張力比Ｔ１／Ｔ２の変動が従来に比べて小さいことが明らかになった。つまり、本Ｖリブドベルト10は、従来のＶリブドベルトに比べて初期の性能が優れているだけでなく、走行劣化時の性能も優れていることが分かった。
【００４７】
その理由は、以下のように考えられる。すなわち、従来のＶリブドベルトは、アラミド系短繊維の傾倒方向が一方向であったため、所定の方向に対しての摺動抵抗は安定しているが、逆方向に対しての摺動抵抗は高くなる傾向があった。従って、張力の方向が上記一方向から逆方向に変動すると、微小な張力変動に対して摺動抵抗が大きく変化し、結果として張力変動は増大しやすかった。ところが、本Ｖリブドベルト10では、アラミド系短繊維8,8,…は多方向に不規則に湾曲しているので、微小な張力変動に対して摺動抵抗の変化は少ない。そのため、張力変動が増大されることはなく、張力比は安定しているものと考えられる。
【００４８】
ところで、摺動抵抗の変動が大きいと、いわゆるベルトの鳴き音が発生しやすくなる。そこで、従来のＶリブドベルトとしてアラミド系短繊維が一定方向に折り曲げられた形態のベルトを用い、始動時のベルト鳴き音についても性能比較試験を行った。使用環境によってはＶリブとプーリとの間に水や油等が侵入した状態で使用されることもあるので、鳴き音の測定は、ベルトの初期状態での測定の他、注水時においても行った。その結果、図１０に示すように、従来のＶリブドベルトに比べて、本Ｖリブドベルト10は鳴き音が非常に小さいことが分かった。その主な理由は、上述したように、本Ｖリブドベルト10では張力比の変動が少ないことにあると考えられる。
【００４９】
また、従来のベルトでは、注水時には鳴き音が顕著に増加しているのに対し、本Ｖリブドベルト10では、注水時においても鳴き音は非常に小さい。その理由は、以下のように考えられる。すなわち、本Ｖリブドベルト10では、アラミド系短繊維8の突出部15がカール状に形成されると共にその根元部12が起立しているので、Ｖリブ7の側面11の水分はアラミド系短繊維8の根元部12間の隙間を流れやすくなる。従って、水分はＶリブ7の側面11に滞留しにくく、良好に排水されやすい。このような理由により、本Ｖリブドベルト10では、水分混入時においても、従来よりも鳴き音の発生が抑制されているものと考えられる。
【００５０】
−変形例−
なお、本発明の適用対象は、上記Ｖリブドベルト10に限定されるものではなく、他の種類のＶリブドベルトであってもよい。例えば、図１１に示すような結合型Ｖリブドベルト10Aであってもよい。
【００５１】
【発明の効果】
以上のように、本発明によれば、短繊維の突出部が湾曲しているので、Ｖリブの表面に対する短繊維の露出面積を大きく確保することができ、ベルトの耐摩耗性を向上させることができる。また、短繊維の突出部がＶリブの表面から起立しているので、Ｖリブの表面にミクロな凹凸を形成することができ、異音の発生を効果的に抑制することができる。また、各短繊維の突出部の湾曲方向を互いに異なるようにすることにより、ベルトのＶリブはいずれの方向に対しても同等の耐側圧性及び耐摩耗性を発揮することになり、ベルトの方向依存性をなくすことができる。また、短繊維の突出部を、根元から先端に向かっていったん一方向に湾曲してから該方向と異なる方向に湾曲するように形成することにより、短繊維が板ばねのような復元力を有するようになり、ベルトの走行に伴う張力変動を効果的に吸収することができる。従って、動力を安定して伝達することが可能となる。また、当該復元力により、短繊維の突出部の根元部分に加わる力が緩和され、Ｖリブからの短繊維の抜けが防止される。従って、短繊維の劣化が起こりにくく、ベルトが長寿命化する。
【００５２】
短繊維の突出部を、少なくともその先端が偏平になるように形成することにより、短繊維の表面積を増加させることができ、ベルトの耐摩耗性を更に向上させることができる。
【００５３】
また、短繊維の突出部の先端に裂け目を生じさせることによっても、短繊維の表面積を増加させることができ、ベルトの耐摩耗性を向上させることができる。
【００５４】
短繊維が所定方向に配向されるように混入されたＶリブを、砥粒径の５０％〜９５％が突出した超砥粒を有する砥石によって研削することにより、超砥粒のボンド部とＶリブドベルトのＶリブとの接触を防止することができ、摩擦熱の発生を抑制することができる。また、短繊維がＶリブの表面から起立すると共に湾曲しているＶリブドベルトを、容易に製造することができる。
【００５５】
短繊維が所定方向に配向されるように混入されたＶリブを、砥粒密度が３．５％〜５５％の超砥粒を有する砥石によって研削することにより、砥粒のチップポケットを大きく確保することができ、研削切り粉の目詰まりを抑制することができる。また、短繊維がＶリブの表面から起立すると共に湾曲しているＶリブドベルトを、容易に製造することができる。
【００５６】
短繊維が所定方向に配向されるように混入されたＶリブを、砥粒径の５０％〜９５％が突出し且つ砥粒密度が３．５％〜５５％の超砥粒を有する砥石によって研削することにより、摩擦熱の発生を抑制することができると共に研削切り粉の目詰まりを抑制することができる。また、短繊維がＶリブの表面から起立すると共に湾曲しているＶリブドベルトを、容易に製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明に係るＶリブドベルトの断面図である。
【図２】  Ｖリブの表面近傍の断面図である。
【図３】  アラミド系短繊維の突出部を示す模式図である。
【図４】  アラミド系短繊維の突出部の先端を示す模式図である。
【図５】  Ｖリブドベルトの研削加工装置の概略構成図である。
【図６】  （ａ）は研削ホイールの周面の一部を拡大して示す平面図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ線断面図である。
【図７】  性能比較試験の試験装置の概略構成図である。
【図８】  初期状態における張力比の変動を示す性能比較図である。
【図９】  ２４時間連続走行後の張力比の変動を示す性能比較図である。
【図１０】  鳴き音に関する性能比較図である。
【図１１】  結合型Ｖリブドベルトの断面図である。
【図１２】  従来の伝動ベルトのアラミド短繊維の突出態様を示す図である。
【符号の説明】
2  抗張体
4  接着ゴム層
7  Ｖリブ
8  アラミド系短繊維
10  Ｖリブドベルト
11  側面（表面）
12  根元部
13  中間部
14  先端部
15  突出部
21  砥石
24  超砥粒
25  研削ホイール
26  ボンド部
【図１】
0004460676.tif 000002
【図２】
0004460676.tif 000003
【図３】
0004460676.tif 000004
【図４】
0004460676.tif 000005
【図５】
0004460676.tif 000006
【図６】
0004460676.tif 000007
【図７】
0004460676.tif 000008
【図８】
0004460676.tif 000009
【図９】
0004460676.tif 000010
【図１０】
0004460676.tif 000011
【図１１】
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【図１２】
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