(57)【要約】噴射ノズルによる燃焼噴射時の圧力脈動を低減させ、床下配管での振動や騒音の発生を防止可能とし、フューエルデリバリ本体からの放射音を小さくする事を可能とする。フューエルデリバリ本体１の壁面に設けた可撓性のアブゾーブ壁面１０が、内圧の変化により撓む事でフューエルデリバリ本体１の内容積を増加可能とする。フューエルデリバリ本体１を流動する燃料の音速αＬとフューエルデリバリ本体１の内容積Ｖから決定されるαＬ／√Ｖが、２０×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）≦αＬ／√Ｖ≦８５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）であり、高周波域に於ける等価音速αＨと燃料の音速αＬとの比αＬ／αＨがαＬ／αＨ≦０．７とする。また、フューエルデリバリ本体１の軸直角方向の断面形状を、略臼形、略フラスコ形、略台形形、略キー形、略ゴーグル形等に形成する。
2004033894.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が略矩形で、この略矩形の２つの長辺側壁面がそれぞれ内側に向けて屈曲させられた形状の略臼形断面に形成され、平坦な２つの短辺側壁面又は２つの長辺側壁面の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、前記２つの長辺側壁面が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっている事を特徴とするフユーエルデリバリパイプ。
【請求項２】
前記２つの長辺側壁面の中央付近にそれぞれ平坦部分が形成されている事を特徴とする請求項１記載のフューエルデリバリパイプ。
【請求項３】
噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、台形の頂辺に略矩形が載置された略フラスコ断面に形成され、この略フラスコ断面の底面又は上面若しくは２つの側面の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、略フラスコ断面の２つの側面が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっている事を特徴とするフューエルデリバリパイプ。
【請求項４】
噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、台形の頂辺に略矩形が載置された略フラスコ形状でかつ略矩形の頂部が円弧状に屈曲させられた形状のドーム屋根付略フラスコ断面に形成され、この略フラスコ断面の底面又は２つの側面の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、略フラスコ断面の２つの側面が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっている事を特徴とするフューエルデリバリパイプ。
【請求項５】
噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略矩形の頂辺に倒立台形が載置された倒立フラスコ断面に形成され、この倒立フラスコ断面の底面に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、倒立フラスコ断面の２つの側面が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっている事を特徴とするフューエルデリバリパイプ。
【請求項６】
噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略台形断面に形成され、この略台形断面の２つの斜辺がそれぞれ内側に向けて屈曲させられており、略台形断面の底面又は上面若しくは２つの斜辺の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、略台形断面の２つの斜辺が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっている事を特徴とするフューエルデリバリパイプ。
【請求項７】
噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略台形形状でかつ台形の頂部が円弧伏に屈曲させられた形状のドーム屋根付略台形断面に形成され、この略台形断面の２つの斜辺がそれぞれ内側に向けて屈曲させられており、略台形断面の底面又は２つの斜辺の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、略台形断面の２つの斜辺が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっている事を特徴とするフューエルデリバリパイプ。
【請求項８】
噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、倒立台形断面に形成され、この倒立台形断面の２つの斜辺がそれぞれ内側に向けて屈曲させられ、倒立台形断面の底面に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、倒立台形断面の２つの斜辺が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっている事を特徴とするフューエルデリバリパイプ。
【請求項９】
噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略矩形の頂辺に該矩形よりも狭幅の略矩形が載置された略キー形断面に形成され、この略キー形断面の底面又は上面若しくは２つの側面の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、略キー形断面の２つの側面が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっている事を特徴とするフューエルデリバリパイプ。
【請求項１０】
噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略矩形の頂辺に該矩形よりも狭幅の略矩形が載置された略キー形状でかつ狭幅側の略矩形の頂部が円弧状に屈曲させられた形状のドーム屋根付略キー形断面に形成され、この略キー形断面の底面又は２つの側面の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、略キー断面の２つの側面が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっている事を特徴とするフューエルデリバリパイプ。
【請求項１１】
噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が略矩形で、この略矩形の２つの長辺側壁面の何れか一方の略中央部を内側に向けて凹溝状に屈曲させて略ゴーグル形断面に形成され、他方の略平坦な長辺側壁面又は平坦な２つの短辺側壁面の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、少なくとも前記略中央部が凹溝状に屈曲させられた一方の長辺側壁面が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっている事を特徴とするフユーエルデリバリパイプ。
【請求項１２】
２つの長辺側壁面は、平行である事を特徴とする請求項１１記載のフューエルデリバリパイプ。
【請求項１３】
２つの長辺側壁面の一方は、外方に膨出形成させた事を特徴とする請求項１１記載のフューエルデリバリパイプ。
【請求項１４】
フューエルデリバリ本体の断面形状の４隅は、少なくとも一つを円弧状とした事を特徴とする請求項１、３、４、５、６、７、８、９、１０又は１１記載のフューエルデリバリパイプ。
【請求項１５】
噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、フューエルデリバリ本体の壁面に可撓性のアブゾーブ壁面を形成し、内圧の変化によりアブゾーブ壁面が撓む事でフューエルデリバリ本体の内容積を増加可能とするとともに、フューエルデリバリ本体を流動する燃料の音速αＬとフューエルデリバリ本体の内容積Ｖから決定されるαＬ／√Ｖが、
２０×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）≦αＬ／√Ｖ≦８５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）
であり、フューエルデリバリ本体内を流動する燃料の高周波域に於ける等価音速αＨと前記燃料の音速αＬとの比αＬ／αＨが、
αＬ／αＨ≦０．７
である事を特徴とするフューエルデリバリパイプ。
【請求項１６】
αＬ／√Ｖは、３５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１≦αＬ／√Ｖ≦８５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）であり、αＬ／αＨは、αＬ／αＨ≦０．７である事を特徴とする請求項１５のフューエルデリバリパイプ。
【請求項１７】
αＬ／√Ｖは、２０×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）≦αＬ／√Ｖ≦３５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）であり、αＬ／αＨは、０．３５≦αＬ／αＨ≦０．７である事を特徴とする請求項１５記載のフューエルデリバリパイプ。
【請求項１８】
アブゾーブ壁面は、フューエルデリバリ本体の壁面の少なくとも一部を内方に屈曲形成し、内圧の変化により屈曲部分が外方へ撓む事によりフューエルデリバリ本体の内容積を増加可能とした事を特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４又は１５記載のフューエルデリバリパイプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】  本発明は、電子燃料噴射式自動車用エンジンの燃料加圧ポンプから送給された燃料を、エンジンの各吸気通路或いは気筒内に直接噴射する燃料インジェクタ（噴射ノズル）を介して供給するためのフューエルデリバリパイプに係るもので、燃料噴射による圧力脈動及び放射音を低減する事を目的とするものである。また、燃料通路を有するフューエルデリバリパイプの断面構造及びフューエルデリバリパイプの外部構造若しくはフューエルデリバリパイプの圧力脈動及び放射音の低減機構（メカニズム）に係るものである。
【背景技術】  従来、複数の噴射ノズルを設けてエンジンの複数の気筒にガソリン等の燃料を供給するフューエルデリバリパイプが知られている。このフューエルデリバリパイプは、燃料タンクから導入した燃料を、複数の噴射ノズルから順次、エンジンの複数の吸気管又は気筒内に噴射し、この燃料を空気と混合させ、この混合気を燃焼させる事によってエンジンの出力を発生させている。
このフューエルデリバリパイプは、上述の如く、床下配管を介して燃料タンクから供給された燃料を噴射ノズルからエンジンの吸気管又は気筒に噴射する為のものであるが、供給された燃料がフューエルデリバリパイプ内に余分に供給された場合、その余分の燃料を圧力レギュレーターにより燃料タンクに戻す回路を有する方式の、リターンタイプのフューエルデリバリパイプが存在する。また、このリターンタイプのフューエルデリバリパイプとは異なり、供給された燃料を燃料タンクに戻す回路を持たない、リターンレスタイプのフューエルデリバリパイプが存在する。
フューエルデリバリパイプに余分に供給された燃料を燃料タンクに戻す方式のものは、フューエルデリバリパイプ内の燃料の量を、常に一定に保つ事が出来るため、燃料噴射に伴う圧力脈動も発生しにくい利点を有している。しかしながら、高温のエンジン気筒に近接して配置しているフューエルデリバリパイプに供給された燃料は高温化し、この高温化した余分の燃料を燃料タンクに戻す事によって、燃料タンク内のガソリンの温度が上昇する。この温度上昇により、ガソリンが気化し、環境に悪影響を及ぼすものとなり好ましくないため、この余分の燃料を燃料タンクに戻さないリターンレスタイプのフューエルデリバリパイプが提案されている。
このリターンレスタイプのフューエルデリバリパイプは、噴射ノズルから吸気管又は気筒への噴射が行われた場合、余分の燃料を燃料タンクに戻す配管がないため、フューエルデリバリパイプ内の燃料の圧力変動が大きなものとなり大きな圧力波を生じ、圧力脈動の発生もリターンタイプのフューエルデリバリパイプに比較すると大きなものとなっている。
本発明は、圧力脈動が発生しやすいリターンレスタイプのフューエルデリバリパイプを用いたものである。そして、従来技術に於いては、エンジンの吸気管又は気筒への噴射ノズルからの燃料噴射によってフューエルデリバリパイプの内部が減圧されると、この急激な減圧と、燃料噴射の停止によって生じる圧力波が、フューエルデリバリパイプの内部に圧力脈動を生じさせるものとなる。この圧力脈動は、フューエルデリバリパイプ及びこのフューエルデリバリパイプに接続した接続管から燃料タンク側まで伝播された後、燃料タンク内の圧力調整弁から反転されて戻され、接続管を介してフューエルデリバリパイプ迄伝播される。フューエルデリバリパイプには、複数の噴射ノズルが設けられており、この複数の噴射ノズルが順次燃料の噴射を行い、圧力脈動を発生させる。
その結果、床下配管を床下に止めているクリップを介して車内に騒音として伝播され、この騒音が運転者や乗車者に不快感を与えるものとなる。
従来、このような圧力脈動による弊害を抑制する方法としては、ゴムのダイアフラムが入ったパルセーションダンパーを、リターンレスタイプのフューエルデリバリパイプに配置し、発生する圧力脈動エネルギーをこのパルセーションダンパーによって吸収したり、フューエルデリバリパイプから燃料タンク側までの床下に配設される床下配管を、振動吸収用のクリップを介して床下に固定する事により、フューエルデリバリパイプ、もしくはタンクまでの床下配管に発生する振動を吸収する事が行われている。これらの方法は比較的有効なものであって圧力脈動の発生による弊害を抑制させる効果がある。
しかしながらパルセーションダンパーや振動吸収用のクリップは高価なものであり、部品点数を増やしコスト高となるし、設置スペースの確保にも新たな問題を生じている。そこで、これらのパルセーションダンパーや振動吸収用のクリップを使用する事なく、圧力脈動を低減させる目的で、フューエルデリバリパイプに圧力脈動を吸収し得る、脈動吸収機能を備えたものが提案されている。
これらの、圧力脈動の吸収機能を有するフューエルデリバリパイプとして、特開２０００−３２９０３０号公報記載の発明、特開２０００−３２０４２２号公報記載の発明、特開２０００−３２９０３１号公報記載の発明、特開平１１−３７３８０号公報記載の発明、特開平１１−２１６４号公報記載の発明等が知られている。これらの、圧力脈動吸収機能を有するフューエルデリバリパイプは、フューエルデリバリパイプの外壁に可撓性のアブゾーブ面を形成し、燃料噴射に伴って発生する圧力を受けてアブゾーブ面が撓み変形する事によって、圧力脈動を吸収低減し、フューエルデリバリパイプ、その他の部品の振動による異音の発生を防止可能とするものである。
しかしながら、上記従来技術では、圧力脈動の吸収効果はあるが、燃料噴射時の噴射ノズルの開閉に伴って、噴射ノズルのスプールが弁座等に着座する際に発生するカチカチ音等、数ｋＨｚ以上の高周波域に於ける音が、アブゾーブ面がスピーカー効果を発揮して外部に放射される不具合を生じていた。
また、本発明者等は、前記特開２０００−３２９０３０号「フユーエルデリバリパイプ」において、フューエルデリバリ本体の外壁を可僥性のアブゾーブ面にして脈動を吸収させることを提案した。第４６図は、フユーエルデリバリパイプのフューエルデリバリ本体（８１）の箱形断面の全体を可撓性のアブゾーブ面にして脈動を吸収させるようにした例である。フューエルデリバリ本体（８１）の底面には複数のソケット（８２）が固定され、燃料通路（８３）からソケット（８２）の燃料流入口（８４）を通じて、噴射ノズル（図示せず）内に燃料が供給される。フューエルデリバリ本体（８１）の縦横寸法は、例えば板厚１．２ｍｍの炭素鋼材で、高さＨを３２ｍｍ、幅Ｗを２０ｍｍ程度に設定することができる。
本発明者等は、このフューエルデリバリ本体（８１）内に１０気圧の圧力が作用した場合を想定し、底面にフューエルデリバリ本体（８１）の固定用ブラケット（第１図参照）とソケット（８２）を固定したという条件で、ＦＥＭ（有限要素マトリックス）解析を行って、内容積増加率を算出すると共に、断面形状の変化状況を変形量を拡大して第４７図に表示した。
第４７図に示すように、内圧を受けることよりフューエルデリバリ本体（８１）の内壁面の左側壁（８５）及び右側壁（８６）は破線から実線のように横方向に湾曲膨張するが、上部壁（８７）及び下部壁（８８）に関してはそれぞれ内側に向けて湾曲収縮する結果となり、内容積の増加率は０．５５％程度にとどまることが判った。
次に、フューエルデリバリ本体（８１）の軸方向直角の断面形状を箱形断面から、後述するような臼形状、鼓形状、フラスコ形状、倒立フラスコ形状、台形形状、倒立台形形状（第１図、第２図、第４図〜第３０図、第３７図〜第４２図参照）等に変化させながら同様の解析を行った結果、内容積の増加率が１．１〜１．８％へと大きく増加する事が判った。これは、これらの形状では左右が最初から曲面になっているので、これらの曲面が圧力を受けてその曲率が減少する方向に変形させられる結果、左右方向が撓みを吸収し上下の面はほとんど変形せず、内容積の増大量が大きくなるものと考えられる。
ＦＥＭ解析はコンピュータを用いた数値解析であるが、実物を用いた再現実験の結果をフィードバックしながら常に修正を加えているので、その信頼性はかなり高いものである。
また、特開昭６０−２４０８６７号「内燃機関用燃料噴射装置の燃料供給導管」には、フユーエルデリバリ本体の壁面の少なくとも１つを燃料の脈動を減衰させるように弾性的に構成することと、略三角形の断面をしたフューエルデリバリ本体とが示されている。しかしながら、この従来発明でも、圧力脈動の減衰効果は得られたが、高周波域に於ける音の低減効果が得られなかった。
【発明の開示】
本発明は、上述の如き課題を解決しようとするものであって、噴射ノズルによる燃焼噴射時の圧力脈動を低減させ、床下配管での振動や騒音の発生を防止するとともに、フューエルデリバリ本体からの放射音を小さくする事が可能なフューエルデリバリパイプを得ようとするものである。また、この圧力脈動や放射音の低減効果の高い製品を、パルセーションダンパや、振動吸収用のクリップ等の高価な部品を使用する事なく製造し、コストを削減するものである。また、このようなフューエルデリバリ本体を、外径寸法を増大させる事なく形成し、エンジンルーム内等の限られたスペースであっても設置が可能なものとする。また、このような圧力脈動減衰効果を発揮させ、放射音を低下させる事が可能で外径寸法を増大させる事のないフューエルデリバリパイプの構造を提供するものである。
本発明は、上述の如き課題を解決するため、第１の発明は、噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が略矩形で、この略矩形の２つの長辺側壁面がそれぞれ内側に向けて屈曲させられた形状の略臼形断面に形成され、平坦な２つの短辺側壁面又は２つの長辺側壁面の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、前記２つの長辺側壁面が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっているフューエルデリバリパイプである。
また、前記２つの長辺側壁面の中央付近にそれぞれ平坦部分が形成されていても良い。
また、第２の発明は、噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、台形の頂辺に略矩形が載置された略フラスコ断面に形成され、この略フラスコ断面の底面又は上面若しくは２つの側面の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、略フラスコ断面の２つの側面が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっているフューエルデリバリパイプである。
また、第３の発明は、噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、台形の頂辺に略矩形が載置された略フラスコ形状でかつ略矩形の頂部が円弧状に屈曲させられた形状のドーム屋根付略フラスコ断面に形成され、この略フラスコ断面の底面又は２つの側面の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、この略フラスコ断面の２つの側面が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっているフューエルデリバリパイプである。
また、第４の発明は、噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略矩形の頂辺に倒立台形が載置された倒立フラスコ断面に形成され、この倒立フラスコ断面の底面に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、倒立フラスコ断面の２つの側面が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっているフューエルデリバリパイプである。
また、第５の発明は、噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略台形断面に形成され、この略台形断面の２つの斜辺がそれぞれ内側に向けて屈曲させられており、略台形断面の底面又は上面若しくは２つの斜辺の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、略台形断面の２つの斜辺が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっているフューエルデリバリパイプである。
また、第６の発明は、噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略台形形状でかつ台形の頂部が円弧伏に屈曲させられた形状のドーム屋根付略台形断面に形成され、この略台形断面の２つの斜辺がそれぞれ内側に向けて屈曲させられており、略台形断面の底面又は２つの斜辺の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、略台形断面の２つの斜辺が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっているフューエルデリバリパイプである。
また、第７の発明は、噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、倒立台形断面に形成され、この倒立台形断面の２つの斜辺がそれぞれ内側に向けて屈曲させられ、倒立台形断面の底面に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、倒立台形断面の２つの斜辺が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっているフューエルデリバリパイプである。
また、第８の発明は、噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略矩形の頂辺に該矩形よりも狭幅の略矩形が載置された略キー形断面に形成され、この略キー形断面の底面又は上面若しくは２つの側面の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、略キー形断面の２つの側面が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっているフューエルデリバリパイプである。
また、第９の発明は、噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略矩形の頂辺に該矩形よりも狭幅の略矩形が載置された略キー形状でかつ狭幅側の略矩形の頂部が円弧状に屈曲させられた形状のドーム屋根付略キー形断面に形成され、この略キー形断面の底面又は２つの側面の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、略キー断面の２つの側面が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっているフューエルデリバリパイプである。
また、第１０の発明は、噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、前記フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が略矩形で、この略矩形の２つの長辺側壁面の何れか一方の略中央部を内側に向けて凹溝状に屈曲させて略ゴーグル形断面に形成され、他方の略平坦な長辺側壁面又は平坦な２つの短辺側壁面の何れか一方に噴射ノズル接続用の各ソケットが固定されており、少なくとも前記略中央部が凹溝状に屈曲させられた一方の長辺側壁面が可撓性のアブゾーブ壁面を提供し、このアブゾーブ壁面が燃料噴射に伴う圧力を受けて変形することにより脈動を吸収するようになっているフューエルデリバリパイプである。
また、２つの長辺側壁面は、平行であっても良い。
また、２つの長辺側壁面の一方は、外方に膨出形成させても良い。
また、フューエルデリバリ本体の断面形状の４隅は、少なくとも一つを円弧状としても良い。
また、第１１の発明は、噴射ノズルを備え燃料タンクへの戻り回路が設けられていないリターンレスタイプのフューエルデリバリ本体に燃料導入管を接続し、この燃料導入管を、床下配管を介して燃料タンクに連結したフューエルデリバリパイプに於て、フューエルデリバリ本体の壁面に可撓性のアブゾーブ壁面を形成し、内圧の変化によりアブゾーブ壁面が撓む事でフューエルデリバリ本体の内容積を増加可能とするとともに、フューエルデリバリ本体を流動する燃料の音速αＬとフューエルデリバリ本体の内容積Ｖから決定されるαＬ／√Ｖが、２０×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）≦αＬ／√Ｖ≦８５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）であり、フューエルデリバリ本体内を流動する燃料の高周波域に於ける等価音速αＨと前記燃料の音速αＬとの比αＬ／αＨが、αＬ／αＨ≦０．７として成るフューエルデリバリパイプである。
また、αＬ／√Ｖは、３５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）≦αＬ／√Ｖ≦８５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）であり、αＬ／αＨは、αＬ／αＨ≦０．７であっても良い。
また、αＬ／√Ｖは、２０×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）≦αＬ／√Ｖ≦３５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）であり、αＬ／αＨは、０．３５≦αＬ／αＨ≦０．７であっても良い。
また、アブゾーブ壁面は、フューエルデリバリ本体の壁面の少なくとも一部を内方に屈曲形成し、内圧の変化により屈曲部分が外方へ撓む事によりフューエルデリバリ本体の内容積を増加可能としても良い。
本発明は、上述の如く構成したものであるから、第１〜第１０発明の如きフューエルデリバリパイプでは、従来と同じ圧力を受けた場合の容積変化率が大幅に増加し、可撓性のアブゾーブ壁面による脈動吸収効果が高められ、放射音等の異音の伝達・伝播・放射が抑制されることになる。フューエルデリバリ本体の外形寸法はほとんど増大させる必要がないから、既存のフューエルデリバリパイプと置き換えてもエンジンルーム内の限られたスペース内に収納可能であり、部品としての互換性が保たれる。
アブゾーブ壁面による脈動吸収の理論的な根拠としては、噴射ノズルの開閉時に発生する衝撃波が、ソケットの燃料流入口へと流入あるいは瞬間的な逆流によって流出する際に、可撓性のアブゾーブ壁面の撓みによって衝撃や脈動が吸収されることと、バネ定数の比較的小さい薄肉の部材が撓んで変形することにより内容積が変化し燃料の圧力変動を吸収するものと理解される。
第１〜第１０発明は下記のような各種の断面形状を採用することにより同様の作用効果を発揮することができる。
（１）フューエルデリバリ本体の軸方向直角の断面形状が略矩形で、この略矩形の２つの長辺側壁面がそれぞれ内側に向けて屈曲させられた形状の略臼形断面。
（２）臼形断面の２つの長辺側壁面の中央付近にそれぞれ平坦部分が形成されている略鼓形断面。
（３）フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、台形の頂辺に略矩形が載置された略フラスコ断面。
（４）フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、台形の頂辺に略矩形が載置された略フラスコ形状でかつ略矩形の頂部が円弧状に屈曲させられた形状のドーム屋根付略フラスコ断面。
（５）フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略矩形の頂辺に倒立台形が載置された倒立フラスコ断面。
（６）フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略台形断面。
（７）フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略台形形状でかつ台形の頂部が円弧状に屈曲させられた形状のドーム屋根付略台形断面。
（８）フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、倒立台形形状で、２つの斜辺がそれぞれ内側に向けて屈曲させられた形状の倒立台形断面。
（９）フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略矩形の頂辺に該矩形よりも狭幅の略矩形が載置された略キー形断面。
（１０）フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が、略キー形状で狭幅側の略矩形の頂部が円弧状に屈曲させられた形状のドーム屋根付略キー形断面。
（１１）フューエルデリバリ本体の軸直角方向の断面形状が略矩形で、この略矩形の２つの長辺側壁面の何れか一方の略中央部が内側に向けて凹溝状に屈曲させられた形状の略ゴーグル形断面。
尚、各断面形状は厳密に左右対称形である必要はない。また、フューエルデリバリ本体に接続するソケットは、壁面の上面、底面、２つの側面の何れの位置に配置しても良く、このソケットを接続した壁面が下方を向くよう、フューエルデリバリ本体を配置して使用するものである。
また、各断面を形成する素材は、
（Ａ）円形パイプから成形加工した継ぎ目なしパイプ（ただし円形パイプ製造時の継ぎ目は除く）
（Ｂ）２つのチャンネル材を合わせて継ぎ目溶接したパイプ
（Ｃ）プレス加工により一部を重ね合わせたパイプ
等、周知の加工方法を用いて前記所定の断面形状を有するフューエルデリバリ本体を形成することができる。
第１〜第１０発明において、フューエルデリバリ本体の外壁部やアブゾーブ壁面の板厚・縦横の比率・構成部材の材質や強度等は、特にエンジンのアイドリング時において振動や脈動が最も小さい値になるように実験や解析によって定めることができる。
第１〜第１０発明によるフューエルデリバリパイプは、ブラケットの取り付け寸法を維持する事により、従来のフューエルデリバリパイプに対して互換性を維持する事ができる。
また、第１１発明は、圧力脈動の低減及び放射音低減の機構（メカニズム）に関するもので、噴射ノズルからの燃料の噴射に伴って圧力脈動が発生すると、その圧力変動値は、フューエルデリバリパイプ内を流動する燃料の音速αＬと、フューエルデリバリ本体の内容積と密接に関係しており、その関係は下記数式１に示す比例式となる。
2004033894.tif 000003
Ｐ：圧力変動値、αＬ：フューエルデリバリ本体中の燃料の音速、Ｖ：フューエルデリバリ本体の内容積
従って、フューエルデリバリ本体内を流動する燃料の音速αＬを小さくする事により、圧力脈動Ｐを小さくする事ができる。この燃料の音速αＬについては、燃料についての運動量の法則及び連続の式により下記数式２が成り立つ。また、体積弾性率の定義より下記数式３が成り立つ。
2004033894.tif 000004
ρ：燃料の密度、Ｋｆ：燃料の体積弾性率、Ｋｒ：フューエルデリバリ本体内の体積弾性率
2004033894.tif 000005
Δｐ：フューエルデリバリ本体内の内圧変化代、ΔＶ：内圧付加時のフューエルデリバリ本体の容積弾性代
上記数式を用いて、ＦＥＭ等の数値解析によりフューエルデリバリ本体を流動する燃料の音速αＬを求める事ができる。そして、この燃料の音速αＬを小さくするには、Ｋｒ即ちフューエルデリバリ本体内の体積変化率を小さくすれば良く、このＫｒを小さくするには、内圧付加時のフューエルデリバリ本体の内容積を増大させれば良い。ここで、本発明のフューエルデリバリパイプは、可撓性のアブゾーブ壁面を形成し、内圧の変化によりアブゾーブ壁面が外方に撓む事で内容積を増大させているので、圧力脈動の吸収効果が高く、床下配管等への脈動や騒音の伝達・伝播を抑制する事ができる。
一方、噴射ノズルのスプールが弁座等に着座する際に発生するカチカチ音、その他の放射音で問題となる数ｋＨｚ以上の高周波域に於ける等価音速αＨは、フューエルデリバリ本体内の気柱振動のモードとその周波数を求める事で算出する事ができる。即ち、気柱振動モードは、両端閉塞端の気柱の条件が当てはまり、下記数式４の如き関係が成り立つ。
2004033894.tif 000006
ｆ：周波数、ｎ：気柱振動のモード次数、ｌ：フューエルデリバリ本体の気柱長さ
上記数式４から、高周波域に於ける等価音速αＨは、下記の数式５により求める事ができる。
2004033894.tif 000007
2004033894.tif 000008
上記数式により、従来のフューエルデリバリパイプの高周波域に於ける等価音速αＨを計算したところ、前記燃料の音速αＬとほぼ同じであり、圧力脈動を低減するためαＬを小さくすると、αＨも小さくなり、放射音が大きくなる不具合があった。しかし、本発明のフューエルデリバリパイプは、放射音で問題となる高周波域に於ける脈動でアブゾーブ壁面が多数の腹と節を持つモード形状となり、曲げにくい形状となるので、高周波域に於けるブゾーブ壁面の撓みは小さくなる。そのため、燃料の音速αＬを小さくした場合でも、高周波域に於ける等価音速αＨが小さくならず、大きな放射音の発生を良好に抑制する事が可能となる。
そして、本発明者等が行った数値解析及び実験の結果、燃料の音速αＬとフューエルデリバリ本体の内容積Ｖから決定されるαＬ／√Ｖが、２０×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）≦αＬ／√Ｖ≦８５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）であり、高周波域に於ける等価音速αＨと燃料の音速αＬとの比がαＬ／αＨ≦０．７となるような構造で形成する事により、圧力脈動の吸収効果及び放射音の防止効果の、双方の効果が高いフューエルデリバリパイプを得る事ができる。
上記範囲とするのは、αＬ／√Ｖ＜２０×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）とするには、αＬを小さくするか又はＶを大きくする必要がある。αＬを小さくするためにはフューエルデリバリ本体の内容積Ｖを大きく増大させる必要があり、そのためには壁面の肉厚を薄くする必要があり、燃料噴射時の脈動に対するフューエルデリバリ本体の耐久性が低下する。また、内容積Ｖを大きくするためにはフューエルデリバリ本体の形成幅と高さ及び長さを大きくする必要があり、内容積Ｖが大き過ぎて嵩張り、車体へのレイアウト性が低下する。逆に、αＬ／√Ｖ＞８５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）であると、内圧による内容積Ｖの増加割合が少なくなり、脈動吸収性が低い製品となって、床下配管を振動させる事となる。
また、αＬ／αＨ＞０．７であると、燃料の音速αＬを小さくして脈動吸収性を高めようとすると、それに比例して高周波域に於ける等価音速αＨも小さくなって、放射音が大きくなり、放射音の抑制効果に乏しい製品となり、カチカチ音が発生する事となる。
このように、本発明のフューエルデリバリパイプでは、噴射ノズルからの燃料噴射による圧力脈動の吸収効果が高く、床下配管での振動や騒音の発生を良好に防止する事が可能となるばかりでなく、噴射ノズルのスプールが弁座等に着座する際のカチカチ音等の、高周波域に於ける音の放射も抑制する事が可能なものとなる。従って、パルセーションダンパや振動吸収用のクリップ等の高価な部品を使用する必要がなく、製造コストの低減が可能となるし、嵩張りがなく外径寸法の増大を抑えて、エンジンルーム等の限られたスペースであっても設置が可能でレイアウト性の良い製品を得る事ができるし、既存のフューエルデリバリパイプと置き換える事が可能であり、部品としての互換性も保たれる。
また、αＬ／√Ｖを、３５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）≦αＬ／√Ｖ≦８５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）とし、αＬ／αＨを、αＬ／αＨ≦０．７とすれば、４気筒等の比較的小さなエンジン（６６０〜１０００ｃｃクラス）を搭載し、圧力脈動の低減効果が比較的小さくても良い小型車等での使用に好適なものとなる。
また、αＬ／√Ｖを、２０×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）≦αＬ／√Ｖ≦３５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）とし、αＬ／αＨを、０．３５≦αＬ／αＨ≦０．７とすれば、放射音の防止効果や圧力脈動の吸収性が特に優れたものとなり、４〜６気筒若しくはそれ以上の大型エンジン（１３００〜２５００ｃｃクラス）を搭載し、大きな圧力脈動の低減効果を要求される車輌等での使用に好適なものとなる。
また、高周波域に於ける等価音速αＨの値はフューエルデリバリ本体内の燃料の元々の音速を超える事は物理的に不可能であり、αＬ／αＨを小さくするには燃料の音速αＬを小さくしなければならず、前述の如く、これは変形量を大きくするために肉厚を薄くする事を意味し、耐久性の低下につながる。そのため、使用時の内圧によりフューエルデリバリ本体の破損を回避する上で、αＬの値が制限されることから、αＬ／αＨは０．３５以上とするのが好ましい。
また、アブゾーブ壁面は、内圧を受けて撓む事でフューエルデリバリ本体の内容積を増大させる事が可能であれば何れの形状で形成しても良いが、フューエルデリバリ本体の壁面の少なくとも一部を、内方に屈曲させ、好ましくは比較的大きな曲率半径でなだらかに湾曲させてアブゾーブ壁面を形成すれば、内圧の変化により湾曲部分が外方へ撓む事により、フューエルデリバリ本体の内容積を増加させる事が可能となる。このようなアブゾーブ壁面の効果として、内方に湾曲した壁面を持たないアブゾーブ壁面の場合は、アブゾーブ壁面が外方に撓んだ際に、逆に非アブゾーブ壁面部分が内方に収縮する事があり、内容積を大きく増加させにくい。しかし、壁面を内方に湾曲させてアブゾーブ壁面を形成した場合は、湾曲部分が外方に撓んで直線的になる事でアブゾーブ壁面の端点間の距離が長くなるため、このアブゾーブ壁面と連続する非アブゾーブ壁面が内方に収縮する事はなく、逆に外方に拡張するものとなり、フューエルデリバリ本体の内容積の増加率を大きく向上させる事ができる。
【図面の簡単な説明】  第１図は本発明の第１実施例のフューエルデリバリパイプの斜視図である。第２図は第１図のＡ−Ａ線断面図である。第３図は第１実施例のフューエルデリバリ本体が内圧によりアブゾーブ壁面が撓んでフューエルデリバリ本体の内容積が変化した状態を示す概念図である。第４図は第２実施例のフューエルデリバリ本体の主要断面図で、断面形状を臼形横置き形状としている。第５図は、第３実施例のフラスコ形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第６図は第４実施例のキー形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。
第７図〜第１３図は、第５〜第１１実施例の臼形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第１４図〜第１９図は、第１２〜第１７実施例のゴーグル形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第２０図〜第２３図は、第１８〜第２１実施例のキー形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第２４図は第２２実施例の臼形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。また、第２５図〜第２７図は、第２３〜第２５実施例のフラスコ形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第２８図は、第２６実施例の台形形状のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第２９図は第２７実施例で、複数の成形された板材を組み合わせて形成したフラスコ形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第３０図は第２８実施例で、プレス加工により板材の一部を重ね合わせて形成したフラスコ形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。
第３１図は、ＦＥＭ解析による第１、第２実施例の臼形のフューエルデリバリ本体の４ｋＨｚ付近の周波数での気柱振動モードの概念図である。第３２図は、ＦＥＭ解析による第３実施例のフラスコ形のフューエルデリバリ本体の、４ｋＨｚ付近の周波数での気柱振動モードの概念図である。また、第３３図は、第２〜第６従来例の偏平形フューエルデリバリ本体の４ｋＨｚ付近の周波数での気柱振動モードの概念図である。この第３１図〜第３３図に於けるＡ〜Ｉは、フューエルデリバリ本体の、ある位相に於ける内圧変化を示している。
また、第３４図は第１〜第４従来例及び第１〜第４実施例のフューエルデリバリ本体での、高周波域に於ける気柱振動モード数とその周波数との相関グラフである。第３５図は第１〜第４従来例及び第１〜第４実施例のフューエルデリバリ本体に於ける、モード字数２以降の線形近似グラフある。第３６図は脈動吸収性が同等の第１実施例と第６従来例の各フューエルデリバリ本体の放射音を比較したグラフである。
第３７図は、台形形状のフューエルデリバリ本体の途中に膨出部を設けた第２９実施例の断面斜視図である。第３８図は第３０実施例で、ドーム屋根付略フラスコ断面を有するフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第３９図は第３１施例で、ドーム屋根付略台形断面を有するフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第４０図は第３２施例で、ドーム屋根付略キー断面を有するフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第４１図は倒立フラスコ形状の第３３実施例、第４２図は、倒立台形形状の第３４実施例のフューエルデリバリ本体の主要断面図で、ともに複数の成形された板材を組み合わせて形成されている。第４３図は長辺側壁面の中央部に平坦部分を設けず滑らかな円弧とした臼形のフューエルデリバリ本体が、内圧を受ける事により内容積が変化した状態を示す概念図である。第４４図は、略フラスコ形状のフューエルデリバリ本体が、内圧を受ける事により内容積が変化した状態を示す概念図である。第４５図は、倒立フラスコ形状のフューエルデリバリ本体が、内圧を受ける事により内容積が変化した状態を示す概念図である。
第４６図は、従来のフューエルデリバリパイプにおけるフューエルデリバリ本体とソケットの断面図である。第４７図は従来のフューエルデリバリ本体の変形状態を表す概念図である。第４８図は実験で使用した第２〜第６従来例の偏平形状のフューエルデリバリ本体の断面図である。
【発明を実施するための最良の形態】  以下、本発明の実施例を図面を用いて詳細に説明する。まず、本発明の第１〜第２５実施例のフューエルデリバリ本体での燃料の音速αＬ（ｍ／ｓ）、断面積Ａ（ｍｍ２）、内容積Ｖ（ｍｍ３）、αＬ／√Ｖ（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）、高周波域に於ける等価音速αＨ（ｍ／ｓ）、αＬ／αＨ及び肉厚（ｍｍ）を下記表１に示した。また、比較のため、アブゾーブ壁面を持たない四角形状のフューエルデリバリ本体（第１従来例）、アブゾーブ壁面を設けた偏平形状のフューエルデリバリ本体（第２〜第６従来例）についてのデータも示した。
2004033894.tif 000009
上記第１従来例のフューエルデリバリ本体は、表１に示す如く、幅１６ｍｍ、高さ１６ｍｍとする略正方形の断面形状とし、肉厚を１．２ｍｍ、管長を３２５ｍｍとしている。また、第２〜第６従来例は、第４８図に示す如く、フューエルデリバリ本体（８１）の断面形状を偏平形状としている。そして、第２従来例は、幅２８ｍｍ、高さ１０．２ｍｍとする偏平形状の断面形状とし、肉厚を１．２ｍｍ、管長を３２５ｍｍとしている。また、第３従来例は、幅３４ｍｍ、高さ１０．２ｍｍの偏平形状の断面形状とし、肉厚を１．２ｍｍ、管長を３２５ｍｍとしている。また、第４従来例は、幅３４ｍｍ、高さ１０．２ｍｍの偏平形状の断面形状とし、肉厚を１．２ｍｍ、管長を１７５ｍｍとしている。また、第５従来例は、幅２８ｍｍ、高さ１０．２ｍｍの偏平形状の断面形状とし、肉厚を１．２ｍｍ、管長を１７５ｍｍとしている。また、第６従来例は、幅３２．７ｍｍ、高さ１０．２ｍｍの偏平形状の断面形状とし、肉厚を１．０ｍｍ、管長を３２５ｍｍとしている。
また、各実施例では、フューエルデリバリ本体は円形断面の炭素鋼・ステンレス鋼等のパイプをロールフォーミング加工により形成した特殊形状断面に作られている。
次に、第１図〜第３図に示す第１実施例について詳細に説明すれば、（１）はフューエルデリバリ本体で、その一面に噴射ノズル（図示せず）を接続可能とするソケット（２）が設けられている。例えば４気筒エンジンの場合には４個のソケット（２）が所望間隔と角度で設けられている。また、フューエルデリバリ本体（１）は、両端はエンドキャップ（１２）で封止され、その一端に燃料導入管（３）がろう付けや溶接で接続固定され、この燃料導入管（３）は、床下配管（図示せず）を介して燃料タンク（図示せず）に連結されている。また、フューエルデリバリ本体（１）の他端或いは側面には、燃料タンクに戻るための戻り管を設ける事ができるが、リターンレスタイプのフューエルデリバリパイプでは、戻り管は設けられていない。
そして、この燃料タンクの燃料が床下配管を介して燃料導入管（３）に移送され、第１図の矢印で示す如く、燃料導入管（３）からフューエルデリバリ本体（１）へと流動し、ソケット（２）に接続した噴射ノズルを介して吸気通路或いは気筒内に直接噴射される。また、フューエルデリバリ本体（１）は、ソケット（２）の取り付け側に、フューエルデリバリ本体（１）をエンジン本体に接続固定するための肉厚で堅固なブラケット（４）が設けられている。
また、第１実施例のフューエルデリバリ本体（１）は、第２図に示す如く、平坦な２つの短辺側壁面と、内側に屈曲させられた２つの長辺側壁面を有する略臼形断面を呈している。また、前記平坦な短辺側壁面の一方である底面を下部壁（５）とし、ソケット（２）を取り付けている。また、下部壁（５）と対向し短辺側壁面の他方である上面を上部壁（６）としている。この上部壁（６）と下部壁（５）とを連結する長辺側壁面である左側壁（７）と右側壁（８）は、第２図に示す如く、上部壁（６）及び下部壁（５）との連結部を円弧状に形成するとともに、平坦なストレート辺と一対の斜辺から成る台形状に、内方に屈曲形成して、一対の可撓性のアブゾーブ壁面（１０）を構成し、断面形状を略鼓形の臼形に形成している。そして、噴射ノズルからの燃料噴射時の内圧の変化によって、内方に屈曲していたアブゾーブ壁面（１０）が外方に撓み変形する事により、フューエルデリバリ本体（１）の内容積を増大させる事を可能としている。
上記第１実施例の臼形のフューエルデリバリ本体（１）は、上部壁（６）と下部壁（５）、及びこれらと弧状湾曲部（１１）を介して連結する左側壁（７）及び右側壁（８）とで構成している。そして、第２図に示す如く、左側壁（７）と右側壁（８）を、内方に台形状に屈曲させて高さ３３．６ｍｍのアブゾーブ壁面（１０）とし、このアブゾーブ壁面（１０）を外径最大距離２２ｍｍで対向させるとともに、このアブゾーブ壁面（１０）の略ストレートの辺の長さを１０．２ｍｍ、このストレート部分での左側壁（７）と右側壁（８）との外径距離を１５．２ｍｍとしている。また、表１に示す如く、肉厚を１．２ｍｍとしてフューエルデリバリ本体（１）内部の断面積Ａを４６８ｍｍ２とするとともに、管長を３２５ｍｍで形成する事により、内容積Ｖを１５０８７９ｍｍ３とし、第２図に実線で示す如く、下部壁（５）に噴射ノズルのソケット（２）を設けている。
また、第４図に示す第２実施例では、上部壁（６）と下部壁（５）との形成幅を３３．６ｍｍとし、これらと弧状湾曲部（１１）を介して連結する左側壁（７）と右側壁（８）の高さを２２ｍｍとした横長形状としている。また上部壁（６）と下部壁（５）を、各々内方に台形状に屈曲させて一対のアブゾーブ壁面（１０）を形成している。そして、この一対のアブゾーブ壁面（１０）の略ストレートの辺の長さを１０．２ｍｍとし、このストレート部分での上部壁（６）と下部壁（５）との外径距離を１５．２ｍｍとしている。そして、表１に示す如く、肉厚を１．２ｍｍとし、フューエルデリバリ本体（１）内部の断面積Ａを４６８ｍｍ２とするとともに、管長を３２５ｍｍで形成する事により、内容積Ｖを１５０８７９ｍｍ３とし、第４図に二点鎖線で示す如く、下部壁（５）に噴射ノズルのソケット（２）を設けている。
また、他の異なる第３実施例のフューエルデリバリ本体（１）は、第５図に示す如く、台形の頂辺に略矩形が載置されたフラスコ形状とし、上部壁（６）と下部壁（５）を内方に屈曲形成してアブゾーブ壁面（１０）とし、左側壁（７）と右側壁（８）とを略ストレートの辺として断面形状を横長のフラスコ形に形成している。そして、左側壁（７）の高さを９．４ｍｍとし、右側壁（８）の高さを２２ｍｍとし、左側壁（７）と右側壁（８）との外径距離を３２ｍｍとしている。また、この左側壁（７）及び右側壁（８）を、弧状湾曲部（１１）を介して、略ストレートの辺と斜辺とから成る上部壁（６）と下部壁（５）とに連結形成している。この上部壁（６）と下部壁（５）とは、左側壁（７）側の略ストレートの辺の長さを１６．２４ｍｍとしている。また、表１に示す如く、肉厚を１．２ｍｍとする事で、フューエルデリバリ本体（１）内部の断面積Ａを２８９ｍｍ２とするとともに、管長を３２５ｍｍで形成する事により、内容積Ｖを９３０９７ｍｍ３とし、第５図に一点鎖線で示す如く、下部壁（５）の略ストレートの辺側に、噴射ノズルのソケット（２）を設けている。
また、他の異なる第４実施例のフューエルデリバリ本体（１）は、第６図に示す如く、大小二つの略矩形を組み合わせたキー形状とし、上部壁（６）と下部壁（５）とを内方に屈曲形成してアブゾーブ壁面（１０）とし、左側壁（７）と右側壁（８）とを略ストレートの辺として断面形状を横長のキー形に配置形成している。そして、左側壁（７）の高さを６．４ｍｍとし、右側壁（８）の高さを１３．６ｍｍとし、上部壁（６）と下部壁（５）との形成幅を３２ｍｍとしている。また、上部壁（６）と下部壁（５）とは、左側壁（７）側に設けた長さ１２．７３ｍｍの略ストレートの辺と、右側壁（８）側に設けた長さ９ｍｍの略ストレートの辺とを、斜辺で連結して形成し、両端部を弧状湾曲部（１１）を介して上部壁（６）と下部壁（５）に連結している。そして、表１に示す如く、肉厚を１．２ｍｍとする事で、フューエルデリバリ本体（１）内部の断面積Ａを２０５ｍｍ２とするとともに、管長３２５ｍｍで形成する事により、内容積Ｖを６６１５５ｍｍ３とし、下部壁（５）の右側壁（８）側の長さ９ｍｍとする略ストレートの辺に、噴射ノズルのソケット（２）を設けている。また、第３実施例では横長のフラスコ形、第４実施例では、横長のキー形に配置した場合のデータを表１に示しているが、第４図、第５図の二点鎖線で示す如く、左側壁（７）又は右側壁（８）にソケット（２）を設け、この壁面を下方にし縦長のフラスコ形、キー形に配置して使用する事もできる。尚、第５図の第３実施例において、左側壁（７）にソケット（２）を設けた場合は、フューエルデリバリ本体（１）は倒立フラスコ形となる。
以下、第７図〜第１３図は第５〜１１実施例であり、何れも臼形フューエルデリバリ本体（１）である。尚、第１１図に示す第９実施例は長辺側壁面の中央を円弧状とする臼形で、第７図〜第１０図、第１２図、第１３図に示す第５〜第８、第１０、第１１実施例は、第１実施例と同様に、長辺側壁面の中央に平坦なストレートの辺を設けた略鼓形の臼形である。各図面に断面形状と各外径寸法を示し、その肉厚や断面積Ａ、内容積Ｖ、管長は表１に示す通りである。また、これら第５〜第１１実施例では、各図面に示す如く横長に配置して、上部壁（６）と下部壁（５）にアブゾーブ壁面（１０）を配置し、一点鎖線で示す如く、下部壁（５）に噴射ノズルのソケット（２）を設けて形成し、表１に示す音速等の計測を行っている。しかし、上下に縦長に配置して使用する事もでき、その場合は二点鎖線で示す如く右側壁（８）、又は左側壁（７）の何れか一方にソケット（２）を設け、このソケット（２）を設けた壁面を下方に配置して使用するものである。
また、第１４図〜第１９図に示す第１２〜第１７実施例は、２つの長辺側壁面と２つの短辺側壁面とから成る略矩形で、２つの長辺側壁面の一方である上部壁（６）の中央部を内方に凹溝状に湾曲形成してアブゾーブ壁面（１０）を形成する事により、断面ゴーグル形のフューエルデリバリ本体（１）としている。各図面に断面形状と外径寸法を表示し、肉厚、断面積Ａ、内容積Ｖ、管長を表１に示している。ここで、第１９図に示す第１７実施例は、第１５図に示す第１３実施例と外径寸法は同一であるが、表１に示す如く、第１３実施例は肉厚が１．２ｍｍで断面積Ａを２３４ｍｍ２、内容積Ｖを７８９９３ｍｍ３とし、第１７実施例は肉厚を１．０ｍｍとする事で断面積Ａを２５０ｍｍ２、内容積Ｖを８４５６７ｍｍ３としている。各実施例では、図面に示す如く、凹溝状の湾曲側を設けた上部壁（６）とは反対側の下部壁（５）に、一点鎖線で示す如く、噴射ノズルのソケット（２）を設けている。また、ゴーグル形のフューエルデリバリ本体（１）の場合も、上下方向に縦長に配置して使用しても良く、この場合も二点鎖線で示す如く右側壁（８）、又は左側壁（７）の何れか一方にソケット（２）を設け、このソケット（２）を設けた壁面を下方に配置して使用するものである。
また、第１４図〜第１７図及び第１９図のゴーグル形フューエルデリバリ本体（１）では、長辺側壁面である上部壁（６）と下部壁（５）とを平行に形成しているが、第１８図に示す第１６実施例のフューエルデリバリ本体（１）では、長辺側壁面の一方の下部壁（５）を、外方に膨出形成している。
また、第２０図〜第２３図に示す第１８〜第２１実施例は、キー形、第２４図に示す第２２実施例は臼形、第２５図〜第２７図に示す第２３〜２５実施例はフラスコ形のフューエルデリバリ本体（１）であり、各図面に断面形状と外径寸法を示し、肉厚、断面積Ａ、内容積Ｖ、管長を表１に示している。これら第１８〜第２５実施例に於いても、横長に配置して、一点鎖線で示す位置にソケット（２）を設けた場合のデータを表１に表示している。しかし、上下方向に縦長に配置しても良く、この場合、二点鎖線で示す如く右側壁（８）に、噴射ノズルのソケット（２）を設け、この右側壁（８）を下方に配置して使用する。更に、第１８、第２２、第２３、第２４、第２５実施例の如く、左側壁（７）が比較的長尺な場合は、左側壁（７）にソケット（２）を設け、この左側壁（７）を下方に配置して使用する事もできる。
前記表１に示す、第１〜第２５実施例及び第１〜第６従来例のフューエルデリバリ本体（１）内を流動する燃料の音速αＬは、前記作用に示す数式を用いてＦＥＭ解析により求める事ができる。
また、高周波域に於ける等価音速αＨは、フューエルデリバリ本体（１）内の燃料とフューエルデリバリ本体（１）とを連成させたモーダル解析を行い、放射音で問題となる数ｋＨｚ以上のフューエルデリバリ本体（１）内の気柱共鳴分のモードを抜き出した。第３４図に、第１〜第４実施例及び第１〜第４従来例について、モード数の累積次数とその周波数の相関グラフを示した。また、この第３４図のグラフを元に、第３５図には、第１〜第４実施例及び第１〜第４従来例について、モード次数２以降の線形近似グラフを示した。そして、このグラフから傾き（ｆ／ｎ）を求め、前記数式５により、該傾きに各フューエルデリバリ本体（１）のレール長の２倍（２１）を乗じる事で、高周波域に於ける等価音速αＨを求める事ができる。
第３４図、第３５図に於いて、従来例のモード数の累乗次数は、ほぼ１であり、モード次数２以上のモード数と周波数を線形近似させると、ほぼ原点を通る。つまり、燃料の音速αＬと高周波域に於ける等価音速αＨは、ほぼ同じとなる。
これに対して、実施例のモード数の累乗次数は、ほぼ１より大きく、モード次数２以上のモード数と周波数を線形近似させると、Ｘ軸との交点がプラス側へ大きくずれ、原点を通らない。つまり、燃料の音速αＬよりも、高周波域に於ける等価音速αＨが大きくなり、αＬ／αＨ≦０．７となる。
以下、本発明のフューエルデリバリパイプでの脈動吸収及び放射音の低減の作用を、第１実施例を用いて説明する。まず、噴射ノズルからの燃料の噴射に伴って圧力脈動が発生すると、フューエルデリバリ本体（１）の可撓性のアブゾーブ壁面（１０）が、外方に撓み変形する事で、フューエルデリバリ本体（１）の内容積が増大する。この内容積の増大状態をＦＥＭ解析した概略図が第３図であり、内容積の増大前のフューエルデリバリ本体（１）の内壁面を点線で示し、内容積の増大時のフューエルデリバリ本体（１）の内壁面を実線で示している。この第３図に示す如く、内圧の上昇により可撓性のアブゾーブ壁面（１０）が、距離イ分各々外方へ撓み変形して直線的となる事により、第３図にロで示す各アブゾーブ壁面（１０）の端点間、即ち上部壁（６）と下部壁（５）間の距離も長くなる。
従って、フューエルデリバリ本体（１）の内容積の大きな増加（１．１％程度）が可能となり、表１に示す如く、数百Ｈｚ程度の燃料の音速αＬを小さくする事ができ、必然的にαＬ／√Ｖが≦４５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）と小さくする事ができるから、優れた圧力脈動の吸収効果が得られる。その結果、床下配管等への圧力脈動や騒音の伝達・伝播を良好に抑制する事ができる。
一方、燃料の噴射後に噴射ノズルのスプールが弁座等に着座した際に生じるカチカチ音等、放射音で問題になる数ｋＨｚ以上の高周波域に於ける等価音速αＨの場合、従来技術のフューエルデリバリパイプでは、撓み易くする事で燃料の音速αＬを小さくすると、第３３図に示す如く、必然的に高周波域に於いても撓みが大きくなり、モード数も多くなる。そのため、表１に示す如く、高周波域に於ける等価音速αＨも小さくなり、放射音を抑えにくいものとなっていた。
しかし、第１実施例のフューエルデリバリパイプは、第３１図に示す如く、高周波域に於いてはアブゾーブ壁面（１０）が多数の腹と節を持つモード形状となり、曲げにくい形状となるので、アブゾーブ壁面（１０）の撓みは小さくなる。従って、燃料の音速αＬが２８７ｍ／ｓであるのに対して、高周波域に於ける等価音速αＨが６６３ｍ／ｓとなって小さくならず、従来例に比べて放射音を小さく抑える事が可能となる。
第３６図に、αＬ／√Ｖが近似して、脈動吸収性は同等である第１実施例と第６従来例のフューエルデリバリパイプについて、放射音を比較したグラフを示した。このグラフからもわかるように、本発明の第１実施例のフューエルデリバリパイプは、第６従来例に比べて、放射音の抑制効果が高いものであった。
また、上記第１〜第２５実施例とは異なる形状で形成しても良く、第２８図に示す他の異なる第２６実施例の如く、フューエルデリバリ本体（１）を、上部壁（６）側を幅狭、下部壁（５）側を幅広に形成し、内方へ円弧状になだらかに湾曲する左側壁（７）と右側壁（８）を設けて形成し、断面形状を略台形形状としても良い。そして、一点鎖線で示す如く、下部壁（５）にソケット（２）を設けて使用しても良いし、上部壁（６）にソケット（２）を設け、この上部壁（６）を下方に配置して倒立台形形状で使用しても良い。
また、上記第１〜第２６実施例のフューエルデリバリ本体（１）は、前記ロールフォーミング加工により容易に形成する事ができる。また、フューエルデリバリ本体（１）は、第２９図に示す第２７実施例の如く、上半分と下半分とをそれぞれ分離して形成した後で、この２つの成形された板材を組み合わせ、ろう付け又は溶接する等により形成しても良い。また、第３０図に示す第２８実施例の如く、プレス成形した板材の両端部を二重に重ね合わせた後で、ろう付け又は溶接する等により両端部を固着して形成しても良い。これらの場合も、縦長のフラスコ形状又は倒立フラスコ形状となるように配置し、一点鎖線で示す如く下部壁（５）又は上部壁（６）にソケット（２）を設け、このソケット（２）を設けた壁面を下方に配置して使用しても良いし、二点鎖線で示す如く右側壁（８）にソケット（２）を設け、横長のフラスコ形状に配置して使用しても良い。
また、第２図、第４図〜第３０図に示す断面図は、各実施例のフューエルデリバリ本体（１）の主要断面を示すものであり、フューエルデリバリ本体（１）の長さ方向の先端から後端まで、必ずしも同一の断面形状とする必要はなく、取り付けスペース等に応じて、一部を主要断面とは異なる形状としても良い。例えば、第３７図に示す第２９実施例の如く、必要に応じてフューエルデリバリ本体（１）の途中に膨出部（１３）を設けて燃料の流量を調整したり、或いは図示はしないが途中を縮小させて他部品との干渉を防止したりする事もできる。また、前記各実施例では、４隅に弧状湾曲部（１１）を設けているが、この４隅は必ずしも弧状に湾曲させる必要はなく、例えば第３７図に示す第２９実施例の如く、一部の隅を角形に形成し、成形を容易とするものであっても良い。しかし、弧状に湾曲させた方が、噴射ノズルからの燃料噴射時の内圧の変化によるアブゾーブ壁面（１０）の変形対応性は向上する。
また、第３８図は、略フラスコ形状の変形で、上部壁（６）を円弧状に形成したドーム屋根付略フラスコ断面とした第３０実施例のフューエルデリバリ本体（１）である。また、第３９図は、略台形形状の変形で、上部壁（６）を円弧状に形成したドーム屋根付略台形断面とした第３１実施例のフューエルデリバリ本体（１）である。また、第４０図は、略キー形状の変形で、上部壁（６）を円弧状に形成したドーム屋根付略キー断面とした第３２実施例のフューエルデリバリ本体（１）である。
これら第３０、第３１、第３２実施例の場合も、上下方向に縦長に配置して平坦な下部壁（５）に、一点鎖線で示す如く、ソケット（２）を設けても良いし、横長に配置して、下面となった左側壁（７）又は右側壁（８）に、二点鎖線で示す如く、ソケット（２）を設けても良い。
また、第４１図に示す第３３実施例は、倒立フラスコ形状のフューエルデリバリ本体（１）を形成する際に、平坦な皿状の上部壁（６）と、下部壁（５）、左側壁（７）及び右側壁（８）から成る屈曲した断面コップ状の部材とを分離して形成した後で、互いの端部を重ね合わせた状態で溶接又はろう付けにより双方を固着して形成したものである。
また、第４２図に示す第３４実施例は、略台形形状のフューエルデリバリ本体（１）を形成する際に、平坦な皿状の下部壁（５）と、上部壁（６）、左側壁（７）及び右側壁（８）から成る屈曲した部材とを分離して形成した後で、互いの端部を重ね合わせた状態で溶接又はろう付けにより双方を固着して形成したものである。
また、第４３図は長辺側壁面の中央に平坦部分を設けずに滑らかな円弧に形成した臼形フューエルデリバリ本体（１）に於いて、内圧がかかった場合の変形をＦＥＭ解析した結果を示している。この第４３図に示す如く、内圧を受ける事によりフューエルデリバリ本体（１）の内壁面は点線から実線のように横方向に膨張するが、横方向の移動量が大きいため上下に関しては変形量がごくわずかに止まる結果となり、内容積の増加率が１．１％程度になる事が判った。従って、第４３図に示す略臼形断面のフューエルデリバリ本体（１）の場合も、図３の第１実施例と同様の作用効果を発揮する事ができる。
また、第４４図は略フラスコ形状、第４５図は倒立フラスコ形状のフューエルデリバリ本体（１）に於ける、内圧がかかった場合の変形をＦＥＭ解析した結果を示している。これらの場合でも、第３図の第１実施例と同様の作用効果を発揮する事ができる。
【産業上の利用の可能性】
本発明のフューエルデリバリ本体は上述の如く構成したもので、軸直角方向の断面形状を臼形、フラスコ形、台形、キー形、ゴーグル形等とする事により、従来と同じ圧力を受けた場合の内容積変化率が大幅に増加し、可撓性のアブゾーブ壁面による脈動吸収効果が高められ、異音の伝達・伝播・放射が抑制されることになる。フューエルデリバリ本体の外形寸法はほとんど増大させる必要がないから、既存のフユーエルデリバリパイプと置き換えてもエンジンルーム内の限られたスペース内に収納可能であり、部品としての互換性が保たれる等、その技術的効果には極めて顕著なものがある。
また、フューエルデリバリ本体内を流動する燃料の音速αＬと内容積Ｖで決まるαＬ／√Ｖを２０×１０３〜８５×１０３（ｍ−０．５・ｓｅｃ−１）とし、燃料の音速αＬと高周波域に於ける等価音速αＨの比をαＬ／αＨ≦０．７となるよう形成する事で、アブゾーブ壁面の撓み変形により、内圧の変化に対応してフューエルデリバリ本体の内容積を従来に比べて大きく増加させる事ができ、燃料噴射時の圧力脈動の吸収効果が高いものとなる。従って、床下配管等に低周波域に於ける機械的振動が伝播されにくく、騒音の発生を良好に防止する事ができる。また、高周波域に於ける脈動でフューエルデリバリパイプが撓みにくく、高周波域に於ける等価音速αＨが小さくならず、噴射ノズルのスプールが弁座等に着座した際のカチカチ音等の高周波域に於ける音の外部への放射を良好に抑制する事が可能となる。このように、低周波域から高周波域までの騒音の発生を抑制する事が可能となり、パルセーションダンパーや振動吸収用のクリップ等を使用する必要がなく、製造コストの低減が可能となる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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【図３６】
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【図３７】
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【図３８】
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【図３９】
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【図４０】
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【図４１】
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【図４２】
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【図４３】
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【図４４】
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【図４５】
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【図４６】
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【図４７】
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【図４８】
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【手続補正書】
【提出日】平成17年1月31日(2005.1.31)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の第１実施例のフューエルデリバリパイプの斜視図である。第２図は第１図のＡ−Ａ線断面図である。第３図は第１実施例のフューエルデリバリ本体が内圧によりアブゾーブ壁面が撓んでフューエルデリバリ本体の内容積が変化した状態を示す概念図である。第４図は第２実施例のフューエルデリバリ本体の主要断面図で、断面形状を臼形横置き形状としている。第５図は、第３実施例のフラスコ形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第６図は第４実施例のキー形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。
第７図〜第１３図は、第５〜第１１実施例の臼形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第１４図〜第１９図は、第１２〜第１７実施例のゴーグル形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第２０図〜第２３図は、第１８〜第２１実施例のキー形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第２４図は第２２実施例の臼形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。また、第２５図〜第２７図は、第２３〜第２５実施例のフラスコ形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第２８図は、第２６実施例の台形形状のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第２９図は第２７実施例で、複数の成形された板材を組み合わせて形成したフラスコ形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第３０図は第２８実施例で、プレス加工により板材の一部を重ね合わせて形成したフラスコ形のフューエルデリバリ本体の主要断面図である。
第３１図は、ＦＥＭ解析による第１、第２実施例の臼形のフューエルデリバリ本体の４kHz付近の周波数での気柱振動モードにおける腹と節の状況を示す概念図である。第３２図は、ＦＥＭ解析による第３実施例のフラスコ形のフューエルデリバリ本体の、４kHz付近の周波数での気柱振動モードにおける腹と節の状況を示す概念図である。また、第３３図は、第２〜第６従来例の偏平形フューエルデリバリ本体の４kHz付近の周波数での気柱振動モードにおける腹と節の状況を示す概念図である。この第３１図〜第３３図に於けるＡ〜Ｉは、フューエルデリバリ本体の、ある位相に於ける内圧変化を示している。
また、第３４図は第１〜第４従来例及び第１〜第４実施例のフューエルデリバリ本体での、高周波域に於ける気柱振動モード数とその周波数との相関グラフである。第３５図は第１〜第４従来例及び第１〜第４実施例のフューエルデリバリ本体に於ける、モード字数２以降の線形近似グラフある。第３６図は脈動吸収性が同等の第１実施例と第６従来例の各フューエルデリバリ本体の放射音を比較したグラフである。
第３７図は、台形形状のフューエルデリバリ本体の途中に膨出部を設けた第２９実施例の断面斜視図である。第３８図は第３０実施例で、ドーム屋根付略フラスコ断面を有するフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第３９図は第３１施例で、ドーム屋根付略台形断面を有するフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第４０図は第３２施例で、ドーム屋根付略キー断面を有するフューエルデリバリ本体の主要断面図である。第４１図は倒立フラスコ形状の第３３実施例、第４２図は、倒立台形形状の第３４実施例のフューエルデリバリ本体の主要断面図で、ともに複数の成形された板材を組み合わせて形成されている。第４３図は長辺側壁面の中央部に平坦部分を設けず滑らかな円弧とした臼形のフューエルデリバリ本体が、内圧を受ける事により内容積が変化した状態を示す概念図である。第４４図は、略フラスコ形状のフューエルデリバリ本体が、内圧を受ける事により内容積が変化した状態を示す概念図である。第４５図は、倒立フラスコ形状のフューエルデリバリ本体が、内圧を受ける事により内容積が変化した状態を示す概念図である。
第４６図は、従来のフューエルデリバリパイプにおけるフューエルデリバリ本体とソケットの断面図である。第４７図は従来のフューエルデリバリ本体の変形状態を表す概念図である。第４８図は実験で使用した第２〜第６従来例の偏平形状のフューエルデリバリ本体の断面図である。
【国際調査報告】
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