(57)【要約】カムリングの側部に配置されて、吐出ポート２１，３４が開口形成されたサイドプレートと、該カムリング内に回転自在に収容され、駆動軸によって回転駆動されるロータと、該ロータの外周部に放射方向に沿って形成された複数のスロット内に前記カムリングの内周面方向へ出没自在に保持されたベーンとを備えている。前記サイドプレートのロータと摺接する内側面に前記吐出ポートと連通するひげ溝４０、４０を形成すると共に、該ひげ溝を前記吐出ポートから前記ロータの回転方向と反対方向に沿って漸次先細り状に形成すると共に、ひげ溝の先端部４０ｂ、４０ｂを、各ベーンのひげ溝の基端部４０ａ、４０ａを通る回転軌跡線Ｘよりも内方へ指向して形成した。
2005005837.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプハウジング内に収容配置されたカムリングと、
該カムリングの側部に配置されて、吐出ポートが開口形成されたサイドプレートと、
該カムリング内に回転自在に収容され、駆動軸によって回転駆動されるロータと、
該ロータの外周部に放射方向に沿って形成された複数のスロット内に前記カムリングの内周面方向へ出没自在に保持されたベーンと、
前記サイドプレートの前記ロータと摺接する内側面に切欠形成されて、前記吐出ポートと連通するひげ溝と、を備えたベーンポンプにおいて、
前記ひげ溝を前記吐出ポートから前記ロータの回転方向と反対方向に沿って漸次先細り状に形成すると共に、該ひげ溝の先端部を、前記各ベーンのひげ溝の基端部を通る回転軌跡線よりも内方へ指向して形成したことを特徴とするベーンポンプ。
【請求項２】
前記ひげ溝の先端部の延長線を、前記ロータの回転に伴いひげ溝付近に回転移動したベーンの径方向長さのほぼ中央位置よりも基部寄りに指向させたことを特徴とする請求項１に記載のベーンポンプ。
【請求項３】
前記ひげ溝の先端部を、前記ロータの回転に伴いひげ溝付近に回転移動したベーン方向へ延長形成したことを特徴とする請求項１または２に記載のベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】  本発明は、車両のパワーステアリングの油圧供給源等に用いられるベーンポンプに関する。
【背景技術】  この種の車両に用いられベーンポンプとしては、従来から種々提供されているが、その１つとして日本国特許庁発行の特開平１０−８９２６６号公報に記載されたものが知られている。
このベーンポンプは、ポンプハウジングの内部にカムリングと、該カムリングの側部にサイドプレートがそれぞれ収容されていると共に、前記カムリング内に、該カムリングとの間に圧力室を形成するベーンロータが回転自在に設けられている。
このベーンロータの外周部には、円周方向のほぼ等間隔位置に放射方向に沿って複数のスロットが形成されており、この各スロットの内部には、それぞれベーンがカムリングの内周面方向へ出没自在に保持されている。
また、前記サイドプレートは、ベーンロータ側の一端面に吐出ポートが形成されていると共に、基端部が吐出ポートの孔縁に開口するひげ溝がベーンロータの回転方向と反対方向に延設されており、前記ひげ溝は、開口面積が吐出ポートに向かうにしたがって滑らかに変化する曲線で形成されている。
前記ベーンロータは、ポンプハウジング内に挿通された駆動軸の一端部に連結されている。この駆動軸は、他端部側に取り付けられたドリブンプーリを介して機関のクランクシャフトからタイミングベルトによって回転力が伝達されるようになっている。
そして、前記駆動軸の回転駆動に伴いベーンロータが回転すると、各ベーンは背圧室の圧力によりスロットから突出しつつ各ベーン先端部がカムリングの内周面に摺接しながら回転する。これによって、ポンプハウジング内に形成されている吸入ポートから各ベーン間のポンプ室内に流入した作動流体が各ベーンによって圧縮されながら吐出ポートに吐出されてポンプ作用が行われるようになっている。
また、前記ポンプ室が吐出ポートに連通する際に、吐出ポートの高圧が急激にポンプ室へ流入するのを防止するために、いわゆるひげ溝を形成し、このひげ溝によって滑らかに上昇させて作動流体の圧力が吐出ポートで急激に変化しないように制御して、油圧脈動を低減させるようになっている。
しかしながら、前記従来のベーンポンプにあっては、サイドプレートに形成された各ひげ溝が、吐出ポートに向かうにしたがって滑らかに変化する曲線で形成されているものの、先端部が回転移動したベーンの一側面の径方向外側に指向している。
このため、前記ベーンロータの回転に伴い１つのベーンがひげ溝の先端部に回転移動して吐出ポート内が高圧になった際に、この高圧の作動流体がひげ溝内を逆流して先端部から隣接する次のベーンの一側面の径方向の外端部付近に突き当たる。したがって、このベーンに回転方向と反対方向の負荷が作用して、ベーンロータに逆転方向の抵抗負荷が掛ってしまう。この結果、ポンプ効率が低下するおそれがある。
また、前記ベーンの回転方向と反対方向の負荷によって前記ベーンロータのスロットに過大な応力がかかり、該スロットが変形するおそれがあった。
【発明の開示】
本発明は前記従来の技術的課題に鑑みて案出されたもので、請求項１に記載の発明は、ポンプハウジング内に収容配置されたカムリングと、該カムリングの側部に配置されて、吐出ポートが開口形成されたサイドプレートと、該カムリング内に回転自在に収容され、駆動軸によって回転駆動されるロータと、該ロータの外周部に放射方向に沿って形成された複数のスロット内に前記カムリングの内周面方向へ出没自在に保持されたベーンと、前記サイドプレートの前記ロータ側の内側面にほぼ円周方向に沿って切欠形成されて、前記吐出ポートと連通するひげ溝とを備えたベーンポンプにおいて、前記ひげ溝を前記吐出ポートから前記ロータの回転方向と反対方向に沿って漸次先細り状に形成すると共に、該ひげ溝の先端部を、前記各ベーンのひげ溝の基端部を通る回転軌跡線よりも内方へ指向して形成したことを特徴としている。
この発明によれば、ベーンロータの回転に伴い１つのベーンがひげ溝の先端部を通過した際に、吐出ポートからひげ溝内を逆流した高圧な作動流体は、ひげ溝の先端部、つまり内方へ指向した先端部から隣接する次のベーンの一側面の径方向内端部側に突き当たる。このため、かかるベーンに対する回転方向と反対方向への負荷（モーメント）が十分に小さくなり、ベーンロータへの逆転方向への力も大幅に低減する。この結果、ポンプ効率の低下を抑制することが可能になる。
請求項２の発明は、前記ひげ溝の先端部の延長線を、前記ロータの回転に伴いひげ溝付近に回転移動したベーンの一側面の径方向長さのほぼ基部寄りに指向させたことを特徴としている。
この発明によれば、前述のように、吐出ポートからひげ溝を逆流した作動流体が隣接するベーンの一側面内端部のさらに基部側に突き当たるようにしたため、ベーンに対する反対方向の負荷をより低減させることが可能になる。
請求項３に記載の発明は、前記ひげ溝の先端部を、前記ロータの回転に伴いひげ溝付近に回転移動したベーン方向へ延長形成したことを特徴としている。
したがって、この発明によれば、ひげ溝の先端部を延長形成することにより、隣接するベーンの一側面の径方向の内端部方向への指向性が強くなり、高圧な作動流体を一側面の内端部方向へより確実に案内することが可能になる。
また、ひげ溝の延長化によって、例えば、特に車両の直進運転時などにおいてステアリングホイールを大きく回転操作しない場合の吐出油圧の変化を小さくすることができる。すなわち、ステアリングホイールを大きく回転操作しない場合には、吐出ポートとその近傍に回転移動した一対のベーン間のポンプ室との差圧が小さくなっている。そして、ロータの回転に伴い吐出ポート付近に回転移動した前記ポンプ室が延長されたひげ溝によって吐出ポートとの連通開始点が早くなり、ベーンの回転速度に対して前記ポンプ室と吐出ポートとの連通時間が長くなる。したがって、吐出ポート内の作動流体のポンプ室への移動時間が長くなるので、吐出ポート内での作動流体の圧力（油圧）変化が小さくなる。
この結果、かかるステアリングホイールの僅かな回転操作時にも、吐出ポート内の油圧の脈動を低減させることが可能になる。
【図面の簡単な説明】  図１は本発明の一実施形態に係るベーンポンプを示す縦断面図である。
図２は図１の図１のＡ−Ａ線断面図である。
図３は本実施形態に供されるベーンロータとカムリングの正面図である。
図４は図３のＢ−Ｂ線断面図である。
図５は図１の矢印Ｃ−Ｃ方向から見たサイドプレートの正面図である。
図６はひげ溝の縦断面図である。
図７はひげ溝を示す図６のＤ矢視図である。
図８は前記サイドプレートの背面図である。
図９は図８のＥ−Ｅ線断面図である。
図１０は他例を示すベーンポンプの縦断面図である。
図１１は図１０の矢印Ｆ−Ｆ方向から見たリアプレートの正面図である。
図１２は図１１のＧ−Ｇ線断面図である。
図１３は図１２の矢印Ｈ部の拡大図である。
【発明を実施するための最良の形態】  以下、本発明にかかるベーンポンプの実施形態を図面に基づいて詳述する。
このベーンポンプは、従来と同じく、車両のパワーステアリング装置等の油圧機器に油圧を供給する供給源としてポンプに適用されたもので、図１に示すように、内燃機関のシリンダブロックなどにボルトによって固定されたポンプハウジング１と、該ポンプハウジング１内に配置されたポンプ本体２と、一端部側がポンプハウジング１の内部に挿通した駆動軸３とから主として構成されている。
前記ポンプハウジング１は、図１及び図２に示すように、吸入通路４と吐出通路５を有するブロック状のポンプボディ６と、そのポンプボディ６に結合されたポンプカバー７とから成り、このポンプボディ６とポンプカバー７との間にポンプ本体２を収容する空間部が設けられている。
前記ポンプ本体２は、図１〜図４に示すように、前記ポンプカバー７の内部に収容配置されたカムリング８と、該カムリング８の内側に回転自在に設けられたベーンロータ９と、前記カムリング８の両側に配置された一対のサイドプレート１０，１１とを備えている。
前記駆動軸３は、ポンプボディ６から突出した他端部に駆動伝達用のドリブンプーリ１９が取付けられ、このドリブンプーリ１９に巻回された図外のベルトを通してエンジンの動力が伝達されるようになっている。
前記カムリング８は、図３に示すように外周面のほぼ１８０°位置に形成された一対の小半円形状のピン受け溝８ｂ、８ｃに嵌合したロケートピン１３、１３によってポンプハウジング１に円周方向の位置決めがなされている共に、内周面８ａがほぼ楕円形状に形成されている。
前記ベーンロータ９は、焼結合金によってほぼ円盤状に一体に成形されて、外周面とカムリング８の内周面８ａとの間にほぼ円環状のポンプ室１４を隔成している。また、ベーンロータ９の中央には、前記サイドプレート１０，１１を貫通する前記駆動軸３の先端部３ａがセレーション結合するセレーション孔９ａが貫通形成されていると共に、外周部には、１０個のスロット１５が円周方向の等間隔位置に放射状に形成されている。
また、この各スロット１５は、内部に薄肉板状のベーン１６をそれぞれ放射方向へ摺動自在に保持していると共に、底部には各ベーン１６をスロット１５の開口端からカムリング８の内周面８ａ方向へ突出させる背圧室１５ａが形成されている。
また、このベーンロータ９は、図１、図３、図５に示すように外周面の前記各スロット１５が形成される該スロット形成部１７以外の部位に切欠部である円弧状の肉抜き部１８が形成されている。
前記各スロット形成部１７は、各肉抜き部１８の存在によってそれぞれ凸状に形成されていると共に、円周方向のほぼ中心位置に前記スロット１５がそれぞれ形成されている。
前記一方側のサイドプレート１０は、ポンプボディ６の端面に圧接され、その圧接部において、図１、図２及び図５、図８に示すように、ベーンロータ９と摺接する側の一側面に、ポンプボディ６に有する吸入通路４に接続される径方向に左右一対の吸入ポート２０、２０が形成されていると共に、該吸入ポート２０、２０とクロスする方向位置に一対の第１、第２吐出ポート２１、３４が形成されている。
また、前記他方側のサイドプレート１１には、前記第１吐出ポート２１に対してカムリング８を挟んだ対称位置に第３吐出ポート３５が形成されており、前記第１吐出ポート２１と第３吐出ポート３５は、後述する圧力室２２内に連通している。また、サイドプレート１０のカムリング８と反対側に前記第１吐出ポート２１の小開口面積の開口部２１ａが形成されている。
さらに、前記第２吐出ポート３４は、図１、図８、図９に示すように、カムリング８側の円弧帯状の吐出ポート部と反対側の面に該吐出ポート部よりも開口面積の小さな開口部３４ａが流体の入口から出口に掛けてほぼ扇状に形成されており、その開口面積が前記第１吐出ポート２１の開口部２１ａ及び第３吐出ポート３５の開口面積よりは小さいが従来の開口部よりは大きな開口面積に設定されている。
また、前記第２吐出ポート３４の開口部３４ａの最大拡幅位置に、ブリッジ３６が架設されていると共に、該ブリッジ３６の前記出口側に、作動流体の流れを案内する切欠部３７がブリッジ３６の全長に亘って形成されている。
また、前記サイドプレート１０は、同じ一側面に前記各吐出ポート２１、３４のベーンロータ９の回転方向と逆方向の孔縁２１ｂ、３４ｂに一対のひげ溝４０，４０が形成されている。
この各ひげ溝４０、４０は、図３及び図５に示すように、各吐出ポート２１、３４の各孔縁２１ｂ、３４ｂからベーンロータ９の回転方向と逆方向にほぼ円弧状に延設されて、基端部４０ａから先端部４０ｂに亘って先端先細り状に形成されていると共に、深さが図６の縦断面で示すように、最大に深い基端部４０ａから先端部４０ｂにいくに従って漸次浅く形成されて、該先端部４０ｂで若干急に立ち上がり形成されている。また、図７の横断面で示すように、ほぼＶ字形状に形成されて底部４０ｃが鋭角状に形成されている。
また、先端部４０ｂは、前記基端部４０ａのほぼ中心を通る各ベーン１６の回転軌跡線（一点鎖線Ｘで示す）よりも内方へ指向して形成されている。すなわち、この先端部４０ｂは、その延長線（Ｐ線）が前記ベーンロータ９の回転に伴いひげ溝４０付近に回転移動したベーン１６の径方向長さのほぼ中央位置よりも基部寄りに指向して形成されている。
また、先端部４０ｂは、前記従来のひげ溝よりも長く延長形成されており、その長さは、最大でも隣接する一対のベーン１６，１６間の円周方向の長さの半分以下に設定されていると共に、さらに漸次先細り状に形成されている。
また、ポンプ本体２の外周面とポンプカバー７の内周面との間には、前記第１〜第３吐出ポート２１、３４，３５から吐出された作動油が流れ込む圧力室２２が設けられている。この圧力室２２は、ポンプボディ６に設けられた吐出通路５と該吐出通路５と径方向の反対側に形成されたドレーン通路２４に並列に接続されている。
前記吐出通路５には、可変絞り機構２５が設けられている一方、ドレーン通路２４の上流端には、可変絞り機構２５の前後差圧に応動するドレーン弁２６が設けられている。
前記可変絞り機構２５は、ポンプボディ６の圧力室２２側の端面に形成されたスプール収容穴２７と、このスプール収容穴２７に進退自在に収容され、その進退位置に応じて吐出通路５の開口面積を増減変化させるスプール２８と、そのスプール２８を圧力室２２側に付勢するスプリング２９とを備えている。
そして、この可変絞り機構２５は、スプール２８の一端に作用する圧力室２２の油圧とスプリング２９のばね力とのバランスによって進退作動すると共に、スプール２８がサイドプレート１０に当接する初期位置において吐出通路５の開口面積が最大になるように設定されている。尚、前記第２吐出ポート３４は、サイドプレート１０のうちの、スプール２８の端面に対向する位置に開口している。
一方、ドレーン弁２６は、ポンプボディ６の圧力室２２側の端面に形成されたスプール収容穴３０と、このスプール収容穴３０に進退自在に収容されたスプール３１と、そのスプール３１を圧力室２２側に付勢するスプリング３２と、スプール３１が後退したときにその後退量に応じて圧力室２２に開口し、かつ前記ドレーン通路２４の開口端を構成するドレンポート３３とを備えている。
前記スプール収容穴３０の底部３０ａ側には、可変絞り機構２５の下流側の圧力が圧力導入通路２３を介して導入されるようになっている。前記スプール３１の一端は圧力室２２側に面し、これによってスプール３１の前後には前記可変絞り機構２５の前後の圧力が作用するため、ドレーン弁２６はその前後の差圧に応じてドレーンポート３３からドレーン通路２４への排出流量を増減制御するようになっている。
したがって、この実施形態によれば、駆動軸３（ベーンロータ９）の回転速度が低い間は、可変絞り機構２５が吐出通路５を最大に開いた状態でドレーン弁２６がスプリング３２の力によってドレーンポート３３を閉じているため、回転速度の増大に応じて吐出通路５の供給流量も増大する。
そして、駆動軸３の回転速度がある程度高まり、可変絞り機構２５の前後差圧が設定値を超えると、その前後差圧に応動してドレーン弁２６のスプール３１がドレーンポート３３を開き、ドレーン通路２４から作動油を排出することから、吐出通路５の供給流量の増大が抑制されるようになる。
さらに、この状態から駆動軸３の回転速度が増大すると、可変絞り機構２５のスプール２８が圧力室２２側の作動油の油圧によってスプリング２９のばね力に抗して後退し、吐出通路５の開口面積が次第に縮小されるようになる。これにより、吐出通路５の供給流量は次第に減少し、所謂フローダウン特性が得られるようになる。
また、この実施形態によれば、ベーンロータ９の回転に伴い１つのベーン１６がひげ溝４０、４０の先端部４０ｂ、４０ｂを通過した際に、各吐出ポート２１，３４からひげ溝内を逆流した高圧な作動流体は、ひげ溝４０，４０の先端部４０ｂ、４０ｂ、つまり内方へ指向した先端部４０ｂ、４０ｂから隣接する次のベーン１６の一側面の径方向内端部１６ａ側や該内端部１６ａよりも基部側に突き当たる。このため、かかるベーン１６に対する回転方向と反対方向への負荷、すなわちモーメントが十分に小さくなり、ベーンロータ９への逆転方向への力も大幅に低減する。この結果、ポンプ効率の低下を抑制することが可能になる。
また、各ひげ溝４０，４０の先端部４０ｂ、４０ｂを延長形成することにより、隣接するベーン１６の一側面の径方向の内端部１６ａ方向への指向性が強くなり、高圧な作動流体を一側面の内端部１６ａ方向に対して、より確実に案内することが可能になる。
しかも、ひげ溝４０，４０の延長化によって、例えば、特に車両の直進運転時などにおいてステアリングホイールを大きく回転操作しない場合の吐出油圧の変化を小さくすることができる。すなわち、ステアリングホイールを大きく回転操作しない場合には、吐出ポート２１，３４とその近傍に回転移動した一対のベーン１６，１６間のポンプ室との差圧が小さくなっている。そして、ベーンロータ９の回転に伴い各吐出ポート２１，３４付近に回転移動した前記ポンプ室が延長されたひげ溝４０，４０によって第１、第２吐出ポート２１，３４との連通開始点が早くなり、ベーン１６の回転速度に対して前記ポンプ室と第１、第２吐出ポート２１，３４との連通時間が長くなる。したがって、吐出ポート２１，３４内の作動油圧のポンプ室への移動時間が長くなるので、吐出ポート２１，３４内での作動流体の油圧変化が小さくなる。
この結果、かかるステアリングホイールの僅かな回転操作時にも、吐出ポート２１，３４内の油圧の脈動を低減させることが可能になる。
また、この実施形態にあっては、第２吐出ポート３４の開口部３４ａを比較的大きく形成して、開口面積を従来のものより大きく設定したことから、作動中におけるベーンロータ９の図１中上方（第１吐出ポート２１側）への偏心動が防止される。
すなわち、第１吐出ポート２１側は、第３吐出ポート３５とともに全体の開口面積が大きいのに対して、第２吐出ポート３４側は単一のポートであるから、該第２吐出ポート３４を通過する作動油圧が第１、第３吐出ポート２１，３５を通過する作動油圧よりも大きくなる。このため、ベーンロータ９が、ポンプの作動中に高圧な第２吐出ポート３４側の油圧によって第１、第３吐出ポート２１、３５側、つまり図１中、上方側に押上げられて偏心動してしまう。したがって、かかる付近の各ベーン１６の先端部がカムリング８の内周面に強く力で摺接するため、摩擦抵抗が大きくなって、ポンプ効率が低下してしまうおそれがある。
しかし、本実施形態のように、第２吐出ポート３４の開口部３４ａの開口面積を大きく設定したことから、第１吐出ポート２１側との吐出圧がほぼ均一に近くバランスされることから、ベーンロータ９の偏心動の発生を抑制できる。この結果、カムリング８の内周面８ａに対する各ベーン１６の局部的な大きな摺動摩擦抵抗の発生を低減させることができる。したがって、ポンプ効率の低下を防止することが可能になる。
また、前記第２吐出ポート３４の開口部３４ａの最大拡幅位置に、ブリッジ３６を架設したことから、該第２吐出ポート３４回りの剛性が確保できることは勿論のこと、このブリッジ３６によって絞り効果が発揮されて、前記可変絞り機構２５によるパイロット圧の制御精度を高くすることができる。
さらに、ブリッジ３６の前記出口側に、作動流体の流れを案内する切欠部３７をブリッジ３６の全長に亘って形成したことから、該切欠部３７によって吐出通路５への作動流体の流動方向（図１矢印）を適正に制御することが可能になり、この結果、可変絞り機構２５の高い制御精度が得られる。
図１０〜図１３は他の実施形態を示し、ベーンポンプの構造中、ポンプハウジングの構造などが先のものとは異なるが、その他の基本的構造は同一である。
すなわち、ポンプハウジング５０は、後端開口が該ポンプハウジング５０にボルト固定されたプレート部材であるリアプレート５１によって閉塞されており、ポンプハウジング５０の内部には、前記カムリング５２と、該カムリング５２内部に回転自在に設けられた焼結合金材からなるベーンロータ５３がそれぞれ収容配置されていると共に、カムリング５２の一側面に一方側のサイドプレート５４が配置されている。また、前記ポンプハウジング５０を貫通した駆動軸５５は、先端部５５ａがリアプレート５１のほぼ中央に形成された軸受孔５１ｂに軸受けされていると共に、該先端部５５ａ寄りの部位が前記ベーンロータ５３の中央のセレーション孔５３ａにセレーション結合している一方、基端側がボールベアリング５６によって回転自在に支持されている。
また、ベーンロータ５３に有する複数のスロットに図外のベーンが放射状に設けられていると共に、該ベーン間に形成されたポンプ室はベーンロータ５３の回転によってその容積が変化し、この変化によって容積が増加する部分に吸入区間が、容積が減少する部分に吐出区間が形成されている。
前記ポンプ室は、サイドプレートの連通孔５７によって、ポンプハウジング５０の内部凹部に形成された高圧室５８に連通している。またポンプハウジング５０に設けられた吸入口５９は、図１１に示すように、リアプレート５１に形成された左右一対の吸入ポート６０、６０と内部の低圧通路６１を介してポンプ室に連通している。
また高圧室５８と連通する図外の高圧通路と前記低圧通路６１との間には、流量制御弁６２が設けられており、この流量制御弁６２によって高圧室５８に導かれた吐出油のうち余剰分を低圧通路６１に還流させて、図外の吐出孔からアクチュエータに吐出する作動流体を一定量に制御するようになっている。
そして、前記リアプレート５１は、アルミ合金材によって一体に成形されて、図１０〜図１２に示すように、内端面５１ａが前記ベーンロータ５３の回転に伴い該ベーンロータ５３の一側面５３ｂに摺接するようになっていると共に、該内端面５１ａの少なくとも前記ベーンロータ５３の一側面５３ｂとの摺接部位に、図１３にも示すように、微小な油溜まり部６３が無数に形成されている。
この油溜り部６３は、いわゆるラップ加工によって前記内端面５１ａの表面にランダムな方向に形成した線状切り欠き６４の交点凹溝によって無数に形成されたものであって、その深さは極めて小さく約０．３ａ、あるいはそれよりも若干小さく設定されている。
したがって、この無数の油溜り部６３に溜められた潤滑油によって、前記内端面５１ａとベーンロータ５３の一側面５３ｂとの間に、油膜が形成されることから、両者、５１ａ、５３ｂ間の潤滑性能が高くなり、ベーンロータ５３よりも硬度の低いリアプレート５１の内端面５１ａの摩耗の発生を十分に防止できる。
また、油溜り部６３は、ラップ加工によって形成するようにしたため、その形成作業が簡単であると共に、微小な加工が可能になる。
さらに、油溜り部６３は、その大きさが前述のように極めて小さいことから、たとえ内端面５１ａの全面に形成されていてもポンプハウジング５０との間のシール性が低下することはない。
また、前記微小な油溜り部６３をベーンロータ５３の一側面５３ｂのみに形成することも可能であり、さらに、該一側面５３ｂとリアプレート５１の内端面５１ａとの両方に形成することも可能である。
前記実施形態から把握できる請求項以外の技術的思想について、以下に記載する。
（１）ポンプハウジング内に収容配置されたカムリングと、
該カムリングの側部に配置されたサイドプレートと、
前記サイドプレートのほぼ径方向の対象位置に開口形成された一対の吐出ポートと、
該カムリング内に回転自在に収容され、駆動軸によって回転駆動されるロータと、
該ロータの外周部に放射方向に沿って形成された複数のスロット内に前記カムリングの内周面方向へ出没自在に保持されたベーンと、を備えたベーンポンプにおいて、
前記一方の第１吐出ポートのカムリングを挟んだ反対側に第３吐出ポートを形成し、該第１、第３吐出ポートを、前記ポンプハウジングとカムリングとの間に形成された圧力室に連通する２系統に形成する一方、他方の第２吐出ポートの開口面積を、前記第１、第３吐出ポートの全体の開口面積に近くなるように大きく形成したことを特徴とするベーンポンプ。
この発明によれば、第２吐出ポートの開口部の開口面積を大きく設定したことから、第１吐出ポート側との吐出圧がほぼ均一に近くバランスされることから、ロータの偏心動の発生を抑制できる。この結果、カムリングの内周面に対する各ベーンの局部的な大きな摺動摩擦抵抗の発生を低減させることができる。したがって、ポンプ効率の低下を防止することが可能になる。
（２）前記第２吐出ポートの開口部を流体の入口から出口にかけてほぼ扇状に拡大形成したことを特徴とする請求項（１）に記載のベーンポンプ。
この発明によれば、第２吐出ポートの開口部の開口形状がほぼ扇状に拡大形成されていることから、可変絞り機構方向への作動流体の良好な流動性が得られると共に、吐出圧を効果的に低減させることができる。
（３）前記第２吐出ポートの開口部の最大拡幅位置にブリッジを架設すると共に、該ブリッジの前記出口側に、作動流体の流れを案内する切欠部をブリッジの全長に亘って形成したことを特徴とする請求項（１）または（２）に記載のベーンポンプ。
この発明によれば、第２吐出ポートの開口部の最大拡幅位置に、ブリッジを架設したことから、該第２吐出ポート回りの剛性が確保できることは勿論のこと、このブリッジによって絞り効果が発揮されて、前記可変絞り機構によるパイロット圧の制御精度を高くすることができる。
さらに、作動流体の流れを案内する切欠部をブリッジの全長に亘って形成したことから、該切欠部によって吐出通路への作動流体の流動方向を適正に制御することが可能になり、この結果、可変絞り機構の高い制御精度が得られる。
（４）ポンプハウジング内に収容配置されたカムリングと、
前記ポンプハウジングの一端開口を閉塞しかつ前記カムリングの一側面に当接するプレート部材と、
該カムリング内に回転自在に収容され、駆動軸によって回転した際、一側面が前記前記プレート部材の内端面に摺接するロータと、
該ロータの外周部に放射方向に沿って形成された複数のスロット内に前記カムリングの内周面方向へ出没自在に保持されたベーンと、を備えたベーンポンプにおいて、
前記プレート部材の内端面あるいはロータの一側面の少なくともいずれか一方に、微小な油溜まり部を形成したことを特徴とするベーンポンプ。
この発明によれば、微小な油溜り部に溜められた潤滑油によって、前記内端面とロータの一側面との間に、常時油膜が形成されることから、両者間の潤滑性能が高くなり、ロータとリアプレートとの間の摺動摩耗の発生を十分に防止することができる。
（５）前記油溜まり部を、ランダムな方向に形成した線状切り欠きの交点凹溝によって形成したことを特徴とする請求項（４）に記載のベーンポンプ。
（６）前記ランダムな方向に形成した線状の切り欠きの交点凹溝をラップ加工によって形成したことを特徴とする請求項（５）に記載のベーンポンプ。
この発明によれば、油溜り部をラップ加工によって形成するようにしたため、その形成作業が簡単であると共に、微小な加工が可能になる。
本発明は前記各実施形態の構成に限定されるものではなく、例えば、前記油溜り部を第１の実施形態に適用することも可能であり、この場合、両サイドプレート１０，１１の対向面、つまりベーンロータの両側面と摺接する対向面に形成するか、あるいはベーンロータの両側面に形成することも可能である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【手続補正書】
【提出日】平成16年11月9日(2004.11.9)
【手続補正００１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプハウジング内に収容配置されたカムリングと、
該カムリングの側部に配置されて、吐出ポートが開口形成されたサイドプレートと、
該カムリング内に回転自在に収容され、駆動軸によって回転駆動されるロータと、
該ロータの外周部に放射方向に沿って形成された複数のスロット内に前記カムリングの内周面方向へ出没自在に保持されたベーンと、
前記サイドプレートの前記ロータと摺接する内側面に切欠形成されて、前記吐出ポートと連通するひげ溝と、を備えたベーンポンプにおいて、
前記ひげ溝を、前記吐出ポートから前記ロータの回転方向と反対方向に沿って漸次先細り状に形成すると共に、該ひげ溝の先端部を、前記各ベーンのひげ溝の基端部を通る回転軌跡線よりも内方へ指向して形成したことを特徴とするベーンポンプ。
【請求項２】
前記ひげ溝の先端部の延長線を、前記ロータの回転に伴いひげ溝付近に回転移動したベーンの径方向長さのほぼ中央位置よりも基部寄りに指向させたことを特徴とする請求項１に記載のベーンポンプ。
【請求項３】
前記ひげ溝の先端部を、前記ロータの回転に伴いひげ溝付近に回転移動したベーン方向へ延長形成したことを特徴とする請求項１または２に記載のベーンポンプ。
【請求項４】
（追加）ポンプハウジング内に収容配置されたカムリングと、
該カムリングの側部に配置されて、吐出ポートが開口形成されたサイドプレートと、
該カムリング内に回転自在に収容され、駆動軸によって回転駆動されると共に、外周部に放射方向に延びるスリットが円周方向に複数個形成され、該スリットの円周方向の両側部に径方向外側に延びる凸状のスリット形成部が形成されたロータと、
前記スロット内に前記カムリングの内周面方向へ出没自在に保持されたベーンと、
前記サイドプレートの前記ロータと摺接する内側面に切欠形成されて、前記吐出ポートと連通するひげ溝と、を備えたベーンポンプにおいて、
前記ひげ溝を、前記吐出ポートから前記ロータの回転方向と反対方向に沿って漸次先細り状に形成すると共に、該ひげ溝の先端部を、前記スリット形成部とオーバーラップするように形成したことを特徴とするベーンポンプ。
【国際調査報告】
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