(57)【要約】本発明は、位相のずれを大幅に小さくしたバランである。本発明のバランは、接地面に対して平行に配置された第一線路ｂ、第二線路ａ及び第三線路ｃの３つの線路を有するバランであって、第二線路ａ及び第三線路ｂを接地面ＧＣから同一の高さに配置し、第一線路ｂ、第二線路ａ及び第三線路ｃの長手方向の長さをいずれも動作帯域における中心周波数の波長の１／４とし、第二線路ａと接地面ＧＣ間の静電容量Ｃａを第二線路ａと第一線路ｂ間の静電容量Ｃａｂと等しくしたものであり、さらに、第二線路ａ及び第三線路ｃの高さ方向の中心と第二線路ａ及び第三線路ｃに近い方の接地面ＧＣとの距離ｈ３を第一線路ｂの高さ方向の中心と第二線路ａ及び第三線路ｃの高さ方向の中心との距離ｈ２より長くしたもの又は誘電体Ｄ３の誘電率が、誘電体Ｄ２の誘電率より小さくしたものである。
2004084339.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
接地面に対して平行に配置された第一線路、第二線路及び第三線路の３つの線路を有するバランであって、当該第二線路及び当該第三線路を接地面から同一の高さに配置し、当該第一線路、当該第二線路及び当該第三線路の長手方向の長さをいずれも動作帯域における中心周波数の波長の１／４とし、当該第二線路と接地面間の静電容量を当該第二線路と当該第一線路間の静電容量と等しくしたことを特徴とするバラン。
【請求項２】
当該第二線路及び当該第三線路の高さ方向の中心と当該第二線路及び当該第三線路に近い方の接地面との距離を当該第一線路の高さ方向の中心と当該第二線路及び当該第三線路の高さ方向の中心との距離より長くしたことを特徴とする請求の範囲第１項に記載のバラン。
【請求項３】
当該第二線路及び当該第三線路の高さ方向の中心により形成される平面と当該第二線路及び当該第三線路に近い接地面間における誘電体の誘電率を当該第一線路の高さ方向の中心により形成される平面と当該第二線路及び当該第三線路の高さ方向の中心により形成される平面間における誘電体の誘電率より小さくしたことを特徴とする請求の範囲第１項に記載のバラン。
【請求項４】
当該第二線路及び当該第三線路の幅方向の長さを等しくし、当該第二線路と当該第三線路を当該第一線路の幅方向の中心によって形成される平面に対して左右対称の位置に配置し、当該第一線路の一端端子を不平衡信号の入力端子として、当該不平衡信号の入力端子を当該第三線路の一端端子と接続し、当該第一線路の他端端子及び当該第二線路の一端端子をそれぞれ接地面と接続し、当該第二線路の他端端子及び当該第三線路の他端端子を平衡信号の出力端子とし、かつ当該不平衡信号の入力端子のインピーダンスと当該平衡信号の出力端子のインピーダンスを以下の関係を満たすようにしたことを特徴とする請求の範囲第１項〜第３項のいずれか１つの項に記載のバラン。
（Ｃａ＋Ｃａｃ）／ε０＝εｒ１／２×Ｚａｉｒ／（Ｚｉｎ×Ｚｏｕｔ）１／２
但し、Ｃａは当該第二線路と接地面間の静電容量（Ｃ）、Ｃａｃは当該第二線路と当該第三路線間の静電容量（Ｃ）、ε０は真空中の誘電率、εｒは比誘電率、Ｚａｉｒは真空中の特性インピーダンス（Ω）、Ｚｉｎは当該不平衡信号の入力端子のインピーダンス（Ω）、Ｚｏｕｔは当該平衡信号の出力端子のインピーダンス（Ω）である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】  この発明は、接地面に対して平行に配置された３つの線路を有するバランに関する。
【背景技術】  近年の無線ＬＡＮ、ブルートゥース用の高速ＬＳＩでは信号の雑音余裕度をあげるため平衡モードの信号が出力される場合が多い。
一方、無線回路は、一般に非平衡回路が用いられるためこの変換のためのバラン（平衡非平衡変換回路）が必須となっている。
バランは、１／４波長線路と３／４波長線路に分岐することにより構成することができる。
しかし、１／４波長線路と３／４波長線路に分岐すると、線路長が異なるため、中心周波数に対して位相が１８０度にできても帯域内でも周波数がずれると位相のずれが大きくなる。
そこで、本発明は、上記の点に鑑み、位相のずれを大幅に小さくしたバランを提供することを目的とするものである。
【発明の開示】
本発明者は、前記課題を解決すべく、鋭意研究を重ねた結果、平衡回路を構成する３つの線路の線路長を動作帯域における中心周波数の波長の１／４としたことなどにより、前記従来の問題点を解決することができることを見い出し、本発明を完成した。
即ち、本発明のバランは、接地面に対して平行に配置された第一線路、第二線路及び第三線路の３つの線路を有するバランであって、当該第二線路及び当該第三線路を接地面から同一の高さに配置し、当該第一線路、当該第二線路及び当該第三線路の長手方向の長さをいずれも動作帯域における中心周波数の波長の１／４とし、当該第二線路と接地面間の静電容量を当該第二線路と当該第一線路間の静電容量と等しくしたものである。
本発明においては、当該第二線路及び当該第三線路の高さ方向の中心と当該第二線路及び当該第三線路に近い方の接地面との距離を当該第一線路の高さ方向の中心と当該第二線路及び当該第三線路の高さ方向の中心との距離より長くすることができる。また、その代わりに、当該第二線路及び当該第三線路の高さ方向の中心により形成される平面と当該第二線路及び当該第三線路に近い接地面間における誘電体の誘電率を当該第一線路の高さ方向の中心により形成される平面と当該第二線路及び当該第三線路の高さ方向の中心により形成される平面間における誘電体の誘電率より小さくすることもできる。
さらに、当該第二線路及び当該第三線路の幅方向の長さを等しくし、当該第二線路と当該第三線路を当該第一線路の幅方向の中心によって形成される平面に対して左右対称の位置に配置し、当該第一線路の一端端子を不平衡信号の入力端子として、当該不平衡信号の入力端子を当該第三線路の一端端子と接続し、当該第一線路の他端端子及び当該第二線路の一端端子をそれぞれ接地面に接続し、当該第二線路の他端端子及び当該第三線路の他端端子を平衡信号の出力端子とし、かつ当該不平衡信号の入力端子のインピーダンスと当該平衡信号の出力端子のインピーダンスを以下の関係を満たすようにすることができる。
（Ｃａ＋Ｃａｃ）／ε０＝εｒ１／２×Ｚａｉｒ／（Ｚｉｎ×Ｚｏｕｔ）１／２
但し、Ｃａは当該第二線路と接地面間の静電容量（Ｃ）、Ｃａｃは当該第二線路と当該第三路線間の静電容量（Ｃ）、ε０は真空中の誘電率、εｒは比誘電率、Ｚａｉｒは真空中の特性インピーダンス（Ω）、Ｚｉｎは当該不平衡信号の入力端子のインピーダンス（Ω）、Ｚｏｕｔは当該平衡信号の出力端子のインピーダンス（Ω）である。
第１図は、本発明のバランの一実施例を示す断面図であり、第２図は、本発明のバランの一実施例を示す上面図である。
本発明において、第一線路ｂ、第二線路ａ及び第三線路ｃの長手方向の長さはいずれも動作帯域における中心周波数の波長の１／４であり、第二線路ａ及び第三線路ｃは、接地面ＧＣから同一の高さにあり、第二線路ａと接地面ＧＣ間の静電容量Ｃａは、第二線路ａと第一線路ｂ間の静電容量Ｃａｂと等しい（以下、「Ｃａ＝Ｃａｂ」ということがある。）。
本発明のバランにおいては、第二線路ａ及び第三線路ｃの高さ方向の中心と第二線路ａ及び第三線路ｃに近い方の接地面ＧＣとの距離（以下、「ｈ３」ということがある。）を、第一線路ｂの高さ方向の中心と第二線路ａ及び第三線路ｃの高さ方向の中心との距離（以下、「ｈ２」ということがある。）より長くする（以下、「ｈ２＜ｈ３」ということがある。）ことは好ましい。なお、以下の記載において、第一線路ｂの高さ方向の中心と第一路線ｂに近い接地面ＧＣとの距離をｈ１ということがある。
また、本発明のバランにおいては、ｈ２＜ｈ３とする代わりに、第二線路ａ及び第三線路ｃの高さ方向の中心により形成される平面と第二線路ａ及び第三線路ｃに近い接地面ＧＣ間における誘電体（以下、「Ｄ３」ということがある。）の誘電率ε３を、第一線路ｂの高さ方向の中心により形成される平面と第二線路ａ及び第三線路ｃの高さ方向の中心により形成される平面間における誘電体（以下、「Ｄ２」ということがある。）の誘電率ε２より小さくする（以下、「ε３＜ε２」ということがある。）ことも好ましい。なお、以下の記載において、第一線路ｂの高さ方向の中心により形成される平面と第一線路ｂに近い接地面ＧＣ間における誘電体をＤ１ということがある。
なお、ｈ２＜ｈ３にした本発明のバランは、比誘電率εｒの誘電体で埋められているため、誘電体１、誘電体２及び誘電体３の誘電率はそれぞれεｒとなり、同じである。
以下に、第二線路ａと接地面ＧＣ間の静電容量Ｃａ及び第二線路ａと第一線路ｂ間の静電容量Ｃａｂについて、デバイスシミュレータを用いた電磁界解析の結果を示す。
最初に、ｈ２＝ｈ３＝２マイクロメートルとし、第二線路ａと第三線路ｃの間隔Ｓａｃを変えて、静電容量Ｃａと静電容量Ｃａｂの変化を調べた。その結果を第３図に示す。
第３図から、変化させた間隔ＳａｃのすべてにおいてＣａ＞Ｃａｂとなっており、Ｃａ＝Ｃａｂは満たさないことがわかる。
従って、以下のいずれかの条件を具備する場合には、少なくともＣａ＝Ｃａｂを満たすことがわかる。
ａ）ｈ２＜ｈ３
この場合には、間隔Ｓａｃを増加させると、静電容量Ｃａの増加量は、静電容量Ｃａｂの増加量より大きくなる。もし、間隔Ｓａｃが狭い場合にＣａ＜Ｃａｂにしておけば、間隔Ｓａｃを順次拡げていくと、Ｃａ＜Ｃａｂ、Ｃａ＝Ｃａｂ、Ｃａ＞Ｃａｂと変化するため、Ｃａ＝Ｃａｂを満たす間隔Ｓａｃを推定することができるからである。
なお、ｈ２＝１．５マイクロメートル、ｈ３＝２マイクロメートルとして、間隔Ｓａｃを変えた場合における静電容量Ｃａと静電容量Ｃａｂの変化の様子を第４図に示す。第４図から、間隔Ｓａｃが約１０．３マイクロメートルの場合において、Ｃａ＝Ｃａｂを満たすことがわかる。
ｂ）ε３＜ε２
この場合には、ｈ２＝ｈ３にしたとしても、Ｃａ＝Ｃａｂを満たす間隔Ｓａｃが存在するからである。
なお、ε３＜ε２の場合には、厳密にいうと、等方性媒質ではなくなるが、その影響は小さく、ｈ２＜ｈ３の場合と同様にバランを構成することができる。
本発明においては、さらに、第二線路ａの幅方向の長さ（以下、「Ｗａ」ということがある。）が第三線路ｃの幅方向の長さと等しく、第一線路ｂの幅方向の長さ（以下、「Ｗｂ」ということがある。）より短いのが好ましい。第一線路ｂ、第二線路ａ及び第三線路ｃの高さ方向の厚み（以下、「ｔ」ということがある。）は、いずれも同じにするのが好ましい。
また、第二線路ａと第三線路ｃは、第一線路ｂの幅方向の中心によって形成される線及びその延長線に対して左右対称の位置に配置されるのが好ましく、第一線路ｂの一端端子は、非平衡信号の入力端子となり、さらに、第三線路ｃの一端端子に接続されるのが好ましく、第一線路ｂの他端端子及び第二線路ａの一端端子は、それぞれ接地面ＧＣと接続されるのが好ましく、第二線路ａの他端端子及び第三線路ｃの他端端子は、平衡信号の出力端子となるのが好ましい。
第二線路ａ及び第三線路ｃの幅方向の長さ（Ｗａ）と第二線路ａと第三線路Ｃの幅方向の間隔（以下、「Ｓａｃ」ということがある。）は、Ｃａ＝Ｃａｂという条件の他、以下に示す関係を満たすように適宜選択されるのが好ましい。
（Ｃａ＋Ｃａｃ）／ε０＝εｒ１／２×Ｚａｉｒ／（Ｚｉｎ×Ｚｏｕｔ）１／２
但し、Ｃａは、第二線路ａと接地面ＧＣ間の静電容量（Ｃ）、Ｃａｂは、第二線路ａと第一路線ｂ間の静電容量（Ｃ）、Ｃａｃは、第二線路ａと第三路線ｃ間の静電容量（Ｃ）、ε０は、真空中の誘電率、εｒは、比誘電率、Ｚａｉｒは、真空中の特性インピーダンス（Ω）、Ｚｉｎは、不平衡信号の入力端子のインピーダンス（Ω）、Ｚｏｕｔは、平衡信号の出力端子のインピーダンス（Ω）である。
以下に、この関係を導き出した過程を示す。なお、通常線路の導体損失及び誘電体の損失は小さいため、損失がないものとする。
動作帯域における中心周波数の波長の１／４を線路長とする第２図に示した３線路のバランのＹ行列（６行６列）は以下のように与えられる。
2004084339.tif 000003
但し、ωは周波数、ｕ＝ｊ×ｔａｎ（ｋＬ）（ｋは誘電体中での位相定数、Ｌは路線長）である。
2004084339.tif 000004
但し、Ｃｂは第一線路と接地面間の静電容量（Ｃ）である。
線路長Ｌを動作帯域における中心周波数の波長の１／４にしているので、１／ｕは０に近似することができ、（１−ｕ２）１／２／ｕは−ｊに近似することができる。
従って、Ｙ行列は、以下のように整理することができる。
2004084339.tif 000005
2004084339.tif 000006
第２図のように、６つの端子を、それぞれ、ｕ端子、ｖ端子、ｗ端子、ｘ端子、ｙ端子、ｚ端子として、入力端子１（Ｐｉｎ１）と第一線路のｖ端子と第三線路のｗ端子を電気的に接続し、第一線路のｙ端子と第二線路のｕ端子をそれぞれ接地面に接続し、かつ第二線路のｘ端子と出力端子２（Ｐｏｕｔ２）、第三線路のｚ端子と出力端子３（Ｐｏｕｔ３）をそれぞれ電気的に接続した場合を考える。
この条件下では、以下の等式が成り立つ。
Ｖｕ（ｕ端子の電圧）＝Ｖｙ（ｙ端子の電圧）＝０
Ｖｖ（ｖ端子の電圧）＝Ｖｗ（ｗ端子の電圧）＝Ｖ１（入力端子１の電圧）
Ｊ１（入力端子１の電流）＝Ｊｖ（端子ｖの電流）＋Ｊｗ（端子ｗの電流）
Ｖｘ（ｘ端子の電圧）＝Ｖ２（出力端子２の電圧）
Ｊｘ（ｘ端子の電流）＝Ｊ２（出力端子２の電流）
Ｖｚ（ｚ端子の電圧）＝Ｖ３（出力端子３の電圧）
Ｊｚ（ｚ端子の電流）＝Ｊ３（出力端子３の電流）
従って、以下の式が成り立つ。
2004084339.tif 000007
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また、Ｊ１（入力端子１の電流）は、以下の関係を有する。
Ｊ１＝Ｊｖ＋Ｊｗ
Ｊ１＝ｊω｛−Ｃａｂ×Ｖ２−Ｃａｂ×Ｖ３−Ｃａｃ×Ｖ２＋（Ｃａ＋Ｃａｂ＋Ｃａｃ）Ｖ３｝／ｋｚ
Ｊ１＝ｊω｛−（Ｃａｂ＋Ｃａｃ）×Ｖ２＋（Ｃａ＋Ｃａｃ）Ｖ３｝／ｋｚ
従って、３端子のＹ行列は、以下に示す式として与えられる。
2004084339.tif 000009
上記のＹ行列がバランの条件を満たす場合を考える。無損失のバランは、中心対称を考慮すると、以下の条件を満たす。
Ｓ１１＝０
Ｓ２１＝−Ｓ３１＝２１／２×ｅｘｐ（ｊα）／２
Ｓ２２−Ｓ３２＝Ｓ３３−Ｓ２３＝０
無損失なので、以下の式が成り立つ。
｜Ｓ２１｜２＋｜Ｓ２２｜２＋｜Ｓ２３｜２＝１
Ｓｉｊ＝Ｓｊｉ  ｉ，ｊ＝１，２，３
よってＳ行列は、以下のようになる。
2004084339.tif 000010
但し、｜Ｓ２２｜２＝１／４、よって  Ｓ２２＝ｅｘｐ（ｊβ）／２である。
2004084339.tif 000011
上記は入出力端子がすべて基準インピーダンスの場合における表現であるが、入出力の端子インピーダンスをＺｉｎ，Ｚｏｕｔ／２の場合について上記のＳ行列をＹ行列に変換すると、このＹ行列Ｙｂは以下のようになる。
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３端子のＹ行列は以下の式として与えられた。
2004084339.tif 000013
これが入出力の端子インピーダンスＺｉｎ，Ｚｏｕｔ／２のＹ行列に等しくなるためには、ｅｘｐ（２αｊ）＝−１、ｅｘｐ（βｊ）＝１である必要がある。α＝π／２、β＝πとおくと、Ｙｂは以下のようにあらわせる。
2004084339.tif 000014
ＹとＹｂを比較して以下の式を満たすＣ行列の構造を設計すればバランができる。
ω（Ｃａｂ＋Ｃａｃ）＝ｋｚ／（Ｚｉｎ×Ｚｏｕｔ）１／２
ω（Ｃａ＋Ｃａｃ）＝ｋｚ／（Ｚｉｎ×Ｚｏｕｔ）１／２
すなわち
ω（Ｃａｂ＋Ｃａｃ）＝ω（Ｃａ＋Ｃａｃ）＝ｋｚ／（Ｚｉｎ×Ｚｏｕｔ）１／２
従って、必要な条件は以下の２つの式になる。
Ｃａ＝Ｃａｂ
ｖｐ（Ｃａ＋Ｃａｃ）＝１／（Ｚｉｎ×Ｚｏｕｔ）１／２
比透磁率は通常の金属ではほぼ１なので、Ｚａｉｒ＝（μ０／ε０）１／２＝１２０πを用いて位相速度Ｖｐは以下のように表すことができる。
ｖｐ＝１／（εμ）１／２
ｖｐ＝１／（εｒε０μ０）１／２
ｖｐ＝１／（ε０×Ｚａｉｒ×εｒ１／２）
従って、（Ｃａ＋Ｃａｃ）＝１／ｖｐ（Ｚｉｎ×Ｚｏｕｔ）１／２
（Ｃａ＋Ｃａｃ）＝ε０×Ｚａｉｒ×εｒ１／２／（Ｚｉｎ×Ｚｏｕｔ）１／２
よって、
（Ｃａ＋Ｃａｃ）／ε０＝εｒ１／２×Ｚａｉｒ／（Ｚｉｎ×Ｚｏｕｔ）１／２
本発明においては、バランの入出力インピーダンスが指定されていたとしても、第二線路ａ及び第三線路ｃの幅方向の長さＷａと第二線路ａと第三線路ｃの間隔Ｓａｃを選ぶことにより、所望の入出力インピーダンスのバランを作製することができる。
第二線路ａ及び第三線路ｃの幅方向の長さＷａを変え、Ｃａ＝Ｃａｂの条件を満たす、間隔Ｓａｃ、静電容量（Ｃａ＋Ｃａｃ）、入出力インピーダンス（Ｚｉｎ×Ｚｏｕｔ）１／２の値を第５図に示す。なお、第一線路ｂの幅方向の長さＷｂは１６マイクロメートルに固定した。
第５図から、バランの入出力インピーダンスが指定されていたとしても、幅方向の長さＷａと間隔Ｓａｃを選ぶことにより、所望の入出力インピーダンスのバランを作製することができることが明らかとなった。
なお、本発明のストリップ線路型バランにおいては、縦横比を同じにすれば、絶対寸法は変えても特性は変わらないため、縦横の寸法を伸縮しても、同じ特性が得られることはいうまでもない。
【図面の簡単な説明】  第１図は、本発明のバランの一例を示す断面図である。図中、ａは第二線路、ｂは第一線路、ｃは第三線路であり、ＧＣは接地面である。Ｗａは第二線路ａ及び第三線路ｃの幅方向の長さ、Ｗｂは第一線路ｂの幅方向の長さ、ｔは第一線路ｂ、第二線路ａ及び第三線路ｃの高さ方向の厚みである。Ｓａｃは第二線路ａと第三線路ｃの幅方向の間隔であり、Ｓａｂは第一線路ｂの一端を基準とした場合における第二線路ａの一端の幅方向位置である。なお、Ｓａｂが正であるときは、第二線路の一端が第一線路の一端より外側にある状態となり、Ｓａｂが負であるときは、第二線路の一端が第一線路の一端より内側にある状態となる。第二線路ａと第三線路ｃは線ＡＡ’に対して左右対称である。ｈは接地面ＧＣ間の距離、ｈ１は第一線路ｂの高さ方向の中心と第一路線ｂに近い接地面ＧＣとの距離、ｈ２は第一線路ｂの高さ方向の中心と第二線路ａ及び第三線路ｃの高さ方向の中心との距離、ｈ３は第二線路ａ及び第三線路ｃの高さ方向の中心と第二線路ａ及び第三線路ｃに近い方の接地面ＧＣとの距離である。Ｄ１は誘電体１、Ｄ２は誘電体２、Ｄ３は誘電体３である。
第２図は、本発明のバランについての等価回路図の一例を示す上面図である。図中、Ｐｉｎ１は入力端子１、Ｐｏｕｔ２は出力端子２、Ｐｏｕｔ３は出力端子３であり、ｕ、ｖ、ｗ、ｘ、ｙ、ｚは６つの端子である。なお、第一線路ｂ、第二線路ａ及び第三線路ｃについての長手方向の長さはいずれも動作帯域における中心周波数の波長の１／４である。
第３図は、ｈ２＝ｈ３における第二線路と第三線路の間隔を変えた場合の静電容量の変化を示すグラフである。
第４図は、ｈ２＜ｈ３における第二線路と第三線路の間隔を変えた場合の静電容量の変化を示すグラフである。
第５図は、第二線路及び第三線路の幅方向の長さを変えた場合のＣａ＝Ｃａｂの条件を満たす、間隔Ｓａｂ、静電容量（Ｃａ＋Ｃａｃ）、入出力インピーダンス（Ｚｉｎ×Ｚｏｕｔ）１／２についてのそれぞれの値の変化を示すグラフである。
第６図は、出力端子２への透過特性（Ｓ２１）及び出力端子３への透過特性（Ｓ３１）を示すグラフである。
第７図は、入力端子１から信号を入れたときの、出力端子２と出力端子３の間の位相差を示すグラフである。
第８図は、入力端子１の反射係数（Ｓ１１）及び出力端子２及び出力端子３に差動振幅を入れたときの反射を示すグラフである。
【発明を実施するための最良の形態】  以下、本発明の好ましい実施形態を説明するが、本発明はかかる実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲の記載から把握される技術的範囲において種々の態様に変更可能である。
【実施例１】  第１図及び第２図に示す構造を採用した、本発明となる２．４５ＧＨｚ帯、入力インピーダンス５０Ω、出力インピーダンス１００Ωのバランについて、性能の確認実験を行った。
（Ｚｉｎ×Ｚｏｕｔ）１／２＝７０．７Ωであるため、ｈ２＝１．５マイクロメートル、ｈ３＝２マイクロメートル、Ｗａ＝３．３５マイクロメートル、Ｓａｂ＝０．１７マイクロメートル、Ｓａｃ＝８．９６マイクロメートル、Ｗｂ＝１６マイクロメートルとした。
線路長は、２．４５ＧＨｚで、誘電率３．６の場合の１／４波長に概ね一致する１５．５ｍｍ程度とした。
なお、実際のプリント基板では、１００マイクロメートル程度の寸法になるので、１００倍するとｈ２＝１５０マイクロメートル、ｈ３＝２００マイクロメートル、Ｗａ＝３３５マイクロメートル、Ｓａｂ＝１７マイクロメートル、Ｓａｃ＝８９６マイクロメートル、Ｗｂ＝１６００マイクロメートルとなる。
電磁界シミュレーションの結果を第６図〜第８図に示す。
第６図は、非平衡端子である入力端子１に入力し、平衡端子である出力端子２への透過特性（Ｓ２１）及び平衡端子である出力端子３への透過特性（Ｓ３１）を示すグラフである。第６図より、２．４５ＧＨｚで振幅がほとんど等しくなっていることがわかる。
第７図は、入力端子１から信号を入れたときの、出力端子２と出力端子３の間の位相差を示すグラフである。第７図より、位相がほぼ１８０度にできており、位相のずれが大幅に小さくなっていることがわかる。
第８図は、入力端子１の反射係数（Ｓ１１）及び出力端子２及び出力端子３に差動振幅を入れたときの反射（（Ｓ２２＋Ｓ２３−２×Ｓ２３）／２３／２但し、Ｓ２２は、出力端子２の反射係数であり、Ｓ２３は、出力端子３から出力端子２への透過係数である。）を示すグラフである。第８図より、２．４５ＧＨｚで２５ｄＢ以下であり、所望の入出力インピーダンスが得られていることがわかる。
【産業上の利用可能性】  以上のように、本発明にかかるバランは、市販チップ部品相当の性能が得られ、位相のずれを大幅に小さくすることができるため、多層基板内に内蔵されるバランとして有用であり、多品種製造要求、短納期製造要求に対して対応が取りやすく、抜本的な小型化が要求される部分に適している。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【国際調査報告】
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