(57)【要約】本発明の継目無管の製造方法によれば、ロール径比Ｄｇ／Ｄｌの範囲に応じて、次の（１）式〜（３）式のいずれかを満足することにより、噛み込み不良等のミスロールを発生させることなく、同時に回転鍛造効果を適切に抑制して、被圧延材のトップ部の熱間加工性の低下に起因する内面疵の発生をなくし、続くトップ部以降においても、穿孔圧延の設定条件を変更することなく内面疵の発生を防止することができる。これにより、優れた継目無管の製造方法として広く適用できる。Ｄｇ／Ｄｌ＜１．１のとき、２３≦Ｎ／（Ｄｆ／１００）≦４０・・・（１）１．１≦Ｄｇ／Ｄｌ＜１．５のとき、２０≦Ｎ／（Ｄｆ／１００）≦４４・・・（２）１．５≦Ｄｇ／Ｄｌ≦１．８のとき、２０≦Ｎ／（Ｄｆ／１００）≦４８・・・（３）
2004103593.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
パスライン周りに対向配置された一対のコーン型の傾斜ロールの間にパスラインに沿ってプラグを配し、被圧延材であるビレットを旋回移動させつつ穿孔圧延して継目無管を製造する方法において、
前記傾斜ロールの入口ロール径Ｄｌ（ｍｍ）と傾斜ロールゴージ部のロール径Ｄｇ（ｍｍ）との比Ｄｇ／Ｄｌ、および前記ビレットの噛み込みからプラグ先端に至るビレット回転数Ｎとビレットの外径圧下率Ｄｆ（％）との比Ｎ／Ｄｆが下記（１）式〜（３）式のいずれかを満足する条件で穿孔圧延することを特徴とする継目無管の製造方法。
Ｄｇ／Ｄｌ＜１．１のとき、
２３≦Ｎ／（Ｄｆ／１００）≦４０        ・・・      （１）
１．１≦Ｄｇ／Ｄｌ＜１．５のとき、
２０≦Ｎ／（Ｄｆ／１００）≦４４        ・・・      （２）
１．５≦Ｄｇ／Ｄｌ≦１．８のとき、
２０≦Ｎ／（Ｄｆ／１００）≦４８        ・・・      （３）
ただし、Ｌｄ：ビッレト噛み込み点からプラグ先端部までのパスライン方向の距離（ｍｍ）、β：傾斜ロールの傾斜角（°）、およびＲｐｇ：プラグ先端位置での傾斜ロール間隙（ｍｍ）とした場合に、次の関係が成り立つものとする
Ｎ＝Ｌｄ／（２π・Ｂｄ・ｔａｎβ）
Ｄｆ＝｛（Ｂｄ−Ｒｐｇ）／Ｂｄ｝×１００
【発明の詳細な説明】
【技術分野】  本発明は、継目無管の代表的製造方法であるマンネスマン製管法で採用されるピアサー（穿孔圧延機）による継目無管の製造方法に関し、さらに詳しくは、５％以上のＣｒを含有するビレット並びに非鉄および鉄鋼に限らず連続鋳造法により得られた難加工性の材料をビレットとして穿孔圧延を行う場合であっても、噛み込み不良等のミスロールや全長に亘り内面疵の発生がない継目無管の製造方法に関するものである。
【背景技術】  継目無管の代表的な製造方法として用いられている、いわゆるマンネスマン製管法は、所定温度に加熱された中実のビレットをピアサーにより穿孔圧延して中空素管を製造する。次いで、穿孔圧延された中空素管を５スタンドから８スタンドのマンドレルミルに通して延伸圧延し、再加熱、または直接にストレッチレデューサ若しくはサイザミルによって所定の外径寸法にして、さらに精整工程を経て製品となる継目無鋼管を製造する方法である。
ピアサーによる穿孔圧延では、被圧延材であるビレットをパスラインに沿って圧延方向に移動させるように、このパスラインに対してロール軸心線が傾斜した樽形状（バレル形状）またはコーン形状からなる一対の傾斜ロールを対向配置している。さらに、これらの一対の傾斜ロール間に、パスライン上に沿って配されたマンドレルの先端に保持され、穿孔圧延に用いられるプラグが配置されている。
通常、ピアサー用の穿孔ロールとしては、穿孔圧延された被圧延材の品質が優れ、穿孔圧延能率も良好なことからコーン形状の傾斜ロールが用いられる。
図１は、穿孔圧延に用いられるコーン形状の傾斜ロールの配置を模式的に説明する図である。さらに、図２は、前記図１のＡ−Ａ矢視で示されるコーン形状の傾斜ロールの配置を説明する図である。
傾斜ロール１は、その中間部にロール径Ｄｇなるゴージ部１ａと、このゴージ部１ａから入側端面に向かうにしたがって外径が小さくなる略円錐台状をなす入口面１ｂおよび出側端面に向かうにしたがって外径が大きくなる略円錐台状をなす出口面１ｃとを備え、全体としてコーン形状に形成される。
この傾斜ロール１は、パスラインＸ−Ｘに対してロール軸心線がそれぞれ交叉角γをなすように配置されている。さらに、図２に示すように、傾斜ロール１はパスラインＸ−Ｘに対して傾斜角βとなるように配置される。一方、図２に示されない他方の傾斜ロール１も、パスラインＸ−Ｘを挟んで傾斜角βで逆方向に傾斜させて対向配置される。
ビレット３に旋回運動を加える傾斜ロール１は、それぞれの駆動装置４に直接接合され、これにより、単独にロール軸心線を中心に回転できる。
また、プラグ２は全体として砲弾形状をなし、その後端部をマンドレルバーＭの先端部に支持される。さらに、マンドレルバーＭの後端部は、図示しないが、軸方向に前後進可能でプラグ２に作用する圧延方向のスラスト力を支えるとともに、プラグ位置を調整するスラストブロック装置に連結される。
上記のように構成されたピアサーにおいて、パスラインＸ−Ｘ上を白抜き矢符方向に送給されたビレット３は、傾斜ロールの間隙を旋回しつつパスラインＸ−Ｘ上を移動している間にプラグ２によりその軸心部に孔を空けられて、傾斜ロール１とプラグ２により肉厚加工が施されながら圧延され中空状の素管となる。
ところが、上述の穿孔圧延では、ビレットは、傾斜ロールに噛み込まれてプラグ先端部に到達するまでの間に、旋回して前進させられながら一対の傾斜ロールで加工を加えられる。このとき、いわゆる回転鍛造効果（マンネスマン効果）によって、ビレットの中心部は脆くなり、穿孔圧延されやすい状態になる。この回転鍛造効果が大き過ぎる場合には、中心部にボイドが発生したり、極端な場合には中心部が破壊されて放射状の割れ疵が発生することがある。
このような場合には、特に、中心偏析やセンタポロシティが生じ易い連続鋳造材や、δフエライトが発生し易い５％以上のＣｒを含有するステンレス鋼、または銅、銅合金など鋳造組織が残存して加工性の悪い非鉄材料のビレットがピアサーで穿孔圧延されると、ビレットがロールに噛み込まれてプラグ先端に到達するまでの間に回転鍛造効果によりビレット軸心部に割れが発生し、これが圧延後に素管の内面疵として残存することになる。この内面疵の発生をなくすために、従来から種々の方法が提案されている。
通常、ピアサーによる穿孔圧延では、プラグ位置と傾斜ロール開度を調節してプラグ先端位置でのビレットの圧下率（プラグ先端ドラフト率）が小さくなるよう設定されている。例えば、特開平０３−１３２２２号公報では、ビレットが傾斜ロールに噛み込まれた後、ビレットの中間部圧延時のプラグ先端ドラフト率が、ビレットのトップ部およびボトム部圧延時のプラグ先端ドラフト率よりも小さくなるように、傾斜ロール開度とプラグ先進量とを同時に変更して穿孔圧延する方法が開示されている。
上記特開平０３−１３２２２号公報で開示された圧延方法によれば、噛み込み不良等のミスロールは防止でき、かつ素管のトップ部およびボトム部を除いて、過剰な回転鍛造効果に起因する内面疵の発生を防止することができるかもしれない。しかし、ビレットのトップ部では噛み込み性を重視しているので、素管のトップ部での内面疵の発生を十分に防止できないことが予想される。また、穿孔圧延中に傾斜ロールの設定を変更可能な、新たな設備の開発が必要になる。
次に、特開昭６１−３６０５号公報では、ビレット重量および素管目標寸法に基づいて、プラグ先端ドラフト率が目標値になるように、傾斜ロール開度、プラグリードの設定を制御して内面疵の発生を防止する穿孔圧延方法が提案されている。ここで提案された制御方法によれば、被圧延材の鋼種、傾斜ロールの形状、穿孔圧延条件等の変動にともなって傾斜ロール開度、プラグリードを目標値に設定しても、素管の内面疵の発生を防止できるかも知れないが、噛み込み不良等のミスロールの発生を十分に防ぐことができないことが予想される。
さらに、特開２０００−１４０９１１号公報では、傾斜ロールの傾斜角を１２〜１４°にすると共に、ビレットの噛み込み位置からプラグ先端部までの距離とビレット径との比が特定条件になるように穿孔圧延機を運転することにより、内面疵の発生を防止する穿孔圧延方法が開示されている。
上記特開２０００−１４０９１１号公報で開示された穿孔圧延方法では、ミスロールや内面疵の発生を防止することができるかも知れないが、上記特開平０３−１３２２２号公報の圧延方法と同様に、素管の内面疵の発生防止については、素管のトップ部での内面疵の発生を十分に防止できないことが予想される。
このため、前述した連続鋳造材やδフエライトが生じ易い５％以上のＣｒを含有するステンレス鋼等の難加工性の材料を穿孔圧延する場合には、素管のトップ部に内面疵が多発するおそれがある。さらに、穿孔圧延中にロール設定を変更可能な、新たな設備の開発が必要となる。
【発明の開示】
ピアサーによるビレットのトップ部の穿孔圧延では、噛み込み不良等のミスロールとともに、過剰な回転鍛造効果に起因する内面疵が懸念される。これに対し、従来技術では十分に対応できていない。
すなわち、上記特開昭６１−３６０５号公報で提案された制御方法では、内面疵を防止できるが、噛み込み不良の発生は防ぐことができないと思われる。一方、上記特開平０３−１３２２２号および特開２０００−１４０９１１号の各公報で開示された穿孔圧延方法では、噛み込み不良を防止できるが、素管のトップ部での内面疵は防止できないと思われる。
本発明は、このような従来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、噛み込み不良等のミスロールを発生させることなく、同時に、回転鍛造効果を適切に制御して、特に被圧延材のトップ部の温度低下による熱間加工性の劣化による回転転造効果に起因する内面疵の発生をなくし、トップ部以降においても、穿孔圧延の設定条件を変更することなく内面疵の発生を防止することができる継目無管の製造方法、言い換えると、ミスロールや被圧延材の全長に亘り内面疵の発生がない継目無管の製造方法を提供することを目的としている。
本発明者らは、上記の課題を解決するため、ピアサーによる穿孔圧延に関し、種々の検討を加えた。その結果、ミスロールやトップ部を含む全長に亘り過大な回転鍛造効果による内面疵の発生には、ビレットが傾斜ロールと接触を開始する位置での入口ロール径と傾斜ロールゴージ部のロール径との比、および噛み込み時のビレット回転数とビレットの外径圧下率との比が大きく影響していることを見出した。
ここで、噛み込み時のビレット回転数は、ビレット先端部がロールに噛み込まれた後、プラグ先端部に到達するまでの間に傾斜ロールによって圧下を受ける回数である。
図３は、パスライン周りに対向配置された一対の傾斜ロールの間にプラグを配してビレットを穿孔圧延する状況を模式的に説明する図である。同図では、傾斜ロール１の傾斜角度βがゼロの状態で設定されている。コーン型の傾斜ロール１のゴージ部１ａは、傾斜ロール１の入口面１ｂと出口面１ｃとが交叉する位置であり、一対の傾斜ロール１、１の間隙が最小となる位置である。
ロールゴージ部１ａではロール径Ｄｇ（ｍｍ）となる。傾斜ロール１の入口面１ｂの形状は、２段以上の勾配角度を持つ断面形状であってもよく、また曲線の断面形状であってもよい。
さらに、図３に示す傾斜角度βがゼロの状態の幾何学２次元平面おいて、ビレット３が傾斜ロール入口面１ｂと接触を開始するＡ点での傾斜ロール径は入口ロール径Ｄｌ（ｍｍ）として示す。また、同じＡ点からプラグ２の先端部位置までのパスラインＸ−Ｘに平行な距離（パスライン方向の距離）をＬｄ（ｍｍ）で示す。このプラグ先端位置での傾斜ロール間隙をＲｐｇ（ｍｍ）とし、パスラインＸ−Ｘと傾斜ロール入口面１ｂとがなす角度（以下、「入口面角度」という）をθ１で示す。
次に、被圧延材であるビレット３の外径Ｂｄ（ｍｍ）とし、傾斜ロールの傾斜角β（°）とする場合に、噛み込み時のビレット回転数Ｎおよびビレットの外径圧下率Ｄｆは、次の関係式で表すことができる。
Ｎ＝Ｌｄ／（２π・Ｂｄ・ｔａｎβ）
Ｄｆ＝｛（Ｂｄ−Ｒｐｇ）／Ｂｄ｝×１００
そこで、本発明者らは、材質が０．２％Ｃ鋼の連続鋳造鋳片の外径１９０ｍｍの中心部より削り出して外径７０ｍｍと６０ｍｍのビレットを作製して、表１に示す条件で穿孔圧延を行い、噛み込み不良等のミスロール発生状況と内面疵の発生有無について調査した。
さらに、上記の関係式から算出されるビレット外径圧下率Ｄｆおよびビレット回転数Ｎ、さらにロール形状も種々変更して、穿孔圧延実験を実施した。このとき得られるロール径比Ｄｇ／Ｄｌ、およびビレット回転数Ｎとビレット外径圧下率Ｄｆとの比Ｎ／Ｄｆとの関係、さらに入口ロール径Ｄ１（ｍｍ）とビレット外径Ｂｄ（ｍｍ）との比Ｄ１／Ｂｄの関係を表２に示す。
2004103593.tif 000003
2004103593.tif 000004
表２における評価は、酸洗後の目視観察の結果による。この評価において、○印は圧延された中空素管の全長に亘って内面疵の発生がなく、ミスロールも発生せず問題なく穿孔圧延できた場合を示している。●印は中空素管に内面疵が発生した場合を示している。
次に、ミスロールに関して、表２中の×印は穿孔圧延２０本の内３本を超えてミスロールが発生した場合を、▲印は穿孔圧延２０本の内２〜３本がミスロールとなった場合を、△印は穿孔圧延２０本の内１本がミスロールとなった場合を示している。
前頁の表２に示す結果から、ロール径比Ｄｇ／Ｄｌが小さい範囲では、ビレット回転数Ｎとビレット外径圧下率Ｄｆとの比Ｎ／Ｄｆが小さい場合でも、大きい場合でも内面疵が発生し易くなる。ロール径比Ｄｇ／Ｄｌが大きい範囲では、内面疵の発生を抑制できるが、ビレット回転数Ｎとビレット外径圧下率Ｄｆとの比Ｎ／Ｄｆが小さいとミスロールの発生比率が増加する。
さらに、表２では示していないが、接触開始位置での入口ロール径Ｄｌとビレット外径Ｂｄとの比Ｄ１／Ｂｄが小さい範囲、例えば２．５未満になると、ビレットの噛み込み状態が不安定になり易く、ミスロールが多発する傾向になることも分かった。
本発明は、上述した知見に基づいてなされたものであり、次の継目無管の製造方法を要旨としている。すなわち、パスライン周りに対向配置された一対のコーン型の傾斜ロールの間にパスラインに沿ってプラグを配し、被圧延材であるビレットを旋回移動させつつ穿孔圧延して継目無管を製造する方法において、入口ロール径Ｄｌ（ｍｍ）と傾斜ロールゴージ部のロール径Ｄｇ（ｍｍ）との比Ｄｇ／Ｄｌ、および前記ビレットの噛み込みからプラグ先端に至るビレット回転数Ｎとビレットの外径圧下率Ｄｆ（％）との比Ｎ／Ｄｆが下記（１）式〜（３）式のいずれかを満足する条件で穿孔圧延することを特徴とする継目無管の製造方法である。
Ｄｇ／Ｄｌ＜１．１のとき、
２３≦Ｎ／（Ｄｆ／１００）≦４０          ・・・    （１）
１．１≦Ｄｇ／Ｄｌ＜１．５のとき、
２０≦Ｎ／（Ｄｆ／１００）≦４４          ・・・    （２）
１．５≦Ｄｇ／Ｄｌ≦１．８のとき、
２０≦Ｎ／（Ｄｆ／１００）≦４８          ・・・    （３）
ただし、Ｌｄ：ビッレト噛み込み点からプラグ先端部までのパスライン方向の距離（ｍｍ）、β：傾斜ロールの傾斜角（°）、およびＲｐｇ：プラグ先端位置での傾斜ロール間隙（ｍｍ）とした場合に、次の関係が成り立つものとする
Ｎ＝Ｌｄ／（２π・Ｂｄ・ｔａｎβ）
Ｄｆ＝｛（Ｂｄ−Ｒｐｇ）／Ｂｄ｝×１００
【図面の簡単な説明】  図１は、穿孔圧延に用いられるコーン形状の傾斜ロールの配置を模式的に説明する図である。
図２は、前記図１のＡ−Ａ矢視で示されるコーン形状の傾斜ロールの配置を説明する図である。
図３は、パスライン周りに対向配置された一対の傾斜ロールの間にプラグを配してビレットを穿孔圧延する状況を模式的に説明する図である。
【発明を実施するための最良の形態】  本発明の製造方法では、圧延された中空素管のトップ部を含む全長に亘って、内面疵の発生を防止するため、ロール径比Ｄｇ／Ｄｌの範囲に応じて、次の（１）式〜（３）式のいずれかを満足することを特徴としている。通常、ロール径比Ｄｇ／Ｄｌの値が大きくなると、内面疵の発生防止には有効であるが、その上限は設備的な制約から制限される。
例えば、ロールゴージ部のロール径Ｄｇ（ｍｍ）が大きくなると、設備規模も大きくなり、設備コストが増加する。一方、傾斜ロールの入口ロール径Ｄ１（ｍｍ）が小さくなると、圧延入側の軸受け強度が小さくなるなどの設備的な問題が生じると同時に、ロール径比Ｄｇ／Ｄｌが大きくなるにしたがって、入口ロール径Ｄ１とビレット外径Ｂｄとの比Ｄ１／Ｂｄが小さくなり、これにともないミスロールが多発する傾向になるので、ロール径比Ｄｇ／Ｄｌにも上限があり、その上限を１．８とした。
Ｄｇ／Ｄｌ＜１．１のとき、
２３≦Ｎ／（Ｄｆ／１００）≦４０          ・・・    （１）
１．１≦Ｄｇ／Ｄｌ＜１．５のとき、
２０≦Ｎ／（Ｄｆ／１００）≦４４          ・・・    （２）
１．５≦Ｄｇ／Ｄｌ≦１．８のとき、
２０≦Ｎ／（Ｄｆ／１００）≦４８          ・・・    （３）
実機ミルでの穿孔圧延では、ビレットの外径圧下率Ｄｆは４％〜８％を適正範囲として操業している。したがって、噛み込み時のビレット回転数Ｎとビレットの外径圧下率Ｄｆとの比Ｎ／Ｄｆを上記（１）式〜（３）式のいずれかに適合させる場合に、外径圧下率Ｄｆが４％〜８％である条件も具備させるのが望ましい。
さらに本発明の製造方法では、ビレットの噛み込み不良等のミスロールを防止するために、入口ロール径Ｄ１とビレット外径Ｂｄとの比Ｄ１／Ｂｄを２．５以上にするのが望ましい。一方、Ｄ１／Ｂｄの上限は、設備的な面から制限され、６．５以下とするのが望ましい。
実機ミルでの穿孔圧延では、前記図３に示した入口角度θ１は大きすぎても小さすぎてもビレットの噛み込み性が悪くなり、穿孔圧延中の被圧延材の振れ回りが大きくなり、穿孔圧延が安定せず、偏肉を悪化させるなどの支障をきたすことになる。このため、入口角度θ１は２．５°〜３．６°にするのが望ましい。
本発明の製造方法では、前述の通り、圧延された素管品質に優れるとともに、穿孔圧延能率も良好なことからコーン形状の傾斜ロールを対象としている。バレル形状の傾斜ロールを対象としないのは、単に品質面、能率面で差があるだけでなく、バレル形状の傾斜ロールではロール径比Ｄｇ／Ｄｌが１．０３以下と制限され、技術的にも本発明の製造方法に適用するのが困難であることによる。
本発明の製造方法では、特に、中心偏析やセンタポロシティが生じ易い連続鋳造材や、δフエライトが生じ易い５％以上のＣｒを含有するステンレス鋼、さらに非鉄では銅、銅合金など鋳造組織が残存して加工性の悪い材料を傾斜穿孔圧延機を用いて穿孔圧延する場合に、顕著な効果を発揮することができる。
本発明の効果を確認するため、本発明方法を用いて実施例１および実施例２の条件で穿孔圧延を行って、中空素管を製造した結果を説明する。
【実施例１】  前記図１および図２に示す構成のピアサーを用いて、材質が１３％Ｃｒを含有するマルテンサイトステンレス鋼で外径７０ｍｍ〜１００ｍｍのビレットを素材として、表３に示す条件で穿孔圧延を実施した。
2004103593.tif 000005
穿孔圧延により素管を製造した結果を、次頁の表４に示す。表４の内面疵発生状況における○印は、中空素管の単位長さ１ｍ当たりに内面疵の個数が２個以下である場合を示し、同様に、●印は中空素管の単位長さ１ｍ当たりに内面疵が３個以上発生した場合を示している。ミスロール発生率（％）は、各ロール設定・圧延条件で２０本のビレットを用いて穿孔圧延を行った結果として、発生した本数比率で示している。
次頁の表４の結果から明らかなように、本発明例ではロール径比Ｄｇ／Ｄｌに基づいて、上記（１）式〜（３）式のいずれかを満足しているので、ミスロールの発生がなく、中空素管の全長に亘って内面疵の発生を防止できた。
一方、比較例では、上記（１）式〜（３）式のいずれの条件も満足させることができなかったため、製造Ｎｏ．７、８材では内面疵の多発があり、製造Ｎｏ．９材ではミスロールの多発があった。
2004103593.tif 000006
【実施例２】  同様に、前記図１および図２に示す構成のピアサーにより、１３％Ｃｒを含有するマルテンサイトステンレス鋼で外径２２５ｍｍのビレット１００本を用いて、表５に示す条件で穿孔圧延を実施した。圧延条件はいずれも本発明で規定する条件とし、穿孔圧延による噛み込み状態と、最終圧延後の中空素管トップ部の内面観察を行った。
2004103593.tif 000007
上記表５に示す条件による穿孔圧延では、噛み込み不良が全く発生せず、さらに最終の鋼管製品として問題となる内面疵の発生がなく、安定した穿孔圧延を実施することができた。
産業上の利用の可能性
本発明の継目無管の製造方法によれば、噛み込み不良等のミスロールを発生させることなく、同時に回転鍛造効果を適切に抑制して、被圧延材のトップ部の熱間加工性の低下に起因する内面疵の発生をなくし、続くトップ部以降においても、穿孔圧延の設定条件を変更することなく内面疵の発生を防止することができる。
したがって、中心偏析やセンタポロシティが生じ易い連続鋳造材や、δフエライトが生じ易い５％以上のＣｒを含有するステンレス鋼、さらに非鉄では銅、銅合金など鋳造組織が残存して加工性の悪い材料を穿孔圧延する場合でも、ミスロールや被圧延材の全長に亘り内面疵の発生がない継目無管を製造できる。このため、本発明は、優れた継目無管の製造方法として広く適用することができる。
【図１】
2004103593.tif 000008
【図２】
2004103593.tif 000009
【図３】
2004103593.tif 000010
【国際調査報告】
2004103593.tif 000011
2004103593.tif 000012