(57)【要約】図１に示すＡ点（ｎｄ＝１．８３５、νｄ＝４６．５）、Ｂ点（ｎｄ＝１．９０、νｄ＝４０．０）、Ｃ点（ｎｄ＝１．９０、νｄ＝３５．０）およびＤ点（ｎｄ＝１．８３５、νｄ＝３８．０）をＡ点、Ｂ点、Ｃ点、Ｄ点、Ａ点の順序で結ぶ直線である境界線で囲まれる範囲内（ただし境界線上を含む）の屈折率（ｎｄ）およびアッベ数（νｄ）を有し、転移温度（Ｔｇ）が低く、精密プレス成形に適した光学ガラスであって、前記範囲内（ただし境界線上を含む）の屈折率（ｎｄ）およびアッベ数（νｄ）を有し、組成がＳｉＯ２−Ｂ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｇｄ２Ｏ３−Ｌｉ２Ｏ−Ｆ系であり、鉛、カドミウム、トリウム、Ｙ２Ｏ３、Ｐ２Ｏ５およびＴｅＯ２を含まず、転移温度（Ｔｇ）が５５０〜６５０℃の範囲である光学ガラス。
2004054937.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
アッベ数（νｄ）をｘ軸とし、屈折率（ｎｄ）をｙ軸とする、ｘ−ｙ直交座標図である図１に示すＡ点（ｎｄ＝１．８３５、νｄ＝４６．５）、Ｂ点（ｎｄ＝１．９０、νｄ＝４０．０）、Ｃ点（ｎｄ＝１．９０、νｄ＝３５．０）およびＤ点（ｎｄ＝１．８３５、νｄ＝３８．０）をＡ点、Ｂ点、Ｃ点、Ｄ点、Ａ点の順序で結ぶ直線である境界線で囲まれる範囲内（ただし境界線上を含む）の屈折率（ｎｄ）およびアッベ数（νｄ）を有し、質量％で、
ＳｉＯ２            ０．１〜８％
Ｂ２Ｏ３            ５〜２０％未満
Ｌａ２Ｏ３        １５〜５０％
Ｇｄ２Ｏ３          ０．１〜３０％
ＧｅＯ２            ０〜１０％
Ｎｂ２Ｏ５          ０〜８％
ただし、Ｇｄ２Ｏ３＋ＧｅＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の合計量が１０％を超え３０％まで
Ｙｂ２Ｏ３          ０〜５％
ＴｉＯ２            ０〜１％
ＺｒＯ２            ０〜８％
Ｔａ２Ｏ５        １０％を超え２５％まで
ＷＯ３              ０〜１０％
ＺｎＯ              ０〜１５％
ＲＯ                ０〜５％
ただし、ＲＯは、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯから選ばれる１種または２種以上
Ｌｉ２Ｏ            ０．５％を超え３％未満
Ｓｂ２Ｏ３          ０〜１％
および上記各金属元素の１種または２種以上の酸化物の一部または全部と置換した弗化物のＦとしての合計量が０．１〜６％の範囲の各成分を含有し、鉛、カドミウム、トリウム、Ｙ２Ｏ３、Ｐ２Ｏ５およびＴｅＯ２を含まず、転移温度（Ｔｇ）が５５０〜６５０℃の範囲である光学ガラス。
【請求項２】
アッベ数（νｄ）をｘ軸とし、屈折率（ｎｄ）をｙ軸とする、ｘ−ｙ直交座標図である図１に示すＡ点（ｎｄ＝１．８３５、νｄ＝４６．５）、Ｂ点（ｎｄ＝１．９０、νｄ＝４０．０）、Ｃ点（ｎｄ＝１．９０、νｄ＝３５．０）およびＤ点（ｎｄ＝１．８３５、νｄ＝３８．０）をＡ点、Ｂ点、Ｃ点、Ｄ点、Ａ点の順序で結ぶ直線である境界線で囲まれる範囲内（ただし境界線上を含む）の屈折率（ｎｄ）およびアッベ数（νｄ）を有し、質量％で、
ＳｉＯ２              ０．１〜８％、
Ｂ２Ｏ３              ５〜２０％未満、
Ｌａ２Ｏ３          １５〜５０％、
Ｇｄ２Ｏ３            ０．１〜３０％
Ｔａ２Ｏ５          １０％を超え２５％まで、及び
Ｌｉ２Ｏ              ０．５％を超え３％未満、
並びに
ＧｅＯ２              ０〜１０％及び／又は
Ｎｂ２Ｏ５            ０〜８％
ただし、Ｇｄ２Ｏ３＋ＧｅＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の合計量が１０％を超え３０％までであり、及び／又は
Ｙｂ２Ｏ３            ０〜５％及び／又は
ＴｉＯ２              ０〜１％及び／又は
ＺｒＯ２              ０〜８％及び／又は
ＷＯ３                ０〜１０％及び／又は
ＺｎＯ                ０〜１５％及び／又は
ＲＯ                  ０〜５％
ただし、ＲＯは、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯから選ばれる１種または２種以上、及び／又は
Ｓｂ２Ｏ３            ０〜１％及び／又は
Ｌｕ２Ｏ３            ０〜０．５％未満
並びに上記各金属元素の１種または２種以上の酸化物の一部または全部と置換した弗化物のＦとしての合計量が０．１〜６％の範囲の各成分を含有し、鉛成分、カドミウム成分、トリウム成分、Ｙ２Ｏ３、Ｐ２Ｏ５およびＴｅＯ２を含まず、転移温度（Ｔｇ）が５５０〜６５０℃の範囲である光学ガラス。
【請求項３】
質量％で、ＳｉＯ２が０．１〜５．５％未満である請求の範囲第１項または第２項に記載の光学ガラス。
【請求項４】
質量％で、Ｌｉ２Ｏが１％を超え３％未満である請求の範囲第１項、第２項または第３項に記載の光学ガラス。
【請求項５】
屈折率（ｎｄ）が１．８７５未満である請求の範囲第１項、第２項、第３項または第４項に記載の光学ガラス。
【請求項６】
屈折率（ｎｄ）が１．８７５以上である請求の範囲第１項、第２項、第３項または第４項に記載の光学ガラス。
【請求項７】
屈折率（ｎｄ）が１．８５を超える請求の範囲第１項、第２項、第３項、第４項または第５項に記載の光学ガラス。
【請求項８】
アッベ数（νｄ）が３９．５未満である請求の範囲第１項、第２項、第３項、第４項、第５項、第６項または第７項に記載の光学ガラス。
【請求項９】
アッベ数（νｄ）が３９．５以上である請求の範囲第１項、第２項、第３項、第４項、第５項、第６項または第７項に記載の光学ガラス。
【請求項１０】
転移温度（Ｔｇ）が６４０℃以下である請求の範囲第１項、第２項、第３項、第４項、第５項、第６項、第７項、第８項または第９項に記載の光学ガラス。
【請求項１１】
転移温度（Ｔｇ）が６３０℃以下である請求の範囲第１０項に記載の光学ガラス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】  本発明は、低い転移温度（Ｔｇ）を有し、かつ、高屈折率低分散性を有し、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材、および精密プレス成形に適した光学ガラスに関する。
【背景技術】  近年、光学機器の小型軽量化が著しく進行している中で、光学機器の光学系を構成するレンズの枚数を減少させる目的でガラス製の非球面レンズが多く用いられるようになってきており、ガラス製の非球面レンズは、加熱軟化したガラスプリフォーム材を、高精度な成形面をもつ金型でプレス成形し、金型の高精度な成形面の形状をガラスプリフォーム材に転写して得る方法、すなわち、精密プレス成形によって製造されることが主流となっている。
精密プレス成形によって得られるガラス成形品は、成形後、研削、研磨をすることなく、または、ほとんど研削、研磨をすることなく、レンズ等の最終製品として用いることできるため、精密プレス成形により、レンズ等を高い生産性の下に製造することが可能である。非球面レンズを従来の研削、研磨による方法で、大量に、しかも安価に製造することは非常に困難であるため、精密プレス成形は、ガラス製の非球面レンズを製造するのに最適な方法であり、また、その生産性が高いことから、非球面レンズに限らず、球面レンズその他の各種形状の光学素子等が、精密プレス成形によって製造されるようになりつつある。
精密プレス成形に使用するためのガラスプリフォーム材を製造する方法としては、主に二つの方法がある。
一つの方法は、例えば、特開平６−１２２５２６号公報や、特開平８−３１９１２４号公報に記載されているように、流出パイプ（流出管）から溶融ガラスを流下させ、流下ガラスを成形型上に保持しつつ、流下ガラスを切断し、ガラスプリフォーム材を成形する方法や、特開平７−１６５４３１号公報に記載されているように、流量制御パイプから溶融ガラスを滴下させ、下側成形型に保持し、保持されたガラス塊に上側成形型を押し付けてガラスプリフォーム材を成形する方法等であり、これらの方法は、いずれも、溶融ガラスを熱間成形で直接、ガラスプリフォーム材を得ることができるため、プリフォーム材自体の量産性が高い。
もう一つの方法は、ガラスブロック材を切断してガラスプリフォーム材を得る方法である。この方法では、ガラスブロック材の切断工程から、レンズ等の最終製品に近い形状に加工するまでの工程が必要であったりする等、工程が増加してしまうという問題点があるが、レンズ等の最終製品に近い形状まで加工することができるため、レンズ等の種々の形状の最終製品を精密プレス成形により得る際に、精密プレス成形時の形状変化量を小さくできるというメリットがある。
精密プレス成形によって、ガラス成形品を得るにあたっては、金型の高精度な成形面をガラスプリフォーム材に転写するために、加熱軟化させたガラスプリフォーム材を高温環境下でプレス成形することが必要であるので、この際使用する金型も高温に曝され、また、金型に高いプレス圧力が加えられる。そのため、ガラスプリフォーム材を加熱軟化させる際およびガラスプリフォーム材をプレス成形する際に、金型の成形面が酸化、侵食されたり、金型成形面の表面に設けられている離型膜が損傷したりして金型の高精度な成形面が維持できなくなることが多く、また、金型自体も損傷し易い。そのようになると、金型を交換せざるを得ず、金型の交換回数が増加して、低コスト、大量生産を実現できなくなる。そこで、精密プレス成形に使用するガラスおよび精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材のガラスは、上記損傷を抑制し、金型の高精度な成形面を長く維持し、かつ、低いプレス圧力での精密プレス成形を可能にするという観点から、できるだけ低い転移温度（Ｔｇ）を有することが望まれている。現在、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材のガラスの転移温度（Ｔｇ）が６５０℃を超えると精密プレス成形が困難となるため、転移温度（Ｔｇ）が６５０℃以下である高屈折率低分散性ガラスが求められ、好ましくは、転移温度（Ｔｇ）が６４０℃以下、より好ましくは、転移温度（Ｔｇ）が６３０℃以下である高屈折率低分散性ガラスが求められている。また、失透が生じたガラスプリフォーム材を精密プレス成形しても失透は消失せず、失透を含むガラス成形品は、レンズ等の光学素子として使用することができないため、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材のガラスは、耐失透性が優れたガラスであることが必要とされる。
非球面レンズに用いられる光学ガラスは、種々の光学定数（屈折率（ｎｄ）およびアッベ数（νｄ））を有するものが求められているが、なかでも、近年、高屈折率低分散性を有するものが求められており、特に光学設計上、アッベ数（νｄ）をｘ軸とし、屈折率（ｎｄ）をｙ軸とする、ｘ−ｙ直交座標図１に示すＡ点（ｎｄ＝１．８３５、νｄ＝４６．５）、Ｂ点（ｎｄ＝１．９０、νｄ＝４０．０）、Ｃ点（ｎｄ＝１．９０、νｄ＝３５．０）およびＤ点（ｎｄ＝１．８３５、νｄ＝３８．０）をＡ点、Ｂ点、Ｃ点、Ｄ点、Ａ点の順序で結ぶ直線である境界線で囲まれる範囲内（ただし境界線上を含む）（以下、上記範囲内を特定範囲内という）の屈折率（ｎｄ）およびアッベ数（νｄ）を有する高屈折率低分散性の光学ガラスが強く求められており、特に、光学定数が上記特定範囲内であり、かつ、屈折率（ｎｄ）が１．８５を超え１．８７５未満である光学ガラスや、光学定数が上記特定範囲内であり、かつ、アッベ数（νｄ）が３９．５未満である光学ガラス等が求められている。
ガラスに高屈折率を付与する成分としてカドミウム成分およびトリウム成分が古くから知られているが、これらの成分が環境に悪影響を与える成分であることは、周知の事実である。
また、高屈折率であり、転移温度（Ｔｇ）が低い光学ガラスとして、鉛成分を含むガラス、例えばＰｂＯを含むガラスが知られているが、鉛成分を含むガラスは、精密プレス成形時にガラスが金型と融着しやすいために、金型を繰り返し使用することが困難であることから、精密プレス成形に使用するガラスとしては不適当である。さらに、鉛成分は環境に好ましくない影響を与える成分であり、鉛成分を含むガラスの製造、研磨等の冷間加工および廃棄等を行なうにあたっては、環境対策上の措置が必要となるという問題があり、近年、鉛を含むガラスの製造、使用等を禁止しようとする動きもある。
以上の理由から、高屈折率低分散性を有し、転移温度（Ｔｇ）が低く、かつ、鉛を含有しない光学ガラスが強く求められている。
高屈折率低分散性の光学ガラスは、非球面レンズのみならず、球面レンズとしても光学設計上有用なため、古くから種々のガラスが提案されている。
例えば、特開昭５２−１４６０７号公報（以下公報１という）には、Ｂ２Ｏ３−ＳｉＯ２−Ｌａ２Ｏ３−Ｇｄ２Ｏ３−ＺｒＯ２＋Ｔａ２Ｏ５系の光学ガラスが開示されているが、公報１に開示されているガラスは屈折率が低く、上記特定範囲内の光学定数を有しておらず、上述した近年の光学設計上の要求を満たしていない。さらに、転移温度（Ｔｇ）が高いため精密プレス成形することが困難である。
特開昭５２−１５５６１４号公報（以下公報２という）には、Ｂ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｇｄ２Ｏ３−ＷＯ３−ＺｒＯ２＋Ｔａ２Ｏ５系の高屈折率低分散光学ガラスが開示されているが、公報２に具体的に開示されている、上記特定範囲内の光学定数を有するガラスは、転移温度（Ｔｇ）が高いため精密プレス成形することが困難である。
特公昭５４−２６４６号公報には、ＳｉＯ２−Ｂ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｔａ２Ｏ５＋ＺｎＯ系の高屈折率低分散光学ガラスが開示されているが、この公報に具体的に開示されているガラスは、転移温度（Ｔｇ）が高いため精密プレス成形することが困難である。
特開昭５３−４０２３号公報には、Ｂ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−ＨｆＯ２系の高屈折率低分散光学ガラスが開示されているが、この公報に具体的に開示されているガラスは、転移温度（Ｔｇ）が高いため精密プレス成形することが困難である。
特開昭５４−９０２１８号公報（以下公報３という）には、ＳｉＯ２−Ｂ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−ＷＯ３−Ｔａ２Ｏ５−Ｇｄ２Ｏ３−ＺｒＯ２系の高屈折率低分散の光学ガラスが開示されているが、この公報に具体的に開示されているガラスは、転移温度（Ｔｇ）が高いため精密プレス成形することが困難である。
特開昭５２−１２９７１６号公報および特公昭５４−６０４２号公報（以下、特公昭５４−６０４２号公報を公報４という）には、Ｂ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｙ２Ｏ３−ＺｒＯ２−ＷＯ３−Ｔａ２Ｏ５＋Ｎｂ２Ｏ５＋ＴｉＯ２系の高屈折率低分散光学ガラスが開示されているが、特開昭５２−１２９７１６号公報のガラスおよび公報４のガラスは、共に、転移温度（Ｔｇ）が高いため精密プレス成形することが困難である。
特開昭６０−４６９４８号公報には、ＳｉＯ２−Ｂ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｙｂ２Ｏ３−Ｎｂ２Ｏ５−Ｔａ２Ｏ５系の高屈折率低分散光学ガラスが開示されているが、この公報に具体的に開示されているガラスは、転移温度（Ｔｇ）が高いため精密プレス成形することが困難である。
特開昭６０−２２１３３８号公報には、Ｂ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｙ２Ｏ３−２価金属酸化物−Ｌｉ２Ｏ系の、低い転移温度（Ｔｇ）を有する光学ガラスが開示されているが、この公報に具体的に開示されているガラスは、上記特定範囲内の光学定数を有しておらず、上述した近年の光学設計上の要求を満たしていない。
特開昭６２−１００４４９号公報には、Ｂ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−ＺｎＯ−Ｌｉ２Ｏ−Ｓｂ２Ｏ３系の、低い転移温度（Ｔｇ）を有する光学ガラスが開示されているが、このガラスは、Ｓｂ２Ｏ３を必須成分として多く含有しているため、溶融ガラスを熱間成形してガラスプリフォーム材を得る際に、溶融ガラスの表面層からＳｂ２Ｏ３成分が選択的に揮発してガラスプリフォーム材に表面脈理が生じやすく、表面脈理が生じたガラスプリフォーム材を精密プレス成形しても表面脈理は消失せず、表面脈理のあるガラス成形品は、レンズ等の光学素子として使用することができないため、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材として適していない。さらに、ガラスプリフォーム材を精密プレス成形する際にも、ガラスプリフォーム材の表面層からＳｂ２Ｏ３成分が選択的に揮発して金型の成形面に付着して金型成形面に曇りが生じ、曇りが生じた金型を繰り返し使用すると、ガラス成形品の表面に金型の曇りそのものが転写されたり、ガラス成形品の表面に金型の曇りのパターンが転写されたりするという問題があり、これらの問題が生じたガラス成形品は、レンズ等の光学素子として使用することができないため、このガラスは、精密プレス成形によるレンズ等の光学素子の量産に適していない。しかもこの公報に具体的に開示されているガラスは、上記特定範囲内の光学定数を有しておらず、上述した近年の光学設計上の要求を満たしていない。
特開平８−２１７４８４号公報（以下公報５という）には、Ｂ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｌｕ２Ｏ３系の光学ガラスが開示されているが、このガラスは、原料価格が著しく高いＬｕ２Ｏ３を必須成分としているため、非常に生産コストが高いガラスであり、実用性が乏しい。また、公報５に具体的に開示されているガラスのうち、上記特定範囲内の光学定数を有しているガラスは、転移温度（Ｔｇ）が高く、精密プレス成形することが困難である。
特開２００１−３４８２４４号公報（以下、公報６とする）には、ガラス転移点（Ｔｇ）が７００℃以下であり、高屈折率、低分散の光学特性を有する光学ガラスが開示されているが、この公報に具体的に開示されているガラスは、ガラス転移点（Ｔｇ）、すなわち、転移温度（Ｔｇ）が高く、精密プレス成形することが困難である。
特開２００３−２６７７４８号公報（以下、公報７とする）には低いＴｇを有する高屈折率低分散ガラスが開示されているが、この公報に具体的に開示された上記特定範囲内の光学定数を有する光学ガラスは耐失透性が悪いため、プリフォームを製造し難いという欠点があり、また、ＷＯ３あるいはＴｉＯ２を多量に含んでいるため、可視短波長領域における透過率が悪くなるという欠点がある。
以上のように、従来の高屈折率低分散性光学ガラスは、主として、転移温度（Ｔｇ）は低いが、近年強く求められている前記特定範囲の光学定数を有していない、あるいは、前記特定範囲の光学定数を有していても転移温度（Ｔｇ）が高く精密プレス成形が困難であるという問題等を有している。
本発明の目的は、前記従来の技術に記載した光学ガラスに見られる諸欠点を総合的に解消し、前記特定範囲の光学定数を有し、かつ、転移温度（Ｔｇ）が低く、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材、および精密プレス成形に適し、かつ、カドミウム成分、トリウム成分、鉛成分を含有せず、環境負荷の少ない光学ガラスを提供することにある。
【発明の開示】
本発明者は、上記課題を解決するために、鋭意試験研究を重ねた結果、特定範囲の光学定数を有し、精密プレス成形が可能な低い転移温度（Ｔｇ）を有し、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材、および精密プレス成形に適した光学ガラスが得られることを見出し、以下に構成される発明をなすに至った。
本発明の第１の側面によると、本発明の光学ガラスは、アッベ数（νｄ）をｘ軸とし、屈折率（ｎｄ）をｙ軸とする、ｘ−ｙ直交座標図である図１に示すＡ点（ｎｄ＝１．８３５、νｄ＝４６．５）、Ｂ点（ｎｄ＝１．９０、νｄ＝４０．０）、Ｃ点（ｎｄ＝１．９０、νｄ＝３５．０）およびＤ点（ｎｄ＝１．８３５、νｄ＝３８．０）をＡ点、Ｂ点、Ｃ点、Ｄ点、Ａ点の順序で結ぶ直線である境界線で囲まれる範囲内（ただし境界線上を含む）の屈折率（ｎｄ）およびアッベ数（νｄ）を有し、質量％で、
ＳｉＯ２            ０．１〜８％
Ｂ２Ｏ３            ５〜２０％未満
Ｌａ２Ｏ３        １５〜５０％
Ｇｄ２Ｏ３          ０．１〜３０％
ＧｅＯ２            ０〜１０％
Ｎｂ２Ｏ５          ０〜８％
ただし、Ｇｄ２Ｏ３＋ＧｅＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の合計量が１０％を超え３０％まで
Ｙｂ２Ｏ３          ０〜５％
ＴｉＯ２            ０〜１％
ＺｒＯ２            ０〜８％
Ｔａ２Ｏ５        １０％を超え２５％まで
ＷＯ３              ０〜１０％
ＺｎＯ              ０〜１５％
ＲＯ                ０〜５％
ただし、ＲＯは、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯから選ばれる１種または２種以上
Ｌｉ２Ｏ            ０．５％を超え３％未満
Ｓｂ２Ｏ３          ０〜１％
および上記各金属元素の１種または２種以上の酸化物の一部または全部と置換した弗化物のＦとしての合計量が０．１〜６％の範囲の各成分を含有し、鉛、カドミウム、トリウム、Ｙ２Ｏ３、Ｐ２Ｏ５およびＴｅＯ２を含まず、転移温度（Ｔｇ）が５５０〜６５０℃の範囲である。
本発明の第２の側面によると、本発明の光学ガラスは、アッベ数（νｄ）をｘ軸とし、屈折率（ｎｄ）をｙ軸とする、ｘ−ｙ直交座標図である図１に示すＡ点（ｎｄ＝１．８３５、νｄ＝４６．５）、Ｂ点（ｎｄ＝１．９０、νｄ＝４０．０）、Ｃ点（ｎｄ＝１．９０、νｄ＝３５．０）およびＤ点（ｎｄ＝１．８３５、νｄ＝３８．０）をＡ点、Ｂ点、Ｃ点、Ｄ点、Ａ点の順序で結ぶ直線である境界線で囲まれる範囲内（ただし境界線上を含む）の屈折率（ｎｄ）およびアッベ数（νｄ）を有し、質量％で、
ＳｉＯ２            ０．１〜８％、
Ｂ２Ｏ３            ５〜２０％未満、
Ｌａ２Ｏ３        １５〜５０％、
Ｇｄ２Ｏ３          ０．１〜３０％
Ｔａ２Ｏ５        １０％を超え２５％まで、及び
Ｌｉ２Ｏ            ０．５％を超え３％未満
並びに
ＧｅＯ２            ０〜１０％及び／又は
Ｎｂ２Ｏ５          ０〜８％、
ただし、Ｇｄ２Ｏ３＋ＧｅＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の合計量が１０％を超え３０％までである、及び／又は
Ｙｂ２Ｏ３          ０〜５％及び／又は
ＴｉＯ２            ０〜１％及び／又は
ＺｒＯ２            ０〜８％及び／又は
ＷＯ３              ０〜１０％及び／又は
ＺｎＯ              ０〜１５％及び／又は
ＲＯ                ０〜５％
ただし、ＲＯは、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯから選ばれる１種または２種以上、及び／又は
Ｓｂ２Ｏ３          ０〜１％及び／又は
Ｌｕ２Ｏ３          ０〜０．５％未満
並びに上記各金属元素の１種または２種以上の酸化物の一部または全部と置換した弗化物のＦとしての合計量が０．１〜６％の範囲の各成分を含有し、鉛成分、カドミウム成分、トリウム成分、Ｙ２Ｏ３、Ｐ２Ｏ５およびＴｅＯ２を含まず、転移温度（Ｔｇ）が５５０〜６５０℃の範囲である。
好ましくは、前記光学ガラスは、ＳｉＯ２が０．１〜５．５％未満である。
好ましくは、前記光学ガラスは、Ｌｉ２Ｏが１％を超え３％未満である。
前記光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が１．８７５未満であってもよい。
前記光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が１．８７５以上であってもよい。
前記光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が１．８５を越えてもよい。
前記光学ガラスは、アッベ数（νｄ）が３９．５未満であってもよい。
前記光学ガラスは、アッベ数（νｄ）が３９．５以上であってもよい。
好ましくは、前記光学ガラスは、転移温度（Ｔｇ）が６４０℃以下である。
より好ましくは、前記光学ガラスは、転移温度（Ｔｇ）が６３０℃以下である。
【図面の簡単な説明】  図１は、本発明の光学ガラスが有する光学定数（アッベ数（νｄ）および、屈折率（ｎｄ））の範囲を示す、アッベ数（νｄ）をｘ軸とし、屈折率（ｎｄ）をｙ軸とする、ｘ−ｙ直交座標図である。
【発明を実施するための最良の形態】  本発明の光学ガラスの各成分の組成範囲を質量％で前記のとおり、限定した理由を以下に述べる。
ＳｉＯ２成分は、本発明の光学ガラスにおいてガラスの粘度を高め、耐失透性を向上させるのに有効な成分であり、その量が０．１％未満では上記効果を十分に得ることが困難である。また、過剰に含有すると転移温度（Ｔｇ）が高くなるため好ましくない。本発明の光学ガラスにおいて十分な耐失透性と所望の低い転移温度（Ｔｇ）を有するガラスを得やすくするためには、好ましくは０．１％、より好ましくは０．５％、最も好ましくは１％を下限として含有し、好ましくは８％、より好ましくは６％を上限として含有し、最も好ましくは５．５％未満含有する。
Ｂ２Ｏ３成分は、ランタン系ガラスである本発明の光学ガラスにおいて、ガラス形成酸化物成分として欠かすことのできない成分である。しかし、その量が５％未満では耐失透性が不十分となり、２０％以上では化学的耐久性が悪くなる。従って本発明の光学ガラスにおいては、好ましくは５％、より好ましくは６％、最も好ましくは８％を下限として含有し、好ましくは２０％未満、より好ましくは１９．５％、最も好ましくは１９％を上限として含有する。
Ｌａ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率を高め、低分散化させるのに有効であり高屈折率低分散性を有する本発明のガラスに欠かすことのできない成分であるが、その量が１５％未満ではガラスの光学定数の値を前記特定範囲内に維持することが困難である。逆に過剰に含有させると耐失透性を悪化させる。したがって、ガラスの光学定数の値を前記特定範囲内に維持しつつ、特に良好な耐失透性を維持するためには、好ましくは１５％、より好ましくは１８％、最も好ましくは２０％を下限として含有し、好ましくは５０％、より好ましくは４７％未満、最も好ましくは４５％を上限として含有する。
Ｇｄ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率を高め、低分散化させるのに有効である。しかし、その量が０．１％未満では上記効果が充分ではなく、過剰に含有させると逆に耐失透性が悪くなる。従って本発明の光学ガラスにおいては、好ましくは０．１％、より好ましくは０．５％、最も好ましくは１％を下限として含有し、好ましくは３０％、より好ましくは２８％未満、最も好ましくは２５％を上限として含有する。
Ｎｂ２Ｏ５成分は、屈折率を高め、化学的耐久性および耐失透性を改善する効果があるが、過剰に添加すると逆に耐失透性が悪くなる。従って、特に上記効果を得やすくするためには、その量を０．１％以上とすることがより好ましく、良好な耐失透性を維持するためには好ましくは８％、より好ましくは７％、最も好ましくは６％を上限として含有される。
ＧｅＯ２成分は、屈折率を高め、耐失透性向上させる効果を有する成分であるが、原料が非常に高価である。従って、好ましくは１０％、より好ましくは８％、最も好ましくは６％を上限として含有される。
また、Ｇｄ２Ｏ３、Ｎｂ２Ｏ５およびＧｅＯ２成分の合計量が１０％未満では、耐失透性が不十分となる。また、これら３成分の合計量が３０％を超えると、やはり耐失透性が悪くなる。しかも、これらの３成分はいずれも原料が高価な成分であるため過剰の添加はコストが高くなり好ましくない。従って本発明の光学ガラスにおいてはＧｄ２Ｏ３、Ｎｂ２Ｏ５およびＧｅＯ２成分の合計量は好ましくは１０％より多く、より好ましくは１０．５％以上、最も好ましくは１１％以上となり、当該合計量が好ましくは３０％以下、より好ましくは２８％以下、最も好ましくは２５％以下となるように調節される。
Ｙｂ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率を高め、低分散化させるのに有効である。しかし、過剰に添加すると耐失透性が悪くなる。従って本発明の光学ガラスにおいては好ましくは５％、より好ましくは４％、最も好ましくは３．５％を上限として含有する。
ＴｉＯ２成分は、光学定数を調整し、耐失透性を改善する効果がある。しかし、過剰に添加すると耐失透性が悪くなる。従って本発明の光学ガラスにおいては好ましくは１％、より好ましくは０．８％、最も好ましくは０．５％を上限として含有される。
ＺｒＯ２成分は、光学定数を調整し、耐失透性を改善し、化学的耐久性を向上させる効果があるが、過剰に添加させると逆に耐失透性が悪くなるうえ、転移温度（Ｔｇ）を所望の低い値に維持し難くなる。従って、本発明の光学ガラスにおいては好ましくは８％、より好ましくは８％未満、最も好ましくは７．５％を上限として含有される。特に上記効果を得やすくするためには、その量を０．１％以上とすることがより好ましい。
Ｔａ２Ｏ５成分は、屈折率を高め、化学的耐久性および耐失透性を改善する効果があるが、その量が１０％以下では顕著な効果が見られず、２５％を超えると逆に耐失透性が悪くなる。
従って、本発明において所望の屈折率を維持しつつ、十分な化学的耐久性および耐失透性を有する光学ガラスを得るためには、その量が１０％を超えることが好ましく、１４％以上であることがより好ましく、その量が１９％を超えることが最も好ましい。またその上限は２５％とする。
ＷＯ３成分は、光学定数を調整し、耐失透性を改善する効果があるが、過剰に含有すると逆に耐失透性や可視域の短波長域の光線透過率が悪くなる。従って本発明においては、好ましくは１０％、より好ましくは８％、最も好ましくは６％を上限として含有する。特に、可視域の短波長域の光線透過率が優れたガラスを得やすくするためには、その量を２％未満とすることが好ましい。
ＺｎＯ成分は、転移温度（Ｔｇ）を低める効果が大きい成分であるが、過剰に含有すると耐失透性が悪くなる。従って本発明においては、好ましくは１５％、より好ましくは１３％、最も好ましくは１０％を上限として含有する。また、特に上記効果を得やすくするためには、その量を０．１％以上とすることがより好ましい。
ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯ成分から選ばれる１種または２種以上の成分であるＲＯ成分は光学定数の調整に有効であるが、その量、すなわち、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯ成分の合計量が５％を超えると耐失透性が悪くなる。従って、本発明の光学ガラスにおいてはＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯ成分の合計量が好ましくは５％、より好ましくは４％、最も好ましくは３％を上限として含有する。
Ｌｉ２Ｏ成分は、転移温度（Ｔｇ）を大幅に下げ、かつ、混合したガラス原料の溶融を促進する効果を有するが、０．５％以下ではこれらの効果が不十分であり、過剰に含有すると逆に耐失透性が急激に悪化する。従って、本発明に光学ガラスにおいては３％未満含有し、より好ましくは２．５％、最も好ましくは２％を上限として含有する。さらに転移温度（Ｔｇ）が低いガラスを得やすくするためには、その量が０．５％より多く含有し、より好ましくは０．６％以上含有し、最も好ましくは１％より多く含有する。
Ｓｂ２Ｏ３成分は、ガラス溶融時の脱泡添加しうるが、その量は好ましくは１％、より好ましく０．８％、最も好ましくは０．５％を上限として含有する。
Ｌｕ２Ｏ３成分は、本願発明の組成系において微量添加させることにより耐失透性を向上させることができる。Ｌｕ２Ｏ３成分は原料価格が著しく高いため過剰に添加すると生産コストが高くなり実用的でなくなり、さらに耐失透性を悪化させるという不利益がある。従って本発明においては、好ましくは０．５％未満含有し、より好ましくは０．４５％、最も好ましくは０．４％を上限として含有する。
Ｆ成分は、ガラスの分散を低くしつつ、転移温度（Ｔｇ）を低下させ、耐失透性を向上させるために有効であり、特にＦ成分をＬａ２Ｏ３成分と共存させることにより、前記特定範囲内の光学定数を有し、かつ、精密プレス成形が可能な低い転移温度（Ｔｇ）を有する、高屈折率低分散性の光学ガラスを得ることができることを見出した点で、Ｆ成分は、本発明において非常に重要な成分である。
上述した各金属元素の１種または２種以上の酸化物の一部または全部と置換した弗化物のＦとしての合計量が０．１％未満ではＦ成分の上記諸効果が不十分であり、６％を超えるとＦ成分の揮発量が多くなり、均質なガラスを得にくくなる。また、上記諸効果を得やすくするために、本発明の光学ガラスにおいては、好ましくは６％、より好ましくは５．５％、最も好ましくは５％を上限とし、好ましくは０．１％、より好ましくは０．２％。最も好ましくは０．５％を下限として含有する。
次に、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない成分について説明する。鉛成分は、上述したように、精密プレス成形時に金型と融着しやすい成分であるという問題ならびにガラスの製造のみならず、研磨等のガラスの冷間加工およびガラスの廃棄に至るまで、環境対策上の措置が必要となり、環境負荷が大きい成分であるという問題があるため、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。
カドミウム成分およびトリウム成分は、共に、環境に有害な影響を与え、環境負荷の非常に大きい成分であるため、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。
Ｐ２Ｏ５は、本発明の光学ガラスに含有させると、耐失透性を悪化させやすいのでＰ２Ｏ５を含有させることは好ましくない。
Ｙ２Ｏ３は、本発明の光学ガラスに含有させると、意外にも耐失透性を悪化させることを見出した成分であり、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。
ＴｅＯ２は、白金製の坩堝や、溶融ガラスと接する部分が白金で形成されている溶融槽でガラス原料を溶融する際、テルルと白金が合金化し、合金となった箇所は耐熱性が悪くなるため、その箇所に穴が開き溶融ガラス流出する事故がおこる危険性が憂慮されるため、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。
【実施例】  以下、本発明の実施例について述べるが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
本発明のガラスの実施例（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３２）の組成を、これらのガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）および転移温度（Ｔｇ）とともに表１〜表６に示す。
また、比較例のガラス（Ｎｏ．Ａ〜Ｎｏ．Ｈ）の組成を、これらのガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）および転移温度（Ｔｇ）とともに表７〜表８に示す。
また、表９に本発明の実施例（Ｎｏ．１７、２５、２８および３０）と比較例（Ｎｏ．Ｉ、Ｊ、ＫおよびＬ）の失透試験の結果を示す。
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表１〜表６に示した本発明の実施例の光学ガラス（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３２）は、酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物等の通常の光学ガラス用原料を表１〜表６に示した各実施例の組成の割合となるように秤量し、混合し、３００ｃｃの白金るつぼに投入し、組成による溶融性に応じて、１２００〜１４００℃で、３〜６時間溶融、清澄、攪拌して均質化した後、金型等に鋳込み徐冷することにより得ることができた。
表１〜表６に見られるとおり、本発明の実施例の光学ガラス（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３２）はすべて、上記特定範囲内の光学定数（屈折率（ｎｄ）およびアッベ数（νｄ））を有し、転移温度（Ｔｇ）が５５０〜６５０℃の範囲にあり、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材および精密プレス成形に適していることが分かる。
これに対し、表７および表８に示すとおり、比較例Ｎｏ．Ａ（前記公報１の実施例６）のガラスは、フッ素を含有しているが、転移温度（Ｔｇ）が６５０℃を超えており、精密プレス成形が困難であり、また、前記特定範囲の光学定数を有していない。また、比較例Ｎｏ．Ｂ（前記公報２の実施例１）、比較例Ｎｏ．Ｃ（前記公報２の実施例２）、比較例Ｎｏ．Ｄ（前記公報３の実施例２）、比較例Ｎｏ．Ｅ（前記公報３の実施例５）、比較例Ｎｏ．Ｆ（前記公報４の実施例２）、比較例Ｎｏ．Ｇ（前記公報４の実施例３）および比較例Ｎｏ．Ｈ（前記公報５の実施例４）のガラスは、いずれも前記特定範囲の光学定数を有しているものの、転移温度（Ｔｇ）が６５０℃を超えており、精密プレス成形が困難である。
次に、失透試験について説明する。実施例Ｎｏ．１７、２５、２８および３０並びに下記組成の実施例Ｎｏ．Ｉ、Ｊ、ＫおよびＬの各ガラス試料５０ｃｃを、それぞれ白金るつぼに入れ、電気炉内を使用して１３００℃で１時間溶融させ、完全なガラス融液とし、その後降温して１１５０℃、１１８０℃および１２００℃で２時間保温した後、るつぼを炉外に取り出し、るつぼ内のガラス融液の状態を目視で観察した。
ここで比較例Ｉとして使用した試料は実施例１７のＬａ２Ｏ３をＹ２Ｏ３で４．５８質量％置換したものであり、比較例Ｊ、Ｋ、Ｌはそれぞれ前記公報７の実施例２３、２８（ｍｏｌ％表記のため表記のため、ｗｔ％に変換して示す）および前記公報６の実施例４と同一組成である。
上記操作の結果、失透が生じたものには×、生じなかったものを○で示す。表９に示されるように、本発明の各実施例のガラス融液は、比較例Ｉ〜Ｌに比べ耐失透性に優れていることがわかる。特に実施例１７と比較例ＩからＹ２Ｏ３を含有させると耐失透性が悪化することが分かる。
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【産業上の利用可能性】  以上、述べたとおり、本発明の光学ガラスは、組成がＳｉＯ２−Ｂ２Ｏ３−Ｌａ２Ｏ３−Ｇｄ２Ｏ３−Ｔａ２Ｏ５−Ｌｉ２Ｏ−Ｆ系であり、かつ、鉛成分、カドミウム成分、トリウム成分、Ｙ２Ｏ３、Ｐ２Ｏ５およびＴｅＯ２を含まないガラスであって、前記特定光学定数範囲、すなわち、アッベ数（νｄ）をｘ軸とし、屈折率（ｎｄ）をｙ軸とする、ｘ−ｙ直交座標図である図１に示すＡ点（ｎｄ＝１．８３５、νｄ＝４６．５）、Ｂ点（ｎｄ＝１．９０、νｄ＝４０．０）、Ｃ点（ｎｄ＝１．９０、νｄ＝３５．０）およびＤ点（ｎｄ＝１．８３５、νｄ＝３８．０）をＡ点、Ｂ点、Ｃ点、Ｄ点、Ａ点の順序で結ぶ直線である境界線で囲まれる範囲内（ただし境界線上を含む）の屈折率（ｎｄ）およびアッベ数（νｄ）を有し、鉛成分、カドミウム成分、トリウム成分、Ｙ２Ｏ３、Ｐ２Ｏ５およびＴｅＯ２を含まず、転移温度（Ｔｇ）が５５０〜６５０℃の範囲であるから、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材、および精密プレス成形に適しおり、産業上非常に有用である。さらに、鉛成分、カドミウム成分およびトリウム成分を含有しないガラスであるから、環境負荷が少ないという効果も奏する。
【図１】
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【手続補正書】
【提出日】平成17年12月9日(2005.12.9)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
アッベ数（νd）をｘ軸とし、屈折率（ｎd）をｙ軸とする、ｘ−ｙ直交座標図である図１に示すＡ点（ｎd＝１．８３５、νd＝４６．５）、Ｂ点（ｎd＝１．９０、νd＝４０．０）、Ｃ点（ｎd＝１．９０、νd＝３５．０）およびＤ点（ｎd＝１．８３５、νd＝３８．０）をＡ点、Ｂ点、Ｃ点、Ｄ点、Ａ点の順序で結ぶ直線である境界線で囲まれる範囲内（ただし境界線上を含む）の屈折率（ｎd）およびアッベ数（νd）を有し、質量％で、
ＳｉＯ2            ０．１〜８％
Ｂ2Ｏ3              ５〜２０％未満
Ｌａ2Ｏ3          １５〜５０％
Ｇｄ2Ｏ3        ０．１〜３０％
ＧｅＯ2              ０〜１０％
Ｎｂ2Ｏ5              ０〜８％
ただし、Ｇｄ2Ｏ3+ＧｅＯ2+Ｎｂ2Ｏ5の合計量が１０％を超え３０％まで
Ｙｂ2Ｏ3            ０〜５％
ＴｉＯ2              ０〜１％
ＺｒＯ2              ０〜８％
Ｔａ2Ｏ5 １９％を超え２５％まで
ＷＯ3                ０〜１０％
ＺｎＯ                ０〜１５％
ＲＯ                  ０〜５％
ただし、ＲＯは、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯから選ばれる１種または２種以上
Ｌｉ2Ｏ          ０．５％を超え３％未満
Ｓｂ2Ｏ3              ０〜１％
および上記各金属元素の１種または２種以上の酸化物の一部または全部と置換した弗化物のＦとしての合計量が０．１〜６％の範囲の各成分を含有し、鉛、カドミウム、トリウム、Ｙ2Ｏ3、Ｐ2Ｏ5およびＴｅＯ2を含まず、転移温度（Ｔｇ）が５５０〜６５０℃の範囲である光学ガラス。
【請求項２】
アッベ数（νd）をｘ軸とし、屈折率（ｎd）をｙ軸とする、ｘ−ｙ直交座標図である図１に示すＡ点（ｎd＝１．８３５、νd＝４６．５）、Ｂ点（ｎd＝１．９０、νd＝４０．０）、Ｃ点（ｎd＝１．９０、νd＝３５．０）およびＤ点（ｎd＝１．８３５、νd＝３８．０）をＡ点、Ｂ点、Ｃ点、Ｄ点、Ａ点の順序で結ぶ直線である境界線で囲まれる範囲内（ただし境界線上を含む）の屈折率（ｎd）およびアッベ数（νd）を有し、質量％で、
ＳｉＯ2            ０．１〜８％、
Ｂ2Ｏ3              ５〜２０％未満、
Ｌａ2Ｏ3          １５〜５０％、
Ｇｄ2Ｏ3        ０．１〜３０％
Ｔａ2Ｏ5 １９％を超え２５％まで、及び
Ｌｉ2Ｏ          ０．５％を超え３％未満、
並びに
ＧｅＯ2              ０〜１０％及び／又は
Ｎｂ2Ｏ5              ０〜８％
ただし、Ｇｄ2Ｏ3+ＧｅＯ2+Ｎｂ2Ｏ5の合計量が１０％を超え３０％までであり、及び／又は
Ｙｂ2Ｏ3            ０〜５％及び／又は
ＴｉＯ2              ０〜１％及び／又は
ＺｒＯ2              ０〜８％及び／又は
ＷＯ3                ０〜１０％及び／又は
ＺｎＯ                ０〜１５％及び／又は
ＲＯ                  ０〜５％
ただし、ＲＯは、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯから選ばれる１種または２種以上、及び／又は
Ｓｂ2Ｏ3              ０〜１％及び／又は
Ｌｕ2Ｏ3            ０〜０．５％未満
並びに上記各金属元素の１種または２種以上の酸化物の一部または全部と置換した弗化物のＦとしての合計量が０．１〜６％の範囲の各成分を含有し、鉛成分、カドミウム成分、トリウム成分、Ｙ2Ｏ3、Ｐ2Ｏ5およびＴｅＯ2を含まず、転移温度（Ｔｇ）が５５０〜６５０℃の範囲である光学ガラス。
【請求項３】
質量％で、ＳｉＯ2が０．１〜５．５％未満である請求項１または２に記載の光学ガラス。
【請求項４】
質量％で、Ｌｉ2Ｏが１％を超え３％未満である請求項１〜３のいずれか１項に記載の光学ガラス。
【請求項５】
屈折率（ｎd）が１．８７５未満である請求項１〜４のいずれか１項に記載の光学ガラス。
【請求項６】
屈折率（ｎd）が１．８７５以上である請求項１〜４のいずれか１項に記載の光学ガラス。
【請求項７】
屈折率（ｎd）が１．８５を超える請求項１〜５のいずれか１項に記載の光学ガラス。
【請求項８】
アッベ数（νd）が３９．５未満である請求項１〜７のいずれか１項に記載の光学ガラス。
【請求項９】
アッベ数（νd）が３９．５以上である請求項１〜７のいずれか１項に記載の光学ガラス。
【請求項１０】
転移温度（Ｔｇ）が６４０℃以下である請求項１〜９のいずれか１項に記載の光学ガラス。
【請求項１１】
転移温度（Ｔｇ）が６３０℃以下である請求項１０に記載の光学ガラス。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【書類名】明細書
【技術分野】
【０００１】
本発明は、低い転移温度（Ｔｇ）を有し、かつ、高屈折率低分散性を有し、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材、および精密プレス成形に適した光学ガラスに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、光学機器の小型軽量化が著しく進行している中で、光学機器の光学系を構成するレンズの枚数を減少させる目的でガラス製の非球面レンズが多く用いられるようになってきており、ガラス製の非球面レンズは、加熱軟化したガラスプリフォーム材を、高精度な成形面をもつ金型でプレス成形し、金型の高精度な成形面の形状をガラスプリフォーム材に転写して得る方法、すなわち、精密プレス成形によって製造されることが主流となっている。
【０００３】
精密プレス成形によって得られるガラス成形品は、成形後、研削、研磨をすることなく、または、ほとんど研削、研磨をすることなく、レンズ等の最終製品として用いることできるため、精密プレス成形により、レンズ等を高い生産性の下に製造することが可能である。非球面レンズを従来の研削、研磨による方法で、大量に、しかも安価に製造することは非常に困難であるため、精密プレス成形は、ガラス製の非球面レンズを製造するのに最適な方法であり、また、その生産性が高いことから、非球面レンズに限らず、球面レンズその他の各種形状の光学素子等が、精密プレス成形によって製造されるようになりつつある。
【０００４】
精密プレス成形に使用するためのガラスプリフォーム材を製造する方法としては、主に二つの方法がある。
【０００５】
一つの方法は、例えば、特開平６−１２２５２６号公報や、特開平８−３１９１２４号公報に記載されているように、流出パイプ（流出管）から溶融ガラスを流下させ、流下ガラスを成形型上に保持しつつ、流下ガラスを切断し、ガラスプリフォーム材を成形する方法や、特開平７−１６５４３１号公報に記載されているように、流量制御パイプから溶融ガラスを滴下させ、下側成形型に保持し、保持されたガラス塊に上側成形型を押し付けてガラスプリフォーム材を成形する方法等であり、これらの方法は、いずれも、溶融ガラスを熱間成形で直接、ガラスプリフォーム材を得ることができるため、プリフォーム材自体の量産性が高い。
【０００６】
もう一つの方法は、ガラスブロック材を切断してガラスプリフォーム材を得る方法である。この方法では、ガラスブロック材の切断工程から、レンズ等の最終製品に近い形状に加工するまでの工程が必要であったりする等、工程が増加してしまうという問題点があるが、レンズ等の最終製品に近い形状まで加工することができるため、レンズ等の種々の形状の最終製品を精密プレス成形により得る際に、精密プレス成形時の形状変化量を小さくできるというメリットがある。
【０００７】
精密プレス成形によって、ガラス成形品を得るにあたっては、金型の高精度な成形面をガラスプリフォーム材に転写するために、加熱軟化させたガラスプリフォーム材を高温環境下でプレス成形することが必要であるので、この際使用する金型も高温に曝され、また、金型に高いプレス圧力が加えられる。そのため、ガラスプリフォーム材を加熱軟化させる際およびガラスプリフォーム材をプレス成形する際に、金型の成形面が酸化、侵食されたり、金型成形面の表面に設けられている離型膜が損傷したりして金型の高精度な成形面が維持できなくなることが多く、また、金型自体も損傷し易い。そのようになると、金型を交換せざるを得ず、金型の交換回数が増加して、低コスト、大量生産を実現できなくなる。そこで、精密プレス成形に使用するガラスおよび精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材のガラスは、上記損傷を抑制し、金型の高精度な成形面を長く維持し、かつ、低いプレス圧力での精密プレス成形を可能にするという観点から、できるだけ低い転移温度（Ｔｇ）を有することが望まれている。現在、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材のガラスの転移温度（Ｔｇ）が６５０℃を超えると精密プレス成形が困難となるため、転移温度（Ｔｇ）が６５０℃以下である高屈折率低分散性ガラスが求められ、好ましくは、転移温度（Ｔｇ）が６４０℃以下、より好ましくは、転移温度（Ｔｇ）が６３０℃以下である高屈折率低分散性ガラスが求められている。また、失透が生じたガラスプリフォーム材を精密プレス成形しても失透は消失せず、失透を含むガラス成形品は、レンズ等の光学素子として使用することができないため、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材のガラスは、耐失透性が優れたガラスであることが必要とされる。
【０００８】
非球面レンズに用いられる光学ガラスは、種々の光学定数（屈折率（ｎd）およびアッベ数（νd））を有するものが求められているが、なかでも、近年、高屈折率低分散性を有するものが求められており、特に光学設計上、アッベ数（νd）をｘ軸とし、屈折率（ｎd）をｙ軸とする、ｘ−ｙ直交座標図１に示すＡ点（ｎd＝１．８３５、νd＝４６．５）、Ｂ点（ｎd＝１．９０、νd＝４０．０）、Ｃ点（ｎd＝１．９０、νd＝３５．０）およびＤ点（ｎd＝１．８３５、νd＝３８．０）をＡ点、Ｂ点、Ｃ点、Ｄ点、Ａ点の順序で結ぶ直線である境界線で囲まれる範囲内（ただし境界線上を含む）（以下、上記範囲内を特定範囲内という）の屈折率（ｎd）およびアッベ数（νd）を有する高屈折率低分散性の光学ガラスが強く求められており、特に、光学定数が上記特定範囲内であり、かつ、屈折率（ｎd）が１．８５を超え１．８７５未満である光学ガラスや、光学定数が上記特定範囲内であり、かつ、アッベ数（νd）が３９．５未満である光学ガラス等が求められている。
【０００９】
ガラスに高屈折率を付与する成分としてカドミウム成分およびトリウム成分が古くから知られているが、これらの成分が環境に悪影響を与える成分であることは、周知の事実である。
【００１０】
また、高屈折率であり、転移温度（Ｔｇ）が低い光学ガラスとして、鉛成分を含むガラス、例えばＰｂＯを含むガラスが知られているが、鉛成分を含むガラスは、精密プレス成形時にガラスが金型と融着しやすいために、金型を繰り返し使用することが困難であることから、精密プレス成形に使用するガラスとしては不適当である。さらに、鉛成分は環境に好ましくない影響を与える成分であり、鉛成分を含むガラスの製造、研磨等の冷間加工および廃棄等を行なうにあたっては、環境対策上の措置が必要となるという問題があり、近年、鉛を含むガラスの製造、使用等を禁止しようとする動きもある。
【００１１】
以上の理由から、高屈折率低分散性を有し、転移温度（Ｔｇ）が低く、かつ、鉛を含有しない光学ガラスが強く求められている。
【００１２】
高屈折率低分散性の光学ガラスは、非球面レンズのみならず、球面レンズとしても光学設計上有用なため、古くから種々のガラスが提案されている。
【００１３】
例えば、特開昭５２−１４６０７号公報（以下公報１という）には、Ｂ2Ｏ3−ＳｉＯ2−Ｌａ2Ｏ3−Ｇｄ2Ｏ3−ＺｒＯ2＋Ｔａ2Ｏ5系の光学ガラスが開示されているが、公報１に開示されているガラスは屈折率が低く、上記特定範囲内の光学定数を有しておらず、上述した近年の光学設計上の要求を満たしていない。さらに、転移温度（Ｔｇ）が高いため精密プレス成形することが困難である。
【００１４】
特開昭５２−１５５６１４号公報（以下公報２という）には、Ｂ2Ｏ3−Ｌａ2Ｏ3−Ｇｄ2Ｏ3−ＷＯ3−ＺｒＯ2＋Ｔａ2Ｏ5系の高屈折率低分散光学ガラスが開示されているが、公報２に具体的に開示されている、上記特定範囲内の光学定数を有するガラスは、転移温度（Ｔｇ）が高いため精密プレス成形することが困難である。
【００１５】
特公昭５４−２６４６号公報には、ＳｉＯ2−Ｂ2Ｏ3−Ｌａ2Ｏ3−Ｔａ2Ｏ5＋ＺｎＯ系の高屈折率低分散光学ガラスが開示されているが、この公報に具体的に開示されているガラスは、転移温度（Ｔｇ）が高いため精密プレス成形することが困難である。
【００１６】
特開昭５３−４０２３号公報には、Ｂ2Ｏ3−Ｌａ2Ｏ3−ＨｆＯ2系の高屈折率低分散光学ガラスが開示されているが、この公報に具体的に開示されているガラスは、転移温度（Ｔｇ）が高いため精密プレス成形することが困難である。
【００１７】
特開昭５４−９０２１８号公報（以下公報３という）には、ＳｉＯ2−Ｂ2Ｏ3−Ｌａ2Ｏ3−ＷＯ3−Ｔａ2Ｏ5−Ｇｄ2Ｏ3−ＺｒＯ2系の高屈折率低分散の光学ガラスが開示されているが、この公報に具体的に開示されているガラスは、転移温度（Ｔｇ）が高いため精密プレス成形することが困難である。
【００１８】
特開昭５２−１２９７１６号公報および特公昭５４−６０４２号公報（以下、特公昭５４−６０４２号公報を公報４という）には、Ｂ2Ｏ3−Ｌａ2Ｏ3−Ｙ2Ｏ3−ＺｒＯ2−ＷＯ3−Ｔａ2Ｏ5＋Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2系の高屈折率低分散光学ガラスが開示されているが、特開昭５２−１２９７１６号公報のガラスおよび公報４のガラスは、共に、転移温度（Ｔｇ）が高いため精密プレス成形することが困難である。
【００１９】
特開昭６０−４６９４８号公報には、ＳｉＯ2−Ｂ2Ｏ3−Ｌａ2Ｏ3−Ｙｂ2Ｏ3−Ｎｂ2Ｏ5−Ｔａ2Ｏ5系の高屈折率低分散光学ガラスが開示されているが、この公報に具体的に開示されているガラスは、転移温度（Ｔｇ）が高いため精密プレス成形することが困難である。
【００２０】
特開昭６０−２２１３３８号公報には、Ｂ2Ｏ3−Ｌａ2Ｏ3−Ｙ2Ｏ3−２価金属酸化物−Ｌｉ2Ｏ系の、低い転移温度（Ｔｇ）を有する光学ガラスが開示されているが、この公報に具体的に開示されているガラスは、上記特定範囲内の光学定数を有しておらず、上述した近年の光学設計上の要求を満たしていない。
【００２１】
特開昭６２−１００４４９号公報には、Ｂ2Ｏ3−Ｌａ2Ｏ3−ＺｎＯ−Ｌｉ2Ｏ−Ｓｂ2Ｏ3系の、低い転移温度（Ｔｇ）を有する光学ガラスが開示されているが、このガラスは、Ｓｂ2Ｏ3を必須成分として多く含有しているため、溶融ガラスを熱間成形してガラスプリフォーム材を得る際に、溶融ガラスの表面層からＳｂ2Ｏ3成分が選択的に揮発してガラスプリフォーム材に表面脈理が生じやすく、表面脈理が生じたガラスプリフォーム材を精密プレス成形しても表面脈理は消失せず、表面脈理のあるガラス成形品は、レンズ等の光学素子として使用することができないため、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材として適していない。さらに、ガラスプリフォーム材を精密プレス成形する際にも、ガラスプリフォーム材の表面層からＳｂ2Ｏ3成分が選択的に揮発して金型の成形面に付着して金型成形面に曇りが生じ、曇りが生じた金型を繰り返し使用すると、ガラス成形品の表面に金型の曇りそのものが転写されたり、ガラス成形品の表面に金型の曇りのパターンが転写されたりするという問題があり、これらの問題が生じたガラス成形品は、レンズ等の光学素子として使用することができないため、このガラスは、精密プレス成形によるレンズ等の光学素子の量産に適していない。しかもこの公報に具体的に開示されているガラスは、上記特定範囲内の光学定数を有しておらず、上述した近年の光学設計上の要求を満たしていない。
【００２２】
特開平８−２１７４８４号公報（以下公報５という）には、Ｂ2Ｏ3−Ｌａ2Ｏ3−Ｌｕ2Ｏ3系の光学ガラスが開示されているが、このガラスは、原料価格が著しく高いＬｕ2Ｏ3を必須成分としているため、非常に生産コストが高いガラスであり、実用性が乏しい。また、公報５に具体的に開示されているガラスのうち、上記特定範囲内の光学定数を有しているガラスは、転移温度（Ｔｇ）が高く、精密プレス成形することが困難である。
【００２３】
特開２００１−３４８２４４号公報（以下、公報６とする）には、ガラス転移点（Ｔｇ）が７００℃以下であり、高屈折率、低分散の光学特性を有する光学ガラスが開示されているが、この公報に具体的に開示されているガラスは、ガラス転移点（Ｔｇ）、すなわち、転移温度（Ｔｇ）が高く、精密プレス成形することが困難である。
特開２００３−２６７７４８号公報（以下、公報７とする）には低いＴｇを有する高屈折率低分散ガラスが開示されているが、この公報に具体的に開示された上記特定範囲内の光学定数を有する光学ガラスは耐失透性が悪いため、プリフォームを製造し難いという欠点があり、また、ＷＯ3あるいはＴｉＯ2を多量に含んでいるため、可視短波長領域における透過率が悪くなるという欠点がある。
【発明が解決しようとする課題】
【００２４】
以上のように、従来の高屈折率低分散性光学ガラスは、主として、転移温度（Ｔｇ）は低いが、近年強く求められている前記特定範囲の光学定数を有していない、あるいは、前記特定範囲の光学定数を有していても転移温度（Ｔｇ）が高く精密プレス成形が困難であるという問題等を有している。
【００２５】
本発明の目的は、前記従来の技術に記載した光学ガラスに見られる諸欠点を総合的に解消し、前記特定範囲の光学定数を有し、かつ、転移温度（Ｔｇ）が低く、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材、および精密プレス成形に適し、かつ、カドミウム成分、トリウム成分、鉛成分を含有せず、環境負荷の少ない光学ガラスを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２６】
本発明者は、上記課題を解決するために、鋭意試験研究を重ねた結果、特定範囲の光学定数を有し、精密プレス成形が可能な低い転移温度（Ｔｇ）を有し、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材、および精密プレス成形に適した光学ガラスが得られることを見出し、以下に構成される発明をなすに至った。
【００２７】
本発明の第１の側面によると、本発明の光学ガラスは、アッベ数（νd）をｘ軸とし、屈折率（ｎd）をｙ軸とする、ｘ−ｙ直交座標図である図１に示すＡ点（ｎd＝１．８３５、νd＝４６．５）、Ｂ点（ｎd＝１．９０、νd＝４０．０）、Ｃ点（ｎd＝１．９０、νd＝３５．０）およびＤ点（ｎd＝１．８３５、νd＝３８．０）をＡ点、Ｂ点、Ｃ点、Ｄ点、Ａ点の順序で結ぶ直線である境界線で囲まれる範囲内（ただし境界線上を含む）の屈折率（ｎd）およびアッベ数（νd）を有し、質量％で、
ＳｉＯ2            ０．１〜８％
Ｂ2Ｏ3              ５〜２０％未満
Ｌａ2Ｏ3          １５〜５０％
Ｇｄ2Ｏ3        ０．１〜３０％
ＧｅＯ2              ０〜１０％
Ｎｂ2Ｏ5              ０〜８％
ただし、Ｇｄ2Ｏ3+ＧｅＯ2+Ｎｂ2Ｏ5の合計量が１０％を超え３０％まで
Ｙｂ2Ｏ3            ０〜５％
ＴｉＯ2              ０〜１％
ＺｒＯ2              ０〜８％
Ｔａ2Ｏ5 １９％を超え２５％まで
ＷＯ3                ０〜１０％
ＺｎＯ                ０〜１５％
ＲＯ                  ０〜５％
ただし、ＲＯは、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯから選ばれる１種または２種以上
Ｌｉ2Ｏ          ０．５％を超え３％未満
Ｓｂ2Ｏ3              ０〜１％
および上記各金属元素の１種または２種以上の酸化物の一部または全部と置換した弗化物のＦとしての合計量が０．１〜６％の範囲の各成分を含有し、鉛、カドミウム、トリウム、Ｙ2Ｏ3、Ｐ2Ｏ5およびＴｅＯ2を含まず、転移温度（Ｔｇ）が５５０〜６５０℃の範囲である。
【００２８】
本発明の第２の側面によると、本発明の光学ガラスは、アッベ数（νd）をｘ軸とし、屈折率（ｎd）をｙ軸とする、ｘ−ｙ直交座標図である図１に示すＡ点（ｎd＝１．８３５、νd＝４６．５）、Ｂ点（ｎd＝１．９０、νd＝４０．０）、Ｃ点（ｎd＝１．９０、νd＝３５．０）およびＤ点（ｎd＝１．８３５、νd＝３８．０）をＡ点、Ｂ点、Ｃ点、Ｄ点、Ａ点の順序で結ぶ直線である境界線で囲まれる範囲内（ただし境界線上を含む）の屈折率（ｎd）およびアッベ数（νd）を有し、質量％で、
ＳｉＯ2            ０．１〜８％、
Ｂ2Ｏ3              ５〜２０％未満、
Ｌａ2Ｏ3          １５〜５０％、
Ｇｄ2Ｏ3        ０．１〜３０％
Ｔａ2Ｏ5 １９％を超え２５％まで、及び
Ｌｉ2Ｏ          ０．５％を超え３％未満
並びに
ＧｅＯ2              ０〜１０％及び／又は
Ｎｂ2Ｏ5              ０〜８％、
ただし、Ｇｄ2Ｏ3+ＧｅＯ2+Ｎｂ2Ｏ5の合計量が１０％を超え３０％までである、及び／又は
Ｙｂ2Ｏ3            ０〜５％及び／又は
ＴｉＯ2              ０〜１％及び／又は
ＺｒＯ2              ０〜８％及び／又は
ＷＯ3                ０〜１０％及び／又は
ＺｎＯ                ０〜１５％及び／又は
ＲＯ                  ０〜５％
ただし、ＲＯは、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯから選ばれる１種または２種以上、及び／又は
Ｓｂ2Ｏ3              ０〜１％及び／又は
Ｌｕ2Ｏ3            ０〜０．５％未満
並びに上記各金属元素の１種または２種以上の酸化物の一部または全部と置換した弗化物のＦとしての合計量が０．１〜６％の範囲の各成分を含有し、鉛成分、カドミウム成分、トリウム成分、Ｙ2Ｏ3、Ｐ2Ｏ5およびＴｅＯ2を含まず、転移温度（Ｔｇ）が５５０〜６５０℃の範囲である。
【００２９】
好ましくは、前記光学ガラスは、ＳｉＯ2が０．１〜５．５％未満である。
好ましくは、前記光学ガラスは、Ｌｉ2Ｏが１％を超え３％未満である。
前記光学ガラスは、屈折率（ｎd）が１．８７５未満であってもよい。
前記光学ガラスは、屈折率（ｎd）が１．８７５以上であってもよい。
前記光学ガラスは、屈折率（ｎd）が１．８５を越えてもよい。
前記光学ガラスは、アッベ数（νd）が３９．５未満であってもよい。
前記光学ガラスは、アッベ数（νd）が３９．５以上であってもよい。
好ましくは、前記光学ガラスは、転移温度（Ｔｇ）が６４０℃以下である。
より好ましくは、前記光学ガラスは、転移温度（Ｔｇ）が６３０℃以下である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３０】
本発明の光学ガラスの各成分の組成範囲を質量％で前記のとおり、限定した理由を以下に述べる。
【００３１】
ＳｉＯ2成分は、本発明の光学ガラスにおいてガラスの粘度を高め、耐失透性を向上させるのに有効な成分であり、その量が０．１％未満では上記効果を十分に得ることが困難である。また、過剰に含有すると転移温度（Ｔｇ）が高くなるため好ましくない。本発明の光学ガラスにおいて十分な耐失透性と所望の低い転移温度（Ｔｇ）を有するガラスを得やすくするためには、好ましくは０．１％、より好ましくは０．５％、最も好ましくは１％を下限として含有し、好ましくは８％、より好ましくは６％を上限として含有し、最も好ましくは５．５％未満含有する。
【００３２】
Ｂ2Ｏ3成分は、ランタン系ガラスである本発明の光学ガラスにおいて、ガラス形成酸化物成分として欠かすことのできない成分である。しかし、その量が５％未満では耐失透性が不十分となり、２０％以上では化学的耐久性が悪くなる。従って本発明の光学ガラスにおいては、好ましくは５％、より好ましくは６％、最も好ましくは８％を下限として含有し、好ましくは２０％未満、より好ましくは１９．５％、最も好ましくは１９％を上限として含有する。
【００３３】
Ｌａ2Ｏ3成分は、ガラスの屈折率を高め、低分散化させるのに有効であり高屈折率低分散性を有する本発明のガラスに欠かすことのできない成分であるが、その量が１５％未満ではガラスの光学定数の値を前記特定範囲内に維持することが困難である。逆に過剰に含有させると耐失透性を悪化させる。したがって、ガラスの光学定数の値を前記特定範囲内に維持しつつ、特に良好な耐失透性を維持するためには、好ましくは１５％、より好ましくは１８％、最も好ましくは２０％を下限として含有し、好ましくは５０％、より好ましくは４７％未満、最も好ましくは４５％を上限として含有する。
【００３４】
Ｇｄ2Ｏ3成分は、ガラスの屈折率を高め、低分散化させるのに有効である。しかし、その量が０．１％未満では上記効果が充分ではなく、過剰に含有させると逆に耐失透性が悪くなる。従って本発明の光学ガラスにおいては、好ましくは０．１％、より好ましくは０．５％、最も好ましくは１％を下限として含有し、好ましくは３０％、より好ましくは２８％未満、最も好ましくは２５％を上限として含有する。
【００３５】
Ｎｂ2Ｏ5成分は、屈折率を高め、化学的耐久性および耐失透性を改善する効果があるが、過剰に添加すると逆に耐失透性が悪くなる。従って、特に上記効果を得やすくするためには、その量を０．１％以上とすることがより好ましく、良好な耐失透性を維持するためには好ましくは８％、より好ましくは７％、最も好ましくは６％を上限として含有される。
【００３６】
ＧｅＯ2成分は、屈折率を高め、耐失透性向上させる効果を有する成分であるが、原料が非常に高価である。従って、好ましくは１０％、より好ましくは８％、最も好ましくは６％を上限として含有される。
【００３７】
また、Ｇｄ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5およびＧｅＯ2成分の合計量が１０％未満では、耐失透性が不十分となる。また、これら３成分の合計量が３０％を超えると、やはり耐失透性が悪くなる。しかも、これらの３成分はいずれも原料が高価な成分であるため過剰の添加はコストが高くなり好ましくない。従って本発明の光学ガラスにおいてはＧｄ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5およびＧｅＯ2成分の合計量は好ましくは１０％より多く、より好ましくは１０．５％以上、最も好ましくは１１％以上となり、当該合計量が好ましくは３０％以下、より好ましくは２８％以下、最も好ましくは２５％以下となるように調節される。
【００３８】
Ｙｂ2Ｏ3成分は、ガラスの屈折率を高め、低分散化させるのに有効である。しかし、過剰に添加すると耐失透性が悪くなる。従って本発明の光学ガラスにおいては好ましくは５％、より好ましくは４％、最も好ましくは３．５％を上限として含有する。
【００３９】
ＴｉＯ2成分は、光学定数を調整し、耐失透性を改善する効果がある。しかし、過剰に添加すると耐失透性が悪くなる。従って本発明の光学ガラスにおいては好ましくは１％、より好ましくは０．８％、最も好ましくは０．５％を上限として含有される。
【００４０】
ＺｒＯ2成分は、光学定数を調整し、耐失透性を改善し、化学的耐久性を向上させる効果があるが、過剰に添加させると逆に耐失透性が悪くなるうえ、転移温度（Ｔｇ）を所望の低い値に維持し難くなる。従って、本発明の光学ガラスにおいては好ましくは８％、より好ましくは８％未満、最も好ましくは７．５％を上限として含有される。特に上記効果を得やすくするためには、その量を０．１％以上とすることがより好ましい。
【００４１】
Ｔａ2Ｏ5成分は、屈折率を高め、化学的耐久性および耐失透性を改善する効果があるが、その量が１０％以下では顕著な効果が見られず、２５％を超えると逆に耐失透性が悪くなる。
【００４２】
従って、本発明において所望の屈折率を維持しつつ、十分な化学的耐久性および耐失透性を有する光学ガラスを得るためには、その量が１０％を超えることが好ましく、１４％以上であることがより好ましく、その量が１９％を超えることが最も好ましい。またその上限は２５％とする。
【００４３】
ＷＯ3成分は、光学定数を調整し、耐失透性を改善する効果があるが、過剰に含有すると逆に耐失透性や可視域の短波長域の光線透過率が悪くなる。従って本発明においては、好ましくは１０％、より好ましくは８％、最も好ましくは６％を上限として含有する。特に、可視域の短波長域の光線透過率が優れたガラスを得やすくするためには、その量を２％未満とすることが好ましい。
【００４４】
ＺｎＯ成分は、転移温度（Ｔｇ）を低める効果が大きい成分であるが、過剰に含有すると耐失透性が悪くなる。従って本発明においては、好ましくは１５％、より好ましくは１３％、最も好ましくは１０％を上限として含有する。また、特に上記効果を得やすくするためには、その量を０．１％以上とすることがより好ましい。
【００４５】
ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯ成分から選ばれる１種または２種以上の成分であるＲＯ成分は光学定数の調整に有効であるが、その量、すなわち、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯ成分の合計量が５％を超えると耐失透性が悪くなる。従って、本発明の光学ガラスにおいてはＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯ成分の合計量が好ましくは５％、より好ましくは４％、最も好ましくは３％を上限として含有する。
【００４６】
Ｌｉ2Ｏ成分は、転移温度（Ｔｇ）を大幅に下げ、かつ、混合したガラス原料の溶融を促進する効果を有するが、０．５％以下ではこれらの効果が不十分であり、過剰に含有すると逆に耐失透性が急激に悪化する。従って、本発明に光学ガラスにおいては３％未満含有し、より好ましくは２．５％、最も好ましくは２％を上限として含有する。さらに転移温度（Ｔｇ）が低いガラスを得やすくするためには、その量が０．５％より多く含有し、より好ましくは０．６％以上含有し、最も好ましくは１％より多く含有する。
【００４７】
Ｓｂ2Ｏ3成分は、ガラス溶融時の脱泡添加しうるが、その量は好ましくは１％、より好ましく０．８％、最も好ましくは０．５％を上限として含有する。
【００４８】
Ｌｕ2Ｏ3成分は、本願発明の組成系において微量添加させることにより耐失透性を向上させることができる。Ｌｕ2Ｏ3成分は原料価格が著しく高いため過剰に添加すると生産コストが高くなり実用的でなくなり、さらに耐失透性を悪化させるという不利益がある。従って本発明においては、好ましくは０．５％未満含有し、より好ましくは０．４５％、最も好ましくは０．４％を上限として含有する。
【００４９】
Ｆ成分は、ガラスの分散を低くしつつ、転移温度（Ｔｇ）を低下させ、耐失透性を向上させるために有効であり、特にＦ成分をＬａ2Ｏ3成分と共存させることにより、前記特定範囲内の光学定数を有し、かつ、精密プレス成形が可能な低い転移温度（Ｔｇ）を有する、高屈折率低分散性の光学ガラスを得ることができることを見出した点で、Ｆ成分は、本発明において非常に重要な成分である。
【００５０】
上述した各金属元素の１種または２種以上の酸化物の一部または全部と置換した弗化物のＦとしての合計量が０．１％未満ではＦ成分の上記諸効果が不十分であり、６％を超えるとＦ成分の揮発量が多くなり、均質なガラスを得にくくなる。また、上記諸効果を得やすくするために、本発明の光学ガラスにおいては、好ましくは６％、より好ましくは５．５％、最も好ましくは５％を上限とし、好ましくは０．１％、より好ましくは０．２％。最も好ましくは０．５％を下限として含有する。
【００５１】
次に、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない成分について説明する。
鉛成分は、上述したように、精密プレス成形時に金型と融着しやすい成分であるという問題ならびにガラスの製造のみならず、研磨等のガラスの冷間加工およびガラスの廃棄に至るまで、環境対策上の措置が必要となり、環境負荷が大きい成分であるという問題があるため、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。
【００５２】
カドミウム成分およびトリウム成分は、共に、環境に有害な影響を与え、環境負荷の非常に大きい成分であるため、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。
【００５３】
Ｐ2Ｏ5は、本発明の光学ガラスに含有させると、耐失透性を悪化させやすいのでＰ2Ｏ5を含有させることは好ましくない。
【００５４】
Ｙ2Ｏ3は、本発明の光学ガラスに含有させると、意外にも耐失透性を悪化させることを見出した成分であり、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。
【００５５】
ＴｅＯ2は、白金製の坩堝や、溶融ガラスと接する部分が白金で形成されている溶融槽でガラス原料を溶融する際、テルルと白金が合金化し、合金となった箇所は耐熱性が悪くなるため、その箇所に穴が開き溶融ガラス流出する事故がおこる危険性が憂慮されるため、本発明の光学ガラスに含有させるべきではない。
【実施例】
【００５６】
以下、本発明の実施例について述べるが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
【００５７】
本発明のガラスの実施例（Ｎｏ．１，２，７，９〜１２，１４〜２０及び２２〜３２）の組成を、これらのガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）および転移温度（Ｔｇ）とともに表１〜表６に示す。
【００５８】
また、比較例のガラス（Ｎｏ．Ａ〜Ｎｏ．Ｈ）の組成を、これらのガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）および転移温度（Ｔｇ）とともに表７〜表８に示す。
【００５９】
また、表９に本発明の実施例（Ｎｏ．１７、２５、２８および３０）と比較例（Ｎｏ．Ｉ、Ｊ、ＫおよびＬ）の失透試験の結果を示す。
【００６０】
【表１】
2004054937.tif 000013
【００６１】
【表２】
2004054937.tif 000014
【００６２】
【表３】
2004054937.tif 000015
【００６３】
【表４】
2004054937.tif 000016
【００６４】
【表５】
2004054937.tif 000017
【００６５】
【表６】
2004054937.tif 000018
【００６６】
【表７】
2004054937.tif 000019
【００６７】
【表８】
2004054937.tif 000020
【００６８】
表１〜表６に示した本発明の実施例の光学ガラス（Ｎｏ．１，２，７，９〜１２，１４〜２０及び２２〜３２）は、酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物等の通常の光学ガラス用原料を表１〜表６に示した各実施例の組成の割合となるように秤量し、混合し、３００ｃｃの白金るつぼに投入し、組成による溶融性に応じて、１２００〜１４００℃で、３〜６時間溶融、清澄、攪拌して均質化した後、金型等に鋳込み徐冷することにより得ることができた。
【００６９】
表１〜表６に見られるとおり、本発明の実施例の光学ガラス（Ｎｏ．１，２，７，９〜１２，１４〜２０及び２２〜３２）はすべて、上記特定範囲内の光学定数（屈折率（ｎd）およびアッベ数（νd））を有し、転移温度（Ｔｇ）が５５０〜６５０℃の範囲にあり、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材および精密プレス成形に適していることが分かる。
【００７０】
これに対し、表７および表８に示すとおり、比較例Ｎｏ．Ａ（前記公報１の実施例６）のガラスは、フッ素を含有しているが、転移温度（Ｔｇ）が６５０℃を超えており、精密プレス成形が困難であり、また、前記特定範囲の光学定数を有していない。また、比較例Ｎｏ．Ｂ（前記公報２の実施例１）、比較例Ｎｏ．Ｃ（前記公報２の実施例２）、比較例Ｎｏ．Ｄ（前記公報３の実施例２）、比較例Ｎｏ．Ｅ（前記公報３の実施例５）、比較例Ｎｏ．Ｆ（前記公報４の実施例２）、比較例Ｎｏ．Ｇ（前記公報４の実施例３）および比較例Ｎｏ．Ｈ（前記公報５の実施例４）のガラスは、いずれも前記特定範囲の光学定数を有しているものの、転移温度（Ｔｇ）が６５０℃を超えており、精密プレス成形が困難である。
【００７１】
次に、失透試験について説明する。実施例Ｎｏ．１７、２５、２８および３０並びに下記組成の実施例Ｎｏ．Ｉ、Ｊ、ＫおよびＬの各ガラス試料５０ｃｃを、それぞれ白金るつぼに入れ、電気炉内を使用して１３００℃で１時間溶融させ、完全なガラス融液とし、その後降温して１１５０℃、１１８０℃および１２００℃で２時間保温した後、るつぼを炉外に取り出し、るつぼ内のガラス融液の状態を目視で観察した。
【００７２】
ここで比較例Ｉとして使用した試料は実施例１７のＬａ2Ｏ3をＹ2Ｏ3で４．５８質量％置換したものであり、比較例Ｊ、Ｋ、Ｌはそれぞれ前記公報７の実施例２３、２８（ｍｏｌ％表記のため表記のため、ｗｔ％に変換して示す）および前記公報６の実施例４と同一組成である。
【００７３】
上記操作の結果、失透が生じたものには×、生じなかったものを○で示す。
表９に示されるように、本発明の各実施例のガラス融液は、比較例Ｉ〜Ｌに比べ耐失透性に優れていることがわかる。特に実施例１７と比較例ＩからＹ2Ｏ3を含有させると耐失透性が悪化することが分かる。
【００７４】
【表９】
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【産業上の利用可能性】
【００７５】
以上、述べたとおり、本発明の光学ガラスは、組成がＳｉＯ2−Ｂ2Ｏ3−Ｌａ2Ｏ3−Ｇｄ2Ｏ3−Ｔａ2Ｏ5−Ｌｉ2Ｏ−Ｆ系であり、かつ、鉛成分、カドミウム成分、トリウム成分、Ｙ2Ｏ3、Ｐ2Ｏ5およびＴｅＯ2を含まないガラスであって、前記特定光学定数範囲、すなわち、アッベ数（νd）をｘ軸とし、屈折率（ｎd）をｙ軸とする、ｘ−ｙ直交座標図である図１に示すＡ点（ｎd＝１．８３５、νd＝４６．５）、Ｂ点（ｎd＝１．９０、νd＝４０．０）、Ｃ点（ｎd＝１．９０、νd＝３５．０）およびＤ点（ｎd＝１．８３５、νd＝３８．０）をＡ点、Ｂ点、Ｃ点、Ｄ点、Ａ点の順序で結ぶ直線である境界線で囲まれる範囲内（ただし境界線上を含む）の屈折率（ｎd）およびアッベ数（νd）を有し、鉛成分、カドミウム成分、トリウム成分、Ｙ2Ｏ3、Ｐ2Ｏ5およびＴｅＯ2を含まず、転移温度（Ｔｇ）が５５０〜６５０℃の範囲であるから、精密プレス成形に使用するガラスプリフォーム材、および精密プレス成形に適しおり、産業上非常に有用である。
さらに、鉛成分、カドミウム成分およびトリウム成分を含有しないガラスであるから、環境負荷が少ないという効果も奏する。
【図面の簡単な説明】
【００７６】
【図１】本発明の光学ガラスが有する光学定数（アッベ数（νd）および、屈折率（ｎd））の範囲を示す、アッベ数（νd）をｘ軸とし、屈折率（ｎd）をｙ軸とする、ｘ−ｙ直交座標図である。   
【国際調査報告】
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