(57)【要約】断熱保温性及び構造部材としての安定性にすぐれ、非鉄金属溶湯の温度降下を可及的に抑制し、安定した加圧鋳造操業を維持することのできるダイカストマシン用断熱プランジャースリーブを提供する。本発明のダイカストマシン用断熱プランジャースリーブは、、内周側に耐熱性にすぐれる金属からなる第１金属層、外周側に第２金属層を具え、第１金属層と第２金属層との間にセラミックス層が形成されており、セラミックス層を、相対密度５０％以上９０％以下に圧密化したセラミックス粉末及び／又はセラミックス繊維から形成した。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
中空円筒体の基端に金型（８０）と連通可能な出湯口（１３）と金型（８０）に連繋可能な接続手段（１６）を具え、先端にプランジャーチップ（７０）が挿入される開口部（１４）を有し、周面に金属溶湯を注入する給湯口（１５）とを具えたダイカストマシン用プランジャースリーブにおいて、
プランジャースリーブは、内周側に耐熱性にすぐれる金属からなる第１金属層（２０）、外周側に第２金属層（４０）を具え、第１金属層（２０）と第２金属層（４０）との間にセラミックス層（３０）が形成されており、
セラミックス層（３０）は、相対密度５０％以上９０％以下に圧密化したセラミックス粉末及び／又はセラミックス繊維からなることを特徴とするダイカストマシン用断熱プランジャースリーブ。
【請求項２】
第２金属層（４０）は、複数の金属層（４１）（４１）から形成され、各金属層（４１）（４１）の間には、相対密度５０％以上９０％以下に圧密化したセラミックス粉末及び／又はセラミックス繊維からなるセラミックス層（３０）が介在している請求項１に記載のダイカストマシン用断熱プランジャースリーブ。
【請求項３】
セラミックス層（３０）の厚さは、２ｍｍ以下である請求項１又は請求項２に記載のダイカストマシン用断熱プランジャースリーブ。
【請求項４】
第１金属層（２０）の厚さは、３〜１５ｍｍである請求項１又は請求項２に記載のダイカストマシン用断熱プランジャースリーブ。
【請求項５】
第１金属層（２０）は、重量％にて、Ｃ：０．３２〜０．４２％、Ｓｉ：０．８〜１．２％、Ｍｎ：０．５％以下、Ｃｒ：４．５〜５．５％、Ｍｏ：１．０〜１．６％、Ｖ：０．５〜１．２％、残部実質的にＦｅである請求項１又は請求項２に記載のダイカストマシン用断熱プランジャースリーブ。
【請求項６】
セラミックス層（３０）は、Ａｌ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２、ＺｒＯ２、ＳｉＯ２、Ｓｉ３Ｎ４、ＢＮ、ＴｉＢ２、ＳｉＣ、及び、ＭｏＳｉ２からなる群から選択される少なくとも一種の粉末又は繊維である請求項１又は請求項２に記載のダイカストマシン用断熱プランジャースリーブ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】  本発明は、ダイカストマシンによる非鉄金属製品の鋳造に用いられる断熱プランジャースリーブに関するものである。
【背景技術】  ダイカストマシンを用いた非鉄金属製品の鋳造は、アルミニウム合金やマグネシウム合金等の非鉄金属溶湯をプランジャースリーブを介して、金型のキャビティに加圧注入することにより行なわれる。
図１に示すように、ダイカストマシン用プランジャースリーブ（「ショットスリーブ」とも呼ばれる）（１０）は、ダイカスト用の金型（８０）に取り付けて使用される。金型（８０）は、プランジャースリーブ（１０）が取り付けられる固定型（８２）と、該固定型（８２）に着脱可能な可動型（図示せず）から構成される。
プランジャースリーブ（１０）は、中空円筒状であり、中空部（１２）は、金型（８０）に取り付けられる固定側基端が金型（８０）の内部と連通する出湯口（１３）となっており、先端側がプランジャーチップ（７０）が進入する開口部（１４）となっている。
プランジャースリーブ（１０）の先端側周面には、非鉄金属溶湯をプランジャースリーブ（１０）内に注入する給湯口（１５）が開設されている。
また、プランジャースリーブ（１０）の基端側には、固定型（８２）にプランジャースリーブ（１０）を取り付けるためのフランジの如き接続手段（１６）が形成されている。
金型（８０）にプランジャースリーブ（１０）を接続し、プランジャーチップ（７０）を開口部（１４）から少し進入させた状態で、給湯口（１５）から非鉄金属溶湯を注入し、プランジャーチップ（７０）を金型側に向けて押圧することにより、金型（８０）の内部に非鉄金属溶湯が圧入され、射出鋳造が行なわれる。
プランジャースリーブ（１０）には、供給された非鉄金属溶湯を金型内に圧入するために、金属溶湯に対する腐食抵抗性、耐熱衝撃性、プランジャーチップ（７０）に対する摺動性、その摺動に対する摩擦抵抗性等が要求される。プランジャースリーブ（１０）には、これら物性を具備する材料として、ＳＫＤ６１に代表される合金工具鋼（ＪＩＳ−Ｇ４４０４）が用いられている。
しかしながら、上記鋳造操業において、プランジャースリーブ（１０）に非鉄金属溶湯を供給した際に、非鉄金属溶湯の温度降下が大きいと、鋳造製品に湯境いや湯回り不良等の欠陥が生じ、鋳造品質の安定確保が困難となる。また、非鉄金属溶湯の温度降下により、プランジャースリーブ（１０）の内面で非鉄金属溶湯が凝固し、プランジャーチップ（７０）が摩耗して耐用寿命に悪影響を与えたり、凝固片が鋳造製品に混入し品質が劣化するという問題がある。
このような非鉄金属溶湯の温度降下の原因の一つに、プランジャースリーブ（１０）の熱伝導率が高いこと（ＳＫＤ６１合金工具鋼の熱伝導率：約３４Ｗ／ｍ・Ｋ）が挙げられる。
プランジャースリーブ（１０）による非鉄金属溶湯の温度降下を抑制するために、図７に示すように、プランジャースリーブ（１０）の金属層（９０）（９２）中に、セラミックス焼結層（９４）を設けたものが考案されている。セラミックス焼結層（９４）を設けることにより、プランジャースリーブ（１０）の断熱性が向上する。
図７のプランジャースリーブ（１０）は、円筒状に形成した内側金属層（９０）の外周に、セラミックス焼結層（９４）を形成するセラミック焼結体の筒を、半筒に分割した状態で嵌めて環状とし、さらにその外周に、半筒に分割した外側金属体を嵌めて形成される。
しかしながら、上記プランジャースリーブ（１０）は、金属層（９０）（９２）とセラミックス焼結層（９４）との熱膨張率が異なるから、非鉄金属合金溶湯をプランジャースリーブ（１０）の内部に注入したときに、金属層（９０）とセラミックス焼結層（９４）との間にクラックや割れ、剥離等を生ずることがある。
【発明の開示】
本発明の目的は、断熱保温性及び構造部材としての安定性にすぐれ、非鉄金属溶湯の温度降下を可及的に抑制し、安定した加圧鋳造操業を維持することのできるダイカストマシン用断熱プランジャースリーブを提供することである。
上記目的を達成するために、本発明のダイカストマシン用断熱プランジャースリーブは、内周側に耐熱性にすぐれる金属からなる第１金属層、外周側に第２金属層を具え、第１金属層と第２金属層との間にセラミックス層が形成されており、セラミックス層は、相対密度５０％以上９０％以下に圧密化したセラミックス粉末及び／又はセラミックス繊維から形成したものである。
第１金属層と第２金属との間にセラミックス粉末及び／又はセラミックス繊維を圧密化したセラミックス層を介在させることにより、卓抜した断熱性を示す。セラミックスの低熱伝導性を利用した従来の焼結セラミックス層による断熱効果は、セラミックス層の厚さに依存し、所望の断熱効果を得るには、セラミックス層を厚くする必要があった。しかしながら、本発明のように、セラミックス層をセラミックス粉末及び／又はセラミックス繊維で焼結することなく圧密化して形成することにより、セラミックス層の層厚から予測される効果を大きく越える熱遮断性能を示す。この熱遮断性能は、セラミックス粉末又はセラミックス繊維を焼結することなく圧密化しため断熱領域が形成されること、及び、セラミックス層と第１金属層、第２金属層との界面熱抵抗が著しく高いためと考えられる。層境界における界面熱抵抗が著しく高いから、セラミック層が２ｍｍ以下、さらには１ｍｍ以下の極めて薄い層厚であっても、卓抜した断熱性を示すと考えられる。
【図面の簡単な説明】  図１は、ダイカストマシン用プランジャースリーブの使用状態を示す説明図である。
図２は、本発明のダイカストマシン用断熱プランジャースリーブの軸方向に沿う断面図である。
図３は、図２の線ＩＩＩ−ＩＩＩに沿う断面図である。
図４は、本発明のダイカストマシン用断熱プランジャースリーブの製造方法の一例を示す説明図である。
図５は、本発明の異なる実施例を示す断面図である。
図６は、測定試料の断面図である。
図７は、従来のダイカストマシン用プランジャースリーブの断面図である。
【発明を実施するための最良の形態】  本発明のダイカストマシン用断熱プランジャースリーブ（１０）は、スリーブ中に、相対密度５０％以上９０％以下に圧密化したセラミックス粉末及び／又はセラミックス繊維からなるセラミックス層（３０）を設けたことを特徴とするものである。なお、相対密度とは、セラミックス層の密度とセラミックス層を構成するセラミックスの真密度の比率として定義される。
プランジャースリーブ（１０）は、図２及び図３に示すように、内周側に耐熱性にすぐれる金属からなる第１金属層（２０）、該第１金属層（２０）の外周に相対密度５０％以上９０％以下に圧密化したセラミックス粉末及び／又はセラミックス繊維からなるセラミックス層（３０）、該セラミックス層（３０）の外周に第１金属層（２０）と同種又は異種金属からなる第２金属層（４０）を同心円状に積層して形成される。
なお、以下では、セラミック層（３０）が単層構造の実施例について説明するが、図５に示すように、セラミックス層（３０）を複数構造にすることもできる。
第１金属層（２０）は、非鉄金属溶湯に対する腐食抵抗性を有し、耐熱性及び耐摩耗性にすぐれる金属材料を用いることが望ましく、金属溶湯と接する内面側は窒化処理を施すことが望ましい。例えば、重量％にて、Ｃ：０．３２〜０．４２％、Ｓｉ：０．８〜１．２％、Ｍｎ：０．５％以下、Ｃｒ：４．５〜５．５％、Ｍｏ：１．０〜１．６％、Ｖ：０．５〜１．２％、残部実質的にＦｅである合金や、Ｃ：０．４〜０．５％、Ｓｉ：０．１５〜０．５％、Ｃｒ：１．３〜１．７％、Ｍｏ：０．１５〜０．３％、Ａｌ：０．７〜１．２％、残部実質的にＦｅである窒化しやすい合金、Ｃ：０．７３〜０．８３％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｃｒ：３．８〜４．５％、Ｗ：１７．０〜１９．０％、Ｖ：０．８〜１．５％、残部実質的にＦｅであるハイス鋼、その他、Ｃ：０．４〜０．７％、Ｓｉ：０．５〜２．０％、Ｍｎ：０．５％以下、Ｃｒ：４．０〜６．０％、Ｗ：１０．０〜１５．０％、Ｖ：０．５〜１．０％、残部実質的にＦｅであるセミハイス鋼等を挙げることができる。また、第１金属層（２０）は、チタン又はチタン合金のマトリックスに炭化チタンが分散相として混在した複合組織を有する焼結金属を使用することもできる。この焼結金属として、チタン（Ｔｉ）をマトリックスとし、これに２０〜３０面積％を占める炭化チタン（ＴｉＣ）が混在したＴｉ−ＴｉＣ系複合焼結金属や、Ｔｉ−Ｍｏ合金（Ｍｏ含有量２０〜３５重量％）をマトリックスとし、これに２０〜３０面積％を占める炭化チタン（ＴｉＣ）が混在したＴｉ合金−ＴｉＣ系複合焼結金属が挙げられる。
第１金属層（２０）の層厚は、後記するように、所定の機械強度が保持される範囲内で薄く設計することが有利である。プランジャースリーブ（１０）の全肉厚及び中空部（１２）の孔径に応じて、約３〜１５ｍｍ、望ましくは約３〜１０ｍｍの範囲で決定することが望ましい。
セラミックス層（３０）は、セラミックス粉末又はセラミックス繊維を圧密化して構成される。セラミックス材料として、酸化物、窒化物、硼化物、炭化物、ケイ化物セラミックスを例示でき、例えば、Ａｌ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２、ＺｒＯ２、ＳｉＯ２、Ｓｉ３Ｎ４、ＢＮ、ＴｉＢ２、ＳｉＣ、及び、ＭｏＳｉ２からなる群から選択される少なくとも一種の材料を用いることができる。複数種類を用いる場合、単なる混合でもよいし、複合化したものでもよい。セラミックス粉末の平均粒径は０．５μｍ〜１００μｍが望ましく、セラミックス繊維は、直径１μｍ〜２０μｍ、長さ１０μｍ〜３０ｍｍが望ましい。セラミックス繊維は、不織布状に加工したものでもよい。
セラミックス層（３０）の層厚は、所定の断熱効果を得る上で、０．１ｍｍ以上とすることが好ましい。しかし、あまり厚くすると、積層構造の安定性を損なうおそれがあるので、２ｍｍ以下であることが好適であり、１ｍｍ以下とすることが望ましい。さらに、０．５ｍｍ以下とすることがより望ましい。このように層厚を薄くし、且つ、粉末状又は繊維状のセラミック材料を焼結することなく圧密化することにより、セラミックス層（３０）は、プランジャースリーブ（１０）の製造時や使用時に生ずる金属層（２０）（４０）の熱膨張や熱収縮に追従して変形するので、セラミックス層（３０）が熱応力吸収緩和層として作用する。積層構造の堅牢性を確保しつつ所定の断熱効果を得るために、セラミックス層（３０）の相対密度は５０％以上９０％以下とすることが適当であり、７０％以上９０％以下とすることが望ましい。
第２金属層（４０）は、第１金属層（２０）と同種のものを用いることができるが、直接非鉄金属溶湯に接しないから非鉄金属溶湯に対する腐食抵抗性は要求されない。また、第２金属層（４０）は、セラミックス層（３０）により断熱されているため、第１金属層（２０）のように高い耐熱性は要求されず、また、第１金属層（２０）のようにプランジャーチップ（７０）が摺動するわけではないので、耐摩耗性も要求されない。従って、Ｓ４５Ｃ等の機械構造用炭素鋼（ＪＩＳ−Ｇ４０５１）やＳＳ４００等の一般構造用鋼材（ＪＩＳ−Ｇ３１０１）等を適宜使用すればよい。
第２金属層（４０）の層厚は、所定の機械強度が保持される範囲で適宜調整すればよく、プランジャースリーブ（１０）の全肉厚及び中空部（１２）の孔径に応じて、約１０〜５０ｍｍ、望ましくは約１５〜４０ｍｍの範囲で決定することが好ましい。
プランジャースリーブ（１０）の製造方法について一例を挙げて説明する。プランジャースリーブ（１０）は、図４に示すように、第１金属層（２０）を構成する第１円筒体（２２）の外周に、内径が第１円筒体（２２）の外径よりも大きい第２金属層（４０）を構成する第２円筒体（４２）を同心円状に配備し、第１円筒体（２２）と第２円筒体（４２）との間の環状空隙（３２）にセラミックス粉末及び／又はセラミックス繊維を充填し、第１円筒体（２２）を内側から及び第２円筒体（４２）の外側から押圧する向きの加工荷重を含む熱間静水圧加圧（ＨＩＰ）、熱間押出成形、冷間等方圧加圧成形等の加圧成形加工を行なう。これにより、円筒体（２２）（４２）間のセラミックス粉末及び／又は繊維は、円筒体（２２）（４２）に押圧されて圧密化したセラミックス層（３０）を形成する。セラミックス層（３０）は、焼結されたセラミックスとは異なり、加圧成形加工における円筒体（２２）（４２）の膨張、収縮に追従するから、セラミックス層（２０）は波形の形状となる。また、加圧成形加工をＨＩＰで行なった場合には、セラミックス層（３０）と第１金属層（２０）との層境界に密着性の低い未接合の層（３４）が形成され、この層（３４）は界面熱抵抗が著しく高いことから、断熱性が著しく向上することが確認されている。
加圧成形加工を施した後、所定長さに切断し、図２に示すように、両端面を端板（１７）（１８）等で閉塞すればよい。一方の端板（１７）は、金型（８０）への接続手段（１６）としてフランジ状に形成することができる。端板（１７）（１８）を取り付けた後、給湯口（１５）の開設等、適宜機械加工を施して、プランジャースリーブ（１０）が得られる。
上記では、第１金属層（２０）、セラミックス層（３０）及び第２金属層（４０）の３層構造からなるプランジャースリーブ（１０）について説明したが、図５に示すように、第２金属層（４０）を複数層（４１）（４１）とし、各金属層（４１）（４１）間に相対密度５０％以上９０％以下のセラミックス粉末及び／又はセラミックス繊維からなるセラミックス層（３０）を設けた構造とすることもできる。セラミックス層（３０）（３０）の層数は、要求される断熱性等の条件によって適宜決定すればよい。
なお、セラミックス層（３０）（３０）どうしの間隔も適宜決定すればよいが、第１金属層（２０）の厚さを越えない間隔とすることが望ましい。
【実施例１】  本発明のプランジャースリーブ（１０）の断熱性を調べるために、セラミックス層の厚さを変えた５種の平板状の測定試料（Ｓ）を作製し、熱伝導率測定試験を行なった。また、セラミックス粉末に変えてセラミックス焼結板を収容した比較試料（Ｓ’）を作製し、同様に熱伝導率測定試験を行った。
測定試料（Ｓ１乃至Ｓ５）は、図６に示すように、第２金属層（４０）と同じ材料からなる基層（５２）に凹部（５４）を形成し、セラミックス繊維（５６）を充填し、第１金属層（２０）と同じ材料からなる表層（５８）を被せて、ＨＩＰ処理を施した。比較試料Ｓ’は基層（５２）及び表層（５８）との間にセラミックス焼結板を挟んで表層（５８）側から冷間で加圧を施して作製した。
試料及び試験の各条件を以下に示す。
・測定試料
試料サイズ：直径５０ｍｍ、厚さ１９ｍｍ、表面層厚３ｍｍ
セラミックス層の層厚：Ｓ１＝０．２ｍｍ、Ｓ２＝０．３ｍｍ、Ｓ３＝０．５ｍｍ、Ｓ４＝０．９ｍｍ、Ｓ５＝１．５ｍｍ、比較試料Ｓ１は厚さ６ｍｍのセラミック焼結板
表層材料…重量％にてＣ：０．３７％、Ｓｉ：１．０％、Ｍｎ：０．４％、Ｃｒ：５．０％、Ｍｏ：１．２５％、Ｖ：１．０％、残部実質的にＦｅ（熱伝導率３４Ｗ／ｍ・Ｋ）
基層材料…引張強度４２ｋｇ／ｍｍ２のＳＳ４００（熱伝導率５９Ｗ／ｍ・Ｋ）
セラミックス材料…Ａｌ２Ｏ３−Ｓｉ２繊維
・熱伝導率測定試験条件
測定方法…温度傾斜法
測定方向…試料厚さ方向（表層側を高温側に設定）
測定温度…３４〜４５℃
測定端温度差…７．９〜８．２５℃（単位面積当りの熱流：約１４ｋＷ／ｍ２）
試料圧着圧力：約７２ｋＰａ（装置−試料界面は高熱伝導性グリース使用）
・測定結果
試料全体（全肉厚）と熱伝導率（α）の測定値、及びその測定値（α）と試料構成材料の熱伝導率とからフーリエの法則に従って算出される内側層域の見かけの熱伝導率（αｉ）を表１に示す。
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表１に示すように、測定試料（Ｓ）の全体の熱伝導率及び表層には、試料を形成する第１金属層（２０）の熱伝導率（３４Ｗ／ｍ・Ｋ）に比べて著しく低くなっていることがわかる。また、厚さ６ｍｍのセラミックス焼結板を用いた比較試料Ｓ’とほぼ同等の熱伝導率を達成できたことがわかる。
なお、セラミックス層（３０）を省略し、表層（５８）と基層（５２）との接触界面の全体を完全に拡散接合した試料（表層３ｍｍ、基層１６ｍｍ、全肉厚１９ｍｍ）の場合、試料全体の熱伝導率をフーリエの法則に従って求めると、約５２．９Ｗ／ｍ・Ｋである。これを上記表１の熱伝導率の測定値（α）と比較すると、セラミックス層（３０）による熱遮断効果が極めて大きいことがわかる。
なお、供試試料Ｓ１乃至Ｓ５は、セラミックス層（３０）と第１金属層（２０）との間に形成される層（３４）及びセラミックス層（３０）を挟む界面全体の熱遮断性の均質性も高く、円周方向及び軸方向における偏熱と、該偏熱による歪が少ないことも確認した。
【実施例２】  セラミックス層（３０）の厚さを変えて、図２及び図３に示す形状のプランジャースリーブ（１０）をＨＩＰにより作製し、セラミックス層（３０）の厚さの違いによる第１金属層（２０）の内面状態を観察し評価した。なお、使用した金属及びセラミックス材料は、実施例１と同じである。
プランジャースリーブ（１０）の寸法及びＨＩＰの条件を以下に示す。
第１金属層（２０）：内径１５０ｍｍ、厚さ７ｍｍ
セラミックス層（３０）：厚さ１ｍｍ、２ｍｍ及び３ｍｍ
第２金属層（４０）：外径２６０ｍｍ
プランジャースリーブ（１０）の全長：１０００ｍｍ
ＨＩＰ条件：１１００気圧、９５０℃
作製されたプランジャースリーブ（１０）について、第１金属層（３０）の内面を観察したところ、以下のような結果が得られた。
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表２を参照すると、セラミックス層（３０）の厚さが薄い場合には（２ｍｍ以下）、セラミックス層（３０）が全体的に均一に圧縮を受け、第１金属層（２０）の内面が真円又はほぼ真円を維持するのに対し、セラミックス層（３０）の厚さが３ｍｍの場合には、局部的に応力が集中し、第１金属層（２０）に凹みが生じてしまうことがわかる。なお、第１金属層（２０）に凹みが生じた場合には、真円にするために別途機械加工を施せばよい。
上記より、製造の点からセラミックス層（３０）の厚さは２ｍｍ以下とすることが望ましく、１ｍｍ以下がより望ましいことがわかる。
【実施例３】  厚さが２ｍｍのセラミックス層（３０）を有する本発明のプランジャースリーブ（１０）と、相対密度９８％、厚さ６ｍｍのセラミックス焼結体（９４）（図７参照）を有する比較プランジャースリーブを作製し、両プランジャースリーブに６８０℃のＡＤＣ１２（Ａｌ合金）溶湯を注入して実鋳造を行なった。
その結果、本発明のプランジャースリーブ（１０）は、３００００回（ショット）の鋳造を行なってもプランジャースリーブ（１０）の第１金属層（２０）の内面の真円度は保たれた。これは、セラミックス層（３０）が焼結ではなく圧密化されたものであるため、溶湯注入によって第１金属層（２０）が熱膨張しても、セラミックス層（３０）により応力が緩和されるためである。
一方、比較ショットスリーブは、２００ショットでセラミックス焼結体（９４）に割れが生じ、第１金属層（９０）の真円度が低下し、鋳造不能となった。具体的には、プランジャーチップ（７０）が動かなくなった。この原因は、溶湯を供給したときに生ずるセラミックス焼結体（９４）と第１金属層（９０）との熱膨張差によるものである。
上記より、本発明のセラミックス層（３０）を有するプランジャースリーブ（１０）は、セラミックス焼結体（９４）を用いたプランジャースリーブに比べて、すぐれた耐久性を有することがわかる。
【産業上の利用可能性】  以上のように、本発明は、断熱保温性及び構造部材としての安定性にすぐれ、非鉄金属溶湯の温度降下を可及的に抑制し、安定した加圧鋳造操業を維持することができるダイカストマシン用断熱プランジャースリーブとして有用である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【国際調査報告】
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