(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービンエンジン用の燃焼器（３０）において、酸化性かつ腐食性の雰囲気中において高い燃焼温度に耐え得る金属材料で作製されかつ第１の熱膨張率を有する前部カウル（３６）と、後部シール（４２）及びそれに固定されたシール保持器（４４）であって、両者は酸化性かつ腐食性の雰囲気中において高い燃焼温度に耐え得る金属材料で作製されると共に、前記後部シール（１４２）は第２の熱膨張率を有し、かつ前記シール保持器は第３の熱膨張率を有するような後部シール（４２）及びシール保持器（４４）と、酸化性かつ腐食性の雰囲気中において高い燃焼温度に耐え得るセラミック母材複合材料で作製されると共に、前記前部カウル（３６）の前記第１の熱膨張率より小さく、前記後部シール（４２）の前記第２の熱膨張率より小さく、かつ前記シール保持器（４４）の前記第３の熱膨張率より小さい第４の熱膨張率を有する燃焼器ライナ（３２、３４）とを含み、前記燃焼器ライナ（３２、３４）は、高温下における熱膨張の差の結果として前記燃焼器ライナ（３２、３４）を破壊するのに十分な応力を前記燃焼器ライナ（３２、３４）中に導入することなしに前記燃焼器ライナ（３２、３４）、前記前部カウル（３６）、及び前記シール保持器（４４）に固定された前記後部シール（４２）の相異なる熱膨張を許すようにして、前記前部カウル（３６）と前記シール保持器（４４）に固定された前記後部シール（４２）との間に配置されており、前記燃焼器ライナ（３２、３４）が、半径方向に延びる取付けピン（１５０）を備える内側ライナ指示体（１５０）によって、軸方向に位置決めされ且つ半径方向に移動可能なように前記前部カウルに取り付けられ、軸方向に延びるリベットを備えるファスナ（１４６）によって、軸方向に位置決めされ且つ半径方向に移動可能なように前記シール保持器（４４）に取り付けられることを特徴とする、ガスタービンエンジン用の燃焼器（３０）。
【請求項２】
前記燃焼器が内側燃焼器ライナ（３２）及び外側燃焼器ライナを含む請求項１記載の燃焼器（３０）。
【請求項３】
前記燃焼器ライナ（３２、３４）がシリカ母材又はアルミナ母材を有するセラミック母材複合材料から成る請求項１記載の燃焼器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本発明はガスタービンエンジンにおいて使用される燃焼器に関し、更に詳しく言えば、異なる熱的応答を示す異種材料で作製されたエンジン部品を妨害することのあるセラミック母材燃焼器ライナを有する燃焼器に関するものである。
【発明の背景】
【０００２】  多くの製品にとって、性能向上及び原価削減のための鍵となるのは製造技術及び材料の改良である。たとえば、多くは相互に関連した方法及び材料の絶えざる改良の結果、航空機用ガスタービンエンジンの性能は大幅に向上した。材料に関する最も厳しい用途の１つは、航空機用ジェットエンジンにおいて使用される部品に見出すことができる。かかるエンジンの効率を高めれば、より高い温度で運転することによって排出物を減少させながら燃料消費率を低下させることができる。現在、達成可能なエンジンの運転温度を決定的に制限するものの１つは、エンジンの最高温領域において使用される材料である。このような最高温領域としては、エンジンの燃焼器部分及びエンジンのタービン部分を含めた燃焼器後方のエンジン部分が挙げられる。エンジンの燃焼器部分の温度は３５００°Ｆに近づくことがある一方、燃焼器部品に対して使用される材料は２２００〜２３００°Ｆの範囲内の温度にしか耐えられない。従って、航空機エンジン用として設計される材料の高温性能を向上させれば、エンジンの運転性能を向上させることができるできるのである。
【０００３】  エンジンの総合運転温度を高めるためにより高い動作温度が所望されるエンジン部分の１つは、燃焼室である。そこでは、燃料が空気と混合されて点火され、そして燃焼生成物を用いてエンジンに動力が供給される。燃焼室は複数の重要な部品を含んでいるが、それらは（限定されるわけではないが）スワーラ／ドームアセンブリ、シール及びライナである。従来、これらの部品は同様な熱膨張挙動を示す金属で作製されており、従って被膜、冷却技術及びそれらの組合せを用いることによって運転温度の向上が達成されてきた。しかるに、運転温度が上昇し続けるのに従い、より優れた高温性能を有する材料で金属を置換することが望ましくなった。しかし、望ましいとは言っても、かかる置換は常に実行可能なわけではなかった。たとえば、前述のごとく、燃焼器はエンジンの運転サイクル全体を通じて様々な温度で運転される。従って、燃焼器の互いに隣接した部品あるいは燃焼器に隣接した部品に異種の材料が使用された場合、それらの部品の熱膨張率が大幅に異なることは熱応力を誘起し、その結果として部品のライフサイクルを短縮させることがある。特に、熱衝撃をもたらすことのある急激な温度変動が存在する場合にはそれが顕著である。
【０００４】  従来と異なる高温材料（たとえば、セラミック母材複合材料）をガスタービンエンジンの構造部材として使用するという着想は、新規なものではない。いずれも本出願人に譲渡された、１９９６年１月３０日付けの米国特許第５４８８０１７号及び１９９７年２月１１日付けの同第５６０１６７４号の明細書中には、セラミック母材複合材料から成るエンジン部品の製造方法が記載されている。しかし、これらの発明においては、異なる熱膨張特性を有する対応部品に付随して起こることのある問題が考慮されていない。
【０００５】  いずれも本出願人に譲渡された、１９９４年３月８日付けの米国特許第５２９１７３２号、１９９４年３月８日付けの同第５２９１７３３号及び１９９４年２月１５日付けの同第５２８５６３２号においては、セラミック母材複合材料製の燃焼器ライナと対応部品との間における熱膨張の差の問題が処理されている。この構成においては、円周方向に沿って互いに離隔した複数の支持穴を有する支持フランジを含む取付アセンブリが使用されている。やはり円周方向に沿って互いに離隔した複数の取付穴を有する環状のライナが、フランジと同軸的に配置される。フランジ上の支持穴及びライナ上の取付穴を貫通して配置されたピンにより、ライナはフランジに取付けられる。取付穴の中におけるピンの配置は、フランジに対するライナの拘束されない熱的運動を可能にするようになっている。
【０００６】  本発明は、燃焼器ライナの拘束されない熱的伸縮を許しながら燃焼器ライナ及び対応部品中に誘起された熱応力を低減又は排除するための別の構成を提供するものである。
【発明の概要】
【０００７】  本発明は、金属製ライナよりも高い温度に耐え得るセラミック母材複合（ＣＭＣ）材料で作製されたライナを有する燃焼器を提供するものである。かかるセラミック母材複合材料製ライナは、金属材料で作製された対応部品と共に使用される。対応する前部カウル及びシール保持器付き後部シールに対して使用される金属材料と共にＣＭＣ材料製のライナを有する燃焼器をそれの広い温度範囲にわたって使用することを可能にするため、燃焼器は異種材料の界面におけるそれらの熱膨張の差に対処するように製造される。すなわち、かかる燃焼器は熱膨張の結果としてライナ中に応力が導入されないように製造される。
【０００８】  本発明の重要な利点の１つは、部品の各種材料の相異なる熱膨張を許すような界面設計が、部品間における熱膨張の差の結果として燃焼器の寿命を縮めるのが通例である熱応力を排除することによって燃焼器ライナに対するセラミック母材複合材料の使用を可能にすることである。ＣＭＣライナの使用により、従来の金属製ライナに対して要求される量よりも少ない量の冷却用空気を使用しながらより高い温度で燃焼器を運転することができる。運転温度が高くなれば、燃焼器からの未燃空気の量が減少することによってＮＯx 排出量の低減が達成される。
【０００９】  本発明の燃焼器のもう１つの利点は、それが異種材料から成る連結用部品の熱膨張の差に関連する問題を処理することである。
【００１０】  本発明の更に別の利点は、ＣＭＣライナとライナドーム支持体との間の界面連結部がライナのフィルム冷却をもたらすように接合部を通る冷却用空気の流量の一部を調節することである。すなわち、燃焼器ライナに沿った冷却用空気の流量が従来の燃焼器のように冷却穴のみに依存せず、従って最新のＣＭＣ製造技術を用いてライナを製造することができる。
【００１１】  本発明のその他の特徴及び利点は、本発明の原理を例示的に図示する添付の図面を参照しながら好適な実施の態様に関する以下のより詳細な説明を考察することによって自ずから明らかとなろう。
【００１２】  可能である限り、図面全体を通じて同じ部品は同じ参照番号によって表わされている。
【好適な実施の態様の詳細な説明】
【００１３】  本発明は、従来の燃焼器よりも高い温度で動作し得ると共に、異種材料から成る連結用部品の熱膨張の差を考慮に入れたような、セラミック母材複合（ＣＭＣ）材料製ライナを含む燃焼器を提供するものである。
【００１４】  図１は、通常の金属材料で作製された従来の二重ドーム型燃焼器１０の概略断面図である。この構成においては、内側ライナ１２及び外側ライナ１４は前部カウル１６から後部シール保持器１８まで延びている。かかる二重ドーム型燃焼器は、高温性能を有すると共に、同一又は同様な熱膨張率を有する金属材料で作製されている。従って、燃焼器の部品は実質的に同じ速度で伸縮するから、かかる構成では熱膨張の差を考慮する必要がない。このような場合、燃焼器を構成する部品の熱膨張の差が考慮されていないから、既存の金属製燃焼器ライナ１２及び１４をＣＭＣ材料製の燃焼器ライナで単純に置換することは不可能である。なぜなら、部品間の熱膨張の差は過大な熱応力を導入し、それが燃焼器の寿命を縮めるからである。
【００１５】  図２は、ＣＭＣ材料で作製された内側ライナ３２及び外側ライナ３４を有する本発明の二重ドーム型燃焼器３０の概略断面図である。かかる構成は、燃焼器の前端においてライナドーム支持体４０に固定された２つの金属製前部カウル３６を含んでいる。ライナドーム支持体４０と後部シール４２との間には、内側ライナ３２及び外側ライナ３４が延びている。かかるライナは、シール保持器４４及びファスナ４６によって後部シール４２に固定されている。図２の燃焼器３０は、１対の燃料ノズルスワーラ４８を含んでいる。
【００１６】  図３は、ＣＭＣ材料で作製された内側ライナ１３２及び外側ライナ１３４を有する本発明の単一ドーム型燃焼器１３０の概略断面図である。かかる構成は、燃焼器の前端においてライナドーム支持体１４０に固定された２つの金属製前部カウル１３６を含んでいる。外側ライナドーム支持体１４０と後部シール１４２との間及び内側ライナドーム支持体１４１と後部シール１４２との間には、内側ライナ１３２及び外側ライナ１３４が延びている。かかるライナは、シール保持器１３８及びファスナ１４６によって後部シール１４２に固定されている。図３の燃焼器１３０は、単一の燃料ノズルスワーラ１４８を含んでいる。
【００１７】  二重ドーム型燃焼器３０及び単一ドーム型燃焼器１３０の動作は、原則として同じである。話を簡単にするため、単一ドーム型燃焼器１３０に関する図３について説明を行う。前部カウル１３６は、エンジンの圧縮機部分（図示せず）から燃焼室内に空気を流入させるためのプレナムを生み出す。ライナドーム支持体１４０は、燃焼室の前部支持体及び燃料ノズルスワーラ１４８用の取付面を提供する。ライナドーム支持体１４０はまた、内側ライナ１３２及び外側ライナ１３４の一端の固定点としても役立つ。ライナドーム支持体はまた、ライナのフィルム冷却用の冷却穴をも提供する。内側ライナ１３２及び外側ライナ１３４は、燃焼室の内壁及び外壁である。火炎は燃料ノズルスワーラ１４８の後方に形成され、そして後部シール１４２の方向に向かって後方に延びる。後部シール１４２は燃焼器の出口に封止面を形成し、それによって高温高圧の空気がライナ１３２及び１３４と後部シールとの接合部を通って高圧タービンノズル（図示せず）内に漏れるのを防止する。ライナはファスナ１４６によって後部シールに固定されている。
【００１８】  図９及び１０は、図３に示されたセラミック母材複合材料製の内側ライナ及び外側ライナをそれぞれの金属支持体に取付けた箇所の拡大略図であって、低温状態及びエンジン起動状態においてドーム及びカウルを通過又は周回して流れる気流を示している。矢印は気流の方向及び経路を示している。図９について説明すれば、内側ライナ１３２は取付ピン１５０によって内側ライナ支持体１５２に取付けられている。取付ピン１５０は、ライナ１５２の軸方向位置決めを可能にする。更にまた、取付ピン１５０はＣＭＣ材料製のライナ１３２と内側ライナドーム支持体１４１の金属製取付部との間における熱膨張の差を補償するために役立つ。圧縮機からの空気の一部はカウル１３６の外側を周回して流れ、次いで内側ライナ１３２の外面に沿って流れる。また、一部の空気は内側ライナ１３２と内側ライナ支持体１５２との間の開口又は空隙１５４を通って流れると共に、ライナ１３２の内面に沿って流れて冷却をもたらす。更に、追加の空気がカウル１３６内に導入される。かかる空気の一部はプレナム１５８及びノズルスワーラ内に流入し、そして燃料ノズルスワーラ内に計量供給される燃料の燃焼を支持する。また、追加の空気が開口１６０を通って流路１６４内に流入し、そしてカウル及びノズルスワーラを冷却する。この場合、かかる空気はライナ１３２の内面１５６に沿って流れる。図１０の構成は、外側ライナ１３４及び外側ライナ支持体１５３が含まれる点を除けば、本質的に図９の鏡像である。なお、低温エンジン状態において空隙１５４及び流路１６４を通って流れる冷却用空気の量及び比率は、高温エンジン状態におけるものほど厳密を要しない。
【００１９】  図８及び１１は、セラミック母材複合材料製の内側ライナ及び外側ライナをそれぞれの金属支持体に取付けた箇所の（図９及び１０に対応する）拡大部分略図であって、高温エンジン状態においてドーム及びカウルを通過又は周回して流れる気流を示している。矢印は気流の方向及び経路を示している。内側ライナに関する図８について説明すれば、熱膨張に差がある結果、ライナ１３２が内側ライナ支持体１５２に対して軸方向に沿って外方に移動するために空隙１５４は小さくなると共に、ライナ１３２及び内側ライナ支持体１５２が相異なる割合で膨張するために空隙１５４を通って移動する冷却用空気の量は減少する。しかるに空隙１５４は、このような熱膨張の差を考慮に入れてライナ１３２中への過大な応力の導入を防止するように設計されている。自明のごとく、かつ前述のごとく、ライナ１３２の軸方向位置決めを可能にする取付ピン１５０はまた、ＣＭＣ材料製のライナ１３２と内側ライナドーム支持体１４１の金属製取付部との間における熱膨張の差を補償するためにも役立つ。圧縮機からの空気の一部はカウル１３６の外側を周回して流れ、次いで内側ライナ１３２の外面に沿って流れる。開口１６０を通って流路１６４内に流入しかつライナの内面１５６に沿って流れる追加の空気もまた、内側ライナ支持体１５２に対するＣＭＣライナ１３２の外方への熱膨張に差がある結果として減少する。このような冷却の増加は、空隙１５４において失われる冷却とのバランスを取ることになる。外側ライナに関する図１１の構成は、内側ライナ１３２及び内側ライナ支持体１５３が外側ライナ１３４及び外側ライナ支持体１５３で置換されている点を除けば、本質的に内側ライナに関する図８の鏡像である。ただしこの場合には、外側ライナ支持体に対する外側ライナの運動は反対方向を向いており、そして空隙１５４を通って流れる追加の空隙が流路１６４において失われる冷却用空気を補償することになる。
【００２０】  ＣＭＣライナ１３２及び１３４と燃焼器の後部シール１４２との間における熱膨張の差もまた、本発明の構成によって処理される。図１２及び１４について説明すれば、これらはＣＭＣ材料製の内側ライナ及び外側ライナをそれぞれの金属製後部シールに取付けた箇所を低温状態及びエンジン起動状態において示す部分略図である。図１２及び１４の内側ライナ取付箇所及び外側ライナ取付箇所の構成は、内側ライナ部品及び外側ライナ部品に付けられた番号を別にすれば本質的に同じである。話を簡単にするため、図１２及び内側ライナ部品について説明を行うが、外側ライナ部品の構成も実質的に同じであることは言うまでもない。ＣＭＣ材料製の内側ライナ１３２は、ファスナ１４６（好ましくはリベット）によって金属製のシール保持器１３８と後部シール１４２との間に配置されている。ライナ１３２、保持器１３８及びシール１４２の間の接合部には、熱膨張の差に対処するために小さな溝穴１７０及び保持器ギャップ１７２が設けられている。溝穴１７０は後部シール１４２の膨張及びそれに対応するファスナ１４６（好ましくは金属リベット）に対処するためライナ１３２とシール保持器１３８との間に設けられている一方、保持器ギャップ１７２は後部シール１４２、保持器１３８及びライナ１３２の間の運動を可能にするため保持器１３８とシール１４２との間に設けられている。図１３及び１５は、内側ライナ及び外側ライナのそれぞれとシール及びシール保持器との間における熱膨張の差の効果を示している。
【００２１】  図１６は後方から見た３６０°の後部断面図であって、ＣＭＣ内側ライナの半径方向溝穴付き後部フランジ、個々のシール保持器、及び後部シールの断面を示している一方、図１７は図１６に示された断面の一部分の拡大図であって、セラミック母材複合材料製内側ライナの半径方向溝穴付き後部フランジ、個々のシール保持器、及び後部シールの断面を示している。溝穴１７０及びギャップ１７２は部品の異種材料間における熱膨張の差に対処するようた設計されているから、溝穴１７０及びギャップ１７２は高温エンジン状態において顕著に小さくなる。しかるに、本来ならば材料間における熱膨張の差から生じるライナ中の応力が排除されることになる。
【００２２】  燃焼器の前部カウル並びに後部シール及びシール保持器の両方に通例使用される材料は、燃焼器環境中において見られる高温燃焼ガスの高い温度及び腐食性かつ酸化性雰囲気に耐え得る超合金材料である。これらの超合金材料は、通例、かかる雰囲気中において長い寿命を有するように特別に開発されかつ約８．８〜９．０×１０-6in/in/°Ｆの熱膨張率を有するニッケル基超合金、又は約９．２〜９．４×１０-6in/in/°Ｆの熱膨張率を有するコバルト基超合金である。燃焼器ライナ用として使用されるＣＭＣ材料は、炭化ケイ素、シリカ又はアルミナを母材とする材料及びそれらの組合せである。ＣＭＣ材料の製造方法は、溶融浸透法から成るのが通例である。たとえば、予備成形された繊維を保有する繊維プレフォーム中に金属ケイ素が溶融浸透させられる。かかる溶融浸透法の結果、ＳｉＣ母材中には未転化の残留ケイ素が存在するのが通例である。この母材中にはセラミック繊維が埋込まれている。かかるセラミック繊維としては、サファイアや炭化ケイ素のモノフィラメントを含む酸化安定性の補強繊維、たとえばテクストロン(Textron) 社製のＳＣＳ−６、炭化ケイ素を含む粗紡や糸、たとえばニッポン・カーボン(Nippon Carbon) 社製のニカロン(NICALON) （登録商標） 〔特にハイニカロン(HI-NICALON)  （登録商標）及びハイニカロンＳ(HI-NICALON-S) （登録商標）〕、ウベ・インダストリーズ(Ube Industries)社製のティラノ(TYRANNO) （登録商標）〔特にティラノ(TYRANNO) （登録商標）ＺＭＩ及びティラノ(TYRANNO) （登録商標）ＳＡ〕、及びダウ・コーニング(Dow Corning) 社製のシルラミック(SYLRAMIC)（登録商標）、ケイ酸アルミニウム、たとえばネクステル(Nextel)社製の４４０及び４８０、並びにチョップトホイスカ及びチョップトファイバ、たとえばネクスチル(Nextel)社製の４４０及びサフィル(SAFFIL)（登録商標）が挙げられる。また、Ｓｉ、Ａｌ、Ｚｒ及びＹの酸化物やそれらの組合せのごときセラミック粒子、並びに葉蝋石、珪灰石、雲母、タルク、藍晶石及びモンモリロン石のごとき無機充填材も所望に応じて使用される。代表的なＣＭＣ材料及びかかる複合材料の製造方法の実例は、１９９７年２月１１日に付与されかつ本出願人に譲渡されたミラード(Millard) 等の米国特許第５６０１６７４号明細書中に記載されている。なお、この特許明細書の内容は引用によって本明細書中に組込まれる。ＣＭＣ材料は、約１．３×１０-6in/in/°Ｆから約２．８×１０-6in/in/°Ｆまでの範囲内の熱膨張率を有するのが通例である。好適な実施の態様においては、ライナは溶融浸透を受けた炭化ケイ素母材中に炭化ケイ素繊維を埋込んだものから成っている。
【００２３】  図５及び６は、エンジンが低温状態にある場合において、連結用金属部品に取付けられた図２又は３のセラミック母材複合材料製外側ライナ及び内側ライナをそれぞれ示す部分略図である。後部シールへのライナ取付箇所におけるＣＭＣライナとのギャップは図１２及び１４を参照することによって一層良く理解することができ、またライナドーム支持体へのライナ取付箇所におけるギャップは図９及び１０を参照することによって一層良く理解することができる。これらのギャップは、エンジンが高温運転状態にある場合において、連結用金属部品に取付けられたセラミック母材複合材料製内側ライナ及び外側ライナをそれぞれ示す部分略図である図４及び７におけるギャップと対照的である。本発明の燃焼器の高温運転状態については、図８、１１、１３及び１５を参照することによって一層良く理解することができる。
【００２４】  以上、特定の実施例及び実施の態様に関連して本発明を説明したが、それ以外にも本発明の範囲内において様々な変更例や変更態様が可能であることは当業者にとって容易に理解されよう。上記の実施例及び実施の態様は本発明の実施を例示する典型例に過ぎないのであって、前記特許請求の範囲によって規定される本発明の範囲を決して制限するものではない。
【図面の簡単な説明】
【図１】  金属材料で作製された従来の二重ドーム型燃焼器の概略断面図である。
【図２】  セラミック母材複合材料で作製されかつ従来の金属製二重ドーム型燃焼器に取付けられた内側及び外側ライナの概略断面図である。
【図３】  セラミック母材複合材料で作製されかつ金属製単一ドーム型燃焼器に取付けられた内側及び外側ライナの概略断面図である。
【図４】  エンジンが高温状態にある場合において、連結用金属部品に取付けられた図２又は３のセラミック母材複合材料製内側ライナを示す部分略図である。
【図５】  エンジンが低温状態にある場合において、連結用金属部品に取付けられた図２又は３のセラミック母材複合材料製外側ライナを示す部分略図である。
【図６】  エンジンが低温状態にある場合において、連結用金属部品に取付けられた図２又は３のセラミック母材複合材料製内側ライナを示す部分略図である。
【図７】  エンジンが高温運転状態にある場合において、連結用金属部品に取付けられた図２又は３のセラミック母材複合材料製外側ライナを示す部分略図である。
【図８】  セラミック母材複合材料製内側ライナを金属支持体に取付けた箇所の部分略図であって、高温状態においてドーム及びカウルを通過又は周回して流れる気流を示している。
【図９】  セラミック母材複合材料製内側ライナを金属支持体に取付けた箇所の部分略図であって、エンジンの低温状態においてドーム及びカウルを通過又は周回して流れる気流を示している。
【図１０】  セラミック母材複合材料製外側ライナを金属支持体に取付けた箇所の部分略図であって、低温状態及びエンジン起動状態においてドーム及びカウルを通過又は周回して流れる気流を示している。
【図１１】  セラミック母材複合材料製外側ライナを金属支持体に取付けた箇所の部分略図であって、エンジンの高温運転状態においてドーム及びカウルを通過又は周回して流れる気流を示している。
【図１２】  低温状態及びエンジン起動状態において、ＣＭＣ内側ライナを金属製後部シールに取付けた箇所を示す部分略図である。
【図１３】  エンジンの高温運転状態において、ＣＭＣ内側ライナを金属製後部シールに取付けた箇所を示す部分略図である。
【図１４】  低温状態及びエンジン起動状態において、ＣＭＣ外側ライナを金属製後部シールに取付けた箇所を示す部分略図である。
【図１５】  エンジンの高温運転状態において、ＣＭＣ外側ライナを金属製後部シールに取付けた箇所を示す部分略図である。
【図１６】  後方から見た３６０°の後部断面図であって、ＣＭＣ内側ライナの半径方向溝穴付き後部フランジ、個々のシール保持器、及び後部シールの断面を示している。
【図１７】  図１６に示された断面の一部分の拡大図であって、セラミック母材複合材料製内側ライナの半径方向溝穴付き後部フランジ、個々のシール保持器、及び後部シールの断面を示している。
【符号の説明】  ３０  二重ドーム型燃焼器
３２  内側ライナ
３４  外側ライナ
３６  前部カウル
４０  ライナドーム支持体
４２  後部シール
４４  シール保持器
４６  ファスナ
４８  燃料ノズルスワーラ
１３０  単一ドーム型燃焼器
１３２  内側ライナ
１３４  外側ライナ
１３６  前部カウル
１３８  シール保持器
１４０  ライナドーム支持体
１４１  ライナドーム支持体
１４２  後部シール
１４６  ファスナ
１４８  燃料ノズルスワーラ
１５０  取付ピン
１５２  内側ライナ支持体
１５３  外側ライナ支持体
１５４  空隙
１５６  内面
１５８  プレナム
１６０  開口
１６４  流路
１７０  溝穴
１７２  ギャップ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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