(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ＜０．０２０％、Ｓｉ≦０．２５％、Ｍｎ＜２．００％、Ｐ＜０．０６０％、Ｓ＜０．００８％、Ｃｒ：１２．０〜２０．０％、Ｎｉ＜１．００％、Ｎｂ：１０×（Ｃ(%)＋Ｎ(%)）〜０．８０％、Ｍｏ＜５．００％、Ｎ＜０．０２０％、Ｂ：０．０００５〜０．０１００％を含み、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、熱間圧延工程において、式（２）および式（３）を満足する熱間圧延を行い、結晶粒界上析出物の占有率を、結晶粒界上において各析出物の占める長さと結晶粒界長さとの比として、式（１）で算出し、該占有率を０．５以下としたことを特徴とする靱性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板。
Σ（結晶粒界上において各析出物の占める長さ）/Σ（結晶粒界長さ）・・・（１）
９００〜７００℃までの冷却速度≧５０×（Ｎｂ質量％）２・・・（２）
９００℃以下の仕上圧延各パスの圧下率（％）≧０．１×（圧延温度(℃)−７００℃）
・・・（３）
【請求項２】
更に質量％で、Ｗ＜５．００％を含有することを特徴とする請求項１に記載の靱性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板。
【請求項３】
更に質量％で、Ｔｉ＜０．５％、Ｚｒ＜０．５％の中から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の靱性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板。
【請求項４】
更に質量％で、Ｃｏ＜３％、Ｃｕ＜２．００％、Ｖ＜０．５％の中から選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の靱性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれかに記載の熱延鋼板を用いて製造された、靭性に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車や２輪車の排気管やプラントの排気ダクト、熱交換器、燃料電池などの高温環境下で使用される部材用として好適な、優れた耐熱性を有するＮｂ含有フェライト系ステンレス鋼を製造するための熱延鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
エキゾーストマニホールド，排気パイプ，コンバータケース，マフラー等に代表される自動車排気部材には，高温で特性を保つための優れた耐熱性が要求される。特にＮｂは高温耐力を高める効果が大きく、Ｎｂを多量に含有したフェライト系ステンレス鋼がこれまで多く使用されている。
【０００３】
しかしながら、Ｎｂは高温域で炭窒化物や金属間化合物であるＬａｖｅｓ相を形成しやすく、多量に析出したこれらの析出物は鋼の靱性を低下させる。従来Ｎｂ含有フェライト系ステンレス鋼に対しては、主に最終焼鈍（冷延鋼板のときは冷延板焼鈍、パイプのときはパイプ焼鈍）時の冷却速度を早める方法で析出抑制が図られてきた。
【０００４】
例えば、特許文献１には、Ｎｂ含有フェライト系ステンレス鋼の最終焼鈍時に、冷却速度を水冷以上とすることにより析出物量を減少させる技術が開示されている。
【０００５】
また、特許文献２には、Ｎｂ含有フェライト系ステンレス熱延鋼板の低温靭生を、成分限定により改善する技術が開示されている。
【特許文献１】特許第２９２３８２５号公報
【特許文献２】特許第３７０５３９１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、上述したように、析出物量を低減することは靭性向上に有効であるが、熱延鋼板においては、製造上熱間圧延工程において、冷却速度を速めるだけでは、析出物量を低減し十分に靭性を改善することは難しかった。
【０００７】
従って、Ｎｂ含有フェライト系ステンレス熱延鋼板の靭性を改善する技術が望まれており、本願発明はそのような要望に答えるための技術であり、熱間圧延以降の工程に於いて靱性に優れたＮｂ含有フェライト系ステンレス熱延鋼板を提案することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
発明者等は，フェライト系ステンレス熱延鋼板の靭性と析出物量、析出サイトの関係について鋭意研究を重ね、結晶粒界上の析出物の量を適切に制御することにより、靭性に優れるフェライト系ステンレス熱延鋼板を得られることを知見した。また、そのようにして得られた熱延鋼板を用いることで、靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を得られることも知見した。その要旨は、以下の通りである。
【０００９】
第一の発明は、結晶粒界上析出物の占有率を、結晶粒界上において各析出物の占める長さと結晶粒界長さとの比として、式（１）で算出し、該占有率を０．５以下としたことを特徴とする靱性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板である。
【００１０】
【数１】
0005347316.tif 000002
【００１１】
第二の発明は、質量％で、Ｃ＜０．０２０％、Ｓｉ≦０．２５％、Ｍｎ＜２．００％、Ｐ＜０．０６０％、Ｓ＜０．００８％、Ｃｒ：１２．０〜２０．０％、Ｎｉ＜１．００％、Ｎｂ：１０×（Ｃ(%)＋Ｎ(%)）〜０．８０％、Ｎ＜０．０２０％、Ｂ：０．０００５〜０．０１００％を含み、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、熱間圧延工程において、式（２）および式（３）を満足する熱間圧延を行うことを特徴とする請求項１に記載の靱性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板である。
９００〜７００℃までの冷却速度≧５０×（Ｎｂ質量％）２・・・（２）
９００℃以下の仕上圧延各パスの圧下率（％）≧０．１×（圧延温度(℃)−７００℃）
・・・（３）
【００１２】
第三の発明は、更に質量％で、Ｍｏ＜５．００％、Ｗ＜５．００％の中から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする請求項２に記載の靱性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板である。
【００１３】
第四の発明は、更に質量％で、Ｔｉ＜０．５％、Ｚｒ＜０．５％の中から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする請求項２または請求項３に記載の靱性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板である。
【００１４】
第五の発明は、更に質量％で、Ｃｏ＜３％、Ｃｕ＜２．００％、Ｖ＜０．５％の中から選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項２から請求項４のいずれかに記載の靱性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板である。
【００１５】
第六の発明は、請求項１から請求項５のいずれかに記載の熱延鋼板を用いて製造された、靭性に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板である。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、結晶粒界上の析出物の占有割合を制御することで、靭性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板を得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下本発明を詳細に説明する。
【００１８】
１．実験結果について
本発明者等が行った基礎的な実験結果について説明する。なお、本明細書において、鋼の成分を示す％は、全て質量％をあらわす。
０．０１％Ｃ-０．０１％Ｎ-０．１％Ｓｉ-１５％Ｃｒ-０．５％Ｎｂ-０．００１５％Ｂ鋼をベースとした１００Ｋｇ鋼塊を種々溶製し、１２００℃に加熱後、種々の条件で熱間圧延を施すことにより、板厚4〜6mmの熱延鋼板を作製した。得られた鋼板について、以下に示す方法により結晶粒界上析出物の占有率と靭性を評価した。
【００１９】
（ａ）結晶粒界上析出物の占有率
得られた熱延鋼板の圧延方向に垂直な任意の切断面から試料を採取し、析出物の分布を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察を行った。図２に走査型電子顕微鏡による結晶粒界上析出物の観察結果の一例を示す。結晶粒界長さ３ｍｍに相当する視野を詳細に観察し、結晶粒界２の長さと結晶粒界上に析出している析出物３の長さを測定した。
【００２０】
ここで、結晶粒界２の長さは、図２に示すように、走査型電子顕微鏡の１視野に出現した全結晶粒界長さの合計値（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）である。そして、結晶粒界上析出物の占有率を式（１）により算出した。
【００２１】
【数１】
0005347316.tif 000003
【００２２】
（ｂ）靱性
熱延鋼板から、ＪＩＳＺ２２４２の規定に準拠して、Ｖノッチの方向を板幅方向とするＶノッチシャルピー試験片を採取し、２５℃（常温）でシャルピー試験を実施し、シャルピー衝撃値を判定した。ここで、本発明に於いて「熱延鋼板の靱性に優れる」とは、シャルピー衝撃値が２５Ｊ/ｃｍ２以上になることをいう。
【００２３】
更に、熱延鋼板を用いて熱延板焼鈍、酸洗、冷延、焼鈍した冷延焼鈍板の靭性も調査した。冷延焼鈍板の作製方法は特に限定されることは無いが、析出物量の観点から、焼鈍後の冷却速度を３０℃/ｓ程度以上とすることが望ましい。冷延焼鈍板の靭性は、−８０〜＋２５℃の温度範囲でシャルピー試験を行い、その延性脆性遷移温度を判定した。ここで、本発明に於いて「冷延鋼板の靱性に優れる」とは、延性脆性遷移温度が−３０℃未満になることをいう。
【００２４】
図１に得られた熱延鋼板の靭性に及ぼす結晶粒界上析出物の占有率の影響の一例を示す。結晶粒界上析出物の占有率を０．５以下に制御することで、シャルピー衝撃値は２５Ｊ/ｃｍ2以上となり、良好な靭性となることがわかる。従って本発明の課題である、靭性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板を得るには粒界上析出物の占有率を０．５以下とすることが必要である。
【００２５】
２．成分組成について
本発明に係る靱性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板の成分組成の限定理由は、以下の通りである。
【００２６】
Ｃ：０．０２０％未満
Ｃは鋼の強度を増加させる元素であるが、０．０２０％以上含むと靱性および成形性の低下が顕著となるため、０．０２０％未満とした。成形性を考慮すると、Ｃ含有量は低いほど好ましく、より好適には０．００８％以下である。
【００２７】
Ｓｉ：０．２５％未満
Ｓｉは本発明において重要な元素である。Ｓｉは合金元素の析出を促進する元素であり、Ｓｉを低減することで粒界上析出物の占有率は減少する。Ｓｉを低減するほどその効果は大きいが、低減しすぎると耐酸化性の低下を招く。好ましくは０．０１％以上、０．１５％未満である。
【００２８】
Ｍｎ：２．００％未満
Ｍｎは脱酸剤としての作用を有するとともに、酸化皮膜の密着性を向上させる元素である。しかしながら、過剰に添加されると粗大なＭｎＳを形成し、成形性、耐食性を低下させる。このため、本発明では、２．００％未満に限定した。より好適には１．５０％未満である。
【００２９】
Ｐ：０．０６０％未満
Ｐは成形性、靱性を低下させる元素であり、できるだけ低減するのが望ましいが、脱Ｐコストの観点から、０．０６０％未満に限定した。より好適には０．０３０％未満である。
【００３０】
Ｓ：０．００８％未満
Ｓは耐食性を低下させる元素であるであり、できるだけ低減するのが望ましいが、脱Ｓコストの観点から、０．００８％未満に限定した。より好適には０．００５％未満である。
【００３１】
Ｃｒ：１２．０％以上、２０．０％以下
Ｃｒは耐食性、耐酸化性を向上させる元素であり、このような効果は１２．０％以上の添加で認められる。ただし、過剰に添加されると靱性を低下させるので、２０．０％以下に限定した。より好適には１３．０％以上、１９．０％以下である。
【００３２】
Ｎｉ：１．００％未満
Ｎｉは靱性を向上させる元素であるが、過剰な添加は原料コストの増大を招くので１．００％未満に限定した。より好適には０．０１％以上、０．８０％未満である。
【００３３】
Ｎｂ：１０×（Ｃ(%)＋Ｎ(%)）％以上、０．８０％以下
ＮｂはＣ、Ｎを固定することにより鋼の成形性や耐食性等を向上させ、また鋼に固溶することにより、高温強度を高める効果を有する。このような効果は１０×（Ｃ(%)＋Ｎ(%)）％以上の含有で認められる。しかしながら、過剰な添加は靱性の低下を招くため０．８０％以下に限定した。より好適には０．２０％以上、０．７０％以下である。
【００３４】
Ｎ：０．０２０％未満
Ｎは鋼の靱性および成形性を低下させる元素であり、０．０２０％以上含むと靱性および成形性の低下が顕著となる。このため、０．０２０％未満に限定した。より好適には０．０１０％未満である。
【００３５】
Ｂ：０．０００５％以上、０．０１００％以下
Ｂは本発明において重要な元素である。Ｂは加工性、特に２次加工性を向上させる元素として知られているが、本明細書において定義する粒界上析出物の占有率を低減する効果を持つ。このような効果は０．０００５％以上で顕著となるが、０．０１００％を超えて添加するとＢＮが析出し、加工性が低下するため、０．０１００％以下に限定する。より好適には０．０００５％以上、０．００５０％以下である。
【００３６】
Ｍｏ：５．００％未満、Ｗ：５．００％未満
Ｍｏは鋼に固溶することにより高温強度および耐食性を高める。このような効果は０．８０％以上の添加で認められるが、５．００％以上含むと成形性が低下し、原料コストの増大も招くため、５．００％未満に限定した。より好適には１．００％以上、４．００％未満である。ＷもＭｏ同様の効果を有するが、５．００％以上添加で成形性が低下する。好適範囲は１．００％以上、４．００％未満である。
【００３７】
Ｔｉ：０．５％未満、Ｚｒ：０．５％未満
Ｔｉ、Ｚｒは成形性を向上させる元素であり、ＮｂよりＣ、Ｎとの親和力が強いためＮｂの固溶量を増加させる。このような効果は０．０２％以上で顕著となるが、０．５％以上添加すると粗大なＴｉ（Ｃ，Ｎ）が析出し、表面性状を劣化させるため、０．５％未満に限定する。より好適には０．０２％以上、０．４０％未満である。
【００３８】
Ｃｏ：３％未満、Ｃｕ：２．００％未満、Ｖ：０．５％未満
Ｃｏは高温強度を向上させる元素であり、必要に応じて含むことができる。このような効果は０．５％以上の添加で顕著となるが、３％以上添加すると、鋼が脆化するため３％未満に限定する。より好適には、０．８％以上、２％未満である。
【００３９】
Ｃｕは成形性および耐食性を向上させる元素である。このような効果は０．０５％以上の添加で顕著となるが、２．００％以上の過剰な添加により脆化するため、２．００％未満に限定する。より好適には０．０５％以上１．５％未満である。
【００４０】
Ｖは成形性を向上させる元素である。このような効果は０．０５％以上で顕著となるが、０．０５％以上添加すると、粗大なＶ（Ｃ，Ｎ）が析出し、表面性状を劣化させるため、０．５％未満に限定する。より好適には０．０５％以上、０．４０％未満である。
【００４１】
３．製造方法について
本発明に係るフェライト系ステンレス熱延鋼板の製造方法は、含有成分を上述した成分組成の範囲に限定し、熱延中の冷却速度および圧下率と圧延温度との関係を制御する点以外に関しては、特に限定されるものではなく、通常公知の方法がすべて適用できる。以下、各製造プロセスで使用する装置については、公知につき図示しない。
【００４２】
例えば、製鋼工程は、転炉、電気炉等で上記した適正組成範囲に調整した溶鋼を溶製し、強攪拌・真空酸素脱炭処理（ＳＳ−ＶＯＤ）により２次精錬を行うのが好適である。鋳造方法は、生産性、品質の面から連続鋳造が好ましい。
【００４３】
鋳造により得られたスラブは、必要により再加熱し、熱間圧延する。熱間圧延の粗圧延を含む９００℃以上の圧延においては、通常の圧延条件で良い。また、７００℃以下の温度域においても、コイル状に巻取られ、常温に冷却されるまでの冷却速度などは、限定されない。
【００４４】
（ａ）９００〜７００℃までの冷却速度≧５０×（Ｎｂ質量％）２
本発明において、Ｎｂ含有金属間化合物などが析出しやすい９００〜７００℃の間に曝される時間を可能な限り短くすることが重要である。冷却速度を増加することは析出サイトばかりでなく析出量の低減にも有効である。冷却下限速度はＮｂ含有量により決まり、上記の範囲にすることが必要である。冷却速度は速いほど好ましい。
【００４５】
（ｂ）９００℃以下の仕上圧延各パスの圧下率（％）≧０．１×（圧延温度(%)−７００℃）
本発明において、Ｎｂ含有金属間化合物などが析出しやすい温度域（900℃以下）の圧延条件（圧延温度と圧下率）を制御することも重要である。析出物が結晶粒界上に析出しにくくなるメカニズムについては不明な点が多いが、上記の圧延温度／圧下率条件範囲に限定することで結晶粒界上析出物の占有率を低減することが可能であることを知見した。
【００４６】
特に低温域において圧下率を高めることが有効であり、１パスあたり１０％以上とすることが好ましい。特に析出量の少なくなる条件（冷却速度の速い条件）と組み合わせることが結晶粒界上析出物の占有率を低減するうえで有効である。
【実施例１】
【００４７】
表１に示す成分組成を有する種々のフェライト系ステンレス鋼を溶製した。得られた鋼塊を１２００℃に加熱後、熱間圧延により板厚４〜６ｍｍの熱延鋼板とした。熱間圧延の９００〜７００℃において、冷却水放射、噴霧などにより、所望の冷却速度とした。また、９００℃以下の圧延における圧下率と圧延温度の関係も変化させた。
【００４８】
更に、得られた熱延鋼板を９００〜１２００℃で熱延板焼鈍した後酸洗し、冷間圧延により板厚１．５〜２．５ｍｍの冷延板とし、９００℃〜１２００℃の仕上げ焼鈍を行った。
【００４９】
このようにして得られたフェライト系ステンレス鋼の熱延鋼板および冷延焼鈍板について試験用の試料を採取して、以下に記載の評価方法に基づいて、電子顕微鏡観察、シャルピー試験を行った。
【００５０】
（ａ）結晶粒界上析出物の占有率評価
得られた熱延鋼板および冷延焼鈍板の圧延方向に垂直な任意の切断面から試料を採取し、析出物の分布を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察を行った。図２に示した実験結果と同様に、結晶粒界長さ３ｍｍに相当する視野を詳細に観察し、結晶粒界の長さと結晶粒界上に析出している析出物の長さを測定した。
【００５１】
ここで、結晶粒界の長さは、図２に示した場合と同様に、走査型電子顕微鏡の１視野に出現した全結晶粒界長さの合計値（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）で表した。そして、結晶粒界上析出物の占有率を式（１）により算出した。算出した値が０．５以下を本発明の範囲とした。
【００５２】
【数１】
0005347316.tif 000004
【００５３】
（ｂ）靱性評価
熱延板および冷延焼鈍板の各々から、ＪＩＳＺ２２４２の規定に準拠して、Ｖノッチの方向を板幅方向とするＶノッチシャルピー試験片を採取した。そして、熱延板については、２５℃（常温）でシャルピー試験を実施し、シャルピー衝撃値を判定した。シャルピー衝撃値は、２５Ｊ/ｃｍ２以上を本発明の範囲と判断した。
【００５４】
冷延焼鈍板については、−８０〜＋２５℃の温度範囲でシャルピー試験を行い、その延性脆性遷移温度を判定した。延性脆性遷移温度は、−３０℃未満を本発明の範囲と判断した。
【００５５】
【表１】
0005347316.tif 000005
【００５６】
表１に、９００〜７００℃の冷却速度および９００℃以下の各パスの圧延条件（圧延温度と圧下率から計算される値（圧下率（％）−0.1×（圧延温度(%)-７００℃））で、０以上が発明の範囲内）、熱延鋼板の結晶粒界上析出物の占有率、熱延鋼板の靭性評価（２５Ｊ/ｃｍ2以上を○、２５Ｊ/ｃｍ2未満を×）を示す。表の結果から判るように、熱延鋼板の結晶粒界上析出物の占有率が0.5以下のときに良好な靭性を得られる。
【００５７】
更に、得られた熱延鋼板を９００〜１２００℃で熱延板焼鈍し、酸洗した後、冷間圧延により板厚１．５〜２．５ｍｍの冷延板とし、９００℃〜１２００℃の仕上げ焼鈍を行った。得られた冷延鋼板の靭性評価（延性脆性遷移温度で−３０℃未満を○、−３０℃以上を×）もあわせて表１に示す。熱延鋼板で結晶粒界上析出物の占有率を０．５以下とした発明鋼は冷延焼鈍板においても良好な靭性となっている。
【産業上の利用可能性】
【００５８】
本発明のフェライト系ステンレス鋼は、靱性に優れるので、自動車用排気系部材として好適な部材が得られる。また、自動車用排気系部材と同様の特性が要求され、主に高温環境で使用されるような種々の部材にも適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００５９】
【図１】結晶粒界上析出物の占有率とシャルピー衝撃値との関係を説明する図である。
【図２】結晶粒界上の析出物の観察例を説明する図である。
【符号の説明】
【００６０】
１  結晶粒
２  結晶粒界
３  析出物
【図１】
0005347316.tif 000006
【図２】
0005347316.tif 000007