(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
飲料水運搬作業用部品を製造する方法であって、
銅合金からインゴット又はロッドを連続的に鋳造し、ここで、前記銅合金が以下の合金成分（重量％で表示）：
２％≦Ｓｉ≦４．５％、
１％≦Ｚｎ≦１５％、
０．０５％≦Ｍｎ≦０．６％、
最大で合計０．５％の不可避の付随する元素、及び残余銅を含み、そして、部品製造用の前記インゴット又はロッドが、少なくとも１回の冷間及び／又は熱間成形加工を受けることを特徴とする、前記方法。
【請求項２】
合金成分Ｚｎが、以下の割合（重量％で表示）：
５％≦Ｚｎ≦１５％
を有することを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
合金成分Ｓｉが、以下の割合（重量％で表示）：
２．８％≦Ｓｉ≦４％
を有することを特徴とする、請求項１又は２に記載の方法。
【請求項４】
合金成分Ｍｎが、以下の割合（重量％で表示）：
０．２％≦Ｍｎ≦０．６％
を有することを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項５】
銅合金が、ニッケル及び／又は鉛を含まないことを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
銅合金が、少なくとも８０重量％の銅含有量を有することを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一項に記載の方法。
【請求項７】
押出を用いて、インゴット又はロッドから厚肉チューブ又はソリッドロッドを製造することを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項８】
厚肉チューブを冷間引抜きすることを特徴とする、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
冷間引抜きされたチューブを内部高圧力（ＩＨＵ）法によって成形することを特徴とする、請求項８に記載の方法。
【請求項１０】
冷間引抜きされたか、又は、ＩＨＵ成形されたチューブが、少なくとも１回の追加成形工程において、曲げ、エキスパンド、還元、圧延、厚化、つば出し、及び／又は、個々の成形工程の間での中間焼鈍を有するか、若しくは、有さない追加ＩＨＵ成形工程を受けることを特徴とする、請求項８又は９に記載の方法。
【請求項１１】
厚肉チューブ又はソリッドロッドが、複数の工程において、少なくとも熱間プレスされるか、又は型鍛造されることを特徴とする、請求項７に記載の方法。
【請求項１２】
飲料水運搬作業部品を製造する方法であって、
連続鋳造の後で、インゴットを熱間又は冷間圧延して、中間焼鈍を有するか、もしくは、有さないシートを製造し、そして、追加の冷間及び／又は熱間成形によって前記シートから部品を製造することを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１３】
冷間又は熱間圧延されたシートから縦方向に溶接されたチューブを製造することを特徴とする、請求項１２に記載の方法。
【請求項１４】
シート又は縦方向に溶接されたチューブが深絞りされることを特徴とする請求項１２又は１３に記載の方法。
【請求項１５】
請求項１〜１４のいずれか一項に記載の方法によって製造される飲料水運搬作業用部品。
【発明の詳細な説明】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
本発明は、媒体水又は飲料水運搬作業（carrying works）の部品、特に、継手、バルブ、管、プレス連結部、軒樋又は排水樋（drainage gutters）を製造する方法と、特に、継手、バルブ、管、プレス連結部、軒樋又は排水樋の媒体水又は飲料水運搬作業用部品とに関する。
【背景技術】
【０００２】
媒体水又は飲料水運搬作業用の部品（例えば、継手、バルブ、管、プレス連結部、軒樋又は排水樋）を製造する金属材料は、特に、前記作業が飲料水の供給用に提供される場合に特定の要件を必要とする。最初に、例えば、飲料水と接触する部品は、長年にわたって使用された後であっても腐食するべきではないため、金属材料の腐食抵抗が言及されなければならない。同時に、使用される金属は、媒体への金属イオンマイグレーション（migration）の低傾向、すなわち、媒体からの金属イオン放出量が極めて低いことが好ましい。飲料水管では、健康に有害な金属イオン（例えば、鉛又はニッケルイオン）が特に問題となっている。
【０００３】
相当する部品を製造する単純な方法に関して、部品に使用される銅合金は、鋳造が単純で経済的であるだけではなく、そこから鋳造される部品が容易に機械的に切削加工（machine）されることが好ましい。部品は、鋳造されて、次に、頻繁に機械的な切削加工を受けるので、特に優れた機械的な切削性を示すことが好ましい。製造される部品は、通常の機械的応力にも耐えられなければならない。
【０００４】
現在では、通常、高銅含有非鉄金属合金（例えば、青銅又は赤色黄銅）を使用し、媒体運搬部品（例えば、ガス又は飲料水管）を製造する。従来からの赤色黄銅合金では、銅以外の主な合金化成分は、スズ約１．５〜１１重量％と、亜鉛１〜９重量％とである。切削性を改良するために、鉛及びニッケルも鉛合金中に含まれることができる。例えば、赤色黄銅ＣｕＳｎ５Ｚｎ５Ｐｂ５は、２．０重量％までのニッケル含有量及び０．１重量％までのリン含有量と共に、スズと、亜鉛と、鉛との４〜６重量％を含む。前記材料は、優れた鋳造性及び腐食抵抗によって区別される。しかしながら、鉛及びニッケルイオンが赤色黄銅合金から放出し、媒体（特に飲料水）へ移行することが問題である。従って、従来から使用されている赤色黄銅合金によっては、飲料水への金属イオン（特に、鉛又はニッケル）放出のより低い制限がもはや順守できないことが見込まれている。
【０００５】
媒体水、特に飲料水運搬作業用の鉛を含まない部品は、欧州特許出願第１０４５０４１号により公知であり、これらの部品は、７９重量％までの銅と、シリコン２〜４重量％と、残余亜鉛とを含む銅合金からなる。しかしながら、前記欧州特許出願により公知である部品はその腐食抵抗に関して改良可能であることが分った。
【特許文献１】欧州特許出願第１０４５０４１号明細書
【０００６】
これまで使用されている赤色黄銅合金と同様に、鉛を含まない銅合金からなる媒体運搬作業の公知部品も、多額の費用で機械的に成形することしかできないという欠点を有する。例えば、冷間及び／又は熱間成形は、極めて限られた範囲で行うか、又は、全く行わないことのみ可能である。従って、通常、部品を鋳造し、次に機械的に切削加工して最終生成物を得る。このため、媒体運搬作業用の相当する部品を製造するのに比較的高い費用がかかる。なぜなら、一方では、通常使用される鋳造方法での歩留りがシステムによって制限されており、他方では、これまで使用される作業工程が合理化又は自動化に対する可能性をほとんど提供しないからである。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
以上のことから、本発明は、媒体水又は飲料水運搬作業用部品、特に、継手、バルブ、管、プレス連結部、軒樋又は排水樋を製造する方法と、媒体水又は飲料水運搬作業用の部品、特に、継手、バルブ、管、プレス連結部、軒樋又は排水樋とを提供することを目的としており、それによって、媒体への金属イオン（例えば、飲料水への鉛及びニッケルイオン）の低マイグレーションを示す腐食抵抗部品を単純に経済的に製造することができる。更に、本発明は、相当する部品(特に、継手、バルブ、管、プレス連結部、軒樋又は排水樋)を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の第１の教示によると、前記目的は、
以下の合金成分（重量％で表示）：
２％≦Ｓｉ≦４．５％
１％≦Ｚｎ≦１７％、
０．０５％≦Ｍｎ≦０．６％、
最大で合計０．５％、好ましくは最大で合計０．３％の不可避の付随する元素、及び残余銅、を含む銅合金からインゴット又はロッドを継続的に鋳造し、そして、部品製造用の前記インゴット又はロッドが少なくとも１回の冷間及び／又は熱間成形加工を受ける、一般的な方法によって達成される。
【０００９】
驚くべきことに、本発明により製造された部品が、飲料水に関する特に優れたマイグレーション値と高い腐食抵抗とを示すだけではなく、媒体運搬作業でのそれらの使用に必要な機械的特性をも有している。熱間及び冷間成形の結果として、本発明による部品の組織（structure）は、鋳造し、次に、切削加工する従来の方法で製造された部品のものよりも非常に密度が高い。このことは、マイグレーションのフルマイ（behavior）と腐食抵抗とにおける改良に更に帰する。
【００１０】
媒体水又は飲料水運搬作業用部品の製造コストを、本発明による方法によって効果的に低下させることもできる。なぜなら、最初に鋳造し、次に、切削加工（例えば、フライス加工、孔あけ、又は旋削加工）を行うこれまで使用されている方法は、鋳造間での低範囲の自動化及び高い不良品率のために非常に多くのコストを必要とするからである。高い製造運行においてより経済的な鋳造方法と考えられている継続的な鋳造の代わりに、インゴット又はロッドを製造するその他の見込まれる鋳造方法を使用することも可能である。
【００１１】
本発明によると、使用される銅合金の２重量％〜４．５重量％のシリコン含有量は、一方で、特に、銅合金中に生じることができる任意の鉛及びニッケル不純物の飲料水中での全体の非常に優れたマイグレーションのフルマイを確実にする。他方では、Ｓｉ含有量が銅合金の機械的強度にも影響する。最初に、Ｓｉ含有量が２重量％よりも少ない場合に、シリコンのマイグレーション抑制性質が弱められる。シリコン含有量が４．５重量％よりも高い場合には、銅合金の強度は確実に増加するが、特に、その後の機械的成形性に関する銅合金の延性が低すぎる。
【００１２】
部品の必要な耐食抵抗を達成するために、亜鉛含有量を最大１５重量％まで限定する。他方で、亜鉛１重量％の最小含有量は、これらの部品が追加の切削加工を受ける必要がある場合に、部品の最小限の切削性を保証する。
【００１３】
少なくとも０．０５重量％のマンガン含量は、本発明により製造される部品の組織組成を改良してより細かい組織を生じさせ、そして、鋳造間での銅合金の凝固のフルマイに正の影響をもたらす。マンガン２重量％の上限は、マンガンが飲料水へ移行し、許容上限値を超えないことを考慮したものである。部品の銅合金の細かい組織は、鋳造されたインゴット又はロッドの改良された冷間又は熱間変形性質をもたらす。
【００１４】
合計で最大０．５重量％までの不純物の制限は、例えば、飲料水への不可避合金化成分のマイグレーションを必要最小限まで制限するという結果を有する。使用される銅合金の不可避の付随する元素に関して、製造される部品のマイグレーション性質における更なる改良は、不可避の付随する元素の割合を最大で合計０．３重量％まで制限することによって達成する。
【００１５】
本発明による媒体水又は飲料水運搬作業部品を製造する新しいタイプの方法に関して、より細かい組織によって製造間での部品の成形性を改良するためか、又は、製造される部品における機械的性質の変動を減少させるために、使用する銅合金へ粒精製材料（grain-refining materials）を追加することも考えられる。少量（例えば、０．００１〜０．５重量％の）のボロンの追加は、粒精製材料として考えることができる。しかしながら、その他の粒精製材料を使用し、組織組成を改良することもできる。
【００１６】
本発明の方法の次の有利な実施態様によると、使用される銅合金は、以下の亜鉛合金成分の割合（重量％で表示）：
５％≦Ｚｎ≦１５％、
を更に有する。
【００１７】
Ｚｎ含有量の削減することによって切削性が減少するが、Ｚｎ含有量を増加させると部品の成形性が減少するので、５重量％〜１５重量％のＺｎ含有量が、本発明により製造される部品の成形性と切削性との優れた折衷を達成する。従って、本発明により製造される部品は、冷間及び／又は熱間成形を受けるだけでなく、切削加工を受けることもできる。
【００１８】
銅合金がシリコンに対する以下の合金化割合（重量％で表示）：
２．８％≦Ｓｉ≦４％、
を有する場合に、マイグレーション値と同時に組み合わされる適当な延性値と、優れた強度との折衷が本発明の方法の次の実施態様によって達成される。
【００１９】
本発明の方法の次の有利な実施態様によると、本発明により製造される部品による、高密度組織と飲料水中へのマンガン成分の低マイグレーションとの優れた折衷は、Ｍｎ合金成分が以下の割合（重量％で表示）：
０．２％≦Ｍｎ≦０．６％、
を有することによって達成される。
【００２０】
最後に、本発明より使用される銅合金がニッケル及び／又は鉛を含まない場合に、飲料水へのニッケル及び／又は鉛イオンのマイグレーションを避けることができる。
【００２１】
他方では、使用される銅合金が少なくとも８０％の銅含有量を有する場合に、腐食抵抗を増加させることができる。
【００２２】
本発明の方法の次の実施態様によると、押出を用いてインゴット又はロッドから厚肉チューブ又はソリッドロッドを製造する場合に、冷間及び／又は熱間成形用の半製品を単純な方法で提供することができる。
【００２３】
次に、厚肉チューブを好ましくは冷間引抜きするので、前記の単純な方法は、少ない加工工程で寸法的に正確なチューブを提供することができる。前記のように、このように製造されるチューブは、鋳造され切削加工されたチューブよりも高密度な組織を有している。なぜなら、冷間成形及び熱間成形の間に、前記組織はかなりの焼きしまり（densification）を受け、そして、鋳造された組織の多孔度（porosity）が減少されるからである。
【００２４】
前記の厚肉チューブでは、本発明の方法の更なる実施態様によると、内部高圧力（ＩＨＵ）方法によって、冷間引抜きされたチューブを成形する場合に有利である。これによって、複雑な低マイグレーション継手（例えば、Ｔ継手）を経済的に製造することができる。
【００２５】
冷間引抜きされたチューブ又はＩＨＵ成形されたチューブが、少なくとも１回の更なる成形工程中に、曲げ、エキスパンド、還元、圧延、厚化、つば出し、及び／又は、個々の成形工程の間で中間焼鈍を有するか、又は、有さない追加のＩＨＵ成形工程を受ける場合に、スレッド、フランジなどを有するより複雑な部品を単純に製造することもできる。
【００２６】
次に、本発明の方法によって製造される厚肉チューブ又はソリッドロッドを複数の工程中での少なくとも熱間プレス又は型鍛造することによって、媒体水又は飲料水運搬作業用の厚肉部品を、最終的に製造することができる。熱間プレス間では、型鍛造とは対照的に、部品を１つの加工工程で熱間成形する。型鍛造では、熱間成形をいくつかの個々の加工工程において実施する。使用される銅合金の優れた熱間成形性によって、鋳造及びその後の切削加工の従来方法と比較すると、大部分の歩留りにおけるかなりの増加を製造において更に達成することができる。
【００２７】
本発明によると、連続鋳造後に、インゴットを熱間及び／又は冷間圧延して中間焼鈍を有するか、又は有さないシートを製造し、そして、前記シートが、少なくとも1回の追加熱間又は冷間成形工程を受ける。従って、熱間及び／又は冷間圧延されたシートを開始生成物として使用し、継手、バルブ、管、プレス連結部、軒樋、又は排水樋を製造することができるので、部品の製造間でのかなりの合理化可能性が見込まれる。連続鋳造をその他の鋳造方法（例えば、サンド又はチル鋳造）によって置き換えてインゴットを形成できることも考えられる。
【００２８】
追加成形工程用の部品又は半製品として直接使用されることもできる、冷間又は熱間圧延されたシートから縦方向に溶接されたチューブを製造することが好ましい。本発明により製造される縦方向に溶接されたチューブは、充填材料でか、又は、充填材料なしで縦方向に溶接され、そして、機械的成形加工（例えば、ＩＨＵ方法、曲げ、エキスパンド、還元、圧延、厚化、及び／又は、フランジングの追加の）を受けることができる。
【００２９】
シート、又は、縦方向溶接されたチューブが深絞りを受ける場合に、例えば、エンドキャップを単純な方法で製造することができる。
【００３０】
本発明の第２の教示によると、前記目的は、本発明の方法を使用して製造される、媒体水又は飲料水運搬作業用部品（特に、継手、バルブ、管、プレス連結部、軒樋又は排水樋）によって達成される。
【００３１】
前記のように、本発明による部品は、問題となるニッケル及び鉛イオンの飲料水への非常に少ないマイグレーションを示す。更に、これらは合理的及び経済的に製造することができるので、製造コストをかなり削減することができる。最終的に、本発明の方法により製造される、少なくとも１回の熱間及び／又は冷間成形工程を受けた部品は、冷間及び／又は熱間成形の結果として、より低い多孔度を有するより高密度な組織を実質的に有する。このことは、従来の方法で鋳造され、その後切削加工することによって製造されるものと比較すると、改良された腐食抵抗とマイグレーション値とをもたらす。改良された腐食抵抗は、同時に、マイグレーション値を改良する。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
媒体水又は飲料水運搬作業用部品を製造する本発明の方法か、あるいは、媒体水又は飲料水運搬作業用の本発明の部品を構成し、そして、更に発展させる数多くの可能性が存在する。図面と共に本明細書の請求項１及び１５に従属する請求項、並びに、模範的な実施態様を参照されたい。
【図１】本発明の第１の模範的な実施態様により製造される部品から飲料水へ放出される鉛イオン量と、従来の方法により製造された赤色黄銅製の部品から飲料水へ放出される鉛イオン量の比較を示すダイアグラムである。
【図２】本発明の第１の模範的な実施例の部品から飲料水へ放出されるニッケルイオン量と、図１の従来部品から飲料水へ放出されるニッケルイオン量とを示すダイアグラムである。
【図３】本発明の第１の模範的な実施例の部品から飲料水へ放出される銅イオン量と、図１の従来部品から飲料水へ放出される銅イオン量とを示すダイアグラムである。
【図４】本発明の第１の模範的な実施例の部品から飲料水へ放出される亜鉛イオン量と、図１の従来部品から飲料水へ放出される亜鉛イオン量とを示すダイアグラムである。
【図５ａ】媒体水又は飲料水運搬作業用の本発明の部品の更なる模範的な実施態様の斜視図である。
【図５ｂ】媒体水又は飲料水運搬作業用の本発明の部品の更なる模範的な実施態様の斜視図である。
【図５ｃ】媒体水又は飲料水運搬作業用の本発明の部品の更なる模範的な実施態様の斜視図である。
【図５ｄ】媒体水又は飲料水運搬作業用の本発明の部品の更なる模範的な実施態様の斜視図である。
【００３３】
図１は、飲料水への鉛放出量とその時間に伴うフルマイを示すダイアグラムである。ＤＩＮ規格ＤＩＮ５０９３１−１に従って、２６週間にわたり測定が行われた。ＤＩＮ規格は、腐食ローディング下での飲料水設備の金属部品用の材料の腐食性を飲料水により決定するために用いることのできる、試験配置及び試験条件を特定する。
【００３４】
ダイアグラムは、本発明による方法の第１の模範的な実施態様により製造される部品から飲料水へ放出される鉛放出量の時間に伴うフルマイを示しており、ここで、使用される銅合金は、合金成分の以下の割合（重量％で表示）：
Ｓｉ：３．５％、
Ｚｎ：１．６％、
Ｍｎ：０．５％、
最大で合計０．５％の不可避の付随する元素、及び銅からなる残余物、
を有していた。
【００３５】
本発明によると、この場合のチューブにおいて、試験で使用される本発明による部品は、継続的に押出しされた厚肉チューブから冷間引抜きによって製造された。
【００３６】
本発明による部品は、その後に部品Ａとして指定された。部品Ａのマイグレーション値は、従来方法により製造される赤色黄銅合金からなる部品Ｂの値と比較された。ここで、前記赤色黄銅合金は合金成分の以下の割合（重量％で表示）：
Ｚｎ：５．５％、
Ｓｎ：４．５％、
Ｐｂ：３％、
Ｎｉ：０．５％、及び
残余銅、を有する。
【００３７】
更に、図１は、破線で示されるドイツ飲料水法令（Ｇｅｒｍａｎ  Ｄｒｉｎｋｉｎｇ  Ｗａｔｅｒ  Ｏｒｄｉｎａｎｃｅ；ＴｒｉｎｋｗＶ）による制限と、実線で示されるマイグレーション試験で順守されるべきパラメーター値Ｗ（１５）とを示している。パラメーター値Ｗ（１５）は、試験された部品を使用する際に、飲料水法令の値が超過することを防ぐために、順守されなければならない値である。前記パラメーター値Ｗ（１５）は、飲料水法令の制限、及び、係数ＡとＢとの割合を掛け算することにより得られる。係数Ａは、ＤＩＮ５０９３１−１によると、試験範囲全体の水と接触した表面に対する材料の水と接触する表面の比率から得られる。係数Ｂは、部品のタイプを考慮したＤＩＮ５０９３０−６による標準化係数である。
【００３８】
赤色黄銅部品Ｂからの鉛放出量は、試験における最初の４週間以内での５０μｇ/ｌよりも高い非常に高い値から、試験における１２〜２６週間後には１０μｇ/ｌの飲料水法令の制限よりもわずかに高い値へほとんど急激に減少する。この許容制限の明白な超過は、試験の最初に、試験された管の表面へ到達している鉛が切削加工によって飲料水へと移行する事実に帰する。最初の数週間後で、表面近くの鉛はほとんど完全に飲料水へ移行してしまい、そして、放出される鉛の量はほぼ一定のままである。
【００３９】
しかしながら、本発明による部品Ａは、飲料水へ鉛を実質的に放出しない。試験の初期の高い値も、確認されない。測定された値は測定分析の分解能であるので、測定変動は測定装置の測定精度に帰する。しかしながら、測定された値は、実質的に、１０μｇ/ｌの飲料水法令の制限よりも著しく低いままである。
【００４０】
同じことが、２６週間にわたって測定される図２のダイアグラムで示されるニッケル放出のフルマイにもあてはまる。従来からの赤色黄銅部品Ｂによるニッケル放出量の時間に伴うフルマイは、典型的なプロフィールを示す。ニッケル放出量は、試験第１８週後での最大値後に飲料水法令の制限に対して減少する前に、約９週間後でドイツ飲料水法令の制限を最初に上回る。赤色黄銅部品Ｂから飲料水へのニッケル濃度の増加は、現時点で正確に説明することができない。しかしながら、前記増加は再現可能であり、そして、破線で示されている約２０μｇ/ｌに固定されるドイツ飲料水法令の制限も、再現可能に上回ることができる。
【００４１】
相対的に、本発明によるニッケルフリーの部品Ａは、感知できるほどのニッケルを飲料水へ放出しない。約２μｇ/ｌの測定値も、分析で用いられる測定設備の分解能の範囲内にある。
【００４２】
図３も、本発明による部品Ａ及び赤色黄銅部品Ｂから飲料水へ放出される銅量を示す。どちらの部品も試験の第１８週までの増加を示す。測定された銅放出量は、次に、両方の合金に対して減少する。銅に対する飲料水法令の制限は２０００μｇ/ｌである。飲料水法令を順守するために割り当てかれるパラメーター値Ｗ（１５）は、約３０００μｇ/ｌである。この制限は、本発明による部品Ａの場合においても、同様に、第１８週で測定される最大値２６００μｇ/ｌを有する従来部品Ｂによっても超過されない。前記部品では、最大値が約２１００μｇ/ｌであり、そして、従って、赤色黄銅合金Ｂの最大値よりも約２０％低い。２６週後に、放出銅量は両方の合金に対して再び減少する。しかしながら、本発明による部品は従来部品よりも、相対的に、飲料水へ約５００μｇ/ｌ又は約２０〜２５％少ない銅イオンを放出している。
【００４３】
最後に、図４は部品によって飲料水へ放出された亜鉛量を示す。現在、飲料水法令では亜鉛放出に対する制限はない。しかしながら、本発明による部品Ａは、亜鉛のマイグレーションにおいても、従来の赤色黄銅部品Ｂとは著しく異なる。本発明による部品Ａが、マイグレーションによって、最大値１００μｇ/ｌの亜鉛を飲料水へ放出するのに対し、従来の赤色黄銅部品Ｂは最大で、前記値の４倍以上の亜鉛を放出する。
【００４４】
結果として、図１〜４に示される試験測定は、本発明の部品によって、飲料水への望ましくないイオンのマイグレーションを一般的に減少できることを示してきた。非常に優れた結果は、使用される銅合金のマイグレーション抑制性質の組み合わせに帰するものであるが、しかし、特に、結果としてより高密度な組織である本発明の部品の製造方法に帰するものである。特に、飲料水への鉛イオン及びニッケルイオンの低い放出は、飲料水中の金属イオンの含有に関するより厳しい基準で本発明の部品を使用することもできることを保証している。
【００４５】
図５ａ〜５ｄは、媒体水又は飲料水運搬作業用の部品（継手、バルブ、及び管）の典型的な模範的実施態様を示す。図５ａは、例えば、熱間プレス又は型鍛造に先立って、厚肉チューブ又はソリッドロッドの押出しによって継続的に鋳造されたロッドから製造される本発明の銅合金製のバルブハウジングを示す。本発明による合金の優れた成形性の結果として、相当するように複雑な部品（例えば、図５ａに示されるバルブハウジング）であっても、製造の間における優れた歩留りを達成することができる。部品の優れた切削性は、前記方法によって製造される部品を単純に切削加工できることを確実にする。
【００４６】
図５ｂは、深絞り加工が必要とされるためにこれまで主に純銅製であった、単純なエンドキャップ２を示す。本発明による方法によって、エンドキャップ２は、媒体運搬作業用のその他部品と同じ方法で、銅合金から作られる。なぜなら、本発明による熱間及び／又は冷間圧延されたシートからエンドキャップ２を深絞りによって製造することができるからである。次に、追加の冷間成形工程（例えば機械的エキスパンド）によって、Ｏリンググルーブ３はエンドキャップ２へ挿入されることができる。
【００４７】
図５ｃは、オーバーベンド５と両側上で連結末端部６とを有しているベント管４を示している斜視図である。本発明による冷間及び／又は熱間圧延されたシートから製造される、縦方向に溶接された管か、あるいは、冷間引抜きされた管から管４を製造する。部品の製造間で冷間及び／又は熱間圧延工程を用いることによって、入手可能な開始材料（例えば、厚肉チューブ又はシート）について、経済的により費用効果の高い管製造方法を選択することができる。オーバーベンド５を、管４を曲げることにより製造する。単純な据込み加工及びデキスパンド工程か、又は、ＩＨＵ法を使用し管４へ挿入することによって、曲げの前に連結継手６を製造することが好ましい。
【００４８】
図５ｄの斜視図に示されるＴ継手７は、これまで主に赤色黄銅合金製であった媒体水又は飲料水運搬作業用のその他の典型的な部品である。Ｔ継手７は、Ｔ字の横棒の両末端部にＯリンググルーブ３を有する連結継手も有しており、内部高圧力成形によるＴ継手７の製造間、又はその後のエキスパンド加工によって製造される。冷間引抜きされた管は、通常、長さで切断され、そして、任意の中間焼鈍し後の内部高圧力によってツール中で成形される。スレッド８を、圧延によって、例えば、製造されるＴ継手のブランクへ組み込むことができる。
【００４９】
本発明による方法の次の模範的な実施態様により、単純な曲げ及び／又はつば出しによって、前記銅合金からなる熱間及び／又は冷間圧延されたシートから図には示されていない軒樋又は排水樋を製造することができる。
【００５０】
これまで説明されているように、本発明による製造方法を使用して、低マイグレーション銅合金から特に費用効果的に、そして、従って経済的に、部品、継手、バルブ、管、プレス連結部、軒樋又は排水樋を、製造することができる。
【符号の説明】
【００５１】
１・・・バルブハウジング；２・・・エンドキャップ；３・・・Ｏリンググルーブ；
４・・・管；５・・・オーバーベンド；６・・・連結末端部；
７・・・Ｔ継手；８・・・スレッド。
【図１】
0005330645.tif 000002
【図２】
0005330645.tif 000003
【図３】
0005330645.tif 000004
【図４】
0005330645.tif 000005
【図５ａ】
0005330645.tif 000006
【図５ｂ】
0005330645.tif 000007
【図５ｃ】
0005330645.tif 000008
【図５ｄ】
0005330645.tif 000009