(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルカリ土類金属塩および無機系凝集剤を添加した下水消化汚泥に、ポリアミジン系高分子凝集剤組成物を添加し、脱水処理する下水汚泥の処理方法であって、
前記アルカリ土類金属塩が、炭酸カルシウムであり、
前記アルカリ土類金属塩の添加量が、下水消化汚泥の固形分１００質量部に対して５〜６０質量部であり、
前記無機系凝集剤の添加量が、下水消化汚泥１Ｌに対して５００〜８，０００ｍｇ／Ｌであり、
前記ポリアミジン系高分子凝集剤組成物は、分子量１０万〜５００万のポリアミジン系凝集剤を含むことを特徴とする下水汚泥の処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、下水汚泥の処理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
下水、し尿処理場及び食品工業等有機性廃水より生じる有機質汚泥は、高分子凝集剤を用いてスクリューデカンター（遠心脱水機）、スクリュープレス型脱水機、ベルトプレス等で脱水処理した後、埋め立て或いは焼却処分されている。脱水された汚泥（以下脱水ケーキという）の焼却に使用される燃料の大部分は脱水ケーキ中の水分の蒸発に使用される。一般的に脱水ケーキ中の水分が１％低下すると、焼却に使用される燃料を約１０％程度節約できるとされている。
ところが、近年は水処理の高度化、汚泥有機分の上昇等の理由により汚泥の脱水処理が低下し、脱水ケーキの含水率が高くなる傾向にある。このため、焼却処分における燃料費用が増大しており、燃料費用の削減のほか、ＣＯ２ガスの削減、温暖化防止の観点からも脱水ケーキの含水率を低下させることが切望されている。
【０００３】
ところで、一般的に、混合生汚泥（初沈汚泥と余剰汚泥の混合汚泥）或いは初沈汚泥を微生物により嫌気性消化処理した汚泥を下水消化汚泥というが、かかる下水消化汚泥は次のような特徴があり、他の汚泥に比較して脱水し難い汚泥の一つである。
１．浮遊固定物（ＳＳ）の粒子径が小さく、低比重である。
２．凝集フロックの核になる砂分、繊維分が少ない。
３．汚泥コロイド値に示される負荷電を有するコロイド物質を多く含有する。
４．燐酸塩、炭酸塩等の無機塩類を多量に含有する。
【０００４】
このため、下水消化汚泥の脱水処理において、遠心脱水機による方法では脱水ケーキの含水率が高く、得られた脱水ケーキの形状が高粘着性の固まり状となり、搬送、焼却処理が大変困難となる。
【０００５】
汚泥の脱水処理に関して、脱水ケーキの含水率を低下させる方法として、（１）有機質汚泥に無機凝集剤を添加後、両性系高分子凝集剤を用いて脱水処理する方法（特許文献１）、（２）下水消化汚泥に無機凝集剤添加後、アクリレート系カチオン高分子凝集剤を用いて脱水処理する方法（特許文献２）、（３）汚泥にポリ硫酸鉄を添加後、カチオン当量値が５以上の凝集剤を用いて脱水する方法（特許文献３）等が開示されている。
【特許文献１】特開昭６３−１５８２００号公報
【特許文献２】特開平７−２１４１００号公報
【特許文献３】特開平８−１７３９９９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上記（１）の方法は一般的な有機質汚泥に関しては大変有効な手段であり、脱水ケーキの含水率を大幅に低下させることができる。しかし下水消化汚泥に対しては、汚泥のアルカリ度が大変高いため多量の無機凝集剤の添加が必要となり、カチオン系凝集剤を単独で用いる場合に比較して薬品コストが倍以上かかる結果となり実用的でない。
（２）の方法は（１）の方法に比べ、比較的少ない無機凝集剤添加量で良好な脱水処理が可能になり有効な手段で実用化されているが、より一層の脱水ケーキの含水率の低下が求められている。
（３）の方法は必ずしも種々の脱水機に最適とは言い難かった。
【０００７】
また、下水消化汚泥の脱水処理においては、脱水分離液配管等に燐酸マグネシウムアンモニウム（ＭＡＰ）スケールが発生し、配管を閉塞させるトラブルが発生しやすいため、かかるＭＡＰスケールの生成を低減することが要求される。
【０００８】
本発明は上記事情を鑑みてなされたもので、下水消化汚泥の脱水処理において、脱水ケーキの含水率の低下を実現すると共に、燐酸マグネシウムアンモニウムスケールの生成を低減できる下水汚泥の処理方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは下水消化汚泥の性状及び脱水性能について詳細に検討した結果、下水消化汚泥中には燐酸塩アルカリ金属塩類等の無機物質、多糖類、タンパク質等の有機物が多く含まれていて、これらの物質が汚泥の脱水性に大きな影響を与えていることを突き止めた。
そして、下水消化汚泥に無機系凝集剤を加えることにより、無機系凝集剤中に含まれるＡｌ、Ｆｅ等の金属イオンが、汚泥中の燐酸イオン、多糖類、タンパク質等と反応し、これらを不溶化させることができ、その結果、ＭＡＰスケールの生成を防止でき、脱水性を向上できることを見出した。
【００１０】
また、単に無機系凝集剤で凝結させた下水消化汚泥は非常に細かいため、そのままでは脱水処理することは困難であるが、高分子凝集剤を用いれば粗大で強固な凝集フロックを形成することが可能である。特許文献２によれば、高分子凝集剤としてアクリレート系高分子凝集剤を用いることで、優れた効果が得られることが開示されているが、本発明者らは遠心脱水機及びスクリュープレス型脱水機における脱水ケーキの含水率の低減に対し、さらに鋭意検討した結果、予め下水消化汚泥にアルカリ土類金属塩を混合し、更にポリアミジン系高分子凝集剤を用いて脱水することを見出した。
【００１１】
ポリアミジン系高分子凝集剤はアクリレート系高分子凝集剤と比較すると比較的分子量が低いが、下水消化汚泥に対する吸着性が強く、無機系凝集剤に比較して少量の添加量で親水性の多糖類、タンパク質等を疎水化させることができる。しかし、ポリアミジン系高分子凝集剤は分子量が低いため、単独では遠心脱水機及びスクリュープレス型脱水機に適する大きく且つ強度に優れた凝集フロックを形成することが困難な場合が多く、特に無機系凝集剤を併用するとその傾向が顕著であった。
そこで、本発明者らはさらに鋭意検討した結果、ポリアミジン系高分子凝集剤水溶液にアルカリ土類金属を加えると架橋反応が起こり、水に不溶になることを突き止めた。その特徴を応用し、予め下水消化汚泥中にアルカリ土類金属塩および無機系凝集剤を添加し、その後でポリアミジン系高分子凝集剤を添加することにより、大きく且つ強度に優れた凝集フロックを形成させることができ、脱水分離液中より燐を除去し、且つ高効率の脱水処理を可能にできることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１２】
すなわち、本発明の下水汚泥の処理方法は、アルカリ土類金属塩および無機系凝集剤を添加した下水消化汚泥に、ポリアミジン系高分子凝集剤組成物を添加し、脱水処理する下水汚泥の処理方法であって、前記アルカリ土類金属塩が、炭酸カルシウムであり、前記アルカリ土類金属塩の添加量が、下水消化汚泥の固形分１００質量部に対して５〜６０質量部であり、前記無機系凝集剤の添加量が、下水消化汚泥１Ｌに対して５００〜８，０００ｍｇ／Ｌであり、前記ポリアミジン系高分子凝集剤組成物は、分子量１０万〜５００万のポリアミジン系凝集剤を含むことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の下水汚泥の処理方法によれば、下水消化汚泥の脱水処理において、脱水ケーキの含水率の低下を実現すると共に、燐酸マグネシウムアンモニウムスケールの生成を低減できる。
また、本発明によれば、汚泥処理コストを削減し、温暖化防止に効果的である。
さらに、本発明の下水汚泥の処理方法は、遠心脱水機またはスクリュープレス型脱水機による脱水処理にも適用できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の下水汚泥の処理方法は、アルカリ土類金属塩および無機系凝集剤を添加した下水消化汚泥に、ポリアミジン系高分子凝集剤組成物を添加し、脱水処理することを特徴とする。
本発明における下水消化汚泥とは、混合生汚泥（初沈汚泥と余剰汚泥の混合汚泥）或いは初沈汚泥を微生物により嫌気性消化処理した汚泥を意味する。
【００１５】
＜アルカリ土類金属塩＞
本発明で使用するアルカリ土類金属塩としては、炭酸カルシウム、塩化カルシウム、炭酸マグネシウム、塩化マグネシウム等を用いることができる。これらの中でも脱水効果、並びに取り扱いの容易さの観点から、炭酸カルシウムを用いることが好ましい。
また、アルカリ土類金属塩は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００１６】
アルカリ土類金属塩の添加量は、下水消化汚泥の固形分１００質量部に対して５〜６０質量部が好ましく、１０〜５０質量部がより好ましい。
アルカリ土類金属塩の添加量が５質量部未満では、後述するポリアミジン系高分子凝集剤組成物を用いて凝集したときのフロック（凝集フロック）が小さくなったり、強度が弱くなったりする傾向にある。
一方、アルカリ土類金属塩の添加量が６０質量部を超えても特に脱水効果に悪影響は及ぼさないが、発生する脱水ケーキの量が多くなりケーキの処分費が増大するので、コスト削減の観点から、アルカリ土類金属塩の添加量の上限は６０質量％以下が好ましい。
なお、下水処理汚泥の固形分は、例えば下水処理汚泥を１１０℃の乾燥機中で恒量になるまで乾燥させることで得られる。
【００１７】
＜無機系凝集剤＞
本発明で使用する無機系凝集剤としては、硫酸バンド（硫酸アルミニウム）、塩化第二鉄、硫酸第一鉄、ポリ硫酸鉄等を用いることができる。これらは市販品から入手できる。
無機系凝集剤は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００１８】
無機系凝集剤の添加量は、下水消化汚泥のコロイド値がプラスにならない範囲で、脱水処理した処理水中のリン濃度が十分に低下する量を添加すればよい。また、無機系凝集剤の添加量は下水消化汚泥の種類により異なるため一概に言えないが、一般的には下水消化汚泥１Ｌに対して、５００〜８，０００ｍｇ／Ｌが好ましく、１，０００〜５，０００ｍｇ／Ｌがより好ましい。
無機系凝集剤の添加量が５００ｍｇ／Ｌ未満では、脱水効果が劣る傾向にある。
一方、無機系凝集剤の添加量が８，０００ｍｇ／Ｌを越えると、汚泥のコロイド値がプラスになる場合が多く、凝集フロックが小さくなったり、強度が弱くなったりし、効果的な脱水処理が困難となる場合がある。
【００１９】
＜ポリアミジン系高分子凝集剤組成物＞
本発明におけるポリアミジン系高分子凝集剤組成物は、ポリアミジン系凝集剤を含む。
本発明で用いられるポリアミジン系凝集剤は、下記化学式（Ｉ）で表される繰り返し単位（Ｉ）を有する重合体（Ｐ）からなる。該重合体（Ｐ）は該繰り返し単位（Ｉ）以外の他の繰り返し単位を有していてもよい。
【００２０】
【化１】
0005117228.tif 000002
【００２１】
繰り返し単位（Ｉ）を有する重合体（Ｐ）は公知の製法、例えば特許第２６２４０８９号公報に記載された方法で製造することができる。
具体的には、Ｎ−ビニルホルムアミド及びアクリロニトリルを共重合し、得られた共重合体を塩酸酸性下、加水分解した後に熱処理を行うことにより、分子内側鎖の一級アミノ基とシアノ基が環化し、アミジン環を形成する方法を用いて製造できる。
【００２２】
ポリアミジン系凝集剤の分子量としては１０万〜５００万であることが好ましく、更に好ましくは１００万〜５００万である。分子量が１０万未満では、凝集力が低下し、５００万を超える分子量の重合体を商業ベースで生産することは現在のところ難しい。
【００２３】
ポリアミジン系凝集剤としては、１種を単独で用いてもよく、複数の組成、分子量の異なるアミジン系高分子凝集剤を混合して用いてもよい。
【００２４】
なお、ポリアミジン系高分子凝集剤組成物には、他のアミノアルキル（メタ）アクリレート系カチオン凝集剤、或いは両性凝集剤を含有させても、本発明の効果を損なうことは少ないので構わない。
さらに、溶解性を向上、溶解液の保存安定性向上の目的で固体酸を加えても構わない。固体酸としてはスルファミン酸、酸性亜硫酸ソーダ等が挙げられる。
【００２５】
＜下水汚泥の処理方法＞
ここで、本発明の下水汚泥の処理方法の一例について、具体的に説明する。
まず、下水消化汚泥にアルカリ土類金属塩および無機系凝集剤を加え、混合した後、ポリアミジン系高分子凝集剤組成物を添加する。
なお、アルカリ土類金属塩および無機系凝集剤を添加する順序、添加後の反応に要する時間については、特に考慮する必要はなく、ポリアミジン系高分子凝集剤組成物の添加前に下水消化汚泥に混合されていればよい。ただし、架橋反応をより促進させるには、まず下水消化汚泥にアルカリ土類金属塩を添加し、これに無機系凝集剤を加えた後、ポリアミジン系高分子凝集剤組成物を添加するのが好ましい。
また、アルカリ土類金属塩および無機系凝集剤を添加してから、高分子凝集剤組成物を添加するまでの時間についても特に限定されない。
【００２６】
こうしてアルカリ土類金属塩、無機系凝集剤、およびポリアミジン系高分子凝集剤組成物が添加された被処理物を公知の手法で脱水処理する。脱水処理はスクリューデカンター（遠心脱水機）、スクリュープレス型脱水機、ベルトプレス等の公知の脱水機を用いて行うことができる。
本発明は、従来下水消化汚泥の脱水処理が難しかった、遠心脱水機またはスクリュープレス型脱水機によっても良好に脱水処理を行うことできる。
ポリアミジン系高分子凝集剤組成物を添加してから脱水処理を行うまでの時間は特に限定されない。
【００２７】
本発明によれば、下水消化汚泥にアルカリ土類金属塩および無機系凝集剤を添加することにより、下水消化汚泥中の燐酸イオン、多糖類、タンパク質等を不溶化することができる。その後、ポリアミジン系高分子凝集剤組成物を添加することにより、遠心脱水機またはスクリュープレス型脱水機を用いての脱水処理が良好に行える程度に、粗大かつ強固な凝集フロックを形成することができる。
したがって、下水消化汚泥を高効率で脱水処理することができ、脱水ケーキにおける含水率をより低減することができる。これにより汚泥処理コストの削減を実現できる。また、遠心脱水機またはスクリュープレス型脱水機を好適に用いて脱水処理を行うことができる。
また脱水分離液中の燐濃度を低減できるため、これによりＭＡＰスケールの生成を抑制できる。
【００２８】
ここで、ポリアミジン系高分子凝集剤はアクリレート系高分子凝集剤と比較すると比較的分子量が低いが、下水消化汚泥に対する吸着性が強く、無機系凝集剤に比較して少量の添加量で親水性の多糖類、タンパク質等を疎水化させることができる。しかし、本発明者等の知見によれば、ポリアミジン系高分子凝集剤は分子量が低いため、単独では大きく且つ強度に優れた凝集フロックを形成することが困難な場合が多く、特に無機系凝集剤を併用するとその傾向が顕著であったが、アミジン系高分子凝集剤水溶液にアルカリ土類金属を加えると架橋反応が起こり、水に不溶になりやすかった。その特徴を応用し、予め下水消化汚泥中にアルカリ土類金属塩および無機系凝集剤を添加し、その後でアミジン系高分子凝集剤を添加することにより、遠心脱水機及びスクリュープレス型脱水機に適する大きく且つ強度の強い凝集フロックを形成できる。
【実施例】
【００２９】
以下、本発明を実施例および比較例によってさらに詳細に説明するが、これらは本発明を何ら限定するものではない。
なお、以下の実施例および比較例で用いたポリアミジン系高分子凝集剤組成物（以下、高分子凝集剤という。）等は、表１に示すものを０．３質量％水溶液として使用した。
【００３０】
ここで、高分子凝集剤のカチオン当量値［Ｃｖ］および極限粘度[η]の測定方法を説明する。
＜カチオン当量値の測定方法＞
高分子凝集剤のカチオン当量値Ｃｖ（単位：ｍｅｑ／ｇ）は、以下に示すコロイド滴定法によって求めた。
（１）コニカルビーカーに脱イオン水９０ｍＬをとり、下記（２）の方法で調製した試料５００ｐｐｍ溶液の１０ｍＬを加え、塩酸水溶液でｐＨを３．０とし、約１分間撹拌した。次に、トルイジンブルー指示薬を２、３滴加え、Ｎ／４００−ポリビニル硫酸カリウム試薬（Ｎ／４００−ＰＶＳＫ）で滴定した。滴定速度は２ｍＬ／分とし、検水が青から赤紫色に変色、１０秒間以上保持する時点を終点とした。Ｎ／４００−ポリビニル硫酸カリウム試薬の滴定量から、下記の式（１）によりカチオン当量値（Ｃｖ）を求めた。
（２）上記試料５００ｐｐｍ溶液の調製は以下の方法で行った。すなわち試料０．２ｇ（乾品換算しない）を精秤し、共栓付三角コルベンにより、脱イオン水１００ｍＬで溶解した。この２５ｍＬを１００ｍＬメスフラスコにて脱イオン水でメスアップした。
【００３１】
【数１】
0005117228.tif 000003
【００３２】
＜極限粘度[η]の測定方法＞
高分子凝集剤の極限粘度［η］は、以下の方法で求めた。
（１）まず溶媒ブランクの粘度を測定した。
すなわち、３０±０．０５℃に調整した恒温槽中にウベローデ型粘度計をセットし、この粘度計の中に１Ｎ−硝酸ナトリウム溶液を入れ、１０〜３０分間放置後、この溶液を上昇させてから自然流下させたときの粘度計に表示されている上下標線間を通過するのに要する流下時間を３回以上測定して、その平均値をもって溶媒ブランクの粘度（ｔ０）とした。
（２）次いで、以下の方法で還元粘度の算出を行った。
上記と同様の操作を試料濃度０．１０〜０．０２質量％の各１Ｎ−硝酸ナトリウム溶液を用いて行い、各々の溶液の、粘度計に表示されている上下標線間を通過するのに要する平均の流下時間を測定し、それらの平均値をもって各試料溶液の粘度（ｔ）とした。次にそれぞれの試料についての比ｔ／ｔ０を求めて相対粘度ηｒとし、これらからそれぞれの比粘度ηｓｐ＝ηｒ−１を求め、これらを各々それぞれの試料濃度で除して各試料の還元粘度ηｓｐ／Ｃを算出した。
（３）次いで、以下の方法で極限粘度を算出した。
試料溶液の濃度（ｇ／ｄＬ）と還元粘度をプロットし、外挿法により極限粘度［η］を求めた。
【００３３】
【表１】
0005117228.tif 000004
【００３４】
表１は高分子凝集剤の構成成分（単量体）とその比率を示している。この表に示す単量体の略号は以下の通りである。
ＰＶＡＤ：ポリビニルアミジン。
ＤＭＣ：ジメチルアミノエチルメタクリレート・メチルクロライド４級塩。
ＤＭＥ：ジメチルアミノエチルアクリレート・メチルクロライド４級塩。
ＡＡｍ：アクリルアミド。
ＡＡ：アクリル酸。
【００３５】
［試験１］ 
＜実施例１〜４、６〜１０、参考例５、１１〜１３＞ 
表２に示すアルカリ土類金属塩、無機系凝集剤および高分子凝集剤を用い、次の手順で下水消化汚泥の脱水試験を行った。 
以下において、各特性の測定は以下の方法で行った。 
・ＳＳ濃度：定法に基づき測定した（財団法人日本下水道協会編、「下水試験方法上巻１９９７年版」，平成９年８月２５日発行、ｐ．１１６）。 
・ＶＴＳ（強熱減量）値：定法に基づき測定した（（財）日本下水道協会編、「下水道試験法上巻１９９７年度版」ｐ２９７）。 
・コロイド荷電量：定法に基づき測定した（東京都下水道サービス（株）編、ポリマー凝集剤手引きｐ４７−４９）。 
・フロック平均粒径：脱水試験により凝集した汚泥をろ過し、ろ布上にある濃縮した汚泥をスパチュラで１杯分採取し、これを少量の水が張ったシャーレに移して、凝集フロックが粉砕しない程度に個々の凝集フロックに解し、各凝集フロックの粒径を測定し、その平均値をフロック平均粒径とした。 
・脱水ケーキ含水率：定法に基づき測定した（（財）日本下水道協会編、「下水道試験法上巻１９９７年度版」ｐ２９６−２９７）。 
【００３６】
下水消化汚泥としては、ＳＳ濃度：２．４質量％、ｐＨ：７．５、ＶＴＳ：６５．２質量％、コロイド荷電量：−１．７ｍｅｑ／Ｌの汚泥を用いた。
また、攪拌装置は図１のものを用いた。この撹拌装置は可変式攪拌機１１と伸縮架台１２を有し、可変式攪拌機１１には、攪拌軸１１ａと、幅Ｗが６０ｍｍの攪拌翼１１ｂが備わっている。
【００３７】
（１）まず、５００ｍｌのビーカーに上記汚泥を３００ｍＬ採取し、図１の攪拌装置にセットした。
（２）表２に示すアルカリ土類金属塩を表２に示す添加量となるように添加し、９００ｒｐｍの回転数で１０秒間攪拌混合した。
（３）さらに、表２に示す無機系凝集剤を表２に示す添加量となるように添加し、９００ｒｐｍの回転数で１０秒間攪拌混合した。
（４）次いで表２に示す高分子凝集剤を表２に示す添加量となるように添加し、９００ｒｐｍの回転数で２０秒間攪拌混合した。
（５）次いで、凝集した汚泥をろ布を敷いたヌッチェにあけて濾過し、最初の１０秒間の濾液量を測定した。その結果を表２の「濾液量」の欄に示す。
（６）続いて１分間経過後、ろ布上にある濃縮した汚泥をろ布で挟んで、０．１ＭＰａの圧力で１分間圧搾脱水し、脱水ケーキの含水率を求めた。その結果を表２に示す。
なお、アルカリ土類金属塩の添加量は、下水消化汚泥の固形分１００質量部に対して添加した量を示す値であり、無機系凝集剤および高分子凝集剤の添加量は、下水消化汚泥１Ｌ当りに添加した量を示す値である。また、下水消化汚泥の固形分は、上記汚泥３００ｍＬを１１０℃の乾燥機内で恒量になるまで乾燥させて得た。
【００３８】
＜比較例１＞
アルカリ土類金属塩の代わりに、ＮａＣｌを用いた以外は、実施例３と同様の条件で下水消化汚泥の脱水処理を行った。結果を表２に示す。
【００３９】
＜比較例２〜４＞
高分子凝集剤として、ポリアミジン系高分子凝集剤組成物以外の高分子凝集剤を用いた以外は、実施例３と同様の条件で下水消化汚泥の脱水処理を行った。結果を表２に示す。
【００４０】
【表２】
0005117228.tif 000005
【００４１】
表２より明らかなように、実施例１〜４、６〜１０は何れも形成した凝集フロックの粒径が大きく、濾過速度（１０秒間濾液量）、脱水ケーキの含水率も大変優れた結果であった。特に、アルカリ土類金属塩の添加量が５〜６０質量部、無機系凝集剤の添加量が５００〜８，０００ｍｇ／Ｌであった実施例１〜４、６〜１０では、凝集フロックの粒子径がより大きく、濾過速度、脱水ケーキの含水率もより優れた結果であった。
【００４２】
一方、アルカリ土類金属塩の代わりに、ＮａＣｌを用いた比較例１は、凝集フロックの粒径が小さく、濾過性能、含水率とも実施例に比べて大幅に劣る結果であった。
高分子凝集剤として、ポリアミジン系高分子凝集剤組成物以外の高分子凝集剤を用いた比較例２〜４は、凝集フロックの粒径が小さく、濾過性能、含水率とも実施例に比べて大幅に劣る結果であった。
【００４３】
［試験２］
＜実施例１４＞
下水消化汚泥として、ＳＳ濃度：２．５質量％、ｐＨ：７．０、ＶＴＳ：６３．１質量％、コロイド荷電量：−１．３ｍｅｑ／Ｌの汚泥を用い、以下のようにして下水消化汚泥の脱水試験を行った。
アルカリ土類金属塩として２０質量部の炭酸カルシウムを上記汚泥に添加し、これに無機系凝集剤として３，０００ｍｇ／Ｌのポリ硫酸鉄を添加した。次いで、高分子凝集剤として４００ｍｇ／ＬのＰＶＡを添加し、遠心脱水機により脱水試験を行った。
なお、アルカリ土類金属塩は混合攪拌機を有する汚泥貯槽に粉末状で添加した。一方、無機系凝集剤は汚泥供給ポンプの出口に添加し、高分子凝集剤は遠心脱水機内で添加した。
【００４４】
脱水分離液の状態を目視にて観察した。結果を表３に示す。
また、脱リン効果を確認するために、脱水分離液を採取して全燐濃度（ＴＰ濃度）を測定した。測定方法は、「下水試験法上巻」Ｐ．１９９、「３．全リン（１）ペルオキソ二硫酸カリウムによる分解法」に準拠する方法で行った。結果を表３に示す。
さらに、試験１と同様にして脱水ケーキの含水率を求めた。結果を表３に示す。
【００４５】
＜比較例５＞
無機系凝集剤を添加しなかった以外は、実施例１４と同様の条件で下水消化汚泥の脱水試験を行った。結果を表３に示す。
【００４６】
＜比較例６＞
高分子凝集剤として、ポリアミジン系高分子凝集剤組成物以外の高分子凝集剤（Ｋ２）を用いた以外は、実施例１４と同様の条件で下水消化汚泥の脱水試験を行った。結果を表３に示す。
【００４７】
【表３】
0005117228.tif 000006
【００４８】
表３から明らかなように、実施例１４は、脱水分離液の状態が良好であり、分離液の全燐濃度（ＴＰ濃度）は３．８ｍｇ／Ｌであった。更に脱水ケーキの含水率は７２．５％と低く良好であった。
一方、無機系凝集剤を添加しなかった比較例５は、脱水分離液の状態は良好であったが、脱水ケーキの含水率は７８．９％となり、実施例１４と比べて６％程劣る結果となった。また、脱水分離液の全燐濃度（ＴＰ濃度）は５１．７ｍｇ／Ｌと高かった。
高分子凝集剤として、ポリアミジン系高分子凝集剤組成物以外の高分子凝集剤を用いた比較例６は、脱水分離液の状態は良好であり、脱水分離液の全燐濃度（ＴＰ濃度）は４．１ｍｇ／Ｌとなり、実施例１４と同程度であったが、脱水ケーキの含水率は７７．４％となり、実施例１４に比較べて５％程劣る結果であった。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】実施例で用いた撹拌装置を示す概略図である。
【符号の説明】
【００５０】
１１：可変式攪拌機、１１ａ：攪拌軸、１１ｂ：攪拌翼、１２：伸縮架台。
【図１】
0005117228.tif 000007