(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに異なる材料により形成された第１の回折格子及び第２の回折格子がこれらの間に空間を設けずに積層された構造を有し、前記第２の回折格子の材料は、ガラス又はセラミックスであり、
以下の条件を満足することを特徴とする回折光学素子。
ｎｄ１＜ｎｄ２
νｄ１＜νｄ２
１．６５≦ｎｄ１、νｄ１≦２０
１．７３≦ｎｄ２、１５≦νｄ２≦６０
ただし、ｎｄ１及びνｄ１はそれぞれ、前記第１の回折格子の材料のｄ線に対する屈折率及びアッベ数であり、ｎｄ２及びνｄ２はそれぞれ、前記第２の回折格子の材料のｄ線に対する屈折率及びアッベ数である。
【請求項２】
以下の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の回折光学素子。
２５≦νｄ２≦５５
【請求項３】
以下の条件を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の回折光学素子。
０．５μｍ≦ｄ≦７．０μｍ
ただし、ｄは前記第１及び第２の回折格子の格子高さである。
【請求項４】
以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から３のいずれか１つに記載の回折光学素子。
０．９２１７≦（ｎ２（λ）−ｎ１（λ））ｄ／ｍλ≦１．０７８３
ただし、λは使用波長であり、ｎ１（λ）及びｎ２（λ）はそれぞれ、使用波長λにおける前記第１及び第２の回折格子の材料の屈折率であり、ｍは設計次数である。
【請求項５】
前記第１の回折格子の材料が、紫外線硬化樹脂であることを特徴とする請求項１から４のいずれか１つに記載の回折光学素子。
【請求項６】
以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から４のいずれか１つに記載の回折光学素子。
θｇＦ１≦
(−1.665E-07×νｄ１３＋5.213E-05×νｄ１２−5.656E-03×νｄ１＋0.675)
ただし、θｇＦ１は前記第１の回折格子の材料のｇ線とＦ線に対する部分分散比であり、Ｅ−Ｘは×１０−Ｘを意味する。
【請求項７】
前記第１の回折格子の材料が、微粒子を紫外線硬化樹脂に混合した材料であることを特徴とする請求項６に記載の回折光学素子。
【請求項８】
請求項１から７のいずれか１つに記載の回折光学素子と、屈折光学素子とを有することを特徴とする光学系。
【請求項９】
請求項８に記載の光学系を有することを特徴とする光学機器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回折光学素子に関し、特に互いに異なる材料により形成された回折格子を積層した構造を有する回折光学素子に関する。
【背景技術】
【０００２】
レンズ系の色収差を減じる方法として、レンズの表面やレンズ系の一部に回折光学素子を設けることが知られている。この回折光学素子を用いる方法は、光学系中の屈折面と回折面とである基準波長の光線に対する色収差が逆方向に発現するという物理現象を利用したものである。また、回折光学素子は、その周期的構造の周期を変化させることで非球面レンズのような効果を持たせることができるので、色収差以外の諸収差の低減にも効果がある。
【０００３】
回折光学素子を有するレンズ系において、使用波長域の光束が特定の１つの次数（以下、「特定次数」又は「設計次数」ともいう）の回折光に集中している場合は、それ以外の次数の回折光の強度は低いものとなる。強度が０の場合は、その回折光は存在しない。
【０００４】
ただし、実際には、設計次数以外の次数の不要回折光が存在し、該不要回折光がある程度の強度を有する場合は、設計次数の光線とは別の経路で光学系を進行してフレア光となる。このため、回折光学素子の収差低減作用を利用するためには、使用波長域の全域において設計次数の回折光の回折効率が十分高いことが必要となる。また、設計次数での回折効率の分光分布及び設計次数以外の不要回折光の振る舞いについても十分考慮することが重要である。
【０００５】
回折効率を改善し、不要回折光を低減する構造を有する回折光学素子が特許文献１〜４にて開示されている。特許文献１〜４に開示された回折光学素子は、２つの回折格子をこれらの間に空間を設けずに積層した回折光学素子である（このような回折光学素子を以下、密着２層ＤＯＥという）。そして、特許文献１〜４では、各回折格子を構成する材料や、それぞれ斜面と壁面を有する格子部の高さ（格子高さ）を適切に設定することで、特定次数の回折光に対して広い波長帯域である程度高い回折効率を実現している。なお、回折効率は、全透過光束の光量に対する各次数の回折光の光量の割合で表される。
【特許文献１】特許第３７１７５５５号公報
【特許文献２】特開平１１−２７１５１３号公報
【特許文献３】特開２００３−２２７９１３号公報
【特許文献４】特開２００５−１０７２９８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１〜４では、回折格子の格子部の斜面の作用についてのみ考慮されており、格子部の壁面の作用については考慮されていない。このため、特定次数（設計次数）での回折効率が十分に高くなっていない。
【０００７】
本発明は、格子部の壁面の作用をも考慮して、斜入射光による回折効率の劣化を低減し、使用波長域における設計次数での回折効率が高められた回折光学素子を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の一側面としての回折光学素子は、互いに異なる材料により形成された第１の回折格子及び第２の回折格子がこれらの間に空間を設けずに積層された構造を有する。ここで、第２の回折格子の材料は、ガラス又はセラミックスである。そして、該回折光学素子は、以下の条件を満足することを特徴とする。

【０００９】
ｎｄ１＜ｎｄ２
νｄ１＜νｄ２
１．６５≦ｎｄ１、νｄ１≦２０
１．７３≦ｎｄ２、１５≦νｄ２≦６０
ただし、ｎｄ１及びνｄ１はそれぞれ、第１の回折格子の材料のｄ線に対する屈折率及びアッベ数であり、ｎｄ２及びνｄ２はそれぞれ、第２の回折格子の材料のｄ線に対する屈折率及びアッベ数である。
【００１０】
なお、上記回折光学素子と屈折光学素子とを有する光学系、及び該光学系を有する光学機器もそれぞれ、本発明の他の側面を構成する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、斜入射光による回折効率の劣化が少なく、使用波長域における設計次数での回折効率が高い回折光学素子を実現することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明の好ましい実施例について図面を参照しながら説明する。
【実施例１】
【００１３】
図１は、本発明の実施例１である回折光学素子の正面図及び側面図である。図２には、図１に示した回折光学素子を、図中のＡ−Ａ′線で切断したときの断面の一部を示す。なお、図２は、格子形状を分かりやすくするために、格子高さ（深さ）方向（図の左右方向）にデフォルメされている。
【００１４】
図１及び図２において、回折光学素子１は、第１の回折格子２と第２の回折格子３とが互いの格子面間に空間を設けずに積層された構造を有する密着２層ＤＯＥである。「格子面間に空間を設けずに」は、「格子面を密着させて」と言い換えることもできる。これら第１及び第２の回折格子２，３によって１つの回折光学素子として機能する。
【００１５】
２ｂは第１の回折格子２を形成する格子部、２ａは該格子部２ｂが形成されるベース部である。３ｂは第２の回折格子３を形成する格子部、３ａは該格子部３ｂが形成されるベース部である。第１及び第２の回折格子２，３のそれぞれにおいて、格子部２ｂ，３ｂは同心円状に複数形成されている。格子部２ｂ，３ｂのピッチ（以下、格子ピッチという）を中心部から周辺部に向かって徐々に小さくすることで、回折光学素子１にレンズ作用（収斂作用又は発散作用）が与えられている。また、２ｃ，３ｃは格子部２ｂ，３ｂの斜面（以下、格子斜面という）であり、２ｄ，３ｄは格子部２ｂ，３ｂの壁面（以下、格子壁面という）である。格子斜面と格子壁面をまとめて格子面ともいう。
【００１６】
本実施例では、回折光学素子１を、平面であるベース面上に平板状に形成している。ただし、回折光学素子を設けるベース面は、平面に限らず、球面や非球面であってもよい。
【００１７】
また、両回折格子２，３は、格子部２ｂ，３ｂの格子ピッチをＰ（μｍ）とし、各格子部２ｂ，３ｂの格子高さ（格子厚ともいう）をｄ（μｍ）とするとき、いずれもｄ／Ｐ＜１／６を満足している。この条件を満足することにより、格子部２ｂ，３ｂの形状を作製し易い。
【００１８】
また、本実施例の回折光学素子１の使用波長域（設計波長域ともいう）は、可視波長域である。そして、可視波長域全体で＋１次の回折光の回折効率が高くなるように、第１及び第２の回折格子２，３を構成する材料（互いに異なる材料）及び格子高さが選択されている。すなわち、第１及び第２の回折格子２，３を通過する光の最大光路長差が使用波長域内で、該波長の整数倍付近となるよう第１及び第２の回折格子２，３の材料及び格子高さが定められている。最大光路長差は、格子部２ｂ，３ｂの山の頂点と谷底のそれぞれを通過する光線間の光路長の差である。このように第１及び第２の回折格子２，３の材料及び形状を適切に設定することによって、使用波長域の全域で高い回折効率が得られる。
【００１９】
次に、本実施例の回折光学素子１の回折効率について説明する。まず、従来のスカラー回折理論計算を用いた回折効率について説明する。
【００２０】
密着２層ＤＯＥにおいて、設計波長又は使用波長λにおいてある次数の回折光の回折効率が最大となる条件は、各格子部の最大光路長差を回折格子全体にわたって加算した値が設計波長の整数倍になるように決定することである。したがって、図２に示すように第１の回折格子２のベース面に垂直に入射し、波長が設計波長λである光線に対して、回折次数ｍの回折光の回折効率が最大となる条件は、
±（ｎ０１−ｎ０２）ｄ＝ｍλ    （１）
となる。（１）式において、ｎ０１は第１の回折格子２を形成する材料の設計波長λでの屈折率であり、ｎ０２は第２の回折格子３を形成する材料の設計波長λでの屈折率である。また、ｄは第１及び第２の回折格子３の格子高さであり、ｍは回折次数である。
【００２１】
ここで、図２に示した０次回折光よりも下向きに回折する光線の回折次数を正の回折次数とし、０次回折光よりも上向きに回折する光線の回折次数を負の回折次数とする。
【００２２】
（１）式での格子高さの正負の符号は、以下のようになる。第１及び第２の回折格子２，３の材料の屈折率ｎ０１，ｎ０２がｎ０１＜ｎ０２の関係にあり、図２の下から上に向かって第１の回折格子２の格子高さが増加する（第２の回折格子３の格子高さが減少する）場合は、負となる。逆に、ｎ０１＞ｎ０２であって図２の下から上に向かって第１の回折格子２の格子高さが減少する（第２の回折格子３の格子高さが増加する）場合は、正となる。つまり、図２に示す構造で屈折率ｎ０１，ｎ０２がｎ０１＜ｎ０２である場合、（１）式は、
（ｎ０２−ｎ０１）ｄ＝ｍλ           （２）
と書き換えられる。
【００２３】
図２に示す構造において、設計波長（使用波長）λでの回折効率η（λ）は、
η（λ）＝ｓｉｎｃ２〔π｛ｍ−（ｎ０２−ｎ０１）ｄ／λ｝〕
＝ｓｉｎｃ２〔π｛ｍ−φ０／λ｝〕    （３）
で表わすことができる。（３）式中のφ０は、
φ０＝（ｎ０２−ｎ０１）ｄ       （４）
であり、ｄは格子部２ｂ，３ｂの格子高さである。
【００２４】
ここで、設計次数を＋１次とし、設計波長をｄ線の波長とすると、（３）式より、回折効率は（４）式に依存し、（４）式の屈折率差と格子高さの積については（２）式の関係を満足する。（２）及び（４）式における屈折率の項については、屈折率の絶対値ではなく、屈折率差に依存することが分かる。このため、例えば、格子高さを１０μｍに固定した場合、屈折率差が０．０５８７５６であれば、回折効率が１００％となり、屈折率の絶対値には依存しない。
【００２５】
特許文献１〜４に開示されている回折光学素子はいずれもスカラー回折理論を用いて回折効率を計算し、設計評価を行っている。スカラー回折理論は、回折格子の格子ピッチが波長と比べて十分大きい場合に回折効率を精度高く計算できることが知られている。しかしながら、スカラー回折理論は、回折格子の格子斜面による回折現象について記述しているのみであり、格子壁面の作用については考慮されていない。実際の回折光学素子には、格子斜面のみではなく格子壁面も設けられているため、該格子壁面の作用も考慮する必要がある。このように、特許文献１〜４に記載された回折効率はいずれも、回折格子の格子壁面の影響については考慮されていない値である。
【００２６】
そこで、本実施例では、回折格子の格子壁面の作用も考慮して回折効率を計算することができる手法である厳密波動計算を用いる。厳密波動計算は、Maxwell方程式を数値的に解くことにより、任意形状の構造物に対する各次数の透過回折光及び反射回折光の回折効率を厳密に計算することができるものである。
【００２７】
従来、厳密波動計算は、スカラー回折理論の精度が悪くなる、格子ピッチが波長と比べて小さい場合によく用いられている。しかし、格子ピッチが波長と比べて十分大きい場合に対しても厳密な回折効率を求めることが可能である。また、任意形状に対して計算可能であるため、スカラー回折理論では考慮されていなかった格子壁面の作用をも考慮した回折効率の計算が可能である。このため、発明者は、厳密波動計算のうち厳密結合波解析（ＲＣＷＡ：Rigorous Coupled Wave Analysis）を用いて回折効率の計算を行った。表１及び表２に、パラメータが異なる４種類の回折光学素子（１〜４）におけるスカラー回折理論とＲＣＷＡによる回折効率の計算結果を示す。
【００２８】
【表１】
0005264223.tif 000002
【００２９】
【表２】
0005264223.tif 000003
【００３０】
回折光学素子１〜４の回折効率の計算条件において、第１及び第２の回折格子の材料の屈折率はそれぞれ異なるが、屈折率差は同じである。また、他の計算条件において、入射角度０度及び格子高さ１０μｍは表１及び表２で共通とし、格子ピッチは表１では１００μｍ、表２では２００μｍとしている。
【００３１】
なお、ＲＣＷＡにおいての計算パラメータである計算次数は、不要回折光が十分に０に収束する次数以上とし、レベル数（回折格子の分割段数）は、レベル数に応じた回折光が計算誤差として発生してしまうため、計算次数以上としている。
【００３２】
表１及び表２のいずれにおいても、スカラー回折理論による計算では回折効率は１００％となる。これに対し、ＲＣＷＡによる計算結果では、全透過回折光の回折効率の和で規格化した＋１次回折光の回折効率は１００％になっていない。さらに、回折光学素子１〜４の＋１次光の回折効率は、屈折率の絶対値が高い材料が組み合わされた回折光学素子ほど高くなっている。また、格子ピッチが１００μｍの場合と比較して、格子ピッチが２００μｍである方が、＋１次光の回折効率が高い。これは、格子ピッチが大きくなると回折作用に対する格子壁面の寄与が小さくなるためである。このため、図１に示した回折光学素子においては、格子ピッチが大きい中心部ほど格子壁面の寄与が小さい。
【００３３】
また、格子ピッチが１００μｍと２００μｍのいずれの場合でも、屈折率の絶対値が高い材料が組み合わされた回折光学素子ほど＋１次光の回折効率が高い。このため、屈折率の絶対値が高い材料が組み合わされた回折光学素子ほど、回折光学素子の全体において回折効率が高くなるといえる。
【００３４】
このように、スカラー回折理論では回折効率が屈折率差に依存しているため、屈折率差が同じ回折光学素子の回折効率の計算結果は全て同じ値となる。しかし、格子壁面の作用も考慮した厳密波動計算では、屈折率が高い材料同士の組み合わせの方が、＋１次回折光の回折効率が高くなることが分かる。また、格子壁面による＋１次回折光の回折効率への影響は、格子ピッチが小さい回折光学素子の周辺部ほど大きい。
【００３５】
以上のことから、密着２層ＤＯＥを構成する第１及び第２の回折格子２，３の材料は、できるだけ高い屈折率を有するもの同士の組み合わせとするのが好ましい。特に、第１の回折格子２の材料のｄ線での屈折率ｎｄ１が１．６５以上で、第２の回折格子３の材料のｄ線での屈折率ｎｄ２が１．７３以上であり、かつｎｄ２がｎｄ１より大きいことが好ましい。すなわち、
ｎｄ１＜ｎｄ２
１．６５≦ｎｄ１
１．７３≦ｎｄ２
なる条件を満足することが好ましい。
【００３６】
この条件を満足しないと、＋１次の回折効率が低くなるとともに不要回折光の回折効率が増加する可能性がある。この条件を満足することにより、本実施例の回折光学素子１をカメラの撮影光学系に応用した場合において、太陽光等の高輝度光源下での撮像や長時間露光を行ったときに不要回折光が画像に影響することを回避することができる。もちろん、より高い屈折率を有する材料を組み合わせた方がよりよい。このことは、後述する他の実施例でも同様である。
【００３７】
次に、本実施例の回折光学素子１の数値例について説明する。なお、本数値例によって本発明における各回折格子の材料や格子高さが限定されるわけではない。このことは、後述する他の実施例の数値例でも同じである。
【００３８】
本数値例では、第１の回折格子２の材料として紫外線硬化樹脂を用い、第２の回折格子３の材料としてガラスを用いている。より具体的には、第１の回折格子２の材料として、紫外線硬化樹脂ＰＶＣｚ（ｎｄ＝１．６９６、νｄ＝１７．７、θｇＦ＝０．６８６）を用いている。また、第２の回折格子３の材料として、光学ガラスＫ−ＶＣ８９（ｎｄ＝１．８１０、νｄ＝４１．０、θｇＦ＝０．５６７）を用いている。θｇＦは、該材料のｇ線とＦ線に対する部分分散比である。格子高さｄは、５．２μｍである。
【００３９】
図３には、本数値例の回折光学素子の格子ピッチ１００μｍ及び設計次数（＋１次）での回折効率と、設計次数±１次である０次と＋２次の不要回折光の回折効率を示す。図３において、左側の縦軸は設計次数である＋１次の回折光の回折効率を、右側の縦軸は不要次数である０次光及び＋２次の回折光の回折効率を示す。横軸は波長である。
【００４０】
本数値例では、設計次数に関して、可視波長域（４３０ｎｍ〜６７０ｎｍ）の全域で９７．２％以上の回折効率が得られており、不要次数の回折効率は可視波長域の全域で１．０％以下となっている。ここでは、格子ピッチ１００μｍでの回折効率を求めたが、さらに格子ピッチが広い領域においては格子壁面の寄与が小さくなるため、設計次数の回折効率がより高くなり、不要次数の回折効率はより低くなる。
【００４１】
また、ここでは、不要次数として０次と＋２次についてのみ回折効率を求めたが、これは設計次数から離れた次数の回折光ほど結像面でのぼけが大きくなり、フレアとして目立たなくなるためである。
【００４２】
また、ここでは、可視波長域として一般に知られている４００ｎｍ〜７００ｎｍよりも狭い４３０ｎｍ〜６７０ｎｍを可視波長域としている。これは、４００ｎｍ〜４２０ｎｍ及び６８０ｎｍ〜７００ｎｍでは波長比視感度が低いため、画像に対する影響が小さいためである。もちろん、設計次数の回折効率が高く、不要次数の回折効率が低い波長域は、できるだけ広い方がより好ましく、また、その波長域は４３０ｎｍ〜６７０ｎｍに限定されない。このことは、後述する他の実施例でも同じである。
【００４３】
特許文献２〜４にて開示された回折光学素子はいずれも、格子高さが７μｍ以上と高いため、該回折光学素子に斜めから入射する光線（以下、斜入射光という）に対する回折効率の劣化が大きく、応用できる光学系に限界がある。これに対し、本実施例の回折光学素子では、特許文献２〜４にて開示された回折光学素子に比べて、格子高さが大幅に低い。このため、本実施例の回折光学素子は、斜入射光に対する回折効率の劣化が大幅に低減され、より幅広い光学系への応用が可能となる。格子高さは低いほど好ましいが、０．５μｍ以下となると実際に使用する材料の選択肢が狭くなる可能性がある。したがって、好ましくは格子高さｄを、
０．５μｍ≦ｄ≦７．０μｍ
の範囲で設定するとよい。
【００４４】
また、格子高さを低くして、かつ可視波長域の全域に対して設計次数の回折効率を高くするためには、第１の回折格子２の材料のアッベ数νｄ１を２０以下とし、第２の回折格子３の材料のアッベ数νｄ２を１５以上６０以下とするのが好ましい。さらに、νｄ２がνｄ１より大きいことが好ましい。すなわち、
νｄ１＜νｄ２
νｄ１≦２０
１５≦νｄ２≦６０
なる条件を満足することが好ましい。
【００４５】
この条件を満足しないと、格子高さが高くなりすぎて可視波長域の全域において高い回折効率が得られなくなる可能性がある。
【００４６】
より好ましくは、第２の回折格子３の材料のアッベ数νｄ２を２５以上５５以下とする（２５≦νｄ２≦５５）ことが好ましい。この範囲内であれば、使用する材料の選択肢が広がり、本実施例の回折光学素子１の実現性がより高まる。
【００４７】
さらに、設計次数であるｍ次の回折光に対する各回折格子の山（凸部）と谷（凹部）での光学光路長差を設計次数と波長の積で除した、
（ｎ２（λ）−ｎ１（λ））ｄ／ｍλ    （５）
の値が、０．９２１７以上１．０７８３以下の範囲であるとよりよい。すなわち、
０．９２１７≦（ｎ２（λ）−ｎ１（λ））ｄ／ｍλ≦１．０７８３
なる条件を満足するとより好ましい。この範囲では、スカラー回折理論での設計次数の回折効率が９８％以上となり、ピッチ１００μｍの場合の厳密波動計算では設計次数の回折効率が９７％以上となる。この範囲外では、設計次数の回折効率が低下し、不要次数の回折効率が増加してしまうため、好ましくない。
【００４８】
なお、本実施例では、設計次数が＋１次である場合について説明したが、本発明での設計次数は＋１次に限定されず、＋２次や＋３次等の他の次数であってもよい。この場合、回折光学素子を構成する第１及び第２の回折格子の合成光学光路長差を、希望する設計次数で希望する設計波長となるように設定すれば、本実施例と同様の効果が得られる。
【００４９】
本実施例の回折光学素子１の製造方法を、図４を用いて説明する。まず、ガラスを用いて第２の回折格子３を製作する。具体的には、第２の回折格子３の格子形状を反転した形状を有する金型５０と、第２の回折格子３の材料（低融点ガラス）３ｅと、第２の回折格子３のベース部を形成するための金型５１とを用意し（図４（ａ））、これらをガラスモールド成形機にセットする。
【００５０】
そして、これらをガラス３ｅの屈伏点温度以上まで加熱し、その後加圧して、金型５０の回折格子反転形状をガラス３ｅに転写する（図４（ｂ））。このとき、モールド成形機の内部を真空状態又は不活性ガスが充填された状態とする。
【００５１】
次に、金型５０、ガラス３ｅ（第２の回折格子３）及び金型５１を徐々にガラス３ｅの転移点温度以下まで冷却し、その後、金型５０，５１を離型する（図４（ｃ））。以上により、第２の回折格子３の製作が完了する。
【００５２】
次に、第１の回折格子２を成形する。具体的には、第２の回折格子３と、第１の回折格子２の材料である紫外線硬化樹脂２ｅと、第１の回折格子２のベース部を形成するためのガラス型５２とを用意し（図４（ｄ））、これらをＵＶ露光機にセットする。
【００５３】
そして、これらを加圧した状態でガラス型５２側から紫外線ＵＶを照射することによって紫外線硬化樹脂２ｅを硬化させる。これにより、第２の回折格子３の格子形状が紫外線硬化樹脂２ｅに転写される（図４（ｅ））。その後、ガラス型５２を離型する（図４（ｆ））。以上により、第１及び第２の回折格子２，３がこれらの間に空間を設けずに積層された回折光学素子１が完成する。
【００５４】
このように、金型を用いてガラスにより第２の回折格子３を先に製作し、この第２の回折格子３を型として用いて紫外線硬化樹脂により第１の回折格子２を製作することにより、量産性が高く、低コストで回折光学素子１を製造することができる。この製造方法は、後述する実施例２，３の回折光学素子の製造にも使用できる。
【００５５】
また、本実施例の回折光学素子では、特許文献２〜４にて開示された回折光学素子に比べて格子高さが大幅に低くなっている。このことは、第２の回折格子３のガラスモールドを行う場合に、格子部の形状をより精度良く作るのに有効である。
【００５６】
なお、上述した回折光学素子の製造方法は例にすぎず、他の製造方法、例えば切削加工、リソグラフィ及びエッチング等を用いてもよい。また、第１及び第２の回折格子２，３を別々に製作した後に、両者を接合（積層）してもよい。
【００５７】
また、本実施例では、第１及び第２の回折格子２，３の格子面同士を接触（密着）させた場合について説明したが、両格子面の間に薄膜層（接着層）を介在させてもよい。この場合も、第１及び第２の回折格子２，３の格子面間に空間は設けられない。薄膜層を設けることにより、格子面同士の密着性を向上させることができる。
【００５８】
また、第１の回折格子２の材料と第２の回折格子３の材料の屈折率差が大きい場合は、それらの界面（格子面）間に反射防止層を設けて、界面での反射率を低減させるようにしてもよい。
【００５９】
また、前述したように、各回折格子の格子面とは反対側の面（ベース部の面）は平面に限らず、球面や非球面であってもよい。この場合、回折格子と同時に球面や非球面形状も同時に成形できるため、製造コストが減少する。
【００６０】
（比較例１）
本実施例の回折光学素子に対する比較例（シミュレーション例）１について説明する。比較例１では、本実施例と同じ格子高さを有する一方、本実施例よりも屈折率の絶対値が低い材料であって本実施例とほぼ同じ回折効率特性（（５）式の値が使用波長域の全域でほぼ同じ特性）が得られる仮想材料を用いている。ここでは、第１の回折格子２の仮想材料としてｎｄ＝１．４８０、νｄ＝１７．０、θｇＦ＝０．４００の材料を使用する。また、第２の回折格子３の仮想材料として、ｎｄ＝１．５９４、νｄ＝６８．９、θｇＦ＝−０．５２１の材料を使用する。格子高さｄは５．２μｍとする。
【００６１】
この回折光学素子のピッチ１００μｍにおける設計次数（＋１次）での回折効率は、可視波長域の全域（４３０ｎｍ〜６７０ｎｍ）で９７．１６％以上となったものの、実施例１と比較すると、設計次数（＋１次）での回折効率が０．０６％低かった。回折効率が０．０６％低いことにより、太陽光等の高輝度光源下での撮像や長時間露光を行った場合に不要回折光が画像に影響する。このことから、屈折率の絶対値が高い材料を組み合わせる本実施例の回折光学素子の方が、不要回折光の低減について優れていると言える。
【００６２】
また、格子高さ５．２μｍで屈折率が低い材料を組み合わせる場合、実在する材料からの材料の選択が困難である。実在する材料を用いると、特許文献２〜４にて開示されている回折光学素子のように格子高さが高くなってしまい、本実施例とは比較できない。また、格子高さが高いことは、斜入射特性が悪くなることにつながり、この結果、回折光学素子の光学系への応用の幅が狭くなる。
【００６３】
したがって、材料の選択性及び幅広い光学系への応用性の点でも、本実施例の回折光学素子の方が優れていると言える。
【実施例２】
【００６４】
実施例１において、第１及び第２の回折格子２，３の材料が紫外線硬化樹脂及びガラスに限定されないことを述べた。本発明の実施例２としての回折光学素子では、第１の回折格子２の材料として、微粒子を混合させた紫外線硬化樹脂を用いる。これにより、可視波長域の全域において、設計次数での回折効率を実施例１よりもさらに高くすることができる。本実施例の数値例を以下に示す。
【００６５】
本数値例では、第１の回折格子２の材料として、紫外線硬化樹脂ＵＶ１０００にＩＴＯ微粒子を混合させた樹脂（ｎｄ＝１．６５８、νｄ＝１５．９、θｇＦ＝０．５３２）を用いる。また、第２の回折格子３の材料として、光学ガラスＭ−ＴＡＦ１０１（ｎｄ＝１．７６８、νｄ＝４９．２、θｇＦ＝０．５５１）を用いる。格子高さｄは５．４μｍとする。
【００６６】
図５には、本数値例の回折光学素子の格子ピッチ１００μｍ及び設計次数（＋１次）での回折効率と、設計次数±１次である０次と＋２次の不要回折光の回折効率を示す。図５において、左側の縦軸は設計次数である＋１次の回折光の回折効率を、右側の縦軸は不要次数である０次光及び＋２次の回折光の回折効率を示す。横軸は波長である。
【００６７】
本数値例では、設計次数に関して、可視波長域（４３０ｎｍ〜６７０ｎｍ）の全域で９８．１％以上の回折効率が得られており、不要次数の回折効率は可視波長域の全域で０．５％以下となっている。
【００６８】
このように、本数値例では、実施例１の数値例と比較して、可視波長域の全域において＋１次の回折効率が高く、０次と＋２次の回折効率が低く抑えられている。本数値例では、微粒子混合材料（第１の回折格子２の材料）の部分分散比θｇＦ１が０．５３２と小さい値であるため、実施例１の数値例よりも高い回折効率が得られる材料の組み合わせになっている。
【００６９】
θｇＦ１は、以下の（６）式を満足することが好ましい。Ｅ−Ｘは×１０−Ｘを意味する。
【００７０】
θｇＦ１≦
(−1.665E-07×νｄ１３＋5.213E-05×νｄ１２−5.656E-03×νｄ１＋0.675)
（６）
θｇＦ１が（６）式の範囲を超えると、可視波長域の全域における特定の波長域で＋１次の回折効率が劣化する可能性がある。本実施例では、θｇＦ１を（６）式の範囲内の値とするための手段の１つとして、紫外線硬化樹脂に微粒子を混合させている。
【００７１】
微粒子材料としては、酸化物、金属、セラミックス、及びこれらの複合物や混合物のいずれかの無機微粒子材料が好ましいが、無機微粒子材料に限定されるわけではない。また、微粒子材料の平均粒子径は、回折光学素子への入射光の波長（使用波長又は設計波長）の１／４以下であることが好ましい。これよりも粒子径が大きくなると、微粒子材料を樹脂材料に混合した際に、レイリー散乱が大きくなる可能性が生じるためである。また、微粒子材料を混合する紫外線硬化樹脂としては、アクリル系、フッ素系、ビニル系、エポキシ系のいずれかの有機樹脂が好ましいが、有機樹脂に限定されるわけではない。
【００７２】
（比較例２）
本実施例の回折光学素子に対する比較例（シミュレーション例）２について説明する。比較例２では、本実施例と同じ格子高さを有する一方、本実施例よりも屈折率の絶対値が低い材料であって本実施例とほぼ同じ回折効率特性（（５）式の値が使用波長域の全域でほぼ同じ特性）が得られる仮想材料を用いている。ここでは、第１の回折格子２の仮想材料として、ｎｄ＝１．４９０、νｄ＝１５．０、θｇＦ＝０．４００の材料を用いる。また、第２の回折格子３の材料として、ｎｄ＝１．６００、νｄ＝８６．５、θｇＦ＝−０．０５の材料を用いる。格子高さｄは５．４μｍとする。
【００７３】
この比較例の回折光学素子の格子ピッチ１００μｍにおける設計次数（＋１次）での回折効率は、可視波長域（４３０ｎｍ〜６７０ｎｍ）の全域で９８．０２％以上となったものの、実施例２と比較すると、設計次数（＋１次）での回折効率は０．０５％低かった。
【００７４】
回折効率が０．０５％低いことにより、太陽光等の高輝度光源下での撮像や長時間露光を行った場合に不要回折光が画像に影響する。このことから、屈折率の絶対値が高い材料を組み合わせる本実施例の回折光学素子の方が、不要回折光の低減について優れていると言える。
【００７５】
また、格子高さ５．４μｍで屈折率が低い材料を組み合わせる場合、実在する材料からの材料の選択が困難である。実在する材料を用いると、特許文献２〜４にて開示されている回折光学素子のように格子高さが高くなってしまい、本実施例とは比較できない。また、格子高さが高いことは、斜入射特性が悪くなることにつながり、この結果、回折光学素子の光学系への応用の幅が狭くなる。
【００７６】
したがって、材料の選択性及び幅広い光学系への応用性の点でも、本実施例の回折光学素子の方が優れていると言える。
【実施例３】
【００７７】
実施例２においては、第２の回折格子２の材料として微粒子を混合した紫外線硬化樹脂を用い、第２の回折格子３の材料としてガラスを用いた。本発明の実施例３としての回折光学素子では、実施例２よりも屈折率差がより大きい材料を組み合わせることにより、格子高さをより低くする。本実施例の数値例を以下に示す。
【００７８】
本数値例では、第１の回折格子２の材料として、紫外線硬化樹脂ＰＶＣｚにＩＴＯ微粒子を混合させた樹脂（ｎｄ＝１．７１６、νｄ＝１３．３、θｇＦ＝０．５４２）を用いる。また、第２の回折格子３の材料として、光学ガラスＬ−ＬＡＨ８３（ｎｄ＝１．８６４、νｄ＝４０．６、θｇＦ＝０．５６７）を用いる。格子高さｄは４．０μｍとする。
【００７９】
図６には、本数値例の回折光学素子の格子ピッチ１００μｍ及び設計次数（＋１次）での回折効率と、設計次数±１次である０次と＋２次の不要回折光の回折効率を示す。
【００８０】
図６において、左側の縦軸は設計次数である＋１次の回折光の回折効率を、右側の縦軸は不要次数である０次光及び＋２次の回折光の回折効率を示す。横軸は波長である。
【００８１】
本数値例では、設計次数に関して、可視波長域（４３０ｎｍ〜６７０ｎｍ）の全域で９８．４％以上の回折効率が得られており、不要次数の回折効率は可視波長域の全域で０．３％以下となっている。
【００８２】
このように、本数値例では、実施例１，２の数値例と比較して、屈折率差をより大きくすることで格子高さを低くした回折光学素子において、可視波長域の全域において＋１次の回折効率がより高く、０次と＋２次の回折効率がより低く抑えられている。また、格子高さが低いことにより、斜入射光に対する回折効率の劣化がさらに低減され、より幅広い光学系への応用が可能となる。
【実施例４】
【００８３】
実施例１〜３では、第２の回折格子３の材料としてガラスを用いた。本発明の実施例４としての回折光学素子では、第２の回折格子３の材料として、可視波長域の光に対して高い透過率を有する透光性セラミックスを用いる。本実施例の数値例を以下に示す。
【００８４】
本数値例では、第１の回折格子２の材料として、紫外線硬化樹脂ＵＶ１０００にＩＴＯ微粒子を混合させた樹脂（ｎｄ＝１．６８２、νｄ＝１２．４、θｇＦ＝０．４５１）を用いる。また、第２の回折格子３の材料として、透光性セラミックスである透明ＹＡＧセラミックス（ｎｄ＝１．８３、νｄ＝５２、θｇＦ＝０．５５）を用いる。格子高さｄは３．９μｍとする。
【００８５】
図７には、本数値例の回折光学素子の格子ピッチ１００μｍ及び設計次数（＋１次）での回折効率と、設計次数±１次である０次と＋２次の不要回折光の回折効率を示す。図７において、左側の縦軸は設計次数である＋１次の回折光の回折効率を、右側の縦軸は不要次数である０次光及び＋２次の回折光の回折効率を示す。横軸は波長である。
【００８６】
本数値例では、設計次数に関して、可視波長域（４３０ｎｍ〜６７０ｎｍ）の全域で９８．６％以上の回折効率が得られており、不要次数の回折効率は可視波長域の全域で０．３％以下となっている。
【００８７】
本実施例の回折光学素子は、実施例１で説明した製造方法と基本的に同じ製造方法によって製造することができる。ただし、図４（ｂ）に相当する工程では、第２の回折格子３の材料として、セラミックス原材料粉末とバインダーを混合した材料に対して、型５０に形成された回折格子反転形状を転写する。そして、図４（ｃ）の工程では、離型した後の第２の回折格子３を高温で焼成する。その後の工程（図４（ｄ）〜図４（ｆ））は、実施例１と同じである。
【００８８】
このように、金型を用いてセラミックスにより第２の回折格子３を先に製作し、この第２の回折格子３を型として用いて紫外線硬化樹脂により第１の回折格子２を製作することにより、量産性が高く、低コストで回折光学素子を製造することができる。ただし、本実施例の回折光学素子の製造方法は、この方法に限定されるわけではない。
【００８９】
また、本実施例では、セラミックス原材料粉末とバインダーを混合した材料を用いて第２の回折格子３を成形及び高温焼成するため、格子高さｄが低い方がより格子部の形状精度を良好とすることができる。
【実施例５】
【００９０】
実施例４では、第２の回折格子３の材料としてセラミックス材料を用いた。本発明の実施例５としての回折光学素子では、さらに屈折率差の大きい材料を組み合わせて格子高さを低くする。本実施例の数値例を以下に示す。
【００９１】
本数値例では、第１の回折格子２の材料として、紫外線硬化樹脂ＵＶ１０００にＩＴＯ微粒子を混合させた樹脂（ｎｄ＝１．７９０、νｄ＝６．１、θｇＦ＝０．２９３）を用いる。また、第２の回折格子３の材料として、透光性セラミックスであるルミセラ（ｎｄ＝２．０８２、νｄ＝３０．１、θｇＦ＝０．５８３）を用いる。格子高さｄは２．０μｍとする。
【００９２】
図８には、本数値例の回折光学素子の格子ピッチ１００μｍ及び設計次数（＋１次）での回折効率と、設計次数±１次である０次と＋２次の不要回折光の回折効率を示す。図８において、左側の縦軸は設計次数である＋１次の回折光の回折効率を、右側の縦軸は不要次数である０次光及び＋２次の回折光の回折効率を示す。横軸は波長である。
【００９３】
本数値例では、設計次数に関して、可視波長域（４３０ｎｍ〜６７０ｎｍ）の全域で９９．０％以上の回折効率が得られており、不要次数の回折効率は可視波長域の全域で０．１％以下となっている。
【００９４】
このように、本数値例では、実施例１〜４の数値例と比較して、屈折率差をより大きくすることで格子高さを低くした回折光学素子において、可視波長域の全域において＋１次の回折効率がより高く、０次と＋２次の回折効率がより低く抑えられている。また、格子高さが低いことにより、斜入射光に対する回折効率の劣化がさらに低減され、より幅広い光学系への応用が可能となる。
【００９５】
なお、本数値例はあくまで例にすぎず、各回折格子の材料及び格子高さは本数値例の値に限定されない。また、実施例１〜５では、第２の回折格子３の材料としてガラス又はセラミックを用いた場合を示したが、有機材料や光学結晶材料を用いてもよい。
【００９６】
以上説明した実施例１〜５で使用する材料について、表３、表４、図９及び図１０を用いてより具体的に説明する。表３には、実施例（数値例）１、比較例１、実施例（数値例）２及び比較例２の回折光学素子における諸数値を示している。また、表４には、実施例（数値例）３〜５の回折光学素子の諸数値を示している。諸数値は、第１の回折格子２の材料と、その材料の屈折率ｎｄ１、アッベ数νｄ１、部分分散比θｇＦ１、（６）式の右辺の値を含む。また、諸数値は、第２の回折格子３の材料と、その材料の屈折率ｎｄ２、アッベ数νｄ２を含む。さらに、諸数値は、格子高さｄ、波長４３０ｎｍ，５００ｎｍ，６７０ｎｍにおける（５）式の値、スカラー回折理論計算による回折効率、及び厳密波動計算による格子ピッチ１００μｍにおける＋１次の回折効率を含む。
【００９７】
また、図９は表３，４に示した屈折率ｎｄとアッベ数νｄの関係を示し、図１０は部分分散比θｇＦとアッベ数νｄの関係を示す。
【００９８】
【表３】
0005264223.tif 000004
【００９９】
【表４】
0005264223.tif 000005
【０１００】
これらの表３，４からも分かるように、前述した通り、第１の回折格子２の材料のｄ線での屈折率ｎｄ１が１．６５以上であり、第２の回折格子３の材料のｄ線での屈折率ｎｄ２が１．７３以上であることが好ましい。また、第１の回折格子２のアッベ数νｄ１が２０以下で、第２の回折格子３の材料のアッベ数νｄ２が１５以上６０以下とすることが好ましい。
【０１０１】
さらに、第２の回折格子３の材料のアッベ数νｄ２を、２５以上５５以下とすることがより好ましい。
【０１０２】
また、θｇＦ１が（６）式を満足する方が、可視波長域内の特定の波長域での回折効率の低下が少なくなり、可視波長域の全域において高い回折効率が得られるため、より好ましい。
【０１０３】
また、（５）式の値が０．９２１７以上１．０７８３以下の範囲であれば、スカラー回折理論による設計次数の回折効率が９８％以上となり、格子ピッチを１００μｍとした場合の厳密波動計算による回折効率が９７％以上となり、より好ましい。
【０１０４】
以上説明したように、実施例１〜５によれば、格子壁面の作用をも考慮して、斜入射光による回折効率の劣化を低減し、使用波長域における設計次数での回折効率が高められた回折光学素子を実現することができる。
【実施例６】
【０１０５】
実施例１〜５で説明した回折光学素子１を用いた光学系の例を本発明の実施例６として図１１に示す。図１１には、デジタルカメラやビデオカメラ等の光学機器（撮像装置）に用いられる撮影光学系（撮影レンズ）の断面を示す。
【０１０６】
１０１は主に屈折レンズ（屈折光学素子）によって構成された撮影レンズであり、その内部に絞り１０２と実施例１〜５の回折光学素子１を含む。回折光学素子１は、平板ガラスを基板として平板状に製作されている。また、回折光学素子１は、撮影レンズ１０１内で光束径が絞られる絞り１０２の近傍に配置されている。
【０１０７】
１０３は結像面であり、ここにはフィルム又はＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の撮像素子が配置される。
【０１０８】
回折光学素子１は、レンズ機能を有し、撮影レンズ１０１の色収差を補正する。回折光学素子１は、実施例１〜５にて説明したように、可視波長域の全域で設計次数の回折効率が高く、しかも格子高さが低いために斜入射光による回折効率の劣化も低減されている。このため、様々な使用環境下でフレア光が少なく、低周波数での解像力も高く、高い光学性能を有する撮影レンズを実現することができる。
【０１０９】
なお、図１１では、絞り１０２近傍に平板状の回折光学素子１を設けた場合について説明したが、絞り１０２近傍以外の位置に配置してもよいし、基板としてレンズを使用してその凸面や凹面上に回折光学素子１を形成してもよい。また、撮影レンズ１０１内に、回折光学素子１を複数設けてもよい。
【０１１０】
また、本実施例では、カメラの撮影レンズに回折光学素子を使用した場合について示したが、他の光学機器（例えば、イメージスキャナーや複写機）の光学系に使用してもよい。
【実施例７】
【０１１１】
実施例１〜５で説明した回折光学素子１を用いた光学系の例を本発明の実施例７として図１２に示す。図１２には、望遠鏡や双眼鏡等の観察光学系の断面を示している。
【０１１２】
１０４は対物レンズ、１０５は像を正立させるための像反転プリズムである。１０６は接眼レンズ、１０７は評価面（瞳面）である。回折光学素子１は、屈折光学素子を含む対物レンズ１０４の一部として設けられ、結像面１０３での色収差等の収差を補正する。
【０１１３】
回折光学素子１を結像面１０３よりも物体側の対物レンズ１０４内に設けることで、対物レンズ１０４のみで色収差低減効果が得られる。このため、肉眼観察系においては、対物レンズ１０４内に回折光学素子１を設けることが望ましい。
【０１１４】
回折光学素子１は、実施例１〜５で説明したように、可視波長域の全域で設計次数の回折効率が高く、しかも格子高さが低いために斜入射光による回折効率の劣化も低減されている。このため、様々な使用環境下でフレア光が少なく、低周波数での解像力も高く、高い光学性能を有する観察光学系を実現することができる。
【０１１５】
なお、図１２では、平板状の回折光学素子１を設けた場合について説明したが、基板としてレンズを使用し、その凸面や凹面上に回折光学素子１を形成してもよい。また、観察光学系内に、回折光学素子１を複数設けてもよい。
【０１１６】
また、図１２では、対物レンズ１０４内に回折光学素子１を設けた場合を示したが、プリズム１０５の表面や接眼レンズ１０６内等、他の位置に回折光学素子１を設けてもよい。この場合も、対物レンズ１０４内に設けた場合と同様な効果が得られる。
【０１１７】
本実施例の観察光学系は、望遠鏡や双眼鏡以外にも、レンズシャッターカメラやビデオカメラ等の光学機器における光学式ファインダに用いることもできる。
【０１１８】
以上説明した各実施例は代表的な例にすぎず、本発明の実施に際しては、各実施例に対して種々の変形や変更が可能である。
【図面の簡単な説明】
【０１１９】
【図１】本発明の実施例である回折光学素子の正面図と側面図。
【図２】実施例１の回折光学素子の構造を示す断面図。
【図３】実施例１の回折光学素子の回折効率を示す図。
【図４】実施例１の回折光学素子の製造方法を示す図。
【図５】実施例２の回折光学素子の回折効率を示す図。
【図６】実施例３の回折光学素子の回折効率を示す図。
【図７】実施例４の回折光学素子の回折効率を示す図。
【図８】実施例５の回折光学素子の回折効率を示す図。
【図９】実施例１〜５の回折光学素子の材料のｎｄ−νｄ特性を示す図。
【図１０】実施例１〜５の回折光学素子の材料のνｄ−θｇＦ特性を示す図。
【図１１】実施例６の撮影光学系の概略図。
【図１２】実施例７の観察光学系の概略図
【符号の説明】
【０１２０】
１  回折光学素子
２  第１の回折格子
３  第２の回折格子
５０，５１  金型
５２  ガラス型
１０１  撮影レンズ
１０２  絞り
１０３  結像面
１０４  対物レンズ
１０５  プリズム
１０６  接眼レンズ
１０７  評価面（瞳面）
【図１】
0005264223.tif 000006
【図３】
0005264223.tif 000007
【図５】
0005264223.tif 000008
【図６】
0005264223.tif 000009
【図７】
0005264223.tif 000010
【図８】
0005264223.tif 000011
【図２】
0005264223.tif 000012
【図４】
0005264223.tif 000013
【図９】
0005264223.tif 000014
【図１０】
0005264223.tif 000015
【図１１】
0005264223.tif 000016
【図１２】
0005264223.tif 000017