(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリアミド（Ａ）３０〜９０質量％、ガラス繊維（Ｂ）７０〜１０質量％、銅化合物（Ｃ）及びハロゲン化合物（Ｄ）を含む樹脂組成物であり、ポリアミド（Ａ）の末端カルボキシル基濃度と末端アミノ基濃度の合計が１００ミリ当量／ｋｇ以上２００ミリ当量／ｋｇ以下であり、かつ末端カルボキシル基濃度が末端アミノ基濃度より高く、ガラス繊維（Ｂ）の繊維径が１０〜２０μｍで、かつ重量平均繊維長が５〜３０ｍｍであり、ポリアミド（Ａ）に対する銅の含有量が３０ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ以下、ハロゲンと銅のモル比（ハロゲン／銅）が５より大きく、２５以下であり、
ハロゲン化合物（Ｄ）がヨウ素化合物であり、該樹脂組成物中において２０μｍ以下の最大粒子径で存在していることを特徴とする樹脂組成物。
【請求項２】
ポリアミド（Ａ）がポリアミド６６であることを特徴とする請求項１記載の樹脂組成物。
【請求項３】
ポリアミド（Ａ）が半芳香族ポリアミドであることを特徴とする請求項１記載の樹脂組成物。
【請求項４】
ポリアミド（Ａ）がポリアミド６６／６Ｃ共重合体であることを特徴とする請求項１記載の樹脂組成物。
【請求項５】
ポリアミド（Ａ）がポリアミド６６とポリアミド６１２の混合物であることを特徴とする請求項１記載の樹脂組成物。
【請求項６】
ポリアミド（Ａ）と銅化合物（Ｃ）とハロゲン化合物（Ｄ）とを溶融混練して溶融混合物を得る工程と、
その溶融混合物をガラス繊維（Ｂ）のロービングに含浸させて、ストランドを得る工程と、
該ストランドをペレタイズしてペレットを得る工程と、
を有するプルトルージョン法により得られることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の樹脂組成物。
【請求項７】
ポリアミド（Ａ）と銅化合物（Ｃ）とハロゲン化合物（Ｄ）とを溶融混練して溶融混合物を得る工程と、
その溶融混合物をガラス繊維（Ｂ）のロービングに含浸させる工程と、
溶融混合物が含浸したガラス繊維ロービングを撚りを掛けながら引き取ってストランドを得る工程と、
該ストランドをペレタイズしてペレットを得る工程と、
により得られることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の樹脂組成物。
【請求項８】
ペレット形状であり、ガラス繊維（Ｂ）の重量平均繊維長が、ペレット長より長いことを特徴とする、請求項１〜５及び７のいずれかに記載の樹脂組成物。
【請求項９】
ポリアミド（Ａ）３０〜９０質量％、ガラス繊維（Ｂ）７０〜１０質量％、銅化合物（Ｃ）及びハロゲン化合物（Ｄ）を含み、ポリアミド（Ａ）の末端カルボキシル基濃度と末端アミノ基濃度の合計が１００ミリ当量／ｋｇ以上２００ミリ当量／ｋｇ以下であり、かつ末端カルボキシル基濃度が末端アミノ基濃度より高く、ガラス繊維（Ｂ）の繊維径が１０〜２０μｍで、かつ重量平均繊維長が１．５〜５ｍｍであり、ハロゲン化合物（Ｄ）が２０μｍ以下の最大粒子径のヨウ素化合物であり、ポリアミド（Ａ）に対する銅の含有量が３０ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ以下、ハロゲンと銅のモル比（ハロゲン／銅）が５より大きく、２５以下であることを特徴とする成形品。
【請求項１０】
請求項１〜８のいずれかに記載の樹脂組成物を射出成形してなる自動車アンダーフード部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガラス長繊維によって強化された樹脂組成物および該樹脂組成物により製造される自動車アンダーフード部品に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ガラス繊維を配合した強化熱可塑性樹脂組成物は、機械的特性(衝撃強度や曲げ特性等)および成形加工性に優れる。よって各種部品の製造に用いられる、金属材料の代替品となり得る。そのため、部品の軽量化や部品点数を削減することができる。ガラス長繊維を配合した強化熱可塑性樹脂組成物は成形した時の繊維の損傷が少ないことから、特に機械的強度に優れた成形品を提供する成形材料として知られている（例えば、特許文献１、２参照）。【０００３】
一方、ポリアミドは、自動車、機械関連、建材および住宅設備部品などに広く利用されている熱可塑性樹脂である。ポリアミドを含む樹脂組成物では熱安定性、耐候性の向上のため、ポリアミドの末端基比を規定することが開示されている（例えば、特許文献３、４、５参照）。【０００４】
自動車部品は熱による劣化が生じ易い。しかし熱安定性に優れた樹脂組成物を原料として用いれば、得られる部品の製品寿命は長くなる。その目的のために添加される熱安定剤としては、銅化合物とヨウ素化合物の例が開示されている（例えば、特許文献３、４，５参照）。【０００５】
しかしながら、通常の自動車部品より長期間高温下で使用されたり、他の金属部品との密着性、気密性が要求される自動車アンダーフード部品（例えば、エンジンヘッドカバー、オイルパン、チェーンカバー、オイルフィルターブラケット、クランクシャフトブラケット等）には、更に高い熱安定性に加え、耐衝撃性や寸法安定性などが要求される。この点で従来の樹脂組成物は不充分であった。
【特許文献１】特公昭６３−３７６９４号公報
【特許文献２】特開平５−１６２１２４号公報
【特許文献３】特開平６−３２９７９号公報
【特許文献４】特開２００３−５５５４９号公報
【特許文献５】特開２００２−１７９９１０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
耐衝撃性、熱安定性、耐クリープ性に優れた樹脂組成物を提供することを目的とする。さらに、当該樹脂組成物を射出成形することにより、流動方向に対する直角方向の機械的特性の低下が抑えられ、流動方向と流動方向に対する直角方向の成形収縮率の異方性、反りが少ない自動車アンダーフード部品を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題を解決するため鋭意検討した結果、特定の末端基量を有するポリアミド（Ａ）と特定の形状のガラス繊維（Ｂ）に、銅化合物（Ｃ）とハロゲン化合物（Ｄ）を特定の割合で含有する、ガラス長繊維で強化された樹脂組成物が有効であることを見出し本発明に至った。【０００８】
すなわち、本発明は以下の通りである。
［１］
ポリアミド（Ａ）３０〜９０質量％、ガラス繊維（Ｂ）７０〜１０質量％、銅化合物（Ｃ）及びハロゲン化合物（Ｄ）を含む樹脂組成物であり、ポリアミド（Ａ）の末端カルボキシル基濃度と末端アミノ基濃度の合計が１００ミリ当量／ｋｇ以上２００ミリ当量／ｋｇ以下であり、かつ末端カルボキシル基濃度が末端アミノ基濃度より高く、ガラス繊維（Ｂ）の繊維径が１０〜２０μｍで、かつ重量平均繊維長が５〜３０ｍｍであり、ポリアミド（Ａ）に対する銅の含有量が３０ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ以下、ハロゲンと銅のモル比（ハロゲン／銅）が５より大きく、２５以下であり、
ハロゲン化合物（Ｄ）がヨウ素化合物であり、該樹脂組成物中において２０μｍ以下の最大粒子径で存在していることを特徴とする樹脂組成物。
［２］
ポリアミド（Ａ）がポリアミド６６であることを特徴とする［１］記載の樹脂組成物。
［３］
ポリアミド（Ａ）が半芳香族ポリアミドであることを特徴とする［１］記載の樹脂組成物。
［４］
ポリアミド（Ａ）がポリアミド６６／６Ｃ共重合体であることを特徴とする［１］記載の樹脂組成物。
［５］
ポリアミド（Ａ）がポリアミド６６とポリアミド６１２の混合物であることを特徴とする［１］記載の樹脂組成物。
［６］
ポリアミド（Ａ）と銅化合物（Ｃ）とハロゲン化合物（Ｄ）とを溶融混練して溶融混合物を得る工程と、
その溶融混合物をガラス繊維（Ｂ）のロービングに含浸させて、ストランドを得る工程と、
該ストランドをペレタイズしてペレットを得る工程と、
を有するプルトルージョン法により得られることを特徴とする［１］〜［５］のいずれかに記載の樹脂組成物。
［７］
ポリアミド（Ａ）と銅化合物（Ｃ）とハロゲン化合物（Ｄ）とを溶融混練して溶融混合物を得る工程と、
その溶融混合物をガラス繊維（Ｂ）のロービングに含浸させる工程と、
溶融混合物が含浸したガラス繊維ロービングを撚りを掛けながら引き取ってストランドを得る工程と、
該ストランドをペレタイズしてペレットを得る工程と、
により得られることを特徴とする［１］〜［５］のいずれかに記載の樹脂組成物。
［８］
ペレット形状であり、ガラス繊維（Ｂ）の重量平均繊維長が、ペレット長より長いことを特徴とする、［１］〜［５］及び［７］のいずれかに記載の樹脂組成物。
［９］
ポリアミド（Ａ）３０〜９０質量％、ガラス繊維（Ｂ）７０〜１０質量％、銅化合物（Ｃ）及びハロゲン化合物（Ｄ）を含み、ポリアミド（Ａ）の末端カルボキシル基濃度と末端アミノ基濃度の合計が１００ミリ当量／ｋｇ以上２００ミリ当量／ｋｇ以下であり、かつ末端カルボキシル基濃度が末端アミノ基濃度より高く、ガラス繊維（Ｂ）の繊維径が１０〜２０μｍで、かつ重量平均繊維長が１．５〜５ｍｍであり、ハロゲン化合物（Ｄ）が２０μｍ以下の最大粒子径のヨウ素化合物であり、ポリアミド（Ａ）に対する銅の含有量が３０ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ以下、ハロゲンと銅のモル比（ハロゲン／銅）が５より大きく、２５以下であることを特徴とする成形品。
［１０］
［１］〜［８］のいずれかに記載の樹脂組成物を射出成形してなる自動車アンダーフード部品。
【発明の効果】
【０００９】
本発明により、耐衝撃性に優れ、長期間高温下で使用されても機械的特性に優れ、高いクリープ性能等を有する樹脂組成物が得られる。該樹脂組成物を射出成形してなる成形品においても上記物性は維持される。このため該成形品は製品寿命が長い。さらに該成形品は、成形収縮率の異方性、反りが少ない。よって自動車エンジンルーム内で使用される部品、例えば、エンジンヘッドカバー、オイルパン、チェーンカバー等の金属部品の代替が可能となる。これは、部品の軽量化にもつながる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
本発明について、以下具体的に説明する。【００１１】
ポリアミド（Ａ）は、末端基の要件を満たしていれば特に制限はない。具体的には、ε−カプロラクタム、アジピン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、イソフタル酸、テレフタル酸、ヘキサメチレンジアミン、テトラメチレンジアミン、２−メチルペンタメチレンジアミン、２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン、２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン、メタキシリレンジアミン、ビス（３−メチルー４−アミノシクロヘキシル）メタン等を適宜組み合わせて得られるホモポリマー単独、共重合体単独、ホモポリマー同士の混合物、共重合体同士の混合物、共重合体とホモポリマーの混合物等を用いることができる。【００１２】
このようなポリアミドの具体例としては、例えば、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド１１、ポリアミド１２、ポリアミドＭＸＤ６、ヘキサメチレンジアミンとイソフタル酸を重合してなるポリアミド（ポリアミド６Ｉ）、イソフタル酸とビス（３−メチルー４−アミノシクロヘキシル）メタンを重合してなるポリアミド（ポリアミドＰＡＣＭＩ）などのホモポリマー、アジピン酸とイソフタル酸とへキサメチレンジアミンを重合してなるポリアミド（ポリアミド６６／６Ｉ共重合体）、アジピン酸とテレフタル酸とへキサメチレンジアミンを重合してなるポリアミド（ポリアミド６６／６Ｔ共重合体）、アジピン酸とシクロヘキサンとへキサメチレンジアミンを重合してなるポリアミド（ポリアミド６６／６Ｃ共重合体）、イソフタル酸とテレフタル酸とヘキサメチレンジアミンを重合してなるポリアミド（ポリアミド６Ｉ／６Ｔ共重合体）、アジピン酸とイソフタル酸とテレフタル酸とヘキサメチレンジアミンを重合してなるポリアミド（ポリアミド６６／６Ｉ／６Ｔ共重合体）、テレフタル酸と２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジアミンと２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミンを重合してなるポリアミド（ポリアミドＴＭＤＴ共重合体）、イソフタル酸とテレフタル酸とヘキサメチレンジアミンとビス（３−メチルー４−アミノシクロヘキシル）メタンを重合してなる共重合ポリアミド、およびイソフタル酸とテレフタル酸とヘキサメチレンジアミンとビス（３−メチルー４−アミノシクロヘキシル）メタンを重合してなる共重合ポリアミドとポリアミド６の混合物、ポリアミドＭＸＤ６とポリアミド６６の混合物等が挙げられる。【００１３】
なかでも、ポリアミド６６やポリアミド６６／６Ｃ共重合体、ポリアミド６６／６Ｃ／６Ｉ共重合体、ポリアミド６６／６Ｔ共重合体、ポリアミド６６／６Ｔ／６Ｉ共重合体などの半芳香族ポリアミドは、融点が高くより熱安定性の必要な部品、例えば自動車エンジンルーム内で使用される部品に好適である。【００１４】
また、ポリアミド６６／６Ｉ共重合体や、ポリアミドＭＸＤ６などの半芳香族ポリアミドや、これらの半芳香族ポリアミドと他の脂肪族ポリアミドとの混合物は、その共重合比、混合比により結晶化温度を適宜制御できる。これにより成形品表面へのガラス繊維の露出を防ぐことができる。よって、外観に優れた成形品を得たい場合に好適である。【００１５】
ポリアミド６６とポリアミド６１２やポリアミド６１０などのエチレン鎖の長いポリアミドとの混合物は、高温度水中下での耐加水分解性に優れることから、温水などに曝される部品、例えば、自動車エンジンルーム内の冷却器系統部品に好適である。また寒冷地に散布される融雪剤である塩化カルシウムに対する耐久性の点からもエチレン鎖の長いポリアミド６１２は特に好適である。【００１６】
ポリアミド（Ａ）の重合方法は周知の方法を用いることができる。例えば、熱溶融法、ジカルボン酸ハライド成分とジアミン成分を用いた溶液法などが挙げられる。中でも熱溶融法が最も効果的であり、重合形態としてはバッチ式でも連続式でもよい。重合装置も特に制限されるものではなく、公知の装置例えば、連続型反応器、オートクレーブ型反応器、タンブラー型反応器、ニーダーなどの押出し機型反応器が使用できる。【００１７】
本発明におけるポリアミド（Ａ）は、末端アミノ基濃度と末端カルボキシル基濃度の合計が、ガラス長繊維束への樹脂の含浸性の観点から１００ミリ当量／ｋｇ以上である。機械的特性の観点から２００ミリ当量／ｋｇ以下である。より好ましい末端アミノ基濃度と末端カルボキシル基濃度の合計は、１１０〜１５０ミリ当量／ｋｇ以下であり、特に好ましい範囲は１１５〜１４０ミリ当量／ｋｇ以下である。また、本発明のポリアミド（Ａ）は溶融混練時の押出し機内や射出成形時のシリンダー内での熱安定性や、熱安定性を付与させるための銅化合物の析出を抑える観点から末端カルボキシル基濃度が末端アミノ基濃度より高い必要がある。【００１８】
末端アミノ基濃度の測定方法としては、例えば、所定量の試料を９０％フェノール水溶液に溶解して、２５℃にて１／５０Ｎ塩酸で電位滴定し算出する方法が挙げられる。【００１９】
末端カルボキシル基濃度の測定方法としては、例えば、所定量の試料を１６０℃のベンジルアルコールに溶解して、指示薬にフェノールフタレインを使用し、１／１０Ｎ−ＮａＯＨのエチレングリコール溶液で滴定し、算出する方法が挙げられる。【００２０】
ポリアミド（Ａ）の末端アミノ基濃度の制御は、ポリアミドの原料モノマーに更に、モノカルボン酸、ジカルボン酸、モノアミン、ジアミンを一種又は複数種を末端基調整剤として所定量添加（配合）することにより可能である。末端基調整剤の具体的な例としては、【００２１】
モノカルボン酸：酢酸、プロピオン酸、酪酸、吉草酸、カプロン酸、カプリル酸、ラウリン酸、ウンデカン酸、トリデシル酸、ミリスチル酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ピバリン酸、イソブチル酸、シクロヘキサンカルボン酸、安息香酸、トルイル酸、α−ナフタレンカルボン酸、β−ナフタレンカルボン酸、メチルナフタレンカルボン酸、フェニル酢酸等；【００２２】
ジカルボン酸：マロン酸、ジメチルマロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、２−メチルアジピン酸、トリメチルアジピン酸、ピメリン酸、２，２−ジメチルグルタル酸、３，３−ジエチルコハク酸、アゼライン酸、セバシン酸、スベリン酸、ドデカン二酸、エイコジオン酸、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、２−クロロテレフタル酸、２−メチルテレフタル酸、５−メチルイソフタル酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、ヘキサヒドロテレフタル酸、ジグリコール酸等；【００２３】
モノアミン：メチルアミン、エチルアミン、プロピルアミン、ブチルアミン、ヘキシルアミン、オクチルアミン、デシルアミン、ステアリルアミン、ジメチルアミン、ジエチルアミン、ジプロピルアミン、ジブチルアミン、シクロヘキシルアミン、ジシクロヘキシルアミン、アニリン、トルイジン、ジフェニルアミン、ナフチルアミン等；【００２４】
ジアミン：テトラメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、オクタメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、２−メチルペンタメチレンジアミン、ノナンメチレンジアミン、２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン、２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン、５−メチルノナメチレンジアミン、２，４−ジメチルオクタメチレンジアミン、メタキシリレンジアミン、パラキシリレンジアミン、１，３−ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、３，８−ビス（アミノメチル）トリシクロデカン、１−アミノ−３−アミノメチル−３，５，５，−トリメチルシクロヘキサン、ビス（４−アミノシクロヘキシル）メタン、ビス（３−メチル−４−アミノシクロヘキシル）メタン、２，２−ビス（４−アミノシクロヘキシル）プロパン、ビス（アミノプロピル）ピペラジン、アミノエチルピペラジン等；
が挙げられる。酢酸、アジピン酸、ヘキシルアミン、ヘキサメチレンジアミン等を用いることが、生産性の点で好ましい。【００２５】
ポリアミド（Ａ）の水分は、特に限定されない。ただし、溶融時のポリアミドの分子量上昇を抑えるため、ペレット水分率０．１質量％以上であることが好ましく、ポリアミド溶融時の加水分解を抑えるためにペレット水分率０．５質量％以下に調整したものを用いて、溶融混練するのが好ましい。【００２６】
ガラス繊維（Ｂ）の繊維径は、樹脂の含浸性の観点から１０μｍ以上、機械的特性の観点から２０μｍ以下である。より好ましいガラス繊維平均径は、１０〜１７μｍ、特に好ましい範囲は１３〜１７μｍである。【００２７】
ガラス繊維（Ｂ）の繊維径は以下のように測定する。
（ｉ）電気炉で８００℃で樹脂成分が実質上なくなるまで燃焼除去する。
（ｉｉ）得られたガラス繊維にポリエチレングリコールを用いて、スライドグラス上に、破損が無いよう静かに伸ばす。
（ｉｉｉ）これを光学顕微鏡にて観察し、無作為に選んだ約５０〜１００本のガラス繊維の太さを旭化成株式会社製画像解析装置ＩＰ−１０００を用いて測定し、組成物ペレット中の数平均ガラス繊維径を求める。【００２８】
樹脂組成物中のガラス繊維（Ｂ）の重量平均繊維長は、５ｍｍ〜３０ｍｍの範囲である。重量平均繊維長が、５ｍｍ以上であれば、得られる射出成形品で補強効果が発揮される。【００２９】
特に高温雰囲気下で優れた熱安定性を発揮する。具体的には曲げ強度やクリープ性能に優れ、長い製品寿命を有する成形品が得られる。また、例えば射出成形時の流動方向と、流動方向に対する直角方向の成形収縮率の異方性や反りが小さくなる。これは、部品設計の上で大きな利点となる。さらに、直角方向の強度低下が抑えられることで、製品寿命の延長や、ゲートの位置をより自由に選択可能になるという利点が得られる。重量平均繊維長が３０ｍｍ以下であれば、成形加工時に当該樹脂組成物を供給する際、特別な装置等を用いなくても容易に供給可能である。より好ましい重量平均繊維長の範囲は８ｍｍ〜２０ｍｍ、特に好ましい範囲は１０ｍｍ〜１５ｍｍである。【００３０】
また樹脂組成物の成形品の中の重量平均繊維長は、１．５ｍｍ〜５ｍｍ程度が好ましい。より好ましい範囲は２ｍｍ〜４ｍｍである。例えば、連続したガラス繊維ロービングを用い、公知のプルトルージョン法によれば、重量平均繊維長が当該ガラス長繊維強化熱可塑性樹脂組成物の範囲となる樹脂組成物を製造することができる。より好ましくは、特開２００３−１７５５１２号公報に記載された、ガラス繊維に撚りを付与するように工夫されたプルトルージョン法によって製造する方法である。【００３１】
本願で言うペレット長とは、ストランド状の樹脂組成物をストランドに対し直角に切断してペレットにしたときの、切断面と切断面間の距離を言う。樹脂組成物の一形態であるペレットにした場合、ガラス繊維(Ｂ)の重量平均繊維長がペレット長より長いことが、ガラス繊維の補強効果を得る点と、ガラス繊維と樹脂組成物の含浸性を向上させる点から好ましい。【００３２】
樹脂組成物中のポリアミド（Ａ）の配合割合は３０〜９０質量％である。ポリアミド（Ａ）をガラス長繊維束に十分に含浸させるために３０質量％以上である。十分な機械的特性を得るために９０質量％以下である。より好ましくは、３５〜７５質量％、特に好ましいのは６６〜４０質量％である。また、ガラス繊維（Ｂ）の配合割合は、７０〜１０質量％である。十分な機械的特性を得るためには、ガラス繊維（Ｂ）が１０質量％以上である必要がある。また、ガラス長繊維束にポリアミド（Ａ）を十分に含浸させるためには、ガラス繊維（Ｂ）が７０質量％以下である必要がある。より好ましくは、６５〜２５質量％であり、特に好ましいのは、６０〜３４質量％である。【００３３】
ガラス繊維（Ｂ）は、上記物性を満足していれば特に制限はない。通常の強化熱可塑性樹脂に使用されているものを使うことができる。【００３４】
また、ガラス繊維（Ｂ）の表面には、カップリング剤、集束剤等を適宜付着させたものを用いる。カップリング剤の具体例としては、アミノ系カップリング剤、エポキシ系カップリング剤、クロル系カップリング剤、および、カチオン系シランカップリング剤、アミノシラン系カップリング剤等である。具体例としては、無水マレイン酸系、ウレタン系、アクリル系、の集束剤が挙げられる。または無水マレイン酸、ウレタン類、アクリル類の共重合体や混合物を含有する集束剤等が挙げられる。【００３５】
銅化合物（Ｃ）としては、例えば、ヨウ化銅、臭化第一銅、臭化第二銅、塩化第一銅、酢酸銅、プロピオン酸銅、安息香酸銅、アジピン酸銅、テレフタル酸銅、イソフタル酸銅等が挙げられ、その中でもヨウ化銅及び酢酸銅が好ましく、特にヨウ化銅が好ましい。【００３６】
ハロゲン化合物（Ｄ）としては例えば、ヨウ化カリウム、ヨウ化マグネシウム、ヨウ化アンモニウム、臭化カリウム、塩化カリウム、塩化ナトリウムなどが挙げられ、その中でもヨウ化カリウムが好ましい。これらの化合物は、それぞれ単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。【００３７】
また、ハロゲン化合物（Ｄ）の組成物中における最大粒子径は、ペレット製造時及び、射出成形時のガラス繊維損壊防止の観点から、２０μｍ以下である。より好ましい粒子径は、１５μｍ以下、特に好ましくは１０μｍ以下である。【００３８】
組成物中のハロゲン化合物（Ｄ）粒子径の測定方法は下記のとおりである。
（ｉ）ペレット又は、成形品断面を研磨する。
（ｉｉ）元素分析装置付き走査型電子顕微鏡にて解析、ヨウ素化合物や臭素化合物などのハロゲン化合物を同定する。
（ｉｉｉ）無作為に選択したハロゲン化合物の粒子１００〜２００個の粒子径を測定し、数平均粒子径及び最大粒子径を求める。【００３９】
銅化合物（Ｃ）とハロゲン化合物（Ｄ）に含まれる銅の濃度は、熱安定性の観点からポリアミド（Ａ）に対して３０ｐｐｍ以上である必要があり、かつ２００ｐｐｍ以下であれば、充分な熱安定性を付与し、ポリアミド溶融時の銅金属析出と変色を制御することが可能である。より好ましい範囲は５０ｐｐｍ≦銅≦１８０ｐｐｍであり、特に好ましい範囲は９０ｐｐｍ≦銅≦１４０ｐｐｍである。【００４０】
また、樹脂組成物中のハロゲンと銅のモル比（ハロゲン／銅）が５より大きく、２５以下である。ポリアミド溶融時の銅金属析出抑制の観点から、５＜ハロゲン／銅である。射出成形後の成形品からのハロゲン溶出を抑え、さらに、射出成形機スクリュウの腐食発生を抑えるために２５≧ハロゲン／銅である。より好ましい範囲は１０≦ハロゲン／銅≦２５であり、特に好ましい範囲は１０≦ハロゲン／銅≦２２である。【００４１】
銅の定量方法は下記のようにして行う。
（ｉ）樹脂組成物からガラスを除いた成分で０．５ｇになるよう秤量し濃硫酸を２０ｍｌ加え、ヒーター上で湿式分解する。
（ｉｉ）冷却後、過酸化水素５ｍｌを加え、ヒーター上で加熱し、全量が２〜３ｍｌになるまで濃縮する。
（ｉｉｉ）冷却後、純水で５００ｍｌとしたサンプルをＴｈｅｒｍｏＪａｒｒｅｌｌＡｓｈ製ＩＲＩＳ／ＩＰを用いて、高周波誘導結合プラズマ（ＩＣＰ）発光分析により定量する。【００４２】
ハロゲンの定量は、下記のようにして行った。
（ｉ）試料（ペレットまたは成形品）を精秤し、酸素置換したフラスコの中に入れ、燃焼分解させる。
（ｉｉ）燃焼時に発生したガスを吸収液（超純水25ｍｌに抱水ヒドラジン一滴含有）に吸収させる。
（ｉｉｉ）この吸収液を定容後、イオンクロマトグラフ法にて測定した。
測定装置にダイオネクス製ＩＣＳ−２０００、カラム：ＩｏｎＰａｃＡＧ１８ＡＳ１８、検出器：電気伝導度検出器を用いた。測定条件は、溶離液：ＫＯＨグラジエント、溶離液注入量：５０μｌ、である。下式にて試料中濃度を算出した。
試料中濃度(ｗｔ％)＝[吸収液測定結果(ｐｐｍ)−ブランク試験結果(ｐｐｍ)]×(25ｍｌ×１０００)／(試料採取量（ｍｇ）×１００００)【００４３】
樹脂組成物には、必要に応じ本発明の目的を損なわない範囲に於いて熱可塑性樹脂に添加される酸化防止剤、紫外線吸収剤、熱安定剤、光劣化防止剤、可塑剤、滑剤、離型剤、核剤、難燃剤、着色染・顔料等を添加することもできるし、他の熱可塑性樹脂をブレンドしても良い。【００４４】
銅化合物（Ｃ）やハロゲン化合物（Ｄ）、その他の添加剤は、ポリアミドの重合時に添加したり、単軸または二軸押出し機により、樹脂組成物を製造する際に溶融混練しても良い。また、本発明の樹脂組成物を成形する際にマスターバッチブレンドを用いて射出成形機シリンダー内にて溶融混練しても良い。【００４５】
本発明では、公知のプルトルージョン法や、特開２００３−１７５５１２号公報に記載された、ガラス繊維に撚りを付与するように工夫されたプルトルージョン法により、ポリアミド（Ａ）、銅化合物（Ｃ）及びハロゲン化合物（Ｄ）にガラス繊維（Ｂ）を含む樹脂組成物を製造する。【００４６】
本発明の自動車アンダーフード部品とは、自動車ボンネットより下に位置する部品である。特にエンジンルーム内、サスペンション周辺の各部品において、他の金属部品との気密性を含む密着性、接合性が要求される部品である。例えば、シリンダーヘッドカバー、オイルパン、チェーンカバー、オイルフィルターブラケット、クランクシャフトブラケット、インテークマニホールド、サージタンク、パワステオイルタンク、エアサスペンションタンク、ラジエータタンク、エンジンマウント、トルクロッドなどが挙げられる。これらは射出成形法にて成形される。またガスアシスト射出成形法や溶融中駒法（melt-core molding)などによる特殊な成形法も選択できる。また複数の成形品から振動溶着や超音波溶着、レーザー溶着、熱版溶着などの二次加工によって得ることもできる。
【実施例】
【００４７】
以下、実施例および比較例によって本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらによって何ら限定されるものではない。実施例、比較例で用いた原材料、評価方法を以下に示す。【００４８】
＜原材料＞
（Ａ）ポリアミド
Ａ−１：ポリアミド６６
アミノ末端基濃度４４ミリ当量／ｋｇ、カルボキシル末端基濃度８１ミリ当量／ｋｇ、（蟻酸溶液粘度ηｒ：２.７８）
Ａ−２：ポリアミド６６／６Ｉ（８２／１８ｗｔ％）共重合体
アミノ末端基濃度４５ミリ当量／ｋｇ、カルボキシル末端基濃度１２３ミリ当量／ｋｇ、（蟻酸溶液粘度ηｒ：２.５１）
Ａ−３：ポリアミド６６／６Ｔ（８０／２０ｗｔ％）共重合体
アミノ末端基濃度４５ミリ当量／ｋｇ、カルボキシル末端基濃度６８ミリ当量／ｋｇ、（蟻酸溶液粘度ηｒ：２.９０）
Ａ−４：ポリアミド６６
アミノ末端基濃度８３ミリ当量／ｋｇ、カルボキシル末端基濃度４４ミリ当量／ｋｇ、（蟻酸溶液粘度ηｒ：２.７９）
なお、蟻酸溶液粘度は、９８±０.０５％硫酸にて樹脂分１.０ｇ／ｄｌの濃度でポリアミド（Ａ）を溶解し、２５℃雰囲気下においてオズワルド粘度管を用いて測定した。【００４９】
（Ｂ）ガラス繊維
Ｂ−１：日本電気硝子株式会社製  ロービング状ガラス繊維  Ｔ−４２８
繊維径１７μｍ  フィラメント状ガラス繊維約４２００本を集束
Ｂ−２：日本電気硝子株式会社製  ロービング状ガラス繊維  Ｔ−４２８
繊維径１０μｍ  フィラメント状ガラス繊維約３２００本を集束
Ｂ−３：日本電気硝子株式会社製  ロービング状ガラス繊維  Ｔ−４２８
繊維径１３μｍ  フィラメント状ガラス繊維約３８００本を集束【００５０】
（Ｃ）銅化合物
Ｃ−１：和光純薬工業株式会社製  ヨウ化銅
（Ｄ）ハロゲン化合物
Ｄ−１：和光純薬工業株式会社製  ヨウ化カリウム
Ｄ−２：和光純薬工業株式会社製  臭化カリウム【００５１】
（Ｃ・Ｄ）上記の銅化合物、ハロゲン化合物の顆粒状混合物。粒径は破砕し、メッシュを用いて調整した。
Ｃ・Ｄ−１：
ヨウ化カリウム（２０〜２００μｍ）８５質量部とエチレンビスステアリルアマイド１０質量部とヨウ化銅（平均粒子２μｍ）５質量部を混合し、最大粒子径５μｍとなるまで粉砕した。ポリアミド（Ａ−１）１００質量部に対して、該粉砕物２４質量部を溶融混練して顆粒状混合物を得た。
溶融条件：二軸押出し機（２軸同方向スクリュー回転型、Ｌ／Ｄ＝６０、
Ｌ:スクリュー長さ、Ｄ：スクリュー径、Ｄ＝φ３０）
スクリュー回転数：１００ｒｐｍ
シリンダー温度：２８０℃
Ｃ・Ｄ−２：最大粒子径が１５μｍとなるまで粉砕した以外はＣ・Ｄ−１と同様の方法で
顆粒状の混合物を得た。
Ｃ・Ｄ−３：最大粒子径が５０μｍとなるまで粉砕した以外はＣ・Ｄ−１と同様の方法で
顆粒状の混合物を得た。
Ｃ・Ｄ−４：最大粒子径が３０μｍとなるまで粉砕した以外はＣ・Ｄ−１と同様の方法で
顆粒状の混合物を得た。【００５２】
なお、本発明では、Ｃ・Ｄ−１、Ｃ・Ｄ−２、Ｃ・Ｄ−３、Ｃ・Ｄ−４の添加時の粒径と、成形品中の粒径は変化がなかった。【００５３】
粒径が小さすぎて測定ができなかった場合は、表1、表２中で、「観察できず」と示した。【００５４】
本願の分析方法では、０．０１μｍ以下の粒径は分析不可能である。
＜ペレットの製造方法＞
（１）撚りを付与したプルトルージョン法（実施例、参考例、比較例１〜５、比較例７〜９）
溶融装置：Ｃｏｐｅｒｉｏｎ社製２軸押出機ZSK２５
バレル温度：３１０℃
スクリュー回転数：３００ｒｐｍ
ペレット製造装置：特開２００３−１７５５１２号公報に詳述される株式会社神戸製鋼所製の長繊維強化樹脂製造装置。クロスヘッドに樹脂含浸用ローラーを供えたもの。
【００５５】
ポリアミド（Ａ）、銅化合物（Ｃ）、ハロゲン化合物（Ｄ）を溶融混合した。該溶融混合物をクロスヘッドに供給した。２本のロービング（ガラス繊維束）であるガラス繊維（Ｂ）を、ロービング台から溶融混合物が充満するクロスヘッドへ導入した。クロスヘッド内で溶融混合物を含浸されたガラス繊維はノズルより連続的に引き抜かれる。1本のストランドとして引き抜かれた、溶融混合物が含浸されたガラス繊維を、水冷バス中で冷却固化した。その後ペレタイザーで長さ約１０ｍｍの、直径約３ｍｍの円筒状ペレットを得た。ストランドが引き取られる際、ストランドの引き取り方向を軸にストランドを回転させ撚りを付与した。【００５６】
樹脂組成物中のガラス繊維（Ｂ）含有率の調整は、ガラス繊維ロービングの引き取り速度および、溶融混合物（ただし、比較例７はポリアミド（Ａ）のみである）の吐出量を制御して行った。【００５７】
得られたペレットを評価した。【００５８】
（２）ダイレクトＧＦ添加法（比較例６，１０）
溶融装置：Ｃｏｐｅｒｉｏｎ社製ＺＳＫ４０ＭＣ２軸押出機
スクリュー回転数：４８０ｒｐｍ
バレル温度：２９５℃
吐出量：９０ｋｇ／ｈｒ
溶融混合物の投入量４５ｋｇ／ｈｒとし、ガラス繊維含有率を約５０質量％になるよう調整した。【００５９】
２本のロービング（ガラス繊維束）であるガラス繊維（Ｂ）を、ロービング台から該押出機のバレルの樹脂溶融位置より下流側に直接導入した。直径５ｍｍのダイス出口から押出されたガラス繊維を連続的に得、水冷固化させた後、ペレタイザーにて、長さ約１０ｍｍ、直径約３ｍｍのペレットを得た。【００６０】
＜評価方法＞
（１）ガラス繊維含有率：得られたペレットを、ＩＳＯ３４５１−４に準ずる、燃焼法でガラス繊維含有率を求めた。
（２）重量平均繊維長
（ａ）ペレット
装置：旭化成株式会社製画像解析装置ＩＰ−１０００
サンプル：下記処理を行ったペレット中のガラス繊維。
（ｉ）電気炉で８００℃で樹脂成分が実質上なくなるまで燃焼除去する。
（ｉｉ）残渣をポリエチレングリコールを用いて、スライドグラス上に、破損がないよう静かにのばす。
（ｉｉｉ）光学顕微鏡観察で、無作為に選んだ約３００〜５００本のガラス繊維を測定し、重量平均繊維長を求める。
（ｂ）成形品
（ｉ）ペレットを用い、下記方法で射出成形する。
射出成形装置：日精樹脂工業株式会社製ＦＮ３０００射出成形機
シリンダー温度：３１０℃
金型温度：８０〜１２０℃
充填時間：約１秒になるよう射出圧力、速度を適宜調整
成形品形状：ＩＳＯ１７８短冊状試験片
サンプル：上記（ａ）と同様の処理をした、試験片の切削片中のガラス繊維
（射出成形時の流動方向末端部より使用したペレットの２倍長さを切削した）
（ｉｉ）（ａ）と同様の方法で観察、測定を行い、成形品中の重量平均繊維長を求める。【００６１】
（３）シャルピー衝撃強度
成形方法：前記（２）（ｂ）と同様。
成形品形状：１５０ｘ１５０ｘ４ｍｍの平板状試験片（ゲートサイズ：６ｘ４ｍｍ  ゲート位置：正方形状試験片の一辺の中央に位置する。）
サンプル：上記成形品を射出成形時の流動方向と直角方向に切り出したもの。
ＩＳＯ１７９−１に準じてシャルピー衝撃強度を測定した。値が高い方が好適である。
（４）曲げ破断強さ、曲げ弾性率
成形方法：前記（２）（ｂ）と同様。
事前処理条件：１２０℃下に１Ｈｒ放置
測定温度：１２０℃
ＩＳＯ１７８に準じて曲げ特性を評価した。曲げ破断強さ、曲げ弾性率の値が高い方が熱安定性が優れる。
（５）耐熱安定性（曲げ破壊強さ）
成形方法：前記（２）（ｂ）と同様
測定装置：エスペック株式会社製ハイテンプオーブンＰＨＨ−２０１
事前処理条件：２００℃にて２,０００Ｈｒ放置
測定温度：２３℃
ＩＳＯ１７８に準じて曲げ破壊強さの測定を行った。値が高い方が熱安定性に優れる。【００６２】
（６）クリープ破壊応力
成形方法：前記（２）（ｂ）と同様
サンプル：ＡＳＴＭ  Ｄ１８２２に準ずる試験片を射出成形時の流動方向と試験片評価方向が直角となるよう切出したもの
装置：安田精機製作所製６連クリープ試験機、型式：１４５−ＰＣ
サンプルの１２０℃雰囲気下における引っ張り破壊強さに対して６０〜９０％の範囲で任意に荷重を負荷させる。負荷応力に対する破壊までの時間のプロットを、対数近似により、応力負荷時間１０００Ｈｒにて破壊する応力値を導く。値の高い方がクリープ特性に優れる。
（７）成形品収縮率
成形方法：前記（２）（ｂ）と同様
処理条件：２３℃、５０％相対湿度下で２４時間静置
測定個所：射出成形時の流動方向と直角方向
金型基準寸法：成形時の金型温度における金型の寸法
（ｉ）成形品の寸法をノギスで０．１ｍｍの精度で測定する。
（ｉｉ）各測定方向の試験片の寸法と金型基準寸法の差を金型基準寸法で除した値に１００を乗じた数値を成形品収縮率とした。成形品収縮率の値が低いと好適である。また流動方向と直角方向の収縮率の比が１に近い方が好適である。このとき、流動方向と直角方向の収縮率の比が１に近いほど、成形収縮率の異方性がない、という。【００６３】
（８）反り
（ｉ）ペレットを用い、下記方法で射出成形する。
射出成形装置：三菱重工プラスチックテクノロジー株式会社製６５０ＭＧ−１１０射出成形機
シリンダー温度：３１０℃
金型温度：８０〜１２０℃
充填速度：約１００ｃｃ／ｓｅｃになるよう射出圧力、速度を適宜調整
金型：旭化成ケミカルズ株式会社所有のシリンダーヘッドカバー
サンプル形状：長手方向寸法４５０ｍｍ、幅方向１６０ｍｍ、高さ方向７５ｍｍ、平均厚み４ｍｍ寸法
（ｉｉ）上記成形品を下記条件で測定する
処理条件：２３℃、５０％相対湿度下で２４時間静置
測定装置：株式会社ミツトヨ製の３次元測定器ＡＥ１２２ＭＩＣＲＯＣＯＯＲＤ、解析ソフトＧＥＯＰＡＣＫ７００
定盤の上でサンプルががたつかないよう固定させ、金属部品と接合するフランジ面上にできるだけ広範囲となるよう任意の３点を設定し、仮想平面とする。次いでフランジ面上に等間隔に４０点を設定し、補正平面とする。得られた補正平面と測定点との垂直距離Ｚを算出する。垂直距離Ｚの最大絶対値を最大反り量とした。最大反り量の小さいものが優れる。【００６４】
（９）腐食度：ペレットを下記条件で測定した。
乾燥条件：８０℃、２４時間
炭素鋼：ＳＳ４００、２０ｍｍ×１０ｍｍ×２ｍｍ
（ｉ）乾燥させたペレットを金属性密閉容器に入れ、その中央に樹脂ペレットと接触するように表面研磨を施した炭素鋼を入れる。
（ｉｉ）金属容器内をチッソ置換した後に、雰囲気温度２８０℃のオーブン中に６時間放置させる。
（ｉｉｉ）充分冷却させた後に炭素鋼を取り出し、炭素鋼の表面を金属顕微鏡にて損傷部分を観察した。腐食無しを：○、腐食による変色発生を：△、腐食による損壊発生を×とした。
（１０）未解繊ガラス個数
サンプル：染料にて黒着色した以外は前記（２）（ｂ）と同様の方法で得た成形品５０枚。【００６５】
サンプル表面を観察し、樹脂に含浸せずに浮き出たガラス繊維の個数を測定した。【００６６】
［実施例１］
ポリアミド（Ａ）としてＡ−１を選択した。その重合時に銅化合物（Ｃ）としてＣ−１、ハロゲン化合物（Ｄ）としてＤ−１を添加した。添加量は、ポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が１３０ｐｐｍ、ヨウ素／銅の比がモル比で２０になるように調整した。ガラス繊維（Ｂ）としてはＢ−１を用いた。その含有率は５０質量％に調整した。ペレットの製造方法（１）に基づいて得られたペレットを前記の方法により、評価を行った。
［実施例２］
ガラス繊維の含有率を約３０質量％に調整した以外は、実施例１と同様の方法でペレットを得た。
［実施例３］
ガラス繊維の含有率を約６５質量％に調整した以外は、実施例１と同様の方法でペレットを得た。
［実施例４］
Ａ−２のポリアミド６６／６Ｉ重合時にＣ−１、Ｄ−１を添加しポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が１００ｐｐｍ、ヨウ素／銅の比がモル比で２０のポリアミドを得た。ガラス繊維としてはＢ−２を用いた。組成物作成時の押出機バレル温度を２９０℃にした。その他は、実施例１と同様の方法でペレットを得た。
［実施例５］
ガラス繊維含有率を約３０質量％とした以外は、実施例４と同様の方法でペレットを得た。
［実施例６］
Ａ−３のポリアミド６６／６Ｔ重合時にＣ−１、Ｄ−１を添加しポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が１００ｐｐｍ、ヨウ素／銅の比がモル比で１５のポリアミドを得た。ガラス繊維としてはＢ−１を用いた。組成物作成時の押出機バレル温度を３２０℃にした。その他は、実施例１と同様の方法でペレットを得た。
［実施例７］
ペレットの作成時に二軸押出し機にてＡ−１のポリアミド６６樹脂とＣ・Ｄ−１の混合物をポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が１３０ｐｐｍ、ヨウ素／銅の比がモル比で２０になるよう調整して同時に投入した。その他は、実施例１と同様の方法でペレットを得た。
［実施例８］
銅化合物とヨウ素化合物にＣ・Ｄ−２を用いた以外は、実施例７と同様の方法でペレットを得た。
［実施例９］
ストランドの引き取りの際、ストランドに撚りをかけずにペレットを作成した以外は、実施例１と同様の方法でペレットを得た。
［参考例１］
ペレットの作成時に二軸押出し機にてＡ−１のポリアミド６６樹脂とＣ・Ｄ−３の混合物をポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が１３０ｐｐｍ、ヨウ素／銅の比がモル比で２０になるよう調整して同時に投入した。その他は、実施例１と同様の方法でペレットを得た。
［実施例１０］
Ａ−１のポリアミド６６重合時にＣ−１、Ｄ−２を添加しポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が１３０ｐｐｍ、臭素／銅の比がモル比で７のポリアミドを得た以外は、実施例１と同様の方法でペレットを得た。
［参考例２］
ペレットの作成時に二軸押出し機にてＡ−１のポリアミド６６樹脂とＣ・Ｄ−４の混合物をポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が１３０ｐｐｍ、ヨウ素／銅の比がモル比で２０になるよう調整して同時に投入した。その他は、実施例１と同様の方法でペレットを得た。
【００６７】
[比較例１]
Ａ−１のポリアミド６６重合時にＣ−１、Ｄ−１を添加しポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が１０ｐｐｍ、ヨウ素／銅の比がモル比で２０となるポリアミドを用いた以外は、実施例１と同様の方法でペレットを得た。
[比較例２]
Ａ−１のポリアミド６６重合時にＣ−１、Ｄ−１を添加しポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が１０ｐｐｍ、ヨウ素／銅の比がモル比で２０となるポリアミドを用いた以外は、実施例２と同様の方法でペレットを作成した。
[比較例３]
Ａ−１のポリアミド６６重合時にＣ−１、Ｄ−１を添加しポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が１３０ｐｐｍ、ヨウ素／銅の比がモル比で５となるポリアミドを用いた以外は、実施例３と同様の方法でペレットを作成した。
[比較例４]
Ａ−１のポリアミド６６重合時にＣ−１、Ｄ−１を添加しポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が２５０ｐｐｍ、ヨウ素／銅の比がモル比で２０となるポリアミドを用いた以外は、比較例１と同様の方法でペレットを得た。
[比較例５]
Ａ−４のポリアミド６６重合時にＣ−１、Ｄ−１を添加しポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が１３０ｐｐｍ、ヨウ素／銅の比がモル比で２０となるポリアミドを用い、ガラス繊維としてＢ−３を用いた以外は、実施例１と同様の方法でペレットを得た。
[比較例６]
ペレットの製造方法（２）で製造した。その他は、比較例５と同様にしてペレットを得た。
[比較例７]
Ａ−２のポリアミド６６／６Ｉの重合時にＣ−１及びＤ−１を添加しないポリアミドを用いた以外は、実施例４と同様の方法でペレットを得た。
[比較例８]
Ａ−２のポリアミド６６／６Ｉ重合時にＣ−１、Ｄ−１を添加しポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が１０ｐｐｍ、ヨウ素／銅の比がモル比で２０となるポリアミドを用いた以外は、実施例５と同様の方法でペレットを作成した。
[比較例９]
Ａ−３のポリアミド６６／６Ｔ重合時にＣ−１、Ｄ−１を添加しポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が１０ｐｐｍ、ヨウ素／銅の比がモル比で２０となるポリアミドを用いた以外は、実施例６と同様の方法でペレットを作成した。
[比較例１０]
ペレットの作成時に二軸押出し機にてＡ−１のポリアミド６６樹脂とＣ・Ｄ−３の混合物をポリアミド（Ａ）に対し銅濃度が１３０ｐｐｍ、ヨウ素／銅の比がモル比で２０になるよう調整して同時に投入した。その他は、比較例６と同様の方法でペレットを得た。【００６８】
実施例１〜１０、参考例１〜２の評価結果を表１に、比較例１〜１０の評価結果を表２に示す。
【００６９】
【表１】
0005294848.tif 000002
【００７０】
【表２】
0005294848.tif 000003
【００７１】
実施例１、２と比較例１、２をそれぞれ同一径のガラス繊維で、含有率も同じ同士で比較すると、実施例１、２の方が、熱安定性に優れている。【００７２】
実施例４，５と比較例７，８を比較すると実施例４，５の方が、熱安定性に優れる。【００７３】
実施例６と比較例９の比較においても、前記同様の効果が熱安定性に認められる。【００７４】
実施例１、３、９と比較例３、４をそれぞれ同一ガラス含有率同士で比較すると、実施例１、３、９の方が、腐食度に優れている。【００７５】
実施例１、９と比較例５、６を比較すると、比較例５に対し、熱安定性に優れており、比較例６に対し、曲げ強さ、曲げ弾性率、耐衝撃性、成形収縮率、成形品最大反り量に優れている。【００７６】
実施例８、参考例１、参考例２を比較すると、実施例８、参考例２、参考例１、の順に、衝撃強さや反り変形量、クリープ破壊応力が優れていることがわかる。ハロゲン化合物（Ｄ）の粒径により、ガラス繊維の損壊の程度に差が生じているためと思われる。
【００７７】
銅化合物とヨウ素化合物の含有量が本発明の要件を満足し、かつ末端基濃度が本発明の範囲にあれば腐食度が優れることがわかる。【００７８】
また、末端基濃度が本発明の要件を満足し、かつ銅化合物とヨウ素化合物の含有量が本発明の範囲にあれば性能が十分に発揮されることがわかる。【００７９】
本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。【００８０】
本出願は、２００６年４月２７日出願の日本特許出願（特願2006−123636）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
【産業上の利用可能性】
【００８１】
本発明により、長期間高温下で使用され、他の金属部品との密着性、気密性を要求される自動車アンダーフード部品の分野において好適に利用できる。