(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
シクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む液をシクロペンタジエン回収塔に供給し、該シクロペンタジエンの少なくとも一部を二量化反応させて得られるジシクロペンタジエン、シクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む液を蒸留し、シクロペンタジエンを含む塔頂液を還流しつつ、二量化反応によりジシクロペンタジエンを得る、ジシクロペンタジエンの製造方法であって、該回収塔の塔頂よりシクロペンタジエンを含有する塔頂液と該回収塔の塔底よりジシクロペンタジエンを含有する塔底液とを得て、該塔頂液中のシクロペンタジエンの含有量を８０〜９９質量％となるように該塔頂液を還流させ、該回収塔の塔底温度を５０〜１１０℃とすることを特徴とするジシクロペンタジエンの製造方法。
【請求項２】
前記回収塔の運転圧力が、−０．０７〜０．２ＭＰａである、請求項１に記載のジシクロペンタジエンの製造方法。
【請求項３】
前記シクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む液におけるシクロペンタジエンの含有量が２〜１０質量％である請求項１又は２に記載のジシクロペンタジエンの製造方法。
【請求項４】
前記シクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む液が、（Ａ）熱分解ガソリンを第１蒸留塔に供給し、塔底温度１６０℃以下で蒸留して塔頂よりＣ５以下の留分を含む塔頂液を留出させる工程、及び（Ｂ）ジシクロペンタジエンを含む該第１蒸留塔の塔底液を第２蒸留塔に供給し、塔底温度１６５℃以上で蒸留して東低よりＣ９以上の留分を含む塔底液を抜き出す工程、を経て、該第２蒸留塔の塔頂より得られる塔頂液である、請求項１〜３のいずれかに記載のジシクロペンタジエンの製造方法。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載のジシクロペンタジエンの製造方法を含むトリメチレンノルボルナンの製造方法。
【請求項６】
下記（Ｄ）及び（Ｅ）工程を有する、請求項５に記載のトリメチレンノルボルナンの製造方法。
（Ｄ）前記ジシクロペンタジエンの製造方法におけるシクロペンタジエン回収塔の塔底液を水素添加する工程
（Ｅ）前記（Ｄ）工程で得られる水素添加油を抽出塔に供給し、芳香族炭化水素化合物を抽出すると共に、トリメチレンノルボルナンを含む抽出残油（ラフィネート）を得る工程
【請求項７】
さらに、下記（Ｆ）工程を有する、請求項６に記載のトリメチレンノルボルナンの製造方法。
（Ｆ）前記（Ｅ）工程で得られる抽出残油をラフィネート分留塔に供給して蒸留し、塔底よりトリメチレンノルボルナンを含むヘビーラフィネートヘビーを得る工程
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ジシクロペンタジエンの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
アダマンタンは、シクロヘキサン環が４個、カゴ形に縮合した構造を有し、対称性が高く、安定な化合物であり、このようなアダマンタン骨格を有するアダマンタンは、特異な機能を示すことから、潤滑剤、あるいは農医薬原料や高機能性工業材料の原料等として有用であることが知られている。
このアダマンタンを製造する方法として、従来から、ジシクロペンタジエンを水添して得られるトリメチレンノルボルナンを異性化する方法が採用されている。
この異性化反応に際しては、一般に、触媒として塩化アルミニウムが用いられるものや（例えば、特許文献１及び特許文献２）、陽イオン交換したゼオライトに白金、レニウム、ニッケル、コバルト等の活性金属を含浸法で担持したものが知られている（例えば、特許文献３）。
しかし、上記塩化アルミニウム触媒及び固体触媒を使用する従来の方法では、高価なジシクロペンタジエンを水添して得られるトリメチレンノルボルナンを出発原料として使用しており、得られるアダマンタンがコスト高になるのを避けられないという問題があった。【０００３】
このような問題を解決するために、プラットファイネートから得られるラフィネート中のトリメチレンノルボルナンが含まれていることに着目し、それを原料として、トリメチレンノルボルナンの異性化反応等を経てアダマンタンを製造する方法が提案されている（例えば、特許文献４）。
この製造方法によれば、純度の高いアダマンタンを安価に高効率で製造することが可能であり、上記のような問題を解決することができる。しかし、原料として用いられるトリメチレンノルボルナンは、熱分解ガソリン水添プラントにおいて副次的に生成するものであり、アダマンタンの生産効率の観点から必ずしも最適な組成を有するものではなかった。トリメチレンノルボルナンは、シクロペンタジエンを二量化することで生成するジシクロペンタジエンを原料として得られるが、熱分解ガソリン水添プラントにおいては、ジシクロペンタジエンを高効率で、言い換えれば、アダマンタンの原料となるラフィネート中のトリメチレンノルボルナンを高効率で得るような運転はなされていなかった。また、ラフィネートから軽質ガスを除去して得られる留分であるヘビーラフィネートヘビーを原料とした場合にも、同様の問題が生じていた。【０００４】
【特許文献１】特開昭５０−７１６６３号公報
【特許文献２】特開２０００−１４３５５６号公報
【特許文献３】特公昭５２−２９０９号公報
【特許文献４】国際公開第ＷＯ０５／０５８７７９号パンフレット
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、このような状況下で、新たにジシクロペンタジエンの水添装置又はシクロペンタジエンの二量化反応塔を設置することなく、トリメチレンノルボルナンの原料となるジシクロペンタジエンを高効率で得ることによりアダマンタンの原料となるラフィネート又はヘビーラフィネートヘビー中のトリメチレンノルボルナンを高効率で製造することができる、ジシクロペンタジエンの製造方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意研究を重ねた結果、石油系炭化水素油を熱分解して得られる熱分解ガソリンから、ラフィネート又はヘビーラフィネートヘビーを製造する際に、シクロペンタジエン回収塔を所定の運転条件で運転することで、新たにジシクロペンタジエンの水添装置又はシクロペンタジエンの二量化反応塔を設置することなく、トリメチレンノルボルナンの原料となるジシクロペンタジエンを高効率で得ることによりアダマンタンの原料となるラフィネート又はヘビーラフィネートヘビー中のトリメチレンノルボルナンを高効率で得ることができることを見出した。本発明はかかる知見に基づいて完成したものである。
すなわち本発明は、以下のジシクロペンタジエンの製造方法を提供するものである。
（１）  シクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む液をシクロペンタジエン回収塔に供給し、該シクロペンタジエンの少なくとも一部を二量化反応させて得られるジシクロペンタジエン、シクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む液を蒸留することを特徴とするジシクロペンタジエンの製造方法であって、該回収塔の塔頂よりシクロペンタジエンを含有する塔頂液と該回収塔の塔底よりジシクロペンタジエンを含有する塔底液とを得て、該塔頂液中のシクロペンタジエンの含有量を８０〜９９質量％となるように該塔頂液を還流させることを特徴とするジシクロペンタジエンの製造方法。
（２）  前記回収塔の塔底温度が５０〜１２０℃である（１）に記載のジシクロペンタジエンの製造方法。
（３）  前記シクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む液におけるシクロペンタジエンの含有量が２〜１０質量％である（１）又は（２）に記載のジシクロペンタジエンの製造方法。
（４）  （１）〜（３）のいずれかに記載のジシクロペンタジエンの製造方法を含むトリメチレンノルボルナンの製造方法。
【発明の効果】
【０００７】
本発明のジシクロペンタジエンの製造方法によれば、新たにジシクロペンタジエンの水添装置又はシクロペンタジエンの二量化反応塔を設置することなく、トリメチレンノルボルナンの原料となるジシクロペンタジエンを高効率で得ることによりアダマンタンの原料となるラフィネート又はヘビーラフィネートヘビー中のトリメチレンノルボルナンを高効率で製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明のジシクロペンタジエンの製造方法は、シクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む液をシクロペンタジエン回収塔に供給し、該シクロペンタジエンの少なくとも一部を二量化反応させて得られるジシクロペンタジエン、シクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む液を蒸留することを特徴とするジシクロペンタジエンの製造方法であって、該回収塔の塔頂よりシクロペンタジエンを含有する塔頂液と該回収塔の塔底よりジシクロペンタジエンを含有する塔底液とを得て、該塔頂液中のシクロペンタジエンの含有量を８０〜９９質量％となるように該塔頂液を還流させることを特徴とするものである。
また、本発明のトリメチレンノルボルナンの製造方法は、前記ジシクロペンタジエンの製造方法を下記（Ｃ）工程として含み、好ましくは次の（Ａ）〜（Ｆ）の工程を順に含むものである。より具体的に、ジシクロペンタジエンの好ましい製造方法の一例としては、（Ａ）前記熱分解ガソリンを第１蒸留塔に供給し、塔底温度１６０℃以下で蒸留して塔頂よりＣ5以下の留分を含む塔頂液を留出させる工程、（Ｂ）ジシクロペンタジエンを含む第１蒸留塔の塔底液を第２蒸留塔に供給し、塔底温度１６５℃以上で蒸留して塔底よりＣ9以上の留分を含む塔底液を抜き出す工程、（Ｃ）前記（Ｂ）工程における第２蒸留塔の塔頂より得られるシクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む塔頂液をシクロペンタジエン回収塔に供給し、塔頂よりシクロペンタジエンを回収し、塔底よりジシクロペンタジエンを回収する工程、（Ｄ）前記（Ｃ）工程におけるシクロペンタジエン回収塔の塔底液を水素添加する工程、（Ｅ）前記（Ｄ）工程で得られる水素添加油を抽出塔に供給し、芳香族炭化水素化合物を抽出すると共に、抽出残油（ラフィネート）を得る工程、及び必要に応じて（Ｆ）前記（Ｅ）工程で得られる抽出残油をラフィネート分留塔に供給して蒸留し、塔底よりヘビーラフィネートヘビーを得る工程、を有するものである。
以下、各工程について説明する。【０００９】
［出発原料：熱分解ガソリン］
本発明のジシクロペンタジエンの製造方法における出発原料は、石油系炭化水素油を熱分解処理して得られる熱分解ガソリンである。
熱分解ガソリンの原料である石油系炭化水素油は、例えばナフサ、軽油、天然ガス液、原油、重油などを挙げることができる。当該石油系炭化水素油を７００℃以上の高温で熱分解処理することにより、エチレンやプロピレンなどのオレフィンが製造され、その際、副次的に得られるのが沸点範囲が３５〜２００℃程度のいわゆる熱分解ガソリンである。この熱分解ガソリンには、オレフィン、ジオレフィンの他に、ベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素化合物が、通常５０〜８０質量％程度含まれている。
また、これらの石油系炭化水素油の熱分解処理は、例えば管状分解炉法、熱媒体分解法、接触分解法など、いずれの方法によってもよい。【００１０】
［（Ａ）工程］
この工程は、前記熱分解ガソリンを第１蒸留塔に供給し、塔底温度１６０℃以下で蒸留して塔頂よりＣ5以下の留分を含む塔頂液を留出させる工程である。上記第１蒸留塔においては、塔底温度をジシクロペンタジエンが分解する温度、すなわち１６０℃を超えない温度に制御して、熱分解ガソリンを蒸留することにより、塔頂より１，３−ブタジエン、イソペンタン、ｎ−ペンタン、イソプレン、ペンテンやペンタジエンなどのＣ5以下の留分を留出させ、大部分のＣ4、Ｃ5留分を分離すると共に、塔底よりジシクロペンタジエンを含む塔底液を抜き出す。好ましい塔底温度は１４０〜１６０℃であり、塔頂圧力は通常０．３５〜０．４０ＭＰａである。【００１１】
［（Ｂ）工程］
この工程は、前記（Ａ）工程におけるジシクロペンタジエンを含む第１蒸留塔の塔底液を第２蒸留塔に供給し、塔底温度１６５℃以上で蒸留して塔底よりＣ9以上の留分を含む塔底液を抜き出す工程である。上記第２蒸留塔においては、塔底温度をジシクロペンタジエンが優先的に分解する温度、すなわち１６５℃以上、好ましくは１７０〜２２０℃の温度に制御し、塔頂圧力を通常常圧、必要に応じ若干減圧又は加圧にして運転を行い、塔底よりＣ9以上の留分を含む塔底液を抜き出すと共に、塔頂より、シクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む液を留出させる。これにより、塔底から大部分のＣ9留分が除去され、一方、塔頂よりシクロペンタジエンを含む留分が得られる。
当該塔頂より得られる塔頂液は、シクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む液であるが、本（Ｂ）工程の運転によっては、その他の成分、具体的にはＣ5、Ｃ9及びＣ10留分を含むことがある。当該塔頂液中のシクロペンタジエンの含有量は通常２〜１０質量％、Ｃ6〜Ｃ8の含有量は通常８７．５〜９８．０質量％、その他の成分（Ｃ5、Ｃ9及びＣ10留分）の含有量は通常０〜２．５質量％である。【００１２】
［（Ｃ）工程］
この工程は、上記（Ｂ）工程における第２蒸留塔の塔頂より得られる、上記のようなシクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む液をシクロペンタジエン回収塔に供給し、該回収塔の塔頂よりシクロペンタンを回収し、塔底よりジシクロペンタジエンを回収する工程である。このシクロペンタジエン回収塔は、塔頂より得られる塔頂液中のシクロペンタジエンの含有量を８０〜９９質量％となるように該塔頂液を還流させることで、該回収塔内においてシクロペンタジエンの少なくとも一部を二量化反応させて得られるジシクロペンタジエン、シクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む液を蒸留するものである。これにより、新たにジシクロペンタジエンの水添装置又はシクロペンタジエンの二量化反応塔を設置することなく、トリメチレンノルボルナンの原料となるジシクロペンタジエンを高効率で得ることができる。
シクロペンタジエンは塔頂より回収されて、通常水添石油樹脂の原料として用いられる。また、該回収塔の塔底より得られるジシクロペンタジエンを含有する塔底液は、次工程の（Ｄ）工程に供給され、該工程の水素添加処理により、アダマンタンの原料となるトリメチレンノルボルナンを生成させるものである。
該塔頂液中のシクロペンタジエンの含有量を上記の範囲として、シクロペンタジエンの少なくとも一部を二量化反応によりジシクロペンタジエンとすることで、ジシクロペンタジエンを塔底より高効率で得ることができるので、結果としてトリメチレンノルボルナンを高効率で製造することができる。【００１３】
シクロペンタジエン回収塔は、ジシクロペンタジエンをより多く得る観点より、塔頂液を還流させることを要し、塔頂液の還流は、塔頂液中のシクロペンタジエンを８０〜９９質量％となるように還流比を決めればよく、８５〜９５質量％がより好ましい。
シクロペンタジエン回収塔への塔頂抜出量と還流量との比率である還流比（Ｒ／Ｄ）は、当該回収塔の段数によって適宜調整するものであるが、例えば３２の段数に対しては、７〜１６である。また、シクロペンタジエン回収塔の運転圧力は、ジシクロペンタジエンを得る観点より、−０．０７〜０．２ＭＰａが好ましく、０〜０．０５ＭＰａがより好ましい。運転圧力が上記範囲内にあれば、二量化反応を促進させ、反応速度を向上させることができる。シクロペンタジエン回収塔において、所望の塔頂液中のシクロペンタジエンの濃度を得るために、還流比（Ｒ／Ｄ）及び運転圧力を単独で調節してもよいし、組み合わせて調節して運転することができる。
シクロペンタジエン回収塔の塔底温度は５０〜１２０℃が好ましく、８０〜１２０℃がより好ましく、９０〜１１０℃がさらに好ましい。上記範囲内にあれば、シクロペンタジエンの二量化反応の速度が低下することなく、ジシクロペンタジエンが分解することもない。
塔底液中にシクロペンタジエンが含有した場合、次工程の水素添加処理でシクロペンタンが生成するが、アダマンタンの製造量の増加に何ら寄与することがないので、塔底液中のシクロペンタジエンの含有量は少ないほど好ましい。シクロペンタジエン回収塔の運転条件を上記の範囲内に調整することで、シクロペンタジエンとジシクロペンタジエンとの平衡反応は、ジシクロペンタジエンが生成する傾向を示すので、当該塔底液中のシクロペンタジエンの含有量を低減させることができ、結果として塔頂液中として回収されるシクロペンタジエンの収量を低減させることもない。【００１４】
［（Ｄ）工程］
この工程は、前記（Ｃ）工程におけるシクロペンタジエン回収塔の塔底より得られるジシクロペンタジエンを含む塔底液を水素添加する工程である。
当該塔底液は、ジシクロペンタジエンの他、オレフィン等が含まれるが、この水素添加処理は、ジシクロペンタジエンやオレフィン等のジオレフィンを選択的に水素化して飽和炭化水素化合物にし、同時に脱硫、脱窒素も行うものである。したがって、芳香族炭化水素化合物は水素添加されない条件を選択することが肝要である。本発明においては、該水素添加反応は、一段で行ってもよく、二段以上の多段で行ってもよい。水素添加触媒としては特に制限はなく、従来公知の触媒、例えばニッケル系、コバルト系、モリブデン系、パラジウム系触媒などを単独で、あるいは二種以上組み合わせて用いることができる。なお、二段水素添加を行う場合には、第一段目はジオレフィンの重合を抑制するために、低温で使用できるパラジウム系又はニッケル系触媒を用い、二段目では温度に制限されることなく、コバルト−モリブデン系、ニッケル−モリブデン系などの触媒を用いるのが適当である。【００１５】
水素添加の反応条件については、反応温度は、通常５０〜３５０℃、好ましくは１００〜３５０℃、反応圧力は、通常４．０〜６．５ＭＰａ、好ましくは４．５〜６．０ＭＰａ、液時空間速度（ＬＨＳＶ）は、通常１〜３０ｈ-1、好ましくは１〜１０ｈ-1、水素ガス流量は５０〜５００Ｎｍ3／ＫＬ−オイル、好ましくは２００〜４００Ｎｍ3／ＫＬ−オイルである。
この水素添加処理により、ジシクロペンタジエン、オレフィン等を含むシクロペンタジエン回収塔の塔底液は、飽和炭化水素化合物と芳香族炭化水素化合物との混合物となる。なお、当該塔底液をプラットファイネートと呼ぶこともある。【００１６】
［（Ｅ）工程］
この工程は、前記（Ｄ）工程で得られる水素添加油を抽出塔に供給し、芳香族炭化水素化合物を抽出すると共に、抽出残油（ラフィネート）を得る工程である。
当該工程において、抽出処理に用いる抽出溶媒としては、芳香族炭化水素化合物に対する溶解性が高く、非芳香族炭化水素化合物に対する溶解性が低い極性有機溶剤であればよく、特に制限されず、各種の抽出溶媒を使用することができる。また、適宜に水分を共存させて抽出効率などを調整することができる。この溶剤抽出法には、抽出溶媒としてスルホランを使用するスルホラン法、エチレングリコール類を使用するユーデックス法、Ｎ−メチルピロリドンを使用するアロソルバン法、ジメチルスルホキシドを使用するＤＭＳＯ法、ホルミルモルホリンを使用するフォルメックス法など、種々の方法があり、いずれの方法も用いることができるが、これらの中で、スルホランを使用するスルホラン法が好ましい。【００１７】
スルホラン法を採用する場合、通常以下に示す操作が行われる。まず、前記（Ｄ）工程で得られる水素添加油は、液液抽出塔の中部へ供給され、塔頂部より供給されたスルホラン溶剤と塔内において向流で液液接触し、主として前記水素添加油中の芳香族炭化水素化合物が、スルホラン中に抽出される。溶剤及び主たる抽出物の芳香族炭化水素化合物からなる抽出液流（いわゆるリッチソルベント）は、抽出塔の塔底から抜き出される。一方、塔頂からは、抽出残油であるラフィネートが抜き出される。
前記液液抽出塔としては、向流多段抽出塔が好ましく、例えば向流回転円板抽出塔が用いられる。その操作条件は、通常スルホラン／水素添加油の容量比０．５〜１０、例えば２．６、抽出温度５０〜１５０℃、例えば７０℃とすることができる。操作圧力（塔底）は、液液抽出のための液相を保つに十分な圧力であればよく、特に制限されず、通常０．３〜１ＭＰａ、例えば０．５ＭＰａとすることができる。このようにして、芳香族炭化水素化合物をほとんど含有せず、トリメチレンノルボルナンを含む飽和炭化水素化合物を主成分とするラフィネートが得られる。【００１８】
［（Ｆ）工程］
この工程は、前記（Ｅ）工程で得られる抽出残油（ラフィネート）をラフィネート分留塔に供給して蒸留し、塔底よりヘビーラフィネートを得て、これをヘビーラフィネート分留塔に供給し、ヘビーラフィネートヘビーを得る工程である。
ラフィネート分留塔は、ラフィネートより、大部分のＣ5以下の留分を留出させ分離するとともに、塔底より主にＣ6以上の留分からなるヘビーラフィネートを抜き出すために設けられる。ラフィネート分留塔の塔底の温度は通常９０〜１００℃である。ヘビーラフィネート分留塔に供給されたラフィネート分留塔の塔底液（ヘビーラフィネート）は、当該塔底液中のＣ7以下の留分が塔頂より分離され、Ｃ7〜Ｃ9留分は塔の中間より留出させて分離され、塔底よりヘビーラフィネートヘビー（トリメチレンノルボルナン、メチルトリメチレンノルボルナンの他、炭素数９〜１１のナフテン及び芳香族等を含有）が抜き出される。塔底温度は通常１９０〜２１０℃である。ラフィネート分留塔及びヘビーラフィネート分留塔の塔頂圧力は、通常常圧であるが、必要に応じ若干減圧又は若干加圧下に行うことができる。
なお、アダマンタンの原料としては、（Ｅ）工程で得られるラフィネート及び（Ｆ）工程で得られるヘビーラフィネートヘビーを単独で、又は組み合わせて用いることができる。このような原料を用いたアダマンタンの製造方法は、ラフィネート中のトリメチレンノルボルナンの異性化による製造方法（例えば、国際公開第ＷＯ０５／０５８７７９号パンフレット）が挙げられる。
【実施例】
【００１９】
次に、本発明を実施例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこの例によって何ら限定されるものではない。【００２０】
実施例１
ナフサを管状分解炉法により７９０〜８４０℃で熱分解処理して、沸点３５〜２００℃の熱分解ガソリンを得た。この熱分解ガソリンの組成は、パラフィン９．３質量％、不飽和炭化水素化合物３３．９質量％、ナフテン２．０質量％、芳香族炭化水素化合物５４．８質量％であった。次いで、脱ペンタン塔（第１蒸留塔、塔底温度１５９℃）及びリラン塔（第２蒸留塔、塔底温度１９０℃）を用いた蒸留により、上記熱分解ガソリンから、Ｃ9以上の留分を含む塔底液と、シクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む塔頂液を得た。このようにして得られたシクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む塔頂液を、理論段数２４段のシクロペンタジエン回収塔に供給し、塔頂抜出量と還流量との比率である還流比（Ｒ／Ｄ）が７．８となるように還流し、シクロペンタジエン２．０質量％、ジシクロペンタジエン０．３２質量％を含有する塔底液と、シクロペンタジエン９３．０質量％、ジシクロペンタジエン１．３質量％を含有する塔頂液とを得た。このときの、シクロペンタジエン回収塔の運転圧力は０．００８ＭＰａであり、塔底温度は９１℃だった。シクロペンタジエン回収塔の塔底液を二段水素添加処理して、オレフィン、ジエンを選択的に水素添加を行った。一段目は触媒としてパラジウム系を用い、反応温度１１０℃、ＬＨＳＶ３．０ｈ-1、水素ガス流量２８０Ｎｍ3／ＫＬ−オイルの条件で行い、二段目は、触媒としてコバルト−モリブデン系を用い、反応温度を３００℃、ＬＨＳＶ２．５ｈ-1、水素ガス流量３３０Ｎｍ3／ＫＬ−オイルの条件で行った。【００２１】
このようにして得られた水素添加熱分解ガソリンをストリッパーにより処理して、メタン、硫化水素などのガス分を留去した後、スルホラン法により溶剤抽出を行った。すなわち、水素添加熱分解ガソリンを抽出塔の中部へ供給すると共に、塔頂へスルホランを供給して塔内で向流接触させ、芳香族炭化水素化合物を選択的にスルホランで抽出し、塔頂よりいわゆるラフィネートを得た。この液液抽出の条件は、スルホラン／選択的水素添加処理物の容量比２．６、抽出温度７０℃である。上記ラフィネートを理論段数１６段の蒸留塔（ラフィネート分留塔）により還流比０．７で蒸留して軽質分を除去し、第１表に示す性状を有するヘビーラフィネートヘビーを得た。
実施例１で得られたシクロペンタジエン回収塔の塔頂より得られた塔頂液中のシクロペンタジエン及びジシクロペンタジエンの含有量、塔底液中のシクロペンタジエン及びジシクロペンタジエン、ラフィネート中のトリメチレンノルボルナンの含有量、ならびにシクロペンタジエンの塔底温度の含有量を第１表に示す。また、シクロペンタジエン回収塔に供給したシクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む塔頂液におけるシクロペンタジエンの含有量を第１表に示す。【００２２】
実施例２
実施例１のシクロペンタジエン回収塔における還流比を１５．６とした以外は実施例１と同様にしてヘビーラフィネートヘビーを得た。実施例２で得られたシクロペンタジエン回収塔の塔頂より得られた塔頂液中のシクロペンタジエン及びジシクロペンタジエンの含有量、塔底液中のシクロペンタジエン及びジシクロペンタジエン、ラフィネート中のトリメチレンノルボルナンの含有量、ならびにシクロペンタジエンの塔底温度の含有量を第１表に示す。また、シクロペンタジエン回収塔に供給したシクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む塔頂液におけるシクロペンタジエンの含有量を第１表に示す。【００２３】
実施例３
実施例１のシクロペンタジエン回収塔における還流比を１０．３とした以外は実施例１と同様にしてヘビーラフィネートヘビーを得た。実施例３で得られたシクロペンタジエン回収塔の塔頂より得られた塔頂液中のシクロペンタジエン及びジシクロペンタジエンの含有量、塔底液中のシクロペンタジエン及びジシクロペンタジエン、ラフィネート中のトリメチレンノルボルナンの含有量、ならびにシクロペンタジエンの塔底温度の含有量を第１表に示す。また、シクロペンタジエン回収塔に供給したシクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む塔頂液におけるシクロペンタジエンの含有量を第１表に示す。【００２４】
比較例
実施例１のシクロペンタジエン回収塔をバイパスしている以外は実施例１と同様にしてヘビーラフィネートヘビーを得た。比較例で得られたシクロペンタジエン回収塔の塔頂より得られた塔頂液中のシクロペンタジエン及びジシクロペンタジエンの含有量、塔底液中のシクロペンタジエン及びジシクロペンタジエンの含有量、ならびにラフィネート中のトリメチレンノルボルナンの含有量を第１表に示す。また、シクロペンタジエン回収塔に供給したシクロペンタジエン及びＣ6〜Ｃ8留分を含む塔頂液におけるシクロペンタジエンの含有量を第１表に示す。【００２５】
【表１】
0005260281.tif 000002
【産業上の利用可能性】
【００２６】
本発明のトリメチレンノルボルナンの製造方法によれば、新たにジシクロペンタジエンの水添装置又はシクロペンタジエンの二量化反応塔を設置することなく、トリメチレンノルボルナンの原料となるジシクロペンタジエンを高効率で得ることによりアダマンタンの原料となるラフィネート又はヘビーラフィネートヘビー中のトリメチレンノルボルナンを高効率で製造することができる。