(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジンに付設されたターボチャージャに、インバータによって駆動信号が供給されるアシスト用の電動機が連結された電動機付ターボチャージャの制御システムであって、
前記インバータと電動機とを接続する駆動信号線の開閉状態を切り替える開閉切替手段と、
前記電動機の回転状態を示す回転状態値を把握する回転状態把握手段と、
前記回転状態把握手段によって把握された前記回転状態値が予め設定された回転状態設定値以上の値になった場合に、前記開閉切替手段を開状態に切り替わるように制御する開閉制御手段と、を具備し、
前前記電動機の回転状態値が、前記電動機によるアシストの停止を規定するアシスト回転状態値に到達した場合に、前記電動機の誘導起電力が前記インバータの直流電圧と一致するように前記電動機は設計されており、前記回転状態設定値は前記アシスト回転状態値に設定されており、
前記電動機は、３相の駆動信号の供給を受けて駆動するセンサレス永久磁石同期モータであり、
前記開閉切替手段は、前記インバータと前記センサレス永久磁石同期モータとを接続する全ての相の駆動信号線の開閉状態を切り替え、
前記回転状態把握手段は、
前記センサレス永久磁石同期モータの回転子の回転位置を検出し、当該回転位置を示す回転位置検出信号を出力する回転位置検出手段と、
前記回転位置検出信号を微分処理することにより前記センサレス永久磁石同期モータの回転状態値として角速度を算出する速度算出手段と、を有し、
前記開閉制御手段は、前記速度算出手段にて算出された角速度が予め設定された角速度設定値以上の値になった場合に、前記開閉切替手段を開状態に切り替わるように制御する、
ことを特徴とする電動機付ターボチャージャ制御システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電動機付ターボチャージャ制御システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、エンジンの過給器として、排気エネルギーを回収してエンジンへの過給気圧を高めるターボチャージャの回転軸に電動機を連結し、エンジンの運転状態に応じて電動機（例えば永久磁石同期モータ）を駆動することによりタービンの回転をアシストする電動機付ターボチャージャが注目されている。このような電動機付ターボチャージャに関する技術については、下記特許文献１〜５を参照されたい。
【特許文献１】特開平６−２５７４５０号公報
【特許文献２】特開平６−２５７４５１号公報
【特許文献３】特開平６−２５７４５２号公報
【特許文献４】特開平６−２８０５９３号公報
【特許文献５】特開平５−９８９８７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、永久磁石同期モータによるアシストの停止後、タービン単体のみでの駆動によって最高回転数に到達するまでの期間のモータフリーラン状態において、永久磁石同期モータの誘導起電力（ＥＭＦ）がインバータの直流電圧より高くなると、永久磁石同期モータからインバータへ電流が逆流するという回生現象（永久磁石同期モータが発電機として作用し、タービンの回転エネルギーを電気エネルギーに変換して電源側であるインバータに返す現象）が生じるため、タービンの回転にブレーキがかかることになる。このような回生現象は、モータアシスト回転数とアシスト停止後の最高回転数との差が大きい程顕著に発生する。
【０００４】
このような回生現象を防止するために、最高回転数において、永久磁石同期モータの誘導起電力がインバータの直流電圧を超えないように永久磁石同期モータを設計する必要がある。具体的には、誘導起電力はモータの鉄損とほぼ比例関係にあるので、最高回転数における誘導起電力がインバータの直流電圧以下となるように鉄損を小さくする一方、銅損を大きくして、モータ電流が大きくなるように設計する。しかしながら、このような大電流仕様で設計された永久磁石同期モータは、鉄損と銅損のバランスが崩れて銅損側にモータ損失が偏ってしまい、モータ効率が著しく低下するという問題があった。また、銅損を大きくするために巻線の巻数などを増やす必要があるので、モータ自体が大型化してしまい、コスト及び重量の増大、モータの設置スペースの確保などが大きな問題となっていた。
【０００５】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、電動機付ターボチャージャにおける電動機の回生現象を防止すると共に、電動機の高効率化及び小型化を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、本発明では、電動機付ターボチャージャ制御システムに係る第１の解決手段として、エンジンに付設されたターボチャージャに、インバータによって駆動信号が供給されるアシスト用の電動機が連結された電動機付ターボチャージャの制御システムであって、前記インバータと前記電動機とを接続する駆動信号線の開閉状態を切り替える開閉切替手段と、前記電動機の回転状態を示す回転状態値を把握する回転状態把握手段と、前記回転状態把握手段によって把握された前記回転状態値が予め設定された回転状態設定値以上の値になった場合に、前記開閉切替手段を開状態に切り替わるように制御する開閉制御手段と、を具備し、前記回転状態設定値は、前記電動機の誘導起電力が前記インバータの直流電圧と一致する場合における前記電動機の回転状態値に設定されている、ことを特徴とする。
【０００７】
また、電動機付ターボチャージャ制御システムに係る第２の解決手段として、上記第１の解決手段において、前記電動機の回転状態値が、前記電動機によるアシストの停止を規定するアシスト回転状態値に到達した場合に、前記電動機の誘導起電力が前記インバータの直流電圧と一致するように前記電動機は設計されており、前記回転状態設定値は前記アシスト回転状態値に設定されていることを特徴とする。
【０００８】
また、電動機付ターボチャージャ制御システムに係る第３の解決手段として、上記第１または第２の解決手段において、前記電動機は、３相の駆動信号の供給を受けて駆動するセンサレス永久磁石同期モータであり、前記開閉切替手段は、前記インバータと前記センサレス永久磁石同期モータとを接続する全ての相の駆動信号線の開閉状態を切り替え、前記回転状態把握手段は、前記センサレス永久磁石同期モータの回転子の回転位置を検出し、当該回転位置を示す回転位置検出信号を出力する回転位置検出手段と、前記回転位置検出信号を微分処理することにより前記センサレス永久磁石同期モータの回転状態値として角速度を算出する速度算出手段と、を有し、前記開閉制御手段は、前記速度算出手段にて算出された角速度が予め設定された角速度設定値以上の値になった場合に、前記開閉切替手段を開状態に切り替わるように制御する、ことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によると、電動機の回転状態に応じて、インバータと電動機とを接続する駆動信号線の開閉状態を切り替える開閉切替手段を設けることにより、電動機の回転状態値が、回生現象が発生する回転状態値、つまり電動機の誘導起電力がインバータの直流電圧と一致する回転状態値（回転状態設定値）以上の値になった場合に、開閉切替手段を制御して駆動信号線を開状態に切り替えることが可能となる。これにより、駆動信号線には電流が流れないので回生現象は発生し得ず、電動機の設計自由度が増すことになる。つまり、鉄損を大きくする一方、銅損を小さくしてモータ効率の高い小電流仕様で電動機を設計することも可能である。従って、本発明によると、電動機付ターボチャージャにおける電動機の回生現象を防止すると共に、電動機の高効率化及び小型化を図ることが可能である。
【００１０】
さらに、電動機の回転状態値が、電動機によるアシストの停止を規定するアシスト回転状態値に到達した場合に、電動機の誘導起電力がインバータの直流電圧と一致するように電動機を設計し、回転状態設定値はアシスト回転状態値に設定することが好ましい。このように電動機を設計し、回転状態設定値をアシスト回転状態値に設定することにより、電動機の高効率化及び小型化の効果を最大限に得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、図面を参照して、本発明の一実施形態について説明する。
図１は、本実施形態に係る電動機付ターボチャージャ制御システムの構成ブロック図である。この図１に示すように、本実施形態に係る電動機付ターボチャージャ制御システムは、電動機付きターボチャージャ１、モータ駆動部２、電磁開閉器３、Ｕ相電流センサ４、Ｖ相電流センサ５、Ｗ相電流センサ６、モータ制御部７、速度算出器８及び開閉制御器９から構成されている。
【００１２】
電動機付きターボチャージャ１は、永久磁石同期モータ１ａ、回転位置センサ１b、タービン１c及びコンプレッサ１dから構成されており、モータ駆動部２は、直流電源２ａ、昇圧回路２ｂ及びインバータ２ｃから構成されている。永久磁石同期モータ（電動機）１ａは、回転子の回転状態（回転位置、回転速度、回転数等）を検出するセンサを具備しないセンサレスタイプの永久磁石同期モータであり、タービン１cの回転軸と同軸上に連結され、インバータ２ｃから供給される３相（Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相）のモータ駆動信号によって回転駆動し、タービン１cの回転を補助（アシスト）する。
【００１３】
回転位置センサ（回転位置検出手段）１bは、永久磁石同期モータ１ａの回転子の回転位置を検出し、当該回転位置を示す回転位置検出信号θを速度算出器８に出力する。より詳細には、この回転位置センサ１bは、回転子の磁力をホール素子で検出し、回転子の１回転毎に１パルス（Ｎ極の位置を示すパルス）となるパルス信号を出力する。タービン１cとコンプレッサ１dは同軸上に連結されてターボチャージャを構成しており、図示しないエンジンの排気エネルギーを利用してタービン１cを回転させることにより、コンプレッサ１dを回転させて吸入空気をエンジンに過給するものである。
【００１４】
直流電源２ａは、１あるいは複数のバッテリを直列接続したものであり、所定の直流電源電圧を昇圧回路２ｂに出力する。昇圧回路２ｂは、必要に応じて設けられるものであり、直流電源２ａから供給された直流電源電圧を昇圧してインバータ２ｃに供給する。インバータ２ｃは、モータ制御部７から供給されるＰＷＭ信号に基づいて昇圧回路２ｂから供給された直流電源電圧をスイッチングすることにより、Ｕ相、Ｖ相及びＷ相からなる３相のモータ駆動信号を生成して永久磁石同期モータ１ａに供給する。
【００１５】
電磁開閉器（開閉切替手段）３は、開閉制御器９から入力される開閉制御信号に応じて、インバータ２ｃのＵ相出力端と永久磁石同期モータ１aのＵ相固定子巻線とを接続するＵ相駆動信号線、インバータ２ｃのＶ相出力端と永久磁石同期モータ１aのＶ相固定子巻線とを接続するＶ相駆動信号線、インバータ２ｃのＷ相出力端と永久磁石同期モータ１aのＷ相固定子巻線とを接続するＷ相駆動信号線の開閉状態を切り替える開閉器である。
【００１６】
Ｕ相電流センサ４は、Ｕ相駆動信号線に流れるモータ駆動電流Ｉｕを検出してモータ制御部７に出力する。Ｖ相電流センサ５は、Ｖ相駆動信号線に流れるモータ駆動電流Ｉｖを検出してモータ制御部７に出力する。Ｗ相電流センサ６は、Ｗ相駆動信号線に流れるモータ駆動電流Ｉｗを検出してモータ制御部７に出力する。
【００１７】
モータ制御部７は、図示するように、減算器７ａ、速度制御器７ｂ、ｄ軸電流制御器７ｃ、ｑ軸電流制御器７ｄ、３相／２相変換器７ｅ、２相／３相変換器７ｆ及びＰＷＭ（Pulse Width Modulation）信号発生器７ｇから構成されている。
【００１８】
減算器７ａは、上位制御装置であるエンジン制御装置(ＥＣＵ)から供給される角速度目標値ω０と速度算出器８から出力される角速度算出値ωkとの差分を速度誤差Δωとして演算し速度制御器７ｂに出力する。速度制御器７ｂは、一種のＰＩＤ制御器であり、上記速度誤差Δωに所定の比例積分・微分演算を施することにより速度誤差Δωに対応するｑ軸電流操作量Ｉqsを演算してｑ軸電流制御器７ｄに出力する。
【００１９】
ｄ軸電流制御器７ｃは、ＥＣＵから供給されるｄ軸電流操作量Ｉdsと、３相／２相変換器７ｅから入力されるｄ軸駆動電流検出量Ｉdとに基づいてｄ軸電流操作量Ｉdsに対応するｄ軸電圧操作量Ｖdを演算して２相／３相変換器７ｆに出力する。ｑ軸電流制御器７ｄは、速度制御器７ｂから入力されるｑ軸電流操作量Ｉqsと、３相／２相変換器７ｅから入力されるｑ軸駆動電流検出量Ｉqとに基づいてｑ軸電流操作量Ｉqsに対応するｑ軸電圧操作量Ｖqを演算して２相／３相変換器７ｆに出力する。これらｄ軸電流制御器７ｃ及びｑ軸電流制御器７ｄは、一種のＰＩＤ制御器であり、各電流操作量Ｉqs，Ｉdsに所定の比例積分・微分演算を各々施することにより各電圧操作量Ｖq，Ｖdを生成する。
【００２０】
３相／２相変換器７ｅは、Ｕ相電流センサ４、Ｖ相電流センサ５、Ｗ相電流センサ６によって各々検出されたＵ相、Ｖ相、Ｗ相のモータ駆動電流Ｉｕ、Ｉｖ、Ｉｗに基づいて永久磁石同期モータ１ａの回転子上に固定された２次元座標系（ｑ軸とｄ軸とからなる座標系）上におけるｑ軸駆動電流検出量Ｉqとｄ軸駆動電流検出量Ｉdを生成する。より詳細には、３相／２相変換器７ｅは、Ｕ相、Ｖ相及びＷ相からなる３次元座標系上のモータ駆動電流Ｉｕ、Ｉｖ、Ｉｗに所定の座標変換を施すことにより上記２次元座標系上のｑ軸駆動電流検出量Ｉqとｄ軸駆動電流検出量Ｉdを求める。上記ｑ軸は、回転子の回転面上において永久磁石のＳ極とＮ極との対向方向に設定された座標軸であり、ｄ軸は、上述したｑ軸に直交する座標軸である。
【００２１】
２相／３相変換器７ｆは、ｄ軸電流制御器７ｃから入力された上記ｄ軸に対応するｄ軸電圧操作量Ｖd及びｑ軸電流制御器７ｄから入力された上記ｑ軸に対応するｑ軸電圧操作量Ｖqを、Ｕ相、Ｖ相及びＷ相からなる３次元座標系上の電圧操作量Ｖu，Ｖv，Ｖwに変換し、当該電圧操作量Ｖu，Ｖv，ＶwをＰＷＭ信号発生器７ｇに出力する。
【００２２】
ＰＷＭ信号発生器７ｇは、上記電圧操作量Ｖu，Ｖv，Ｖwに基づいてインバータ２ｃをスイッチング動作させるためのＰＷＭ信号を生成してインバータ２ｃに出力する。モータ制御部７は正弦波通電方式に基づいて動作するものであり、したがってＰＷＭ信号発生器７ｇは、インバータ２ｃが永久磁石同期モータ１ａの全回転角（３６０°）に亘ってモータ駆動信号を出力するようにＰＷＭ信号を出力する。
【００２３】
速度算出器（速度算出手段）８は、回転位置センサ１bから入力される回転位置検出信号θを微分処理することにより、永久磁石同期モータ１aの回転状態値として角速度を算出し、角速度算出値ωk（直流電圧）を減算器７a及び開閉制御器９に出力する。
【００２４】
開閉制御器（開閉制御手段）９は、例えば差動アンプであり、速度算出器８から入力される角速度算出値ωkと、予め設定されている角速度設定値ωｓ（直流電圧）との差分信号を開閉制御信号として電磁開閉器３に出力する。詳細には、この開閉制御器９は、角速度算出値ωkが角速度設定値ωｓより小さい値の場合、正の直流電圧である開閉制御信号を電磁開閉器３に出力する。この場合、電磁開閉器３は閉状態となる（つまりＵ相、Ｖ相、Ｗ相の駆動信号線は共に導通状態となる）。また、開閉制御器９は、角速度算出値ωkが角速度設定値ωｓ以上の値の場合、ゼロレベルもしくは負の直流電圧である開閉制御信号を電磁開閉器３に出力する。この場合、電磁開閉器３は開状態（オープン）となる。
【００２５】
ここで、角速度設定値ωｓは、永久磁石同期モータ１ａによるアシストの停止を規定するアシスト回転数に応じた角速度（アシスト角速度）に設定されている。そして、永久磁石同期モータ１ａの角速度が、上記アシスト角速度に到達した場合に、永久磁石同期モータ１ａの誘導起電力（ＥＭＦ）がインバータ２ｃの直流電圧と一致するように、永久磁石同期モータ１ａは設計されている。このように永久磁石同期モータ１ａを設計することが可能になったのは、永久磁石同期モータ１ａの回転状態（本実施形態では角速度）に応じてＵ相、Ｖ相、Ｗ相の駆動信号線の開閉状態を切り替える電磁開閉器３を設けたためであり、このように設計することにより、電動機付ターボチャージャ１における永久磁石同期モータ１ａの回生現象を防止すると共に、永久磁石同期モータ１ａの高効率化及び小型化を図ることが可能となる。以下、このような効果が得られる理由について、図２（a）及び図３を参照して説明する。
【００２６】
図２（a）において、横軸は永久磁石同期モータ１ａの回転数を示し、縦軸は永久磁石同期モータ１ａの誘導起電力（ＥＭＦ）を示しており、また、符号１００は従来技術における回転数−ＥＭＦ特性を示し、符号２００は、本実施形態における回転数−ＥＭＦ特性を示している。図３において、横軸はモータ駆動電流を示し、縦軸はモータ損失（鉄損及び銅損）とモータ効率を示しており、符号３００は鉄損−モータ駆動電流特性を示し、符号４００は銅損−モータ駆動電流特性を示し、符号５００はモータ効率−モータ駆動電流特性を示している。
【００２７】
図２（a）の符号１００に示すように、従来技術では、永久磁石同期モータによるアシストの停止後、タービン単体のみでの駆動によって最高回転数に到達するまでの期間のモータフリーラン状態において、永久磁石同期モータの誘導起電力（ＥＭＦ）がインバータの直流電圧より高くなると、永久磁石同期モータからインバータへ電流が逆流するという回生現象が生じるため、最高回転数において、永久磁石同期モータの誘導起電力がインバータの直流電圧を超えないように永久磁石同期モータを設計する必要がある。この場合、誘導起電力はモータの鉄損とほぼ比例関係にあるので、図３に示すように、最高回転数における誘導起電力がインバータの直流電圧以下となるように鉄損（誘導起電力）を小さくする一方、銅損を大きくして、モータ駆動電流が大きくなるように設計することになる。しかしながら、このような大電流仕様で設計された永久磁石同期モータは、鉄損と銅損のバランスが崩れて銅損側にモータ損失が偏ってしまい、モータ効率が著しく低下し、また、銅損を大きくするために巻線の巻数などを増やす必要があるので、モータ自体が大型化するという問題があった。
【００２８】
これに対し、本実施形態では、永久磁石同期モータ１ａの回転状態（本実施形態では角速度）に応じてＵ相、Ｖ相、Ｗ相の駆動信号線の開閉状態を切り替える電磁開閉器３を設けることにより、永久磁石同期モータ１ａの角速度が、回生現象が発生する角速度、つまり永久磁石同期モータ１ａの誘導起電力がインバータ２cの直流電圧と一致する角速度（本実施形態ではこの角速度を角速度設定値とする）以上の値になった場合に、電磁開閉器３を制御してＵ相、Ｖ相、Ｗ相の駆動信号線を開状態に切り替えることが可能となった。これにより、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相の駆動信号線には電流が流れないので回生現象は発生し得ず、永久磁石同期モータ１ａの設計自由度が増すことになる。
【００２９】
そこで、本実施形態では、図２（a）の符号２００に示すように、永久磁石同期モータ１ａの回転数（角速度）が、永久磁石同期モータ１ａによるアシストの停止を規定するアシスト回転数（アシスト角速度）に到達した場合に、永久磁石同期モータ１ａの誘導起電力がインバータ２cの直流電圧と一致するように永久磁石同期モータ１ａを設計し、角速度設定値ωｓを上記アシスト角速度に設定した。つまり、従来技術（符号１００）と比較すると、同じ回転数において本実施形態の方が誘導起電力を大きくする方向に設計を行うことになる。従って、図３に示すように、本実施形態では、鉄損を大きくする一方、銅損を小さくして小電流仕様で永久磁石同期モータ１ａを設計することができ、永久磁石同期モータ１ａの高効率化及び小型化を図ることが可能となる。
【００３０】
次に、このように構成された電動機付ターボチャージャ制御システムの動作について、図２（a）及び（b）を参照して詳細に説明する。
＜アシスト時＞
まず、図２（a）及び（b）に示すアシスト時において、モータ制御部７は、エンジン制御装置(ＥＣＵ)から入力される動作指示信号Ｊによってアシスト指示を受けると、モータ駆動部２を動作させることによって永久磁石同期モータ１ａの駆動を行う。
【００３１】
具体的には、モータ駆動信号が各相の駆動信号線を介してインバータ２cから永久磁石同期モータ１ａに供給され、永久磁石同期モータ１aが回転駆動される。永久磁石同期モータ１aが回転すると、回転位置センサ１bから回転位置検出信号θが速度算出器８に出力され、速度算出器８から継続的に角速度算出値ωkが減算器７a及び開閉制御器９に出力される。
【００３２】
そして、３相／２相変換器７ｅは、Ｕ相電流センサ４、Ｖ相電流センサ５、Ｗ相電流センサ６によって各々検出されたＵ相、Ｖ相、Ｗ相のモータ駆動電流Ｉｕ、Ｉｖ、Ｉｗに基づいてｑ軸駆動電流検出量Ｉqとｄ軸駆動電流検出量Ｉdを生成し、ｄ軸駆動電流検出量Ｉdをｑ軸電流制御器７cに出力し、ｄ軸駆動電流検出量Ｉdをｄ軸電流制御器７dに出力する。
【００３３】
また、ＥＣＵから角速度目標値ω０が減算器７ａに入力されると共に、同じくＥＣＵから上記ｄ軸駆動電流検出量Ｉdの目標値に相当するｄ軸電流操作量Ｉdsがｄ軸電流制御器７ｃに入力される。ここで、上記ｄ軸電流操作量Ｉdsは「０」に設定される。
【００３４】
減算器７ａは、角速度目標値ω０と速度算出器８から入力される角速度算出値ωkとの差分を速度誤差Δωとして演算し速度制御器７ｂに出力する。速度制御器７ｂは、速度誤差Δωに所定の比例積分・微分演算を施することにより速度誤差Δωに対応するｑ軸電流操作量Ｉqsを演算してｑ軸電流制御器７ｄに出力する。そして、ｄ軸電流制御器７ｃは、ｄ軸電流操作量Ｉdsとｄ軸駆動電流検出量Ｉdとに基づいてｄ軸電流操作量Ｉdsに対応するｄ軸電圧操作量Ｖdを演算して２相／３相変換器７ｆに出力する。一方、ｑ軸電流制御器７ｄは、ｑ軸電流操作量Ｉqsとｑ軸駆動電流検出量Ｉqとに基づいてｑ軸電流操作量Ｉqsに対応するｑ軸電圧操作量Ｖqを演算して２相／３相変換器７ｆに出力する。
【００３５】
２相／３相変換器７ｆは、ｄ軸電流制御器７ｃから入力された上記ｄ軸に対応するｄ軸電圧操作量Ｖd及びｑ軸電流制御器７ｄから入力された上記ｑ軸に対応するｑ軸電圧操作量Ｖqを、Ｕ相、Ｖ相及びＷ相からなる３次元座標系上の電圧操作量Ｖu，Ｖv，Ｖwに変換し、当該電圧操作量Ｖu，Ｖv，ＶwをＰＷＭ信号発生器７ｇに出力する。ＰＷＭ信号発生器７ｇは、上記電圧操作量Ｖu，Ｖv，Ｖwに基づいてインバータ２ｃをスイッチング動作させるためのＰＷＭ信号を生成してインバータ２ｃに出力する。これにより、インバータ２cはモータ駆動信号を生成して永久磁石同期モータ１ａに供給する。
【００３６】
開閉制御器９は、速度算出器８から継続的に入力される角速度算出値ωkと、アシスト角速度に設定された角速度設定値ωｓとの差分信号を開閉制御信号として電磁開閉器３に出力する。ここで、アシスト時、つまり永久磁石同期モータ１aの角速度がアシスト角速度に到達しない期間においては、開閉制御信号は正の直流電圧信号となり、図２（b）に示すように、電磁開閉器３は閉状態（ＯＮ）となる。つまりＵ相、Ｖ相、Ｗ相の駆動信号線は共に導通状態となり、インバータ２cによって生成されるモータ駆動信号は正常に永久磁石同期モータ１aに供給されることになる。
【００３７】
＜アシスト停止時＞
そして、図２（a）に示すように、角速度算出値ωkがアシスト角速度に設定された角速度設定値ωｓと一致した場合、開閉制御器９はゼロレベルの開閉制御信号を電磁開閉器３に出力する。この場合、図２（b）に示すように、電磁開閉器３は開状態（ＯＦＦ）となる。つまりＵ相、Ｖ相、Ｗ相の駆動信号線は共にオープン状態となる。一方、モータ制御部７には、ＥＣＵからアシスト停止を指示する動作指示信号Ｊが入力され、モータ制御部７は、モータ駆動部２の動作を停止して永久磁石同期モータ１ａの駆動を停止する。このようにモータ駆動部２が動作を停止した状態において、永久磁石同期モータ１ａは、排気エネルギーによるタービン１cの回転によってフリーラン状態となる。
【００３８】
そして、角速度算出値ωkがアシスト角速度に設定された角速度設定値ωｓを超えた場合、開閉制御器９は負の直流電圧信号である開閉制御信号を電磁開閉器３に出力し、電磁開閉器３は開状態（ＯＦＦ）を維持する。このように、アシスト停止時には、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相の駆動信号線には電流が流れないので回生現象は発生しない。なお、アシスト停止時において、永久磁石同期モータ１ａの角速度（角速度算出値ωk）が、角速度設定値ωｓより低くなった場合、電磁開閉器３は閉状態（ＯＮ）に切り替わり、ＥＣＵから再びアシスト開始指示が出力され、インバータ２cからモータ駆動信号が永久磁石同期モータ１ａに供給されてタービン１cのアシストが行われる。
【００３９】
以上説明したように、本実施形態に係る電動機付ターボチャージャ制御システムによると、電動機付ターボチャージャにおける永久磁石同期モータ１ａの回生現象を防止すると共に、永久磁石同期モータ１ａの高効率化及び小型化を図ることが可能である。
【００４０】
なお、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、例えば以下のような変形例が考えられる。
【００４１】
（１）上記実施形態では、永久磁石同期モータ１ａの回転数（角速度）が、永久磁石同期モータ１ａによるアシストの停止を規定するアシスト回転数（アシスト角速度）に到達した場合に、永久磁石同期モータ１ａの誘導起電力がインバータ２cの直流電圧と一致するように永久磁石同期モータ１ａを設計し、角速度設定値ωｓを上記アシスト角速度に設定した。これは、図３からわかるように、このように設計することにより、高効率化及び小型化の効果を最大限に得ることができるためである。一方、高効率化及び小型化の効果は落ちるが、例えば、図２（a）におけるアシスト回転数から最大回転数の間の所定の回転数に応じた角速度を角速度設定値ωｓに設定し、永久磁石同期モータ１ａの回転数（角速度）が、上記のように設定した角速度設定値ωｓに到達した場合に、永久磁石同期モータ１ａの誘導起電力がインバータ２cの直流電圧と一致するように永久磁石同期モータ１ａを設計しても良い。
【００４２】
（２）上記実施形態では、Ｕ相電流センサ４、Ｖ相電流センサ５、Ｗ相電流センサ６によって各々検出されたＵ相、Ｖ相、Ｗ相のモータ駆動電流Ｉｕ、Ｉｖ、Ｉｗを検出し、このモータ駆動電流Ｉｕ、Ｉｖ、Ｉｗをモータ制御部７（３相／２相変換器７ｅ）に供給することにより永久磁石同期モータ１ａの回転子に固有のｑ軸−ｄ軸座標系におけるｑ軸駆動電流検出量Ｉq及びｄ軸駆動電流検出量Ｉdを演算するが、これに代えて、図４に示すように昇圧回路２ｂからインバータ２ｃに供給される電源電流Ｉpを電流センサ２０によって検出し、この電源電流Ｉpをモータ制御部７Ａに供給することによりｑ軸駆動電流検出量Ｉq及びｄ軸駆動電流検出量Ｉdを演算するようにしても良い。
【００４３】
この場合のモータ制御部７Ａは、図５に示すようにモータ制御部７に相電流再現器７ｈを付加した構成となる。この相電流再現器７ｈは、ＰＷＭ信号発生器７ｇから供給されるＰＷＭ信号に基づいて電源電流Ｉpを３相のモータ駆動電流Ｉｕ、Ｉｖ、Ｉｗに変換する。なお、図４では、電流センサ２０を電源の＋側に設けて電源電流Ｉpを検出する場合を示したが、電源の−側に電流センサ２０を設けて電源電流Ｉpを検出するようにしても良い。
【００４４】
（３）図６は、図４の変形例を示すブロック図である。この図に示すように、インバータ２ｃは、３相モータである永久磁石同期モータ１ａを駆動するものなので、各相（Ｕ相，Ｖ相及びＷ相）に対応した３つのスイッチアーム３０〜３２を備えている。図４では、昇圧回路１ｂからインバータ２ｃに供給される電源電流Ｉpを検出したが、本変形例ではスイッチアーム３０〜３２に流れるアーム電流Ｉaを電流センサ２１で検出して上述したモータ制御部７Ａに供給する。なお、図６では、電流センサ２１をＵ相のスイッチアーム３０に設けているが、他の相つまりＶ相あるいはＷ相のスイッチアーム３１、３２に設けるようにしても良い。
【００４５】
（４）上記実施形態では永久磁石同期モータ１aの１回転で１パルスのパルス信号を出力する回転位置センサ１bを用いたが、本発明はこれに限定されない。１回転で複数のパルスを出力する回転位置センサを用い、当該回転位置センサの出力を速度算出器８に入力しても良い。
【００４６】
（５）上記実施形態における回転位置センサ１bはホール素子を検出素子として用いるものであるが、本発明はこれに限定されるものではない。回転位置センサ１bは、ホール素子以外の検出素子（例えば磁気抵抗素子）を用いたものであっても良い。
【００４７】
（６）さらに、上記実施形態ではｄ軸電流操作量Ｉdsを「０」に設定したが、これはベクトル制御において一般的に行われることである。しかし、本発明はこれに限定されない。必要に応じてｄ軸電流操作量Ｉdsに「０」以外の定数を設定しても良い。また、このｄ軸電流操作量Ｉdsについては、モータ制御部７自身が生成しても良い。
【００４８】
（７）上記実施形態では永久磁石同期モータ１ａの回転状態を示す回転状態値として角速度を用いたが、これに限らず、回転状態値として回転数などを用いても良い。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】本発明の一実施形態に係る電動機付ターボチャージャ制御システムの構成ブロック図である。
【図２】本発明の一実施形態に係る電動機付ターボチャージャ制御システムの動作に関する説明図である
【図３】本発明の一実施形態に係る電動機付ターボチャージャ制御システムにおける永久磁石同期モータ１ａの設計手法に関する説明図である。
【図４】本発明の一実施形態に係る電動機付ターボチャージャ制御システムの第１変形例である。
【図５】本発明の一実施形態に係る電動機付ターボチャージャ制御システムの第１変形例に関する詳細説明図である。
【図６】本発明の一実施形態に係る電動機付ターボチャージャ制御システムの第２変形例である。
【符号の説明】
【００５０】
１…電動機付きターボチャージャ、１a…永久磁石同期モータ、１b…回転位置センサ、１c…タービン、１d…コンプレッサ、２…モータ駆動部、２a…直流電源、２b…昇圧回路、２c…インバータ、３…電磁開閉器、４…Ｕ相電流センサ、５…Ｖ相電流センサ、６…Ｗ相電流センサ、７…モータ制御部、８…速度算出器、９…開閉制御器、７a…減算器、７b…速度制御器、７c…ｄ軸電流制御器、７d…ｑ軸電流制御器、７e…３相／２相変換器、７f…２相／３相変換器、７g…ＰＷＭ信号発生器
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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