(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
プランジャと、
前記プランジャを軸方向に往復移動可能に収容するシリンダ孔、前記シリンダ孔に連通し、前記プランジャの往復移動により燃料が加圧される加圧室、前記加圧室と燃料入口とを連通する低圧側燃料通路、及び前記加圧室と燃料出口とを連通する吐出通路を有するポンプボディと、
前記プランジャの一方の端部が前記加圧室に臨み前記シリンダ孔の内壁面に摺動する大径部と前記大径部から前記加圧室側と反対側に延伸する小径部との段差面に接して設けられ、前記プランジャの往復移動により容積が可変する可変容積室を形成する可変容積室形成手段と、
前記可変容積室の前記シリンダ孔側と反対側に隣接して設けられているガス室と、
を備えることを特徴とする高圧ポンプ。
【請求項２】
前記ガス室は、前記可変容積室との境界をなし、前記可変容積室内の燃料に接する内側遮蔽壁と、前記内側遮蔽壁と相対して設けられた外側遮蔽壁と、前記内側遮蔽壁と前記外側遮蔽壁とに挟まれた空間に充満するガスと、を有することを特徴とする請求項１に記載の高圧ポンプ。
【請求項３】
前記内側遮蔽壁は、弾性変形可能な部材からなることを特徴とする請求項２に記載の高圧ポンプ。
【請求項４】
前記内側遮蔽壁は、一方の端部が前記シリンダ孔の中心軸と垂直な方向に延びており、前記端部近傍の前記加圧室側の壁面が、前記プランジャの前記段差面に相対し、前記端部近傍の前記加圧室と反対側の壁面が、前記プランジャの小径部の周囲に装着されているシール部材の前記加圧室側の端部に当接していることを特徴とする請求項２又は３に記載の高圧ポンプ。
【請求項５】
前記外側遮蔽壁は、前記ポンプボディに固定されているシールエレメントであることを特徴とする請求項２〜４のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
【請求項６】
前記外側遮蔽壁は、断熱性の部材からなることを特徴とする請求項２に記載の高圧ポンプ。
【請求項７】
前記内側遮蔽壁は、前記ポンプボディに固定されているシールエレメントであることを特徴とする請求項２又は６に記載の高圧ポンプ。
【請求項８】
前記内側遮蔽壁と前記外側遮蔽壁とは溶接され、前記ガスは、前記内側遮蔽壁と前記外側遮蔽壁とに挟まれた空間に密閉されていることを特徴とする請求項２〜７のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
【請求項９】
前記ガスは、窒素ガス、ヘリウムガス、アルゴンガス、又は空気であることを特徴とする請求項２〜８のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関に用いられる高圧ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、内燃機関の燃料供給系統に燃料を供給する高圧ポンプが知られている。燃料タンクから汲み上げられる燃料は、高圧ポンプのシリンダ孔内でプランジャの下降により加圧室に吸入され、プランジャの上昇により調量され加圧される。
また、従来の高圧ポンプにおいて、低圧燃料の圧力脈動を低減するための機構が設けられていることも知られている。
特許文献１に記載の高圧ポンプにおいても、このような燃圧脈動低減機構として、ダンパ室（特許文献１におけるドルックダムプフェル９８）や可変容積室（同アウスグライツラウム９４）が設けられている（特許文献１の図２〜図５を参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】独国ＤＥ１０２００４０６３０７５Ａ１明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、特許文献１に記載の高圧ポンプにおいて、可変容積室（同アウスグライツラウム９４）は、シールエレメント（同アンシュラークエレメント６０）の一部（同エルステン・フュルゼンタイル６４）によりカバーされているだけである。このため、プランジャの往復移動を駆動するカムの近傍に設置されている高温のエンジンヘッドからの熱の影響を受けたり、カム近傍に存在する高温の潤滑油（エンジンオイルを含む）が飛散してシールエレメントに付着したりすることにより、可変容積室内の燃料が高温化し、気化する恐れがあった。そして、可変容積室内の燃料が気化すると、高圧ポンプが燃料を吸引することが困難になり、その作動に障害が生じるという問題があった。
本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、可変容積室内の燃料の高温化を抑制し、その気化を防止することにより、適正な作動が確保される高圧ポンプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
請求項１に係る発明によると、ポンプボディは、プランジャを軸方向に往復移動可能に収容するシリンダ孔、このシリンダ孔に連通し、プランジャの往復移動により燃料が加圧される加圧室、この加圧室と燃料入口とを連通する低圧側燃料通路、及び、加圧室と燃料出口とを連通する吐出通路を有する。
プランジャは、大径部と小径部と有する。大径部は、シリンダ孔の内壁面に摺動する部分であって、その一方の端部は加圧室に臨んでいる。小径部は、大径部から加圧室側と反対側に延伸する部分である。そして、大径部と小径部との境界には段差面が形成されている。可変容積室形成手段は、プランジャの段差面に接し、プランジャの往復移動により容積が可変する可変容積室を形成している。この可変容積室のシリンダ孔側と反対側に隣接して、ガス室が配設されている。
このように請求項１に係る高圧ポンプは、可変容積室のシリンダ孔側と反対側に隣接してガス室が配設されていることにより、プランジャの往復移動を駆動するカムの近傍に設置されている高温のエンジンヘッドから可変容積室内の燃料に熱が伝導しようとする際、エンジンヘッドと可変容積室との間にガス室が介在することになる。このため、エンジンヘッドからの熱は、ガス室によって遮断されることになる。
また、カム近傍に存在する高温の潤滑油（エンジンオイルを含む）が飛散して可変容積室形成手段の外壁に付着しようとする際にも、間にガス室が介在するため、飛散してきた高温の潤滑油はガス室の外壁に付着することになり、付着した高温の潤滑油から可変容積室内の燃料に伝導しようとする熱は、ガス室によって遮断される。
こうして、可変容積室に隣接するガス室の存在により、可変容積室内の燃料の高温化が抑制され、その燃料の気化が防止される。従って、可変容積室内の燃料の気化に起因して高圧ポンプの燃料吸引が困難になり作動に障害が生じることが防止される。
【０００６】
請求項２に係る発明によると、ガス室は、可変容積室との境界をなし、可変容積室内の燃料に接している内側遮蔽壁と、この内側遮蔽壁と相対して設けられた外側遮蔽壁と、これら内側遮蔽壁と外側遮蔽壁とに挟まれた空間に充満するガスを有している。
このように請求項２に係る高圧ポンプは、ガス室が内側遮蔽壁と外側遮蔽壁とに挟まれた空間に充満するガスを有している。そして、そのガスは、高圧ポンプを主要に構成する金属その他の固体材料と比較して熱伝導率が極めて低い。このため、可変容積室内の燃料への熱伝導はガス室内のガスによって効果的に遮断されることになる。
【０００７】
請求項３に係る発明によると、内側遮蔽壁は、弾性変形可能な部材からなる。
このように請求項３に係る高圧ポンプは、可変容積室内の燃料に接している内側遮蔽壁が弾性変形可能な部材からなることにより、この弾性変形可能な内側遮蔽壁が、可変容積室内の燃料に対するパルセーションダンパとして機能する。このため、可変容積室から加圧室に供給される低圧燃料の圧力脈動が低減されることになり、高圧ポンプの適正な作動が確保される。
【０００８】
請求項４に係る発明によると、内側遮蔽壁は、その一方の端部が、シリンダ孔の中心軸と垂直な方向に延びている。そして、その端部の近傍の加圧室側の壁面が、プランジャの段差面に相対し、同じくその端部の近傍の加圧室と反対側の壁面が、プランジャの小径部の周囲に装着されているシール部材の加圧室側の端部に当接している。
このように請求項４に係る高圧ポンプは、内側遮蔽壁の一方の端部の近傍の加圧室側の壁面がプランジャの前記段差面に相対していることにより、内側遮蔽壁が、プランジャのシリンダ孔内での往復移動に対するストッパの機能を果たす。同じくその端部の近傍の加圧室と反対側の壁面がシール部材の加圧室側の端部に当接していることにより、内側遮蔽壁が、シール部材の固定に寄与するホルダの機能を果たす。
こうして、従来の高圧ポンプに用いられているプランジャストッパが不要となるため、高圧ポンプの構成部品数が低減される。従って、高圧ポンプの製造コストの低減が図られる。
【０００９】
請求項５に係る発明によると、外側遮蔽壁は、ポンプボディに固定されているシールエレメントである。ここで、シールエレメントとは、プランジャの摺動によるエンジンへの燃料のリークを抑制するシール部材を固定するホルダの機能を果たすために従来から高圧ポンプに用いられている部材である。
このように請求項５に係る高圧ポンプは、ガス室を構成する外側遮蔽壁がシールエレメントであることにより、新たにガス室を設ける際に、従来からの高圧ポンプの構成部品が利用されるため、新たな部品の増加が抑制される。従って、高圧ポンプの製造コストの増大が抑制される。
【００１０】
請求項６に係る発明によると、外側遮蔽壁は、断熱性の部材からなる。
このように請求項６に係る高圧ポンプは、外側遮蔽壁が断熱性の部材からなることにより、高温のエンジンヘッドから可変容積室内の燃料に熱が伝導しようとする場合、その熱は、先ずこの断熱性の外側遮蔽壁によりその伝導が遮断される。また、高温の潤滑油（エンジンオイルを含む）が飛散する場合でも、その高温の潤滑油はこの断熱性の外側遮蔽壁に付着することになるため、付着した高温の潤滑油から可変容積室内の燃料に伝導しようとする熱は、この断熱性の外側遮蔽壁によりその伝導が遮断される。
従って、可変容積室内の燃料に伝導しようとする熱は、ガス室内のガスのみならず、ガス室の断熱性の外側遮蔽壁によっても遮断されることになり、可変容積室内の燃料の高温化を抑制しその気化を防止する作用がより効果的に発揮される。
【００１１】
請求項７に係る発明によると、内側遮蔽壁は、ポンプボディに固定されているシールエレメントである。
このように請求項７に係る高圧ポンプは、ガス室を構成する内側遮蔽壁がシールエレメントであることにより、新たにガス室を設ける際に、従来からの高圧ポンプの構成部品が利用されるため、新たな部品の増加が抑制されることになる。従って、高圧ポンプの製造コストの増大が抑制される。
【００１２】
請求項８に係る発明によると、内側遮蔽壁と外側遮蔽壁とは溶接されており、ガスは、内側遮蔽壁と外側遮蔽壁とに挟まれた空間に密閉されている。
このように請求項８に係る高圧ポンプは、ガス室を構成する内側遮蔽壁と外側遮蔽壁とが溶接され、ガス室内にガスが密閉されることにより、所望の熱伝導率の低いガスがガス室内に充満する状態が安定して持続される。このため、ガス室内のガスにより可変容積室内の燃料の高温化を抑制し、その気化を防止する作用が安定的に発揮される。
【００１３】
請求項９に係る発明によると、ガス室内のガスは、窒素ガス、ヘリウムガス、アルゴンガス、又は空気である。
このように上記の請求項１〜８に係る高圧ポンプにおいて、ガス室内に充満するガスとしては、熱伝導率が低く、入手が容易な窒素ガス、ヘリウムガス、アルゴンガス、又は空気を用いることが好適である。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の第１実施形態による高圧ポンプを示す概略断面図である。
【図２】図１の高圧ポンプの二点差線に囲まれたプランジャ部を拡大した概略断面図である。
【図３】本発明の第２実施形態による高圧ポンプのプランジャ部を示す概略断面図である。
【図４】本発明の第３実施形態による高圧ポンプのプランジャ部を示す概略断面図である。
【図５】本発明の第４実施形態による高圧ポンプのプランジャ部を示す概略断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態による高圧ポンプを図１に示し、そのプランジャ部を図２に示す。
先ず、本実施形態による高圧ポンプ１について、図１を用いて説明する。
高圧ポンプ１は、内燃機関に燃料を供給する燃料供給系統に設けられる。燃料タンクから汲み上げられた燃料は、高圧ポンプ１により加圧され、デリバリパイプに蓄圧される。そしてデリバリパイプに接続するインジェクタから内燃機関の各気筒に噴射供給される。
また、高圧ポンプ１は、ポンプボディ１０、プランジャ部２０、ダンパ室４０、吸入弁部５０、電磁駆動部６０、吐出弁部７０などを有している。
【００１６】
（ａ）ポンプボディ１０及びプランジャ部２０について説明する。
ポンプボディ１０には、円筒状のシリンダ孔１１と、このシリンダ孔１１に連通する加圧室１２とが一体として形成されている。このシリンダ孔１１の周囲には、凹部１３が略円環状に形成されている。
プランジャ部２０は、プランジャ２１、シール部材２４、シールエレメント２５、プランジャスプリング２８、可変容積室３０などから構成される。
【００１７】
プランジャ２１は、シリンダ孔１１に収容され、その中心軸方向に往復移動可能に保持されている。また、プランジャ２１は、一方の端部が加圧室１２に臨み、シリンダ孔１１を構成する内壁と摺動する大径部２１１と、この大径部２１１よりも外径が小さく、大径部２１１から加圧室１２側と反対側に延伸する小径部２１２とを有している。そして、これら大径部２１１及び小径部２１２は同軸形状をなし、その境界には段差面２１３が形成されている。そして、プランジャ２１の小径部２１２側の端部にはスプリング座２７が設けられている。
【００１８】
プランジャ２１の小径部２１２の周囲には、シール部材２４が小径部２１２の周囲を囲んで装着されている。このシール部材２４は、小径部２１２の外周面に摺動可能に接触する内周側のテフロンリング（「テフロン」は登録商標）と外周側のＯリングとからなり、小径部２１２の周囲の燃料油膜の厚さを規制し、プランジャ２１の摺動によるエンジンへの燃料のリークを抑制するものである。
【００１９】
シール部材２４よりもスプリング座２７側の小径部２１２の周囲には、シールエレメント２５が小径部２１２の周囲を囲んで装着されている。このシールエレメント２５は、その全体が略円環形状をなしており、その一部がポンプボディ１０の凹部１３に装着され固定されている。また、シールエレメント２５の他の一部は、シール部材２４のスプリング座２７側の端部及び外周側の端部に当接している。こうしてシールエレメント２５は、シール部材２４を固定するホルダの機能を果たしている。
また、シールエレメント２５のスプリング座２７側の端部には、オイルシール２６が小径部２１２の周囲を囲んで装着されている。このオイルシール２６は、小径部２１２の外周面に摺動可能に接触しており、小径部２１２の周囲のオイル油膜の厚さを規制し、プランジャ２１の摺動によるオイルのリークを抑制するものである。
【００２０】
プランジャ２１の下部には、スプリング座２７が結合されている。このスプリング座２７には、プランジャスプリング２８の一方の端部が係止されている。このプランジャスプリング２８の他方の端部は、ポンプボディ１０に固定されているシールエレメント２５の所定の端面に係止されている。即ち、シールエレメント２５は、プランジャスプリング２８の係止部材としても機能する。
【００２１】
シールエレメント２５とスプリング座２７とに両端部を係止されたプランジャスプリング２８は、プランジャ２１の戻しバネとして機能し、プランジャ２１を図示しないタペットに付勢する。そして、プランジャ２１は、このプランジャスプリング２８の戻しバネ機能により、タペットを介してカムシャフトのカムに当接することで、シリンダ孔１１内をその軸方向に往復移動する。このプランジャ２１の往復移動により、加圧室１２の容積が変化することで燃料が吸入、加圧される。
【００２２】
プランジャ２１の段差面２１３、小径部２１２の外壁、ポンプボディ１０のシリンダ孔１１を構成している内壁、及びシール部材２４の加圧室１２側の端部等に囲まれる略円環状の空間により、可変容積室３０が形成されている。即ち、可変容積室３０は、シリンダ孔１１を略円環状に取り巻いて形成されている。そして、この可変容積室３０は、ポンプボディ１０に形成されている戻し通路３１を経由して、ダンパ室４０に連通している。
【００２３】
可変容積室３０に隣接して、ガス室３２が配設されている。このガス室３２は、可変容積室３０に隣接する内側遮蔽壁３３を有している。この内側遮蔽壁３３は、弾性変形可能な部材からなり、ダンパ室４０と反対側の端部近傍３３１がシリンダ孔１１の中心軸と略垂直な方向に延び、ダンパ室４０側の端部近傍３３２がシリンダ孔１１の中心軸と略平行な方向に延びている。また、この内側遮蔽壁３３は、一方の端部近傍３３１の側壁が溶接部３４ａにてシールエレメント２５の内周面に全周溶接され、他方の端部近傍３３２の側壁が溶接部３４ｂにてシールエレメント２５の内周面に全周溶接されている。
【００２４】
内側遮蔽壁３３とシールエレメント２５とに挟まれた空間には、窒素ガス３５が充満し気密状態となっている。
こうして、内側遮蔽壁３３、外側遮蔽壁としてのシールエレメント２５、及び、これら内側遮蔽壁３３とシールエレメント２５とに挟まれた空間に密閉されている窒素ガス３５から、ガス室３２が構成される。
【００２５】
内側遮蔽壁３３の一方の端部近傍３３１は、その加圧室１２側の壁面がプランジャ２１の段差面２１３に相対している。このため、この内側遮蔽壁３３の端部近傍３３１は、プランジャ２１がシリンダ孔１１内を往復移動する際の、特に上死点から下死点に向かって下降する際のストッパの機能を果たす。
また、内側遮蔽壁３３の端部近傍３３１は、そのスプリング座２７側の壁面がシール部材２４の加圧室１２側の端部に当接している。このため、この内側遮蔽壁３３の端部近傍３３１は、シール部材２４の固定に寄与するホルダの機能を果たす。即ち、シール部材２４の加圧室１２側の端部に当接している内側遮蔽壁３３は、シール部材２４のスプリング座２７側の端部及び外周側の端部に当接しているシールエレメント２５と一体になって、シール部材２４を固定するホルダの機能を果たす。
【００２６】
（ｂ）ダンパ室４０について説明する。
ダンパ室４０は、凹部４１、カバー４２、ダンパユニット４３などから構成される。
ポンプボディ１０には、シリンダ孔１１の反対側に、シリンダ孔１１側に凹む凹部４１が設けられている。この凹部４１には、内部を外気から遮断するための有底筒状のカバー４２が被せられている。
【００２７】
ダンパ室４０には、ダンパユニット４３が配設されている。ダンパユニット４３は、２枚の金属ダイアフラム４４１，４４２を接合してなるパルセーションダンパ４４と、凹部４１の底部に配置される底側支持部４５と、カバー４２側に配置される蓋側支持部４６とで構成される。
パルセーションダンパ４４は、２枚の金属ダイアフラム４４１，４４２の内部に所定圧の気体が密封されている。そして、２枚の金属ダイアフラム４４１，４４２がダンパ室４０の圧力変化に応じて弾性変形することで、ダンパ室４０の燃圧脈動を低減する。
【００２８】
ダンパ室４０の凹部４１の底部には、底側支持部４５に合わせた窪み４７が形成されている。この窪み４７により、底側支持部４５が位置決めされる。また、この窪み４７には、図示はしないが、インレットの開口部が形成されているため、低圧ポンプからの燃料が、底側支持部４５の径方向内側の領域へ供給される。即ち、ダンパ室４０には、燃料入口から燃料通路を通じて燃料タンクの燃料が供給される。
蓋側支持部４６の上方には、波ばね４８が配置されている。これにより、カバー４２をポンプボディ１０に取り付けた状態で、波ばね４８が蓋側支持部４６を底側支持部４５側へ押圧する。その結果、パルセーションダンパ４４は、その周縁部を蓋側支持部４６と底側支持部４５とによって周方向に均等な力で挟持され固定される。
【００２９】
（ｃ）吸入弁部５０について説明する。
吸入弁部５０は、供給通路５２、弁ボディ５３、シート部５４、吸入弁５５などから構成される。
ポンプボディ１０には、シリンダ孔１１の中心軸と略垂直に筒部５１が設けられ、この筒部５１の内部は燃料の供給通路５２となっている。また、この筒部５１の内側には弁ボディ５３が収容され、係止部材によって固定されている。この弁ボディ５３の内側には、凹テーパ状の円周面を有するシート部５４が形成されており、このシート部５４と相対して吸入弁５５が配置されている。そして、この吸入弁５５は、弁ボディ５３の底部に設けられた孔の内壁に案内されて往復移動するものであり、吸入弁５５がシート部５４から離座することで供給通路５２を開放し、吸入弁５５がシート部５４に着座することで供給通路５２を閉塞する。
【００３０】
尚、弁ボディ５３の内壁にはストッパ５６が固定されており、このストッパ５６が吸入弁５５の開弁方向（図１の右方向）への移動を規制する。また、このストッパ５６の内側と吸入弁５５の端面との間には第１スプリング５７が設けられており、この第１スプリング５７が吸入弁５５を閉弁方向（図１の左方向）へ付勢する。
また、ストッパ５６には、ストッパ５６の軸に対して傾斜する傾斜通路５８が周方向に複数形成されている。供給通路５２を通って供給されてきた燃料は、この傾斜通路５８を通って加圧室１２に吸入される。また、供給通路５２は、加圧側通路５９を介してダンパ室４０に連通している。
【００３１】
（ｄ）電磁駆動部６０について説明する。
電磁駆動部６０は、コネクタ６１、固定コア６２、可動コア６３、フランジ６４などから構成される。
コネクタ６１は、コイル６１１及び端子６１２を有し、端子６１２を通じてコイル６１１に通電されることにより磁界を発生するようになっている。固定コア６２は磁性材料で作られ、コイル６１１の内側に収容されている。可動コア６３は磁性材料で作られ、固定コア６２と対向して配置されている。そして可動コア６３は、フランジ６４の内側に軸方向に往復移動可能に収容されている。
【００３２】
フランジ６４は、磁性材料で作られ、ポンプボディ１０の筒部５１に取り付けられている。また、このフランジ６４は、コネクタ６１等をポンプボディ１０に保持すると共に、筒部５１の端部を塞いでいる。そして、このフランジ６４の中央に設けられた孔の内壁には、筒状のガイド筒６５が取り付けられている。非磁性材料で作られた筒部材６６は、固定コア６２とフランジ６４との間の磁気的な短絡を防止する。
また、ニードル６７は略円筒状に形成され、ガイド筒６５の内壁に案内されて往復移動する。このニードル６７は、一方の端部が可動コア６３に固定され、他方の端部が吸入弁５５の電磁駆動部６０側の端面に当接可能である。
【００３３】
固定コア６２と可動コア６３との間には、第２スプリング６８が設けられている。この第２スプリング６８は、第１スプリング５７が吸入弁５５を閉弁方向に付勢する力よりも強い力で、可動コア６３を開弁方向へ付勢している。
コイル６１１に通電していないとき、可動コア６３と固定コア６２とは、第２スプリング６８の弾性力により互いに離れている。これにより、可動コア６３と一体のニードル６７が吸入弁５５側へ移動し、ニードル６７の端面が吸入弁５５を押圧することで吸入弁５５が開弁する。
【００３４】
（ｅ）吐出弁部７０について説明する。
吐出弁部７０は、吐出通路７１、吐出弁装置８０などから構成されている。
ポンプボディ１０には、シリンダ孔１１の中心軸と略垂直に吐出通路７１が形成されている。この吐出通路７１は、一方で加圧室１２に連通し、他方で燃料出口７２に連通している。そして、この吐出通路７１には、吐出弁装置８０が組み付けられている。
【００３５】
吐出弁装置８０は、吐出弁部材８２、スプリング８３、アジャスティングパイプ８４などから構成される。
吐出弁部材８２は、ポンプボディ１０の弁座８５に相対して収容されている。
【００３６】
吐出弁部材８２の燃料出口７２側には、付勢部材としてのスプリング８３が収容されている。このスプリング８３は、その一方の端部が吐出弁部材８２の第２端面に当接している。また、このスプリング８３の燃料出口７２側に、円筒状のアジャスティングパイプ８４が収容されている。このアジャスティングパイプ８４は、支持部材として、スプリング８３の他方の端部を係止している。
こうして、吐出弁部材８２、スプリング８３、及びアジャスティングパイプ８４を有し、アジャスティングパイプ８４に端部を係止されたスプリング８３の付勢力により吐出弁部材８２が付勢されている吐出弁装置８０が、吐出弁部７０に組み付けられている。
【００３７】
このように吐出弁部７０に組み付けられた吐出弁装置８０は、次のように作動する。
プランジャ２１がシリンダ孔１１内を上昇するにつれ、加圧室１２の燃料の圧力が上昇する。そして、吐出弁装置８０の吐出弁部材８２よりも加圧室１２側（上流側）の燃料から吐出弁部材８２が受ける力が、スプリング８３の弾性力と吐出弁部材８２より燃料出口７２側（下流側）の燃料から受ける力との和よりも大きくなると、吐出弁部材８２はポンプボディ１０の弁座８５から離座する。即ち、吐出弁装置８０は開弁状態となる。これにより、加圧室１２で加圧された高圧燃料は、吐出通路７１を通って燃料出口７２に吐出される。
【００３８】
他方、プランジャ２１がシリンダ孔１１内を下降するにつれて加圧室１２の燃料の圧力が低下する。そして、上流側の燃料から吐出弁部材８２が受ける力が、スプリング８３の弾性力と下流側の燃料から受ける力との和と同等もしくは小さくなると、吐出弁部材８２はポンプボディ１０の弁座８５に着座する。即ち、吐出弁装置８０は閉弁状態となる。これにより、吐出弁部材８２より下流側の燃料が上流側の加圧室１２へ逆流することが防止される。
このようにして、吐出弁部７０に組み付けられた弁部材装置８０は、加圧室１２から燃料出口７２に向かって吐出される高圧燃料に対する逆止弁として機能する。
【００３９】
次に、高圧ポンプ１の作動について説明する。
（１）吸入行程
カムシャフトの回転により、プランジャ２１がシリンダ孔１１内を上死点から下死点に向かって下降すると、加圧室１２の容積が増加し、加圧室１２内の燃料が減圧される。このとき、吐出弁部７０においては、吐出弁装置８０の吐出弁部材８２が弁座８５に着座して、吐出通路７１を閉塞する。また、吸入弁部５０においては、加圧室１２と供給通路５２との差圧により、吸入弁５５が第１スプリング５７の付勢力に抗して図１の右方向に移動して、開弁状態となる。このとき、電磁駆動部６０のコイル６１１への通電は停止されているので、可動コア６３及びこの可動コア６３と一体のニードル６７は第２スプリング６８の付勢力により図１の右方向に移動する。従って、ニードル６７と吸入弁５５とが当接して、吸入弁５５は開弁状態を維持する。これにより、供給通路５２から加圧室１２に燃料が吸入される。
【００４０】
吸入行程では、プランジャ２１の下降により、可変容積室３０の容積が減少する。従って、可変容積室３０の燃料は、戻し通路３１を経由し、ダンパ室４０へ送り出される。
ここで、大径部２１１と可変容積室３０の断面積比は概ね１：０．６である。従って、加圧室１２の容積の増加分と可変容積室３０の容積の減少分の比も１：０．６となる。このため、加圧室１２が吸入する燃料の約６０％が可変容積室３０から供給され、残りの約４０％が燃料入口から吸入される。これにより、加圧室１２への燃料の吸入効率が向上する。
【００４１】
（２）調量行程
カムシャフトの回転により、プランジャ２１がシリンダ孔１１内を下死点から上死点に向かって上昇すると、加圧室１２の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル６１１への通電が停止されているので、第２スプリング６８の付勢力によりニードル６７と吸入弁５５は図１の右方向に位置する。これにより、供給通路５２は開放した状態が維持される。このため、加圧室１２に一度吸入された低圧燃料が供給通路５２へ戻される。従って、加圧室１２の圧力は上昇しない。
【００４２】
調量行程では、プランジャ２１の上昇により、可変容積室３０の容積が増大する。従って、ダンパ室４０の燃料は、戻し通路３１を経由し、可変容積室３０へ流入する。
このとき、加圧室１２がダンパ室４０側へ排出する低圧燃料の容積の約６０％が、ダンパ室４０から可変容積室３０に吸入される。これにより、燃圧脈動の約６０％が低減される。
【００４３】
（３）加圧行程
プランジャ２１がシリンダ孔１１内を下死点から上死点に向かって上昇する途中の所定の時刻に、コイル６１１へ通電される。するとコイル６１１に発生する磁界により、固定コア６２と可動コア６３との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が第２スプリング６８の弾性力と第１スプリング５７の弾性力との差より大きくなると、可動コア６３とニードル６７は固定コア７２側（図１の左方向）へ移動する。これにより、吸入弁５５に対するニードル６７の押圧力が解除される。吸入弁５５は、第１スプリング５７の弾性力、及び加圧室１２からダンパ室４０側へ排出される低圧燃料の流れによって生ずる力により、シート部５４側へ移動する。従って、吸入弁５５はシート部５４に着座し、供給通路５２が閉塞される。
【００４４】
吸入弁５５がシート部５４に着座した時から、加圧室１２の燃料圧力は、プランジャ２１の上死点に向かう上昇と共に高くなる。吐出弁部７０において、上流側の燃料圧力が吐出弁装置８０の吐出弁部材８２に作用する力が、吐出弁部材８２の下流側の燃料圧力が吐出弁部材８２に作用する力及びスプリング８３の付勢力の和よりも大きくなると、吐出弁部材８２が開弁する。これにより、加圧室１２で加圧された高圧燃料は吐出通路７１を経由して燃料出口７２から吐出される。
尚、加圧行程の途中でコイル６１１への通電が停止される。加圧室１２の燃料圧力が吸入弁５５に作用する力は、第２スプリング６８の付勢力より大きいので、吸入弁５５は閉弁状態を維持する。
【００４５】
高圧ポンプ１は、（１）吸入行程、（２）調量行程、（３）加圧行程を繰り返し、内燃機関に必要な量の燃料を加圧して吐出する。
コイル６１１へ通電するタイミングを早くすれば、調量行程の時間が短くなると共に、加圧行程の時間が長くなる。これにより、加圧室１２から供給通路５２へ戻される燃料が少なくなり、吐出通路７１から吐出される燃料が多くなる。一方、コイル６１１へ通電するタイミングを遅くすれば、調量行程の時間が長くなると共に、吐出行程の時間が短くなる。これにより、加圧室１２から供給通路５２へ戻される燃料が多くなり、吐出通路７１から吐出される燃料が少なくなる。
このように、コイル６１１へ通電するタイミングを制御することで、高圧ポンプ１から吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御する。
【００４６】
次に、本実施形態の作用効果について説明する。
本実施形態では、高圧ポンプ１の可変容積室３０に隣接してガス室３２が配設されており、このガス室３２は、可変容積室３０に隣接する内側遮蔽壁３３、外側遮蔽壁としてのシールエレメント２５、及び、これら内側遮蔽壁３２とシールエレメント２５とに挟まれた空間に密閉されている窒素ガス３５から構成される。このため、プランジャの往復移動を駆動するカムの近傍に設置されている高温のエンジンヘッドからの熱が可変容積室内の燃料に伝導しようとしても、その途中に介在するガス室３２内の窒素ガス３５により、高温のエンジンヘッドからの熱の影響が遮断される。また、カム近傍から高温の潤滑油（エンジンオイルを含む）が飛散してシールエレメント２５の外壁に付着し、その付着した高温の潤滑油からの熱が可変容積室内の燃料に伝導しようとしも、その途中に介在するガス室３２内の窒素ガス３５により、付着した高温の潤滑油からの熱の影響が遮断される。
ここで、ガス室３２内の窒素ガス３５は、その熱伝導率が温度２５℃、気圧１ａｔｍの条件で２５．７６ｍＷ／（ｍ・Ｋ）であり、高圧ポンプ１を主要に構成する金属その他の固体材料と比較しても極めて低いことから、可変容積室３０内の燃料への熱伝導を遮断する効果は十分に大きい。
【００４７】
また、ガス室３２を構成する内側遮蔽壁３３は、その一方の端部近傍３３１の側壁が溶接部３４ａにてシールエレメント２５の内周面に全周溶接され、他方の端部近傍３３２の側壁が溶接部３４ｂにてシールエレメント２５の内周面に全周溶接されている。このことにより、ガス室３２内の窒素ガス３５は気密状態に密閉される。このため、このガス室３２内の窒素ガス３５による熱伝導遮断作用は安定的に維持される。
こうして、可変容積室３０に隣接するガス室３２内の窒素ガス３５による熱伝導遮断作用により、可変容積室３０内の燃料の高温化を抑制し、その燃料の気化を防止することができる。従って、可変容積室３０内の燃料の気化に起因して高圧ポンプ１の燃料吸引が困難になるという高圧ポンプ１の作動障害を防止することができる。
【００４８】
また、本実施形態の高圧ポンプ１は、（１）から（３）の吸入、調量、加圧の各行程を繰り返す際に、プランジャ２１の下降及び上昇に伴い、可変容積室３０の燃料は、ダンパ室４０へ送り出され、またダンパ室４０から戻される。このとき、可変容積室３０内の燃料とガス室３２内の窒素ガス３５との間に介在する弾性変形可能な内側遮蔽壁３３は、可変容積室３０内の燃料に対してパルセーションダンパとして機能する。このため、可変容積室３０内の燃料の圧力脈動が低減される。
こうして、可変容積室３０内の燃料に対しパルセーションダンパとして機能する内側遮蔽壁３３による燃圧脈動低減作用は、ダンパ室４０による燃圧脈動低減作用と相まって、加圧室１２に供給される低圧燃料の圧力脈動をよりいっそう低減するという効果を奏し、高圧ポンプ１の適正な作動を確保することができる。
【００４９】
また、ガス室３２を構成する内側遮蔽壁３３の端部近傍３３１は、加圧室１２側の壁面がプランジャ２１の段差面２１３に相対し、加圧室１２と反対側の壁面がシール部材２４の加圧室１２側の端部に当接している。このため、内側遮蔽壁３３は、一方において、プランジャ２１がシリンダ孔１１内を往復移動する際のストッパの機能を果たし、他方において、シール部材２４のスプリング座２７側の端部及び小径部２１２と反対側の外周部に当接しているシールエレメント２５と一体になり、シール部材２４を固定するホルダの機能を果たす。
【００５０】
即ち、ガス室３２を構成する内側遮蔽壁３３は、従来の高圧ポンプにおいてプランジャストッパが担っている機能を果している。このため、高圧ポンプ１は、従来の高圧ポンプに用いられているプランジャストッパが不要となる。従って、高圧ポンプ１の構成部品数を低減し、高圧ポンプ１の製造コストの低減を図ることができる。
また、ガス室３２を構成する外側遮蔽壁として、高圧ポンプに従来から用いられている構成部品であるシールエレメント２５を用いることにより、ガス室３２を配設する際に必要な新たな部品の増加が抑制される。従って、高圧ポンプ１の製造コストの増大を抑制することができる。
【００５１】
（第２実施形態）
本発明の第２実施形態による高圧ポンプのプランジャ部を図３に示す。尚、以下複数の実施形態において、上記第１実施形態と実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。
先ず、本実施形態による高圧ポンプ２のプランジャ部２０について、図３を用いて説明する。尚、プランジャ部２０以外の部分は、上記第１実施形態の図１に示す高圧ポンプ１と同じ構成を有しているため、その説明を省略する。
プランジャ部２０は、上記第１実施形態の場合と同様に、プランジャ２１、シール部材２４、シールエレメント２５、プランジャスプリング２８、可変容積室３０などから構成される。
【００５２】
本実施形態による高圧ポンプ２の可変容積室３０に隣接するガス室３２Ａは、上記第１実施形態の内側遮蔽壁３３の代わりに、内側遮蔽壁３３Ａを有している。この内側遮蔽壁３３Ａは、上記第１実施形態の場合と同様、弾性変形可能な部材からなり、可変容積室３０内の燃料に対してパルセーションダンパとして機能する。
そして、この内側遮蔽壁３３Ａは、そのダンパ室４０と反対側の端部近傍３３１ａが、上記第１実施形態の場合と同様にシリンダ孔１１の中心軸と略垂直な方向に延び、その端部近傍３３１ａの側壁が上記第１実施形態と同じ溶接部３４ａにてシールエレメント２５の内周面に全周溶接されている。他方、内側遮蔽壁３３Ａのダンパ室４０側の端部近傍３３２ａは、上記第１実施形態の場合と異なりシリンダ孔１１の中心軸と略垂直な方向に延び、その端部近傍３３２ａの側壁が、上記第１実施形態の溶接部３４ｂとは異なる溶接部３４ｃにてシールエレメント２５の内周面に全周溶接されている。
【００５３】
内側遮蔽壁３３Ａと外側遮蔽壁としてのシールエレメント２５とに挟まれた空間には、上記第１実施形態の場合と同様、窒素ガス３５が密閉されている。
こうして、上記第１実施形態の内側遮蔽壁３３とは形状が異なる内側遮蔽壁３３Ａ、外側遮蔽壁としてのシールエレメント２５、及び、これら内側遮蔽壁３３Ａとシールエレメント２５とに挟まれた空間に密閉される窒素ガス３５から、本実施形態のガス室３２Ａが構成される。
【００５４】
ガス室３２Ａを構成する内側遮蔽壁３３Ａの端部近傍３３１ａは、上記第１実施形態の場合と同様に、加圧室１２側の壁面がプランジャ２１の段差面２１３に相対し、加圧室１２と反対側の壁面がシール部材２４の加圧室１２側の端部に当接している。このため、内側遮蔽壁３３Ａは、上記第１実施形態の場合と同様に、プランジャストッパが果たす機能と同様の機能を果たす。
尚、ガス室３２Ａ以外のプランジャ部２０の部分は、上記第１実施形態の場合と同様の構成であるため、その説明を省略する。
【００５５】
次に、本実施形態の作用効果について説明する。
本実施形態では、高圧ポンプ２の可変容積室３０に隣接して配設されているガス室３２Ａが、可変容積室３０に隣接する内側遮蔽壁３２Ａ、外側遮蔽壁してのシールエレメント２５、及び、これら内側遮蔽壁３２Ａとシールエレメント２５とに挟まれた空間に密閉されている窒素ガス３５から構成される。
このため、本実施形態では、上記第１実施形態の場合と同様に、ガス室３２Ａ内の窒素ガス３５による熱伝導遮断作用により、可変容積室３０内の燃料の高温化を抑制し、その燃料の気化に起因する高圧ポンプ２の作動障害を防止することができる。
【００５６】
また、本実施形態では、ガス室３２Ａの内側遮蔽壁３３Ａの形状及びシールエレメント２５との溶接部３４ｃが、上記第１実施形態のガス室３２の内側遮蔽壁３３の形状及びシールエレメント２５との溶接部３４ｂと異なっている。
即ち、上記第１実施形態のガス室３２の内側遮蔽壁３３の端部近傍３３２がシリンダ孔１１の中心軸と略平行な方向に延び、その端部近傍３３２の側壁が溶接部３４ｂにてシールエレメント２５の内周面に全周溶接されているのに対し、本実施形態のガス室３２Ａの内側遮蔽壁３３Ａの端部近傍３３２ａは、シリンダ孔１１の中心軸と略垂直な方向に延び、その端部近傍３３２ａの側壁が溶接部３４ｃにてシールエレメント２５の内周面に全周溶接されている。
【００５７】
このように、内側遮蔽壁３３Ａが上記第１実施形態の内側遮蔽壁３３の形状と異なる形状をとることにより、図２と図３との比較から明らかなように、ガス室３２Ａの容積が相対的に大きくなり、そこに密閉される窒素ガス３５の体積も相対的に増大する。このため、ガス室３２Ａ内の窒素ガス３５による熱伝導遮断作用は、上記第１実施形態の場合よりも大きくなる。従って、可変容積室３０内の燃料の気化に起因する高圧ポンプ１の作動障害をより効果的に防止することができる。
尚、本実施形態のその他の作用効果、例えば可変容積室３０内の燃料に対しパルセーションダンパとして機能する内側遮蔽壁３３Ａの燃圧脈動低減作用により、加圧室１２に供給される低圧燃料の圧力脈動の低減に寄与する効果などは、上記第１実施形態の場合と同様である。
【００５８】
（第３実施形態）
本発明の第３実施形態による高圧ポンプのプランジャ部を図４に示す。
先ず、本実施形態による高圧ポンプ３のプランジャ部２０について、図４を用いて説明する。尚、プランジャ部２０以外の部分は、上記第１実施形態の図１に示す高圧ポンプ１と同じ構成を有しているため、その説明を省略する。
プランジャ部２０は、上記第１実施形態の場合と同様に、プランジャ２１、シール部材２４、シールエレメント２５、プランジャスプリング２８、可変容積室３０などから構成される。但し、本実施形態プのランジャ部２０には、上記第１実施形態の場合と異なり、プランジャストッパ２３が配設されている。
【００５９】
プランジャストッパ２３は、プランジャ２１の小径部２１２の周囲に略円環状に配設されている。このプランジャストッパ２３の加圧室１２側の端面には、スプリング座２７側に凹む凹部が形成されている。そして、その凹部の外側部分における加圧室１２側を向く端面２３１が、ポンプボディ１０に連結され固定されている一方、その凹部の内側部分における加圧室１２側を向く端面２３２が、プランジャ２１の大径部２１１と小径部２１２との段差面２１３に相対している。
【００６０】
こうして、ポンプボディ１０に固定されているプランジャストッパ２３のプランジャ２１の段差面２１３に相対する端面２３２が、プランジャ２１がシリンダ孔１１内を往復移動する際の、特に上死点から下死点に向かって下降する際のストッパの機能を果たす。
尚、プランジャストッパ２３には、凹部内部から外縁まで延びる複数の溝路が形成されている。そして、この複数の溝路により、可変容積室３０内のプランジャ２１の段差面２１３とプランジャストッパ２３との挟まれた領域が、ダンパ室４０に連通する領域に連通するようになっている。
【００６１】
プランジャストッパ２３よりもスプリング座２７側の小径部２１２の周囲には、シール部材２４が小径部２１２の周囲を囲んで装着されている。そして、シール部材２４の加圧室１２側の端部には、プランジャストッパ２３のスプリング座２７側の壁面が当接している。このため、プランジャストッパ２３は、シール部材２４のスプリング座２７側の端部及び外周側の端部に当接しているシールエレメント２５と一体になり、シール部材２４を固定するホルダの機能を果たす。
尚、シールエレメント２５、プランジャスプリング２８、可変容積室３０等は、上記第１実施形態の場合と同様に配設されている。
【００６２】
本実施形態による高圧ポンプ３の可変容積室３０に隣接するガス室３２Ｂは、上記第１実施形態の内側遮蔽壁３３の代わりに、内側遮蔽壁３３Ｂを有している。この内側遮蔽壁３３Ｂは、上記第１実施形態の場合と同様、弾性変形可能な部材からなり、可変容積室３０内の燃料に対してパルセーションダンパとして機能する。
そして、この内側遮蔽壁３３Ｂは、そのダンパ室４０と反対側の端部近傍３３１ｂが、上記第１実施形態の場合と異なりシリンダ孔１１の中心軸と略平行な方向に延び、その端部近傍３３１ｂの側壁が、上記第１実施形態の場合と同じ溶接部３４ａにてシールエレメント２５の内周面に全周溶接されている。
尚、本実施形態では、プランジャストッパ２３が配設されていることから、内側遮蔽壁３３Ｂの端部近傍３３１ｂの形状が、上記第１実施形態の場合と異なっている。例えば内側遮蔽壁３３Ｂの端部近傍３３１ｂの側壁は、プランジャストッパ２３の外周面に当接している。
【００６３】
他方、内側遮蔽壁３３Ｂのダンパ室４０側の端部近傍３３２ｂは、上記第１実施形態の場合と同様にシリンダ孔１１の中心軸と略平行な方向に延び、その端部近傍３３２ｂの側壁が、上記第１実施形態と同じ溶接部３４ｂにてシールエレメント２５の内周面に全周溶接されている。
また、これら内側遮蔽壁３３Ｂと外側遮蔽壁としてのシールエレメント２５とに挟まれた空間には、上記第１実施形態の場合と同様に窒素ガス３５が密閉されている。
こうして、内側遮蔽壁３３Ｂ、外側遮蔽壁としてのシールエレメント２５、及び、これら内側遮蔽壁３３Ｂとシールエレメント２５とに挟まれた空間に密閉される窒素ガス３５から、本実施形態のガス室３２Ｂが構成される。
【００６４】
次に、本実施形態の作用効果について説明する。
本実施形態では、高圧ポンプ３の可変容積室３０に隣接して配設されているガス室３２Ｂが、可変容積室３０に隣接する内側遮蔽壁３３Ｂ、外側遮蔽壁としてのシールエレメント２５、及び、これら内側遮蔽壁３３Ｂとシールエレメント２５とに挟まれた空間に密閉されている窒素ガス３５から構成されている。
【００６５】
このため、本実施形態では、上記第１実施形態の場合と同様に、ガス室３２Ｂ内の窒素ガス３５による熱伝導遮断作用により、可変容積室３０内の燃料の高温化を抑制し、その燃料の気化に起因する高圧ポンプ３の作動障害を防止することができる。
また、上記第１実施形態の場合と同様に、ガス室３２Ｂの弾性変形可能な内側遮蔽壁３３Ｂがパルセーションダンパとして機能し、可変容積室３０内の燃料に対する燃圧脈動低減作用を奏することにより、加圧室１２に供給される低圧燃料の圧力脈動の低減に寄与することができる。
【００６６】
但し、本実施形態ではプランジャストッパ２３が配設され、このプランジャストッパ２３が、プランジャ２１の往復移動に対するストッパの機能や、シールエレメント２５と一体になってシール部材２４を固定するホルダの機能を果たす。このため、上記第１実施形態の内側遮蔽壁３３が有していた同様の機能は、本実施形態の内側遮蔽壁３３Ｂではなくなる。
【００６７】
以上のことから、本実施形態は、プランジャストッパ２３が配設されている高圧ポンプ３であっても、可変容積室３０に隣接してパルセーションダンパとして機能する内側遮蔽壁３３Ｂ、外側遮蔽壁としてのシールエレメント２５、及び、これらに挟まれた空間に密閉されている窒素ガス３５から構成されるガス室３２Ｂを配設することにより、上記第１実施形態の場合と同様の作用効果を奏することができる。
【００６８】
（第４実施形態）
本発明の第２実施形態による高圧ポンプのプランジャ部を図５に示す
先ず、本実施形態による高圧ポンプ４のプランジャ部２０について、図５を用いて説明する。尚、プランジャ部２０以外の部分は、上記第１実施形態の図１に示す高圧ポンプ１と同じ構成を有しているため、その説明を省略する。
プランジャ部２０は、上記第３実施形態の場合と同様に、プランジャ２１、プランジャストッパ２３、シール部材２４、シールエレメント２５、プランジャスプリング２８、可変容積室３０などから構成される。
【００６９】
本実施形態による高圧ポンプ４の可変容積室３０に隣接するガス室３２Ｃは、上記第３実施形態の内側遮蔽壁３３Ｂの代わりに、内側遮蔽壁としてのシールエレメント２５を有し、同じく外側遮蔽壁としてのシールエレメント２５の代わりに、外側遮蔽壁３６を有している。この外側遮蔽壁３６は、断熱性の部材からなり、ダンパ室４０と反対側の端部近傍３６１がシリンダ孔１１の中心軸と略平行な方向に延び、ダンパ室４０側の端部近傍３６２がシリンダ孔１１の中心軸と略垂直な方向に延びている。そして、その一方の端部近傍３６１の側壁が、溶接部３４ｄにてシールエレメント２５の内周面に全周溶接され、他方の端部近傍３６２の側壁が、溶接部３４ｅにてシールエレメント２５の内周面に全周溶接されている。
【００７０】
内側遮蔽壁としてのシールエレメント２５と外側遮蔽壁３６とに挟まれた空間には、窒素ガス３５が密閉されている。
こうして、内側遮蔽壁としてのシールエレメント２５、外側遮蔽壁３６、及びこれらシールエレメント２５と外側遮蔽壁３６とに挟まれた空間に密閉された窒素ガス３５から、本実施形態のガス室３２Ｃが構成される。
尚、プランジャ部２０におけるガス室３２Ｃ以外の部分は、上記第３実施形態の場合と同様の構成であるため、その説明を省略する。
【００７１】
次に、本実施形態の作用効果について説明する。
本実施形態では、高圧ポンプ４の可変容積室３０に隣接して配設されているガス室３２Ｃが、内側遮蔽壁としてのシールエレメント２５、断熱性の部材からなる外側遮蔽壁３６、及び、これらシールエレメント２５と外側遮蔽壁３６とに挟まれた空間に密閉されている窒素ガス３５から構成されている。
【００７２】
このため、本実施形態では、上記第３実施形態の場合と同様に、ガス室３２Ｃ内の窒素ガス３５による熱伝導遮断作用を奏することができ、可変容積室３０内の燃料の気化に起因する高圧ポンプ４の作動障害を防止することができる。
しかも、外側遮蔽壁３６が断熱性の部材からなることにより、窒素ガス３５による熱伝導遮断作用に、外側遮蔽壁３６による熱伝導遮断作用が加わるため、ガス室３２Ｃによるトータルの熱伝導遮断効果が大きくなり、高圧ポンプ４の作動障害をより効果的に防止することができる。
【００７３】
（他の実施形態）
上記第１〜４実施形態では、ガス室３２、３２Ａ、３２Ｂ、３２Ｃ内に密閉するガスとして、窒素ガス３５が用いられているが、窒素ガスに限定されるものではない。例えばヘリウムガス、アルゴンガス、又は空気を用いてもよい。これらのガスは、いずれも高圧ポンプ１、２、３、４を主要に構成する金属その他の固体材料と比較して極めて低い熱伝導率を有するものである。
尚、空気を用いる場合は、必ずしもガス室３２、３２Ａ、３２Ｂ、３２Ｃ内に密閉する必要はない。このため、内側遮蔽壁３３、３２Ａ、３２Ｂや外側遮蔽壁３６をシールエレメント２５に結合し固定する際に、全周溶接という方法ではなく、他の方法を用いることも可能である。
【符号の説明】
【００７４】
１、２、３、４      ・・・高圧ポンプ
１０                ・・・ポンプボディ
１１                ・・・シリンダ孔
１２                ・・・加圧室
２０                ・・・プランジャ部
２１                ・・・プランジャ
２３                ・・・プランジャストッパ
２４                ・・・シール部材
２５                ・・・シールエレメント
３０                ・・・可変容積室
３１                ・・・戻し通路
３２、３２Ａ、３２Ｂ、３２Ｃ                ・・・ガス室
３３、３３Ａ、３３Ｂ                        ・・・内側遮蔽壁
３３１、３３１ａ、３３１ｂ                  ・・・端部近傍
３３２、３３２ａ、３３２ｂ                  ・・・端部近傍
３４ａ、３４ｂ、３４ｃ、３４ｄ、３４ｅ      ・・・溶接部
３５                ・・・窒素ガス
３６                ・・・外側遮蔽壁
３６１、３６２      ・・・端部近傍
４０                ・・・ダンパ室
５０                ・・・吸入弁部
６０                ・・・電磁駆動部
７０                ・・・吐出弁部
【図１】
0005209746.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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