(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
無酸素銅又はタフピッチ銅に対し、Ag,Sn,Ti及びZrの群から選ばれる１種以上を合計500質量ppm以下添加した組成からなる厚み5〜50μmの圧延銅合金箔であって、
該圧延銅合金箔の片面に化学処理を行ってエポキシ系接着剤を10μm塗布した後、厚み12.5μmのポリイミド樹脂層からなるベースフィルムを積層し、該圧延銅合金箔の反対面に厚み6μmのＮｉ層を形成した銅張積層板を形成し、この銅張積層板の前記圧延銅合金箔に電気回路を形成し幅３．２ｍｍ、長さ３０ｍｍで長さ方向が圧延方向と平行になるように切り出した試験片を用意し、
前記試験片の長手方向に沿って前記ベースフィルムの他端部を除く下面には、アクリル系熱硬化接着剤からなる粘着剤を介してポリイミドからなる第１補強板が接着され、前記試験片の前記他端部側にて前記Ｎｉ層が形成されずに前記圧延銅合金箔が表出した上面には、エポキシ系熱硬化接着剤を介してポリイミドからなるカバーフィルムが接着され、前記試験片、前記粘着剤、及び前記第１補強板の合計厚みｔは、０．３ｍｍであり、
該試験片の長手方向に沿って一端側をバイスにてその締付け力（締め付けトルク）を、2〜6ｃＮ・ｍとして緩く保持し、かつ該試験片の前記他端側の前記カバーフィルムが形成されている位置を厚み方向に隙間を０．５ｍｍ開けつつ保持し、前記試験片の前記一端側と前記他端側の保持部分との曲げ長を５ｍｍ以上とし、負荷のかからない状態を中心として該厚み方向に変位量2.0mmで上下方向の変位速度を５ｍｍ／分として振幅させて繰返し曲げを行ったとき、前記電気回路が断線するまでの曲げ回数が10回以上となるコネクタ付FPC用圧延銅合金箔。
【請求項２】
一方の面にＮｉ層が形成されている請求項１記載のコネクタ付FPC用圧延銅合金箔。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電気回路の屈曲部分に好適に用いられるフレキシブルプリント基板（FPC：Flexible Printed Circuit）に使用される圧延銅合金箔に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
現在、携帯電話等の配線のうち、屈曲部分に使用されるFPCは、銅箔にポリイミドのワニスを塗布し、熱を加えて乾燥、硬化させ積層板とするキャスト法と呼ばれる方法や、予め接着力のある熱可塑性ポリイミドを塗布したポリイミドフィルムと銅箔とを重ねて加熱ロールなどを通して圧着するラミネート法と呼ばれる方法によって製造されている。これらの方法で得られたフレキシブル銅貼積層板は二層フレキシブル銅貼積層板と呼ばれている。このようなFPCは帯状に加工され、一端に端子部分を回路形成してコネクタ（FPCコネクタ）を取り付けて使用されることも多い。
又、エポキシ系などの接着剤で圧延銅合金箔とポリイミドフィルムを接着した三層フレキシブル銅貼積層板も知られている。
これらのFPC用銅箔として、再結晶焼鈍させ、屈曲性を与える200面のI/I0を40以上とした技術が知られている（特許文献１，２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開2001-323354号公報（段落0014）
【特許文献２】特開平11-286760
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、近年、電子部品の小型化が促進されており、NON-ZIFタイプと称される小型のFPCコネクタが用いられている。しかしながら、従来の銅貼積層板を用いたFPCに雄型FPCコネクタを取り付け、この雄型FPCコネクタを外部基板のメス型FPCコネクタに挿入しようとすると、コネクタが小さく、基板のスペースも狭いため、FPC側の雄型FPCコネクタを上下に動かしながら挿入することとなる。
その際、FPCと雄型FPCコネクタの境界部分近傍に上下方向（面に垂直な方向）に繰り返し曲げ応力が加わり、FPCの端子部分が破断するという問題がある。この曲げ応力は、単なる繰り返し曲げとは異なり、コネクタを取り付けたFPCに特有の応力であると考えられる。更に、銅張積層板の場合、銅箔表面に表面処理が施され、かつ、反対側の面には樹脂が接着されているため、従来の曲げ性評価方法である90度曲げや180度曲げ試験では、曲げ性の優劣を見極めにくくなってきている。
【０００５】
従って、本発明の目的は、面に垂直な方向に繰り返し曲げ応力が加わっても破断し難い圧延銅合金箔を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、所定の組成を有する圧延銅合金箔の片面に樹脂層を積層して銅張積層板を形成すると、圧延銅合金箔自身よりも曲げ性が向上し、面に垂直な方向に繰り返し曲げ応力が加わっても破断し難くなることを見出した。
すなわち、本発明のコネクタ付FPC用圧延銅合金箔は、無酸素銅又はタフピッチ銅に対し、Ag,Sn,Ti及びZrの群から選ばれる１種以上を合計500質量ppm以下添加した組成からなる厚み5〜50μmの圧延銅合金箔であって、該圧延銅合金箔の片面に化学処理を行ってエポキシ系接着剤を10μm塗布した後、厚み12.5μmのポリイミド樹脂層からなるベースフィルムを積層し、該圧延銅合金箔の反対面に厚み6μmのＮｉ層を形成した銅張積層板を形成し、この銅張積層板の前記圧延銅合金箔に電気回路を形成し幅３．２ｍｍ、長さ３０ｍｍで長さ方向が圧延方向と平行になるように切り出した試験片を用意し、前記試験片の長手方向に沿って前記ベースフィルムの他端部を除く下面には、アクリル系熱硬化接着剤からなる粘着剤を介してポリイミドからなる第１補強板が接着され、前記試験片の前記他端部側にて前記Ｎｉ層が形成されずに前記圧延銅合金箔が表出した上面には、エポキシ系熱硬化接着剤を介してポリイミドからなるカバーフィルムが接着され、前記試験片、前記粘着剤、及び前記第１補強板の合計厚みｔは、０．３ｍｍであり、該試験片の長手方向に沿って一端側をバイスにてその締付け力（締め付けトルク）を、2〜6ｃＮ・ｍとして緩く保持し、かつ該試験片の前記他端側の前記カバーフィルムが形成されている位置を厚み方向に隙間を開けつつ保持し、前記試験片の前記一端側と前記他端側の保持部分との曲げ長を５ｍｍ以上とし、負荷のかからない状態を中心として該厚み方向に変位量2.0mmで上下方向の変位速度を５ｍｍ／分として振幅させて繰返し曲げを行ったとき、前記電気回路が断線するまでの曲げ回数が10回以上となる。
一方の面にＮｉ層が形成されていてもよい。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、その片面に樹脂層を積層して銅張積層板を形成した場合に、面に垂直な方向に繰り返し曲げ応力が加わっても破断し難い圧延銅合金箔を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】圧延銅合金箔表面の粗さと、せん断変形帯との関係を示す図である。
【図２】コネクタFPC用繰返し曲げ試験装置の構成を示す図である。
【図３】コネクタFPC用繰返し曲げ試験に用いる試験片の構造を示す断面図である。
【図４】コネクタFPC用繰返し曲げ試験を行う方法を示す図である。
【図５】１８０度の繰返し曲げ試験を行う方法を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明の圧延銅合金箔の片面に樹脂層を積層して銅張積層板を形成すると、圧延銅合金箔自身よりも曲げ性が向上する。
【００１０】
＜圧延銅合金箔＞
本発明の圧延銅合金箔は、無酸素銅又はタフピッチ銅に対し、Ag,Sn,Ti及びZrの群から選ばれる１種以上を合計500質量ppm以下添加した組成からなる。これら元素を添加した圧延銅合金箔の片面に樹脂を背気相した銅張積層板は、圧延銅合金箔単体よりも破断伸びが向上する。又、圧延銅合金箔として、通常、片面に化学処理(銅系粗化めっき)を施したものも用いることができる。無酸素銅はＪＩＳ-Ｈ３５１０に規格され、タフピッチ銅はＪＩＳ-Ｈ３２５０に規格されている。
【００１１】
圧延銅合金箔は、厚み5〜50μm、圧延平行方向の表面粗さＲａ≦0.1μｍ、350℃で0.5時間焼鈍後の加工硬化指数（n値）が0.3以上0.45以下であることが好ましい。ここで、n値は、降伏点以上の塑性域における真応力σと、対数ひずみεとに対し、σ＝Ｆ×εｎで近似した時の指数nである。ｎ値の測定法はJIS Z 2241に規格されているが、伸び2%から最大応力点までの値を用いる。そして、測定した伸び及び応力から求めた対数ひずみεと、真応力σとの両対数グラフを最小自乗法で近似し、グラフの傾きから加工硬化指数を求める。
圧延銅合金箔の半軟化温度が150℃以下であると、屈曲性が優れるので好ましい。
【００１２】
圧延銅合金箔は、常法に従って、インゴットを熱間圧延及び冷間圧延して製造することができるが、最終冷間圧延の総加工度を85%以上とし、かつ最終パスの加工度が26%以上で、かつ最終冷間圧延における最終3パスでの油膜当量を以下の条件として圧延すると、結晶粒径が均一に微細化し、焼鈍後の加工性が向上するので好ましい。具体的には、最終冷間圧延の最終3パスでの油膜当量として、最終パスの2つ前の油膜当量；25000以下、最終パスの1つ前の油膜当量；30000以下、最終パスの油膜当量； 35000以下とする。
【００１３】
＜銅張積層板＞
上記した圧延銅合金箔の片面に樹脂層を積層することで銅張積層板を形成することができる。又、銅張積層板を形成する際、通常は圧延銅合金箔の反対面にNi層を形成する。
＜樹脂層＞
樹脂層としては特に制限はなく、例えばポリイミドが挙げられるが、ラミネート法の場合は積層前にフィルム状であり、キャスト法の場合は積層前に液体の（未硬化の）ポリイミドであり、これを圧延銅合金箔に塗布して加熱すると硬化して樹脂層になる。
キャスト法は、圧延銅合金箔にポリイミドのワニスを塗布し、熱を加えて乾燥、硬化させ積層板とする。ラミネート法は、予め接着力のある熱可塑性ポリイミドを塗布したポリイミドフィルムと圧延銅合金箔とを重ねて加熱ロールなどを通して圧着する。接着剤を介して圧延銅合金箔と樹脂層とを積層してもよい。
樹脂層厚みは50μm以下が好ましい。
【００１４】
＜Ni層＞
Ni層は、例えばNiめっきにより形成することができ、圧延銅合金箔の片面の全面に限らず、その一部に形成してもよい。Niめっきは、ワット浴等の公知のNiめっき浴を用いて電気めっきすればよく、好ましくは、厚み2〜10μm、硬さHv150以上の無光沢又は光沢Niめっき層とし、Niめっき層の結晶方位のうち(200)面の配向割合が40%以上である。
特に、無光沢Ni層は光沢Ni層よりも軟らかく、片面に無光沢Ni層を形成した銅張積層板は、圧延銅合金箔単体よりも繰り返し曲げ回数が向上するので好ましい。これは、Niめっき層を形成することにより、圧延銅合金箔面への曲げ応力の集中が緩和されることと、Niめっきの膜厚分の曲げ半径が大きくなり応力が小さくなることによるものと考えられる。
Ni層厚みは2〜10μmが好ましい。
【００１５】
本発明の圧延銅合金箔から形成した銅張積層板は、面に垂直な方向に繰り返し曲げ応力が加わっても破断し難いという特徴がある。特に、この銅張積層板にコネクタを取り付けたFPCを製造したときに、繰り返し曲げ回数が向上する。
図１は、本発明の圧延銅合金箔から形成した銅張積層板に電気回路を形成した帯状のFPC(フレキシブル配線板)６０に、雄コネクタ２００を取り付けた構造を示す断面図である。FPC６０は、圧延銅合金箔６１の下面に接着剤（例えばエポキシ系熱硬化接着剤）６２を介してベースフィルム（樹脂層）６３を積層してなり、圧延銅合金箔６１の上面全体にはNi層６１ａａが形成され、Ni層６１ａａのうち雄コネクタ２００の端子部に対向する部分（FPC６０の一端）には、この端子部と電気的に接続するためのAuめっき層６１ａｂが形成されている。ベースフィルム６３としては、例えばポリイミドが用いられる。
【００１６】
雄コネクタ２００を雌コネクタ（図示せず）に接続する際には、雄コネクタ２００を持ち、FPC６０（銅貼積層板）の面に垂直な方向（図１の上下方向の矢印Ａ）に動かしながら挿入することとなる。そのため、FPC６０と雄型コネクタ２００の境界部分であるAuめっき層６１ａｂ（図１の矢印Ｂ）に繰り返し曲げ応力が加わり、この部分のFPCが破断し易くなる。
そこで、本発明の圧延銅合金箔から形成した銅張積層板を用いることで、コネクタを取り付ける用途においてもFPCの破断を防止することができる。
【００１７】
銅張積層板において、Ni層６１ａａの一部にAu層６１ａｂを形成し、圧延銅合金箔６１に電気回路を形成した帯状の試験片を用意し、試験片のうちAu層６１ａｂが形成されていない一端を緩く保持しつつ、Au層６１ａｂが形成されている他端を厚み方向に隙間を開けつつ保持し、該他端を面方向に垂直な方向に変位量2.0mmで振幅させて繰返し曲げを行ったとき、電気回路が断線するまでの曲げ回数が10回以上であると、コネクタを取り付ける用途においてもFPCの破断を有効に防止できる。
この繰り返し曲げ試験（以下、「コネクタFPC用繰返し曲げ試験という」）は、従来の１８０度の曲げ試験等とは異なり、以下の図２〜図４のようにして行う。
【００１８】
図２は、コネクタFPC用繰返し曲げ試験装置１００の構成を示す。コネクタFPC用繰返し曲げ試験装置１００は、ロードセル１１を取り付けて上下方向に変位する引張り試験機１０と、フレキシブル配線板の試験片５０の一端５０ａ側を緩く保持するバイス（チャック）３１、３２と、試験片５０の他端５０ｂ側を厚み方向に隙間を開けつつ保持する保持具２０とを備えている。保持具２０は、より詳しくはコ字状の本体２３と、本体２３のコ字の開口部を横にした時にコ字の開口縁の上下に互いに対向配置される１対の保持ブレード２１、２２と、本体２３の上方に取り付けられてロードセル１１を装着するロードセル装着部２５とを備えている。
又、バイス３１、３２は試験片５０の一端５０ａを上下から挟むように配置され、ネジ３３によってバイス３１、３２の間隔を調整可能になっている。なお、保持ブレード２１、２２の幅は試験片５０の幅以上になっている。
【００１９】
図３に示すように、試験片５０は、ＦＰＣ６０に試験用の補強板等を貼付した構造をなしている。ＦＰＣ６０は、図１に示した構造であり、Ni層６１ａａとAu層６１ａｂとをまとめて、Ｎｉ下地Ａｕめっき層６１ａと表示する。
そして、ＦＰＣ６０のベースフィルム６３の右端部を除く下面には、粘着剤（例えばアクリル系熱硬化接着剤）５１を介してポリイミド等からなる第１補強板５２が接着されている。さらに、ポリイミド補強板５２の右端の下面には、粘着剤（両面テープ）５３を介してエポキシ樹脂等からなる第２補強板５４が接着されている。一方、ＦＰＣ６０の圧延銅合金箔６１の右端部の上面には、接着剤（例えばエポキシ系熱硬化接着剤）５５を介してカバーフィルム５６が接着されている。なお、ＦＰＣ６０の右側が試験片５０の他端５０ｂ側に対応する。
ベースフィルム６３及びカバーフィルム５６としては、例えばポリイミドが用いられる。又、ＦＰＣ６０、粘着剤５１、及びポリイミド補強板５２の合計厚みｔは、たとえば０．３ｍｍ程度である。
【００２０】
次に、図４を参照し、試験片５０を用いた曲げ性評価方法について説明する。まず、試験片５０の一端５０ａ側をバイス（チャック）３１、３２で掴んで保持する。このとき、バイス３１、３２の締付け力が強くなり過ぎると、雄コネクタを手で雌コネクタに挿入する際に上下に繰り返し動かしながら挿入した時に、雌コネクタが雄コネクタを緩く締め付けている状態が再現できず、さらにＮｉ下地Ａｕめっき層６１ａが凹み、試験片５０の他端５０ｂ側を振幅させたときに当該凹部が割れの起点になってしまい、正確な評価ができなくなる。そこで、測定においてはバイス３１、３２の締付け力を適度に緩くすることで再現され、例えば、バイス３１、３２の締付け力（締め付けトルク）を、2〜6ｃＮ・ｍとすると好ましい。
【００２１】
一方、試験片５０の他端５０ｂ側においては、第２補強板５４より中央側で、かつカバーフィルム５６が形成されている位置（図３の位置Ｈ参照）で、保持ブレード２１、２２により他端５０ｂを上下から保持する。このとき、保持ブレード２１、２２と他端５０ｂ表面との間にそれぞれ隙間Ｇを設けるようにする。
保持ブレード２１に加えて保持ブレード２２を設けることで上下に繰返し曲げ（振幅）することができ、これにより、雄コネクタを手で雌コネクタに挿入する際に上下に繰り返し動かす動きを再現することができる。これに対して、通常の繰返し曲げ試験機では保持ブレード２１のみが設けられ、負荷の掛からない水平状態から下への振幅のみとなり、コネクタ挿入時の上下に繰り返し動かす動きは再現されない。
また、このように、隙間Ｇを設けることで、他端５０ｂ側を上下に繰返し曲げ（振幅）する際、他端５０ｂに張力がかかり難くなり、作業員の手で行われるコネクタの挿入作業時曲げを再現することができる。隙間Ｇは例えば０．５ｍｍ程度とすることができる。
なお、保持ブレード２１、２２の先端の厚みは薄くなっていてナイフエッジを形成し、試験片５０の幅方向に線接触するようになっている。
又、試験片５０の一端５０ａ側は雄コネクタが取り付けられる側であり、他端５０ｂ側はコネクタの挿入作業時に作業員が手で持つ部分に対応する。又、第２補強板５４は、繰返し曲げの際の振幅を増大させてコネクタの挿入作業時曲げをさらに再現するものであるが、省略してもよい。
【００２２】
なお、試験片５０の一端５０ａ側を固定端とし、当該固定端と、試験片５０の他端側５０ｂの保持部分（保持ブレード２１、２２の先端と試験片５０との接触部）との曲げ長Ｌが５ｍｍ以上であれば、他端５０ｂ側を上下に繰返し曲げすることができ、曲げ性の評価が行える。
又、本体２３への保持ブレード２１、２２の取付け位置を変更可能にすれば、異なる厚みや幅を有する試験片５０を試験することができる。さらに、保持ブレード２１、２２を交換可能としても、同様に異なる厚みや幅を有する試験片５０を試験することができる。
【００２３】
このようにして試験片５０をバイス３１、３２及び保持ブレード２１、２２に保持した後、引張り試験機１０に取り付けられたロードセル１１を上下方向に変位させることで、試験片５０の他端５０ｂ側を上下に繰返し曲げする。このとき、ロードセル１１に掛かる応力を一定にすると共に、ロードセル１１の上下方向の変位速度及び変位量を所定の値に制御するとよい。例えば、ロードセル１１の上下方向の変位速度を５ｍｍ／分程度とし、変位量（振幅）を２．０ｍｍとすることができ、この場合、１つの上又は下への変位が３０秒程度かかることになる。
又、試験片５０を構成するＦＰＣ６０の圧延銅合金箔６１に所定の配線部（電気回路）を形成しておき、繰返し曲げ（振幅）試験中に該配線部の導通（電気抵抗）を測定すれば、試験片５０の断線（破断）をリアルタイムで検知することができ、このときの断線時のロードセル１１の変位量を見積もることで、曲げ性を定量的に評価することができる。
【実施例】
【００２４】
＜圧延銅合金箔＞
無酸素銅又はタフピッチ銅に対し、表１に示す組成の成分を加え、溶解鋳造で厚み200mm程度の直方体のインゴットを製造した。このインゴットを熱間圧延で10mm前後まで加工し、冷間圧延と焼鈍とを繰り返し、さらに最終冷間圧延し、厚み18μmの圧延銅合金箔を得た。圧延銅合金箔の片面に化学処理(銅系粗化めっき)を施し、積層に供した。
【００２５】
＜Niめっき＞
圧延銅合金箔のうち化学処理を行わなかった面に、ワット浴（めっき浴組成：塩化ニッケル４５ｇ／Ｌ、硫酸ニッケル２４０ｇ／Ｌ、硼酸３０ｇ／Ｌ）で光沢Ｎｉめっきを施して厚み6μmのＮｉ層を形成した。めっき条件は、浴温度４０〜６０℃、電流密度１〜５Ａ／ｄｍ2とし、めっき浴にサッカリン系添加剤（商品名ＹＮｉ−ＲＨ１）を加えてめっきを行った。
【００２６】
＜樹脂層＞
圧延銅合金箔の化学処理を行った面にエポキシ系接着剤を10μm塗布した後、厚み12.5μmのポリイミド樹脂を貼付して銅貼積層板を作製した。
【００２７】
＜圧延銅合金箔の半軟化温度＞
圧延銅合金箔を種々の温度で30分間の焼鈍を行なった後の引張り強さを測定した。そして，焼鈍後の引張り強さが，圧延上がりの引張り強さと300℃で30分間焼鈍し完全に軟化させた後の引張り強さとの中間の値になるときの焼鈍温度を求めた。
なお、引張強さ（ＴＳ）は、引張試験機により、ＪＩＳ−Ｚ２２４１に従い、圧延方向と平行な方向における０．２％耐力をそれぞれ測定した。
＜圧延銅合金箔のRa（中心線平均粗さ）＞
圧延銅合金箔のRa（中心線平均粗さ）は、ＪＩＳ  Ｂ０６０１に従って測定した。
【００２８】
＜圧延銅合金箔の加工硬化指数（n値）＞
n値は、降伏点以上の塑性域における真応力σと、対数ひずみεとに対し、σ＝Ｆ×εｎで近似した時の指数nであり、ｎ値の測定はJIS Z 2241に規格されている方法に従った。又、n値は、材料が降伏した後の均一伸びと応力とを用いて求める必要があるため、伸び2%から最大応力点までの値を用いた。そして、測定した伸び及び応力から求めた対数ひずみεと、真応力σとの両対数グラフを最小自乗法で近似し、グラフの傾きからn値を求めた。
なお、n値の測定の際、表１に示すように、引張試験前にそれぞれ350℃で0.5時間、200℃で0.5時間の熱処理を圧延銅合金箔に施した。
＜圧延銅合金箔のI(220)/I(200)＞
室温で、圧延銅合金箔の220面及び200面のX線回折強度比を測定した。半値幅は、JIS K0131に基づいて得られ、X線回折強度のピーク高さの半分の値におけるピーク幅である。
【００２９】
＜Ni層のビッカース硬さ(Hv)＞
JIS Z 2244に従い、測定した。
【００３０】
＜破断伸び＞
引張試験機により、ＪＩＳ−Ｚ２２４１に従い、圧延方向と平行な方向に引っ張り、試験片が破断したときの標点間の長さＬと、試験前の標点距離Ｌ0との差を％で求めて破断伸びとした。
【００３１】
＜180度の繰返し曲げ試験＞
180度密着曲げは以下の手順で行った。まず、試料を幅3.2mm、長さ30mmで試験片の長さ方向が圧延方向と平行になるように切り出して試験片とし、樹脂層面を内側にしてループ状にし、ハンドプレスで潰して180度密着曲げを行った。そして、曲げ部の断面の圧延銅合金箔部分の破断の有無を光学顕微鏡で観察した。破断がなければ、密着曲げ後の試料を開き、ハンドプレスを用いて平らに伸ばした後に、同じ場所でもう一度折り返してハンドプレスで潰した。このようにして、圧延銅合金箔が破断（テスターを使用して試験片両端の導通がなくなった時を破断とした）するまでの曲げ回数を求めた。
【００３２】
＜コネクタFPC用繰返し曲げ試験＞
各銅張積層板試料に電気回路を形成し、幅３．２ｍｍ 、長さ３０ｍｍで試験片の長さ方向が圧延方向と平行になるように切り出し、図３に示す試験片（FPC）とした。この試験片に対し、図２、図４のコネクタFPC用繰返し曲げ試験装置を用いて曲げ試験を行った。
試験条件は、隙間Ｇを０．５ｍｍとし、ロードセル１１の上下方向の変位速度を５ｍｍ／分とし、変位量（振幅）を２．０ｍｍとした。
【００３３】
得られた結果を表１、２に示す。
【００３４】
【表１】
0005189683.tif 000002
【００３５】
【表２】
0005189683.tif 000003
【００３６】
表１、表２から明らかなように、無酸素銅又はタフピッチ銅に対し、Ag,Sn,Ti及びZrの群から選ばれる１種以上を合計500質量ppm以下添加した実施例１〜１０の場合、銅合金箔の破断伸びが６％以上であり、かつ曲げ変位2.0mmのコネクタFPC用繰返し曲げ試験による破断までの回数が１０回以上であった。又、従来の180度の繰返し曲げ試験による破断までの回数が５回以上であった。
このように曲げ性が向上する理由は、実施例１〜１０の圧延銅合金箔が銅貼積層板に加工される際の樹脂ラミネート加工時に、加熱ロールにより圧延銅合金箔が適度に軟化したためと考えられる。
【００３７】
一方、最終冷間圧延における最終３パスでの油膜当量のうち、最終パスの２つ前の油膜当量が２５０００を超えるか、最終パスの１つ前の油膜当量が３００００を超えるか、最終パスの油膜当量が３５０００を超えた比較例１，３，４の場合、圧延銅合金箔の圧延平行方向の表面粗さＲａが0.1μmを超え、曲げ変位2.0mmのコネクタFPC用繰返し曲げ試験による破断までの回数が１０回未満となり、曲げ加工性が劣化した。
圧延銅合金箔の最終冷間圧延時の総加工度を８５%未満とした比較例２、５、６、７の場合、３５０℃で０．５時間焼鈍後の加工硬化指数が０．３未満となり、曲げ変位2.0mmのコネクタFPC用繰返し曲げ試験による破断までの回数が１０回未満となり、曲げ加工性が劣化した。
圧延銅合金箔中のＳｎ添加量が500質量ppmを超えた比較例８の場合、圧延銅合金箔の半軟化温度が１５０℃を超え、３５０℃で０．５時間焼鈍後の加工硬化指数が０．３未満となり、曲げ変位2.0mmのコネクタFPC用繰返し曲げ試験による破断までの回数が１０回未満となり、曲げ加工性が劣化した。
【符号の説明】
【００３８】
６０              FPC（銅貼積層板）
６１              圧延銅合金箔
６３              樹脂層
６１ａａ          Ni層
６１ａｂ          Au層
２００            雄コネクタ
【図１】
0005189683.tif 000004
【図２】
0005189683.tif 000005
【図３】
0005189683.tif 000006
【図４】
0005189683.tif 000007
【図５】
0005189683.tif 000008