(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量パーセンテージ１．４〜２．０の炭素、重量パーセンテージ1.0以下のシリコン、重量パーセンテージ1.0以下のマンガン、重量パーセンテージ11.0〜13.0のクロム、重量パーセンテージ0.3〜2.3のチタン、重量パーセンテージ0.75以下のニッケルと銅の組み合わせ、及び少なくとも重量パーセンテージ5.0以下のモリブデン、バナジウム、タングステン、或いはその混合物とされる強化元素を含み、そのほかは鉄であり、２０℃から５０℃の焼結ウィンドウを有することを特徴とする、チタン含有工具鋼金属粉末。
【請求項２】
前記強化元素の重量パーセンテージは、0.2〜1.5の範囲内であることを特徴とする請求項１に記載のチタン含有工具鋼金属粉末。
【請求項３】
前記炭素は、グラファイト、或いはカーボンブラックにより提供することを特徴とする請求項１に記載のチタン含有工具鋼金属粉末。
【請求項４】
前記チタンは、チタン金属粉末、或いはチタンを含む炭化物粉末により提供することを特徴とする請求項１に記載のチタン含有工具鋼金属粉末。
【請求項５】
前記チタンを含む炭化物粉末は、炭化チタン粉末、タングステンを含有した炭化チタン粉末、バナジウムを含有した炭化チタン粉末からなるグループより選択することを特徴とする請求項４に記載のチタン含有工具鋼金属粉末。
【請求項６】
前記チタンを含む炭化物粉末の平均粒径は、５μm以下であることを特徴とする請求項４に記載のチタン含有工具鋼金属粉末。
【請求項７】
請求項１〜６中に記載するいずれかのチタン含有工具鋼金属粉末により製造することを特徴とするチタン含有工具鋼金属粉末の焼結体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はチタン含有工具鋼金属粉末及びその焼結体に関し、特に粉末冶金に用いる合金鋼金属粉末、及びこの粉末により製造される焼結体に関する。
【背景技術】
【０００２】
粉末製造工程は、各種金属製品の製造に広く用いられている。
その内、機械構成部材を主とする伝統的な粉末冶金製造工程では、まず、焼結しようとする金属粉末を混合し、それに加圧して成型体を形成し、続いて高温で焼結する。
これにより、粉末間は、原子の拡散により相互に粘着して結合し、構造が緻密な焼結体を最終的に得ることができる。
しかし、テクノロジーが発展するに従い、機械構成部材の形状は複雑度を増し、サイズ制御に対する要求も高くなるに連れて、金属射出成型(Metal injection molding、MIMと略称)プロセスが開発された。
それは、粉末冶金とプラスチック射出成型プロセスを結びつけたもので、これにより焼結体が高密度で優良な機械性質を擁するという前提のもと、複雑性が高い物件を製造することができるようになった。
【０００３】
金属射出成型プロセスは、まず、金属粉末と粘着結合剤を混合して原料(feedstock)とし、それを射出成型機により成型体に成型する。
次に、脱脂を経て、高温で焼結し、こうして焼結体を製造する。
しばしば見られるこの種の製造工程を用いる材料は、低合金鋼とステンレスで、電子製品のパーツの製造に適しており、熱処置を経た後の硬度は非常に高い必要がない。
しかし、物件の用途が、機械性質の要求が比較的高いものである時には、一般に、工具鋼を用いる。
例えば、ノートＰＣの上蓋開閉位置に用いるピボットなどでは、その硬度は通常は、ＨＲＣ５８に達することが求められる。
【０００４】
通常用いられる工具鋼は、日本工業規格(Japanese industrial standards、JISと略称)のＳＫＤ１１、或いは米国鋼鉄協会(American iron and steal institute、AISIと略称)のＤ２工具鋼である。
この種の合金鋼のベースは、マルテンサイト(Martensite)で、しかも大量の炭化物を含むため、硬度、或いは耐磨耗性などの機械性質共に優れている。
工具鋼の好ましい焼結方式は、スーパソリダス液相焼結(Supersolidus liquid phase sintering、SLPSと略称)方法である。
これは、相図(phase diagram)中の固相線上方と液相線下方との間の温度で、工具鋼粉末に焼結を行うもので、工具鋼の焼結に適した温度区間は、５〜１０℃の範囲内である。
この温度区間より低い時には、液相が生成されず、これによりそのベースは拡散速度が比較的遅いオーステナイト(Austenite)となり、密度が低くなってしまう。
一方、この温度区間より高い時には、液相が過多となり、この時の焼結体には変形が発生し、しかも鋼状炭化物はベース中に溶解してしまい、また結晶が粗化し、最終的な焼結体の機械性質が悪くなってしまう。
すなわち、上記したように、ＳＫＤ１１とＤ２工具鋼には、焼結ウインドウ(Sintering window)が狭過ぎ、焼結体の歩留まりが比較的低いという問題が存在する。
【０００５】
よって、特許文献１は焼結性を改善する金属射出成型用合金鋼粉末及びその焼結体を開示する。
それは、重量パーセンテージが0.1〜1.8の炭素、0.3〜1.2のケイ素、0.1〜0.5のマンガン、11.0〜18.0のクロム、2.0〜5.0のニオブを含み、他は鉄と雑質である。
これにより、合金鋼粉末の焼結温度区間は、約５０℃前後まであげることができる。
しかし、一般によく見られる金属元素に比べ、ニオブの取得は比較的困難で、しかもその重量パーセンテージは少なくとも2.0であるため、相対的に全体的なコストを引き上げてしまう。
よって、この種の合金鋼製造工程により金属物件を製造していては、コストパフォーマンスが低くならざるを得ない。
本発明は、従来の合金鋼製造工程の上記した欠点に鑑みてなされたものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】米国特許公告第US7,211,125号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明が解決しようとする課題は、従来の合金鋼金属粉末において、焼結温度区間を高めるためには、重量パーセンテージが2.0〜5.0のニオブを使用する必要があり、このため原料コストを大きく引き上げているという問題を解決可能な合金鋼金属粉末及びその焼結体を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するため、本発明は下記のチタン含有工具鋼金属粉末及びその焼結体を提供する。
チタン含有工具鋼金属粉末及びその焼結体のチタン含有工具鋼金属粉末は、鉄を主成分とし、
重量パーセンテージ１．４〜２．０の炭素、重量パーセンテージ1.0以下のシリコン、重量パーセンテージ1.0のマンガン、重量パーセンテージ11.0〜13.0のクロム、重量パーセンテージ0.3〜2.3のチタン、重量パーセンテージ0.75以下のニッケルと銅の組み合わせ、及び少なくとも重量パーセンテージ5.0以下の強化元素を含み、
焼結時には、チタンは、炭素とチタン炭化物を生成し、結晶粒粗化の発生を抑制でき、これにより焼結ウィンドウ５０℃前後にまで高めることができ、
従来の技術に比べ、本発明のチタンの添加量は、重量パーセンテージ０．３〜２．３に過ぎず、すなわち製品の歩留まりを上げられると同時に、原料コストを圧縮することができ、
加えて、本発明は焼結体の結晶粒を細化することができ、こうして強度、硬度、弾力性などの機械性質を向上させることができる。
【発明の効果】
【０００９】
本発明のチタン含有工具鋼金属粉末及びその焼結体は、チタンにより、焼結時に炭素とチタン炭化物を生成し、これにより焼結時に発生する結晶粒粗化を抑制することができ、こうして、チタン含有工具鋼金属粉末は幅広い焼結温度区間において、高密度の焼結体を焼結することができ、同時に優れたサイズ安定性を擁することができ、さらに焼結ウィンドウを５０℃まで高めることができる。しかも、従来の技術に比べ、本発明のチタンの添加量は、重量パーセンテージ０．３〜２．３に過ぎず、すなわち使用量を大幅に減らすことができ、そればかりかチタンは手に入りやすいため、原料コストを圧縮することができる。加えて、本発明は焼結体の結晶粒を細化することができ、こうしてその機械性質を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明第一実施例のさまざまな焼結温度における焼結体の密度を示すグラフである。
【図２】本発明第二実施例のさまざまな焼結温度における焼結体の密度を示すグラフである。
【図３】本発明第三実施例のさまざまな焼結温度における焼結体の密度を示すグラフである。
【図４】本発明第四実施例のさまざまな焼結温度における焼結体の密度を示すグラフである。
【図５】本発明第五実施例のさまざまな焼結温度における焼結体の密度を示すグラフである。
【図６】本発明第六実施例のさまざまな焼結温度における焼結体の密度を示すグラフである。
【図７】本発明第一比較例のさまざまな焼結温度における焼結体の密度を示すグラフである。
【図８】本発明第二比較例のさまざまな焼結温度における焼結体の密度を示すグラフである。
【図９】本発明第三比較例のさまざまな焼結温度における焼結体の密度を示すグラフである。
【図１０】本発明第四比較例のさまざまな焼結温度における焼結体の密度を示すグラフである。
【図１１】本発明第一実施例に１２６０℃で焼結を行い得られた焼結体の電子顕微鏡写真である。
【図１２】本発明第一比較例に１２４０℃で焼結を行い得られた焼結体の電子顕微鏡写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明チタン含有工具鋼金属粉末は、鉄を主成分とし、重量パーセンテージ1.4〜2.0の間の炭素、重量パーセンテージ1.0以下のシリコン、重量パーセンテージが1.0のマンガン、重量パーセンテージが11.0〜13.0のクロム、重量パーセンテージが0.3〜2.3の間のチタン、重量パーセンテージが0.75以下のニッケルと銅の組み合わせ、及び少なくとも重量パーセンテージが5.0以下の強化元素を含む。
強化元素は、モリブデン、バナジウム、タングステン、或いはその混合物で、しかも好ましい強化元素の重量パーセンテージは、0.2〜1.5の範囲内である。
【００１２】
本発明において、チタン含有工具鋼金属粉末は、チタン金属粉末、或いはチタンを含む炭化物粉末をチタンのソースとして使用することができる。
チタンを含む炭化物は、炭化チタン粉末、タングステンを混合した炭化チタン粉末、或いはバナジウムを混合した炭化チタン粉末である。
しかも、チタンを含む炭化物粉末の好ましい平均粒径は、５μｍ以下である。
この他、炭素のソースは、グラファイト、或いはカーボンブラックである。
【００１３】
本発明において、チタンは、炭素とチタン炭化物を形成することができ、チタン含有工具鋼金属粉末の焼結時の結晶粒の粗化を、大幅に抑制することができ、これにより高温焼結後の焼結体の深刻な変形を回避することができる。
よって、チタン含有工具鋼金属粉末は、より広い焼結温度区間において、焼結を行うことができ、高い相対密度を達成することができる。
しかも、焼結体のサイズの安定性を維持可能で、さらに結晶粒細化により、その機械性質(強度、硬度、弾力性など)を向上させることができる。
内、チタンの重量パーセンテージが0.3以下である時、その効果は明確ではなく、チタンの重量パーセンテージが2.3以上である時、チタン含有工具鋼金属粉末は、緻密に焼結されにくい。
【００１４】
炭素、及び炭化物は、チタン含有工具鋼金属粉末焼結後の硬度及び強度を高めることができる。
炭素の重量パーセンテージが1.4以下である時には、クロム炭化物の生成量が低すぎるため、その焼結体の耐摩耗性が低下する。
炭素の重量パーセンテージが2.0以上である時には、焼結体の弾力性が低下する。
マンガンは、高い硬化能力を備えるため、焼結体の硬度を高めることができる。
しかし、マンガンの含量が多すぎると、チタン含有工具鋼金属粉末を噴霧法で製造する時、マンガンと酸素が結合し、粉末の酸素含量が高くなり、粉末の成形性が悪くなってしまい、同時に粉末が焼結時に脱炭素の現象が起きる。
よって、マンガンの重量パーセンテージは1.0以下とする。
【００１５】
焼結時には、固溶方式により、ベースの中に存在するクロムは、焼結体の抗腐食性を改善することができる。
クロムは、炭素とクロム炭化物を形成することができ、これにより焼結体の硬度を高めることができ、その好ましい重量パーセンテージは、11.0〜13.0の間である。
ニッケルと銅は、ベースの中に固溶させることができ、固溶強化の方式により、焼結体の強度を高めることができる。
ニッケルと銅の重量パーセンテージの和は、0.75以下であることが好ましい。
シリコンは、噴霧法により、チタン含有工具鋼金属粉末を製造する時、粉末表面に緻密な気化層を生成するため、粉末がそれ以上長時間気化することを防止できる。
但し、シリコンの含量が多すぎると、酸化層の厚みが増加し、粉末の焼結を阻害するため、シリコンの重量パーセンテージは、1.0以下であることが好ましい。
【００１６】
モリブデン、バナジウム、タングステン、或いはその混合物である強化元素は、炭素と炭化物を生成することができ、これにより焼結体の硬度を向上させることができる。
強化元素の重量パーセンテージが0.2以下である時、硬度の向上は限界があり、もし強化元素の重量パーセンテージが1.5以上である時には、その硬度向上に対する効果は、含量に従い徐々に低下する。
よって、強化元素の重量パーセンテージは、0.2〜1.5の範囲内であることが好ましい。
【００１７】
以下に実施例を参照しながら、本発明についてさらに詳細に説明する。
これら実施例は、説明の目的に用いるだけで、本発明の範囲を制限するものではない。
内、第一実施例から第六実施例、及び第一比較例から第四比較例は、表１に示す化学組成を使用し、金属射出成型(Metal injection molding、MIMと略称)プロセスを行う。
測定する性質は、各焼結温度における焼結体の密度、及びその変形程度の判断である。
【００１８】
以下の各実施例と比較例において、まず金属粉末と適量の粘着結合剤を、Ｚ型ミキサー(Z-blade mixer)により混合し、顆粒状のフィードストック(feedstock)を得る。
使用する粘着結合剤の、チタン含有工具鋼金属粉末に対する重量パーセンテージは7.0である。
混合の温度は、１５０℃で、時間は１時間である。
続いて、射出成型機により、円柱状の試験片を成型する。
それは直径が、12.5mm、高さが20mmである。
その後、試験片を真空焼結炉中に入れ、まず毎分５℃の速度で温度を６５０℃まで上げ、１時間その温度を維持し脱脂する。
続いて、毎分１０℃の速度で温度を特定の焼結温度まで上げ、１時間その温度を維持して焼結を行う。
最後に、温度を下げ、焼結体を得る。
ここでは、MIMプロセスを例として説明したが、実際の応用においては、本発明のチタン含有工具鋼金属粉末はドライプレス成型、或いは他の粉末冶金プロセスを用いて、焼結体を製造することができる。
【００１９】
焼結体の密度は、アルキメデス法を用いて測定する。
図１〜６、及び図７〜１０は、本発明の第一〜第六実施例、及び第一〜第四比較例を、さまざまな焼結温度において焼結した際の焼結密度を表すグラフで、その結果は表２の通りである。
さらに、計算により得られた理論密度に対応して、その相対密度を計算し、その結果は表３に示す。
変形程度の判断は、試験片両端の直径を測定し、その差が１％以上であれば、Ｘと標示し、焼結体のサイズが不合格であることを表す。
反対に、１％以下であれば、Oと標示し、焼結体のサイズが合格であることを表す。
結果は表４の通りである。
別に以下は、焼結体の密度が９８％の相対密度に達し、しかも変形程度が合格したものの焼結温度区間により、真空焼結炉内の約±５℃の温度差を考慮し、焼結ウィンドウの範囲を見積もる。
【００２０】
表１は第一〜第六実施例及び第一〜第四比較例の化学組成(重量パーセンテージ)である。
【表１】
0005355527.tif 000002
【００２１】
表２は第一〜第六実施例及び第一〜第四比較例のさまざまな焼結温度における焼結体の密度及びその理論密度(g/cm3)である。
【表２】
0005355527.tif 000003
【００２２】
表３は第一〜第六実施例及び第一〜第四比較例のさまざまな焼結温度における相対密度である。
【表３】
0005355527.tif 000004
【００２３】
表４は第一〜第六実施例及び第一〜第四比較例のさまざまな焼結温度における変形評価である。
【表４】
0005355527.tif 000005
【００２４】
実施例１
本実施例は、噴霧法により調製したプレ合金粉末を使用する。
その焼結特性は図１に示す。
焼結温度が約１２３０℃〜１２８０℃の間では、９８％以上の相対密度を達成することができる。
焼結温度が約１２３０℃〜１２７０℃の間では、その焼結体の変形は合格であるため、焼結ウィンドウは５０℃で、しかも焼結体中の炭素の重量パーセンテージは１．６である。
【００２５】
実施例２
本実施例は第一比較例のプレ合金粉末と重量パーセンテージ１．０のTiC粉末混合を使用する。
その焼結特性は図２に示す。
焼結温度が約１２４０℃〜１２７０℃の間では、９８％以上の相対密度を達成することができる。
焼結温度が約１２４０℃〜１２６０℃の間では、その焼結体の変形は合格であるため、焼結ウィンドウは３０℃で、しかも焼結体中の炭素の重量パーセンテージは１．５４である。
【００２６】
実施例３
本実施例は第一比較例のプレ合金粉末と重量パーセンテージ２．０のTiC粉末混合を使用する。
その焼結特性は図３に示す。
焼結温度が約１２４０℃〜１２９０℃の間では、９８％以上の相対密度を達成することができる。
焼結温度が約１２４０℃〜１２８０℃の間では、その焼結体の変形は合格であるため、焼結ウィンドウは５０℃で、しかも焼結体中の炭素の重量パーセンテージは１．６８である。
【００２７】
実施例４
本実施例は第一比較例のプレ合金粉末と重量パーセンテージ２．０のチタンを含む炭化物粉末混合を使用する。
チタンを含む炭化物は、TiCとWCが各５０％の重量パーセンテージを占めるプレ合金粉末である。
その焼結特性は図４に示す。
焼結温度が約１２４０℃〜１２６０℃の間では、９８％以上の相対密度を達成することができる。
焼結温度が約１２４０℃〜１２５０℃の間では、その焼結体の変形は合格であるため、焼結ウィンドウは２０℃で、しかも焼結体中の炭素の重量パーセンテージは１．５３である。
【００２８】
実施例５
本実施例は第二比較例のプレ合金粉末と重量パーセンテージ２．０のTiC粉末混合を使用する。
その焼結特性は図５に示す。
焼結温度が約１２４０℃〜１２９０℃の間では、９８％以上の相対密度を達成することができる。
焼結温度が約１２４０℃〜１２８０℃の間では、その焼結体の変形は合格であるため、焼結ウィンドウは５０℃で、しかも焼結体中の炭素の重量パーセンテージは１．６４である。
【００２９】
実施例６
本実施例は第一比較例のプレ合金粉末と重量パーセンテージ２．０のチタン金属粉末混合を使用する。
その焼結特性は図６に示す。
焼結温度が約１２６０℃〜１２９０℃の間では、９８％以上の相対密度を達成することができる。
焼結温度が約１２６０℃〜１２８０℃の間では、その焼結体の変形は合格であるため、焼結ウィンドウは３０℃で、しかも焼結体中の炭素の重量パーセンテージは１．５２である。
【００３０】
比較例１
本比較例は噴霧法により調整するプレ合金粉を使用する。
その成分は、一般的な商用のSKD11工具鋼に近い。
その焼結特性は図７に示す。
焼結温度が約１２４０℃〜１２５０℃の間では、９８％以上の相対密度を達成することができる。
焼結温度が約１２４０℃前後では、その焼結体の変形は合格であるため、焼結ウィンドウは１０℃で、しかも焼結体中の炭素の重量パーセンテージは１．５２である。
【００３１】
比較例２
本比較例は噴霧法により調整するプレ合金粉を使用する。
その成分は、一般的な商用のD２工具鋼に近い。
その焼結特性は図８に示す。
焼結温度が約１２４０℃〜１２５０℃の間では、９８％以上の相対密度を達成することができる。
焼結温度が約１２４０℃前後では、その焼結体の変形は合格であるため、焼結ウィンドウは１０℃で、しかも焼結体中の炭素の重量パーセンテージは１．４８である。
【００３２】
比較例３
本比較例は元素粉を使用する。
タングステンのソースは、重量パーセンテージ２．０のWC粉末である。
その焼結特性は図９に示す。
焼結温度が約１２１０℃〜１２２０℃の間では、９８％以上の相対密度を達成することができる。
焼結温度が約１２１０℃前後では、その焼結体の変形は合格であるため、焼結ウィンドウは１０℃で、しかも焼結体中の炭素の重量パーセンテージは１．４７である。
【００３３】
比較例４
本比較例は元素粉を使用する。
クロムのソースは、重量パーセンテージ２．０のCr3C2粉末である。
その焼結特性は図１０に示す。
焼結温度が約１２４０℃〜１２５０℃の間では、９８％以上の相対密度を達成することができる。
焼結温度が約１２４０℃前後では、その焼結体の変形は合格であるため、焼結ウィンドウは１０℃で、しかも焼結体中の炭素の重量パーセンテージは１．５５である。
【００３４】
上記から明らかなように、本発明が行う第一〜第六実施例に基づき、焼結ウィンドウは２０℃から５０℃の間にまで高めることができ、第一〜第四比較例の焼結ウィンドウは共に、１０℃前後である。
この他、本発明第一実施例に１２６０℃で焼結を行い得られた焼結体の電子顕微鏡写真である図１１に示すように、計算により得られた結晶粒の大きさは、平均１１μmである。
さらに、本発明第一比較例に１２４０℃で焼結を行い得られた焼結体の電子顕微鏡写真である図１２に示すように、計算により得られた結晶粒の大きさは、平均８６μmである。
よって、本発明は、チタンを添加することで、結晶粒の成長を効果的に抑制することができる。
【００３５】
上記したように、本発明チタン含有工具鋼金属粉末及びその焼結体は、チタンにより、焼結時に炭素とチタン炭化物を生成し、これにより焼結時に発生する結晶粒粗化を抑制することができる。
こうして、チタン含有工具鋼金属粉末は幅広い焼結温度区間において、高密度の焼結体を焼結することができ、同時に優れたサイズ安定性を擁することができ、さらに焼結ウィンドウを５０℃まで高めることができる。
しかも、従来の技術に比べ、本発明のチタンの添加量は、重量パーセンテージ０．３〜２．３に過ぎず、すなわち使用量を大幅に減らすことができ、そればかりかチタンは手に入りやすいため、原料コストを圧縮することができる。
加えて、本発明は焼結体の結晶粒を細化することができ、こうしてその機械性質を向上させることができる。
【００３６】
上記の本発明名称と内容は、本発明技術内容の説明に用いたのみで、本発明を限定するものではない。本発明の精神に基づく等価応用或いは部品（構造）の転換、置換、数量の増減はすべて、本発明の保護範囲に含むものとする。
【産業上の利用可能性】
【００３７】
本発明は特許の要件である新規性を備え、従来の同類製品に比べ十分な進歩を有し、実用性が高く、社会のニーズに合致しており、産業上の利用価値は非常に大きい。
【図１】
0005355527.tif 000006
【図２】
0005355527.tif 000007
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
0005355527.tif 000012
【図８】
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【図９】
0005355527.tif 000014
【図１０】
0005355527.tif 000015
【図１１】
0005355527.tif 000016
【図１２】
0005355527.tif 000017