(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＯＨ基濃度が５ｐｐｍ以下、水素分子濃度が１×１０１６分子/cm３以下、金属不純物濃度の総和が１ｐｐｍ以下、２５０ｎｍでの酸素欠損型欠陥量が吸収係数で０．０１〜６／ｃｍで、２１５ｎｍでの吸収係数が２５０ｎｍの吸収係数より小さく、かつ１１００℃での粘度が１０１４〜１０１６ポアズであること特徴とする放電灯用合成シリカガラス。
【請求項２】
ＯＨ基濃度が１ｐｐｍ以下であることを特徴とする請求項１記載の放電灯用合成シリカガラス。
【請求項３】
波長２５０ｎｍ以下の光線の内部透過率が５０％／ｃｍ以下であることを特徴とする請求項１又は２記載の放電灯用合成シリカガラス。
【請求項４】
高圧水銀ランプ又はメタルハライドランプ用であることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１記載の放電灯用合成シリカガラス。
【請求項５】
請求項１ないし４のいずれか１記載の放電灯用合成シリカガラスで作成したことを特徴とする放電灯ランプ。
【請求項６】
請求項５記載の放電灯ランプを備えたことを特徴とする放電灯装置。
【請求項７】
円筒状多孔質合成シリカガラス体を還元性を有する雰囲気中で加熱還元処理した後、水素を含む雰囲気中で加熱処理し、真空中、１５００〜２２００℃で焼成して緻密で透明なシリンダー状シリカガラスを形成し、それを加熱し、チューブ状合成シリカガラスに成型することを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１項記載の放電灯用合成シリカガラスの製造方法。
【請求項８】
還元性を有する雰囲気が揮発性有機珪素化合物を含む還元性雰囲気であることを特徴とする請求項７記載の放電灯用合成シリカガラスの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐失透性に優れ、高温粘度が高い合成シリカガラス、特に２５０ｎｍ以下の光線の内部透過率が低く放電灯用、好ましくは高圧水銀ランプ又はメタルハライドランプの発光管として有用な放電灯用合成シリカガラス、それで作成した放電灯ランプ及び該放電灯ランプを備えた放電灯装置、並びに前記放電灯用合成シリカガラスの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
合成シリカガラスは、赤外線から真空紫外線までの広い波長範囲において透明であるばかりでなく、高純度で、比較的耐熱性が高く、かつ耐薬品性にも優れていることから、各種照明ランプ等の発光管として、また、金属不純物による損失の少ない光ファイバ用母材を作成するための合成シリカスート焼成炉芯管として使用されている。前記発光管としては、例えば発光管内に希土類金属元素のハロゲン化物を封入し、それを発光時のバルブ温度が９００〜１１００℃で、内圧が５〜３０ｋｇｆ／ｃｍ２の高温、高圧で発光させるメタルハライドランプや高圧水銀ランプの発光管などが挙げられるが、それらの発光管を備えたランプの点灯を続けるうちに発光管」の内表面に徐々に黒色失透や白色失透が生じ、光の強度低下が生じ、また、演色性の悪化が起こる。特に、高温、高圧でハロゲン化物を発光させるメタルハライドランプにあってはこの黒色失透や白色失透に加えて作動電圧の上昇および再点弧スパイク電圧の発生が起こりランプの寿命を短いものにした。黒色失透は、シリカガラス中に存在する水分子またはＯＨ基の分解により発生する酸素と電極部分の金属との酸化反応に基づくものであり、また、再点弧スパイク電圧の発生および作動電圧の上昇はシリカガラス中に溶存する水素分子や前記水分子又はＯＨ基の加熱分解により発生する水素分子に起因する。さらに、白色失透は、シリカガラス中に含まれているアルカリ金属元素やアルカリ土類金属元素等の金属不純物によるシリカガラスの再結晶化の促進にあると推定されている。この白色失透を起こす金属不純物は、例えば天然石英ガラスからなる炉芯管にみるようにシリカスート体の焼成中に炉芯管内に放出され、光ファイバ母材を汚染する。合成石英ガラスは、高純度であることから金属不純物の放出による光ファイバ母材の汚染は少ないが、耐熱性が天然石英ガラスに比較して低いためシリカスートの焼成温度である１５００℃程度で軟化し炉芯管の全長が伸び加熱炉底壁に接触するなどの変形を起こし、使用時間を短くする欠点があった。
【０００３】
上記に加えて、合成シリカガラスは、高い光透過性のため光源から発生した紫外線が直接人体に悪影響を及ぼすばかりでなく、紫外線により空気中の酸素から人体に有害なオゾンが発生し、また、紫外線によるランプの発光管を支える樹脂にダメージを与えて劣化させるなどの問題があった。中でもメタルハライドランプにおいては紫外線の放出量が多くその抑制を図ることが重要な課題となっていた。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
このように合成シリカガラスは黒色失透や白色失透を起こし易いことから、その解決のため含有するOH基濃度や金属不純物濃度を特定の範囲に限定するとともに、アルミニウムを特定の範囲で含有した合成シリカガラスが特許文献１で提案されている。しかし、この合成シリカガラスにあっては紫外線の透過率がよくランプ用として使用するには紫外線に起因する問題点を解決するものではなかった。そこで、合成シリカガラスに特定の遷移金属元素を含有させて紫外線の透過率を低減させる合成シリカガラスが引用文献２で提案されている。この特許文献２で示されている合成シリカガラスは紫外線の透過率を抑えるため遷移金属元素をドープするが、そのドープ工程が余分な工程となりコスト高となる上に、遷移金属元素による光の吸収、散乱が起こり放電管用合成シリカガラスとしては満足できるものではなかった。これらの欠点を解決する合成シリカガラスとして特許文献３に記載の合成シリカガラスが提案さた。この合成シリカガラスは、OH基濃度を２０ｐｐｍ以下、水素分子の含有量を１×１０１７個/cm3以下、Cl含有量を１０ｐｐｍ以下及び金属不純物含有量の総和を１ｐｐｍ以下とした合成シリカガラスである。    確かに、特許文献３の合成シリカガラスは、黒色失透や白色失透を抑制し、かつ紫外線の透過率を低いものにするが、白色失透の抑制が十分ででない上に、高温粘度が低く、高温、高圧での発光又は焼成時に熱変形を起りし、部材の使用時間を短いものにする欠点があった。
【特許文献１】特開平６−３０５７６７号公報
【特許文献２】特開平７−６９６７１号公報
【特許文献３】特開２００５−１７０７０６号公報
【０００５】
こうした現状を踏まえて、本発明者等は鋭意研究した結果、放電灯用合成シリカガラス中のＯＨ基濃度、アルカリ金属元素濃度およびアルカリ土類金属元素などの金属不純物濃度を最大限低減する一方、放電灯用合成シリカガラス中の酸素欠損型欠陥量を特定の範囲にして高温粘度を高くすることで、黒色失透、化学的エッチングや再結晶化による白色失透、作動電圧の上昇および再点弧スパイク電圧の発生を抑え、かつ、高温加熱時の変形も抑えることができる放電灯用合成シリカガラスが得られることを見出した。また、前記放電灯用合成シリカガラスは波長２５０ｎｍ以下の光線の内部透過率が５０％以下となり紫外線の諸問題点も起りにくく、さらに、水素含有濃度を特定の範囲以下とすることでランプの作動電圧の上昇や再点弧スパイク電圧の発生をより良好に抑えることができことも見出した。そして、前記放電灯用合成シリカガラスはその製造中に還元性を有する雰囲気中で加熱するなど特定の処理を施すことで容易に製造できることを見出して本発明を完成したものである。すなわち
【０００６】
本発明は、耐白色失透や耐黒色失透に優れ、かつ耐熱性の高く、２５０ｎｍ以下の光線の内部透過率が低く、かつ作動電圧の上昇および再点弧スパイク電圧の発生を抑え、耐熱性が高く高温加熱時の変形や金属不純物による汚染が少く長時間使用できる放電灯用合成シリカガラスを提供すことを目的とする。
【０００７】
本発明は、上記特性を備えた放電灯用合成シリカガラスで作成した放電灯ランプを提供すことを目的とする。
【０００９】
本発明は、上記放電灯用合成シリカガラスの製造方法を提供することを目的とする。
【００１０】
本発明は、上記合成シリカガラスを用いて作成した放電灯用ランプを備えた放電灯装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記目的を達成する本発明は、OH基濃度が５ｐｐｍ以下、金属不純物濃度の総和が１ｐｐｍ以下、２５０ｎｍでの酸素欠損型欠陥量が吸収係数で０．０１〜６／ｃｍで、２１５ｎｍでの吸収係数が２５０ｎｍの吸収係数より小さく、かつ１１００℃での粘度が１０１４〜１０１６ポアズであることを特徴とする放電灯用合成シリカガラス、それで作成した放電灯ランプ及び該放電灯ランプを備えた放電灯装置、並びに前記放電灯用合成シリカガラスの製造方法に係る。
【００１３】
シリカガラス中に含まれる水分子またはＯＨ基は熱的に不安定であり、例えばランプの発光管や焼成炉等の高温にさらされる条件で使用した場合、加熱分解して水素と酸素を放出し、それらが電極部分の金属や封入金属ガスと反応し、黒色失透を起したり、再点弧スパイク電圧の発生および作動電圧を上昇させ、さらに、シリカガラス骨格構造ともOH基が反応し耐熱性を低下させることが起こる。また、金属不純物、特にアルカリ金属及びアルカリ土類金属等を含むとシリカガラスのクリストバライトへの相転移が容易となり誘起白色失透が発生する。そのため合成シリカガラス中の水分子またはＯＨ基濃度並びに金属不純物濃度はできるだけ少なくする必要がある。OH基濃度については、５ｐｐｍ以下、好ましくは１ｐｐｍ以下がよく、これを超えるとシリカガラス骨格構造との反応による耐熱性の低下が起こりメタルハライドランプのように高温で使用するランプや炉芯管の寿命を短くする。また、金属不純物濃度の総和は１ｐｐｍ以下とする。金属不純物濃度の総和が１ｐｐｍを越えるとシリカガラスのクリストバライトへの相転移が容易となり白色失透が発生し、可視光線の透過率の低下が起こる上に、シリカガラスの耐熱性も低下し、ついには部材の破損が起る。前記金属不純物としては、アルカリ金属元素、アルカリ土類金属元素などが挙げられ、具体的にはＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｃａ、Mgなどが挙げられる。
【００１４】
本発明で規定する酸素欠損型欠陥は、シリカガラスの構造欠陥の１つである酸素原子の欠損に基づく欠陥であるが、この酸素欠損型欠陥が存在するとクリストバライトの生成、即ちシリカガラスのクリストバライトへの相転移が抑制されるとともに、耐熱性が向上する。さらに、シリカガラスから放出される酸素原子量も減少し白色失透や黒色失透が低減できる。前記酸素欠損型欠陥量は２５０ｎｍでの吸収係数で０．０１〜６／ｃｍで、かつ２１５ｎｍでの吸収係数が２５０ｎｍの吸収係数より小さい範囲が良い。その範囲の酸素欠損型欠陥量を有することでクリストバライトの生成が抑えられ、また、放出される酸素原子量も低減でき白色失透、黒色失透が少なくなる上に、Si-Si結合が増大し、その吸収性により波長２５０nm以下の光線の透過率を低下する。波長２５０nm以下の吸収係数が０．００１／ｃｍ未満では酸素欠損型欠陥による、クリストバライトの生成の抑制効果や波長２５０nm以下の光線の透過率の低減効果がなく、また、６／ｃｍを越えると可視光線の透過率が抑えられランプの発光効率が低下する。２１５ｎｍでの吸収係数が、２５０nmの吸収係数を超えると、耐熱性が減少する。酸素欠損型欠陥の吸収係数は、酸素欠損型欠陥が約２５０ｎｍ（５．０ｅＶ）と２１５nm（５．８ｅＶ）の吸収帯としてあらわれる（Ｈ．Ｉｍａｉ  et  at.（１９８８）  Two  ｔｙｐｅｓ  ｏｆ  ｏｘｙｇｅｎ−
ｄｅｆｉｃｉｅｎｔ  ｃｅｎｔｅｒｓ  ｉｎ  ｓｙｎｔｈｅｔｉｃ  ｓｉｌｉｃａ  
ｇlａｓｓ．  Pｈｙｓｉｃａｌ  Ｒｅｖｉｅｗ  Ｂ．  Vol．３８，Ｎｏ．１７，ｐｐ１２７７２〜１２７７５）。例えば２５０ｎｍの吸収係数を測定し式１に当て嵌めることにより内部透過率が算出できる。
【００１５】
【数１】
0005366303.tif 000002
（上記式において、Ｔは内部透過率（％）、ｄは測定試料の厚さ（ｃｍ）である。）
【００１６】
本発明の合成シリカガラスはその１１００℃における粘度が１０１４〜１０１６ポアズであることが重要である。合成シリカガラスの粘度が１１００℃で１０１４未満では、耐熱性に劣りランプの放電管やシリカスート焼成のための炉芯管に変形が起こり使用寿命を短いものにする。その一方、１１００℃での粘度が１０１６を越える高粘度を有する合成シリカガラスはその製造が困難である。
【００１７】
さらに、本発明の合成シリカガラスにおいては水素分子濃度を１×１０１６分子／ｃｍ３以下、好ましくは１×１０１  〜１×１０１６分子／ｃｍ３の範囲とする。これによりランプ作動電圧の上昇や再点弧スパイク電圧の発生が一段と抑制できる。水素分子濃度の測定は、Ｖ，Ｓ．  Ｋｈｏｔｉｍｃｈｅｎｋｏ，et  ａｌ．（１９８７）
Ｄｅｔｅｒｍｉｎｉｎｇ  ｔｈｅ  Ｃｏｎｔｅｎｔ  ｏｆ  Ｈｙｄｒｏｇｅｎ  
Ｄｉｓｓｏｌｖｅｄ  ｉｎ  Ｑｕａｒｔｚ  Ｇｌａｓｓ  Ｕｓｉｎｇ  ｔｈｅ  
Ｍｅｔｈｏｄ  ｏｆ  Ｒａｍａｎ  Ｓｃａｔｔｅｒｉｎｇ  ａｎｄ  Ｍａｓｓ  
Ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｒｙ，Ｊ．Ａｐｐｌ．Ｓｐｅｃｔｒｏｓｃ．，  Ｖｏｌ．４６，
Ｎｏ．６，ｐｐ６３２〜６３５に記載の方法に従う。
【発明の効果】
【００１８】
本発明の放電灯用合成シリカガラスは、耐熱性が高く、かつ白色失透が少ない上に、黒色失透の発生も少なく、また、ランプの放電管として使用したとき、作動電圧の上昇および再点弧スパイク電圧の発生が少なく、部材寿命を長く保持できる上に、波長２５０ｎｍ以下の光線の内部透過率を５０％／ｃｍ以下と低く紫外線による弊害を低減できる。また、その製造方法も円筒状多孔質合成シリカガラス体を還元性を有する雰囲気中で加熱還元処理し、水素を含む雰囲気中で加熱処理し、真空中、１５００〜２２００℃で焼成してシリンダー状シリカガラス体形成し、それを加熱成型するという簡便な方法で製造できるという効果を奏します。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
次に、本発明の放電灯用合成シリカガラスの製造方法を説明するが、本発明の製造方法はこのスート法に限定されるものではなく、シリカゲル法等合成シリカガラスの製造方法も採用できる。すなわち、多重管構造の石英ガラス製バーナーの中心からSiCl4、（CH3)SiCl3、（CH3）2SiCl2などの原料ガスを供給し、その外側の管から水素やメタン及び酸素を供給し、前記原料を火炎加水分解してシリカ粒子（スート）を得、それをターゲット上に堆積させてVAD多孔質合成シリカガラス体（スート体）とし、それを還元性を有する雰囲気中、好ましくは揮発性有機珪素化合物を含む還元性雰囲気中で加熱する還元処理を施した後、水素を含む雰囲気中、３００〜１900℃、好ましくは５００〜１５００℃の温度で加熱処理し、次いで１１００〜１９００℃、好ましくは１２００〜１８００℃の温度で焼成して緻密化シリカガラスを作り、それを真空中、１５００〜２２００℃、好ましくは１８００〜２１００℃で加熱成型してシリンダー状合成シリカガラスとする。前記多孔質合成石英ガラス体は、水酸基を１００〜５００ppmの範囲で含んでいるものが好ましい。水酸基を多く含むことで還元処理における反応が容易となる。還元処理としては、還元性を有する雰囲気中で、１００〜１３００℃、好ましくは４００〜１０００℃に加熱することが行われる。還元性を有する雰囲気に含まれる気体としては、揮発性有機珪素化合物を含む還元性雰囲気がよい。揮発性有機珪素化合物としては、ヘキサメチルジシラザン（［（ＣＨ３）３Ｓｉ］２ＮＨ）、トリクロロメチルシラン（（ＣＨ２Ｃｌ）３ＳｉＨ）、ヘキサメチルジシロキサン［（ＣＨ３）３Ｓｉ］２Ｏなどが挙げられる。
【００２０】
上記製造方法において、水素を含む雰囲気中での加熱処理、それに続く透明シリカガラス体の真空中の加熱成型で、シリカガラス体中の骨格構造はSi―O２で形成されるようになり、余分な含有ガス分子、例えば、水素、酸素、残留した還元性を有する気体は排出除去される。その一方、Si・や、Si-Si結合である酸素欠乏型構造欠陥が残留し、黒色失透や白色失透が少なくなるとともに１１００℃における粘度が１０１４以上となり熱変形を少なくし、さらに、波長２５０ｎｍ以下の光線の内部透過率を５０％／ｃｍ以下にする。
【００２１】
以下に実施例でさらに具体的に説明する。なお、以下の例に示す物性値は次の測定方法に従った。
(i) 水放出量の測定；ガスマス分析法（那須昭一、他（１９９０）石英ガラスのガス放出、照明学会誌、第７４巻、第９号、５９５〜６００頁参照）
(ii) ＯＨ基濃度の測定；赤外線吸収法（Ｄ．Ｍ．Ｄｏｄｄ，ｅｔａｌ．，Ｊ．
Ａｐｐｌ．Ｐｈｙｓ．Ｖｏｌ．３７（１９６６），ｐｐ３９１１参照）.
(iii) アルミニウム，アルカリ金属、およびアルカリ土類金属元素各含有量の測定；原子吸光光度法。
(iv) 粘度テスト；ビームベンヂング法（ＡＳＴＭ，Ｃ−５９８−７２（１９８３）参照）
(v) 吸収係数の測定；紫外線分光光度法。
（vi）内部透過率（２面鏡面１０ｔ）の測定法；紫外線分光光度法。
(vii) 水素分子濃度測定；ラマン散乱分光高度法（Ｖ．Ｓ．Ｋｈｏｔｉｍｃｈｅｎｋｏ，ｅｔａｌ．（１９８７））
(vii) 失透テスト；大気中、１２８０℃、１２０ｈｒ．の熱処理を行った後、目視にて微結晶生成による白色失透を観察する。
(viii) メタルハライドランプ点灯実験；東忠利（１９８１）希土類ハロゲン化物入りメタルハライドランプの発光特性、照明学会誌、第６５巻、第１０号、４８７〜４９２頁の第４節に記載する高輝度光源用短ア−クランプの作成法を参照にしてランプを作成した。初期の光出力を１００％として、５００時間点灯後の出力を測定すると共に、目視にて白色化と黒色化の程度を観察した。なお、ランプバルブの厚さは２ｍｍとした。
【実施例】
【００２２】
実施例１
テトラクロロシランの火炎加水分解によって得た、外径１００ｍｍ×内径６０ｍｍ×長さ３００ｍｍの円筒状で密度が０．７ｇ／ｃｍ３の多孔質合成シリカガラス体（ＯＨ基約３００ｐｐｍ含有）約１ｋｇを電気炉内に装着されたシリカガラス製の炉心管（直径２００ｍｍ）内にセットし、次いで、炉心管内を排気した後、５００℃に加熱し、この温度で約６０分間予熱した。その後、ヘキサメチルジシラザン蒸気をＮ２ガスで希釈しながら供給し、ヘキサメチルジシラザンと多孔質合成シリカガラス体中のOH基とを反応させた。前記ヘキサメチルジシラザンによる還元処理の温度と時間とを表１に示す。なお、
Ｎ２ガスの流量は１ｍｏｌ／hｒである。
【００２３】
還元処理終了後、多孔質合成シリカガラス体を加熱炉内に移し、炉内温度を８００℃に昇温し、Ｈ２ガスを１ｍｏｌ／hｒ掛け流しながら、１時間保持した。次いで、炉内を１×１０−３ｍｍＨｇに減圧するとともに、１５００℃に昇温し、１時間保持した。それを室温まで冷却して緻密化された外径１００ｍｍ×内径９０ｍｍ×長さ３００ｍｍの透明なシリンダー状シリカガラスを得た。
【００２４】
上記透明シリンダー状シリカガラスを炉内に垂直方向にセットし、その下部より加熱をはじめ、２０００℃にてゾーン加熱移動しながら、シリカガラス上部まで加熱溶融し、外径３０ｍｍ×内径２０ｍｍ×長さ１０００ｍｍのチュ−ブ状シリカガラスを作成した。得られたチュ−ブ状シリカガラスについてその物性値を測定し、それを表１に示した。また、このチュ−ブ状シリカガラスについて波長２５０nm以下の光線の内部透過率をも調べた。その結果を図１に示す。
【００２５】
実施例２
実施例１において、ヘキサメチルジシラザンの代わりにトリクロロメチルシラン（
（ＣＨ２Ｃｌ）３ＳｉＨ）を用いた以外、実施例１と同様にしてチューブ状シリカガラスを得た。得られたチュ−ブ状シリカガラスについてその物性値を測定し、それを表１に示した。また、このシリカガラスについても波長２５０nm以下の光線の透過率を調べた。その結果を図１に示す。
【００２６】
実施例３
実施例１において、ヘキサメチルジシラザンの代わりにヘキサメチルジシロキサン［（ＣＨ３）３Ｓｉ］２  を用いた以外、実施例１と同様にしてチューブ状シリカガラスを得た。得られたチュ−ブ状シリカガラスについてその物性値を測定し、それを表１に示した。また、このシリカガラスについても波長２５０nm以下の光線の透過率を調べた。その結果を図１に示す。
【００２７】
実施例４
実施例１において、外径２００ｍｍ×内径６０ｍｍ×長さ４０００ｍｍの円筒状で密度が０．７ｇ／ｃｍ３の多孔質合成シリカガラス体を用いて、外径２００ｍｍ×内径１６０ｍｍ×長さ３０００ｍｍの透明シリンダー状シリカガラスを得た。得られたチュ−ブ状シリカガラスについてその物性値と透過率を調べた。その結果は、実施例１のチュ−ブ状シリカガラスと同様であった。
【００２８】
このチュ−ブ状シリカガラスを光ファイバ用合成シリカスート焼成炉芯管に加工し、電気加熱炉内に設置した。炉芯管内部では図２に示すようにＶＡＤスートを中空上に吊り下げ、塩素雰囲気にて  １１００℃で２０Ｈｒ加熱処理し、その後、ヘリウム雰囲気に置換して、１５００℃まで、昇温させて、２００Ｈｒ加熱処理した。  室温まで冷却後、透明ガラス体を取り出したが、炉芯管に変形がほとんどなかった。前記ＶＡＤスートの透明ガラス体中の金属不純物を分析したところ、表２に示すとおりであった。
【００２９】
比較例１
テトラクロロシランの火炎加水分解によって得た、外径１００ｍｍ×内径６０ｍｍ×長さ３００ｍｍの円筒状で密度が０．７ｇ／ｃｍ３の多孔質合成シリカガラス体（ＯＨ基約３００ｐｐｍ含有）約１ｋｇを電気炉内に装着されたシリカガラス製の炉心管（直径２００ｍｍ）内にセットした。次いで、炉心管内を排気した後、５００℃に加熱し、この温度で６０分間予熱した。その後、多孔質合成シリカガラス体を加熱炉内に移し、炉内温度を８００℃に昇温し、N２ガスを１ｍｏｌ／hｒ掛け流しながら、１時間保持した。炉内を１×１０−３ｍｍＨｇ以下に減圧するとともに、１５００℃に昇温し、１時間保持した。室温まで冷却し、緻密化され外径１００ｍｍ×内径９０ｍｍ×長さ３００ｍｍの透明なシリンダー状シリカガラスを得た。
【００３０】
上記透明シリンダー状シリカガラスを炉内に垂直方向にセットし、その下部より加熱をはじめ、２０００℃にてゾーン加熱移動しながら、上部まで加熱溶融し、外径３０ｍｍ×内径２０ｍｍ×長さ１０００ｍｍのチュ−ブ状シリカガラスを作成した。得られたチュ−ブ状シリカガラスについて物性値を測定し、それを表１に示した。また、このチュ−ブ状シリカガラスについて波長２５０nm以下の光線の内部透過率を調べた。その結果を図１に示す。
【００３１】
比較例２
比較例１において、透明シリンダー状シリカガラスを炉内に垂直方向にセットし、その下部より加熱をはじめ、１７８０℃にてゾーン加熱移動しながら、上部まで加熱溶融し、外径３０ｍｍ×内径２０ｍｍ×長さ１０００ｍｍのチュ−ブ状シリカガラスを作成した。得られたチュ−ブ状シリカガラスについて物性値を測定し、それを表１に示した。また、このチュ−ブ状シリカガラスについて波長２５０nm以下の光線の内部透過率を調べた。その結果図１に示す。
【００３２】
比較例３
テトラクロロシランの火炎加水分解によって得た、粘度０．０５μm〜２μmの合成石英ガラスヒュームを、純水中に溶いてスラリー状とし、大気雰囲気中にて、２００℃で、４００hr保持し、乾燥させて、外径１００ｍｍ×内径６０ｍｍ×長さ３００ｍｍの円筒状で密度が０．７g/cm3の多孔失合成シリカガラス体（OH基約３００ppm含有）約１kgを作成し、それを比較例１と同様な処理を施してチュ−ブ状シリカガラスを得た。このチュ−ブ状シリカガラスについて物性値を測定し、それを表１に示した。純度が低下し、白色失透が強く確認された。
【００３３】
比較例４
チュ−ブ状シリカガラスを電気溶融天然シリカガラスで作成した以外は、実施例４と同様にして光ファイバ用合成シリカスート焼成炉心管を作成した。この炉芯管を用いて実施例４と同様にVADスート体を緻密化し、透明化して外径１００ｍｍ×内径９０ｍｍ×長さ３００ｍｍのシリンダー状シリカガラスを得た。焼成に使用した炉芯管には失透が外面から内面まで進み、小さな割れが多発した。前透明ガラス体中の金属不純物を分析したところ、表２に示すとおりであった。
【００３４】
比較例５
チュ−ブ状シリカガラスで１１００℃での粘度が１３．５である合成シリカガラスで作成した以外は、実施例４と同様にして外径１００ｍｍ×内径９０ｍｍ×長さ３００ｍｍの透明なシリンダー状シリカガラスを得た。焼成に使用した炉芯管は縦方向が伸びて、電気炉底壁に接触した。前記透明ガラス体中の金属不純物を分析したところ、表２に示すとおりであった。
【００３５】
【表１】
0005366303.tif 000003
【００３６】
【表２】
0005366303.tif 000004
【００３７】
（評価）
上記表１にみるように本発明合成シリカガラスは金属不純物による汚染が少なく、かつ黒色失透も低い上に、耐熱性が高く、さらに、波長２５０nm以下の光線の内部透過率が低く抑えられていることが窺える。
【産業上の利用可能性】
【００３８】
本発明は、金属不純物による汚染及び黒色失透が少ない上に、耐熱性が高く、しかも波長２５０nm以下の光線の内部透過率が低いので、放電灯用発光管やシリカスート焼成用炉芯管材料として有用である。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】は、合成シリカガラスの紫外線透過率（２面鏡面３０t）を示す曲線である。
【図２】は、VADスート体焼成用炉芯管の概略図である。
【符号の説明】
【００４０】
0005366303.tif 000005
１：  炉芯管
２：  ガス導入ライン
３：  ガス排出ライン
４：  VADスート体
５：  加熱ヒーター
【図２】
0005366303.tif 000006
【図１】
0005366303.tif 000007