(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関（２０）の燃焼室（２２）に燃料を噴射する噴孔（４４）に高圧燃料を供給する燃料通路（９１）と、前記燃料通路（９１）から漏れ出す漏出燃料を回収する回収通路（９３）とが形成される燃料噴射装置（１００）であって、
前記燃料通路（９１）及び前記回収通路（９３）を内部に形成し、当該燃料通路（９１）の開口（９２ａ）を第一端面（４７）に有する第一弁ボデー（４６）と、
前記燃料通路（９１）を内部に形成し、前記第一端面（４７）と対向する第二端面（４２）に前記燃料通路（９１）の開口（９２ｂ）を有する第二弁ボデー（４１）と、
前記第一端面（４７）及び前記第二端面（４２）が互いに液密に密着するよう、前記第一弁ボデー（４６）及び前記第二弁ボデー（４１）に力を印加する印加部材（４９）と、を備え、
前記第一端面（４７）及び前記第二端面（４２）のうち少なくとも一方の端面には、前記燃料通路（９１）の開口（９２ａ，９２ｂ）と間隔を開けて当該開口（９２ａ，９２ｂ）を囲み、前記回収通路（９３）と繋がる端面溝（８１）が形成され、
前記第一弁ボデー（４６）及び前記第二弁ボデー（４１）のうち少なくとも一方の外周面には、周方向に延伸する側面溝（８５）が形成されることを特徴とする燃料噴射装置（１００）。
【請求項２】
前記側面溝（８５）の底部（８７）が、前記第一弁ボデー（４６）又は前記第二弁ボデー（４１）において、前記端面溝（８１）の外周縁（８３）よりも内周側に位置することを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射装置（１００）。
【請求項３】
前記側面溝（８５）は、前記第二弁ボデー（４１）に形成されることを特徴とする請求項１又は２に記載の燃料噴射装置（１００）。
【請求項４】
前記側面溝（８５）は、前記第一弁ボデー（４６）及び前記第二弁ボデー（４１）のうち少なくとも一方の外周面（８９）の全周に亘って形成されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の燃料噴射装置（１００）。
【請求項５】
前記端面溝（８１）は、前記燃料通路（９１）の開口（９２ａ，９２ｂ）を周方向に連続して囲むことを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の燃料噴射装置（１００）。
【請求項６】
前記第一端面（４７）及び前記第二端面（４２）の各々における前記燃料通路（９１）の開口（９２ａ，９２ｂ）は、互いに同心の円状又は円環状であり、
前記端面溝（８１）及び前記側面溝（８５）は、前記第一端面（４７）及び前記第二端面（４２）の各々における前記燃料通路（９１）の開口（９２ａ，９２ｂ）と同心の円環状に形成されることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の燃料噴射装置（１００）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の燃焼室に燃料を噴射する噴孔に高圧燃料を供給する燃料通路と、燃料通路から漏れ出す漏出燃料を回収する回収通路とが形成された燃料噴射装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、一般に燃料噴射装置は、高圧燃料の燃料通路が内部に形成された複数の円柱状の弁ボデーを組み合わせることにより構成されている。各弁ボデーに形成されている燃料通路は、当該各弁ボデーの軸方向の端面に開口している。そして、複数の弁ボデーは、燃料通路の開口している各々の軸方向の端面が互いに液密に密着するよう、締結部材等によって軸方向の力を印加されている。
【０００３】
このように、各弁ボデーの各端面同士を密着させ、液密に構成された燃料噴射装置であっても、燃料通路内の高圧燃料は、端面の間から漏出し得る。そこで特許文献１に開示の燃料噴射装置では、互いに密着させた端面のうちの一方に、燃料通路の開口から離間し且つ当該開口を囲む端面溝が形成されている。加えて、弁ボデーには、燃料通路から漏れ出した漏出燃料を回収する回収通路が形成されている。この回収通路は、端面溝と繋げられており、当該端面溝に漏れ出した漏出燃料を回収することができる。
【０００４】
このような特許文献１に開示の燃料噴射装置では、各弁ボデーの各端面同士の接触面積は、端面溝の形成によって低減する。故に、弁ボデーに印加する軸方向の力を向上させなくても、端面間に生じる面圧を向上させることができる。故に、弁ボデーの各端面間での液密は、より確実なものとなり得る。加えて、端面間から端面溝に燃料が漏れ出しても、漏出燃料は、当該端面溝に繋げられている回収通路によって回収される。このような構成によって、燃料噴射装置の外部への燃料の漏出防止が図られていたのである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】欧州特許第１１６５９６１号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
さて、近年、燃料噴射装置に供給される燃料の圧力は、益々上昇している。故に、例えば、燃料噴射装置に高圧燃料を供給する装置の異常等が発生すると、燃料通路内の燃料の圧力は、従来想定されていた圧力よりも、著しく高いものとなる。
【０００７】
ここで、特許文献１に開示の燃料噴射装置では、各弁ボデーの各端面を液密に密着させるため当該各弁ボデーに軸方向の力を印加した場合、各端面において、端面溝よりも内周側となる端面部に生じる面圧と、当該端面溝よりも外周側の端面部に生じる面圧とは、同程度となる。このように、印加される力を、外周側及び内周側の各端面部に分散させてしまうと、燃料通路内の燃料の圧力が著しく高くなった場合に、端面溝よりも内周側の各端面部は、面圧の不足によって、互いに確実に密着することができなくなるおそれがある。端面部間の液密が維持されず、燃料通路から端面溝に継続的に燃料が漏れ出した場合、端面溝と繋げられる回収通路を通じた漏出燃料の回収は間に合わなくなることがある。すると、端面溝よりも外周側の端面部間に生じている面圧が、内周側の端面部間に生じている面圧と同程度であっても、端面溝内の燃料圧力の上昇によれば、当該端面溝から燃料噴射装置の外部への燃料の漏出は生じ得る。このように、特許文献１の燃料噴射装置では、当該燃料噴射装置から外部への燃料の漏れ出しを防止することができなくなるおそれがあった。
【０００８】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、燃料通路から外部への燃料の漏出を防ぎ得る燃料噴射装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明では、内燃機関（２０）の燃焼室（２２）に燃料を噴射する噴孔（４４）に高圧燃料を供給する燃料通路（９１）と、燃料通路（９１）から漏れ出す漏出燃料を回収する回収通路（９３）とが形成される燃料噴射装置（１００）であって、燃料通路（９１）及び回収通路（９３）を内部に形成し、当該燃料通路（９１）の開口（９２ａ）を第一端面（４７）に有する第一弁ボデー（４６）と、
燃料通路（９１）を内部に形成し、第一端面（４７）と対向する第二端面（４２）に燃料通路（９１）の開口（９２ｂ）を有する第二弁ボデー（４１）と、第一端面（４７）及び第二端面（４２）が互いに液密に密着するよう、第一弁ボデー（４６）及び第二弁ボデー（４１）に力を印加する印加部材（４９）と、を備え、第一端面（４７）及び第二端面（４２）のうち少なくとも一方の端面には、燃料通路（９１）の開口（９２ａ，９２ｂ）と間隔を開けて当該開口（９２ａ，９２ｂ）を囲み、回収通路（９３）と繋がる端面溝（８１）が形成され、第一弁ボデー（４６）及び第二弁ボデー（４１）のうち少なくとも一方の外周面には、周方向に延伸する側面溝（８５）が形成されることを特徴とする燃料噴射装置（１００）とする。
【００１０】
この発明によれば、第一弁ボデー及び第二弁ボデーのうち少なくとも一方の外周面には、周方向に延伸する側面溝が形成されている。故に、側面溝の形成された第一弁ボデー又は第二弁ボデーにおいては、外周側の剛性が、内周側の剛性と比較して低くなる。そのため、側面溝の形成された弁ボデーの第一端面又は第二端面においては、外周側の端面部が、内周側の端面部よりも変形し易くなる。故に、第一端面及び第二端面が互いに密着するよう、印加部材が第一弁ボデー及び第二弁ボデーに軸方向の力を印加した場合、この印加部材によって印加される力は、端面溝よりも内周側の端面部に集中する。故に、第一端面及び第二端面において、開口を囲む端面溝よりも内周側の端面部間には、当該端面溝よりも外周側の端面部間と比べて、高い面圧が生じる。
【００１１】
以上により、燃料通路内の圧力が高まっても、第一端面及び第二端面は、端面溝よりも内周側の各端面部を液密にとなるよう互いに確実に密着し得る。故に、第一端面及び第二端面間を通じて、燃料通路から端面溝に漏出する漏出燃料の量は低減され得る。これにより、端面溝と繋がる回収通路を通じた漏出燃料の回収が確実に行われ得るので、回収通路及び端面溝内の燃料圧力の上昇は防がれる。故に、端面溝よりも外周側の端面部間に生じる面圧が低にもかかわらず、当該端面部間からの燃料の漏出は生じ難くなる。したがって、燃料通路から外部への燃料の漏出を防ぎ得る燃料噴射装置の提供が可能になる。
【００１２】
請求項２に記載の発明では、側面溝（８５）の底部（８７）が、第一弁ボデー（４６）又は第二弁ボデー（４１）において、端面溝（８１）の外周縁（８３）よりも内周側に位置している。故に、側面溝が形成されている第一端面又は第二端面において、端面溝よりも外周側の端面部は、端面溝よりも内周側の端面部よりも、確実に変形し易くなる。そのため、印加部材によって印加される力は、第一端面及び第二端面において、端面溝よりも内周側の端面部間にさらに集中して作用し、これら端面溝の内周側に位置する各端面部同士を確実に密着させられる。以上により、燃料通路から端面溝への燃料の漏出を低減できるので、回収通路及び端面溝内の燃料の圧力上昇は確実に防がれ得る。したがって、燃料噴射装置の外部への燃料の漏出は、さらに確実に防がれ得る。
【００１３】
請求項３に記載の発明では、側面溝（８５）は、第二弁ボデー（４１）に形成される。上述したように、第一弁ボデーには、燃料通路に加えて、漏出燃料を回収する回収通路が形成されている。故に、第一弁ボデーに側面溝を形成した場合、側面溝は、当該回収通路を避けて形成されなければならない。対して、第二弁ボデーには回収通路が形成されていなくてもよい。故に、この発明のように側面溝を第二弁ボデーに形成すれば、側面溝は、回収通路との干渉のおそれなく、最適な位置及び形状にて形成され得る。これにより、印加部材によって印加される力を端面溝よりも内周側の端面部に集中させるという、側面溝の形成によって獲得される作用は、確実に発揮され得る。この作用の発揮によれば、第一端面及び第二端面は、端面溝よりも内周側の端面部同士をさらに確実に密着させ、端面溝及び回収通路内の圧力上昇を防ぎ得る。したがって、燃料噴射装置の外部への燃料の漏出は、さらに確実に防がれ得る。
【００１４】
請求項４に記載の発明によれば、側面溝（８５）は、第一弁ボデー（４６）及び第二弁ボデー（４１）のうち少なくとも一方の外周面（８９）の全周に亘って形成されることを特徴とする。
【００１５】
この発明によれば、側面溝が外周面の全周に亘って形成されることにより、当該側面溝の形成された第一弁ボデー及び第二弁ボデーのうち少なくとも一方の第一端面又は第二端面では、側面溝の周方向の全周に亘って、外周側の端面部は、内周側の端面部よりも変形し易くなる。故に、印加部材が第一弁ボデー及び第二弁ボデーに力を印加した場合、第一端面及び当該第二端面において、端面溝よりも内周側の各端面部の全体に、端面溝よりも外周側の端面部に比べて高い面圧が生じる。これにより、第一端面及び第二端面は、端面溝の内周側の端面部同士をさらに確実に密着させ、端面溝及び回収通路内の圧力上昇を防ぎ得る。したがって、燃料噴射装置の外部への燃料の漏出は、さらに確実に防がれ得る。
【００１６】
請求項５に記載の発明によれば、端面溝（８１）は、燃料通路（９１）の開口（９２ａ，９２ｂ）を周方向に連続して囲むことを特徴とする。
【００１７】
この発明のように、燃料通路の開口を周方向に連続して囲む端面溝は、第一端面及び第二端面間から漏れ出した燃料を確実に回収し、回収通路を通じて排出させることができる。このように、開口を周方向に連続して囲む端面溝を形成することにより、漏出燃料が端面溝及び回収通路に回収されることなく外部に漏れ出す事態は、未然に防がれ得る。
【００１８】
請求項６に記載の発明によれば、第一端面（４７）及び第二端面（４２）の各々における燃料通路（９１）の開口（９２ａ，９２ｂ）は、互いに同心の円状又は円環状であり、端面溝（８１）及び側面溝（８５）は、第一端面（４７）及び第二端面（４２）の各々における燃料通路（９１）の開口（９２ａ，９２ｂ）と同心の円環状に形成されることを特徴とする。
【００１９】
この発明では、第一端面及び第二端面の各々における開口が互いに同心の円状又は円環状であり、且つ円環状の端面溝がこれら開口と同心である。故に、第一端面及び第二端面の端面溝よりも内周側の端面部は、燃料通路の開口まわりにおいて一定の幅で互いに密着し得る。加えて、円環状の端面溝及び側面溝が互いに同心であることにより、印加部材によって印加される力は、端面溝よりも内周側となる端面部間に、周方向において均等に作用し得る。
【００２０】
以上により、開口まわりにおいて一定の幅で互いに密着している第一端面及び第二端面に、周方向に均等な力が作用することとなる。故に、第一端面及び第二端面において、端面溝よりも内周側の端面部間に生じる面圧は、周方向において均等になり得る。これにより、第一端面及び第二端面は、さらに確実な液密を形成できるので、燃料通路から燃料を漏出させることなく、端面溝及び回収通路内の圧力上昇を防ぐことができる。したがって、燃料噴射装置の外部への燃料の漏出は、さらに確実に防がれ得る。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の第一実施形態による燃料噴射装置を備える燃料供給システムの構成図である。
【図２】本発明の第一実施形態による燃料噴射装置の縦断面図である。
【図３】本発明の第一実施形態による燃料噴射装置の特徴部分を拡大した図である。
【図４】図３のＩＶ−ＩＶ線断面図である。
【図５】本発明の特徴部分である端面溝及び側面溝が、ノズルボデー及びオリフィスプレート間に生じる面圧を高める効果について説明するための図である。
【図６】本発明の第二実施形態による燃料噴射装置の特徴部分を拡大した図であって、図３の変形例を示す図である。
【図７】図６のＶＩＩ−ＶＩＩ線断面図である。
【図８】本発明の第三実施形態による燃料噴射装置の特徴部分を拡大した図であって、図３の別の変形例を示す図である。
【図９】図８のＩＸ−ＩＸ線断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、当該構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合せることができる。
【００２３】
（第一実施形態）
本発明の第一実施形態による燃料噴射装置１００が用いられた燃料供給システム１０を、図１に示す。尚、本実施形態の燃料噴射装置１００は、内燃機関であるディーゼル機関２０の燃焼室２２内に向けて直接的に燃料を噴射する、所謂、直接噴射式燃料供給システムである。
【００２４】
燃料供給システム１０は、フィードポンプ１２、高圧燃料ポンプ１３、コモンレール１４、機関制御装置１７、及び燃料噴射装置１００等から構成されている。
【００２５】
フィードポンプ１２は、電動式のポンプであって、燃料タンク１１内に収容されている。フィードポンプ１２は、燃料タンク１１内に貯留されている燃料に、この燃料の蒸気圧よりも高圧であるフィード圧を与える。このフィードポンプ１２は、高圧燃料ポンプ１３に燃料配管１２ａによって接続されており、所定のフィード圧を与えた液相状態の燃料をこの高圧燃料ポンプ１３に供給する。尚、燃料配管１２ａには、調圧弁（図示しない）が設けられており、当該調圧弁によって高圧燃料ポンプ１３に供給される燃料の圧力は所定値に保たれる。
【００２６】
高圧燃料ポンプ１３は、ディーゼル機関に取り付けられて、当該ディーゼル機関の出力軸からの動力によって駆動される。高圧燃料ポンプ１３は、コモンレール１４に燃料配管１３ａによって接続されており、フィードポンプ１２によって供給された燃料にさらに圧力を加えて、当該コモンレール１４に供給する高圧燃料をつくり出す。加えて、高圧燃料ポンプ１３は、機関制御装置１７と電気的に接続された電磁弁（図示しない）を有している。この電磁弁の機関制御装置１７による開閉の制御によって、高圧燃料ポンプ１３からコモンレール１４に供給される燃料の圧力は所定の圧力に制御される。
【００２７】
コモンレール１４は、クロム・モリブデン鋼等の金属材料からなる管状の部材であり、ディーゼル機関のバンクあたりの気筒数に応じた複数の分岐部１４ａが形成されている。これら複数の分岐部１４ａは、供給流路１４ｄを形成する燃料配管によって、それぞれ燃料噴射装置１００に接続されている。また、燃料噴射装置１００と高圧燃料ポンプ１３とは、戻り流路１４ｆを形成する燃料配管によって接続されている。以上の構成によりコモンレール１４は、高圧燃料ポンプ１３によって高圧な状態で供給された燃料を一時的に蓄え、圧力を保持したまま複数の燃料噴射装置１００に供給流路１４ｄを介して分配する。加えて、コモンレール１４は、軸方向の両端部のうち、一方の端部にコモンレールセンサ１４ｂを、他方の端部に圧力レギュレータ１４ｃを有している。コモンレールセンサ１４ｂは、機関制御装置１７に電気的に接続されており、燃料の圧力及び温度を検出して当該機関制御装置１７に出力する。圧力レギュレータ１４ｃは、コモンレール１４内の燃料の圧力を一定に保持するとともに、余剰分の燃料を減圧して低圧側に排出する。この圧力レギュレータ１４ｃを通過した余剰分の燃料は、コモンレール１４と燃料タンク１１との間を接続する燃料配管１４ｅ内の流路を介して、当該燃料タンク１１へ戻される。
【００２８】
燃料噴射装置１００は、コモンレール１４の分岐部１４ａを通じて供給される圧力の高められた高圧燃料を噴孔４４から噴射する装置である。具体的に、燃料噴射装置１００は、供給流路１４ｄを介して高圧燃料ポンプ１３から供給される高圧燃料の噴孔４４からの噴射を、機関制御装置１７からの制御信号に応じて制御する弁部５０を備えている。加えて、この燃料噴射装置１００において、供給流路１４ｄから供給された高圧燃料の一部であって、噴孔４４からの噴射されなかった余剰分の燃料は、燃料噴射装置１００と高圧燃料ポンプ１３との間を連通する戻り流路１４ｆに排出され、燃料タンク１１へと戻される。この燃料噴射装置１００は、ディーゼル機関２０の燃焼室２２の一部であるヘッド部材２１の挿入孔に挿入されて、取り付けられている。燃料噴射装置１００は、ディーゼル機関２０の燃焼室２２毎に複数配置され、当該燃焼室２２内に向け直接的に燃料を、具体的には１６０から２２０メガパスカル（ＭＰａ）程度の噴射圧力で噴射する。
【００２９】
機関制御装置１７は、マイクロコンピュータ等によって構成されている。この機関制御装置１７は、上述したコモンレールセンサ１４ｂに加えて、ディーゼル機関２０の回転速度を検出する回転速度センサ、スロットル開度を検出するスロットルセンサ、吸入吸気量を検出エアフローセンサ、過給圧を検出する過給圧センサ、冷却水温を検出する水温センサ、及び潤滑油の油温を検出する油温センサ等、種々のセンサと電気的に接続されている。機関制御装置１７は、これらの各センサからの情報に基づいて、高圧燃料ポンプ１３の電磁弁及び各燃料噴射装置１００の弁部５０の開閉を制御するための電気信号を、高圧燃料ポンプ１３の電磁弁及び各燃料噴射装置１００に出力する。
【００３０】
次に、燃料噴射装置１００の構成について、図２及び図３に基づいて説明する。
【００３１】
燃料噴射装置１００は、制御弁駆動部３０、制御ボデー４０、ノズルニードル６０、及びフローティングプレート７０を備えている。
【００３２】
制御弁駆動部３０は、制御ボデー４０内に収容されている。この制御弁駆動部３０は、制御ボデー４０の後述する制御弁座部４６ａとともに圧力制御弁８０を形成する、バルブシート部材３３を有している。制御弁駆動部３０は、機関制御装置１７からのパルス電流の供給を受けることにより、圧力制御弁８０を開閉する。具体的には、機関制御装置１７からの電力供給が有る場合、制御弁駆動部３０は、バルブシート部材３３を、制御弁座部４６ａに着座させることにより圧力制御弁８０を閉弁させる。制御弁駆動部３０からの電力供給が無い場合、制御弁駆動部３０は、バルブシート部材３３を制御弁座部４６ａから離座させることにより、圧力制御弁８０を開弁させる。
【００３３】
制御ボデー４０は、ノズルボデー４１、シリンダ５６、オリフィスプレート４６、ホルダ４８、リテーニングナット４９を有している。これらノズルボデー４１、オリフィスプレート４６、及びホルダ４８は、ヘッド部材２１（図１参照）への挿入方向の先端部側から、この順で並んでいる。
【００３４】
この制御ボデー４０には、噴孔４４、流入通路５２、流出通路５４、供給通路９１、回収通路９３及び圧力制御室５３が形成されている。噴孔４４は、制御ボデー４０の挿入方向の先端部に形成され、燃焼室２２（図１参照）に燃料を噴射する。流入通路５２は、一方の流路端が高圧燃料ポンプ１３及びコモンレール１４等と繋がる供給流路１４ｄ（図１参照）に、他方の流路端が圧力制御室５３に、それぞれ繋がっている。この流入通路５２は、圧力制御室５３内に高圧燃料を導入する。流出通路５４は、一方の流路端が高圧燃料ポンプ１３と繋がる戻り流路１４ｆ（図１参照）に、他方の流路端が圧力制御室５３に、それぞれ繋がっている。この流出通路５４は、圧力制御室５３内の燃料を低圧側に流出させる。
【００３５】
供給通路９１は、オリフィスプレート４６において流入通路５２から分岐しており、供給流路１４ｄ（図１参照）と噴孔４４とを連通している。これにより供給通路９１は、噴孔４４に高圧燃料を供給する。回収通路９３は、供給通路９１から漏れ出す漏出燃料を回収するための燃料通路である。回収通路９３は、ノズルボデー４１及びオリフィスプレート４６間と流出通路５４とを連通している。これにより回収通路９３は、ノズルボデー４１及びオリフィスプレート４６間から漏れ出そうとする燃料を流出通路５４に戻すことができる。
【００３６】
圧力制御室５３は、オリフィスプレート４６及びシリンダ５６等によって区画されている。この圧力制御室５３は、制御ボデー４０の内部においてノズルニードル６０を挟んで噴孔４４と反対側に形成され、高圧燃料を流入通路５２から導入し、流出通路５４を経由して排出する。
【００３７】
ノズルボデー４１は、クロム・モリブデン鋼等の金属材料よりなる有底円筒状の部材である。このノズルボデー４１は、ノズルニードル収容部４３、弁座部４５、及び噴孔４４を有している。ノズルニードル収容部４３は、ノズルニードル６０を収容するとともに、上述した供給通路９１をノズルボデー４１の内部に形成するための円筒穴である。ノズルニードル収容部４３は、ノズルボデー４１の軸方向に沿って形成されており、後述するオリフィスプレート４６の端面４７と対向する、端面４２に開口している。この端面４２において、シリンダ５６の外周壁とノズルニードル収容部４３の内周壁との間で囲まれた部分に、円環状である供給通路９１の開口９２ｂが形成される。
弁座部４５は、ノズルニードル収容部４３の底壁に形成されて、ノズルニードル６０の先端と接触する。噴孔４４は、弁座部４５を挟んでオリフィスプレート４６とは反対側に位置し、ノズルボデー４１の内側から外側に向けて放射状に複数形成されている。この噴孔４４を通過することで、高圧な燃料は、微粒化及び拡散して空気と混合し易い状態となる。
【００３８】
シリンダ５６は、金属材料よりなり、オリフィスプレート４６及びノズルニードル６０とともに圧力制御室５３を区画する円筒状の部材である。シリンダ５６は、ノズルニードル収容部４３内に、当該ノズルニードル収容部４３と同軸となるように配置されている。シリンダ５６は、軸方向の端面をオリフィスプレート４６に保持されている。
【００３９】
このシリンダ５６は、ノズルニードル６０をその軸方向に沿って摺動させる。加えてシリンダ５６は、ノズルニードル６０に近接する方向へのフローティングプレート７０の変位を規制する。さらにシリンダ５６は、フローティングプレート７０に近接する方向へのノズルニードル６０の変位を規制する。
【００４０】
オリフィスプレート４６は、クロム・モリブデン鋼等の金属材料よりなり、ノズルボデー４１とホルダ４８との間で保持されている円柱状の部材である。このオリフィスプレート４６は、上述した制御弁座部４６ａを有している。加えてオリフィスプレート４６の内部には、流出通路５４、流入通路５２、供給通路９１及び回収通路９３が形成されている。制御弁座部４６ａは、オリフィスプレート４６の軸方向の両端面のうち、ホルダ４８側の端面に形成され、制御弁駆動部３０のバルブシート部材３３等とともに圧力制御弁８０を構成している。また、制御弁座部４６ａが形成される端面と軸方向において反対側の端面４７は、供給通路９１の開口９２ａを有している。供給通路９１の開口９２ａは、流入通路５２及び流出通路５４の各開口を囲むような円環状であって、オリフィスプレート４６の端面４７に形成された開口９２ｂと同心である。
【００４１】
ホルダ４８は、クロム・モリブデン鋼等の金属材料よりなる筒状の部材であって、軸方向に沿って形成される縦孔４８ａ，４８ｂ、及びソケット部４８ｃを有している。縦孔４８ａは、供給流路１４ｄ（図１参照）と流入通路５２とを連通する燃料流路である。一方、縦孔４８ｂのオリフィスプレート４６側には制御弁駆動部３０が収容されている。加えて、縦孔４８ｂのオリフィスプレート４６とは反対側には、縦孔４８ｂの開口を閉塞するようソケット部４８ｃが形成されている。このソケット部４８ｃは、機関制御装置１７と接続されたプラグ部（図示しない）と嵌合自在である。このソケット部４８ｃと図示しないプラグ部との接続によれば、機関制御装置１７から制御弁駆動部３０へのパルス電流の供給が可能となる。
【００４２】
リテーニングナット４９は、金属材料よりなる二段円筒状の部材である。リテーニングナット４９は、ノズルボデー４１の一部及びオリフィスプレート４６を収容しつつ、ホルダ４８のオリフィスプレート４６側に螺合されている。加えて、リテーニングナット４９は、内周壁部で段差部４９ａを形成している。この段差部４９ａは、リテーニングナット４９のホルダ４８への取り付けによって、ノズルボデー４１及びオリフィスプレート４６をホルダ４８側に押し付ける。これにより、リテーニングナット４９は、ノズルボデー４１及びオリフィスプレート４６を、ホルダ４８とともに挟持している。以上により、リテーニングナット４９は、ノズルボデー４１の端面４２及びオリフィスプレート４６の端面４７が互いに液密に密着するよう、これらノズルボデー４１及びオリフィスプレート４６に軸方向の力を印加している。
【００４３】
ノズルニードル６０は、高速度工具鋼等の金属材料よって全体として円柱状に形成されており、制御ボデー４０の内部において当該制御ボデー４０の軸方向に沿って移動する。シート部６５、弁受圧面６１、及びリターンスプリング６６を有している。シート部６５は、ノズルニードル６０の軸方向の両端部のうち、圧力制御室５３とは反対側となる端部に形成されて、制御ボデー４０の弁座部４５に着座する。このシート部６５は、噴孔４４を開閉するための弁部５０を弁座部４５とともに構成している。弁受圧面６１は、ノズルニードル６０の軸方向の両端部のうち、シート部６５とは反対側となる、圧力制御室５３側の端部によって形成されている。この弁受圧面６１は、オリフィスプレート４６及びシリンダ５６とともに圧力制御室５３を区画しており、当該圧力制御室５３内の燃料の圧力を受ける。リターンスプリング６６は、金属製の線材を周回状に巻設したコイルスプリングである。リターンスプリング６６は、ノズルニードル６０を弁部５０側に付勢している。ノズルニードル６０は、弁受圧面６１の受ける圧力制御室５３内の燃料の圧力に応じて、シリンダ５６の軸方向に沿ってシリンダ５６に対し往復移動する。これによりノズルニードル６０は、シート部６５を弁座部４５に着座、及びシート部６５を弁座部４５から離座させることにより、弁部５０を開閉する。
【００４４】
フローティングプレート７０は、金属材料よりなる円盤状の部材であって、流入通路５２を閉じるために、圧力制御室５３に臨むオリフィスプレート４６の端面４７を押圧する。フローティングプレート７０には、軸方向に沿って当該フローティングプレート７０を貫通する連通孔７１が形成されている。フローティングプレート７０は、圧力制御室５３内において、シリンダ５６と同軸に配置され、当該軸方向に往復変位可能である。フローティングプレート７０は、金属製の線材を周回状に巻設したコイルスプリング７２によって、ノズルニードル６０に対して、オリフィスプレート４６側に付勢されている。
【００４５】
フローティングプレート７０は、圧力制御弁８０の開弁による圧力制御室５３からの燃料の流出によって、オリフィスプレート４６に向かって吸引され、当該オリフィスプレート４６の端面４７を押圧する。これにより、フローティングプレート７０は、流入通路５２を塞ぎ、圧力制御室５３内への高圧燃料の流入を妨げる。加えて、フローティングプレート７０は、圧力制御室５３内の燃料を、連通孔７１を通じて、流出通路５４に流出させる。以上により、フローティングプレート７０は、当該圧力制御室５３内の圧力低下を早める。これによりに、圧力制御室５３内に設けられるフローティングプレート７０は、開弁時における弁部５０の応答性を向上させられる。
【００４６】
（特徴部分）
次に、燃料噴射装置１００の特徴部分について、図３〜図５に基づいてさらに詳細に説明する。
【００４７】
図３及び図４に示すように、オリフィスプレート４６には、端面溝８１及び側面溝８５が形成されている。端面溝８１は、ノズルボデー４１の端面４２に円環状に形成されている。端面溝８１は、ノズルボデー４１に形成された供給通路９１の開口９２ｂと同心であって、当該開口９２ｂを周方向に連続して囲んでいる。この端面溝８１と開口９２ｂとの間には、所定の間隔が開けられている。端面４２において、端面溝８１と開口９２ｂとの間に囲まれた円環状の領域が、高圧シール面部４２ｂである。  端面溝８１の内周縁８２及び外周縁８３は、ノズルボデー４１の径方向において、オリフィスプレート４６に形成される回収通路９３の開口９４を跨ぐように位置している。このような形態によって、端面溝８１は、回収通路９３と繋げられている。この端面溝８１よりも外周側となる円環状の領域が低圧シール面部４２ａである。
【００４８】
オリフィスプレート４６の端面４７において、端面溝８１よりも外周側に位置し、ノズルボデー４１の低圧シール面部４２ａと対向する領域が、低圧シール面部４７ａである。加えて、オリフィスプレート４６の端面４７において、端面溝８１よりも内周側に位置し、ノズルボデー４１の高圧シール面部４２ｂと対向する領域が、高圧シール面部４７ｂである。
【００４９】
側面溝８５は、ノズルボデー４１の外周面８９において、周方向に延伸しており、当該外周面８９の全周に亘って形成されている。側面溝８５は、ノズルボデー４１に形成された端面溝８１、並びにオリフィスプレート４６及びノズルボデー４１に形成された供給通路９１の各開口９２ａ，９２ｂと同心の円環状である。側面溝８５の底部８７は、ノズルボデー４１において、端面溝８１の外周縁８３よりも内周側に位置している。
【００５０】
具体的に、端面溝８１及び側面溝８５が形成されていない形態と、第一実施形態とにおいて、端面４２，４７間に生じる面圧を比較したものが、図５である。端面溝８１及び側面溝８５が形成されていない形態では、ノズルボデー及びオリフィスプレートの各端面間に生じる面圧は、内周から外周に向かうに従って漸増している（図５  破線参照）。このように、リテーニングナットによって印加される力が、端面全体に分散されてしまうと、供給通路９１内の燃料の圧力が著しく高くなった場合のシールに必要な面圧（図５  一点鎖線参照）を生じさせることが困難になる。
【００５１】
そこで、ノズルボデー４１に端面溝８１及び側面溝８５が形成されている。側面溝８５の形成により、ノズルボデー４１の外周側の剛性は、内周側の剛性と比較して低くなる。そのため、ノズルボデー４１の端面４２においては、低圧シール面部４２ａが、高圧シール面部４２ｂよりも軸方向に沿って変形し易くなる。故に、端面４２及び端面４７が互いに密着するよう、リテーニングナット４９がノズルボデー４１及びオリフィスプレート４６に軸方向の力を印加した場合、このリテーニングナット４９によって印加される力は、高圧シール面部４２ｂ，４７ｂに集中する。これにより、端面４２及び端面４７において、端面溝８１よりも内周側の高圧シール面部４２ｂ，４７ｂ間には、当該端面溝８１よりも外周側の低圧シール面部４２ａ，４７ａ間と比べて、高い面圧が生じる（図５  実線参照）。故に、高圧シール面部４２ｂ，４７ｂ間に、供給通路９１内の燃料の圧力が著しく高くなった場合のシールに必要な面圧を生じさせることが可能になる。
【００５２】
ここで、ノズルボデー４１の軸方向において、端面４２から側面溝８５までの距離が近くなるほど、高圧シール面部４２ｂ，４７ｂ間に生じる面圧と、低圧シール面部４２ａ，４７ａ間に生じる面圧との差は大きくなる。また、図３に示す側面溝８５の底部８７の位置を内周側に移動させることによっても、高圧シール面部４２ｂ，４７ｂ間に生じる面圧と、低圧シール面部４２ａ，４７ａ間に生じる面圧との差は大きくなる。以上により、端面４２から側面溝８５までの距離及び側面溝８５の深さを調整することにより、供給通路９１からの燃料の漏出しを防止するのに最適な高圧シール面部４２ｂ，４７ｂ間の面圧が獲得され得る。
【００５３】
ここまで説明した第一実施形態では、例えば高圧燃料ポンプ１３等の故障に起因して、供給通路９１内の圧力が異常に高まっても、各端面４２，４７の各高圧シール面部４２ｂ，４７ｂは、液密となるよう互いに確実に密着し得る。故に、各高圧シール面部４２ｂ，４７ｂ間を通じて、供給通路９１から端面溝８１に漏出する漏出燃料の量は低減され得る。これにより、端面溝８１と繋がる回収通路９３を通じた漏出燃料の回収が確実に行われ得るので、回収通路９３及び端面溝８１内の燃料圧力の上昇は防がれる。以上により、端面溝８１よりも外周側の低圧シール面部４２ａ，４７ａ間に生じる面圧が低にもかかわらず、当該低圧シール面部４２ａ，４７ａ間からの燃料の漏出は生じ難くなる。したがって、供給通路９１から外部への燃料の漏出を防ぎ得る燃料噴射装置１００の提供が可能になる。
【００５４】
加えて第一実施形態では、側面溝８５の底部８７が、端面溝８１の外周縁８３よりも内周側に位置しているので、ノズルボデー４１において、低圧シール面部４２ａは、高圧シール面部４２ｂよりも、確実に変形し易くなる。そのため、リテーニングナット４９によって印加される力は、端面溝８１よりも内周側の各高圧シール面部４２ｂ，４７ｂ間にさらに集中して作用し、これら各高圧シール面部４２ｂ，４７ｂ同士を確実に密着させられる。
【００５５】
また第一実施形態のオリフィスプレート４６には、回収通路９３が形成されているので、側面溝８５を形成しようとすると、当該側面溝８５は、当該回収通路９３を避けて形成されなければならない。対して、ノズルボデー４１には、回収通路９３は形成されていない。故に、側面溝８５をノズルボデー４１に形成すれば、側面溝８５は、回収通路９３との干渉のおそれなく、最適な位置及び形状にて形成され得る。これにより、リテーニングナット４９によって印加される力を高圧シール面部４２ｂ，４７ｂ間に集中させるという、側面溝８５の形成によって獲得される作用は、確実に発揮され得る。この作用の発揮によれば、高圧シール面部４２ｂ，４７ｂ同士は、さらに確実に密着する。
【００５６】
さらに第一実施形態では、側面溝８５がノズルボデー４１の外周面８９の全周に亘って形成されることにより、周方向の全周に亘って、低圧シール面部４２ａは、高圧シール面部４２ｂよりも変形し易くなる。故に、リテーニングナット４９がノズルボデー４１及びオリフィスプレート４６に力を印加した場合、各高圧シール面部４２ｂ，４７ｂの全体に、低圧シール面部４２ａ，４７ａに比べて高い面圧が生じる。これにより、高圧シール面部４２ｂ，４７ｂ同士は、さらに確実に密着する。
【００５７】
また加えて第一実施形態では、各高圧シール面部４２ｂ，４７ｂは、開口９２ａ，９２ｂのまわりにおいて、一定の幅で互いに密着し得る。加えて、端面溝８１及び側面溝８５が共に円環状であって、互いに同心であることにより、リテーニングナット４９によって印加される力は、高圧シール面部４２ｂ，４７ｂ間に、周方向において均等に作用し得る。故に、高圧シール面部４２ｂ，４７ｂ間に生じる面圧は、周方向において均等になり得る。これにより、端面４２及び端面４７は、高圧シール面部４２ｂ，４７ｂ間において、さらに確実な液密を形成できる。
【００５８】
以上により、供給通路９１から端面溝８１への燃料の漏出をさらに低減できるので、回収通路９３及び端面溝８１内の燃料の圧力上昇は確実に防がれ得る。したがって、燃料噴射装置１００の外部への燃料の漏出は、さらに確実に防がれる。
【００５９】
そして、第一実施形態のように、供給通路９１の開口９２ａ，９２ｂを周方向に連続して囲む端面溝８１は、端面４２，４７間から漏れ出した燃料を確実に回収し、回収通路９３を通じて排出させることができる。このように、開口９２ａ，９２ｂを周方向に連続して囲む端面溝８１を形成することにより、漏出燃料が端面溝８１及び回収通路９３に回収されることなく外部に漏れ出す事態は、未然に防がれる。
【００６０】
尚、第一実施形態において、ディーゼル機関２０特許請求の範囲に記載の「内燃機関」に相当し、ノズルボデー４１が特許請求の範囲に記載の「第二弁ボデー」に相当し、端面４２が特許請求の範囲に記載の「第二端面」に相当し、オリフィスプレート４６が特許請求の範囲に記載の「第一弁ボデー」に相当し、端面４７が特許請求の範囲に記載の「第一端面」に相当し、リテーニングナット４９が特許請求の範囲に記載の「印加部材」に相当し、供給通路９１が特許請求の範囲に記載の「燃料通路」に相当する。
【００６１】
（第二実施形態）
図６及び図７に示す本発明の第二実施形態は、第一実施形態の変形例である。この第二実施形態による燃料噴射装置２００では、ノズルボデー２４１の端面２４２に形成される端面溝２８１の形状が、第一実施形態の端面溝８１と異なっている。また、第一実施形態においてノズルボデー４１に形成されていた側面溝８５に相当する構成が、オリフィスプレート２４６に形成されている。以下、第二実施形態による燃料噴射装置２００の構成を詳細に説明する。
【００６２】
ノズルボデー２４１の端面２４２に形成された端面溝２８１は、当該ノズルボデー２４１に形成された供給通路２９１の開口２９２ｂと同心であって、当該開口２９２ｂを周方向に囲んでいる。しかし、第二実施形態における端面溝２８１は、第一実施形態における端面溝８１とは異なり、周方向において一部が途絶している。第二実施形態においても、第一実施形態と同様に、この端面溝２８１よりも外周側となる円環状の領域が低圧シール面部２４２ａであり、当該端面溝２８１よりも内周側となる円環状の領域が高圧シール面部２４２ｂである。
【００６３】
オリフィスプレート２４６の外周面２８９には、側面溝２８５が形成されている。側面溝２８５は、オリフィスプレート２４６の外周面２８９において、周方向に延伸しており、当該外周面２８９の全周に亘って形成されている。側面溝２８５は、ノズルボデー２４１に形成された端面溝２８１、並びにオリフィスプレート２４６及びノズルボデー２４１に形成された供給通路２９１の各開口２９２ａ，２９２ｂと同心の円環状である。側面溝２８５は、オリフィスプレート２４６に形成された回収通路２９３を避けるよう形成されている。そのため、側面溝２８５の底部２８７は、ノズルボデー２４１に形成された端面溝２８１の外周縁２８３よりも外周側に位置している。
【００６４】
以上の側面溝２８５が形成されることにより、オリフィスプレート２４６の外周側の剛性は、内周側の剛性と比較して低くなる。そのため、オリフィスプレート２４６の端面２４７においては、ノズルボデー２４１の低圧シール面部２４２ａと対向する低圧シール面部２４７ａが、ノズルボデー２４１の高圧シール面部２４２ｂと対向する高圧シール面部２４７ｂよりも軸方向に沿って変形し易くなる。故に、端面２４２及び端面２４７が互いに密着するよう、リテーニングナット４９がノズルボデー２４１及びオリフィスプレート２４６に軸方向の力を印加した場合、このリテーニングナット４９によって印加される力は、高圧シール面部２４２ｂ，２４７ｂに集中する。これにより、端面２４２及び端面２４７において、端面溝２８１よりも内周側の高圧シール面部２４２ｂ，２４７ｂ間には、当該端面溝２８１よりも外周側の低圧シール面部２４２ａ，２４７ａ間と比べて、高い面圧が生じる。故に、高圧シール面部２４２ｂ，２４７ｂ間に、供給通路２９１内の燃料の圧力が著しく高くなった場合のシールに必要な面圧を生じさせることが可能になる。
【００６５】
ここまで説明した第二実施形態でも、供給通路２９１内の圧力が異常に高まっても、各端面２４２，２４７の各高圧シール面部２４２ｂ，２４７ｂは、液密となるよう互いに確実に密着し得る。故に、各高圧シール面部２４２ｂ，２４７ｂ間を通じて、供給通路２９１から端面溝２８１に漏出する漏出燃料の量は低減され得る。これにより、端面溝２８１と繋がる回収通路２９３を通じた漏出燃料の回収が確実に行われ得るので、回収通路２９３及び端面溝２８１内の燃料圧力の上昇は防がれる。故に、低圧シール面部２４２ａ，２４７ａ間からの燃料の漏出は生じ難くなる。
【００６６】
このように、側面溝２８５がオリフィスプレート２４６に形成されており、且つその底部２８７が端面溝２８１の外周縁２８３よりも外周側に位置していても、燃料噴射装置２００から外部への燃料の漏出は、確実に防がれ得る。
【００６７】
尚、第二実施形態において、ノズルボデー２４１が特許請求の範囲に記載の「第二弁ボデー」に相当し、端面２４２が特許請求の範囲に記載の「第二端面」に相当し、オリフィスプレート２４６が特許請求の範囲に記載の「第一弁ボデー」に相当し、端面２４７が特許請求の範囲に記載の「第一端面」に相当し、供給通路２９１が特許請求の範囲に記載の「燃料通路」に相当する。
【００６８】
（第三実施形態）
図８及び図９に示す本発明の第三実施形態は、第一実施形態の別の変形例である。この第三実施形態による燃料噴射装置３００では、第一実施形態においてノズルボデー４１に形成されていた端面溝８１に相当する構成が、オリフィスプレート３４６に形成されている。以下、第三実施形態による燃料噴射装置３００の構成を詳細に説明する。
【００６９】
オリフィスプレート３４６の端面３４７に形成された端面溝３８１は、当該オリフィスプレート３４６に形成された供給通路３９１の円環状の開口３９２ａと同心であって、当該開口３９２ａを周方向に囲んでいる。この第三実施形態における端面溝３８１は、第一実施形態における端面溝８１とは異なり、周方向において三つに分割されている。そして、分割された各端面溝３８１のそれぞれの底部３８４には、回収通路３９３の開口３９４が形成されている。これにより、各端面溝３８１は、回収通路３９３とそれぞれ繋がっている。これら回収通路３９３は、全て流出通路５４（図２等参照）と繋げられている。故に、供給通路３９１から端面溝３８１のいずれに漏れ出しても、当該漏れ出した漏出燃料は、回収通路３９３を通じて回収され得る。この第三実施形態においても、端面溝３８１よりも外周側となる円環状の領域が低圧シール面部３４７ａであり、当該端面溝３８１よりも内周側となる円環状の領域が高圧シール面部３４７ｂである。
【００７０】
また第三実施形態では、ノズルボデー３４１の端面３４２からは、第一実施形態における端面溝８１に相当する構成は省略されている。一方でノズルボデー３４１の外周面３８９には、第一実施形態の側面溝８５と実質的に同一の、側面溝３８５が形成されている。この側面溝３８５の底部３８７は、第三実施形態においても、オリフィスプレート３４６の端面溝３８１の外周縁３８３よりも内周側に位置している。側面溝３８５が形成されることにより、第一実施形態と同様に、ノズルボデー３４１の外周側の剛性は、内周側の剛性と比較して低くなる。
【００７１】
ノズルボデー３４１の端面３４２において、オリフィスプレート３４６の低圧シール面部３４７ａと対向する低圧シール面部３４２ａとする。また、ノズルボデー３４１の端面３４２において、オリフィスプレート３４６の高圧シール面部３４７ｂと対向する高圧シール面部３４２ｂとする。上述したように、ノズルボデー３４１の剛性が外周側ほど低いことにより、低圧シール面部３４２ａは、高圧シール面部３４２ｂよりも軸方向に沿って変形し易くなる。故に、端面３４２及び端面３４７において、端面溝３８１よりも内周側の高圧シール面部３４２ｂ，３４７ｂ間には、当該端面溝３８１よりも外周側の低圧シール面部３４２ａ，３４７ａ間と比べて、高い面圧が生じる。これにより、高圧シール面部３４２ｂ，３４７ｂ間に、供給通路３９１内の燃料の圧力が著しく高くなった場合のシールに必要な面圧を生じさせることが可能になる。
【００７２】
ここまで説明した第三実施形態でも、供給通路３９１内の圧力が異常に高まっても、各端面３４２，３４７の各高圧シール面部３４２ｂ，３４７ｂは、液密となるよう互いに確実に密着し得る。故に、各高圧シール面部３４２ｂ，３４７ｂ間を通じて、供給通路３９１から端面溝３８１に漏出する漏出燃料の量は低減され得る。これにより、端面溝３８１と繋がる回収通路３９３を通じた漏出燃料の回収が確実に行われ得るので、回収通路３９３及び端面溝３８１内の燃料圧力の上昇は防がれる。故に、当該低圧シール面部３４２ａ，３４７ａ間からの燃料の漏出は生じ難くなる。
【００７３】
このように、端面溝３８１がオリフィスプレート３４６に形成されており、且つ当該端面溝３８１が複数に分割されていても、燃料噴射装置３００から外部への燃料の漏出は、確実に防がれ得る。
【００７４】
尚、第三実施形態において、ノズルボデー３４１が特許請求の範囲に記載の「第二弁ボデー」に相当し、端面３４２が特許請求の範囲に記載の「第二端面」に相当し、オリフィスプレート３４６が特許請求の範囲に記載の「第一弁ボデー」に相当し、端面３４７が特許請求の範囲に記載の「第一端面」に相当し、供給通路３９１が特許請求の範囲に記載の「燃料通路」に相当する。
【００７５】
（他の実施形態）
以上、本発明による複数の実施形態について説明したが、本発明はこれら実施形態に限定して解釈されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態に適用することができる。
【００７６】
上記実施形態では、端面溝及び側面溝は、オリフィスプレート及びノズルボデーのうちのいずれか一方にのみ形成されていた。しかし、端面溝及び側面溝は、オリフィスプレート及びノズルボデーの双方に形成されていてもよい。
【００７７】
上記実施形態では、側面溝は、ノズルボデー又はオリフィスプレートの外周面の全周に亘って延伸していた。しかし、側面溝は、外周面の全周に亘って連続していなくてもよい。側面溝は、例えば、周方向において一部が途絶していてもよく、又は、複数に分割されていてもよい。或いは、外周面において、その周方向に沿って形成された複数の微小な穴を、側面溝に相当する構成としてもよい。
【００７８】
上記実施形態において、噴孔４４に燃料を供給するための供給通路は、オリフィスプレート及びノズルボデーの各端面に円環状に開口していた。しかし、各端面における供給通路の開口の形状は、円環状でなくてもよい。例えば、供給通路は、各端面に円状に開口していてもよい。
【００７９】
上記実施形態では、端面溝、側面溝、及び供給通路の各開口は、それぞれ円環状に形成され、互いに同心となるように位置していた。しかし、端面溝、側面溝、及び供給通路の各開口は、円環状でなくてもよい。また、これら、端面溝、側面溝、及び供給通路の各開口は、互いに同心とならなくてもよい。
【００８０】
上記実施形態では、ノズルボデー及びオリフィスプレート間からの燃料の漏出を防ぐため、ノズルボデー及びオリフィスプレートの少なくとも一方に端面溝及び側面溝を形成していた。しかし、例えば、オリフィスプレート及びホルダ間からの燃料の漏出を防ぐため、オリフィスプレート及びホルダの少なくとも一方に端面溝及び側面溝を形成してもより。このように、ノズルボデー及びオリフィスプレート間に限らず、端面溝及び側面溝を隣接する部材のうちの少なくとも一方に形成することで、当該部材間からの液体の流出は防がれるのである。
【００８１】
上記実施形態においては、圧力制御室５３内の燃料の圧力を制御する圧力制御弁８０を開閉する駆動部として、ソレノイド３１が用いられていた。しかし、機関制御装置１７からの制御信号に応じて可動し、圧力制御弁８０を開閉できる駆動部であれば、ソレノイドを用いた形態以外の、例えばピエゾ素子が用いられる形態であってもよい。
【００８２】
以上、燃料を燃焼室２２に直接的に噴射するディーゼル機関２０に用いられる燃料噴射装置に、本発明を適用した例を説明した。しかし、本発明は、ディーゼル機関２０に限らず、オットーサイクル機関等の内燃機関に用いられる燃料噴射装置に適用されてもよい。加えて、燃料噴射装置によって噴射される燃料は、軽油に限らず、ガソリン、および液化石油ガス等であってもよい。さらには、外燃機関等の燃料を燃焼させる機関の燃焼室に向けて燃料を噴射する燃料噴射装置に本発明を適用してもよい。
【符号の説明】
【００８３】
１０  燃料供給システム、１１  燃料タンク、１２  フィードポンプ、１２ａ，１３ａ，１４ｅ  燃料配管、１３  高圧燃料ポンプ、１４  コモンレール、１４ａ  分岐部、１４ｂ  コモンレールセンサ、１４ｃ  圧力レギュレータ、１４ｄ  供給流路、１４ｆ  戻り流路、１７  機関制御装置、２０  ディーゼル機関（内燃機関）、２１  ヘッド部材、２２  燃焼室、３０  制御弁駆動部、３３  バルブシート部材、４０  制御ボデー、４１，２４１，３４１  ノズルボデー（第二弁ボデー）、４２，２４２，３４２  端面（第二端面）、４２ａ，２４２ａ，３４２ａ  低圧シール面部、４２ｂ，２４２ｂ，３４２ｂ  高圧シール面部、４３  ノズルニードル収容部、４４  噴孔、４５  弁座部、４６，２４６，３４６  オリフィスプレート（第一弁ボデー）、４６ａ  制御弁座部、４７，２４７  端面（第一端面）、４７ａ，２４７ａ，３４７ａ  低圧シール面部、４７ｂ，２４７ｂ，３４７ｂ  高圧シール面部、４８  ホルダ、４８ａ，４８ｂ  縦孔、４８ｃ  ソケット部、４９  リテーニングナット（印加部材）、４９ａ  段差部、５０  弁部、５２  流入通路、５３  圧力制御室、５４  流出通路、５６  シリンダ、６０  ノズルニードル、６１  弁受圧面、６５  シート部、６６  リターンスプリング、７０  フローティングプレート、７１  連通孔、７１ａ  絞り部、７２  コイルスプリング、８０  圧力制御弁、８１，２８１，３８１  端面溝、８２  内周縁、８３，２８３，３８３  外周縁、３８４  底部、８５，２８５，３８５  側面溝、８７，２８７，３８７  底部、８９，２８９，３８９  外周面、９１，２９１，３９１  供給通路（燃料通路）、９２ａ，９２ｂ，２９２ａ，２９２ｂ，３９２ｂ  開口、９３，２９３，３９３  回収通路、９４，３９４  開口、１００，２００，３００  燃料噴射装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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