(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：０．０１５ｍａｓｓ％以下、Ｓｉ：０．１０ｍａｓｓ％以下、Ｍｎ：２．０ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０４０ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．０１０ｍａｓｓ％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１０ｍａｓｓ％、Ｎ：０．０１５ｍａｓｓ％以下、Ｃｒ：１２．０〜２０．０ｍａｓｓ％、Ｎｉ：１．０ｍａｓｓ％以下、Ｃｕ：１．２〜１．８ｍａｓｓ％、Ｍｏ：０．８〜３．０ｍａｓｓ％、Ｗ：１．０〜３．０１ｍａｓｓ％かつ（Ｍｏ＋Ｗ）：３．０〜５．８ｍａｓｓ％を満たして含有し、さらに、Ｎｂ：０．３ｍａｓｓ％以上かつ下記式；
０．２５≦Ｎｂ−（９３／１２）×Ｃ−（９３／１４）×Ｎ≦０．５０
ただし、上式中のＮｂ，ＣおよびＮは、各元素の質量（ｍａｓｓ％）
を満たして含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有するフェライト系ステンレス鋼。
【請求項２】
上記成分組成に加えてさらに、Ｂ：０．００３ｍａｓｓ％以下、Ｔｉ：０．２５ｍａｓｓ％以下、ＲＥＭ：０．０８ｍａｓｓ％以下、Ｚｒ：０．５ｍａｓｓ％以下、Ｖ：０．５ｍａｓｓ％以下およびＣｏ：０．５ｍａｓｓ％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載のフェライト系ステンレス鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フェライト系ステンレス鋼に関し、特に、自動車やオートバイ等の排気管や触媒外筒材ならびに火力発電プラントの排気ダクト等の高温環境下で使用される排気ガス経路部材（以下、「排気系部材」と略記する。）に用いられる、高温強度と靭性とを兼ね備えたフェライト系ステンレス鋼に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車のエキゾーストマニホールドや排気パイプ、コンバータケース、マフラー等に代表される排気系部材に用いられる材料には、成形性と耐熱性に優れることが要求される。そのため、このような用途には、従来、室温での成形性に優れかつ高温での耐力も比較的高い、ＮｂとＳｉを添加したＴｙｐｅ４２９（１４Ｃｒ−０．９Ｓｉ−０．４Ｎｂ系）鋼のようなＣｒ含有鋼が多く使用されている。しかし、エンジン性能の向上に伴い、排ガス温度が上昇する傾向にあり、その温度が９００℃近くまで上昇してくると、Ｔｙｐｅ４２９鋼では、高温耐力が不足するようになってきている。
【０００３】
この問題に対しては、ＮｂとＭｏを添加して高温耐力を向上させたＣｒ含有鋼や、ＪＩＳ  Ｇ４３０５に規定されているＳＵＳ４４４（１９Ｃｒ−０．２Ｎｂ−１．８Ｍｏ）鋼等が開発されている。しかし、自動車の燃費向上や排気ガスの規制強化に対応して、エンジンから排出されるガスの温度はさらに上昇する趨勢にあり、自動車の排気系部材に用いられる材料には、より優れた耐熱性が要求されるようになってきている。また、排気系部材に用いられる材料の高温強度を高めることは、部材の薄肉化を可能とし、自動車車体の軽量化にも寄与するため、高温強度の向上に対する要求はますます強くなっている。
【０００４】
このような状況下において、排気系部材用の材料が各種開発されている。例えば、特許文献１〜５には、Ｎｂ，Ｍｏの添加に加えてさらにＷを添加することにより、高温強度や耐酸化性を向上させたＣｒ含有鋼やフェライト系ステンレス鋼が開示されている。また、特許文献６には、Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗの添加に加え、さらにＣｕを添加することにより、低熱膨張化して、熱疲労特性を向上した鋼が開示されている。また、特許文献７，８には、Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗの添加に加えてさらにＣｕを添加することにより、高温強度を向上させたＣｒ含有鋼やフェライト系ステンレス鋼が開示されている。
【特許文献１】特開２００２−２１２６８５号公報
【特許文献２】特開２００３−２１３３７７号公報
【特許文献３】特開２００４−０１８９２１号公報
【特許文献４】特開２００４−０１８９１４号公報
【特許文献５】特開２００４−０７６１５４号公報
【特許文献６】特開２００５−２０６９４４号公報
【特許文献７】特開２００１−３０３２０２号公報
【特許文献８】特開２００２−００４０１１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１〜５に開示されたＣｒ含有鋼やフェライトステンレス鋼は、排気系部材に用いるには、耐熱性が不十分である。また、特許文献６〜８に開示されたＣｒ含有鋼やフェライト系ステンレス鋼は、Ｎｂ，Ｍｏ，Ｗ，Ｃｕのような合金元素を多量に添加する必要があるため、鋼板の加工性が低下し、部品への加工を温間で行わなければならないという問題がある。特に、Ｃｕを１％超え添加すると、鋼板製造工程の最終焼鈍冷却時にε−Ｃｕが析出し、室温加工性が低下するという問題がある。
【０００６】
そこで、本発明の目的は、従来技術が抱える上記問題点を有利に解決し、高温強度に優れると共に、靭性にも優れるフェライト系ステンレス鋼を提供することにある。ここで、本発明でいう「高温強度に優れる」とは、９００℃における０．２％耐力が２７ＭＰａ以上かつ６５０℃における０．２％耐力が２８０ＭＰａであることをいう。また、「靭性に優れる」とは、０℃においてシャルピー衝撃試験を行ったときの脆性破面率が５％以下であることをいう。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
発明者らは、上記課題を解決するために、フェライト系ステンレス鋼が有する成分系に着目し、鋭意検討を重ねた。その結果、フェライト系ステンレス鋼に、（Ｍｏ＋Ｗ）を３．０〜５．８ｍａｓｓ％添加し、さらにＣｕを１．２〜１．８ｍａｓｓ％添加することにより幅広い温度域で高い高温強度を得ることができること、また、上記Ｃｕ添加に伴う靭性の低下をＳｉ含有量の低減と適正量のＡｌ添加により改善し得ることを見出し、本発明を完成させた。
【０００８】
すなわち、本発明は、Ｃ：０．０１５ｍａｓｓ％以下、Ｓｉ：０．１０ｍａｓｓ％以下、Ｍｎ：２．０ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０４０ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．０１０ｍａｓｓ％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１０ｍａｓｓ％、Ｎ：０．０１５ｍａｓｓ％以下、Ｃｒ：１２．０〜２０．０ｍａｓｓ％、Ｎｉ：１．０ｍａｓｓ％以下、Ｃｕ：１．２〜１．８ｍａｓｓ％、Ｍｏ：０．８〜３．０ｍａｓｓ％、Ｗ：１．０〜３．０１ｍａｓｓ％かつ（Ｍｏ＋Ｗ）：３．０〜５．８ｍａｓｓ％を満たして含有し、さらに、Ｎｂ：０．３ｍａｓｓ％以上かつ下記式；
０．２５≦Ｎｂ−（９３／１２）×Ｃ−（９３／１４）×Ｎ≦０．５０
ただし、上式中のＮｂ，ＣおよびＮは、各元素の質量（ｍａｓｓ％）
を満たして含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有するフェライト系ステンレス鋼である。
【０００９】
本発明は、上記成分組成に加えてさらに、Ｂ：０．００３ｍａｓｓ％以下、Ｔｉ：０．２５ｍａｓｓ％以下、ＲＥＭ：０．０８ｍａｓｓ％以下、Ｚｒ：０．５ｍａｓｓ％以下、Ｖ：０．５ｍａｓｓ％以下およびＣｏ：０．５ｍａｓｓ％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、９００℃という高温で高い強度を有し、しかも０℃における靭性に優れる自動車排気系部材に用いて好適なフェライト系ステンレス鋼を提供することができる。したがって、本発明のフェライト系ステンレス鋼は、同様の特性が要求される火力発電システムの排気経路部材や固体酸化物形の燃料電池用部材としても用いることができる。さらに、本発明のフェライト系ステンレス鋼は、耐食性の向上に有効なＭｏ，Ｗを含有しているので、耐食性を要求される使途にも好適に用いることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
まず、本発明を開発する契機となった基礎実験について説明する。
Ｃ：０．００６ｍａｓｓ％、Ｎ：０．００７ｍａｓｓ％、Ｍｎ：０．４ｍａｓｓ％、Ｃｒ：１５ｍａｓｓ％、Ｎｂ：０．４５ｍａｓｓ％、Ｍｏ：１．５ｍａｓｓ％、Ｗ：２．７ｍａｓｓ％、Ｃｕ：１．５１ｍａｓｓ％およびＡｌ：０．０４１ｍａｓｓ％をベース組成とし、Ｓｉの含有量を０〜０．４ｍａｓｓ％の範囲で種々に変化させた鋼を溶製し、熱間圧延し、冷間圧延し、仕上焼鈍して板厚２ｍｍの冷延鋼板を作製し、この冷延鋼板から幅２ｍｍのサブサイズのシャルピー衝撃試験片を採取し、０℃の温度でシャルピー衝撃試験を行い、脆性破面率を求めた。なお、試験片のＶノッチの方向は、圧延方向に対して９０°方向（ＴＤ方向）とした。
【００１２】
図１は、上記試験の結果を示したものである。図１から、Ｓｉの含有量を低減することにより靭性が顕著に改善され、Ｓｉ：０．１０ｍａｓｓ％以下では、脆性破面率が５％以下となることがわかる。
【００１３】
次に、上記と同様にして、Ｃ：０．００６ｍａｓｓ％、Ｎ：０．００７ｍａｓｓ％、Ｓｉ：０．０６ｍａｓｓ％、Ｍｎ：０．４ｍａｓｓ％、Ｎｂ：０．４９ｍａｓｓ％、Ｃｒ：１６ｍａｓｓ％、Ｍｏ：１．７ｍａｓｓ％、Ｗ：２．３ｍａｓｓ％およびＣｕ：１．３９ｍａｓｓ％をベース組成とし、Ａｌの含有量を０〜０．２ｍａｓｓ％の範囲で種々に変化させた冷延鋼板（板厚：２ｍｍ）を作製し、シャルピー衝撃試験を行い、０℃における脆性破面率を求めた。
【００１４】
図２は、上記試験の結果を示したものであり、Ａｌの含有量を０．０１ｍａｓｓ％以上とすることにより、靭性が改善され、脆性破面率が５％以下となることがわかる。以上の結果から、靭性を確保するためには、Ｓｉを０．１ｍａｓｓ％以下とした上で、Ａｌを０．０１ｍａｓｓ％以上添加する必要があることがわかった。
本発明は、上記知見に基づき、さらに検討を加えて開発されたものである。
【００１５】
次に、本発明のフェライトステンレス鋼が有すべき成分組成について説明する。
Ｃ：０．０１５ｍａｓｓ％以下
Ｃは、鋼の強度を高めるのに有効な成分であり、所望の強度を確保するためには０．００１ｍａｓｓ％以上含有するのが好ましい。しかし、Ｃを０．０１５ｍａｓｓ％超え含有すると、靭性および成形性の劣化が顕著となるため、本発明では、０．０１５ｍａｓｓ％以下とする。なお、成形性を確保する観点からは、Ｃ含有量は低いほど望ましく、０．００８ｍａｓｓ％以下とするのが好ましい。より好ましくは、Ｃは０．００２〜０．００８ｍａｓｓ％の範囲である。
【００１６】
Ｓｉ：０．１０ｍａｓｓ％以下
Ｓｉは、本発明のフェライト系ステンレス鋼の靭性を向上させるために、含有量を厳しく制限する必要がある重要な元素である。図１に示したように、Ｓｉ低減による靭性向上効果は、Ａｌの含有量を０．０１ｍａｓｓ％以上とした上で、Ｓｉ含有量を０．１０ｍａｓｓ％以下に規制することにより、初めて得られる。したがって、上限は０．１０ｍａｓｓ％とする。好ましくは、Ｓｉ：０．０８ｍａｓｓ％以下である
【００１７】
Ｍｎ：２．０ｍａｓｓ％以下
Ｍｎは、脱酸剤として、また、鋼板強度を高める成分として添加されるが、過剰な添加は、高温でγ相を生成して耐熱性を低下させる。よって、本発明では、Ｍｎ含有量は２．０ｍａｓｓ％以下とする。好ましくは１．５ｍａｓｓ％以下である。
【００１８】
Ｐ：０．０４０ｍａｓｓ％以下
Ｐは、鋼中に不可避に混入する不純物であり、靭性を低下させる有害な元素であるので、できるだけ低減するのが望ましい。よって、本発明では、０．０４０ｍａｓｓ％以下とする。好ましくは０．０３０ｍａｓｓ％以下である。
【００１９】
Ｓ：０．０１０ｍａｓｓ％以下
Ｓは、鋼中に不可避に混入する不純物であり、鋼板の伸びおよびｒ値を低下させるほか、ラーベス相の析出を促進して鋼を硬質化し、成形性を低下させる元素である。また、ステンレス鋼の基本特性である耐食性を低下させる元素でもあるので、できるだけ低減するのが望ましい。よって、本発明では、Ｓを０．０１０ｍａｓｓ％以下とする。
【００２０】
Ａｌ：０．０１〜０．１０ｍａｓｓ％
Ａｌは、本発明のフェライト系ステンレス鋼の靭性向上に必要な重要な元素であるが、図２に示したように、Ｓｉを０．１０ｍａｓｓ％以下に制限した上で、Ａｌを０．０１ｍａｓｓ％以上添加することにより、初めてその効果が得られる。一方、０．１０ｍａｓｓ％を超え添加すると、靭性向上効果は飽和する他、冷延焼鈍後の脱スケール性が低下するため、製造性が悪くなる。よって、Ａｌの含有量は０．０１〜０．１０ｍａｓｓ％とする。好ましくは、０．０１５〜０．０８ｍａｓｓ％の範囲である。
【００２１】
Ｎ：０．０１５ｍａｓｓ％未満
Ｎは、鋼の靭性および成形性を低下させる元素であり、０．０１５ｍａｓｓ％超え含有すると、この影響が顕著となる。このため、Ｎは、できるだけ低減するのが望ましく、０．０１５ｍａｓｓ％以下とする。好ましくは０．０１０ｍａｓｓ％以下である。
【００２２】
Ｃｒ：１２．０〜２０．０ｍａｓｓ％
Ｃｒは、フェライト系ステンレス鋼の耐食性、耐酸化性を確保するために必要な成分である。上記効果を得るためには、１２．０ｍａｓｓ％以上の添加が必要である。一方、Ｃｒは、鋼中に固溶して室温強度を高め、硬質化するので、延性の低下を招く。特に、Ｃｒ含有量が２０．０ｍａｓｓ％を超えると、この影響が顕著となるので、Ｃｒの上限は２０．０ｍａｓｓ％とする。よって、本発明では、Ｃｒは１２．０〜２０．０ｍａｓｓ％の範囲とする。好ましくは１４．０〜１９．０ｍａｓｓ％の範囲である。
【００２３】
Ｎｉ：１．０ｍａｓｓ％以下
Ｎｉは、鋼の靭性を向上させる元素である。しかし、Ｎｉは、高価であるばかりでなく、強力なγ相形成元素であり、高温でγ相の生成を促進し、耐酸化性を低下させる。よって、Ｎｉは１．０ｍａｓｓ％以下とする。好ましくは、０．０５〜０．６ｍａｓｓ％の範囲である。
【００２４】
Ｃｕ：１．２〜１．８ｍａｓｓ％
Ｃｕは、５００〜７５０℃の温度域でε−Ｃｕとして析出することにより、室温〜析出温度の広範な温度範囲での強度向上に寄与する重要な成分である。特に、本発明が目標とする６５０℃における０．２％耐力：２８０ＭＰａ以上を達成するためには、１．２ｍａｓｓ％以上のＣｕ添加が必要である。一方、Ｃｕ含有量が１．８ｍａｓｓ％を超えると、鋼板製造における最終焼鈍での冷却時にε−Ｃｕが多量に析出し、例えＳｉとＡｌの含有量の最適化を行っても、鋼板の靭性低下が顕著となる。よって、本発明では、Ｃｕ含有量は、強度向上と靭性確保を図る観点から、１．２〜１．８ｍａｓｓ％の範囲とする。
【００２５】
Ｍｏ：０．８〜３．０ｍａｓｓ％
Ｍｏは、鋼中に固溶状態で存在することにより、高温耐力を増加させ、耐食性や耐酸化性を向上させる効果を有する重要な成分である。このような効果は、０．８ｍａｓｓ％以上の添加で認められる。一方、３．０ｍａｓｓ％超え含有すると、ラーベス相の析出が顕著となり、固溶状態で存在するＭｏ量が減少するため、高温耐力や耐食性向上への寄与が小さくなるとともに、常温での強度が増して加工性が低下する。よって、Ｍｏは０．８〜３．０ｍａｓｓ％の範囲とする。好ましくは、１．０〜３．０ｍａｓｓ％の範囲である。
【００２６】
Ｗ：１．０〜５．０ｍａｓｓ％
Ｗは、Ｍｏと同様、鋼中に固溶状態で存在することにより、高温耐力を増加させ、耐食性や耐酸化性を向上させる効果を有するため、本発明では重要な成分である。このような効果は、１．０ｍａｓｓ％以上の含有で認められる。一方、５．０ｍａｓｓ％を超えるとラーベス相の析出が顕著となり、固溶状態で存在するＷ量が飽和し、また、靭性や加工性が低下する。よって、Ｗは１．０〜５．０ｍａｓｓ％の範囲とする。好ましくは２．０〜４．０ｍａｓｓ％の範囲である。
【００２７】
（Ｍｏ＋Ｗ）：３．０〜５．８ｍａｓｓ％
ＭｏおよびＷは、上述したように同様の効果を有する成分である。しかし、本発明が目標とする高温強度、即ち、９００℃における０．２％耐力：２７ＭＰａ以上、６５０℃における０．２％耐力：２８０ＭＰａ以上を達成するためには、ＭｏとＷの合計量（Ｍｏ＋Ｗ）は３．０ｍａｓｓ％以上が必要である。一方、（Ｍｏ＋Ｗ）が５．８ｍａｓｓ％を超えると、上述した効果が飽和すると共に、靭性や加工性の低下が起こるようになる。よって、（Ｍｏ＋Ｗ）は、３．０〜５．８ｍａｓｓ％の範囲とする。好ましくは３．５〜５．０ｍａｓｓ％の範囲である。
【００２８】
Ｎｂ：０．３ｍａｓｓ％以上かつ、
Ｎｂ−（９３／１２）×Ｃ−（９３／１４）×Ｎ）：０．２５〜０．５０ｍａｓｓ％
Ｎｂは、Ｃ，Ｎを固定し、高温強度や成形性、耐食性、溶接部の耐粒界腐食性を高める効果のある元素である。このような効果は、Ｎｂ：０．３ｍａｓｓ％以上でかつ、
Ｎｂ−（９３／１２）×Ｃ−（９３／１４）×Ｎ）：０．２５ｍａｓｓ％以上
で認められる。ここで、上記式は、添加されたＮｂ量からＣ，Ｎの固定に消費されたＮｂ量を差し引いたいわゆる「有効Ｎｂ」を意味する。一方、上記有効Ｎｂが０．５０ｍａｓｓ％を超えて含有すると、ラーベス相が多量に析出し、Ｎｂの高温強度向上効果が飽和するとともに、靭性や表面性状を劣化させる。このため、本発明では、Ｎｂは０．３ｍａｓｓ％以上、かつ、有効Ｎｂ：０．２５〜０．５０ｍａｓｓ％の範囲とする。なお、特に優れた高温強度が要求される場合には、有効Ｎｂは０．３０ｍａｓｓ％以上であることが好ましい。
【００２９】
本発明のフェライト系ステンレス鋼は、上記成分に加えてさらに、Ｂ，Ｔｉ，ＲＥＭ，Ｚｒ，ＶおよびＣｏのうちから選ばれる１種または２種以上を下記の範囲で含有することができる。
Ｂ：０．００３ｍａｓｓ％以下
Ｂは、加工性、特に２次加工性の向上に有効な元素である。この効果は、Ｂ：０．０００５ｍａｓｓ％以上で発現する。一方、０．００３ｍａｓｓ％を超える含有は、ＢＮを多量に生成して加工性の低下を招く。よって、Ｂを添加する場合は、０．００３ｍａｓｓ％以下とするのが好ましい。
【００３０】
Ｔｉ：０．２５ｍａｓｓ％以下
Ｔｉは、伸びやｒ値を向上させるのに有効な成分である。しかしながら、０．２５ｍａｓｓ％を超えて添加すると、本発明の成分系においても靭性の低下が顕著になるため、Ｔｉを添加する場合は０．２５ｍａｓｓ％以下に限定される。
【００３１】
ＲＥＭ：０．０８ｍａｓｓ％以下、Ｚｒ：０．５ｍａｓｓ％
ＲＥＭ（希土類元素），Ｚｒは、いずれも耐酸化性を改善する元素であり、必要に応じて含有することができる。しかし、ＲＥＭ：０．０８ｍａｓｓ％を超える含有は、鋼を脆化させる。また、Ｚｒ：０．５ｍａｓｓ％を超える含有は、Ｚｒ金属間化合物が析出し、やはり鋼を脆化させる。このため、ＲＥＭを添加する場合は０．０８ｍａｓｓ％以下、Ｚｒを添加する場合は０．５ｍａｓｓ％以下とするのが好ましい。
【００３２】
Ｖ：０．５ｍａｓｓ％以下
Ｖは、成形性の向上に有効な元素である。しかし、０．５ｍａｓｓ％を超える過剰な含有は、粗大なＶ（Ｃ，Ｎ）が析出して表面性状を劣化させる。このため、Ｖを添加する場合は、０．５ｍａｓｓ％以下とするのが好ましい。
【００３３】
Ｃｏ：０．５ｍａｓｓ％以下
Ｃｏは、靭性の向上に有効な元素であるが、０．５ｍａｓｓ％超え添加しても、その効果は飽和する。また、Ｃｏは高価な成分でもあるので、添加する場合は０．５ｍａｓｓ％以下が好ましい。
なお、本発明の鋼板は、上記成分以外の残部は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。ただし、本発明の作用効果を害さない範囲であれば、上記以外の成分の含有を拒むものではない。
【００３４】
本発明に係るフェライト系ステンレス鋼の製造方法は、とくに限定されるものではなく、公知の方法を適用することができる。例えば、本発明に適合する成分組成を有する鋼を転炉や電気炉等の公知の方法で溶製し、さらに必要に応じて取鍋精錬、真空精錬等の２次精錬を施したのち連続鋳造法あるいは造塊−分塊圧延法で鋼片（スラブ）とする。その後、熱間圧延、熱延板焼鈍、酸洗、冷間圧延、仕上焼鈍、酸洗等の各工程を順次経て冷延焼鈍板とするのが好ましい。なお、上記冷間圧延は、１回または中間焼鈍を挟む２回以上行ってもよい。また、冷間圧延以外に、仕上焼鈍、酸洗工程も繰り返して行ってもよい。また、熱延板焼鈍は、省略してもよい。さらに、鋼板表面に光沢性が要求される場合には、スキンパス圧延を施してもよい。
【実施例】
【００３５】
表１に示したＮｏ．１〜１６の成分組成を有する鋼を真空溶解炉で溶製し、５０ｋｇの鋼塊とした後、これらの鋼塊を１１７０℃に加熱し、熱間圧延して板厚５ｍｍの熱延板とした。次いで、これらの熱延板を、熱延板焼鈍（焼鈍温度：１０４０℃）し、酸洗し、冷間圧延（冷延圧下率：６０％）し、仕上焼鈍（焼鈍温度：１０５０℃、平均冷却速度：２０℃／ｓｅｃ）し、酸洗して、板厚２ｍｍの冷延焼鈍板とした。なお、参考例として、特許文献６〜８に実施例として記載された鋼板についても、同様にして冷延焼鈍板を作製し、表１にＮｏ．１７〜２０として示した。
【００３６】
上記のようにして得た各種冷延焼鈍板について、下記の評価試験に供した。
（１）高温強度
それぞれの冷延焼鈍板から、圧延方向を引張方向とした引張試験片を各２本ずつ採取し、ＪＩＳ  Ｇ０５６７の規定に準拠して、９００℃および６５０℃の温度において、歪速度：０．３％／ｍｉｎで高温引張試験を行い、９００℃における０．２％耐力（σ０．２at９００℃）および６５０℃における０．２％耐力（σ０．２at６５０℃）を測定した。そして、高温強度の評価は、σ０．２at９００℃は、２７ＭＰａ以上を良（○）、２７ＭＰａ未満を不良（×）と、また、σ０．２at６５０℃は、２８０ＭＰａ以上を良（○）、２８０ＭＰａ未満を不良（×）と判定した。
（２）靭性
それぞれの冷延焼鈍板より、幅２ｍｍで、ノッチの方向を圧延方向に９０°方向としたサブサイズのシャルピー衝撃試験片を採取し、０℃においてシャルピー衝撃試験をそれぞれ５本実施し、得られた破面を観察して脆性破面率の平均値を求めた。なお、靭性の評価は、脆性破面率が５％以下のものを良（○）、５％超えのものを不良（×）と判定した。
【００３７】
上記試験の結果を表２に示す。表２から、本発明例の鋼板は、いずれも９００℃における０．２％耐力が２７ＭＰａ以上、６５０℃における０．２％耐力が２８０ＭＰａ以上の優れた高温強度を有し、しかも、０℃における脆性破面率が５％以下と靭性にも優れていることがわかる。一方、本発明の範囲外である比較例あるいは先行技術の鋼板は、いずれも両特性のいずれか１以上を満足していないことがわかる。
【００３８】
【表１】
0005141296.tif 000002
【００３９】
【表２】
0005141296.tif 000003
【産業上の利用可能性】
【００４０】
本発明の鋼板は、自動車排気系部材の他、火力発電システムの排気経路部材や固体酸化物形の燃料電池用部材としても用いることができる。また、本発明の鋼板は、耐食性鋼板としても用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】０℃における脆性破面率とＳｉ含有量との関係を示すグラフである。
【図２】０℃における脆性破面率とＡｌ含有量との関係を示すグラフである。
【図１】
0005141296.tif 000004
【図２】
0005141296.tif 000005