(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
表面の一部または全面をエポキシ樹脂の塗膜で覆われてなる鉄鋼材料の表面が、メタン生成菌と硫酸塩還元菌を共に含む水含有液体と接触している際における前記鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止方法であって、
前記表面と接する水含有液体において、
（１）溶存酸素濃度を１ｍｇ/Ｌ以上とする、
（２）酸化還元電位を−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）以上とする、
（３）ｐＨを９．５以上１２以下とする、
（４）塩素イオン濃度を０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とする、
（５）炭酸水素イオン濃度を０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とする、
（６）温度が１５℃超５０℃未満の場合には、温度を０℃以上１５℃以下または５０℃以上７０℃以下とする、
の（１）〜（６）の群より選ばれる１種又は２種以上の手段を実行することを特徴とする鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止方法。
【請求項２】
事前に、前記水含有液体の溶存酸素濃度、酸化還元電位、ｐＨ、塩素イオン濃度、炭酸水素イオン濃度、温度のうちの少なくともいずれかを測定して、
（１）溶存酸素濃度が１ｍｇ/Ｌ未満の範囲にある場合に、溶存酸素濃度を１ｍｇ/Ｌ以上とする、
（２）酸化還元電位が−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）未満の範囲にある場合に、酸化還元電位を−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）以上とする、
（３）ｐＨが９．５未満の範囲にある場合に、ｐＨを９．５以上１２以下とする、
（４）塩素イオン濃度が１０ｍｇ/Ｌ超の範囲にある場合に、塩素イオン濃度を０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とする、
（５）炭酸水素イオン濃度が１０ｍｇ/Ｌ超の範囲にある場合に、炭酸水素イオン濃度を０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とする、
（６）温度が１５℃超５０℃未満の範囲にある場合に、温度を０℃以上１５℃以下または５０℃以上７０℃以下とする、
の（１）〜（６）の群より選ばれる１種又は２種以上の手段を実行することを特徴とする、請求項１に記載の鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止方法。
【請求項３】
前記エポキシ樹脂が、タールエポキシ樹脂であることを特徴とする請求項１又は２に記載の鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止方法。
【請求項４】
前記メタン生成菌がメタノコッカレス（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃａｌｅｓ）目メタノコッカシアエ（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃａｃｅａｅ）科に属するメタノコッカス  マルパリディス（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃｕｓ  ｍａｒｉｐａｌｕｄｉｓ）であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止方法。
【請求項５】
前記メタノコッカレス（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃａｌｅｓ）目メタノコッカシアエ（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃａｃｅａｅ）科に属するメタノコッカス  マルパリディス（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃｕｓ  ｍａｒｉｐａｌｕｄｉｓ）が受託番号ＮＩＴＥ  ＢＰ−２５２で特定される微生物であることを特徴とする請求項４に記載の鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止方法。
【請求項６】
前記硫酸塩還元菌がデスルホビブリオナレス（Ｄｅｓｕｌｆｏｖｉｂｒｉｏｎａｌｅｓ）目デスルホビブリオナシアエ（Ｄｅｓｕｌｆｏｖｉｂｒｉｏｎａｃｅａｅ）科に属する微生物であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エポキシ樹脂で表面の一部あるいは全部を覆われた鉄鋼材料の塗膜劣化と腐食防止方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
2001年米国のＦＨＷＡ（The US Federal Highway Administration）により金属の腐食に関わるコストの調査結果が報告された（非特許文献１）。本報告によると、米国では金属腐食による損失は年間2760億ドルに達し、国内総生産（GDP）の3.1%に相当すると報告されている。また、米国のガス産業において、パイプラインなどの腐食に掛かるコストが年間134億ドルに達し、このうちの約20億ドル（約15％）は微生物腐食によるものと報告されている（非特許文献２）。わが国においても腐食防食協会と日本防錆技術協会を中心とする腐食コスト調査委員会の調査により、1997年にわが国の腐食対策に講じた費用は3兆9千億円で、わが国の国内総生産（GDP）の0.8％に相当すると報告されている（非特許文献３）。以上のように、腐食による被害額は甚大であり、これを防ぐことは資源の乏しい我が国にとって重要な課題である。
【０００３】
鉄鋼材料の腐食の対策として、塗膜により鉄鋼材料表面と周囲の環境との間を遮断して、電気的に絶縁することによって、鉄鋼材料を防食する方法が広く実用化されている。このように防食に用いる塗膜の塗料としては、エポキシ樹脂、ウレタン樹脂、フェノール樹脂、フッ素樹脂などがある。石油環境では硫化水素や炭酸ガス、塩素イオンなどが混在する厳しい腐食環境であり、エポキシ樹脂が塗料として主に用いられている。エポキシ樹脂系の塗料は、耐水性、耐薬品性、下地素材との密着性、耐摩耗性、耐衝撃性などにおいて他の樹脂による塗料より優れており、防食用の塗膜として非常によく用いられている。エポキシ樹脂の中でも、特に、タールエポキシ樹脂は、石油環境や海水環境など、鉄鋼材料にとって厳しい腐食環境で防食用塗膜として用いられている。タールエポキシは芳香環化合物を多量に含むタールを含み、分解されにくいと考えられており、鉄鋼材料を外部環境から電気的に遮断する性質にも優れていることから、タールエポキシ樹脂は鉄鋼材料の防食用塗膜に最も広く普及している。
【０００４】
ただし、塗膜による鉄鋼材料の防食は、塗膜が劣化、剥離すると、鉄鋼材料が外部環境に直接曝されることになり、防食作用を発揮できなくなるため、塗膜の劣化、剥離を防止することは極めて重要である。
【０００５】
塗膜の劣化を防止する方法としては、塗膜成分が有機物である樹脂の場合、耐水性、耐薬品性、耐摩耗性、耐衝撃性、耐紫外線性などを考慮して劣化しにくい樹脂を選定する必要がある。一般的に、エポキシ樹脂は、ウレタン樹脂、フェノール樹脂など他の樹脂と比較して、劣化しにくいため、防食用塗膜に広く用いられている。
【０００６】
また、塗膜の剥離を防止する方法としては、例えば、下地素材に対して塗膜の密着性を高めるため、プライマーとよばれる下塗り塗料を用いることによって、剥離を防止することが行なわれている。
【０００７】
また、ラインパイプのように表面を塗膜で被覆された鉄鋼材料が電気防食されているような場合には，塗膜に欠陥があるとそこから塗膜が剥離していく陰極剥離という現象が知られている。
【０００８】
【非特許文献１】Report FHWA-RD-01-156, September 2001.
【非特許文献２】National Energy Technology Laboratory, DE-FC26-01NT41158
【非特許文献３】わが国における腐食コスト（腐食防食協会、日本防錆技術協会）(1997)
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
以上のように、エポキシ樹脂は、石油環境などの激しい腐食環境で、鉄鋼材料の腐食を防止するための塗膜として広く用いられてきた。しかし、エポキシ樹脂の塗膜による鉄鋼材料の腐食防止には、以下の課題がある。
【００１０】
まず、エポキシ樹脂に限らず、塗膜全般にあてはまる課題の一つとして、塗膜に欠陥部がある場合、素地の鉄鋼材料が露出するため、塗膜欠陥部で予期せぬ激しい腐食が起こる課題がある。塗膜欠陥は、塗膜への物理的接触、衝突における塗膜傷や、鉄鋼材料の変形、温度変化、腐食環境などでの塗膜劣化などにより発生するため、微小な塗膜の欠陥部を検出することは容易でない。したがって、塗膜により鉄鋼材料を防食する場合、予期せぬ鉄鋼材料の腐食が生じる課題がある。
【００１１】
塗膜の劣化を未然に防ぐためには、定期的に検査や、上塗り等、塗膜のメンテナンスにコストが掛かる課題もある。塗膜の劣化メカニズムについても殆ど原因がわかっていないのが現状である。
【００１２】
さらに、タールエポキシ樹脂では、含まれるタールに有害な多環芳香族化合物が多量に含まれており、環境影響の点からも、タールエポキシ樹脂の大量使用は避けられるべきである。また、タールエポキシ樹脂以外のエポキシ樹脂に関しても、塗膜として使用された後は、廃棄物質として環境負荷要因となる課題もある。塗膜は可能な限り少量で使用されたほうが、コストと環境負荷の両面から好ましい。
【００１３】
本発明者らは、メタン生成菌と硫酸塩還元菌が共存すると、タールエポキシなどのエポキシ樹脂の塗膜欠陥部で、激しい鉄鋼材料の腐食が起こるだけでなく、塗膜自体の劣化も起こり、塗膜が剥離、脱落する現象が起こることを見出した。塗膜が劣化して剥離、脱落することで塗膜欠陥部のみならず、塗膜下にあった鉄鋼材料が、メタン生成菌と硫酸塩還元菌の共存による腐食作用を受けて、激しく腐食することを見出した。
【００１４】
従来の塗膜劣化の防止では、耐水性、耐薬品性、耐摩耗性、耐衝撃性、耐紫外線性などを考慮して、これらに優れて劣化しにくい性質を有するエポキシ樹脂、特にタールエポキシ樹脂が用いられてきた。
【００１５】
また、塗膜剥離の防止には、下地素材との密着性を高めるプライマーの使用などの方法がある。
【００１６】
しかし、これらの方法はいずれも微生物作用による塗膜劣化や剥離、鉄鋼材料の腐食を想定した方法ではない。
【００１７】
本発明では、表面の一部あるいは全面をエポキシ樹脂の塗膜で覆われてなる鉄鋼材料の表面が、メタン生成菌と硫酸塩還元菌を共に含む水含有液体と接する環境において、その液体の水質を管理することで、メタン生成菌と硫酸塩還元菌の共存に起因する塗膜劣化と鉄鋼腐食に対して有効な防止方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
前記課題を解決するため鋭意検討を行なった結果、表面の一部あるいは全面をエポキシ樹脂の塗膜で覆われた鉄鋼材料の表面と接する液体の水質を以下のように管理することにより、メタン生成菌と硫酸塩還元菌の共存作用による、塗膜劣化と鉄鋼腐食を防止する方法を確立することに成功し、本発明を完成するに至った。本発明の要旨とするところは次の（一）〜（六）である。
（一）  表面の一部または全面をエポキシ樹脂の塗膜で覆われてなる鉄鋼材料の表面が、メタン生成菌と硫酸塩還元菌を共に含む水含有液体と接触している際における前記鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止方法であって、
前記表面と接する水含有液体において、
（１）溶存酸素濃度を１ｍｇ/Ｌ以上とする、
（２）酸化還元電位を−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）以上とする、
（３）ｐＨを９．５以上１２以下とする、
（４）塩素イオン濃度を０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とする、
（５）炭酸水素イオン濃度を０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とする、
（６）温度が１５℃超５０℃未満の場合には、温度を０℃以上１５℃以下または５０℃以上７０℃以下とする、
の（１）〜（６）の群より選ばれる１種又は２種以上の手段を実行することを特徴とする鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止方法。
（二）  事前に、前記水含有液体の溶存酸素濃度、酸化還元電位、ｐＨ、塩素イオン濃度、炭酸水素イオン濃度、温度のうちの少なくともいずれかを測定して、
（１）溶存酸素濃度が１ｍｇ/Ｌ未満の範囲にある場合に、溶存酸素濃度を１ｍｇ/Ｌ以上とする、
（２）酸化還元電位が−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）未満の範囲にある場合に、酸化還元電位を−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）以上とする、
（３）ｐＨが９．５未満の範囲にある場合に、ｐＨを９．５以上１２以下とする、
（４）塩素イオン濃度が１０ｍｇ/Ｌ超の範囲にある場合に、塩素イオン濃度を０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とする、
（５）炭酸水素イオン濃度が１０ｍｇ/Ｌ超の範囲にある場合に、炭酸水素イオン濃度を０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とする、
（６）温度が１５℃超５０℃未満の範囲にある場合に、温度を０℃以上１５℃以下または５０℃以上７０℃以下とする、
の（１）〜（６）の群より選ばれる１種又は２種以上の手段を実行することを特徴とする、（一）の鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止方法。
（三）  前記エポキシ樹脂が、タールエポキシ樹脂であることを特徴とする(一)又は（二）の鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止方法。
（四）  前記メタン生成菌がメタノコッカレス（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃａｌｅｓ）目メタノコッカシアエ（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃａｃｅａｅ）科に属するメタノコッカス  マルパリディス（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃｕｓ  ｍａｒｉｐａｌｕｄｉｓ）であることを特徴とする（一）〜（三）のいずれかの鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止方法。
（五）  前記メタノコッカレス（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃａｌｅｓ）目メタノコッカシアエ（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃａｃｅａｅ）科に属するメタノコッカス  マルパリディス（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃｕｓ  ｍａｒｉｐａｌｕｄｉｓ）が受託番号ＮＩＴＥ  ＢＰ−２５２で特定される微生物であることを特徴とする（四）の鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止方法。
（六）  前記硫酸塩還元菌がデスルホビブリオナレス（Ｄｅｓｕｌｆｏｖｉｂｒｉｏｎａｌｅｓ）目デスルホビブリオナシアエ（Ｄｅｓｕｌｆｏｖｉｂｒｉｏｎａｃｅａｅ）科に属する微生物であることを特徴とする（一）〜（五）のいずれかの鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止方法。
【発明の効果】
【００１９】
本発明により、表面の一部あるいは全面をエポキシ樹脂の塗膜で覆われてなる鉄鋼材料の表面が、メタン生成菌と硫酸塩還元菌を共に含む水含有液体と接する環境において、その液体の水質を管理することで、メタン生成菌と硫酸塩還元菌の共存に起因する鉄鋼材料の塗膜劣化防止および腐食防止が可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
まず、本発明が対象とする鉄鋼材料について説明する。
【００２１】
本発明で鉄鋼材料とは、鉄を主要な成分として含む、純鉄、炭素鋼、合金鋼を意味する。合金鋼は鉄、炭素以外の合金元素の合計量が５質量％以下ならば低合金鋼、５〜１０質量％ならば中合金鋼、１０質量％以上ならば高合金鋼とも呼ばれる。合金鋼の種類としては、例えば熱間工具鋼、冷間工具鋼、高速度工具鋼、耐熱鋼、高張力鋼、マルテンサイト系ステンレス鋼、珪素鋼、クロム鋼、クロムモリブデン鋼、ニッケルクロム鋼、ニッケルクロムモリブデン鋼、マンガンモリブデン鋼などがある。
【００２２】
前記のような鉄鋼材料の表面の一部、あるいは全部をエポキシ樹脂で覆ったものが、本発明の対象とする鉄鋼材料である。特に、エポキシ樹脂の中でも広く普及しているタールエポキシ樹脂で覆われてなる鉄鋼材料に対して本発明を適用するとその効果は著しい。
【００２３】
次に、この表面の一部、あるいは全部をエポキシ樹脂で覆われた鉄鋼材料と接する水含有液体について説明する。この水含有液体は水や水溶液のみならず、水を含む全ての液体を意味する。例えば、石油関連施設では、海水や油井のかん水、エマルジョン状の水を含む原油なども、対象となる水含有液体である。この水含有液体の中に、表面がエポキシ系塗膜で覆われた鉄鋼材料が浸って存在している場合や、表面がエポキシ樹脂で覆われた内面を持つ鋼管の中に、水含有液体が入っている場合なども、本発明が対象とする表面の一部あるいは全部が塗膜で覆われた鉄鋼材料と接する水含有液体の態様である。
【００２４】
本発明は、共存するメタン生成菌と硫酸塩還元菌に対する防食方法を提供する。そのため、表面の一部あるいは全部が塗膜で覆われた鉄鋼材料と接する水含有液体に存在して、腐食の原因となる可能性のあるメタン生成菌および硫酸塩還元菌について説明する。  
まず、メタン生成菌についてであるが、メタン生成菌は、硫酸塩還元菌と共に、あらゆる嫌気性環境に棲息している代表的な嫌気性微生物である。このうち、特に鉄鋼材料の腐食の原因となるのは、鉄を電子供与体として、かつ、二酸化炭素若しくは溶存態の二酸化炭素、炭酸、炭酸水素イオン、炭酸イオンおよびこれらの塩のいずれかを炭素源として利用可能なメタン生成菌である。
【００２５】
表面の一部あるいは全部が塗膜で覆われた鉄鋼材料と接する水含有液体中に、腐食性のメタン生成菌の存在を確認する簡便な方法としては、例えば以下の方法がある。表面の一部あるいは全部が塗膜で覆われた鉄鋼材料と接する水含有液体の一部を採取して、表１の鉄炭酸培地に加えて、気相には窒素と二酸化炭素の混合ガス（Ｎ2（８０％）＋ＣＯ2（２０％））を充填した嫌気条件で、鉄の腐食が起こる、あるいは、気相にメタンが検出されれば、前記の腐食原因となるメタン生成菌が液体に含まれることを確認できる。また、表１の培地を用いる方法はあくまで一例であって、この他の方法で、鉄を電子供与体として、かつ、溶存態の二酸化炭素若しくは炭酸、炭酸水素イオン、炭酸イオンおよびこれらの塩のいずれかを炭素源として培養可能なメタン生成菌を確認しても、勿論構わない。
【００２６】
なお、この場合、鉄を電子供与体とする意味は、鉄自体が電子供与体としてメタン生成菌に利用される場合のほか、鉄が腐食する際にカソード反応で生じる水素原子、水素分子を電子供与体としてメタン生成菌が利用する場合も含む。このようにして鉄腐食性のメタン生成菌の存在を確認できる。以上のほかに、メタン生成菌の確認方法として、例えば、メタン生成菌が有するＤＮＡやＲＮＡの特徴的な塩基配列を用いて、ＰＣＲ（Ｐｏｌｙｍｅｒａｓｅ  Ｃｈａｉｎ  Ｒｅａｃｔｉｏｎ）やＦＩＳＨ（Ｆｌｕｏｒｅｓｃｅｎｃｅ  ｉｎ  ｓｉｔｕ  ｈｙｂｒｉｄｉｚａｔｉｏｎ）などの方法で、存在を確認することも可能である。
【００２７】
鉄鋼材料を腐食するメタン生成菌としては、例えばメタノコッカレス（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃａｌｅｓ）目メタノコッカシアエ（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃａｃｅａｅ）科に属するメタン生成菌がある。特に目メタノコッカシアエ（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃａｃｅａｅ）科に属するメタン生成菌であるメタノコッカス  マルパリディス（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃｕｓ  ｍａｒｉｐａｌｕｄｉｓ）は、鉄鋼材料の腐食性が強い。
【００２８】
受託番号ＮＩＴＥ  ＢＰ−２５２で特定されるメタン生成菌メタノコッカス  マルパリディスＫＡ１株（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃｕｓ  ｍａｒｉｐａｌｕｄｉｓ  ＫＡ１）やメタノコッカス マルパリディスＯＳ７株（Ｍｅｔｈａｎｏｃｏｃｃｕｓ  ｍａｒｉｐａｌｕｄｉｓ  ＯＳ７）（ＮＥＤＯ事業「微生物を利用した石油の環境安全対策に関する調査」で単離）は、鉄鋼材料の腐食性が強い。
【００２９】
また、硫酸塩還元菌についてであるが、硫酸塩還元菌は硫酸塩還元反応によって硫化水素イオンあるいは硫化物イオンを生成する。硫酸塩還元菌によって硫化水素イオンあるいは硫化物イオンが生成すると、液体の酸化還元電位が下がり、溶存酸素濃度も低下する。したがって、硫酸塩還元菌がメタン生成菌と共存すると、低い酸化還元電位を好む嫌気性微生物のメタン生成菌にとって好適な環境が形成され、メタン生成菌による鉄鋼材料の腐食を促進する。
【００３０】
メタン生成菌と共存する硫酸塩還元菌は、硫酸塩還元反応によって、硫化水素イオンあるいは硫化物イオンを生成するので、どのような硫酸塩還元菌でも構わない。ただし、鉄を電子供与体として、溶存態の二酸化炭素、炭酸水素イオン、炭酸イオンおよびこれらの塩のいずれかを炭素源として利用可能な性質を有する、硫酸還元菌が共存するとメタン生成菌による腐食はより激しくなる。
【００３１】
このような性質を持つ硫酸塩還元として、例えば、デスルホビブリオナレス（Ｄｅｓｕｌｆｏｖｉｂｒｉｏｎａｌｅｓ）目デスルホビブリオナシアエ（Ｄｅｓｕｌｆｏｖｉｂｒｉｏｎａｃｅａｅ）科に属する硫酸塩還元菌がある。特に、デスルホビブリオナレス（Ｄｅｓｕｌｆｏｖｉｂｒｉｏｎａｌｅｓ）目デスルホビブリオナシアエ（Ｄｅｓｕｌｆｏｖｉｂｒｉｏｎａｃｅａｅ）科に属するＭＩＣ５−１５株（ＮＥＤＯ事業「微生物を利用した石油の環境安全対策に関する調査」で単離）は、メタン生成菌との共存により激しい鉄鋼材料の腐食をもたらす。ただし、これら以外の硫酸塩還元菌であっても、勿論、かまわない。
【００３２】
表面の一部あるいは全部を塗膜で覆われた鉄鋼材料と接する液体中に硫酸塩還元菌の存在を確認する方法としては、例えば、硫酸イオンを基質として、嫌気性条件において硫酸塩還元菌による硫酸塩還元反応により、生成する硫化水素イオン、硫化物イオンを検出することにより、存在を確認できる。また、例えば、硫酸塩還元菌が有するＤＮＡやＲＮＡの特徴的な塩基配列を用いて、ＰＣＲ（Ｐｏｌｙｍｅｒａｓｅ  Ｃｈａｉｎ  Ｒｅａｃｔｉｏｎ）やＦＩＳＨ（Ｆｌｕｏｒｅｓｃｅｎｃｅ  ｉｎ  ｓｉｔｕ  ｈｙｂｒｉｄｉｚａｔｉｏｎ）などの方法で、存在を確認することも可能である。
【００３３】
尚、メタン生成菌と硫酸塩還元菌が共存する状態についてであるが、同一の水含有液体中にメタン生成菌と硫酸塩還元が共に存在することを意味する。メタン生成菌と硫酸塩還元菌が共存する場合に、主要な腐食原因となるのはメタン生成菌である。これは、メタン生成菌と硫酸塩還元菌が共存する場合の腐食生成物の主要成分が、メタン生成菌単独による腐食と同様に、炭酸鉄であることからわかる。硫酸塩還元菌による腐食生成物である硫化鉄は、炭酸鉄と比較してわずかに検出される。したがって、メタン生成菌と硫酸塩還元菌の共存による腐食において、単独でも強い腐食作用のあるメタン生成菌の腐食作用を抑制することが重要である。
【００３４】
尚、メタン生成菌と硫酸塩還元菌が共存する環境としては、例えば、石油タンクの下部に溜まった水やスラッジ、荷油管内部の下部に溜まった水やスラッジ、海域底泥や近傍の貧酸素海水、船舶の海水を貯留するバラストタンクの下部に溜まった海水やスラッジなどの環境がある。
【００３５】
次に本発明において、表面の一部あるいは全部を塗膜で覆われた鉄鋼材料と接する水含有液体の性状に関して説明する。
【００３６】
原油などでは、原油中に含まれるエマルジョン状で存在する水であるかん水は、海水と同様に高濃度の塩素イオンを含む場合が多い。さらに、油井環境の多くは二酸化炭素が高濃度で存在している。また、原油を貯留するタンク等では防爆のため高濃度の二酸化炭素を含む燃焼排ガスがイナートガスとして用いられる場合も多い。さらに、海水圧入により得られる原油などでは、高濃度の塩素イオンのみならず、硫酸イオンも原油中にエマルジョン状に含まれるかん水中に含まれることになる。
【００３７】
本発明者らはメタン生成菌単独でも炭酸腐食を起こすが、メタン生成菌と硫酸塩還元菌が共存すると、さらに激しい炭酸腐食を起こす現象を見出した。海水やかん水のｐＨは、ｐＨ７から８程度であり、メタン生成菌や硫酸塩還元菌の棲息に適した中性のｐＨである。さらに、原油中にエマルジョン状に存在している水は、水のほうが油分よりも比重が大きいため、原油や石油を静置すると、水が下にたまることになる。このような水は、上部に厚い原油や石油の層が存在しており、酸素は、原油や石油の有機物を分解する微生物により消費しつくされてしまうため、油層の下にたまる水は、酸素が殆ど存在しない嫌気性条件になっていることが考えられる。二酸化炭素は原油に含まれる油井環境からの持ち込みや、イナートガスのみならず、微生物による有機物の分解によっても供給される。
【００３８】
したがって、タンクや荷油管などの底が鉄鋼材料である場合、酸素が殆どない嫌気性環境で塩素イオン濃度が高く、場合によっては硫酸イオン濃度も高い、ｐＨ７から８程度の水が、高濃度の二酸化炭素の存在条件で鉄鋼材料と接して存在することになり、鉄腐食性メタン生成菌若しくは鉄腐食性メタン生成菌と硫酸塩還元菌の共存による炭酸腐食を激しく受ける条件が揃っていることになる。
【００３９】
したがって、原油や石油の貯留等に使用されるタンクや荷油管等についても、油層の下にたまる鉄鋼材料の表面と接して存在する水の性状を、以下のように調整することで、鉄腐食性メタン生成菌と硫酸塩還元菌による鉄鋼材料の塗膜劣化と腐食を防止することが可能となる。
【００４０】
尚、原油などに含まれるエマルジョン状の水の水質の測定についてであるが、エマルジョン状の水を含む原油などを静置することにより比重の差を利用して水を原油の油層より下部に集めるほか、遠心分離によって水を集めることも可能である。このようにして集めた水を水質の測定に供することが可能である。
【００４１】
（１）当該液体の溶存酸素濃度を１ｍｇ/Ｌ以上とすることによって、塗膜を劣化させ、鉄鋼材料を腐食させるメタン生成菌と硫酸塩還元菌の作用を抑制することが可能となる。溶存酸素濃度が１ｍｇ/Ｌ未満では、嫌気性微生物であるメタン生成菌と硫酸塩還元菌の作用が活発化してしまう。したがって、当該液体の溶存酸素濃度は１ｍｇ/Ｌ以上とすることで、塗膜劣化の防止と、鉄鋼材料の腐食防止が共に可能となる。当該液体の溶存酸素濃度を１ｍｇ/Ｌ以上とする方法としては、具体的には、例えば当該液体を空気や酸素ガスで曝気することにより溶存酸素濃度を高める方法や、事前に十分空気曝気して溶存酸素濃度を高めた水を当該液体に加えることにより溶存酸素濃度を高める方法や、過酸化水素のような酸素発生剤を当該液体に加えて溶存酸素濃度を高める方法などの方法がある。
【００４２】
また、当該液体の溶存酸素濃度の測定方法としては、酸素電極を用いた測定方法などがある。
【００４３】
尚、当該液体の溶存酸素濃度の上限については特にない。溶存酸素濃度が１ｍｇ/Ｌ以上であれば、いかなる溶存酸素濃度であっても、メタン生成菌と硫酸塩還元菌の作用を抑制することが可能であるからである。ただし、溶存酸素濃度が高いほど空気や酸素をより多く曝気する必要が生じるなどコスト的に不利になる。上限は特には限定しないが、飽和溶存酸素濃度以下とすることが望ましい。例えば、２０℃における水の飽和溶存酸素濃度は９ｍｇ/Ｌ程度であるから、空気曝気等により低コストで溶存酸素濃度を１ｍｇ/Ｌ以上９ｍｇ/Ｌ以下とすることが上限の目安となる。
【００４４】
（２）また、当該液体の水質の酸化還元電位は−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）以上とすることによって、酸化還元電位が低い環境を好む、メタン生成菌と硫酸塩還元菌の増殖を抑えて、塗膜劣化と鉄鋼材料腐食作用を抑制することが可能となる。酸化還元電位が−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）未満では、硫酸塩還元菌が生成する硫化物によって、酸化還元電位が低下して、メタン生成菌と硫酸塩還元菌が好む低い酸化還元電位となる可能性がある。したがって、当該液体の水質の酸化還元電位を−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）以上とすることで、メタン生成菌と硫酸塩還元菌の共存作用による塗膜劣化と鉄鋼腐食を防止することが可能となる。酸化還元電位を−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）以上とする具体的な方法としては、例えば、当該液体を空気や酸素ガスで曝気することにより酸化還元電位を高める方法や、当該液体に硝酸や過酸化水素などの酸化剤を添加して酸化還元電位を高める方法などの方法がある。
【００４５】
尚、当該液体の酸化還元電位を測定する方法としては、金電極や白金電極を用いて酸化還元電位測定を測定するなどの方法がある。本発明では酸化還元電位を、参照電極として飽和塩化カリウム  銀―塩化銀電極とした場合の電位値で記したが、参照電極が異なる場合には、勿論、換算した酸化還元電位の値となる。
【００４６】
尚、当該液体の酸化還元電位の上限については特にない。酸化還元電位が−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）以上であれば、いかなる酸化還元電位であっても、メタン生成菌と硫酸塩還元菌の作用を抑制することが可能だからである。ただし、酸化還元電位が高いほど空気や酸素をより多く曝気する、あるいは酸化剤をより多く添加するなど、コスト的に不利になる。水中の酸化還元電位の上限は、酸素発生電位となる。酸素発生電位は約＋１４００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）であるから、酸化還元電位の上限は＋１４００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）となるが、前記のように高い酸化還元電位は、コスト的に不利になるため、過剰に酸化還元電位を上げることはコスト的に不利である。
【００４７】
（３）また、当該液体の水質のｐＨは９．５以上１２以下とすることによって、メタン生成菌および硫酸塩還元菌の増殖を抑えて、塗膜劣化と鉄鋼材料の腐食作用を抑制することが可能である。ｐＨが５未満の場合には、酸性になるため水素イオンから水素分子を発生するカソード反応が促進されて、微生物の作用に拠らなくとも、鉄の腐食が促進されるｐＨ条件となる。ｐＨが５以上９．５未満では、メタン生成菌と硫酸塩還元菌が共に増殖しやすくなるため、塗膜劣化と鉄鋼材料の腐食を促進する可能性がある。したがって、当該液体の水質のｐＨは９．５以上とすることが望ましい。
【００４８】
また、ｐＨ１２超では、鉄が錯体を形成して溶解しやすくなる。また、過度にｐＨを高めることは、アルカリ薬剤のコストも掛かることから好ましくない。したがって、ｐＨは９．５以上１２以下にすることが好ましい。
【００４９】
ｐＨを９．５以上１２以下とする具体的な方法としては、海水や石油に含まれるかん水のように腐食環境の水は一般にｐＨ９．５未満であるため、例えば、当該液体に希釈した水酸化ナトリウムや水酸化カルシウムや水酸化マグネシウムなどのアルカリ剤を含む水を加えてｐＨを高めるなどの方法がある。
【００５０】
尚、当該液体のｐＨの測定方法としては、ｐＨ電極により直接ｐＨを測定する方法や、ｐＨ試験紙を用いて比色によりｐＨを測定する方法などの方法がある。
【００５１】
（４）また、当該液体の水質の塩素イオン濃度を０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とすることによって、メタン生成菌若しくはメタン生成菌と硫酸塩還元菌の共存作用による鉄鋼材料の腐食において、鉄のアノード溶解を促進する腐食部位への塩素イオンの流入と濃化を抑制することにより、塗膜劣化と鉄鋼材料の腐食を共に抑制することが可能となる。特に、海水では塩素イオン濃度が約１９０００ｍｇ/Ｌであり、また原油などに含まれるかん水の塩素イオン濃度も非常に高い濃度になる。メタン生成菌若しくはメタン菌と硫酸塩還元菌による腐食は、海水やかん水のように、高い塩素イオン濃度で促進されるため、当該液体の塩素イオン濃度を低減することは、防食にとってきわめて重要である。
【００５２】
尚、塩素イオン濃度の下限についてであるが、塩素イオン濃度は低いほど、腐食が進展する腐食孔の底部に塩素イオンが濃化することを防止できるので、腐食を抑制できる効果がある。したがって、塩素イオン濃度は０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とすることが好ましい。
【００５３】
当該液体の塩素イオン濃度を１０ｍｇ/Ｌ以下に減少させる具体的な方法としては、例えば、当該液体に塩素イオンを含まないあるいは低塩素イオン濃度の淡水を加えて希釈により当該液体の塩素イオン濃度を低下させる方法や、当該液体に陰イオン交換樹脂を添加して塩素イオンを除去して塩素イオン濃度を低下させる方法などの方法がある。
【００５４】
尚、当該液体の塩素イオン濃度の測定方法についてであるが、例えば、当該液体を採水してイオンクロマトグラフ法で塩素イオンの濃度を測定する方法や、塩素イオン濃度を測定するセンサーを用いて当該液体の塩素イオンの濃度を測定する方法などの方法がある。
【００５５】
（５）また、当該液体の炭酸水素イオン濃度を０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とすることで、これらを炭素源として用いるメタン生成菌の増殖を抑制することができ、メタン生成菌と硫酸塩還元菌の共存による塗膜の劣化と鉄鋼材料の腐食を共に防止することが可能となる。本発明が対象とする鉄腐食性のメタン生成菌は特にｐＨ６以上９以下の範囲で良好に生育する。
【００５６】
本メタン生成菌は、炭素源かつ電子受容体として二酸化炭素を利用するが、より正確には、二酸化炭素が水に溶けた溶存態の二酸化炭素をメタン生成菌は利用する。溶存態の二酸化炭素は、ｐＨに依存して、炭酸、炭酸水素イオン、炭酸イオンのような化学形態をとる。メタン生成菌による腐食は、メタン生成菌が良好に生育するｐＨの範囲で問題になる。すなわちｐＨ６以上ｐＨ９以下でメタン生成菌による腐食が問題になる。このｐＨの範囲で溶存態の二酸化炭素は主に炭酸水素イオンとして存在している。溶存態の二酸化炭素全体、すなわち溶存している二酸化炭素ガス、炭酸、炭酸水素イオン、炭酸イオンの濃度の和として全炭酸濃度の測定方法も報告されているが、測定方法が容易ではない。
【００５７】
したがって、本発明では、メタン生成菌による腐食が起こるｐＨ範囲で主要な溶存二酸化炭素の化学形態であり、安価かつ容易に測定可能な炭酸水素イオンの濃度に着目して、炭酸腐食を防止するための条件を設定した。炭酸水素イオンの濃度の測定方法としては、例えば、JIS.K0101.25.2に示された方法がある。
【００５８】
炭酸水素イオン濃度を１０ｍｇ/Ｌ以下とする具体的な方法としては、例えば、当該液体を窒素ガスのように安価で二酸化炭素を含まず、かつ腐食や塗膜劣化に作用しない不活性なガスを用いて曝気して、当該液体の炭酸水素イオン濃度を低減させる方法や、当該液体に水酸化カルシウムを加えて炭酸水素イオンを炭酸カルシウムとして固定化して、当該液体の炭酸水素イオン濃度を低減させる方法などの方法がある。
【００５９】
尚、当該液体の炭酸水素イオン濃度の測定方法としては、例えば、当該液体を採水して前記のJIS.K0101.25.2に示された方法で当該液体の炭酸水素イオン濃度を測定する方法などがある。
【００６０】
尚、炭酸水素イオンの下限についてであるが、炭酸水素イオン濃度は低いほど、メタン生成菌の炭素源として、あるいは電子受容体として、炭酸水素イオンを利用しづらくなるため、メタン生成菌による腐食を抑制することが可能である。また、腐食生成物である炭酸鉄の生成も抑制することができる。したがって、炭酸水素イオン濃度は０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とすることが好ましい。
【００６１】
（６）また、当該液体の温度を０℃以上１５℃以下若しくは５０℃以上７０℃以下とすることで、メタン生成菌と硫酸塩還元菌の増殖を共に抑制することによって、塗膜劣化と鉄鋼材料の腐食を共に抑制することが可能である。温度が１５℃を超え５０℃未満では、鉄腐食性のメタン生成菌と硫酸塩還元菌の増殖に適した温度となる。したがって、温度を１５℃以下若しくは５０℃以上とすることによって、鉄腐食性のメタン生成菌と硫酸塩還元菌の増殖を抑制することが可能である。
【００６２】
また、７０℃を超える高温においては、タールエポキシ塗膜などエポキシ塗膜に対しては、塗膜の耐熱性に限界があり、一部分解する恐れがある。また、７０℃を超えると、非生物的な炭酸腐食が起こりやすくなるので、塗膜で覆われていない部分の鉄鋼材料では注意する必要がある。また、０℃未満では、水が凍結する恐れがある。したがって、当該液体の温度を０℃以上１５℃以下若しくは５０℃以上７０℃以下とすることが好ましい。
【００６３】
当該液体の温度を０℃以上１５℃以下若しくは５０℃以上７０℃以下とする具体的な方法としては、例えば、当該液体に加温装置あるいは冷却装置を入れて当該液体の温度を目標値にする方法や、当該液体に温度の異なる水を加えて当該液体の温度を目標値にする方法などがある。
【００６４】
尚、当該液体の温度の測定方法としては、当該液体に温度計を入れて温度を測定する方法や、当該液体に熱電対を入れて温度を測定する方法などの方法がある。
【００６５】
また、上記各塗膜劣化防止および腐食防止方法の実行に当たっては、事前に、前記水含有液体の溶存酸素濃度、酸化還元電位、ｐＨ、塩素イオン濃度、炭酸水素イオン濃度、温度のうちの少なくともいずれかを測定して、溶存酸素濃度が１ｍｇ/Ｌ未満の範囲にある場合に、溶存酸素濃度を１ｍｇ/Ｌ以上とし、酸化還元電位が−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）未満の範囲にある場合に、酸化還元電位を−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）以上とし、ｐＨが９．５未満の範囲にある場合に、ｐＨを９．５以上１２以下とし、塩素イオン濃度が１０ｍｇ/Ｌ超の範囲にある場合に、塩素イオン濃度を０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とし、炭酸水素イオン濃度が１０ｍｇ/Ｌ超の範囲にある場合に、炭酸水素イオン濃度を０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とし、或いは、温度が１５℃超５０℃未満の範囲にある場合に、温度を０℃以上１５℃以下または５０℃以上７０℃以下とする、のうちの１種又は２種以上を実行することが、好ましい。
【００６６】
その理由は、いずれかの条件が既に塗膜劣化防止および腐食防止条件に入っている場合は、対策をとらなくても良い場合があることや、上記条件を複数又は全て事前に測定しておけば、各条件のうち、最も塗膜劣化防止および腐食防止条件に近いものを優先的に操作することで、素早く安価に対応できるなど、利点が大きいためである。
【００６７】
尚、原油などに含まれるエマルジョン状の水の水質を調整しようとする場合についてであるが、例えば原油などを貯蔵するタンクや、輸送する鋼管などの場合、底部にもともと原油に含まれていたエマルジョン状の水等に由来する塩素イオン濃度が高いかん水等が、油層より下部に溜まって、この水中で生息するメタン生成菌や硫酸塩還元菌の作用を受けて鉄鋼材料を腐食する原因となる。したがって、例えばあらたに水をこれらの底部に加えることや、薬剤を添加すること、底部を空気曝気すること等により、鉄鋼材料の表面と接する液体の水質を、本発明の水質に調整することが可能となる。
【００６８】
原油に含まれるエマルジョン状の水の水質項目の測定方法としては、例えば、エマルジョン状の水を含む原油を採取して、静置あるいは遠心分離することにより、油層の下部に、エマルジョン状の水を集めることができる。水質項目を電極やセンサーで直接測定する際はこの水をそのまま各水質項目の測定に用いてもよい。また、この水をピペット等を用いて採水して、各水質項目の測定に用いることも可能である。
【００６９】
尚、前記の表面の一部あるいは全部を塗膜で覆われた鉄鋼材料と接する水含有液体の、溶存酸素濃度、酸化還元電位、ｐＨ、塩素イオン濃度、炭酸水素イオン濃度、温度の条件のうち、いずれか一つ以上を満足することができれば、共存するメタン生成菌と硫酸塩還元菌による塗膜劣化と鉄鋼材料の腐食を抑制することが可能となる。
【００７０】
ただし、より好ましくは、前記の溶存酸素濃度、酸化還元電位、ｐＨ、塩素イオン濃度、炭酸水素イオン濃度、温度の条件のうち、複数条件を満足するように、メタン生成菌と硫酸塩還元菌を共に含む水含有液体の水質を調整することが望ましい。例えば、かん水や海水の塩素イオン濃度は１００００ｍｇ/Ｌを超えるような高濃度である。原油や石油の層の下部に、きわめて少量のかん水や海水が鉄鋼材料の底板の表面と接して存在するような場合には、大量の淡水で希釈することにより、塩素イオン濃度を１０ｍｇ/Ｌ以下に低下させることは可能である。
【００７１】
しかし、かん水や海水の量が多い場合には、きわめて大量の淡水で希釈する必要があり、塩素イオン濃度を１０ｍｇ/Ｌ以下に低下させることは実施可能ではあるが、原油や石油により多くの水が混入して、原油や石油の性状を劣化させる要因となりかねない。このような場合には、この鉄鋼材料の表面と接する水のｐＨをｐＨを９．５以上１２以下とする等、本発明で示した塩素イオン濃度以外の別の条件を満たすことでメタン生成菌と硫酸塩還元菌による鉄鋼材料の塗膜劣化と腐食を防止することが可能となる。
【００７２】
尚、前記のように、溶存酸素濃度、酸化還元電位、ｐＨ、塩素イオン濃度、炭酸水素イオン濃度、温度の条件のうち、複数条件を満足するように、メタン生成菌と硫酸塩還元菌を共に含む水含有液体の水質を調整することがより望ましいが、塗膜劣化と腐食の防止に特に効果があるのは、ｐＨと炭酸水素イオン濃度と塩素イオン濃度である。ただし、炭酸水素イオン濃度に関しては、空気中の二酸化炭素が水に溶解する影響がある。
【００７３】
例えば、我が国の河川水の炭酸水素イオン濃度は約３０ｍｇ/Ｌであることが報告されており、河川水を用いて希釈しても炭酸水素イオン濃度を０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下に調整することは困難である。また、鉄鋼材料の表面近傍で微生物が酸素呼吸をすることにより二酸化炭素が排出され水中に溶存する影響などもある。このように、所望の炭酸水素イオン濃度に調整しにくい問題がある。したがって、ｐＨと塩素イオン濃度の条件を満足するように、当該液体のｐＨを９．５以上１２以下、かつ、塩素イオン濃度を０ｍｇ/Ｌ以上１０ｍｇ/Ｌ以下とすることで、より確実にメタン生成菌と硫酸塩還元菌による鉄鋼材料の塗膜劣化と腐食を防止することが可能である。
【実施例】
【００７４】
以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。但し、本発明はこれら実施例にその技術的範囲が限定されるものではない。
｛実施例１｝溶存酸素濃度の影響評価
表１の組成の人工海水を腐食試験液とした。０．２μｍ孔径のフィルターでろ過して、ろ過滅菌した腐食試験液を用意した。ＧＣ−ＭＳ用の容積５０ｍＬのガラス容器の底に、図１のように、塗膜に欠陥部があるタールエポキシ樹脂の塗膜で表面を覆われた純鉄試験片（１０×１０×１ｍｍ）を一枚入れ、ろ過滅菌した人工海水を容器いっぱいに満たすように添加して、Ｎ2：ＣＯ2＝４：１ガスによる脱気によって、この人工海水の溶存酸素濃度を０．１、０．５、１、１．５、２ｍｇ／Ｌにした。図１の試験片は、純鉄板表面に直径２ｍｍの円形領域に無塗装部を設ける以外は側面、裏面も含めて表面をタールエポキシ樹脂を用いて塗装したものである。表２の組成の培養液で培養した、鉄を電子供与体として、炭酸水素イオンを炭素源として培養可能なメタン生成菌と硫酸塩還元菌の培養液を０．５ｍＬずつ添加した。メタン生成菌と硫酸塩還元菌の初期濃度は共に１×１０6個／ｍＬとした。人工海水の上部に気相が残らないように密栓した状態で、３７℃で２週間静置して腐食試験を行なった。２週間後、腐食試験液中の鉄濃度を測定した。
【００７５】
結果を図２に示す。溶存酸素濃度が１ｍｇ／Ｌ以上で、鉄の腐食が抑制された。また、試験片の表面を観察して、塗膜の剥離による純鉄の露出有無を表３に示した。鉄の腐食の様子と対応しており、溶存酸素濃度が１ｍｇ／Ｌ未満では、塗膜の剥離によって純鉄の露出が観察されたが、溶存酸素濃度が１ｍｇ／Ｌ以上では、塗膜の剥離による純鉄の露出は観察されなかった。
【００７６】
【表１】
0005194916.tif 000002
【００７７】
【表２】
0005194916.tif 000003
【００７８】
【表３】
0005194916.tif 000004
【００７９】
｛実施例２｝酸化還元電位の影響評価
表１の組成の人工海水を０．２μｍ孔径のフィルターでろ過して、ろ過滅菌した腐食試験液を用意した。ＧＣ−ＭＳ用の容積５０ｍＬのガラス容器の底に、図１のように、塗膜に欠陥部があるタールエポキシ樹脂の塗膜で表面を覆われた純鉄試験片（１０×１０×１ｍｍ）を一枚入れ、ろ過滅菌した人工海水を容器いっぱいに満たすように添加して、Ｎ2：ＣＯ2＝４：１ガスによる脱気と還元剤である硫化ナトリウムの添加よって、この人工海水の酸化還元電位を−３００、−２００、−１００、０、＋１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）にした。
【００８０】
表２の組成の培養液で培養した、鉄を電子供与体として、炭酸水素イオンを炭素源として培養可能なメタン生成菌と硫酸塩還元菌の培養液を０．５ｍＬずつ添加した。メタン生成菌と硫酸塩還元菌の初期濃度は共に１×１０6個／ｍＬとした。人工海水の上部に気相が残らないように密栓した状態で、３７℃で２週間静置して腐食試験を行なった。２週間後、腐食試験液中の鉄濃度を測定した。
【００８１】
結果を図３に示す。酸化還元電位が−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）以上で、鉄の腐食が抑制された。また、試験片の表面を観察して、塗膜の剥離による純鉄の露出有無を表４に示した。鉄の腐食の様子と対応しており、酸化還元電位が−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）未満では、塗膜の剥離によって純鉄の露出が観察されたが、溶存酸素濃度が−１００ｍＶ（飽和塩化カリウム／銀塩化銀電極基準）以上では、塗膜の剥離による純鉄の露出は観察されなかった。
【００８２】
なお、酸化還元電位は、溶存酸素濃度と連動することが多いが、必ずしも連動しない場合がある。例えば、溶存酸素がなくとも、硝酸イオンのような酸化剤が存在すれば、酸化還元電位は高い値を示す。したがって、本発明では酸化還元電位に関しても、塗膜劣化と腐食防止方法に関して規定する。
【００８３】
【表４】
0005194916.tif 000005
【００８４】
｛実施例３｝ｐＨの影響評価
表５の組成の人工海水を元に、希釈した塩酸および希釈した水酸化ナトリウム溶液を用いて、ｐＨが５、６、７、８、９、９．５、１０の人工海水を調整した。０．２μｍ孔径のフィルターでろ過して、ろ過滅菌したｐＨの異なる人工海水を用意した。ＧＣ−ＭＳ用の容積５０ｍＬのガラス容器の底に、図１のように、塗膜に欠陥部があるタールエポキシ樹脂の塗膜で表面を覆われた純鉄試験片（１０×１０×１ｍｍ）を一枚入れ、ろ過滅菌したｐＨの異なる人工海水を２０ｍＬ添加して、Ｎ2：ＣＯ2＝４：１ガスにより脱気して、希釈した塩酸および希釈した水酸化ナトリウム溶液を用いて、ｐＨを前記設定値に調整し、かつ、溶存酸素濃度が０．１ｍｇ／Ｌ未満となり、嫌気条件となったことを確認した。なお、容器内の上部空間はＮ2：ＣＯ2＝４：１ガスで充たして、密栓した。
【００８５】
表２の組成の培養液で培養した、鉄を電子供与体として、炭酸水素イオンを炭素源として培養可能なメタン生成菌と硫酸塩還元菌の培養液を０．５ｍＬずつ添加した。メタン生成菌と硫酸塩還元菌の初期濃度は共に１×１０6個／ｍＬとした。３７℃で２週間静置して腐食試験を行なった。２週間後、腐食試験液中の鉄濃度を測定した。
【００８６】
結果を図４に示す。ｐＨが９．５以上で、鉄の腐食が抑制された。また、試験片の表面を観察して、塗膜の剥離による純鉄の露出有無を表６に示した。鉄の腐食の様子と対応しており、ｐＨが９．５未満では、塗膜の剥離によって純鉄の露出が観察されたが、ｐＨが９．５以上では、塗膜の剥離による純鉄の露出は観察されなかった。
【００８７】
【表５】
0005194916.tif 000006
【００８８】
通常、人工海水として使用する場合には、NaOH水溶液でpH8.2に調製し、純水により１Ｌに合わせる。
【００８９】
【表６】
0005194916.tif 000007
【００９０】
｛実施例４｝塩素イオン濃度の影響評価
表５の組成の人工海水とは、塩化ナトリウムの濃度を変えて調製した、塩素イオン濃度が１、１０、５０、１００、５００、１０００、５０００、１００００、２００００ｍｇ／Ｌの腐食試験液を作成した。０．２μｍ孔径のフィルターでろ過して、ろ過滅菌した塩素イオン濃度の異なる腐食試験液を用意した。ＧＣ−ＭＳ用の容積５０ｍＬのガラス容器の底に、図１のように、塗膜に欠陥部があるタールエポキシ樹脂の塗膜で表面を覆われた純鉄試験片（１０×１０×１ｍｍ）を一枚入れ、ろ過滅菌した塩素イオン濃度の異なる腐食試験液を２０ｍＬ添加して、Ｎ2：ＣＯ2＝４：１ガスにより脱気して、溶存酸素濃度が０．１ｍｇ／Ｌ未満となり、嫌気条件となったことを確認した。容器内の上部空間はＮ2：ＣＯ2＝４：１ガスで充たして、密栓した。
【００９１】
表２の組成の培養液で培養した、鉄を電子供与体として、炭酸水素イオンを炭素源として培養可能なメタン生成菌と硫酸塩還元菌の培養液を０．５ｍＬずつ添加した。メタン生成菌と硫酸塩還元菌の初期濃度は共に１×１０6個／ｍＬとした。３７℃で２週間静置して腐食試験を行なった。２週間後、腐食試験液中の鉄濃度を測定した。
【００９２】
結果を図５に示す。塩素イオン濃度が１０ｍｇ／Ｌ以下で、鉄の腐食が抑制された。また、試験片の表面を観察して、塗膜の剥離による純鉄の露出有無を表７に示した。鉄の腐食の様子と対応しており、塩素イオン濃度が１０ｍｇ／Ｌ以下では、塗膜の剥離による純鉄の露出は観察されなかった。
【００９３】
【表７】
0005194916.tif 000008
【００９４】
｛実施例５｝炭酸水素イオン濃度の影響評価
表５の組成の人工海水とは、炭酸水素ナトリウムの濃度を変えて調製した、炭酸水素イオン濃度が０、５、１０、５０、１００、５００ｍｇ／Ｌの腐食試験液を調製した。０．２μｍ孔径のフィルターでろ過して、ろ過滅菌した炭酸水素イオン濃度の異なる腐食試験液を用意した。ＧＣ−ＭＳ用の容積５０ｍＬのガラス容器の底に、図１のように、塗膜に欠陥部があるタールエポキシ樹脂の塗膜で表面を覆われた純鉄試験片（１０×１０×１ｍｍ）を一枚入れ、ろ過滅菌した炭酸水素イオン濃度の異なる腐食試験液をＮ2ガスにより脱気して、溶存酸素濃度が０．１ｍｇ／Ｌ未満となり、嫌気条件となったことを確認した。容器内は試験液で充たして、密栓した。表２の組成の培養液で培養した、鉄を電子供与体として、炭酸水素イオンを炭素源として培養可能なメタン生成菌と硫酸塩還元菌の培養液を０．５ｍＬずつ添加した。メタン生成菌と硫酸塩還元菌の初期濃度は共に１×１０6個／ｍＬとした。３７℃で２週間静置して腐食試験を行なった。２週間後、腐食試験液中の鉄濃度を測定した。
【００９５】
結果を図６に示す。炭酸水素イオン濃度が１０ｍｇ／Ｌ未満で、鉄の腐食が抑制された。また、試験片の表面を観察して、塗膜の剥離による純鉄の露出有無を表８に示した。鉄の腐食の様子と対応しており、炭酸水素イオン濃度が１０ｍｇ／Ｌ以下では、塗膜の剥離による純鉄の露出は観察されなかった。
【００９６】
【表８】
0005194916.tif 000009
【００９７】
｛実施例６｝温度の影響評価
表１の組成の人工海水を調製した。０．２μｍ孔径のフィルターでろ過して、ろ過滅菌した人工海水を用意した。ＧＣ−ＭＳ用の容積５０ｍＬのガラス容器の底に、図１のように、塗膜に欠陥部があるタールエポキシ樹脂の塗膜で表面を覆われた純鉄試験片（１０×１０×１ｍｍ）を一枚入れ、ろ過滅菌した人工海水を２０ｍＬ添加して、Ｎ2：ＣＯ2＝４：１ガスにより脱気して、溶存酸素濃度が０．１ｍｇ／Ｌ未満となり、嫌気条件となったことを確認した。容器内の上部空間はＮ2：ＣＯ2＝４：１ガスで充たして、密栓した。
【００９８】
表２の組成の培養液で培養した、鉄を電子供与体として、炭酸水素イオンを炭素源として培養可能なメタン生成菌と硫酸塩還元菌の培養液を０．５ｍＬずつ添加した。メタン生成菌と硫酸塩還元菌の初期濃度は共に１×１０6個／ｍＬとした。１０、１５、２０、２５、３０、３５、４０、５０、６０℃の各温度それぞれで２週間静置して腐食試験を行なった。２週間後、腐食試験液中の鉄濃度を測定した。
【００９９】
結果を図７に示す。温度が１５℃以下あるいは５０℃以上で、鉄の腐食が抑制された。また、試験片の表面を観察して、塗膜の剥離による純鉄の露出有無を表９に示した。鉄の腐食の様子と対応しており、温度が１５℃以下、５０℃以上では、塗膜の剥離による純鉄の露出は観察されなかった。
【０１００】
【表９】
0005194916.tif 000010
【０１０１】
｛実施例７｝原油を用いた腐食試験
表５の組成の人工海水を元に、希釈した塩酸および希釈した水酸化ナトリウム溶液を用いて、ｐＨが７、９、９．５、１０の人工海水を調整した。０．２μｍ孔径のフィルターでろ過して、ろ過滅菌したｐＨの異なる人工海水を用意した。
【０１０２】
ＧＣ−ＭＳ用の容積５０ｍＬのガラス容器の底に、図１のように、塗膜に欠陥部があるタールエポキシ樹脂の塗膜で表面を覆われた純鉄試験片（１０×１０×１ｍｍ）を一枚入れ、前記のｐＨの異なる人工海水１０ｍＬを添加して、Ｎ2：ＣＯ2＝４：１ガスにより脱気して、希釈した塩酸および希釈した水酸化ナトリウム溶液を用いて、ｐＨを前記設定値に調整し、かつ、溶存酸素濃度が０．１ｍｇ／Ｌ未満となり、嫌気条件となったことを確認した。さらに、原油１０ｍＬを加えてＮ2：ＣＯ2＝４：１ガスにより前記人工海水と原油を攪拌混合した後、容器内の上部空間をＮ2：ＣＯ2＝４：１ガスで充たして、密栓した。３７℃で２週間静置して腐食試験を行なった。
【０１０３】
２週間の腐食試験後、原油の油層の下部にたまっている人工海水の一部を採取して、表１の鉄炭酸培地に加えて、気相にはＮ2：ＣＯ2＝４：１ガスを充填した嫌気条件で、鉄の腐食が起こり、気相にメタンが検出されたので、腐食原因となるメタン生成菌がこの人工海水中に含まれていることを確認した。また、硫化鉄が発生したことから、硫酸塩還元菌もこの人工海水中に含まれていることを確認した。
【０１０４】
人工海水はフィルタ滅菌して作成したことから、これらのメタン生成菌と硫酸塩還元菌は、原油中に含まれるエマルジョン状の水に由来することが考えられる。
【０１０５】
また、腐食の様子を調べるために、この人工海水の鉄濃度を測定した。
【０１０６】
鉄濃度の測定結果を図８に示す。ｐＨが９．５以上で、鉄の腐食が抑制された。また、試験片の表面を観察して、塗膜の剥離による純鉄の露出有無を表１０に示した。鉄の腐食の様子と対応しており、ｐＨが９．５未満では、塗膜の剥離によって純鉄の露出が観察されたが、ｐＨが９．５以上では、塗膜の剥離による純鉄の露出は観察されなかった。
【０１０７】
【表１０】
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【０１０８】
｛実施例８｝ｐＨと塩素イオン濃度の組合せ条件による塗膜劣化と腐食の防止
表５の組成の人工海水とは、ｐＨと塩化ナトリウムの濃度を変えて調製した、ｐＨが８、９、９．５、１０、塩素イオン濃度が０、１０、１００、１０００ｍｇ／Ｌの腐食試験液を作成した。０．２μｍ孔径のフィルターでろ過して、ろ過滅菌したｐＨ、塩素イオン濃度の異なる腐食試験液を用意した。ＧＣ−ＭＳ用の容積５０ｍＬのガラス容器の底に、図１のように、塗膜に欠陥部があるタールエポキシ樹脂の塗膜で表面を覆われた純鉄試験片（１０×１０×１ｍｍ）を一枚入れ、ろ過滅菌したｐＨ、塩素イオン濃度の異なる腐食試験液を２０ｍＬ添加して、Ｎ2：ＣＯ2＝４：１ガスにより脱気して、溶存酸素濃度が０．１ｍｇ／Ｌ未満となり、嫌気条件となったことを確認した。容器内の上部空間はＮ2：ＣＯ2＝４：１ガスで充たして、密栓した。
【０１０９】
表２の組成の培養液で培養した、鉄を電子供与体として、炭酸水素イオンを炭素源として培養可能なメタン生成菌と硫酸塩還元菌の培養液を０．５ｍＬずつ添加した。メタン生成菌と硫酸塩還元菌の初期濃度は共に１×１０6個／ｍＬとした。３７℃で２週間静置して腐食試験を行なった。２週間後、腐食試験液中の鉄濃度を測定した。
【０１１０】
結果を表１１に示す。ｐＨが９．５以上かつ塩素イオン濃度が１０ｍｇ／Ｌ以下で、より確実に鉄の腐食が抑制された。また、試験片の表面を観察して、塗膜の剥離による純鉄の露出有無を表１２に示した。鉄の腐食の様子と対応しており、ｐＨが９．５以上、塩素イオン濃度が１０ｍｇ／Ｌ以下において、塗膜の剥離による純鉄の露出は観察されなかった。
【０１１１】
【表１１】
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【０１１２】
【表１２】
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【０１１３】
｛実施例９｝メタン生成細菌単独、硫酸塩還元菌単独による腐食影響評価
表１の組成の人工海水を腐食試験液とした。０．２μｍ孔径のフィルターでろ過して、ろ過滅菌した腐食試験液を用意した。ＧＣ−ＭＳ用の容積５０ｍＬのガラス容器の底に、図１のように、塗膜に欠陥部があるタールエポキシ樹脂の塗膜で表面を覆われた純鉄試験片（１０×１０×１ｍｍ）を一枚入れ、ろ過滅菌した人工海水を容器いっぱいに満たすように添加して、Ｎ2：ＣＯ2＝４：１ガスによる脱気によって、この人工海水の溶存酸素濃度を０．１ｍｇ／Ｌ未満にした。表２の組成の培養液で培養した、鉄を電子供与体として、炭酸水素イオンを炭素源として培養可能なメタン生成菌、硫酸塩還元菌の培養液をメタン生成菌、硫酸塩還元菌を共存させる場合、メタン生成菌単独の場合、硫酸塩還元菌単独の場合についてそれぞれ０．５ｍＬ添加した。メタン生成菌と硫酸塩還元菌の初期濃度はそれぞれ１×１０6個／ｍＬとした。人工海水の上部に気相が残らないように密栓した状態で、３７℃で２週間静置して腐食試験を行なった。また、対照として無菌の場合についても腐食試験を行なった。２週間後、腐食試験液中の鉄濃度を測定した。
【０１１４】
結果を図９に示す。硫酸塩還元菌単独の場合と無菌の場合では鉄の腐食はほとんど起こらなかった。また、塗膜の剥離有無の観察結果を表１３に示す。メタン生成菌と硫酸塩還元菌が共存する場合のみ、塗膜の剥離による純鉄の露出が観察された。また、図１０に、メタン生成菌と硫酸塩還元菌が共存する場合、メタン生成菌単独の場合、硫酸塩還元菌単独の場合、無菌の場合それぞれについて、腐食試験後の塗膜の状態を観察した写真を示す。
【０１１５】
【表１３】
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【０１１６】
｛実施例１０｝
容積５０ｍＬのガラス容器に、上層に原油２０ｍＬ、下層に海水２０ｍＬが存在する条件において、この下層海水に表２の組成の培養液で培養した、鉄を電子供与体として、炭酸水素イオンを炭素源として培養可能なメタン生成菌と硫酸塩還元菌の培養液を０．５ｍＬずつ添加した。メタン生成菌と硫酸塩還元菌の初期濃度は共に１×１０6個／ｍＬとした。
【０１１７】
この下層の海水の溶存酸素濃度は０．０５ｍｇ/Ｌ、酸化還元電位は−１５０ｍＶ（飽和塩化カリウム  銀塩化銀電極基準）、ｐＨは８、塩素イオン濃度は１９０００ｍｇ/Ｌ、炭酸水素イオン濃度は１８００ｍｇ/Ｌ、温度は３０℃であった。
【０１１８】
この下層の海水中のガラス容器の底に、図１のように、塗膜に欠陥部があるタールエポキシ樹脂の塗膜で表面を覆われた純鉄試験片（１０×１０×１ｍｍ）を一枚入れ、上部の気相はＮ2：ＣＯ2＝４：１ガスを充填した状態でガラス容器を密封して、３０℃で２週間静置して腐食試験を実施した。２週間後、下層海水の鉄濃度を測定すると共に、塗膜の状態を観察した。
【０１１９】
一方、上記試験と同様に下層海水に表２の組成の培養液で培養した、鉄を電子供与体として、炭酸水素イオンを炭素源として培養可能なメタン生成菌と硫酸塩還元菌の培養液を添加した下層海水の、溶存酸素濃度が０．０５ｍｇ/Ｌ、酸化還元電位が−１５０ｍＶ（飽和塩化カリウム  銀塩化銀電極基準）、ｐＨが８、塩素イオン濃度が１９０００ｍｇ/Ｌ、炭酸水素イオン濃度が１８００ｍｇ/Ｌ、温度が３０℃であることを確認した後、フィルタ滅菌した水酸化ナトリウム水溶液を、下層海水に加えることにより、ｐＨを９．５とした下層海水にも、前記同様に、塗膜に欠陥部があるタールエポキシ樹脂の塗膜で表面を覆われた純鉄試験片（１０×１０×１ｍｍ）を一枚入れ、上部の気相はＮ2：ＣＯ2＝４：１ガスを充填した状態でガラス容器を密封して、３０℃で２週間静置して腐食試験を実施した。２週間後、下層海水の鉄濃度を測定すると共に、塗膜性状を観察した。
【０１２０】
下層海水の鉄濃度の測定結果を図１１に、塗膜性状の観察結果を表１４に示す。メタン生成菌と硫酸塩還元菌を共に含む下層海水のｐＨを８から９．５に変えることによって、鉄腐食および塗膜劣化の両方を抑制することができた。
【０１２１】
【表１４】
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【図面の簡単な説明】
【０１２２】
【図１】塗膜欠陥を有する純鉄試験片の図である。
【図２】メタン生成菌と硫酸塩還元菌による鉄腐食に及ぼす溶存酸素濃度の影響を表す図である。
【図３】メタン生成菌と硫酸塩還元菌による鉄腐食に及ぼす酸化還元電位の影響を表す図である。
【図４】メタン生成菌と硫酸塩還元菌による鉄腐食に及ぼすｐＨの影響を表す図である。
【図５】メタン生成菌と硫酸塩還元菌による鉄腐食に及ぼす塩素イオン濃度の影響を表す図である。
【図６】メタン生成菌と硫酸塩還元菌による鉄腐食に及ぼす炭酸水素イオン濃度の影響を表す図である。
【図７】メタン生成菌と硫酸塩還元菌による鉄腐食に及ぼす温度の影響を表す図である。
【図８】原油による鉄腐食に及ぼすｐＨの影響を表す図である。
【図９】無菌、硫酸塩還元菌単独、メタン生成菌単独、メタン生成菌と硫酸塩還元菌共存の場合の鉄腐食の比較を表す図である。
【図１０】メタン生成菌と硫酸塩還元菌が共存する場合、メタン生成菌単独の場合、硫酸塩還元菌単独の場合、無菌の場合それぞれについて、腐食試験後の塗膜の状態を観察した写真である。
【図１１】下層海水のｐＨを変更した場合の腐食試験による、下層海水中の鉄濃度の測定結果を示す図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１１】
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【図１０】
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