(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶剤蒸気を含む被処理ガスを一次冷却用媒体にて一次冷却する一次冷却器と、一次冷却後の被処理ガスを一次冷却用媒体よりも低温の二次冷却用媒体にて二次冷却する二次冷却器とから構成される冷却回収部と、冷却後の被処理ガスに残存する溶剤蒸気を吸着剤に吸収させて被処理ガスから分離回収する吸着回収部を有する溶剤回収装置であって、前記冷却回収部において、前記一次冷却器と前記二次冷却器との間に、一次冷却後の被処理ガスを、二次冷却前に冷却用媒体と熱交換させて冷却する熱交換器１を、前記吸着回収部の後に、溶剤蒸気を分離回収した後の処理済ガスを加熱用媒体で加熱する熱交換器２を設け、熱交換器１と熱交換器２との間において共通熱媒体を循環させる冷熱回収用循環路を設けることを特徴とする溶剤回収装置。
【請求項２】
吸着回収部に導入される被処理ガスの温度が２０℃以下であることを特徴とする請求項１に記載の溶剤回収装置。
【請求項３】
熱交換器１と熱交換器２の間の冷熱回収用循環路において、熱交換器２で熱交換した後の熱媒体を冷却する熱交換器３を設けることを特徴とする請求項１又は２に記載の溶剤回収装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、工場等から排出される高沸点溶剤を含む被処理ガスから溶剤を効率的且つ低コストで回収する溶剤回収装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
工場等で使用されるＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）、シクロヘキサノン、引火点の高い炭化水素類等の高沸点溶剤は、引火点が低く、火炎の恐れがある低沸点溶剤に比して安全であるが、人体に対しては有害であるため、工場等から排出される溶剤を含む空気から分離回収する必要がある。
【０００３】
従来、高沸点溶剤を回収する方法としては、溶剤を含有する被処理ガスを直接冷却する冷却法が採用されているが、冷却のみで沸点が１５０〜３００℃程度の溶剤をほぼ完全に凝縮させるには多大なエネルギーを必要とする。例えば、ＮＭＰの場合、２０℃における空気中の飽和濃度は約４００ｐｐｍであり、これを冷却だけで９０％以上凝縮しようとすると、−１０℃の冷却が必要であり、現実的ではない。また、活性炭等を使った吸着法もあるが、該方法は、脱着の熱源として水蒸気を使用するため脱着容量が小さく再生が不十分となり易いこと及び活性炭が可燃性であるために高温での脱着ができず再生が不十分となるという理由から、主に低沸点溶剤の回収に対して使用されている。
【０００４】
この問題を解決するために、被処理ガスを、冷水を使用する冷却器で溶剤を凝縮回収した後、残存溶剤を含む被処理ガスをさらに吸着剤を用いて残存溶剤を吸着除去する回収装置が提案されている。（例えば、特許文献１、２、３）
しかし、この方法では高温の被処理ガスを冷却するため多量の冷水が必要になるため運転コストが高くなり問題となっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平９−１７３７５８号公報
【特許文献２】特開平９−０３８４０３号公報
【特許文献３】特開２０１０−０６９４３５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的は、工場等から排出される高沸点溶剤を含む被処理ガスから溶剤を低コスト且つ効率よく回収する溶剤回収装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の溶剤回収装置は、溶剤蒸気を含む被処理ガスを一次冷却用媒体にて一次冷却する一次冷却器と、一次冷却後の被処理ガスを一次冷却用媒体よりも低温の二次冷却用媒体にて二次冷却する二次冷却器とから構成される冷却回収部と、冷却後の被処理ガスに残存する溶剤蒸気を吸着剤に吸収させて被処理ガスから分離回収する吸着回収部を有する溶剤回収装置であって、前記冷却回収部において、前記一次冷却器と前記二次冷却器との間に、一次冷却後の被処理ガスを、二次冷却前に冷却用媒体と熱交換させて冷却する熱交換器１を、前記吸着回収部の後に、溶剤蒸気を分離回収した後の処理済ガスを加熱用媒体で加熱する熱交換器２を設け、熱交換器１と熱交換器２との間において共通熱媒体を循環させる冷熱回収用循環路を設けた溶剤回収装置である。
【０００８】
本発明の溶剤回収装置では、吸着回収部に導入される被処理ガスの温度を２０℃以下に冷却する。また、熱交換器１と熱交換器２の間の冷熱回収用循環路において、熱交換器２で熱交換した後の熱媒体を冷却する熱交換器３を設けることも包含する。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、二次冷却前の被処理ガスを、吸着回収後の処理済ガスの冷熱を利用し冷却できるため、二次冷却器にかかる運転コストを抑えることができる。そのため、工場等から排出される高沸点溶剤を含む被処理ガスから溶剤を、低コスト且つ効率よく回収することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の溶剤回収装置のフローシートの一例を示す図である。
【図２】従来の溶剤回収装置のフローシートの一例を示す図である。
【図３】吸着回収部の前に熱交換器２を設けた溶剤回収装置のフローシートを示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明の溶剤回収装置は、溶剤蒸気を含む被処理ガスを一次冷却用媒体にて一次冷却する一次冷却器と、一次冷却後の被処理ガスを一次冷却用媒体よりも低温の二次冷却用媒体にて二次冷却する二次冷却器とから構成される冷却回収部と、冷却後の被処理ガスに残存する溶剤蒸気を吸着剤に吸収させて被処理ガスから分離回収する吸着回収部を有する溶剤回収装置である。
【００１２】
冷却回収部において、溶剤蒸気を含む被処理ガスは、冷却用媒体との熱交換により冷却され、被処理ガスの温度が下がることによって、被処理ガスに含まれる溶剤蒸気が凝縮し液化する。液化された溶剤は、例えば、冷却器に備えられた回収容器などに集められ、回収される。
【００１３】
一次冷却器に用いられる一次冷却用媒体としては冷却水を使用することが好ましく、主に冷却塔などから供給される、３０〜３５℃の冷却水を使用することがより好ましい。一次冷却後の被処理ガスの温度は、３０〜５０℃とすることが好ましく、３５〜４５℃とすることがより好ましく、３５〜４０℃とすることがさらに好ましい。
【００１４】
二次冷却器に用いられる二次冷却用媒体としては、２〜１０℃の冷水を用いることが好ましく、５〜７℃の冷水を用いることがより好ましい。二次冷却後の被処理ガスの温度は２０℃以下であることが好ましい。二次冷却後、吸着回収部に導入される被処理ガスの温度が２０℃より高いと吸着剤への吸着効率が低下する傾向にある。
【００１５】
さらに本発明では、冷却回収部において、一次冷却器と二次冷却器との間に、一次冷却後の被処理ガスを、二次冷却前に冷却用媒体と熱交換させて冷却する熱交換器１を、また、吸着回収部の後に、溶剤蒸気を分離回収した後の処理済ガスを加熱用媒体で加熱する熱交換器２を設けることを必須とする。そして、熱交換器１と熱交換器２との間において共通熱媒体を循環させる冷熱回収用循環路を設けている。
【００１６】
一次冷却器と二次冷却器との間に熱交換器１を設けて被処理ガスを冷却することで、二次冷却器に導入される被処理ガスの温度を下げることができる。そのため、二次冷却で被処理ガスを２０℃以下に冷却する際に必要な冷却用媒体の量を減らすことができ、運転コストを抑えることができる。二次冷却用媒体は、一次冷却用媒体と比して運転コストが高価であるため、二次冷却用媒体の使用量を減らすことで、運転コストを大きく押さえることができる。また熱交換器１と熱交換器２との間において共通熱媒体を循環させる冷熱回収用循環路を設けることで、吸着回収部から排出される処理済ガスの冷熱を溶剤回収効率に影響を与えることなく利用できるため、エネルギー効率よく溶剤回収を行うことができる。熱交換器２を二次冷却器と吸着回収部との間に設置した場合は、吸着回収部に導入される被処理ガスの温度が上昇し、溶剤回収効率が低下する傾向にある。また、熱交換器１と熱交換器２の間の冷熱回収用循環路において、熱交換器２で熱交換した後の熱媒体を冷却する熱交換器３を設けてもよい。
【００１７】
本発明で好適に回収される溶剤とは、主に沸点が１５０℃以上、好ましくは１５０〜３００℃の有機溶剤であり、例えばＮＭＰ、シクロヘキサノン、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）などが挙げられる。
【００１８】
本発明で吸着回収部に使用される吸着回収装置のシステムとしては、特に限定はされないが、回転式有機溶剤蒸気吸着装置を用いることが好ましい。さらに使用される吸着剤としては、例えば、疎水性ゼオライト、活性炭、活性炭素繊維、シリカゲル、活性アルミナなどがあげられる。中でも、不燃性、高耐熱性という特性により高温再生が可能であり、且つ不活性であることよりシクロヘキサノン等の熱重合性の高い溶剤も処理可能であるため、疎水性ゼオライトが好ましい。
【００１９】
回転式有機溶剤蒸気吸着装置を用いた場合、吸着回収部はケーシングと耐熱シールにより、被処理ガスに含まれる溶剤を吸着剤で吸着回収する吸着ゾーン／吸着剤に吸着された溶剤を高温の加熱空気で脱着させ吸着剤を再生する再生ゾーン／再生処理により加熱された吸着剤を冷却する冷却ゾーンに区分され連続的に回転しており、再生ゾーン又は冷却ゾーンに処理済ガスの一部を供給し、再生処理又は冷却処理を行っている。
【００２０】
再生ゾーン又は冷却ゾーンに供給される処理済ガスとしては、処理済ガスの１／１０〜１／３を使用するのが好ましい。再生ゾーンに処理済ガスを供給する場合、蒸気等を用いた熱交換器により、処理済ガスを１００〜２００℃に加熱し、再生ゾーンに供給するのが、溶剤の脱着効率を向上させるために好ましい。また、吸着剤を冷却するために冷却ゾーンを通過させた後の処理済ガスは、吸着剤との熱交換により温度が上昇するため、引き続き再生ゾーンに供給するガスとして使用すれば、再生ゾーンにガスを供給する際の熱交換器の蒸気負荷を軽減できる。
【００２１】
また、再生ゾーンに供給する処理済ガスとして、熱交換器２を通過し温度が上昇した処理済ガスを使用すると、再生ゾーンにガスを供給する際の熱交換器の蒸気負荷をさらに軽減できるため好ましい。
【００２２】
回転式有機溶剤蒸気吸着装置においては、吸着ゾーンで吸着剤に吸着された有機溶剤を再生ゾーンにより被処理ガス流量よりも少ない流量の加熱空気で脱着させることにより、被処理ガスよりも高濃度で高沸点溶剤を含有する脱着排ガスを得ることができる。装置上の吸脱着による高沸点溶剤蒸気の濃縮倍率Ｘは単位時間当たりの被処理ガス流量Ｖと脱着用ガス流量ｖとの比率によって決まり、Ｘ＝Ｖ／ｖの関係がある。通常、装置定数と運転条件は濃縮倍率が約５〜１５になるように選ばれる。
【００２３】
回転式有機溶剤蒸気吸着装置を本発明に用いる場合、再生ゾーン及び冷却ゾーンの好適大きさは、被処理ガスが含有する有機溶剤の種類、濃度、用いる吸着剤の吸脱着特性、所望する濃縮倍率、ローターの回転速度等によって決まるが、通常、面積比で約１／１０〜１／３を再生ゾーンにとり、冷却ゾーンを有する場合はこれを再生ゾーンと同程度ないし約１／２にするのが好ましい。
【実施例】
【００２４】
次に、本発明を図面に基づいて、さらに詳細に説明するが、これは単に例示であって、本発明を制限するものではない。
【００２５】
［実施例１］
本発明の溶剤回収装置のフローシートの一例を図１に示した。
工場などの生産工程から排出された９００Ｎｍ３／ｍｉｎ、１３０℃で１２００ｐｐｍのＮＭＰを含む被処理ガスは、熱交換器２から排出され、生産工程に戻し入れられる処理後の処理済ガスと、熱交換器４での熱交換によって約６０℃に冷却される。次に、熱交換器４から排出された被処理ガスは、一次冷却器にて冷却塔より供給された冷却水を冷却用媒体として、熱交換により約４０℃に冷却される。
【００２６】
一次冷却後の被処理ガスは、次いで熱交換器１で熱交換され２４℃まで冷却された後、二次冷却器にて冷水を冷却用媒体として、１８℃にまで冷却される。二次冷却後の被処理ガスに含まれるＮＭＰは約４００ｐｐｍであった。
二次冷却後の被処理ガスは、残存するＮＭＰをさらに除去するため、ゼオライトを吸着剤とする回転式溶剤吸着装置に送られ、ＮＭＰを分離回収される。吸着回収処理後の処理済ガスは、１８℃でＮＭＰの残存量は２０ｐｐｍ以下であった。
【００２７】
次いで、吸着回収後の処理済ガスは、熱交換器２において加熱用媒体と熱交換される。この熱交換器２で使用され、冷却された熱媒体は、熱交換器３にてさらに冷却された後、熱交換器１の冷却用媒体として使用され加熱され、再び熱交換器２の加熱用媒体として循環使用される。
熱交換器２から排出された処理済ガスは、熱交換器４の冷却用媒体として使用された後、生産工程に戻し入れられる。
【００２８】
また、熱交換器２から排出される処理済ガスの一部は、吸着回収部の冷却用媒体として使用された後、熱交換器５により蒸気を加熱用媒体として、１４０℃に加熱された後、吸着回収部の吸着剤の脱着用加熱空気（吸着剤に吸収されていた溶剤を脱着するためのガス）として吸着回収装置に導入される。吸着剤から溶剤を脱着した後の溶剤を含むガスは、一次冷却前の被処理ガスと合流し、再び溶剤の回収工程に戻される。
この溶剤回収装置において、１時間に一次冷却器で使用された冷却水の量は６３ｍ３であり、二次冷却器で使用された冷水の量は６１ｍ３であり、蒸気の量は１７０ｋｇであった。
【００２９】
［比較例１］
従来の溶剤回収装置のフローシートの一例を図２に示した。
工場などの生産工程から排出された９００Ｎｍ３／ｍｉｎ、１３０℃で１２００ｐｐｍのＮＭＰを含む被処理ガスは、吸着回収部から排出され生産工程に戻し入れられる処理後の処理済ガスと、熱交換器４での熱交換によって約５０℃に冷却される。次に、熱交換器４から排出された被処理ガスは、一次冷却器にて冷却塔より供給された冷却水を冷却用媒体として、熱交換により約４０℃に冷却される。
【００３０】
一次冷却後の被処理ガスは、次いで、二次冷却器にて冷水を冷却用媒体として、１８℃にまで冷却される。二次冷却後の被処理ガスに含まれるＮＭＰは約４００ｐｐｍであった。
二次冷却後の被処理ガスは、残存するＮＭＰをさらに除去するため、ゼオライトを吸着剤とする回転式溶剤吸着装置に送られ、ＮＭＰを分離回収される。吸着回収処理後の処理済ガスは、１８℃でＮＭＰの残存量は２０ｐｐｍ以下であった。
【００３１】
次いで、吸着回収後の処理済ガスは、熱交換器４の冷却用媒体として使用された後、生産工程に戻し入れられる。
また、吸着回収後の処理済ガスの一部は、吸着回収部の冷却用媒体として使用された後、熱交換器５により蒸気を熱媒体として、１４０℃に加熱された後、吸着回収部の吸着剤の脱着用加熱空気として吸着回収装置に導入される。吸着剤から溶剤を脱着した後の溶剤を含むガスは、一次冷却前の被処理ガスと合流し、再び溶剤の回収工程に戻される。
この溶剤回収装置において、１時間に使用される冷水の量は９７ｍ３であり、蒸気の量は２２０ｋｇであり、実施例１と比較して、多大な運転コストを要した。
【００３２】
［比較例２］
吸着回収部の前に熱交換器２を設けた溶剤回収装置のフローシートを図３に示した。
工場などの生産工程から排出された９００Ｎｍ３／ｍｉｎ、１３０℃で１２００ｐｐｍのＮＭＰを含む被処理ガスは、吸着回収部から排出され、生産工程に戻し入れられる処理後の処理済ガスと、熱交換器４での熱交換によって約６０℃に冷却される。次に、熱交換器４から排出された被処理ガスは、一次冷却器にて冷却塔より供給された冷却水を冷却用媒体として、熱交換により約４０℃に冷却される。
【００３３】
一次冷却後の被処理ガスは、次いで熱交換器１で熱交換され２４℃まで冷却された後、二次冷却器にて冷水を冷却用媒体として、１８℃にまで冷却される。二次冷却後の被処理ガスに含まれるＮＭＰは約４００ｐｐｍであった。
二次冷却後の被処理ガスは、熱交換器２において熱媒体と熱交換され、２７℃に加熱された後、残存するＮＭＰをさらに除去するため、ゼオライトを吸着剤とする回転式溶剤吸着装置に送られ、ＮＭＰを分離回収される。吸着回収処理後の処理済ガスは、２７℃でＮＭＰの残存量は４０ｐｐｍであった。吸着回収部に導入されるガスの温度が高すぎたため、実施例１と比較して、吸着率が十分ではなかった。
【図１】
0005351109.tif 000002
【図２】
0005351109.tif 000003
【図３】
0005351109.tif 000004