(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
円盤状の主板と、前記主板に環状に配設された複数のブレードを備え、前記主板の中心を軸として回転する多翼羽根車で、前記ブレードの前記主板側での内径Ｄ１と外径Ｄ２の比が０．７〜０．８で、かつ前記ブレードの先端側での内径Ｄ１と外径Ｄ２の比が０．８〜０．９で、かつ前記ブレードの枚数Ｚが
Ｚ＝（π×Ｄ２）／（ｔ×ａ）
但し、ｔ：ブレード平均厚み、ａ：定数、４．５＜ａ＜６．０
を満たし、
巻き角θが３．５°〜７°であり、
前記主板に環状に配された略扇状の穴の外径Ｄｈが主板側ブレード内径Ｄ１ｂと同径であり、前記穴の外径Ｄｈ側の位置が前記主板側ブレード内径Ｄ１ｂ側の位置と同じであることを特徴とする多翼羽根車。
【請求項２】
主板の穴の数が６個であることを特徴とする請求項１に記載の多翼羽根車。
【請求項３】
ブレードの先端での入口角が６６°〜７８°、出口角が１６０°〜１７２°であることを特徴とする請求項１または２に記載の多翼羽根車。
【請求項４】
ブレードの軸方向全長のうちブレード先端から５０％〜７０％の範囲で、前記ブレード先端に向かってブレードの内径が増加することを特徴とする請求項１〜３いずれかに記載の多翼羽根車。
【請求項５】
主板外径がブレード外径より小さいことを特徴とする請求項１〜４いずれかに記載の多翼羽根車。
【請求項６】
ベルマウス状の吸込みオリフィスと渦巻き状の側壁を備えるスクロールケーシング内部に請求項１〜５いずれかに記載の多翼羽根車を備えたことを特徴とする多翼送風機。
【請求項７】
スクロールケーシングの拡大角が６．５°〜７．５°であることを特徴とする請求項６に記載の多翼送風機。
【請求項８】
スクロールケーシングの舌部とブレードとの隙間が前記ブレードの外径Ｄ２の６％〜９％であることを特徴とする請求項６または７に記載の多翼送風機。
【請求項９】
スクロールケーシングの平面図における舌部高さがブレード外径Ｄ２に対し３０％〜４０％であることを特徴とする請求項６〜８いずれかに記載の多翼送風機。
【請求項１０】
吸込みオリフィスとブレードがブレードの軸方向長さの１〜５％の長さで軸方向に重なっていることを特徴とする請求項６〜９いずれかに記載の多翼送風機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、換気送風機器や空気調和機器等に使用される多翼羽根車と多翼送風機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年換気送風機器および空気調和機器は、住宅の高気密化・高層化や、空気質向上のためのフィルターの取り付けなどにより、高い機外静圧が付加された状態で使用される場合が増加しており、比較的小型で高静圧高風量の多翼送風機が用いられる。
【０００３】
以下、この種の多翼羽根車と多翼送風機について、図８および図９を参照しながら説明する。
【０００４】
図に示すように、多翼送風機１０１はベルマウス状の吸込み口１０２を備えた吸込み板１０３と前記吸込み板１０３に対向する背板１０４とで渦巻き状で吐出口１０５を有する側壁１０６を挟んで構成されたケーシング１０７と、円盤状の主板１０８に環状に配されたブレード１０９と、ブレードの先端に補強のために取りつれる側板１１０とを備えた多翼羽根車１１１が、背板１０４に取り付けられた電動機１１２の回転軸１１３に連結された構成になっている（例えば特許文献１参照）。
【０００５】
またこの従来の多翼送風機は４０〜５０枚のブレード１０９を備え、その形状は１２５〜１３７°の出口角１１４と、５８〜６３°の入口角１１５と、内径と外径の比（以下内外径比と称す）が０．８２〜０．８６となっており、概ね一般的な多翼送風機と同様である。
【特許文献１】特許第３４９０６７８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
多翼ファンの特性として、高い機外静圧が付加された場合、吸込み流れ１１７が吸込み口１０２側に寄りブレード１０９の一部でしか仕事をしなくなるという特性があるが、このような従来の多翼送風機１０１では、ブレード１０９の弦長が小さく、入口角１１５と出口角１１４が流れの方向と合わず、ブレード１０９の枚数が４０〜５０枚であるためブレード１０９間の距離が大きく、流れがブレードに沿わずに剥離して乱流騒音が発生するという課題があり、また高静圧付加時の騒音低減には多翼羽根車１１１のブレード内径Ｄ’を小さくすれば良いことが一般に知られているが、ブレード内径Ｄ’を小さくすると低静圧付加時の風量が低下してしまうという課題があり、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の乱流騒音を低減することが要求されている。
【０００７】
本発明は、このような従来の課題を解決するものであり、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音、乱流騒音を低減することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の送風機は上記目的を達成するために、円盤状の主板と、主板に環状に配設された複数のブレードを備え、主板の中心を軸として回転する多翼羽根車で、ブレードの主板側での内径Ｄ１と外径Ｄ２の比が０．７〜０．８で、かつブレードの先端側での内径Ｄ１と外径Ｄ２の比が０．８〜０．９で、かつブレードの枚数Ｚが
Ｚ＝（π×Ｄ２）／（ｔ×ａ）
但し、ｔ：ブレード平均厚み、ａ：定数、４．５＜ａ＜６．０
を満たし、
巻き角θが３．５°〜７°であり、
前記主板に環状に配された略扇状の穴の外径Ｄｈが主板側ブレード内径Ｄ１ｂと同径であり、前記穴の外径Ｄｈ側の位置が前記主板側ブレード内径Ｄ１ｂ側の位置と同じであることを特徴とする多翼羽根車としたものである。
【０００９】
この手段により、ブレードと主板の接合部に空気が流れ込みにくくなることを抑制し、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができ、また、ブレードから流出した流れの一部が主板の裏側面を逆流して主板の穴を通って再びブレードへ流れ込む際、穴の外周エッジによって乱れが発生してブレードへの流入が乱れて送風効率が低下し、乱流騒音が発生すること抑制することができ、また、ブレードによる流れ方向の転向を的確に行うことができ、高静圧付加時の流れの剥離を抑制して騒音を低減することができ、また、ブレードの面積が大きく、またブレードの間隔を適切に設定できるためブレード間の流れをスムーズにすることができ、高静圧付加時の流れの剥離を抑制して騒音を低減することができ、また、吸込み口が広く低静圧付加時も風量の低下を抑制することができる多翼羽根車が得られる。
【００１２】
また他の手段は、ブレードの先端での入口角が６６°〜７８°、出口角が１６０°〜１７２°であることを特徴とする多翼羽根車としたものである。
【００１３】
この手段により、ブレードの入口角、出口角を流れの衝突や剥離を抑制できる適切な角度に設定することができ、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができるる多翼羽根車が得られる。
【００１４】
また他の手段は、ブレードの軸方向全長のうちブレード先端から５０％〜７０％の範囲で、ブレード先端に向かってブレードの内径が増加することを特徴とする多翼羽根車としたものである。
【００１５】
この手段により、高静圧付加時には主流がブレードの先端側に偏ろうとするが、ブレードの主板側まで主流を導いてブレードの働く領域を増やすことができ、ブレードの主板側での逆流を抑制して高静圧付加時の騒音を低減することができる多翼羽根車が得られる。
【００２０】
また他の手段は、主板外径がブレード外径より小さいことを特徴とする多翼羽根車としたものである。
【００２１】
この手段により、低静圧付加時にブレード間の流れが主板にぶつかることを抑制することができ、風量の低下を抑制することができる多翼羽根車が得られる。
【００２２】
また他の手段は、ベルマウス状の吸込みオリフィスと渦巻き状の側壁を備えるスクロールケーシング内部に請求項１〜７いずれかに記載の多翼羽根車を備えたことを特徴とする多翼送風機としたものである。
【００２３】
この手段により、多翼羽根車から流出した空気の動圧を効率よく静圧に変換しながら吐出口に導くことができ、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができる多翼送風機が得られる。
【００２４】
また他の手段は、スクロールケーシングの拡大角が６．５°〜７．５°であることを特徴とする多翼送風機としたものである。
【００２５】
この手段により、多翼羽根車から流出した空気の流路面積の増加度合いを適切に設定することができ、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができる多翼送風機が得られる。
【００２６】
また他の手段は、スクロールケーシングの舌部とブレードとの隙間がブレードの外径Ｄ２の６％〜９％であることを特徴とする多翼送風機としたものである。
【００２７】
この手段により、多翼送風機の送風効率を低減させることなく舌部とブレードの干渉騒音を低減することができ、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができる多翼送風機が得られる。
【００２８】
また他の手段は、スクロールケーシングの平面図における舌部高さがブレード外径Ｄ２に対し３０％〜４０％であることを特徴とする多翼送風機としたものである。
【００２９】
この手段により、スクロールケーシングの舌部から吐出口までの渦巻きの長さと流路面積を適切に設定することで低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができる多翼送風機が得られる。
【００３０】
また他の手段は、吸込みオリフィスとブレードがブレードの軸方向長さの１〜５％の長さで軸方向に重なっていることを特徴とする多翼送風機としたものである。
【００３１】
この手段により、ブレード先端での気流の衝突による騒音の発生と逆流を抑制することができ、またブレードと吸込みオリフィスの干渉によるせん断流れの発生を抑制することができ、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができる多翼送風機が得られる。
【発明の効果】
【００３２】
本発明によれば、円盤状の主板と、前記主板に環状に配設された複数のブレードを備え、前記主板の中心を軸として回転する多翼羽根車で、前記ブレードの前記主板側での内径Ｄ１と外径Ｄ２の比が０．７〜０．８で、かつ前記ブレードの先端側での内径Ｄ１と外径Ｄ２の比が０．８〜０．９で、かつ前記ブレードの枚数Ｚが
Ｚ＝（π×Ｄ２）／（ｔ×ａ）
但し、ｔ：ブレード平均厚み、ａ：定数、４．５＜ａ＜６．０
を満たし、
巻き角θが３．５°〜７°であり、
前記主板に環状に配された略扇状の穴の外径Ｄｈが主板側ブレード内径Ｄ１ｂと同径であり、前記穴の外径Ｄｈ側の位置が前記主板側ブレード内径Ｄ１ｂ側の位置と同じである、とすることにより、
ブレードと主板の接合部に空気が流れ込みにくくなることを抑制し、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができる多翼羽根車と多翼送風機を提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３３】
本発明の請求項１記載の発明は、円盤状の主板と、主板に環状に配設された複数のブレードを備え、主板の中心を軸として回転する多翼羽根車で、ブレードの主板側での内径Ｄ１と外径Ｄ２の比が０．７〜０．８で、かつブレードの先端側での内径Ｄ１と外径Ｄ２の比が０．８〜０．９で、かつブレードの枚数Ｚが
Ｚ＝（π×Ｄ２）／（ｔ×ａ）
但し、ｔ：ブレード平均厚み、ａ：定数、４．５＜ａ＜６．０
を満たし、
巻き角θが３．５°〜７°であり、
前記主板に環状に配された略扇状の穴の外径Ｄｈが主板側ブレード内径Ｄ１ｂと同径であり、前記穴の外径Ｄｈ側の位置が前記主板側ブレード内径Ｄ１ｂ側の位置と同じであることを特徴とする多翼羽根車としたものであり、ブレードと主板の接合部に空気が流れ込みにくくなることを抑制し、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができ、また、また、ブレードから流出した流れの一部が主板の裏側面を逆流して主板の穴を通って再びブレードへ流れ込む際、穴の外周エッジによって乱れが発生してブレードへの流入が乱れて送風効率が低下し、乱流騒音が発生すること抑制することができ、また、ブレードによる流れ方向の転向を的確に行うことができ、高静圧付加時の流れの剥離を抑制して騒音を低減することができ、また、ブレードの面積が大きく、またブレードの間隔を適切に設定できるためブレード間の流れをスムーズにすることができ、高静圧付加時の流れの剥離を抑制して騒音、乱流騒音を低減することができ、また、吸込み口が広く低静圧付加時も風量の低下を抑制することができるという作用を有する。
【００３５】
また、ブレードの先端での入口角が６６°〜７８°、出口角が１６０°〜１７２°であることを特徴とする多翼羽根車としたものであり、ブレードの入口角、出口角を流れの衝突や剥離を抑制できる適切な角度に設定することができ、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができるという作用を有する。
【００３６】
また、ブレードの軸方向全長のうちブレード先端から５０％〜７０％の範囲で、ブレード先端に向かってブレードの内径が増加することを特徴とする多翼羽根車としたものであり、高静圧付加時には主流がブレードの先端側に偏ろうとするが、ブレードの主板側まで主流を導いてブレードの働く領域を増やすことができ、ブレードの主板側での逆流を抑制して高静圧付加時の騒音を低減することができるという作用を有する。
【００３９】
また、主板外径がブレード外径より小さいことを特徴とする多翼羽根車としたものであり、低静圧付加時にブレード間の流れが主板にぶつかることを抑制することができ、風量の低下を抑制することができるという作用を有する。
【００４０】
また、ベルマウス状の吸込みオリフィスと渦巻き状の側壁を備えるスクロールケーシング内部に請求項１〜７いずれかに記載の多翼羽根車を備えたことを特徴とする多翼送風機としたものであり、多翼羽根車から流出した空気の動圧を効率よく静圧に変換しながら吐出口に導くことができ、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができるという作用を有する。
【００４１】
また、スクロールケーシングの拡大角が６．５°〜７．５°であることを特徴とする多翼送風機としたものであり、多翼羽根車から流出した空気の流路面積の増加度合いを適切に設定することができ、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができるという作用を有する。
【００４２】
また、スクロールケーシングの舌部とブレードとの隙間がブレードの外径Ｄ２の６％〜９％であることを特徴とする多翼送風機としたものであり、多翼送風機の送風効率を低減させることなく舌部とブレードの干渉騒音を低減することができ、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができるという作用を有する。
【００４３】
また、スクロールケーシングの平面図における舌部高さがブレード外径Ｄ２に対し３０％〜４０％であることを特徴とする多翼送風機としたものであり、スクロールケーシングの舌部から吐出口までの渦巻きの長さと流路面積を適切に設定することで低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができるという作用を有する。
【００４４】
また、吸込みオリフィスとブレードがブレードの軸方向長さの１〜５％の長さで軸方向に重なっていることを特徴とする多翼送風機としたものであり、ブレード先端での気流の衝突による騒音の発生と逆流を抑制することができ、またブレードと吸込みオリフィスの干渉によるせん断流れの発生を抑制することができ、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができるという作用を有する。
【００４５】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明する。
【００４６】
（実施の形態１）
本発明の実施の形態１を図１から図６を用いて説明する。図１〜４に示すように、浴室やトイレなどの空間を換気するために天井に取り付けられる天井埋込型換気扇として使用される多翼送風機１は、上面２と下面３と側面４の一部が開口し２３０ｍｍ角で高さが１７５ｍｍの外郭５と、外郭５の上面２に固定される平板状の天板６と、天板６に固定される電動機７と、電動機７に固定される多翼羽根車８と、多翼羽根車８を覆うように固定されるスクロールケーシング９と、スクロールケーシング９の吐出口１０と外郭５の側面４の開口を介して連通するアダプタ１１を備えている。
【００４７】
多翼羽根車８は、主板外径Ｄｍが１３０ｍｍで厚み３ｍｍの主板１２と、主板１２の外周側に環状に配設されたブレード高さＨｂが９６ｍｍの５９枚のブレード１３と、ブレード先端部１４の外周に補強のため取り付けられる外径１４８．５ｍｍで高さ３ｍｍの環状板１５と、主板１２に環状に配置された略扇型の６個の穴１６を備えている。
【００４８】
ブレード１３はブレード外径Ｄ２が１４３．５ｍｍで主板外径Ｄｍ（１３０ｍｍ）より大きく、主板側ブレード内径Ｄ１ｂは、主板側ブレード内径Ｄ１ｂとブレード外径Ｄ２の比の内外径比（Ｄ１ｂ／Ｄ２）が０．７８となる１１２ｍｍであり、先端側ブレード内径Ｄ１ｔは、先端側ブレード内径Ｄ１ｔと外径Ｄ２の比の内外径比（Ｄ１ｔ／Ｄ２）が０．８５となる１２２ｍｍであり、ブレード１３のブレード先端部１４から回転軸１７方向に４０ｍｍの位置からブレード先端部１４に向かって徐々にブレード内径が大きくなっている。ブレード１３の先端側の厚みは０．８ｍｍ、根元側の厚みは２．５ｍｍで、ブレード平均厚みｔは１．６５ｍｍである。
【００４９】
ここでブレード１３の入口角αと出口角βと巻き角θについて下記の通り定義する。図５に示すように、入口角αとは、回転軸１７に垂直な面による断面上で、ブレード内周円１８とブレード１３のブレード中心線１９の交点での、ブレード１３のブレード中心線１９の延長直線とブレード内周円１８の回転方向２０側との角度である。また出口角βとは、同様に回転軸１７に垂直な面による断面上で、ブレード外周円２１とブレード１３のブレード中心線１９の交点での、ブレード１３のブレード中心線１９の延長直線と外周円２１の回転方向２０と逆側との角度である。また巻き角θとは、ブレード内周円１８とブレード１３のブレード中心線１９の交点と回転軸１７を結ぶ線分Ｌ１と、ブレード外周円２１とブレード１３のブレード中心線１９の交点を結ぶ線分Ｌ２の成す角である。
【００５０】
本実施の形態では、根元側の入口角は６７度、出口角は１８度、巻き角は５．５度である。
【００５１】
多翼羽根車８の主板１２は主板中心部２２がブレード先端部１４側に４４ｍｍ突出し、主板中心部２２から外周に向かいなだらかに傾斜してコーン状になっている。
【００５２】
主板１２の穴１６は、回転軸１７方向から見た形状が略扇形状で、例えば、略扇状の穴の外径Ｄｈが主板側ブレード内径Ｄ１ｂと同一の１１２ｍｍである。
【００５３】
スクロールケーシング９は、多翼羽根車８と同心で吸込みオリフィス内径Ｄｏが１１３ｍｍのベルマウス状の吸込みオリフィス２３を備えた吸込み板２４とスクロールケーシング側壁高さＨｃが１１７ｍｍの渦巻き状の側壁２５を備え、スクロールケーシング９とブレード１３とが最も近接する部分（以下舌部２６とする）とブレード１３との隙間Ｃｌは９．７ｍｍである。
【００５４】
ここでスクロールケーシング９の拡大角αｃと舌部高さＴｈについて下記の通り定義する。
【００５５】
図６（ａ）および図６（ｂ）に示すように、回転軸１７と垂直な面による断面上において、拡大角αｃとは、横軸にスクロールケーシング９の側壁２５の舌部２６からの沿面距離、縦軸に回転軸１７からスクロースケーシング９の側壁２５までの距離をとったグラフの傾きの角度である。また舌部高さＴｈとは、スクロールケーシング９の側壁２５の巻き終わり部分の直線部２７と平行で回転中心を通る直線Ｌｏと、直線Ｌｏに平行で舌部に接する接線Ｌ３の距離である。
【００５６】
本実施の形態では拡大角αｃは６．９度、舌部高さＴｈが５１ｍｍである。
【００５７】
また、ベルマウス状の吸込みオリフィス２３は端面２８が多翼羽根車８内に挿入されており、吸込みオリフィス２３とブレード１３とは回転軸１７方向に２ｍｍ重なっている。
【００５８】
この構成により、電動機７から駆動力を与えて多翼羽根車８を回転させることにより、吸込み空気２９がベルマウス状の吸込みオリフィス２３によって滑らかに多翼羽根車８に導かれ、ブレード１３へ流入して昇圧され、ブレード１３から流出して更に渦巻き状のスクロールケーシング９を通る際に徐々に動圧が静圧に効率よく変換され、吐出口１０からアダプタ１１を介して外部へ排出される。
【００５９】
このとき、ブレード１３の主板１２側での内径と外径の比の内外径比が０．７〜０．８の範囲にあり、かつブレード先端部１４での内径と外径の比の内外径比が０．８〜０．９の範囲にあるため、ブレード１３の面積を大きくしつつも吸込みオリフィス内径Ｄｏを大きくすることができるので、低静圧付加時も風量の低下を抑制することができる。またブレード１３の枚数は式（１）を満たし、ブレード１３の間隔が適切に設定されているため、ブレード１３間の流れをスムーズにすることができ、静圧付加時の流れの剥離を抑制して騒音を低減することができる。式（１）を以下に示す。
【００６０】
Ｚ＝（π×Ｄ２）／（ｔ×ａ）−−−式（１）
但し、ｔ：ブレード平均厚み、ａ：定数、４．５＜ａ＜６．０
【００６１】
また、巻き角θが３．５°から７°の範囲にあるので、ブレード１３による流れ方向の転向を的確に行うことができ、高静圧付加時の流れの剥離を抑制して騒音を低減することができる。
【００６２】
またブレード先端部１４での入口角αが６６°〜７８°、出口角βが１６０°〜１７２°の範囲にあり、流れの衝突や剥離を抑制できる適切な角度に設定されているため、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができる。
【００６３】
また、高静圧付加時には主流３０がブレード先端部１４側に偏ろうとするが、ブレード１３の回転軸１７方向全長のうちブレード先端部１４から５０％〜７０％の範囲でブレード先端部１４に向かってブレード１３の内径が増加しているため、ブレード１３の主板１２側まで主流を導いてブレード１３が働く領域を増やすことができ、ブレード１３の主板１２側での逆流を抑制して高静圧付加時の騒音を低減することができる。
【００６４】
また、主板１２がコーン状をしているが、主板１２に環状に配された略扇状の穴の外径Ｄｈが主板側ブレード内径Ｄ１ｂと同径であるため、ブレード１３と主板１２の接合部に空気が流れ込みにくくなることを抑制し、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができ、また、ブレード１３から流出した流れの一部が主板１２の裏側面３１を逆流して主板１２の穴１６を通って再びブレード１３へ流れ込む際、穴１６の外周エッジによって乱れが発生してブレード１３への流入が乱れて送風効率が低下し、乱流騒音が発生すること抑制することができる。なお、略扇状の穴１６には吸込み空気２９を電動機７に導き、電動機７の冷却を促進する働きも備える。また主板１２の穴１６の数が６個であるため、多翼羽根車８が樹脂成型にて製造される場合、多翼羽根車８自体の強度と成型時の樹脂の流動性向上を両立することができる。
【００６５】
また主板１２の外径Ｄｍがブレード外径Ｄ２より小さいため、低静圧付加時にブレード１３間の流れが主板１２にぶつかることを抑制することができ、風量の低下を抑制することができる。
【００６６】
また、スクロールケーシング９の拡大角αｃが６．５°〜７．５°の範囲内にあり、多翼羽根車８から流出した空気の流路面積の増加度合いが適切に設定されており、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができる。
【００６７】
またスクロールケーシング９の舌部２６とブレード１３との隙間Ｃｌがブレード外径Ｄ２の６％〜９％であるため、多翼送風機１の送風効率を低減させることなく舌部２６とブレード１３の干渉騒音を低減することができ、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができる。
【００６８】
またスクロールケーシング９の平面図における舌部高さＴｈがブレード外径Ｄ２に対し３０％〜４０％の範囲内であり、スクロールケーシング９の舌部２６から吐出口１０までの渦巻きの長さと流路面積が適切に設定されており、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができる。
【００６９】
また吸込みオリフィス２３とブレード１３がブレード１３の回転軸１７方向長さの１〜５％の長さで回転軸１７方向に重なっており、ブレード先端部１４での気流の衝突による騒音の発生と逆流を抑制することができ、またブレード１３と吸込みオリフィス２３の干渉によるせん断流れの発生を抑制することができ、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができる。
【００７０】
なお、多翼羽根車８やスクロールケーシング９は樹脂成型の場合につけられる抜き勾配程度の勾配がついていても、また強度補強のためのリブなどの凹凸があっても、同様の効果を得られる。
【００７１】
なお、天板６は平板状としたが、強度補強や他の部品取り付けのためのエンボスや穴や外周の折り曲げなどがあっても同様の効果が得られる。
【００７２】
なお、天板６が外郭５に固定される構成としたが、天板６とスクロールケーシング９とを接合して成るユニットが外郭５に固定される構成でも、同様の効果を得ることができる。
【００７３】
図７に本発明の実施の形態１の多翼羽根車８と多翼送風機１の効果として、従来の形状の多翼送風機との風量−静圧特性と騒音特性の比較を示す。
【００７４】
なお従来の形状の多翼送風機は本発明の実施の形態１の多翼送風機１に対し、スクロールケーシング９の外形の最大寸法や多翼羽根車８の外形寸法は同様であるが、その他の本発明に示す設計要因は異なるものである。
【００７５】
図７から、本発明の実施の形態１の多翼送風機１は、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の空力性能の向上と騒音の低減ができることが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００７６】
本発明は、低静圧付加時の風量を低下させずに高静圧付加時の騒音を低減することができる多翼羽根車と多翼送風機を提供するものであり、換気送風機器や空気調和機器等に利用できるものである。
【図面の簡単な説明】
【００７７】
【図１】本発明の実施の形態１の多翼送風機を示す斜視図
【図２】本発明の実施の形態１の多翼羽根車と多翼送風機を示す側断面図
【図３】本発明の実施の形態１の多翼羽根車と多翼送風機を示す下面部分断面図
【図４】本発明の実施の形態１の多翼羽根車を示す斜視図
【図５】本発明の実施の形態１の多翼羽根車のブレードの根元側断面図
【図６】本発明の実施の形態１の多翼送風機のスクロールケーシングの形状を示す図（（ａ）同外形図、（ｂ）同拡大角を表すグラフを示す図）
【図７】本発明の実施の形態１の多翼送風機と従来技術の多翼送風機との性能比較図
【図８】従来の多翼羽根車と多翼送風機を示す側断面図
【図９】従来の多翼羽根車を示す断面図
【符号の説明】
【００７８】
１      多翼送風機
２      上面
３      下面
４      側面
５      外郭
６      天板
７      電動機
８      多翼羽根車
９      スクロールケーシング
１０    吐出口
１１    アダプタ
Ｄｍ    主板外径
１２    主板
Ｈｂ    ブレード高さ
１３    ブレード
１４    ブレード先端部
１５    環状板
１６    穴
Ｄ２    ブレード外径
Ｄ１ｂ  主板側ブレード内径
Ｄ１ｔ  先端側ブレード内径
１７    回転軸
ｔ      ブレード平均厚み
α      入口角
β      出口角
θ      巻き角
１８    ブレード内周円
１９    ブレード中心線
２０    回転方向
２１    ブレード外周円
Ｌ１    線分
Ｌ２    線分
２２    主板中心部
Ｄｈ    穴の外径
Ｄｏ    吸込みオリフィス内径
２３    吸込みオリフィス
２４    吸込み板
Ｈｃ    スクロールケーシング側壁高さ
２５    側壁
２６    舌部
Ｃｌ    隙間
αｃ    拡大角
Ｔｈ    舌部高さ
２７    直線部
Ｌｏ    直線
Ｌ３    接線
２８    端面
２９    吸込み空気
３０    主流
３１    裏側面
【図１】
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【図２】
0005151331.tif 000003
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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