(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、１．０〜３．５％のＡｌ、０．５〜１．４％のＦｅ、０．２０〜０．５０％のＯ、０．００２〜０．０３％のＮを含有し、残部Ｔｉおよび不可避的不純物からなる、熱間および冷間加工性に優れたゴルフクラブフェース用α＋β型チタン合金熱延板であって、板幅方向のヤング率が１３５ＧＰａ以上、板幅方向の引張り強さ１０００ＭＰａ以上、かつ板幅方向の破断伸びが１０％以上であることを特徴とする、ゴルフクラブフェース用α＋β型チタン合金熱延板。
ここで、板幅方向とは、熱延方向に対して板面内で直角な方向である。
【請求項２】
Transverse-textureを有することを特徴とする、請求項１に記載のゴルフクラブフェース用α＋β型チタン合金熱延板。
【請求項３】
請求項１又は請求項２記載のゴルフクラブフェース用α＋β型チタン合金熱延板の製造方法であって、チタン合金スラブをそのβ単相域あるいはβ変態点直下のα＋β２相域に加熱し、一方向に熱間圧延してチタン合金熱延板とすることを特徴とするゴルフクラブフェース用α＋β型チタン合金熱延板の製造方法。
【請求項４】
質量％で、１．０〜３．５％のＡｌ、０．５〜１．４％のＦｅ、０．２０〜０．５０％のＯ、０．００２〜０．０３％のＮを含有し、残部Ｔｉおよび不可避的不純物からなる、熱間および冷間加工性に優れたゴルフクラブフェース用α＋β型チタン合金丸棒であって、軸方向のヤング率が１２０ＧＰａ以上、軸方向の引張り強さが８００ＭＰａ以上、軸方向の破断伸びが１５％以上であることを特徴とするゴルフクラブフェース用α＋β型チタン合金丸棒。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ドライバーを主とするゴルフクラブのフェース用素材に使用されるチタン合金製品に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、ゴルフクラブに反発係数規制（ＳＬＥルール）が導入されると共に、ゴルフクラブフェース用に使用されているチタン合金素材の種類は大きく変化した。反発係数規制が施行される前は、ヤング率が低くて容易に高い反発性能が得られ、しかも、高強度であり耐久性に優れたβ型チタン合金が主流であった。これらβ型チタン合金中では、主にＴｉ−１５−３合金と呼ばれるＴｉ−１５％Ｖ−３％Ｃｒ−３％Ｓｎ−３％Ａｌ合金や、それに類似した合金が、加工成形性にも優れることから、主に利用されてきた。しかしながら、反発係数規制の導入に伴い、低いヤング率に起因して反発係数が高くなりやすいβ型チタン合金において、反発係数を低くして規制を満足するには、フェース板厚を厚くして剛性を高めるより他なくなった。これにより、ＶやＭｏ等の高価な合金元素を多量に含むβ型チタン合金をフェース素材に適用しようとすると、コストアップは避けられない。さらには、β型チタン合金よりも高いヤング率を有し同等以上の比強度を有する材料に比べ、β型チタン合金を使用した場合は板厚を厚くする必要があり、後者の方がフェースは重くなる。こうして、β型チタン合金をフェースに使用したゴルフクラブヘッドの容積を大きくすることは困難となり、ボールを打つ際のスウィートスポットは相対的に小さくなってしまうことから、ユーザーにとっては使い難いという問題もある。こうして、β型チタン合金は、ゴルフクラブフェース用素材の主流ではなくなってきている。
【０００３】
これに対し、β型チタン合金に比べヤング率の高いα＋β型チタン合金が、ドライバーフェース用素材として今や主流となりつつある。ヤング率の高いα＋β型チタン合金を使用することにより、フェースを薄くしても反発係数は高くなりにくく、β型チタン合金に比べて反発係数規制をクリアする板厚自由度が高まる。また、β型チタン合金に比べ比重が軽いことから、同じ質量でもクラブヘッドの容量をより大きくすることが可能である。さらに、β型合金に比べ高価な合金元素の含有量が低いことから、素材コストも低いといった多くのメリットがある。このα＋β型チタン合金としては、Ｔｉ−６％Ａｌ−４％Ｖが代表的であるが、他にも、例えば、Ｔｉ−５％Ａｌ−１％Ｆｅ、Ｔｉ−４．５％Ａｌ−３％Ｖ−２％Ｆｅ−２％Ｍｏ、Ｔｉ−４．５％Ａｌ−２％Ｍｏ−１．６％Ｖ−０．５Ｆｅ−０．３％Ｓｉ−０．０３％Ｃ、  Ｔｉ−６％Ａｌ−６％Ｖ−２％Ｓｎ、Ｔｉ−６％Ａｌ−２％Ｓｎ−４％Ｚｒ−６％Ｍｏ、Ｔｉ−８％Ａｌ−１％Ｍｏ−１％Ｖ、Ｔｉ−６％Ａｌ−１％Ｆｅなどが使用されている。
【０００４】
これらの合金を使用すれば、β型チタン合金製フェースよりフェース厚みを薄くしても反発係数規制を満足し、かつ、適正な強度・延性範囲に制御することにより、必要とされる耐久性も付与出来る。この時、フェース形状や構造を変えて反発性能を制御できる丸棒製品等では、ヤング率１２０ＧＰａ、引張強さ８００ＭＰａ、破断伸び１５％以上が望ましく、フェース成形加工時に加工度の少ない薄板製品では、板面内の一方向でヤング率１３５ＧＰａ、引張強さ１０００ＭＰａ、破断伸び１０％以上がそれぞれ望ましい。ヤング率は反発係数規制をクリアするために、引張強さと延性は良好な耐久性を得るために、それぞれ上記の値を満足することが望ましい。しかしながら、これらの合金は加工性が十分に良いとは言えず、反発係数規制を満足して耐久性に優れ、かつ、板厚を薄くしてフェース容量を大きく増すことのできる素材を、高歩留かつ低コストで安定して供給することは困難であった。
【０００５】
例えば、最も汎用的なα＋β型合金であるＴｉ−６％Ａｌ−４％Ｖ合金は、フェース素材として十分な強度、ヤング率を有しており、ゴルフクラブフェース用合金として、既に大量に使用されている。しかし、この合金は、高温で固溶強化能を有し熱間圧延時の変形抵抗を増大させるＡｌを６％含有しており、熱間加工性が良くないこと、高価なβ安定化元素であるＶを４％含有し、素材コストが比較的高いという問題があった。
【０００６】
また、特許文献１には、Ｔｉ−６％Ａｌ−４％Ｖ合金と同様に高い比強度を有し、低コストである合金が提案されている。これはβ安定化元素として、ＶやＭｏなどの高価で比重の重い元素を、安価でβ安定化能の高いＦｅに置換すること、比重が軽いα安定化元素であるＡｌを多量に添加することにより、高比強度かつ低コストを狙ったα＋β型合金である。しかし、この合金は、Ａｌを５．５〜７％も含有し、熱間加工しにくいという難点を有する。特に、フェース素材への加工コストを下げるには、軽いプレス成形と研磨工程のみによりフェース形状に加工できる板製品での供給が望まれるが、当該合金では高い熱間変形抵抗により、板製品への形状造り込みが困難である。特に、熱間圧延の際、この合金の適正な熱延温度範囲は狭く、それより少しでも温度が低下すると、大きな耳割れが発生するため、成品歩留が著しく低いという問題があった。
【０００７】
一方、比較的加工性の良いα＋β型合金の例として、特許文献２に提案されている合金があり、コイル形状での一方向冷延も問題なく出来ることがこの合金の特徴とされている。しかし、当該合金も、熱間加工性を低下させるＡｌを４．５％含有しており、熱間加工温度が限定されると共に、高価なβ安定化元素であるＭｏ、Ｖをそれぞれ２．０、１．６％含有しており、素材コストの高いことが問題であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００４−１０９６３号公報
【特許文献２】特開平１１−３３５７５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、以上の事情を背景としてなされたものであり、高いヤング率、引張強さを有し、優れた熱間・冷間加工性を有することを特徴とする、α＋β型チタン合金製品を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
発明者らは、α相をＯとＡｌの複合添加により強化するとともに、β安定化元素として安価なＦｅを選び、それら元素の添加量を適正化して、室温でのβ相分率を低減させると、高い強度とヤング率を両立出来ることを見出した。この合金は、比重も軽く、ゴルフクラブフェース用素材として最適な素材である。さらには、Ｔｉ−６％Ａｌ−４％Ｖ合金を主とする他のα＋β型合金に比べ、熱間加工性を低下させるＡｌの含有量を低く制限しており、熱間圧延時の圧延負荷が低く、熱間圧延時のキズや耳割れが発生しにくいことから、板を含む、あらゆる形状の製品への製造性が良好であるという利点を有する。
【００１１】
即ち、上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を骨子とする。
（１）質量％で、１．０〜３．５％のＡｌ、０．５〜１．４％のＦｅ、０．２０〜０．５０％のＯ、０．００２〜０．０３％のＮを含有し、残部Ｔｉおよび不可避的不純物からなる、熱間および冷間加工性に優れたゴルフクラブフェース用α＋β型チタン合金熱延板であって、板幅方向のヤング率が１３５ＧＰａ以上、板幅方向の引張り強さ１０００ＭＰａ以上、かつ板幅方向の破断伸びが１０％以上であることを特徴とする、ゴルフクラブフェース用α＋β型チタン合金熱延板。
ここで、板幅方向とは、熱延方向に対して板面内で直角な方向である。
（２）Transverse-textureを有することを特徴とする、上記（１）に記載のゴルフクラブフェース用α＋β型チタン合金熱延板。
（３）（１）又は（２）記載のゴルフクラブフェース用α＋β型チタン合金熱延板の製造方法であって、チタン合金スラブをそのβ単相域あるいはβ変態点直下のα＋β２相域に加熱し、一方向に熱間圧延してチタン合金熱延板とすることを特徴とするゴルフクラブフェース用α＋β型チタン合金熱延板の製造方法。
（４）質量％で、１．０〜３．５％のＡｌ、０．５〜１．４％のＦｅ、０．２０〜０．５０％のＯ、０．００２〜０．０３％のＮを含有し、残部Ｔｉおよび不可避的不純物からなる、熱間および冷間加工性に優れたゴルフクラブフェース用α＋β型チタン合金丸棒であって、軸方向のヤング率が１２０ＧＰａ以上、軸方向の引張り強さが８００ＭＰａ以上、軸方向の破断伸びが１５％以上であることを特徴とするゴルフクラブフェース用α＋β型チタン合金丸棒。
【発明の効果】
【００１２】
本発明により、高い強度・延性バランスおよびヤング率を有し、優れた熱間・冷間加工性を有することを特徴とする、α＋β型チタン合金を提供できる。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
ゴルフクラブフェースにおいては、すべての方向において高いヤング率と強度が要求されるわけではなく、特にゴルフクラブフェースの縦方向（ゴルファーがボールを打つ際、ゴルフクラブフェースがボールに当たる直前の天地方向）について高いヤング率と強度が要求される。
【００１４】
本発明者らは上記課題を解決すべく、チタン合金の材質特性に及ぼす成分元素および製造方法の影響を詳しく調査した結果、Ｆｅ、Ａｌ、Ｏ、Ｎ添加量をコントロールすることにより、ゴルククラブフェース用素材として優れた強度・延性、ヤング率を具備すると共に、熱間・冷間加工性に優れたα＋β型チタン合金製品を製造することが可能であることを見出した。板製品を製造する場合、一方向熱延もしくは冷延により、材質異方性をもたらす集合組織が著しく発達し、圧延方向に垂直な方向である板幅方向のヤング率及び強度が、圧延方向よりも増大する異方性が生じる。ＯとＡｌにより複合強化した本発明合金では、その異方性がより強く発現することがわかった。このため、ゴルフクラブフェース面の縦方向を前記板幅方向にとれば、ゴルフクラブフェースとして必要とされる、一方向（ゴルフクラブフェース面の縦方向）での高ヤング率および高強度が得られることを見出した。
【００１５】
本発明は以上の知見に基づいてなされたものである。以下に、本発明に示した各種含有元素を選択した理由と、その含有量範囲を限定した理由を示す。
【００１６】
Ｆｅは、β相安定化元素のうちで安価な添加元素であり、β相を強化する働きを有する。かつ、β安定化能が高いために比較的低い添加量でもβ相を安定化できる特性を有する。ゴルフクラブフェースとして必要な強度を得るには、０．５％以上のＦｅの添加が必要である。一方、ＦｅはＴｉ中で凝固偏析しやすく、また、多量に添加するとβ相の体積分率が増えてヤング率が低下してしまい、丸棒製品でヤング率１２０ＧＰａ、薄板製品で板面内の一方向でヤング率１３５ＧＰａ未満となって、ゴルフクラブフェースとして反発係数規制をクリアすることが困難となる。それらの影響を考慮して、Ｆｅの添加量の上限を１．４％とした。
【００１７】
なお、強度をより重視する場合は、Ｆｅの下限は０．７％が望ましい。また、反発係数規制をより確実にクリアすることを重視し、ヤング率低下を確実に抑えるには、Ｆｅの上限は１．２％が望ましい。
【００１８】
Ａｌはチタンα相の安定化元素であり、高い固溶強化能を有すると共に、安価な添加元素である。後述するＯ、Ｎとの複合添加によりゴルフクラブフェースとして耐久性上必要な強度レベルである、丸棒製品で引張り強さ８００ＭＰａ以上、薄板製品で板面内の一方向で引張り強さ１０００ＭＰａ以上を得るため、添加量の下限を１．０％とした。一方、３．５％を超えてＡｌを添加すると、Ｏとの複合強化が高くなり過ぎて、延性が低下し、ゴルフクラブフェースとして耐久性上必要な破断伸び１０％以上を達成できなくなると共に、冷間加工性の低下をもたらす。したがって、Ａｌの添加量は３．５％以下にする必要がある。
【００１９】
なお、強度をより重視する場合は、Ａｌの下限は１．３％が望ましい。また、耐久性重視する場合、十分な延性を安定的に得るには、Ａｌの上限は３．２％が望ましい。
【００２０】
Ｏはα相中に侵入型固溶して、固溶強化する作用を有する。また、Ａｌとの複合添加により、α相を強化させ、強度とともにヤング率を高くする効果を有する。０．２０％未満のＯの添加では、ゴルフクラブフェースとして十分な耐久性を示す、丸棒製品で引張り強さ８００ＭＰａ以上、薄板製品で板面内の一方向で引張り強さ１０００ＭＰａ以上の強度は得られず、また、０．５０％を超えて添加すると、強度が高くなり過ぎて延性が低下し、破断伸び１０％以上を達成できなくなり、耐久性を損なってしまう。したがって、０．２０％を下限、０．５０％を上限とした。
【００２１】
ＮはＯと同様に、α相中に侵入型固溶し固溶強化の作用を有する。その効果を発揮させるには０．００２％以上添加する必要があり、一方、高濃度のＮを含むスポンジチタンを使用する通常の方法により、０．０３０％を超えるＮを添加すると、ＬＤＩ（Low density Inclusion）と呼ばれる未溶解介在物が生成しやすくなり、製品の歩留が低くなるため、０．００２％を下限、０．０３０％を上限とした。
【００２２】
この時丸棒や厚板など、フェース形状への成形加工の際に比較的大きな加工を行い、フェース形状を制御することにより反発係数を低く抑えることの出来る場合は、上記成分範囲を有することにより、良好な特性を有するゴルフクラブフェースを得ることが出来る。特に、熱間鍛造などのフェース形状への成形加工の際、本発明合金は良好な加工性を示すことから、フェース素材として好適である。
【００２３】
一方、フェース形状への成形加工で軽度の加工しか行わず、フェース形状により反発係数を低く抑える余地の少ない薄板製品を製造する場合、Transverse-textureと呼ばれる集合組織を発達させると、板幅方向の引張強さ及びヤング率が高くなり、ゴルフクラブフェース用素材として好ましい。上記の成分範囲にＡｌ、Ｆｅ、Ｏを制限し、β単相域、もしくは、β変態点直下のα＋β２相域温度に加熱して一方向熱延するか、あるいはさらに、熱延方向と同じ方向に一方向冷延した後に適正な条件で焼鈍するとTransverse-textureは発達しやすく、板幅方向の強度とヤング率が高くなるため、フェース用素材として最適なものを製造することが可能である。
【００２４】
この薄板素材を製造する際、熱間あるいは冷間圧延開始から終了まで、一貫して一方向にのみ圧延する理由は、本発明が目的とする、材質異方性に伴う板幅方向の高いヤング率が得られるTransverse-textureを効率的に得るためである。こうして、高いヤング率と強度・延性バランスを有する該チタン合金薄板の板幅方向をゴルフクラブフェースの縦方向かそれに近い方向に配置することにより、反発係数規制に対応し、かつ、耐久性に優れたフェースを製造することが可能となる。
【実施例】
【００２５】
＜実施例１＞
真空アーク溶解法により表１に示す組成、および、β変態点を有するチタン材を溶解し、これを熱間鍛造して直径１００ｍｍのビレットとした。このビレットを９５０℃に加熱した後、熱間圧延によりφ１８ｍｍの丸棒を製造した。その際、熱間圧延した丸棒の表面キズ深さをデプスゲージで測定し、熱間加工性を三段階評価した（○：最大キズ深さ≦０．３ｍｍ、△：最大キズ深さ０．３〜０．５ｍｍ、×：最大キズ深さ≧０．５ｍｍ）。キズ深さが０．３ｍｍ以下の場合、その後のピーリング工程での切削量が少なくて済むため、加工コストは安くなり、熱間加工性は良好と判定出来る。この丸棒に、７００℃、２ｈの焼鈍を行った後、平均直径６ｍｍのＪＩＳ１４号引張試験片を採取して引張特性を調べた。ゴルフクラブフェース用として良好な耐久性を得るには、引張強さ（ＴＳ）８００ＭＰａ程度以上、かつ、破断伸び（ＥＬ）１５％以上が必要である。それらの結果も合せて、表１に示す。
【００２６】
【表１】
0005119488.tif 000002
【００２７】
表１において、試験番号１、２はそれぞれ、Ｔｉ−６％Ａｌ−４％Ｖ合金、Ｔｉ−７％Ａｌ−１％Ｆｅでの結果である。試験番号１、２ともに引張強さは目標値９００ＭＰａを超えているが、０．５ｍｍ以上の深さの熱延キズが発生しており、熱間加工性は悪い。
【００２８】
これに対し、本発明例である試験番号４、５、６、９、１０、１３、１４、１７、１９、２０は、８００ＭＰａ以上の高い引張強さと１５％を超える高い破断伸びを示すと共に、０．３ｍｍを超える熱延キズは発生しておらず、良好な熱間加工性を有している。また、本発明例はすべてヤング率が１２０ＧＰａ以上確保された。
【００２９】
一方、試験番号３、８、１２、１６では、引張強さが８００ＭＰａ以下と、フェース用素材として十分な強度を有していない。試験番号３、８、１２、１６の順にそれぞれ、Ａｌ、Ｆｅ、Ｏ、Ｎの添加量が本発明の下限値を下回っていたため、固溶強化が十分でなく、引張強さが低くなったためである。
【００３０】
試験番号７、１１、１５、１８では、破断伸びが１５％を下回っており十分な延靭性を保有せず、高い耐久性を付与できない。このうち、試験番号７、１１、１５ではそれぞれ、Ａｌ、Ｆｅ、Ｏの添加量が本発明の上限値を越えて添加されたため、強度が上り過ぎて延性が低下したためである。また、試験番号１８では、Ｎが本発明の上限を越えて添加されたため、ＬＤＩが発生しており、それにより延性が低下した。
【００３１】
上記のうち、試験番号７、１８では、熱延後に０．５ｍｍを超える深さの表面欠陥が多発した。試験番号７では、熱間加工性を低下させるＡｌが本発明の上限を超えて添加されており、熱延キズが発生したためである。また、試験番号１８では、過剰のＮ含有によりＬＤＩが発生し、表面近傍のものが欠陥として認識されたためである。
【００３２】
以上の結果より、本発明に規定された元素含有量を有するチタン合金は、引張強さ、ヤング率と破断伸びが高く、ゴルフクラブフェース向け素材として優れた材質特性を有すると共に、良好な熱間加工性を有する。一方、本発明に規定された合金元素量を外れると、熱間加工性が低下するとともに、引張強さ及び延性といった必要な材質特性を満足することはできない。
【００３３】
＜実施例２＞
真空アーク溶解法により、表１の試験番号５、１０、１４に示す組成、および、β変態点を有するチタン材を溶解し、これを熱間鍛造して厚さ１８０ｍｍのスラブとした。このスラブを表２〜４に示す条件により一方向熱間圧延して、厚さ４ｍｍの熱延板を製造した。これをショットブラスト処理後、酸洗して酸化スケールを除去した際に表面キズ深さをデプスゲージで測定し、熱間加工性を三段階評価した（○：最大キズ深さ≦０．２ｍｍ、△：最大キズ深さ０．２〜０．５ｍｍ、×：最大キズ深さ≧０．５ｍｍ）。この時の結果と、引張特性を調べた結果も併せて表２〜４に示す。
【００３４】
【表２】
0005119488.tif 000003
【００３５】
【表３】
0005119488.tif 000004
【００３６】
【表４】
0005119488.tif 000005
【００３７】
表２〜４はそれぞれ、試験番号５、１０、１４に示す組成の板製品における結果である。このうち、表２〜４の条件で製造した板はいずれも、ゴルフクラブフェースに必要とされる、板幅方向の引張強さ１０００ＭＰａ以上、およびヤング率１３５ＧＰａ以上を十分に満足すると共に、破断伸びも１０％以上を確保しており、これらの板材を使用して製造したゴルフクラブフェースは、反発係数規制に適合する特性と良好な耐久性を兼ね備える。また、熱延酸洗板には０．２ｍｍを超える深さの表面欠陥は発生しておらず、良好な熱延性を示す。したがって、これらの薄板材はゴルフクラブフェース用素材として好適である。
【００３８】
特に、試験番号２１、２３、２４、２６、２８、２９、３１、３３、３４は、板幅方向で１４５ＧＰａ以上の高いヤング率を有すると共に、同じ化学組成の合金で比較した場合、試験番号２２、２５、２７、３０、３２、３５に比べて引張強さは高くなっており、反発係数規制に対し優れた性能を有すると共に、良好な耐久性を有する。これは、試験番号２２、２５、２７、３０、３２、３５では、熱延前の加熱温度がα＋β２相域の比較的低い温度であったため、β単相域、もしくは、β変態点直下のα＋β２相温度まで加熱した場合に比べてTransverse-texture発達が少なく、材質異方性が大きくならなかったのに対し、試験番号２１、２２、２５、２６、２９、３０はβ単相域に加熱して熱延したことによりTransverse-textureが発達して板面内の材質異方性が大きくなり、板幅方向で高いヤング率と引張強さが得られたためである。
【００３９】
以上の結果より、ゴルフクラブフェース用板素材として優れた特性を具備するため、板幅方向で高いヤング率、引張強さ及び延性を有するには、本発明に示す成分範囲の添加元素を有するチタン合金を一方向熱延することにより製造することが出来る。
【産業上の利用可能性】
【００４０】
本発明のチタン合金は、丸棒製品では、ヤング率１２０ＧＰａ、引張強さ８００ＭＰａ、破断伸び１５％以上、薄板製品では、板面内の一方向でヤング率１３５ＧＰａ、引張強さ１０００ＭＰａ、破断伸び１０％以上が得られる結果、ゴルフクラブフェースに加工した場合に、反発係数規制を満足すると共に、優れた耐久性を有し、ゴルフクラブフェース用途に適した材料を提供することが出来るものとなっている。