(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
プラットフォーム（１４）において支持ダブテール（１６）に接合された中空エーロフォイル（１２）を含むタービンブレード（１０）用のダンパ（３６）であって、
前記ダンパは、
前記プラットフォーム（１４）から前記エーロフォイル（１２）の内部に延在するように採寸された外側部分（３８）と、
前記プラットフォーム（１４）より下方の前記ブレード内に保持されるように、前記外側部分（３８）の近位端部に取り付けられかつ前記近位端部より下方に延在する内側部分（４０）と
を含み、
前記部分（３８、４０）は、それぞれに異なる材料から形成されることによって、前記エーロフォイル（１２）内部での摩擦減衰と前記プラットフォーム（１４）より下方での引張支持とを達成する
ことを特徴とする、ダンパ。
【請求項２】
前記外側部分（３８）が、前記内側部分（４０）の異なる第２材料よりも高い耐摩耗性を有する第１材料を含むことを特徴とする、請求項１記載のダンパ。
【請求項３】
前記内側部分（４０）の前記第２材料が、前記外側部分（３８）の前記第１材料よりも高い引張強度を有することを特徴とする、請求項２記載のダンパ。
【請求項４】
前記外側部分（３８）は概ね直線状であり、前記内側部分（４０）は湾曲部（４４）を含むことを特徴とする、請求項３記載のダンパ。
【請求項５】
前記外側部分および内側部分（３８、４０）は一定の円形断面をもち、かつ前記内側部分（４０）の近位端部にある取り付けブロック（４６）で終端することを特徴とする、請求項４記載のダンパ。
【請求項６】
前記内側部分（４０）は、前記内側部分と外側部分との接合部分（４２）の下方で前記外側部分（３８）から横方向に湾曲していることを特徴とする、請求項１乃至５のいずれか１項に記載のダンパ。
【請求項７】
前記接合部分（４２）は、前記外側部分（３８）の遠位端部よりも前記ブロック（４６）に、より接近して配置されていることを特徴とする、請求項６記載のダンパ。
【請求項８】
対応する接合部分（４２）において、前記内側部分（４０）内の共通フォーク（５４）に取り付けられた、対になった前記外側部分（３８）をさらに含むことを特徴とする、請求項４記載のダンパ。
【請求項９】
前記内側部分（４０）が、前記フォーク（５４）に一体化接合されたステムをさらに含むことを特徴とする、請求項８記載のダンパ。
【請求項１０】
前記フォーク（５４）がステムなしであることを特徴とする、請求項８記載のダンパ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、一般にガスタービンエンジン、より詳細には、前記ガスタービンエンジンのブレードの減衰に関する。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンエンジンにおいて、空気をコンプレッサで圧縮し、燃焼器で燃料と混合することで、高温の燃焼ガスが発生する。高圧タービン（ＨＰＴ）においては、コンプレッサの動力となるエネルギーがガスから抽出される。低圧タービン（ＬＰＴ）においては、航空機エンジンのターボファンや船舶の出力駆動軸の動力となるエネルギーが抽出される。
【０００３】
支持ロータディスクから半径方向外側に延在するタービンロータブレードの列が、各タービン段に含まれる。高温燃焼ガスからのエネルギーは、前記タービンブレードから抽出されるが、前記ブレードは動作中、かなりの圧力および遠心荷重を受けるとともに高温に曝される。
【０００４】
前記ブレードは一般的に、中空ブレードである。前記ブレードには、内部冷却回路が含まれており、コンプレッサからの圧縮空気の一部が前記回路を循環することによって、個々のブレードが冷却され、燃焼ガスによる熱負荷が軽減される。
【０００５】
燃焼ガスの圧力はタービン下流に向かって減少することに伴い、エネルギーの抽出効率を最大限に発揮するためには、燃焼器から下流になるほど長く大きなタービンブレードが通常必要となる。前記タービンブレードは、空力負荷および遠心荷重による加振振動を受けるとともに、個々のブレードがその異なる大きさや形状によって別々の動きをすることによって、様々な共振周波数で振動する。
【０００６】
前記ブレードに、プラットフォーム振動ダンパや、個々のブレードに内蔵する内部振動ダンパを好適に用いることによって、振動を減衰させることができる。
【０００７】
内部振動ダンパは一般的に、タービンブレードの全長に渡り延在し、支持ダブテールに内蔵され、かつエーロフォイルの内部で自由に片持ち状に取り付けられている。
【０００８】
各ダンパは一般的に、細長ロッド状でわずかに傾けられており、それによって、エーロフォイル内部にある、対応する内部支持接地部に半径方向外向きの遠心荷重がかかるようになっている。前記ダンパおよびエーロフォイル間の摩擦振動によって加振力が分散するので、ブレード振動を効果的に制動できる。
【０００９】
ダンパおよびエーロフォイル間の摩耗は防止されるべきであるが、摩擦による減衰では、ダンパおよびエーロフォイル間の摩耗が大きい。さらに、ダンパ自体が動作中、遠心荷重に曝されるとともに、ダンパの長さに応じた引張応力および曲げ応力を受ける。
【００１０】
ブレード寿命は、設計における最重要課題である。前記内部ダンパを導入することから、ブレード寿命はダンパ寿命の影響も受ける。従って、低サイクル疲労（ＬＣＦ）および高サイクル疲労（ＨＣＦ）に対する寿命や、破断寿命が長いダンパを実現するには、ダンパを十分に高強度な材料で形成する必要がある。これら寿命係数は一般的に、前記ダンパにおいて定常応力が最高となる部分に依る。前記部分となるのは一般的に、ダンパ支持部分である。
【００１１】
一方、ダンパの外側部分が動作中、エーロフォイルとの摩擦により受ける振動は比較的少ないものの、摩耗の問題が残る。
【００１２】
すなわち、先行技術では概して、ダンパの耐摩耗性および強度性能の両得が課題であった。
【特許文献１】米国特許第 6929451号明細書
【特許文献２】米国特許第 6155789号明細書
【特許文献３】米国特許第 5820343号明細書
【特許文献４】米国特許第 5407321号明細書
【特許文献５】米国特許第 5232344号明細書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
従って、高強度かつ耐摩耗性の向上したタービンブレードダンパが求められている。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
それぞれに異なる材料で形成された外側部分と内側部分とを有するタービンブレードダンパを提供する。タービンブレードダンパは、外側部分と支持内側部分とを含み、前記部分がそれぞれに異なる材料で形成され、それぞれに必要な特性を得ることで、ブレードエーロフォイルの振動が減衰される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
これより、添付図面を参照しながら、典型的かつ実施形態を用い、本発明をより詳細に説明する。本発明のさらなる特徴および利点が理解されよう。
【００１６】
ガスタービンエンジンのＬＰＴ内の第１段タービンブレードなどの典型的なタービンロータブレード１０を図１に示す。前記ブレードは、一体型鋳造物で形成されたエーロフォイル１２、プラットフォーム１４、およびダブテール１６を含む。
【００１７】
ダブテール１６は、支持ローターディスク（図示せず）の外側周囲にブレードを半径方向に搭載し、および動作中、燃焼ガス１８が、エーロフォイル１２の周りを流れてエネルギーを与え、ローターディスクに動力を供給する。
【００１８】
エーロフォイル１２は、プラットフォーム１４の根元２４から半径方向外側先端部２６へ、長手方向すなわち半径方向に延在する、通常凹形正圧側面２０および円周方向に対向する通常凸形負圧側面２２を有する。２つの側面は、対向する前縁および後縁２８、３０の間の翼弦の軸方向に延在し、従来からの構成で、動作中、燃焼ガスからエネルギーを抽出すことができる。
【００１９】
タービンブレードは、中空であり、内部冷却回路３２を含み、前記内部冷却回路は、エーロフォイルの両側面を架橋する半径方向隔壁によって通常画定され、かつエーロフォイル内に典型的な７つの半径方向流路を形成して翼弦方向に間隔をおいて配置されたあらゆる従来の構造を有してもよい。
【００２０】
流路は、エーロフォイルの前縁および後縁に対する専用の衝撃冷却回路、およびエーロフォイルの中央翼弦部分の３経路蛇行冷却回路などの好適な回路に配置される。
【００２１】
７つの流路の中の３つは、プラットフォームおよびダブテールを貫通して延在し、ダブテールの基部に３つの対応する入口を形成し、コンプレッサ（図示せず）から抽気された圧縮冷却空気３４を受け入れる。エーロフォイル外側表面の周りには、さまざまな膜冷却孔や後縁孔があり、それらから動作中、従来方法で使用済み冷却空気が排出される
長尺の内部棒状ダンパ３６が、ブレード１０内の最後から２番目すなわち第６流路内に配置される。ダンパ３６は、長くて細長く、およびダブテール１６の基部からエーロフォイル先端部２６のすぐ下方まで長く延在する。
【００２２】
ダンパ３６は、第６流路の形状に合致するように構成されており、前記第６流路内において前記ダンパは、若干半径方向に勾配または傾きを伴って取り付けられており、それによって、ダンパ上の遠心荷重が、エーロフォイルのランド部すなわち対応する部分に摩擦負荷をかけ、動作中の内部摩擦減衰を引き起こす。
【００２３】
摩擦ダンパは、公知であり、動作中振動動作を利用して振動励振エネルギーを摩擦的に消散し、ブレードエーロフォイルを制動する。
【００２４】
しかし、ダンパ自体は、タービンブレード内部に好適に取り付けられなければならない。前記ダンパは動作中、実質的に遠心荷重に曝される。前記遠心荷重は、ダンパおよびブレードの特定の構造によって変化するが、ダンパの半径方向長さに沿ってダンパ内に引張荷重および曲げ荷重が生じる。
【００２５】
本明細書では、ダンパ３６自体について、単一の材料によってではなく、特に前記ダンパ全長にわたって様々な動作要求に合致するように構成された、異なる材料を含むように変更する。なおダンパ３６は、他の点では従来通りであってもよい。
【００２６】
基本的な構成において、ダンパ３６は、エーロフォイル１２内部でプラットフォーム１４から、エーロフォイル先端部にきわめて近い高さにまで好適に延在する長さに作られた長尺の外側部分すなわちロッド３８を含む。
【００２７】
ダンパは、外側部分３８の近位端部に好適に接合され、かつ前記近位端部より下方に延在し、プラットフォーム１４より下方でブレード内に保持される支持内側部分すなわち軸部４０を含む。
【００２８】
単一ダンパ３６の２つの部分３８、４０は、特に異なる材料から形成され、エーロフォイル１２内部では摩擦減衰を、およびプラットフォームの下方では引張支持を行う。
【００２９】
ダンパの外側部分３８は、長手方向に長尺で細長く、エーロフォイル内部にぴったり収まり、対応する一体化接合部４２において内側部分４０の遠位端部に接合された近位端部を含む。接合部４２は、動作中ダンパ内に発生する実質的な遠心荷重を保持するために、ブレード内に好適に取り付けられた支持ダンパ内側部分４０から上部分３８を区別できるように、特にブレード内部に配置される。
【００３０】
異なる材料を用いてダンパを形成することによって、ブレード内のダンパに必要な異なる特性および機能を、ダンパのそれぞれの異なる部分がより多く備えることができる。特に、ダンパ外側部分３８は、ダンパ内側部分４０を形成する、異なる第２材料より実質的に高い耐摩耗性を有する第１材料から形成される。
【００３１】
同様に、ダンパ内側部分４０を形成する第２材料は、ダンパ外側部分３８の第１材料の引張強度よりも、実質的に高い強度を有することが望ましい。なお、接合部４２によって、異なる材料の遷移位置および前記異なる材料に必要な特性が定まる。
【００３２】
図１に示した典型的なダンパは、ダンパの半径方向内側端部からブレードダブテールに取り付けられる。ダンパ内側部分４０は、半径方向内側にプラットフォームおよびダブテールを貫通して延在し、ダブテールの基部に達する支持軸部を画定する。および長尺ダンパ外側部分すなわちロッド３８は、減衰効率に対して望ましいように、プラットフォームからエーロフォイル先端部のすぐ近くまで半径方向外側に延在する。
【００３３】
ダンパ内に発生する遠心荷重は、半径方向内側に外側部分を通って、ダブテール自体に達する前に内側部分の中に保持され、実質的には内側部分４０内で引張荷重を増大させる。
【００３４】
ダンパ３６は、通常非直線形状であり、ダンパが取り付けられている第６流路の３次元（３Ｄ）構造に合致するように湾曲している。ダンパの湾曲構造は通常、湾曲部４４を含み、前記湾曲に沿ってダンパ内側部分４０内に曲げ応力が発生する。
【００３５】
その一方、ダンパ外側部分３８は、一般にプラットフォームの上方において半径方向外側に一直線状である。外側部分３８が動作中支持するのは、内側部分４０に比して実質的により低い荷重であり、支持ランドに対して横方向に摩擦接触している。
【００３６】
したがって、ダンパ外側部分３８は、前記ダンパ外側部分の引張強度にかかわらず、最大の耐摩耗性を有する第１材料から形成されるとよい。
【００３７】
ダンパ内側部分４０は、耐摩耗性にかかわらず、最大引張強度を有する異なる第２材料から形成されるとよい。その結果、第２材料は、外側部分３８の第１材料の引張強度より実質的には大きい引張強度となる。
【００３８】
このように、ダンパの材料構成は、ダンパの部分によって異なる動作環境および負荷に適合するよう選択可能である。
【００３９】
ダンパ外側部分３８を形成する第１材料は、主として前記第１材料の耐摩耗性能を強化するために選択する。したがって、第２材料とは異なり、ミシガン州、マスキーゴン市のキャノン−マスキーゴン社から市販されているＭＡＲ−Ｍ−５０９（商標）などのコバルト基超合金から形成されるとよい。
【００４０】
ダンパ内側部分４０を形成する第２材料は、ＬＣＦ、ＨＣＦにおいてタービンロータブレードが曝される高温への耐性が向上し、破壊寿命が延長された、コネティカット州、フェアフィールド市のゼネラルエレクトリック社から入手可能なＲｅｎｅ８０（商標）またはＲｅｎｅＮ５（商標）などのニッケルを基超合金から形成するとよい。
【００４１】
第１材料が第２材料の引張強度を欠いているのに対して、第２材料は、第１材料の耐摩耗性を欠いている。
【００４２】
同一ダンパにおいてこれら２つの異なる材料を用いる、すなわちバイメタルによると、異なる金属およびそれらの特性を、タービンブレード内のダンパに必要な異なる特性に合致させることができる。
【００４３】
したがって、ダンパの強度および耐用年数を最大限にできるとともに、ダンパの耐摩耗性および寿命も最大限にできる。
【００４４】
図１に示したダンパ３６において、外側および内側部分３８、４０は、互いに同一の広がりを持ち、内側部分の近位端部において好適な取り付けブロックまたは基部４６で終端する実質的には一定の円形断面を備え、ダブテールの基部内の補完的ソケット内に受け入れられる。
【００４５】
ねじれたエーロフォイルブレードの断面に合致させるために、ダンパ内側部分４０は、プラットフォームの面にある支持リブに直接隣接して配置された典型的な湾曲部４４を含むように、接合部４２の下方で外側部分３８から横方向に湾曲される。
【００４６】
ダンパ内側部分４０は、ダブテールおよびプラットフォームの全高に延在し、その結果、接合部４２は、エーロフォイルのより長い全長にわたって延在しエーロフォイル先端部に極めて接近して終結する比較的長い外側部分３８の対向する遠位端部より、取り付けブロック４６の方により近い湾曲部４４のすぐ上方のプラットフォームの付近に配置される。
【００４７】
この方法において、ダンパ外側部分３８は、エーロフォイル１２の内側で前記ダンパの全長にわたって実質的には直線状であってよく、およびダンパ内側部分４０は、取り付けブロック４６までプラットフォームおよびダブテールの中を縫うように進むことができるよう、必要に応じて曲げられかつ湾曲される。また、２つのダンパ部分を一緒に接合している接合部４２は、エーロフォイルの基部に取り付けられたダンパの高負荷のかかる内側部分の上方に配置される。
【００４８】
図２は、バイメタルダンパ３６の典型的な製造方法を概略的に示す。外側および内側部分３８、４０は、それらの対応する第１および第２材料から別々に形成される。たとえば、外側部分３８は、大ぶりに形成された第１材料の外側鋳物４８を基に形成される。同様に、内側部分４０は、大ぶりに形成された内側鋳物５０を基に形成される。
【００４９】
２つの鋳物４８、５０は、対応する端面において好適に機械加工された後、同一の広がりをもつように端と端とで接合され、接合部４２が形成される。適当な接合工程としては、これらに限定されないが、接合部４２の熱影響領域を最低限に抑えられる、レーザー溶接、イナーシャ溶接、摩擦溶接、またはろう付けが挙げられる。
【００５０】
溶接済みの鋳物は、次に好適な機械加工にかけ、そこから余分な材料を取り除き、最終的にダンパ３６を形成するとよい。たとえば、従来の芯なし高速精密研削を使って、接合された鋳物を長手方向すなわち軸方向中心軸線の周りで回転させて前記鋳物のロッド部分から余分の材料を取り除くとよい。次に従来の放電加工（ＥＤＭ）を使って、鋳物の近位端部から余分な材料を取り除き、最終取り付けブロック４６を作るとよい。
【００５１】
直線状に機械加工した鋳物を次に好適に熱間成形し、特にダンパ内側部分４０を必要な３Ｄ構造に曲げて、ダンパを取り付けるブレード通路の対応する断面に合致させるとよい。熱間成形においては、機械加工した鋳物を好適な成形工程において、前記鋳物の焼鈍温度にまで加熱し、前記ダンパ内の残留応力を最小にして必要な３Ｄ形状に前記ダンパを作り直すことができる。
【００５２】
双材料製ダンパを形成するためには、どんな従来の製造方法を使ってもよいが、必要な異なる材料を得るためには好適に変更するとよい。粉末金属成形も、バイメタルダンパのより直接的な成形に、および機械加工の最小化にまたは他の工程ステップに使うとよい。
【００５３】
また、ダンパ自体は、特定のタービンブレード内部のさまざまな動作環境に材料特性を優先的に合致させるために、必要に応じて複数の異なる材料構成を使用するあらゆる好適な形状を有することができる。
【００５４】
図３は、５２で示した別のダンパ構成を示す。この実施形態において、ダンパ５２は、エーロフォイル内部に配置され、かつプラットフォームおよびダブテールを貫通して延在する共通の内側部分すなわち軸部４０に取り付けられた平行な外側部分すなわちロッド３８を含む。
【００５５】
内側部分４０は、内側部分４０の第２材料を２つの外側部分３８に共通の異なる第１材料から分離する対応する接合部４２において、対になった外側部分３８に接合されたＵ字形状湾曲部すなわちフォーク５４を含む。別の形状の取り付けブロック４６が、軸部４０の近位端部に接合され、かつダブテールの基部にダンパを支持している。
【００５６】
図３の実施形態において、ダンパ５２は、一体型フォーク５４および共通軸部すなわちステム４０を含み、それらは共にダンパの内側部分を画定し、対応する接合部４２において２つの外側ロッド３８を順に支持している。
【００５７】
２つのロッド３８は、概ね直線状であり、遠心力の下で負荷がかかったとき、エーロフォイルの対応する部分に摩擦係合するよう、小さい傾斜を有する。ダンパのフォーク５４は架橋しかつエーロフォイルの対応する隔壁の底部で捕捉されている。
【００５８】
フォークおよび軸部４０は、動作中ダンパによって発生する遠心荷重を保持するので、前記フォークおよび軸部は、実質的には遠心応力にさらされる。そのため前記フォークおよび軸部には、ダンパ寿命を最大限にするために高強度の第２の材料を使用するのが最適である。同様に、あまり負荷がかからない外側ロッド３８には、前記外側ロッドの摩擦減衰特性を最大限にして摩耗を最小限にするために、耐摩耗性の第１材料から形成する。
【００５９】
図４は、対応する接合部４２において共通のフォーク５４に接合された、対になった外側部分すなわちロッド３８を再び有する５６で示したダンパのさらに別の実施形態を示す。この実施形態において、フォーク５４は、通常Ｕ字形状構造でありステムなしである。したがって、フォーク５４は、前記フォークの上方のエーロフォイル隔壁の１つと、前記フォークの下方に配置された好適なピンとの間に貯留されるとよい。
【００６０】
図３および４に示した類似の実施形態において、対応するフォーク５４は、ダンパの外側部分と内側部分との間で異なる第１材料および第２材料を分離する対応する接合部４２において、直線状の外側ロッド３８に接合される直線状の脚部を有することが望ましい。
【００６１】
図１、３、および４に示したさまざまなダンパを通る荷重経路はさまざまであるが、ダンパの対応する内側部分は、各様に負荷を保持し、選択的に前述の高強度の第２材料から形成され、およびダンパの対応する外側部分は、別の耐摩耗性の第１材料から形成される。
【００６２】
図５は、ステムのないフォーク５４に接合された対になった外側部分３８を再び有する５８で示したダンパのさらに別の実施形態を示す。この実施形態において、接合部４２は、プラットフォーム１４の近傍に配置され、およびフォーク５４は、プラットフォームおよびダブテールの全高にわたってダブテールの基部まで延在する。
【００６３】
フォーク５４は、ダブテール基部まで延在するブレード隔壁の１つの周りに貯留し、フォークからの遠心荷重は、動作中前記隔壁を通ってダブテールの中に保持される。
【００６４】
接合部４２は、比較的低荷重領域内のエーロフォイルの根元に配置され、そのため、耐摩耗性の第１材料を、接合部４２の上方の外側ロッド３８に使用するとよい。また、高強度の第２材料を、プラットフォームの下方およびダブテールの全高にわたってダンパ内側部分に使用するとよい。
【００６５】
図６および図７は、フォーク６４が球状であり、ステムのないダンパ内側部分を形成する６０、６２で示したダンパのさらなる２つの実施形態を示す。
【００６６】
球状フォーク６４は、動作中フォーク内の遠心荷重を低減させるために、ブレードの対応する隔壁上に貯留し支持される。図６において、ブレード隔壁の内側端部は、より大きいフォーク６４の内側に配置された小さい円形支持握り玉を有する一方、図７の実施形態においては、隔壁の内側端部は、フォーク６４の球状断面に合致する比較的大きい握り玉を有する。
【００６７】
図６および図７に示した好ましい両実施形態においては、２つの接合部がダンパの比較的低荷重領域において半径方向外側にすなわち２つのフォークの上方に配置され、その結果、外側ロッド３８がエーロフォイル隔壁の両側に沿って前記接合部から半径方向外側に延在している。
【００６８】
さらに、図６および図７に示したダンパについて、ダンパの異なる外側部分および内側部分に対して前述の異なる第１材料および第２材料を選択的に使用し、前記ダンパの摩擦減衰部分に耐摩耗性材料を、ダンパの荷重保持部分に高強度材料を用いるとよい。
【００６９】
上述のバイメタルダンパの重要な利点は、強度と耐摩耗性という異なる特性を両立する方法を示すことである。耐摩耗性材料の引張強度は比較的低い一方、高引張強度材料の耐摩耗性は比較的低く、単一材料の耐摩耗性と強度とは概して矛盾するものである。
【００７０】
内部ダンパの異なる領域において異なる材料を優先的に導入することによって、高強度材料を高荷重および高応力の領域に使用して寿命を最大化できるとともに、耐摩耗性材料を、概ね低荷重領域であって高サイクル摩擦接触に曝される領域に使用することが可能になる。
【００７１】
単一ダンパ内の材料構成を特別に変更することにより、低サイクル疲労寿命、高サイクル疲労寿命、および破壊寿命の向上を改善できるとともに、エーロフォイルとの摩擦接触を受けるダンパの部分の耐摩耗性の向上も向上する。
【００７２】
ダンパの耐摩耗性外側部分は、エーロフォイルを貫いて半径方向に延在するので、前記外側部分は、ダンパの支持内側部分より高い熱負荷にさらされる。したがって、外側部分は、内側部分より高温で作動することになり、これは、動作中高温に達すると自然潤滑を引き起こす、前述のコバルトを基材とした例などの特定の耐摩耗性合金にとっては更なる利点として利用できる。この潤滑性は摩耗を軽減するとともに、優れた減衰特性を備える。
【００７３】
内部ダンパは、上述のさまざまな実施形態に適用でき、それら内部ダンパは、長さすなわち半径方向長さを好適に変更し、前記ダンパの外側部分および内側部分にわたってさまざまな材料を用いることが可能である。ダンパの内側部分は、タービンブレードの内側においてダンパを支持するので、動作中大きな負荷を受ける。したがって、高強度材料を内側支持部分に使用するとよい。
【００７４】
一方、ダンパの外側部分は、エーロフォイル内で内側部分から懸垂されており、動作中の摩擦接触に対する寿命を最大化するには、さまざまな耐摩耗性材料から形成するとよい。
【００７５】
本明細書では、本発明の典型的かつ好ましい実施形態を説明してきたが、当業者には明らかなように、これらは例示に過ぎず、特許請求の範囲を限定するものではない。特許請求の範囲に記載の技術には、以上に示した具体例を様々に変更したものが含まれる。
【図面の簡単な説明】
【００７６】
【図１】ガスタービンエンジンのタービンロータブレードであって、内部ダンパを有する典型的なタービンロータブレードの部分断面立面図である。
【図２】好ましい一実施形態による図１のダンパを製造するための概略図である。
【図３】好ましい別の実施形態による内部ダンパを有するタービンロータブレードの部分断面立面図である。
【図４】好ましい別の実施形態による内部ダンパを有する図３に示したエーロフォイルの拡大部分図である。
【図５】好ましい別の実施形態によるダンパを有する図３に示したエーロフォイルの部分断面立面図である。
【図６】好ましい別の実施形態によるダンパを有する図３に示したエーロフォイルの拡大部分図である。
【図７】図６のダンパに変更を加えた状態の図６に示したエーロフォイルの一部の拡大断面図である。
【符号の説明】
【００７７】
１０  ブレード
１２  エーロフォイル
１４  プラットフォーム
１６  ダブテール
１８  燃焼ガス
２０  正圧側面
２２  負圧側面
２４  根元
２６  先端部
２８  前縁
３０  後縁
３２  冷却回路
３４  冷却空気
３６  ダンパ
３８  外側部分、ロッド
４０  内側部分、軸部
４２  接合部
４４  湾曲部
４６  ブロック、基部
４８  外側鋳物
５０  内側鋳物
５２  ダンパ
５４  フォーク
５６  ダンパ
５８  ダンパ
６０  ダンパ
６２  ダンパ
６４  フォーク
【図１】
0005203027.tif 000002
【図２】
0005203027.tif 000003
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
0005203027.tif 000007
【図７】
0005203027.tif 000008