(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
歯と接着するための合着用セメント材料であって、
ラジカル重合可能なウレタンアクリレート系オリゴマーまたはウレタンメタクリレート系オリゴマーが１４．９〜９９．６ｗｔ％含まれていることを特徴とする合着用セメント材料。
【請求項２】
さらに、メタクリル酸エステルが４９．８ｗｔ％以下含まれていることを特徴とする請求項１に記載の合着用セメント材料。
【請求項３】
さらに、メタクリル酸エステル重合体、メタクリル酸エステル共重合体、ウレタンアクリレート系ポリマー、ウレタンメタクリレート系ポリマー、及び無機フィラーからなる群から選ばれる１つ以上からなるフィラーが７０ｗｔ％以下含まれていることを特徴とする請求項１または２に記載の合着用セメント材料。
【請求項４】
請求項１〜３の何れか１項に記載の合着用セメント材料に、重合開始剤０．０３〜１ｗｔ％と、アミン０．０３〜１ｗｔ％を混合して、圧縮弾性率が１．０ＧＰａ以下である、歯と接着する合着用セメントを作製する工程を有することを特徴とする合着用セメントの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、人工歯などを接着するための合着用セメント材料及び合着用セメントの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般の歯牙は、歯根膜を介して歯槽骨に保持されており、この歯根膜が外力を緩衝して歯槽骨への衝撃を軽減している。図４は、一般の歯牙の構造を示す断面図である。図４に示すように、歯牙はエナメル質１０１と象牙質１０２と歯髄１０３とから構成されており、セメント質１０４を介して歯根膜１０５と接続されている。
【０００３】
歯根膜１０５の厚さは約０．２５ｍｍであり、外力により縦方向に約１０μｍ変位し、横方向には約２０μｍ変位する。この特性により歯根膜１０５は、歯槽骨１０６に対する衝撃を軽減している。なお、歯根膜自体の弾性率は不明であるが、例えば、非特許文献１には、歯根膜１０５と類似の性質を持つ歯肉１０７は、弾性率が０．６６〜４．３６ＭＰａであると開示されている。
【０００４】
一方、歯を治療する技術の一つとして、歯の欠損部分に充填物を埋め込んだり、覆い被せたりする技術がある。また、場合によっては歯が歯根部より欠損した部位に人工歯を埋め込む技術も知られている。代表的なものの例としては、歯の中心部などに充填物を埋め込むインレーや、歯の全体を覆い被せるクラウン、複数の歯を結合させて両端側の歯を覆い被せて結合するブリッジ、歯槽骨に直接支台を埋め込み、その支台に人工歯を結合するインプラントなどがある。
【０００５】
図５は、インレー、クラウン、ブリッジ及びインプラントの構造を示す図である。図５（ａ）はインレーを示しており、歯の中に直接充填物を埋め込んでいる。図５（ｂ）はクラウンを示しており、歯全体を覆うように結合される。さらに、図５（ｃ）はブリッジを示しており、歯の欠損した部位には、人工歯を両側の歯で結合し、両端側の歯はクラウンと同様に結合される。また、図５（ｄ）はインプラントを示しており、歯槽骨に支台１１１を埋め込み、その支台１１１に人工歯１１２を結合している。
【０００６】
前述したインレー、クラウン、ブリッジ及びインプラントなどの接着では、合着用セメントが使用されている。従来、合着用セメントは、歯牙や人工歯と一体化させることを目的としており、強度的に優れ、充填物等を強固に保持する非常に硬いものが用いられている（例えば、特許文献１参照）。
【０００７】
【特許文献１】特開２０００−５３５１８号公報
【非特許文献１】Viscoelastic properties of oral soft tissue, Dent Master J 4(1), 47-53, 1985
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
現状では、歯根膜による緩衝作用の必要性の有無にもかかわらず、前述した硬いセメントが全ての接着領域で使用されている。図５（ａ）及び図５（ｂ）に示したインレー及びクラウンでは、欠損部を歯牙と一体化させるために合着用セメントが用いられているが、歯牙そのものは残存しているため、歯根膜も残存している。このため、緩衝力は十分に備わっている。また、図５（ｃ）に示したブリッジにおいても、前述した合着用セメントでブリッジを接着して、ブリッジを保持する歯牙と一体化させている。ところが、特にスパンの長い（人工歯の数が多い）ブリッジの場合、不規則な力がブリッジに作用すると、ブリッジを保持する複数の歯に異常な力が働く場合がある。スパンの長いブリッジの場合、歯根膜のみでは十分に外力を緩衝することができないため、歯牙の損傷や補綴物の脱落、セメントのヒビ割れによる２次う蝕が発生する可能性がある。
【０００９】
また、図５（ｄ）に示したインプラントでは、歯槽骨に支台１１１が埋め込まれているため、歯根膜が残存していない。さらに、支台１１１と人工歯１１２とが前述した硬いセメントによって接着されている。前述したように従来の合着用セメントは歯牙や人工歯と一体化させることを目的としているため緩衝力はなく、人工歯に外力が作用すると、外力が直接歯槽骨に作用して、歯槽骨が損傷する可能性がある。
【００１０】
本発明は前述の問題点に鑑み、高弾性である合着用セメントを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の合着用セメント材料は、歯と接着するための合着用セメント材料であって、ラジカル重合可能なウレタンアクリレート系オリゴマーまたはウレタンメタクリレート系オリゴマーが１４．９〜９９．６ｗｔ％含まれている。
【００１２】
本発明の合着用セメントの製造方法は、前記合着用セメント材料に、重合開始剤０．０３〜１ｗｔ％と、アミン０．０３〜１ｗｔ％を混合して、圧縮弾性率が１．０ＧＰａ以下である、歯と接着する合着用セメントを作製する工程を有することを特徴とする。なお、さらに、メタクリル酸エステルと、メタクリル酸エステル重合体、メタクリル酸エステル共重合体、ウレタンアクリレート系ポリマー、ウレタンメタクリレート系ポリマー、及び無機フィラーからなる群から選ばれる１つ以上からなるフィラーとを混合してもよい。この場合、重合開始剤、アミン、メタクリル酸エステル及びフィラーの混合する順序は任意であり、特に限定されるものではない。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、ラジカル重合可能なウレタンアクリレート系オリゴマーまたはウレタンメタクリレート系オリゴマーを用いることにより、緩衝作用を有する高弾性の合着用セメントを提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明者は、ウレタンアクリレートオリゴマーもしくはウレタンメタクリレートオリゴマーは分子量（１０００−１００００）と末端基とを調節して高弾性の材料に調整できる点に着目し、鋭意検討を重ねた結果、ラジカル重合可能なウレタンアクリレート系オリゴマーまたはウレタンメタクリレート系オリゴマーを合着用セメント材料に用いることにより、被着体表面に塗布されるレジン系接着剤と化学的に結合し、高弾性の合着用セメントを提供できることを見いだした。
【００１５】
ウレタンアクリレート系オリゴマー（ウレタンメタクリレート系オリゴマー）は、分子の末端にアクリレート（メタクリレート）とウレタン結合を持つ化合物のうち、分子量が１０００から１００００までのものの総称である。また、ウレタンアクリレート系オリゴマーまたはウレタンメタクリレート系オリゴマーはラジカル重合が可能なものである。比率が１４．９ｗｔ％より小さいと、重合前の粘性が低くなり、セメントとして使用することが困難である。また、比率が９９．６ｗｔ％を超えると、他の添加剤の効果がなくなってしまう。したがって、ウレタンアクリレート系オリゴマーまたはウレタンメタクリレート系オリゴマーは、１４．９〜９９．６ｗｔ％である必要がある。
【００１６】
また、メタクリル酸エステルは、重合後のセメントの弾性を調節するために添加するものであるが、液状であるためにウレタンアクリレート系オリゴマー（ウレタンメタクリレート系オリゴマー）の硬化前の流動性（粘性）にも影響する。比率が４９．８ｗｔ％を超えると、重合前の粘性が低くなり、セメントとして使用することが困難であるため、メタクリル酸エステルは、４９．８ｗｔ％以下であることが好ましい。
【００１７】
本発明に用いるメタクリル酸エステルとしては、例えば、エチルメタクリレート、ブチルメタクリレート等が挙げられる。
【００１８】
また、セメントが硬化した後の圧縮強さを向上させるために、メタクリル酸エステル重合体、メタクリル酸エステル共重合体、ウレタンアクリレート系ポリマー、ウレタンメタクリレート系ポリマー、及び無機フィラーからなる群から選ばれる１つ以上からなるフィラーが７０ｗｔ％以下含まれてもよい。これらのフィラーは、硬化後の圧縮強さを向上させることができるとともに、重合前の液またはペーストの流動性を調節することができる。フィラーが７０ｗｔ％を超えると、セメントとしての機能が失われてしまうため、フィラーは７０ｗｔ％以下であることが好ましい。
【００１９】
本発明に用いるメタクリル酸エステル重合体またはメタクリル酸エステル共重合体としては、例えば、エチルメタクリレート、ブチルメタクリレート等の重合体または共重合体等が挙げられる。また、ウレタンアクリレート系ポリマー及びウレタンメタクリレート系ポリマーは、例えば、ポリウレタンビーズなどが挙げられる。さらに、無機フィラーは、石英やガラスなどが挙げられる。
【００２０】
重合開始剤は、重合を伴う一般的な歯科用材料に０．０３〜１．０ｗｔ％程度添加されているものである。重合開始剤が１ｗｔ％を超えると、重合率は進むが、その分保存中に重合する危険性がある。また、重合開始剤が０．０３ｗｔ％より小さいと、重合開始剤の効果が得られなくなる。したがって、重合開始剤は、０．０３〜１ｗｔ％である必要がある。なお、本発明に用いる重合開始剤は、例えば、過酸化ベンゾイルやカンファキノン等が挙げられる。
【００２１】
また、本発明の合着用セメント材料を重合させるために必要であるアミンは触媒として用いられ、例えば、ジメチルアミノエチルメタクリレートやジメチルパラトルイジンなどが挙げられる。アミンが１ｗｔ％を超えると、可塑剤として作用させるため、物性を低下させる。また、アミンが０．０３ｗｔ％より小さいと、触媒としての機能が得られなくなる。したがって、アミンは、０．０３〜１ｗｔ％である必要がある。
【００２２】
また、硬化後のセメントの圧縮弾性率は、１ＧＰａを超えると、硬質であり、口腔内では弾力性を持たず、歯牙や歯槽骨が損傷する可能性があるため、１ＧＰａ以下であることが好ましい。
【００２３】
さらに、合着用セメントを製造する方法としては、主に２種類の方法がある。１つは、液に粉末を添加することによってセメントを製造する方法であり、もう１つは、２種類のペーストを混合して製造する方法である。
【００２４】
液に粉末を添加する方法の場合は、まず、メタクリル酸エステル重合体、メタクリル酸エステル共重合体、ウレタンアクリレート系ポリマー、ウレタンメタクリレート系ポリマー、及び無機フィラーからなる群から選ばれる１つ以上からなるフィラーと、重合開始剤として過酸化ベンゾイルと混合して混合粉末を生成する。次に、ラジカル重合可能なウレタンアクリレート系オリゴマーまたはウレタンメタクリレード系オリゴマーと、メタクリル酸エステルと、触媒としてジメチルパラトルイジンと（光重合の場合はさらに重合開始剤としてカンフアキノンと、触媒としてジメチルアミノエチルメタクリレートと）を混合した混合液を生成する。そして、生成した混合液に前記混合粉末を添加する。この結果、重合が開始され、合着用セメントを作製することができる。
【００２５】
上記方法で用いられる各化合物は、フィラーが０〜７０ｗｔ％、過酸化ベンゾイルが０．０３〜１．０ｗｔ％、ラジカル重合可能なウレタンアクリレート系オリゴマーまたはウレタンメタクリレート系オリゴマーが１４．９〜９９．６ｗｔ％、メタクリル酸エステルが０〜４９．８ｗｔ％、カンファキノンが０〜１．０ｗｔ％、ジメチルアミノエチルメタクリレートが０〜１．０ｗｔ％、ジメチルパラトルイジンが０．０３〜１．０ｗｔ％とする。
【００２６】
一方、２種類のペーストを混合する方法の場合は、まず、ラジカル重合可能なウレタンアクリレート系オリゴマーまたはウレタンメタクリレート系オリゴマーと、メタクリル酸エステルと、重合開始剤として過酸化ベンゾイルと（光重合の場合はさらに重合開始剤としてカンフアキノンと、触媒としてジメチルアミノエチルメタクリレートと）を混合した溶液ａと、ラジカル重合可能なウレタンアクリレート系オリゴマーまたはウレタンメタクリレート系オリゴマーと、メタクリル酸エステルと、触媒としてジメチルパラトルイジンと（光重合の場合はさらに重合開始剤としてカンフアキノンと、触媒としてジメチルアミノエチルメタクリレートと）を混合した溶液ｂを生成する。次に、この溶液ａ及びbにそれぞれ、メタクリル酸エステル重合体、メタクリル酸エステル共重合体、ウレタンアクリレート系ポリマー、ウレタンメタクリレート系ポリマー、及び無機フィラーからなる群から選ばれる１つ以上からなるフィラーを混合したペーストａ及びｂを生成する。そして、生成した２種類のペーストを混合する。この結果、重合が開始され、合着用セメントを作製することができる。
【００２７】
上記方法で用いられる各化合物は、片方のペーストにおいては、フィラーが０〜７０ｗｔ％、ラジカル重合可能なウレタンアクリレート系オリゴマーまたはウレタンメタクリレート系オリゴマーが１４．９〜９９．６ｗｔ％、メタクリル酸エステルが０〜４９．８ｗｔ％、過酸化ベンゾイルが０．０３〜１．０ｗｔ％、カンファキノンが０〜１．０ｗｔ％、ジメチルアミノエチルメタクリレートが０〜１．０ｗｔ％とする。もう一方のペーストにおいては、フィラーが０〜７０ｗｔ％、ラジカル重合可能なウレタンアクリレート系オリゴマーまたはウレタンメタクリレート系オリゴマーが１４．９〜９９．６ｗｔ％、メタクリル酸エステルが０〜４９．８ｗｔ％、カンファキノンが０〜１．０ｗｔ％、ジメチルアミノエチルメタクリレートが０〜１．０ｗｔ％、ジメチルパラトルイジンが０．０３〜１．０ｗｔ％とする。
【００２８】
以下、実施例に基づいて、本発明を詳細に説明する。
Ａ社製のウレタンアクリレートオリゴマー、Ｂ社製のウレタンアクリレートオリゴマー及びＣ社製のウレタンアクリレートオリゴマーの３種類に、それぞれ、過酸化ベンゾイルを０．５ｗｔ％添加して攪拌した混合液ａを作製し、さらに、前述した３種類のオリゴマーに、それぞれ、ジメチルパラトルイジンを０．５ｗｔ％添加して攪拌した混合液ｂを作製した。
【００２９】
次に、それぞれの混合液ａ、ｂを等重量混合して、重合させて硬化体の試作Ａ、Ｂ、Ｃを作製した。
【００３０】
また、それぞれの混合液ａ、ｂに石英ガラス粉末１０ｗｔ％をそれぞれ混合したペーストａ、ｂと、ポリウレタンビーズを１０ｗｔ％混合したペーストａ、bとを作製した。そして、石英ガラス粉末が含まれているペーストａとペーストｂとを混合練和して、重合させて硬化体の試作Ａ−Ｓｉ、Ｂ−Ｓｉ、Ｃ−Ｓｉを作製した。さらに、ポリウレタンビーズが含まれているペーストａとペーストｂとを混合練和して、重合させて硬化体の試作Ａ−Ｕ、Ｂ−Ｕ、Ｃ−Ｕも作製した。本実施例に用いた２ペースト試作は表１に示すとおりである。
【００３１】
【表１】
0005152720.tif 000002
【００３２】
さらに、Ａ社製のウレタンアクリレートオリゴマー、Ｂ社製のウレタンアクリレートオリゴマー及びＣ社製のウレタンアクリレートオリゴマーの３種類に、それぞれ、ジメチルパラトルイジン０．５ｗｔ％を混合した混合液を作製し、作製したそれぞれの混合液に、過酸化ベンゾイルの粉末を０．５ｗｔ％添加して重合させて、硬化体の粉液試作Ａ′、Ｂ′、Ｃ′を作製した。
【００３３】
また、過酸化ベンゾイルの粉末０．５ｗｔ％と、石英ガラス粉末１０ｗｔ％とを混合した混合粉末を、前記混合液に添加して重合させて硬化体の粉液試作Ａ′−Ｓｉ、Ｂ′−Ｓｉ、Ｃ′−Ｓｉを作製した。
【００３４】
また、比較例として、以下の表２に示す４種類の組み合わせの粉末及び液が混合された材料を硬化させた硬化体も作製した。なお、比較例では、ジーシー社製の、リン酸塩系、カルボキシレート系、グラスアイオノマー系、レジン系を用いた。
【００３５】
【表２】
0005152720.tif 000003
【００３６】
次に、本実施例で作製した９種類の２ペースト試作、６種類の粉液試作及び４種類の比較例で圧縮破壊試験を行った。図１に示すように、それぞれの硬化体を直径６ｍｍ、高さ１２ｍｍの形状に加工して実験を行った。実験結果を以下の表３に示す。
【００３７】
【表３】
0005152720.tif 000004
【００３８】
表３は、破壊時の圧縮強さ及び変位を示しており、比較例では、破壊時の変位は１．２８ｍｍ以下であったのに対して、本実施例で作製した１５種類の試作はいずれも６ｍｍ変位した時点では破壊されなかった。
【００３９】
次に、本実施例で作製した９種類の２ペースト試作及び４種類の比較例で引張り試験を行った。比較例については何れも脆性材料であるため、図２に示すようにそれぞれの硬化体を直径６ｍｍの円柱状に加工してダイヤメトラル法による引張り試験を行った。一方、本実施例で作製した９種類の２ペースト試作については、図３に示すようにそれぞれの硬化体を２０ｍｍの棒状に加工して単純引張り法による引張り試験を行った。実験結果を表４に示す。
【００４０】
【表４】
0005152720.tif 000005
【００４１】
表４は、破断時の引張り強さ及び変位を示しており、比較例では、破断時の変位は０．４５ｍｍ以下であったのに対して、本実施例で作製した９種類の２ペースト試作は９．３〜４３．８ｍｍであった。
【００４２】
前述したように、歯根膜の厚さは約０．２５ｍｍであり、縦方向に１０μｍ、横方向に２０μｍ変位する。本実施例で作製した試作をセメントとして用いた場合、セメント層を５０μｍと仮定すると、例えば試作Ａ−Ｓｉでは、
圧縮方向：（６／１２）×０．０５＝０．０２５ｍｍ
引張り方向：（２５．２／２０）×０．０５＝０．０５６３ｍｍ
となり、いずれも２０μｍの変形に対応できることがわかる。同様に、他の８種類の試作の場合も、２０μｍの変形に対応できる。なお、セメント層を５０μｍと仮定したのは、修復物を直接歯牙や支台歯に入れて適合性を試す（以下、試適）ときに、数十μｍの余白がないと修復物がとれなくなってしまうため、試適後の取り外しのための余白を想定して５０μｍと仮定した。
【００４３】
一方、比較例の場合は、最も変位の大きかったレジン系セメントでは、
圧縮方向：（１．２８／１２）×０．０５＝０．００５３ｍｍ
引張り方向：（０．４５／６）×０．０５＝０．００２３ｍｍ
となり、２０μｍの変形に対応できないことがわかる。
【００４４】
次に、本実施例で作製した９種類の２ペースト試作のうち、ポリウレタンビーズを添加したものを除いた６種類の２ペースト試作の耐久性試験を行った。実験方法としては、圧縮破壊試験と同じ形状の試験片を作製して、同じ条件で測定し、比例限界内の測定値で圧縮弾性率の比較を行った。実験結果を表５に示す。
【００４５】
【表５】
0005152720.tif 000006
【００４６】
試験片は、それぞれ試験片の作製後、３７℃の水中に保存したものである。弾性率が上昇しているのは、保存中に重合が進行したためであるが、弾性率の変化が極めて小さく、耐久性に優れることがわかる。
【００４７】
次に、本実施例で作製した９種類の２ペースト試作のうち、フィラーを添加していない３種類の試作の生物学的安全性試験を行った。実験方法としては、それぞれの試作を半径１．７ｃｍ、厚さ１ｍｍの円板状の試験片を作製し滅菌させた。そして、一般的に使われるHela S3（ヒト子宮頚部腺癌細胞）とCa9-22（ヒト下顎歯肉癌由来細胞）とを用いて培養液中に７日間浸漬後、培養液を抽出して、細胞を培養してその生存率をＭＴＴアッセイ法により測定した。実験結果を図６に示す。
【００４８】
細胞が８０％以上生存すれば、生物学的に安全であると言われているが、試作ＡのCa9-22を除いて、８０％以上生存しており、生体安定性が優れていることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】圧縮破壊試験の概要を説明する図である。
【図２】比較例における引張り試験の概要を説明する図である。
【図３】実施例における引張り試験の概要を説明する図である。
【図４】一般の歯牙の構造を示す断面図である。
【図５】インレー、クラウン、ブリッジ及びインプラントの構造を示す図である。
【図６】細胞生存率の比較結果を示す図である。
【符号の説明】
【００５０】
１０１  エナメル質
１０２  象牙質
１０３  歯髄
１０４  セメント質
１０５  歯根膜
１０６  歯槽骨
１０７  歯肉
１１１  支台
１１２  人工歯
【図１】
0005152720.tif 000007
【図２】
0005152720.tif 000008
【図３】
0005152720.tif 000009
【図４】
0005152720.tif 000010
【図５】
0005152720.tif 000011
【図６】
0005152720.tif 000012