(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
紫外光吸収方式のオゾン濃度測定部に供されるオゾン含有ガスの一部を導入するオゾン分解部を前記オゾン濃度測定部に並列に配置し、
前記オゾン分解部では前記導入したガスに紫外光を照射することにより前記ガスに含まれるオゾンガスを酸素ガスに分解し、
前記オゾン分解部にてオゾンガスが完全に酸素ガスに分解したときの圧力上昇の割合に基づき算出された前記オゾン含有ガスのオゾン濃度に基づき前記オゾン濃度測定部の校正が行なわれること
を特徴とするオゾン濃度測定方法。
【請求項２】
前記オゾン分解部の上流側から導入したオゾンガスを前記紫外光の照射によって酸素ガスに分解したときの圧力上昇の割合に基づき算出されたオゾン濃度と前記オゾン分解部の下流側から導入したオゾンガスを紫外光の照射によって酸素ガスに分解したときの圧力上昇の割合に基づき算出されたオゾン濃度との偏差に基づき前記オゾン濃度測定部に供する紫外光の照射強度を制御することを特徴とする請求項１に記載のオゾン濃度測定方法。
【請求項３】
前記偏差として前記両者のオゾン濃度の誤差が１０％以内となるように紫外光の照射強度を制御することを特徴とする請求項２に記載のオゾン濃度測定方法。
【請求項４】
前記オゾンガスの完全分解に供する紫外光を照射する光源の照射強度を調整することによりオゾンガスを酸素ガスに完全分解させる時間を調整することを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載のオゾン濃度測定方法。
【請求項５】
前記紫外光の光源を前記オゾン濃度測定部と前記オゾン分解部とが共有することを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載のオゾン濃度測定方法。
【請求項６】
紫外光吸収方式のオゾン濃度測定部に供給されるオゾン含有ガスの一部を導入するオゾン分解部を前記オゾン濃度測定部と並列に配置し、
前記オゾン分解部は導入したガスに紫外光を照射して前記ガスに含まれるオゾンガスを完全に酸素ガスに分解し、
前記オゾン濃度測定部は前記オゾンガスが完全に酸素ガスに分解したときの前記オゾン分解部の圧力上昇の割合に基づき算出された前記オゾン含有ガスのオゾン濃度に基づき校正を行うこと
を特徴とするオゾン濃度測定装置。
【請求項７】
前記オゾン濃度測定部は、前記オゾン分解部の上流側から導入したオゾンガスを前記紫外光の照射によって酸素ガスに分解したときの圧力上昇の割合に基づき算出されたオゾン濃度と前記オゾン分解部の下流側から導入したオゾンガスを紫外光の照射によって酸素ガスに分解したときの圧力上昇の割合に基づき算出されたオゾン濃度との偏差に基づき前記オゾン濃度測定部に供する紫外光の照射強度を制御すること
を特徴とする請求項６に記載のオゾン濃度測定装置。
【請求項８】
前記偏差として前記両者のオゾン濃度の誤差が１０％以内となるように紫外光の照射強度を制御することを特徴とする請求項７に記載のオゾン濃度測定装置。
【請求項９】
前記オゾンガスの完全分解に供する紫外光を照射する光源は照射強度が可変であることを特徴とする請求項６から８のいずれか１項に記載のオゾン濃度測定装置。
【請求項１０】
紫外光の光源は前記オゾン濃度測定部と前記オゾン分解部が共有できるように配置されたことを特徴とする請求項６から９のいずれか１項に記載のオゾン濃度測定装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は負圧雰囲気下で１０体積％程度以上のオゾンガスのオゾン濃度をリアルタイムで非破壊的に高い精度で測定する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年高濃度（例えばオゾン濃度１０％以上）のオゾンガスを利用する用途がますます増加している（特許文献１〜４等参照）。例えば半導体プロセスでは、層間絶縁膜等の機能性膜の堆積、基板の直接酸化、表面に付着した汚染の洗浄（有機汚染除去）など多岐にわたっている。これはオゾンが有する高い酸化力、あるいは有機物との高い反応性によるものであり、オゾンの濃度が高ければ高いほどより大きな効果が発揮できることが知られている。但し、半導体プロセスのようにプロセスの再現性の高さが要求される場合、用いるオゾンガスの濃度がプロセス間（処理する基板間）、プロセス中（時間的に）一定である（例えば濃度の揺らぎが濃度の絶対値の±１０％以内で絶えず安定）するように管理することが必要である。また、オゾンガスは金属製の供給配管の内面に安定した保護膜（オゾン処理による不動態膜）を作成するまでは金属表面と反応しやすく、また、前記内面に肉眼で確認できないようなミクロな溶接痕などが残っているといつまでも反応が続く。したがって、前記供給配管の安定を確認するまたは異常を管理する観点から、オゾン処理部近郊の上流側でのオゾン濃度をその場で非破壊的に高い精度でモニターできることが望ましい。
【０００３】
現在、オゾン濃度を測る方法としては紫外光吸収方式が一般的である（例えば特許文献３等）。これはオゾンガスが紫外線領域の波長２５４ｎｍ付近に強い吸収性を有し、他の一般的なガスではこの波長域の吸収が小さいことを利用して濃度を算出する方法であり、オゾンを含まない参照ガス（あるいはオゾンを排気したガス）と計測対象のオゾン含有ガスとをそれぞれオゾン濃度計の紫外線吸収セルに流し、それぞれ吸収強度から測定対象のガス中のオゾン濃度を算出している。
【特許文献１】特開２００２−５８２６号公報
【特許文献２】特開２００３−３２９５８５号公報
【特許文献３】特許第４００９５２３号公報
【特許文献４】特開２００４−２７９３３９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献３のオゾンガス濃度測定方法及びその装置に例示される従来の紫外線吸収方式のオゾン濃度測定には大きく分けて以下の二つの問題点がある。
【０００５】
第一の問題点は導入する紫外線により計測ガス中のオゾンが一部分解してしまうことである（すなわち、破壊測定となる）。計測用の紫外光の強度をできるだけ小さくし、同時にセルを透過した紫外光（透過光）の検出部の感度を上げることでオゾンの分解率を下げた測定をすることはできるが、紫外線光量を絞ると検出信号のＳ／Ｎ比が低下する（検出部に用いるフォトセンサーのダークカレントの影響が無視できなくなる）。また、紫外光の照射によるオゾンの分解率は紫外線吸収セルを流れるオゾンガスの流量とオゾンガス濃度、吸収セルでの圧力などセルを配置する環境に大きく依存する（例えば、オゾンガス流量が低ければ低いほど測定によるオゾン分解率は増大する）。近年、大気圧よりも負圧（例えば０．００１気圧）でオゾンを利用するプロセスも多く、様々な計測環境（条件）で非破壊（紫外光照射による吸収セルでのオゾン分解率が元のオゾン濃度に対して無視できる程度）で且つできるだけ高いＳ／Ｎ比で精度の高いオゾン濃度測定を行なえることが求められる。
【０００６】
第二の問題点は吸収セルの形状、セル部でのガスの流れ、セル部の圧力や測定するオゾン濃度によっては以下の式（１）で与えられるランベルト・ベアーの法則から予測されるオゾン濃度Ｄが不正確となることがある。
【０００７】
【数１】
0005239053.tif 000002
【０００８】
例えば、他の手法で計測した方法（例えばオゾン雰囲気への紫外線の照射でオゾンを人口的に分解した場合（２Ｏ3→３Ｏ2））の圧力上昇の割合から元のオゾンガスの濃度を算出する方法）で算出されたオゾン濃度に比べ、最大１０％以上程度ずれることがある。これはセル部とセル上流側のガス流量断面積が異なる場合にガス流がセル部の紫外光吸収領域で局所的に乱れること、さらに紫外光を導入、導入用の窓材の温度が上がることで流れるガスの温度が局所的に上昇すること、紫外光が窓で散乱することも原因であると考えられる。
【０００９】
プロセスを精密に再現性の高さ制御する要求が高まるを考えると、これらの問題を軽減し精度を高めたオゾン濃度測定が必要であるといえる。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
そこで、請求項１のオゾン濃度測定方法は、紫外光吸収方式のオゾン濃度測定部に供されるオゾン含有ガスの一部を導入するオゾン分解部を前記オゾン濃度測定部に並列に配置し、前記オゾン分解部では前記導入したガスに紫外光を照射することにより前記ガスに含まれるオゾンガスを酸素ガスに分解し、前記オゾン分解部にてオゾンガスが完全に酸素ガスに分解したときの圧力上昇の割合に基づき算出された前記オゾン含有ガスのオゾン濃度に基づき前記オゾン濃度測定部の校正が行なわれる。
【００１１】
請求項２のオゾン濃度測定方法は、請求項１のオゾン濃度測定方法において、前記オゾン分解部の上流側から導入したオゾンガスを前記紫外光の照射によって酸素ガスに分解したときの圧力上昇の割合に基づき算出されたオゾン濃度と前記オゾン分解部の下流側から導入したオゾンガスを紫外光の照射によって酸素ガスに分解したときの圧力上昇の割合に基づき算出されたオゾン濃度との偏差に基づき前記オゾン濃度測定部に供する紫外光の照射強度を制御する。
【００１２】
請求項３のオゾン濃度測定方法は、請求項２のオゾン濃度測定方法において、前記偏差として前記両者のオゾン濃度の誤差が１０％以内となるように紫外光の照射強度を制御する。
【００１３】
請求項４のオゾン濃度測定方法は、請求項１から３のいずれかのオゾン濃度測定方法において、前記オゾンガスの完全分解に供する紫外光を照射する光源の照射強度を調整することによりオゾンガスを酸素ガスに完全分解させる時間を調整する。
【００１４】
請求項５のオゾン濃度測定方法は、請求項１から４のいずれかのオゾン濃度測定方法において、前記紫外光の光源を前記オゾン濃度測定部と前記オゾン分解部とが共有する。
【００１５】
また、請求項６のオゾン濃度測定装置は、紫外光吸収方式のオゾン濃度測定部に供給されるオゾン含有ガスの一部を導入するオゾン分解部を前記オゾン濃度測定部と並列に配置し、前記オゾン分解部は導入したガスに紫外光を照射して前記ガスに含まれるオゾンガスを完全に酸素ガスに分解し、前記オゾン濃度測定部は前記オゾンガスが完全に酸素ガスに分解したときの前記オゾン分解部の圧力上昇の割合に基づき算出された前記オゾン含有ガスのオゾン濃度に基づき校正を行う。
【００１６】
請求項７のオゾン濃度測定装置は、請求項６のオゾン濃度測定装置において、前記オゾン濃度測定部は、前記オゾン分解部の上流側から導入したオゾンガスを前記紫外光の照射によって酸素ガスに分解したときの圧力上昇の割合に基づき算出されたオゾン濃度と前記オゾン分解部の下流側から導入したオゾンガスを紫外光の照射によって酸素ガスに分解したときの圧力上昇の割合に基づき算出されたオゾン濃度との偏差に基づき前記オゾン濃度測定部に供する紫外光の照射強度を制御する。
【００１７】
請求項８のオゾン濃度測定装置は、請求項７のオゾン濃度測定装置において、前記偏差として前記両者のオゾン濃度の誤差が１０％以内となるように紫外光の照射強度を制御する。
【００１８】
請求項９のオゾン濃度測定装置は、請求項６から８のいずれかのオゾン濃度測定装置において、前記オゾンガスの完全分解に供する紫外光を照射する光源は照射強度が可変である。
【００１９】
請求項１０のオゾン濃度測定装置は、請求項６から９のいずれかのオゾン濃度測定装置において、紫外光の光源は前記オゾン濃度測定部と前記オゾン分解部が共有できるように配置されている。
【発明の効果】
【００２０】
以上の発明によればリアルタイムで非破壊的に高精度にオゾン濃度を測定できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
図１は発明の実施形態に係るオゾン濃度装置１の概略構成図である。
【００２２】
オゾン濃度装置１はオゾン濃度測定部２とオゾン分解部３とを備える。
【００２３】
オゾン濃度測定部２は紫外光吸収方式のオゾン濃度測定法に基づく。オゾン濃度測定部２は参照ガス（オゾン含有ガス）が流通するガス流路４内に紫外光を照射させる一対の光透過窓５を備えている。一方の光透過窓５はケーシング６内に設けられた前記紫外光を照射する光源７側のガス流路４の側面に設置される。光源７と光透過窓５の間には照射光調節部８が配置されている。照射光調節部８は紫外光の照射面積を可変させる。もう一方の光透過窓５は光検出部９側のガス流路４の側面に設置される。光透過窓５と光検出部９との間には紫外光のみを透過するフィルター１０が配置されている。光検出部９は照射光調節部８、光照射窓５、ガス流路４、光照射窓５、フィルター１０を介して検出した光の強度を電気信号に変換する。この電気信号は信号増幅部１１で増幅された後に演算処理部１２に出力される。演算処理部１２は信号増幅部１１から入力された信号に基づき前述の式（１）の演算によってオゾン濃度Ｄを算出する。また、演算処理部１２はオゾン分解部３の温度計１３及び圧力計１４から供給された信号に基づきオゾン濃度Ｄを補正できるようになっている。演算処理部１２の演算結果は図示省略された表示部によって出力表示される。
【００２４】
オゾン分解部３はオゾン濃度を測定したいオゾン含有ガスを導入し、このガスに対して紫外光を照射して瞬時に酸素分子に完全に分解する。
【００２５】
オゾン分解部３はオゾン濃度測定部２と並列に配置されている。オゾン分解部３はバルブＶ１またはＶ２が開に設定されることで一時的に導入されたオゾン含有ガスに対して外部（大気圧部）から紫外光が照射できる構造を有する。すなわち、オゾン分解部２は、オゾン濃度測定部２と並列にガス流路４に接続されるバイパス路１５と、このバイパス流路１５内に滞留するガスに紫外光を透過させる一対の光照射窓１６とを備える。前記紫外光を照射する光源７はバイパス路１５の上部と下部に配置されている。バイパス路１５の上流側及び下流側の管路には自動開閉可能なバルブＶ１及びＶ２が各々設置されている。バイパス路１５には滞留するガスの圧力の時間変化を測定する圧力計１４及び前記ガスの温度を測定できる温度計１３が具備される。また、バイパス路１５には分解ガスを廃棄するためのガス廃棄路１７が接続されている。ガス廃棄路１７には自動開閉可能なバルブＶ３が設置されている。
【００２６】
光源７としては例えばウシオ電機製の高圧水銀ランプ（ＵＶＸ−０２５２８Ｓ１ＡＰＡ０２）が挙げられる。光源７は紫外光の照度が可変であるとなおおい。前記照度を可変とすることで、バイパス路１５内に取り込んだオゾンガスを酸素ガスに完全分解する時間を調整できる。
【００２７】
オゾン濃度測定部２及びオゾン分解部３は紫外光を取り込む部分のみ（例えば光照射窓５,１６、ガス流路４、バイパス路１５の一部分）が石英ガラス等で構成し、その他の部分はアルミニウム、ステンレス等で構成するとよい。バイパス路１５は紫外光が最大限にオゾン含有ガスに吸収されるように例えば円筒形状（隔壁は紫外光を透過する石英ガラス製）に形成され、紫外光を吸収せず反射する部材（例えば表面粗さＲａ＜０．８μｍとなるように表面研磨したステンレスまたはアルミニウムコートされた鋼材）からなるケーシング６によって完全に格納されている。これにより紫外光をオゾンガス流路へ最大効率で照射することができ、オゾンを高速に分解できる。また、光源７はケーシング６内に設けられた収納ボックス１８内に交換可能に収納されている。収納ボックス１８の底部には光源７の光をオゾン濃度測定部２に供給するためのスリット１９が形成されている。
【００２８】
オゾン分解部３は、オゾンの完全分解による圧力上昇によるオゾン濃度計測とこれによる紫外光吸収方式のオゾン濃度測定部２の校正機能（吸収特性の補正）、オゾン濃度測定部２の制御因子である紫外光強度の調整機能（非破壊測定のための調整）を有する。
【００２９】
図２はオゾン分解部３の動作例を説明したタイムチャートを示す。
【００３０】
計測したいオゾンガス（測定ガス）が安定してガス流路４内を流れている状態で、初めにバルブＶ１，Ｖ２を開、バルブＶ３を閉にして前記オゾンガスの一部をオゾン濃度測定部２の上流側からオゾン分解部３へ導入させる。例えば、バルブＶ１,Ｖ２を１秒間開けることで、オゾン完全分解部であるオゾン分解部３（パイバス路１５）の内圧が安定する。この圧力が安定した状態でバルブＶ１，Ｖ２を閉じることで、紫外線吸収方式（オゾン濃度測定部２）で測定するオゾン含有ガスとほぼ同じ圧力（及び同じ濃度）のオゾンガスをバルブＶ１〜Ｖ３で密閉された空間に溜め込むことができる。その後、紫外線の光源７をＯＮにする（点灯させる）。または光源７とオゾンガスのガス流路４の間に設けた照射光調節部８のシャッター（光開閉機構）を開けることにより、オゾン含有ガスの雰囲気に紫外光が照射されるようにする。これにより短時間に（例えば数秒で）オゾンを完全に酸素分子に分解できる。
【００３１】
そして、演算処理部１２はオゾンの完全分解後に到達した圧力Ｐ１と分解前の圧力Ｐ２の比から「オゾンガス濃度［ｖｏｌ％］＝｛(Ｐ２−Ｐ１)／(１.５Ｐ１−Ｐ１)｝×１００」の演算（特開２００３−２６２６２７号公報に開示されたオゾンが酸素に分解することにより圧力が１．５倍になることを利用すること）によって分解前のオゾン濃度を算出する。この際、オゾン分解部３の温度計１３の値に基づく式（１）による温度補正を行なうと、より正確なオゾン濃度が算出される。
【００３２】
オゾンの完全分解に要する時間はオゾン分解部３の圧力計１３の応答時間で決定されるが、前記時間は光源７の紫外光強度で可変である。例えば、１０Ｗ（波長２５０ｎｍ付近の紫外光の光量）の光源７を用いた場合、毎秒供給できる光子数は１．３×１０19個である。一方、オゾン分解部３の体積が１００ｃｃで、ここにオゾン分圧１０００Ｐａのガスが導入された場合、この空間に滞留するオゾン分子数は３．７×１０19個であるので、全ての光子がオゾンに吸収されるとして（最も理想的な状態）、完全分解する時間は約３秒と計算できる。実際、実験により１０００Ｐａの１００％オゾンガス（明電舎製の高純度オゾン発生装置（例えばＭＰＯＧ−ＳＭ１Ｃ１）から供給されたガス）を完全に分解し１．５倍の圧力までかかる時間は５秒程度であることが確認された。これから紫外光強度を２倍にすることで、オゾンの完全分解に要する時間を半分程度にすることができると予想される。その他、オゾン分解部３の容積を小さくすればするほど、オゾンの完全分解までの時間は短縮できるが、圧力計１４の応答時間との兼ね合いから最適に設計すればよい。
【００３３】
次に、圧力計１４の圧力値が安定したタイミングで、図２に示されたタイムチャートのようにバルブＶ３を開にしてバイパス路１５内に滞留するガスを外部に廃棄する。このガスは酸素分子ガスであること、また、オゾン分解部３の容積は通常小さいので（例えば１００ｃｃ）、小型の能力の排気ポンプで瞬時（例えば１秒）に真空状態（例えば導入時の圧力の１／１００以下、導入したオゾン含有ガス圧力が１０００Ｐａの場合、１０Ｐａ以下）まで排気できる。真空排気後、バルブＶ３が閉に、バルブＶ２は開に設定される。
【００３４】
次に、バルブＶ３を閉、バルブＶ２，Ｖ１を開にしてオゾン濃度測定部２の下流側からオゾン含有ガスをオゾン分解部３に導入し、パイバス路１５内の圧力が安定した後、バルブＶ２，Ｖ１を閉じ、光源７からの紫外光の照射を開始する。紫外光の照射前後の圧力Ｐ１，Ｐ２の比からオゾン濃度が算出される。
【００３５】
そして、バルブＶ１から導入したガスのオゾン濃度とバルブＶ２から導入したオゾンガスでのオゾン濃度を比較し、両者の偏差が無視できるほど小さいか（例えば両者のオゾン濃度の誤差が±１０％以内であるか）が確認される。
【００３６】
バルブＶ２から導入したガスの方がバルブＶ１から導入したガスに比べ低い（例えば１０％以上）場合、ガス流路４に照射した紫外光によりオゾンが分解したことになるため、ガス流路４に照射する光強度を小さくするように制御する。
【００３７】
これにより任意のオゾン計測ガス条件において、ガス流路４を流通するガスに含まれるオゾン分子を破壊させることなく前記ガスのオゾン濃度測定が可能になる。また、この「紫外光照射式オゾン完全分解法」で算出したオゾン濃度と「紫外光吸収法」で算出したオゾン濃度とを比較することにより、紫外線吸収方式の濃度の校正（ランベルト・ベアーの法則が成立しているかの確認及びガス流路４の形状、オゾン計測条件等による固有の要因による補正）が実施でき、リアルタイムのオゾン濃度測定器として用いる紫外光吸収方式のオゾン濃度計の精度が向上する。
【００３８】
紫外光吸光式のオゾン濃度計に供する紫外光の強度の制御、紫外光吸光式濃度計の再校正及び補正は図２に例示されたようなタイムチャートで実施される。例えば、新規のプロセスラインにオゾン濃度測定装置１を設置する場合、オゾン濃度測定装置１の下流側のオゾン供給条件（ガス流量、圧力、供給オゾンガス濃度などの）が大きく変わった場合、ある一定の時間が経過しオゾン濃度測定部２の再校正が必要となった場合などである。
【００３９】
このタイムチャートで再校正及び補正を行なうと、オゾン濃度測定装置１を設置する環境が安定している限りは、オゾン分子を破壊させることなくリアルタイムで紫外光吸光式のオゾン濃度測定が行なえる。前記タイムチャートで実施する時間は例えば１０秒で行なうことができ、紫外光吸光方式によるリアルタイムの非破壊的な測定を妨げない。前記タイムチャートの場合、ガスフローライン（パイパス路１５）から取り出すガス量も少なく、またバルブＶ３を介して廃棄されるガスの流量が少なく酸素ガスであるので小型のポンプで済むという利点がある。
【００４０】
以上の説明から明らかなようにオゾン濃度測定装置１は、紫外光をオゾン分解部３のみに閉じ込める、適当な開口径を有する口から取り出しているので、オゾン濃度測定装置１内の紫外光の迷光及びそれによる濃度測定の誤差の発生が防げる。
【００４１】
オゾン濃度測定装置１において、オゾン分解部３とオゾン濃度測定部２は光源７を共有できる。従来のオゾン濃度測定系に対し新たに紫外光の光源を追加する必要がない。
【００４２】
オゾン分解部３は、紫外光で完全にオゾンを分解する方式であり、爆発させることなくオゾンを完全分解させているので安全である。また、発生するガスは酸素ガスのみであるので、系の内外部が汚染しないと共にオゾン完全分解後の排ガスの廃棄にも特別なポンプを必要としない。
【００４３】
また、オゾンの完全分解の際に、光源７の紫外光の照度を調整することで、取り込んだオゾン含有ガスを酸素ガスに完全分解する時間を調整できるようになり、圧力計１４は前記オゾン分解による圧力上昇を正確に追随できる。
【００４４】
ガス流路４内のオゾン圧力、オゾン流量、オゾン濃度などが時間的に刻々と変わるようなプロセスであっても（例えば１０秒以上の時間間隔で変化する場合）、オゾン濃度を常時正確に測定できる。
【００４５】
オゾン濃度測定部２の内圧、温度による補正はオゾン分解部３に具備された測定手段の測定値（例えば随時バルブＶ１またはＶ２を瞬間的に開いたときのガス圧力、ガス温度）で行なうことができる。すなわち、従来の圧力、温度補正があるタイプのオゾン濃度測定装置に対して圧力測定手段、温度測定手段を追加する必要がない。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】発明の実施形態に係るオゾン濃度装置の概略構成図。
【図２】発明の実施形態に係る紫外光の光量の調整及び濃度の校正のタイムチャート図。
【符号の説明】
【００４７】
１…オゾン濃度装置
２…オゾン濃度測定部
３…オゾン分解部
４…ガス流路
７…光源
８…照射光調節部
５…光透過窓、９…光検出部、１０…フィルター、１１…信号増幅部、１２…演算処理部
１３…温度計、１４…圧力計
１５…バイパス路、１６…光照射窓
Ｖ１，Ｖ２，Ｖ３…バルブ
【図１】
0005239053.tif 000003
【図２】
0005239053.tif 000004