(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガス放電ランプ（４）を有するバラストであって、ＤＣ−ＤＣコンバータ（２）と、ＤＣ−ＡＣコンバータと、点火電圧発生器（６）と、制御ユニット（８）とを備え、
−ＤＣ−ＤＣコンバータ（２）は、ＤＣ電源（３）から、ＤＣ電圧を第１所定レベルＶ１で供給し、
−ＤＣ−ＡＣコンバータは、インバータブリッジ（７）として接続された第１、第２、第３及び第４のスイッチング素子（９）（１０）（１１）（１２）を有し、前記インバータブリッジ（７）は、前記第１及び第２のスイッチング素子（９）（１０）に共通の第１のノード（Ｎ１）と、前記第３及び第４のスイッチング素子（１１）（１２）に共通の第２のノード（Ｎ２）とに接続された前記ＤＣ−ＤＣコンバータ（２）により給電され、かつ、ガス放電ランプ（４）の連続する動作段階の間、前記第１及び第３のスイッチング素子（９）（１１）に共通の第３のノード（Ｎ３）と、前記第２及び第４のスイッチング素子（１０）（１２）に共通の第４のノード（Ｎ４）とからＡＣ電圧を出力し、
−点火電圧発生器（６）は、前記放電ランプ（４）と直列に前記インバータブリッジ（７）の前記第３及び第４のノード（Ｎ３）（Ｎ４）へ接続された出力端子（Ｎ５）（Ｎ６）と、前記放電ランプ（４）の初期点火段階の間、第２所定レベルＶ２の電圧差を受ける入力端子（Ｎ７）（Ｎ８）とを備え、
−制御ユニット（８）は、前記ＤＣ−ＤＣコンバータ（２）に第１の制御信号（Ｓ１）を送り、前記動作段階または前記初期点火段階に基づく入力制御信号（Ｐ）に従って、前記ＤＣ−ＡＣコンバータに第２の制御信号（Ｓ２）を送り、
前記点火電圧発生器（６）の前記入力端子（Ｎ７）（Ｎ８）間の前記電圧差は、前記ＤＣ−ＤＣコンバータ（２）の前記ＤＣ電圧と、予め決められた値Ｖ０の補助電圧の電源とから、自己ブースト型の昇圧回路（５）により生成され、
前記昇圧回路（５）は、コンデンサに、前記予め決められた値Ｖ０より高い電圧を発生するようになっていることを特徴とするバラスト。
【請求項２】
前記第２所定レベルＶ２は、前記第１所定レベルＶ１の２倍に、前記予め決められた値Ｖ０を加算した値となっていることを特徴とする、請求項１記載のバラスト。
【請求項３】
前記昇圧回路（５）は、直列接続された保持ダイオード（１４）及び自己ブースト型のコンデンサ（１３）を備え、前記保持ダイオード（１４）と前記コンデンサ（１３）とに共通な端子（Ｎ９）を、前記点火電圧発生器（６）の入力端子（Ｎ７）（Ｎ８）うちの入力端子（Ｎ７）に接続し、前記コンデンサ（１３）の他方の端子（Ｎ１０）を、前記インバータブリッジ（７）の第４のノード（Ｎ４）に接続し、保持ダイオード（１４）のカソードまたはアノードを、前記ＤＣ電圧の極性に基づいて、前記補助電源に接続してあることを特徴とする、請求項２記載のバラスト。
【請求項４】
前記点火電圧発生器（６）は、前記入力端子（Ｎ７）（Ｎ８）間に点火コンデンサ（２１）を備え、前記点火電圧発生器（６）の入力端子（Ｎ７）（Ｎ８）のうちの一方の入力端子（Ｎ８）を、前記インバータブリッジ（７）の第２のノード（Ｎ２）に接続してあることを特徴とする、請求項３記載のバラスト。
【請求項５】
前記点火電圧発生器（６）は、さらに、スパーク発生器（２０）と、前記入力端子（Ｎ７）（Ｎ８）に直列接続された点火トランス（１９）の一次巻き線と、前記点火電圧発生器（６）の出力端子（Ｎ５）（Ｎ６）に並列接続された前記点火トランスフォーマ（１９）の二次巻き線とを備えていることを特徴とする、請求項４記載のバラスト。
【請求項６】
前記スイッチング素子（９）（１０）（１１）（１２）は、ゲートが前記制御ユニット（８）に接続されたＩＧＢＴ型のトランジスタであることを特徴とする、請求項３〜５のいずれか１つに記載のバラスト。
【請求項７】
前記補助電圧（Ｖ０）は、０ボルトであり、前記アノードまたはカソードを接地してあることを特徴とする、請求項３〜６のいずれか１つに記載のバラスト。
【請求項８】
前記ＤＣ−ＤＣコンバータ（２）は、単一の二次巻き線を有し、一次巻き線が前記ＤＣ電源（３）に直列接続されたスイッチ装置（１５）に接続された昇圧トランス（１６）を備え、前記補助電圧は、前記一次巻き線とスイッチ装置（１５）との間の共通ポイント（Ｎ１１）の電位となっていることを特徴とする、請求項３〜６のいずれか１つに記載のバラスト。
【請求項９】
請求項３〜８のいずれか１つに記載のガス放電ランプ（４）のためのバラストを制御する方法であって、
−前記初期点火段階の間、前記第２の制御信号（Ｓ２）により、同時に、前記第１及び第２のスイッチング素子（９）（１０）を開くとともに、前記第３及び第４のスイッチング素子（１１）（１２）を閉じ、前記コンデンサ（１３）を、前記第１電圧（Ｖ１）である直流電圧及び所定電圧（Ｖ０）である補助電圧を加算することにより得られる電圧（Ｖｂ）に充電し、次いで、前記第２の制御信号（Ｓ２）により、同時に、前記第１及び第４のスイッチング素子（９）（１２）を開くとともに、前記第２及び第３のスイッチング素子（１０）（１１）を閉じ、前記点火電圧発生器（６）の前記入力端子（Ｎ７）（Ｎ８）に、前記電圧（Ｖｂ）と第１電圧（Ｖ１）である直流電圧とを加算した電圧を印加し、
−前記連続した動作段階の間、前記第２の制御信号（Ｓ２）により、前記第１及び第４のスイッチング素子（９）（１２）を同時に開閉するとともに、前記第２及び第３のスイッチング素子（１０）（１１）を同時に、かつ、前記第１及び第４のスイッチング素子（９）（１２）と交互に開閉し、前記第３及び第４のノード（Ｎ３）（Ｎ４）の間に前記ＡＣ電圧を発生させる方法。
【請求項１０】
前記初期点火段階の間、第１の制御信号（Ｓ１）により、前記スイッチ装置（１５）を開閉し、前記予め決められた値Ｖ０の補助電圧を発生させるようにしたことを特徴とする、請求項９記載の方法。
【請求項１１】
請求項１〜８のいずれかに記載のバラストを備えることを、少なくとも１つ備えることを特徴とする自動車。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガス放電ランプ、特に、キセノンランプ用のバラストと、ランプの初期オン段階におけるバラストの制御方法とに関する。
【背景技術】
【０００２】
車両のヘッドライトや映像プロジェクタのような多くの分野で用いられる光源の出力及びエネルギー効率を改善するために、現在では、フィラメントランプの代わりに、高輝度ガス放電ランプが用いられるようになってきている。車両のバッテリのような低電圧源や、１１０Ｖまたは２２０Ｖの中間電圧に直接接続される従来の電球とは異なり、新規のランプは、気体内で放電し続けるために、その動作モードにより、交流または直流の高電圧が必要になる。
【０００３】
自動車の分野において、ランプに必要な高電圧（キセノンランプでは約２５ｋＶ）は、電圧調節を行うオンボード電圧供給モジュールである「バラスト」により発生される。
【０００４】
最新式のバラストは、１２ボルトのバッテリから、数百ボルトの連続した高電圧を発生するチョッパ型のＤＣ−ＤＣコンバータと、直流高電圧から交流電圧を発生するＤＣ−ＡＣコンバータと、ランプを点火するのに必要な、かなり高い電圧を発生する発生器に給電する昇圧回路とを備えている。
【０００５】
この種のバラストの詳細は、フランス国特許公開第2,791,218号公報に記載されている。
【０００６】
ＤＣ−ＤＣコンバータは、直流電源端子において、スイッチング装置と直列接続された一次巻き線を有する昇圧トランスを備えている。スイッチング装置により直流電源を繰り返しオンオフすることにより、昇圧トランスの二次巻き線の端子において、ダイオードにより整流されコンデンサによって濾波された高電圧が得られる。
【０００７】
バラストのＤＣ−ＡＣコンバータは、インバータブリッジとして接続される４つのスイッチングトランジスタを備えており、直流高電圧から交流高電圧を得るために、対向する１対のスイッチングトランジスタが、他方の１対のスイッチングトランジスタと交互に開閉されるようになっている。
【０００８】
制御ユニットは、スイッチング装置及びスイッチングトランジスタを制御するようになっている。
【０００９】
バラストの高電圧発生器は、点火トランスを備えており、その二次巻き線は、ＤＣ−ＡＣコンバータの出力端子において、放電ランプと直列接続されている。点火トランスの一次巻き線は、昇圧回路により充電されるコンデンサの端子において、スパーク発生器と直列接続されている。
【００１０】
バラストの昇圧回路は、ダイオード及びコンデンサを有するＤＣ−ＤＣコンバータのトランスの補助的な二次巻き線からなっている。
【００１１】
バラストのＤＣ−ＤＣコンバータ内に２つの二次巻き線を有するトランスを用いることは、容易であり、かつ、ランプ点火電圧発生器に必要な高電圧を効率的に発生させることができる公知の方法となっている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかしながら、このようなトランスの設計及び製造は、対象とされる電圧及び電流が高いので、かなり複雑である。
【００１３】
この種のトランスの公知のモデルは、４ターンの一次巻き線と、直列接続された２０ターン及び３４ターンの二次巻き線とを備えている。二次側端子において発生される電圧は、それぞれ−４００Ｖ及び６００Ｖである。トランスの一次側は、低電圧源に接続されており、絶縁することが必要である。
【００１４】
また、２つの巻き線及びそれらの接続端子が存在することにより、必然的に大型化してしまう。
【００１５】
さらに、トランスの巻き線が増えると、チョッピング型のコンバータの動作高周波数及び高効率を妨げる分布容量が高くなる。
【００１６】
上述した欠点に鑑み、本発明の目的は、ＤＣ−ＤＣコンバータの昇圧トランスの補助的な二次巻き線を省略し、他の種類の昇圧回路と置換することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
本発明は、
−直流電源に接続され、第１電圧Ｖ１を出力するＤＣ−ＤＣコンバータと、
−インバータブリッジとして接続された第１、第２、第３及び第４のスイッチング素子を有し、前記インバータブリッジは、前記第１及び前記第２のスイッチング素子に共通な第１の端子と前記第３及び第４のスイッチング素子に共通の第２の端子とに接続された前記ＤＣ−ＤＣコンバータにより給電され、かつ、ガス放電ランプの連続する動作段階の間、前記第１及び第３のスイッチング素子に共通な第３の端子と前記第２及び第４のスイッチング素子に共通の第４の端子とから交流電圧を出力し、
−前記インバータブリッジの第３の端子に接続された出力端子と、前記放電ランプを介して、前記第４の端子に接続された出力端子と、前記放電ランプの初期点火段階の間、所定の第２電圧が印加される入力端子とを備える点火電圧発生器と、
前記ＤＣ−ＤＣコンバータに第１の制御信号を送り、前記動作段階または前記初期点火段階に基づく入力制御信号に従って、前記インバータブリッジに第２の制御信号を送る制御ユニットとを備える、ガス放電ランプを有するバラストに関する。
【００１８】
本発明の目的は、前記点火電圧発生器の入力端子間の電圧を、前記ＤＣ−ＤＣコンバータからの直流電圧、及び補助電源の所定電圧とに基づいて、自己ブースト型の昇圧回路により発生するようになっているバラストを提供することにある。
【００１９】
本発明によるバラストの特徴によれば、自己ブースト型の昇圧回路により発生される第２電圧は、ＤＣ−ＤＣコンバータにより発生され、前記所定電圧により増加された、第１電圧の２倍となっている。
【００２０】
前記昇圧回路は、直列接続された保持ダイオード、及び自己ブースト型のコンデンサを備えている。前記保持ダイオードとコンデンサとに共通の端子は、前記点火電圧発生器の一方の入力端子に接続されており、前記コンデンサの他方の端子は、インバータブリッジの第４の端子に接続されている。保持ダイオードのカソードまたはアノードは、前記ＤＣ−ＤＣコンバータにより発生される直流電圧の極性に基づいて、補助電源に接続されているのが、特に好ましい。
【００２１】
前記点火電圧発生器は、前記入力端子間に点火コンデンサを備え、前記点火電圧発生器（６）の他方の入力端子は、前記インバータブリッジの第２の端子に接続されているのが好ましい。  
【００２２】
また、点火電圧発生器は、スパーク発生器と、前記入力端子に直列接続された点火トランスの一次巻き線とを備えているのが好ましい。点火トランスの二次巻き線は、前記点火電圧発生器の出力端子に並列接続されているのが好ましい。
【００２３】
本発明によるバラストは、ゲートが前記制御ユニット（８）に接続されたＩＧＢＴ型のトランジスタからなっているのが好ましい。
【００２４】
バラストの一実施例においては、前記所定電圧（Ｖ０）は０ボルトであり、前記自己ブースト型の昇圧回路の保持ダイオードのアノードまたはカソードは、接地されている。
【００２５】
本発明の他の実施例においては、前記ＤＣ−ＤＣコンバータは、単一の二次巻き線を有し、一次巻き線が前記直流電源に直列接続されたスイッチ装置に接続された昇圧トランスを備えている。この場合、前記補助電圧は、前記一次巻き線とスイッチ装置とに共通の端子の電位となっており、自己ブースト型の昇圧回路の保持ダイオードのアノードまたはカソードは、共通の端子に接続されている。
【００２６】
また、本発明は、上述した特徴と有するバラストの制御方法にも関し、この制御方法は、
−前記初期点火段階の間、前記第２の制御信号により、同時に、前記第１及び第２のスイッチング素子を開くとともに、前記第３及び第４のスイッチング素子を閉じ、前記コンデンサを、前記第１電圧である前記直流電圧及び前記所定電圧である補助電圧を加算することにより得られる電圧に充電し、次いで、前記第２の制御信号により、同時に、前記第１及び第４のスイッチング素子を開くとともに、前記第２及び第３のスイッチング素子を閉じ、前記点火電圧発生器の前記入力端子に、前記電圧と第１電圧である直流電圧とを加算した電圧を印加し、
−前記連続した動作段階の間、前記第２の制御信号により、前記第１及び第４のスイッチング素子を同時に開閉するとともに、前記第２及び第３のスイッチング素子を同時に、かつ、前記第１及び第４のスイッチング素子と交互に開閉し、前記第３及び第４の端子に前記交流電圧を発生させるようになっている。
【００２７】
ＤＣ−ＤＣコンバータのトランスの一次側に降伏電圧が発生する本発明の実施例においては、前記第１の制御信号により、前記スイッチ装置は開閉され、所定電圧である補助電圧が発生させられる。
【００２８】
これらの重要な特徴は、従来技術とは異なり、本発明によるバラストにより実現される利点であることは、当業者には明らかなことと思う。
【００２９】
また、本発明は、放電ランプの動作段階を示す制御信号を用いることができるので、放電ランプの始動時において、より確実に電力を制御できるという利点も有している。例えば、始動段階において、所定の１デューティサイクルまたは複数のデューティサイクルで、制御信号をＤＣ−ＤＣコンバータに送る。それにより、放電ランプの始動時に必要な電流を流すために通常用いられる大きなコンデンサの容量を小さくすることができるようになる。
【００３０】
次に、本発明を、図面を用いて詳細に説明する。図面は、本発明の詳細を単に例示的に示すものであり、本発明の範囲を限定するものではない。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３１】
本発明によるバラストの機能的な構造を、図１及び図２に示す。
【００３２】
バラスト１は、１２ボルトの直流電源３により給電され、約４５０ボルトの直流高電圧Ｖ１を出力するチョッピング型のＤＣ−ＤＣコンバータ２を備えている。ＤＣ−ＤＣコンバータ２は、放電ランプ４の始動期間及び動作期間にわたる所定の期間において、放電ランプに必要な種々の電圧を発生する。
【００３３】
放電ランプ４は、約２５ｋＶの点火電圧を要する高輝度キセノンガス放電ランプである。この高電圧は、直流高電圧Ｖ１に基づいて、昇圧回路５により発生され、昇圧回路５は、点火段階の開始時に、点火電圧発生器６に約１０００ボルトの電圧Ｖ２を印加する。
【００３４】
所定の期間において、放電ランプ４を機能させるのに必要な交流高電圧は、インバータブリッジ７からなるＤＣ−ＡＣコンバータにより、ＤＣ−ＤＣコンバータ２からの直流高電圧Ｖ１に基づいて、公知のように発生させられる。
【００３５】
所定の期間において、ＤＣ−ＤＣコンバータ２のチョッピングパルス幅、インバータブリッジ７の機能は、放電ランプ４により消費される電力に基づいて、マイクロコントローラユニット８に入力される外部制御命令Ｐと対応する制御信号Ｓ１及びＳ２により、公知のように制御される。
【００３６】
本発明によるこの種のバラスト１には、ＤＣ−ＤＣコンバータ２の直流高電圧Ｖ１を、放電ランプ４の所定の期間において交流電圧に変換するインバータブリッジ７をなすスイッチング素子９、１０、１１及び１２が設けられているのが好ましく、点火段階の開始時に、コンデンサ１３に高電圧Ｖｂが充電され、次いで、「自己ブースト」型、すなわち「ブートストラップ」型の回路の原理に基づいて、入力端子を介して点火電圧発生器６へ高電圧Ｖｂが放電されるようになっている。
【００３７】
インバータブリッジ７の公知の回路においては、対向する２つの端子Ｎ１及びＮ２は、ＤＣ−ＤＣコンバータ２の出力端子に接続され、対向する他の２つの端子Ｎ３及びＮ４は、点火電圧発生器６の出力端子Ｎ５と、放電ランプ４を介して出力端子Ｎ６とに直列接続されている。
【００３８】
点火電圧発生器６は、閾値電圧発生装置である。入力端子Ｎ７及びＮ８間の電圧Ｖ２が所定の閾値電圧より高い場合、出力端子Ｎ５及びＮ６間には、高電圧パルスが発生される。
【００３９】
所定の期間において、ＤＣ−ＡＣコンバータの動作周波数で、対向する２つのスイッチング素子９及び１２は、同時に開閉し、対向する他の２つのスイッチング素子１０及び１１は、同時に、かつ、上述したスイッチング素子９及び１２とは反対に開閉する。
【００４０】
図１は、昇圧回路５の自己ブースト型のコンデンサ１３が充電される時、インバータブリッジ７の隣接する２つのスイッチング素子１１及び１２が閉じられ、他の２つのスイッチング素子９及び１０が開かれている場合を示している。
【００４１】
このため、自己ブースト型のコンデンサ１３の一方の端子Ｎ９は、ダイオード１４を介して、約１００ボルトの所定電圧Ｖ０を発生する補助電源に接続されており、他方の端子Ｎ１０は、ＤＣ−ＤＣコンバータ２の所定の極性の出力端子に接続されており、コンデンサ１３は、約５５０ボルト（Ｖｂ＝Ｖ１＋Ｖ０）に充電される。
【００４２】
点火電圧発生器６の一方の入力端子Ｎ７は、自己ブースト型のコンデンサ１３とダイオード１４との間の共通端子に接続されており、他方の入力端子Ｎ８は、ＤＣ−ＤＣコンバータ２の所定の極性の出力端子に接続されている。点火電圧発生器６の入力電圧は、電圧Ｖｂ＝Ｖ１＋Ｖ０となる。
【００４３】
点火電圧発生器６は、このような状態の時ではなく、電圧Ｖ２が約８００ボルトになった時に駆動されるようになっている。
【００４４】
図２は、点火電圧発生器６の入力端子Ｎ７及びＮ８間に、所定の閾値電圧よりも高い電圧Ｖ２を発生可能なインバータブリッジ７のスイッチング素子９、１０、１１及び１２の構成を示している。
【００４５】
インバータブリッジ７の対向する２つのスイッチ１０及び１１は閉じ（他の２つのスイッチは開き）、自己ブースト型のコンデンサ１３は、点火電圧発生器６の入力端子Ｎ７及びＮ８を介して、ＤＣ−ＤＣコンバータ２と直列接続されている。
【００４６】
コンデンサ１３と直列接続されたダイオード１４は、コンデンサ１３が放電し補助電源Ｖ０へ放電するのを阻止するようになっている。
【００４７】
そのため、入力端子Ｎ７及びＮ８間の電圧Ｖ２は、コンデンサ１３の端子間の電圧ＶｂとＤＣ−ＤＣコンバータ２の直流電圧Ｖ１との和に等しくなる。
【００４８】
入力端子Ｎ７及びＮ８において、自己ブースト型のコンデンサ１３の電圧Ｖｂが、ＤＣ−ＤＣコンバータ２の出力電圧Ｖ１と補助電圧Ｖ０との和に等しくなると、電圧Ｖ２は、補助電圧Ｖ０により増加されたＤＣ−ＤＣコンバータ２の電圧Ｖ１の２倍となる。従って、電圧Ｖ２は、点火電圧発生器６の始動閾値電圧６００ボルトよりも高い約１０００ボルトとなる。
【００４９】
図３は、補助電源が所定の電圧Ｖ０を発生する場合のバラスト１の回路図である。
【００５０】
公知のように、ＤＣ−ＤＣコンバータ２には、負極が接地された直流電源３に直列接続された昇圧トランス１６の一次電流をスイッチングするｎ型ＭＯＳＦＥＴパワートランジスタ１５が用いられている。
【００５１】
所定の期間において、パワートランジスタ１５のゲートは、マイクロコントローラユニット８から送られるチョッピングパルスの制御信号Ｓ１により制御され、一方の端子が接地されている昇圧トランス１６の二次側端子に発生する電圧は、ダイオード１７及びコンデンサ１８により整流及び濾波され、ＤＣ−ＤＣコンバータ２からは、約−４５０ボルトの電圧が出力される。
【００５２】
放電ランプ４の点火段階を開始する間、パワートランジスタ１５のドレインの端子Ｎ１１には、制御信号Ｓ１により、昇圧回路５へ印加される約１００ボルトの所定の正の電圧Ｖ０が印加される。
【００５３】
また、図３には、公知の点火電圧発生器６の詳細な回路図を示してある。
【００５４】
点火電圧発生器６は、インバータブリッジ７の端子Ｎ３及びＮ４間において、二次側端子である出力端子Ｎ５及びＮ６が放電ランプ４と直列接続された点火トランス１９を備えている。
【００５５】
点火電圧発生器６の閾値電圧は、点火トランス１９の一次側を介して、点火コンデンサ２１の端子と直列接続されたガススパーク発生器２０により発生される。点火コンデンサ２１は、点火電圧発生器６の一次側端子である入力端子Ｎ７及びＮ８と並列接続されている。点火コンデンサ２１の入力端子Ｎ７及びＮ８における電圧が、所定の閾値電圧より高くなると、ガススパーク発生器２０は、急激に導通し、点火トランス１９の一次側に電流パルスが流れる。それにより、放電ランプ４の始動に必要なＥＨＴ（高電圧）が二次側で発生する。
【００５６】
また、図３に示すように、インバータブリッジ７は、「ＩＧＢＴ（絶縁ゲートバイポーラトランジスタ）」型の４つのｎｐｎトランジスタであるスイッチング素子９、１０、１１及び１２からなっており、放電ランプ４の点火段階及び連続する動作段階において、電流及び高電圧をスイッチングするようになっているのが好ましい。
【００５７】
インバータブリッジ７は、アース端子Ｎ１とＤＣ−ＤＣコンバータ２の負極が接続された端子Ｎ２との間に挿入されているので、自己ブースト型のコンデンサには、負電圧が充電される。そのため、保持ダイオード１４のアノードは、ＤＣ−ＤＣコンバータ２のパワートランジスタ１５のドレインに接続されている。
【００５８】
変形として、保持ダイオード１４のアノードを接地することにより、バラスト１の制御が容易となる。しかし、点火電圧発生器６の入力端子Ｎ７及びＮ８の電圧が、約１００ボルト低下する。
【００５９】
ＤＣ−ＤＣコンバータ２の昇圧トランス１６の二次巻き線における６００ボルトの電圧を省くことにより、ＤＣ−ＤＣコンバータ２を小さくできるとともに、素子の接続端子の数を減らすことができる。
【００６０】
昇圧トランス１６の巻き線数を減らすことにより、分布容量が減り、ＤＣ−ＤＣコンバータ２の動作周波数及び効率を上げることができる。
【００６１】
本発明によるバラストは、車両のヘッドランプに用いられる場合、製造コストに関して極めて有利な技術的な特徴を有している。
【００６２】
本発明は、上述した好ましい実施例に限定されるものではなく、全ての可能な変形例を含むものである。
【００６３】
特に、図３に示した特定の接地点及び電圧極性は、限定的なものではない。
【００６４】
例えば、ＤＣ−ＤＣコンバータ２は、負ではなく、アースに対して正の直流高電圧を発生するようにしてもよい。この場合、インバータブリッジ７のスイッチング素子９、１０、１１及び１２は、適宜に変更されたり、ｐｎｐ型のトランジスタに置換されたりする。
【００６５】
また、ＤＣ−ＤＣコンバータ２、インバータブリッジ７、点火電圧発生器６及び昇圧回路５の構成は、上述のように限定されるものではなく、本発明の範囲を逸脱することなく、点火に必要な電圧を発生するとともに、放電ランプの機能を実現し、特許請求の範囲に記載されているように、バラスト１内に設けられている限り、いかなる構成とすることもできる。
【図面の簡単な説明】
【００６６】
【図１】本発明によるガス放電ランプ用のバラストのブロック図であり、ＤＣ−ＤＣコンバータによる自己ブースト回路のコンデンサを充電する原理を示している。
【図２】本発明によるガス放電ランプ用のバラストのブロック図であり、点火トランスの一次側に印加される電位差を発生する原理を示している。
【図３】本発明によるバラストの好適な一実施例を示す回路図である。
【符号の説明】
【００６７】
１      バラスト
２      ＤＣ−ＤＣコンバータ
３      ＤＣ電源
４      放電ランプ
５      昇圧回路
６      点火電圧発生器
７      インバータブリッジ
８      マイクロコントローラユニット
９、１０，１１、１２  スイッチング素子
１３    コンデンサ
１４    ダイオード
１６    昇圧トランス
１７    ダイオード
１８    コンデンサ
１９    点火トランス
２０    ガススパーク発生器
２１    点火コンデンサ
【図１】
0005193469.tif 000002
【図２】
0005193469.tif 000003
【図３】
0005193469.tif 000004