(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
高周波融解法で均一に融解混合して、常温常圧環境下で固体状態である原料の２元合金を作製する原料作製工程と、
前記２元合金を真空度５ｘ１０−４Ｔｏｒｒ以下の真空中で加熱蒸発させて、発生する合金の各成分の蒸気を液体媒質の表面に接触させ、冷却することで凝縮凝固させて形成した合金の微粒子を液体媒質中に分散させる合金微粒子コロイド製造工程と、を有する合金微粒子コロイドの製造方法であって、
前記原料作製工程で、
（１）原料合金の全原子数に対する一方の成分元素の原子数分率をＸとした時に、原料合金の蒸気の全圧に対するその成分元素の蒸気圧の分率が、Ｘ−０.１からＸ＋０.１の範囲内になるように、原料合金の各元素の成分比を調整すること、
（２）原料の２元合金を、合金塊において均一な合金相を形成する合金種とし、合金の元素の組み合わせは、Ａｇ−Ｉｎ、Ａｕ−Ｓｎ、Ｃｒ−Ｎｉ、Ｃｕ−Ｓｉ、Ｃｕ−Ｓｎ、Ｆｅ−Ｎｉ、Ｆｅ−Ｐｄ、Ｆｅ−Ｓｉ、Ａｇ−Ｃｕの郡から選択されるいずれかであり、
原料合金の組成を、Ａｇ−Ｉｎの場合にはＡｇ１−ＸＩｎＸ（０.０＜Ｘ≦０.２０）、
Ａｕ−Ｓｎの場合にはＡｕ１−ＸＳｎＸ（０.０＜Ｘ≦０.１６）、
Ｃｒ−Ｎｉの場合にはＣｒ１−ＸＮｉＸ（０.７５≦Ｘ＜１.０）、
Ｃｕ−Ｓｉの場合にはＣｕ１−ＸＳｉＸ（０.０＜Ｘ≦０.４５）、
Ｃｕ−Ｓｎの場合にはＣｕ１−ＸＳｎＸ（０.０＜Ｘ≦０.３３）、
Ｆｅ−Ｎｉの場合にはＦｅ１−ＸＮｉＸ（０.６０≦Ｘ＜１.０）、
Ｆｅ−Ｐｄの場合にはＦｅ１−ＸＰｄＸ（０.６４≦Ｘ＜１.０）、
Ｆｅ−Ｓｉの場合にはＦｅ１−ＸＳｉＸ（０.３０≦Ｘ≦０.３７）、
Ａｇ−Ｃｕの場合にはＡｇ１−ＸＣｕＸ（０.０＜Ｘ≦０.２５）とすることを特徴とする合金微粒子コロイドの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、合金微粒子コロイドの製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
金属微粒子の製造方法としては、真空蒸着法やガス中蒸発法などの物理的方法、共沈法や水熱反応法などの化学的方法、粉砕法などの機械的方法が知られている。このなかで、物理的方法は、製品微粒子に残存する不純物の問題が他の手法に比べて小さく、品質が安定することから、様々な材料、用途に利用されている。
【０００３】
真空蒸着法については、特に、原料金属を真空中で加熱し、蒸発させ、原料の原子状金属の蒸気を液体媒質表面に接触させ、液体媒質表面で微粒子を発生させることにより、液体媒質中に分散した微粒子コロイドを製造する活性液面連続真空蒸着法(たとえば、特許
文献１、２)と呼ばれている方法があり、高品質のナノメーターサイズの金属微粒子コロ
イドを製造する方法として知られている。図１は、この方法と、これを利用した金属微粒子コロイドの製造装置の概略図である。この方法では、回転真空槽２の上部にて、金属蒸発源５から蒸発させた金属蒸気１０を液体媒体膜９に接触させ、そこで形成された金属微粒子１１を、その場で、界面活性剤分子で覆われたコロイド粒子とし、回転真空槽２の回転に乗せて底部に輸送する。それと同時に新しい液体媒体膜９を回転真空槽２の底部から上部に供給する。この過程を連続的に行うことにより、底部の液体媒体３を金属微粒子が高濃度に分散した安定なコロイド分散液１２に変化させる。
【０００４】
一方、ガス中蒸発法（たとえば、非特許文献１）は、容器を排気した後、少量のアルゴンガスなどの不活性ガスを導入し、内部を不活性ガスの減圧状態に保ちつつ、その容器中で原料金属を加熱し蒸発させることで、蒸発源近傍で不活性ガス分子との衝突により金属蒸気が冷却されて金属微粒子が形成され、同時に蒸発源近傍に有機溶剤の蒸気を供給し、発生した金属微粒子を有機溶剤のガス流とともに排気管に導いて排気管低温部に付着させ、次いで回収する方法である。このガス中蒸発法は先の真空蒸着法と比べて、金属を蒸発させるのに、大量の熱エネルギーの供給が必要なので、効率や経済性は高くないが、高品質の金属微粒子を製造することができる方法として利用されている。
【０００５】
しかしながら、上記のような金属微粒子コロイドの製造方法においては、複数種の元素からなる合金の微粒子コロイドを製造する場合、形成される合金微粒子の組成が徐々に変化してしまうという問題があった。この問題は以下のことが起因している。
【０００６】
すなわち、まず、原料合金として元素成分Ａ、Ｂからなる合金を用いる場合、両者の原子数比が１−Ｘ：Ｘの合金Ａ１−ＸＢｘを真空中で加熱して融解させ、均一な融液とし、さらに温度を上げてそれを気化させるとき、金属蒸気として各成分元素に固有の蒸気圧によって決まる比率１−Ｙ：Ｙの原子数比で真空中に放射され、固体の基板上、あるいは本明細書に述べている液体媒質の液膜上にそれぞれ到達し、Ａ及びＢ原子は基板上でお互いに凝縮凝固する。凝縮凝固比を１−Ｚ：Ｚとすると、Ａ１−ＺＢＺという組成の合金微粒子が形成されることになる。式で表わすと次のとおりである。
【０００７】
Ａ１−ＸＢＸ（ｓ）→  Ａ１−ＸBＸ（ｌ）
→(１−Ｙ)Ａ(ｇ) ＋ ＹＢ(ｇ)  →  Ａ１−ＺＢＺ(s)
ここで(ｓ)は固体状態、(ｌ)は液体状態、(ｇ)は気体状態にあることを意味している。ＹとＺの関係は通常、真空中を飛来してくる原子のほとんど全部が回収されると考えられるので、Ｙ＝Ｚである。Ｙは、Ｘには依存せず、合金の成分元素の蒸気圧に依存する。こ
れはいわゆる分留現象であり、原油などの多成分溶液を沸点の違いを用いて分離精製する手法として利用されている現象である。この分留現象によって、一定組成の合金を一定量の原料から蒸発させようとしたとき，蒸気圧の高い成分から優先的に蒸発が起こり，原料が消費されていくにつれて、原料組成比が徐々に変化し、蒸気圧の低い成分が最後に残留するようになる。従って、初期に生成される微粒子の合金組成と終期に生成される微粒子の合金組成が大きく異なり、均一な組成の合金微粒子を得ることが難しくなる。
【０００８】
このような問題を回避するための方策として、金属蒸発源５を複数設置することも考えられるが、装置が大型化、煩雑化してしまうのと、各々の蒸発源の蒸発速度の制御が難しいという問題がある。
【特許文献１】特開昭６０−１６１４９０号公報
【特許文献２】特開昭６０−１６２７０４号公報
【非特許文献１】T. Suzuki and M. Oda :Proceedings of IMC 1996, Omiya, pp.37, 1996.
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
そこで、本発明は以上のとおりの背景から、装置の大型化や煩雑化をともなうことなく、簡便に蒸発源の蒸発速度の制御を容易として均一組成の合金粒子を製造することのできる合金微粒子コロイドの新しい製造方法を提供することを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の合金微粒子コロイドの製造方法においては、まずなによりも以下のことを基本的な技術認識として踏まえている。
【００１１】
成分Ａ、Ｂからなる合金Ａ１−ＸＢＸを真空中で加熱蒸発させるとき、各成分の分圧ＰＡ及びＰＢが合金の成分比に比例して次のように与えられるとき、その系は正則系と呼ばれる。
【００１２】
ＰＡ = (１−Ｘ) ＰＯＡ                         (1)
ＰＢ = ＸＰＯＢ                                (2)
ここでＰＯＡ、ＰＯＢはそれぞれ純物質Ａ元素、Ｂ元素の蒸気圧である。この法則をRaoultの法則という。各種の合金系においては、Raoultの法則が成り立つことは極稀であり、一般には蒸気相の成分蒸気圧ＰＡ及びＰＢは合金の原子数分率に比例せず、活量係数γＡ、γＢを用いて次のように表すことができる。
【００１３】
ＰＡ= γＡ （１−Ｘ）ＰＯＡ                    (3)
ＰＢ= γＢＸＰＯＢ                             (4)
γＡ、γＢは０〜１の間の値をとり、それぞれの合金系に関して固有の量であり、それぞれ原子数分率（１−Ｘ）、Ｘの複雑な関数となる。各合金系に関して測定されたγＡ、γＢの値は、定数表（非特許文献１）に見ることができる。γＡ（１−Ｘ）を合金Ａ１−ＸＢＸにおけるＡ成分の活量ａＡといい、γＢ・Ｘを活量ａＢという。活量を用いて各成分の蒸気圧を表すとそれぞれ
ＰＡ= ａＡＰＯＡ                                (5)
ＰＢ= ａＢＰＯＢ                                (6)
で与えられる。各成分の蒸気圧の分率ａＡＰＯＡ／(ａＡＰＯＡ＋ａＢＰＯＢ)、ａＢＰＯＢ／(ａＡＰＯＡ＋ａＢＰＯＢ)を、それぞれ原料合金の原子数分率に等しく、
ａＡＰＯＡ／(ａＡＰＯＡ＋ａＢＰＯＢ)＝１−Ｘ         (7)
ａＢＰＯＢ／(ａＡＰＯＡ＋ａＢＰＯＢ)＝Ｘ             (8)
となるように、原料合金の原子数分率の比１−Ｘ：Ｘを設定すれば、合金の蒸発において
、合金組成と蒸発する蒸気組成が等しくなり、蒸発時間の経過とともに分留現象を起こさない。このような蒸発を調和的蒸発と呼ぶ。
【００１４】
本発明は、上記の課題を解決するために、上記の調和的蒸発の重要性を踏まえている。本発明の製造方法の特徴は以下のとおりである。
【００１６】
本発明において「コロイド」とは、界面活性剤によって表面処理され分散安定化された微粒子（コロイド粒子）と、それが液体媒質に分散した分散液（コロイド溶液）の総称である。
【００１７】
高周波融解法で均一に融解混合して、常温常圧環境下で固体状態である原料の２元合金を作製する原料作製工程と、前記２元合金を真空度５ｘ１０−４Ｔｏｒｒ以下の真空中で加熱蒸発させて、発生する蒸気を液体媒質の表面に接触させて冷却することで凝縮凝固させて形成した合金の微粒子を液体媒質中に分散させる合金微粒子コロイド製造工程と、を有する合金微粒子コロイドの製造方法であって、前記原料作製工程で、（１）原料合金の全原子数に対する一方の成分元素の原子数分率をＸとした時に、原料合金の蒸気の全圧に対するその成分元素の蒸気圧の分率が、Ｘ−０.１からＸ＋０.１の範囲内になるように、原料合金の各元素の成分比を調整し、かつ、（２）原料の２元合金を、合金塊において均一な合金相を形成する合金種とし、合金の元素の組み合わせとしては、Ａｇ−Ｉｎ、Ａｕ−Ｓｎ、Ｃｒ−Ｎｉ、Ｃｕ−Ｓｉ、Ｃｕ−Ｓｎ、Ｆｅ−Ｎｉ、Ｆｅ−Ｐｄ、Ｆｅ−Ｓｉ、Ａｇ−Ｃｕの郡から選択されるいずれかであり、各組み合わせにおいて、原料合金の組成を、次のようにすることを特徴とする。
【００１８】
ＡｇとＩｎの場合には、原料合金の組成を、Ａｇ１−ＸＩｎＸ（０.０＜Ｘ≦０.２０）とする。
【００１９】
ＡｕとＰｄの場合には、原料合金の組成を、Ａｕ１−ＸＰｄＸ（０.０＜Ｘ＜１.０）とする。
【００２０】
ＡｕとＳｎの場合には、原料合金の組成を、Ａｕ１−ＸＳｎＸ（０.０＜Ｘ≦０.１６）とする。
【００２１】
ＣｏとＦｅの場合には、原料合金の組成を、Ｃｏ１−ＸＦｅＸ（０.０＜Ｘ＜１.０）とする。
【００２２】
ＣｏとＮｉの場合には、原料合金の組成を、Ｃｏ１−ＸＮｉＸ（０.０＜Ｘ＜１.０）とする。
【００２３】
ＣｏとＰｄの場合には、原料合金の組成を、Ｃｏ１−ＸＰｄＸ（０.０＜Ｘ＜１.０）とする。
【００２４】
ＣｒとＮｉの場合には、原料合金の組成を、Ｃｒ１−ＸＮｉＸ（０.７５≦Ｘ＜１.０）とする。
【００２５】
ＣｕとＳｉの場合には、原料合金の組成を、Ｃｕ１−ＸＳｉＸ（０.０＜Ｘ≦０.４５）とする。
【００２６】
ＣｕとＳｎの場合には、原料合金の組成を、Ｃｕ１−ＸＳｎＸ（０.０＜Ｘ≦０.３３）とする。
【００２７】
ＦｅとＮｉの場合には、原料合金の組成を、Ｆｅ１−ＸＮｉＸ（０.６０≦Ｘ＜１.０）とする。
【００２８】
ＦｅとＰｄの場合には、原料合金の組成を、Ｆｅ１−ＸＰｄＸ（０.６４≦Ｘ＜１.０）とする。
【００２９】
ＦｅとＳｉの場合には、原料合金の組成を、Ｆｅ１−ＸＳｉＸ（０.３０≦Ｘ≦０.３７）とする。
【００３０】
ＮｉとＰｄの場合には、原料合金の組成を、Ｎｉ１−ＸＰｄＸ（０.０＜Ｘ＜１.０）とする。
【００３１】
ＡｇとＣｕの場合には、原料合金の組成を、Ａｇ１−ＸＣｕＸ（０.０＜Ｘ≦０.２５）とする。
【発明の効果】
【００３２】
本発明によれば、従来技術の問題点を解決し、装置の大型化や煩雑化をともなうことなく、簡便に、蒸発源の蒸発速度の制御を容易として均一組成の合金微粒子コロイドを製造することができる。
【００３３】
より詳しくは、本発明では、小粒径で単分散の、均一な組成の合金微粒子コロイドを製造することが可能になる。
【００３４】
本発明によれば、小粒径で単分散の、均一な組成の合金微粒子コロイドを、低エネルギーで効率的、経済的に製造することが可能になる。
【００３５】
そして、本発明によれば、各々、小粒径で単分散の、均一な組成のＡｇ−Ｉｎ合金微粒子コロイド、Ａｕ−Ｐｄ合金微粒子コロイド、Ａｇ−Ｓｎ合金微粒子コロイド、Ｃｏ−Ｆｅ合金微粒子コロイド、Ｃｏ−Ｎｉ合金微粒子コロイド、Ｃｏ−Ｐｄ合金微粒子コロイド、Ｃｒ−Ｎｉ合金微粒子コロイド、Ｃｕ−Ｓｉ合金微粒子コロイド、Ｃｕ−Ｓｎ合金微粒子コロイド、Ｆｅ−Ｎｉ合金微粒子コロイド、Ｆｅ−Ｐｄ合金微粒子コロイド、Ｆｅ−Ｓｉ合金微粒子コロイド、Ｎｉ−Ｐｄ合金微粒子コロイド、Ａｇ−Ｃｕ合金微粒子コロイドを製造することが可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３６】
本発明は上記のとおりの特徴をもつものであるが、以下にその実施の形態について説明する。
【００３７】
まず、本発明における「原料合金」の構成元素は、２種の金属元素からなる化合物又は単一種の金属元素と単一種の非金属元素からなる化合物であって、少なくとも光学顕微鏡で観察可能なサイズ以上の巨視的なサイズの合金塊において均一な合金相を形成する合金種である。本発明における「均一な合金相」とは、少なくとも光学顕微鏡で観察可能なサイズで組成と構造が一様な合金の相であり、かつ固溶体を形成している相を言う。本発明における「合金種」とは、合金を形成している元素の種類と各成分元素の割合（組成）で区別される合金の種類のことを言う。「マクロのサイズの合金塊において均一な合金相を形成する」合金の元素の組み合わせとしては、例えば、Ａｇ−Ｉｎ、Ａｕ−Ｐｄ、Ａｕ−Ｓｎ、Ｃｏ−Ｆｅ、Ｃｏ−Ｎｉ、Ｃｏ−Ｐｄ、Ｃｒ−Ｎｉ、Ｃｕ−Ｓｉ、Ｃｕ−Ｓｎ、Ｆｅ−Ｎｉ、Ｆｅ−Ｐｄ、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｎｉ−Ｐｄ、Ａｇ−Ｃｕを含んだ多くの組み合わせ
が存在することが知られている。合金をＡ−Ｂとした場合、全原子数に対する成分元素Ｂの原子数分率がＸである時、原料合金の組成式はＡ１−ＸＢＸである。調和的蒸発をさせるための原料合金の組成は、上記の（７）式、（８）式を用い、可能なすべての種類の２元合金に関して公知の値ａＡ、ａＢ、ＰＯＡ、及びＰＯＢを用いて、図式的方法により求めることができる。
【００３８】
Ａｇ−Ｉｎ合金を例として、調和的蒸発をする合金組成を求める図式的方法を以下に説明する。Ａｇ−Ｉｎ合金系において、その成分元素が蒸発する典型的な温度1300K(=1027
゜C)における、Ａｇ１−ＸＩｎＸ合金の全組成にわたるＡｇ、及びＩｎの活量ａＡｇ,及
びａＩｎ を図２に示す。成分元素の活量は成分元素の蒸発性のパラメータなので、Ａｇ
１−ＸＩｎＸ合金融液のＩｎ濃度が増大するのに伴い、融液から蒸発するＩｎの蒸発圧が高くなり、それと反対に、Ａｇの濃度の減少に伴いＡｇの蒸気圧が低くなる。しかしながら、両曲線が変則的に大きく下に凸になっていることは、Ａｇ原子とＩｎ原子が共存することによって、両者とも、単一金属の場合より、合金融液から蒸発しにくくなることを意味している。これはＡｇ原子同士やＩｎ原子同士の結合エネルギーよりもＡｇとＩｎ原子間の結合エネルギーが大きいからである。１３００Ｋ(１０２７゜C) でＡｇ及びＩｎ単一金属はそれぞれ固有の蒸気圧（Ｐ０Ａｇ＝１.３１Ｐａ、Ｐ０Ｉｎ＝１.６９Ｐａ）を有する。１３００Ｋ(１０２７゜C)でのＡｇ１−ＸＩｎＸ合金融液から蒸発するＡｇとＩｎの
蒸気圧の値は次式により計算することができる。
【００３９】
ＰＡｇ= ａＡｇＰ０Ａｇ                              （９）
ＰＩｎ= ａＩｎＰ０Ｉｎ                           (１０) 
ＰＡｇ、ＰＩｎをＡｇ１−ＸＩｎＸ合金のＩｎの原子数分率Ｘの関数として図３に示す。図３において縦軸の切片がそれぞれＡｇ、およびＩｎ各純物質の蒸気圧の値を示しており、グラフはＡｇ及びＩｎの蒸気圧の絶対値を示している。全圧に対する各成分蒸気の割合、すなわち各成分の蒸気圧の分率は次のように与えられる。
【００４０】
Ｉｎ蒸気圧の分率、ＹＩｎ ＝ＰＩｎ／(ＰＡｇ＋ＰＩｎ)   （１１）
Ａｇ蒸気圧の分率、ＹＡｇ ＝ＰＡｇ／(ＰＡｇ＋ＰＩｎ)   （１２）
＝１− ＹＩｎ             （１３）
ＹＡｇ、ＹＩｎをＡｇ１−ＸＩｎＸ合金融液のＩｎの原子数分率Ｘの関数として図４に示す。
図４は原料合金の融液組成とそれから蒸発する蒸気相組成の関係を示している。図４において原点を通る右上がりの４５度の直線Ｍを引いたとき、Ｉｎ蒸気圧の分率を示す曲線が直線Ｍと交差する点Ｐは、原料融液と蒸気の組成が一致する調和的蒸発をする組成である。図４より点Ｐの座標を読み取ると、Ａｇ１−ＸＩｎＸ合金の調和的蒸発をする組成はＡｇ０.８６Ｉｎ０.１４と求められる。本発明では、求められたＸの値を調和的蒸発組成と言う。次に、点(０、０.１)を通り４５度の傾きをもつ直線Ｌと、点(０.１、０)を通り４５度の傾きをもつ直線Ｎとの間に挟まれた領域では、原料Ａｇ１−ＸＩｎＸにおけるＩｎの原子数分率Ｘに対してＩｎ蒸気圧の分率ＹＩｎが
Ｘ−０.１０ ≦ ＹＩｎ ≦ Ｘ＋０.１０                 （１４）
、すなわち原料の原子数分率と蒸気圧の分率のずれが±０.１０の範囲内になる。分圧曲
線がこの範囲にある原子数分率Ｘを図４から直接読み取ると、原料の原子数分率と蒸気圧の分率のずれを±０.１０の範囲内にするためには
０ ≦ Ｘ ≦ ０.２ 
の範囲の組成をもつ原料を用いればよいことがわかる。本発明では、このようにして求められた範囲を、許容組成範囲という。
【００４１】
このように合金の元素、組成比を選定することにより、均一な合金微粒子を得ることができる。
【００４２】
調和的蒸発組成は、Ａｕ１−ＸＰｄＸ合金では、例えば，１７２７゜Ｃにおける各成分元素の原子数分率に対する活量値ａＡｕ、ａＰｄ、及び１７２７゜Ｃにおける各純物質の蒸気圧ＰＯＡｕ＝３．４０ｘ１０ Ｐａ、ＰＯＰｄ＝３．５７ｘ１０ Ｐａから、上記と同様にして、調和的蒸発組成は、０．０＜Ｘ＜１.０と求められる。
【００４３】
Ａｕ１−ＸＳｎＸ合金では、例えば，５５０゜Ｃにおける各成分元素の原子数分率に対する活量値ａＡｕ、ａＳｎ、及び５５０゜Ｃにおける各純物質の蒸気圧  ＰＯＡｕ＝１．３６ｘ１０―１２ Ｐａ、ＰＯＳｎ＝３．３２ｘ１０―９ Ｐａから、同様にして、調和的蒸発組成は、Ｘ＝０.１１と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微粒
子の原子数分率のずれが±０.１０以内になる許容組成範囲は、０.０＜Ｘ≦０.１６と求
められる。
【００４４】
Ｃｏ１−ＸＦｅＸ合金では、例えば，１６００゜Ｃにおける各成分元素の原子数分率に対する活量値ａＣｏ、ａＦｅ、及び１６００゜Ｃにおける各純物質の蒸気圧 ＰＯＣｏ＝
４．７０ Ｐａ、ＰＯＦｅ＝５．７２ Ｐａから、同様にして、調和的蒸発組成は、０.５
０≦Ｘ＜１.０と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微粒子の原子数
分率のずれが±０.１０以内になる許容組成範囲は、０.０＜Ｘ＜１.０と求められる。
【００４５】
Ｃｏ１−ＸＮｉＸ合金では、例えば，１６２７゜Ｃにおける各成分元素の原子数分率に対する活量値ａＣｏ、ａＮｉ、及び１６２７゜Ｃにおける各純物質の蒸気圧 ＰＯＣｏ＝
６．８３ Ｐａ、ＰＯＮｉ＝５．４４ Ｐａから、同様にして、調和的蒸発組成は、０．０＜Ｘ＜１.０と求められる。
【００４６】
Ｃｏ１−ＸＰｄＸ合金では、例えば，１５７７゜Ｃにおける各成分元素の原子数分率に対する活量値ａＣｏ、ａＰｄ、及び１５７７゜Ｃにおける各純物質の蒸気圧 ＰＯＣｏ＝
３．３９ Ｐａ、ＰＯＰｄ＝１．８９ Ｐａから、調和的蒸発組成は、０．０＜Ｘ＜１.０
と求められる。
【００４７】
Ｃｒ１−ＸＮｉＸ合金では、例えば，１９２７゜Ｃにおける各成分元素の原子数分率に対する活量値ａＣｒ、ａＮｉ、及び１９２７゜Ｃにおける各純物質の蒸気圧 ＰＯＣｒ＝
８．０６ｘ１０２ Ｐａ、ＰＯＮｉ＝１．９５ｘ１０２Ｐａ   から、同様にして、調和的蒸発組成は、０.９６≦Ｘ＜１.０と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微粒子の原子数分率のずれが±０.１０以内になる許容組成範囲は、０.７５≦Ｘ＜１.
０と求められる。
【００４８】
Ｃｕ１−ＸＳｉＸ合金では、例えば，１４２７゜Ｃにおける各成分元素の原子数分率に対する活量値ａＣｕ、ａＳｉ、及び１４２７゜Ｃにおける各純物質の蒸気圧 ＰＯＣｕ＝
１．０５ｘ１０ Ｐａ、ＰＯＳｉ＝６．３１ Ｐａ  から、同様にして、調和的蒸発組成は、０.０＜Ｘ＜０.１５又はＸ＝０.４０と求められる。また、原料の原子数分率と製造さ
れる合金微粒子の原子数分率のずれが±０.１０以内になる許容組成範囲は、０.０＜Ｘ≦０.４５と求められる。
【００４９】
Ｃｕ１−ＸＳｎＸ合金では、例えば，１１２７゜Ｃにおける各成分元素の原子数分率に対する活量値ａＣｕ、ａＳｎ、及び１１２７゜Ｃにおける各純物質の蒸気圧 ＰＯＣｕ＝
８．００ｘ１０−２ Ｐａ、ＰＯＳｉ＝１．９２ｘ１０−１Ｐａ から、同様にして、調和的蒸発組成は、Ｘ＝０.２６と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微
粒子の原子数分率のずれが±０.１０以内になる許容組成範囲は、０.０＜Ｘ≦０.３３と
求められる。
【００５０】
Ｆｅ１−ＸＮｉＸ合金では、例えば，１６００゜Ｃにおける各成分元素の原子数分率に対する活量値ａＦｅ、ａＮｉ、及び１６００゜Ｃにおける各純物質の蒸気圧 ＰＯＦｅ＝
５．７６ Ｐａ、ＰＯＮｉ＝３．７２ Ｐａ から、同様にして、調和的蒸発組成は、Ｘ＝
０.８０と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微粒子の原子数分率の
ずれが±０.１０以内になる許容組成範囲は、０.６０≦Ｘ＜１.０と求められる。
【００５１】
Ｆｅ１−ＸＰｄＸ合金では、例えば，１５７７゜Ｃにおける各成分元素の原子数分率に対する活量値ａＦｅ、ａＰｄ、及び１６００゜Ｃにおける各純物質の蒸気圧 ＰＯＦｅ＝
４．２５ Ｐａ、ＰＯＰｄ＝１．８９ Ｐａ から、同様にして、調和的蒸発組成は、０.７０≦Ｘ≦０.７５と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微粒子の原子
数分率のずれが±０.１０以内になる許容組成範囲は、０.６４≦Ｘ＜１.０と求められる
。
【００５２】
Ｆｅ１−ＸＳｉＸ合金では、例えば，１６００゜Ｃにおける各成分元素の原子数分率に対する活量値ａＦｅ、ａＳｉ、及び１６００゜Ｃにおける各純物質の蒸気圧 ＰＯＦｅ＝
６．２５ Ｐａ、ＰＯＳｉ＝６．０３ｘ１０ Ｐａ から、同様にして、調和的蒸発組成は
、Ｘ＝０.３５と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微粒子の原子数
分率のずれが±０.１０以内になる許容組成範囲は、０.３０≦Ｘ≦０.３７と求められる
。
【００５３】
Ｎｉ１−ＸＰｄＸ合金では、例えば，１６００゜Ｃにおける各成分元素の原子数分率に対する活量値ａＮｉ、ａＰｄ、及び１６００゜Ｃにおける各純物質の蒸気圧 ＰＯＮｉ＝
３．７２ Ｐａ、ＰＯＰｄ＝２．５３ Ｐａ から、同様にして、調和的蒸発組成は、０.０＜Ｘ≦０.２５と求められる。また、原料の原子数分率と製造される合金微粒子の原子数
分率のずれが±０.１０以内になる許容組成範囲は、０.０＜Ｘ＜１.０と求められる。
【００５４】
Ａｇ１−ＸＣｕＸ合金では、例えば，１１５０゜Ｃにおける各成分元素の原子数分率に対する活量値ａＡｇ、ａＣｕ、及び１１５０゜Ｃにおける各純物質の蒸気圧 ＰＯＡｇ＝
１．１８ｘ１０ Ｐａ、ＰＯＰｄ＝１．３９ｘ１０−１Ｐａ から、同様にして、調和的蒸発組成は、０.１０、また、原料の原子数分率と製造される合金微粒子の原子数分率のず
れが±０.１０以内になる許容組成範囲は、０.０＜Ｘ≦０．２５と求められる。
【００５５】
以下に、合金微粒子コロイドの製造方法の一例として、活性液面連続真空蒸着法による製造方法を説明する。
【００５６】
上記のように選定した合金について、それぞれの金属元素を算出した好適な合金組成範囲の比率、望ましくは最適な合金組成の比率に秤量し、真空中あるいは不活性ガス中で加熱融解させて混合し、均一な合金インゴットを製造する。加熱融解の方法は、アーク融解法、高周波融解法、抵抗加熱融解法など公知の技術を使用することができる。得られた合金インゴットを圧延加工あるいは線引き加工した後、適当な大きさに裁断し、原料合金４とする。Ｃｕ１−ＸＳｎＸ合金とＦｅ１−ＸＳｉＸ合金は、ハンマーで衝撃を加えることにより容易に破砕することができ、適当な原料合金の小片を作製することができる。
【００５７】
図１に、本発明にて使用した活性液面連続真空蒸着法による微粒子製造装置の概略図を例示する。真空排気管を兼ねた固定軸１の周りに内部が高真空に排気されるようになった回転真空槽２が設けられており、回転真空槽２の円筒内部に界面活性剤を添加した液体媒質３が入れられている。液体媒質３の充填量は、円筒内部の全体積の３〜８％とすることが好ましい。微粒子合成時は真空度５ｘ１０−４Torr以下の真空中とするのが微粒子の酸化防止、微粒子の分散性、並びに生産効率の点で好ましい。「液体媒質」３は合金微粒子コロイドの分散媒となる液体であり、油性媒質が好ましく使用される。
【００５８】
また、液体媒質３は、蒸気圧が低く、耐熱性があるものが好ましい。液体媒質３の室温における蒸気圧は５ｘ１０−４ Torr以下であることが好ましい。蒸気圧が５ｘ１０−４ Torrを超えると、微粒子の純度、粒径分布に悪影響が及ぶ場合がある。具体的には、アルキルナフタリン、低蒸気圧の炭化水素、アルキルジフェニルエーテル、ポリフェニルエーテル、ジエステル、シリコーン油、フルオロカーボン油を例示することができる。
【００５９】
界面活性剤は金属微粒子を液体媒質３に分散させる分散剤の役割を担っている。界面活性剤は使用する液体媒質にミセルを作ることなく一様に溶解するものであることが微粒子の凝集を防ぐために好ましい。液体媒質中における界面活性剤の濃度は、２〜１０％であることが、製造される合金微粒子コロイドの分散性、並びに原料歩留まりの点で好ましい。界面活性剤は、分散する微粒子の表面の化学的特性、液体媒質にあわせて、アニオン性、カチオン性、ノニオン性の何れも使用することができる。具体的には、アニオン性界面活性剤として脂肪酸のアルカリ金属塩やアミン塩、アルキルアリルスルホン酸塩やオクタデシルベンゼンスルホネートなどのスルホン酸塩、リン酸塩、カチオン性活性剤としてアミン誘導体、ノニオン性界面活性剤としてペンタエリスリトールモノオレエート、ソルビタンオレエートなどを例示することができる。固定軸１には蒸発源５が設置されており、その中に原料合金４が充填されている。
【００６０】
作製した原料合金４を蒸発源５に入れて減圧環境下で加熱し、原料合金４を蒸発させる。蒸発源５は、原料合金４を蒸発させるのに十分な高温まで加熱することができるものであれば使用可能であり、例えば、図１にあるような原料合金４を入れた耐熱性るつぼにタングステン抵抗線を巻き付け、タングステン抵抗線に通電して耐熱性るつぼを加熱することにより、効率的に原料合金４を蒸発させることができる。加熱温度は原料合金４の種類により調整可能であり、原料合金４の構成元素の個々の常圧下における融点のうち最も高い融点の１００〜１８０％とすることが好ましい。るつぼに供給する電力は５０〜６００Ｗの範囲内であることが好ましい。高温に熱せられた蒸発源５から放射される輻射熱を周囲の液体媒質３から遮断するために、蒸発源５の周囲は輻射断熱板６で遮蔽されている。
【００６１】
また、熱除去のために、回転真空槽全体２は冷却水流７で冷却されており、液体媒質３の温度は合金微粒子１１の合成時もほぼ室温に保持されている。加熱された蒸発源５により原料合金４が加熱されて蒸発し、蒸発した金属蒸気１０が回転真空槽の内壁面の蒸発源対向部分に吸着する形で、原料合金４が蒸着される。熱電対８は蒸着時の液体媒質の液膜の温度を監視するために設けられている。蒸着の際には、回転真空槽２を一定速度にて回転させる。回転の周速度は１０〜１００mm/sであることが好ましいが，周速度の上限は特に限定しない。液体媒質３は薄い液膜９となって回転真空槽２の上部まで展開し、回転真空槽２の内壁面は液体媒質３で一様に濡れた状態になる。液体媒質３は上述のように界面活性剤を含んでおり、液体媒質が油性媒質である場合は、界面活性剤分子は分子の一端が親油基、他端が親水基になっているので、回転真空槽２の内壁面に展開した液体媒質の液膜９の表面に、親水基を膜表面側に向けて集まる傾向がある。その結果、液体媒質の液膜９の表面は親水性物質に対して吸着性に富んだ表面に改質されることになる。そのため蒸発源５から蒸発する金属蒸気１０は液体媒質の液膜９に効率よく吸着し、そこで合金微粒子１１を形成する。このことが活性液面蒸着法と呼ばれる理由である。
【００６２】
このようにして回転真空槽２の上部内壁面で形成された合金微粒子１１は、その場で界面活性剤分子で覆われ、液体媒質になじむ形態になって、回転真空槽２の回転に乗って底部に輸送される。それと同時に新しい液体媒質の液膜９が回転真空槽２の底部から上部に供給される。回転真空槽を回転させながら原料合金４の加熱蒸発を続けることにより、回転真空槽の底部に油に均一に分散した所定の合金微粒子コロイド分散液１２が得られる。
【００６３】
通常、蒸発速度は０.３〜１.０ｇ／ｍｉｎ程度であり、最初に装填した原料合金は数分間から数十分間で消耗するが、蒸気圧の低い成分が残渣として残るようなことがないのが本発明の方法の特徴である。もし、濃厚なコロイドを製造しようとするときは，適当な方法により合金原料塊を蒸発源に追加的に装填し，再び以上の工程を繰り返す。このようにして、組成の均一な、所定の組成の合金微粒子コロイドを製造することが可能となる。  
【００６４】
以上のようにして得られた合金微粒子コロイドのサイズは合金種により固有の大きさを有する。Ｆｅ、Ｃｏ、Ｃｒ，Ｐｄ系の合金が最も小さく、直径が２ｎｍ、他方Ａｇ系合金が最も大きく直径が１０〜１７ｎｍである。これら合金微粒子の合金組成を微粒子一個ずつについて微小ビーム電子顕微鏡を用いエネルギー分散型微小分析計により測定することができる。さらに，電子顕微鏡の視野内で無作為に多数個の微粒子について、それぞれ組成を分析して、微粒子ごとの合金組成のばらつきを評価することができる。
【００６５】
本発明にて原料とした合金を原料合金として用いれば、活性液面連続真空蒸着法に限ることなく、合金の蒸気を冷却し合金微粒子を発生させ、それを有機溶剤中に取り込み捕集する方法であればどんな方法であってもよく、例えばガス中蒸発法の場合でも同じような作用効果を発揮する。
【００６６】
本発明による合金微粒子コロイドはナノメーターサイズの合金微粒子が液体中に高濃度で分散したコロイドであり、特に電気伝導性が高いものは導電性インクとして用いられ、印刷法によるプリント回路基板の製造、積層コンデンサー、チップ型抵抗器などの電極の形成に利用される。また、貴金属を含む合金微粒子は合金組成により変化する種々の色調を呈するので、色調を制御した顔料インクとしても用いられる。合金微粒子コロイドの中には強く光を吸収し、強い黒色を示すものも存在し、それらは遮光フィルターとして、液晶パネルディスプレー装置をはじめとして、プラズマパネルディスプレーや有機電界発光ディスプレー装置に利用される。鉄属遷移金属を含んだ強磁性を示す合金微粒子コロイドは磁性流体の性質を示すので、磁性流体が応用される種々の機器、すなわち真空回転軸受けの真空シール、音を忠実に再現するハイファイ(Ｈｉ−Ｆｉ)スピーカ、回転軸の防塵シールなどに利用される。
【００６７】
さらに，合金微粒子コロイドを原料として、それに適切な処理を施すことにより製造する合金微粒子を担持した珪藻土、活性炭、アルミナなどは種々の触媒、すなわち、メタン(ＣＨ４)やその他炭化水素から水蒸気改質法による水素(Ｈ２)の製造やアンモニア(ＮＨ
３)の分解反応などの脱水素反応の触媒、不飽和脂肪酸から飽和脂肪酸への転換、不飽和
の液状食用油からマーガリンや石けんなどの硬化油の製造、オレフィンからパラフィンへの転換など水素添加反応の触媒、クラッキングによる重質油からガソリンへの転換、石油ナフサからハイオクタンガソリンの製造などの合成燃料の製造用触媒、エンジン排気ガスに対する大気汚染防止用触媒として利用される。また、活性炭などの導電性物質に担持させたPdを含む合金微粒子は化学エネルギーを電気エネルギーに変換する燃料電池の陽極及び陰極活物質として利用される。
【００６８】
次に、本発明の具体的態様を実施例にて説明する。もちろん、本発明がこれらの例示に限定されることはない。
【実施例】
【００６９】
＜実施例１＞ コバルト−鉄合金微粒子コロイドの製造
コバルト−鉄合金(Ｃｏ１−ＸＦｅＸ)系では、本発明を用いて全組成領域０.０＜ Ｘ 
＜ １.０の範囲で合金微粒子コロイドを製造することが可能であり、特には０.５０≦ Ｘ
＜ １.０の範囲では正確に原料合金組成を反映した合金微粒子コロイドを製造すること
ができる。その代表的な実施例として、Ｃｏ０.５Ｆｅ０.５合金微粒子コロイドについて述べる。
【００７０】
先ずＣｏ及びＦｅ金属元素をそれぞれ化学的量論比に秤量し、高周波融解法で均一に融解混合した後、鋳型に流し込み鋳造塊を作製した。このようにして得た鋳造塊は化学分析により組成を測定した結果、仕込み組成が正確に再現されていた。Ｃｏ０.５Ｆｅ０.５合金の鋳造塊を切断することにより，数グラム〜２０グラムの合金小片を作製した。このＣｏ０.５Ｆｅ０.５合金小片の約３０ｇを図１に示した活性液面連続真空蒸着法における蒸発源るつぼに装填した。一方分散媒として、１０％ポリブテニルコハク酸ペンタミンイミドーアルキルナフタリン溶液２６０ｇ(３００ｃｃ)を回転真空槽の底部に注入した。回転真空槽を周速度３４ｍｍ／ｓ の速度で回転させながら、蒸発源を加熱し、合金の融点を
超えてさらに温度を上げていくと、合金が蒸発を開始し、回転真空槽の上部内壁面に合金微粒子が発生した。耐熱ガラス製の回転真空槽を透かしてその様子を観測することができた。なお，蒸発源に供給する電力は３７０Ｗとした。約５０分間の蒸発時間で原料はすべて消費され、るつぼ内部に蒸発しにくい金属成分が残留することはなかった。回転真空槽内部に不活性ガスを導入しながら、回転真空槽側面のガラス栓を開けてさらに３０ｇのＣｏ０.５Ｆｅ０.５合金片を装填し、同様なプロセスを繰り返した。
【００７１】
以上のようにして、高濃度の安定なコバルト−鉄合金微粒子コロイドを製造した。原料の平均蒸発速度は０.６ｇ／ｍｉｎであった。また、得られたコロイドの比重は１.０７であり、この比重からコロイド分散相の濃度は１６.５%と推定された。これらの値から収率は９２%と算出された。得られたコバルト−鉄合金コロイド分散液は、低い粘度を示し、
滑らかな流動性を示した。分散液は強い黒色を呈し、磁界に強く反応し、磁性流体としての性質を示した。
【００７２】
微小ビーム電子顕微鏡とそれに付属しているエネルギー分散型X線分析計(ＥＤＸ)を用
いて合金微粒子一個一個について、それらの結晶構造と組成を解析した。図５、及び図６に微粒子１個の電子線回折図形、及び特性Ｘ線スペクトルをそれぞれ示す。図５から微粒子は単結晶であり、その構造はｂｃｃ構造であることが理解される。測定したすべての微粒子について同様であった。また、図６において左から１番目のスペクトル線はＦｅの特性X線、２番目のスペクトル線はＣｏの特性Ｘ線を示している。それらの積分強度比から
微粒子の組成は５０ａｔ．％Ｃｏ−Ｆｅであることが分かる。なお、３番目のスペクトル線は微粒子を保持している銅メッシュから発生している銅の特性Ｘ線であり、微粒子から発生しているものではない。このようにして多数個の粒子について組成分析を行った結果、粒子ごとの組成のばらつきは測定できる精度の範囲で認められなかった。コロイドの平均粒径は約２ｎｍであった。
＜実施例２＞ Ｆｅ−Ｐｄ 合金微粒子コロイドの製造
本発明を用いることによりＦｅ１−ＸＰｄＸ系合金における０.６４ ≦ x ＜ １.０の
範囲で原料合金組成を反映したほぼ一様なＦｅ１−ＸＰｄＸ系合金微粒子コロイドを製造することができる。さらに望ましくは、０.７０ ≦ x ≦ ０.７５の範囲を限定すれば、
原料合金組成と正確に一致した一様なＦｅ１−ＸＰｄＸ系合金微粒子コロイドを製造することができる。その代表的な実施例として、Fe０.２５Pd０.７５合金微粒子コロイドについて述べる。この合金はＦｅＰｄ３という金属間化合物を構成する。
【００７３】
Ｆｅ０.２５Ｐｄ０.７５合金塊は先の実施例１の場合と同様にして作製した。この合金は冷間圧延が可能であり、圧延機を用いて適当な厚さに圧延を行い、その後切断し、数グラム〜２０グラムの合金小片を作製した。このＦｅ０.２５Ｐｄ０.７５合金小片を図１に示した活性液面連続真空蒸着法における蒸発源るつぼに装填し、合金微粒子コロイドを製造する過程は実施例１Ｃｏ０.５Ｆｅ０.５の場合と同様にして行った。微小ビーム電子顕
微鏡とＥＤＸを用いて微粒子一個一個について結晶構造と組成を分析した結果。測定したすべての微粒子は面心正方（ｆｃｔ）構造と２５ａｔ．％Ｆｅ−Ｐｄの組成を有し、金属間化合物ＦｅＰｄ３相であることを確認した。コロイドの平均粒径は約２ｎｍであった。＜実施例３＞Ａｇ−Ｉｎ合金微粒子コロイドの製造
本発明を用いることによりＡｇ１−ＸＩｎＸ系合金における０.０ ＜ x ≦ ０.２０の
範囲で原料合金組成を反映したほぼ一様なＡｇ１−ＸＩｎＸ系合金微粒子コロイドを製造することができる。望ましくは、Ｘ ＝ ０.１４に限定し、Ａｇ０.８６Ｉｎ０.１４ 合金を原料として用いれば，原料合金組成と正確に一致した一様なＡｇ０.８６Ｉｎ０.１４合金微粒子コロイドを製造することができる。本実施例では、Ａｇ０.８６Ｉｎ０.１４合金微粒子コロイドについて詳述する。
【００７４】
Ａｇ０.８６Ｉｎ０.１４合金の原料塊の準備、並びに活性液面連続真空蒸着法による合金微粒子コロイドの作製は、分散媒としては7%ソルビタントリオレエート−アルキルナフタリン溶液２６０ｇ(３００ｃｃ)を用い、回転真空槽の周速度を１００ｍｍ／ｓとし、原料合金が定常的な蒸発をするために蒸発源に供給する電力を１０５Ｗとしたこと以外は、先の実施例１と同様にして行った。ソルビタントリオレートは安定で安全なＡｇコロイドを得るために適切なものとして使用した。適宜原料合金を追加しながら、蒸発を続けていく過程で、るつぼ内部に蒸発しにくい金属成分が残留することはなかった。
【００７５】
微小ビーム電子顕微鏡とそれに付属しているエネルギー分散型X線分析計(ＥＤＸ)を用
いて合金微粒子一個一個について、それらの結晶構造と組成を解析した結果、測定したすべての微粒子はｆｃｃ構造をもち、それらの組成は１４ａｔ．％Ｉｎ−Ａｇであり、原料合金の組成と一致していると同時に、粒子ごとの組成のばらつきは測定できる精度の範囲で認められなかった。コロイドの平均粒径は１５ｎｍであった。
【００７６】
以上のとおり、本発明を用いると、原料組成と等しい組成をもつ合金微粒子コロイドが得られることが確認された。
【図面の簡単な説明】
【００７７】
【図１】活性液面連続真空蒸着法の略図である。
【図２】Ａｇ１−ＸＩｎＸ合金の全組成にわたるＡｇ、及びＩｎの活量ａＡｇ,及びａＩｎを、Ｉｎの原子数分率Ｘに対してプロットした図である。
【図３】Ａｇ、Ｉｎの蒸気圧ＰＡｇ、ＰＩｎをＡｇ１−ＸＩｎＸ合金のＩｎの原子数分率Ｘの関数としてプロットした図である。
【図４】Ａｇ、Ｉｎの分圧ＹＡｇ、ＹＩｎをＡｇ１−ＸＩｎＸ合金のＩｎの原子数分率Ｘの関数としてプロットした図である。
【図５】実施例１で得られたＣｏ０.５Ｆｅ０.５微粒子の１個の電子回折図形である。
【図６】実施例１で得られたＣｏ０.５Ｆｅ０.５微粒子の１個のエネルギー分散型X線分析（ＥＤＸ）スペクトルである。
【符号の説明】
【００７８】
１    固定軸
２    回転真空槽
３    界面活性剤を添加した液体媒質
４    原料金属（合金）
５    蒸発源
６    輻射断熱板
７    冷却水流
８    熱電対
９    界面活性剤を含有した液体媒質の液膜
１０    金属蒸気
１１    界面活性剤で内包された金属（合金）微粒子
１２    金属（合金）微粒子のコロイド分散液
【図１】
0005257965.tif 000002
【図２】
0005257965.tif 000003
【図３】
0005257965.tif 000004
【図４】
0005257965.tif 000005
【図５】
0005257965.tif 000006
【図６】
0005257965.tif 000007