(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
シート状にしたときの水との接触角が８０°以上であり、オレイン酸との接触角が１０°以下であることを特徴とするトラップ構造を有する樹脂製無水小便器のシール液や尿と接触する部分に用いる下記（１）〜（３）の群から選ばれる一種である熱可塑性樹脂組成物。
（１）熱可塑性樹脂成分（Ａ成分）がポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）９９．９〜８０重量部およびスチレン樹脂（Ａ−２成分）０．１〜２０重量部の合計１００重量部からなる熱可塑性樹脂組成物。
（２）熱可塑性樹脂成分（Ａ成分）がポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）９０〜５０重量部およびポリエステル樹脂（Ａ−３成分）１０〜５０重量部の合計１００重量部からなる熱可塑性樹脂組成物。
（３）熱可塑性樹脂組成物全体を１００重量部とした際にフッ素樹脂（Ｂ−１成分）を０．１〜２０重量部含有し、フッ素樹脂以外の熱可塑性樹脂成分（Ａ成分）がポリカーボネート樹脂またはポリメチルメタクリレート樹脂である熱可塑性樹脂組成物。
【請求項２】
熱可塑性樹脂成分（Ａ成分）の割合が組成物全体の６０％以上であることを特徴とする請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項３】
シート状にしたときの水との接触角が８５°以上であり、オレイン酸との接触角が８°以下である請求項１〜２のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を用いたトラップ構造を有する樹脂製無水小便器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、トラップ構造を有する樹脂製無水小便器に用いる熱可塑性樹脂およびそれからなる無水小便器に関する。更に詳しくは、トラップ構造に用いるシール液の汚れが目立ちにくく、尿に対する防汚性が良好であり、耐久性に優れる樹脂製無水小便器に用いる熱可塑性樹脂およびそれからなる無水小便器に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的な小便器は、鋳込成形により全体が陶磁器質で一体に形成され、使用後に毎回約４リットルの水で洗浄する。大量の水での洗浄は、浄水工程および下水工程で大量の二酸化炭素を発生するという問題がある。
これまで、陶磁素地表面に釉薬層を形成し、陶器表面と水との接触角を３５°〜６０°以下にすることで、少量の水で水垢付着量の低減と洗浄性向上および耐久性を両立させた衛生陶器が提案されている（特許文献１参照）。
しかしながら、震災時等の水が使用できない環境や水不足が深刻な地域においては、１００％節水が可能であり、かつ持ち運びが容易である樹脂製の小便器が求められている。
【０００３】
近年、水や洗浄液を使用せずに配水管からの臭いの逆流を防ぐことを目的として、非水溶性であり尿よりも比重が軽く、貯留された尿より上方にシール層を形成するシール液が注入される特殊なトラップ構造を有する無水小便器が提案されている（特許文献２参照）。
しかしながら、樹脂製の小便器に特殊なトラップ構造を用いた際に、トラップ構造に用いるシール液が樹脂製の小便器に付着しやすいため、シール液が汚れとして目立ちやすく、外観に問題があることが発覚した。また、尿が樹脂製の小便器に付着しやすく、長期使用により黄色く着色してしまう、臭いが発生しやすいという問題があることが発覚した。
【０００４】
従来から、小便器の表面にシリコーン樹脂或いはフッ素樹脂等の撥水剤をコーティングすることにより最表面に撥水膜を形成することが行なわれている（特許文献３参照）。
しかしながら、撥水剤から成る撥水膜は清掃回数が増加すると撥水膜がとれていき、撥水効果が長期間持続しないという問題があった。
従って、これまで無水小便器のトラップ構造に用いるシール液の汚れが目立ちにくく、尿に対して防汚性が良好である樹脂製無水小便器に用いる熱可塑性樹脂および熱可塑性樹脂製無水小便器は提供されていなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１０−１５５７６９号公報
【特許文献２】特開２０１１−０７４６１０号公報
【特許文献３】特開平９−００２８４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的は、無水小便器のトラップ構造に用いるシール液の汚れが目立ちにくく、尿に対して防汚性が良好である樹脂製無水小便器に用いる熱可塑性樹脂および熱可塑性樹脂製無水小便器を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明によれば、上記課題は、下記構成により解決される。
１．シート状にしたときの水との接触角が８０°以上であり、オレイン酸との接触角が１０°以下であることを特徴とするトラップ構造を有する樹脂製無水小便器のシール液や尿と接触する部分に用いる下記（１）〜（３）の群から選ばれる一種である熱可塑性樹脂組成物。
（１）熱可塑性樹脂成分（Ａ成分）がポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）９９．９〜８０重量部およびスチレン樹脂（Ａ−２成分）０．１〜２０重量部の合計１００重量部からなる熱可塑性樹脂組成物。
（２）熱可塑性樹脂成分（Ａ成分）がポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）９０〜５０重量部およびポリエステル樹脂（Ａ−３成分）１０〜５０重量部の合計１００重量部からなる熱可塑性樹脂組成物。
（３）熱可塑性樹脂組成物全体を１００重量部とした際にフッ素樹脂（Ｂ−１成分）を０．１〜２０重量部含有し、フッ素樹脂以外の熱可塑性樹脂成分（Ａ成分）がポリカーボネート樹脂またはポリメチルメタクリレート樹脂である熱可塑性樹脂組成物。
２．熱可塑性樹脂成分（Ａ成分）の割合が組成物全体の６０％以上であることを特徴とする上記１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
３．シート状にしたときの水との接触角が８５°以上であり、オレイン酸との接触角が８°以下である上記１〜２のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
４．上記１〜３のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物を用いたトラップ構造を有する樹脂製無水小便器。
【発明の効果】
【０００８】
本発明のトラップ構造を有する樹脂製無水小便器に用いる熱可塑性樹脂組成物は、トラップ構造に用いるシール液の汚れが目立ちにくく、尿に対する防汚性が良好であり、耐久性に優れる。したがって、その奏する産業上の効果は格別である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００１０】
（ｉ）樹脂製無水小便器に用いる熱可塑性樹脂組成物
本発明のトラップ構造を有する樹脂製無水小便器に用いる熱可塑性樹脂組成物は、シート状にした時の水との接触角が８０°以上であり、オレイン酸との接触角が１０°以下となる。
【００１１】
シート状にした時の水との接触角の下限は、８５°以上であることが好ましい。下限以上では、シート状物に尿が付着しにくいため、シール液が付着しても汚れが目立ちにくく好ましい。更に長期に使用しても黄色く着色しづらいため好ましい。シート状にした時のオレイン酸との接触角は、８°以下であることが好ましく、６°以下であることがより好ましい。上限以下では、トラップ構造に用いるシール液が樹脂製の小便器に付着しても、シール液が汚れとして目立ちにくいため好ましい。
【００１２】
シート状にした時の水との接触角が８５°以上であり、かつオレイン酸との接触角が８°以下であると本発明の課題を最も好適に解決することができる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、熱可塑性樹脂成分（Ａ成分）の割合が組成物全体の６０％以上であることが好ましく、７０％以上であることがより好ましい。
【００１３】
本発明に用いる熱可塑性樹脂成分（Ａ成分）は、非晶性の樹脂および結晶性の樹脂のいずれも用いることができる。かかる結晶性の樹脂としては、例えばポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）等が挙げられる。非晶性の樹脂としては、ポリスチレン樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＡＳ樹脂、メタクリル樹脂、ポリカーボネート樹脂、環状ポリオレフィン樹脂、変性ＰＰＥ樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリアリレート樹脂、およびポリエーテルイミド樹脂などが例示される。これらの中でもフッ素樹脂を含有するシート状物とした際に、水との接触角が高くなり、尿に対する防汚性に優れる点でポリカーボネート樹脂が好ましく、特にビスフェノールＡ型ポリカーボネートが好ましい。
【００１４】
ポリカーボネート樹脂は、ビスフェノールＡ型ポリカーボネート以外にも、他の二価フェノールを用いて重合された、高耐熱性または低吸水率の各種のポリカーボネート樹脂であってもよい。ポリカーボネート樹脂はいかなる製造方法によって製造されたものでもよく、界面重縮合の場合は通常一価フェノール類の末端停止剤が使用される。ポリカーボネート樹脂はまた３官能フェノール類を重合させた分岐ポリカーボネート樹脂であってもよく、更に脂肪族ジカルボン酸や芳香族ジカルボン酸、または二価の脂肪族または脂環族アルコールを共重合させた共重合ポリカーボネートであってもよい。ポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量は１３，０００〜４０，０００の範囲であると、幅広い分野に適用可能となる。粘度平均分子量が２０，０００未満であると切削性に優れ好適となる。粘度平均分子量が２０，０００以上であると強度に優れ好適となる。本発明の用途においては、粘度平均分子量の下限はより好ましくは２２，０００、更に好ましくは２３，０００である。粘度平均分子量の上限は、汎用性の点からより好ましくは３５，０００、更に好ましくは３０，０００である。
【００１５】
尚、かかる粘度平均分子量はポリカーボネート樹脂全体として満足すればよく、分子量の異なる２種以上の混合物によりかかる範囲を満足するものを含む。特に粘度平均分子量が５０，０００（より好ましくは８０，０００以上、更に好ましくは１００，０００以上）を超えるポリカーボネートの混合は、溶融時のエントロピー弾性を高くする点で有利な場合がある。エントロピー弾性の向上による効果は、ポリカーボネートの分子量が高いほど顕著となるが、実用上該分子量の上限は２００万、好ましくは３０万、より好ましくは２０万である。かかるポリカーボネート樹脂を０．５〜２０重量％、好ましくは１〜１０重量％配合すると、成形性を特に損なうことなく所定の効果が得られる。
【００１６】
ポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量（Ｍ）は塩化メチレン１００ｍｌにポリカーボネート樹脂０．７ｇを溶解した溶液から２０℃で求めた比粘度（ηＳＰ）を次式に挿入して求めたものである。ポリカーボネート樹脂の詳細については、例えば、特開２００２−１２９００３号公報に記載されている。
ηＳＰ／ｃ＝［η］＋０．４５×［η］２ｃ（但し［η］は極限粘度）
［η］＝１．２３×１０−４Ｍ０．８３
ｃ＝０．７
【００１７】
（ｉ−１）ポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）およびスチレン樹脂（Ａ−２成分）からなる熱可塑性樹脂組成物について
本発明の熱可塑性樹脂組成物における熱可塑性樹脂成分（Ａ成分）は、ポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）９９．９〜８０重量部およびスチレン樹脂（Ａ−２成分）０．１〜２０重量部の合計１００重量部からなることが好ましい。Ａ−１成分は、Ａ−１成分とＡ−２成分の合計１００重量部に対して９７〜８５重量部であることがより好ましく、９６〜９０重量部であることがさらに好ましい。また、Ａ−２成分は、Ａ−１成分とＡ−２成分の合計１００重量部に対して３〜１５重量部であることがより好ましく、４〜１０重量部であることがさらに好ましい。Ａ−２成分が下限以上では、シール液が付着しても汚れが目立ちにくいため好ましい。Ａ−２成分が上限以下では、成形時に樹脂にヤケが発生しにくく、成形品が黄変しにくいため好ましい。
【００１８】
本発明に用いるポリカーボネート樹脂は、ビスフェノールＡ型ポリカーボネートが好ましく、ビスフェノールＡ型ポリカーボネート以外にも、他の二価フェノールを用いて重合された、高耐熱性または低吸水率の各種のポリカーボネート樹脂であってもよい。
本発明に用いるスチレン樹脂（Ａ−２成分）は、スチレンのほか、ｏ−メチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、２，４−ジメチルスチレン、エチルスチレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレンなどの核アルキル置換スチレン、α−メチルスチレン、α−メチル−ｐ−メチルスチレンなどのα−アルキル置換スチレン等の重合体、及びこれら１種以上と他のビニル化合物の少なくとも１種以上との共重合体、これら２種以上の共重合体が挙げられる。
【００１９】
かかる共重合可能なビニル化合物としては、アクリロニトリル、メタクリロニトリルなどの不飽和ニトリル化合物類、無水マレイン酸等の酸無水物などが挙げられ、これらの重合体の中で特に好ましい重合体は、ポリスチレン（シンジオタクチックポリスチレンを含む。）、スチレン／アクリロニトリル共重合体（ＡＳ樹脂）である。また、下記式（１）で表わされる（メタ）アクリル酸エステル単量体（Ｂａ）並びに芳香族アルケニル化合物単量体（Ｂｂ）から形成される単位を主たる構成単位とする共重合体が好適に用いられる。
【００２０】
【化１】
0005243644.tif 000002
（式中、Ｒ１は水素原子またはメチル基、Ｒ２は炭素環基自体を表し、ｎは１〜４の整数を表す。）
【００２１】
（メタ）アクリル酸エステル単量体（Ｂａ）としては、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、フェニル（メタ）アクリレート、４−メチルフェニル（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレート、４−メチルベンジル（メタ）アクリレート、４−ｔｅｒｔ−ブチルシクロヘキシル（メタ）アクリレート、４−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル（メタ）アクリレート、シクロヘキソキシメチル（メタ）アクリレート、２−シクロヘキソキシエチル（メタ）アクリレート、フェノキシメチル（メタ）アクリレート、および２−フェノキシエチル（メタ）アクリレートが好ましく、シクロヘキシルメタクリレートおよびフェニルメタクリレートがより好ましく、特にフェニルメタクリレートが好ましい。
【００２２】
芳香族アルケニル化合物単量体（Ｂｂ）としては、スチレン、α−メチルスチレン、ｏ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、エチルスチレン、ジメチルスチレン、およびｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレンなどが例示され、中でもスチレンおよびα−メチルスチレンが、特にスチレンが、単量体（Ｂｂ）１００重量％中９０重量％以上であることが好ましい。単量体（Ｂｂ）の全量がスチレンであることが最も好適な態様である。
【００２３】
（ｉ−２）ポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）およびポリエステル樹脂（Ａ−３成分）からなる熱可塑性樹脂組成物について
本発明の熱可塑性樹脂組成物における熱可塑性樹脂成分（Ａ成分）は、ポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）８５〜６５重量部よびポリエステル樹脂（Ａ−３成分）１５〜３５重量部の合計１００重量部からなることが好ましい。Ａ−１成分は、Ａ−１成分とＡ−３成分の合計１００重量部に対して８０〜７０重量部であることがより好ましい。また、Ａ−３成分は、Ａ−１成分とＡ−３成分の合計１００重量部に対して２０〜３０重量部であることがより好ましい。Ａ−３成分が下限以上では、尿に対する防汚性に優れシール液が付着しても汚れが目立ちにくいため好ましい。Ａ−３成分が上限以下では、耐衝撃性に優れ、破壊時の形態が延性破壊となるため好ましい。
【００２４】
本発明に用いるポリカーボネート樹脂は、ビスフェノールＡ型ポリカーボネートが好ましく、ビスフェノールＡ型ポリカーボネート以外にも、他の二価フェノールを用いて重合された、高耐熱性または低吸水率の各種のポリカーボネート樹脂であってもよい。
本発明に用いるポリエステル樹脂（Ａ−３成分）は、芳香族ジカルボン酸またはその反応性誘導体と、ジオール、またはそのエステル誘導体とを主成分とする縮合反応により得られる重合体ないしは共重合体である。
【００２５】
ここでいう芳香族ジカルボン酸としてはテレフタル酸、イソフタル酸、オルトフタル酸、１，５−ナフタレンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、４，４’−ビフェニルジカルボン酸、４，４’−ビフェニルエーテルジカルボン酸、４，４’−ビフェニルメタンジカルボン酸、４，４’−ビフェニルスルホンジカルボン酸、４，４’−ビフェニルイソプロピリデンジカルボン酸、１，２−ビス（フェノキシ）エタン−４，４’−ジカルボン酸、２，５−アントラセンジカルボン酸、２，６−アントラセンジカルボン酸、４，４’−ｐ−ターフェニレンジカルボン酸、２，５−ピリジンジカルボン酸等の芳香族系ジカルボン酸、ジフェニルメタンジカルボン酸、ジフェニルエーテルジカルボン酸、及びβ−ヒドロキシエトキシ安息香酸から選ばれることが好適に用いられ、特にテレフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸が好ましく使用できる。芳香族ジカルボン酸は二種以上を混合して使用してもよい。なお少量であれば、該ジカルボン酸と共にアジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカンジ酸等の脂肪族ジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸等を一種以上混合使用することも可能である。
【００２６】
また本発明のポリエステル樹脂の成分であるジオールとしては、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブチレングリコール、ヘキシレングリコール、ネオペンチルグリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、デカメチレングリコール、２−メチル−１，３−プロパンジオール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール等の脂肪族ジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール等の脂環族ジオール等、２，２−ビス（β−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン等の芳香環を含有するジオール等及びそれらの混合物等が挙げられる。更に少量であれば、分子量４００〜６，０００の長鎖ジオール、すなわちポリエチレングリコール、ポリ−１，３−プロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール等を１種以上共重合してもよい。
【００２７】
また本発明のポリエステル樹脂は少量の分岐剤を導入することにより分岐させることができる。分岐剤の種類に制限はないがトリメシン酸、トリメリチン酸、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール等が挙げられる。
【００２８】
具体的なポリエステル樹脂としては、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリへキシレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、ポリブチレンナフタレート（ＰＢＮ）、ポリエチレン−１，２−ビス（フェノキシ）エタン−４，４’−ジカルボキシレート、等の他、ポリエチレンイソフタレート／テレフタレート、ポリブチレンテレフタレート／イソフタレート、等の共重合ポリエステル樹脂が挙げられる。
これらの中でもポリエチレンテレフタレートが尿に対する防汚性に優れシール液が付着しても汚れが目立ちにくいため好ましい。に優れるため好ましい。
【００２９】
（ｉ−３）フッ素樹脂（Ｂ−１成分）を含有する熱可塑性樹脂組成物について
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、熱可塑性樹脂組成物全体を１００重量部とした際にフッ素樹脂（Ｂ−１成分）を０．１〜２０重量部含有することが好ましい。また、Ｂ−１成分は、組成物全体を１００重量部とした際に３〜１８重量部であることがより好ましく、４〜１０重量部であることがさらに好ましい。Ｂ−１成分が下限以上では、シール液が付着しても汚れが目立ちにくいため好ましい。Ｂ−１成分が上限以下では、耐衝撃性に優れ、破壊時の形態が延性破壊となるため好ましい。
【００３０】
本発明に用いるフッ素樹脂（Ｂ−１成分）は、例えば、テトラフルオロエチレン、トリフルオロエチレン、ビニルフルオライド、ビニリデンフルオライド、ヘキサフルオロプロピレン等のフッ素含有モノマーの単独又は共重合体が挙げられる。また滴下防止性能を損なわない範囲で、前記フッ素含有モノマーと、エチレン、プロピレン、アクリレート等の重合性モノマーを共重合してもよい。これらのフッ素樹脂の中で、ポリテトラフルオロエチレンが好ましい。好ましいポリテトラフルオロエチレンはＡＳＴＭ規格によれば、タイプ３と呼ばれるものである。
【００３１】
なお、フッ素樹脂は慣用の方法、例えば、米国特許第２，３９３，９６７号明細書に記載の乳化重合法等により得ることができる。またフッ素樹脂は固体状態でも、また乳濁液の状態でも使用可能であるが、本発明の組成物においては樹脂の熱安定性等の点から、固体状態での使用が好ましい。
【００３２】
（ｉ−４）その他の添加剤
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、性能を損なわない程度に従来公知の各種の添加剤を含有することができる。かかる添加剤としては、例えば、熱安定剤、着色剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、離型剤、摺動剤、赤外線吸収剤、光拡散剤、蛍光増白剤、帯電防止剤、難燃剤、難燃助剤、可塑剤、強化充填材、衝撃改質剤、光触媒系防汚剤、およびフォトクロミック剤等が例示される。尚、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、および離型剤などは、公知の適正量を配合できる。
【００３３】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は白色などに着色されていることが好ましく、二酸化チタン、炭酸カルシウム、および硫酸バリウムが好適に用いられる。なかでも二酸化チタンは、色味、遮光性、および安定性に優れるため好ましい。着色剤の量は組成物全体を１００重量部とした際に０．１〜５重量部含有することが好ましい。
【００３４】
（ｉｉ）樹脂製無水小便器に用いる熱可塑性樹脂からなる無水小便器
本発明の無水小便器は、射出成形により得ることができる。かかる射出成形においては、通常の成形方法だけでなく、適宜目的に応じて、射出圧縮成形、射出プレス成形、ガスアシスト射出成形、発泡成形（超臨界流体の注入によるものを含む）、インサート成形、インモールドコーティング成形、断熱金型成形、急速加熱冷却金型成形、二色成形、サンドイッチ成形、および超高速射出成形などの射出成形法を用いて成形品を得ることができる。これら各種成形法の利点は既に広く知られるところである。また成形はコールドランナー方式およびホットランナー方式のいずれも選択することができる。
【実施例】
【００３５】
以下、実施例を挙げて詳細に説明するが、本発明はその趣旨を超えない限り、何らこれに限定されるものではない。なお実施例、比較例の物性評価は下記の方法に従った。
【００３６】
＜物性評価＞
（１）水との接触角
２５℃５０％ＲＨ高温高湿条件下で２４時間放置後、接触角測定器（型式ＣＡ−Ａ  協和界面科学製）で、θ／２法により水との接触角を測定した。水は蒸留水２μｌを使用した。
【００３７】
（２）オレイン酸との接触角
２５℃５０％ＲＨ高温高湿条件下で２４時間放置後、接触角測定器（型式ＣＡ−Ａ  協和界面科学製）で、θ／２法によりオレイン酸との接触角を測定した。オレイン酸は２μｌ使用した。
【００３８】
（３）付着物汚染試験（着色水とシール液の混合液）
着色水（０．０２０重量％のメチレンブルー水溶液）とシール液（無水小便器のトラップ構造に用いるシール液）を４０／６０の割合で攪拌した混合溶液をシート状物に垂らし試験片を垂直にして１分経過した後、汚れの目立ち度合いを評価した。
◎：汚れが目立ちにくい。
○：汚れが一部に存在するが目立ちにくい。
×：汚れが多く存在し汚れが目立つ。
【００３９】
（４）高速面衝撃試験
該試験片を温度２３℃、相対湿度５０％ＲＨの雰囲気下で２４時間状態調整した。高速面衝撃試験機（島津製作所（株）製ハイドロショットＨＴＭ−１）を用いて状態調整後の試験片について、サンプルを貫通破壊させ、このときの破壊の形態を観察した。なお、試験条件は、温度２３℃、相対湿度５０％ＲＨの雰囲気下、基板温度２３℃での測定で行った。測定器具としては、先端が半球状で半径６．３５ｍｍ（１／４インチ）の打ち抜き用ポンチおよび半径１２．７ｍｍ（１／２インチ）の円形の受け台を使用し、打ち抜き速度７ｍ／ｓの条件で行った。
【００４０】
＜実施例１〜１２、比較例１〜４＞
（実施例１）
芳香族ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）製Ｌ−１２２５ＷＰ（商品名）、粘度平均分子量２２，４００］（Ａ−１）９９．９重量部、フッ素樹脂［ダイキン工業製ルブロンＬ−５Ｆ（商品名）；平均粒径０．２μｍ］（Ｂ−１）０．１重量部の割合で各成分を計量して、タンブラーを用いて均一に混合した。
得られた芳香族ポリーボネート樹脂組成物を１００重量部、チバ・スペシャルティ・ケミカルズ株式会社製イルガフォス１６８を０．０３重量部の割合で各成分を計量して、タンブラーを用いて均一に混合し、かかる混合物を押出機に投入して樹脂組成物の作成を行った。押出機としては径３０ｍｍφのベント式二軸押出機（（株）神戸製鋼所ＫＴＸ−３０）を使用した。シリンダ−温度およびダイス温度が２８０℃、およびベント吸引度が３０００Ｐａの条件でストランドを押出し、水浴において冷却した後ペレタイザーでストランドカットを行い、ペレット化した。得られたペレットは１２０℃で６時間、熱風循環式乾燥機にて乾燥し、射出成形機［東芝機械（株）ＥＣ１６０ＮＩＩ］によりシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃で１５０ｍｍ×１５０ｍｍ角、３ｍｍの厚みのシート状物を得た。このとき用いた金型はキャビティを＃３０００で磨いたものを用いた。評価結果を表１に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００４１】
（実施例２）
芳香族ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）製Ｌ−１２２５ＷＰ（商品名）、粘度平均分子量２２，４００］（Ａ−１）９５重量部、フッ素樹脂［ダイキン工業製ルブロンＬ−５Ｆ（商品名）；平均粒径０．２μｍ］（Ｂ−１）５重量部の割合で各成分を計量して、タンブラーを用いて均一に混合し、実施例１と同様にペレット化しシート状物を得た。評価結果を表１に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００４２】
（実施例３）
芳香族ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）製Ｌ−１２２５ＷＰ（商品名）、粘度平均分子量２２，４００］（Ａ−１）９０重量部、フッ素樹脂［ダイキン工業製ルブロンＬ−５Ｆ（商品名）；平均粒径０．２μｍ］（Ｂ−１）１０重量部の割合で各成分を計量して、タンブラーを用いて均一に混合し、実施例１と同様にペレット化しシート状物を得た。評価結果を表１に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００４３】
（実施例４）
芳香族ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）製Ｌ−１２２５ＷＰ（商品名）、粘度平均分子量２２，４００］（Ａ−１）８０重量部、フッ素樹脂［ダイキン工業製ルブロンＬ−５Ｆ（商品名）；平均粒径０．２μｍ］（Ｂ−１）２０重量部の割合で各成分を計量して、タンブラーを用いて均一に混合し、実施例１と同様にペレット化しシート状物を得た。評価結果を表１に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００４４】
（実施例５）
芳香族ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）製Ｌ−１２２５ＷＰ（商品名）、粘度平均分子量２２，４００］（Ａ−１）９９．９重量部、スチレン樹脂［東洋スチレン（株）製：トーヨースチロールＧ２００Ｃ］（Ａ−２）０．１重量部の割合で各成分を計量して、タンブラーを用いて均一に混合し、実施例１と同様にペレット化しシート状物を得た。評価結果を表１に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００４５】
（実施例６）
芳香族ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）製Ｌ−１２２５ＷＰ（商品名）、粘度平均分子量２２，４００］（Ａ−１）９６重量部、スチレン樹脂［東洋スチレン（株）製：トーヨースチロールＧ２００Ｃ］（Ａ−２）４重量部の割合で各成分を計量して、タンブラーを用いて均一に混合し、実施例１と同様にペレット化しシート状物を得た。評価結果を表１に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００４６】
（実施例７）
芳香族ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）製Ｌ−１２２５ＷＰ（商品名）、粘度平均分子量２２，４００］（Ａ−１）８５重量部、スチレン樹脂［東洋スチレン（株）製：トーヨースチロールＧ２００Ｃ］（Ａ−２）１５重量部の割合で各成分を計量して、タンブラーを用いて均一に混合し、実施例１と同様にペレット化しシート状物を得た。評価結果を表１に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００４７】
（実施例８）
芳香族ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）製Ｌ−１２２５ＷＰ（商品名）、粘度平均分子量２２，４００］（Ａ−１）８５重量部、ポリエチレンテレフタレート樹脂［帝人（株）製：ＴＲ−８５８０］（Ａ−３）１５重量部の割合で各成分を計量して、タンブラーを用いて均一に混合し、実施例１と同様にペレット化しシート状物を得た。評価結果を表１に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００４８】
（実施例９）
芳香族ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）製Ｌ−１２２５ＷＰ（商品名）、粘度平均分子量２２，４００］（Ａ−１）７０重量部、ポリエチレンテレフタレート樹脂［帝人（株）製：ＴＲ−８５８０］（Ａ−３）３０重量部の割合で各成分を計量して、タンブラーを用いて均一に混合し、実施例１と同様にペレット化しシート状物を得た。評価結果を表１に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００４９】
（実施例１０）
芳香族ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）製Ｌ−１２２５ＷＰ（商品名）、粘度平均分子量２２，４００］（Ａ−１）６５重量部、ポリエチレンテレフタレート樹脂［帝人（株）製：ＴＲ−８５８０］（Ａ−３）３５重量部の割合で各成分を計量して、タンブラーを用いて均一に混合し、実施例１と同様にペレット化しシート状物を得た。評価結果を表１に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００５０】
（実施例１１）
ポリメチルメタクリレート樹脂［旭化成（株）製デルペット７０Ｎ（商品名）］（Ａ−４）９０重量部、フッ素樹脂［ダイキン工業製ルブロンＬ−５Ｆ（商品名）；平均粒径０．２μｍ］（Ｂ−１）１０重量部の割合で各成分を計量して、タンブラーを用いて均一に混合し、実施例１と同様にペレット化しシート状物を得た。結果を表１に示した。評価結果を表１に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００５１】
（実施例１２）
芳香族ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）製Ｌ−１２２５ＷＰ（商品名）、粘度平均分子量２２，４００］（Ａ−１）９０重量部、フッ素樹脂［ダイキン工業製ルブロンＬ−５Ｆ（商品名）；平均粒径０．２μｍ］（Ｂ−１）１０重量部、および着色剤（石原産業（株）製タイペークＰＣ−３、平均粒子径：０．２２μｍ、Ａｌ２Ｏ３量：２．０重量％、ＴｉＯ２量：９１重量％）を樹脂成分の重量を１００重量部に対して１重量部用いた以外は、実施例１と同様にペレット化しシート状物を得た。評価結果を表１に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００５２】
（比較例１）
芳香族ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）製Ｌ−１２２５ＷＰ（商品名）、粘度平均分子量２２，４００］（Ａ−１）１００重量部を用いて、実施例１と同様にしてシート状物を得た。評価結果を表２に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００５３】
（比較例２）
ポリプロピレン樹脂［住友化学（株）製ノーブレンＨ５０１］（Ａ−５）１００重量部を用いて、金型温度を５０℃とした以外は実施例１と同様にしてシート状物を得た。評価結果を表２に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００５４】
（比較例３）
ＡＢＳ樹脂［日本Ａ＆Ｌ（株）製ＳＸＨ３３０］（Ａ−６）１００重量部を用いて、シリンダー温度を２３０℃とした以外は実施例１と同様にしてシート状物を得た。評価結果を表２に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００５５】
（比較例４）
ＡＢＳ樹脂［日本Ａ＆Ｌ（株）製ＳＸＨ３３０］（Ａ−６）９０重量部、フッ素樹脂［ダイキン工業製ルブロンＬ−５Ｆ（商品名）；平均粒径０．２μｍ］（Ｂ−１）１０重量部の割合で各成分を計量して、タンブラーを用いて均一に混合し、シリンダー温度を２３０℃とした以外は実施例１と同様にペレット化しシート状物を得た。評価結果を表２に示した。なお成形時にヤケは生じていなかった。
【００５６】
【表１】
0005243644.tif 000003
【００５７】
【表２】
0005243644.tif 000004
【産業上の利用可能性】
【００５８】
本発明の樹脂製無水小便器に用いる熱可塑性樹脂は、樹脂製無水小便器に用いることができる。
【要約】
【課題】本発明の目的は、無水小便器のトラップ構造に用いるシール液の汚れが目立ちにくく、尿に対して防汚性が良好である樹脂製無水小便器に用いる熱可塑性樹脂および熱可塑性樹脂製無水小便器は提供する。
【解決手段】シート状にしたときの水との接触角が８０°以上であり、オレイン酸との接触角が１０°以下であることを特徴とするトラップ構造を有する樹脂製無水小便器に用いる熱可塑性樹脂組成物。
【選択図】なし