(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｆｅ3Ｏ4粉末を成型して成型体を得る工程と、
得られた成型体を焼結する工程を含み、
前記成型は、９８〜２９４ＭＰａの圧力で行い、
前記焼結は、純Ａｒガス、純Ｎ2ガス、純Ｈｅガス、或いはこれらの混合ガス雰囲気で、１０００〜１３００℃で行うことを特徴とするマグネタイトバルク材の製造方法。
【請求項２】
前記マグネタイトバルク材は、マグネタイト相の物性測定用に用いられるものである請求項１に記載の製造方法。
【請求項３】
前記焼結は、１０〜１２０分で行う請求項１または２に記載の製造方法。
【請求項４】
焼結後、更にホットプレスを行う請求項１〜３のいずれかに記載の製造方法。
【請求項５】
前記ホットプレスは、不活性ガス雰囲気または０．１３Ｐａ以下の真空雰囲気で、７００〜１０００℃で、３９．２〜７８．５ＭＰａで行う請求項４に記載の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、マグネタイト相の様々な物性を把握するための測定用試料として用いることができるマグネタイトバルク材を製造する方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鉄鋼製品の製造プロセスにおいては、表面に酸化皮膜（スケール）が形成され、製品の品質や性能を劣化させたり、生産歩留まりを低下させる原因となっている。例えば、加熱炉で形成された厚い１次スケールの除去が不完全で、一部が残ったまま圧延に供されると、スケールの破壊や押し込みが生じ、鋼材にスケール疵が発生することがある。また、２次スケールに起因してメカニカルデスケーリング（ＭＤ）性が不良となったり、メッキ性が不良になることがある。このようにスケールは、鋼材の表面性状に大きく影響を与えている。そこでスケールに起因する問題を解決するには、圧延プロセス中におけるスケール形成挙動やスケール破壊・変形挙動など動的な挙動を把握すればよい。特に、圧延プロセス過程におけるスケールの破壊・変形挙動を把握するには、高温状態におけるスケールの物性（例えば、物理的特性や機械的特性など）を把握すればよい。
【０００３】
ところで上記スケールは、通常、Ｆｅ系酸化物［例えば、ＦｅＯ（ウスタイト），Ｆｅ3Ｏ4（マグネタイト），Ｆｅ2Ｏ3（ヘマタイト）など］で構成されている。そこで高温状態におけるスケールの物性を把握するには、こうしたＦｅ系酸化物の単体試料を作製し、高温状態における硬度やヤング率（弾性定数）、線膨張率などの物性を測定すればよいと考えられる。特にマグネタイト（Ｆｅ3Ｏ4）は、スケールを構成する主要な酸化物であり、スケールの物性に大きく影響を及ぼしていると考えられる。
【０００４】
マグネタイトの物理的特性を評価した技術として、非特許文献１には、鋼板を加熱して鋼材表面にスケールを形成させ、露出させたスケール断面のうちマグネタイト層のビッカース硬度を１０００℃で測定することが開示されている。しかしこの非特許文献１が開示する技術は、マグネタイト純度の高い塊状（以下、バルクとよぶことがある）の単体試料を作製するためのものではないため、マグネタイト層のビッカース硬度については測定できるものの、その他の機械的特性（例えば、マグネタイトのヤング率や線膨張率など）を測定することはできない。
【０００５】
一方、マグネタイト純度の高いバルク材を提供する技術ではないが、特許文献１には、合成したマグネタイト粉末を成形、焼成してマグネタイト焼結体を得ることが記載されている。
【非特許文献１】Materials Science Forum Vols.522-523 (August 2006) pp.469-476
【特許文献１】特開２００３−２０２８６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上記特許文献１には、合成したマグネタイト粉末を成形、焼成してマグネタイト焼結体を得ることが記載されている。しかしこの特許文献１には、マグネタイト焼結体を製造するための具体的な条件について記載されていない。従って上記特許文献１で得られた焼結体のマグネタイト純度は不明である。
【０００７】
というのもＦｅはＦｅＯやＦｅ3Ｏ4、Ｆｅ2Ｏ3などの酸化物を形成するが、本発明者らが検討したところ、夫々の酸化物を形成する平衡酸素圧は、温度によって順位が変化するため、焼結温度によっては原料として用いたマグネタイト（Ｆｅ3Ｏ4）が容易に酸化されてヘマタイト（Ｆｅ2Ｏ3）を形成したり、還元されてウスタイト（ＦｅＯ）を形成し、マグネタイト純度が高い焼結体を得ることができない場合があることが判明した。
【０００８】
本発明は、この様な状況に鑑みてなされたものであり、その目的は、マグネタイト純度が高く、機械的特性を測定できる程度の大きさで密度が高いバルク材を製造できる方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決することのできた本発明に係るマグネタイトバルク材の製造方法とは、Ｆｅ3Ｏ4粉末を成型して成型体を得る工程と、得られた成型体を焼結する工程を含み、前記成型は、９８〜２９４ＭＰａの圧力で行い、前記焼結は、不活性ガス雰囲気で、１０００〜１３００℃で行う点に要旨を有する。前記焼結は、１０〜１２０分で行うことが好ましい。
【００１０】
焼結後は、更にホットプレスを行うことによって得られたマグネタイトバルク材の焼結密度を一段と高めることができる。前記ホットプレスは、不活性ガス雰囲気または０．１３Ｐａ以下の真空雰囲気で、７００〜１０００℃で、３９．２〜７８．５ＭＰａで行うことが好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、原料としてＦｅ3Ｏ4粉末を用い、これを成型した成型体を適切な条件で焼結することによって、マグネタイト純度が高く、密度が高いバルク材を製造できる。また、得られたマグネタイトバルク材に、更にホットプレスを行うと、バルク材の密度を一段と高めることができる。
【００１２】
本発明で得られたマグネタイトバルク材を用いれば、マグネタイトの機械的特性（例えば、ヤング率や線膨張率など）を測定することができるため、高温状態におけるスケールの物性を把握するのに役立つ。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
本発明者らは、マグネタイト純度が高く、密度が高いバルク材を製造するために、鋭意研究を重ねてきた。その結果、原料としてＦｅ3Ｏ4粉末を用い、これを成型した成型体を適切な条件で焼結すれば、マグネタイト純度の高い高密度バルク材を製造できることを見出し、本発明を完成した。
【００１４】
マグネタイト自体は、粉末の形態で市販されているが、機械的特性を測定できる程度の大きさのマグネタイト単体試料は市販されておらず、各種素材として利用されることもない。そこで本発明者らは、粉末冶金技術に着目し、Ｆｅ3Ｏ4粉末を成型して成型体を作製し、この成型体を適切な条件で焼結すれば、マグネタイト純度が高く、高密度のバルク材を製造できるのではないかと考えて研究を重ねてきた。その結果、
（１）Ｆｅ3Ｏ4粉末を成型して成型体を得る工程と、
（２）得られた成型体を焼結する工程を含み、
前記成型は、９８〜２９４ＭＰａの圧力（成形荷重１．０〜３．０ｔｏｎｆ／ｃｍ2）で行い、前記焼結は、不活性ガス雰囲気で、１０００〜１３００℃で行えば、マグネタイト純度が高く、高密度のバルク材を製造できることが明らかとなった。以下、各工程について順を追って詳細に説明する。
【００１５】
［（１）成型体を得る工程］
本発明では、原料として、Ｆｅ3Ｏ4粉末を用いることが重要である。Ｆｅ3Ｏ4粉末を成型して得られた成型体を所定の条件で焼結することで、高純度のマグネタイトバルク材を製造できるからである。
【００１６】
Ｆｅ3Ｏ4粉末は、例えば、和光純薬工業社などから入手できる。なお、Ｆｅ3Ｏ4粉末としては、粒子径（最大径）が、約１０〜２００μｍの粉末を用いることが好ましい。粒子径が１０μｍ未満では、取り扱い性が悪いことに加え、表面積が大きくなり過ぎるために焼結工程で酸化・還元をおこしやくなる。また、分級も難しくなる。好ましくは５０μｍ以上である。一方、粒子径が２００μｍを超えると、粒子径が大き過ぎるため、バルク材を高密度化できない。好ましくは１００μｍ以下である。
【００１７】
本発明では、Ｆｅ3Ｏ4粉末を成型して成型体を得るが、成型圧力は９８〜２９４ＭＰａ（１．０〜３．０ｔｏｎｆ／ｃｍ2）とすることが重要である。成型圧力が９８ＭＰａ（１．０ｔｏｎｆ／ｃｍ2）を下回ると、荷重不足となり、成型体を形成することができない。従って成型圧力は９８ＭＰａ（成形荷重１．０ｔｏｎｆ／ｃｍ2）以上とする。しかし成型圧力が２９４ＭＰａ（３．０ｔｏｎｆ／ｃｍ2）を超えると、成型体に残留する応力が大きくなり、後の焼結工程においてバルク材にクラックが発生して良好なバルク材を得ることができない。従って成型圧力は２９４ＭＰａ（３．０ｔｏｎｆ／ｃｍ2）以下とする。
【００１８】
Ｆｅ3Ｏ4粉末を成型する方法は特に限定されず、プレス成型を行ってもよいし、ＣＩＰ成型を行ってもよい。
【００１９】
成型する際に用いる型の種類は特に限定されず、金型を用いてもよいし、ゴム製の型を用いてもよい。ゴム製の型を用いる場合は、ＣＩＰ成型を行ってもよい。例えば、円柱状の成型体を作製する場合は、ネオプレンゴム製のチューブを所望の長さに切断し、これにＦｅ3Ｏ4粉末をできるだけ均一かつ高密度に充填し、チューブの両端をネオプレンゴム製の栓で止めてシールする。この試料を静水圧９８〜２９４ＭＰａ（１．０〜３．０ｔｏｎｆ／ｃｍ2）でＣＩＰ成型すれば、円柱状の成型体を作製することができる。なお、成型体の形状は特に限定されるものではなく、各種試験片の形状であってもよいし、板状やブロック状であってもよい。
【００２０】
［（２）焼結する工程］
本発明では、上記成型体を焼結するが、この焼結は、不活性ガス雰囲気で、１０００〜１３００℃で行うことが重要である。焼結雰囲気を不活性ガス雰囲気とすることによって、Ｆｅ3Ｏ4粉末が焼結中に酸化あるいは還元されるのを防止することができる。
【００２１】
不活性ガスとしては、純Ａｒガスや純Ｎ2ガス、純Ｈｅガス、或いはこれらのガスを混合したガスなどを用いればよい。コストを削減するためには、純Ａｒガスや純Ｎ2ガスを用いることが好ましい。
【００２２】
なお、後述する実施例から明らかなように、焼結雰囲気を酸素含有雰囲気（例えば、大気）とすると、Ｆｅ3Ｏ4の一部が酸化されてＦｅ2Ｏ3を生成する。従ってマグネタイト純度が低下する。また、焼結雰囲気を０．１３Ｐａ（１×１０-3Ｔｏｒｒ）以下の真空雰囲気とすると、酸素分圧が低くなり過ぎるため、焼結温度（１０００〜１３００℃）では、Ｆｅ3Ｏ4の一部が還元されてＦｅＯを生成する。従ってマグネタイト純度の高いバルク材を製造することができない。
【００２３】
本発明では、焼結温度を１０００〜１３００℃で行う必要がある。焼結温度が１０００℃未満では、焼結不充分となり、バルク材の密度を高めることができず、機械的特性を測定できない。従って焼結温度は１０００℃以上とする。好ましくは１０５０℃以上であり、より好ましくは１１００℃以上である。しかし焼結温度が１３００℃を超えると、焼結雰囲気中に不可避的に含まれる酸素によってＦｅ3Ｏ4粉末の一部が酸化され、Ｆｅ2Ｏ3を生成する。従って焼結温度は１３００℃以下とする。好ましくは１２５０℃以下である。
【００２４】
なお、焼結するに当っては、焼結温度に到達するまでの昇温速度は、例えば、１００〜１２００℃／ｈとすればよい。
【００２５】
焼結時間は、焼結温度に影響を受けるため一律に規定することはできず、機械的特性を測定できる程度の密度となるように焼結温度を考慮しつつ焼結すればよい。焼結時間は、例えば、１０〜１２０分とすればよい。焼結時間が短過ぎると焼結不足となる傾向があり、焼結時間が長過ぎても経済的に無駄となるからである。焼結時間のより好ましい下限は１５分であり、より好ましい上限は９０分である。なお、焼結後、室温まで冷却するに当っては、焼結炉内で放冷すればよい。
【００２６】
焼結して得られたマグネタイトバルク材は、後述する実施例から明らかなように、焼結ままの状態で、焼結密度が９０％以上の高密度なものになっている。
【００２７】
本発明では、焼結後、更にホットプレスを行うことが好ましい。ホットプレスを行うことで、焼結して得られたマグネタイトバルク材の焼結密度を一段と高めることができる。
【００２８】
［（３）ホットプレス］
ホットプレスは、不活性ガス雰囲気または０．１３Ｐａ（１．０×１０-3Ｔｏｒｒ）以下の真空雰囲気で行うことが好ましい。酸素をできる限り除去した雰囲気でホットプレスを行うことにより、Ｆｅ3Ｏ4が酸化または還元するのを防止できるため、マグネタイトバルク材の純度を低下させることなく高密度化できる。なお、上述したように、真空雰囲気で焼結を行った場合には、焼結温度が高いためにＦｅ3Ｏ4の一部が還元されるが、ホットプレスは焼結より低温で行なわれるため、真空雰囲気でホットプレスを行っても還元は起こらない。
【００２９】
不活性ガスとしては、純Ａｒガスや純Ｎ2ガス、純Ｈｅガス、或いはこれらのガスを混合したガスなどを用いればよい。コストを削減するためには、純Ａｒガスや純Ｎ2ガスを用いることが好ましい。
【００３０】
ホットプレスを行うときの温度と圧力は特に限定されないが、温度は７００〜１０００℃、圧力は２９．４〜７８．５ＭＰａ（成形荷重３００〜８００ｋｇｆ／ｃｍ2）とすることが好ましい。
【００３１】
ホットプレス温度が７００℃以上であれば、高密度のマグネタイトバルク材が得やすくなる。但し、ホットプレス温度が１０００℃を超えると、マグネタイトバルク材自体や金型に割れが発生することがある。従ってホットプレス温度は１０００℃以下とすることが好ましい。
【００３２】
ホットプレス圧力は、マグネタイトバルク材の密度が高くなるように、ホットプレス温度に応じて設定すればよい。例えば、２９．４〜７８．５ＭＰａ（３００〜８００ｋｇｆ／ｃｍ2）とすることが好ましい。ホットプレス圧力を２９．４ＭＰａ（３００ｋｇｆ／ｃｍ2）以上とすることで、高密度のマグネタイトバルク材を容易に得ることができる。ホットプレス圧力は、３９．２ＭＰａ以上（４００ｋｇｆ／ｃｍ2以上）とすることが好ましい。しかしホットプレス圧力が７８．５ＭＰａ（８００ｋｇｆ／ｃｍ2）を超えると、マグネタイトバルク材自体や金型に割れが発生することがある。従ってホットプレス圧力は７８．５ＭＰａ（８００ｋｇｆ／ｃｍ2）以下とすることが好ましい。
【００３３】
ホットプレスを、特に、比較的低温（７００〜８００℃程度）で行う場合は、圧力を３９．２ＭＰａ程度以上（４００ｋｇｆ／ｃｍ2程度以上）に加圧することで、マグネタイトバルク材の焼結密度を９５％以上とすることができる。一方、ホットプレスを、特に、比較的高温（９００〜１０００℃程度）で行う場合は、圧力を２９．４ＭＰａ程度以上（３００ｋｇｆ／ｃｍ2程度以上）に加圧することで、マグネタイトバルク材の焼結密度を９５％以上とすることができる。
【００３４】
ホットプレス時間は、ホットプレス時の温度や圧力に影響を受けるため一律に規定することはできないが、例えば、３０〜１２０分とすればよい。ホットプレス時間が短過ぎると密度向上作用が充分に発揮されないし、焼結時間が長過ぎても経済的に無駄となるからである。ホットプレス時間のより好ましい下限は４０分であり、より好ましい上限は１１０分である。
【００３５】
ホットプレスは、焼結して得られたマグネタイトバルク材を任意の金型に入れて行えばよい。なお、マグネタイトバルク材を任意の金型に入れる際には、該マグネタイトバルク材を金型形状に応じて前もって機械加工すればよい。
【００３６】
ホットプレスを行うときに用いる金型の材質は特に限定されないが、耐熱性の確保や成型体と反応しないことを考慮すると、グラファイト製金型を使用することが好ましい。
【００３７】
焼結後に、更にホットプレスを行うと、後述する実施例から明らかなように、焼結密度を一層高めることができ、例えば、９５％以上の高密度マグネタイトバルク材を製造できる。
【００３８】
本発明で得られたマグネタイトバルク材を用いれば、マグネタイトの硬度を測定できる他、ヤング率や線膨張率を測定することができ、マグネタイトの機械的特性を調べることができる。マグネタイトの機械的特性を詳細に調べることで、圧延プロセス中におけるスケール破壊・変形挙動などを把握することができるようになる。
【実施例】
【００３９】
以下、本発明を実験例によって更に詳細に説明するが、下記実験例は本発明を限定する性質のものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更して実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。
【００４０】
［実験１］
粉末状の四三酸化鉄試薬（和光純薬工業社製）を円筒状の金型（φ１０ｍｍ×１０ｍｍ）と角状の金型（５５ｍｍ×５５ｍｍ×８ｍｍt）に各々仕込み、圧力をかけて成型した。成型圧力は、４９ＭＰａ（０．５ｔｏｎｆ／ｃｍ2）、９８ＭＰａ（１．０ｔｏｎｆ／ｃｍ2）、１９６ＭＰａ（２．０ｔｏｎｆ／ｃｍ2）、２９４ＭＰａ（３．０ｔｏｎｆ／ｃｍ2）、または３９２ＭＰａ（４．０ｔｏｎｆ／ｃｍ2）とした。
【００４１】
その結果、成型時の圧力を４９ＭＰａ（０．５ｔｏｎｆ／ｃｍ2）とした場合は、円筒状金型と角状金型のいずれの金型を用いても、金型から取り出した時点で成型体が崩れた。一方、成型時の圧力を９８ＭＰａ（１．０ｔｏｎｆ／ｃｍ2）以上とした場合は、円筒状金型と角状金型のいずれの金型を用いて成型しても、金型から取り出した成型体は崩壊せず、安定な成型体が形成されたことを確認した。
【００４２】
次に、金型から取り出した成型体を、純Ａｒガス雰囲気中で、１３００℃で１時間加熱して焼結し、バルク材（焼結体）を得た。焼結に当たっては、１３００℃に昇温する際の昇温速度は３００℃／ｈで行い、１３００℃で１時間焼結した後の冷却は焼結炉内で放冷することによって行った。
【００４３】
得られたバルク材を目視にて観察した結果、成型時の圧力を３９２ＭＰａ（４．０ｔｏｎｆ／ｃｍ2）とすることによって得られたバルク材には、クラックが発生しており、一部、バルク材の崩壊も目視にて確認された。一方、成型時の圧力を９８〜２９４ＭＰａ（１．０〜３．０ｔｏｎｆ／ｃｍ2）として得られたバルク材には、クラックの発生は認められず、良好なバルク材が作製できたことを目視にて確認した。
【００４４】
［実験２］
粉末状の四三酸化鉄試薬（和光純薬工業社製）を円筒状の金型（φ１０ｍｍ×１０ｍｍ）に仕込み、１４７ＭＰａ（１．５ｔｏｎｆ／ｃｍ2）の圧力をかけて成型した。その結果、金型から取り出した成型体はいずれも崩壊せず、安定な成型体が形成されたことを確認した。
【００４５】
金型から取り出した成型体を、下記表１に示す雰囲気中で、下記表１に示す温度で、下記表１に示す時間加熱して焼結し、バルク材（焼結体）を得た。焼結に当たっては、下記表１に示す焼結温度に昇温する際の昇温速度は３００℃／ｈとし、焼結した後の冷却は焼結炉内で放冷することによって行った。なお、表１において、焼結雰囲気が「真空」とは、ガス分圧が０．１３Ｐａ（１×１０-3Ｔｏｒｒ）以下で焼結を行ったことを意味する。焼結雰囲気が「純Ａｒ」とは、常圧の純Ａｒガス雰囲気中で焼結を行ったことを意味する。焼結雰囲気が「純Ｎ2」とは、常圧の純Ｎ2ガス雰囲気中で焼結を行ったことを意味する。焼結雰囲気が「大気」とは、常圧の大気雰囲気中で焼結を行ったことを意味する。
【００４６】
得られたバルク材をＸＲＤ（Ｘ線回折）測定し、バルク材を構成する酸化物種を調べた。各バルク材について、検出された酸化物種を下記表１に示す。表１において、「○」は、酸化物種を同定できる程度に回折ピークが検出されたことを意味し、「−」は、酸化物種を同定できる程度に回折ピークが検出されなかったことを意味する。なお、本実験で用いたバルク材には、Ｆｅ2Ｏ3、Ｆｅ3Ｏ4、ＦｅＯの酸化物種が検出されたが、これら以外の酸化物種は検出されなかった。
【００４７】
下記表１から次のように考察できる。Ｎｏ．１のバルク材からは酸化物種のうちＦｅ3Ｏ4に由来する回折ピークのみが検出され、純度の高いマグネタイトバルク材が得られているが、焼結時間がやや短いため焼結不充分となり、バルク材の強度が若干低くなって機械的特性の測定用試験片としては用いることができなかった。
【００４８】
Ｎｏ．２〜５，１１〜１４のバルク材からは、酸化物種のうちＦｅ3Ｏ4に由来する回折ピークのみが検出され、純度の高いマグネタイトバルク材が得られた。なお、Ｎｏ．２〜５，１１〜１４のバルク材のマグネタイト純度は、９５％以上であると考えられる。
【００４９】
Ｎｏ．６〜１０は、０．１３Ｐａ（１×１０-3Ｔｏｒｒ）以下の真空雰囲気で焼結しているため、酸素分圧が低くなり過ぎてＦｅ3Ｏ4の一部が還元されてＦｅＯが生成していた。従ってマグネタイト純度の高いバルク材を製造することができない。
【００５０】
Ｎｏ．１５〜２０のバルク材からは、酸化物種のうちＦｅ3Ｏ4に由来する回折ピーク以外に、他の酸化物種に由来する回折ピークも検出された。ピーク強度比から、マグネタイト純度は低いと考えられた。従ってＮｏ．１５〜２０のバルク材は、機械的特性の測定用試験片には用いることができなかった。
【００５１】
【表１】
0005276837.tif 000002
【００５２】
［実験３］
粉末状の四三酸化鉄試薬（和光純薬工業社製）を円盤状の金型（φ１８０ｍｍ×２０ｍｍ）に仕込み、１４７ＭＰａ（１．５ｔｏｎｆ／ｃｍ2）の圧力をかけて成型した。その結果、金型から取り出した成型体はいずれも崩壊せず、安定な成型体が形成されたことを確認した。
【００５３】
次に、金型から取り出した成型体を、上記実験１と同じ条件で焼結し、バルク材（焼結体）を得た。得られたバルク材を目視にて観察した結果、クラックの発生は認められず、良好なバルク材が作製できた。
【００５４】
得られたバルク材を９０ｍｍ×９０ｍｍ×２０ｍｍの角形ブロック状に機械加工した後、内径が９０ｍｍ×９０ｍｍのグラファイト製の金型に入れ、温度と圧力をかけて０．１３Ｐａ（１×１０-3Ｔｏｒｒ）以下の真空雰囲気で６０分間ホットプレスを行った。
【００５５】
ホットプレスして得られたバルク材をＸＲＤ（Ｘ線回折）測定し、バルク材を構成する酸化物種を調べた。その結果、バルク材からは、酸化物種のうちＦｅ3Ｏ4に由来する回折ピークのみが検出され、純度の高いマグネタイトバルク材が得られていることが分かった。
【００５６】
また、ホットプレスして得られたマグネタイトバルク材の見かけ密度をアルキメデス法によって測定した。一方、マグネタイトの真密度の値は５．１８ｇ／ｃｍ3であるから、見かけ密度と真密度から下記式で焼結密度を算出した。温度と圧力を変えてホットプレスを行ったときにおけるマグネタイトバルク材の焼結密度の測定結果を図１に示す。
焼結密度＝（マグネタイトバルク材の見かけ密度）÷（マグネタイトの真密度）
【００５７】
図１から次のように考察できる。ホットプレスを７００℃で行った場合は、３９．２ＭＰａ（４００ｋｇｆ／ｃｍ2）程度以上に加圧することで、マグネタイトバルク材の焼結密度を９５％以上とすることができる。一方、ホットプレスを９００〜１０００℃で行った場合は、２９．４ＭＰａ（３００ｋｇｆ／ｃｍ2）程度以上に加圧することで、マグネタイトバルク材の焼結密度を９５％以上とすることができる。即ち、７００℃以上で、３９．２ＭＰａ（４００ｋｇｆ／ｃｍ2）以上でホットプレスを行えば、焼結密度を９５％以上とすることができる。なお、真空雰囲気の代わりに、純Ａｒガス雰囲気または純Ｎ2ガス雰囲気でホットプレスを行ってもＦｅ3Ｏ4の相変態は認められず、純度が高く、高密度のマグネタイトバルク材が得られた。一方、真空雰囲気の代わりに、大気雰囲気でホットプレスを行った場合は、バルク材の表面にヘマタイト（Ｆｅ2Ｏ3）が生成しており、バルク材の純度が低下していた。
【００５８】
［実験４］
上記実験３において、ホットプレスして得られたマグネタイトバルク材の硬度（ビッカース硬度）を、室温または１０００℃で測定した。硬度測定には日本光学製ＭＱ型高温顕微硬度計を使用し、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４４に従い測定を行った。測定結果を下記表２に示す（Ｎｏ．２１）。
【００５９】
比較対象として、鉄の純度が９９．９９％の高純度鉄を１０ｍｍ×２０ｍｍ×３ｍｍの大きさに切断した供試材を用い、この供試材を１０００℃で３０分間、酸素雰囲気中で加熱することにより、表面を酸化させた比較用試料を作製した。比較用試料には、厚さ約６００μｍのスケールが生成していた。比較用試料を加工してスケール断面を露出させ、Ｆｅ3Ｏ4が層状に形成されている部分において、室温または１０００℃で硬度（ビッカース硬度）測定を行った。測定結果を下記表２に示す（Ｎｏ．２２）。
【００６０】
下記表２から次のように考察できる。室温と１０００℃のいずれの条件で測定した場合でも、マグネタイトバルク材の硬度は、比較用試料に生成したスケールのうち、Ｆｅ3Ｏ4が層状に形成されている部分の硬度にほぼ近い値となっていた。従って硬度測定の結果からも、得られたマグネタイトバルク材は高密度で、高純度のマグネタイトで構成されていることが分かる。
【００６１】
【表２】
0005276837.tif 000003
【００６２】
［実験５］
上記実験３において、ホットプレスして得られたマグネタイト（Ｆｅ3Ｏ4）バルク材を、３．５ｍｍ×３．５ｍｍ×２０ｍｍの大きさの角形ブロック状に機械加工して、供試体を得た。得られた供試体について、熱機械分析（ＴＭＡ）装置を用いて、室温から１０００℃までの線膨張率を測定し、熱膨張係数を算出した。算出した熱膨張係数の結果を図２に示す。また、参考データとして、ヘマタイト（Ｆｅ2Ｏ3）バルク材を作成し、同様の方法で線膨張率を測定して熱膨張係数を算出した結果を図２に示す。図２中、マグネタイトバルク材の結果を実線で、ヘマタイトバルク材の結果を点線で表示した。
【００６３】
図２から明らかなように、マグネタイトバルク材とヘマタイトバルク材では、線膨張率の温度変化に差異があることが認められ、これらの材料の熱膨張係数は相互に異なることが確認できた。
【図面の簡単な説明】
【００６４】
【図１】図１は、実験３においてマグネタイトバルク材の焼結密度を算出した結果を示すグラフである。
【図２】図２は、実験５において熱膨張係数を算出した結果を示すグラフである。
【図１】
0005276837.tif 000004
【図２】
0005276837.tif 000005