(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．００５〜０．２５％、Ｓｉ≦２．０％、Ｍｎ：２．５〜１２．０％、Ｎｉ：０．０１〜５．０％、Ｃｒ：１５．０〜３５．０％、Ｍｏ：０．０５〜８．０％、Ｎ：０．８〜１．８％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物であるオーステナイト系ステンレス鋼からなり、
伸び特性が３５％以上、かつ上降伏点ＳＵと下降伏点ＳＬ点とを具えるとともに、該上降伏点ＳＵの応力σＳＵを引張強さσＢの８５％以上とした特性を有することを特徴とするステンレス鋼の高強度軟質細線。
【請求項２】
前記特性は、前記オーステナイト系ステンレス鋼を細線化する伸線加工と、１０００〜１３００℃の温度範囲での固溶化熱処理工程とを施すことにより得ることを特徴とする請求項１記載のステンレス鋼の高強度軟質細線。
【請求項３】
前記下降伏点ＳＬの応力σＳＬは、前記上降伏点応力σＳＵの０．６〜０．９８の範囲内にあることを特徴とする請求項１又は２に記載のステンレス鋼の高強度軟質細線。
【請求項４】
線径が０．８ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のステンレス鋼の高強度軟質細線。
【請求項５】
前記伸び特性が４５〜６０％、かつ上降伏点応力σＳＵが１０００〜１５００Ｎ／ｍｍ２であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のステンレス鋼の高強度軟質細線。
【請求項６】
ＪＩＳ−Ｇ０５５１による結晶粒度番号が８以上である請求項１〜５のいずれかに記載のステンレス鋼の高強度軟質細線。
【請求項７】
前記オーステナイト系ステンレス鋼は、Ｃ：０．０１〜０．０６％、Ｓｉ≦０．５０％、Ｍｎ：８．０〜１０．０％、Ｎｉ：０．０２〜０．５０％、Ｃｒ：２０．０〜２３．０％、Ｍｏ：１．５０〜３．００％、Ｎ：０．９０〜１．３０％を含み、かつ次式Ａ値が−１２〜−１７％に調整されるとともに、残部がＦｅ及び不可避不純物であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載のステンレス鋼の高強度軟質細線。
Ａ ＝ Ｃｒ＋４Ｓｉ−２２Ｃ−０．５Ｍｎ−１．５Ｎｉ−３０Ｎ
【請求項８】
前記オーステナイト系ステンレス鋼は、更にＣｕ，Ｔｉ，Ｗ，Ｃｏの１種又は２種以上を合計で０．０５〜０．６５％含有することを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の前記軟質細線。
【請求項９】
歯間ブラシ軸線用の金属細線、又はスクリーンメッシュ用の金属細線として用いられることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載のステンレス鋼の高強度軟質細線。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、大きな伸び特性を有しかつ高強度、耐食性に優れるとともに、非磁性でニッケルアレルギーをも軽減しうる歯間ブラシ等の医療・衛生用品や、スクリーンメッシュ等に用いる金属細線として採用しうるステンレス鋼の高強度軟質細線に関する。
【背景技術】
【０００２】
ステンレス鋼はその構成元素、加工処理技術等を用いて調整することにより、種々の強度、耐食特性を付与でき、取り分けオーステナイト系ステンレス鋼は鉄、ニッケルなどに比して磁性が低いことから、例えばＭＲＩ等に用いる金属材料、またインプラント、歯科用の保形矯正用等の材料、さらに身近にはネックレス、イヤリング、時計バンド等の装身具とともに、ネジ材、メッシュスクリーン用等として幅広く用いられている。またこれらの多くは、比較的微細な製品形態で、しかもその最終成形工程では曲げ加工や成形加工のために固溶化熱処理によって軟質仕上げされた軟質線材が用いられる。
【０００３】
ところで前記オーステナイト系のステンレス鋼線として多用されている例えばＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１６材は、その構成元素に約１０％近くのニッケルを含有することから、医療・衛生用品、装飾具のような例えば生体に接触するようなものでは、ニッケルアレルギーの問題を回避する必要から、近年ではＮｉに代えて、例えばＭｎ及びＮ等のオーステナイト生成元素の増量添加によって、同等以上の高強度化と耐食性向上を図る金属材料の開発が進められている。
【０００４】
ニッケルアレルギーは、発生メカニズムとして、現象的には使用される環境条件下で金属材料中のＮｉが溶出し、イオン化し、これが生体表皮、粘膜上皮で細胞内の蛋白と結合することにより、生体に存在しない化学物質が形成され、この化学物質に対して生体細胞が拒絶反応を起こすことによるものとされている。
【０００５】
他方、前記した従来多用されてきた軟質線の多くは、その加工性の向上を図る為に強度を抑えながら伸び特性や絞り特性に優れた特性が求められているが、特に線径が１ｍｍ以下のような軟質細線では、線自体の細さに加えて低強度でもあることから、用途によっては加工性を損なうことなく高剛性化、高強度化し得るものが求められる。
【０００６】
このため、例えば歯間ブラシ用の軸線に関して、引張弾性率１６０００Ｋｇ／ｍｍ２，耐力９３．２Ｋｇ／ｍｍ２，破断伸び５０．５％，破断強度１１２．２Ｋｇ／ｍｍ２程度、しかも、少なくとも鉄、クロム、マンガン、窒素を含むステンレス鋼線で、マンガンを２．５０％以上、窒素を０．１０％以上とした金属細線が提案されている（例えば特許文献１参照）。又この特許文献１では、実施例としてＣ：０．０３２％，Ｍｎ：１８．２４％，Ｎｉ：０．５２％，Ｃｒ：１７．８１％，Ｍｏ：２．０２％，Ｎ：０．７６％からなるステンレス鋼線も記載している。
【０００７】
歯間ブラシ用の軸線は、二つ折りして捻り合わせ、この捩り部によって順次ブラシ用の繊維束を固定保持するものであり、捻り加工段階では、捩り加工で破断しない強度が必要であるが、必要以上に高強度のものでは剛性が増してスプリングバックが大きくなる為、ブラシ用の繊維束を固定する捩り保持が困難となる。このように適度の成形性とともに、係る歯間ブラシを使用する際には、歯間に挿入するブラッシング操作によって容易に座屈変形を生じない程度の高強度、剛性が求められるが、これら特性は背反する関係にあたるものである。
【０００８】
また本出願人は、Ｃ≦０．０６％、Ｓｉ≦０．６％、Ｍｎ：１３〜１７％、Ｎｉ：２．０〜５．０％、Ｃｒ：１６．０〜２０．０％、Ｍｏ：０．４〜２．０％、Ｎ：０．３〜０．６０，Ｃｕ：０．３〜１．０％を含有してＮ分量を高め、かつ引張強さ１０５０〜１３００ＭＰａ、破断伸び３５〜６０％、かつ耐力比が４０〜６５％の特性とすることにより挿通性と操作性の向上、並びに耐座屈性、長寿命化し得るステンレス鋼線材を提案している（特許文献２参照）。
【０００９】
更に、このような高Ｎステンレス鋼材料に関し、特に前記Ｎｉアレルギー抑制のために、Ｎｉを０．０５％以下に抑制するとともに、代替組成として高窒素（１．００〜２．００％）でかつＭｏの増量を図り、例えば生体用、医療用、装身装飾用、衣料用等への展開を図り得るステンレス鋼も提案されている（例えば特許文献３参照）。
【００１０】
同様に、耐海水腐食性と、２相ステンレス鋼に匹敵する高い強度を合わせ持つ高窒素オーステナイト系ステンレス鋼として、０．００５ｍａｓｓ％≦Ｃ≦０．２５ｍａｓｓ％、１５．００ｍａｓｓ％≦Ｃｒ≦３５．０ｍａｓｓ％、０．２ｍａｓｓ％＜Ｍｎ＜１０．０％、０．０５ｍａｓｓ％≦Ｍｏ≦８．０ｍａｓｓ％，０．０１ｍａｓｓ≦Ｎｉ＜５．０ｍａｓｓ％、０．８ｍａｓｓ％＜Ｎ≦１．８ｍａｓｓ％，Ｓｉ≦２．０ｍａｓｓ％、Ｐ≦０．０３ｍａｓｓ％，Ｓ≦０．０５ｍａｓｓ％，Ａｌ≦０．０３０ｍａｓｓ％，Ｏ≦０．０２０ｍａｓｓ％を含み、残部が実質的にＦｅ及び不可避不純物であるオーステナイト系ステンレス鋼も、例えば特許文献４などによって提案されている。
【００１１】
【特許文献１】特開平１０−１５２７５８号
【特許文献２】特許第４０２６０５６号
【特許文献３】特開２００７−５１３６８号
【特許文献４】特開２００７−１４６２８７号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかしながら、前記各特許文献が開示するステンレス鋼は、いずれも高強度化を対象としながらも耐力値は１０００Ｎ／ｍｍ２以下のものである為、繰返し強度の応力を受ける前記歯間ブラシやメッシュスクリーン用などの金属細線として用いるステンレス鋼としては十分なものとは言い難く、加工時や使用時での座屈、目ズレの発生など、寿命的な問題を解決する為に、更なる機械的特性の改善が求められている。
【００１３】
また、特許文献３及び４は高Ｎを含有するステンレス鋼に関し、その用途として海洋関連機器、海浜環境部材、海底ケーブル、海水用ボルト、ナットなどから、生体材や装飾品用途まで幅広い用途を挙げ、その一例として歯間ブラシや矯正ワイヤーなどを開示している。
【００１４】
しかしながら、例えば特許文献４は歯間ブラシや矯正ワイヤーなどの用途を記載するが、その実施例に例示された内容は、線径が８．８ｍｍ程度以上の非常に太い棒材が対象で、また伸び特性も１０〜１２％程度に留まるものであることから、使用時と加工時とにおいてともに高強度でありながらも大きな伸び特性を有する細径の歯間ブラシや矯正ワイヤーなどとして用いうる軟質細線をうることに関して示唆するものはない。
【００１５】
そこで本発明は、曲げ、捩り成形等の後加工を施す軟質細線として、特に高強度化を図るとともに、加工性及び耐食性を損なうことなく最終製品の特性向上を可能とするステンレス鋼の高強度軟質細線の提供を目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本願請求項１に係る発明は、ステンレス鋼の高強度軟質細線であって、質量％で、Ｃ：０．００５〜０．２５％、Ｓｉ≦２．０％、Ｍｎ：２．５〜１２．０％、Ｎｉ：０．０１〜５．０％、Ｃｒ：１５．０〜３５．０％、Ｍｏ：０．０５〜８．０％、Ｎ：０．８〜１．８％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物であるオーステナイト系ステンレス鋼からなり、伸び特性が３５％以上で、かつ上降伏点ＳＵと下降伏点ＳＬ点を具えるとともに、該上降伏点ＳＵの応力σＳＵを引張強さσＢの８５％以上としたことを特徴としている。
【００１７】
請求項２に係る発明は、前記特性が、前記オーステナイト系ステンレス鋼を、細線化する伸線加工と、１０００〜１３００℃の温度範囲での固溶化熱処理工程とを施すことにより得ること、請求項３に係る発明は、前記下降伏点ＳＬの応力σＳＬが、前記上降伏点応力σＳＵの０．６〜０．９８の範囲内にあること、かつ請求項４に係る発明は、線径が０．８ｍｍ以下であること、又請求項５に係る発明は、前記伸び特性が４５〜６０％以上、かつ上降伏点応力σＳＵが１０００〜１５００Ｎ／ｍｍ２であること、及び請求項６に係る発明は、ＪＩＳＧ０５５１による結晶粒度番号が８以上であることを特徴としている。
【００１８】
また請求項７に係る発明は、前記オーステナイト系ステンレス鋼が、Ｃ：０．０１〜０．０６％、Ｓｉ≦０．５０％、Ｍｎ：８．０〜１０．０％、Ｎｉ：０．０２〜０．５０％、Ｃｒ：２０．０〜２３．０％、Ｍｏ：１．５０〜３．００％、Ｎ：０．９０〜１．３０％を含み、かつ次式Ａ値が−１２〜−１７％に調整されるとともに、残部がＦｅ及び不可避不純物であることを特徴とする。
Ａ ＝ Ｃｒ＋４Ｓｉ−２２Ｃ−０．５Ｍｎ−１．５Ｎｉ−３０Ｎ
【００１９】
さらに請求項８に係る発明は、前記オーステナイト系ステンレス鋼は、更にＣｕ，Ｔｉ，Ｗ，Ｃｏの１種又は２種以上を合計で０．０５〜０．６５％含有することを特徴とし、請求項９に係る発明は、歯間ブラシ軸線用の金属細線、又はスクリーンメッシュ用の金属細線として用いられることを特徴としている。
【発明の効果】
【００２０】
請求項１に係る発明は、前記構成を具える結果、高強度化を図るとともに、加工性及び耐食性を損なうことなく最終製品の特性向上を可能とし、また大きな伸び特性と前記高強度特性によって後加工での加工性、使用操作性を高めることができ、耐食性に優れ、非磁性で金属アレルギーをも軽減し得ることから、歯間ブラシ等の医療・衛生用品、スクーリーンメッシュ等に用いる金属細線として採用しうることとなる。
【００２１】
又本発明のステンレス鋼の高強度軟質細線においては、上降伏点ＳＵの応力σＳＵ  を引張強さσＢの８５％以上としているため、弾性領域における歪の限界を高くしており、軟質細線でありながら高強度化を図ることができる。
【００２２】
しかも、本発明の高強度軟質細線は、オーステナイト系ステンレス鋼でありながらもＮｉを抑制した構成元素、加工処理技術等を調整することにより、耐食特性を維持しつつ鉄、ニッケルなどに比して磁性が低いことから、例えばＭＲＩ等に用いうる金属材料、またインプラント、歯科用の保形矯正用の材料、さらに身近にはネックレス、イヤリング、時計バンド等の装身具等の他ネジ材、メッシュスクリーン用等として幅広く用いうるものであり、最終成形工程での曲げや捩り成形等の後加工を容易にするものである。
【００２３】
さらに請求項３に係る発明のように、下降伏点ＳＬの応力σＳＬを、前記上降伏点応力σＳＵの０．６〜０．９８の範囲内としていることにより下降伏点ＳＬ、上降伏点ＳＵの存在を明瞭化するとともに、下降伏点応力σＳＬ、前記上降伏点応力σＳＵにを含み本発明のステンレス鋼の高強度軟質細線における応力−歪線図の特性を明瞭化し、又請求項４に係る発明によれば、線径的にも細線であることからその応用分野を高め、請求項５に係る発明のように、伸び特性の大きくしたときには、全体的に高い弾性領域を有しながらも、その後の加工時や使用時での取扱者自身による降伏限界を感覚的に認識することもでき、不用意な破損や座屈変形を防止することに寄与する。
【００２４】
また前記調整された組成を持つステンレス鋼は、Ｎｉを大幅に削減しながらオーステナイト相の安定化を図るもので、Ｎｉの溶出やイオン化を減じてニッケルアレルギーの問題を改善するとともに、透磁率１．００５以下の非磁性でもあることから、特に磁性を拒絶する例えばＭＲＩ関連部品等への展開が可能となる。
【００２５】
さらに請求項７に係る発明において、構成元素の適用範囲を絞るとともに、「Ａ値」を１２〜１７％に調整することによりステンレス鋼の高強度軟質細線としての特性をより向上するとともに、Ｎｉを大幅に削減しながらオーステナイト相の安定化を図ることができ、Ｎｉの溶出、イオン化を減じてニッケルアレルギーを改善して、透磁率１．００５以下の非磁性でもあることから、特に磁性を拒絶する例えばＭＲＩ関連部品等への展開が可能となり、より優れた強度と耐食性をもたらすことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
本発明のステンレス鋼の高強度軟質細線は、所定の組成を有するオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、伸び特性が３５％以上で、かつ上降伏点ＳＵと下降伏点ＳＬ点を具えるとともに、該上降伏点ＳＵの応力σＳＵ  が引張強さσＢの８５％以上の比率を有するものとしている。
【００２７】
前記上降伏点ＳＵ、下降伏点ＳＬ、及び該上降伏点ＳＵの応力σＳＵ  、及び引張強さσＢを含む引張り特性は、例えばＪＩＳ−Ｚ２２４１（「金属材料引張試験方法」）に基づいて測定した時の、応力０から破断に至るまでの応力と歪との関係、すなわち応力−歪線図から求めることができる。
【００２８】
図1はその応力−歪線図の一形態を示すものであって、同図には本発明に係る高強度軟質細線１（発明線材）と、その比較の為の従来周知のＳＵＳ３０４軟質細線２（ＳＵＳ３０４線材）の応力−歪線図とを合わせて例示している。この応力−歪線図に見られるように、通常のＳＵＳ３０４ステンレス鋼の軟質線材２は、応力と歪が比例的に変化する弾性領域ａと、これに続いて塑性変形可能な塑性領域ｃを経て破断に至るのに対し、本発明の高強度軟質細線１は、鉄鋼材料に似た降伏領域を備えるとともに、大きな伸び特性と高い引張強度を有していることが分る。
【００２９】
すなわち本発明に係る軟質細線は、前記応力−歪線図において、次の３つの領域を備えることが理解される。
ａ）弾性領域ａ    応力と歪がある一定の傾きをもって実質的に比例関係で変化する領域であって、その上限値は上降伏点ＳＵをなす。なお、ここで「実質的に比例関係」とは、その領域内での応力負荷後に除荷した時の残留歪が０．２％以内に収まる程度の直線状であることを意味する。
ｂ）降伏領域ｂ    前記上降伏点ＳＵから塑性領域までの間にあって、材料の結晶転位によって歪が増しても応力の増加が見られない領域を意味し、その領域内での最下点応力を下降伏点ＳＬとする。
ｃ）塑性領域ｃ    降伏領域ｂの後、応力が再び増してやがて破断点に至るまでの領域であり、この領域内では安定的な塑性変形が可能となる。
【００３０】
前記弾性領域ａは、一般的な金属材料に共通的に見られる領域であって、この領域内では負荷した応力を除荷すると実質的に残留歪を生じることなく、乃至極めて小で復元されることから、繰返し使用する用途ではこの領域内の応力になるよう設定することで弾性材として用いられる。
【００３１】
なお、弾性領域ａ内で生じる歪はせいぜい５％程度に留まることから、伸び特性が３５％以上の軟質細線でより高強度化を図るためには、この領域内での応力値を可能な範囲で高めることが好ましく、本発明では引張強さの８５％以上になるように設定している。
【００３２】
又降伏領域ｂにおいて、本発明のステンレス鋼の高強度軟質細線は、前記するように、上降伏点ＳＵと下降伏点ＳＬを有する。これに対して、例えば特許文献１添付の図８で示す応力−歪線図を、図１に破線で例示するように、ほぼ直線状の前記弾性領域ａの弾性伸び線ｄと、これに続いて応力の増加率が徐々に減少するように湾曲して示される塑性領域ｃを有して破断に至る曲線状の塑性伸び線ｆを呈し、前記するような明瞭な降伏点は見られていない。このように上降伏点ＳＵ、応力が一旦低下する下降伏点ＳＬは従来のオーステナイト系ステンレス鋼線には見られなかったものである。
【００３３】
なお前記上降伏点ＳＵは、応力−歪線図において、応力０から弾性領域ａ内でほぼ直線状に上向きに伸びる弾性伸び線ｄと、降伏領域ｂ内で下向きに伸びる降伏線ｅとの交点で示され、また下降伏点ＳＬは、前記降伏領域内で応力が最も低い最下点であって、本形態では、降伏線ｅと塑性領域での塑性伸び線ｆとの交点が相当している。
【００３４】
このように、ステンレス鋼の軟質細線において、本発明のように前記上降伏点ＳＵと下降伏点ＳＬを備えることは、その使用時、加工処理段階での加工限界をその取扱者自身が感覚的に把握できるばかりでなく、例えば上降伏点ＳＵでは弾性領域内での応力範囲を高めて弾性材として応用範囲が拡張でき、また下降伏点については、例えば歯間ブラシ用の線材とするような捩り加工等の後加工を施す際に、塑性変形に伴なう形付性を高め、スプリングバックなどの変形戻りを抑制できる利点がある。
【００３５】
その為、本発明のステンレス鋼の高強度軟質細線は、伸び特性３５％以上を有しながらも、上降伏点ＳＵの応力σＳＵ  を引張強さσＢの８５％以上のものとしており、またより好ましい特性として、下降伏点ＳＬの応力σＳＬを前記上降伏点ＳＵの応力σＳＵ  の０．６〜０．９８とすること、前記上降伏点ＳＵは１１００〜１５００Ｎ／ｍｍ２であること、さらにＪＩＳ−Ｇ０５５１に基づく結晶粒度番号が８以上、好ましくは断面積1ｍｍ2当たりの結晶数が４０００〜５００００個、更に好ましくは８０００〜３００００個にあることを要件とし、弾性領域内での歪限界を高くして、軟質細線でありながらも高強度化を図っている。
【００３６】
なお、従来の一般的なステンレス鋼線については、例えば前記図1にも見られるように、明確な降伏点を示さないことから、その代替特性として０．２％歪での応力を耐力値σ０．２（ＪＩＳ−Ｚ２２４１のオフセット法による）として用いられているが、その特性はせいぜい８００Ｎ／ｍｍ２程度であり、また該耐力値（σ０．２）とその引張強さ（σＢ）との比で示される耐力比（σ０．２／σＢ×１００）も６０〜７０％程度に止まるもので、こうした点から、本発明に係る高強度軟質細線の機械的特性が優れているのが判る。
【００３７】
また本発明では、該軟質細線の前記下降伏点ＳＬの応力σＳＬは、前記上降伏点応力σＳＵの０．６〜０．９８の範囲内のものとしている。これによって下降伏点ＳＬ、上降伏点ＳＵの存在を明瞭化するとともに、下降伏点応力σＳＬと前記上降伏点応力σＳＵを含んで本発明のステンレス鋼の高強度軟質細線における応力−歪線図の特性を明瞭化している。なお、より好ましくは下降伏点ＳＬの応力σＳＬを、前記上降伏点応力σＳＵの０．８〜０．９６、さらに好ましくは０．９０〜０．９５の範囲とする。
【００３８】
このような特性を持つ本発明のステンレス鋼の高強度軟質細線は、前記所定の組成のオーステナイト系ステンレス鋼に細線加工と熱処理工程を施すことで得られ、細線加工には例えば伸線加工や圧延加工、スエージング加工等種々の細径加工方法が採用される。また熱処理は例えばストランド方式で光輝仕上げされる湿式型の固溶化熱処理が採用される。なお、その仕上げ線径は１ｍｍ以下、好ましくは０．８ｍｍ以下（例えば歯間ブラシ用線材とする場合は０．１０〜０．３５ｍｍ程度）に細径化されるように加工プロセスが設定され、最終伸線後は、前記特性を持たせる為の最終熱処理が行なわれる。
【００３９】
図２は、一連の加工工程を示す一例であって、原料素線（ＲＯＤ）から軟質細線までの製造プロセスを例示したものである。溶解され熱間圧延工程を経て製造された前記原料素線（ＲＯＤ）に対して、冷間又は温間での細径化処理と固溶化熱処理を繰返し行いながら、所定の最終仕上げ線径にまで細径化され、また細径加工段階では必要に応じて線表面に所定の表面潤滑剤を付与するとともに、一段階当たり加工率５０〜８０％程度で行なわれる。
【００４０】
加工率とは、例えば伸線加工前の断面積と伸線後の断面積との差を、伸線前の断面積で除した値を意味し、その加工処理を終える毎に、前記表面潤滑剤等を除去しながら固溶化熱処理が行なわれる。該熱処理は、例えば無酸化雰囲気中で温度９００〜１３００℃の範囲内での連続ストランド処理で行なわれ、特に最終段階で行なう固溶化熱処理では、前記加熱温度の平方根(℃1/2)と加熱時間（ｓｅｃ．）との積が３０〜７００（℃1/2ｓｅｃ）、より好ましくは１００〜３００(℃1/2ｓｅｃ)の条件で行なうことが好ましい。
【００４１】
この固溶化熱処理は、多量のＮを含有する場合に生じ易いクロム窒化物などの化合物を、生地マトリックス中に十分に固溶させるとともに３５％以上の伸び特性をもたらすものであって、さらに好ましくは、その冷却速度が例えば１００〜８００℃／ｓｅｃ．となるように急冷する。すなわち、本発明に係る前記軟質細線の前記特性をもたらす要因として、各元素の調整とともに、特に最終段階で行なう熱処理条件として、高温でかつ長時間加熱しながら、更に急冷処理することを挙げることができる。
【００４２】
こうした一連の加工処理により、クロム窒化物などの生成を抑え又は十分に固溶化させる一方、結晶組織も粒度番号が例えば７〜１０になるように微細組織にすることで前記機械的特性を持つ軟質細線が得られる。また、時に前記クロム窒化物が例えば粒径０．５μｍ以下のような微細粒子を複合した軟質細線にすることで分散強化機能を付加し、さらに高強度化を図ることも好ましいが、こうした調整は、例えば前記伸線加工の伸線条件や前記熱処理条件を調整することで任意に設定できる。
【００４３】
図３はこうして得られた軟質細線の横断面を約４００倍に拡大した顕微鏡写真の一例であって、全体的に良好なオーステナイト組織を有するとともに、結晶粒度も８以上である。なお結晶粒度の測定は、例えばＪＩＳ−Ｇ０５５１「鋼のオーステナイト結晶粒度試験方法」により求めることができる。
【００４４】
次に、本発明の軟質細線に用いる前記オーステナイト系ステンレス鋼の構成元素と分量を説明すれば、該ステンレス鋼は質量％で、Ｃ：０．００５〜０．２５％、Ｓｉ≦２．０％、Ｍｎ：２．５〜１２．０％、Ｎｉ：０．０１〜５．０％、Ｃｒ：１５．０〜３５．０％、Ｍｏ：０．０５〜８．０％、Ｎ：０．８〜１．８％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物からなる元素組成を有するもので、特にＮｉを減じる一方、Ｍｎ及びＮを増量したことを特徴とする。 
【００４５】
係る元素組成とした理由を説明すると、
《Ｃ：０．００５〜０．２５％》
Ｃはオーステナイト生成元素で、かつ侵入型元素であることから０．００５％以上の添加によって強度アップをもたらすが、一方でＣｒと結合して炭化物を形成し、耐食性を低下させることから、その上限は０．２５％に設定することが必要であり、より好ましくは０．０１〜０．０６％とする。
【００４６】
《Ｓｉ≦２．０％》
Ｓｉは通常脱酸元素として用いられ、その多量の添加はオーステナイト相を不安定にして延性や靭性を低下させることから、例えば細径化の伸線加工での加工性に影響するとともに、固溶化熱処理後の未固溶のＣｒ窒化物を高めて耐食性を損ねるなどの問題がある為、その上限は２．０％とし、好ましくは０．５０％以下とする。
【００４７】
《Ｍｎ：２．５〜１２．０％》
ステンレス鋼においてＭｎは、Ｎｉなどと同様にオーステナイト生成元素で組織の安定化を図るとともに、その添加によって非磁性をもたらす利点があり、またＮのより多くの固溶を促進する上で有効であるが、必要以上の多量の添加は却って熱間加工性を阻害して材料コストの上昇をもたらす為、その分量を２．５〜１２．０％とする。より好ましくは８．０〜１０．０％とする。
【００４８】
《Ｎｉ：０．０１〜５．０％》
Ｎｉはオーステナイト系ステンレス鋼では基本元素とされ、それによってオーステナイト相の安定化を図り、強度及び加工性向上に寄与するものであるが、一方では前記ニッケルアレルギーの原因になることから、本発明ではその一部を前記Ｍｎ及びＮの添加によって抑制することを前提として、その添加量は０．０１〜５．０％、より好ましくは０．０２〜０．５０％とする。
【００４９】
《Ｃｒ：１５．０〜３５．０％》
Ｃｒは、ステンレス鋼の基本組成で、しかもＮの溶解度を高めて多量のＮ含有に貢献するとともに、耐食性及び強度アップをもたらす等の効果を有するが、その一方でフェライト生成元素でもあることから、過剰の添加はクロム化合物の増大を招くとともにオーステナイト相を不安定化にする。したがって、生体用としての耐食性と必要強度を備える為には、１５．０〜３５．０％の含有が好ましく、さらに好ましくは２０．０〜２３．０％とする。
【００５０】
《Ｍｏ：０．０５〜８．０％》
Ｍｏも前記Ｃｒと同様にＮ溶解度を高め、耐食性向上をもたらすとともに、固溶強化元素として生地強度を向上する上で好ましいが、一方でＣｒ窒化物の固溶温度を低下させる他、非磁性の達成を困難とし、熱間加工性に影響を及ぼすことから、その添加量は０．０５〜８．０％とするが、より好ましくは１．５０〜３．００％とする。
【００５１】
《Ｎ：０．８〜１．８％》
Ｎは、オーステナイト生成元素であって、その添加によってオーステナイト結晶構造の安定化を図り、耐食性向上に寄与する大きな効果を有するとともに、降伏点を形成させる効果を有するものである。しかしその一方で多量のＮ添加は粒界等に未固溶のクロム窒化物を生成して耐食性を低下させるばかりでなく、本発明では細線を対象とすることから、粒界破壊の原因ともなり、またその溶解に高度技術が必要でコストアップにつながることも懸念される。こうした観点から、その添加量は０．８〜１．８％、好ましくは０．９〜１．３０％とする。
【００５２】
前記した基本組成を含んで残部はＦｅ及び不可避不純物で構成されるが、本発明ではこれら以外の第三元素として、更にＣｕ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｗ，Ｃｏ，Ｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｍｇの１種または２種以上を含有することもできる。
【００５３】
例えば、Ｃｕ及びＣｏは耐食性向上と機械的特性に有利であり、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖは結晶粒度の微細化並びに強度アップを図ることに作用する。更にＷ，Ｂ，Ｚｒ，Ｍｇは耐食性や熱間加工性を高めることができる。好ましくは、前記オーステナイト系ステンレス鋼は、更にＣｕ，Ｔｉ、Ｗ，Ｃｏの１種又は２種以上を合計で０．０５〜０．６５％含有することができる。また前記不純物については、その製造過程で不可避的に残留するものであって、例えば０．０５％程度以下としたＰ，Ｓ及びＣａなどである。
【００５４】
また、前記組成に加えて更に次式によるＡ値を−１２〜−１７％に調整することが好ましい。それによって強度向上をもたらす。
Ａ  ＝  Ｃｒ＋４Ｓｉ−２２Ｃ−０．５Ｍｎ−１．５Ｎｉ−３０Ｎ
【００５５】
このＡ値を充足することにより、ステンレス鋼の高強度軟質細線は、Ｎｉを大幅に削減しながらオーステナイト相の安定化を図りながら高強度するとともに、Ｎｉの溶出、イオン化を減じてニッケルアレルギーを改善し、また透磁率１．００５以下の非磁性でもあることから、特に磁性を拒絶する例えばＭＲＩ関連部品等への展開が可能となる。
【００５６】
さらに、本発明のステンレス鋼の高強度軟質細線は、係る元素組成のオーステナイト系ステンレス鋼に前記した細線化する伸線加工と、１０００〜１３００℃の温度範囲での固溶化熱処理工程を施すことにより、前記のように、破断応力σＢの８５％以上の上降伏点ＳＵと、上降伏点ＳＵの応力σＳＵの０．６〜０．９５の範囲内の下降伏点ＳＬを有する。又伸び特性も大きいことから、全体的に高い弾性領域を有しながらも、加工時や使用時での取扱者自身による曲げ、挫屈などの発生限界を感覚的に認識することができ、その破損、座屈変形を防止することに寄与する。
【００５７】
その用途の一例として、例えば図４（Ａ）に例示する歯間ブラシ１０の線材１１として、又図４（Ｂ）に例示するメッシュスクリーン１３の線材１１として、経線、緯線に用いることができる。
【００５８】
歯間ブラシ１０は、線材１１を折り曲げて捩り合わすことでブラシ用繊維１２を固定する。本発明のステンレス鋼の高強度軟質細線は、捻り加工に適する大きな伸びと加工後の座屈を減じる所定強度を備えて寿命向上を図ることができる。又スクリーンメッシュ１３は、織製加工での折り曲げ、使用に伴なう目ズレなどの問題を改善できる。なお、経線、緯線の双方に用いる他、その一方だけに用いて他方を他の金属線材とし、乃至各線において本発明のステンレス鋼の高強度軟質細線と他の金属線材とを交互に併用して織製することもできる。さらに、他の用途として例えばカテーテルガイドワイヤー先端のコイル巻き部分用の線材、歯科補綴・矯正用の線材として、特に細径でかつ大きな伸び特性を必要とする種々製品として採用できるものである。
【００５９】
［実施例１］
加圧溶解可能な高周波溶解炉により、表１に示す４種類のステンレス鋼を溶解した鋼塊に、各々鍛造及び熱間圧延を行い、更に１０００〜１３００℃の温度範囲で固溶化熱処理を施して５．５ｍｍのロッドとし、これを原材料として実施例材１〜４をえた。また、前記先行特許文献１とほぼ同等組成を有する素材（商品名：ＭＥＮＺＡＮＩＵＭ材）を比較例材１とし、Ｎを若干低減したＮＡＳ１０６Ｎ材を比較例材２、さらに一般的なオーステナイト系ステンレス鋼線であるＳＵＳ３０４線材を比較例材３、ＳＵＳ３１６を比較例材４としている。
【００６０】
【表１】
0005144334.tif 000002
【００６１】
前記実施例材１〜４と各比較例材１〜４とは、各々冷間伸線加工と所定条件での熱処理を繰返しながら細径化し、さらに０．５ｍｍ以下の線径についての伸線加工はダイヤモンドダイスでのスリップ型湿式伸線加工で行ったもので、最終線径は０．２５ｍｍとした。また本発明材の前記伸線加工率については安全を見て５０〜７０％の範囲内で行なっており、各々最終熱処理は、温度１０００〜１３００℃の平方根かつ加熱時間（ｓｅｃ）との積が１００〜３００の範囲で行なった。
【００６２】
こうして得られた各軟質細線の機械的特性を表２に、また伸線加工率に伴なう引張強さ、伸び及び絞り特性の変化を図５（Ａ）及び図５（Ｂ）に各々示し、引張特性はＪＩＳ−Ｚ２２４１による引張試験での応力−歪線図から求め、他方、ねじり特性については、
ばね技術研究会(現・日本ばね学会)編集のばね論文集・第１４号（１９６９）Ｐ８４に基づくねじり試験を行い、ねじり強さと０．３％ねじり耐力、横弾性係数とともに、破断するまでのねじり回数を求めた。
【００６３】
【表２】
0005144334.tif 000003
【００６４】
この結果に見られるように、本発明に係る発明材はいずれも高強度でありながらも大きな伸び特性を有しており、これは引張り及びねじり特性のいずれも同様であることが解る。またその他特性として、直流磁化特性試験機（メトロン技研株式会社製）により各細線の透磁率を特定したが、本発明材はμ＝１．００３以下の非磁性であることが確認され、さらに
ＪＩＳ  Ｚ２３７１  塩水噴霧試験方法により５％ＮａＣｌ噴霧にて耐食性の比較調査を行なったが、本発明に係る軟質細線は、いずれの各比較例材以上の特性が得られた。
【００６５】
［実施例２］
次に各軟質線材の使用を前提とする特性評価として、１８０゜の繰返し曲げ特性と、座屈強度特性、撚り加工特性の３項目について更に試験した。
繰返し曲げ試験は、曲げコーナー部の曲率径を１．０ｍｍとしたチャックに線の一端を固定し、その他端側は緩みない程度に引張った状態で保持しながら前記チャックに沿って一定速度で１８０゜の繰返し曲げを行ない、線が折損するまでの曲げ回数で評価しており、曲げ回数は曲げ角度９０゜分を１回として求めたものである。
【００６６】
また座屈強度試験は、線の先端側から２０ｍｍの部分を保持した状態で計器に押付け、座屈した時の荷重を求め、更に撚り加工特性については、図６に示すように標点間距離１００ｍｍでセットした回転チャックと保持バーとの間に線を掛け渡し、回転チャックを一方向にネジリながら破断するまでのねじり回数を求めたものである。それらの試験結果を表３にまとめて示す。
【００６７】
【表３】
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【００６８】
これら結果から明らかなように、本発明に係る軟質細線は、ネジリ特性はやや劣るものの、繰返し曲げ及び座屈強度は他の比較材に比して大幅に向上しており、このことは製品状態での操作性や使用寿命に優れるものであることを示すものである。また、前記撚り試験では、撚り回数５０回の状態で試験停止して保持バーを引抜き、その時の戻り角度（スプリングバック）も合わして測定したが、この結果でも良好であることが確認された。
【産業上の利用可能性】
【００６９】
以上、本発明に係るステンレス鋼の高強度軟質細線は、伸び特性に優れた軟質細線でありながらも、降伏特性に優れた高強度特性と、また非磁性でしかもＮｉ量を抑制したことから、前記歯間ブラシやスクリーンメッシュ用の金属線材として、あるいはカテーテルやそのガイドワイヤー等の関連製品、矯正材料等の種々医療製品用、インプラント等の生体用、その他装身具などの装飾用等の種々用途に幅広く応用できるものである。
【図面の簡単な説明】
【００７０】
【図１】本発明のステンレス鋼の高強度軟質細線の応力−歪線図をＳＵＳ３０４の場合とともに示す線図である。
【図２】伸線・熱処理工程を例示する線図である。
【図３】横断面を拡大して示す顕微鏡写真図である。
【図４】（Ａ）は歯間ブラシの線材として用いた場合を例示する正面図、（Ｂ）はスクリーンメッシュとして用いた場合の平面図である。
【図５】（Ａ）は引張強さと加工率の関係を例示する線図、（Ｂ）は伸び、絞りと加工率との関係を例示する線図である。
【図６】２本捩り試験を模式的に例示する線図である。
【符号の説明】
【００７１】
ａ  弾性領域
ｂ  降伏領域
ｃ  塑性領域
ＳＵ  上降伏点
ＳＬ  下降伏点
１０  歯間ブラシ
１３  スクリーンメッシュ
【図１】
0005144334.tif 000005
【図２】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図３】
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