(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
白金抵抗線又は白金抵抗膜よりなる感温部を封止材で封止して構成される白金測温抵抗素子の製造方法であって、封止前の前記白金抵抗線又は白金抵抗膜よりなる感温部を、酸素を含む不活性ガスでパージした炉内において、白金の酸化物生成自由エネルギーから求められる当該パージガス中の酸素分圧における白金の還元状態の温度領域まで昇温した後、前記炉内のパージガスを酸素分圧１ｋＰａ以下の不活性ガスに置換し、その状態で前記感温部を封止してなり、前記酸素が１ｋＰａ以下の分圧における白金の酸化物生成自由エネルギーから求められる白金の還元状態の温度領域まで安定して使用可能としたことを特徴とする白金測温抵抗素子の製造方法。
【請求項２】
白金抵抗線又は白金抵抗膜よりなる感温部を有する白金測温抵抗素子の製造方法であって、前記白金抵抗線又は白金抵抗膜よりなる感温部を、酸素を含む不活性ガスでパージした炉内において、白金の酸化物生成自由エネルギーから求められる当該パージガス中の酸素分圧における白金の還元状態の温度領域まで昇温した後、前記炉内のパージガスを酸素分圧１ｋＰａ以下の不活性ガスに置換し、その状態で、該パージガス中の１ｋＰａ以下の酸素の分圧における白金の酸化物生成自由エネルギーから求められるＰｔＯ2の酸化状態の温度領域まで炉内の温度を下げた後、炉内のパージガスを酸素を含むガスとし、前記感温部の白金抵抗線又は白金抵抗膜の表面をＰｔＯ2に充分酸化させてなることを特徴とする白金測温抵抗素子の製造方法。
【請求項３】
前記感温部の白金抵抗線又は白金抵抗膜の表面をＰｔＯ2に充分酸化させた後、さらに炉内のパージガスを当該白金測温抵抗素子の使用温度領域が前記ＰｔＯ2の酸化状態の温度領域に収まるような酸素分圧のガスに置換した状態で前記感温部を封止することにより、前記ＰｔＯ2の酸化状態の使用温度領域で安定して使用可能とした請求項２記載の白金測温抵抗素子の製造方法。
【請求項４】
前記感温部の白金抵抗線又は白金抵抗膜の表面をＰｔＯ2に酸化させるために、前記酸素を含むガスを、酸素１００％のガスとした請求項２又は３記載の白金測温抵抗素子の製造方法。
【請求項５】
前記白金の還元状態の温度領域及び前記ＰｔＯ2状態の温度領域を、それぞれ白金の酸化物生成自由エネルギーのポテンシャル図を用いて求めた請求項１〜４の何れか１項に記載の白金測温抵抗素子の製造方法。
【請求項６】
前記置換により炉内にパージされる酸素１ｋＰａ以下の不活性ガスを、酸素が略０％又は微量含んだ不活性ガスとした請求項１〜５の何れか１項に記載の白金測温抵抗素子の製造方法。
【請求項７】
前記酸素が略０％の不活性ガスとして、所定の高純度不活性ガスを更に酸素ゲッター内を通過させて得たものを用いた請求項６記載の白金測温抵抗素子の製造方法。
【請求項８】
請求項１〜７の何れか１項に記載の製造方法により作製してなる白金測温抵抗素子。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、白金抵抗線又は白金抵抗膜よりなる感温部を有する白金測温抵抗素子の製造方法に関し、より詳しくは、炉内で行う熱処理の際の炉内パージガス中の酸素濃度や処理温度の最適化を行うことにより、抵抗値変化が少なく極めて安定な特性をもつ白金測温抵抗素子を構成できる製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
白金測温抵抗素子には、従来、白金抵抗線をコイル状にしてセラミックなどの絶縁碍子に封入したものや、白金抵抗膜を成膜して硝子等を盛り付けて封じるもの等が一般的である。具体的には、コイル状にした白金抵抗線をＵ字形に折り曲げ、複数の縦孔を有する円柱状の保持体の縦孔に挿通して引き出し、コイル状の部分を縦孔内に保持するとともに、保持体の一端面に釉薬を塗って白金抵抗線を仮止めし、次いで各縦孔に絶縁用の粉体を充填した後、保持体の他端面にも釉薬を塗り、炉内で加熱して封止することにより製造する（例えば、特許文献１参照。）。
【０００３】
また、白金抵抗膜を成膜して構成するものとしては、アルミナ基板に白金薄膜をスパッ夕やエレクトロンビーム装置を用いて着膜するとともに、レジストを塗布して所定パターンをもったマスクで露光・現像して、不要なレジストを除去した後、ドライエッチングまたはウェットエッチングでパターン以外の白金薄膜を除去し、レジストを除去して所定パターンの白金抵抗膜を形成し、ガラス等の保護膜を被覆形成して薄膜型白金測温抵抗素子を得る（例えば、特許文献２参照。）。
【０００４】
通常、これら白金測温抵抗素子を作製する際には、炉内で白金抵抗線や白金抵抗膜をアニールした後に釉薬やガラス等のフリットで封止するが、白金抵抗線や抵抗膜の汚染を防止するために、炉内にはアルゴン８５％−酸素１５％などの意図的に酸素を添加した混合ガスがパージされる。このパージガス中の少量の酸素は、白金抵抗線や抵抗膜を汚染から守るために存在し、その量について明解な基準は無かった。しかしながら、この酸素を含むパージガスは封止の際に上記保持体や白金抵抗膜と保護膜の間に残留することとなり、白金抵抗線や抵抗膜が酸化されることで抵抗値の変化を生じることとなる。
【０００５】
この白金の酸化による抵抗値の不確かさについて、従来は何ら議論されておらず、精密な温度測定では無視できない抵抗値変化が生じていた。これは白金抵抗線の酸化・還元の定量的な抵抗値変化のメカニズムが解明しておらず、製造上において炉内のパージガス中の酸素濃度の白金抵抗線の変化に対する知見が欠如していたためである。
【０００６】
【特許文献１】特許第２５１７５８７号公報、第２図
【特許文献２】特開２００３−１７９２７６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
そこで、本発明が前述の状況に鑑み、解決しようとするところは、白金抵抗線の酸化・還元の定量的な抵抗値変化のメカニズムを解明し、これを応用することにより、使用温度領域において抵抗値変化の少ない安定した白金測温抵抗素子を得るための製造方法を提供する点にある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、前述の課題解決のために、鋭意検討した結果、白金抵抗線からなる感温部を有する白金測温抵抗素子を保護管内に内装して封止した白金抵抗温度計の抵抗値の変化と白金の酸化ポテンシャル相図との関係について知見を得、それに基づき、白金測温抵抗素子それ自体における白金抵抗線又は白金抵抗膜の酸化・還元の定量的な抵抗値変化についてのメカニズムを以下のとおり解明した。
【０００９】
図１は、酸素分圧が０．１ｋＰａおよび１０ｋＰａのときの酸化白金ＰｔＯ2，ＰｔＯの酸化反応の酸化物生成自由エネルギー（Ｇｉｂｂｓの自由エネルギー）を算出した白金の酸化に関する酸化ポテンシャル相図であり、Chemical Reaction and Equilibrium Software with Extensive Thermochemical Database,Outokumpu HSC Chemistry for Window,Ver.5.0により計算した。酸化白金は、ほかにもＰｔ3Ｏ4などがあるが、この種の酸化白金は酸化物生成自由エネルギーがＰｔＯ2やＰｔＯに比べて十分大きく、白金抵抗温度計の抵抗値の変化に直接は影響しないので省略した。図１の酸化ポテンシャル相図では、酸化環境の白金が３００℃近傍のある温度での平衡状態ではＰｔＯ2が形成され、これらの温度より高温ではＰｔＯが形成されるということをエネルギーバランスで示している。これらの化学的な相転移により、白金線の抵抗はこれらの温度近傍で変化することが分かる。この酸化膜が白金線の表面に限定されていれば、抵抗変化は平衡状態での抵抗値の変化に比べて小さいであろうことが推測できる。
【００１０】
白金抵抗温度計のシース内に密封されているパージガス中の酸素は、従来から白金線を他の金属性不純物による汚染から守るため必要といわれ、室温で５ｋＰａ程度の分圧の酸素が白金抵抗温度計シースに入れられており、図１の酸化ポテンシャル相図によれば、室温の平衡状態でＰｔＯ2、３００℃から４５０℃でＰｔＯに変化し、それ以上の温度で白金と酸素に還元されることとなる。白金と酸素の集合の平衡状態は酸化物生成自由エネルギーで特性が決まり、酸化物生成自由エネルギーは温度ｔと酸素の分圧ｐにより決まる。白金抵抗温度計内の酸素の分圧は、通常、約１０ｋＰａ以下に調整されており、ほとんどの白金抵抗温度計の酸化特性はこの図の二つの分圧線の間にある。
【００１１】
ＰｔＯ2の化学反応は、下記式（１）になると考えられる。また、その反応の酸化物生成自由エネルギーΔＧPtO2（Ｔ，ｐ）は、下記式（２）で表される。ここで、ｐは酸素分圧、ＫPtO2（Ｔ）は温度Ｔでの化学平衡定数であり、Ｒは気体定数である。この式は、ΔＧPtO2（Ｔ，ｐ）＜０の温度領域ではＰｔＯ2が安定で、化学反応は酸素が供給される限り、反応式（１）の右方向に常に進行することを示している。また、約４００℃以上では、別の相転移があり、ＰｔＯの化学反応は、下記式（３）になると考えられ、その反応の酸化物生成自由エネルギーΔＧPtO（Ｔ，ｐ）は、下記式（４）で表される。これもまた、酸素分割ｐと温度Ｔに依存する。この反応の方向もΔＧPtO（Ｔ，ｐ）の符号で決まる。約５００℃以上では、ΔＧPtO（Ｔ，ｐ）＞０となり、ＰｔＯはＰｔとＯ2に分解する。
【００１２】
Ｐｔ＋Ｏ2＝ＰｔＯ2    ・・・（１）
ΔＧPtO2（Ｔ，ｐ）＝−ＲＴｌｎ（ＫPtO2（Ｔ）／ｐ）    ・・・（２）
Ｐｔ＋１／２Ｏ2＝ＰｔＯ    ・・・（３）
ΔＧPtO（Ｔ，ｐ）＝−ＲＴｌｎ（ＫPtO（Ｔ）／ｐ1/2）    ・・・（４）
【００１３】
また、３００℃以下では、上記反応はΔＧPtO2（Ｔ，ｐ）とΔＧPtO（Ｔ，ｐ）の大小で決まり、ΔＧPtO2（Ｔ，ｐ）がΔＧPtO（Ｔ，ｐ）より小さければ、ＰｔＯ2が安定である。このため、ＰｔＯが安定なのは、４００℃近傍の狭い温度領域である。つまり、図１のＰｔＯ2の線とクロスする部分からΔＧPtO（Ｔ，ｐ）＝０までの温度領域のみである。
【００１４】
平衡状態においては、約１０ｋＰａの酸素ガスが封じてあれば１／１０Ｋ程度の抵抗値の増加に寄与するはずであるが、室温での平衡化の速度は非常に遅く、また白金線表面の酸化膜が内部への酸化の拡散を制限すると推定されることから、実際の抵抗値の増加は平衡状態の抵抗値までになることはない。しかしながら、酸化白金は時間とともに増加して抵抗値のドリフトとして観測される。また、この酸化の反応速度は高温で大きくなる。よって、抵抗値のドリフトは精密温度測定の際の不確かさとなり、特に３００℃以上においては測定の不確かさとして考慮する必要がある。
【００１５】
図１に示す酸化物生成自由エネルギーは、酸素分圧と温度に依存して白金の酸化・還元反応が制御されることを示し、ある分圧の二つの曲線が交差する点で相変化が発生しており、白金抵抗温度計が平衡状態であるとすれば、抵抗変化はこれらの曲線に基づいて推定できることが分かるが、本発明者は、白金抵抗温度計について白金線のパージガス中の酸素による酸化還元の特性（抵抗値変化）を調べる実験を行い、平衡状態とはならない実際の測定についても、図１の酸化ポテンシャル相図の酸化物生成自由エネルギーの線に沿って酸化・還元反応が生じ、白金抵抗温度計の抵抗値が変化することを確認した。
【００１６】
実験に用いた白金抵抗温度計は、図１３に示す従来からの白金抵抗温度計と同様、石英シース内の石英巻き枠に白金線が単コイル状に巻かれた構造の白金抵抗温度計であり、シース内の酸素分圧を調整できるように改造した。実験には３本の白金抵抗温度計を使用し、これらは６００℃以上の温度で約１０時間保ち、感温部の白金線を還元させた。各白金抵抗温度計のパージガス中の酸素分圧は、それぞれ略２ｋＰａ（Ｙ００２）、２ｋＰａ（Ｙ００３）、略８ｋＰａ（Ｓ４７４２）に設定し，これらを２００℃から５００℃，６００℃の適当な温度で、１６時間から２４時間加熱し、８時間ごとに水の三重点での抵抗値を測定した。
【００１７】
図２は、各白金抵抗温度計のある温度における酸化還元による白金抵抗温度計の抵抗値（熱平衡状態ではない）ドリフト量を計測したものであり、横軸は晒した温度、縦軸は還元したときからの抵抗値の変化を温度に換算した値である。抵抗値は約３５０℃〜４００℃の温度で２つの相に分離されており、ＰｔＯ2からＰｔＯへ相転移していることが分かる。つまり、白金の二つの酸化相で各白金抵抗温度計の酸素分圧において図１と同様の酸化ポテンシャル相図を作成した場合に、交差する二つの曲線の交点の両側に相当する。また、約４５０℃〜５３０℃で抵抗値が減少しており、ＰｔＯからＰｔへ相転移していることが分かる。これは、同じく各白金抵抗温度計の酸素分圧において図１と同様の酸化ポテンシャル相図を作成した場合に、ＰｔＯの曲線とエネルギー０の線との交点の両側に相当する。図２から、各白金抵抗温度計の抵抗変化には二つのステップがあり、これらの白金抵抗温度計間の特性差は主に酸素分圧にある。
【００１８】
この実験から、平衡状態ではない実際の測定環境下においても、白金は図１の酸化ポテンシャル相図に従って酸素と反応していることが確認された。すなわち、白金からＰｔＯ2，ＰｔＯ2からＰｔＯ、ＰｔＯからＰｔという反応が、図１の酸化物生成自由エネルギーの線に沿って起こっており、シース内の酸素分圧により抵抗値変化の特性が影響を受けることが確認された。抵抗値の増加の理由としては、ＰｔＯ2が２ＰｔＯへ化学変化することにより白金の伝導電子の数が減少すること、および温度上昇による化学変化の促進が原因と考えられる。
【００１９】
図３は、実験により得られた２００℃から５７０℃での酸化還元による初期のドリフトの変化を示しており、縦軸は個々の温度でのドリフトレイトの標準不確かさを示している。ドリフトレイトは、ＰｔＯ2の領域では遅く、ＰｔＯの領域では速い。このことから、ＰｔＯの温度域での酸化は、ＰｔＯ2の温度域より速いと考えられる。また、酸化は既に２００℃以下でも進んでいることを示している。
【００２０】
本発明者は、以上のとおり白金抵抗温度計のパージガス中の酸素と白金線とが、白金の酸化ポテンシャル相図に従って反応しており、パージガス中の酸素の分圧によってその抵抗値変化の特性が決まるといった知見に基づき、さらに種々の条件下における実験、検討を重ねた結果、白金抵抗線や抵抗膜を備える感温部を封止材で封止して白金測温抵抗素子を作製する際に、封止前の感温部を炉内で白金の還元温度まで内部温度を上げてアニールした後、炉内のパージガスを酸素分圧１ｋＰａ以下の不活性ガスに置換した状態で封止することにより、全温域にわたって極めて安定な白金測温抵抗素子を実現でき、また、白金表面をＰｔＯ2に充分酸化させることで抵抗値変化の少ない安定な素子を実現可能となり、その場合において封止の際の炉内雰囲気ガスの酸素量を、使用温度領域で上記ＰｔＯ2の酸化状態になるような分圧であれば、必ずしも１ｋＰａに抑えることなく、当該使用温度領域において安定して使用できる白金測温抵抗素子を実現できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００２１】
すなわち本発明は、白金抵抗線又は白金抵抗膜よりなる感温部を封止材で封止して構成される白金測温抵抗素子の製造方法であって、封止前の前記白金抵抗線又は白金抵抗膜よりなる感温部を、酸素を含む不活性ガスでパージした炉内において、白金の酸化物生成自由エネルギーから求められる当該パージガス中の酸素分圧における白金の還元状態の温度領域まで昇温した後、前記炉内のパージガスを酸素分圧１ｋＰａ以下の不活性ガスに置換し、その状態で前記感温部を封止してなり、前記酸素が１ｋＰａ以下の分圧における白金の酸化物生成自由エネルギーから求められる白金の還元状態の温度領域まで安定して使用可能としたことを特徴とする白金測温抵抗素子の製造方法を提供する。尚、本出願においてパージガスの酸素分圧とは、室温下での分圧をいう。
【００２２】
また、本発明は、白金抵抗線又は白金抵抗膜よりなる感温部を有する白金測温抵抗素子の製造方法であって、前記白金抵抗線又は白金抵抗膜よりなる感温部を、酸素を含む不活性ガスでパージした炉内において、白金の酸化物生成自由エネルギーから求められる当該パージガス中の酸素分圧における白金の還元状態の温度領域まで昇温した後、前記炉内のパージガスを酸素分圧１ｋＰａ以下の不活性ガスに置換し、その状態で、該パージガス中の１ｋＰａ以下の酸素の分圧における白金の酸化物生成自由エネルギーから求められるＰｔＯ2の酸化状態の温度領域まで炉内の温度を下げた後、炉内のパージガスを酸素を含むガスとし、前記感温部の白金抵抗線又は白金抵抗膜の表面をＰｔＯ2に充分酸化させてなることを特徴とする白金測温抵抗素子の製造方法をも提供する。
【００２３】
ここで、前記感温部の白金抵抗線又は白金抵抗膜の表面をＰｔＯ2に充分酸化させた後、さらに炉内のパージガスを当該白金測温抵抗素子の使用温度領域が前記ＰｔＯ2の酸化状態の温度領域に収まるような酸素分圧のガスに置換した状態で前記感温部を封止することにより、前記ＰｔＯ2の酸化状態の使用温度領域で安定して使用可能とすることが好ましい。
【００２４】
また、前記感温部の白金抵抗線又は白金抵抗膜の表面をＰｔＯ2に酸化させるために、前記酸素を含むガスを、酸素１００％のガスとすることが好ましい。
【００２５】
また、前記白金の還元状態の温度領域及び前記ＰｔＯ2状態の温度領域を、それぞれ白金の酸化物生成自由エネルギーのポテンシャル図を用いて求めることが好ましい。
【００２６】
さらに、前記置換により炉内にパージされる酸素１ｋＰａ以下の不活性ガスを、酸素が略０％又は微量含んだ不活性ガスとすることが好ましい。
【００２７】
より具体的には、前記酸素が略０％の不活性ガスとして、所定の高純度不活性ガスを更に酸素ゲッター内を通過させて得たものを用いることが好ましい。
【００２８】
また、本発明は、上記の各製造方法により作製してなる白金測温抵抗素子をも提供する。
【発明の効果】
【００２９】
以上にしてなる本願発明は、封止前の前記白金抵抗線又は白金抵抗膜よりなる感温部を、酸素を含む不活性ガスでパージした炉内において、白金の酸化物生成自由エネルギーから求められる当該パージガス中の酸素分圧における白金の還元状態の温度領域まで昇温し、これにより酸素を含んだ清浄な高温雰囲気下で、白金抵抗線等の純度（抵抗比）のアップと白金抵抗線の残留歪取りアニールが行われ、抵抗値が安定する素地ができた上で、前記炉内のパージガスを酸素分圧１ｋＰａ以下の不活性ガスに置換し、その状態で前記感温部を封止したので、封止された感温部内に残留するガスの酸素分圧が１ｋＰａ以下となり、温度にかかわらず抵抗変化の少ない安定した特性が得られる。
【００３０】
あるいは、炉内のパージガスを酸素分圧１ｋＰａ以下の不活性ガスに置換した状態で、封止するのではなく、該パージガス中の１ｋＰａ以下の酸素の分圧における白金の酸化物生成自由エネルギーから求められるＰｔＯ2の酸化状態の温度領域まで炉内の温度を下げた後、炉内のパージガスを酸素を含むガスとし、前記感温部の白金抵抗線又は白金抵抗膜の表面をＰｔＯ2に充分酸化させたので、最終的に封止するものであっても、封止しないものであっても、抵抗変化の少ない安定した特性が得られる。
【００３１】
特に、前記感温部の白金抵抗線又は白金抵抗膜の表面をＰｔＯ2に充分酸化させた後、さらに炉内のパージガスを当該白金測温抵抗素子の使用温度領域が前記ＰｔＯ2の酸化状態の温度領域に収まるような酸素分圧のガスに置換した状態で前記感温部を封止することとすれば、前記ＰｔＯ2の酸化状態の使用温度領域で安定して使用できる白金測温抵抗素子を提供できる。
【００３２】
また、白金の還元状態の温度領域及びＰｔＯ2状態の温度領域は、それぞれ酸化物生成自由エネルギーに基づく白金の酸化ポテンシャル相図を用いて効率よく求めることができる。
【００３３】
また、パージされる酸素１ｋＰａ以下の不活性ガスとしては、より好ましくは酸素が略０％又は微量（１０Ｐａ程度以下の分圧）の不活性ガスとすることで、当該置換ガスの状態で感温部を封止する場合にはより抵抗値の安定した白金抵抗温度計が提供でき、封止するのではなく更に酸化させる上記のケースにあっては、酸化温度まで降温させる際のＰｔＯ領域での酸化反応スピードが抑えられるため、ＰｔＯの発生を抑えて純粋なＰｔＯ2として酸化させることができ、抵抗値を安定化させることが可能となる。
【００３４】
また、酸素略０％の不活性ガスについては、酸素０．２ｐｐｍ〜数ｐｐｍを含む高純度不活性ガスを、更にスポンジチタンなどの酸素ゲッター内を通過させることで、効率よく得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３５】
次に、本発明の実施形態を添付図面に基づき詳細に説明する。
【００３６】
図１１は、第１実施形態の製造手順を示すステップ図、図１２は第２実施形態の製造手順を示すステップ図であり、図１３は実験１〜３に使用した白金抵抗温度計の構造、図１４は本実施形態で使用するガスパージ可能な加熱炉（チャンバー装着型）の例を示している。本発明の白金測温抵抗素子は、白金抵抗線または白金抵抗膜からなる感温部を有するものであれば、どのような構造でもよく、その構成部材（保持体、基板、フリット等）の素材についても従来から用いられている素材を広く適用できる。また、チャンバー内のパージガスに用いる不活性ガスとしては、アルゴンや窒素、ヘリウム、ネオンなどが好適に用いられるが特に限定されない。
【００３７】
まず、第１実施形態に係る白金測温抵抗素子の製造方法を、図１１及び図１４に基づき説明する。
【００３８】
チャンバー装着型加熱炉１は、図１４に示すように、真空・ガス置換装置９に接続され、パージガスの酸素濃度（分圧）を調整可能な透明石英製のチャンバー２と、その内部に設置されたサセプター（ガイド）５に案内されてチャンバー内に進退可能に装着される透明石英製のトレイ４と、該チャンバー２を内装し、ランプ加熱装置６を備えた炉体３とより構成されており、ランプ加熱装置６の出力を調節することで急速加熱や徐冷など昇温・降温形態を変えることができる。このチャンバー２内に、フリットを加熱熔融する前の素子をトレイ４に載せて装着し、ランプ加熱装置６で加熱することにより封止することができる。
【００３９】
なお、本実施形態では、図１４に示すようにチャンバーを構成した例を示したが、このチャンバーと加熱炉を兼ねたものとしてもよいし、その他の構成部材についても、従来から使用されている加熱装置を広く使用することができる。また、本例では、パージガスが素子内に通気できる状態で予め熔融前のフリットを設けたものをトレイに載せてチャンバー内に入れているが、このようなフリット等を予め設けるのではなく、ロボットハンド等により封止の工程の際に取り付けて熔融させるようにしても勿論よい。
【００４０】
本実施形態の製造方法の手順は、封止部にガラス等のフリット又は釉薬を塗膜した状態の感温部を作製する工程Ｓ１と、熱を加えて封止する前の素子をトレイ４に載せて炉内に設けた石英チャンバー２内にトレイ４ごと挿入してチャンバー２をシールする炉内設置工程Ｓ２と、炉内のチャンバー２に不活性ガスと酸素とを含むパージガスを封入するガス封入工程Ｓ３と、白金の酸化物生成自由エネルギーから求められる前記パージガス中の酸素の分圧における白金の還元状態の温度領域まで、チャンバー２内部温度を上げる昇温工程Ｓ４と、パージガスを、酸素が１ｋＰａ以下の不活性ガスに置換するガス置換工程Ｓ５と、この置換した状態でフリット熔融温度までランプ加熱装置６で炉内（チャンバー２内）を急速に加熱し、感温部の封止部を封止するフリット熔融工程Ｓ６とを少なくとも備えており、これにより酸素１ｋＰａ以下の分圧における白金の酸化物生成自由エネルギーから求められる白金の還元状態の温度領域まで安定して使用可能としたことを特徴としている。
【００４１】
ガス封入工程Ｓ３から昇温工程Ｓ４までのパージガスには、素子の保持体や基板等の各部、特に白金抵抗線や白金抵抗膜の表面などに付着している不純物を酸化除去するために適当な量の酸素が含まれている。この酸素量は、還元状態の温度まで昇温させる昇温工程Ｓ４の際に、フリットや釉薬が溶けない程度の温度に抑えることができるように、その酸素分圧を白金の酸化ポテンシャル相図を用いて調整されることとなる。昇温工程Ｓ４は、上記のとおり、炉内のチャンバー２に封入されているパージガスの酸素分圧と上記白金の酸化物生成自由エネルギーに基づく白金の酸化ポテンシャル相図とより求められるＰｔ還元温度領域までの昇温を行い、酸素を含んだ清浄な高温雰囲気下で上記不純物の除去とともに白金抵抗線や抵抗膜の表面の酸化物から酸素を除去還元し、クリアな白金線にすると同時に、白金抵抗線や抵抗膜の残留歪取りアニールとしての効果により白金抵抗線や抵抗膜の抵抗比を上げ、いわゆる「純度」をアップさせるために行われる。このガス封入工程Ｓ３から昇温工程Ｓ４は複数回、繰り返し行ってもよい。また、昇温工程Ｓ４のためのガス封入工程Ｓ３よりも以前の段階で、より低温でのアニールやガス置換を繰り返して前処理を行っておくことがより好ましい実施例である。
【００４２】
そして、昇温工程Ｓ４を終了した後、ガス置換工程Ｓ５において最終封じるパージガスに置換することとなるが、本発明ではこのパージガスの酸素分圧を１ｋＰａ以下に抑えることで、これがフリット熔融工程Ｓ６で感温部を封じた際に内部に残存し、酸化・還元の両温度領域にまたがって使用しても抵抗値変化が小さく再現性の高い白金測温抵抗素子が得られるのである。酸素分圧は、好ましくは微量、具体的には１０Ｐａ以下、より好ましくは１Ｐａ以下、さらに好ましくは０．１Ｐａ以下に設定され、より望ましくは、例えば所定の高純度不活性ガスを更に酸素ゲッター内を通過させて得た略０％の酸素濃度に設定される。
【００４３】
次に、第２実施形態に係る白金測温抵抗素子の製造方法を、図１２及び図１４に基づき説明する。
【００４４】
チャンバー装着型加熱炉１は、上記第１実施形態と同様のものを例示して説明する。本実施形態の製造方法の手順は、封止部にガラス等のフリット又は釉薬を塗膜した状態の感温部を作製する工程Ｓ１と、熱を加えて封止する前の素子をトレイ４に載せて炉内に設けた石英チャンバー２内にトレイ４ごと挿入してチャンバー２をシールする炉内設置工程Ｓ２と、炉内のチャンバー２に不活性ガスと酸素とを含むパージガスを封入するガス封入工程Ｓ３と、白金の酸化物生成自由エネルギーから求められる前記パージガス中の酸素の分圧における白金の還元状態の温度領域まで、チャンバー２内部温度を上げる昇温工程Ｓ４と、パージガスを、酸素が１ｋＰａ以下の不活性ガスに置換するガス置換工程Ｓ５と、この置換した状態で、該パージガス中の１ｋＰａ以下の酸素の分圧における白金の酸化物生成自由エネルギーから求められるＰｔＯ2の酸化状態の温度領域まで炉内の温度を下げる降温工程Ｓ６と、その状態で炉内のパージガスを酸素を含むガスとし、前記感温部の白金抵抗線又は白金抵抗膜の表面をＰｔＯ2に充分酸化させる酸化工程Ｓ７と、さらに炉内のパージガスを当該白金測温抵抗素子の使用温度領域が前記ＰｔＯ2の酸化状態の温度領域に収まるような酸素分圧のガスに置換するガス調整工程Ｓ８と、このガス調整した状態でフリット熔融温度までランプ加熱装置６で炉内（チャンバー２内）を急速に加熱し、感温部の封止部を封止するフリット熔融工程Ｓ９とを少なくとも備えており、これにより最終調整されたガスが感温部の保持体や基板上に残存し、前記ＰｔＯ2の酸化状態の使用温度領域で安定して使用可能となる。
【００４５】
本実施形態では、上記第１実施形態と同様、酸素を含むガス雰囲気で還元領域まで炉内を昇温し、白金線や白金抵抗膜に付着している不純物の除去、ＰｔＯなどの表面の還元、残留歪取りアニールによる純度アップさせた後、ＰｔＯ2領域まで温度を下げる際に通過するＰｔＯ領域において、白金線や白金抵抗膜の表面にできるだけＰｔＯを生じさせないために、酸素分圧を低く設定した状態でＰｔＯ2まで降温させるといった手順を採用している。具体的には、昇温後のガス置換工程Ｓ５において、酸素分圧が１ｋＰａ以下の低酸素量のガスに置換し、その状態で降温させている。この際の酸素分圧はできるだけ低い方がＰｔＯ領域を速やかに通過でき、好ましくは微量、具体的には１０Ｐａ以下、より好ましくは１Ｐａ以下、さらに好ましくは０．１Ｐａ以下に設定され、より望ましくは、例えば所定の高純度不活性ガスを更に酸素ゲッター内を通過させて得た略０％の酸素濃度に設定される。
【００４６】
降温工程Ｓ６において、ＰｔＯ2領域は、前記置換された低酸素量ガスの酸素分圧と酸化物生成自由エネルギーに基づく白金の酸化ポテンシャル相図から求められ、さらにＰｔＯ領域をより速やかに通過させるべく、その降温速度が速くなるように冷却することが好ましい。そして、酸化工程Ｓ７においては、ＰｔＯ2領域まで降温させた状態で、酸素濃度の高いパージガスに置換して白金線表面を十分に酸化させるが、その際の酸素濃度はほぼ１００％濃度のガスを用いることが好ましい。
【００４７】
そして、封止前の最終のガス調整工程Ｓ８においては、上記第１実施形態の場合と異なり炉内（チャンバー内）のパージガス中の酸素分圧は１ｋＰａ以下に設定するのではなく、使用温度領域が上記ＰｔＯ2の領域に収まる（ＰｔＯに状態変化しない）分圧とするためには、パージガスの酸素分圧を１ｋＰａより大きく設定することが必要がある。例えば、低温から３００℃近くまでの温度領域を使用領域とするのであれば、図１に示した白金の酸化ポテンシャル相図から酸素分圧は１０ｋＰａ程度以上に調整される。
【００４８】
尚、本例ではフリットを設けて熔融工程Ｓ９において感温部を封止する例について説明したが、この第２実施形態のように十分酸化させた後にＰｔＯ2領域で使用するように構成する例においては、このような感温部の封止は必ずしも必要ではなく、封止しない感温部を有する白金測温抵抗素子を保護管内に装着した白金抵抗温度計において、保護管内にパージするガスの酸素分圧を上記のとおり最終調整するガス（Ｓ８）の酸素分圧と同様に設定しておけば、ＰｔＯ2の領域に収まる使用温度領域において、安定して使用できる白金測温抵抗素子を提供できるのである。
【００４９】
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明はこうした実施例に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々なる形態で実施し得ることは勿論である。
【実施例】
【００５０】
（実験１）
上記第１実施形態の製造方法により作製される白金測温抵抗素子の特性の参考となるように、感温部を封止せずに保護管内に装着した図１３に示す白金抵抗温度計を用いて、本発明の参考となる高温域での酸化・還元特性を調べる実験を行った。以下の実験１〜３はいずれも図１３の白金抵抗温度計を用いた実験であるが、感温部をフリットや釉薬で封止するか、あるいは封止せずに保護管内に封止するのかが異なるだけであり、素子自体の特性については同様の傾向を示すことが予測でき、実施例とも代替しうる参考となる実験である。図１３の白金抵抗温度計１０１は、十字状の巻枠１０４に直状の白金抵抗線１２０を巻き付けることによりコイル状に形成した単コイル巻きで感温部１０２を構成し、これを保護管１０３内に挿着して内部にパージガスＧをパージして封止した従来公知のものである。
【００５１】
参考例１の酸素分圧は約０．１Ｐａの微量であり、比較例１の酸素分圧は室温で４ｋＰａである。ガス置換前の還元・アニールの温度は６７０℃で１０時間行った。参考例１は高純度アルゴン（酸素分圧約０．１Ｐａ程度）をパージガスとして置換したものであり、比較例１は酸素分圧を室温で４ｋＰａになるように、アルゴンとともに全圧が約９００℃で１００ｋＰａ以下程度、室温で約２５ｋＰａ程度となるように調整した。
【００５２】
まず、各白金抵抗温度計を４２０℃で１００時間以上、４００℃で１００時間以上保ち、定期的に室温に冷却して水の三重点で各温度における抵抗値を測定した。測定結果を図４に示す。比較例１（４ｋＰａ）では、４２０℃及び４００℃でのさらした時間とともに抵抗値が増加しつつある。図１の酸化ポテンシャル相図から分かるようにこの温度領域でΔＧPtO（Ｔ，ｐ）が負であり、シース内のＯ2を消費して、白金線の中でＰｔＯになって広がっている。一方、参考例１（約０．１Ｐａ）では、４２０℃及び４００℃において、抵抗値がほぼ１ｍＫ以内で一定に維持されている。酸素分圧約０．１Ｐａでは、ΔＧPtOおよびΔＧPtO2ともに４２０℃および４００℃で正となり、白金線は酸化していない。この２本の白金抵抗温度計の差の結果は、シース内の酸素分圧が抵抗値の変化に大きく寄与していることを示し、酸素分圧約０．１Ｐａでは酸化に対しては極めて安定であり、４００℃以上の温度域の精密測定にも適していることが分かる。
【００５３】
次に、上記酸化特性の抵抗変化の測定の後、参考例１（約０．１Ｐａ）、比較例１（４ｋＰａ）を２３０〜４２０℃の温度領域で１０００時間以上使用した後、４８０℃及び５１０℃で等温還元の測定を行った。等温還元の結果を図５に示す。比較例１は、酸化ポテンシャル相図において４８０℃でΔＧPtO（Ｔ）がほぼΔＧPtO（Ｔ）＝０の線を横切っており、抵抗値は図５に示すようにほぼ一定でＰｔＯとＰｔが平衡している。しかし、５１０℃ではΔＧPtO（Ｔ）＞０となり、ＰｔＯが還元されることにより抵抗値が急激に減少していることが分かる。一方、参考例１の抵抗値は、４８０℃及び５１０℃で一定である。以上の実験１の結果、酸素分圧４ｋＰａの白金抵抗温度計では大きな抵抗値変化を酸化、還元で示すが、酸素分圧が低い約０．１Ｐａの白金抵抗温度計では、どのような温度でも安定であることが分かる。これにより本発明に係る白金測温抵抗素子においても、同様に封止材で感温部を封止する前に還元状態まで昇温させ、その後、酸素分圧が低いガス雰囲気下で封止することにより、広い温度領域で安定して使用できる素子を作製できることが分かる。
【００５４】
（実験２）
次に、最終調整する酸素分圧をより細かく複数に設定した参考例、比較例の白金抵抗温度計を用いて等温酸化特性を調べる実験を行った。酸素分圧の異なる５種の白金抵抗温度計として参考例２（約０．１Ｐａ）、参考例３（０．８ｋＰａ）、比較例２（２ｋＰａ）、比較例３（４ｋＰａ）、比較例４（８ｋＰａ）を用意し、それぞれガス置換前の還元・アニールの温度は６７０℃で１０時間行った。各白金抵抗温度計のカッコ内の数値は、それぞれ室温での酸素分圧である。図６は、２３０℃における各白金抵抗温度計の抵抗値変化、図７は、４２０℃における各白金抵抗温度計（比較例４を除く）の抵抗値変化を測定した結果を示している。
【００５５】
図６に示すように、参考例２（約０．１Ｐａ）、参考例３（０．８ｋＰａ）のような低酸素分圧では、２３０℃でのドリフトは比較的小さいが、比較例２（２ｋＰａ）、比較例３（４ｋＰａ）、比較例４（８ｋＰａ）では、２３０℃の低温でさえ安定ではない。特に、比較例３（４ｋＰａ）や比較例４（８ｋＰａ）は大きく、６０ｍＫまたはそれ以上の抵抗変化となってしまう。一方、図７に示すように、参考例２（約０．１Ｐａ）、参考例３（０．８ｋＰａ）の低酸素分圧では、４２０℃でさえ安定していることが分かる。比較例２（２ｋＰａ）は、４２０℃では比較的安定したが、２３０℃で抵抗値ドリフトが見られた。このことは、酸素分圧は酸化に非常に敏感であることを示している。酸素分圧は、使われる温度領域によって調整する必要があり、全温度領域で可能な白金抵抗温度計は１ｋＰａ以下の低酸素分圧に調整する必要があることが分かる。
【００５６】
実験１、２から分かるように、白金抵抗温度計の抵抗値のドリフトが、酸化物生成自由エネルギーにより制御されているＰｔＯ2とＰｔＯの化学反応による限り、高い酸素分圧の白金抵抗温度計は４００℃以上で使うとき大きな抵抗値の変化を示す。一方、低い酸素分圧、例えば１ｋＰａ以下の白金抵抗温度計では、白金線が汚染されない限り酸化に対しては安定である。よって、本発明に係る白金測温抵抗素子の製造方法においても、感温部をフリットや釉薬の封止材で封じる前の炉内（チャンバー内）の酸素は１ｋＰａより低くすべきである。
【００５７】
（実験３）
次に、上記第２実施形態の製造方法により作製される白金測温抵抗素子の特性の参考となるように、充分な酸化を行うことによる安定度について実験を行った。まず、低温域での酸化特性を調べる実験を行うべく、３種の白金抵抗温度計Ｙ００２（２ｋＰａ）、Ｙ００３（２ｋＰａ）、Ｓ４７４２（８ｋＰａ）を用意し、それぞれ６５０℃で約１５時間還元した後、１００℃及び１５０℃で、３日〜４日間保った。白金抵抗温度計の抵抗値を水の三重点で定期的に測定した。図８は、１００℃における各白金抵抗温度計の抵抗値変化、図９は、１５０℃における各白金抵抗温度計の抵抗値変化を測定した結果を示している。抵抗値はこの温度でも、図１のＰｔＯ2の曲線に従って、ゆっくりドリフトしている。抵抗値の変化から、酸化白金は白金線表面の数層と推定される。しかし、抵抗値は連続的に増加しており、酸化層は拡大している。
【００５８】
酸化ポテンシャル相図に従うなら、白金の酸化による白金抵抗温度計の抵抗値のドリフトは避けられないが、酸化によるドリフトは、室温ではそれほど速くはない。もし、白金抵抗温度計がある酸化状態に制御できるなら、限られた温度用域では長期にわたって安定度を確保できるであろう。この観点から、充分酸化させた白金線の安定度を測った。結果を図１０に示す。この実験では、上記３本の白金抵抗温度計を、４２０℃で約１５時間保ち、その後、白金線を十分酸化させるために、−２０℃／ｈ程度のスピードでゆっくり冷却させた。その後、水の三重点での抵抗値を測定した。最初の数時間はドリフトが見られたが、その後、抵抗は安定してきた。この実験３の結果により、十分に酸化させた白金線は比較的安定であり、使用温度領域で上記ＰｔＯ2酸化状態となる分圧であれば１ｋＰａ以上でも安定して使用できることが分かる。これにより、本発明に係る白金測温抵抗素子の場合においても、封止材で封じる前の感温部を炉内やチャンバー内でＰｔＯ2に十分酸化させ、その状態を維持する酸素分圧のガス雰囲気のもとで封じることで、安定して使用できることが分かる。
【図面の簡単な説明】
【００５９】
【図１】酸素分圧０．１ｋＰａおよび１０ｋＰａの白金の酸化物生成自由エネルギーを算出した酸化ポテンシャル相図。
【図２】ある温度における酸化還元による白金抵抗温度計の抵抗値ドリフト量を計測した図。
【図３】２００℃から５７０℃での酸化還元による初期ドリフト変化量を示す図。
【図４】参考例１、比較例１を４２０℃で１００時間以上、４００℃で１００時間以上保って抵抗値を測定した結果を示す図。
【図５】参考例１、比較例１を２３０〜４２０℃の温度領域で１０００時間以上使用した後、４８０℃及び５１０℃で等温還元させた際の抵抗値を測定した結果を示す図。
【図６】参考例２、３、比較例２〜４の２３０℃における抵抗値変化を測定した結果を示す図。
【図７】参考例２、３、比較例２、３の４２０℃における抵抗値変化を測定した結果を示す図。
【図８】１００℃における各白金抵抗温度計の抵抗値変化を測定した結果を示す図。
【図９】１５０℃における各白金抵抗温度計の抵抗値変化を測定した結果を示す図。
【図１０】各白金抵抗温度計を４２０℃で約１５時間保った後、白金線を十分酸化させるために冷却して抵抗値を測定した結果を示す図。
【図１１】第１実施形態の製造手順を示すフロー図。
【図１２】第２実施形態の製造手順を示すフロー図。
【図１３】本発明の参考となる実験１〜３に用いた白金抵抗温度計を示す説明図。
【図１４】ガスパージ可能な加熱炉（チャンバー装着型）の例を示す説明図。
【符号の説明】
【００６０】
１  加熱炉
２  チャンバー
３  炉体
４  トレイ
５  サセプター（ガイド材）
６  ランプ加熱装置
７  反射鏡
８  シール
９  真空・ガス置換装置
１０  白金測温抵抗素子
１０１  白金抵抗温度計
１０２  感温部
１０３  保護管
１０４  巻枠
１２０  白金線
Ｇ  パージガス
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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