(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、前記放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（１８）と、前記分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、前記分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１９）と、前記吸引側減圧手段（１９）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１６）と、前記吸引側蒸発器（１６）出口側冷媒を吸引して圧縮し、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）と、サイクルの高圧側冷媒を、前記吸引側蒸発器（１６）へ導くバイパス通路（２５）と、前記バイパス通路（２５）を開閉する開閉手段（２６）とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項２】
前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１４）を備えることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項３】
前記サイクルの高圧側冷媒を、前記流出側蒸発器（１４）へ導く補助バイパス通路（２５ａ）とを備えることを特徴とする請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項４】
前記サイクルの高圧側冷媒は、前記放熱器（１２）上流側の冷媒であって、前記バイパス通路（２５）は、前記放熱器（１２）を迂回させて、前記放熱器（１２）上流側の冷媒を前記吸引側蒸発器（１６）へ導くことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項５】
前記放熱器（１２）の放熱能力を調整する放熱能力調整手段（１２ａ）を備え、  前記サイクルの高圧側冷媒は、前記放熱器（１２）下流側の冷媒であって、前記放熱能力調整手段（１２ａ）は、前記開閉手段（２６）が前記バイパス通路（２５）を開いた際に、前記放熱器（１２）の放熱能力を低下させることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項６】
前記放熱器（１２）出口側から前記ノズル部（１３ａ）入口側へ至る冷媒通路に配置されて、前記放熱器（１２）から流出した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１７）を備えることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項７】
前記高圧側減圧手段（１７）は、前記放熱器（１２）出口側から前記分岐部（１８）入口側へ至る冷媒通路に配置されていることを特徴とする請求項６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項８】
前記開閉手段（２６）が前記バイパス通路（２５）を閉じた際に、前記放熱器（１２）から流出した冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３０）を備えることを特徴とする請求項１ないし７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項９】
前記放熱器（１２）から流出した冷媒は、前記分岐部（１８）出口側から前記吸引側減圧手段（１９）入口側へ至る冷媒通路を流通する冷媒であることを特徴とする請求項８に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項１０】
前記開閉手段（２６）が前記バイパス通路（２５）を閉じた際に、前記吸引側減圧手段（１９）における減圧膨張過程の冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３１）を備えることを特徴とする請求項１ないし７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項１１】
前記サイクルの低圧側冷媒は、前記第１圧縮機構（１１ａ）へ吸入される冷媒であることを特徴とする請求項８ないし１０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項１２】
前記サイクルの低圧側冷媒は、前記第２圧縮機構（２１ａ）へ吸入される冷媒であることを特徴とする請求項８ないし１０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項１３】
前記分岐部（１８）の冷媒流れ下流側に配置されて、前記開閉手段（２６）が前記バイパス通路（２５）を閉じた際に、前記吸引側減圧手段（１９）へ流入する冷媒を放熱させる補助放熱器（１２ｅ）を備えることを特徴とする請求項１ないし１２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項１４】
前記吸引側蒸発器（１６）と前記第２圧縮機構（２１ａ）との間に配置されて冷媒の気液を分離する吸引側気液分離器（２２）とを備え、前記吸引側気液分離器（２２）の気相冷媒出口は、前記第２圧縮機構（２１ａ）吸入口側に接続されていることを特徴とする請求項１ないし１３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項１５】
冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、前記放熱器（１２）から流出した冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（１８）と、前記分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を蒸発させて、前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる流出側蒸発器（１４）と、前記分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１９）と、前記吸引側減圧手段（１９）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１６）と、前記吸引側蒸発器（１６）出口側冷媒を吸引して圧縮し、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）と、サイクルの高圧側冷媒を、前記吸引側蒸発器（１６）へ導くバイパス通路（２５）と、前記バイパス通路（２５）を開閉する開閉手段（２６）とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項１６】
前記吸引側減圧手段（１９）は、前記開閉手段（２６）が前記バイパス通路（２５）を閉じた際に、絞り開度を低下させる可変絞り機構で構成されていることを特徴とする請求項１５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項１７】
前記吸引側減圧手段（１９）は、前記開閉手段（２６）が前記バイパス通路（２５）を閉じた際に、絞り開度を増加させる可変絞り機構で構成されていることを特徴とする請求項１５に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項１８】
前記サイクルの高圧側冷媒は、前記放熱器（１２）上流側の冷媒であって、前記バイパス通路（２５）は、前記放熱器（１２）を迂回させて、前記放熱器（１２）上流側の冷媒を前記吸引側蒸発器（１６）へ導くことを特徴とする請求項１５ないし１７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項１９】
前記放熱器（１２）の放熱能力を調整する放熱能力調整手段（１２ａ）を備え、前記サイクルの高圧側冷媒は、前記放熱器（１２）下流側の冷媒であって、前記放熱能力調整手段（１２ａ）は、前記開閉手段（２６）が前記バイパス通路（２５）を開いた際に、前記放熱器（１２）の放熱能力を低下させることを特徴とする請求項１５ないし１７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項２０】
前記放熱器（１２）出口側から前記ノズル部（１３ａ）入口側へ至る冷媒通路に配置されて、前記放熱器（１２）から流出した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１７）を備えることを特徴とする請求項１５ないし１９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項２１】
前記吸引側蒸発器（１６）と前記第２圧縮機構（２１ａ）との間に配置されて冷媒の気液を分離する吸引側気液分離器（２２）とを備え、前記吸引側気液分離器（２２）の気相冷媒出口は、前記第２圧縮機構（２１ａ）吸入口側に接続されていることを特徴とする請求項１５ないし２０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項２２】
冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、前記放熱器（１２）から流出した冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、前記ディフューザ部（１３）から流出した冷媒を蒸発させて、前記第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる流出側蒸発器（１４）と、前記放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐可能に構成された第１分岐部（１８）と、前記第１分岐部（１８）にて分岐された冷媒を減圧膨張させる第１吸引側減圧手段（１９）と、前記ディフューザ部（１３）から流出した冷媒の流れを分岐可能に構成された第２分岐部（２８）と、前記第２分岐部（２８）にて分岐された冷媒を減圧膨張させる第２吸引側減圧手段（２９）と、前記第１吸引側減圧手段（１９）から流出した冷媒、および、前記第２吸引側減圧手段（２９）から流出した冷媒のうち、少なくとも一方の冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１６）と、前記吸引側蒸発器（１６）出口側冷媒を吸引して圧縮し、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）と、サイクルの高圧側冷媒を、前記吸引側蒸発器（１６）へ導くバイパス通路（２５）と、前記バイパス通路（２５）を開閉する開閉手段（２６）とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項２３】
前記第２吸引側減圧手段（２９）は、前記開閉手段（２６）が前記バイパス通路（２５）を閉じた際に、絞り開度を低下させる可変絞り機構で構成されていることを特徴とする請求項２２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項２４】
前記第２吸引側減圧手段（２９）は、前記開閉手段（２６）が前記バイパス通路（２５）を閉じた際に、絞り開度を増加させる可変絞り機構で構成されていることを特徴とする請求項２２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項２５】
前記サイクルの高圧側冷媒は、前記放熱器（１２）上流側の冷媒であって、前記バイパス通路（２５）は、前記放熱器（１２）を迂回させて、前記放熱器（１２）上流側の冷媒を前記吸引側蒸発器（１６）へ導くことを特徴とする請求項２２ないし２４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項２６】
前記放熱器（１２）の放熱能力を調整する放熱能力調整手段（１２ａ）を備え、前記サイクルの高圧側冷媒は、前記放熱器（１２）下流側の冷媒であって、前記放熱能力調整手段（１２ａ）は、前記開閉手段（２６）が前記バイパス通路（２５）を開いた際に、前記放熱器（１２）の放熱能力を低下させることを特徴とする請求項２２ないし２４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項２７】
前記第１分岐部（１８）出口側から前記ノズル部（１３ａ）入口側へ至る冷媒通路に配置されて、前記放熱器（１２）から流出した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１７）を備えることを特徴とする請求項２２ないし２６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項２８】
前記吸引側蒸発器（１６）と前記第２圧縮機構（２１ａ）との間に配置されて冷媒の気液を分離する吸引側気液分離器（２２）とを備え、前記吸引側気液分離器（２２）の気相冷媒出口は、前記第２圧縮機構（２１ａ）吸入口側に接続されていることを特徴とする請求項２２ないし２７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項２９】
冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、前記第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高圧冷媒の流れを分岐する分岐部（３８）と、前記分岐部（３８）にて分岐された一方の冷媒を放熱させる第１放熱器（１２１）と、前記第１放熱器（１２１）から流出した冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、前記分岐部（３８）にて分岐された他方の冷媒を放熱させる第２放熱器（１２２）と、前記第２放熱器（１２２）から流出した冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１９）と、前記吸引側減圧手段（１９）から流出した冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１６）と、前記吸引側蒸発器（１６）出口側冷媒を吸引して圧縮し、前記冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）と、サイクルの高圧側冷媒を、前記吸引側蒸発器（１６）へ導くバイパス通路（２５）と、前記バイパス通路（２５）を開閉する開閉手段（２６）とを備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項３０】
前記ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１４）を備えることを特徴とする請求項２９に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項３１】
前記サイクルの高圧側冷媒を、前記流出側蒸発器（１４）へ導く補助バイパス通路（２５ａ）とを備えることを特徴とする請求項３０に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項３２】
前記サイクルの高圧側冷媒は、前記第１放熱器（１２１）および前記第２放熱器（１２２）上流側の冷媒であって、前記バイパス通路（２５）は、前記第１放熱器（１２１）および前記第２放熱器（１２２）を迂回させて、前記放熱器（１２）上流側の冷媒を前記吸引側蒸発器（１６）へ導くことを特徴とする請求項２９ないし３１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項３３】
前記第１放熱器（１２１）の放熱能力を調整する第１放熱能力調整手段（１２１ａ）を備え、前記サイクルの高圧側冷媒は、前記第１放熱器（１２１）下流側の冷媒であって、前記第１放熱能力調整手段（１２１ａ）は、前記バイパス通路（２５）が前記第１放熱器（１２１）下流側の冷媒を前記吸引側蒸発器（１６）へ導く際に、前記第１放熱器（１２１）の放熱能力を低下させることを特徴とする請求項２９ないし３１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項３４】
前記第２放熱器（１２２）の放熱能力を調整する第２放熱能力調整手段（１２２ａ）を備え、  前記サイクルの高圧側冷媒は、前記第２放熱器（１２２）下流側の冷媒であって、  前記第２放熱能力調整手段（１２２ａ）は、前記バイパス通路（２５）が前記第１放熱器（１２２）下流側の冷媒を前記吸引側蒸発器（１６）へ導く際に、前記第１放熱器（１２２）の放熱能力を低下させることを特徴とする請求項２９ないし３１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項３５】
前記第１、第２放熱器（１２１、１２２）の放熱能力を調整する第１、第２放熱能力調整手段（１２１ａ、１２２ａ）を備え、前記サイクルの高圧側冷媒は、前記第１、第２放熱器（１２２）のうち、少なくとも一方の下流側の冷媒であって、前記第１、第２放熱能力調整手段（１２１ａ、１２２ａ）は、前記バイパス通路（２５）が前記第１放熱器（１２２）下流側の冷媒を前記吸引側蒸発器（１６）へ導く際に、前記第１、第２放熱器（１２１、１２２）の放熱能力を低下させることを特徴とする請求項２９ないし３１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項３６】
前記開閉手段（２６）が前記バイパス通路（２５）を閉じた際に、前記第２放熱器（１２２）から流出した冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３０）を備えることを特徴とする請求項２９ないし３５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項３７】
前記サイクルの低圧側冷媒は、前記第１圧縮機構（１１ａ）へ吸入される冷媒であることを特徴とする請求項３６に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項３８】
前記サイクルの低圧側冷媒は、前記第２圧縮機構（２１ａ）へ吸入される冷媒であることを特徴とする請求項３７に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項３９】
前記第１放熱器（１２１）出口側から前記ノズル部（１３ａ）入口側へ至る冷媒通路に配置されて、前記第１放熱器（１２１）から流出した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１７）を備えることを特徴とする請求項２９ないし３８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項４０】
前記吸引側蒸発器（１６）と前記第２圧縮機構（２１ａ）との間に配置されて冷媒の気液を分離する吸引側気液分離器（２２）とを備え、前記吸引側気液分離器（２２）の気相冷媒出口は、前記第２圧縮機構（２１ａ）吸入口側に接続されていることを特徴とする請求項２９ないし３８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項４１】
前記第１圧縮機構（１１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第１吐出能力変更手段（１１ｂ）と、前記第２圧縮機構（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第２吐出能力変更手段（２１ｂ）とを備え、前記第１吐出能力変更手段（１１ｂ）および前記第２吐出能力変更手段（２１ｂ）は、それぞれ独立して前記第１圧縮機構（１１ａ）および前記第２圧縮機構（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更可能に構成されていることを特徴とする請求項１ないし４０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項４２】
前記第１圧縮機構（１１ａ）および前記第２圧縮機構（２１ａ）は、同一のハウジング内に収容されて、一体的に構成されていることを特徴とする請求項１ないし４１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【請求項４３】
前記第１圧縮機構（１１ａ）は、冷媒を臨界圧力以上となるまで昇圧させることを特徴とする請求項１ないし４２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。  
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、冷媒減圧手段の機能および冷媒循環手段の機能を果たすエジェクタを有するエジェクタ式冷凍サイクルが知られている。例えば、特許文献１〜３には、圧縮機吐出冷媒を放熱器にて室外空気と熱交換させることで放熱させ、放熱した高圧冷媒をエジェクタのノズル部にて減圧するエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。
【０００３】
例えば、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタのディフューザ部下流側に低圧冷媒の気液を分離する気液分離器を配置し、気液分離器の気相冷媒出口を圧縮機吸入口側へ接続するとともに液相冷媒出口を吸引側蒸発器の入口へ接続し、吸引側蒸発器の出口をエジェクタの冷媒吸引口に接続している。
【０００４】
また、特許文献２のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタのノズル部の上流側に、放熱器から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部を設け、分岐部で分岐された一方の冷媒をエジェクタのノズル部側へ流入させ、他方の冷媒をエジェクタの冷媒吸引口側へ流入させている。
【０００５】
そして、エジェクタのディフューザ部の下流側にディフューザ部から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器を配置し、さらに、分岐部とエジェクタの冷媒吸引口との間に、冷媒を減圧膨張させる固定絞りおよび吸引側蒸発器を配置して、双方の蒸発器において冷凍能力を発揮できるようにしている。
【０００６】
また、特許文献３のエジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタのディフューザ部下流側に、ディフューザ部から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部を設け、分岐部で分岐された一方の冷媒を流出側蒸発器へ流入させ、他方の冷媒を吸引側蒸発器を介してエジェクタの冷媒吸引口側へ流入させている。これにより、双方の蒸発器において冷凍能力を発揮できるようにしている。
【０００７】
この種のエジェクタ式冷凍サイクルに適用されるエジェクタでは、エジェクタのノズル部にて高圧冷媒を減圧膨張させて噴射し、この噴射冷媒の圧力低下によって冷媒吸引口から蒸発器下流側の冷媒を吸引することで、ノズル部における減圧膨張時の運動エネルギの損失を回収している。
【０００８】
そして、回収した運動エネルギ（以下、回収エネルギという。）を、エジェクタのディフューザ部にて圧力エネルギに変換して、圧縮機吸入冷媒の圧力を上昇させることで、圧縮機の駆動動力を低減させてエジェクタ式冷凍サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させている。
【特許文献１】特許第３３２２２６３号公報
【特許文献２】特許第３９３１８９９号公報
【特許文献３】特開２００８−１０７０５５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、この種のエジェクタ式冷凍サイクルでは、ノズル部を通過する冷媒（以下、駆動流という。）の流量低下に伴って、エジェクタの吸引能力が低下してしまうので、回収エネルギ量も減少してしまう。このため、駆動流の流量低下に伴って、上述のＣＯＰ向上効果が低減してしまう。
【００１０】
例えば、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、外気温の低下に伴って高圧冷媒の圧力が低下すると、高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差が縮小して、エジェクタの駆動流の流量が低下してしまう。
【００１１】
このような駆動流の流量低下が生じると、エジェクタの吸引能力が低下して、回収エネルギ量が減少するだけでなく、気液分離器から蒸発器へ液相冷媒が供給されにくくなり、サイクルが発揮できる冷凍能力も低下してしまう。その結果、駆動流の流量低下に伴って、ＣＯＰが大幅に低減してしまう。
【００１２】
さらに、エジェクタの吸引能力が低下して、蒸発器へ冷媒が供給されなくなってしまうと、低圧冷媒が蒸発器にて吸熱作用を発揮できなくなり、サイクルが破綻してしまうという問題を引き起こす。
【００１３】
このことを図７６により詳細に説明する。図７６は、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である（特許文献１の第２図参照）。なお、図７６の実線は、通常運転時の冷媒の状態を示し、破線は、上述のサイクル破綻が生じた際の冷媒の状態を示している。
【００１４】
図７６から明らかなように、外気温の低下等によって高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差が縮小すると（図７６の白抜矢印Ｘ76）、エジェクタの吸引能力が低下する。これにより、蒸発器に冷媒が供給されなくなると、低圧冷媒が蒸発器にて吸熱作用を発揮できなくなる（図７６の白抜矢印Ｙ76）。
【００１５】
このため、図７６の破線に示すように、放熱器にて冷媒が放熱できる熱量は、圧縮機の圧縮仕事量相当になってしまう。その結果、実質的に、冷媒を介して低圧側から高圧側へ熱量を移動させることができなくなり、サイクルが破綻してしまう。
【００１６】
これに対して、特許文献２のエジェクタ式冷凍サイクルでは、分岐部から固定絞りおよび吸引側蒸発器を介して冷媒吸引口へ至る冷媒流路を、エジェクタのノズル部に対して並列的な接続関係にしているので、圧縮機の冷媒吸入、吐出能力を利用して吸引側蒸発器へ流入した冷媒を冷媒吸引口へ導出させることができる。
【００１７】
従って、高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差の縮小によって駆動流の流量低下が生じ、エジェクタの回収エネルギ量が減少しても、圧縮機の作用によって冷媒を吸引側蒸発器および流出側蒸発器に供給することができる。
【００１８】
これにより、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルのようなサイクル破綻を回避することができる。しかしながら、駆動流の流量低下に伴って、ディフューザ部における昇圧量が減少して、ＣＯＰが低下してしまうことについては回避することができない。
【００１９】
また、特許文献３のエジェクタ式冷凍サイクルでは、圧縮機→放熱器→エジェクタ→流出側蒸発器→圧縮機の順で冷媒を環状に流すことができる。従って、高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差の縮小によって駆動流の流量低下が生じ、エジェクタの吸引能力が低下しても、圧縮機の冷媒吸入、吐出作用によって冷媒を流出側蒸発器に供給することができる。
【００２０】
これにより、特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルのようなサイクル破綻を回避することができる。しかしながら、駆動流の流量低下に伴って、ディフューザ部における昇圧量が減少してしまうことによるＣＯＰの低下、および、吸引側蒸発器へ冷媒を供給できなくなることによるＣＯＰの低下を回避することはできない。
【００２１】
すなわち、エジェクタを冷媒減圧手段として用いるエジェクタ式冷凍サイクルでは、駆動流の流量変動が生じると、高いＣＯＰを発揮させながらサイクルを安定して作動させることができないという問題がある。
【００２２】
また、この問題は、通常運転時のサイクルの高低圧差が大きいエジェクタ式冷凍サイクルにおいて顕著となる。その理由は、一般的に、高低圧差が大きいエジェクタ式冷凍サイクルでは、吸引側蒸発器における冷媒蒸発圧力が低くなるため、冷媒の昇圧量のうち、ディフューザ部における昇圧量の割合が大きくなるからである。
【００２３】
さらに、高低圧差が大きいエジェクタ式冷凍サイクルでは、吸引側蒸発器における冷媒蒸発温度も低くなるので、吸引側蒸発器の着霜が懸念される。このような着霜が生じると、吸熱対象流体（例えば、大気）が吸引側蒸発器に流通しにくくなり、冷媒の吸熱を妨げてしまう。その結果、特許文献２、３のエジェクタ式冷凍サイクルにおいても、サイクルの破綻を生じさせてしまう。
【００２４】
本発明は、上記点に鑑み、エジェクタの駆動流の流量変動が生じても、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００４８】
また、請求項１に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（１８）と、分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１９）と、吸引側減圧手段（１９）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１６）と、吸引側蒸発器（１６）出口側冷媒を吸引して圧縮し、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）と、サイクルの高圧側冷媒を、吸引側蒸発器（１６）へ導くバイパス通路（２５）と、バイパス通路（２５）を開閉する開閉手段（２６）とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。
【００４９】
これによれば、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じる通常運転時に、エジェクタ（１３）の駆動流の流量低下に伴ってエジェクタ（１３）の吸引能力が低下するような運転条件となっても、請求項１に記載の発明と同様に、エジェクタ式冷凍サイクルを高いＣＯＰを発揮させた状態で安定して作動させることができる。
【００５０】
つまり、ディフューザ部（１３ｄ）の昇圧作用によって、第１圧縮機構（１１ａ）の吸入圧力を上昇させることで、第１圧縮機構（１１ａ）の圧縮機駆動動力を低減させるだけでなく、それぞれの第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の吸入圧力と吐出圧力との圧力差を縮小できるので、第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の圧縮効率を向上できる。
【００５１】
その結果、駆動流の流量変動が生じてディフューザ部（１３ｄ）の昇圧能力が低下したとしても、エジェクタ式冷凍サイクルを高いＣＯＰを発揮させた状態で安定して作動させることができる。
【００５２】
また、吸引側蒸発器（１６）に着霜が生じた場合に、開閉手段（２６）を開くことで、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高温冷媒を直接、吸引側蒸発器（１６）に流入させて除霜する除霜運転を行うことができる。従って、吸引側蒸発器（１６）の着霜によるサイクル破綻を回避して、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。
【００５３】
請求項２に記載の発明では、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１４）を備えることを特徴とする。これによれば、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じる通常運転時に、吸引側蒸発器（１６）のみならず、流出側蒸発器（１４）でも冷凍能力を発揮できる。
【００５４】
さらに、吸引側蒸発器（１６）では、噴射冷媒の吸引作用に応じた冷媒蒸発圧力となり、流出側蒸発器（１４）では、ディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧された後の冷媒蒸発圧力となるので、吸引側蒸発器（１６）および流出側蒸発器（１４）の冷媒蒸発温度を異なる温度とすることができる。
【００５５】
請求項３に記載の発明では、請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を、放熱器（１２）を迂回させて、流出側蒸発器（１４）へ導く補助バイパス通路（２５ａ）とを備えることを特徴とする。これによれば、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高温冷媒を、流出側蒸発器（１４）へ導いて除霜することができる。
【００５６】
また、請求項４に記載の発明のように、請求項１ないし３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、サイクルの高圧側冷媒は、放熱器（１２）上流側の冷媒であって、バイパス通路（２５）は、放熱器（１２）を迂回させて、放熱器（１２）上流側の冷媒を吸引側蒸発器（１６）へ導くようになっていてもよい。  
【００５７】
さらに、請求項５に記載の発明のように、放熱器（１２）の放熱能力を調整する放熱能力調整手段（１２ａ）を備え、サイクルの高圧側冷媒は、放熱器（１２）下流側の冷媒であって、放熱能力調整手段（１２ａ）は、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を開いた際に、放熱器（１２）の放熱能力を低下させるようになっていてもよい。
【００５８】
これにより、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を開く除霜運転時に、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高温冷媒を確実に吸引側蒸発器（１６）へ供給して、吸引側蒸発器（１６）の除霜を行うことができる。
【００５９】
請求項６に記載の発明では、請求項１ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、放熱器（１２）出口側からノズル部（１３ａ）入口側へ至る冷媒通路に配置されて、放熱器（１２）から流出した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１７）を備えることを特徴とする。
【００６０】
これによれば、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じる通常運転時に、高圧側減圧手段（１７）の作用によって、ノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒を気液二相冷媒となるまで減圧することができる。従って、ノズル部（１３ａ）へ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部（１３ａ）における冷媒の沸騰を促進させて、ノズル効率を向上させることができる。
【００６１】
その結果、ディフューザ部（１３ｄ）における昇圧量を増加させて、より一層、ＣＯＰを向上できる。なお、ノズル効率とは、ノズル部（１３ａ）において、冷媒の圧力エネルギを運動エネルギに変換する際のエネルギ変換効率である。
【００６２】
さらに、高圧側減圧手段（１７）を可変絞り機構で構成することで、サイクルの負荷変動に応じて、ノズル部（１３ａ）へ流入させる冷媒流量を変化させることができる。その結果、負荷変動が生じても、高いＣＯＰを発揮させながら安定してサイクルを作動させることができる。
【００６３】
具体的に、高圧側減圧手段（１７）は、請求項７に記載の発明のように、放熱器（１２）出口側から分岐部（１８）入口側へ至る冷媒通路に配置してもよい。  
【００６４】
請求項８に記載の発明では、請求項１ないし７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じた際に、放熱器（１２）から流出した冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３０）を備えることを特徴とする。
【００６５】
これによれば、吸引側蒸発器（１６）入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。
【００６６】
具体的に、放熱器（１２）から流出した冷媒は、請求項９に記載の発明のように、分岐部（１８）出口側から吸引側減圧手段（１９）入口側へ至る冷媒通路を流通する冷媒であってもよい。
【００６７】
請求項１０に記載の発明では、請求項１ないし７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じた際に、吸引側減圧手段（１９）における減圧膨張過程の冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３１）を備えることを特徴とする。
【００６８】
これによれば、吸引側蒸発器（１６）入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。
【００６９】
具体的に、サイクルの低圧側冷媒は、請求項１１に記載の発明のように、第１圧縮機構（１１ａ）へ吸入される冷媒であってもよいし、請求項１２に記載の発明のように、第２圧縮機構（２１ａ）へ吸入される冷媒であってもよい。  
【００７０】
請求項１３に記載の発明では、請求項１ないし１２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、分岐部（１８）の冷媒流れ下流側に配置されて、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じた際に、吸引側減圧手段（１９）へ流入する冷媒を放熱させる補助放熱器（１２ｅ）を備えることを特徴とする。
【００７１】
これによれば、放熱器（１２）および補助放熱器（１２ｅ）の双方で冷却されたエンタルピの低い冷媒を吸引側蒸発器（１６）へ流入させることができるので、吸引側蒸発器（１６）入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。
【００７２】
この際、エジェクタ（１３）のノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒は、補助放熱器（１２ｅ）にて冷却されないので、吸引側減圧手段（１９）へ流入する冷媒に対してエンタルピが減少しない。これにより、ノズル部１３ａにおける回収エネルギ量を増大でき、より一層、ＣＯＰを向上できる。
【００７３】
請求項１４に記載の発明では、請求項１ないし１３のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、吸引側蒸発器（１６）と第２圧縮機構（２１ａ）との間に配置されて冷媒の気液を分離する吸引側気液分離器（２２）とを備え、吸引側気液分離器（２２）の気相冷媒出口は、第２圧縮機構（２１ａ）吸入口側に接続されていることを特徴とする。
【００７４】
これによれば、吸引側蒸発器（１６）から液相冷媒が流出しても、あるいは、吸引側蒸発器（１６）の除霜運転時に高温冷媒が凝縮しても、吸引側気液分離器（２２）にて分離された気相冷媒のみを第２圧縮機構（２１ａ）に供給することができるので、第２圧縮機構（２１ａ）の液圧縮の問題を回避できる。
【００７５】
また、請求項１５に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器（１２）から流出した冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部（１８）と、分岐部（１８）にて分岐された一方の冷媒を蒸発させて、第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる流出側蒸発器（１４）と、分岐部（１８）にて分岐された他方の冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１９）と、吸引側減圧手段（１９）にて減圧膨張された冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１６）と、吸引側蒸発器（１６）出口側冷媒を吸引して圧縮し、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）と、サイクルの高圧側冷媒を、吸引側蒸発器（１６）へ導くバイパス通路（２５）と、バイパス通路（２５）を開閉する開閉手段（２６）とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。
【００７６】
これによれば、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じる通常運転時に、エジェクタ（１３）の駆動流の流量低下に伴ってエジェクタ（１３）の吸引能力が低下するような運転条件となっても、請求項１に記載の発明と同様に、エジェクタ式冷凍サイクルを高いＣＯＰを発揮させた状態で安定して作動させることができる。
【００７７】
つまり、ディフューザ部（１３ｄ）の昇圧作用によって、第１圧縮機構（１１ａ）の吸入圧力を上昇させることで、第１圧縮機構（１１ａ）の圧縮機駆動動力を低減させるだけでなく、それぞれの第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の吸入圧力と吐出圧力との圧力差を縮小できるので、第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の圧縮効率を向上できる。
【００７８】
その結果、駆動流の流量変動が生じてディフューザ部（１３ｄ）の昇圧能力が低下したとしても、エジェクタ式冷凍サイクルを高いＣＯＰを発揮させた状態で安定して作動させることができる。
【００７９】
さらに、流出側蒸発器（１４）では、ディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧された後の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）となり、吸引側蒸発器（１６）では、ディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧された後の冷媒をさらに吸引側減圧手段（１９）にて減圧した後の冷媒蒸発圧力となるので、吸引側蒸発器（１６）および流出側蒸発器（１４）の冷媒蒸発温度を異なる温度とすることができる。
【００８０】
また、吸引側蒸発器（１６）に着霜が生じた場合に、開閉手段（２６）を開くことで、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高温冷媒を直接、吸引側蒸発器（１６）に流入させて除霜する除霜運転を行うことができる。従って、吸引側蒸発器（１６）の着霜によるサイクル破綻を回避して、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。
【００８１】
請求項１５に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、請求項１６に記載の発明のように、吸引側減圧手段（１９）は、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じた際に、絞り開度を低下させる可変絞り機構で構成されていてもよいし、請求項１７に記載の発明のように、絞り開度を増加させる可変絞り機構で構成されていてもよい。  
【００８２】
なお、本請求項における「絞り開度を低下させる」は、冷媒通路面積を縮小させるという意味だけでなく、絞り開度を全閉とする意味を含むものである。さらに、「絞り開度を増加させる」は、冷媒通路面積を拡大させるという意味だけでなく、絞り開度を全開という意味を含むものである。
【００８３】
また、請求項１８に記載の発明のように、請求項１５ないし１７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、サイクルの高圧側冷媒は、放熱器（１２）上流側の冷媒であって、バイパス通路（２５）は、放熱器（１２）を迂回させて、放熱器（１２）上流側の冷媒を吸引側蒸発器（１６）へ導くようになっていてもよい。
【００８４】
さらに、請求項１９に記載の発明のように、放熱器（１２）の放熱能力を調整する放熱能力調整手段（１２ａ）を備え、サイクルの高圧側冷媒は、放熱器（１２）下流側の冷媒であって、放熱能力調整手段（１２ａ）は、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を開いた際に、放熱器（１２）の放熱能力を低下させるようになっていてもよい。
【００８５】
これにより、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を開く除霜運転時に、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高温冷媒を確実に吸引側蒸発器（１６）へ供給して、吸引側蒸発器（１６）の除霜を行うことができる。
【００８６】
請求項１９に記載の発明では、請求項１５ないし１９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、放熱器（１２）出口側からノズル部（１３ａ）入口側へ至る冷媒通路に配置されて、放熱器（１２）から流出した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１７）を備えることを特徴とする。
【００８７】
これによれば、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じる通常運転時に、高圧側減圧手段（１７）の作用によって、ノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒を気液二相冷媒となるまで減圧することができる。従って、ノズル部（１３ａ）へ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部（１３ａ）における冷媒の沸騰を促進させて、ノズル効率を向上させることができる。
【００８８】
その結果、ディフューザ部（１３ｄ）における昇圧量を増加させて、より一層、ＣＯＰを向上できる。さらに、高圧側減圧手段（１７）を可変絞り機構で構成することで、サイクルの負荷変動に応じて、ノズル部（１３ａ）へ流入させる冷媒流量を変化させることができる。さらに、負荷変動が生じても、高いＣＯＰを発揮させながら安定してサイクルを作動させることができる。
【００８９】
請求項２１に記載の発明では、請求項１５ないし２０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、吸引側蒸発器（１６）と第２圧縮機構（２１ａ）との間に配置されて冷媒の気液を分離する吸引側気液分離器（２２）とを備え、吸引側気液分離器（２２）の気相冷媒出口は、第２圧縮機構（２１ａ）吸入口側に接続されていることを特徴とする。
【００９０】
これによれば、吸引側蒸発器（１６）から液相冷媒が流出しても、あるいは、吸引側蒸発器（１６）の除霜運転時に高温冷媒が凝縮しても、吸引側気液分離器（２２）にて分離された気相冷媒のみを第２圧縮機構（２１ａ）に供給することができるので、第２圧縮機構（２１ａ）の液圧縮の問題を回避できる。
【００９１】
また、請求項２２に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、放熱器（１２）から流出した冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、ディフューザ部（１３）から流出した冷媒を蒸発させて、第１圧縮機構（１１ａ）吸入側へ流出させる流出側蒸発器（１４）と、放熱器（１２）から流出した冷媒の流れを分岐可能に構成された第１分岐部（１８）と、第１分岐部（１８）にて分岐された冷媒を減圧膨張させる第１吸引側減圧手段（１９）と、ディフューザ部（１３）から流出した冷媒の流れを分岐可能に構成された第２分岐部（２８）と、第２分岐部（２８）にて分岐された冷媒を減圧膨張させる第２吸引側減圧手段（２９）と、第１吸引側減圧手段（１９）から流出した冷媒、および、第２吸引側減圧手段（２９）から流出した冷媒のうち、少なくとも一方の冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１６）と、吸引側蒸発器（１６）出口側冷媒を吸引して圧縮し、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）と、サイクルの高圧側冷媒を、吸引側蒸発器（１６）へ導くバイパス通路（２５）と、バイパス通路（２５）を開閉する開閉手段（２６）とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。  
【００９２】
これによれば、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じる通常運転時に、第１分岐部（１８）のみにて冷媒の流れを分岐して、第１吸引側減圧手段（１９）から流出した冷媒を吸引側蒸発器（１６）に供給することで、特許文献２のサイクル構成に対応するサイクル構成を実現できる。
【００９３】
また、第２分岐部（２８）のみにて冷媒の流れを分岐して、第２吸引側減圧手段（２９）から流出した冷媒のみを吸引側蒸発器（１６）に供給することで、特許文献３のサイクル構成に対応するサイクル構成を実現できる。さらに、第１、第２分岐部（１８、２８）の双方で冷媒の流れを分岐して、第１、第２吸引側減圧手段（１９、２９）の双方から流出した冷媒を吸引側蒸発器（１６）へ供給するサイクル構成を実現できる。
【００９４】
これにより、通常運転時に、いずれか一方の吸引側減圧手段（１９、２９）から冷媒を供給するサイクル構成に対して、吸引側蒸発器（１６）へ供給される冷媒流量を増加させ易くなる。
【００９５】
さらに、通常運転時に、いずれのサイクル構成に切り替えたとしても、エジェクタ（１３）の駆動流の流量低下に伴ってエジェクタ（１３）の吸引能力が低下するような運転条件時に、請求項１に記載の発明と同様に、エジェクタ式冷凍サイクルを高いＣＯＰを発揮させた状態で安定して作動させることができる。
【００９６】
つまり、ディフューザ部（１３ｄ）の昇圧作用によって、第１圧縮機構（１１ａ）の吸入圧力を上昇させることで、第１圧縮機構（１１ａ）の圧縮機駆動動力を低減させるだけでなく、それぞれの第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の吸入圧力と吐出圧力との圧力差を縮小できるので、第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の圧縮効率を向上できる。
【００９７】
その結果、駆動流の流量変動が生じてディフューザ部（１３ｄ）の昇圧能力が低下したとしても、エジェクタ式冷凍サイクルを高いＣＯＰを発揮させた状態で安定して作動させることができる。
【００９８】
また、吸引側蒸発器（１６）に着霜が生じた場合に、開閉手段（２６）を開くことで、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高温冷媒を直接、吸引側蒸発器（１６）に流入させて除霜する除霜運転を行うことができる。従って、吸引側蒸発器（１６）の着霜によるサイクル破綻を回避して、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。
【００９９】
請求項２２に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、請求項２３に記載の発明のように、第２吸引側減圧手段（２９）は、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じた際に、絞り開度を低下させる可変絞り機構で構成されていてもよいし、請求項２４に記載の発明のように、絞り開度を増加させる可変絞り機構で構成されていてもよい。
【０１００】
なお、本請求項における「絞り開度を低下させる」は、冷媒通路面積を縮小させるという意味だけでなく、絞り開度を全閉とする意味を含むものである。さらに、「絞り開度を増加させる」は、冷媒通路面積を拡大させるという意味だけでなく、絞り開度を全開という意味を含むものである。
【０１０１】
また、請求項２７に記載の発明のように、請求項２２ないし２４のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、サイクルの高圧側冷媒は、放熱器（１２）上流側の冷媒であって、バイパス通路（２５）は、放熱器（１２）を迂回させて、放熱器（１２）上流側の冷媒を吸引側蒸発器（１６）へ導くようになっていてもよい。
【０１０２】
さらに、請求項２６に記載の発明のように、放熱器（１２）の放熱能力を調整する放熱能力調整手段（１２ａ）を備え、サイクルの高圧側冷媒は、放熱器（１２）下流側の冷媒であって、放熱能力調整手段（１２ａ）は、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を開いた際に、放熱器（１２）の放熱能力を低下させるようになっていてもよい。
【０１０３】
これにより、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を開く除霜運転時に、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高温冷媒を確実に吸引側蒸発器（１６）へ供給して、吸引側蒸発器（１６）の除霜を行うことができる。
【０１０４】
請求項２７に記載の発明では、請求項２２ないし２６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１分岐部（１８）出口側からノズル部（１３ａ）入口側へ至る冷媒通路に配置されて、放熱器（１２）から流出した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１７）を備えることを特徴とする。
【０１０５】
これによれば、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じる通常運転時に、高圧側減圧手段（１７）の作用によって、ノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒を気液二相冷媒となるまで減圧することができる。従って、ノズル部（１３ａ）へ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部（１３ａ）における冷媒の沸騰を促進させて、ノズル効率を向上させることができる。
【０１０６】
その結果、ディフューザ部（１３ｄ）における昇圧量を増加させて、より一層、ＣＯＰを向上できる。さらに、高圧側減圧手段（１７）を可変絞り機構で構成することで、サイクルの負荷変動に応じて、ノズル部（１３ａ）へ流入させる冷媒流量を変化させることができる。さらに、負荷変動が生じても、高いＣＯＰを発揮させながら安定してサイクルを作動させることができる。
【０１０７】
請求項２８に記載の発明では、請求項２２ないし２７のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、吸引側蒸発器（１６）と第２圧縮機構（２１ａ）との間に配置されて冷媒の気液を分離する吸引側気液分離器（２２）とを備え、吸引側気液分離器（２２）の気相冷媒出口は、第２圧縮機構（２１ａ）吸入口側に接続されていることを特徴とする。  
【０１０８】
これによれば、吸引側蒸発器（１６）から液相冷媒が流出しても、あるいは、吸引側蒸発器（１６）の除霜運転時に高温冷媒が凝縮しても、吸引側気液分離器（２２）にて分離された気相冷媒のみを第２圧縮機構（２１ａ）に供給することができるので、第２圧縮機構（２１ａ）の液圧縮の問題を回避できる。
【０１０９】
また、請求項２９に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する第１圧縮機構（１１ａ）と、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高圧冷媒の流れを分岐する分岐部（３８）と、分岐部（３８）にて分岐された一方の冷媒を放熱させる第１放熱器（１２１）と、第１放熱器（１２１）から流出した冷媒を減圧膨張させるノズル部（１３ａ）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１３ｂ）から吸引された吸引冷媒との混合冷媒をディフューザ部（１３ｄ）にて昇圧するエジェクタ（１３）と、分岐部（３８）にて分岐された他方の冷媒を放熱させる第２放熱器（１２２）と、第２放熱器（１２２）から流出した冷媒を減圧膨張させる吸引側減圧手段（１９）と、吸引側減圧手段（１９）から流出した冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１６）と、吸引側蒸発器（１６）出口側冷媒を吸引して圧縮し、冷媒吸引口（１３ｂ）側へ吐出する第２圧縮機構（２１ａ）と、サイクルの高圧側冷媒を、吸引側蒸発器（１６）へ導くバイパス通路（２５）と、バイパス通路（２５）を開閉する開閉手段（２６）とを備えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。
【０１１０】
これによれば、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じる通常運転時に、第１放熱器（１２１）および第２放熱器（１２２）の熱交換能力（放熱能力）を独立に変化させることができるので、例えば、第２放熱器（１２２）の熱交換能力と、吸引側蒸発器（１６）の熱交換能力（吸熱性能）とを容易に適合させることができる。従って、サイクルの作動を安定化させやすい。
【０１１１】
また、第１放熱器（１２１）として、その熱交換能力が第２放熱器（１２２）よりも低いものを採用することで、エジェクタ（１３）のノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒のエンタルピが不必要に減少してしまうことを回避できる。これにより、ノズル部（１３ａ）における回収エネルギ量を増大させて、ＣＯＰを向上できる。
【０１１２】
さらに、通常運転時に、エジェクタ（１３）の駆動流の流量低下に伴ってエジェクタ（１３）の吸引能力が低下するような運転条件となっても、請求項１に記載の発明と同様に、エジェクタ式冷凍サイクルを高いＣＯＰを発揮させた状態で安定して作動させることができる。
【０１１３】
つまり、ディフューザ部（１３ｄ）の昇圧作用によって、第１圧縮機構（１１ａ）の吸入圧力を上昇させることで、第１圧縮機構（１１ａ）の圧縮機駆動動力を低減させるだけでなく、それぞれの第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の吸入圧力と吐出圧力との圧力差を縮小できるので、第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）の圧縮効率を向上できる。
【０１１４】
その結果、駆動流の流量変動が生じてディフューザ部（１３ｄ）の昇圧能力が低下したとしても、エジェクタ式冷凍サイクルを高いＣＯＰを発揮させた状態で安定して作動させることができる。
【０１１５】
また、吸引側蒸発器（１６）に着霜が生じた場合に、開閉手段（２６）を開くことで、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高温冷媒を直接、吸引側蒸発器（１６）に流入させて除霜する除霜運転を行うことができる。従って、吸引側蒸発器（１６）の着霜によるサイクル破綻を回避して、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。
【０１１６】
請求項２９に記載の発明では、請求項３６に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、ディフューザ部（１３ｄ）から流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器（１４）を備えることを特徴とする。これによれば、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じる通常運転時に、吸引側蒸発器（１６）のみならず、流出側蒸発器（１４）でも冷凍能力を発揮できる。
【０１１７】
請求項３１に記載の発明では、請求項３０に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、サイクルの高圧側冷媒を、流出側蒸発器（１４）へ導く補助バイパス通路（２５ａ）とを備えることを特徴とする。これによれば、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高温冷媒を、流出側蒸発器（１４）へ導いて除霜することができる。
【０１１８】
請求項２９ないし３１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、請求項３２に記載の発明のように、サイクルの高圧側冷媒は、第１放熱器（１２１）および第２放熱器（１２２）上流側の冷媒であって、バイパス通路（２５）は、第１放熱器（１２１）および第２放熱器（１２２）を迂回させて、放熱器（１２）上流側の冷媒を吸引側蒸発器（１６）へ導くようになっていてもよい。  
【０１１９】
さらに、請求項３３に記載の発明のように、第１放熱器（１２１）の放熱能力を調整する第１放熱能力調整手段（１２１ａ）を備え、サイクルの高圧側冷媒は、第１放熱器（１２１）下流側の冷媒であって、第１放熱能力調整手段（１２１ａ）は、バイパス通路（２５）が第１放熱器（１２１）下流側の冷媒を吸引側蒸発器（１６）へ導く際に、第１放熱器（１２１）の放熱能力を低下させるようになっていてもよい。
【０１２０】
さらに、請求項３４に記載の発明のように、第２放熱器（１２２）の放熱能力を調整する第２放熱能力調整手段（１２２ａ）を備え、サイクルの高圧側冷媒は、第２放熱器（１２２）下流側の冷媒であって、第２放熱能力調整手段（１２２ａ）は、バイパス通路（２５）が第１放熱器（１２２）下流側の冷媒を吸引側蒸発器（１６）へ導く際に、第１放熱器（１２２）の放熱能力を低下させるようになっていてもよい。  
【０１２１】
さらに、請求項３５に記載の発明のように、第１、第２放熱器（１２１、１２２）の放熱能力を調整する第１、第２放熱能力調整手段（１２１ａ、１２２ａ）を備え、サイクルの高圧側冷媒は、第１、第２放熱器（１２２）のうち、少なくとも一方の下流側の冷媒であって、第１、第２放熱能力調整手段（１２１ａ、１２２ａ）は、バイパス通路（２５）が第１放熱器（１２２）下流側の冷媒を吸引側蒸発器（１６）へ導く際に、第１、第２放熱器（１２１、１２２）の放熱能力を低下させるようになっていてもよい。
【０１２２】
これにより、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を開く除霜運転時に、第１圧縮機構（１１ａ）から吐出された高温冷媒を確実に吸引側蒸発器（１６）へ供給して、吸引側蒸発器（１６）の除霜を行うことができる。
【０１２３】
請求項３６に記載の発明では、請求項２９ないし３５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じた際に、第２放熱器（１２２）から流出した冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器（３０）を備えることを特徴とする。
【０１２４】
これによれば、吸引側蒸発器（１６）入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差（冷凍能力）を拡大して、ＣＯＰを向上できる。
【０１２５】
具体的に、サイクルの低圧側冷媒は、請求項４４に記載の発明のように、第１圧縮機構（１１ａ）へ吸入される冷媒であってもよいし、請求項４５に記載の発明のように、第２圧縮機構（２１ａ）へ吸入される冷媒であってもよい。
【０１２６】
請求項３９に記載の発明では、請求項２９ないし３８のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１放熱器（１２１）出口側からノズル部（１３ａ）入口側へ至る冷媒通路に配置されて、第１放熱器（１２１）から流出した冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段（１７）を備えることを特徴とする。  
【０１２７】
これによれば、開閉手段（２６）がバイパス通路（２５）を閉じる通常運転時に、高圧側減圧手段（１７）の作用によって、ノズル部（１３ａ）へ流入する冷媒を気液二相冷媒となるまで減圧することができる。従って、ノズル部（１３ａ）へ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部（１３ａ）における冷媒の沸騰を促進させて、ノズル効率を向上させることができる。
【０１２８】
その結果、ディフューザ部（１３ｄ）における昇圧量を増加させて、より一層、ＣＯＰを向上できる。さらに、高圧側減圧手段（１７）を可変絞り機構で構成することで、サイクルの負荷変動に応じて、ノズル部（１３ａ）へ流入させる冷媒流量を変化させることができる。その結果、負荷変動が生じても、高いＣＯＰを発揮させながら安定してサイクルを作動させることができる。
【０１２９】
請求項４０に記載の発明では、請求項２９ないし３９のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、吸引側蒸発器（１６）と第２圧縮機構（２１ａ）との間に配置されて冷媒の気液を分離する吸引側気液分離器（２２）とを備え、吸引側気液分離器（２２）の気相冷媒出口は、第２圧縮機構（２１ａ）吸入口側に接続されていることを特徴とする。
【０１３０】
これによれば、吸引側蒸発器（１６）から液相冷媒が流出しても、あるいは、吸引側蒸発器（１６）の除霜運転時に高温冷媒が凝縮しても、吸引側気液分離器（２２）にて分離された気相冷媒のみを第２圧縮機構（２１ａ）に供給することができるので、第２圧縮機構（２１ａ）の液圧縮の問題を回避できる。
【０１３１】
請求項４１に記載の発明では、請求項１ないし４０のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮機構（１１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第１吐出能力変更手段（１１ｂ）と、第２圧縮機構（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更する第２吐出能力変更手段（２１ｂ）とを備え、第１吐出能力変更手段（１１ｂ）および第２吐出能力変更手段（２１ｂ）は、それぞれ独立して第１圧縮機構（１１ａ）および第２圧縮機構（２１ａ）の冷媒吐出能力を変更可能に構成されていることを特徴とする。
【０１３２】
これによれば、第１圧縮機構（１１ａ）の冷媒吐出能力と第２圧縮機構（２１ａ）の冷媒吐出能力とを独立に調整して、第１、第２圧縮機構（１１ａ、２１ａ）のいずれも高い圧縮効率を発揮させながら作動させることができる。従って、エジェクタ式冷凍サイクル全体としてのＣＯＰを、より一層、向上させることができる。
【０１３３】
請求項４２に記載の発明では、請求項１ないし４１のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮機構（１１ａ）および第２圧縮機構（２１ａ）は、同一のハウジング内に収容されて、一体的に構成されていることを特徴とする。これによれば、第１圧縮機構（１１ａ）および第２圧縮機構（２１ａ）の小型化が可能となり、エジェクタ式冷凍サイクル全体としての小型化を図ることもできる。  
【０１３４】
請求項４３に記載の発明のように、請求項１ないし４２のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、第１圧縮機構（１１ａ）は、冷媒を臨界圧力以上となるまで昇圧させるようになっていてもよい。
【０１３５】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【０１３６】
（第１実施形態）
図１、２により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを冷凍機に適用した例を説明する。この冷凍機は、冷却対象空間である冷凍庫内を−３０〜−１０℃程度の極低温まで冷却するものである。図１は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００の全体構成図である。
【０１３７】
エジェクタ式冷凍サイクル１００において、第１圧縮機１１は、冷媒を吸入し、圧縮して吐出するもので、吐出容量が固定された第１圧縮機構１１ａを第１電動モータ１１ｂにて駆動する電動圧縮機である。第１圧縮機構１１ａとしては、具体的に、スクロール型圧縮機構、ベーン型圧縮機構等の各種圧縮機構を採用できる。
【０１３８】
第１電動モータ１１ｂは、後述する制御装置から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式を採用してもよい。そして、この回転数制御によって、第１圧縮機構１１ａの冷媒吐出能力が変更される。従って、本実施形態の第１電動モータ１１ｂは、第１圧縮機構１１ａの冷媒吐出能力を変更する第１吐出能力変更手段を構成している。
【０１３９】
第１圧縮機１１の吐出口側には、放熱器１２が接続されている。放熱器１２は第１圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と冷却ファン１２ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。冷却ファン１２ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。
【０１４０】
そして、この回転数制御による送風空気量の増減に伴って、放熱器１２の放熱能力も増減する。さらに、本実施形態の放熱器１２は、冷却ファン１２ａを停止させると、ほぼ放熱能力を発揮しない状態となる。従って、本実施形態の冷却ファン１２ａは、放熱器１２の放熱能力を調整する放熱能力調整手段を構成している。
【０１４１】
なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用し、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。従って、放熱器１２は冷媒を凝縮させる凝縮器として機能する。
【０１４２】
また、放熱器１２の出口側に、放熱器１２から流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を溜めておく高圧側気液分離器としてのレシーバ（受液器）を設けてもよい。そして、このレシーバから分離された飽和液相冷媒を下流側へ導出させるようにしてもよい。
【０１４３】
放熱器１２の出口側には、エジェクタ１３が接続されている。エジェクタ１３は、冷媒を減圧膨張させる冷媒減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段でもある。
【０１４４】
具体的には、エジェクタ１３は、放熱器１２から流出した高圧冷媒の通路面積を小さく絞って、高圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部１３ａ、ノズル部１３ａの冷媒噴射口と連通するように配置されて後述する第２圧縮機２１から吐出された冷媒を吸引する冷媒吸引口１３ｂ等を有して構成される。
【０１４５】
さらに、ノズル部１３ａおよび冷媒吸引口１３ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１３ａから噴射する高速度の冷媒流と冷媒吸引口１３ｂからの吸引冷媒とを混合する混合部１３ｃが設けられ、混合部１３ｃの冷媒流れ下流側には昇圧部をなすディフューザ部１３ｄが設けられている。
【０１４６】
ディフューザ部１３ｄは冷媒通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する作用を果たす。さらに、ディフューザ部１３ｄの出口側には、アキュムレータ１５が接続されている。
【０１４７】
アキュムレータ１５は、ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒の気液を分離して、サイクル内の余剰液相冷媒を溜める流出側気液分離器である。アキュムレータ１５の気相冷媒流出口には、第１圧縮機１１の吸入口が接続され、液相冷媒流出口には、電気式の可変絞り機構１９を介して、吸引側蒸発器１６が接続されている。
【０１４８】
可変絞り機構１９は、アキュムレータ１５から流出した液相冷媒をさらに減圧膨張させる吸引側減圧手段である。より具体的には、可変絞り機構１９は、絞り開度を変更可能に構成された弁体と、この弁体の絞り開度を変化させるステッピングモータからなる電動アクチュエータとを有して構成されている。
【０１４９】
さらに、この可変絞り機構１９は、弁体の絞り開度を全閉とすることができる。これにより、アキュムレータ１５の液相冷媒流出口と吸引側蒸発器１６入口側との間の冷媒の流通を遮断することができる。なお、可変絞り機構１９は、制御装置から出力される制御信号によって、その作動が制御される。
【０１５０】
吸引側蒸発器１６は、可変絞り機構１９にて減圧膨張された低圧冷媒と送風ファン１６ａにより循環送風される冷凍庫内空気とを熱交換させることによって、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。従って、本実施形態では、冷凍庫内空気が熱交換対象流体となる。送風ファン１６ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。
【０１５１】
吸引側蒸発器１６の出口側には、第２圧縮機２１の吸入口が接続されている。第２圧縮機２１の基本的構成は第１圧縮機１１と同様である。従って、第２圧縮機２１は、固定容量型の第２圧縮機構２１ａを第２電動モータ２１ｂにて駆動する電動圧縮機である。さらに、本実施形態の第２電動モータ２１ｂは、第２圧縮機構２１ａの冷媒吐出能力を変更する第２吐出能力変更手段を構成している。
【０１５２】
また、前述の如く、第２圧縮機２１の吐出口には、エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂが接続されている。
【０１５３】
さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００には、第１圧縮機構１１ａ吐出口側と放熱器１２入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するバイパス通路２５が設けられている。従って、バイパス通路２５は、第１圧縮機構１１ａから吐出された放熱器１２上流側のサイクルの高圧冷媒を、放熱器１２を迂回させて、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０１５４】
また、バイパス通路２５には、バイパス通路２５を開閉する開閉手段としての開閉弁２６が配置されている。この開閉弁２６は、制御装置から出力される制御信号によって開閉作動が制御される電磁弁である。さらに、開閉弁２６が開弁した際の冷媒通路面積は、バイパス通路２５の冷媒通路面積よりも小さく形成されている。従って、バイパス通路２５を流通する冷媒は、開閉弁２６を通過する際に減圧される。
【０１５５】
このように開閉弁２６として、減圧機能を有する減圧機能付き開閉弁を採用する理由は、第１圧縮機１１入口側冷媒の圧力と出口側冷媒の圧力との圧力差を確保するだけでなく、第１圧縮機１１から吐出した高圧冷媒を直接吸引側蒸発器１６へ流入させると、吸引側蒸発器１６内の冷媒圧力が吸引側蒸発器１６の耐圧を超えてしまうことが懸念されるからである。
【０１５６】
そこで、本実施形態では、開閉弁２６の冷媒通路面積を小さく形成して、吸引側蒸発器１６へ流入する冷媒の圧力を、吸引側蒸発器１６の耐圧能力よりも低くなるまで低下させている。
【０１５７】
従って、バイパス通路２５に、減圧機能を有していない開閉弁２６を配置する場合は、バイパス通路２５にバイパス通路側減圧手段を配置することが望ましい。そして、このバイパス通路側減圧手段としては、キャピラリチューブ、オリフィス等で構成される固定絞り機構を採用できる。
【０１５８】
図示しない制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成される。この制御装置は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行って、上述の各種電気式のアクチュエータ１１ｂ、１２ａ、１６ａ、２１ｂ、２６等の作動を制御する。
【０１５９】
従って、この制御装置は、第１吐出能力変更手段である第１電動モータ１１ｂの作動を制御する第１吐出能力制御手段としての機能、第２吐出能力変更手段である第２電動モータ２１ｂの作動を制御する第２吐出能力制御手段、そして、放熱能力調整手段である冷却ファン１２ａの作動を制御する放熱能力制御手段としての機能を兼ね備えている。
【０１６０】
もちろん、第１吐出能力制御手段、第２吐出能力制御手段および放熱能力制御手段を異なる制御装置で構成してもよい。
【０１６１】
また、制御装置には、外気温を検出する外気センサ、庫内温度を検出する庫内温度センサ等の図示しないセンサ群の検出値や、冷凍機を作動させる作動スイッチ、通常運転モードと除霜運転モードとを切り替える切替スイッチ等が設けられた図示しない操作パネルの各種操作信号が入力される。
【０１６２】
次に、上記構成における本実施形態の作動を図２に基づいて説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００では、庫内を冷却する通常運転モードと吸引側蒸発器１６の除霜を行う除霜運転モードとを切り替えることができる。図２（ａ）は、通常運転モードのモリエル線図であり、図２（ｂ）は、除霜運転モードのモリエル線図である。
【０１６３】
まず、通常運転モードについて説明する。通常運転モードは、操作パネルの作動スイッチが投入された状態で、切替スイッチが通常運転モードに切り替えられると実行される。
【０１６４】
通常運転モードが実行されると、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン１６ａを作動させる。これにより、第１圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する（図２（ａ）のａ2点）。さらに、制御装置が、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度が予め定めた温度となるように、可変絞り機構１９の絞り開度を調整し、開閉弁２６を閉弁状態とする。
【０１６５】
第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、開閉弁２６が閉弁状態となっているので、バイパス通路２５側へ流入することなく放熱器１２へ流入し、冷却ファン１２ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ2点→ｂ2点）。放熱器１２にて放熱した冷媒は、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ流入して等エントロピ的に減圧膨張する（ｂ2点→ｃ2点）。
【０１６６】
そして、この減圧膨張時に冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換されて、冷媒がノズル部１３ａの冷媒噴射口から高速度となって噴射される。この噴射冷媒の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口１３ｂから第２圧縮機２１吐出冷媒が吸引される。
【０１６７】
さらに、ノズル部１３ａから噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１３ｂから吸引された吸引冷媒がエジェクタ１３の混合部１３ｃにて混合され、ディフューザ部１３ｄに流入する（ｃ2点→ｄ2点、ｊ2点→ｄ2点）。ディフューザ部１３ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する（ｄ2点→ｅ2点）。
【０１６８】
次に、ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒は、アキュムレータ１５に流入して気相冷媒および液相冷媒に分離される（ｅ2点→ｆ2点およびｅ2点→ｇ2点）。アキュムレータ１５の気相冷媒出口から流出した気相冷媒は、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｆ2点→ａ2点）。
【０１６９】
一方、アキュムレータ１５の液相冷媒出口から流出した液相冷媒は、可変絞り機構１９にてさらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｇ2点→ｈ2点）。可変絞り機構１９にて減圧膨張された冷媒は、吸引側蒸発器１６へ流入して、送風ファン１６ａにより循環送風される庫内空気から吸熱して蒸発する（ｈ2点→ｉ2点）。これにより、庫内空気が冷却される。
【０１７０】
そして、吸引側蒸発器１６から流出した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｉ2点→ｊ2点）。この際、制御装置は、エジェクタ式冷凍サイクル１００全体としてのＣＯＰが略最大に近づくように、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂの作動を制御する。具体的には、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａの機械効率を向上させるために、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａの昇圧量が略同等となるように制御する。
【０１７１】
なお、圧縮効率とは、第１、第２圧縮機１１、２１にて冷媒が等エントロピ圧縮された際の冷媒のエンタルピの増加量をΔＨ１としたときに、この増加量ΔＨ１を、実際に第１、第２圧縮機１１、２１にて冷媒が昇圧された際の冷媒のエンタルピ増加分ΔＨ２で除した値である。
【０１７２】
例えば、第１、第２圧縮機１１、２１の回転数や昇圧量（吐出圧力と吸入圧力との圧力差）が増加すると、その摩擦熱によって冷媒の温度が上昇して実際のエンタルピ増加分ΔＨ２が増加するため、圧縮効率も低下することになる。
【０１７３】
さらに、第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、前述の如く、冷媒吸引口１３ｂからエジェクタ１３内へ吸引される（ｊ2点→ｄ2点）。
【０１７４】
次に、除霜運転モードについて説明する。除霜運転モードは、操作パネルの作動スイッチが投入された状態で、切替スイッチが除霜運転モードに切り替えられると実行される。
【０１７５】
除霜運転モードが実行されると、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂを作動させる。これにより、第１圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する（図２（ｂ）のｋ2点）。さらに、制御装置が、可変絞り機構１９の絞り開度を全閉状態とし、開閉弁２６を開弁状態とし、冷却ファン１２ａおよび送風ファン１６ａを停止させる。
【０１７６】
第１圧縮機１１から吐出された冷媒は、開閉弁２６が開弁状態となっているので、バイパス通路２５側へ流入する。この際、本実施形態では、第１圧縮機１１→放熱器１２→エジェクタ１３→アキュムレータ１５→第１圧縮機１１の順で循環する冷媒回路の圧力損失に対して、第１圧縮機１１→バイパス通路２５→吸引側蒸発器１６→第２圧縮機２１へ至る冷媒回路の圧力損失を小さく設定しているので、第１圧縮機１１から吐出された冷媒の大半がバイパス通路２５へ流入する。
【０１７７】
もちろん、バイパス通路２５の入口側接続部あるいは出口側接続部に、三方弁を配置して、通常運転モードでは、第１圧縮機１１から吐出された冷媒を放熱器１２側のみへ流出させ、除霜運転モードでは、第１圧縮機１１から吐出された冷媒をバイパス通路２５側のみへ流出させるように冷媒流路を切り替えてもよい。
【０１７８】
また、バイパス通路２５の入口側接続部から放熱器１２入口側へ至る冷媒通路に、減圧機能を有していない通常の補助開閉弁を配置して、通常運転モードでは補助開閉弁を開弁し、除霜運転モードでは補助開閉弁を閉弁するようにして、冷媒流路を切り替えてもよい。
【０１７９】
バイパス通路２５へ流入した高温高圧冷媒は、開閉弁２６を通過する際に、等エンタルピ的に減圧膨脹する（ｋ2点→ｌ2点）。開閉弁２６を通過した高温低圧状態の気相冷媒は、可変絞り機構１９の絞り開度が全閉状態となっているので、アキュムレータ１５側へ流れ込むことなく、吸引側蒸発器１６へ流入する。
【０１８０】
吸引側蒸発器１６へ流入した冷媒は、吸引側蒸発器１６にその熱量を放熱する（ｌ2点→ｍ2点）。これにより、吸引側蒸発器１６の除霜がなされる。吸引側蒸発器１６にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｍ2点→ｎ2点）。
【０１８１】
第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、エジェクタの冷媒吸引口１３ｂ→混合部１３ｃ→ディフューザ部１３ｄを通過する際の圧力損失によって減圧されて、アキュムレータ１５へ流入する（ｎ2点→ｏ2点）。アキュムレータ１５の気相冷媒出口から流出した気相冷媒は、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｏ2点→ｋ2点）。
【０１８２】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００は、上述の如く作動するので、以下のような優れた効果を得ることができる。
【０１８３】
まず、通常運転モード時に、例えば、低外気温時等のように、高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差が低下して、エジェクタ１３の駆動流が流量低下するような運転条件、すなわち、エジェクタ１３の吸引能力が低下するような運転条件であっても、第２圧縮機構２１ａの作用によって、エジェクタ１３の吸引能力を補助することができる。
【０１８４】
そして、この第２圧縮機構２１ａの吸入作用によって、アキュムレータ１５から吸引側蒸発器１６へ確実に液相冷媒を供給することができる。これにより、エジェクタ１３のディフューザ部１３ｄ→アキュムレータ１５の気相冷媒出口から流出して第１圧縮機機構１１ａへ吸入される冷媒の密度低下を抑制できる。
【０１８５】
その結果、エジェクタ１３の駆動流の流量低下を抑制して、エジェクタ式冷凍サイクルを安定して作動させることができる。
【０１８６】
しかも、２つの第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａおよびエジェクタ１３のディフューザ部１３ｄの昇圧作用によって冷媒を昇圧できるので、１つの圧縮機構にて冷媒を昇圧する場合に対して、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａの駆動動力を低減させてＣＯＰを向上できる。
【０１８７】
つまり、ディフューザ部１３ｄの昇圧作用によって、第１圧縮機構１１ａの吸入圧力を上昇させることで、第１圧縮機構１１ａの駆動動力を低減できる。さらに、それぞれの第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａにおける吸入圧力と吐出圧力との圧力差を縮小できるので、それぞれの第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａの圧縮効率を向上できる。
【０１８８】
この際、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａの冷媒吐出能力を第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂが独立に変化させることができるので、エジェクタ式冷凍サイクル１００全体としてＣＯＰを効果的に向上させることができる。
【０１８９】
さらに、第１圧縮機構１１ａにアキュムレータ１５の気相冷媒出口から飽和気相冷媒を吸入させることができるので、過熱度を有する気相冷媒を吸入させる場合に対して、第１圧縮機構１１ａにおいて冷媒を等エントロピ的に圧縮する際の圧縮仕事量を低減できる。
【０１９０】
従って、高圧冷媒と低圧冷媒との圧力差が大きい冷凍サイクル装置、例えば、本実施形態のように吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発温度を−３０〜−１０℃といった極低温まで低下させる冷凍サイクル装置において、極めて効果的にＣＯＰを向上できる。
【０１９１】
また、吸引側蒸発器１６に着霜が生じた場合に、制御装置が開閉弁２６を開くことで、第１圧縮機１１から吐出された高温冷媒を直接、吸引側蒸発器１６に流入させて除霜する除霜運転モードを実行することができる。従って、吸引側蒸発器１６の着霜によるサイクル破綻を回避して、エジェクタ式冷凍サイクル１００を安定して作動させることができる。
【０１９２】
さらに、減圧手段として可変絞り機構１９を採用し、除霜運転時に可変絞り機構１９の絞り開度を全閉状態としているので、バイパス通路２５から流出した冷媒がアキュムレータ１５側へ流れることを確実に防止できる。
【０１９３】
なお、減圧手段として、オリフィスやキャピラリチューブ等の固定絞りを採用してもよい。その理由は、固定絞りを採用した場合であっても、固定絞りの圧力損失に対して、吸引側蒸発器１６の圧力損失は十分に小さく、さらに、第２圧縮機２１の吸引作用によって、バイパス通路２５から流出した冷媒のほぼ全量を吸引側蒸発器１６へ流入させることができるからである。
【０１９４】
（第２実施形態）
本実施形態では、図３の全体構成図に示すように、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、可変絞り機構１９を廃止して、固定絞り１９ａおよび逆止弁１９ｂを採用した例を説明する。なお、図３では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面においても同様である。
【０１９５】
固定絞り１９ａは、アキュムレータ１５から流出した液相冷媒をさらに減圧膨張させる吸引側減圧手段である。具体的には、オリフィスやキャピラリチューブ等を採用できる。逆止弁１９ｂは、バイパス通路２５から流出した冷媒がアキュムレータ１５側へ流れることを禁止するものである。その他の構成は、第１実施形態と同様である。
【０１９６】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モード時においても除霜運転モード時においても第１実施形態の図２のモリエル線図と同様に作動する。さらに、逆止弁１９ｂを採用しているので、除霜運転モード時に、バイパス通路２５から流出した冷媒がアキュムレータ１５側へ流れることを確実に防止できる。従って、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０１９７】
なお、逆止弁１９ｂとして、開弁時の冷媒通路面積が十分に小さく形成された減圧機構一体型の逆止弁を採用すれば、固定絞り１９ａを廃止することもできる。この場合は、減圧機構一体型の逆止弁が、吸引側減圧手段の機能とバイパス通路２５から流出した冷媒がアキュムレータ１５側へ流れることを禁止する機能とを兼ねることになる。
【０１９８】
（第３実施形態）
本実施形態では、図４の全体構成図に示すように、第１実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、放熱器１２出口側とエジェクタ１３のノズル部１３ａ入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。
【０１９９】
従って、バイパス通路２５は、放熱器１２下流側のサイクルの高圧冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０２００】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モードでは、第１実施形態の図２（ａ）のモリエル線図と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、制御装置が冷却ファン１２ａを停止させるので、第１圧縮機１１吐出冷媒は、放熱器１２にて放熱しない。このため、除霜運転モードにおいても、第１実施形態の図２（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。従って、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０２０１】
（第４実施形態）
本実施形態では、図５の全体構成図に示すように、第１実施形態に対して、気液分離器２２を追加した例を説明する。気液分離器２２は、吸引側蒸発器１６から流出した冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰冷媒を溜める吸引側気液分離器である。
【０２０２】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モード時においても除霜運転モード時においても、第１実施形態の図２のモリエル線図と同様に作動する。従って、第１実施形態と全く同様の効果を得ることができる。
【０２０３】
さらに、通常運転モード時に、吸引側蒸発器１６から液相冷媒が流出しても、あるいは、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器１６へ流入した高温冷媒が凝縮しても、気液分離器２２にて分離された気相冷媒のみを第２圧縮機２１に供給することができるので、第２圧縮機２１の液圧縮の問題を回避できる。
【０２０４】
（第５実施形態）
本実施形態では、図６の全体構成図に示すように、第１実施形態に対して、バイパス通路２５および開閉弁２６を廃止して除霜運転モードを実現する例を説明する。その他の構成は、第１実施形態と同様である。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モードでは、図７（ａ）のモリエル線図に示すように作動する。
【０２０５】
この通常運転モード時の作動は、第１実施形態の通常運転モード時の作動（図２（ａ））と同様である。なお、図７における冷媒の状態を示す符号は、図２における同様の冷媒の状態を示す符号と同一の符号を用いるとともに添字のみを変更している。
【０２０６】
一方、除霜運転モードでは、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン１６ａを作動させ、さらに、可変絞り機構１９の絞り開度を通常運転モード時よりも増加させる。
【０２０７】
これにより、図７（ｂ）に示すように、除霜運転モードにおける冷媒の状態は、通常運転モードと同様に変化するものの、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発圧力を除霜可能に、すなわち、冷媒蒸発温度を０℃よりも高い温度に上昇させることができる。
【０２０８】
従って、本実施形態の除霜運転モードでは、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度を上昇させて、吸引側蒸発器１６の除霜を行うことができる。さらに、通常運転モードでは、第１実施形態の通常運転モードと同様の効果を得ることができる。
【０２０９】
（第６実施形態）
本実施形態では、図８の全体構成図に示すように、第５実施形態に対して、吸引側蒸発器１６を加熱する加熱手段としての電気ヒータ１６ｂを設けている。なお、電気ヒータ１６ｂは、制御装置から電力を供給することで発熱するもので、ＰＴＣ素子あるいはニクロム線等によって構成することができる。その他の構成は、第１実施形態と同様である。
【０２１０】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００を作動させると、通常運転モードでは、第１実施形態の図２（ａ）のモリエル線図と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａおよび送風ファン１６ａを停止させて、電気ヒータ１６ｂに通電する。
【０２１１】
従って、除霜運転モードでは、電気ヒータ１６ｂの発熱によって、吸引側蒸発器１６を加熱して除霜することができる。さらに、通常運転モードでは、第１実施形態と同様に、エジェクタ式冷凍サイクル１００を安定して作動させることができるとともに、エジェクタ式冷凍サイクル全体としてＣＯＰを効果的に向上させることができる。
【０２１２】
（第７実施形態）
図９、１０により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル２００を冷凍・冷蔵装置に適用した例を説明する。この冷凍・冷蔵装置は、冷却対象空間である冷蔵庫内を０〜１０℃程度の低温まで冷却し、さらに、別の冷却対象空間である冷凍庫内を−３０〜−１０℃程度の極低温まで冷却するものである。図９は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００の全体構成図である。
【０２１３】
なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００は、その前提となる第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、構成機器の変更およびその接続態様の変更、すなわちサイクル構成を変更したものである。従って、図９では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付し、その説明を省略する。
【０２１４】
エジェクタ式冷凍サイクル２００では、放熱器１２の出口側に、放熱器１２から流出した高圧冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段としての温度式膨張弁１７が接続されている。より具体的には、本実施形態の温度式膨張弁１７は、放熱器１２出口側から後述する分岐部１８入口側へ至る冷媒通路に配置されている。
【０２１５】
この温度式膨張弁１７は、後述する流出側蒸発器１４の出口側冷媒通路に配置された感温部（図示せず）を有しており、流出側蒸発器１４出口側冷媒の温度と圧力とに基づいて、流出側蒸発器１４出口側冷媒の過熱度を検出し、この過熱度が予め設定された所定値となるように機械的機構により弁開度（冷媒流量）を調整する可変絞り機構である。
【０２１６】
温度式膨張弁１７の出口側には、温度式膨張弁１７から流出した中間圧冷媒の流れを分岐する分岐部１８が接続されている。分岐部１８は、３つの流入出口を有する三方継手で構成されており、流入出口のうち１つを冷媒流入口とし、２つを冷媒流出口としたものである。このような三方継手は、管径の異なる配管を接合して構成してもよいし、金属ブロックや樹脂ブロックに通路径の異なる複数の冷媒通路を設けて構成してもよい。
【０２１７】
分岐部１８の一方の冷媒流出口には、エジェクタ１３のノズル部１３ａ側が接続され、他方の冷媒流出口には、エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ側が接続される。さらに、エジェクタ１３のディフューザ部１３ｄの出口側には、流出側蒸発器１４が接続されている。
【０２１８】
流出側蒸発器１４は、エジェクタ１３のディフューザ部１３ｄから流出した冷媒と送風ファン１４ａによって循環送風される冷蔵庫内空気とを熱交換させることによって、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。従って、流出側蒸発器１４における熱交換対象流体は、冷蔵庫内空気である。
【０２１９】
送風ファン１４ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。流出側蒸発器１４の冷媒出口側には、第１圧縮機１１の吸引口が接続されている。
【０２２０】
また、分岐部１８の他方の冷媒流出口には、吸引側減圧手段である電気式の可変絞り機構１９を介して、吸引側蒸発器１６が接続されている。そして、吸引側蒸発器１６の出口側には、第２圧縮機２１の吸入口が接続され、第２圧縮機２１の吐出口には、エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂが接続されている。
【０２２１】
さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００には、第１実施形態と同様に、第１圧縮機構１１ａ吐出口側と放熱器１２入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するバイパス通路２５が設けられている。また、バイパス通路２５には、バイパス通路２５を開閉する開閉手段としての開閉弁２６が配置されている。
【０２２２】
次に、上記構成における本実施形態の作動を図１０のモリエル線図に基づいて説明する。なお、図１０（ａ）は、通常運転モードのモリエル線図であり、図１０（ｂ）は、除霜運転モードのモリエル線図である。まず、通常運転モードについて説明する。通常運転モードは、操作パネルの作動スイッチが投入された状態で、切替スイッチが通常運転モードに切り替えられると実行される。
【０２２３】
通常運転モードが実行されると、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン１４ａ、１６ａを作動させる。これにより、第１圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する（図１０（ａ）のａ10点）。さらに、制御装置が、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度が予め定めた温度となるように、可変絞り機構１９の絞り開度を調整し、開閉弁２６を閉弁状態とする。
【０２２４】
第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、開閉弁２６が閉弁状態となっているので、放熱器１２へ流入し、冷却ファン１２ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ10点→ｂ10点）。放熱器１２から流出した冷媒は、温度式膨張弁１７へ流入して、等エンタルピ的に減圧膨張して気液二相状態となる（ｂ10点→ｃ10点）。
【０２２５】
この際、温度式膨張弁１７の弁開度は、流出側蒸発器１４出口側冷媒の過熱度（ｇ10点）が予め定めた所定値となるように調整される。温度式膨張弁１７から流出した中間圧冷媒は、分岐部１８へ流入し、エジェクタ１３のノズル部１３ａ側へ流入する冷媒流れとエジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ側へ流入する冷媒流れとに分流される。
【０２２６】
ここで、本実施形態では、可変絞り機構１９の絞り開度が吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度が予め定めた温度となるように調整された際に、ノズル部１３ａ側へ流入する冷媒流量Ｇｎｏｚと冷媒吸引口１３ｂ側へ流入する冷媒流量Ｇｅとの流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚが、サイクル全体として高いＣＯＰを発揮できる最適流量比となるように、ノズル部１３ａの流量特性（圧力損失特性）が決定されている。
【０２２７】
分岐部１８からノズル部１３ａ側へ流出した中間圧冷媒は、ノズル部１３ａで等エントロピ的に減圧膨張する（ｃ10点→ｄ10点）。そして、この減圧膨張時に冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換されて、冷媒がノズル部１３ａの冷媒噴射口から高速度となって噴射される。この噴射冷媒の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口１３ｂから第２圧縮機２１吐出冷媒が吸引される。
【０２２８】
さらに、ノズル部１３ａから噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１３ｂから吸引された吸引冷媒がエジェクタ１３の混合部１３ｃにて混合され、ディフューザ部１３ｄに流入する（ｄ10点→ｅ10点、ｊ10点→ｅ10点）。ディフューザ部１３ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する（ｅ10点→ｆ10点）。
【０２２９】
次に、ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒は、流出側蒸発器１４へ流入し、送風ファン１４ａによって循環送風された冷蔵庫内空気から吸熱して蒸発する（ｆ10点→ｇ10点）。これにより、冷蔵庫内空気が冷却される。そして、流出側蒸発器１４から流出した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される（ｇ10点→ａ10点）。
【０２３０】
一方、分岐部１８から冷媒吸引口１３ｂ側へ流出した中間圧冷媒は、可変絞り機構１９にてさらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｃ10点→ｈ10点）。可変絞り機構１９にて減圧膨張された冷媒は、吸引側蒸発器１６へ流入して、送風ファン１６ａにより循環送風される冷凍庫内空気から吸熱して蒸発する（ｈ10点→ｉ10点）。これにより、冷凍庫内空気が冷却される。
【０２３１】
そして、吸引側蒸発器１６から流出した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入されて圧縮される（ｉ10点→ｊ10点）。この際、制御装置は、エジェクタ式冷凍サイクル２００全体としてのＣＯＰが略最大に近づくように、第１実施形態と同様に、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂの作動を制御する。さらに、第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、前述の如く、冷媒吸引口１３ｂからエジェクタ１３内へ吸引される（ｊ10点→ｅ10点）。
【０２３２】
次に、除霜運転モードについて説明する。除霜運転モードは、操作パネルの作動スイッチが投入された状態で、切替スイッチが除霜運転モードに切り替えられると実行される。
【０２３３】
除霜運転モードが実行されると、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂを作動させる。これにより、第１圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する（図１０（ｂ）のｋ10点）。さらに、制御装置が、可変絞り機構１９の絞り開度を全閉状態とし、開閉弁２６を開弁状態とし、冷却ファン１２ａおよび送風ファン１４ａ、１６ａを停止させる。
【０２３４】
第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、開閉弁２６が開弁状態となっているので、第１実施形態と同様に、バイパス通路２５へ流入して、開閉弁２６を通過する際に、等エンタルピ的に減圧膨脹する（ｋ10点→ｌ10点）。
【０２３５】
開閉弁２６を通過した高温低圧状態の気相冷媒は、可変絞り機構１９の絞り開度が全閉状態となっているので、可変絞り機構１９を介して分岐部１８側へ流れ込むことなく、吸引側蒸発器１６へ流入する。
【０２３６】
吸引側蒸発器１６へ流入した冷媒は、吸引側蒸発器１６にその熱量を放熱する（ｌ10点→ｍ10点）。これにより、吸引側蒸発器１６の除霜がなされる。吸引側蒸発器１６にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入されて圧縮される（ｍ10点→ｎ10点）。
【０２３７】
第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、エジェクタの冷媒吸引口１３ｂ→混合部１３ｃ→ディフューザ部１３ｄを通過する際の圧力損失によって減圧されて、流出側蒸発器１４へ流入する（ｎ10点→ｏ10点）。
【０２３８】
流出側蒸発器１４へ流入した冷媒は、流出側蒸発器１４にその熱量を放熱する（ｏ10点→ｐ10点）。これにより、流出側蒸発器１４の除霜がなされる。流出側蒸発器１４にて放熱した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｐ10点→ｋ10点）。
【０２３９】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００は、上述の如く作動するので、以下のような効果を発揮できる。
【０２４０】
（Ａ）通常運転モード時に、分岐部１８において、流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚが最適流量比となるように、冷媒の流れを分流しているので、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の双方へ適切に冷媒を供給できる。従って、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の双方で同時に冷却作用を発揮できる。
【０２４１】
この際、吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１３ｄで昇圧した後にさらに可変絞り機構１９で減圧した後の圧力となり、流出側蒸発器１４の冷媒蒸発圧力は、吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力を第２圧縮機２１およびディフューザ部１３ｄで昇圧した後の圧力となる。
【０２４２】
従って、流出側蒸発器１４の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を十分に低くすることができる。その結果、流出側蒸発器１４を低温の冷蔵庫内の冷却用として用い、吸引側蒸発器１６を極低温の冷凍庫内の冷却用として用いることができる。
【０２４３】
（Ｂ）通常運転モード時に、エジェクタ１３の駆動流が流量低下するような運転条件、すなわち、エジェクタ１３の吸引能力が低下するような運転条件となっても、第２圧縮機２１（第２圧縮機構２１ａ）の作用によって、第１実施形態と同様に、エジェクタ式冷凍サイクル２００全体として高いＣＯＰを発揮させた状態で安定して作動させることができる。
【０２４４】
（Ｃ）通常運転モード時に、第１圧縮機１１→放熱器１２→分岐部１８→エジェクタ１３→流出側蒸発器１４→第１圧縮機１１の順に冷媒が流れ、さらに、第１圧縮機１１→放熱器１２→分岐部１８→可変絞り機構１９→吸引側蒸発器１６→第２圧縮機１１→エジェクタ１３→流出側蒸発器１４→第１圧縮機１１という順に冷媒が流れる。
【０２４５】
つまり、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６といった蒸発器を通過する冷媒の流れが環状となるので、冷媒に第１、第２圧縮機１１、２１の潤滑用のオイル（冷凍機油）を混入させても、このオイルが流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６内等に滞留してしまうことを回避できる。
【０２４６】
（Ｄ）通常運転モード時に、高圧側減圧手段として可変絞り機構である温度式膨張弁１７を採用しているので、サイクルの負荷変動に応じて、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ流入させる冷媒流量を変化させることができる。その結果、負荷変動が生じても、高いＣＯＰを発揮させながら安定してサイクルを作動させることができる。
【０２４７】
（Ｅ）通常運転モード時に、温度式膨張弁１７にて減圧された冷媒（図１０のｃ10点）が気液二相状態となるので、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ気液二相状態の冷媒を流入させることができる。従って、ノズル部１３ａへ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部１３ａにおける冷媒の沸騰を促進させることができ、ノズル効率を向上させることができる。
【０２４８】
従って、回収エネルギ量を増加させて、ディフューザ部１３ｄにおける昇圧量を増加させることができるので、より一層、ＣＯＰを向上できる。さらに、ノズル部１３ａへ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部１３ａの冷媒通路面積を拡大することができるので、ノズル部１３ａの加工が容易となる。その結果、エジェクタ１３の製造コストを低減して、エジェクタ式冷凍サイクル２００全体としての製造コストを低減できる。
【０２４９】
さらに、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６に着霜が生じた場合には、制御装置が開閉弁２６を開くことで、第１圧縮機１１から吐出された高温冷媒を吸引側蒸発器１６に流入させて除霜し、第２圧縮機２１から吐出された高温冷媒を流出側蒸発器１４に流入させて除霜する除霜運転モードを実行することができる。
【０２５０】
従って、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の着霜によるサイクル破綻を回避して、エジェクタ式冷凍サイクル２００を安定して作動させることができる。さらに、減圧手段として可変絞り機構１９を採用し、除霜運転時に可変絞り機構１９の絞り開度を全閉状態としているので、バイパス通路２５から流出した冷媒が可変絞り機構１９を介して分岐部１８側へ流れることを確実に防止できる。
【０２５１】
（第８実施形態）
本実施形態では、図１１の全体構成図に示すように、第７実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。
【０２５２】
具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、放熱器１２出口側と温度式膨張弁１７入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。従って、バイパス通路２５は、放熱器１２下流側のサイクルの高圧冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０２５３】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、第７実施形態の図１０（ａ）のモリエル線図と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、制御装置が冷却ファン１２ａを停止させるので、第１圧縮機１１吐出冷媒は、放熱器１２にて放熱しない。このため、除霜運転モードにおいても、第１実施形態の図１０（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。
【０２５４】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００においても第７実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０２５５】
（第９実施形態）
本実施形態では、図１２の全体構成図に示すように、第７実施形態に対して、気液分離器２２を追加した例を説明する。気液分離器２２は、吸引側蒸発器１６から流出した冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰冷媒を溜める吸引側気液分離器である。
【０２５６】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モード時においても除霜運転モード時においても、第７実施形態の図１０のモリエル線図と同様に作動する。従って、第７実施形態と全く同様の効果を得ることができる。
【０２５７】
さらに、通常運転モード時に、吸引側蒸発器１６から液相冷媒が流出しても、あるいは、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器１６へ流入した高温冷媒が凝縮しても、気液分離器２２にて分離された気相冷媒のみを第２圧縮機２１に供給することができるので、第２圧縮機２１の液圧縮の問題を回避できる。
【０２５８】
（第１０実施形態）
本実施形態では、図１３の全体構成図に示すように、第７実施形態に対して、第１圧縮機構１１ａから吐出された高圧冷媒を、流出側蒸発器１４へ導く補助バイパス通路２５ａを追加した例を説明する。
【０２５９】
より具体的には、本実施形態の補助バイパス通路２５ａは、バイパス通路２５のうち除霜運転モードにおける開閉弁２６の下流側、および、エジェクタ１３のディフューザ部１３ｄ流出口側と流出側蒸発器１４入口側との間を接続する冷媒流路である。
【０２６０】
さらに、補助バイパス通路２５ａには、通常運転モード時にエジェクタ１３のディフューザ部１３ｄから流出した冷媒が、バイパス通路２５側へ流れることを禁止する補助バイパス通路用逆止弁２５ｂが配置されている。
【０２６１】
なお、この補助バイパス通路用逆止弁２５ｂの代わりに、補助バイパス通路２５ａを開閉する補助バイパス通路用開閉弁を採用してもよい。この場合は、通常運転モードでは、補助バイパス通路用開閉弁を閉弁させ、除霜運転モードでは、補助バイパス通路用開閉弁を開弁させればよい。
【０２６２】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、図１４（ａ）のモリエル線図に示すように作動する。この通常運転モード時の作動は、第７実施形態の通常運転モード時の作動（図１０（ａ））と同様である。なお、図１４における冷媒の状態を示す符号は、図１０における同様の冷媒の状態を示す符号と同一の符号を用いるとともに添字のみを変更している。このことは、後述する第１１〜第２５実施形態で説明するモリエル線図でも同様である。
【０２６３】
一方、除霜運転モードでは、第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、開閉弁２６が開弁状態となっているので、第７実施形態と同様に、バイパス通路２５へ流入して開閉弁２６を通過する際に、等エンタルピ的に減圧膨脹する（ｋ14点→ｌ14点）。開閉弁２６にて減圧された冷媒の流れは、吸引側蒸発器１６側へ流れる冷媒流れと補助バイパス通路２５ａ側へ流れる冷媒流れとに分流される。
【０２６４】
開閉弁２６から吸引側蒸発器１６側へ流出した高温低圧状態の気相冷媒は、吸引側蒸発器１６にその熱量を放熱する（ｌ14点→ｍ14点）。これにより、吸引側蒸発器１６の除霜がなされる。吸引側蒸発器１６にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｍ14点→ｎ14点）。
【０２６５】
第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、エジェクタの冷媒吸引口１３ｂ→混合部１３ｃ→ディフューザ部１３ｄを通過する際の圧力損失によって減圧される（ｎ14点→ｏ14点）。ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒は、補助バイパス通路２５ａから流出した冷媒と合流して、流出側蒸発器１４へ流入する（ｏ14点→ｏ’14点、ｌ14点→ｏ’14点）。
【０２６６】
さらに、流出側蒸発器１４へ流入した冷媒は、流出側蒸発器１４にその熱量を放熱する（ｏ’14点→ｐ14点）。これにより、流出側蒸発器１４の除霜がなされる。流出側蒸発器１４にて放熱した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｐ14点→ｋ14点）。
【０２６７】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００は、上述の如く作動するので、通常運転モードでは、第７実施形態と全く同様の効果を得ることができる。さらに、除霜運転モードでは、第７実施形態と同様の効果を得ることができるだけでなく、流出側蒸発器１４へ流入する冷媒の圧力を低下させて、流出側蒸発器１４の保護を図ることもできる。
【０２６８】
つまり、本実施形態では、ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒に、補助バイパス通路２５ａから流出した冷媒を合流させることによって、流出側蒸発器１４へ流入する冷媒の圧力を低下させることができる。
【０２６９】
従って、流出側蒸発器１４内の冷媒圧力が流出側蒸発器１４の耐圧を超えてしまうことを防止して、流出側蒸発器１４の保護を図ることができる。また、上記の如く、流出側蒸発器１４内の冷媒圧力を低下させることができるので、吸引側蒸発器１６内の冷媒圧力（冷媒温度）を、吸引側蒸発器１６の耐圧許容範囲内で上昇させてもよい。
【０２７０】
（第１１実施形態）
本実施形態では、図１５の全体構成図に示すように、第７実施形態に対して、バイパス通路２５および開閉弁２６を廃止して除霜運転モードを実現する例を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、図１６（ａ）のモリエル線図に示すように作動する。
【０２７１】
この通常運転モード時の作動は、第７実施形態の通常運転モード時の作動（図１０（ａ））と同様である。一方、除霜運転モードでは、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン１６ａを作動させ、さらに、可変絞り機構１９の絞り開度を通常運転モード時よりも増加させる。
【０２７２】
これにより、図１６（ｂ）に示すように、除霜運転モードにおける冷媒の状態は、通常運転モードと同様に変化するものの、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発圧力を除霜可能に、すなわち、冷媒蒸発温度を０℃よりも高い温度に上昇させることができる。
【０２７３】
従って、本実施形態の除霜運転モードでは、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度を上昇させて、吸引側蒸発器１６の除霜を行うことができる。さらに、通常運転モードでは、第７実施形態の通常運転モードと同様の効果を得ることができる。
【０２７４】
さらに、温度式膨張弁１７の代わりに、電気式膨張弁を採用して、除霜運転モード時に、制御装置がこの電気式膨張弁の絞り開度を増加させるようにすれば、流出側蒸発器１４における冷媒蒸発温度も上昇させることができる。
【０２７５】
（第１２実施形態）
本実施形態では、図１７の全体構成図に示すように、第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、流出側蒸発器１４および送風ファン１４ａを廃止している。さらに、エジェクタ１３のディフューザ部１３ｄの出口側にアキュムレータ１５を追加するとともに、内部熱交換器３０を追加した例を説明する。
【０２７６】
この内部熱交換器３０は、高圧側冷媒流路３０ａを通過する放熱器１２から流出した冷媒と低圧側冷媒流路３０ｂを通過するサイクルの低圧側冷媒との間で熱交換を行うものである。より具体的には、本実施形態における放熱器１２から流出した冷媒は、分岐部１８出口側から可変絞り機構１９入口側へ至る冷媒通路を流通する冷媒であり、サイクルの低圧側冷媒は、第２圧縮機構２１ａへ吸入される冷媒である。
【０２７７】
また、内部熱交換器３０の具体的構成としては、高圧側冷媒流路３０ａを形成する外側管の内側に低圧側冷媒流路３０ｂを形成する内側管を配置する二重管方式の熱交換器構成を採用している。もちろん、高圧側冷媒流路３０ａを内側管として、低圧側冷媒流路３０ｂを外側管としてもよい。さらに、高圧側冷媒流路３０ａと低圧側冷媒流路３０ｂとを形成する冷媒配管同士をろう付け接合して熱交換させる構成等を採用してもよい。
【０２７８】
さらに、本実施形態では、高圧側減圧手段である温度式膨脹弁１７を、放熱器１２出口側から分岐部１８の一方の冷媒流出口側からエジェクタ１３のノズル部１３ａ入口側へ至る冷媒通路に配置している。その他の構成は、第７実施形態と同様である。
【０２７９】
次に、本実施形態の作動を図１８のモリエル線図に基づいて説明する。なお、図１８（ａ）は、通常運転モードのモリエル線図であり、図１８（ｂ）は、除霜運転モードのモリエル線図である。
【０２８０】
まず、通常運転モードについて説明する。通常運転モードでは、第１圧縮機１１吐出冷媒（図１８（ａ）のａ18点）が、放熱器１２にて放熱して凝縮する（ａ18点→ｂ18点）。放熱器１２から流出した冷媒は、分岐部１８へ流入し、エジェクタ１３のノズル部１３ａ側へ流入する冷媒流れとエジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ側へ流入する冷媒流れとに分流される。
【０２８１】
分岐部１８からノズル部１３ａ側へ流出した高圧冷媒は、第７実施形態と同様に、温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→エジェクタ１３のディフューザ部１３の順に流れる（ｂ18点→ｃ18点→ｄ18点→ｅ18点→ｆ18点）。ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒は、アキュムレータ１５にて気液分離され、分離された気相冷媒は、第１圧縮機１１に吸引されて再び圧縮される（ｆ18点→ｇ18点→ａ18点）。
【０２８２】
一方、分岐部１８から冷媒吸引口１３ｂ側へ流出した高圧冷媒は、内部熱交換器３０にて、そのエンタルピを減少させる（ｂ18→ｂ’18点）。内部熱交換器３０の高圧側冷媒流路３０ａから流出した冷媒は、第７実施形態と同様に、可変絞り機構１９→吸引側蒸発器１６の順に流れる（ｂ’18点→ｈ18点→ｉ18点）。
【０２８３】
吸引側蒸発器１６から流出した冷媒は、内部熱交換器３０にて、そのエンタルピを増加させる（ｉ18点→ｉ’18点）。内部熱交換器３０の低圧側冷媒流路３０ｂから流出した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮されて、エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂから吸引される（ｉ’18点→ｊ18点→ｅ18点）。
【０２８４】
次に、除霜運転モードについて説明する。除霜運転モードでは、第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、開閉弁２６が開弁状態となっているので、バイパス通路２５側へ流入して、開閉弁２６を通過する際に、等エンタルピ的に減圧膨脹する（ｋ18点→ｌ18点）。
【０２８５】
開閉弁２６を通過した高温低圧状態の気相冷媒は、可変絞り機構１９の絞り開度が全閉状態となっているので、可変絞り機構１９を介して分岐部１８側へ流れ込むことなく、吸引側蒸発器１６へ流入する。
【０２８６】
吸引側蒸発器１６へ流入した冷媒は、吸引側蒸発器１６にその熱量を放熱する（ｌ18点→ｍ18点）。これにより、吸引側蒸発器１６の除霜がなされる。吸引側蒸発器１６にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｍ18点→ｎ18点）。
【０２８７】
第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、エジェクタの冷媒吸引口１３ｂ→混合部１３ｃ→ディフューザ部１３ｄを通過する際の圧力損失によって減圧されて（ｎ18→ｏ18点）、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｏ18点→ｋ18点）。
【０２８８】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、吸引側蒸発器１６にて冷却作用を発揮でき、第７実施形態の（Ｂ）〜（Ｅ）と同様の効果を得ることができる。
【０２８９】
さらに、通常運転モード時に、温度式膨脹弁１７を、放熱器１２出口側から分岐部１８の一方の冷媒流出口側からエジェクタ１３のノズル部１３ａ入口側へ至る冷媒通路に配置しているので、分岐部１８において、極めて乾き度の低い冷媒あるいは液相冷媒の流れを分岐することができる。
【０２９０】
従って、分岐部１８にて、気相冷媒と液相冷媒とが不均質な状態で混在する気液二相状態の冷媒の流れを分岐する場合に対して、分岐部１８の双方の冷媒流出口から流出する冷媒の状態を同質の状態としやすくなる。その結果、分岐部１８にて分岐される冷媒の流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚを最適流量比に近づけやすくなり、より一層、ＣＯＰを向上できる。
【０２９１】
さらに、通常運転モード時に、内部熱交換器３０の作用によって、第７実施形態に対して、吸引側蒸発器１６へ流入する冷媒のエンタルピを減少させることができる。従って、吸引側蒸発器１６の入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差を拡大させて冷凍能力を増大させることができるので、より一層、ＣＯＰを向上できる。
【０２９２】
しかも、本実施形態では、内部熱交換器３０において、分岐部１８出口側から可変絞り機構１９入口側へ至る冷媒通路を流通する高圧冷媒と第２圧縮機構２１ａへ吸入される低圧冷媒とを熱交換させているので、分岐部１８からノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させない。
【０２９３】
これにより、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。その理由は、ノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させないことで、ノズル部１３ａにおける回収エネルギ量を増大できるからである。
【０２９４】
このことをより詳細に説明すると、ノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピが増加するに伴って、等エントロピ線の傾きが緩やかに（小さく）なる。そのため、ノズル部１３ａにて、同じ圧力分だけ等エントロピ膨張させた場合、ノズル部１３ａ入口側冷媒のエンタルピが高いほど、ノズル部１３ａ入口側冷媒のエンタルピとノズル部１３ａ出口側冷媒のエンタルピとの差（回収エネルギ量）が大きくなる。
【０２９５】
従って、ノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピが増加するに伴って、ノズル部１３ａにおける回収エネルギ量が増大する。そして、この回収エネルギ量の増大に伴って、ディフューザ部１３ｄにおける昇圧量を増大させることができ、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。
【０２９６】
さらに、第１圧縮機１１の吸入側にアキュムレータ１５を配置しているので、第１圧縮機１１の液圧縮の問題を回避できる。
【０２９７】
また、吸引側蒸発器１６に着霜が生じた場合には、制御装置が開閉弁２６を開くことで、第１圧縮機１１から吐出された高温冷媒を吸引側蒸発器１６に流入させて除霜する除霜運転モードを実行することができる。従って、第７実施形態と同様に、吸引側蒸発器１６の着霜によるサイクル破綻を回避して、エジェクタ式冷凍サイクル２００を安定して作動させることができる。
【０２９８】
（第１３実施形態）
本実施形態では、図１９の全体構成図に示すように、第１２実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。
【０２９９】
具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、放熱器１２出口側と分岐部１８入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。従って、バイパス通路２５は、放熱器１２下流側のサイクルの高圧冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０３００】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、第１２実施形態の図１８（ａ）のモリエル線図と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、制御装置が冷却ファン１２ａを停止させるので、第１圧縮機１１吐出冷媒は、放熱器１２にて放熱しない。このため、除霜運転モードにおいても、第１２実施形態の図１８（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。
【０３０１】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００においても第１２実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０３０２】
（第１４実施形態）
本実施形態では、図２０の全体構成図に示すように、第１２実施形態に対して、バイパス通路２５および開閉弁２６を廃止して除霜運転モードを実現する例を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、図２１（ａ）のモリエル線図に示すように作動する。
【０３０３】
この通常運転モード時の作動は、第１２実施形態の通常運転モード時の作動（図１８（ａ））と同様である。一方、除霜運転モードでは、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン１６ａを作動させ、さらに、可変絞り機構１９の絞り開度を通常運転モード時よりも増加させる。
【０３０４】
これにより、図２１（ｂ）に示すように、除霜運転モードにおける冷媒の状態は、通常運転モードと同様に変化するものの、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発圧力を除霜可能に、すなわち、冷媒蒸発温度を０℃よりも高い温度に上昇させることができる。
【０３０５】
従って、本実施形態の除霜運転モードでは、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度を上昇させて、吸引側蒸発器１６の除霜を行うことができる。さらに、通常運転モードでは、第１２実施形態の通常運転モードと同様の効果を得ることができる。
【０３０６】
（第１５実施形態）
本実施形態では、図２２の全体構成図に示すように、第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、温度式膨張弁１７を廃止し、さらに、分岐部１８の冷媒流れ下流側に配置されて、可変絞り機構１９へ流入する冷媒を放熱させる補助放熱器１２ｅを設けた例を説明する。
【０３０７】
補助放熱器１２は、放熱器１２から流出した高圧冷媒と冷却ファン１２ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させることによって、高圧冷媒をさらに放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。また、本実施形態の放熱器１２は、上述の実施形態に対して、熱交換面積を縮小することによって、その熱交換能力を低下させている。
【０３０８】
なお、図２２では、図示の明確化のため、冷却ファン１２ａを放熱器１２近傍に配置しているが、この冷却ファン１２ａは、補助放熱器１２ｅにも庫外空気を送風する。もちろん、放熱器１２および補助放熱器１２ｅに、それぞれ独立した送風ファンから庫外空気を送風するようにしてもよい。その他の構成は、第７実施形態と同様である。
【０３０９】
次に、本実施形態の作動を図２３のモリエル線図に基づいて説明する。なお、図２３（ａ）は、通常運転モードのモリエル線図であり、図２３（ｂ）は、除霜運転モードのモリエル線図である。
【０３１０】
まず、通常運転モードについて説明する。通常運転モードでは、第１圧縮機１１吐出冷媒（図２３（ａ）のａ23点）が、放熱器１２にて放熱して凝縮し、気液二相状態となる（ａ23点→ｂ23点）。これは、上述の第７実施形態に対して放熱器１２の熱交換能力を低下させているからである。
【０３１１】
放熱器１２から流出した高圧冷媒は、分岐部１８へ流入し、エジェクタ１３のノズル部１３ａ側へ流入する冷媒流れとエジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂ側へ流入する冷媒流れとに分流される。分岐部１８からエジェクタ１３のノズル部１３側へ流入した冷媒は、エジェクタ１３→流出側蒸発器１４の順に流れて、第１圧縮機１１にて圧縮される（ｂ23点→ｄ23点→ｅ23点→ｆ23点→ｇ23点→ａ23点）。
【０３１２】
一方、分岐部１８から冷媒吸引口１３ｂ側へ流出した高圧冷媒は、補助放熱器１２ｅにてさらに冷却されて、液相状態となる（ｂ23点→ｂ’23点）。補助放熱器１２ｅから流出した冷媒は、可変絞り機構１９→吸引側蒸発器１６の順に流れて、第２圧縮機２１にて圧縮されて冷媒吸引口１３ｂから吸引される（ｂ’23点→ｈ23点→ｉ23点→ｊ23点→ｅ23点）。
【０３１３】
次に、除霜運転モードについて説明する。除霜運転モードでは、図２３（ｂ）のモリエル線図に示すように作動する。この除霜運転モード時の作動は、第７実施形態の除霜運転モード時の作動（図１０（ｂ））と同様である
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、第７実施形態の（Ａ）〜（Ｃ）と同様の効果を得ることができる。
【０３１４】
さらに、通常運転モード時に、放熱器１２の熱交換能力を低下させているので、ノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させない。従って、第１２実施形態と同様に、ノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピを減少させないことによるＣＯＰ向上効果を得ることができる。
【０３１５】
さらに、通常運転モード時に、補助放熱器１２ｅの作用によって、吸引側蒸発器１６へ流入する冷媒のエンタルピを減少させることができる。これにより、吸引側蒸発器１６の入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差を拡大させて冷凍能力を増大させることができ、より一層、ＣＯＰを向上できる。
【０３１６】
また、吸引側蒸発器１６に着霜が生じた場合には、第７実施形態と同様の除霜運転モードを実行することができるので、吸引側蒸発器１６の着霜によるサイクル破綻を回避して、エジェクタ式冷凍サイクル２００を安定して作動させることができる。
【０３１７】
（第１６実施形態）
本実施形態では、図２４の全体構成図に示すように、第１５実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。
【０３１８】
具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、補助放熱器１２ｅ出口側と可変絞り機構１９入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。従って、バイパス通路２５は、放熱器１２下流側のサイクルの高圧冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０３１９】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、第１５実施形態の図２３（ａ）のモリエル線図と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、制御装置が冷却ファン１２ａを停止させるので、第１圧縮機１１吐出冷媒は、放熱器１２および補助放熱器１２ｅにて放熱しない。このため、除霜運転モードにおいても、第１５実施形態の図２３（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。
【０３２０】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００においても第１５実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０３２１】
（第１７実施形態）
本実施形態では、図２５の全体構成図に示すように、第１５実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。
【０３２２】
具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、放熱器１２出口側と補助放熱器１２ｅ入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。従って、バイパス通路２５は、放熱器１２下流側のサイクルの高圧冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０３２３】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、第１５実施形態の図２３（ａ）のモリエル線図と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、制御装置が冷却ファン１２ａを停止させるので、第１圧縮機１１吐出冷媒は、放熱器１２および補助放熱器１２ｅにて放熱しない。このため、除霜運転モードにおいても、第１５実施形態の図２３（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。
【０３２４】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００においても第１５実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０３２５】
（第１８実施形態）
本実施形態では、図２６の全体構成図に示すように、第１５実施形態に対して、気液分離器２２を追加した例を説明する。気液分離器２２は、吸引側蒸発器１６から流出した冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰冷媒を溜める吸引側気液分離器である。
【０３２６】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モード時においても除霜運転モード時においても第１５実施形態の図２３のモリエル線図と同様に作動する。従って、第１５実施形態と全く同様の効果を得ることができる。
【０３２７】
さらに、通常運転モード時に、吸引側蒸発器１６から液相冷媒が流出しても、あるいは、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器１６へ流入した高温冷媒が凝縮しても、気液分離器２２にて分離された気相冷媒のみを第２圧縮機２１に供給することができるので、第２圧縮機２１の液圧縮の問題を回避できる。
【０３２８】
（第１９実施形態）
本実施形態では、図２７の全体構成図に示すように、第１５実施形態に対して、第１圧縮機構１１ａから吐出された高圧冷媒を、流出側蒸発器１４へ導く補助バイパス通路２５ａを追加した例を説明する。なお、この補助バイパス通路２５ａおよび補助バイパス通路２５ａに設けられた補助バイパス通路用逆止弁２５ｂの基本的構成は、第１０実施形態と同様である。
【０３２９】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、図２８（ａ）のモリエル線図に示すように作動する。この通常運転モードの作動は、第１５実施形態の通常運転モードの作動（図２３（ａ））と同様である。一方、除霜運転モードでは、図２８（ｂ）のモリエル線図に示すように作動する。この除霜運転モードの作動は、第１０実施形態の除霜運転モードの作動（図１４（ｂ））と同様である。
【０３３０】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００は、上述の如く作動するので、通常運転モードでは、第１５実施形態と全く同様の効果を得ることができ、除霜運転モードでは、第１０実施形態と全く同様の効果を得ることができる。
【０３３１】
（第２０実施形態）
本実施形態では、図２９の全体構成図に示すように、第１５実施形態に対して、バイパス通路２５および開閉弁２６を廃止して除霜運転モードを実現する例を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、図３０（ａ）のモリエル線図に示すように作動する。
【０３３２】
この通常運転モード時の作動は、第１５実施形態の図２３（ａ）と同様である。一方、除霜運転モードでは、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン１６ａを作動させ、さらに、可変絞り機構１９の絞り開度を通常運転モード時よりも増加させる。
【０３３３】
これにより、図３０（ｂ）に示すように、除霜運転モードにおける冷媒の状態は、通常運転モードと同様に変化するものの、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発圧力を除霜可能に、すなわち、冷媒蒸発温度を０℃よりも高い温度に上昇させることができる。
【０３３４】
従って、本実施形態の除霜運転モードでは、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度を上昇させて、吸引側蒸発器１６の除霜を行うことができる。さらに、通常運転モードでは、第１５実施形態の通常運転モードと同様の効果を得ることができる。
【０３３５】
（第２１実施形態）
本実施形態では、図３１の全体構成図に示すように、第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、内部熱交換器３１および逆止弁１９ｂを追加した例を説明する。内部熱交換器３１は、高圧側冷媒流路としての固定絞り１９ａの絞り通路を通過する減圧膨張過程の冷媒と、低圧側冷媒流路３１ｂを通過する第２圧縮機構２１ａ吸入冷媒との間で熱交換を行うものである。
【０３３６】
内部熱交換器３１の具体的構成としては、低圧側冷媒流路３１ｂを形成する外側管の内側に、キャピラリチューブ等で構成される固定絞り１９ａを配置する二重管方式の熱交換器構成を採用している。もちろん、固定絞り１９ａと低圧側冷媒流路３１ｂを形成する冷媒配管とをろう付け接合して熱交換させる構成等を採用してもよい。
【０３３７】
さらに、吸引側減圧手段として可変絞り機構１９を採用する場合は、可変絞り機構１９の絞り通路の外周表面に低圧側冷媒流路３１ｂを形成する冷媒配管とをろう付け接合して熱交換させる構成を採用できる。その他の構成は、第７実施形態と同様である。
【０３３８】
次に、本実施形態の作動を図３２のモリエル線図に基づいて説明する。なお、図３２（ａ）は、通常運転モードのモリエル線図であり、図３２（ｂ）は、除霜運転モードのモリエル線図である。
【０３３９】
まず、通常運転モードについて説明する。通常運転モードでは、内部熱交換器３１の作用によって、第７実施形態に対して、第２圧縮機構２１ａ吸入側冷媒のエンタルピが増加し（図３２（ａ）のｉ32点→ｉ’32点）、可変絞り機構１９における減圧膨張過程のエンタルピが減少する（ｂ32点→ｈ32点）。
【０３４０】
換言すると、固定絞り１９ａを通過する冷媒は、減圧膨張しながら第２圧縮機構２１ａ吸入冷媒の温度と同等となるまで冷却されて、そのエンタルピを減少させる。これにより、第１実施形態に対して、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６へ流入する冷媒のエンタルピを減少させることができる。通常運転モードにおけるその他の作動は、第７実施形態と同様である。
【０３４１】
次に、除霜運転モードについて説明する。除霜運転モードでは、図３２（ｂ）のモリエル線図に示すように作動する。この除霜運転モード時の作動は、第７実施形態の除霜運転モード時の作動（図１０（ｂ））と同様である
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、第７実施形態の（Ａ）〜（Ｅ）と同様の効果を得ることができる。
【０３４２】
さらに、内部熱交換器３１の作用によって、第７実施形態に対して、吸引側蒸発器１６へ流入する冷媒のエンタルピを減少させることができる。これにより、吸引側蒸発器１６の入口側冷媒のエンタルピと出口側冷媒のエンタルピとのエンタルピ差を拡大させて冷凍能力を増大させることができるので、より一層、ＣＯＰを向上できる。
【０３４３】
（第２２実施形態）
本実施形態では、図３３の全体構成図に示すように、第２１実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。
【０３４４】
具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、放熱器１２出口側と可変絞り機構１９入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。従って、バイパス通路２５は、放熱器１２下流側のサイクルの高圧冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０３４５】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、第２１実施形態の図３２（ａ）のモリエル線図と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、制御装置が冷却ファン１２ａを停止させるので、第１圧縮機１１吐出冷媒は、放熱器１２にて放熱しない。このため、除霜運転モードにおいても、第２１実施形態の図３２（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。
【０３４６】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００においても第２１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０３４７】
（第２３実施形態）
本実施形態では、図３４の全体構成図に示すように、第２１実施形態に対して、アキュムレータ１４および気液分離器２２を追加した例である。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モード時においても除霜運転モード時においても第２１実施形態の図３２のモリエル線図と同様に作動する。従って、第２１実施形態と全く同様の効果を得ることができる。
【０３４８】
さらに、通常運転モード時に、流出側蒸発器１４から液相冷媒が流出しても、あるいは、除霜運転モード時に、流出側蒸発器１４へ流入した高温冷媒が凝縮しても、アキュムレータ１４にて分離された気相冷媒のみを第１圧縮機１１に供給することができるので、第１圧縮機１１の液圧縮の問題を回避できる。
【０３４９】
さらに、通常運転モード時に、吸引側蒸発器１６から液相冷媒が流出しても、あるいは、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器１６へ流入した高温冷媒が凝縮しても、気液分離器２２にて分離された気相冷媒のみを第２圧縮機２１に供給することができるので、第２圧縮機２１の液圧縮の問題を回避できる。
【０３５０】
（第２４実施形態）
本実施形態では、図３５の全体構成図に示すように、第２１実施形態に対して、第１圧縮機構１１ａから吐出された高圧冷媒を、流出側蒸発器１４へ導く補助バイパス通路２５ａを追加した例を説明する。なお、この補助バイパス通路２５ａおよび補助バイパス通路２５ａに設けられた補助バイパス通路用逆止弁２５ｂの基本的構成は、第１０実施形態と同様である。
【０３５１】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、図３６（ａ）のモリエル線図に示すように作動する。この通常運転モードの作動は、第２１実施形態の通常運転モードの作動（図３２（ａ））と同様である。一方、除霜運転モードでは、図３６（ｂ）のモリエル線図に示すように作動する。この除霜運転モードの作動は、第１０実施形態の図１４（ｂ）と同様である。
【０３５２】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００は、上述の如く作動するので、通常運転モードでは、第２１実施形態と全く同様の効果を得ることができ、除霜運転モードでは、第１０実施形態と全く同様の効果を得ることができる。
【０３５３】
（第２５実施形態）
本実施形態では、図３７の全体構成図に示すように、第２１実施形態に対して、バイパス通路２５および開閉弁２６を廃止して除霜運転モードを実現する例を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、図３８（ａ）のモリエル線図に示すように作動する。
【０３５４】
この通常運転モード時の作動は、第２１実施形態の通常運転モード時の作動（図３２（ａ））と同様である。一方、除霜運転モードでは、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン１６ａを作動させ、さらに、可変絞り機構１９の絞り開度を通常運転モード時よりも増加させる。
【０３５５】
これにより、図３８（ｂ）に示すように、除霜運転モードにおける冷媒の状態は、通常運転モードと同様に変化するものの、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発圧力を除霜可能に、すなわち、冷媒蒸発温度を０℃よりも高い温度に上昇させることができる。
【０３５６】
従って、本実施形態の除霜運転モードでは、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度を上昇させて、吸引側蒸発器１６の除霜を行うことができる。さらに、通常運転モードでは、第２１実施形態の通常運転モードと同様の効果を得ることができる。
【０３５７】
（第２６実施形態）
図３９、４０により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル３００を冷凍・冷蔵装置に適用した例を説明する。この冷凍・冷蔵装置は、冷却対象空間である冷蔵庫内を０〜１０℃程度の低温まで冷却し、さらに、別の冷却対象空間である冷凍庫内を−３０〜−１０℃程度の極低温まで冷却するものである。図３９は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００の全体構成図である。
【０３５８】
なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００は、その前提となる第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、構成機器の変更およびその接続態様の変更、すなわちサイクル構成を変更したものである。従って、図３９では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付し、その説明を省略する。
【０３５９】
エジェクタ式冷凍サイクル３００では、放熱器１２の出口側に、放熱器１２から流出した高圧冷媒を減圧膨張させる高圧側減圧手段としての温度式膨張弁１７が接続されている。温度式膨張弁１７の出口側には、エジェクタ１３のノズル部１３ａ入口側が接続されている。また、エジェクタ１３のディフューザ部１３ｄの出口側には、ディフューザ部１３ｄ流出冷媒の流れを分岐する分岐部１８が接続されている。
【０３６０】
本実施形態の分岐部１８は、一方の冷媒流出口１８ｂから流出側蒸発器１４側へ流出する冷媒の流れ方向、および、他方の冷媒流出口１８ｃから可変絞り機構１９側へ流出する冷媒の流れ方向が、ディフューザ部１３ｄ出口側から冷媒流入口１８ａへ流入する冷媒の流れ方向に対して、対象方向に向くとともに鋭角に交わるように略Ｙ字型に形成されている。
【０３６１】
従って、分岐部１８へ流入した冷媒は、その流れが分岐される際に、不必要に流速を低下させることなく分岐部１８から流出していく。これにより、分岐部１８においてエジェクタ１５から流出した冷媒の流速（動圧）が維持される。もちろん、分岐部１８はこれに限定されることなく、略Ｔ字型等に形成してもよい。
【０３６２】
また、分岐部１８の他方の冷媒流出口には、可変絞り機構１９を介して、吸引側蒸発器１６が接続されている。そして、吸引側蒸発器１６の出口側には、第２圧縮機２１の吸入口が接続されている。
【０３６３】
さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００には、第１実施形態と同様に、第１圧縮機構１１ａ吐出口側と放熱器１２入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するバイパス通路２５が設けられている。また、バイパス通路２５には、バイパス通路２５を開閉する開閉手段としての開閉弁２６が配置されている。
【０３６４】
次に、上記構成における本実施形態の作動を図４０のモリエル線図に基づいて説明する。なお、図４０（ａ）は、通常運転モードのモリエル線図であり、図４０（ｂ）は、除霜運転モードのモリエル線図である。まず、通常運転モードについて説明する。通常運転モードは、操作パネルの作動スイッチが投入された状態で、切替スイッチが通常運転モードに切り替えられると実行される。
【０３６５】
通常運転モードが実行されると、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン１４ａ、１６ａを作動させる。これにより、第１圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する（図４０（ａ）のａ40点）。さらに、制御装置が、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度が予め定めた温度となるように、可変絞り機構１９の絞り開度を調整し、開閉弁２６を閉弁状態とする。
【０３６６】
第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、開閉弁２６が閉弁状態となっているので、放熱器１２へ流入し、冷却ファン１２ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ40点→ｂ40点）。放熱器１２から流出した冷媒は、温度式膨張弁１７へ流入して、等エンタルピ的に減圧膨張して気液二相状態となる（ｂ40点→ｃ40点）。
【０３６７】
この際、温度式膨張弁１７の弁開度は、流出側蒸発器１４出口側冷媒の過熱度（ｇ40点）が予め定めた所定値となるように調整される。温度式膨張弁１７から流出した中間圧冷媒は、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ流入して、等エントロピ的に減圧膨張する（ｃ40点→ｄ40点）。
【０３６８】
そして、この減圧膨張時に冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換されて、冷媒がノズル部１３ａの冷媒噴射口から高速度となって噴射される。この噴射冷媒の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口１３ｂから第２圧縮機２１吐出冷媒が吸引される（ｊ40点→ｅ40点）。
【０３６９】
さらに、ノズル部１３ａから噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１３ｂから吸引された吸引冷媒がエジェクタ１３の混合部１３ｃにて混合されて、ディフューザ部１３ｄに流入する（ｄ40点→ｅ40点）。ディフューザ部１３ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する（ｅ40点→ｆ40点）。
【０３７０】
ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒は、分岐部１８にて、流出側蒸発器１４側へ流入する冷媒流れと可変絞り機構１９側へ流入する冷媒流れとに分流される。ここで、本実施形態では、分岐部１８の冷媒流出口１８ｂ側の冷媒通路面積を、冷媒流出口１８ｃ側の冷媒通路面積よりも大きく設定することにより、流出側蒸発器１４側へ流入する冷媒流量Ｇ１が可変絞り機構１９側へ流入する冷媒流量Ｇ２よりも多くなるようにしている。
【０３７１】
分岐部１８から流出側蒸発器１４へ流入した冷媒は、送風ファン１４ａによって循環送風された冷蔵庫内空気から吸熱して蒸発する（ｆ40点→ｇ40点）。これにより、冷蔵庫内空気が冷却される。そして、流出側蒸発器１４から流出した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される（ｇ40点→ａ40点）。
【０３７２】
一方、分岐部１８から可変絞り機構１９へ流入した冷媒は、さらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｃ40点→ｈ40点）。可変絞り機構１９にて減圧膨張された冷媒は、吸引側蒸発器１６へ流入して、送風ファン１６ａにより循環送風される冷凍庫内空気から吸熱して蒸発する（ｈ40点→ｉ40点）。これにより、冷凍庫内空気が冷却される。
【０３７３】
そして、吸引側蒸発器１６から流出した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入されて圧縮される（ｉ40点→ｊ40点）。第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、前述の如く、冷媒吸引口１３ｂからエジェクタ１３内へ吸引される（ｊ40点→ｅ40点）。
【０３７４】
次に、除霜運転モードについて説明する。除霜運転モードは、操作パネルの作動スイッチが投入された状態で、切替スイッチが除霜運転モードに切り替えられると実行される。なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００では、二種類の除霜運転モードを実行することができる。本実施形態の除霜運転モードでは、この二種類の除霜運転モードのうち、第１除霜運転モードで運転する。第２除霜運転モードについては、後述する。
【０３７５】
除霜運転モードが実行されると、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂを作動させる。これにより、第１圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する（図４０（ｂ）のｋ40点）。さらに、制御装置が、可変絞り機構１９の絞り開度を全閉状態とし、開閉弁２６を開弁状態とし、冷却ファン１２ａおよび送風ファン１４ａ、１６ａを停止させる。
【０３７６】
第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、開閉弁２６が開弁状態となっているので、バイパス通路２５側へ流入して、開閉弁２６を通過する際に、等エンタルピ的に減圧膨脹する（ｋ40点→ｌ40点）。
【０３７７】
開閉弁２６を通過した高温低圧状態の気相冷媒は、可変絞り機構１９の絞り開度が全閉状態となっているので、可変絞り機構１９を介して分岐部１８側へ流れ込むことなく、吸引側蒸発器１６へ流入する。
【０３７８】
吸引側蒸発器１６へ流入した冷媒は、吸引側蒸発器１６にその熱量を放熱する（ｌ10点→ｍ40点）。これにより、吸引側蒸発器１６の除霜がなされる。吸引側蒸発器１６にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入されて圧縮される（ｍ40点→ｎ40点）。
【０３７９】
第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、エジェクタの冷媒吸引口１３ｂ→混合部１３ｃ→ディフューザ部１３ｄを通過する際の圧力損失によって減圧されて、流出側蒸発器１４へ流入する（ｎ40点→ｏ40点）。
【０３８０】
流出側蒸発器１４へ流入した冷媒は、流出側蒸発器１４にその熱量を放熱する（ｏ40点→ｐ40点）。これにより、流出側蒸発器１４の除霜がなされる。流出側蒸発器１４にて放熱した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｐ40点→ｋ40点）。
【０３８１】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００は、上述の如く作動するので、以下のような効果を発揮できる。
【０３８２】
（Ａ）通常運転モード時に、分岐部１８にて冷媒の流れを分流して、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の双方へ冷媒を供給しているので、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の双方で同時に冷却作用を発揮できる。
【０３８３】
この際、吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１３ｄで昇圧した後にさらに可変絞り機構１９で減圧した後の圧力となり、流出側蒸発器１４の冷媒蒸発圧力は、吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力を第２圧縮機２１およびディフューザ部１３ｄで昇圧した後の圧力となる。
【０３８４】
従って、流出側蒸発器１４の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を十分に低くすることができる。その結果、流出側蒸発器１４を低温の冷蔵庫内の冷却用として用い、吸引側蒸発器１６を極低温の冷凍庫内の冷却用として用いることができる。
【０３８５】
（Ｂ）通常運転モード時に、エジェクタ１３の駆動流が流量低下するような運転条件、すなわち、エジェクタ１３の吸引能力が低下するような運転条件となっても、第２圧縮機２１（第２圧縮機構２１ａ）の作用によって、第１実施形態と同様に、エジェクタ式冷凍サイクル３００全体として高いＣＯＰを発揮させた状態で安定して作動させることができる。
【０３８６】
（Ｃ）通常運転モード時に、分岐部１８から流出側蒸発器１４側へ流入する冷媒流量Ｇ１が、分岐部１８から可変絞り機構１９側へ流入する冷媒流量Ｇ２よりも多くなるようにしているので、より多くの冷媒を放熱器１２にて放熱させることができる。これにより、サイクル全体として冷媒の吸熱量、すなわちサイクルの冷凍能力を拡大することができる。
【０３８７】
（Ｄ）通常運転モード時に、高圧側減圧手段として可変絞り機構である温度式膨張弁１７を採用しているので、サイクルの負荷変動に応じて、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ流入させる冷媒流量を変化させることができる。その結果、負荷変動が生じても、高いＣＯＰを発揮させながら、安定してサイクルを作動させることができる。
【０３８８】
（Ｅ）通常運転モード時に、温度式膨張弁１７にて減圧された冷媒（図４０のｃ40点）が気液二相状態となるので、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ気液二相状態の冷媒を流入させることができる。従って、ノズル部１３ａへ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部１３ａにおける冷媒の沸騰を促進させることができ、ノズル効率を向上させることができる。
【０３８９】
従って、回収エネルギ量を増加させて、ディフューザ部１３ｄにおける昇圧量を増加させることができるので、より一層、ＣＯＰを向上できる。さらに、ノズル部１３ａへ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部１３ａの冷媒通路面積を拡大することができるので、ノズル部１３ａの加工が容易となる。その結果、エジェクタ１３の製造コストを低減して、エジェクタ式冷凍サイクル３００全体としての製造コストを低減できる。
【０３９０】
さらに、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６に着霜が生じた場合には、制御装置が開閉弁２６を開くことで、第１圧縮機１１から吐出された高温冷媒を吸引側蒸発器１６に流入させて除霜し、第２圧縮機２１から吐出された高温冷媒を流出側蒸発器１４に流入させて除霜する除霜運転モードを実行することができる。
【０３９１】
従って、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の着霜によるサイクル破綻を回避して、エジェクタ式冷凍サイクル２００を安定して作動させることができる。さらに、減圧手段として可変絞り機構１９を採用し、除霜運転時に可変絞り機構１９の絞り開度を全閉状態としているので、バイパス通路２５から流出した冷媒が可変絞り機構１９を介して分岐部１８側へ流れることを確実に防止できる。
【０３９２】
ここで、図４０（ｃ）を用いて、上述した二種類の除霜運転モードのうち、第２除霜運転モードでの除霜について説明する。なお、図４０（ｃ）は、第２除霜運転モードのモリエル線図である。なお、二種類の除霜運転モードは、例えば、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の耐圧性能等に応じて適宜選択することができる。
【０３９３】
第２除霜運転モードが実行されると、第１除霜運転モードと同様に、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂを作動させ、開閉弁２６を開弁状態とし、冷却ファン１２ａおよび送風ファン１４ａ、１６ａを停止させる。さらに、第２除霜運転モードでは、制御装置が、可変絞り機構１９の絞り開度を全開状態とする。
【０３９４】
第２除霜運転モードでは、可変絞り機構１９が全開状態となっているので、バイパス通路２５から流出した冷媒（ｌ’40点）の流れが、吸引側蒸発器１６側へ流れる冷媒流れと、可変絞り機構１９側へ流れる冷媒流れとに分流される。
【０３９５】
開閉弁２６から吸引側蒸発器１６側へ流出した高温低圧状態の気相冷媒は、吸引側蒸発器１６にその熱量を放熱する（ｌ’40点→ｍ’40点）。これにより、吸引側蒸発器１６の除霜がなされる。吸引側蒸発器１６にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｍ’40点→ｎ’40点）。
【０３９６】
第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、エジェクタの冷媒吸引口１３ｂ→混合部１３ｃ→ディフューザ部１３ｄを通過する際の圧力損失によって減圧される（ｎ’40点→ｏ’40点）。さらに、ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒は、可変絞り機構１９から流出した冷媒と合流して、流出側蒸発器１４へ流入する（ｎ’40点→ｏ”40点、ｌ’40点→ｏ”40点）。
【０３９７】
流出側蒸発器１４へ流入した冷媒は、流出側蒸発器１４にその熱量を放熱する（ｏ”40点→ｐ’40点）。これにより、流出側蒸発器１４の除霜がなされる。流出側蒸発器１４にて放熱した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｐ’40点→ｋ’40点）。
【０３９８】
この第２除霜運転モードによれば、第１除霜運転モードと同様に流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６を除霜できるだけでなく、流出側蒸発器１４へ流入する冷媒の圧力を低下させて、流出側蒸発器１４の保護を図ることもできる。
【０３９９】
つまり、本実施形態では、ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒に、可変絞り機構１９から流出した冷媒を合流させることによって、流出側蒸発器１４へ流入する冷媒の圧力を低下させることができる。
【０４００】
従って、流出側蒸発器１４内の冷媒圧力が流出側蒸発器１４内の耐圧性能を超えてしまうことを防止して、流出側蒸発器１４の保護を図ることができる。また、上記の如く、流出側蒸発器１４内の冷媒圧力を低下させることができるので、吸引側蒸発器１６内の冷媒圧力（冷媒温度）を、吸引側蒸発器１６の耐圧許容範囲内で上昇させてもよい。
【０４０１】
（第２７実施形態）
本実施形態では、図４１の全体構成図に示すように、第２６実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。
【０４０２】
具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、放熱器１２出口側と温度式膨脹弁１７入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。従って、バイパス通路２５は、放熱器１２下流側のサイクルの高圧冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０４０３】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００を作動させると、通常運転モードでは、第２６実施形態の図４０（ａ）のモリエル線図と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、制御装置が冷却ファン１２ａを停止させるので、第１圧縮機１１吐出冷媒は、放熱器１２にて放熱しない。このため、除霜運転モードにおいても、第２６実施形態の図４０（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。
【０４０４】
従って、本実施形態においても第２６実施形態と同様の効果を得ることができる。もちろん、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００の除霜運転モードにおいて、第１、第２除霜運転モードのうち、いずれを実行してもよい。
【０４０５】
（第２８実施形態）
本実施形態では、図４２の全体構成図に示すように、第２６実施形態に対して、気液分離器２２を追加した例を説明する。気液分離器２２は、吸引側蒸発器１６から流出した冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰冷媒を溜める吸引側気液分離器である。
【０４０６】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００を作動させると、通常運転モード時においても除霜運転モード時においても第２６実施形態の図４０のモリエル線図と同様に作動する。従って、第２６実施形態と全く同様の効果を得ることができる。
【０４０７】
さらに、通常運転モード時に、吸引側蒸発器１６から液相冷媒が流出しても、あるいは、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器１６へ流入した高温冷媒が凝縮しても、気液分離器２２にて分離された気相冷媒のみを第２圧縮機２１に供給することができるので、第２圧縮機２１の液圧縮の問題を回避できる。
【０４０８】
もちろん、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００の除霜運転モードにおいて、第１、第２除霜運転モードのうち、いずれを実行してもよい。
【０４０９】
（第２９実施形態）
本実施形態では、図４３の全体構成図に示すように、第２６実施形態に対して、バイパス通路２５および開閉弁２６を廃止して除霜運転モードを実現する例を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル３００を作動させると、通常運転モードでは、図４４（ａ）のモリエル線図に示すように作動する。
【０４１０】
この通常運転モード時の作動は、第２６実施形態の通常運転モード時の作動（図４０（ａ））と同様である。一方、除霜運転モードでは、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン１６ａを作動させ、さらに、可変絞り機構１９の絞り開度を通常運転モード時よりも増加させる。
【０４１１】
これにより、図４４（ｂ）に示すように、除霜運転モードにおける冷媒の状態は、通常運転モードと同様に変化するものの、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発圧力を除霜可能に、すなわち、冷媒蒸発温度を０℃よりも高い温度に上昇させることができる。
【０４１２】
従って、本実施形態の除霜運転モードでは、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度を上昇させて、吸引側蒸発器１６の除霜を行うことができる。さらに、通常運転モードでは、２１実施形態の通常運転モードと同様の効果を得ることができる。
【０４１３】
さらに、温度式膨張弁１７の代わりに、電気式膨張弁を採用して、除霜運転モード時に、制御装置がこの電気式膨張弁の絞り開度を増加させるようにすれば、流出側蒸発器１４における冷媒蒸発温度も上昇させることができる。
【０４１４】
（第３０実施形態）
図４５、４６により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを冷凍・冷蔵装置に適用した例を説明する。この冷凍・冷蔵装置は、冷却対象空間である冷蔵庫内を０〜１０℃程度の低温まで冷却し、さらに、別の冷却対象空間である冷凍庫内を−３０〜−１０℃程度の極低温まで冷却するものである。図４５は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００の全体構成図である。
【０４１５】
なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００は、その前提となる第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、構成機器の変更およびその接続態様の変更、すなわちサイクル構成を変更したものである。従って、図４５では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付し、その説明を省略する。
【０４１６】
エジェクタ式冷凍サイクル４００では、放熱器１２の出口側に、放熱器１２から流出した高圧冷媒の流れを分岐する第１分岐部１８が接続されている。第１分岐部１８は、３つの流入出口を有する三方継手で構成されており、流入出口のうち１つを冷媒流入口とし、２つを冷媒流出口としたものである。
【０４１７】
このような三方継手は、管径の異なる配管を接合して構成してもよいし、金属ブロックや樹脂ブロックに通路径の異なる複数の冷媒通路を設けて構成してもよい。第１分岐部１８の一方の冷媒流出口には、高圧側減圧手段としての温度式膨張弁１７が接続され、他方の冷媒流出口には、第１吸引側減圧手段としての第１可変絞り機構１９側が接続されている。
【０４１８】
この温度式膨張弁１７は、後述する流出側蒸発器１４出口側冷媒通路に配置された感温部（図示せず）を有しており、流出側蒸発器１４出口側冷媒の温度と圧力とに基づいて、流出側蒸発器１４出口側冷媒の過熱度を検出し、この過熱度が予め設定された所定値となるように機械的機構により弁開度（冷媒流量）を調整する可変絞り機構である。
【０４１９】
温度式膨張弁１７の出口側には、エジェクタ１３のノズル部１３ａが接続されている。エジェクタ１３のディフューザ部１３ｄの出口側には、第２分岐部２８の冷媒流入口２８ａが接続されている。
【０４２０】
この第２分岐部２８の基本的構成は、第１分岐部１８と同様である。第２分岐部２８の一方の冷媒流出口２８ｂには流出側蒸発器１４が接続され、他方の冷媒流出口２８ｃには、第２吸引側減圧手段としての第２可変絞り機構２９が接続されている。
【０４２１】
さらに、本実施形態の第２分岐部２８は、一方の冷媒流出口２８ｂから流出側蒸発器１４側へ流出する冷媒の流れ方向、および、他方の冷媒流出口２８ｃから第２可変絞り機構２９側へ流出する冷媒の流れ方向が、ディフューザ部１３ｄ出口側から冷媒流入口２８ａへ流入する冷媒の流れ方向に対して、対象方向に向くとともに鋭角に交わるように略Ｙ字型に形成されている。
【０４２２】
従って、第２分岐部２８へ流入した冷媒は、その流れが分岐される際に、不必要に流速を低下させることなく第２分岐部２８から流出していく。これにより、第２分岐部２８においてエジェクタ１５から流出した冷媒の流速（動圧）が維持される。もちろん、第２分岐部２８はこれに限定されることなく、略Ｔ字型等に形成してもよい。
【０４２３】
流出側蒸発器１４は、第２分岐部２８の一方の冷媒流出口２８ｂから流出した冷媒と送風ファン１４ａによって循環送風される冷蔵庫内空気とを熱交換させることによって、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。流出側蒸発器１４の冷媒出口側には、第１圧縮機１１の吸引口が接続されている。
【０４２４】
第２可変絞り機構２９は、第２分岐部２８の他方の冷媒流出口２８ｃから流出した冷媒を減圧膨張させるものである。なお、第１、第２可変絞り機構１９、２９の基本的構成は、第１実施形態の可変絞り機構１９と同様である。従って、第２可変絞り機構２９が絞り通路を全閉にすると、ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒の流れは、第２分岐部２８にて分岐されることなく、その全流量が流出側蒸発器１４側へ流出する。
【０４２５】
また、前述の如く、第１分岐部１８の他方の冷媒流出口には、第１可変絞り機構１９が接続されている。従って、第１可変絞り機構１９が絞り通路を全閉にすると、放熱器１２流出冷媒の流れは、第１分岐部１８にて分岐されることなく、その全流量が温度式膨張弁１７側へ流出する。
【０４２６】
第１、第２可変絞り機構１９、２９の出口側には、第１、第２可変絞り機構１９、２９のそれぞれから流出した冷媒の流れを合流させる合流部２０が接続されている。合流部２０の基本的構成は、第２分岐部２８と同様である。つまり、合流部２０では、３つの流入出口２０ａ〜２０ｃのうち２つを冷媒流入口２０ｂ、２０ｃとし、１つを冷媒流出口２０ａとしている。
【０４２７】
さらに、本実施形態の合流部２０では、第１可変絞り機構１９から一方の冷媒流入口２０ｂへ流入する冷媒の流れ方向、および、第２可変絞り機構２９から他方の冷媒流入口２０ｃへ流入する冷媒の流れ方向が、冷媒流出口２０ａから吸引側蒸発器１６へ流出する冷媒の流れ方向に対して、対象方向に向くとともに鋭角に交わるように略Ｙ字型に形成されている。
【０４２８】
従って、合流部２０へ流入した冷媒は、その流れが合流される際に、不必要に流速を低下させることなく合流部２０から流出していく。これにより、合流部２０において第１、第２可変絞り機構１９、２９から流出した冷媒の流速（動圧）が維持される。
【０４２９】
合流部２０の冷媒流出口２０ａには、吸引側蒸発器１６が接続されている。そして、吸引側蒸発器１６の出口側には、第２圧縮機２１の吸入口が接続され、第２圧縮機２１の吐出口には、エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂが接続されている。
【０４３０】
さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００には、第１実施形態と同様に、第１圧縮機構１１ａ吐出口側と放熱器１２入口側との間、および、合流部２０出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するバイパス通路２５が設けられている。また、バイパス通路２５には、バイパス通路２５を開閉する開閉手段としての開閉弁２６が配置されている。
【０４３１】
なお、バイパス通路２５は、第１圧縮機構１１ａ吐出口側と放熱器１２入口側との間、および、第１可変絞り機構１９出口側と冷媒流入口２０ｂ側との間を接続するように設けてもよいし、第１圧縮機構１１ａ吐出口側と放熱器１２入口側との間、および、第２可変絞り機構２９出口側と冷媒流入口２０ｃ側との間を接続するように設けてもよい。
【０４３２】
次に、上記構成における本実施形態の作動を図４６のモリエル線図に基づいて説明する。なお、図４６（ａ）は、通常運転モードのモリエル線図であり、図４６（ｂ）は、除霜運転モードのモリエル線図である。
【０４３３】
ここで、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００では、通常運転モード時に、制御装置が第１、第２可変絞り機構１９、２９を、絞り状態あるいは全閉状態に制御することによって、以下の３種類のサイクル構成を実現することができる。
【０４３４】
制御装置が第１可変絞り機構１９を全閉状態とし、第２可変絞り機構２９を絞り状態とした場合は、第２分岐部２８のみで冷媒の流れを分岐するサイクル構成を実現できる（以下、このサイクル構成での運転モードを低圧分岐運転モードという）。
【０４３５】
制御装置が第１可変絞り機構１９を絞り状態とし、第２可変絞り機構２９を全閉状態とした場合は、第１分岐部１８のみで冷媒の流れを分岐するサイクル構成を実現できる（以下、このサイクル構成での運転モードを高圧分岐運転モードという）。
【０４３６】
制御装置が第１、２可変絞り機構１９、２９の双方を絞り状態とした場合は、第１分岐部１８および第２分岐部２８で同時に冷媒の流れを分岐するサイクル構成を実現できる（以下、このサイクル構成での運転モードを同時分岐運転モードという）。
【０４３７】
また、上記の通常運転モードにおける各運転モードは、サイクルに要求される冷凍能力あるいは外気温に基づいて切り替えられる。本実施形態では、通常の冷凍能力が要求される通常負荷時には、低圧分岐運転モードに切り替え、通常負荷時よりも高い冷凍能力を必要とし、サイクル内を循環する冷媒流量が通常負荷時よりも増加する高負荷時には、高圧分岐運転モードに切り替える。
【０４３８】
さらに、通常負荷時よりも冷凍能力を必要とせず、サイクル内を循環する冷媒流量が通常負荷時よりも低下する低負荷時、あるいは、外気温が予め定めた基準温度よりも低下して、サイクルの高低圧差が所定の圧力差よりも小さくなった時に同時分岐運転モードに切り替えるようにしている。
【０４３９】
まず、図４６（ａ）に基づいて、通常運転モードについて説明する。通常運転モードのうち低圧分岐運転モードでは、第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒（ａ46点）は放熱器１２へ流入し、冷却ファン１２ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ46点→ｂ46点）。放熱器１２から流出した冷媒は、第１分岐部１８へ流入する。
【０４４０】
この際、第１可変絞り機構１９が全閉状態となっているので、第１分岐部１８では放熱器１２から流出した冷媒の流れは分岐されることなく、その全流量が温度式膨張弁１７へ流入する。温度式膨張弁１７へ流入した冷媒は、等エンタルピ的に減圧膨張して気液二相状態となる（ｂ46点→ｃ46点）。この際、温度式膨張弁１７の弁開度は、流出側蒸発器１４出口側冷媒の過熱度（ｇ46点）が予め定めた所定値となるように調整される。
【０４４１】
温度式膨張弁１７から流出した中間圧冷媒は、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ流入して、等エントロピ的に減圧膨張する（ｃ46点→ｄ46点）。そして、この減圧膨張時に冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換されて、冷媒がノズル部１３ａの冷媒噴射口から高速度となって噴射される。この噴射冷媒の冷媒吸引作用により、冷媒吸引口１３ｂから第２圧縮機２１吐出冷媒が吸引される（ｊ46点→ｅ46点）。
【０４４２】
さらに、ノズル部１３ａから噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１３ｂから吸引された吸引冷媒がエジェクタ１３の混合部１３ｃにて混合され、ディフューザ部１３ｄに流入する（ｄ46点→ｅ46点）。ディフューザ部１３ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する（ｅ46点→ｆ46点）。
【０４４３】
ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒は、第２分岐部２８にて、流出側蒸発器１４側へ流入する冷媒流れと第２可変絞り機構２９側へ流入する冷媒流れとに分岐される。この際、制御装置は、流出側蒸発器１４側へ流入する冷媒流量Ｇ１を第２可変絞り機構２９側へ流入する冷媒流量Ｇ２よりも多くして、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度が予め定めた所定の温度となるように第２可変絞り機構２９の絞り開度を調整する。
【０４４４】
第２分岐部２８から流出側蒸発器１４へ流入した冷媒は、送風ファン１４ａによって循環送風された冷蔵庫内空気から吸熱して蒸発する（ｆ46点→ｇ46点）。これにより、冷蔵庫内空気が冷却される。そして、流出側蒸発器１４から流出した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される（ｇ46点→ａ46点）。
【０４４５】
一方、第２分岐部２８から第２可変絞り機構２９へ流入した冷媒は、さらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｆ46点→ｈα46点）。第２可変絞り機構２９にて減圧膨張された冷媒は、吸引側蒸発器１６へ流入して、送風ファン１６ａにより循環送風される冷凍庫内空気から吸熱して蒸発する（ｈα46点→ｉ46点）。これにより、冷凍庫内空気が冷却される。
【０４４６】
そして、吸引側蒸発器１６から流出した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｉ46点→ｊ46点）。この際、制御装置は、エジェクタ式冷凍サイクル全体としてのＣＯＰが略最大に近づくように、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂの作動を制御する。
【０４４７】
さらに、第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、前述の如く、冷媒吸引口１３ｂからエジェクタ１３内へ吸引される（ｊ46点→ｅ46点）。
【０４４８】
通常運転モードのうち高圧分岐運転モードでは、低圧分岐運転モードと同様に、第１圧縮機１１吐出冷媒が放熱器１２にて放熱して凝縮する（ａ46点→ｂ46点）。そして放熱器１２から流出した冷媒は、第１分岐部１８にて分岐される。
【０４４９】
第１分岐部１８から温度式膨張弁１７へ流入した高圧冷媒は、低圧分岐運転モードと同様に、温度式膨張弁１７にて等エンタルピ的に減圧膨張して気液二相状態となる（ｂ46点→ｃ46点）。さらに、温度式膨張弁１７から流出した中間圧の冷媒は、エジェクタ１３のノズル部１３ａ→ディフューザ部１３ｄ→第２分岐部２８→流出側蒸発器１４の順に流れる（ｃ46点→ｄ46点→ｅ46点→ｆ46点）。
【０４５０】
この運転モードでは、第２可変絞り機構２９が全閉状態となっているので、第２分岐部２８ではディフューザ部１３ｄから流出した冷媒の流れは分岐されることなく、その全流量が流出側蒸発器１４へ流入する。第２分岐部２８から流出側蒸発器１４へ流入した冷媒は、低圧分岐運転モードと同様に、冷蔵庫内空気から吸熱して蒸発し（ｆ46点→ｇ46点）、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｇ46点→ａ46点）。
【０４５１】
一方、第１分岐部１８から第１可変絞り機構１９へ流入した高圧冷媒は、図４６（ａ）の破線に示すように、第１可変絞り機構１９にて等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｂ46点→ｈβ46点）。
【０４５２】
この際、第１可変絞り機構１９の弁開度（絞り開度）は、ノズル部１３ａ側へ流入する冷媒流量Ｇｎｏｚと冷媒吸引口１３ｂ側へ流入する冷媒流量Ｇｅとの流量比Ｇｅ／Ｇｎｏｚが、サイクル全体として高いＣＯＰを発揮できる最適流量比となるように調整される。第１可変絞り機構１９にて減圧膨張された冷媒は、合流部２０へ流入する。
【０４５３】
合流部２０から吸引側蒸発器１６へ流入した冷媒は、図４６（ａ）の破線に示すように、送風ファン１６ａにより循環送風される冷凍庫内空気から吸熱して蒸発する（ｈβ46点→ｉ46点）。これにより、冷凍庫内空気が冷却される。さらに、吸引側蒸発器１６から流出した冷媒は、低圧分岐運転モードと同様に、第２圧縮機２１にて圧縮されて（ｉ46点→ｊ46点）、エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂへ吸引される（ｊ46点→ｅ46点）。
【０４５４】
通常運転モードのうち同時分岐運転モードでは、高圧分岐運転モードと同様に、放熱器１２から流出した冷媒が、第１分岐部１８にて分岐される。そして、第１分岐部１８から温度式膨張弁１７側へ流出した冷媒は、温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→ディフューザ部１３ｄ→第２分岐部２８の順に流れる（ｂ46→ｃ46点→ｄ46点→ｅ46点→ｆ46点）。
【０４５５】
また、第２分岐部２８では、低圧分岐運転モードと同様に、ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒の流れが分岐される。そして、第２分岐部２８から流出側蒸発器１４側へ流出した冷媒は、流出側蒸発器１４→第１圧縮機１１の順に流れて冷蔵庫内空気を冷却する（ｆ46点→ｇ46点）。
【０４５６】
さらに、第２分岐部２８から第２可変絞り機構２９側へ流出した冷媒は、第２可変絞り機構２９→合流部２０の順に流れる（ｃ46点→ｈβ46点）。また、第１分岐部１８から第１可変絞り機構１９側へ流出した冷媒は、第１可変絞り機構１９→合流部２０の順に流れる（ｆ46点→ｈα46点）。
【０４５７】
そして、図４６（ａ）の細線で示すように、合流部２０にて、第２可変絞り機構２９から流出した冷媒の流れと第１可変絞り機構１９から流出した冷媒の流れが合流される（ｈβ46点→ｈγ46点、ｈα46点→ｈγ46点）。合流部２０から流出した冷媒は、低圧分岐運転モードおよび高圧分岐運転モードと同様に、吸引側蒸発器１６へ流入して蒸発して、冷凍庫内空気を冷却する。
【０４５８】
吸引側蒸発器１６から流出した冷媒は、第２圧縮機２１にて圧縮されて、エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂへ吸引される（ｈγ46点→ｉ46点→ｊ46点→ｅ46点）。
【０４５９】
次に、除霜運転モードについて説明する。除霜運転モードは、操作パネルの作動スイッチが投入された状態で、切替スイッチが除霜運転モードに切り替えられると実行される。なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００では、二種類の除霜運転モードを実行することができる。本実施形態の除霜運転モードでは、この二種類の除霜運転モードのうち、第１除霜運転モードを運転する。第２除霜運転モードについては、後述する。
【０４６０】
除霜運転モードが実行されると、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂを作動させる。これにより、第１圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する（図４６（ｂ）のｋ46点）。さらに、制御装置が、第１、第２可変絞り機構１９、２９の絞り開度を全閉状態とし、開閉弁２６を開弁状態とし、冷却ファン１２ａおよび送風ファン１４ａ、１６ａを停止させる。
【０４６１】
第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、開閉弁２６が開弁状態となっているので、バイパス通路２５側へ流入して、開閉弁２６を通過する際に、等エンタルピ的に減圧膨脹する（ｋ46点→ｌ46点）。
【０４６２】
開閉弁２６を通過した高温低圧状態の気相冷媒は、第１可変絞り機構１９の絞り開度が全閉状態となっているので、第１可変絞り機構１９を介して第１分岐部１８側へ流れ込むことがない。さらに、第２可変絞り機構２９の絞り開度が全閉状態となっているので、第２可変絞り機構２９を介して第２分岐部２８側へ流れ込むことがない。つまり、開閉弁２６を通過した高温低圧状態の気相冷媒の全流量が、吸引側蒸発器１６へ流入する。
【０４６３】
吸引側蒸発器１６へ流入した冷媒は、吸引側蒸発器１６にその熱量を放熱する（ｌ46点→ｍ46点）。これにより、吸引側蒸発器１６の除霜がなされる。吸引側蒸発器１６にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｍ46点→ｎ46点）。
【０４６４】
第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、エジェクタの冷媒吸引口１３ｂ→混合部１３ｃ→ディフューザ部１３ｄを通過する際の圧力損失によって減圧されて、流出側蒸発器１４へ流入する（ｎ46点→ｏ46点）。
【０４６５】
流出側蒸発器１４へ流入した冷媒は、流出側蒸発器１４にその熱量を放熱する（ｏ46点→ｐ46点）。これにより、流出側蒸発器１４の除霜がなされる。流出側蒸発器１４にて放熱した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｐ46点→ｋ46点）。
【０４６６】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００は、上述の如く作動するので、以下のような効果を発揮できる。
【０４６７】
（Ａ）通常運転モード時のいずれの運転モードにおいても、第１分岐部１８および第２分岐部２８の少なくとも一方で冷媒の流れを分流しているので、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の双方へ適切に冷媒を供給できる。従って、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の双方で同時に冷却作用を発揮できる。
【０４６８】
この際、吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１３ｄで昇圧した後にさらに可変絞り機構１９で減圧した後の圧力となり、流出側蒸発器１４の冷媒蒸発圧力は、吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力を第２圧縮機２１およびディフューザ部１３ｄで昇圧した後の圧力となる。
【０４６９】
従って、流出側蒸発器１４の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を十分に低くすることができる。その結果、流出側蒸発器１４を低温の冷蔵庫内の冷却用として用い、吸引側蒸発器１６を極低温の冷凍庫内の冷却用として用いることができる。
【０４７０】
（Ｂ）通常運転モード時のいずれの運転モードにおいても、エジェクタ１３の駆動流が流量低下するような運転条件、すなわち、エジェクタ１３の吸引能力が低下するような運転条件となっても、第２圧縮機２１（第２圧縮機構２１ａ）の作用によって、第１実施形態と同様に、エジェクタ式冷凍サイクル４００全体として高いＣＯＰを発揮させた状態で安定して作動させることができる。
【０４７１】
（Ｃ）通常運転モード時の低圧分岐運転モードでは、第２分岐部２８から流出側蒸発器１４側へ流入する冷媒流量Ｇ１が、第２分岐部２８から第２温度式膨張弁２９側へ流入する冷媒流量Ｇ２よりも多くなるようにしているので、より多くの冷媒を放熱器１２にて放熱させることができる。これにより、サイクル全体として冷媒の吸熱量、すなわちサイクルの冷凍能力を拡大することができる。
【０４７２】
（Ｄ）通常運転モード時の高圧分岐運転モードおよび同時分岐運転モードでは、第１圧縮機１１→放熱器１２→第１分岐部１８→エジェクタ１３→第２分岐部２８→流出側蒸発器１４→第１圧縮機１１の順に冷媒が流れ、さらに、第１圧縮機１１→放熱器１２→第１分岐部１８→第１可変絞り機構１９→合流部２０→吸引側蒸発器１６→第２圧縮機１１→エジェクタ１３→第２分岐部２８→流出側蒸発器１４→第１圧縮機１１という順に冷媒が流れる。
【０４７３】
つまり、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６といった蒸発器を通過する冷媒の流れが環状となるので、冷媒に第１、第２圧縮機１１、２１の潤滑用のオイル（冷凍機油）を混入させても、このオイルが流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６内等に滞留してしまうことを回避できる。
【０４７４】
（Ｅ）通常運転モード時の同時分岐運転モードでは、第１可変絞り機構１９および第２可変絞り機構２９の双方から流出した冷媒を吸引側蒸発器１６へ供給するサイクル構成を実現できる。これにより、第１可変絞り機構１９および第２可変絞り機構２９のうちいずれか一方から流出した冷媒を吸引側蒸発器１６へ供給するサイクル構成に対して、吸引側蒸発器１６へ供給される冷媒流量を増加させ易くなる。
【０４７５】
（Ｆ）通常運転モード時に、高圧側減圧手段として可変絞り機構である温度式膨張弁１７を採用しているので、サイクルの負荷変動に応じて、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ流入させる冷媒流量を変化させることができる。その結果、負荷変動が生じても、高いＣＯＰを発揮させながら、エジェクタ式冷凍サイクルを運転することができる。
【０４７６】
（Ｇ）通常運転モード時に、温度式膨張弁１７にて減圧膨張された冷媒（図４６のｃ2点）が気液二相状態となるので、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ気液二相状態の冷媒を流入させることができる。従って、ノズル部１３ａへ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部１３ａにおける冷媒の沸騰を促進させることができ、ノズル効率を向上させることができる。
【０４７７】
従って、回収エネルギ量を増加させて、ディフューザ部１３ｄにおける昇圧量を増加させることができるので、より一層、ＣＯＰを向上できる。さらに、ノズル部１３ａへ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部１３ａの冷媒通路面積を拡大することができるので、ノズル部１３ａの加工が容易となる。その結果、エジェクタ１３の製造コストを低減して、エジェクタ式冷凍サイクル１０全体としての製造コストを低減することもできる。
【０４７８】
さらに、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６に着霜が生じた場合には、制御装置が開閉弁２６を開くことで、第１圧縮機１１から吐出された高温冷媒を吸引側蒸発器１６に流入させて除霜し、第２圧縮機２１から吐出された高温冷媒を流出側蒸発器１４に流入させて除霜する除霜運転モードを実行することができる。
【０４７９】
従って、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の着霜によるサイクル破綻を回避して、エジェクタ式冷凍サイクル４００を安定して作動させることができる。さらに、減圧手段として第１、第２可変絞り機構１９、２９を採用し、除霜運転時に第１、第２可変絞り機構１９、２９の絞り開度を全閉状態としているので、バイパス通路２５から流出した冷媒が第１、第２可変絞り機構１９、２９を介して分岐部１８側へ流れることを確実に防止できる。
【０４８０】
ここで、図４６（ｃ）を用いて、上述した二種類の除霜運転モードのうち、第２除霜運転モードでの除霜について説明する。なお、図４６（ｃ）は、第２除霜運転モードのモリエル線図である。
【０４８１】
第２除霜運転モードが実行されると、第１除霜運転モードと同様に、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂを作動させ、開閉弁２６を開弁状態とし、冷却ファン１２ａおよび送風ファン１４ａ、１６ａを停止させる。さらに、制御装置が、第１可変絞り機構１９の絞り開度を全開状態とし、第２可変絞り機構２９の絞り開度を全開状態とする。
【０４８２】
第２除霜運転モードでは、第１可変絞り機構１９が全開状態となり、第２可変絞り機構２９が全開状態となっているので、バイパス通路２５から流出した冷媒（ｌ’46点）の流れが、吸引側蒸発器１６側へ流れる冷媒流れと、第２可変絞り機構２９側へ流れる冷媒流れとに分流される。
【０４８３】
開閉弁２６から吸引側蒸発器１６側へ流出した高温低圧状態の気相冷媒は、吸引側蒸発器１６にその熱量を放熱する（ｌ’46点→ｍ’46点）。これにより、吸引側蒸発器１６の除霜がなされる。吸引側蒸発器１６にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｍ’46点→ｎ’46点）。
【０４８４】
第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、エジェクタの冷媒吸引口１３ｂ→混合部１３ｃ→ディフューザ部１３ｄを通過する際の圧力損失によって減圧される（ｎ’46点→ｏ’46点）。さらに、ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒は、第２可変絞り機構２９から流出した冷媒と合流して、流出側蒸発器１４へ流入する（ｎ’46点→ｏ”46点、ｌ’46点→ｏ”46点）。
【０４８５】
流出側蒸発器１４へ流入した冷媒は、流出側蒸発器１４にその熱量を放熱する（ｏ”46点→ｐ’46点）。これにより、流出側蒸発器１４の除霜がなされる。流出側蒸発器１４にて放熱した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｐ’46点→ｋ’46点）。
【０４８６】
この第２除霜運転モードによれば、第１除霜運転モードと同様に流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６を除霜できるだけでなく、流出側蒸発器１４へ流入する冷媒の圧力を低下させて、流出側蒸発器１４の保護を図ることもできる。
【０４８７】
つまり、本実施形態では、ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒に、第２可変絞り機構２９から流出した冷媒を合流させることによって、流出側蒸発器１４へ流入する冷媒の圧力を低下させることができる。
【０４８８】
従って、流出側蒸発器１４内の冷媒圧力が流出側蒸発器１４内の耐圧性能を超えてしまうことを効果的に防止して、流出側蒸発器１４の保護を図ることができる。また、上記の如く、流出側蒸発器１４内の冷媒圧力を低下させることができるので、吸引側蒸発器１６内の冷媒圧力（冷媒温度）を、吸引側蒸発器１６の耐圧許容範囲内で上昇させてもよい。
【０４８９】
（第３１実施形態）
本実施形態では、図４７の全体構成図に示すように、第３０実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。
【０４９０】
具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、放熱器１２出口側と第１分岐部１８入口側との間、および、合流部２０出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。従って、バイパス通路２５は、放熱器１２下流側のサイクルの高圧冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０４９１】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００を作動させると、通常運転モードでは、第３０実施形態の図４６（ａ）のモリエル線図と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、制御装置が冷却ファン１２ａを停止させるので、第１圧縮機１１吐出冷媒は、放熱器１２にて放熱しない。このため、除霜運転モードにおいても、第２６実施形態の図４６（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。
【０４９２】
従って、本実施形態においても第３０実施形態と同様の効果を得ることができる。もちろん、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００の除霜運転モードにおいて、第１、第２除霜運転モードのうち、いずれを実行してもよい。
【０４９３】
（第３２実施形態）
本実施形態では、図４８の全体構成図に示すように、第３０実施形態に対して、気液分離器２２を追加した例を説明する。気液分離器２２は、吸引側蒸発器１６から流出した冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰冷媒を溜める吸引側気液分離器である。
【０４９４】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００を作動させると、通常運転モード時においても除霜運転モード時においても第３０実施形態の図４６のモリエル線図と同様に作動する。従って、第３０実施形態と全く同様の効果を得ることができる。
【０４９５】
さらに、通常運転モード時に、吸引側蒸発器１６から液相冷媒が流出しても、あるいは、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器１６へ流入した高温冷媒が凝縮しても、気液分離器２２にて分離された気相冷媒のみを第２圧縮機２１に供給することができるので、第２圧縮機２１の液圧縮の問題を回避できる。
【０４９６】
（第３３実施形態）
本実施形態では、図４９の全体構成図に示すように、第３０実施形態に対して、バイパス通路２５および開閉弁２６を廃止して除霜運転モードを実現する例を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル４００を作動させると、通常運転モードでは、図５０（ａ）のモリエル線図に示すように作動する。
【０４９７】
この通常運転モード時の作動は、第３０実施形態の通常運転モード時の作動（図４６（ａ））と同様である。なお、図５０における冷媒の状態を示す符号は、図４６における同様の冷媒の状態を示す符号と同一の符号を用いるとともに添字のみを変更している。
【０４９８】
一方、除霜運転モードでは、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン１６ａを作動させ、さらに、第１、第２可変絞り機構１９、２９の絞り開度を通常運転モード時よりも増加させる。なお、冷媒蒸発温度の低い吸引側蒸発器１６の除霜を行うためには、第１、第２可変絞り機構１９、２９のうちの少なくとも一方の絞り開度を増加させればよい。
【０４９９】
これにより、図５０（ｂ）に示すように、除霜運転モードにおける冷媒の状態は、通常運転モードと同様に変化するものの、吸引側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発圧力を除霜可能に、すなわち、冷媒蒸発温度を０℃よりも高い温度に上昇させることができる。
【０５００】
従って、本実施形態の除霜運転モードでは、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度を上昇させて、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の除霜を行うことができる。さらに、通常運転モードでは、第３０実施形態の通常運転モードと同様の効果を得ることができる。
【０５０１】
（第３４実施形態）
図５１、５２により、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを冷凍・冷蔵装置に適用した例を説明する。この冷凍・冷蔵装置は、冷却対象空間である冷蔵庫内を０〜１０℃程度の低温まで冷却し、さらに、別の冷却対象空間である冷凍庫内を−３０〜−１０℃程度の極低温まで冷却するものである。図５１は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００の全体構成図である。
【０５０２】
なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００は、その前提となる第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１００に対して、構成機器の変更およびその接続態様の変更、すなわちサイクル構成を変更したものである。従って、図５１では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付し、その説明を省略する。
【０５０３】
エジェクタ式冷凍サイクル５００では、図５１の全体構成図に示すように、第１圧縮機１１の吐出口側に、分岐部３８を配置している。分岐部３８は、３つの流入出口を有する三方継手で構成されており、流入出口のうち１つを冷媒流入口とし、２つを冷媒流出口としたものである。
【０５０４】
このような三方継手は、管径の異なる配管を接合して構成してもよいし、金属ブロックや樹脂ブロックに通路径の異なる複数の冷媒通路を設けて構成してもよい。分岐部３８の一方の冷媒流出口には、第１放熱器１２１が接続され、他方の冷媒流出口には、第２放熱器１２２が接続されている。
【０５０５】
第１放熱器１２１は、分岐部３８の一方の冷媒流出口から流出した高圧冷媒と、冷却ファン１２１ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させて、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。また、第１放熱器１２２は、分岐部３８の他方の冷媒流出口から流出した高圧冷媒と、冷却ファン１２２ａにより送風される庫外空気（外気）とを熱交換させて、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。
【０５０６】
さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００では、第１放熱器１２１の熱交換面積を、第２放熱器に対して縮小させることによって、第１放熱器１２１の熱交換能力（放熱性能）を第２放熱器１２２の熱交換能力よりも低下させている。冷却ファン１２１ａ、１２２ａは、制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。
【０５０７】
また、第２放熱器１２２の出口側に、第２放熱器１２２から流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を溜めておく高圧側気液分離器としてのレシーバ（受液器）を設けてもよい。そして、このレシーバから分離された飽和液相冷媒を下流側へ導出させるようにしてもよい。
【０５０８】
第１放熱器１２１の出口側には、第１実施形態と同様の高圧側減圧手段としての温度式膨張弁１７が接続されている。さらに、温度式膨張弁１７の出口側には、第１実施形態と同様のエジェクタ１３のノズル部１３ａ入口側が接続されている。さらに、エジェクタ１３のディフューザ部１３ｄの出口側には、流出側蒸発器１４が接続されている。
【０５０９】
一方、第２放熱器１２２の出口側には、吸引側減圧手段としての可変絞り機構１９を介して、吸引側蒸発器１６が接続されている。そして、吸引側蒸発器１６の出口側には、第２圧縮機２１の吸入口が接続され、第２圧縮機２１の吐出口には、エジェクタ１３の冷媒吸引口１３ｂが接続されている。
【０５１０】
さらに、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００には、第１実施形態と同様に、第１圧縮機構１１ａ吐出口側と分岐部３８入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するバイパス通路２５が設けられている。また、バイパス通路２５には、バイパス通路２５を開閉する開閉手段としての開閉弁２６が配置されている。
【０５１１】
次に、上記構成における本実施形態の作動を図５２のモリエル線図に基づいて説明する。なお、図５２（ａ）は、通常運転モードのモリエル線図であり、図５２（ｂ）は、除霜運転モードのモリエル線図である。まず、通常運転モードについて説明する。通常運転モードは、操作パネルの作動スイッチが投入された状態で、切替スイッチが通常運転モードに切り替えられると実行される。
【０５１２】
通常運転モードが実行されると、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、第１、第２冷却ファン１２１ａ、１２２ａ、送風ファン１４ａ、１６ａを作動させる。これにより、第１圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する（図５２（ａ）のａ52点）。さらに、制御装置が、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度が予め定めた温度となるように、可変絞り機構１９の絞り開度を調整し、開閉弁２６を閉弁状態とする。
【０５１３】
第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は分岐部３８へ流入し、第１放熱器１２１側へ流入する冷媒流れと第２放熱器１２２側へ流入する冷媒流れとに分流される。
【０５１４】
ここで、本実施形態では、第１放熱器１２１側へ流入する冷媒流量Ｇｒ１と第２放熱器１２２側へ流入する冷媒流量Ｇｒ２との流量比Ｇｒ１／Ｇｒ２が、サイクル全体として高いＣＯＰを発揮できる最適流量比となるように、分岐部３８内の各冷媒通路の通路面積（圧力損失特性）が決定されている。
【０５１５】
第１放熱器１２１側へ流入した冷媒は、冷却ファン１２１ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ52点→ｂ１52点）。一方、第２放熱器１２２側へ流入した冷媒は、冷却ファン１２２ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して放熱して凝縮する（ａ52点→ｂ２52点）。
【０５１６】
この際、第１放熱器１２１の熱交換能力が、第２放熱器１２２の熱交換能力よりも低く設定されているので、第１放熱器１２１から流出した冷媒のエンタルピは、第２放熱器１２２から流出した冷媒のエンタルピよりも高くなる。
【０５１７】
第１放熱器１２１から流出した冷媒は、温度式膨張弁１７へ流入して、等エンタルピ的に減圧膨張して気液二相状態となる（ｂ１52点→ｃ52点）。この際、温度式膨張弁１７の弁開度は、流出側蒸発器１４出口側冷媒の過熱度（ｇ52点）が予め定めた所定値となるように調整される。
【０５１８】
温度式膨張弁１７から流出した中間圧冷媒は、ノズル部１３ａで等エントロピ的に減圧膨張する（ｃ52点→ｄ52点）。そして、ノズル部１３ａから噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１３ｂから吸引された吸引冷媒がエジェクタ１３の混合部１３ｃにて混合されて（ｄ52点→ｅ52点、ｊ52点→ｅ52点）、ディフューザ部１３ｄにて昇圧される（ｅ52点→ｆ52点）。
【０５１９】
ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒は、流出側蒸発器１４へ流入して、送風ファン１４ａによって循環送風された冷蔵庫内空気から吸熱して蒸発する（ｆ52点→ｇ52点）。これにより、冷蔵庫内空気が冷却される。そして、流出側蒸発器１４から流出した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される（ｇ52点→ａ52点）。
【０５２０】
一方、第２放熱器１２２から流出した冷媒は、可変絞り機構１９にてさらに等エンタルピ的に減圧膨張されて、その圧力を低下させる（ｂ２52点→ｈ52点）。可変絞り機構１９にて減圧膨張された冷媒は、吸引側蒸発器１６へ流入して、送風ファン１６ａにより循環送風される冷凍庫内空気から吸熱して蒸発する（ｈ52点→ｉ52点）。これにより、庫内空気が冷却される。
【０５２１】
そして、吸引側蒸発器１６から流出した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｉ52点→ｊ52点）。この際、制御装置は、エジェクタ式冷凍サイクル２００全体としてのＣＯＰが略最大に近づくように、第１実施形態と同様に、第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂの作動を制御する。
【０５２２】
さらに、第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、前述の如く、冷媒吸引口１３ｂからエジェクタ１３内へ吸引される（ｊ52点→ｅ52点）。
【０５２３】
次に、除霜運転モードについて説明する。除霜運転モードは、操作パネルの作動スイッチが投入された状態で、切替スイッチが除霜運転モードに切り替えられると実行される。
【０５２４】
除霜運転モードが実行されると、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂを作動させる。これにより、第１圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。この時の冷媒の状態は、図５２（ｂ）のｋ52点である。さらに、制御装置が、可変絞り機構１９の絞り開度を全閉状態とし、開閉弁２６を開弁状態とし、第１、第２冷却ファン１２１ａ、１２２ａおよび送風ファン１４ａ、１６ａを停止させる。
【０５２５】
第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、開閉弁２６が開弁状態となっているので、バイパス通路２５側へ流入して、開閉弁２６を通過する際に、等エンタルピ的に減圧膨脹する（ｋ52点→ｌ52点）。
【０５２６】
開閉弁２６を通過した高温低圧状態の気相冷媒は、可変絞り機構１９の絞り開度が全閉状態となっているので、可変絞り機構１９を介して第１、第２放熱機１２１、１２２側へ流れ込むことなく、吸引側蒸発器１６へ流入する。
【０５２７】
吸引側蒸発器１６へ流入した冷媒は、吸引側蒸発器１６にその熱量を放熱する（ｌ52点→ｍ52点）。これにより、吸引側蒸発器１６の除霜がなされる。吸引側蒸発器１６にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｍ52点→ｎ52点）。
【０５２８】
第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、エジェクタの冷媒吸引口１３ｂ→混合部１３ｃ→ディフューザ部１３ｄを通過する際の圧力損失によって減圧されて、流出側蒸発器１４へ流入する（ｎ52点→ｏ52点）。
【０５２９】
流出側蒸発器１４へ流入した冷媒は、流出側蒸発器１４にその熱量を放熱する（ｏ52点→ｐ52点）。これにより、流出側蒸発器１４の除霜がなされる。流出側蒸発器１４にて放熱した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｐ52点→ｋ52点）。
【０５３０】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００は、上述の如く作動するので、以下のような効果を発揮できる。
【０５３１】
（Ａ）通常運転モード時に、分岐部３８で冷媒の流れを分流しているので、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の双方へ適切に冷媒を供給できる。従って、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の双方で同時に冷却作用を発揮できる。
【０５３２】
この際、吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１３ｄで昇圧した後にさらに可変絞り機構１９で減圧した後の圧力となり、流出側蒸発器１４の冷媒蒸発圧力は、吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力を第２圧縮機２１およびディフューザ部１３ｄで昇圧した後の圧力となる。
【０５３３】
従って、流出側蒸発器１４の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を十分に低くすることができる。その結果、流出側蒸発器１４を低温の冷蔵庫内の冷却用として用い、吸引側蒸発器１６を極低温の冷凍庫内の冷却用として用いることができる。
【０５３４】
（Ｂ）通常運転モード時に、エジェクタ１３の駆動流が流量低下するような運転条件、すなわち、エジェクタ１３の吸引能力が低下するような運転条件となっても、第２圧縮機２１（第２圧縮機構２１ａ）の作用によって、第１実施形態と同様に、エジェクタ式冷凍サイクル５００全体として高いＣＯＰを発揮させた状態で安定して作動させることができる。
【０５３５】
（Ｃ）通常運転モード時に、第１圧縮機１１→分岐部３８→第１放熱器１２１→温度式膨脹弁１７→エジェクタ１３→流出側蒸発器１４→第１圧縮機１１の順に冷媒が流れ、さらに、第１圧縮機１１→分岐部３８→第２放熱器１２２→可変絞り機構１９→吸引側蒸発器１６→第２圧縮機１１→エジェクタ１３→流出側蒸発器１４→第１圧縮機１１という順に冷媒が流れる。
【０５３６】
つまり、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６といった蒸発器を通過する冷媒の流れが環状となるので、冷媒に第１、第２圧縮機１１、２１の潤滑用のオイル（冷凍機油）を混入させても、このオイルが流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６内等に滞留してしまうことを回避できる。
【０５３７】
（Ｄ）通常運転モード時に、高圧側減圧手段として可変絞り機構である温度式膨張弁１７を採用しているので、サイクルの負荷変動に応じて、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ流入させる冷媒流量を変化させることができる。その結果、負荷変動が生じても、高いＣＯＰを発揮させながら、エジェクタ式冷凍サイクルを運転することができる。
【０５３８】
（Ｅ）通常運転モード時に、温度式膨張弁１７にて減圧された冷媒（図５２のｃ52点）が気液二相状態となるので、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ気液二相状態の冷媒を流入させることができる。従って、ノズル部１３ａへ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部１３ａにおける冷媒の沸騰を促進させることができ、ノズル効率を向上させることができる。
【０５３９】
従って、回収エネルギ量を増加させて、ディフューザ部１３ｄにおける昇圧量を増加させることができるので、より一層、ＣＯＰを向上できる。さらに、ノズル部１３ａへ液相冷媒を流入させる場合に対して、ノズル部１３ａの冷媒通路面積を拡大することができるので、ノズル部１３ａの加工が容易となる。その結果、エジェクタ１３の製造コストを低減して、エジェクタ式冷凍サイクル５００全体としての製造コストを低減できる。
【０５４０】
（Ｆ）通常運転モード時に、第１放熱器１２１および第２放熱器１２２の放熱性能を独立に変化させることができるので、例えば、第２放熱器１２２の放熱性能と吸引側蒸発器１６の吸熱性能とを容易に適合させること、および、第１、２放熱器１２１、１２２の放熱性能と流出側蒸発器１４の吸熱性能とを容易に適合させることができる。従って、サイクルの作動を安定化させやすい。
【０５４１】
また、第１放熱器１２１の熱交換能力を、第２放熱器１２２の熱交換能力よりも低下させているので、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピが不必要に減少してしまうことを回避できる。これにより、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。その理由は、ノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピを不必要に減少させないことで、ノズル部１３ａにおける回収エネルギ量を増大できるからである。
【０５４２】
このことをより詳細に説明すると、ノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピが増加するに伴って、等エントロピ線の傾きが緩やかになる。そのため、ノズル部１３ａにて、同じ圧力分だけ等エントロピ膨張させた場合、ノズル部１３ａ入口側冷媒のエンタルピが高いほど、ノズル部１３ａ入口側冷媒のエンタルピとノズル部１３ａ出口側冷媒のエンタルピとの差（回収エネルギ量）が大きくなる。
【０５４３】
従って、ノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピが増加するに伴って、ノズル部１３ａにおける回収エネルギ量が増大する。そして、この回収エネルギ量の増大に伴って、ディフューザ部１３ｄにおける昇圧量を増大させることができ、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。
【０５４４】
さらに、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６に着霜が生じた場合には、制御装置が開閉弁２６を開くことで、第１圧縮機１１から吐出された高温冷媒を吸引側蒸発器１６に流入させて除霜し、第２圧縮機２１から吐出された高温冷媒を流出側蒸発器１４に流入させて除霜する除霜運転モードを実行することができる。
【０５４５】
従って、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の着霜によるサイクル破綻を回避して、エジェクタ式冷凍サイクル５００を安定して作動させることができる。さらに、減圧手段として可変絞り機構１９を採用し、除霜運転時に可変絞り機構１９の絞り開度を全閉状態としているので、バイパス通路２５から流出した冷媒が可変絞り機構１９を介して分岐部１８側へ流れることを確実に防止できる。
【０５４６】
（第３５実施形態）
本実施形態では、図５３の全体構成図に示すように、第３４実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。
【０５４７】
具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、第１放熱器１２１出口側と温度式膨張弁１７入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。従って、バイパス通路２５は、第１放熱器１２１下流側のサイクルの高圧冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０５４８】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００を作動させると、通常運転モードでは、第３４実施形態の図５２（ａ）のモリエル線図と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、制御装置が第１冷却ファン１２１ａを停止させるので、第１圧縮機１１吐出冷媒は、第１放熱器１２１にて放熱しない。このため、除霜運転モードにおいても、第３４実施形態の図５２（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。
【０５４９】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００においても第３４実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０５５０】
（第３６実施形態）
本実施形態では、図５４の全体構成図に示すように、第３４実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。
【０５５１】
具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、第２放熱器１２２出口側と温度式膨張弁１７入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。従って、バイパス通路２５は、第２放熱器１２２下流側のサイクルの高圧冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０５５２】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００を作動させると、第３５実施形態と同様に、通常運転モードでは、第３４実施形態の図５２（ａ）のモリエル線図と同様に作動し、除霜運転モードでは、第３４実施形態の図５２（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。
【０５５３】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００においても第３４実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０５５４】
（第３７実施形態）
本実施形態では、図５５の全体構成図に示すように、第３４実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、第１放熱器１２１出口側と第２放熱器１２２出口側を接続する接続配管２５ｃ、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。
【０５５５】
さらに、接続配管２５ｃの両端部には、接続配管を開閉する第１、第２開閉弁２５ｄ、２５ｅが設けられている。この第１、第２開閉弁２５ｄ、２５ｅは、制御装置から出力される制御信号によって開閉作動が制御される電磁弁である。そして、制御装置は、通常運転モード時に第１、第２開閉弁２５ｄ、２５ｅの双方を閉弁させ、除霜運転モード時に第１、第２開閉弁２５ｄ、２５ｅの双方を開弁させる。
【０５５６】
従って、バイパス通路２５は、第１放熱器１２１下流側のサイクルの高圧冷媒および第２放熱器１２２下流側のサイクルの高圧冷媒の双方の混合冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０５５７】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００を作動させると、第３５実施形態と同様に、通常運転モードでは、第３４実施形態の図５２（ａ）のモリエル線図と同様に作動し、除霜運転モードでは、第３４実施形態の図５２（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。  従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００においても第３４実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０５５８】
（第３８実施形態）
本実施形態では、図５６の全体構成図に示すように、第３４実施形態に対して、気液分離器２２を追加した例を説明する。気液分離器２２は、吸引側蒸発器１６から流出した冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰冷媒を溜める吸引側気液分離器である。
【０５５９】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００を作動させると、通常運転モード時においても除霜運転モード時においても第３４実施形態の図５２のモリエル線図と同様に作動する。従って、第３４実施形態と全く同様の効果を得ることができる。
【０５６０】
さらに、通常運転モード時に、吸引側蒸発器１６から液相冷媒が流出しても、あるいは、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器１６へ流入した高温冷媒が凝縮しても、気液分離器２２にて分離された気相冷媒のみを第２圧縮機２１に供給することができるので、第２圧縮機２１の液圧縮の問題を回避できる。
【０５６１】
（第３９実施形態）
本実施形態では、図５７の全体構成図に示すように、第３４実施形態に対して、第１圧縮機構１１ａから吐出された高圧冷媒を、流出側蒸発器１４へ導く補助バイパス通路２５ａを追加した例を説明する。
【０５６２】
より具体的には、本実施形態の補助バイパス通路２５ａは、バイパス通路２５のうち除霜運転モードにおける開閉弁２６の下流側、および、エジェクタ１３のディフューザ部１３ｄ流出口側と流出側蒸発器１４入口側との間を接続する冷媒流路である。
【０５６３】
さらに、補助バイパス通路２５ａには、通常運転モード時にエジェクタ１３のディフューザ部１３ｄから流出した冷媒が、バイパス通路２５側へ流れることを禁止する補助バイパス通路用逆止弁２５ｂが配置されている。
【０５６４】
なお、この補助バイパス通路用逆止弁２５ｂの代わりに、補助バイパス通路２５ａを開閉する補助バイパス通路用開閉弁を採用してもよい。この場合は、通常運転モードでは、補助バイパス通路用開閉弁を閉弁させ、除霜運転モードでは、補助バイパス通路用開閉弁を開弁させればよい。
【０５６５】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００を作動させると、通常運転モードでは、図５８（ａ）のモリエル線図に示すように作動する。この通常運転モード時の作動は、第３４実施形態の通常運転モード時の作動（図５２（ａ））と同様である。なお、図５８における冷媒の状態を示す符号は、図５２における同様の冷媒の状態を示す符号と同一の符号を用いるとともに添字のみを変更している。
【０５６６】
一方、除霜運転モードでは、第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、開閉弁２６が開弁状態となっているので、第３４実施形態と同様に、バイパス通路２５へ流入して開閉弁２６を通過する際に、等エンタルピ的に減圧膨脹する（ｋ58点→ｌ58点）。開閉弁２６にて減圧された冷媒の流れは、吸引側蒸発器１６側へ流れる冷媒流れと補助バイパス通路２５ａ側へ流れる冷媒流れとに分流される。
【０５６７】
開閉弁２６から吸引側蒸発器１６側へ流出した高温低圧状態の気相冷媒は、吸引側蒸発器１６にその熱量を放熱する（ｌ58点→ｍ58点）。これにより、吸引側蒸発器１６の除霜がなされる。吸引側蒸発器１６にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｍ58点→ｎ58点）。
【０５６８】
第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、エジェクタの冷媒吸引口１３ｂ→混合部１３ｃ→ディフューザ部１３ｄを通過する際の圧力損失によって減圧される（ｎ57点→ｏ57点）。ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒は、補助バイパス通路２５ａから流出した冷媒と合流して、流出側蒸発器１４へ流入する（ｎ58点→ｏ’58点、ｌ58点→ｏ’58点）。
【０５６９】
さらに、流出側蒸発器１４へ流入した冷媒は、流出側蒸発器１４にその熱量を放熱する（ｏ’58点→ｐ58点）。これにより、流出側蒸発器１４の除霜がなされる。流出側蒸発器１４にて放熱した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｐ58点→ｋ58点）。
【０５７０】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００は、上述の如く作動するので、通常運転モードでは、第３４実施形態と全く同様の効果を得ることができる。さらに、除霜運転モードでは、第３４実施形態と全く同様の効果を得ることができるだけでなく、流出側蒸発器１４へ流入する冷媒の圧力を低下させて、流出側蒸発器１４の保護を図ることもできる。
【０５７１】
つまり、本実施形態では、ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒に、補助バイパス通路２５ａから流出した冷媒を合流させることによって、流出側蒸発器１４へ流入する冷媒の圧力を低下させることができる。
【０５７２】
従って、流出側蒸発器１４内の冷媒圧力が流出側蒸発器１４内の耐圧を超えてしまうことを防止して、流出側蒸発器１４の保護を図ることができる。また、上記の如く、流出側蒸発器１４内の冷媒圧力を低下させることができるので、吸引側蒸発器１６内の冷媒圧力（冷媒温度）を、吸引側蒸発器１６の耐圧許容範囲内で上昇させてもよい。
【０５７３】
（第４０実施形態）
本実施形態では、図５９の全体構成図に示すように、第３４実施形態に対して、バイパス通路２５および開閉弁２６を廃止して除霜運転モードを実現する例を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００を作動させると、通常運転モードでは、図６０（ａ）のモリエル線図に示すように作動する。
【０５７４】
この通常運転モード時の作動は、第３４実施形態の通常運転モード時の作動（図５２（ａ））と同様である。一方、除霜運転モードでは、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン１６ａを作動させ、さらに、可変絞り機構１９の絞り開度を通常運転モード時よりも増加させる。
【０５７５】
これにより、図６０（ｂ）に示すように、除霜運転モードにおける冷媒の状態は、通常運転モードと同様に変化するものの、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発圧力を除霜可能に、すなわち、冷媒蒸発温度を０℃よりも高い温度に上昇させることができる。
【０５７６】
従って、本実施形態の除霜運転モードでは、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度を上昇させて、吸引側蒸発器１６の除霜を行うことができる。さらに、通常運転モードでは、第３４実施形態の通常運転モードと同様の効果を得ることができる。
【０５７７】
さらに、温度式膨張弁１７の代わりに、電気式膨張弁を採用して、除霜運転モード時に、制御装置がこの電気式膨張弁の絞り開度を増加させるようにすれば、流出側蒸発器１４における冷媒蒸発温度も上昇させることができる。
【０５７８】
（第４１実施形態）
本実施形態では、図６１の全体構成図に示すように、第３４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００に対して、流出側蒸発器１４および送風ファン１４ａを廃止するとともに、内部熱交換器３０を追加した例を説明する。
【０５７９】
この内部熱交換器３０は、高圧側冷媒流路３０ａを通過する第２放熱器１２２から流出した冷媒と低圧側冷媒流路３０ｂを通過するサイクルの低圧側冷媒との間で熱交換を行うものである。より具体的には、本実施形態における第２放熱器１２２から流出した冷媒は、第２放熱器１２２出口側から可変絞り機構１９入口側へ至る冷媒通路を流通する冷媒であり、サイクルの低圧側冷媒は、第１圧縮機構１１ａへ吸入される冷媒である。
【０５８０】
また、内部熱交換器３０の具体的構成としては、高圧側冷媒流路３０ａを形成する外側管の内側に低圧側冷媒流路３０ｂを形成する内側管を配置する二重管方式の熱交換器構成を採用している。もちろん、高圧側冷媒流路３０ａを内側管として、低圧側冷媒流路３０ｂを外側管としてもよい。さらに、高圧側冷媒流路３０ａと低圧側冷媒流路３０ｂとを形成する冷媒配管同士をろう付け接合して熱交換させる構成等を採用してもよい。その他の構成は、第３４実施形態と同様である。
【０５８１】
次に、本実施形態の作動を図６２のモリエル線図に基づいて説明する。なお、図６２（ａ）は、通常運転モードのモリエル線図であり、図６２（ｂ）は、除霜運転モードのモリエル線図である。
【０５８２】
まず、通常運転モードについて説明する。通常運転モードでは、第１圧縮機１１吐出冷媒（図６２（ａ）のａ62点）が、第３４実施形態と同様に、分岐部３８にて分流される。そして、分岐部３８から第１放熱器１２１側へ流出した冷媒は、第３４実施形態と同様に、第１放熱器１２１→温度式膨張弁１７→エジェクタ１３のノズル部１３ａ→エジェクタ１３のディフューザ部１３の順に流れる（ｂ１62点→ｃ62点→ｄ62点→ｅ62点→ｆ62点）。
【０５８３】
ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒は、内部熱交換器３０の低圧側冷媒流路３０ｂへ流入して加熱され、そのエンタルピを上昇させる（ｆ62点→ｇ62点）。さらに、内部熱交換器３０の低圧側冷媒流路３０ｂから流出した冷媒は、第１圧縮機１１に吸引されて再び圧縮される（ｇ62点→ａ62点）。
【０５８４】
一方、分岐部３８から第２放熱器１２２へ流入した冷媒は、第２放熱器１２２にて冷却され（ａ62点→ｂ２62点）、さらに、内部熱交換器３０の高圧側冷媒流路２０ａにて冷却されて、そのエンタルピを低下させる（ｂ２62点→ｂ２’62点）。
【０５８５】
内部熱交換器３０の高圧側冷媒流路３０ａから流出した冷媒は、第３４実施形態と同様に、可変絞り機構１９→吸引側蒸発器１６の順に流れる（ｂ２’62点→ｈ62点→ｉ62点）。その他の作動は、第３４実施形態と同様である。
【０５８６】
次に、除霜運転モードについて説明する。除霜運転モードでは、第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、開閉弁２６が開弁状態となっているので、バイパス通路２５側へ流入して、開閉弁２６を通過する際に、等エンタルピ的に減圧膨脹する（ｋ62点→ｌ62点）。
【０５８７】
開閉弁２６を通過した高温低圧状態の気相冷媒は、可変絞り機構１９の絞り開度が全閉状態となっているので、可変絞り機構１９を介して内部熱交換器３０の高圧側冷媒流路３０ａ側へ流れ込むことなく、吸引側蒸発器１６へ流入する。
【０５８８】
吸引側蒸発器１６へ流入した冷媒は、吸引側蒸発器１６にその熱量を放熱する（ｌ62点→ｍ62点）。これにより、吸引側蒸発器１６の除霜がなされる。吸引側蒸発器１６にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｍ62点→ｎ62点）。
【０５８９】
第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、エジェクタの冷媒吸引口１３ｂ→混合部１３ｃ→ディフューザ部１３ｄを通過する際の圧力損失によって減圧されて、内部熱交換器３０の低圧側冷媒流路３０ｂへ流入する（ｎ62点→ｏ62点）。
【０５９０】
ここで、除霜運転モードでは、開閉弁２６が開弁状態となり、第２冷却ファン１２２ａが停止している。このため、内部熱交換器３０の低圧側冷媒流路３０ｂへ流入した冷媒は、高圧側冷媒流路３０ａ内の冷媒と殆ど熱交換しない。そして、低圧側冷媒流路３０ｂから流出した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｏ62点→ｋ62点）。
【０５９１】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００を作動させると、通常運転モードでは、吸引側蒸発器１６にて冷却作用を発揮でき、第３４実施形態の（Ｂ）〜（Ｅ）と同様の効果を得ることができる。
【０５９２】
さらに、第１放熱器１２１の熱交換能力を、第２放熱器１２２の熱交換能力よりも低下させているので、エジェクタ１３のノズル部１３ａへ流入する冷媒のエンタルピが不必要に減少してしまうことを回避できる。これにより、更なるＣＯＰ向上効果を得ることができる。また、内部熱交換器３０の作用によって、吸引側蒸発器１６へ流入させるエンタルピを低下させることができ、より一層、ＣＯＰを向上できる。
【０５９３】
さらに、吸引側蒸発器１６に着霜が生じた場合には、制御装置が開閉弁２６を開くことで、第１圧縮機１１から吐出された高温冷媒を吸引側蒸発器１６に流入させて除霜する除霜運転モードを実行することができる。従って、第３４実施形態と同様に、吸引側蒸発器１６の着霜によるサイクル破綻を回避して、エジェクタ式冷凍サイクル５００を安定して作動させることができる。
【０５９４】
（第４２実施形態）
本実施形態では、図６３の全体構成図に示すように、第４１実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。
【０５９５】
具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、第１放熱器１２１出口側と温度式膨張弁１７入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。従って、バイパス通路２５は、第１放熱器１２１下流側のサイクルの高圧冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０５９６】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００を作動させると、通常運転モードでは、第４１実施形態の図６２（ａ）のモリエル線図と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、制御装置が第１冷却ファン１２１ａを停止させるので、第１圧縮機１１吐出冷媒は、第１放熱器１２１にて放熱しない。このため、除霜運転モードにおいても、第４１実施形態の図６２（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。
【０５９７】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００においても第４１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０５９８】
（第４３実施形態）
本実施形態では、図６４の全体構成図に示すように、第４１実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。
【０５９９】
具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、第２放熱器１２２出口側と温度式膨張弁１７入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。従って、バイパス通路２５は、第２放熱器１２２下流側のサイクルの高圧冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０６００】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００を作動させると、第４２実施形態と同様に、通常運転モードでは、第４１実施形態の図６２（ａ）のモリエル線図と同様に作動し、除霜運転モードでは、第４１実施形態の図６２（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。
【０６０１】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００においても第４１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０６０２】
（第４４実施形態）
本実施形態では、図６５の全体構成図に示すように、第４１実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、第３７実施形態と同様に、第１放熱器１２１出口側と第２放熱器１２２出口側を接続する接続配管２５ｃ、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。
【０６０３】
さらに、接続配管２５ｃの両端部には、第３７実施形態と同様に、接続配管を開閉する第１、第２開閉弁２５ｄ、２５ｅが設けられている。従って、バイパス通路２５は、第１放熱器１２１下流側のサイクルの高圧冷媒および第２放熱器１２２下流側のサイクルの高圧冷媒の双方の混合冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０６０４】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００を作動させると、第４２実施形態と同様に、通常運転モードでは、第４１実施形態の図６２（ａ）のモリエル線図と同様に作動し、除霜運転モードでは、第４１実施形態の図６２（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。
【０６０５】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００においても第４１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０６０６】
（第４５実施形態）
本実施形態では、図６６の全体構成図に示すように、第４１実施形態に対して、第１実施形態と同様のアキュムレータ１５および第３８実施形態と同様の気液分離器２２を追加した例を説明する。なお、本実施形態のアキュムレータ１５は、液相冷媒流出口を有していない。その他の構成は、第４１実施形態と同様である。
【０６０７】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００を作動させると、第４２実施形態と同様に、通常運転モード時においても除霜運転モード時においても第４１実施形態の図６２のモリエル線図と同様に作動する。
【０６０８】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００においても第４１実施形態と同様の効果を得ることができる。さらに、通常運転モード時に、アキュムレータ１５にて分離された気相冷媒のみを第１圧縮機１１に供給することができるので、第１圧縮機１１の液圧縮の問題を回避できる。
【０６０９】
また、吸引側蒸発器１６から液相冷媒が流出しても、あるいは、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器１６へ流入した高温冷媒が凝縮しても、気液分離器２２にて分離された気相冷媒のみを第２圧縮機２１に供給することができるので、第２圧縮機２１の液圧縮の問題を回避できる。
【０６１０】
（第４６実施形態）
本実施形態では、図６７の全体構成図に示すように、第４１実施形態に対して、バイパス通路２５および開閉弁２６を廃止して除霜運転モードを実現する例を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル５００を作動させると、通常運転モードでは、図６８（ａ）のモリエル線図に示すように作動する。
【０６１１】
この通常運転モード時の作動は、第４１実施形態の通常運転モード時の作動（図６２（ａ））と同様である。一方、除霜運転モードでは、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン１６ａを作動させ、さらに、可変絞り機構１９の絞り開度を通常運転モード時よりも増加させる。
【０６１２】
これにより、図６８（ｂ）に示すように、除霜運転モードにおける冷媒の状態は、通常運転モードと同様に変化するものの、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発圧力を除霜可能に、すなわち、冷媒蒸発温度を０℃よりも高い温度に上昇させることができる。
【０６１３】
従って、本実施形態の除霜運転モードでは、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度を上昇させて、吸引側蒸発器１６の除霜を行うことができる。さらに、通常運転モードでは、第４１実施形態の通常運転モードと同様の効果を得ることができる。
【０６１４】
（第４７実施形態）
本実施形態では、図６９の全体構成図に示すように、第１５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００に対して、流出側蒸発器１４および送風ファン１４ａを廃止するとともに、第１２実施形態と同様の内部熱交換器３０を追加した例を説明する。
【０６１５】
より具体的には、本実施形態における放熱器１２から流出した冷媒は、補助放熱器１２ｅ出口側から可変絞り機構１９入口側へ至る冷媒通路を流通する冷媒であり、サイクルの低圧側冷媒は、第１圧縮機構１１ａへ吸入される冷媒である。その他の構成は、第１５実施形態と同様である。
【０６１６】
次に、本実施形態の作動を図７０のモリエル線図に基づいて説明する。なお、図７０（ａ）は、通常運転モードのモリエル線図であり、図７０（ｂ）は、除霜運転モードのモリエル線図である。
【０６１７】
まず、通常運転モードについて説明する。通常運転モードでは、第１圧縮機１１吐出冷媒が放熱器１２で放熱されて（図７０（ａ）のａ70点→ｂ70点）、第１５実施形態と同様に、分岐部１８にて分流される。そして、分岐部１８からノズル部１３ａ側へ流出した高圧冷媒は、第１５実施形態と同様に、ディフューザ部１３ｄから流出する（ｂ70点→ｄ70点→ｅ70点→ｆ70点）。
【０６１８】
ディフューザ部１３ｄから流出した冷媒は、内部熱交換器３０の低圧側冷媒流路３０ｂへ流入して、そのエンタルピを上昇させる（ｆ70点→ｇ70点）。さらに、内部熱交換器３０の低圧側冷媒流路３０ｂから流出した、第１圧縮機１１に吸引されて再び圧縮される（ｇ70点→ａ70点）。
【０６１９】
一方、分岐部１８から補助放熱器１２ｅ側へ流出した高圧冷媒は、補助放熱器１２ｅおよび内部熱交換器３０の高圧側冷媒流路３０ａにて、さらに冷却されて、そのエンタルピを低下させて液相状態となる（ｂ70点→ｂ’70点→ｂ”70点）。
【０６２０】
内部熱交換器３０の高圧側冷媒流路３０ａから流出した冷媒は、第１５実施形態と同様に、可変絞り機構１９→吸引側蒸発器１６の順に流れる（ｂ”70点→ｈ70点→ｉ70点）。その他の作動は、第１５実施形態と同様である。
【０６２１】
次に、除霜運転モードについて説明する。除霜運転モードでは、第１圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒は、開閉弁２６が開弁状態となっているので、バイパス通路２５側へ流入して、開閉弁２６を通過する際に、等エンタルピ的に減圧膨脹する（ｋ70点→ｌ70点）。
【０６２２】
開閉弁２６を通過した高温低圧状態の気相冷媒は、可変絞り機構１９の絞り開度が全閉状態となっているので、可変絞り機構１９を介して放熱機１２側へ流れ込むことなく、吸引側蒸発器１６へ流入する。
【０６２３】
吸引側蒸発器１６へ流入した冷媒は、吸引側蒸発器１６にその熱量を放熱する（ｌ70点→ｍ70点）。これにより、吸引側蒸発器１６の除霜がなされる。吸引側蒸発器１６にて放熱した冷媒は、第２圧縮機２１に吸入され、圧縮される（ｍ70点→ｎ70点）。
【０６２４】
第２圧縮機２１から吐出された冷媒は、エジェクタの冷媒吸引口１３ｂ→混合部１３ｃ→ディフューザ部１３ｄを通過する際の圧力損失によって減圧されて、内部熱交換器３０の低圧側冷媒流路３０ｂへ流入する（ｎ70点→ｏ70点）。
【０６２５】
ここで、除霜運転モードでは、開閉弁２６が開弁状態となり、冷却ファン１２ａが停止している。このため、内部熱交換器３０の低圧側冷媒流路３０ｂへ流入した冷媒は、高圧側冷媒流路３０ａ内の冷媒と殆ど熱交換しない。そして、低圧側冷媒流路３０ｂから流出した冷媒は、第１圧縮機１１に吸入されて再び圧縮される（ｏ70点→ｋ70点）。
【０６２６】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、吸引側蒸発器１６にて冷却作用を発揮でき、第７実施形態の（Ｂ）、（Ｃ）と同様の効果および第１５実施形態と同様のＣＯＰ向上効果を得ることができる。また、内部熱交換器３０の作用によって、吸引側蒸発器１６へ流入させるエンタルピを低下させることができ、より一層、ＣＯＰを向上できる。
【０６２７】
さらに、吸引側蒸発器１６に着霜が生じた場合には、制御装置が開閉弁２６を開くことで、第１圧縮機１１から吐出された高温冷媒を吸引側蒸発器１６に流入させて除霜する除霜運転モードを実行することができる。従って、第１５実施形態と同様に、吸引側蒸発器１６の着霜によるサイクル破綻を回避して、エジェクタ式冷凍サイクル２００を安定して作動させることができる。
【０６２８】
（第４８実施形態）
本実施形態では、図７１の全体構成図に示すように、第４７実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。
【０６２９】
具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、補助放熱器１２ｅ出口側と可変絞り機構１９入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。従って、バイパス通路２５は、放熱器１２下流側（具体的には、補助放熱器１２ｅ下流側）のサイクルの高圧冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０６３０】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、第４７実施形態の図７０（ａ）のモリエル線図と同様に作動する。一方、除霜運転モードでは、制御装置が冷却ファン１２ａを停止させるので、第１圧縮機１１吐出冷媒は、放熱器１２および補助放熱器１２ｅにて放熱しない。このため、除霜運転モードにおいても、第４７実施形態の図７０（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。
【０６３１】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００においても第４７実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０６３２】
（第４９実施形態）
本実施形態では、図７２の全体構成図に示すように、第４７実施形態に対して、バイパス通路２５の接続態様を変更した例を説明する。
【０６３３】
具体的には、本実施形態のバイパス通路２５は、放熱器１２出口側と補助放熱器１２ｅ入口側との間、および、可変絞り機構１９出口側と吸引側蒸発器１６入口側との間を接続するように設けられている。従って、バイパス通路２５は、放熱器１２下流側のサイクルの高圧冷媒を、吸引側蒸発器１６へ導く冷媒流路を構成している。
【０６３４】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、第４８実施形態と同様に、通常運転モードでは、第４７実施形態の図７０（ａ）のモリエル線図と同様に作動し、除霜運転モードでは、第４７実施形態の図７０（ｂ）のモリエル線図と同様に作動する。
【０６３５】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００においても第４７実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０６３６】
（第５０実施形態）
本実施形態では、図７３の全体構成図に示すように、第４７実施形態に対して、第１実施形態と同様のアキュムレータ１５および第１８実施形態と同様の気液分離器２２を追加した例を説明する。なお、本実施形態のアキュムレータ１５は、液相冷媒流出口を有していない。その他の構成は、第４７実施形態と同様である。
【０６３７】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モード時においても除霜運転モード時においても第４７実施形態の図７０のモリエル線図と同様に作動する。従って、第４７実施形態と全く同様の効果を得ることができる。
【０６３８】
さらに、通常運転モード時に、アキュムレータ１５にて分離された気相冷媒のみを第１圧縮機１１に供給することができるので、第１圧縮機１１の液圧縮の問題を回避できる。また、吸引側蒸発器１６から液相冷媒が流出しても、あるいは、除霜運転モード時に、吸引側蒸発器１６へ流入した高温冷媒が凝縮しても、気液分離器２２にて分離された気相冷媒のみを第２圧縮機２１に供給することができるので、第２圧縮機２１の液圧縮の問題を回避できる。
【０６３９】
（第５１実施形態）
本実施形態では、図７４の全体構成図に示すように、第４７実施形態に対して、バイパス通路２５および開閉弁２６を廃止して除霜運転モードを実現する例を説明する。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル２００を作動させると、通常運転モードでは、図７５（ａ）のモリエル線図に示すように作動する。
【０６４０】
この通常運転モード時の作動は、第４７実施形態の通常運転モード時の作動（図７０（ａ））と同様である。一方、除霜運転モードでは、制御装置が第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂ、冷却ファン１２ａ、送風ファン１６ａを作動させ、さらに、可変絞り機構１９の絞り開度を通常運転モード時よりも増加させる。
【０６４１】
これにより、図７５（ｂ）に示すように、除霜運転モードにおける冷媒の状態は、通常運転モードと同様に変化するものの、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発圧力を除霜可能に、すなわち、冷媒蒸発温度を０℃よりも高い温度に上昇させることができる。
【０６４２】
従って、本実施形態の除霜運転モードでは、吸引側蒸発器１６における冷媒蒸発温度を上昇させて、吸引側蒸発器１６の除霜を行うことができる。さらに、通常運転モードでは、第４７実施形態の通常運転モードと同様の効果を得ることができる。
【０６４３】
（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。
【０６４４】
（１）上述の各実施形態では、操作パネルの切替スイッチの操作信号に基づいて、通常運転モードと除霜運転モードとの切り替えを行っているが、通常運転モードと除霜運転モードとの切り替えはこれに限定されない。
【０６４５】
例えば、制御装置が、通常運転モードと除霜運転モードとを所定時間毎に交互に切り替えるようにしてもよい。つまり、通常運転モードが予め定めた第１基準時間以上継続された場合に、除霜運転モードへ切り替え、さらに、除霜運転モードが予め定めた第２基準時間以上継続された場合に、通常運転モードへ切り替えるようにしてもよい。
【０６４６】
（２）上述の各実施形態では、第１、第２圧縮機１１、２１として、それぞれ別体で構成された圧縮機を採用した例を説明したが、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａおよび第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂを一体的に構成してもよい。
【０６４７】
例えば、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａおよび第１、第２電動モータ１１ｂ、２１ｂを同一のハウジング内に収容して一体的に構成してもよい。この場合には、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａの回転軸を共通化して、共通する駆動源から供給される駆動力によって双方の圧縮機構を駆動するようにしてもよい。
【０６４８】
これにより、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａを小型化して、エジェクタ式冷凍サイクル全体としての小型化を図ることができる。
【０６４９】
（３）上述の各実施形態では、第１、第２圧縮機１１、２１として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、第１、第２圧縮機１１、２１の形式はこれに限定されない。
【０６５０】
例えば、エンジン等を駆動源として、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機を採用してもよい。この場合は、吐出容量変更手段が、吐出能力変更手段となる。また、電磁クラッチの断続により駆動源との接続を断続的に変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機を使用してもよい。この場合は、電磁クラッチが、吐出能力変更手段となる。
【０６５１】
さらに、第１、第２圧縮機１１、２１に、同一の形式の圧縮機構を採用してもよいし、異なる形式の圧縮機構を採用してもよい。
【０６５２】
（４）上述の実施形態では、エジェクタ１３としてノズル部１３ａの絞り通路面積が固定された固定式のエジェクタ１３を採用しているが、ノズル部の絞り通路面積を変更可能に構成された可変エジェクタを採用してもよい。
【０６５３】
また、上述の実施形態では、高圧側減圧手段として、流出側蒸発器１４出口側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように調整する温度式膨張弁１７を採用しているが、吸引側蒸発器１６出口側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように調整する温度式膨張弁を採用してもよい。
【０６５４】
さらに、高圧側減圧手段として、絞り開度（弁開度）を外部からの電気的制御信号によって調整可能な電気式膨張弁を採用してもよいし、可変絞り機構を採用することなく固定絞り機構を採用してもよい。さらに、上述の第１〜第６、第１５〜２０実施形態において、高圧側減圧手段を設けてもよい。
【０６５５】
（５）上述の実施形態では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用した例を説明したが、冷媒の種類はこれに限定されない。例えば、炭化水素系冷媒、二酸化炭素等を用いてもよい。さらに、本発明のエジェクタ式冷凍サイクルを高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超える超臨界冷凍サイクルとして構成してもよい。
【０６５６】
例えば、第１〜第６、第１５〜２０実施形態のように高圧側減圧手段を設けていないエジェクタ式冷凍サイクル１００、２００を超臨界冷凍サイクルとして構成すれば、高圧側冷媒圧力が高くなり、エジェクタ１３のノズル部１３ａ入口側圧力とノズル部１３ａ出口側圧力との間の圧力差が大きくなる。
【０６５７】
これにより、ノズル部１３ａ入口側冷媒のエンタルピとノズル部１３ａ出口側冷媒のエンタルピとの差が増加して回収エネルギ量を増加させることができる。もちろん、他のエジェクタ式冷凍サイクル２００〜５００についても、超臨界冷凍サイクルとして構成して、高圧側減圧手段を廃止すれば、同様の効果を得ることができる。
【０６５８】
さらに、エジェクタ式冷凍サイクル１００〜５００を超臨界冷凍サイクルとする場合には、高圧側減圧手段として、高圧側冷媒圧力を、放熱器１２の出口側の高圧側冷媒温度に基づいてＣＯＰが略最大となるように決定される目標高圧に調整する圧力制御弁を採用してもよい。
【０６５９】
このような圧力制御弁としては、具体的に、放熱器１２（第１放熱器１２１）出口側に設けられた感温部を有し、この感温部の内部に放熱器１２出口側の高圧冷媒の温度に対応した圧力を発生させ、感温部の内圧と放熱器１２出口側の冷媒圧力とのバランスで弁開度を機械的機構により調整する構成を採用できる。
【０６６０】
（６）上述の実施形態では、高圧側減圧手段および低圧側減圧手段として、絞り機構を採用しているが、高圧側減圧手段および低圧側減圧手段（可変絞り機構１９、２９）として、冷媒を体積膨張させて減圧させるとともに、冷媒の圧力エネルギを機械的エネルギに変換して出力する膨張機を採用してもよい。
【０６６１】
このような膨張機としては、具体的に、スクロール型、ベーン型、ローリングピストン型といった容積型圧縮機構を採用できる。そして、容積型圧縮機構を圧縮機構として用いる場合の冷媒流れに対して逆流させるように冷媒を流すことで、冷媒を体積膨張させて減圧させながら、機械的エネルギを出力させることができる。
【０６６２】
例えば、膨張機として回転式の容積型圧縮機構を採用すれば、機械的エネルギとして回転エネルギを出力させることができる。さらに、膨張機から出力された機械的エネルギを、例えば、第１、第２圧縮機構の補助動力源として利用すれば、エジェクタ式冷凍サイクル１００〜５００全体としてのエネルギ効率を向上させることができる。
【０６６３】
また、膨張機から出力された機械的エネルギを、外部機器の動力源として利用してもよい。例えば、外部機器として発電機を採用すれば、電気エネルギを得ることができる。また、外部機器としてフライホイールを採用すれば、膨張機から出力された機械的エネルギを運動エネルギとして蓄えることができる。また、外部機器として発条装置（ぜんまいばね）を採用すれば、膨張機２０から出力された機械的エネルギを弾性エネルギとして蓄えることもできる。
【０６６４】
（７）上述の実施形態において、放熱器１２（第１、第２放熱器１２１、１２２）として、冷媒を凝縮させる凝縮用熱交換部、凝縮用熱交換部にて凝縮した冷媒の気液を分離する気液分離部、気液分離部にて分離された液相冷媒を過冷却する過冷却用熱交換部を一体的に構成した、いわゆるサブクール型凝縮器を採用してもよい。
【０６６５】
例えば、第１５〜第２０実施形態の放熱器１２として、サブクール型凝縮器を採用しうて、凝縮用熱交換部を放熱器１２として用い、気液分離部にて分岐部１８を構成し、過冷却用熱交換部を補助放熱器１２ｅとして用いてもよい。
【０６６６】
（８）上述の各実施形態に記載された手段は、他の実施形態に適用することができる。例えば、第１〜第６、第１２〜第１４、第４１〜第５１実施形態は、流出側蒸発器１４を設けていないが、これらの実施形態において、流出側蒸発器１４を設けてもよい。この場合は、流出側蒸発器１４を冷蔵庫内の冷却用に用いることができる。
【０６６７】
例えば、第７〜第５１実施形態において、第２実施形態と同様に、吸引側減圧手段として、固定絞り１９ａおよび逆止弁１９ｂを採用してもよいし、減圧機構一体型の逆止弁を採用してもよい。
【０６６８】
さらに、流出側気液分離器および吸引側気液分離器を設けていない各実施形態に対して、流出側気液分離器および吸引側気液分離器を追加してもよい。さらに、第６実施形態で説明した加熱手段（電気ヒータ１６ｂ）を他の実施形態に適用してもよい。さらに、第７〜第２５実施形態では、高圧側減圧手段を、分岐部１８出口側からエジェクタ１３のノズル部１３ａ入口側へ至る冷媒通路に配置してもよい。
【０６６９】
（９）上述の第７〜第１１、第１５〜第４０実施形態では、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６にて異なる冷却対象空間（冷蔵庫内空間、冷凍庫内空間）を冷却する例を説明したが、同一の冷却対象空間を冷却するようにしてもよい。この場合は、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６を一体構造に組み付けて、送風ファンから送風された空気を流出側蒸発器１４→吸引側蒸発器１６の順に通過させることが望ましい。
【０６７０】
その理由は、吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）は、流出側蒸発器１４の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも低くなるからである。つまり、送風ファンからの送風空気を上記の如く通過させることで、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を確保して、効率的に送風空気を冷却できる。
【０６７１】
また、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６を一体構造に組み付ける具体的手段として、例えば、双方の蒸発器１４、１６の構成部品をアルミニウムで構成してろう付け等の接合手段により一体構造に接合してもよい。さらに、ボルト締め等の機械的係合手段によって一体的に結合する構成でもよい。
【０６７２】
また、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６として、フィンアンドチューブタイプの熱交換器を採用し、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６のフィンを共通化し、冷媒を通過させるチューブのパス構成（流路構成）で、２つの蒸発器に分割する構成としてもよい。
【０６７３】
さらに、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６にて同一の冷凍庫内を冷却するように構成すると、送風空気流れの下流側の配置される吸引側蒸発器１６の冷媒蒸発温度が着霜の生じる温度（０℃以下）になる。これに対して、流出側蒸発器１４における冷媒蒸発温度を調整することで、吸引側蒸発器１６に流入する送風空気の絶対湿度を予め低下させることができる。
【０６７４】
これにより、吸引側蒸発器１６における着霜の発生を抑制できる。さらに、着霜による送風空気の流通が妨げられることが防止できるので、吸引側蒸発器１６のフィンピッチ等を縮小して、吸引側蒸発器１６の小型化を図ることもできる。
【０６７５】
（１０）上述の第１２〜第１４、第２１〜第２５、第４１〜第５１実施形態では、内部熱交換器３０、３１を採用した例を説明したが、これらの内部熱交換器３０、３１としては、高圧側冷媒流路における冷媒流れ方向と低圧側冷媒流路における冷媒流れ方向が異なる方向となる対向流型の熱交換器を採用してもよいし、高圧側冷媒流路における冷媒流れ方向と低圧側冷媒流路における冷媒流れ方向が同一方向となる並向流型の熱交換器を採用してもよい。
【０６７６】
さらに、上述の第１〜第１１、第１５〜第２０、第２６〜第４０実施形態において、放熱器１２（第１放熱器１２１、第２放熱器１２２）から流出したサイクルの高圧側冷媒とサイクルの低圧側冷媒とを熱交換させる内部熱交換器を採用してもよい。この場合、サイクルの高圧側冷媒としては、放熱器１２から高圧側減圧手段へ至る冷媒通路の冷媒、放熱器１２から吸引側減圧手段へ至る冷媒、放熱器１２からエジェクタ１３のノズル部１３ａ入口側へ至る冷媒を採用できる。
【０６７７】
さらに、内部熱交換器３０、３１に流通させるサイクルの低圧側冷媒としては、第１圧縮機１１へ吸引される冷媒、第２圧縮機２１へ吸引される冷媒のいずれを採用してもよい。
【０６７８】
（１１）上述の第３０〜第３３実施形態では、高負荷運転時に高圧分岐運転モードに切り替え、通常運転時に低圧分岐運転モードに切り替え、さらに、低負荷運転時に同時分岐運転モードに切り替えるようにしているが、もちろん、各運転モードの切り替えは、これに限定されない。
【０６７９】
例えば、高負荷運転時に高圧分岐運転モードに切り替え、通常運転時に同時分岐運転モードに切り替え、さらに、低負荷運転時に低圧分岐運転モードに切り替えるようにしてもよい。つまり、エジェクタ式冷凍サイクル４００を作動させる際に、いずれかの運転モードのうち最も高いサイクル効率を発揮できる運転モードに切り替えればよい。
【０６８０】
また、同時分岐運転モードを実現することなく、高圧分岐運転モードと低圧分岐運転モードとを切り替えるサイクル構成としてもよい。この場合は、第１、第２分岐部１８、２８を三方弁で構成して冷媒流路を切り替えるようにしてもよい。
【０６８１】
さらに、第１、第２吸引側減圧手段として、固定絞り機構を採用して、第１、第２分岐部１８、２８と第１、第２吸引側減圧手段との間あるいは第１、第２吸引側減圧手段の下流側に流路を開閉する電磁弁（開閉弁）を設けてもよい。
【０６８２】
（１２）上述の実施形態では、第１、第２圧縮機構１１ａ、２１ａのみを備えるエジェクタ式冷凍サイクル１００〜５００について説明したが、さらに、追加の圧縮機構を設けてもよい。例えば、吸引側蒸発器１６に対して、並列的に追加の蒸発器を配置して、この蒸発器から流出した冷媒のみを吸入して圧縮するように追加の圧縮機構を設けてもよい。
【０６８３】
（１３）上述の各実施形態では、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル１００〜５００を冷凍機および冷凍・冷蔵装置に適用した例を説明したが、本発明の適用はこれに限定されない。例えば、エジェクタ式冷凍サイクル１００〜５００を、空調装置、その他の定置型の冷凍サイクル装置、車両用空調装置等に適用してもよい。
【０６８４】
（１４）上述の各実施形態では、流出側蒸発器１４および吸引側蒸発器１６を利用側熱交換器として、放熱器１２を大気側へ放熱する室外熱交換器として構成しているが、逆に、流出側蒸発器１４および吸引側熱交換器１６を大気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として構成し、放熱器１２を空気あるいは水等の被加熱冷媒を加熱する室内側熱交換器として構成するヒートポンプサイクルとしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【０６８５】
【図１】第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２】（ａ）は、第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図３】第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図４】第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図５】第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図６】第５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図７】（ａ）は、第５実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第５実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図８】第６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図９】第７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図１０】（ａ）は、第７実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第７実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図１１】第８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図１２】第９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図１３】第１０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図１４】（ａ）は、第１０実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第１０実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図１５】第１１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図１６】（ａ）は、第１１実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第１１実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図１７】第１２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図１８】（ａ）は、第１２実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第１２実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図１９】第１３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２０】第１４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２１】（ａ）は、第１４実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第１４実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図２２】第１５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２３】（ａ）は、第１５実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第１５実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図２４】第１６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２５】第１７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２６】第１８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２７】第１９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２８】（ａ）は、第１９実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第１９実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図２９】第２０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図３０】（ａ）は、第２０実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第２０実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図３１】第２１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図３２】（ａ）は、第２１実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第２１実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図３３】第２２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図３４】第２３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図３５】第２４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図３６】（ａ）は、第２４実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第２４実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図３７】第２５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図３８】（ａ）は、第２５実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第２５実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図３９】第２６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図４０】（ａ）は、第２６実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第２６実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｃ）は、第２除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図４１】第２７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図４２】第２８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図４３】第２９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図４４】（ａ）は、第２９実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第２９実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図４５】第３０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図４６】（ａ）は、第３０実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第３０実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｃ）は、第２除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図４７】第３１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図４８】第３２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図４９】第３３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図５０】（ａ）は、第３３実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第３３実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図５１】第３４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図５２】（ａ）は、第３４実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第３４実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図５３】第３５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図５４】第３６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図５５】第３７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図５６】第３８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図５７】第３９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図５８】（ａ）は、第３９実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第３９実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図５９】第４０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図６０】（ａ）は、第４０実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第４０実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図６１】第４１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図６２】（ａ）は、第４１実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第４１実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図６３】第４２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図６４】第４３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図６５】第４４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図６６】第４５実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図６７】第４６実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図６８】（ａ）は、第４６実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第４６実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図６９】第４７実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図７０】（ａ）は、第４７実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第４７実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図７１】第４８実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図７２】第４９実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図７３】第５０実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図７４】第５１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図７５】（ａ）は、第５１実施形態の通常運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図であり、（ｂ）は、第５１実施形態の除霜運転モードにおける冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【図７６】従来技術のエジェクタ式冷凍サイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。
【符号の説明】
【０６８６】
１１、１２                  第１、第２圧縮機
１１ａ、２１ａ              第１、第２圧縮機構
１１ｂ、２１ｂ              第１、第２電動モータ
１２、１２１、１２２        放熱器、第１、第２放熱器
１２ａ、１２１ａ、１２２ａ  冷却ファン、第１、第２冷却ファン
１２ｅ                      補助放熱器
１３                        エジェクタ
１３ａ                      ノズル部
１３ｂ                      冷媒吸引口
１３ｄ                      ディフューザ部
１４                        流出側蒸発器
１５                        アキュムレータ
１６                        吸引側蒸発器
１７                        温度式膨張弁
１８、２８、３８            第１、第２分岐部、分岐部
１９、２９                  第１、第２可変絞り機構
２２                        気液分離器
２５、２５ａ                バイパス通路、補助バイパス通路
２６                        開閉弁
３０、３１                  内部熱交換器
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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【図３６】
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【図３７】
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【図３８】
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【図３９】
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【図４０】
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【図４１】
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【図４２】
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【図４３】
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【図４４】
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【図４５】
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【図４６】
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【図４７】
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【図４８】
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【図４９】
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【図５０】
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【図５１】
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【図５２】
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【図５３】
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【図５４】
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【図５５】
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【図５６】
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【図５７】
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【図５８】
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【図５９】
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【図６０】
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【図６１】
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【図６２】
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【図６３】
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【図６９】
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【図７０】
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【図７４】
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【図７５】
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【図７６】
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