(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：４．０〜１５．０％、Ｎｉ：５．０〜１５．０％、Ｃｒ：１８．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．５〜３．０％、Ｎ：０．３〜０．８％を含み、かつ残部がＦｅと不可避不純物とからなるとともに、次式（１）のＡ値を３０．０〜４０．０％に調整したオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、かつ
引張強さは１０００〜２０００ＭＰａ、該引張強さと０．２％耐力との比で示される耐力比（〔０．２％耐力／引張強さ〕×１００％）を６０〜９０％とする冷間加工がなされ、その加工後の格子結晶構造が面心立方晶（ｆｃｃ）を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
Ａ＝０．６５Ｃｒ+０．９８Ｍｏ+１．０５Ｍｎ+０．３５Ｓｉ+１２．６（Ｃ+Ｎ）＋Ｎｉ…(1)
【請求項２】
前記オーステナイト系ステンレス鋼は、
質量％で、Ｃ：０．００５〜０．０５％、Ｓｉ：０．０５〜０．４０％、Ｍｎ：４．５〜８．０％、Ｎｉ：８．０〜１１．０％、Ｃｒ：２０．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．８〜３．０％、Ｎ：０．４〜０．６５％を含み、かつ残部がＦｅと不可避不純物とからなることを特徴とする請求項１に記載の耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
【請求項３】
質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：４．０〜１５．０％、Ｎｉ：５．０〜１５．０％、Ｃｒ：１８．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．５〜３．０％、Ｎ：０．３〜０．８％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、Ｍｇ：０．００１〜０．０２％を含み、かつ残部がＦｅと不可避不純物とからなるとともに、次式（１）のＡ値を３０．０〜４０．０％に調整したオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、かつ
引張強さは１０００〜２０００ＭＰａ、該引張強さと０．２％耐力との比で示される耐力比（〔０．２％耐力／引張強さ〕×１００％）を６０〜９０％とする冷間加工がなされ、その加工後の格子結晶構造が面心立方晶（ｆｃｃ）を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
Ａ＝０．６５Ｃｒ+０．９８Ｍｏ+１．０５Ｍｎ+０．３５Ｓｉ+１２．６（Ｃ+Ｎ）＋Ｎｉ…(1)
【請求項４】
質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：４．０〜１５．０％、Ｎｉ：５．０〜１５．０％、Ｃｒ：１８．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．５〜３．０％、Ｎ：０．３〜０．８％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％を含み、かつ残部がＦｅと不可避不純物とからなるとともに、次式（１）のＡ値を３０．０〜４０．０％に調整したオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、かつ
引張強さは１０００〜２０００ＭＰａ、該引張強さと０．２％耐力との比で示される耐力比（〔０．２％耐力／引張強さ〕×１００％）を６０〜９０％とする冷間加工がなされ、その加工後の格子結晶構造が面心立方晶（ｆｃｃ）を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
Ａ＝０．６５Ｃｒ+０．９８Ｍｏ+１．０５Ｍｎ+０．３５Ｓｉ+１２．６（Ｃ+Ｎ）＋Ｎｉ…(1)
【請求項５】
質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：４．０〜１５．０％、Ｎｉ：５．０〜１５．０％、Ｃｒ：１８．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．５〜３．０％、Ｎ：０．３〜０．８％、Ｖ：０．００５〜０．５％を含み、かつ残部がＦｅと不可避不純物とからなるとともに、次式（１）のＡ値を３０．０〜４０．０％に調整したオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、かつ
引張強さは１０００〜２０００ＭＰａ、該引張強さと０．２％耐力との比で示される耐力比（〔０．２％耐力／引張強さ〕×１００％）を６０〜９０％とする冷間加工がなされ、その加工後の格子結晶構造が面心立方晶（ｆｃｃ）を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
Ａ＝０．６５Ｃｒ+０．９８Ｍｏ+１．０５Ｍｎ+０．３５Ｓｉ+１２．６（Ｃ+Ｎ）＋Ｎｉ…(1)
【請求項６】
前記引張強さが１３００〜１６００ＭＰａで、耐力比が６５〜７５％である請求項１〜５のいずれかに記載の耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
【請求項７】
前記オーステナイト系ステンレス鋼は、その表面上の不動態被膜が厚さ１５〜５０ｎｍに調整されたものである請求項１〜５のいずれかに記載の耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
【請求項８】
表面にＮｉ又はＣｕの金属被覆を具える請求項１〜７のいずれかに記載耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれかに記載の耐水素性ばね用ステンレス鋼線を用いてばね形状に成形され、かつその格子結晶構造は面心立方晶を有するとともに、設定負荷応力５００ＭＰａ及び応力振幅±１８０ＭＰａの条件で繰返し試験した時のばね疲労特性が、１．０×１０６回以上であることを特徴とする耐水素性ばね製品。
【請求項１０】
３５〜１００ＭＰａの高圧水素環境下で前記ばね疲労特性を有することを特徴とする請求項９に記載の耐水素性ばね製品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高圧の水素ガス環境下で使用されるばね製品用材として使用され、耐水素脆性と良好なばね特性とを兼ね具えた耐水素性に優れたばね製品を製作しうる耐水素性ばね用ステンレス鋼線、及びそれを用いた耐水素性ばね製品に関する。
【背景技術】
【０００２】
家庭用あるいは自動車用などの燃料電池は、例えば水の電気分解で発生する酸素と水素を活用する方式がその１つとして知られているが、エネルギー効率を図る観点から水素ガスの使用環境は高温高圧化される傾向にある。
【０００３】
ところで、このような燃料電池に用いる、特に金属線材を用いるばね製品では機械的特性、耐食性、耐熱性などの基本特性とともに、水素環境下での水素脆性、水素に起因する遅れ破壊を生じにくい耐水素性に優れることが必須であり、ステンレス鋼では例えばＳＵＳ３１０、ＳＵＳ３１６Ｌ等の高Ｎｉ量のオーステナイト系ステンレス鋼、又はチタン材料などが用いられている。
【０００４】
例えばこのような、オーステナイト系ステンレス鋼として、水素侵入による耐遅れ破壊性を向上させ、高強度と高靭性とを具えるステンレス鋼板として、加工誘起マルテンサイト相と２０体積％以上の残留オーステナイト相からなり、オーステナイト粒のアスペクト比を３以上の伸長組織にすることによりＨｖ４５０以上の高強度化を図る提案（例えば特許文献１参照）、耐水素脆性が要求されるばね用ステンレス鋼線に関し、Ｃ：０．０１〜０．２５％，Ｎ：０．０１〜０．２５％，Ｍｎ：０．５〜４．０％，Ｃｒ：１６〜２０％，Ｎｉ：８．０〜１４．０％を含有するとともに、Ｃ＋Ｎ：０．１５〜０．３５％とし、引張強さ１３００〜２０００Ｎ／ｍｍ２で、マルテンサイト相が１０体積％以下とする提案（特許文献２参照）がある。
【０００５】
【特許文献１】特開２００３−１１３４４９号公報
【特許文献２】特開２００３−２２６９４０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１の発明は、ステンレス鋼を素材にして、耐遅れ破壊性を向上させ、しかも表面硬度をビッカース硬度４５０以上にした高強度・高靭性ステンレス鋼板とその高強度・高靭性ステンレス鋼板を製造する方法であって、冷延後、加工誘起マルテンサイトを８０体積％以下として破壊に寄与する拡散水素絶対量を小とし、かつ残留オーステナイトを２０体積％以上として疲労特性の向上を意図するが、技術の分野が無段変速機ベルト用の鋼板であることに関連してばね特性としての改善は達成されたものとは言えない。
【０００７】
又引用文献２の発明は、水素雰囲気において耐疲労性、耐水素脆性に優れ、かつ低コストなばね用ステンレス鋼線、ばね、乃至その製造方法を提供するという本発明と同様な課題を有するが、このものは、Fe基であるオーステナイト系ステンレスに対し、特に、C、Nの含有量、及び加工誘起マルテンサイト相の含有量を規定することで課題を達成するものとしているが、成分的にオーステナイト相の安定化が十分でなく、耐水素脆性をより高める為には更なる改良が望まれている。
【０００８】
本発明は製造が容易であって、高圧水素ガスの環境下における水素脆性を抑制でき安定して使用でき、かつばね製品に使用可能な耐水素性に優れたばね用ステンレス鋼線、及びそれを用いた耐水素性ばね製品の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
請求項１に係る発明は、質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：４．０〜１５．０％、Ｎｉ：５．０〜１５．０％、Ｃｒ：１８．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．５〜３．０％、Ｎ：０．３〜０．８％を含み、かつ残部がＦｅと不可避不純物とからなるとともに、次式（１）のＡ値を３０．０〜４０．０％に調整したオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、かつ
引張強さは１０００〜２０００ＭＰａ、該引張強さと０．２％耐力との比で示される耐力比（〔０．２％耐力／引張強さ〕×１００％）を６０〜９０％とする冷間加工がなされ、その格子結晶構造が面心立方晶を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線である。
Ａ＝０．６５Ｃｒ+０．９８Ｍｏ+１．０５Ｍｎ+０．３５Ｓｉ+１２．６（Ｃ+Ｎ）＋Ｎｉ…(1)
【００１０】
請求項２に係る発明は、前記オーステナイト系ステンレス鋼が、質量％で、Ｃ：０．００５〜０．０５％、Ｓｉ：０．０５〜０．４０％、Ｍｎ：４．５〜８．０％、Ｎｉ：８．０〜１１．０％、Ｃｒ：２０．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．８〜３．０％、Ｎ：０．４〜０．６５％を含み、かつ残部がＦｅと不可避不純物とからなることを特徴としている。
【００１１】
請求項３に係る発明は、質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：４．０〜１５．０％、Ｎｉ：５．０〜１５．０％、Ｃｒ：１８．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．５〜３．０％、Ｎ：０．３〜０．８％、Ｔｉ：０．００１〜０．１％、Ｍｇ：０．００１〜０．０２％を含み、かつ残部がＦｅと不可避不純物とからなるとともに、次式（１）のＡ値を３０．０〜４０．０％に調整したオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、かつ
引張強さは１０００〜２０００ＭＰａ、該引張強さと０．２％耐力との比で示される耐力比（〔０．２％耐力／引張強さ〕×１００％）を６０〜９０％とする冷間加工がなされ、その加工後の格子結晶構造が面心立方晶（ｆｃｃ）を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線である。
Ａ＝０．６５Ｃｒ+０．９８Ｍｏ+１．０５Ｍｎ+０．３５Ｓｉ+１２．６（Ｃ+Ｎ）＋Ｎｉ…(1)
また、請求項４に係る発明は、質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：４．０〜１５．０％、Ｎｉ：５．０〜１５．０％、Ｃｒ：１８．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．５〜３．０％、Ｎ：０．３〜０．８％、Ａｌ：０．００５〜０．０５％を含み、かつ残部がＦｅと不可避不純物とからなるとともに、次式（１）のＡ値を３０．０〜４０．０％に調整したオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、かつ
引張強さは１０００〜２０００ＭＰａ、該引張強さと０．２％耐力との比で示される耐力比（〔０．２％耐力／引張強さ〕×１００％）を６０〜９０％とする冷間加工がなされ、その加工後の格子結晶構造が面心立方晶（ｆｃｃ）を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線である。
Ａ＝０．６５Ｃｒ+０．９８Ｍｏ+１．０５Ｍｎ+０．３５Ｓｉ+１２．６（Ｃ+Ｎ）＋Ｎｉ…(1)
また、請求項５に係る発明は、質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：４．０〜１５．０％、Ｎｉ：５．０〜１５．０％、Ｃｒ：１８．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．５〜３．０％、Ｎ：０．３〜０．８％、Ｖ：０．００５〜０．５％を含み、かつ残部がＦｅと不可避不純物とからなるとともに、次式（１）のＡ値を３０．０〜４０．０％に調整したオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、かつ
引張強さは１０００〜２０００ＭＰａ、該引張強さと０．２％耐力との比で示される耐力比（〔０．２％耐力／引張強さ〕×１００％）を６０〜９０％とする冷間加工がなされ、その加工後の格子結晶構造が面心立方晶（ｆｃｃ）を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線である。
Ａ＝０．６５Ｃｒ+０．９８Ｍｏ+１．０５Ｍｎ+０．３５Ｓｉ+１２．６（Ｃ+Ｎ）＋Ｎｉ…(1)
【００１２】
又請求項６に係る発明は、前記引張強さが１３００〜１６００ＭＰａで、耐力比が６５〜７５％であることを特徴とし、さらに請求項７に係る発明は、前記オーステナイト系ステンレス鋼が、その表面上の不動態被膜が厚さ１５〜５０ｎｍに調整されたものであることを特徴とし、さらに請求項８に係る発明は、表面にＮｉ又はＣｕの金属被覆を具えることを特徴とする。
【００１３】
請求項９に係る発明は耐水素性ばね製品に関し、請求項１〜８のいずれかに記載の耐水素性ばね用ステンレス鋼線を用いてばね形状に成形され、かつその格子結晶構造は面心立方晶を有するとともに、設定負荷応力５００ＭＰａ及び応力振幅±１８０ＭＰａの条件で繰返し試験した時のばね疲労特性が、１．０×１０６回以上であることを特徴とする耐水素性ばね製品である。
【００１４】
さらに請求項１０に係る発明は、前記耐水素性ばね製品が、３５〜１００ＭＰａの高圧水素環境下で使用されるものであることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
本願請求項１に係る発明は、前記成分組成とともに各組成のバランスを示すＡ値を３０．０〜４０．０％に調整することで、水素に対する材料組織の安定化を図るとともに、その引張強さが１０００〜２０００ＭＰａ、かつ前記耐力比を６０〜９０％に冷間加工したものでありながらも、その格子結晶構造が面心立方晶に調整されたものとしており、こうした要件の設定によって、ばね用としての所定強度を備えつつ水素に対する影響を減じることが可能となる。なお、前記耐力比は、（〔０．２％耐力値／引張強さ〕×１００％）の算式で求められる。
【００１６】
また本発明では、耐水素性のばね用ステンレス鋼線として、前記引張強さを通常のばね材料と比較して比較的低く抑えたものとし、かつ前記耐力比との調整によってばね製品での疲労特性、耐へたり特性の影響を減じるものとしている。この場合、実質的なばね特性は、例えば設計時でのばね形状、寸法比（コイル径Ｄ／線径ｄ）の選択等、仕様調整によって対応可能である為、使用上での疲労等の問題は解消できる。なお前記“へたり性”については、例えば成形ばねに所定応力を負荷した後のばね形状（例えば、ばね自由長）の変化量を、元の自由長で除して百分率換算したもので示される。
【００１７】
また請求項２乃至５に係わる発明は、オーステナイト系ステンレス鋼の材料組成をより適正に調整しており、ばね特性と耐水素性を更に高めることができる。
【００１８】
請求項６に係わる発明は、前記引張強さが１３００〜１６００ＭＰａで、かつ前記耐力比が６５〜７５％でばね用としての必要特性を保有し、また前記成分組成との相乗効果で耐水素性に優れたばね製品を提供できる。
【００１９】
請求項７に係る発明は、その表面上の不動態被膜の厚さが１５〜５０ｎｍの微薄厚さを有する耐水素性ばね用ステンレス鋼線としている。このような微薄厚さの不動態被膜は非常にタイトかつ緻密であり、それ故耐水素性ばね用ステンレス鋼線及びそれを用いた耐水素性ばね製品の水素雰囲気中での使用における水素の鋼線内部への侵入を減少させることができる。
【００２０】
このように請求項７の発明によれば、ステンレス鋼の生地マトリックスに比して表面層での外部水素の侵入を前記不動態被膜で抑制するバリア機能と、前記所定成分組成を有し、かつＡ値を３０．０〜４０．０％に高めたことの二段階の制御手段によって、通常の固溶状態での許容量（例えば３ｐｐｍ程度）以上の水素の残留を抑え、水素脆化の問題を抑制することができる。
【００２１】
更に請求項９に係る発明は、前記いずれかのステンレス鋼線によって所定のばね形状に成形され、かつその格子結晶構造が面心立方晶を有するとともに、所定条件でばね疲労試験した時のばね特性が１．０×１０６回以上を有する、耐水素性とばね特性の両面で優れたばね製品が提供できる。
【００２２】
請求項１０に係わる発明は、３５〜１００ＭＰａの高圧水素環境下で使用されるときに請求項９記載の前記ばね特性を有するばね製品であって、これによって例えば水素ステーションでの水素供給用カプラに組み込まれる高圧ガス用のばね製品などとして、その用途範囲を広めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
本発明は、（１）式のＡ値を３０．０〜４０．０％に調整した成分組成を有するオーステナイト系ステンレス鋼からなり、引張強さを１０００〜２０００ＭＰａとし、６０〜９０％の耐力比を備えて冷間加工されたものでありながらも、その格子結晶構造は面心立方晶を備える耐水素性とばね性に優れたばね用ステンレス鋼線であって、次の成分組成を有するものとしている。
Ａ＝０．６５Ｃｒ+０．９８Ｍｏ+１．０５Ｍｎ+０．３５Ｓｉ+１２．６（Ｃ+Ｎ）＋Ｎｉ…(1)
【００２４】
具体的には、質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：４．０〜１５．０％、Ｎｉ：５．０〜１５．０％、Ｃｒ：１８．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．５〜３．０％、  Ｎ：０．３〜０．８％を含み、かつ残部をＦｅと不可避不純物とで構成するとともに、前記Ａ値を３０．０〜４０．０％に設定している。
【００２５】
本発明において「耐水素性」とは、材料内部に水素が侵入したときの水素による脆化、脆性破壊（遅れ破壊）現象の発生を減少乃至抑制し、あるいは外界からの水素侵入を抑止し得るバリア的な働きを備え、侵入水素による脆化現象の誘発を抑えた機能を総称する意味で用いる。
【００２６】
水素脆化の発生機構については、従来から水素ガス圧説、転位説、水素吸着説、格子脆化説等、種々の学説が知られており、また例えば「水素と金属」（２００２年４月、内田老鶴圃発行：Ｐ．２１０）では、その金属中に存在していた水素、気相反応等によって外界から侵入した水素が結晶中の拡散や運動転位によって移動しながら粒界、析出物、非金属介在物などとマトリックスとの界面などの強いトラップサイトに残留し、その近傍で金属原子間の結合が弱められ、結果的に微小ボイドやクラックが発生して最終的に破壊に至るものとされている。
【００２７】
このような水素脆性を抑制するために、本発明ではオーステナイト相を安定化して歪誘起マルテンサイト変態を抑制させるとともに、耐水素性に優れたばね用ステンレス鋼線として、その成分組成を前記範囲に設定している。
【００２８】
なお好ましくは、前記成分組成が、Ｃ：０．００５〜０．０５％、Ｓｉ：０．０５〜０．４０％、Ｍｎ：４．５〜８．０％、Ｎｉ：８．０〜１１．０％、Ｃｒ：２０．０〜２５．０％、Ｍｏ：０．８〜３．０％、Ｎ：０．４〜０．６５％を含むものとする。更に任意元素として、Ｔｉ：０．００１〜０．１％及びＭｇ：０．００１〜０．０２％の組み合わせ、Ａｌ：０．００５〜０．０５％のみ、又は、Ｖ：０．００５〜０．５％のみを含有することもできる。
【００２９】
ここで、本発明において前記耐水素性ばね用ステンレス鋼線における各成分組成の分量の限定理由は次による。
【００３０】
Ｃ：  Ｃは結晶格子中に侵入する侵入型元素で強力なオーステナイトを形成して前記Ａ値を高める。又加工ひずみを伴う加工硬化によってマトリックス中の生地強度を高めて高強度化をもたらす。しかし、０．０８％を超えるとＣｒとの炭化物を形成し、この炭化物が結晶粒界に存在することで、水素脆性の原因になるとともに、ワイヤー自体の耐食性を低下させる。この為、その上限を０．０８％とし、より好ましくは０．０６％以下、更に好ましくは０．００５〜０．０５％とする。
【００３１】
Ｓｉ：  Ｓｉは溶解精錬時の脱酸剤として用いられ、固溶によって機械的特性の向上を図ることができる。しかし１．０％を超える以上の添加は加工性を低下させ、高強度、かつ細径化を意図する場合のばね用とするには好ましくない。したがってその上限を１．０％とし、より好ましくは０．０５〜０．４０％とする。
【００３２】
Ｍｎ：  ＭｎもＳｉと同様に溶解精錬時の脱酸剤として使用され、またオーステナイト相を安定化する安定化元素であり、その添加によって高価なＮｉの代替として用いうる。
またその添加はＮの固溶限を高める効果もあることから少なくとも４．０％以上の添加とする。しかし多量の添加は高温での耐酸化性、熱間加工性に影響を及ぼすため上限を１５．０％とする。より好ましくは４．５〜８．０％とする。
【００３３】
Ｎｉ：  Ｎｉはオーステナイト系ステンレス鋼の基本的元素で、その添加によってオーステナイト相の安定化を図り、変形抵抗を低下させて冷間加工性を向上したり、耐食性を高めるなどの効果があり、本発明の耐水素ばね用材料として有効である。この為、少なくとも５．０％以上を含有するが、多量の添加はコスト上昇を招くことから上限を１５．０％とする。より好ましくは８．０〜１１．０％とする。
【００３４】
Ｃｒ：  Ｃｒも前記Ｎｉと同様にオーステナイト系ステンレス鋼の基本的組成で、表面上に酸化被膜（不動態被膜）を形成して耐食性、耐熱特性、耐酸化特性を向上するとともに、適量の添加はワイヤーの靭性を高めてばね加工性を高める効果もあり有効である。しかしその量が２５．０％を超えるものでは靭性が損なわれ、コイリング加工性を低下させることから、本発明では１８．０〜２５．０％の含有、より好ましくは２０．０〜２５．０％とする。
【００３５】
Ｍｏ：  Ｍｏはオーステナイト相中に固溶することで同時にＮの固溶量を高め、疲労特性を向上し耐食性を高めるなどの効果がある。しかし熱間加工性を低下させて製造歩留まり／コスト面に影響することから、本発明では０．５〜３．０％の含有とし、より好ましくは０．８〜３．０％とする。
【００３６】
Ｎ：  Ｎは侵入型元素で、その添加によって結晶粒を微細化し、強度の上昇、オーステナイト相の安定化、耐食性向上等の効果をもたらす。しかしその含有には高度の技術を必要とし、材料費を高めるとともに例えば溶解、鋳造時にブローホールを形成するなどの問題もある為、本発明では０．３〜０．８％、より好ましくは０．４〜０．６５％とする。
【００３７】
また、必要に応じて任意に添加される前記任意元素については、粒界腐食を生じさせるＣとの親和力が大きく安定にでき、また耐水素脆性に対しても有効に作用する。
【００３８】
その他の不可避不純物については、特に原材料やその製造過程で何ら意識することなく不可避的に混入するものであって、例えば０．０４５％以下のＰ、０．０３０％以下のＳなどを挙げることができる。またその分量は、合計で例えば１．０％以下に抑制される。
【００３９】
本発明の耐水素性ばね用ステンレス鋼線は、このような組成でかつ前記Ａ値を調整されたオーステナイト系ステンレス鋼からなり、通常は線径は、例えば０．０５〜５ｍｍ程度の長尺状のワイヤーや線材として用いられる。前記Ａ値が３０．０％未満のものではオーステナイト相の安定化が十分に図れず、加工硬化による所定強度を得る為の伸線加工によって加工誘起マルテンサイト相を形成して耐水素性が低下することとなり、逆に４０．０％を超えるものではより多くのオーステナイト相安定化元素の添加が必要で、材料費を上昇させる要因となる。より好ましくは３５．０〜３９．５％とする。
【００４０】
また本発明は、ばね用のステンレス鋼線を対象とし、その引張強さは１０００〜２０００ＭＰａで、かつ耐力比が６０〜９０％を有するように冷間加工されたもので、かつその格子結晶構造が面心立方晶であることを特徴事項としている。耐力比は（〔０．２％耐力値／引張強さ〕×１００％）で算出でき、その値が大きくなるに伴って耐へたり性が向上し、より安定した長寿命のばね特性を提供できる。該耐力比が６０％未満のものでは柔軟すぎてばね用途には適さず、逆に９０％を超えるものでは靭性が低下して疲労特性に劣るものとなり、より好ましくは６５〜７５％とする。なおその断面形状については、円形の線材の他、例えば楕円形や角型形状等の非円形断面のものも用途に応じて任意に選択でき、また特に断面寸法を明確にする必要がある時は、その実断面積を円形に換算した直径で示すこととする。
【００４１】
前記引張強さ及び耐力比は、例えば該ワイヤーの製造過程での最終加工率、すなわち加工硬化率の調整で容易に達成できるものであり、引張強さ１０００ＭＰａ未満のものではこれをばね製品にした場合に十分なばね弾性力が得られず、所定の繰返し応力負荷が困難となる。一方２０００ＭＰａを超える高強度のものでは、その為により大きな冷間加工が必要となり、それに伴って加工誘起マルテンサイト量が増加して水素脆性が生じやすくなる為、好ましくは１２００〜１８００ＭＰａ、更に好ましくは１３００〜１６００ＭＰａとする。その測定は、例えばＪＩＳ−Ｚ２２４１「金属材料引張試験方法」で行なわれ、こうして得られた鋼線横断面の顕微鏡組織写真の一例を図１に示している。
【００４２】
こうした特性の好ましい形態は、冷間加工でかつその結晶構造が面心立方晶を備える加工条件の範囲内で設定され、より好ましくは引張強さ１３００〜１６００ＭＰａと耐力比６５〜７５％の両特性を備える。また更に該ワイヤーの縦断面における結晶粒の平均アスペクト比（結晶長さＬ／結晶太さｄ）が、例えば１．２〜２０倍、好ましくは１．５〜８倍程度になるように調整しておくことも好ましい。
【００４３】
このアスペクト比の測定は、例えばワイヤーの縦断面を１００〜４００倍程度に拡大した顕微鏡検査で、任意に抽出した３０〜２００点程度の結晶粒について行なった結果の平均値で示される。なおこの場合の結晶粒は、その検査面に確認される全ての結晶を対象とし、例えば結晶粒の軸心を外れて実際の結晶粒径より細く見られるものも含めるものとし、こうした不都合を緩和する為に、前記測定点数を増やし平均化することで調整される。
【００４４】
前記アスペクト比が１．２未満のものではばね材としての十分な強度が得られず、２０倍を超えるものでは格子歪を増して水素がトラップするスペースを高めて、遅れ破壊の発生原因となり、更に好ましくは前記図１に見られるように横断面での結晶粒径が例えば２〜１５μm程度のものとする。
【００４５】
このような種々特性は、前記成分組成の調整とともに、例えば最終の伸線加工率を４０〜８０％程度とする冷間加工率との調整で可能である。該加工率が４０％未満のものでは、前記強度は得られ難く、また８０％以上を超えるような大きな加工率では、加工マルテンサイトが誘発しやすくなり耐水素性が低下することから、好ましくは４０〜６０％、より好ましくは４５〜５５％とする。
【００４６】
この程度の加工率は、通常のばね用材料ではあまり実施されない低加工に相当し、素材状態での母相、すなわち面心立方晶をそのまま維持することから格子結晶間に加工歪に伴う空隙の形成を抑えることができ、侵入した水素の陽子（プロトン）をより安定に収容できる。なお前記格子結晶構造は、例えば前記各成分組成の分量及び加工処理条件等によって調整でき、その確認は例えばＸ線解析法で行なわれる。
【００４７】
また本発明では、更に該ステンレス鋼線の表面に形成される不動態被膜を所定厚さに調整することも特徴事項としており、その厚さは１５〜５０ｎｍとする。不動態被膜は、該ステンレス鋼を構成する構成元素、例えばＦｅ，Ｃｒ，Ｎｉ等がその表面上で酸化し形成されるもので、特により多くの酸化クロムを含むものでは非常にタイトかつ緻密に形成でき、外界からの水素侵入の抑制を図るとともに、表面を保護して耐食性を高める効果を有する。その成形厚さが１５ｎｍ未満のものでは十分なバリア効果は期待できず、５０ｎｍを超えるものではその為の別途処理を要し、効果との関係で飽和する。
【００４８】
例えば図２は、比較の為にＣｒ含有量の異なる２種類のステンレス鋼（(1)Ｆｅ−８Ｃｒ−１０Ｎｉ合金，(2)Ｆｅ−１８Ｃｒ−８Ｎｉ−Ｍｏ合金）に所定電位を付与し、形成した不動態被膜の膜厚さと設定電位との関係を示す一例で、処理条件は２５０℃、０．５Ｋｍｏｌ／ｍ３のＮａ２Ｓｏ4溶液中で処理したものである。
【００４９】
これによれば、例えば前者の低Ｃｒ合金材では約１００ｎｍ程度の比較的膜厚さの厚い不動態被膜が形成されるが、その膜状態は、最初に形成される最表面層がバリアになって、その直下部分では周辺の元素を引き寄せられ、形成厚さ、皮膜組成は構成元素の分量及び不動態処理条件によって種々変化する。
【００５０】
これに対して、本発明の耐水素性ばね用ステンレス鋼線のような高Ｃｒ合金材では、不動態域での膜厚さは１０〜４０ｎｍ程度の薄膜であり、また本発明のように、ＮｉやＭｏを含有するオーステナイト系ステンレス鋼では鋼中のＣｒが濃縮され、前記低Ｃｒ合金とは異なるより緻密かつタイトなＣｒ２Ｏ３層を形成することができる。
【００５１】
しかし、処理条件が過不動態域となるような環境下で得られる不動態被膜は、１００ｎｍ以上の膜厚さとなり、しかもその被膜状態は該被膜中のＣｒがＣｒＯ４２−として溶出し、多孔質化した粗雑であり、到底水素侵入を阻止するバリア的な働きを有するものとは成り得ない。
【００５２】
本発明では、良好な不動態被膜を備えるよう、その膜厚さを１５〜５０ｎｍとしており、その測定は、例えばエリプソメトリー、オージェ分析等による方法、電界放射型透過電子顕微鏡によるＳＴＥＭ像から求める方法、グロー放電発光法分析（ＧＤＳ）によって深さ方向に沿って元素分布を求める方法など、種々の高度理化学的手法が採用できる。
【００５３】
こうした不動態域での被膜は例えば空気中の自然状態でも形成できるが、特に硝酸などの酸液中に浸漬する化学的処理によるものでは、被膜状態が安定した良好な不動態被膜が得られ、比較的厚さが薄くても、その全面に一様に緻密かつタイトな被膜が形成できる。
【００５４】
さらに前記不動態被膜は、その成分組成がＣｒ２Ｏ３／（Ｆｅ２Ｏ３＋Ｃｒ２Ｏ３）＝０．５以上かつ０．９０以下のものであることが好ましい。これによって緻密硬質なＣｒ２Ｏ３の特性を水素侵入のバリア層として応用でき、本発明のような高Ｃｒ材を用いるステンレス鋼では比較的容易に達成可能である。なお該不動態被膜の状態を確認するには、例えば表面分析装置であるＸ線光電子分光分析装置を用いて、不働態被膜のＣｒ２Ｏ３とＦｅ２Ｏ３との各ピーク面積から求めることが可能である。
【００５５】
また本発明のステンレス鋼線は、その用途をばね用とし、その成形する際の成形性，潤滑性を高める為に、例えば線の表面上にＮｉ、Ｃｕ等の金属被覆を行なうことも好ましい。金属被膜には、例えばＮｉメッキではその線径の（０．５〜３）／１０００倍、即ち０．５〜１０μm程度の厚さとし、その被膜処理は、通常のばね用ステンレス鋼線と同様に最終伸線加工前の素材状態の段階で行うことで、これを伸線加工用の潤滑被膜として用いることができる。こうした特性をより良好にする為に、例えば生地マトリックス中に平均粒子径０．１〜５μm程度の窒化物や酸化物などの微細粒子を分布させることも好ましく、分布量としては例えば０．０５〜１０容積％程度とする。
【００５６】
つぎに、本発明の耐水素性ばね製品は、前記オーステナイトステンレス鋼線を例えばばね成形機によってトーションばね、コイルばね形状に成形され、また必要ならば例えば３００〜６００℃程度の低温でテンパー処理してばね性を高める他、前記メッキ層を最終的に除去する表面処理を更に行うことができる。特に前記ＮｉメッキやＣｕメッキは例えば硝酸液での洗浄処理が可能なことから、その処理で再度不動態被膜の再形成も可能である。
【００５７】
ばねの形状や寸法等は、使用する用途、設置面積、付設構造を考慮した種々形態に成形され、その具体例として例えば水素ガス供給用ノズル部品用のばね製品では、線径０．５〜３ｍｍ，外径１０〜３０ｍｍの、全長１０〜５０ｍｍ程度に形成された圧縮又は引張りコイルばねとして用いられる。
【００５８】
またこうした用途では、例えば３５〜１００ＭＰａ（標準７０ＭＰａ）の高圧水素環境下での使用においても、本発明に係わる前記ステンレス鋼線でなるばね製品はその組成を調整したオーステナイト系ステンレス鋼線で、かつその格子結晶が面心立方晶であることから、仮に材料内部に前記原子状水素（プラトン）が侵入しても、その影響を減じることができる。
【００５９】
本発明に係わるばね製品は、前記いずれか構成のステンレス鋼線で形成され、その結晶構造は面心立方晶を有し、かつ負荷応力５００ＭＰａ、応力振幅１８０ＭＰａで繰返し応力負荷した時の疲労寿命が１．０×１０６回以上、好ましくは１０７回以上、即ち１０００万回以上の繰返し使用に耐え得る特性を有するものを対象とし、その繰返し負荷速度は例えば３０回／ｓｅｃの条件で評価することとしている。
【００６０】
なお前記負荷応力は、通常用いるワイヤーの弾性特性（耐力）に応じて設定されるものであるが、本発明では便宜上前記設定応力：５００ＭＰａ、応力振幅：±１８０ＭＰａの条件で評価することとし、その破断までの繰返し回数が測定される。
【実施例１】
【００６１】
本発明に係わる実施例のステンレス鋼材（２種類）と、比較例材ａ，ｂとして通常のＳＵＳ３０４及びＳＵＳ３１６ステンレス鋼を各々溶解し、熱間圧延して各５．５ｍｍの線材ロッドを製造し、これを素線として連続冷間伸線機での合金ダイス引き加工しながら最終線径２．０ｍｍに細径化し、その最終加工率を０％（軟質），５０％（半硬質），７５％（硬質）になるように調整した各試験用ワイヤーを得た。
【００６２】
加工率０％は軟質品で、最終伸線加工後にＡｒガス中で温度１０３０℃の固溶化熱処理したものであり、他の硬質及び半硬質の試料は、予め計算で求めた中間線径段階で前記と同様の固溶化熱処理を行った後に、所定加工率で最終冷間伸線加工を行なったものである。各ステンレス鋼材の化学成分を表１に示す。
【００６３】
【表１】
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【００６４】
《試験１：特性試験》
これら線径２．０ｍｍの各試験線材の特性を評価する一次試験として、ＪＩＳ−Ｚ２２４１による引張強さと０．２％耐力、伸び、絞り、及びねじり試験機による破断までの捻回回数を求めた。ねじり試験は、高千穂精機(株)製：電気式ねじり試験機によりばね製品での使用状態を把握する為に、予め温度４８０℃×１Ｈｒのテンパー処理をした長さ２００ｍｍに切断したワイヤー試料を用い、その一端側を固定し他端側を２回／ｍｉｎの条件で捩りながら、破断するまでの捩り回数を求めたものであり、各試験結果を表２に示している。
【００６５】
【表２】
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【００６６】
この結果に見られるように、本発明に係る実施例材Ａ〜Ｂは、いずれも比較例ａのＳＵＳ３０４及び比較例ｂのＳＵＳ３１６材等に比して強度及び捻回特性に優れ、例えば実施例材Ａの５０％加工材では、ＳＵＳ３０４より引張強さで約２００ＭＰａ、絞り特性１０％程度向上し、また捻回値についても３６回から７６回と２倍以上の特性が得られている。特に加工率５０％の加工材では引張強さ１４００ＭＰａで耐力比７０〜７５％を備え、捻回特性にも優れることから、ばね用材料としての有効性が見込まれるものであった。
【００６７】
またこの実施例材の格子結晶構造を、島津製作所製／ＶＧ１０８型Ｘ線回析装置を用いて観察した結果、いずれの加工率のものも面心立方晶（ｆｃｃ）を有するオーステナイト系ステンレス鋼であることが確認された。更にオージェ分光分析装置によって線材表面の不働態被膜を測定した結果、厚さ１５〜５０ｎｍでＣｒ２Ｏ３／（Ｆｅ２Ｏ３＋Ｃｒ２Ｏ３）が平均０．６８の結果であり、ＳＵＳ３０４の比較例材ａは体心立方構造で、被膜厚さ３５〜６５ｎｍであった。
【００６８】
《試験２  水素チャージ試験》
次に各線材の耐水素性を確認する為の第二次試験として水素チャージ試験を行なった。試験は、各線材を標点間距離１００ｍｍでかつその両端を１０００ＭＰａの応力で引張るようにした専用冶具に取り付けて、該応力を負荷した状態のまま圧力容器内に収容して、室内に水素を供給した。試験条件は、水素供給圧３０ＭＰａ×１００Ｈｒの条件で、かつ加速試験の為に温度２００℃に加熱する加速試験で行った。こうして水素吸収させた後、各線材試料を取り出してペンチで挟持し、９０°に折り曲げて破断の有無を確認する折り曲げ試験と、引張り試験による引張強さ及び絞り特性の２種類で行い、曲げ応力と引張り応力の両面から性能評価を行なった。その試験結果を表３に示している。
【００６９】
【表３】
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【００７０】
これら結果から明らかなように、本発明に係わる実施例材、いずれも水素脆性試験前の線材特性とあまり大きな差異は見られず、絞り試験では比較例材に比して減少率が小さく、また曲げ試験でも亀裂等の表面欠陥は認められなかった。したがって、本発明に係わるステンレス鋼線は十分な耐水素性を備え、また残留水素量も２０〜４０ＰＰＭ程度以下で、比較材の５５〜８０ＰＰＭに比して少ないことが確認できた。
【００７１】
《試験３：ばね成形・疲労特性試験》
次に、本発明の前記各実施例材及び比較材ａの両線材の硬質と半硬質材の各々について、さらに次のコイリング試験と、得られたばね製品の疲労試験を行ない特性評価した。
【００７２】
コイリング試験は、次の仕様の圧縮コイルばねをばね成形機（シンコーマシナリー社製：ＶＦ７１２ＥＬ型）で約３０００個連続成形処理した時のばね製品の自由長のバラツキを測定し、一方、疲労試験は成形コイルばねを温度２５０℃×１Ｈｒの条件で低温熱処理したものである。
【００７３】
コイル平均径：１８．５ｍｍ
総巻数      ：６．５
有効巻数    ：４．５
ばね自由長  ：４７ｍｍ
【００７４】
ばね疲労試験は、前記成形コイルばねを前記試験２と同様の水素容器内にセットして、３０ＭＰａの水素加圧をしながら温度２００℃×２５０時間に亙って暴露する促進試験を行なったものを試験試料とし、これをばね疲労試験機にセットして、水素チャージ処理の有無に伴うコイルばねの疲労特性を評価するもので、試験ばねは各々初期応力として平均５００Ｎ／ｍｍ２の圧縮応力を負荷した状態でセットし、このばねを各々応力振幅２００〜３００Ｎ／ｍｍ２の負荷を毎秒３０回の高速で連続負荷する繰返し試験を行ない、疲労破断に至るまでの回数を求めることで行なわれる。
前記ばね形状への成形加工性はいずれも良好であり、特に問題は見られなかった。
【００７５】
疲労試験の結果は図３、図４に示しており、本発明の実施例Ａの特に半硬質材では、前記水素チャージしたコイルばねでは１．０Ｅ＋０６回の繰返し回数が確認でき、硬質材及び比較材の図４に示すものより優れた寿命特性を備えるものであった。
【実施例２】
【００７６】
次に、前記不動態被膜の効果を見るために、前記試験例１と同様に表１の合金材２種類を各々溶解、熱間圧延、冷間伸線しながら細径化して、最終加工率が６３％になるように調整した中間線材を、Ａｒガス雰囲気中で温度１０００〜１０８０℃で加熱する固溶化熱処理を行った後、所定加工率で冷間伸線加工して目的とする２．０ｍｍのワイヤーとし、更に硝酸溶液での表面処理と水洗乾燥を経て、不働態被膜の形成を促進したワイヤー製品を得た。
【００７７】
【表４】
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【００７８】
その結晶構造は面心立方晶で、引張強さ１３３０〜１４７０ＭＰａかつ耐力比７２〜７７％の特性を有するものであった。またワイヤーの表面には厚さ４０ｎｍ程度の不働態被膜が認められた。更にその組成はＣｒ２Ｏ３／（Ｆｅ２Ｏ３＋Ｃｒ２Ｏ３）が０．９０〜０．９５であり、より緻密な表面被膜であることが確認された。
【００７９】
そこで、これを前記と同様に３０ＭＰａの高圧水素環境中に約１０時間放置して、積極的に水素吸収させた後、取り出してワイヤー内部の残留水素量を測定したが、２０ＰＰＭ程度の微量レベルであった。
【実施例３】
【００８０】
前記実施例２と同様に、更に表４の組成を有する合金線（試料Ｄ，Ｅ，Ｆ）３種類を各々溶解、熱間圧延、冷間伸線を行いながら最終加工率をもう少し高めた６３％にした中間線材を、Ａｒ雰囲気中で温度１０００℃での固溶化熱処理した。そしてこれを無電解Ｎｉめっき装置によって表面に厚さ２〜３μmのＮｉめっきを形成して前記加工率で冷間伸線加工を行ない、線径２．０ｍｍのＮｉ被覆鋼線を得た。
【００８１】
その際、Ｎｉめっきは、その前処理として硝酸溶液での表面活性処理によって、ステンレス鋼線の表面には厚さ３０〜５０ｎｍの不動態被膜が形成され、しかも該不動態被膜はＣｒ２Ｏ３／（Ｆｅ２Ｏ３＋Ｃｒ２Ｏ３）が０．７０〜０．９３の範囲内のものであった。
【００８２】
つぎに、これら線材を直線状態のまま温度４００℃×１Ｈｒの条件でテンパー処理するとともに、さらに７００ＭＰａの曲げ応力を付加した状態のまま、７０ＭＰａの高圧水素容器内に放置して水素中に晒した後、取り出して種々特性を評価した。その結果を表５に一覧しており、水素残留量も２０〜２５ＰＰＭ程度で、前記各試験と遜色するものではなかった。
【００８３】
【表５】
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【産業上の利用可能性】
【００８４】
以上の各実施例からも理解されるように、本発明はばね特性と耐水素性に優れたばね用ステンレス鋼線の提供が可能となり、水素環境とりわけ高圧環境下で使用されるばね材料としての用途展開が可能であり、産業上極めて有益である。
【図面の簡単な説明】
【００８５】
【図１】本発明に係わる実施例線材の顕微鏡組織写真の一例である。
【図２】ステンレス鋼の組成による不動態被膜の変化を説明するグラフである。
【図３】本発明実施例品のばね疲労試験結果の一例で、（Ａ）は硬質状態、（Ｂ）は半硬質状態を示す線図である。
【図４】比較例品のばね疲労試験結果の一例で、（Ａ）はＳＵＳ３０４材の硬質状態であり、（Ｂ）はＳＵＳ３１６線材の特性を示す線図である。
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図１】
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