(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ベルト層とこのベルト層のタイヤ径方向外側に配置されたトレッドゴムとを備えた二輪車用空気入りタイヤであって、左,右のショルダー部のトレッドゴムはタイヤ径方向内側にそれぞれ異種ゴム層を備えており、これらの異種ゴム層は、一端がそれぞれ左,右のトレッド端部に位置し、幅がトレッド展開幅の５％〜３０％の範囲にあり、ゴムの損失正接が当該異種ゴム層よりもタイヤ径方向外側にあるゴムの損失正接よりも小さいゴムから成る異種ゴム層であり、かつ、左,右の異種ゴム層の厚みが互いに異なっていることを特徴とする二輪車用空気入りタイヤ。
【請求項２】
ベルト層とこのベルト層のタイヤ径方向外側に配置されたトレッドゴムとを備えた二輪車用空気入りタイヤであって、左,右のショルダー部のトレッドゴムはタイヤ径方向内側にそれぞれ異種ゴム層を備えており、これらの異種ゴム層は、一端がそれぞれ左,右のトレッド端部に位置し、幅がトレッド展開幅の５％〜３０％の範囲にあり、ゴムの損失正接が当該異種ゴム層よりもタイヤ径方向外側にあるゴムの損失正接よりも小さいゴムから成る異種ゴム層であり、かつ、左,右の異種ゴム層の幅が互いに異なっていることを特徴とする二輪車用空気入りタイヤ。  
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、二輪車用空気入りタイヤに関するもので、特に、左,右の旋回頻度が異なって使用される二輪車用空気入りタイヤにおける旋回時の走行安定性能の向上と、ショルダー部のトレッド摩耗の防止及び左,右の摩耗の均一化に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動二輪車用のタイヤは、車体を傾けて旋回するという特徴がある。そのため、車体の傾きによって、路面に接地するタイヤの部分が移動する。つまり、直進時にはタイヤセンター部を使用し、旋回時にはタイヤのショルダー部を使用するという特徴がある。
また、直立時は速度が高く、制動力や駆動力といった前後方向（タイヤの赤道方向）の力が加わるが、車体を傾けた旋回時には大きな横力が加わるため、タイヤのショルダー部には上記横力に対応する高い横グリップが求められる。すなわち、二輪車を速く旋回させるには、旋回速度の大きさに伴って大きくなる遠心力と釣り合わせるために、車体を大きく倒す必要があり、更に、その遠心力に対向できるようにタイヤが路面にグリップできなければならない。
つまり、車体を大きく傾けたとき、タイヤのグリップが不足する場合には、速く旋回できないことになるため、ショルダー部のグリップが旋回性能に及ぼす影響は非常に大きい。そこで、タイヤのショルダー部に対しては、グリップの高いゴムを用いている。
また、タイヤのセンター部に対しては、市販のタイヤでは直進走行の頻度が高いため、耐摩耗性の高いゴムを用いることが多い。一方、レースや競技用のタイヤにおいては、直進時の速度が非常に高いため、発熱しにくいゴムをトレッドセンター部に配置したり、トレッドセンター部を二重構造として、内部に発熱しにくいゴムを、外部にグリップの高いゴムを配置したりするなどの工夫がなされている。
【０００３】
トレッドの発熱は、タイヤのショルダー部でも問題になる。この発熱はゴムに繰り返し加わる歪みが大きいほど大きく、タイヤの回転速度が速いほど大きい。特に、バイクレースはもとより、一般消費者でも激しいライディングを行ったときには、タイヤのショルダー部に大きな入力が加わるだけでなく、車体が比較的速い速度で旋回することから、ショルダー部のトレッドゴムの発熱が大きい。
ゴムは発熱すると軟化する性質があるため、ゴムが軟化してトレッド剛性が低下することで旋回性能が低下したり、ショルダー部の摩耗が進んだり、ショルダー部のゴムが劣化したりする。
【０００４】
一方、ゴムの特性として、損失正接（tanδ）は、ゴムが路面をグリップするときの力 (もしくは、ゴムと路面との間の摩擦係数) の大きさに非常に大きな意味を持つ。tanδが大きなゴムは、ゴムの変形に伴うエネルギーロスが大きくグリップが高い。しかし、エネルギーロスが大きいために、繰返し変形をした場合にゴム自体が発熱しやすいといった特性がある。また、発熱したゴムは柔らかくなる特性があり、タイヤのトレッドゴムの発熱があまりに大きくなると、トレッドの剛性が低下して操縦安定性能が悪化することがある。つまり、tanδの大きいゴムはグリップが優れている反面、発熱しやすく、繰り返し使用した場合に柔らかくなりやすい。
特に、バイクレースや、一般消費者でも激しいライディングを行ったときには、走行中にショルダー部のトレッドゴムが発熱して旋回性能が低下するだけでなく、発熱によってゴムが柔らかくなってトレッド剛性が低下し、タイヤが滑りやすくなる。その結果、ショルダー部の摩耗が進んだり、ショルダー部のゴムが劣化したりする。
【０００５】
従来の二輪車用タイヤでは、タイヤショルダー部のゴムについては、グリップを向上させることを中心に、グリップの高い、すなわち、摩擦係数が大きくなるゴムである、損失正接（tanδ）の大きいゴムが主に使用されていた。例えば、特許文献１には、タイヤショルダー部については、グリップ性を確保するため、tanδが０．４〜０．８であるゴムを使用し、タイヤのセンター部については、低燃費製を確保するため、tanδが０．０５〜０．３であるゴムを使用した二輪自動車用タイヤが示されている。また、特許文献２には、タイヤショルダー部には幅広の平板状ゴムを一周巻にした一周巻き体を用い、タイヤショルダー部には幅狭長尺のゴムストリップを周方向にかつ螺旋状に巻いたものを用いるとともに、タイヤショルダー部についてはtanδが０．２〜０．４の範囲のゴムを配置し、タイヤのセンター部については、tanδがタイヤショルダー部のゴムのtanδの８０％以下であるゴムを配置した二輪車用タイヤが示されている。
【０００６】
一方、自動二輪車のレースが行われるサーキットでは、右旋回と左旋回の頻度がほぼ同じであるようなサーキットだけでなく右旋回と左旋回の頻度が異なるサーキットもある。図６ (ａ)は、右旋回と左旋回の頻度がほぼ同じサーキットＡでのサーキット１周のバンク角度（キャンバー角度）の使用頻度をグラフ化したもので、縦軸はサーキットを１周する時間に対して、どのぐらいの時間割合でそれぞれのキャンバー角度が使用されているかを％で示したもので、図６(ｂ)は右旋回と左旋回の頻度が異なるサーキットＢのグラフである。例えば、左回りのサーキット（反時計回りのサーキット）では、図６(ｂ)に示すように、左回りのコーナーが多くなり、右回りのサーキット（時計回りのサーキット）では右回りのコーナーが多くなる。なお、タイヤの左,右は二輪車に装着したときに、車両の進行方向を前方としたときの方向をいう。
また、コーナーの形状によっては、速い速度で旋回できるいわゆる高速コーナーが右旋回ばかりで、遅い速度の低速コーナーが左旋回ばかりというコースもある。速度の速いコーナーを旋回する際には遠心力も大きく、タイヤに対する入力も厳しい。そのため、高速コーナーでタイヤの摩耗が進みやすい。また、高速コーナーは入力が厳しく回転速度も速いことから、ゴムが発熱しやすい。
このように、サーキットによっては、右旋回と左旋回で求める性能が違う場合がある。
【特許文献１】特開昭６０−９４８０４号公報
【特許文献２】特開２００６−２５６３８５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上記従来の二輪車用タイヤのように、タイヤショルダー部にtanδの大きなゴム配置した場合には、初期状態においては十分なグリップを確保できるものの、ゴムが発熱しやすいため、操縦安定性能やショルダー部の耐摩耗性能に問題がある。更に、繰り返しの使用によりショルダー部の摩耗が進んだり、ショルダー部のゴムが劣化したりすると、グリップが低下してしまうといった問題点があった。
また、二輪車用のタイヤが右旋回と左旋回の頻度が異なるように使用される場合には、使用頻度の多い側のショルダー部の摩耗が早期に進むため、十分なグリップが得られないだけでなく、ショルダー部の左,右の摩耗が均一でなくなるため、タイヤの寿命が短くなってしまうといった問題点がある。
【０００８】
以下に、タイヤショルダー部にtanδの大きなゴム配置した場合の問題点について詳細に説明する。
自動二輪車用のタイヤでは、車体を大きく倒した場合の旋回性能は、タイヤトレッドの片側の端部が接地したときに発生するグリップに依存する。図７は、タイヤ５０がキャンバー角（以下、キャンバーアングルとしてＣＡと記す）５０度で接地して回転しているときの断面を示す図で、ＣＡはタイヤ５０の縦断面において、車輪中心線ＣＬと路面６０に垂直な方向であるＺ軸との成す角である。
二輪車が車体を大きく倒して旋回する場合、すなわち、タイヤ５０のＣＡが４５度〜５０度である場合、タイヤ５０のトレッド５１の全幅（トレッド幅）のほぼ１／４が接地する。この接地している１／４の領域を３等分し、トレッド端部側に近い方から領域Ａ、領域Ｂ、領域Ｃとし、各領域におけるタイヤ５０の幅方向断面でのトレッド５１の変形を考える。これは、トレッド変形によってタイヤ５０に横力が発生するからで、トレッド５１の横方向の変形によりキャンバースラスト（横力）が発生する。
なお、ＣＡ５０度で接地して回転しているときには、トレッドの接地形状は楕円の一部が欠けた形状であったり、半月形であったりする。
【０００９】
ここで、接地面の中心の領域である領域Ｂのトレッド幅方向の変形について述べる。
領域Ｂのトレッド表面、すなわち、路面に接する点をＱ点とし、このＱ点の内側でトレッド最深部に位置する点をＰ点とすると、タイヤ５０の接地転動時には、上記路面６０に接するＱ点はトレッド５１の表面が路面６０に接触したとき路面６０に固定され、同図の紙面に垂直な方向である路面６０の延長方向、すなわち、タイヤ５０の進行方向に沿って直線的に動く。一方、トレッド最深部の点であるＰ点は、タイヤ５０がＣＡを付けて傾いて転動するため、弓なりの曲線を描く（同図のＰ→Ｐ’→Ｐで示した直線は、上記曲線の正射影で、同図の右側が車体側で、左側が車体外側である）。このようなＰ点とＱ点の動きの差によって、トレッド５１は車体外側方向に横剪断力を受ける。また、この横剪断力が最大になるのは、上記Ｑ点が荷重直下、すなわち、接地面のタイヤ周方向中心に位置したときである。このような横剪断力によりトレッド５１が横変形を受けることにより、タイヤ５０には上記横剪断力とは反対の方向の力、すなわち、車体側にキャンバースラスト（横力）が発生し、これが旋回時の横グリップとなる。
このようなキャンバースラストの発生の仕組みから、接地長（接地形状の周方向＝赤道方向の長さ）が長い方が上記Ｐ点と上記Ｑ点との軌跡の差が広がるので、トレッド５１が大きく剪断される。逆に、接地長が短いと、トレッド５１の剪断量（横方向＝タイヤ幅方向の剪断）は少ない。
接地形状が楕円の一部が欠けた形状である場合には、上記３つの領域では、接地長は領域Ｂが最も長く、次いで領域Ａが長く、Ｃ領域が最も短い。したがって、領域Ｂが最も大きな剪断を受け、次いで領域Ａで剪断が大きく、領域Ｃの剪断は少ない。一方、接地形状が半月形である場合には、領域Ａと領域Ｂとがほぼ同じ接地長で長く、領域Ｃでは接地長が短いので、領域Ａと領域Ｂとで大きな剪断を受け、領域Ｃの剪断は少ない。
つまり、ＣＡが４５度〜５０度の大ＣＡ時の剪断では、領域Ａや領域Ｂが横力を大きく稼ぐ部位である。
【００１０】
自動二輪車の傾き角（バンク角、もしくは、ＣＡ）を観察すると、自動二輪車はＣＡが４５度〜５０度以上には倒れない。つまり、領域Ａは自動二輪車が最大角度で傾いたときのみ接地する領域である。また、領域Ｂについても、自動二輪車が大きく傾いたときを中心に使われる。一方、領域Ｃは、自動二輪車が大きく傾いてからやや傾きが戻った時、すなわち、ＣＡが４０度近辺で主に使われる領域である。つまり、領域Ｃは、自動二輪車を傾けていく過程で使い、更に大きく倒したときにも使うだけでなく、更に、自動二輪車を加速させて直立させる過程でも使う。特に、摩耗の大きいリアタイヤについて考えると、この領域Ｃは、自動二輪車を大きく倒して、そこから加速するときに使う領域である。
自動二輪車はＣＡが４０度近辺で大きな駆動力を伝えることが多いため、上記領域Ｃは、加速時の前後方向の駆動入力と横方向の横入力の両方を頻度高く受ける領域であるといえる。その結果、この領域Ｃがトレッド摩耗の最も進む部位となる。
【００１１】
一方、上記のように、トレッドゴムのtanδが大きいとエネルギー損失が大きく、グリップは大きくなるが、発熱も大きい。発熱してしまうとゴムが柔らかくなるため、トレッドゴムの厚い二輪車用タイヤにおいては、トレッドゴムの横剪断剛性が低下してしまう。その結果、操縦安定性能が損なわれるだけでなく、滑りが増加するので、摩耗が促進するといった問題点が発生する。
【００１２】
二輪車用タイヤでは、旋回時にグリップが必要なため、タイヤのショルダー部にtanδが大きいゴムを配置することが普通であるが、ＣＡが４５度〜５０度の高速回転の頻度が多いと、タイヤのショルダー部が発熱して上記の弊害が起こる。特に、高速で旋回するバイクレースのような厳しい使用状態では、歪の繰返し変形が高周波で与えられるため、発熱が極めて大きく、トレッド表面の温度が１２０℃を超える場合もある。このような条件下では、tanδが大きいゴムほど発熱が大きくなり、繰返しの使用でトレッドゴムが異常に加熱されてゴムが軟化する。これにより、トレッドの剪断剛性が低下して操縦安定性能が悪化するばかりか、摩耗が促進されることになる。更に、トレッドが高温になると、トレッド部のゴムが劣化しやすくなる。厳しい入力の高速走行を含むバイクレースでは、トレッドの温度が高くなりすぎると、ゴム中に気泡ができ、この気泡から亀裂が進展してトレッドゴムの一部が脱落する場合もある。
【００１３】
トレッドゴムの軟化は、二輪車用のタイヤの場合致命的である。二輪車用タイヤではキャンバースラストで横力を発生させる。キャンバースラストは、図７のＰ点とＱ点との軌跡で示したように、横剪断変位が決まっている。つまり、タイヤ寸法とタイヤのＣＡとが決まると、ベルトの軌跡が幾何学的に決まってしまい、Ｐ点とＱ点の軌跡が最大に離れる距離がトレッドを横に剪断できる量となる。以上の特徴的なベルト挙動から、トレッドゴムの弾性率が低下すると、同じ変位が与えられたときの反力が低下することになる。すなわち、トレッドゴムが発熱して柔らかくなると、同じ変位を与えたときのゴムの反力が低下するので、タイヤが発生する横力が低下することになる。
このようなことから、トレッドゴムは発熱を抑制しながら、最大のグリップを出せることが必要である。すなわち、高いグリップを発生させるためにはtanδの大きなゴムが適しているが、発熱を抑制してトレッドゴムの軟化を防ぐためにはtanδの小さなゴムがよいことになる。
【００１４】
また、トレッドの周方向の変形も車体側の領域である領域Ａと車体外側の領域である領域Ｃとでは異なっている。これは、領域Ｃがトレッドのセンター寄りにあり、領域Ａがトレッド端部側にあるため、上記領域Ｃと領域Ａとではベルトの速度が異なるからである。
二輪車用タイヤの特徴は、乗用車用タイヤに比べて、幅方向断面に大きな丸みを持っていることで、そのため、回転軸からベルトまでの距離であるベルト半径が領域Ａでは小さく、領域Ｃでは大きい。すなわち、図７に示す領域Ｃでのベルト半径ＲＣは、領域Ａのベルト半径ＲＡよりも大きい。したがって、ベルト速度、つまりトレッドが路面に接触してから、タイヤの回転が進み、トレッドが地面を離れるまでのベルト速度は領域Ｃの方が速い。これは、ベルト半径にタイヤの回転速度をかけたものがベルトの速度になるからであり、タイヤの回転速度は領域Ａも領域Ｃも同じだからである。このベルトの周方向の速度差により、タイヤのセンター寄りの領域Ｃではトレッドがドライビング状態であり、タイヤのトレッド端寄りの領域Ａではブレーキング状態である。ドライビングとは、タイヤを赤道方向に沿って輪切りにした場合に、そのトレッド変形が、トレッド内面（タイヤ内部の骨格部材に接している面）がタイヤ進行方向後方に剪断され、路面に接地しているトレッド表面がタイヤ進行方向前方に変形している剪断変形であり、ちょうど、タイヤに駆動力をかけたときに起こる変形である。一方、ブレーキングはドライビングの逆であり、トレッド変形はタイヤ内部側が進行方向前方に剪断され、路面に接地しているトレッド表面がタイヤ進行方向後方に変形している剪断変形であり、制動したときのタイヤの動きとなる。
【００１５】
このような周方向の変形は、タイヤが駆動力も制動力も受けずに、遊輪状態で転がるだけで発生する。そして、この周方向剪断変形によって、領域Ａと領域Ｃとでタイヤが路面から滑りやすくなり、摩耗が進む。また、上記トレッドの周方向の変形は、トレッド表面が路面に接してから、タイヤの回転に伴って徐々に増加して行く。そして、蹴り出し（トレッドが路面から離れること）直前にトレッドの周方向の変形は最大となる。蹴り出し時に接地圧が弱くなると、トレッドが路面から滑るため、摩耗が発生する。このような旋回中の余計な変形は、タイヤショルダー部に偏摩耗を起こしやすいので、ないほうがよい。また、このような余計な周方向の動きはタイヤが１回転するたびに繰り返される。このため、ゴムに周期的な変形が加わることになり、ゴムが発熱しやすくなる。この周方向の動きは、横方向のグリップには全く寄与しない無駄な動きであり、この変形によってゴムの発熱を促進し、また、ゴムの摩耗も促進させる。
特に、横グリップを高めるために、タイヤのショルダー部にtanδの大きなゴムを用いた場合には、横方向の変形だけでなく、上記周方向の無駄な変形によっても発熱が促進されてしまうといった問題がある。
【００１６】
本発明は、従来の問題点に鑑みてなされたもので、二輪車用空気入りタイヤの旋回時における横グリップの向上と、ショルダー部のトレッド摩耗の防止及び左,右の摩耗の均一化を目的とする。
【課題を解決するための手段及び発明の効果】
【００１７】
本願の請求項１に記載の発明は、ベルト層とこのベルト層のタイヤ径方向外側に配置されたトレッドゴムとを備えた二輪車用空気入りタイヤであって、左,右のショルダー部のトレッドゴムはタイヤ径方向内側にそれぞれ異種ゴム層を備えており、これらの異種ゴム層は、一端がそれぞれ左,右のトレッド端部に位置し、幅がトレッド展開幅の５％〜３０％の範囲にあり、ゴムの損失正接が当該異種ゴム層よりもタイヤ径方向外側にあるゴムの損失正接（以下、tanδという）よりも小さいゴムから成る異種ゴム層であり、かつ、左,右の異種ゴム層のゴムの厚みが互いに異なっていることを特徴とするものである。このように、異種ゴム層の厚みを左,右で異なるようにすれば、トレッドゴムの発熱量をコントロールすることができる。
すなわち、使用頻度の高い側に配置されるtanδの小さいゴムの厚さを厚くすることにより発熱を防止し、使用頻度の低い側に配置されるtanδの小さいゴムの厚さを薄くすることによりグリップを稼ぐとともに少ない入力でトレッドが発熱しやすいようにすることができる。したがって、このようなタイヤを右旋回と左旋回の頻度が異なる二輪車用タイヤに適用すれば、左,右の異種ゴム層のゴムのtanδを変えた場合と同様に、ショルダー部の左,右の摩耗を均一化でき、タイヤの寿命を延すことができる。
また、上記異種ゴム層の幅をトレッド展開幅の５％から３０％の範囲としたのは、少なくとも最大ＣＡ時に接地する領域Ａ（図７参照）での発熱を抑制するとともに、温度が下がりすぎてグリップが低下することを防ぐことができるようにしたためである。
なお、トレッドゴム、ベルト層、ゴム層等の「幅」とは、タイヤの縦断面(トレッド幅方向断面)において、トレッド表面の曲面に沿った長さを指し、「厚さ」はタイヤ径方向に沿った長さを指す。また、「トレッド展開幅」は、幅方向に丸みを持つトレッドを展開して平面にしたときの、一方の端部から他方の端部までの長さであって、上記トレッド表面の曲線に沿って測定したトレッドの一方の端部から他方の端部まで長さに等しい。
また、上記tanδはゴム材料が変形する際にどのぐらいエネルギーを吸収するか（熱に変えるか）を示す値で、一般には、動的粘弾性測定装置を用いて測定される。例えば、周波数１５ｋＨｚ、歪５％の正弦波の変位をゴムサンプルに加え、そのときの反力を測定して求める。本発明においては、動的粘弾性測定装置を用いて、温度５０℃、周波数１５ｋＨｚ、歪５％でtanδを測定した。また、自動二輪車用タイヤでも競技用のタイヤの場合は、ショルダー部のトレッド温度は１００℃を超える場合もあるので、目的に応じて１００℃でのtanδを測定し、これを本発明のtanδとしている。一般の消費者向けのタイヤでは５０℃でのtanδを用いることが好ましく、競技用のタイヤでは、１００℃でのtanδを用いることが好ましい。
【００１９】
また、請求項２に記載の発明は、上記異種ゴム層の幅を左,右で異なるようにしたもので、上記の厚みを左,右で異なるようにした場合と同様に、トレッドゴムの発熱量をコントロールすることができる。すなわち、tanδの小さいゴムの幅を広くすればトレッド全体の発熱量は少なくなる。一方、tanδの小さいゴムの幅を狭くすれば、トレッド全体の発熱量は大きくなる。したがって、使用頻度の高い側に配置されるtanδの小さいゴムの幅を広くし、使用頻度の低い側に配置されるtanδの小さいゴムの幅を狭くすれば、上記左,右の異種ゴム層のゴムの厚みを変えた場合と同様に、ショルダー部の左,右の摩耗を均一化でき、タイヤの寿命を延すことができる。  
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下、本発明の最良の形態について、図面に基づき説明する。
図１は、本最良の形態に係る二輪車用タイヤ１０の構成を示す図で、この二輪車用タイヤ１０は２枚のボディプライ１２Ａ，１２Ｂと、このボディプライ１２Ａ，１２Ｂのタイヤ径方向外側に配置されたスパイラルベルト層１３と、このスパイラルベルト層１３のタイヤ径方向外側に配置された１枚のラジアルベルト層１４と、上記ラジアルベルト層１４のタイヤ径方向外側に配置されるゴム部材から成るトレッド層１５とを備えている。
上記２本のボディプライ１２Ａ，１２Ｂは、例えば、ナイロン等の繊維から成るコードを複数本撚ったものを所定の打込み間隔で平行に並べ、未加硫ゴムでシート状にしたもので、タイヤに配置した場合、上記コードの赤道方向に対するコード角度はともに９０度である。これら２枚のボディプライ１２Ａ，１２Ｂは、ビード部１１において２枚まとめて、両側からビードワイヤ１１Ｗで挟み込まれて固定されているが、ビードコアの周りを巻き回して固定してもよい。
スパイラルベルト層１３は、赤道方向に対するコード角が０度〜５度のベルト層で、スチールコードもしくは芳香族ポリアミド（商品名；ケブラー）等の繊維を撚ったコードをゴムで被覆し、これをトレッド部分に螺旋巻するように巻き付けて形成したものである。
ラジアルベルト層１４は、芳香族ポリアミドの繊維から成るコードを撚ったものを、所定の打込み間隔で配置したもので、赤道方向に対するコード角は８０〜９０度である。
なお、トレッド層１５の厚みは８ｍｍで展開幅（トレッド展開幅）は２４０ｍｍである。また、スパイラルベルト層１３の幅とラジアルベルト層１４の幅も２４０ｍｍである。
なお、上記トレッド展開幅、及び、スパイラルベルト層１３、ラジアルベルト層１４の幅は、タイヤの縦断面において、トレッド表面の曲面に沿って測定した長さを指す。
また、図1の二輪車用タイヤ１０はレース用のタイヤであるため、トレッド表面には溝を配置していない。
【００２５】
トレッド層１５はタイヤ表面側に配置されている表面層１５ａと、左,右のショルダー部１６の表面層１５ａのタイヤ径方向内側にそれぞれ配置された左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃと、センター部１７の表面層１５ａのタイヤ径方向内側に配置された中央異種ゴム層１５ｄと、上記表面層１５ａのタイヤ径方向内側で、上記左の異種ゴム層１５ｂと上記中央異種ゴム層１５ｄとの間及び上記右の異種ゴム層１５ｃと上記中央異種ゴム層１５ｄとの間に配置される内部中間層１５ｍとを備えており、上記表面層１５ａと上記内部中間層１５ｍとを構成するゴムは、損失正接（tanδ）の大きさが比較的大きい（例えば、tanδ＝０．４）高損失ゴムで構成されている。
上記tanδの値は、例えば、レオメトリックス社製の粘弾性測定装置などの動的粘弾性測定装置を用いて測定した値で、温度１００℃、周波数１５Ｈｚ、歪５％の測定条件にて測定したものである。
左,右のショルダー部１６のトレッドゴムは上記のようにそれぞれ２層になっており、表面が表面層１５ａで、この表面層１５ａのタイヤ径方向内側、すなわち、トレッドの内層にはtanδの値が上記高損失ゴムよりも小さな異種ゴムから成る左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃがそれぞれ設けられている。本例の二輪車用タイヤ１０では、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ、１５ｃのゴムのtanδが互いに異なっている。ここで、上記二輪車用タイヤ１０が、左側が使用頻度の高いタイヤであるとした場合、使用頻度の高い左側に配置される左の異種ゴム層１５ｂのゴムのtanδを例えば０．２とし、使用頻度の低い右側に配置される右の異種ゴム層１５ｃのゴムのtanδを例えば０．３とするなどして、使用頻度の高い側に配置される異種ゴム層のゴムのtanδを使用頻度の低い側に配置される異種ゴム層のゴムのtanδよりも小さくすることにより、トレッドの発熱量を調整する。
なお、図２に示すように、左の異種ゴム層１５ｂの幅をＷ1、厚さをＤ1、右の異種ゴム層１５ｃの幅をＷ2、厚さをＤ2としたときに、tanδの違いに加えて、上記幅Ｗ1を上記幅Ｗ2よりも広くしたり、上記厚さＤ1を上記厚さＤ2よりも厚くするなどしてもよいが、本例では、Ｗ1＝Ｗ2、Ｄ1＝Ｄ2として、tanδの違いのみで発熱量を調整する。
また、本例では、センター部１７のトレッドゴムも２層になっており、表面が表面層１５ａで、この表面層１５ａのタイヤ径方向内側にtanδが小さい異種ゴムから成る中央異種ゴム層１５ｄが設けられている。この中央異種ゴム層１５ｄのゴムには、上記使用頻度の高い側のゴム層である左の異種ゴム層１５ｂのゴムと同じ大きさのtanδを有するゴムが用いられている。
なお、センター部１７は自動二輪車が直立しているときにトレッドの路面に接している部分であって、トレッドの中央部に位置し、その幅がトレッド展開幅の２５％程度の領域である。本例では、上記中央異種ゴム層１５ｄの幅をトレッド展開幅の１５〜２５％としている。
【００２６】
本発明の二輪車用タイヤ１０では、左,右のショルダー部１６のトレッドの表面側でもある表面層１５ａにはtanδが比較的大きな高損失ゴムが配置されているが、その内層には上記高損失ゴムのtanδより小さなtanδを有するゴムから成る左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃがそれぞれ配置されている。したがって、ショルダー部１６全体を高損失ゴムで構成した場合に比べて、変形による発熱が小さくなるので、ショルダー部１６の発熱を抑制することができる。その結果、ゴムの軟化によるショルダー部１６の剪断剛性の低下を抑制することができるので、操縦安定性能を確保することができるとともに、摩耗の促進を抑制することができる。また、ショルダー部１６の表層には高損失ゴムが配置されているので、従来と同等の横グリップを確保することができる。
上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃの幅、すなわち、上記異種ゴムを配置する範囲としては、トレッドの端部１５ｚからトレッド展開幅の５％〜３０％までの範囲とすることが肝要である。これは、tanδの小さい異種ゴムを配置する範囲を５％未満とすると、異種ゴムの体積が小さすぎて十分な効果が得られないからである。また、tanδの小さい異種ゴムを配置する範囲の上限を３０％としたのは、発熱が大きくない領域にまで異種ゴムを配置する範囲を広げると、トレッド温度が低下しすぎてグリップが十分に得られない場合があるからである。これは、大ＣＡ時に接地する領域はトレッド展開幅の１/４、つまりトレッド端部１５ｚとトレッド端部１５ｚから測ってトレッド展開幅の２５％の位置との間の領域であるが、上記最大ＣＡから車体を少し起こしたＣＡ４０度の領域でも大きな駆動力が加わるため、トレッドの発熱量は大きい。そこで、このＣＡ４０度で発熱が大きい領域を含めると、発熱が大きい領域はトレッド端部１５ｚとトレッド端部１５ｚから測ってトレッド展開幅の３０％の位置との間の領域となる。したがって、グリップを低下させずにショルダー部１６の発熱を確実に抑制するためには、tanδの小さい異種ゴムを配置する範囲を、トレッドの端部から、トレッド端部から測ってトレッド展開幅の５％〜３０％までの範囲とする必要がある。
【００２７】
また、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃの厚さとしては、トレッドゴムの厚さの２０％から７０％であることが好ましい。上記厚さが２０％未満だと、tanδの小さいゴムの層が薄すぎて十分な発熱抑制効果を得ることができない。一方、上記厚さが７０％を超えると、特に、上記領域Ａ（図７参照）のような使用頻度が低い領域では、トレッド温度が本来上昇すべき温度まで発熱できなくなって、横力（キャンバースラスト）が低下する。また、タイヤが摩耗することを想定した場合、上記異種ゴムの厚さが７０％を超えると、上記異種ゴムが摩耗の進展がそれほどでもない場合にも表面に出てしまいグリップが低下する。これは、上記tanδの小さい異種ゴムは、高損失ゴムに比べてアスファルトなどに含まれる骨材の細かい凹凸への食い込みが小さく、そのため、摩擦係数が低下してグリップが低下するからである。したがって、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃの厚さとしては、トレッドゴムの厚さの２０％〜７０％の範囲とすることが好ましく、２０％〜５０％の範囲とすれば更に好ましい。特に、市販のタイヤは、競技用のタイヤとは異なり、摩耗が進展しても使用する場合が多いので、上記異種ゴムが摩耗により表面に出てしまうことがないように、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃの厚さをトレッドゴムの厚さの２０％〜４０％の範囲とすることが好ましい。
なお、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃの厚さがタイヤ幅方向で異なる場合には、最も厚いところでの厚さを上記厚さの範囲とすることが好ましい。
【００２８】
本例では、上記のように、使用頻度の高い左側に配置される左の異種ゴム層１５ｂを構成するゴムのtanδを使用頻度の低い右側に配置される右の異種ゴム層１５ｃを構成するゴムのtanδよりも小さくしてトレッドの発熱量を調整するようにしている。使用頻度の低い側に発熱性の悪いtanδの小さいゴムを用いると、トレッドゴムが適温になるのに時間がかかり、レースの最初の１〜５周はトレッドゴムが温まらず、本来あるべきグリップが得られにくくなる。これは、レースで用いるトレッドゴムは、発熱してトレッド温度が１００℃ぐらいになると大きなグリップが得られるように設計されているからである。そこで、使用頻度の高い側にtanδの小さいゴムを使用することにより、発熱を適切に抑制することができる。すなわち、左右の使用頻度の違いによる発熱量の差をゴムによって調整できる。このように、ショルダー部１６の内部ゴムのtanδを左,右で変えることによって、右旋回左旋回の両方について、旋回時における横グリップとショルダー部１６のトレッドの耐摩耗性とを向上させるという本発明のメリットを、バランスよく享受することができる。また、摩耗も左,右で同じように進展するように調整できるので、使用頻度の高い左側のショルダー部１６の摩耗の進展を抑制して、左,右の摩耗が均一になるようにすることができる。
例えば、両方にtanδの十分に小さくないゴムを配置した場合には、使用頻度の低い側は良いが、使用頻度の高い側のゴムは発熱のため１３０℃以上になり、ゴムが柔らかくなってトレッド剛性が失われるので、横力が十分に得られない。その結果、タイヤが横滑りしやすくなって摩耗が早期に進むため、レース後半での適切なグリップが得られなくなる。そうすると、タイヤが更に滑るので、滑りによる発熱も発生する。このように、発熱量が多くなって高温状態が長く続いた場合には、トレッド内部に気泡が生じ、この気泡から亀裂が発生してゴムが破壊されて脱落する現象が起きる場合がある。したがって、入力の大きさ、使用頻度に応じて、トレッド端部表面のゴムのtanδを調整することが好ましい。
【００２９】
また、センター部１７のトレッド内層部にもtanδが小さい異種ゴムから成る中央異種ゴム層１５ｄを設けることにより、直進時の転がり抵抗が改善されるだけでなく、横グリップも向上させることができる。これは、ＣＡの大きな旋回時には、センター部１７が直進時におけるサイド部の役目をすることによるもので、上記中央異種ゴム層１５ｄがセンター部１７の温度上昇を抑制して表面層１５ａのゴムの軟化を防ぐようにすれば、センター部１７の剛性が高まるので、強い横力を受け止めることができる。つまり、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃを設けて横力を増した場合にはタイヤの変形も大きくなるが、上記中央異種ゴム層１５ｄを設けることによりセンター部１７が補強されるので、操縦安定性能が向上する。
上記中央異種ゴム層１５ｄは、センター部１７全体に配置してもよいが、トレッド全幅の１５％以上あれば、センター部１７の温度上昇を十分に抑制することができるので、上記第２の異種ゴム層１５ｄの幅としては、トレッド全幅の１５〜２５％とすることが好ましい。
また、本例では、上記中央異種ゴム層１５ｄのタイヤ表面側のゴム（センター部１７の表面側のゴム）と、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃのタイヤ表面側に隣接するゴムとはともにtanδの比較的大きな高損失ゴムであり、かつ、連続的に繋がって表面層１５ａを形成しているので、タイヤの成型時には、上記表面層１５ａを形成しているゴムを上記左,右異種ゴム層１５ｂ，１５ｃ、内部中間層１５ｍ、及び、上記中央異種ゴム層１５ｄとを巻き付けた上に巻付けるようにすればよい。すなわち、中央異種ゴム層１５ｄのタイヤ表面側のゴムと、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃのタイヤ表面側に隣接するゴムとは一緒に巻付けられることになるので、タイヤの製造を効率よく行うことができる。
また、上記トレッド層１５の各ゴム層１５ａ〜１５ｄ，１５ｍのゴムを成型する際には、幅狭長尺のゴムストリップをタイヤ周方向に沿って螺旋状に重ねて巻付けて成型することが好ましい。これにより、丸みが大きな二輪車用タイヤであっても、成型の精度を確保することができるので、形状精度の高いタイヤを得ることができる。
【００３０】
また、本例では、ボディプライ１２（１２Ａ，１２Ｂ）とベルト層（ラジアルベルト層１４）との間に、周方向に伸びにくい、コード角が赤道方向に対して０度〜５度であるスパイラルベルト層１３を設けたので、遠心力によるタイヤの膨張を防ぐことができるので、高速走行時の操縦安定性能にも優れた高性能二輪車用タイヤを得ることができる。
また、本例では、上記スパイラルベルト層１３の半径方向外側に配置されるベルト層をラジアルベルト層１４としているので、高い横力を維持できる。すなわち、ベルト層の最外層に赤道方向に対するコード角が８０〜９０度のほぼタイヤ幅方向に延長するベルト層であるラジアルベルト層１４があり、これがショルダー部１６に広く配置されているので、トレッド層１５の土台が横方向(タイヤ幅方向)に強くなる。したがって、トレッドの横剪断に対してラジアルベルト層１４が剛性をもつため、高い横力を保持できる。すなわち、ゴムが発熱して多少軟化したとしても、内部にラジアルベルト層１４があることにより、横方向に強さを発揮できる。
また、スパイラルベルト層１３は、上述したように、遠心力によるタイヤの膨張を防ぎ、高速走行時の操縦安定性能を向上させるのに有効である。また、スパイラルベルト層１３だけでもベルト剛性を比較的高く保てることから、ベルト層をスパイラルベルト層１３のみで構成したタイヤもある。また、スパイラルベルト層１３を設けた場合には、ベルト剛性が高まるため、それに合わせるベルトは、赤道方向に対するコード角が４０〜８０度である場合が殆どであり、タイヤの内圧は上記スパイラルベルト層１３が殆ど受け止めている。そのため、万一、スパイラルベルト層１３が損傷すると、タイヤバーストにつながりかねない。例えば、トレッドが摩耗して薄くなったときに高速で突起物を踏みつけた場合や、摩耗しているのにタイヤを使い続けてしまい、スパイラルベルト層１３が露出しまった場合には、スパイラルベルト層１３が破断してしまう可能性がある。そこで、スパイラルベルト層１３のタイヤ径方向外側に、上記ラジアルベルト層１４のような、幅方向に沿ったベルト層を設ければ、上記スパイラルベルト層１３を確実に保護することができる。
【００３１】
このように、本最良の形態によれば、トレッド表面層１５ａのゴムを、tanδの大きさが比較的大きな高損失ゴムとするとともに、左,右のショルダー部１６のトレッドのそれぞれの内層に、tanδが上記高損失ゴムのtanδよりも小さな異種ゴムから成る、一端がトレッド端部１５ｚに位置し、幅がトレッド端部１５ｚから測ってトレッド展開幅の５％〜３０％の範囲にあり、トレッドゴムの厚さの２０％〜７０％である左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃを配置して、トレッドの変形による発熱を小さくするようにしたので、ショルダー部１６の発熱を抑制することができる。したがって、十分な横グリップを確保しつつ、ショルダー部１６の剪断剛性の低下を抑制することができるので、操縦安定性能を確保することができるとともに、摩耗の促進を抑制することができる。
このとき、使用頻度の高い左側に配設される左の異種ゴム層１５ｂのゴムのtanδを、使用頻度の低い右側に配設される右の異種ゴム層１５ｃのtanδよりも小さくすることが肝要で、これにより、発熱を適切に抑制して左右の使用頻度の違いによる発熱量の差を調整することができる。したがって、旋回時における横グリップとショルダー部１６のトレッドの耐摩耗性とを向上させることができるとともに、ショルダー部１６の摩耗も左,右で同じように進展するので、左,右の摩耗を均一にすることができる。
【００３２】
また、センター部１７のトレッドの内層にも上記左の異種ゴム層１５ｂのゴムと同じtanδのゴムからの成る中央異種ゴム層１５ｄを設けてセンター部１７の温度上昇を抑制するようにしたので、直進時の駆動・制動性が向上する。また、これにより、センター部１７の剛性が高まり強い横力を受け止めることができるので、操縦安定性能を更に向上させることができる。
また、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃのタイヤ表面側のゴムと上記中央異種ゴム層１５ｄのタイヤ表面側のゴムはとともにtanδの比較的大きな高損失ゴムであり、かつ、連続的に繋がって表面層１５ａを形成しているので、中央異種ゴム層１５ｄのタイヤ表面側のゴムと、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃのタイヤ表面側に隣接するゴムとを一緒に巻付けることができる。したがって、タイヤの製造を効率よく行うことができる。このとき、上記トレッド層１５の各層１５ａ〜１５ｄ，１５ｍのゴムを、幅狭長尺のゴムストリップをタイヤ周方向に沿って螺旋状に重ねて巻付けて成型するようにすれば、成型の精度を確保することができるので、形状精度の高いタイヤを得ることができる。
また、本例では、ボディプライ１２とラジアルベルト層１４との間に、周方向に伸びにくい、コード角が赤道方向に対して０度〜５度であるスパイラルベルト層１３を設けて遠心力によるタイヤの膨張を防ぐようにしたので、高速走行時の操縦安定性能にも優れた高性能二輪車用タイヤを得ることができる。
【００３３】
なお、上記最良の形態では、表面層１５ａ及び内部中間層１５ｍを構成する高損失ゴムのtanδを０．４とし、左の異種ゴム層１５ｂ及び中央異種ゴム層１５ｄを構成する異種ゴムのtanδを０．２とし、右の異種ゴム層１５ｃを構成する異種ゴムのtanδを０．３としたが、高損失ゴムのtanδの値はこれに限るものではなく、グリップの大きい、すなわち、摩擦係数が大きくなるような値（例えば、tanδ＝０．３５〜０．５５程度）であればよい。このとき、トレッドの内層に配置される、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃのゴムのtanδを上記高損失ゴムのtanδよりも小さくすること、及び、使用頻度の高い左側に配設される左の異種ゴム層１５ｂのゴムのtanδを、使用頻度の低い右側に配設される右の異種ゴム層１５ｃのtanδよりも小さくすることが肝要であることはいうまでもない。
【００３４】
また、上記例では、左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃのtanδの大きさを変えてトレッドの発熱量を調整するようにしたが、tanδの大きさ及び幅を同じにして、左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃの厚さを変化させるようにしてもトレッドの発熱量を調整することができる。トレッドの発熱量を調整してトレッド温度をコントロールすれば、ゴムの軟化量を調整できるので、上記最良の形態と同様に、トレッドの剪断剛性を変更することができる。すなわち、ショルダー部１６の内層のtanδの小さなゴムから成る異種ゴム層（左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃ）の厚みが厚ければゴムの変形による発熱量が少なくゴムが軟化しないので、トレッドの剪断剛性が強くなる。その結果、強く横力に耐えることができるので、グリップが高くなるとともに、耐摩耗性も向上する。一方、上記異種ゴム層の厚みが薄ければトレッド全体のエネルギーロス（ゴムの発熱）が大きく、トレッドが温まりやすくなるので、早期から高いグリップを発揮することができる反面、ゴムが軟化しやすく、摩耗しやすい。
したがって、左,右の旋回において、使用頻度の高い側（例えば、右コーナーが多く、かつ、右コーナーが高速旋回を必要とする旋回半径の大きめの高速コーナーで、タイヤの摩耗が厳しい場合等）では異種ゴム層の厚さを厚くして発熱を抑え、トレッドの剛性を高めるようにすれば、グリップを高めることができるとともに、耐摩耗性を向上させることができる。一方、使用頻度の低い側では異種ゴム層の厚さを薄くしてグリップを優先させる。すなわち、使用頻度の低い側では、トレッドが発熱しやすくても走行に使われる時間が短いため、トレッド温度（発熱量）を使用頻度の高い側とあまり変わらないように調整することができる。更に、使用頻度の低い側については、レースが開始されてから数周のレース初期において、トレッド温度が上昇しにくく、トレッド温度が適温にならずに十分なグリップを得られにくいという問題がしばしば起るが、上記のように、使用頻度の低い側にtanδの小さいゴムを薄く配置すれば、表面側のゴムはtanδが大きいので、少ない入力で、つまり、使用頻度が少なくてもトレッド温度を簡単に上昇させることができる。
レース用のタイヤに使用するゴムは高温になるとグリップするように設計されているため、１００℃程度の高温にならないとグリップが得られにくい。使用頻度の低い側は発熱しにくく、トレッドゴムがなかなか高温に達しないが、上記のように使用頻度の低い側に配置されるtanδの小さいゴム（ここでは、右の異種ゴム層１５ｃのゴム）の厚みＤ2を薄くすれば、このような問題は解決される。
一方、使用頻度の高い側にtanδの小さいゴムを薄く配置すると、すぐに発熱してしまい、トレッド温度が１００℃以上になる。特に、使用頻度が高く、長時間にわたって厳しい入力条件が加わる場合には、ゴムの内部に気泡ができて、この気泡を起点にゴムが破壊される故障が起こる。このような観点からも、使用頻度の高い側に配置されるtanδの小さいゴム（ここでは、左の異種ゴム層１５ｂのゴム）の厚みＤ1の厚さを厚くして発熱を防止し、使用頻度の低い側に配置されるtanδの小さいゴム（右の異種ゴム層１５ｃのゴム）の厚みＤ2の厚さを薄くしてグリップを稼ぐとともに少ない入力でトレッドが発熱しやすいようにすることが有効となる。
【００３５】
あるいは、左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃのtanδの大きさ及び厚さを同じにして、左の異種ゴム層１５ｂの幅Ｗ1と右の異種ゴム層１５ｂの幅Ｗ2とを互いに異なるようにしてもよい。内部のtanδの小さいゴムの幅が広ければ、トレッド全体での発熱は少ない。一方、内部のtanδの小さいゴムの幅が狭ければ、トレッド全体での発熱は大きくなる。したがって、使用頻度の高い左側に配置される左の異種ゴム層１５ｂの幅Ｗ1を広くするとともに、使用頻度の低い右側に配置される右の異種ゴム層１５ｃの幅Ｗ2を狭くすれば、発熱を適切に抑制して左右の使用頻度の違いによる発熱量の差を調整することができるので、旋回時における横グリップとショルダー部１６のトレッドの耐摩耗性とを向上させることができる。また、ショルダー部１６の摩耗も左,右で同じように進展するので、左,右の摩耗が均一になるようにすることができる。
また、左,右の使用頻度が極端に異なる場合には、異種ゴム層を左,右いずれか一方のショルダー部１６のみに配置するようにすればよい。具体的には、使用頻度の極端に低い側にはtanδの小さいゴムを配置しないようにして、トレッドが温まりやすいようにする。これにより、使用頻度の極端に低い側は少ない入力でもすぐに発熱して適正な温度に到達させることができる。一方、使用頻度の極端に高い側には異種ゴム層が配置されているので発熱を防止することができる。
【００３６】
また、上記例では、図３（ａ）に示すように、左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃの幅を厚さ方向に一定としたが、使用目的によって変えるようにしてもよい。例えば、摩耗してもトレッド温度をある程度以上に下げないことが重要である場合には、図３（ｂ）に示すように、左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃの幅をトレッド表面側からタイヤ径方向内側に向かって徐々に狭くすればよい。これは、トレッドが摩耗するとトレッド厚みが薄くなり剪断変形が小さくなるので発熱量も小さくなるが、異種ゴムの幅が厚さ方向に一定である場合には、トレッドが摩耗するに従ってtanδの小さいゴムの割合が大きくなるので、トレッドの温度が低すぎてグリップが低下する恐れがある。そこで、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃの幅をトレッド表面側からタイヤ径方向内側に向かって徐々に狭くすれば、摩耗が進展した状態、すなわち、発熱量が小さくなった状態では、tanδの小さいゴムの割合も小さくなるので、トレッドの摩耗に伴うトレッド温度の低下を防ぐことができ、摩耗によるグリップの低下を防ぐことができる。
【００３７】
また、図３（ｃ）に示すように、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃのセンター部１７側の端部からセンター部１７の方向に延長して上記中央異種ゴム層１５ｄと連結する連結層１５Ｕを設けて、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃと上記中央異種ゴム層１５ｄとを連続的に繋がっているようにすれば、tanδの小さいゴム層についてもゴム種を少なくできるので、タイヤの製造を更に効率よく行うことができる。また、同時に、左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃのセンター部１７側の温度上昇も同時に抑制することができるので、グリップも向上する。但し、この場合には、上記連結部１５Ｕの厚さについては、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃの厚さよりも薄くすることが好ましく、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ、１５ｃの厚さの半分以下とすると更に好ましい。これにより、過剰な発熱抑制によるグリップの低下を防ぐことができる。
【００３８】
また、図３（ｄ）に示すように、トレッド端部の壁面に、硬質ゴム１９を配置して発熱によるトレッドゴムの軟化を抑制するようにすれば、トレッドが横変形したときのトレッドの倒れ込みを防止することができる。なお、上記硬質ゴム１９は、トレッド層１５を形成するゴムのいずれのゴムよりも硬いゴムである。これにより、トレッド端部が路面から浮き上がるのを防止することができる。
この硬質ゴム１９は壁面の表面には露出させない方がよい。これは、硬質ゴム１９は硬いため摩擦係数が低いからである。硬質ゴム１９がトレッド表面に達すると、路面との接触による摩擦力の向上は期待できないだけでなく、逆に、柔らかいゴム（高損失ゴム）の接触面積を減らすことになる。そこで、本例では、上記硬質ゴム１９のタイヤ径方向外側の位置を、トレッド表面からｄ＝１ｍｍ程度の深さになるように上記硬質ゴム１９を配置するようにしている。
また、上記硬質ゴム１９の厚み（タイヤ幅方向に沿った長さ）Ｄが厚くなると、領域Ａの内層に配置される左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃのゴムの量が減るので、上記厚みＤとしては最大の厚さとなる箇所でも６ｍｍ以下とすることが好ましい。なお、硬質ゴム１９の厚みＤは、その硬さにもよるが、１ｍｍ以上あればその効果を発揮することができる。２ｍｍ〜５ｍｍとすれは、更に好ましい。
【００３９】
また、上記例では、トレッドゴムの厚みをタイヤ幅方向で一定としたが、tanδの小さいゴムが配置されているトレッド端部１５ｚ側のトレッドゴムの厚みを他の部分のトレッドゴムの厚みよりも薄くすれば、tanδの小さいゴムを配置した効果を更に高めることができる。トレッドゴムの厚み（トレッドゲージ）を薄くすると、その部分のトレッド剛性が向上する。ショルダー部のトレッドゴムのタイヤ径方向内側にtanδの小さいゴムを配置した目的は、発熱を抑制してゴムの弾性率を低下させないことにある。このように、tanδの小さいゴムが配置されている部位を薄くすることで、トレッド剛性を維持する効果を更に得ることができるので、旋回性能や操縦安定性能を更に向上させることができる。
なお、トレッド剛性はトレッド層１５の厚みの三乗に比例するので、例えば、トレッド層１５の厚みが８ｍｍである場合には、０．５ｍｍ〜１．５ｍｍ程度薄くすれば、十分な効果を得ることができる。また、トレッド層１５の厚みを薄くする範囲は、トレッド展開幅の１０％の位置までとすることが好ましい。すなわち、トレッド展開幅の１０％の位置までの範囲では、トレッド端部１５ｚから測ってトレッド展開幅の１０％の位置から２５％の位置までの間の平均的なトレッドゴムの厚さよりも薄くすればよい。なお、ショルダー部１６全体を薄くすると、ショルダー部１６のトレッド剛性は向上するが、タイヤ表面の滑りが全体的に増えてしまい、摩耗ライフが低下する。したがって、接地頻度が高い領域Ｂや領域Ｃでは、tanδの小さいゴムが配置されている場合でも、トレッドゴムの厚さを薄くしない方がよい。
【００４０】
また、上記例では、上記スパイラルベルト層１３の幅をトレッド展開幅とほぼ同じとしたが、スパイラルベルト層１３の幅をトレッド展開幅よりも狭くすれば、発熱を更に防止することができるとともに、耐摩耗性も向上させることができる。これは、少なくとも領域Ａ（ショルダー部２６の領域Ａ，Ｂ，Ｃについては図７を参照のこと）にはスパイラルベルト層１３を配置しないようにすれば、トレッド端部側において、ラジアルベルト層１４がタイヤ周方向へ伸びることができるので、トレッドのブレーキング変形を抑制することができるからである。すなわち、ラジアルベルト層１４が接地している領域において周方向に伸びるということは、ベルト速度が増すことであり、領域Ａと領域Ｃとのベルトの速度差が縮まることを意味している。これにより、トレッド周方向の余計な変形（ブレーキング変形）が抑制されるので、くり返し変形によるゴムの発熱が低減される。その結果、滑りも低減できるので、滑りによる発熱も低減でき、ゴムの軟化を防止できる。また、滑りが低減されるので、耐摩耗性も向上する。したがって、更に摩擦係数（グリップ）が高いゴム、すなわち、従来よりも更にtanδの大きいゴムをトレッド端面部の表面に配置することができる。
上記スパイラルベルト層１３の幅はトレッド展開幅の６０〜９０％とするのが好ましい。上記スパイラルベルト層１３の幅がトレッド展開幅の９０％を超えると、ベルト層のタイヤ周方向への伸びが小さくなってしまい、トレッドのブレーキング変形を抑制することが困難となる。逆に、上記スパイラルベルト層１３の幅がトレッド展開幅の６０％未満であると、領域Ｃにもスパイラルベルト層１３の存在しない領域ができるので、領域Ｃでもベルト層がタイヤ周方向へ伸びてしまい、その結果、領域Ａと領域Ｃとのベルトの速度差があまり縮まらない。したがって、上記ブレーキング変形の抑制効果が小さくなり、くり返し変形によるゴムの発熱を低減することができなくなる。また、接地領域の殆どにスパイラルベルト層１３が存在しないため、タガ効果が薄れて高速時の操縦安定性能が低下する。したがって、上記スパイラルベルト層１３の幅はトレッド展開幅６０〜９０％とするのが好ましい。
【００４１】
また、上記例では、スパイラルベルト層１３のタイヤ径方向外側に、コード角が９０度のラジアルベルト層１４を配置したが、２枚の交錯ベルトから成るベルト層を配置してもよい。これらの交錯ベルトは、例えば、芳香族ポリアミドの繊維を撚って直径０．７ｍｍにしたものを、打込み間隔３０本／５０ｍｍで配置し、これを赤道方向に対して５０度傾で交錯させて２枚配置すればよい。
また、スパイラルベルト層１３を省略してもよい。この場合には、交錯ベルトを赤道方向に対して３０度傾けて交錯させて２枚配置すればよい。
あるいは、交錯ベルトを省略してスパイラルベルト層のみとしてもよい。
また、図４に示すように、上記スパイラルベルト層１３とラジアルベルト層１４との間に、厚みが０．３ｍｍ〜３．０ｍｍの緩衝ゴム層１８を設けるようにすれば、偏摩耗と発熱とを更に防止することができる。これは、上記緩衝ゴム層１８が周方向に剪断変形することにより、トレッド層１５のドライビング変形、ブレーキング変形のうちの周方向の変形を吸収するためである。上記緩衝ゴム層１８は幅方向の変形は吸収しないので、トレッドの横変形は大きいまま維持される。したがって、高い横力を維持しつつトレッドの周方向の変形に伴う発熱を防止することができる。特に、本例のように、左,右のショルダー部１６の内層にそれぞれ左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃを設けて、tanδの小さい異種ゴムを配置した場合には、緩衝ゴム層１８の変形により上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃの表面側に配置された高損失ゴムから成る表面層１５ａの歪が減少するので、発熱を更に防止することができる。なお、上記緩衝ゴム層１８とラジアルベルト層１４とは、トレッドの端部で、かつ、上記左,右の異種ゴム層１５ｂ，１５ｃの配置されている位置に重なるように幅広く配置することが好ましい。
［実施例］
【００４２】
図１に示した二輪車用タイヤについて、左,右のショルダー部のトレッド端部側の内層にtanδの小さな異種ゴム層を備えた本発明によるタイヤ（実施例１〜９）と、異種ゴム層を有しない従来のタイヤ（従来例１）と、異種ゴム層はあるが左右の異種ゴム層が同じタイヤ（比較例１）と、異種ゴム層はないがスパイラルベルト層の幅が小さいタイヤ（比較例２）と、緩衝ゴム層を有するタイヤ(比較例３)とを準備し、上記各タイヤについて、ＣＡ５０度における横力試験とドライバーによる操縦安定性能の評価試験及び、走行後のショルダー部の摩耗量と温度測定とを行った結果を図５の表に示す。
試験タイヤは二輪車用のタイヤで、タイヤサイズは１９０／５０ＺＲ１７である。
これらのタイヤは、いずれも、２枚のボディプライを有している。このボディプライはナイロンの繊維を撚って直径０．６ｍｍとし、打ち込みが６５本／５０ｍｍになるように平行にならべて、未加硫ゴムでシート状にしたものをカーカス材としている。これら２枚のボディプライはラジアル（赤道方向に対する角度が９０度）である。
スパイラルベルト層は、芳香族ポリアミド（商品名；ケブラー）の繊維を撚って直径０．７ｍｍにしたものを、打込み間隔５０本／５０ｍｍで配置したが、スチールコードから構成してもよい。この場合には、例えば、直径０．１２ｍｍのスチール単線を１×３タイプに撚ったスチールコードを打込み間隔３０本／５０ｍｍとなるようにして、スパイラル状に巻付けて形成すればよい。
ラジアルベルト層は、芳香族ポリアミドの繊維を撚って直径０．６ｍｍにしたものを、打込み間隔５０本／５０ｍｍで配置した。
トレッド層の厚さは、センター部からショルダー部まで一律で、８ｍｍで、トレッドの展開幅は２４０ｍｍである。また、スパイラルベルト層の幅は従来例、実施例１〜８、及び、比較例１，３で２４０ｍｍ、比較例２及び実施例９で１８０ｍｍで、ラジアルベルト層の幅は２４０ｍｍである。
上記の基本構造は各タイヤについて共通である。
【００４３】
また、トレッドゴムの違いは以下の通りである。
従来例１のタイヤ
トレッド層のセンター部の内部には、幅が１４０ｍｍで１００℃でのtanδが０．２のゴムが厚み３ｍｍで配置されており、その他の部分は１００℃でのtanδが０．４の高損失ゴムが配置されている。
実施例１のタイヤ
左,右のショルダートレッド端の内部にtanδが上記高損失ゴムのtanδよりも小さな異種ゴムがそれぞれ配置されており、左側のゴムのtanδは０．２で、右側のゴムのtanδは０．３である。これらの異種ゴムの幅は６０ｍｍ（トレッドの展開幅の２５％）で、厚さは４ｍｍ（トレッド層の厚さの５７％）である。この異種ゴムとセンター寄りのゴムとの深さ方向の境界は、深さ方向にほぼ垂直であり傾いていない（図３(ａ)参照）。
実施例２のタイヤは、左,右のゴムのtanδがいずれも０．２５で、左,右の異種ゴム層の厚さがそれぞれ５．５ｍｍ／３ｍｍである他は実施例１のタイヤと同じである。
実施例３のタイヤは、左,右のゴムのtanδがいずれも０．２５で、左,右の異種ゴム層の幅がそれぞれ７０ｍｍ／５０ｍｍである他は実施例１のタイヤと同じである。
実施例４のタイヤは、異種ゴム層が左側にしかなく、tanδは０．２５で、ゴム層の幅は６０ｍｍ、厚さは４ｍｍである。
実施例５のタイヤは、左の異種ゴム層の形状が、図３(ｂ)に示すように、径方向内側の幅が狭いタイプに変更したもので、他は実施例１のタイヤと同じである。
実施例６のタイヤは、実施例１の異種ゴムの形状を、図３（ｃ）に示すような、径方向内側のゴムがセンター方向へ伸びてセンター部内層の異種ゴムと繋がっているタイプに変更したもので、他は実施例１のタイヤと同じである。
実施例７のタイヤは、図３（ｄ）に示すように、実施例１のトレッド端部の壁面に硬質ゴムを配置したもので、他は実施例１のタイヤと同じである。
実施例８のタイヤは、実施例１のトレッド端部から１０％の範囲のゴムの平均厚みを０．７ｍｍだけ薄くしたもので、他は実施例１のタイヤと同じである。
実施例９のタイヤは、実施例１のスパイラルベルト層の幅を１８０ｍｍに変更し、更に、スパイラルベルト層とラジアルベルト層との間に緩衝ゴムを配置したもので、他は実施例１のタイヤと同じである。
比較例１のタイヤは、左,右のゴムのtanδがいずれも０．２５である他は実施例１のタイヤと同じである。
比較例２のタイヤは、従来例のスパイラルベルト層の幅を１８０ｍｍに変更したもので、他は従来例のタイヤと同じである。
比較例３のタイヤは、従来例のタイヤのスパイラルベルト層とラジアルベルト層との間に緩衝ゴムを配置したもので、他は従来例のタイヤと同じである。
【００４４】
上記各タイヤについて、以下の測定及び評価を行った。
（１）ＣＡ５０度における横力測定とドラムでのショルダー部の温度測定
タイヤをリム幅６インチ、リム径１７インチのホイールに組込んだタイヤを、表面に＃４０番の紙ヤスリを貼り付けた直径３ｍのスチール製のドラムにキャンバー角（ＣＡ）５０度、荷重１５００Ｎ，スリップ角（ＳＡ）０度で押付けて、時速１００ｋｍで回転させ、このときの横力をタイヤの回転軸に取付けた３分力計で測定する。この横力がキャンバースラストである。なお、上記タイヤの内圧は２４０ｋＰａである。
横力はタイヤが回転し始めてから５分後のものを測定した。この時、タイヤは十分に暖まり、ショルダー部の温度は１００℃になっていた。
横力は、左,右のトレッドについて測定した。つまり、キャンバーは左右に５０度倒して測定した。従来例のタイヤでは横力はいずれも１７００Ｎであった。他のタイヤの横力については、上記従来例の横力を１００とした指数で表わしている。
（２）テストコースでの評価
テストコースで熟練ドライバーによる総合的な操縦安定性能の試験を実施した。準備したタイヤはリア用のタイヤで、リアのみをタイヤ交換して実車試験を行った。なお、フロントのタイヤは従来のもので固定した。
タイヤを１０００ｃｃのスポーツタイプの二輪車に装着してテストコースで実車走行させ、車輌を大きく倒した旋回時操縦性（コーナリング性能）を中心に評価した。評価点は、テストライダーのフィーリングによる１０点法で総合評価した。旋回評価は左右で行い、右旋回、左旋回でそれぞれ評点をつけてもらった。
テストコースは図６に示すような、左旋回の多いサーキットＢを用いた。一周のラップタイムは約１３０秒であり、これを６周した。サーキットを６周した時のラップタイムの平均も記載した。
また。走行直後のショルダー部の温度を左,右で測定し、これを実車走行後のショルダー部の温度とした。
（３）摩耗量の評価
実車テストを行う前にタイヤの重量を測定しておき、テストコースを８周走行した後にタイヤに付着したゴムのかすや小石などの付着物をきれいに取り除き、再度タイヤの重量を測定する。このとき、タイヤをトレッドセンター部から赤道面で左,右２つに切断して、右のタイヤの重量と左のタイヤの重量とをそれぞれ計測した。新品時のタイヤ１本の重量の半分から、左,右それぞれの走行後のタイヤの重量を引けば、左,右の摩耗量が測定できるので、新品時のタイヤに対する走行後タイヤの重量差を当該タイヤのショルダー部の摩耗量として評価した。各タイヤの摩耗量は、従来例のタイヤの右側の摩耗量を１００とした指数で表わした。
【００４５】
以上の試験結果から本発明の効果が分かる。
実施例１の結果と従来例及び比較例１の結果を比較すると、ショルダー部の内部にtanδの小さな異種ゴム層を設けた実施例１と比較例１では、従来例に比べドラムでの横力指数が向上していることが分かる。また、テストコースのラップタイムが短くなっていることから、サーキットにおいてもグリップが向上していることが確認された。また、使用頻度の高い左側の摩耗量も減少しており、走行後のショルダー部の温度も低くなっている。
しかし、比較例１は左,右の旋回時操縦性能の差は縮まったものの評価点は低いままであるだけでなく、摩耗量の左右のバランスも解消されておらず、走行後のショルダー部の左,右の温度差も大きい。これに対して、左側の内部ゴムのtanδを右側よりも低くした実施例１では、左,右の旋回時操縦性能がバランスよく高くなり、かつ、上記比較例１よりもラップタイムが更に縮まっていることから、サーキットにおいてもグリップが更に向上していることが確認された。また、摩耗量の左右のバランスもよく、かつ、走行後のショルダー部の左,右の温度差も小さい。
また、実施例１の使用頻度の高い側である左側のショルダー部の走行後の温度は１１０℃で、上記比較例１よりも下がっている。これは、左側のtanδを小さくしたため発熱量が抑制され、ゴムが軟化せずにグリップが維持できたためである。一方、実施例１では、使用頻度の低い右側のショルダー部の走行後の温度は９０℃で、上記比較例１よりも上昇している。これは、使用頻度の低い右側のtanδが比較例１のtanδよりも大きいためで、これにより、ゴムが温まりやすくなり、十分なグリップが確保できたと考えられる。
このように、左,右のショルダー部の内部にtanδの小さなゴムをそれぞれ配置し、更に、使用頻度の高い側のtanδを使用頻度の低い側のtanδよりも小さくすれば、旋回時操縦性能を高めることができるだけでなく、左,右の摩耗量の差を小さくできることが確認された。
【００４６】
実施例２の結果と従来例及び比較例１の結果を比較すると、左,右の異種ゴム層の厚みを変えても、tanδを変えた時と同様の効果を得られることがわかる。
また、実施例３の結果と従来例及び比較例１の結果を比較すると、左,右の異種ゴム層の幅を変えても、tanδを変えた時と同様の効果を得られることがわかる。
更に、実施例４の結果と従来例及び比較例１の結果を比較すると、使用頻度の高い左側のみに異種ゴム層を設けた場合でも、旋回時操縦性能をともに高めることができるだけでなく、左,右の摩耗量の差を小さくできることが確認された。この実施例４のタイヤは、上記実施例１〜３のタイヤよりも製造が容易であるという利点を有するが、tanδの小さなゴムを配置してない右側の旋回時操縦性能が若干低下する。しかしながら、左,右の使用頻度の差が大きなサーキットでは有効であると考えられる。
【００４７】
また、実施例５の結果と実施例１の結果を比較すると、実施例５の方が平均のラップタイムが短い。これは、特に、周回の後半でトレッドが摩耗してトレッドの厚みが薄くなり、そのため、発熱量が小さくなったときに、実施例５のように、tanδの小さいゴムの割を減らすことでトレッド温度が低下しすぎるのを防ぐことができたことを示している。今回の走行よりもさらに周回を重ねた場合に、この効果はより顕著に表れてくると考えられる。
実施例６と実施例１の結果を比較すると、実施例６の方が平均のラップタイムが短い。これは、トレッドセンター部の発熱しにくいゴムがショルダー部まで達しているため、トレッド全体の温度が上がりすぎることがなく、適温を保てたためと考えられる。これにより、ショルダー部のtanδをセンター部まで延ばす効果が確認された。
実施例７の結果と実施例１の結果とを比較すると、トレッド端に硬質ゴムを配置した実施例７では、ドラムの横力指数が向上しているだけでなく、サーキットの評点も向上した。これにより、トレッド端に硬質ゴムを配置した効果が確認された。
【００４８】
また、実施例８の結果と実施例１の結果を比較すると、実施例８の方がドラム横力が向上し、テストコースの操縦安定性能も向上していることがわかる。これにより、異種ゴムの厚さはそのままで、トレッド端部の表層ゴムの厚さを薄くした方が、その部分の剛性が高くなるだけでなく、異種ゴムの割合が高くなるので、ショルダー部の温度上昇を抑制して、横力及び操縦安定性能を向上させることができることが確認された。
実施例９の結果と実施例１の結果を比較すると、ドラム横力、ラップタイム、操縦安定性能、摩耗量の全てにわたって向上していることがわかる。また、走行後のショルダー温度差も小さくなっている。左側の摩耗量でみると、スパイラルベルト幅を狭くすることだけで指数で３０（従来例と比較例２）、緩衝ゴム層を配置することだけで２０（従来例と比較例３）、tanδの小さいゴムを配置することだけで８０（従来例と実施例１）の改善がみられる。これらを単純に足し合わせると指数で１３０の改善となる。しかしながら、従来例と実施例９を比較すると、摩耗量の改善は指数で１８０ある。このように、単にスパイラル幅を狭くしたり、緩衝ゴム層を配置するのではなく、これらを組合わせることで、相乗効果が発揮されたと考えられる。この実施例９はラップタイムも非常に速く、摩耗量も極めて少ないだけでなく、ショルダー部の温度も低くかつ左,右の温度差も小さい。
【産業上の利用可能性】
【００４９】
このように、本発明によれば、二輪車の旋回時における横グリップ横グリップの向上と、ショルダー部のトレッド摩耗の防止及び左,右の摩耗の均一化を図ることができるので、特に、左,右で使用頻度の異なるサーキットにおいて使用される二輪車用空気入りタイヤを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】本発明の最良の形態に係る二輪車用タイヤの構成を示す図である。
【図２】本発明による異種ゴム層を示す図である。
【図３】本発明による異種ゴム層の他の形態を示す図である。
【図４】本発明による二輪車用タイヤの他の構成を示す図である。
【図５】試作タイヤ(一般用)の仕様とその評価結果を示す図である。
【図６】競技用バイクのサーキット１周のバンク角度の使用頻度を示す図である。
【図７】二輪車用タイヤがＣＡ５０度で接地したときの要部断面図である。
【符号の説明】
【００５１】
１０  二輪車用タイヤ、１１  ビード部、１１Ｗ  ビードワイヤ、
１２Ａ，１２Ｂ  ボディプライ、１３  スパイラルベルト層、１４  ラジアルベルト層、１５  トレッド層、１５ａ  表面層、１５ｂ  左の異種ゴム層、１５ｃ  右の異種ゴム層、１５ｄ  中央異種ゴム層、１５ｍ  内部中間層、１５Ｕ  連結層、１６  ショルダー部、１７  センター部、１８  緩衝ゴム層、１９  硬質ゴム。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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