(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
成分組成として、質量%で、C:0.01%超0.08%未満、Si:0.2%以下、Mn:0.8％以上1.7%未満、P:0.03%以下、S:0.02%以下、sol.Al:0.3%以下、N:0.01%以下、Cr:0.4%超2%以下を含有し、さらに1.9<[Mneq]<3および0.34≦[%Cr]/[%Mn]を満足し、残部鉄および不可避不純物からなる鋼を、熱間圧延および冷間圧延した後、680〜740℃の温度範囲を3℃/sec未満の平均加熱速度で加熱し、740℃超820℃未満の焼鈍温度で焼鈍し、前記焼鈍温度から650℃までの温度範囲を2〜30℃/secの平均冷却速度で冷却し、650℃から下記の(1)式で与えられるTc℃までの温度範囲を10℃/sec以上の平均冷却速度で冷却し、前記Tc℃から200℃までの温度範囲を0.2〜10℃/secの平均冷却速度で冷却することを特徴とする高強度冷延鋼板の製造方法；
Tc=410-40×[%Mn]-30×[%Cr]・・・(1)
ここで、[Mneq]はMn当量であり、[Mneq]=[%Mn]+1.3×[%Cr]を表し、[%Mn]、[%Cr]は、それぞれMn、Crの含有量を表す。
【請求項２】
焼鈍時に、680〜740℃の温度範囲を2℃/sec未満の平均加熱速度で加熱することを特徴とする請求項1に記載の高強度冷延鋼板の製造方法。
【請求項３】
0.55≦[%Cr]/[%Mn]を満足する鋼を用いることを特徴とする請求項1または2に記載の高強度冷延鋼板の製造方法。
【請求項４】
さらに、質量%で、B:0.005%以下を含有する鋼を用いることを特徴とする請求項1乃至3のいずれかに記載の高強度冷延鋼板の製造方法。
【請求項５】
さらに、質量%で、Mo:0.1%以下およびV:0.2%以下のうちの少なくとも1種を含有する鋼を用いることを特徴とする請求項1乃至4のいずれかに記載の高強度冷延鋼板の製造方法。
【請求項６】
さらに、質量%で、Ti:0.014%未満、Nb：0.01%未満、Ni:0.3%以下およびCu:0.3%以下のうちの少なくとも1種を含有する鋼を用いることを特徴とする請求項1乃至5のいずれかに記載の高強度冷延鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車、家電等においてプレス成形工程を経て使用されるプレス成形用高強度冷延鋼板の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、フード、ドア、トランクリッド、バックドア、フェンダーといった耐デント性の要求される自動車外板パネルには、極低炭素鋼をベースにNb、Ti等の炭窒化物形成元素を添加して固溶C量を制御した引張強度TS:340MPaクラスのBH鋼板(焼付け硬化型鋼板、以後、単に340BHと呼ぶ)やTS:270MPaクラスのIF鋼板(Interstitial Free鋼板、以後、単に270IFと呼ぶ)が適用されてきた。近年、車体軽量化ニーズのさらなる高まりから、これらの外板パネルをさらに高強度化して耐デント性を向上させ、鋼板を薄肉化しようとする検討が進められている。また、現状と同板厚で高強度化により耐デント性の向上を図ろうとする検討やBHの付与される焼付け塗装工程の低温、短時間化を図ろうとする検討も進められている。
【０００３】
しかしながら、降伏強度YP:230MPaの340BHやYP:180MPaの270IFをベースにさらにMn、P等の固溶強化元素を添加して高強度化し、鋼板を薄肉化しようとすると、面歪の問題が生じる。ここで、面歪とは、YPの増加により生じるプレス成形面の微小なしわ、うねり状の模様であり、この面歪が生じるとドアやトランクリッドなどの意匠性、デザイン性を著しく損なう。このため、このような用途では、プレス成形および焼付け塗装後の降伏応力YPは従来以上に増加させつつも、プレス成形前には極力低いYPを有することが望まれる。
【０００４】
このような背景から、例えば、特許文献1には、C:0.005〜0.15%、Mn:0.3〜2.0%、Cr:0.023〜0.8%を含有する鋼の焼鈍後の冷却速度を適正化し、主としてフェライトとマルテンサイトからなる複合組織を形成させることで、低いYP、高い加工硬化WH、高いBHを兼ね備えた鋼板を得る方法が開示されている。特許文献2には、C:0.01〜0.04%、Mn:0.3〜1.6%、Cr:0.5%以下、Mo:0.5%以下を含有し、1.3≦Mn+1.29Cr+3.29Mo≦2.1%を満足する鋼を焼鈍後、少なくとも550℃以下の温度範囲を100℃/sec以上の冷却速度で冷却し、鋼中の固溶Cを増加させ、高いBHを有する高強度冷延鋼板を製造する方法が開示されている。特許文献3には、C:0.0025%以上0.04%未満、Mn:0.5〜2.5%、Cr:0.05〜2.0%を含有する鋼を焼鈍後、650〜450℃の温度範囲を15〜200℃/secの冷却速度で冷却し、さらに200〜300℃付近の温度範囲を10℃/sec未満の冷却速度で冷却して、フェライトと低温変態相からなるBHが高くプレス成形後の表面品質に優れた高強度冷延鋼板の製造方法が開示されている。
【特許文献１】特公昭62-40405号公報
【特許文献２】特開2006-233294号公報
【特許文献３】特開2006-52465号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記特許文献1〜3に記載の製造方法で製造された高強度冷延鋼板には、次のような問題がある。
i) 低YP化が十分でなく、ドアパネルなどにプレス成形すると、340BHと比べて面歪量は依然として大きい。
ii) このような複合組織型の高強度冷延鋼板では、強化のために硬質なマルテンサイトなどの第2相を分散させているので、本質的に材料特性の変動が生じやすい。例えば、第2相の割合は鋼中の数10ppmのC量や20〜50℃の焼鈍温度の変動により顕著な影響を受けるので、従来のMn、Pで固溶強化した340BHや270IFと比べて材質変動が大きい。
【０００６】
本発明は、このような事情を鑑みなされたものであり、YPが十分に低く、材質変動の小さい高強度冷延鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、複合組織型の高強度冷延鋼板を対象に、従来と同等以上の高いBHを確保しつつ、より一層YPを低減し、同時に材質変動を小さくする方法について鋭意検討を行った結果、以下の知見を見出した。
I) MnとCrの組成範囲を適正に制御し、さらに焼鈍時に所定の温度範囲を徐加熱することで、第2相を粗大かつ均一に分散させて、低YP化が図れるとともに、焼鈍温度に対するYPの変動を小さく抑えられる。
II) また、MnとCrの組成範囲を適正化することで固溶C量の過剰な減少が抑制され、高いBHが得られる。
【０００８】
本発明は、以上の知見に基づきなされたもので、成分組成として、質量%で、C:0.01%超0.08%未満、Si:0.2%以下、Mn:0.8％以上1.7%未満、P:0.03%以下、S:0.02%以下、sol.Al:0.3%以下、N:0.01%以下、Cr:0.4%超2%以下を含有し、さらに1.9<[Mneq]<3および0.34≦[%Cr]/[%Mn]を満足し、残部鉄および不可避不純物からなる鋼を、熱間圧延および冷間圧延した後、680〜740℃の温度範囲を3℃/sec未満の平均加熱速度で加熱し、740℃超820℃未満の焼鈍温度で焼鈍し、前記焼鈍温度から650℃までの温度範囲を2〜30℃/secの平均冷却速度で冷却し、650℃から下記の(1)式で与えられるTc℃までの温度範囲を10℃/sec以上の平均冷却速度で冷却し、前記Tc℃から200℃までの温度範囲を0.2〜10℃/secの平均冷却速度で冷却することを特徴とする高強度冷延鋼板の製造方法を提供する。
Tc=410-40×[%Mn]-30×[%Cr]・・・(1)
ここで、[Mneq]はMn当量であり、[Mneq]=[%Mn]+1.3×[%Cr]を表し、[%Mn]、[%Cr]は、それぞれMn、Crの含有量を表す。
【０００９】
本発明の高強度冷延鋼板の製造方法では、焼鈍時に、680〜740℃の温度範囲を2℃/sec未満の平均加熱速度で加熱することが好ましい。
【００１０】
また、0.55≦[%Cr]/[%Mn]を満足する鋼を用いたり、さらに、質量%で、B:0.005%以下を含有させることが好ましい。また、質量%で、Mo:0.15%以下およびV:0.2%以下のうちの少なくとも1種を含有させることが好ましい。さらにまた、質量%で、Ti:0.014%未満、Nb：0.01%未満、Ni:0.3%以下およびCu:0.3%以下のうちの少なくとも1種を含有させることが好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、YPが低く、材質変動の小さい高強度冷延鋼板を製造できるようになった。また、本発明の方法で製造される高強度冷延鋼板は、優れた耐面歪性および耐デント性を備えているため、自動車部品の高強度化、薄肉化に好適である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下に、本発明の詳細を説明する。なお、成分の量を表す%は、特に断らない限り質量%を意味する。
【００１３】
1) 成分組成
C:0.01%超0.08%未満
Cは所定量の第2相を確保するために必要な元素である。Cの添加量が少なすぎると十分な量の第2相が確保できなくなり、低いYPが得られなくなる。また、十分に高いBHが確保できなくなると同時に耐時効性も劣化する。十分な量の第2相を確保するためにはCは0.01%を超えて添加する必要がある。一方、C量が0.08%以上となると第2相の割合が大きくなりすぎてYPが増加する。したがって、C量の上限は0.08%未満とする。より低いYPを得るためにはC量は0.06%未満とすることが好ましく、さらに低いYPを得るためにはC量は0.04%未満とすることがより好ましい。
【００１４】
Si:0.2%以下
Siは微量添加することで熱間圧延でのスケール生成を遅延させて表面品質を改善する効果、鋼板のミクロ組織をより均一、粗大化する効果、プレス成形時の金型への焼付き(型かじり)を改善する効果等があるので、このような観点から添加することができる。しかしながら、Siは固溶強化能が大きく、YPを増加させる効果が大きいので、Si量はYP上昇の影響の小さい範囲の0.2%以下とする。好ましくは0.1%以下である。
【００１５】
Mn:0.8％以上1.7%未満
Mnは焼入れ性を高めるとともに、その量を適正化することにより、固溶C量を所定範囲に低減して低YP化と高BH化を可能する。Mn量が0.8%より少ないと、焼鈍時の冷却過程で固溶C量が多くなりすぎて、400℃未満の温度範囲で過時効処理が施される際に多量の固溶Cがマルテンサイト周囲の歪に析出して十分に低YP化するのが困難になる。また、固溶C量が増加しすぎると耐時効性も劣化する。一方、Mn量が1.7%以上になると固溶C量が少なくなりすぎてBHが低下する。また、Mnの固溶強化の増加に加えて第2相が微細化してYPの上昇や焼鈍温度に対するYPの変動を招く。したがって、Mn量は0.8％以上1.7%未満とする。
【００１６】
P:0.03%以下
Pは固溶強化量が大きく、低YP化の観点からは極力少なくする方がよい。ただし、鋼板のミクロ組織をより粗大化する効果、プレス成形時の金型への焼付きを改善する効果等があるので、YP上昇への悪影響の小さい0.03%以下の範囲で添加することができる。
【００１７】
S:0.02%以下
Sは鋼中でMnSとして析出するが、その含有量が多いと鋼板の延性を低下させ、プレス成形性を低下させる。また、スラブを熱間圧延する際に熱間延性を低下させ、表面欠陥を発生させやすくする。このため、S量は0.02%以下とするが、少ないほど好ましい。
【００１８】
sol.Al:0.3%以下
Alは脱酸元素、あるいはNをAlNとして固定して耐時効性を向上させる元素として利用されるが、熱間圧延後の巻き取り時もしくは焼鈍時に微細なAlNを形成してフェライトの粒成長を抑制し、低YP化を阻害する。鋼中の酸化物を低減する、あるいは耐時効性を向上させる観点からは、Alは0.02％以上添加するのが良い。一方、粒成長性を向上させる観点からは、巻取温度を620℃以上にすることでフェライトの粒成長性は向上するが、微細なAlNは少ないほど好ましい。それには、sol.Al量を0.15%以上とし、AlNを巻き取り時に粗大に析出させることが好ましいが、0.3%を超えるとコスト増を招くので、sol.Al量は0.3%以下とする。ただし、sol.Alが0.1％を超えて添加されると、鋳造性を劣化させ、表面品質の劣化原因になるので、表面品質を厳格管理することが求められる外板パネル用途では、sol.Al量は0.1以下とするのが好ましい。
【００１９】
N:0.01%以下
Nは、熱間圧延後の巻き取り時もしくは焼鈍時に析出して微細なAlNを形成し、粒成長性を阻害する。このため、N量は0.01%以下とするが、少ないほど好ましい。また、N量が増加すると耐時効性の劣化を招く。粒成長性の向上ならびに耐時効性の向上の観点からは、N量は0.008％未満とすることが望ましく、さらには0.005％未満とすることがより好ましい。
【００２０】
Cr:0.4%超2%以下
Crは、本発明で最も重要な元素であり、固溶強化量が小さく、かつ第2相であるマルテンサイトを微細化し、焼入れ性を高める効果を有するため、低YP化ならびに材質変動の低減に有効な元素である。こうした効果を発揮させるには、次に説明するMn当量やMnとの組成比を制御する必要があるが、Crは0.4％を超えて添加する必要がある。一方、Cr量が2％を超えるとコスト増やめっき鋼板の表面品質の劣化を招くので、Cr量は2%以下とする。
【００２１】
1.9<[Mneq]<3
本発明で定義したMn当量、すなわち上記の[Mneq]を、焼鈍時の冷却速度を制御して、1.9超にすることで固溶C量が適正範囲まで低減されるとともに、パーライト、ベイナイトの生成が抑制されて低いYP、高いBHが得られる。さらにYPを低減する観点からは[Mneq]は2.1超とすることが望ましく、2.2超とすることがより望ましい。一方、[Mneq]が増加しすぎるとBHの低下やコスト増を招くので、[Mneq]は3未満とする。
【００２２】
0.34≦[%Cr]/[%Mn]
同一[Mneq]でもCr量とMn量の比、すなわち[%Cr]/[%Mn]を0.34以上とすることで第2相を粗大化し、Mnの固溶強化も低減できるので、YPを低減し、材質変動を小さくできる。さらに低YP化し、材質変動を小さくするには、0.55≦[%Cr]/[%Mn]とすることが好ましい。
【００２３】
残部は、鉄および不可避不純物であるが、さらに以下の元素を所定量含有させることもできる。
【００２４】
B:0.005%以下
Bも、同様に焼入れ性を高める元素であり、また、NをBNとして固定して粒成長性を向上させる作用がある。しかしながら、Bを過剰に添加すると残存する固溶Bの影響で第2相が逆に微細化するので、B量は0.005%以下とすることが好ましい。本発明鋼においては、0.001％超のBを添加することで、フェライトの粒成長性の向上効果も十分に発揮され、極めて低いYPを得ることができる。したがって、Bは0.001％超含有させることが望ましい。
【００２５】
Mo:0.1%以下
Moは、Mn、Crと同様に焼入れ性を高める元素であり、焼入れ性を向上させる目的で添加することができる。しかしながら、過剰に添加されると、Mnと同様に第2相を微細化、硬質化してYPを増加させるので、MoはYP上昇への影響が小さい0.1%以下の範囲で添加することが好ましい。YPならびにΔYPを一層低減する観点からは、Mo量は0.02％未満(無添加)とすることが望ましい。
【００２６】
V:0.2%以下
Vは、同様に焼入れ性を高める元素であるが、0.2%を超えて添加すると著しいコスト上昇を招くので、Vは0.2%以下の範囲で添加することが好ましい。
【００２７】
Ti:0.014%未満
TiはNを固定して耐時効性を向上させる効果や鋳造性を向上させる効果がある。しかし、鋼中でTiN、TiC、Ti(C,N)等の微細な析出物を形成し粒成長性を阻害するので、低YP化の観点からは、Ti量は0.014%未満とすることが好ましい。
【００２８】
Nb:0.01%未満
Nbは熱間圧延での再結晶を遅延させて集合組織を制御し、圧延方向と45度方向のYPを低減する効果を有する。しかし、鋼中で微細なNbC、Nb(C,N)を形成して粒成長性を著しく劣化させてYPを増加させるので、NbはYP上昇の影響の少ない0.01%未満の範囲で含有させることが好ましい。
【００２９】
Cu:0.3%以下
Cuはスクラップ等を積極活用するときに混入する元素であり、Cuの混入を許容することでリサイクル資材を原料資材として活用でき、製造コストを削減することができる。鋼板の材質に及ぼすCuの影響は小さいが、過剰に混入すると表面キズの原因となるので、Cu量は0.3%以下とすることが好ましい。
【００３０】
Ni:0.3%以下
Niも鋼板の材質に及ぼす影響は小さいが、Cuを添加する場合に表面キズを低減する観点から添加することができる。しかしながら、Niは過剰に添加するとスケールの不均一性に起因した表面欠陥を発生させるので、Ni量は0.3%以下とすることが好ましい。
【００３１】
2) 製造条件
本発明の製造方法では、上述したように、上記の成分組成を有する鋼スラブを、熱間圧延および冷間圧延した後、680〜740℃の温度範囲を3℃/sec未満の平均加熱速度で加熱し、740℃超820℃未満の焼鈍温度で焼鈍し、前記焼鈍温度から650℃までの温度範囲を2〜30℃/secの平均冷却速度で冷却し、650℃から上記の(1)式で与えられるTc℃までの温度範囲を10℃/sec以上の平均冷却速度で冷却し、前記Tc℃から200℃までの温度範囲を0.2〜10℃/secの平均冷却速度で冷却する。
【００３２】
熱間圧延
鋼スラブを熱間圧延するには、スラブを加熱後圧延する方法、連続鋳造後のスラブを加熱することなく直接圧延する方法、連続鋳造後のスラブに短時間加熱処理を施して圧延する方法などで行える。熱間圧延は、常法にしたがって実施すればよく、例えば、スラブ加熱温度は1100〜1300℃、仕上圧延温度はAr3変態点以上、仕上圧延後の平均冷却速度は10〜200℃/sec、巻取温度は400〜720℃とすればよい。外板パネル用の美麗なめっき表面品質を得るためには、スラブ加熱温度は1200℃以下、仕上圧延温度は850℃以下とすることが好ましい。また、鋼板表面に生成した1次、2次スケールを除去するためにデスケーリングを十分に行うことが好ましい。YP低減の観点からは、巻取温度は高い方が望ましく、640℃以上とすることが好ましい。特に、680℃以上の巻取温度にすると、熱延板の状態でMnやCrを十分第2相に濃化させることができ、その後の焼鈍工程でのγの安定性を向上させ、低YP化に寄与する。また、鋼板のr値の面内異方性を低減したり、圧延方向と45度の方向のYPを低く抑えるためには、仕上圧延後の冷却速度を40℃/sec以上と大きくすることが好ましい。
【００３３】
冷間圧延
冷間圧延では、圧延率を50〜85%とすればよい。
【００３４】
焼鈍
焼鈍時の平均加熱速度:3℃/sec未満
焼鈍後に粗大な第2相を均一に分散させ、低YP化を図るとともに材質変動を小さくするためには、680℃〜740℃の温度範囲における加熱速度を制御することが効果的である。これは、[Mneq]が1.9を超える成分系では、焼鈍後の第2相が微細化しやすく、これはMnが高いためにAc1変態点が低くなりすぎて再結晶が完了しないうちに未再結晶ままのフェライト粒界面にγ粒が形成されたり、再結晶が完了したとしても再結晶直後の微細なフェライト粒にγ粒が形成されて、鋼板のYPが上昇しやすいためである。
【００３５】
C:0.028%、Si:0.01%、Mn:1.6%、P:0.01%、S:0.01%、sol.Al:0.04%、Cr:0.8%、N:0.003%を含有する鋼を実験室で溶製し、27mm厚のスラブを製造した。このスラブを1250℃に加熱し、仕上圧延温度830℃で2.3mmまで熱間圧延し、620℃で1hrの巻き取り処理を施した。得られた熱延板を0.75mmまで圧延率67%で冷間圧延した。得られた冷延板を焼鈍する際に、680〜740℃の温度範囲の平均加熱速度を0.3〜20℃/secに変化させ、780℃×40secの均熱処理を施し、焼鈍温度から650℃までの温度範囲を平均冷却速度7℃/secで冷却し、650℃から300℃までの温度範囲を25℃/secで冷却して、その後300℃から200℃の温度範囲を0.5℃/secで冷却して、室温まで空冷した。得られた鋼板よりJIS5号引張試験片を採取し、引張試験（JISZ2241に準拠、引張方向は圧延方向と直角方向）、SEMによる組織観察を行った。
【００３６】
図1に、焼鈍時における680〜740℃の温度範囲の平均加熱速度とYPの関係を示す。平均加熱速度が3℃/sec未満で200MPa以下のYPが得られ、加熱速度が2℃/sec未満で195MPa以下のYPが得られる。また、このとき、第2相がより粗大で均一分散していることがSEMにより確認された。さらに種々の加熱速度で焼鈍した鋼板について材質変動に対する影響を調査した。すなわち、各鋼板について焼鈍温度を760〜810℃で変化させ、焼鈍温度を50℃変動させたときのYPの変動量ΔYPを調査したところ、焼鈍時の680〜740℃における加熱速度が20℃/secのサンプルでは、ΔYPが20MPaであるのに対して、加熱速度が3℃/sec未満の鋼板ではΔYPが15MPa未満に低減されていることが明らかになった。このように、所定の温度範囲の加熱速度を制御することでYPが低く、焼鈍温度に対するΔYPの小さい鋼板が得られる。
【００３７】
焼鈍温度:740℃超820℃未満
焼鈍温度が740℃以下では炭化物の固溶が不十分となり、安定して第2相を確保できない。820℃以上では焼鈍中のγの割合が多くなりすぎてγへのMn、C等の元素濃化が不十分になり、十分に低いYPが得られない。これは、γへの元素濃化が不十分になることで、マルテンサイトの周囲に十分な歪が付与されなくなるとともに焼鈍後の冷却過程でパーライト、ベイナイト変態が生じやすくなるためと考えられる。均熱時間は通常の連続焼鈍で実施される740℃超の温度範囲で20sec以上とすればよく、40sec以上とすることがより好ましい。
【００３８】
焼鈍温度から650℃までの温度範囲の平均冷却速度(1次冷却速度):2〜30℃/sec
冷却中のγ粒にMnやCを濃化させ焼入れ性を高めて低YP化を図るため、焼鈍温度から650℃までの温度範囲の平均冷却速度を2〜30℃/secとする必要がある。
【００３９】
650℃から上記の(1)式で与えられるTc℃までの温度範囲の平均冷却速度(2次冷却速度):10℃/sec以上
パーライトおよびベイナイトの生成しやすい650℃からTc℃で表されるMs点近傍の温度範囲を平均冷却速度10℃/sec以上で冷却することにより、パーライトおよびベイナイトの生成が抑制されて、十分に低いYPが得られる。
【００４０】
Tc℃から200℃までの温度範囲の平均冷却速度(3次冷却速度):0.2〜10℃/sec
Tc℃から200℃までの温度範囲を平均冷却速度0.2〜10℃/secで冷却することにより、フェライト中に過剰に残存する固溶Cを析出させて低YP化および高延性化を図ることができる。
【００４１】
本発明の製造方法で製造された高強度冷延鋼板は、焼鈍ままの状態でYPElは0.5%未満であり、YPも十分に低いので、そのままプレス成形用鋼板として使用することができる。しかしながら、表面粗度の調整、板形状の平坦化などプレス成形性を安定化させる観点から通常スキンパス圧延を実施してもよい。その場合は、低YP、高El、高WH化の観点から伸長率は0.3〜0.5%とすることが好ましい。
【実施例】
【００４２】
表1に示す鋼番A〜BBの鋼を溶製後、230mm厚のスラブに連続鋳造した。このスラブを1180〜1250℃に加熱後、830℃(鋼番A〜D、I、R〜V、X〜BB)、880℃(鋼番E〜H、J〜Q、W)の仕上圧延温度で熱間圧延を施した。その後、20℃/secの平均冷却速度で冷却し、540〜640℃の巻取温度で巻き取った。得られた熱延板は、酸洗後67〜78%の圧延率で冷間圧延し、板厚0.75mmの冷延板とした。得られた冷延板は、表2、3に示す680〜740℃の温度範囲における平均加熱速度、焼鈍温度、焼鈍温度から650℃までの温度範囲の1次平均冷却速度冷却速度、650℃からTc℃までの温度範囲の2次平均冷却速度、Tc℃から200℃までの温度範囲の3次平均冷却速度で焼鈍した。得られた焼鈍ままの、すなわちスキンパス圧延されてない鋼板から、圧延方向と直角方向よりJIS5号試験片を採取して引張試験(JISZ2241に準拠)を実施し、YP、TSを評価した。また、各成分組成の鋼板について焼鈍温度を760〜810℃の範囲で変化させたときのYPの最大値と最小値の差を求め、YPの変動量ΔYPとした。さらに、上記と同一の試験片に2%の予歪を付与し、170℃で20minの熱処理を施した後のYPの増加量であるBHを求めた。
【００４３】
結果を表2、3に示す。
【００４４】
本発明例の鋼板は、同一TSレベルの材料と比較して低いYP、すなわち低いYRを有している。しかも、焼鈍温度に対するΔYPも小さく、YPの安定性に優れている。とりわけ、[Mneq]が2.1超で、かつ[%Cr]/[%Mn]が0.55以上に適正化され、さらに焼鈍時の加熱速度が3℃/sec未満に制御された鋼板では、Mnや固溶Cによる固溶強化が低減されるとともに、第2相が均一に粗大化しているので、YPが低く、ΔYPも小さい。例えば、鋼番Aに対して鋼番B、C、Dの鋼では、[Mneq]が増加しているが、[%Cr]/[%Mn]が0.34〜0.41の範囲なので、[Mneq]の増加にともないパーライト、ベイナイトの生成が抑制されるとともに、固溶Ｃが低減されるが、第2相が微細化し、加熱速度1.5℃/sec、焼鈍温度780℃の条件では、YPは191〜197MPa、焼鈍温度に対するΔYPは7〜9MPaの範囲にある。これに対して、[Mneq]を2.1超に増加させつつ[%Cr]/[%Mn]を0.55以上に調整した鋼番E、F、G、Hの鋼等では鋼番A、B、C、Dと同じ製造条件では、YPは172〜188MPa、焼鈍温度に対するΔYPは4〜6MPaと非常に低い。また、Cを増加させたときのYPの上昇も非常に小さく、Cを0.058%まで増加させた鋼番Kの鋼は、490MPaのTSに対して208MPaの非常に低いYPを有している。また、Cを0.072%まで増加させた鋼番Lの鋼は、541MPaのTSに対して230MPaの非常に低いYPを有している。つまり、この鋼では、Cを変化させてもΔYPが小さく、YRの低い鋼板が安定して得られる。さらに、MnとCrの組成範囲が適正化されているので、YPが低いにもかかわらず、高いBHを有している。
【００４５】
これに対して、[Mneq]、焼鈍時の加熱速度や冷却速度が適正化されていない鋼では、同一TSクラスの本発明鋼と比べてYRが高い。[Mneq]が所定範囲にあっても、[%Cr]/[%Mn]が適正化されてない鋼番S、Vの鋼では、第2相が微細でMnの固溶強化量も大きいので、ΔYPとYPの両者が高い。また、BHも低い。Moが添加された鋼番Tの鋼では、第2相が微細化する傾向があり、YPが高く、ΔYPが大きい。C量が所定範囲になく、結果的として第2相の割合が所定範囲にない鋼番Uの鋼では、低いYRが得られない。P、Siの添加量の多い鋼番X、Yの鋼では、第2相は粗大化しているものの固溶強化量が大きくなりすぎ、低いYPが得られない。このように、従来鋼では、低いYP、小さいΔYP、高いBHの全てを兼ね備えた鋼板が得られない。
【００４６】
【表１】
0005272548.tif 000002
【００４７】
【表２】
0005272548.tif 000003
【００４８】
【表３】
0005272548.tif 000004
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】焼鈍時の平均加熱速度とYPの関係を示す図。
【図１】
0005272548.tif 000005