(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
マトリクス樹脂と繊維とを備えたプリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなり、
上記プリプレグシートが、シャフト軸方向の全体に亘って設けられている全長シートと、シャフト軸方向の一部に設けられている部分シートとを含み、
上記部分シートの少なくとも一部が、シャフトの先端部に配置された先端バイアス層を形成しており、
上記先端バイアス層が、第一先端バイアス層と第二先端バイアス層とを有しており、
上記第一先端バイアス層の繊維が、シャフト軸線に対して−６５度以上−２５度以下の角度に配向しており、
上記第二先端バイアス層の繊維が、シャフト軸線に対して２５度以上６５度以下の角度に配向しており、
上記第一先端バイアス層用のシートである第一先端バイアスシートと、上記第二先端バイアス層用のシートである第二先端バイアスシートとが貼り合わされた先端バイアス貼り合わせ体が巻回されてなり、
上記第一先端バイアスシート用の第一シートと、上記第二先端バイアスシート用の第二シートとの貼り合わせによって作製された貼り合わせ体が裁断されることにより、上記第一先端バイアスシート及び上記第二先端バイアスシートが形成されると同時に、上記先端バイアス貼り合わせ体が形成されており、
上記部分シートが、シャフトの先端部に配置された先端バイアス保護層を含み、
上記先端バイアス保護層が上記先端バイアス層の全体を覆っており、
上記先端バイアス保護層が、シートにより構成されているゴルフクラブ用シャフト。
【請求項２】
上記先端バイアス保護層である上記シートの軸方向長さが、上記先端バイアス貼り合わせ体の軸方向長さよりも大きい請求項１に記載のゴルフクラブ用シャフト。
【請求項３】
上記先端バイアス保護層が、ストレート層又はフープ層である請求項１又は２に記載のゴルフクラブ用シャフト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフクラブ用シャフトに関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフクラブ用シャフトとして、いわゆるスチールシャフトやカーボンシャフトが知られている。カーボンシャフトの材質は、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）である。
【０００３】
カーボンシャフトの多くは、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。シートワインディング製法では、繊維とマトリクス樹脂とを備えたプリプレグシートが用いられる。この製法では、プリプレグよりなるシートが金属製の芯体に巻回され、次いで加熱によりマトリクス樹脂が硬化され、この硬化後に上記芯体が引き抜かれる。この製法により、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなるシャフトが形成される。
【０００４】
カーボンシャフトは、通常、ストレート層とバイアス層（アングル層）とを有する。バイアス層は、主としてシャフトの捻れ剛性に関係する。シャフトの捻れ剛性を表す指標として、シャフトトルク値（単にトルク値とも称される）が知られている。一定の条件でトルクを付与したときの捻れ角が、トルク値である。このトルク値が小さいほど、シャフトの捻れ剛性が高い。
【０００５】
高い捻れ剛性は、インパクトの衝撃力によるシャフトの捻れを抑制しうる。高い捻れ剛性は、打球方向性を改善しうる。
【０００６】
バイアス層の繊維量の増大は、捻れ剛性の向上に寄与しうるが、その一方でシャフト重量の増大を招く。このシャフト重量の増加は、ヘッドスピードの低下や飛距離の低下につながる。バイアス層の繊維弾性率が高くされることによっても捻れ剛性が高められ得るが、この場合はシャフト強度が低下しやすい。
【０００７】
特開平９−２３４２５６号公報は、シャフトの全長に亘って設けられたバイアス層の他に、先端部分及び後端部分に、部分的なバイアス層を設けたシャフトを開示する。特開２００２−１２６１４１号公報は、２枚のバイアスシートを貼り合わせて積層一体化した貼り合わせシートを外層に積層してなるシャフトを開示する。
【特許文献１】特開平９−２３４２５６号公報
【特許文献２】特開２００２−１２６１４１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明者が検討した結果、シャフトの先端部に部分的なバイアス層（先端バイアス層）を設けることは、シャフト重量の増加を抑制しつつ、シャフトの捻れ剛性を高める上で有効であることが分かった。ところが、このような先端バイアス層を設けた場合、シャフトトルク値等のシャフト物性値がばらつきやすいことが判明した。
【０００９】
本発明の目的は、先端バイアス層を有するシャフトにおいて、シャフト物性のばらつきを抑制しうるゴルフクラブ用シャフトを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明に係るゴルフクラブ用シャフトは、マトリクス樹脂と繊維とを備えたプリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。上記プリプレグシートは、シャフト軸方向の全体に亘って設けられている全長シートと、シャフト軸方向の一部に設けられている部分シートとを含む。上記部分シートの少なくとも一部は、シャフトの先端部に配置された先端バイアス層を形成している。上記先端バイアス層は、第一先端バイアス層と第二先端バイアス層とを有している。上記第一先端バイアス層の繊維は、シャフト軸線に対して−６５度以上−２５度以下の角度に配向している。上記第二先端バイアス層の繊維は、シャフト軸線に対して２５度以上６５度以下の角度に配向している。このシャフトは、上記第一先端バイアス層用のシートである第一先端バイアスシートと、上記第二先端バイアス層用のシートである第二先端バイアスシートとが貼り合わされた先端バイアス貼り合わせ体が巻回されてなる。
【００１１】
好ましくは、上記第一先端バイアス層の巻き始め側の端がＴ１とされ、上記第二先端バイアス層の巻き始め側の端がＴ２とされるとき、端Ｔ１の周方向位置と端Ｔ２の周方向位置との角度差θが９０度以下である。
【００１２】
好ましくは、上記第一先端バイアスシート用の第一シートと、上記第二先端バイアスシート用の第二シートとの貼り合わせによって作製された貼り合わせ体が裁断されることにより、上記第一先端バイアスシート及び上記第二先端バイアスシートが形成されると同時に、上記先端バイアス貼り合わせ体が形成される。
【００１３】
好ましくは、上記部分シートは、シャフトの先端部に配置された先端バイアス保護層を含む。好ましくは、この先端バイアス保護層が上記先端バイアス層の全体を覆っている。
【００１４】
本発明に係るシャフトの製造方法は、マトリクス樹脂と繊維とを備えたプリプレグシートを裁断することにより、シャフト軸方向の全体に亘って設けられている全長シートと、シャフト軸方向の一部に設けられている部分シートとを作製する裁断工程、バイアス層用のシート同士が貼り合わせられる貼り合わせ工程、裁断されたシートをマンドレルに巻回して巻回体を得る巻回工程、上記巻回体のマトリクス樹脂を硬化させて硬化積層体を得る硬化工程、及び、上記硬化積層体の表面を研磨する研磨工程を含む。この製造方法において、上記部分シートは、シャフト軸線に対して−６５度以上−２５度以下の角度で繊維を配向させるための第一先端バイアスシートと、シャフト軸線に対して２５度以上６５度以下の角度で繊維を配向させるための第二先端バイアスシートとを含んでいる。上記貼り合わせ工程及び／又は上記裁断工程は、上記第一先端バイアスシートと上記第二先端バイアスシートとが貼り合わされた先端バイアス貼り合わせ体を得る工程を含んでいる。上記巻回工程は、上記先端バイアス貼り合わせ体を巻回する工程を含んでいる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明は、先端バイアス層の一部消失や巻回の不具合を抑制することができる。よって本発明により、シャフト物性値のばらつきが抑制されうる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。なお、本願において、「シャフト軸方向」とは、シャフトの中心軸線の方向であり、シャフト長手方向と一致する。本願において、「シャフト軸方向」は、単に「軸方向」とも称される。また本願において、プリプレグシートは単にシートとも称される。
【００１７】
図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブシャフト６を備えたゴルフクラブ２の全体図である。ゴルフクラブ２は、ヘッド４、シャフト６及びグリップ８を有している。ヘッド４は、シャフト６の一端部に取り付けられる。グリップ８は、シャフト６の他端部に取り付けられる。
【００１８】
なおシャフト６に装着されるヘッド４及びグリップ８は限定されない。ヘッド４として、ウッド型ゴルフクラブヘッド、アイアン型ゴルフクラブヘッド、パターヘッド等が例示される。
【００１９】
シャフト６は、管状体である。シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。チップ端Ｔｐにヘッド４が取り付けられる。バット端Ｂｔにグリップ８が取り付けられる。ゴルフクラブ２において、チップ端Ｔｐは、ヘッド４のシャフト穴の内部に位置している。ゴルフクラブ２において、バット端Ｂｔは、グリップ８のシャフト挿入穴の内部に位置している。
【００２０】
シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。シャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。このプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。本発明に係る先端バイアスシートには、このＵＤプリプレグが好ましく用いられる。このプリプレグシートは、繊維とマトリクス樹脂とを有している。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。
【００２１】
シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造される。プリプレグの状態において、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。この硬化とは、半硬化状態のマトリクス樹脂を硬化させることである。この硬化は、加熱により達成される。シャフト６の製造工程には、加熱工程が含まれる。この加熱工程により、プリプレグシートのマトリクス樹脂が硬化する。
【００２２】
図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図（シート構成図）である。シャフト６は、複数枚のシートにより構成されている。具体的には、シャフト６は、ａ１からａ１０までの１０枚のシートにより構成されている。本願において、図２等で示される展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。展開図において上側に位置しているシートから順にマンドレルｍ１に巻回される。図２等の展開図において、図面の左右方向は、シャフト軸方向と一致する。図２等の展開図において、図面の右側は、シャフトのチップ端Ｔｐ側である。図２等の展開図において、図面の左側は、シャフトのバット端Ｂｔ側である。なお図２には、マンドレルｍ１も図示されている。マンドレルｍ１は、最終的には引き抜かれる。マンドレルｍ１は、シャフト６の中空部（内面）を成形する。
【００２３】
図２では、巻回体のチップ端Ｔｓ及びバット端Ｂｓの位置が示されている。シャフト６の製造においては、通常、硬化後の巻回体の両端部がカットされ。このカット後の両端部が、シャフト６のチップ端Ｔｐ及びバット端Ｂｔとなる。よってこの場合、巻回体のチップ端Ｔｓとシャフト６のチップ端Ｔｐとは厳密には一致せず、巻回体のバット端Ｂｓとシャフト６のバット端Ｂｔとは厳密には一致しない。
【００２４】
なお、図２等の展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えばシートａ１の一端はチップ端Ｔｓに位置している。例えばシートａ５の他端はバット端Ｂｓに位置している。先端バイアスシートａ８及びａ９の一端は、チップ端Ｔｓに位置している。
【００２５】
シャフト６は、ストレート層とバイアス層とを有する。図２等の展開図において、繊維の配向角度が記載されている。「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層用のシートは、本願においてストレートシートとも称される。「−４５°」及び「＋４５°」と記載されているシートが、バイアス層を構成している。バイアス層用のシートは、本願においてバイアスシートとも称される。
【００２６】
ストレート層は、繊維の配向方向がシャフト軸方向に対して実質的に平行とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、繊維の配向方向はシャフト軸線方向に対して完全に平行とはならない。ストレート層において、繊維の配向方向とシャフト軸線方向とのなす角度Ａｆは、−１０度以上＋１０度以下程度である。シャフト６において、ストレートシートは、シートａ１、シートａ４、シートａ５、シートａ６、シートａ７及びシートａ１０である。ストレート層は、シャフトの曲げ剛性及び曲げ強度との相関が高い。
【００２７】
バイアス層は、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度を高める目的で設けられる。バイアス層は、繊維の配向方向が互いに逆方向に傾斜した２以上のシートから構成されている。バイアス層は、上記角度Ａｆが−６５度以上−２５度以下の層と、上記角度Ａｆが２５度以上６５度以下の層とを含む。シャフト６において、バイアス層を構成するシートは、シートａ２、シートａ３、シートａ８及びシートａ９である。なお、角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、互いに貼り合わされるバイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。
【００２８】
なお、図２の実施形態では、シートａ２が−４５度であり且つシートａ３が＋４５度であるが、シートａ２が＋４５度であり且つシートａ３が−４５度であってもよいことは当然である。また、図２の実施形態では、シートａ８が−４５度であり且つシートａ９が＋４５度であるが、シートａ８が＋４５度であり且つシートａ９が−４５度であってもよいことは当然である。互いに貼り合わされるバイアス層の繊維が、シャフト軸線に対して逆方向に傾斜していればよい。
【００２９】
なお、ストレート層及びバイアス層以外の層が設けられても良い。例えば、フープ層が設けられても良い。フープ層では、繊維の配向方向が、シャフト軸線に対して実質的に直角とされる。フープ層は、シャフトのつぶし剛性及びつぶし強度を高めるために設けられる。つぶし剛性とは、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力に対する剛性である。つぶし強度とは、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力に対する強度である。つぶし強度は、曲げ強度とも関連しうる。曲げ変形に連動してつぶし変形が生じうる。特に肉厚の薄い軽量シャフトにおいては、この連動性が大きい。つぶし強度の向上により、曲げ強度も向上しうる。フープ層は、繊維の配向方向がシャフト軸線方向に対して実質的に直角とされた層である。換言すれば、フープ層は、前記の配向方向がシャフトの周方向に対して実質的に平行とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、繊維の配向方向はシャフト軸線方向に対して完全に直角とはならない。フープ層において、上記角度Ａｆは、通常、９０度±１０度である。本実施形態のシャフト６では、フープ層は設けられていない。
【００３０】
なお、図２が示すように、全てのシートは、他の辺の少なくとも１本と直交し且つシャフト軸方向に対して略平行に配置される辺ｈ１を有する。
【００３１】
以下において、シャフト６の製造に用いられるプリプレグシートａ１からａ１０について説明がなされる。図示しないが、使用される前のプリプレグシートは、剥離シートにより挟まれている。剥離シートとは、離型紙及び樹脂フィルムである。使用される前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。即ち、プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼り付けられており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼り付けられている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。
【００３２】
なお、図２の展開図は、フィルム側の面が表側とされた図である。即ち、図２等の展開図において、図面の表側がフィルム側の面であり、図面の裏側が離型紙側の面である。図２の状態では、シートａ２の繊維方向とシートａ３の繊維方向とは同じであるが、後述される貼り合わせの際にシートａ３が裏返されることにより、シートａ２の繊維方向とシートａ３の繊維方向とは互いに逆となる。この点を考慮して、図２では、シートａ２の繊維方向が「−４５°」と表記され、シートａ３の繊維方向が「＋４５°」と表記されている。シートａ８及びシートａ９に関しても同様であり、シートａ８の繊維方向が「−４５°」と表記され、シートａ９の繊維方向が「＋４５°」と表記されている。本願の他の展開図（図８、図１０及び図１１）も、フィルム側の面が表側とされた図である。
【００３３】
プリプレグシートの巻回方法について説明する。プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、粘着性（タック性）を有する。この粘着性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂は半硬化状態であるため、粘着性を有している。次に、この露出したフィルム側の面の縁部（巻き始め縁部ともいう）を、巻回対象物に貼り付ける。マトリクス樹脂の粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレルｍ１、又はマンドレルｍ１に他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。このように、先に樹脂フィルムが剥がされ、次に巻き始め端部が巻回対象物に貼り付けられ、次に離型紙が剥がされる。このように、巻回直前に離型紙が剥がされることにより、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。即ち、先に樹脂フィルムが剥がされ、巻き始め縁部が巻回対象物に貼り付けられた後に離型紙が剥がされるという手順により、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。これは、離型紙が貼り付けられたシートは、離型紙に支持されているため、皺となりにくいからである。離型紙は、樹脂フィルムと比較して、曲げ剛性が高い。
【００３４】
以下において、シャフト６の製造方法の概略が説明される。この製造方法は、以下の工程を含む。
【００３５】
（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この裁断により、全長シートと部分シートとが作製される。全長シートは、シャフト軸方向の全体に亘って設けられるシートである。部分シートは、シャフト軸方向の一部に設けられるシートである。裁断は、裁断機によりなされてもよいし、カッターナイフ等により手作業でなされてもよい。
【００３６】
（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、バイアス層用のシート同士が貼り合わせられる。貼り合わせ工程は、裁断工程の後になされてもよいし、後述するように、裁断工程の前になされてもよい。貼り合わせ工程の詳細については、後述される。
【００３７】
（３）巻回工程
巻回工程では、裁断されたシートがマンドレルに巻回される。巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられてなる。前述したように、この巻回工程は、樹脂フィルムが剥がされる工程と、フィルム側の面の巻き始め縁部が巻回対象物に貼り付けられる工程と、巻き始め縁部が貼り付けられた後に離型紙が剥がされる工程と、巻回対象物を回転させて樹脂フィルム及び離型紙が剥がされたプリプレグシートを巻回する工程とを含む。巻き始め縁部は、前述した辺ｈ１の縁部とされる。巻回対象物の回転は、平板上で巻回対象物を転がすことによりなされる。この巻回対象物の回転は、手作業によりなされてもよいし、ローリングマシン等と称される機械によりなされてもよい。
【００３８】
（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このラッピングテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。
【００３９】
（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の課程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの張力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。
【００４０】
（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。両者の順序は限定されないが、ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。
【００４１】
（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、シャフトのチップ端Ｔｐ及びバット端Ｂｔが形成される。このカットにより、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面が平坦とされる。
【００４２】
（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、ラッピングテープの跡として残された螺旋状の凹凸が存在する。研磨により、このラッピングテープの跡としての凹凸が消滅し、表面が平滑とされる。
【００４３】
（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に塗装が施される。
【００４４】
以上が、シャフト６の製造工程の概略である。このように、シャフト６の製造では、マンドレルｍ１が必要とされる。このマンドレルｍ１の断面は、円形である。このマンドレルｍ１の外面は、テーパー面を有している。上記巻き付け工程においては、先ず、シートａ１がマンドレルｍ１に巻き付けられる。次に、シートａ１が巻き付けられているマンドレルｍ１に、シートａ２及びシートａ３からなる貼り合わせ体が巻き付けられる。ここでは、シートａ１が巻き付けられているマンドレルｍ１が、巻回対象物である。巻き付けられる前に、予め、シートａ３とシートａ２とが貼り合わされ、貼り合わせ体が形成される。次に、シートａ４が巻き付けられる。以下、シートａ５、シートａ６及びシートａ７がこの順で巻き付けられる。次に後述する先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１が巻き付けられる。この先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１は、シートａ８とシートａ９とを含んでいる。最後にシートａ１０が巻き付けられる。
【００４５】
本実施形態のシャフト６において、貼り合わせ工程の対象となるシートの組み合わせは、シートａ２及びシートａ３の組、及び、シートａ８及びシートａ９の組である。シートａ２及びシートａ３は、全長シートであり且つバイアスシートである。本願においてシートａ２及びシートａ３は、全長バイアスシートとも称される。シートａ８及びシートａ９は、部分シートであり且つバイアスシートである。シートａ８及びシートａ９は、シャフトの先端部に配置される。本願においてシートａ８及びシートａ９は、先端バイアスシートとも称される。
【００４６】
前述したように、貼り合わせ工程では、シートａ２とシートａ３とが貼り合わされて、貼り合わせ体（図示省略）が作製される。また、貼り合わせ工程では、シートａ８とシートａ９とが貼り合わされて、先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１（図３参照）が作製される。
【００４７】
以下、シートａ８とシートａ９との貼り合わせ工程が説明される。この貼り合わせ工程では、先ず、シートａ８及びシートａ９の樹脂フィルムが剥がされる。次に、シートａ９が裏返されて、シートａ８とシートａ９とが互いに貼り合わされる（図３参照）。シートａ８のフィルム側の面と、シートａ９のフィルム側の面とが貼り合わされる。この貼り合わせにより、先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１が完成する。先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１において、シートａ９の点ｐ２は、シートａ８の辺ｈ２上に配置される（図３参照）。シートａ８の辺ｈ１と、シートａ９の辺ｈ１とがズレるように、貼り合わせがなされる。このズレの距離が、両矢印ｄ１及びｄ２で示されている。即ち、図３において両矢印ｄ１及びｄ２で示されているのは、シートａ８とシートａ９との間のズレの距離である。距離ｄ１及びｄ２は、シートａ８の辺ｈ１と、シートａ９の辺ｈ１との間の距離である。距離ｄ１は、チップ端Ｔｐ側の端におけるズレ距離である。換言すれば、距離ｄ１は、チップ端Ｔｓにおけるズレ距離である。距離ｄ２は、バット端Ｂｔ側の端におけるズレ距離である。これらの距離ｄ１及びｄ２は、後述される角度差θを決定する。距離ｄ１及びｄ２が調整されることにより、角度差θが調整される。
【００４８】
距離ｄ１と距離ｄ２とは、同一とされてもよいが、好ましくは、距離ｄ２は距離ｄ１よりも大きくされる。シャフト６には、チップ端Ｔｐ側へいくほど細くなるようなテーパーが設けられている。マンドレルｍ１にも、チップ端Ｔｐ側へいくほど細くなるようなテーパーが設けられている。このテーパーに対応させる目的で、ｄ２＞ｄ１とされている。このように、ｄ２＞ｄ１とされる理由は、シートａ８の辺ｈ１と、シートａ９の辺ｈ１とを、共にシャフト軸方向に対して平行とするためである。換言すれば、このようにｄ２＞ｄ１とされる理由は、上記角度差θを、シャフト軸方向位置に関わらず一定とするためである。このように設計することにより、シートａ８及びシートａ９の繊維配向角度の精度が向上しうる。
【００４９】
距離ｄ１及び距離ｄ２の設定にあたっては、先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１を巻回する段階における巻回対象物Ｍｔ（図示省略）の外径が考慮される。図２の実施形態において、この巻回対象物Ｍｔは、マンドレルｍ１に、シートａ１からシートａ７までの７枚のシートが巻回されて得られる巻回物である。この巻回対象物Ｍｔの外径は、後述される内層部分ｎ１の外径と実質的に同じである。以下では、先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１のチップ端Ｔｐ側の端における巻回対象物Ｍｔの外径がφ１とされる。以下では、先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１のバット端Ｂｔ側の端における巻回対象物Ｍｔの外径がφ２とされる。角度差θを、シャフト軸方向位置に関わらず一定とする観点から、設計値としては、［ｄ２／ｄ１］＝［φ２／φ１］とされるのが好ましい。かかる設計値が採用されていることは、例えば、複数本の製品から算出される平均値によって判断されうる。
【００５０】
上述したように、シートａ８の辺ｈ１及びシートａ９の辺ｈ１は、シャフト軸方向に対して平行であるのが好ましい。図３では、点ｐ１及び点ｐ２が図示されている。点ｐ１は、シートａ８における辺ｈ１と辺ｈ２との交点である。点ｐ２は、シートａ９における辺ｈ１と辺ｈ２との交点である。シャフトの中心軸線及び点ｐ１を含む平面を平面Ｈｐ１とするとき、理想的には、シートａ８の辺ｈ１は平面Ｈｐ１上にあるのが好ましい。許容されうる好ましい誤差を考慮すると、シートａ８の辺ｈ１と平面Ｈｐ１とのなす角度の絶対値α１は、５度以下が好ましく、３度以下がより好ましく、１度以下がより好ましい。シャフトの中心軸線及び点ｐ２を含む平面を平面Ｈｐ２とするとき、理想的には、シートａ９の辺ｈ１は平面Ｈｐ２上にあるのが好ましい。許容されうる好ましい誤差を考慮すると、シートａ９の辺ｈ１と平面Ｈｐ２とのなす角度の絶対値α２は、５度以下が好ましく、３度以下がより好ましく、１度以下がより好ましい。なお、許容されうる好ましい誤差を考慮すると、ｄ２＝ｄ１とされてもよい場合がある。この場合、先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１において、シートａ８の辺ｈ１と、シートａ９の辺ｈ１とが平行とされる。
【００５１】
巻き付け工程において、この先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１を巻き付ける方法は、次の通りである。先ず、シートａ９の離型紙が剥がされる。次に、シートａ８の辺ｈ１に沿った縁部が、巻回対象物に貼り付けられる。即ちこの巻き付け工程では、シートａ８の縁部が巻き付け縁部である。次に、シートａ８の離型紙が剥がされる。次に、全ての離型紙が剥がされた先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１が巻回対象物に巻き付けられる。
【００５２】
なお、図２の実施形態では、一方のバイアス層の繊維は、シャフト軸線に対して４５度の角度に配向しており、他方のバイアス層の繊維は、シャフト軸線に対して−４５度の角度に配向しているが、これらの角度に限定されない。前述したように、一方のバイアス層の繊維は、シャフト軸線に対して２５度以上６５度以下の範囲に配向されうる。また、他方のバイアス層の繊維は、シャフト軸線に対して−６５度以上−２５度以下の範囲に配向されうる。
【００５３】
なお、本願において、「貼り合わせる」とは、「重ね合わせる」と実質的に同義である。プリプレグシートのマトリクス樹脂は半硬化した状態であるため、多かれ少なかれ粘着性を有する。この粘着性に起因して、プリプレグ同士が重ね合わされると、プリプレグ同士がくっつく。このため、プリプレグシート同士を重ね合わせることが、「貼り合わせる」と称されている。
【００５４】
本発明者は、先端バイアス層を有するシャフトにおいて、シャフト物性値のばらつきが発生しやすいことを見いだした。本発明者は、このばらつきの原因を見いだした。本発明者は、このばらつきの第一原因が、製造工程中において先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１を構成するシートの一部が消失することであるとの知見を得た。更に本発明者は、第二の原因が、製造工程中において先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１を構成するシートに皺や折れ等が生じることであるとの知見を得た。この皺や折れ等は、先端バイアス層の巻回に不具合を生じさせる。これらの原因により、シャフト物性値、特にシャフトトルク値がばらつきやすいことが判明した。
【００５５】
前述したシートの一部消失は、先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１から剥離シート（特に離型紙）を剥がす際に生じやすいことが判明した。プリプレグシートでは、繊維が一方向に配向しているため、繊維の配向方向に沿ってシートが裂けやすい。前述したシートの一部消失は、このシートの裂けに起因していることが判明した。図４は、先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１においてシートの一部が脱落する様子を示す図である。繊維の配向方向に沿った裂けにより、シートの一部が脱落している。脱落しやすい部分は、バイアスシートにおいて尖った部分である。
【００５６】
この先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１において、シートａ８とシートａ９とが互いに貼り合わされた領域が、貼り合わせ領域Ｇ１とされる。この貼り合わせ領域Ｇ１は、シートａ８とシートａ９とが互いに重なった領域である。先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１においては、シートａ８とシートａ９とで繊維の配向方向が相違している。この配向方向の相違に起因して、シートａ８とシートａ９とは、互いの裂けを抑制し合っている。即ち、シートａ８はシートａ９の裂けを抑制し、シートａ９はシートａ８の裂けを抑制している。同様に、シートａ８はシートａ９の皺や折れを抑制し、シートａ９はシートａ８の皺や折れを抑制している。このように、先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１を形成して巻き付けることにより、先端バイアス層の欠けや不具合が効果的に抑制されうる。
【００５７】
この先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１に関し、脱落しやすい部分Ｐ１は、貼り合わせ領域Ｇ１に属していない部分であって、且つその部分から連続して延在する繊維が、貼り合わせ領域Ｇ１に達していない部分である。バイアスシートにおいて尖った先端部分は、この脱落しやすい部分Ｐ１となりうる。またこの部分Ｐ１では、皺や折れが発生しやすいことが判明した。
【００５８】
図５は、他の先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１を示している。図５の形態では、図４の形態と比較して、上記距離ｄ１が小さい。図５の形態では、図４の形態と比較して、上記距離ｄ２も小さい。距離ｄ１及び距離ｄ２が相違する他は、図４の実施形態と図５の実施形態とは同一である。図５の実施形態は、図４の実施形態と比較して、上記部分Ｐ１が小さい。
【００５９】
図６は、図４の先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１が巻き付けられてなるシャフト６の断面図であり、図７は、図５の先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１が巻き付けられてなるシャフト６の断面図である。図６及び図７では、角度差θが示されている。上記距離ｄ１、ｄ２と角度差θとは相関している。図６及び図７では、巻回されたシートａ８及びシートａ９が示されている。巻回されたシートａ８が、第一先端バイアス層ｂ８を構成している。巻回されたシートａ９が、第二先端バイアス層ｂ９を構成している。このように、距離ｄ１、ｄ２が小さいほど、角度差θが小さくなる。
【００６０】
なお、理解しやすい図とするため、図６及び図７では、先端バイアス層の層間に適宜隙間が設けられている。実際のシャフトにおいては、このような隙間は存在しない。また図６及び図７では、シートａ１からシートａ７までが巻回されてなる内層部分ｎ１が単一の層として示されている。実際には、この内層部分ｎ１は多数の層よりなる。また図６及び図７では、シートａ１０からなる先端バイアス保護層の記載が省略されている。また、理解しやすい図面とするため、図６及び図７では、第一先端バイアス層ｂ８及び第二先端バイアス層ｂ９の厚さが、実際よりも厚く描かれている。
【００６１】
図６及び図７は、シートａ８（第一先端バイアス層ｂ８）及びシートａ９（第二先端バイアス層ｂ９）がそれぞれ１プライ巻回された状態の断面図である。第一先端バイアス層ｂ８及び第二先端バイアス層ｂ９のプライ数は、軸方向位置によって変化する。
【００６２】
上記角度差θは、次のように定義される。第一先端バイアス層ｂ８の巻き始め側の端がＴ１とされ、第二先端バイアス層ｂ９の巻き始め側の端がＴ２とされるとき、端Ｔ１の周方向位置と端Ｔ２の周方向位置との角度差が、角度差θである。シャフトの断面図において、シャフト軸線と端Ｔ１とを結ぶ直線と、シャフト軸線と端Ｔ２とを結ぶ直線とのなす角度が、角度差θである。本実施形態において、端Ｔ１は、シートａ８の辺ｈ１に対応する。また端Ｔ２は、シートａ９の辺ｈ１に対応する。距離ｄ１、ｄ２が小さいほど、角度差θが小さい。
【００６３】
角度差θが小さいほど、距離ｄ１、ｄ２が小さくなる。距離ｄ１、ｄ２が小さくされると、上述した脱落しやすい部分Ｐ１が少なくなる。先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１の部分的な消失や巻回の不具合を抑制する観点から、角度差θは、１８０度（ｄｅｇｒｅｅ）以下が好ましく、９０度以下がより好ましく、４５度以下がより好ましく、１０度以下がより好ましい。角度差θは、０度であってもよい。なお図６は、角度差θが１８０度とされた状態を示す。また図７は、角度差θが９０度とされた状態を示す。
【００６４】
図２の実施形態では、先端バイアス層の外側に位置する先端バイアス保護層が設けられている。この先端バイアス保護層は、シートａ１０により構成されている。先端バイアス保護層（シートａ１０）の軸方向長さは、シートａ８及びシートａ９の軸方向長さよりも大きい。換言すれば、先端バイアス保護層（シートａ１０）の軸方向長さは、先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１の軸方向長さよりも大きい。先端バイアス保護層は、バイアス層以外の層とされる。即ち、先端バイアス保護層における角度Ａｆの絶対値は、２５度未満であるか、又は６５度よりも大きい。研磨工程において先端バイアス層が研磨される場合、その研磨量によってシャフトトルク値等のシャフト物性値が変化しやすい。シャフト物性値のばらつきを抑制する観点から、先端バイアス保護層が設けられるのが好ましい。シャフトの先端部分の強度を高める観点から、先端バイアス保護層は、ストレート層又はフープ層であるのが好ましく、ストレート層であるのがより好ましい。シャフト物性値にばらつきを更に抑制する観点から、この先端バイアス保護層は、上記先端バイアス層の全体を覆っているのが好ましい。
【００６５】
図８は、他の実施形態に係るシャフトの展開図である。図８の実施形態では、プリプレグシートｃ１からｃ９が順次巻回される。図８の実施形態は、先端バイアス保護層を構成するシートａ１０が存在しない他は、図２の実施形態と同様である。このように、本発明のシャフトは、先端バイアス保護層が設けられなくても良い。ただし前述したように、先端バイアス保護層が存在するのが好ましい。
【００６６】
図９は、先端バイアスシートの他の例を示した図である。先端バイアスシートの形状としては、図３で示した三角形の他、図９（ａ）及び図９（ｂ）で示すような四角形や、図９（ｃ）で示すような五角形が例示される。図９に示される３種類の先端バイアスシートは、前述した辺ｈ１と辺ｈ２とを有している。辺ｈ１と辺ｈ２とは直交している。辺ｈ１は、シャフト軸方向に対して略平行に配置される。理想的には、辺ｈ１は、シャフト軸方向に対して平行に配置される。図９に示すバイアスシートも、図３に示すバイアスシートと同様に、２枚が貼り合わされて用いられる。辺ｈ２は、チップ端Ｔｓに配置される。好ましくは、先端バイアスシートは、シャフト軸方向におけるバット端Ｂｔ側に、鋭角ｚ１を有する。この鋭角ｚ１により、先端バイアスシートの端部において剛性等が急激に変化することが抑制される。またこの鋭角ｚ１の存在により、先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１におけるシートの欠落、皺、折れ等が生じやすくなるため、本発明の効果が一層顕著となりうる。
【００６７】
先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１の製造方法は、上記に限定されない。図１０は、先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１の他の製造方法を説明するための図である。この製造方法では、貼り合わせ工程の後に裁断工程がなされる。他の実施形態に係るシャフトでは、先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１の作製方向が異なる。このシャフトでは、第一先端バイアスシート用の第一シートｅ１と、第二先端バイアスシート用の第二シートｅ２とが用いられる。第一シートｅ１の繊維の配向方向と、第二シートｅ２の繊維の配向方向とは相違している。第一シートｅ１と第二シートｅ２とが重なった重複部の面積は、先端バイアスシートの面積よりも大きい。第一シートｅ１及び第二シートｅ２は、先端バイアスシートが裁断される前のシートである。
【００６８】
図１０が示すように、本実施形態では、第一シートｅ１と第二シートｅ２との貼り合わせによって、貼り合わせ体Ｖ２が形成される。次に、この貼り合わせ体Ｖ２が裁断される。第一シートｅ１と第二シートｅ２とが重なった重複部が裁断される。図１０において二点鎖線で示されるのは、この裁断の裁断線である。この裁断線に沿って、貼り合わせ体Ｖ２が裁断される。この裁断により、第一先端バイアスシート及び上記第二先端バイアスシートが形成されると同時に、先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１が形成される。従って、この先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１においては、第一先端バイアスシートと第二先端バイアスシートとが、ズレることなく重ねられている。よって、この先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１において、距離ｄ１及び距離ｄ２はゼロである。先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１において所望の繊維配向の組み合わせが得られるように、第一シートｅ１の繊維配向及び第二シートｅ２の繊維配向が調整される。本実施形態では、上記距離ｄ１及び距離ｄ２がゼロであるから、上記角度差θも０度である。本実施形態では、貼り合わせ工程が簡略化されるため、生産性が向上しうる。より好ましくは、複数の貼り合わせ体Ｖ２が重ねられた状態で、上記裁断がなされる。この方法により、一回の裁断で複数枚の先端バイアス貼り合わせ体Ｖ１が得られうる。
【００６９】
図３において両矢印Ｌ１で示されているのは、先端バイアス層の軸方向長さである。シャフトトルク値を小さくする効果を高める観点から、長さＬ１は、シャフト全長Ｌの１０％以上が好ましく、１２％以上がより好ましく、１５％以上がより好ましい。上記部分Ｐ１を小さくするとともに、先端バイアス貼り合わせ体の巻回の作業性を向上させる観点から、長さＬ１は、シャフト全長の５０％以下が好ましく、４０％以下がより好ましく、３５％以下がより好ましい。
【００７０】
先端バイアス層を研磨から保護する効果を高める観点から、先端バイアス保護層の最大プライ数は、１プライ以上が好ましく、２プライ以上がより好ましい。シャフト重量の過度な増加を抑制する観点、及びシャフトの先端径を適切に設定する観点から、先端バイアス保護層の最大プライ数は、８プライ以下が好ましく、７プライ以下がより好ましい。なお、最大プライ数とは、先端バイアス層のプライ数がシャフト軸方向の位置によって変化する場合におけるプライ数の最大値である。
【００７１】
先端バイアス層を研磨から保護する効果を高める観点から、先端バイアス層の外側に存在する先端バイアス保護層の最小プライ数は、１プライ以上が好ましく、２プライ以上がより好ましい。シャフト重量の過度な増加を抑制する観点、及びシャフトの先端径を適切に設定する観点から、この最小プライ数は、４プライ以下が好ましく、３プライ以下がより好ましい。なお、最小プライ数とは、先端バイアス層のプライ数がシャフト軸方向の位置によって変化する場合におけるプライ数の最小値である。なお、プライ数とは、巻回数（周回数）を意味する。例えば、層がシャフト周方向を丁度１周している場合、プライ数は１である。例えば、層がシャフト周方向を１．５周している場合、プライ数は１．５である。
【００７２】
図２において両矢印Ｌ２で示されているのは、先端バイアス保護層の軸方向長さである。先端バイアス層を研磨から保護する効果を高める観点から、この長さＬ２の、上記長さＬ１に対する比（Ｌ２／Ｌ１）は、１．００以上が好ましく、１．０５以上がより好ましく、１．１以上がより好ましい。比（Ｌ２／Ｌ１）が大きすぎる場合、シャフトの特性が過度に変化し、先端バイアス層の保護という目的が逸脱される場合がある。この場合、シャフトの設計自由度が過度に制約されることがある。また、比（Ｌ２／Ｌ１）が大きすぎる場合、先端バイアス保護層によるシャフト重量の増加が過剰となりうる。これらの観点から、比（Ｌ２／Ｌ１）は、１５０％以下が好ましく、１４０％以下がより好ましく、１３０％以下がより好ましい。
【００７３】
スイングしやすさの観点から、シャフト全長は７６２ｍｍ以上が好ましい。また本発明は、軽量で且つ低トルク値が要求されるウッドクラブ用シャフトにおいてより高い効果を奏しうる。この観点から、シャフト全長は９６５ｍｍ以上が好ましく、１０８０ｍｍ以上がより好ましい。ナイスショットの確率（ミート率）を向上させる観点、及びゴルフルールを遵守する観点から、シャフト全長は、１２１９ｍｍ以下が好ましく、１１８１ｍｍ以下がより好ましく、１１６８ｍｍ以下がより好ましい。
【００７４】
シャフトの耐久性及び強度の観点から、全長シートの合計枚数は、３枚以上が好ましい。生産性を高める観点、及びシャフト重量の過度な増加を抑制する観点から、全長シートの合計枚数は、８枚以下が好ましく、６枚以下がより好ましい。
【００７５】
シャフトの耐久性及び強度の観点から、全長シートは、ストレートシートを少なくとも１枚含むのが好ましい。生産性の観点から、全長シートを構成するストレート層のプライ数は、１以上が好ましい。シャフトの耐久性及び強度の観点から、全長シートは、全長バイアスシートを２枚（１組）以上含むのが好ましい。
【００７６】
先端バイアス層を設けつつ、ストレート層の重量を確保してシャフト強度を高める観点から、シャフト重量は、４０ｇ以上が好ましく、４５ｇ以上がより好ましく、５０ｇ以上がより好ましい。シャフト重量が大きい場合、全長バイアス層によってトルク値を小さくすることができる。これに対して、本発明に係る先端バイアス層は、軽量でかつ低トルク値を達成しうる。よって本発明は、７０ｇ以下のシャフトに好ましく適用され、６５ｇ以下のシャフトにより好ましく適用される。
【００７７】
本発明の先端バイアス層は、トルク値を小さくするのに有効である。この観点から、シャフトトルク値は、４．５以下が好ましく、４．０以下がより好ましく、３．５以下がより好ましい。上記の好ましいシャフト重量及びシャフトの実用的な強度を考慮すると、シャフトトルク値の下限は、通常、１．５以上である。なお、シャフトトルク値の測定方法は後述の通りである。
【００７８】
強度及び生産性を向上させる観点から、全長シート及び部分シートの厚みは、０．０２５ｍｍ以上が好ましく、０．０５８ｍｍ以上がより好ましく、０．０８３ｍｍ以上が更に好ましい。軽量性の観点から、全長シート及び部分シートの厚みは、０．１５０ｍｍ以下が好ましく、０．１４５ｍｍ以下がより好ましく、０．１３６ｍｍ以下が更に好ましい。
【００７９】
強度及び軽量化の観点から、全長シート及び部分シートの繊維含有割合は、６０質量％以上が好ましく、６３質量％以上がより好ましく、７０質量％以上が更に好ましい。繊維含有割合が大きすぎる場合、マトリクス樹脂の含有割合が少なくなるので、シートのタック性が低下する。このタック性の低下により、しわ等の巻き付け不良が発生しやすくなる。この観点から、全長シート及び部分シートの繊維含有割合は、８５質量％以下が好ましく、８０質量％以下がより好ましく、７５質量％以下が更に好ましい。
【００８０】
全長シートの形状は、限定されない。シャフト軸方向の全位置において同一のプライ数とされる場合、全長シートの形状は、図２で示されるような台形となる。これらの全長シートにおいて、シート幅は、チップ端Ｔｓに近づくほど狭くなっている。このシート形状は、シャフトのテーパー形状に対応している。
【００８１】
部分シート及び全長シートは、上記辺ｈ１を有している（図２参照）。辺ｈ１とシャフト軸方向とのなす角度の絶対値は、１０度以下が好ましく、５度以下がより好ましい。この辺ｈ１がシャフト軸方向に対して平行とされることにより、繊維配向が適切とされる。辺ｈ１をシャフト軸方向と平行とするためには、前述した巻回工程において、巻き始め縁部をシャフト軸方向に沿って貼り付けるようにする。
【００８２】
本発明に用いられうるプリプレグシートの具体例は、限定されない。強度及び弾性率の観点から、プリプレグシートを構成する繊維としては、炭素繊維が好ましい。強度の観点から、シートを構成する繊維の引張強度は、３００ｋｇｆ／ｍｍ２以上が好ましい。入手しうる炭素繊維の物性を考慮すると、繊維の引張強度は、６８０ｋｇｆ／ｍｍ２以下が好ましい。
【００８３】
シャフトトルク値を抑制する観点から、先端バイアス層に含まれる繊維の引張弾性率は、３０ｔ／ｍｍ２以上が好ましく、４０ｔ／ｍｍ２以上がより好ましい。シャフト先端部の強度を高める観点から、先端バイアス層に含まれる繊維の引張弾性率は、７０ｔ／ｍｍ２以下が好ましい。強度の観点から、シートを構成する繊維の引張強度は、３００ｋｇｆ／ｍｍ２以上が好ましい。なお、上記した繊維の引張強度及び引張弾性率は、ＪＩＳ  Ｒ７６０１：１９８６「炭素繊維試験方法」に準拠して測定された値である。
【００８４】
プリプレグシートのマトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂の他、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂等も用いられ得る。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂は、エポキシ樹脂が好ましい。
【実施例】
【００８５】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
。
【００８６】
［実施例１］
図８に示す展開図（シート構成図）を有するシャフトを作製した。貼り合わせ工程では、２枚の全長バイアスシート（図８のシートｃ２、ｃ３）を貼り合わせて、全長バイアス貼り合わせ体を得た。また貼り合わせ工程では、２枚の先端バイアスシート（図８のシートｃ８、ｃ９）を貼り合わせて、先端バイアス貼り合わせ体を得た。これらの貼り合わせ体及び他のシートを、図８の上側のシートから順に巻回した。上述のシャフト製造工程に従って研磨工程までを行い、実施例１に係るシャフトを得た。第一全長バイアス層（図８のシートｃ２に対応）の巻き始め側の端がＴａとされ、上記第二全長バイアス層（図８のシートｃ３に対応）の巻き始め側の端がＴｂとされるとき、端Ｔａの周方向位置と端Ｔｂの周方向位置との角度差θｆは、１８０度とされた。即ち、この角度差θｆが１８０度となるように、全長バイアス貼り合わせ体が作製された。また、先端バイアス層に係る上記角度差θは、１８０度とされた。全長バイアス層における上記角度Ａｆは、＋４５度及び−４５度とされた。先端バイアス層における上記角度Ａｆは、＋４５度及び−４５度とされた。本実施例１では、先端バイアス保護層は設けられなかった。
【００８７】
なお、１枚目のシート（シートｃ１）には三菱レイヨン社製の商品名「ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ」が用いられ、２枚目及び３枚目のシート（全長バイアスシートｃ２、ｃ３）には三菱レイヨン社製の商品名「ＨＲＸ３５０Ｃ−１１０Ｓ」が用いられ、４枚目のシート（全長ストレートシートｃ４）には三菱レイヨン社製の商品名「ＭＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ」が用いられ、５枚目のシート（後端ストレートシートｃ５）には三菱レイヨン社製の商品名「ＨＲＸ３５０Ｃ−１１０Ｓ」が用いられ、６枚目のシート（先端ストレートシートｃ６）には三菱レイヨン社製の商品名「ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ」が用いられ、７枚目のシート（全長ストレートシート）には三菱レイヨン社製の商品名「ＭＲ３５０Ｃ−１５０Ｓ」が用いられ、８枚目及び９枚目のシート（先端バイアスシートｃ８、ｃ９）には三菱レイヨン社製の商品名「ＨＲＸ３５０Ｃ−０７５Ｓ」が用いられた。なお、「ＨＲＸ３５０Ｃ−１１０Ｓ」及び「ＨＲＸ３５０Ｃ−０７５Ｓ」において、繊維の引張弾性率は４０ｔ／ｍｍ２である。
【００８８】
この実施例１に係るシャフトを５０本製造し、それらのシャフトのそれぞれについて、後述の方法によりシャフトトルク値を測定した。これらの５０個のシャフトトルク値のデータに基づいて、標準偏差が算出された。このシャフトトルク値の標準偏差は、０．１８であった。
【００８９】
［実施例２］
図２に示す展開図（シート構成図）を有するシャフトを作製した。貼り合わせ工程では、２枚の全長バイアスシート（図２のシートａ２、ａ３）を貼り合わせて、全長バイアス貼り合わせ体を得た。また貼り合わせ工程では、２枚の先端バイアスシート（図２のシートａ８、ａ９）を貼り合わせて、先端バイアス貼り合わせ体を得た。これらの貼り合わせ体及び他のシートを、図２の上側のシートから順に巻回した。上述のシャフト製造工程に従って研磨工程までを行い、実施例２に係るシャフトを得た。第一全長バイアス層（図２のシートａ２に対応）の巻き始め側の端がＴａとされ、上記第二全長バイアス層（図２のシートａ３に対応）の巻き始め側の端がＴｂとされるとき、端Ｔａの周方向位置と端Ｔｂの周方向位置との角度差θｆは、１８０度とされた。即ち、この角度差θｆが１８０度となるように、全長バイアス貼り合わせ体が作製された。また、先端バイアス層に係る上記角度差θは、１８０度とされた。全長バイアス層における上記角度Ａｆは、＋４５度及び−４５度とされた。先端バイアス層における上記角度Ａｆは、＋４５度及び−４５度とされた。本実施例２では、先端バイアス保護層（シートａ１０）が設けられた。この先端バイアス保護層は、ストレート層とされた。
【００９０】
なお、１枚目のシート（シートａ１）には三菱レイヨン社製の商品名「ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ」が用いられ、２枚目及び３枚目のシート（全長バイアスシートａ２、ａ３）には三菱レイヨン社製の商品名「ＨＲＸ３５０Ｃ−１１０Ｓ」が用いられ、４枚目のシート（全長ストレートシートａ４）には三菱レイヨン社製の商品名「ＭＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ」が用いられ、５枚目のシート（後端ストレートシートａ５）には三菱レイヨン社製の商品名「ＨＲＸ３５０Ｃ−１１０Ｓ」が用いられ、６枚目のシート（先端ストレートシートａ６）には三菱レイヨン社製の商品名「ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ」が用いられ、７枚目のシート（全長ストレートシート）には三菱レイヨン社製の商品名「ＭＲ３５０Ｃ−１５０Ｓ」が用いられ、８枚目及び９枚目のシート（先端バイアスシートａ８、ａ９）には三菱レイヨン社製の商品名「ＨＲＸ３５０Ｃ−０７５Ｓ」が用いられ、１０枚目のシート（先端保護層用シートａ１０）には三菱レイヨン社製の商品名「ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ」が用いられた。また、マンドレルの形状、及び、１枚目から９枚目までのシートの寸法は、実施例１と同一とされた。
【００９１】
この実施例２に係るシャフトを５０本製造し、それらのシャフトについて、実施例１と同様にして標準偏差が算出された。このシャフトトルク値の標準偏差は、０．１５であった。
【００９２】
［実施例３］
先端バイアス層に係る上記角度差θが９０度とされた他は実施例２と同様にして、実施例３のシャフトを得た。この実施例３に係るシャフトを５０本製造し、それらのシャフトについて、実施例１と同様にして標準偏差が算出された。このシャフトトルク値の標準偏差は、０．１２であった。
【００９３】
［実施例４］
先端バイアス層に係る上記角度差θが０度とされた他は実施例２と同様にして、実施例４のシャフトを得た。この実施例４に係るシャフトを５０本製造し、それらのシャフトについて、実施例１と同様にして標準偏差が算出された。このシャフトトルク値の標準偏差は、０．０７であった。
【００９４】
［実施例５］
先端バイアス貼り合わせ体が、図１０の実施形態と同様に作製された他は実施例２と同様にして、実施例５のシャフトを得た。必然的に、このシャフトでは、上記角度差θは０度である。この実施例５に係るシャフトを５０本製造し、それらのシャフトについて、実施例１と同様にして標準偏差が算出された。このシャフトトルク値の標準偏差は、０．０６であった。
【００９５】
［比較例１］
この比較例１の展開図が、図１１で示される。全てのシートの寸法は、実施例１と同様である。図８と図１１との唯一の相違点は、９枚目のシートの裏表が逆になっていることである。即ち、図８のシートｃ９を裏返すと、図１１のシートｃ９１と同じとなる。換言すれば、シートｃ９１をフィルム側の面から見たものは、シートｃ９を離型紙側の面からみたものと同じである。当然ながら、本比較例１において、シートｃ９１からなる先端バイアス層の角度Ａｆは＋４５度であり、上記実施例１において、シートｃ９からなる先端バイアス層の角度Ａｆも＋４５度である。先端バイアス貼り合わせ体を作製せず、第一の先端バイアスシートｃ８と第二の先端バイアスシートｃ９１とが別々に巻回された。即ち、第一の先端バイアスシートｃ８を巻回し、その後、第二の先端バイアスシートｃ９１を巻回した。その他は実施例１と同様にして、比較例１のシャフトを得た。この比較例１に係るシャフトを５０本製造し、それらのシャフトについて、実施例１と同様にして標準偏差が算出された。このシャフトトルク値の標準偏差は、０．２４であった。
【００９６】
［比較例２］
この比較例２の展開図が、図１２で示される。全てのシートの寸法は、実施例２と同様である。図２と図１２との唯一の相違点は、９枚目のシートの裏表が逆になっていることである。即ち、図２のシートａ９を裏返すと、図１２のシートａ９１と同じとなる。換言すれば、シートａ９１をフィルム側の面から見たものは、シートａ９を離型紙側の面からみたものと同じである。当然ながら、本比較例２において、シートａ９１からなる先端バイアス層の角度Ａｆは＋４５度であり、上記実施例２において、シートａ９からなる先端バイアス層の角度Ａｆも＋４５度である。先端バイアス貼り合わせ体を作製せず、第一の先端バイアスシートａ８と第二の先端バイアスシートａ９１とが別々に巻回された。即ち、第一の先端バイアスシートａ８を巻回し、その後、第二の先端バイアスシートａ９１を巻回した。その他は実施例２と同様にして、比較例２のシャフトを得た。この比較例２に係るシャフトを５０本製造し、それらのシャフトについて、実施例１と同様にして標準偏差が算出された。このシャフトトルク値の標準偏差は、０．２０であった。
【００９７】
図１３は、シャフトトルク値の測定方法を示す。図１３が示すように、この測定方法では、シャフト６の後端部を治具Ｍ１により回転不能に固定するとともに、シャフト６の先端部を治具Ｍ２で把持し、チップ端Ｔｐから４０ｍｍの位置に１３．９ｋｇｆ・ｃｍのトルクＴｒを作用させる。そして、このトルク作用位置でのシャフトの捻れ角（度）が、シャフトトルク値とされる。なお、トルクＴｒを負荷する際の治具Ｍ２の回転速度は１３０゜／分以下とし、治具Ｍ１と治具Ｍ２との間の軸方向長さは８２５ｍｍとする。さらに、治具Ｍ１又は治具Ｍ２の把持によってシャフト６が変形する場合、シャフト６の内部に芯材などを入れて測定を行うものとする。このような方法により、上記シャフトトルク値が測定された。
【００９８】
なお、全ての実施例及び全ての比較例において耐久性試験を行ったところ、結果は良好であった。この耐久試験は次のようにして行った。シャフトにヘッド及びグリップを装着して、ゴルフクラブを作製した。このゴルフクラブを、ミヤマエ社製の商品名「ショットロボＩＩＩ−１」に装着し、ヘッドスピード５４ｍ／ｓにてゴルフボールを繰り返し打撃させた。フェースのトウ側で１５００発打撃させ、更にヘッドのヒール側で１５００発打撃させた。この結果、実施例及び比較例の全てにおいてシャフトの破損等は観測されなかった。
【００９９】
上記の通り、実施例１の標準偏差は、比較例１よりも小さいという結果が出た。また実施例２の標準偏差は、比較例２よりも小さく、且つ、実施例１よりも小さいことが分かった。実施例３の標準偏差は、実施例２よりも更に小さかった。実施例４の標準偏差は、実施例３よりも更に小さかった。実施例５の標準偏差は実施例４と同等であり、実施例５の生産性は、実施例４の生産性よりも高かった。これらの評価結果から、本発明の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【０１００】
本発明は、ウッド型ゴルフクラブ用シャフト、アイアン型ゴルフクラブ用シャフト、パター用シャフトなど、あらゆるゴルフクラブ用シャフトに適用されうる。
【図面の簡単な説明】
【０１０１】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係るシャフトが装着されたゴルフクラブの全体図である。
【図２】図２は、本発明の一実施形態に係るシャフトの展開図（シート構成図）である。
【図３】図３は、先端バイアスシートの貼り合わせ工程を説明するための図である。
【図４】図４は、先端バイアスシートの一部が消失（欠落）しやすいことを説明するための図である。
【図５】図５は、図３の実施形態に比べて距離ｄ１、ｄ２が小さくされた先端バイアス貼り合わせ体を示す図である。
【図６】図６は、図３の実施形態に対応する断面図である。
【図７】図７は、図５の実施形態に対応する断面図である。
【図８】図８は、他の実施形態に係るシャフトの展開図である。
【図９】図９は、先端バイアスシートの他の例を示す図である。
【図１０】図１０は、先端バイアス貼り合わせ体の他の製造方法を説明するための図である。
【図１１】図１１は、比較例１の展開図である。
【図１２】図１２は、比較例２の展開図である。
【図１３】図１３は、シャフトトルク値の測定方法を示す図である。
【符号の説明】
【０１０２】
２・・・ゴルフクラブ
４・・・ゴルフクラブヘッド
６・・・ゴルフクラブ用シャフト
８・・・グリップ
Ｔｐ・・・シャフトのチップ端
Ｂｔ・・・シャフトのバット端
Ｔｓ・・・巻回体のチップ端
Ｂｓ・・・巻回体のバット端
ｍ１・・・マンドレル
ａ１、ａ２、ａ３、ａ４、ａ５、ａ６、ａ７、ａ８、ａ９、ａ１０、ａ９１・・・裁断されたプリプレグシート
ｃ１、ｃ２、ｃ３、ｃ４、ｃ５、ｃ６、ｃ７、ｃ８、ｃ９、ｃ９１・・・裁断されたプリプレグシート
ｂ８・・・先端バイアス層（第一先端バイアス層）
ｂ９・・・先端バイアス層（第二先端バイアス層）
ｅ１・・・第一シート
ｅ２・・・第二シート
Ｖ１・・・先端バイアス貼り合わせ体
θ・・・第一先端バイアス層の巻き始め側の端と、第二先端バイアス層の巻き始め側の端との周方向における角度差  
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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