(57)【要約】  【課題】座屈強度に優れたコルゲートＨ形鋼とその製造方法、さらにはこの製造方法を実施する際に好適に用いることができるユニバーサル圧延機を提供する。  【解決手段】相補的に噛み合う凹部16及び凸部17を周方向に設けられた中央部18と中央部18の両側に位置する段差部19、19とを有する一対の水平ロール14a 、14b を備えるユニバーサル圧延機UR2 を用いて、段差部19、19で被圧延材７のフランジを幅方向に圧下するとともに、 中央部18でフランジとの接続部を含むウェブの全幅にわたって長手方向へのコルゲーション加工を行うことにより、ウェブおよびフランジを有し、熱間圧延により製造されるＨ形鋼であってフランジの端部の線が略直線をなすとともに、フランジとの接続部を含むウェブの全幅にわたって長手方向へのコルゲーション加工が施されたコルゲートＨ形鋼22を製造する。【選択図】図６
2005028442.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ウェブおよびフランジを有し、熱間圧延により製造されるＨ形鋼であって、前記フランジの端部の線が略直線をなすとともに、前記フランジとの接続部を含む該ウェブの全幅にわたって長手方向へのコルゲーション加工が施されることを特徴とするコルゲートＨ形鋼。 
【請求項２】
相補的に噛み合う凹部及び凸部を周方向に設けられた中央部と該中央部の両側に位置する段差部とを有する一対の水平ロールを備えるユニバーサル圧延機を用いて、前記段差部で被圧延材のフランジを幅方向に圧下するとともに、 前記中央部で前記フランジとの接続部を含む前記ウェブの全幅にわたって長手方向へのコルゲーション加工を行うことを特徴とするコルゲートＨ形鋼の製造方法。
【請求項３】
相補的に噛み合う凹部及び凸部を周方向に設けられた中央部と該中央部の両側に位置する段差部とを有する一対の水平ロールを備えることを特徴とするユニバーサル圧延機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、 座屈強度に優れたコルゲートＨ形鋼とその製造方法、さらにはこの製造方法を実施する際に好適に用いることができるユニバーサル圧延機に関する。
【背景技術】
【０００２】
橋梁や梁材等といった高い座屈強度が要求される部材には、一般的にＨ形鋼ではなくて角形鋼管が使用される。 Ｈ形鋼は、 角形鋼管に比較すると、安価ではあるものの座屈強度が低いことから、その適用は制約される。 そのため、Ｈ形鋼の座屈強度を高めるために、Ｈ形鋼のウェブにコルゲーションを有するコルゲートＨ形鋼が提案されている。 
【０００３】
たとえば、 特許文献１には、 フランジとの付け根部の近傍のウェブ部は直線状であるが、 ウェブの幅方向の中央部にコルゲーション加工が施された溶接Ｈ形鋼に係る発明が開示されている。 
【０００４】
また、 特許文献２には、 ウェブとフランジとの接続部がフランジ端部と略平行に伸びており、 接続部とその近傍を除くウェブの高さの全長に渡ってコルゲート加工を行ったフルウェブコルゲートＨ形鋼に係る発明が開示されている。 
【特許文献１】特開昭55−92452 号公報
【特許文献２】特開平６−328152号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１及び２のいずれに記載された発明によって得られる座屈強度は、ウェブ部がストレートである一般的なＨ形鋼に比較すると高いものの、 角形鋼管に比較するといまだ充分なレベルにあるとはいい難い。
【０００６】
ここで、圧延によりＨ形鋼を製造する際に、フランジとウェブとの接続部を含めたウェブ高さの全長に渡って、 コルゲーション加工を施すことができれば、座屈強度を著しく高めることができる。 しかしながら、 接続部を含めたウェブ全長に渡ってコルゲーション加工を施すと、ウェブとともにフランジの端部が長手方向に波打って変形する問題が生じてしまう。図10は、ウェブ１とともにフランジ２、２の端部がいずれも長手方向に波打って変形したＨ形鋼３を示す説明図である。このため、これまでは、圧延によりＨ形鋼を製造する際に、接続部を含めたウェブの全長に渡ってコルゲーション加工を施すことは、技術的に不可能であると考えられてきた。
【０００７】
本発明の目的は、座屈強度に優れたコルゲートＨ形鋼とその製造方法、さらにはこの製造方法を実施する際に好適に用いることができるユニバーサル圧延機を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者は、 Ｈ形鋼のユニバーサル圧延機を用いた圧延を研究している過程で、 パスラインを変更すると、極めて容易にウェブ中心偏りが発生することを知見した。そして、 この知見に基づきユニバーサル圧延機の水平ロールによりフランジを幅方向に圧下しながら周期的にウェブを上下させると、フランジが長手方向に波打つ現象を防止しながら、 フランジとの接続部を含めたウェブ高さの全長にわたってコルゲーション加工を施すことが可能となることを知見し、さらに検討を重ねて、本発明を完成した。
【０００９】
本発明は、ウェブおよびフランジを有し、熱間圧延により製造されるＨ形鋼であって、フランジの端部の線が略直線をなすとともに、フランジとの接続部を含むウェブの全幅にわたって長手方向へのコルゲーション加工が施されることを特徴とするコルゲートＨ形鋼である。
【００１０】
また、本発明は、相補的に噛み合う凹部及び凸部を周方向に設けられた中央部とこの中央部の両側に位置する段差部とを有する一対の水平ロールを備えるユニバーサル圧延機を用いて、段差部で被圧延材のフランジを幅方向に圧下するとともに、 中央部でフランジとの接続部を含むウェブの全幅にわたって長手方向へのコルゲーション加工を行うことを特徴とするコルゲートＨ形鋼の製造方法である。
【００１１】
さらに、本発明は、相補的に噛み合う凹部及び凸部を周方向に設けられた中央部とこの中央部の両側に位置する段差部とを有する一対の水平ロールを備えることを特徴とするユニバーサル圧延機である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明により、座屈強度に優れたコルゲートＨ形鋼とその製造方法、さらにはこの製造方法を実施する際に好適に用いることができるユニバーサル圧延機を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
〈第１の実施の形態〉
以下、本発明にかかるコルゲートＨ形鋼、その製造方法及びユニバーサル圧延機の実施の形態を添付図面を参照しながら、詳細に説明する。
【００１４】
図１は、本実施の形態で用いる、コルゲートＨ形鋼を製造するための圧延機の配列を示す説明図である。
【００１５】
図１に示す圧延機の配列では、 図示しない加熱炉の下流に、 ブレークダウン圧延機ＢＤと、 第１のユニバーサル圧延機ＵＲ１及びエッジャー圧延機Ｅから構成される中間圧延機群と、 第２のユニバーサル圧延機ＵＲ２と、第３のユニバーサル圧延機ＵＦとが順次配置されている。なお、 エッジャー圧延機Ｅの代わりに第４のユニバーサル圧延機ＵＥを用いるようにしてもよい。
【００１６】
以下、ブレークダウン圧延機ＢＤ、第１のユニバーサル圧延機ＵＲ１、エッジャー圧延機Ｅ、第２のユニバーサル圧延機ＵＲ２及び第３のユニバーサル圧延機ＵＦについて順次説明する。
【００１７】
[ブレークダウン圧延機ＢＤ] 
図２は、ブレークダウン圧延機ＢＤで用いる上下の孔型ロール4a、4bの構成を示す説明図である。
【００１８】
このブレークダウン圧延機ＢＤは、ボックス孔型K1と、２個のクローズ孔型K2、K3と、オープン孔型K4とを、ロール軸方向 (図２における左右方向) に並んで刻設された上下１対の孔型ロール4a、4bを備える。 
【００１９】
ブレークダウン圧延機ＢＤのこれ以外の構成は、慣用されるブレークダウン圧延機と同じであり、当業者には周知であるため、ブレークダウン圧延機ＢＤの構成に関するこれ以上の説明は省略する。
【００２０】
[第１のユニバーサル圧延機ＵＲ１] 
図３は、第１のユニバーサル圧延機ＵＲ１の水平ロール5a、5b及び垂直ロール6a、6bの形状と、被圧延材７の圧延時の状況とを示す説明図である。
【００２１】
図３に示すように、第１のユニバーサル圧延機ＵＲ１は、一対の水平ロール5a、5bと、一対の垂直ロール6a、6bとを備える公知のユニバーサル圧延機である。 なお、 図３における角度αは95°程度であり、 角度βは85°程度である。 
【００２２】
このように、第１のユニバーサル圧延機ＵＲ１はこの種のユニバーサル圧延機として慣用されるものであり、当業者には周知であるため、第１のユニバーサル圧延機ＵＲ１の構成に関するこれ以上の説明は省略する。
【００２３】
[エッジャー圧延機Ｅ] 
図４(a) は、エッジャー圧延機Ｅの上下の水平ロール8a、8bの形状と、被圧延材７の圧延時の状況を示す説明図であり、図４(b) は、水平ロール8a、8bの孔型９の形状を拡大して示す説明図である。
【００２４】
エッジャー圧延機Ｅは、 ロール軸方向の両端部に孔型９、９を有する上下１対の水平ロール8a、8bを備える。 エッジャー圧延機Ｅによる被圧延材７の圧延では、 孔型９、９により被圧延材７のフランジの先端を幅方向に圧下するとともに、 フランジ先端の外側コーナー部10の面取り加工が行われる。 
【００２５】
エッジャー圧延機Ｅのこれ以外の構成は、慣用されるエッジャー圧延機と同じであり、当業者には周知であるため、エッジャー圧延機Ｅの構成に関するこれ以上の説明は省略する。
【００２６】
なお、上述したように、本実施の形態のエッジャー圧延機Ｅの代わりに第４のユニバーサル圧延機ＵＥを用いることとしてもよい。
【００２７】
図５は、このような第４のユニバーサル圧延機ＵＥの水平ロール11a 、11b と、垂直ロール12a 、12b の形状と、被圧延材７の圧延時の状況を示す説明図である。
【００２８】
この第４のユニバーサル圧延機ＵＥは、 上下一対の水平ロール11a 、11b と、左右一対の垂直ロール12a 、12b とを有する。水平ロール11a 、11b は、 軸方向の両端部に孔型13、13を備える。 
【００２９】
この第４のユニバーサル圧延機ＵＥの圧延では、 孔型13、13により被圧延材７のフランジの先端を幅方向に圧下するとともに、 フランジの先端の外側コーナー部の面取り加工が行われる。 
【００３０】
なお、水平ロール11a 、11b によるフランジの幅圧下の際には、 垂直ロール12a 、12b により被圧延材７のフランジを厚さ方向に拘束しておくことが、フランジ座屈の防止の観点から望ましい。
【００３１】
[第２のユニバーサル圧延機ＵＲ２] 
図６(a) は、第２のユニバーサル圧延機ＵＲ２の水平ロール14a 、14b 及び垂直ロール15a 、15b の形状と、被圧延材７の圧延時の状況とを示す説明図であり、図６(b) は、上下の水平ロール14a 、14b の噛合い時の状況を示す説明図である。
【００３２】
図６(a) 及び図６(b) に示すように、第２のユニバーサル圧延機ＵＲ２における水平ロール14a 、14b は、相補的に噛み合う凹部16および凸部17を周方向に設けられた中央部18と、その両側に設けた段差部19、19を有する一対の水平ロール14a 、14b と、左右一対の垂直ロール15a 、15b とを備える。 
【００３３】
水平ロール14a 、14b に形成される凹部16の深さ及び凸部17の高さと、凹部16および凸部17のピッチは、 最終製品であるコルゲートＨ形鋼に形成するコルゲートの深さ及びピッチに基づいて決定すればよい。
【００３４】
すなわち、この第２のユニバーサル圧延機ＵＲ２は、相補的に噛み合う凹部16及び凸部17を周方向に設けられた中央部18と、この中央部18の両側に位置する段差部19、19とを有する一対の水平ロールロール14a 、14b を、備えている。
【００３５】
[第３のユニバーサル圧延機ＵＦ] 
図７は、第３のユニバーサル圧延機ＵＦの水平ロール20a 、20b 及び垂直ロール21a 、21b の形状と、被圧延材７の圧延時の状況とを示す説明図である。
【００３６】
第３のユニバーサル圧延機ＵＦは、 一対の水平ロール20a 、20b と、一対の垂直ロール21a 、21b とを備える公知のユニバーサル圧延機である。 
【００３７】
第３のユニバーサル圧延機ＵＦの水平ロール20a 、20b では、被圧延材７のウェブ部は庄下せず、 水平ロール20a 、20b の側面と垂直ロール21a 、21b とにより被圧延材７のフランジ厚さを一定にする。 
【００３８】
本実施の形態で用いる、Ｈ形鋼を製造するための各圧延機ＢＤ、ＵＲ１、Ｅ、ＵＲ２及びＵＦは、以上のように配置される。次に、これらの圧延機ＢＤ、ＵＲ１、Ｅ、ＵＲ２及びＵＦを用いて、コルゲートＨ形鋼を圧延により製造する状況を説明する。
【００３９】
図１に示す圧延機ＢＤ、ＵＲ１、Ｅ、ＵＲ２及びＵＦの配列において、素材である連続鋳造ビレットが、図示しない加熱炉に装入されて所定の温度に加熱される。加熱された連続鋳造ビレットは、図１におけるブレークダウン圧延機ＢＤに供給される。ブレークダウン圧延機ＢＤでは、 連続鋳造ビレットを、図２に示すボックス孔型kl、 クローズ孔型k2、k3、 及びオープン孔型k4による複数パスにより、ドッグボーン状の粗鋼片に粗圧延する。
【００４０】
次いで、 この粗鋼片を図３及び図４にそれぞれ示す第１のユニバーサル圧延機ＵＲ１及びエッジャー圧延機Ｅから構成される中間圧延機群に供給する。 
【００４１】
この中間圧延により、複数パスの往復庄延により粗鋼片を所定のウェブ厚さ、 フランジ厚さ及びフランジ幅を有する被圧延材に造形する。 すなわち、 第１のユニバーサル圧延機ＵＲ１による圧延では、 水平ロール5a、5bによるウェブ厚さの圧下と、 水平ロール5a、5bの側面と垂直ロール6a、6bとによるフランジ厚さの圧下とが行われる。また、 エッジャー圧延機Ｅによる圧延では、 フランジ幅の圧下とともに、 フランジ先端部の外側コーナ部10の面取り加工が行われる。例えば、 面取り量は、 １mm〜数mm程度である。 
【００４２】
次いで、 所定の寸法に造形された被圧延材７を、第２のユニバーサル圧延機ＵＲ２に供給する。 第２のユニバーサル圧延機ＵＲ２の圧延では、 図６(a) 及び図６(b) に示すように、 水平ロール14a 、14b の中央部18の周方向に設けられた凹部16及び凸部17により、被圧延材７のウェブに長手方向へコルゲーション加工が施される。 その際、 水平ロール14a 、14b の段差部19、19で被圧延材７のフランジが幅方向に圧下され、 フランジ幅が縮小される。フランジの幅方向の圧下量は、片側で、 コルゲーションの片側の波高さの20〜70％程度とすることが望ましい。これにより、フランジ端部の長手方向の波打ちの発生が防止され、かつ、フランジ端部の噛み出しの発生が防止される。
【００４３】
水平ロール14a 、14b によるコルゲーション加工では、 水平ロール14a 、14b により被圧延材７のウェブに長手方向への引張り力が作用する。 この引張り力により、 ウェブ厚が減少する。 したがって、 このコルゲーション加工により、 ウェブ厚さを3.O mm以下にすることができる。 例えば、 第２のユニバーサル圧延機ＵＲ２に供給する被圧延材７のウェブ厚を3.O mmとすると、 コルゲーション加工によりウェブ周長を20％増大すれば、 ウェブ厚が2.5mm のコルゲートＨ形鋼を製造することができる。
【００４４】
このように、本実施の形態では、相補的に噛み合う凹部16及び凸部17を周方向に設けられた中央部18と、この中央部18の両側に位置する段差部19、19とを有する一対の水平ロール14a 、14b を備える第２のユニバーサル圧延機ＵＲ２を用いて、段差部19、19により被圧延材７のフランジを幅方向に圧下するとともに、 中央部18でフランジとの接続部を含むウェブの全幅にわたって長手方向へのコルゲーション加工を行う。
【００４５】
そして、第２のユニバーサル圧延機ＵＲ２によリコルゲーション加工を施された被圧延材７を、第３のユニバーサル圧延機ＵＦに供給する。 図７に示すように、 第３のユニバーサル圧延機ＵＦでは、 コルゲーション加工を施されたウェブを水平ロール20a 、20b に未接触の状態で、 垂直ロール21a 、21b と水平ロール20a 、20b の側面とによりフランジを厚さ方向に拘束し、 フランジの幅方向にフランジの厚さを均一とする圧延が行われ、 目標とするコルゲートＨ形鋼が得られる。 
【００４６】
図８は、本実施の形態により製造されるコルゲートＨ形鋼の形状を示す説明図である。同図に示すように、本実施の形態により、フランジの端部の長手方向の波打ちの発生を完全に解消しながら、 ウェブとフランジとの接続部を含むウェブ高さの全長、 すなわちウェブ全幅にわたって長手方向へのコルゲーション加工を施されたコルゲートＨ形鋼22を製造することができる。 
【００４７】
このコルゲートＨ形鋼22は、ウェブおよびフランジを有し、熱間圧延により製造されるＨ形鋼であって、フランジの端部22a 、22a の線が略直線をなすとともに、フランジとの接続部を含むウェブの全幅にわたって長手方向へのコルゲーション加工が施されている。
【００４８】
このように本実施の形態のコルゲートＨ形鋼22は接続部を含めたウェブ高さの全長にわたってコルゲーション加工が施されるため、 従来のコルゲートＨ形鋼に比較すると、その座屈強度が著しく高い。
【００４９】
また、 従来の熱間圧延によるコルゲートＨ形鋼では、 圧延機の剛性の制約からウェブ厚さが３mm以下であるものを圧延により製造することは困難であったが、 本実施の形態によれば、ウェブ高さの全長にわたってコルゲーション加工を行うことによりウェブ厚さが３mm以下であるコルゲートＨ形鋼22を製造することもできる。
【００５０】
このようにして、本実施の形態によれば、座屈強度に優れたコルゲートＨ形鋼22とその製造方法、さらにはこの製造方法を実施する際に好適に用いることができるユニバーサル圧延機ＵＲ２を提供できる。
【００５１】
〈第２の実施の形態〉
さらに、本発明の第２の実施の形態を説明する。なお、以降の説明では、上述した第１の実施の形態と相違する点を説明し、共通する部分は適宜重複する説明を省略する。
【００５２】
図９は、本実施の形態で用いる、Ｈ形鋼を製造するための圧延機の配列を示す説明図である。
【００５３】
図９に示すように、 この圧延配置列は、 ブレークダウン圧延機ＢＤの下流側に６台のユニバーサル圧延機ＵＲ１、ＵＲ２、ＵＲ３、ＵＲ４、ＵＲ５及びＵＲ６と、３台のエッジャー圧延機Ｅ１、Ｅ２及びＥ３と、１台のユニバーサル圧延機ＵＦとが近接されて配列されている。 
【００５４】
ブレークダウン圧延機ＢＤは上述した図２に示す孔型ロール4a、4bを備える。また、５台のユニバーサル圧延機ＵＲ１〜ＵＲ５は、 図３に示す水平ロール5a、5bと垂直ロール6a、6bを備えた公知のユニバーサル圧延機であり、 ユニバーサル圧延機ＵＲ６は、 図６(a) 及び図６(b) に示すように相補的に噛み合う凹部16及び凸部17を周方向に設けた中央部18と、その両側に設けた段差部19、19とを有する一対の水平ロール5a、5bと一対の垂直ロール6a、6bとを備えるユニバーサル圧延機である。 
【００５５】
また、３台のエッジャー圧延機Ｅ１、Ｅ２及びＥ３は、 図４(a) 及び図４(b) に示すように被圧延材７のフランジを幅方向に圧下することが可能な水平ロール8a、8bを備える。さらに、エッジャー圧延機Ｅ２では、 図５に示すように水平ロール11a 、11b にフランジ先端の外側コーナの面取り加工が可能な孔型13、13を備える。 
【００５６】
さらに、ユニバーサル圧延機ＵＦは、図７に示すように一対の水平ロール20a 、20b と一対の垂直ロール21a 、21b とを備える公知のユニバーサル圧延機である。
【００５７】
図９に示す圧延機の配置列による圧延では、 先ず、 素材がブレークダウン圧延機ＢＤに供給され、 第１の実施の形態と同様に粗鋼片に圧延される。
【００５８】
次いで、 粗鋼片を各圧延機ＵＲ１、ＵＲ２、Ｅ１、 ＵＲ３、ＵＲ４、Ｅ２及びＵＲ５に順次供給し、 所定のウェブ厚、フランジ厚及びフランジ幅を有する被圧延材７に圧延し、 次いで、 この被圧延材７を圧延機ＵＲ６に供給して、 フランジを幅方向に圧下しながらウェブにコルゲーション加工を施す。次いで、 ウェブにコルゲーション加工が施された被圧延材７をユニバーサル圧延機ＵＦに供給して、 フランジ厚をフランジ幅方向に均一とする圧延を行い、 目標とするコルゲートＨ形鋼７が得られる。なお、 上記の圧延においては、 圧延機Ｅ３での圧延は空パスとされる。
【００５９】
本実施の形態によっても、第１の実施の形態と同様に、接続部を含めたウェブ高さの全長にわたってコルゲーション加工が施されるため、 従来のコルゲートＨ形鋼に比較すると、その座屈強度を著しく高められたコルゲートＨ形鋼を製造することができ、第１の実施の形態と同様の作用効果を得ることができる。
【実施例１】
【００６０】
さらに、本発明を実施例とともに詳細に説明する。
図１に示すように圧延機が配列されたことを想定した試験設備を用いて、 実際の寸法がH200×lOO ×2.5/3.0 mmで片側の波高さが10mm、 ピッチ60mmのコルゲーションを有するコルゲートＨ形鋼に相当する縮尺１／2.5 の鉛材からなるモデル素材の圧延を行った。以下の寸法は、 実際のコルゲートＨ形鋼の寸法に換算した数値である。
【００６１】
寸法が220 ×200mm の素材を所定温度に加熱した後、図２に示すブレークダウン圧延機ＢＤによる７パスの往復圧延を行ってウェブ厚さが20mm、 フランジ厚さが40mm、 フランジ幅が126mm の粗鋼片に粗圧延した。表１にパススケジュールを示す。なお、表１では、転回有は材料を90°転回することを意味する。 
【００６２】
【表１】
2005028442.tif 000003
【００６３】
次いで、 粗鋼片を図３に示す圧延機ＵＲ１と図４に示す圧延機Ｅとから構成させる中間圧延機群により５パスの往復圧延を行って、ウェブ厚さが３mmでありフランジ厚さが３mmであるとともにフランジ幅が106mm である圧延材に中間圧延した。 表２にパススケジュールを示す。 
【００６４】
【表２】
2005028442.tif 000004
【００６５】
ここで、 圧延機Ｅの圧延では、 孔型ロールによリフランジの先端の外側コーナに対し、 1C程度に相当する面取り加工を行った。
【００６６】
次いで、 被圧延材７を図６(a) に示す圧延機ＵＲ２に供給し、 １パスの圧延を行った。この圧延では、被圧延材７のフランジの端部を水平ロール14a 、14b の段差部19、19により幅方向に圧下するとともに、垂直ロール15a 、15b と水平ロール14a 、14b の側面により被圧延材７のフランジを厚さ方向に拘束して、 上下の水平ロール14a 、14b によりウェブにコルゲーション加工を施した。 なお、フランジの幅方向の圧下量は片側で３mmとした。 
【００６７】
その結果、 ウェブ厚さは2.5mm まで減肉され、 フランジの端部の線が略直線であって、 ウェブとフランジとの接続部を含むウェブ全幅にわたって、 長手方向へのコルゲーション加工を施すことができた。なお、 フランジの先端部の厚さは、 フランジの幅方向への圧下により3.Omm 以上となった。 
【００６８】
次いで、 被圧延材７を図７に示す圧延機ＵＦで１パスの圧延により製品に仕上げた。 圧延機ＵＦの圧延では、 ウェブのコルゲーション部を圧下することなく、 フランジを目標とする厚さ3.0mm に圧下した。 この圧延により目標とする寸法のコルゲーション加工を施されたコルゲートＨ形鋼を製造することができた。
【００６９】
比較のため、 図１に示すように圧延機が配列されたことを想定した試験設備を用いて、 圧延機ＵＲ２の水平ロール14a 、14b によりフランジの幅を非拘束としたこと以外は、 上述した実施例と同じ条件でモデル試験を行った。しかし、この方法により得られたコルゲートＨ形鋼は、図10に示すように、 ウェブとともに、 フランジが長手方向に波打つ形状となり、 目標とするコルゲートＨ形鋼が得られなかった。
【図面の簡単な説明】
【００７０】
【図１】第１の実施の形態で用いる、コルゲートＨ形鋼を製造するための圧延機の配列を示す説明図である。
【図２】ブレークダウン圧延機で用いる上下の孔型ロールの構成を示す説明図である。
【図３】第１のユニバーサル圧延機の水平ロール及び垂直ロールの形状と、被圧延材の圧延時の状況とを示す説明図である。
【図４】図４(a) は、エッジャー圧延機の上下の水平ロールの形状と、被圧延材の圧延時の状況を示す説明図であり、図４(b) は、水平ロールの孔型の形状を拡大して示す説明図である。
【図５】第４のユニバーサル圧延機の水平ロールと、垂直ロールの形状と、被圧延材の圧延時の状況を示す説明図である。
【図６】図６(a) は、第２のユニバーサル圧延機の水平ロール及び垂直ロールの形状と、被圧延材の圧延時の状況とを示す説明図であり、図６(b) は、上下の水平ロールの噛合い時の状況を示す説明図である。
【図７】第３のユニバーサル圧延機の水平ロール及び垂直ロールの形状と、被圧延材の圧延時の状況とを示す説明図である。
【図８】第１の実施の形態により製造されるコルゲートＨ形鋼の形状を示す説明図である。
【図９】第２の実施の形態で用いる、Ｈ形鋼を製造するための圧延機の配列を示す説明図である。
【図１０】ウェブとともにフランジの端部がいずれも長手方向に波打って変形したＨ形鋼を示す説明図である。
【符号の説明】
【００７１】
７  被圧延材
14a 、14b 水平ロール
16  凹部
17  凸部
18  中央部
19  段差部
22  コルゲートＨ形鋼
UR2 ユニバーサル圧延機
【図１】
2005028442.tif 000005
【図２】
2005028442.tif 000006
【図３】
2005028442.tif 000007
【図４】
2005028442.tif 000008
【図５】
2005028442.tif 000009
【図６】
2005028442.tif 000010
【図７】
2005028442.tif 000011
【図８】
2005028442.tif 000012
【図９】
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【図１０】
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