(57)【要約】【課題】丸鋳片の連続鋳造においてはピンチロールによる押し込みにより鋳片が変形し、その形状が真円から大きく外れることを改善する。【解決手段】連続鋳造機の鋳型から複数のサイズの丸鋳片を引き抜くためのピンチロールであって、軸に垂直な断面の径が一様な平行ロールにカリバーが形成されており、前記カリバーはＶ型カリバーとその底部に円弧のカリバーで形成されているカリバーにおいて、前記円弧の半径ｒ、円弧の長さ、Ｖ型カリバーの開き角度、Ｖ型カリバーの幅などを適正化する。【選択図】  図１
2005028399.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続鋳造機の鋳型から複数のサイズの丸鋳片を引き抜くためのピンチロールであって、軸に垂直な断面の径が一様な平行ロールにカリバーが形成されており、前記カリバーはＶ型カリバーとその底部に円弧のカリバーで形成されており、前記円弧の半径が前記丸鋳片のうちで生産量の最も多いサイズの半径±５ｍｍの範囲であることを特徴とする丸鋳片用ピンチロール。
【請求項２】
前記円弧の長さＬがその半径ｒとの関係（１）式を満足することを特徴とする請求項１に記載の丸鋳片用ピンチロール。
０．７×ｒ  ≦  Ｌ  ≦  １．２×ｒ・・・（１）式
【請求項３】
前記Ｖ型カリバーの開き角度θが９０°〜１５０°であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の丸鋳片用ピンチロール。
【請求項４】
前記Ｖ型カリバーの幅Ｗが前記丸鋳片のうちで最大サイズの丸鋳片の半径ｒ１との関係（２）式を満足することを特徴とする請求項１乃至請求項３に記載いずれかの丸鋳片用ピンチロール。
Ｗ  ≧  ２×ｒ１×ｃｏｓ（θ／２）＋０．１×ｒ１・・・（２）式
【請求項５】
連続鋳造機の鋳型から複数のサイズの丸鋳片を引き抜くためのピンチロールであって、軸に垂直な断面の径が一様な平行ロールにカリバーが形成されており、前記カリバーはロール軸を含む断面において複数の円弧が重なった形状をなし、前記複数の円弧の各中心点が前記平行ロールの軸の同一垂線上にあり、最大の円弧Ｃ１はその半径ｒ１が前記丸鋳片のうちで最大サイズの鋳片の半径±５ｍｍの範囲内であり、最小の円弧Ｃ２はその半径ｒ２が前記丸鋳片のうちで最大サイズを除くもののうちで生産量が最も多いサイズの半径±５ｍｍの範囲であることを特徴とする丸鋳片用ピンチロール。
【請求項６】
半径ｒ１の円弧Ｃ１の長さＬ１および半径ｒ２の円弧Ｃ２の長さＬ２が下記の（３）式および（４）式を満足することを特徴とする請求項５に記載の丸鋳片用ピンチロール。
０．８×ｒ１  ≦  Ｌ１  ≦  １．０×ｒ１・・・（３）式
０．７×ｒ２  ≦  Ｌ２  ≦  １．２×ｒ２・・・（４）式
【請求項７】
平行ロール面とカリバーとの境界およびカリバー内の各円弧同士の境界に形成される突出部が取り除かれていることを特徴とする請求項５又は請求項６に記載の丸鋳片用ピンチロール。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は連続鋳造機の鋳型から複数のサイズの丸断面鋳片（以下、丸鋳片という）を引き抜くためのピンチロールに関する。
【０００２】
【従来の技術】
丸鋳片の連続鋳造においてはピンチロールによる押し込みにより鋳片が変形し、その形状が真円から大きく外れる場合が少なくない。熱間押出加工に供される素材では特に高い精度の真円度が要求される。そのため、熱間押出工程では真円度の高い素材を得るために鋳片の表面を切削している。
【０００３】
このため、ピンチロールのカリバーの形状を適切にすることにより、丸鋳片の変形を極力小さくして、鋳片の表面の切削量を低減し歩留まりおよびコストを改善する必要がある。
【０００４】
同じロール押力のもとでの鋳片の変形は鋳片径断面方向における圧下減面積が大なるほど低減できることが知られている。このことは、鋳片の変形を小さくするための丸鋳片用のピンチロールとしては、その軸に垂直な断面の径が一様な平行ロールよりも丸鋳片の半径に略等しい半径のカリバーが形成されたロールが最も望ましいことを示唆している。
【０００５】
しかしながら、連続鋳造される丸鋳片のサイズは多種類にわたりそのサイズレンジも広い場合が少なくない。丸鋳片の変形を小さくするためにサイズに応じてピンチロールを交換することは、歩留まりを改善できる反面、生産性を大きく阻害するという問題がある。
【０００６】
この対策として、従来の丸鋳片用ピンチロールはＶ型ロールまたは円弧型ロールが使用されてきたが次の問題点を抱えている。
【０００７】
図８に示すＶ型のカリバーが形成されたロール（以下、Ｖ型ロールと称す）３では丸鋳片ｔの外殻曲面をＶ型の４箇所のフラット面で加圧し、その加圧面に作用する摩擦力（以下、ピンチ力と称す）で鋳片を支持する。
【０００８】
４箇所のフラット面で鋳片を支持するため、フラットロールを用いて鋳造した場合よりも所定のピンチ力を得るために必要な押し付け量は小さくて済むので、丸鋳片の変形も小さく抑えることができる。
【０００９】
しかしながら、条件によっては鋳片の変形量を十分に改善できない場合がある。
【００１０】
図９に示す単一の円弧のカリバーが形成されたロール（以下、Ｒ型ロールと称す）４では、その円弧の半径が丸鋳片ｔの半径に等しい場合には、各種のカリバー形状のなかで丸鋳片の変形を最小にすることができる。
【００１１】
しかしながら、円弧の半径が丸鋳片ｔの半径よりも小さい場合には、カリバーの端部５が鋳片に深く喰込むため、著しく深い凹みを生じるという問題がある。
【００１２】
一方、円弧の半径が丸鋳片ｔの半径よりも著しく大きい場合には、フラットロールでの加圧特性に近づき図８のＶ型ロールよりも悪い結果をもたらす。
【００１３】
このように、Ｒ型ロールでは複数のサイズの丸鋳片にわたってその変形を極力小さくすることはできない。
【００１４】
この問題を解決するためのピンチロールとしては特許文献１が知られている。このピンチロールは、軸に垂直な断面の径が一様な平行ロールにカリバーが形成されており、前記カリバーはロール軸を含む断面において複数の円弧が重なった形状をなし、前記複数の円弧の各中心点が前記平行ロールの軸の同一垂線上にあり、最大の円弧Ｃ１はその半径ｒ１が前記丸鋳片のうちで最大サイズの鋳片に略等しく円弧の長さが前記最大サイズの鋳片の半径以下であり、最小の円弧Ｃ３はその半径ｒ３が前記丸鋳片のうちで最小サイズの半径に略等しいことを特徴とするものである。以下、このピンチロールを従来の多段Ｒ型ロールと称す。
【００１５】
また、特許文献１には平行ロール面とカリバーとの境界およびカリバー内の各円弧同士の境界に形成される突出部が取り除かれていることを特徴とする従来の多段Ｒ型ロールが開示されている。以下、このロールを従来の面取りされた多段Ｒ型ロールと称す。
【００１６】
これらのピンチロールによれば、生産量が最も多いサイズが最小サイズと最大サイズの中間にある場合、このサイズでの丸鋳片の変形の改善効果を十分に得ることができず、全サイズの生産量の構成を考慮すると大きな歩留まりの改善を得られない場合がある。
【００１７】
図１０に最大の円弧Ｃ１（イ〜ロとニ〜ホ）と最小の円弧Ｃ３（ロ〜ハ〜ニ）の２つの円弧からなるカリバーが形成された従来の多段Ｒ型ロールを用いて半径ｒ２（ｒ３＜ｒ２＜ｒ１）の丸鋳片を引き抜いた場合の図を示す。尚、図中の点線で示す円ｔ２は変形前の丸鋳片の断面を示し、実線で示す曲線Ａ〜ロ〜Ｂ〜ニ〜Ｃは変形後の丸鋳片の断面の一部を示す。
【００１８】
ピンチロールの間隔を狭くしていくと丸鋳片とピンチロールは最初に点ロおよび点ニで接触する（この状態では力は発生しない）。ピンチロールの間隔を更に狭くすると丸鋳片は点ロおよび点ニの周辺で変形し始め、ピンチロールと丸鋳片の界面に摩擦力が発生するようになる。
【００１９】
しかしながら、このピンチロールの円弧Ｃ３の半径は丸鋳片の半径よりも小さいために、円弧Ｃ３（ロ〜ハ〜ニ）と丸鋳片の一部（ロ〜Ｂ〜ニ）とは完全には接触せずにハとＢの間に隙間ができる。このため、丸鋳片と同じ半径のカリバーを施した場合よりも摩擦力は弱く、所定のピンチ力を得るためにはピンチロールの間隔を更に狭くする必要がある。
【００２０】
ピンチロールの間隔を更に狭くしたとき、丸鋳片の変形はロ〜Ｂ〜ニにおける部分よりもＡ〜ロおよびニ〜Ｃにおける部分で変形しやすい。これは、鋳片の表層近傍においてロ〜ＢとＢ〜ニではお互いに向かい合う力が作用しお互いに力を打ち消し合うために鋳片は変形し難いが、一方、Ａ〜ロおよびニ〜Ｃにおいてはロールと接していない部分の鋳片は自由に変形できるためである。
【００２１】
このことは、丸鋳片の半径よりも小さな半径のカリバーを施した場合は、ピンチ力を得るためには鋳片のＡ〜ロおよびニ〜Ｃにおける変形量を大きくしてピンチロールと接触する面積を増加させなければならないことを意味する。
【００２２】
このため、丸鋳片と同じ半径のカリバーを施した場合よりも横方向の変形が大きくなる。
【００２３】
この対策として特許文献１では最大の円弧Ｃ１、最小の円弧Ｃ３以外にも、例えば中間サイズの丸鋳片の半径に略等しい円弧を加えた複数の円弧からなるカリバーが形成されたピンチロールを用いることが開示されている。このピンチロールを用いた場合でも丸鋳片の半径に略等しい円弧の長さを十分に確保できないために、その改善効果は十分なものとはいえない。また、最大の円弧Ｃ１および最小の円弧Ｃ３の長さは短くなるために、これらの半径に略等しい丸鋳片の変形の改善効果が低下するという問題もある。
【００２４】
従来の面取りされた多段Ｒ型ロールを使用した場合、平行ロール面とカリバーとの境界およびカリバー内の各円弧同士の境界に形成される突出部における鋳片の変形は改善される。しかしながら、このロールにおいても従来の多段Ｒ型ロールの場合と同様に最小の円弧と鋳片は接することがないために、鋳片の変形の改善効果は決して十分なものではない。
【００２５】
【特許文献１】
特公平２−１８１８５号公報
【００２６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、連続鋳造において複数のサイズの丸鋳片を１つのピンチロールで引き抜く際に、ピンチロールの押し込みによる丸鋳片の変形を極力小さくし、特に生産量の最も多いサイズで最大の改善効果を得ることを課題とする。
【００２７】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決する本発明の要旨は、次のとおりである。
（１）連続鋳造機の鋳型から複数のサイズの丸鋳片を引き抜くためのピンチロールであって、軸に垂直な断面の径が一様な平行ロールにカリバーが形成されており、前記カリバーはＶ型カリバーとその底部に円弧のカリバーで形成されており、前記円弧の半径が前記丸鋳片のうちで生産量の最も多いサイズの半径±５ｍｍの範囲であることを特徴とする丸鋳片用ピンチロール。
（２）前記円弧の長さＬがその半径ｒとの関係（１）式を満足することを特徴とする丸鋳片用ピンチロール。
０．７×ｒ  ≦  Ｌ  ≦  １．２×ｒ・・・（１）式
（３）前記Ｖ型カリバーの開き角度θが９０°〜１５０°であることを特徴とする丸鋳片用ピンチロール。
（４）前記Ｖ型カリバーの幅Ｗが前記丸鋳片のうちで最大サイズの丸鋳片の半径ｒ１との関係（２）式を満足することを特徴とする丸鋳片用ピンチロール。
Ｗ  ≧  ２×ｒ１×ｃｏｓ（θ／２）＋０．１×ｒ１・・・（２）式
（５）連続鋳造機の鋳型から複数のサイズの丸鋳片を引き抜くためのピンチロールであって、軸に垂直な断面の径が一様な平行ロールにカリバーが形成されており、前記カリバーはロール軸を含む断面において複数の円弧が重なった形状をなし、前記複数の円弧の各中心点が前記平行ロールの軸の同一垂線上にあり、最大の円弧Ｃ１はその半径ｒ１が前記丸鋳片のうちで最大サイズの鋳片の半径±５ｍｍの範囲内であり、最小の円弧Ｃ２はその半径ｒ２が前記丸鋳片のうちで最大サイズを除くもののうちで生産量が最も多いサイズの半径±５ｍｍの範囲内であることを特徴とする丸鋳片用ピンチロール。
（６）半径ｒ１の円弧Ｃ１の長さＬ１および半径ｒ２の円弧Ｃ２の長さＬ２が下記の（３）式および（４）式を満足することを特徴とする丸鋳片用ピンチロール。
０．８×ｒ１  ≦  Ｌ１  ≦  １．０×ｒ１・・・（３）式
０．７×ｒ２  ≦  Ｌ２  ≦  １．２×ｒ２・・・（４）式
（７）平行ロール面とカリバーとの境界およびカリバー内の各円弧同士の境界に形成される突出部が取り除かれていることを特徴とする丸鋳片用ピンチロール。
【００２８】
【発明の実施の形態】
以下図面に基づき詳細に説明する。
【００２９】
本発明の特徴は、図１から図７に示すように、カリバーが形成されたピンチロールを使用して丸鋳片を鋳造することにより、丸鋳片の変形を極力小さくさせることにある。
【００３０】
第１の発明は、図１に示すように、ロール軸方向の断面形状がＶ型のカリバーとその底部に半径ｒの円弧のカリバーで形成されており、その円弧の半径ｒが前記丸鋳片のうちで生産量の最も多いサイズの半径±５ｍｍの範囲であることを特徴とする丸鋳片用ピンチロールである。
【００３１】
以降、このピンチロールをＲ付きＶ型ロールと称す。
【００３２】
このＲ付きＶ型ロールを用いることにより、従来のピンチロールを使用した場合に比べて、以下に述べるような長所がある。
【００３３】
従来のＶ型ロールではＶ型カリバーのフラット面の一部が鋳片と接するのみであり、底部が接することはなかった。これに対して、本発明のＲ付きＶ型ロールを使用し円弧の半径ｒに近い生産量の最も多いサイズの丸鋳片を鋳造した場合は、鋳片はフラット面の一部およびカリバーの底部で接する。
【００３４】
このため、従来に比べてロールと鋳片の接触面積が増加するため、小さなロールの押し付け量でも所定のピンチ力を得ることができるので、生産量の最も多いサイズの鋳片の変形を小さくすることができる。
【００３５】
尚、円弧の半径を生産量の最も多いサイズの半径−５ｍｍよりも小さくした場合、鋳片は円弧の底部とは接触しなくなり、接触面積が小さくなるために、生産量の最も多いサイズの鋳片での十分な改善効果を得ることができない。
【００３６】
一方、円弧の半径を生産量の最も多いサイズの半径＋５ｍｍよりも大きくした場合、鋳片は円弧の底部としか接触しなくなり、円弧と鋳片の接触面積が小さくなるために、生産量の最も多いサイズの鋳片での十分な改善効果を得ることができない。
【００３７】
尚、生産量の最も多いサイズよりも小さいサイズの鋳片は、円弧のみに接するが、この場合でもフラットロールよりも鋳片の変形を小さくすることができる。
【００３８】
また、生産量の最も多いサイズよりも大きいサイズの鋳片は、従来のＶ型ロールと同様にＶ型カリバーのフラット面と接するので、この場合でもフラットロールよりも鋳片の変形を小さくすることができる。
【００３９】
従って、円弧の半径を生産量の最も多いサイズの半径±５ｍｍにすることにより、生産量の最も多いサイズの鋳片での改善効果を最も高めることができ、また他のサイズにおいてもフラットロールよりも鋳片の変形を小さくすることができるために、全生産量に対して最大の歩留り改善効果を得ることができる。
【００４０】
第２の発明は、半径ｒの円弧の長さＬを０．７×ｒ  ≦  Ｌ  ≦  １．２×ｒとしたＲ付きＶ型ロールである。
【００４１】
円弧の長さが０．７×ｒよりも短い場合、鋳片と円弧の接触面積が不十分となるために、半径がｒに近い生産量の最も多いサイズの丸鋳片での改善効果が得られ難い。
【００４２】
一方、円弧の長さを１．２×ｒよりも長くしても、半径がｒに近い生産量の最も多いサイズの丸鋳片での改善効果はほぼ一定となり大きな改善効果が得られない。
【００４３】
また、円弧の長さを長くし過ぎると半径ｒの単一のガリバーの特性に近づくために、生産量の最も多いサイズよりも大きなサイズの鋳片での改善効果が得られないか、もしくは悪化する場合がある。
【００４４】
第３の発明は、Ｖ型カリバーの開き角度が９０°〜１５０°とするＲ付きＶ型ロールである。
【００４５】
Ｖ型ロールの開き角度が９０°よりも小さい場合、Ｖ型カリバーのフラット面と鋳片の界面に作用する摩擦力が小さくなるために、所定のピンチ力を得るためにはロールの押し込みを増やさなければならず、そのために鋳片の変形量が増大する。
【００４６】
一方、Ｖ型ロールの開き角度が１５０°よりも大きい場合、フラットロールの特性に近づくために、改善効果が低下する。
【００４７】
第４の発明は、Ｖ型カリバーの幅Ｗが最大サイズの丸鋳片の半径ｒ１との関係として、Ｗ  ≧  ２×ｒ１×ｃｏｓ（θ／２）＋０．１×ｒ１  を満足するＲ付きＶ型ロールである。
【００４８】
Ｖ型カリバーの幅ＷがＷ  ≧  ２×ｒ１×ｃｏｓ（θ／２）＋０．１×ｒ１を満足する場合、最大サイズの丸鋳片においても鋳片はＶ型カリバーのフラット面のみに接するため、Ｖ型カリバーと同等の改善効果を得ることができる。
【００４９】
一方、Ｖ型カリバーの幅ＷがＷ  ＜  ２×ｒ１×ｃｏｓ（θ／２）＋０．１×ｒ１となった場合は、図１１に示すように鋳片はＶ型カリバーのフラット面のみならずカリバーの隅８の近傍でも接するようになり、特に８の近傍で鋳片の形状が悪化する。
【００５０】
第５の発明は、カリバーはロール軸を含む断面において複数の円弧が重なった形状をなし、前記複数の円弧の各中心点が前記平行ロールの軸の同一垂線上にあり、最大の円弧Ｃ１はその半径ｒ１が前記丸鋳片のうちで最大サイズの鋳片の半径±５ｍｍの範囲であり、最小の円弧Ｃ２はその半径ｒ２が前記丸鋳片のうちで最大サイズを除くもののうちで生産量が最も多いサイズの半径±５ｍｍの範囲であるピンチロールである。以下、このピンチロールを多段Ｒ型ロールと称す。
【００５１】
本発明の特徴を以下に述べる。図３は最小サイズ（半径ｒ３）の丸鋳片ｔ３の場合、図４は生産量が最も多いサイズ（半径ｒ２）の丸鋳片ｔ２の場合、図５は最大サイズ（半径ｒ１）の丸鋳片ｔ１の場合、図６は中間サイズ（半径ｒ４はｒ２＜ｒ４＜ｒ１）の丸鋳片ｔ４の場合の本発明に基づく多段Ｒ型ロール２の実施例を示す。
【００５２】
図３〜図６において、平行ロールの垂線上に最大の円弧Ｃ１および最小の円弧Ｃ２の中心点Ｏ１およびＯ２がある。円弧Ｃ１の半径ｒ１は最大サイズの丸鋳片の半径と略等しく、円弧Ｃ２の半径ｒ２は最大サイズを除くもののうちで生産量が最も多いサイズの半径に略等しい。平行ロール面と円弧Ｃ１の交点をイ，ホ、円弧Ｃ１と円弧Ｃ２の交点をロ，ニ、垂線と円弧Ｃ２の交点をハとすると、カリバープロファイル（イ，ロ，ハ，ニ，ホ）が得られる。
【００５３】
図３に示すように最小サイズ（半径ｒ３）の丸鋳片の場合、丸鋳片ｔ３とピンチロール１は点ハの位置を中心に接する。多段Ｒ型ロールの間隔を狭めることにより、丸鋳片ｔ３は円弧Ｃ２に沿って変形し、その接触面積が増加するのとにより所定のピンチ力を得ることができる。
【００５４】
このときの多段Ｒ型ロールによる鋳片の変形は円弧の半径がｒ３の場合よりは幾分大きいものの、平行ロールを用いた場合よりも大幅に軽減される。
【００５５】
図４に示すように生産量が最も多いサイズ（半径ｒ２）の丸鋳片ｔ２の場合、丸鋳片ｔ２と多段Ｒ型ロール２は円弧ロ〜ハ〜ニの全長にわたって接する。これにより、このサイズの鋳片で最も大きな改善効果を得ることができる。
【００５６】
尚、円弧Ｃ２の半径を生産量が最も多いサイズの半径−５ｍｍよりも小さくした場合、鋳片は円弧の底部とは接触しなくなり、接触面積が小さくなるために、このサイズの鋳片での十分な改善効果を得ることができない。
【００５７】
一方、円弧Ｃ２の半径を生産量が最も多いサイズの半径＋５ｍｍよりも大きくした場合、鋳片は円弧の底部としか接触しなくなり、円弧と鋳片の接触面積が小さくなるために、このサイズの鋳片での十分な改善効果を得ることができない。
また、円弧Ｃ１の半径を最大サイズの鋳片の半径−５ｍｍよりも小さくした場合、最大サイズの鋳片は円弧Ｃ１と接触しなくなり接触面積が小さくなるために、このサイズの鋳片での十分な改善効果を得ることができない。
【００５８】
一方、円弧Ｃ１の半径を最大サイズの鋳片の半径＋５ｍｍよりも大きくした場合、鋳片は円弧Ｃ１の一部分としか接触しなくなり、円弧と鋳片の接触面積が小さくなるために、このサイズの鋳片での十分な改善効果を得ることができない。
【００５９】
第６の発明は、半径ｒ１の円弧Ｃ１の長さＬ１および半径ｒ２の円弧Ｃ２の長さＬ２が下記の式を満足する多段Ｒ型ロールである。
０．８×ｒ１  ≦  Ｌ１  ≦  １．０×ｒ１
０．７×ｒ２  ≦  Ｌ２  ≦  １．２×ｒ２
【００６０】
Ｌ２＜０．７×ｒ２の場合は、所定のピンチ力を得るためには鋳片ｔ２と多段Ｒ型ロール２は円弧ロ〜ハ〜ニの全長以外にも円弧Ｃ１のうち点ロおよび点ニの近傍で接するようになり、点ロおよび点ニの近傍で鋳片の変形が増大する。
【００６１】
しかしながら、円弧Ｃ２の長さＬ２をＬ２≧０．７×ｒ２とすることにより、点ロおよび点ニの近傍での鋳片の変形が軽減され、所定のピンチ力を得るための鋳片の変形は最小限に抑制される。
【００６２】
円弧Ｃ２の長さＬ２を更に長くすれば、半径ｒ２の鋳片の変形は更に軽減されるが、Ｌ２＝１．２×ｒ２でその効果はほぼ飽和する。
【００６３】
以上のことから、半径ｒ２の円弧Ｃ２の長さＬ２を０．７×ｒ２  ≦  Ｌ２  ≦  １．２×ｒ２とすることにより、半径ｒ２の鋳片の変形を極力小さくすることができる。
【００６４】
図５に示すように最大サイズ（半径ｒ１）の丸鋳片ｔ１の場合、丸鋳片ｔ１と多段Ｒ型ロール２はまずは円弧Ｃ１で接する。
【００６５】
このとき、円弧Ｃ１の長さをＬ１とすると、Ｌ１＜０．８×ｒ１の場合は、所定のピンチ量を得るためには円弧Ｃ１のみならず円弧Ｃ２のうち点ロおよび点ニの近傍で接するようになり、点ロおよび点ニの近傍で鋳片の変形が増大する。
【００６６】
しかしながら、円弧Ｃ１の長さＬ１をＬ１≧０．８×ｒ１とすることにより、点ロおよび点ニの近傍での鋳片の変形が軽減され、所定のピンチ力を得るための鋳片の変形は最小限に抑制される。
【００６７】
円弧Ｃ１の長さＬ１を更に長くすれば、半径ｒ１の鋳片の変形は更に軽減されるが、Ｌ１＝１．０×ｒ１でその効果はほぼ飽和する。
【００６８】
以上のことから、半径ｒ１の円弧Ｃ１の長さＬ１を０．８×ｒ１  ≦  Ｌ１  ≦  １．０×ｒ１とすることにより、半径ｒ１の鋳片の変形を極力小さくすることができる。
【００６９】
図６に示すように中間のサイズ（半径ｒ４はｒ２＜ｒ４＜ｒ１）の丸鋳片ｔ４の場合、丸鋳片ｔ４と多段Ｒ型ロール２は点ロおよび点ニを中心に円弧Ｃ１および円弧Ｃ２の一部で接し、鋳片の変形を最小限に抑制することができる。
【００７０】
第７の発明は、平行ロール面とカリバーとの境界およびカリバー内の各円弧同士の境界に形成される突出部が取り除かれている多段Ｒ型ロールである。
【００７１】
図７に示すように平行ロール面と円弧Ｃ１との交点イあるいは隣接円弧Ｃ１とＣ２の交点ロの部分に形成される突出部ｄ（斜線部）が取り除かれて滑らかな曲面に形成されており、突出部ｄに相当する分だけ変形を更に軽減可能である。
【００７２】
【実施例】
表１、表２に実施例を示す。丸ブルーム鋳造用の鋳型のサイズは１６４、１８４、２２０、２５４および２７４ｍｍの５種類であり、生産量が最も多いサイズは１８４ｍｍである。
【００７３】
鋳型内で凝固し始めた鋳片は、ピンチロールで所定のピンチ力を付与して保持されながら所定の鋳造速度で引き抜かれる。鋳片は鋳型および鋳型下部の二次冷却帯で水冷され、引き続く放冷帯で輻射により冷却されるため、ピンチロール位置における鋳片のサイズは鋳型サイズよりも小さい（本鋳造条件では約２ｍｍ小さい）。このため、本発明によるＲ付きＶ型ロールあるいは多段Ｒ型ロールの円弧の半径はピンチロール位置での鋳片のサイズを基準に決定している。
【００７４】
実施例のうちＮｏ．１は従来のＶ型ロールを用いて鋳造した例であり、Ｎｏ．２から〜１７は本発明のＲ付きＶ型ロールの例である。
【００７５】
比較例のＮｏ．１８は特許文献１に従う従来の多段Ｒ型ロールを用いて鋳造した例であり、最大の円弧Ｃ１はその半径ｒ１が前記丸鋳片のうちで最大サイズの鋳片に等しい１３６ｍｍであり、最小の円弧Ｃ２の半径ｒ２は最小サイズの半径に等しい８１ｍｍである。
【００７６】
Ｎｏ．１８〜Ｎｏ．３７は本発明の多段Ｒ型ロールの例である。
【００７７】
ピンチロールによる鋳片の変形は真円度で評価した。真円度は、鋳造後に測定した鋳片の最大サイズから最小サイズを差し引いた値のことである。
【００７８】
表１、表２においては、２種類の真円度の指標を示している。１つは、生産量が最も多い鋳片サイズの真円度である。もう１つは、真円度の加重平均である。この指標は、各々の鋳片サイズの真円度に各々の生産量を乗じて合計したものを全生産量で割った値である。
【００７９】
尚、これらの真円度の値が小さいものほど、鋳片の変形は小さく、好ましい条件であることを意味する。
【００８０】
表１、表２から明らかなとおり、従来のＶ型あるいは多段Ｒ型ロールを用いて鋳造した場合よりも本発明のＲ付きＶ型ロールあるいは多段Ｒ型ロールを用いて鋳造した場合の方が鋳片の真円度は改善されている。
【００８１】
【表１】
2005028399.tif 000003
【００８２】
【表２】
2005028399.tif 000004
【００８３】
【発明の効果】
本発明のＲ付きＶ型ロールあるいは多段Ｒ型ロールによれば、連続鋳造において複数のサイズの丸鋳片を１つのピンチロールで引き抜く際に、最小の円弧の半径が前記丸鋳片のうちで最大サイズを除くもののうちで生産量が最も多いサイズの半径±５ｍｍの範囲であるカリバーを形成したピンチロールを用いることにより、ピンチロールの押し込みによる丸鋳片の変形を極力小さくし、特に生産量の最も多いサイズで最大の改善効果を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のＲ付きＶ型ロールで丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図２】本発明のＲ付きＶ型ロールで最大サイズの丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図３】本発明の多段Ｒ型ロールで最小サイズの丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図４】本発明の多段Ｒ型ロールで生産量が最も多いサイズの丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図５】本発明の多段Ｒ型ロールで最大サイズの丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図６】本発明の多段Ｒ型ロールで中間サイズの丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図７】本発明の多段Ｒ型ロールで突出部が取り除かれて滑らかなにしたときの模式図
【図８】従来のＶ型ロールで丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図９】従来のＲ型ロールで丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図１０】従来のピンチロールで生産量が最も多いサイズの丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【図１１】本発明のＲ付きＶ型ロールのＶ型カリバーの幅が狭いピンチロールで最大のサイズの丸鋳片を引き抜いたときの模式図
【符号の説明】
１  本発明のＲ付きＶ型ロール
２  本発明の多段Ｒ型ロール
３  従来のＶ型カリバーが形成されたピンチロール
４  従来の単一の円弧のカリバーが形成されたピンチロール
５  カリバーの端部
６  従来の複数の円弧から成るカリバーが形成されたピンチロール
７  本発明のＲ付きＶ型ロールのＶ型カリバーの幅が狭いピンチロール
８  カリバーの端部
Ｃ  Ｖ型カリバーの底部に形成された円弧
Ｃ１  最大サイズの丸鋳片の半径に等しい半径ｒ１の円弧
Ｃ２  生産量が最も多いサイズの丸鋳片の半径に等しい半径ｒ２の円弧
Ｃ３  最小サイズの丸鋳片の半径に略等しい半径ｒ３の円弧
Ｌ  Ｖ型カリバーの底部に形成された円弧の長さ
ｒ  Ｖ型カリバーの底部に形成された円弧の半径
θ  Ｖ型カリバーの開き角度
Ｗ  Ｖ型カリバーの幅
Ｗ’  Ｖ型カリバーの幅
ｔ  鋳片
ｔ１  最大サイズの丸鋳片
ｔ２  生産量が最も多いサイズの丸鋳片
ｔ３  最小サイズの丸鋳片
ｔ４  中間サイズの丸鋳片
ｒ１  最大サイズの丸鋳片の半径
ｒ２  生産量が最も多いサイズの丸鋳片の半径
ｒ３  最小サイズの丸鋳片の半径
ｒ４  中間サイズの丸鋳片の半径
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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