(57)【要約】【課題】  透明性、耐衝撃性、耐熱性、剛性、耐折り曲げ性、およびエンボス成形や打ち抜き加工時の成形性が良好なスチレン系樹脂シートを提供する。【解決手段】スチレン−共役ジエンブロック共重合体(A)、(B)、ポリスチレン樹脂(C)、および耐衝撃性ポリスチレン樹脂(D)を含有してなり、(A)はスチレン系単量体の含量が６５〜８５質量％で、共役ジエンブロックが共役ジエン重合体からなり、(B)はスチレン系単量体の含量が６５〜８５質量％で、共役ジエンブロックがスチレン系単量体と共役ジエン単量体のランダム共重合体からなり、(A)と(B)の質量比が９５／５〜２５／７５の範囲であり、(C)の含有量が前記(A)と(B)の合計１００質量部に対して２０〜１１０質量部であり、(D)の含有量が(A)と(B)の合計１００質量部に対して５〜３５質量部であるスチレン系樹脂組成物からなるスチレン系樹脂シート。【選択図】        なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ａ）、該（Ａ）以外のスチレン−共役ジエンブロック共重合体(Ｂ)、ポリスチレン樹脂（Ｃ）、および耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ｄ）を含有してなり、
前記（Ａ）はスチレン系単量体の含量が６５〜８５質量％であって、共役ジエンブロックが共役ジエン重合体からなり、
前記（Ｂ）はスチレン系単量体の含量が６５〜８５質量％であって、共役ジエンブロックがスチレン系単量体と共役ジエン単量体のランダム共重合体からなり、
前記（Ａ）と（Ｂ）の質量比（Ａ／Ｂ）が９５／５〜２５／７５の範囲であり、
前記（Ｃ）の含有量が前記（Ａ）と（Ｂ）の合計１００質量部に対して２０〜１１０質量部であり、
前記（Ｄ）の含有量が（Ａ）と（Ｂ）の合計１００質量部に対して５〜３５質量部であるスチレン系樹脂組成物からなることを特徴とするスチレン系樹脂シート。
【請求項２】
６０℃で７２時間の条件で加熱保管した後の耐折強度の値が３０回以上であることを特徴とする請求項１に記載のスチレン系樹脂シート。
【請求項３】
動的粘弾性の温度依存性測定結果における、主分散温度領域での損失係数tanδのピーク値が３．０以下であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のスチレン系樹脂シート。
【請求項４】
請求項１乃至請求項３のいずれか一項に記載のスチレン系樹脂シートからなるエンボスキャリアテープ成形体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はエンボスキャリアテープの製造に好適なスチレン系樹脂シートおよび該スチレン系樹脂シートを用いたエンボスキャリアテープ成形体に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般にスチレン系樹脂は成形加工性、剛性、透明性などに優れ、かつ安価で比重が低く経済的にも優れており、スチレン系樹脂で構成されたシートは多岐の分野で利用されている。
例えば、エンボスキャリアテープ等の電子部品包装・搬送容器として用いられており、この場合、シートに求められる特性として、透明性、耐衝撃性、耐熱性、剛性、耐折り曲げ性、エンボス成形や打ち抜き加工時の成形性などがあり、さらに各特性のバランスが良好であることも望まれる。
【０００３】
スチレン系樹脂からなるエンボスキャリアテープ用シートとして種々の製造方法が提案されている。
例えば下記特許文献１では、シートの耐折り曲げ性を改良することを目的として、スチレン−ジエン系エラストマーを添加することが提案されている。
また下記特許文献２には、シートの透明性や剛性を改良するためにスチレン−共役ジエンブロック共重合体を使用することが記載されている。
【特許文献１】特開平１０−２３６５７６号公報
【特許文献２】特開２００２−３３１６２１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上記特許文献１のようにスチレン−ジエン系エラストマーを添加すると、耐折り曲げ性は向上するものの、剛性が低下してしまうためエンボス成形品の強度が十分でないという問題があった。
また、上記特許文献２のように、スチレン−共役ジエンブロック共重合体でエンボスキャリアテープを成形すると、透明性や剛性は改良されるが、耐折強度が不足してしまう。
このように、エンボスキャリアテープ用としての各特性を十分に満足するスチレン系樹脂からなるシートは得られていない。
【０００５】
また、従来のスチレン系樹脂からなるシートやエンボスキャリアテープにおいては、物性の経時変化について考慮されていない為、例えば、夏場の輸送時や保管時の高い温度条件によって、寸法や外観は変化しないまでも、耐折り曲げ性が極端に低下してしまうという問題があった。このように耐折り曲げ性が低下すると割れやすくなり、エンボス成形工程や部品装填及び取り出し工程で突発的に折れ曲がったときに、クラックや割れが発生し作業性を著しく低下させてしまうという問題が生じる。
【０００６】
エンボスキャリアテープの成形方法としては圧空成形、真空成形、プレス成形などがあり、いずれの方法においてもシートを加熱軟化させて、金型で所定形状のポケット部（エンボス）が形成される。
従来のスチレン系樹脂シートにおいては、加熱部分のドローダウンが過度であることによる、ポケット部の偏肉や穴空き、またフランジ部分の型くずれを生じ、所定の形状および寸法を満足せず、駆動（送り）不良や部品装填及び取り出し不良などのトラブルが発生するという問題もあった。
【０００７】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、透明性、耐衝撃性、耐熱性、剛性、耐折り曲げ性、およびエンボス成形や打ち抜き加工時の成形性が良好であるスチレン系樹脂シートおよびエンボスキャリアテープ成形体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の目的を達成するために、本発明のスチレン系樹脂シートは、スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ａ）、該（Ａ）以外のスチレン−共役ジエンブロック共重合体(Ｂ)、ポリスチレン樹脂（Ｃ）、および耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ｄ）を含有してなり、前記（Ａ）はスチレン系単量体の含量が６５〜８５質量％であって、共役ジエンブロックが共役ジエン重合体からなり、前記（Ｂ）はスチレン系単量体の含量が６５〜８５質量％であって、共役ジエンブロックがスチレン系単量体と共役ジエン単量体のランダム共重合体からなり、前記（Ａ）と（Ｂ）の質量比（Ａ／Ｂ）が９５／５〜２５／７５の範囲であり、前記（Ｃ）の含有量が前記（Ａ）と（Ｂ）の合計１００質量部に対して２０〜１１０質量部であり、前記（Ｄ）の含有量が（Ａ）と（Ｂ）の合計１００質量部に対して５〜３５質量部であるスチレン系樹脂組成物からなることを特徴とする。
【０００９】
本発明のスチレン系樹脂シートは、６０℃で７２時間の条件で加熱保管した後の耐折強度の値が３０回以上であることが好ましい。
本発明のスチレン系樹脂シートは、動的粘弾性の温度依存性測定結果における、主分散温度領域での損失係数tanδのピーク値が３．０以下であることが好ましい。
【００１０】
また本発明は、本発明のスチレン系樹脂シートからなるエンボスキャリアテープ成形体を提供する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、耐熱性、耐衝撃性、透明性、および剛性の各特性に優れており、保管時や輸送時における貯蔵温度の上昇が生じても耐折り曲げ性（耐折性）の低下が生じ難く、良好な成形性を有するシート及びエンボスキャリアテープ成形体（以下、単にエンボスキャリアテープということもある）を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本明細書における、シートの耐折強度の値は、JIS  P8115-2001に準処し、荷重１．０ｋｇｆ、折り曲げ角度１３５°の条件で測定された耐折回数の値（単位：回）を用いる。
本発明における、シートの動的粘弾性の温度依存性の測定は、JIS  K7244-4-1999に規定されている温度依存性の測定方法に準処して、温度範囲２０〜２００℃、周波数１Ｈｚ、昇温速度５℃／分の条件で行う。そして、得られた動的粘弾性温度依存曲線から、主分散温度領域における損失係数tanδのピーク値を読み取る。ここでの主分散温度領域とはガラス転移温度領域のことであり、高分子鎖がミクロブラウン運動を開始することによって貯蔵弾性率E’が著しく減少し、分散と呼ばれる屈曲点を示し、温度−損失弾性率E”曲線や温度−損失係数tanδ曲線はα−peakと呼ばれる極大を示す。
本明細書におけるガラス転移温度の値は、ＤＳＣ測定（示差走査熱量測定）により、昇温速度１０℃／分、温度範囲２０〜２００℃の条件で測定して得られる値とする。
本明細書におけるＭＦＲ（メルトフローレート）の値は、JIS  K7210（Ａ法）に規定される方法により、２００℃、荷重５ｋｇｆの条件で測定して得られる値とする。
本明細書における曲げ弾性率の値はJIS K7171に準処して得られる値とする。
【００１３】
本発明におけるスチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ａ）およびスチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｂ）は、いずれもブロック共重合体中にスチレン系単量体を主体とするスチレン系重合体ブロックを２個以上有し、共役ジエン単量体を主体とする共役ジエンブロックを１個以上有するブロック共重合体である。
前記スチレン系単量体としてはスチレン、Ｏ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン、１，３−ジメチルスチレン、α-メチルスチレン、ビニルナフタレン、ビニルアントラセンなどがあるが、特に一般的なものとしてはスチレンが挙げられる。これらは１種のみならず２種以上併用してもよい。
前記共役ジエン単量体としては、１対の共役二重結合を有するジオレフィンであり、１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン（イソプレン）、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、１，３−ペンタジエン、１，３−ヘキサジエンなどがあるが、特に一般的なものとしては１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン（イソプレン）が挙げられる。
【００１４】
（Ａ）および（Ｂ）のいずれにおいても、スチレン−共役ジエンブロック共重合体中のスチレン系単量体の含有量は６５〜８５質量％、好ましくは７０〜８０質量％である。６５質量％未満では剛性や耐熱性が劣り、８５質量％を越えると耐衝撃性が劣る傾向がある。
（Ａ）および（Ｂ）のいずれにおいても、スチレン−共役ジエンブロック共重合体の構造としては、線状、星型、テーパー型など挙げられるが、これらのうち線状や星型のものが好ましく使用される。
スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ａ）および（Ｂ）のいずれも、ＭＦＲの値は、２〜３５ｇ／１０分が好ましく、３〜２５ｇ／１０分がより好ましい。
スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ａ）および（Ｂ）のいずれも、ガラス転移温度が８３℃以上であることが好ましく、８５℃以上がより好ましい。ガラス転移温度が８３℃未満であるとシートやエンボスキャリアテープの耐熱性の低下が大きくなる。
【００１５】
スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ａ）の曲げ弾性率は１３００〜１９００ＭＰａの範囲が好ましく、１４００〜１８００ＭＰａの範囲がより好ましい。
（Ａ）の曲げ弾性率が上記の範囲であれば、シートの剛性が優れ、エンボスキャリアテープのポケット部が潰れにくく、比較的深絞り状に成形したポケット部でも高い強度を得ることができる。
（Ａ）の曲げ弾性率が１３００ＭＰａ未満であるとエンボスキャリアテープの強度が損なわれるため使用に適さず、１９００ＭＰａを越えるとシートの耐衝撃性や耐折強度が低下する。
【００１６】
スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ａ）中の共役ジエンブロックは、共役ジエン単量体からなる共役ジエン重合体（単独重合体）である。（Ａ）の形態は、共役ジエン重合体（共役ジエンブロック）が０．１μｍ以下の大きさとなって、スチレン系重合体からなる海相に微分散する、いわゆるミクロ相分離構造を形成している。
このようなミクロ相分離構造を有するスチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ａ）にあっては、押出機やバンバリーミキサーなどで溶融混練し吐出物を冷却した直後は、スチレン系重合体と共役ジエン重合体が混在する相（界面相）が多く存在する。かかる界面相が多く存在する相状態のシートやキャリアテープ等の成形品は折り曲げても割れ難く延性的である。しかし、スチレン系重合体と共役ジエン重合体は非相溶であるため、経時的に界面相が減少し、特に高温環境下（常温以上、ガラス転移温度未満の温度）では顕著な減少を示す。界面相が少なくなるとシートの耐折強度が低くなり、キャリアテープ等の成形品も折り曲げると簡単に割れてしまう。
【００１７】
かかる界面相の減少は例えばシートの動的粘弾性の測定により確認することができる。具体的には、スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ａ）からなるシートを、常温（２３℃）で保管したもの、および６０℃で７２時間、加熱保管したものそれぞれについて、動的粘弾性の温度依存性の測定を行う。得られた動的粘弾性温度依存曲線における５０〜９０℃付近の損失弾性率E”及び損失係数tanδを比べると、常温保管したものより、加熱保管したものの方が値が低下する。これは、高温環境下でスチレン系重合体と共役ジエン重合体の混在部分が減少し相分離したことを示唆するものである。
【００１８】
本発明では、（Ａ）とは異なるポリマー構造を有するスチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｂ）を併用したことにより、加熱保管したシートやキャリアテープの割れやすさが改善される。
【００１９】
スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｂ）は、ブロック共重合体中の共役ジエンブロックが、スチレン系単量体と共役ジエン単量体のランダム共重合体からなる。（Ｂ）において、共役ジエンブロックからなる微小な分散相は、スチレン単量体成分と共役ジエン単量体成分がランダム共重合化によって予め混在した状態となっているため、この分散相自身が（Ａ）で言うところの界面相に相当する。かかる（Ｂ）の分散相はランダム共重合体からなるので、シートやキャリアテープにおいて高温環境下に曝されてもて、延性的な挙動を保ち、クラックや割れが発生しないという利点を有する。
【００２０】
スチレン−共役ジエンブロック共重合体（Ｂ）の曲げ弾性率は、９００〜１５００ＭＰａが好ましく、１０００〜１４００ＭＰａがより好ましい。９００ＭＰａ未満であるとシートの剛性が低下が著しくなり、１５００ＭＰａを越えると加熱保管後の割れ抑制効果が得られにくい。
【００２１】
（Ａ）と（Ｂ）の含有量の質量比（Ａ／Ｂで表す）は９５／５〜２５／７５が好ましく、９０／１０〜３０／７０の範囲がより好ましい。（Ｂ）の質量比が上記範囲より少ないと加熱保管後の耐折り曲げ性が十分に改善されず、（Ｂ）の質量比が上記範囲を越えると、耐熱性やシートの剛性が低下し、エンボスキャリアテープにおけるポケット部の強度が損なわれ易くなる。
【００２２】
ポリスチレン樹脂（Ｃ）としては、スチレン、ｏ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレン、１，３−ジメチルスチレン、α-メチルスチレン、ビニルナフタレン、ビニルアントラセンなどの芳香族ビニル単量体を主体とする重合体を用いることができる。これらの中でもスチレンが好適に用いられる。
ポリスチレン樹脂（Ｃ）のＭＦＲは０．３〜３５ｇ/１０分、好ましくは０．８〜２５ｇ/１０分であり、曲げ弾性率は２５００〜３８００ＭＰａ、好ましくは２８００〜３５００ＭＰａである。
ポリスチレン樹脂（Ｃ）は市販のものを使用することができる。
【００２３】
ポリスチレン樹脂（Ｃ）の含有量は（Ａ）と（Ｂ）の合計１００質量部に対して２０〜１１０質量部、好ましくは３０〜１００質量部である。（Ｃ）が上記範囲より少ないと耐熱性が低下し、シートの剛性低下によりポケット部の強度が損なわれる。（Ｃ）が上記範囲より多いと耐折り曲げ性や耐衝撃性が低下する。また、シートの動的粘弾性の温度依存性測定において、主分散温度領域での損失係数のピーク値が本発明の範囲を満たさず、エンボス成形性が損なわれる。
【００２４】
耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ｄ）とは、芳香族ビニル重合体からなる海相中にゴム重合体がサラミ状粒子となって島状に分散した樹脂であり、芳香族ビニル重合体とゴム重合体のグラフト共重合体である。
耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ｄ）のＭＦＲは０．５〜３５ｇ/１０分、好ましくは１．０〜２５ｇ/１０分であり、曲げ弾性率は１３００〜２８００ＭＰａ、好ましくは１５００〜２６００ＭＰａである。
耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ｄ）は市販のものを使用することができる。
【００２５】
耐衝撃性ポリスチレン樹脂（Ｄ）の含有量は（Ａ）と（Ｂ）の合計１００質量部に対して５〜３５質量部、好ましくは１０〜３０質量部である。（Ｄ）が上記範囲より少ないと耐衝撃性が低下する。（Ｄ）が上記範囲より多いと透明性が低下し、またエンボスキャリアテープの打ち抜き加工孔（位置決めのための送り孔）にバリが発生するため、駆動や位置決め不良の原因となり、さらにバリが電子部品に混入する恐れがある。
【００２６】
本発明のスチレン系樹脂シートは、上記（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、および（Ｄ）を含有するスチレン系樹脂組成物をシート状に成形して得られる。
シートの使用目的に応じて、スチレン系樹脂組成物に、帯電防止剤、カーボンブラック等の導電性フィラー、イオン導電性ポリマー、有機導電性ポリマー、耐候性剤、耐光性剤、酸化防止剤、離型剤、ブロッキング防止剤、顔料、難燃剤などを添加混合することができ、シート表面に塗工することもできる。
シートの成形方法は特に限定されないが、例えば、カレンダー成形、単層Ｔダイ押出成形、フィードブロックやマルチマニーホルドダイを用いた製造方法などを用いることができる。
シート製造時に発生するシート端材（端部や不良品等）を上記のスチレン系樹脂組成物に添加して再利用することもできる。
シートの層構成は特に限定されず、単層でもよく、２層以上の多層としても構わない。
【００２７】
本発明のスチレン系樹脂シートの厚さは特に限定されないが、エンボスキャリアテープ用シートとして用いる場合は、０．１〜１．０ｍｍの範囲が好ましく、０．２〜０．５ｍｍがより好ましい。
一般的に、樹脂シートは厚みの大きいものほど折り曲げ外周部の変形量が大きくなるので耐折り曲げ性は劣化する傾向がある。従来の、延性に劣るエンボスキャリアテープ用シートは、シートが厚いほど折り曲げた時に変形に追従できず、折り曲げ外周部にクラックが生じ易かった。特に厚さが０．３ｍｍを越えると耐折強度の低下が著しくなる傾向があり、エンボスキャリアテープの折り曲げ破損を生じる可能性が高かった。
これに対して、本発明のスチレン系樹脂シートは何れのシート厚みでも耐折り曲げ性が改善され、優れた耐折強度を有している。
具体的には、本発明のスチレン系樹脂シートは、常温保管時のシートの縦方向の耐折強度の値が３０回以上、好ましくは８０回以上を達成することができる。耐折強度が３０回未満ではエンボスキャリアテープとしたときに割れやすくなる。
また本発明のスチレン系樹脂シートは、６０℃×７２時間の条件で加熱保管した後のシートの縦方向の耐折強度が３０回以上、好ましくは８０回以上を達成することができる。したがって、シートやエンボスキャリアテープの夏場の保管や輸送などの貯蔵条件による特性の不安定化が抑えられる。
【００２８】
本発明のスチレン系樹脂シートは、動的粘弾性の温度依存性測定結果における、主分散温度領域での損失係数tanδのピーク値が３．０以下を達成することができる。
通常、シートをエンボス成形する際には、シートはガラス転移温度以上に加熱される。シートの主分散温度領域における損失係数のピーク値が３．０を越えるものでは加熱された部分のドローダウンが大きくなりすぎて、ポケット部に偏肉や穴空きが発生したり、フランジ部分が伸縮による型くずれを生じ易く、その結果、所定のエンボス形状および寸法を満足できなくなる。良好なエンボス成形性を効果的に発揮するうえで、該損失係数のピーク値は１．８〜３．０が好ましい。
【００２９】
本発明のスチレン系樹脂シートの引張弾性率は、好ましくは１５００ＭＰａ以上、より好ましくは１８００ＭＰａ以上である。また引張降伏点強度は、好ましくは２０ＭＰａ以上、より好ましくは３０ＭＰａ以上である。引張弾性率が１５００ＭＰａ未満、または引張降伏点強度が２０ＭＰａ未満ではエンボスキャリアテープのポケット部強度が不足し、潰れやすくなる。
本発明のスチレン系樹脂シートの引張衝撃強度は、好ましくは５０ＫＪ／ｍ２以上、より好ましくは７０ＫＪ／ｍ２以上である。５０ＫＪ／ｍ２未満であると、エンボスキャリアテープ製造工程、部品装填や取り出し工程などの送り駆動の際に突発的なテンションがかかった時に、破断を生じ易くなるため作業上不利である。
【００３０】
本発明のスチレン系樹脂シートの柔軟温度は好ましくは６０℃以上、より好ましくは７０℃以上である。６０℃未満であると、保管輸送時に温度上昇が生じた場合に、シートやエンボスキャリアテープが変形し易い。
本発明のスチレン系樹脂シートのヘイズの値は３０％以下が好ましく、より好ましくは２５％以下である。また本発明のスチレン系樹脂シートは、全光線透過率が８８％以上であることが好ましい。ヘイズが３０％を越える場合、または全光線透過率が８８％未満である場合には、エンボスキャリアテープに装填された部品を目視またはカメラ等で検査確認することが困難となる。
なお、上記の引張弾性率、引張降伏点強度、引張衝撃強、柔軟温度、ヘイズ、および全光線透過率の各値は、後述の実施例における測定方法により得られる値である。
【００３１】
本発明のエンボスキャリアテープは、本発明のスチレン系樹脂シートを所望の形状のポケット部を有する形状に成形して得られる。
エンボスキャリアテープの製造方法は特に限定されず、例えば真空成形、圧空成形、プレス成形、ロータリー成形（高速、低速）などを用いることができる。
また、スチレン系樹脂シートの少なくとも一方の表面に、シリコーンオイルや、シリコーンオイルに乳化剤や界面活性剤などを添加して水溶液としたものを、グラビアロールコーター方式や噴霧方式で塗布し、熱風乾燥したものを使用してもよい。このようなシリコーンオイルを含有する表面層を有するたシートは、エンボス成形機の金型との離型性が良好であるため、エンボス成形性が向上し、またエンボスキャリアテープと、その蓋材であるカバーテープとのシール性が安定する。
【実施例】
【００３２】
以下に実施例を示すが、これらにより本発明は何ら制限を受けるものではない。
（実施例１〜７、および比較例１〜６）
下記表１、２に示した組成の樹脂組成物を押出機で溶融混練し、Ｔダイから吐出した後、ロール冷却し、幅６４０ｍｍ、厚さ０．４ｍｍのシートを製造した。使用した樹脂の詳細は下記の通りである。
・（Ａ）スチレン−共役ジエンブロック共重合体（スチレン含有量７７質量％、共役ジエンブロックがブタジエン単独重合体、MFR10g/10分、ガラス転移温度89℃、曲げ弾性率1600MPa）
・（Ｂ）スチレン−共役ジエンブロック共重合体（スチレン含有量７５質量％、共役ジエンブロックがスチレンとブタジエンのランダム共重合体、MFR6g/10分、ガラス転移温度87℃、曲げ弾性率1200MPa）
・（Ｃ）ポリスチレン樹脂：商品名SGP10（ＰＳジャパン社製、MFR1.9g/10分、曲げ弾性率３３００MPa）
・（Ｄ）耐衝撃性ポリスチレン樹脂：商品名HT478（ＰＳジャパン社製、MFR3.3g/10分、曲げ弾性率２０５０MPa）
【００３３】
【表１】
2005281555.tif 000002
【００３４】
【表２】
2005281555.tif 000003
【００３５】
製造したシートの特性評価を以下のように行った。評価結果を表３、４に示す。
［シートの耐折性］
温度23℃、湿度50%RHの恒温室で７２時間保管したシートの縦方向について耐折強度を測定した。
またシートを60℃の熱風乾燥機中で72時間保管した後、温度23℃、湿度50%RHの恒温室で3時間放置したシートの耐折強度についても同様に測定した。
［損失係数tanδピーク値］
シートの縦方向と横方向それぞれについて動的粘弾性の温度依存性を測定した。得られた動的粘弾性温度依存曲線から主分散温度領域における損失係数tanδのピーク値を読み取った。
【００３６】
［シートの剛性］
JIS K6734-1995に準拠して、1号ダンベル形試験片を使用し、試験速度50mm/分として、シートの縦方向と横方向それぞれの引張弾性率を測定した。
また上記と同様な試験方法でシートの縦方向と横方向の引張降伏点強度を測定した。
［耐衝撃性］
JIS K7160(A法)に準拠して、3形試験片を使用し、クロスヘッド質量30g、ストライカを振り下ろす前の位置エネルギーを4Jとして、シートの縦方向と横方向の引張衝撃強度を測定した。
［耐熱性］
シートを厚さ1mmの板状に成形し、JIS K6773-1999に準拠して柔軟温度を測定した。
［透明性］
JIS K7105-1981に準拠し、シートのヘイズを測定した。
また上記と同様な試験方法でシートの全光線透過率を測定した。
【００３７】
上記で製造したシートを成形してエンボスキャリアテープを製造した。成形性および得られたエンボスキャリアテープの特性評価を以下のように行った。評価結果を表３、４に示す。
［エンボス成形性］
プレス成形機を用いて、幅24mm×厚さ0.4mmの長尺帯状のスリットシートを表面温度110〜150℃に熱し、縦13mm×横13mm×高さ10mmの、底部が正方形である有底中空状のポケット部を、長さ方向に沿って3mmピッチで成形した。またφ1.5mm位置決めのための送り孔を打ち抜き加工した。このようにして得られたエンボスキャリアテープ成形体のポケット部およびフランジ部が、所定の寸法及び形状を満たしている場合を“○”、ポケット部の穴空きや偏肉、フランジ部分の伸縮や型くずれによって所定の寸法形状を満たしていない場合を“×”と評価した。
【００３８】
［ポケット部強度］
得られたエンボスキャリアテープのポケット部を１つずつ切り離し、ポケット開口部を下向きにして圧縮試験機のテーブルに水平に配置し、円形冶具でポケット底面全体を20mm/分の速度で垂直方向に1mm押し、その時の最大荷重点をポケット部強度とした。ポケット部強度が2.0kgf以上を“○”、2.0kgf以下を“×”と評価した。
［打ち抜き性］
得られたエンボスキャリアテープのφ1.5mm打ち抜き孔（位置決めのための送り孔）を目視で確認し、バリが発生していない場合を“○”、バリが発生している場合を“×”と評価した。
［キャリアテープの耐折性］
得られたエンボスキャリアテープを温度23℃、湿度50%RHの恒温室で７２時間保管し、隣接するポケットの開口部同士を向かい合わせるようにしてポケットの間のフランジ部分を180°に折り曲げ、フランジ部が割れない場合を“○”、割れた場合を“×”と評価した。
また60℃の熱風乾燥機中で72時間保管した後、温度23℃、湿度50%RHの恒温室で3時間放置したエンボスキャリアテープについても同様に評価した。
【００３９】
【表３】
2005281555.tif 000004
【００４０】
【表４】
2005281555.tif 000005