(57)【要約】  【課題】セパレータを有する転がり軸受の実質的な寿命を長くする。  【解決手段】本転がり軸受９０では、内輪１と、外輪２と、複数の玉３と、固体潤滑剤を含む複数のセパレータ５とを有する。セパレータ５の比摩耗量の値を０．２×１０-9〜４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍの範囲内の値とする。これにより、転がり軸受９０で利用されるときのセパレータ５の摩耗粉を適量で発生させることができるので、摩耗粉に伴って玉３へ固体潤滑剤を適量で供給できる。セパレータ５の硬さはＨＢ２０〜４０の範囲内の値とされることが、寿命を長くする点で好ましい。  【選択図】  図６
2005090712.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
転がり軸受の転動体の間に配置され固体潤滑剤を含むセパレータであって、比摩耗量が０．２×１０-9〜４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍの範囲内の値であることを特徴とするセパレータ。
【請求項２】
請求項１に記載のセパレータにおいて、硬さがＨＢ２０〜４０の範囲内の値であることを特徴とするセパレータ。
【請求項３】
内輪と、外輪と、内外輪間に配置される複数の転動体と、上記請求項１または２に記載のセパレータとを備えることを特徴とする転がり軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、転がり軸受およびその転動体間に配置されるセパレータに関する。
【背景技術】
【０００２】
転がり軸受には、グリースや油等の通常の潤滑剤を使用できない環境、例えば、真空雰囲気または高温雰囲気で使用するために、固体潤滑剤を含むセパレータを転動体間に有するものがある（例えば、特許文献１，２参照。）。
【特許文献１】特開２０００−３２０５４８号公報
【特許文献２】特開平１１−６２９９５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかし、このような転がり軸受に焼き付きが生じたり、転がり軸受の回転トルクが過大になったりし、その結果、転がり軸受を使用できなくなり、転がり軸受の実質的な寿命が短くなっていた。
そこで、この発明の目的は、実質的な寿命を長くできる転がり軸受およびそのセパレータを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
上記の目的を達成するために、発明者は、セパレータを有する転がり軸受の実質的な寿命が短くなる原因を検討した結果、以下の知見を得た。すなわち、セパレータは、転動体との摩擦により摩耗粉を発生させ、この摩耗粉に伴って潤滑剤が転動体に供給されるようになっている。しかし、摩耗粉の発生量については従来考慮されていなかったので、摩耗粉の発生量が多すぎたり少なすぎたりすることがあった。摩耗粉の発生量が少なすぎると、潤滑剤の供給不足が生じて、潤滑不良による焼き付きが生じる。逆に、摩耗粉の発生量が多すぎると、転動体が摩耗粉を噛み込むことにより回転不良を生じて、回転トルクが過大になっていた。
【０００５】
そこで、発明者は、摩耗粉を適量で発生させるために、摩耗粉の発生量と関連し従来考慮されていなかったセパレータの比摩耗量に着目した。この比摩耗量を所定範囲内に規制することにより、摩耗粉を適量で発生させることができる。その結果、本発明を完成するに至った。
本発明は、転がり軸受の転動体の間に配置され固体潤滑剤を含むセパレータであって、比摩耗量が０．２×１０-9〜４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍの範囲内の値であることを特徴とする。例えば、セパレータを転がり軸受の転動体間に配置して利用することができる。
【０００６】
本発明によれば、転がり軸受で利用されるときのセパレータの摩耗粉を適量で発生させることができるので、摩耗粉に伴って転動体へ固体潤滑剤を適量で供給できる。その結果、例えば、潤滑不良に起因する焼き付きを防止でき、また、摩耗粉の噛み込みを防止できる。その結果、適度な潤滑を長期間にわたり達成でき、転がり軸受の実質的な寿命を長くすることができる。
【０００７】
ここで、比摩耗量が０．２×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍ未満の値の場合には、セパレータの摩耗粉の発生量が少な過ぎることがある結果、転動体への潤滑剤の供給不足が生じて、転がり軸受に焼き付きが生じることがある。また、比摩耗量が４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍを超える値の場合には、セパレータの摩耗粉の発生量が多過ぎることがある結果、摩耗粉の噛み込みに起因する転がり軸受の回転不良が生じることがある。従って、比摩耗量が０．２×１０-9〜４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍの範囲内の値であることが好ましい。
【０００８】
また、本発明では、硬さがＨＢ２０〜４０（ブリネル硬さ）の範囲内の値であることを特徴とする場合がある。この場合、セパレータの摩耗粉を適量で発生させることを確実に達成できて、好ましい。ここで、セパレータの硬さがＨＢ２０未満の値の場合には、セパレータが摩耗し易くなるので、摩耗粉の発生量が過大になることがある。セパレータの硬さがＨＢ４０を超える大きな値の場合には、セパレータの摩耗粉の発生量が過少になることがある。従って、硬さが、ＨＢ２０〜４０の範囲内の値であることが好ましい。
【０００９】
また、本発明は、内輪と、外輪と、内外輪間に配置される複数の転動体と、上記請求項１または２に記載のセパレータとを備える転がり軸受であることを特徴とする。本発明によれば、上述した長寿命の転がり軸受を実現できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下では、この発明の実施の形態を、添付図面を参照して詳細に説明する。図１は、本発明の一実施形態のセパレータを有する転がり軸受の上半分の分解側面図である。図２は、図１の転がり軸受の縦断面図である。
本実施形態では、本転がり軸受９０がシールド板付き深溝玉軸受である場合に則して説明するが、例えば、シールド板無しの転がり軸受、アンギュラコンタクトタイプの玉軸受、転動体としてのころを有するころ軸受等に適用することもできる。
【００１１】
転がり軸受９０は、内輪１と、外輪２と、転動体としての複数の玉３と、環状板としての２つのシールド板４，４と、複数のセパレータ５とを備えている。内輪１と、外輪２と、複数の玉３とは、硬質部材としての鋼、例えば、ＪＩＳ規格ＳＵＳ４４０Ｃのステンレス鋼によりそれぞれ形成される。シールド板４は、例えばＪＩＳ規格ＳＵＳ３０４のステンレス鋼で形成される。
【００１２】
内輪１の外周面および外輪２の内周面には、軌道溝がそれぞれ形成されており、また、外輪２の内周面両肩部には、径方向外向きに凹む周溝がそれぞれ形成されている。
玉３は、内輪１および外輪２の軌道溝間に介装されている。
シールド板４は、一般的にＺ板と呼ばれる周知の非接触タイプシールであり、径方向に沿う環状板部４ａと、環状板部４ａの外周に所要角度傾いて形成されるテーパ状段部４ｂと、テーパ状段部４ｂの外周に丸く屈曲形成されるループ部４ｃと、環状板部４ａの内周に環状板部４ａと直交するよう屈曲形成される円環鍔部４ｄとを有している。ループ部４ｃが外輪２の周溝に対して嵌め入れられて係合されるとともに、円環鍔部４ｄが内輪１の外周面の両肩部１ａに対して微小隙間を介して対向させられている。
【００１３】
セパレータ５は、内輪１および外輪２の間に区画される対向空間において周方向で隣り合う玉３の１個おきに１つずつ介装されていて、隣り合う玉３の間に所定間隔を確保している。
図１および図３を参照して、セパレータ５は、転動（回転）不可能となるような形状で、かつ、内輪１の両肩部１ａとシールド板４，４にガイドされて周方向に移動されるような形状に設計されている。具体的には、図２および図３を参照して、セパレータ５は、ほぼ角柱形に形成されていて、その外輪２側の面５ａが凸状円弧面とされ、また、内輪１側の面５ｂが平坦面とされている。なお、外輪２側の面５ａの円弧の曲率半径Ｒ１は、外輪２の肩部２ａの曲率半径Ｄ１よりも小さく設定されている。また、セパレータ５は、玉３と対向する面５ｆを有し、この面５ｆの中央部が玉３と当接する。面５ｆは、この面５ｆが当接する玉３の中心Ｃ１と軸受中心Ｃ０とを結ぶ線ＣＬに対してほぼ平行となるように形成するのが望ましい。
【００１４】
図２を参照して、セパレータ５の軸方向幅Ｗは、２つのシールド板４，４の離隔間隔Ｌ１よりも僅かに小さくされているとともに、セパレータ５の径方向厚みＨを、内輪１の肩部１ａから外輪２の肩部２ａまでの離隔間隔Ｌ２よりも僅かに小さく設定されている。なお、前記軸方向幅Ｗは、前記離隔間隔Ｌ１の８０％以上、１００％未満に設定するのが好ましく、また、前記径方向厚みＨは、前記離隔間隔Ｌ２の８０％以上、１００％未満に設定するのが好ましい。
【００１５】
また、セパレータ５の外輪２側の面５ａにおいて軸方向両側には、シールド板４のテーパ状段部４ｂの傾き形状に対応する面取り５ｃ，５ｃが形成されており、さらに、セパレータ５の内輪１側の面５ｂにおいて軸方向両側には、シールド板４の円環鍔部４ｄに対応する段部５ｄ，５ｄが形成されている。このように、セパレータ５の軸方向両側部分の形状について、シールド板４の環状板部４ａとテーパ状段部４ｂと円環鍔部４ｄとで作る横向き凹み形状とほぼ合致する横向き凸形状にすることで、セパレータ５とシールド板４とを極力近接配置させることを可能にしている。また、これにより、シールド板４をセパレータ５の動きをガイドするレールとして活用できるようにしている。なお、段部５ｄはシールド板４と干渉しない形状であれば、例えばＣ面取りなどでもよい。
【００１６】
本実施形態では、セパレータ５は、転がり軸受９０においてグリースや油などの通常の潤滑剤を用いずに玉３および軌道溝を潤滑するために設けられている。
セパレータ５は、固体潤滑剤を含む焼結体により形成されている。この焼結体は、上述の固体潤滑剤と、結合材とを含み、これらを焼結されてなる。焼結体の固体潤滑剤は、二硫化タングステン（ＷＳ2 ）、黒鉛（グラファイト）、二硫化モリブデン（ＭｏＳ2 ）および窒化ホウ素の少なくとも一種を含む。本実施形態では、焼結体の固体潤滑剤は、二硫化タングステンのみである。
【００１７】
なお、セパレータ５は、焼結体に限定されず、固体潤滑剤を含む部材により形成されていればよい。ここで固体潤滑剤としては、例えば黒鉛、二硫化タングステン、二硫化モリブデン、窒化ホウ素などの層状物質を用いてもよいし、金、銀、鉛などの軟質金属材を用いてもよいし、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリイミドなどの高分子樹脂材を用いてもよく、これらのそれぞれを単独でまたはそれぞれを主成分とする複合材で用いてもよく、適宜選択して利用することができる。
【００１８】
このように固体潤滑剤を含むセパレータ５を、転がり軸受９０の玉３の間に配置して、回転動作に伴うセパレータ５と玉３との接触によって摩耗粉を発生させ、この摩耗粉に伴って固体潤滑剤をセパレータ５から玉３の表面や内輪１および外輪２の軌道溝などの転がり接触部に転移させて、固体潤滑剤を潤滑に利用することができる。
セパレータ５の比摩耗量は、０．２×１０-9〜４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍの範囲内の値、例えば、１×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍとされる。これにより、転がり軸受９０で利用されるときのセパレータ５の摩耗粉を適量で発生させることができるので、摩耗粉に伴って玉３へ固体潤滑剤を適量で供給できる。その結果、例えば、潤滑不良に起因する焼き付きを防止でき、また、摩耗粉の噛み込みを防止できる。従って、適度な潤滑を長期間にわたり達成でき、転がり軸受９０の実質的な寿命を長くできる。
【００１９】
ここで、比摩耗量が０．２×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍ未満の値の場合には、セパレータ５の摩耗粉の発生量が少な過ぎることがある結果、玉３への潤滑剤の供給不足が生じて、転がり軸受９０に焼き付きが生じることがある。また、比摩耗量が４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍを超えて大きい値の場合には、セパレータ５の摩耗粉の発生量が多過ぎることがある結果、摩耗粉の噛み込みに起因する転がり軸受９０の回転不良が生じることがある。従って、比摩耗量が０．２×１０-9〜４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍの範囲内の値であることが好ましい。
【００２０】
また、セパレータ５の表面の硬さはＨＢ２０〜４０（ブリネル硬さ）の範囲内の値、例えば、ＨＢ３０とされている。ＨＢ２０〜４０の範囲内の値の硬さとすることで、セパレータ５の摩耗粉を適量で発生させることを確実に達成できて、好ましい。ここで、セパレータ５の硬さがＨＢ２０未満の値の場合には、セパレータ５が摩耗し易くなるので、例えば、セパレータ５の比摩耗量が４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍを超える値の場合に、摩耗粉の発生量が過大になることがある。また、セパレータ５の硬さがＨＢ４０を超える大きな値の場合には、セパレータ５が摩耗し難くなるので、例えば、セパレータ５の比摩耗量が０．２×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍ未満の値の場合に、セパレータ５の摩耗粉の発生量が過少になることがある。従って、セパレータ５の硬さはＨＢ２０〜４０の範囲内の値であることが好ましい。
【００２１】
このように、転がり軸受９０が、内輪１と、外輪２と、複数の玉３と、玉３の間に介在してその間隔を規制する上述のセパレータ５とを備えることにより、上述したように長寿命が実現される。
また、本転がり軸受９０では、仮に、外輪２を固定とし、内輪１を回転させると、玉３それぞれが周方向一方に転動し、この玉３の転動に伴いセパレータ５が同方向に押される。このとき、セパレータ５は、内輪１の両肩部１ａとシールド板４，４にガイドされるから、転動せずに滑りながら移動させられる。このような動作中において、玉３がセパレータ５に対して接触するけれども、セパレータ５が回転していないので、セパレータ５が制動要素として働きにくくなり、玉３の転動動作が阻害されずに済む。
【００２２】
また、セパレータ５を、内輪１の両肩部１ａとシールド板４，４のテーパ状段部４ｂ，４ｂもしくは外輪２の両肩部２ａにガイドさせているから、セパレータ５が軸方向ならびに径方向に変位しにくくなって姿勢が安定するようになり、その周方向移動が円滑になる。
さらに、セパレータ５の外輪２側の面５ａを外輪２の肩部２ａの曲率半径よりも小さい凸状円弧面とするとともに、セパレータ５の内輪１側の面５ｂを内輪１の肩部１ａの曲率半径よりも大きい平坦面としているから、セパレータ５と内輪１との接触面積や、セパレータ５とシールド板４のテーパ状段部４ｂとの接触面積がそれぞれ小さくなり、セパレータ５の滑り抵抗が軽減されるなど、回転トルク軽減に貢献できるようになる。
【００２３】
このように本実施形態の転がり軸受９０では、玉３の転動動作が安定化することになって、転がり特性が向上する結果となる。
なお、上述の実施形態については、以下の変形例を考えることもできる。以下の説明では、上述の実施形態と異なる点を中心に説明し、同様の構成については説明を省略して同じ符号を付しておく。
【００２４】
例えば、セパレータ５における内輪１側の面５ｂを平坦面に代えて凹状円弧面に形成してもよい。但し、この凹状円弧面の曲率半径は、内輪１の肩部１ａの曲率半径よりも大きく設定するのが好ましい。また、セパレータ５における外輪２側の面５ａが、外輪２の肩部２ａと同心状の凸状円弧面に形成されているとともに、セパレータ５の内輪１側の面５ｂが、内輪１の肩部１ａと同心状の凹状円弧面に形成されてもよい。また、図４に示すように、セパレータ５において周方向と直交する側面５ｆに、玉３の一部と合致する部分球面状の窪み５ｅを設けてもよく、窪み５ｅと玉３との調心作用によりセパレータ５の軸方向位置ならびに径方向位置が規制されることになるから、セパレータ５の姿勢ならびに挙動を安定にするうえでさらに有利となり、潤滑性能も向上する。セパレータ５の形状を玉３よりもわずかに小径な球形状や、玉３よりも小径の円柱形状としてもよい。セパレータ５を玉３の複数個おきに配設してもよく、セパレータ５は少なくとも一つあればよい。セパレータ５を固体潤滑剤のみで形成してもよい。
【００２５】
シールド板４を接触タイプシールとしてもよいし、シールド板４を省略することも考えられる。その他、特許請求の範囲に記載された事項の範囲で種々の設計変更を施すことが可能である。
【実施例】
【００２６】
以下に、本発明を実施例１〜５および比較例１〜４に基づいて説明する。
［実施例１〜５］
比摩耗量を０．２×１０-9〜４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍの範囲内で互いに異なる５つの値とした５種のセパレータを得て、これらのセパレータを転がり軸受にそれぞれ組み込み、５種の転がり軸受を得て実施例１〜５とした。実施例１〜５の転がり軸受は、そのセパレータの比摩耗量について互いに異なり、他の点では同様とされ、また、特に説明しない点については、上述の実施形態と同様に構成されている。
【００２７】
ここでの転がり軸受は、内径が８ｍｍ、外径が２２ｍｍ、幅が７ｍｍである基本呼び番号６０８の深溝玉軸受である。また、内輪１、外輪２および玉３は、ステンレス鋼によりそれぞれ形成されている。
実施例１のセパレータの比摩耗量は０．２１×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍである。実施例２のセパレータの比摩耗量は０．９７×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍである。実施例３のセパレータの比摩耗量は１．４１×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍである。実施例４のセパレータの比摩耗量は２．１２×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍである。実施例５のセパレータの比摩耗量は３．９４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍである。ここで、比摩耗量は以下のように測定した。すなわち、各実施例１〜５のセパレータと同じ組成に調製された５種の試験片を作成し、これら試験片の比摩耗量をリングオンブロック型摩擦摩耗試験機により測定した。測定条件としては、荷重は４９Ｎとし、速度は１．３ｍ／秒とし、時間は３０分とし、相手材はＪＩＳ規格ＳＵＳ４４０Ｃのステンレス鋼により形成されて表面の表面粗さをＲｚ０．２とした部材とした。
［比較例１〜４］
また、比摩耗量を０．２×１０-9〜４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍの範囲外で互いに異なる４つの値とした４種のセパレータを得て、これらのセパレータを転がり軸受にそれぞれ組み込み、４種の転がり軸受を得て比較例１〜４とした。比較例１のセパレータの比摩耗量は０．０１×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍである。比較例２のセパレータの比摩耗量は０．０５×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍである。比較例３のセパレータの比摩耗量は５．８２×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍである。比較例４のセパレータの比摩耗量は９．２×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍである。比較例１〜４は、セパレータの比摩耗量についてのみについて実施例１〜５と異なる。
［試験］
実施例１〜５および比較例１〜４について、それぞれ以下の寿命試験を行い、その結果を評価した。
［寿命試験装置］
図５に寿命試験装置６の概略を示す。寿命試験装置６は、内部を真空環境にできる真空槽７と、この真空槽７の内部に回転自在に支持される軸８とを有する。この軸８は、駆動源を含む駆動機構９により真空槽７の外部から駆動できるようになっている。
【００２８】
軸８の外周には、一対の被試験軸受１０の内輪を軸方向に互いに離間させて嵌合して一体回転可能に装着できるようになっている。一対の被試験軸受１０の外輪同士の間には、この外輪同士を軸方向逆向きに互いに遠ざかるように付勢するばね１１が介在する。軸８の端部には雄ねじ１２が設けられ、この雄ねじ１２にナット１３がねじ込まれている。このナット１３のねじ込み量を調節することにより、一対の被試験軸受１０同士の間隔、ひいてはばね１１の弾性付勢力を調節でき、一対の被試験軸受１０にかかるアキシャル荷重を調節できるようになっている。
【００２９】
また、軸８に装着された一対の被試験軸受１０の外輪の外周には、筒状の筒部材１４が一体回転可能に装着される。筒部材１４の外周には、延設部材１５が径方向外方に延びている。この延設部材１５が真空槽１内に固定されたロードセル１６に当接していて、延設部材からの付勢力の大きさを測定可能な状態で筒部材１４は回り止めされている。
軸８を回転させると、被試験軸受１０の内輪と外輪とが相対回転し、このときにロードセル１６により測定される力の大きさから、一対の被試験軸受１０の摩擦トルクを求めることができる。
［試験方法］
寿命試験装置６に、実施例１〜５および比較例１〜４の転がり軸受を被試験軸受１０として装着し、真空中で所定のアキシャル荷重を掛けて所定の回転速度で軸８を所定時間連続して駆動する。その間、試験開始後の短時間の経過時点での摩擦トルクを測定し、初期安定時のトルクを得る。以後、常時、摩擦トルクを測定する。
【００３０】
摩擦トルクの測定値が初期安定時のトルクの値の３倍の値に達した時点を検出し、この時点までの軸８の回転開始からの経過時間を測定する。この経過時間を被試験軸受１０の寿命として得る。寿命を得られた場合には、その時点で軸の回転を止め、試験を終了し、被試験軸受を取り外す。取り外した被試験軸受１０の玉、軌道等を目視で観察し、その摩耗の有無を確認する。
【００３１】
なお、試験条件は、摩擦トルクが初期安定時のトルクの値の３倍に達しないときには、被試験軸受には異状がないと判断できるようにして設定してある。従って、回転開始からの経過時間が所定時間に達した時点で、トルクの測定値が上述の３倍の値に達しない場合には、異状無しと判断できるので、所定時間に達した時点で軸の回転を止め、試験を中止する。この場合、所定時間を被試験軸受１０の寿命とみなして得る。
［試験結果１］
試験条件としては、真空槽内の真空雰囲気圧力は１０-4Ｐａとし、真空槽内の温度は室温、例えば、２０℃とし、回転速度を２００回転毎分とし、アキシャル荷重を２４５Ｎとし、所定時間を５００時間とした。
【００３２】
寿命試験結果を以下に示す。比較例１，２では、摩擦トルクの値が初期安定時のトルクの値の３倍の値を超えて大きくなった。比較例１の寿命は３２時間を、比較例２の寿命は２７５時間を得て、いずれも所定時間よりも短くなった。試験後の観察によれば、軌道、玉に摩耗が発生していた。
比較例３では、摩擦トルクの値が初期安定時のトルクの値の３倍の値に達することがなく、所定時間で試験を中止した。比較例３の寿命は５００時間を得た。
【００３３】
比較例４では、摩擦トルクの値が初期安定時のトルクの値の３倍の値を超えて大きくなり、比較例４の寿命は４６８時間を得て、所定時間よりも短くなった。試験後の観察によれば、軌道や玉に摩耗は見られなかったが、摩耗粉が見られた。
この試験結果をグラフ化して図６に示す。図６では、実施例１〜５の結果を符号Ａ１〜Ａ５で示し、比較例１〜４の結果を符号Ｂ１〜Ｂ５で示す。また、○印は、被試験軸受に異状がなく試験が中止されたことを示す。×印は、トルクの値が初期安定時のトルクの値の３倍よりも大きくなって、試験を終了したものであり、軌道または玉に摩耗が観察されたことを示す。●印は、トルクの値が初期安定時のトルクの値の３倍よりも大きくなって、試験を終了したものであるが、軌道または玉に摩耗が観察されなかったことを示す。
【００３４】
実施例１〜５の結果はいずれも、摩擦トルクの値が初期安定時のトルクの値の３倍の値に達することがなく、所定時間で試験を中止した。実施例１〜５の寿命は、いずれも５００時間を得た。
図６を参照して、Ａ１〜Ａ５の○印で示す実施例１〜５に対応して比摩耗量が０．２×１０-9〜４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍの範囲内の値の場合には、良好な潤滑が実現されていることが確認された。Ｂ１，Ｂ２の×印で示す比較例１，２に対応した比摩耗量の値が、０．２×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍ未満の場合では、潤滑剤供給不足の発生が考えられる。Ｂ４の●印で示す比較例４では、多量の摩耗粉の噛み込みが生じると考えられる。
［試験結果２］
試験条件としては、真空槽内の真空雰囲気圧力は１０-4Ｐａとし、真空槽内の温度は室温、例えば、２０℃とし、回転速度を１０００回転毎分とし、アキシャル荷重を４９Ｎとし、所定時間を３００時間とした。試験結果２の試験条件は、回転速度、アキシャル荷重および所定時間について、試験結果１の試験条件と異なる。
【００３５】
寿命試験結果を以下に示す。実施例１〜５の結果はいずれも、摩擦トルクの値が初期安定時のトルクの値の３倍の値に達することがなく、所定時間で試験を中止した。実施例１〜５の寿命は、いずれも３００時間を得た。
比較例１，２では、摩擦トルクの値が初期安定時のトルクの値の３倍の値を超えて大きくなった。比較例１の寿命は５７時間を、比較例２の寿命は１９２時間を得て、いずれも所定時間よりも短くなった。試験後の観察によれば、軌道、玉に摩耗が発生していた。
【００３６】
比較例３，４では、摩擦トルクの値が初期安定時のトルクの値の３倍の値を超えて大きくなり、比較例３の寿命は２１６時間を、比較例４の寿命は１２８時間を得て、所定時間よりも短くなった。試験後の観察によれば、軌道や玉に摩耗は見られなかったが、摩耗粉が見られた。
この試験結果をグラフ化して図７に示す。図７に示す符号、印は図６と同様である。Ａ１〜Ａ５の○印の実施例１〜５に対応して比摩耗量が０．２×１０-9〜４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍの範囲内の値の場合には、良好な潤滑が実現されていることが確認された。Ｂ１，Ｂ２の×印で示す比較例１，２に対応した比摩耗量の値が、０．２×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍ未満の場合では、潤滑剤供給不足が考えられる。Ｂ３，Ｂ４の●印で示す比較例３，４に対応し比摩耗量の値が０．２×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍを超えて大きい場合では、多量の摩耗粉の噛み込みが生じると考えられる。
【００３７】
また、図６および図７に示す比較例３の結果から、多量の摩耗粉の発生を確実に防止するには、比摩耗量の値を４×１０-9ｍｍ3 ／Ｎｍｍ以下の値にする必要があることが確認された。
なお、これら第１および第２の試験条件での寿命試験は、通常の使用状態で想定されない過酷な条件が課された加速試験である。従って、本発明の転がり軸受は、通常の使用で焼き付きを生じることはないし、十分に長い寿命を有するものである。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明の一実施形態のセパレータを有する転がり軸受の上半分の分解側面図。
【図２】図１の転がり軸受の縦断面図。
【図３】図１の転がり軸受のセパレータ等の斜視図。
【図４】セパレータの変形例を示す斜視図。
【図５】寿命試験装置の概略を示す図。
【図６】実施例１〜５と比較例１〜４の比摩耗量と寿命との関係を示すグラフであり、寿命は第１の試験条件での寿命試験結果を縦軸に示し、セパレータの比摩耗量を横軸に示す。
【図７】実施例１〜５と比較例１〜４の比摩耗量と寿命との関係を示すグラフであり、寿命は第２の試験条件での寿命試験結果を縦軸に示し、セパレータの比摩耗量を横軸に示す。
【符号の説明】
【００３９】
９０  転がり軸受
１  内輪
２  外輪
３  玉（転動体）
５  セパレータ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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