(57)【要約】【課題】水平方向或いは水平面から傾斜している方向へ延在しているボーリング孔を拡径しつつ固結材を充填することが出来て、しかも拡径されたボーリング孔の上方領域に空気が溜まることを防止することが出来る固結材充填工法の提供。【解決手段】内部に形成された供給系統内を流動性の低い固結材（例えばソイルモルタルＭ）が流過する様に構成され且つ側面に土壌切削用流体ジェットを噴射するノズル（Ｎａ、Ｎｂ）を設けたロッド（５）をボーリング孔（２）内に挿入し（図２）、前記ノズル（Ｎａ、Ｎｂ）から流体ジェット（例えば高圧水ジェットＪa、Ｊｂ）を噴射しつつボーリング孔（２）を切削し拡径し、ロッド（５）先端より固結材（例えばソイルモルタルＭ）をボーリング孔（２）内に充填し（図３）、前記土壌切削用流体ジェット（Ｊａ、Ｊｂ）は交差噴流（Ｊｃ）を構成しており、前記固結材（例えば、ソイルモルタルＭ）は当該交差噴流（Ｊｃ）により切削された領域の垂直方向上端部まで到達出来る程度まで流動性が低い。【選択図】図１
2005133297.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
水平方向或いは水平面から傾斜している方向へボーリング孔を掘削する工程と、内部に形成された供給系統内を流動性の低い固結材が流過する様に構成され且つ側面に土壌切削用流体ジェットを噴射するノズルを設けたロッドをボーリング孔内に挿入する工程と、前記ノズルから流体ジェットを噴射して土壌を切削し以ってボーリング孔を拡径する工程と、ロッド先端より固結材をボーリング孔内に充填する工程とを有し、前記土壌切削用流体ジェットは交差噴流を構成しており、前記固結材は当該交差噴流により切削された領域の垂直方向上端部まで到達出来る程度まで流動性が低く、流体ジェットによって切削された領域で前記流体ジェットと衝突しない様に充填されることを特徴とする固結材充填工法。
【請求項２】
充填された固結材の安息角が切削用流体ジェットの噴射角度よりも大きい請求項１の固結材充填工法。
【請求項３】
流量計測手段により排泥の流量を計測する工程と、排泥の流量が充填固結材の流量と切削用流体の流量との和に等しくなる様に排泥の流量を制御する工程、とを含む請求項１、２何れかの固結材充填工法
【請求項４】
排泥の比重を計測する工程と、排泥の比重が所定範囲を越えた場合には異常事態と判定する工程とを含む請求項１〜３の何れかの固結材充填工法。
【請求項５】
圧力を計測する手段により地内圧を計測する工程と前記拡径する工程及び／又は充填する工程における地内圧を制御する工程とを含む請求項１〜４の何れかの固結材充填工法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、地盤中を水平方向或いは水平面に対して傾斜した方向へ掘削されたボーリング孔内に固結材（例えばモルタル等）を充填する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
土壌を切削してボーリング孔を拡径しつつ固結材を充填するジェットグラウト工法は周知である。しかし、これまでのジェットグラウト工法では、固結材が充填されるボーリング孔は垂直方向へ延在している。
一方、ボーリング孔が水平方向或いは水平面から若干傾斜している方向へ延在すると、拡径されたボーリング孔の垂直方向上方の領域に空気等（空気及び／又は水等の比重の小さい物質）が溜まり、当該空気等が溜まった領域には固結材が充填されず、空洞が形成されてしまう。
【０００３】
図１９は従来のコラムジェットグラウト工法において、上述したような水平方向のボーリング孔の施工状況を示した図である。
即ち、図１９には、水平方向に穿孔されたボーリング孔２に挿入されたボーリングロッド、或いは造成ロッド５の先端近傍から高圧の水ジェットＪｗを噴射し、ボーリング孔２を切削拡径して所望の径の水平孔６を切削するとともに切削されたその水平孔６に固結材Ｍを充填している様子が示されている。
しかしながら、かかる場合においては、当該水平孔６の上方には空気等が溜まり、その空気等が溜まった領域には固結材Ｍが充填されず、空洞Ａが形成される。そのような空洞Ａが形成されると地山が緩んで、地盤Ｇが陥没してしまう事態が発生する。
【０００４】
ボーリング孔が水平方向或いは水平面から若干傾斜している方向へ延在している場合も、拡径されたボーリング孔の垂直方向上方の領域に空気等が溜まらない様にするために、ボーリング孔下方の地盤のみを扇状に切削・拡径し、扇状に拡径されたボーリング孔に固結材を充填する技術が、従来技術において提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
しかしながら、かかる従来技術は、切削されたボーリング孔の垂直方向上方の領域に空気が溜まらない様にするという要請に応え得るものではない。
【特許文献１】特開平８−３０２６７２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は上述した従来技術の問題点に鑑み提案されたものであり、水平方向或いは水平面から傾斜している方向へ延在しているボーリング孔を切削拡径しつつ固結材を充填することが出来、しかも、切削されたボーリング孔の上方領域に空気等（空気及び／又は水等の比重の小さい物質）が溜まることを防止することが出来る固結材充填工法の提供を目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の固結材充填工法は、水平方向或いは水平面から傾斜している方向へボーリング孔（２）を掘削する工程（図１）と、内部に形成された供給系統内を流動性の低い固結材（例えば、ソイルモルタル）が流過する様に構成され且つ側面に土壌切削用流体ジェットを噴射するノズル（Ｎａ、Ｎｂ）を設けたロッド（５）をボーリング孔（２）内に挿入する工程（図２）と、前記ノズル（Ｎａ、Ｎｂ）から流体ジェット（例えば、高圧水ジェットＪａ、Ｊｂ、その他の液体、高圧液体と高圧気体との組み合わせ等を含む）を噴射して土壌を切削し以ってボーリング孔（２）を拡径する工程と、ロッド（５）先端より固結材（例えば、ソイルモルタルＭ）をボーリング孔（２）内に充填する工程とを有し、前記土壌切削用流体ジェット（例えば、高圧水ジェットＪａ、Ｊｂ等）は交差噴流（Ｊｃ）を構成しており、前記固結材（例えば、ソイルモルタルＭ）は当該交差噴流（Ｊｃ）により切削された領域の垂直方向上端部まで到達出来る程度まで流動性が低く、且つ流体ジェット（例えば、高圧水ジェットＪａ、Ｊｂ）によって切削された領域で前記流体ジェットと衝突しない様に充填されることを特徴としている（請求項１）。
【０００８】
本発明においては、充填された固結材（例えば、ソイルモルタルＭ）の安息角（β：自立できる限界の角度）が切削用流体ジェット（Ｊａ、Ｊｂ）の噴射角（α）より大きいのが好ましい（請求項２）。
【０００９】
又、本発明において、流量計測手段（７）により排泥（Ｋ）の流量を計測する工程（ステップＳ１）と、その排泥（Ｋ）の（容積）流量が充填固結材（Ｍ）の（容積）流量と切削用流体（例えば高圧水ジェットＪａ、Ｊｂ）の（容積）流量との和に等しくなるように排泥（Ｋ）の流量を制御する工程（ステップＳ３〜５）とを含んでいるのが好ましい（請求項３）。
【００１０】
そして、本発明において、排泥（Ｋ）の比重を計測する工程（ステップＳ１１）と、排泥の比重が所定範囲を越えた場合には異常事態と判定する工程（ステップＳ１３）を含むことが好ましい（請求項４）。
【００１１】
更に、本発明において、圧力を計測する手段（８）により地内圧を計測する工程と前記拡径する工程及び／又は充填する工程における地内圧を制御する工程（ステップＳ２３〜２５）とを含むのが好ましい（請求項５）。
【００１２】
尚、本発明においては、交差噴流（Ｊｃ）で切削された領域の端部に前記流動性の低い固結材（例えば、ソイルモルタル）を充填するためには、前記ロッド（５０）の先端部（５０ａ）が折曲しているのが好ましい。
【００１３】
又、前記流動性の低い固結材は、少なくとも自立する程度にスランプ値が小さいものを使用するのが好ましい。
【発明の効果】
【００１４】
上述した構成を具備する本発明（の請求項１）の固結材充填工法によれば、土壌切削用流体ジェット（例えば、高圧水ジェットＪａ、Ｊｂ、その他の液体、高圧液体と高圧気体との組み合わせ等を含む）により切削された領域（水平孔６０）内に固結材（例えば、ソイルモルタルＭ）を充填するが、該固結材（Ｍ）は交差噴流（例えば、高圧水ジェットＪａ、Ｊｂ或いは交差噴流Ｊｃ）によって切削された領域の垂直方向上端部まで到達出来る程度まで流動性の低いものが選択されるので、充填された固結材（Ｍ）は切削された領域（水平孔６０）内で自立して当該領域を充填する。
そのため、切削された領域（水平孔６０）の上方においても、空気や水等が溜まること無く低流動性の固結材（Ｍ）が充填され、いわゆる「巣」（固化材が存在せず、空気や水等が溜まってしまった空間：空洞部）が形成されるのが防止される。
【００１５】
そして、前記流動性の低い固結材（Ｍ）は前記流体ジェット（Ｊａ、Ｊｂ）と衝突しない様に充填されるので、固結材（Ｍ）が前記流体ジェット（Ｊａ、Ｊｂ）によって飛散し、切削された領域（６０）内に拡散してしまうことも防止される。
従って、充填された固結材（Ｍ）は、切削された領域（６０）内で自立した状態を維持しつつ、土壌切削用流体（例えば水）及び切削された土壌（Ｇ）と置換し、土壌切削用流体（例えば水）及び切削された土壌（Ｇ）は、排泥（Ｋ）として切削された領域（６０）からボーリング孔を（２）介して外部へ排出される。
【００１６】
更に、本発明では、前記流体ジェット（Ｊａ、Ｊｂ）が交差噴流（Ｊｃ）を形成して切削が行われるので、固結材（Ｍ）の低い流動性に起因して切削された領域（水平孔６０）上方に空洞部が形成されないことに加え、拡径寸法或いは土壌（Ｇ）の切削量が高精度に制御できる。その結果、水平方向或いは水平面に対して傾斜した方向に延在し、均一の円形断面を有する円柱形状の地中固結体を造成することが出来る。
【００１７】
これに加え、上記のように土壌（Ｇ）の切削量が高精度に制御できるため、前記拡径する工程及び／又は充填する工程における排泥量を、固結材の充填量と切削に使用した土壌切削用流体（例えば高圧水）の量とを合算した量と等しくなる様に制御して（請求項３）、切削された領域（水平孔６０）の上方において、崩落（低流動性固結材の充填量が少ない場合）や、隆起（低流動性固結材の充填量が多い場合）の発生が防止できる。
【００１８】
そして、排泥の比重を計測し、その値が所定範囲内にあるか判定を行って異常状態が検出されるので、固結材充填作業は安全・確実に施工できる。
又、地内圧が計測されて制御管理されるので、切削された領域（６０）の圧力が適正に保たれ、崩落や隆起の発生を防止できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、添付図面を参照して本発明の実施形態を説明する。
図１〜図５は第１実施形態の施工内容を工程順に示したものである。以下、工程順に沿って施工内容を説明する。
【００２０】
先ず、図１（第１工程）において、施工領域の地盤（地山）Ｇにボーリングロッド１を用いて水平方向にボーリング孔（ガイド孔）２を穿孔する。
【００２１】
次の図２（第２工程）では、前記ボーリングロッド１の口元側端部に排泥制御装置３を装着し、前記穿孔したボーリング孔２の入口に対して口元止水処理４を行う。
そして、更にボーリングロッド１の内部に造成ロッド５を挿入する。
その造成ロッド５には、先端に低流動性ソイルモルタルを噴出する噴出口５ａが設けられ、内部を流動性の低い固結材が流過する様に構成されており、且つ、外周上の先端から後退した位置には、穿孔したボーリング孔２を拡径し切削するための２つのノズルＮａ、Ｎｂが離隔して設けられ、それらのそれぞれから噴射される高圧水のジェットＪａ、Ｊｂが半径方向外方の所定距離にて交差し、交差噴流Ｊｃとなる様に形成されている。
【００２２】
そして、次の図３（第３工程）では、前記造成ロッド５を回転しつつ造成ロッド５のノズルＮａ、Ｎｂから高圧水のジェットＪａ、Ｊｂを噴射し、その交差噴流Ｊｃによって地盤Ｇを切削しつつ造成ロッド５を順次引抜くことによって水平孔６０を造成する。
当該水平孔６０を所定の距離だけ掘り進んだ時点からは、交差噴流Ｊｃを噴射しつつ且つ造成ロッド５の先端から低流動性ソイルモルタル（以降、「低流動性のソイルモルタル」を単に「ソイルモルタル」という）Ｍを噴出させる。その際、ソイルモルタルＭが水平孔６０に充填されることにより、切削された土壌Ｇと切削用高圧水とから成る排泥Ｋは、前記排泥制御装置３に介装された調整バルブ３ｂを通って排出口３ａから水平孔６０の外部に排出される。又、その流量は流量計測手段７によって計測され、後記するように調整バルブ３ｂの開度が制御されている。更に、排泥制御装置３には、地内圧の測定のために圧力計測手段８が取り付けられている。
【００２３】
尚、排泥Ｋの流量計測は、排出口３ａから排出後に行えばよいので、流量計測手段７として流路中に複雑な計測機器や、流路内の絞り等を介装する必要はなく、図示のように排出された容積の増加量を計測する機器を用いれば、計測器が流路の抵抗となって地内圧に影響を及ぼすことがなく好ましい。
【００２４】
上述の交差噴流Ｊｃで切削しつつソイルモルタルＭを充填する工程を、図６及び図７を参照して更に詳細に説明する。
図６において、水平方向のＬａの距離は交差ジェットＪｃを成す造成ロッド先端側のジェットＪａで切削された円錐状の空間であり、Ｌｃの距離は交差噴流Ｊｃを図示の左方に移動させることによって精度良く切削された円筒状の空間であり、Ｌｂの距離は交差噴流Ｊｃを成す造成ロッド先端とは反対側のジェットＪｂで切削された円錐状の空間である。
【００２５】
次に、図７（図３と同様の工程）を参照して、低流動性のソイルモルタルＭの安息角βに関する条件を説明する。
図７において、ソイルモルタルＭの流動性が低く（図において、境界面を実線Ｃで示している）安息角が角度βであって、ソイルモルタルＭの境界面Ｃが高圧水ジェットＪａとの接触しなければ問題は生じない。
しかし、ソイルモルタルＭの流動性が比較的高いと、ソイルモルタルＭが高圧水ジェットＪａと干渉し、分散して高圧水中に散乱してしまうので不都合である。
尚、ここで高圧水ジェットＪａと造成ロッド５の中心軸方向のソイルモルタルＭの位置との間の距離ＬとソイルモルタルＭの流動性とは、充填されたソイルモルタルＭが高圧水ジェットＪａと衝突し、分散して高圧水中に散乱してしまうことが無い様に設定されていなければならない。
即ち、交差噴流Ｊｃを成す２本のジェットＪａとＪｂとは噴射角（α）が等しい場合が一般的であり、そのような場合は、図７に示すソイルモルタルＭと空間との境界面Ｃの中心から先端側のジェットＪａのノズルＮａまでの距離Ｌは０．５ｍ以上あることが好ましい。
尚、図示の角度「γ」は、  γ＝１８０°−α  であり、「β」はソイルモルタルMの安息角である。
【００２６】
安息角βは、流体ジェットＪｂ（Ｊａ）の噴射角αより大きく取られている。ソイルモルタルMの安息角βが流体ジェットＪｂ（Ｊａ）の噴射角αよりも小さいと、図８に示すように、安息角β１が噴射角αより小さい場合（すなわち図中点線の矢印まで移動した時）の境界面Ｃ１上方の領域に、空洞Ａが生じてしまうからである。
【００２７】
そして、次の図４（第４工程）では、水平孔６０の切削が完了しており、残された水平孔６０の空間の全領域にソイルモルタルＭを充填する。
尚、前記排泥制御装置３では、該装置３の排出口３ａ側に介装された調整バルブ３ｂの開度を調節することにより、ボーリングロッド１内壁と造成ロッドの外周との間を通過して排出される排泥Ｋの量が地盤切削用高圧水量に低流動性ソイルモルタルＭの注入量を加えた量に等しくなるように排泥量が制御されている（図９参照：後記にて説明する。）。
又、図示の例では、排泥をボーリングロッド１内壁と造成ロッド５外周との間を通過させて行っているが、一旦ボーリングロッド１のみを抜き去り、ボーリング孔２と造成ロッド５の外周との間を通過させて行ってもよい。
【００２８】
図５（最終工程）において、ソイルモルタルＭの充填が完了したならば、図示しないシールを施し、内部に造成ロッド５を挿通させたボーリングロッド１及びボーリングロッド１の外側端部に係合した排泥制御装置３をボーリング孔２から抜き出す。その後、水平孔６０及びボーリング孔２に充填したソイルモルタルＭが硬化すれば、一連の工事はほぼ完了する。
【００２９】
上述した構成及び工程を有する第１実施形態によれば、土壌切削用流体ジェット（例えば、高圧水ジェット）Ｊａ、Ｊｂによって切削された領域（水平孔６０）内にソイルモルタルＭが充填されるが、ソイルモルタルＭは流動性が低いものが選択されているので、充填されたソイルモルタルＭは切削された水平孔６０内で自立する。換言すれば、充填されたソイルモルタルＭは、高圧水ジェットＪａ、Ｊｂによって切削された領域６０の天井部分（垂直方向上端部）まで確実に到達する。
そのため、水平孔６０の上方（天井近傍の部分）においても、空気や水等が溜まること無く低流動性のソイルモルタルＭが充填され、いわゆる「巣」（ソイルモルタルＭが存在せず、空気及び／又は水等が溜まった空間：空洞部）の形成が防止される。
【００３０】
そして、前記流動性の低いソイルモルタルＭは前記流体ジェットＪａ、Ｊｂと干渉しない様に充填されるので、ソイルモルタルＭが前記流体ジェットＪａ、Ｊｂによって切削された領域（水平孔６０）内に拡散してしまうことは防止される。
この様に、充填されたソイルモルタルＭは、切削された水平孔６０内で自立した状態を維持しつつ、土壌切削用流体（例えば水）及び切削された土壌Ｇと置換される。その置換された土壌切削用流体（例えば水）及び切削された土壌Ｇは、切削された領域（水平孔６０）から、排泥Ｋとして、ボーリング孔２及び排泥制御装置３を通って外部へ排出される。
【００３１】
そして、図４に示す状態で低流動性ソイルモルタルＭの充填は完了し、図５では、上述した態様にて、造成ロッド５、ボーリングロッド１及び排泥制御装置３を撤去する。
【００３２】
上述したように、この実施形態では、固結材（例えばソイルモルタル）Ｍの低い流動性に起因して切削された領域上方に空洞部が形成されないことに加えて、流体ジェットとして交差噴流Ｊｃを用いているので、切削による拡径寸法或いは土壌Ｇの切削量を高精度に制御できる。そのため、水平方向或いは水平面に対して傾斜した方向に延在し、均一の円形断面を有する円柱形状の地中固結体を容易に造成することが出来る。
【００３３】
更に、土壌の切削量が高精度に制御できるため、前記流動性の低い固結材（例えば、ソイルモルタルＭ）の充填量と、切削で使用した土壌切削用流体（例えば高圧水）の量とが（その合算量が）、排泥量と等しくなる様な高精度の制御を実施可能に構成出来る。
この様に供給量と排出量とが等しくなるので、切削された領域（水平孔６０）の上方においての崩落（低流動性固結材の充填量が少ない場合）や、隆起（低流動性固結材の充填量が多い場合）の発生を防止できる。
換言すると、供給量が排出量よりも少ない場合には、図１９で説明した様に地盤沈下の原因となる。一方、供給量が排出量よりも多い場合には、図２０で示す様に、固結材の充填圧力が地上側へ向かい、地面を隆起させる恐れがある。土壌の切削量が高精度に制御して、供給量と充填量とを等しくすることにより、図１９で示すような地盤沈下や図２０で示すような地盤隆起を防止できるのである。
【００３４】
次に、上述した排泥制御装置３による排泥量の制御について、図９のフローチャートを参照して説明する。
先ず、流量計測手段７によって排泥Ｋの流量が計測され（ステップＳ１）、次に、計測された排泥Ｋの流量が、充填される固結材Ｍの流量とジェットＪａ、Ｊｂとして噴出される流体（Ｊａ、Ｊｂ）の流量との合計量と比較される（スッテプＳ２）。そして、計測された排泥Ｋの流量が、充填される固結材Ｍの流量とジェットＪａ、Ｊｂとして噴出される流体（Ｊａ、Ｊｂ）の流量との合計量と等しければ、そのまま調整バルブ３ｂの開度を維持し（ステップＳ３）、排泥Ｋの流量が多ければバルブ３ｂの開度を増加し（ステップＳ４）、排泥Ｋの流量が少なければバルブ３ｂの開度を減少する（ステップＳ５）。
そしてステップＳ６からステップＳ１に戻り、以下、連続して排泥流量の制御を行うのである。
【００３５】
図１０には、排泥Ｋの比重測定によって異常事態を検出する工程が、フローチャートで示されている。
排出口３ａから排出された排泥Ｋは、図示してない比重計測手段によって比重が計測されている（ステップＳ１１）。そして、計測された排泥Ｋの比重が、所定範囲内にあるか否かが判定される（ステップＳ１２）。ステップＳ１２において、計測された排泥Ｋの比重が所定範囲内であれば（ステップＳ１３がＹＥＳ）、ステップＳ１１に戻り、ステップＳ１１〜Ｓ１３を繰り返す（ステップＳ１３がＹＥＳのループ）。一方、計測された排泥Ｋの比重が所定範囲から外れていれば（ステップＳ１３がＮＯ）異常事態と判定され、例えば警報等を発して警告する。
ここで「異常事態」とは、例えば、流体ジェットの噴射に（例えば目詰まり等の）異常が生じて掘削土壌の比率が増加し比重が上昇したり、あるいは、切削に異常が起きて切削用流体の比率が増加し、比重が減少したりする等の事態で、安全且つ正確な施工のために早急な対応が必要とされる事態（一種の緊急事態）を意味している。
【００３６】
次に、地内圧（水平孔６０内の圧力）の制御管理について、図１１のフローチャートを参照して説明する。
地内圧の計測（ステップＳ２１）は、排泥制御装置３に設けられた圧力計測手段８によって計測される。そして、計測された地内圧が所定範囲内か否か判定され（ステップＳ２２）、所定範囲内であれば引き続き調整バルブ３ｂの開度を維持し（ステップＳ２３）、所定範囲以下であれば調整バルブ３ｂの開度を減少し（ステップＳ２４）、所定範囲以上であれば調整バルブ３Ｂの開度を増加する（ステップＳ２５）。以下、ステップＳ２１に戻って継続する。
このように、地内圧を管理制御することで、図１９で示すような崩落や、図２０で示すような陥没が発生するのを防止する。
【００３７】
次に、図１２及び図１３を参照して第２実施形態を説明する。
この実施形態は、高圧水ジェットによる切削拡径工程と、固結材Ｍの充填工程とを個々に施工するものである。
第１工程であるボーリング孔２の穿孔、及び第２工程の造成ロッド５の挿入は、前記第１実施形態の図１、図２と同様であって図示を省略している。
図１２に示す工程（第３工程）では、造成ロッド５を回転しつつノズルＮａ、Ｎｂから高圧水ジェットＪａ、Ｊｂを噴射して所定の全長を引抜き、交差噴流Ｊｃによって地盤Ｇを切削し、水平孔６０の全領域を切削する。
【００３８】
そして、図１３（第４工程）では、再び造成ロッド５を挿入し、その先端からソイルモルタルＭを噴出させつつ引抜き、水平孔６０内に充填する。
ここで、ソイルモルタルＭの充填量と切削で使用した土壌切削用流体（高圧水Ｊａ、Ｌｂ）の供給量との合算した量は排泥Ｋの排出量と等しく制御されており、そして、最終工程は前記図５での説明と同様である。
なお、この第２実施形態は、水平孔６０の全領域を切削した後、ソイルモルタルＭを充填するまでの間に、切削された領域が土圧により崩落しない様に程度に強固な地盤で施工されるか、或いは、切削された領域内の圧力が土圧と同程度に維持されるような構成とすることが好ましい。
【００３９】
次に、図１４〜図１７を参照して第３実施形態を説明する。
この実施形態は、前述した第２実施形態では高圧水ジェットによる切削と充填の工程をそれぞれ全長に亘って１回で施工したのに対し、一定区間ずつの複数の工程に分けて切削・充填を交互に繰り返し施工するものである。
この場合も、ボーリング孔２の穿孔（第１工程）、造成ロッド５の挿入（第２工程）の両工程は前記図１及び図２と同様であり、省略されている。
次の図１４に示す工程（第３工程）では、造成ロッド５を回転しつつノズルＮａ、Ｎｂから高圧水ジェットＪａ、Ｊｂを噴射して一定の長さを引抜き、交差噴流Ｊｃによって所定全長の一部分の切削を行う。そして、図１５に示す様にロッド５を再挿入し、前工程で切削された部分にソイルモルタルＭの充填を行う（第４工程）。更に、次の部分についての交差噴流Ｊｃによる切削（第５工程：図１６）、そしてソイルモルタルＭの充填（第６工程：図１７）を交互に繰り返し、所定の全長に亘って水平孔６０の充填を行う。尚、最終工程は前記図５と同様である。
【００４０】
以上の各実施形態においては、交差噴流Ｊｃを使って切削を行っているので、図６の符号Ｙで示す領域に造成ロッド５の先端（ソイルモルタルの噴出口５ａ）が来た際に、低流動性のソイルモルタルＭを隙間無く充填することが困難となる恐れがある。
【００４１】
これに対して、図１８で示す第４実施形態はソイルモルタル充填用の造成ロッド５０の先端を下方に向け折り曲げている。
【００４２】
この様にソイルモルタル充填用の造成ロッド５０の先端を折曲することにより、折曲した先端部５０ａが、切削された領域６０の円錐形状端部に近接し、当該領域（図１６の符号Ｙで示した領域；交差噴流で切削された領域における円錐形状の端部）中に、低流動性のソイルモルタルＭを隙間無く充填することが容易となる。
【００４３】
図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を限定する趣旨の記述では無い旨を付記する。
例えば、図示の実施形態では、水平方向にボーリングし固結材の充填を行う例を述べているが、本発明は、水平面に対して傾斜した方向にボーリングを行う場合においても同様に適用できるものである。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】本発明の第１実施形態の施工順序を説明するための第１工程図。
【図２】本発明の第１実施形態の施工順序を説明するための第２工程図。
【図３】本発明の第１実施形態の施工順序を説明するための第３工程図。
【図４】本発明の第１実施形態の施工順序を説明するための第４工程図。
【図５】本発明の第１実施形態の施工順序を説明するための最終工程図。
【図６】上記図３の工程を更に詳しく説明するための図。
【図７】上記図３の工程での注入固結材と流体ジェットとの干渉防止を説明する図。
【図８】上記図３〜４の工程で安息角によって生ずる空隙を説明する図。
【図９】排泥流量制御の工程を説明するフローチャート。
【図１０】比重測定の工程を説明するフローチャート。
【図１１】地内圧測定の工程を説明するフローチャート。
【図１２】本発明の第２実施形態の施工順序を説明するための第３工程図。
【図１３】本発明の第２実施形態の施工順序を説明するための第４工程図。
【図１４】本発明の第３実施形態の施工順序を説明するための第３工程図。
【図１５】本発明の第３実施形態の施工順序を説明するための第４工程図。
【図１６】本発明の第３実施形態の施工順序を説明するための第５工程図。
【図１７】本発明の第３実施形態の施工順序を説明するための第６工程図。
【図１８】本発明の第４実施形態の施工状態及び装置を示した施工概要図。
【図１９】従来のコラムジェットグラウト工法による施工状態を示す図。
【図２０】地盤の隆起を惹起する不適当な施工状態を示す図。
【符号の説明】
【００４５】
１・・・ボーリングロッド
２・・・ボーリング孔
３・・・排泥制御装置
３ａ・・・排出口
３ｂ・・・調整バルブ
５、５０・・・造成ロッド
６、６０・・・水平孔
７・・・流量計測手段
８・・・圧力計測手段
Ｇ・・・地盤
Ｊｃ・・・高圧水（交差）ジェット
Ｍ・・・低流動性ソイルモルタル
Ｎａ、Ｎｂ・・・ノズル
α・・・噴射角度
β・・・安息角
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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