(57)【要約】【課題】高圧側のダイヤフラム膜をセット状態で最小縮径形状から最大拡径形状に到る途中の形状に予め成形した場合においても、作動液及びガスの注入を良好に行い得る車高調整機能付ショックアブソーバを提供する。【解決手段】シリンダ１２及びピストンロッド１４の伸縮によるポンプ機構５４のポンピング作用により、リザーバ室４４内の作動液を汲み出し高圧液室１８側に移動させることによって、シリンダ１２及びピストンロッド１４を縮状態から伸状態に変化させ且つこれを維持して車高調整を自動的に行う車高調整機能付ショックアブソーバ１０において、ダイヤフラム膜２０を、当初のセット状態での形状から最大拡径状態に到る途中の形状に予め成形しておき、成形形状より所定量縮径させた形状でセットするようになすとともに、リザーバ室４４と低圧ガス室４６とを仕切る低圧側のダイヤフラム膜４８を設けておく。【選択図】        図８
2005090728.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
（イ）シリンダ，ピストン及びピストンロッドと
（ロ）高圧液室と
（ハ）作動液を貯溜する低圧のリザーバ室と
（ニ）該高圧液室内の作動液にガス圧を作用させる高圧ガス室と
（ホ）該高圧液室と高圧ガス室とを仕切り、該高圧液室への作動液の流入又は該高圧液室からの流出に伴って当初のセット状態から該高圧ガス室の圧力に抗して拡径し又はその拡径形状から縮径する高圧側のダイヤフラム膜と
（ヘ）前記リザーバ室内の作動液にガス圧を作用させる低圧ガス室と
（ト）該リザーバ室内の作動液を前記高圧液室側に汲み出すポンプ機構と
を有し、前記シリンダ及びピストンロッドの伸縮による前記ポンプ機構のポンピング作用により、前記リザーバ室内の作動液を汲み出し前記高圧液室側に移動させることによって、前記シリンダ及びピストンロッドを縮状態から伸状態に変化させ且つこれを維持して車高調整を自動的に行う車高調整機能付ショックアブソーバにおいて、
前記ダイヤフラム膜を、前記当初のセット状態での形状から最大拡径状態に到る途中の形状に予め成形しておき、該成形形状より所定量縮径させた形状でセットするようになすとともに、
前記リザーバ室と低圧ガス室とを仕切る低圧側の可動の仕切壁を設けてあることを特徴とする車高調整機能付ショックアブソーバ。
【請求項２】
請求項１において、前記低圧側の可動の仕切壁が前記高圧側のダイヤフラム膜とは別体に設けてあることを特徴とする車高調整機能付ショックアブソーバ。
【請求項３】
請求項１，２の何れかにおいて、前記低圧側の可動の仕切壁がダイヤフラム膜であることを特徴とする車高調整機能付ショックアブソーバ。
【請求項４】
請求項３において、前記低圧側のダイヤフラム膜は筒状をなしていて、内周側の前記リザーバ室と外周側の前記低圧ガス室とを仕切るものであることを特徴とする車高調整機能付ショックアブソーバ。
【請求項５】
請求項１〜４の何れかのショックアブソーバを製造するに際し、前記高圧側のダイヤフラム膜にて画成された前記高圧液室及び前記低圧側の仕切壁にて画成された前記リザーバ室を含む前記作動液の充填空間に該作動液を充填した後、前記低圧ガス室，高圧ガス室にそれぞれ連通して設けたガス注入孔を通じ、それら低圧ガス室及び高圧ガス室への１次ガス注入を同時的に行ってガス圧をＰ１となし、しかる後に該低圧ガス室側の前記ガス注入孔を閉鎖した上で該高圧ガス室側にのみ２次ガス注入を行って該高圧ガス室のガス圧を、前記高圧液室から前記リザーバ室への作動液の移動を伴ってＰ１からＰ２へと圧力上昇させ、その際に該移動した作動液にて該低圧ガス室を更に圧縮するとともに、前記高圧側のダイヤフラム膜を前記１次ガス注入後の形状から前記セット状態の縮径形状に変形させ同時に該高圧ガス室の容積を拡大することを特徴とする車高調整機能付ショックアブソーバの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は自動車のサスペンション装置の主要部を成すショックアブソーバ、特に車高調整機能付ショックアブソーバ及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、自動車のサスペンション装置の主要素を成すショックアブソーバとして、人員或いは貨物の搭載により沈み込んだ車体を、走行中に漸次押し上げて車高の自動調整を行う車高調整機能付ショックアブソーバが知られている。
【０００３】
例えば下記特許文献１，特許文献２，特許文献３，特許文献４，特許文献５にこの種車高調整機能付ショックアブソーバが開示されている。
【０００４】
この種の車高調整機能付ショックアブソーバ（以下単にショックアブソーバと略す）は、シリンダ，ピストン及びピストンロッドと、高圧液室と、作動液を貯溜する低圧のリザーバ室と、高圧液室内の作動液にガス圧を作用させる高圧ガス室と、高圧液室と高圧ガス室とを仕切り、高圧液室への作動液の流入又は同液室からの流出に伴って当初のセット状態から高圧ガス室の圧力に抗して拡径し又はその拡径形状から縮径する高圧側のダイヤフラム膜と、リザーバ室内の作動液にガス圧を作用させる低圧ガス室と、リザーバ室内の作動液を高圧液室側に汲み出すポンプ機構とを有し、人員或いは貨物の搭載により沈み込んだ車体を、走行中にシリンダ及びピストンロッドの伸縮によるポンプ機構のポンピング作用により、リザーバ室内の作動液を汲み出して高圧液室側に移動させることによって、またその高圧液室，高圧ガス室の圧力上昇によりシリンダ及びピストンロッドを全体として縮状態から伸状態に変化させ且つこれを維持して、車高調整を自動的に行うものとされている。
【０００５】
この車高調整機能付ショックアブソーバにおいて、高圧液室と高圧ガス室とを仕切る可動壁としてのダイヤフラム膜は、当初のセット状態即ち組付時の状態からの拡径変形とその拡径形状からの縮径変形とを繰り返す。
【０００６】
ところで、ショックアブソーバは車両への搭載性の観点からそのサイズ（径方向寸法及び軸方向寸法）をできる限り小さくすることが求められ、また一方でショックアブソーバとしての機能（乗り心地機能及び車高調整機能）の観点から、高圧ガス室の容積をできる限り大きく確保するといった相反する要請があり、そこで従来にあってはダイヤフラム膜の当初形状、即ち当初のセット状態での形状をできる限り小径形状として、このダイヤフラム膜にて画成される外周側の高圧ガス室の容積をできる限り大きく確保するようにしている。
【０００７】
この場合当初形状、即ち当初のセット状態での形状からダイヤフラム膜が拡径変形したとき、ダイヤフラム膜に発生する歪みが大きくなり、このためダイヤフラム膜の耐久寿命が短くなって、拡径変形及びその拡径形状からの縮径変形即ち原形状への戻り変形を繰り返すことによって、ダイヤフラム膜が早期に疲労により亀裂や破断を生じ易いといった問題が生じていた。
【０００８】
このようなことから、本出願人は先の特許願（特願２００３−９６８５８：未公開）において、高圧液室と高圧ガス室とを仕切るダイヤフラム膜を当初のセット状態での形状から最大拡径状態に到る途中の形状に予め成形しておき、その成形形状より所定量縮径させた形状でセットするようになしたショックアブソーバを提案している。
【０００９】
このショックアブソーバの場合、人員や貨物の搭載による車体の沈み込み、及びポンプ機構のポンピング作用による車高調整に伴うダイヤフラム膜の変形量が小さくなり、かかるダイヤフラム膜の耐久寿命を長くすることができる利点が得られる。
【００１０】
即ち、従来にあってはダイヤフラム膜の成形形状を当初のセット状態での形状と同形状となしており、このため最大拡径時における変形量が大となって、ダイヤフラム膜に発生する歪みも大となり、その大きな歪みによってダイヤフラム膜の耐久寿命が短くなるのに対し、この先願に開示のショックアブソーバにおいては、当初のセット状態での形状からある程度拡径した状態の形状にダイヤフラム膜を予め成形しておき、その成形形状から縮径させた形状でこれをセットし使用するため、ダイヤフラム膜の変形量は最大拡径時でも大きくならない。
【００１１】
即ちこの先願に開示のショックアブソーバにおいて、ダイヤフラム膜は成形形状を基準として縮径変形したり拡径変形したりして使用され、このためダイヤフラム膜に発生する歪みも従来に比べて小さくなり、耐久寿命が効果的に向上せしめられるのである。
【００１２】
しかしながら本発明者等がその後検討を行う中で、この先願で開示したショックアブソーバ、即ちダイヤフラム膜を最大拡径状態に到る途中の中間の形状に成形しておき、セット時においてこれを縮径させるようになした場合、ショックアブソーバの製造に際して作動液の充填及び高圧ガス室，低圧ガス室へのガスの充填を良好に行うことが必ずしも容易でない問題のあることが判明した。
図１０はこれを具体的に示したものである。
【００１３】
図１０はショックアブソーバを車両に組み付けた状態即ちセット状態を表しており、この組付状態では、従来のショックアブソーバも先願に開示のショックアブソーバも、ダイヤフラム膜の形状を含む全体の構成は基本的に同じである。
【００１４】
同図において２００はシリンダ、２０２はピストン、２０４はピストンロッドである。
また２０６は高圧液室、２０８は高圧ガス室、２１０はそれら高圧液室２０６と高圧ガス室２０８とを仕切る高圧側のゴム製のダイヤフラム膜である。
【００１５】
２１２は作動液（ここではオイル）を貯溜するリザーバ室で、２１４はリザーバ室２１２内の作動液にガス圧を作用させる低圧ガス室、２１６はポンプ室２１８を有するポンプ機構で、このポンプ機構２１６は、リザーバ室２１２内の作動液を連通路２２０を通じてポンプ室２１８に汲み上げた上、その吐出圧でピストン下室２２２，連通孔２２４を通じて高圧液室２０６へと送り込む。
【００１６】
図１１はショックアブソーバにおいて、作動液及びガスを注入する前の状態を表したもので、この内（イ）は従来のショックアブソーバにおける作動液及びガスの注入前の状態を、（ロ）は先願に開示のショックアブソーバにおける作動液及びガスの注入前の状態をそれぞれ表している。
【００１７】
図１１（イ）に示しているように、従来のショックアブソーバにおいては作動液及びガスの注入前のダイヤフラム膜２１０の形状が、図１０に示す車両への組付時の形状と同じ形状をなしている。
即ちダイヤフラム膜２１０の成形形状が車両への組付状態、即ちセット状態と同じ形状とされている。
【００１８】
一方（ロ）に示しているように先願に開示のショックアブソーバにおいては、作動液及びガスの注入前のダイヤフラム膜２１０の形状（即ちダイヤフラム膜２１０の成形形状）が、車両への組付状態即ちセット状態よりも拡径した形状をなしている。
【００１９】
この図１１（ロ）に示す先願に開示のショックアブソーバの場合、作動液及びガスの注入により、ダイヤフラム膜２１０の形状を図１１（ロ）に示す形状から縮径変形させて図１０に示す形状、即ちセット状態の形状とする。
【００２０】
図１２は、図１１（イ）に示す従来のショックアブソーバにおける作動液及びガスの注入方法を、それによる状態変化とともに示したものである。
（Ｉ）に示すようにここではショックアブソーバ全体を寝かせた状態で、先ず高圧液室２０６，リザーバ室２１２を含むショックアブソーバ内部に作動液を注入する。
このとき、ダイヤフラム膜２１０にて画成され、そのダイヤフラム膜２１０によって当初から形状が定まった高圧液室２０６内部に作動液が充満するようにしてこれを注入する。
【００２１】
続いて、図１２（II）に示しているようにガス注入孔２２６-１，２２６-２を通じて内部にガスを注入し、そしてガスの注入・充填が終わったところで、ガス注入孔２２６-１，２２６-２を閉鎖した上でショックアブソーバを立てた状態とする。
ここにおいてリザーバ室２１２の上側に所定圧力でガスの封入された低圧ガス室２１４が形成され、またダイヤフラム膜２１０の外周側に形成されている高圧ガス室２０８にガスが所定圧力で封入されて成るショックアブソーバが構成される。
【００２２】
次に、図１３は図１１（ロ）に示す先願に開示のショックアブソーバにおける作動液及びガスの注入方法を、それによる状態変化とともに示したものである。
この内（イ）は、図１２に示す従来のショックアブソーバと同様の方法で作動液及びガスの注入を行った場合を示している。
即ち、ここでは図１２に示すのと同様にダイヤフラム膜２１０によって画成された内側空間に作動液が充満するようにしてこれを注入し、その後にガス注入孔２２６-１，２２６-２を通じてガスを所定圧力でシリンダ２００内部の外周部（上部）及びダイヤフラム膜２１０の外周側の空間に注入する。
【００２３】
しかしながらこの図１３（イ）に示す作動液及びガスの注入方法の場合、ダイヤフラム膜２１０の内側に画成された空間に作動液が充満するようにしてこれを注入しているため、作動液の注入量が本来の適正な注入量よりも多量となり、これに伴ってガスの注入時にダイヤフラム膜２１０が中間の成形形状より縮径形状、即ち図１０に示すセット状態での形状まで十分に縮径せず、本来の目的を達成し得ないばかりか、ダイヤフラム膜２１０の外周側の高圧ガス室２０８の容積が小さくなってしまう問題を生ずる。
【００２４】
図１３（ロ）はこのような不都合を回避すべく、作動液の注入時に最終的な適正量の作動液を注入するようになした例である。
この場合、（Ｉ）に示しているように作動液は中間の形状に成形されたダイヤフラム膜２１０の内側空間に充満せず、一部が空間のまま残った状態となる。
また図中右側においても、シリンダ２００内部の外周部のうち上側部分が大部分空間のまま残った状態となる。
【００２５】
この状態で（II）に示しているようにガス注入孔２２６-１，２２６-２を通じて内部にガスを所定圧力で注入し、このときにそのガス圧でダイヤフラム膜２１０をセット状態での形状まで縮径させるようにすると、高圧液室２０６とピストン下室２２２とを連通させる連通孔２２４の辺りで、ガスの注入圧によりダイヤフラム膜２１０が連通孔２２４側に局部的に著しく変形を起してしまい、これによりダイヤフラム膜２１０に亀裂が生じてその耐久性能が低下したり、ダイヤフラム膜２１０の部分的な変形によって連通孔２２４が全体的若しくは部分的に塞がれてしまってガスの注入を十分に行えずにダイヤフラム膜２１０が最終の所望の縮径形状まで縮径変形しなかったり、ガス注入のコントロールを十分良好に行えないなどの問題が生ずることが判明した。
【００２６】
このような現象が生ずるのは、高圧液室２０６と連通孔２２４で繋がるピストン下室２２２を含むシリンダ２００内部の上側部分が空間のまま残されていることによるものである。
【００２７】
このような問題点の他に、図１１（ロ）に示す先願に開示のショックアブソーバ及び（イ）に示す従来のショックアブソーバの何れも、車高調整に際してのポンピング作用により高圧ガス室２０８のガスが低圧ガス室２１４に移動してしまうといった問題も生じていた。
図１４はこれを具体的に示したものである。
【００２８】
ここで図１４（ロ）は、図１０が車両への組付状態を表しているのに対し、人員或いは貨物の搭載により積載荷重が増大し、これにより車体が沈み込んだ後、ポンプ機構２１６のポンピング作用により車高調整を完了した状態を表したもので、このとき高圧液室２０６及び高圧ガス室２０８の圧力は高い圧力となっており、高圧ガス室２０８が強く圧縮された状態にある。
【００２９】
このとき高圧ガス室２０８内の高圧状態のガスがダイヤフラム膜２１０を透過して、その内周側の作動液中に溶け込む。そしてその溶込み量は高圧ガス室２０８の圧力と、作動液中に溶け込んでいるガスの分圧との差及び透過時間に比例して増大する。
【００３０】
図１４（ハ）は積載荷重を取り除いた除貨の状態を表しており、この除貨によってピストン２０２及びピストンロッド２０４が図中上方に移動し、これに伴って高圧液室２０６の作動液が連通孔２２４，ピストン下室２２２，連通路２２０を通じてリザーバ室２１２へと戻される。
【００３１】
これに伴って作動液に加わっていた圧力が低下し、そしてその圧力の低下により、作動液中に溶け込んでいたガスが気化して、その作動液の戻り先であるリザーバ室２１２から低圧ガス室２１４へと移行する。
即ち高圧ガス室２０８のガスが、圧力の低下及び作動液の移動に伴って、高圧ガス室２０８から低圧ガス室２１４へと移動する。
【００３２】
この現象はポンピング作用を繰り返すたびに生じ、そのため高圧ガス室２０８のガスが次第に減少してしまうのである。
そしてこのようにガスの移動が生ずると、ポンピング作用による本来の車高調整機能が低下し、また乗り心地性能も悪化してしまう。
【００３３】
【特許文献１】特開平１１−１１７９７７号公報
【特許文献２】特開平８−１３５７１６号公報
【特許文献３】特開平８−３０３５２１号公報
【特許文献４】特開平１０−２８１２０５号公報
【特許文献５】特開２０００−１３５９０９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００３４】
本発明はこのような事情を背景とし、高圧側のダイヤフラム膜をセット状態での最小縮径形状から最大拡径形状に到る途中の形状に予め成形した場合においても、作動液及びガスの注入を良好に行い得、またダイヤフラム膜の成形形状をこのような成形形状とすることによって、ダイヤフラム膜の耐久寿命を高寿命化できるとともに、併せて、ポンピング作用を繰り返した場合においても高圧ガス室から低圧ガス室へのガスの移動を抑制し得る（車高調整機能付）ショックアブソーバ及びその製造方法を提供することを目的としてなされたものである。
【課題を解決するための手段】
【００３５】
而して請求項１はショックアブソーバに関するもので、（イ）シリンダ，ピストン及びピストンロッドと、（ロ）高圧液室と、（ハ）作動液を貯溜する低圧のリザーバ室と、（ニ）該高圧液室内の作動液にガス圧を作用させる高圧ガス室と、（ホ）該高圧液室と高圧ガス室とを仕切り、該高圧液室への作動液の流入又は該高圧液室からの流出に伴って当初のセット状態から該高圧ガス室の圧力に抗して拡径し又はその拡径形状から縮径する高圧側のダイヤフラム膜と、（ヘ）前記リザーバ室内の作動液にガス圧を作用させる低圧ガス室と、（ト）該リザーバ室内の作動液を前記高圧液室側に汲み出すポンプ機構と、を有し、前記シリンダ及びピストンロッドの伸縮による前記ポンプ機構のポンピング作用により、前記リザーバ室内の作動液を汲み出し前記高圧液室側に移動させることによって、前記シリンダ及びピストンロッドを縮状態から伸状態に変化させ且つこれを維持して車高調整を自動的に行う車高調整機能付ショックアブソーバにおいて、前記ダイヤフラム膜を、前記当初のセット状態での形状から最大拡径状態に到る途中の形状に予め成形しておき、該成形形状より所定量縮径させた形状でセットするようになすとともに、前記リザーバ室と低圧ガス室とを仕切る低圧側の可動の仕切壁を設けてあることを特徴とする。
【００３６】
請求項２のものは、請求項１において、前記低圧側の可動の仕切壁が前記高圧側のダイヤフラム膜とは別体に設けてあることを特徴とする。
【００３７】
請求項３のものは、請求項１，２の何れかにおいて、前記低圧側の可動の仕切壁がダイヤフラム膜であることを特徴とする。
【００３８】
請求項４のものは、請求項３において、前記低圧側のダイヤフラム膜は筒状をなしていて、内周側の前記リザーバ室と外周側の前記低圧ガス室とを仕切るものであることを特徴とする。
【００３９】
請求項５は（車高調整機能付）ショックアブソーバの製造方法に関するもので、請求項１〜４の何れかのショックアブソーバを製造するに際し、前記高圧側のダイヤフラム膜にて画成された前記高圧液室及び前記低圧側の仕切壁にて画成された前記リザーバ室を含む前記作動液の充填空間に該作動液を充填した後、前記低圧ガス室，高圧ガス室にそれぞれ連通して設けたガス注入孔を通じ、それら低圧ガス室及び高圧ガス室への１次ガス注入を同時的に行ってガス圧をＰ１となし、しかる後に該低圧ガス室側の前記ガス注入孔を閉鎖した上で該高圧ガス室側にのみ２次ガス注入を行って該高圧ガス室のガス圧を、前記高圧液室から前記リザーバ室への作動液の移動を伴ってＰ１からＰ２へと圧力上昇させ、その際に該移動した作動液にて該低圧ガス室を更に圧縮するとともに、前記高圧側のダイヤフラム膜を前記１次ガス注入後の形状から前記セット状態の縮径形状に変形させ同時に該高圧ガス室の容積を拡大することを特徴とする。
【発明の作用・効果】
【００４０】
以上のように請求項１のものは、ダイヤフラム膜を当初のセット状態での形状から最大拡径状態に到る途中の形状に成形しておき、その成形形状から所定量縮径させた形状でセットするようになすとともに、リザーバ室と低圧ガス室とを仕切る低圧側の可動の仕切壁を設けたものである。
かかる本発明のショックアブソーバの場合、ポンピング作用を繰り返したときのダイヤフラム膜の変形ないし歪みを小さくすることができ、これによってダイヤフラム膜の耐久寿命を長くすることができる。
【００４１】
しかもそのようにダイヤフラム膜の成形形状をセット状態での最小縮径形状から最大拡径形状に到る途中の形状としているにも拘わらず、ショックアブソーバ製造に際して作動液及びガスの注入を行う際、良好且つ容易にこれを行うことができる。
本発明においては、低圧のリザーバ室と低圧ガス室とを仕切る可動の仕切壁を設けているからである。
【００４２】
即ち低圧側においてリザーバ室と低圧ガス室とを仕切壁で予め仕切っておくことで、リザーバ室の形状を仕切壁にて画成し定形形状としておくことができ、それ故作動液及びガスの注入に際して先ず作動液を注入したとき、リザーバ室，高圧液室を含む作動液の充填空間内に作動液をほぼ充満した状態とすることができる。
【００４３】
従って作動液を注入し終わった段階で図１３（ロ）（Ｉ）に示しているように本来作動液で充填されるべき空間が一部空間のまま残ってしまうことによって、ガス注入時にダイヤフラム膜を局部的に著しく変形させてしまう現象を防止でき、それ故その局部的な変形ないしその際に生ずる亀裂によって、ダイヤフラム膜の耐久寿命を低下させてしまう問題を解決することができる。
【００４４】
またガス注入を安定的に行うことができ、且つガスの注入及びダイヤフラム膜の縮径変形を適正にコントロールすることができるため、安定した品質でショックアブソーバを構成することができる。
【００４５】
またガスの注入によりダイヤフラム膜を当初の成形形状から本来のセット状態での形状まで良好に縮径変形させることができるため、ダイヤフラム膜を中間の形状に成形して使用する先願に開示のショックアブソーバの利点を享有することができる。
【００４６】
この請求項１のショックアブソーバはまた、ポンピング作用の繰返しによって高圧ガス室から低圧ガス室へのガスの移動が生じるのを抑制する利点も得られる。
【００４７】
例えば図１０〜図１４に示す従来のショックアブソーバにおいて、ポンピング作用の繰返しにより、高圧ガス室から低圧ガス室へとガスの移動が生じるのは、従来のショックアブソーバにあっては、低圧のリザーバ室と低圧ガス室との間に仕切りが設けられておらず、気液が直接接触していることに基づくものである。
即ち高圧状態から低圧状態への圧力の変化によって、作動液中から気化したガスがそのままリザーバ室と直接接する低圧ガス室へと移行してしまうことによる。
【００４８】
しかるに本発明では低圧のリザーバ室と低圧ガス室とが可動の仕切壁にて仕切られているため、気化したガスが低圧ガス室へと移行することはなく、そのまま作動液中に止まった状態となる。
従ってその後ポンピング作用により、リザーバ室から再び高圧液室側への作動液の移動を伴って作動液が加圧状態となったとき、作動液中に止まっていたガスが再び作動液中に溶け込むことによって、高圧ガス室から作動液中へのガスの移行が抑制され、その結果としてポンピング作用を繰り返した場合にも、高圧ガス室から低圧ガス室へのガスの移動が抑制され、従って本発明によれば長期に亘り良好なポンピング性能が確保され、また乗り心地性能も良好に維持されるのである。
【００４９】
請求項１において、ダイヤフラム膜の成形形状を、セット状態の形状を基準として最大拡径状態までの変形量を１００％としたとき、その約５０％の変形状態の形状となしておくことができる。或いは３０〜７０％の範囲内の形状でその成形形状を定めておくことができる（但しダイヤフラム膜の各部位の変形ないし歪みの平均値としての値）。
【００５０】
本発明においては、低圧側の可動の仕切壁を高圧側のダイヤフラム膜とは別体に設けておくことができる（請求項２）。
【００５１】
またこの低圧側の可動の仕切壁はダイヤフラム膜となしておくことができる（請求項３）。
この場合において低圧側のダイヤフラム膜を高圧側のダイヤフラム膜と別体になしておいた場合、それぞれに必要且つ適正な特性を持たせることが可能となる。
【００５２】
高圧側のダイヤフラム膜と低圧側のダイヤフラム膜とは求められる機能が異なっており、従ってこのようにそれぞれのダイヤフラム膜を別々に構成することで、それぞれに必要且つ適正な特性を持たせることが可能となるのである。
【００５３】
例えば高圧ガス室と高圧液室との間を仕切るダイヤフラム膜の耐ガス透過性を高めることによって（ダイヤフラム膜の材質の選択や充填材の選択等によって）、ガスの移動をある程度抑制することも可能であるが、それには自ずと限界があり、またこれに伴って高圧側のダイヤフラム膜の低温耐久性が低下してしまう。
しかるに本発明によれば、高圧側のダイヤフラム膜の耐ガス透過性を限界まで高める必要は特になく、これに伴って高圧側のダイヤフラム膜の低温耐久性を従来に増して高めることが可能となる（ダイヤフラム膜の材料の選択の自由度が広がることによって）。
【００５４】
請求項３において、低圧側のダイヤフラム膜は筒状となして内周側にリザーバ室を、外周側に低圧ガス室を形成するようになしておくことができる（請求項４）。
【００５５】
次に請求項５はショックアブソーバの製造方法に関するもので、先ず高圧液室及びリザーバ室を含む作動液の充填空間に作動液を充填した後、低圧ガス室，高圧ガス室にそれぞれガス注入孔を通じて１次ガス注入を同時的に行い、それらのガス圧をＰ１となした後、低圧ガス室側のガス注入孔を閉鎖した上で、高圧ガス室側にのみ２次ガス注入を行い、そのガス圧をＰ１からＰ２へと昇圧し、その際に高圧液室からリザーバ室へ移動した作動液にて低圧ガス室を更に圧縮するとともに、ダイヤフラム膜を１次ガス注入後の形状からセット時の求められる縮径形状に変形させるもので、この製造方法によれば、作動液及びガスの注入を容易且つ良好に行うことができるとともに、最終的に高圧側のダイヤフラム膜を適正なセット時の縮径形状まで成形形状から縮径変形させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００５６】
次に本発明の実施形態を図面に基づいて以下に詳しく説明する。
図１において、１０は車高調整機能付ショックアブソーバ（以下単にショックアブソーバ）で、１２はシリンダ、１４はそのシリンダ１２から上向きに突き出したピストンロッドである。
【００５７】
このショックアブソーバ１０は、シリンダ１２の下端部が車輪側に、またピストンロッド１４が車体側に固定されて、車輪からの入力振動をダンパ作用で吸収し、車体側に振動が伝達されるのを防止ないし抑制する。
【００５８】
シリンダ１２の下部には、外周側に高圧ガス室１６が、内周側に高圧液室（オイル室）１８が形成されており、それらが筒状をなす、厳密には略鼓形状をなすゴム製の可撓性のダイヤフラム膜（高圧側のダイヤフラム膜）２０にて内外方向に仕切られている。
ここで高圧液室１８は、その上部と下部とが壁２２及び２４にて仕切られている。
【００５９】
高圧ガス室１６には、高圧ガス（ここでは窒素ガス）が封入されており、その圧力をダイヤフラム膜２０に対し縮径側に及ぼしている。
ここで高圧ガス室１６のガス圧及び後述の低圧ガス室４６のガス圧は、何れも図１の組付状態即ちセット状態において２．５ＭＰａで同一である。
【００６０】
ダイヤフラム膜２０は、当初のセット状態（図１の組付時の状態）から、後の説明で明らかにされるように拡径変形及びその拡径形状からの縮径変形（戻り変形）を繰り返す。
従来、このダイヤフラム膜はその成形時の形状（成形形状）がセット状態での形状と同形状とされており、その形状を最小変形形状として、これからの拡径変形及びその拡径形状からの縮径変形（戻り変形）を繰り返していた。
即ち、従来のダイヤフラム膜は常時拡径変形状態で使用されており、高圧液室１８への作動液の出入り及び液圧変化に伴って拡径状態を変化させていた。
【００６１】
図２（Ａ）は従来のダイヤフラム膜２０Ａの成形形状を表しており、また図３（Ｉ）は、そのダイヤフラム膜２０Ａをショックアブソーバ１０にセットした状態（組付時の状態で、このとき高圧ガス室１６には窒素ガスが所定圧力（ここでは２．５ＭＰａ）で封入されている）を表している。
このセット状態でのダイヤフラム膜２０Ａの形状は、図２（Ａ）の成形形状と実質同一形状である。
尚、図１ではダイヤフラム膜２０の形状を模式的に表しており、図２は実際のダイヤフラム膜２０（２０Ａ）の形状を表している。
【００６２】
ダイヤフラム膜２０Ａは、この形状をスタート形状として拡径方向に変形する。即ち成形形状から拡径方向に変形する。
図３（III）´はダイヤフラム膜２０Ａが最も膨張変形した状態、即ち最大拡径変形した状態を表しており、また（II）´はその中間（途中）の拡径状態での形状を表している。
【００６３】
これらの図の変化から分るように、ダイヤフラム膜２０Ａは拡径変形に伴って歪みが大きく発生しており、場合によってこのダイヤフラム膜２０Ａはその拡径変形に伴って座屈に似た変形を起すことがある。
【００６４】
これに対し本実施形態におけるダイヤフラム膜２０は、その成形時の形状が図２（Ｂ）に示す形状とされている。
この成形形状は、図３において最小縮径形状と最大拡径形状との間の丁度中間の形状、即ち図３（II）に示す形状と実質同形状である。
【００６５】
このダイヤフラム膜２０は、当初のセット状態における形状は従来のダイヤフラム膜２０Ａと同形状、即ち図３（Ｉ）に示す形状であり、従ってこのときダイヤフラム膜２０は当初の成形形状に比べて全体が縮径変形した状態となっている。
【００６６】
そしてダイヤフラム膜２０は、高圧液室１８への作動液の流入及び圧力上昇に伴って高圧ガス室１６を圧縮しながら拡径し、図３（II）に示す形状、即ち当初の成形形状を通過して、図３（III）に示す最大膨出形状即ち最大拡径形状へと形状変化する。
【００６７】
即ち従来のダイヤフラム膜２０Ａの場合には拡径変形するのみであったのが、本実施形態におけるダイヤフラム膜２０の場合、成形形状に対して縮径変形と拡径変形とを繰り返す。
従って本実施形態におけるダイヤフラム膜２０は、図３（III）に示しているように最大拡径形状においてその変形度合即ち発生歪みが小さく、図３（III）の最大拡径形状の下においても良好な形状を保っている。
【００６８】
因みに図９は、従来のダイヤフラム膜２０Ａについて、拡径時に生じた各部位の歪みの測定結果を表しており、また図４は本実施形態におけるダイヤフラム膜２０の変形時の各部位の歪みの測定結果を表したものである。
尚これらの図において、横軸は図３において施した印しＭの位置を左から順に表したものである。
【００６９】
図９に示しているように、従来のダイヤフラム膜２０Ａでは成形時及び図３（Ｉ）のセット状態における歪みが各部位ともゼロで、その後の変形は拡径変形であり、歪みは各部位とも何れもプラス側で、その最大歪みは８０％弱の高い歪みとなっている。
【００７０】
これに対して本実施形態におけるダイヤフラム膜２０の場合、図４から明らかなようにダイヤフラム膜２０の変形は、成形形状を中心として縮径側の変形と拡径側の変形となり、これに対応して歪みはマイナス側の歪みとプラス側の歪みとなる。
即ち、図３（Ｉ）に示すセット状態での形状は成形形状に比べて縮径形状即ちマイナス側の変形であり、また（III）の最大膨出形状では拡径変形となって、歪みは各部位ともプラス側の歪みとなる。
【００７１】
そしてその最大歪みは、歪みの最も大きい部位で−４０％〜＋４０％までの範囲であり、最大歪みは従来のダイヤフラム膜２０Ａに比べ小さいものとなっている。
図４に示しているように、本実施形態のダイヤフラム２０はセット状態における歪みと最大拡径状態における歪みとがそれぞれ各部位とも−４０％〜＋４０％までの範囲となるようにその成形形状が定めてある。
本実施形態においては、このようにダイヤフラム膜２０の変形（歪み）が小さくなる結果、その耐久寿命が大幅に延長せしめられる。
【００７２】
ここでダイヤフラム膜２０の成形形状を最小縮径形状（セット状態での形状）と最大拡径状態での形状との間の丁度中間状態での形状としているが、セット状態での形状を基準として最大拡径状態までの変形量を１００％としたとき、３０〜７０％の範囲内の変形状態の形状でその成形形状を定めておくことができる（但しダイヤフラム膜２０の各部位の変形ないし歪みの平均値としての値）。
【００７３】
図１において、２６は内シリンダで、内部にピストン２８が摺動可能に嵌合され、そのピストン２８によってピストン下室３０とピストン上室３２（図５〜図７）とが区画形成されている。
ピストン２８には、ピストン下室３０とピストン上室３２とを連通させる流路面積の小さな連通路３４が形成されており、その連通路３４上に絞り３６が設けられている。
【００７４】
このショックアブソーバ１０は、ピストン２８の上下方向の移動に伴って、ピストン下室３０からピストン上室３２へ或いはその逆に作動液（ここではオイル）が連通路３４及び絞り３６を経て流通し、その際の流動抵抗に基づいて振動減衰作用をなす。
ピストン下室３０はまた、連通孔３８を通じて上記の高圧液室１８と連通しており、更に連通孔４０を通じて後述の連通路４２と連通可能とされている。
【００７５】
内シリンダ２６の外周側には、それぞれ環状をなすリザーバ室４４と低圧ガス室４６とが形成されている。
ここでリザーバ室４４は内周側に、低圧ガス室４６は外周側に形成されており、そしてそれらが可動の仕切壁としてのゴム製且つ筒状をなすダイヤフラム膜（低圧側のダイヤフラム膜）４８にて内外方向に仕切られている。
【００７６】
リザーバ室４４には作動液が貯えられており、また低圧ガス室４６には低圧ガス（ここでは窒素ガス）が封入されていて、その圧力をダイヤフラム膜４８を介してリザーバ室４４内の作動液に対し及ぼしている。
このリザーバ室４４は、連通路４２を通じてピストンロッド１４内部の隔壁５０内側に形成されたポンプ室５２に連通可能とされている。
【００７７】
５４はポンプ機構で、このポンプ機構５４は上記のポンプ室５２を有している。
ポンプ室５２は吸入口５６を有していて、その吸入口５６が逆止弁５８にて開閉可能とされている。
ここで逆止弁５８は、連通路４２からポンプ室５２への作動液の流入、即ち吸入を許容する一方、その逆向きの流れを阻止する。
【００７８】
ポンプ室５２の上部には、吐出口６０が形成されていて、その吐出口６０が逆止弁６２にて開閉可能とされている。
この逆止弁６２は、ポンプ室５２からの作動液の流出、即ち吐出のみを許容し、逆方向の流れを阻止するように働く。
【００７９】
吐出口６０を通じてポンプ室５２から流出した作動液は、連通路６４を通ってピストン下室３０へと流入する。
尚ポンプ室５２は、他の連通路６６を通じてピストン下室３０と連通可能とされている。
【００８０】
次に本実施形態のショックアブソーバ１０の作用を説明する。
図１は、ショックアブソーバ１０を車両に組み付けたときの状態、即ちセット状態を表しており、このときピストンロッド１４は図中上向きに大きく突き出した状態にある。
【００８１】
このとき高圧ガス室１６，低圧ガス室４６ともに同圧（ここでは２．５Ｍｐａ）であり、また作動液中のガスも飽和しているため、高圧ガス室１６側から低圧ガス室４６側へのガス移動は起らない（高圧液室１８，リザーバ室４４は互いに連通している）。
【００８２】
図５（II）は空車時、即ち空の状態の車重がかかった状態を表している。
このときには車体の重さ分がショックアブソーバ１０にかかり、これによりピストンロッド１４が図中下向きに押し込まれて、作動液にかかる圧力が若干上昇する。
このときの作動液の圧力は例えば２．８ＭＰａ程度である。
【００８３】
この僅かな圧力上昇分だけ、高圧ガス室１６からダイヤフラム膜２０を通じて作動液へのガス透過が起るが、このときもまた高圧液室１８，リザーバ室４４はなお連通状態にあって互いに同圧であるため、ガス移動は特に起らない。
【００８４】
図５（III）は積車状態を表しており、このときには車両に人員が乗り込んだり或いは貨物が載せられたりして、車体にその分の荷重が付加する。
そしてその荷重の付加によって、ピストンロッド１４が更に図中下向きに押し下げられる。
【００８５】
このときピストン下室３０からピストン上室３２へと作動液が連通路３４及び絞り３６を通じて移動し、その作動液の移動に伴ってピストン２８が内シリンダ２６内部を下向きに移動する。
尚、このとき作動液にかかる圧力は僅かに上昇する程度である。例えばこのときの作動液にかかる圧力は３．０ＭＰａ程度である。
【００８６】
図６は車両走行中の状態を、ショックアブソーバ１０の伸工程と圧工程（縮工程）とに分けて示している。
先ず図６（IV）の伸工程においては、ピストンロッド１４の上向きの移動に伴って、リザーバ室４４内の作動液が連通路４２を通じ、逆止弁５８をスプリングの付勢力に抗して押し上げながら吸入口５６からポンプ室５２内部に吸入される。
【００８７】
ポンプ室５２内部に吸入された作動液は、この伸工程では吐出口６０から吐出することはできず、ポンプ室５２内部に閉じ込められる。
即ちこの伸工程において、リザーバ室４４に貯えられていた作動液が連通路４２を通じてポンプ室５２内部に吸い上げられる。
【００８８】
次に走行中においてピストンロッド１４に対し、図６（Ｖ）に示しているように押下げ力が働くと、ポンプ室５２内の作動液が逆止弁６２をスプリングの付勢力に抗して押し上げながら吐出口６０から吐出され、更に連通路６４を通じてピストン下室３０及び連通孔３８を通じて高圧液室１８に流入する。
そしてその高圧液室１８への作動液の流入及び加圧に基づいて、ダイヤフラム膜２０が高圧ガス室１６のガス圧に抗して拡径変形する。
【００８９】
車両走行中においては、走行路面の凹凸の乗越えなどによって以上の動作が繰返し行われ、高圧液室１８の圧力が高まり、ピストンロッド１４への反力が大きくなって、それによりピストンロッド１４の位置が少しずつ上昇して行く。
【００９０】
そして図７（VI）に示しているように、ポンプ室５２が連通路６６を通じてピストン下室３０に連通した状態となったとき、そこにおいてピストンロッド１４の位置調整、即ち車高調整が完了する。
【００９１】
即ち図５（II）の空車状態から見ると、リザーバ室４４内の作動液がポンプ機構５４のポンピング作用により高圧液室１８へと吸出し及び押出しされて液移動し、その液移動によって車高が予め定めた高さに自動調整される。
【００９２】
以上の車両走行工程、即ち図６（IV）の伸工程，（Ｖ）の圧工程の繰返しによって、即ちポンプ機構５４のポンピング作用の繰返しによって高圧液室１８の圧力は漸次上昇し、これに伴って作動液中へのガスの溶込み可能な量（飽和ガス量）が増加する。
【００９３】
そしてこれによりダイヤフラム膜２０を通して高圧ガス室１６から作動液へのガス透過が、図６（IV）から図７（VI）までの経過時間に比例して増加し、高圧液室１８の作動液中へのガスの溶込み量が増加する。
【００９４】
これらの過程を通じて高圧液室１８とリザーバ室４４とは非連通状態となっているため、これらの工程中において低圧ガス室４６への作動液の流動を伴ったガス移動は特に生じない。
【００９５】
さて以上のようにして車高調整が完了した状態で、車両から人員が降りたり除貨されたりして、車体に加わっていた荷重が取り除かれると、ショックアブソーバ１０即ちシリンダ１２とピストンロッド１４とが全体として伸長し、これに伴って図７（VII）に示しているように高圧ガス室１６の高まったガス圧によってダイヤフラム膜２０が大きく縮径変形するとともに、高圧液室１８内の作動液が連通孔３８，ピストン下室３０，連通孔４０及び連通路４２を通じてリザーバ室４４へと戻される。
【００９６】
この図７（VII）の除貨の工程で、高圧液室１８とリザーバ室４４とが連通し、高圧液室１８側に移動した作動液がリザーバ室４４に戻るとともに、作動液に加わっていた圧力が低下するため、作動液中に溶け込んでいたガスが、その圧力の減少に伴って低下した飽和ガス量を上回ることとなって作動液中で気化し、リザーバ室４４への作動液の移動に伴って、気化したガスもリザーバ室４４へと移動する。
【００９７】
従来のショックアブソーバの場合、このようにして気化したガスがそのまま、気液界面で接触している低圧ガス室へと移動してそこに吸収され、これにより作動液のポンピング作用の繰返しにより高圧ガス室から低圧ガス室へのガス移動が生じていたのであるが、この実施形態では、リザーバ室４４と低圧ガス室４６とがダイヤフラム膜４８にて仕切られているため、作動液中で気化したガスは、低圧ガス室４６へと移行してそこに吸収されることなく作動液中にそのまま止まった状態となる。
そして再びポンピング作用によって作動液に加わる圧力が高くなると、作動液中に止まっていたガスが再び飽和ガス量の増加に伴って作動液中に溶け込む。
【００９８】
従って本実施形態のショックアブソーバ１０においては、高圧ガス室１６から作動液へのガス透過及び高圧ガス室１６から低圧ガス室４６へのガス移動が引き続いて起るといったことはなく、それ故本実施形態のショックアブソーバ１０においては、その後においても良好なポンピング性能が長期に亘り持続的に保持される。
また高圧ガス室１６内部のガスが、ポンピング作用の繰返しによって漸次減少することがないので、長期に亘り良好な乗り心地性能を確保することができる。
【００９９】
本実施形態では、高圧ガス室１６側のダイヤフラム膜２０と、低圧ガス室４６側のダイヤフラム膜４８とが、それぞれ別体に別々に設けられていることから、それぞれ求められる機能の異なる高圧ガス室１６側のダイヤフラム膜２０と、低圧ガス室４６側のダイヤフラム膜４８とを、それぞれに必要な特性を付与した形態で適正に構成することが可能となる。
【０１００】
また本実施形態によれば、高圧ガス室１６から低圧ガス室４６へのガス移動が抑制されているため、必要以上に高圧ガス室１６側のダイヤフラム膜２０の耐ガス透過性を、材料選択等によって高める必要は特になく、これによって高圧ガス室１６側のダイヤフラム膜２０の低温耐久性を従来に増して高めることができる利点が得られる。
【０１０１】
本実施形態のショックアブソーバ１０はまた、リザーバ室４４と低圧ガス室４６とを仕切る可動の仕切壁としてのダイヤフラム膜４８を設けていることから、ショックアブソーバ１０を製造するに際して、作動液及びガスの注入を良好且つ容易に行うことができる特長を有する。
【０１０２】
図８はこれを本実施形態の製造方法の要部とともに具体的に表したものである。
この実施形態では、（Ｉ）に示しているようにショックアブソーバ１０全体を寝かせた状態で、先ずリザーバ室４４，高圧液室１８を含む作動液の充填空間に作動液を注入し充填する。
【０１０３】
このとき、（Ｉ）に示しているようにリザーバ室４４の形状が低圧側のダイヤフラム膜４８にて画成され定形形状とされているため、適正量の作動液を充填した段階でリザーバ室４４，高圧液室１８を含む作動液の充填空間に注入した作動液が充満する。
そしてシリンダ１２内部の外周部、具体的には低圧ガス室４６及び高圧側のダイヤフラム膜２０の外周側の空間、つまり高圧ガス室１６だけが空の状態として残される。
【０１０４】
次に、（II）に示す１次ガス注入工程でガス注入孔６８-１及び６８-２を通じて、低圧ガス室４６と高圧ガス室１６とにガス（ここでは窒素ガス）を所定注入圧で注入し、低圧ガス室４６，高圧ガス室１６内部にガスを同時的に充填する。
このときの低圧ガス室４６，高圧ガス室１６内部のガス圧はＰ１とする。このＰ１は組付時における前述したガス圧２．５ＭＰａよりも若干低い圧力である。
この（II）の１次ガス注入工程では、高圧側のダイヤフラム膜２０はほぼ成形形状ないしこれより僅かに縮径した形状に保持される。
【０１０５】
この製造方法では、以上の１次ガス注入工程の後において（III）に示す２次ガス注入工程を実施する。
この２次ガス注入工程では、先ずガス注入孔６８-１を密栓して閉鎖した上で、ガス注入孔６８-２を通じ高圧ガス室１６にのみガスを注入し、これにより高圧ガス室１６のガス圧をＰ２とする。このＰ２は上記組付時における、つまりセット時におけるガス圧（２．５ＭＰａ）と同圧である。
【０１０６】
このとき、高圧側のダイヤフラム膜２０は（II）に示す形状から縮径変形し、これに伴ってその内周側に充満していた作動液がリザーバ室４４側へと移動し、その作動液の移動に伴って低圧ガス室４６を圧縮する。
そして最終的に高圧ガス室１６，低圧ガス室４６ともにガス圧は最終の圧力即ち２．５ＭＰａとなる。
【０１０７】
そしてこの２次ガス注入工程を終えたところでガス注入孔６８-２を密栓しこれを閉鎖する。
その上でショックアブソーバ１０を立てて車両への組付けを行う。
【０１０８】
このショックアブソーバ１０の製造方法によれば、作動液及びガスの注入を容易且つ良好に行うことができるとともに、この２次ガス注入工程において高圧ガス室１６にガスを注入し、ダイヤフラム膜２０を縮径変形させるに際し、ダイヤフラム膜２０の著しい局部的変形は起らず、その全体が均等に弾性的に縮径変形する。即ち最終的にダイヤフラム膜２０を適正なセット状態での縮径形状までこれを成形形状から縮径変形させることができる。
【０１０９】
ダイヤフラム膜４８，２０の内周側の空間とそれに連なる空間、つまりリザーバ室４４，高圧液室１８を含む作動液の充填空間には、この２次ガス注入工程以前において既に作動液が充満しているため、（III）の２次ガス注入工程で高圧ガス室１６に２次ガス注入を行う際、連通孔３８近傍において部分的に大きな作動液の流れが生じることもなく、また高圧側のダイヤフラム膜２０周りの部分及び連通孔３８を通じて繋がった状態にあるピストン下室３０，リザーバ室４４，連通路４２等に作動液が空間を残すことなく充満しているため、ダイヤフラム膜２０の変形に対する抵抗が全体に亘り均等に働き、従って図１３（ロ）に示すように連通孔３８近傍においてダイヤフラム膜２０が局部的に著しく変形してしまうことがないのである。
【０１１０】
そしてダイヤフラム膜２０が均等に縮径変形できることから、前述した局部的な大きな変形に起因する亀裂発生、更にはこれによる耐久寿命低下といった問題を生じないのである。
【０１１１】
またダイヤフラム膜２０が２次ガス注入工程において良好に縮径変形できることから、外周側の高圧ガス室１６の容積も十分確保することができる。
更にダイヤフラム膜２０の局部的な変形によって連通孔３８が全体的に若しくは部分的に塞がれてしまうといったこともないので、ガス注入を安定して円滑に行うことができ、またそのガス注入及びダイヤフラム膜２０の縮径変形のコントロールも適正に行い得て、安定した品質でショックアブソーバ１０を構成することができる。
【０１１２】
以上本発明の実施形態を詳述したがこれはあくまで一例示であり、本発明はその趣旨を逸脱しない範囲において種々変更を加えた形態で構成・実施可能である。
【図面の簡単な説明】
【０１１３】
【図１】本発明の一実施形態のショックアブソーバを車両への組付時の状態で示した図である。
【図２】図１のダイヤフラム膜の成形形状を従来のダイヤフラム膜の成形形状と比較して示した図である。
【図３】図１のダイヤフラム膜の使用時における形状変化の様子を従来のダイヤフラム膜との比較において示した図である。
【図４】図１のダイヤフラム膜の変形時に発生する歪みの大きさを示した図である。
【図５】同実施形態のショックアブソーバを空車状態及び積車状態で示した図である。
【図６】同実施形態のショックアブソーバを走行中における伸工程及び圧工程に分けて示した図である。
【図７】同実施形態のショックアブソーバを車高調整完了状態及び除貨状態で示した図である。
【図８】本実施形態の製造方法の要部工程を示した説明図である。
【図９】従来のダイヤフラム膜の変形時に発生する歪みの大きさを示した比較例図である。
【図１０】従来のショックアブソーバ及び本発明の先願に開示のショックアブソーバを組付時の状態で示した図である。
【図１１】従来のショックアブソーバ及び先願に開示のショックアブソーバを作動液及びガスを注入する前の状態で表した図である。
【図１２】図１１（イ）の従来のショックアブソーバにおける作動液及びガスの注入方法を状態変化とともに示した図である。
【図１３】図１１（ロ）の先願に開示のショックアブソーバにおける作動液及びガスの注入方法を状態変化とともに示した図である。
【図１４】従来のショックアブソーバを車高調整完了状態及び除貨状態で示した図である。
【符号の説明】
【０１１４】
１０  ショックアブソーバ
１２  シリンダ
１４  ピストンロッド
１６  高圧ガス室
１８  高圧液室
２０  ダイヤフラム膜（高圧側のダイヤフラム膜）
２８  ピストン
４４  リザーバ室
４６  低圧ガス室
４８  ダイヤフラム膜（低圧側のダイヤフラム膜）
５４  ポンプ機構
６８-１，６８-２  ガス注入孔
【図１】
2005090728.tif 000003
【図２】
2005090728.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
2005090728.tif 000011
【図１０】
2005090728.tif 000012
【図１１】
2005090728.tif 000013
【図１２】
2005090728.tif 000014
【図１３】
2005090728.tif 000015
【図１４】
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