(57)【要約】【課題】  設備コストの低いガスタービン排ガス利用加熱炉装置を提供する。【解決手段】  加熱炉１にガスタービン３を付設して、そのガスタービン３の排ガスを加熱炉１に支燃剤として導入するシステムにおいて、ガスタービン３からのガスタービン排ガス（５００〜６００℃）流路３１に排熱回収ボイラ４を設けている。この排熱回収ボイラ４は少なくとも複数の熱交換器（例えば蒸発器６と蒸発器７）を具備し、水又は蒸気との熱交換によって１５０〜４００℃程度まで温度の低下したガスタービン排ガスの一部を蒸発器６と蒸発器７の中間又はその下流の分岐点３３から取り出す。この取り出したガスタービン排ガスを加熱炉１内に導入している。【効果】  分岐点から取り出すガスタービン排ガスの温度は１５０〜４００℃であり、流路及び送風機などの耐熱温度を低くできるので、設備コストを小さくできる。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
被加熱流体が内部を貫流する被加熱管と該被加熱管を加熱するための加熱炉燃焼器とを具備した加熱炉と、該加熱炉の外に付設されたガスタービンと、該ガスタービンの高温排ガスから熱を回収する複数の熱交換器を具備した排熱回収ボイラと、ガスタービンの高温排ガスを前記排熱回収ボイラに導入するためのガスタービン排ガス流路と、前記排熱回収ボイラの複数の熱交換器の中間又はその下流のガスタービン排ガス分岐点からガスタービン排ガスの一部を取り出して加熱炉に導入するためのガスタービン排ガス流路と、残りのガスタービン排ガスを大気に排出するための煙突に導くガスタービン排ガス流路とを具備し、前記加熱炉燃焼器で発生する燃焼熱とガスタービンの高温排ガスの熱を併用するガスタービン排ガス利用の加熱炉システム。
【請求項２】
請求項１に記載の加熱炉システムにおいて、前記煙突に排ガスを導くガスタービン排ガス流路の途中に流量調節弁を設け、前記加熱炉に排ガスを導くガスタービン排ガス流路の途中に流量調節弁を設け、前記煙突から排出するガスタービン排ガス流量と前記加熱炉に供給するガスタービン排ガス流量の割合を調節可能としたガスタービン排ガス利用の加熱炉システム。
【請求項３】
請求項１に記載の加熱炉システムにおいて、前記加熱炉に排ガスを導くガスタービン排ガス流路に流量調節弁を設け、空気流量を調節するための流量調節弁を具備した空気流路を設け、該空気流路は、前記加熱炉に排ガスを導くガスタービン排ガス流路と合流し、該合流点で混合された混合空気を送風機を具備した混合空気流路により、前記加熱炉に供給するようにしたガスタービン排ガス利用の加熱炉システム。
【請求項４】
請求項１に記載の加熱炉システムにおいて、前記加熱炉に排ガスを導くガスタービン排ガス流路に流量調節弁と排ガス送風機を設け、空気流量を調節するための流量調節弁及び空気送風機を具備した空気流路を設け、前記空気流路は、前記加熱炉に排ガスを導くガスタービン排ガス流路と空気流路の合流しており、該合流点で混合された混合空気を混合空気流路により、前記加熱炉に供給するようにしたガスタービン排ガス利用の加熱炉システム。
【請求項５】
加熱炉の支燃剤としてガスタービン排ガスを供給するようにした加熱炉へのガスタービン排ガス供給システムであって、
ガスタービンと、
前記ガスタービンの排ガスを利用する排熱回収ボイラとを有し、
前記排熱回収ボイラの熱交換器で水又は蒸気と熱交換して所定の温度まで低下した前記排ガスを前記排熱回収ボイラの途中から取り出し、前記加熱炉に供給するようにしたことを特徴とする加熱炉へのガスタービン排ガス供給システム。
【請求項６】
請求項５において、前記排熱回収ボイラの途中から前記加熱炉へ前記排ガスを供給する排ガス流路に流量調節弁を設け、前記排熱回収ボイラから最終的に排出される排ガスを煙突に導く排ガス流路に流量調節弁を設け、これらの流量調節弁の開度を調節することによって、前記加熱炉に供給するガスタービン排ガス流量を調節可能としたことを特徴とする加熱炉へのガスタービン排ガス供給システム。
【請求項７】
請求項５において、前記ガスタービンは、そのガスタービン排ガス流量が前記加熱炉で必要とする流量より多くなるようにその規模が決められていることを特徴とする加熱炉へのガスタービン排ガス供給システム。
【請求項８】
請求項５において、前記排熱回収ボイラの途中から前記加熱炉へ前記排ガスを供給する排ガス流路に設けた排ガス流量調節弁と、該排ガス流量調節弁の下流の前記排ガス流路に合流し空気流量調節弁を具備した空気流路と、前記排ガス流路と前記空気流路の合流点の下流の前記排ガス流路に設けた送風機を有することを特徴とする加熱炉へのガスタービン排ガス供給システム。
【請求項９】
請求項５において、前記排熱回収ボイラの途中から前記加熱炉へ前記排ガスを供給する排ガス流路に設けた排ガス流量調節弁と、該排ガス流量調節弁の下流の前記排ガス流路に設けた排ガス送風機と、該排ガス送風機の下流の前記排ガス流路に合流し空気流量調節弁を具備した空気流路と、前記排ガス流路と前記空気流路の合流点と前記空気流量調節弁の間に設けた空気送風機を有することを特徴とする加熱炉へのガスタービン排ガス供給システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービン排ガス利用の加熱炉システムに係り、特に石油精製プラントにガスタービン発電設備を設けて発電すると共に、そのガスタービンの排ガスを石油精製プロセス等における加熱炉に支燃剤の少なくとも一部として導入することにより、加熱炉の燃料を節減するシステムに関する。
【背景技術】
【０００２】
加熱炉は、石油精製プロセスにおいて、原油，常圧残油，ナフサ等の原料を加熱するために使用されている。原料は加熱炉の被加熱管に供給される。例えば常圧下にて原油を加熱・蒸留し、沸点差でＬＰＧ，ガソリン，灯油，軽油，重質軽油，常圧残油に分留する場合、加熱炉の被加熱管を貫流する大量の原油を、３６０℃程度の高温まで加熱する必要がある。この加熱用燃料を節減する方法として、加熱炉にガスタービンを付設して、そのガスタービンの排ガスを加熱炉に支燃剤として導入するシステム（以下、ガスタービン排ガス利用加熱炉システム）が提案されている。
【０００３】
このガスタービン排ガス利用加熱炉システムの従来構成は、特許文献１に例示されているように、付設されているガスタービンの高温排ガスの一部が排ガス流路を経て加熱炉内に直接導入されると共に、ガスタービンの不時の停止に備えて常用又は非常用の送風機が備えられ、送風機からの空気を上記排ガス流路の途中に導入できるように構成されている。
【０００４】
【特許文献１】特開平０６−２０７５３１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記従来技術では、ガスタービン排ガスの温度は５００〜６００℃と高温であるので、この高温排ガスを加熱炉に導入するためには、この温度に耐える高温用排ガス流路が必要になり、設備コストが高くなるという課題がある。
【０００６】
本発明の目的は、高温用排ガス流路が不要なガスタービン排ガス利用の加熱炉システムを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明では、加熱炉にガスタービンを付設して、そのガスタービンの排ガスを加熱炉に支燃剤として導入するシステムにおいて、ガスタービンからのガスタービン排ガス流路に排熱回収ボイラを設け、排熱回収ボイラの熱交換器で水等と熱交換して温度が低下した排ガスを、排熱回収ボイラの途中から取り出し加熱炉に導入するようにする。より具体的には、ガスタービン排ガス（５００〜６００℃）の下流流路に排熱回収ボイラを設けて、石油精製プロセス等で必要とする蒸気も供給するとともに、この排熱回収ボイラを構成する熱交換器を少なくとも二分割し、水又は蒸気との熱交換によって１５０〜４００℃程度まで温度の低下したガスタービン排ガスの一部をこの分割点又はその下流から取り出し、ガスタービン排ガス流路を介して加熱炉内に導入している。
【発明の効果】
【０００８】
本発明では、ガスタービンからのガスタービン排ガスは排熱回収ボイラで温度が下げられるので、高温用排ガスダクトが不要になり、設置コストを低減できる効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
以下、本発明の第１の実施例について図１と図２を参照して説明する。
【００１０】
図１において、加熱炉１に付設されたガスタービン３には燃料２０が供給され、発電機５で発電するとともに、そのガスタービン排ガスはガスタービン排ガス流路３１，排熱回収ボイラ４，ガスタービン排ガス流路３２を経て、煙突１７より排出される。
【００１１】
排熱回収ボイラ４は給水加熱器１２，分割された蒸発器７と蒸発器６，蒸気過熱器１１等の熱交換器と、気水分離ドラム１３で構成される。排熱回収ボイラ４では、これら熱交換器でガスタービン排ガスと給水２１との熱交換により、蒸気２２を発生させる。この蒸気２２はプロセス蒸気や蒸気タービン駆動用の蒸気として利用される。
【００１２】
ガスタービン排ガスの一部は蒸発器７と蒸発器６の間のガスタービン排ガス分岐点３３から取り出され、流量調節のための流量調節弁１４，ガスタービン排ガス流路３４を経て、加熱炉１の加熱炉燃焼器３７に導入される。
【００１３】
一方、残りのガスタービン排ガスは蒸発器７，給水加熱器１２でさらに熱回収された後、流量調節弁４０を経て、煙突１７より大気に排出される。
【００１４】
なお、流量調節弁１４と流量調節弁４０を調節することにより、煙突１７から排出するガスタービン排ガス流量と加熱炉１に供給するガスタービン排ガス流量の割合を調節することが可能である。
【００１５】
燃料１９は上記ガスタービン排ガス中の残存酸素を支燃剤として燃焼され、その燃焼ガスにより加熱炉１内の被加熱管内を貫流する原油１８を必要な温度まで加熱する。
【００１６】
加熱炉１で加熱された原油は常圧蒸留塔２に送られ、沸点差でＬＰＧ，ガソリン，灯油，軽油，重質軽油，常圧残油に分留される。
【００１７】
次に、本実施例の作用を説明する。
【００１８】
通常運転時における排熱回収ボイラの温度線図を図２に示す。同図において太い実線はガスタービン排ガス温度２０１、細い実線は被加熱側温度２０５を示す。なお、太い実線２０１の延長線上の太い破線は、ガスタービン排ガス分岐点３３からガスタービン排ガスを取り出さなかった場合のガスタービン排ガス温度を示している。
【００１９】
同図に示すように、排熱回収ボイラガス入口に温度２０２、例えば６００℃で入ったガスタービン排ガスは、蒸気過熱器１１，蒸発器６との熱交換によりガスタービン排ガス分岐点３３（図１）では温度２０３、例えば約３５０℃まで低下し、さらに蒸発器７，給水加熱器１２との熱交換により排熱回収ボイラガス出口では温度２０４、例えば約１５０℃で排出される。
【００２０】
一方、排熱回収ボイラ被加熱側入口に温度２０６で入った給水は、給水加熱器１２で温度２０７まで加熱され、蒸発器７及び蒸発器６で温度２０９、例えば約２５０℃の飽和蒸気となる。この飽和蒸気は蒸気過熱器１１で過熱され、温度２１０の蒸気がプロセス蒸気又は蒸気タービン駆動用蒸気として送出される。
【００２１】
したがってガスタービン排ガス流路３４（図１）に取り込まれるガスタービン排ガスの温度は約３５０℃まで低下しており、流量調節弁１４，ガスタービン排ガス流路３４等の耐熱温度は、６００℃のガスタービン排ガスを直接導入する場合に比べて低くてよいので、設備コストを下げることが可能になるという効果がある。
【００２２】
また、加熱炉１に供給するガスタービン排ガスの温度を排熱回収ボイラ４での熱回収により下げているので、ガスタービンからの排熱を加熱炉１だけでなく蒸気発生にも有効に利用できるという効果がある。
【００２３】
さらに、ガスタービン３のガスタービン排ガス流量が加熱炉１で必要とする流量より多いという条件の元で、必要とする発電量や蒸気量に合わせてガスタービン３の規模を選択できるという効果もある。
【００２４】
本発明の第２の実施例について図３を参照して説明する。なお、第１の実施例と共通する部分については説明を省略する。
【００２５】
本実施例では、図３に示すように空気流量を調節するための流量調節弁１５を具備した空気流路３５を設け、ガスタービン排ガス分岐点３３からのガスタービン排ガス流路３４に流量調節弁１４を設け、この空気流路３５とガスタービン排ガス流路３４を合流点１０で接続して、新鮮な空気とガスタービン排ガスを混合している。この混合空気を送風機
４１を具備した混合空気流路３６により加熱炉１に供給している。加熱炉１に供給する混合空気の流量及び混合空気におけるガスタービン排ガスの割合は、送風機４１，流量調節弁１４，流量調節弁１５を調節することにより調節可能である。
【００２６】
本第２の実施例では、第１の実施例で説明した効果に加え、下記の効果がある。
【００２７】
本第２の実施例では、通常運転時にはガスタービン排ガス分岐点３３からのガスタービン排ガスと大気から直接取り込んだ空気を混合して加熱炉１に供給している。この場合、合流点１０に流入するガスタービン排ガスと空気との温度差は６００℃のガスタービン排ガスを直接導入する場合に比べて約１／２程度になるので、合流点１０及びその近傍の流路の熱サイクル疲労が緩和される。また、ガスタービン排ガスと大気からの空気をほぼ均一に混合させるための長いダクトや混合促進部材がほとんど不要となる効果がある。
【００２８】
また、ガスタービン３のガスタービン排ガス流量が加熱炉１で必要とする流量より少ない場合には、その不足分を空気流路３５から補うことができるので、加熱炉１の規模にかかわらず、必要とする発電量や蒸気量に合わせてガスタービン３の規模を選択できるという効果もある。
【００２９】
さらに、本第２の実施例では、ガスタービンが不時に停止した場合には、流量調節弁
１４を閉止し、流量調節弁１５をさらに開いて必要な空気量を取り込むことにより、加熱炉１の運転を継続できる。又は、流量調節弁１４を閉止することなく煙突１７の出口からも排熱回収ボイラ４及びガスタービン排ガス流路３４を介して空気を取り込むことにより、空気流路３５からの空気と合わせて加熱炉１の運転を継続できるという効果がある。
【００３０】
以上は、通常運転時に合流点１０で常に空気を混合している例を示したが、本第２の実施例はこの運用に限られるものではない。
【００３１】
例えば、通常運転時には流量調節弁１５を閉止してガスタービン排ガスのみを加熱炉１に供給することも可能である。ガスタービン３が不時に停止した場合には、流量調節弁
１５を開き、流量調節弁１４を閉止することにより、加熱炉１に供給する支燃剤をガスタービン排ガスから空気に切り替えても良い。又は、ガスタービン３が不時に停止した場合に、流量調節弁１４を閉止することなく煙突１７の出口からも排熱回収ボイラ４及びガスタービン排ガス流路３４を介して空気を取り込むことにより、空気流路３５からの空気と合わせて加熱炉１の運転を継続することもできる。
【００３２】
なお、ガスタービン３が不時に停止した場合に、煙突１７の出口から排熱回収ボイラ４及びガスタービン排ガス流路３４を介して取り込んだ空気は、比較的温度が高くかつ熱容量の大きい蒸発器７によって加熱されている。そのため、大気から直接取り込んだ空気に切り替える場合に比べて加熱炉１に供給される支燃剤（空気）の温度変化が小さいので、ガスタービン３が不時に停止した場合の加熱炉燃焼器３７の燃焼性や加熱炉１の温度分布への影響が緩和されるという効果もある。
【００３３】
本発明の第３の実施例について図４を参照して説明する。なお、第１及び第２の実施例と共通する部分については説明を省略する。
【００３４】
本第３の実施例では、図４に示すように空気流量を調節するための流量調節弁１５及び空気送風機９を具備した空気流路３５を設け、ガスタービン排ガス分岐点３３からのガスタービン排ガス流路３４に流量調節弁１４及び排ガス送風機８を設け、この空気流路３５とガスタービン排ガス流路３４を合流点１０で接続し、新鮮な空気とガスタービン排ガスを混合して、混合空気流路３６により加熱炉１に供給している。
【００３５】
本第３の実施例では、第１及び第２の実施例で説明した効果に加え以下の効果がある。
【００３６】
すなわち、第２の実施例における送風機４１は、通常運転時にはガスタービン排ガスと空気の混合空気を、ガスタービン停止時には空気を送風する必要があるので、運転状態によって流体特性（ガス組成，ガス密度，温度）が広い範囲で変化する。そのため、流体特性の変化に対応可能な仕様の大容量送風機を選定する必要があり、コスト高となる。
【００３７】
これに対して本第３の実施例ではガスタービン排ガスと空気のそれぞれの流体特性及び流量に適合した送風機を選定可能となり、比較的低コストにできるという効果がある。
【００３８】
本発明の各実施例によれば、ガスタービンからの５００〜６００℃のガスタービン排ガスは排熱回収ボイラで１５０〜４００℃まで温度が下げられて排ガス送風機に導入されるので、高温用排ガスダクトが不要になり、かつ、排ガス送風機の耐熱温度も低くできるので、設置コストを低減できるという効果がある。
【００３９】
また、加熱炉に供給するガスタービン排ガスの温度を排熱回収ボイラでの熱回収により下げているので、ガスタービンからの排熱を加熱炉だけでなく蒸気発生にも有効に利用できるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】本発明の第１の実施例を示す概略構成図。
【図２】本発明の作用を示す説明図。
【図３】本発明の第２の実施例を示す概略構成図。
【図４】本発明の第３の実施例を示す概略構成図。
【符号の説明】
【００４１】
１…加熱炉、２…常圧蒸留塔、３…ガスタービン、４…排熱回収ボイラ、５…発電機、６，７…蒸発器、８…排ガス送風機、９…空気送風機、１０…合流点、１１…蒸気過熱器、１２…給水加熱器、１３…気水分離ドラム、１４，１５…流量調節弁、１６，１７…煙突、１８…原油、１９，２０…燃料、２１…給水、２２…蒸気、２３…空気、３１，３２，３４…ガスタービン排ガス流路、３３…ガスタービン排ガス分岐点、３５…空気流路、３６…混合空気流路、３７…加熱炉燃焼器、４０…流量調節弁、４１…送風機、２０１…ガスタービン排ガス温度、２０２…排熱回収ボイラガス入口温度、２０３…ガスタービン排ガス分岐点ガス温度、２０４…排熱回収ボイラガス出口温度、２０５…被加熱側温度、２０６…給水入口温度、２０７…蒸発器の水入口温度、２０９…蒸気過熱器の蒸気入口温度、２１０…蒸気過熱器の蒸気出口温度。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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