(57)【要約】【課題】二重可逆式分塊圧延機により、高い圧延安定性のもとに、丸ビレットを分塊圧延する方法を提供する。【解決手段】二重可逆式分塊圧延機を用いて、横断面が矩形の素材を丸ビレットに分塊圧延する際に、圧延ロールに中間孔型として側壁に直線部を備えた孔型を配置し、中間孔型を用いる圧延パスでは、入鋼幅ｂ０を中間孔型の接点幅Ａで除した比、ｂ０／Ａの値を全パスについて０．９６５以上とする丸ビレットの分塊圧延方法である。ここで、中間孔型の接点幅Ａとは、孔型の最外周側の二つの側壁直線部が、それぞれ隣接する二つの内周側の曲線部を有する側壁と接する位置を二つの接点とするとき、その二つの接点の間の前記孔型ロール回転軸方向の距離を意味する。【選択図】  図８
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
二重可逆式分塊圧延機を用いて、横断面が矩形の素材を丸ビレットに分塊圧延する方法であって、圧延ロールに中間孔型として側壁に直線部を備えた孔型を配置し、該中間孔型を用いる圧延パスでは、入鋼幅ｂ０を該中間孔型の接点幅Ａで除した比、ｂ０／Ａの値を全パスについて０．９６５以上とすることを特徴とする丸ビレットの分塊圧延方法。
ここで、中間孔型の接点幅Ａとは、各孔型の最外周側の二つの側壁直線部が、それぞれ隣接する二つの内周側の曲線部を有する側壁と接する位置を二つの接点とするとき、その二つの接点の間の該孔型ロール回転軸方向の距離を意味する。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、二重可逆式圧延機による分塊圧延方法に関し、さらに詳しくは、二重可逆式分塊圧延機を用いた丸ビレットの分塊圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
分塊圧延は、被圧延材である連続鋳造鋳片やインゴットなどを様々な孔型を用いて圧延し、その圧延により断面を減少させて、断面形状を所定のサイズの丸または角形の鋼片にする工程である。
【０００３】
上記の圧延の際には、材料に「捻れ」や「倒れ」が生じることがあるため、これらが原因となって寸法精度が悪化したり、著しい場合は、材料が反転してロール隙間部から噛み出し、成品として使用できなくなる場合も発生していた。特に、二重可逆式圧延機を用いて丸ビレットを製造する場合には、中間孔型を使用して、断面が正方形または長方形のブルームから断面が丸形のビレットに圧延するため、一般に圧延時の材料の姿勢安定度が悪い。
【０００４】
分塊圧延において、前記の「捻れ」や「倒れ」が発生するのを防止し、圧延の安定度を確保する方法として、孔型に材料を誘導する「孔型ガイドの使用」や「孔型形状の変更」による対策がとられてきた。
【０００５】
孔型ガイドの使用については、例えば、非特許文献１や特許文献１などに、その詳細が開示されている。二重可逆式圧延機において孔型ガイドを用いる場合、孔型ガイドの設備費が必要となることはもちろんであるが、１本のロールに幾つもの孔型を設ける場合には、孔型ガイド同士の干渉を避けるために、前記特許文献１に開示されているように、孔型ガイドを孔型間で移動させる機構が必要となる場合もある。しかし、孔型ガイドは、圧延ロールに密着させることが困難なため、材料が孔型ガイドを抜けてから捻転する場合もあり、その効果は確実とはいえない。
【０００６】
また、孔型形状の変更は、姿勢安定性の悪い中間孔型の形状を変更し、より角形状に近づける方法である。
【０００７】
二重可逆式圧延機により丸ビレットを圧延する場合、ボックス孔型、リーダー孔型、ラウンド孔型の順、またはボックス孔型、オクタゴン孔型、ラウンド孔型の順などの孔型系列で圧延し、ボックス孔型とラウンド孔型の間に中間孔型を用いる場合が多い。ところが、この中間孔型による圧延は、ボックス孔型による圧延とラウンド孔型による圧延との中間工程での圧延であることから、用いられる孔型の形状は、コーナー部の曲率半径（以下、「コーナーアール」とも称する）などが大きい場合が多く、したがって、材料の倒れや捻れなどが発生しやすく、材料の姿勢安定度、つまり圧延安定度が悪い。そこで、孔型の形状を圧延時の安定性のより高い長方形に近づけることにより、前記の圧延安定度の改善を図ることが行われる。
【０００８】
図１は、孔型形状の変更による圧延安定度の改善例を示す図であり、同図（ａ）はボックス孔型のコーナーアールの変更による圧延安定度の改善を示し、同図（ｂ）は中間孔型の形状改善による圧延安定度の改善およびそのデメリットを示す。圧延安定度は改善される反面、圧延ロールの改削ロスおよび費用が発生し、さらに、最終圧延工程における丸孔型による圧下量が増大して、丸孔型の磨耗が著しくなるなどの問題が発生する。
【０００９】
上述したとおり、分塊圧延における圧延安定度を向上させるためには、なお幾多の問題が残されている。
【非特許文献１】
第３版  鉄鋼便覧  ＩＩＩ（１）圧延基礎・鋼板（昭和５５年５月）、日本鉄鋼協会編、１５５頁
【特許文献１】
特開平５−５７３２５号公報（特許請求の範囲など）
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、二重可逆式分塊圧延機を用いた分塊圧延工程において、孔型ガイドなどを用いることなく圧延安定度を確保できる丸ビレットの分塊圧延方法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上述の課題を解決するために、前記した従来の問題点を踏まえて、二重可逆式圧延機を用いて種々の矩形断面のサイズを有する鋼片を、ボックス孔型、オクタゴン孔型またはリーダー孔型を中間孔型として丸ビレットに分塊圧延し、圧延安定度におよぼす要因を検討した。その結果、中間孔型を用いる圧延パスでは、入鋼幅ｂ０を中間孔型の接点幅Ａで除した比、ｂ０／Ａの値を全パスについて０．９６５以上とすることにより、分塊圧延時の安定度が確保できるとの知見を得た。
本発明は、上記の知見に基いて完成されたものであり、その要旨は、下記に示す丸ビレットの分塊圧延方法にある。
すなわち、「二重可逆式分塊圧延機を用いて、横断面が矩形の素材を丸ビレットに分塊圧延する方法であって、圧延ロールに中間孔型として側壁に直線部を備えた孔型を配置し、該中間孔型を用いる圧延パスでは、入鋼幅ｂ０を該中間孔型の接点幅Ａで除した比、ｂ０／Ａの値を全パスについて０．９６５以上とする丸ビレットの分塊圧延方法。」である。
【００１２】
本発明において、「入鋼幅ｂ０」とは、中間孔型に進入する圧下前の鋼片における孔型ロールの回転軸方向の寸法を意味する。
【００１３】
図２は、ロールによる圧下前後の鋼片の横断面の変化を模式的に示す図である。圧下前に上記の入鋼幅ｂ０および入鋼厚さｈ０の横断面形状を有する鋼片は、孔型ロールにより圧下された後には、出鋼幅ｂ１および出鋼厚さｈ１の断面形状を有する鋼片となる。
【００１４】
また、「中間孔型の接点幅Ａ」とは、各孔型の最外周側の二つの側壁直線部が、それぞれ隣接する二つの内周側の曲線部を有する側壁（すなわちコーナーアールを有するコーナー部）と接する位置を二つの接点とするとき、その二つの接点の間の前記孔型ロール回転軸方向の距離を意味する。なお、種々の形状の孔型における接点幅については、図３〜５を参照して後述する。
【００１５】
【発明の実施の形態】
本発明による丸ビレットの分塊圧延方法について、さらに詳しく説明する。本発明者らは、分塊圧延において材料の安定度が悪化する理由は、材料が孔型の側壁によって充分に支持されないことによると考え、孔型の形状に拘わらず安定度を確保するための条件を調査した。後述の実施例において説明するとおり、二重可逆式分塊圧延機を用い、種々のサイズの矩形鋼片と、ボックス孔型、オクタゴン孔型またはリーダー孔型の中間孔型により、種々のサイズの丸ビレットを分塊圧延した。その際に、中間孔型、ラウンド孔型の仕上孔型で合計５パスで丸ビレットに分塊圧延した。
【００１６】
丸ビレットの直径サイズが２２５ｍｍの場合については、ボックス孔型×２パス−オクタゴン孔型×２パス−ラウンド孔型×１パス（ここで、「−」印は、材料をターンさせることを意味する。以下同様）の合計５パスで丸ビレットに分塊圧延した。
【００１７】
直径サイズが２６０ｍｍの場合については、ボックス孔型×２パス−ボックス孔型×２パス−ラウンド孔型×１パスの合計５パスにより丸ビレットに分塊圧延した。
【００１８】
直径サイズが３１０ｍｍの場合については、オクタゴン孔型×２パス−オクタゴン孔型×２パス−ラウンド孔型×１パスの合計５パスにより丸ビレットに分塊圧延した。
【００１９】
また、直径サイズが３６０ｍｍの場合については、リーダー孔型×２パス−リーダー孔型×２パス−ラウンド孔型×１パスの合計５パスにより丸ビレットに分塊圧延した。
ここで、前記のボックス孔型、オクタゴン孔型、リーダー孔型およびラウンド孔型の形状例について説明する。
【００２０】
図３は、ボックス孔型の形状を説明するための図である。孔型の回転軸を含む断面の形状は、二つの側壁直線部１、一つの直線部２、および前記側壁直線部１と直線部２とに接する曲率半径Ｒ１を有する二つの曲線部（円弧部）から主として構成されている。両側壁直線部１と両曲線部とが接する二つの接点３の間の、孔型回転軸方向の距離Ａを孔型の接点幅とする。
【００２１】
図４は、オクタゴン孔型の形状を説明するための図である。二つの側壁直線部１、二つの側壁直線部４、一つの直線部２、および前記側壁直線部１と側壁直線部４とに接する曲率半径Ｒ０を有する二つの曲線部、および側壁直線部４と直線部２とに接する曲率半径Ｒ１を有する二つの曲線部から主として構成される。両側壁直線部１と両曲線部とが接する二つの接点３の間の、孔型回転軸方向の距離Ａを孔型の接点幅とする。
【００２２】
図５は、リーダー孔型の形状を示す図である。二つの側壁直線部１、曲率半径Ｒ１を有する円弧部５、および前記側壁直線部１と円弧部５とに接する曲率半径Ｒ０を有する二つの曲線部から主として構成される。両側壁直線部１と両曲線部とが接する二つの接点３の間の、孔型回転軸方向の距離Ａを孔型の接点幅とする。
【００２３】
図６は、ラウンド孔型の形状を示す図である。仕上げビレットサイズの半径Ｒ０を有する円弧部、およびこれに接し材料の逃がしのための半径Ｒ１を有する二つの円弧部から主に構成される。
【００２４】
図７は、ラウンド孔型による仕上げ圧延時の鋼片横断面の状況を示す図である。同図において、寸法ＢおよびＣは、上下孔型ロールに接していないビレットの両側部分の寸法であり、寸法Ｄは、上下孔型ロールの溝底間の距離である。後述するように、材料の捻れが大きくなると、寸法ＢとＣとの差が増大するので、これらの各寸法を測定することにより、圧延安定度を評価することができる。
【００２５】
なお、その他の形状寸法などについては、後述の実施例にて詳述する。
【００２６】
本発明者らは、中間孔型の４パスにおいて、１パスでも比ｂ０／Ａの値が低い場合には、分塊圧延の安定度にその影響が現れることを見出したため、中間孔型を用いた第３パスにおける比ｂ０／Ａの値を種々に変更して、圧延の安定度を評価した。第３パス目以外の中間孔型を用いたパスにおいては、比ｂ０／Ａの値は全パスで０．９６５以上とした。
【００２７】
表１に圧延試験条件および試験結果を示した。なお、上記以外の各圧延サイズ毎に用いる中間孔型などの試験条件についての詳細は、実施例１〜４の試験条件に準じた。
【００２８】
【表１】
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【００２９】
試験により得られた丸ビレットの横断面の形状を目視により検査するとともに、前記図７中に示されるラウンド孔型による圧延時の各寸法Ｂ、ＣおよびＤを測定し、下記（１）式で定義される分塊圧延の安定度を求めて、評価した。
【００３０】
分塊圧延の安定度＝｜Ｂ−Ｃ｜×１００／Ｄ（％）    ・・・（１）
ここで、
Ｄ：上下ロールの両溝底間の間隔（ｍｍ）。
【００３１】
Ｂ、Ｃ：上下ロールに接していないビレットの両側の部分の寸法（ｍｍ）。
材料の捻れが大きくなると、ＢとＣの差が大きくなり、さらに、捻れが増大すると、ロールギャップ部からの材料の噛み出しなどが発生する。上記の方法で求めた安定度に基づいて、下記のとおり３段階の評価を行い、その結果を前記表１中の「安定度の評価欄」に示した。
○：分塊圧延の安定度が２．０％以下で、安定度が良好、
△：分塊圧延の安定度が２．０％を超え、安定度が不安定、
×：分塊圧延の安定度が２．０％を超え、安定度が劣悪（材料が圧延時に捻転し、ロールギャップ部から材料の噛み出しが発生）。
また、前記表１中の分塊圧延の安定度を、入鋼幅と接点幅の比、ｂ０／Ａとの関係として整理し、その結果を図８に示した。同図の結果より、比ｂ０／Ａの値が０．９６５以上であれば、孔型の形状に拘わらず、分塊圧延時の安定度が確保できることが判明した。以下に、本発明を上記の範囲に限定した理由について説明する。
１）二重可逆式圧延機を用いた丸ビレットへの分塊圧延：
分塊圧延では、二重可逆式圧延機または連続圧延機により圧延される場合が多い。ここで、連続圧延機の場合には、材料が２つ以上の圧延機によって同時に圧延されるため、二重可逆式圧延機の場合ほど圧延時の安定性を考慮する必要はない。また、ビレットの横断面形状が矩形の角ビレットへの分塊圧延の場合には、コーナーアールの小さなボックス孔型を用いて圧延を行うため、分塊圧延時の安定性が良好で、圧延時の安定性を確保できる本発明の圧延方法を用いる必要がない。
そこで、本発明の方法を二重可逆式圧延機を用いた丸ビレットへの分塊圧延の場合に限定した。
【００３２】
２）側壁に直線部を備えた孔型の使用：
二重可逆式圧延機による丸ビレットへの圧延において孔型ガイドを用いない場合には、孔型のみにより材料を保持することとなり、一般に圧延時の安定性に欠ける。そのため、二重可逆式圧延機により丸ビレットに圧延する場合には、中間孔型に材料保持の困難なオーバル孔型を用いるスクェアー孔型→オーバル孔型→ラウンド孔型の系列よりも、側壁に直線部を有する中間孔型を使用する場合が多い。具体的には、リーダー孔型、オクタゴン孔型、ボックス孔型などの中間孔型が用いられる。そこで、本発明の方法を側壁に直線部を備えた中間孔型を用いる場合に限定した。
【００３３】
３）全パスについて、比ｂ０／Ａの値が０．９６５以上：
前記の表１および図８の結果ならびに後述の実施例に示されるとおり、入鋼幅ｂ０を中間孔型の接点幅Ａで除した比、ｂ０／Ａの値が０．９６５以上では、材料は圧延中に孔型の側壁により充分に保持されるため、圧延安定性が良好である。
また、例えば第３パスにおいて上記の比、ｂ０／Ａの値が０．９６５未満の場合は、第３パスにおいて材料に捻れが発生するため、次の第４パスにおいても第３パスの影響が残り、捻れが発生する。すなわち、全てのパスにおいて、比ｂ０／Ａの値が０．９６５以上の場合に限り、良好な圧延安定性が得られる。そこで、全パスについて、比ｂ０／Ａの値を０．９６５以上とした。
【００３４】
【実施例】
本発明の効果を確認するため、二重可逆式分塊圧延機を用い、ボックス孔型、オクタゴン孔型またはリーダー孔型を中間孔型として、種々のサイズの矩形横断面の鋼片（ブルーム）を丸ビレットに分塊圧延して、その結果を評価した。
【００３５】
二重可逆式分塊圧延機のロール直径は、９６９〜１１４６ｍｍとし、ロール回転数は５０〜８０ｒｐｍとした。なお、孔型およびパススケジュールは、上記の各種中間孔型ロールによる圧延の後、ラウンド孔型の仕上ロールにより仕上げ圧延するスケジュールとし、合計５パスの圧延により丸ビレットに分塊圧延した。
【００３６】
得られた丸ビレットの横断面の形状を目視により検査し、前述の方法により、Ｂ、ＣおよびＤの各寸法を測定して分塊圧延時の安定度を求め、その結果を前述のとおりの３段階で評価した。
【００３７】
表２〜５に、パススケジュール、孔型寸法、材料寸法などの分塊圧延試験条件、および圧下量、分塊圧延時の安定度評価などの試験結果を示した。なお、同表中に孔型寸法として記載したＢ２、Ｂ１、Ｂ０、Ｒ１、Ｒ０、Ｈ０、Ｈ１、ｒ、Ｓおよびθは、それぞれ前記図３〜図６中に示した部分の寸法を表す。
（実施例１）
材料として、厚さ：３６０ｍｍ、幅：２４７ｍｍの横断面形状を有する鋼片を下記の合計５パスの圧延により、直径２２５ｍｍの丸ビレットに分塊圧延した。
１）圧延パス：
ボックス孔型×２パス−オクタゴン孔型×２パス−ラウンド孔型×１パス、（上記記載において、記号「−」は、材料をターンさせることを意味する。以降の記載においても同様である。）
２）中間孔型形状：
ボックス孔型およびオクタゴン孔型は、いずれもその側壁に直線部を有する。
【００３８】
表２に試験条件および試験結果を示した。
【００３９】
【表２】
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【００４０】
本発明例の試験である試験Ｎｏ．１は、中間孔型ロールによる４パスの圧延の全てにおいて、比ｂ０／Ａの値を０．９６５以上として分塊圧延しており、その結果、圧延安定度の評価は良好（○）であった。
【００４１】
これに対して、比較例の試験である試験Ｎｏ．２およびＮｏ．３では、中間孔型による圧延の第３パスにおいて、比ｂ０／Ａの値が０．９６５未満であり、圧延安定度の評価は不安定（△）または劣悪（×）となった。特に、試験Ｎｏ．３では、比ｂ０／Ａの値が０．９４５と低いため、材料が捻転した。
【００４２】
試験Ｎｏ．２およびＮｏ．３では、中間孔型による圧延の第４パスにおいて、比ｂ０／Ａの値を０．９６５以上に戻したが、いずれも、第３パスの影響が残り、圧延の安定度は不安定となった。上述の結果から、中間孔型による圧延パスでは、その全パスにおいて、比ｂ０／Ａの値を０．９６５以上にする必要のあることがわかる。
（実施例２）
厚さ：３３０ｍｍ、幅：２９４ｍｍの横断面形状を有する鋼片を下記の合計５パスの圧延により、直径２６０ｍｍの丸ビレットに分塊圧延した。
１）圧延パス：
ボックス孔型×２パス−ボックス孔型×２パス−ラウンド孔型×１パス、
２）中間孔型形状：
ボックス孔型は、その側壁に直線部を有する。
【００４３】
表３に試験条件および試験結果を示した。
【００４４】
【表３】
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【００４５】
本発明例である試験Ｎｏ．４は、中間孔型による４パスの圧延の全てにおいて、比ｂ０／Ａの値を０．９６５以上として分塊圧延しており、圧延安定度の評価は良好（○）であった。
【００４６】
これに対して、比較例である試験Ｎｏ．５およびＮｏ．６では、中間孔型の第３パス、または第３および第４パスにおいて、比ｂ０／Ａの値を０．９６５未満として圧延した結果、圧延安定度の評価は、不安定（△）または劣悪（×）であった。特に、試験Ｎｏ．６では、第３パスおよびお第４パスの両パスにおいて比ｂ０／Ａの値が、それぞれ０．９４９および０．９５４と低いため、材料が捻転した。
（実施例３）
厚さ：４００ｍｍ、幅：３３５ｍｍの断面形状を有する鋼片を下記の合計５パスの圧延により、直径３１０ｍｍの丸ビレットに分塊圧延した。
１）圧延パス：
オクタゴン孔型×２パス−オクタゴン孔型×２パス−ラウンド孔型×１パス２）中間孔型形状：
オクタゴン孔型は、その側壁に直線部を有する。
【００４７】
表４に試験条件および試験結果を示した。
【００４８】
【表４】
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【００４９】
本発明例である試験Ｎｏ．７は、中間孔型による圧延の４パス全てにおいて、比ｂ０／Ａの値を０．９６５以上として分塊圧延しており、圧延安定度の評価は良好（○）であった。
【００５０】
一方、比較例である試験Ｎｏ．８およびＮｏ．９は、中間孔型の第３パス、または第３パスおよび第４パスにおいて、比ｂ０／Ａの値を０．９６５未満として圧延したため、圧延安定度の評価は不安定（△）または劣悪（×）となった。特に、試験Ｎｏ．９では、第３パスおよび第４パスの双方のパスにおいて、比ｂ０／Ａの値がそれぞれ０．９４９および０．９５９と低いため、材料が捻転した。
（実施例４）
厚さ：４２０ｍｍ、幅：３７７．２ｍｍの断面形状を有する鋼片を下記の合計５パスの圧延により、直径３６０ｍｍの丸ビレットに分塊圧延した。
１）圧延パス：
リーダー孔型×２パス−リーダー孔型×２パス−ラウンド孔型×１パス
２）中間孔型形状：
リーダー孔型は、その側壁に直線部を有する。
【００５１】
表５に試験条件および試験結果を示した。
【００５２】
【表５】
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【００５３】
本発明例である試験Ｎｏ．１０は、中間孔型による圧延の４パス全てにおいて、比ｂ０／Ａの値を０．９６５以上として分塊圧延したので、圧延安定度の評価は良好（○）であった。
【００５４】
比較例である試験Ｎｏ．１１およびＮｏ．１２は、中間孔型の第３パスの比ｂ０／Ａの値を０．９６５未満として圧延したため、圧延安定度の評価は不安定（△）または劣悪（×）であった。特に、試験Ｎｏ．１２では、比ｂ０／Ａの値を０．９４４と低くしたので、材料が捻転した。
【００５５】
図９は、上記の試験結果に基づいて、丸ビレットのサイズおよび比ｂ０／Ａの値と、分塊圧延の安定度との関係を整理した図である。なお、圧延安定度の評価基準（○、△、×）については、前記の表１についての説明において述べたとおりである。
同図の結果より、ビレットのサイズに拘わらず、比ｂ０／Ａの値が０．９６５以上であれば、分塊圧延の安定度が確保できることがわかる。
【００５６】
【発明の効果】
本発明の方法によれば、二重可逆式部分塊圧延機を用いた分塊圧延工程において、孔型ガイドなどを用いることなく材料の捻れや倒れなどを防止し、良好な圧延安定性のもとに、丸ビレットの分塊圧延が可能となる。よって、本発明は、当技術分野における製品ビレットの品質向上および孔型ロールの保守費用の低減に大きく寄与する。
【図面の簡単な説明】
【図１】孔型形状の変更による圧延安定度の改善例を示す図であり、同図（ａ）はボックス孔型の形状改善による圧延安定度の改善を示し、同図（ｂ）は中間孔型の形状改善による圧延安定度の改善と仕上げ圧延時のデメリットを示す。
【図２】ロールによる圧下前後の鋼片の横断面の変化を模式的に示す図である。
【図３】ボックス孔型の形状を説明するための図である。
【図４】オクタゴン孔型の形状を説明するための図である。
【図５】リーダー孔型の形状を説明するための図である。
【図６】ラウンド孔型の形状を説明するための図である。
【図７】ラウンド孔型による仕上げ圧延時の鋼片横断面の状況を示す図である。
【図８】比ｂ０／Ａの値と分塊圧延の安定度との関係を示す図である。
【図９】丸ビレットのサイズおよび比ｂ０／Ａの値と、分塊圧延の安定度との関係を示す図である。
【符号の説明】
１：側壁直線部、  ２：直線部、  ３：本発明における接点、
４：側壁直線部、  ５：円弧部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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