(57)【要約】【課題】密閉型圧縮機に関し、エネルギー効率を高めると共に騒音を低減することを目的とする。【解決手段】消音空間１４３を有する吸入マフラー１４０において、吸入マフラー１４０を構成する外郭壁のうち消音空間内開口端１４５ａおよび１４６ａが開口する対向面などの外郭壁１４７を発泡成型することにより、消音空間１４３内に開放された冷媒ガスの加熱を省スペースで効果的に低減し吸入効率を高めると共に、消音空間内開口端１４５ａで放射される冷媒脈動音を効果的に吸収し、騒音を低減することができる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器内に電動要素と、前記電動要素によって駆動される圧縮要素と、前記圧縮要素に連設された樹脂性の吸入マフラーとを備え、前記吸入マフラーの少なくとも一部を発泡成型した密閉型圧縮機。
【請求項２】
発泡成型によって得られる気泡径を５０μｍ以下とした請求項１に記載の密閉型圧縮機。
【請求項３】
発泡成型の材料を結晶性の樹脂とした請求項１または２に記載の密閉型圧縮機。
【請求項４】
発泡成型の表面に気泡がほとんど存在しないスキン層を形成した請求項１から３のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項５】
スキン層の厚さが、最も薄いところでは板厚の３０％以下である請求項４に記載の密閉型圧縮機。
【請求項６】
発泡成型の発泡倍率を１．２倍以上とした請求項１から５のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項７】
成型の過程で型を広げて板厚を厚くするコアバックを用いた請求項１から６のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項８】
外郭の投影面積が大きい面の板厚が他の面の板厚より厚い請求項１から７のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項９】
少なくとも２つの部品を組み合わせて形成され、外郭部分は少なくとも投影面積が大きい面にほぼ垂直方向に分割される請求項１から８のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項１０】
外郭の角や曲率の高い部分の板厚が相対的に大きい請求項１から９のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項１１】
金型内のキャビティへの樹脂供給部分であるゲートの断面積を板厚の２乗の７０％以上とした請求項１から１０のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項１２】
金型内のキャビティへの樹脂供給部分であるゲートを少なくとも１つの部品について２箇所以上設けた請求項１から１１のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項１３】
吸入マフラーは消音空間と、圧縮要素と消音空間とを連通する第１連通路と、前記密閉容器内と前記消音空間とを連通する第２連通路とを備え、電動要素、前記圧縮要素、前記第１連通路の消音空間内開口端、前記第２連通路の消音空間内開口端の少なくともひとつに近接した前記吸入マフラーの壁面を、他の前記吸入マフラーの壁面より厚いか発泡倍率が高いかの少なくとも一方とした請求項１から１２のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項１４】
密閉容器内に潤滑油を貯留すると共に、前記潤滑油が供給される吸入マフラーの壁面の少なくともひとつを、他の前記吸入マフラーの壁面より厚いか発泡倍率が高いかの少なくとも一方とした請求項１から１３のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項１５】
吸入マフラーは吸入マフラー本体と吸入マフラー蓋とを備え、前記吸入マフラー本体と前記吸入マフラー蓋の接合部分は前記接合部分以外の部分に較べて相対的に低い発泡倍率であるか、または発泡成型しない請求項１からの１４いずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項１６】
密閉容器内と消音空間とを連通する第２連通路は反電動要素側の外郭と一体とした請求項１からの１５いずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項１７】
吸入マフラーがシリンダーヘッドとバルブプレートにより挟持される部分は相対的に低い発泡倍率か、発泡を用いないで成型される請求項１からの１６いずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項１８】
吸入マフラーがシリンダーヘッドとバルブプレートにより挟持される部分は他の部位より板厚を厚くした請求項１からの１７いずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項１９】
商用電源周波数未満の回転数を含む回転数でインバータ駆動する請求項１から１８のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【請求項２０】
２０ｒ／ｓｅｃ以下の回転数を含む請求項１９に記載の密閉型圧縮機。
【請求項２１】
圧縮する冷媒ガスがＲ６００ａである請求項１から２０のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷蔵庫、エアーコンディショナー、冷凍冷蔵装置等に使用される密閉型圧縮機の吸入マフラーの改良に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、冷凍冷蔵装置等に使用される密閉型圧縮機は運転による騒音が低いことに加えて、エネルギー効率が高いことが強く望まれている。
【０００３】
従来の密閉型圧縮機としては、吸入マフラーの消音効果を高めると共に、消音効果を有効に使い圧縮室内への冷媒循環量を増加させることによりエネルギー効率を高めたものがある（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
また、冷凍サイクルから戻る冷媒ガスを低温でより密度の高い状態に維持し圧縮室に吸入することによりエネルギー効率を高めたものがある（例えば、特許文献２参照）。
【０００５】
以下、図面を参照しながら上述した従来の密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。
【０００６】
図１７は従来の密閉型圧縮機の断面図、図１８は従来の密閉型圧縮機の吸入マフラーの断面図、図１９は従来の密閉型圧縮機の吸入マフラー内の流速ベクトル図であり、冷媒ガスの挙動を示している。
【０００７】
図１７において、密閉容器１内に、巻線部２を保有する固定子３と回転子４からなる電動要素５と、電動要素５によって駆動される圧縮要素６を収容し、潤滑油８は密閉容器１内に貯留している。
【０００８】
次に、圧縮要素６の概略構成について以下に説明する。クランクシャフト１０は、回転子４を圧入固定した主軸部１１および主軸部１１に対して偏心して形成された偏心部１２を有すると共に、主軸部１１の内部にはオイルポンプ１３が潤滑油８中に開口するように設けてある。
【０００９】
電動要素５の上方に形成されているシリンダーブロック２０は、略円筒形の圧縮室２２を有すると共に主軸部１１を軸支する軸受け部２３を備えている。ピストン３０は、シリンダーブロック２０の圧縮室２２に往復摺動自在に挿入され、偏心部１２との間を連結手段３１によって連結されている。
【００１０】
圧縮室２２の開口端面を封止するバルブプレート３５は、吸入バルブ３４の開閉により圧縮室２２と連通する吸入孔３８を備えている。シリンダーヘッド３６は、バルブプレート３５を介して圧縮室２２の反対側に固定されている。
【００１１】
吸入管３７は、密閉容器１に固定されると共に冷凍サイクルの低圧側（図示せず）に接続され、冷媒ガス（図示せず）を密閉容器１内に導く。吸入マフラー４０は、バルブプレート３５とシリンダーヘッド３６に挟持されることで固定され、主にガラス繊維を添加したポリブチレンテレフタレートなどの合成樹脂で形成されている。
【００１２】
図１８において、吸入マフラー４０は、消音空間４３を有すると共に、開口端４６ｂが密閉容器１内に連通し開口端４６ａが消音空間４３に延出しながら開口する第２連通路４６と、開口端４５ｂがバルブプレート３５の吸入孔３８と連通し、開口端４５ａが消音空間４３に延出し開口する第１連通路４５を有す。
【００１３】
図１９は、コンピュータシミュレーションにより得られた吸入マフラー４０内の冷媒ガスの挙動を示す流速ベクトル６０を示しており、各ベクトルの長さが流速の大きさを示すと共に、ベクトルの向きが冷媒ガスの流れ方向を示している。
【００１４】
また、第２連通路４６の開口端４６ａから吸入する冷媒ガスのうち上方への流れにより形成される上方渦６１と、第２連通路４６の開口端４６ａから吸入する冷媒ガスのうち下方への流れにより形成される下方渦６２をそれぞれ矢印で示している。
【００１５】
以上のように構成された従来の密閉型圧縮機について以下その動作を説明する。
【００１６】
電動要素５の回転子４がクランクシャフト１０を回転させ、偏心部１２の回転運動が連結手段３１を介してピストン３０に伝えられることでピストン３０が圧縮室２２内を往復運動する。本動作により、吸入管３７を通して冷却システム（図示せず）から冷媒ガスが密閉容器１内に導かれる。密閉容器１内に導かれた冷媒ガスは吸入マフラー４０の開口端４６ｂから吸入され、開口端４６ａから消音空間４３に開放される。
【００１７】
開放された冷媒ガスは、図１９に示すように開口端４６ａに近接対向する吸入マフラー４０の外郭壁に衝突した後、上方渦６１および下方渦６２を形成し消音空間４３を循環する。その後、主に上方渦６１から構成される冷媒ガスは開口端４５ａから第１連通路４５に吸入され、バルブプレート３５に開口した吸入孔３８へと導かれる。
【００１８】
そして、吸入バルブ３４が開いたときに冷媒ガスは圧縮室２２内に吸入され、ピストン３０の往復運動により圧縮され、冷却システムへと吐出される。
【００１９】
ここで、圧縮室２２内に冷媒が吸い込まれる際に発生する冷媒の圧力脈動は、上記冷媒流れの逆方向に伝播していき開口端４５ａから消音空間４３に伝播する。ここで、消音効果の高い消音空間４３内に第１連通路４５を延出し、例えば騒音の問題となる３〜４ｋＨｚ域の音の節に開口端４５ａを位置させることにより、特定の周波数帯における高い消音効果を得ることができる。
【００２０】
また、消音空間４３にて減衰された圧力脈動は、消音空間４３の寸法および第２連通路４６の長さや内径を調整することによりさらに減衰されるので、より高い消音効果を得ることができる。
【００２１】
また図２０は、他の従来の密閉型圧縮機の吸入マフラーの断面図を示したものである。以下、図面を参照しながら他の従来例について説明する。なお、吸入マフラーを除く全体的な構成は先の従来例と同様であるため詳細な説明は省略する。
【００２２】
図２０において、吸入マフラー５０は、吸入空間５７を囲むように設けられた共鳴空間５８を有する。第２連通路５６は一端が密閉容器１内へ、他端が吸入空間５７へ連通している。第１連通路５５は開口端５５ａが吸入空間５７へ開口し、他端が吸入バルブ３４を介して圧縮室２２へ連通しており、第１連通路５５と共鳴空間５８を連通する連通孔５９を備えている。
【００２３】
以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。
【００２４】
冷凍システム（図示せず）から戻る低温の冷媒ガスは、第２連通路５６から吸入マフラー５０の吸入空間５７に吸入された後、第１連通路５５より圧縮室２２に吸入される。このとき、吸入空間５７は共鳴空間５８に囲まれているため、吸入空間５７は共鳴空間５８にある冷媒ガスおよび共鳴空間５８の外郭壁によって断熱される。
【００２５】
これにより、吸入空間５７内の冷媒ガスは密閉容器１内の高温の冷媒ガスにより直接加熱されることがなく、高い密度の冷媒ガスを圧縮室２２に吸入することができ、吸入効率を高めることができる。また共鳴空間５８は連通孔５９を介して吸入空間５７と連通しているため共鳴室として働き、騒音を低減することができる。
【特許文献１】特開２００３−４２０６４号公報
【特許文献２】特開平１１−３０３７３９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００２６】
しかしながら従来の構成は、ピストン３０の往復運動により冷却システム（図示せず）から密閉容器１を介して吸入マフラー４０に吸引され、第２連通路４６から消音空間４３に開放される冷媒ガスは、図１９に示すように、直接第１連通路４５に流入するのではなく、開口端４６ａに近接対向する吸入マフラー４０の外郭壁に衝突した後、上方渦６１および下方渦６２を形成し消音空間４３内を循環する。
【００２７】
そのため、冷却システムから戻った低温の冷媒ガスは近接対向する外郭壁を介して密閉容器１内の高温の冷媒ガスと熱交換することとなり大きく加熱される。
【００２８】
さらに、上方渦６１および下方渦６２により形成される循環流は、消音空間４３内に滞留し温度上昇した冷媒ガスで加熱された後に開口端４５ａから吸引され圧縮室２２に流入することとなり、圧縮室２２に吸入できる冷媒の質量流量が減少し吸入効率が低下するという課題を有していた。
【００２９】
また、開口端４５ａが吸入マフラー４０の外郭壁に近接して対向しているため、圧力脈動の最大となる開口端４５ａの影響で近接対向する吸入マフラー４０の外郭壁が加振され、冷媒の脈動音が吸入マフラー４０外へ放射され騒音が増大するという課題を有していた。
【００３０】
一方、他の従来の密閉型圧縮機構成においては、吸入マフラー５０を構成する吸入空間５７を共鳴空間５８が囲むように設けられているため、吸入空間５７内の冷媒ガスが密閉容器１内の高温の冷媒ガスにより直接加熱されることを防止し吸入効率を高めることはできるが、吸入空間５７全体を共鳴空間５８で囲む構成とするため吸入マフラー５０全体の寸法が大きくなると共に、部品点数が多くなる或いは成型が複雑になるといった課題を有していた。
【００３１】
本発明は、上記従来の課題を解決するもので、吸入効率が高くかつ騒音振動が小さい密閉型圧縮機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００３２】
上記従来の課題を解決するために、本発明の密閉型圧縮機は、吸入マフラーの少なくとも一部を発泡成型したもので、発泡樹脂内に形成される気泡の断熱効果で無垢の樹脂と比較して同等のスペースで格段に断熱性能が高まり受熱損失を低減する作用を有すると共に、気泡内のガスと気泡周囲の樹脂材料との摩擦により音響エネルギーが吸収され音響透過損失が高まるという作用を有する。
【発明の効果】
【００３３】
本発明の密閉型圧縮機は、冷媒ガスの吸入効率を高めることができると共に、騒音振動を低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３４】
請求項１に記載の発明は、密閉容器内に電動要素と、前記電動要素によって駆動される圧縮要素と、前記圧縮要素に連設された樹脂性の吸入マフラーとを備え、前記吸入マフラーの少なくとも一部を発泡成型としたもので、発泡樹脂内に形成される気泡の断熱効果で無垢の樹脂と比較し格段に断熱性能が高まり、吸入マフラーに吸入された低温の冷媒ガスの受熱を大幅に低減できるため吸入効率を高めることができると共に、気泡内のガスと気泡周囲の材料との摩擦による音響エネルギーの吸収により音響透過損失が高まるため、騒音振動を低減することができる。
【００３５】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明に、発泡成型によって得られる気泡径を５０μｍ以下としたもので、発泡樹脂内に形成される気泡径を小さくすることで気泡数が増えさらに断熱効果が高まるため、請求項１に記載の効果に加えて、さらに吸入効率を高めることができる。
【００３６】
請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の発明に、発泡成型の材料を結晶性の樹脂としたもので、結晶性樹脂の特徴として耐薬品性が高く冷媒や潤滑油への樹脂材料の溶解度が小さくなるため、請求項１または２に記載の効果に加えて、さらに圧縮機の信頼性が向上し安定した運転を行うことができる。
【００３７】
請求項４に記載の発明は、請求項１から３のいずれか一項に記載の発明に、
発泡成型の表面に気泡が存在しないスキン層を形成したもので、冷媒や潤滑油が吸入マフラーに浸透しにくいため、請求項１から３に記載の効果に加えて、さらに圧縮機の信頼性が向上し安定した運転を行うことができる。
【００３８】
請求項５に記載の発明は、請求項４に記載の発明に、スキン層の厚さが、最も薄いところでは板厚の３０％以下としたもので、気泡がなく断熱性の低いスキン層を薄くすることで、請求項４に記載の効果に加えて、発泡倍率を高めて断熱性を向上し、吸入効率を高めることができる。
【００３９】
請求項６に記載の発明は、請求項１から５のいずれか一項に記載の発明の、発泡成型の発泡倍率を１．２倍以上としたもので、顕著な断熱性能が得られるため吸入効率を高めることができると共に、顕著な音響エネルギーの吸収効果が得られるため、請求項１から５に記載の効果に加えて、さらに騒音振動を低減することができる。
【００４０】
請求項７に記載の発明は、請求項１から６のいずれか一項に記載の発明に、成型の過程で型を広げて板厚を厚くするコアバックを用いたもので、型を広げることで圧力が低下しガスが膨張することにより発泡が促進されるため、請求項１から６に記載の効果に加えて、より高い発泡倍率が得られるので、顕著な断熱性能が得られるため吸入効率を高めることができる。
【００４１】
請求項８に記載の発明は、請求項１から７のいずれか一項に記載の発明において、外郭の投影面積が大きい面の板厚を他の面の板厚より厚くしたので、発泡可能な空間が広くなるため、請求項１から７に記載の効果に加えて、表面積の大部分を占める面の発泡倍率を高くして断熱性を向上し、吸入効率を高めることができる。
【００４２】
請求項９に記載の発明は、請求項１から８のいずれか一項に記載の発明に、少なくとも２つの部品を組み合わせて形成され、外郭部分は少なくとも投影面積が大きい面にほぼ垂直方向に分割されるので、請求項１から８に記載の効果に加えて、接合面を側面に配置することで、表面積の大部分を占める面の発泡倍率を高くして断熱性を向上し、吸入効率を高めることができる上に、コアバックを用いた場合に投影面積が大きい面に垂直に型を広げることで、広い面の発泡倍率を高めて断熱性を向上し、吸入効率を高めることができる。
【００４３】
請求項１０に記載の発明は、請求項１から９のいずれか一項に記載の発明に、外郭の角や曲率の高い部分の板厚を相対的に厚くしたので、成型時の樹脂の流動抵抗を下げ、請求項１から１０に記載の効果に加えて、低い圧力で成型可能とすることで発泡ガスによる気泡の成長を促進し、発泡倍率を高くして断熱性を高めることで受熱損失を低減する。
【００４４】
請求項１１に記載の発明は、請求項１から１０のいずれか一項に記載の発明に、金型内のキャビティへの樹脂供給部分であるゲートの断面積を板厚の２乗の７０％以上としたので、ゲートから樹脂が流入する際の抵抗が下がるので、請求項１から１０に記載の効果に加えて、低い圧力で成型可能とすることで発泡ガスによる気泡の成長を促進し、発泡倍率を高くして断熱性を高めることで受熱損失を低減する。
【００４５】
請求項１２に記載の発明は、請求項１から１１のいずれか一項に記載の発明に、金型内のキャビティへの樹脂供給部分であるゲートを少なくとも１つの部品について２箇所以上設けたので、ゲートを複数箇所設けることで型に樹脂がゆきわたりやすくすることで、請求項１から１１に記載の効果に加えて、低い圧力で成型可能とすることで発泡ガスによる気泡の成長を促進し、発泡倍率を高くして断熱性を高めることで受熱損失を低減する。
【００４６】
請求項１３に記載の発明は、請求項１から１２のいずれか一項に記載の発明に、消音空間と、圧縮要素と消音空間とを連通する第１連通路と、前記密閉容器内と前記消音空間とを連通する第２連通路とを備え、電動要素、前記圧縮要素、前記第１連通路の消音空間内開口端、前記第２連通路の消音空間内開口端の少なくともひとつに近接した前記吸入マフラーの壁面を、他の前記吸入マフラーの壁面より厚いか発泡倍率が高いかの少なくとも一方としたもので、密閉容器内に内在する熱源と吸入マフラーに吸入される低温冷媒との熱交換を小さいスペースで効果的に抑制することとなるため、請求項１から１２に記載の効果に加えて、小さいスペースで効果的に吸入効率を高めることができる。
【００４７】
請求項１４に記載の発明は、請求項１から１３のいずれか一項に記載の発明に、密閉容器内に潤滑油を貯留すると共に、前記潤滑油が供給される吸入マフラーの壁面の少なくともひとつを、他の前記吸入マフラーの壁面より厚いか発泡倍率が高いかの少なくとも一方としたもので、高温の潤滑油が流れる吸入マフラー壁面における熱交換を効果的に抑制するため、請求項１から１３に記載の効果に加えて、小さいスペースで効果的に吸入効率を高めることができる。
【００４８】
請求項１５に記載の発明は、請求項１からの１４いずれか一項に記載の発明に、吸入マフラーは吸入マフラー本体と吸入マフラー蓋とを備え、前記吸入マフラー本体と前記吸入マフラー蓋の接合部分はは前記接合部分以外の部分に較べて相対的に低い発泡倍率であるか、または発泡成型しないもので、気泡による振動吸収効果を抑えるため、請求項１から１４に記載の効果に加えて、接合強度を高めることができる。
【００４９】
請求項１６に記載の発明は、請求項１から１５のいずれか一項に記載の発明に、密閉容器内と消音空間とを連通する第２連通路を反電動要素側の外郭と一体としたので、請求項１から１５に記載の効果に加えて、部品点数を減らしてコストを削減すると共に、断熱性能が低い面を反電動要素側に配置することで、吸入マフラー全体として断熱性能を高めて受熱損失を低減する。
【００５０】
請求項１７に記載の発明は、請求項１から１６のいずれか一項に記載の発明に、吸入マフラーがシリンダーヘッドとバルブプレートにより挟持される部分を相対的に低い発泡倍率か、発泡を用いないで成型したので、嵌合部の強度が保たれることでマフラーを確実に固定できるので、請求項１から１６に記載の効果に加えて、異音の発生などを防止できる。
【００５１】
請求項１８に記載の発明は、請求項１から１７のいずれか一項に記載の発明に、吸入マフラーがシリンダーヘッドとバルブプレートにより挟持される部分を他の部位より板厚を厚くしたので、嵌合部の強度が保たれ、マフラーを確実に固定できるので、請求項１から１７に記載の効果に加えて、異音の発生などを防止できる。
【００５２】
請求項１９に記載の発明は、請求項１から１８のいずれか一項に記載の発明に、商用電源周波数未満の回転数を含む回転数でインバータ駆動するもので、冷媒循環量が多い高回転数運転時における冷媒の高速な脈動流れに伴う騒音を吸収するため、請求項１から１８に記載の効果に加えて、さらに騒音を低減することができる。
【００５３】
請求項２０に記載の発明は、請求項１９に記載の発明に、２０ｒ／ｓｅｃ以下の回転数を含むもので、低回転数運転により冷媒流速の低下した場合における密閉容器内の高温冷媒ガスなどの熱源と吸入マフラーに吸入される低温冷媒ガスとの熱交換を抑制するため、請求項１９に記載の効果に加えて、さらに吸入効率を高めることができる。
【００５４】
請求項２１に記載の発明は、請求項１から２０のいずれか一項に記載の発明に、圧縮する冷媒ガスをＲ６００ａとしたもので、冷媒循環量が増加し冷媒ガスの高速な脈動流れに伴う可聴域の高周波な騒音を吸収するため、請求項１から２０に記載の効果に加えて、さらに騒音を低減することができる。
【００５５】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。
【００５６】
（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の断面図、図２は同実施の形態における密閉型圧縮機の吸入マフラーの断面図である。図３は図２の壁面Ａ部の拡大断面図である。図４は同実施の形態の吸入マフラーにおける角部の要部断面図である。図５は同実施の形態における発泡成型機の概略構成図である。図６は同実施の形態における吸入マフラー本体とランナを示す正面図である。
【００５７】
図１において、密閉容器１０１内に、巻線部１０２を保有する固定子１０３と回転子１０４からなる電動要素１０５と、電動要素１０５によって駆動される圧縮要素１０６を収容し、潤滑油１０８は密閉容器１０１内に貯留されている。なお、冷媒（図示せず）は自然冷媒であるＲ６００ａを使用している。
【００５８】
また、電動要素１０５は、２０ｒ／ｓｅｃ以下の回転数を含むインバータ方式により駆動される。
【００５９】
次に、圧縮要素１０６の概略構成について以下に説明する。
【００６０】
クランクシャフト１１０は、回転子１０４を圧入固定した主軸部１１１および主軸部１１１に対して偏心して形成された偏心部１１２を有すると共に、主軸部１１１の内部にはオイルポンプ１１３が潤滑油１０８中に開口するように設けてある。
【００６１】
電動要素１０５の上方に形成されているシリンダーブロック１２０は、略円筒形の圧縮室１２２を有すると共に主軸部１１１を軸支する軸受け部１２３を備えている。ピストン１３０は、シリンダーブロック１２０の圧縮室１２２に往復摺動自在に挿入され、偏心部１１２との間を連結手段１３１によって連結されている。
【００６２】
圧縮室１２２の開口端面を封止するバルブプレート１３５は、吸入バルブ１３４の開閉により圧縮室１２２と連通する吸入孔１３８を備えている。シリンダーヘッド１３６は、バルブプレート１３５を介して圧縮室１２２の反対側に固定されている。吸入管１３７は、密閉容器１０１に固定されると共に冷凍サイクルの低圧側（図示せず）に接続され、冷媒ガス（図示せず）を密閉容器１０１内に導く。
【００６３】
吸入マフラー１４０は、バルブプレート１３５とシリンダーヘッド１３６に挟持されることで固定され、主にガラス繊維を添加した結晶性樹脂であるポリブチレンテレフタレートなどの合成樹脂で形成されている。
【００６４】
さらに、吸入マフラー１４０は、第１連通路１４５、第２連通路１４６を有し、消音空間１４３を形成している。また、消音空間内開口端１４５ａおよび１４６ａに近接対向する吸入マフラー１４０の外郭壁１４７はその内部に１００μｍ程度の無数の気泡１５０を発泡倍率１．２倍以上で形成するために板厚を３〜５ｍｍと他の部分より厚くし、表面近傍には気泡を内包しない無垢のスキン層１５１が形成されている。
【００６５】
さらに、スキン層の厚さＥおよびＦは板厚Ｇの１０〜２０％程度である。そして、吸入マフラー１４０の角部１４０ａの板厚Ｂは、平面部の板厚ＣおよびＤより厚くなっている。
【００６６】
なお、発泡樹脂成型（詳細は後述する）による気泡１５０は、壁面の厚さと発泡成型時の成型温度と成型圧力の調整により気泡密度約１０７ｃｅｌｌｓ／ｃｍ３、気泡径約１００μｍの大きさで形成されており、気泡１５０の断熱効果により無垢材と比較し５〜１０％程度の断熱性能向上が図れる。
【００６７】
一方、射出成型機１７０は、図５に示すように原料挿入部１７１と、溶融射出部１７２と、金型部１７７と、金型部１７７の駆動や冷却温度などを制御し気泡密度や気泡径を調節する制御部（図示せず）から構成されている。
【００６８】
以下、射出成型機１７０を用いた発泡樹脂の成型プロセスについて説明する。
【００６９】
まず、図５に示すように、ポリブチレンテレフタレートの原料ペレットとアゾジカルボンアミドなどに代表されるアゾ化合物などの化学発泡剤のペレットを原料挿入部１７１に投入する。投入した原料ペレットと発泡剤ペレットは、溶融射出部１７２にて約２５０℃以上の温度で溶融し溶融射出部１７２に内蔵されたスクリュー１７５により混合され、スクリュー１７５により押し出されて金型部１７７内に射出される。
【００７０】
そして、図６に示すように、スプル１８１より金型部１７７内に供給された溶融樹脂は、流路であるランナ１８２を通って、金型内に複数個設けられた成型品の形状をしたキャビティ１８３に供給される。キャビティ１８３への樹脂の入口であるゲート１８５，１８６は一つの部品について２箇所設けられており、ゲート１８５，１８６の断面積はランナ１８２より細く、厚さは肉厚の３０〜４０％、幅は厚さの３倍程度に選択されている。
【００７１】
ゲート１８５，１８６からキャビティ１８３に流入した溶融樹脂は、ゲート１８５，１８６を通過する際の摩擦により、温度が上昇すると共に圧力が低下し、混合溶融した発泡剤が化学反応などに伴いキャビティ１８３内でガス化し、溶融した原料の中で発泡ガスとなり気泡を形成する。
【００７２】
一方、金型部１７７はガスや液体による冷却構造を有しているため、金型部１７７に射出された原料と発泡ガスは一定温度に冷却されることにより成型される。この時、制御部において原料や発泡剤の射出量や射出温度および金型部１７７の冷却温度などを調節して成型時の温度と圧力をコントロールすることにより発泡樹脂の気泡密度や気泡径を任意に調整することができる。
【００７３】
具体的には、金型部１７７内に射出される溶融樹脂の量をキャビティ１８３より少なくし、残りの空間を発泡による膨張で充填することで高い発泡倍率を得ることができる。
【００７４】
さらに、溶融樹脂は粘性が高いため、溶融樹脂が金型部１７７内を流動する際、板厚の中心部が最も流れが早く、金型部１７７表面に近づくにつれて速度は遅くなり、金型部１７７の表面の極近傍ではほとんど樹脂が流れない領域が生じる。
【００７５】
このため、ほぼ静止した状態で温度の低い金型部１７７に密着することで溶融樹脂が急激に冷却されるため、金型部１７７表面で樹脂は気泡が形成される前に固まってしまうため、気泡がほとんどないスキン層ができることとなる。
【００７６】
従って、板厚が薄くなるほどスキン層とスキン層の間に形成される気泡を有する層の割合が小さくなり、全体として気泡が少なく断熱性が低い状態になってしまう。
【００７７】
ところが、既に説明したように、消音空間内開口端１４５ａおよび１４６ａに近接対向する吸入マフラー１４０の壁面の板厚を他の面の板厚より厚い３〜５ｍｍとすることで、スキン層の厚さＥおよびＦは板厚Ｇの１０〜２０％程度にとどめ、１．２倍程度の発泡倍率とすることで部分的に断熱性を向上することができる。
【００７８】
また、スキン層が形成されるメカニズムからも容易に理解されるように、板厚が薄くなるほど、実際に溶融樹脂が流動可能な隙間は極端に狭くなり、溶融樹脂の流動に対する抵抗も増加する。
【００７９】
一方、発泡ガスによる圧力は比較的弱いため、抵抗の大きい部分があると樹脂が十分に流動せず、金型部１７７内のキャビティ１８３を樹脂で充填できなかったり、逆に充填不足を防止するため高い圧力で樹脂を多く射出することで発泡倍率が低くなったりする。
【００８０】
これに対して、図４に示すように、特に抵抗が大きくなりやすい金型の角部１４０ａを広くすることで、発泡倍率を高くして、断熱性を高くすることができる。また、２箇所設けたゲート１８５，１８６から樹脂を供給することで、板厚が薄く流動抵抗が大きい金型であっても低い圧力でも金型内全体に樹脂を充填することが容易となり、発泡倍率を高くして、断熱性を高くすることができる。
【００８１】
さらに、ゲートの位置や部品の板厚、金型温度を調整することにより部位毎の発泡倍率を調整することも可能である。
【００８２】
以上のように構成された本実施の形態の密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。
【００８３】
ピストンの往復運動により密閉容器１内に導かれた冷媒ガスは吸入マフラー１４０から吸入され、消音空間内開口端１４６ａから消音空間１４３に開放される。開放された冷媒ガスは消音空間内開口端１４６ａに近接対向する吸入マフラー１４０の外郭壁１４７に衝突した後、消音空間１４３を循環する。その後、主に上方を循環した冷媒ガスが消音空間内開口端１４５ａから第１連通路１４５に吸入され、圧縮室で圧縮され、冷却システムへと吐出される。
【００８４】
ここで、消音空間内開口端１４６ａから消音空間内開口端１４５ａに流れ込む冷媒ガスの主たる流れが形成される吸入マフラー１４０の外郭壁１４７のみ発泡倍率を１．２倍以上確保するため板厚を３〜５ｍｍとすることにより部分的に高い断熱効果を得ることで、吸入マフラー１４０全体を発泡成型する場合に比べて小さなスペースで効果的な断熱効果を得ることができる。
【００８５】
この結果、冷媒ガスを低温で密度の高い状態に維持する作用を効果的に高めることができ、吸入ガスの質量流量を増加させることができる。特に、冷媒ガスの流速が低下し吸入マフラー１４０内での冷媒ガスの滞留時間が長くなる２０ｒ／ｓｅｃ以下の低運転回転数においては、受熱損失の低減効果が極めて大きい。
【００８６】
以上の冷媒ガスの加熱低減により、消音空間内開口端１４６ａと消音空間内開口端１４５ａ間での温度上昇を２Ｋ以下に抑えることができ、冷凍能力が従来の吸入マフラー仕様に比べて１．５％向上し、効率（以降ＣＯＰと称す）は１．０％以上向上することができた。
【００８７】
一方、吸入マフラー１４０内の冷媒ガスは、ピストン１３０の往復運動に合わせて間欠流となる。このとき、消音空間内開口端１４５ａに向かって冷媒ガスの流れと逆方向に圧力脈動が伝播していき、消音空間内開口端１４５ａに近接対向する外郭壁１４７に向かって反射波が生じる。
【００８８】
この反射波に対して、吸入マフラー１４０の材料自身が振動することによる材料の振動損失と、気泡内のガスと気泡周囲の材料との摩擦による振動エネルギーを吸収することより、音響透過損失を高めることができ、特に可聴域の高周波成分の透過音低減に対して効果があることを確認している。
【００８９】
特に、本実施例の形態では、自然冷媒であるＲ６００ａを使用しているためＲ１３４ａの場合と比較して冷媒循環量が増加するため、吸入マフラー１４０に吸入される冷媒ガスの脈動流れが速く高周波の騒音を発生しやすく、商用電源周波数以上の回転数ではその傾向が顕著に現れる。本現象に対して反射音が放射される消音空間内開口端１４５ａに近接対向する外郭壁１４７を発泡成型することで可聴域の騒音を低減する効果が極めて高い。
【００９０】
また、吸入マフラー１４０は結晶性樹脂であるポリブチレンテレフタレートを用いているため耐薬品性が強く、冷媒や潤滑油１０８に樹脂が溶融することがほとんどないため、信頼性が向上し圧縮機を安定的に運転することができる。
【００９１】
また、吸入マフラー１４０の発泡成型した外郭壁１４７の表面近傍には気泡の存在しないスキン層１５１が形成されるため、冷媒や潤滑油が吸入マフラー１４０に浸透することがないため、信頼性が向上し圧縮機を安定的に運転することができる。
【００９２】
さらに、発泡倍率を１．２倍程度とすることで、無垢材を用いて同一形状の吸入マフラーを形成する場合に較べて、樹脂材料の使用量を削減することが可能となり、原材料費の合理化が可能となる。
【００９３】
従って、受熱損失が小さく吸入効率を高めることができると共に、騒音を低減することができ、さらに信頼性が向上し安定運転が可能となる。
【００９４】
（実施の形態２）
図７は、本発明の実施の形態２における密閉型圧縮機の吸入マフラーの断面図、図８は、同実施の形態における吸入マフラーの発泡部の拡大図である。図９は、同実施の形態における吸入マフラー本体の背面図、図１０は同実施の形態における密閉型圧縮機の吸入マフラーの分解斜視図、図１１は同実施の形態の吸入マフラー本体と蓋の接合断面の拡大図である。図１２は同実施の形態における超臨界発泡成型機の概略構成図である。なお、本実施の形態における密閉型圧縮機の構成は、吸入マフラーを除いて実施の形態１と同一構成であり、説明を省略する。
【００９５】
吸入マフラー２４０は、図７に示すように、第１連通路２４５、第２連通路２４６を備え、消音空間２４３を形成している。ここで、吸入マフラー２４０は超臨界発泡成型（詳細は後述する）により成型されており、板厚が薄い部分を除いた全ての壁面に気泡径１〜５０μｍの微細な気泡が内在している。ここで、超臨界発泡成型プロセスにより形成される気泡２５０は１０９〜１０１５ｃｅｌｌｓ／ｃｍ３程度の高密度で形成されるため、無垢材と比較し２０％程度以上断熱性能を高めることができる。なお、気泡２５０は吸入マフラー２４０の壁面内部に形成され、図示していないが吸入マフラー２４０壁面の表面は気泡２５０が存在しないスキン層で覆われている。
【００９６】
また、図９に示すように、吸入マフラー本体２４１は、潤滑油１０８を流すために吸入マフラー本体２４１の外側表面にリブ状に形成した潤滑油供給路２５２を有し、潤滑油供給路２５２から吸入マフラー２４０内に潤滑油を吸入する潤滑油供給孔２５３を備えている。
【００９７】
一方、吸入マフラー本体２４１に第１連通路２４５を挿入組み付けした後、溶着突起２４５ｂを吸入マフラー蓋２４２の孔２４２ｂに位置合わせする。その後、吸入マフラー本体２４１と吸入マフラー蓋２４２を超音波溶着などの方法により接合し、吸入マフラー２４０を完成させる。
【００９８】
ここで、吸入マフラー２４０は、吸入マフラー本体２４１周囲に形成された本体側接合部２５４と、吸入マフラー蓋２４２周囲に形成された蓋側接合部２５５とにより接合される構成としており、本体側接合部２５４と蓋側接合部２５５の板厚は共に吸入マフラー２４０の基本壁厚以下に設計されている。
【００９９】
なお、本実施の形態の吸入マフラーを成型するために用いる超臨界発泡成型機２７０は、図１２に示すように、原料挿入部２７１と、超臨界ガス発生部２７４と、溶解射出部２７２と、金型部２７７と、金型部の駆動や冷却温度などを制御する制御部（図示せず）とから構成されており、環境負荷物質であるアゾ化合物やフロンなどの発泡剤を用いずに二酸化炭素や窒素などの不活性ガスを用いるため環境にやさしい成型ができる。
【０１００】
以下、超臨界発泡成型機２７０を用いた発泡樹脂の成型プロセスについて説明する。
【０１０１】
まず、ポリブチレンテレフタレートの原料ペレットを原料挿入部２７１に投入する。投入した原料ペレットは、溶融射出部２７２にて約２５０℃以上の温度で溶融される。一方、超臨界ガス発生部２７４にて超臨界状態となった物理発泡剤の二酸化炭素または窒素は、溶解射出部２７２に注入され高圧の液として樹脂原料とスクリュー２７５により混合される。その後、スクリュー２７５により溶融した原料と共に超臨界状態の発泡剤が金型部２７７に射出される。
【０１０２】
そして、金型部２７７への注入時に起こる急激な体積変化や温度変化により超臨界状態の発泡剤がガス化することにより気泡が形成される。この時、制御部において原料や発泡剤の射出量や射出温度、圧力および金型部２７７の温度などを調節して成型時の温度と圧力をコントロールすることにより、発泡樹脂の気泡密度や気泡径を任意に調整することができる。
【０１０３】
さらに、溶融樹脂は粘性が高いため、溶融樹脂が金型部２７７内を流動する際、板厚の中心部が最も流れが早く、金型部２７７表面に近づくにつれて速度は遅くなり、金型部２７７の表面の極近傍ではほとんど樹脂が流れない領域が生じる。このため、ほぼ静止した状態で温度の低い金型部２７７に密着することで溶融樹脂が急激に冷却されるため、金型表面で樹脂は気泡が形成される前に固まってしまうため、気泡がほとんどないスキン層ができることとなる。
【０１０４】
以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。
【０１０５】
本実施の形態では、溶融状態の樹脂材料に溶け込んだ超臨界状態の二酸化炭素や窒素が温度と圧力の変化に応じてガス化することにより１〜５０μｍの径からなる極めて微細な気泡を形成することができる。
【０１０６】
この結果、吸入マフラー２４０の基本設計寸法を変更することなく全ての壁面において微細な気泡が形成され、電動要素１０５が位置すると共に潤滑油供給路２５２が形成してある吸入マフラー本体２４１の背面側壁面、圧縮要素１０６に連通する開口端近傍、吸入マフラーに吸入された低温冷媒ガスが消音空間２４３に開放される消音空間内開口端２４６ａに近接対向する壁面などの高温熱源に近接する壁面全ての断熱性能を高めることができる。
【０１０７】
その結果、吸入マフラー２４０内に吸入される低温の冷媒ガスの受熱を大幅に低減することできるため、冷媒ガスの密度を低く維持し吸入される冷媒ガスの質量流量を増加させることができる。
【０１０８】
以上の結果、冷媒ガスの受熱損失の低減により吸入効率を高めることができ、冷凍能力が従来例に比べて２．５％向上し、ＣＯＰは２．０％以上向上した。
【０１０９】
一方、吸入マフラー２４０全体を覆うように形成された無数の微細気泡による音響透過損失の向上効果により、消音空間内開口端２４５ａから近接対向する外郭壁に向かって放射される反射波や脈動流れによる騒音振動は大幅に低減される。特に可聴域の高周波成分の透過音低減に対して効果がある。
【０１１０】
さらに、本実施の形態の超臨界発泡成型技術を用いることにより微細な独立気泡を吸入マフラー２４０の全ての壁面に形成することができるため、材料の機械的強度がほとんど低下せず、発泡倍率を１．２倍以上とすることで原料の使用量を２０％以上削減することができ、原材料費の合理化が可能となる。
【０１１１】
また、吸入マフラー本体２４１の本体側接合部２５４と蓋側接合部２５５においては、基本壁厚よりも壁厚を薄くすることにより気泡の形成を抑えて接合部における振動低減効果を抑制し、超音波溶着の振動による接合強度を維持する工夫を行うことができる。
【０１１２】
なお、本実施の形態では、本体側接合部２５４と蓋側接合部２５５において基本壁厚よりも壁厚を薄くしているが、基本壁厚と同等以上の壁厚とし、吸入マフラー２４０の全ての壁面に気泡を内在させることで、壁面内の気泡の分、冷媒ガスの受熱をさらに低減できることは言うまでもない。
【０１１３】
また、本実施の形態では、実施の形態１と重複する仕様の説明は省略したが、結晶性樹脂の耐薬品性およびスキン層による冷媒や潤滑油の浸透防止効果による信頼性の向上、圧縮機の運転安定化の効果は本実施の形態においても同様に得ることができる。
【０１１４】
また、高回転数における冷媒ガスの高速脈動流れに伴う可聴域の騒音低減効果、および２０ｒ／ｓｅｃ以下の低回転数における冷媒ガスの低速流れに伴う吸入マフラー２４０内での受熱低減効果は実施の形態１と比較して、さらに高めることができる。
【０１１５】
（実施の形態３）
図１３は、本発明の実施の形態３における密閉型圧縮機の断面図、図１４は、同実施の形態における吸入マフラーの分解図である。図１５は同実施の形態における超臨界発泡成型機の概略構成図である。なお、本実施の形態における密閉型圧縮機の構成は、吸入マフラーを除いて実施の形態２と同一構成であり、説明を省略する。
【０１１６】
吸入マフラー３４０は、電動要素側部３４１、反電動要素側部３４２、そして中央部３４３の３つの部品から構成されている。その電動要素側部３４１、反電動要素側部３４２、中央部３４３の３つの部品が組み合わさった吸入マフラー３４０は、第１連通路３４５、第２連通路３４６を備え、消音空間３４７を形成している。また、第１連通路３４５は、中央部３４３と反電動要素側部３４２の接合面に形成され、第２連通路３４６は反電動要素側部３４２の部品と一体に形成されている。
【０１１７】
さらに、吸入マフラー３４０は、シリンダーヘッド１３６とバルブプレート１３５に挟持されており、この係合部の肉厚は他の部分より厚くなっている。
【０１１８】
また、吸入マフラー３４０は超臨界発泡成型により成型されており、特に、電動要素側部３４１についてはコアバックを用いた超臨界発泡成型を行っている。
【０１１９】
以下、超臨界発泡成型機３７０においてコアバックを用いた発泡樹脂の成型プロセスについて説明する。
【０１２０】
まず、ポリブチレンテレフタレートの原料ペレットを原料挿入部３７１に投入する。投入した原料ペレットは、溶融射出部３７２にて約２５０℃以上の温度で溶融される。一方、超臨界ガス発生部３７４にて超臨界状態となった物理発泡剤の二酸化炭素または窒素は、溶融射出部３７２に注入され高圧の液として樹脂原料とスクリュー３７５により混合される。その後、スクリュー３７５により溶融した原料と共に超臨界状態の発泡剤が金型部３７７に射出される。ここまでは実施の形態２と同様である。
【０１２１】
そして、金型部３７７内のキャビティへ注入時にゲートを通過する際の起こる急激な体積変化や温度変化により超臨界状態の発泡剤がガス化することにより気泡が形成されるが、ゲート部の厚さは肉厚の６０％、幅は厚さの３倍程度に選択されており、断面積は肉厚の２乗にほぼ等しく、実施の形態１に比べて面積で約２倍と広くなっている。
【０１２２】
従って、ゲート部の断面積は実施の形態２より広く樹脂の流動性が良好であるため、物理発泡剤のガス圧力を高く維持したまま、気泡が小さい状態でキャビティ内に溶融樹脂が充填される。
【０１２３】
その後、金型部の一部３７７ａを矢印の方向に後退させ、キャビティの空間を広げるコアバックを行うことで、キャビティ内の圧力が低下し、気泡が膨張することで、発泡倍率がコアバックを用いない超臨界発泡を上回る３０〜４０％にまで高くなる。この結果、吸入マフラー３４０の断熱性をさらに向上し、性能を改善することが可能である。
【０１２４】
なお、吸入マフラー３４０は投影面積が大きい面にほぼ垂直方向に分割され、さらに成型時に金型部を広げる方向は、吸入マフラー３４０の投影面積が最大となる方向であり、この結果最も面積が大きい面の厚みが拡大することで、コアバックによる発泡倍率および断熱性能の向上効果を高めて、吸入効率を向上している。
【０１２５】
また、コアバックは断熱性能の向上に寄与するものの、管路などが一体となった複雑な部品には適用困難である。ところが、本実施の形態によれば、熱源である電動要素１０５や圧縮要素１０６に近い電動要素側部３４１は比較的単純な面を主体に構成しコアバックを有効に適用できるようにして効率向上を達成する一方、反対側の反電動要素側部３４２に第２連通路３４６を一体成型することで、部品点数を削減しコストを低減している。
【０１２６】
超臨界発泡技術を用いた場合、発泡による強度の低下は従来の発泡技術に比べて低いが、高発泡倍率になるほど強度は低下する。ところが、吸入マフラー３４０を固定するため、バルブプレート１３５とシリンダーヘッド１３６に挟持される部分は、相対的に板厚を厚くすることで強度を確保し、吸入マフラー３４０の振動やガスの漏れによる異音の発生を防止することができる。
【０１２７】
（実施の形態４）
図１６は、本発明の実施の形態４における密閉型圧縮機の吸入マフラーの分解図である。なお、本実施の形態における密閉型圧縮機の構成は、吸入マフラーを除いて実施の形態３と同一構成であり、超臨界発泡成型の方法についても同様であるので、説明を省略する。
【０１２８】
図１６において、吸入マフラー４４０は吸入マフラー本体部４４１、吸入マフラー蓋部４４２の２つの部品から構成され、溶着等の方法で組み立てられている。また、シリンダーヘッド１３６とバルブプレート１３５により吸入マフラー蓋部４４２が挟持されることで、吸入マフラー４４０は固定されている。
【０１２９】
吸入マフラー蓋部４４２は発泡成型を行わないため、十分な強度を有し、吸入マフラー４４０の振動やガスの漏れによる異音の発生を防止することができる。
【０１３０】
他方、吸入マフラー本体部４４１は実施の形態３と同様に超臨界発泡成型により製造され、さらに図１６の矢印で示す投影面積が最大となる方向にコアバックを行うことで、吸入マフラー３４０の表面積の大部分を占め、高い温度の電動要素１０５などに近接する壁面の板厚Ｈを他の壁面の板厚Ｉより厚くして、発泡倍率を高めることで吸入マフラー４４０全体の断熱性能を向上させ、吸入効率を向上させている。
【産業上の利用可能性】
【０１３１】
以上のように、本発明にかかる密閉型圧縮機は、吸入効率を高めることができると共に、騒音振動を低減することが可能となるので、エアーコンディショナー、冷凍冷蔵装置等の用途にも適用できる。
【図面の簡単な説明】
【０１３２】
【図１】本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の断面図
【図２】同実施の形態における吸入マフラーの断面図
【図３】図２の壁面Ａ部の拡大断面図
【図４】同実施の形態における吸入マフラーの角部の要部断面図
【図５】同実施の形態における発泡成型機の概略構成図
【図６】同実施の形態における吸入マフラー本体とランナを示す正面図
【図７】本発明の実施の形態２における吸入マフラーの断面図
【図８】同実施の形態における吸入マフラーの発泡部の拡大図
【図９】同実施の形態における吸入マフラー本体の背面図
【図１０】同実施の形態における吸入マフラーの分解斜視図
【図１１】同実施の形態における吸入マフラー本体と蓋の接合断面の拡大図
【図１２】同実施の形態における超臨界発泡成型機の概略構成図
【図１３】本発明の実施の形態３における密閉型圧縮機の断面図
【図１４】同実施の形態における吸入マフラーの分解図
【図１５】同実施の形態における超臨界発泡成型機の概略構成図
【図１６】本発明の実施の形態４における吸入マフラーの分解図
【図１７】従来の密閉型圧縮機の断面図
【図１８】従来の密閉型圧縮機の吸入マフラーの断面図
【図１９】従来の密閉型圧縮機の吸入マフラー内の流速ベクトル図
【図２０】従来の密閉型圧縮機の吸入マフラーの断面図
【符号の説明】
【０１３３】
１０１    密閉容器
１０５    電動要素
１０６    圧縮要素
１０８    潤滑油
１３５    バルブプレート
１３６    シリンダーヘッド
１４０，２４０，３４０，４４０    吸入マフラー
１４３，２４３，３４７    消音空間
１４５，２４５，３４５    第１連通路
１４５ａ，１４６ａ，２４５ａ，２４６ａ    消音空間内開口端
１４６，２４６，３４６    第２連通路
１５０，２５０    気泡
１５１    スキン層
１８３    キャビティ
１８５，１８６    ゲート
２４１，４４１    吸入マフラー本体
２４２，４４２    吸入マフラー蓋部
２５４    本体側接合部
２５５    蓋側接合部
【図１】
2005133707.tif 000003
【図２】
2005133707.tif 000004
【図３】
2005133707.tif 000005
【図４】
2005133707.tif 000006
【図５】
2005133707.tif 000007
【図６】
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【図７】
2005133707.tif 000009
【図８】
2005133707.tif 000010
【図９】
2005133707.tif 000011
【図１０】
2005133707.tif 000012
【図１１】
2005133707.tif 000013
【図１２】
2005133707.tif 000014
【図１３】
2005133707.tif 000015
【図１４】
2005133707.tif 000016
【図１５】
2005133707.tif 000017
【図１６】
2005133707.tif 000018
【図１７】
2005133707.tif 000019
【図１８】
2005133707.tif 000020
【図１９】
2005133707.tif 000021
【図２０】
2005133707.tif 000022