(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１のセラミック層と、前記第１のセラミック層よりも厚みの薄い第２のセラミック層とが交互に積層されている部分を含む、多層セラミック基板であって、
前記第１のセラミック層と前記第２のセラミック層とは、いずれも、セルシアン（ＢａＡｌ２Ｓｉ２Ｏ８）を有しており、セルシアンの存在量は、前記第２のセラミック層よりも前記第１のセラミック層の方が少なく、
前記第１のセラミック層は、フレスノイト（Ｂａ２ＴｉＳｉ２Ｏ８）をさらに有しており、
前記第１および第２のセラミック層が積層された方向に垂直な方向から前記第１のセラミック層の断面を見たとき、前記断面における短辺が４μｍ、長辺が５μｍで囲まれる長方形内に前記フレスノイトが２個以上存在する、多層セラミック基板。
【請求項２】
前記第２のセラミック層は、フレスノイトをさらに有している、請求項１に記載の多層セラミック基板。
【請求項３】
前記第２のセラミック層が最外層に配置されている、請求項２に記載の多層セラミック基板。
【請求項４】
少なくともＳｉＯ２、ＢａＯ、Ａｌ２Ｏ３およびＴｉＯ２を含む第１のセラミック層用グリーンシートを準備する工程と、
少なくともＢａおよびＴｉを含有するガラスとＡｌ２Ｏ３とを含む、または少なくともＢａを含有するガラスとＡｌ２Ｏ３およびＴｉＯ２とを含む第２のセラミック層用グリーンシートを準備する工程と、
前記第１のセラミック層用グリーンシートと前記第２のセラミック層用グリーンシートとが交互に積層された部分を含む積層体を形成する工程と、
前記積層体を非酸化性雰囲気下で焼成する工程と、
を含む、多層セラミック基板の製造方法であって、
前記焼成工程において、前記第１のセラミック層内にセルシアンおよびフレスノイトを形成し、かつ、前記第２のセラミック層中にセルシアンを形成させること、
を特徴とする、多層セラミック基板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、多層セラミック基板およびその製造方法に関するもので、特に、いわゆる無収縮プロセスによって製造される多層セラミック基板の強度を向上させるための改良に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
本件特許出願人は、特許第３６０１６７１号公報（特許文献１）において、第１の粉体を含む第１のシート層と第１の粉体の焼結温度では焼結しない第２の粉体を含む第２のシート層とを交互に積層し、焼成工程において、第１の粉体を焼結させるとともに、第１のシート層の材料を第２のシート層に流動させることによって、第２の粉体を固着させてなる、複合積層体の製造方法を提案した。この製造方法は、多層セラミック基板を製造するにあたり、その主面方向への収縮を抑制し得る技術として注目される。
【０００３】
上述の製造方法を適用する場合、第２のシート層の厚みとしては、第１のシート層の収縮を抑制し得る力（拘束力）が十分に働く程度に厚くなければならず、同時に、第１のシート層の材料が流動することによって緻密化できる程度に薄くなければならない。
【０００４】
この点に関して、本件特許出願人は、特開２００２−９４２４４号公報（特許文献２）において、拘束層（第２のシート層）に軟化流動性粉末（たとえばガラス）を含有させることによって、拘束層が厚い場合であっても、拘束層を緻密化できる技術を提案した。ここで、軟化流動性粉末としては、基材層（第１のシート層）中のセラミック原料粉末（第１の粉末）の収縮開始温度では実質的に軟化流動しないが、焼結完了時には軟化流動して拘束層を緻密化させ得るものが用いられる。
【０００５】
ただし、特許文献２に記載の技術を用いた場合であっても、特許文献１に記載の技術の場合と同様、拘束層は基材層よりも薄く形成される。
【０００６】
ところで、上記の基材層に用いるセラミック原料粉末としては、アルミナ粉末とホウケイ酸系ガラス粉末とを混合したガラス系低温焼結セラミック材料など、種々のガラスセラミックを用いることができるが、ガラス粉末は高価なため、コスト面をより考慮する場合には、たとえばＢａ−Ａｌ−Ｓｉ系酸化物セラミック等の焼成中にガラス成分を生成する非ガラス系低温焼結セラミックが用いられる。
【０００７】
一方、基材層の材料としてＢａ−Ａｌ−Ｓｉ系酸化物セラミックを用いる場合、上述した軟化流動性粉末の要件を満たす必要があるため、拘束層材料としてはアルミナ粉末とＢａ−Ａｌ−Ｓｉ系ガラス粉末とを混合したものが用いられる（たとえば、特開２００９−１７０５５６号公報（特許文献３）を参照。）。なお、この特許文献３においても、拘束層が基材層よりも薄く形成された構造が開示されている。
【０００８】
しかし、特許文献１〜３に記載されるような、拘束層が基材層よりも薄く形成される多層セラミック基板において、特許文献３に開示されるような材料、具体的には、基材層としてＢａ−Ａｌ−Ｓｉ系酸化物セラミック、拘束層としてアルミナ粉末とＢａ−Ａｌ−Ｓｉ系ガラス粉末とを用いた場合、望ましい基板強度が得られないという問題があることがわかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特許第３６０１６７１号公報
【特許文献２】特開２００２−９４２４４号公報
【特許文献３】特開２００９−１７０５５６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
そこで、この発明の目的は、上述したような問題を解決し得る、すなわち強度がより高められた多層セラミック基板およびその製造方法を提供しようとすることである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
望ましい基板強度が得られない要因を探るべく、本発明者らは、多層セラミック基板を得るための焼成工程の後に析出している結晶相に注目した。微細な結晶相が多いほど基板強度が向上するからである。その結果、基材層は、拘束層に比べて厚みが厚く、基板全体に占める厚み比率が高いにもかかわらず、焼成後に存在している結晶相に着目したとき、微細な結晶相であるセルシアン（ＢａＡｌ２Ｓｉ２Ｏ８）の存在量が拘束層よりも少ないことを見出した。
【００１２】
拘束層に比べて基材層でのセルシアンの存在量が少ない原因は、拘束層に比べて基材層の方がＡｌ成分が少ないことが原因であると考えられる。基材層は単独で焼結しなければならず、他方、拘束層は単独では焼結してはならない、という制約があるため、拘束層ではアルミナ粉末が比較的多くされるのに対し、基材層ではアルミナ粉末が比較的少なくされる。そのため、基材層は拘束層に比べてＡｌ成分が少なくなり、その結果、セルシアンが析出しにくいと考えられる。ここで、セルシアンを多く析出させる目的で基材層においてＡｌ成分を増やすと、基材層が焼結しなくなってしまう。
【００１３】
そこで、この発明は、簡単に言えば、基材層にＴｉ成分を添加することで、セルシアン以外の微細な結晶相であるフレスノイト（Ｂａ２ＴｉＳｉ２Ｏ８）を基材層に析出させ、それによって、基板強度を向上させようとするものである。
【００１４】
より詳細には、この発明は、第１のセラミック層と、第１のセラミック層よりも厚みの薄い第２のセラミック層とが交互に積層されている部分を含む、多層セラミック基板に向けられる。この多層セラミック基板において、第１のセラミック層と第２のセラミック層とは、いずれも、セルシアンを有しており、セルシアンの存在量は、第２のセラミック層よりも第１のセラミック層の方が少ない。そして、前述した技術的課題を解決するため、この発明は、第１のセラミック層がフレスノイトをさらに有しおり、第１および第２のセラミック層が積層された方向に垂直な方向から第１のセラミック層の断面を見たとき、この断面における短辺が４μｍ、長辺が５μｍで囲まれる長方形内にフレスノイトが２個以上存在することを特徴としている。
また、この発明は、少なくともＳｉＯ２、ＢａＯ、Ａｌ２Ｏ３およびＴｉＯ２を含む第１のセラミック層用グリーンシートを準備する工程と、少なくともＢａおよびＴｉを含有するガラスとＡｌ２Ｏ３とを含む、または少なくともＢａを含有するガラスとＡｌ２Ｏ３およびＴｉＯ２とを含む第２のセラミック層用グリーンシートを準備する工程と、第１のセラミック層用グリーンシートと第２のセラミック層用グリーンシートとが交互に積層された部分を含む積層体を形成する工程と、積層体を非酸化性雰囲気下で焼成する工程と、を含む、多層セラミック基板の製造方法にも向けられる。この発明に係る多層セラミック基板の製造方法は、焼成工程において、第１のセラミック層内にセルシアンおよびフレスノイトを形成し、かつ、第２のセラミック層中にセルシアンを形成させることを特徴としている。
【発明の効果】
【００１５】
フレスノイトは、セルシアンと同等の結晶粒径を有するもので、結晶粒径約０.５μｍの微粒結晶である。したがって、この発明によれば、第１のセラミック層がフレスノイトを有しているので、第１のセラミック層での結晶粒界が増え、そのため、亀裂の進展を抑制することができ、その結果、多層セラミック基板の強度を向上させることができる。
【００１６】
この発明において、第２のセラミック層においてもフレスノイトをさらに有していると、多層セラミック基板の強度をさらに向上させることができる。
【００１７】
上述のように、第２のセラミック層においてもフレスノイトをさらに有している場合、第２のセラミック層が最外層に配置されていると、多層セラミック基板の強度、破壊靭性および電極ピール強度の向上に効果的である。すなわち、最外層に位置する層の強度特性の方が、内層を構成する層の強度特性に比べて、基板強度や破壊靱性、電極ピール強度に対して、より支配的に影響を及ぼす。また、第１のセラミック層に比べて第２のセラミック層の方が薄いため、同じようにフレスノイトを析出させても、第２のセラミック層の方がフレスノイトの存在比率が高くなる。これらのことから、第２のセラミック層においてもフレスノイトを有している場合には、前述のように、第２のセラミック層を最外層に配置すると、強度、破壊靭性および電極ピール強度の向上に効果的である。
【００１８】
なお、第１のセラミック層が基材層として機能し、第２のセラミック層が拘束層として機能する場合、第２のセラミック層は、焼結性の問題から、第１のセラミック層よりも十分に薄層である必要があるため、焼結体としての多層セラミック基板の強度は、第１のセラミック層の強度が支配的に影響すると考えられる。そのため、第２のセラミック層のみがフレスノイトを有していても、基板強度の向上はそれほど望めない。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】この発明の一実施形態による多層セラミック基板１を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
図１を参照して、この発明の一実施形態による多層セラミック基板１について説明する。
【００２１】
多層セラミック基板１は、複数の第１のセラミック層としての基材層２と複数の第２のセラミック層としての拘束層３とが交互に積層された構造を有している。拘束層３は、基材層２よりも厚みが薄い。また、この実施形態では、拘束層３が最外層に配置されている。なお、図１に示した多層セラミック基板１では、積層方向の全域にわたって、複数の基材層２と複数の拘束層３とが交互に積層された構造を有しているが、積層方向の一部において、このような交互積層構造となっていない部分が存在していてもよい。
【００２２】
多層セラミック基板１には、基材層２および拘束層３の特定のものに関連して種々の導体パターンが設けられている。導体パターンとしては、多層セラミック基板１の上面上に形成されるいくつかの外部導体膜４、同じく下面上に形成されるいくつかの外部導体膜５、基材層２または拘束層３とこれに隣接する層との界面に沿って形成されるいくつかの内部導体膜６、ならびに基材層２および／または拘束層３の特定のものを貫通するように形成され、層間接続導体として機能するビアホール導体７がある。また、いくつかの端子導体８が、下面上に形成された外部導体膜５に接続されかつ側面に露出するように形成されている。端子導体８は、ビアホール導体の側面を露出させることにより形成されたものである。
【００２３】
上面上に形成された外部導体膜４は、上面上に搭載されるべき電子部品９および１０への接続のために用いられる。図１では、たとえば半導体デバイスのように、バンプ電極１１を備える電子部品９、およびたとえばチップコンデンサのようにフラットな端子電極１２を備える電子部品１０が図示されている。また、下面上に形成された外部導体膜５は、この多層セラミック基板１を実装するマザーボード（図示せず。）への接続のために用いられる。
【００２４】
このような多層セラミック基板１は、生の積層体を焼成することによって得られる。生の積層体は、基材層２となるべき基材グリーン層と、拘束層３となるべき拘束グリーン層と、導電性ペーストによって形成された内部導体膜６、ビアホール導体７および端子導体８とを備え、場合によっては、導電性ペーストによって形成された外部導体膜４および５をさらに備えている。
【００２５】
上述した生の積層体に備える基材グリーン層は、セラミックスラリーを、たとえば、ポリエチレンテレフタレートのような有機樹脂からなるキャリアフィルム上で、ドクターブレード法を適用して成形して得られた基材層用グリーンシートによって与えられる。
【００２６】
拘束グリーン層についても、セラミックスラリーを成形して得られた拘束層用グリーンシートによって与えられるが、拘束層用グリーンシートは、これを独立して成形した後、基材層用グリーンシートとともに積層工程に付されても、これを基材層用グリーンシート上で成形して、基材層用グリーンシートと拘束層用グリーンシートとが貼り合わされた複合シートの状態で積層工程に付されてもよい。
【００２７】
基材層用グリーンシートを成形するために用いられるセラミックスラリーは、好ましくは、低温焼結セラミック材料に、ポリビニルブチラールのような有機バインダと、トルエンおよびイソプロピルアルコールのような溶剤と、ジ−ｎ−ブチルフタレートのような可塑剤と、その他、必要に応じて、分散剤等の添加物とを加えてスラリー化することによって得ることができる。
【００２８】
基材層用グリーンシートに含まれる上記低温焼結セラミック材料としては、ＢａをＢａＯに換算して２０〜４０重量％、ＡｌをＡｌ２Ｏ３に換算して５〜２０重量％、ＳｉをＳｉＯ２に換算して４８〜７５重量％含有する主成分セラミック材料と、主成分セラミック材料１００重量部に対して、ＭｎをＭｎＯに換算して２〜１０重量部、ならびにＴｉをＴｉＯ２に換算して０．１〜１０重量部含有する副成分セラミック材料とを含む、低温焼結セラミック材料が有利に用いられる。
【００２９】
ここで、基材層用グリーンシートに含まれる低温焼結セラミック材料には、上記のように、Ｔｉ成分が添加されていることが重要である。これにより、セルシアン以外の微細な結晶相であるフレスノイトを基材層２に析出させることができる。
【００３０】
他方、拘束層用グリーンシートを成形するために用いられるセラミックスラリーは、上述した低温焼結セラミック材料の焼結温度では実質的に焼結しないセラミック材料に、有機バインダと溶剤と可塑剤とを加えてスラリー化することによって、得ることができる。
【００３１】
拘束層用グリーンシートに含まれるセラミック材料としては、Ａｌ２Ｏ３を４０〜７５重量％と、ガラスを２５〜６０重量％とを含み、ガラスとしては、ＢａをＢａＯに換算して１０〜３０重量％、ＡｌをＡｌ２Ｏ３に換算して２〜１０重量％、ＳｉをＳｉＯ２に換算して４０〜６５重量％、ＢをＢ２Ｏ３に換算して２〜１５重量％、ＣａをＣａＯに換算して０〜１５重量％、ＭｇをＭｇＯに換算して０〜１０重量％、ＴｉをＴｉＯ２に換算して０〜１０重量％含有するものが有利に用いられる。
【００３２】
上記のように、拘束層用グリーンシートにおけるＣａ、ＭｇおよびＴｉの含有量は０重量％である場合もあり得るが、Ｔｉ成分が添加されていると、セルシアン以外の微細な結晶相であるフレスノイトを拘束層３にも析出させることができる。
【００３３】
内部導体膜６、ビアホール導体７および端子導体８は、積層前の基材層用セラミックグリーンシート、拘束層用グリーンシートまたは複合シートに設けられる。外部導体膜４および５についても、必要に応じて、積層前の基材層用セラミックグリーンシート、拘束層用グリーンシートまたは複合シートに設けられる。内部導体膜６ならびに外部導体膜４および５の形成には、導電性ペーストのスクリーン印刷が適用される。ビアホール導体７の形成にあたっては、貫通孔の形成および貫通孔への導電性ペーストの充填の各工程が実施される。端子導体８の形成にあたっては、貫通孔の形成、貫通孔への導電性ペーストの充填および貫通孔へ充填された導電性ペーストの分断の各工程が実施される。
【００３４】
上述した導電性ペーストとしては、たとえば、金、銀または銅のような低融点金属材料を導電成分の主成分として含むものが用いられる。金、銀または銅の低融点金属材料のなかでも、特に銅を主成分とする導電性ペーストを用いることが同時焼結性の点で優れている。
【００３５】
基材層用グリーンシートおよび拘束層用グリーンシートは、所定の順序で積層され、積層方向に、たとえば１０００〜１５００ｋｇｆ／ｃｍ2の圧力をもって圧着されることによって、生の積層体が得られる。この生の積層体には、図示しないが、他の電子部品を収容するためのキャビティや、電子部品８および９等を覆うカバーを固定するための接合部分が設けられてもよい。
【００３６】
生の積層体は、セラミックグリーン層に含まれるセラミック材料が焼結可能な温度以上、たとえば８５０℃以上であって、導体パターンに含まれる金属の融点以下、たとえば銅であれば、１０５０℃以下の温度域で焼成される。これによって、セラミックグリーン層が焼結するとともに導電性ペーストも焼結して、焼結した導体パターンを有する多層セラミック基板１が得られる。その後、電子部品９および１０が実装される。
【００３７】
上述した焼成工程において、拘束層用グリーンシートでは実質的な焼結が生じず、そのため、焼結による収縮が生じないので、基材層用グリーンシートの主面方向への収縮を抑制するように作用する。よって、得られた多層セラミック基板１の寸法精度が高められる。また、焼成後の多層セラミック基板１において、基材層２の材料の一部は拘束層３へと流動しており、これによって、拘束層３に含まれるセラミック粉末が固着された状態となり、拘束層３が緻密化される。
【００３８】
得られた多層セラミック基板１において、基材層２および拘束層３は、いずれも、結晶相として、セルシアンを有している。ただし、セルシアンの存在量は、拘束層３よりも基材層２の方が少ない。これは、基材層２の方が、拘束層３に比べて、Ａｌ成分が少ないためであると推測される。
【００３９】
また、基材層２にはＴｉ成分が添加されているので、基材層２は、結晶相として、フレスノイトをさらに有している。フレスノイトは、後述する実験例によれば、基材層２および拘束層３が積層された方向に垂直な方向から基材層２の断面を見たとき、この断面における短辺が４μｍ、長辺が５μｍで囲まれる長方形内に２個以上存在している。基材層２は、結晶相として、上記セルシアンおよびフレスノイトの他に、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）とクオーツ（ＳｉＯ２）とを有しており、残部は非晶質成分としてのガラスである。前述したように、基材層用グリーンシートは、出発成分としてガラスを含んでいないが、焼成工程において非晶質成分であるガラスが生成され、焼成後の基材層２にはガラスを含む。
【００４０】
拘束層３は、結晶相として、上述のセルシアンの他、アルミナを有しており、残部は非晶質成分である。また、拘束層３がＴｉ成分を含む場合には、拘束層３にもフレスノイトを有している。
【００４１】
上述したフレスノイトは、セルシアンと同等の結晶粒径を有するもので、結晶粒径約０.５μｍの微粒結晶である。したがって、フレスノイトの存在により、基材層２において、結晶粒界が増え、そのため、亀裂の進展を抑制することができ、その結果、多層セラミック基板１の強度を向上させることができる。また、拘束層３においてもフレスノイトを有していると、多層セラミック基板１の強度をさらに向上させることができる。
【００４２】
また、拘束層３においてもフレスノイトを有している場合であって、この実施形態のように、拘束層３が最外層に配置されていると、多層セラミック基板１の強度、破壊靭性および電極ピール強度の向上に効果的である。
【００４３】
なお、導体パターンに含まれる主成分金属に関して、これが銅である場合、焼成は、窒素雰囲気のような非酸化性雰囲気中で行なわれ、たとえば９００℃以下の温度で脱バインダを完了させ、また、降温時には、酸素分圧を低くして、焼成完了時に銅が実質的に酸化しないようにされる。なお、焼成温度がたとえば９８０℃以上であるならば、導体パターンに含まれる金属として、銀を用いることが難しいが、たとえばパラジウムが２０重量％以上のＡｇ−Ｐｄ系合金であれば、用いることが可能である。この場合には、焼成を空気中で実施することができる。焼成温度がたとえば９５０℃以下であるならば、導体パターンに含まれる金属として、銀を用いることができる。
【００４４】
［実験例］
次に、この発明による効果を確認するために実施した実験例について説明する。
【００４５】
（１）基材層用グリーンシートの作製
出発原料として、いずれも粒径２．０μｍ以下のＳｉＯ２、ＢａＣＯ３、Ａｌ２Ｏ３、ＺｒＯ２、ＣａＣＯ３、Ｂ２Ｏ３、ＭｎＣＯ３、ＴｉＯ２およびＭｇ（ＯＨ）２の各粉末を準備した。次に、これら出発原料粉末を、表１に示す組成比となるように秤量し、湿式混合粉砕した後、乾燥し、得られた混合物を７５０〜１０００℃で１〜３時間仮焼して基材層のための原料粉末を得た。上記ＢａＣＯ３は焼成後にＢａＯになり、上記ＣａＣＯ３は焼成後にＣａＯになり、上記ＭｎＣＯ３は焼成後にＭｎＯになり、上記Ｍｇ（ＯＨ）２は焼成後にＭｇＯになるものである。なお、表１において、各出発原料粉末は、重量％を単位として示されている。
【００４６】
【表１】
0005263226.tif 000002
【００４７】
次に、上述の基材層用原料粉末に、適当量の有機バインダ、分散剤および可塑剤を加えて、セラミックスラリーを作製し、次いで、スラリー中の原料粉末の平均粒径（Ｄ50）が１．５μｍ以下となるように混合粉砕した。次に、セラミックスラリーをドクターブレード法によってシート状に成形し、乾燥させて、焼成後の厚みが１５μｍとなる基材層用グリーンシートＳ−１〜Ｓ−４を得た。
【００４８】
（２）拘束層用グリーンシートの作製
出発原料として、いずれも粒径２．０μｍ以下のＡｌ２Ｏ３およびＴｉＯ２の各粉末を準備するとともに、表２に示す組成のガラス粉末Ｇ−１〜Ｇ−４を準備した。なお、表２において、ガラス粉末の組成は、重量％を単位として示されている。
【００４９】
【表２】
0005263226.tif 000003
【００５０】
次に、これら出発原料粉末を、表３に示す組成比となるように秤量し、これに適当量の有機バインダ、分散剤および可塑剤を加えて、セラミックスラリーを作製し、次いで、スラリー中の原料粉末の平均粒径（Ｄ50）が１．５μｍ以下となるように混合粉砕した。次に、ドクターブレード法によってシート状に成形し、乾燥させて、焼成後の厚みが５μｍとなる拘束層用グリーンシートＲ−１〜Ｒ−５を得た。なお、表３において、各出発原料粉末は、重量％を単位として示されている。
【００５１】
【表３】
0005263226.tif 000004
【００５２】
（３）生の積層体試料の作製
（１）で作製した基材層用グリーンシートＳ−１〜Ｓ−４のいずれか、および（２）で作製した拘束層用グリーンシートＲ−１〜Ｒ−５のいずれかを、表４の「焼結前」の欄に示すように選び、各々選ばれた基材層用グリーンシートと拘束層用グリーンシートとが交互になるように積層した。この積層にあたっては、拘束層用グリーンシートが最外層に配置されるようにした。なお、表１ないし表３からも判断できることではあるが、より迅速な判断を可能にするため、表４の「焼結前」の欄における「基材層中のＴｉ成分の有無」および「拘束層中のＴｉ成分の有無」の各欄には、基材層用グリーンシートと拘束層用グリーンシートとの各々について、Ｔｉ成分の含有の有無が表示されている。
【００５３】
次に、上記積層の後、温度６０〜８０℃および圧力１０００〜１５００ｋｇ／ｃｍ２の条件で熱圧着し、生の積層体を得た。そして、焼成後のセラミック焼結体サイズが３０．０ｍｍ×４．５ｍｍ×１．０ｍｍ（厚み）となるように、生の積層体をカットして、生の積層体試料を得た。
【００５４】
（４）セラミック焼結体試料の作製
次に、上記生の積層体試料を、窒素−水素の非酸化性雰囲気中において最高温度９８０℃にて焼成し、板状のセラミック焼結体試料を得た。
【００５５】
なお、得られたセラミック焼結体試料について、断面が露出するように研磨を施し、走査型顕微鏡を用いて、基材層および拘束層の厚みを測定したところ、基材層の厚みが１５μｍであり、拘束層の厚みが５μｍであることが確認された。
【００５６】
（５）評価
次に、得られたセラミック焼結体試料について、表４の「焼結後」の欄に示すように、破壊靭性値、基板強度および電極ピール強度を求めるとともに、フレスノイトの有無およびその存在量を評価した。より詳細な測定または評価方法は次のとおりである。
【００５７】
・破壊靭性値
セラミック焼結体試料の表面にビッカース圧子による圧痕を５００ｇｆ×１５秒の条件で付し、その大きさと亀裂の長さから破壊靱性値ＫICを算出した。
【００５８】
・基板強度
３点曲げ強度試験（ＪＩＳ−Ｒ１０６１）によって、セラミック焼結体試料の基板強度を評価した。
【００５９】
・電極ピール強度
セラミック焼結体試料の表面に１辺２ｍｍの角型電極を形成し、この角型電極にＬ字状のリード線をはんだ付けし、試料表面に対して垂直方向の引っ張り試験により試料と電極の接合強度を測定し、これを電極ピール強度とした。
【００６０】
・フレスノイトの有無
セラミック焼結体試料の断面が露出するように研磨を施し、拘束層および基材層の各々について、透過型顕微鏡のＥＤＸ点分析から結晶の構成元素を定量評価し、フレスノイトを同定した。
【００６１】
・フレスノイトの存在量
セラミック焼結体試料の断面が露出するように研磨を施し、透過型顕微鏡を用いて、４．０μｍ×５．０μｍ面積あたりのフレスノイト結晶数を計数した。計数は、拘束層および基材層の各々について、５箇所ずつ行ない、平均化した値をフレスノイトの存在量とした。表４の「フレスノイトの存在量」の欄において、４．０μｍ×５．０μｍ面積あたりのフレスノイト結晶数が６個以上のときが「Ａ」、同じく４個以上かつ６個未満のときが「Ｂ］、同じく２個以上かつ４個未満のときが「Ｃ」、同じく１個のときが「Ｄ」、同じく０個のときが「Ｅ」で表示されている。
【００６２】
なお、セルシアンの有無およびセルシアンの存在量についても上述のフレスノイトと同様の評価方法により評価したところ、いずれの試料においても、基材層と拘束層とはセルシアンを有しており、かつ、セルシアンの存在量は拘束層より基材層の方が少なかった。
【００６３】
【表４】
0005263226.tif 000005
【００６４】
表４の「焼結後」における「分類」の欄には、フレスノイトの有無に応じて、「Ｆ０」、「Ｆ１」および「Ｆ２」の記号が表示されている。「Ｆ０」はセラミック焼結体試料の基材層および拘束層の双方にフレスノイトを含まない場合を示し、「Ｆ１」は拘束層にフレスノイトを含まず基材層に含む場合を示し、「Ｆ２」は拘束層および基材層の双方にフレスノイトを含む場合を示している。
【００６５】
試料１は「Ｆ０」であり、試料２〜４は「Ｆ１」であり、試料５〜９は「Ｆ２」である。しかも、少なくとも基材層にフレスノイトを含む場合を示す「Ｆ１」および「Ｆ２」では、表４の前述した「フレスノイトの存在量」の欄において、４．０μｍ×５．０μｍ面積あたりのフレスノイト結晶数が２個以上であることを示す「Ａ」、「Ｂ］または「Ｃ」となっている。
【００６６】
（６）考察
・「Ｆ０」、「Ｆ１」および「Ｆ２」間での基板強度の比較
「Ｆ０」である試料１に比べて、「Ｆ１」または「Ｆ２」である試料２〜９の方が基板強度は高い。これは、焼結前の基材層用グリーンシートにＴｉＯ２成分を添加したことで、焼結後の基材層にフレスノイトが析出したため、基板強度が向上したと考えられる。さらに、「Ｆ１」である試料２〜４に比べ、「Ｆ２」である試料５〜９の方が基板強度は高い。これは、試料５〜９は、焼結後の基材層だけでなく、拘束層にもフレスノイトを析出しているため、基板強度が向上したと考えられる。
【００６７】
以上の結果から、基材層単独にフレスノイトを析出させることで基板強度が向上すること、また、基材層だけでなく拘束層にもフレスノイトを析出させると基板強度がさらに向上することが確認できる。
【００６８】
・基材層組成とフレスノイト存在量および基板強度との関係
試料２〜４は、焼結前の基材層用グリーンシートにＴｉＯ２成分を添加し、その添加量を試料２〜４間で変化させたものであり、焼結前の拘束層用グリーンシートの組成については、試料２〜４間で同一であり、ＴｉＯ２成分を含んでいない。
【００６９】
試料２〜４間の比較からわかるように、焼結前の基材層用グリーンシートにおけるＴｉＯ２添加量の増加に伴い、焼結後の基材層中のフレスノイト存在量が増加し、基板強度が向上している。
【００７０】
・拘束層組成とフレスノイト存在量および基板強度との関係
試料５〜９は、焼結前の拘束層用グリーンシートにＴｉＯ２成分を添加し、その添加量を試料５〜９間で変化させたものである。より特定的には、ＴｉＯ２成分は、試料５〜７および９ではＴｉＯ２系ガラスとして、試料８ではＴｉＯ２酸化物として添加している。
【００７１】
試料５〜７および９間の比較からわかるように、焼結前の拘束層用グリーンシート中のガラスに含まれるＴｉＯ２量の増加に伴い、焼結後の拘束層中のフレスノイト存在量が増加し、基板強度が向上している。
【００７２】
また、試料８のように、焼結前の拘束層用グリーンシートにＴｉＯ２酸化物を添加した場合でも、焼結前の拘束層用グリーンシートにＴｉＯ２成分を含まない試料３に比べ、焼結後の拘束層中のフレスノイト存在量が増加し、基板強度が向上している。したがって、拘束層に添加されるＴｉＯ２成分は、酸化物であってもフレスノイトの析出に効果があると言える。
【００７３】
・破壊靭性および電極ピール強度
上述した基板強度と破壊靭性値および電極ピール強度とはほぼ相関していて、基板強度が向上すると、破壊靭性値および電極ピール強度についても向上している。
【符号の説明】
【００７４】
１  多層セラミック基板
２  基材層
３  拘束層
【図１】
0005263226.tif 000006