(57)【要約】【課題】ホッパとブローヘッドの間に配置されたシャッタ機構周辺から鋳型原料用粉粒体が極力漏れないようにした鋳型原料用粉粒体の荷重調整機構を提供すること。【解決手段】ホッパ３０から供給されるレジンコーテッドサンドを蓄積して一時的に格納するとともに同サンドを所定量ずつ金型９に供給することが可能なブローヘッド７と、ホッパ３０からブローヘッド７へ同サンドを供給する供給通路ユニット１３（筒体１５）の途中に配置されるシャッタ１９と、ブローヘッド７内に高圧気体を供給するエアタンクとを備え、シャッタ１９によってホッパ３０からブローヘッド７への同サンドの供給が遮断された状態でエアタンクから高圧エアが供給されブローヘッド７から金型９にサンドを供給するようにした金型成型機であって、筒体１５内に前記サンドのブローヘッド７方向への直接的な流下を阻むために圧力開放ユニット２４（緩衝プレート２８）を配置した。【選択図】      図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ホッパと、
同ホッパ下方に配置され、同ホッパから供給される鋳型原料用粉粒体（以下、粉粒体とする）を蓄積して一時的に格納するとともに同粉粒体を所定量ずつ供給することが可能なブローヘッドと、
同ホッパから同ブローヘッドへ粉粒体を供給する供給通路の途中に配置され同供給通路を遮断することが可能なシャッタ機構と、
前記ブローヘッド内に高圧気体を供給する加圧機構と、
前記ブローヘッドからの所定量の粉粒体の供給を受ける金型とを備え、
前記ブローヘッドの粉粒体射出口と前記金型の粉粒体注入口が一致し、なおかつ前記シャッタ機構によって前記ホッパから同ブローヘッドへの粉粒体の供給通路が遮断された状態で前記加圧機構から高圧気体を供給されることによって同ブローヘッド内の内圧を高め、前記粉粒体射出口と粉粒体注入口を介して同金型に粉粒体を供給し、同金型内で粉粒体を加熱硬化させて鋳型を得るようにした金型成型機であって、
前記ホッパからシャッタ機構に至る途中の供給通路内に粉粒体の前記ブローヘッド方向への直接的な流下を阻む緩衝体を配置したことを特徴とする鋳型原料用粉粒体の荷重調整機構。
【請求項２】
前記ホッパからシャッタ機構に至る途中の供給通路には前記緩衝体よりも上部位置に外部に連通する開口部を形成したことを特徴とする請求項１に記載の鋳型原料用粉粒体の荷重調整機構。
【請求項３】
前記ホッパから緩衝体に至る途中の供給通路は同緩衝体よりも下方の供給通路と比較して通路径が狭く構成された小径通路とされていることを特徴とする請求項１又は２に記載の鋳型原料用粉粒体の荷重調整機構。
【請求項４】
前記緩衝体を垂線方向に投影した場合の投影面積は少なくとも前記小径通路の横断面積と同等以上であることを特徴とする請求項３に記載の鋳型原料用粉粒体の荷重調整機構。
【請求項５】
前記緩衝体を円盤状に構成するとともに前記小径通路を円筒形形状に構成し、同緩衝体を同小径通路と同心に配置させた際に同緩衝体の外径が少なくとも同供給通路の内径以上であることを特徴とする請求項４に記載の鋳型原料用粉粒体の荷重調整機構。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、砂型鋳造等のシェルモールド法に用いられるシェルモールド用のレジンコーテッドサンドやコールドボックス法等で使用される鋳物砂のような鋳型に使用される鋳型原料用粉粒体の荷重調整機構に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から例えばレジンコーテッドサンドを使用したシェルモールド成型機では、ホッパ内に収容されたレジンコーテッドサンドは下方に接続されたブローヘッドに一旦ストックされ、このブローヘッドから金型内に所定量のレジンコーテッドサンドが逐次供給されるようになっている。ブローヘッドは一種のリザーブタンクであり、ブローヘッドに隣接した空気タンクからブローヘッド内に高圧エアが供給されその結果内圧が高まって所定量のレジンコーテッドサンドが射出口から射出され金型内に充填される構造となっている。金型内に充填されたレジンコーテッドサンドは熱硬化して所定形状の鋳型に成形される。このような従来のシェルモールド成型機の一例として特許文献１を挙げる。
【０００３】
この種のシェルモールド成型機において空気タンクからブローヘッド内に高圧エアを供給する際にはホッパからブローヘッドに至る供給通路が一旦シャッタによって遮蔽される。これはホッパの下方に原位置として配置されているブローヘッドが金型内にレジンコーテッドサンドを射出する際にスライド移動して金型と接する位置に移動するため、このブローヘッドの退避に伴ってホッパ内のレジンコーテッドサンドが落下しないようにシャッタによってブロックさせるものである。つまりシャッタがホッパの一種の底蓋として機能することとなる。そして所定量のレジンコーテッドサンドが金型内に注入されると、ブローヘッドは原位置に復帰し、同時にシャッタは開放され減少分に応じたレジンコーテッドサンドが供給通路から自動的に補充されることとなる。
【特許文献１】特開２０００−２５０２６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上記のような構成では次のような課題が生じていた。
すなわち、ホッパからブローヘッドに至る供給通路内に堆積するレジンコーテッドサンドによって供給通路下部位置にかかる荷重が大きくなおかつ内圧が高くなりすぎるため、外部との継ぎ目となるシャッタ部分周辺からレジンコーテッドサンドが漏れ出してしまい、本来の供給通路を経由せずにブローヘッド内に落下してしまうという状態が生じることがある。そのため、ブローヘッド内にストックされる砂の量が本来予定した量以上となってしまっていた。そのため、ブローヘッド内に高圧エアを供給すると増量されたレジンコーテッドサンドに基づく圧力抵抗が原因となってブローヘッド内下部の射出口付近での圧力低下が生じ予定した量のレジンコーテッドサンドを金型内に注入出来ないケースがあった。そのため、金型内に十分レジンコーテッドサンドが行き渡らずいわゆる「鬆（す）」の入った鋳型が成形されてしまうことがあった。
本発明はこのような従来の技術に存在する問題点に着目してなされたものである。その目的とするところは、ホッパとブローヘッドの間に配置されたシャッタ機構周辺から鋳型原料用粉粒体が極力漏れないようにした鋳型原料用粉粒体の荷重調整機構を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記の目的を達成するために請求項１に記載の発明では、ホッパと、同ホッパ下方に配置され、同ホッパから供給される鋳型原料用粉粒体（以下、粉粒体とする）を蓄積して一時的に格納するとともに同粉粒体を所定量ずつ供給することが可能なブローヘッドと、同ホッパから同ブローヘッドへ粉粒体を供給する供給通路の途中に配置され同供給通路を遮断することが可能なシャッタ機構と、前記ブローヘッド内に高圧気体を供給する加圧機構と、前記ブローヘッドからの所定量の粉粒体の供給を受ける金型とを備え、前記ブローヘッドの粉粒体射出口と前記金型の粉粒体注入口が一致し、なおかつ前記シャッタ機構によって前記ホッパから同ブローヘッドへの粉粒体の供給通路が遮断された状態で前記加圧機構から高圧気体を供給されることによって同ブローヘッド内の内圧を高め、前記粉粒体射出口と粉粒体注入口を介して同金型に粉粒体を供給し、同金型内で粉粒体を加熱硬化させて鋳型を得るようにした金型成型機であって、前記ホッパからシャッタ機構に至る途中の供給通路内に粉粒体の前記ブローヘッド方向への直接的な流下を阻む緩衝体を配置したことをその要旨とする。
また請求項２に記載の発明では請求項１に記載の発明の構成に加え、前記ホッパからシャッタ機構に至る途中の供給通路には前記緩衝体よりも上部位置に外部に連通する開口部を形成したことをその要旨とする。
また請求項３に記載の発明では請求項１又は２に記載の発明の構成に加え、前記ホッパから緩衝体に至る途中の供給通路は同緩衝体よりも下方の供給通路と比較して通路径が狭く構成された小径通路とされていることをその要旨とする。
また請求項４に記載の発明では請求項３に記載の発明の構成に加え、前記緩衝体を垂線方向に投影した場合の投影面積は少なくとも前記小径通路の横断面積と同等以上であることをその要旨とする。
また請求項５に記載の発明では請求項４に記載の発明の構成に加え、前記緩衝体を円盤状に構成するとともに前記小径通路を円筒形形状に構成し、同緩衝体を同小径通路と同心に配置させた際に同緩衝体の外径が少なくとも同供給通路の内径以上であることをその要旨とする。
【０００６】
上記のような構成では、ホッパに投入された粉粒体は一旦ブローヘッド内に蓄積され、このブローヘッドから金型に粉粒体が供給される。ブローヘッドは加圧機構から高圧気体が供給されることによって同ブローヘッド内の内圧を高め、前記粉粒体射出口と粉粒体注入口を介して同金型に粉粒体を供給する。高圧気体が供給される際にはシャッタ機構によって前記ホッパから同ブローヘッドへの粉粒体の供給通路が遮断される。ホッパに投入されている多量の粉粒体の存在は供給通路の内圧を高めることとなるが、ホッパからシャッタ機構に至る途中の供給通路内にブローヘッド方向への直接的な粉粒体の流下を阻む緩衝体が配置されているため供給通路にかかる内圧を分散させることとなる。その結果、シャッタ機構へ堆積した粉粒体の荷重が集中するのが防止されることとなる。
【０００７】
ここに、ホッパからシャッタ機構に至る途中の供給通路であって緩衝体よりも上部位置には外部に連通する開口部を形成することが好ましい。このような構成とすることで供給通路内の内圧が開放されるためである。
また、ホッパから緩衝体に至る途中の供給通路は緩衝体よりも下方の供給通路と比較して通路径が狭く構成された小径通路とされていることが好ましい。更に、緩衝体を垂線方向に投影した場合の投影面積は少なくとも前記小径通路の横断面積と同等以上であることが好ましい。その場合には緩衝体を円盤状に構成するとともに小径通路を円筒形形状に構成し、同緩衝体を同小径通路と同心に配置させた際に同緩衝体の外径が少なくとも同供給通路の内径以上であることが好ましい。
【発明の効果】
【０００８】
上記各請求項の発明によればシャッタ機構へ堆積した粉粒体の荷重が集中するのが防止されることとなるためシャッタ機構から粉粒体が外部に漏れだして供給通路以外のルートからブローヘッド内に落下してしまうことがない。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
以下、本発明の実施の形態について図面に基づいて説明する。以下の説明において左右とは図２又は図３におけるシェルモールド成型機１の左右方向をいうものとする。また図４におけるシェルモールド成型機１の右方向を装置前面側とする。
図１〜図４に示すように、本実施の形態のシェルモールド成型機１はベッド２及びコラム３をベースとしてこれらにレジンコーテッドサンド（以下、サンドとする）を投入するサンド投入部５、ブローヘッド７，金型９がそれぞれ配設されている。まず、コラム３の上部位置に配設されたサンド投入部５及びその周辺構造について説明する。
コラム３は前後に立設された補強壁１０、１１及び同両補強壁１０、１１の上部を連結する天井部１２から構成されている。図３に示すように、天井部１２内部には合金製の供給通路ユニット１３が配設されている。図５〜図７に示すように供給通路ユニット１３は供給通路としての円筒状の筒体１５を備えている。筒体１５の上端周縁には正方形形状のフランジ１６が形成されている。筒体１５の下端には正方形形状の底板１７が形成されている。図６に示すように、同底板１７の中央には筒体１５の内径よりも小径の透孔１４が透設されている。
【００１０】
図７に示すように、同底板１７の裏面には対向する一対のアングル部１８が形成され、同アングル部１８によってスライド移動可能にシャッタ１９が支持されている。シャッタ１９の先端には第１の係合プレート２０が上方に立設形成されている。底板１７の上面には第２の係合プレート２１が立設されており両係合プレート２０，２１間にコイルスプリング２２が配設されている。シャッタ１９はコイルスプリング２２によって常時底板１７の下方位置から離間する方向に付勢されている。図６、図１２及び図１３に示すようにシャッタ１９の略中央位置には円形の透孔２３が形成されており、図１２に示すようなシャッタ１９が底板１７の下方位置に引き込まれた状態においては透孔２３は透孔１４と一致する位置に配置される（以後シャッタ１９のこの配置状態をシャッタ開放状態とする）。シャッタ１９の基端には係合突起２９が下方に向かって突出形成されている。
このように構成された供給通路ユニット１３は天井部１２上面のリブ１２ａ上にフランジ１６によって支持され筒体１５以下の部分が天井部１２内を通過して下垂するように配置されている。
【００１１】
図３及び図１０に示すように、供給通路ユニット１３の上部位置には合金製の圧力開放ユニット２４が配置されている。図８〜図１０に示すように、圧力開放ユニット２４は小径通路としての円筒状の小径筒体２５を備えている。小径筒体２５の上端周縁には正方形形状のフランジ２６が形成されている。小径筒体２５の周囲であって１２０度ずつずれた位置には３本の吊り下げ棒２７が下垂形成されている。吊り下げ棒２７の下端には緩衝体としての緩衝プレート２８が連結されている。緩衝プレート２８は小径筒体２５の外径よりもわずかに大径の円盤形状とされ、小径筒体２５の下端縁から若干離間した位置に配置されている。
【００１２】
このように構成された圧力開放ユニット２４はそのフランジ２６によって供給通路ユニット１３のフランジ１６上に支持され、小径筒体２５以下の部分が筒体１５内部に下垂するように配置されている。２つのフランジ１６，２６は重複状態に配置されるとともに図１０に示すように、４つのスペーサ３３を間に介して両フランジ１６，２６間に間隙Ｓが形成される。この間隙Ｓによって供給通路ユニット１３の筒体１５が外部に連通されることとなる。
圧力開放ユニット２４の上部にはホッパ３０が設置されている。ホッパ３０は上方ほどテーパ状に拡開された断面方形の筒状に構成されている。図３及び図１０に示すように、ホッパ３０の下端にはフランジ３１が形成されている。
ホッパ３０、圧力開放ユニット２４及び供給通路ユニット１３はボルト３２によって各フランジ１６，２６，３１を重複配置させた状態で天井部１２上面のリブ１２ａに対して固定されている。コラム３に隣接する位置にはサンドをホッパ３０に供給するための原料供給塔３４が立設されている。
【００１３】
図１〜図４に示すように、コラム３の天井部１２から左方向に向かってビーム３５が張り出し形成されている。天井部１２内部からビーム３５の先端にかけてレール３６が形成されている。レール３６上には転動ローラ３４に支持されたキャリヤ３７が配設されている。ブローヘッド７はキャリヤ３７に吊り下げ支持されている。図１及び図４に示すように、ブローヘッド７にはロッド３８が併設されており、同ロッド３８がキャリヤ３７に付属した支持フレーム３９によって支持されることでブローヘッド７はキャリヤ３７に吊り下げられる。その結果、ブローヘッド７はコラム３内部（つまり天井部１２の真下）からビーム３５先端近くにかけて移動可能とされている。ロッド３８の中間位置にはダンパー装置４１が配設されている。
図１〜図３及び図１１に示すように、ブローヘッド７は円筒形形状の本体４５と本体４５下部に接続されたテーパ状に拡開した拡開部４６から構成されている。本体４５上部には本体４５内に向かって下垂するパイプ４７が配設されている。パイプ４７は本体４５の上端縁に形成された段差部４３に対して係合フランジ４４によって支持されている。係合フランジ４４は本体４５の上端縁よりも上方に突出することはない。ホッパ３０から供給された原料のサンドは筒体１５からこのパイプ４７を通過してブローヘッド７内に下部に蓄積されることとなる。パイプ４７先端は本実施の形態では本体４５の上下方向中央よりも若干下方位置に配置される。拡開部４６の底面４８には２箇所に射出口４９が形成されている。射出口４９には加圧時においてのみサンドの放出が可能な射出ノズル５０が配設されている。
コラム３の補強壁１０前面上部寄り位置には第１のエアシリンダ５１が配設されている。第１のエアシリンダ５１のロッド５２先端はキャリヤ３７から延出されるブラケット５３に接続されている。その結果、ロッド５２の進退に伴ってキャリヤ３７がレール３６上を左右方向に移動することとなっている。
【００１４】
図１及び図４に示すように、ビーム３５の先端上部位置には第２及び第３のシリンダ５５，５６が配設されている。コラム３の裏面には高圧エアタンク５７が配設されている。第２のシリンダ５５は当該第２のシリンダ５５下方位置にブローヘッド７が配置された状態で図示しないロッドを進出させてブローヘッド７を下方に向かって押圧する。高圧エアタンク５７のホース５８は第３のシリンダ５６に接続されている。第３のシリンダ５６は高圧エアタンク５７からの高圧エア放出におけるリリーフバルブとしての役割を果たす。高圧エアタンク５７からの高圧エアは第３のシリンダ５６を介して第２のシリンダ５５の図示しないロッド先端から放出可能とされている。
【００１５】
図１〜図４に示すように、ベッド２の上部には回転フレーム６０を介して金型９が配設されている。回転フレーム６０は前後に配置された長方形形状の２枚のベース板６１，６２と両ベース板６１，６２を連結する４本のガイド６３によって構成されている。回転フレーム６０はベッド２の前後に配設された軸受け６４，６５によって回動可能に軸支されている。分割金型としての金型９は第１及び第２の金型６７，６８から構成され回転フレーム６０のガイド６３内に配置されている。図４に示すように両金型６７，６８の当接面上部位置には注入口６９が形成されている。
【００１６】
回転フレーム６０の前後にはそれぞれ第４及び第５のシリンダ７０，７１が配設されている。両金型６７，６８は第４のシリンダ７０によって互いに接離するようになっている。また、成形された鋳型は第４のシリンダ７０によって押動されて第２の金型６８側に常に残るようになっている。第２の金型６８の後方には左右一対の第６のシリンダ７２が配設されている。第２の金型６８は鋳型の焼成後に両金型６７，６８が離型させられると第６のシリンダ７２によって下方に向かって９０度回転させられる。成形された鋳型は第５のシリンダ７１によって押動されてベッド２上に落下するようになっている。回転フレーム６０の後方にはラック、ピニオン、シリンダ等で構成される回転機構７３が配設されている。複雑な鋳型等を成形する場合には回転機構７３によって回転フレーム６０を１８０度回転させる。つまり金型を反転させ反対側に形成された注入口からもサンドを注入することが可能となっている（本実施の形態では反転はさせない）。
【００１７】
次にこのように構成されたシェルモールド成型機１の作用について詳細に説明する。図３に示すブローヘッド７が天井部１２の下面に配置されている状態を原位置として以下説明する。尚、以下の動作は図示しない制御盤によってコンピュータの制御下で操作されるものとする。
原位置にブローヘッド７が配置されている状態にあってはホッパ３０に投入されたサンドは圧力開放ユニット２４の小径筒体２５を通って供給通路ユニット１３の筒体１５に至りブローヘッド７の上部からパイプ４７を通って本体４５内に蓄積される。この時、図１２に示すように供給通路ユニット１３下部のシャッタ１９はその係合突起２９がブローヘッド７の本体４５と係合しているためコイルスプリング２２の付勢力に逆らって図上右方に押動されることとなりシャッタ１９の透孔２３と筒体１５透孔１４とが重複状態とされている。従って、サンドは供給通路ユニット１３からこれら透孔１４，２３を通ってブローヘッド７方向に供給可能状態となっている。
図３に示すように、ブローヘッド７下部に蓄積されているサンドはパイプ４７の下端を頂点として山状に積もっている。つまり、パイプ４７の下端がブローヘッド７内のサンドの一種の蓋の役割をなしている。射出ノズル５０から所定量のサンドが放出されて山の高さが低くなるとパイプ４７の下端との隙間ができる。すると新たなサンドがパイプ４７から自動的に追加補充され、その山が再びパイプ４７の下端に達すると補充が停止することとなるわけである。従って、通常ホッパ３０からサンドの供給を受ける供給通路ユニット１３の筒体１５及びパイプ２７は射出ノズル５０から次の放出がなされるまではサンドが隙間無くしっかりと詰まっている状態とされている。
【００１８】
ここに、サンドの重量はシャッタ１９に直接かからず、一旦圧力開放ユニット２４の緩衝プレート２８によって緩和されることとなる。また、筒体１５の内面全体にかかるサンドの重量に基づく内圧も間隙Ｓが形成されていることからここから放出されて軽減されることとなる。その結果、ホッパ３０からブローヘッド７に至るまでの唯一の継ぎ目となるシャッタ１９周辺の隙間（例えばシャッタ１９と透孔１４との間の隙間）からサンドの重量に基づく圧力によって漏れ出すことがほとんどなくなる。
【００１９】
次いで、金型９に所定量のサンドを供給する場合のブローヘッド７の動作について説明する。
第１のエアシリンダ５１が駆動させられるとキャリヤ３７がレール３６に沿って左方向に移動させられ原位置にあったブローヘッド７も一緒に移動していく。この移動に伴って図１３に示すようにブローヘッド７の本体４５とシャッタ１９の係合突起２９との係合が解除される。シャッタ１９はブローヘッド７の移動に伴ってコイルスプリング２２の付勢力によって図上左方向にスライド移動していき、最終的に図１３のシャッタ１９の透孔２３と筒体１５透孔１４とが完全にずれた位置に配置される。つまり、シャッタ１９によって筒体１５の底面が遮蔽されることとなりサンドは供給通路ユニット１３から下方に落下することはない。
キャリヤ３７とともに移動したブローヘッド７は図２に示すビーム３５先端寄り位置、すなわち金型９の上方位置であって、射出ノズル５０と注入口６９が一致する位置で停止させられる（この位置を射出位置とする）。射出位置において第２のシリンダ５５が駆動させられてブローヘッド７を下方に押圧する。ブローヘッド７は第２のシリンダ５５によって射出ノズル５０と注入口６９が連結された状態で金型９に密着させられる。金型９（両金型６７，６８）は第４のシリンダ７０によって互いに密着させられる。
【００２０】
次いで第３のシリンダ５６が駆動させられて高圧エアタンク５７のホース５８から高圧エアが第２のシリンダ５５を経由してブローヘッド７内に供給される。するとブローヘッド７内の内圧が高まりブローヘッド７下部に蓄積されたサンドが射出ノズル５０から注入口６９を介して金型９内に供給される。
そして定法に従って金型９内でサンドを加熱保持して硬化させる。一方、所定量のサンドの射出が完了した段階で第３のシリンダ５６が再度駆動させられ高圧エアタンク５７からの高圧エアの供給が停止させられる。ほぼ同時に第２のシリンダ５５も再度駆動させられブローヘッド７と金型９との密着関係が解除される。
そして、第１のエアシリンダ５１を駆動させてキャリヤ３７とともに移動したブローヘッド７を原位置に復帰させる。すると図１２に示すように再びシャッタ１９は再び開放状態となる。原位置に復帰したブローヘッド７内は金型９に供給したサンド分が減少しているため、上記のように自動的にパイプ４７の下端位置までサンドが追加補充されることとなる。一方、金型９内で硬化させられたサンド（鋳型）を取り出すために両金型６７，６８を離間させた後第６のシリンダ７２を駆動させて金型６８を下向きにし、次いで第５のシリンダ７１を駆動させて離型させる。
【００２１】
このように構成することで本実施の形態では次のような効果が奏される。
（１）圧力開放ユニット２４の緩衝プレート２８によってホッパ３０からブローヘッド７に至る途中の筒体１５内の重量が直接的にシャッタ１９にかかることがなくなるため、シャッタ１９周辺からのサンドの漏れが極めて少なくなり、こぼれたサンドがパイプ４７以外の係合フランジ４４周辺からブローヘッド７の本体４５内に侵入することがなくなる。その結果、本体４５内の蓄積されたサンドの量が一定となり、ブローヘッド７内に高圧エアタンク５７から高圧エアを供給した場合にブローヘッド７内部の圧力が一定に保たれることとなり果安定した量のサンドを金型９に供給することができる。
（２）圧力開放ユニット２４は緩衝プレート２８に加えて間隙Ｓがホッパ３０と供給通路ユニット１３の間に形成されるため、サンドの堆積による内圧がこの間隙Ｓから放出されることとなり、必要以上にシャッタ１９に圧力がかかることがない。
（３）圧力開放ユニット２４の小径筒体２５によって通過による抵抗が大きくなるためシャッタ１９に圧力が軽減される。更に、小径筒体２５の内径よりも緩衝プレート２８のほうが大きいため小径筒体２５を流下するサンドは基本的にすべて緩衝プレート２８によって一旦下方への直接的な流下が阻止されることとなってより効果的にシャッタ１９へかかる重量の分散が可能となる。
（４）圧力開放ユニット２４は供給通路ユニット１３とは別体で構成されているため、保守点検や交換が単独で可能となる。
【００２２】
尚、この発明は、次のように変更して具体化することも可能である。
・圧力開放ユニット２４はホッパ３０と供給通路ユニット１３（筒体１５）との間に開口部としての間隙Ｓを形成させ内圧を解放するようになっていたが、緩衝プレート２８だけでも圧力分散の効果が大きいため間隙Ｓは必ずしもなくともよい。
・緩衝体としての緩衝プレート２８の形状は上記に限定されるものではない。立体形状の外形のものであっても構わない。
・緩衝体としての緩衝プレート２８は複数（上下方向に直列に）配置するようにしてもよい。
・上記実施の形態では緩衝体と外部に連通する開口部を構成するために圧力開放ユニット２４によって実現したが、このような別体ではなく供給通路ユニット１３と一体的に緩衝体や開口部を構成するようにしてもよい。
・上記実施の形態ではブローヘッド７は金型９の上部位置に移動するような構成であったが、逆に金型がブローヘッドの下方位置に移動するようなシェルモールド成型機であっても構わない。ブローヘッドが移動しなければサンドの落下はないもののやはりシャッタは必要となるため、サンドの漏れの問題が生ずる。このようなタイプであってもシャッタがなければ遮蔽能力が劣ってブローヘッド内の内圧を上げられないからである。
・シェルモールド成型機以外の成型機に応用することも可能である。
その他本発明の趣旨を逸脱しない範囲で変更した態様で実施することは事由である。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の実施の形態のシェルモールド成型機の斜視図。
【図２】同じシェルモールド成型機の正面図。
【図３】同じシェルモールド成型機の部分破断一部省略正面図。
【図４】同じシェルモールド成型機の側面図。
【図５】供給通路ユニットの斜視図。
【図６】供給通路ユニットの平面図。
【図７】供給通路ユニットの一部破断背面図。
【図８】圧力開放ユニットの斜視図。
【図９】圧力開放ユニットの正面図。
【図１０】供給通路ユニット上部に配置された圧力開放ユニット周辺の断面図。
【図１１】ブローヘッドの側断面図。
【図１２】供給通路ユニット下部のシャッタが開放状態にあることを説明する断面図。
【図１３】供給通路ユニット下部のシャッタが閉鎖状態にあることを説明する断面図。
【符号の説明】
【００２４】
１…シェルモールド成型機、７…ブローヘッド、９…金型、１５…供給通路としての筒体、１９…シャッタ機構の一部を構成するシャッタ、１１…間隙、１５…可撓性パッキン、２５…小径通路としての小径筒体、２８…緩衝体としての緩衝プレート、３０…ホッパ、４９…粉粒体射出口としての射出口、５６…加圧機構の一部を構成する第３のシリンダ、５７…加圧機構の一部を構成する高圧エアタンク、６９…粉粒体注入口としての注入口、Ｓ…開口部としての間隙。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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