(57)【要約】【課題】  使用時に圧力センサが高温に加熱されるような場合であっても、圧力センサからの出力信号の０点位置が変動することを抑え、安定した信頼性の高い圧力検知を可能にする。【解決手段】  圧電センサ２２を内蔵した外部筐体１０と、該外部筐体１０内に配置され、圧電センサ２２に被測定体からの圧力を伝達する、前記圧電センサ２２を含む内部構造体２２、２４、２６、２８、３２とを備えた圧力センサにおいて、被測定体の温度変化にともなって変動する、前記外部筐体１０と前記内部構造体との熱膨張量をマッチングさせたことを特徴とする。【選択図】          図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧電センサを内蔵した外部筐体と、該外部筐体内に配置され、圧電センサに被測定体からの圧力を伝達する、前記圧電センサを含む内部構造体とを備えた圧力センサにおいて、
被測定体の温度変化にともなって変動する、前記外部筐体と前記内部構造体との熱膨張量をマッチングさせたことを特徴とする圧力センサ。
【請求項２】
内部構造体が、圧電センサを挟んで配置された前部電極と後部電極とを備え、
後部電極に圧電センサに生じた電荷信号を取り出すリードピンが設けられていることを特徴とする請求項１記載の圧力センサ。
【請求項３】
外部筐体の前端部にダイアフラムが封着され、
前記ダイアフラムが受ける圧力が内部構造体を介して圧電センサに伝達されるように設けられていることを特徴とする請求項１または２記載の圧力センサ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は圧力センサに関し、より詳細には内燃機関のシリンダ内のような高温、高圧環境下において好適に使用することができる圧力センサに関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関のシリンダ内のような高温、高圧環境下における圧力を検知するセンサとして、圧電素子を圧力検知部に使用した圧力センサが知られている。圧電素子は、高温で連続使用が可能であり、高速応答特性を備えていることから、高温、高圧環境下での圧力検知に好適に使用することが可能である。圧力検知用として使用する圧電素子としては、従来、水晶、リン酸ガリウム、ニオブ酸リチウム、ランガサイト等が知られている（特許文献１、特許文献２参照）。
【０００３】
図２に示す圧力センサは、円筒体状に形成した本体１０の前端部にダイアフラム２０を封着し、本体１０の前端部側に形成されているヘッド部１５の内部に圧電センサ２２を配置したものであり、ダイアフラム２０に作用した圧力によって圧電センサ２２に生じた電荷信号をリードピン４０およびレセプタクル４２を介して検知器により検知するように構成されている。例示した圧力センサは横軸効果を利用する圧電素子を使用したもので、この圧電素子を複数枚積層して圧電センサ２２としている。
【０００４】
圧力の検知部に圧電素子を使用する圧力センサでは圧電素子を一定の圧力で加圧した状態で使用する。図２に示す圧力センサでは、圧電センサ２２を挟んで前部電極２４と後部電極２６とを配置し、第１のインナーボディ３２と第２のインナーボディ３４とによって絶縁リング２８を介して後部電極２６を押圧することにより圧電センサ２２に所定の圧力が作用するようにしている。前部電極２４はダイアフラム２０と一体に形成されており、ダイアフラム２０は本体１０の前端部に溶接して取り付けられている。
【特許文献１】特開平５−１７２６８０号公報
【特許文献２】特開平１０−５４７７３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
圧力検知部に圧電素子を使用した圧力センサでは、上述したように、圧力センサを組み立てる際に圧電センサ２２に所定の圧力が作用するように調節して組み立てる。圧電センサ２２に予圧を作用させた状態に組み立てることにより、圧電センサ２２から確実に出力信号を取り出すことが可能となる。
しかしながら、実際に圧力センサをエンジン等に取り付けて被測定体の圧力を測定すると、圧力センサが加熱されて高温になった場合に、圧力センサからの出力信号の０点位置が基準位置から変動してしまうという問題が生じた。
【０００６】
このように、圧力センサの出力信号の０点位置が変動すると、圧力センサからの出力信号が被測定体の正確な圧力値を反映したものとならなくなり、圧力センサによる測定データの信頼性が損なわれる結果となる。
そこで、本発明はこれらの課題を解決すべくなされたものであり、その目的とするところは、エンジン内の圧力を検知する場合のように、使用時に圧力センサが高温に加熱されるような条件となる場合であっても、圧力センサからの出力信号の０点位置が変動することを抑え、これによって安定した信頼性の高い圧力検知を可能にする圧力センサを提供するにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するため、本発明は次の構成を備える。
すなわち、圧電センサを内蔵した外部筐体と、該外部筐体内に配置され、圧電センサに被測定体からの圧力を伝達する、前記圧電センサを含む内部構造体とを備えた圧力センサにおいて、被測定体の温度変化にともなって変動する、前記外部筐体と前記内部構造体との熱膨張量をマッチングさせたことを特徴とする。
【０００８】
また、前記内部構造体が、圧電センサを挟んで配置された前部電極と後部電極とを備え、後部電極に圧電センサに生じた電荷信号を取り出すリードピンが設けられていることを特徴とする。
また、前記外部筐体の前端部にダイアフラムが封着され、前記ダイアフラムが受ける圧力が内部構造体を介して圧電センサに伝達されるように設けられていることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明に係る圧力センサは、外部筐体と内部構造体の熱膨張量をマッチングさせた構成としたことにより、被測定体の温度が上昇して圧力センサ自体の温度が室温から上昇したような場合でも、圧電センサに作用する圧力が組み立て時に設定した予圧力から変動することを防止することができ、被測定体の圧力を正確に検知することを可能として、安定した信頼性の高い圧力センサとして提供することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。
図１は、本発明に係る圧力センサの一実施形態の構成を示す断面図である。図は、圧電素子が内蔵されている圧力センサのヘッド部１５の構成を拡大して示す。ヘッド部１５の構成は前述した図２に示す圧力センサにおける構成と同様であり、圧電センサ２２を挟んで前部電極２４と後部電極２６とが配置され、絶縁リング２８、後部電極２６を介して第１のインナーボディ３２によって圧電センサ２２に所定の予圧が加えられている。
【００１１】
図２に示すように、第１のインナーボディ３２は絶縁リング２８の後面に当接し、第２のインナーボディ３４は第１のインナーボディ３２の後面に当接する。第２のインナーボディ３４の外周面にはねじが設けられ、第２のインナーボディ３４は本体１０の内周面に設けたねじと螺合する。圧電センサ２２に作用させる予圧は、組み立て時に第２のインナーボディ３４の軸線方向の位置を調節することによって適宜設定することができる。予圧を調節した後、第１のインナーボディ３２と本体１０との間をレーザ溶接し、第１のインナーボディ３２を本体１０に固設することによって圧電センサ２２に所定の圧力が作用した状態で保持される。３６がレーザ溶接部である。
【００１２】
図２に示した形態の従来の圧力センサにおいては、本体１０、ダイアフラム２０、後部電極２６および第１のインナーボディ３２には、いずれも同一材質のステンレス材が使用されている。また、圧電センサ２２にはランガサイト結晶からなる圧電素子が使用され、絶縁リング２８にはアルミナセラミックが使用されている。
【００１３】
圧力センサをたとえばエンジンに取り付けてエンジン内の圧力を検知するといった際には、ダイアフラム２０をエンジンルーム内に向け、圧力センサをエンジン本体に固定して使用する。図１で、１１は本体１０のヘッド部１５の外周面に設けたねじ部であり、本実施形態の圧力センサは、被検知体にこのヘッド部１５をねじ込んで固定するように形成されている。
したがって、実際にエンジン内の圧力を検知するといった場合は、ダイアフラム２０およびヘッド部１５はもちろんのこと、ヘッド部１５に内蔵されている圧電センサ２２、後部電極２６、絶縁リング２８、第１のインナーボディ３２等は加熱されて高温になる。
【００１４】
図６は従来の圧力センサを用いて自動車用エンジンの燃焼圧力を測定したデータを示すものである。図のように、圧力センサからの出力信号は、エンジンルーム内で繰り返して燃焼が生じていることに対応してスパイク状の出力信号が繰り返しあらわれることを示す。また、同時に図６は、エンジンの燃焼開始から時間が経過するとともに、０点位置が徐々に下方にドリフト移動することを示す。
【００１５】
本発明者らは、圧力センサの出力信号の０点位置がこのように変動する原因を調査したところ、この０点位置が変動する原因が、圧力センサの外部筐体である本体１０と、ヘッド部１５に内蔵されている圧電センサ２２、前部電極２４、後部電極２６等の内部構造体の熱膨張係数が相違していることにあることを見いだした。
すなわち、圧力センサを組み立てた室温時と、圧力センサが高温に加熱された時とでは、外部筐体と内部構造体の熱膨張量が異なり、この熱膨張量の差によって圧電センサ２２に作用する圧力（予圧力）が変動し、圧力センサの出力信号の０点位置が変動する結果になることがわかった。
【００１６】
なお、内部構造体とは、筒状に形成された外部筐体の内部に配置された部材で、外部筐体との関係で熱膨張量を考慮する対象となる部材あるいは部材の一部分をいう。図１に示す本実施形態で外部筐体との関係で熱膨張量を比較検討する対象となる内部構造体は、本体１０と第１のインナーボディとをレーザ溶接したレーザ溶接部３６から本体１０の前方部分に配されている部材（図のＬの範囲）、すなわち、ダイアフラム２０と一体に形成された前部電極２４、圧電センサ２２、後部電極２６、絶縁リング２８、第１のインナーボディ３２の一部ということになる。
【００１７】
従来の圧力センサにおいて、本体１０、ダイアフラム２０、後部電極２６、第１のインナーボディ３２を形成しているステンレス材（ＳＵＳ＃６３０）の熱膨張係数は１１×１０-6（／℃）であり、ランガサイト結晶からなる圧電センサ２２の熱膨張係数は５〜６×１０-6（／℃）である。また、絶縁リング２８を構成するアルミナセラミックの熱膨張係数は７〜８×１０-6（／℃）である。これらの熱膨張係数を比較してみると、圧電センサ２２の熱膨張係数が他のステンレス材からなる部材の熱膨張係数よりもかなり小さいことがわかる。
【００１８】
図１に示す圧力センサの場合は、その構造上、本体１０からなる外部筐体と、ヘッド部１５に内蔵されている内部構造体の熱膨張量は別個に計算して求めることができる。
すなわち、図１に示す範囲Ｌについて、本体１０の熱膨張量と、ヘッド部１５に内蔵されている内部構造体の熱膨張量とを比較することによって、温度とともに外部筐体と内部構造体の熱膨張量がどのように変化するかを計算して求めることができる。
【００１９】
図４は、外部筐体の膨張量と内部構造体の膨張量を計算によって求めた結果を示す。なお、この計算では、、本体１０、ダイアフラム２０、後部電極２６、第１のインナーボディ３２が同一のステンレス材（ＳＵＳ＃６３０）からなるとし、圧電センサ２２の熱膨張係数を６×１０-6（／℃）、絶縁リング２８の熱膨張係数を７×１０-6（／℃）として求めた。熱膨張量はヘッド部１５の長さ、圧電センサ２２の厚さ（長さ）、後部電極２６の厚さ（長さ）等によって変動する。図示例は図１に示す設計値に基づく。
図４は、外部筐体の熱膨張係数と内部構造体の熱膨張係数が相違していると、温度とともに熱膨張量の差が徐々に大きくあらわれるようになることを示している。
【００２０】
このように、外部筐体の熱膨張係数と内部構造体の熱膨張係数とが相違していると、温度とともに熱膨張量の差が大きくなり、結果として圧電センサ２２に作用する圧力（予圧力）が変動する（本実施形態では圧電センサ２２に作用する圧力が小さくなるように作用する）。その結果として図６に示すように、圧力センサの温度が上昇していくと徐々に圧力センサの出力信号の０点位置がドリフト移動するものと考えられる。
【００２１】
本実施形態の圧力センサは、圧力センサが高温になった場合でもこのような外部筐体と内部構造体との熱膨張量の差が生じないように、内部構造体の材質を選択したことを特徴とする。すなわち、内部構造体を構成する圧電センサ２２はステンレス材からなる外部筐体とくらべて熱膨張係数が小さく、温度上昇した際における熱膨張量が外部筐体にくらべて小さいから、この圧電センサの熱膨張量を内部構造体を構成している他の部材の熱膨張量によって補い、これによって内部構造体全体としての熱膨張量と外部筐体の熱膨張量をマッチングさせるようにする。
【００２２】
本実施形態では、実際にはダイアフラム２０については本体１０と同一のステンレス材を使用して、後部電極２６と第１のインナーボディ３２とに別の材質のステンレス材を使用した。具体的には、外部筐体を構成するステンレス材（熱膨張係数１１×１０-6（／℃））に対して、これよりも熱膨張係数の大きなステンレス材（ＳＵＳ＃３０３または＃３０４）熱膨張係数１７×１０-6（／℃）を後部電極２６と第１のインナーボディ３２とに使用した。
【００２３】
図３は、後部電極２６と第１のインナーボディ３２にこの別の材質のステンレス材を使用した場合に、外部筐体と内部構造体の熱膨張量が温度とともにどのように変化するかを計算して求めた結果を示す。圧電センサ２２および後部電極２６等の内部構造体の形状および配置は図１に示したものと同一である。
図３に示したグラフは、後部電極２６と第１のインナーボディ３２として上記の材料を使用した場合には、外部筐体と内部構造体との熱膨張量がマッチングし、温度が上昇しても熱膨張量の差が生じないことを示している。
【００２４】
図５は外部筐体と内部構造体との熱膨張量をマッチングさせた圧力センサを自動車用エンジンに取り付けて、図６に示す従来の圧力センサを使用した場合と同一の条件で燃焼圧を測定した結果を示す。図５においても、従来の圧力センサを用いた場合と同様に、エンジンの燃焼とともにスパイク状の出力信号が繰り返しあらわれている。この図５に示す測定データにおいて特徴的な点は、測定データの０点位置の変動がほとんどないことである。０点位置の変動については、図６に示す従来の圧力センサを用いた測定データと比較すると明りょうである。
【００２５】
図６では、燃焼開始時から徐々に０点位置が下がっていく傾向がみられる。これはエンジンが燃焼開始するとともに圧力センサ自体の温度が徐々に上がっていき、外部筐体と内部構造体との熱膨張量の差が徐々に大きくなっていくことに対応している。一方、図５に示す本実施形態の圧力センサの測定データでは燃焼開始時からの時間経過とともに０点位置が変動する量はわずかである。これは外部筐体と内部構造体との熱膨張量がマッチングされていることによる。
図５、６を比較してわかるように、本実施形態の圧力センサによれば、０点位置の変動量を小さく抑えることによって、被測定体の圧力値を正確に測定することが可能になり、安定した信頼性の高い圧力センサとして使用することが可能となる。
【００２６】
なお、上記実施形態においては、内部構造体のうち後部電極２６と第１のインナーボディ３２の材質を外部筐体である本体１０の材質と異なる材質としたが、外部筐体と内部構造体との熱膨張量をマッチングさせる方法は、上記の方法に限られるものではない。たとえば、内部構造体を構成する他の部材の材質を変えるようにすることもできる。また、熱膨張量は各部材の物理的寸法にも関連するから、部材の大きさ（厚さ、長さ）を設計変更することによって調節することもできる。
【００２７】
また、内部構造体の材質を変えるかわりに、外部筐体である本体１０の材質を変えることによってマッチングを図ることも可能である。外部筐体と内部構造体との熱膨張量差は相対的なものであるから、外部筐体と内部構造体の一方あるいは双方についてその熱膨張量を比較検討して設計することができるからである。また、上述した実施形態のようにステンレス材であっても熱膨張係数が異なる材料を使用するといったように、同一材からなる材料であっても熱膨張係数が異なる材料を組み合わせて外部筐体と内部構造体との熱膨張量をマッチングさせるように調節することも可能である。
【００２８】
本発明は上記実施形態において説明した構成に係る圧力センサに限ることなく、外部筐体内に圧電センサを備えた内部構造体を備え、圧電センサから信号を取り出すように構成されている圧力センサについては共通に適用することができる。この場合、圧力センサは圧電センサに対して常に一定の圧力を作用させる構造となっている製品に限るものではない。導電性接合剤等を使用して圧電センサに予圧を作用させることなく確実に電荷信号を取り出すことができる構造を備えた圧力センサについても同様に適用することができる。また、上記実施形態においてはランガサイト結晶からなる横軸効果を利用した圧電素子を用いて圧電センサ２２としているが、他の圧電素子を使用した圧力センサについても同様に適用することができる。また、他の圧電素子を使用して上記実施形態とは異なる形態に構成した圧力センサについても同様に適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】本発明に係る圧力センサのヘッド部の構成を拡大して示す断面図である。
【図２】圧力センサの全体構成を示す断面図である。
【図３】外部筐体と内部構造体の熱膨張量をマッチングさせた状態での熱膨張量の温度変化を示すグラフである。
【図４】外部筐体と内部構造体の熱膨張量が温度とともに変化する様子を示すグラフである。
【図５】本発明に係る圧力センサを用いて圧力を測定した結果を示すグラフである。
【図６】従来の圧力センサを用いて圧力を測定した結果を示すグラフである。
【符号の説明】
【００３０】
１０  本体
１５  ヘッド部
２０  ダイアフラム
２２  圧電センサ
２４  前部電極
２６  後部電極
２８  絶縁リング
３０  絶縁スリーブ
３２  第１のインナーボディ
３４  第２のインナーボディ
３６  レーザ溶接部
４０  リードピン                                                       
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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