(57)【要約】【課題】切屑処理性、表面粗さを含めた被削性に優れた硫黄及び硫黄複合快削鋼を得ることができる。【解決手段】Ｃ：０．０２〜０．１５ｍａｓｓ％、Ｍｎ：０．０５〜１．８ｍａｓｓ％、Ｓ：０．１６〜０．４９ｍａｓｓ％、Ｃｒ：０．３〜２．３ｍａｓｓ％、ならびに、Ｔｉ：０．００３ｍａｓｓ％未満（ただし、０は含まない）、残部：Ｆｅ及び不可避的に混入する元素とからなり、且つ、次の条件、Ｍｎ／Ｃｒ比：０．２〜５を満足すると共に、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼が共存する固液共存温度域が３０℃以上で、且つ、固相線温度が１３００℃以上である。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：０．０２〜０．１５ｍａｓｓ％、
Ｍｎ：０．０５〜１．８ｍａｓｓ％、
Ｓ：０．１６〜０．４９ｍａｓｓ％、
Ｃｒ：０．３〜２．３ｍａｓｓ％、
Ｔｉ：０．００３ｍａｓｓ％未満（ただし、０は含まない）、
残部：Ｆｅ及び不可避的に混入する元素
からなり、且つ、下記条件
Ｍｎ／Ｃｒ比：０．２〜５
を満足すると共に、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼が共存する固液共存温度域が３０℃以上で、且つ、固相線温度が１３００℃以上であることを特徴とする、被削性に優れた硫黄及び硫黄複合快削鋼。
【請求項２】
Ｓｉ：０．１ｍａｓｓ％以下、
Ｐ：０．０４〜０．１２ｍａｓｓ％、
Ａｌ：０．０１ｍａｓｓ％以下
を更に含有することを特徴とする、請求項１記載の、被削性に優れた硫黄及び硫黄複合快削鋼。
【請求項３】
Ｃａ：０．０００１〜０．００９０ｍａｓｓ％、
Ｐｂ：０．０１〜０．４０ｍａｓｓ％、
Ｓｅ：０．０２〜０．３０ｍａｓｓ％、
Ｔｅ：０．０３〜０．１５ｍａｓｓ％、
Ｂｉ：０．０２〜０．２０ｍａｓｓ％、
Ｓｎ：０．００３〜０．０２０ｍａｓｓ％、
Ｂ：０．００４〜０．０１０ｍａｓｓ％、
Ｎ：０．００５〜０．０１５ｍａｓｓ％、
Ｃｕ：０．０５〜０．５ｍａｓｓ％、
Ｖ：０．００５〜０．２ｍａｓｓ％、
Ｚｒ：０．００５〜０．０９ｍａｓｓ％、
Ｍｇ：０．０００５〜０．００８０ｍａｓｓ％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０９ｍａｓｓ％、
Ｏ：０．００３〜０．０３５ｍａｓｓ％
の内から選んだ少なくとも１種を含有することを特徴とする、請求項１又は２記載の、被削性に優れた硫黄及び硫黄複合快削鋼。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、被削性向上元素である硫黄及び鉛を含有した低炭素量の硫黄及び硫黄複合快削鋼に関するものであり、さらには、切屑処理性、表面粗さを含めた被削性に優れた快削鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、快削鋼としては、快削元素として、硫黄（Ｓ）及び鉛（Ｐｂ）を添加することにより快削性を付与する硫黄及び硫黄複合快削鋼が知られている。また、被削性については、硫化物が大きいほど、又は、紡錘状に近いほど被削性が向上すると言われている。これまで、被削性に有効な紡錘状の形態に制御するために一般的には多量の酸素を添加し紡錘状としている。しかしながら、全ての酸素が硫化物に固溶しないため、同時に巨大酸化物の生成が回避できず、地疵の原因となり、加工製品に対して重大な欠陥を発生させている。また、硬質のアルミナクラスタが生成し、機械的性質が劣化する。
【０００３】
これに対して、特開平１−３０９９４６号公報には、巨大酸化物の生成を回避するために酸素量を０．００８ｍａｓｓ％以下に限定した快削鋼が開示されている。以下、従来技術１という。
【０００４】
また、特公平１−３２３０２号公報には、アルミナクラスタの生成を回避するために酸素量を０．００３０ｍａｓｓ％に限定した快削鋼が開示されている。以下、従来技術２という。
【０００５】
さらに、特開２０００−８７１７９号公報には、硫化物を被削性に有効な紡錘状の形態に制御するために酸素ではなく、Ｃａ、あるいは、Ｍｇを添加した快削鋼が開示されている。以下、従来技術３という。
【０００６】
【特許文献１】特開平１−３０９９４６号公報
【特許文献２】特公平１−３２３０２号公報
【特許文献３】特開２０００−８７１７９号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来技術１は、酸素量を０．００８％以下に限定しているが、この場合、単に酸素量を低減しているのみなので、硫化物の紡錘状への形態制御が十分でない。このため、伸長した硫化物が存在するようになることから、被削性の観点からみて不安である。
【０００８】
同様に、従来技術２は、酸素量を０．００３０％以下に限定しているが、この場合も単に酸素量を低減しているのみなので、硫化物の紡錘状への形態制御が十分でない。このため、伸長した硫化物が存在するようになることから、被削性の観点からみて不安である。
【０００９】
従来技術３は、Ｃａ、あるいは、Ｍｇの添加により硫化物を紡錘状にしているが、Ｃａ、あるいは、Ｍｇは蒸気圧が高いため、製造時添加することが難しく、硫化物の紡錘状への形態制御が十分でないため、伸長した硫化物が存在するようになることから、被削性の観点からみて不安である。
【００１０】
従って、この発明は、上記した問題点を解決するためになされたものであって、硫化物を紡錘状化することにより被削性を向上させるのではなく、硫化物を大型化することにより、被削性に優れた硫黄及び硫黄複合快削鋼を提供することを目的とする。
【００１１】
硫化物の大型化は、上記酸素量、Ｃａ量、及び、Ｍｇ量に影響されないため、それらの添加の有無、ならびに、添加量によらず被削性の向上が図られるが、硫化物の大型化と同時に、並行して、酸素、Ｃａ、Ｍｇ添加による硫化物を紡錘状に形態制御することによる被削性の向上は可能であるので、更に被削性を向上する目的でそれらを添加することに何ら問題は生じない。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明者等は、上記の課題達成のために鋭意研究を重ねた結果、下記の知見を得た。
【００１３】
（１）硫化物晶出時の硫化物と溶鋼とが共存する固液共存温度域を３０℃以上とすることにより、被削性を向上させるのに十分な大きさの硫化物の確保が可能となった。
【００１４】
（２）Ｃｒ、Ｍｎ及びＳの適量添加ならびにＭｎ／Ｃｒ比の適正化を図ることにより、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼とが共存する固液共存温度域を３０℃以上とすることが可能となり、その結果、硫化物の大型化が図れ、被削性の向上が可能となった。
【００１５】
（３）上述のごとく、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼が共存する固液共存温度域を３０℃以上とすることにより、被削性を向上させるのに十分な大きさの硫化物の確保が可能となるが、その反面、固相線温度が低下した場合、熱間加工性が低下し、圧延表面疵が生じやすくなる。しかしながら、固相線温度を１３００℃以上とすることにより、圧延時の表面疵の回避が可能となった。
【００１６】
（４）一方、硫化物の紡錘状への形態制御については、Ｔｉを微量添加することが有効であり、また、Ｔｉは、製造時に添加することも容易である。
【００１７】
この発明は、上記知見に基づきなされたものであって、下記を特徴とする。
【００１８】
請求項１記載の発明は、Ｃ：０．０２〜０．１５ｍａｓｓ％、Ｍｎ：０．０５〜１．８ｍａｓｓ％、Ｓ：０．１６〜０．４９ｍａｓｓ％、Ｃｒ：０．３〜２．３ｍａｓｓ％、ならびに、Ｔｉ：０．００３ｍａｓｓ％未満（ただし、０は含まない）、残部：Ｆｅ及び不可避的に混入する元素とからなり、且つ、下記条件
Ｍｎ／Ｃｒ比：０．２〜５
を満足すると共に、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼が共存する固液共存温度域が３０℃以上で、且つ、固相線温度が１３００℃以上であることに特徴を有するものである。
【００１９】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明において、Ｓｉ：０．１ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０４〜０．１２ｍａｓｓ％、Ａｌ：０．０１ｍａｓｓ％以下を更に含有することに特徴を有するものである。
【００２０】
請求項３記載の発明は、請求項１又は２記載の発明において、Ｃａ：０．０００１〜０．００９０ｍａｓｓ％、Ｐｂ：０．０１〜０．４０ｍａｓｓ％、Ｓｅ：０．０２〜０．３０ｍａｓｓ％、Ｔｅ：０．０３〜０．１５ｍａｓｓ％、Ｂｉ：０．０２〜０．２０ｍａｓｓ％、Ｓｎ：０．００３〜０．０２０ｍａｓｓ％、Ｂ：０．００４〜０．０１０ｍａｓｓ％、Ｎ：０．００５〜０．０１５ｍａｓｓ％、Ｃｕ：０．０５〜０．５ｍａｓｓ％、Ｖ：０．００５〜０．２ｍａｓｓ％、Ｚｒ：０．００５〜０．０９ｍａｓｓ％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００８０ｍａｓｓ％、Ｎｂ：０．００５〜０．０９ｍａｓｓ％、Ｏ：０．００３〜０．０３５ｍａｓｓ％の内の少なくとも１種を含有することに特徴を有するものである。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下に、この発明における数値の限定理由について説明する。
【００２２】
Ｃ：０．０２〜０．１５ｍａｓｓ％
Ｃは、鋼の強度及び被削性に大きな影響を及ぼすので重要な元素である。しかし、Ｃ含有量が０．０２ｍａｓｓ％未満では充分な強度が得られない。一方、Ｃ含有量が０．１５ｍａｓｓ％を超えると強度が高くなりすぎて、被削性が劣化する。従って、Ｃ含有量は０．０２〜０．１５ｍａｓｓ％、好ましくは、０．１０ｍａｓｓ％以下とする。
【００２３】
Ｓｉ：０．１ｍａｓｓ％以下
Ｓｉは、脱酸元素であり、この酸化物は、硫化物の生成核として作用し、硫化物の生成を促進し硫化物を微細化し、切削工具寿命を劣化させることから、工具寿命を更に延ばしたい場合は、Ｓｉ含有量は、０．１ｍａｓｓ％以下、好ましくは０．０３ｍａｓｓ％以下に低減した方が良い。
【００２４】
Ｍｎ：０．０５〜１．８ｍａｓｓ％
Ｍｎは、被削性に重要な硫化物形成元素である。しかし、Ｍｎ含有量が０．０５ｍａｓｓ％未満では、硫化物量が少ないため、充分な被削性が得られないと共に、固相線温度が１３００℃未満となるため、熱間加工性が低下し、圧延表面疵が生じやすくなる。一方、Ｍｎ含有量が１．８ｍａｓｓ％を超えると、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼が共存する固液共存温度域が３０℃未満となり、その結果、硫化物が細かく晶出してしまうため、被削性が低下する。従って、Ｍｎ含有量は、０．０５〜１．８ｍａｓｓ％、好ましくは、０．２２〜０．６０ｍａｓｓ％未満とする。
【００２５】
Ｐ：０．０４〜０．１２ｍａｓｓ％
Ｐは、切削加工時に構成刃先の生成を抑制することにより、仕上げ面粗さを低減させるのに有効な元素である。しかし、Ｐ含有量が０．０４ｍａｓｓ％未満では、充分な効果が得られず、一方、Ｐ含有量が０．１２ｍａｓｓ％を超えると、その効果が飽和すると共に熱間加工性及び延性の低下が著しい。従って、Ｐ含有量は、０．０４〜０．１２ｍａｓｓ％にする。
【００２６】
Ｓ：０．１６〜０．４９ｍａｓｓ％
Ｓは、被削性に有効な硫化物形成元素である。しかし、Ｓ含有量が０．１６％未満では、硫化物量が少ないため、被削性に対する効果が小さい。同時に、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼が共存する固液共存温度域が３０℃未満となり、その結果、硫化物が細かく晶出してしまうため、被削性が低下してしまう。一方、０．４９ｍａｓｓ％を超えると固相線温度が１３００℃未満となるため、熱間加工性が低下し、圧延表面疵が生じやすくなる。従って、Ｓ含有量は０．１６〜０．４９ｍａｓｓ％にする。
【００２７】
Ｃｒ：０．３〜２．３ｍａｓｓ％
Ｃｒは、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼が共存する固液共存温度域、ならびに、固相線温度に大きく影響を及ぼすこの発明の根幹に関わる重要な元素である。しかし、Ｃｒ含有量が０．３ｍａｓｓ％未満では、固相線温度がかなり低温となり、熱間加工性が低下して圧延時に表面疵が発生する。一方、Ｃｒ含有量が２．３ｍａｓｓ％を超えて添加すると、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼が共存する固液共存温度域が３０℃未満となり、その結果、硫化物が細かく晶出してしまうため、被削性が低下してしまう。従って、Ｃｒ含有量は、０．３〜２．３ｍａｓｓ％、好ましくは、１．５ｍａｓｓ％以下とする。
【００２８】
Ａｌ：０．０１ｍａｓｓ％以下
Ａｌは、Ｓｉと同様に脱酸元素であり、この酸化物は、硫化物の生成核として作用し、硫化物の生成を促進し硫化物を微細化し、切削工具寿命を劣化させる。従って、工具寿命を更に延ばしたい場合は、０．０１ｍａｓｓ％以下、好ましくは、０．０３ｍａｓｓ％以下に低減すべきである。
【００２９】
Ｔｉ：０．００３ｍａｓｓ％未満（ただし、０は含まない）
Ｔｉは、硫化物の紡錘状への形態制御に対して有効な元素であり、ひいては、被削性を向上させるのに有効な元素であり微量添加で効果がある。しかし、あまり大量に添加すると逆に、被削性のうち工具寿命が劣化する。従って、Ｔｉ含有量は、０．００３ｍａｓｓ％未満（ただし、０は含まない）とする。
【００３０】
Ｃａ：０．０００１〜０．００９０ｍａｓｓ％、Ｐｂ：０．０１〜０．４０ｍａｓｓ％、Ｓｅ：０．０２〜０．３０ｍａｓｓ％、Ｔｅ：０．０３〜０．１５ｍａｓｓ％、Ｂｉ：０．０２〜０．２０ｍａｓｓ％、Ｓｎ：０．００３〜０．０２０ｍａｓｓ％、Ｂ：０．００４〜０．０１０ｍａｓｓ％、Ｎ：０．００５〜０．０１５ｍａｓｓ％、Ｃｕ：０．０５〜０．５ｍａｓｓ％、Ｖ：０．００５〜０．２ｍａｓｓ％、Ｚｒ：０．００５〜０．０９ｍａｓｓ％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００８０ｍａｓｓ％、Ｎｂ：０．００５〜０．０９ｍａｓｓ％、Ｏ：０．００３〜０．０３５ｍａｓｓ％のうちから選んだ１種又は２種以上
Ｃａ、Ｐｂ、Ｓｅ、Ｔｅ、Ｂｉ、Ｓｎ、Ｂ、Ｎ、Ｃｕ、Ｖ、Ｚｒ、Ｍｇ、Ｎｂ、Ｏは、被削性が重視される場合に添加される。しかし、添加量がＣａ：０．０００１ｍａｓｓ％、Ｐｂ：０．０１ｍａｓｓ％、Ｓｅ：０．０２ｍａｓｓ％、Ｔｅ：０．０３ｍａｓｓ％、Ｂｉ：０．０２ｍａｓｓ％、Ｓｎ：０．００３ｍａｓｓ％、Ｂ：０．００４ｍａｓｓ％、Ｎ：０．００５ｍａｓｓ％、Ｃｕ：０．０５ｍａｓｓ％、Ｖ：０．００５ｍａｓｓ％、Ｚｒ：０．００５ｍａｓｓ％、Ｍｇ：０．０００５ｍａｓｓ％、Ｎｂ：０．００５ｍａｓｓ％、Ｏ：０．００３ｍａｓｓ％未満では充分な効果が得られない。
【００３１】
一方、Ｃａ：０．００９０ｍａｓｓ％、Ｐｂ：０．４０ｍａｓｓ％、Ｓｅ：０．３０ｍａｓｓ％、Ｔｅ：０．１５ｍａｓｓ％、Ｂｉ：０．２０ｍａｓｓ％、Ｓｎ：０．０２０ｍａｓｓ％、Ｂ：０．０１０ｍａｓｓ％、Ｎ：０．０１５ｍａｓｓ％、Ｃｕ：０．５ｍａｓｓ％、Ｖ：０．２ｍａｓｓ％、Ｚｒ：０．０９ｍａｓｓ％、Ｍｇ：０．００８０ｍａｓｓ％、Ｎｂ：０．０９ｍａｓｓ％、Ｏ：０．０３５ｍａｓｓ％を超えて添加してもこの効果が飽和してしまい、また、経済的にも不利である。
【００３２】
従って、Ｃａ：０．０００１〜０．００９０ｍａｓｓ％、Ｐｂ：０．０１〜０．４０ｍａｓｓ％、Ｓｅ：０．０２〜０．３０ｍａｓｓ％、Ｔｅ：０．０３〜０．１５ｍａｓｓ％、Ｂｉ：０．０２〜０．２０ｍａｓｓ％、Ｓｎ：０．００３〜０．０２０ｍａｓｓ％、Ｂ：０．００４〜０．０１０ｍａｓｓ％、Ｎ：０．００５〜０．０１５ｍａｓｓ％、Ｃｕ：０．０５〜０．５ｍａｓｓ％、Ｖ：０．００５〜０．２ｍａｓｓ％、Ｚｒ：０．００５〜０．０９ｍａｓｓ％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００８０ｍａｓｓ％、Ｎｂ：０．００５〜０．０９ｍａｓｓ％、Ｏ：０．００３〜０．０３５ｍａｓｓ％とする。
【００３３】
Ｍｎ／Ｃｒ比：０．２〜５
Ｍｎ／Ｃｒ比は、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼の固液共存温度域、ならびに、固相線温度を左右する重要なインデックスで、この比を限定することにより、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼の固液共存温度域を３０℃以上、ならびに、固相線温度を１３００℃以上とすることのできる、この発明の根幹に関わる重要なインデックスである。しかし、Ｍｎ／Ｃｒ比が０．２未満であると、固相線温度がかなり低温となり、熱間加工性が低下し、圧延時に表面疵が発生する。一方、Ｍｎ／Ｃｒ比が５を超えると、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼の固液共存温度域が３０℃未満となり、硫化物が大型化しないために、被削性が向上しない。従って、Ｍｎ／Ｃｒ比は、０．２〜５、好ましくは、上限は３．５とする。
【００３４】
固液共存温度域
硫化物晶出時の硫化物と溶鋼の固液共存温度域を３０℃以上とすることにより、硫化物は大型化し、被削性向上に寄与するため、この発明の根幹をなす因子である。
【００３５】
固相線温度
固相線温度を１３００℃以上とすることにより、熱間加工性の低下を抑制し、圧延時の表面疵を防止するため、この発明の根幹をなす因子である。
【００３６】
【実施例】
以下に、この発明を実施例に従ってさらに詳細に説明する。
【００３７】
表１に示す、この発明の範囲内の化学成分組成を有する鋼（以下、本発明鋼という）Ｎｏ．１〜８、及び、この発明の範囲外の化学成分組成を有する鋼（以下、比較鋼という）Ｎｏ．９〜１３、ならびに、参考例として、Ｎｏ．１４のＳＵＭ２４Ｌを溶製し、鋳造断面４００ｍｍ×３１０ｍｍの矩形鋳片に鋳造後、それぞれ直径８０ｍｍの棒鋼に熱間圧延した。
【００３８】
【表１】
2005029807.tif 000002
【００３９】
上記のようにして製造された本発明鋼及び比較鋼ならびに参考例鋼からなる棒鋼を用いて、以下のような試験を実施した。
【００４０】
硫化物系介在物の大きさの測定は、棒鋼の中間部の縦５．５ｍｍ×横１１ｍｍの領域に存在するもの全てについて画像解析装置により面積を測定し、円相当径を求めた。
【００４１】
硫化物系介在物の伸長度合の測定は、棒鋼の中間部の縦５．５ｍｍ×横１１ｍｍの領域に存在するもの全てについてＬ（長径、圧延方向の長さ）、ならびに、Ｄ（厚み、圧延直角方向の長さ）を画像解析装置により測定し、長径５μｍ以上の硫化物系介在物の内、長短比Ｌ／Ｄ≦５のものが占める割合を測定した。
【００４２】
被削性試験は、表２に示す条件で実施し、評価した。
【００４３】
【表２】
2005029807.tif 000003
【００４４】
表面疵試験は、３００ｍｍ長さに棒鋼を切断し、酸洗後、表面疵の総面積を求めた。表面疵は面状に発生しているため、占有する面積の形で求めた。
【００４５】
また、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼の固液共存温度域、ならびに、固相線温度は、熱力学データに基づいて平衡状態図を計算により作成可能なサーモカルクを用いて、計算により求めた。表３に試験結果を示す。
【００４６】
【表３】
2005029807.tif 000004
【００４７】
表３から明らかなように、Ｎｏ．１〜８の本発明例は、何れも、Ｎｏ．１４の参考例にあるＳＵＭ２４Ｌに比較して、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼の固液共存温度域が３０℃以上と大きく、その結果、硫化物の円相当最大径が大きいことから分かるように、硫化物が大型化しているため、切屑処理性、表面粗さを含めた被削性が良好である。
【００４８】
以下に、比較例のＮｏ．９〜１３について記述する。
【００４９】
Ｎｏ．９は、Ｍｎ量が本発明範囲の上限値を超えているため、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼の固液共存温度域が３０℃未満となり、その結果、硫化物の円相当最大径が小さいことから分かるように、硫化物が細かく晶出しているため、被削性が本発明鋼よりも劣っている。
【００５０】
Ｎｏ．１０は、Ｓ量が本発明範囲の下限値未満のため、被削性に有効な硫化物量が少なく、同時に、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼が共存する固液共存温度域が３０℃未満となり、その結果、硫化物の円相当最大径が小さいことからわかるように、硫化物が細かく晶出しているため、被削性が本発明よりも劣っている。
【００５１】
Ｎｏ．１１は、Ｃｒ量が本発明範囲の上限値を超えているため、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼の固液共存温度域が３０℃未満となり、その結果、硫化物の円相当最大径が小さいことから分かるように、硫化物が細かく晶出しているため、被削性が本発明鋼よりも劣っている。
【００５２】
Ｎｏ．１２は、Ｔｉが無添加のため、硫化物の長短比が大きいことから、つまり、硫化物が圧延方向に伸長していることから、被削性が本発明鋼よりも劣っている。
【００５３】
Ｎｏ．１３は、Ｍｎ／Ｃｒ比が本発明範囲の下限値未満のため、固相線温度が１３００℃未満となり、その結果、熱間加工性が劣り、圧延時に広範囲にわたり表面疵が生じている。被削性については、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼の固液共存温度域がかなり大きいため、硫化物の円相当最大径が大きいことから分かるように、硫化物は大型化しているが、被削性に対する表面疵の悪影響が大きく、被削性は劣っており、特に外削の工具寿命、並びに、表面粗さが劣っている。
【００５４】
次に、図１にサーモカルクにより作成した状態図の一例として、ベース成分系を０．０５％Ｃ−０．４％Ｓ−０．５％Ｍｎ−０．００２％Ｔｉとして、Ｃｒ％を０〜５％（何れも、ｍａｓｓ％）まで変化させた場合を示す。
【００５５】
図１から明らかなように、Ｃｒ量が上昇するにつれて、固相線温度が上昇し、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼の固液共存温度域が次第に狭くなっている。
【００５６】
上述の本発明例Ｎｏ．３〜６、比較例Ｎｏ．１１がおおよそ図１に類似した成分系となるが、硫化物晶出時の硫化物と溶鋼の固液共存温度域の幅により、硫化物が大型化、ないしは、細かく晶出するようになり、その形態により被削性が左右されることが分かる。
【００５７】
【発明の効果】
以上、説明したように、この発明によれば、切屑処理性、表面粗さを含めた被削性に優れた硫黄及び硫黄複合快削鋼を得ることができるといった有用な効果がもたらされる。
【図面の簡単な説明】
【図１】ベース成分系を０．０５％Ｃ−０．４％Ｓ−０．５％Ｍｎ−０．００２％Ｔｉとして、Ｃｒ％を０〜５％（何れも、ｍａｓｓ％）まで変化させた場合のサーモカルクにより作成した状態図である。
【図１】
2005029807.tif 000005