(57)【要約】【目的】ＮＯｘの排出量が低い合成燃料を機関自体で自達し、備蓄すると共に、供給量制御が出来るような付帯装置とそれぞれの燃焼制御方法の提供。【解決手段】排気ガスから二酸化炭素を分離・回収する回収手段（１８）と、水素ガスを供給する水素ガス供給手段（２３）と、回収手段（１８）により排気ガスから分離・回収された二酸化炭素と水素ガス供給手段（２３）により供給された水素とを反応させて燃料を生成する反応手段（２２）と、反応手段（２２）により生成された燃料を備蓄、供給する生成燃料供給系統（２６）、とを有している。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
排気ガスから二酸化炭素を分離・回収する回収手段と、水素ガスを供給する水素ガス供給手段と、回収手段により排気ガスから分離・回収された二酸化炭素と水素ガス供給手段により供給された水素とを反応させて燃料を生成する反応手段と、反応手段により生成された燃料を備蓄、供給する生成燃料供給系統、とを有することを特徴とする内燃機関。
【請求項２】
前記生成燃料供給系統は、主燃料を供給する供給系統とは別途構成されている請求項１の内燃機関。
【請求項３】
着火時期及び／又は出力を検出する検出手段と、該検出手段の検出結果に応答して前記反応手段で生成される生成燃料の供給量を調節する制御を行う制御手段とを有し、該制御手段は、主燃料のオクタン価が反応手段により生成された燃料のオクタン価よりも高ければ、着火時期が遅い場合及び／又は出力が低下した場合には生成燃料の供給量を増加させ、着火時期が早い場合及び／又は出力が過大な場合には生成燃料の供給量を減少させ、主燃料のオクタン価が反応手段により生成された燃料のオクタン価よりも低ければ、着火時期が遅い場合及び／又は出力が低下した場合には生成燃料の供給量を減少させ、着火時期が早い場合及び／又は出力が過大な場合には生成燃料の供給量を増加させる制御を行う様に構成されている請求項１、２の何れか１項の内燃機関。
【請求項４】
着火時期及び／又は出力を検出する検出手段と、該検出手段の検出結果に応答して前記反応手段で生成される生成燃料の供給量を調節する制御を行う制御手段とを有し、該制御手段は、主燃料のオクタン価と反応手段により生成された燃料のオクタン価とを比較し、始動時にはオクタン価が低い燃料のみを供給する制御を行う様に構成されている請求項１〜３の何れか１項の内燃機関。
【請求項５】
内燃機関の負荷を検出する負荷検出手段と、前記反応手段で生成される生成燃料の供給量を調節する調節手段と、制御手段とを有し、該制御手段は、負荷検出手段と調節手段より前記反応手段における生成燃料の生成量が過剰であるか否かを判定し、過剰である場合には前記反応手段における生成量を減少する制御を行う様に構成されている請求項１〜４の何れか１項の内燃機関。
【請求項６】
前記制御手段は、前記反応手段における生成燃料の生成量が過剰である場合に、余剰分の生成燃料を生成燃料備蓄手段に備蓄する制御を行う様に構成されている請求項５の内燃機関。
【請求項７】
内燃機関の負荷を検出する負荷検出手段と、前記反応手段で生成される生成燃料の供給量を調節する調節手段と、制御手段とを有し、該制御手段は、負荷検出手段と調節手段より前記反応手段における生成燃料の生成量が不足しているか否かを判定し、不足している場合には主燃料の供給量を増加する制御を行う様に構成されている請求項１〜６の何れか１項の内燃機関。
【請求項８】
請求項３の内燃機関の燃焼制御方法において、検出手段により内燃機関の着火時期及び／又は出力を計測する計測工程と、該計測工程によって計測された内燃機関の着火時期及び／又は出力に応答して反応手段で生成される生成燃料の供給量を調節する生成燃料供給量調節工程とを有しており、該生成燃料供給量調節工程では、主燃料のオクタン価が反応手段により生成された燃料のオクタン価よりも高ければ、着火時期が遅い場合及び／又は出力が低下した場合には生成燃料の供給量を増加させ、着火時期が早い場合及び／又は出力が過大な場合には生成燃料の供給量を減少させ、主燃料のオクタン価が反応手段により生成された燃料のオクタン価よりも低ければ、着火時期が遅い場合及び／又は出力が低下した場合には生成燃料の供給量を減少させ、着火時期が早い場合及び／又は出力が過大な場合には生成燃料の供給量を増加させることを特徴とする内燃機関の燃焼制御方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車の燃料として実用化されつつある水素ガス、天然ガス（ＣＮＧ）等の高圧ガス用、及び一般の液体燃料用の燃料充填装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
地球温暖化防止に対して二酸化炭素ＣＯ２の排出抑制は全世界共通の課題となっている。
そして、ＣＯ２の排出を巡っては、国内にあっては、炭素税や排出権といったようにＣＯ２の排出そのものをビジネスとして捉える向きもある。そのような中、ＣＯ２を排気ガスから分離回収しよう、という動きがある。
そして、収集したＣＯ２を燃料化して更に有効利用する動き（ＣＯ２に水素Ｈ２を加え反応させてジメチルエーテル「ＤＭＥ」等の液体燃料を精製する）もある。
【０００３】
一方、発電等の産業用内燃機関のような燃焼機関では通常、ガス配管網などの燃料供給管から供給される燃料や、石油や軽油など、予め燃料タンクに貯蔵された燃料を利用するため、これらの燃料供給が停止する非常時や、タンク内の燃料を消費し尽くした場合には、機関運転が不能となっていた。
また、軽油を利用して着火促進を行うデュアルフュエル式エンジンや、自着火性に乏しい天然ガスを燃料として利用した予混合圧縮自着火機関など、単独での自立始動や着火制御が困難な燃焼機関において、着火や燃焼制御、始動時用の燃料を、定期的にトラックなどの搬送手段で調達して燃料タンクに貯蔵しておく必要があった。
【０００４】
そこで、エンジンの排気に含まれる炭酸ガスを炭酸ガス吸着剤により吸収させ、ついで炭酸ガス吸着剤を加熱して炭酸ガスを回収し、その炭酸ガスと主燃料であるメタンガスとを反応させたものを燃料とした天然ガス改質内燃機関が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
【特許文献１】
特開２００２−１３４４７号公報（第５頁、図２）
【０００６】
本発明者は、上記提案（特開２００２−１３４４７号公報）が排気ガスから回収したＣＯ２と主燃料のメタンガスを反応させて得られた、水素Ｈ２と一酸化炭素ＣＯとの混合ガスを機関の運転燃料として用いることで機関の熱効率を向上させているのに対して、排気ガスから回収したＣＯ２と、主燃料（例えば都市ガス「１３Ａ」）を改質して得られるＨ２を反応させてメタノールやジメチルエーテル「ＤＭＥ」などの液体燃料を合成し、タンクに貯蔵することで、通常運転に着火・燃焼制御用補助燃料として用いることが出来るほか、機関始動時の主燃料として用いたり、非常運転時における主燃料として用いることも出来ることに着目した。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、通常運転時における着火、燃焼制御用の補助燃料、機関始動時の補助燃料及び非常時運転用の備蓄燃料として、ＮＯｘの排出量が低い合成燃料を機関自体で自達し、備蓄することが出来ると共に、供給量制御が出来るような付帯装置とそれぞれの燃焼制御方法の提供を目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明の内燃機関（１）は、排気ガスから二酸化炭素を分離・回収する回収手段（１８、１８Ｂ；２９、３６；４０）と、水素ガスを供給する水素ガス供給手段（２３）と、回収手段（１８、１８Ｂ；２９、３６；４０）により排気ガスから分離・回収された二酸化炭素と水素ガス供給手段（２３）により供給された水素とを反応させて燃料を生成する反応手段（２２）と、反応手段（２２）により生成された燃料を備蓄、供給する生成燃料供給系統（２６）、とを有している（請求項１）。
【０００９】
係る構成を具備する本発明の内燃機関によれば、排気ガスから二酸化炭素を分離・回収する回収手段と、水素ガスを供給する水素ガス供給手段と、回収された二酸化炭素と水素ガス供給手段により供給された水素とを反応させて始動時の着火・制御用の補助燃料である液体燃料を生成する反応手段とを有しており、反応手段により生成される液体燃料は、主燃料を供給する供給系統とは別に内燃機関自身で備蓄し、或いは供給するように構成されている。
すなわち、従来技術のように、着火用の液体燃料が無くなる度に液体燃料をトラックなどの搬送手段によって搬送し補填すること無く、内燃機関が着火用の液体燃料を内燃機関自身によって自達出来る。
【００１０】
また、合成される液体燃料は、主成分がメタノール「ＣＨ３ＯＨ」や、ジメチルエーテル、所謂ＤＭＥ「（ＣＨ３）２ＯＨ」であり、軽油やガソリンなど従来利用されている補助燃料と比べて、ＮＯｘ等の有害物質の排出量が低い。
【００１１】
更に、液体燃料を合成するために利用する水素を、通常運転で利用する主燃料を改質して得られる改質器を利用して生成するので、燃料合成用の水素を特別にトラックなどの搬送手段によって運び込む必要が無い。換言すれば、本発明によれば、従来技術の様に、着火、燃焼制御、機関始動及び非常時運転に用いる液体燃料が無くなる度に液体燃料をトラックなどの搬送手段によって搬送し補填すること無く、内燃機関が着火用の液体燃料を自達し、備蓄することが出来る。
【００１２】
前記生成燃料供給系統（２６）は、主燃料を供給する供給系統（１４）とは別途構成されているのが好ましい（請求項２）。
【００１３】
そして、本発明の内燃機関（１）は、着火時期及び／又は出力を検出する検出手段（ＳＲ１）と、該検出手段（ＳＲ１）の検出結果に応答して前記反応手段（２２）で生成される生成燃料の供給量を調節する制御を行う制御手段（３０、３０Ｂ、３０Ｃ、３０Ｄ）とを有し、該制御手段（３０、３０Ｂ、３０Ｃ、３０Ｄ）は、主燃料のオクタン価が反応手段（２２）により生成された燃料のオクタン価よりも高ければ、着火時期が遅い場合及び／又は出力が低下した場合には生成燃料の供給量を増加させ、着火時期が早い場合及び／又は出力が過大な場合には生成燃料の供給量を減少させ、主燃料のオクタン価が反応手段により生成された燃料のオクタン価よりも低ければ、着火時期が遅い場合及び／又は出力が低下した場合には生成燃料の供給量を減少させ、着火時期が早い場合及び／又は出力が過大な場合には生成燃料の供給量を増加させる制御を行う様に構成されている（請求項３）。
【００１４】
係る構成を具備することにより、着火時期が早い場合及び／又は出力が過大な場合には、着火性が良好なオクタン価の低い燃料の割合を減少し、着火時期が遅い場合及び／又は出力が低下した場合には、着火性が良好なオクタン価の低い燃料の割合を増加することが出来る。これにより、内燃機関の着火時期が安定し、及び／又は内燃機関出力が安定するのである。
【００１５】
本発明において、着火時期及び／又は出力を検出する検出手段（ＳＲ１）と、該検出手段（ＳＲ１）の検出結果に応答して前記反応手段（２２）で生成される生成燃料の供給量を調節する制御を行う制御手段（３０、３０Ｂ、３０Ｃ、３０Ｄ）とを有し、該制御手段（３０、３０Ｂ、３０Ｃ、３０Ｄ）は、主燃料のオクタン価と反応手段により生成された燃料のオクタン価とを比較し、始動時にはオクタン価が低い燃料のみを供給する制御を行う様に構成されているのが好ましい（請求項４：図５）。
【００１６】
係る構成によれば、始動時において、着火性が良好なオクタン価が低い燃料のみを供給するので、始動性が向上するのである。
【００１７】
また本発明において、内燃機関の負荷を検出する負荷検出手段（ＳＲ１）と、前記反応手段（２２）で生成される生成燃料の供給量を調節する調節手段（２７）と、制御手段（３０、３０Ｂ、３０Ｃ、３０Ｄ）とを有し、該制御手段（３０、３０Ｂ、３０Ｃ、３０Ｄ）は、負荷検出手段（ＳＲ１）と調節手段（２７）より前記反応手段（２２）における生成燃料の生成量が過剰であるか否かを判定し、過剰である場合には前記反応手段における生成量（２２）を減少する制御を行う様に構成されているのが好ましい（請求項５：図６）。
【００１８】
ここで、反応手段（２２）における生成量を減少する具体的な制御としては、反応手段（２２）に水素ガスを供給する水素ガス供給源（例えば、改質器２３）における水素ガス発生量を減少する様に制御する態様や、排気ガスから二酸化炭素を分離・回収する回収手段（１８、１８Ｂ；２９、３６；４０）へ供給される排気ガス流量を減少する態様がある。
排気ガス流量を減少するためには、排気ガスを回収手段（１８、１８Ｂ；２９、３６；４０）へ供給するライン（１７、１７Ｂ、１７Ｃ、１７Ｄ）に三方弁（ＶＴ、ＶＢ）を介装し、該三方弁において大気側に開放されるラインの開度を増加すれば良い。
【００１９】
或いは、前記制御手段（３０、３０Ｂ、３０Ｃ、３０Ｄ）は、前記反応手段（２２）における生成燃料の生成量が過剰である場合に、余剰分の生成燃料を生成燃料備蓄手段（貯蔵タンク２５）に備蓄する制御を行う様に構成されているのが好ましい（請求項６）。
【００２０】
そして本発明において、内燃機関の負荷を検出する負荷検出手段（ＳＲ１）と、前記反応手段（２２）で生成される生成燃料の供給量を調節する調節手段（２７）と、制御手段とを有し、該制御手段は、負荷検出手段と調節手段より前記反応手段における生成燃料の生成量が不足しているか否かを判定し、不足している場合には主燃料の供給量を増加する制御を行う様に構成されているのが好ましい（請求項７）。
【００２１】
この様に構成すれば、主燃料の供給量を増加することにより、生成燃料が不足しても内燃機関（１）を停止すること無く、運転を継続することが可能となる。
【００２２】
本発明の内燃機関の燃焼制御方法は、検出手段（ＳＲ１）により内燃機関（１）の着火時期及び／又は出力を計測する計測工程（Ｓ１、Ｓ１１、Ｓ２２、Ｓ３３、Ｓ５２）と、該計測工程によって計測された内燃機関（１）の着火時期及び／又は出力に応答して反応手段（２２）で生成される生成燃料の供給量を調節する生成燃料供給量調節工程（Ｓ３、Ｓ４；Ｓ１３、Ｓ１４；Ｓ２６〜Ｓ２９；Ｓ４０〜Ｓ４３；Ｓ５６〜Ｓ５９）とを有しており、該生成燃料供給量調節工程では、主燃料のオクタン価が反応手段により生成された燃料のオクタン価よりも高ければ、着火時期が遅い場合及び／又は出力が低下した場合には生成燃料の供給量を増加させ（Ｓ３；Ｓ２６、Ｓ２７；Ｓ４０、Ｓ４１；Ｓ５６、Ｓ５７）、着火時期が早い場合及び／又は出力が過大な場合には生成燃料の供給量を減少させ（Ｓ４；Ｓ２８、Ｓ２９；Ｓ４２、Ｓ４３；Ｓ５８、Ｓ５９）、主燃料のオクタン価が反応手段により生成された燃料のオクタン価よりも低ければ、着火時期が遅い場合及び／又は出力が低下した場合には生成燃料の供給量を減少させ（Ｓ１３；Ｓ２８、Ｓ２９；Ｓ４２、Ｓ４３；Ｓ５８、Ｓ５９）、着火時期が早い場合及び／又は出力が過大な場合には生成燃料の供給量を増加させる（Ｓ１４；Ｓ２６、Ｓ２７；Ｓ４０、Ｓ４１；Ｓ５６、Ｓ５７）（請求項８）。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下、添付図面を参照しつつ、本発明の実施形態について説明する。
【００２４】
先ず、図１〜図５を参照して、本発明の第１実施形態を説明する。
図１において、ガスエンジン１は、主燃料である燃料ガス供給ライン１０から供給される燃料ガス（例えば都市ガス「１３Ａ」）と、空気供給ライン１１からの供給空気をミキサ１２で混合し、混合された混合ガス燃料をスロットル１３を介装した混合ガス供給ライン１４で吸気ポート１５に流入させるように構成されている。前記燃料ガス供給ライン１０と前記混合ガス供給ライン１４は、絞り弁Ｖｂを介装し前記ミキサ１２を迂回するバイパスライン１０Ｂによって接続されている。
【００２５】
一方、ガスエンジン１の排気管１６からは、排気ガスの一部を分流させる排気分流管１７が分岐しており、該排気分流管１７には三方弁ＶＴが介装されており、三方弁ＶＴの排気分流管１７から分岐する側のラインは通常は閉鎖されており、大気開放側へ連通している。
【００２６】
排気分流管１７は、底部が連通した２槽から成る二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８の一方の槽１８ａの下方に連通している。
該二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８は、内部がアミン溶液のようなＣＯ２吸収液で満たされ、前記排気分流管１７を流下した排気ガスが、その溶液中を潜る際に排気ガス中に含まれる二酸化炭素ＣＯ２が溶液中に溶け込むように構成されている。そして、二酸化炭素ＣＯ２を溶液中に溶かした残りの排気ガスは、一方の槽１８ａの上部と前記排気管１６を連通する還流管１９を介して前記排気管１６に戻される。
【００２７】
また、二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８の他方の槽１８ｂ内には、ガスエンジン１の冷却水を分流・循環させる冷却水分流ライン２０の一部が配設されており、槽１８ｂ内においてエンジンからの温められた冷却水（の保有する温熱）と、二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８内の二酸化炭素ＣＯ２の溶け込んだ溶液との間で、熱交換が行われるように構成されている。
尚、冷却水分流ライン２０の二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８（１８ｂ）に流入する側には冷却水量を調整するための冷却水流量制御弁Ｖｗが介装されている。
【００２８】
一旦、二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８の溶液中に溶け込んだ排気中の二酸化炭素ＣＯ２は、二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８内の溶液が冷却水の保有する温熱によって温められると、再び気体（二酸化炭素ＣＯ２ガス）となって分離し、槽１８ｂ上方に排出される。
槽１８ｂの上方は、二酸化炭素ＣＯ２回収ライン２１によって、反応装置２２に連通している。
【００２９】
一方、前記燃料ガス供給ライン１０は分岐ライン１０Ａを介して改質器２３に接続されており、その改質器２３は水素ガス供給ライン２４によって前記反応装置２１に接続されている。そして、分岐ライン１０Ａから燃料ガスを改質器２３に流入させると、燃料ガスから改質によって水素ガスＨ２が抽出され、抽出された水素ガスＨ２は水素ガス供給ライン２４から前記反応装置２２に流入する。
【００３０】
反応装置２２では、流入した前述のＣＯ２と水素Ｈ２とが反応して、メタノール「ＣＨ３ＯＨ」と水「Ｈ２Ｏ」に、更にメタノール「ＣＨ３ＯＨ」はジメチルエーテル、所謂ＤＭＥ「（ＣＨ３）２ＯＨ」と水「Ｈ２Ｏ」に変化する。
反応装置２２で得られた液体燃料であるメタノール「ＣＨ３ＯＨ」及び／又は「（ＣＨ３）２ＯＨ」は、貯蔵タンク２５を介装した液体燃料供給ライン２６のその貯蔵タンク２５に一端貯蔵され、後述する制御方法に則ってガスエンジン１の燃料噴射装置２８に供給される。
尚、貯蔵タンク２５の下流側には流量制御弁２７が介装されており、その流量制御弁はコントロールユニット３０によって開度が制御されるように構成されている。
【００３１】
前記コントロールユニット３０は、ガスエンジン１に取付けられた負荷センサＳＲ１、ＣＯ２回収ライン２１の反応装置２２近傍に介装されたＣＯ２濃度センサＳＲ２からの情報に基づき、前記冷却水流量制御弁Ｖｗの開度、前記改質器２３のＨ２回質量、液体燃料供給ライン２６に介装された流量制御弁２７の開度、排気分流管１７に介装された三方弁ＶＴの開閉等を調整するように構成されている。尚、前記改質器２３のＨ２改質量は、回収されたＣＯ２量（又は生成される２次燃料の量）によって自動的に決定されるように組まれている。
ここで、図中、符号Ｌｉは入力信号ラインＬｏは出力信号ラインを示す。
【００３２】
次に、図２〜図６を参照して、第１実施形態の燃焼制御の方法について説明する。
図２、図３は燃焼制御方法を概念的に説明するためのフローチャートである。
先ず、１次燃料（主燃料）のオクタン価が、２次燃料（生成燃料：液体燃料：メタノール「ＣＨ３ＯＨ」、ジメチルエーテルＤＭＥ「（ＣＨ３）２ＯＨ」等）のオクタン価より高い場合は、図２で示す様に制御される。
図２において、先ず、負荷センサＳＲ１によって出力又は着火時期を検出する（ステップＳＲ１）。そして、コントロールユニット３０は、着火時期が遅いか否か、或いは出力が低下しているか否かを判断する（ステップＳ２）。
【００３３】
着火時期が遅いか、或いは出力が低下している場合（ステップＳ２のＹＥＳ）はステップＳ３に進み、オクタン価が低く、着火し易い生成燃料（液体燃料：メタノール「ＣＨ３ＯＨ」、ジメチルエーテルＤＭＥ「（ＣＨ３）２ＯＨ」）を増加させるよう制御して、制御を終了する。
一方、着火時期が遅くないか、或いは出力が低下していない場合（ステップＳ２のＮＯ）は、ステップＳ４に進み、生成燃料（液体燃料）を減少させるような制御を行って、制御を終了する。
【００３４】
次に、１次燃料（主燃料）のオクタン価が、２次燃料（生成燃料）のオクタン価より低い場合について、図３を参照して説明する。
図３において、先ず、負荷センサＳＲ１によって出力又は着火時期を検出し（ステップＳ１１）、コントロールユニット３０は、着火時期が遅いか否か、或いは出力が低下しているか否かを判断する（ステップＳ１２）。
【００３５】
着火時期が遅いか、或いは出力が低下している場合（ステップＳ１２のＹＥＳ）は、ステップＳ１３に進み、オクタン価が高く着火し難い生成燃料（液体燃料）を減少させるように制御して、制御を終了する。一方、着火時期が遅くないか、或いは出力が低下していない場合（ステップＳ１２のＮＯ）は、ステップＳ１４に進み、生成燃料（液体燃料）を増加させるよう制御して終了する。
【００３６】
図４を参照して、さらに詳細に燃焼制御方法について説明する。
先ず、主燃料のオクタン価及び反応装置で生成される燃料（生成燃料）のオクタン価を入力し（ステップＳ２１）、負荷センサＳＲ１によって出力又は着火時期を検出する（ステップＳ２２）。
【００３７】
次のステップＳ２３においてコントロールユニット３０は主燃料のオクタン価が精製燃料のオクタン価以上か否かを判断する。
主燃料のオクタン価が生成燃料のオクタン価以上であれば（ステップＳ２３のＹＥＳ）、ステップＳ２４に進み、主燃料のオクタン価が精製燃料のオクタン価未満であれば（ステップＳ２３のＮＯ）、ステップＳ２５に進む。
【００３８】
ステップＳ２４では、コントロールユニット３０は、着火時期が遅いか否か、又は出力が低下してきているか否かを判断する。
そして、着火時期が遅いか、又は出力が低下してきているのであれば（ステップＳ２４のＹＥＳ）、ステップＳ２６に進み、着火時期は遅くなっていないか、或いは出力は低下していないのであれば（ステップＳ２４のＮＯ）、ステップＳ２８に進む。
【００３９】
一方、ステップＳ２５では、コントロールユニット３０は、着火時期が遅いか否か、又は出力が低下してきているか否かを判断し、着火時期が遅いか、又は出力が低下してきているのであれば（ステップＳ２５のＹＥＳ）、ステップＳ２８に進み、着火時期は遅くなっていないか、或いは出力は低下していないのであれば（ステップＳ２５のＮＯ）、ステップＳ２６に進む。
【００４０】
ステップＳ２６では、コントロールユニット３０は液体燃料（生成燃料）供給ライン２６に介装された流量制御弁２７を開くように制御信号を発信する。
それと共に、冷却水流量制御弁Ｖｗに対して弁を開くように制御信号を出力する。二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８内へ投入される冷却水（の保有する）温熱量を増加し、二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８内の溶液温度を上昇して、二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８の溶液中に溶け込んだ排気中の二酸化炭素ＣＯ２ガスの分離量を増加し、以ってオクタン価が低く着火し易い生成燃料の供給量を増加するためである。
【００４１】
一方、ステップＳ２８では、コントロールユニット３０は液体燃料（生成燃料）供給ライン２６に介装された流量制御弁２７を絞るように制御信号を発信する。
それと共に、冷却水流量弁Ｖｃに対して弁を絞るように制御信号を出力。二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８内へ投入される冷却水（の保有する）温熱量を減少し、二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８内の溶液温度を下降して、二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８の溶液中に溶け込んだ排気中の二酸化炭素ＣＯ２ガスの分離量を減少し、以ってオクタン価が低く着火し易い生成燃料の供給量を減少するためである。
【００４２】
図２〜図４は、ガスエンジン１の稼動中における生成燃料の供給量増減制御について説明しているが、図５は、ガスエンジン１の始動時の制御を説明している。
図５において、先ず、ステップＳ６１において、ガスエンジン１の始動時であるか否かを判定する。ここで、始動時であるか否かの判定自体については、従来、公知の手法で判断される。
【００４３】
ステップＳ６１で「始動時である」と判定されたのであれば（ステップＳ６１がＹＥＳ）、主燃料のオクタン価と、生成燃料のオクタン価とを比較する（ステップＳ６２）。換言すれば、主燃料と生成燃料の何れが着火し易いのかを判定する。
始動時については、着火し易い燃料（オクタン価の低い燃料）を使用するためである。
【００４４】
そして、生成燃料の方が着火し易い場合には、すなわち、生成燃料のオクタン価が低い場合には（ステップＳ６２がＮＯ）、着火し難い主燃料はガスエンジン１には供給せずに、着火し易い生成燃料のみをガスエンジン１に対して供給する（ステップＳ６３）。
一方、主燃料の方が着火し易い場合（主燃料のオクタン価が低い場合：ステップＳ６２がＹＥＳ）、着火し易い主燃料のみをガスエンジン１に対して供給する（ステップＳ６４）。
すなわち、始動時には、生成燃料（ステップＳ６３）、主燃料（ステップＳ６４）の何れかの着火し易い燃料のみをガスエンジン１へ供給する。そして、ステップＳ６１に戻る。
【００４５】
ステップＳ６１で「始動時ではない」と判定された場合には（ステップＳ６１がＮＯ）、図２〜図４を参照して前述した制御、及び／又は図６を参照して後述する制御を実行する（ステップＳ６５）。
【００４６】
次に、図６を参照して、第１実施形態において、生成燃料の発生量を制御する態様について説明する。
先ず、負荷センサＳＲ１の出力信号と、流量制御弁２７の開度信号がコントロールユニット３０に読み込まれる（ステップＳ７１）。
コントロールユニット３０は、ガスエンジン１の負荷に対して、生成燃料の供給量が妥当であるか否かを判定する（ステップＳ７２）。
【００４７】
ガスエンジン１の負荷に対して、生成燃料の供給量が過剰であると判定された場合（ステップＳ７２が「過剰」）、生成燃料の供給量或いは発生量を減少するべく、制御を行う（ステップＳ７３）。
【００４８】
生成燃料の供給量或いは発生量を減少する具体的な手法としては、信号伝達ラインＬｏを介して、ガスエンジン１への供給流量を制御する流量制御弁２７の開度を小さくして（制御弁２７を絞り）、ガスエンジン１への生成燃料供給量量を減少すると共に、残余の生成燃料を貯蔵タンク２５内に貯蔵する。
或いは、改質器２３を運転制御して、発生する水素ガス量を減少せしめる。改質器２３で発生する水素ガスは生成燃料の原料として使用されるので、水素ガス発生量が減少すれば、生成燃料の発生量も当然に減少する。
さらに、三方弁ＶＴの大気開放側に連通する側の開度を増加して、大気中に開放される排気ガス流量を増大させる。その結果、排気分流管１７を介して二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８へ到達する排気ガス流量が減少し、生成燃料の原料である二酸化炭素の供給量が減少するので、生成燃料発生量も減少するのである。
【００４９】
ここで、ステップＳ７３で生成燃料発生量を減少するのに加えて、コントロールユニット３０は、余剰分の生成燃料を貯蔵タンク２５内に備蓄するべく、必要な制御を行う。
タンク２５内での備蓄に関する制御の具体的内容については、液体貯蔵用のタンク一般における従来、公知の手法をそのまま適用すれば良い。
【００５０】
生成燃料発生量を減少する制御を実行したのであれば（ステップＳ７３を完了）、ステップＳ７７に行く。
ガスエンジン１の負荷に対して、生成燃料の供給量が妥当であると判定された場合（ステップＳ７２が「妥当」）、ステップＳ７７に行く。
【００５１】
ガスエンジン１の負荷に対して、生成燃料の供給量が不足していると判定された場合（ステップＳ７２が「不足」）、その時点において生成燃料の発生量は最大であるか否かを判断する（ステップＳ７４）。
生成燃料の発生量が最大でない場合（ステップＳ７４がＮＯ）は、生成燃料の発生量或いは供給量を増加する（ステップＳ７５）。
【００５２】
生成燃料の発生量或いは供給量を増加する具体的な手法としては、流量制御弁２７の開度を大きく（制御弁２７を開き）すると共に、必要に応じて、貯蔵タンク２５内に貯蔵されている生成燃料を消費する。
或いは、改質器２３を運転制御して、発生する水素ガス量を増加させて、生成燃料の発生量を増加させる。
さらに、三方弁ＶＴの大気開放側に連通する側の開度を減少して、大気中に開放される排気ガス流量を減少せしめ、排気分流管１７を介して二酸化炭素ＣＯ２回収槽１８へ到達する排気ガス流量を増加して、生成燃料の原料である二酸化炭素の供給量を増加せしめる。
【００５３】
ステップＳ７４で生成燃料の発生量が最大である場合は（ステップＳ７４がＹＥＳ）、生成燃料の不足分に相当する量について、主燃料の供給量を増加する（ステップＳ７６）。
ガスエンジン１を停止すること無く、出力が多少低下しても運転を続行するためである。
【００５４】
生成燃料の発生量を増加（ステップＳ７５）した後、或いは、主燃料の供給量を増加（ステップＳ７６）した後、ステップＳ７７に行く。
【００５５】
ステップＳ７７では、制御が終了したか否かを判定し、制御が終了していなければ（ステップＳ７７がＮＯ）、ステップＳ７１に戻る。
【００５６】
上述したような構成及び燃焼制御方法を有する第１実施形態では、反応装置２２により生成される液体燃料は、主燃料を供給する混合ガス供給ライン（供給系統）１４とは別に内燃機関自身で供給（自達）するように構成されている。
すなわち、従来技術のように、着火用の液体燃料等が無くなる度に液体燃料をトラックなどの搬送手段によって搬送し補填すること無く、内燃機関着火用の液体燃料（生成燃料のオクタン価が主燃料よりも低い場合）をシステム内で生成することが出来る。
【００５７】
また、合成される液体燃料（生成燃料）は、主成分がメタノール「ＣＨ３ＯＨ」や、ジメチルエーテル、所謂ＤＭＥ「（ＣＨ３）２ＯＨ」であり、軽油やガソリンなど従来利用されている補助燃料と比べて、ＮＯｘ等の有害物質の排出量が低い。
【００５８】
更に、液体燃料を合成するために利用する水素を、通常運転で利用する主燃料、例えば都市ガス「１３Ａ」を改質して得られるような改質器を利用して生成するので、燃料合成用の水素を特別にトラックなどの搬送手段によって運び込む必要が無い。
【００５９】
次に、図７を参照して、本発明の第２実施形態を説明する。
図１〜図６の第１実施形態では、ＣＯ２回収装置１８ｂのＣＯ２の溶液に温熱を与えるラインがエンジン冷却水分流管２０である。これに対して図７の第２実施形態では、排気ガス流量制御弁Ｖｂを介装した排気ガス分流管１７Ｂにより、ＣＯ２回収装置１８ＢのＣＯ２の溶液に温熱を与えており、熱交換した後の排気ガスをＣＯ２回収装置１８Ｂｂの溶液中に溶け込ますように構成している。
【００６０】
それに関連して、第１実施形態における制御方法（図４参照）では、冷却水流量制御弁Ｖｗを開閉制御して、ＣＯ２回収装置１８ｂのＣＯ２溶液に投入される熱量を制御しているが、図７の第２実施形態では、三方弁として構成された排気ガス流量制御弁ＶＢの開閉制御により、ＣＯ２回収装置１８ＢｂのＣＯ２溶液に投入される熱量を制御することとなる。
その他の構成及び作用効果については、第２実施形態は第１実施例と同様である。また、始動時の制御や生成燃料供給量或いは発生量の制御についても、第２実施形態は第１実施形態と同様である。
【００６１】
次に、図８及び図９を参照して、本発明の第３実施形態を説明する。
図１〜図６の実施形態では、ＣＯ２を取り出す手段として、液を満たしたＣＯ２回収槽を用い、排気ガス中のＣＯ２を一旦そのＣＯ２回収槽内の液中に溶かし、ＣＯ２の溶け込んだ液を温めることによって排気ガス中からＣＯ２のみを分離・回収していた。
【００６２】
それに対して、図８及び図９の第３実施形態は、ＣＯ２を取り出す手段として、内部に例えば活性炭又はゼオライトのような吸着剤を充填し、内装又は外装のヒータを備えた容器を用い、その容器内の吸着剤に、一旦、排気ガス中のＣＯ２を吸着させてから、吸着したＣＯ２を取り出し、或いは回収している。
ここで、吸着したＣＯ２を容器外に取り出し或いは回収するには、当該容器内の温度及び圧力を調節すれば良い。
【００６３】
以下、図８、図９の第３実施形態が、図１〜図６の実施形態と異なる点を、主として説明する。
図８において、排気管１６から排気ガス分流管１７Ｃが分岐しており、排気ガスの一部が分流している。
排気ガス分流管１７Ｃには三方弁ＶＴが介装されている。この三方弁ＶＴは、図１の三方弁ＶＴと同様である。
そして排気ガス分流管１７Ｃは、分岐点Ｐで、一対の分岐管１７Ｃｂ、１７Ｃｂに分岐した後、合流点Ｇで合流して、反応装置２２に連通している。
【００６４】
各分岐管１７Ｃｂ、１７Ｃｂには、上流から順に開閉弁ＶＣ１、吸着剤３２を充填し、内部にヒータ３４を組み込んだＣＯ２吸着容器２９、吸引用ブロワ３６、３方弁ＶＣ２が夫々介装されている。
３方弁の、合流点Ｇに向かわないライン（符号ロ）は、図８では明確には示されていないが、共に排気管１６に戻されている。
【００６５】
コントロールユニット３０Ｃは、周期的に排気分流管１７Ｃｂに介装された開閉弁ＶＣ１の開閉制御を行う。そして、ガスエンジン１に取付けられた負荷センサＳＲ１、ＣＯ２回収ライン２１の反応装置２２近傍に介装されたＣＯ２濃度センサＳＲ２からの情報に基づき、前記吸引用ブロワ３６の負圧の調整と、ＣＯ２吸着容器に内装されたヒータ３４のＯＮ／ＯＦＦを制御するように構成されている。
さらに、始動時の制御と、生成燃料の発生量或いは供給量の制御については、図５、図６で説明したのと同様である。
【００６６】
なお、前記３方弁ＶＣ２の流路切替えパターンは、前記開閉弁ＶＣ１の開閉に連動しており、ＶＣ１が開の場合は、ライン「イ」からライン「ロ」（排気管に戻される方向）へ流れ、ＶＣ１が閉の場合は、ライン「イ」からライン「ハ」（反応装置方向）へ流れる。
その他の構成については、図１〜図６の実施形態と概略同様である。
【００６７】
次に、主として図９を用い、図８をも参照して、第３実施形態の燃焼制御について説明する。
先ず、主燃料のオクタン価及びＨ２とＣＯ２の反応によって得られる生成燃料のオクタン価を入力（ステップＳ３１）した後、エンジン１を始動する（ステップＳ３２）。ここで、エンジン１の始動に際しては、貯蔵タンク２５に予め貯蔵されていた生成燃料が始動用燃料として用いられる。
【００６８】
次にエンジン負荷センサＳＲ１によって出力又は着火時期を検出する（ステップＳ３３）。そして分岐管１７Ｃｂに介装された開閉弁ＶＣ１を開く（ステップＳ３４）。
【００６９】
コントロールユニット３０Ｃは、所要時間が経過するまで開閉弁ＶＣ１を開いた状態のままとし（ステップＳ３５）、所要時間が経過した時点で開閉弁ＶＣ１を閉じる（ステップＳ３６）。
【００７０】
次に、コントロールユニット３０Ｃは、主燃料のオクタン価が生成燃料のオクタン価以上か否かを判断し（ステップＳ３７）、主燃料のオクタン価が生成燃料のオクタン価以上であれば（ステップＳ３７のＹＥＳ）、ステップＳ３８に進み、主燃料のオクタン価が生成燃料のオクタン価よりも低ければ（ステップＳ３７のＮＯ）、ステップＳ３９に進む。
【００７１】
ステップＳ３８では、コントロールユニット３０Ｃは、着火時期が遅いか否か、又は出力が低下してきているか否かを判断し、着火時期が遅いか、又は出力が低下しているのであれば（ステップＳ３８のＹＥＳ）、ステップＳ４０に進む。一方、着火時期が遅くなっていないか、或いは出力は低下していないのであれば（ステップＳ３８のＮＯ）、ステップＳ４２に進む。
【００７２】
一方、ステップＳ３９においても、コントロールユニット３０Ｃは、着火時期が遅いか否か、又は出力が低下してきているか否かを判断し、着火時期が遅いか、又は出力が低下してきているのであれば（ステップＳ３９のＹＥＳ）、ステップＳ４２に進む。そして、着火時期は遅くなっていないか、或いは出力は低下していないのであれば（ステップＳ３９のＮＯ）、ステップＳ４０に進む。
【００７３】
ステップＳ４０では、コントロールユニット３０Ｃは、オクタン価が低く着火し易い生成燃料（液体燃料）の供給量を増加するべく、供給ライン２６に介装された流量制御弁２７を開くように制御信号を発信する。
それに連動して、前記ブロワ３６の負圧を増加させる（ブロワの回転速度を増す）様に制御信号を発信する（ステップＳ４１）。プロワ３６の負圧を増加させることにより、ＣＯ２吸着容器２９内に吸着されたＣＯ２（生成燃料の原料）の回収量を増加するためである。
そして、ステップＳ４４に進む。
【００７４】
一方、ステップＳ４２では、コントロールユニット３０Ｃは、着火性の良い燃料（オクタン価の低い燃料）の供給量を減少するため、液体燃料（生成燃料）供給ライン２６に介装された流量制御弁２７を絞るように制御信号を発信する。
それに連動して前記ブロワ３６の負圧を減少させる（ブロワの回転速度を落とす）様に制御信号を発信して（ステップＳ４３）、ステップＳ４４に進む。
プロワ３６の負圧を弱くして、ＣＯ２吸着容器２９内に吸着されたＣＯ２の回収量を減少するためである。
【００７５】
図９では明確に示されてはいないが、ステップＳ４１、ステップＳ４３では、ブロワの負圧を制御することに代えて、或いはブロワの負圧制御に加えて、ヒータ３４のＯＮ−ＯＦＦ制御を行っても良い。
すなわち、ステップＳ４１では、ＣＯ２の回収量を増加するためヒータ３４を作動させてＣＯ２吸着容器２９内の温度を上昇する。そして、ステップＳ４３では、ＣＯ２の回収量を減少するためヒータ３４を非作動状態としてＣＯ２吸着容器２９内の温度を常温に維持するのである。
換言すれば、ブロワの負圧を制御することに代えて、或いはブロワの負圧制御に加えて、ヒータ３４のＯＮ−ＯＦＦ制御を行うことにより、ＣＯ２の回収量を増加或いは減少する制御を行うのである。
【００７６】
ステップＳ４４で、コントロールユニット３０Ｃは、運転を終了するか否かを判断する。終了するのであれば（ステップＳ４４のＹＥＳ）制御を終え、運転続行であれば（ステップＳ４４のＮＯ）、所定時間が経過するまで現状を維持し（ステップＳ４５）、所定時間が経過したら、再びステップＳ３４以下を繰り返す。
【００７７】
なお、第３実施形態において、始動時の制御と、生成燃料の発生量或いは供給量の制御は、図５、図６で示すのと同様である。
第３実施形態の作用効果についても、図１〜図６の実施形態と同様である。
【００７８】
次に、図１０及び図１１を参照して第４実施形態を説明する。
図１〜図６の実施形態では、ＣＯ２を取り出す手段として、液を満たしたＣＯ２回収槽を用い、排気ガス中のＣＯ２を一旦そのＣＯ２回収槽内の液中に溶かし、ＣＯ２の溶け込んだ液を温めることによって液中からＣＯ２のみを分離・回収している。
【００７９】
それに対して、図１０及び図１１の第４実施形態は、ＣＯ２を取り出す手段として、ＣＯ２のみを透過する分離膜を利用しており、分離膜を有するＣＯ２回収装置に流入する排気ガスの加圧圧力を調節して、回収するべきＣＯ２の量をコントロールしている。
【００８０】
以下、主として、図１〜図６の実施形態と異なる点について説明する。
図１０において、第４実施形態では、分離膜４２ａで形成された内部容器４２と、気密な外部容器４４との２重構造の容器からなるＣＯ２回収装置４０が用いられる。
【００８１】
排気管１６からは排気分流管１７Ｄが分岐し、前記ＣＯ２回収装置４０の外部容器４４の一端に連通しており、その外部容器４４の他端は、図示では明確に描かれていないが、前記排気管１６に還流するように構成されている。
【００８２】
一方、分離膜４２ａで形成された内部容器４２は、排気分流が流入してくる側とは反対の側が、ＣＯ２回収ライン２１Ｄを介して、反応装置２２に連通している。
【００８３】
前記排気分流管１７Ｄの外部容器４４に流入する上流には、加圧用のブロワ４６が介装されている。そしてプロワ４６は、コントロールユニット３０Ｄと出力信号ラインＬｏで接続されている。
その他の装置及び構成に関しては、図１〜図６の実施形態と概略同様である。
【００８４】
次に、主として図１１を用い、図１０をも参照して、第４実施形態の燃焼制御方法について説明する。
【００８５】
先ず、主燃料のオクタン価及び反応装置で生成される燃料のオクタン価を入力し（ステップＳ５１）、負荷センサＳＲ１によって出力又は着火時期を検出する（ステップＳ５２）。
【００８６】
次のステップＳ５３において、コントロールユニット３０Ｄは主燃料のオクタン価が精製燃料のオクタン価以上か否かを判断し、主燃料のオクタン価が精製燃料のオクタン価以上であれば（ステップＳ５３のＹＥＳ）、ステップＳ５４に進み、主燃料のオクタン価が精製燃料のオクタン価未満であれば（ステップＳ５４のＮＯ）、ステップＳ５５に進む。
【００８７】
ステップＳ５４では、コントロールユニット３０Ｄは、着火時期が遅いか否か、又は出力が低下してきているか否かを判断し、着火時期が遅いか、又は出力が低下してきているのであれば（ステップＳ５４のＹＥＳ）、ステップＳ５６に進み、着火時期は遅くなっていないか、或いは出力は低下していないのであれば（ステップＳ５４のＮＯ）、ステップＳ５８に進む。
【００８８】
一方、ステップＳ５５でも同様な工程が行われる。すなわち、コントロールユニット３０Ｄは、着火時期が遅いか否か、又は出力が低下してきているか否かを判断し、着火時期が遅いか、又は出力が低下してきているのであれば（ステップＳ５５のＹＥＳ）、ステップＳ５８に進み、着火時期は遅くなっていないか、或いは出力は低下していないのであれば（ステップＳ５５のＮＯ）、ステップＳ５６に進む。
【００８９】
ステップＳ５６では、コントロールユニット３０Ｄは、オクタン価が低く着火し易い生成燃料（液体燃料）の供給量を増加するために、供給ライン２６に介装された流量制御弁２７を開くように制御信号を発信する。
それに連動して、排気ガス加圧用ブロワ４６の回転速度を増加させるように制御信号を出力する（ステップＳ５７）。
排気ガス加圧用ブロワ４６の回転速度を増加して、ＣＯ２回収装置４０の外部容器４４と内部容器４２との間の空間における排気ガスの圧力を昇圧して、分離膜４２ａを浸透して反応装置２２へ送られるＣＯ２量を増加するためである。
そして、ステップＳ６０へ行く。
【００９０】
一方、ステップＳ５８では、コントロールユニット３０Ｄは、液体燃料（生成燃料）供給ライン２６に介装された流量制御弁２７を絞るように制御信号を発信する。
それに連動して、排気ガス加圧用ブロワ４６の回転速度を落とすように制御信号を出力（ステップＳ５９）。
排気ガス加圧用ブロワ４６の回転速度を減少して、ＣＯ２回収装置４０の外部容器４４と内部容器４２との間の空間における排気ガスの圧力を減圧して、分離膜４２ａを浸透して反応装置２２へ送られるＣＯ２量を減少するためである。
そして、ステップＳ６０へ行く。
【００９１】
ステップＳ６０では、制御が終了するか否かを判断し、制御が終了していない場合（ステップＳ６０がＮＯ）には、ステップＳ５２に戻る。
【００９２】
図１０、図１１の第４実施形態においても、始動時の制御と生成燃料の発生量或いは供給量の制御は、図５、図６で説明したのと同様である。
また、第４実施形態の作用効果は、図１〜図６の第１実施形態と同様である。
【００９３】
図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術範囲を限定する趣旨の記述ではないことを付言する。
例えば、図示の例では、ＣＯ２回収槽１８、１８Ｂにおいて排気ガスからＣＯ２を液中に溶かした残りの排気ガスを排気管１６に還流しているが、独自に大気に放散させてもよい。
また、吸着剤を充填したＣＯ２吸着容器２９及び再抽出用のブロワ３６を２組用いているが、１組であってもよいし、３組以上であってもよい。
【００９４】
さらに、図示の実施形態では、都市ガスを改質することにより水素ガスを生成しているが、水素ガスの供給については、その他の手法を採用しても良い。例えば、水素ガスボンベやその他の発生手段、例えば風力発電や太陽光発電の電力を用いて水を電気分解することで生成した水素を利用することが可能である。
【００９５】
【発明の効果】
本発明の作用効果を、以下に列挙する。
（１）  排気ガスから二酸化炭素を分離・回収する回収手段と、水素ガスを供給する水素ガス供給手段と、回収された二酸化炭素と水素ガス供給手段により供給された水素とを反応させて始動時の着火・制御用の補助燃料である液体燃料を生成する反応手段とを有しており、反応手段により生成される液体燃料は、主燃料を供給する供給系統とは別に内燃機関自身で供給するように構成されていので、従来技術のように、着火、燃焼制御、機関始動及び非常時運転に用いる液体燃料が無くなる度に液体燃料をトラックなどの搬送手段によって搬送し補填すること無く、内燃機関が着火用の液体燃料を自達し、備蓄することが出来る。
（２）  合成される液体燃料は、主成分がメタノール「ＣＨ３ＯＨ」や、ジメチルエーテル、所謂ＤＭＥ「（ＣＨ３）２ＯＨ」であり、軽油やガソリンなど従来利用されている補助燃料と比べて、ＮＯｘ等の有害物質の排出量が低い。
（３）  液体燃料を合成するために利用する水素を、通常運転で利用する主燃料を改質して得られる改質器を利用して生成するので、燃料合成用の水素を特別にトラックなどの搬送手段によって運び込む必要が無い。
（４）  始動時に着火性の良好な燃料が供給されるので、始動性が向上する。
（５）  生成燃料が過剰な場合に対処することが出来る。
（６）  生成燃料が不足している場合でも、内燃機関の運転を停止すること無く、低出力運転を継続することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態の第１実施例の概略構成を示すブロック図。
【図２】第１実施形態において、主燃料のオクタン価が生成燃料のオクタン価以上の場合の概略燃焼制御方法を示すフローチャート。
【図３】第１実施形態において、主燃料のオクタン価が生成燃料のオクタン価未満の場合の概略燃焼制御方法を示すフローチャート。
【図４】第１実施形態の詳細な燃焼制御方法を示すフローチャート。
【図５】第１実施形態における始動時の制御方法を示すフローチャート。
【図６】第１実施形態における生成燃料の発生量或いは供給量の制御方法を示すフローチャート。
【図７】本発明の第２実施形態の概略構成を示すブロック図。
【図８】本発明の第３実施形態の概略構成を示すブロック図。
【図９】本発明の第３実施形態の詳細な燃焼制御方法を示すフローチャート。
【図１０】本発明の第４実施形態の概略構成を示すブロック図。
【図１１】本発明の第４実施形態の詳細な燃焼制御方法を示すフローチャート。
【符号の説明】
１・・・ガスエンジン
１０・・・燃料ガス供給ライン
１１・・・空気供給ライン
１２・・・ミキサ
１３・・・スロットル
１４・・・混合ガス供給ライン
１５・・・吸気ポート
１６・・・排気管
１７・・・排気分岐管
１８・・・二酸化炭素ＣＯ２回収槽
１８ａ・・・一方の槽
１８ｂ・・・他方の槽
２０・・・冷却水分流ライン
２１・・・二酸化炭素ＣＯ２回収ライン
２２・・・反応装置
２３・・・改質器
２４・・・水素供給ライン
２５・・・貯蔵タンク
２６・・・液体燃料供給ライン
２７・・・流量制御弁
【図１】
2005069005.tif 000003
【図２】
2005069005.tif 000004
【図３】
2005069005.tif 000005
【図４】
2005069005.tif 000006
【図５】
2005069005.tif 000007
【図６】
2005069005.tif 000008
【図７】
2005069005.tif 000009
【図８】
2005069005.tif 000010
【図９】
2005069005.tif 000011
【図１０】
2005069005.tif 000012
【図１１】
2005069005.tif 000013