(57)【要約】【課題】  軸受部内の異物を好適に排出することのできるクランクベアリングを提供する。【解決手段】  このクランクベアリングは、半円状のアッパベアリング及びロワベアリングの組み合わせを通じてクランクジャーナルを回転可能に支持する。各ベアリングの端部の内周面１５，２３には、クラッシュリリーフ１８，２４及び面取り部１９，２６が形成されている。アッパベアリングの内周面１５には、同ベアリングの一方の端面１６から他方の端面１６まで周方向に沿って給油溝１３が形成されている。そして、給油溝１３の開口面１３ｏにおいて最大直径を有する仮想円Ｃｏの面積を、クラッシュリリーフ１８，２４と面取り部１９，２６とクランクジャーナル外周面４１ｏとにより囲まれて形成されるリリーフ通路Ｒ５において最大直径を有する仮想円Ｃｒの面積よりも大きく設定し、且つ仮想円Ｃｒの面積を「０」よりも大きく設定した。【選択図】    図７
2005069283.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
半円状の第１ベアリング及び第２ベアリングの組み合わせを通じてクランクジャーナルを回転可能に支持し、前記第１ベアリングの内周面の周方向に該ベアリングの一方の端面から他方の端面まで形成された給油溝を有するとともに、前記各ベアリングの端部の内周面に拡径部を有するクランクベアリングにおいて、
前記給油溝の開口面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ１）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ２）とを以下の関係
（Ｒ１）＞（Ｒ２）＞０
に設定した
ことを特徴とするクランクベアリング。
【請求項２】
請求項１記載のクランクベアリングにおいて、
前記給油溝の開口面の面積（イ）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部の断面の面積（ロ）とを以下の関係
（ロ）＞（イ）＞０
に設定した
ことを特徴とするクランクベアリング。
【請求項３】
半円状の第１ベアリング及び第２ベアリングの組み合わせを通じてクランクジャーナルを回転可能に支持し、前記第１ベアリングの内周面の周方向に該ベアリングの一方の端面から他方の端面まで形成された給油溝を有するとともに、前記各ベアリングの端部の内周面に拡径部を有するクランクベアリングにおいて、
前記給油溝の開口面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ１）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ２）と、前記給油溝の開口面以外の断面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ３）とを以下の関係
（Ｒ３）＞（Ｒ１）＞（Ｒ２）＞０
に設定した
ことを特徴とするクランクベアリング。
【請求項４】
請求項３記載のクランクベアリングにおいて、
前記給油溝の開口面の面積（イ）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部の断面の面積（ロ）と、前記給油溝の開口面以外における断面の面積（ハ）とを以下の関係
（ハ）＞（ロ）＞（イ）＞０
に設定した
ことを特徴とするクランクベアリング。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載のクランクベアリングにおいて、
前記拡径部は、前記各ベアリングの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフにより構成される
ことを特徴とするクランクベアリング。
【請求項６】
請求項１〜４のいずれかに記載のクランクベアリングにおいて、
前記拡径部は、前記各クランクベアリングの端部の内周面に形成された面取り部により構成される
ことを特徴とするクランクベアリング。
【請求項７】
請求項１〜４のいずれかに記載のクランクベアリングにおいて、
前記拡径部は、前記各クランクベアリングの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフとこのクラッシュリリーフに連続して形成された面取り部とにより構成される
ことを特徴とするクランクベアリング。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジンのクランクシャフトを支持するクランクベアリングに関する。
【背景技術】
【０００２】
クランクベアリングは、一般に、半円状の２つのベアリング（アッパベアリング及びロワベアリング）により構成される。また、各ベアリングの端部には、拡径部（例えば、クラッシュリリーフ及びこのクラッシュリリーフに連続して形成された面取り部）が設けられている。
【０００３】
図１３に、こうしたクランクベアリングにおけるアッパベアリングの構造を示す。なお、図１３（ａ）は同アッパベアリングの正面構造を、図１３（ｂ）は図１３（ａ）の「ア」の方向から見た内周面構造をそれぞれ示す。
【０００４】
アッパベアリングＡの内周面Ａ１には、給油溝Ａ２が一方の端面Ａ３から他方の端面Ａ３まで周方向に沿って形成されている。
一方で、上記構成を有するクランクベアリングに対し、給油溝の両端部を閉塞した構成のベアリングが提案されている。
【０００５】
図１４に、同クランクベアリングにおけるアッパベアリングの構造を示す。なお、図１４（ａ）は同アッパベアリングの正面構造を、図１４（ｂ）は図１４（ａ）の「ア」の方向から見た内周面構造をそれぞれ示す。
【０００６】
アッパベアリングＢの内周面Ｂ１には、給油溝Ｂ２が周方向に沿って形成されている。この給油溝Ｂ２は、両端面Ｂ３に対して閉塞されている。
なお、本発明にかかる先行技術文献としては、以下に示す特許文献１が挙げられる。
【特許文献１】特開平５−７１５３８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、上記アッパベアリングＢ（図１４）とこれに対応したロワベアリングとを通じてクランクシャフトを支持した場合、潤滑油に混入した異物が軸受部内に滞留するようになるため、軸受部の摩擦増大やクランクジャーナルの焼付等をまねくことが懸念される。
【０００８】
本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、軸受部内の異物を好適に排出することのできるクランクベアリングを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１記載の発明は、半円状の第１ベアリング及び第２ベアリングの組み合わせを通じてクランクジャーナルを回転可能に支持し、前記第１ベアリングの内周面の周方向に該ベアリングの一方の端面から他方の端面まで形成された給油溝を有するとともに、前記各ベアリングの端部の内周面に拡径部を有するクランクベアリングにおいて、前記給油溝の開口面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ１）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ２）とを以下の関係
（Ｒ１）＞（Ｒ２）＞０
に設定したことを要旨としている。
【００１０】
上記構成によれば、「（Ｒ１）＞（Ｒ２）＞０」の関係が満たされるようにクランクベアリングが構成される。これにより、潤滑油内の異物が、給油溝を介してリリーフ部を流通するようになるため、クランクジャーナルの軸受部内から異物を好適に排出することができるようになる。
【００１１】
請求項２記載の発明は、請求項１記載のクランクベアリングにおいて、前記給油溝の開口面の面積（イ）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部の断面の面積（ロ）とを以下の関係
（ロ）＞（イ）＞０
に設定したことを要旨としている。
【００１２】
上記構成によれば、「（ロ）＞（イ）＞０」の関係が満たされるようにクランクベアリングが構成される。これにより、リリーフ部を介して軸受部の外へ流出する潤滑油量が減量されるため、エンジンにおける潤滑系統の油圧低下を抑制することができるようになる。また、「給油溝の開口面の面積（イ）」を「リリーフ部の断面の面積（ロ）」よりも小さく設定する一方で、「給油溝の開口面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ１）」を「リリーフ部において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ２）」よりも大きく設定しているため、異物の排出性を好適に確保することができるようになる。
【００１３】
請求項３記載の発明は、半円状の第１ベアリング及び第２ベアリングの組み合わせを通じてクランクジャーナルを回転可能に支持し、前記第１ベアリングの内周面の周方向に該ベアリングの一方の端面から他方の端面まで形成された給油溝を有するとともに、前記各ベアリングの端部の内周面に拡径部を有するクランクベアリングにおいて、前記給油溝の開口面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ１）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ２）と、前記給油溝の開口面以外の断面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ３）とを以下の関係
（Ｒ３）＞（Ｒ１）＞（Ｒ２）＞０
に設定したことを要旨としている。
【００１４】
上記構成によれば、「（Ｒ３）＞（Ｒ１）＞（Ｒ２）＞０」の関係が満たされるようにクランクベアリングが構成される。これにより、潤滑油内の異物が、給油溝を介してリリーフ部を流通するようになるため、クランクジャーナルの軸受部内から異物を好適に排出することができるようになる。
【００１５】
請求項４記載の発明は、請求項３記載のクランクベアリングにおいて、前記給油溝の開口面の面積（イ）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部の断面の面積（ロ）と、前記給油溝の開口面以外における断面の面積（ハ）とを以下の関係
（ハ）＞（ロ）＞（イ）＞０
に設定したことを要旨としている。
【００１６】
上記構成によれば、「（ハ）＞（ロ）＞（イ）＞０」の関係が満たされるようにクランクベアリングが構成される。これにより、リリーフ部を介して軸受部の外へ流出する潤滑油量が減量されるため、エンジンにおける潤滑系統の油圧低下を抑制することができるようになる。また、「給油溝の開口面の面積（イ）」を「リリーフ部の断面の面積（ロ）」よりも小さく設定する一方で、「給油溝の開口面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ１）」を「リリーフ部において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ２）」よりも大きく設定しているため、異物の排出性を好適に確保することができるようになる。
【００１７】
請求項５記載の発明は、請求項１〜４のいずれかに記載のクランクベアリングにおいて、前記拡径部は、前記各ベアリングの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフにより構成されることを要旨としている。
【００１８】
上記構成によれば、第１ベアリング及び第２ベアリングにおいて、それぞれの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフにより拡径部が構成される。こうした構成のクランクベアリングにおいても、請求項１〜４のいずれかに記載の発明の作用効果が得られるようになる。
【００１９】
請求項６記載の発明は、請求項１〜４のいずれかに記載のクランクベアリングにおいて、前記拡径部は、前記各クランクベアリングの端部の内周面に形成された面取り部により構成されることを要旨としている。
【００２０】
上記構成によれば、第１ベアリング及び第２ベアリングにおいて、それぞれの端部の内周面に形成された面取り部により拡径部が構成される。こうした構成のクランクベアリングにおいても、請求項１〜４のいずれかに記載の発明の作用効果が得られるようになる。
【００２１】
請求項７記載の発明は、請求項１〜４のいずれかに記載のクランクベアリングにおいて、前記拡径部は、前記各クランクベアリングの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフとこのクラッシュリリーフに連続して形成された面取り部とにより構成されることを要旨としている。
【００２２】
上記構成によれば、第１ベアリング及び第２ベアリングにおいて、それぞれの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフ及び面取り部により拡径部が構成される。こうした構成のクランクベアリングにおいても、請求項１〜４のいずれかに記載の発明の作用効果が得られるようになる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態について、図１〜図７を参照して説明する。
＜クランクベアリングの構造＞
図１及び図２を参照して、クランクベアリング１の構造について説明する。
【００２４】
図１は、クランクベアリング１の斜視構造を示す。
図２は、クランクベアリング１の正面構造を示す。
クランクベアリング１は、半円状のアッパベアリング１１（第１ベアリング）及びロワベアリング２１（第２ベアリング）を一組として構成される。
【００２５】
アッパベアリング１１は、給油孔１２及び給油溝１３を有する。
給油孔１２は、アッパベアリング１１の外周面１４と内周面１５とを連通する。
給油溝１３は、内周面１５の周方向に沿って形成されている。また、一方の端面１６から他方の端面１６まで形成されている。なお、端面１６における給油溝１３の開口部を開口面１３ｏとする。
【００２６】
アッパベアリング１１は、端部１７の内周面１５にクラッシュリリーフ１８を有する。また、クラッシュリリーフ１８から端面１６にかけて面取り部１９が形成されている。
クラッシュリリーフ１８及び面取り部１９は、アッパベアリング１１の軸方向に沿って給油溝１３から各側面１ｓ（外周面１４と内周面１５とを接続する円弧状の面）まで形成されている。なお、アッパベアリング１１においては、クラッシュリリーフ１８及び面取り部１９により拡径部が構成されている。
【００２７】
ロワベアリング２１は、端部２２の内周面２３にクラッシュリリーフ２４を有する。また、クラッシュリリーフ２４から端面２５にかけて面取り部２６が形成されている。
クラッシュリリーフ２４及び面取り部２６は、ロワベアリング２１の軸方向に沿って一方の側面２ｓ（外周面２７と内周面２３とを接続する円弧状の面）から他方の側面２ｓまで形成されている。なお、ロワベアリング２１においては、クラッシュリリーフ２４及び面取り部２６により拡径部が構成されている。
【００２８】
ちなみに、クラッシュリリーフ１８，２４は、各ベアリング１１，２１の組み付けに際して生じる合わせ部のずれを吸収するために形成されている。
＜クランクシャフトの軸受構造＞
図３〜図５を参照して、クランクシャフトの軸受構造について説明する。
【００２９】
図３は、エンジンに組み付けられたクランクシャフトの断面構造を示す。
図４は、図３のＤ−Ｄ線に沿ったクランクシャフトの断面構造を示す。
図５は、図４のＡ部の拡大図を示す。
【００３０】
エンジン３は、シリンダブロック３１の下部にクランクシャフト４を備えている。
クランクシャフト４は、以下の各要素を備えて構成される。
［ａ］クランクシャフト４の回転軸を構成するクランクジャーナル４１。
［ｂ］コネクティングロッド３２が取り付けられるクランクピン４２。
［ｃ］クランクジャーナル４１とクランクピン４２とを接続するクランクアーム４３。
［ｄ］クランクシャフト４の回転バランスをとるためのカウンタウエイト４４。
【００３１】
クランクジャーナル４１は、クランクキャップ３３を通じてシリンダブロック３１に取り付けられている。また、シリンダブロック３１側に取り付けられたアッパベアリング１１とクランクキャップ３３側に取り付けられたロワベアリング２１とを通じて回転可能に支持されている。
【００３２】
クランクピン４２には、コンロッドベアリング４５を介してコネクティングロッド３２が取り付けられている。
シリンダブロック３１及びクランクシャフト４には、クランクジャーナル４１の外周面とクランクベアリング１の内周面との間（軸受部）、及びクランクピン４２の外周面とコンロッドベアリング４５の内周面との間へ潤滑油を供給するための潤滑油供給路が形成されている。この潤滑油通供給路は、以下の各通路から構成されている。
［ａ］シリンダブロック３１に形成されている第１潤滑油通路Ｒ１。
［ｂ］クランクジャーナル４１に形成されている第２潤滑油通路Ｒ２。
［ｃ］クランクジャーナル４１からクランクピン４２へかけて形成されている第３潤滑油通路Ｒ３。
［ｄ］クランクピン４２に形成されている第４潤滑油通路Ｒ４。
【００３３】
第１潤滑油通路Ｒ１は、クランクベアリング１の給油孔１２と連通している。
第２潤滑油通路Ｒ２は、クランクジャーナル４１の軸線Ｌ１と垂直に交差してクランクジャーナル４１を貫通している。
【００３４】
第３潤滑油通路Ｒ３は、第２潤滑油通路Ｒ２と第４潤滑油通路Ｒ４とを連通している。
第４潤滑油通路Ｒ４は、クランクピン４２の軸線Ｌ２と垂直に交差してクランクピン４２を貫通している。
【００３５】
また、上記潤滑油供給路とは別に、アッパベアリング１１とロワベアリング２１との合わせ部Ｐにおいて、リリーフ通路Ｒ５が形成されている。
図５に示すように、リリーフ通路Ｒ５は、クラッシュリリーフ１８，２４と面取り部１９，２６とクランクジャーナル４１の外周面（クランクジャーナル外周面４１ｏ）とにより囲まれて形成されている。リリーフ通路Ｒ５は、給油溝１３と各側面１ｓ，２ｓとを接続している。
【００３６】
なお、以降では、リリーフ通路Ｒ５の断面（クランクベアリング１の径方向の断面）の面積をリリーフ通路面積Ｓｒとする。図５においては、網掛けで示した領域の面積がリリーフ通路面積Ｓｒに相当する。
【００３７】
＜潤滑油の流通態様＞
潤滑油の流通態様について説明する。
エンジン３の潤滑油は、第１潤滑油通路Ｒ１を介してクランクジャーナル外周面４１ｏとクランクベアリング１の内周面との間へ流入する。なお、流入した潤滑油の一部は、リリーフ通路Ｒ５を介してクランクベアリング１の外部へ流出する。
【００３８】
給油溝１３の潤滑油は、第２潤滑油通路Ｒ２へ流入する。
第２潤滑油通路Ｒ２の潤滑油は、第３潤滑油通路Ｒ３及び第４潤滑油通路Ｒ４を介してクランクピン４２の外周面とコンロッドベアリング４５の内周面との間へ流入する。
【００３９】
＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図６を参照して、給油溝１３の形状について説明する。
以降では、給油溝１３に関する各パラメータを次のように示す。
【００４０】
給油溝１３の深さを溝深さＨとする。
給油溝１３の幅を溝幅Ｗとする。
給油溝１３の断面（クランクベアリング１の軸方向の断面）の面積を溝面積Ｓとする。
【００４１】
また、開口面１３ｏにおいて給油溝１３に関する各パラメータを次のように示す。
開口面１３ｏにおける給油溝１３の深さを開口部溝深さＨｏとする。
開口面１３ｏにおける給油溝１３の幅を開口部溝幅Ｗｏとする。
【００４２】
開口面１３ｏの面積（図６〔Ｃ〕において網掛けで示した領域の面積）を開口部溝面積Ｓｏとする。
溝深さＨと開口部溝深さＨｏとは同じ大きさに設定されている。即ち、給油溝１３の深さは、以下の関係
Ｈ＝Ｈｏ＞０
を満たすように設定されている。
【００４３】
開口部溝幅Ｗｏは、溝幅Ｗよりも小さく設定されている。即ち、給油溝１３の幅は、以下の関係
Ｗ＞Ｗｏ＞０
を満たすように設定されている。給油溝１３は、端部１７において溝幅Ｗから開口部溝幅Ｗｏとなるようにテーパ状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
【００４４】
開口部溝面積Ｓｏは、リリーフ通路面積Ｓｒよりも小さく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係
Ｓｒ＞Ｓｏ＞０
を満たすように設定されている。
【００４５】
溝面積Ｓはリリーフ通路面積Ｓｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係
Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０
を満たすようにも設定されている。
【００４６】
ここで、給油溝１３の開口面１３ｏにおいて最大直径を有する仮想円を開口部仮想円Ｃｏ、リリーフ通路Ｒ５において最大直径を有する仮想円をリリーフ部仮想円Ｃｒとする。
図７を参照して、これら開口部仮想円Ｃｏとリリーフ部仮想円Ｃｒとの関係について説明する。
【００４７】
図７（ａ）は、開口面１３ｏに開口部仮想円Ｃｏをあてはめた状態を示す。
図７（ｂ）は、リリーフ通路Ｒ５（図４のＡ部の拡大図）にリリーフ部仮想円Ｃｒをあてはめた状態を示す。
【００４８】
開口部仮想円Ｃｏの面積を開口部仮想円面積ＳＣｏとする。図７（ａ）においては、網掛けで示した領域の面積が開口部仮想円面積ＳＣｏに相当する。
リリーフ部仮想円Ｃｒの面積をリリーフ部仮想円面積ＳＣｒとする。図７（ｂ）においては、網掛けで示した領域の面積がリリーフ部仮想円面積ＳＣｒに相当する。
【００４９】
開口部仮想円面積ＳＣｏは、リリーフ部仮想円面積ＳＣｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係
ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０
を満たすように設定されている。
【００５０】
また、給油溝１３の開口面１３ｏ以外の断面において最大直径を有する仮想円を給油溝仮想円Ｃ、この仮想円Ｃの面積を給油溝仮想円面積ＳＣとする。
給油溝仮想円Ｃは、上記各仮想円Ｃｏ，Ｃｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係
ＳＣ＞ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０
を満たすようにも設定されている。なお、開口部仮想円面積ＳＣｏ、リリーフ部仮想円面積ＳＣｒ、及び給油溝仮想円面積ＳＣの直径は、潤滑油内に混入する最も大きい異物の直径以上に設定される。
【００５１】
＜作用効果＞
クランクベアリング１を通じて奏せられる作用効果について説明する。
本実施形態のクランクベアリング１では、「ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０」（ＳＣ＞ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０）の関係が満たされるように給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５を構成している。
【００５２】
これにより、潤滑油内の異物が給油溝１３を介してリリーフ通路Ｒ５を流通するようになるため、クランクジャーナルの軸受部から異物を排出することができるようになる。また、これにともなって、軸受部の摩耗増大やクランクジャーナルの焼付等が抑制されるようになる。
【００５３】
本実施形態のクランクベアリング１では、開口部溝面積Ｓｏをリリーフ通路面積Ｓｒよりも小さく設定しているため、リリーフ通路Ｒ５から流出する潤滑油量が減量されるようになる。これにより、潤滑系統の油圧の低下を抑制することができるようになる。
【００５４】
また、開口部溝面積Ｓｏをリリーフ通路面積Ｓｒよりも小さく設定する一方で、開口部仮想円Ｃｏをリリーフ部仮想円Ｃｒよりも大きく設定しているため、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５における異物の流通性の低下を抑制することができるようになる。これにより、異物の排出性が好適に確保されるようになる。
【００５５】
＜実施形態の効果＞
以上詳述したように、この第１実施形態にかかるクランクベアリングによれば、以下に列記するような優れた効果が得られるようになる。
【００５６】
（１）本実施形態では、「ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０」の関係が満たされるように給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５を構成している。これにより、潤滑油内の異物をクランクジャーナルの軸受部から好適に排出することができるようになる。
【００５７】
（２）また、異物の滞留に起因する軸受部の摩耗増大やクランクジャーナルの焼付等を抑制することができるようになる。
（３）本実施形態では、給油溝１３の開口部溝面積Ｓｏをリリーフ通路面積Ｓｒよりも小さく設定するようにしている。これにより、リリーフ通路Ｒ５から流出する潤滑油量を減量することができるようになる。
【００５８】
（４）上記（３）の構成にあわせて、開口部仮想円Ｃｏをリリーフ部仮想円Ｃｒよりも大きく設定しているため、異物の排出性を好適に確保することができるようになる。
（５）上記（３）の構成を通じて、エンジン３の潤滑系統における油圧の低下を抑制することができるようになる。
【００５９】
（６）上記（３）の構成を通じて、エンジン３のオイルポンプの吐出量を小さくすることが可能となるため、エンジン３の出力や燃費の向上を図ることができるようになる。
（７）本実施形態では、給油溝１３の断面積が開口面１３ｏにおいて最小面積（開口部溝面積Ｓｏ）となるようにテーパ状に形成している。これにより、給油溝１３からリリーフ通路Ｒ５へ流入する異物の流速が徐々に高められるため、異物の排出性をより高めることができるようになる。
【００６０】
（第２実施形態）
本発明の第２実施形態について、図８を参照して説明する。
本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。
【００６１】
＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図８を参照して、給油溝１３の形状について説明する。なお、図８〔Ｄ〕は、図８〔Ｃ〕のＤ部の拡大図を示す。
【００６２】
給油溝１３の深さは、以下の関係
Ｈ＞Ｈｏ＞０
を満たすように設定されている。
【００６３】
給油溝１３は、端部１７において溝深さＨから徐々に開口部溝深さＨｏとなるように形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３の幅は、以下の関係
Ｗ＝Ｗｏ＞０
を満たすように設定されている。
【００６４】
給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係
Ｓｒ＞Ｓｏ＞０
を満たすように設定されている。なお、図８〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。
【００６５】
また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係
Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０
を満たすようにも設定されている。
【００６６】
開口部仮想円Ｃｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒについて説明する。
開口部仮想円面積ＳＣｏは、リリーフ部仮想円面積ＳＣｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係
ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０
を満たすように設定されている。なお、図８〔Ｄ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部仮想円面積ＳＣｏに相当する。
【００６７】
また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係
ＳＣ＞ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０
を満たすようにも設定されている。なお、開口部仮想円面積ＳＣｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒの直径は、潤滑油内に混入する最も大きい異物の直径以上に設定される。
【００６８】
以上詳述したように、この第２実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（７）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（第３実施形態）
本発明の第３実施形態について、図９を参照して説明する。
【００６９】
本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。
＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図９を参照して、給油溝１３の形状について説明する。なお、図９〔Ｄ〕は、図９〔Ｃ〕のＤ部の拡大図を示す。
【００７０】
給油溝１３の深さは、以下の関係
Ｈ＞Ｈｏ＞０
を満たすように設定されている。
【００７１】
給油溝１３は、端部１７において溝深さＨから徐々に開口部溝深さＨｏとなるように設定されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３の幅は、以下の関係
Ｗ＞Ｗｏ＞０
を満たすように設定されている。
【００７２】
給油溝１３は、端部１７において溝幅Ｗから徐々に開口部溝幅Ｗｏとなるようにテーパ状に設定されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係
Ｓｒ＞Ｓｏ＞０
を満たすように設定されている。なお、図９〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。
【００７３】
また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係
Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０
を満たすようにも設定されている。
【００７４】
開口部仮想円Ｃｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒについて説明する。
開口部仮想円面積ＳＣｏは、リリーフ部仮想円面積ＳＣｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係
ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０
を満たすように設定されている。なお、図９〔Ｄ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部仮想円面積ＳＣｏに相当する。
【００７５】
また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係
ＳＣ＞ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０
を満たすようにも設定されている。なお、開口部仮想円面積ＳＣｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒの直径は、潤滑油内に混入する最も大きい異物の直径以上に設定される。
【００７６】
以上詳述したように、この第３実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（７）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（第４実施形態）
本発明の第４実施形態について、図１０を参照して説明する。
【００７７】
本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。
＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図１０を参照して、アッパベアリング１１の給油溝１３の形状について説明する。なお、図１０〔Ｄ〕は、図１０〔Ｃ〕のＤ部の拡大図を示す。
【００７８】
給油溝１３の深さは、以下の関係
Ｈ＝Ｈｏ＞０
を満たすように設定されている。
【００７９】
給油溝１３の幅は、以下の関係
Ｗ＞Ｗｏ＞０
を満たすように設定されている。
【００８０】
給油溝１３は、端部１７において溝幅Ｗから開口部溝幅Ｗｏへ切り替わるように段状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係
Ｓｒ＞Ｓｏ＞０
を満たすように設定されている。なお、図１０〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。
【００８１】
また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係
Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０
を満たすようにも設定されている。
【００８２】
開口部仮想円Ｃｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒについて説明する。
開口部仮想円面積ＳＣｏは、リリーフ部仮想円面積ＳＣｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係
ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０
を満たすように設定されている。なお、図１０〔Ｄ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部仮想円面積ＳＣｏに相当する。
【００８３】
また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係
ＳＣ＞ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０
を満たすようにも設定されている。なお、開口部仮想円面積ＳＣｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒの直径は、潤滑油内に混入する最も大きい異物の直径以上に設定される。
【００８４】
以上詳述したように、この第４実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（６）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（第５実施形態）
本発明の第５実施形態について、図１１を参照して説明する。
【００８５】
本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。
＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図１１を参照して、給油溝１３の形状について説明する。なお、図１１〔Ｄ〕は、図１１〔Ｃ〕のＤ部の拡大図を示す。
【００８６】
給油溝１３の深さは、以下の関係
Ｈ＞Ｈｏ＞０
を満たすように設定されている。
【００８７】
給油溝１３は、端部１７において溝深さＨから開口部溝深さＨｏへ切り替わるように段状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３の幅は、以下の関係
Ｗ＝Ｗｏ＞０
を満たすように設定されている。
【００８８】
給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係
Ｓｒ＞Ｓｏ＞０
を満たすように設定されている。なお、図１１〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。
【００８９】
また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係
Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０
を満たすようにも設定されている。
【００９０】
開口部仮想円Ｃｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒについて説明する。
開口部仮想円面積ＳＣｏは、リリーフ部仮想円面積ＳＣｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５は、以下の関係
ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０
を満たすように設定されている。なお、図１１〔Ｄ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部仮想円面積ＳＣｏに相当する。
【００９１】
また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５は、以下の関係
ＳＣ＞ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０
を満たすようにも設定されている。なお、開口部仮想円面積ＳＣｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒの直径は、潤滑油内に混入する最も大きい異物の直径以上に設定される。
【００９２】
以上詳述したように、この第５実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（６）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（第６実施形態）
本発明の第６実施形態について、図１２を参照して説明する。
【００９３】
本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。
＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図１２を参照して、給油溝１３の形状について説明する。なお、図１２〔Ｄ〕は、図１２〔Ｃ〕のＤ部の拡大図を示す。
【００９４】
給油溝１３の深さは、以下の関係
Ｈ＞Ｈｏ＞０
を満たすように設定されている。
【００９５】
給油溝１３は、端部１７において溝深さＨから開口部溝深さＨｏへ切り替わるように段状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３の幅は、以下の関係
Ｗ＞Ｗｏ＞０
を満たすように設定されている。
【００９６】
なお、給油溝１３は、端部１７において溝幅Ｗから開口部溝幅Ｗｏへ切り替わるように段状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係
Ｓｒ＞Ｓｏ＞０
を満たすように設定されている。なお、図１２〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。
【００９７】
また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係
Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０
を満たすようにも設定されている。
【００９８】
開口部仮想円Ｃｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒについて説明する。
開口部仮想円面積ＳＣｏは、リリーフ部仮想円面積ＳＣｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５は、以下の関係
ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０
を満たすように設定されている。なお、図１２〔Ｄ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部仮想円面積ＳＣｏに相当する。
【００９９】
また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５は、以下の関係
ＳＣ＞ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０
を満たすようにも設定されている。なお、開口部仮想円面積ＳＣｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒの直径は、潤滑油内に混入する最も大きい異物の直径以上に設定される。
【０１００】
以上詳述したように、この第６実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（６）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（その他の実施形態）
その他、上記各実施形態に共通して変更することが可能な要素を以下に列挙する。
【０１０１】
・上記各実施形態において、給油溝１３は、例示した形状以外の適宜の形状に変更することも可能である。即ち、「開口部仮想円面積ＳＣｏ＞リリーフ部仮想円面積ＳＣｒ＞０」の条件が満たされる形状であれば、給油溝１３の形状は任意とすることができる。
【０１０２】
・上記各実施形態では、クラッシュリリーフ１８，２４及び面取り部１９，２６により拡径部が構成されるクランクベアリング１を想定したが、拡径部が次のように構成されるクランクベアリングに対しても本発明を適用することができる。
［ａ］アッパベアリング及びロワベアリングの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフにより拡径部が構成されるクランクベアリング。
［ｂ］アッパベアリング及びロワベアリングの端部の内周面に形成された面取り部により拡径部が構成されるクランクベアリング。
【０１０３】
・上記各実施形態では、図１に例示したクランクベアリング１に本発明を適用したが、本発明の適用対象は例示した構成のクランクベアリングに限られるものではない。要するに、
［い］「半円状のアッパベアリング及びロワベアリング」
［ろ］「アッパベアリングの内周面の周方向において、一方の端面から他方の端面まで形成された給油溝」
［は］「アッパベアリング及びロワベアリングの端部の内周面に形成された拡径部」
上記［い］〜［は］の構成要素を備えたクランクベアリングであれば、いずれのクランクベアリングに対しても本発明を適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【０１０４】
【図１】本発明にかかるクランクベアリングを具体化した第１実施形態について、クランクベアリングの斜視構造を示す斜視図。
【図２】同実施形態のクランクベアリングの正面構造を示す正面図。
【図３】同実施形態のクランクベアリングによるクランクシャフトの軸受構造を示す断面図。
【図４】同実施形態のクランクベアリングによるクランクシャフトの軸受構造を示す断面図。
【図５】同実施形態のクランクベアリングについて、図４のＡ部の構造を示す拡大図。
【図６】同実施形態のクランクベアリングについて、給油溝構造を示す図。
【図７】（ａ）同実施形態のクランクベアリングについて、給油溝構造を示す図。（ｂ）同実施形態のクランクベアリングについて、図４のＡ部の構造を示す拡大図。
【図８】本発明にかかるクランクベアリングを具体化した第２実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。
【図９】本発明にかかるクランクベアリングを具体化した第３実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。
【図１０】本発明にかかるクランクベアリングを具体化した第４実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。
【図１１】本発明にかかるクランクベアリングを具体化した第５実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。
【図１２】本発明にかかるクランクベアリングを具体化した第６実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。
【図１３】従来のクランクベアリングの構造を示す図。
【図１４】従来のクランクベアリングの構造を示す図。
【符号の説明】
【０１０５】
１…クランクベアリング、１１…アッパベアリング、１２…給油孔、１３…給油溝、１３ｏ…開口面、１３ｓ…絞り部、１４…外周面、１５…内周面、１６…端面、１７…端部、１８…クラッシュリリーフ、１９…面取り部、１ｓ…側面、２１…ロワベアリング、２２…端部、２３…内周面、２４…クラッシュリリーフ、２５…端面、２６…面取り部、２ｓ…側面、３…エンジン、３１…シリンダブロック、３２…コネクティングロッド、３３…クランクキャップ、４…クランクシャフト、４１…クランクジャーナル、４１ｏ…クランクジャーナル外周面、４２…クランクピン、４３…クランクアーム、４４…カウンタウエイト、４５…コンロッドベアリング、Ｒ１…第１潤滑油通路、Ｒ２…第２潤滑油通路、Ｒ３…第３潤滑油通路、Ｒ４…第４潤滑油通路、Ｒ５…リリーフ通路、Ｐ…合わせ部。
【図１】
2005069283.tif 000003
【図２】
2005069283.tif 000004
【図３】
2005069283.tif 000005
【図４】
2005069283.tif 000006
【図５】
2005069283.tif 000007
【図６】
2005069283.tif 000008
【図７】
2005069283.tif 000009
【図８】
2005069283.tif 000010
【図９】
2005069283.tif 000011
【図１０】
2005069283.tif 000012
【図１１】
2005069283.tif 000013
【図１２】
2005069283.tif 000014
【図１３】
2005069283.tif 000015
【図１４】
2005069283.tif 000016