(57)【要約】  【課題】  ポンプ回転速度の上昇時と下降時でほぼ同じ回転速度域で二つのリリーフ圧特性が迅速に切り換わるようにして、不必要なオイルの吐出による動力損失の低減を図る。  【解決手段】  弁収容室１８にスプール弁１９と付勢スプリング２２を収容し、弁収容室１８の周壁に形成した第１，第２ドレーンポート２０，２１をスプール弁１９の進退動作に応じて開閉する。第１ドレーンポート２０をオイル導入側に連通させることで低圧の第１のリリーフ圧特性を得、第２ドレーンポート２１をオイル導入側に連通させることで高圧の第２のリリーフ圧特性を得る。スプール弁１９の連通部である環状溝２７の幅を両ドレーンポート２０，２１の離間幅よりも広くし、第１のリリーフ圧特性から第２のリリーフ圧特性への切り換わり時にドレーンポート２０，２１の総開口面積がゼロにならないようにした。  【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
オイルポンプで吐出されたオイルが一端側から導入される弁収容室と、
この弁収容室に摺動自在に収容され、一端側の受圧面で前記オイルの圧力を受けるスプール弁と、
前記弁収容室の内周面に開口し、前記スプール弁の進退動作に応じて開閉されるドレーンポートと、
前記スプール弁を前記オイルの受圧側に付勢する付勢スプリングと、を備え、
前記ドレーンポートの開口面積を前記スプール弁の変位に応じて増減変化させることにより、ポンプ低速回転側の低圧の第１のリリーフ圧特性と、ポンプ高速回転側の高圧の第２のリリーフ圧特性が得られるようにしたオイルリリーフ装置において、
ドレーンポートの開口面積を、第１のリリーフ圧特性から第２のリリーフ圧特性への切り換わり時に、ゼロにならない範囲で減少させるようにしたことを特徴とするオイルリリーフ装置。
【請求項２】
前記ドレーンポートを、弁収容室の軸方向に相互に離間して配設された第１ドレーンポートと第２ドレーンポートから構成し、
前記スプール弁に、そのオイル導入側の端部から軸方向に延出する凹部と、この凹部とスプール弁の外周を連通する連通路とを設け、
この連通路のスプール弁外周側の開口部の軸方向幅を前記第１，第２ドレーンポートの間隔よりも広くしたことを特徴とする請求項１に記載のオイルリリーフ装置。
【請求項３】
前記スプール弁に、第１のリリーフ圧特性を得るスプール弁変位領域で弁収容室内のオイル導入側とドレーンポートを導通する第１連通部と、第２のリリーフ圧特性を得るスプール弁変位領域で弁収容室内のオイル導入側とドレーンポートを導通する第２連通部と、を軸方向に離間させて設け、
第１のリリーフ圧特性から第２のリリーフ圧特性への切り換わり時には、前記第１連通部とドレーンポートの導通が完全に遮断される前に第２連通部とドレーンポートを導通させるようにしたことを特徴とする請求項１に記載のオイルリリーフ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この出願の発明は、車両の油圧機器や潤滑機構にオイルを供給するための油圧回路等に用いられるオイルリリーフ装置に関し、とりわけ、オイルポンプの回転速度に応じてオイルリリーフ圧特性を切換えることのできるオイルリリーフ装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
車両に搭載される油圧機器の多くは、エンジンによって駆動されるオイルポンプを油圧源としている。そして、エンジンの回転速度は大きく変動するため、ポンプ駆動のための油圧回路にはオイルリリーフ装置が介装されている。
【０００３】
また、近年、エンジンの高回転時に高圧のオイルを機関潤滑等に用いたいという要求と、エンジンの始動直後から低圧のオイルを可変動弁装置等で用いたいという要求がある。このような要求に対し、エンジンの回転速度（オイルポンプの回転速度）に応じてオイルリリーフ圧特性を二段に切換えられるようにしたオイルリリーフ装置が開発されている（特許文献１参照。）。
【０００４】
このオイルリリーフ装置は、図１２（Ａ）に示すように、一端側がポンプ吐出側の通路１に接続された弁収容室２の周壁に第１ドレーンポート３と第２ドレーンポート４が軸方向に離間して開口形成され、この弁収容室２に、前記ドレーンポート３，４を開閉するスプール弁５と、そのスプール弁５を通路１側に付勢する付勢スプリング６とが収容されている。スプール弁５には、通路側の端部から軸方向に延出する凹部７と、この凹部７とスプール弁５の外周面を連通する貫通孔８が形成されている。また、スプール弁５の貫通孔８の開口位置には、第１，第２ドレーンポート３，４の離間幅よりも幅の狭い環状溝９が形成され、スプール弁５の変位に伴って貫通孔８と第１ドレーンポート３または第２ドレーンポート４とが環状溝９を介して連通するようになっている。
【０００５】
このオイルリリーフ装置の場合、ポンプ回転速度が設定速度ｒ1（図１３参照。）に達するまでは、スプール弁５が付勢スプリング６に付勢されて第１，第２ドレーンポート３，４を閉じており、ポンプ回転速度が設定速度ｒ1を越え次の設定速度ｒ2（図１３参照。）に達するまでの間は、図１２（Ａ）に示すように、貫通孔８と第１ドレーンポート３が環状溝９を介して連通し、通路１の油圧をほぼ設定圧ｐ1に維持するように余剰分のオイルを第１ドレーンポート３から排出する。そして、ポンプ回転速度が次の設定速度ｒ2に達すると、図１２（Ｂ）に示すように、環状溝９が第１，第２ドレーンポート３，４の離間幅部分によって閉塞され、このとき逃げ場を失ったオイルの油圧によって貫通孔８が環状溝９を介して第２ドレーンポート４に連通する位置までスプール弁５が急激に変位する。このとき同時にドレーン圧が急激に立ち上がり、ポンプ回転速度が設定速度ｒ2を越えた後には、通路１の油圧をほぼ設定圧ｐ2に維持するように余剰分のオイルを第２ドレーンポート４から排出する。
【０００６】
尚、ポンプ回転速度が設定速度ｒ1とｒ2の間にあるときと、ｒ2を越えた後には、夫々設定圧Ｐ1，Ｐ2の付近で緩やかな勾配をもって圧力が上昇する。このオイルリリーフ装置は、前者の第１のリリーフ圧特性と後者の第２のリリーフ圧特性がポンプ回転速度の変化に応じて切り換わる。
【特許文献１】実開平４−１０５９１３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかし、この従来のオイルリリーフ装置の場合、スプール弁５が環状溝９と第１ドレーンポート３の連通を終えて後退変位（付勢スプリング５の力に抗する方向に変位）する間に、環状溝９が第１ドレーンポート３と第２ドレーンポート４のいずれにも連通しないストローク範囲が設けられているため、図１３中の実線で示すように、ポンプ回転速度が上昇するときには、設定速度ｒ2に達した時点で第１のリリーフ圧特性から第２のリリーフ圧特性に迅速に切換えることができるものの、逆に、ポンプ回転速度が下降するときには、図１３中の破線で示すように、設定速度ｒ2を大幅に下回った別の設定速度ｒ2’で第２のリリーフ圧特性から第１のリリーフ圧特性に切り換り、必要のないポンプ回転速度域において高圧のオイルが吐出されてしまう。
【０００８】
即ち、今、ドレーンポート２，３が無いとすれば、通路１の圧力はポンプ回転速度の上昇に対して（付勢スプリング６の力に抗したスプール弁５の変位に対して）ほぼ比例的に上昇する圧力特性（図１３図中、この特性を破線ｃで示す。）となるため、上記のオイルリリーフ装置においては、ポンプ回転速度が設定速度ｒ2まで上昇して二つのドレーンポート２，３が閉じられると、本来あるべき圧力特性線ｃ上の点ｃ1に向かうように急激に圧力が立ち上がり、スプール弁５の環状溝９が第２ドレーンポート４に連通した時点で第２のリリーフ圧特性へと切り換わる。これに対し、ポンプ回転速度が高回転域から下降するときには、第２ドレーンポート３が完全に閉じられるまで第２のリリーフ圧特性が続き、二つのドレーンポート２，３が閉じられた時点（速度ｒ3の時点）で前記の圧力特性線ｃに沿って圧力が減少する。そして、こうしてポンプ回転速度が設定速度ｒ2’になると第１ドレーンポート２が開き始め、この時点で圧力が急激に降下して第２のリリーフ圧特性に切換わる。
【０００９】
そこでこの出願の発明は、ポンプ回転速度の上昇時と下降時でほぼ同じ回転速度域で二つのリリーフ圧特性が迅速に切り換わるようにして、不必要なオイルの吐出による動力損失の低減を図ることのできるオイルリリーフ装置を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上述した課題を解決するための手段として、この出願の発明は、ドレーンポートの開口面積を、第１のリリーフ圧特性から第２のリリーフ圧特性への切り換わり時に、ゼロにならない範囲で減少させるようにした。
【００１１】
この発明の場合、ポンプ回転速度の上昇時には、低回転域でスプール弁がドレーンポートの開口面積を増大させることで第１のリリーフ圧特性が得られるようになり、その後、ドレーンポートの開口面積がゼロにならない範囲で一旦減少することで圧力が急な勾配をもって立ち上がる。そして、この後ポンプ回転速度がさらに上昇すると、ドレーンポートの開口面積が増大して第２のリリーフ圧特性に切り換わる。一方、ポンプ回転速度の下降時には、高回転域でスプール弁がドレーンポートの開口面積を減少させることで第２のリリーフ圧特性が得られるようになり、その後、ドレーンポートの開口面積がゼロにならない状態から増大に転じることによって圧力が急な勾配をもって下降する。この後ポンプ回転速度がさらに下降すると、ドレーポートの開口面積が再度減少して第１のリリーフ圧特性に切り換わる。
【００１２】
請求項２に記載の発明は、前記ドレーンポートを、弁収容室の軸方向に相互に離間して配設された第１ドレーンポートと第２ドレーンポートから構成し、前記スプール弁に、そのオイル導入側の端部から軸方向に延出する凹部と、この凹部とスプール弁の外周を連通する連通路とを設け、この連通路のスプール弁外周側の開口部の軸方向幅を前記第１，第２ドレーンポートの間隔よりも広くするようにした。
【００１３】
この場合、ポンプ回転速度の上昇時には、低回転域でスプール弁の連通路が第１ドレーンポートと次第に導通することによって第１のリリーフ圧特性が得られるようになり、その後に、連通路と第１ドレーンポートの導通部面積が減少することによって圧力が急激に立ち上がる。スプール弁の連通部は、第１ドレーンポートとの導通部面積が完全にゼロになる前に第２ドレーンポートと導通し、第２ドレーンポートとの導通部面積が次第に増大する。これにより、第２のリリーフ圧特性に切り換わる。
【００１４】
また、請求項３に記載の発明は、前記スプール弁に、第１のリリーフ圧特性を得るスプール弁変位領域で弁収容室内のオイル導入側とドレーンポートを導通する第１連通部と、第２のリリーフ圧特性を得るスプール弁変位領域で弁収容室内のオイル導入側とドレーンポートを導通する第２連通部と、を軸方向に離間させて設け、第１のリリーフ圧特性から第２のリリーフ圧特性への切り換わり時には、前記第１連通部とドレーンポートの導通が完全に遮断される前に第２連通部とドレーンポートを導通させるようにした。
【００１５】
この場合、ポンプ回転速度の上昇時には、低回転域でスプール弁の第１連通部がドレーンポートと次第に導通することによって第１のリリーフ圧特性が得られるようになり、その後に、第１連通部とドレーンポートの導通部面積が減少することによって圧力が急激に立ち上がる。スプール弁の第２連通部は、第１連通部とドレーンポートの導通部面積が完全にゼロになる前にドレーンポートと導通し、ドレーンポートとの導通部面積が次第に増大する。これにより、第２のリリーフ圧特性に切り換わる。
【発明の効果】
【００１６】
この出願の発明は、ドレーンポートの開口面積が、第１のリリーフ圧特性から第２のリリーフ圧特性への切り換わり時に、ゼロにならない範囲で減少するため、ポンプ回転速度の上昇時には、第１リリーフ圧特性から第２リリーフ圧特性に比較的急な立ち上がりでもって迅速に切り換えることができると共に、ポンプ回転速度の下降時には、上昇時とほぼ同じ速度域でもって第２リリーフ圧特性から第１リリーフ圧特性に迅速に切換えることができる。したがって、この出願の発明によれば、必要のないポンプ回転速度域でもって高圧のオイルが吐出されることがなくなるため、駆動源の動力損失を確実に低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
次に、この出願の発明の各実施形態を図面に基づいて説明する。
【００１８】
図１〜図６は、この出願の発明の第１の実施形態を示すものであり、図１は、この発明にかかるオイルリリーフ装置１０を適用した車両用エンジンの油圧回路を示すものである。図１において、１１は、エンジン駆動されるオイルポンプであり、５０は、クランクシャフトとカムシャフトの回転位相をエンジンの運転状態に応じて制御するバルブタイミング制御装置（可変動弁装置）、５１は、カムシャフト回り等の高負荷の潤滑部、５２は、クランクシャフトやピストン等の低負荷の潤滑部である。この油圧回路では、オイルパン５３内のオイルをオイルポンプ１１によって吸い上げ、オイルポンプ１１から吐出されたオイルをオイルリリーフ装置１０によって調圧し、そのオイルをバルブタイミング制御装置５０と潤滑部５１，５２とに供給する。
【００１９】
オイルポンプ１１は、この実施形態の場合、図２，図３に示すようなトロコイド形のポンプが用いられている。このオイルポンプ１１は、相互に偏心して配置された内ロータ１２と外ロータ１３を有し、内ロータ１２はエンジンによって回転駆動され、外ロータ１３はハウジング１４の円形状の空間部１４ａ内に回転可能に収容されている。内ロータ１２と外ロータ１３には夫々外歯１２ａと内歯１３ａが形成されているが、内歯１３ａは外歯１２ａよりも一つ分歯数が多く形成され、外歯１２ａに対して一部で噛合すると共に円周方向の複数個所で滑り接触するようになっている。こうして、内歯１３ａと外歯１２ａの間に形成された複数のポンプ室１５は内ロータ１２の回転に伴なって容積変化し、ハウジング１４の吸入通路１６から吐出通路１７へとオイルを吐出する。
【００２０】
この実施形態の場合、オイルリリーフ装置１０は、図２に示すようにオイルポンプ１１のハウジング１４内に一体に組み付けられている。
【００２１】
オイルリリーフ装置１０は、図１及び図４に示すように、円筒壁２３によって形成された弁収容室１８と、この弁収容室１８に摺動自在に収容されたスプール弁１９と、弁収容室１８の内周面に開口し、スプール弁１９の進退動作に応じて開閉される第１，第２ドレーンポート２０，２１と、スプール弁１９を弁収容室１８の一端側に付勢する付勢スプリング２２と、を備えている。
【００２２】
前記円筒壁２３は、図１に示すようにその外周面がハウジング１４内の吸入通路１６に臨むように配置され、前記第１，第２ドレーンポート２０，２１が吸入通路１６に導通するようになっている。また、弁収容室１８内はスプール弁１９によって軸方向一端側の導入室２４と他端側の低圧室２５とに隔成されており、導入室２４はハウジング１４内の吐出通路１７に並列に接続され、低圧室２５は円筒壁２３に形成された貫通孔２９を介して吸入通路１６に接続されている。したがって、スプール弁１９には、吐出通路１７から導入室２４内に導入されるオイルの圧力と付勢スプリング２２の力が作用し、スプール弁１９はこれらの力のバランスによって弁収容室１８内を進退作動する。
【００２３】
第１，第２ドレーンポート２０，２１は、図４（Ａ）に示すように弁収容室１８の内周面に軸方向に設定間隔ｄ1だけ離間して形成され、低圧室２５側に位置される第２ドレーポート２１は第１ドレーンポート２０よりも軸方向に幅広く形成されている。
【００２４】
また、スプール弁１９は、導入室２４側から軸方向に向かって凹部１９ａが形成されると共に、低圧室２５側から軸方向に向かって同様の凹部１９ｂが形成され、軸方向略中央部には凹部１９ａ，１９ｂに挟まれたかたちで仕切壁１９ｃが設けられている。そして、導入室２４側の凹部１９ａを形成するスプール弁１９の周壁には複数の貫通孔２６が形成され、スプール弁１９の外周面には複数の貫通孔２６を相互に接続するように設定幅ｄ2の環状溝２７が形成されている。尚、この実施形態においては、貫通孔２６と環状溝２７が請求項２における連通路を構成している。また、スプール弁１９は、円環状のその端部１９ｄと、仕切壁１９ｃの導入室２４側の側面がオイル導入側の受圧面となっている。
【００２５】
前記貫通孔２６や環状溝２７は導入室２４を第１ドレーンポート２０や第２ドレーンポート２１に連通させるものであるが、環状溝２７の幅ｄ2は第１，第２ドレーンポート２０，２１の間隔ｄ1よりも広くなるように設定されている。また、環状溝２７からスプール弁１９の導入室２４側の端部１９ｄまでの長さＬ1は、スプール弁１９が低圧室２５側に変位して、環状溝２７が第２ドレーンポート２１に連通した直後にスプール弁１９の導入室２４側の端部１９ｄが第１ドレーンポート２０を開口するように設定されている。尚、この実施形態では、貫通孔２６と環状溝２７が請求項３における第１連通部を構成し、スプール弁１９の導入室２４側の端部が同請求項における第２連通部を構成している。
【００２６】
ここで、スプール弁１９が図４（Ａ）に示す初期位置と図４（Ｆ）に示す最大ストローク位置の間を変位するときの、スプール弁１９の変位に対する第１，第２ドレーンポート２０，２１の開口面積の変化について図５を参照しつつ説明する。
【００２７】
スプール弁１９が図４（Ａ）に示す初期位置から図４（Ｂ）の位置に変位するまで（この領域を「第１変位領域Ａ1」と呼ぶものとする。）は、第１，第２ドレーンポート２０，２１はスプール弁１９によって閉じられており、図４（Ｂ）の位置から図４（Ｃ）のようにスプール弁１９がさらに低圧室２５方向に変位すると、スプール弁１９の環状溝２７と第１ドレーンポート２０が次第に導通するようになる。こうして環状溝２７が第１ドレーンポート２０に導通し始めて導通部面積が最大になるまでのスプール弁変位領域を、「第２変位領域Ａ2」と呼ぶものとする。
【００２８】
また、スプール弁１９が第２変位領域Ａ2からさらに図４（Ｄ）のように低圧室２５方向に変位すると、環状溝２７と第１ドレーンポート２０の導通部面積が次第に減少し始め、図４（Ｅ）の状態を越えると、環状溝２７が第２ドレーンポート２１にも導通し始める。図４（Ｅ）の状態を越えた付近では環状溝２７が両ドレーンポート２０，２１に跨って導通するようになるが、環状溝２７と両ドレーンポート２０，２１の導通部の総開口面積はこの付近で最小となる。第２変位領域Ａ2を越えて導通部面積が最小になるまでのスプール弁変位領域を「第３変位領域Ａ3」と呼ぶものとする。
【００２９】
そして、スプール弁１９が第３変位領域からさらに図４（Ｆ）のように低圧室２５方向に変位すると、環状溝２７と第１ドレーンポート２０の導通が遮断されると共に、環状溝２７と第２ドレーンポート２１の導通部面積が増加し、さらにスプール弁１９の変位に応じてスプール弁１９の端部１９ｄが第１ドレーンポート２０を次第に開口するようになる。第３変位領域Ａ3を越えたこの領域を第４変位領域Ａ4と呼ぶものとする。
【００３０】
尚、スプール弁１９が貫通孔２９を閉じる位置まで変位すると低圧室２５側が密閉されるため、スプール弁１９はこの時点で変位を停止する。
【００３１】
以上のスプール弁１９の変位と両ドレーンポート２０，２１の総開口面積の関係を整理すると、図５に示すようにスプール弁１９の変位の小さい第１変位領域Ａ1ではドレーンポート２０，２１の総開口面積がゼロとなり、第２変位領域Ａ3では変位の増加に対して総開口面積が増加する。そして、第３変位領域Ａ3でゼロにならない範囲でドレーンポート２０，２１の総開口面積が一旦減少した後に、第４変位領域Ａ4で開口面積が再度増加する。
【００３２】
このオイルリリーフ装置の場合、スプール弁１９の変位の増加に対してドレーンポート２０，２１の総開口面積が最初に増加する第２変位領域Ａ2において低圧の第１のリリーフ圧特性が得られ、次に総開口面積が増加する第４変位領域Ａ4において高圧の第２のリリーフ圧特性が得られるようになっている。
【００３３】
即ち、オイルポンプ１１のポンプ回転速度が増加する場合、図６に示すようにポンプ回転速度が設定速度ｒ1になるまではポンプ回転速度の増加に対して通路油圧が比例的に増加する（このとき、スプール弁１９は第１変位領域Ａ1にある。）が、ｒ1を超えて次の設定速度ｒ5に達するまでは、スプール弁１９が第２変位領域Ａ2でドレーンポート２０，２１の総開口面を増加させるため、通路油圧は設定圧Ｐ1付近から緩やかに上昇する第１のリリーフ圧特性となる。そして、ポンプ回転速度がｒ5を越えて次の設定速度ｒ2に達するまでは、スプール弁１９が第３変位領域Ａ3でドレーンポート２０，２１の総開口面積をゼロにならない範囲で減少させるため、通路油圧は比較的急激に立ち上がる。こうして、ポンプ回転速度がｒ2を越えると、スプール弁１９が第４変位領域Ａ4でドレーンポート２０，２１の総開口面積を再度増加させるため、通路油圧は設定圧Ｐ2付近から緩やかに上昇する第２のリリーフ圧特性となる。
【００３４】
以上説明したのは、図６中実線で示すポンプ回転速度が上昇する場合であるが、ポンプ回転速度が下降する場合も同図中破線で示すような同様の特性が得られる。
【００３５】
即ち、ポンプ回転速度が高回転域から設定速度ｒ2まで低下する間は、スプール弁１９が第４変位領域Ａ4にあってドレーンポート２０，２１の開口面積を次第に減少させるため、第２のリリーフ圧特性が得られるようになる。この後にポンプ回転速度がｒ2よりも低下すると、スプール弁１９が第３変位領域Ａ3に移ることによってドレーンポート２０，２１の総開口面積がゼロにならない状態から増加に転じ、通路油圧はこのとき急な勾配をもって下降する。さらにこの後にポンプ回転速度がｒ5よりも低下すると、スプール弁１９が第２変位領域Ａ2に移ってドレーンポート２０，２１の総開口面積を次第に減少させるため、第１のリリーフ特性が得られるようになる。そして、ポンプ回転速度が速度ｒ1よりも低下すると、スプール弁１９が第１変位領域Ａ1に移り、ポンプ回転速度の低下に応じて通路油圧も減少する。
【００３６】
この実施形態のオイルリリーフ装置１０は、以上のようにポンプ回転速度の上昇時、下降時のいずれの場合にも、二つのリリーフ圧特性が同様のポンプ回転域において迅速に切り換わるため、高圧を必要としないポンプ低回転域における無駄な吐出を無くすことができる。したがって、バルブタイミング制御装置や低負荷の潤滑部には設定エンジン回転域において低圧のオイルを効率良く供給することができ、一方、高圧を必要とする高負荷の潤滑部にはエンジン高回転域において確実にオイルを供給することができる。
【００３７】
尚、以上で説明した実施形態では弁収容室１８に第１ドレーンポート２０と第２ドレーンポート２１を軸方向に離間して設け、スプール弁１９側の連通部である環状溝２７の幅を両ドレーンポート２０，２１の間隔よりも広く設定することにより、第１のリリーフ圧特性から第２のリリーフ圧特性への切り換わり領域において、ドレーンポート２０，２１の導通部面積がゼロにならない範囲で減少するようにしたが、図７に示す第２の実施形態のようにドレーンポート３０を一つにし、そのドレーンポート３０の軸方向幅ｄ3と距離Ｌ1を適切に設定することにより、同様の効果を得ることができる。
【００３８】
以下、この第２の実施形態も含め他の実施形態について説明するが、第１の実施形態と同一部分には同一符号を付し、重複する部分については説明を省略するものとする。
【００３９】
第２の実施形態のオイルリリーフ装置１１０は、環状溝２７からスプール弁１１９の導入室２４側の端部１９ｄまでの長さＬ1がドレーンポート３０の軸方向幅ｄ3よりも短くなるように設定されている。
【００４０】
図７（Ａ）に示す初期状態から図７（Ｂ）に示すように環状溝２７がドレーンポート３０に導通する直前の状態では、ドレーンポート３０がスプール弁１１９によって閉塞されているため、ポンプ回転速度の増加に比例して通路油圧が増加する（スプール弁は図５，図６の第１変位領域Ａ1に対応する領域にある。）。
【００４１】
この状態からスプール弁１１９がさらに変位すると、図７（Ｃ）に示すように環状溝２７とドレーンポート３０の導通部面積が次第に増大し（スプール弁１１９は図５，図６の第２変位領域Ａ2に対応する領域にある。）、第１のリリーフ圧特性が得られるようになる。
【００４２】
そして、さらにスプール弁１１９の変位が進むと、図７（Ｄ）に示すように環状溝２７とドレーンポート３０の導通部面積が次第に減少するようになる。（スプール弁１１９は図５，図６の第３変位領域Ａ3に対応する領域にある。）そして、このときスプール弁１１９の変位が進むと、環状溝２７はドレーンポート３０上を通り過ぎるが、環状溝２７とドレーンポート３０の導通部面積が完全にゼロになる前に、図７（Ｅ）に示すようにスプール弁１１９の端部１１９ａがドレーンポート３０に次第に開口するようになる。
【００４３】
さらに、ドレーンポート３０の導通部面積が最小の状態から図７（Ｆ）に示すようにスプール弁１１９の変位が進むと、スプール弁１１９の端部１１９ａとドレーンポート３０の導通部面積が次第に増大し、第２のリリーフ圧特性が得られるようになる。
【００４４】
尚、この実施形態の場合、貫通孔２６と環状溝２７が請求項３における第１の連通部を構成し、スプール弁１１９の端部１１９ａが同請求項の第２の連通部を構成している。
【００４５】
図８は、この出願の発明の第３の実施形態を示すものであり、この実施形態のオイルリリーフ装置２１０は、第１の実施形態と同様に弁収容孔１８に軸方向に離間させて第１，第２ドレーンポート２０，２１が形成されているが、スプール弁１９が初期位置にあるときにスプール弁１９の環状溝２７が第１ドレーポート２０と第２ドレーンポート２１の間に位置されるように設定されている。そして、スプール弁１９が初期位置にある状態において、第２ドレーンポート２１とスプール弁１９の端部１９ａとの最小離間距離Ｌ3が環状溝２７と第１ドレーンポート２０の最大離間距離Ｌ2よりも小さくなるように設定されている。
【００４６】
このオイルリリーフ装置の場合、ポンプ回転速度の上昇によって最初に環状溝２７が第１ドレーンポート２０に導通し、その導通部面積が増大から減少に転じてゼロになる前にスプール弁１９の端部１９ａが第２ドレーンポート２１に導通するようになっている。
【００４７】
また、図９は、この出願の発明の第４の実施形態を示すものであり、この実施形態のオイルリリーフ装置３１０は、第２の実施形態と同様に弁収容孔に一つのドレーンポート３０が形成されているが、スプール弁３１９の導入室２４側の周壁には貫通孔と環状溝の対（２６と２７，２６ａと２７ａ）が軸方向に離間して二組設けられている。そして、隣接する環状溝２７，２７ａの離間幅ｄ4はドレーンポート３０の軸方向幅ｄ3よりも小さくなるように設定されている。
【００４８】
この装置の場合、ポンプ回転速度の上昇によって最初に一方の環状溝２７がドレーンポート３０に導通し、その導通部面積が増大から減少に転じてゼロになる前に他方の環状溝２７ａがドレーンポートに導通するようになっている。
【００４９】
以上説明した第３，第４の実施形態はいずれも第１，第２の実施形態と同様の作用効果を得ることができるが、第３の実施形態では貫通孔２６と環状溝２７が請求項３における第１の導通部を構成し、スプール弁１９の端部１９ａが同請求項の第２の導通部を構成している。また、第４の実施形態では、スプール弁３１９の一方側の貫通孔２６と環状溝２７が第１の導通部を構成し、他方側の貫通孔２６ａと環状溝２７ａが第２の導通部を構成している。
【００５０】
尚、この出願の発明の実施形態は以上で説明したものに限るものでなく、例えば、スプール弁を付勢する付勢スプリング２２としては、図１０に示すような不等ピッチのスプリングや、テーパ状に径が変化したスプリングを用いることも可能である。
【００５１】
次に、上述した実施形態の記載内容から把握し得る前記請求項に記載された発明以外の発明の構成について、以下にその効果と共に記載する。
【００５２】
（イ）前記スプール弁の付勢スプリング配置側の端部に凹部を形成し、その凹部内に前記付勢スプリングの一端側を収容配置したことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のオイルリリーフ装置。
【００５３】
この場合、スプール弁に凹部を設けた分スプール弁が軽量化されるため、スプール弁に作用する慣性力の影響を小さくすることができる。また、付勢スプリングの一端側を凹部内に配置したため、付勢スプリングの倒れを凹部の周壁によって防止することができる。
【００５４】
（ロ）前記スプール弁を、軸方向両端に凹部が形成された断面Ｈ形状に形成したことを特徴とする前記（イ）に記載のオイルリリーフ装置。
【００５５】
この場合、スプール弁がより軽量化されるため、スプール弁に作用する慣性力の影響を最小限にすることができる。
【００５６】
（ハ）調圧したオイルを、エンジンの潤滑と油圧アクチュエータの作動に用いることを特徴とする請求項１〜３、（イ），（ロ）のいずれかに記載のオイルリリーフ装置。
【００５７】
この場合、油圧アクチュエータをポンプ低回転域から応答性良く作動させることができる。
【００５８】
（ニ）前記油圧アクチュエータは可変動弁装置であることを特徴とする前記（ハ）に記載のオイルリリーフ装置。
【００５９】
この場合、可変動弁装置をエンジンの始動直後から応答性良く適切に制御することができる。
【図面の簡単な説明】
【００６０】
【図１】この出願の発明の第１の実施形態を示す油圧回路の概略構成図。
【図２】同実施形態を示すオイルポンプのカバー部材を取り去った平面図。
【図３】同実施形態を示す図２のＡ−Ａ断面に対応する断面図。
【図４】同実施形態のオイルリリーフ装置の作動状態を示す図２のＢ−Ｂ断面に対応の断面図。
【図５】同実施形態のドレーンポートの開口面積とスプール弁変位の関係を示す特性図。
【図６】同実施形態の通路油圧とポンプ回転速度の関係を示す特性図。
【図７】この出願の発明の第２の実施形態を示すものであって、オイルリリーフ装置の作動状態を示す図４に対応の断面図。
【図８】この出願の発明の第３の実施形態を示すオイルリリーフ装置の断面図。
【図９】この出願の発明の第４の実施形態を示すオイルリリーフ装置の断面図。
【図１０】第１の実施形態の変形例を示す断面図。
【図１１】第１の実施形態の別の変形例を示す断面図。
【図１２】従来のオイルリリーフ装置の作動状態を示す断面図。
【図１３】同技術の通路油圧とポンプ回転速度の関係を示す特性図。
【符号の説明】
【００６１】
１０，１１０，２１０，３１０…オイルリリーフ装置
１１…オイルポンプ
１８…弁収容室
１９…スプール弁
１９ａ…凹部
１９ｄ…端部（第２連通部）
２０…第１ドレーンポート
２１…第２ドレーンホート
２２…付勢スプリング
２６…貫通孔（連通路，第１連通部）
２７…環状溝（連通路，第１連通部）
３０…ドレーンポート
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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