(57)【要約】【課題】ヤング率が低く冷間加工が容易で軽量であり、眼鏡フレームなどに好適なチタン合金とその製造方法の提供。【解決手段】Ｎｂを13〜28atom％、Ｓｎを0.1〜10atom％含有し、残部がＴｉおよび不純物からなる低ヤング率β型チタン合金。およびこれらの成分に加えて、それぞれが0.1〜5atom％以下のＶ、Ｍｏ、Ｗ、ＺｒおよびＡｌを1種または2種以上含有し、残部がＴｉおよび不純物からなる低ヤング率β型チタン合金。これらの合金は、加工後β変態点以上に加熱し、冷却することによりβ合金とする。【選択図】なし。【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｎｂを13〜28atom％、Ｓｎを0.1〜10atom％含有し、残部がＴｉおよび不純物からなることを特徴とする低ヤング率β型チタン合金。
【請求項２】
Ｎｂを13〜28atom％、Ｓｎを0.1〜10atom％に加えて、それぞれが0.1〜5atom％のＶ、Ｍｏ、Ｗ、ＺｒおよびＡｌを1種または2種以上含有し、残部がＴｉおよび不純物からなることを特徴とする低ヤング率β型チタン合金。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は眼鏡フレーム等に用いる低ヤング率のチタン合金に関する。
【背景技術】
【０００２】
チタンおよびチタン合金は、耐食性にすぐれ、軽くて強度が高い、すなわち比強度が高く、しかもアレルギーを引き起こさないなど生体に対する適合性が良好である。このような点から、従来の耐食用機械部品や航空機部品のような用途に加えて、肌に直接触れる装身具や人工骨、インプラントなど医療用具にもその用途が拡大されつつある。これらの特性に加え、ヤング率（のび弾性率）が低いという特徴があり、これを生かして特に眼鏡フレームに多く用いられている。
【０００３】
ヤング率が低ければ、たとえば、強度が同じで同じ断面形状を持っているとすると、同じ力が加わったときに、より大きくたわむことができる。したがって、顔の形状に沿って容易に変形し、そのときの接触面の加圧力が低下することになり、装着による圧迫感が大幅に軽減する。ヤング率が低いことは、バネ材において同じ変形に対して断面積を大きくできるので、へたりが低減される。また、ゴルフクラブヘッドのフェース部のように、たわみが大きい方が打球の飛距離が増すといった用途もある。
【０００４】
ヤング率は、鉄や鋼では205GPa前後であり、銅では130GPa程度、アルミニウムでは70GPa程度である。これに対しチタンの場合、純チタンやα合金では115GPa程度であるが、β合金では80GPa程度に低下する。
【０００５】
ヤング率をより一層低下させたチタン合金に関しては、β型合金を対象にいくつかの発明が提案されている。たとえば特許文献１に開示された発明は、ＮｂおよびＴａを合計で20〜60質量％含有するヤング率が50〜60GPa程度のチタン合金であるが、そのなかのＴａは6〜20％である。しかし、Ｔａは密度が16.6ｇ／cm3でチタンの3.7倍もあり、含有量を増すと重量が増し、軽いというチタンの特徴が失われてくる。
【０００６】
特許文献２には、低ヤング率チタン合金として、Ｖａ族元素（Ｖ、ＮｂおよびＴａ）を30〜60質量％含有するチタン合金の発明が開示されている。この場合、発明の効果を評価するのに「平均ヤング率」なる指標を用いているが、この指標は、引張試験の応力−ひずみ曲線において、0.2％耐力の1／2の応力が印加されたときの曲線の傾きであると定義している。一般に示されるヤング率は、比例限度内の変形範囲で計測する。これに対し、このように永久変形してしまう範囲までも含んで計測すると、同じ合金でも通常に測定されたヤング率より低い値になることが明らかである。したがって、この特許文献２の「平均ヤング率」の値は、一般のヤング率とは異なる計測方法にて求められた値であり、その値が低いことで判断しているのであれば、低ヤング率の合金が開発できたとは言い難い。
【０００７】
また、特許文献３には、低ヤング率のチタン合金の組成を決定する方法の提案がなされており、計算値としてヤング率が50GPaを下回る組成が推測されているが、実際に作製された合金としては、60GPa程度のものしか示されていない。
【０００８】
【特許文献１】特開平１０−２１９３７５号公報
【特許文献２】特開２００２−３３２５３１号公報
【特許文献３】特開２００３−９０７８７号公報
【特許文献４】特開２００１−３２９３２５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の目的は、ヤング率が低く冷間加工が容易で軽量であり、眼鏡フレームなどに好適なチタン合金を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
チタン合金は、強度が高いにもかかわらずヤング率が低いという特徴があり、この特徴を生かした用途として、眼鏡フレームがある。本発明者らはこの眼鏡フレームに適したよりヤング率の低い、冷間加工性にすぐれたチタン合金をえるため種々検討を行った。冷間加工性は、細いフレームに加工するために重要な特性である。
【００１１】
チタンにはα型合金、α＋β型合金およびβ型合金があるが、前述のようにβ型合金がヤング率は最も低い。また、β型合金は一般的に強度が高く、しかも冷間加工性にすぐれている特徴がある。そこで、β型合金を主対象に、よりヤング率を低くできる組成を調査した。その結果、これまでに知られているように、とくにＮｂおよびＴａを添加してβ合金にすると、ヤング率が低下することがわかった。しかしヤング率をより低下させるには、Ｔａの比率を増す必要があるが、Ｔａの増加は合金の密度を増加させ、めがねフレームのような用途では重量が増すので好ましくない。またＴａは高価な合金元素であるので、添加量の増加は製品価格を高くしてしまう。
【００１２】
そこで、Ｔａは使用せずに、よりヤング率を低下できる合金元素についてさらに調査をおこなったところ、Ｓｎの添加が有効であることがあきらかになってきた。Ｓｎは相変態にはほとんど影響せず、中性的元素として知られているが、Ｎｂ添加によるヤング率の低下をより一層大きくする効果がある。その上、冷間加工性を阻害することなく強度を上昇させる作用があり、しかもＴａのように添加量を増すことによる密度の増加も少ない。
【００１３】
ＴｉにＮｂおよびＳｎを含有させた合金として、特許文献４に形状記憶効果を有する合金の発明が開示されている。形状記憶効果を発現させるには、高温で溶体化後急冷してマルテンサイト変態させ、マルテンサイト相を生じさせなければならない。ところが、マルテンサイト相が生じるとヤング率が高くなるので、低ヤング率とするためには、高温で溶体化し急冷後にマルテンサイト相が生じない組成とし、熱的に十分安定したβ相の合金にしておく必要がある。
【００１４】
これらの調査の中で、このＮｂおよびＳｎの含有に加えて、さらにＶ、Ｍｏ、Ｗ、ＺｒおよびＡｌを1種または2種以上少量含有させると、ヤング率には影響を与えないが、引張強さを増す効果のあることもわかった。
【００１５】
上述のような組成の検討は、高温からの急冷によるβ相化処理の後、ヤング率は60GPaを下回ること、そして冷間加工性としては、切削により成形した板状試験片にて圧下率70％の冷間圧延をおこない、耳割れ発生が実質的にないことを評価基準とし、合金元素含有量の効果を判断した。
【００１６】
以上の検討結果に基づき、さらに限界条件を明らかにして本発明を完成させた。本発明の要旨は次のとおりである。
【００１７】
(1) Ｎｂを13〜28atom％、Ｓｎを0.1〜10atom％含有し、残部がＴｉおよび不純物からなることを特徴とする低ヤング率β型チタン合金。
【００１８】
(2) Ｎｂを13〜28atom％、Ｓｎを0.1〜10atom％に加えて、それぞれが0.1〜5atom％のＶ、Ｍｏ、Ｗ、ＺｒおよびＡｌを1種または2種以上含有し、残部がＴｉおよび不純物からなることを特徴とする低ヤング率β型チタン合金。
【発明の効果】
【００１９】
本発明のチタン合金は、耐食性にすぐれ、比強度が高いチタンの特性を有しているだけでなく、ヤング率がとくに低く、その上重くないという特徴がある。このような特徴は眼鏡のフレームに用いれば好適であり、低ヤング率という特徴から、へたりのないバネあるいはゴルフクラブヘッドのフェース部などにも効果的に用いることが可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
本発明の低ヤング率β型チタン合金は、Ｎｂを13〜28atom％、Ｓｎを0.1〜10atom％含有し残部がＴｉおよび不純物である組成とする。また、本発明のチタン合金はβ相単相であることとするが、これはマルテンサイト相が現れたり、α相が残存したりするとヤング率が低下しなくなるためである。
【００２１】
Ｎｂはチタンに含有させると、β相を安定させる作用があり、高温のβ相からの冷却により常温でもβ相単相である合金にすることができる。また、このβ相の安定化と共に、ヤング率をより大きく低下させる効果がある。
【００２２】
このＮｂの含有量は13〜28atom％とする。13atom％以上とするのは、13atom％未満の場合、安定してβ相が得られなくなり、α＋β合金になったり、溶体化後の急冷でマルテンサイト変態し形状記憶効果を持つようになったりして、ヤング率が低下しなくなる。しかし多すぎる含有では、冷間加工性が低下したり、ヤング率が高くなったりするので、28atom％以下とするのがよい。より好ましいのは16〜28atom％である。
【００２３】
Ｓｎは、Ｎｂと共に含有させることにより、ヤング率のより一層の低下をもたらすばかりでなく、冷間加工性を劣化させずに強度を向上させる効果がある。Ｓｎの含有量は0.1〜10atom％とするが、0.1atom％未満では添加による改良効果が現れない。しかし、過剰の含有はヤング率を上昇させ、冷間加工性を劣化させるので、多くても10atom％までとするのがよい。その効果が十分に発揮されるより好ましい含有量は、3〜10atom％である。
【００２４】
ＮｂおよびＳｎの含有の他、それぞれが、0.1〜5atom％のＶ、Ｍｏ、Ｗ、ＺｒおよびＡｌを1種または2種以上含有させると、ヤング率に影響を及ぼすことなく強度を向上させる効果がある。含有させる場合0.1atom％以下では、添加の効果は現れず、5atom％を超える含有は、ヤング率を高くしたり冷間加工性を劣化させたりする。
【００２５】
これらの合金の製造は、チタン合金にて通常用いられる非消耗電極式または消耗電極式の真空またはアルゴンアーク溶解法、電子ビーム溶解法、プラズマ溶解法等を用いておこなえばよい。得られた鋳塊は、熱間鍛造、熱間圧延、冷間圧延等の一般的に用いられる方法で、所要形状に成形加工する。加工後、ひずみ除去、溶体化あるいは均質化を目的に、β変態点以上に加熱し、放冷あるいは衝風や噴霧などにて急冷すれば安定したβ合金が得られる。
【実施例１】
【００２６】
純度99.5質量％以上のスポンジチタンを原料とし、表１に示す組成に配合し１ヶ約200gの小形鋳片を溶製した。この厚さ12mmの鋳片を1100℃に加熱し、6mm厚さまで圧延率50％の熱間圧延を施し、1000℃1時間保持後放冷する溶体化熱処理をおこなった後、幅10mm、長さ60mmの板状試験片を採取し、共振法によりヤング率を測定した。また、熱処理後の板から機械加工により、厚さ5mm、幅100mmの板状試験片を採取し、70％の冷間圧延をおこなって圧延後の耳割れ発生から、冷間加工性を評価した。これらの結果を表１に合わせて示す。
【００２７】
【表１】
2005113227.tif 000002
【００２８】
表１の結果からあきらかなように、Ｎｂの含有量およびＳｎの含有量が本発明にて定める範囲にある場合は、いずれもヤング率が60GPaを下回っており、良好な冷間加工性を示していることがわかる。しかし、試番1のようにＮｂが低い場合は、β相でなくマルテンサイト相（α”）が現れており、ヤング率は高く冷間加工性もよくない。またＮｂ含有量が高過ぎると試番24に見られるように、ヤング率が高くなっている。
【００２９】
Ｓｎを含有しない場合、試番18および23に見られるように、Ｎｂを多く含有させてもヤング率は十分低下しない。しかし、試番8および15のようにＳｎの多すぎる含有は、ヤング率の低下には効果がなくなる。