(57)【要約】【課題】  電流センサまたはその周辺部分の計器損失を測定でき、高精度の測定が行える測定装置を提供すること。【解決手段】  電流センサを用いた測定装置において、電流センサまたはその周辺部分における電圧降下を測定する計器損失測定手段と、この計器損失測定手段の測定結果に基づく損失補償信号を測定系統に供給する損失補償手段を設け、高精度測定を実現するもの。【選択図】                    図１
2005069860.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
電流センサと電圧入力部の少なくともいずれかを用いた測定装置において、
電流センサと電圧入力部または測定回路を含む周辺部分における電圧降下を測定する計器損失測定手段と、
この計器損失測定手段の測定結果に基づく損失補償信号を測定系統に供給する損失補償手段、
を設けたことを特徴とする測定装置。
【請求項２】
動作モードとして、
測定信号を測定する測定モードと、電流センサと電圧入力部または測定回路を含む周辺部分における電圧降下を測定する損失測定モードと、損失測定モードの測定結果に基づき測定モードの測定結果に対する損失補償を行う損失補償モードのいずれかを選択設定する動作モード選択設定手段を設けたことを特徴とする請求項１記載の測定装置。
【請求項３】
計器損失測定手段は、電流センサの測定端子側の電圧と出力端子側の電圧とを切り換えるように接続された切換スイッチを含むことを特徴とする請求項１または請求項２記載の測定装置。
【請求項４】
電流センサは、電流測定端子間に、低電流測定用のセンサと大電流測定用のセンサとが直列接続されたことを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載の測定装置。
【請求項５】
電流センサは、電流測定端子間に、低電流測定用のセンサと大電流測定用のセンサとが並列接続されたことを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載の測定装置。
【請求項６】
電流センサは、抵抗、変流器またはホール素子のいずれかであることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載の測定装置。
【請求項７】
計器損失測定手段は、電圧入力部の基準電位を補正する手段と、測定モードに基づき基準電位補正の有無を切り換える切換スイッチを設けたことを特徴とする請求項１または請求項２記載の測定装置。
【請求項８】
測定装置は、電力計であることを特徴とする請求項１から請求項７のいずれかに記載の測定装置。
【請求項９】
測定装置は、電流計であることを特徴とする請求項１から請求項７のいずれかに記載の測定装置。
【請求項１０】
測定装置は、デジタルマルチメータであることを特徴とする請求項１から請求項７のいずれかに記載の測定装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は測定装置に関し、詳しくは装置内部における計器損失の補正に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、例えば広帯域電力計用に周波数帯域を広げたるための変流器を用いたアイソレーション技術が開示されている。
【０００３】
しかし、特許文献１では、本発明が目的としている装置内部における計器損失の補正に関する言及はない。
【０００４】
【特許文献１】特開２００２−２７１１５３
【０００５】
電力計をはじめ、電流計、デジタルマルチメータなどの電流測定機能を有する測定装置では、電流センサまたはその周辺部分における電圧降下が測定対象における電圧降下に加算されることになり、電流センサを接続しない実際の使用状態と同じ状態で測定対象に流れる電流を測定することは困難である。
【０００６】
そのため、この種の測定装置では、従来からこのような機器自体における電圧降下を補正するためのパラメータを「計器損失」として□Ω、□□H、□□Fなどの入力インピーダンスで表記することが行われている。
【０００７】
また、操作の安全性確保、各種機器から発生するノイズが測定装置に与える影響への対策、測定対象機器の物理的な大きさや測定場所の関係などから、測定装置が物理的にも電気的にもある程度の大きさになってしまうことは避けられない。そのため、電力測定にあたっては、上記計器損失と測定ラインの損失を含めた電力を負荷の消費電力として測定することになってしまう。
【０００８】
図８は、従来のこのような測定装置の一例を示す構成ブロック図であり、電力計をＶ−Ｉ接続した例を示している。図において、電圧入力部１０の高圧端子１１には抵抗１２を介してアンプ１３が接続されている。アンプ１３の入力端子と出力端子間には抵抗１４が接続されている。低圧端子１５は共通電位点に接続されている。
【０００９】
電流入力部２０の電流端子２１と共通端子２２には、４端子の電流センサ２３の端子ａ，ｂが接続されている。電流センサ２３の端子ｃにはアンプ２４が接続され、端子ｄは共通電位点に接続されている。なお、電流センサ２３としては、抵抗、変流器またはホール素子などが用いられる。
【００１０】
電源３０の一端は電圧入力部１０の高圧端子１１および負荷４０の一端に接続され、電源３０の他端は電圧入力部１０の低圧端子１５および電流入力部２０の共通端子２２に接続されている。負荷４０の他端は電流入力部２０の電流端子２１に接続されている。
【００１１】
抵抗１２を介してアンプ１３が接続されている。アンプ１３の入力端子と出力端子間には抵抗１４が接続されている。低圧端子１５は共通電位点に接続されている。
【００１２】
このようなＶ−Ｉ接続構成によれば、負荷４０に流れる電流は電流センサ２３にも流れる。そして、電流センサ２３がシャントの場合には、電流センサ２３の電圧降下に基づいて電流値を測定する。電流センサ２３がＣＴ（変流器）の場合には、測定電流を適切な電流値に変えた（変流した）後、電圧に変換して電流値を測定する。
【００１３】
しかし、Ｖ−Ｉ接続構成では、負荷４０と直列に電流入力部２０が接続されていることから、電流センサ２３における電圧降下も負荷４０の電圧降下に加算されて測定されて誤差要因になっている。また、負荷４０から電流センサ２３に電流を導くための配線も物理的な大きさがある限りインピーダンスＺ１，Ｚ２をゼロにすることはできない。従って配線でも電力を消費し、これらもまた負荷４０の消費電力であるとみなされてしまう。これらにより、測定電力値Ｗは、
【００１４】
【数１】
2005069860.tif 000003
【００１５】
となる。なお（１）式第２項は誤差である（Tは周期）。
【００１６】
図９は、従来の電力計をＩ−Ｖ接続した例を示している。図において、電源３０の一端は電流入力部２０の電流端子２１に接続されている。電源３０の他端は電圧入力部１０の低圧端子１５に接続されるとともに、負荷４０を介して電圧入力部１０の高圧端子１１および電流入力部２０の共通端子２２に接続されている。
【００１７】
このようなＩ−Ｖ接続構成によれば、電流センサ２３の損失は負荷４０の消費電力に影響しない。
【００１８】
しかし、本来負荷４０に流れるべき電流の一部が電圧入力部１０へも流れてしまい、この電流分が測定される負荷４０の消費電力に対して誤差となる。これらにより、測定電力値Ｗは、
【００１９】
【数２】
2005069860.tif 000004
【００２０】
となり、（２）式のｉＶに起因する分が誤差になる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００２１】
負荷４０の電圧降下を正確に測定するためには、前述の電流センサ２３における電圧降下をはじめとする電流入力部２０系統における誤差分を補正する必要があるが、このような電流センサ２３における電圧降下は「計器損失」として定格仕様の一項目に表記しているのが一般的であり、各機器毎の個別値を記載することは測定条件が特定できないことなどから困難である。
【００２２】
また、電流の測定範囲を広げるために、電流センサを複数個内蔵してそれらを切り換えることも行われているが、この場合には切換スイッチの損失も無視できない。切換スイッチの損失は切換スイッチのメーカー仕様に頼っているのが現状であり、実際の損失は把握できていない。このため、各機器の仕様で測定精度を落とさざるを得ないうえに、各機器の損失を確認できないという問題もある。
【００２３】
また、測定装置を接続すること自体が負荷４０の消費電力測定に誤差を生む原因であるとともに、測定対象（測定波形）や配線方法（Ｖ−Ｉ接続やＩ−Ｖ接続）によっても誤差が異なるため、測定誤差を求めるのは容易ではない。
【００２４】
すなわち、現状では、計器損失を含む測定系の損失を正確に把握することは困難であって、例えば電力計の場合では、ある程度変動がない電力測定値に対して、電力計の仕様に基づいて使用者が概算値を算出できるのみである。
【００２５】
本発明は、このような従来の問題点を解決するものであり、その目的は、電流センサまたはその周辺部分の計器損失を測定でき、高精度の測定が行える測定装置を提供することにある。
【００２６】
本発明が解決しようとする課題は、電流センサと電圧入力部の計器損失や配線の損失を測定する手段を設けることにより、
1)測定装置仕様における計器損失の明確化
2)調整時における個々の損失の測定
3)測定装置内部の接続状態の把握
4)使用状態における計器損失の測定
5)使用状態における測定回路誤差の測定
6)損失補正に基づく高精度測定
などを可能にする測定装置を実現することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２７】
このような課題を達成するために、本発明のうち請求項１記載の発明は、
電流センサと電圧入力部の少なくともいずれかを用いた測定装置において、
電流センサと電圧入力部または測定回路を含む周辺部分における電圧降下を測定する計器損失測定手段と、
この計器損失測定手段の測定結果に基づく損失補償信号を測定系統に供給する損失補償手段、
を設けたことを特徴とする。
【００２８】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の測定装置において、
動作モードとして、
測定信号を測定する測定モードと、電流センサと電圧入力部または測定回路を含む周辺部分における電圧降下を測定する損失測定モードと、損失測定モードの測定結果に基づき測定モードの測定結果に対する損失補償を行う損失補償モードのいずれかを選択設定する動作モード選択設定手段を設けたことを特徴とする。
【００２９】
請求項３記載の発明は、請求項１または請求項２記載の測定装置において、
計器損失測定手段は、電流センサの測定端子側の電圧と出力端子側の電圧とを切り換えるように接続された切換スイッチを含むことを特徴とする。
【００３０】
請求項４記載の発明は、請求項１から請求項３のいずれかに記載の測定装置において、
電流センサは、電流測定端子間に、低電流測定用のセンサと大電流測定用のセンサとが直列接続されたことを特徴とする。
【００３１】
請求項５記載の発明は、請求項１から請求項３のいずれかに記載の測定装置において、
電流センサは、電流測定端子間に、低電流測定用のセンサと大電流測定用のセンサとが並列接続されたことを特徴とする。
【００３２】
請求項６記載の発明は、請求項１から請求項５のいずれかに記載の測定装置において、
電流センサは、抵抗、変流器またはホール素子のいずれかであることを特徴とする。
【００３３】
請求項７記載の発明は、請求項１または請求項２記載の測定装置において、
計器損失測定手段は、電圧入力部の基準電位を補正する手段と、測定モードに基づき基準電位補正の有無を切り換える切換スイッチを設けたことを特徴とする。
【００３４】
請求項８記載の発明は、請求項１から請求項７のいずれかに記載の測定装置において、
測定装置は、電力計であることを特徴とする。
【００３５】
請求項９記載の発明は、請求項１から請求項７のいずれかに記載の測定装置において、
測定装置は、電流計であることを特徴とする。
【００３６】
請求項１０記載の発明は、請求項１から請求項７のいずれかに記載の測定装置において、
測定装置は、デジタルマルチメータであることを特徴とする。
【発明の効果】
【００３７】
本発明によれば、以下のような効果が得られる。
まず、計器損失測定手段として用いる切換スイッチの状態の把握ができ、切換スイッチの劣化などによる誤動作や誤測定を予防防止でき、正確な電力値などの測定ができる。
【００３８】
そして、事前に測定装置の計器損失を実際の接続状態で評価できるので、配線から生じることが多い測定値の不安定さを測定前に排除することが容易となる。
【００３９】
また、接続状態での計器損失が測定できるだけでなく、瞬時値による補正が可能であることから、より確度の高い測定が可能になる。
【００４０】
また、Ｉ−Ｖ接続かＶ−Ｉ接続かの判断がつきかねる時、その判断の補助が得られる。
【００４１】
さらに、負荷により問題となる計器損失については瞬時値から補正でき、負荷により結線を変えなければならないという煩わしさを解消できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４２】
以下、本発明を図面を用いて詳細に説明する。図１はＶ−Ｉ接続構成における本発明の一実施例の要部を示す構成ブロック図であり、図８と共通する部分には同一の符号を付けている。
【００４３】
図１において、負荷４０の一端には電圧入力部１０に設けられている損失測定端子ＳＶＨおよび電流入力部２０に設けられている損失測定端子ＳＡＨが接続されている。損失測定端子ＳＶＨは、損失測定回路として機能するアンプ５０を介してアンプ１３の出力端子に接続されている。電源３０の他端には、電流入力部２０に設けられている損失測定端子ＳＡＬが接続されている。
【００４４】
なお、損失測定端子ＳＶＨに接続されているアンプ５０は高入力インピーダンスを有するものであり、ゲインはアンプ１３とは反対の位相を持っている。例えば、アンプ１３を反転アンプとすると、アンプ５０の初段を非反転アンプとすることで高インピーダンスでアンプ１３に対して反対の極性出力が得られる。
【００４５】
電流入力部２０における損失測定端子ＳＡＨ-ＳＡＬによる損失測定は、主にＤＣから低周波の電力測定の際における測定ラインおよび計器の損失評価が可能である。
【００４６】
リアルタイムに損失の補正を行う場合、Ｖ-Ｉ接続時は電圧入力部１０に設けたＳＶＨ端子を使用する。Ｉ-Ｖ接続時は、図２の電圧入力部１０におけるアンプ１３の抵抗１４からｉＶを得ることで、計器損失の補正が可能である。
【００４７】
ＤＣから低周波の電力測定の際における測定ラインおよび計器の損失評価について説明する。図３および図４はそれぞれ本発明の実施の形態の一例を示す主要部の構成ブロック図であり、図１，２と共通する部分には同一の符号を付けている。図３は低電流用の電流センサ２５と大電流用の電流センサ２６とを直列接続した例であり、図４は低電流用の電流センサ２５と大電流用の電流センサ２６とを並列接続した例であって、これらにより、電流センサが１個の場合よりも広い範囲の電流を測定できる。
【００４８】
図３において、電流センサ２５の一端は電流端子２１に接続されるとともに切換スイッチＳＷ１の一方の固定接点ａに接続され、他端は電流センサ２６の一端に接続されるとともに切換スイッチＳＷ１の可動接点ｃに接続され、電流センサ２５の出力端子は切換スイッチＳＷ２の固定接点ｂに接続されている。
【００４９】
電流センサ２６の他端は共通端子２２に接続されるとともに切換スイッチＳＷ３の固定接点ｂに接続され、電流センサ２６の出力端子は切換スイッチＳＷ２の固定接点ｃに接続されている。
【００５０】
切換スイッチＳＷ１の固定接点ｂは開放されている。切換スイッチＳＷ２の固定接点ａは損失測定端子ＳＡＨに接続されて可動接点ｄはアンプ２４に接続され、切換スイッチＳＷ３の固定接点ａは損失測定端子ＳＡＬに接続されて可動接点ｃは共通電位点に接続されている。
【００５１】
これら切換スイッチＳＷ１〜ＳＷ３の可動接点は、測定対象に応じて以下のように連動して切換駆動される。
【００５２】
＜低電流測定＞
切換スイッチＳＷ１→固定接点ｂ
切換スイッチＳＷ２→固定接点ｂ
切換スイッチＳＷ３→固定接点ｂ
これにより、測定電流は、電流端子２１と共通端子２２間に直列接続された電流センサ２５と電流センサ２６を流れることになり、低電流を測定できる。
【００５３】
＜大電流測定＞
切換スイッチＳＷ１→固定接点ａ
切換スイッチＳＷ２→固定接点ｃ
切換スイッチＳＷ３→固定接点ｂ
これにより、測定電流は、電流端子２１と共通端子２２間に直列接続された電流センサ２５と電流センサ２６のうち電流センサ２６のみを流れることになり、大電流を測定できる。
【００５４】
＜低電流測定時の損失測定＞
切換スイッチＳＷ１→固定接点ｂ
切換スイッチＳＷ２→固定接点ａ
切換スイッチＳＷ３→固定接点ａ
これにより、測定電流が電流端子２１と共通端子２２間に直列接続された電流センサ２５と電流センサ２６を流れる状態で、直列接続された電流センサ２５と電流センサ２６に起因する損失を測定できる。なお、計器損失時はSAHをAにSALを±に接続する。負荷からの電流ラインを含める場合は、負荷から電源の間にSAHとSALを接続する。
【００５５】
＜大電流測定時の測定＞
切換スイッチＳＷ１→固定接点ａ
切換スイッチＳＷ２→固定接点ａ
切換スイッチＳＷ３→固定接点ａ
これにより、測定電流が電流端子２１と共通端子２２間に直列接続された電流センサ２５と電流センサ２６のうち電流センサ２６のみを流れる状態で、電流センサ２６に起因する損失を測定できる。
【００５６】
図４において、電流端子２１は、切換スイッチＳＷ１の可動接点ｃに接続されている。
【００５７】
電流センサ２５の一端は切換スイッチＳＷ１の一方の固定接点ａに接続され、電流センサ２５の他端は共通端子２２および切換スイッチＳＷ３の固定接点ｂに接続され、電流センサ２５の出力端子は切換スイッチＳＷ２の固定接点ｂに接続されている。
【００５８】
電流センサ２６の一端は切換スイッチＳＷ１の他方の固定接点ｂに接続され、電流センサ２６の他端は共通端子２２および切換スイッチＳＷ３の固定接点ｂに接続され、電流センサ２６の出力端子は切換スイッチＳＷ２の固定接点ｃに接続されている。
【００５９】
切換スイッチＳＷ２の固定接点ａは損失測定端子ＳＡＨに接続されて可動接点ｄはアンプ２４に接続され、切換スイッチＳＷ３の固定接点ａは損失測定端子ＳＡＬに接続されて可動接点ｃは共通電位点に接続されている。
【００６０】
これら切換スイッチＳＷ１〜ＳＷ３の可動接点は、測定対象に応じて以下のように連動して切換駆動される。
【００６１】
＜低電流測定＞
切換スイッチＳＷ１→固定接点ａ
切換スイッチＳＷ２→固定接点ｂ
切換スイッチＳＷ３→固定接点ｂ
これにより、測定電流は、電流端子２１と共通端子２２間に並列接続された電流センサ２５と電流センサ２６のうちの電流センサ２５を流れることになって、低電流を測定できる。
【００６２】
＜大電流測定＞
切換スイッチＳＷ１→固定接点ｂ
切換スイッチＳＷ２→固定接点ｃ
切換スイッチＳＷ３→固定接点ｂ
これにより、測定電流は、電流端子２１と共通端子２２間に並列接続された電流センサ２５と電流センサ２６のうちの電流センサ２６を流れることになって、大電流を測定できる。
【００６３】
＜低電流測定時の測定＞
切換スイッチＳＷ１→固定接点ａ
切換スイッチＳＷ２→固定接点ａ
切換スイッチＳＷ３→固定接点ａ
これにより、測定電流が電流端子２１と共通端子２２間に並列接続された電流センサ２５と電流センサ２６のうちの電流センサ２５を流れる状態で、電流センサ２５に起因する損失を測定できる。
【００６４】
＜大電流測定時の損失測定＞
切換スイッチＳＷ１→固定接点ｂ
切換スイッチＳＷ２→固定接点ａ
切換スイッチＳＷ３→固定接点ａ
これにより、測定電流が電流端子２１と共通端子２２間に並列接続された電流センサ２５と電流センサ２６のうちの電流センサ２６を流れる状態で、電流センサ２６に起因する損失を測定できる。
【００６５】
通常測定における電圧値をV1、電流値をA1、電力値をW1とし、計器損失測定における電圧値をV2、電流値をA2、電力値をW2とする。
また、電流センサのインピーダンスをZｓ、位相をδｓ、Z1とZ2の合成インピーダンスをZｗ、位相をδｗ、ZsとZwの合成インピーダンスをZr、位相をδｒ、負荷の位相をθとすると、
W1＝V1×A1×cos（θ+δｓ）        (3)
W2＝V2×A2×cos（θ+δｒ）        (4)
である。
【００６６】
これを回路内部の正規化処理に換算すると式(3)、式(4)はそれぞれ、
KwW1＝（Kv×V1）×（Ka×I1×Zｓ）×cos（θ+δｓ）    (5)
KwW2＝（Kv×V2）×（Ka×I2×Zｒ）×cos（θ+δｒ）    (6)
となる。なお、Kw,Kv,Kaは回路係数、I1、I2は実際に流れている電流値である。
またZrとδrは、式(7)で表すことができる。
【００６７】
【数３】
2005069860.tif 000005
【００６８】
一方、電圧と電流の位相角測定値deg1、deg2はそれぞれ、θ+δs、θ+δrであり、DCから低周波においてδsはゼロとみなせるので損失を発生させるインピーダンスZrの位相δrは、
δr＝deg2−deg1        (8)
から得ることができる。
【００６９】
また、短時間で通常測定と損失測定を行う、もしくは、相互に実施しその平均を採ることにより実際に流れている電流I1,I2は等しいとみなせるので、Zrは式(9)で表すことができる。
【００７０】
【数４】
2005069860.tif 000006
【００７１】
これより、損失Wrは、電圧値がV、電流値がA、位相角がθの場合、式(10)で表すことができる。
【００７２】
【数５】
2005069860.tif 000007
【００７３】
また、負荷に印加されている電圧VLは、式(11)で表すことができる。
【００７４】
【数６】
2005069860.tif 000008
【００７５】
次に、Ｖ−Ｉ接続時における全周波数帯域リアルタイム損失測定と補償について、図５および図６の電圧入力部１０の具体例を示すブロック図を用いて説明する。図５および図６におけるスイッチＳＷ1Ｖは動作モードを変更するためのものであって、２つの開閉接点１Ａ，１Ｂを備えている。
【００７６】
図５は、損失測定回路として機能するアンプ５０をアンプ１３の出力端子に接続するものであり、スイッチＳＷ1Ｖの開閉接点１Ａはアンプ１３とアンプ６０の間に接続され、開閉接点１Ｂはアンプ５０とアンプ６０の間に接続されている。
【００７７】
これに対し、図６は、損失測定回路として機能するアンプ５０をアンプ１３の非反転入力端子に接続するものであり、スイッチＳＷ1Ｖの開閉接点１Ａは抵抗１２とアンプ１３の反転入力端子の間に接続され、開閉接点１Ｂはアンプ５０とアンプ１３の非反転入力端子の間に接続されている。
【００７８】
これらの構成において、スイッチＳＷ1Ｖの開閉接点１Ａ，１Ｂを以下のようにオンオフ制御することにより、動作モードを切り換えることができる。
ａ）通常測定：１Ａ→オン，１Ｂ→オフ
ｂ）損失測定：１Ａ→オフ，１Ｂ→オン
ｃ）損失補償：１Ａ，１Ｂ→オン
【００７９】
損失測定端子ＳＶＨから入力される信号波形の極性を反転させてＶＨ−ＶＬ間の信号波形ＶＶに加算することにより、損失で発生する電圧Ｖｒ（＝ＶＺ1＋ＶＣ＋ＶＺ2）を電圧波形で引き算することができ、本来測定すべき負荷にかかる電圧ＶＬ（＝ＶＶ−Ｖｒ）を得ることができる。
【００８０】
そして、このようにして得られた電圧波形に対して通常の電力測定を行うように電流波形と掛け算を行うことで、式(12)に示すように、損失が補正された電力値を得ることができる。
【００８１】
【数７】
2005069860.tif 000009
【００８２】
Ｉ−Ｖ接続時における全周波数帯域リアルタイム損失測定と補償について説明する。図２に示すように、電圧入力部１０に流れてしまう電流ｉＶがあるため、実際に負荷４０に流れる電流ｉＬは、ｉＬ＝ｉ-ｉＶである。電流入力部２０ではｉを測定しているために、電力測定誤差となる。
【００８３】
一方、電圧入力部１０の初段アンプ１３の抵抗Ｒfには、ｉＶと同じ電流が流れる。その結果、抵抗ＲfにはＶＯが発生して電圧を測定できる。つまり電圧測定値は、損失に対してｉＶ一意的である。従って、ｉＬ＝ｉ−（ＶＯ／Ｒf）になるので、電流入力部２０で電圧に正規化された電流波形からｋ×（ＶＯ／Ｒf）を引き算する。引き算の方法は、アナログ、デジタルいずれでも可能である。なおｋはゲインに依存する定数である。
【００８４】
図７はデジタルサンプリング方式を用いた電圧入力部および電力演算部の一例を示すブロック図である。
図７において、入力電圧をＶ、初段アンプ１３の出力電圧をＶＯ、正規化アンプ６０の出力電圧をＶＡＤ、Ａ／Ｄ変換器７０の定格コードをＶｒｎｇ、Ａ／Ｄ変換器７０の定格電圧をＶＦＳ、電圧の瞬時値をＶＤ、電流の瞬時値をｉＤ、初段以降のゲインをＡとすると、負荷電流ｉＬは、ｉＬ＝ｉ−（ＶＯ／Ｒf）から、ｉＬ＝ｉ−（ＶＡＤ／Ａ／Ｒf）になり、補正後の電流瞬時値ｉＤＬは、ｉＤＬ＝ｉＤ−（ＶＤ／Ｖｒｎｇ／Ａ／Ｒf）になる。電力演算を含むこれら一連の演算処理をＤＳＰ８０が実行する。
【００８５】
また、本発明によれば、配線および計器の損失がわかることにより、負荷に流れる電流値を正確に測定できるだけでなく、電力発生側の負荷変動特性も正確に測定することができる。例えば電流発生器の場合、損失を含め電流で制御するため変動は殆ど見えないが、出力電圧に上限があるので、上限に達しているのかいないのかの確認が容易になり、系全体の効率測定もより正確に行える。
【図面の簡単な説明】
【００８６】
【図１】本発明の一実施例の要部を示す構成ブロック図である。
【図２】本発明の他の実施例の要部を示す構成ブロック図である。
【図３】本発明の実施の形態の一例を示す主要部の構成ブロック図である。
【図４】本発明の実施の形態の他の例を示す主要部の構成ブロック図である。
【図５】電圧入力部１０の具体例を示すブロック図である。
【図６】電圧入力部１０の他の具体例を示すブロック図である。
【図７】デジタルサンプリング方式を用いた電圧入力部および電力演算部の一例を示すブロック図である。
【図８】従来の電力計をＶ−Ｉ接続した例を示すブロック図である。
【図９】従来の電力計をＩ−Ｖ接続した例を示すブロック図である。
【符号の説明】
【００８７】
１０  電圧入力部
２０  電流入力部
３０  電源
４０  負荷
５０，６０  アンプ
７０  Ａ／Ｄ変換器
８０  ＤＳＰ
ＳＷ１〜ＳＷ３  切換スイッチ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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