(57)【要約】  【課題】  無端ベルトの強度を高めることにより、無端ベルトの破断の抑制および搬送安定性の向上を実現し、長期に亘り紙しわや画像不良の発生を抑えて高品質な画像を形成する。  【解決手段】  管状の耐熱性樹脂層と、耐熱性樹脂層の外表面に形成された離型層とを有し、耐熱性樹脂層と離型層とは、反応開始温度α、反応活性温度βおよび反応終了温度γのうちの少なくとも２つ以上の温度による所定時間の焼成が段階的に行なわれて形成される。  【選択図】  図１
2005202091.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
管状の耐熱性樹脂層と、
前記耐熱性樹脂層の外表面に形成された離型層とを有し、
前記耐熱性樹脂層と前記離型層とは、反応開始温度、反応活性温度および反応終了温度のうちの少なくとも２つ以上の温度による所定時間の焼成が段階的に行なわれて形成されたことを特徴とするベルト管状体。
【請求項２】
前記耐熱性樹脂層は、内表面に凹凸が形成されたことを特徴とする請求項１記載のベルト管状体。
【請求項３】
前記耐熱性樹脂層は、内表面の凹凸が算術平均粗さＲａ＝０．５〜３．０μｍ、平均山間隔Ｓｍ＝５０〜３００であることを特徴とする請求項２記載のベルト管状体。
【請求項４】
前記耐熱性樹脂層は、ポリイミド樹脂からなることを特徴とする請求項１記載のベルト管状体。
【請求項５】
前記離型層は、フッ素樹脂からなることを特徴とする請求項１記載のベルト管状体。
【請求項６】
芯体の外側面に耐熱性樹脂溶解液を所定の膜厚で塗布する塗布工程と、
塗布された前記耐熱性樹脂溶解液を乾燥させて耐熱性樹脂層を形成する乾燥工程と、
前記耐熱性樹脂層の表面に所定の膜厚の離型剤層を塗布する離型剤層塗布工程と、
前記離型剤層が塗布された前記耐熱性樹脂層に対し、反応開始温度、反応活性温度および反応終了温度のうちの少なくとも２つ以上の温度による所定時間の焼成を段階的に行なう焼成工程と
を含むことを特徴とするベルト管状体の製造方法。
【請求項７】
前記塗布工程は、外側面に凹凸が形成された前記芯体を用いることを特徴とする請求項６記載のベルト管状体の製造方法。
【請求項８】
前記塗布工程は、円筒形または円柱形の前記芯体を用いることを特徴とする請求項６記載のベルト管状体の製造方法。
【請求項９】
前記乾燥工程は、前記耐熱性樹脂層を静置しても当該耐熱性樹脂層が変形しない程度の乾燥を行うことを特徴とする請求項６記載のベルト管状体の製造方法。
【請求項１０】
前記焼成工程は、前記反応終了温度以上の温度を所定の時間保持する過程を含むことを特徴とする請求項６記載のベルト管状体の製造方法。
【請求項１１】
ポリイミド樹脂層と離型剤層とが積層された複層ポリイミド樹脂組成物であって、
前記ポリイミド樹脂層と前記離型剤層とは、反応開始温度、反応活性温度および反応終了温度のうちの少なくとも２つ以上の温度による所定時間の焼成が段階的に行なわれて形成されたことを特徴とする複層ポリイミド樹脂組成物。
【請求項１２】
前記離型剤層は、フッ素樹脂からなることを特徴とする請求項１１記載の複層ポリイミド樹脂組成物。
【請求項１３】
記録材に担持されたトナー像を定着する定着装置であって、
回動可能な回動部材と、
前記回動部材に接触しながら移動可能であって、耐熱性樹脂層と当該耐熱性樹脂層の外表面に配設された離型層とを有するエンドレスベルトとを備え、
前記エンドレスベルトは、前記耐熱性樹脂層および前記離型層が、反応開始温度、反応活性温度および反応終了温度のうちの少なくとも２つ以上の温度による所定時間の焼成が段階的に行なわれて形成されたことを特徴とする定着装置。
【請求項１４】
前記エンドレスベルトの内側に配置され、当該エンドレスベルトを前記回動部材に圧接させて当該回動部材と当該エンドレスベルトとの間に記録材が通過するニップ部を形成する圧力部材をさらに備えたことを特徴とする請求項１３記載の定着装置。
【請求項１５】
前記エンドレスベルトは、内表面に凹凸が形成されたことを特徴とする請求項１３記載の定着装置。
【請求項１６】
前記エンドレスベルトは、内表面の凹凸が算術平均粗さＲａ＝０．５〜３．０μｍ、平均山間隔Ｓｍ＝５０〜３００であることを特徴とする請求項１５記載の定着装置。
【請求項１７】
前記エンドレスベルトは、前記耐熱性樹脂層がポリイミド樹脂で形成され、前記離型層がフッ素樹脂で形成されたことを特徴とする請求項１３記載の定着装置。
【請求項１８】
前記回動部材は、発熱源を有する定着ロールであることを特徴とする請求項１３記載の定着装置。
【請求項１９】
前記回動部材は加圧ロールであり、前記エンドレスベルトは発熱源を有する定着ベルトであることを特徴とする請求項１３記載の定着装置。
【請求項２０】
トナー像を形成するトナー像形成手段と、
前記トナー像形成手段によって形成されたトナー像を記録材上に転写する転写手段と、
前記記録材上に転写されたトナー像を当該記録材に定着する定着手段とを含み、
前記定着手段は、
回動可能な回動部材と、
前記回動部材に接触しながら移動可能であり、反応開始温度、反応活性温度および反応終了温度のうちの少なくとも２つ以上の温度による所定時間の焼成が段階的に行なわれて形成された耐熱性樹脂層および離型層を有するエンドレスベルトと
を備えたことを特徴とする画像形成装置。
【請求項２１】
トナー像を形成するトナー像形成手段と、
前記トナー像形成手段によって形成されたトナー像を一時的に担持する中間転写ベルトと、
前記中間転写ベルトに担持されたトナー像を記録材上に転写する転写手段と、
前記記録材上に転写されたトナー像を当該記録材に定着する定着手段とを含み、
前記中間転写ベルトは、反応開始温度、反応活性温度および反応終了温度のうちの少なくとも２つ以上の温度による所定時間の焼成が段階的に行なわれて形成された耐熱性樹脂層および離型層を有することを特徴とする画像形成装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベルト管状体等に関し、より詳しくは例えば電子写真方式を利用した画像形成装置の定着装置や中間転写体等に用いられるベルト管状体等に関する。
【背景技術】
【０００２】
電子写真方式を用いた複写機、プリンタ等の画像形成装置では、例えばドラム状に形成された感光体を一様に帯電し、この感光体を画像情報に基づいて制御された光で露光して感光体上に静電潜像を形成する。そして、この静電潜像をトナーによって可視像（トナー像）とし、さらにこのトナー像を例えば中間転写体を介して記録紙に転写し、これを定着装置によって定着して画像形成している。
【０００３】
かかる画像形成装置に用いられる定着装置としては、画像形成装置の高速化に対応させるべく、表面が弾性変形する回転可能な定着ロールと、この定着ロールに接触したまま走行可能な無端ベルトと、この無端ベルトの内側に非回転状態で配置された圧力パッドとを具備し、圧力パッドによって、定着ロールとの接触面が形成されるように無端ベルトを定着ロールに圧接させて構成し、無端ベルトと定着ロールとの間に記録紙を通過させることができるようにベルトニップを設けるとともに、定着ロールの表面のうち、記録紙の出口側を局部的に弾性変形させるようにした定着装置に関する技術が存在する。（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
このような特許文献１に記載された定着装置はベルトニップ方式と呼ばれ、従来の定着ロールと加圧ロールとを圧接させる加熱ロール方式の定着装置とは異なり、圧力パッドを用いて無端ベルトを定着ロールに圧接させる構成を採用することにより、定着ロールと無端ベルトとによって形成されるベルトニップの幅が従来の定着ロールと加圧ロールとのロールニップの幅よりも容易に大きくすることができるので、高速化対応が可能となり、しかも装置の小型化を図ることも容易である。
【０００５】
そして、かかるベルトニップ方式の定着装置では、定着ロールに圧接されたベルトによって形成されるベルトニップに記録紙を通過させるように構成されているため、ベルトは変形可能であることが必要であり、そのため肉厚の薄い耐熱性のプラスチック製のフィルムからなるベルトが用いられる。この場合、ベルトに継ぎ目（シーム）があると、出力画像に継ぎ目に起因する欠陥が生じるので、ベルトは継ぎ目がない無端ベルトで形成されるのが一般的である。また、その際に用いられる材料としては、強度や寸法安定性、耐熱性等に優れたポリイミド樹脂が特に適している。
【０００６】
ポリイミド樹脂からなる無端ベルトの製造方法として、例えば、円筒体内面にポリイミド前駆体溶液を塗布し、回転しながら乾燥させる遠心成形法や、円筒体内面にポリイミド前駆体溶液を展開する内面塗布法が知られている。ただし、これらの内面に成膜する方法では、ポリイミド前駆体の熱硬化の際に、皮膜を円筒体から抜いて外型に載せ換える必要があり、工数がかかるという短所を有している。
これに対し、例えば、円筒状芯体の表面に、浸漬塗布法等によってポリイミド前駆体溶液を塗布して乾燥し、加熱反応させた後、ポリイミド樹脂皮膜を円筒状芯体から剥離する方法では、外型に載せ換える工数が不要であるという点で優れている（例えば、特許文献２参照）。
【０００７】
【特許文献１】特許第３２９８３５４号公報(第４-７頁)
【特許文献２】特開昭６１−２７３９１９号公報(第３頁)
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ところで、無端ベルトを定着ロールに圧接させるベルトニップ方式の定着装置においては、無端ベルトの両端部にフランジ等の規制部材が配置され、無端ベルトが幅方向へ移動（ベルトウォーク）することを規制している。しかしながら、無端ベルトのベルトウォークが規制される際においては、無端ベルトの端部が回動しながら規制部材に突き当たるために、無端ベルトの両端部で折れや挫屈、亀裂等の破損が生じ易いという問題があった。かかる無端ベルトの両端部における折れや挫屈、亀裂等の破損は、無端ベルトの円滑な回動を妨げて紙しわや画像不良を引き起こすばかりでなく、最終的に無端ベルト自体の破断を生じさせる可能性があった。
【０００９】
また、無端ベルトは圧力パッドによって定着ロールに圧接されているために、無端ベルトと圧力パッドとの摺動部では、摺動摩擦力が大きい。そのため、この摺動部に低摩擦部材を配設したり、潤滑剤を塗付している。ところが、圧力パッドからの圧接力によって、塗布された潤滑剤が摺動部から押し出され、この摺動部において潤滑剤を安定して保持しておくことが難しい。また、潤滑剤量の低下により低摩擦部材における無端ベルトとの摺擦面に摩耗が生じて、低摩擦部材と無端ベルトとの滑り性がさらに低下することもある。
そのために、圧力パッドと無端ベルトとの接触抵抗（摺動抵抗）の増加が生じて無端ベルトの動きが定着ロールに対応し難くなることから、記録紙の搬送が良好でなくなり、紙しわや画像ずれ等の画像不良を生じさせる可能性もあった。
【００１０】
そこで本発明は、以上のような技術的課題を解決するためになされたものであり、その目的とするところは、無端ベルトの強度を高めることにより、無端ベルトの破損を抑制して、長期に亘り紙しわや画像不良等の発生を抑えて高品質な画像を形成することにある。
また他の目的は、無端ベルトを常に円滑に回動させて、長期に亘り高品質な画像を得ることにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
かかる目的のもと、本発明のベルト管状体は、管状の耐熱性樹脂層と、耐熱性樹脂層の外表面に形成された離型層とを有し、耐熱性樹脂層と離型層とは、反応開始温度、反応活性温度および反応終了温度のうちの少なくとも２つ以上の温度による所定時間の焼成が段階的に行なわれて形成されたことを特徴としている。
ここで、耐熱性樹脂層は、内表面に凹凸が形成された構成とすることができる。特に、内表面の凹凸が算術平均粗さＲａ＝０．５〜３．０μｍ、平均山間隔Ｓｍ＝５０〜３００であることを特徴とすることもできる。なお「平均山間隔」とは、粗さ曲線が平均線と交差する交点から求めた山谷周期の間隔の平均値をいう。
また、耐熱性樹脂層は、ポリイミド樹脂からなる構成とすることもできる。さらに、離型層は、フッ素樹脂からなる構成とすることもできる。
【００１２】
また、本発明をベルト管状体の製造方法として捉え、本発明のベルト管状体の製造方法は、芯体の外側面に耐熱性樹脂溶解液を所定の膜厚で塗布する塗布工程と、塗布された耐熱性樹脂溶解液を乾燥させて耐熱性樹脂層を形成する乾燥工程と、耐熱性樹脂層の表面に所定の膜厚の離型剤層を塗布する離型剤層塗布工程と、離型剤層が塗布された耐熱性樹脂層に対し、反応開始温度、反応活性温度および反応終了温度のうちの少なくとも２つ以上の温度による所定時間の焼成を段階的に行う焼成工程とを含むことを特徴としている。
ここで、塗布工程は、外側面に凹凸が形成された芯体を用いることを特徴とすることができる。また、塗布工程は、円筒形または円柱形の芯体を用いることを特徴とすることもできる。さらに、乾燥工程は、耐熱性樹脂層を静置しても耐熱性樹脂層が変形しない程度の乾燥を行うことを特徴とすることができる。さらにまた、焼成工程は、反応終了温度以上の温度を所定の時間保持する過程を含んでもよい。
【００１３】
また、本発明を複層ポリイミド樹脂組成物として捉え、本発明の複層ポリイミド樹脂組成物は、ポリイミド樹脂層と離型剤層とが積層された複層ポリイミド樹脂組成物であって、ポリイミド樹脂層と離型剤層とは、反応開始温度、反応活性温度および反応終了温度のうちの少なくとも２つ以上の温度による所定時間の焼成が段階的に行なわれて形成されたことを特徴としている。ここで、離型剤層に用いる材料は、フッ素樹脂から構成することができる。
【００１４】
さらに、本発明を定着装置として捉え、本発明の定着装置は、記録材に担持されたトナー像を定着する定着装置であって、回動可能な回動部材と、回動部材に接触しながら移動可能であって、耐熱性樹脂層と耐熱性樹脂層の外表面に配設された離型層とを有するエンドレスベルトとを備え、エンドレスベルトは、耐熱性樹脂層および離型層が、反応開始温度、反応活性温度および反応終了温度のうちの少なくとも２つ以上の温度による所定時間の焼成が段階的に行なわれて形成されたことを特徴としている。
ここで、エンドレスベルトの内側に配置され、エンドレスベルトを回動部材に圧接させて回動部材とエンドレスベルトとの間に記録材が通過するニップ部を形成する圧力部材をさらに備えた構成とすることができる。また、エンドレスベルトは、内表面に凹凸が形成された構成とすることができる。特に、内表面の凹凸が算術平均粗さＲａ＝０．５〜３．０μｍ、平均山間隔Ｓｍ＝５０〜３００であることを特徴とすることができる。
また、エンドレスベルトは、耐熱性樹脂層がポリイミド樹脂で形成され、離型層がフッ素樹脂で形成された構成とすることができる。さらに、回動部材は、発熱源を有する定着ロールである構成や、回動部材は加圧ロールであり、エンドレスベルトは発熱源を有する定着ベルトである構成を採用することができる。
【００１５】
また、本発明を画像形成装置として捉え、本発明の画像形成装置は、トナー像を形成するトナー像形成手段と、トナー像形成手段によって形成されたトナー像を記録材上に転写する転写手段と、記録材上に転写されたトナー像を記録材に定着する定着手段とを含み、定着手段は、回動可能な回動部材と、回動部材に接触しながら移動可能であり、反応開始温度、反応活性温度および反応終了温度のうちの少なくとも２つ以上の温度による所定時間の焼成が段階的に行なわれて形成された耐熱性樹脂層および離型層を有するエンドレスベルトとを備えたことを特徴としている。
【００１６】
さらにまた、本発明を画像形成装置として捉え、本発明の画像形成装置は、トナー像を形成するトナー像形成手段と、トナー像形成手段によって形成されたトナー像を一時的に担持する中間転写ベルトと、中間転写ベルトに担持されたトナー像を記録材上に転写する転写手段と、記録材上に転写されたトナー像を記録材に定着する定着手段とを含み、中間転写ベルトは、反応開始温度、反応活性温度および反応終了温度のうちの少なくとも２つ以上の温度による所定時間の焼成が段階的に行なわれて形成された耐熱性樹脂層および離型層を有することを特徴としている。
【発明の効果】
【００１７】
本発明の効果として、無端ベルトの強度を高めることにより、無端ベルトにおける破損の抑制および搬送安定性の向上を実現し、長期に亘り紙しわや画像不良の発生を抑えて高品質な画像を形成することが可能となった。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、添付図面を参照して、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
[実施の形態１]
図１は本実施の形態が適用される画像形成装置を示した概略構成図である。図１に示す画像形成装置は、一般にタンデム型と呼ばれる中間転写方式の画像形成装置であって、電子写真方式により各色成分のトナー像が形成される複数の画像形成ユニット１Ｙ,１Ｍ,１Ｃ,１Ｋ、各画像形成ユニット１Ｙ,１Ｍ,１Ｃ,１Ｋにより形成された各色成分トナー像を中間転写ベルト１５に順次転写(一次転写)させる一次転写部１０、中間転写ベルト１５上に転写された重畳トナー画像を記録材（記録紙）である用紙Ｐに一括転写(二次転写)させる二次転写部２０、二次転写された画像を用紙Ｐ上に定着させる定着装置６０を備えている。また、各装置(各部)の動作を制御する制御部４０を有している。
【００１９】
本実施の形態において、各画像形成ユニット１Ｙ,１Ｍ,１Ｃ,１Ｋは、矢印Ａ方向に回転する感光体ドラム１１の周囲に、これらの感光体ドラム１１を帯電する帯電器１２、感光体ドラム１１上に静電潜像を書込むレーザ露光器１３(図中露光ビームを符号Ｂｍで示す)、各色成分トナーが収容されて感光体ドラム１１上の静電潜像をトナーにより可視像化する現像器１４、感光体ドラム１１上に形成された各色成分トナー像を一次転写部１０にて中間転写ベルト１５に転写する一次転写ロール１６、感光体ドラム１１上の残留トナーが除去されるドラムクリーナ１７、等の電子写真用デバイスが順次配設されている。これらの画像形成ユニット１Ｙ,１Ｍ,１Ｃ,１Ｋは、中間転写ベルト１５の上流側から、イエロー(Ｙ)、マゼンタ(Ｍ)、シアン(Ｃ)、ブラック(Ｋ)の順に、略直線状に配置されている。
【００２０】
中間転写体である中間転写ベルト１５は、ポリイミドあるいはポリアミド等の樹脂をベース層としてカーボンブラック等の帯電防止剤を適当量含有させたフィルム状の無端ベルトで構成されている。そして、各種ロールによって図１に示すＢ方向に所定の速度で循環駆動(回動)されている。この各種ロールとして、定速性に優れたモータ(図示せず)により駆動されて中間転写ベルト１５を回動させる駆動ロール３１、各感光体ドラム１１の配列方向に沿って略直線状に延びる中間転写ベルト１５を支持する支持ロール３２、中間転写ベルト１５に対して一定の張力を与えると共に中間転写ベルト１５の蛇行を防止する補正ロールとして機能するテンションロール３３、二次転写部２０に設けられるバックアップロール２５、中間転写ベルト１５上の残留トナーを掻き取るクリーニング部に設けられるクリーニングバックアップロール３４を有している。
【００２１】
一次転写部１０は、中間転写ベルト１５を挟んで感光体ドラム１１に対向して配置される一次転写ロール１６で構成されている。そして、一次転写ロール１６は中間転写ベルト１５を挟んで感光体ドラム１１に圧接配置され、さらに一次転写ロール１６にはトナーの帯電極性（マイナス極性とする。以下同様。）と逆極性の電圧（一次転写バイアス）が印加されるようになっている。これにより、各々の感光体ドラム１１上のトナー像が中間転写ベルト１５に順次、静電吸引され、中間転写ベルト１５上において重畳されたトナー像が形成されるようになっている。
二次転写部２０は、中間転写ベルト１５のトナー像担持面側に配置される二次転写ロール２２と、バックアップロール２５とによって構成される。このバックアップロール２５は、中間転写ベルト１５の裏面側に配置されて二次転写ロール２２の対向電極を構成し、二次転写バイアスが安定的に印加される金属製の給電ロール２６が当接配置されている。そして、二次転写ロール２２は中間転写ベルト１５を挟んでバックアップロール２５に圧接配置され、さらに二次転写ロール２２は接地されてバックアップロール２５との間に二次転写バイアスが形成され、二次転写部２０に搬送される用紙Ｐ上にトナー像を二次転写する。
【００２２】
また、中間転写ベルト１５の二次転写部２０の下流側には、二次転写後の中間転写ベルト１５上の残留トナーや紙粉を除去し、中間転写ベルト１５の表面をクリーニングする中間転写ベルトクリーナ３５が接離自在に設けられている。一方、イエローの画像形成ユニット１Ｙの上流側には、各画像形成ユニット１Ｙ,１Ｍ,１Ｃ,１Ｋにおける画像形成タイミングをとるための基準となる基準信号を発生する基準センサ(ホームポジションセンサ)４２が配設されている。また、黒の画像形成ユニット１Ｋの下流側には、画質調整を行うための画像濃度センサ４３が配設されている。この基準センサ４２は、中間転写ベルト１５の裏側に設けられた所定のマークを認識して基準信号を発生しており、この基準信号の認識に基づく制御部４０からの指示により、各画像形成ユニット１Ｙ,１Ｍ,１Ｃ,１Ｋは画像形成を開始するように構成されている。
【００２３】
さらに、本実施の形態の画像形成装置では、用紙搬送系として、用紙Ｐを収容する用紙トレイ５０、この用紙トレイ５０に集積された用紙Ｐを所定のタイミングで取り出して搬送するピックアップロール５１、ピックアップロール５１により繰り出された用紙Ｐを搬送する搬送ロール５２、搬送ロール５２により搬送された用紙Ｐを二次転写部２０へと送り込む搬送シュート５３、二次転写ロール２２により二次転写された後に搬送される用紙Ｐを定着装置６０へと搬送する搬送ベルト５５、用紙Ｐを定着装置６０に導く定着入口ガイド５６を備えている。
【００２４】
次に、本実施の形態に係る画像形成装置の基本的な作像プロセスについて説明する。図１に示すような画像形成装置では、図示しない画像読取装置(ＩＩＴ)や図示しないパーソナルコンピュータ(ＰＣ)等から出力される画像データは、図示しない画像処理装置(ＩＰＳ)により所定の画像処理が施された後、画像形成ユニット１Ｙ,１Ｍ,１Ｃ,１Ｋによって作像作業が実行される。ＩＰＳでは、入力された反射率データに対して、シェーディング補正、位置ズレ補正、明度／色空間変換、ガンマ補正、枠消しや色編集、移動編集等の各種画像編集等の所定の画像処理が施される。画像処理が施された画像データは、Ｙ、Ｍ、Ｃ、Ｋの４色の色材階調データに変換され、レーザ露光器１３に出力される。
【００２５】
レーザ露光器１３では、入力された色材階調データに応じて、例えば半導体レーザから出射された露光ビームＢｍを画像形成ユニット１Ｙ,１Ｍ,１Ｃ,１Ｋの各々の感光体ドラム１１に照射している。画像形成ユニット１Ｙ,１Ｍ,１Ｃ,１Ｋの各感光体ドラム１１では、帯電器１２によって表面が帯電された後、このレーザ露光器１３によって表面が走査露光され、静電潜像が形成される。形成された静電潜像は、各々の画像形成ユニット１Ｙ,１Ｍ,１Ｃ,１Ｋによって、Ｙ、Ｍ、Ｃ、Ｋの各色のトナー像として現像される。
【００２６】
画像形成ユニット１Ｙ,１Ｍ,１Ｃ,１Ｋの感光体ドラム１１上に形成されたトナー像は、各感光体ドラム１１と中間転写ベルト１５とが当接する一次転写部１０において、中間転写ベルト１５上に転写される。より具体的には、一次転写部１０において、一次転写ロール１６により中間転写ベルト１５の基材に対しトナーの帯電極性（マイナス極性）と逆極性の電圧（一次転写バイアス）が付加され、トナー像を中間転写ベルト１５の表面に順次重ね合わせて一次転写が行われる。
【００２７】
トナー像が中間転写ベルト１５の表面に順次一次転写された後、中間転写ベルト１５は移動してトナー像が二次転写部２０に搬送される。トナー像が二次転写部２０に搬送されると、用紙搬送系では、トナー像が二次転写部２０に搬送されるタイミングに合わせてピックアップロール５１が回転し、用紙トレイ５０から所定サイズの用紙Ｐが供給される。ピックアップロール５１により供給された用紙Ｐは、搬送ロール５２により搬送され、搬送シュート５３を経て二次転写部２０に到達する。この二次転写部２０に到達する前に、用紙Ｐは一旦停止され、トナー像が担持された中間転写ベルト１５の移動タイミングに合わせてレジストロール(図示せず)が回転することで、用紙Ｐの位置とトナー像の位置との位置合わせがなされる。
【００２８】
二次転写部２０では、中間転写ベルト１５を介して、二次転写ロール２２がバックアップロール２５に押圧される。このとき、タイミングを合わせて搬送された用紙Ｐは、中間転写ベルト１５と二次転写ロール２２との間に挟み込まれる。その際に、給電ロール２６からトナーの帯電極性（マイナス極性）と同極性の電圧(二次転写バイアス)が印加されると、二次転写ロール２２とバックアップロール２５との間に転写電界が形成される。そして、中間転写ベルト１５上に担持された未定着トナー像は、二次転写ロール２２とバックアップロール２５とによって押圧される二次転写部２０において、用紙Ｐ上に一括して静電転写される。
【００２９】
その後、トナー像が静電転写された用紙Ｐは、二次転写ロール２２によって中間転写ベルト１５から剥離された状態でそのまま搬送され、二次転写ロール２２の用紙搬送方向下流側に設けられた搬送ベルト５５へと搬送される。搬送ベルト５５では、定着装置６０における最適な搬送速度に合わせて、用紙Ｐを定着装置６０まで搬送する。定着装置６０に搬送された用紙Ｐ上の未定着トナー像は、定着装置６０によって熱および圧力で定着処理を受けることで用紙Ｐ上に定着される。そして定着画像が形成された用紙Ｐは、画像形成装置の排出部に設けられた排紙載置部（不図示）に搬送される。
一方、用紙Ｐへの転写が終了した後、中間転写ベルト１５上に残った残留トナーは、中間転写ベルト１５の回動に伴ってクリーニング部まで搬送され、クリーニングバックアップロール３４および中間転写ベルトクリーナ３５によって中間転写ベルト１５上から除去される。
【００３０】
次に、本実施の形態の画像形成装置に用いられる定着装置６０について説明する。図２は本実施の形態の定着装置６０の構成を示す側断面図である。定着装置６０は、回動部材の一例としての定着ロール６１、エンドレスベルト６２、エンドレスベルト６２を介して定着ロール６１から押圧される圧力部材の一例としての圧力パッド６４により主要部が構成されている。
【００３１】
定着ロール６１は、金属製のコア（円筒状芯金）６１１の周囲に耐熱性弾性体層６１２、および離型層６１３を積層して構成されたものである。
定着ロール６１の内部には、発熱源としてのハロゲンランプ６６が配設されている。一方、定着ロール６１の表面には温度センサ６９が接触して配置されている。画像形成装置の制御部４０は、この温度センサ６９による温度計測値に基づいてハロゲンランプ６６の点灯を制御し、定着ロール６１の表面温度が所定の設定温度（例えば、１７０℃）を維持するように調整している。
エンドレスベルト６２は、圧力パッド６４とベルト走行ガイド６３とによって回動自在に支持されている。そして、ニップ部Ｎにおいて定着ロール６１に対して圧接されて配置されている。
【００３２】
圧力パッド６４は、エンドレスベルト６２の内側において、エンドレスベルト６２を介して定着ロール６１に押圧される状態で配置され、定着ロール６１との間でニップ部Ｎを形成している。圧力パッド６４は、幅の広いニップ部Ｎを確保するためのプレニップ部材６４ａをニップ部Ｎの入口側に配置し、定着ロール６１に歪みを与えるための剥離ニップ部材６４ｂをニップ部Ｎの出口側に配置している。さらに、エンドレスベルト６２の内周面と圧力パッド６４との摺動抵抗を小さくするために、プレニップ部材６４ａおよび剥離ニップ部材６４ｂのエンドレスベルト６２と接する面に低摩擦シート６８が設けられている。そして、圧力パッド６４と低摩擦シート６８とは、金属製のホルダ６５に保持されている。
【００３３】
さらに、ホルダ６５には、ベルト走行ガイド６３が取り付けられ、エンドレスベルト６２がスムーズに回動することができるように構成されている。すなわち、ベルト走行ガイド６３は、エンドレスベルト６２内周面と摺擦するため、静止摩擦係数の小さな材質で形成されている。また、ベルト走行ガイド６３は、エンドレスベルト６２から熱を奪い難いように熱伝導率の低い材質で形成されている。
【００３４】
定着ロール６１は、図示しない駆動モータにより矢印Ｃ方向に回転し、この回転によりエンドレスベルト６２も従動回転する。図１に示した画像形成装置の二次転写部２０においてトナー像が静電転写された用紙Ｐは、定着入口ガイド５６によって導かれて、ニップ部Ｎに搬送される。そして、用紙Ｐがニップ部Ｎを通過する際に、用紙Ｐ上のトナー像はニップ部Ｎに作用する圧力と、定着ロール６１から供給される熱とによって定着される。本実施の形態の定着装置６０では、ほぼ定着ロール６１の外周面に倣う凹形状のプレニップ部材６４ａによりニップ部Ｎを広く構成することができるため、安定した定着性能を確保することができる。
【００３５】
加えて、本実施の形態の定着装置６０では、定着ロール６１の外周面に対し突出させて剥離ニップ部材６４ｂを配置することにより、ニップ部Ｎの出口領域（剥離ニップ部）において定着ロール６１の歪みが局所的に大きくなるように構成することもできる。このように剥離ニップ部材６４ｂを配置すれば、定着後の用紙Ｐは、剥離ニップ部を通過する際に、局所的に大きく形成された歪みを通過することになるので、定着ロール６１に巻き付くことのない用紙Ｐの剥離を効果的に行うことができる。
なお、剥離の補助手段として、定着ロール６１のニップ部Ｎの下流側に、剥離部材７０を配設することも可能である。剥離部材７０は、剥離バッフル７１が定着ロール６１の回転方向と対向する向き（カウンタ方向）に定着ロール６１と近接する状態でホルダ７２によって保持されている。
【００３６】
次に、定着装置６０を構成する各部材について詳細に述べる。まず定着ロール６１では、コア６１１は、鉄、アルミニウム、ＳＵＳ等の熱伝導率の高い金属製の円筒体で構成されている。コア６１１の外形および肉厚は、本実施の形態の定着装置６０では、圧力パッド６４の押圧力が小さいため、小径化、薄肉化を図ることができる。
耐熱性弾性体層６１２としては、耐熱性の高い弾性体であればどのような材料を用いることも可能である。特に、ゴム硬度が２５〜４０°（ＪＩＳ−Ａ）程度のゴム、エラストマ等の弾性体を用いるのが好ましく、具体的には、シリコーンゴム、フッ素ゴム等を挙げることができる。
【００３７】
離型層６１３は、耐熱性の樹脂であればどのような樹脂を用いてもよく、例えばシリコーン樹脂、フッ素樹脂等を用いることができるが、離型層６１３のトナーに対する離型性や耐摩耗性の観点から、フッ素樹脂が適している。フッ素樹脂としては、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）、ＦＥＰ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体）等が使用できる。離型層６１３の厚みとしては、好ましくは５〜３０μｍ、より好ましくは１０〜２０μｍである。離型層６１３の厚みが５μｍ未満であると、定着ロール６１の歪みに基づき用紙Ｐにしわが生じ易くなり、一方、３０μｍを超えると、離型層６１３が硬くなり、画像に光沢むら等の欠陥が生じる可能性が増え、ともに好ましくないからである。
【００３８】
エンドレスベルト６２は、後段で詳述するが、出力画像に継ぎ目に起因する欠陥が生じないように、原形が円筒形状に形成された継ぎ目がない無端ベルトであり、ベース層と、このベース層の定着ロール６１側の面または両面に被覆された離型層とから構成されている。ベース層は、ポリイミド、ポリアミド、ポリイミドアミド等のポリマーにより形成され、その厚みは、３０〜２００μｍ、好ましくは５０〜１２５μｍ、より好ましくは７５〜１００μｍ程度である。ベース層の表面に被覆される離型層としては、フッ素樹脂、例えばＰＦＡ、ＰＴＦＥ、ＦＥＰで形成され、その厚みは５〜１００μｍ、好ましくは１０〜３０μｍ程度である。
【００３９】
圧力パッド６４は、上述したように、プレニップ部材６４ａ、剥離ニップ部材６４ｂで構成され、ホルダ６５に支持されている。プレニップ部材６４ａには、シリコーンゴムやフッ素ゴム等の弾性体や板バネ等を用いることができ、定着ロール６１側の面は、ほぼ定着ロール６１の外周面に倣う凹形状で形成されている。
剥離ニップ部材６４ｂは、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）、ポリイミド、ポリエステル、ポリアミド等の耐熱性を有する樹脂、または鉄、アルミニウム、ＳＵＳ等の金属で形成されている。剥離ニップ部材６４ｂの形状としては、ニップ部Ｎにおける外面形状が一定の曲率半径を有する凸曲面状に形成されている。
【００４０】
低摩擦シート６８は、エンドレスベルト６２内周面と圧力パッド６４との摺動抵抗（摩擦抵抗）を低減するために設けられ、摩擦係数が小さく、耐摩耗性・耐熱性に優れた材質が適している。具体的には、シンタード成型したＰＴＦＥ樹脂シート、テフロン(商標名)を含浸させたガラス繊維シート、またガラス繊維にフッ素樹脂からなるスカイブフィルムシートを加熱融着サンドした積層シート等を用いることができる。なお、低摩擦シート６８は、プレニップ部材６４ａや剥離ニップ部材６４ｂと別体に構成しても、プレニップ部材６４ａや剥離ニップ部材６４ｂと一体的に構成しても、いずれでもよい。
【００４１】
また、ベルト走行ガイド６３は、上述したように、エンドレスベルト６２の内周面と摺擦するため、摩擦係数が低く、かつ、エンドレスベルト６２から熱を奪い難いように熱伝導率が低い材質が適しており、ＰＦＡやＰＰＳ等の耐熱性樹脂が用いられる。
ベルト走行ガイド６３には、定着装置６０の長手方向に亘って、潤滑剤塗布部材６７が配設されている。潤滑剤塗布部材６７は、エンドレスベルト６２内周面に対して接触するように配置され、アミン変性シリコーンオイル等の潤滑剤を適量供給する。これにより、エンドレスベルト６２と低摩擦シート６８との摺動部に潤滑剤を供給し、低摩擦シート６８を介したエンドレスベルト６２と圧力パッド６４との摺動抵抗をさらに低減して、エンドレスベルト６２の円滑な回動を図っている。
【００４２】
次に、定着装置６０におけるエンドレスベルト６２を支持する構成について述べる。
図３は、エンドレスベルト６２が支持された状態を説明する定着装置６０の端部の断面図であり、用紙Ｐの搬送方向下流側から見た図である。
図３に示すように、ホルダ６５の両端部にはエッジガイド８０が配設されている。エッジガイド８０は、ニップ部Ｎとその近傍に対応する部分に切り欠きが形成された円筒状、すなわち断面がＣ形状のベルト走行ガイド部８０１、ベルト走行ガイド部８０１の外側に設けられ、エンドレスベルト６２の内径よりも大きな外径で形成されたフランジ部８０２、さらにフランジ部８０２の外側に設けられ、エッジガイド８０を定着装置６０本体に位置決めして固定するための保持部８０３で構成されている。
ホルダ６５は、両端部がフランジ部８０２の内側面に固定され支持されている。また、ベルト走行ガイド部８０１は、ホルダ６５の端部の一定領域とオーバーラップするように配置されている。
【００４３】
そして、エンドレスベルト６２は、ニップ部Ｎとその近傍を除いて、両側部の内周面がベルト走行ガイド部８０１の外周面に支持され、ベルト走行ガイド部８０１の外周面に沿って回動する。したがって、ベルト走行ガイド部８０１は、エンドレスベルト６２がスムーズに回動することができるように静止摩擦係数の小さな材質で形成され、さらには、エンドレスベルト６２から熱を奪い難いように熱伝導率の低い材質で形成されている。
また、フランジ部８０２は、ホルダ６５の両端部に配置されたフランジ部８０２の内側面同士の間隔がエンドレスベルト６２の幅と略一致するように配置されている。そして、エンドレスベルト６２が回動する際には、エンドレスベルト６２の端部がフランジ部８０２の内側面に当接することによって、エンドレスベルト６２の幅方向への移動（ベルトウォーク）が規制されている。このように、エンドレスベルト６２は、エッジガイド８０によって回動方向および幅方向の移動が規制されるように設定されている。
なお、エンドレスベルト６２は、ニップ部Ｎを除いては、接触する部材が潤滑剤塗布部材６７とこのエッジガイド８０だけであるため、摺擦抵抗を極力小さく構成することができ、熱の損失も小さくすることができる。
【００４４】
次に、本実施の形態のエンドレスベルト６２の製造方法について説明する。
エンドレスベルト６２の製造方法は、円筒状芯体表面に、耐熱性樹脂溶解液を塗布し、耐熱性樹脂塗膜を形成する工程（「耐熱性樹脂塗膜形成工程（塗布工程）」）と、耐熱性樹脂塗膜を乾燥させる工程（「耐熱性樹脂塗膜乾燥工程（乾燥工程）」）と、乾燥された耐熱性樹脂塗膜に離型層を形成する工程（「離型層形成工程（離型剤塗布工程）」）と、離型層形成工程を経た塗膜を加熱する工程（「耐熱性樹脂皮膜形成工程（焼成工程）」）とを有し、更に、耐熱性樹脂皮膜を円筒状芯体から剥離する工程と、必要に応じて、その他の工程とを有する。以下、本実施の形態のエンドレスベルト６２の製造方法を工程毎に分けて詳細に説明する。
【００４５】
（耐熱性樹脂塗膜形成工程）
耐熱性樹脂塗膜形成工程では、例えば耐熱性樹脂としてポリイミド樹脂を用いる場合には、まず、ポリイミド前駆体を非プロトン系極性溶剤に溶解してポリイミド前駆体溶液を調製する。ポリイミド前駆体としては、従来公知のものを用いることができる。また、非プロトン系極性溶剤としては、Ｎ−メチルピロリドン、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、アセトアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド等の従来公知のものを用いることができる。なお、ポリイミド前駆体溶液の濃度、粘度等は、適宜選択して行われ、またポリイミド前駆体溶液には、必要に応じて導電性粒子等の他の材料や添加物等を加えてもよい。
【００４６】
耐熱性樹脂塗膜形成工程において、ポリイミド前駆体溶液を円筒状芯体上に塗布してポリイミド前駆体塗膜を形成するが、その塗布方法としては、円筒状芯体をポリイミド前駆体溶液に浸漬して引き上げる浸漬塗布法、円筒状芯体を回転させながらその表面にポリイミド前駆体溶液を吐出する流し塗り法、その際にブレードで皮膜をメタリングするブレード塗布法等、既存の公知の方法が採用できる。流し塗り法やブレード塗布法では塗布部を水平移動させるので皮膜はらせん状に形成されるが、ポリイミド前駆体溶液は乾燥が遅いために継ぎ目は自然に平滑化される。なお、「円筒状芯体上に塗布する」とは、円柱状芯体上に塗布する場合も含まれる。また、「塗付する」とは円筒状芯体の側面の表面上に塗布することをいい、側面上に層を有する場合には、その層表面上に塗布することをも意味する。
【００４７】
耐熱性樹脂塗膜形成工程では、ポリイミド前駆体溶液の塗布を浸漬塗布法で行う場合、ポリイミド前駆体溶液は粘度が非常に高いので、膜厚が所定値より厚くなりすぎる場合がある。その際には、例えば、以下に示すような環状体により膜厚を制御する浸漬塗布法を適用することができる。
環状体により膜厚を制御する浸漬塗布法を、図４〜６を参照して説明する。図４は、環状体により膜厚を制御する浸漬塗布法に用いる装置の一例を示す概略構成図である。ただし、図４〜６では塗布主要部のみを示し、他の装置は省略している。図４に示すように、この浸漬塗布法は、塗布槽１０３に満たされたポリイミド前駆体溶液１０２に、円筒状芯体１０１の外径よりも大きな孔１０６を設けた環状体１０５を浮かべ、この孔１０６を通して円筒状芯体１０１をポリイミド前駆体溶液１０２に浸漬し、次いで、引き上げる塗布法である。
【００４８】
図５は、図４に示す環状体１０５の設置状態を説明するための要部拡大斜視図である。図５に示すように、ポリイミド前駆体溶液１０２液面に、円筒状芯体１０１の外径よりも一定の間隙だけ大きい径を有する孔１０６を設けた環状体１０５を浮かべてある。
環状体１０５は、ポリイミド前駆体溶液１０２液面に浮くものであり、その材質は、ポリイミド前駆体溶液１０２によって侵されないものがよく、例えば、種々の金属、種々のプラスチック等が挙げられる。また、ポリイミド前駆体溶液１０２液面に浮き易いように、環状体１０５の構造は、例えば、中空構造であってもよい。
環状体１０５は、ポリイミド前駆体溶液１０２の液面を自由に動くことができる。そこで、環状体１０５は、ポリイミド前駆体溶液１０２上でわずかの力で動くことができるよう、環状体１０５をポリイミド前駆体溶液１０２上に浮遊させる方法の他、環状体１０５をロールやベアリングで支える方法、環状体１０５をエア圧で支える方法、等の自由移動可能状態で設置する方法がある。また、環状体１０５が塗布槽１０３の中央部に位置するように、環状体１０５を一時的に固定する固定手段を設けてもよい。このような固定手段として環状体１０５に足を設ける手段、塗布槽１０３と環状体１０５とを固定する手段等がある。ただし、これらの固定手段を用いた場合、後述するように、円筒状芯体１０１を浸漬した後、引き上げる際に、環状体１０５が自由に動き得るように、固定手段は取り外し可能に配置される。
【００４９】
円筒状芯体１０１の外径と、孔１０６の径との間隙は、塗布膜厚に応じて調整する。所望の塗膜厚、すなわち乾燥膜厚は、濡れ膜厚とポリイミド前駆体溶液１０２の不揮発分濃度の積になる。これらによって、所望の濡れ膜厚が求められる。また、円筒状芯体１０１の外径と、孔１０６の径との間隙は、所望の濡れ膜厚の１倍〜２倍であるのが好ましい。１倍〜２倍とするのは、ポリイミド前駆体溶液１０２の粘度および／または表面張力等により、間隙の距離が濡れ膜厚になるとは限らないからである。このように、所望の乾燥膜厚および所望の濡れ膜厚から、所望の孔１０６の径が求められる。
環状体１０５に設けられる孔１０６の壁面は、浮かべるポリイミド前駆体溶液１０２の液面に対してほぼ垂直となるように構成してもよい。例えば、図４に示す断面図にある直線状であり、かつその直線がポリイミド前駆体溶液１０２の液面に垂直であるものでもよいし、他の形態に構成されてもよい。例えば、図６（ａ）に示すように、ポリイミド前駆体溶液１０２に浸る下部が広く、上部が狭い、斜めの直線状の壁面１０７であるもの、または図６（ｂ）に示すように、ポリイミド前駆体溶液１０２に浸る下部が広く、上部が狭い、曲線状の壁面１０８であるものが挙げられる。特に、図６（ａ）または図６（ｂ）に示すように、ポリイミド前駆体溶液１０２に浸る下部が広い形状が好ましい。ここで、図６は環状体１０５に設けられる孔１０６の壁面の形状を示しており、（ａ）は直線状の壁面１０７、（ｂ）は曲線状の壁面１０８を示す概略断面図である。
【００５０】
浸漬塗布を行う際には、円筒状芯体１０１を、孔１０６を通してポリイミド前駆体溶液１０２に浸漬し、円筒状芯体１０１が環状体１０５に接触しないようにする。次いで、孔１０６を通して円筒状芯体１０１を引き上げる。その際には、円筒状芯体１０１と孔１０６との間隙により塗膜１０４が形成される。引き上げ速度としては１００〜１５００ｍｍ／ｍｉｎ程度であるのが好ましい。この塗布方法に好ましいポリイミド前駆体溶液１０２の固形分濃度は１０〜４０質量％、粘度は１〜２００Ｐａ・ｓである。
孔１０６を通して円筒状芯体１０１を引き上げる際には、環状体１０５は自由移動可能状態であり、さらに、環状体１０５の孔１０６が円形であり、かつ、円筒状芯体１０１の外周も円形であるため、円筒状芯体１０１と環状体１０５との摩擦抵抗が一定になるように、環状体１０５は動くことができる。すなわち、円筒状芯体１０１を引き上げる際、ある位置において、環状体１０５と円筒状芯体１０１との間隙が狭まろうとした場合には、狭まろうとした部分では摩擦抵抗が大きくなる。一方、その反対側では摩擦抵抗が小さくなり、一時的に摩擦抵抗が不均一な状態が生じうる。しかしながら、環状体１０５が自由に動くこと、円筒状芯体１０１の外周が円形であること、および、環状体１０５の孔１０６が円形であることから、そのような摩擦抵抗が不均一な状態から均一な状態になるように、環状体１０５が動く。そのため、環状体１０５が円筒状芯体１０１と接触するようなことはない。
【００５１】
また、摩擦抵抗が均一となる位置は、円筒状芯体１０１の外周の円形と、環状体１０５の孔１０６の円形とがほぼ同心円となる位置である。よって、円筒状芯体１０１断面の円の中心が、軸方向において、許容範囲内でずれている場合であっても、環状体１０５はそれに追随するように動く。したがって、円筒状芯体１０１の表面には、一定の濡れ膜厚を有するポリイミド前駆体の塗膜１０４を形成することができる。
さらに、浸漬塗布法に用いる塗布装置は、円筒状芯体１０１を保持する円筒状芯体保持手段、並びに、所望により、保持手段を上下方向に移動する第１の移動手段および／またはポリイミド前駆体溶液１０２を入れる塗布槽１０３を上下方向に移動する第２の移動手段を有してもよい。それらの保持手段、第１の移動手段および／または第２の移動手段が、移動の際に引き上げ方向と横断する面でフレを有する場合がある。そのような場合であっても、そのフレに追随して、環状体１０５は動くことができる。
このような、環状体１０５により膜厚を制御する浸漬塗布法を適用することで、高粘度のポリイミド前駆体溶液を用いることによる、円筒状芯体上端部でのタレは少なくなり、簡易に膜厚を均一にすることができる。
【００５２】
（耐熱性樹脂塗膜乾燥工程）
耐熱性樹脂塗膜乾燥工程では、ポリイミド前駆体塗膜中に過度に残留する非プロトン系極性溶剤を除去する目的で、静置しても塗膜が変形しない程度の乾燥を行う。乾燥条件は、９０〜１２０℃の温度環境下で３０〜９０分程度の時間であることが好ましい。また、加熱することに加え、風を当てることも有効である。乾燥温度は、非プロトン系極性溶剤の溶存気体が気泡になることを低減させるために、時間内において、段階的に上昇させたり、一定速度で上昇させることが好ましい。
【００５３】
（離型層形成工程）
離型層形成工程では、耐熱性樹脂塗膜乾燥工程において、静置しても塗膜が変形しない程度に乾燥されたポリイミド前駆体塗膜に対し、例えばフッ素樹脂のような離型性の樹脂を塗布し、離型層を形成する。
ここで、フッ素樹脂としては、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロメチルビニルエーテル共重合体（ＭＦＡ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロエチルビニルエーテル共重合体（ＥＦＡ）、ポリエチレン−テトラフルオロエチレン（ＥＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリクロロ三フッ化エチレン（ＰＣＴＦＥ）、フッ化ビニル（ＰＶＦ）等が挙げられ、特に耐熱性、機械特性等の観点から、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロメチルビニルエーテル共重合体（ＭＦＡ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロエチルビニルエーテル共重合体（ＥＦＡ）が好適に用いられる。
また、離型層であるフッ素系樹脂層には、耐摩耗性や静電オフセットの向上のためにフィラーを添加してもよい。かかるフィラーとしては、無機物からなるものが好ましく、特に具体的には、硫酸バリウム、合成マイカ、グラファイト、カーボンブラック等のうち、少なくとも１種類以上が分散されていることが好ましい。
【００５４】
かかるフッ素系樹脂層を形成するには、その水性の分散液をポリイミド前駆体塗膜の表面に、上述した浸漬塗布法を用いて塗布する。また、ポリイミド前駆体塗膜とフッ素系樹脂層との密着性が不足する場合には、必要に応じて、ポリイミド前駆体塗膜表面にプライマー層をあらかじめ塗布形成しておく方法がある。プライマー層の材料としては、ポリフェニレンサルファイド、ポリエーテルスルホン、ポリスルホン、ポリアミドイミド、ポリイミドおよびこれらの誘導体等が挙げられ、さらにフッ素系樹脂から選ばれる少なくとも１種類以上の化合物を含むことが好ましい。また、プライマー層の厚さとしては、０．５〜１０μｍの範囲が好ましい。
【００５５】
（耐熱性樹脂皮膜形成工程）
耐熱性樹脂皮膜形成工程では、離型層形成工程の後、焼成炉内においてポリイミド前駆体塗膜が形成されたままの円筒状芯体１０１を加熱することでポリイミド前駆体塗膜を焼成し、ポリイミド樹脂皮膜を形成する。ここで、耐熱性樹脂皮膜形成工程における焼成温度条件は、耐熱性樹脂溶解液の示差熱走査熱量測定装置（島津製作所社製：ＤＳＣ５０）において観察される、反応開始温度α（例えば、１００〜１２０℃）、反応活性温度β（例えば、１３０〜１５０℃）、反応終了温度γ（例えば、１７０〜２１０℃）のうちの少なくとも２つ以上の温度において、一定時間その温度を保つように設定されている。焼成温度条件をそのように設定することによって、反応を極めて均一に進行させることが可能となり、耐熱性樹脂塗膜と離型層との分子間の絡み合い、分子の配列、溶剤の揮発、水分の揮発等を円滑に行なうことが可能となる。
【００５６】
すなわち、反応開始温度αとして１００〜１２０℃を所定時間保持することにより、焼成炉内の温度分布を反応が開始し易い均一な状態に安定化させることが可能となる。さらには、特に１００℃近辺においては、水分の蒸発や残留している溶剤の揮発が進行しているので、これが急激に進むことを防ぐことも可能となる。また、ポリマーを溶解させている溶剤が充分に存在しているため、ポリマー自身が非常に動き易い状態にあり、強度を向上させるためのポリマー配向が起こり易くなる。
次に、反応活性温度βとして１３０〜１５０℃を所定時間保持することにより、最も反応進行速度が速い状態において反応を行なわせることが可能となるので、ポリマー配向の促進を図ることが可能となる。
【００５７】
さらに、反応終了温度γとして１７０〜２１０℃を所定時間保持することにより、沸点の高い溶剤（例えばポリイミド樹脂の場合では、Ｎ−メチルピロリドン）を殆ど完全に除去することが可能となるとともに、最終的な分子配列を完結させることができる。
このような焼成温度条件を設定することにより、ポリマー配向を揃えることができるので、強度の高いポリイミド樹脂組成物で構成されたポリイミド樹脂皮膜を形成するとともに、イミド化を安定的に行なうことができるので、ポリイミド樹脂皮膜の外径寸法も精度良く形成することが可能となる。また、ポリイミド樹脂皮膜の外径寸法が均一に形成できるので、円筒状芯体１０１からポリイミド樹脂皮膜を脱型することも容易となる。
【００５８】
そして耐熱性樹脂皮膜形成工程の後は、形成されたポリイミド樹脂皮膜を円筒状芯体１０１から剥離する工程を経てポリイミド樹脂製無端ベルト（エンドレスベルト６２）が得られる。かかるエンドレスベルト６２には、さらに、必要に応じて、端部の切断加工、穴あけ加工、テープ巻き付け加工等が施される場合もある。
このようにして製造されたエンドレスベルト６２は、強度が高い複層ポリイミド樹脂組成物により構成されているために、エッジガイド８０のフランジ部８０２によってエンドレスベルト６２の幅方向への移動（ベルトウォーク）が規制される際において、エンドレスベルト６２の端部がフランジ部８０２に突き当たっても、エンドレスベルト６２の端部に折れや挫屈、亀裂等の破損が生じるのを抑制することができる。それによって、エンドレスベルト６２はベルトウォークを生じることなく安定的に回動することが可能となるので、紙しわや画像ずれ等の画像不良の発生を抑えることができるとともに、エンドレスベルト６２自体の破損をも防ぐことができ、長期に亘ってエンドレスベルト６２の性能を維持することができる。特に、エンドレスベルト６２の外径寸法も精度良く形成できるので、ベルトウォークの発生が起こり難く、エンドレスベルト６２の端部のフランジ部８０２への突き当たりも弱くすることができ、折れや挫屈、亀裂等の破損の抑制効果をさらに向上させることができる。
【００５９】
ところで、本実施の形態に用いられる円筒状芯体１０１の材料としては、目的に応じて適宜選択されるが、例えば、アルミニウムや銅、ステンレス等の金属が一般に用いられる。また、金属製の円筒状芯体１０１表面にポリイミド前駆体の塗布液を直接塗布した場合には、耐熱性樹脂皮膜形成工程において、形成されたポリイミド樹脂皮膜が円筒状芯体１０１表面に接着してしまう可能性があるため、円筒状芯体１０１の表面には、離型性が付与されていることがさらに好ましい。離型性を付与するためには、円筒状芯体１０１表面をクロムやニッケルでメッキしたり、表面をフッ素系樹脂やシリコーン樹脂で被覆したり、またはポリイミド樹脂が接着しないよう、表面に種々の離型剤を塗布することが有効である。さらに、円筒状芯体１０１自体を離型性を有するフッ素系樹脂によって形成することも有効である。
【００６０】
また、本実施の形態に用いられる円筒状芯体１０１の外側面に、微細な凹凸を形成しておき、上述した製造方法で形成されたエンドレスベルト６２の内周面に微細凹凸が形成されるようにすることもできる。このように、エンドレスベルト６２の内周面に微細凹凸を形成することによって、エンドレスベルト６２の内周面における潤滑剤の保持能力を向上させることができる。その結果、エンドレスベルト６２と低摩擦シート６８との摺動部において、適量の潤滑剤量を安定して維持することが可能となるので、エンドレスベルト６２と圧力パッド６４との間の摺動抵抗の増加を抑制することができる。そのため、用紙Ｐを定着ロール６１と等速に安定して搬送することが可能となり、画像ずれや用紙Ｐへの紙しわの発生が抑えられる。
【００６１】
ここで、エンドレスベルト６２の内周面に形成される微細凹凸の作用について述べる。
まず、上述したように、潤滑剤塗布部材６７は、エンドレスベルト６２内周面に接触するように配置され、アミン変性シリコーンオイル等の潤滑剤をエンドレスベルト６２内周面に対し常時供給している。ここで、潤滑剤としては、アミン変性シリコーンオイル等の液体状のものの他、固形物質と液体とを混合させたグリース等を用いることもでき、またこれらを組み合わせて用いることもできる。
エンドレスベルト６２の移動に伴う潤滑剤塗布部材６７との接触により、潤滑剤塗布部材６７からエンドレスベルト６２内周面の全面に亘って塗布された潤滑剤は、エンドレスベルト６２内周面に形成された微細凹凸のうち、主として凹部に保持される。潤滑剤は表面張力により互いに集まって一つの集合としてまとまろうとするので、凹部においては、潤滑剤がそれぞれ微小な集合となって安定的に保持されることとなる。
また、エンドレスベルト６２内周面と潤滑剤塗布部材６７との接触に際して、潤滑剤塗布部材６７と微細凹凸の凸部との接触によって潤滑剤が均されるので、微細な凹部には確実に潤滑剤が供給できるとともに、余分な潤滑剤は潤滑剤塗布部材６７に回収することができる。そのため、凹部における潤滑剤の保持量は略一定量に制御され、エンドレスベルト６２内周面の全面に亘って潤滑剤を均一に保持することも可能である。
【００６２】
一方、本実施の形態の定着装置６０では、ニップ部Ｎにおいて、圧力パッド６４がエンドレスベルト６２の内側から定着ロール６１を押圧するように構成されているために、エンドレスベルト６２が回動してニップ部Ｎを抜け出し、ニップ部Ｎにおける押圧力から解放される際に、エンドレスベルト６２の内周面に形成された微細凹凸と低摩擦シート６８の摺擦面との間に摺擦振動が発生して、これが異音となる場合がある。特に、エンドレスベルト６２の移動方向に向けた表面粗さが振動の大きさに影響を与えることから、これが所定値を超えると異音が許容量以上となる。したがって、エンドレスベルト６２からの異音を許容値以下とするように、微細凹凸のエンドレスベルト６２の移動方向に向けて計測される表面粗さは所定値以下に設定する必要がある。
【００６３】
したがって、エンドレスベルト６２の内周面に表面粗さについては、エンドレスベルト６２内周面の全面に亘って潤滑剤を充分に保持するとともに、異音を許容量以下に抑える観点から、算術平均粗さ値Ｒａは、Ｒａ＝０．５〜３．０（μｍ）、また粗さ曲線が平均線と交差する交点から求めた山谷周期の間隔の平均値（平均山間隔）Ｓｍは、Ｓｍ＝５０〜３００（μｍ）に設定するのが好ましい。このように設定することで、エンドレスベルト６２の内周面の全面に亘って潤滑剤の保持能力を向上させることができるので、エンドレスベルト６２と圧力パッド６４との間の摺動抵抗の変動を抑え、摺動抵抗を常に低いレベルに保つことができるため、エンドレスベルト６２は円滑に回動でき、紙しわの発生や画像ずれを抑制することができる。それと同時に、エンドレスベルト６２において発生する異音を許容値以下のレベルに抑えることも可能となる。      
【実施例】
【００６４】
以下、実施例およびこれに対する比較例に基づき、本実施の形態のエンドレスベルト６２を具体的に説明する。なお、本実施の形態のエンドレスベルト６２は実施例に限定されるものではない。
（実施例１）
ポリイミド前駆体溶液としては、ポリイミド前駆体のＮ−メチルピロリドン溶液（商品名：Ｕワニス／宇部興産（株）製、固形分濃度：１８％、粘度：約５Ｐａ・ｓ）を用い、これを内径８０ｍｍ、高さ６００ｍｍの円筒容器からなる塗布槽に満たした。
また、円筒状芯体としては、外径３０ｍｍ、長さ５００ｍｍのアルミニウム製円筒金型を用い、その表面にはＲａ＝１．０μｍ、Ｓｍ＝１００μｍである切削形状（断面鋸歯形状）を施している。そして、この表面に脱型補助剤である離型剤ＫＳ−７００（信越シリコーン社製）をスプレー塗布し、３００℃にて１時間の焼き付け処理を実施して被塗布金型とした。
被塗布金型上に、上述した塗布槽においてポリイミド前駆体溶液をディップコートし、その後１００℃にて乾燥した後に、フッ素樹脂分散液（三井デュポンフロロケミカル社製：７１０ＣＬ）に硫酸バリウムパウダーが１０重量部添加された溶液をディップコートした。
【００６５】
その後、焼成炉内において常温から１２０℃まで２０分間かけて昇温した後、１２０℃での４０分間の保持、１５０℃での４０分間の保持、１８０℃での４０分間の保持からなる段階的な定温焼成を行なった。そして、さらに２００℃から３８０℃まで６０分かけて昇温し、３８０℃にて４０分間保った後、常温まで１２０分間かけて冷却した。
このようにして得られたベルト管状体は、被塗布金型上から脱型する際には、殆ど力を要すことなく取り外すことが可能であった。また、得られたベルト管状体の外径寸法も、レーザ外径測定器による測定において、外径値データの最大値と最小値との差分値が３０μｍと良好な結果を得ることができた。
さらに、かかるベルト管状体をエンドレスベルト６２とした定着装置６０を富士ゼロックス社製ＤｏｃｕＣｅｎｔｅｒＣｏｌｏｒ４００ＣＰに組み込み、２０万枚までのランニングテストを実施したが、ランニング初期および２０万枚のランニング後のいずれにおいても、紙しわやベルト端部の破損、さらには画像不良のいずれも発生することはなかった。また、異音(騒音)レベルも許容値以下であった。
【００６６】
（実施例２）
本実施例では、焼成炉内における焼成温度条件として、常温から１２０℃まで２０分間かけて昇温した後において、１５０℃での４０分間の保持、２００℃での４０分間の保持からなる段階的な定温焼成を行ない、そして、さらに２００℃から３８０℃まで６０分かけて昇温し、３８０℃にて４０分間保った後、常温まで１２０分間かけて冷却した。それ以外の条件は、実施例１と同様である。
このようにして得られたベルト管状体は、被塗布金型上から脱型する際には、殆ど力を要すことなく取り外すことができ、また、得られたベルト管状体の外径寸法も、外径値データの最大値と最小値との差分値が５０μｍと良好な結果を得ることができた。
さらに、実施例１と同様のランニングテストでは、１５万枚程度のランニング後までにおいて、紙しわやベルト端部の破損、さらには画像不良のいずれも発生することはなかった。また、異音(騒音)レベルも許容値以下であった。
【００６７】
（実施例３）
本実施例では、焼成炉内における焼成温度条件として、常温から１２０℃まで２０分間かけて昇温した後において、１２０℃での４０分間の保持、１５０℃での４０分間の保持からなる段階的な定温焼成を行ない、そして、さらに２００℃から３８０℃まで６０分かけて昇温し、３８０℃にて４０分間保った後、常温まで１２０分間かけて冷却した。それ以外の条件は、実施例１と同様である。
このようにして得られたベルト管状体は、被塗布金型上から脱型する際には、殆ど力を要すことなく取り外すことができ、また、得られたベルト管状体の外径寸法も、外径値データの最大値と最小値との差分値が３５μｍと良好な結果を得ることができた。
さらに、実施例１と同様のランニングテストでは、１８万枚程度のランニング後までにおいて、紙しわやベルト端部の破損、さらには画像不良のいずれも発生することはなかった。また、異音(騒音)レベルも許容値以下であった。
【００６８】
（実施例４）
本実施例では、焼成炉内における焼成温度条件として、常温から１２０℃まで２０分間かけて昇温した後において、１２０℃での４０分間の保持、２００℃での４０分間の保持からなる段階的な定温焼成を行ない、そして、さらに２００℃から３８０℃まで６０分かけて昇温し、３８０℃にて４０分間保った後、常温まで１２０分間かけて冷却した。それ以外の条件は、実施例１と同様である。
このようにして得られたベルト管状体は、被塗布金型上から脱型する際には、殆ど力を要すことなく取り外すことができ、また、得られたベルト管状体の外径寸法も、外径値データの最大値と最小値との差分値が５０μｍと良好な結果を得ることができた。
さらに、実施例１と同様のランニングテストでは、１５万枚程度のランニング後までにおいて、紙しわやベルト端部の破損、さらには画像不良のいずれも発生することはなかった。また、異音(騒音)レベルも許容値以下であった。
【００６９】
（実施例５）
本実施例では、円筒状芯体としては、外径３０ｍｍ、長さ５００ｍｍのアルミニウム製円筒金型を用い、その表面にはＲａ＝０．６μｍ、Ｓｍ＝２４０μｍである切削形状（断面鋸歯形状）を施している。そして、この表面に脱型補助剤である離型剤ＫＳ−７００（信越シリコーン社製）をスプレー塗布し、３００℃にて１時間の焼き付け処理を実施して被塗布金型とした。それ以外の条件は、実施例１と同様である。
このようにして得られたベルト管状体は、被塗布金型上から脱型する際には、殆ど力を要すことなく取り外すことができ、また、得られたベルト管状体の外径寸法も、外径値データの最大値と最小値との差分値が３２μｍと良好な結果を得ることができた。
さらに、実施例１と同様のランニングテストでは、２０万枚のランニング後においても、紙しわやベルト端部の破損、さらには画像不良のいずれも発生することはなかった。また、異音(騒音)レベルも許容値以下であった。
【００７０】
（実施例６）
本実施例では、円筒状芯体としては、外径３０ｍｍ、長さ５００ｍｍのアルミニウム製円筒金型を用い、その表面にはＲａ＝２．８μｍ、Ｓｍ＝６０μｍである切削形状を施している。そして、この表面に脱型補助剤である離型剤ＫＳ−７００（信越シリコーン社製）をスプレー塗布し、３００℃にて１時間の焼き付け処理を実施して被塗布金型とした。それ以外の条件は、実施例１と同様である。
このようにして得られたベルト管状体は、被塗布金型上から脱型する際には、殆ど力を要すことなく取り外すことができ、また、得られたベルト管状体の外径寸法も、外径値データの最大値と最小値との差分値が２８μｍと良好な結果を得ることができた。
さらに、実施例１と同様のランニングテストでは、２０万枚のランニング後においても、紙しわやベルト端部の破損、さらには画像不良のいずれも発生することはなかった。また、異音(騒音)レベルも許容値以下であった。
【００７１】
（比較例１）
本比較例では、焼成炉内における焼成温度条件として、常温から１２０℃まで２０分間かけて昇温した後、３８０℃まで５℃／分の割合で昇温し、３８０℃にて４０分間保った後、常温まで１２０分間かけて冷却した。それ以外の条件は、実施例１と同様である。
この焼成温度条件によって得られたベルト管状体は、被塗布金型上に貼り付ついてしまい、空気を被塗布金型表面とベルト管状体との間隙に吹き込みながら脱型を行なわなければ、被塗布金型から取り外すことはできなかった。
また、このベルト管状体の外径寸法も、外径値データの最大値と最小値との差分値が１０８μｍと大きなものとなった。
さらに、実施例１と同様のランニングテストを実施した際に、ランニング初期において用紙Ｐの一部が搬送方向にしわ状の変形を生じ、さらにランニングの３万枚程度の経過時点において、ベルト端部の破損が発生し、評価を終了した。
【００７２】
（比較例１）
本比較例では、焼成炉内における焼成温度条件として、常温から１２０℃まで２０分間かけて昇温した後、３８０℃まで５℃／分の割合で昇温し、３８０℃にて４０分間保った後、常温まで１２０分間かけて冷却した。また、円筒状芯体としては、外径３０ｍｍ、長さ５００ｍｍのアルミニウム製円筒金型を用い、その表面にはＲａ＝３．９μｍ、Ｓｍ＝２０μｍである切削形状を施した。それ以外の条件は、実施例１と同様である。
この条件によって得られたベルト管状体は、被塗布金型上に貼り付ついてしまい、空気を被塗布金型表面とベルト管状体との間隙に吹き込みながら脱型を行なわなければ、被塗布金型から取り外すことはできなかった。
また、このベルト管状体の外径寸法も、外径値データの最大値と最小値との差分値が１１０μｍと大きなものとなった。
さらに、実施例１と同様のランニングテストを実施した際に、ランニング初期より摺擦音(異音)を生じ、さらにランニングの４万枚程度の経過時点において、ベルト端部の破損が発生し、評価を終了した。
【００７３】
以上の実施例および比較例の結果をまとめたものが図７である。図７に示したように、本実施の形態の製造方法により製造されたエンドレスベルト６２を用いた定着装置６０では、エンドレスベルト６２の強度を高めることができるため、１５万枚〜２０万枚のランニングにおいても、ベルト端部の破損を抑制することができる。それによってエンドレスベルト６２はベルトウォークを生じることなく安定的に回動することが可能となるので、紙しわや画像ずれ等の画像不良の発生を抑えることもできる。さらに、エンドレスベルト６２の外径寸法も精度良く形成できるので、ベルトウォークの発生が起こり難く、エンドレスベルト６２の端部のフランジ部８０２への突き当たりも弱くすることができ、ベルト端部の破損に対する抑制効果をさらに向上させることができる。また、脱型も容易となるので、生産性の向上を図ることもできる。
それと同時に、エンドレスベルト６２の内周面における表面粗さを、Ｒａ＝０．５〜３．０（μｍ）、Ｓｍ＝５０〜３００（μｍ）に設定することで、エンドレスベルト６２を安定的に回動させるとともに、異音(騒音)レベルも許容値以下とすることができた。
かかる本実施の形態のエンドレスベルト６２での効果は、比較例との対比によって明確である。
【００７４】
以上説明したように、本実施の形態の定着装置６０によれば、エンドレスベルト６２の製造時における焼成温度条件として、反応開始温度α、反応活性温度β、反応終了温度γのうちの少なくとも２つ以上の温度において、一定時間その温度を保つように設定することで、エンドレスベルト６２を強度の高い複層ポリイミド樹脂組成物によって形成することができる。そのため、エッジガイド８０のフランジ部８０２によってエンドレスベルト６２の幅方向への移動（ベルトウォーク）が規制される際に、エンドレスベルト６２の端部がフランジ部８０２に突き当たっても、エンドレスベルト６２の端部に折れや挫屈、亀裂等の破損が生じるのを抑制することができる。それによって、エンドレスベルト６２はベルトウォークを生じることなく安定的に回動することが可能となるので、紙しわや画像ずれ等の画像不良の発生を抑えることができるとともに、エンドレスベルト６２自体の破損をも防ぐことができ、長期に亘ってエンドレスベルト６２の性能を維持することができる。特に、エンドレスベルト６２の外径寸法も精度良く形成できるので、ベルトウォークの発生が起こり難く、エンドレスベルト６２の端部のフランジ部８０２への突き当たりも弱くすることができ、折れや挫屈、亀裂等の破損の抑制効果をさらに向上させることができる。
【００７５】
さらに、エンドレスベルト６２の内周面における表面粗さについて、算術平均粗さ値Ｒａに関して、Ｒａ＝０．５〜３．０（μｍ）、また粗さ曲線が平均線と交差する交点から求めた山谷−周期の間隔の平均値Ｓｍに関して、Ｓｍ＝５０〜３００（μｍ）に設定すれば、エンドレスベルト６２の内周面の全面に亘って潤滑剤の保持能力を向上させることができるので、エンドレスベルト６２と圧力パッド６４との間の摺動抵抗の変動を抑え、摺動抵抗を常に低いレベルに保つことができるため、エンドレスベルト６２は円滑に回動でき、紙しわの発生や画像ずれを抑制することができる。また、エンドレスベルト６２において発生する異音を許容値以下のレベルに抑えることも可能となる。
【００７６】
[実施の形態２]
実施の形態１では、加熱手段として発熱源を有する定着ロール６１を用い、加圧手段として圧力パッド６４が押圧されたエンドレスベルト６２を用いた定着装置６０が搭載された画像形成装置について説明した。実施の形態２では、図１に示した画像形成装置に搭載する定着装置であって、加熱手段として発熱源が押圧された定着ベルトを用い、加圧手段として加圧ロールを用いた定着装置について説明する。尚、実施の形態１と同様な構成については同様な符号を用い、ここではその詳細な説明を省略する。
【００７７】
図８は、本実施の形態における定着装置９０の構成を示す側断面図である。図８に示すように、本実施の形態の定着装置９０では、定着ベルト９２が用紙Ｐのトナー像担持面側に配置されている。定着ベルト９２の内側に発熱源の一例としての抵抗発熱体であるセラミックヒータ８２が配設され、セラミックヒータ８２からニップ部Ｎに熱を供給するように構成している。
セラミックヒータ８２は、加圧ロール９１側の面がほぼフラットに形成されている。そして、定着ベルト９２を介して加圧ロール９１に押圧される状態で配置され、ニップ部Ｎを形成している。したがって、セラミックヒータ８２は圧力部材としても機能している。ニップ部Ｎを通過した用紙Ｐは、ニップ部Ｎの出口領域（剥離ニップ部）において定着ベルト９２の曲率の変化によって定着ベルト９２から剥離される。
さらに、定着ベルト９２内周面とセラミックヒータ８２との間には、定着ベルト９２の内周面とセラミックヒータ８２との摺動抵抗を小さくするため、摺擦部材の一例としての低摩擦シート６８が配設されている。この低摩擦シート６８は、セラミックヒータ８２と別体に構成しても、セラミックヒータ８２と一体的に構成しても、いずれでもよい。
【００７８】
一方、加圧ロール９１は定着ベルト９２に対向するように配置され、図示しない駆動モータにより矢印Ｄ方向に回転し、この回転により定着ベルト９２が従動回転するように構成されている。加圧ロール９１は、コア (円柱状芯金)９１１と、コア９１１の外周面に被覆した耐熱性弾性体層９１２と、さらに耐熱性樹脂被覆または耐熱性ゴム被覆による離型層９１３とが積層されて構成されている。また、本実施の形態の定着装置９０では、定着ベルト９２は、原形が円筒形状に形成された無端ベルトであり、ベース層と、このベース層の加圧ロール９１側の面または両面に被覆された離型層とから構成されている。
また、剥離の補助手段として、定着ベルト９２のニップ部Ｎの下流側に、剥離部材７０を配設することも可能である。剥離部材７０は、剥離バッフル７１が定着ベルト９２の回転方向と対向する向き（カウンタ方向）に定着ベルト９２と近接する状態でホルダ７２によって保持されている。
【００７９】
そして、図１に示した画像形成装置の二次転写部２０においてトナー像が静電転写された用紙Ｐは、定着入口ガイド５６によって定着装置９０のニップ部Ｎに導かれる。用紙Ｐがニップ部Ｎを通過する際には、用紙Ｐ上のトナー像は、ニップ部Ｎに作用する圧力と、定着ベルト９２側のセラミックヒータ８２から供給される熱とによって定着される。本実施の形態の定着装置９０でも、加圧ロール９１とセラミックヒータ８２との間でニップ部Ｎを広く構成することができるため、安定した定着性能を確保することができる。
【００８０】
本実施の形態の定着装置９０では、定着ベルト９２は、外表面にフッ素樹脂からなる離型層が形成されたポリイミド樹脂製無端ベルトである。そして定着ベルト９２は、その製造時における焼成温度条件として、反応開始温度α（例えば、１００〜１２０℃）、反応活性温度β（例えば、１３０〜１５０℃）、反応終了温度γ（例えば、１７０〜２１０℃）のうちの少なくとも２つ以上の温度において、一定時間その温度を保つように設定している。このように製造されることで、定着ベルト９２を強度の高い複層ポリイミド樹脂組成物によって形成することができる。そのため、実施の形態１の場合のエンドレスベルト６２と同様に、フランジによって定着ベルト９２の幅方向への移動（ベルトウォーク）が規制される際に、定着ベルト９２の端部がフランジに突き当たっても、定着ベルト９２の端部に折れや挫屈、亀裂等の破損が生じるのを抑制することができる。それによって、定着ベルト９２はベルトウォークを生じることなく安定的に回動することが可能となるので、紙しわや画像ずれ等の画像不良の発生を抑えることができるとともに、定着ベルト９２自体の破損をも防ぐことができ、長期に亘って定着ベルト９２の性能を維持することができる。特に、定着ベルト９２の外径寸法も精度良く形成できるので、ベルトウォークの発生が起こり難く、定着ベルト９２の端部のフランジへの突き当たりも弱くすることができ、折れや挫屈、亀裂等の破損の抑制効果をさらに向上させることができる。
【００８１】
さらに、定着ベルト９２の内周面における表面粗さについて、算術平均粗さ値Ｒａに関して、Ｒａ＝０．５〜３．０（μｍ）、また粗さ曲線が平均線と交差する交点から求めた山谷周期の間隔の平均値（平均山間隔）Ｓｍに関して、Ｓｍ＝５０〜３００（μｍ）に設定すれば、定着ベルト９２の内周面の全面に亘って潤滑剤の保持能力を向上させることができるので、定着ベルト９２とセラミックヒータ８２との間の摺動抵抗の変動を抑え、摺動抵抗を常に低いレベルに保つことができるため、定着ベルト９２は円滑に回動でき、紙しわの発生や画像ずれを抑制することができる。また、定着ベルト９２において発生する異音を許容値以下のレベルに抑えることも可能となる。
【００８２】
なお、実施の形態１、２では、定着装置６０、９０に用いられる無端ベルトについて説明した。しかしながら、本発明はかかる形態に限定されることはない。すなわち、例えば、複数のロールによって張架され、循環駆動(回動)されて使用される管状体ベルトのように、ベルトの両端部に規制部材が配設され、ベルトの幅方向への移動（ベルトウォーク）が規制されるように構成されるものに好適に適用することが可能である。具体的には、本実施の形態の画像形成装置に用いられる中間転写ベルト１５に適用すれば、中間転写ベルト１５を張架して中間転写ベルト１５の蛇行を防止する補正ロールとして機能するテンションロール３３の両端部に配置されたフランジに中間転写ベルト１５の端部が突き当たっても、端部に折れや挫屈、亀裂等の破損が生じるのを抑制することができる。それによって、中間転写ベルト１５はベルトウォークを生じることなく安定的に回動することが可能となるので、イエロー（Ｙ）、マゼンタ（Ｍ）、シアン（Ｃ）、ブラック（Ｋ）の各色トナー像を精度良く重畳させることができる。また、感光体ベルトや帯電ベルトに適用しても同様である。
【産業上の利用可能性】
【００８３】
本発明の活用例として、電子写真方式を用いた複写機、プリンタ等の画像形成装置への適用、例えば記録紙（用紙）上に担持された未定着トナー像を定着する定着装置への適用、さらには転写ベルト、感光体ベルト、帯電ベルトへの適用がある。また、インクジェト方式を用いた複写機、プリンタ等の画像形成装置への適用、例えば記録紙（用紙）上に担持された未乾燥インク像を乾燥する定着装置への適用がある。
【図面の簡単な説明】
【００８４】
【図１】本発明の画像形成装置を示した概略構成図である。
【図２】実施の形態１に係る定着装置の構成を示す側断面図である。
【図３】エンドレスベルトが支持された状態を説明する定着装置の端部の断面図である。
【図４】環状体により膜厚を制御する浸漬塗布法に用いる装置の一例を示す概略構成図である。
【図５】環状体の設置状態を説明するための要部拡大斜視図である。。
【図６】環状体に設けられる孔の壁面の形状を示した図である。
【図７】焼成温度条件と評価結果との関係を示した図である。
【図８】実施の形態２に係る定着装置の構成を示す側断面図である。
【符号の説明】
【００８５】
１Ｙ,１Ｍ,１Ｃ,１Ｋ…画像形成ユニット、１１…感光体ドラム、１２…帯電器、１３…レーザ露光器、１４…現像器、１５…中間転写ベルト、１６…一次転写ロール、１７…ドラムクリーナ、２０…二次転写部、６０,９０…定着装置、６１…定着ロール、６２…エンドレスベルト、６３…ベルト走行ガイド、６４…圧力パッド、６４ａ…プレニップ部材、６４ｂ…剥離ニップ部材、６５…ホルダ、６６…ハロゲンランプ、６７…潤滑剤塗布部材、６８…低摩擦シート、６９…温度センサ、７０…剥離部材、８２…セラミックヒータ、９１…加圧ロール、９２…定着ベルト、１０１…円筒状芯体、１０２…ポリイミド前駆体溶液、１０３…塗布槽、１０４…塗膜、１０５…環状体、１０６…孔、１０７,１０８…壁面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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