(57)【要約】【課題】  ローディングカム装置１４を構成する保持器１６の耐久性を向上させる。【解決手段】  この保持器１６をマグネシウム又はマグネシウム合金により造る。好ましくは、半溶融射出成形により造り、表面に耐摩耗製皮膜を形成する。この構成により、上記保持器１６の強度及び耐摩耗性を確保し、上記課題を解決する。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転自在に支持された入力側ディスクと、その内側面をこの入力側ディスクの内側面に対向させた状態でこの入力側ディスクと同心に配置され、この入力側ディスクに対する相対回転を自在とされた出力側ディスクと、これら入力側ディスクと出力側ディスクとの間に設けられ、これら両ディスクの中心軸に対し捻れの位置にある枢軸を中心として揺動する、１対の入力側ディスク及び出力側ディスク毎に複数個ずつ設けられた支持部材と、これら各支持部材に回転自在に支持された状態で、上記入力側ディスクと出力側ディスクとの内側面同士の間に挟持された、上記各支持部材毎に１個ずつのパワーローラと、上記入力側ディスクと上記出力側ディスクとの回転伝達時に、何れか一方のディスクを他方のディスクに向け押圧するローディングカム装置とを備え、このローディングカム装置は、上記一方のディスクと同心に配置されて回転するカム板と、これら一方のディスクとカム板との互いに対向する面に、円周方向に関する凹凸として形成された１対のカム面と、それぞれの中心軸をこれら各カム面の放射方向に配置すると共にそれぞれの転動面をこれら各カム面と転がり接触する状態で、上記一方のディスクとカム板との間に挟持された複数個のローラと、これら各ローラを転動自在に保持した保持器とを備えたものであるトロイダル型無段変速機に於いて、この保持器がマグネシウム又はマグネシウム合金製である事を特徴とするトロイダル型無段変速機。
【請求項２】
保持器が、半溶融射出成形により造られたものである、請求項１に記載したトロイダル型無段変速機。
【請求項３】
保持器の表面に耐摩耗処理が施されている、請求項１〜２の何れかに記載したトロイダル型無段変速機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明に係るトロイダル型無段変速機は、自動車用自動変速装置の変速ユニットとして、或はポンプ等の各種産業機械の運転速度を調節する為の変速装置として利用する。
【背景技術】
【０００２】
例えば特許文献１に記載されている様に、自動車用自動変速装置として、図１〜３に示す様なトロイダル型無段変速機を使用する事が研究され、一部で実施されている。このトロイダル型無段変速機は、ダブルキャビティ型と呼ばれるもので、入力軸１の両端部周囲に１対の入力側ディスク２、２を、ボールスプライン３、３を介して支持している。従ってこれら両入力側ディスク２、２は、互いに同心に、且つ、同期した回転を自在に支持されている。又、上記入力軸１の中間部周囲に出力歯車４を、この入力軸１に対する相対回転を自在として支持している。そして、この出力歯車４の中心部に設けた円筒部の両端部に１対の出力側ディスク５、５を、それぞれスプライン係合させている。従ってこれら両出力側ディスク５、５は、上記出力歯車４と共に、同期して回転する。
【０００３】
又、上記各入力側ディスク２、２と上記各出力側ディスク５、５との間には、それぞれ複数個ずつ（通常２〜３個ずつ）のパワーローラ６、６を挟持している。これら各パワーローラ６、６はそれぞれ、特許請求の範囲に記載した支持部材であるトラニオン７、７の内側面に、支持軸８、８及び複数の転がり軸受を介して、回転自在に支持されている。上記各トラニオン７、７は、それぞれの長さ方向（図１、３の上下方向、図２の表裏方向）両端部に、これら各トラニオン７、７毎に互いに同心に設けられた枢軸９、９を中心として揺動変位自在である。これら各トラニオン７、７を傾斜させる動作は、油圧式のアクチュエータ１０、１０により、これら各トラニオン７、７を上記枢軸９、９の軸方向に変位させる事で行なうが、総てのトラニオン７、７の傾斜角度は、油圧式及び機械式に互いに同期させる。
【０００４】
即ち、前記入力軸１と出力歯車４との間の変速比を変えるべく、上記各トラニオン７、７の傾斜角度を変える場合には、上記各アクチュエータ１０、１０により上記各トラニオン７、７を、それぞれ逆方向に、例えば、図３の右側のパワーローラ６を同図の下側に、同図の左側のパワーローラ６を同図の上側に、それぞれ変位させる。この結果、これら各パワーローラ６、６の周面と上記各入力側ディスク２、２及び各出力側ディスク５、５の内側面との当接部に作用する、接線方向の力の向きが変化（当接部にサイドスリップが発生）する。そして、この力の向きの変化に伴って上記各トラニオン７、７が、支持板１１、１１に枢支された枢軸９、９を中心として、互いに逆方向に揺動（傾斜）する。この結果、上記各パワーローラ６、６の周面と上記入力側、出力側各ディスク２、５の内側面との当接位置が変化し、上記入力軸１と出力歯車４との間の回転変速比が変化する。上記各アクチュエータ１０、１０への圧油の給排状態は、これら各アクチュエータ１０、１０の数に関係なく１個の変速比制御弁１２により行ない、何れか１個のトラニオン７の動きをこの変速比制御弁１２にフィードバックする様にしている。
【０００５】
変速状態を切り換える際には、上記変速比制御弁１２の所定方向の流路を開く。この結果、上記各アクチュエータ１０、１０に圧油が、所定方向に送り込まれて、これら各アクチュエータ１０、１０が上記各トラニオン７、７を所定方向に変位させる。即ち、上記圧油の送り込みに伴ってこれら各トラニオン７、７が、前記各枢軸９、９の軸方向に変位しつつ、これら各枢軸９、９を中心に揺動する。そして、上記何れか１個のトラニオン７の動き（軸方向及び揺動変位）が、上記変速比制御弁１２に伝達されてこの変速比制御弁１２の流路が閉じられ、上記各アクチュエータ１０、１０への圧油の給排が停止される。
【０００６】
上述の様なトロイダル型無段変速機の運転時には、エンジン等の動力源に繋がる駆動軸１３により一方（図１、２の左方）の入力側ディスク２を、ローディングカム装置１４を介して、出力側ディスク５に向け押圧しつつ回転する。このローディングカム装置１４は、前記入力軸１の端部周囲に上記入力側ディスク２と同心に、この入力軸１に対する回転を自在に支持されて、上記駆動軸１３により回転駆動されるカム板１５と、保持器１６により転動自在に保持された複数個（例えば４個）のローラ１７、１７とから構成している。上記カム板１５の片側面（図１〜２の右側面）には、円周方向に関する凹凸面である駆動側カム面１８を形成し、上記一方の入力側ディスク２の外側面（図１〜２の左側面）にも、同様の形状を有する被駆動側カム面１９を形成している。そして、上記保持器１６により上記複数個のローラ１７、１７を、上記入力軸１の中心に関し放射方向の軸を中心とする転動自在に支持している。
【０００７】
上述の様に構成するトロイダル型無段変速機の使用時、上記駆動軸１３により上記カム板１５が回転駆動されると、駆動側カム面１８が複数個のローラ１７、１７を、上記一方の入力側ディスク２の外側面に形成した被駆動側カム面１９に押圧する。この結果、この一方の入力側ディスク２が、前記複数のパワーローラ６、６に押圧されると同時に、上記駆動側、被駆動側両カム面１８、１９と複数個のローラ１７、１７との押し付け合いに基づいて、上記一方の入力側ディスク２が回転する。又、同時に、他方（図１、２の右方）の入力側ディスク２も同方向に回転する。そして、これら両入力側ディスク２、２の回転が、前記複数のパワーローラ６、６を介して前記両出力側ディスク５、５に伝達され、これら両出力側ディスク５、５の間に配置した前記出力歯車４が回転する。
【０００８】
上記入力軸１と出力歯車４との回転速度を変える場合で、先ず入力軸１と出力歯車４との間で減速を行なう場合には、上記各アクチュエータ１０、１０により上記各トラニオン７、７を上記各枢軸９、９の軸方向に移動させ、これら各トラニオン７、７を図２に示す位置に揺動させる。そして、上記各パワーローラ６、６の周面をこの図２に示す様に、上記各入力側ディスク２、２の内側面の中心寄り部分と上記各出力側ディスク５、５の内側面の外周寄り部分とにそれぞれ当接させる。反対に、増速を行なう場合には、上記各トラニオン７、７を図２と反対方向に揺動させ、上記各パワーローラ６、６の周面を、この図２に示した状態とは逆に、上記各入力側ディスク２、２の内側面の外周寄り部分と上記各出力側ディスク５、５の内側面の中心寄り部分とに、それぞれ当接する様に、上記各トラニオン７、７を傾斜させる。これら各トラニオン７、７の傾斜角度を中間にすれば、入力軸１と出力歯車４との間で、中間の変速比（速度比）を得られる。
【０００９】
尚、上述の様なトロイダル型無段変速機に組み込むローディングカム装置１４を構成するローラ１７、１７としては、例えば特許文献２に開示されたものが知られている。この特許文献２に記載された各ローラ１７は、図４に示す様に、幅が狭く、一端面（図４の上端面）中央部に小径の突部２０を形成したローラ素子２１、２１を、図５に示す様に、複数個ずつ（図示の例では３個ずつ）軸方向に直列に組み合わせて成る。この様な各ローラ１７、１７を、保持器１６の円周方向複数個所にこの保持器１６の放射方向に形成した矩形のポケット２２、２２の内側に、転動自在に保持している。ローディングカム装置１４の使用状態に於いて、上記各ポケット２２、２２の内側に設けた各ローラ素子２１、２１は、互いに独立して回転する。この様に上記各ローラ１７、１７をそれぞれ複数個ずつのローラ素子２１、２１により構成するのは、駆動側カム面１８及び被駆動側カム面１９の内周側と外周側との速度差を吸収する為である。
【００１０】
上述の様なローディングカム装置１４を組み込んだトロイダル型無段変速機の運転を行なう場合で、急加速時或は急減速時等、このトロイダル型無段変速機により伝達するトルクが急変動する際に、このローディングカム装置１４が発生する推力（押圧力）が一時的に低下する事が、従来から知られている。この様なローディングカム装置１４の推力の一時的な低下の原因は、このローディングカム装置１４各部の摩擦抵抗や慣性質量が原因である事も、従来から知られている。何れにしても、このローディングカム装置１４の推力の低下が著しく、この推力を十分に得られない場合には、入力側、出力側両ディスク２、５の内側面と各パワーローラ６、６の周面との当接部（トラクション部）の圧力（押し付け力）が不足する。そして、これら各当接部に滑りが発生して、トロイダル型無段変速機が空転し、転がり接触面の耐久性低下の原因となる他、動力の伝達効率が悪化したり、著しい場合には動力の伝達を行なえなくなる可能性がある。
【００１１】
この様な事情に鑑みて従来から、特許文献３に記載されている様に、保持器の一部で円周方向に関してポケットから外れた部分の外径を小さくしたり、或は特許文献４に記載されている様に保持器を合成樹脂製としたりする事により、保持器の慣性質量を低減する事が考えられている。更に、特許文献５に記載されている様に、各ローラをセラミック製とする事で、これら各ローラに働く遠心力を低減し、これら各ローラの回転抵抗の低減を図る事も考えられている。
【００１２】
但し、上記特許文献３、４に記載されている様にして保持器の慣性質量を低減すると、この保持器の強度が低下する。この結果、トロイダル型無段変速機の高速運転時にこの保持器が、自身の質量に基づき、更には各ポケット内に保持したローラから加わる遠心力により、変形する可能性がある。そして、変形した場合には、これら各ローラの転動を円滑に行なわせる事ができなくなり、トロイダル型無段変速機により伝達するトルクが急変動する際に於ける、ローディングカム装置が発生する推力の一時的低下を防止できなくなる。又、合成樹脂製の保持器の場合には、潤滑油（トラクションオイル）を吸収して膨潤し、ポケットの内面とローラの転動面との間の隙間が過度に減少若しくは喪失する場合がある。そして、この場合には保持器の摩耗が、ポケット内面から異常に進行する可能性がある。
上記特許文献５に記載されている様に、各ローラをセラミック製とすれば、この様な問題を発生しにくくできるが、コストが嵩む事が避けられない。又、より一層の性能向上を図る為には、保持器の軽量化と各ローラの軽量化とを同時に図る事が好ましいが、この場合には、上記問題が発生する。
【００１３】
【特許文献１】特開平２−２８３９４９号公報
【特許文献２】特開平１−２９９３５８号公報
【特許文献３】実開平５−３７１４号公報
【特許文献４】実開平６−１４６０２号公報
【特許文献５】特開２００３−７４６５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明は、上述の様な事情に鑑みて、ローディングカム装置に組み込む保持器の軽量化を図った場合でも、この保持器の強度を十分に確保できる構造を実現すべく発明したものである。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明のトロイダル型無段変速機は何れも、ローディングカム装置に組み込まれた保持器が、マグネシウム又はマグネシウム合金製（以下マグネシウム及びマグネシウム合金を合わせて、「マグネシウム合金等」とする。）である。
【発明の効果】
【００１６】
上述の様に構成する本発明のトロイダル型無段変速機の場合には、ローディングカム装置に組み込む保持器の軽量化を図ると共に、この保持器の強度を十分に確保できる構造を得られる。
即ち、マグネシウム合金等は、比重は約１．７４ｇ／cm3 と、工業的に使用可能な実用構造金属材料の中で最も軽量であり、一般的な合成樹脂の比重とほぼ同等である。従って、マグネシウム合金等により造られた保持器を組み込んだローディングカム装置の場合、トロイダル型無段変速機により伝達する回転力の速度やトルクが変動した場合の追従性を、合成樹脂製の保持器を組み込んだ場合と同等にできる。しかも、強度及び耐摩耗性に関しては合成樹脂よりも遥かに良好で、十分な耐久性を確保できる。
【００１７】
又、マグネシウム合金等により造られた保持器は、潤滑油による保持器の体積変化もなく、従って、ローラの転動面とポケット内面との間の隙間が過小になる事がなく、この隙間が過小になる事に伴う異常摩耗も生じない。
更に、保持器が高速回転する際に潤滑状態が悪化すると、保持器が自励振動によって変形を伴いながら運動し、最悪の場合には破損に至る可能性も考えられるが、マグネシウム合金等は優れた振動吸収能を有する為、自励振動が抑制される。又、ローディングカム装置が伝達するトルクが変動する事に伴い、上記ローラの転動面と上記ポケットの内面とが衝突した場合に生じる騒音を低減させる効果も期待できる。更に、振動を吸収する事は、保持器のある部分に生じた歪みを他の部分に伝達されにくくする事に繋がり、この保持器の各部に生じる歪を低減する事に繋がる為、疲労に基づく損傷に対する抵抗が高い（疲労に基づく損傷が発生しにくい）と言える。
【００１８】
尚、本発明に使用するマグネシウム合金等の種類は、特に制限しないが、一般にダイキャスト用マグネシウム合金と呼ばれるもの（例えば、ＡＺ９１Ｄ、ＡＭ６０Ｂ、ＡＥ４２、ＷＥ５４Ａ、ＷＥ４３Ａ等）を好適に使用する事ができる。そして、何れのマグネシウム合金等を使用した場合にも、上述の様な効果を同様に得られる。
尚、上記マグネシウム合金等のうちの上記ＡＺ９１Ｄ（ＭＤＣ１Ｄ）の標準化学組成（総て重量割合）は、Al：９．０％、Zn：２．０％、Mn：０．１０％、Cu＜３００ppm 、Ni＜１０ppm 、Fe＜５０ppm である。又、上記ＡＭ６０Ｂ（ＭＤＣ２Ｂ）は、Al：６．０％、Mn：０．１３％、Cu＜１００ppm 、Ni＜２０ppm 、Fe＜５０ppm である。又、上記ＡＥ４２は、Al：４．０％、R.E.：２．７％、Mn：０．１３％である。又、上記ＷＥ５４Ａは、Y ：５．２％、R.E.：３．０％、Zr：０．７％である。又、上記ＷＥ４３Ａは、Y ：４．０％、R.E.：３．４％、Zr：０．７％である。尚、上記各種類は、ＡＳＴＭ規格で表しており、（）内はＪＩＳ相当規格を表している。又、上記R.E.は、Ce、La等の希土類元素（Rare Eeath）や希土類元素の混合物（ミッシュメタル）である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
本発明を実施する場合に好ましくは、保持器を、半溶融射出成形により造られたものとする。この半溶融射出成形により保持器を造る事で、この保持器の強度を高くでき、しかも低コストで造れる。即ち、マグネシウム合金等は、室温での結晶構造がｈｃｐ構造（Hexagonal Closed-Packed lattice 、六方稠密格子）を採る為、室温での塑性加工が非常に困難である。従って、マグネシウム合金等製の素材を保持器形状に加工する場合に、室温でのプレス加工による成形は困難であり、もみ抜き加工法又はダイキャスト法が一般に行なわれている。但し、切削加工の一種であるもみ抜き加工法は材料の歩留りが悪い。これに対して、鋳造法の一種であるダイキャスト法によれば、材料の歩留が非常に高い為、もみ抜き加工法に比べて低コスト化が期待できる反面、強度上の問題が生じ易い。即ち、マグネシウム合金等の凝固潜熱は小さい為、鋳造後の冷却速度が早く、他の金属、例えばアルミニウム合金のダイキャスト成形品に比べて、引け巣等の鋳造欠陥が生じ易く、十分な強度を確保する事が難しい。
【００２０】
そこで、本発明を実施すべく、保持器を造る場合に、半溶融射出成形加工法を採用すれば、材料の歩留を高くする事で低コスト化を図りつつ、十分な強度を有する保持器を得られる。上記半溶融射出成形加工法は、ダイキャスト法の様に金属材料を完全な溶融状態にはせず、固液二相域で攪拌し、固相と液相とが微細に混合した状態で金型に射出成形して最終製品を得る鋳造方法である。この様な半溶融射出成形加工法の具体例としては、レオキャスト、チクソキャスト、チクソモールディング等が挙げられる。そして、これらの半溶融射出成形加工法は、ダイキャスト法に比べて、次の(1)(2)の様な利点がある。
(1) 半溶融スラリー状態で射出成形する為、溶湯の乱れが生じにくく、気泡の巻き込みも少なく抑えられて、ダイキャスト法と比べて鋳造欠陥を少なくでき、強度を大きくできる。
(2) 固液二相状態であるので、溶湯の温度をダイキャスト法に比べて低くでき、金型の寿命を長くして、コスト低減を図れる。
【００２１】
尚、上述の様な半溶融射出成形加工法により保持器を射出成形する場合に、固相率［｛固相の重量／（固相の重量＋液相の重量）｝×１００（％）］を５〜７０％とする事が好ましい。半溶融射出成形加工法によりマグネシウム合金等を射出成形する場合、初晶α（純Ｍｇ固相）を液相混合状態で射出成形するが、この射出成形の際に、初晶αの割合（固相率）によって冷却後の金属組織が変化し、機械的性質に差を生じる。そして、固相率が５％未満の場合には、液相部分の割合が多くなり過ぎて、この液相部分の凝固時に引け巣を生じ、十分な強度を得にくくなる。即ち上記(1) に示した利点を十分に得られない。これに対して、固相率が７０％を超えるとα相の粒子が粗大になり、やはり十分な強度を得にくくなる。従って、上記固相率を５〜７０％として射出成形を行なう事が好ましい。
【００２２】
又、本発明を実施する場合に好ましくは、上述の様な半溶融射出成形加工法により成形したマグネシウム合金等製の保持器の表面に、耐摩耗処理を施す。この耐摩耗処理を施す事で、この保持器の耐久性を確保できる。即ち、この保持器を構成するマグネシウム合金等は、電気化学的に卑である為、この保持器が異種金属（鋼）製のローラ等と接触した場合に、マグネシウム合金等により造られた保持器にのみ腐食が進行する。又、マグネシウム合金等は非常に活性な金属である為、油膜を介する事なく金属同士で接触した場合に、凝着摩耗を生じ易い。この様な理由で、マグネシウム合金等により造られた保持器に設けたポケットの内面は、ローラの表面との接触により摩耗が進行し易く、そのままでは十分な耐久性を得られない可能性がある。そこで、上記保持器の表面に耐摩耗性皮膜を形成する事で、この保持器の耐久性向上を図る事が好ましい。この耐摩耗性皮膜を形成すれば、上記ポケットの内面と上記ローラ表面との摺動部の耐焼き付き性が改善され、これら各面同士が高速で擦れ合った場合にも、焼き付き等の損傷が生じる事を防止できる。又、上記耐摩耗性皮膜を形成する事で、上記保持器を構成するマグネシウム合金等と、ローラ等を構成する鋼とが直接接触する事を防止できる為、仮に潤滑油（トラクションオイル）中に水分が混入していた場合でも、電気化学的腐食によって保持器が腐食し、この保持器を組み込んだローディングカム装置の性能が損なわれる事も防止できる。
【００２３】
尚、上記耐摩耗性皮膜を形成する為の表面処理の方法としては、従来から知られている各種方法を採用できるが、処理の簡便性から陽極酸化処理が好ましく、中でも硬質で均質な陽極酸化皮膜を形成できる事から、ＤＯＷ１７処理、ＨＡＥ処理が好適である。尚、ＤＯＷ１７処理、ＨＡＥ処理に就いては、１９９７年に日本マグネシウム協会が発行した「マグネシウムマニュアル」に記載されて、従来から知られている。
又、本発明を実施する場合に好適な耐摩耗性皮膜としては、上記陽極酸化皮膜の他に、化成処理によるクロメート皮膜（クロム酸塩皮膜）、リン酸塩皮膜、スズ酸塩皮膜、フッ化物皮膜等を採用する事ができる。この中でも、コスト、耐久性を含め、総合的な性能面を考慮した場合に、クロメート皮膜を採用する事が好ましい。
【００２４】
尚、上記耐摩耗性皮膜は、電気メッキや無電解メッキ、ＰＶＤ（物理的気相蒸着法）によっても、各種形成可能である。何れの耐摩耗性皮膜を形成するにしても、その厚さは０．０１〜１０μｍ程度が適切である。耐摩耗性皮膜の厚さがこれよりも小さいと、保持器の耐久性を十分に向上させる事が難しく、反対に大き過ぎると、コストが嵩む他、耐摩耗性皮膜が剥れ易くなって、やはり十分な耐久性を確保する事が難しくなる。
【００２５】
尚、本発明のトロイダル型無段変速機の特徴は、ローディングカム装置を構成する保持器の強度及び耐摩耗性を確保すべく、この保持器の性状を工夫した点にある。図面に表れるトロイダル型無段変速機の構造は、前述した図１〜５に示した構造を含め、従来から知られている各種構造のトロイダル型無段変速機と同様であるから、重複する説明を省略し、以下、本発明の効果を確認する為に行なった実験に就いて説明する。
【実施例】
【００２６】
汎用の鋳造用マグネシウム合金であるＡＺ９１Ｄ又は合成樹脂を用い、図６に示す様な保持器１６ａを造った。この保持器１６ａは、円輪状の主部２３の径方向中間部の円周方向に関して等間隔の４個所位置に、それぞれ矩形のポケット２２ａ、２２ａを形成して成る。そして、下記の表１に示す様に、請求項１に係る発明の技術的範囲に属する３種類の試料（本発明品１〜３）と、この発明の技術的範囲から外れる試料（比較例）との、４種類の試料を作成した。
【００２７】
【表１】
2005069309.tif 000003
【００２８】
尚、上記ＡＺ９１Ｄにより造る場合に、本発明品１、２に関しては半溶融射出成形加工により、本発明品３に関してはダイキャスト加工法により、それぞれ成形した。又、本発明品１に関しては、成形後の保持器の表面に、下記の条件でＤＯＷ１７処理（陽極酸化処理）を施して陽極酸化皮膜を形成した。更に、比較例として、同形状の合成樹脂製保持器を作成した。
【００２９】
「ＤＯＷ１７処理」
浴組成  ：  ＮＨ4 ＨＦ2 を２２５〜４５０ｇ／Ｌ
Ｎａ2 Ｃｒ2 Ｏ7 ・２Ｈ2 Ｏを５０〜１２０ｇ／Ｌ
８５％Ｈ2 ＰＯ4 を５０〜１１０ｍＬ／Ｌ
浴温度  ：  ７０〜８０℃
電圧  ：  ６０〜１００Ｖ
電流密度  ：  ０．５〜５Ａ／dm2 
通電時間  ：  ５〜２５min 
【００３０】
そして、上記４種類の保持器（本発明品１〜３、比較例）をローデイングカム装置に組み込み、下記の条件で耐久試験を行なった。
［耐久試験条件］
回転速度  ：  ６０００min-1 
試験時間  ：  １０時間
この様な条件で行なった耐久試験を結果を求める為、試験前後に保持器の重量を測定して、試験後の重量を試験前の重量で除した値を摩耗率とし、それぞれの摩耗率を実施例１の摩耗率で割った値を摩耗量比とした。各供試体の摩耗量比を図７に示す。
この図７から明らかな通り、合成樹脂製の保持器（比較例）の摩耗量は、表面に耐摩耗製皮膜を形成したマグネシウム合金等製の保持器（本発明品１）に比べて約５倍に達する。又、半溶融射出成形加工法により造られただけのマグネシウム合金等製の保持器（本発明品２）及びダイキャスト成形により造られただけのマグネシウム合金等製の保持器（本発明品３）に関しても、合成樹脂製の保持器（比較例１）と比べて２倍以上の耐摩耗性を有する事が分かる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】従来から知られているトロイダル型無段変速機の１例を示す断面図。
【図２】図１のＡ−Ａ断面図。
【図３】同Ｂ−Ｂ断面図。
【図４】ローディングカム装置を構成するローラ素子の側面図。
【図５】ローディングカム装置を構成するローラと保持器の側面図。
【図６】耐久試験に供した保持器の側面図。
【図７】耐久試験の結果を示す棒グラフ。
【符号の説明】
【００３２】
１  入力軸
２  入力側ディスク
３  ボールスプライン
４  出力歯車
５  出力側ディスク
６  パワーローラ
７  トラニオン
８  支持軸
９  枢軸
１０  アクチュエータ
１１  支持板
１２  変速比制御弁
１３  駆動軸
１４  ローディングカム装置
１５  カム板
１６、１６ａ  保持器
１７  ローラ
１８  駆動側カム面
１９  被駆動側カム面
２０  突部
２１  ローラ素子
２２、２２ａ  ポケット
２３  主部
【図１】
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【図２】
2005069309.tif 000005
【図３】
2005069309.tif 000006
【図４】
2005069309.tif 000007
【図５】
2005069309.tif 000008
【図６】
2005069309.tif 000009
【図７】
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