(57)【要約】  【課題】Ｈ２Ｓの硫黄ＳＸへの変換に有利に作用するすなわち強い活性を呈するが、Ｈ２ＳからＳＯ２への酸化を最小限に抑えるすなわち選択性の高い方法を提供する。【解決手段】例えばクラウス法に由来する気体排出物中に含有されるＨ２Ｓ、ＣＯＳ及びＣＳ２といったような含硫黄化合物が、大部分好ましくは全部、元素状硫黄及び／又は硫酸塩に直接酸化される。酸化は、酸素、最も頻繁には純粋酸素を含む気体の存在下で、硫黄の露点未満のつまり２００℃未満の温度で実施される。かかる温度で作業することの利点は、一方では、触媒の細孔の中で液体及び／又は固体の形で硫黄を回収できるということ、そして他方では、硫黄の形成にとって有利な方向に反応の熱動力学的平衡を移動させることにある。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
気体中に含有される２体積％までのＣＯＳ及び／又はＣＳ２を含む含硫黄化合物の硫黄及び／又は硫酸塩への直接的酸化方法において、酸化触媒の全重量の２〜５重量％の間に含まれる割合で鉄を含む活性相と担体とを含む酸化触媒に前記気体を酸素の存在下で２００℃未満の温度で接触させる、方法。
【請求項２】
前記含硫黄化合物がさらに５体積％までの硫化水素Ｈ２Ｓを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
酸素／含硫黄化合物比が０．５〜３の間に含まれている、請求項１または２項に記載の方法。
【請求項４】
接触ゾーンの中に１〜４０体積％の間に含まれる量の水蒸気を導入する、請求項１〜３のいずれか１項に記載の方法。
【請求項５】
前記担体が、少なくとも２０ｍ２／ｇの比表面積及び少なくとも０．３ｃｍ３／ｇの全細孔容積を示す二酸化チタン、ジルコン、シリカ、シリカ−アルミナ又はアルミナをベースとしている、請求項１〜４のいずれか１項に記載の方法。
【請求項６】
触媒と反応媒質の接触時間が、通常の温度及び圧力条件（ＣＮＴＰ）下で０．５〜２０秒の間に含まれる、請求項１〜５のいずれか１項に記載の方法。
【請求項７】
接触時間が５０〜１９０℃の間に含まれている、請求項１〜６のいずれか１項に記載の方法。
【請求項８】
触媒の活性相がさらに、チタン、ニッケル、コバルト、錫、ゲルマニウム、ガリウム、ルテニウム、アンチモン、ニオブ、マンガン、バナジウム、クロム、リン、亜鉛、ビスマス、イットリウム、塩基類、アルカリ土類、希土類の中から選択された鉄以外の元素を少なくとも１つ含んで成る、請求項１〜７のいずれか１項に記載の方法。
【請求項９】
鉄以外の元素の重量含有量が、触媒上の鉄の重量に対して１〜１００％の間に含まれている、請求項９に記載の方法。
【請求項１０】
第１段階で、請求項１〜１０のいずれか１項に記載の方法に従って２００℃未満の温度で触媒上に酸素の存在下で気体を接触させ、第２段階で、２００〜５００℃の間に含まれる温度で酸素を含まない気体を用いて硫黄を含む触媒をスイープする、方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、含硫黄化合物を、容易にかつ的確に除去できる物質へと接触変換させることを目的として、該含硫黄化合物を含む気体特に工業気体排出物を処理する方法に関する。より特定的に言うと、本発明は、硫化水素Ｈ２Ｓ、ＣＯＳ及びＣＳ２といった含硫黄化合物をＳＸ及び／又は硫酸塩に直接酸化する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
工業的に利用される天然ガス又は石油に特に由来する気体の標準的な脱硫方法は、クラウス法である。アミンを用いて行なわれた吸収による分離の後、補充空気の存在下で、一般に９００〜１３００℃の間に含まれる温度で、得られた酸性気体上で熱処理が行なわれる。反応（１）は、この処理の出口でＨ２ＳとＳＯ２間のモル比２を目標値とするような形で成し遂げられる。
【０００３】
Ｈ２Ｓ＋３／２Ｏ２→Ｈ２Ｏ＋ＳＯ２    （１）
同時に、含硫黄化合物の約７０％が元素状硫黄ＳＸに変換される。その上、処理すべき気体中の炭化水素及びＣＯ２の存在は、クラウス反応（２）によっては変換不可能でかつ硫黄の最終転化率を低減させるＣＯＳ及びＣＳ２といった副産物の形成を導くことがわかっている。それ自体接触段階である第２段階の間、問題となるのは、一般に２基又は３基の数でカスケード式に設置された反応装置内部で、加水分解反応（３）及び（４）と同様にクラウス反応（２）に従って、存在する含硫黄化合物全体の硫黄への変換を続行することである。
【０００４】
２Ｈ２Ｓ＋ＳＯ２→３／ｘＳｘ＋２Ｈ２Ｏ    （２）
ＣＳ２＋２Ｈ２Ｏ→ＣＯ２＋２Ｈ２Ｓ    （３）
ＣＯＳ＋Ｈ２Ｏ→ＣＯ２＋Ｈ２Ｓ    （４）
かくして、有毒排出物の比較的少ない廃棄は、Ｈ２Ｓ、ＣＯＳ及びＣＳ２の転化の有効な触媒の使用に直接結びつけられることになる。クラウスの反応は、一般に、２００℃を上回りかつ漸減的な温度で連続的な反応装置の中で実施される。
【０００５】
クラウスユニットの出口で及び硫黄Ｓの分離の後に利用される反応装置の数に従って、一般に約２〜約５体積％のＨ２Ｓそして１体積％又は２体積％までのＣＳ２及びＣＯＳを含む気体排出物が得られる。
【０００６】
特にＨ２Ｓ、ＣＯＳ及びＣＳ２の大気中へのあらゆる汚染性放出を最大限制限する目的で、脱硫に由来する排出物精製及び硫黄回収のレベルに関しさらに改良するために、いくつかの方法及び方法が提案されてきた。
【０００７】
特許文献１は、例えば、クラウス反応を続行し精製済み排出物を得るため２００℃〜３００℃の間の温度で酸素の存在下で金属を含む触媒が利用される最終反応ゾーンを使用することを提案している。
【０００８】
特許文献２は、その活性相が酸化物又は金属塩から成る触媒を使用する、気体中に５体積％未満の濃度で含有される硫化水素の除去方法を記述している。当該出願とは異なり、同文献の出願は、活性相内での鉄の特定的な利用に関連した予想外の利点を開示していない。
【０００９】
特許文献３は、活性相として鉄を含む塊が硫化水素の除去のために利用され、前記塊が再生される１つの方法について記述している。特許文献は当該出願に従って活性相として利用される鉄の割合の利用に関連した予想外の利点を開示してはいない。
【特許文献１】仏国特許発明第２５３８７１６号明細書
【特許文献２】国際出願第９４／２１５５５号パンフレット
【特許文献３】欧州特許第０３２４０９１号明細書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、Ｈ２Ｓの硫黄ＳＸへの変換に有利に作用するすなわち強い活性を呈するが、Ｈ２ＳからＳＯ２への酸化を最小限に抑えるすなわち選択性の高い方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
当該方法に従うと、例えばクラウス法に由来する気体排出物中に含有されるＨ２Ｓ、ＣＯＳ及びＣＳ２といったような含硫黄化合物が、大部分好ましくは全部、元素状硫黄及び／又は硫酸塩に直接酸化される。酸化は、酸素、最も頻繁には純粋酸素を含む気体の存在下で、硫黄の露点未満のつまり２００℃未満の温度で実施される。かかる温度で作業することの利点は、一方では、触媒の細孔の中で液体及び／又は固体の形で硫黄を回収できるということ、そして他方では、硫黄の形成にとって有利な方向に反応の熱動力学的平衡を移動させることにある。
【００１２】
当該方法においては、クラウスの反応を使用する既知の方法とは異なり、そもそも、最終的に気体の浄化効率の損失をひき起こす二酸化硫黄の同時形成を最小限に抑えることによって、硫化水素から硫黄への直接的酸化を行なおうとしている。
【００１３】
本発明によると、Ｈ２Ｓの硫黄ＳＸへの変換に有利に作用するすなわち強い活性を呈するが、Ｈ２ＳからＳＯ２への酸化を最小限に抑えるすなわち選択性の高い触媒が使用される。
【００１４】
より厳密に言うと、本発明は、標準的にクラウスユニットに由来する気体中に１０体積％より少ない量で一般に含有されている含硫黄化合物の硫黄及び／又は硫酸塩への直接的酸化方法において、酸化触媒の全重量の２〜５％の間に含まれる割合で鉄を含む活性相と担体とを含む酸化触媒に前記気体を酸素の存在下で２００℃未満の温度で接触させる方法に関する。
【００１５】
本発明に従った触媒の鉄元素含有率は、２〜５重量％、好ましくは２〜４．９重量％、さらには２〜４．８重量％、さらに有利には２．５〜５重量％の間に含まれる。
【００１６】
前記触媒は最も頻繁には、少なくとも１つの酸化物又は鉄の塩の形をとることのできる鉄ベースの活性相を有しており、この鉄の塩は例えば、硝酸塩、硫酸塩、塩化鉄の中から選択され得るが、これらの例示物が制限的なものとみなされることはあり得ない。
【００１７】
本発明に従うと、前述の触媒は、Ｈ２Ｓ、ＣＯＳ、ＣＳ２といった含硫黄化合物の元素硫黄への直接的酸化のために利用される。処理対象の気体は、最高５体積％の硫化水素  Ｈ２Ｓそして時としてさらに最高２体積％のＣＯＳ及び／又はＣＳ２を含んでいることが最も多い。
【００１８】
この利用により、特に５体積％未満さらには２体積％未満の量のＨ２Ｓを含む排出物を処理することが可能となる。
【００１９】
２００℃未満の温度での含硫黄化合物の硫黄及び／又は硫酸塩への直接的酸化のために本発明に従って利用される触媒は、鉄を含む活性相と、好ましくは二酸化チタン、ジルコン、シリカ、シリカ−アルミナ又はアルミナをベースとしている担体を有し、前記シリカ、シリカ−アルミナ及びアルミナは少なくとも２０ｍ２／ｇの比表面積及び少なくとも０．３ｃｍ３／ｇの全細孔容積を示す。好ましくは、本発明に従った触媒の担体はアルミナ、シリカ又はシリカ−アルミナベースのものである。
【００２０】
アルミナ、シリカ又はシリカ−アルミナは、少なくとも２０ｍ２／ｇ、好ましくは少なくとも４０ｍ２／ｇの比表面積ＢＥＴを呈する。かかる担体の全細孔容積（ＶＰＴ）はこのとき少なくとも０．３ｃｍ３／ｇ、好ましくは少なくとも０．４ｃｍ３／ｇとなる。
【００２１】
触媒の活性相は、さらに、チタン、ニッケル、コバルト、錫、ゲルマニウム、ガリウム、ルテニウム、アンチモン、ニオブ、マンガン、バナジウム、クロム、リン、亜鉛、ビスマス、イットリウムの中から選択された鉄以外の元素を少なくとも１つ含むことができる。本発明の変形形態に従うと、触媒の活性相は、アルカリ金属群、アルカリ土類金属群、希土類群の中から選択された鉄以外の元素を少なくとも１つ含むことができる。
【００２２】
出願人は、鉄の重量に対して１〜１００％の間好ましくは１〜８０％の間、そしてきわめて好ましくは５〜８０％の間に含まれる鉄以外の元素の重量含有率について、前述の元素の１つそしてより特定的にはコバルト、錫、ルテニウム、カリウムと鉄を前述の割合で組合わせることによって、その選択性を実質的に減少させることなく触媒の活性を有意に増大させることが可能となることを発見した。
【００２３】
通常は、本発明に従った触媒は、球の形をとるが、当業者にとって既知のあらゆる技術によって得られる他のあらゆる形態を考慮することができる（押出し成形物、粉砕物、ハニカム、粉末……）。触媒は例えば、１〜１０ｍｍ、好ましくは１〜６ｍｍの間に含まれる直径の球の形をとるか又は、０．７〜５ｍｍ、好ましくは１〜３ｍｍの間に含まれた横断面をもつ押出し成形物の形をとることができる。
【００２４】
触媒は例えば、以前に記述された触媒的に活性な元素又はその前駆物質で既に調製された担体上への担持によって得ることができる。
【００２５】
可能な１つの調製様式に従うと、ハイドラルジライト（hydrargillite）といった水酸化アルミニウムの高速脱水又は沈殿又はゲル形成といった従来の方法による粉末の調製によってアルミナ担体を得ることができる。このアルミナは、本発明に従って好ましいものである。
【００２６】
担体上又はその中の活性相の担持は、当業者にとって既知のあらゆる方法によって実現され得る。例えばこれは含浸により実現できる。その後、触媒を乾燥作業そして場合によっては焼成作業に付すことができ、この最後の作業は例えば、２００〜１０００℃、好ましくは３００〜８００℃の間の温度で実現可能である。
【００２７】
触媒と反応媒質の接触時間は０．５〜２０秒、好ましくは１〜１０秒、さらには２〜８秒であり得、これらの値は通常の温度及び圧力条件（ＣＮＴＰ）下で与えられている。
【００２８】
本発明に従うと、０．５〜３、好ましくは１〜２の間に含まれるＯ２対含硫黄化合物の体積比で、酸化が実施される。
【００２９】
好ましい一態様に従うと、約１体積％〜４０体積％、好ましくは約５〜３５体積％の間に含まれる量の水蒸気が反応ゾーン内に導入される。
【００３０】
運転時には、第１段階で、約５０〜１９０℃、好ましくは約８０〜１８０℃、そして非常に好ましくは約１００〜１７０℃の間に含まれる温度で本発明に従った触媒上に、酸素を含む気体を通す。第２段階では、２００〜５００℃の間に含まれる温度で酸素を含まない気体を用いて、硫黄を含む触媒をスイープ（sweep）してこれを再生する。
【００３１】
以下の実施例は、本発明及びその利点を例示しているが、その範囲を制限するものではない。
【００３２】
実施例１：  発明に従った触媒の調製
技術的法則に従って異なるタイプの担体を調製した。これらの担体の特徴は表Iに報告されている。
【表１】
2005029466.tif 000002
【００３３】
かくして調製された担体の乾式含浸により、触媒の調製を完成させる。含浸のために選択された前駆物質は、鉄、ニッケル及びコバルトについては硫酸塩の形をしており、ルテニウム及び錫については塩化物の形をしていた（例２参照）。含浸した担体を９０℃で４時間乾燥させ、次に２時間３５０℃で焼成した。表IIは、このように合成された触媒の組成（活性相／担体）をまとめている。
【００３４】
実施例２：  触媒試験
実施された触媒試験のプロトコルは、３段階で展開される。
【００３５】
実施例１で合成された触媒はまず第１に、通常の使用条件内でそれらを試験するような形で予備エイジングに付される。この予備エイジングは、１．５％のＨ２Ｓ、２．４％のＯ２、３０％のＨ２Ｏ、６６．１％のＮ２という平均体積組成をもつ排出物を２０時間通過させることによる１４０℃での硫化から成る。
【００３６】
その後、触媒を、３０％のＨ２Ｏ、７０％のＮ２という平均体積組成をもつ排出物を６時間通過させ、次に２．６％のＨ２Ｓ、３０％のＨ２Ｏ、６７．４％のＮ２という平均体積組成をもつもう１つの排出物を８時間通過させることによる３００℃での再生に付した。
【００３７】
最後に、体積で２５００ｐｐｍのＨ２Ｓ、４０００ｐｐｍのＯ２、３０％のＨ２Ｏ、６９．３５％のＮ２を含む排出物を通過させることにより、１４０℃で直接的酸化反応を行なう。
【００３８】
この最後の段階の間、Ｈ２Ｓの転化率α及びＳＯ２の収率βを、８時間の反応時間及び２秒の接触時間について測定する。異なる試験の結果が表IIにまとめられている。
【表２】
2005029466.tif 000003
【００３９】
結果は、低温でのＨ２Ｓの直接的酸化の適用についての、２〜５重量％の間の割合での活性相としての鉄の利用に関連した以下のような実質的利点を示している：
−  鉄濃度が低い場合（＞２重量％）、選択性が非常に凡庸であるために、触媒の活性（Ｈ２Ｓの転化）は低い（多大なＳＯ２形成）。
【００４０】
−  鉄濃度が過度に高い場合（＞５重量％）、選択性が大幅に減少しているのに対して、転化率はほぼ一定である。
【００４１】
ニッケルとコバルトについて観察された活性と選択性の比較（試験１４及び１５）は、これら２つの金属について、考慮されている濃度領域（２〜５％）内で、同じような増加を示していない。
【００４２】
従って本発明により、きわめて予想外にも、活性と選択性という２つの特性を増大させることのできる鉄含有率のきわめて特殊な領域を選択することが可能である。このような挙動は、かかる利用分野で、先行技術の既知のその他の金属については指摘されたことのないものである。
【００４３】
なお、試験８〜１１は同様に、先に記述した例示物の中から選択された第２の元素と鉄を組み合せることによって、その選択性を実質的に減少させることなく硫化水素の酸化反応のための触媒の活性を有意に増大させることができる、ということをも示している。