(57)【要約】【課題】  冷凍空調装置内の冷媒量分布の制御をレシーバなど容器を用いずに実現することで低コストの冷凍空調装置を得ること、及び冷媒量分布の制御により高圧をＣＯＰ最大となる高圧に制御することにより、高効率の運転を実現する冷凍空調装置を得ること。【解決手段】  圧縮機、放熱器、減圧装置、蒸発器を環状に接続し、高圧が超臨界状態で運転される冷凍空調装置において、減圧装置６，８を放熱器９と蒸発器５を接続する接続配管７の上流側、下流側にそれぞれ設置し、減圧装置６，８での流動抵抗を制御することにより接続配管７に存在する冷媒量を制御し、冷凍空調装置の運転状態を予め定められた目標の状態に制御する制御装置１３を備えた。【選択図】      図１
2005226950.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機、放熱器、減圧装置、蒸発器を環状に接続し、高圧が超臨界状態で運転される冷凍空調装置において、減圧装置を放熱器と蒸発器を接続する接続配管の上流側、下流側にそれぞれ設置し、前記減圧装置での流動抵抗を制御することにより接続配管に存在する冷媒量を制御し、冷凍空調装置の運転状態を予め定められた目標の状態に制御する制御装置を備えたことを特徴とする冷凍空調装置。
【請求項２】
予め定められた目標の状態を前記冷凍空調装置の高圧とすることを特徴とする請求項１記載の冷凍空調装置。
【請求項３】
前記冷凍空調装置の高圧が目標値より高い場合、上流側減圧装置での流動抵抗に対する下流側減圧装置での流動抵抗の比率が大きくなるように制御することを特徴とする請求項２記載の冷凍空調装置。
【請求項４】
前記冷凍空調装置の高圧が目標値より低い場合、上流側減圧装置での流動抵抗に対する下流側減圧装置での流動抵抗の比率が小さくなるように制御することを特徴とする請求項２記載の冷凍空調装置。
【請求項５】
前記冷凍空調装置の初期運転時の上流側減圧装置での流動抵抗に対する下流側減圧装置での流動抵抗の初期比率を冷凍空調装置の運転モードによって切り換えることを特徴とする請求項１又は２記載の冷凍空調装置。
【請求項６】
圧縮機、放熱器、減圧装置、蒸発器を環状に接続し、高圧が超臨界状態で運転される冷凍空調装置において、放熱器と減圧装置の間の冷媒を冷却又は加熱する熱交換装置を設け、この熱交換装置での熱交換量を制御することにより減圧装置と蒸発器を接続する接続配管および蒸発器に存在する冷媒量を制御し、冷凍空調装置の運転状態を予め定められた目標の状態に制御する制御装置を備えたことを特徴とする冷凍空調装置。
【請求項７】
予め定められた目標の状態を前記冷凍空調装置の高圧とすることを特徴とする請求項６記載の冷凍空調装置。
【請求項８】
前記冷凍空調装置の高圧が目標値より高い場合、熱交換装置での冷却量を増加させ又は加熱量を減少させることを特徴とする請求項７記載の冷凍空調装置。
【請求項９】
前記冷凍空調装置の高圧が目標値より低い場合、熱交換装置での冷却量を減少させ又は加熱量を増加させることを特徴とする請求項８記載の冷凍空調装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、冷凍空調装置に関するものであり、特に冷媒として二酸化炭素（ＣＯ2）を用いる冷凍空調装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来の冷凍空調装置に、冷媒としてＣＯ2を用いるとともに、蒸発器出口に冷媒を貯留するレシーバを設け、このレシーバ内の冷媒量を制御することで、装置の運転高圧を制御し、所定の冷却能力をもたらすようにしたものがある（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】特公平７−１８６０２号公報（第１−５頁、第２図）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１の冷凍空調装置の場合には、冷媒を貯留するためのレシーバなどの容器が必要であり、冷凍空調装置のコストが上昇するという問題があった。
【０００５】
この発明は以上の課題に鑑み、冷凍空調装置内の冷媒量分布の制御をレシーバなど容器を用いずに実現することで低コストの冷凍空調装置を得ること、及び冷媒量分布の制御により高圧をＣＯＰ最大となる高圧に制御することにより、高効率の運転を実現する冷凍空調装置を得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この発明に係る冷凍空調装置は、圧縮機、放熱器、減圧装置、蒸発器を環状に接続し、高圧が超臨界状態で運転される冷凍空調装置において、減圧装置を放熱器と蒸発器を接続する接続配管の上流側、下流側にそれぞれ設置し、前記減圧装置での流動抵抗を制御することにより接続配管に存在する冷媒量を制御し、冷凍空調装置の運転状態を予め定められた目標の状態に制御する制御装置を備えるものである。
【発明の効果】
【０００７】
この発明は、制御装置により接続配管に存在する冷媒量を制御することで、冷凍空調装置の運転状態をＣＯＰ最大となる高圧に制御するなどし、高効率の冷凍空調装置の運転を実現できるとともに、冷媒量を制御するための容器を必要とせず、低コストの冷凍空調装置を得られるという効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
［実施の形態１］
図１は本発明の実施の形態１に係る冷凍空調装置の冷媒回路図である。図１において、室外機１内には圧縮機３、四方弁４、室外熱交換器５、室外側膨張弁６が搭載されている。また、室内機２ａ、２ｂ内には室内側膨張弁８ａ、８ｂ、室内熱交換器９ａ、９ｂが搭載されている。液管７、ガス管１０は室外機１と室内機２ａ、２ｂを接続する接続配管である。この冷凍空調装置の冷媒としてはＣＯ2が用いられる。
【０００９】
室外機１内には圧力センサ１１ａが圧縮機３の吐出側、圧力センサ１１ｂが圧縮機３の吸入側、圧力センサ１１ｃが室外側膨張弁６と液配管７の間に設けられており、それぞれ設置場所の冷媒圧力を計測する。また温度センサ１２ａが圧縮機３の吐出側、温度センサ１２ｂが室外熱交換器５と室外側膨張弁６の間に設けられており、それぞれ設置場所の冷媒温度を計測する。また温度センサ１２ｃは室外機１周囲の外気温度を計測する。
【００１０】
室内機２ａ、２ｂ内には温度センサ１２ｄ、１２ｆが室内熱交換器９ａ、９ｂと室内側膨張弁８ａ、８ｂの間に、温度センサ１２ｅ１２ｇが室内熱交換器９ａ、９ｂとガス配管１０の間に設けられており、それぞれ設置場所の冷媒温度を計測する。
【００１１】
また室外機１内には、計測制御装置１３が設けられており、圧力センサ１１ａ〜１１ｃ、温度センサ１２ａ〜１２ｃなどの計測情報や、冷凍空調装置使用者から指示される内容に基づいて、圧縮機３の運転方法、四方弁４の流路切換、室外熱交換器５の熱交換量、室外側膨張弁６の開度などを制御する。
【００１２】
次に、この冷凍空調装置の運転動作について説明する。まず冷房運転時の動作について説明する。冷房運転時には、四方弁４の流路は図１の実線方向に設定される。そして圧縮機３から吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁４を経て室外熱交換器５に流入し、放熱器となる室外熱交換器５で放熱しながら温度低下する。このとき高圧が臨界圧以上であれば、冷媒は超臨界状態のまま温度低下し放熱する。また高圧が臨界圧以下であれば、冷媒は液化しながら放熱する。室外熱交換器５を出た高圧低温の冷媒は室外側膨張弁６で減圧された後、液管７を経由して、室内機２ａ、２ｂに流入する。そして、室内側膨張弁８ａ、８ｂで低圧二相の状態に減圧された後で、蒸発器となる室内熱交換器９ａ、９ｂに流入し、そこで吸熱し、蒸発ガス化しながら室内機２ａ，２ｂ側の空気や水などの負荷側媒体に冷熱を供給する。室内熱交換器９ａ、９ｂを出た低圧ガス冷媒は室内機２ａ、２ｂを出て、ガス管１０を経由し室外機１に流入し、四方弁４を経て圧縮機３に吸入される。
【００１３】
次に、暖房運転時の動作について説明する。暖房運転時には、四方弁４の流路は図１の点線方向に設定される。そして圧縮機３から吐出された高温高圧のガス冷媒は四方弁４を経て室外機１から流出しガス管１０を経て室内機２ａ、２ｂに流入する。そして室内熱交換器９ａ、９ｂに流入し、放熱器となる室内熱交換器９ａ、９ｂで放熱しながら温度低下する。このとき高圧が臨界圧以上であれば、冷媒は超臨界状態のまま温度低下し放熱する。また高圧が臨界圧以下であれば、冷媒は液化しながら放熱する。冷媒から放熱された熱を負荷側の空気や水などの負荷側媒体に与えることで暖房を行う。室内熱交換器９ａ、９ｂを出た高圧低温の冷媒は室内側膨張弁８ａ、８ｂで減圧された後、液管７を経由して、室外機１に流入する。そして室外側膨張弁６で低圧二相の状態に減圧された後で、蒸発器となる室外熱交換器５に流入し、そこで吸熱し、蒸発ガス化される。室外熱交換器５を出た低圧ガス冷媒は四方弁４を経て圧縮機３に吸入される。
【００１４】
次に、この冷凍空調装置での運転制御動作について説明する。冷媒としてＣＯ2などのように高圧側が超臨界状態で運転される冷凍サイクルでは、よく知られているように、運転効率が最大となる高圧が存在する。図２は、放熱器出口温度が同一であるときに高圧を変化させたときの冷凍サイクルをＰＨ線図に示したものである。図２において高圧がＰ１、Ｐ２、Ｐ３と上昇すると蒸発器でのエンタルピ差ΔＨｅが拡大し、その分冷凍能力が増加する。一方高圧が上昇すると圧縮機入力に相当する圧縮機でのエンタルピ差ΔＨｃも増大する。このときのΔＨｅ、ΔＨｃの高圧による変化の傾向を示すと図３のようになり、高圧上昇に伴う能力に相当するΔＨｅの増加率が入力に相当するΔＨｃの増加率よりも上回る領域では、ΔＨｅ／ΔＨｃであらわされる冷凍サイクルの効率ＣＯＰが上昇し、逆に能力に相当するΔＨｅの増加率が入力に相当するΔＨｃの増加率よりも下回る領域では、ＣＯＰが低下する。従ってＣＯＰが最大となる高圧が存在し、図３のＰ２の地点が該当する。
【００１５】
冷凍空調装置での高圧は、放熱器内に存在する冷媒量によって決定される。冷媒状態が超臨界であるとき、冷媒の密度は圧力に応じて増加するので、図２の高圧Ｐ３で運転されるときの放熱機内の冷媒量は、高圧Ｐ１で運転されるときの放熱内の冷媒量よりも多くなる。逆に放熱機内に存在する冷媒量が多くなるように運転すれば、高圧は上昇し、放熱機内に存在する冷媒量が少なくなるように運転すれば、高圧は低下する。そこで放熱機内に存在する冷媒量を制御することで、高圧をＣＯＰ最大となる圧力となるように制御する。
【００１６】
以下冷房運転時の制御動作について図４に基づき説明する。冷房運転では、回転数などで制御される圧縮機３の運転容量は、低圧が予め定められた目標値、例えば飽和温度１０℃に相当する低圧になるように制御される。また室内側膨張弁８ａは、温度センサ１２ｅの温度−温度センサ１２ｄの温度で演算される室内熱交換器９ａ出口の冷媒過熱度が目標値となるように、また室内側膨張弁８ｂは、温度センサ１２ｇの温度−温度センサ１２ｆの温度で演算される室内熱交換器９ｂ出口の冷媒過熱度が目標値となるように制御される。この目標値としては、予め定められた目標値、例えば５℃を用いる。また室外側膨張弁６は予め定められた初期開度に制御される。また室外熱交換器５の熱交換量、室内熱交換器９ａ、９ｂの熱交換量は、伝熱媒体である空気や水を搬送するファン回転数やポンプ流量などを予め定められた状態で運転する。
【００１７】
この状態で運転したときの高圧を圧力センサ１１ａで計測する。そして温度センサ１２ｂで計測される放熱器出口温度、温度センサ１２ｃで検知される外気温度、圧縮機３の運転容量などから予め定められた演算式でＣＯＰ最大となる最適高圧を演算し、この最適高圧を計測された高圧と比較する。そして、現在の高圧が最適高圧より低ければ、放熱器である室外熱交換器５内の冷媒量が多く、逆に現在の高圧が最適高圧より高ければ、室外熱交換器５内の冷媒量が少なくなるように制御する。
【００１８】
室外熱交換器５内の冷媒量の制御は室外側膨張弁６の開度制御で実施する。図５は室外側膨張弁６の開度制御を実施したときの冷凍空調装置の状態変化をＰＨ線図に表したものである。図５の実線のサイクルは室外側膨張弁６の開度を小さくし、流動抵抗を大きくしたときの運転状態を表し、図５の点線のサイクルは室外側膨張弁６の開度を大きくし、流動抵抗を少なくしたときの運転状態を表す。ΔＰ１は室外側膨張弁６での差圧であり、ΔＰ２は室内側膨張弁８ａ、８ｂでの差圧である。このように室外側膨張弁６の開度制御を実施すると、室内側膨張弁８ａ、８ｂでは室外側膨張弁６出口の圧力から低圧まで減圧することになるので、図５の実線のサイクルでは、ΔＰ２が小さくなるようにその開度を大きくし、流動抵抗が小さくなるように運転され、図５の点線のサイクルではΔＰ２が大きくなるようにその開度を小さくし、流動抵抗が大きくなるように運転される。
【００１９】
室外側膨張弁６と室内側膨張弁８ａ、８ｂの間にある液管７の状態は、室外側膨張弁６の開度制御により図５の点Ａの状態となる。図５の実線のサイクルでは液管７に存在するのは低圧に近い二相状態の冷媒となり、図５の点線のサイクルでは液管７は高圧に近い超臨界状態の冷媒となる。従って液管７には点線のサイクルでは高圧の液に近い状態の冷媒が存在し、冷媒量が多くなる一方で、実線のサイクルでは気液二相状態で冷媒が存在し、ガス冷媒が存在する分だけ液管７に存在する冷媒量は少なくなる。
この状況を同一エンタルピの場合での液管７の圧力Ｐと冷媒量Ｍの相関として表すと図６のようになる。液管７の冷媒量は圧力が飽和圧力より高い場合にはその圧力に応じて漸増する。飽和圧力より低い圧力となると、ガスが存在し、飽和圧力に近い圧力ではガスの体積割合が圧力低下に応じて急激に増加するため、液管７の冷媒量は急に減少する。そして低圧に近い圧力まで低下すると、圧力低下に伴うガスの体積割合の増加もほぼ一定となり、液管７の冷媒量も漸減するようになる。このような冷媒量変化が生じるので、室外側膨張弁６の開度制御により、液管７の圧力を制御することで液管７に存在する冷媒量を制御できる。
【００２０】
液管７に存在する冷媒量が変化すると、それに応じて放熱器である室外熱交換器５の冷媒量が変化する。冷凍空調装置に充填されている冷媒量はほぼ同一であり、液管７、室外熱交換器５以外の部分に存在する冷媒量は充填冷媒量に対し多くないことから、液管７に存在する冷媒量が増加すると室外熱交換器５に存在する冷媒量が減少して高圧が低下し、液管７に存在する冷媒量が減少すると室外熱交換器５に存在する冷媒量が増加し、高圧が上昇する。従って図５に示されるように、室外側膨張弁６の開度制御により、開度を大きくすると、液管７に存在する冷媒量が増加して高圧が低下し、開度を小さくすると、液管７に存在する冷媒量が減少し、高圧が上昇する。このようにして室外側膨張弁６の開度制御により、高圧をＣＯＰ最大となる圧力となるように制御することで、効率のよい冷凍空調装置の運転を実現できる。
【００２１】
次に、暖房運転時の制御動作について図７に基づいて説明する。暖房運転では、回転数などで制御される圧縮機３の運転容量は、低圧が予め定められた目標値、例えば温度センサ１２ｃで計測される外気温度−５℃の温度の飽和圧力に相当する低圧になるように制御される。また室内側膨張弁８ａ、８ｂは、温度センサ１２ｄ、１２ｆで計測される室内熱交換器９ａ、９ｂ出口の冷媒温度が予め定められた目標値、例えば室内側の空気温度など負荷側の媒体温度＋５℃となるように制御される。また室外側膨張弁６は予め定められた初期開度に制御される。また室外熱交換器５の熱交換量、室内熱交換器９ａ、９ｂの熱交換量は、伝熱媒体である空気や水を搬送するファン回転数やポンプ流量などを予め定められた状態で運転する。
【００２２】
この状態で運転したときの高圧を圧力センサ１１ａで計測する。そして冷凍空調装置の運転者により設定された負荷側に供給される媒体の温度や、室内熱交換器９ａ、９ｂの出口温度や圧縮機３の運転容量などから予め定められた演算式でＣＯＰ最大となる最適高圧を演算し、この最適高圧と計測された高圧とを比較する。そして、現在の高圧が最適高圧より低ければ、放熱器である室内熱交換器９ａ、９ｂ内の冷媒量が多くなるように、逆に現在の高圧が最適高圧より高ければ、室内熱交換器９ａ、９ｂ内の冷媒量が少なくなるように制御する。
【００２３】
暖房運転の場合、室外側膨張弁６の開度を小さくし、流動抵抗を大きくすると液管７の圧力は高くなり、そこに存在する冷媒量が増加する一方、室外側膨張弁６の開度を大きくし、流動抵抗を小さくすると液管７の圧力は低くなり、そこに存在する冷媒量は減少する。冷房運転の場合と同様に、液管７の冷媒量が増減すると、それに伴い放熱器である室内熱交換器９ａ、９ｂに存在する冷媒量も増減する。従って、室外側膨張弁６の開度制御により、冷凍サイクルの高圧を制御でき、高圧をＣＯＰ最大となる圧力となるように制御することで、効率のよい冷凍空調装置の運転を実現できる。
【００２４】
以上の各運転での冷媒量の制御動作において、液管７に存在する冷媒量の増減は、容器に存在する冷媒量を増減させる場合に比べて、冷媒が常に流れている状況で状態を変化させて冷媒量を増減させているので、状態の変化が素早く実施される。従って、高圧が最適高圧となるように室外側膨張弁６の開度をフィードバック制御にて実施する場合、運転条件の変化によって最適高圧が変化しても、素早く高圧を最適高圧に近づけることができ、運転制御を安定的に実施できるとともに、より効率の高い冷凍空調装置の運転を実現できる。
【００２５】
また、室外側膨張弁６の開度制御により、液管７の冷媒量制御を実施するときに、液管７での圧力を圧力センサ１１ｃで計測し、その計測結果に基づいて開度制御を実施してもよい。例えば、放熱器となる熱交換器の容積が既知であり、その冷媒量変化に伴う高圧変化が予め推算でき、また図６に示される液管７の冷媒量と圧力の相関が既知である場合には、現在の高圧と最適高圧との偏差から放熱器での存在冷媒量の変化量およびその変化量を実現する液管７の冷媒量を推算し、その冷媒量を実現する液管７の目標圧力を設定する。そして液管７の圧力が目標圧力となるように、室外側膨張弁６の開度制御を実施する。このように制御すると、室外側膨張弁６の開度変化に伴い、より直接的に変化する液管７の圧力を用いてフィードバック制御を実施できるので、素早く高圧を最適高圧に近づけることができ、運転制御を安定的に実施できるとともに、より効率の高い冷凍空調装置の運転を実現できる。
また、高低圧が圧力センサ１１ａ、１１ｂで計測されている場合には液管７の圧力は、室外側膨張弁６と室内側膨張弁８の開度比率から決定されるそれぞれの膨張弁の流動抵抗比から推算することができる。そこでこの推算される圧力が前記の目標圧力となるように室外膨張弁６の開度制御を実施してもよい。
【００２６】
なお、室外側膨張弁６の初期開度については、運転状態や冷凍空調装置の運転状態により、液管７の冷媒量が予め最適高圧を実現すると推測される状態に近い状態に制御するとよい。例えば、冷房運転と暖房運転では、放熱器となる熱交換器が異なり、一般には冷房運転時に放熱器となる室外熱交換器５の容積が大きい。従って冷房運転の方が最適高圧を実現するための放熱器となる熱交換器に存在するべき冷媒量は多くなり、液管７に存在する冷媒量が少ない方が望ましい。そこで冷房運転時には、室外側膨張弁６の初期開度を小さくし、液管７の圧力が低くなるようにして液管７に存在する冷媒量が少なくなるように運転する。逆に暖房運転時には冷房運転に比べ、最適高圧を実現するための放熱器となる熱交換器に存在するべき冷媒量は少なくなり、その分液管７に存在する冷媒量が多くなることが望ましい。そこで暖房運転時には、室外側膨張弁６の初期開度を適度に小さくし、液管７の圧力が冷房運転時よりも高い状態で運転する。
このように室外側膨張弁６の開度制御を行うことで、冷房運転や暖房運転の運転モードによらず、放熱器となる熱交換器に存在する冷媒量が最適高圧を実現する冷媒量に近い状態で初期運転を実施でき、素早く高圧を最適高圧に近づけることができて運転制御を安定的に実施できるとともに、より効率の高い冷凍空調装置の運転を実現できる。
【００２７】
また、液管７が長く、放熱器となる熱交換器の容積よりも液管７の容積が大きい場合、液管７の圧力変化が大きく、そこに存在する冷媒量の変動が大きくなると、放熱器の冷媒量変動に及ぼす影響が大きくなり、高圧の変動も大きくなる。そこでこの場合の室外側膨張弁６の初期開度については、液管７の圧力が大きく変わらないように設定することが望ましい。そのため、冷房運転時には、室外側膨張弁６の初期開度を大きくし、液管７の圧力を高圧に近い圧力とするとともに、暖房運転時にも、室外側膨張弁６の初期開度を適度に小さくし、液管７の圧力を高圧に近い圧力とする。この制御により、液管７の冷媒量変動を小さくし、放熱器の過度の冷媒量変動を抑制して過度の高圧変動を抑制でき、より運転制御を安定的に実施できる。
また、冷房運転時には、室外側膨張弁６の初期開度を適度に小さくし、液管７の圧力を低圧に近い圧力とするとともに、暖房運転時にも、室外側膨張弁６の初期開度を大きくし、液管７の圧力が低圧に近い圧力となるようにしてもよい。この場合も、液管７の冷媒量変動を小さくし、放熱器の過度の冷媒量変動を抑制して過度の高圧変動を抑制でき、より運転制御を安定的に実施できる。
【００２８】
［実施の形態２］
本発明の実施の形態２を図８に示す。図８において高低圧熱交換器１４とバイパス用膨張弁１５以外は図１と同じであり、その作用効果も実施の形態１の場合と同じであるので説明を省略する。高低圧熱交換器１４は二重管熱交換器であり、内管側をメイン側流路、外管側をバイパス側流路としている。
【００２９】
まず、この実施の形態での冷房運転での高低圧熱交換器１４とバイパス用膨張弁１５の動作について説明する。冷房運転では、放熱器となる室外熱交換器５を出た低温高圧の冷媒が室外機側膨張弁６により減圧された後で、高低圧熱交換器１４のメイン側流路を通過する。高低圧熱交換器１４のバイパス側流路には、高低圧熱交換器１４を出たメイン側流路の冷媒の一部がバイパスされ、バイパス用膨張弁１５で低圧二相の冷媒に減圧された後で流入する。そして比較的高圧であるメイン側流路の冷媒と低圧であるバイパス側流路の冷媒が熱交換し、メイン側流路の冷媒からバイパス側流路の冷媒に熱移動する。それに伴い、メイン側冷媒流路の冷媒はさらに冷却されたのち液管７に流入する。一方バイパス側流路の冷媒は吸熱し、蒸発ガス化した後で、圧縮機３に吸入される。
【００３０】
高低圧熱交換器１４での熱交換量は、冷熱源となるバイパス側流路の冷媒流量によって増減し、バイパス側流路を流れる冷媒流量が少ないと熱交換量は少なくなり、バイパス側流路を流れる冷媒流量が多くなると熱交換量は多くなる。熱交換量が変動したときの冷凍サイクルのＰＨ線図を図９に示す。図９の点Ａは高低圧熱交換器１４でのメイン側流路出口、すなわち液管７の冷媒状態であるが、熱交換量が多くなると、液管７の冷媒状態はより冷却されエンタルピの低い状態となり、図９の点線の経路をたどる。一方熱交換量が少なくなると、冷却量は低下し、図９の実線の経路をたどる。
【００３１】
このとき、液管７の状態が気液二相である場合、高低圧熱交換器１４での熱交換量が多く、冷却量が増加すると、より乾き度が低く、液冷媒の多い二相状態となり、液管７に存在する冷媒量が増加する。一方、高低圧熱交換器１４での熱交換量が少なく、冷却量が減少すると、乾き度が高い状態のままとなり、ガス冷媒の多い二相状態となり、液管７に存在する冷媒量が減少する。従って、バイパス側膨張弁１５での流量制御により、高低圧熱交換器１４での熱交換量を変化させることにより、液管７に存在する冷媒量を変化させることができる。
また、液管７の状態が超臨界状態など単相の状態である場合、高低圧熱交換器１４での熱交換量が多く、冷却量が増加すると、液管７の冷媒状態はより温度の低い状態となる。一方、高低圧熱交換器１４での熱交換量が少なく、冷却量が減少すると、液管７の冷媒状態は、温度の高いままの状態となる。単相の冷媒では、温度が低いほど密度が大きくなるので、高低圧熱交換器１４での熱交換量が多く、冷却量が増加すると液管７の冷媒量は増加し、高低圧熱交換器１４での熱交換量が少なく、冷却量が減少すると液管７の冷媒量は減少する。従って、液管７の状態が単相の状態であっても、気液二相の場合と同様にバイパス側膨張弁１５での流量制御により、高低圧熱交換器１４での熱交換量を変化させることにより、液管７に存在する冷媒量を変化させることができる。
【００３２】
そこで、冷凍空調装置を運転する際に、最適な高圧となるようにするための制御方法を図１０に基づいて説明する。まず、高圧がＣＯＰ最大となる最適高圧より低い場合には、放熱器となる熱交換器での冷媒量を増加させて高圧を上昇させるために、液管７の冷媒量が減少するように、バイパス側膨張弁１５の開度を小さくし、バイパス流量を減少させて高低圧熱交換器１４での熱交換量を減少させる。逆に、高圧がＣＯＰ最大となる最適高圧より高い場合には、放熱器となる熱交換器での冷媒量を減少させて高圧を低下させるために、液管７の冷媒量が増加するように、バイパス側膨張弁１５の開度を大きく、バイパス流量を増加させて高低圧熱交換器１４での熱交換量を増加させる。
このようなバイパス側膨張弁１５の開度制御により、高圧をＣＯＰ最大となる圧力となるように制御することで、効率のよい冷凍空調装置の運転を実現できる。
【００３３】
次に、この実施の形態での暖房運転での高低圧熱交換器１４とバイパス用膨張弁１５の動作について説明する。暖房運転では、放熱器となる室内熱交換器９ａ、９ｂを出た低温高圧の冷媒が室内側膨張弁８ａ、８ｂにより減圧され、液管７を通過した後で、高低圧熱交換器１４のメイン側流路を通過する。高低圧熱交換器１４のバイパス側流路には、高低圧熱交換器１４入口のメイン側流路の冷媒の一部がバイパスされ、バイパス用膨張弁１５で低圧二相の冷媒に減圧された後で流入する。そして比較的高圧であるメイン側流路の冷媒と低圧であるバイパス側流路の冷媒が熱交換し、メイン側流路の冷媒からバイパス側流路の冷媒に熱移動する。それに伴い、メイン側冷媒流路の冷媒はさらに冷却されたのち室外側膨張弁６により低圧まで減圧され、蒸発器である室外熱交換器５に流入する。一方バイパス側流路の冷媒は吸熱し、蒸発ガス化した後で、圧縮機３に吸入される。
【００３４】
暖房運転の場合、高低圧熱交換器１４での熱交換量の大小により、液管７の冷媒量は変化しないものの蒸発器となる室外熱交換器５の冷媒量を増減させることができる。このときの熱交換量が変動したときの冷凍サイクルのＰＨ線図を図９に示す。図９の点Ｂは高低圧熱交換器１４でのメイン側流路を出て、室外側膨張弁６で減圧された状態、すなわち室外側熱交換器５の入口の冷媒状態である。熱交換量が多くなると、室外側熱交換器５の入口の冷媒状態はより冷却されてエンタルピが低く、乾き度の小さい状態となり、図９の点線の経路をたどる。一方、熱交換量が少なくなると、冷却量は低下し、エンタルピが高く、乾き度の大きいままの状態となり、図９の実線の経路をたどる。
【００３５】
蒸発器入口の冷媒状態が、より低乾き度であると、少なくとも蒸発器入口近傍は、液冷媒の占める容積が多くなる。その結果蒸発器全体で見ると存在する冷媒量は多くなる。従って、高低圧熱交換器１４での熱交換量が多く、冷却量が増加すると、室外熱交換器５の入口の冷媒状態はより乾き度が低く、液冷媒の多い二相状態となり、室外熱交換器５に存在する冷媒量が増加する。一方、高低圧熱交換器１４での熱交換量が少なく、冷却量が減少すると、室外熱交換器５の入口の冷媒状態は乾き度が高い状態のままとなり、ガス冷媒の多い二相状態となり、室外熱交換器５に存在する冷媒量が減少する。従って、バイパス側膨張弁１５での流量制御により、高低圧熱交換器１４での熱交換量を変化させることにより、室外熱交換器５に存在する冷媒量を変化させることができる。
【００３６】
そこで、冷凍空調装置を運転する際に、最適な高圧となるようにするための制御は以下のように実施する。まず、高圧がＣＯＰ最大となる最適高圧より低い場合には、放熱器となる熱交換器での冷媒量を増加させて高圧を上昇させるために、室外熱交換器５での冷媒量が減少するように、バイパス側膨張弁１５の開度を小さくし、バイパス流量を減少させ、高低圧熱交換器１４での熱交換量を減少させる。逆に、高圧がＣＯＰ最大となる最適高圧より高い場合には、放熱器となる熱交換器での冷媒量を減少させて高圧を低下させるために、室外熱交換器５での冷媒量が増加するように、バイパス側膨張弁１５の開度を大きく、バイパス流量を増加させ、高低圧熱交換器１４での熱交換量を増加させる。
このようにしてバイパス側膨張弁１５の開度制御により、高圧をＣＯＰ最大となる圧力となるように制御することで、効率のよい冷凍空調装置の運転を実現できる。
【００３７】
なお、高低圧熱交換器１４での熱交換量の制御と、実施の形態１で述べた液管７の圧力の制御を組み合わせて実施しても良い。この場合には、液管７での冷媒量変動幅をより大きくでき、液管７の容積が放熱器となる熱交換器の容積に比べて少ないような場合でも、最適な高圧となるように放熱器での冷媒量を制御でき、効率のよい冷凍空調装置の運転を実現できる。
【００３８】
また、液管７や蒸発器となる熱交換器入口の冷媒状態を変動させるための高低圧熱交換器１４の形態としては、冷媒状態を変動させるための熱の授受を行うものであれば、図８の形態以外のものをとることができる。例えば図１１に示す冷媒回路のように、圧縮機３吸入の冷媒と熱交換を行うようにしてもよい。この回路では、圧縮機３に吸入される冷媒の一部をバイパス側弁１５を介して高低圧熱交換器１４に供給する。バイパス側弁１５の開度を大きくし、高低圧熱交換器１４に流入する冷媒流量を増加させることで、高低圧熱交換器１４での熱交換量を増加させることができ、図８の場合と同様に、最適な高圧となるように放熱器での冷媒量を制御できる。
【００３９】
また、図１２に示す冷媒回路のように外部熱源１６の持つ熱量を高低圧熱交換器１４で熱交換させるようにしてもよい。この場合もバイパス側弁１５の開度制御により、高低圧熱交換器１４での熱交換量を変動させることができ、図８の場合と同様に、最適な高圧となるように放熱器での冷媒量を制御できる。なお、外部熱源１６としては、夜間に蓄熱した氷や水などの冷熱源や、室外機周囲の外気を用いることができる。また、高低圧熱交換器１４でのメイン側冷媒は冷却させるだけでなく加熱することでも、冷媒状態を変えることができ、この場合も同様に液管７や室外熱交換器５の冷媒量を制御できる。即ち、高低圧熱交換器１４で加熱されることにより、液管７や室外熱交換器５入口の冷媒状態はより高乾き度、高温の冷媒となり、そこに存在する冷媒量は減少する。加熱源となる外部熱源１６としては、夜間に蓄熱した温水や、室外機周囲の外気を用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】この発明の実施の形態１に係る冷凍空調装置の冷媒回路図である。
【図２】実施の形態１の高圧変動時の冷凍空調装置の運転状況を表したＰＨ線図である。
【図３】実施の形態１の高圧を運転効率ＣＯＰとの相関を示す図である。
【図４】実施の形態１の冷房運転時の制御動作を示すフロー図である。
【図５】実施の形態１の室外和膨張弁開度制御時の冷凍空調装置の運転状況の変化を表したＰＨ線図である。
【図６】実施の形態１の液管の圧力と冷媒量の相関を示す図である。
【図７】実施の形態１の暖房運転時の制御動作を示すフロー図である。
【図８】この発明の実施の形態２に係る冷凍空調装置の冷媒回路図である。
【図９】実施の形態２の高低圧熱交換器の熱交換量制御時の冷凍空調装置の運転状況の変化を表したＰＨ線図である。
【図１０】実施の形態２の冷房運転時の制御動作を示すフロー図である。
【図１１】実施の形態２の他の例の冷凍空調装置の冷媒回路図である。
【図１２】実施の形態２の他の例の冷凍空調装置の冷媒回路図である。
【符号の説明】
【００４１】
１  室外機
２ａ、２ｂ  室内機、３  圧縮機、４  四方弁、５  室外熱交換器、６  室外側膨張弁、７  液管、８ａ、８ｂ  室内側膨張弁、９ａ、９ｂ  室内熱交換器、１０  ガス管、１１ａ、１１ｂ、１１ｃ  圧力センサ、１２ａ、１２ｂ、１２ｃ、１２ｄ、１２ｅ、１２ｆ、１２ｇ  温度センサ、１３  計測制御装置、１４  高低圧熱交換器、１５  バイパス側膨張弁、バイパス側弁、１６  外部熱源。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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