(57)【要約】【課題】密閉型圧縮機の吸入マフラーに関して、密閉容器内の空間共鳴に起因する騒音の低減を目的とする。【解決手段】吸入マフラー本体２０２内と密閉容器１０２内の空間とを連通する２つの開口部２１０，２１２とを備えるとともに、開口部２１０，２１２は密閉容器１０２内の空間をほぼ等分する平面２１６に対して略対称の位置に配置したことによって、平面２０６を節とする密閉容器１０２内の空間の空間共鳴モードの加振を軽減し、騒音を低減することができる。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷凍サイクルから冷媒を導入する吸入管を備えた密閉容器と、前記密閉容器内に収容した圧縮要素とを有し、前記圧縮要素はシリンダーと、前記シリンダー内で往復動するピストンと、前記シリンダーの開口端に設けた吸入バルブと、前記吸入バルブと連通する吸入マフラーとを備え、前記吸入マフラーは消音空間を形成するマフラー本体と、前記マフラー本体内と前記吸入バルブとを連通する連通路部と、前記マフラー本体内と密閉容器内空間とを連通する２つの開口部とを備えるとともに、前記開口部は前記密閉容器内の空間をほぼ等分する平面に対して略対称の位置に配置した密閉型圧縮機。
【請求項２】
開口部を吸入管の近傍に開口させた請求項１に記載の密閉型圧縮機。
【請求項３】
開口部のうちいずれか一方が吸入管の近傍に開口するとともに、前記吸入管の近傍に開口した方の開口部を第１開口部、開口しない方を第２開口部として、前記第１開口部と連通路部との間に実質的な冷媒の流路を形成した請求項１に記載の密閉型圧縮機。
【請求項４】
第２開口部と連通路部との間に、冷媒ガスが流れる際に流路抵抗が生じる抵抗を形成した請求項３に記載の密閉型圧縮機。
【請求項５】
第２開口部に音響を透過する膜を設けた請求項３または４に記載の密閉型圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷蔵庫等の冷凍サイクルに用いられる圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、冷凍機器の低騒音化の必要性が高まっており、このため、圧縮機の吸入マフラーに関しても種々の改良がなされている。
【０００３】
吸入マフラーにより低騒音化を図った従来の密閉型電動圧縮機としては、連通路を介して左右略対称に分離して空洞容積を形成するとともに、連通路の中央で吸入孔が開口するものがある（例えば特許文献１参照）。
【０００４】
以下、図１１から図１６を参照しながら、上記従来の密閉型圧縮機について説明する。
【０００５】
図１１は従来の圧縮機の側面図、図１２は図１１の上面図、図１３は図１１のＡ−Ａ矢視断面図、図１４は図１３の吸入マフラーの要部断面図である。図１５は密閉容器内の空間共鳴モードの形態を示す特性図である。図１６はＲ１３４ａ冷媒における伝達関数の理論解析結果を示す特性図である。
【０００６】
図１１から図１４において、密閉容器１０２には、ハーメチックターミナル１０４、吸入管１０６と吐出管１０８が溶接等により固定されている。密閉容器１０２内には、下方に配置された電動モータ１１０と、上方に配置された圧縮要素１１２を一体化した電動圧縮要素１１４がスプリング等の弾性部材１１６を介して支持されるとともに、吐出管１０８はＤライン１１８を介して圧縮要素１１２と連結している。
【０００７】
電動モータ１１０は、ロータ１２０と、ステータ１２２で構成されている。また、圧縮要素１１２は、シリンダー１２４と、軸受１２６に支持されたクランクシャフト１２８と、クランクシャフト１２８の偏芯部１３０とピストン１３２とを連結したコンロッド１３４、さらに、シリンダー１２４の端面１２４ａに取り付けられた吸入バルブ１４８と、バルブプレート１５０を蓋するシリンダヘッド１５２と、ＰＢＴなどの樹脂で成型される吸入マフラー１５４等から構成されている。
【０００８】
吸入マフラー１５４は、密閉容器１０２のハーメチックターミナル１０４を跨ぐように、左右ほぼ対称に空洞容積１６２，１６４と、両空洞容積１６２，１６４の上部を連通する連通路１６６を形成し、さらに連通路１６６の中央に連結されるガス通路１６８はバルブプレート１５０と連結された吸入孔１７０を有している。さらに一方の空洞容積１６２のガス入口部１５４ａは、吸入管１０６の端部近傍で密閉容器１０２内の空間と連通している。
【０００９】
以上のように構成された圧縮機において以下その動作を説明する。
【００１０】
冷却システム（図示せず）から戻ってきた冷媒ガスは、電動モータ１１０によって往復動するピストン１３２によって、吸入管１０６の開口部１０６ａと近接している吸入マフラー１５４のガス入口部１５４ａから間欠的に吸入され、空洞容積１６２、連通路１６６、吸入孔１７０、バルブプレート１５０を経て、シリンダー１２４内の圧縮室１２４ｂへ流入する。そして、冷媒ガスは圧縮室１２４ｂで圧縮され、Ｄライン１１８、吐出管１０８を経て、再び冷却システムへ吐き出される。
【００１１】
以上のように、冷媒ガスは、金属に比べて熱伝導が小さいＰＢＴなどで形成される吸入マフラー１５４の中を流れてシリンダー１２４内へ吸入されるため、密閉容器１０２内空間の温度の高い冷媒ガスにより加熱されることが少なく、温度が低く密度の高い冷媒ガスがシリンダー１２４に吸入されることになり、エネルギー効率が良好な圧縮機を得ることができる。
【特許文献１】特開平７−３１０６５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかしながら、上記の従来の構成では、ハーメチックターミナルの側方に吸入マフラーの吸入口が一つ配置されているが、このため、密閉容器内の空間共鳴による騒音を増加させやすい。以下、その理由について詳述する。
【００１３】
密閉容器１０２内の空間は、その空間の形状と空間内に封入された冷媒ガスの音速に応じて固有の空間共鳴モードを有し、Ｒ１３４ａやＲ６００ａなどの冷媒を用いた時の、密閉容器内の空間共鳴モードの形態と周波数は図１５に示すようになる。図１５において黒線で示す面が、圧力がほとんど変化しない節であり、節から最も離れた位置が圧力変化の大きい腹になっている。
【００１４】
具体的には、図１５に示すように、Ｒ１３４ａでは約４００Ｈｚから６００Ｈｚ、Ｒ６００ａでは７００Ｈｚから９００Ｈｚ周辺に、３つの空間共鳴モードＮｏ．１、Ｎｏ．２、Ｎｏ．３が存在する。
【００１５】
その空間共鳴モードは、ピストン１３２の往復方向をＸ方向、これと垂直かつ水平方向をＹ方向、鉛直方向をＺ方向としたとき、空間共鳴モードＮｏ．３の節は空間をＹ方向に２等分するような鉛直な面（ＺＸ平面）となっている。一方、空間共鳴モードＮｏ．１とＮｏ．２の節は、それぞれＸＹ平面とＹＺ平面に対してやや傾いたような面をなし、空間を２分割している。
【００１６】
これらの空間共鳴モードについては、節で分割された密閉容器１０２内の２つの空間が、一方が正で他方が負になる圧力変化が交互に生じる。そして、節から離れた場所ほど圧力の変化が大きい腹になり、逆に節では圧力の変化は起こりにくい。
【００１７】
従って、腹の位置に吸入口が配置され、かつ、空間の空間共鳴モードの周波数が吸入による脈動の周期の整数倍になっていると、脈動により系に注入する加振力が自由振動として保存され、しかも、自由振動に調子を合わせて繰り返し加振力が作用するので、空間共鳴モードによる圧力の変化が次第に大きくなるという特性を有している。
【００１８】
さらに、空間共鳴モードＮｏ．１とＮｏ．２の節の位置や傾きは、密閉容器１０２の形状や密閉容器１０２の底部に貯留される潤滑油の油面高さによって容易に変化するものの、逆に空間共鳴モードＮｏ．３については潤滑油の油面高さや密閉容器１０２の形状が変化しても、節によって２分割された空間の容積はほぼ同じであり、空間共鳴モードＮｏ．３の節の位置や傾きそれらの影響を受けにくいという特性を有している。
【００１９】
図１６は、シリンダー１２４内から密閉容器１０２内表面までの音響の伝達関数を示しており、値が大きいほどその周波数の成分が騒音として伝播しやすいことを表している。
【００２０】
上記従来の構成では、吸入口が図１５の空間共鳴モードＮｏ．３の節から離れた一箇所に配置されているので、空間共鳴モードＮｏ．３の空間共鳴モードが加振されやすく、図１６に示すように明確に空間共鳴モードＮｏ．３によるピークが存在している。このため、密閉容器内の空間共鳴音が原因で、Ｒ１３４ａの場合４００Ｈｚから６３０Ｈｚ帯域、Ｒ６００ａでは８００Ｈｚ帯域の騒音が大きくなるという課題があった。
【００２１】
本発明は従来の課題を解決するもので、騒音を低減した密閉型圧縮機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２２】
上記従来の課題を解決するために、本発明の密閉型圧縮機は、マフラー本体内と密閉容器内空間とを連通する２つの開口部とを備えるとともに、前記開口部は前記密閉容器内の空間をほぼ等分する平面に対して略対称の位置に配置したものであり、２つの開口部で同時に発生する圧力変動が、平面を節とする空間共鳴に対して、お互いを打ち消しあうことで空間共鳴の加振を軽減する。
【発明の効果】
【００２３】
本発明の密閉型圧縮機は、密閉容器内の空間共鳴を軽減し、騒音を低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
本発明の請求項１に記載の発明は、冷凍サイクルから冷媒を導入する吸入管を備えた密閉容器と、前記密閉容器内に収容した圧縮要素とを有し、前記圧縮要素はシリンダーと、前記シリンダー内で往復動するピストンと、前記シリンダーの開口端に設けた吸入バルブと、前記吸入バルブと連通する吸入マフラーとを備え、前記吸入マフラーは消音空間を形成するマフラー本体と、前記マフラー本体内と前記吸入バルブとを連通する連通路部と、前記マフラー本体内と密閉容器内空間とを連通する２つの開口部とを備えるとともに、前記開口部は前記密閉容器内の空間をほぼ等分する平面に対して略対称の位置に配置したものであり、これによって、２つの開口部で同時に発生する圧力変動が、平面を節とする空間共鳴に対してお互いを打ち消しあうことで、空間共鳴の加振を軽減することになり、密閉容器内の空間共鳴に起因する騒音を低減することができる。
【００２５】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明に、さらに開口部を吸入管の近傍に開口したものであり、双方の開口部から温度の低い冷媒ガスを吸入するため、請求項１に記載の発明の効果に加えて、吸入ガスの受熱損失を低減し、圧縮機の効率を向上することができる。
【００２６】
請求項３に記載の発明は、請求項１に記載の発明に、さらに開口部のうちいずれか一方が吸入管の近傍に開口するとともに、前記吸入管の近傍に開口した方の開口部を第１開口部、開口しない方を第２開口部として、前記第１開口部と連通路部との間に実質的な冷媒の流路を形成したものであり、吸入管が２箇所必要なく構成が簡素である上に、実質的な流路が第１開口部から連通路部の間に形成されるため、吸入管から第１開口部と連通路部を経由して、第２開口部よりも温度の低い冷媒ガスを吸入するため、請求項１に記載の発明の効果に加えて、冷媒ガスの受熱損失が低減されることになり、吸入管が２箇所必要なく構成が簡素である上に、冷媒ガスの受熱損失が低減して、圧縮機の効率を向上することができる。
【００２７】
請求項４に記載の発明は、請求項３に記載の発明に、さらに第２開口部と連通路部との間に、冷媒ガスが流れる際に流路抵抗が生じる抵抗を形成したものであり、請求項３の発明の効果に加えて、一体成型が可能となり、部品点数が少なくして容易に構成することができる。
【００２８】
請求項５に記載の発明は、請求項３または４に発明において、第２開口部に音響を透過する膜を設けたものであり、第２開口部は膜により冷媒ガスの流れが完全に遮断されるので、請求項３または４に記載の発明の効果に加えて、第２開口部から加熱された冷媒を吸入することによる受熱損失を低減できることになり、高温の冷媒ガスの吸入による効率低下を軽減することができる。
【００２９】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。尚、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。また、従来と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。
【００３０】
（実施の形態１）
図１は本発明の実施の形態１による密閉型圧縮機の正面図、図２は同実施の形態の要部断面図である。図３は同実施の形態の上面図、図４は同実施の形態の縦断面図である。図５はＲ１３４ａ冷媒における伝達関数の理論解析結果を示す特性図である。
【００３１】
図１から図４において、吸入マフラー２００は、密閉容器１０２のハーメチックターミナル１０４の後方に配置され、圧縮要素２０１に取り付けられている。吸入マフラー２００は断熱性の高い樹脂性であることが望ましく、ＰＢＴなどの材料で成型されている。
【００３２】
また、吸入マフラー２００は、消音空間を形成するマフラー本体２０２と、マフラー本体２０２内と吸入バルブ１４８とを連通する連通路部２０４と、マフラー本体２０２と連通し密閉容器１０２内の空間に開口する２つの開口部２１０，２１２を備える。
【００３３】
また、密閉容器１０２内の空間は、ピストン１３２の中心軸を通る垂直方向の平面２１６に対してほぼ対称な形状をなし、開口部２１０と開口部２１２は平面２１６に対してほぼ対称な位置に配置されている。さらに、開口部２１０と吸入管２２０の開口部２２０ａ、および開口部２１２と吸入管２２２の開口部２２２ａは互いに近接して配置されている。
【００３４】
さらに開口部２１０と開口部２１２は、吸入管２２０，２２２からそれぞれマフラー本体２０２を経由し、連通路部２０４に至る流路の長さは等しくなるように、マフラー本体２０２内でも平面２１６に対して対称な構造になっている。
【００３５】
以上のように構成された密閉型圧縮機において以下その動作を説明する。
【００３６】
圧縮機の運転に伴い、冷媒ガスが間欠的に吸入マフラー２００の開口部２１０，２１２から吸入される。
【００３７】
密閉容器１０２内に滞留した冷媒ガスは、電動モータ１１０やガス圧縮による発熱により加熱されて、冷凍サイクルから戻ってきた冷媒ガスの温度より高くなっている。ところが、吸入マフラー２００の開口部２１０，２１２はいずれも吸入管２２０，２２２の開口部２２０ａ，２２２ａに近接して配置されているので、冷凍サイクルから戻ってきた温度が低い冷媒ガスを、温度が低いまま吸入マフラー２００を経由して、シリンダー１２４内に冷媒ガスを導入することが出来るため、受熱損失を低減することができ、圧縮機の効率が向上する。
【００３８】
さらに、空間共鳴モードに起因する騒音を大幅に低減することができる。
【００３９】
以下、騒音低減に関して詳細に説明する。
【００４０】
圧縮機の運転に伴う、間欠的な吸入による周期的な圧力変化は、連通路部２０４からの長さが同じであるため、開口部２１０，２１２で同時に発生する。
【００４１】
しかしながら、従来の技術で説明した図１５の空間共鳴モードＮｏ．３で示した、平面２１６を節として両側の空間の圧力が同時に正と負となる空間共鳴モードＮｏ．３に対して、開口部２１０，２１２は節に関して対称な位置にあるため、空間共鳴モードを加振する作用がきわめて小さく、空間共鳴モードに起因する騒音を大幅に低減することができる。
【００４２】
なお、上記の仕様における理論解析結果を図５に示す。図５は、従来の技術で説明した図１６と同様に、シリンダー１２４内から密閉容器１０２内表面までの音響の伝達関数を示しており、値が大きいほどその周波数の成分が騒音として伝播しやすいことを表している。従来の圧縮機のように、開口部が１箇所の構成では、空間共鳴モードＮｏ．３の空間共鳴のピークが明確に存在しているが、本実施の形態の構成ではピークがほとんどなくなり、空間共鳴モードが加振されていないことが確認でき、実験でもその低騒音化の効果を確認した。
【００４３】
ところで、本実施の形態では図１５で示した空間共鳴モードＮｏ．３は加振を軽減しているものの、他の空間共鳴モードＮｏ．１，Ｎｏ．２とも加振を完全に防止できる位置にはない。背景技術で既に説明したように、空間共鳴モードＮｏ．１とＮｏ．２は、水平や垂直な面ではなく、油面高さなどによって節の位置が変化するので、油面高さなどで節の位置が変化しない空間共鳴モードＮｏ．３に比べ、開口部を節や節に対称な位置に常に配置することが困難であり、圧縮機運転中の油面高さの変化により、騒音の低減効果が低下することがある。
【００４４】
しかし、本実施の形態では、少なくともＮｏ．３による空間共鳴を確実に軽減することができるため、運転周波数の整数倍が、空間共鳴モードＮｏ．１およびＮｏ．２と一致しないように、運転周波数を選択することで、３つの空間共鳴モードに対して簡単な構成で効果的に密閉容器内の空間共鳴に起因する騒音を低減することができる。
【００４５】
実際の圧縮機において、空間共鳴モードＮｏ．１およびＮｏ．２を避けて運転周波数を選んでも、避ける運転周波数はそれほど多くないため、実用上運転周波数に関して問題はない。
【００４６】
従って、効率を向上すると共に、騒音を低減するという効果が得られる。
【００４７】
なお、吸入マフラーの開口位置を３個以上設けて、それらを空間共鳴モード節平面上か、あるいは節に対称な箇所に配置しても、空間共鳴に起因する騒音を効果的に低減できることは言うまでもない。
【００４８】
（実施の形態２）
図６は本発明の実施の形態２による密閉型圧縮機の正面図、図７は同実施の形態の上面図である。
【００４９】
なお、実施の形態１と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。
【００５０】
図６、図７において、吸入マフラー３００は、消音空間を形成するマフラー本体３０２と、マフラー本体３０２内と吸入バルブ１４８とを連通する連通路部３０４と、マフラー本体３０２と連通し密閉容器１０２内の空間に開口する第１開口部３１０と第２開口部３１２を備えている。そして、第１開口部３１０の近傍に、密閉容器１０２の吸入管３３０が開口している。
【００５１】
平面２１６に対して第１開口部３１０と第２開口部３１２はそれぞれ対称な位置に配置され、さらに第１開口部３１０と第２開口部３１２の中間で、かつ連通路部３０４の下方には、抵抗として、平面２１６に対して約４５度傾斜した整流板３２２が配置されている。
【００５２】
以上のように構成された圧縮機において以下その動作を説明する。
【００５３】
圧縮機の運転に伴い、冷媒ガスは第１開口部３１０と第２開口部３１２からマフラー本体３０２内に流入する。第１開口部３１０から流入した冷媒ガスは、整流板３２２によって方向が変えられ、連通路部３０４へと流れる。一方、第２開口部３１２からの流れは、整流板３２２により、連通路部３０４とは逆方向に流れるため、第２開口部３１２から連通路部３０４への経路は、冷媒ガスの流れに対して大きな抵抗となる。したがって、冷媒ガスの実質的な経路は第１開口部３１０から連通路部３０４へ至る経路となり、ほとんどの冷媒ガスは第１開口部３１０から吸入される。
【００５４】
ここで、第１開口部３１０は吸入管３３０に近接して配置されているので、第１開口部３１０からは、冷凍サイクルから戻ってきた、密閉容器内の冷媒ガスよりも温度が低いガスが流入するので、温度が低いまま吸入マフラー３００を経由してシリンダー１２４内に冷媒ガスを導入することが出来るため、受熱損失を低減し、圧縮機の効率が向上する。
【００５５】
一方、圧縮機の吸入に伴う吸入マフラー３００内の圧力の変化は冷媒ガスの流れとは異なり、整流板３２２の影響をほとんど受けないため、第１開口部３１０と第２開口部３１２には同じタイミングで同じ圧力が伝播する。従って、第１開口部３１０と第２開口部３１２から密閉容器１０２内へ同時に同じ加振力が作用することで、空間共鳴モードＮｏ．３に対しては空間を加振する作用が生じず、空間共鳴に起因する騒音の発生を低減することができる。
【００５６】
さらに、整流板３２２はマフラー３００と一体成型が可能であり、新しく部材を追加して取り付ける必要が無いため、構成及び製造が容易である。
【００５７】
従って、構成及び製造が容易であると共に、効率を向上し、騒音を低減するという効果が得られる。
【００５８】
なお、本実施の形態では一方の開口部からの抵抗を大きくする方法として整流板を設けて例示したが、整流板以外の方法、仕様を用いても同様の作用、効果を得ることができることは言うまでもない。
【００５９】
（実施の形態３）
図８は本発明の実施の形態３による密閉型圧縮機の正面図である。なお、実施の形態２と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。
【００６０】
図８において、吸入マフラー４００は、消音空間を形成するマフラー本体４０２と、マフラー本体４０２内と吸入バルブ１４８とを連通する連通路部４０４と、マフラー本体４０２と連通し密閉容器１０２内の平面２１６に対して対称な位置に開口する第１開口部４１０と第２開口部４１２を備えている。
【００６１】
また、第１開口部４１０と第２開口部４１２からそれぞれ連通路部４０４に至る流路途中に、第１開口部４１０と第２開口部４１２が合流する分岐点４１６があり、第１開口部４１０から分岐点４１６に至る第１流路４２０の長さと、第２開口部４１２から分岐点４１６に至る第２流路４２２の長さは等しく構成している。また、分岐点４１６において、第１開口部４１０から連通路部４０４への流路が直進しているのに対して、第２開口部４１２からの流路はほぼ直角に折れ曲がっている。さらに、第１流路４２０は比較的曲率半径が大きい管路で形成され流路抵抗がほとんどないのに対して、第２流路４２２は多数回、小さな半径で折れ曲がっている上に、第２開口部４１２は多数の小孔４２４から構成され、流路抵抗が大きくなっている。
【００６２】
また、第１開口部４１０の近傍に、密閉容器１０２の吸入管３３０（図示せず）が開口している。
【００６３】
以上のように構成された圧縮機において以下その動作を説明する。
【００６４】
第２流路４２２は、第１流路４２０に比べ流路が屈曲している上に、第２開口部４１２が多数の小孔４２４で構成されており、分岐点４１６における流れ方向も直角に曲がっている。このため、第２流路４２２は第１流路４２０に比べ冷媒ガスの流れに対して抵抗が大きく、冷媒ガスはほとんど第１開口部４１０から吸入される。そして、第１開口部４１０は、吸入管３３０と近接しているため、吸入管３３０か圧縮要素４０１に吸入される冷媒ガスは、温度が低く密度の高いガスのまま吸入されるため受熱損失を低減し効率が向上する。
【００６５】
さらに、第１流路４２０と第２流路４２２は長さが同じなので、第１開口部４１０と第２開口部４１２には同じタイミングで圧力が伝播する。従って、第１開口部４１０と第２開口部４１２から密閉容器１０２内へ同時にほぼ同じ加振力が作用することで、空間共鳴モードＮｏ．３に対しては空間を加振する作用が生じないので、空間共鳴に起因する騒音の発生を低減することができる。
【００６６】
従って、効率を向上し、騒音を低減するという効果が得られる。
【００６７】
尚、第２流路が屈曲することで流路抵抗を大きくした例示にて説明したが、流路抵抗を大きくする他の方法、仕様であっても、同様の作用、効果が得られることは言うまでもない。
【００６８】
（実施の形態４）
図９は本発明の実施の形態４による密閉型圧縮機の正面図、図１０は同実施の形態の上面図である。
【００６９】
なお、実施の形態３と同一構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略する。
【００７０】
図９、図１０において、マフラー本体５０２から第２開口部５１２へ至る管路に流れを遮断するように膜５２０を設けている。膜５２０は冷媒ガスの流れを遮断し、かつ柔軟性を有することで音響を透過するものであり、具体的には薄手の金網やフィルムなどが望ましく、さらに望ましくは厚さ０．５ｍｍ以下のＰＥＴ等の耐油、耐冷媒性の樹脂製薄膜が望ましい。
【００７１】
以上のように構成された圧縮機において以下その動作を説明する。
【００７２】
第２開口部５１２からマフラー本体３０２に至る経路に膜５２０を設けたため、冷媒ガスは第２開口部５１２からは流れ込まず、第１開口部５１０だけからマフラー本体５０２へ吸入される。そして、第１開口部５１０は吸入管と近接していることから、温度が低く密度の高いガスが吸入され、受熱損失が低減でき効率が向上する。
【００７３】
また、圧縮機の運転周波数は近年のインバータを用いたもので１０Ｈｚから８０Ｈｚ程度であり、これにより引き起こされる圧力の変化の周期もまた１０Ｈｚから８０Ｈｚ程度であり、樹脂製の膜５２０を容易に透過することが可能である。
【００７４】
従って、圧縮機の運転に伴い、第２開口部５１２へは膜５２０を透過した圧力脈動が伝播するため、第１開口部５１０、第２開口部５１２の両方で周期的な圧力変化がおき、これらが空間共鳴モードの節に対して対称な位置にあるため、空間共鳴モードＮｏ．３に対しては空間を加振する作用が生じないので、この空間共鳴モードＮｏ．３による騒音を低減することが可能になる。
【００７５】
従って、効率を向上し、騒音を低減するという効果が得られる。
【産業上の利用可能性】
【００７６】
以上のように、本発明にかかる密閉型圧縮機は、密閉容器内の空間共鳴モードに起因する騒音の低減が可能となるので、エアーコンディショナーや自動販売機などに用いられる密閉型圧縮機等の用途にも適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００７７】
【図１】本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の正面図
【図２】同実施の形態の要部断面図
【図３】同実施の形態の上面図
【図４】同実施の形態の側面図
【図５】理論解析による伝達関数の特性図
【図６】本発明の実施の形態２における密閉型圧縮機の正面図
【図７】同実施の形態の上面図
【図８】本発明の実施の形態３における密閉型圧縮機の正面図
【図９】本発明の実施の形態４における密閉型圧縮機の正面図
【図１０】同実施の形態の上面図
【図１１】従来の密閉型圧縮機の側面図
【図１２】従来の密閉型圧縮機の上面図
【図１３】従来の密閉型圧縮機の正面図
【図１４】従来の密閉型圧縮機の要部断面図
【図１５】従来の密閉型圧縮機の密閉容器内の空間共鳴モードの特性図
【図１６】従来の理論解析による伝達関数の特性図
【符号の説明】
【００７８】
１０２    密閉容器
１２４    シリンダー
１３２    ピストン
１４８    吸入バルブ
２００，３００，４００，５００    吸入マフラー
２０１，３０１，４０１，５０１    圧縮要素
２０２，３０２，４０２，５０２    マフラー本体
２０４，３０４，４０４，５０４    連通路部
２１６    平面
２１０，２１２    開口部
２２０，２２２，３３０    吸入管
３１０，４１０，５１０    第１開口部
３１２，４１２，５１２    第２開口部
３２２    整流板
５２０    膜
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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