(57)【要約】【課題】  本発明はポリアミド樹脂に強度、剛性向上を目的にガラス繊維等の強化材を５０質量％以上と大量に添加して強度、剛性を充分に満足させても、成形品外観が低下せずに、かつ高い共振周波数を発現すると同時に損失係数の大きい耐振動特性の優れた成形品の提供する。【達成手段】（Ａ）成分としてポリカプラミド樹脂を主成分とする結晶性ポリアミド樹脂および／またはヘキサメチレンジアミンとアジピン酸を主成分とする結晶性ポリアミド樹脂、（Ｂ）成分として（Ａ）以外のポリアミド樹脂、（Ｃ）成分としてポリプロピレン樹脂および／または変性ポリプロピレン樹脂、（Ｄ）成分として無機強化材、を含有するポリアミド樹脂組成物であって、曲げ弾性率が１３〜２５ＧＰａであり、かつメルトフローインデックスが４．０〜５０．０ｇ／１０分であることを特徴とするポリアミド樹脂組成物。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
（Ａ）成分としてポリカプラミド樹脂を主成分とする結晶性ポリアミド樹脂および／またはヘキサメチレンジアミンとアジピン酸を主成分とする結晶性ポリアミド樹脂、  （Ｂ）成分として（Ａ）以外のポリアミド樹脂、  （Ｃ）成分としてポリプロピレン樹脂および／または変性ポリプロピレン樹脂、  （Ｄ）成分として無機強化材、を含有するポリアミド樹脂組成物であって、曲げ弾性率が１３〜２５ＧＰａであり、かつ２７５℃で２１６０ｇ荷重で測定されたメルトフローインデックスが４．０〜５０．０ｇ／１０分であることを特徴とするポリアミド樹脂組成物。
【請求項２】
（Ｄ）成分の無機強化材が、ガラス繊維（Ｄ−１）、板状晶の無機強化材（Ｄ−２）、針状ワラストナイトおよび／またはミルドファイバー（Ｄ−３）からなり、各成分の配合比、配合量が下記式を満足する請求項１記載のポリアミド樹脂組成物。
３０質量％≦（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）≦５５質量％
５質量％≦（Ｂ）≦２０質量％
２質量％≦（Ｃ）≦１５質量％
４５質量％≦（Ｄ）≦７０質量％
２０質量％≦（Ｄ−１）≦４５質量％
１０質量％≦（Ｄ−２）≦３０質量％
０質量％≦（Ｄ−３）≦２５質量％
【請求項３】
（Ｂ）成分が結晶性もしくは非結晶性の半芳香族ポリアミドであり、配合比が以下の式を満足する請求項１、２いずれかに記載のポリアミド樹脂組成物。
０．２０＜（Ｂ）／（（Ａ）＋（Ｃ））≦１
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は複数のポリアミド系樹脂とポリプロピレン樹脂および／または変性ポリプロピレン樹脂、および無機強化材からなる無機強化ポリアミド樹脂組成物に関する。詳しくは、本発明の組成物は強度、合成、成形品外観（鏡面光沢、シボ面均一性）に優れ、かつ振動減衰性の良好な無機強化ポリアミド樹脂に関する。とくに自動車外装備品やドアミラー部品、ギアなど機構部を収めるケース部品などに適するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般的にポリアミド樹脂は、機械的特性、耐熱性、耐衝撃性、耐薬品性に優れ、自動車部品、電機部品、電子部品、家庭雑貨等に広く使用されている。なかでもガラス繊維を代表とする無機強化材を添加したポリアミド樹脂は、剛性、強度、耐熱性が大幅に向上し、特に、剛性に関しては添加剤の量に比例して向上することが知られている。
しかしながらポリアミド樹脂に剛性、強度向上を目的にガラス繊維等の強化材を５０〜７０質量％と大量に添加すれば、成形品外観（鏡面表面光沢、シボ面均一性等）が極度に低下し、商品価値が著しく損なわれる。そこで成形品外観を向上させる方法として、結晶性ポリアミドに非結晶樹脂を添加することが提案されている。
【特許文献１】特開平３−２６９０５６公報
【特許文献２】特開平４−２０２３５８公報
【０００３】
しかし、これらの方法では良好な鏡面の表面外観、あるいはシボが均一な表面光沢は得られない。また半芳香族ポリアミド樹脂（ナイロンＭＸＤ−６）にナイロン６６、ガラス繊維、マイカを高充填し、強度、剛性を上げる方法が知られているが、この場合、成形時に金型温度１３５℃もの高温に上げる必要があったり、高温に上げた場合でも良好な成形品外観が得られない場合もあった。
【特許文献３】特開平１−２６３１５１号公報
【０００４】
一方、一般的に無機強化材を高充填し剛性を上げると、外部振動に対して共振周波数はより高くなるが、共振点における減衰性を示す損失係数は共振周波数が高くなるにしたがって低下していく傾向がある。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
そこで、本発明はポリアミド樹脂に強度、剛性向上を目的にガラス繊維等の強化材を５０質量％以上と大量に添加した強度と剛性が高い成形品においても、成形品の外観が低下せずに、かつ高い共振周波数を発現すると同時に共振の減衰性を示す損失係数の大きい成形品の提供を課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者等は、上記課題を解決する為に鋭意研究した結果、複数のポリアミド系樹脂とポリプロピレンおよび／または変性ポリプロピレン樹脂、および無機強化材を特定の比率で配合し、溶融混合後の無機強化ポリミド樹脂が、ある一定以上のメルトインデックス値を満足した時に、上記目的を達成し得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００７】
すなわち本発明は、（１）（Ａ）成分としてポリカプラミド樹脂を主成分とする結晶性ポリアミド樹脂および／またはヘキサメチレンジアミンとアジピン酸を主成分とする結晶性ポリアミド樹脂、  （Ｂ）成分として（Ａ）以外のポリアミド樹脂、  （Ｃ）成分としてポリプロピレン樹脂および／または変性ポリプロピレン樹脂、  （Ｄ）成分として無機強化材、を含有するポリアミド樹脂組成物であって、曲げ弾性率が１３〜２５ＧＰａであり、かつ２７５℃で２１６０ｇ荷重で測定されたメルトフローインデックスが４．０〜５０．０ｇ／１０分であることを特徴とするポリアミド樹脂組成物である。好ましい態様としては、（２）（Ｄ）成分の無機強化材が、ガラス繊維（Ｄ−１）、板状晶の無機強化材（Ｄ−２）、針状ワラストナイトおよび／またはミルドファイバー（Ｄ−３）からなり、各成分の配合比、配合量が下記式を満足する（１）記載のポリアミド樹脂組成物である。
３０質量％≦（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）≦５５質量％
５質量％≦（Ｂ）≦２０質量％
２質量％≦（Ｃ）≦１５質量％
４５質量％≦（Ｄ）≦７０質量％
２０質量％≦（Ｄ−１）≦４５質量％
１０質量％≦（Ｄ−２）≦３０質量％
０質量％≦（Ｄ−３）≦２５質量％
更に好ましい態様は、（３）（Ｂ）成分が結晶性もしくは非結晶性の半芳香族ポリアミドであり、配合比が  ０．２０＜（Ｂ）／（（Ａ）＋（Ｃ））≦１  を満足する前記のポリアミド樹脂組成物である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明はポリアミド樹脂に強度、剛性向上を目的にガラス繊維等の強化材を５０質量％以上と大量に添加して強度、剛性を充分に満足させても、成形品外観が低下せずに、かつ高い共振周波数を発現すると同時に損失係数の大きい成形品の提供し、自動車外装備品やドアミラー部品、ギアなど機構部を収めるケース部品等の部品において幅広い分野で使用することが出来、産業界に寄与すること大である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
以下に本発明を具体的に説明する。
本発明における（Ａ）成分のうちポリカプラミド樹脂を主成分とする結晶性ポリアミド樹脂とは、通常ナイロン６とよばれるε―カプロラクタムから得られる重合体を主成分とする結晶性ポリアミド樹脂のことである。
ポリカプラミド樹脂を主成分とする結晶性ポリアミド樹脂は、成形材料として使用する場合９６質量％硫酸溶液測定による相対粘度が２．３以上であるものが使用されている。しかし、本発明に使用する場合超低粘度のものが好ましく、９６質量％硫酸溶液（ポリアミド樹脂濃度１ｇ／ｄｌ）測定による相対粘度は１．７〜２．２の範囲が好ましい。特に好ましくは１．９〜２．１の範囲である。１．７未満ではタフネス性が低下するため好ましくなく、２．２を超えると流動性が低下し、成形品外観が悪くなる傾向があるので好ましくない。
【００１０】
本発明における（Ａ）成分のうちヘキサメチレンジアミンとアジピン酸を主成分とする結晶性のポリアミド樹脂とは通常ナイロン６６と呼ばれるヘキサメチレンジアミンとアジピン酸から得られる重合体を主成分とする結晶性ポリアミド樹脂である。ナイロン６６を主成分とする結晶性ポリアミド樹脂を成形材料として使用する場合９６質量％硫酸溶液（ポリアミド樹脂濃度１ｇ／ｄｌ）測定による相対粘度は２．４以上であるものが使用されている。本発明に使用する場合超低粘度のものが好ましく、相対粘度は１．７〜２．３の範囲が好ましい。なお、１．７未満ではタフネス性が低下するため好ましくなく、２．３を超えると流動性が低下し、成形品外観が悪くなる傾向があるので好ましくない。
【００１１】
しかし成形品の外観は、ナイロン６やナイロン６６の相対粘度を反映したポリアミド樹脂組成物の流動性に依存しているので、ポリアミド樹脂組成物のメルトフローインデックスが重要である。ナイロン６やナイロン６６の相対粘度が前記範囲より大きくても、分子切断剤（減粘剤ともいう）を使用してポリアミド樹脂組成物のメルトフローインデックスを大きくすることができる。
なお、結晶性ポリアミド樹脂とは、例えば、ポリアミド樹脂をＪＩＳ  Ｋ７１２１に準じて昇温速度２０℃／分でＤＳＣ測定した場合に、明確な融点（融解ピーク温度Ｔｐｍ）を示すものである。
本発明における（Ａ）成分の添加量として、好ましくは３０質量％以上、５５質量％以下が好ましく、３０質量％未満では十分な機会的強度が得られない。なお、他の成分の必要な添加量から（Ａ）成分の添加量は５５質量％を超えることはない。
【００１２】
本発明における（Ｂ）成分の（Ａ）以外のポリアミド樹脂とは、アジピン酸、テレフタル酸、イソフタル酸、トリメチルヘキサメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、メタキシリレンジアミン、ε−カプロラクタム等により得られる重合体を主成分とするポリアミド樹脂である。具体例としてはヘキサメチレンジアミンとテレフタル酸の重合体、ヘキサメチレンジアミンとイソフタル酸の重合体、ヘキサメチレンジアミンとテレフタル酸およびイソフタル酸の重合体、ヘキサメチレンジアミンとアジピン酸およびテレフタル酸の重合体、ヘキサメチレンジアミンとテレフタル酸およびε−カプロラクタムの重合体、メタキシリレンジアミンとアジピン酸の重合体、トリメチルヘキサメチレンジアミンとテレフタル酸の重合体、トリメチルヘキサメチレンジアミンとテレフタル酸とε−カプロラクタムの重合体、トリメチルヘキサメチレンジアミンとテレフタル酸とイソフタル酸の重合体、テレフタル酸およびイソフタル酸とヘキサメチレンジアミンおよびε−カプロラクタム重合体、メタキシリレンジアミンとテレフタル酸およびイソフタル酸とε−カプロラクタムの共重合体等のポリアミド樹脂が挙げられる。
【００１３】
本発明において（Ｂ）成分は主に樹脂組成物の結晶性を落として金型転写製を向上させ、成型品外観を良好にする目的で添加される。この目的において、（Ｂ）成分はジアミン成分又はカルボン酸成分のいずれか一方が芳香族である結晶性または非結晶性の半芳香族ポリアミド樹脂、特に非結晶性の半芳香族ポリアミド樹脂が好ましい。（Ｂ）成分の添加量は、５質量％以上、２０質量％以下が好ましく、５質量％未満では成形品の外観の改良効果は充分でなく、２０質量％を超えるとポリアミド樹脂組成物の結晶性が低下しすぎて成型時に離型不良等の不具合を生じる場合がある。なお、非結晶性のポリアミド樹脂とは、例えば、ポリアミド樹脂をＪＩＳ  Ｋ７１２１に準じて昇温速度２０℃／分でＤＳＣ測定した場合に、明確な融点（融解ピーク温度Ｔｐｍ）を示さないものである。
これらのポリアミド樹脂の相対粘度は特に限定されるものではないが、９６質量％硫酸溶液（ポリアミド樹脂濃度１ｇ／ｄｌ）測定による相対粘度の好ましい範囲は１．８〜２．４である。
【００１４】
本発明における（Ｃ）成分のポリプロピレン樹脂および／または変性ポリプロピレン樹脂としては、特に粘度、密度等に制限はされず広範囲のポリプロピレン樹脂を選択することが出来る。またこのポリプロピレン樹脂は（Ａ）、（Ｂ）成分のポリアミド樹脂と相溶性を向上させるためにポリアミドと反応性を有する官能基を付与した変性ポリプロピレン樹脂が好ましい。ポリアミドと反応性を有する官能基とは、具体的にはカルボン酸、酸無水物、エポキシ基、オキサゾリン基、アミノ基、イソシアネート基等が例示されるがこの中でも酸無水基がもっとも反応性が高く、特に好ましい。
【００１５】
本発明において（Ｃ）成分は減衰特性を向上させる目的で添加される。添加量として、好ましくは２〜１５質量％であるが強化材の種類と量によって発現する弾性率に大きく影響するため任意の強化材に対して、最適な添加量で設計する必要がある。添加量が充分でなければ減衰性の改良効果は小さく、添加量が多すぎると強度、剛性を低下させ実用的でない。（Ｃ）成分にポリアミド樹脂と反応性を有する官能基が付与されていれば添加量に対して機械特性の低下が低減され良好な機械特性と減衰特性を同時に発現させることが出来るので好ましい。
【００１６】
（Ａ）成分と（Ｂ）成分、（Ｃ）成分の合計添加量は、３３〜５５質量％であり、好ましくは３５〜５０質量％である。また（Ａ）成分と（Ｂ）成分、（Ｃ）成分の配合割合は特に限定はないが、（Ａ）成分と（Ｂ）成分、（Ｃ）成分の合計添加量に対する（Ｂ）成分の添加量は５〜２０質量％で、（Ａ）成分と（Ｂ）成分、（Ｃ）成分の配合比は下記式を満足することが好ましい。
０．２０＜（Ｂ）／（（Ａ）＋（Ｃ））≦１
（Ａ）＋（Ｃ）に対する（Ｂ）成分の添加量が少ないと良好な成形品外観が得られず、反対に（Ｂ）成分の添加量が多いと成形品の結晶化が悪くなり離型不良が生じたり、熱間剛性が低下したりする。
【００１７】
本発明における（Ｄ）成分は無機強化材であり、具体例としては、ガラス繊維、針状ワラスト、ウィスカー、カーボン繊維、セラミック繊維などの繊維状無機強化材、シリカ、アルミナ、タルク、カオリン、石英、ガラス、マイカ、グラファイトなどの粉末状無機強化材が挙げられる。好ましい無機強化材としては、ガラス繊維（Ｄ−１）、マイカ、タルク、カオリンなどの板状晶無機強化材（Ｄ−３）、ミルドファイバーおよび／または針状ワラストナイトなどの針状の無機強化材（Ｄ−２）、等が挙げられる。これらの無機強化材は、単独で使用または２種類以上の併用使用することもできる。また、これらの無機強化材は、表面処理としてシラン処理されているものを使用してもよい。
【００１８】
前記（Ｄ−１）ガラス繊維としては、平均粒径は４〜２０μｍ程度、カット長は３〜６ｍｍ程度であり、ごく一般的なものを採用することができる。成形品中のガラス繊維平均繊維長は加工工程（押し出し工程・成型工程）で短くなり１５０〜３００μｍ程度になる。表面処理としてアミノシラン処理されているものを使用してもよい。ガラス繊維の強化材量としては２０〜４５質量％であり、好ましくは２５〜４０質量％である、２０質量％未満であれば強度剛性が低く反対に４５質量％を超えると、良好な成形品外観が得られ難いので好ましくない。
【００１９】
前記（Ｄ−３）の板状晶無機強化材としては、タルク、マイカ、未焼成クレー等が挙げられる。添加量は８〜３０質量％、好ましくは１０〜２５質量％である。８質量％未満では強度、剛性が低く、反対に２５質量％を超えると良好な成形品外観が得られ難いので好ましくない。
【００２０】
前記（Ｄ−２）のミルドファイバーとは、（Ｄ−１）のガラス繊維長の長さを短くしたものであり、平均径は４〜２０μｍ程度、カット長は３５〜８０μｍ程度であり、加工工程（押し出し・成型工程）でほとんど短くならないため成形品中の繊維長は３０〜７０μｍ程度である。また針状ワラストナイトは、平均径が３〜４０μｍ程度で平均繊維長は２０〜８０μｍ程度のワラストナイトである。
これら（Ｄ−２）の添加量は、０〜２５質量％好ましくは５〜２０質量％である。（Ｄ−２）成分は強度、剛性を発現する目的としては（Ｄ−１）のガラス繊維より効果が少ないので目的の強度、剛性が（Ｄ−１）、（Ｄ−３）の強化材の組み合わせで得られて、かつ良好な成形品外観が得られる場合は添加する必要はない場合がある。添加する場合は目的の成形品形状、大きさに対して（Ｄ−１）と（Ｄ−３）の組み合わせで目的の強度、剛性を満足するが、良好な外観特性が得られない場合（Ｄ−１）、（Ｄ−３）に対して適当量置換していけば強度、剛性の低下を最小限に抑えながら外観特性を向上させる効果がある。添加量として２５質量％を超えると無機強化材総量に対する（Ｄ−２）成分の比率が高くなり、十分な強度、剛性が発現しない。
【００２１】
本発明（Ｄ）成分の無機強化材の配合量は４５〜７０質量％であり、好ましくは５０〜６５質量％である。４５質量％未満の場合は強度、剛性が低くなり反対に７０質量％より上になれば良好な成形品外観が得られず、また強度に関しても低下する、本発明の（Ｄ）成分として、（Ｄ−１）が２０〜４０質量％、（Ｄ−２）が１０〜３０質量％、（Ｄ−３）が０〜２５質量％、の範囲内で添加することにより強度と剛性が高く、しかも成形品の表面外観（鏡面表面光沢、シボ面均一性）が良好な成形品を得ることができるので好適である。
【００２２】
さらに、本発明のポリアミド樹脂組成物は、ＩＳＯ−１７８に準じて測定した曲げ弾性率が１３〜２５ＧＰａであり、かつＪＩＳ  Ｋ７２１０に準じて２７５℃で２１６０ｇ荷重で測定されたメルトフローインデックスが４．０〜５０．０ｇ／１０分であることが必要である。
ポリアミド樹脂組成物の曲げ弾性率の値が１３ＧＰａより小さい時は、良好な耐振動特性を発現するための十分に高い共振周波数を得ることができない。曲げ弾性率を高くするには限界があるので本発明のポリアミド樹脂組成物の場合は２５ＧＰａ以下である。
メルトフローインデックスは、ポリアミド樹脂組成物の水分率を予め０．０５質量％に調整してＪＩＳ  Ｋ７２１０に準じて２７５℃で２１６０ｇ荷重で測定された値である。メルトフローインデックスが４．０ｇ／１０分未満の場合、良好な成形品外観が得られない。良好な成形品外観が得るためにはメルトフローインデックスが大きい方が好ましいが、機械的強度が不十分になる場合があるので５０．０ｇ／１０分以下が好ましい。
【００２３】
メルトフローインデックスが４．０ｇ／１０分以上のポリアミド樹脂組成物は、前記のとおり例えば、超低粘度の結晶性ポリアミド樹脂（Ａ）を使用するか、コンパウンド加工時にポリアミド樹脂の分子切断剤を添加する等の特別で処方を採用する必要がある。
前記ポリアミド樹脂の分子切断剤（減粘剤ともいう）としては、カルボン酸基やアミノ基や水酸基を持った低分子化合物が挙げられるが、特に脂肪族ジカルボン酸、芳香族ジカルボン酸等が有効であり、具体的にはシュウ酸、マロン酸、コハク酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、フタル酸、テレフタル酸等が挙げられる。また、その添加量は本発明の（Ａ）＋（Ｂ）成分の合計１００質量部に対して０．１〜１０質量部で、本発明組成物のメルトフローインデックスが４．０ｇ／１０分以上になる。ただしコンパウンド加工条件により分子切断の効果は変化し、当然のことながら加工温度が高いほど、またコンパウンド時のポリマー滞留時間が長いほど効果は優れる。通常、コンパウンド加工温度は２４０℃〜３００℃の範囲内およびコンパウンド時のポリマー滞留時間は１５〜６０秒が一般的である。
【００２４】
また、本発明の無機強化ポリアミド樹脂組成物には、必要に応じて耐熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、可塑剤、滑剤、結晶核剤、離型剤、帯電防止剤、難燃剤、顔料、染料あるいは多種ポリマーなどの添加することができる。
【００２５】
本発明の組成物を得る方法としては、上述した（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）成分、とその他配合物は上記配合組成にて任意の配合順序で配合した後、溶融混合される。溶融混合方法は当業者に周知のいづれかの方法でも可能であり、単軸押し出し機、２軸押し出し機を使用することが好ましい。また、押し出し加工時破損しやすいガラス繊維、針状ワラスト等は、２軸押し出し機のサイド口より投入することが好ましいが特に限定されるものではい。
【実施例】
【００２６】
以下に実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例により何ら制限されるものではない。また実施例、比較例において示した各特性、物性値は、下記の試験方法で測定した。
（１）相対粘度（硫酸溶液法）  ：ウベローデ粘度管を用い、２０℃において９６質量％硫酸溶液（ポリアミド樹脂濃度１ｇ／ｄｌ）で測定した。
（２）メルトフローインデックス  ：ＪＩＳ  Ｋ７２１０に準じて２７５℃、２１６０ｇｆ荷重で測定した。
【００２７】
（３）曲げ強度  ：ＩＳＯ−１７８に準じて測定した。
（４）曲げ弾性率  ：ＩＳＯ−１７８に準じて測定した。
（５）鏡面光沢度  ：鏡面仕上げの１００×１００×２ｍｍｔの金型を使用し、樹脂温度２８５℃、金型温度１００℃で成形品を作製した後、ＪＩＳ  Ｚ−８７１４に準じて入射角６０度の光沢度を測定した。数値が高いほど、光沢度が良い。
判定は、光沢度９０以上：○、光沢度８９〜７５：△、光沢度７４以下：×で行った。
【００２８】
（６）振動特性  ：振動減衰試験はＩＳＯ６７２１−１を参考にＩＳＯ引張りダンベル試験片を使用して、中央加振法で行なった。（図１参照）  試験片中央を加振機に固定し、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気で加振機より振動を与え、加速度応答をＩＳＯ６７２１−１に準じてフーリエ変換を行なう事により周波数応答関数を算出し共振周波数と損失係数を求めた。損失係数ηは共振周波数ｆ0を中心として、その前後において振幅が、共振振幅の１／√２になる２点の振動周波数差Δｆとして、以下の式より算出した。
η＝Δｆ／ｆ0
共振周波数が２００Ｈｚ以上であり、かつ損失係数ηが０．２２以上である場合、振動特性が良好と評価した。
【００２９】
（実施例１〜３、比較例１〜４）
（Ａ）成分として相対粘度の異なる２種のナイロン６（東洋紡績株式会社製）と相対粘度２．１のナイロン６６（東洋紡績株式会社製）を用い、（Ｂ）成分としてはヘキサメチレンテレフタレート／ヘキサメチレンイソフタレート共重合樹脂（ナイロン６Ｔ／６Ｉ樹脂：東洋紡績株式会社製、Ｔ−７１４Ｅ）、ポリメタキシリレンアジパミド（ナイロンＭＸＤ６樹脂：東洋紡績株式会社製、Ｔ−６００）を用いた。また（Ｃ）成分であるポリプロピレンはマレイン酸変性ポリプロピレン（株式会社グランドポリマー製、ＭＭＰ００６）を使用した。（Ｄ）成分としては、ガラス繊維（日本板硝子株式会社製、ＲＥＳ０３Ｔ−ＴＰ５７Ｅ）、針状ワラストナイト（株式会社ＮＹＣＯ製、ＮＹＧＬＯＳ８）、板状晶無機強化材としてマイカ（株式会社レプコ製、Ｍ３２５Ｓ）、タルク（林化成株式会社、ＦＵ５１）、ポリアミド樹脂の分子切断剤としてセバシン酸（ナカライテスク株式会社製、試薬ＧＲ）を使用した。その他、黒顔料としてカーボンブラックマスター（住化カラー株式会社製、ＰＡＢ８Ｋ４７０）を１．０質量％、離型剤としてモンタン酸カルシウム（クラリアントジャパン株式会社製  リコモントＣａＶ１０２）を０．５質量％添加した。
【００３０】
予備乾燥した原料を表１に示した配合比（質量比）に従い計量して、二軸押出機（池貝鉄工株式会社製、ＰＣＭ３０）でシリンダー温度２８０℃、スクリュー回転数７０ｒｐｍにて溶融混練し、水浴にストランド状に押出して冷却後、樹脂組成物のペレットを得た。得られた樹脂組成物ペレットを熱風乾燥機にて水分率０．０５質量％以下になるまで乾燥後、射出成形機（東芝機械株式会社製、ＩＳ８０）でシリンダー温度２８５℃、金型温度１００℃にて各種試験用テストピースを成形して評価に供した。評価結果を表１に示した。
【００３１】
【表１】
2005162775.tif 000002
【００３２】
比較例１は流動性が高く成形品外観も良好であるが、剛性が低く曲げ弾性率の値が１３ＧＰａより小さく共振周波数が低いため、良好な耐振動特性が得られない。比較例２は共振周波数は高いが損失係数は低い。また充分な流動性が得られていないため外観も悪い。比較例３は共振周波数と損失係数については良好な振動特性が得られており、かつ充分な流動特性をもつが（Ｂ）成分の欠如によって良好な成形品外観が得られていない。比較例４は流動性、外観においては良好で、かつ高い共振周波数を発現しているが損失係数が低く良好な耐振動特性が得られない。これらの比較例に対して実施例１〜３では良好な外観と高い共振周波数を発現すると同時に、損失係数も大きい。実施例１〜３は良好な外観と耐振動特性を両立し、優れたポリアミド樹脂組成物を提供している。
【産業上の利用可能性】
【００３３】
本発明はポリアミド樹脂に強度、剛性向上を目的にガラス繊維等の強化材を５０質量％以上と大量に添加されており強度、剛性が充分高く、かつ成形品外観が良好である。それと同時に高い共振周波数と良好な減衰特性を兼ね備えており、良外観、高剛性、高強度、良耐震特性である成形品の提供し、自動車外装備品やドアミラー部品、ギアなど機構部を収めるケース部品等の部品において幅広い分野で使用することが出来、産業界に寄与すること大である。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】耐振動特性評価のための振動減衰試験装置の概略図である。
【符号の説明】
【００３５】
１．  試験片
２．  振動出力（センサー）
３．  加振装置
４．  加振方向
【図１】
2005162775.tif 000003