(57)【要約】【課題】作業性及び耐熱性に悪影響を及ぼすことなく、広い温度域でのグリップ性能を向上させるタイヤトレッド用ゴム組成物を提供する。【解決手段】タイヤトレッド用ゴム組成物は、スチレン−ブタジエン共重合ゴム（Ａ）と、そのゴム成分１００重量部当たり、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が１００〜１６０ｍ2／ｇであり、ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が９０〜１００ｍｌ／１００ｇであるカーボンブラック（Ｂ）５０〜２００重量部と、軟化剤（Ｃ）２５０重量部以下とを含有する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
スチレン−ブタジエン共重合ゴム（Ａ）と、そのゴム成分１００重量部当たり、
セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が１００〜１６０ｍ2／ｇであり、ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が９０〜１００ｍｌ／１００ｇであるカーボンブラック（Ｂ）５０〜２００重量部と、
軟化剤（Ｃ）２５０重量部以下と
を含有することを特徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項２】
前記カーボンブラック（Ｂ）は、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が１２０〜１４０ｍ2／ｇであることを特徴とする請求項１に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項３】
前記カーボンブラック（Ｂ）は、凝集体分布の最頻値（Ｄst）が６０〜７０ｎｍであり、凝集体分布の半値幅（ΔＤ50）が６５〜８０ｎｍであることを特徴とする請求項１又は２に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項４】
前記カーボンブラック（Ｂ）を９０〜１６０重量部含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項５】
前記軟化剤（Ｃ）を２００重量部以下含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項６】
前記スチレン−ブタジエン共重合ゴム（Ａ）は、スチレンを３５重量％以上含むことを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかに記載のタイヤトレッド用ゴム組成物をトレッド部に用いた空気入りタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タイヤトレッド用ゴム組成物及びこれを用いた空気入りタイヤに関し、特に、高性能乗用車用タイヤや高速競技車用タイヤに適するタイヤトレッド用ゴム組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車産業の発展に伴い、自動車の高性能化・高出力化が進んでいる。一方、安全に対する意識も高まっており、タイヤに対するグリップ性能の要求も高まってきている。
【０００３】
従来、タイヤトレッドゴムのグリップ性能を向上させる方法として、アロマティックオイルやカーボンブラックを高充填させたり、高スチレン含有量のスチレン−ブタジエン共重合ゴムを使用することにより、ヒステリシスロスを向上させる方法が用いられている。又、カーボンブラックの組成を特定し、グリップ性能を向上させる技術は開示されている（例えば、従来文献１〜３参照）。
【０００４】
しかし、アロマティックオイルやカーボンブラックを高充填すると、耐熱性が低下し、高スチレン含有量のスチレン−ブタジエン共重合ゴムを使用すると、低温時にゴムの硬化によるグリップ性能の低下が生じていた。
【特許文献１】特開平１１−２０９５１５号公報
【特許文献２】特開２００２−２０５４２号公報
【特許文献３】特開２００２−１５５１６５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
これらの問題を解決する手法としては、カーボンブラックの粒子径を大きくさせることにより、耐熱性の低下及び低温時のグリップ性能の低下の改良は可能であった。但し、この手法では、未加硫ゴムの粘度低下による作業性の悪化という問題が残っていた。
【０００６】
又、低スチレン含有量のスチレン−ブタジエン共重合ゴムを使用することもできるが、ヒステリシスロスが低下し、高温時のグリップ性能が低下していた。
【０００７】
そこで、本発明は、上記の問題に鑑み、作業性及び耐熱性に悪影響を及ぼすことなく、広い温度域でのグリップ性能を向上させるタイヤトレッド用ゴム組成物及びこれを用いた空気入りタイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記目的を達成するため、ゴムに配合するカーボンブラックに着目して鋭意研究を行った。その結果、従来、建設用車輌タイヤに配合されている耐亀裂性改良カーボンブラックを高性能乗用車用タイヤや高速競技車用タイヤのトレッドゴムに配合すると、効果的であることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【０００９】
本発明の第１の特徴は、スチレン−ブタジエン共重合ゴム（Ａ）と、そのゴム成分１００重量部当たり、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が１００〜１６０ｍ2／ｇであり、ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が９０〜１００ｍｌ／１００ｇであるカーボンブラック（Ｂ）５０〜２００重量部と、軟化剤（Ｃ）２５０重量部以下とを含有するタイヤトレッド用ゴム組成物であることを要旨とする。セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が、１００ｍ2／ｇ未満あるいは１６０ｍ2／ｇを超えると、ゴム組成物の耐熱性が十分でないことがある。又、ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が、９０ｍｌ／１００ｇ未満であると、耐熱性が十分に確保できないことがあり、１００ｍｌ／１００ｇを超えると、加工性や伸び特性に劣り、ゴムとしての一般的性質が悪化することがある。又、カーボンブラックの含有量が、５０重量部未満であると、ゴム組成物の耐熱性が十分に確保できず、また強度等の一般的特性も十分でなく、接地性が悪くなりラップタイムも悪化することがあり、２００重量部を超えると、ゴム組成物が硬くなり過ぎ、却って耐熱性が低下し、また加工性も極端に悪化することがある。又、軟化剤の含有量が２５０重量部を超えると、耐熱性が十分確保できないことがある。
【００１０】
第１の特徴に係るタイヤトレッド用ゴム組成物によると、スチレン−ブタジエン共重合体ゴムと、低ストラクチャー（低ＤＢＰ）のカーボンブラックと、軟化剤とを特定の配合で含むことにより、作業性及び耐熱性に悪影響を及ぼすことなく、広い温度域でのグリップ性能を向上させることができる。
【００１１】
又、第１の特徴に係るタイヤトレッド用ゴム組成物が含有するカーボンブラック（Ｂ）は、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が１２０〜１４０ｍ2／ｇであることが好ましい。
【００１２】
又、第１の特徴に係るタイヤトレッド用ゴム組成物が含有するカーボンブラック（Ｂ）は、凝集体分布の最頻値（Ｄst）が６０〜７０ｎｍであり、凝集体分布の半値幅（ΔＤ50）が６５〜８０ｎｍであることが好ましい。最頻値（Ｄst）が６０ｎｍ未満では発熱性能が悪く、７０ｎｍを超えると耐熱性の改良効果が充分に発揮されない。一方、半値幅（ΔＤ50）が６５ｎｍ未満では発熱性能の改良効果が不充分であり、８０ｎｍを超えると耐熱性の改良効果が充分に発揮されない。
【００１３】
又、第１の特徴に係るタイヤトレッド用ゴム組成物は、カーボンブラック（Ｂ）を９０〜１６０重量部含有することが好ましい。
【００１４】
又、第１の特徴に係るタイヤトレッド用ゴム組成物は、軟化剤（Ｃ）を２００重量部以下含有することが好ましい。
【００１５】
又、第１の特徴に係るタイヤトレッド用ゴム組成物は、スチレン−ブタジエン共重合ゴム（Ａ）は、スチレンを３５重量％以上含むことが好ましい。スチレン含有量が、３５重量％未満であると高温時のグリップ性能が不足することがあるからである。
【００１６】
本発明の第２の特徴は、第１の特徴に係るタイヤトレッド用ゴム組成物をトレッド部に用いた空気入りタイヤであることを要旨とする。
【００１７】
第２の特徴に係る空気入りタイヤによると、上述したゴム組成物をトレッド部に適用することにより、作業性及び耐熱性に悪影響を及ぼすことなく、広い温度域でのグリップ性能を向上させることができる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、作業性及び耐熱性に悪影響を及ぼすことなく、広い温度域でのグリップ性能を向上させるタイヤトレッド用ゴム組成物及びこれを用いた空気入りタイヤを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
次に、本発明を詳細に説明する。
【００２０】
（ゴム組成物）
本発明のゴム組成物は、ゴム成分と、カーボンブラックと、軟化剤とを含有してなり、更に必要に応じて適宜選択したその他の成分を含有してなる。 
−ゴム成分−
ゴム成分としては、スチレン−ブタジエン共重合体を５０重量％以上含むことが必要であり、８０重量％以上含むことが好ましい。ゴム成分におけるスチレン−ブタジエン共重合体以外の成分としては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）などが挙げられる。
【００２１】
スチレン−ブタジエン共重合体としては、１００℃におけるムーニー粘度が、３０以上であるのが好ましく、４０以上であるのがより好ましい。ムーニー粘度が３０未満であると、耐熱性が劣化することがある。尚、ムーニー粘度は、例えば、ムーニー粘度試験機、例えば東洋精機製ローターレスムーニー試験機を用い、１００℃におけるＭＬ１＋４を測定することにより得られる。
【００２２】
スチレン−ブタジエン共重合体におけるスチレン含有量としては、３５重量％以上が好ましく、４０〜７０重量％がより好ましい。スチレン含有量が、３５重量％未満であると高温時のグリップ性能が不足することがあり、７０重量％を超えると低温時のグリップ性能が不足することがある。スチレン−ブタジエン共重合体は、市販品を使用することができ、油展されていてもよい。
【００２３】
−カーボンブラック−
カーボンブラックとしては、ゴム組成物における補強性充填材として使用される。カーボンブラックとしては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。尚、カーボンブラックは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよく、また、市販品を使用することができる。 
カーボンブラックのセチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）は１００〜１６０ｍ2／ｇが好ましく、１２０〜１４０ｍ2／ｇがより好ましい。セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が、１００ｍ2／ｇ未満であると、ゴム組成物の耐熱性が十分でないことがある。尚、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）は、ＡＳＴＭ−Ｄ  ３７６５−８０又はＪＩＳ  Ｋ６２１７−１９９７に規定されており、単位重量当たりのセチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ｍ2／ｇ）を意味する。
【００２４】
カーボンブラックのジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）としては、９０〜１００ｍｌ／１００ｇが好ましい。ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が、９０ｍｌ／１００ｇ未満であると、耐熱性が十分に確保できないことがあり、１００ｍｌ／１００ｇを超えると、加工性や伸び特性に劣り、ゴムとしての一般的性質が悪化することがある。尚、ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）は、ＪＩＳ Ｋ６２２１（１９８２）６．１．２．Ａ法に従って測定した値であり、カーボンブラック１００ｇ当たりに吸収されるジブチルフタレートの量（ｍｌ）を意味する。
【００２５】
カーボンブラックの凝集体分布の最頻値（Ｄst）は、６０〜７０ｎｍであり、凝集体分布の半値幅（ΔＤ50）は、６５〜８０ｎｍであることが好ましい。最頻値（Ｄst）が６０ｎｍ未満では発熱性能が悪く、７０ｎｍを超えると耐熱性の改良効果が充分に発揮されない。一方、半値幅（ΔＤ50）が６５ｎｍ未満では発熱性能の改良効果が不充分であり、８０ｎｍを超えると耐熱性の改良効果が充分に発揮されない。尚、最頻値（Ｄst）及び半値幅（ΔＤ50）の測定は、遠心沈降法によるものであり、Joyce Loebl 社製、Disk Centrifuge Photosedimentometer （ＤＣＰ）を使用し、次の方法によって測定を行った。まず、乾燥したカーボンブラックを精秤し、微量の界面活性剤を含む２０重量％エタノール水溶液と混合してカーボンブラック濃度５０ｍｇ／リットルの分散液を作成し、これを超音波で充分に分散させ試料溶液とした。ＤＣＰの回転数を８０００ｒｐｍに設定し、スピン液（蒸留水）を１０ミリリットル加えたのち、１ミリリットルのバッファー液（２０重量％エタノール水溶液）を注入した。次いで、試料0.５ミリリットルを注射器で加えたのち、一斉沈降法により、凝集体分布曲線を作成した。この曲線における最大頻度のストークス相当径をＤstとした。また、この最大頻度の１／２となる大小２点の差をΔＤ50とした。
【００２６】
カーボンブラックのゴム組成物における含有量としては、スチレン−ブタジエン共重合体１００重量部に対し、５０〜２００重量部であることが必要であり、９０〜１６０重量部が好ましい。カーボンブラックの含有量が、５０重量部未満であると、ゴム組成物の耐熱性が十分に確保できず、また強度等の一般的特性も十分でなく、接地性が悪くなりラップタイムも悪化することがあり、２００重量部を超えると、ゴム組成物が硬くなり過ぎ、却って耐熱性が低下し、また加工性も極端に悪化することがある。
【００２７】
又、本実施形態に係るカーボンブラックとしては、例えば、ＦＥＦ、ＳＲＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＩＳＡＦ−ＬＳ、ＳＡＦ−ＬＳ等が挙げられる。セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が１００〜１６０ｍ2／ｇ、かつ、ブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が９０〜１００ｍｌ／１００ｇである、即ち、ＣＴＡＢが大きく、ＤＢＰが低い必要があるため、特に、ＩＳＡＦ−ＬＳ、ＳＡＦ−ＬＳを用いることが好ましい。このカーボンブラックを用いることにより、グリップ性能、耐熱性及び作業性の改良効果が高くなる。
【００２８】
−軟化剤−
軟化剤としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、アロマティックオイル、低温軟化剤、熱可塑性樹脂などが用いられる。軟化剤は、１種単独の物質で構成されていてもよいし、２種以上が併用されて構成されていてもよい。後者の場合には、ゴム組成物の硬さの温度依存性を広範囲化することができる点で好ましい。
【００２９】
低温軟化剤としては、軟化点が０℃以下、好ましくは−１０℃以下のものが好適である。このような低温軟化剤としては、従来ゴム用軟化剤として慣用されているもの、例えば、パラフィン系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイル、芳香族系プロセスオイルなどのプロセス油、重合した高沸点強芳香族系オイル、流動パラフィン、ホワイトオイルなどの鉱物系軟化剤、ひまし油、綿実油、あまに油、なたね油、大豆油、やし油、落花生油、トール油などの植物系軟化剤などの中から、適宜選択して用いることができる。
【００３０】
熱可塑性樹脂としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、Ｃ５系石油樹脂、Ｃ９系石油樹脂などが好適に挙げられる。
【００３１】
Ｃ５系石油樹脂は、ナフサの熱分解によって得られるＣ５留分の樹脂である。Ｃ５留分としては、例えば、オレフィン系炭化水素、ジオレフィン系炭化水素、などが挙げられる。オレフィン系炭化水素としては、例えば、ペンテン、２−メチルブテン、３−メチルブテン、２−メチルブテン、などが挙げられる。Ｃ５系石油樹脂としては、市販品を好適に使用することができ、市販品としては、例えば、ストラクトールＴＳ３０（ストラクトール社製）、ＴＸ−５００（三井化学（株）製）などが挙げられる。
【００３２】
Ｃ９系石油樹脂は、ナフサの熱分解によって得られるＣ９留分の樹脂である。Ｃ９留分としては、例えば、ジオレフィン系炭化水素等が挙げられる。ジオレフィン系炭化水素としては、ベンゼン、トルエン、キシレン、スチレン、α−メチルスチレン、１，２−ペンタジエンなどが挙げられる。Ｃ９系石油樹脂としては、市販品を好適に使用することができ、市販品としては、例えば、クイントン（日本ゼオン（株）製）、ネオポリマー（日本石油（株）製）、コレシン（ＢＡＳＦ社製）などが挙げられる。 
熱可塑性樹脂の融点としては、８０〜１６０℃が好ましく、１００〜１４０℃がより好ましい。熱可塑性樹脂の融点が、８０℃未満であると、高温時のゴムの剛性が不足することがあり、１６０℃を超えると、低温時のゴムの柔軟性が不足することがある。
【００３３】
軟化剤のゴム組成物における含有量としては、スチレン−ブタジエン共重合体１００重量部に対し、２５０重量部以下であることが必要であり、２００重量部以下が好ましい。軟化剤の含有量が２５０重量部を超えると、耐熱性が十分確保できないことがある。
【００３４】
−その他の成分−
ゴム組成物に含まれるその他の成分としては、本発明の目的を害しない範囲内で適宜選択し、使用することができ、例えば、無機充填材、軟化剤、硫黄等の加硫剤、ジベンゾチアジルジスルフィド等の加硫促進剤、加硫助剤、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジル−スルフェンアミド、Ｎ−オキシジエチレン−ベンゾチアジル−スルフェンアミド等の老化防止剤、酸化亜鉛、ステアリン酸、オゾン劣化防止剤、着色剤、帯電防止剤、滑剤、酸化防止剤、軟化剤、カップリング剤、発泡剤、発泡助剤等の添加剤などの他、通常ゴム業界で用いる各種配合剤などが挙げられる。これらは、市販品を好適に使用することができる。
【００３５】
（ゴム組成物の製造）
本実施形態に係るゴム組成物は、スチレン−ブタジエン共重合体と、カーボンブラックと、軟化剤と、必要に応じて適宜選択したその他の成分とを、混練り、熱入れ、押出、加硫等することにより製造することができる。
【００３６】
混練りの条件としては、特に制限はなく、混練り装置への投入体積、ローターの回転速度、ラム圧等、混練り温度、混練り時間、混練り装置の種類等の諸条件について目的に応じて適宜選択することができる。混練り装置としては、例えば、通常ゴム組成物の混練りに用いるバンバリーミキサー、インターミックス、ニーダー等が挙げられる。
【００３７】
熱入れの条件としては、特に制限はなく、熱入れ温度、熱入れ時間、熱入れ装置等の諸条件について目的に応じて適宜選択することができる。熱入れ装置としては、例えば、通常ゴム組成物の熱入れに用いるロール機等が挙げられる。 
押出の条件としては、特に制限はなく、押出時間、押出速度、押出装置、押出温度等の諸条件について目的に応じて適宜選択することができる。押出装置としては、例えば、通常タイヤ用ゴム組成物の押出に用いる押出機等が挙げられる。押出温度は、適宜決定することができる。
【００３８】
押出の際、ゴム組成物の流動性をコントロールする目的で、アロマ系オイル、ナフテン系オイル、パラフィン系オイル、エステル系オイル等の可塑剤、液状ポリイソプレンゴム、液状ポリブタジエンゴム等の液状ポリマーなどの加工性改良剤をゴム組成物に適宜添加することができる。この場合、ゴム組成物の加硫前の粘度を低下させ、その流動性を高めることができ、極めて良好に押出を行うことができる。
【００３９】
加硫を行う装置、方式、条件等については、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。加硫を行う装置としては、例えば、通常タイヤ用ゴム組成物の加硫に用いる金型による成形加硫機などが挙げられる。加硫の条件として、その温度は、通常１００〜１９０℃程度である。 
（用途）
本実施形態に係るゴム組成物は、各種分野において好適に使用することができるが、高性能乗用車用タイヤや高速競技車用タイヤのトレッド等に特に好適に使用することができ、本実施形態に係る空気入りタイヤに好適に使用することができる。 
（空気入りタイヤ）
本実施形態に係る空気入りタイヤは、上述のタイヤトレッド用ゴム組成物をトレッド部に用いることにより、作業性及び耐熱性に悪影響を及ぼすことなく、広い温度域でのグリップ性能を向上させることができる。尚、本実施形態に係る空気入りタイヤは、従来より公知の構造で、特に限定はなく、通常の方法で製造できる。又、本実施形態に係る空気入りタイヤに充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を調整した空気の他、窒素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガスを用いることができる。
【００４０】
空気入りタイヤの一例としては、１対のビード部、当該ビード部にトロイド状をなして連なるカーカス、当該カーカスのクラウン部をたが締めするベルト及びトレッドを有してなる空気入りタイヤなどが好適に挙げられる。本実施形態に係る空気入りタイヤは、ラジアル構造を有していてもよいし、バイアス構造を有していてもよい。
【００４１】
トレッドの構造としては、特に制限はなく、１層構造であってもよいし、多層構造であってもよく、直接路面に接地する上層のキャップ部と、このキャップ部の空気入りタイヤの内側に隣接して配置される下層のベース部とから構成される、いわゆるキャップ・ベース構造を有していてもよい。本実施形態においては、少なくともキャップ部が本実施形態に係るゴム組成物で形成されているのが好ましい。本実施形態に係る空気入りタイヤは、その製造方法につき特に制限はないが、例えば、以下のようにして製造することができる。即ち、まず、本実施形態に係るゴム組成物を調製し、このゴム組成物を、生空気入りタイヤケースのクラウン部に予め貼り付けられた未加硫のベース部の上に貼り付ける。そして、所定のモールドで所定温度、所定圧力の下で加硫成形することにより製造することができる。
【００４２】
本実施形態に係る空気入りタイヤは、いわゆる乗用車用のみならず、レーシングカー等の競技用自動車に特に好適に使用することができる。
【００４３】
（本実施形態に係るゴム組成物及び空気入りタイヤの作用及び効果）
表１に、配合設計方法によるグリップ性能、耐熱性及び作業性の効果を示す。
【表１】
2005255796.tif 000002
【００４４】
表１においては、各性能が良好であることを○で示し、性能が低下することを×で示し、特に効果がない場合を△で示す。
【００４５】
従来、ゴム組成物に含まれるアロマティックオイルやカーボンブラックを高充填させることにより、グリップ性能は向上するが、耐熱性及び作業性は低下する。又、高スチレン含有量のＳＢＲを用いることにより、高温時のグリップ性能、耐熱性は向上するが、低温時のグリップ性能は低下する。又、大粒子径（大ＣＴＡＢ）のカーボンブラックを用いることにより、グリップ性能及び耐熱性は向上するが、作業性は低下する。
【００４６】
一方、上述したように、本実施形態に係るトレッド用ゴム組成物及び空気入りタイヤによると、ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が９０〜１００ｍｌ／１００ｇ、即ち、低ストラクチャー（低ＤＢＰ）のカーボンブラックを用いることにより、グリップ性能、耐熱性及び作業性すべてが向上することができる。又、このカーボンブラックのセチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が１００〜１６０ｍ2／ｇ、即ち、大粒子径（大ＣＴＡＢ）であることが好ましい。
【実施例】
【００４７】
以下に実施例を挙げて、本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記の実施例に何ら限定されるものではない。
【００４８】
表２及び表３に示す組成のゴム組成物を調整し、各ゴム組成物をトレッドに用いて競技用タイヤ（サイズ：２１５／４０Ｒ１８）を試作した。そして、この競技用タイヤを競技用車輌に装備させて、テストコースで走行させ、実車グリップフィーリング、耐熱性及び作業性を以下のようにして評価した。表２に示すゴム組成物は、カーボンブラックの種類を変えて比較したものであり、表３に示すゴム組成物は、アロマティックオイル及びカーボンブラックを高充填させた場合や高スチレン含有量ＳＢＲを使用した場合を比較したものである。
【００４９】
（１）実車グリップフィーリング評価
サーキット走行でのベストラップタイムを、表２においては比較例１、表３においては比較例３の結果を１００とし、指数表示した。数値が大きいほどラップタイムが速く、実車グリップフィーリングに優れることを示す。又、試験は、高温時（路面温度４８℃）と低温時（路面温度１５℃）の２つの条件において行った。
【００５０】
（２）耐熱性評価
サーキットで一定距離を走行した後、そのタイヤのアブレーションの大きさを目視にて評価し、表２においては比較例１、表３においては比較例３の結果を１００とし、指数表示した。数値が小さいほど耐熱性に優れることを示す。
【００５１】
（３）作業性評価
通常の条件で、表２及び表３の示すゴム組成物を混練りし、その際、バンバリーミキサーのローターや内壁へのゴム組成物の密着レベルを表２においては比較例１、表３においては比較例３の結果を１００とし、指数表示した。バンバリーミキサーを停止せずに混練り続行可能であると数値が大きく、バンバリーミキサーを停止しないと混練り続行困難で、ゴム組成物を容易に排出できないと数値が小さくなる。即ち、数値が大きいほど作業性に優れることを示す。
【表２】
2005255796.tif 000003
【表３】
2005255796.tif 000004
【００５２】
＊１  ジェイ・エス・アール（株）製、ＪＳＲ０１２０：１００℃におけるムーニー粘度＝５１、スチレン３５重量％含有、アロマティックオイル３７．５重量部油展
＊２  旭化成（株）製、タフデン３４５０：１００℃におけるムーニー粘度＝４３、スチレン４５重量％含有、アロマティックオイル５０重量部油展
＊３  住友化学工業（株）製、Ｃ−３０１、粒径：1.0μｍ
＊４  住友化学工業（株）製、ジフェニルグアニジン
＊５  大内新興化学（株）製、ジベンゾチアジルジスルフィド
＊６  ＢＡＹＥＲ社製、Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾリアゾリルスルフェンアミド
又、カーボンブラックは、東海カーボン（株）製であり、それぞれのセチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）、ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）、凝集体分布の最頻値（Ｄst）、凝集体分布の半値幅（ΔＤ50）を表４に示す。
【表４】
2005255796.tif 000005
【００５３】
＜結果＞
結果を表２及び表３に示す。
【００５４】
表２より、実施例１〜３のゴム組成物は、比較例１及び２のゴム組成物に比べ、グリップ性、耐熱性及び作業性が改善されていた。実施例１〜３は、カーボンブラックとして、ＩＳＡＦ−ＬＳ、ＳＡＦ−ＬＳを用いているが、比較例１及び２は、ＨＡＦ、ＩＳＡＦを用いている。よって、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が１００〜１６０ｍ2／ｇ、ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が９０〜１００ｍｌ／１００ｇ、凝集体分布の最頻値（Ｄst）が６０〜７０ｎｍ、凝集体分布の半値幅（ΔＤ50）が６５〜８０ｎｍであるカーボンブラックを用いることにより、広い温度域でのグリップ性、耐熱性及び作業性が改善されることが分かった。
【００５５】
又、表３より、実施例４及び５のゴム組成物は、比較例３〜５のゴム組成物に比べ、グリップ性、耐熱性及び作業性が改善されていた。比較例４は、比較例３と比べ、アロマティックオイル及びカーボンブラックを高充填しているため、グリップ性能は向上しているが、耐熱性及び作業性が低下している。又、比較例５は、比較例３と比べ、高スチレン含有量ＳＢＲを用いているため、高温時のグリップ性能は向上しているが、低温時のグリップ性能が低下している。
【００５６】
一方、実施例４は、比較例３と比べ、高温時のグリップ性能、耐熱性及び作業性に悪影響を及ぼすことなく、低温時のグリップ性能を向上させている。又、実施例５は、比較例３と比べ、低温時のグリップ性能、耐熱性及び作業性に悪影響を及ぼすことなく、恒温時のグリップ性能を向上させている。よって、セチルトリメチルアンモニウムブロミド吸着比表面積（ＣＴＡＢ）が１００〜１６０ｍ2／ｇ、ジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ）が９０〜１００ｍｌ／１００ｇ、凝集体分布の最頻値（Ｄst）が６０〜７０ｎｍ、凝集体分布の半値幅（ΔＤ50）が６５〜８０ｎｍであるカーボンブラックを用いることにより、広い温度域でのグリップ性、耐熱性及び作業性が改善されることが分かった。