(57)【要約】【課題】ピストン式圧縮機における吸入弁の信頼性を低下させることなくピストン式圧縮機の性能を高める。【解決手段】環状凹部２７には断熱部材４４が挿入されている。断熱部材４４は、外周壁４８の内壁面４８２と、端壁４９の内壁面４９１と、区画壁２９の外周壁面２９１とを被覆する室断熱部材４４１と、吸入通路３３を形成する周壁面３３１を被覆する通路断熱部材４４２とからなる。断熱部材４４の室断熱部材４４１には吸入流路４５が形成されている。吸入ポート１４１における流路断面積は、吸入流路４５における流路断面積よりも大きくしてある。【選択図】  図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダに形成されたシリンダボアにピストンを収容して前記シリンダボア内に圧縮室を区画し、前記シリンダに連結されたカバーハウジング内に吸入圧領域と吐出圧領域とを形成し、回転軸の回転に基づいて前記シリンダボア内で前記ピストンを往復駆動して、前記吸入圧領域から吸入ポートを経由して前記圧縮室へ冷媒ガスを吸入するピストン式圧縮機において、
前記吸入ポートの流路断面積をこの吸入ポートの直ぐ上流の前記吸入圧領域における流路断面積よりも大きくした圧縮機における吸入構造。
【請求項２】
前記圧縮機の外部から前記カバーハウジング内へ冷媒ガスを導入するための導入流路を前記吸入圧領域の一部として設け、前記導入流路の下流で前記導入流路に連通すると共に、前記吸入ポートに連通する吸入流路を前記吸入圧領域の一部として設け、前記吸入流路と前記導入流路との接続部から前記吸入流路に沿って下流に向かう途中で、前記吸入流路における流路断面積を小さくなるように変化させた請求項１に記載の圧縮機における吸入構造。
【請求項３】
前記カバーハウジング内に断熱部材を収容し、前記吸入圧領域を前記断熱部材に形成した請求項１及び請求項２のいずれか１項に記載の圧縮機における吸入構造。
【請求項４】
前記断熱部材は、合成樹脂製である請求項３に記載の圧縮機における吸入構造。
【請求項５】
前記吸入圧領域は、前記カバーハウジングの外周側にあって、前記回転軸の軸線の周りで前記吐出圧領域を包囲している請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の圧縮機における吸入構造。
【請求項６】
環状の区画壁によって前記吸入圧領域と吐出圧領域とを前記カバーハウジング内で区画し、前記カバーハウジングの外周壁の内側に複数のナット部を設けると共に、複数のねじを前記複数のナット部に螺合して前記シリンダと前記カバーハウジングとを連結し、前記外周壁の周方向に隣り合う一対のナット部の間に肉取り凹部を設け、前記肉取り凹部を埋めるように前記断熱部材を前記外周壁と前記区画壁との間に挿入した請求項５に記載の圧縮機における吸入構造。
【請求項７】
前記冷媒ガスは、二酸化炭素である請求項１乃至請求項６のいずれか１項に記載の圧縮機における吸入構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ピストン式圧縮機における吸入構造に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ピストン式圧縮機（例えば特許文献１，２を参照）において、シリンダに連結されるハウジング内に形成された吸入室内における冷媒ガスは、ハウジングから熱を受け取る。吸入室内の冷媒ガスの温度は、圧縮機の性能に影響を与える。吸入室内の冷媒ガスの温度が高いほど、圧縮室へ導入される冷媒ガスの密度が小さくなるので、圧縮機の性能が低下する。
【特許文献１】実開昭５２−１６４７０９号公報
【特許文献２】特開平６−３１７２４９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ハウジングから吸入室内の冷媒ガスへの熱伝達を少なくすれば、圧縮室に吸入される冷媒ガスの温度上昇を少なくすることができる。ハウジングから吸入室内の冷媒ガスへの熱伝達を少なくする対策としては、吸入室内の冷媒ガスの流速を速くすることも有効である。吸入室内の冷媒ガスは、吸入室から圧縮室に至る途中の吸入ポートを開閉する吸入弁を押し退けて圧縮室に吸入される。冷媒ガスの流速が速過ぎると、吸入弁が衝撃的に開いて損傷し易くなり、ピストン式圧縮機における吸入弁の信頼性が低下する。
【０００４】
本発明は、ピストン式圧縮機における吸入弁の信頼性を低下させることなくピストン式圧縮機の性能を高めることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
そのために本発明は、シリンダに形成されたシリンダボアにピストンを収容して前記シリンダボア内に圧縮室を区画し、前記シリンダに連結されたカバーハウジング内に吸入圧領域と吐出圧領域とを形成し、回転軸の回転に基づいて前記シリンダボア内で前記ピストンを往復駆動して、前記吸入圧領域から吸入ポートを経由して前記圧縮室へ冷媒ガスを吸入するピストン式圧縮機を対象とし、請求項１の発明では、前記吸入ポートの流路断面積をこの吸入ポートの直ぐ上流の前記吸入圧領域における流路断面積よりも大きくした。
【０００６】
吸入ポートの上流にある吸入圧領域における流路断面積を小さくすることにより、吸入圧領域内の冷媒ガスの流速を速くすることができ、カバーハウジングから冷媒ガスへの熱伝達が低減される。
【０００７】
吸入ポートにおける流路断面積は、この吸入ポートの直ぐ上流の吸入圧領域における流路断面積よりも大きくしてあるので、吸入圧領域から吸入ポートへ流入する冷媒ガスの流速が減速する。この減速は、吸入ポートを開閉する吸入弁の信頼性低下の回避に寄与する。
【０００８】
請求項２の発明では、請求項１において、前記圧縮機の外部から前記カバーハウジング内へ冷媒ガスを導入するための導入流路を前記吸入圧領域の一部として設け、前記導入流路の下流で前記導入流路に連通すると共に、前記吸入ポートに連通する吸入流路を前記吸入圧領域の一部として設け、前記吸入流路と前記導入流路との接続部から前記吸入流路に沿って下流に向かう途中で、前記吸入流路における流路断面積を小さくなるように変化させた。
【０００９】
吸入流路と導入流路との接続部から吸入流路を下流に向かう途中で、吸入流路における流路断面積を小さくなるように変化させた構成は、吸入流路におけるガス流速の低下の防止に有効である。
【００１０】
吸入流路における流路断面積の少なくとも一部は、吸入ポートにおける流路断面積よりも大きくてもよい。例えば、吸入流路と導入流路との接続部の近傍の吸入流路における流路断面積が吸入ポートにおける流路断面積よりも大きくなっていてもよい。
【００１１】
請求項３の発明では、請求項１及び請求項２のいずれか１項において、前記カバーハウジング内に断熱部材を収容し、前記吸入圧領域を前記断熱部材に形成した。
断熱部材は、カバーハウジングから冷媒ガスへの熱伝達を低減する。
【００１２】
請求項４の発明では、請求項３において、前記断熱部材は、合成樹脂製とした。
合成樹脂は、断熱部材として好適であり、圧縮機の重量増の回避にも有利である。
請求項５の発明では、請求項１乃至請求項４のいずれか１項において、前記吸入圧領域は、前記カバーハウジングの外周側にあって、前記回転軸の軸線の周りで前記吐出圧領域を包囲しているものとした。
【００１３】
カバーハウジングの外周側（大気に近い側）に吸入圧領域を設けた構成は、吸入圧領域内の冷媒ガスの加熱抑制に関して好ましい。
請求項６の発明では、請求項５において、環状の区画壁によって前記吸入圧領域と吐出圧領域とを前記カバーハウジング内で区画し、前記カバーハウジングの外周壁の内側に複数のナット部を設けると共に、複数のねじを前記複数のナット部に螺合して前記シリンダと前記カバーハウジングとを連結し、前記外周壁の周方向に隣り合う一対のナット部の間に肉取り凹部を設け、前記肉取り凹部を埋めるように前記断熱部材を前記外周壁と前記区画壁との間に挿入した。
【００１４】
隣り合うナット部の間を肉取り凹部とした構成は、カバーハウジング自体の軽量化に有効である。
請求項７の発明では、請求項１乃至請求項６のいずれか１項において、前記冷媒ガスは、二酸化炭素とした。
【００１５】
フロンガスよりも高圧の状態で冷媒として使用される二酸化炭素は、ガス流量が少なくて済む。ガス流量が少ないほど、吸入圧領域における冷媒ガスの加熱防止は、重要である。本発明は、二酸化炭素を冷媒として使用する圧縮機への適用に好適である。
【発明の効果】
【００１６】
本発明は、ピストン式圧縮機における吸入弁の信頼性を低下させることなくピストン式圧縮機の性能を高めることができるという優れた効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明を具体化した第１の実施形態を図１〜図５に基づいて説明する。
図１に示すように、アルミニウム製のシリンダ１１の前端にはアルミニウム製のフロントハウジング１２が接合されている。シリンダ１１の後端にはカバーハウジングとしてのアルミニウム製のリヤハウジング１３がバルブプレート１４、弁形成プレート１５を介して接合固定されている。シリンダ１１、フロントハウジング１２及びリヤハウジング１３は、ねじ４３によって共締め結合されている。図５に示すように、リヤハウジング１３の外周壁４８には複数のナット部４８１が形成されている。ねじ４３は、ナット部４８１に螺合されている。シリンダ１１、フロントハウジング１２及びリヤハウジング１３は、可変容量型ピストン式圧縮機１６の全体ハウジングを構成する。
【００１８】
図１に示すように、制御圧室１２１を形成するフロントハウジング１２とシリンダ１１とには回転軸１８がラジアルベアリング１９，２０を介して回転可能に支持されている。制御圧室１２１から外部へ突出する回転軸１８は、プーリ（図示略）及びベルト（図示略）を介して外部駆動源である車両エンジン１７から駆動力を得る。
【００１９】
回転軸１８には回転支持体２１が止着されていると共に、斜板２２が回転軸１８の軸方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。斜板２２には連結片２３が止着されており、連結片２３にはガイドピン２４が止着されている。回転支持体２１にはガイド孔２１１が形成されている。ガイドピン２４の頭部は、ガイド孔２１１にスライド可能に嵌入されている。斜板２２は、ガイド孔２１１とガイドピン２４との連係により回転軸１８の軸方向へ傾動可能かつ回転軸１８と一体的に回転可能である。斜板２２の傾動は、ガイド孔２１１とガイドピン２４とのスライドガイド関係、及び回転軸１８のスライド支持作用により案内される。
【００２０】
斜板２２の中心部が回転支持体２１側へ移動すると、斜板２２の傾角が増大する。斜板２２の最大傾角は回転支持体２１と斜板２２との当接によって規制される。図１の斜板２２の実線位置は、斜板２２の最大傾角状態を示す。斜板２２の中心部がシリンダ１１側へ移動すると、斜板２２の傾角が減少する。図１の斜板２２の鎖線位置は、斜板２２の最小傾角状態を示す。
【００２１】
シリンダ１１に貫設された複数のシリンダボア１１１内にはピストン２５が収容されている。斜板２２の回転運動は、シュー２６を介してピストン２５の前後往復運動に変換され、ピストン２５がシリンダボア１１１内を往復駆動される。ピストン２５は、シリンダボア１１１内に圧縮室１１２を区画する。
【００２２】
図１に示すように、バルブプレート１４及び弁形成プレート１５には吸入ポート１４１及び吐出ポート１４２が形成されている。弁形成プレート１５には吸入弁１５１が形成されており、弁形成プレート３０には吐出弁３０１が形成されている。
【００２３】
図１及び図５に示すように、リヤハウジング１３内には環状凹部２７及び吐出室２８が環状の区画壁２９によって区画して形成されている。環状凹部２７は、リヤハウジング１３の外周側にあって、回転軸１８の軸線１８１の周りで吐出圧領域の一部である吐出室２８を包囲している。
【００２４】
図１に示すように、リヤハウジング１３の端壁４９には吸入通路３３及び吐出通路３４が形成されている。吐出室２８内においてバルブプレート１４には弁形成プレート３０及びリテーナ３１がねじ３２の締め付けによって結合されている。
【００２５】
図４（ａ）に示すように、環状凹部２７には断熱部材４４が挿入されている。リヤハウジング１３内に収容された断熱部材４４は、リヤハウジング１３の外周壁４８の内壁面４８２と、端壁４９の内壁面４９１と、区画壁２９の外周壁面２９１とを被覆する室断熱部材４４１と、吸入通路３３を形成する周壁面３３１を被覆する通路断熱部材４４２とからなる。
【００２６】
リヤハウジング１３の外周壁４８の内側において隣り合う一対のナット部４８１の間には肉取り凹部４８３が形成されている。肉取り凹部４８３の底面は、外周壁４８の内壁面４８２である。断熱部材４４の室断熱部材４４１は、リヤハウジング１３の外周壁４８の周方向に隣り合う一対のナット部４８１の間の肉取り凹部４８３を埋めるように、外周壁４８と区画壁２９との間に挿入されている。
【００２７】
図２に示すように、断熱部材４４の室断熱部材４４１には環状の溝形状の吸入流路４５が形成されている。環状の吸入流路４５は、回転軸１８の軸線１８１を包囲している。吸入流路４５の断面形状（四角形状）は、どの箇所でも同形同大であり、吸入流路４５における流路断面積は、どの箇所でも同じである。吸入流路４５と吸入ポート１４１とは、直角に接続しており、吸入流路４５は、吸入ポート１４１に連通している。図４（ａ）に示すように、断熱部材４４の通路断熱部材４４２及び室断熱部材４４１には内部通路４４３が形成されている。内部通路４４３は、吸入流路４５に連通している。
【００２８】
図４（ｂ）に示すように、吸入圧領域である吸入流路４５の幅Ｗは、吸入ポート１４１の径Ｒよりも小さくしてある。溝形状の吸入流路４５の溝深さをＨ〔図４（ａ）に図示〕とすると、吸入ポート１４１における流路断面積π×（Ｒ／２）2は、吸入流路４５における流路断面積Ｗ×Ｈよりも大きくしてある。つまり、吸入ポート１４１における流路断面積は、吸入ポート１４１の直ぐ上流にある吸入流路４５における流路断面積よりも大きくしてある。換言すると、吸入流路４５から吸入ポート１４１に至る冷媒ガス流路における流路断面積は、吸入流路４５から吸入ポート１４１へと流路上の位置が変わるときに、増大する。なお、吸入ポート１４１の直ぐ上流にある吸入流路４５とは、冷媒ガスの流路に関して、吸入ポート１４１から直ぐの所にある吸入圧領域の部分のことである。
【００２９】
内部通路４４３における流路断面積は、吸入流路４５における流路断面積よりも大きくしてある。
図４（ａ）に示すように、吐出室２８には断熱部材４６が挿入されている。リヤハウジング１３内に収容された断熱部材４６は、端壁４９の内壁面４９２と、区画壁２９の内周壁面２９２とを被覆する室断熱部材４６１と、吐出通路３４を形成する周壁面３４１を被覆する通路断熱部材４６２とからなる。つまり、断熱部材４６は、吐出室２８及び吐出通路３４からなる吐出圧領域を形成する形成壁面（内壁面４９２，内周壁面２９２及び周壁面３４１）を被覆する。
【００３０】
吸入流路４５内のガス状の冷媒は、ピストン２５の復動動作（図１において右側から左側への移動）により吸入ポート１４１から吸入弁１５１を押し退けて圧縮室１１２内へ吸入される。吸入弁１５１は、位置規制凹部１１３の底に当接して開度規制される。圧縮室１１２内へ吸入されたガス状の冷媒は、ピストン２５の往動動作（図１において左側から右側への移動）により吐出ポート１４２から吐出弁３０１を押し退けて吐出室２８へ吐出される。吐出弁３０１は、リテーナ３１に当接して開度規制される。
【００３１】
図１に示すように、吸入流路４５へガス状の冷媒を導入する吸入通路３３と、吐出室２８からガス状の冷媒を排出する吐出通路３４とは、外部冷媒回路３５で接続されている。外部冷媒回路３５上には、冷媒から熱を奪うための熱交換器３６、固定絞り３７、周囲の熱を冷媒に移すための熱交換器３８及びアキュームレータ３９が介在されている。アキュームレータ３９は、ガス状の冷媒のみを圧縮機に送るためのものである。吐出室２８の冷媒は、吐出通路３４、熱交換器３６、固定絞り３７、熱交換器３８及びアキュームレータ３９及び吸入通路３３（内部通路４４３）を経由して吸入流路４５に流入する。内部通路４４３内と吸入流路４５との接続部４４４から吸入流路４５に流入する冷媒ガスは、図３において接続部４４４から右側と左側とに二手に分かれる。
【００３２】
内部通路４４３は、可変容量型ピストン式圧縮機１６の外部からリヤハウジング１３内へ冷媒ガスを導入するための導入流路である。吸入流路４５は、吸入圧領域の一部として設けられた導入流路としての内部通路４４３の下流にあって吸入ポート１４１に連なっている。内部通路４４３における流路断面積は、吸入圧領域の一部として設けられた吸入流路４５における流路断面積よりも大きくしてある。内部通路４４３における流路断面積は、上流側から下流側に向かう途中から徐々に小さくなってゆくようにしてある。
【００３３】
吐出室２８と制御圧室１２１とは、供給通路４０で接続されている。又、制御圧室１２１と吸入流路４５とは、放出通路４１で接続されている。制御圧室１２１内の冷媒は、放出通路４１を介して吸入流路４５へ流出する。
【００３４】
供給通路４０上には電磁式の容量制御弁４２が介在されている。容量制御弁４２は、消磁状態では冷媒が流通不能な弁閉状態になっており、吐出室２８から供給通路４０を経由した制御圧室１２１への冷媒供給は行われない。制御圧室１２１内の冷媒は、放出通路４１を介して吸入流路４５へ流出しているため、制御圧室１２１内の圧力が下がる。従って、斜板２２の傾角が増大して吐出容量が増える。容量制御弁４２は、励磁によって冷媒が流通可能な弁開状態となり、吐出室２８から供給通路４０を経由した制御圧室１２１への冷媒供給が行われる。従って、制御圧室１２１内の圧力が上がり、斜板２２の傾角が減少して吐出容量が減る。
【００３５】
本実施形態では、断熱部材４４，４６は、合成樹脂製である。又、冷媒として二酸化炭素が用いられている。
第１の実施形態では以下の効果が得られる。
【００３６】
（１−１）可変容量型ピストン式圧縮機１６の運転に伴い、圧縮された冷媒ガスが存在する吐出室２８内及び吐出通路３４内が高温になり、リヤハウジング１３やバルブプレート１４の温度が上昇する。断熱部材４４が環状凹部２７に収容されていないとすると、外部冷媒回路３５からリヤハウジング１３に導入される冷媒ガスは、従来の吸入室（例えば特許文献１，２参照）に相当する環状凹部２７に流入することになる。環状凹部２７における流路断面積は、吸入通路３３における流路断面積よりも大きいので、吸入通路３３から環状凹部２７へ流入した冷媒ガスは、減速する。そのため、リヤハウジング１３やバルブプレート１４から環状凹部２７内の冷媒ガスへ熱が伝わり易く、環状凹部２７内の冷媒ガスが加熱しやすい。
【００３７】
本実施形態では、環状凹部２７に収容された断熱部材４４に吸入流路４５及び内部通路４４３を設け、吸入ポート１４１に至る吸入流路４５における流路断面積を従来の吸入室における流路断面積よりも小さくしている。吸入圧領域である吸入流路４５における流路断面積を小さくすることにより、吸入流路４５内の冷媒ガスの流速が速くなる。そのため、リヤハウジング１３やバルブプレート１４から冷媒ガスへの熱伝達が低減され、圧縮機の性能が向上する。
【００３８】
吸入ポート１４１内における冷媒ガスの流速が過大であるとすると、吸入ポート１４１を開閉する吸入弁１５１が衝撃的に開いて位置規制凹部１１３の底に激突する。そうすると、吸入弁１５１が損傷し易くなり、吸入弁１５１の信頼性が低下する。
【００３９】
吸入ポート１４１における流路断面積π×（Ｒ／２）2は、吸入流路４５における流路断面積Ｗ×Ｈよりも大きくしてある。つまり、吸入ポート１４１の流路断面積は、この吸入ポート１４１の直ぐ上流の吸入流路４５における流路断面積よりも大きくしてあるので、吸入流路４５から吸入ポート１４１へ流入する冷媒ガスの流速が減速する。吸入ポート１４１内における冷媒ガスの減速は、吸入弁１５１が衝撃的に開くのを防止する上で有効であり、吸入弁１５１が損傷し難くなる。つまり、吸入ポート１４１における流路断面積を吸入流路４５における流路断面積よりも大きくした構成は、吸入弁１５１の信頼性の低下の回避に有効である。
【００４０】
（１−２）導入流路としての内部通路４４３における流路断面積を吸入流路４５における流路断面積よりも大きくしたので、内部通路４４３を通ってきた冷媒ガスの流速を吸入流路４５において増速することが可能である。内部通路４４３における流路断面積は、上流側から下流側に向かう途中から徐々に小さくなってゆくようにしてある。内部通路４４３における流路断面積を徐々に変化させた構成は、内部通路４４３から吸入流路４５への冷媒ガスの流入の円滑化に寄与する。
【００４１】
（１−３）断熱部材４４は、熱伝導率の小さい合成樹脂製である。断熱部材４４は、熱伝導率の大きいアルミニウム製のリヤハウジング１３から吸入圧領域である吸入流路４５内の冷媒ガスへの熱伝達を低減する。そのため、吸入流路４５における断熱効率が高く、圧縮機の性能が向上する。
【００４２】
（１−４）合成樹脂は、断熱部材４４の材質として好適である。又、リヤハウジング１３に吸入流路４５を直接形成する場合に比べ、断熱部材４４に吸入流路４５を形成した構成は、可変容量型ピストン式圧縮機１６の重量増の回避に有利である。
【００４３】
（１−５）吸入圧領域である吸入流路４５は、リヤハウジング１３の外周側にあり、吐出室２８は、回転軸１８の軸線１８１の周りで吸入流路４５によって包囲されている。リヤハウジング１３の外周側（大気に近い側）に吸入流路４５を設けた構成は、吸入流路４５内の冷媒ガスの加熱抑制に関して好ましい。
【００４４】
（１−６）隣り合うナット部４８１の間を肉取り凹部４８３とした構成は、カバーハウジングとしてのリヤハウジング１３自体の軽量化に有効である。肉取り凹部４８３を埋めるように環状凹部２７に収容された断熱部材４４は、合成樹脂製であって、可変容量型ピストン式圧縮機１６の重量増の回避に有利である。
【００４５】
（１−７）フロンガスよりも高圧の状態で冷媒として使用される二酸化炭素は、ガス流量が少なくて済む。ガス流量が少ないほど、吸入圧領域における冷媒ガスの加熱防止は、重要である。二酸化炭素を冷媒として使用する可変容量型ピストン式圧縮機１６は、本発明の適用対象として好適である。
【００４６】
（１−８）アキュームレータ３９は、吸入脈動を抑制するので、吸入脈動を抑制するための吸入室をリヤハウジング１３内に設ける必要がない。リヤハウジング１３内における吸入流路４５における流路断面積を小さくしたい本発明では、外部冷媒回路３５上にアキュームレータ３９を配設した冷凍回路の一部として用いるピストン式圧縮機は、本発明の適用対象として好適である。
【００４７】
（１−９）吐出圧領域を形成する形成壁面（内壁面４９２、内周壁面２９２及び周壁面３４１）を被覆する合成樹脂製の断熱部材４６は、吐出圧領域（吐出室２８及び吐出通路３４）内の冷媒ガスからリヤハウジング１３への熱伝達を低減する。吐出圧領域内の冷媒ガスからリヤハウジング１３への熱伝達の低減は、リヤハウジング１３から吸入圧領域内の冷媒ガスへの熱伝達の抑制に繋がる。
【００４８】
次に、図６（ａ），（ｂ）の第２の実施形態を説明する。第１の実施形態と同じ構成部には同じ符号が用いてある。
吸入流路４５Ａの幅Ｗａは、吸入ポート１４１の径Ｒよりも大きくしてあるが、環状凹部２７Ａにおける流路断面積Ｗａ×Ｈａ（Ｈａは吸入流路４５Ａの溝深さ）は、吸入ポート１４１の流路断面積π×（Ｒ／２）2よりも小さい。
【００４９】
第２の実施形態でも第１の実施形態と同じ効果が得られる。
次に、図７の第３の実施形態を説明する。第１の実施形態と同じ構成部には同じ符号が用いてある。
【００５０】
室断熱部材４４１及び通路断熱部材４４２からなる断熱部材４４と、バルブプレート１４との間には平板形状の断熱部材４７が介在されている。合成樹脂製の断熱部材４７には円錐形状の接続孔４７１が吸入ポート１４１に対応するように形成されている。円錐形状の接続孔４７１の最大径側が吸入ポート１４１に連なっており、接続孔４７１の最小径側が吸入流路４５に連なっている。吸入流路４５は、接続孔４７１を介して吸入ポート１４１に連通している。円錐形状の接続孔４７１の最大径は、吸入ポート１４１の径Ｒに一致させてあり、接続孔４７１の最小径部における流路断面積は、吸入流路４５における流路断面積に一致させてある。
【００５１】
第３の実施形態では、合成樹脂製の断熱部材４７がバルブプレート１４から吸入流路４５内の冷媒ガスへの熱伝達を抑制し、吸入流路４５における断熱効率が第１の実施形態の場合よりも更に向上する。
【００５２】
次に、図８（ａ），（ｂ）の第４の実施形態を説明する。第１の実施形態と同じ構成部には同じ符号が用いてある。
図８（ｂ）に示すように、吸入流路４５Ｂは、ラインＬよりも上側の流路４５１と、ラインＬよりも下側の流路４５２とからなり、下側の流路４５２の幅Ｗｂ２は、上側の流路４５１の幅Ｗｂ１よりも小さくしてある。上側の流路４５１と下側の流路４５２との溝深さは、同じにしてあるので、下側の流路４５２における流路断面積は、上側の流路４５１における流路断面積よりも小さい。つまり、吸入流路４５Ｂにおける流路断面積は、導入流路としての内部通路４４３と吸入流路４５Ｂとの接続部４４４から吸入流路４５Ｂに沿って下流に向かう途中で、小さくなるように変化する。
【００５３】
ラインＬよりも上側の吸入ポート１４１には流路４５１から冷媒ガスが流入するので、上側の流路４５１における流路断面積と下側の流路４５２における流路断面積とを同じにすると、下側の流路４５２における冷媒ガスの流速が上側の流路４５１における冷媒ガスの流速よりも遅くなる。
【００５４】
本実施形態では、下側の流路４５２における流路断面積は、下側の流路４５２における冷媒ガスの流速が上側の流路４５１における冷媒ガスの流速と同じ程度になるように、上側の流路４５１における流路断面積よりも小さくしてある。従って、リヤハウジング１３やバルブプレート１４から下側の流路４５２内の冷媒ガスへの熱伝達は、リヤハウジング１３やバルブプレート１４から上側の流路４５１内の冷媒ガスへの熱伝達と同程度となる。流路４５１，４５２における流路断面積に差を付けた構成は、リヤハウジング１３やバルブプレート１４から吸入流路４５Ｂ内の冷媒ガスへの熱伝達抑制に関して好ましい。
【００５５】
次に、図９（ａ），（ｂ）の第５の実施形態を説明する。第１の実施形態と同じ構成部には同じ符号が用いてある。
前記各実施形態では、リヤハウジング１３の外周壁４８の内側に肉取り凹部４８３を形成したが、第５の実施形態では、外周壁４８の外側に肉取り凹部４８４が形成されている。又、シリンダ１１の外面にも肉取り凹部１１４が形成されている。
【００５６】
肉取り凹部４８４の存在は、リヤハウジング１３の軽量化をもたらし、肉取り凹部１１４は、シリンダ１１の軽量化をもたらす。又、環状凹部２７Ｄの容積が第１の実施形態の環状凹部２７の容積よりも小さくなるので、断熱部材４４Ｄの体積も第１の実施形態における断熱部材４４よりも小さくなる。肉取り凹部４８４，１１４の存在は、可変容量型ピストン式圧縮機１６全体の軽量化に寄与する。
【００５７】
本発明では以下のような実施形態も可能である。
（１）断熱部材４４，４６の材質として、硬質のゴムを用いてもよい。
（２）第４の実施形態において、上側の流路４５１の幅と下側の流路４５２の幅とを同じにし、下側の流路４５２の溝深さを上側の流路４５１の溝深さよりも小さくするようにしてもよい。
【００５８】
（３）第４の実施形態では、吸入流路４５Ｂにおける流路断面積が２段階に変化するようにしたが、吸入流路における流路断面積を３段階以上に変化するようにしてもよい。この場合の流路断面積の変化は、内部通路４４３と吸入流路４５Ｂとの接続部４４４から吸入流路に沿って下流側に向かって遠ざかるにつれて段階的に小さくなるようにすればよい。
【００５９】
あるいは、内部通路４４３と吸入流路４５Ｂとの接続部４４４から吸入流路に沿って下流側に向かって遠ざかるにつれて、吸入流路における流路断面積が徐々に小さくなってゆくようにしてもよい。
【００６０】
（４）第１の実施形態において、接続部４４４の近傍の吸入流路４５における流路断面積を吸入ポート１４１における流路断面積よりも大きくしてもよい。
（５）リヤハウジング１３に吸入流路４５を直接形成してもよい。
【００６１】
（６）リヤハウジング１３の外周側に吐出圧領域を設け、回転軸１８の軸線１８１の周りで吸入圧領域を吐出圧領域によって包囲するピストン式圧縮機に本発明を適用してもよい。
【００６２】
（７）固定容量型のピストン式圧縮機に本発明を適用してもよい。
（８）二酸化炭素以外の冷媒を用いた圧縮機に本発明を適用してもよい。
前記した実施形態から把握できる技術的思想について以下に記載する。
【００６３】
〔１〕前記ピストン式圧縮機は、前記回転軸の軸線の周りに複数のシリンダボアを備え、前記回転軸の軸線を包囲する環状の吸入流路を前記吸入圧領域の一部として形成し、前記複数のシリンダボアに通じるそれぞれの吸入ポートに前記環状の吸入通路を連通した請求項１乃至請求項７のいずれか１項に記載のピストン式圧縮機における吸入構造。
【００６４】
〔２〕前記吸入流路と前記吸入ポートとは、直角に接続している前記〔１〕項に記載のピストン式圧縮機における吸入構造。
【図面の簡単な説明】
【００６５】
【図１】第１の実施形態を示す圧縮機全体の側断面図。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図。
【図３】図２のＢ−Ｂ線断面図。
【図４】（ａ）は要部拡大側断面図。（ｂ）は、（ａ）のＣ−Ｃ線断面図。
【図５】分解斜視図。
【図６】第２の実施形態を示し、（ａ）は要部側断面図。（ｂ）は、（ａ）のＤ−Ｄ線断面図。
【図７】第３の実施形態を示す要部側断面図。
【図８】第４の実施形態を示し、（ａ）は要部側断面図。（ｂ）は、（ａ）のＥ−Ｅ線断面図。
【図９】第５の実施形態を示し、（ａ）は要部側断面図。（ｂ）は、（ａ）のＦ−Ｆ線断面図。
【符号の説明】
【００６６】
１１…シリンダ。１１１…シリンダボア。１１２…圧縮室。１３…カバーハウジングとしてのリヤハウジング。１４１…吸入ポート。１５１…吸入弁。１６…可変容量型ピストン式圧縮機。１８…回転軸。１８１…軸線。２５…ピストン。２８…吐出圧領域となる吐出室。２９…区画壁。４３…ねじ。４４，４４Ｄ，４７…断熱部材。４４３…導入流路としての内部通路。４４４…接続部。４５…吸入圧領域である吸入流路。４８…外周壁。４８１…ナット部。４８３…肉取り凹部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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