(57)【要約】      （修正有）【課題】蒸発燃料処理装置に関し、燃料タンクの内圧を所望の圧力範囲に維持し、且つ、空燃比の目標空燃比からのずれを抑制しながら、燃料タンクから燃焼室に蒸発燃料を直接、供給できるようにする。【解決手段】燃料タンク１０と内燃機関の燃焼室とを連通路２０で連通させ、その連通状態を制御弁２８で制御する。制御弁２８の制御量は、圧力センサ１２により検出されるタンク内圧力に基づき決定するが、実空燃比の目標空燃比に対する偏差に基づいた補正も行う。【選択図】図１（Ａ）
2005155323.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料を貯留する燃料タンクと、
前記燃料タンクと内燃機関の燃焼室とを連通させる連通路と、
前記連通路の連通状態を制御する制御弁と、
前記燃料タンク内の圧力を検出する圧力センサと、
前記圧力センサにより検出されるタンク内圧力に基づき前記制御弁の制御量を決定する制御手段と、
実際の空燃比を測定する空燃比測定手段と、
前記空燃比測定手段により測定された実空燃比の目標空燃比に対する偏差に基づき前記制御手段による制御量を補正する補正手段と、
を備えることを特徴とする内燃機関の蒸発燃料処理装置。
【請求項２】
前記空燃比測定手段は、前記制御弁の作動毎に空燃比を測定し、
前記補正手段は、前記空燃比測定手段により測定された複数時点での空燃比の目標空燃比に対する偏差の平均値、或いは、前記偏差に相関するパラメータの平均値に基づき、前記制御手段による制御量を補正することを特徴とする請求項１記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置。
【請求項３】
前記空燃比測定手段は、前記制御弁の作動毎に空燃比を測定し、
前記補正手段は、前回の補正処理後の前記制御弁の最初の作動からの経過時間を計測するタイマを含み、
前記タイマによる計測時間が所定時間に達したら、その時点までに測定されている一又は複数時点での空燃比の目標空燃比に対する偏差の平均値、或いは、前記偏差に相関するパラメータの平均値に基づき、前記制御手段による制御量を補正することを特徴とする請求項１記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置。
【請求項４】
前記空燃比測定手段は、前記制御弁の作動毎に空燃比を測定し、
前記補正手段は、前回の補正処理後の前記制御弁の最初の作動からの経過時間を計測するタイマと、
前回の補正処理後の前記制御弁の最初の作動からの作動回数をカウントするカウンタとを含み、
前記タイマによる計測時間が所定時間に達するか、前記カウンタによるカウント値が所定値に達したら、その時点までに測定されている一又は複数時点での空燃比の目標空燃比に対する偏差の平均値、或いは、前記偏差に相関するパラメータの平均値に基づき、前記制御手段による制御量を補正することを特徴とする請求項１記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置。
【請求項５】
前記補正手段は、前記空燃比測定手段により測定された実空燃比の目標空燃比に対する偏差のうち所定範囲を超える部分に基づき、前記制御手段による制御量を補正することを特徴とする請求項１乃至４の何れか１項記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置。
【請求項６】
前記制御弁は前記燃料タンクを封鎖する封鎖弁であり、
前記制御手段が決定する制御量は前記封鎖弁の開閉時間であることを特徴とする請求項１乃至５の何れか１項記載の内燃機関の蒸発燃料処理装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は内燃機関の蒸発燃料処理装置に関し、特に、燃料タンク内で発生する蒸発燃料を内燃機関の燃焼室に供給することで蒸発燃料を大気に放出せずに処理する蒸発燃料処理装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
車両用の内燃機関には、燃料タンクで発生する蒸発燃料が大気に放出されることを防止するための蒸発燃料処理装置が備えられている。蒸発燃料処理装置は、内部に活性炭が充填されたキャニスタを有しており、このキャニスタに蒸発燃料を吸着して貯えるようになっている。キャニスタに貯えられた蒸発燃料は、内燃機関の運転中、吸気通路の負圧を利用して新気とともに吸気通路に導入され、内燃機関の燃料室において燃焼処理される。
【０００３】
内燃機関は、所望の燃焼状態を実現するための目標空燃比を定め、実際の空燃比がこの目標空燃比となるように燃料供給量を制御している。上記のように蒸発燃料を燃焼室に供給して燃焼処理する場合には、蒸発燃料の供給に伴う空燃比の変動を考慮に入れ、燃焼性の悪化を招くことのないよう蒸発燃料の供給量を制御する必要がある。このような蒸発燃料の供給量制御に関しては、従来、様々な制御方法が提案されている。
【０００４】
例えば、特許文献１に開示された方法では、蒸発燃料の供給量を決めるデューティ弁のデューティ比をエンジン回転数と基本燃料噴射量に応じて定めている。そして、空燃比フィードバック補正量と空燃比学習値が共にリッチ限界近くに達した場合には、デューティ弁のデューティ比を減少補正することで、空燃比のオーバーリッチ化を防止している。また、デューティ比を減少させたことにより、その後、空燃比フィードバック補正量がリーン側に回復した場合には、デューティ比を増大補正することで、キャニスタに吸着された蒸発燃料を適切にパージできるようにしている。つまり、特許文献１の方法は、キャニスタからの蒸発燃料の放出量を空燃比フィードバック補正量等に応じて調整することで、燃料タンクで多量の蒸発燃料が発生する場合でも、空燃比のリッチ化を防止しながら空燃比フィードバック制御を確保できるようにしたものである。
【特許文献１】特開平７−２４７９２０号公報
【特許文献２】特開２０００−２３４５３０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、内燃機関においては、燃焼タンクのタンク内圧の上昇を抑えて所望の圧力範囲に維持したいという要求が生ずることがある。タンク内圧を低下させる手法としては、燃料タンクと燃焼室とを連通させ、燃料タンク内の蒸発燃料を燃焼室に供給することが考えられる。この場合、単に燃料タンクと燃焼室とを連通させるのではなく、蒸発燃料の供給によって空燃比が目標空燃比からずれないように連通状態を制御したい。
【０００６】
本発明は、上述のような課題を解決するためになされたもので、燃料タンクの内圧を所望の圧力範囲に維持し、且つ、空燃比の目標空燃比からのずれを抑制しながら、燃料タンクから燃焼室に蒸発燃料を直接、供給できるようにした蒸発燃料処理装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
第１の発明は、上記の目的を達成するため、内燃機関の蒸発燃料処理装置であって、
燃料を貯留する燃料タンクと、
前記燃料タンクと内燃機関の燃焼室とを連通させる連通路と、
前記連通路の連通状態を制御する制御弁と、
前記燃料タンク内の圧力を検出する圧力センサと、
前記圧力センサにより検出されるタンク内圧力に基づき前記制御弁の制御量を決定する制御手段と、
実際の空燃比を測定する空燃比測定手段と、
前記空燃比測定手段により測定された実空燃比の目標空燃比に対する偏差に基づき前記制御手段による制御量を補正する補正手段と、
を備えることを特徴としている。
【０００８】
また、第２の発明は、第１の発明において、前記空燃比測定手段は、前記制御弁の作動毎に空燃比を測定し、
前記補正手段は、前記空燃比測定手段により測定された複数時点での空燃比の目標空燃比に対する偏差の平均値、或いは、前記偏差に相関するパラメータの平均値に基づき、前記制御手段による制御量を補正することを特徴としている。
【０００９】
また、第３の発明は、第１の発明において、前記空燃比測定手段は、前記制御弁の作動毎に空燃比を測定し、
前記補正手段は、前回の補正処理後の前記制御弁の最初の作動からの経過時間を計測するタイマを含み、
前記タイマによる計測時間が所定時間に達したら、その時点までに測定されている一又は複数時点での空燃比の目標空燃比に対する偏差の平均値、或いは、前記偏差に相関するパラメータの平均値に基づき、前記制御手段による制御量を補正することを特徴としている。
【００１０】
また、第４の発明は、第１の発明において、前記空燃比測定手段は、前記制御弁の作動毎に空燃比を測定し、
前記補正手段は、前回の補正処理後の前記制御弁の最初の作動からの経過時間を計測するタイマと、
前回の補正処理後の前記制御弁の最初の作動からの作動回数をカウントするカウンタとを含み、
前記タイマによる計測時間が所定時間に達するか、前記カウンタによるカウント値が所定値に達したら、その時点までに測定されている一又は複数時点での空燃比の目標空燃比に対する偏差の平均値、或いは、前記偏差に相関するパラメータの平均値に基づき、前記制御手段による制御量を補正することを特徴としている。
【００１１】
また、第５の発明は、第１乃至第４の何れか１つの発明において、前記補正手段は、前記空燃比測定手段により測定された実空燃比の目標空燃比に対する偏差のうち所定範囲を超える部分に基づき、前記制御手段による制御量を補正することを特徴としている。
【００１２】
また、第６の発明は、第１乃至第５の何れか１つの発明において、前記制御弁は前記燃料タンクを封鎖する封鎖弁であり、
前記制御手段が決定する制御量は前記封鎖弁の開閉時間であることを特徴としている。
【発明の効果】
【００１３】
第１の発明によれば、タンク内圧力に基づき制御弁の制御量が決定されることで、燃料タンクの内圧を所望の圧力範囲に維持することが可能になり、さらに、制御弁の制御量を実空燃比の目標空燃比に対する偏差に基づき補正されることにより、空燃比の目標空燃比に対するずれも抑制される。したがって、本発明によれば、燃料タンク内の状態を良好に維持しながら、排ガス性能の悪化やドライバビリティの悪化を防止することができる。
【００１４】
第２の発明によれば、ある一時点での空燃比ではなく複数時点での空燃比に基づいて制御量が補正されるので、蒸発燃料の供給以外の原因で空燃比が変動した場合でも、その影響を希釈化することができる。つまり、本発明によれば、制御量の補正精度をより高めることができ、空燃比の目標空燃比に対するずれをより抑えることができる。
【００１５】
第３の発明によれば、制御弁の作動頻度が少ない場合でも、少なくとも所定時間が経過すればその時点までに測定されている空燃比に基づいて制御量を補正することができるので、制御弁の作動状態にかかわらず確実に制御量を補正することができる。
【００１６】
第４の発明によれば、所定時間が経過すればその時点までに測定されている空燃比に基づいて制御量を補正することで、制御弁の作動状態にかかわらず確実に制御量を補正することができる。また、制御弁が頻繁に作動する場合には、所定数の空燃比が測定できたら当該所定点数の空燃比に基づいた高精度な制御量の補正が行われるので、空燃比の目標空燃比に対するずれを速やかに抑制することができる。
【００１７】
第５の発明によれば、偏差のうち所定範囲を超えた部分に基づいて補正を行うことで、微小な空燃比の変動によって制御弁がハンチングしてしまうことを防止することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
実施の形態１．
［装置の構成の説明］
図１（Ａ）は、本発明の実施の形態１の蒸発燃料処理装置の構成を説明するための図である。図１（Ａ）に示すように、本実施形態の装置は、燃料タンク１０を備えている。燃料タンク１０には、タンク内圧Ｐｔを測定するためのタンク内圧センサ１２が設けられている。タンク内圧センサ１２は、大気圧に対する相対圧としてタンク内圧Ｐｔを検出し、その検出値に応じた出力を発生するセンサである。また、燃料タンク１０の内部には、燃料の液面を検出するための液面センサ１４が配置されている。
【００１９】
燃料タンク１０には、ＲＯＶ(Roll Over Valve)１６，１８を介してベーパ通路２０が接続されている。ベーパ通路２０は、その途中に封鎖弁ユニット２４を備えており、その端部においてキャニスタ２６に連通している。封鎖弁ユニット２４は、封鎖弁２８とリリーフ弁３０を備えている。封鎖弁２８は、無通電の状態で閉弁し、外部から駆動信号が供給されることにより開弁状態となる常時閉タイプの電磁弁である。リリーフ弁３０は、燃料タンク１０側の圧力がキャニスタ２６側の圧力に比して十分に高圧となった場合に開弁する正方向リリーフ弁と、その逆の場合に開弁する逆方向リリーフ弁とからなる機械式の双方向逆止弁である。リリーフ弁３０の開弁圧は、例えば、正方向が２０kPa、逆方向が１５kPa程度に設定されている。
【００２０】
キャニスタ２６は、パージ孔３２を備えている。パージ孔３２には、パージ通路３４が連通している。パージ通路３４は、その途中にパージ弁(ＶＳＶ：Vacuum Switching Valve)３６を備えていると共に、その端部において内燃機関の吸気通路３８に連通している。内燃機関の吸気通路３８には、エアフィルタ４０、エアフロメータ４２、スロットルバルブ４４などが設けられている。パージ通路３４は、スロットルバルブ４４の下流において吸気通路３８に連通している。
【００２１】
キャニスタ２６の内部は、活性炭で充填されている。ベーパ通路２０を通って流入してきた蒸発燃料は、その活性炭に吸着される。キャニスタ２６は、また、大気孔５０を備えている。大気孔５０には、負圧ポンプモジュール５２を介して大気通路５４が連通している。大気通路５４は、その途中にエアフィルタ５６を備えている。大気通路５４の端部は、燃料タンク１０の給油口５８の近傍において大気に開放されている。
【００２２】
図１に示すように、本実施形態の蒸発燃料処理装置は、ＥＣＵ６０を備えている。ＥＣＵ６０は、車両の駐車中において経過時間を計数するためのソークタイマを内蔵している。ＥＣＵ６０には、上述したタンク内圧センサ１２や封鎖弁２８、或いは負圧ポンプモジュール５２と共に、リッドスイッチ６２、およびリッドオープナー開閉スイッチ６４が接続されている。また、リッドオープナー開閉スイッチ６４には、ワイヤーによりリッド手動開閉装置６６が連結されている。
【００２３】
リッドオープナー開閉スイッチ６４は、給油口５８を覆うリッド（車体の蓋）６８のロック機構であり、ＥＣＵ６０からリッド開信号が供給された場合に、或いは、リッド手動開閉装置６６に対して所定の開動作が施された場合に、リッド６８のロックを解除する。また、ＥＣＵ６０に接続されたリッドスイッチ６２は、ＥＣＵ６０に対してリッド６８のロックを解除するための指令を送るためのスイッチである。
【００２４】
図１（Ｂ）は、図１（Ａ）に示す負圧ポンプモジュール５２の詳細を説明するための拡大図である。負圧ポンプモジュール５２は、キャニスタ２６の大気孔５０に通じるキャニスタ側通路７０と、大気に通じる大気側通路７２とを備えている。大気側通路７２には、ポンプ７４および逆止弁７６を備えるポンプ通路７８が連通している。
【００２５】
負圧ポンプモジュール５２は、また、切り替え弁８０とバイパス通路８２とを備えている。切り替え弁８０は、無通電の状態（ＯＦＦ状態）でキャニスタ側通路７０を大気側通路７２に連通させ、また、外部から駆動信号が供給された状態（ＯＮ状態）で、キャニスタ側通路７０をポンプ通路７８に連通させる。バイパス通路８２は、キャニスタ側通路７０とポンプ通路７８とを導通させる通路であり、その途中には０．５mm径の基準オリフィス８４を備えている。
【００２６】
負圧ポンプモジュール５２には、更に、ポンプモジュール圧力センサ８６が組み込まれている。ポンプモジュール圧力センサ８６によれば、逆止弁７６の切り替え弁８０側において、ポンプ通路７８内部の圧力を検出することができる。
【００２７】
［基本動作の説明］
次に、本実施形態の蒸発燃料処理装置の基本動作について説明する。
（１）駐車中
本実施形態の蒸発燃料処理装置は、車両の駐車中は、原則として封鎖弁２８を閉弁状態に維持する。封鎖弁２８が閉弁状態とされると、リリーフ弁３０が閉じている限り燃料タンク１０はキャニスタ２６から切り放される。従って、本実施形態の蒸発燃料処理装置においては、タンク内圧Ｐｔがリリーフ弁３０の正方向開弁圧（２０kPa）を超えない限り、車両の駐車中に蒸発燃料が新たにキャニスタ２６に吸着されることはない。また、タンク内圧Ｐｔが、リリーフ弁３０の逆方向開弁圧（−１５kPa）を下回らない限り、車両の駐車中に燃料タンク１０の内部に空気が吸入されることはない。
【００２８】
（２）給油中
本実施形態の装置において、車両の停車中にリッドスイッチ６２が操作されると、ＥＣＵ６０が起動し、先ず、封鎖弁２８が開状態とされる。この際、タンク内圧Ｐｔが大気圧より高圧であれば、封鎖弁２８が開くと同時に燃料タンク１０内の蒸発燃料がキャニスタ２６に流入し、その内部の活性炭に吸着される。その結果、タンク内圧Ｐｔは大気圧近傍にまで低下する。
【００２９】
ＥＣＵ６０は、タンク内圧Ｐｔが大気圧近傍にまで低下すると、リッドオープナー６４に対してリッド６８のロックを解除する旨の指令を発する。リッドオープナー６４は、その指令を受けてリッド６８のロックを解除する。その結果、本実施形態の装置では、タンク内圧Ｐｔが大気圧近傍値になった後にリッド６８の開動作が可能となる。
【００３０】
リッド６８の開動作が許可されると、リッド６８が開かれ、次いでタンクキャップが開かれ、その後、燃料の給油が開始される。タンクキャップが開かれる以前にタンク内圧Ｐｔが大気圧近傍にまで減圧されているため、その開動作に伴い蒸発燃料が給油口５８から大気に放出されることはない。
【００３１】
ＥＣＵ６０は、給油が終了するまで（具体的にはリッド６８が閉じられるまで）、封鎖弁２８を開状態に維持する。このため、給油の際にはタンク内ガスがベーパ通路２０を通ってキャニスタ２６に流出することができ、その結果、良好な給油性が確保される。また、この際、流出する蒸発燃料は、キャニスタ２６に吸着されるため、大気に放出されることはない。
【００３２】
（３）走行中
車両の走行中は、所定のパージ条件が成立する場合に、キャニスタ２６に吸着されている蒸発燃料をパージさせるための制御が実行される。この制御では、具体的には、切り替え弁８０をＯＦＦとしてキャニスタ２６の大気孔を大気に開放したまま、パージ弁３６が適当にデューティ駆動される。パージ弁３６がデューティ駆動されると、内燃機関１０の吸気負圧がキャニスタ２６のパージ孔３２に導かれる。その結果、大気孔５０から吸入された空気と共に、キャニスタ２６内の蒸発燃料が内燃機関の吸気通路３８に放出される。
【００３３】
また、車両の走行中は、給油前の圧抜き時間の短縮を目的として、タンク内圧Ｐｔが大気圧近傍に維持されるように封鎖弁２８が開弁される。但し、その開弁は、蒸発燃料のパージ中に限り、つまり、キャニスタ２６のパージ孔３２に吸気負圧が導かれている場合に限り行われる。パージ孔３２に吸気負圧が導かれている状況下では、燃料タンク１０からキャニスタ２６に流入する蒸発燃料は、その内部に深く進入することなくパージ孔３２から流出し、その後吸気通路３８に放出される。このため、本実施形態の装置によれば、車両の走行中に、多量の蒸発燃料が新たにキャニスタ２６に吸着されることはない。
【００３４】
以上説明した通り、本実施形態の蒸発燃料処理装置によれば、原則として、キャニスタ２６に吸着させる蒸発燃料を、給油の際に燃料タンク１０から流出する蒸発燃料だけに限ることができる。このため、本実施形態の装置によれば、キャニスタ２６の小型化を図りつつ、良好な排気エミッションを実現し、また、良好な給油性を実現することができる。
【００３５】
［封鎖弁の制御の詳細な説明］
蒸発燃料処理装置では、上述のように、車両の走行中に封鎖弁２８を開弁することで燃料タンク１０の内圧を制御している。封鎖弁２８が開弁すると、燃料タンク１０と吸気通路３８とを連通させる連通路としてのベーパ通路２０が連通状態となり、燃料タンク１０から吸気通路３８に蒸発燃料が放出される。燃料タンク１０から流出する蒸発燃料は、キャニスタ２６から放出される蒸発燃料に比較してその濃度が濃く、空燃比に与える影響は大きい。内燃機関では、空燃比フィードバック制御によって実際の空燃比が目標空燃比になるように燃料噴射弁からの噴射燃料量を制御しているが、蒸発燃料の流入量が大きい場合には、蒸発燃料の流入に伴う空燃比の変動にフィードバック制御が追従できなくなる。したがって、封鎖弁２８の開閉制御の制御特性は、燃料タンク１０からの蒸発燃料による空燃比の変動が空燃比フィードバック制御の追従可能な範囲に収まるように設定する必要がある。
【００３６】
封鎖弁２８の制御特性を設定する方法としては、標準となる封鎖弁を定め、この標準封鎖弁を想定したシミュレーション等によって空燃比の変動が生じない制御特性を設定する方法が考えられる。標準封鎖弁を想定した制御特性に基づいて実際の封鎖弁２８を制御する場合、実際の封鎖弁２８と標準封鎖弁との間に流量特性や応答性の違いが無いならば、実際の装置でも空燃比の変動を生じさせることなく燃料タンク１０から蒸発燃料を供給することができる。しかし、封鎖弁２８には個体差があり、必ずしも標準封鎖弁と同じ流量特性や応答性を有しているとは限らない。また、初期状態では標準封鎖弁と同様の流量特性や応答性を有していても、経年変化によってずれが生じてくる可能性もある。このため、個体差や経年変化による流量特性や応答性のばらつきを考慮した上で封鎖弁２８を開閉制御しなければ、車両の走行中に空燃比が大きく変動してしまい、排気エミッションが悪化したり、ドライバビリティが悪化したりしてしまう可能性がある。そこで、本実施形態の装置は、車両の走行中、以下に説明する手法で封鎖弁２８を制御している。
【００３７】
封鎖弁２８は、無通電の状態では閉弁しておりＥＣＵ６０からの駆動信号の供給により開弁する。ＥＣＵ６０は、駆動信号の供給／停止を一定の周期Ｔ０で繰り返すデューティ制御によって封鎖弁２８を開閉させている。このデューティ制御によれば、燃料タンク１０から流出する蒸発燃料の流量は封鎖弁２８の一開閉周期Ｔ０あたりの通電時間Ｔ２により決まり、通電時間Ｔ２を長くすれば流量は大きくなり、通電時間Ｔ２を短くすれば流量は小さくなる。本実施形態の装置は、この封鎖弁２８の通電時間Ｔ２を適宜調整することで、燃料タンク１０のタンク内圧を大気圧近傍に維持しつつ、空燃比の目標空燃比からのずれを抑制するように、燃料タンク１０から流出する蒸発燃料の流量を制御している。
【００３８】
具体的には、本実施形態の装置は、以下の（１）式によって封鎖弁２８の通電時間（最終通電時間）Ｔ２を決定している。
Ｔ２＝Ｔ１×Ｋ  ・・・（１）
上記の（１）式において、Ｔ１はベース通電時間であり、Ｋは補正係数である。ベース通電時間Ｔ１は図４に示すようなマップを用いて決定され、補正係数Ｋは図５に示すようなマップを用いて決定される。
【００３９】
図４のマップは、標準封鎖弁を想定して作成されている。すなわち、図４のマップから定まるベース通電時間Ｔ１は、標準封鎖弁であれば、それに従い開閉制御したときに空燃比の変動が生じることのない通電時間を意味している。このマップでは、タンク内圧Ｐｔとパージ流量ＱＰＧとからベース通電時間Ｔ１が一義的に決定されるようになっている。
【００４０】
上述のように、給油時には封鎖弁２８が開き、タンク内圧Ｐｔが大気圧近傍値になった後に給油口５８のリッド６８の開動作が可能となる。このため、走行中にタンク内圧Ｐｔが高くなっていると、リッド６８が開いて給油が可能になるまでに時間がかかってしまう。そこで、本実施形態の装置では、いつでも速やかに給油を行えるように、走行中にタンク内圧Ｐｔが上昇した場合には、タンク内圧Ｐｔに応じて封鎖弁２８を開弁することで、タンク内圧Ｐｔを速やかに大気圧近傍まで低下させるようにしている。図４のマップでは、タンク内圧Ｐｔが大気圧より大きいほどベース通電時間Ｔ１は短く設定されるようになっている。これは、タンク内圧Ｐｔが高いほど封鎖弁２８を開弁したときの空燃比の変動に対する影響が大きいので、通電時間を短くすることで空燃比の変動量を少なくするためである。
【００４１】
また、図４のマップでは、ベース通電時間Ｔ１はパージ流量ＱＰＧが大きいときには長く、パージ流量ＱＰＧが小さいときには短く設定されるようになっている。これは、封鎖弁２８が開くことにより燃料タンク１０からキャニスタ２６に流入する蒸発燃料がキャニスタ２６に吸着されることを防止するためである。燃料タンク１０からキャニスタ２６に流入する蒸発燃料は、吸気通路３８の吸気負圧によってキャニスタ２６からのパージガスとともにパージ孔３２から流出する。このとき、吸気通路３８に流出するパージガス全体の流量（これをパージ流量という）の割に燃料タンク１０からキャニスタ２６に流入する蒸発燃料の流量が大きい場合には、流入した蒸発燃料の一部がキャニスタ２６の内部に進入して吸着されてしまう。図４のマップでは、燃料タンク１０からキャニスタ２６に流入する蒸発燃料の流量がパージ流量ＱＰＧに見合ったものになるように、封鎖弁２８の通電時間Ｔ１が設定されるようになっている。
【００４２】
以上のように、図４のマップを用いて決定されたベース通電時間Ｔ１によれば、蒸発燃料をキャニスタ２６に吸着させない範囲で、タンク内圧Ｐｔを大気圧近傍に維持するように燃料タンク１０からの蒸発燃料の流量を制御することができる。ただし、図４のマップは標準封鎖弁を想定して作成されたものであるため、実際の封鎖弁２８と標準封鎖弁の間に流量特性や応答性の違いがある場合には、単にベース通電時間Ｔ１に従い封鎖弁２８を駆動したとしても、過剰な蒸発燃料の流入によって空燃比が大きく変動してしまう可能性がある。本実施形態の装置では、ベース通電時間Ｔ１を次に説明する補正係数Ｋによって補正することにより、空燃比が変動する程度に過剰な流量の蒸発燃料を供給してしまうことを防止している。
【００４３】
（１）式における補正係数Ｋは、より具体的には、次の（２）式によって算出される。
Ｋ（新）＝Ｋ（旧）×ｋ  ・・・（２）
上記の（２）式において、ｋは図５のマップから定まる係数である。今回の補正係数Ｋ、すなわちＫ（新）は、前回の処理で算出された補正係数Ｋ、すなわちＫ（旧）と、今回の処理で算出された係数ｋの積として求められる。係数ｋは、図５のマップにより空燃比変動量ΔＡ／Ｆから決定されるようになっている。ここでいう空燃比変動量ΔＡ／Ｆとは、実際の空燃比の目標空燃比に対する偏差の大きさを意味する。封鎖弁２８が開かれたときには、濃度の濃い蒸発燃料の供給によって空燃比はリッチ、すなわち、目標空燃比よりも小さくなるため、偏差自体は負の値になる。図５のマップは実空燃比の目標空燃比に対する偏差が負の場合における係数ｋの値を規定したものである。
【００４４】
図５のマップでは、空燃比変動量ΔＡ／Ｆが所定値ａを超えたら、係数ｋは空燃比変動量ΔＡ／Ｆの増大に応じて小さくなるように設定される。これにより、（１）式で設定される通電時間Ｔ２は、空燃比変動量ΔＡ／Ｆが大きいほどベース通電時間Ｔ１よりも短く設定される。空燃比変動量ΔＡ／Ｆの増大に応じて通電時間Ｔ２が短く設定されることで、燃料タンク１０から流出する蒸発燃量の流量は抑制されることになり、蒸発燃量の供給量が抑制される分だけ実際の空燃比は大きくなる。この結果、実際の空燃比の目標空燃比に対する偏差は小さくなり、空燃比の変動が抑制される。
【００４５】
図５のマップにおいて、空燃比変動量ΔＡ／Ｆが所定値ｂから所定値ｂよりも大きい所定値ａまでの範囲内では、係数ｋは１に設定されている。この場合、空燃比変動量ΔＡ／Ｆが所定値ｂから所定値ａまでの範囲は不感帯となり、（１）式でベース通電時間Ｔ１に掛け合わされる補正係数Ｋは既存の値のまま維持される。通常、空燃比はフィードバック制御によって微小に変動しているため、このような微小な空燃比の変動にも封鎖弁２８の動きを追従させようとすると、封鎖弁２８がハンチングしてしまう可能性がある。本実施形態では、空燃比変動量ΔＡ／Ｆが所定値ａを超えるまでは、通電時間Ｔ２を現状の値に維持することで、封鎖弁２８のハンチングを防止している。
【００４６】
上述の不感帯領域は、空燃比変動の許容域でもある。この許容域内であれば封鎖弁２８の通電時間Ｔ２を長くとって燃料タンク１０から流出させる蒸発燃量の流量を確保してもよい。そこで、図５のマップでは、空燃比変動量ΔＡ／Ｆがゼロから所定値ｂまでの範囲は、係数ｋは１よりも大きい値に設定されている。空燃比変動量ΔＡ／Ｆが所定値ｂ以下になるまで通電時間Ｔ２が短く設定された場合には、次回の制御周期では、通電時間Ｔ２は現在の値よりも長い時間に補正されることになる。これにより、通電時間Ｔ２の過補正は修正され、封鎖弁２８を適度に開弁させることができる。
【００４７】
なお、封鎖弁２８が開かれたときには、蒸発燃料の供給によって空燃比はリッチになるため、実空燃比の目標空燃比に対する偏差が正になることはない。仮に、封鎖弁２８が開かれているときに実空燃比の目標空燃比に対する偏差が正になっているとすれば、それは封鎖弁２８を開いたこと以外の他の要因によるものと考えられる。図５のマップは、正常に空燃比フィードバック制御が行われている場合の制御マップであるので、実空燃比の目標空燃比に対する偏差が正になっている場合には、係数ｋの設定に図５のマップは用いられない。この場合は、そのときの封鎖弁２８の通電時間Ｔ２は正しいものと仮定して、係数ｋは１に設定される。
【００４８】
上述の封鎖弁２８の通電時間Ｔ２は、蒸発燃料処理装置の制御装置としてのＥＣＵ６０により、図２及び図３のフローチャートで示されるルーチンに従い算出される。具体的には、図２のルーチンによって補正係数Ｋが算出され、図３のルーチンによって図２のルーチンで算出された補正係数Ｋを用いて通電時間Ｔ２が算出される。なお、図２のルーチンと図３のルーチンは独立に実行されている。
【００４９】
図２に示すルーチンでは、先ず、封鎖弁２８が開かれたか否か判定される（ステップ１００）。そして、封鎖弁２８が開かれた場合に限り、ステップ１０２以降の処理を実行する。このように封鎖弁２８が開かれることを補正係数Ｋの算出条件とするのは、他の要因での空燃比の変動を除外して、封鎖弁２８が開かれることによる空燃比の変動のみを検出し、それに応じた補正係数Ｋを算出するためである。
【００５０】
ステップ１０２では、現在の空燃比が読み込まれる。空燃比は内燃機関の排気通路に設けられた図示しない酸素濃度センサの出力から測定することができる。酸素濃度センサは排気ガス中の酸素濃度に応じた出力をＥＣＵ６０に供給しており、ＥＣＵ６０は供給される信号を封鎖弁２８の作動毎に周期的に読み込み、空燃比を測定している。次のステップ１０４では、ステップ１０２で読み込んだ現在の空燃比の目標空燃比に対する偏差が算出され、上述の空燃比変動量ΔＡ／Ｆが求められる。目標空燃比は、内燃機関の運転状態に応じてＥＣＵ６０によって設定される。
【００５１】
ステップ１０６では、ステップ１０４で求められた空燃比変動量ΔＡ／Ｆに応じた係数ｋが図５のマップから算出され、（２）式によって補正係数Ｋが算出される。算出された補正係数Ｋは、ＥＣＵ６０内の記憶要素（ＲＡＭ等）に記憶される。記憶要素の記憶内容は、封鎖弁２８が開かれ新たに補正係数Ｋが算出される毎に更新されるようになっている。すなわち、本実施形態の装置では、封鎖弁２８が作動する毎に、最新の空燃比変動量ΔＡ／Ｆに応じた値に補正係数Ｋの学習値を更新するようになっている。
【００５２】
一方、図３のルーチンでは、先ず、封鎖弁２８を開くための条件が成立したか否か判定される（ステップ１１０）。封鎖弁２８を開くための条件とは、キャニスタ２６からの蒸発燃料のパージ中であることと、タンク内圧Ｐｔが所定圧以上になっていることである。前者の条件は、燃料タンク１０の蒸発燃料がキャニスタ２６に吸着されるのを防止するためであり、後者の条件は、封鎖弁２８を開くことの本来の目的、すなわち、タンク内圧Ｐｔを大気圧近傍まで下げることに対応したものである。
【００５３】
判定の結果、封鎖弁２８を開く条件が成立した場合には、上述の記憶要素に記憶されている補正係数Ｋが読み込まれる（ステップＳ１１２）。この補正係数は、前回、封鎖弁２８が開いたときの空燃比変動量ΔＡ／Ｆに応じた最新の補正係数Ｋである。
【００５４】
続いて、ステップ１１４では、図４のマップから現在のタンク内圧Ｐｔとパージ流量ＱＰＧに応じたベース通電時間Ｔ１が算出される。パージ流量ＱＰＧは、吸気圧力ＰＭとパージ弁３６の駆動デューティ比とに基づいて公知の手法で求めることができる。また、吸気圧力ＰＭは、吸入空気量ＧＡなどに基づいて公知の手法で推定することができる。なお、このステップ１１４の処理は先のステップ１１２の処理と前後してもよく、或いは同時に実行されてもよい。
【００５５】
図３に示すルーチンでは、次に、ステップ１１２で算出された補正係数Ｋと、ステップ１１４で算出されたベース通電時間Ｔ１に基づいて、上述の（１）式に従い最終通電時間Ｔ２が算出される（ステップ１１６）。ＥＣＵ６０は、ステップ１１６で算出された最終通電時間Ｔ２に従い封鎖弁２８をデューティ制御する。
【００５６】
以上説明した通電時間算出ルーチンによれば、封鎖弁２８の通電時間Ｔ２は、タンク内圧Ｐｔ、パージ量ＱＰＧ、及び空燃比変動量ΔＡ／Ｆを考慮された値に設定される。したがって、ステップ１１６で算出された最終通電時間Ｔ２に従い封鎖弁２８をデューティ制御することで、空燃比の目標空燃比に対するずれを抑えながら、キャニスタ２６内に進入しない範囲で燃料タンク１０から蒸発燃料を流出させ、タンク内圧Ｐｔを所望の圧力範囲まで下げていくことができる。したがって、本実施形態の装置によれば、封鎖弁２８の固体差や経年変化によらず、タンク内圧Ｐｔを大気圧近傍に維持しながら、排ガス性能の悪化やドライバビリティの悪化を防止することができる。
【００５７】
なお、上述した実施の形態１においては、図示しない酸素濃度センサとＥＣＵ６０による上記ステップ１０２の処理の実行により第１の発明の「空燃比測定手段」が実現されている。また、ＥＣＵ６０が上記ステップ１１４の処理を実行することにより第１の発明の「制御手段」が実現されている。また、ＥＣＵ６０が上記ステップ１０４，１０６，１１２，１１６の処理を実行することにより第１の発明の「補正手段」が実現されている。
【００５８】
実施の形態２.
以下、図６を参照して、本発明の実施の形態２について説明する。
本実施形態の蒸発燃料処理装置は、実施の形態１において、ＥＣＵ６０に、図２のルーチンに代えて図６のルーチンを実行させることにより実現することができる。
【００５９】
上述した実施の形態１では、空燃比の測定時期を封鎖弁２８が開かれたときに限定することで、封鎖弁２８が開かれること以外の要因での空燃比の変動の影響を除外しようとしている。しかしながら、封鎖弁２８が開かれているときに他の要因で空燃比が変動することも考えられる。そこで、本実施形態では、補正係数の算出において他の要因による空燃比の変動の影響をより確実に除外するべく、以下のような補正係数算出ルーチンを実行する。
【００６０】
図６は、本実施形態において、蒸発燃料処理装置の制御装置としてのＥＣＵ６０が実行する補正係数算出の流れを説明するためのフローチャートである。図６に示すルーチンでは、先ず、封鎖弁２８が開かれたか否か判定され（ステップ１２０）、封鎖弁２８が開かれた場合に限り、現在の空燃比が読み込まれる（ステップ１２２）。そして、目標空燃比との偏差から空燃比変動量ΔＡ／Ｆが求められ（ステップ１２４）、図５のマップから空燃比変動量ΔＡ／Ｆに応じた補正係数Ｋが算出される（ステップ１２６）。以上の処理は、実施の形態１に係る図３に示すルーチンと同様である。
【００６１】
図６に示すルーチンでは、次に、本実施形態に特有の処理として、以下のステップ１２８からステップ１３６までの処理が実行される。本実施形態では、直近の空燃比変動量ΔＡ／Ｆのみに基づいて通電時間を補正するのではなく、過去の複数時点での空燃比変動量ΔＡ／Ｆに基づいて通電時間を補正する。具体的には、今回、封鎖弁２８が開いたことで算出される補正係数Ｋを含めた過去所定点数Ａの補正係数Ｋの平均値を平均補正係数Ｋｇとして設定し、図３の通電時間算出ルーチンでは、補正係数Ｋの変わりに平均補正係数Ｋｇを使用して通電時間Ｔ２を算出する。ステップ１２８以降の処理は、この平均補正係数Ｋｇを算出するための処理である。
【００６２】
まず、ステップ１２８では、以下の（３）式に示すように、カウンタによってそのカウント値Ｎに１が加算される。カウンタはＥＣＵ６０内にその一要素として備えられている。
Ｎ＝Ｎ＋１  ・・・（３）
上記（３）式において、左辺のＮは更新後のカウント値であり、右辺のＮは更新前のカウント値である。カウント値Ｎは、前回、平均補正係数Ｋｇを算出した後、最初に封鎖弁２８が作動したときからの作動回数である。カウント値Ｎの初期値はゼロに設定されている。
【００６３】
次のステップ１３０では、以下の（４）式に示すように、積算補正係数ＫＳＵＭにステップ１２６で算出された補正係数Ｋが加算される。
ＫＳＵＭ＝ＫＳＵＭ＋Ｋ  ・・・（４）
上記（４）式において、左辺のＫＳＵＭは更新後の積算補正係数であり、右辺のＫＳＵＭは更新前の積算補正係数である。積算補正係数ＫＳＵＭは、前回、平均補正係数Ｋｇを算出した後、最初に封鎖弁２８が作動して補正係数Ｋが算出されてからの補正係数Ｋの積算値である。積算補正係数ＫＳＵＭの初期値もゼロに設定されている。
【００６４】
ステップ１３２では、封鎖弁２８が所定回数Ａ以上作動したか否か、すなわち、ステップ１２８で更新されるカウント値Ｎが所定値Ａ以上になったか判定される。判定の結果、封鎖弁２８の作動回数が所定回数Ａに達した場合には、ステップ１３４、１３６の処理が実行される。
【００６５】
ステップ１３４では、以下の（５）式によって、現在までに積算された積算補正係数ＫＳＵＭを所定回数Ａで平均化した平均補正係数Ｋｇが算出される。
Ｋｇ＝ＫＳＵＭ／Ａ  ・・・（５）
算出された平均補正係数Ｋｇは、ＥＣＵ６０内の記憶要素に記憶される。続く、ステップ１３６では、カウント値Ｎと積算補正係数ＫＳＵＭがそれぞれ初期値であるゼロにリセットされる。
【００６６】
一方、ステップ１２８の判定の結果、封鎖弁２８の作動回数が未だ所定回数Ａに達していない場合には、ステップ１３４、１３６の処理はスキップされる。つまり、記憶要素に記憶されている平均補正係数Ｋｇの値は更新されず、封鎖弁２８の作動回数が所定回数Ａ以上になるまで前回の値に保持される。
【００６７】
以上説明した補正係数算出ルーチンによれば、ある一時点での空燃比変動量ΔＡ／Ｆではなく複数時点での空燃比変動量ΔＡ／Ｆに基づいて補正係数（平均補正係数Ｋｇ）が算出される。このため、空燃比変動量ΔＡ／Ｆに封鎖弁２８が開かれること以外の要因による空燃比変動が含まれている場合でも、その影響を希釈化することができる。したがって、本実施形態の装置によれば、図３のルーチンで算出される封鎖弁２８の通電時間Ｔ２の補正精度をより高めることができ、空燃比の目標空燃比に対するずれをより抑えることができる。
【００６８】
なお、上述した実施の形態２においては、図示しない酸素濃度センサとＥＣＵ６０による上記ステップ１２２の処理の実行により第２の発明の「空燃比測定手段」が実現されている。また、ＥＣＵ６０が上記ステップ１２４〜１３６、及び図３のルーチンのステップ１１２，１１６の処理を実行することにより第２の発明の「補正手段」が実現されている。
【００６９】
実施の形態３.
以下、図７を参照して、本発明の実施の形態３について説明する。
本実施形態の蒸発燃料処理装置は、実施の形態１において、ＥＣＵ６０に、図２のルーチンに代えて図７のルーチンを実行させることにより実現することができる。
【００７０】
上述した実施の形態２では、複数時点での空燃比変動量に基づいて補正係数を算出することで、封鎖弁２８を開くこと以外の要因による空燃比変動の影響を希釈化している。しかしながら、実施の形態２では、封鎖弁２８の作動回数が所定回数Ａに達するまでは前回算出された補正係数（平均補正係数Ｋｇ）が保持されることになるため、封鎖弁２８の作動頻度が低い場合には補正係数をなかなか更新できない。本実施形態では、封鎖弁２８の作動頻度が低い場合でも確実に補正係数を更新できるようにするべく、以下のような補正係数算出ルーチンを実行する。
【００７１】
図７は、本実施形態において、蒸発燃料処理装置の制御装置としてのＥＣＵ６０が実行する補正係数算出の流れを説明するためのフローチャートである。図７に示すルーチンでは、先ず、カウンタによるカウント値Ｎが１以上か否か判定される（ステップ１４０）。カウント値Ｎは、実施の形態２で述べたように、封鎖弁２８が開いて空燃比変動量ΔＡ／Ｆに応じた補正係数Ｋが算出される毎にカウントされる値であり、その初期値はゼロである。したがって、ここでは、カウント値Ｎが１以上、すなわち、前回の平均補正係数Ｋｇの算出後、少なくとも一回は補正係数Ｋが算出されているかが判定される。
【００７２】
判定の結果、カウント値Ｎが未だゼロ、すなわち、前回の平均補正係数Ｋｇの算出後、まだ一回も封鎖弁２８が開いておらず補正係数Ｋが算出されていない場合には、ステップ１４２をスキップしてステップ１４４に進む。また、カウント値Ｎが１以上であっても、後述するステップ１４２の条件が成立しない場合にはステップ１４４に進む。ステップ１４４では、封鎖弁２８が開かれたか否か判定される。そして、封鎖弁２８が開かれた場合に限り、ステップ１４６からステップ１６４までの処理が実行される。このうち、ステップ１４６からステップ１５２までの処理の内容は、実施の形態２に係るステップ１２２からステップ１２８までの処理と同様であり、これらの処理によって空燃比変動量ΔＡ／Ｆに応じた補正係数Ｋが算出される。
【００７３】
ステップ１５４では、ステップ１５２でカウントされたカウント値Ｎが１か否か、すなわち、今回の補正係数Ｋの算出処理が、前回の平均補正係数Ｋｇの算出後、最初の補正係数Ｋの算出処理か判定する。そして、カウンタによるカウント値Ｎが１の場合には、次のステップ１５６においてタイマによる経過時間の計測をスタートさせる。タイマはＥＣＵ６０内にその一要素として備えられている。以後のステップ１５８からステップ１６４までの処理の内容は、実施の形態２に係るステップ１３０からステップ１３６までの処理と同様であるので、その説明は省略する。
【００７４】
一方、ステップ１４０の判定の結果、カウント値Ｎが１以上であり、少なくとも一回は補正係数Ｋが算出されている場合には、さらに、ステップ１４２において、タイマの計測値Ｔが所定時間Ｂを経過しているか否か判定される。タイマの計測値Ｔは、前回の平均補正係数Ｋｇの算出後、最初に補正係数Ｋが算出されてからの経過時間であり、言い換えれば、前回の平均補正係数Ｋｇが継続して用いられている時間である。この経過時間が長い場合には、その間に封鎖弁２８の流量特性や応答性にずれが生じる可能性もあるものの、ステップ１６０の条件が成立して新たな平均補正係数Ｋｇが算出されるまでは、これらのずれを学習することができない。そこで、図７のルーチンでは、ステップ１４２の判定の結果、タイマの計測値Ｔが所定時間Ｂを経過している場合には、ステップ１６６、１６８の処理が実行される。
【００７５】
ステップ１６６では、以下の（６）式によって、現在までに積算された積算補正係数ＫＳＵＭを、現時点における積算回数Ｎで平均化することにより、平均補正係数Ｋｇが算出される。なお、所定時間Ｂ内に封鎖弁２８が最初の一回しか開いていない場合には、積算回数Ｎは１になり、そのときには唯一算出された補正係数Ｋが平均補正係数Ｋｇとして扱われることになる。
Ｋｇ＝ＫＳＵＭ／Ｎ  ・・・（６）
ＥＣＵ６０内の記憶要素に記憶されている平均補正係数Ｋｇの値は、この新たに算出された平均補正係数Ｋｇの値に更新される。続く、ステップ１６８では、カウント値Ｎ、積算補正係数ＫＳＵＭ、及びタイマ計測値Ｔはそれぞれ初期値であるゼロにリセットされる。なお、ステップ１６２の処理によって平均補正係数Ｋｇが算出された後のステップ１６４でも、タイマ計測値Ｔはゼロにリセットされる。
【００７６】
以上説明した補正係数算出ルーチンによれば、封鎖弁２８の作動頻度が少ない場合でも、少なくとも所定時間Ｂが経過すれば、その時点までに算出されている補正係数Ｋの平均値から平均補正係数Ｋｇが算出され更新される。したがって、本実施形態の装置によれば、実施の形態２の装置による効果が得られるとともに、封鎖弁２８の作動状態にかかわらず確実に平均補正係数Ｋｇを更新することができるので、封鎖弁２８の流量特性や応答性にずれを確実に学習することができ、図３のルーチンで算出される封鎖弁２８の通電時間Ｔ２の補正精度の低下を防止することもできる
なお、上述した実施の形態３においては、図示しない酸素濃度センサとＥＣＵ６０による上記ステップ１４２の処理の実行により第４の発明の「空燃比測定手段」が実現されている。また、ＥＣＵ６０が上記ステップ１４０，１４２，１４８〜１６８、及び図３のルーチンのステップ１１２，１１６の処理を実行することにより第４の発明の「補正手段」が実現されている。
【００７７】
その他．
以上、本発明の実施の形態のいくつかを説明したが、本発明は上記各実施形態に限定されず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において変形して実施することもできる。例えば、実施の形態３において、ステップ１６０からステップ１６４までの処理を省略して実施することも可能である。すなわち、封鎖弁２８が所定回数作動することを平均補正係数Ｋｇの更新条件から外して、最初の作動から所定時間が経過することのみを更新条件とする。この構成によれば、ＥＣＵ６０が上記ステップ１４０，１４２，１４８〜１５８，１６６，１６８、及び図３のルーチンのステップ１１２，１１６の処理を実行することにより第３の発明の「補正手段」が実現されることになる。
【００７８】
また、上記各実施形態では、封鎖弁２８の開閉制御によって燃料タンク１０から流出する蒸発燃料の流量を制御する方法について説明したが、パージ弁３６の制御にも同様な方法を採ることができる。すなわち、上記した封鎖弁２８の制御方法をパージ弁３６の開閉制御に適用することで、燃料タンク１０から吸気通路３８に供給される蒸発燃料の流量を適宜に制御することもできる。この場合は、パージ弁３６が第１の発明の「制御弁」となる。
【図面の簡単な説明】
【００７９】
【図１（Ａ）】本発明の実施の形態１の蒸発燃料処理装置の構成を説明するための図である。
【図１（Ｂ）】図１（Ａ）中に示す負圧ポンプモジュールの詳細構成を説明するための図である。
【図２】本発明の実施の形態１において実行される補正係数算出ルーチンのフローチャートである。
【図３】本発明の実施の形態１において実行される通電時間算出ルーチンのフローチャートである。
【図４】補正係数算出ルーチンで使用される空燃比変動量から補正係数を算出するためのマップである。
【図５】通電時間算出ルーチンで使用されるタンク内圧及びパージ流量からベース通電時間を算出するためのマップである。
【図６】本発明の実施の形態２において実行される補正係数算出ルーチンのフローチャートである。
【図７】本発明の実施の形態３において実行される補正係数算出ルーチンのフローチャートである。
【符号の説明】
【００８０】
１０  燃料タンク
１２  タンク内圧センサ
２０  ベーパ通路
２８  封鎖弁
２６  キャニスタ
３６  パージ弁
３８  吸気通路
５２  負圧ポンプユニット
６０  ＥＣＵ(Electronic Control Unit)
Ｐｔ  タンク内圧
【図１（Ａ）】
2005155323.tif 000003
【図１（Ｂ）】
2005155323.tif 000004
【図２】
2005155323.tif 000005
【図３】
2005155323.tif 000006
【図４】
2005155323.tif 000007
【図５】
2005155323.tif 000008
【図６】
2005155323.tif 000009
【図７】
2005155323.tif 000010