(57)【要約】【課題】複数の摺動部位のそれぞれで求められる異なる摺動特性に応じた潤滑油性能を発揮させる。【解決手段】この潤滑油油用添加剤は、外カプセル１と外カプセル１に内包された内カプセル２とよりなり、第１面圧下となる第１摺動部位で内カプセル２が破壊されずに外カプセル１のみが破壊される一方、該第１面圧よりも高い第２面圧下となる第２摺動部位で外カプセル１及び内カプセル２の双方が破壊されるように構成された二重カプセル構造を有する。そして、外カプセル１内には摩擦係数を低くする低μ化性能を発揮する低μ化剤が内カプセル２と共に包含され、内カプセル２内には低μ化性能を抑制する低μ化性能抑制剤と摩擦係数を高くする高μ化性能を発揮する高μ化剤とが包含されている。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
外カプセルと該外カプセルに内包された内カプセルとよりなり、第１面圧下となる第１摺動部位で該内カプセルが破壊されずに該外カプセルのみが破壊される一方、該第１面圧よりも高い第２面圧下となる第２摺動部位で該外カプセル及び該内カプセルの双方が破壊されるように構成された二重カプセル構造を有する潤滑油用添加剤であって、
前記外カプセル内には第１性能を発揮する第１成分が前記内カプセルと共に包含され、前記内カプセル内には該第１性能を抑制しうる第１性能抑制成分と該第１性能と異なる第２性能を発揮する第２成分とが包含されていることを特徴とする潤滑油用添加剤。
【請求項２】
前記外カプセル内には摩擦係数を低くする低μ化性能を発揮する低μ化剤が前記内カプセルと共に包含され、前記内カプセル内には該低μ化性能を抑制する低μ化性能抑制剤と摩擦係数を高くする高μ化性能を発揮する高μ化剤とが包含されていることを特徴とする請求項１記載の潤滑油用添加剤。
【請求項３】
前記低μ化剤はＭｏ−ＤＴＰ、Ｍｏ−ＤＴＣ、二硫化モリブデン及び六方晶窒化ホウ素よりなる群から選ばれる少なくとも一種であり、前記低μ化性能抑制剤はアミン系化合物及びフェノール系化合物よりなる群から選ばれる少なくとも一種であり、前記高μ化剤はＺｎ−ＤＴＰ及びＺｎ−ＤＴＣよりなる群から選ばれる少なくとも一種であることを特徴とする請求項２記載の潤滑油用添加剤。
【請求項４】
金属ベルト式無段階変速機油に用いられることを特徴とする請求項２又は３記載の潤滑油用添加剤。
【請求項５】
前記外カプセル内には摩擦係数を高くする高μ化性能を発揮する高μ化剤が前記内カプセルと共に包含され、前記内カプセル内には該高μ化性能を抑制する高μ化性能抑制剤と摩擦係数を低くする低μ化性能を発揮する低μ化剤とが包含されていることを特徴とする請求項１記載の潤滑油用添加剤。
【請求項６】
前記高μ化剤はＺｎ−ＤＴＰ及びＺｎ−ＤＴＣよりなる群から選ばれる少なくとも一種であり、前記高μ化性能抑制剤はリン系化合物及びホウ素系化合物よりなる群から選ばれる少なくとも一種であり、前記低μ化剤はＭｏ−ＤＴＰ、Ｍｏ−ＤＴＣ、二硫化モリブデン及び六方晶窒化ホウ素よりなる群から選ばれる少なくとも一種であることを特徴とする請求項５記載の潤滑油用添加剤。
【請求項７】
手動変速機油に用いられることを特徴とする請求項５又は６記載の潤滑油用添加剤。
【請求項８】
前記外カプセルの外径は１〜３μｍであり、前記内カプセルの外径は０．３〜０．７μｍであることを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６又は７記載の潤滑油用添加剤。
【請求項９】
前記外カプセルの厚さは０．０５〜０．０８μｍであり、前記内カプセルの厚さは０．１〜０．２μｍであることを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７又は８記載の潤滑油用添加剤。
【請求項１０】
請求項１乃至９記載の潤滑油用添加剤を含有してなることを特徴とする潤滑油組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は潤滑油用添加剤及び潤滑油組成物に関する。本発明の潤滑油用添加剤及び潤滑油組成物は、例えば無段変速機油、手動又は自動変速機油、エンジン油、ギヤ油やパワーステアリング油等の車両用潤滑油の他、工作機械用潤滑油等に好適に用いることができる。
【背景技術】
【０００２】
一般に、金属／金属の摺動部位には、摩擦係数や摩耗量等の摺動特性を改善すべく、潤滑油が用いられる。この潤滑油下での金属／金属の摺動部位における摺動特性は、摺動材料、摺動条件や潤滑油の油膜厚さの影響を受ける他に、摺動面に吸着する潤滑油用添加剤の影響を大きく受ける。このため、摺動特性の改善には潤滑油用添加剤の選定が重要となる。
【０００３】
ところで、自動車用変速機として金属ベルト式無段階（連続可変）変速機（以下、適宜「金属ベルト式ＣＶＴ」と称する。）が近年、注目されている。この金属ベルト式ＣＶＴは、駆動プーリと、動力を伝達するための金属ベルトとから構成されている。金属ベルトは、薄いスチールリング（フープ）をそれぞれ１０枚程度重ねてなる２つのリング束と、これらリング束に連続してはめ込まれた多数のベルトエレメント（スチールのコマ）とから構成されている。
【０００４】
このような金属ベルト式ＣＶＴでは、プーリとベルトエレメントとの間の摩擦によって動力が伝達されるので、自動変速機油（ＡＴＦ）を介して動力伝達が行われる自動変速機（ＡＴ）と比較して、伝達ロスを大幅に低減させることができる。
【０００５】
しかし、金属ベルト式ＣＶＴにおいても伝達トルク容量に限界があり、エンジン出力が大きい場合は、動力伝達が行われるプーリとベルトエレメントとの間で滑りが発生し易い。このため、金属ベルト式ＣＶＴは、小排気量エンジンの自動車に採用されるのが一般的である。しかしながら、近年、省燃費化のために高排気量エンジンの自動車に金属ベルト式ＣＶＴを採用しようとする動向がある。
【０００６】
金属ベルト式ＣＶＴにおいて、エンジン出力を効率よく伝達するためには、プーリとベルトエレメントとの滑りを防止することが有効である。しかし、この滑りを防止すべくプーリによるベルト挟み込み圧力を高めると、プーリ及びベルトエレメントが摩耗し易くなる。このため、装置面の改良だけでなく、潤滑油に対しても、プーリ及びベルトエレメント間での摩擦係数を高くして滑りを効果的に防止することができるような性能が要求されるようになった。
【０００７】
このような金属ベルト式ＣＶＴ用潤滑油として、従来、潤滑油基油に、ポリメタクリレート、アルカリ土類金属のフェネート及びアルカリ土類金属のスルホネートから選ばれる１種以上と、イミド化合物と、アルキルジチオリン酸亜鉛とを添加剤として配合してなるものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００８】
また、他の金属ベルト式ＣＶＴ用潤滑油として、潤滑油基油に、少なくとも１種のリン系化合物又はその誘導体と、無灰分散剤とを添加剤として配合してなるものも知られている（例えば、特許文献２参照）。
【０００９】
他方、自動車用の手動変速機（マニュアルトランスミッション）において、エンジン出力を効率よく伝達するためには、各ギア部分における摩擦係数を低くして摺動損失を低減することが有効である。
【００１０】
摺動部における摩擦係数を低くする技術としては、従来、エンジン用潤滑油において、潤滑油基油に、油溶性のトリメチロールアミノメタン誘導体と、金属系清浄剤とを添加剤として配合する技術が知られている（例えば、特許文献３参照）。
【特許文献１】特開平１１−１８１４６４号公報
【特許文献２】特開２０００−１０９８７２号公報
【特許文献３】特開平９−３４６７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
ところで、潤滑油を用いる場合には、その潤滑油が作用する摺動部位が複数あり、それぞれの摺動部位で相異なる摺動特性が求められるような場合もある。この場合、潤滑油に対しては、各摺動部位のそれぞれで求められる摺動特性を実現すべく各摺動特性に応じた潤滑油性能が当然に要求される。
【００１２】
例えば、金属ベルト式ＣＶＴにおいて伝達トルク容量の高容量化を図るためには、動力伝達が行われるプーリ／ベルトエレメント間では摩擦係数を高くする必要がある。このため、プーリ／ベルトエレメント間の摺動部位では、摩擦係数が高くなる摺動特性を実現すべく高μ化の潤滑油性能が求められる。一方、金属ベルトがプーリと共に回転するとき、多数のベルトエレメントとこれらを支えているリング束との間や、このリング束の薄いスチールリング同士の間でスリップが生じる。このため、伝達効率を向上させるためには、これらのスリップが生じるベルトエレメント／リング間及びリング／リング間では摩擦係数を低くして滑り抵抗を低くする必要がある。また、滑り抵抗が高いとリングが破損するおそれもある。したがって、ベルトエレメント／リング間及びリング／リング間の摺動部位では、摩擦係数が低くなる摺動特性を実現すべく低μ化の潤滑油性能が求められる。
【００１３】
しかしながら、前記従来の潤滑油用添加剤を添加した金属ベルト式ＣＶＴ用潤滑油を用いた場合、プーリ／ベルトエレメント間では摩擦係数を高くすることができても、ベルトエレメント／リング間及びリング／リング間での摩擦係数も高くなってしまうので、伝達効率を効果的に向上させることが困難で、また、リングの破損等も懸念される。
【００１４】
他方、上述のとおり、手動変速機において伝達効率を向上させるためには、各ギア部分での摩擦係数を低くする一方で、シンクロナイザリング部分の摩擦係数を高く維持する必要がある。
【００１５】
しかしながら、前記従来の摩擦係数を下げる添加剤技術を利用した場合、各ギア部分での摩擦係数を低くすることができても、シンクロナイザリング部分での摩擦係数も低くなってしまうので、伝達効率を効果的に向上させることが困難である。
【００１６】
このように従来の潤滑油に対する添加剤技術においては、例えば、２つの摺動部位があり、一方の摺動部位では高μ化の摺動特性が求められ、かつ、他方の摺動部位では低μ化の摺動特性が求められるような場合に、うまく対処することが出来なかった。
【００１７】
本発明は上記実情に鑑みてなされたものであり、複数の摺動部位のそれぞれで異なる摺動特性が求められる場合であっても、各摺動部位のそれぞれで求められる摺動特性に応じた潤滑油性能を発揮することのできる潤滑油用添加剤及び潤滑油組成物を提供することを解決すべき技術課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
上記課題を解決する本発明の潤滑油用添加剤は、外カプセルと該外カプセルに内包された内カプセルとよりなり、第１面圧下となる第１摺動部位で該内カプセルが破壊されずに該外カプセルのみが破壊される一方、該第１面圧よりも高い第２面圧下となる第２摺動部位で該外カプセル及び該内カプセルの双方が破壊されるように構成された二重カプセル構造を有する潤滑油用添加剤であって、前記外カプセル内には第１性能を発揮する第１成分が前記内カプセルと共に包含され、前記内カプセル内には該第１性能を抑制しうる第１性能抑制成分と該第１性能と異なる第２性能を発揮する第２成分とが包含されていることを特徴とするものである。
【００１９】
この潤滑油用添加剤では、第１面圧下となる第１摺動部位で内カプセルが破壊されずに外カプセルのみが破壊されるので、この外カプセル内に包含されていた第１成分による第１性能が該第１摺動部位で発揮される。一方、第１面圧よりも高い第２面圧下となる第２摺動部位では、外カプセル及び内カプセルの双方が破壊される。このとき、内カプセル内に包含されていた第１性能抑制成分の作用により、該内カプセルと共に外カプセル内に包含されていた第１成分の第１性能が抑制されるので、この第２摺動部位では第１成分の第１性能が実質的に発揮されない。このため、この第２摺動部位では内カプセル内に包含されていた第２成分による第２性能が純粋に発揮される。
【００２０】
このように本発明に係る潤滑油用添加剤によれば、第１面圧下の第１摺動部位では、第１成分による第１性能を発揮させてこの第１摺動部位で求められる第１の摺動特性を実現可能な第１の潤滑油性能を発揮することができる一方、この第１面圧よりも高い第２面圧下の第２摺動部位では第２成分による第２性能を発揮させてこの第２摺動部位で求められる第２の摺動特性を実現可能な第２の潤滑油性能を発揮することができる。
【００２１】
したがって、本発明に係る潤滑油用添加剤によれば、複数の摺動部位のそれぞれで異なる摺動特性が求められる場合であっても、各摺動部位のそれぞれで求められる摺動特性に応じた潤滑油性能を発揮することが可能となる。
【００２２】
また、本発明に係る潤滑油用添加剤によれば、摺動部位における面圧に応じてカプセル（外カプセルや内カプセル）を破壊することにより、そのカプセルに内包されていた所定の成分をその摺動部位に作用させることができるので、他の添加剤等の影響を受けることなく、外カプセルや内カプセルに内包させていた成分の純粋な性能を確実に発揮させることが可能となる。
【００２３】
さらに、第１性能抑制成分及び第２成分を前記内カプセルに内包し、この内カプセル及び第１成分を前記外カプセルに内包するという前記２重カプセル構造をなす本発明に係る潤滑油用添加剤は、例えば第１成分を内包し第１面圧下となる第１摺動部位で破壊されるような第１カプセルよりなる第１添加剤と、第１性能抑制成分及び第２成分を内包し第１面圧下では破壊されずにこの第１面圧よりも高い第２面圧下となる第２摺動部位で破壊されるような第２カプセルよりなる第２添加剤とを別々に添加する場合では奏し得ない、以下に示すような作用効果も奏する。
【００２４】
すなわち、上記第１添加剤と上記第２添加剤とを別々に添加した場合、第１面圧下となる第１摺動部位では第１カプセルのみが破壊されるので、この第１カプセル内に包含されていた第１成分が該第１摺動部位で有効に作用する。このため、第１面圧下となる第１摺動部位においては、前記２重カプセル構造をなす本発明に係る潤滑油用添加剤を添加する場合と、上記第１添加剤及び上記第２添加剤を別々に添加する場合とで作用効果に差異はない。しかし、上記第１添加剤及び上記第２添加剤を別々に添加した場合には、各摺動部位における両添加剤の存在割合を正確に制御することが困難である。このため、第１カプセル及び第２カプセルの双方が破壊される第２面圧下となる第２摺動部位において、例えば第２添加剤に対して第１添加剤が過剰に存在する場合もありうる。この場合、第２添加剤中の第１性能抑制成分に対する該１添加剤中の第１成分の割合が過剰になる。そうすると、第２添加剤に対して第１添加剤が過剰に存在する第２摺動部位において、第２添加剤中の第１性能抑制成分による第１性能抑制効果になるため、第１成分による第１性能が発現してしまい、第２成分による第２性能を純粋に発現させることが困難となる。この点、前記２重カプセル構造をなす本発明に係る潤滑油用添加剤によれば、外カプセル内に包含させる第１成分とこの外カプセルに内包させる内カプセル内に包含させる第１性能抑制成分との割合を適正に調整しさえすれば、外カプセル及び内カプセルの双方が破壊される第２摺動部位において、第１成分と第１性能抑制成分との存在割合を確実に制御することができる。このため、第２摺動部位において、第１性能抑制成分により第１成分の第１性能を確実に抑制することができ、したがって第２成分による第２性能を純粋に発現させることが可能となる。
【００２５】
好適な態様において、前記外カプセル内には摩擦係数を低くする低μ化性能を発揮する低μ化剤が前記内カプセルと共に包含され、前記内カプセル内には該低μ化性能を抑制する低μ化性能抑制剤と摩擦係数を高くする高μ化性能を発揮する高μ化剤とが包含されている。
【００２６】
この潤滑油用添加剤によれば、第１面圧下となる第１摺動部位で内カプセルが破壊されずに外カプセルのみが破壊されるので、この外カプセル内に包含されていた低μ化剤による低μ化性能が該第１摺動部位で発揮される。一方、第１面圧よりも高い第２面圧下となる第２摺動部位では、外カプセル及び内カプセルの双方が破壊されるので、外カプセル内に包含されていた低μ化剤による低μ化性能が内カプセル内に包含されていた低μ化性能抑制剤により抑制されるとともに、内カプセル内に包含されていた高μ化剤による高μ化性能が発揮される。
【００２７】
したがって、第１面圧下の第１摺動部位では、低μ化剤による低μ化の潤滑油性能が発揮されることによりこの第１摺動部位で求められる低μ化の摺動特性が実現可能になる一方、この第１面圧よりも高い第２面圧下の第２摺動部位では高μ化剤による高μ化の潤滑油性能が発揮されることによりこの第２摺動部位で求められる高μ化の摺動特性が実現可能になる。
【００２８】
好適な態様において、前記低μ化剤はＭｏ−ＤＴＰ、Ｍｏ−ＤＴＣ、二硫化モリブデン及び六方晶窒化ホウ素よりなる群から選ばれる少なくとも一種であり、前記低μ化性能抑制剤はアミン系化合物及びフェノール系化合物よりなる群から選ばれる少なくとも一種であり、前記高μ化剤はＺｎ−ＤＴＰ及びＺｎ−ＤＴＣよりなる群から選ばれる少なくとも一種である。
【００２９】
前記外カプセル内には前記低μ化剤が前記内カプセルと共に包含され、前記内カプセル内には前記低μ化性能抑制剤と前記高μ化剤とが包含されている前記潤滑油用添加剤は、好適な態様において、金属ベルト式無段階変速機油に用いられる。
【００３０】
好適な態様において、前記外カプセル内には摩擦係数を高くする高μ化性能を発揮する高μ化剤が前記内カプセルと共に包含され、前記内カプセル内には該高μ化性能を抑制する高μ化性能抑制剤と摩擦係数を低くする低μ化性能を発揮する低μ化剤とが包含されている。
【００３１】
この潤滑油用添加剤によれば、第１面圧下となる第１摺動部位で内カプセルが破壊されずに外カプセルのみが破壊されるので、この外カプセル内に包含されていた高μ化剤による高μ化性能が該第１摺動部位で発揮される。一方、第１面圧よりも高い第２面圧下となる第２摺動部位では、外カプセル及び内カプセルの双方が破壊されるので、外カプセル内に包含されていた高μ化剤による高μ化性能が内カプセル内に包含されていた高μ化性能抑制剤により抑制されるとともに、内カプセル内に包含されていた低μ化剤による低μ化性能が発揮される。
【００３２】
したがって、第１面圧下の第１摺動部位では、高μ化剤による高μ化の潤滑油性能が発揮されることによりこの第１摺動部位で求められる高μ化の摺動特性が実現可能になる一方、この第１面圧よりも高い第２面圧下の第２摺動部位では低μ化剤による低μ化の潤滑油性能が発揮されることによりこの第２摺動部位で求められる低μ化の摺動特性が実現可能になる。
【００３３】
好適な態様において、前記高μ化剤はＺｎ−ＤＴＰ及びＺｎ−ＤＴＣよりなる群から選ばれる少なくとも一種であり、前記高μ化性能抑制剤はリン系化合物及びホウ素系化合物よりなる群から選ばれる少なくとも一種であり、前記低μ化剤はＭｏ−ＤＴＰ、Ｍｏ−ＤＴＣ、二硫化モリブデン及び六方晶窒化ホウ素よりなる群から選ばれる少なくとも一種である。
【００３４】
前記外カプセル内には前記高μ化剤が前記内カプセルと共に包含され、前記内カプセル内には前記高μ化性能抑制剤と前記低μ化剤とが包含されている前記潤滑油用添加剤は、好適な態様において、手動変速機油に用いられる。
【００３５】
好適な態様において、前記外カプセルの外径は１〜３μｍであり、前記内カプセルの外径は０．３〜０．７μｍである。
【００３６】
好適な態様において、前記外カプセルの厚さは０．０５〜０．０８μｍであり、前記内カプセルの厚さは０．１〜０．２μｍである。
【００３７】
上記課題を解決する本発明の潤滑油組成物は、前記潤滑油用添加剤を含有してなることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００３８】
本発明に係る潤滑油用添加剤及び潤滑油組成物によれば、第１面圧下の第１摺動部位では第１成分による第１性能を発揮することができる一方、この第１面圧よりも高い第２面圧下の第２摺動部位では第２成分による第２性能を発揮することができるので、複数の摺動部位のそれぞれで異なる摺動特性が求められる場合であっても、各摺動部位でそれぞれ求められる摺動特性に応じた潤滑油性能を確実に発揮することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３９】
本発明に係る潤滑油用添加剤は、外カプセルと該外カプセル内に包含された内カプセルとよりなる二重カプセル構造をもっている。そして、この二重カプセル構造は、第１面圧下となる第１摺動部位では内カプセルが破壊されずに外カプセルのみが破壊される一方、この第１面圧よりも高い第２面圧下となる第２摺動部位では該外カプセル及び該内カプセルの双方が破壊されるように構成されている。
【００４０】
この外カプセル及び内カプセルの材質としては、特に限定されないが、例えばフェノール樹脂、尿素樹脂、アルキド樹脂やメラミン樹脂等の熱硬化性樹脂の他、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、６−ナイロンや６，６−ナイロン等を好適に用いることができる。
【００４１】
また、二重カプセル構造における外カプセル及び内カプセルの外径や厚さ等の形態は、潤滑油用添加剤を適用する摺動部位やその面圧に応じて、適宜設定することができる。
【００４２】
例えば、外カプセルのみが破壊される第１摺動部位における第１面圧が数十〜１００ＭＰａ程度で、かつ、外カプセル及び内カプセルの双方が破壊される第２摺動部位における第２面圧が５００〜６０００ＭＰａ程度である場合、前記二重カプセル構造における外カプセル及び内カプセルの外径や厚さは、以下のようにすることが好ましい。
【００４３】
すなわち、外カプセルの外径は１〜３μｍとすることが好ましく、内カプセルの外径は０．３〜０．７μｍとすることが好ましい。外カプセルの外径が１μｍ未満になると、内カプセルを内包させることが困難となる。一方、外カプセルの外径が３μｍよりも大きくなると、摺動部位に侵入することが困難となるので、潤滑油添加剤として十分に機能しなくなる。内カプセルの外径が０．３μｍ未満になると、内カプセルを製造することが困難となり、実用性がない。一方、内カプセルの外径が０．７μｍよりも大きくなると、内カプセルを内包させる外カプセルの外径が大きくなり、摺動部位に侵入することが困難となるので、潤滑油添加剤として十分に機能しなくなる。
【００４４】
また、外カプセルの厚さは０．０５〜０．０８μｍとすることが好ましく、内カプセルの厚さは０．１〜０．２μｍとすることが好ましい。外カプセルの厚さが０．０５μｍ未満になると、強度不足によりカプセル構造を保持することが困難となる。一方、外カプセルの厚さが０．０８μｍよりも厚くなると、摺動部位の所定の面圧下で外カプセルが破壊され難くなるので、潤滑油添加剤として十分に機能しなくなる。また、内カプセルの厚さが０．１μｍ未満になると、面圧の低い第１面圧下で内カプセルが破壊してしまい、本発明の作用効果を発現できなくなる。一方、内カプセルの厚さが０．２μｍよりも厚くなると、外径が０．３〜０．７μｍの内カプセルに内包させる第１性能抑制成分及び第２成分の量が不足し、これら成分の性能が不十分となる。
【００４５】
なお、内カプセル内に包含させる第１性能抑制成分の量は、外カプセル内に包含させる第１成分の第１性能を確実に抑制するのに十分な量とされる。
【００４６】
本発明に係る潤滑油用添加剤では、前記外カプセル内に第１性能を発揮する第１成分が前記内カプセルと共に包含され、前記内カプセル内に該第１性能を抑制しうる第１性能抑制成分と該第１性能と異なる第２性能を発揮する第２成分とが包含されている。
【００４７】
前記第１成分の種類としては、第１摺動部位で要求される第１の摺動特性を実現するのに有効な第１性能を発揮しうるものであれば、特に限定されない。また、前記第１性能抑制成分の種類としては、第１成分の摺動面への吸着を抑制すること等により、第２成分の第２性能を抑制することなく第１成分の第１性能を抑制しうるものであれば、特に限定されない。また、前記第２成分の種類としては、第２摺動部位で要求される第２の摺動特性（第１の摺動特性とは相異なるもの）を実現するのに有効で第１性能と異なる第２性能を発揮しうるものであれば、特に限定されない。なお、第２成分の第２性能としては、第１成分の第１性能と異なるものであればよく、第１性能と相反する性能であっても、第１性能とは全く別異の性能であってもよい。
【００４８】
前記第１成分の前記第１性能、前記第１性能抑制剤及び前記第２成分の前記第２性能については、本発明の目的を逸脱しない範囲で、適宜選定可能である。前記第１成分、前記第１性能抑制成分及び前記第２成分の種類やその組合せの好適な態様は、以下のとおりである。
【００４９】
まず、第１面圧下となる第１摺動部位では低摩擦係数となるような第１の摺動特性が要求され、かつ、この第１面圧よりも高い第２面圧下となる第２摺動部位では高摩擦係数となるような第２の摺動特性が要求されるようなときに本発明に係る潤滑油用添加剤を適用する場合は、前記外カプセル内には摩擦係数を低くする低μ化性能を発揮する低μ化剤が前記内カプセルと共に包含され、前記内カプセル内には該低μ化性能を抑制する低μ化性能抑制剤と摩擦係数を高くする高μ化性能を発揮する高μ化剤とが包含されていることが好ましい。すなわち、かかる場合には、前記第１成分が低μ化性能を発揮する低μ化剤であり、前記第１性能抑制成分が低μ化性能を抑制する低μ化性能抑制剤であり、前記第２成分が高μ化性能を発揮する高μ化剤であることが好ましい。こうすることにより、摩擦係数を低下させる第１の摺動特性が要求される第１面圧下の第１摺動部位では、外カプセル内に包含されていた低μ化剤により摩擦係数を確実に低下させることができる一方、摩擦係数を増加させる第２の摺動特性が要求される第２面圧下の第２摺動部位では、内カプセル内に包含されていた高μ化剤により摩擦係数を確実に増加させることができる。
【００５０】
ここに、金属ベルト式ＣＶＴにおいて、フープ／フープ間及びフープ／ベルトエレメント間における摺動部位では、数十〜１００ＭＰａ程度の低面圧が摺動面に作用する。そして、同摺動部位では、摩擦係数が低くなるような第１の摺動特性が要求され、したがって同摺動部位に作用する潤滑油としては摩擦係数を低くするような潤滑油性能が求められる。一方、金属ベルト式ＣＶＴのプーリ／ベルトエレメント間における摺動部位では、３０００〜６０００ＭＰａ程度の高面圧が摺動面に作用する。そして、同摺動部位では、摩擦係数が高くなるような第２の摺動特性が要求され、したがって同摺動部位に作用する潤滑油としては摩擦係数を高くするような潤滑油性能が求められる。
【００５１】
したがって、第１成分が低μ化性能を発揮する低μ化剤であり、前記第１性能抑制成分が低μ化性能を抑制する低μ化性能抑制剤であり、前記第２成分が高μ化性能を発揮する高μ化剤であるような潤滑油用添加剤は、例えば、金属ベルト式ＣＶＴ油に好適に用いることができる。
【００５２】
前記低μ化剤としては、摩擦係数を下げることのできるものであれば特に限定されないが、Ｍｏ−ＤＴＰ（ジアルキルジチオリン酸モリブデン）、Ｍｏ−ＤＴＣ（ジアルキルジチオカルバミン酸モリブデン）、二硫化モリブデン及び六方晶窒化ホウ素よりなる群から選ばれる少なくとも一種を好適に用いることができる。また、前記低μ化性能抑制剤としては、前記低μ化剤の吸着を抑制すること等により、前記高μ化剤の高μ化性能を抑制することなく前記低μ化剤の低μ化性能を抑制しうるものであれば特に限定されないが、アミン系化合物及びフェノール系化合物よりなる群から選ばれる少なくとも一種を好適に用いることができる。アミン系化合物の好適な具体例としては、シクロヘキシルアミンやアルコキシフェニルアミン等を挙げることができる。フェノール系化合物の好適な具体例としては、オルタ−フェニルフェノールや２，３，４，６−テトラクロロフェノール等を挙げることができる。また、前記高μ化剤としては、摩擦係数を上げることができるものであれば特に限定されないが、Ｚｎ−ＤＴＰ及びＺｎ−ＤＴＣよりなる群から選ばれる少なくとも一種を好適に用いることができる。
【００５３】
一方、第１面圧下となる第１摺動部位では高摩擦係数となるような第１の摺動特性が要求され、かつ、この第１面圧よりも高い第２面圧下となる第２摺動部位では低摩擦係数となるような第２の摺動特性が要求されるようなときに本発明に係る潤滑油用添加剤を適用する場合は、前記外カプセル内には摩擦係数を高くする高μ化性能を発揮する高μ化剤が前記内カプセルと共に包含され、前記内カプセル内には該高μ化性能を抑制する高μ化性能抑制剤と摩擦係数を低くする低μ化性能を発揮する低μ化剤とが包含されていることが好ましい。すなわち、かかる場合には、前記第１成分が高μ化性能を発揮する高μ化剤であり、前記第１性能抑制成分が高μ化性能を抑制する高μ化性能抑制剤であり、前記第２成分が低μ化性能を発揮する低μ化剤であることが好ましい。こうすることにより、摩擦係数を増加させる第１の摺動特性が要求される第１面圧下の第１摺動部位では、外カプセル内に包含されていた高μ化剤により摩擦係数を確実に増加させることができる一方、摩擦係数を低下させる第２の摺動特性が要求される第２面圧下の第２摺動部位では、内カプセル内に包含されていた低μ化剤により摩擦係数を確実に低下させることができる。
【００５４】
ここに、手動変速機において、シンクロナイザリング部分における摺動部位では、数十〜１００ＭＰａ程度の低面圧が摺動面に作用する。そして、同摺動部位では、摩擦係数が高くなるような第１の摺動特性が要求され、したがって同摺動部位に作用する潤滑油としては摩擦係数を高くするような潤滑油性能が求められる。一方、手動変速機の各ギヤ部分における摺動部位では、５００〜１０００ＭＰａ程度の高面圧が摺動面に作用する。そして、同摺動部位では、摩擦係数が低くなるような第２の摺動特性が要求され、したがって同摺動部位に作用する潤滑油としては摩擦係数を低くするような潤滑油性能が求められる。
【００５５】
したがって、第１成分が高μ化性能を発揮する高μ化剤であり、前記第１性能抑制成分が高μ化性能を抑制する高μ化性能抑制剤であり、前記第２成分が低μ化性能を発揮する低μ化剤であるような潤滑油用添加剤は、例えば、手動変速機油に好適に用いることができる。
【００５６】
前記高μ化剤としては、摩擦係数を上げることができるものであれば特に限定されないが、Ｚｎ−ＤＴＰ及びＺｎ−ＤＴＣよりなる群から選ばれる少なくとも一種を好適に用いることができる。また、前記高μ化性能抑制剤としては、前記高μ化剤の吸着を抑制すること等により、前記低μ化剤の低μ化性能を抑制することなく前記高μ化剤の高μ化性能を抑制しうるものであれば特に限定されないが、リン系化合物及びホウ素系化合物よりなる群から選ばれる少なくとも一種を好適に用いることができる。リン系化合物の好適な具体例としては、リン酸エステル、亜リン酸エステルやジアルキルホスフィン酸等を挙げることができる。ホウ素系化合物の好適な具体例としては、ホウ酸エステル等を挙げることができる。また、前記低μ化剤としては、摩擦係数を下げることができるものであれば特に限定されないが、Ｍｏ−ＤＴＰ、Ｍｏ−ＤＴＣ、二硫化モリブデン及び六方晶窒化ホウ素よりなる群から選ばれる少なくとも一種を好適に用いることができる。
【００５７】
このように本発明に係る潤滑油用添加剤は、第１面圧下となる第１摺動部位で求められる第１の摺動特性と、第１面圧よりも高い第２面圧下となる第２摺動部位で求められる第２の摺動特性とが異なるようなときに、これら第１及び第２摺動部位の双方に作用させる潤滑油に含ませれば、摺動部位の面圧に応じて所定の成分をその摺動面に吸着させることができるので、各摺動部位で求められるそれぞれの摺動特性を実現可能な潤滑油性能を発揮しうる。
【００５８】
本発明に係る潤滑油用添加剤は、例えば以下のようにして製造することができる。
【００５９】
まず、内カプセルに内包させる第１性能抑制成分と第２成分とを所望の比率で混合した混合物をシリコーン油に入れる。その際、シリコーン油に対する混合物の配合割合は、ｖｏｌ％で、シリコーン油：混合物＝７０：３０〜９０：１０程度とすることができる。そして、４０〜６０℃程度の温度で１０〜２０分程度、前記シリコーン油を撹拌し、前記シリコーン油中に混合物を球状に分散させる。そして、同温度で前記シリコーン油を撹拌したまま、このシリコーン油中にフェノール樹脂を追加し、球状に分散している混合物の周りにフェノール樹脂を吸着させる。そして、前記シリコーン油を撹拌したまま、１５０〜１６０℃程度まで加熱し、その温度で２０〜３０分程度保持してフェノール樹脂を硬化させる。こうして前記シリコーン油中でフェノール樹脂よりなる内カプセルを形成するとともにこの内カプセルに第１性能抑制成分と第２成分とを内包させる。そして、前記シリコーン油を撹拌したまま、４０〜６０℃程度まで冷却した後、内カプセルと共に外カプセルに内包させるを第１成分を前記シリコーン油中に追加する。これにより第１成分が内カプセルを巻き込んで前記シリコーン油中に球状に分散する。そして、前記シリコーン油を冷却後の前記温度で撹拌したまま、前記シリコーン油中にフェノール樹脂を追加し、内カプセルを巻き込んで球状に分散している第１成分の周りにフェノール樹脂を吸着させる。そして、前記シリコーン油を撹拌したまま、１５０〜１６０℃程度まで加熱し、その温度で２０〜３０分程度保持してフェノール樹脂を硬化させる。こうして前記シリコーン油中でフェノール樹脂よりなる外カプセルを形成するとともにこの外カプセルに内カプセルと第１成分とを内包させることにより、二重カプセル構造の潤滑油用添加剤を製造することができる。なお、前記フェノール樹脂の代わりに尿素樹脂、アルキド樹脂やメラミン樹脂等の熱硬化性樹脂等を用いてもよい。
【００６０】
上述したような本発明に係る潤滑油用添加剤は、例えば、所定の潤滑油基油に対して所定の配合量で配合してなる潤滑油組成物として、所定の摺動部位に作用する潤滑油として利用することができる。
【００６１】
前記潤滑油基油としては、特に限定されず、鉱油系や合成油系の基油を適宜選定して用いることができる。また、本発明に係る潤滑油用添加剤を所定の潤滑油基油に配合してなる潤滑油組成物に対して、本発明の目的を逸脱しない範囲で、必要に応じて酸化防止剤、消泡剤、清浄剤、流動点降下剤、防錆剤、粘度指数向上剤、極圧剤や摩耗防止剤等を適宜添加することもできる。
【実施例】
【００６２】
以下、本発明の具体的な実施例を説明する。
【００６３】
（実施例１）
本実施例は、本発明に係る潤滑油用添加剤及び潤滑油組成物を自動車に用いる金属ベルト式ＣＶＴ油に適用したものであり、また、請求項１、２、３、４、８又は９に係る潤滑油用添加剤及び請求項１０に係る滑油組成物についての発明を具現化したものである。
【００６４】
本実施例に係る潤滑油用添加剤は、図１の模式断面図に示されるように、外カプセル１と、この外カプセル１内に包含された複数の内カプセル２とよりなる二重カプセル構造をもっている。これら外カプセル１及び内カプセル２は熱硬化性のフェノール樹脂よりなっている。この外カプセル１の外径は２．５μｍであり、内カプセルの外径は０．７μｍである。また、この外カプセル１の厚さは０．０６μｍであり、内カプセル２の厚さは０．１４μｍである。
【００６５】
このような二重カプセル構造をもつ潤滑油用添加剤は、第１面圧（数十〜１００ＭＰａ程度の低面圧）下となる金属ベルト式ＣＶＴのフープ／フープ間及びフープ／ベルトエレメント間における第１摺動部位では、内カプセル２が破壊されずに外カプセル１のみが破壊される一方、この第１面圧よりも高い第２面圧（３０００〜６０００ＭＰａ程度の高面圧）下となる金属ベルト式ＣＶＴのプーリ／ベルトエレメント間における第２摺動部位では、外カプセル１及び内カプセル２の双方が破壊されるように構成されている。
【００６６】
そして、前記外カプセル１内には、第１性能を発揮する第１成分３が前記内カプセル２と共に包含されている。また、前記内カプセル２内には、第１成分３の第１性能を抑制しうる第１性能抑制成分４と、第１性能と相反する性能を発揮する第２成分５とが包含されている。
【００６７】
具体的には、第１成分３は、摺動部位における摩擦係数を低くする低μ化性能を発揮する低μ化剤としてのＭｏ−ＤＴＣよりなる。また、第１性能抑制成分４は、摺動部位への低μ化剤の吸着を抑制して低μ化性能を抑制しうる低μ化性能抑制剤としてのシクロヘキシルアミンよりなり、第２成分５は、摺動部位における摩擦係数を高くする高μ化性能を発揮する高μ化剤としてのＺｎ−ＤＴＰよりなる。
【００６８】
前記外カプセル１内のＭｏ−ＤＴＣ量は、この潤滑油用添加剤が添加されてなる金属ベルト式ＣＶＴ油の全量を基準にして、Ｍｏ量で１０００ｐｐｍとなるように調整されている。また、内カプセル２内のシクロヘキシルアミン量及びＺｎ−ＤＴＰ量は、同じくこの潤滑油用添加剤が添加されてなる金属ベルト式ＣＶＴ油の全量を基準にして、シクロヘキシルアミンが５００ｐｐｍとなるように調整され、Ｚｎ−ＤＴＰがＺｎ量で１０００ｐｐｍとなるように調整されている。なお、内カプセル２内に包含させる低μ化性能抑制剤としてのシクロヘキシルアミンの量は、外カプセル１内に包含させる低μ化剤としてのＭｏ−ＤＴＣの吸着を確実に抑制するのに十分な量とされている。
【００６９】
かかる構成の潤滑油用添加剤は、以下のようにして製造した。
【００７０】
まず、内カプセル２に内包させるシクロヘキシルアミンとＺｎ−ＤＴＰとを所望の比率で混合した混合物をシリコーン油に入れた。その際、シリコーン油に対する混合物の配合割合は、ｖｏｌ％で、シリコーン油：混合物＝８０：２０とした。そして、５０℃の温度で１０分間、前記シリコーン油をスターラで撹拌し、前記シリコーン油中に混合物を球状に分散させた。そして、５０℃の温度で前記シリコーン油を撹拌したまま、このシリコーン油中にフェノール樹脂を追加し、球状に分散している混合物の周りにフェノール樹脂を吸着させた。なお、前記混合物に対するフェノール樹脂の配合量は、３０％で、混合物：フェノール樹脂＝７７：２３とした。そして、前記シリコーン油を撹拌したまま、１５０℃まで加熱し、その温度で２０分間保持してフェノール樹脂を硬化させた。
【００７１】
こうして前記シリコーン油中でフェノール樹脂よりなる内カプセル２を形成するとともにこの内カプセル２にシクロヘキシルアミンとＺｎ−ＤＴＰとを内包させた。
【００７２】
そして、前記シリコーン油を撹拌したまま、５０℃まで冷却した後、内カプセル２と共に外カプセル１に内包させるをＭｏ−ＤＴＣを前記シリコーン油中に追加した。これによりＭｏ−ＤＴＣが内カプセル２を巻き込んで前記シリコーン油中に球状に分散した。そして、前記シリコーン油を５０℃の温度で撹拌したまま、前記シリコーン油中にフェノール樹脂を追加し、内カプセル２を巻き込んで球状に分散しているＭｏ−ＤＴＣの周りにフェノール樹脂を吸着させた。なお、前記Ｍｏ−ＤＴＣに対するフェノール樹脂の配合量は、４０％で、Ｍｏ−ＤＴＣ：フェノール樹脂＝７１：２９とした。そして、前記シリコーン油を撹拌したまま、１５０℃まで加熱し、その温度で２０分間保持してフェノール樹脂を硬化させた。
【００７３】
こうして前記シリコーン油中でフェノール樹脂よりなる外カプセル１を形成するとともにこの外カプセル１に内カプセル２とＭｏ−ＤＴＣとを内包させることにより、二重カプセル構造の本実施例に係る潤滑油用添加剤を製造した。
【００７４】
こうして得られた潤滑油用添加剤を市販の金属ベルト式ＣＶＴ油（トヨタ純正ＣＶＴフルード、商品名「ＴＣ」）に１０質量％添加することにより、本実施例に係る金属ベルト式ＣＶＴ用の潤滑油組成物よりなる試作油Ｎｏ．１を得た。
【００７５】
（比較例１）
市販の前記金属ベルト式ＣＶＴ油に、摩擦係数を高くする高μ化剤としてのＺｎ−ＤＴＰを、このＺｎ−ＤＴＰを添加してなる金属ベルト式ＣＶＴ油全量を基準にして、Ｚｎ量で１０００ｐｐｍとなるように添加することにより、比較例１に係る金属ベルト式ＣＶＴ用の潤滑油組成物よりなる試作油Ｎｏ．２を得た。
【００７６】
（評価）
前記実施例１の試作油Ｎｏ．１、前記比較例１の試作油Ｎｏ．２及び市販の前記金属ベルト式ＣＶＢ油について、ブロックオンリング試験により、面圧を種々変化させたときの摺動部位における摩擦係数を測定した。このときの試験条件は以下のとおりである。
【００７７】
回転数  ：１６０ｒｐｍ
面圧    ：１００ＭＰａ、５００ＭＰａ、１０００ＭＰａ、３０００ＭＰａ
油温    ：１００℃
得られた結果を図２に示すように、市販の前記金属ベルト式ＣＶＴ油と比較して、高μ化剤としてのＺｎ−ＤＴＰを添加した比較例１の試作油Ｎｏ．２では、１００〜３０００ＭＰａの低〜高面圧下のいずれにおいても摩擦係数が増加した。
【００７８】
これに対し、市販の前記金属ベルト式ＣＶＴ油と比較して、本実施例に係る潤滑油用添加剤を添加した本実施例１の試作油Ｎｏ．１では、１００ＭＰａの低面圧下で摩擦係数が低下する一方、５００〜３０００の高面圧下で摩擦係数が増加した。
【００７９】
したがって、本実施例１に係る潤滑油用添加剤及びこれを含む潤滑油組成物よりなる金属ベルト式ＣＶＴ油は、数十〜１００ＭＰａ程度の低面圧下となる金属ベルト式ＣＶＴのフープ／フープ間及びフープ／ベルトエレメント間における第１摺動部位では、摩擦係数を低くする低μ化の潤滑油性能を発揮する一方、３０００〜６０００ＭＰａ程度の高面圧下となる金属ベルト式ＣＶＴのプーリ／ベルトエレメント間における第２摺動部位では、摩擦係数を高くする高μ化の潤滑油性能を発揮することが確認された。
【００８０】
（実施例２）
本実施例は、本発明に係る潤滑油用添加剤及び潤滑油組成物を自動車に用いる手動変速機油に適用したものであり、また、請求項１、５、６、７、８又は９に係る潤滑油用添加剤及び請求項１０に係る滑油組成物についての発明を具現化したものである。
【００８１】
本実施例に係る潤滑油用添加剤は、前記実施例１に係る潤滑油用添加剤と同様の二重カプセル構造をもっている。
【００８２】
このような二重カプセル構造をもつ潤滑油用添加剤は、第１面圧（数十〜１００ＭＰａ程度の低面圧）下となる手動変速機のシンクロナイザリング部分における第１摺動部位では、内カプセル２が破壊されずに外カプセル１のみが破壊される一方、この第１面圧よりも高い第２面圧（５００〜１０００ＭＰａ程度の高面圧）下となる手動変速機の各ギヤ部分における第２摺動部位では、外カプセル１及び内カプセル２の双方が破壊されるように構成されている。
【００８３】
そして、前記外カプセル１内には、第１性能を発揮する第１成分３が前記内カプセル２と共に包含されている。また、前記内カプセル２内には、第１成分３の第１性能を抑制しうる第１性能抑制成分４と、第１性能と相反する性能を発揮する第２成分５とが包含されている。
【００８４】
具体的には、第１成分３は、摺動部位における摩擦係数を高くする高μ化性能を発揮する高μ化剤としてのＺｎ−ＤＴＰよりなる。また、第１性能抑制成分４は、摺動部位への高μ化剤の吸着を抑制して高μ化性能を抑制しうる高μ化性能抑制剤としてのリン酸エステルよりなり、第２成分５は、摺動部位における摩擦係数を低くする低μ化性能を発揮する低μ化剤としてのＭｏ−ＤＴＣよりなる。
【００８５】
前記外カプセル１内のＺｎ−ＤＴＰ量は、この潤滑油用添加剤が添加されてなる手動変速機油の全量を基準にして、Ｚｎ量で１０００ｐｐｍとなるように調整されている。また、内カプセル２内のリン酸エステル量及びＭｏ−ＤＴＣ量は、同じくこの潤滑油用添加剤が添加されてなる手動変速機油の全量を基準にして、リン酸エステルが５００ｐｐｍとなるように調整され、Ｍｏ−ＤＴＣがＭｏ量で１０００ｐｐｍとなるように調整されている。なお、内カプセル２内に包含させる高μ化性能抑制剤としてのリン酸エステルの量は、外カプセル１内に包含させる高μ化剤としてのＺｎ−ＤＴＰの吸着を確実に抑制するのに十分な量とされている。
【００８６】
かかる構成の潤滑油用添加剤は、以下のようにして製造した。
【００８７】
まず、内カプセル２に内包させるリン酸エステルとＭｏ−ＤＴＣとを所望の比率で混合した混合物をシリコーン油に入れた。その際、シリコーン油に対する混合物の配合割合は、ｖｏｌ％で、シリコーン油：混合物＝８０：２０とした。そして、５０℃の温度で１０分間、前記シリコーン油をスターラで撹拌し、前記シリコーン油中に混合物を球状に分散させた。そして、５０℃の温度で前記シリコーン油を撹拌したまま、このシリコーン油中にフェノール樹脂を追加し、球状に分散している混合物の周りにフェノール樹脂を吸着させた。なお、前記混合物に対するフェノール樹脂の配合量は、３０％で、混合物：フェノール樹脂＝７７：２３とした。そして、前記シリコーン油を撹拌したまま、１５０℃まで加熱し、その温度で２０分間保持してフェノール樹脂を硬化させた。
【００８８】
こうして前記シリコーン油中でフェノール樹脂よりなる内カプセル２を形成するとともにこの内カプセル２にリン酸エステルとＭｏ−ＤＴＣとを内包させた。
【００８９】
そして、前記シリコーン油を撹拌したまま、５０℃まで冷却した後、内カプセル２と共に外カプセル１に内包させるＺｎ−ＤＴＰを前記シリコーン油中に追加した。これによりＺｎ−ＤＴＰが内カプセル２を巻き込んで前記シリコーン油中に球状に分散した。そして、前記シリコーン油を５０℃の温度で撹拌したまま、前記シリコーン油中にフェノール樹脂を追加し、内カプセル２を巻き込んで球状に分散しているＺｎ−ＤＴＰの周りにフェノール樹脂を吸着させた。なお、前記Ｚｎ−ＤＴＰに対するフェノール樹脂の配合量は、４０％で、Ｚｎ−ＤＴＰ：フェノール樹脂＝７１：２９とした。そして、前記シリコーン油を撹拌したまま、１５０℃まで加熱し、その温度で２０分間保持してフェノール樹脂を硬化させた。
【００９０】
こうして前記シリコーン油中でフェノール樹脂よりなる外カプセル１を形成するとともにこの外カプセル１に内カプセル２とＺｎ−ＤＴＰとを内包させることにより、二重カプセル構造の本実施例に係る潤滑油用添加剤を製造した。
【００９１】
こうして得られた潤滑油用添加剤を市販の手動変速機油（トヨタ純正、商品名「ギヤオイルスーパー７５Ｗ−９０」）に１０質量％添加することにより、本実施例に係る手動変速機用の潤滑油組成物よりなる試作油Ｎｏ．３を得た。
【００９２】
（比較例２）
市販の前記手動変速機油に、摩擦係数を低くする低μ化剤としてのＭｏ−ＤＴＣを、このＭｏ−ＤＴＣを添加してなる手動変速機油全量を基準にして、Ｍｏ量で１０００ｐｐｍとなるように添加することにより、比較例２に係る手動変速機用の潤滑油組成物よりなる試作油Ｎｏ．４を得た。
【００９３】
（評価）
前記実施例２の試作油Ｎｏ．３、前記比較例２の試作油Ｎｏ．４及び市販の前記手動変速機油について、ブロックオンリング試験により、面圧を種々変化させたときの摺動部位における摩擦係数を測定した。このときの試験条件は以下のとおりである。
【００９４】
回転数  ：１６０ｒｐｍ
面圧    ：１００ＭＰａ、５００ＭＰａ、１０００ＭＰａ、３０００ＭＰａ
油温    ：１００℃
得られた結果を図３に示すように、市販の前記手動変速機油と比較して、低μ化剤としてのＭｏ−ＤＴＣを添加した比較例２の試作油Ｎｏ．４では、１００〜３０００ＭＰａの低〜高面圧下のいずれにおいても摩擦係数が低下した。
【００９５】
これに対し、市販の前記手動変速機油と比較して、本実施例に係る潤滑油用添加剤を添加した本実施例２の試作油Ｎｏ．３では、１００ＭＰａの低面圧下で摩擦係数が増加する一方、５００〜３０００の高面圧下で摩擦係数が低下した。
【００９６】
したがって、本実施例２に係る潤滑油用添加剤及びこれを含む潤滑油組成物よりなる手動変速機油は、数十〜１００ＭＰａ程度の低面圧下となる手動変速機のシンクロナイザリング部分における第１摺動部位では、摩擦係数を高くする高μ化の潤滑油性能を発揮する一方、５００〜１０００ＭＰａ程度の高面圧下となる手動変速機の各ギヤ部分における第２摺動部位では、摩擦係数を低くする低μ化の潤滑油性能を発揮することが確認された。
【図面の簡単な説明】
【００９７】
【図１】本実施例に係る潤滑油用添加剤を示す模式断面図である。
【図２】実施例１の試作油Ｎｏ．１、比較例１の試作油Ｎｏ．２及び市販の前記金属ベルト式ＣＶＴ油手動変速機油について、面圧を種々変化させたときの摺動部位における摩擦係数を測定した結果を示す線図である。
【図３】実施例２の試作油Ｎｏ．３、比較例２の試作油Ｎｏ．４及び市販の前記手動変速機油について、面圧を種々変化させたときの摺動部位における摩擦係数を測定した結果を示す線図である。
【符号の説明】
【００９８】
１…外カプセル                  ２…内カプセル
３…第１成分                    ４…第１性能抑制成分
５…第２成分
【図１】
2005306958.tif 000003
【図２】
2005306958.tif 000004
【図３】
2005306958.tif 000005