(57)【要約】【課題】放電灯の半波放電による立ち消え防止が容易に行え、放電灯の交換頻度を少なくすることが可能となってユーザの負担するコストを低減することがきる放電灯点灯装置及びそれを用いた車載用照明器具を提供することにある。【解決手段】インバータ安定点灯回路部２２は、放電灯１のランプ電流の極性反転時にランプ電流ＩＬＡに休止区間を生じる極性においても、ランプ電流ＩＬＡの極性反転時のゼロクロス時点から所定時間Ｔ１の経過時点（５０〜１００μｓｅｃ）で、放電灯１へ定格電力の略８０％以上の電力を供給する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
放電灯を安定点灯させるインバータ安定点灯回路部と、前記放電灯を起動させるための高電圧パルスを発生させるイグナイタ部とを備え、
前記放電灯のランプ電流の極性反転時にランプ電流に休止区間を生じる極性においても、前記ランプ電流の極性反転時のゼロクロス時点から５０〜１００μｓｅｃの経過の時点で、前記インバータ安定点灯回路部から前記放電灯への供給電力を定格電力の略８０％以上とすることを特徴する放電灯点灯装置。
【請求項２】
前記休止区間を生じる極性においても、前記ランプ電流の極性反転時のゼロクロス時点から２０〜５０μｓｅｃの経過の時点で、前記インバータ安定点灯回路部から前記放電灯への供給電力を定格電力の略６０％以上とすることを特徴する請求項１記載の放電灯点灯装置。
【請求項３】
前記インバータ安定点灯回路部では、前記極性反転時の供給電力の目標値の設定を、極性反転時の過渡時の電力値が放電灯の安定点灯時の電力値と比べて高くなっているランプ電圧−ランプ電力特性カーブを用いて行うことを特徴とする請求項１又は２記載の放電灯点灯装置。
【請求項４】
前記極性反転時の供給電力として、前記インバータ安定点灯回路部内のインバータ部へ直流電力を供給するＤＣ／ＤＣコンバータ部の出力電力を前記極性反転前に増加させて前記インバータ部の２次側に設けたインダクタ若しくはコンデンサに蓄積したエネルギを用いることを特徴とする請求項１又は２記載の放電灯点灯装置。
【請求項５】
前記休止区間を検出する手段を備え、該手段が前記休止区間を検出したときには極性反転前後時の供給電力を増やすことを特徴とする請求項１又は２記載の放電灯点灯装置。
【請求項６】
前記インバータ安定点灯回路部の入力電源電圧が所定電圧以下となったことを検出する手段を備え、該手段が入力電源電圧が所定電圧以下になったことを検出したときには極性反転前後時の供給電力を増やすことを特徴とする請求項１又は２記載の放電灯点灯装置。
【請求項７】
請求項１乃至６の何れかの放電灯点灯装置を用いたことを特徴とする車載用照明器具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光源としてＨＩＤランプのような放電灯を用いた車両のヘッドランプやフォグライトに対応した放電灯点灯装置及びそれを用いた車載用照明器具に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
光源としてＨＩＤランプのような放電灯を用いた車両のヘッドランプやフォグライトが提供されており、これに対応した車載用放電灯点灯装置も各種提供されている（例えば、特許文献１，特許文献２）。
【特許文献１】特開平６−２８３２８２号公報（段落番号０００１〜０００２）
【特許文献２】特開２００４−３４２３２１公報（段落番号０００１、図１、要約書）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで上記のような車載用放電灯点灯装置は、大型ヘッドランプを搭載した大型車から、小型ヘッドランプを搭載した小型車、  軽自動車に対応したものが提供され、更に小型化、低コスト化が非常に望まれているが、次のような問題があった。
【０００４】
つまり従来の車載用放電灯点灯装置では、定格電力を演算する際、ランプ電圧ＶＬＡが高い場合には電力を低減させる特性を持たせていたため、放電灯のバルブが劣化してゆくと、放電灯のランプ電流の極性が反転するときのような過渡時に、半波放電が起きると十分なランプ電流が供給できずに、立ち消えが発生し易くなる。そのためランプ点灯システムとしての寿命が短くなって、放電灯の交換頻度が多くなり、結果的にユーザにとってコスト高になる。
【０００５】
例えば、所謂Ｄ２規格の定格３５ＷのＨＩＤランプを用いる場合、安定点灯時には定格等価抵抗が２００Ωだったのが、ある極性側ではその等価抵抗が２倍程度（４００Ω）になる。そのような場合、上述のような特性では，十分なランプ電流を流すことができず、結果ランプ電極の余熱ができず、更に再点弧電圧が上昇して、供給される電力が更に低下するというサイクルを繰り返して、最終的には片側の極性でランプ電流が流れなくなり立ち消えする。
【０００６】
つまり正常点灯時ではランプ電流ＩＬＡの波形は図７（ａ）に示すように、またランプ電圧ＶＬＡの波形は図７（ｂ）に示すようになるが、半波点灯時には図７（ｃ）に示すようにランプ電流ＩＬＡの休止区間Ｔｘが発生して十分なランプ電流ＩＬＡを流すことが段々とできなくなり、そのため図７（ｄ）に示すように再点弧電圧Ｖが上昇することになるのである。
【０００７】
このような問題の対策としては、極性反転時にパルス電圧や共振電圧により再点弧電圧を印加する方法などがあるが、ランプ電極の状態によっては不十分で立ち消えを解消できなかった。
【０００８】
本発明は、上述の問題点に鑑みて為されたもので、その目的とするところは放電灯の半波放電による立ち消え防止が容易に行え、放電灯の交換頻度を少なくすることが可能となってユーザの負担するコストを低減することがきる放電灯点灯装置及びそれを用いた車載用照明器具を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上述の目的を達成するために、請求項１の放電灯点灯装置の発明では、放電灯を安定点灯させるインバータ安定点灯回路部と、前記放電灯を起動させるための高電圧パルスを発生させるイグナイタ部とを備え、前記放電灯のランプ電流の極性反転時にランプ電流に休止区間を生じる極性においても、前記ランプ電流の極性反転時のゼロクロス時点から５０〜１００μｓｅｃの経過の時点で、前記インバータ安定点灯回路部から前記放電灯への供給電力を定格電力の略８０％以上とすることを特徴する。
【００１０】
請求項１の放電灯点灯装置の発明によれば、高い再点弧電圧を印加することなく、容易に放電灯の半波放電による立ち消え防止が行え、そのため放電灯の交換頻度を少なくすることが可能となってユーザの負担するコストを低減することがきる。
【００１１】
請求項２の放電灯点灯装置の発明では、請求項１の発明において、前記休止区間を生じる極性においても、前記ランプ電流の極性反転時のゼロクロス時点から２０〜５０μｓｅｃの経過の時点で、前記インバータ安定点灯回路部から前記放電灯への供給電力を定格電力の略６０％以上とすることを特徴する。
【００１２】
請求項２の放電灯点灯装置の発明によれば、ランプ電流の休止区間を短くすることができて、極性反転時の放電灯の光のちらつきを防止することができる。
【００１３】
請求項３の放電灯点灯装置の発明では、請求項１又は２の発明において、前記インバータ安定点灯回路部では、前記極性反転時の供給電力の目標値の設定を、極性反転時の過渡時の電力値が放電灯の安定点灯時の電力値と比べて高くなっているランプ電圧−ランプ電力特性カーブを用いて行うことを特徴とする。
【００１４】
請求項３の放電灯点灯装置の発明によれば、インバータ安定点灯回路部の応答遅れによる極性反転時の放電灯の立ち消えをし難くできる。
【００１５】
請求項４の放電灯点灯装置の発明では、請求項１又は２の発明において、前記極性反転時の供給電力として、前記インバータ安定点灯回路部内のインバータ部へ直流電力を供給するＤＣ／ＤＣコンバータ部の出力電力を前記極性反転前に増加させて前記インバータ部の２次側に設けたインダクタ若しくはコンデンサに蓄積したエネルギを用いることを特徴とする。
【００１６】
請求項４の放電灯点灯装置の発明によれば、短時間に出力電力を挙げる場合に必要なＤＣ／ＤＣコンバータ部の部品の電気的耐量が小さく小型なＤＣ／ＤＣコンバータ部の部品の使用ができ、装置として小型化が可能となった。
【００１７】
請求項５の放電灯点灯装置の発明では、請求項１又は２の発明において、前記休止区間を検出する手段を備え、該手段が前記休止区間を検出したときには極性反転前後時の供給電力を増やすことを特徴とする。
【００１８】
請求項５の放電灯点灯装置の発明によれば、バルブ寿命の初期状態での放電灯への過電力供給を防止することができ、且つ寿命末期での点灯維持能力を増加させることができる。
【００１９】
請求項６の放電灯点灯装置の発明では、請求項１又は２の発明において、前記インバータ安定点灯回路部の入力電源電圧が所定電圧以下となったことを検出する手段を備え、該手段が入力電源電圧が所定電圧以下になったことを検出したときには極性反転前後時の供給電力を増やすことを特徴とする。
【００２０】
請求項６の放電灯点灯装置の発明によれば、極性反転時での供給電力の増加させることが遅れることがなく、極性反転時の半波点灯を防止できる。
【００２１】
請求項７の車載用照明器具では、請求項１乃至６の何れかの放電灯点灯装置を用いたことを特徴とする。
【００２２】
請求項７の車載用照明器具によれば、請求項１乃至６の放電灯点灯装置の特徴を生かせたフォグランプや前照灯を実現できる。
【発明の効果】
【００２３】
本発明の放電灯点灯装置及びそれを用いた車載用照明器具は、高い再点弧電圧を印加することなく、容易に放電灯の半波放電による立ち消え防止が行え、そのため放電灯の交換頻度を少なくすることが可能となってユーザの負担するコストを低減することができるという効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下本発明を実施形態により説明する。
（実施形態１）
本実施形態の車載用放電灯点灯装置は、図１に示すように例えばＨＩＤランプのような放電灯１と、この放電灯１を安定点灯させるインバータ安定点灯回路部２と、放電灯１を起動させるための高電圧パルスを発生させるイグナイタ部３とで構成されている。
【００２５】
インバータ安定点灯回路部２は、入力フィルタ部２１と、入力フィルタ部２１を介して車載用バッテリ等の直流電源Ｅに接続され、直流電源電圧を放電灯１の安定点灯に適したランプ電圧まで昇圧させる直流−直流変換部たるＤＣ／ＤＣコンバータ部２２と、ＤＣ／ＤＣコンバータ部２２から出力される直流電圧を略矩形波に交流変換するインバータ部２３と、ＤＣ／ＤＣコンバータ部２２及びインバータ部２３を制御する制御部２４とで構成され、放電灯１に点灯に必要な電力を供給する。
【００２６】
入力フィルタ部２１は、直流電源Ｅに並列接続されたコンデンサＣ１と、直流電源Ｅに直列接続されたインダクタＬ１と、該インダクタＬ１を介して直流電源Ｅに並列接続されるコンデンサＣ２とから構成され、コンデンサＣ２の両端間にＤＣ／ＤＣコンバータ部２２の入力端を接続する。
【００２７】
ＤＣ／ＤＣコンバータ部２２は昇圧トランスＴｒ１と、昇圧トランスＴｒ１の並列接続された２つの１次巻線ｎ１２，ｎ１２を介して入力フィルタ部２１の出力端間に接続されたＭＯＳＦＥＴからなるスイッチング素子Ｑ０等から構成されている。昇圧トランスＴｒ１は２個の２次巻線ｎ２１，ｎ２２を備え、一方の２次巻線ｎ２１の両端間には、ダイオードＤ１と平滑用のコンデンサＣ３との直列回路が接続される。ダイオードＤ１はスイッチング素子Ｑ０のオン時に昇圧トランスＴｒ１からコンデンサＣ３への充電電流を阻止する極性に接続される。つまり、スイッチング素子Ｑ０のオン時に昇圧トランスＴｒ１に電磁エネルギを蓄積し、この電磁エネルギをスイッチング素子Ｑ０のオフ時に昇圧トランスＴｒ１から放出しダイオードＤ１を通してコンデンサＣ３に充電電流を流す。したがって、コンデンサＣ３と２次巻線ｎ２１との接続点がコンデンサＣ３の低電位側になり、図示例ではコンデンサＣ３の高電位側を回路グランドに接続して基準電位としている。つまり、直流電源１の負極とＤＣ／ＤＣコンバータ部２２の出力の高電位側とが同電位になり、ＤＣ／ＤＣコンバータ部２２の出力電圧は基準電位に対して負極性になる。スイッチング素子Ｑ０のオンオフは制御部２４によりそのデュティや周波数が制御され、この制御によってＤＣ／ＤＣコンバータ部２２の出力電圧（出力電力）が制御される。ＤＣ／ＤＣコンバータ部２２の出力電圧は、矩形波インバータ部２３に入力される。
【００２８】
矩形波インバータ部２３はＭＯＳＦＥＴからなる４個のスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ４を備え、２個ずつのスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２及びＱ３，Ｑ４の直列回路からなる２本のアームを並列接続した形でブリッジ接続されており、各アームにおけるスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２及びＱ３，Ｑ４の接続点を出力端としている。スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ４のオン・オフの周波数は制御部２４によって制御される。そしてスイッチング素子Ｑ１，Ｑ４がオンのときにはスイッチング素子Ｑ２，Ｑ３がオフになり、スイッチング素子Ｑ２，Ｑ３がオンのときにはスイッチング素子Ｑ１，Ｑ４がオフになるように制御される。このスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ４のオン・オフは比較的低周波で行われ、放電灯１にイグナイタ部３のパルストランスＴｒ２の２次巻線を介して矩形波交番電圧を印加する。ただし、放電灯１の点灯前にはスイッチング素子Ｑ２，Ｑ３をオンにし、スイッチング素子Ｑ１，Ｑ４をオフになるように制御部２４により制御され、スイッチング素子Ｑ３、Ｑ４の接続点がスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２の接続点に対して負極側になる。 
【００２９】
制御部２４は入力フィルタ部２１のコンデンサＣ１、インダクタＬ１の接続点から電源端Ｖｉｎに動作電源が供給される集積回路等からなるもので、内部にはＤＣ／ＤＣコンバータ部２２のコンデンサＣ３と昇圧トランスＴｒ１の２次巻線ｎ２１との接続点の電位によりＤＣ／ＤＣコンバータ部２２の出力電圧、つまり後述する放電灯１のランプ電圧ＶＬＡを検出するランプ電圧検出部２４１と、コンデンサＣ３の他端と後段の回路との間に挿入した電流検出用の抵抗Ｒ１の両端電圧によりＤＣ／ＤＣコンバータ部２２の出力電流、つまり後述する放電灯１のランプ電流ＩＬＡを検出するランプ電流検出部２４２と、これら検出部２４１，２４２の検出値に基づいてＤＣ／ＤＣコンバータ部２２のスイッチング素子Ｑ０のオン・オフの周波数（高周波）やデュティを駆動回路２４３を通じて制御するとともに、放電灯１の点灯状態に応じて矩形波インバータ部２３のスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ４のオン・オフの周波数（低周波）を駆動回路２４４を通じて制御する信号を生成する２次電力・電流・電圧演算部（以下演算部と略す）２４５と、上記駆動回路２４３，２４４とを備えている。
【００３０】
ここでＤＣ／ＤＣコンバータ部２２には、コンデンサＣ４と２個の抵抗Ｒ２，Ｒ３との直列回路をコンデンサＣ３と抵抗Ｒ１との直列回路に並列接続するとともに、抵抗Ｒ２にダイオードＤ２を並列接続して構成された始動補助回路が設けられている。この始動補助回路は放電灯１の始動時にＤＣ／ＤＣコンバータ部２２とともに放電灯１に電流を供給することによって、放電灯１を速やかに点灯させるものであって、コンデンサＣ４はコンデンサＣ３から抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３を通して充電され、またコンデンサＣ４の充電電荷の放電経路はダイオードＤ２及び抵抗Ｒ３を通る経路になる。
【００３１】
またＤＣ／ＤＣコンバータ部２２に設けた昇圧トランスＴｒ１の２次巻線ｎ２２は、ダイオードＤ３、コンデンサＣ５、抵抗Ｒ４，Ｒ５とともに昇圧回路を構成しており、スイッチング素子Ｑ０のオフ時に昇圧トランスＴｒ１からコンデンサＣ５に対してダイオードＤ３を介して充電するようになっている。
【００３２】
イグナイタ部３は、矩形波インバータ部２３の出力端間に接続されるコンデンサＣ６と、コンデンサＣ５に抵抗Ｒ４，Ｒ５及び矩形波インバータ部２３を介して接続されるコンデンサＣ７と、２次巻線が高圧放電灯１に直列接続されるとともに２次巻線と放電灯１との直列回路がコンデンサＣ６の両端間に接続されたパルストランスＴｒ２と、パルストランスＴｒ２の１次巻線との直列回路がコンデンサＣ８の両端間に接続されるスパークギャップＳＧとにより構成されている。 この構成により、コンデンサＣ７にはＤＣ／ＤＣコンバータ部２２の出力電圧と上述の昇圧回路の出力電圧とで決まる電圧が印加され、コンデンサＣ７の両端電圧がスパークギャップＳＧの破壊電圧に達すると、スパークギャップＳＧ１が導通してパルストランスＴｒ２の１次巻線を通してコンデンサＣ７の電荷が放出される。これによりパルストランスＴｒ２の２次巻線には１次巻線の印加電圧を昇圧した高電圧のパルス電圧が誘起され、この高電圧パルスにより放電灯１の放電を起動させるのである。コンデンサＣ６はパルス電圧に対して低インピーダンスであって、パルス電圧が矩形波インバータ部２３に印加されるのを防止する。 
【００３３】
ところで本実施形態では、従来において課題となっていた半波放電時に十分なランプ電流が供給できずに立ち消えが発生し易いモードにおいて、適切な電力を放電灯１に供給できるように制御する機能を制御部２４の演算部２４５に持たせている。
【００３４】
具体的には、図２（ａ）に示す半波放電時のランプ電流ＩＬＡ、図２（ｂ）に示す半波放電時のランプ電圧ＶＬＡの各波形で示す如く、半波放電が発生し易い放電灯１では、ランプ電流ＩＬＡの休止区間Ｔｘが発生する。この休止区間Ｔｘでは、ランプ電流ＩＬＡが流れないため、図２（ｂ）に示すように再点弧電圧Ｖが大きくなり、ある時点ｔ０でランプ電流ＩＬＡが流れ始めるが、この流れ始めたランプ電流ＩＬＡの値は、放電灯１の電極の状態やランプ電流ＩＬＡの極性反転時前後の放電灯１への供給電力量ＷＬＡ（図２（ｃ）参照）の影響を受ける。
【００３５】
尚図２（ｄ）は前照灯を構成する照明器具の一部省略した概略構成を示し、中４は車載用灯具、５は前面側にランプソケットを備え、内部にイグナイタ部３を内蔵したケース部、６は反射板である。
【００３６】
さて上述のパラメータの中で、極性反転時の供給電力ＷＬＡに着目して、所謂車載用放電灯点灯装置に光源として採用されている放電灯（所謂Ｄ２格の定格電力３５ＷのＨＩＤランプ）での極性反転時の放電灯の立ち消えのし難さ、し易さを、数値的に明確するために、ここで極性反転時に、半波放電状態を想定した等価回路の事例を図３に示す。図３においてインバータ安定点灯回路部２の入力電源として１３．５Ｖの直流電源Ｅを用い、インバータ安定点灯回路部２の出力電力を上述の所謂Ｄ２規格の定格電力３５ＷのＨＩＤランプ放電灯１に供給する場合、定常点灯時にはランプ電圧ＶＬＡが８５Ｖ程度のため、等価抵抗Ｒａを２０６Ωに設定している。また半波放電時の等価抵抗Ｒｂは、一般的には定義が難しいが、ランプ寿命末期のランプ電圧ＶＬＡより４０２Ω程度に設定している。
【００３７】
次にこの放電灯の半波放電状態を模擬した負荷回路へインバータ安定点灯回路部２から極性反転時の供給電力ＷＬＡの出力の仕方をいろいろ変えてみて、確認した結果を図４に示す。この図は半波放電の発生頻度の違う領域に対応して示しており、極性反転時のランプ電流ＩＬＡのゼロクロス時点からの所定時間Ｔ１を横軸とし、供給電力ＷＬＡを縦軸としている。
【００３８】
まず図４において極性反転時の供給電力ＷＬＡが比較的少ないインバータ安定点灯回路部２の仕様Ａ、Ｂでは、比較的安定点灯時の極性反転での放電灯１の立ち消えがし易い傾向があった（安定点灯が狭い領域α）。
【００３９】
一方極性反転時の供給電力ＷＬＡが定格電力に近いインバータ安定点灯回路部２の仕様Ｄ、Ｅの供給電力ＷＬＡでは、比較的安定点灯時の極性反転での放電灯１の立ち消えがし難い傾向があった（安定点灯が広い領域β）。
【００４０】
尚仕様Ｃは両者の領域α、βの中位の領域に対応する。
【００４１】
この図４に示す結果から、図２（ｃ）で定義されるように、ランプ電流ＩＬＡの極性反転時のゼロクロス時点から所定時間Ｔ１の経過時点と所定の電力Ｗ１の関係を、極性反転時にランプ電流ＩＬＡに休止区間Ｔｘを生じるような極性においても、インバータ安定点灯回路部２からの供給電力ＷＬＡとして、ランプ電流ＩＬＡの極性反転時のゼロクロス時点から所定時間Ｔ１の経過時点（５０μｓｅｃ〜１００μｓｅｃの区間Ｔａ）で所定の電力Ｗ１（定格電力の８０％）以上供給することにより、極性反転時で放電灯１の立ち消えし難い車載用放電灯点灯装置を実現することが可能となることが判った。例えば所謂Ｄ２規格の定格３５ＷのＨＩＤランプの場合には２８Ｗ程度以上とすれば、極性反転時の放電灯１の立ち消えしにくい車載用放電灯点灯装置を実現できることになる。図２（ｃ）中Ｗ０は定格電力を示し、また同図において極性反転後の破線で示す供給電力ＷＬＡは休止区間Ｔｘが無い場合の供給電力を示す。。
【００４２】
ここで具体的な達成方法としては、ＤＣ／ＤＣコンバータ部２２のスイッチング素子Ｑ０のスイッチング周波数ｆＳＷやオンデュティのパラメータを、安定点灯時よりも出力電力が出せるように、ランプ電流ＩＬＡの極性反転前後の数１０μｓｅｃ〜１００μｓｅｃの期間において可変することで、極性反転時のゼロクロス時点から所定時間Ｔ１の経過時点（５０μｓｅｃ〜１００μの区間Ｔａ）で、上述のように定格電力の８０％以上供給する方法がある。
【００４３】
この出力電力の制御は、ランプ電流ＩＬＡ等の変動を検出してから、フィードバックしてからでは遅いため、本実施形態では、予め、出力電力を極性反転前後の数１０μｓｅｃ〜１００μｓｅｃの期間において、出力電力を引き上げる信号を制御部２４の演算部２４５が生成するようになっている。
【００４４】
尚ランプ電流ＩＬＡに休止区間Ｔｘが生じない場合において、ランプ電流ＩＬＡの極性反転直後に、過出力電力（例えば、定格電力の２倍近く、例えば、定格電力が３５Ｗの場合であれば５５Ｗ以上）が継続すると、放電灯１の電極の磨耗が激しくなり、ランプ寿命が短くなる傾向になる。このため、極性反転直後に、上述の過出力電力にならないように、ランプ電圧検出部２４１及びランプ電流検出部２４２の検出値に基づいて安定点灯時のランプ電力ＷＬＡを併せて測定しながら、ランプ電流ＩＬＡの極性反転前後の数１０μｓｅｃ〜１００μｓｅｃの期間の出力電力目標値を調整する機能を演算部２４５に持たせても良い。
【００４５】
更に、放電灯１のランプ電流ＩＬＡの極性反転時に、ランプ電流ＩＬＡに休止区間Ｔｘを生じるような極性において、放電灯１の立ち消えまで行かなくても、ランプ電流の休止区間Ｔｘが長く連続して起きるような場合は、人間の目で、放電灯１の光がちらついているとして感じる場合がある。そのちらつきも最小限にするため、図４に示す結果から、図２（ｃ）で定義されるように、ランプ電流ＩＬＡの極性反転時のゼロクロス時点から、所定時間Ｔ１の経過時点と、該経過時点での所定電力Ｗ１の関係を、極性反転時にランプ電流ＩＬＡに休止区間Ｔｘを生じるような極性においても、インバータ安定点灯回路部２からの供給電力ＷＬＡがランプ電流ＩＬＡの極性反転時のゼロクロス時点から所定時間Ｔ１の経過時点（２０μｓｅｃ〜５０μｓｅｃの区間Ｔｂ）で図４に示すように所定電力Ｗ１’（定格電力の６０％、例えば定格電力が３５Ｗの場合には２１Ｗ程度）以上供給可能とすることにより、休止区間Ｔｘを短くすることができ、極性反転時で放電灯１の光のちらつきを防止した車載用放電灯点灯装置を実現することもできる。
【００４６】
尚、図１の回路構成では、ＤＣ／ＤＣコンバータ部２２は使用スイッチング素子が１石であるが、特に限定されるものではない。また、矩形波インバータ部２３は４つのスイッチング素子を用いたフルブリッジ構成であるが、ハーフブリッジなどでも構わない。イグナイタ部３についても、高圧パルス方式の起動回路を示しているが、高周波共振回路を用いたものでも構わない。また本実施形態の放電灯点灯装置は図２（ｄ）の前照灯以外にフォグランプにも適用でき、また前照灯の構造も図２（ｄ）に限定されるものではない。
（実施形態２）
図１に示すインバータ安定点灯回路部２の構成では、ＤＣ／ＤＣコンバータ部２２の出力電力を制御して、負荷である放電灯１に矩形波インバータ部２３から電力ＷＬＡを供給しているが、その場合安定点灯時の定格電力に対応するＤＣ／ＤＣコンバータ部２２の目標値（指令値）Ｗａ、つまり矩形インバータ部２３の供給電力ＷＬＡの目標値は図５で示すランプ電力ＷＬＡ−ランプ電圧ＶＬＡの特性カーブで決定するようになっているが、図５において実線で示すようになるが、このようなフラットな特性のみの場合では、主なる回路部や検出系の応答の遅れが発生して、実施形態１で述べたように、極性反転直後の半波放電時の供給電力不足により、立ち消えする場合がある。
【００４７】
そこで本実施形態では図５のように、極性反転前後時（例えば１００μｓｅｃ前後）において、図５の破線で示すように放電灯１に安定点灯時よりも大きなランプ電力ＷＬＡを示すランプ電圧ＶＬＡ−ランプ電力ＷＬＡの特性カーブによってＤＣ／ＤＣコンバータ部２２の出力電力の目標値Ｗａ’を設定する機能を制御部２４の演算部２４５に持たせた点に特徴があり、これにより実施形態１と同様にランプ電流ＩＬＡの極性反転時のゼロクロス時点から所定時間Ｔ１の経過時点（５０μｓｅｃ〜１００μｓｅｃの区間Ｔａ）で定格の８０％以上の電力Ｗ１を供給することで、極性反転時の放電灯の立ち消えしにくい車載用放電灯点灯装置を実現している。またランプ電流ＩＬＡの極性反転時のゼロクロス時点から所定時間Ｔ１の経過時点（２０μｓｅｃ〜５０μｓｅｃ）で定格の６０％以上の電力Ｗ１’を供給することで放電灯１の光のちらつきをなくすることができる。
【００４８】
尚回路構成及びその他の動作は実施形態１と同じであるので、ここでは説明は省略する。また本実施形態では図５のようにランプ電圧ＶＬＡの応じて、滑らかに目標値Ｗａ’を設定しているが、階段状に上昇する特性カーブを用いてもかまわない。
（実施形態３）
実施形態１、２では、ランプ電流ＩＬＡの極性反転時から所定時間Ｔ１の経過時点での供給電力ＷＬＡが定格電力の所定率以上となるようにＤＣ／ＤＣコンバータ部２２の出力電力を制御のためのパラメータを変化させる機能を制御部２４の演算部２４５に持たせているが、短時間に供給電力ＷＬＡを引き上げるため、ＤＣ／ＤＣコンバータ部８などの部品の電気的耐量に余裕を持たせる必要があり、そのため部品が大型化となる傾向になる。
【００４９】
そこで本実施形態では、部品を小型のままで、安定点灯性能を高めるため、極性反転前に、ＤＣ／ＤＣコンバータ部８の出力電力量を増やして、矩形波インバータ部２３の２次側に設けたインダクタンスに蓄積するようにした点に特徴がある。
【００５０】
具体的には図６に示すように、矩形波インバータ部２３とイグナイタ部３とに亘るようにフィルタ部２５を設け、ランプ電流ＩＬＡが流れる経路にフィルタ部のインダクタＬ２，Ｌ３及びパルストランスＴｒ２等のインダクタンス成分に、極性反転前にＤＣ／ＤＣコンバータ部３の出力電力を増やすことで増加させたランプ電流ＩＬＡをエネルギとして蓄え、極性反転後は、それらインダクタンス成分から電流エネルギとして供給することで、ランプ電流ＩＬＡの極性反転時のゼロクロス時点から所定時間Ｔ１の経過時点での供給電力を定格の８０％以上とするものである。尚制御部２４の演算部２４５に極性反転前にＤＣ／ＤＣコンバータ部３の出力電力を増やすようにＤＣ／ＤＣコンバータ部３を制御する機能を備えているものとする。
【００５１】
ここでイグナイタ部３のパルストランスＴｒ２の２次側のインダクタンス成分に、電流可飽和型の特性（定格電流（例えば０．４Ａ）の２〜３倍程度で飽和点）を持たせても良く、半波放電時においては、必要なランプ電流値が定格電流より小さくなるため、形状は小型でも、エネルギとして蓄えるインダクタンス値としては大きくとれる。また、初始動時のように、大電流が流れる場合でのインダクタンス成分が電流飽和して、過大なエネルギが蓄積されないため、極性反転時に過大な電力が供給されるのを抑制することができる。
【００５２】
尚エネルギを蓄える手段として矩形波インバータ部２３の２次側にコンデンサを用いても良い。
（実施形態４）
本実施形態は、放電灯１への過電力供給を防止するために、図６の回路構成において、制御部２４の演算部２４５がランプ電流検出部２４２の検出値に基づいて極性反転直後のランプ電流ＩＬＡの休止区間Ｔｘを検出し、もし所定時間以上の休止区間Ｔｘが数回継続して検出された場合には、極性反転前後時の放電灯Ｌａへの供給電力ＷＬＡを増やすようにＤＣ／ＤＣコンバータ部３のスイッチング素子Ｑ０のオンデュティや、周波数ｆＳＷを可変する機能を持たせている。
【００５３】
つまり、本実施形態ではバルブ寿命初期状態での放電灯１への過電力供給を防止できる。
具体的には、ランプ電流ＩＬＡの休止区間Ｔｘは、矩形波インバータ部２２のフルブリッジ回路のデッドタイム（全スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ４がオフする状態）である、数μｓｅｃ以降に、所定時間（例えば、数１０μｓｅｃ）以上のランプ電流ＩＬＡが流れない休止区間Ｔｘが、数回継続した場合には、極性反転前後時の供給電力ＷＬＡを増やすように上述のデュティや周波数ｆＳＷの可変制御を行う。
【００５４】
これにより、バルブ寿命初期状態の放電灯１に対しての過度な電流ストレスを与える可能性を下げ、且つ寿命末期になると、ランプ電流ＩＬＡの休止区間Ｔｘが増加するためそのときの点灯維持能力を増せる効果がある。
【００５５】
尚その他の動作は実施形態１に準ずるものとし、また本実施形態の制御動作は図１の回路構成にも適用できるのは勿論のことである。
（実施形態５）
図６の回路図において、極性反転直後の供給電力ＷＬＡを増やす制御を行う場合、直流電源Ｅの電圧が低電圧時の場合（例えば、定格１３．５Ｖに対して、９〜１０Ｖまで低下した場合など）には、極性反転直後に、放電灯１を安定点灯させるのに必要とする供給電力ＷＬＡに対応したＤＣ／ＤＣコンバータ部３の出力電力が得られない場合がある。そこで本実施形態では、制御部２４に直流電源Ｅの電圧を監視検出する電源電圧監視部２４６を設けるとともに演算部２４５に予め電源電圧監視部２４６で検出される電源電圧が所定値よりも低い場合には、極性反転前後時の供給電力ＷＬＡの指令値を高めに設定する機能を持たせ、出力電力が必要な電力になるまでの遅れを防止し、極性反転時の半波放電を防止するようになっている。
【００５６】
具体的には、直流電源Ｅの電圧が、定格１３．５Ｖに対して９Ｖ以下の場合には、極性反転前後時（例えば、数１０μｓｅｃ〜１００μｓｅｃ）の供給電力ＷＬＡの指定値を、ランプ電圧ＶＬＡの値に関わらずに、安定時よりも供給電力ＷＬＡを高めるように、ＤＣ／ＤＣコンバータ部８のスイッチング素子Ｑ０のオンデュティや周波数ｆＳＷを調整している。
【００５７】
尚その他の動作は実施形態１に準ずるものとし、また本実施形態の制御動作は図１の回路構成にも適用できるのは勿論のことである。
【図面の簡単な説明】
【００５８】
【図１】実施形態１の回路図である。
【図２】（ａ）は実施形態１の動作説明用ランプ電流の波形図、（ｂ）は実施形態１の動作説明用ランプ電流の波形図、（ｃ）は実施形態１の動作説明用の供給電力の遷移図、（ｄ）は実施形態１の使用灯具の概略構成図である。
【図３】実施形態１を説明するための半波放電時のランプ状態を模擬した負荷回路の等価回路図である。
【図４】実施形態１の供給電力と極性判定時のランプ電流のゼロクロス時点からの経過時点との関係説明図である。
【図５】実施形態２のランプ電力指令値の決定のためのランプ電圧−ランプ電力特性図である。
【図６】実施形態３の回路図である。
【図７】従来例の課題を説明するための波形図であって、（ａ）は正常時のランプ電流の波形図、（ｂ）は正常時のランプ電圧の波形図、（ｃ）は半波放電時のランプ電流の波形図、（ｄ）は半波放電時のランプ電圧の波形図である。
【符号の説明】
【００５９】
１  放電灯
２  インバータ安定点灯回路部
２１  入力フィルタ部
２２  ＤＣ／ＤＣコンバータ部
２３  矩形波インバータ部
２４  制御部
３  イグナイタ部
Ｅ  直流電源
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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