(57)【要約】【課題】  本発明はガス燃料及び液体燃料の供給流路構成が簡素なガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器の燃料供給方法を提供することを目的とする。【解決手段】  本発明は、ガス燃料を供給するガス燃料系統と液体燃料を供給する液体燃料系統とを接続する流路を設け、この流路の開閉を切り替える手段を設けることを特徴とする。【効果】  本発明によれば、ガス燃料及び液体燃料の供給流路構成が簡素なガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器の燃料供給方法を提供することが可能となる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガス燃料をガス燃料供給ポンプからガス燃料ノズルに供給するガス燃料系統と、液体燃料を液体燃料供給ポンプから液体燃料ノズルに供給する液体燃料系統とを備え、前記ガス燃料ノズルから噴出するガス燃料又は前記液体燃料ノズルから噴出する液体燃料と燃焼用空気とを混合燃焼させるガスタービン燃焼器であって、
前記ガス燃料系統と前記液体燃料系統とを接続する流路を設け、
該流路に該流路の開閉を切り替える手段を設けることを特徴とするガスタービン燃焼器。
【請求項２】
ガス燃料をガス燃料供給ポンプからガス燃料ノズルに供給するガス燃料系統と、液体燃料を液体燃料供給ポンプから液体燃料ノズルに供給する液体燃料系統とを備え、前記ガス燃料ノズルから噴出するガス燃料又は前記液体燃料ノズルから噴出する液体燃料と燃焼用空気とを混合燃焼させるガスタービン燃焼器であって、
前記ガス燃料系統に圧力調節弁と流量調節弁とを設置し、
前記ガス燃料系統中の前記圧力調節弁と前記流量調節弁との間で前記液体燃料系統と接続する第一の流路を設け、
該第一の流路中に圧力に応じて前記第一の流路の開閉を切り替える第一のチェック弁と前記第一の流路の開閉を切り替える手段とを設け、
前記第一の流路中の前記第一のチェック弁と前記流路の開閉を切り替える手段との間で前記流量調節弁の下流側の前記ガス燃料系統と接続する第二の流路を備えることを特徴とするガスタービン燃焼器。
【請求項３】
ガス燃料をガス燃料供給ポンプからガス燃料ノズルに供給するガス燃料系統と、液体燃料を液体燃料供給ポンプから液体燃料ノズルに供給する液体燃料系統とを備え、前記ガス燃料ノズルから噴出するガス燃料又は前記液体燃料ノズルから噴出する液体燃料と燃焼用空気とを混合燃焼させるガスタービン燃焼器であって、
前記ガス燃料系統に圧力調節弁と流量調節弁とを設置し、
前記ガス燃料系統中の前記圧力調節弁と前記流量調節弁との間で前記液体燃料系統と接続する第一の流路を設け、
該第一の流路中に圧力に応じて前記第一の流路の開閉を切り替える第一のチェック弁と前記第一の流路の開閉を切り替える手段を設け、
前記第一の流路中の前記第一のチェック弁と前記流路の開閉を切り替える手段との間で前記流量調節弁の下流側のガス燃料系統と接続する第二の流路を設け、
該第二の流路中に圧力に応じて前記第二の流路の開閉を切り替える第二のチェック弁を備えることを特徴とするガスタービン燃焼器。
【請求項４】
請求項３記載のガスタービン燃焼器であって、
前記第二のチェック弁のクラック圧を、前記第一のチェック弁のクラック圧より低く設定することを特徴とするガスタービン燃焼器。
【請求項５】
ガス燃料をガス燃料供給ポンプからガス燃料ノズルに供給する工程及び液体燃料を液体燃料供給ポンプから液体燃料ノズルに供給する工程のうち少なくとも一方を含み、前記ガス燃料ノズルから噴出するガス燃料又は前記液体燃料ノズルから噴出する液体燃料と燃焼用空気とを混合燃焼させるガスタービン燃焼器の燃料供給方法であって、
前記液体燃料から前記ガス燃料に切り替える場合又は前記ガス燃料を燃焼させる場合に、前記ガス燃料を前記液体燃料ノズルに供給することを特徴とするガスタービン燃焼器の燃料供給方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器の燃料供給方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ガス燃料及び液体燃料の両方を燃焼可能であり、ガスタービンの運転状態に応じて燃料を切り替えることが可能な燃焼器は、デュアル燃料対応ガスタービン燃焼器と呼ばれている。このデュアル燃料対応ガスタービン燃焼器は、ガス焚き時において液体燃料の供給を止めるため、液体燃料系統に残存した液体燃料がコーキングしてしまうという問題がある。したがって、特許文献１には液体燃料の配管系統に外部からパージ空気を供給するパージエア系配管を接続することで、液体燃料系統に残存した液体燃料をパージする方法が開示されている。
【０００３】
【特許文献１】特開平１１−３２４７２０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、特許文献１記載の技術では、液体燃料系統に供給するパージ用空気を燃焼器の外部から導入するため、流路構成が複雑となる。
【０００５】
本発明は、ガス燃料及び液体燃料の供給流路構成が簡素なガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器の燃料供給方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、ガス燃料を供給するガス燃料系統と液体燃料を供給する液体燃料系統とを接続する流路を設け、この流路の開閉を切り替える手段を設けることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、ガス燃料及び液体燃料の供給流路構成が簡素なガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器の燃料供給方法を提供することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本実施例では、ガス燃料及び液体燃料の両方を燃焼可能な、デュアル燃料対応ガスタービン燃焼器を説明する。一般に、灯油，軽油，重油等の液体燃料では、温度の上昇に伴って液体燃料中の成分がカーボン化するコーキングと呼ばれる事象が生じる。コーキングが生じると液体燃料系統の閉塞を引き起こす可能性が高くなるので、少なくとも液体燃料ノズル内でのコーキングは防止しなければならない。コーキングが発生する状況は燃料性状に大きく依存するが、上記のような液体燃料の場合、約２００℃以上でコーキングが発生する。一方、約５００℃以上の温度になるとコーキング物質は分解する。しかし、液体燃料系統を５００℃以上にするのは現実的でないため、コーキングの防止には液体燃料系統内の温度をコーキングが発生する温度以下に保つことが重要である。
【０００９】
このコーキングの発生は、デュアル燃料対応ガスタービン燃焼器において、より深刻な問題となる。液体燃料を燃焼させる時には、液体燃料ノズル内部の流路は流れている液体燃料により冷却され、コーキング温度以下に保たれる。これに対し、ガス燃料を燃焼させるガス焚き時には液体燃料系統に液体燃料が流れない。そのため、液体燃料系統の温度が熱伝導あるいは熱伝達によりコーキング温度以上になる可能性が高くなり、深刻な問題となる。この事象に対処するため、ガス焚き時には、液体燃料ノズル内及びその近傍の液体燃料系統内に残存する液体燃料を排出するパージを実施する。このパージは、一般的に気体で行われる。また、液体燃料ノズルの先端を燃焼室内の燃焼ガスから保護するために、ガス焚き中はパージを継続することが望ましい。このように、デュアル燃料対応ガスタービン燃焼器において、液体燃料ノズルに残存した液体燃料を除去するパージが重要である。
【００１０】
デュアル燃料対応ガスタービン燃焼器における運用の実施例を図２により説明する。ガスタービンの燃焼器２は、ガスタービンの周囲に複数缶配置される。各燃焼器２は、少なくとも燃料噴射ノズル１と燃焼室ライナ３を有する。燃料噴射ノズル１は、ガス燃料を噴射するガス燃料ノズル１０と液体燃料を噴射する液体燃料ノズル２０を有する。燃焼室ライナ３には、圧縮機から吐出された燃焼用空気１００を噴出するための燃焼孔４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄが配置される。ただし、燃焼孔４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄの個数及び配置も特には限定されない。
【００１１】
燃焼用空気１００は、圧縮機から燃焼器２に供給される。そして、燃焼室ライナ３に沿って流れる過程で燃焼孔４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄから燃焼室ライナ３内に流入する。また、燃焼用空気１００の一部１００ａは、燃料噴射ノズル１の近傍に到達する。燃料噴射ノズル１には空気旋回器５が配置されており、この部分からも燃焼用空気１００ａが噴出する。これらの構成及び構造も特に限定されない。
【００１２】
本実施例において、ガス燃料系統はガス燃料供給ポンプからガス燃料ノズル１０に至るまでの流路で構成されている。また、液体燃料系統は液体燃料供給ポンプから液体燃料ノズル２０に至るまでの流路で構成される。そして、ガス燃料ノズル１０と液体燃料ノズル２０により燃料噴射ノズル１を構成する。本実施例のガスタービン燃焼器では、ガス燃料ノズル１０から噴出するガス燃料２００又は液体燃料ノズル２０から噴出する液体燃料
３００と燃焼用空気とを燃焼室６内で混合燃焼させる。燃焼室６から排出された燃焼ガスは燃焼室の下流側に設置されたタービンに送られ、タービンを駆動する。
【００１３】
燃焼室６にガス燃料２００を噴射するガス燃料ノズル１０の先端には、ガス噴孔が設けられている。一方、液体燃料ノズル２０には液体燃料３００が供給され、燃焼室６側の先端に設けられたノズル噴孔から噴射される。液体燃料ノズル２０は、ノズル噴孔から液体燃料３００を高速で燃焼室内に噴射させて微粒化を図る圧力噴霧式ノズルである。ガスタービン燃焼器において、液体燃料３００はできる限り微粒化して燃焼室６に噴射することが重要である。微粒化が不十分であると、燃焼不安定や排ガス特性の悪化等の不具合が発生する可能性が高くなるためである。一方、ガスタービン燃焼器に供給される燃料流量は、起動から定格負荷まで大幅に変化するため、広い燃料流量範囲で液体燃料３００の微粒化特性が良好な液体燃料ノズルが望ましい。そこで、本実施例の液体燃料ノズル２０はパイロットノズル２１とメインノズル２２とを有する。そして、燃焼室６側に開口する噴孔の開口面積は、メインノズル２２よりパイロットノズル２１の方が小さくなっている。また、メインノズル２２にはチェック弁３０が配置される。チェック弁３０は、チェック弁３０の上流側と下流側との差圧が設定値になるまでは液体燃料３００は流れず、設定値以上で流れるように設定されている。この設定値のことをチェック弁のクラック圧と呼ぶ。そして、このクラック圧は、ガスタービンの起動時に、メインノズル２２に液体燃料300が流れないように設定する。クラック圧をこのように設定することで、ガスタービン起動時の燃料流量が少ない条件においてもノズル噴孔の開口面積が小さいパイロットノズルから高速の液体燃料３００ａを噴射できる。したがって、液体燃料の微粒化が可能となる。液体燃料３００の供給圧力が上昇するとチェック弁３０が開いてメインノズル２２にも液体燃料３００ｂが流れる。これにより液体燃料３００の供給圧力が過度に上昇することを抑制することができる。
【００１４】
本実施例のガスタービン燃焼器においては、ガス燃料２００及び液体燃料３００の何れでも起動が可能である。また、ガスタービンの負荷運転中にガス燃料２００から液体燃料３００へ、あるいはその逆へ、燃料種の切替えをすることが可能である。
【００１５】
次に、液体燃料ノズルに残留した液体燃料をパージするための気体について説明する。液体燃料ノズルの燃料噴霧方式が、噴霧空気を用いるエアアシスト形である場合、パージ気体として噴霧空気を用いる。この噴霧空気は外部から供給されるため、必要な圧力で噴霧空気を供給することが可能であり、問題は比較的少ない。一方、液体燃料ノズルの燃料噴霧方式が液体燃料自身の圧力により液体燃料を噴霧する圧力噴霧形の場合がある。本実施例では、この圧力噴霧形のようにエアアシスト形では無いため、ガス燃料をパージ気体として用いる。
【００１６】
具体的には、ガス燃料ノズル１０でガス燃料２００を燃焼する際には、液体燃料ノズル２０の流路２１及び２２にパージ用ガス燃料４００を流す。前述のように、メインノズルにはチェック弁３０が配置されているので、パージ用ガス燃料４００は、チェック弁３０の下流側にも供給できるように流路を４００ａと４００ｂとに分岐して、それぞれパイロットノズル２１とメインノズル２２に残存した液体燃料をパージするのが望ましい。ただし、これは必須事項では無く、パイロットノズル流路２１あるいはメインノズル流路２２の何れかにのみパージ用ガス燃料４００を供給するようにしても良い。
【００１７】
次に、液体燃料ノズル２０に残留した液体燃料をガス燃料系統内のガス燃料でパージする場合に、ガスタービンの全負荷範囲で確実にパージを行うパージシステムの詳細を図１にて説明する。
【００１８】
図１において、ガス燃料２００の系統には、圧力調節弁４０と流量調節弁５０が配置される。圧力調節弁４０は、その下流側の系統圧力を設定値に調節する。流量調節弁５０は、ガス燃料ノズル１０に供給するガス燃料流量を調節する。流量調節弁５０の上流側の系統圧力は、圧力調節弁４０により制御されている。そのため、燃料流量と流量調節弁５０の弁開度との間の相関を把握することができ、燃料流量制御が容易となる。圧力調節弁
４０と流量調節弁５０との間のガス燃料系統を液体燃料系統と接続する第一の流路５００を配置する。そして、第一の流路５００には第一のチェック弁７０と開閉弁６０を配置する。この第一のチェック弁７０も、図２で説明したチェック弁３０と同じ作用をするものであり、圧力に応じて第一の流路の開閉を切り替えている。即ち、第一のチェック弁７０の上流側と下流側との差圧が設定値になるまではガス燃料２００は流れず、設定値以上で流れるようになるものである。前記と同様に、この設定値のことをチェック弁のクラック圧と呼ぶ。また、流路の開閉を切り替える手段である開閉弁６０の開閉により液体燃料系統にガス燃料を供給する。但し、ガスタービン負荷が低い範囲において、第一のチェック弁７０における上下流側の圧力差は大きい。そのため、第一のチェック弁７０を設置しない場合、液体燃料ノズル２０の流路内に高速のガス流れが生じ、構成部材のエロージョンを引き起こす可能性が高くなる。したがって、第一の流路５００に第一のチェック弁７０を配置することでエロージョンを緩和することが可能である。
【００１９】
さらに、第一のチェック弁７０と開閉弁６０との間の流路を、流量調節弁５０の下流側のガス燃料系統と接続する第二の流路６００を配置する。そして、第二の流路６００には第二のチェック弁８０を備える。後述のように、第二のチェック弁８０は逆止弁としての作用が主目的になるため、そのクラック圧は第一のチェック弁７０のクラック圧よりも低目に設定される。なお、第二のチェック弁も圧力に応じて第二の流路６００の開閉を切り替えるものである。液体燃料ノズル２０に残存した液体燃料をパージする場合、開閉弁
６０を開としてパージ用ガス燃料４００を供給する。
【００２０】
本実施例では、ガス燃料系統と液体燃料系統とを接続する流路は、第一の流路５００と第二の流路６００より構成され、第一の流路５００上に流路の開閉を切り替える手段である開閉弁６０が設けられている。ガス焚き時には、この開閉弁６０を開にして、液体燃料ノズル２０にパージ用ガス燃料４００を流す。したがって、燃焼器の外部からパージエアを導入する場合と比べ、ガス燃料及び液体燃料の流路構成が簡素なガスタービン燃焼器を提供することが可能となる。また、ガス焚き中であっても液体燃料ノズル２０の温度をパージ用ガス燃料４００の温度に近い状態にすることができる。パージ用ガス燃料４００の温度は１００℃を超えることは通常無いため、液体燃料３００がコーキングする温度である２００℃以下に液体燃料ノズル２０を保つことが可能である。
【００２１】
ただし、燃焼器内の圧力が負荷によって変化するため、開閉弁６０のみではパージ用ガス燃料の流量が必要以上に変化する。したがって、パージ用ガス燃料の量を調整する必要がある。そのために、パージ用のガス燃料流量を制御するのが望ましいが、制御するための制御弁及び制御装置が必要になり、設備コストが増加する。一方、パージ用ガス燃料流量を制御弁で制御しない場合には、ガス燃料流量はガス燃料の供給圧力と燃焼器内圧力との差圧により変化する。燃焼器内圧力はガスタービン負荷の増加に伴って増加する。仮にパージ用ガス燃料の供給圧力が変化しない場合、負荷が大きい程ガス燃料の燃料供給圧力と燃焼器内圧力との差圧が小さくなり、パージ用ガス燃料流量が減少する。ガス焚き時において液体燃料系統にコーキングが発生するポテンシャルは、負荷が大きいほど大きくなるのが普通であるから、上記のようなパージシステムは望ましくない。
【００２２】
他のパージシステムとしては、燃焼器のガス燃料ノズルに供給する流量制御弁とガス燃料ノズルとの間からパージ用ガス燃料を分岐する方法が考えられる。この場合、負荷が上昇するに伴ってガス燃料流量が増加するため、ガス燃料ノズルの前圧は、燃焼器内圧力とガス燃料ノズル噴孔からのガス噴出圧力の和となる。そのため、当該分岐部位におけるガス燃料圧力は増加する。したがって、液体燃料ノズルに残存した液体燃料をパージするためのガス燃料流量も負荷の増加と共に増加する。しかし、このパージシステムの難点は、パージ用ガス燃料を供給した時に液体燃料ノズルに至る流路の圧力損失が大きい場合、負荷が低い時には分岐部位のガス燃料圧力が小さいために、パージ用ガス燃料流量を十分に確保できないことである。
【００２３】
そこで、本実施例では、圧力調節弁４０と流量調節弁５０との間のガス燃料系統を第一の流路５００により、液体燃料系統と接続している。この第一の流路５００には、第一のチェック弁７０と開閉弁６０を設置する。更に、第一のチェック弁７０と開閉弁６０との間の第一の流路５００を、流量調節弁５０下流側のガス燃料系統と接続する。このような構成において、ガス焚き時に開閉弁６０を開にして、液体燃料ノズル２０にパージ用ガス燃料４００を流すことで、液体燃料ノズル２０の温度をパージ用ガス燃料４００の温度に近い状態にすることができる。また、第一の流路５００に設けられたチェック弁７０により、ガスタービン負荷の小さい範囲において問題となるエロージョンを緩和することが可能となる。
【００２４】
更に、第二の流路６００上に第二のチェック弁８０を設けることで、ガスタービン負荷が低い範囲のみでなく、ガスタービン全負荷において安定したパージ用ガス燃料４００を液体燃料系統に供給することが可能である。また、パージ用ガス燃料４００の量をチェック弁により調節しているため、制御するための制御弁及び制御装置が不要になり、設備コストが低下する。
【００２５】
液体燃料３００の燃料流量制御については、本実施例では特には限定されないので説明を割愛する。ただし、ガス燃料系統７００と液体燃料系統８００とが配管で接続されるため、このような場合に通常行われる逆流防止対策が確実に成されることが重要である。これには、例えば、ガス燃料配管７００と液体燃料配管８００のそれぞれにチェック弁９０及び９１を配置する方法が適用できる。この場合のチェック弁９０及び９１は、主に逆止弁としての作用を求められるものであり、そのクラック圧は１〜５０ｋＰａ程度の比較的小さい値に設定される。
【００２６】
以上で説明した図１，図２の実施例における作用・効果を図３，図４，図５を用いて更に説明する。図３は、ガスタービン負荷に対する図１の各部分の圧力を示す。縦軸は、燃焼器における各部分の圧力を表し、横軸は、ガスタービン負荷を表している。そして横軸において、左側に向かうに従い、ガスタービン負荷が増加することを示しており、定格負荷は１００％のときである。ガスタービン負荷の上昇に伴って燃焼室６内の圧力は増加する。また、流量調節弁５０とガス燃料ノズル１０間の圧力（以下、Ｐ３圧力と呼称する）は、ガス燃料流量が増加するので、燃焼室６内の圧力の増加傾向より大きい増加となる。一方、圧力調節弁４０と流量調節弁５０との間の圧力（以下、Ｐ２圧力と呼称する）は、圧力調節弁４０の設定値に制御されるので実質的に大きな変化は無い。
【００２７】
図４は、図３で示した各部の圧力から、パージ用ガス燃料４００の流量に関わる各部の差圧を示したものである。まず、Ｐ３圧力と燃焼器内圧力との圧力差は、図６においてパージ用ガス燃料が燃焼器内に流入する流量に相当する。流量は圧力差の平方根にほぼ比例する。したがって、ガスタービン負荷の上昇に伴ってパージ用ガス燃料流量は増加する。ここで、この流量特性自体には不都合は無い。しかし、ガスタービン負荷が低い時には
Ｐ３圧力と燃焼器内圧力の圧力差が小さい。そのため、配管途中の圧力損失が大きいとパージ用ガス燃料流量が減少し、液体燃料ノズル２０の冷却が不十分となる可能性が生じる。また、配管途中に逆流防止のためのチェック弁９０を設けると、チェック弁９０のクラック圧が圧力損失となってしまう。パージ用ガス燃料流量が減少すると、最悪の場合、液体燃料ノズル２０内にコーキングが発生する恐れが生じる。
【００２８】
次に、Ｐ２圧力と燃焼器内圧力との圧力差は、図７においてパージ用ガス燃料が燃焼器内に流入する流量に相当する。この場合も、流量は圧力差の平方根にほぼ比例する。したがって、ガスタービン負荷の上昇に伴ってパージ用ガス燃料流量は減少する。この燃料流量特性は、液体燃料ノズル２０の冷却が高負荷ほど厳しくなることを考慮すると望ましくない。また、ガスタービン負荷が低い範囲で大きな圧力差となるため、液体燃料ノズル
２０の流路内に高速のガス流れが生じる。したがって、構成部材のエロージョンを引き起こす可能性が高くなる。そこで、第一の流路５００に第一のチェック弁７０を配置することで緩和することが可能である。即ち、第一のチェック弁７０のクラック圧が圧力損失となるため、第一のチェック弁７０の出口圧（以下、Ｐ４圧力と呼称する）と燃焼器内圧との圧力差は、Ｐ２圧力と燃焼器内圧との圧力差に比べて低減する。第一のチェック弁７０のクラック圧は、全負荷範囲で必要なパージ用ガス燃料流量から決められ、例えば４００〜８００ｋＰａとする。しかし、図７のように第一の流路５００のみでは、ガスタービン負荷の上昇に伴ってパージ用ガス燃料流量が減少してしまうという問題が引き続き残る。
【００２９】
そこで、本実施例は第一のチェック弁７０と開閉弁６０の間における第一の流路５００と第二の流路６００とを接続する。ここで、第二の流路６００に第二のチェック弁８０を配置するのが重要である。第二のチェック弁８０は、ガス燃料の逆流を防止するのが主要な役割であり、そのクラック圧は１〜５０ｋＰａ程度の比較的小さい値に設定される。
【００３０】
図５に、液体燃料ノズル２０に供給されるパージ用ガス燃料流量に寄与するＰ４圧力と燃焼器内圧との差圧の変化をガスタービン負荷との関係で示す。ガスタービン負荷が低い範囲では、Ｐ４圧力は第一のチェック弁７０からのガス燃料により決まるように、第一のチェック弁７０のクラック圧を設定する。具体的には、例えばガスタービン負荷が０〜
２５％の範囲で第一のチェック弁７０の下流側圧力（Ｐ４圧力）がＰ３圧力よりも高くなるようにする。こうしても、第二のチェック弁８０の作用により、ガス燃料２００が第二の流路６００を逆流することは無い。更にガスタービン負荷が上昇すると、Ｐ４圧力は第二のチェック弁８０からのガス燃料により決まるようになる。また、第一のチェック弁
７０は閉となる。ここで、第一のチェック弁７０はガスタービン負荷２５％以上で閉止状態となるが、定格負荷に到達する前に第一のチェック弁７０が閉止しているようにクラック圧を設定することが望ましい。定格負荷でも第一のチェック弁７０が開いていると、ガスタービン負荷が高いほどパージ燃料流量が多くなり、前述のように液体燃料ノズルのパージシステムとして適切ではないからである。そのため、第一のチェック弁７０のクラック圧は、例えば０〜２５％負荷の範囲で必要なパージ用ガス燃料流量が確保できるように設定するのが望ましく、場合によっては図４で例示した４００〜８００ｋＰａよりも大きい１２００ｋＰａ程度に設定する。
【００３１】
以上のようにシステムを構築し、第一のチェック弁７０のクラック圧を設定することにより、Ｐ４圧力と燃焼器内圧との差圧は、低負荷でも確保され、また、高負荷で増加する望ましい燃料流量となる傾向にすることができる。
【００３２】
本実施例によれば、ガスタービン負荷の低い範囲においてパージ用ガス燃料流量を確保することができる。また、ガスタービン負荷の高い範囲では、負荷の上昇に伴ってパージ用ガス燃料流量を増加することができ、液体燃料ノズルの冷却を強化することができる効果がある。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】本実施例に関するパージシステムを説明する図。
【図２】本実施例に関するガスタービン燃焼器の断面図。
【図３】本実施例に関するガスタービン燃焼器の各部圧力を説明する図。
【図４】本実施例に関するガスタービン燃焼器の各部差圧を説明する図。
【図５】本実施例に関するパージシステムの差圧を説明する図。
【図６】ガス燃料系統における流量調節弁の下流側のみで、液体燃料系統と接続した場合の図。
【図７】ガス燃料系統における圧力調節弁と流量調節弁との間を、液体燃料系統と接続した場合の図。
【符号の説明】
【００３４】
１…燃料噴射ノズル、２…燃焼器、６…燃焼室、１０…ガス燃料ノズル、２０…液体燃料ノズル、４０…圧力調節弁、５０…流量調節弁、６０…開閉弁、７０…第一のチェック弁、８０…第二のチェック弁、１００…燃焼用空気、２００…ガス燃料、３００…液体燃料、４００…パージ用ガス燃料、５００…第一の流路、６００…第二の流路。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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