(57)【要約】【課題】機械式回転粉砕機の閉塞、トナー粒子同士の融着、機械式回転粉砕機への融着を防止し、球形トナーを安定に製造する方法を提供すること。【解決手段】結着樹脂、着色剤及びワックスを含有してなる原料を溶融混練する工程及び得られた混練物を、無機微粒子の存在下で、機械式回転粉砕機により粉砕する工程を有するトナーの製造方法であって、前記粉砕工程における処理温度が、前記結着樹脂のガラス転移点を超える温度から、前記ワックスの融点未満の温度の範囲内であり、前記機械式回転粉砕機のローターの回転周速が１２０ｍ／ｓ以下である、トナーの製造方法。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
結着樹脂、着色剤及びワックスを含有してなる原料を溶融混練する工程及び得られた混練物を、無機微粒子の存在下で、機械式回転粉砕機により粉砕する工程を有するトナーの製造方法であって、前記粉砕工程における処理温度が、前記結着樹脂のガラス転移点を超える温度から、前記ワックスの融点未満の温度の範囲内であり、前記機械式回転粉砕機のローターの回転周速が１２０ｍ／ｓ以下である、トナーの製造方法。
【請求項２】
無機微粒子が混練物の表面に存在した状態で、混練物を粉砕する請求項１記載の製造方法。
【請求項３】
結着樹脂のガラス転移点が５５〜６９℃であり、ワックスの融点が７０〜９０℃である請求項１又は２記載の製造方法。
【請求項４】
溶融混練を、オープンロール型混練機を用いて行う請求項１〜３いずれか記載の製造方法。
【請求項５】
さらに、機械式回転粉砕機による粉砕工程の前に、衝突式粉砕機による粉砕工程を有する、請求項１〜４いずれか記載の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、電子写真法、静電記録法、静電印刷法等において形成される潜像の現像に用いられるトナーの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、原料の溶融混練工程及び粉砕工程を経てトナーを製造する際に、転写性向上等の観点から、機械的な力によりトナー粒子の球形化を図り、かつ粉砕機内での融着・閉塞を起こすことがないように、かかる球形化を結着樹脂のガラス転移点以下の温度で行なう方法が報告されている（特許文献１、２参照）。また、結着樹脂及び磁性酸化鉄を混練して得られるトナー粒子を機械的衝撃法により、トナー粒子のガラス転移点付近で表面処理することが開示されているが、最近のトナー粒子は磁性酸化鉄を用いないものが主流である（特許文献３参照）。
【０００３】
【特許文献１】
特開平７−２４４３９９号公報（請求項１）
【特許文献２】
特開平９−１９７７１２号公報（請求項１）
【特許文献３】
特開平８−２７２１３６号公報（請求項１、〔００９４〕）
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前記従来技術では、結着樹脂のガラス転移点以下の温度での処理されているため、トナー粒子表面の塑性変形が生じにくく、転写性の向上に対して顕著な効果を示すほどの十分な球形度を有するトナーは得られない。また、結着樹脂のガラス転移点を超える温度で処理を行うと機械式回転粉砕機の閉塞、トナー粒子同士の融着、機械式回転粉砕機への融着を起こすことがある。
【０００５】
本発明の目的は、機械式回転粉砕機の閉塞、トナー粒子同士の融着、機械式回転粉砕機への融着を防止し、球形トナーを安定に製造する方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明は、結着樹脂、着色剤及びワックスを含有してなる原料を溶融混練する工程及び得られた混練物を、無機微粒子の存在下で、機械式回転粉砕機により粉砕する工程を有するトナーの製造方法であって、前記粉砕工程における処理温度が、前記結着樹脂のガラス転移点を超える温度から、前記ワックスの融点未満の温度の範囲内であり、前記機械式回転粉砕機のローターの回転周速が１２０ｍ／ｓ以下である、トナーの製造方法に関する。
【０００７】
【発明の実施の形態】
本発明では、原料として、少なくとも結着樹脂、着色剤及びワックスを用いる。
【０００８】
本発明に用いられる結着樹脂としては、ポリエステル、スチレン−アクリル樹脂、エポキシ樹脂、ポリカーボネート、ポリウレタン等が挙げられ、これらの中では、低温定着性の観点から、ポリエステルが好ましい。ポリエステルの含有量は、結着樹脂中、５０〜１００重量％が好ましく、９０〜１００重量％がより好ましく、１００重量％が特に好ましい。
【０００９】
ポリエステルの原料モノマーとしては、公知の２価以上のアルコール成分と、２価以上のカルボン酸、カルボン酸無水物、カルボン酸エステル等の公知のカルボン酸成分が用いられる。
【００１０】
アルコール成分としては、式（Ｉ）：
【００１１】
【化１】
2005031201.tif 000002
【００１２】
（式中、Ｒは炭素数２又は３のアルキレン基、ｘ及びｙは正の数を示し、ｘとｙの和は１〜１６、好ましくは１．５〜５．０である）で表される化合物が含有されていることが好ましい。
【００１３】
式（Ｉ）で表される化合物としては、ポリオキシプロピレン（２．２）−２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、ポリオキシエチレン（２．２）−２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン等のビスフェノールＡのアルキレン（炭素数２〜３）オキサイド（平均付加モル数１〜１６）付加物等が挙げられる。また、他のアルコール成分としては、エチレングリコール、プロピレングリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール、トリメチログリコールプロパン、水素添加ビスフェノールＡ、ソルビトール、又はそれらのアルキレン（炭素数２〜４）オキサイド（平均付加モル数１〜１６）付加物等が挙げられ、これらの１種以上を含有することが好ましい。
【００１４】
式（Ｉ）で表される化合物のアルコール成分中の含有量は、５モル％以上が好ましく、５０モル％以上がより好ましく、１００モル％が特に好ましい。
【００１５】
また、カルボン酸成分としては、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、フマル酸、マレイン酸等のジカルボン酸、ドデセニルコハク酸、オクチルコハク酸等の炭素数１〜２０のアルキル基又は炭素数２〜２０のアルケニル基で置換されたコハク酸、トリメリット酸、ピロメリット酸、それらの酸の無水物及びそれらの酸のアルキル（炭素数１〜３）エステル等が挙げられ、これらの１種以上を含有するものが好ましい。
【００１６】
ポリエステルは、例えば、アルコール成分とカルボン酸成分とを不活性ガス雰囲気中にて、要すればエステル化触媒を用いて、１８０〜２５０℃の温度で縮重合することにより製造することができる。
【００１７】
ポリエステルの酸価は１〜４０ｍｇＫＯＨ／ｇ、水酸基価は３〜６０ｍｇＫＯＨ／ｇ、軟化点は９５〜１４０℃、ガラス転移点は５５〜６９℃であることが、それぞれ好ましい。
【００１８】
結着樹脂としては、１種の樹脂のみならず、２種以上の樹脂が併用されていてもよいが、結着樹脂全体としてのガラス転移点は、保存安定性の観点から、５５℃以上が好ましく、粉砕工程における塑性変形による球形化が容易な観点から、６９℃以下が好ましい。従って、上記観点より、結着樹脂のガラス転移点は５５〜６９℃が好ましく、６０〜６５℃がより好ましい。
【００１９】
本発明に用いられる着色剤としては、トナー用着色剤として用いられている染料、顔料等のすべてを使用することができ、カーボンブラック、フタロシアニンブルー、パーマネントブラウンＦＧ、プリリアントファーストスカーレット、ピグメントグリーンＢ、ローダミン−Ｂベース、ソルベントレッド４９、ソルベントレッド１４６、ソルベントブルー３５、キナクリドン、カーミン６Ｂ、ジスアゾエロー等が挙げられ、これらは単独で又は２種以上を混合して用いることができ、本発明により製造されるトナーは、黒トナー、カラートナー、フルカラートナーのいずれであってもよい。着色剤の配合量は、結着樹脂１００重量部に対して、１〜４０重量部が好ましく、３〜１０重量部がより好ましい。
【００２０】
本発明に用いられるワックスとしては、カルナバワックス、ライスワックス等の天然ワックス、ポリプロピレンワックス、ポリエチレンワックス、フィッシャートロプッシュ等の合成ワックス、モンタンワックス等の石炭系ワックス、アルコール系ワックス、エステル系ワックス、これらの混合物等が挙げられ、これらのなかでは、速やかにブリードアウトしやすいことから、カルナバワックスが好ましい。
【００２１】
ワックスの配合量は、結着樹脂１００重量部に対して、３〜２０重量部が好ましく、５〜１５重量部がより好ましく、５〜１０重量部が特に好ましい。
【００２２】
ワックスの融点は、保存安定性の観点から、７０℃以上が好ましく、低温定着性の観点から、９０℃以下が好ましい。従った、上記観点から、ワックスの融点は７０〜９０℃が好ましく、７５〜８５℃がより好ましい。
【００２３】
さらに、本発明のトナーの原料として、荷電制御剤、流動性向上剤、導電性調整剤、体質顔料、繊維状物質等の補強充填剤、酸化防止剤、老化防止剤、クリーニング性向上剤等の添加剤を適宜配合してもよい。
【００２４】
本発明において、結着樹脂、着色剤、ワックス、荷電制御剤等の原料は、ヘンシェルミキサー等により予備混合して、溶融混練工程に供するのが好ましい。
【００２５】
原料の溶融混練は、密閉式ニーダー、１軸又は２軸の押出機、オープンロール型混練機等を用いて行うことができる。
【００２６】
溶融混練は、ワックスや着色剤の分散性の向上の観点から、混練物の温度が、好ましくはＴｍ−２０℃〜Ｔｍ＋２０℃、より好ましくはＴｍ−１０℃〜Ｔｍ＋１０℃となる条件で行うのが好ましい。ここで、Ｔｍとは、後述する測定法による結着樹脂の軟化点である。なお、本発明において、混練物の温度とは、混練物自体の温度を指し、非接触式レーザー型温度計で測定する。
【００２７】
なお、本発明において、前記混練条件で混練を行うには、溶融混練部がオープン型で混練熱の蓄熱がないオープンロール型混練機を用いることが好ましく、かかる混練機は、少なくとも加熱ロールと冷却ロールとの２本のロールを備えていることがより好ましい。また、オープンロール型混練機は、生産効率の観点から、連続式であるのが好ましい。
【００２８】
前記オープンロール型混練機において、２本のロールは並行に近接して配設されているのが好ましく、ロールの間隙は、０．０１〜５ｍｍが好ましく、０．０５〜２ｍｍがより好ましい。また、ロールの構造、大きさ、材料等は特に限定されず、ロール表面も、平滑、波型、凸凹型等のいずれであってもよい。
【００２９】
ロールの回転数、即ち周速度は、２〜１００ｍ／ｍｉｎであることが好ましい。また、２本のロールは、互いに回転数が異なっていることが好ましく、２本のロールの回転数の比（冷却ロール／加熱ロール）は、１／１０〜９／１０が好ましく、３／１０〜８／１０がより好ましい。
【００３０】
混練物が加熱ロールに張りつきやすくするために、加熱ロールの温度は結着樹脂の軟化点及びワックスの融点のいずれの温度よりも高く、冷却ロールの温度は混練物が冷却ロールから剥がれやすくするために、結着樹脂の軟化点及びワックスの融点のいずれの温度よりも低く調整されているのが好ましい。
【００３１】
加熱ロールと冷却ロールの温度の差は、６０〜１５０℃が好ましく、８０〜１２０℃がより好ましい。
【００３２】
なお、ロールの温度は、例えば、ロール内部に通す熱媒体の温度により調整することができ、各ロールには、ロール内部を２以上に分割して温度の異なる熱媒体を通じてもよい。
【００３３】
加熱ロール、特に原料投入側の温度は、結着樹脂の軟化点及びワックスの融点のいずれの温度よりも高いことが好ましく、そのいずれかの高い方の温度よりも、０〜８０℃高いことがより好ましく、５〜５０℃高いことが特に好ましい。また、冷却ロールの温度は、結着樹脂の軟化点及びワックスの融点のいずれの温度よりも低いことが好ましく、そのいずれかの低い方の温度よりも、０〜８０℃低いことがより好ましく、４０〜８０℃低いことが特に好ましい。
【００３４】
次いで、得られた混練物を、圧延、冷却ベルト等を用い、粉砕可能な硬度に達するまで冷却した後、機械式回転粉砕機による粉砕工程に供するが、本発明では、粉砕効率の観点から、冷却した混練物を、予め、０．１〜２ｍｍ程度の大きさに粗粉砕することが好ましい。
【００３５】
次に、粗粉砕した混練物を、無機微粒子の存在下で、機械式回転粉砕機により粉砕する。本発明では、無機微粒子の存在下で混練物を、ローターの回転周速が１２０ｍ／ｓ以下である機械式回転粉砕機を用いて粉砕することにより、処理温度が結着樹脂のガラス転移点を超える温度であっても、機械式回転粉砕機の閉塞、トナー粒子同士の融着、機械式回転粉砕機への融着を起こすことなく、安定して粉砕工程を実施することができる。
【００３６】
無機微粒子は、粉砕工程前に混練物と混合しても、粉砕工程の途中で混練物に添加してもよいが、混練物からなるトナー粒子同士の融着や粉砕機への融着を防止する観点から、無機微粒子を混練物の表面に存在させた状態で、混練物を機械式回転粉砕機により粉砕することが好ましいため、前者の方法、即ち混練物を無機微粒子と混合した後に粉砕工程に供することが好ましい。
【００３７】
無機微粒子としては、例えば、シリカ、アルミナ、チタニア、ジルコニア、酸化錫、酸化亜鉛等の無機酸化物が好ましく、これらは単独でまたは２種以上を混合して用いることができる。これらのなかでは、トナーの小粒径化および流動性確保の観点から、シリカが好ましい。
【００３８】
シリカは、帯電性及び流動性の観点から、疎水化処理された疎水性シリカであるのが好ましい。疎水化の方法は特に限定されず、疎水化処理剤としては、ヘキサメチルジシラザン、ジメチルジクロロシラン、シリコーンオイル、メチルトリエトキシシラン等が挙げられるが、これらの中ではヘキサメチルジシラザンが好ましい。疎水化処理剤の処理量は、無機微粒子の表面積当たり１〜７ｍｇ／ｍ２  が好ましい。
【００３９】
無機微粒子の平均粒子径は、トナー表面への埋め込み防止の観点から、０．００１μｍ以上、好ましくは０．００５μｍ以上であることが望ましく、流動性確保および感光体破損防止の観点から、１μｍ以下、好ましくは０．１μｍ以下であることが望ましい。従って、無機微粒子の平均粒子径は、０．００１〜１μｍが好ましく、０．００５〜０．１μｍがより好ましい。なお、ここでの平均粒子径は、体積平均粒子径である。
【００４０】
無機微粒子の配合量は、粗粉砕した混練物１００重量部に対して、０．３〜３重量部が好ましく、０．５〜２重量部がより好ましい。
【００４１】
さらに、本発明では、生産性向上の観点から、機械式回転粉砕機による粉砕工程の前に、衝突式粉砕機による粉砕工程を設けることが好ましい。
【００４２】
本発明において用いられる衝突式粉砕機としては、日本ニューマチック工業社製の超音速ジェットミル、ホソカワミクロン社製のカウンタージェットミル等の衝突タイプのジェット粉砕機等が挙げられる。
【００４３】
本発明は、かかる粉砕工程における処理温度を、特定の温度範囲に調整して行う点に大きな特徴を有している。即ち、本発明では、機械式回転粉砕機による粉砕工程を、結着樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）を超える温度から、ワックスの融点（Ｔｗ）未満の温度の範囲内で処理する。機械式回転粉砕機による処理温度がＴｇ以下の温度であると、粒子の塑性変形が小さく、十分な球形化の効果が得られない。また、処理温度がＴｗ以上の温度であると、ワックスの浸出、再凝集等の分散状態の変化により、粉砕機へのトナー粒子の融着が発生する。さらに、連続生産における安定した運転操作を考慮すると、処理温度は、Ｔｇ＋５℃〜Ｔｗ−５℃であるのがより好ましい。なお、本発明において、粉砕工程における処理温度とは、機械式粉砕機の粉砕室内の温度である。
【００４４】
本発明において、トナーの保存安定性の点から、結着樹脂のガラス転移点よりも融点が高いワックスを用いるが、さらに、オイルレス定着も対応可能なほどの良好な定着性を得る観点から、結着樹脂の軟化点（Ｔｍ）は、ワックスの融点よりも高いことが好ましい。
【００４５】
ＴｗとＴｇの差は、トナーの保存安定性の観点から、１０℃以上であるのが好ましく、１５〜３０℃であるのがより好ましい。また、ＴｍとＴｗの差は、２０℃以上が好ましく、２５〜３５℃であるのがより好ましい。
【００４６】
本発明において用いられる機械式回転粉砕機とは、回転軸を中心に回転するローターとライナーとの間に形成された粉砕領域を有する粉砕機をいい、例えば、ハンマーミル、ケージミル、ビンミル、ディスインテグレーター、スクリーンミル、ターボ型ミル等が挙げられる。
【００４７】
機械式回転粉砕機のローターの回転周速は、１２０ｍ／ｓ以下である。ローターの回転周速が１２０ｍ／ｓを超えると、ローターの衝撃力が過剰となって、トナー粒子の温度が上昇することにより、粉砕機内でトナー粒子の融着等が発生し、安定に運転することができない。さらに、球形化に必要とされる衝撃力を安定に維持する観点から、ローターの回転周速は、５０〜１２０ｍ／ｓが好ましく、８０〜１２０ｍ／ｓがより好ましい。
【００４８】
粉砕工程の後、必要に応じて分級工程、疎水性シリカ等の外添剤をトナー表面に添加する表面処理工程を経て、トナーが得られる。本発明により得られるトナー粒子の体積平均粒径は、生産性及び高画質化の観点から、４〜１２μｍであることが好ましく、５〜９μｍであることがより好ましい。
【００４９】
本発明により得られるトナーの球形の度合いを示す円形度は、流動性及び転写効率の観点から、０．９４５以上が好ましく、クリーニング性の観点から、０．９９０以下が好ましい。従って、上記観点から、本発明により得られるトナーの円形度は、０．９４５〜０．９９０であることが好ましく、０．９５０〜０．９７０であることがより好ましい。
【００５０】
【実施例】
〔結着樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）〕
示差走査熱量計「ＤＳＣ２１０」（セイコー電子工業社製）を用いて昇温速度１０℃／分で測定する。
【００５１】
〔ワックスの融点（Ｔｗ）及び結着樹脂の軟化点（Ｔｍ）〕
高化式フローテスター（ＣＦＴ−５００、島津製作所（株）製）を用い、ダイスの細孔の径１ｍｍ、長さ１ｍｍ、荷重１９６Ｎ／ｃｍ２  、昇温速度６℃／ｍｉｎの条件下で１ｃｍ３  の試料を溶融流出させたときの、流出開始点から流出終了点の高さの１／２に相当する温度とする。
【００５２】
〔トナー粒子の体積平均粒径〕
コールターマルチサイザーＩＩ（コールター社製）により、１００μｍアパチャー使用して測定（２０℃）する。
【００５３】
〔トナー粒子の円形度〕
フロー式粒子像分析装置（ＦＰＩＡ−２０００、Ｓｙｓｍｅｘ社製）により、平均円形度（＝２√（π×トナー面積）／トナー周囲長）を測定（２０℃）する。
【００５４】
実施例１
ポリエステル（軟化点（Ｔｍ）：１１４℃、ガラス転移点（Ｔｇ）：６０℃）１００重量部、着色剤「ＥＣＢ−３０１」（大日精化工業（株）製）３重量部、カルナバワックス（融点（Ｔｗ）：８３℃）６重量部及び荷電制御剤「ボントロンＥ−８４」（オリエント化学工業（株）製）０．５重量部を混合し、オープンロール型連続混練機（三井鉱山（株）製）により溶融混練した。得られた混練物を冷却後、アトマイザー（東京アトマイザー（株）製）により０．１〜２ｍｍ程度に粗粉砕し、粗粉砕物１００重量部に対して、疎水性シリカ「アエロジル  Ｒ９７２」（日本アエロジル（株）製、疎水化処理剤：ジメチルジクロロシラン、平均粒子径：１６ｎｍ）１重量部を、ヘンシェルミキサー（三井鉱山（株）製）を用いて混合した。
【００５５】
使用したオープンロール型連続混練機は、ロール外径０．１４ｍ、有効ロール長０．８ｍのものであり、運転条件は、加熱ロール（前ロール）の回転速度は３２ｍ／ｍｉｎ、冷却ロール（後ロール）の回転速度２２ｍ／ｍｉｎ、ロール間隙は０．１ｍｍであった。また、ロール内の加熱及び冷却媒体温度は、加熱ロールの原料投入側温度を１４５℃、混練物排出側温度を１００℃、冷却ロールの温度を３５℃に設定した。ロールに付着した混練物の温度は、原料投入側では１２６℃、混練物排出側では１１５℃であり、排出時の混練物温度は１１１℃であった。また、原料混合物の供給速度は１０ｋｇ／時であった。
【００５６】
得られた混合物を、衝突式粉砕機ジェットミル（日本ニューマチック工業（株）製）及びＤＳ分級機（日本ニューマチック工業（株）製）を用いて、粉砕・分級し、体積平均粒径が８．６μｍ、円形度が０．９２１のトナー粒子を得た。
【００５７】
このトナー粒子を１０ｋｇ／ｈの処理速度にて、機械式回転粉砕機（ターボ工業（株）製ターボミルＴ−４００ＲＳ型）に供給し、処理温度７０℃、ローター周速１１５ｍ／ｓで粉砕する工程を３回繰り返して、体積平均粒径が７．４μｍ、円形度が０．９５６のトナー粒子を得た。
【００５８】
実施例２
機械式回転粉砕機による粉砕工程において、処理温度を６３℃、ローター周速を８４ｍ／ｓに変更した以外は、実施例１と同様にして、トナー粒子を得た。得られたトナー粒子の体積平均粒径は８．７μｍ、円形度は０．９５０であった。
【００５９】
実施例３
衝突式粉砕機による粉砕工程を行わず、機械式回転粉砕機及びＤＳ分級機を用いて、粗粉砕物と疎水性シリカからなる混合物を、粉砕・分級した以外は、実施例１と同様にして、トナー粒子を得た。得られたトナー粒子の体積平均粒径は９．０μｍ、円形度は０．９５２であった。
【００６０】
実施例１〜３において、機械式回転粉砕機の閉塞、トナー粒子同士の融着、機械式回転粉砕機へのトナー粒子の融着は、ほとんど見られず、安定な運転動作ができた。
【００６１】
比較例１
機械式回転粉砕機による粉砕工程において、処理温度を５２℃、ローター周速を１４７ｍ／ｓに変更した以外は、実施例１と同様にして、トナー粒子を得た。得られたトナー粒子の体積平均粒径は６．１μｍ、円形度は０．９４２であった。
【００６２】
比較例２
機械式回転粉砕機による粉砕工程において、処理温度を４０℃、ローター周速を１４７ｍ／ｓに変更した以外は、実施例１と同様にして、トナー粒子を得た。得られたトナーの体積平均粒径は５．９μｍ、円形度は０．９３７であった。
【００６３】
なお、比較例１、２では、ローター周速を下げても、トナー粒子への機械的衝撃力が小さくなるため、トナー粒子の円形度は向上しないものと推察される。
【００６４】
比較例３
機械式回転粉砕機による粉砕工程において、処理温度を６４℃、ローター周速を１４７ｍ／ｓに変更した以外は、実施例１と同様にしてトナー粒子を製造しようとしたが、機械式回転粉砕機内でトナー粒子の融着が発生したため、安定な運転操作ができず、中止した。
【００６５】
比較例４
機械式回転粉砕機による粉砕工程において、処理温度を８８℃、ローター周速を８４ｍ／ｓに変更した以外は、実施例１と同様にしてトナー粒子を製造しようとしたが、機械式回転粉砕機内でトナー粒子の融着が発生したため、安定な運転操作ができず、中止した。
【００６６】
試験例１
（１）現像剤の調製
▲１▼  実施例１において、機械式回転粉砕機による粉砕工程に供する前のトナー１００重量部に、疎水性シリカ「アエロジル  Ｒ９７２」（日本アエロジル（株）製）１重量部をヘンシェルミキサーを用いて外添して、現像剤１（平均円形度＝０．９２１）とした。
▲２▼  実施例２で得られたトナーを用い、現像剤１と同様にして、疎水性シリカを外添し、現像剤２（平均円形度＝０．９５０）とした。
▲３▼  比較例１で得られたトナーを分級し、現像剤１と同様にして、疎水性シリカを外添し、体積平均粒径７．７μｍの現像剤３（平均円形度＝０．９４２）とした。
【００６７】
（２）転写性の評価
プリンター（沖データ（株）製の「ＭＩＣＲＯＬＩＮＥ  ３０５０Ｃ」）に、現像剤１〜３を実装して、画像出しを行い、下記式より、各現像剤の転写効率を求めた。
転写効率＝（紙上のトナー量／現像ドラム表面上のトナー量）×１００
【００６８】
その結果、現像剤１の転写効率を基準（１００）とした場合の各現像剤の転写効率は、現像剤２が１２３、現像剤３が１０６となった。
【００６９】
以上の結果より、現像剤１、３と対比して、所定の温度条件下で機械式回転粉砕機を用いた粉砕工程を行なって得られた現像剤２は、円形度が向上し、転写性の評価において、良好な結果が得られていることが分かる。
【００７０】
【発明の効果】
本発明により、機械式回転粉砕機の閉塞、トナー粒子同士の融着、機械式回転粉砕機への融着を防止し、転写性に優れた球形トナーを安定して製造することができる。