(57)【要約】      （修正有）【課題】冷間での良好なばね成形性を両立できる高強度ばね用鋼線の提供。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．５５〜０．６５％、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：０．３〜０．６％、Ｃｒ：０．４〜２．０％を含み、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下に制限するとともに、必要に応じてＭｏ：０．０５〜２．０％、Ｖ：０．０５〜０．３％（ただしＭｎ＋Ｖが０．６％以下）の１種または２種を含有し、残部鉄および不可避的不純物を含み、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０ＭＰａ以上を有し、降伏比（σ0.2／σB）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．９超かつ残留オーステナイト量６％以下であり、更に旧オーステナイト粒度番号が１１番以上であり、表面粗さＲｍａｘが１１以下で、表面部分の圧縮残留応力が６００ＭＰａ以上であることを特徴とする高強度ばね。【選択図】図２
2005120479.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．５５〜０．６５％、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：０．３〜０．６％、Ｃｒ：０．４〜２．０％を含み、更にＭｏ：０．０５〜２．０％及びＶ：０．０５〜０．３％の内の１種または２種を含み、かつＭｎ＋Ｖが０．６％以下であり、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下に制限するとともに、残部鉄および不可避的不純物を含み、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０ＭＰａ以上を有し、降伏比（σ0.2／σB）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．９超かつ残留オーステナイト量６％以下であり、更に旧オーステナイト粒度番号が１１番以上である鋼線で形成され、
表面粗さＲｍａｘが１１μｍ以下で、表面部分の圧縮残留応力が６００ＭＰａ以上であり、かつ疲労強度が、平均応力τｍ＝６００ＭＰａで振幅応力τａ＝５１４ＭＰａの時に１×１０7回以上の耐久性をもつことを特徴とする高強度ばね。
【請求項２】
質量％で、Ｃ：０．５５〜０．６５％、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：０．３〜０．６％、Ｃｒ：０．４〜２．０％を含み、更にＭｏ：０．０５〜２．０％及びＶ：０．０５〜０．３％の内の１種または２種を含み、かつＭｎ＋Ｖが０．６％以下であり、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下に制限するとともに、残部鉄および不可避的不純物を含み、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０ＭＰａ以上を有し、降伏比（σ0.2／σB）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．９超かつ残留オーステナイト量６％以下であり、更に旧オーステナイト粒度番号が１１番以上である鋼線をコイリングした後、４００〜５００℃での低温焼き鈍し、端面研削、ショットピーニング、低温焼き鈍し、セッチングの処理を順次実施することを特徴とする高強度ばねの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高強度ばねとその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ばねは、高荷重を繰返し受けることが多いため、高強度、耐へたり性、耐久性等が求められる。特に、エンジン用バルブスプリング（弁ばね）などは、高温下の厳しい環境で酷使されるため、ばねの性能としての疲労強度とへたり特性が特に重要である。
【０００３】
自動車エンジンの弁ばねのように、高強度にも拘らず、線径が細いものに関しては冷間コイリングが一般的で、最近では懸架ばねのような太い線径のものに対しても冷間コイリングが増加してきている。冷間コイルばねにはＪＩＳ  Ｇ  ４８０１に示されるような、Ｓｉ−Ｍｎ系やＳｉ−Ｃｒ系ばね鋼を用いたオイルテンパー線が用いられていた。またさらなる高強度化を図るため、上述のベースとなるばね鋼にＭｏ、Ｖなどの合金元素を添加してオイルテンパー処理した鋼線が開発されてきた。（特許文献１、特許文献２など参照）
一般にばね素材の引張強さまたは硬度を高くすれば耐疲労性および耐へたり特性は向上することが知られている。しかし、引張強さが１９６０ＭＰａを超える高強度ばねでは非金属介在物を起点とした疲労破壊や粒界破壊など従来用いられていた低強度の材料では見られない破壊の出現頻度が高くなる。更に冷間成形を行うばねでは素材となるオイルテンパー線の加工性（ばね成形性）が重要な因子となる。すなわち、オイルテンパー線を用いて冷間成形によりコイルばねとする場合、オイルテンパー線の引張強さが高くなると破壊ひずみが小さいため、コイリング中に折損する。
【０００４】
高強度と良好なコイリング性を両立させるため、特許文献３では温間におけるコイリングが有効とされている。しかし、一般に用いられている冷間コイリング法と比較して生産性、作業性の面で難があった。また、特許文献４では残留オーステナイトを利用し、コイリングによる加工誘起変態によってひずみを開放し、折損を防止できると主張している。しかし、残留オーステナイト量の増加に対して引張試験での伸び値は増加するが、ノッチ付き試験片での曲げ試験における曲げ角度測定結果においては残留オーステナイト量には影響しないか、むしろ低下するなどの結果が示されており、その残留オーステナイト量の影響は明確ではなかった。
【特許文献１】特開平１−８３６４４号公報
【特許文献２】特開平２−５７６３７号公報
【特許文献３】特開平４−２４７８２４号公報
【特許文献４】特開平３−１６２５５０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものである。つまり、高強度で耐久性等に優れ、しかも成形性にも優れた高強度ばね及びその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
そこで、本発明者はこの課題を解決すべく鋭意研究し、疲労破壊の起点となる介在物の大きさを小さくすると共に粒界を清浄化して粒界強度を向上させる、疲労特性に影響するミクロ組織の旧オーステナイト粒径を微細にする、等を総合的に満足するばね鋼を採用し、適切な加工を施すことにより優れた特性のばねが得られることを見出し、本発明を完成させたものである。また、更に高い強度を得るためには、窒化処理を採用すると共に、得られた窒化層の焼き戻し軟化抵抗を高めるようにした。
【０００７】
すなわち、本発明の高強度ばねは、質量％で、Ｃ：０．５５〜０．６５％、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：０．３〜０．６％、Ｃｒ：０．４〜２．０％を含み、更にＭｏ：０．０５〜２．０％及びＶ：０．０５〜０．３％の内の１種または２種を含み、かつＭｎ＋Ｖが０．６％以下であり、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下に制限するとともに、残部鉄および不可避的不純物を含み、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０ＭＰａ以上を有し、降伏比（σ0.2／σB）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．９超かつ残留オーステナイト量６％以下であり、更に旧オーステナイト粒度番号が１１番以上である鋼線で形成され、表面粗さＲｍａｘが１１以下で、表面部分の圧縮残留応力が６００ＭＰａ以上であり、かつ疲労強度が、平均応力τｍ＝６００ＭＰａで振幅応力τａ＝５１４ＭＰａの時に１ｘ１０7回以上の耐久性をもつことを特徴とする。本発明の高強度ばねは極めて高い疲労強度をもつ。
【０００８】
本発明の高強度ばねは、更に、その表面粗さＲｍａｘを８．３以下で、表面部分の圧縮残留応力が１２００ＭＰａ以上の窒化層をもつものとし、疲労強度が、平均応力τｍ＝７００ＭＰａで振幅応力τａ＝５９０ＭＰａの時に１ｘ１０6回以上の耐久性をもつものとすることができる。
【０００９】
本発明の高強度ばねの製造方法は、前記鋼線をコイリングした後、４００〜５００℃での低温焼き鈍し、端面研削、ショットピーニング、低温焼き鈍し、セッチングの処理を順次実施することを特徴とする。本発明の高強度ばねの製造方法において、端面研削の後でかつショットピーニングの前に、デスケール及び４８０℃以下でのガス窒化を実施するのが好ましい。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の高強度ばねは疲労強度が極めて高い。これは冷間成形ができる１９６０ＭＰａ以上の高強度オイルテンパー線を用いていること、及びばねの表面粗さＲｍａｘが１１以下で表面部分の圧縮残留応力が６００ＭＰａ以上であることによる。本発明の高強度ばねは、ＳＮ法による１ｘ１０7回の疲労強度が、平均応力τｍ＝６００ＭＰａとしたときに、振幅応力τａが５１０ＭＰａ以上となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本発明の高強度ばねに使用するばね鋼線は、質量％で、Ｃ：０．５５〜０．６５％、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：０．３〜０．６％、Ｃｒ：０．４〜２．０％を含み、更にＭｏ：０．０５〜２．０％及びＶ：０．０５〜０．３％の内の１種または２種を含み、かつＭｎ＋Ｖが０．６％以下であり、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下に制限するとともに、残部鉄および不可避的不純物を含み、非金属介在物の大きさが１５μｍ以下、引張強度が１９６０ＭＰａ以上を有し、降伏比（σ0.2／σB）が０．８以上０．９以下、または降伏比０．９超かつ残留オーステナイト量６％以下であり、更に旧オーステナイト粒度番号が１１番以上である鋼線である。
【００１２】
Ｃはばね鋼線の基本強度に大きな影響を及ぼす元素であり、十分な強度を得るために０．５５〜０．６５％とした。０．５５％未満では焼戻し温度が低くなるめ、工業的大量生産の手法で高い引張強度を得るのが困難になり、０．６５％を超えると過共析に近くなり、Ｖ、Ｍｏ等と結びついて炭化物を生成し易いので上限を０．６５％とした。
【００１３】
Ｓｉはばねの強度、硬度と耐へたり性を確保するために必要な元素であり、少ない場合は必要な強度、耐へたり性が不足するため、１．２％を下限とした。また多量に添加しすぎると、材料を硬化させるだけでなく、脆化する。特にオイルテンパー後のコイリングにおいて折損を生じ易くなる。そこで焼入れ焼戻し後の脆化を防ぐために２．５％を上限とした。
【００１４】
Ｍｎは硬度を十分に得るため、また鋼中に存在するＳをＭｎＳとして固定し、強度低下を抑制するために０．３％を下限とする。Ｍｎの上限値を０．６％としたのはＭｎ量が多いと、伸線前の圧延時にも局部的な過冷組織を生じ易くなるためである。
【００１５】
通常、圧延は局部的な過冷組織を生じないよう注意深く行われるが、Ｍｎが多量に含まれるとミクロ偏析の影響で突発的に生じる可能性が高い。このような過冷組織は引き続き行われる伸線工程において断線の原因になる。またＭｎは伸線前の皮むき工程（シェービングあるいはピーリング工程）において加工熱による表層マルテンサイト生成を促進する。更にＭｎは残留オーステナイトの残留量に大きな影響を与える元素で、後述する製造方法で製造した場合、オイルテンパー後に残留オーステナイトを６％以下に抑制するために多くを添加できない。本発明においてはＳを制限するため、Ｍｎ添加量を機械的性質を確保できる最低限に制限した。
【００１６】
Ｃｒは焼入れ性を向上させるとともに焼戻し軟化抵抗を付与する。また窒化を行う鋼の場合、Ｎと結びついて窒化物を生成し、鋼を硬化させる。０．４％未満ではその効果は顕著ではなく、２．０％を超えるとＣｒ系炭化物を生成し、破壊特性を低下させる。従って０．４％を下限、２．０％を上限と規定した。
【００１７】
Ｐは鋼を硬化させるが、更に偏析を生じ、材料を脆化させる。特に粒界強度を低下させ、衝撃値の低下や水素の侵入により遅れ破壊などを引き起こす。そのため少ない方が良い。そこで脆化傾向が顕著となる０．０１５％以下と制限した。
【００１８】
ＳもＰと同様に鋼中に存在すると鋼を脆化させる。Ｍｎによって極力その影響を小さくできるが、ＭｎＳも介在物の形態をとるため、破壊特性は低下する。またＭｎ添加の弊害を極力小さくするためにもＳの含有量を制限し、Ｍｎ添加量を最低限に抑制することが必要である。従って、Ｓも極力少なくすることが望ましく、その悪影響が顕著となる０．０１５％を上限とした。
【００１９】
Ｖを添加すれば、軟化抵抗を高めることができる。特に最近高強度のばねを得る手法としてばねの窒化処理がしばしば適用され、この場合の窒化温度は３８０〜５８０℃という高温が適用される。このような高温熱処理を受けた際の硬さ低下を防ぐ元素としてＶは有効な元素である。しかしその効果はＶについては０．０５％未満では効果がほとんど認められず、０．３％超では粗大な未固溶介在物を生成し、靭性を低下させる。またＶもＭｎと同様に残留オーステナイト生成に影響する元素である。従ってＭｎとＶとの合計添加量が０．６％を超えると、残留オーステナイト量を６％以下にできない。そこでＭｎ＋Ｖを０．６％以下に制限した。
【００２０】
Ｍｏは焼入れ焼戻し後の軟化抵抗を与える元素であり、窒化のような高温で処理された鋼の軟化を抑制し、必要強度を与えることができる。Ｍｏが０．０５％未満であればその効果が小さく、また２．０％超では鋼中で炭化物を生成し破壊特性を低下させることがある。そのため、Ｍｏ含有量の下限を０．０５％、上限を２．０％とした。
【００２１】
非金属介在物すなわち硬質な酸化物、窒化物、硫化物については、その大きさが大きくなると疲労強度に悪影響を及ぼす。本発明で対象とする１９６０ＭＰａの高強度では小さな介在物でも破壊起点となる。そのため、本発明の強度レベルで悪影響を及ぼさない非金属介在物の大きさの上限は１５μｍであるので、これを上限値として規定した。
【００２２】
非金属介在物の測定方法は無作為の位置から採取したばね鋼線の長手方向断面を光学顕微鏡に取り付けた画像処理装置を用いて２０００ｍｍ2にわたって介在物を観察し、認められた最大の非金属介在物の円相当径を本発明で規定する非金属介在物の大きさとするものである。
【００２３】
ばね鋼線の強度であるが、高強度ばねに供するにはばね鋼線の引張強さを１９６０ＭＰａ以上としなければならない。これ以下ではコイリング後のばねの性能が従来のばね鋼線を用いたものと何ら変わりない性能となる。ただし前述したとおり、コイリングにおけるばね成形性の点からは降伏点に留意する必要がある。すなわち冷間成形では室温付近での塑性変形によってばねを成形するので、塑性変形の開始応力と破断応力が接近した材料では破断寸前の応力負荷状態で成形していることなる。このような状況では製造上のわずかな変動や、打ちきずなどの要因により、破断する確率が非常に高くなり、コイリング特性が悪くなる。
【００２４】
従って、塑性変形開始応力と破断応力の差が大きい材料の方がコイリング特性が良いと考えられる。このような観点から、塑性変形開始応力と破断応力の差を示す指標として降伏比を用い、引張強さが１９６０ＭＰａの場合、降伏比を０．９以下にすれば良いことを見出した。
【００２５】
ここで降伏比とはばね鋼線のオフセット法により測定した０．２％耐力（σ0.2）と引張試験における破断応力（σB）の比（σ0.2／σB）である。逆にこの降伏比が０．８未満になると十分なへたり特性を発揮できない。そこでへたりの観点から降伏比を０．８以上とした。ただしこの規定は残留オーステナイト量によっても変動するため残留オーステナイト量が６％以下では降伏比０．９超でも冷間コイリング可能である。
【００２６】
残留オーステナイト量６％以下とした理由を述べる。残留オーステナイトは偏析部や旧オーステナイト粒界付近に残留することが多い。残留オーステナイトは加工誘起変態によってマルテンサイトとなるが、ばね成形時に誘起変態すると材料に局部的な高硬度部が生成され、むしろばねとしてのコイリング特性を低下させることを見出した。
【００２７】
また最近のばねはショットピーニングやセッチングなど塑性変形による表面強化を行うが、このように塑性変形を加える工程を複数含む製造工程を有する場合、早い段階で生じた加工誘起マルテンサイトが破壊ひずみを低下させ、加工性や使用中のばねの破壊特性を低下させる。また打ちきず等の工業的に不可避の変形が導入された場合にもコイリング中に容易に折損する。従って、残留オーステナイトを極力低減し、加工誘起マルテンサイトの生成を抑制することで、加工性を向上させる。
【００２８】
残留オーステナイト量を６％以下とするには焼入れ時の冷却媒体の温度が６０℃以上に上昇しないように制御して、焼入れを徹底させることが必要であるが、化学成分の点でも注意する必要がある。
【００２９】
オイルテンパー線は伸線材からオーステナイト化までの加熱、焼入れ、焼戻しという三つの工程を連続的に行うことによって製造されるが、残留オーステナイトの発生は合金元素の固容量、焼入れ時の線の温度、焼戻しの３条件によって左右される。すなわち、合金元素のうちオーステナイト安定化元素である炭素、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｍｏといった元素がオーステナイト中に固溶すると残留オーステナイトが発生し易くなる。また、合金元素が添加されるとマルテンサイト変態開始温度（Ｍｓ点）、マルテンサイト変態終了温度（Ｍｆ点）が低下し、一般の焼入れ剤による焼入れ温度ではＭｆ点以下にならなくなって完全にマルテンサイト化できず、残留オーステナイトが発生し易くなる。
【００３０】
発生した残留オーステナイトはその後の焼戻し工程で分解するが、高強度を得るために焼戻し温度が低い場合や焼戻し時間が短い場合には分解が完了せず、鋼線内に残留することになる。合金元素の添加が少なければ残留オーステナイトの発生量を容易に減少できるが、請求項１または３に規定した添加元素は鋼の軟化抵抗を高め、高強度を得る観点から必要不可欠である。請求項１または３の化学成分の鋼をオイルテンパー処理において残留オーステナイトを６％以下とするには焼入れ温度をなるべく低くし、十分冷却することが重要であり、焼入れ時の線の温度を４５℃以下とすることにより良好な結果が得られる。
【００３１】
降伏比を適切にすれば残留オーステナイト量が６％を超えてもコイリング可能であるが、残留オーステナイトはばねとして使用中に徐々に加工誘起マルテンサイトとして分解が進行し、その全長を変化させるので、ばねのへたりの観点からは極力低い方が好ましい。
【００３２】
すでに述べたとおり、旧オーステナイト粒径が小さいほどばねとしての加工性とばね疲労強度の点で優れる。本発明の高強度ばねにおいては旧オーステナイト粒径の粒度番号が１１番に達しないと疲労強度の点で劣る。従って旧オーステナイト粒度番号１１番以上の細粒であることを規定に加えた。
【００３３】
本発明の高強度ばねは、その表面粗さＲｍａｘが１１以下で表面部分の圧縮残留応力が６００ＭＰａ以上であり、その疲労強度が、平均応力τｍ＝６００ＭＰａで振幅応力τａ＝５１４ＭＰａの時に１ｘ１０7回以上の耐久性をもつ。かかる表面粗さ、残留圧縮応力及び疲労強度は、本発明に係るばね鋼線をコイリングした後４００〜５００℃で低温焼き鈍しを行い、適切なショットピーニングを行うことにより得られる。
【００３４】
更に、表面粗さＲｍａｘが８．３以下で表面部分の圧縮残留応力が１２００ＭＰａ以上の窒化層をもち、その疲労強度が、平均応力τｍ＝７００ＭＰａで振幅応力τａ＝５９０ＭＰａの時に１ｘ１０6回以上の耐久性をもつ高強度ばねは、本発明に係るばね鋼線をコイリングした後４００〜５００℃で低温焼き鈍しを行い、その後４８０℃以下でガス窒化を実施して表面部を窒化層とし、その後適切なショットピーニングを行うことにより得られる。
【００３５】
本発明の高強度ばねの製造方法で実施するショットピーニングは、ばねの表面に圧縮残留応力を付与するもので、これによりばねの耐疲労性（疲労強度）が著しく向上する。ショットピーニングで使用するショットは、カットワイヤ（ＣＷ）でもスチールボール（ＳＢ）でも良く、また、投射方法も空気噴射方式でも遠心式でも良い。さらに、ショットピーニング工程は多段でも良い。つまり、大径のショットを用いた第１ショットピーニング後に小径のショットを用いた第２ショットピーニングを行っても良い。
【００３６】
本発明の高強度ばねの製造方法で実施する窒化処理は、ばねの表面層の硬度を上げると共に、圧縮残留応力が加わって、耐疲労性の向上に有効である。
【００３７】
この窒化処理は、例えば従来と同様にアンモニア雰囲気中に５００℃以下で１〜２４時間で処理することにより所定の窒化層を形成できる。得られる窒化層の表面付近の硬度は、ビッカース硬さ７００以上となる。
【００３８】
荷重方向が一定のコイルばねには、ショットピーニングの後にセッチングを行うのが好ましい。塑性ひずみを与えることにより、弾性限（比例限）が著しく向上するからである。更には、この後に低温焼きなましを行うことにより、弾性限を更に向上させることができる。これはひずみ時効によるものであり、耐へたり性を向上させるのに好ましい。通常、１５０〜３００℃で低温焼きなましを行う。また、２００〜４００℃の温間セッチングを行うことにより、格別に耐へたり性を向上させることができ、負荷される応力の大きい自動車の懸架コイルばねやエンジン用バルブ・スプリングなどには好ましい。
【実施例】
【００３９】
（ばね鋼）
表１に本発明に係るばね鋼の化学成分とともに比較例の化学成分を示す。本発明に係るばね鋼例および比較例は表１に示す化学成分に溶製され、熱間圧延によりφ８ｍｍの線材とした後、パテンチング−皮剥き−伸線−焼鈍−オイルテンパーの各処理を施してφ３．２ｍｍのオイルテンパー線を作成した。発明例を含めて伸線過程で断線等の不具合は発生していない。
【００４０】
表２に発明に係るばね鋼および比較例のオイルテンパー線の熱処理条件および機械的性質等を示す。発明に係るばね鋼のオイルテンパー線の強度は耐疲労特性および耐へたり特性の観点から引張り強さを１９６０ＭＰａ以上とした。比較例も一部を除き、基本的には同一強度としたが、化学成分等が本発明に係るばね鋼の規定範囲外であったり、旧オーステナイト粒径などを規定外とした。化学成分が規定範囲内のものであっても熱処理条件の変更により旧オーステナイト粒度番号を変化させた。
【００４１】
本発明に係るばね鋼はＶ、Ｍｏ等の未固溶炭化物を避けるため、従来より加熱温度を高めた。通常未固溶炭化物は加熱温度を高めると減少するが、そのことは同時にオーステナイト粒径を粗大化させることにもなる。そこでオーステナイト粒径を微細にするためにその加熱時間は短いレベルとし、未溶解炭化物を避けつつ、旧オーステナイト粒径を微細に維持するという、高度な制御を行った。
【００４２】
更に残留オーステナイト量を抑制するために焼入れ温度を４５℃以下とした。更に、焼戻し温度を高めることにより、発生した残留オーステナイトの分解を促進し、その量を６％以下に制御した。
【００４３】
また、ばね成形にあたって折損を避けるため、降伏比も０．８〜０．９程度に調整した。一方、比較例は化学成分が規定外の鋼線に加え、化学成分が本発明に係るばね鋼の規定範囲内であっても残留オーステナイト量や旧オーステナイト粒径番号など鋼線のミクロ組織や強度の点で規定範囲外の例である。
【００４４】
オイルテンパー線は高強度になると、切り欠き感受性が高まり、ばね成形加工時に微細なきずを起点として折損を生じ易くなる。このばね成形性を評価する手法として、ばね成形前に先立ち、高合金製チップをオイルテンパー線に押し付けて深さ２５μｍのノッチをつけ、次にノッチに引張応力が負荷されるようにノッチの反対側に半径６．５ｍｍのポンチで３点曲げ加工を与え、折損までの曲げ角度を測定するノッチ曲げ試験を行った。その概略は図１に示すとおりで、折損までの曲げ角度θを測定した。
【００４５】
残留オーステナイト量はＸ線回折装置を利用し、そのピークの積分強度の大きさから定量した質量％で示す。この方法では質量％で残留オーステナイト量２％以上あれば精度良く測定できるとされている。
【００４６】
旧オーステナイト粒度番号はＪＩＳに準拠し、鏡面研磨した鋼線断面を７視野において測定し、その平均を各実施例の旧オーステナイト粒度番号とした。
【００４７】
表２にはこれらの関係から各成分系におけるオイルテンパー処理条件、降伏比、残留オーステナイト量、旧オーステナイト粒度番号、ばね成形性、疲労特性および耐へたり性を示す。表２において成形性はばね成形時の折損確率を表したもので、○：０．００１％以下、×：０．００１％を超える場合である。更に疲労特性は５×１０7回の繰り返し回数での平均負荷応力６８６ＭＰａからの応力振幅でのばね折損の有無で表し、振幅４５０ＭＰａ以上の場合、その評価を○：良、４５０ＭＰａ以下の場合×：不良で示した。
【００４８】
本発明に係るオイルテンパー線は１９６０ＭＰａ以上の引張強さにもかかわらず、前述のようなノッチ曲げ試験により優れた加工性を有することがわかる。
【００４９】
また表３に評価に用いたばねの諸元を示す。２種類のばねにより、ばね成形性の評価と耐疲労特性および耐へたり特性を評価した。ばね仕様１は耐疲労特性および耐へたり性の評価用であり、ばね仕様２は冷間でのばね成形性評価用である。表２にその評価結果を示す。
【００５０】
ばね仕様１のばねは窒化処理とショットピーニングを施して試験に供した。従来鋼によるオイルテンパー線はばね成形性に優れるものは疲労強度および耐へたり性に劣るのに対し、本発明に係るばね鋼であるオイルテンパー線はばね成形時の折損がなく、耐疲労特性、耐へたり特性の点においても比較鋼と同等以上であった。特にオーステナイト粒径が微細なばねは容易にコイルばねに加工できただけでなく、ばねとしての疲労強度に優れていた。
【００５１】
焼入れ温度を低くしてかなり工業的に無理な方法で作成した鋼線や化学成分が本発明に係るばね鋼の規定内であっても規定を超える大きさの非金属介在物を含む鋼線や旧オーステナイト粒度番号が規定より小さく粒径が大きな鋼線を用いた場合、ばね加工は可能であってもばねとしての疲労特性が劣った。
【００５２】
図２に旧オーステナイト粒度番号と疲労特性評価試験において５×１０7回の時間強さにおける応力振幅の関係を示した。実施例１〜６（発明例）と本発明に係るばね鋼の規定された化学成分で旧オーステナイト粒度を故意に大きくした実施例１３〜１５（比較例）の疲労強度評価結果を示した。疲労強度に関して旧オーステナイト粒度番号は影響することがわかる。その粒度番号が１１番を超えるとほぼ同等の疲労強度となり、その効果が飽和することがわかる。
【００５３】
また降伏比や残留オーステナイト量が規定外の場合にはコイリング時の折損確率が高く、工業的製造が不可能と判定された。
【００５４】
【表１】
2005120479.tif 000003
【００５５】
【表２】
2005120479.tif 000004
【００５６】
【表３】
2005120479.tif 000005
【００５７】
（高強度ばね）
本実施例では、発明鋼種として合金成分が中央値に近い値のもので、炭素０．６４質量％（以下、％は特に明記されていない限り質量％を意味する。）、珪素２．０２％、マンガン０．３０％、燐０．０１０％、硫黄０．００５％、クロム０．８６％、モリブデン０．１０％、バナジウム０．１０％、残部は実質的に鉄とからなる組成のものを用いた。このばね用鋼材を使用し、疵取加工、熱間圧延、皮むき、焼き鈍しの各処理した後、冷間伸線し、オイルテンパー処理を行って直径３．２ｍｍの本発明に係るばね用鋼線を得た。この本発明に係るばね用鋼線の引張強さσＢは２１４８ＭＰａであった。
【００５８】
なお、比較例のばね用鋼線として、炭素０．６４％、珪素１．４６％、マンガン０．７２％、燐０．０１０％、硫黄０．００６％、クロム０．６３、バナジウム０．１２％、残部は実質的に鉄とからなる合金鋼のばね用鋼材を使用した。そして、同様に、疵取加工、熱間圧延、皮むき、焼き鈍しの各処理した後、冷間伸線し、オイルテンパー処理を行って直径３．２ｍｍの比較例のばね用鋼線（オイルテンパー線（ＳＷＯＳＣ−ＶＨＶ）を得た。この比較例のばね用鋼線の引張強さσＢは２１４４ＭＰａであった。
【００５９】
次に、これら２種類のばね用鋼線を用い、冷間コイリング成形を行い、線径φ３．２ｍｍ、コイル中心径φ２０．０ｍｍ（コイル外径φ２３．２ｍｍ）、総巻数６．０巻、有効巻数４．０巻のコイルばねを得た。得られた２種類のコイルばねを表４に示す加工条件で加工しＮｏ．１１〜Ｎｏ．１７及びの７種類の本発明の高強度ばねと、Ｎｏ．１８の１種類の比較例のばねを製造した。
【００６０】
具体的には、まず表４に示す低温焼き鈍し条件で、炉内で３０分行った。その後、両座面を研削し、自由長４７．０ｍｍのコイルばねとした。
【００６１】
【表４】
2005120479.tif 000006
【００６２】
次に、Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．１５の５種類の本発明の高強度ばねではガス窒化処理を行った。窒化処理はアンモニア雰囲気中で４６５℃あるいは４７５℃で３時間処理した。これにより、ばね表面部分に窒化層を形成した。なお、Ｎｏ．１６及びＮｏ．１７の２種類の本発明の高強度ばねと、Ｎｏ．１８の比較例のばねについては窒化処理を行わなかった。
【００６３】
その後、表４に示すショット及び処理時間でショットピーニング処理を行った。ショットピーニング処理の後、２２５℃で１５分以上の均熱の低温焼き鈍し、２２５℃、１３５０ＭＰａ、１０秒間のセッチングを行い、Ｎｏ．１１〜Ｎｏ．１７の７種類の本発明の高強度ばねと、Ｎｏ．１８の１種類の比較例のばねを製造した。
【００６４】
得られた８種類の高強度ばねの評価を行った。評価はばねの表面粗さの測定、表面部分の硬さの測定、Ｘ線による残留応力の測定、及び疲労強度を測定した。表面粗さ、表面部分の硬さ及びＸ線による残留応力の測定結果を表５に、疲労強度の測定条件と測定結果を表６に示す。
【００６５】
【表５】
2005120479.tif 000007
【００６６】
【表６】
2005120479.tif 000008
【００６７】
硬さの測定は試験に供したばねを切断し切断面上での硬さをヴィカース硬度計で測定した。残留応力はＸ線によるＳＩＮ2ψ−側傾法で測定した。疲労強度はＳＮ法で求めた。
【００６８】
表５の疲労強度の７００±５９０の数値は、平均応力τｍが７００ＭＰａで振幅応力τａが５９０ＭＰａであることを示し、１０6、１０7は圧縮応力が作用した回数を示し、○印は８個の試験ばね全てが破壊しなかった回数を示す。
【００６９】
本発明の実施例となるＮｏ．１１〜Ｎｏ．１７の７種類のばねはＮｏ．１８の比較例のばねに比較し、疲労強度が極めて高い。特にＮｏ．１１〜Ｎｏ．１５の窒化処理を行ったばねは７００±５００ＭＰａの繰り返し荷重に対して１０7回近い回数に耐えることができる。この高い疲労強度は窒化処理とショットブラスト処理により表面粗さをＲｍａｘで８．３以下に抑え、１２００ＭＰａと高い圧縮残留応力を付与した結果であると考えられる。
【００７０】
Ｎｏ．１１のばねの疲労強度はＮｏ．１２のばねの疲労強度に比較し極めて高い。この高い疲労強度は高い最大圧縮残留応力に対応している。Ｎｏ．１４のばねの疲労強度から窒化処理温度が４６５℃とＮｏ．１１のばねの窒化温度に対して１０℃低い場合でも高い疲労強度が得られることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００７１】
【図１】ノッチ曲げ試験方法を示す図である。
【図２】疲労強度と旧オーステナイト粒度番号の関係を示す図である。
【図１】
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【図２】
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