(57)【要約】【要  約】【課  題】  耐食性が良好であると同時に、接触抵抗が小さい（すなわち電気伝導性に優れる）固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼、およびそれを用いた固体高分子型燃料電池を提供する。【解決手段】  Ｃを0.03質量％以下，Crを16〜30質量％，Niを７〜40質量％含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有するステンレス鋼であって、かつステンレス鋼の表面の不働態皮膜に含有されるCr含有量とFe含有量から算出されるCr／Fe比を原子数比で１以上とする。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃを0.03質量％以下、Crを16〜30質量％、Niを７〜40質量％含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有するステンレス鋼であって、かつ前記ステンレス鋼の表面の不働態皮膜に含有されるCr含有量とFe含有量から算出されるCr／Fe比が原子数比で１以上であることを特徴とする固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼。
【請求項２】
前記ステンレス鋼が、前記組成に加えて下記の (1)〜(3) の群から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼。
(1) Mo：10質量％以下
(2) Ｎ： 0.4質量％以下
(3) Cu：３質量％以下
【請求項３】
前記ステンレス鋼が、前記組成に加えて下記の (a)〜(b) の群から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする請求項１または２に記載の固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼。
(a) Si： 1.5質量％以下
(b) Mn： 2.5質量％以下
【請求項４】
固体高分子膜、電極およびセパレータからなる固体高分子型燃料電池であって、前記セパレータとして請求項１、２または３のいずれかに記載の固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼を用いることを特徴とする固体高分子型燃料電池。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐久性に優れるとともに接触抵抗値の小さい固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼、ならびにそのステンレス鋼製セパレータを用いた固体高分子型燃料電池に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、地球環境保全の観点から、発電効率に優れ、ＣＯ2 を排出しない燃料電池の開発が進められている。この燃料電池はＨ2 とＯ2 を反応させて電気を発生させるものであり、その基本構造は、電解質膜（すなわちイオン交換膜），２つの電極（すなわち燃料極と空気極），Ｏ2（すなわち空気）とＨ2の拡散層，および２つのセパレータから構成される。そして、使用される電解質膜の種類に応じて、リン酸型燃料電池，溶融炭酸塩型燃料電池，固体電解質型燃料電池，アルカリ型燃料電池，固体高分子型燃料電池等が開発されている。
【０００３】
これらの燃料電池のうち、固体高分子型燃料電池は、リン酸型燃料電池および溶融炭酸塩型燃料電池等に比べて、
(A) 発電温度が80℃程度であり、格段に低い温度で発電できる、
(B) 燃料電池本体の軽量化，小型化が可能である、
(C) 短時間で立上げできる、
等の利点を有している。このため、固体高分子型燃料電池は、電気自動車の搭載用電源，家庭用の定置型発電機，携帯用の小型発電機として利用するべく、今日もっとも注目されている燃料電池である。
【０００４】
固体高分子型燃料電池は、高分子膜を介してＨ2 とＯ2 から電気を取り出すものであり、図１に示すように、ガス拡散層２，３（たとえばカーボンペーパ等）およびセパレータ４，５によって膜−電極接合体１を挟み込み、これを単一の構成要素（いわゆる単セル）とし、セパレータ４とセパレータ５との間に起電力を生じさせるものである。
【０００５】
なお膜−電極接合体１は、ＭＥＡ（すなわち Membrance-Electrode Assembly ）と呼ばれており、高分子膜とその膜の表裏面に白金系触媒を担持したカーボンブラック等の電極材料を一体化したものであり、厚さは数10μｍ〜数100 μｍである。ガス拡散層２，３は、膜−電極接合体１と一体化される場合も多い。
【０００６】
固体高分子型燃料電池を上記した用途に適用する場合は、このような単セルを直列に数十〜数百個つないで燃料電池スタックを構成して使用している。
【０００７】
セパレータ４，５には、
(A) 単セル間を隔てる隔壁
としての役割に加え、
(B) 発生した電子を運ぶ導電体、
(C) Ｏ2 （すなわち空気）とＨ2 が流れる空気流路，水素流路、
(D) 生成した水やガスを排出する排出路
としての機能が求められる。さらに固体高分子型燃料電池を実用に供するためには、耐久性や電気伝導性に優れたセパレータ４，５を使用する必要がある。
【０００８】
耐久性に関しては、電気自動車の搭載用電源として使用される場合は、約5000時間と想定されている。あるいは家庭用の定置型発電機等として使用される場合は、約 40000時間と想定されている。したがってセパレータ４，５には、長時間の発電に耐えられる耐食性等の特性が要求される。
【０００９】
また電気伝導性に関しては、セパレータ４，５とガス拡散層２，３との接触抵抗は極力低いことが望まれる。 その理由は、セパレータ４，５とガス拡散層２，３との接触抵抗が増大すると、固体高分子型燃料電池の発電効率が低下するからである。つまり、接触抵抗が小さいほど、電気伝導性が優れている。
【００１０】
現在までに、セパレータ４，５としてグラファイトを用いた固体高分子型燃料電池が実用化されている。このグラファイトからなるセパレータ４，５は、接触抵抗が比較的低く、しかも腐食しないという利点がある。しかしながら衝撃によって破損しやすいので、小型化が困難であり、しかも空気流路６，水素流路７を形成するための加工コストが高いという欠点がある。グラファイトからなるセパレータ４，５が有するこれらの欠点は、固体高分子型燃料電池の普及を妨げる原因になっている。
【００１１】
そこでセパレータ４，５の素材として、グラファイトに替えて金属素材を適用する試みがなされている。特に、耐久性向上の観点から、ステンレス鋼を素材としたセパレータ４，５の実用化に向けて、種々の検討がなされている。
【００１２】
たとえば特開平8-180883号公報には、不働態皮膜を形成しやすい金属をセパレータとして用いる技術が開示されている。しかし不働態皮膜の形成は、接触抵抗の上昇を招くことになり、発電効率の低下につながる。このため、これらの金属素材は、カーボン素材と比べて接触抵抗が大きく、しかも耐食性が劣る等の改善すべき問題点が指摘されていた。
【００１３】
また特開平10-228914 号公報には、SUS304等の金属セパレータの表面に金めっきを施すことにより、接触抵抗を低減し、高出力を確保する技術が開示されている。しかし、薄い金めっきではピンホールの発生防止が困難であり、逆に厚い金めっきではコストの問題が残る。
【００１４】
また特開2000-277133 号公報には、フェライト系ステンレス鋼基材にカーボン粉末を分散させて、電気伝導性を改善したセパレータを得る方法が開示されている。しかしながらカーボン粉末を用いた場合も、セパレータの表面処理には相応のコストがかかることから、依然としてコストの問題が残っている。 また、表面処理を施したセパレータは、組立て時にキズ等が生じた場合に、耐食性が著しく低下するという問題点も指摘されている。
【００１５】
さらに、ステンレス鋼に表面処理を施さず、そのままセパレータに適用しようとする試みがなされている。たとえば特開2000-239806 号公報や特開2000-294255 号公報には、Cu，Niを積極的に添加した上で、Ｓ，Ｐ，Ｎ等の不純物元素を低減し、かつＣ＋Ｎ≦0.03質量％，10.5質量％≦Cr＋３×Mo≦43質量％を満足するセパレータ用フェライト系ステンレス鋼が開示されている。特開2000-265248 号公報や特開2000-294256 号公報には、Cu，Niを 0.2質量％以下に制限して金属イオンの溶出を抑えた上で、Ｓ，Ｐ，Ｎ等の不純物元素を低減し、かつＣ＋Ｎ≦0.03質量％，10.5質量％≦Cr＋３×Mo≦43質量％を満足するセパレータ用フェライト系ステンレス鋼が開示されている。
【００１６】
しかし、これらの発明は、いずれもステンレス鋼の成分を所定の範囲に規定して、不働態皮膜を強固にすることによって、表面処理を施さず、そのまま使用しても溶出金属イオンによる電極担持触媒の触媒能の劣化を低減し、腐食生成物による電極との接触抵抗の増加を抑制しようとする思想に基づいている。したがって、ステンレス鋼自体の接触抵抗を低下させようとするものではない。
【００１７】
一方、プレス成形によって流路溝を形成する場合は、オーステナイト系ステンレス鋼の方が、フェライト系ステンレス鋼に比べて成形性が優れている。そのため、プレス成形に対応できる素材として、接触抵抗値の低いオーステナイト系ステンレス鋼が求められていた。
【特許文献１】特開平8-180883号公報
【特許文献２】特開平10-228914 号公報
【特許文献３】特開2000-277133 号公報
【特許文献４】特開2000-239806 号公報
【特許文献５】特開2000-294255 号公報
【特許文献６】特開2000-265248 号公報
【特許文献７】特開2000-294256 号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
本発明は、従来の技術が抱えている上記のような問題点に鑑み、耐食性が良好であると同時に、接触抵抗が小さい（すなわち電気伝導性に優れる）固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼、およびそれを用いた固体高分子型燃料電池を提供することを目的とする。
【００１９】
すなわち本発明は、素材となるステンレス鋼の成分のみならず表面に存在する不働態皮膜の成分を所定の範囲に規定することにより、表面処理を施さなくても接触抵抗が小さく、発電効率が優れ、かつステンレス鋼自体の耐食性が高い固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼、およびそれを用いた固体高分子型燃料電池を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
本発明者らは、接触抵抗を低く抑えた上で、高い耐食性を発揮するためのオーステナイト系ステンレス鋼製セパレータについて、ステンレス鋼の成分，表面不働態皮膜の成分の観点から鋭意研究を行なった。その結果、オーステナイト系ステンレス鋼においても、その表面に生成する不働態皮膜の組成を制御することによって接触抵抗が大幅に低減されることを見出した。
【００２１】
まず本発明を想到するにいたった実験結果について説明する。
【００２２】
実験では、市販のSUS316L （厚さ0.5mm ）を素材とし、硝酸を10質量％，塩酸を50質量％，ピクリン酸を１質量％含む酸性水溶液を用いて種々の温度，時間でエッチング処理を行なった後、純水洗浄，冷風乾燥して、接触抵抗の測定に供した。
【００２３】
接触抵抗の測定は、同一条件でエッチング処理した試験片（50mm×50mm）を４枚準備して、図２に示すように２枚の試験片８を、その両側から同じ大きさの３枚のカーボンペーパ（東レ製 TGP-H-120）９で交互に挟み、さらに銅板に金めっきを施した電極10を接触させ、単位面積あたり 137.2Ｎ／cm2 （すなわち 14kgf／cm2 ）の圧力をかけて試験片８間の抵抗を測定した。その測定値に接触面の面積を乗じ、さらに接触面の数（＝２）で除した値を接触抵抗値とした。
【００２４】
なお接触抵抗値は、２枚１組の試験片８を交換しながら６回測定した測定値に基づいてそれぞれ算出し、その平均値を表１に示す。
【００２５】
参考例として、表面に金めっき（厚さ約 0.1μｍ）を施したステンレス鋼板（厚さ0.3mm ，SUS304相当）およびグラファイト板（厚さ５mm）についても、同様の測定を行ない、接触抵抗値を算出した。その結果を表１に併せて示す。
【００２６】
またエッチング処理を施した後の不働体皮膜のCr含有量とFe含有量を測定し、Cr／Fe比を算出した。その結果を表１に示す。なおCr含有量とFe含有量は、オージェ電子分光法を用いてCrとFeのスペクトル強度から求め、その原子数比を算出してCr／Fe比とした。
【００２７】
【表１】
2005089800.tif 000003
【００２８】
表１から明らかなように、ステンレス鋼板をエッチング処理することによって接触抵抗値は低下する。特に、不働態皮膜のCr／Fe比が原子数比で１以上であれば、ステンレス鋼板の接触抵抗値は10ｍΩ・cm2 以下となり、金めっきを施したステンレス鋼板やグラファイト板と同等の接触抵抗値が得られる。接触抵抗値が10ｍΩ・cm2 以下であれば、燃料電池の特性にほとんど悪影響を及ぼさない。
【００２９】
これまで耐食性の観点から不働態皮膜のCr／Fe比の影響が調査された例はあるが、この実験によって、オーステナイト系ステンレス鋼においても、不働態皮膜の成分を調整すれば接触抵抗値を大幅に低減できるという従来にない知見を得た。この知見に基づいて完成された本発明は下記の通りである。
【００３０】
すなわち本発明は、Ｃを0.03質量％以下，Crを16〜30質量％，Niを７〜40質量％含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有するオーステナイト系ステンレス鋼であって、かつステンレス鋼の表面の不働態皮膜に含有されるCr含有量とFe含有量から算出されるCr／Fe比が原子数比で１以上である固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼である。
【００３１】
本発明では、ステンレス鋼が前記した組成に加えて下記の (1)〜(3) の群から選ばれる１種以上を含有することが好ましい。
【００３２】
(1) Mo：10質量％以下
(2) Ｎ： 0.4質量％以下
(3) Cu：３質量％以下
さらに、前記した組成に加えて下記の (a)〜(b) の群から選ばれる１種以上を含有することが好ましい。
【００３３】
(a) Si： 1.5質量％以下
(b) Mn： 2.5質量％以下
また本発明は、固体高分子膜、電極およびセパレータからなる固体高分子型燃料電池であって、セパレータとして上記の固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼を用いる固体高分子型燃料電池である。
【発明の効果】
【００３４】
本発明によれば、接触抵抗値が低く、かつ耐食性に優れた固体高分子型燃料電池セパレータ用ステンレス鋼が得られる。 したがって、従来から耐久性の問題から高価なグラファイト製セパレータを使用していた固体高分子型燃料電池に、安価なステンレス鋼製セパレータを提供することが可能となった。
【００３５】
なお、本発明は、固体高分子型燃料電池セパレータに限らず、電気伝導性を有するステレンス製電気部品としても広く利用できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３６】
まず、本発明に係るセパレータ用ステンレス鋼の成分の限定理由を説明する。
【００３７】
Ｃ：0.03質量％以下
Ｃは、ステンレス鋼中のCrと反応し、粒界にCr炭化物として析出するので、耐食性の低下をもたらす。したがってＣは、含有量が小さいほど好ましく、Ｃが0.03質量％以下であれば、耐食性を著しく低下させることはない。なお、好ましくは 0.015質量％以下である。
【００３８】
Cr：16〜30質量％
Crは、ステンレス鋼板としての基本的な耐食性を確保するために必要な元素であり、Cr含有量が16質量％未満では、セパレータとして長時間の使用に耐えられない。また、Cr含有量が16質量％未満では、不働態皮膜のCr／Fe比を１以上に調整して、接触抵抗値を10ｍΩ・cm2 以下とすることが困難である。一方、Cr含有量が30質量％を超えると、オーステナイト相を生成させるのが困難である。したがってCr含有量は、16〜30質量％とした。なお、好ましくは17〜26質量％である。
【００３９】
Ni：７〜40質量％
Niは、オーステナイト相を安定化させる元素であり、オーステナイト相を生成させるために添加する。Ni含有量が７質量％未満では、オーステナイト相を安定化させる効果が得られない。一方、Ni含有量が40質量％を超えると、Niを過剰に消費することによってコストの上昇を招く。したがってNi含有量は、７〜40質量％とした。
【００４０】
なお本発明では、後述する通り、MoあるいはＮを適宜添加できる。MoやCrは、フェライト相を安定化させる元素である。Ｎは、Niと同様に、オーステナイト相を安定化させる元素である。したがって、これらのCr，Mo，Ｎの添加量に応じて、Ni含有量を７〜40質量％の範囲内で調整することが好ましい。
【００４１】
本発明のセパレータ用ステンレス鋼では、Ｃ，Cr，Niに加えて、必要に応じて下記の元素を添加しても良い。
【００４２】
Mo：10質量％以下， Ｎ： 0.4質量％以および Cu：３質量％以下の群から選ばれる１種以上
Mo：10質量％以下
Moは、ステンレス鋼板の隙間腐食等の局部腐食を抑制するのに有効な元素である。しかし、10質量％を超えて添加すると、ステンレス鋼が著しく脆化して生産性が低下するとともに、Moを過剰に消費することによってコストの上昇を招く。したがってMoを添加する場合は、10質量％以下が好ましい。ただし、１〜８質量％が一層好ましい。
【００４３】
Ｎ： 0.4質量％以下
Ｎも、ステンレス鋼板の隙間腐食等の局部腐食を抑制するのに有効な元素である。しかし、 0.4質量％を超えて添加すると、ステンレス鋼の溶製段階でＮを添加するために長時間を要するので生産性の低下を招くとともに、鋼板の成形性が低下する。したがってＮを添加する場合は、 0.4質量％以下が好ましい。ただし、0.01〜0.3 質量％が一層好ましい。
【００４４】
Cu：３質量％以下
Cuは、ステンレス鋼板の耐食性を改善するのに有効な元素である。しかし、３質量％を超えて添加すると、熱間加工性が劣化し、生産性の低下を招くばかりでなく、Cuを過剰に添加することによってコストの上昇を招く。したがってCuを添加する場合は、３質量％以下が好ましい。ただし、0.01〜2.5 質量％が一層好ましい。
【００４５】
Si： 1.5質量％以下およびMn： 2.5質量％以下の群から選ばれる１種以上
Si： 1.5質量％以下
Siは、脱酸のために有効な元素であり、ステンレス鋼の溶製段階で添加される。しかし過剰に含有させるとステンレス鋼板が硬質化し、延性が低下するので、Siを添加する場合は、 1.5質量％以下が好ましい。ただし、0.01〜1.0 質量％が一層好ましい。
【００４６】
Mn： 2.5質量％以下
Mnは、不可避的に混入したＳと結合し、ステンレス鋼に固溶したＳを低減する効果を有するので、Ｓの粒界偏析を抑制し、熱間圧延時の割れを防止するのに有効な元素である。このような効果は、含有量が 2.5質量％以下で発揮される。したがってMnを添加する場合し、2.5質量％以下が好ましい。ただし、0.01〜2.0 質量％が一層好ましい。
【００４７】
本発明では、上記した元素の他に、耐粒界腐食性向上のためにTi，Nbをそれぞれ 1.0質量％以下を添加しても良い。また脱酸元素としてAlを 0.2質量％以下を添加しても良い。
【００４８】
その他の元素は、残部Feおよび不可避的不純物である。
【００４９】
次に、本発明に係るセパレータ用ステンレス鋼が具備すべき特性について説明する。
【００５０】
ステンレス鋼板表面の不働態皮膜のCr／Fe比：原子数比で１以上
不働態皮膜の成分は接触抵抗値を低減する上で重要な要因であり、接触抵抗値を低くするためには、不働態皮膜のCr含有量とFe含有量から算出されるCr／Fe比を高くする必要がある。前記した実験結果で説明した通り、 10ｍΩ・cm2 以下の接触抵抗値を得るためには、Cr／Fe比を原子数比で１以上とする必要がある。
【００５１】
このように不働態皮膜のCr含有量とFe含有量を調整するためには、酸を用いたエッチング，酸性水溶液への浸漬，電解エッチング等の手法を用いることができる。
【００５２】
不働態皮膜のCr含有量とFe含有量の調整は、ステンレス鋼板をセパレータに加工する前に行なっても良いし、あるいはセパレータに加工した後で行なっても良い。ただし、Cr／Fe比を安定して１以上に維持するためには、セパレータに加工した後で酸洗処理を行なうのが好ましい。
【００５３】
このようにして作製したステンレス鋼製セパレータを用いて固体高分子型燃料電池を製造すると、接触抵抗値が低く、発電効率が優れ、かつ耐食性が高い固体高分子型燃料電池が製造できる。
【実施例】
【００５４】
転炉および２次精錬によって表２に示す成分のステンレス鋼を溶製し、さらに連続鋳造法によって厚さ200mm のスラブとした。このスラブを1250℃に加熱した後、熱間圧延によって厚さ４mmの熱延ステンレス鋼板とし、さらに焼鈍（ 950〜1200℃）および酸洗処理を施した。次いで、冷間圧延によって厚さ0.3mm とし、さらに焼鈍（ 950〜1150℃）および酸洗処理の後、調質圧延を行ない、いわゆる２Ｂ仕上げの冷延ステンレス鋼板（厚さ 0.2mm）とした。
【００５５】
【表２】
2005089800.tif 000004
【００５６】
得られた冷延ステンレス鋼板の板幅中央部かつ長手方向中央部から 200mm×200mm の試験片を４枚ずつ切り出した。鋼番号１〜８の冷延ステンレス鋼板から各々切り出した４枚の試験片にプレス加工を施して、所定の形状を有するセパレータとした。その後、各鋼番号毎に一部のセパレータに不働態皮膜調整処理を施してCr／Fe比を調整した。ここで不働態皮膜調整処理を行なう際には、Ａ：硝酸を10質量％と塩酸を50質量％とピクリン酸を１質量％含む溶液（60℃，120 秒）あるいはＢ：硝酸を10質量％とフッ酸を20質量％含む溶液（60℃，300 秒）を用いた。
【００５７】
また、プレス加工を施した後で不働態皮膜調整処理を行なわない場合は、プレス加工後の不働態皮膜のCr含有量とFe含有量を測定し、プレス加工を施した後で処理液Ａを用いて不働態皮膜調整処理を行なう場合とプレス加工を施した後で処理液Ｂを用いて不働態皮膜調整処理を行なう場合は、不働態皮膜調整処理の後の不働態皮膜のCr含有量とFe含有量を測定して、それぞれCr／Fe比を算出した。なおCr含有量とFe含有量は、オージェ電子分光法を用いてCrとFeのスペクトル強度から求め、その原子数比を算出してCr／Fe比とした。
【００５８】
こうして不働態皮膜調整処理を行なったセパレータと処理を行なわなかったセパレータを用いて、それぞれ発電特性を調査した。発電特性の評価のために、高分子膜と電極、さらにガス拡散層２，３が一体化された有効面積50cm2 の膜−電極接合体１（エレクトロケム社製 FC50-MEA ）を用いて、図１に示す形状の単セルを作成した。単セルの空気流路６と水素流路７は、いずれも高さ１mm，幅２mmの矩形とし、全体で17列配置した。カソード側には空気を流し、アノード側には超高純度水素（純度 99.9999体積％）を80±１℃に保持したバブラにより加湿した後供給して、電流密度 0.4Ａ／cm2 の出力電圧を測定した。
【００５９】
また同様の条件で2000時間にわたって連続して稼動させた後、出力電圧を測定した。この単セルの発電実験の期間中は、単セル本体の温度は80±１℃に保持した。また膜−電極接合体１，カーボンペーパ９等は試験片を替えるたびに新品に取り替えた。
【００６０】
参考例として、ステンレス鋼板（SUS304相当）を上記の鋼番号１〜８と同様の形状に加工した後、表面に金めっき（厚さ約 0.1μｍ）を施したセパレータ、および厚さ３mmのグラファイト板の片面に幅２mm，高さ１mmの溝を２mm間隔で17列配置したセパレータを用いて、電流密度 0.4Ａ／cm2 の出力電圧を測定した。出力電圧の測定方法は、上記の鋼番号１〜８と同じである。
【００６１】
その結果を表３に示す。
【００６２】
【表３】
2005089800.tif 000005
【００６３】
表３から明らかなように、本発明の成分範囲を満足するステンレス鋼（すなわち鋼番号１〜６）にＡまたはＢの液を用いて処理を行ない、不働態皮膜の成分を調整しCr／Fe比を１以上としたセパレータを用いた単セルは、初期の出力電圧および2000時間経過後の出力電圧ともに、金めっきを施したSUS304のセパレータやグラファイト板のセパレータと同等の出力電圧が得られた。
【００６４】
一方、 本発明の成分範囲を外れるステンレス鋼（すなわち鋼番号７〜９）では、不働態皮膜調整処理の有無に関わらず、初期の出力電圧および2000時間経過後の出力電圧は、いずれも金めっきを施したSUS304のセパレータやグラファイト板のセパレータに比べて低下した。
【００６５】
また、本発明の成分範囲を満足するステンレス鋼（すなわち鋼番号１〜６）であっても不働態皮膜調整処理を行なわなかった場合、不働態皮膜のCr／Fe比が低く、初期の出力電圧は、金めっきを施したSUS304のセパレータやグラファイト板のセパレータに比べて低下した。
【図面の簡単な説明】
【００６６】
【図１】固体高分子型燃料電池の単セルの例を模式的に示す斜視図である。
【図２】連続鋳造機を模式的に示す断面図である。
【符号の説明】
【００６７】
１  膜−電極接合体
２  ガス拡散層
３  ガス拡散層
４  セパレータ
５  セパレータ
６  空気流路
７  水素流路
８  試験片
９  カーボンペーパ
10  電極
【図１】
2005089800.tif 000006
【図２】
2005089800.tif 000007