(57)【要約】【課題】床仕上げ材の選定、交換が容易になるとともに、マンションなど、下地がコンクリートスラブの構造にも対応でき、遮音性、施工性、メンテナンスに優れている床パネル及びこのパネルを利用した床構造の提供【解決手段】下地合板６上に根太５を配置し、根太５間の下地合板６上にパネルヒーター２を載せ、パネルヒーター２の上面に床仕上げ材３を配置した床パネル。床パネルは、パネルヒーターの熱源が（Ｂａ１−ｘ−ｙ−ｚＳｒｘＣａｙＲｚ）ＴｉＯ３（０≦ｘ≦０．３、０≦ｙ≦０．２、０＜ｚ＜０．０１、Ｒ：３価の希土類元素もしくはＹ，Ｓｂから選ばれる１種類以上の元素）を主成分とし、仮焼成前にＭｎ化合物を０．０５ｍｏｌ％以上０．３ｍｏｌ％以下添加し、粒内にＭｎが０．００１ｍｏｌ％以上固溶しているヒーター用ＰＴＣセラミック組成物である。【選択図】    図１
2005146505.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
パネルヒーターの熱源が（Ｂａ１−ｘ−ｙ−ｚＳｒｘＣａｙＲｚ）ＴｉＯ３（０≦ｘ≦０．３、０≦ｙ≦０．２、０＜ｚ＜０．０１、Ｒ：３価の希土類元素もしくはＹ，Ｓｂから選ばれる１種類以上の元素）を主成分とし、仮焼成前にＭｎ化合物を０．０５ｍｏｌ％以上０．３ｍｏｌ％以下添加し、粒内にＭｎが０．００１ｍｏｌ％以上固溶しているヒーター用ＰＴＣセラミック組成物であることを特徴とする床パネル。
【請求項２】
ヒーター用ＰＴＣセラミック組成物が９０℃以上１２０℃以下のキュリー点を有することを特徴とする請求項１記載の床パネル。
【請求項３】
パネルヒーターが放熱板の中央部に熱源を配備したパネルヒーターであることを特徴とする請求項１又は２記載の床パネル。
【請求項４】
パネルヒーターの断面構造が凹形状の放熱板に対し、凹部に熱源が配置されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の床パネル。
【請求項５】
パネルヒーターが、中央部に熱源を配置した放熱板が弓なり形状になっていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の床パネル。
【請求項６】
パネルヒーターが、中央部に熱源を配置した発熱体を取り囲むようにパネルヒーター内部には連結接続するために設けられたバイパス線が附設されていることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の床パネル。
【請求項７】
下地板上に根太を配置し、根太間の下地板上にパネルヒーターを載せ、パネルヒーターの上面に床仕上げ材を配置したことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の床パネル。
【請求項８】
パネルヒーターの上面に蓋板を取りつけ、蓋板の上面に床仕上げ材を配置したことを特徴とする請求項７記載の床パネル。
【請求項９】
蓋板の一部を開放可能にした請求項８記載の床パネル。
【請求項１０】
蓋板と床仕上げ材とを機械的に固定していることを特徴とする請求項８又は９記載の床パネル。
【請求項１１】
パネルヒーターが電気式ヒーターであって、パネルヒーターの全面もしくは半面に配置されていることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか１項に記載の床パネル。
【請求項１２】
床仕上げ材の裏面に溝を形成するか、又は不織布を配置するか、いずれか一方、又は両方を備えたことを特徴とする請求項１〜１１のいずれか１項に記載の床パネル。
【請求項１３】
パネルヒーターと下地板の間に断熱材を配置したことを特徴とする請求項１〜１２のいずれか１項に記載の床パネル。
【請求項１４】
請求項１〜１３のいずれか１項に記載の床パネルが煉瓦積みの破れ目地のように互い違いに配置されていることを特徴とする床構造。
【請求項１５】
請求項１〜１３のいずれか１項に記載の床パネルは、下部のコンクリートスラブ上に防振ゴム足を取り付けた支持ボルトでベースパネル板を介して支えられた置き床の上部に配置されていることを特徴とする床構造。
【請求項１６】
制振材を根太と下地板間に挟み込んだ構造とすることを特徴とする請求項１４又は１５記載の床構造。
【請求項１７】
制振材を根太と根太との間に配置した構造とすることを特徴とする請求項１４〜１６のいずれか１項に記載の床構造。
【請求項１８】
受け材とコンクリートスラブとの間に吸音材を介在させたことを特徴とする請求項１４〜１７のいずれか１項に記載の床構造。
【請求項１９】
床仕上げ材と下地板との間に調湿材が格納されていることを特徴とする請求項１４〜１８のいずれか１項に記載の床構造。
【請求項２０】
熱源の近傍あるいはそれに接触させた状態でマイナスイオンを発生する自発分極性を有する部材を有することを特徴とする請求項１４〜１９のいずれか１項に記載の床構造。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、床暖房フロアを施工するための床パネルおよびこの床パネルを利用した床構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、床構造の構成としては、図４２に示すようにコンクリートスラブ１７の上に、受け板２２を敷き、さらにスペーサー２５と同時にパネルヒーター２４を置き、床仕上げ材３を貼りつけるパネル式がある。
【０００３】
また、図４３に示すように根太５間の断熱材４の上にパネルヒーター２４を落とし込み、電気配線もしくは温水配管工事後、床仕上げ材３を貼りつける根太間式などがある。なお、床構造については、例えば、特許文献１などに記載されている。
【０００４】
さらに、床構造が機械的、電気的に内部故障した場合に、パネルヒーターや熱源部の交換、もしくは修理を行うためにヒータ交換型の構造体が特許文献２に開示されている。
【０００５】
【特許文献１】
特開平７−３１８０８９号公報
【０００６】
【特許文献２】
特開平７−２５３２２２号公報
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
前記パネル式は、電気式の場合でいえば図４２に示すようにパネルヒーター２４を敷き、パネルヒーター２４を床仕上げ材３で挟む施工方法をとり、これらは図１６や図１７で示すようにパネルヒーター２４の内部がほぼ全面に電熱線２７や面状発熱体２８が配置されているため、釘打ちやネジ止めすることは電熱線２７や面状発熱体２８を除いた、全面積の数％の領域しか許されない。したがって、ほぼ全面にわたって、接着剤等で固定することとなり、工事の手間が大変といった問題点がある。
【０００８】
一方、根太間式は、図４３に示すように根太５間に断熱材４とパネルヒーター２４を落とし込み、床仕上げ材３を根太５に釘打ちや接着剤などで固定する施工方法である。この方法は施工が簡便というメリットはあるものの、根太５を作成する必要があり、施工の手間がかかるといった他、コンクリート下地に対応が難しいといった問題点があった。
【０００９】
さらに、これらの方法は居住人が床仕上げ材３に飽きがきて交換したい場合、床仕上げ材３とパネルヒーター２４や根太５、もしくはスペーサー２５などと接着剤で固定するといった方法を取っているため、床仕上げ材３の交換が容易には出来ないといった問題点があった。
【００１０】
また、特許文献２のヒータ交換型の構造体は、内部に根太を設けておらず、大面積の対応はしずらい、強度が十分にないといったことがあった。
【００１１】
さらに、マンションにおいては図４４や図４５に示すように、コンクリートスラブ１７に直接貼り付ける所謂「直張り」の他に、支持脚として支持ボルト２０等を介して床仕上げ材３と受け板２２の全体を足で浮かせて空間を持たせることで発生した音や振動を伝播させない方法、あるいはコンクリートスラブ１７上に設置する乾式二重床があり、後者については配管スペースの確保が出来る点やバリヤフリーの対応が容易であるといった点から近年採用される傾向にある。
【００１２】
この乾式二重床の性能は、１２５Ｈｚバンドで決定されているが、実際、現場に施工した場合に６３Ｈｚバンドのレベルがスラブの振動特性や階下室の共鳴特性により大きくなる場合が多く、６３Ｈｚおよび１２５Ｈｚの両バンドでの遮音特性の向上が課題となっている。
【００１３】
マンションなど階下の居住者に対する騒音が問題となって、その遮音特性の要求は最近特に高まっている。騒音の種類として床衝撃音があり、この床衝撃音は、歩行音、椅子などの引きずり音などの軽量床衝撃音と、子供などが飛び跳ねる時に発生する重量衝撃音とがある。
【００１４】
軽量衝撃音については遮音特性の高い木質防音フロアが開発されて、問題となる場合は少ないが、重量衝撃音については重量床衝撃音伝播特性が非常に複雑であって、床駆体の影響が大きく、遮音特性を向上するには駆体の振動特性を考慮する必要がある。
【００１５】
これらを改善する方法としてはコンクリートスラブを厚くしたり、剛性を大きくする制振材を床仕上げ材の下に埋設するなどの方法で遮音特性の向上を図っているが、その使用方法について十分に検討はなされていなかった。
【００１６】
本発明は、このような従来の問題点に着目してなされたもので、床仕上げ材の選定、交換が容易になるとともに、充分な強度を保持しつつ、ヒータの交換を行いやすく、マンションなど、下地がコンクリートスラブの構造にも対応でき、施工性に優れている床パネル及びこのパネルを利用した床構造を提供することにある。
【００１７】
一方、従来のＰＴＣ（自己温度制御）機能を有する熱源はその特性に伴い、定常時の２〜２０倍流れる突入電流が発生しやすい。その為、機器の全体の消費電力が大きくなる場合、ブレーカーの容量を大きくしたり、安全装置として用いる電流ヒューズの規格を大きくしすぎたりして、異常時に作動しない、電気の基本契約量を大きくしてコスト高になったりするといったことがあった。加えて、昨今の住宅事情により床暖房の快適性に加えて、付加価値を高めた、より総合的な快適性を望む要求が高くなってきている。
【００１８】
【課題を解決するための手段】
本発明の床パネルは、パネルヒーターの熱源が（Ｂａ１−ｘ−ｙ−ｚＳｒｘＣａｙＲｚ）ＴｉＯ３（０≦ｘ≦０．３、０≦ｙ≦０．２、０＜ｚ＜０．０１、Ｒ：３価の希土類元素もしくはＹ，Ｓｂから選ばれる１種類以上の元素）を主成分とし、仮焼成前にＭｎ化合物を０．０５ｍｏｌ％以上０．３ｍｏｌ％以下添加し、粒内にＭｎが０．００１ｍｏｌ％以上固溶しているヒーター用ＰＴＣセラミック組成物であることを特徴とする。
【００１９】
【発明の実施の形態】
パネルヒーターの熱源として、大出力ヒーター用ＰＴＣセラミック組成物を使用する場合、（Ｂａ１−ｘ−ｙＳｒｘＣａｙＲｚ）ＴｉＯ３（Ｒ：３価の希土類元素もしくはＹ，Ｓｂから選ばれる１種類以上の元素）を主成分とし、仮焼成前にＭｎ化合物を０．０５ｍｏｌ％以上０．３ｍｏｌ％以下添加し、粒内にＭｎが０．００１ｍｏｌ％以上固溶した材料組成とし、キュリー点を９０℃以上１２０℃以下にすることで、図２９に示すように、突入電流を小さく出来る。
【００２０】
また、ＳｉＯ２，Ａｌ２Ｏ３やＴｉＯ２を添加し、粒径や組成を安定させてもよい。ここで、仮焼成とはＢａＣＯ３，ＴｉＯ２などでＢａＴｉＯ３系化合物を合成する工程をいい、通常６００℃以上の熱処理を伴う。ここで、仮焼成時にＭｎ化合物を添加するのは図３０に示すように粒内にＭｎを意識的に固溶させることによって、粒界と粒内の組成ひいては粒内抵抗値と粒界抵抗値の差異を少なくしながら、耐電圧の向上をもたらす。また、図３１に示すように、粒内に対するＭｎの固溶は抵抗上昇が起きるキュリー点以下の温度領域におけるＮＴＣ係数の減少とともに、高電圧使用によって電圧に対して抵抗値が減少するバリスタ効果の影響を少なくして、突入電流を少なくする作用をもたらす。なお、この場合、図３０においては粒内部と周辺とではＭｎの濃度差が生じるように示しているが、もちろん均一状態で固溶していても構わない。
【００２１】
さらに、９０℃以上１２０℃以下のキュリー点を有する材料を使用することで突入電流を減少させるもので、図３２に示すように９０℃以下（図中点線）、１２０℃以上（図中一点鎖線）の場合、立ち上がりが急峻になりすぎ、突入電流が大きくなる。これらはＢａＴｉＯ３にＳｒやＰｂを添加することでキュリー点を移動させることが出来る。
【００２２】
パネルヒーターの熱源は、面状発熱体や電熱線などの電気式ヒーターであって、パネルヒーターの全面もしくは半面に配置し、また、放熱板の中央部にヒーターを配備することができる。
【００２３】
パネルヒーターは温度の立ち上がりを速く、床表面の温度ムラを小さくするとともに、連続して電気的に接続、敷設できるようにするため、断面構造が凹形状の放熱板に対し、凹部に発熱体が配置されるか、中央部に発熱体が配置されたパネルヒーターの放熱板を弓なり形状にすることによって、温度の立ち上がりが速く、床表面の温度ムラを小さくすることが出来る。また、パネルヒーター内部には連結接続するために設けられたバイパス線が附設されている構造のパネルヒーターとすることができる。
【００２４】
例えば、図２４に示すように断面構造がセンターを中心とした凹形状の放熱板１１に対し、凹部に熱源１が配置された構造にすることで温度ムラを小さくし、温度の立ち上がりを速くすることができる。また、熱源１が長期の使用時において、脱落などが生じにくく、暖房性能の低下が起きにくくなる。
【００２５】
また、図２５に示すように放熱板１１の中央部に発熱体１を配置したパネルヒーター２の放熱板１１を弓なり形状の構造とし、温度ムラを小さくし、温度の立ち上がりを速くすることができる。また、その曲率をコントロールすることで温度むらの状態を選定できるとともに、放熱板の加工が押出し成形などで加工できる。
【００２６】
図２６に示す中央部に発熱体１を配置したパネルヒーター２において発熱体１を取り囲むようにパネルヒーター内部には連結接続するために設けられたバイパス線１０ａが附設されており、床下にパネルヒーター２を敷設する際にも自由に配置選定できる。例えば、廊下など長手状の設置場所でも対応が可能になる。また、配線箇所も減らすことが出来、電気工事の手間を削減できる。なお、バイパス線７は図２６に示すように熱源に隣接して配置されるのが材料費などのコスト低減となりうるが、その接合箇所は樹脂の流し込みなどによる防水処理が行われる。
【００２７】
下地板及び蓋板には、合板、パーティクルボード、ＯＳＢ、繊維板、集成材、単板積層材等の板材を単独であるいはそれらを任意積層した積層材を使用する。制振材には、ゴム、アスファルト、鉛、硝子繊維、軟ウレタン、塩ビなどの制振材料を用いたシートやグラスウールなどのクッション材の単体、またはそれらの材料と金属の複合材などの弾性材料を使用する。また、床仕上げ材には木質又は木質部材にシートを粘着したもの、例えば合板、ＭＤＦ、パーティクルボード、集成材等を基材として使用し、床暖房として使用可能な性能（寸法安定性、耐割れ性、耐反り性など）を保持した床材を使用する。
【００２８】
本発明の床パネルは、パネルヒーターの上面に蓋板を取りつけ、蓋板の上面に床仕上げ材を配置してもよく、下地板の一部を開放可能にしてもよい。
【００２９】
蓋板と床仕上げ材とは、接着剤を使用せず、機械的に固定して床仕上げ材を剥ぎ易くすることが好ましい。床仕上げ材には固定用の穴開きが施されており、施工設置後に前記穴が封印されるようにしてもよい。また、床パネルは互い違いに配置することができる。
【００３０】
また、本発明では、床仕上げ材と下地板との間に調湿材が格納されている床構造にすることができる。木炭、ゼオライト、シリカゲル、珪藻土などは、それ自身が調湿効果（湿度の多いときに水分を貯え、湿度の少ないときに水分を放出する効果）を有する調湿材であるが、それらを下地板と床仕上げ材との間に格納しておくと、床下だけでなく下地板を通じて室内を適当な湿度に保つことができる。また、リフォームの場合においても、床下の工事だけの簡便な施工で終了するため、コストが安く上がるというメリットがある。
【００３１】
調湿材は保温効果断熱材の効果も兼ねるために、床暖房の熱源部から放出された熱を床下に逃すこと無く、効率よく室内を暖めることができる。また、床暖房のあるなしに関わらず同程度の空間しか占有しないため、余分なスペースを使うことなく、狭い床下に設置することも可能である。さらに、広いスペースが無い一戸建ての２階部や集合住宅にも問題なく据え付けることができる。特に、床暖房を設置した床板の下部においては、床暖房器の熱と周囲の温度差によって結露を生じる場合がある。こうした場合、黴、ダニ、白蟻の発生などによる室内環境の悪化、住宅建物の骨組みに損傷を与える場合があるため、湿度の調整は重要な課題であり、調湿材を配設することによって解決する。
【００３２】
床暖房から発生した熱エネルギーを効率よく伝え、調湿材をスクリーニングするとともに、床暖房の熱を貯えることが効果的に行える。
【００３３】
調湿材が珪藻土を主成分とする場合、珪藻土は調湿材（木炭、ゼオライト、シリカゲル、珪藻土など）の中でもとりわけ調湿機能が高く、消臭効果、断熱効果も優れており、更に化学的に安定なことから、その調湿材としての寿命も長い。加えて畜熱性能もあり、床暖房の熱源加熱を停止したあとも珪藻土に蓄積された熱により、長時間暖房効果が保たれ、エネルギーの節約にも効果がある。また、昨今の環境に対する配慮から、珪藻土は元来天然の藻から出来たものであり、リフォーム時の廃棄の際も容易に行えるというメリットがある。格納する珪藻土の密度が、０．５〜３．０ｇ／ｃｍ３に調製することにより、調湿機能がおおきくなる。珪藻土は本来の材料組織の影響もあって、かさ密度が大きい。一方では珪藻土の繊維質が絡み合って、押し固めると非常に強固な固まりとなる性質を有している。また、調湿効果を出来る限り大きくするためには、限られた空間内に珪藻土を多く詰めることが重要である。但し、充填度合いが大きすぎる３．０ｇ／ｃｍ３以上即ち、密度が大きすぎると、珪藻土の細孔が塞がれて調湿効果は小さくなる。逆に装填密度が０．５ｇ／ｃｍ３以下だと全体の強度が低くなってしまうとともに調湿効果が小さい。即ち、装填密度は０．５〜３．０ｇ／ｃｍ３に調製されるのが良く、さらに０．９〜２．２ｇ／ｃｍ３に調製される方が好ましい。この場合、もちろん、装填においてはあらかじめ、プレス機などで型に入れて固めた状態で現場に持っていって装填しても良いし、現場において装填後に上から押さえ付けたりして固めても良いのは言うまでもない。
【００３４】
パネルヒーター２は、図３４に示すように、発熱部１を中央部に数ミリ厚のアルミニウムなどの強度があり、熱伝導性が高い放熱板１１の下部に接着、溶接、ロウ付け、ネジ止めなどの方法により固定する。放熱板１１には発熱部１を取り付ける部分の他に下部に空間を設け、そこに調湿材３１の粉末またはプレス体（図中ではプレス体）を載置する。調湿材３１は図３５のように放熱板１１の全体に載せるような構造を取ることができる。調湿材３１は固形体の状態や粉体の状態で取り付けられるが、出来る限り詰め込むことで効果は大きくなる。
【００３５】
また、床暖房が温水式の場合はダクトの上下に調湿材３１の受け皿を設けることにより、上記電気式床暖房ユニットと同等の効果を得ることができる。
【００３６】
また、本発明は、熱源の近傍あるいはそれに接触させた状態でマイナスイオンを発生する自発分極性を有する部材を有する床構造とすることができる。マイナスイオンを発生させる自発分極性を有する部材は遠赤外線発生の効果も兼ねるために、ヒーターが出した熱を効率良く被加熱物に作用させ、エネルギーの効率を高めることができる。通常、トルマリンや炭などの自発分極性を有する部材は、ピエール・キュリーらによって、（１）圧力によって結晶表面に電荷を生じるとき（２）熱によって結晶表面に電荷を生じたときに特にマイナスイオンを発生することが分かっている。つまり塗料などに混ぜただけでは、こうした熱や圧力が加わることは通常ないために、マイナスイオンも殆ど生成されない。床暖房に自発分極性を有する部材を用いて、広い面積を温めることにより、床下からパネルヒーターの熱とその熱によるマイナスイオンを発生するトルマリンや炭などの自発分極性を有する部材の励起が起こりやすくなり、より効果的にマイナスイオンを発生させることができる。マイナスイオンを効果的に周辺空間に供給するために、マイナスイオンを発生させる自発分極性を有する部材と周辺空間とは連結しており、自由にイオンが移動できる構造である。具体的には、「ヒーター」と「熱を拡散させるパネル」と「自発分極性を有する部材」と「周辺空間」とを備えた構造を有す。そのために、パネルヒーターから発生した熱エネルギーを効率良く伝え、マイナスイオンを発生させる自発分極性を有する部材を効果的に温め、多くのマイナスイオンを供給でき自由にイオンが移動できる構造とすることができる。
【００３７】
自発分極性を有する部材が金属放熱板表面に溶射によって形成することにより、表面積が大きくなり、多くのマイナスイオンを効果的に供給することができる。また、マイナスイオン発生源を空中や木材、プラスチックといった絶縁体につけるよりもアルミや鉄などといった導電性の良い部材につけるほうが効率は高くなるので、溶射によって固着する。溶射方法を特に問うものではないが、工業的な生産性を考慮すると、溶射特にプラズマ溶射を用いることが好ましい。
【００３８】
ヒーターがチタン酸バリウムを主成分とする電気抵抗体からなるＰＴＣ特性を有するセラミックスの場合、チタン酸バリウムは結晶の一部がペロブスカイトを有しており、ペロブスカイト構造は単位結晶構造中の金属元素１ヶが移動しやすく、電気的に不安定な状態にある。その構造のために、熱せられるとマイナスイオンを放出しやすくなるという特徴がある。そのために、暖房装置のヒーターをチタン酸バリウムとし、ヒーターと周辺空間とを通気性の良い構造にすることにより、マイナスイオンの供給を増やすことができる。
【００３９】
マイナスイオンを発生する自発分極性を有する部材がトルマリン、炭の１種又は２種である。マイナスイオンを発生する物質として、特にトルマリンおよび炭を用いると、他のマイナスイオン発生源として知られている希土類元素を含む材料（天然鉱石等）や自発分極性を有する材料（ガーネット等の貴石類，半貴石類など）等を使用する場合と比較してより多くのマイナスイオンを発生させることができ、また価格も安い。さらに調湿材として珪藻土や炭などを使用し、乾燥時には調湿材から水分が補われ、安定的にマイナスイオンを発生させることができる。床暖房のヒーターなどの表面積が広く、温度が上がる部分にトルマリンや炭など自発分極性を有する材料を溶射、塗布、巻着などの方法にて固定することにより得られる。また、床構造の空間で使用時に温度が十分上がる空間に、自発分極性を有する部材を設置することにより得ることができる。特にヒーターを、ＰＴＣ特性を有するチタン酸バリウムを主成分とすることにより得ることができる。ＰＴＣ素子からも使用時にマイナスイオンが発生するために、室内空間と空気の流通が起きる構造とすることにより、その効果が得られる。
【００４０】
床構造は、制振材を根太と下地板間に挟み込んだ構造とすることもでき、床衝撃音レベルにおいて軽量衝撃音４５ｄＢ，重量衝撃音５０ｄＢ以下となる。
【００４１】
実施例１
図１に示すように、２〜１５ｍｍの合板の下地板６に幅１５〜５０ｍｍ、高さ１０〜６０ｍｍの根太５を設け、根太５間に少なくとも１枚のパネルヒーター２を落とし込んで、蓋板８で挟み、さらにその後、下地板６で挟み込む。なお、内部の根太５および上下の下地板６、蓋板８とはステップルやネジ等で機械的に固定しても、接着剤で貼り合わせても、併用して固定しても良い。
【００４２】
図２に示すように、パネルの配線取り出し部９は口出し線１０が出る部分以外は根太高さと同じ板材で取り囲むようにすると、パネルで熱せられた空気が外へ流出して熱損失に繋がることを防止する。
【００４３】
本発明では、根太５とパネルヒーター２が内部で構成され、全体が一体化された床パネルが構成される。施工時は床パネルを図１２に示すようにコンクリートスラブ１７もしくはその上に設置された合板（図示せず）の上に置いて固定する。
【００４４】
５ｍｍ厚さの合板に、幅４５ｍｍ、高さ４０ｍｍの根太５を設け、幅２４５ｍｍ、厚さ９ｍｍのパネルヒーター２と３０ｍｍ厚みの断熱材４を落とし込む。通電した時の２時間後の床表面材温度分布は、平均温度２８℃、最高温度２９℃、最低温度２７℃となった。一体化したパネルサイズ９１０ｍｍ×９１０ｍｍにおいて最大出力１５０Ｗであった。
【００４５】
実施例２
図１２に示すように、床仕上げ材３に対して、ネジ、木ネジ、ナットビスなどを用いて機械的に固定する。固定方法としては木ネジで固定され、木ネジの位置が蓋板８下のパネルヒーター２に貫通しない様に根太５上に固定することが望ましい。また、床仕上げ材３の温度上昇速度を考慮しなければ、蓋板８を厚くすることによって、どの位置にでも任意に固定することが出来る。
【００４６】
機械的に固定することによって床仕上げ材３を容易に交換することが可能となり、例えば、部屋の模様替えの際や季節によって、床仕上げ材３を交換することも出来る。
【００４７】
実施例３
図２に示す一体化したパネルは、蓋板８の半分もしくは３分の１程度、図３に示すように単独で開けることができ、一部配線箇所が開閉できる構造となっている。また、内部構造的には図４に示すようにパネルヒーター２が配備されている。
【００４８】
一方、図２に示されたような構造において、図３に示すように希に熱源部１やパネルヒーター２に故障が生じ、交換の必要性が生じた場合でも、床仕上げ材３をすべて剥がすこともなく床仕上げ材３の一部を開くだけで、パネルの交換や配線の補修等が可能となり、最小限の手間により、様々なメンテナンスに対応することが可能となる。
【００４９】
実施例４
パネルヒーターとして電気式ヒーターを利用した場合、図１６や図１７に示すように熱源が金属線からなる電熱線ヒーター２７やセラミックス、有機材料等の導電体からなる面状ヒーター２８に、通電することでジュール熱が発生する構造となっている。電気式の場合、電圧や通電時間をコントロールすることで、任意の温度設定が容易になされる。
【００５０】
なお、これらのパネルヒーター２は漏電や感電防止のために樹脂やセラミックスなどの比較的熱伝導性に優れた材料によって絶縁処理がなされ、施工時の作業性を向上させるために金属等のパネルによって内部が保護される。また、安全性確保の為にパネル外側にはアース処理が施される。各々のパネルは口出し線によって接続されるが、口出し線１０は可とう性があるため、一体パネルが多少ずれてもトラブルを生じることがない。
【００５１】
かかる構成によれば、蓋板を一定レベルに揃えるのも簡単で、床レベルのづれに際しても接続線で相互に結ばれているだけで、温水式のように水漏れ等の大きなトラブルがなく対応出来る。
【００５２】
また、図７に示すように加熱部１４を長辺側を２分割した半分に配置することで図８に示す加熱部１４を全面に設けた構成と組み合わせて、家具やソファなどの配置に合わせて床暖房領域を自由かつ明確に設定することが出来る。
【００５３】
なお、図８を半分に切断した加熱部１４を全面に設けた構成も状況に応じて使用されることはもちろんである。
【００５４】
実施例５
図５あるいは図６に示すような、煉瓦の破れ目地のように床パネルを互い違いに配置する。このようにすることで、配置や位置決めが容易になり、設置するパネルも互いに強固に配置される。また、半分のみパネルヒーターの入っている一体パネルと組み合わせることで、床暖房面積や位置を整然と決めることが出来る。なお、周辺の構成部材については部屋の面積や形状により、捨て板を利用して空間を埋めていく。
【００５５】
実施例６
図９に示すように、固定ネジ１５で一体パネルの蓋板８に到達するまで固定した後、穴埋め用の木片や樹脂の埋め込み片１３については穴に入れ込んだ後、接着剤等で仮固定する。木片については床仕上げ材と同じ色や模様が選定されるが、交換時に埋め込み片１３が取り出しやすい様に穴の周囲にＲをつけたり、小さな穴を設けて針のようなもので引っかけて取り出しやすくするといった構造にしてもよい。
【００５６】
かかる構造によれば、表面の仕上げが美しく、穴にゴミが堆積したり、水をこぼした際にその箇所から、内部に水が流入してしまうといった問題点が皆無となる。また、穴が施されていることによって、床仕上げ材の交換などが容易に対応できる。
【００５７】
実施例７
図１０に示すように放熱板１１の中央部に熱源部１を配備した構成によれば、図１１に示すように熱源部１の内部はヒーターユニット１６が均等に配置されることで、釘打ちやネジ固定など出来る領域が大きく取れ、固定が自由にでき、床仕上げ材の固定が頑強になる。また、蓋板が薄いものでも対応でき、この場合には昇温特性が良好になる。
【００５８】
実施例８
図１３に示すように、コンクリートスラブ１７上に対して防振ゴム足１９を取り付けた支持ボルト２０でベースパネル板２１を介して合板、繊維板、パーティクルボードから選ばれた受け板１８を支え、上部の下地板６に根太５を設け、根太５間に断熱材４を落とし込んで、さらに、パネルヒーター２を上部に置き、各々の熱源間を配線する。さらに図１４に示すように制振材２９を下地板６と断熱材４の間に介在させ、上面に蓋板８をつけ挟み込んで一体化すると、遮音性能は向上して、最床部がコンクリートスラブ１７であっても床構造が安定し、対応出来る構造である。
【００５９】
なお、図１３及び図１４においては、受け板１８を設けた構造を示しているが、受け板１８なしで設置できることはもちろんである。
【００６０】
実施例９
図１５に示すように、床仕上げ材３の上で発生した振動や物音は、床仕上げ材３、蓋板８、根太５および熱源部１、パネルヒーター２、断熱材４、制振材２９、下地板６を通じて一体パネル下部の受け板１８に伝わっていく。さらにそれらの振動や物音は支持ボルト２０および空間を伝わっていき、コンクリートスラブ１７に伝わる。これらの振動や物音を伝播させない様に防振ゴム１９によって遮蔽され、遮音特性は更に改善される。
【００６１】
また、受け板１８の下に吸音材２６や下地板６と根太９の間に制振材２９を入れることで、より効果的となる。衝撃音レベルにおいて軽量衝撃音４５ｄＢ，重量衝撃音５０ｄＢ以下であるため、階下の人間には物音がほとんど聞こえない状態である。本発明において遮音特性を向上できた理由としては現時点では詳細には判らないが、パネルヒーター２を内部に挿入し、一体パネル化することで固体伝播の割合を低減出来、このように性能値に向上したものと推測される。
【００６２】
床衝撃音レベルにおいて軽量衝撃音４５ｄＢ，重量衝撃音５０ｄＢ以下であって、階下に住む人間にとっても、ほとんど音が聞こえない良好な状態となる。
【００６３】
乾式二重床における重量床衝撃音の伝播特性の測定は１ユニット（９１０ｍｍ×９１０ｍｍ）の乾式二重床を用い、ユニット中央部にタイヤの落下による重量衝撃を加えて、支持脚部を伝播する衝撃力（脚部衝撃伝達力）、床ふところへの放射音（床ふところ音圧）、階下音圧について、時間波形、周波数特性を同時に計測した。
【００６４】
脚部衝撃伝達力は防振ゴムとスラブの間にフォーストランスデューサーを設置し測定した。計測に用いた床板には４本の支持脚が取り付けられており、４脚ごとの脚部衝撃伝達力を計測し、各バンドごとにエネルギー総和を求め、スラブに伝わる衝撃伝達力とした。
【００６５】
床ふところ高さは２００ｍｍとして、音圧レベルの計測は打撃点直下のスラブ上２０ｍｍの位置にマイクロホンを設置して行った。乾式二重床はスラブ４０００ｍｍ×５０００ｍｍ×１５０ｍｍ厚さの上に設置し、階下音圧を計測する部屋は容積５０ｍ３以上の残響室とした。振動測定結果は図１８に示すように６３Ｈｚ〜４ｋＨｚにわたって、軽量衝撃音で最大４５ｄＢ、重量衝撃音で最大５０ｄＢという結果が得られた。
【００６６】
図１５に示すように、前記一体パネル内の根太５と下地板６間に制振材２９を挟み込んだ構造とすることによって、根太５を通じて階下に伝わっていた振動もこの部分で吸収することで十分な遮音性能を得ることができる。
【００６７】
図１５で示される構造で遮音性能を測定した結果、図１９に示すように更に改善された。なお、図１５において、受け板１８を省いてもよい。
【００６８】
また、上記モデルに８時間加熱と４時間冷却を繰り返し、床仕上げ材上に糸を張り、床仕上げ材の反りを測定した。加熱冷却は２０回繰り返したが、変位量は０．５ｍｍ以下で床仕上げ材の反りや床仕上げ材の隙間は見られなかった。
【００６９】
床仕上げ材の交換を行ったが、床仕上げ材の表面温度特性、床仕上げ材の反りや床仕上げ材の隙間は見られなかった。この操作を５回繰り返したが、同様に床仕上げ材の反りや床仕上げ材の隙間は見られなかった。
【００７０】
以上、パネルヒーターは電気式について例示したが、温水式についても熱源部を考慮して同様に応用できることはもちろんである。
【００７１】
実施例１０
図２０に示すように、コンクリートスラブ１７上に、防振ゴム足１９を取り付けた支持ボルト２０でベースパネル板２１を介して合板、繊維板、パーティクルボードから選ばれた受け板１８を支え、上部の下地板６に根太５を設け、根太５間に、熱源部１を中央部に配置したパネルヒーター２及び硬質ポリウレタンなどの断熱材４を落とし込み、熱源間を配線し、床仕上げ材３で覆う。なお、床仕上げ材３には付箋布３０をつけている。
【００７２】
軽量床衝撃音試験の結果は図２３に示すグラフのとおりである。グラフに示されているとおり、本実施例では、６３Ｈｚ〜４ＫＨｚの領域において、Ｌ４０以下の特性値におさまっていることが分かる。
【００７３】
実施例１１
図２１に示すように、本実施例は、実施例１０に加えて、床仕上げ材３には振動を抑えるために、溝３ａを形成する。溝３ａは床衝撃音の伝播を干渉し、低減させる効果を有する。溝３ａは、例えば、縦方向及び／又は横方向もしくは十字方向に間隔をおいて設ける。さらに、蓋板８と床仕上げ材３との間に、緩衝材として、ポリエステル系等の不織布３０を配置する。不織布の厚みは１〜７ｍｍ、好ましくは３〜５ｍｍに設定される。不織布は床衝撃を緩衝し、床衝撃音を低減させる効果を有する。
【００７４】
床衝撃音試験の結果は図２３に示すとおりである。グラフに示されているとおり、本実施例では、６３Ｈｚ〜４ＫＨｚの領域において、Ｌ３５以下の特性値におさまっていることが分かる。
【００７５】
さらに、受け材６とコンクリートスラブ１７との間に吸音材２６としてグラスウールを介在させた場合の床衝撃音試験の結果は図２４に示すとおりである。
【００７６】
実施例１２
図２２に示すように、本実施例は、実施例１０において、床仕上げ材３の下地材に不織布３０を使用し、受け材６とコンクリートスラブ１７との間に吸音材２６としてグラスウールを介在させたものである。
【００７７】
床衝撃音試験の結果は図２３に示すとおりである。グラフに示されているとおり、本実施例では、実施例１０に比較して衝撃音の改善がなされていることが分かる。
実施例１３
図２４において、断面構造がセンターを中心とした凹形状の１.５ｍｍアルミ放熱板１１に対し、凹部に２００Ｗ／ｍ２相当の発熱体１が配置されたパネルヒーター２を断熱材４とともに根太５間に落とし込み、床仕上げ材３を貼った。温度分布を測定したところ、図２４に示すように根太上の温度が上昇し、床仕上げ材３上の全体の温度バラツキは小さく、床仕上げ材上の温度のバラツキは１.５℃以内であった。
【００７８】
実施例１４
同様に図２５に示すような断面構造のパネルヒーター２について温度分布を測定したところ、床仕上げ材上の温度のバラツキは２℃以内であった。比較例として、実施例１と同様にして、従来のパネルヒーター２を図２７に示すように配置し、温度分布を測定したところ、根太上の床仕上げ材３の温度は低下し、それにともなって、床仕上げ材３の全体の温度分布は中央部が高い状態で、床仕上げ材３の温度のバラツキは４℃であった。
【００７９】
図２７に示す構造における床仕上げ材３の昇温特性を比較したところ、図２８に示すように、定常状態になるまでに従来は１時間近くかかっていたが、本発明の実施例に於いては約半分の３０分程度であった。以上実施例に示すように、パネルヒーターの端部が床表面仕上げ材に接しているため、温度の立ち上がりが速く、床表面仕上げ材の温度のバラツキは小さくなった。断熱材４については硬質ポリウレタンフォームの他にクッション機能を有するグラスウール等を利用することでさらに工事を簡略化できる。また、本発明のパネルヒーターは幅２５０ｍｍ、長さ７５０ｍｍのサイズにおいて０．２５Aであったが、バイパス線により、２０枚連続で配線しても内部に異常発熱などは見られなかった。本実施例においては熱源として電気式のヒーターを例に説明したが、その他ＰＴＣ特性を有する面状発熱体やセラミックヒーターを用いると、省エネなどの観点からより好ましい。また、放熱板は材質としてアルミや銅といった熱伝導率の高いのが性能上好ましく、その厚さは０.５ｍｍから３.０ｍｍ程度である。
【００８０】
実施例１５
出発原料として９９.９％のＳｒＣＯ３，ＣａＣＯ３，ＢａＣＯ３，ＴｉＯ２，Lａ２Ｏ３，ＳｉＯ２，ＭｎＣＯ３を使用し、（Ｂａ０．８９８Ｓｒ０．０８Ｃａ０．０２Ｌａ０．００２）ＴｉＯ３＋０．００５ＳｉＯ２＋０.０００１ＭｎＣＯ３になるように調製後、ジルコニアボールを使用し、ボールミルで１８ｈｒｓ混合した。得られた混合スラリーを乾燥後、大気中９５０℃、２時間の条件で仮焼成を行った。得られた合成粉に対してバインダーを５ｗｔ％添加し、造粒後、１０ＭＰaで一軸成形を行い、成形体を得た。得られた成形体は大気中、１３７０℃、２時間の条件で焼成を行った。得られた焼結体の電気伝導度を測定した結果、１０ｋΩ・ｃｍの室温抵抗値を示し、キュリー点９０℃付近で４桁程度の抵抗上昇特性を示した。１４×２３×２．５ｍｍの素子に図７に示すような構成で電極を形成し、表面の２極に２００Ｖ電圧印加したところ、最大８０ｍＡ流れ、定常時は１４ｍＡでその比は５．７で１０以下であった。
【００８１】
比較例１として、出発原料として９９.９％のＳｒＣＯ３，ＣａＣＯ３，ＢａＣＯ３，ＴｉＯ２，Lａ２Ｏ３，ＳｉＯ２，ＭｎＣＯ３を使用し、（Ｂａ０．８９８Ｓｒ０．０８Ｃａ０．０２Ｌａ０．００２）ＴｉＯ３＋０．００５ＳｉＯ２になるように調製後、ジルコニアボールを使用し、ボールミルで１８ｈｒｓ混合した。得られた混合スラリーを乾燥後、大気中９５０℃、２時間の条件で仮焼成を行った。得られた合成粉に対してＭｎＣＯ３０.０００１ｍｏｌ及びバインダーを５ｗｔ％添加し、造粒後、１０ＭＰaで一軸成形を行い、成形体を得た。得られた成形体は大気中、１３７０℃、２時間の条件で焼成を行った。得られた焼結体の電気伝導度を測定した結果、１５ｋΩ・ｃｍの室温抵抗値を示し、キュリー点９０℃付近で４桁程度の抵抗上昇特性を示した。１４×２３×２．５ｍｍの素子に図３３に示すような構成で電極を形成し、表面の２極に２００Ｖ電圧印加したところ、４５０ｍＡ流れ、定常時は１４ｍＡでその比は３２であった。
【００８２】
比較例２として出発原料として９９.９％のＳｒＣＯ３，ＣａＣＯ３，ＢａＣＯ３，ＴｉＯ２，Lａ２Ｏ３，ＳｉＯ２，ＭｎＣＯ３を使用し、（Ｂａ０．７４８Ｓｒ０．２３Ｃａ０．０２Ｌａ０．００２）ＴｉＯ３＋０．００５ＳｉＯ２＋０.０００１ＭｎＣＯ３になるように調製後、ジルコニアボールを使用し、ボールミルで１８ｈｒｓ混合した。得られた混合スラリーを乾燥後、大気中９８０℃、２時間の条件で仮焼成を行った。得られた合成粉に対してバインダーを５ｗｔ％添加し、造粒後、１０ＭＰaで一軸成形を行い、成形体を得た。得られた成形体は大気中、１４００℃、２時間の条件で焼成を行った。得られた焼結体の電気伝導度を測定した結果、５０ｋΩ・ｃｍの室温抵抗値を示し、キュリー点５０℃付近で４桁程度の抵抗上昇特性を示した。１４×２３×２．５ｍｍの素子に図３３に示すような構成で電極を形成し、表面の２極に２００Ｖ電圧印加したところ、２３０ｍＡ流れ、定常時は１４ｍＡで、その比は１６であった。
【００８３】
比較例３として出発原料として９９.９％のＰｂＯ，ＣａＣＯ３，ＢａＣＯ３，ＴｉＯ２，Ｙ２Ｏ３，ＳｉＯ２，ＭｎＣＯ３を使用し、（Ｂａ０．９３８Ｐｂ０．０５Ｃａ０．０１Ｙ０．００２）ＴｉＯ３＋０．００５ＳｉＯ２＋０.０００１ＭｎＣＯ３になるように調製後、ジルコニアボールを使用し、ボールミルで１８ｈｒｓ混合した。得られた混合スラリーを乾燥後、大気中９５０℃、２時間の条件で仮焼成を行った。得られた合成粉に対してバインダーを５ｗｔ％添加し、造粒後、１０ＭＰaで一軸成形を行い、成形体を得た。得られた成形体は大気中、１３７０℃、２時間の条件で焼成を行った。得られた焼結体の電気伝導度を測定した結果、０．５ｋΩ・ｃｍの室温抵抗値を示し、キュリー点１５０℃付近で２．５桁程度の抵抗上昇特性を示した。１４×２３×２．５ｍｍの素子に図３３に示すような構成で電極を形成し、表面の２極に２００Ｖ電圧印加したところ、５５０ｍＡ流れ、定常時は１７ｍＡでその比は３２で１０以上であった。
【００８４】
実施例１６
図３５に示すように、発熱部１を中央に配置し、両側に空間を持ったパネルヒーター２の両側に対して、金型プレス機によって１ｔ／ｃｍ２の圧力で成形した珪藻土のプレス体をパネル１と断熱材6間の空間に置いた。
【００８５】
この構造によって、１階建て住居の１０畳間で冬季について、実験を行った。この住居の床下のスペースは約７０ｍｍであった。測定は床上温度、室温、湿度および床暖房による消費電力について行った。測定結果を図３６に示す。結果に示すように、室内の湿度は５０〜６０％の値にほぼ一定に保たれた。また、調湿ユニット部の持つ保温効果および畜熱効果により床暖房の消費電力は断熱材を用いるのと同程度に押さえることができ、床表面温度は高くなった。
【００８６】
本発明の床を用いると、床下の湿度が４０％以下となり、湿度を下げることができるようになった。
【００８７】
実施例１７
図３７は室温２０℃で室内の湿度１０％の乾燥環境、および室温４０℃で室内の湿度９０％の高温高湿環境において、金属ケースに珪藻土を入れて、出し入れした結果を示している。図からも明らかなように床板を通して、調湿機能が働くことが確認できる。
【００８８】
比較例１として 同様にして、調湿材をパネル下部に装填しない構造で測定を行った。その結果を図３８に示す。図３８の結果から、この構造においては調湿材が無いために湿度が調整されずに、室内の湿度が床下の湿度に大きく影響され、多くの時間快適な湿度範囲から外れる場合があった。また、床表面温度も若干低くなった。
【００８９】
実施例１８
図３９において、ニクロム線ヒーター１を２５０ｍｍ×７５０ｍｍ×２ｍｍのアルミニウム板２の中央部に配置し、ネジ止めによりアルミニウム板の放熱板１１に固定した。ヒーター１は、４０Ｗの出力を有するニクロム線を使用した。アルミニウム板１１の表面にはマイナスイオンを発生させる自発分極性材料３２として、トルマリン粉末をプラズマ溶射にて溶射膜を形成した。
【００９０】
得られたヒーターおよび溶射されたアルミニウム板を室温が２０℃に保たれた恒温実験室の床に設置して、発生するマイナスイオンをイオン測定器３３で測定する実験を行った。実験開始時に室温２０℃の状態から、交流電流をヒーター１に流した。約１５分間流したところ、ヒーターおよび溶射膜の部分の温度は安定し、それぞれ７０℃、４０℃となった。この状態にてイオン測定器（ＩＣ−１０００：ユニバーサル企画社製）を用い、溶射膜より２００ｍｍ上部のマイナスイオン量を測定した。測定の際は、装置を溶射膜から垂直に２００ｍｍの点で固定して、約１０秒間かかる測定を１測定個所につき１０回繰り返し、その平均値を求めた。測定結果は、単位体積空気のイオン量を測定し、個／ｃｍ３で表示される。測定の結果、マイナスイオンの個数は３８０個／ｃｍ３であった。また、同時間帯のプラスイオンの個数は３０５個／ｃｍ３であり、十分なマイナスイオンの発生効果が見られた。
【００９１】
また、実際の住居の床面に前記アルミニウム板に溶射膜を溶射したものを設置し、下方からＰＴＣヒーター、ニクロム線ヒーター、温水ヒーターで温め同様の実験をしたところ、いずれもマイナスイオンを増加させる効果が得られた。
【００９２】
実施例１９
実施例１８中のニクロム線ヒーターを、キューリー点が１２０℃のＰＴＣヒーターに置き換えて、設定温度を同様にして実施例１と同様の実験を行った。測定の結果、ＰＴＣヒーター（チタン酸バリウム主成分）から発生するマイナスイオン分が増加し、マイナスイオンの個数は５２４個／ｃｍ３であった。
【００９３】
実施例２０
実施例１８と同様にして、図４０に示すように、ヒーター１の周囲にマイナスイオンを発生させる自発分極材料３２としてトルマリン粉末を配置した。実施例１と同様にヒーター１および溶射膜の部分の温度が安定し、それぞれ７０℃、４０℃となったところで実験を行った。マイナスイオン数の測定の結果、個数は６１１個／ｃｍ３であった。
【００９４】
実施例２１
実施例１８と同様にして、図４２に示すようにヒーター１の周囲にマイナスイオンを発生させる自発分極性材料３２としてトルマリン粉末を配置するとともに調湿材３１を配置し、同様に測定を行った。測定の結果、マイナスイオン個数は実施例１の例を上回り、７４６個／ｃｍ３であった。
【００９５】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、床仕上げ材の選定、交換が容易になるとともに、マンションなど、下地がコンクリートスラブの構造にも対応でき、暖房性、遮音性、施工性に優れている床構造を提供することが出来る。
【００９６】
また、本発明の断面構造が凹形状の放熱板に対し、凹部に発熱体が配置されるか、中央部に発熱体を配置したパネルヒーターにより、温度の立ち上がりが速く、床表面の温度のバラツキを小さくすることができるとともに、パネルヒーター内部には連結接続するために設けられたバイパス線が附設されている構造とすることにより複数枚のパネルヒーターを連続してつなげて使用することが出来た。
【００９７】
また、大出力ヒーター用ＰＴＣセラミック組成物を使用することにより、ブレーカーに対する配慮が必要なく、大消費電力にも対応可能な、突入電流の小さな特性を持ったＰＴＣセラミック素子を製造することが出来る。
【００９８】
また、調湿機能を有する床により、簡易施工で室内の湿度を適度に保ちながら、室内を快適な温度に保つことができた。また、本発明の床は断熱効果もあることから、従来の床暖房の熱源パネルに断熱材を用いた以上のエネルギー効率が得られる。また、調温材と断熱材の両方の効果を有するために、限られた床下スペースにも効率的に据え付けることができる。
【００９９】
また、マイナスイオン発生機能を有する床構造とすることにより、マイナスイオンがプラスイオンより多くなる環境を形成することができた。また、その効果は暖房装置のヒーターをチタン酸バリウムが主成分とする材料を用いたり、周囲に調湿材を配置することで、よりマイナスイオンの発生効果を増加させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明における一体パネルの断面構造図
【図２】  本発明における一体パネルの斜視図
【図３】  本発明における一体パネルの蓋板の一部を開いた斜視図
【図４】  本発明における一体パネルの構造図
【図５】  本発明における一体パネルの配置図
【図６】  本発明における一体パネルの配置斜視図
【図７】  一体パネルの加熱部のイメージ図
【図８】  一体パネルの加熱部のイメージ図
【図９】  床床仕上げ材固定部断面図
【図１０】パネルヒーターの斜視図
【図１１】パネルヒーターの内部構造図
【図１２】本発明のコンクリート直置きタイプの構造断面図
【図１３】本発明の二重床タイプの構造断面図
【図１４】本発明における制振材を入れた時の二重床タイプの断面構造図（１）
【図１５】本発明における制振材を入れた時の二重床タイプの断面構造図（２）
【図１６】従来のパネルヒーターの内部構造図（１）
【図１７】従来のパネルヒーターの内部構造図（２）
【図１８】遮音性能試験の結果を示すグラフ
【図１９】遮音性能試験の結果を示すグラフ
【図２０】本発明の二重床タイプの構造断面図
【図２１】本発明の二重床タイプの構造断面図
【図２２】本発明の二重床タイプの構造断面図
【図２３】遮音性能試験の結果を示すグラフ
【図２４】本発明の実施例１３におけるパネルヒーターの構造断面図
【図２５】本発明の実施例１４におけるパネルヒーターの構造断面図
【図２６】本発明の実施例１５によるパネルヒーターの構造断面図
【図２７】比較例におけるパネルヒーターの構造断面図
【図２８】実施例と比較例の昇温特性のグラフ
【図２９】ＰＴＣセラミックスの時間−温度特性
【図３０】粒内−粒界モデルにおけるＭｎの固溶状態を示した図
【図３１】ＰＴＣセラミックスの温度−抵抗特性
【図３２】本発明のキュリー点と時間―電流特性の関係を説明した図
【図３３】素子の電極構成を示した斜視図
【図３４】本発明の床暖房の熱源を配設した調湿機能を有する床の断面図
【図３５】本発明の調湿機能を有する床の断面図（２）
【図３６】本発明の調湿機能を有する床による床暖房使用時の室内環境特性
【図３７】本発明の床の調湿機能に関する確認実験結果
【図３８】調湿材を装填しない構造による床暖房使用時の室内環境特性
【図３９】本発明のマイナスイオンを発生させる自発分極性を有する部材を有する面状熱輻射体における断面構造図
【図４０】本発明のマイナスイオンを発生させる自発分極性を有する部材を有する面状熱輻射体における断面構造図
【図４１】本発明のマイナスイオンを発生させる自発分極性を有する部材および調湿材を有する面状熱輻射体における断面構造図
【図４２】従来のコンクリート直置きタイプの断面構造図
【図４３】従来の根太間式の断面構造図
【図４４】従来の二重床タイプの断面図
【図４５】従来の二重床タイプの断面図
【符号の説明】
１：熱源部              ２：パネルヒーター
３：床仕上げ材          ３ａ：溝
４：断熱材              ５：根太
６：下地板              ７：一体パネル境界部
８：蓋板                ９：配線取り出し部
１０：口出し線          １１：放熱板
１２：外枠              １３：床仕上げ材固定部
１４：加熱部            １５：固定ネジ
１６：ヒーターユニット  １７ ：コンクリートスラブ
１８：受け板            １９：防振ゴム足
２０：支持ボルト        ２１：ベースパネル板
２２：置き床            ２３：大引き板
２４：パネルヒーター    ２５：スペーサー
２６：吸音材            ２７ ：電熱線
２８：面状ヒーター      ２９：制振材
３０：不織布            ３１：調湿材
３２：自発分極性材料    ３３: イオン測定器
【図１】
2005146505.tif 000003
【図２】
2005146505.tif 000004
【図３】
2005146505.tif 000005
【図４】
2005146505.tif 000006
【図５】
2005146505.tif 000007
【図６】
2005146505.tif 000008
【図７】
2005146505.tif 000009
【図８】
2005146505.tif 000010
【図９】
2005146505.tif 000011
【図１０】
2005146505.tif 000012
【図１１】
2005146505.tif 000013
【図１２】
2005146505.tif 000014
【図１３】
2005146505.tif 000015
【図１４】
2005146505.tif 000016
【図１５】
2005146505.tif 000017
【図１６】
2005146505.tif 000018
【図１７】
2005146505.tif 000019
【図１８】
2005146505.tif 000020
【図１９】
2005146505.tif 000021
【図２０】
2005146505.tif 000022
【図２１】
2005146505.tif 000023
【図２２】
2005146505.tif 000024
【図２３】
2005146505.tif 000025
【図２４】
2005146505.tif 000026
【図２５】
2005146505.tif 000027
【図２６】
2005146505.tif 000028
【図２７】
2005146505.tif 000029
【図２８】
2005146505.tif 000030
【図２９】
2005146505.tif 000031
【図３０】
2005146505.tif 000032
【図３１】
2005146505.tif 000033
【図３２】
2005146505.tif 000034
【図３３】
2005146505.tif 000035
【図３４】
2005146505.tif 000036
【図３５】
2005146505.tif 000037
【図３６】
2005146505.tif 000038
【図３７】
2005146505.tif 000039
【図３８】
2005146505.tif 000040
【図３９】
2005146505.tif 000041
【図４０】
2005146505.tif 000042
【図４１】
2005146505.tif 000043
【図４２】
2005146505.tif 000044
【図４３】
2005146505.tif 000045
【図４４】
2005146505.tif 000046
【図４５】
2005146505.tif 000047