(57)【要約】【課題】  強度、延性および加工硬化特性のバランスに優れた高強度熱延鋼板を提供する。【解決手段】  質量％で（成分について以下同じ）、Ｃ：０．０６〜０．２３％、Ｓｉ：０．５〜２．５％、Ｍｎ：０．５〜２．５％を満たすと共に、Ｎｂ：０．０３〜０．１０％および／またはＭｏ：０．１〜１．０％を含み、残部鉄および不可避不純物であり、金属組織において面積率で（金属組織について以下同じ）、残留オーステナイトが５〜２０％、ポリゴナルフェライトが２０％以上、ベイニティック・フェライトが３０％以上であり、かつ該ポリゴナルフェライトとベイニティック・フェライトの合計面積率が６０％以上であることを特徴とする高強度熱延鋼板。【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で（成分について以下同じ）、
Ｃ  ：０．０６〜０．２３％、
Ｓｉ：０．５〜２．５％、
Ｍｎ：０．５〜２．５％
を満たすとともに、
Ｎｂ：０．０３〜０．１０％、および／または
Ｍｏ：０．１〜１．０％
を含み、残部鉄および不可避不純物であり、
金属組織において面積率で（金属組織について以下同じ）、
残留オーステナイトが５〜２０％、
ポリゴナルフェライトが２０％以上、
ベイニティック・フェライトが３０％以上であり、かつ
該フェライトとベイニティック・フェライトの合計面積率が６０％以上
であることを特徴とする成形性に優れた高強度熱延鋼板。
【請求項２】
前記ポリゴナルフェライト中または前記ポリゴナルフェライトとベイニティック・フェライト中に、Ｎｂおよび／またはＭｏの化合物が析出している請求項１に記載の高強度熱延鋼板。
【請求項３】
前記ポリゴナルフェライトが６０％以下、前記ベイニティック・フェライトが６０％以下で、前記フェライトとベイニティック・フェライトの合計面積率が９０％以下である請求項１または２に記載の高強度熱延鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、成形性に優れた高強度熱延鋼板に関するものであり、詳細には、引張強度［ＴＳ（ＭＰａ）］×全伸び［Ｅｌ（％）］×加工硬化指数［ｎ値］が５０００以上と、強度、延性および加工硬化特性（ｎ値）のバランスに優れた高強度複合組織鋼板に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車鋼板の軽量化に伴う燃費の軽減を図り、衝突時の安全性を確保することを主な背景として高強度鋼板の需要は増大しており、最近では、地球環境保全の観点からも益々その需要が高まっている。
【０００３】
しかしながら、高強度鋼板といえども成形性に対する要求は強く、部品形状に応じて良好に成形できることが望まれている。特に自動車部品の製造においては、複雑形状のプレス加工が施される場合が多く、様々な加工特性に優れた高強度鋼板の実現が切望されている。
【０００４】
この様なニーズを受けて開発された高強度鋼板として、組織中に残留オーステナイト（γR）を生成させ、加工変形中にγRが誘起変態（歪み誘起変態：ＴＲＩＰ）して延性を向上させる鋼板（所謂ＴＲＩＰ鋼板）が知られている。例えば特許文献１には、フェライト、ベイナイト、γRの３相で構成され、且つ、フェライト占有率とフェライト粒径の比、及びγRの占有率を所定範囲に制御することで、上記作用効果を効率良く発揮できた旨開示されている。
【０００５】
本発明者らも、鋼板の金属組織を、残留オーステナイト：体積率で１０％以上２０％未満、焼き戻しマルテンサイトおよび焼き戻しベイナイト：体積率で３０％以上とすることによって、局部延性と強度のバランスに優れたＴＲＩＰ鋼板を実現している（例えば特許文献２）。また特許文献３では、鋼板の金属組織として、焼戻ベイナイトを占積率で１５％以上とフェライトを含有し、第２相組織として残留オーステナイトを占積率で３〜３０％とし、かつ残留オーステナイト中のＣ濃度を規定することで、伸びフランジ性および全伸びの両特性に優れた高強度鋼板を実現している。
【０００６】
しかし近年では、強度−延性バランスに優れるとともに、加工特性として張り出し成形性にも優れた高強度鋼板が切望されている。この張り出し成形性は、一般に鋼板の加工硬化指数（ｎ値）が高いほど優れる傾向にあることから（以下、この様に「加工硬化指数が高く良好な張り出し成形性を期待できる」ことを「加工硬化特性に優れる」ということがある）、優れた張り出し成形性を付与するには、鋼板のｎ値向上を図ればよい。
【０００７】
これまでに、強度−延性バランスに優れたＴＲＩＰ鋼において、ｎ値の向上を図ったものとして、鋼板の加工硬化指数が０．１３以上で該加工硬化指数×降伏強さが７０以上の耐衝突安全性を高めた自動車用鋼板が、特許文献４に提案されている。しかし、加工硬化指数が安定して高く、確実に優れた張り出し成形性を発揮する鋼板を得るには更なる検討を要すると考えられる。
【特許文献１】特開平２−９７６２０号公報
【特許文献２】特開２００３−１３８３４５号公報
【特許文献３】特開２００３−１７１７３６号公報
【特許文献４】特開平１１−６１３２６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、強度、延性および加工硬化特性のバランスに優れた高強度熱延鋼板を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決し得た本発明の高強度熱延鋼板とは、質量％で（成分について以下同じ）、Ｃ：０．０６〜０．２３％、Ｓｉ：０．５〜２．５％、Ｍｎ：０．５〜２．５％を満たすとともに、Ｎｂ：０．０３〜０．１０％および／またはＭｏ：０．１〜１．０％を含み、残部鉄および不可避不純物であり、金属組織において面積率で（金属組織について以下同じ）、残留オーステナイトが５〜２０％、ポリゴナルフェライトが２０％以上（好ましくは６０％以下）、ベイニティック・フェライトが３０％以上（好ましくは６０％以下）であり、かつ該ポリゴナルフェライトとベイニティック・フェライトの合計面積率が６０％以上（好ましくは９０％以下）であるところに特徴がある。また、本発明の高強度複合組織鋼板は、倍率１００００倍以上で観察した場合に、前記ポリゴナルフェライト中または前記ポリゴナルフェライトとベイニティック・フェライト中に、Ｎｂおよび／またはＭｏの化合物が析出していることを確認できるものでもある。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の鋼板は、強度−伸びバランスに優れるとともに加工硬化特性にも優れているので、高強度を有する自動車部品、その他の産業機械部品等を製造する際に、張り出し成形等を含む成形加工を良好に行うことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本発明者らは、高い伸びを達成できるとともに加工硬化特性にも優れた高強度鋼板を提供すべく鋭意検討してきた。その結果、鋼板の金属組織を、ポリゴナルフェライト、ベイニティック・フェライトおよび残留オーステナイト（以下、「γR」と表すことがある）の３相を主体とし、これらの面積率を規定すると共に、特にＮｂおよび／またはＭｏを含有させればよいことを見出し本発明に想到した。
【００１２】
この様な構成とすることで、強度、延性および加工硬化特性の全てをバランス良く高めることができた理由について未だ明らかではないが次の様に推定される。従来のポリゴナルフェライト、ベイニティック・フェライトおよび残留オーステナイトからなる鋼板の場合、各組織の強度は、ポリゴナルフェライト、ベイニティック・フェライト、γRの順に高く、この様な鋼板に応力を加えると、微視的に最も軟質なフェライトから変形し始め、ポリゴナルフェライトよりも硬質のベイニティック・フェライトや該ベイニティック・フェライトに包囲されたγRも、変態初期にポリゴナルフェライトの変形に伴い変態（ＴＲＩＰ）し易い。
【００１３】
これに対し本発明鋼板は、各組織の強度が、ベイニティック・フェライト、ポリゴナルフェライト、γRの順に高くなっていると思われる。この様にベイニティック・フェライトよりポリゴナルフェライトの方が高強度であると判断したのは、次の様な根拠による。即ち、後述する図１（顕微鏡写真）で確認できる通り、ポリゴナルフェライト中にはＮｂＣ等の化合物が多く析出しているが、ベイニティック・フェライトには該化合物がほとんど析出していないことから、熱間圧延後の冷却過程で、初期に生成したポリゴナルフェライト中にＮｂＣ等の化合物が多く析出し、後から析出したベイニティック・フェライトには該化合物がほとんど析出せず、析出強化が少ないためと考えられる。
【００１４】
この様な金属組織の鋼板に応力を加えると、塑性変形が段階的に進行するため、均一伸びが大きくなりｎ値が高まると推定される。即ち、本発明鋼板に応力を加えると、ベイニティック・フェライトの降伏から始まり、続けてポリゴナルフェライトの降伏が起こり、均一変形の後半に軟質のベイニティック・フェライトに包囲されたγRが誘起変態するため、均一伸びが大きくなりｎ値が高まると考えられる。
【００１５】
本発明者らは、この様な作用効果を有効に発現させるべく、ベイニティック・フェライト、ポリゴナルフェライトおよび残留オーステナイトの各組織量についても検討した。以下、金属組織の面積率等を規定した理由について詳述する。
【００１６】
γR（残留オーステナイト）：５〜２０％
γRは全伸びの向上に有用であり、この様な作用を有効に発揮させるには、全組織に対して面積率で５％以上（好ましくは８％以上）存在することが必要である。一方、多量に存在すると局部変形能や伸びフランジ性が劣化するので、上限を２０％に定めた。より好ましくは１７％以下である。
【００１７】
更に上記γR中のＣ濃度（ＣγR）は０．８％以上であることが推奨される。このＣγRは、ＴＲＩＰ（歪誘起変態加工）の特性に大きく影響し、０．８％以上に制御すると、特に、伸び等の向上に有効である。好ましくは１％以上、より好ましくは１．２％以上である。尚、上記ＣγRの含有量は多い程好ましいが、実操業上、調整可能な上限は概ね１．６％と考えられる。
【００１８】
ポリゴナルフェライト＋ベイニティック・フェライト：合計で６０％以上
本発明では、上記作用効果を十分に発揮させるべくポリゴナルフェライトとベイニティック・フェライトを合計で６０％以上とする。好ましくは７０％以上であるが、該面積率は、所望の特性を発揮し得るよう９０％以下の範囲内で、γRとのバランスにより（γRを１５％以上とする場合には８５％以下とするなど）適切に制御することが推奨される。
【００１９】
ポリゴナルフェライト：２０％以上
本発明では、上述の通りポリゴナルフェライト中にＮｂおよび／またはＭｏの化合物を析出させることによって、ベイニティック・フェライトよりも高強度のフェライトを形成することができ、上記作用効果に寄与すると考えられる。尚、上記化合物は、結晶粒内と粒界のどちらにも析出し得るが、強度向上に寄与するのは結晶粒内への析出である。また上記化合物としては、Ｎｂおよび／またはＭｏの炭化物が析出していればよい。図１は、ポリゴナルフェライト中に上記化合物が析出していることを示すＴＥＭ観察写真であり、（ａ）ではＮｂ炭化物が析出し、（ｂ）ではＮｂとＭｏの炭化物が析出している。
【００２０】
この様な効果を十分に発現させるには、ポリゴナルフェライトを２０％以上存在させる必要がある。好ましくは３０％以上である。但し、全組織に占めるポリゴナルフェライトが多過ぎると、相対的にベイニティック・フェライトが減少し、高い加工硬化特性が得られ難くなるので、その上限を６０％とすることが推奨される。より好ましくは５０％以下である。
【００２１】
ベイニティック・フェライト：３０％以上
本発明では、γRが、ポリゴナルフェライトより後に析出するベイニティック・フェライトで包含された組織とすることで、均一変形の後半に誘起変態を生じさせることができ、ｎ値の向上を達成できると考えられる。この様な効果を十分に発揮させるには、ベイニティック・フェライトを全組織に対して３０％以上、好ましくは３５％以上存在させるのがよい。但し、ベイニティック・フェライトの面積率が過剰となっても相対的にポリゴナルフェライトが減少し、高い加工硬化特性が得られ難くなるので、６０％以下（より好ましくは５５％以下）に抑えるのが好ましい。
【００２２】
Ｎｂ：０．０３〜０．１０％および／またはＭｏ：０．１〜１．０％
上述の通りフェライト中にＮｂおよび／またはＭｏの化合物を析出させて、硬質のフェライトを実現させるべく、本発明ではこれらの元素を適量存在させる必要がある。詳細にはＮｂを０．０３％以上、好ましくは０．０４％以上含有させるのがよい。しかしＮｂ含有量が過剰になると、必要以上に硬度が増し、延性等の劣化を招くため、０．１０％以下に抑える必要があり、好ましくは０．０８％以下である。またＭｏを添加させる場合には０．１％以上、好ましくは０．１５％以上含有させればよいが、Ｍｏ含有量が過剰の場合も、硬度が上昇して意図するレベルの延性を確保できなくなるので、Ｍｏを含有させる場合には１．０％以下に抑えるのがよく、好ましくは０．８％以下である。
【００２３】
以下、その他の成分を規定した理由を述べる。
【００２４】
Ｃ：０．０６〜０．２３％
Ｃは、鋼板の強度及びγRを確保するのに必須の元素である。０．０６％未満では、熱延鋼板を巻取りした後、各鋼板中に存在するγRが極めて少なくなり、γRによる所望のＴＲＩＰ効果が充分得られない。好ましくは０．０８％以上、より好ましくは０．１０％以上である。但し、Ｃ含有量が過剰になると、溶接性などの特性が劣化するため０．２３％以下、好ましくは０．２０％以下、より好ましくは０．１５％以下に抑える。
【００２５】
Ｓｉ：０．５〜２．５％
Ｓｉは、γRの生成に寄与する元素である。０．５％未満では所定のγRが得られず、γRによるＴＲＩＰ効果が充分得られない。好ましくは１．０％以上、より好ましくは１．２％以上である。但し、２．５％を超えて添加すると、割れが生じる恐れがあり加工性が劣化する。好ましくは２％以下、より好ましくは１．８％以下である。
【００２６】
Ｍｎ：０．５〜２．５％
ＭｎはＳｉと同様、γRの生成に寄与する元素である。この様な作用を有効に発揮させるには、０．５％以上含有させるのがよい。好ましくは１．０％以上、より好ましくは１．５％以上である。但し、Ｍｎを過剰に含有させると、熱間圧延時の荷重が高くなり、生産性が著しく悪くなるため、２．５％以下に抑える。好ましくは２．２％以下である。
【００２７】
本発明で規定する含有元素は上記の通りであり、残部成分は実質的にＦｅであるが、鋼中に、原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれる不可避不純物として、Ｐ（りん）が０．０２％以下、Ｓ（硫黄）が０．０１％以下、Ａｌが０．０５％以下、Ｎ（窒素）が０．００８％以下等の範囲で含まれることが許容されるのは勿論のこと、前記本発明の作用に悪影響を与えない範囲で、下記の如く、更に他の元素を積極的に含有させることも可能である。
【００２８】
Ｎｉ：２％以下（０％を含まない）及び／又はＣｕ：２％以下（０％を含まない）
これらの元素は共にオーステナイト安定化元素であり、γRの生成に寄与する。この様な作用を有効に発揮させるには、Ｎｉ：０．１％以上（より好ましくは０．３％以上）、Ｃｕ：０．１％以上（より好ましくは０．３％以上）添加することが好ましい。但し、過剰に添加すると割れが発生する恐れがある為、その上限を、Ｎｉ：２％（より好ましくは１％）、Ｃｕ：２％（より好ましくは１％）とすることが推奨される。上記元素は単独で添加しても良いし、併用しても構わない。
【００２９】
Ｃｒ：１．０％以下（０％を含まない）
Ｃｒは強度向上に寄与する元素であり、この様な作用を有効に発揮させるには、Ｃｒを０．１％以上（より好ましくは０．２％以上）添加することが好ましい。但し、Ｃｒを過剰に添加すると炭化物を生成し、γRの生成が低下するので、Ｃｒ含有量は１．０％以下（より好ましくは０．５％以下）とするのがよい。
【００３０】
Ｔｉおよび／またはＶ：合計で０．１％以下
ＴｉやＶは析出強化作用を発揮する元素である。この様な作用を有効に発揮させるには、上記元素の少なくとも一種を、合計で０．０１％以上（より好ましくは０．０５％以上）添加することが推奨される。但し、上記元素の合計量が０．１％を超えると炭化物が生成して所望のγR量が得られない。より好ましくは合計で０．０８％以下である。
【００３１】
本発明は、上記鋼板の製造方法まで限定するものでもなく、通常行われている通り、溶製後に鋳造し、後述する実施例に例示する通り、１０５０℃以上１２５０℃以下の温度で１０〜６０分間加熱した後、熱間圧延を行えばよいが、上記金属組織を実現させて、本発明で意図する強度、延性（全伸び）および加工硬化特性のバランスに優れた鋼板を効率良く得るには、特に、熱間圧延後の冷却と巻き取りを下記条件で行えばよい。
【００３２】
即ち、熱間圧延時に８００℃以上で仕上圧延を行った後、５０℃／ｓ以上で７００〜７５０℃の温度域まで急冷（例えば水冷）し、その後、該温度域で５秒間以上（好ましくは１０秒間以上）放置（空冷）する。該温度域で放置することによって、規定量のフェライトを確保することができ、かつＮｂおよび／またはＭｏの化合物の該フェライト中への析出を促進させることができる。
【００３３】
上記放置時間は長すぎるとポリゴナルフェライトが過剰となるため、４５秒以下（好ましくは３０秒以下）とする。
【００３４】
その後、巻取温度域まで再度５０℃／ｓ以上で冷却してから巻き取るのがよい。
【００３５】
巻き取りは、３００〜５５０℃で行えばよく、引張強度、延性および加工硬化特性の各特性を高めるには、下記図２〜６に示す検討結果に基づいて巻取温度を調整すればよい。
【００３６】
図２は、巻取温度とＴＳ（引張強度）の関係を鋼種別に示したものであるが、この図２から、７８０ＭＰａ以上の強度を確保するには、規定量のＮｂおよび／またはＭｏを含む鋼材を５５０℃以下で巻き取ればよいことがわかる。
【００３７】
図３は、巻取温度とＥｌ（全伸び）の関係を鋼種別に示したものである。２０％以上の優れた伸び（全伸び）を確保するには、規定量のＮｂおよび／またはＭｏを含む鋼材を３５０℃以上で巻き取るのが好ましいことがわかる。図４は、巻取温度と均一伸び（Ｕ−Ｅｌ）の関係を示したグラフであるが、優れた均一伸びを確保する観点からは、３５０℃以上４５０℃以下で巻き取るのがよいことがわかる。
【００３８】
図５は、巻取温度と［ＴＳ（引張強度）×Ｅｌ（全伸び）］との関係を示したグラフであるが、この図５から、ＴＳ×Ｅｌが１６０００以上と強度−延性バランスに優れた鋼材を得るには、規定量のＮｂおよび／またはＭｏを含む鋼材を３００℃以上５５０℃以下の範囲で巻き取るのがよいことがわかる。ＴＳ×Ｅｌの値が２００００以上と強度−延性バランスのより優れた鋼材を得るには、Ｎｂを規定量含む鋼材を、３５０℃以上４５０℃以下で巻き取ることが好ましく、最も好ましくは約４００℃で巻き取ればよい。
【００３９】
図６は、巻取温度とｎ値の関係を示したグラフであるが、このグラフからｎ値：０．１５以上を達成するには、規定量のＮｂを含む鋼材を３００℃以上５５０℃以下の範囲で巻き取るか、規定量のＭｏを含む鋼材を約４００〜５００℃で巻き取ればよいことがわかる。特にｎ値が０．２以上と加工硬化特性の非常に優れた鋼板を得るには、規定量のＮｂを含む鋼材を約４００〜４５０℃で巻き取ればよいことがわかる。巻取は、成分組成に応じて１０分間〜１時間で行えばよく、巻取後の冷却方法も特に限定されないが、通常は空冷等の徐冷が行われる。
【実施例】
【００４０】
以下、実施例を挙げて本発明をより詳細に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合しうる範囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【００４１】
実施例
表１に記載の成分組成からなる供試鋼（表中の単位は質量％）を真空溶製し、実験用スラブとした後に、熱間圧延を行い、その後に冷却して巻き取った。
【００４２】
具体的には、図７に示す通り、各スラブを１２００℃で３０分間加熱した後、熱延時の仕上温度（ＦＤＴ）：８５０℃の条件で熱間圧延した。熱間圧延後は、約７５０℃まで水冷した後、水冷を停止して１０秒間放置（空冷）し、その後に再度４００℃まで水冷を行い、約４００℃にて１０分間で巻き取った後、空冷して板厚約３．０ｍｍの鋼板を得た。そして、この３．０ｍｍの鋼板の表裏面を各々０．５ｍｍ研削して２．０ｍｍの鋼板を供試板とした。
【００４３】
この様にして得られた各鋼板につき、引張強度（ＴＳ）、伸び［全伸びのこと（ＥＩ）］、及び加工硬化指数（ｎ）の測定と、金属組織の観察を下記要領で行った。
【００４４】
まず、ＪＩＳ５号試験片を用いて引張試験を行い、引張強度（ＴＳ）、伸び（ＥＩ）及び加工硬化指数（ｎ）を測定した。尚、引張試験の歪速度は１０ｍｍ／ｓｅｃとし、加工硬化指数としては、ひずみ量が５〜１０％のときのｎ値を求めた。本発明では、強度［ＴＳ（ＭＰａ）］×伸び［Ｅｌ（％）］×加工硬化特性［ｎ値］が５０００以上である鋼板を「本発明例」と評価した。
【００４５】
鋼板の金属組織については、鋼板をナイタールで腐食し、ＳＥＭ（倍率：１０００倍または２０００倍）観察によりポリゴナルフェライト、ベイニティック・フェライトおよび残留オーステナイトを下記の通り区別して面積率を求めた。
【００４６】
・ポリゴナルフェライト（PF）：ＳＥＭ写真において黒色であり、多角形の形状で、内部に第２相（残留γやマルテンサイト）を含まない。
【００４７】
・ベイニティック・フェライト（BF）：ＳＥＭ写真において、第２相（残留γやマルテンサイト）を含むベイナイト組織から該第２相を差し引いて求めた。ＳＥＭ写真では濃灰色を示し、ベイニティック・フェライトと上記第２相を分離区別できない場合も多い。この様な場合には、ベイナイト組織（ベイニティック・フェライト＋残留γと仮定）から、後述する飽和磁化法による残留γを差し引いた値を、ベイニティック・フェライトの面積率とした。
【００４８】
・残留γ（γR）：飽和磁化測定（R＆D 神戸製鋼技報 Vol.52，No.３を参照）で面積率を測定した。
【００４９】
これらの結果を表２に示す。尚、表２において、実施例で金属組織の合計％が１００とならないのは、マルテンサイトが存在するためである（上記第２相から、上記飽和磁化法による残留γ量を差し引いた値がマルテンサイト量に相当する）。
【００５０】
【表１】
2005146301.tif 000002
【００５１】
【表２】
2005146301.tif 000003
【００５２】
表１および表２より、以下の様に考察することができる。表２におけるＮｏ．２，５，６，８，９（実施例Ｎｏ．を示す。以下同じ）は、本発明の要件を満たすものであり、強度、延性および加工硬化特性（ｎ値）のバランスに優れた高強度鋼板が得られていることがわかる。即ち、いずれも強度が７８０ＭＰａ以上であり、かつ（ＴＳ×Ｅｌ×ｎ）の値が５０００以上を達成している。
【００５３】
これに対し、Ｎｏ．１，３，４，７，１０〜１３は、本発明で規定する要件のいずれかを欠くものであり、上記３特性のバランスが好ましくない。Ｎｏ．１は、ベイニティック・フェライトと残留オーステナイトがどちらも不足しているため上記バランスの悪いものとなった。Ｎｏ．３は、Ｎｂ、Ｍｏを添加していないため、またＮｏ．４は、Ｎｂ、Ｍｏを含んでいるが、その含有量が不足しているため上記特性バランスの悪いものとなった。Ｎｏ．７は、残留オーステナイトが不足しているため、全伸びが小さく上記３特性のバランスが好ましくないものとなった。Ｎｏ．１０は、Ｃ量が過剰であるため、残留γ量が上限を外れており、伸び特性に優れないものとなった。
【００５４】
Ｎｏ．１１〜１３は、好ましい条件で製造しなかったため、意図する組織が得られず、優れた特性が得られなかった。即ち、Ｎｏ．１１は、７００℃で放置（空冷）しなかったため、ポリゴナルフェライトが少なく、上記３特性のバランスが好ましくないものとなった。Ｎｏ．１２は、７００℃での空冷を長時間（６０秒間）行ったため、ポリゴナルフェライトが過剰となり十分なベイニティック・フェライトが得られず、上記３特性のバランスの好ましくないものとなった。
【００５５】
Ｎｏ．１３は、巻取温度が高すぎたため、ベイニティック・フェライトや残留γを確保できず、上記３特性の著しく劣るものとなった。
【００５６】
尚、上記Ｎｏ．３〜６の鋼板のＳＥＭ写真をそれぞれ図８〜１１に示す。これらの顕微鏡写真から、Ｎｏ．３（図８）とＮｏ．４（図９）では、黒色部分と白色部分が明確に分かれており、濃灰色のベイニティック・フェライトがあまり存在していないことがわかる。これに対し、Ｎｏ．５（図１０）とＮｏ．６（図１１）は、濃灰色部分が多く、規定量のベイニティック・フェライトが確保されていることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】ポリゴナルフェライト中に上記化合物が析出していることを示すＴＥＭ観察写真である。
【図２】巻取温度とＴＳ（引張強度）の関係を鋼種別に示したグラフである。
【図３】巻取温度とＥｌ（全伸び）の関係を鋼種別に示したグラフである。
【図４】巻取温度とＵ−Ｅｌ（均一伸び）の関係を鋼種別に示したグラフである。
【図５】巻取温度とＴＳ×Ｅｌの関係を鋼種別に示したグラフである。
【図６】巻取温度とｎ値の関係を鋼種別に示したグラフである。
【図７】実施例における製造工程（一部）を示す図である。
【図８】実施例におけるＮｏ．３のＳＥＭ観察写真である。
【図９】実施例におけるＮｏ．４のＳＥＭ観察写真である。
【図１０】実施例におけるＮｏ．５のＳＥＭ観察写真である。
【図１１】実施例におけるＮｏ．６のＳＥＭ観察写真である。
【図１】
2005146301.tif 000004
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2005146301.tif 000010
【図８】
2005146301.tif 000011
【図９】
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【図１０】
2005146301.tif 000013
【図１１】
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